FR 3163687 A1 20251226 FR 2406658 A 20240620 Ensemble d’étanchéité (40) à labyrinthe pour une turbomachine (10) d’aéronef, comportant un rotor (42) entouré par un stator (44), le stator (44) comportant un élément abradable (48) qui entoure le rotor (42) et qui délimite autour du rotor (42) un passage annulaire (P), le rotor (42) comportant des léchettes de rotor (46) qui s’étendent radialement vers l’extérieur et qui traversent ledit passage (P) pour limiter l’écoulement d’un flux de gaz (F3) en fonctionnement de l’amont vers l’aval dans ledit passage (P), caractérisé en ce qu’il comprend en outre, au niveau dudit passage (P) et en amont de toutes les léchettes de rotor (46), des ailettes de stator (50) qui s’étendent en saillie radialement vers l’intérieur depuis l’élément abradable (48) et qui sont profilées pour redresser axialement ledit flux de gaz (F3) en aval des ailettes de stator (50). Figure pour l'abrégé : Figure 2 ENSEMBLE D’ETANCHEITE A LABYRINTHE POUR UNE TURBOMACHINE D’AERONEF Domaine technique de l'invention La présente invention concerne un ensemble d’étanchéité à labyrinthe pour une turbomachine d’aéronef, ainsi qu’une turbomachine d’aéronef comportant un tel ensemble. Arrière-plan technique L’arrière-plan technique comprend notamment les documents FR-A1-3 015 591, FR-A1-3 099 788, FR-A1-3 071 540 et FR-A1-3 001 759. Une turbomachine 10 d’aéronef, telle que celle représentée à la FIG. 1 , comprend un générateur de gaz 12 qui comporte classiquement, d’amont en aval, par référence à l’écoulement des gaz dans la turbomachine 10, au moins un compresseur 14, 16, une chambre annulaire de combustion 18 et au moins une turbine 20, 22. Dans le cas d’un turboréacteur à double corps, respectivement basse pression et haute pression, le générateur de gaz 12 comporte successivement un compresseur basse pression 14, un compresseur haute pression 16, la chambre de combustion 18, une turbine haute pression 20 et une turbine basse pression 22. Le générateur de gaz 12 définit une veine annulaire V1 d’écoulement d’un flux de gaz qui traverse les compresseurs 14, 16, la chambre de combustion 18 et les turbines 20, 22. Cette veine V1 est appelée veine primaire et le flux de gaz F1 qui s’y écoule et est appelé flux primaire. Le rotor du compresseur haute pression 16 est relié au rotor de la turbine haute pression 20 par un arbre haute pression (non représenté). Le rotor du compresseur basse pression 14 est relié au rotor de la turbine basse pression 22 par un arbre basse pression (non représenté) qui traverse l’arbre haute pression et qui entraîne en rotation, directement ou par l’intermédiaire d’un réducteur, une hélice de soufflante S1 située en général à l’amont du générateur de gaz 12. L’hélice de soufflante S1 peut être carénée ou non carénée. Dans le cas où elle est carénée comme dans l’exemple représentée, elle est entourée par une nacelle 30 qui est reliée au générateur de gaz 12 par des bras radiaux 32. L’hélice de soufflante S1 génère un flux d’air F dont une partie pénètre dans le générateur de gaz 12 pour former le flux primaire F1, et une partie s’écoule autour du générateur de gaz 12 pour former un flux secondaire F2 dans une veine secondaire V2 qui est traversée par les bras radiaux 32. Une turbomachine 10 est ainsi formé de plusieurs éléments tournants appelés rotors et de plusieurs éléments fixes appelés stators. Il est important d’assurer une étanchéité entre un rotor et un stator afin d’éviter les fuites de gaz et optimiser les performances de la turbomachine. Les fuites de gaz représentent un débit qui ne participe pas au fonctionnement de la turbomachine et qui pénalise en effet son rendement. Il existe plusieurs types d’ensembles d’étanchéité et la présente invention concerne plus particulièrement un ensemble d’étanchéité à labyrinthe dont un exemple est illustré à la FIG. 2 . Un ensemble 40 d’étanchéité à labyrinthe comprend un rotor 42 qui est mobile en rotation autour d’un axe, qui est en général l’axe A de la turbomachine 10 ( FIG. 1 ), et qui est entouré par un stator 44. Le rotor 42 comporte des léchettes, en général annulaires, de rotor 46 qui s’étendent radialement vers l’extérieur par rapport à l’axe A et qui sont entourées par un élément, en général annulaire, abradable 48 du stator. Les léchettes 46 sont aptes à coopérer, en particulier par frottement, avec l’élément 48 pour limiter le passage d’un flux de gaz F3 en fonctionnement de l’amont vers l’aval entre les léchettes 46 et l’élément 48, ce flux de gaz F3 étant un flux de fuite et devant donc être le plus faible ou petit possible. La turbine basse pression 22 de la FIG. 1 peut par exemple comprendre des ensembles d’étanchéité 40 de ce type. Chaque étage de turbine comprend une roue aubagée et un distributeur aubagé. Le distributeur aubagé est fixé à un carter qui porte un élément abradable 48. Le distributeur, le carter et l’élément abradable 48 font partie du stator de la turbine. La roue aubagée fait partie du rotor de la turbine et comprend à sa périphérie externe des léchettes 46 qui sont entourées par l’élément abradable 48. Les léchettes 46 de la roue aubagée et l’élément abradable 48 du stator forment un ensemble 40 d’étanchéité à labyrinthe. La FIG. 2 illustre ce cas de figure. Dans un autre cas de figure, le distributeur aubagé porte à sa périphérie interne un élément abradable 48 et la roue aubagée est reliée à un tambour du rotor qui porte des léchettes de rotor 46 entourées par l’élément abradable 48. Les léchettes 46 et l’élément abradable 48 forment un ensemble 40 d’étanchéité à labyrinthe. Dans un ensemble d’étanchéité à labyrinthe, les pertes de charge sont réalisées majoritairement par des pertes de charges singulières (successions d’élargissements brusques et de rétrécissements brusques) mais également par des pertes de charges régulières dues aux frottements des gaz sur les pièces (majoritairement sur le rotor dû à la vitesse de rotation). Ces frottements sur le rotor sont maximisés lorsque le différentiel de vitesses tangentielles entre d’une part le flux de gaz F3 entrant dans le labyrinthe et d’autre part la paroi du rotor est maximal. Or, de manière standard, le flux de gaz F3 alimentant un ensemble d’étanchéité 40 est doté d’une vitesse avec une forte composante tangentielle vθ, proche de celle du rotor, ce qui ne favorise pas les frottements avec le rotor (cf. FIG. 3 ) car, dans le référentiel du rotor, le flux de gaz F3 ne sera pas vu mû d’une importante vitesse tangentielle relative. Le problème que l’on cherche à résoudre est de diminuer la perméabilité d’un ensemble d’étanchéité à labyrinthe pour améliorer le rendement d’une turbomachine. Dans le document FR-A1-3 099 788 cité plus haut, il est proposé de mettre des redresseurs de flux entre les léchettes d’un ensemble labyrinthe, dont le but est de redresser le flux d’air en sortie de l’ensemble, pour donner au flux de gaz une giration non nulle proche de celle du flux de gaz dans la veine de turbine. Cela permet de minimiser les différences de vitesses circonférentielles entre le flux de gaz éjecté de l’ensemble à labyrinthe et le flux de gaz de la veine de turbine, et donc de minimiser les pertes dites « de mélange » de la turbine. Dans le document FR-A1-3 071 540 cité plus haut, il est proposé une paroi circonférentielle (pleine donc dans la direction tangentielle) pour créer un décollement de la couche limite du flux de gaz et gêner l’entrée de ce flux de gaz dans le labyrinthe. La présente invention apporte une solution au problème évoqué dans ce qui précède, qui est simple, efficace et économique. La présente invention propose une solution à au moins une partie des problèmes de la technique antérieure, qui est simple, efficace et économique. L’invention concerne un ensemble d’étanchéité à labyrinthe pour une turbomachine d’aéronef centré sur un axe et s’étendant circonférentiellement autour de cet axe, comportant un rotor qui est mobile en rotation autour de l’axe et qui est entouré par un stator, le stator comportant un élément abradable qui entoure le rotor et qui délimite autour du rotor un passage annulaire, le rotor comportant des léchettes de rotor qui s’étendent radialement vers l’extérieur par rapport à l’axe, ces léchettes de rotor traversant ledit passage et étant aptes à coopérer avec l’élément abradable pour limiter l’écoulement d’un flux de gaz en fonctionnement de l’amont vers l’aval dans ledit passage, caractérisé en ce qu’il comprend en outre, au niveau dudit passage et en amont de toutes les léchettes de rotor, des ailettes de stator qui s’étendent en saillie radialement vers l’intérieur depuis l’élément abradable, les ailettes de stator s’étendant axialement en regard des léchettes de rotor. L’invention permet d’améliorer le paramètre de différentiel de vitesses tangentielles entre le flux de gaz et le rotor en entrée du labyrinthe. Ce qui distingue l’invention des solutions antérieures est notamment le fait que des ailettes sont disposées en amont des léchettes. Une autre différence concerne la fonction de ces ailettes, dans la mesure où elles redressent le flux de gaz, avantageusement pour limiter voire arrêter toute giration du flux de gaz en amont du labyrinthe. Ainsi, le flux de gaz peut entrer dans le labyrinthe avec une composante essentiellement axiale et de préférence purement axiale, voire avec une légère composante tangentielle opposée au sens de rotation du rotor. Ainsi, la différence de vitesses tangentielles entre le flux de gaz entrant et le rotor de l’ensemble à labyrinthe est augmentée, les pertes de charges sont maximisées, et la perméabilité de l’ensemble en est minimisée. L’ensemble d’étanchéité selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément les unes des autres ou en combinaison les unes avec les autres : -- les ailettes de stator sont configurées de sorte à redresser axialement ledit flux de gaz en aval des ailettes de stator ; -- les ailettes de stator sont profilées ou d’épaisseur constante ; -- chacune des ailettes a une forme droite ; -- l’élément abradable est annulaire ; -- les léchettes de rotor sont annulaires ; -- chacune des ailettes a une forme générale profilée non incurvée et symétrique ; -- chacune des ailettes a une forme générale droite, non incurvée et d’épaisseur constante ; chacune des ailettes de stator présente une forme générale incurvée ; chacune des ailettes de stator présente un profil aérodynamique et comprend un intrados et un extrados reliés ensemble à l’amont pour former un bord d’attaque du flux de gaz, et à l’aval pour former un bord de fuite de ce flux de gaz ; chacune des ailettes de stator présente un angle d’entrée compris entre 30° et 90°, cet angle d’entrée correspondant à l’angle d’orientation d’une partie de l’ailette comportant le bord d’attaque et étant mesuré par rapport à l’axe et dans un plan tangent à une circonférence centrée sur l’axe et passant par l’ailette ; -- l’angle d’entrée est mesuré dans un plan tangent à une circonférence centrée sur l’axe et passant par l’ailette ; en variante, ce plan présente pour normal une direction radiale de l’aube ; chacune des ailettes de stator présente un angle de sortie compris entre -20° et +10°, et de préférence entre -10° et 0°, cet angle de sortie correspondant à l’angle d’orientation d’une partie de l’ailette comportant le bord de fuite et étant mesuré par rapport à l’axe ; -- l’angle de sortie est mesuré dans un plan tangent à une circonférence centrée sur l’axe et passant par l’ailette ; en variante, ce plan présente pour normal une direction radiale de l’aube ; chacune des ailettes de stator présente une hauteur ou dimension radiale maximale qui représente entre 20 et 50% d’une hauteur ou dimension radiale maximale de la léchette la plus amont ; la hauteur ou dimension radiale maximale de chacune des ailettes de stator représente entre 30 et 40%, et par exemple 33%+/-2%, de la hauteur ou dimension radiale maximale de la léchette la plus amont ; la hauteur ou dimension radiale maximale de chacune des ailettes de stator est comprise entre 0,2cm et 1cm, de préférence entre 0,3cm et 0,8cm, et plus préférentiellement entre 0,4cm et 0,6cm ; chacune des ailettes de stator présente une hauteur ou dimension radiale qui décroît d’amont en aval ; les ailettes de stator sont situées à une distance axiale minimale de la léchette la plus amont qui est inférieure ou égale à une distance axiale minimale inter-léchettes ; chacune des ailettes de stator présente une longueur ou dimension axiale qui représente 20% à 90% d’une longueur ou dimension axiale mesurée depuis une extrémité amont du revêtement abradable jusqu’à une extrémité amont de la léchette la plus amont ; -- chacune des ailettes présente un ratio épaisseur maximale / corde axiale approximativement égale à 5,5 et de préférence compris entre 4 et 7 ; l’épaisseur maximale est définie par le plus grand diamètre de cercle qu’il est possible d’inscrire au sein du profil de l’ailette ; la corde axiale est définie comme la longueur du profil projetée sur l’axe précité ; chacune des ailettes de stator présente une hauteur ou dimension radiale maximale qui représente entre 30 et 80% d’une hauteur ou dimension radiale dudit passage qui est mesurée au niveau des ailettes ; -- les ailettes de stator sont régulièrement réparties autour de l’axe ; -- le nombre d’ailettes est supérieur à 50 et de préférence supérieur à 100 ; -- les léchettes sont au nombre de 2 à 5. La présente invention concerne également une turbine ou une turbomachine pour un aéronef, comprenant au moins un ensemble d’étanchéité tel que décrit ci-dessus. Brève description des figures D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaitront au cours de la lecture de la description détaillée qui va suivre pour la compréhension de laquelle on se reportera aux dessins annexés dans lesquels : FIG. 1 la FIG. 1 est une vue schématique en coupe axiale d’une turbomachine d’aéronef ; FIG. 2 la FIG. 2 est une vue schématique partielle en coupe d’un ensemble d’étanchéité à labyrinthe ; FIG. 3 la FIG. 3 est une vue très schématique partielle d’un ensemble d’étanchéité à labyrinthe tel que celui de la FIG. 2 ; FIG. 4 la FIG. 4 est une vue très schématique partielle d’un ensemble d’étanchéité à labyrinthe selon l’invention ; FIG. 5 la FIG. 5 est une vue schématique en coupe d’un mode de réalisation d’une ailette pour un ensemble d’étanchéité selon l’invention ; FIG. 6 la FIG. 6 est une vue schématique en coupe d’une variante de réalisation d’une ailette pour un ensemble d’étanchéité selon l’invention ; FIG. 7 la FIG. 7 est une vue schématique partielle en coupe d’un mode de réalisation d’un ensemble d’étanchéité selon l’invention ; FIG. 8 la FIG. 8 est une vue schématique partielle en coupe d’une variante de réalisation d’un ensemble d’étanchéité selon l’invention ; [Fig.9 la figure 9 est une vue schématique partielle et en perspective d’un ensemble d’étanchéité et illustre le fonctionnement de l’ensemble. FIG. 10 la FIG. 10 est une vue schématique en coupe d’une variante de réalisation d’une ailette pour un dispositif d’étanchéité selon l’invention ; FIG. 11 les figures 11a et 11b sont des vues schématiques en coupe d’une variante de réalisation d’une ailette pour un dispositif d’étanchéité selon l’invention. Description détaillée de l'invention Les figures 1 à 3 ont été décrites dans ce qui précède. Ces figures peuvent être considérées comme illustrant l’environnement de l’invention. Comme évoqué dans ce qui précède et illustré à la FIG. 2 notamment, l’invention concerne un ensemble d’étanchéité 40 à labyrinthe pour une turbomachine 10 d’aéronef telle que celle illustrée à la FIG. 1 . L’ensemble 40 comporte un rotor 42 qui est mobile en rotation autour d’un axe A et qui est entouré par un stator 44. Le stator 44 comporte un élément, en général annulaire, abradable 48 qui entoure le rotor 42 et qui délimite autour du rotor 42 un passage annulaire P. Le rotor 42 comporte des léchettes, en général annulaires, de rotor 46 qui s’étendent radialement vers l’extérieur par rapport à l’axe A. Ces léchettes 46 traversent le passage P et sont aptes à coopérer avec l’élément abradable 48 pour limiter l’écoulement d’un flux de gaz F3 en fonctionnement de l’amont vers l’aval dans le passage P. La FIG. 4 illustre le principe de l’invention qui consiste à prévoir des ailettes 50 au niveau du passage P et en amont de toutes les léchettes 46 du rotor 42. Les ailettes 50 sont portées par le stator 44 et sont de préférence configurées pour redresser le flux de gaz F3. Les ailettes 50 peuvent être profilées ou d’épaisseur constante. Avantageusement, les ailettes 50 permettent d’annuler la composante tangentielle du flux de gaz F3 en entrée du joint à labyrinthe ou d’inverser légèrement la direction tangentielle par rapport au sens de rotation du rotor afin d’augmenter ainsi les frottements de l’air sur le rotor par accroissement du différentiel de vitesses tangentielles entre les parois du rotor et le flux de gaz entrant. Ces frottements créent des pertes de charge régulières et diminuent ainsi la perméabilité de l’ensemble d’étanchéité 40 à labyrinthe. Les ailettes 50 ont ainsi de préférence pour fonction de redresser le flux de gaz F3 pour lui donner une composante majoritairement axiale en sortie des ailettes 50. Les figures 5 et 6 montrent des exemples de profils aérodynamiques pour les ailettes 50. Dans ces figures, la flèche F3 représente l’orientation du flux de gaz précité et la flèche F4 représente le sens de rotation du rotor 42. Chacune des ailettes 50 a par exemple une forme générale incurvée. Chacune des ailettes 50 a de préférence un profil aérodynamique et comprend un intrados 50a et un extrados 50b reliés ensemble à l’amont pour former un bord 50c d’attaque du flux de gaz F3, et à l’aval pour former un bord 50d de fuite de ce flux de gaz F3. Chacune des ailettes 50 peut aussi avoir une forme droite et rectiligne, profilée ou non. Chacune des ailettes 50 a de préférence un angle d’entrée α compris entre 30° et 90°. Cet angle d’entrée α correspondant à l’angle d’orientation d’une partie de l’ailette 50 comportant le bord d’attaque 50c et étant mesuré par rapport à l’axe A et de préférence dans un plan Z tangent à une circonférence centrée sur l’axe A et passant par l’ailette 50. Le plan Z peut être considéré comme le plan du dessin. Chacune des ailettes 50 a de préférence un angle de sortie β compris entre -20° et +10°, et de préférence entre -10° et 0°. Cet angle de sortie β correspond à l’angle d’orientation d’une partie de l’ailette 50 comportant le bord de fuite 50d et étant mesuré par rapport à l’axe A et de préférence dans le plan Z précité. Dans le mode de réalisation de la FIG. 5 , chacune des ailettes 50 a un angle d’entrée α de l’ordre de 30° et un angle de sortie β de l’ordre de 0°. Dans le mode de réalisation de la FIG. 6 , chacune des ailettes 50 a un angle d’entrée α de l’ordre de 90° et un angle de sortie β de l’ordre de -10°. Cet angle est négatif car il est opposé au sens de rotation du rotor (flèche F4). La FIG. 7 représente un mode de réalisation ou une première configuration d’un ensemble 40 d’étanchéité à labyrinthe incluant l’invention et par conséquent les ailettes 50. Dans cette configuration, le stator 44 de l’ensemble 40 est formé par un distributeur de turbine qui porte à sa périphérie interne l’élément abradable 48. Dans l’exemple représenté, l’élément abradable 48 est étagé et comprend deux tronçons axiaux successifs de diamètres internes différents. Le tronçon amont a un plus petit diamètre interne que le tronçon aval. Les léchettes 46 sont portées par un tambour de turbine qui relie en général deux roues de turbine. Les léchettes 46 sont au nombre de deux et sont respectivement associées aux deux tronçons du revêtement 48. Les ailettes 50 sont situées à l’extrémité amont du revêtement 48 dans l’exemple représenté. Les extrémités amont des ailettes 50 peuvent être alignées axialement avec l’extrémité amont du revêtement 48. Par ailleurs, chacune des ailettes 50 a une hauteur ou dimension radiale Ha qui décroit d’amont en aval dans l’exemple représenté. La FIG. 8 représente un autre mode de réalisation ou une seconde configuration d’un ensemble 40 d’étanchéité à labyrinthe incluant l’invention et les ailettes 50. Dans les variantes des figures 10 et 11a, chacune des ailettes profilées respecte un ratio épaisseur maximale e maxi / corde axiale C ax approximativement égale à 5,5 et de préférence compris entre 4 et 7. L’épaisseur maximale e maxi est définie par le plus grand diamètre de cercle qu’il est possible d’inscrire au sein du profil, et la corde axiale C ax est définie comme la longueur du profil projetée sur l’axe A. L’ailette 50 de la FIG. 10 est profilée alors que les ailettes 50 des figures 11a et 11b sont droites. La figure 11a montre une ailette 50 avec une forme générale profilée non incurvée et symétrique. La figure 11b montre une ailette 50 avec une forme générale droite, non incurvée et d’épaisseur constante. Dans cette configuration, le stator 44 de l’ensemble 40 est formé par un secteur d’anneau de turbine qui porte à sa périphérie interne l’élément abradable 48. Dans l’exemple représenté, l’élément abradable 48 est étagé comme évoqué dans ce qui précède. Les léchettes 46 sont portées par une roue de turbine. Les léchettes 46 sont au nombre de deux et sont respectivement associées aux deux tronçons du revêtement 48. Par ailleurs, chacune des ailettes 50 a une hauteur ou dimension radiale Ha qui décroit d’amont en aval dans l’exemple représenté. Dans ces deux configurations et de manière générale, chacune des ailettes 50 peut : - avoir une hauteur ou dimension radiale maximale Ha qui représente entre 20 et 50%, de préférence entre 30 et 40%, et par exemple 33%+/-2% d’une hauteur ou dimension radiale maximale Ho de la léchette 46 la plus amont, et/ou - avoir une hauteur ou dimension radiale maximale Ha qui est comprise entre 0,2cm et 1cm, de préférence entre 0,3cm et 0,8cm, et plus préférentiellement entre 0,4cm et 0,6cm, et/ou - avoir une hauteur ou dimension radiale maximale Ha qui représente entre 30 et 80% d’une hauteur ou dimension radiale Hx du passage P qui est mesurée au niveau des ailettes 50, et/ou - être située à une distance axiale minimale La de la léchette 46 la plus amont qui est inférieure ou égale à une distance axiale minimale Lo inter-léchettes, c’est-à-dire entre deux léchettes 46 consécutives, et/ou - avoir une longueur ou dimension axiale Lc qui représente 20% à 90% d’une longueur ou dimension axiale Lb mesurée depuis une extrémité amont du revêtement abradable 48 jusqu’à une extrémité amont de la léchette 46 la plus amont. On se réfère maintenant à la FIG. 9 qui illustre le principe de fonctionnement d’un ensemble d’étanchéité 50 selon l’invention. Dans cette figure : - la flèche F1 représente le flux primaire dans la veine de la turbine, - la flèche F3 représente le flux de gaz en amont du passage P du labyrinthe, - la flèche F4 représente le sens de rotation du rotor 42 autour de l’axe précité, et - la flèche F5 représente le flux de gaz en sortie des ailettes 50 et donc dans le passage P du labyrinthe. On constate que les ailettes 50 permettent de redresser le flux de gaz F3 et de préférence de lui supprimer toute composante tangentielle afin que l’écoulement du flux F5 dans le passage P et en particulier à travers les léchettes 46 ait pour l’essentiel une composante axiale. Ceci permet d’augmenter les frottements du flux de gaz sur le rotor 42 par accroissement du différentiel de vitesses tangentielles entre le rotor et le flux de gaz. Ces frottements créent des pertes de charge qui diminuent la perméabilité de l’ensemble 40. Ensemble d’étanchéité (40) à labyrinthe pour une turbomachine (10) d’aéronef centré sur un axe (A) et s’étendant circonférentiellement autour de cet axe (A), comportant un rotor (42) qui est mobile en rotation autour de l’axe (A) et qui est entouré par un stator (44), le stator (44) comportant un élément abradable (48) qui entoure le rotor (42) et qui délimite autour du rotor (42) un passage annulaire (P), le rotor (42) comportant des léchettes de rotor (46) qui s’étendent radialement vers l’extérieur par rapport à l’axe (A), ces léchettes de rotor (46) traversant ledit passage (P) et étant aptes à coopérer avec l’élément abradable (48) pour limiter l’écoulement d’un flux de gaz (F3) en fonctionnement de l’amont vers l’aval dans ledit passage (P), caractérisé en ce qu’il comprend en outre, au niveau dudit passage (P) et en amont de toutes les léchettes de rotor (46), des ailettes de stator (50) qui s’étendent en saillie radialement vers l’intérieur vis-à-vis de l’élément abradable (48), les ailettes de stator (50) s’étendant axialement en regard des léchettes de rotor (46). Ensemble d’étanchéité (40) selon la revendication 1, dans lequel chacune des ailettes de stator (50) présente une forme générale incurvée. Ensemble d’étanchéité (40) selon la revendication 1 ou 2, dans lequel chacune des ailettes de stator (50) présente un profil aérodynamique et comprend un intrados (50a) et un extrados (50b) reliés ensemble à l’amont pour former un bord d’attaque (50c) du flux de gaz (F3), et à l’aval pour former un bord de fuite (50d) de ce flux de gaz (F3). Ensemble d’étanchéité (40) selon la revendication 3, dans lequel chacune des ailettes de stator (50) présente un angle d’entrée (α) compris entre 30° et 90°, cet angle d’entrée (α) correspondant à l’angle d’orientation d’une partie de l’ailette (50) comportant le bord d’attaque (50c) et étant mesuré par rapport à l’axe (A). Ensemble d’étanchéité (40) selon la revendication 3 ou 4, dans lequel chacune des ailettes de stator (50) présente un angle de sortie (β) compris entre -20° et +10°, et de préférence entre -10° et 0°, cet angle de sortie (β) correspondant à l’angle d’orientation d’une partie de l’ailette (50) comportant le bord de fuite (50d) et étant mesuré par rapport à l’axe (A) et dans un plan (Z) tangent à une circonférence centrée sur l’axe (A) et passant par l’ailette (50). Ensemble d’étanchéité (40) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel chacune des ailettes de stator (50) présente une hauteur ou dimension radiale maximale (Ha) qui représente entre 20 et 50% d’une hauteur ou dimension radiale maximale (Ho) de la léchette (46) la plus amont. Ensemble d’étanchéité (40) selon la revendication 6, dans lequel la hauteur ou dimension radiale maximale (Ha) de chacune des ailettes de stator (50) représente entre 30 et 40%, et par exemple 33%+/-2%, de la hauteur ou dimension radiale maximale (Ho) de la léchette (46) la plus amont. Ensemble d’étanchéité (40) selon la revendication 5 ou 6, dans lequel la hauteur ou dimension radiale maximale (Ha) de chacune des ailettes de stator (50) est comprise entre 0,2cm et 1cm, de préférence entre 0,3cm et 0,8cm, et plus préférentiellement entre 0,4cm et 0,6cm. Ensemble d’étanchéité (40) selon l’une des revendications 5 à 8, dans lequel chacune des ailettes de stator (50) présente une hauteur ou dimension radiale (Ha) qui décroît d’amont en aval. Ensemble d’étanchéité (40) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel les ailettes de stator (50) sont situées à une distance axiale minimale (La) de la léchette (46) la plus amont qui est inférieure ou égale à une distance axiale minimale (Lo) inter-léchettes. Ensemble d’étanchéité (40) selon l’une des revendication précédentes dans lequel chacune des ailettes de stator (50) présente une longueur ou dimension axiale (Lc) qui représente 20% à 90% d’une longueur ou dimension axiale (Lb) mesurée depuis une extrémité amont du revêtement abradable (48) jusqu’à une extrémité amont de la léchette (46) la plus amont. Ensemble d’étanchéité (40) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel chacune des ailettes de stator (50) présente une hauteur ou dimension radiale maximale (Ha) qui représente entre 30 et 80% d’une hauteur ou dimension radiale (Hx) dudit passage qui est mesurée au niveau des ailettes (50). Turbomachine (10) pour un aéronef, comprenant une turbine qui présente au moins un ensemble d’étanchéité (40) selon l’une des revendications précédentes.