FR 3155159 A1 20250516 FR 2312459 A 20231114 Elément de renfort (50 ; 50’ ; 50’’) comprenant un assemblage d’au moins deux monobrins (52), lesdits monobrins (52) comportant chacun au moins une fibre de verre et une résine réticulée enrobant la fibre de verre, lesdits monobrins (52) étant assemblés entre eux par enroulement en hélice le long d’un axe d’allongement (A-A) de l’élément de renfort (50 ; 50’ ; 50’’). Figure pour l’abrégé : Fig 1 Elément de renfort et procédé de fabrication d’un tel élément de renfort La présente invention concerne le domaine des renforts à base de matériaux composites. Plus précisément, l’invention concerne un élément de renfort et un procédé de fabrication d’un tel élément de renfort. Dans le secteur des pneumatiques, les concepteurs sont depuis longtemps à la recherche de renforts du type textile ou composite à faible densité, pouvant se substituer avantageusement et efficacement aux fils ou câbles métalliques conventionnels en vue de réduire notamment le poids de ces bandages et aussi de pallier les éventuels problèmes de corrosion. En particulier, le sommet des pneumatiques doit être à la fois rigide en tension pour transmettre les efforts et éviter la déformation du pneumatique à haute vitesse, mais également suffisamment souple pour absorber les chocs et y résister. On connaît également l’utilisation comme renforts de tissus composites comprenant à la fois des matériaux métalliques et des matériaux textiles, notamment l’aramide. La combinaison des matériaux métalliques intrinsèquement rigides et des matériaux textiles dont la rigidité de flexion est intrinsèquement faible permet d’obtenir un tissu composite dont la rigidité de flexion est diminuée. Cependant, l’aramide est un renfort textile de haute technicité particulièrement coûteux et, compte tenu de son empreinte carbone et sa production qui génère une toxicité élevée, son impact environnemental est important. Il est également connu l’utilisation de renforts composite dans lesquels des fibres sont imprégnées d’une matrice thermodurcissable. Le document FR 3 009 225 décrit notamment un monobrin en composite verre résine CVR, d’acronyme « CVR », dans lequel une fibre de verre est imprégnée de résine thermodurcissable. Du fait de l’imprégnation de la fibre de verre par la matrice en résine, de tels renforts composites deviennent très rigides en flexion et ont un rayon de courbure critique élevé. Le rayon de courbure critique est défini comme le rayon en deçà duquel un matériau rigide se rompt lorsqu’on en fait une boucle. La présente invention a donc pour but de pallier les inconvénients précités et de fournir un élément de renfort léger atteignant un compromis de haute rigidité longitudinale, haute résistance, haute tenue à la fatigue, de faible rigidité de flexion et de faible rayon de courbure critique. La présente invention a pour objet un élément de renfort comprenant un assemblage d’au moins deux monobrins, lesdits monobrins comportant chacun au moins une fibre de verre et une résine réticulée enrobant la fibre de verre, lesdits monobrins étant assemblés entre eux par enroulement en hélice le long d’un axe d’allongement de l’élément de renfort. Il a été déterminé que l’imprégnation individuelle de chaque monobrin par de la résine réticulée ainsi que l’assemblage d’une pluralité de monobrins par enroulement en hélice conduit à une faible rigidité de flexion et à un faible rayon de courbure critique de l’élément de renfort. Un tel élément de renfort est suffisamment rigide en tension pour transmettre les efforts et éviter la déformation d’un article incorporant l’élément de renfort, mais également suffisamment souple pour résister à des chocs en absorbant l’énergie résultante. De plus, l’élément de renfort est peu coûteux, de faible densité et possédant des propriétés de résistance à la compression élevées. De préférence, l’angle d’hélice β de l’assemblage est tel que 0 De préférence, le diamètre desdits monobrins est compris entre 0,15 et 1,50 mm, de préférence compris entre 0,20 et 1,40 mm, plus préférentiellement compris entre 0,25 et 1,20 mm. De préférence, le taux pondéral de fibres de verre dans l’élément de renfort peut être compris entre 50 et 80 %, plus préférentiellement compris entre 60 à 75 %, encore plus préférentiellement compris entre 65 et 75 %. Avantageusement, la résine réticulée peut être une résine polyester ou vinylester. Avantageusement, les fibres de verre peuvent être choisies parmi : des fibres de verre en boro-aluminosilicate, de préférence du type E, des fibres de verre en aluminosilicate, de préférence du type E-CR, S ou S 2 , ou un mélange de ceux-ci. L’invention concerne également un procédé de fabrication d’un élément de renfort comprenant un assemblage d’au moins deux monobrins. Par définition, un monobrin comprend au moins une fibre. Avantageusement, la fibre est choisie parmi les fibres de verre, de basalte, fibre d'aramide, les fibres issues de la biomasse, telles que lin, chanvre, jute, kenaf ou ramie et de préférence les fibres de verre. Selon un mode de réalisation, les monobrins peuvent être agencés sous forme d’un ou plusieurs torons, chaque toron comportant un ou plusieurs desdits monobrins disposés selon un arrangement monocouche. Par exemple, l’élément de renfort peut comprendre un assemblage de trois monobrins. Selon un mode de réalisation, les monobrins peuvent être agencés sous forme d’un ou plusieurs torons, chaque toron comportant un ou plusieurs desdits monobrins disposés selon un arrangement multicouche. Avantageusement, chaque toron comporte un ou plusieurs desdits monobrins disposés selon un arrangement multicouche comprenant une couche interne, une couche externe et optionnellement une ou plusieurs couches intermédiaires disposées entre la couche interne et la couche externe. Par exemple, l’élément de renfort peut comprendre une couche interne comportant un monobrin et une couche externe comportant six monobrins. L’invention concerne un procédé de fabrication d’un élément de renfort comprenant un assemblage d’au moins deux monobrins, comprenant les étapes suivantes : a) fournir au moins deux monobrins comportant chacun au moins une fibre; b) enrober lesdits monobrins par imprégnation d’une résine ; c) réticuler au moins partiellement la résine ; et d) assembler entre eux lesdits monobrins par enroulement en hélice par câblage le long d’un axe d’allongement de l’élément de renfort. Le procédé de fabrication est un procédé particulièrement simple à mettre en œuvre. A l’étape b), les monobrins sont, de préférence, totalement enrobés de résine, c’est-à-dire imprégnés de résine sur toute leur longueur. Selon une alternative, les monobrins peuvent être partiellement enrobés de résine. Avantageusement, la fibre peut être choisie parmi les fibres de verre, de basalte, fibre d'aramide, les fibres issues de la biomasse, telles que lin, chanvre, jute, kenaf ou ramie. De préférence, la fibre est une fibre de verre. L’invention concerne également un article fini ou produit semi-fini comportant un élément de renfort comme décrit précédemment. L’invention concerne également un pneumatique comprenant au moins un élément de renfort comme décrit précédemment. Selon une caractéristique le pneumatique peut comprendre une armature de carcasse ancrée dans deux bourrelets et surmontée radialement par une armature de sommet elle-même surmontée d'une bande de roulement, l’armature de sommet étant réunie auxdits bourrelets par deux flancs, l’armature de sommet comprenant au moins un élément de renfort comme décrit précédemment. La présente invention sera mieux comprise et d’autres buts, avantages et caractéristiques ressortiront de la description détaillée qui va suivre, comprenant des modes de réalisation donnés à titre purement illustratif et faite en référence aux dessins annexés, présentés en tant qu’exemples non limitatifs, qui pourront servir à compléter la compréhension de l’invention et l’exposé de sa réalisation et, le cas échéant, contribuer à sa définition, sur lesquels : FIG. 1 est une vue en coupe d’un pneumatique selon un mode de réalisation de l’invention, FIG. 2 est une vue schématique de la section transversale d’un élément de renfort du pneumatique de la FIG. 1 selon un mode de réalisation de l’invention, FIG. 3 est une vue de face de l’élément de renfort illustré à la FIG. 2 , FIG. 4 est une vue schématique de la section transversale d’un élément de renfort selon un autre mode de réalisation de l’invention, FIG. 5 illustre un dispositif de fabrication d’un élément de renfort selon un mode de réalisation de l’invention, et FIG. 6 est illustre schématiquement l’assemblage des monobrins d’un élément de renfort selon un troisième mode de réalisation. Il est à noter que, sur les figures, les éléments structurels et/ou fonctionnels communs aux différents modes de réalisation peuvent présenter les mêmes références. Ainsi, sauf mention contraire, de tels éléments disposent de propriétés structurelles, dimensionnelles et matérielles identiques. Dans la description de l’invention qui va être faite, l’expression « au moins un » utilisée doit être considérée comme équivalente à l’expression « un ou plusieurs ». Il est également précisé que l’expression « compris entre » utilisée dans la présente description de l’invention doit s’entendre comme incluant chacune des bornes mentionnées. Dans les figures, on a représenté un repère X, Y, Z correspondant aux directions habituelles respectivement axiale (X), radiale (Y) et circonférentielle (Z) d’un pneumatique. On a représenté schématiquement sur la FIG. 1 , une vue en coupe radiale, d’un pneumatique selon un premier mode de réalisation de l’invention et désigné par la référence générale 10. Le pneumatique 10 est sensiblement de révolution autour d’un axe sensiblement parallèle à la direction axiale X. Le pneumatique 10 est ici destiné à un véhicule de tourisme. Le pneumatique 10 comporte un sommet 12 comprenant une armature de sommet 14 comprenant une armature de travail 15 comprenant deux nappes de travail 16, 18 d’éléments de renfort de travail et une armature de frettage 17 comprenant une nappe de frettage 19 d’éléments de renfort de frettage selon l’invention. L’armature de sommet 14 est surmontée d’une bande de roulement 20 agencée radialement extérieure à l’armature de sommet 14. Ici, l’armature de frettage 17, la nappe de frettage 19, est radialement intercalée entre l’armature de travail 15 et la bande de roulement 20. Le pneumatique comprend également deux flancs 22 prolongeant le sommet 12 radialement vers l’intérieur. Le pneumatique 10 comporte en outre deux bourrelets 24 radialement intérieurs aux flancs 22 et comportant chacun une structure annulaire de renfort 26, en l’occurrence une tringle 28, surmontée d’une masse de gomme 30 de bourrage sur tringle, ainsi qu’une armature de carcasse radiale 32. L’armature de carcasse 32 comporte au moins une nappe de carcasse comprenant plusieurs éléments de renfort, la nappe étant ancrée à chacun des bourrelets 24 par un retournement autour de la tringle 28, de manière à former dans chaque bourrelet 24 un brin aller 38 s’étendant depuis les bourrelets à travers les flancs vers le sommet 12, et un brin retour 40, l’extrémité radialement extérieure 42 du brin retour 40 étant radialement à l’extérieur de la structure annulaire de renfort 26. L’armature de carcasse 32 s’étend ainsi depuis les bourrelets 24 à travers les flancs 22 jusque dans le sommet 12. L’armature de carcasse 32 est agencée radialement à l’intérieur de l’armature de sommet 14 et de l’armature de frettage 17. L’armature de carcasse 32 comprend une seule nappe carcasse 34. Le pneumatique 10 comprend également une couche interne 43 d’étanchéité, de préférence en butyl, axialement intérieure aux flancs 22 et radialement intérieure à l’armature de sommet 14 et s’étendant entre les deux bourrelets 24. Chaque nappe de travail 16, 18, de frettage 19 et de carcasse 34 comprend une composition polymérique dans laquelle sont noyés des éléments de renfort de la nappe correspondante. Chaque composition polymérique, ici une composition élastomérique, des nappes de travail 16, 18, de frettage 19 et de carcasse 34 est réalisée dans une composition conventionnelle pour calandrage d’éléments de renfort comprenant de façon classique un élastomère diénique, par exemple du caoutchouc naturel, une charge renforçante, par exemple du noir de carbone et/ou de la silice, un système de réticulation, par exemple un système de vulcanisation, de préférence comprenant du soufre, de l’acide stéarique et de l’oxyde de zinc, et éventuellement un accélérateur et/ou retardateur de vulcanisation et/ou divers additifs. On va maintenant décrire plus en détails les éléments de renfort de la nappe de frettage 19. La FIG. 2 est une vue en coupe transversale d’un élément de renfort 50 selon un premier mode de réalisation, comportant sept monobrins 52 assemblés selon un arrangement multicouche « 1+6 ». Par « monobrin », on entend un brin individuel. Comme on peut le voir sur la FIG. 3 et comme cela sera décrit plus en détail par la suite, les monobrins 52 de l’élément de renfort 50 sont assemblés entre eux par enroulement en hélice le long d’un axe d’allongement A–A de l’élément de renfort 50. L’axe d’allongement A–A forme l’axe longitudinal de l’élément de renfort 50. L’élément de renfort 50 illustré comprend un unique toron formé par les sept monobrins 52. Par toron, on entend un assemblage de monobrins 52 enroulés en hélice les uns avec les autres autour de l’axe d’allongement A – A de l’élément de renfort 50. Le toron illustré comprend une couche interne CI comportant un unique monobrin 52, et une couche externe CE qui s’étend radialement autour de la couche interne CI et qui comporte six monobrins 52. Dans l’arrangement « 1+6 », les monobrins 52 de la couche externe CE sont enroulés en hélice autour du monobrin 52 de la couche interne CI non enroulé. Selon une alternative, l’élément de renfort 50 peut comporter une pluralité de torons, par exemple une pluralité de torons tels qu’illustrés aux figures 2 et 3, assemblés par enroulement les uns avec les autres en hélice. Chaque monobrin 52 comporte une fibre de verre et une résine réticulée enrobant la fibre de verre. Les fibres de verre sont des fibres multifilamentaires, continues et unidirectionnelles. Par « fibre multifilamentaire », on entend une fibre qui comprend plusieurs filaments élémentaires agencés côte à côte pour former un faisceau dont les fibres élémentaires sont unidirectionnelles en étant sensiblement parallèles entre elles. Un tel assemblage d’une pluralité de monobrins permet d’obtenir un élément de renfort 50 de faible rigidité de flexion et de faible rayon de courbure critique, notamment en comparaison d’un unique monobrin de diamètre identique à l’assemblage multibrins de l’élément de renfort 50. Par rayon de courbure critique, on entend le rayon en deçà duquel un matériau rigide se rompt lorsqu’on en fait une boucle. Le rayon de courbure critique est déterminé par le protocole suivant : on coupe un échantillon de 30 cm de long d’un élément de renfort 50. Une boucle est réalisée à la main puis la boucle est introduite autour d’un gabarit de mesure. La boucle est alors serrée et la contrainte maintenue pendant environ 1 seconde de façon à ce que l’échantillon de l’élément de renfort 50 soit entièrement en contact avec le gabarit de mesure. Lorsque l’échantillon casse, notamment par craquement, apparition de fibrilles, la valeur de diamètre correspondant à la casse est notée. Si l’échantillon ne casse pas, la boucle est relâchée, positionnée sur un diamètre inférieur puis resserrée. Cette étape est réalisée jusqu’à la rupture de l’échantillon de l’élément de renfort 50. L’enrobage individuel de chaque monobrin 52 par la résine réticulée puis l’enroulement en hélice des monobrins 52 contribuent à la conservation du potentiel d’allongement de chaque fibre de verre de et donc à un potentiel d’allongement global de l’élément de renfort 50 élevé. L’élément de renfort 50 est suffisamment rigide en tension pour transmettre les efforts et éviter la déformation du pneumatique à haute vitesse, mais également suffisamment souple pour résister à des chocs en absorbant l’énergie résultante. Avantageusement, les monobrins 52 de l’élément de renfort 50 sont assemblés entre eux par enroulement en hélice par câblage. Par câblage, on entend que les monobrins 52 sont enroulés les uns par rapport aux autres en hélice. Les monobrins 52 présentent une torsion collective due à l’enroulement en hélice mais ne présentent pas de torsion propre, individuelle. De préférence, l’angle d’hélice β de l’assemblage est tel que 0 Par exemple, l’angle d’hélice β est égal à 5°. De telles plages de valeurs de l’angle d’hélice β et du diamètre des monobrins sont particulièrement avantageuses pour réduire le rayon de courbure critique et la rigidité de flexion de l’élément de renfort 50. De préférence, les monobrins 52 comportant chacun une fibre de verre enrobée de résine, ont un diamètre compris entre 0,15 et 1,50 mm, de préférence compris entre 0,20 et 1,40 mm, plus préférentiellement compris entre 0,25 et 1,20 mm. De telles plages de valeurs de diamètre couvrent aussi bien des monobrins de forme essentiellement cylindrique, notamment à section droite circulaire, que des monobrins de forme différente, par exemple des monobrins oblongs, de forme plus ou moins aplatie, ou de section droite rectangulaire. Dans le cas d'une section « S » non circulaire et sauf indication spécifique différente, le diamètre est par convention le diamètre d défini tel que : d = racine carrée (S/π). L’assemblage d’une pluralité de monobrins 52 comportant un tel diamètre unitaire permet d’obtenir un élément de renfort 50 possédant un rayon de courbure critique et une rigidité de flexion significativement plus élevés que ceux d’un unique monobrin de diamètre similaire à celui de l’assemblage de monobrins de l’élément de renfort 50. De préférence, le titre de chaque monobrins 52, comportant chacun une fibre de verre enrobée de résine, est compris entre 45 et 1800 tex, de préférence compris entre 50 et 500 tex. Par titre, on entend la masse linéique de chaque monobrin 52 déterminé par la mesure suivante : on coupe sur une table 6 mètres d’un échantillon puis on effectue la pesée sur une balance de précision. On réitère trois essais et on effectue la moyenne pour avoir la masse linéique. Le titre est exprimé en tex et représente la masse en grammes de mille mètres de monobrin 52, 1 tex étant égal à 10 −6 kg/m. De préférence, le taux pondéral de fibres de verre dans l’élément de renfort 50 peut être compris entre 50 et 80 %, plus préférentiellement compris entre 60 à 75 %, encore plus préférentiellement compris entre 65 et 75 %. La résine réticulée peut être une résine polyester ou vinylester, plus préférentiellement une résine vinylester. Par résine "polyester", on entend de manière connue une résine du type polyester insaturé. Les fibres de verre possèdent des propriétés de résistance mécanique, de résistivité électrique, et d’inertie thermique et chimique élevées. Avantageusement, les fibres de verre peuvent être choisies parmi : des fibres de verre en boro-aluminosilicate, des fibres de verre en aluminosilicate sans bore, ou un mélange de ceux-ci. Les fibres de verre en boro-aluminosilicate peuvent, avantageusement, être des fibres de verre en boro-aluminosilicate du type E. Les fibres de verre en boro-aluminosilicate du type E comprennent les éléments suivants : SiO 2 compris entre 52 et 56 % en poids ; CaO compris entre 16 et 25 % en poids ; Al 2 O 3 compris entre 10 et 13 % en poids ; MgO compris entre 0 et 5 % en poids ; B 2 O 3 compris entre 0 et 10 % en poids ; TiO 2 compris entre 0 et 1,5 % en poids ; Na 2 O compris entre 0 et 2 % en poids ; K 2 O compris entre 0 et 2 % en poids ; et Fe 2 O 3 compris entre 0 et 0,08 % en poids. Les pourcentages des éléments sont définis par rapport au poids total de la fibre de verre. Dans un mode de réalisation alternatif, les fibres de verre peuvent être des fibres de verre en aluminosilicate, sans bore, telle que des fibres de verre en aluminosilicate du type E-CR, à base de silicate de calcium et d’alumine à très faible teneur en oxydes alcalins tels que Na 2 O et K 2 O, et sans bore, possédant des propriétés de résistance à la corrosion élevées. Les fibres de verre en aluminosilicate du type E-CR comprennent les éléments suivants : SiO 2 compris entre 58 et 63 % en poids ; CaO compris entre 21 et 23 % en poids ; Al 2 O 3 compris entre 10 et 13 % en poids ; MgO compris entre 2 et 4 % en poids ; TiO 2 compris entre 1 et 2,5 % en poids ; Na 2 O compris entre 0 et 1,2 % en poids ; K 2 O compris entre 0 et 1,2 % en poids ; Fe 2 O 3 compris entre 0 et 0,04 % en poids ; et ZnO compris entre 0 et 3,5 % en poids. Les pourcentages des éléments sont définis par rapport au poids total de la fibre de verre. Dans un mode de réalisation alternatif, les fibres de verre peuvent être des fibres des fibres de verre en aluminosilicate, tel que des fibres de verre du type S ou S 2 Les fibres de verre du type S et S2 sont à haute teneur en silice et alumine, sans bore ni alcalin et possèdent des propriétés de résistance mécanique particulièrement élevées. Les fibres de verre en aluminosilicate du type S ou S 2 comprennent les éléments suivants : SiO 2 : compris entre 60 et 70 % en poids ; Al 2 O 3 : compris entre 20 et 30 % en poids ; et MgO : compris entre 5 et 15 % en poids ; Les pourcentages des éléments sont définis par rapport au poids total de la fibre de verre. Avantageusement, les fibres de verre peuvent comprendre un mélange parmi les fibres de verre du type E, E-CR, S et S 2 . L’élément de renfort 50 est ainsi un composite verre résine « CVR » présentant des hautes propriétés mécaniques. Dans l’exemple illustré, les éléments de renfort 50 sont intégrés dans le sommet d’un pneumatique. Selon une alternative, un ou plusieurs éléments de renfort 50 peuvent être utilisés pour le renforcement d’une autre région d’un pneumatique ou de produis semi-finis ou d’articles finis non pneumatiques, par exemple des courroies, telles que des courroies synchrones, ou encore dans des applications de renfort en béton. La FIG. 4 est une vue en coupe transversale d’un élément de renfort 50’ selon un deuxième mode de réalisation, comportant un unique toron. Le toron comporte trois monobrins 52 arrangés selon un arrangement monocouche par 3. Les parties de l’élément de renfort 50’ selon le deuxième mode de réalisation analogues aux parties de l’élément de renfort 50 du premier mode de réalisation sont identifiées avec des numéros de référence similaires. Comme on peut le voir, l’élément de renfort 50’ comporte trois monobrins 52 disposés sur une couche unique CU et enroulés en hélice les uns avec les autres. Les monobrins 52 de l’élément de renfort 50, 50’ peuvent être disposés selon divers arrangements. Dans un autre mode de réalisation, l’élément de renfort 50, 50’ peut comprendre une couche interne CI, une couche externe CE et une ou plusieurs couches intermédiaires disposées entre la couche interne CI et la couche externe CE. Par exemple, l’élément de renfort 50, 50’ peut posséder un arrangement du type « 1+6+12 » et comprendre une couche interne CI comportant un unique monobrin 52, une couche intermédiaire comportant six monobrins 6 et une couche externe CE comprenant douze monobrins 52. Selon un autre exemple, l’élément de renfort 50, 50’ peut posséder un arrangement du type « 3+9 » et comprendre une couche interne CI comportant trois monobrins 52 et une couche externe CE comprenant neuf monobrins 52. Dans un autre mode de réalisation, l’élément de renfort 50’ peut également comprendre une pluralité de torons enroulés en hélice les uns avec les autres. L’invention concerne également un procédé de fabrication d’un élément de renfort 50, 50’. La FIG. 5 représente un dispositif de fabrication 60 d’un élément de renfort selon l’invention. Dans l’exemple illustré, le dispositif de fabrication 60 est agencé pour la fabrication d’un élément de renfort 50’’ selon un troisième mode de réalisation de l’invention, comprenant deux monobrins. Le dispositif de fabrication 60 comprend une base 62 sur laquelle est monté un module de rotation 64 comprenant un nez rotatif 66. La circonférence du nez rotatif 66 comporte une denture d’engrenage 66a en prise avec une denture d’engrenage complémentaire 68a d’un organe de transmission 68. L’actionnement d’une vis sans fin 70, raccordée par l’une de ses extrémités à l’organe de transmission 68 et par son extrémité opposée à un élément d’entraînement 72, permet la transmission d’un couple au nez rotatif 66. Deux bobines 74, portant chacune un monobrin 52 comportant une fibre de verre et une résine réticulée enrobant la fibre de verre, sont disposées en amont du nez rotatif 66, et une bobine 86 de stockage de l’élément de renfort 50’ est disposée en aval du nez rotatif 66. Une grille d’assemblage 76 est disposée entre les bobines 74 de monobrins 52, comportant la fibre de verre et la résine réticulée enrobant la fibre de verre, et le nez rotatif 66. De plus, une grille de guidage 78 est disposée entre le nez rotatif 66 et la grille d’assemblage 76. Le procédé de fabrication de l’élément de renfort 50’’ comprend les étapes suivantes : a) fournir deux monobrins 52 comportant chacun au moins une fibre ; b) enrober les deux monobrins 52 par imprégnation de la résine ; c) réticuler au moins partiellement la résine ; et d) assembler entre eux les deux monobrins 52 par enroulement en hélice par câblage le long de l’axe d’allongement A-A de l’élément de renfort 50’’. A l’étape a), le nombre de monobrins 52 est ajusté en fonction de l’arrangement de l’élément de renfort que l’on souhaite fabriquer. De préférence, à l’étape b), l’enrobage des deux monobrins 52 par la résine est réalisée sur toute la surface et sur toute la longueur de chacune des fibres. A l’étape c), la résine peut être réticulée par toute méthode connue, en particulier par un rayonnement UV (ou UV-visible), de préférence émettant dans un spectre allant au moins de 300 nm à 450 nm. Chacun des deux monobrins 52 de fibres imprégnées de résine réticulée sont ensuite enroulés individuellement sur l’une des bobines 74. Dans un mode de réalisation, la fibre peut être une fibre de verre. A l’étape b), chacun des deux monobrins 52 est enrobé individuellement par la résine. En variante, la fibre peut être choisie parmi les fibres de basalte, fibre d'aramide, les fibres issues de la biomasse, telles que lin, chanvre, jute, kenaf ou ramie. Les bobines 74 sont alors disposées sur le dispositif de fabrication 60 de manière à traverser la grille d’assemblage 76, la grille de guidage 78 et le nez rotatif 66. Le nombre et la position des bobines 74 peuvent être ajustés en fonction de l’arrangement de l’élément de renfort souhaité. Les deux monobrins 52 convergent vers un point d’assemblage 88 localisé en amont du nez rotatif 66 et en aval de la grille de guidage 78. A l’étape d), le dispositif de fabrication 60 est mis en fonction. Comme cela est représenté à la FIG. 6 , les deux monobrins 52 issus des bobines 74 sont entraînés dans une direction d’avancement et, simultanément, le nez rotatif 66 tourne et enroule les deux monobrins 52 qui le traversent au fur et à mesure de leur avancée. Les deux monobrins 52 sont ainsi enroulés en hélice par câblage le long de l’axe d’allongement A-A de l’élément de renfort 50’’. La fabrication de l’élément de renfort 50’’ peut être réalisée en continu. Au fur et à mesure que les deux monobrins 52 avancent, la rotation du nez rotatif 66 conduit à une torsion collective des deux monobrins 52 qui s’enroulent pour former une hélice au point d’assemblage 88. La vitesse de rotation du nez rotatif 66 et la vitesse d’avancement des deux monobrins 52 peuvent être ajustées en fonction de l’angle et du pas d’hélice souhaités. Une torsion individuelle le long d’un axe d’allongement propre de chacun des deux monobrins 52 peut résulter de l’assemblage par enroulement. Cette torsion individuelle est négligeable voire nulle. Par négligeable, on entend une torsion individuelle inférieure ou égale à 15 tours par mètre. Au fur et à mesure de sa fabrication et de son avancement, l’élément de renfort 50’’ obtenu est enroulé autour de la bobine 86 pour son stockage. Exemples Les propriétés de résistance mécanique de quatre éléments de renfort selon l’invention en composite CVR ont été étudiées. Les fibres de verre utilisées sont des fibres de verre S 2 , de tex égal à 66 et imprégnées de résine vinylester. Un élément de renfort ER-/3-5 comporte trois fibres de verre S 2 imprégnée de résine vinylester qui ont été assemblées, après réticulation de la résine, par câblage selon un arrangement par 3 tel qu’illustré à la FIG. 4 . L’angle d’hélice de l’élément de renfort ER-/3-5 est égal à 5°. Deux autres éléments de renfort ER-1+6-5 et ER-1+6-10 comportent chacun sept fibres de verre S 2 imprégnée de résine vinylester qui ont été assemblées, après réticulation de la résine, par câblage selon un arrangement «1+6 » tel qu’illustré à la FIG. 2 . L’angle d’hélice de l’élément de renfort ER-1+6-5 est égal à 5°. L’angle d’hélice de l’élément de renfort ER-1+6-10 est égal à 10°. Des essais de traction longitudinale ont été réalisés sur les éléments de renfort ER-/3-5, ER-1+6-5 et ER-1+6-10. Un essai comparatif a également été réalisé sur un élément de renfort ER-T témoin comportant un unique monobrin comportant une fibre de verre et une résine réticulée enrobant la fibre de verre similaire aux fibres de verre utilisées pour la fabrication des éléments de renfort ER-/3-5, ER-1+6-5 et ER-1+6-10. Les tests de traction longitudinale ont été réalisés selon la norme ISO 2062 à l’aide d’un dispositif Instron 5969 équipé d'une cellule de charge de 1kN, en utilisant des pinces de traction de fil avec une pré-tension de 0,5 cN/tex, une longueur de jauge de 400 mm et une vitesse de déformation de 200 mm/min. Pour chaque essai de traction, une courbe contrainte-déformation a été obtenue et les résultats sont présentés dans le tableau 1 ci-dessous. Tableau 1 : Echantillon Pas (en mm) Fr (en N) ε (en %) Rendement (en %) ER-T - 102 ± 11 5,8 ± 0,6 100 ER-1+6-5 18 719 ± 32 6,1 ± 0,3 101 ± 4 ER-/3-5 10,35 293 ± 28 5,6 ± 0,7 92 ± 11 ER-1+6-10 9 679 ± 27 6,1 ± 0,2 92 ± 9 Dans le tableau 1, ε est la déformation ou « allongement » en % et Fr est la force à la rupture en N. On peut voir que les valeurs de rendement et d’allongement des éléments de renfort ER-/3-5, ER-1+6-5 et ER-1+6-10 sont conservées tout en ayant une force à rupture bien plus élevée que celle de l’élément de renfort ER-T témoin monobrin. Le rendement est défini comme le rapport entre, d’une part, la force à la rupture de l’élément de renfort assemblé et, d’autre part, la somme de la force à la rupture des monobrins composant l’élément de renfort assemblé. Elément de renfort (50 ; 50’ ; 50’’) comprenant un assemblage d’au moins deux monobrins (52), lesdits monobrins (52) comportant chacun au moins une fibre de verre et une résine réticulée enrobant la fibre de verre, lesdits monobrins (52) étant assemblés entre eux par enroulement en hélice le long d’un axe d’allongement (A-A) de l’élément de renfort (50 ; 50’ ; 50’’). Elément de renfort selon la revendication 1, dans lequel l’angle d’hélice β de l’assemblage est tel que 0° Elément de renfort selon la revendication 1 ou 2, dans lequel le diamètre desdits monobrins (52) est compris entre 0,15 et 1,50 mm, de préférence compris entre 0,20 et 1,40 mm, plus préférentiellement compris entre 0,25 et 1,20 mm. Elément de renfort selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le taux pondéral de fibres de verre dans l’élément de renfort (50 ; 50’ ; 50’’) est compris entre 50 et 80 %, de préférence compris entre 60 à 75 %, encore plus préférentiellement compris entre 65 et 75 %. Elément de renfort selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la résine réticulée est une résine polyester ou vinylester. Elément de renfort selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel lesdites fibres de verre sont choisies parmi : des fibres de verre en boro-aluminosilicate, de préférence du type E, des fibres de verre en aluminosilicate, de préférence du type E-CR, S ou S 2 , ou un mélange de ceux-ci. Elément de renfort selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel lesdits monobrins (52) sont agencés sous forme d’un ou plusieurs torons, chaque toron comportant un ou plusieurs desdits monobrins (52) disposés selon un arrangement monocouche, de préférence comprenant trois monobrins (52). Elément de renfort selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel lesdits monobrins (52) sont agencés sous forme d’un ou plusieurs torons, chaque toron comportant un ou plusieurs desdits monobrins (52) disposés selon un arrangement multicouche comprenant une couche interne (CI), une couche externe (CE) et optionnellement une ou plusieurs couches intermédiaires disposées entre la couche interne (CI) et la couche externe (CE), de préférence comprenant une couche interne (CI) comportant un monobrin (52) et une couche externe (CE) comportant six monobrins (52). Procédé de fabrication d’un élément de renfort (50 ; 50’ ; 50’’) comprenant un assemblage d’au moins deux monobrins (52) comprenant les étapes suivantes : a) fournir au moins deux monobrins (52) comportant chacun au moins une fibre; b) enrober lesdits monobrins (52) par imprégnation d’une résine ; c) réticuler au moins partiellement la résine ; et d) assembler entre eux lesdits monobrins (52) par enroulement en hélice par câblage le long d’un axe d’allongement (A-A) de l’élément de renfort (50 ; 50’ ; 50’’). Procédé selon la revendication 9, dans lequel la fibre est choisie parmi les fibres de verre, de basalte, fibre d'aramide, les fibres issues de la biomasse, telles que lin, chanvre, jute, kenaf ou ramie et de préférence les fibres de verre. Article fini ou produit semi-fini comportant un élément de renfort (50 ; 50’ ; 50’’) selon l’une quelconque des revendications 1 à 8. Pneumatique comprenant au moins un élément de renfort (50 ; 50’ ; 50’’) selon l’une quelconque des revendications 1 à 8. Pneumatique selon la revendication 12, comprenant une armature de carcasse (24) ancrée dans deux bourrelets (18) et surmontée radialement par une armature de sommet (14) elle-même surmontée d'une bande de roulement (22), l’armature de sommet (14) étant réunie auxdits bourrelets (18) par deux flancs (16), l’armature de sommet (14) comprenant au moins un élément de renfort (50 ; 50’ ; 50’’) selon l’une quelconque des revendications 1 à 8.