FR 3156879 A1 20250620 FR 2314469 A 20231219 TITRE : DISPOSITIF D’ARRÊT D’UN DÉBIT DE FUITE SUR UNE CANALISATION DE FLUIDE Le dispositif (30) d’arrêt de débit excédentaire d’une fuite sur une canalisation de fluide comporte : - un porte-joint (39) comportant un canal tubulaire, - un joint à lèvre (40) étanche, - un obturateur (35) en regard de l’extrémité amont du canal tubulaire, et - au moins une rondelle éventail (37) comportant au moins une ailette élastiquement déformable présentant une extrémité fixe par rapport au porte-joint et une extrémité libre soumise à une force élastique de rappel vers une configuration de déploiement au contact de la paroi interne de la canalisation de fluide, dans laquelle cette extrémité libre applique une force de frottement statique sur la paroi interne de la canalisation de fluide. Au moins une ailette (37) s’étend, dans sa configuration de déploiement radial libre, dans un plan passant par l’axe de symétrie de rotation du dispositif d’arrêt, et présente, depuis sa base jusqu’à son extrémité, un rayon de courbure qui varie d’un facteur inférieur à deux. Figure pour l’abrégé : figure 1 DISPOSITIF D’ARRÊT D’UN DÉBIT DE FUITE SUR UNE CANALISATION DE FLUIDE Domaine technique de l’invention La présente invention vise un dispositif d’arrêt d’un débit de fuite sur une canalisation de fluide. Elle s’applique, en particulier, à l’arrêt du débit d’un gaz en cas de fuite dans la canalisation en aval du dispositif d’arrêt. Plus particulièrement, la présente invention s’applique à la sécurisation d’une canalisation de livraison de gaz naturel déjà installée, par insertion du dispositif d’arrêt dans cette canalisation en amont d’un compteur de gaz. État de la technique Certains réseaux de distribution de fluides justifient des mesures de sécurité particulières, imposées par la nature du fluide transporté et par d'éventuels risques d'endommagement des conduites dont ces réseaux sont constitués. Par exemple, les réseaux de distribution de gaz en zone urbaine s'étendent généralement sous les chaussées et les trottoirs, c'est-à-dire sous des ouvrages du domaine public susceptibles de faire l'objet d'interventions diverses, et notamment d'opérations de terrassement. Or, si une conduite de gaz se trouve accidentellement arrachée ou sectionnée à l'occasion d'une telle opération, la fuite de gaz qui en résulte immédiatement fait apparaître un risque élevé d'incendie ou d'explosion. Dans ce contexte, des vannes de sécurité ont été mises au point pour obturer les conduites de gaz dès qu'un débit de gaz anormalement élevé y est détecté. À ce jour, les vannes de sécurité ne peuvent cependant être facilement montées que sur des réseaux neufs en cours de construction, ou éventuellement sur des réseaux existants, mais à l'occasion seulement de leur rénovation. En effet, dans la mesure où les conduites des réseaux existants peuvent avoir été construites à des époques différentes et suivant des normes différentes, où elles n'ont pas nécessairement des diamètres définis avec une très grande précision, et où elles présentent sur leur longueur des obstacles, bavures, écrasements, restrictions, et des rayons de courbure variés, la mise en place d'une vanne de sécurité dans un réseau existant reste une opération délicate. La principale difficulté provient de la nécessité de réaliser un terrassement pour accéder à la prise de branchement et à réaliser une obturation en charge pour intervenir hors gaz sur le branchement. L'invention a pour but de palier tout ou partie des inconvénients de l’art antérieur. À cet effet, la présente invention vise un dispositif d’arrêt de débit excédentaire pour arrêter un débit de fuite sur une canalisation de fluide. Ce dispositif d’arrêt peut être mis en place, sans excavation, dans la plupart des canalisations de réseaux de fluide connus, y compris dans des canalisations présentant des rayons de courbure faibles, par exemple de l'ordre de dix fois le diamètre de cette canalisation. La présente invention a aussi pour but un dispositif d’arrêt fonctionnant dans des canalisations de section circulaire présentant un rayon se trouvant dans une plage de rayons, canalisations éventuellement écrasées et présentant par conséquent une section elliptique, dont le petit rayon et le grand rayon se trouvent dans cette plage de rayons. La présente invention a aussi pour but un dispositif configuré pour être inséré dans une canalisation en en longeant la paroi, même si celle-ci présente des obstacles, des bavures, des restrictions ou des courbures. La présente invention vise un dispositif d’arrêt de débit excédentaire pour arrêter un débit de fuite sur une canalisation de fluide prédéterminée lorsque ce débit dépasse une valeur prédéterminée, ce dispositif d’arrêt présentant un axe de symétrie de rotation, cette canalisation ayant un rayon prédéterminé et un axe, caractérisé en ce qu’il comporte : - un porte-joint comportant un canal tubulaire présentant des extrémités amont et aval ouvertes au passage du fluide, - un joint à lèvre étanche au fluide circulant dans la canalisation, élastiquement déformable jusqu’à une configuration déployée dans laquelle l’extension radiale du joint à lèvre est supérieure au rayon de la canalisation prédéterminée, ce joint à lèvre étant fixé de manière étanche à la paroi externe du porte-joint, de telle manière que le seul fluide traversant le dispositif d’arrêt circule à l’intérieur du canal tubulaire, - un obturateur en regard de l’extrémité amont du canal tubulaire, retenu par un moyen de rappel dans une première position éloignée de l’extrémité amont du canal tubulaire, cet obturateur offrant une surface sur laquelle une force de traînée est exercée par le flux de fluide longeant cet obturateur dans cette première position, le moyen de rappel étant configuré pour que, lorsque le débit est inférieur à la valeur prédéterminée, l’obturateur reste dans la première position et, lorsque le débit est supérieur à la valeur prédéterminée, l’obturateur se déplace jusqu’à une deuxième position dans laquelle l’obturateur obstrue l’extrémité amont du canal tubulaire, la différence de pression entre l’amont et l’aval du dispositif qui correspond à ce débit supérieur à la valeur prédéterminée retenant alors l’obturateur dans la deuxième position, et - au moins une rondelle éventail comportant au moins une ailette élastiquement déformable présentant une extrémité fixe par rapport au porte-joint et une extrémité libre soumise à une force élastique de rappel vers une configuration de déploiement au contact de la paroi interne de la canalisation de fluide, dans laquelle cette extrémité libre applique une force de frottement statique sur la paroi interne de la canalisation de fluide, au moins une ailette s’étend, dans sa configuration de déploiement radial libre, dans un plan passant par l’axe de symétrie de rotation du dispositif d’arrêt, et présente, depuis sa base jusqu’à son extrémité, un rayon de courbure qui varie d’un facteur inférieur à deux. Grâce à ces dispositions, le dispositif objet de l’invention peut être assez compact pour être inséré, sans excavation, dans la plupart des canalisations de réseaux de fluide connus, y compris dans des canalisations présentant des rayons de courbure faibles. Le joint à lèvre interdit le passage du fluide en dehors du canal tubulaire. Grâce à ce joint à lèvre, le dispositif fonctionne dans des canalisations de section circulaire présentant un rayon se trouvant dans une plage de rayons, canalisations éventuellement écrasées et présentant par conséquent une section elliptique, dont le petit rayon et le grand rayon se trouvent dans cette plage de rayons. Lorsque le débit de fluide est inférieur à la valeur prédéterminée, l’obturateur reste dans position dans laquelle le passage du fluide s’effectue dans le canal tubulaire. Mais, lorsque le débit de fluide devient supérieur à la valeur prédéterminée, notamment en cas de fuite significative en aval du dispositif, l’obturateur se déplace jusqu’à une deuxième position dans laquelle l’obturateur obstrue l’extrémité amont du canal tubulaire, interdisant ainsi le passage du fluide dans la canalisation de l’amont vers l’aval du dispositif. Chaque rondelle éventail maintient le dispositif en position dans la canalisation, grâce au contact de l’extrémité libre de chaque ailette contre la paroi interne de la canalisation. Grâce au rayon de courbure de l’ailette, qui varie d’un facteur inférieur à deux, l’ailette ne présente pas de coude sur toute son extension. L’ailette ne présente donc pas de zone de faiblesse due à un coude. De plus, la courbure de l’ailette permet que l’angle formé entre l’extrémité de l’ailette et la paroi interne de la canalisation à leur point de contact soit plus élevé que si l’ailette était droite. Or plus cet angle est élevé, plus l’ancrage de l’extrémité de l’ailette contre la paroi interne de la canalisation est efficace. Ainsi, en cas de survenance simultanée d’une fuite brutale sur la canalisation en aval du dispositif et d’une surpression en amont, lors de la fermeture de l’obturateur, le « coup de bélier » provoqué par cette fermeture ne peut entraîner un repliement, ou flambement, des ailettes de la rondelle éventail qui aurait pour conséquence que ce dispositif se décroche de la paroi de la canalisation et n’assure plus sa fonction d’obturation de cette canalisation. Dans des modes de réalisation, dans la configuration de déploiement radial libre de l’ailette, au moins un centre de courbure correspondant à un dit rayon de courbure se trouve plus éloigné de l’axe de symétrie de rotation du dispositif d’arrêt que l’extrémité de l’ailette libre. Ainsi, l’extrémité libre de l’ailette est, en configuration de déploiement radial libre, orientée vers l’aval du dispositif. Cette orientation permet le glissement de l’ailette dans un fourreau se déplaçant de l’amont vers l’aval du dispositif, pour sa mise en place dans la canalisation prédéterminée. Dans des modes de réalisation, dans sa configuration de déploiement radial libre, le rayon de courbure d’au moins une ailette est une fonction croissante de la distance à l’axe du dispositif. La croissance du rayon de courbure en fonction de la distance à l’axe du dispositif assure que la résistance de chaque partie de l’ailette à la flexion augmente avec le moment de la force de frottement statique exercée par la paroi interne de la canalisation en cette partie de l’ailette. La capacité de retenue en place du dispositif dans la canalisation est ainsi renforcée. Dans des modes de réalisation, dans sa configuration de déploiement radial libre, le rayon de courbure d’au moins une ailette est une fonction décroissante de la largeur de l’ailette, mesurée perpendiculairement au plan passant par l’axe de symétrie de rotation du dispositif d’arrêt. La décroissance de la largeur de l’ailette en fonction de la distance à l’axe du dispositif assure que la résistance de chaque partie de l’ailette à la flexion augmente avec le moment de la force de frottement statique exercée par la paroi interne de la canalisation en cette partie de l’ailette. La capacité de retenue en place du dispositif dans la canalisation est ainsi renforcée. Dans des modes de réalisation, dans une configuration de déploiement radial en appui de l’extrémité libre d’au moins une ailette sur la paroi interne de la canalisation prédéterminée, l’angle aigu entre la tangente à l’extrémité libre de l’ailette dans ledit plan passant par l’axe de symétrie de rotation du dispositif d’arrêt et la paroi de la canalisation, est supérieur à 25 degrés. Comme exposé ci-dessus cet angle est suffisamment élevé pour que l’ancrage de l’extrémité de l’ailette contre la paroi interne de la canalisation soit efficace, même en cas de forte différence de pression entre l’amont et l’aval du dispositif. Dans des modes de réalisation, dans sa configuration de déploiement radial libre, la distance entre l’extrémité libre d’au moins une ailette et l’axe de symétrie de rotation du dispositif d’arrêt est supérieure d’au moins 15 % au rayon de la canalisation (25) prédéterminée. Un tel facteur de compression de chaque ailette une fois que le dispositif est mis en place dans la canalisation assure une force de frottement statique de la paroi interne sur l’extrémité de l’ailette suffisante pour que le dispositif reste en place même en cas de forte différence de pression entre l’amont et l’aval du dispositif. Dans des modes de réalisation, les ailettes d’au moins une rondelle éventail sont en acier inoxydable austénitique à alliage de chrome (18 %) et de nickel (8 %) (X10 Cr Ni 18.8). Cet acier inoxydable présente de bonnes caractéristiques d’élasticité après recuit. Dans des modes de réalisation, le canal tubulaire du porte-joint présente un diamètre configuré pour que la perte de charge due à la présence du dispositif d’arrêt dans la canalisation prédéterminée sous une pression prédéterminée, soit inférieure à un quart de cette pression prédéterminée. Cette faible perte de charge permet ainsi de mettre deux dispositifs l’un derrière l’autre dans la canalisation au cas où le premier serait défectueux. Brève description des figures D’autres avantages, buts et caractéristiques de l’invention ressortiront de la description qui va suivre, faite dans un but explicatif et nullement limitatif en regard des dessins annexés, dans lesquels : FIG. 1 représente, en perspective éclatée, des composants d’un mode de réalisation particulier d’un dispositif d’arrêt objet de l’invention, FIG. 2 représente, en vue de côté sur sa moitié supérieure et en coupe sur sa moitié inférieure, la partie aval d’un mode de réalisation particulier d’un dispositif d’arrêt objet de l’invention, dans sa configuration de déploiement radial en appui sur la paroi interne d’une canalisation de rayon prédéterminé, FIG. 3 représente, en vue de côté sur sa moitié supérieure et en coupe sur sa moitié inférieure, la partie aval d’une variante du dispositif d’arrêt illustrée en FIG. 2 , dans sa configuration de déploiement radial en appui sur la paroi interne d’une canalisation de rayon prédéterminé, FIG. 4 représente, en vue de côté sur sa moitié supérieure et en coupe sur sa moitié inférieure, la partie aval d’un mode de réalisation particulier d’un dispositif d’arrêt objet de l’invention, dans sa configuration d’exploitation avant qu’une fuite se produise sur la canalisation en aval du dispositif d’arrêt, FIG. 5 représente, en vue de côté pour la partie gauche et en coupe pour la partie droite, un joint à lèvre et une bague de retenue de la partie aval d’un mode de réalisation particulier du dispositif d’arrêt objet de l’invention, FIG. 6 représente, en vue de côté pour la partie gauche et en coupe pour la partie droite, un joint à lèvre et une bague de retenue de la partie aval d’une variante du dispositif d’arrêt objet de l’invention, FIG. 7 représente, en vue en coupe, un porte-joint de la partie aval d’un mode de réalisation particulier du dispositif d’arrêt objet de l’invention, FIG. 8 représente, en vue de côté, une rondelle éventail de la partie aval d’un mode de réalisation particulier du dispositif d’arrêt objet de l’invention, FIG. 9 représente, en vue de l’aval, la rondelle éventail illustrée en FIG. 8 , FIG. 10 représente, en vue de côté, la rondelle éventail illustrée en FIG. 8 , implantée dans une canalisation de rayon prédéterminé, FIG. 11 représente, en vue de côté, la rondelle éventail illustrée en FIG. 8 en configuration repliée en vue de son implantation dans une canalisation, FIG. 12 représente, en vue de côté, une variante de la rondelle éventail illustrée en FIG. 8 , FIG. 13 représente, en vue de l’aval, la rondelle éventail illustrée en FIG. 12 , FIG. 14 représente, en vue de côté, la rondelle éventail illustrée en FIG. 12 , implantée dans une canalisation, FIG. 15 représente, en vue de côté, la rondelle éventail illustrée en FIG. 12 , en configuration repliée en vue de son implantation dans une canalisation, FIG. 16 représente, en vue de côté, un guide obturateur de la partie amont d’un mode de réalisation particulier du dispositif d’arrêt objet de l’invention, FIG. 17 représente, en vue en coupe, le guide obturateur illustré en FIG. 16 , FIG. 18 représente, en perspective, un siège d’obturateur du dispositif d’arrêt illustrée en FIG. 1 , et FIG. 19 représente, sous forme d’un logigramme, des étapes de fabrication, de configuration et d’implantation d’un dispositif d’arrêt objet de l’invention dans une canalisation. Dans toute la description, on utilise les termes suivants : - « Amont » la direction depuis laquelle provient le fluide qui traverse le dispositif d’arrêt objet d’invention, - « Aval » la direction vers laquelle se dirige le fluide qui traverse le dispositif d’arrêt objet d’invention, - « Axe du dispositif d’arrêt » ou « axe central de la canalisation », un axe de symétrie par rotation du dispositif d’arrêt ou de la canalisation, qui sont généralement confondus, - « configuration de déploiement radial libre », une configuration dans laquelle chaque composant du dispositif d’arrêt s’étend radialement selon ses seules contraintes mécaniques internes, - « configuration de déploiement radial en appui », une configuration dans laquelle chaque composant du dispositif d’arrêt s’étend radialement selon ses contraintes mécaniques internes et une force d’appui exercée par une paroi interne d’une canalisation prédéterminée, - « configuration repliée », une configuration dans laquelle les composants du dispositif d’arrêt élastiquement déformables sont repliés par un fourreau d’insertion et d’implantation du dispositif d’arrêt dans la canalisation prédéterminée. On note, dès à présent, que chacune des figures est à l’échelle, même si les échelles des différentes figures peuvent être différentes, et - « radial » une direction perpendiculaire à l’axe du dispositif d’arrêt et passant par cet axe. On observe, en FIG. 1 , les composants principaux d’un dispositif d’arrêt 30 et une flèche représentant la direction de circulation du fluide allant de l’amont, à droite, vers l’aval, à gauche. Le long de l’axe de symétrie de rotation illustré en FIG. 1 , on observe, successivement de l’amont vers l’aval, un nez d’introduction 31, un ressort d’obturateur 33, un guide d’obturateur 32, un siège d’obturateur 34, une entretoise 38, un porte-joint 39, un joint à lèvre 40 et une bague de retenue 41. En dehors de cette succession se trouvent un obturateur mobile 35, un joint torique 36 et une rondelle éventail 37. Les caractéristiques et interactions de ces composants sont détaillées en regard des autres figures. Leurs dimensions sont adaptées à une implantation et un fonctionnement dans une canalisation de rayon prédéterminé, dans laquelle circule un fluide prédéterminé, par exemple un gaz, sous une pression prédéterminée, par exemple quatre ou six bar. Comme illustré en FIG. 2 , la partie aval du dispositif d’arrêt 30 est bâtie sur le porte-joint 39. Ce porte-joint 39 comporte un canal tubulaire 398 présentant des extrémités amont et aval ouvertes au passage du fluide. Ce canal tubulaire 398 du porte-joint 39 présente un diamètre configuré pour que la perte de charge due à la présence du dispositif d’arrêt 30 dans la canalisation prédéterminée 25, sous une pression minimale de service, soit inférieure à un quart, et préférentiellement un sixième de cette pression minimale de service. Cette faible perte de charge permet ainsi de mettre deux dispositifs 30 l’un derrière l’autre dans la canalisation 25 au cas où le premier serait défectueux. Ce porte-joint 39 porte un moyen d’ancrage configuré pour ancrer le porte-joint 39 dans la canalisation prédéterminée 25. Dans les figures, un mode de réalisation particulier de ce moyen d’ancrage est constitué de rondelles éventail 37. En FIG. 2 , la partie aval est en configuration de déploiement en appui, c’est-à-dire présente le déploiement des ailettes de chaque rondelle éventail 37 qui les met en appui sur la paroi interne d’une canalisation 25 de rayon prédéterminé. Comme il sera décrit plus en détail en regard des figures 8 à 15, ces ailettes se déploient alors dans une configuration intermédiaire (voir figures 10 et 14) entre une configuration repliée (voir figures 11 et 15) où elles sont retenues, par un fourreau d’introduction tubulaire (non représenté), le long de la paroi externe du porte-joint 39 et une configuration de déploiement libre (voir figures 8, 9, 10 et 13). Chaque rondelle éventail 37 a pour fonctions de centrer le porte-joint 39 sur l’axe central de la canalisation à protéger et d’ancrer le dispositif d’arrêt 30 sur la paroi interne de cette canalisation. Dans ce mode de réalisation particulier comportant trois rondelles éventail 37, cette partie aval comporte, en appui sur l’amont d’une butée 394 à la surface externe du porte-joint 39, une première entretoise 38. Une première rondelle éventail 37 est en appui à l’amont sur cette première entretoise 38. Une deuxième entretoise 38 est en appui à l’amont sur cette première rondelle éventail 37. Une deuxième rondelle éventail 37 est en appui à l’amont sur cette deuxième entretoise 38. Une troisième entretoise 38 est en appui à l’amont sur cette deuxième rondelle éventail 37. Enfin, une troisième rondelle éventail 37 est en appui à l’amont sur cette troisième entretoise 38. Les entretoises 38 ont pour fonction de positionner les rondelles éventail 37 à distance les unes des autres et avec un décalage angulaire entre elles. Ces deux écartements, axial d’une part et angulaire d’autre part, favorisent le repliement de leurs ailettes élastiques 371 le long de la paroi externe du porte-joint 39 dans le fourreau d’introduction, avant son implantation dans la canalisation à protéger. À l’extrémité aval du porte-joint 39, sont fixés le joint à lèvre 40 et la bague de retenue 41. À l’extrémité amont du porte-joint 39, est fixé le siège d’obturateur 34. Le joint à lèvre 40 a pour fonction d’obturer le flux de fluide sur toute la section radiale de la canalisation à protéger sauf dans la section radiale du porte-joint 39. En d’autres termes, le fluide qui traverse le dispositif d’arrêt 30 parcourt le volume intérieur du porte-joint 39. Le joint à lèvre 40 a aussi pour fonction de centrer l’extrémité aval du porte-joint 39 sur l’axe central de la canalisation. La bague de retenue 41 a pour fonction de rigidifier le joint à lèvre 40 et d’éviter qu’il ne se retourne sous l’effet d’une surpression dans la canalisation protégée par le dispositif d’arrêt, notamment lorsque l’obturateur mobile 35 vient obturer l’extrémité amont du porte-joint 39, comme expliqué plus bas. Dans la variante du dispositif d’arrêt 28 illustrée en FIG. 3 , les positions respectives du joint à lèvre 40 et de la bague de retenue 41, d’une part, et des rondelles éventail 37 et des entretoises 38, d’autre part, sont inversées. Le porte-joint 29 présente alors une butée 394 à la surface externe de son extrémité aval. Comme illustré en FIG. 4 , la partie amont du dispositif d’arrêt 30 est constituée pour permettre à l’obturateur mobile 35 d’obstruer l’extrémité amont du porte-joint 39 en cas de fuite en aval du dispositif d’arrêt 30. L’obturateur mobile 35 se trouve en regard de l’extrémité amont du canal tubulaire 398. L’obturateur mobile 35 est retenu dans le guide d’obturateur 32 par un moyen de rappel constitué du ressort 33, lui-même retenu, à son extrémité amont, par une bague de retenue 42 (non représentée en FIG. 1 ). L’obturateur mobile 35 est alors dans sa première position éloignée de l’extrémité amont du canal tubulaire 398. L’obturateur mobile 35, muni du joint torique 36, offre une surface sur laquelle le flux de fluide longeant cet obturateur 35 dans cette première position exerce une force de traînée. La tête 351 de l’obturateur 35 prolonge un corps 353 mobile dans le guide obturateur 32. Ce guide 32 comporte un moyen de rappel, dans cet exemple constitué du ressort 33. Le moyen de rappel 33 est configuré pour que, lorsque le débit à l’intérieur de la canalisation est inférieur à une valeur prédéterminée, l’obturateur mobile 35 reste dans la première position. En revanche, lorsque le débit dans cette canalisation est supérieur à la valeur prédéterminée, l’obturateur mobile 35 se déplace et offre une plus grande surface d’appui au fluide. Si bien qu’il poursuit son déplacement jusqu’à une deuxième position dans laquelle la tête 351 de cet obturateur mobile 35 obstrue l’extrémité amont du canal tubulaire 398. Cette valeur prédéterminée est notamment atteinte dès lors qu’il y a une fuite significative sur la canalisation protégée en aval du dispositif d’arrêt 30. Par exemple, la valeur prédéterminée correspond à une différence de pression entre l’amont et l’aval du dispositif d’arrêt 30 valant la moitié de la pression amont. La tête 351 de l’obturateur 35 présente une ouverture traversante 352 depuis une face orientée vers l’extrémité amont du porte-joint jusqu’à une face orientée vers le guide d’obturateur. Cette ouverture traversante 352 sert à réarmer le dispositif de façon automatique lorsque la fuite en aval est réparée. Le réarmement consiste en ce que le corps de l’obturateur mobile 35 revienne dans sa position à l’intérieur du guide 32 d’obturateur lorsque la différence de pression entre l’amont et l’aval du dispositif devient inférieure à une valeur prédéterminée qui dépend de la force de rappel exercée par le moyen de rappel 33. Dans des variantes, l’obturateur mobile 35 ne présente pas cette ouverture traversante, une augmentation de pression en aval du dispositif étant nécessairement réalisée par un opérateur pour réarmer le dispositif. La différence de pression entre l’amont et l’aval du dispositif d’arrêt 30 qui correspond à ce débit supérieur à la valeur prédéterminée retient alors l’obturateur dans la deuxième position. Dans la pratique, la différence de pression entre l'amont et l'aval est très supérieure à cette valeur prédéterminée car, lorsque l’obturateur mobile 35 est fermé, la pression aval est quasi nulle. Dès que cette différence de pression revient à une valeur inférieure à une deuxième valeur prédéterminée, par exemple égale à la première valeur prédéterminée, l’obturateur mobile 35 revient, sous l’effet du moyen de rappel 33, dans sa première position illustrée FIG. 4 . On observe, en FIG. 5 , le joint à lèvre 40 et la bague de retenue 41. Le joint à lèvre 40 comporte une partie périphérique 401 cylindrique, de diamètre égal ou légèrement supérieur (par exemple d’un à cinq pourcent supérieur) au diamètre nominal de la canalisation à protéger. Le joint à lèvre 40 comporte aussi une partie centrale 403 cylindrique, de diamètre égal ou inférieur (par exemple d’un à cinq pourcent inférieur) au diamètre du porte-joint 39. La partie centrale 403 du joint à lèvre 40 est fixée de manière étanche à la paroi externe du canal tubulaire 398. Le joint à lèvre 40 comporte encore une partie conique 402 reliant la partie périphérique 401 et la partie centrale 403. Le joint à lèvre 40 est fixé sur le porte-joint 39 comportant le canal tubulaire 398 en butée sur la butée annulaire externe 392 du canal annulaire. Le joint à lèvre 40 présente un épaulement interne 404 à proximité de cette butée 392, de telle manière que, lorsque ce joint à lèvre 40 est dans une configuration repliée (non représentée) sur le porte-joint 39, cet épaulement interne 404 entoure cette butée annulaire externe 392. Cet épaulement interne 404 permet de comprimer le joint à lèvre 40 dans une configuration où sa surface externe est pratiquement cylindrique, si bien que les ailettes 412 de la bague de retenue 41 peuvent s’appuyer sur cette surface cylindrique sans subir de déformation irréversible. Le déploiement du joint à lèvre 40 s’effectue donc sans déformation des ailettes 412 après la mise en position du dispositif 30 dans cette canalisation 25. En FIG. 5 , l’épaulement 404 présente une surface en couronne plane, qui vient en appui sur la butée 392 et la dépasse radialement, si bien que l’épaisseur du joint à lèvre 40 est réduite à l’extrémité de cette couronne plane. Une deuxième partie de l’épaulement 404 est conique et rejoint la surface conique interne de la face amont du joint à lèvre 40. Le matériau constituant les parties 401, 402 et 403 est élastiquement déformable depuis une configuration repliée le long de la paroi externe du porte-joint 39 jusqu’à une configuration de déploiement radial libre dans laquelle l’extension radiale du joint à lèvre est supérieure à la section radiale de la canalisation prédéterminée 25. Par exemple, le rayon de la partie 401, en partant de l’axe de symétrie de rotation du dispositif d’arrêt 30, est entre un pour cent et cinq pour cent supérieur au rayon prédéterminé de la canalisation 25. La partie périphérique 401 est appuyée de manière étanche sur la paroi interne de la canalisation 25. Par conséquent, le seul fluide traversant le dispositif d’arrêt 30 circule à l’intérieur du canal tubulaire 398 du porte-joint 39. La bague de retenue 41 comporte une partie centrale 411 cylindrique configurée pour que l’extrémité aval du porte-joint 39 soit sertie sur cette partie centrale 411. Elle comporte aussi des ailettes 412 radiales s’étendant depuis la partie centrale 411. On observe, en FIG. 6 , une variante du joint à lèvre 40, dans laquelle l’épaulement interne 405 du joint à lèvre 40 présente une partie de forme conique en prolongement de la surface interne amont du joint à lèvre 40 et une partie formant une couronne circulaire venant en appui sur la butée 392 du porte-joint 39. Au moins une des ailettes radiales 412 présente, dans sa configuration de déploiement radial libre, une forme générale plan en trapèze symétrique, dont la base se trouve sur la partie centrale 411. L’extension radiale des ailettes 412 est, dans la configuration de déploiement radial libre, égale ou supérieure au rayon de la canalisation prédéterminée 25. Par exemple, l’extension radiale des ailettes 412 est, dans cette configuration, égale ou supérieure (par exemple de un à cinq pourcent supérieur) au rayon de la canalisation 25 à protéger. L’extension radiale libre des ailettes 412, égale ou supérieure au rayon de la canalisation 25 prédéterminée, assure la mise en appui de la périphérie du joint à lèvre 40 sur la paroi interne de la canalisation 25 à protéger. En particulier, le joint à lèvre 40 seul, par exemple en matériau élastomère, ne peut assurer une bonne étanchéité au fluide sous pression lorsque le diamètre de la canalisation 25 n’est pas défini avec précision, ou lorsque cette canalisation présente une irrégularité, une bavure, un écrasement ou une restriction. La bague de retenue et ses ailettes radiales assure une meilleure étanchéité du joint à lèvre dans tous ces cas. Ainsi, grâce au joint à lèvre 40 et à la bague de retenue 41, le dispositif 30 fonctionne dans des canalisations 25 de section circulaire présentant un rayon se trouvant dans une plage de rayons étendue, canalisations éventuellement écrasées et présentant par conséquent une section elliptique, dont le petit rayon et le grand rayon se trouvent dans cette plage de rayons étendue. Dans des modes de réalisation, l’extension radiale d’au moins une ailette 412 de la bague de retenue 41, est, dans la configuration de déploiement radial libre, entre un pour cent et cinq pour cent supérieure au rayon prédéterminé de la canalisation 25. La force d’appui de la périphérie du joint à lèvre 40 sur la paroi interne de la canalisation 25 est ainsi particulièrement élevée, et assure une grande étanchéité de la jonction du joint à lèvre 40 sur la paroi interne de la canalisation 25. Dans les modes de réalisation représentés en figures 5 et 6, le joint à lèvre 40 présente, en configuration libre, une surface conique dont le sommet est du côté aval du joint à lèvre 40, la bague de retenue 41 étant positionnée du côté aval du joint à lèvre. Ainsi, la bague de retenue 41 reçoit le joint à lèvre 40 en appui sur ses ailettes radiales 412. Le maintien de la forme conique du joint à lèvre 40 est ainsi assuré même lorsque la différence de pression est élevée entre l’amont et l’aval du dispositif 30. De plus, grâce à l’orientation de la forme conique du joint à lèvre 40 et des ailettes 412, une augmentation de cette pression provoque une augmentation de la force d’appui de la périphérie du joint à lèvre 40 sur la paroi interne de la canalisation 25. Dans des modes de réalisation, la bague de retenue 41 est sertie sur le porte-joint 39 comportant le canal tubulaire 398. Ce type de fixation a l’avantage d’un encombrement réduit et d’une haute résistance mécanique à l’arrachement. Préférentiellement, l’épaisseur des ailettes radiales 412 de la bague de retenue 41, mesurée perpendiculairement à la surface conique du joint à lèvre 40, est inférieure à 0,3 mm. Les ailettes 412 présentent ainsi un bon compromis entre rigidité, pour maintenir la forme du joint à lèvre même en cas de forte différence de pression entre l’amont et l’aval du dispositif et souplesse permettant de replier les ailettes radiales de la bague de retenue parallèlement à la paroi externe du canal tubulaire. On note que, préférentiellement, les ailettes 412 de la bague de retenue 41 sont liées au joint à lèvre 40 de manière à ce qu’elles ne touchent pas la paroi interne de la canalisation 25. En d’autres termes, le joint à lèvre 40 s’étend radialement au-delà de sa liaison avec l’extrémité des ailettes 412. Cette caractéristique géométrique assure que c’est le seul joint à lèvre 40 qui appuie sur la paroi interne de la canalisation 25 et assure ainsi l’étanchéité de sa jonction avec cette canalisation 25. Le porte-joint 39 illustré en FIG. 7 possède une forme générale cylindrique à directrice circulaire perpendiculaire à l’axe du dispositif d’arrêt. L’intérieur de ce porte-joint 39 constitue le canal tubulaire 398 de passage du fluide. On observe, sur la paroi externe de ce porte-joint 39, d’amont vers l’aval, la butée annulaire 394, qui retient chaque rondelle éventail 37 et chaque entretoise 38. Et une butée annulaire 392, similaire à la butée annulaire 394 et qui retient le joint à lèvre 40 et la bague de retenue 41. Une zone 393 se trouve entre les butées annulaires 392 et 394. La longueur de la zone 393, mesurée parallèlement à l’axe du dispositif d’arrêt est telle que les ailettes 371 des rondelles éventail 37 et le joint à lèvre 40 ne se touchent pas lorsqu’ils sont dans leur configuration repliée le long de la paroi externe du porte-joint 39, en vue de leur implantation dans la canalisation à protéger. En d’autres termes, la somme : - de la longueur de la partie conique 402 du joint à lèvre 40, mesurée en suivant sa surface dans une section du joint à lèvre par un plan passant par l’axe du dispositif d’arrêt 30, - de la longueur de la partie cylindrique 401 du joint à lèvre 40, mesurée parallèlement à l’axe du dispositif d’arrêt 30 et - de la longueur, mesurée parallèlement à l’axe du dispositif d’arrêt 30, des ailettes 371 dans leur configuration repliée (voir figures 11 et 15) est supérieure à la somme : - de la longueur de la zone 393, - de la longueur des deux butées annulaires 392 et 394, mesurées parallèlement à l’axe du dispositif d’arrêt 30, et - de la longueur d’une entretoise 38, mesurée parallèlement à l’axe du dispositif d’arrêt 30. Une partie 391 du porte-joint 39 est déformée lors d’un sertissage pour fixer le joint 40 et sa bague de retenue 41 sur le porte joint 39. Un chanfrein 396 à l’intérieur du porte-joint 39 prolonge la pente du siège d’obturateur 34 afin de ne pas créer de marche pour l’écoulement et ainsi limiter les pertes de charge. Une surépaisseur 397, interne au porte-joint 39, permet de donner un peu d’épaisseur à la paroi du porte-joint 39 pour compenser la matière perdue par le filetage permettant la jonction entre ce porte-joint 39 et le siège d’obturateur 34. On observe, en figures 8 et 9, une rondelle éventail 37, qui comporte une partie annulaire centrale 373 fixée au porte-joint 39 et des ailettes 371 s’étendant en étoile à partir de la partie fixe 373. Chaque ailette 371 est élastiquement déformable et présente une extrémité fixe par rapport au canal tubulaire 398 du porte-joint 39 et une extrémité libre 372 soumise à une force élastique interne de rappel vers une configuration de déploiement au contact de la paroi interne de la canalisation de fluide. Dans cette configuration de déploiement radial en appui, cette extrémité libre 372 applique une force de frottement statique sur la paroi interne de la canalisation de fluide 25. Comme exposé en regard de la FIG. 19 , au moins une ailette 371 est obtenue par recuit après sa mise en forme en configuration de déploiement radial libre. Cette rondelle éventail 37 étant réalisée par découpe puis pliage d’une plaque de métal plane, qui fait perdre de l’élasticité à cette rondelle éventail, le recuit de chaque ailette 371 permet de donner à cette ailette 371 une mémoire de forme augmentant l’appui de l’ailette 371 sur la paroi interne de la canalisation. De plus, pour insérer le dispositif 30 dans la canalisation 25 sans excavation, il est nécessaire de comprimer chaque ailette 371 d’une rondelle éventail 37 vers l’axe du dispositif 30. Cette compression permet au dispositif 30 de circuler à l’intérieur de la canalisation 25 avant sa mise en place, même si la paroi interne de cette canalisation 25 présente des obstacles, des bavures, des restrictions ou des courbures. Cependant, cette compression pourrait provoquer une déformation irréversible de cette ailette 371 si elle ne faisait pas l’objet d’un recuit. Or une réduction de l’appui de l’extrémité de l’ailette 371 sur la paroi interne de la canalisation 25 signifie une réduction de la force de frottement statique exercée par cette paroi sur l’ailette 371 pour retenir le dispositif 30 en position. Par exemple, la rondelle éventail 37 est en acier inoxydable austénitique à alliage de chrome (18 %) et de nickel (8 %), référencée « X10 Cr Ni 18.8 ». Chaque ailette 371 présente, à son extrémité libre 372, une forme en « T » grâce à la présence d’épaulements 376. La largeur des ailettes 371, mesurée perpendiculairement à un plan passant par l’axe du dispositif d’arrêt 30 est décroissante linéairement depuis leur base sur la partie fixe 373 jusqu’aux épaulements 376, puis croissante à partir de ces épaulements 376. Cette forme en trapèze visible en FIG. 9 , depuis la base jusqu’aux épaulements 376, permet de limiter l’encombrement des ailettes 371 d’une rondelle éventail 37 sur une autre rondelle éventail 37. Préférentiellement ces ailettes 371 de deux rondelles éventail 37 successives ne se superposent pas lorsque les ailettes 371 sont en configuration repliée, grâce à un décalage angulaire entre les rondelles éventail 37 successives. Ce décalage angulaire, par rapport à l’axe du dispositif d’arrêt 30, est assuré par des ergots (non représentés) qui se logent dans des échancrures 377 de la partie fixe 373. Ces ergots décalés se trouvent sur les faces amont et aval des entretoises 38. Le décalage angulaire est égal à un tour divisé par deux fois le nombre d’ailettes 371 par rondelle éventail 37 (soit 18 degrés pour 10 ailettes). Par exemple, en figures 2 et 3, on observe que la rondelle éventail 37 intermédiaire est décalée angulairement par rapport aux rondelles éventail 37 amont et aval. Lorsqu’elles sont libres de toute contrainte externe, comme dans la configuration de déploiement radial libre illustrée en FIG. 8 , chaque ailette 371 s’étend, dans un plan passant par l’axe de symétrie de rotation du dispositif d’arrêt 30 (le plan de la FIG. 8 ), et présente, depuis sa base au contact de la partie fixe 373 jusqu’à son extrémité 372, un rayon de courbure 374A puis 375A. Cette partie présentant un rayon de courbure s’étend, dans le mode de réalisation représenté en FIG. 8 , jusqu’aux épaulements 376 à partir desquels commence l’extrémité 372 de l’ailette 371. Ce rayon de courbure 374A, 375A, varie d’un facteur multiplicatif inférieur à deux, c’est-à-dire que le ratio de sa valeur maximale 375A sur sa valeur minimale 374A est inférieur à deux. Bien entendu, le rayon de courbure varie préférentiellement progressivement de sa valeur minimale 374A à sa valeur maximale 375A. Grâce à sa courbure, 374A et 375A, l’ailette 371 ne présente pas de coude sur une partie importante de son extension, voire sur toute son extension. L’ailette 371 ne présente donc pas de zone de faiblesse due à un coude. De plus, la courbure 374A et 375A de l’ailette 371 permet que l’angle formé entre l’extrémité de l’ailette 371 et la paroi interne de la canalisation 25, à leur point de contact, soit plus élevé que si l’ailette était droite. Or plus cet angle est élevé, plus l’ancrage de l’extrémité de l’ailette 371 contre la paroi interne de la canalisation est efficace. Ainsi, en cas de survenance simultanée d’une fuite brutale sur la canalisation 25 en aval du dispositif 30 et d’une surpression en amont, lors de la fermeture de l’obturateur, le « coup de bélier » provoqué par cette fermeture ne peut entraîner un repliement des ailettes 371 qui aurait pour conséquence que ce dispositif 30 se décroche de la paroi de la canalisation 25 et n’assure plus sa fonction d’obturation de cette canalisation 25. Dans des modes de réalisation, tels que ceux représentés en figures 8 et 12, dans sa configuration de déploiement radial libre, le rayon de courbure 374A, 375A, 374B, 375B, d’au moins une ailette 371 est une fonction croissante de la distance à l’axe du dispositif 30. La croissance du rayon de courbure de l’ailette 371 en fonction de la distance à l’axe du dispositif 30 assure que la résistance de chaque partie de l’ailette 371 à la flexion augmente avec le moment de la force de frottement statique exercée par la paroi interne de la canalisation 25 en cette partie de l’ailette 371. La capacité de retenue en place du dispositif 30 dans la canalisation 25 est ainsi renforcée. Dans des modes de réalisation, dans sa configuration de déploiement radial libre, le rayon de courbure 374A, 375A, 374B, 375B, d’au moins une ailette 371 est, une fonction décroissante de la largeur de l’ailette 371, mesurée perpendiculairement au plan passant par l’axe de symétrie de rotation du dispositif d’arrêt 30. La décroissance de la largeur de l’ailette 371 en fonction de la distance à l’axe du dispositif 30 assure que la résistance de chaque partie de l’ailette 371 à la flexion augmente avec le moment de la force de frottement statique exercée par la paroi interne de la canalisation 25 en cette partie de l’ailette. La capacité de retenue en place du dispositif 30 dans la canalisation 25 est ainsi renforcée. Dans des modes de réalisation, dans une configuration de déploiement radial en appui de l’extrémité libre d’au moins une ailette 371 sur la paroi interne de la canalisation prédéterminée 25, l’angle aigu 379 entre la tangente à l’extrémité libre 372 de l’ailette 371 dans ledit plan passant par l’axe de symétrie de rotation du dispositif d’arrêt 30 avec la paroi de la canalisation 25, est supérieur à 25 degrés (voir figures 10 et 14). Comme exposé ci-dessus cet angle 379 est suffisamment élevé pour que l’ancrage de l’extrémité de l’ailette 371 contre la paroi interne de la canalisation 25 soit efficace, même en cas de forte différence de pression entre l’amont et l’aval du dispositif 30. Les centres de courbure correspondant aux rayons de courbure 375A, 374B et 375B se trouvent plus éloignés de l’axe de symétrie de rotation du dispositif d’arrêt 30 que l’extrémité libre 372 de l’ailette 371, dans sa configuration de déploiement radial libre. Les ailettes 371 présentent ainsi une courbure vers l’extérieur du dispositif 30 mais restent orientées vers l’aval du dispositif 30, même à leur extrémité libre 372. Cette courbure permet d’accroître l’angle d’incidence des extrémités libres 372 sur la paroi interne de la canalisation protégée 25, comme illustré en FIG. 10 . Préférentiellement le rayon de courbure, 374A, 375A, 374B et 375B, de chaque ailette 371 est une fonction croissante de la distance à la base des ailettes 371. Préférentiellement, le rayon de courbure, 374A, 375A, 374B et 375B, d’au moins une ailette 371 est, dans cette partie s’étendant depuis la base de l’ailette jusqu’aux épaulements 376, une fonction décroissante de la largeur de l’ailette 371, cette largeur étant mesurée perpendiculairement au plan passant par l’axe de symétrie de rotation du dispositif d’arrêt 30. Dans l’exemple présenté en FIG. 8 , les courbures successives, en s’éloignant de la partie fixe 373, ont successivement deux centres se trouvant dans un plan passant par la partie fixe 373. De plus, les deux rayons de courbure, 374A et 375A, présentent deux valeurs dont le ratio du plus grand sur le plus petit est inférieur à deux et, préférentiellement, inférieur à 1,75. Par exemple, le plus petit rayon de courbure 374A, à proximité de la base des ailettes 371 mesure entre un sixième et un tiers du diamètre intérieur de la canalisation protégée 25, typiquement entre un cinquième et un quart de ce diamètre. Par exemple, le plus grand rayon de courbure, 375A, à proximité des épaulements 376, mesure entre un quart et la moitié du diamètre intérieur de la canalisation protégée 35, typiquement un tiers de ce diamètre. Le rayon de courbure, 374A et 375A, des ailettes 371 est ainsi décroissant avec la distance à l’extrémité libre 372 qui se trouve en frottement statique contre la paroi interne de la canalisation protégée 25. Les inventeurs ont déterminé que cette décroissance en fonction du bras de levier exercé par ce frottement statique sur l’ailette 371 assurait une meilleure flexibilité, c’est-à-dire capacité de déformation temporaire, et donc une meilleure tenue aux surpressions pouvant se produire au niveau du dispositif d’arrêt 30, notamment au moment où l’obturateur mobile 35 obstrue l’extrémité amont du canal tubulaire 398 du porte-joint 39. Préférentiellement, dans sa configuration de déploiement radial libre, la distance entre l’extrémité libre 372 d’au moins une ailette 371 et l’axe de symétrie de rotation du dispositif d’arrêt 30 est supérieure d’au moins 15 % au rayon prédéterminé de la canalisation prédéterminée 25. Un tel facteur de compression de chaque ailette 371 une fois que le dispositif 30 est mis en place dans la canalisation 25 assure une force de frottement statique de la paroi interne sur l’extrémité de l’ailette 372 suffisante pour que le dispositif 30 reste en place même en cas de forte différence de pression entre l’amont et l’aval du dispositif 30. On observe, en FIG. 10 , que, du fait de la compression radiale des ailettes 371, chacune de leurs extrémités libres 372 exerce une force d’appui perpendiculaire à l’axe central de la canalisation 25 sur la paroi interne de cette canalisation 25. Or les forces de frottement statique sont proportionnelles à ces forces d’appui radiales. Préférentiellement, chaque surface de contact distale 378 des extrémités libres 372 des ailettes 371 est courbe et configurée pour être tangente, sur toute sa longueur, à la paroi interne d’une canalisation 25 de diamètre prédéterminé. On évite ainsi les risques de rayure de la paroi intérieure de la canalisation 25, puisqu’on augmente la surface de contact. Comme illustré en FIG. 10 , dans une configuration de déploiement radial en appui de l’extrémité libre 372 d’au moins une ailette 371 sur la paroi interne de la canalisation 25 prédéterminée, l’angle aigu entre la tangente à l’ailette 371 dans le plan passant par l’axe de symétrie de rotation du dispositif d’arrêt 30 et la paroi de cette canalisation, est préférentiellement supérieur à 25 degrés. La variante de la rondelle éventail 37 illustrée en figures 12 à 15 présente les mêmes caractéristiques que la rondelle éventail 37 illustrée en figures 8 à 11, si ce n’est que le rayon de courbure 374B de l’ailette 371 le plus faible à proximité de la base des ailettes 371 est compris entre 30% et 40% du diamètre interne de la canalisation à protéger, typiquement un tiers, et que le rayon de courbure le plus élevée, 375B, à proximité des épaulements 376 est compris entre 40 % et 60 % de ce diamètre, typiquement la moitié. On observe, en figures 16 et 17, un guide 32 d’obturateur 35. Ce guide 32 présente une surface externe, cylindrique amont 321, suivi d’une surface torique 322, puis d’une surface conique 323. Cette surface conique 323 constitue tout ou partie d’un déflecteur de flux de fluide configuré pour réduire la force de traînée exercée par le fluide sur la tête de l’obturateur. Ce déflecteur limite l’entraînement de l’obturateur mobile 35 par le flux de fluide, quand l’obturateur 35 est dans sa première position décrite ci-dessus en regard de la FIG. 4 . De plus, grâce à ce déflecteur 323, la perte de pression du fluide, due à la présence du dispositif d’arrêt 30 dans la canalisation protégée, est réduite, tant que l’obturateur mobile 35 ne se déclenche pas. Côté aval, le guide 32 se termine par une surface cylindrique 324 filetée en vue de son assemblage avec le siège d’obturateur 34. Le déflecteur de flux de fluide réduit à la fois la perte de charge entre l’amont et l’aval du dispositif 30, lorsque l’obturateur 35 est ouvert et l’instabilité de cet obturateur 35 qui pourrait être provoquée par des turbulences à proximité de sa tête 351. Une gorge 325 permet d’avoir un filetage 324 débouchant. On peut ainsi visser serrer le siège d’obturateur 34 sur le guide d’obturateur 32 en appui sur l’épaulement 326, un taraudage débouchant 341 du siège d’obturateur 34 étant également un taraudage débouchant. Le siège d’obturateur 34 illustré en FIG. 18 comporte une ouverture amont taraudée 341 configurée pour s’assembler sur la surface filetée 324 du guide 32. Le siège d’obturateur 34 comporte, sur sa surface externe entourant l’ouverture 341, une surface conique 342 en prolongement de la surface conique 323 du guide 32, lorsque le guide 32 et le siège d’obturateur 34 sont assemblés, comme illustrés en FIG. 4 . Cette surface conique 342 constitue tout ou partie d’un déflecteur de flux configuré pour réduire la force de traînée exercée par le fluide sur la tête 351 de l’obturateur 35. En variante, seul le guide d’obturateur 32 ou seul le siège d’obturateur 34 comporte un déflecteur. Ainsi, selon des modes de réalisation, le siège d’obturateur et/ou le guide présentent, en surface extérieure, un déflecteur de flux configuré pour réduire la force de traînée exercée par le fluide sur la tête de l’obturateur. Préférentiellement, cependant, le déflecteur de flux est porté par le guide d’obturateur et par le siège d’obturateur. Dans l’exemple représenté, le déflecteur possède une forme conique dont le sommet se trouve dans le guide d’obturateur. Dans cet exemple, l’angle au sommet 327 (voir FIG. 4 ) de la forme conique du déflecteur est compris entre 20 degrés et 40 degrés. L’inventeur a déterminé que ces valeurs de l’angle 327 évitent l’apparition de turbulences dommageables à la stabilité de fonctionnement de l’obturateur 35, tout en garantissant une faible perte de charge due au dispositif 30. Cette faible perte de charge permet ainsi de mettre deux dispositifs 30 l’un derrière l’autre dans la canalisation 25, au cas où le premier serait défectueux. Ce déflecteur de flux de fluide présente, dans l’exemple représenté, un diamètre maximal supérieur aux trois quarts du diamètre du joint 36 de l’obturateur 35. On maintient ainsi une force de trainée sur la tête 351 de l’obturateur 35 qui porte ce joint 36, afin de provoquer, lorsque le débit est supérieur à la valeur prédéterminée, le déplacement de l’obturateur 35 jusqu’à sa deuxième position dans laquelle la tête 351 et le joint 36 de l’obturateur 35 obstruent l’extrémité amont du canal tubulaire 398. La surface conique 342 présente le même angle et les mêmes fonctions que la surface conique 323. À l’aval de la surface conique 342, le siège d’obturateur 34 comporte trois ouvertures latérales 343 qui laissent le fluide passer vers l’extrémité amont du porte-joint 39. Trois arches 344 séparent ces trois ouvertures latérales 343. Les faces amont 346 des arches 344 prolongent, avec un angle au sommet différent, la surface conique 342 et participent à limiter la force de traînée exercée par le fluide sur la tête 351 et le joint 36 de l’obturateur 35. Ces arches 344 réduisent les risques d’apparition de turbulences dans le flux de fluide entourant le dispositif 30. Enfin, le siège d’obturateur 34 comporte une bague aval 345 configurée pour être vissée autour de l’extrémité amont du porte-joint 39. La FIG. 19 représente des étapes d’un procédé 50 de fabrication et d’implantation du dispositif d’arrêt 30 dans une canalisation 25 à protéger. Au cours d’une étape 51, les différentes pièces du dispositif 30 sont fabriquées, avec tout ou partie des caractéristiques techniques exposées ci-dessus. Préférentiellement, lors de la fabrication des rondelles éventail 37, elles font l’objet d’un recuit. Le recuit amène les alliages en équilibre physico-chimique et mécanique. Il tend à réaliser l'équilibre structural en faisant disparaître les états hors d'équilibre résultant des traitements thermiques et mécaniques antérieurs. Le recuit correspond aux valeurs maximales des caractéristiques de ductilité (résilience et allongement) et aux valeurs minimales des caractéristiques de résistance (dureté, limite élastique, charge à la rupture). Le cycle thermique d'un recuit réalisé au cours de l’étape 51 comprend : - un chauffage jusqu'à une température dite « de recuit » qui dépend du type de recuit à réaliser, - un maintien isotherme à la température de recuit ou des oscillations autour de cette température, - un refroidissement très lent généralement à l'air calme, la vitesse de refroidissement étant inférieure à la vitesse critique de recuit. Le recuit réalisé au cours de l’étape 51 comporte un chauffage et un maintien vers (AC3 + 50 °C, où AC3 se réfère à la température de la transformation alpha/gamma dans un acier, déterminée au chauffage à une vitesse de 150 à 300 °C/heure) suivis d'un refroidissement au four à de faibles degrés de surfusion afin d'assurer la décomposition de l'austénite et de parer à la formation de structures à grande dureté (martensite, bainite). Ce recuit s'effectue sur des pièces ayant subi des traitements thermiques et mécaniques variés afin de faciliter leur usinage ou leur déformation à froid. En variante, le recuit demande des températures inférieures à AC1, température de transformation eutectoïde, notamment le recuit d'adoucissement et le recuit de coalescence. Le recuit d’adoucissement est un recuit qui est réalisé à quelques dizaines de degrés en dessous de la température AC1 (650-680°C) suivi d'un refroidissement lent afin d'obtenir un état suffisamment stable et, si possible exempt de contraintes. Ce traitement a pour but d'améliorer l'usinabilité ou l'aptitude à la déformation à froid. Pour les aciers hautement alliés, il est le seul traitement qui détruit les structures hors d'équilibre et qui réduit la dureté. En variante, le recuit de coalescence (ou de globalisation) est utilisé pour améliorer l'aptitude à la déformation à froid de l’acier, et où on cherche en général à obtenir une structure globulisée de la cémentite. Ce recuit a pour effet d'améliorer l'usinabilité des aciers en rendant possible l'application de grandes vitesses de coupe et en assurant un très bon état de surface. Le cycle thermique comprend : - un chauffage juste au-dessous de la température AC1, - un maintien prolongé à cette température, ou une oscillation autour, - un refroidissement lent pour obtenir la coalescence de la cémentite. Au cours d’une étape 52, les pièces du dispositif d’arrêt 30 sont assemblées comme décrit ci-dessus. Au cours d’une étape 53, le joint à lèvre 40, la bague de retenue 41 et les ailettes 371 de la rondelle éventail 37 sont comprimées vers l’axe du dispositif 30 pour atteindre une configuration repliée. Au cours d’une étape 54, le dispositif ainsi replié est inséré dans un fourreau cylindrique (non représenté). Dans cette configuration repliée, le dispositif 30 peut se déplacer dans une canalisation et en suivre les courbures sans dégradation du dispositif ni de la canalisation. Au cours d’une étape 55, un boîtier (non représenté) est assemblé sur la canalisation à protéger 25 au niveau du coffret client. Au cours d’une étape 56, on assemble un jonc au fourreau et on introduit le dispositif d’arrêt 30 dans la canalisation 25 avec ce jonc. Au cours d’une étape 57, on positionne le dispositif 30 en retrait d’une bifurcation de la canalisation à protéger 25, par exemple une bifurcation reliant la canalisation à protéger 25 à une canalisation d’alimentation plus large. Au cours d’une étape 58, on retire le dispositif 30 du fourreau en appliquant une pression sur le jonc sur lequel est fixé le fourreau. Le joint à lèvre 40, la bague de retenue 41 et les ailettes de la rondelle éventail 37 se déploient alors partiellement pour venir en appui sur la paroi interne de la canalisation 25. Au cours d’une étape 59, on teste le dispositif d’arrêt 30 en diminuant brutalement la pression en aval de ce dispositif et en vérifiant que l’obturateur 35 s’est déclenché et a obturé le canal tubulaire 398 du porte-joint 39. On réenclenche ensuite l’obturateur 35 en restaurant la pression en aval du dispositif 30. Dispositif (30) d’arrêt de débit excédentaire pour arrêter un débit de fuite sur une canalisation de fluide (25) prédéterminée lorsque ce débit dépasse une valeur prédéterminée, ce dispositif d’arrêt présentant un axe de symétrie de rotation, cette canalisation ayant un rayon prédéterminé et un axe, caractérisé en ce qu’il comporte : - un porte-joint (39) comportant un canal tubulaire (398) présentant des extrémités amont et aval ouvertes au passage du fluide, - un joint à lèvre (40) étanche au fluide circulant dans la canalisation, élastiquement déformable jusqu’à une configuration déployée dans laquelle l’extension radiale du joint à lèvre est supérieure au rayon de la canalisation prédéterminée, ce joint à lèvre étant fixé de manière étanche à la paroi externe du porte-joint, de telle manière que le seul fluide traversant le dispositif d’arrêt circule à l’intérieur du canal tubulaire, - un obturateur (35) en regard de l’extrémité amont du canal tubulaire, retenu par un moyen de rappel (33) dans une première position éloignée de l’extrémité amont du canal tubulaire, cet obturateur offrant une surface sur laquelle une force de traînée est exercée par le flux de fluide longeant cet obturateur dans cette première position, le moyen de rappel étant configuré pour que, lorsque le débit est inférieur à la valeur prédéterminée, l’obturateur reste dans la première position et, lorsque le débit est supérieur à la valeur prédéterminée, l’obturateur se déplace jusqu’à une deuxième position dans laquelle l’obturateur obstrue l’extrémité amont du canal tubulaire, la différence de pression entre l’amont et l’aval du dispositif qui correspond à ce débit supérieur à la valeur prédéterminée retenant alors l’obturateur dans la deuxième position, et - au moins une rondelle éventail (37) comportant au moins une ailette (371) élastiquement déformable présentant une extrémité fixe par rapport au porte-joint et une extrémité libre (372) soumise à une force élastique de rappel vers une configuration de déploiement au contact de la paroi interne de la canalisation de fluide, dans laquelle cette extrémité libre applique une force de frottement statique sur la paroi interne de la canalisation de fluide, dans lequel au moins une ailette (371) s’étend, dans sa configuration de déploiement radial libre, dans un plan passant par l’axe de symétrie de rotation du dispositif d’arrêt, et présente, depuis sa base (373) jusqu’à son extrémité (372), un rayon de courbure (374A, 375A, 374B, 375B) qui varie d’un facteur inférieur à deux. Dispositif (30) d’arrêt selon la revendication 1, dans lequel, dans la configuration de déploiement radial libre de l’ailette, au moins un centre de courbure correspondant à un dit rayon de courbure (375A, 374B, 375B) se trouve plus éloigné de l’axe de symétrie de rotation du dispositif d’arrêt que l’extrémité libre (372) de l’ailette (371). Dispositif (30) d’arrêt selon l’une des revendications 1 ou 2, dans lequel, dans sa configuration de déploiement radial libre, le rayon de courbure (374A, 375A, 374B, 375B) d’au moins une ailette (371) est une fonction croissante de la distance à l’axe du dispositif. Dispositif (30) d’arrêt selon l’une des revendications 1 à 3, dans lequel, dans sa configuration de déploiement radial libre, le rayon de courbure (374A, 375A, 374B, 375B) d’au moins une ailette (371) est une fonction décroissante de la largeur de l’ailette, mesurée perpendiculairement au plan passant par l’axe de symétrie de rotation du dispositif d’arrêt. Dispositif (30) d’arrêt selon l’une des revendications 1 à 4, dans lequel, dans une configuration de déploiement radial en appui de l’extrémité libre (372) d’au moins une ailette (371) sur la paroi interne de la canalisation (25) prédéterminée, l’angle aigu entre la tangente à l’extrémité libre de l’ailette dans ledit plan passant par l’axe de symétrie de rotation du dispositif d’arrêt et la paroi de la canalisation, est supérieur à 25 degrés. Dispositif (30) d’arrêt selon l’une des revendications 1 à 5, dans lequel dans sa configuration de déploiement radial libre, la distance entre l’extrémité libre (372) d’au moins une ailette (371) et l’axe de symétrie de rotation du dispositif d’arrêt est supérieure d’au moins 15 % au rayon de la canalisation (25) prédéterminée. Dispositif (30) d’arrêt selon l’une des revendications 1 à 6, dans lequel les ailettes (371) d’au moins une rondelle éventail (37) sont en acier inoxydable austénitique à alliage de chrome (18 %) et de nickel (8 %) (X10 Cr Ni 18.8). Dispositif (30) d’arrêt selon l’une des revendications 1 à 7, dans lequel le canal tubulaire (398) du porte-joint (39) présente un diamètre configuré pour que la perte de charge due à la présence du dispositif d’arrêt dans la canalisation prédéterminée (25) sous une pression prédéterminée, soit inférieure à un quart de cette pression prédéterminée.