FR 3162105 A1 20251114 FR 2404802 A 20240507 Sous-circuit secondaire (6) pour l’alimentation électrique d'une unité de stockage d'énergie électrique (2), ce sous-circuit secondaire (6) étant apte à échanger sans contact par couplage inductif de l’énergie électrique avec un sous-circuit primaire (4) apte à être connecté à un réseau de tension (5), et ce sous-circuit (6) étant également apte à être connecté à une unité de stockage d’énergie électrique (2), le sous circuit-secondaire (6) comprenant : - une cellule inductive secondaire (20) pour l’échange sans contact par couplage inductif d’énergie électrique avec le sous-circuit primaire (4), cette cellule inductive secondaire (20) présentant une première borne (30) et une deuxième borne (31), - un onduleur/redresseur (23) apte à réaliser une adaptation d’impédance de l’impédance sur l’entrée alternative de cet onduleur/redresseur (23), indépendamment de l’impédance de l’unité de stockage d’énergie électrique (2), cet onduleur/redresseur (23) comprenant N 1 premiers bras de commutation (24a), avec N 1 supérieur ou égal à 2, chaque premier bras de commutation (24a) comprenant deux interrupteurs électroniques commandables (12) disposés de part et d’autre d’un point milieu (25a) dudit premier bras de commutation (24a), chacun de ces N 1 premiers bras (24a) étant apte à être commandé de manière à commuter à une même fréquence et avec un décalage de phase de 360/N 1 ° d’un bras à l’autre, le sous-circuit secondaire (6) comprenant N 1 premières inductances (33), chacune de ces N 1 premières inductances (33) reliant un point milieu (25a) d’un premier bras de commutation (24a) à la première borne (30) de la cellule inductive secondaire (20). Figure d’abrégé : Fig.1 Circuit d’alimentation électrique d’une unité de stockage d’énergie électrique de véhicule La présente invention concerne un circuit d’alimentation électrique sans contact d’une unité de stockage d’énergie électrique de véhicule. L’unité de stockage d 'énergie électrique présente par exemple une tension nominale de 12V, 48V, 60V ou plus, par exemple supérieure à 300V, par exemple de 400V, 800V ou 1000V. Il est connu d’alimenter électriquement par échange sans contact par couplage inductif une unité de stockage d’énergie électrique de véhicule à une puissance comprise entre 3 et 50 kW, lorsque le véhicule est à l’arrêt ou lorsque celui-ci se déplace. Cette alimentation par échange sans contact se fait alors au moyen de sous-circuits électriques distants couplés magnétiquement et accordés à la même fréquence de résonance. Les sous-circuits couplés magnétiquement mettent chacun en œuvre une cellule résonante de type LC. Cependant, pour transmettre un niveau de puissance satisfaisant, notamment plusieurs kW, il faut opérer à des fréquences élevées, notamment de l’ordre de 85 kHz ou plus, pour la fréquence de résonance de chaque sous-circuit résonant. Il est souhaitable d’augmenter le rendement d’une telle alimentation par échange sans contact. L’invention a pour objet de répondre à ce besoin et elle y parvient, selon l’un de ses aspects, à l’aide d’un sous-circuit secondaire pour l’alimentation électrique d'une unité de stockage d'énergie électrique, ce sous-circuit secondaire étant apte à échanger sans contact par couplage inductif de l’énergie électrique avec un sous-circuit primaire apte à être connecté à un réseau de tension, et ce sous-circuit secondaire étant également apte à être connecté à une unité de stockage d’énergie électrique, le sous circuit-secondaire comprenant : - une cellule inductive secondaire pour l’échange sans contact par couplage inductif d’énergie électrique avec une cellule inductive primaire du sous-circuit primaire, cette cellule inductive secondaire présentant une première borne et une deuxième borne, - un onduleur/redresseur apte à réaliser une adaptation d’impédance de l’impédance sur l’entrée alternative de cet onduleur/redresseur, indépendamment de l’impédance de l’unité de stockage d’énergie électrique, cet onduleur/redresseur comprenant N 1 premiers bras de commutation, avec N 1 supérieur ou égal à 2, chaque premier bras de commutation comprenant deux interrupteurs électroniques commandables disposés de part et d’autre d’un point milieu dudit premier bras de commutation, chacun de ces N 1 premiers bras étant apte à être commandé de manière à commuter à une même fréquence et avec un décalage de phase de 360/N 1 ° d’un bras à l’autre, le sous-circuit secondaire comprenant N 1 premières inductances, chacune de ces N 1 premières inductances reliant un point milieu d’un premier bras de commutation à la première borne. 360/N 1 ° représente ainsi le décalage d’angle électrique de commande d’un premier bras à l’autre. Le déphasage de 360/N 1 ° introduit entre les premiers bras de commutation permet à chaque première inductance d’être soumise à une tension alternative qui produit une ondulation du courant vu par les interrupteurs électroniques des premiers bras de commutation. En raison de cette ondulation de courant, les interrupteurs électroniques de ces premiers bras de commutation commutent vers l’état passant pour conduire un courant négatif, ce qui permet de réduire les pertes par commutation. Au sens de la présente invention, lorsqu’un bras commute, chacun de ses deux interrupteurs électroniques commandables est ouvert et fermé de façon complémentaire avec la même fréquence de commutation. Grâce à l’invention, on peut réaliser une adaptation d’impédance en faisant commuter les premiers bras à des fréquences supérieures à celle de l’énergie électrique transmise sans contact par couplage inductif, par exemple à 5 fois ou 10 fois plus que 85 kHz, par exemple à quelques centaines de kHz, sans que les commutations pour ces hautes fréquences ne génèrent de pertes trop importantes. L’ondulation de courant n’affecte avantageusement pas la forme du courant circulant dans la cellule inductive secondaire, compte-tenu de la valeur choisie pour les premières inductances et de la fréquence de résonance de la cellule inductive secondaire. On bénéfice ainsi des avantages apportés par l’adaptation d’impédance pour réduire, pour une valeur donnée de courant dans la cellule inductive secondaire, la valeur du courant circulant dans la cellule inductive primaire, d’où une hausse du rendement de l’échange d’énergie électrique. Ces avantages restent disponibles, bien que l’adaptation d’impédance nécessite l’emploi de hautes fréquences de commutation dans les premiers bras de commutation, puisque les pertes par commutation sont significativement réduites. Chaque première inductance a par exemple la même valeur comprise entre 100nH et 10µH. N 1 peut être égal à deux, trois, quatre ou plus. Chacune des N 1 premières inductances peut être dédiée à un premier bras respectif, de manière à relier le point milieu dudit bras à la première borne de la cellule inductive secondaire. Il y a ainsi une première inductance par premier bras de commutation. Tout ou partie des N 1 premières inductances peuvent être magnétiquement couplées par l’intermédiaire d’un même noyau magnétique. On peut ainsi réduire le nombre de composants magnétiques nécessaires à l’implantation des N 1 premières inductances. Les premières inductances sont par exemple couplées magnétiquement deux par deux. En variante, les N 1 premières inductances ne sont pas couplées entre elles, ayant chacune un noyau magnétique qui lui est propre. Dans tout ce qui précède, le sous-circuit secondaire peut comprendre, en parallèle de chaque interrupteur électronique commandable appartenant à un premier bras de commutation, un condensateur. La présence de ce condensateur, dont la valeur est par exemple comprise entre 100pF et 10nF, permet de réduire les pertes lors de la commutation de l’interrupteur électronique commandable correspondant vers l’état bloqué. Dans tout ce qui précède, la cellule inductive secondaire peut être constituée par l’association en série d’un condensateur et d’une inductance. En variante, dans tout ce qui précède, la cellule inductive secondaire peut être constituée par une inductance, les bras de commutation de l’onduleur/redresseur étant commandés de manière à ce la tension aux bornes de l’entrée alternative de cet onduleur/redresseur émule la présence d’un condensateur monté en série avec la cellule inductive secondaire. Une telle commande permettant d’obtenir cette émulation est décrite dans la demande déposée en France le 2 juin 2023 par la Déposante sous le numéro 23 05573. Le contenu de cette demande est incorporé par référence à la présente demande en ce qui concerne la commande des rapports cycliques des bras de commutation de l’onduleur/redresseur. Dans tout ce qui précède, la cellule inductive secondaire peut présenter une fréquence de résonance comprise entre 79 kHz et 90 kHz, étant notamment égale à 85 kHz. Dans tout ce qui précède, le sous-circuit secondaire peut comprendre l’unité de stockage d’énergie électrique. Cette dernière peut être une batterie de type lithium-ion. Cette batterie a par exemple une tension nominale de 12V, 48V, 60V ou plus, par exemple supérieure à 300V, par exemple de 400V, 800V ou 1000V. Selon un premier exemple de mise en œuvre, l’onduleur/redresseur comprend un unique deuxième bras de commutation, ce deuxième bras de commutation comprenant deux interrupteurs électroniques commandables disposés de part et d’autre d’un point milieu dudit deuxième bras de commutation qui est relié à la deuxième borne de la cellule inductive secondaire. Selon ce premier exemple de mise en œuvre, les premiers bras de commutation peuvent être commandés pour commuter à une même fréquence supérieure à celle de l’énergie électrique échangée sans contact par la cellule inductive secondaire, notamment à une fréquence supérieure à au moins 5 fois ou 10 fois cette fréquence de l’énergie électrique échangée sans contact, et le deuxième bras de commutation peut être commandé pour commuter à la fréquence de l’énergie électrique échangée sans contact par la cellule inductive secondaire. Selon ce premier exemple de mise en œuvre, les premiers bras de commutation peuvent commuter selon un rapport cyclique modulé selon le courant alternatif circulant dans la cellule inductive secondaire et la tension sur l’entrée alternative de l’onduleur/redresseur, et le deuxième bras de commutation peut commuter avec un rapport cyclique de 50%. L’impédance sur l’entrée alternative de l’onduleur/redresseur du sous-circuit secondaire est représentée par le ratio V/I où V est la tension aux bornes de la cellule inductive secondaire et I l’intensité du courant qui la traverse. L’adaptation d’impédance permet ainsi d’imposer, lors de la charge de l’unité de stockage d’énergie électrique, sur l’entrée alternative de l’onduleur/redresseur du sous-circuit secondaire une impédance indépendante de celle de l’unité de stockage d’énergie électrique. Selon ce premier exemple de mise en œuvre, deux ou trois ou quatre premiers bras sont par exemple prévus, et déphasés de 180°, 120° ou 90°, et ces bras coopèrent avec un unique deuxième bras de commutation. Les premiers bras commutent par exemple à 425kHz, et le deuxième bras à 85kHz. Lorsque quatre premiers bras sont présents, ces premiers bras sont ainsi déphasés de 90°, deux à deux. Une mesure de courant par premier bras peut être effectuée, et la commande des premiers bras est alors faite sur la base de ces mesures de courant pour équilibrer le courant moyen circulant dans chaque première inductance. En variante, une mesure de courant est effectuée au niveau de la cellule inductive secondaire et dans certains premiers bras seulement. Selon un deuxième exemple de mise en œuvre de l’invention, l’onduleur/redresseur peut comprendre N 2 deuxièmes bras de commutation avec N 2 supérieur ou égal à 2, chaque deuxième bras de commutation comprenant deux interrupteurs électroniques commandables disposés de part et d’autre d’un point milieu dudit deuxième bras de commutation, chacun de ces N 2 deuxièmes bras étant apte à être commandé de manière à commuter à une même fréquence et avec un décalage de phase de 360/N 2 ° d’un bras à l’autre, le sous-circuit secondaire peut alors comprendre N 2 deuxièmes inductances, chacune de ces N 2 deuxièmes inductances reliant un point milieu d’un deuxième bras de commutation à la deuxième borne de la cellule inductive secondaire. N 2 peut être égal à deux, trois, quatre ou plus. N 2 est par exemple égal à N 1 . Une mesure de courant par deuxième bras peut être effectuée, et la commande des deuxièmes bras est alors faite sur la base de ces mesures de courant pour équilibrer le courant moyen circulant dans chaque deuxième inductance. En variante, une mesure de courant est effectuée au niveau de la cellule inductive secondaire et dans certains deuxièmes bras seulement. Similairement à ce qui a été mentionné en référence aux premiers bras de commutation, selon ce deuxième exemple de mise en œuvre, chacune des N 2 deuxièmes inductances peut être dédiée à un deuxième bras respectif de manière à relier le point milieu dudit bras à la deuxième borne de la cellule inductive secondaire. Il y a ainsi une deuxième inductance par deuxième bras de commutation. Tout ou partie des N 2 deuxièmes inductances peuvent être magnétiquement couplées par l’intermédiaire d’un même noyau magnétique. On peut ainsi réduire le nombre de composants magnétiques nécessaires à l’implantation des N 2 deuxièmes inductances. Les premières inductances sont par exemple couplées magnétiquement deux par deux. En variante, les N 2 deuxièmes inductances ne sont pas couplées entre elles, ayant chacune un noyau magnétique qui lui est propre. Dans tout ce qui précède, le sous-circuit secondaire peut comprendre, en parallèle de chaque interrupteur électronique commandable appartenant à un deuxième bras de commutation, un condensateur. La présence de ce condensateur, dont la valeur est par exemple comprise entre 100pF et 10nF, permet de réduire les pertes lors de la commutation de l’interrupteur électronique commandable correspondant à l’état bloqué. Selon ce deuxième exemple de mise en œuvre, les premiers bras de commutation et les deuxièmes bras de commutation peuvent être commandés pour commuter à une même fréquence supérieure à celle de l’énergie électrique échangée sans contact par la cellule inductive secondaire, notamment à une fréquence supérieure à au moins 5 fois ou 10 fois cette fréquence de l’énergie électrique échangée sans contact. Plus précisément, les premiers bras de commutation peuvent être commandés à l’aide d’un même premier rapport cyclique et les deuxièmes bras de commutation peuvent être commandés à l’aide d’un même deuxième rapport cyclique, le premier rapport cyclique étant notamment égal à y+x, et le deuxième rapport cyclique étant notamment égal à y-x. y est un paramètre par exemple compris entre 0 et 0,5 en valeur absolue. y est par exemple égal à 0,5. Dans le cas où : - R Ref désigne l’impédance équivalente aux bornes de l’entrée alternative de l’onduleur/redresseur, - V batt désigne la tension nominale aux bornes de l’unité de stockage d’énergie électrique, et - P ref désigne la puissance à laquelle est transmise l’énergie électrique, par exemple 7kW ou 11kW, x est par exemple égal à et/ou y est par exemple choisi comme étant supérieur à et inférieur à 0,5, y étant notamment égal à 0,5. Selon l’un ou l’autre des exemples de mise en œuvre, le sous-circuit secondaire peut comprendre l’un au moins : - d’un condensateur monté entre la première borne de la cellule inductive secondaire et la masse, - d’un condensateur monté entre la deuxième borne de la cellule inductive secondaire et la masse, et - d’un condensateur monté entre la première borne de la cellule inductive secondaire et la deuxième borne de la cellule inductive secondaire. Ce ou ces condensateurs permettent de filtrer les bruits hautes fréquences dans le sous-circuit secondaire. Le cas échéant, chacun des trois condensateurs précités est simultanément présent dans le sous-circuit secondaire. Chaque condensateur monté entre une borne de la cellule inductive secondaire et la masse est par exemple une capacité X. Le condensateur monté entre les deux bornes de la cellule inductive secondaire est par exemple une capacité Y. Le cas échéant : -un montage en série d’un condensateur et d’une résistance est monté en parallèle du condensateur monté entre la première borne de la cellule inductive secondaire et la masse, et/ou - un montage en série d’un condensateur et d’une résistance est monté en parallèle du condensateur monté entre la deuxième borne de la cellule inductive secondaire et la masse, et/ou - un montage en série d’un condensateur et d’une résistance est monté en parallèle du condensateur monté entre la première borne de la cellule inductive secondaire et la deuxième borne de la cellule inductive secondaire. L’invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, un circuit d’alimentation électrique d'une unité de stockage d'énergie électrique, ce circuit d’alimentation électrique comprenant : - un sous-circuit primaire, apte à être connecté à un réseau de tension, et - le sous-circuit secondaire tel que défini ci-dessus, le sous-circuit primaire comprenant : - une cellule inductive primaire pour l’échange sans contact par couplage inductif d’énergie électrique avec la cellule inductive secondaire, et - un onduleur/redresseur comprenant au moins deux bras de commutation, chaque bras de commutation comprenant deux interrupteurs électroniques commandables disposés de part et d’autre d’un point milieu. La cellule inductive secondaire et la cellule inductive primaire sont avantageusement choisies de manière à ce qu’elles présentent la même fréquence de résonance, notamment une fréquence de résonance comprise entre 79 kHz et 90 kHz, étant par exemple de l’ordre de 85 kHz. Dans tout ce qui précède, la cellule inductive primaire peut être constituée par l’association en série d’un condensateur et d’une inductance. En variante, et similairement à ce qui a été mentionné en rapport avec la cellule inductive secondaire, la cellule inductive primaire peut être constituée par une inductance, les bras de commutation de l’onduleur/redresseur du sous-circuit primaire étant commandés de manière à ce la tension aux bornes de l’entrée alternative de cet onduleur/redresseur émule la présence d’un condensateur monté en série avec la cellule inductive primaire. Le cas échéant, le sous-circuit primaire peut comprendre un autre onduleur/redresseur monté en amont de l’onduleur/redresseur aux points milieux duquel la cellule inductive primaire est montée, et cet autre onduleur/redresseur permet de redresser la tension alternative reçue du réseau lorsque la charge s’effectue depuis un réseau de tension alternative. Cet autre onduleur/redresseur peut alors réaliser une fonction de correction de facteur de puissance (« Power factor correction » en anglais). Une telle correction permet de façon connue que le courant prélevé sur le réseau soit le plus proche d’un sinus parfait à la pulsation du réseau. On réduit ainsi le courant réactif et les sous-harmoniques qui augmentent les pertes énergétiques en conduction. La cellule inductive primaire peut être intégrée à un tapis de charge posé dans ou sur le sol, tel que décrit dans la demande déposée par la présente Déposante le 11/09/2023 sous le numéro 2309545. Dans tout ce qui précède, le réseau électrique fournit par exemple une tension efficace nominale de 230V avec une fréquence de 50 Hz ou 60 Hz. Le réseau électrique est par exemple monophasé. Le réseau électrique est par exemple un réseau électrique régional ou national. En variante, il peut s’agir d’un réseau local indépendant, comprenant par exemple une ou plusieurs batteries alimentées par des sources d’énergie telles que éoliennes, des panneaux solaires, des piles à combustible ou des générateurs d’hydroélectricité. En variante encore, le réseau électrique peut fournir une tension continue. Le circuit électrique peut comprendre une unité de contrôle configurée pour commander les bras de commutation du sous-circuit primaire et/ou du sous-circuit secondaire. Dans tout ce qui précède, l’unité de contrôle peut être configurée pour commander les différents bras de commutation de manière à réaliser sélectivement : - une charge de l’unité de stockage d’énergie électrique depuis le réseau de tension, ou - une charge du réseau de tension ou de toute autre charge électrique côté réseau depuis l’unité de stockage d’énergie électrique. Ainsi, en fonction du besoin, l’échange d’énergie électrique peut s’effectuer dans un sens ou dans l’autre. Lorsque le circuit électrique permet une charge du réseau de tension depuis l’unité de stockage d’énergie électrique, l’onduleur/redresseur du sous-circuit primaire peut comprendre N 3 bras de commutation avec N 3 supérieur ou égal à 2, chaque bras de commutation comprenant deux interrupteurs électroniques commandables disposés de part et d’autre d’un point milieu dudit bras de commutation, chacun de ces N 3 bras étant apte à être commandé lors de la charge du réseau de tension ou de toute autre charge électrique côté réseau de manière à commuter à une même fréquence et avec un décalage de phase de 360/N 3 ° d’un bras à l’autre, le sous-circuit primaire comprenant N 3 inductances, chacune de ces N 3 inductances reliant un point milieu d’un de ces bras de commutation à une borne de la cellule inductive primaire. N 3 est par exemple égal à deux, trois, quatre, ou plus. N 3 est par exemple égal à N 1 . Similairement à ce qui a été décrit en référence au sous-circuit secondaire, le sous-circuit primaire peut : - comprendre un unique autre bras de commutation, cet autre bras de commutation comprenant deux interrupteurs électroniques commandables disposés de part et d’autre d’un point milieu dudit autre bras de commutation qui est relié à l’autre borne de la cellule inductive primaire, ou - comprendre N 4 autres bras de commutation avec N 4 supérieur ou égal à 2, chaque autre bras de commutation comprenant deux interrupteurs électroniques commandables disposés de part et d’autre d’un point milieu dudit autre bras de commutation, chacun de ces N 4 autres bras étant apte à être commandé lors de la charge du réseau de tension ou de toute autre charge électrique côté réseau de manière à commuter à une même fréquence et avec un décalage de phase de 360/N 4 ° d’un bras à l’autre, le sous-circuit primaire peut alors comprendre N 4 inductances, chacune de ces N 4 inductances reliant un point milieu d’un autre bras de commutation à l’autre borne de la cellule inductive primaire. N 4 peut être égal à deux, trois, quatre ou plus. N 4 est par exemple égal à N 3 . Quel que soit le nombre d’autres bras de commutation de l’onduleur/redresseur du sous-circuit primaire, lorsque le transfert d’énergie électrique sans contact par couplage inductif correspond à une charge de l’unité de stockage d’énergie électrique, tous les bras de cet onduleur/redresseur peuvent être commandés à la même fréquence qui est celle à laquelle s’effectue ce transfert d’énergie électrique. Lorsque le transfert d’énergie électrique sans contact par couplage inductif correspond à la charge du réseau électrique ou de toute autre charge électrique côté réseau, tous les premiers bras de commutation de l’onduleur/redresseur du sous-circuit secondaire peuvent être commandés de façon synchrone et tous les deuxièmes bras de commutation de cet onduleur/redresseur peuvent être commandés de façon synchrone avec un décalage de phase entre la commande des premiers bras et celle des deuxièmes bras. Toujours lors de ce transfert, les bras de commutation de l’onduleur/redresseur du sous-circuit primaire peuvent être commandés de manière à commuter à une même fréquence et avec un décalage de phase de 360/N 3 ° d’un bras à l’autre et à réaliser une adaptation d’impédance de l’impédance sur l’entrée alternative de cet onduleur/redresseur, indépendamment de l’impédance du réseau ou de l’impédance équivalente d’un redressement synchrone sur le réseau. Lorsque l’onduleur/redresseur du sous-circuit primaire comprend : - N 3 bras de commutation ayant chacun son point milieu relié par une inductance à l’une des bornes de la cellule inductive primaire, et - N 4 bras de commutation ayant chacun son point milieu relié par une inductance à l’autre des bornes de la cellule inductive primaire, toujours lorsque le transfert d’énergie électrique sans contact par couplage inductif correspond à la charge du réseau électrique ou de toute autre charge électrique côté réseau, les N 3 bras de commutation de l’onduleur/redresseur du sous-circuit primaire peuvent être commandés de manière à commuter à une même fréquence et avec un décalage de phase de 360/N 3 ° d’un bras à l’autre, et les N 4 bras de commutation de l’onduleur/redresseur du sous-circuit primaire peuvent être commandés de manière à commuter à une même fréquence et avec un décalage de phase de 360/N 4 ° d’un bras à l’autre, et à réaliser une adaptation d’impédance de l’impédance sur l’entrée alternative de cet onduleur/redresseur, indépendamment de l’impédance du réseau ou de l’impédance équivalente d’un redressement synchrone sur le réseau. Dans tout ce qui précède, chaque bras de commutation comprend des interrupteurs électroniques commandables, notamment exclusivement des interrupteurs électroniques qui sont commandables, et chaque interrupteur électronique commandable est par exemple un transistor, par exemple bipolaire, MOSFET ou IGBT, ou un thyristor. Le transistor MOSFET est par exemple réalisé à base de SiC. Il peut en variante s’agir d’un transistor à haute mobilité électronique (HEMT en anglais) à base de GaN. Chaque interrupteur électronique commandable est par exemple bidirectionnel. Dans tout ce qui précède, l’unité de contrôle peut être un circuit de traitement numérique, par exemple un circuit intégré de type ASIC (« Application-specific integrated circuit » en anglais) ou un microcontrôleur. Cette unité de contrôle peut commander tous les bras de commutation du circuit électrique, qu’ils appartiennent au sous-circuit primaire ou au sous-circuit secondaire. L’unité de contrôle peut en variante comprendre un module de commande du sous-circuit primaire et un module de commande du sous-circuit secondaire. En variante encore, chaque sous-circuit présente une unité de contrôle qui lui est propre, cette dernière pouvant être un circuit de traitement numérique tel qu’un microcontrôleur. L’invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, un composant pour l’alimentation électrique d’une unité de stockage d’énergie électrique, comprenant le circuit électrique tel que défini ci-dessus, le composant définissant notamment une structure supportant de manière rigidement couplés entre eux le sous-circuit primaire et le sous-circuit secondaire. Un tel composant est couramment appelé « chargeur embarqué » (« on board charger » en anglais). Ce composant est apte à être embarqué dans un véhicule hybride ou électrique. L’invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, un dispositif pour l’alimentation électrique d’une unité de stockage d’énergie électrique, comprenant: - une borne de charge pour véhicule hybride ou électrique, dans laquelle est disposé le sous-circuit primaire du circuit électrique tel que défini ci-dessus ou à laquelle ce sous-circuit primaire est électriquement connecté, et - un composant apte à être embarqué dans un véhicule hybride ou électrique, dans lequel est disposé le sous-circuit secondaire du circuit électrique tel que défini ci-dessus. Cette borne reçoit alors de l’énergie électrique d’un réseau électrique via un câble qui peut être un câble monophasé ou un câble triphasé. Dans ce cas, le circuit primaire et le circuit secondaire ne sont pas intégrés à un même composant physique. Dans tout ce qui précède, la cellule inductive peut être configurée pour échanger avec l’autre cellule inductive une puissance dont la valeur est comprise entre 3 kW et 50 kW, par exemple une puissance dont la valeur est égale à 7 kW ou 11 kW. L’invention pourra être mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre d’exemples non-limitatifs de mises en œuvre de celle-ci et à l’examen du dessin annexé sur lequel : FIG. 1 représente de façon schématique un circuit d’alimentation électrique selon un premier exemple de mise en œuvre de l’invention, FIG. 2 représente de façon schématique une variante du circuit d’alimentation électrique de la FIG. 1 , FIG. 3 représente de façon schématique d’un sous-circuit secondaire d’un circuit d’alimentation électrique selon un deuxième exemple de mise en œuvre de l’invention, et FIG. 4 représente le circuit d’alimentation électrique selon le deuxième exemple de la FIG. 3 . On a représenté sur la FIG. 1 , un circuit 1 d’alimentation électrique d'une unité de stockage d'énergie électrique 2. Cette unité de stockage d’énergie électrique 2 est par exemple une batterie de véhicule, pouvant présenter une tension nominale de 48V, 60V, 300V, 400V, 800V ou plus. Cette batterie sert à alimenter un système de propulsion de véhicule électrique ou hybride. Ce circuit d’alimentation électrique 1 comprend : - une unité de contrôle 3, - un sous-circuit primaire 4, apte à être connecté à un réseau de tension 5, et - un sous-circuit secondaire 6, comprenant l’unité de stockage d’énergie électrique 2. Le circuit d’alimentation électrique 1 met en œuvre un échange d’énergie électrique sans contact par couplage inductif entre le sous-circuit primaire 4 et le sous-circuit secondaire 6, pour la charge de l’unité de stockage d’énergie électrique 2. L’unité de contrôle 3 est par exemple un microcontrôleur ou toute unité de traitement numérique. Dans l’exemple considéré, le sous-circuit primaire 4 comprend : - un connecteur 9 apte à être branché au réseau électrique, - un onduleur/redresseur 21 comprenant ici deux bras de commutation 7, montés en parallèle et dont le fonctionnement sera décrit ci-après, et - une cellule inductive primaire10 dont le fonctionnement sera décrit ci-après. Le réseau électrique 5 est ici représenté sous la forme d’un réseau de tension continue mais il peut en variante s’agir d’un réseau de tension alternative fournissant par exemple une tension efficace nominale de 230V avec une fréquence de 50 Hz ou 60 Hz. Un tel réseau électrique de tension alternative peut être monophasé ou triphasé. D’autres tensions sont possibles, par exemple une tension monophasée de valeur efficace de 120 V et de fréquence de 60Hz, une tension biphasée de valeur efficace de 208 V et de fréquence de 60 Hz ou encore une tension triphasée de 240 V et de fréquence de 60 Hz, cette liste n’étant pas exhaustive. Dans le cas où le réseau fournit une tension alternative, un autre onduleur/redresseur non représenté est prévu entre le réseau et l’onduleur/redresseur 21, cet autre onduleur/redresseur assurant par exemple une fonction de correction du facteur de puissance. Comme on peut le voir sur la FIG. 1 , un condensateur 15 peut être disposé en parallèle des deux bras de commutation 7. Ce dernier présente par exemple une capacité comprise entre 1µF et 1mF, par exemple de 10µF. Chaque bras 7 du sous-circuit primaire 4 comprend ici deux interrupteurs électroniques commandables 12, tels que des transistors MOSFET, IGBT ou bipolaires, ou des thyristors, disposés de part et d’autre d’un point milieu 8. Les deux interrupteurs 12 d’un même bras de commutation 7 sont ici commandés à l’aide d’un même rapport cyclique, l’un en opposition de l’autre avec un temps mort par l’unité de contrôle 3. Le premier bras 7 comprend ainsi deux interrupteurs électroniques commandables 12 et un premier point milieu 8 auquel une première borne 18 de la cellule inductive primaire 10 est connectée et ces deux interrupteurs électroniques commandables 12 sont commandés selon un rapport cyclique α 1 . Le deuxième bras 7 comprend ainsi deux interrupteurs électroniques commandables 12 et un deuxième point milieu 8 auquel la deuxième borne 19 de la cellule inductive primaire 10 est connectée et ces deux interrupteurs électroniques commandables 12 sont commandés selon un rapport cyclique α 2 . Dans l’exemple de la FIG. 1 , aucun composant physique n’est interposé entre les deux points milieux 8 de l’onduleur/redresseur 21 et la cellule inductive primaire 10. Comme on peut le voir sur la FIG. 1 , la cellule inductive primaire 10 peut être formée par l’association en série : d’une inductance permettant la génération d’énergie magnétique, et d’un condensateur, pour former une cellule résonante. L’inductance a par exemple une valeur comprise entre 10µH et 10mH et le condensateur a une capacité comprise entre 10 nF et 1 mF. L’inductance est par exemple réalisée en fil de Litz. Dans une variante non représentée, la cellule inductive primaire 10 est formée par une inductance uniquement. Aucun condensateur physique n’est présent, la présence en série de ce condensateur avec l’inductance de la cellule inductive primaire 10 étant émulée par la commande des bras de commutation 7 par l'unité de contrôle primaire 3 à l’aide des rapports cycliques α 1 et α 2 . Ici encore, l’inductance est par exemple réalisée en fil de Litz. On va maintenant décrire un exemple de sous-circuit secondaire 6 en référence à la FIG. 1 . Ce sous-circuit secondaire 6 comprend une cellule inductive secondaire 20 pour l'échange d'énergie sans contact avec la cellule inductive primaire 10, et un onduleur/redresseur 23, apte à réaliser une adaptation de l’impédance équivalente sur son entrée alternative (donc du côté de la cellule inductive secondaire 20), de manière à faire varier cette impédance indépendamment de l’impédance de l’unité de stockage d’énergie électrique 2. L’onduleur/redresseur 23 comprend dans l’exemple décrit deux premiers bras de commutation 24a disposés en parallèle, chaque bras comprenant ici deux interrupteurs électroniques commandables 12 disposées de part et d’autre d’un point milieu 25a. Chaque premier bras 24a comprend ainsi deux interrupteurs électroniques commandables 12, par exemples des transistors MOSFET et un premier point milieu 25a auquel la première borne 30 de la cellule inductive secondaire 20 est connectée par l’intermédiaire d’une première inductance 33. Chaque première inductance 33 a par exemple la même valeur comprise entre 100nH et 10µH. L’un des interrupteurs électroniques commandables 12 est ici commandé selon un rapport cyclique α 3 tandis que l’autre est commandé selon un rapport cyclique 1- α 3 . Les deux premières inductances 33 présentent par exemple un noyau commun, étant alors couplées, ou elles ont chacune un noyau propre. L’onduleur/redresseur 23 comprend encore ici un unique deuxième bras de commutation 24b. Ce deuxième bras de commutation comprend également deux interrupteurs électroniques commandables 12, par exemple des transistors MOSFET, et un deuxième point milieu 25b auquel la deuxième borne 31 de la cellule inductive secondaire 20 est connectée sans l’intermédiaire d’une inductance. Similairement aux premiers bras 24a, l’un des interrupteurs électroniques commandables 12 est commandé selon un rapport cyclique α 4 , tandis que l’autre est commandé selon un rapport cyclique 1- α 4 . La cellule inductive secondaire 20 est ici formée par l’association en série : d’une inductance permettant de récupérer l’énergie magnétique issue de la cellule inductive primaire 10, et d’un condensateur, formant ainsi une cellule résonante. Dans l’exemple considéré, l’inductance a une valeur comprise entre 10µH et 10mH et le condensateur a une capacité comprise entre 10 nF et 1 mF. Dans l’exemple considéré, chacune de la cellule inductive primaire 10 et de la cellule inductive secondaire 20 présente une même fréquence de résonance égale à 85 kHz, et l’échange d’énergie électrique sans contact par couplage inductif se fait à cette fréquence de résonance et selon un coefficient de couplage k. L’unité de contrôle 3 agit dans l’exemple décrit sur la commande de l’onduleur/redresseur 23 de manière à faire varier l’impédance équivalente R Ref aux bornes de l’entrée alternative, définie entre les deux bornes 30, 31 de la cellule inductive secondaire 20, indépendamment de l’impédance sur la sortie continue de cet onduleur/redresseur 23. L’impédance équivalente R Ref est représentée par le ratio V/I où V est la tension entre les deux bornes 30, 31, et I l’intensité du courant circulant dans la cellule inductive secondaire 20. R Ref a par exemple une valeur comprise entre 0,1 Ώ et 100 Ώ, notamment entre 5Ώ et 30Ώ. Pour une configuration de recharge donnée, cette configuration étant notamment déterminée par l’un au moins parmi : la position du sous-circuit secondaire 6 par rapport au sous-circuit primaire 4 et/ou le niveau de puissance à transmettre et/ou la tension aux bornes de l’unité de stockage d’énergie électrique 2, R Ref peut avoir une valeur fixe et cette valeur est par exemple dans la plage précitée. D’une configuration de charge à l’autre, par exemple en cas d’éloignement plus important entre le sous-circuit primaire 4 et le sous-circuit secondaire 6 et/ou pour tenir compte du vieillissement du système, la valeur de R Ref peut être modifiée, restant notamment dans la plage précitée. L’onduleur/redresseur 23 de la FIG. 1 est par exemple commandé comme suit par l’unité de contrôle 3, pour réaliser l’adaptation d’impédance sur l’entrée alternative de l’onduleur/redresseur 23 lors de la charge de l’unité de stockage d’énergie électrique 2. L’unité de contrôle 3 commande les deux premiers bras 24a de manière à ce qu’ils commutent à une même fréquence et avec un décalage de phase de 180° d’un premier bras à l’autre. Chaque premier bras 24a commute par exemple à une fréquence de 425 kHz. L’un des interrupteurs électroniques 12 dudit bras 24a est ainsi commandé selon le rapport cyclique α 3 modulé selon : le courant alternatif circulant dans la cellule inductive secondaire 20 et selon la tension aux bornes de l’entrée alternative de l’onduleur/redresseur 23. α 3 peut être calculé selon l’équation ci-dessous : ∝ 3 =(R ref ×|I| )/V batt où V batt désigne la tension aux bornes de l’unité de stockage d’énergie électrique 2. La commande par l’unité de contrôle 3 des premiers bras de commutation 24a se fait par exemple en utilisant des mesures de courant effectuées sur chaque premier bras 24a. La commande effectuée sur la base de ces mesures permet d’équilibrer le courant moyen dans chaque premier bras 24a. L’unité de contrôle 3 commande par ailleurs ici le deuxième bras 24b de manière à ce qu’il commute à une fréquence de 85kHz et avec un rapport cyclique α 4 de 50%. Comme on peut le voir sur la FIG. 2 , le circuit électrique de la FIG. 1 peut être complété par l’ajout de condensateurs de filtrage du bruit haute fréquence. Ainsi, on constate que : - un condensateur 40, dit « capacité X » peut être monté entre la première borne 30 de la cellule inductive secondaire 20 et la masse, - un condensateur 40, dit « capacité X » peut être monté entre la deuxième borne 31 de la cellule inductive secondaire 20 et la masse, et - un condensateur 42, dit « capacité Y » peut être monté entre la première borne 30 et la deuxième borne 31 de la cellule inductive secondaire 20. Dans l’exemple de la FIG. 2 , des circuits amortisseurs RC 41, 43 sont montés en parallèle des condensateurs 40, 42. Le circuit 1 des figures 1 et 2 peut permettre une charge du réseau électrique 5 ou de toute autre charge électrique côté réseau depuis l’unité de stockage d’énergie électrique 2. Dans ce cas, l’onduleur/redresseur 7 peut comprendre, similairement à l’onduleur/redresseur 23 : - deux premiers bras de commutation de structure identique à celle des premiers bras 24a, c’est-à-dire qu’ils ont leur point milieu 8 relié à la première borne 18 par l’intermédiaire d’une inductance, et - un unique deuxième bras de commutation de structure identique à celle du deuxième bras 24b, c’est-à-dire qu’il a son point milieu 8 relié à la deuxième borne 19 sans inductance interposée. Lorsque le transfert d’énergie électrique sans contact par couplage inductif correspond à une charge de l’unité de stockage d’énergie électrique 2, tous les bras de cet onduleur/redresseur 7 peuvent être commandés à la même fréquence de 85 kHz. Lorsque le transfert d’énergie électrique sans contact par couplage inductif correspond à la charge du réseau électrique 5 ou de toute autre charge électrique côté réseau, tous les premiers bras de commutation 24a de l’onduleur/redresseur 23 peuvent être commandés de façon synchrone à la même fréquence de 85 kHz, et les bras de commutation 7 de l’onduleur/redresseur 8 du sous-circuit primaire peuvent être commandés de manière à commuter à une même fréquence et avec un décalage de phase de 180° d’un bras à l’autre, dans l’exemple considéré, et à réaliser une adaptation d’impédance de l’impédance sur l’entrée alternative de cet onduleur/redresseur 21, indépendamment de l’impédance du réseau ou de l’impédance équivalente d’un redressement synchrone sur le réseau. On va maintenant décrire en référence à la FIG. 3 un circuit 1 selon un deuxième exemple de mise en œuvre de l’invention. Selon ce deuxième exemple de mise en œuvre de l’invention, l’onduleur/redresseur 23 du sous-circuit secondaire 6 comprend des deuxièmes bras de commutation 24b, deux dans l’exemple considéré, dont la structure est identique à celle des premiers bras de commutation 24a. Chaque deuxième bras de commutation 24b comprend ainsi deux interrupteurs électroniques commandables 12 disposés de part et d’autre d’un point milieu 25b relié à la deuxième borne 31 de la cellule inductive secondaire 20 par une deuxième inductance 34. Lors de la charge de l’unité de stockage d’énergie électrique 5, chaque deuxième bras 24b est commandé de manière à commuter à une même fréquence et avec un décalage de phase de 180° d’un bras à l’autre, dans le cas présent où deux deuxièmes bras 24b sont prévus. La commande par l’unité de contrôle 3 des premiers bras de commutation 24a peut se faire comme selon le premier exemple de mise en œuvre, et la commande des deuxièmes bras 24b se fait par exemple en utilisant des mesures de courant effectuées sur chaque deuxième bras 24b. La commande effectuée sur la base de ces mesures permet d’équilibrer le courant moyen dans chaque deuxième bras 24b. On constate sur la FIG. 3 qu’un décalage de 90° peut exister entre les commandes des premiers bras 24a et celles des deuxièmes bras 24b. Ainsi, par rapport à une même référence temporelle : - les premiers bras 24a sont par exemple commandés avec un déphasage de 0° et 180°, et - les deuxièmes bras 24b sont commandés avec un déphasage de 90° et 270°. Similairement à ce qui a été décrit en référence aux premières inductances 33, les deuxièmes inductances 34 présentent par exemple un noyau commun, étant alors couplées, ou elles ont chacune un noyau propre. Sur la FIG. 3 , les premières inductances 33 sont représentées comme étant couplées entre elles, et les deuxièmes inductances 34 sont également représentées comme étant couplées entre elles. Dans l’exemple de la FIG. 3 , chaque bras de commutation de l’onduleur/redresseur 23, qu’il s’agisse d’un premier bras de commutation 24a ou d’un deuxième bras de commutation 24b, peut commuter à une fréquence de 425kHz. Compte-tenu de la présence de quatre bras, la cellule inductive résonante secondaire 20 perçoit une fréquence de commutation virtuelle équivalente égale au quadruple, soit de 1,7MHz. Une telle fréquence de 1,7MHz correspond à vingt fois la fréquence de résonance des cellules inductives primaire 10 et secondaire 20, permettant une adaptation d’impédance satisfaisante. Selon ce deuxième exemple de mise en œuvre : - les premiers bras de commutation 24a sont par exemple commandés à l’aide d’un même premier rapport cyclique, - les deuxièmes bras de commutation 24b sont commandés à l’aide d’un même deuxième rapport cyclique, et - le premier rapport cyclique est ici égal à y+x, et le deuxième rapport cyclique est égal à y-x. y est par exemple un paramètre compris entre 0 et 0,5 en valeur absolue. y est par exemple égal à 0,5. Dans un cas particulier, avec R Ref désignant l’impédance équivalente aux bornes de l’entrée alternative de l’onduleur/redresseur, V batt désignant la tension nominale aux bornes de l’unité de stockage d’énergie électrique, et P ref désignant la puissance à laquelle est transmise l’énergie électrique, par exemple 7kW ou 11kW, y est par exemple supérieur ou égal à et inférieur ou égal à 0,5, et x peut être égal à . Similairement à ce qui a été décrit en référence au premier exemple de mise en œuvre, le circuit 1 de la FIG. 3 peut permettre une charge du réseau électrique 5 ou de toute autre charge électrique côté réseau depuis l’unité de stockage d’énergie électrique 2. Dans ce cas, et comme représenté sur la FIG. 4 , l’onduleur/redresseur 7 peut comprendre, similairement à l’onduleur/redresseur 23 : - deux premiers bras de commutation de structure identique à celle des premiers bras 24a, c’est-à-dire qu’ils ont leur point milieu 8 relié à la première borne 18 par l’intermédiaire d’une première inductance, et - deux deuxièmes bras de commutation de structure identique à celle des deuxièmes bras 24b, c’est-à-dire qu’ils ont leur point milieu 8 relié à la deuxième borne 19 par l’intermédiaire d’une deuxième inductance. Selon ce deuxième exemple de mise en œuvre également, des condensateurs 40, 41, et leurs circuits RC amortisseurs 42, 43 peuvent également être prévus, similairement à ce qui a été décrit en référence à la FIG. 2 . L’invention n’est pas limitée à l’exemple qui vient d’être décrit. En particulier, bien qu’une unique unité de contrôle 3 soit représentée, d’autres réalisations sont possibles, par exemple la possibilité qu’une unité de contrôle soit dédiée à la commande du sous-circuit primaire 4 et qu’une autre unité de contrôle soit dédiée à la commande du sous-circuit secondaire 6. Par ailleurs, bien que cela ne soit pas représenté sur les figures, un condensateur (sous la forme d’un composant physique et non parasite) peut être présent en parallèle de chaque interrupteur électronique commandable 12. Sous-circuit secondaire (6) pour l’alimentation électrique d'une unité de stockage d'énergie électrique (2), ce sous-circuit secondaire (6) étant apte à échanger sans contact par couplage inductif de l’énergie électrique avec un sous-circuit primaire (4) apte à être connecté à un réseau de tension (5), et ce sous-circuit (6) étant également apte à être connecté à une unité de stockage d’énergie électrique (2), le sous circuit-secondaire (6) comprenant : - une cellule inductive secondaire (20) pour l’échange sans contact par couplage inductif d’énergie électrique avec le sous-circuit primaire (4), cette cellule inductive secondaire (20) présentant une première borne (30) et une deuxième borne (31), - un onduleur/redresseur (23) apte à réaliser une adaptation d’impédance de l’impédance sur l’entrée alternative de cet onduleur/redresseur (23), indépendamment de l’impédance de l’unité de stockage d’énergie électrique (2), cet onduleur/redresseur (23) comprenant N 1 premiers bras de commutation (24a), avec N 1 supérieur ou égal à 2, chaque premier bras de commutation (24a) comprenant deux interrupteurs électroniques commandables (12) disposés de part et d’autre d’un point milieu (25a) dudit premier bras de commutation (24a), chacun de ces N 1 premiers bras (24a) étant apte à être commandé de manière à commuter à une même fréquence et avec un décalage de phase de 360/N 1 ° d’un bras à l’autre, le sous-circuit secondaire (6) comprenant N 1 premières inductances (33), chacune de ces N 1 premières inductances (33) reliant un point milieu (25a) d’un premier bras de commutation (24a) à la première borne (30) de la cellule inductive secondaire (20). Sous-circuit secondaire selon la revendication 1, chacune des N 1 premières inductances (33) étant dédiée à un bras (24a) respectif de manière à relier le point milieu (25a) dudit bras à la première borne (30) de la cellule inductive secondaire (20). Sous-circuit secondaire selon la revendication 1 ou 2, tout ou partie des N 1 premières inductances (33) étant magnétiquement couplées par l’intermédiaire d’un même noyau magnétique. Sous-circuit secondaire selon l’une quelconque des revendications précédentes, l’onduleur/redresseur (23) comprenant un unique deuxième bras de commutation (24b), ce deuxième bras de commutation (24b) comprenant deux interrupteurs électroniques commandables (12) disposés de part et d’autre d’un point milieu (25b) dudit deuxième bras de commutation (24b) qui est relié à la deuxième borne (31) de la cellule inductive secondaire (20). Sous-circuit secondaire selon la revendication 4, les premiers bras de commutation (24a) étant commandés pour commuter à une même fréquence supérieure à celle de l’énergie électrique échangée sans contact par la cellule inductive secondaire (20), notamment à une fréquence supérieure à au moins 5 fois ou 10 fois cette fréquence de l’énergie électrique échangée sans contact, et le deuxième bras de commutation (24b) étant commandé pour commuter à la fréquence de l’énergie électrique échangée sans contact par la cellule inductive secondaire (20). Sous-circuit secondaire selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, l’onduleur/redresseur (23) comprenant N 2 deuxièmes bras de commutation (24b) avec N 2 supérieur ou égal à 2, chaque deuxième bras de commutation (24b) comprenant deux interrupteurs électroniques commandables (12) disposés de part et d’autre d’un point milieu (25b) dudit deuxième bras de commutation, chacun de ces N 2 deuxièmes bras (24b) étant apte à être commandé de manière à commuter à une même fréquence et avec un décalage de phase de 360/N 2 ° d’un bras à l’autre, le sous-circuit secondaire comprenant N 2 deuxièmes inductances (34), chacune de ces N 2 deuxièmes inductances (34) reliant un point milieu (25b) d’un deuxième bras de commutation (24b) à la deuxième borne (31) de la cellule inductive secondaire (20). Sous-circuit secondaire selon la revendication précédente, les premiers bras de commutation (24a) et les deuxièmes bras de commutation (24b) étant commandés pour commuter à une même fréquence supérieure à celle de l’énergie électrique échangée sans contact par la cellule inductive secondaire (20), notamment à une fréquence supérieure à au moins 5 fois ou 10 fois cette fréquence de l’énergie électrique échangée sans contact. Sous-circuit secondaire selon la revendication précédente, les premiers bras de commutation (24a) étant commandés à l’aide d’un même premier rapport cyclique et les deuxièmes bras de commutation (24b) étant commandés à l’aide d’un même deuxième rapport cyclique, le premier rapport cyclique étant notamment égal à y+x, et le deuxième rapport cyclique étant notamment égal à y-x, y étant compris entre 0 et 0,5, étant notamment égal à 0,5, et x étantnotamment égal à , où R Ref désigne l’impédance équivalente aux bornes de l’entrée alternative de l’onduleur/redresseur (23), et V batt désigne la tension nominale aux bornes de l’unité de stockage d’énergie électrique (2). Sous-circuit secondaire selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant l’un au moins : - d’un condensateur (40) entre la première borne (30) de la cellule inductive secondaire et la masse, - d’un condensateur (40) entre la deuxième borne (31) de la cellule inductive secondaire et la masse, et - d’un condensateur (42) entre la première borne (30) de la cellule inductive secondaire (20) et la deuxième borne (31) de la cellule inductive secondaire (20). Sous-circuit secondaire selon l’une quelconque des revendications précédentes, la cellule inductive secondaire (20) étant constituée par l’association en série d’un condensateur et d’une inductance. Sous-circuit secondaire selon l’une quelconque des revendications précédentes, la cellule inductive secondaire (20) présentant une fréquence de résonance comprise entre 79 kHz et 90 kHz, étant notamment égale à 85 kHz. Circuit d’alimentation électrique (1) d'une unité de stockage d'énergie électrique (2), ce circuit d’alimentation électrique comprenant : - un sous-circuit primaire (4), apte à être connecté à un réseau de tension (5), et - le sous-circuit secondaire (6) selon l’une quelconque des revendications précédentes, le sous-circuit primaire (4) comprenant : - une cellule inductive primaire (10) pour l’échange sans contact par couplage inductif d’énergie électrique avec la cellule inductive secondaire (20), et - un onduleur/redresseur (21) comprenant au moins deux bras de commutation (7), chaque bras de commutation (7) comprenant deux interrupteurs électroniques commandables (12) disposés de part et d’autre d’un point milieu (15). Circuit d’alimentation électrique selon la revendication 12, l’onduleur/redresseur (21) du sous-circuit primaire comprenant N 3 bras de commutation (7) avec N 3 supérieur ou égal à 2, chaque bras de commutation (7) comprenant deux interrupteurs électroniques commandables disposés de part et d’autre d’un point milieu dudit bras de commutation, chacun de ces N 3 bras étant apte à être commandé de manière à commuter à une même fréquence et avec un décalage de phase de 360/N 3 ° d’un bras à l’autre, le sous-circuit primaire (4) comprenant N 3 inductances, chacune de ces N 3 inductances reliant un point milieu d’un bras de commutation (7) à une borne (18, 19) de la cellule inductive primaire (10). Composant pour l’alimentation électrique d’une unité de stockage d’énergie électrique (2), comprenant le circuit électrique (1) selon la revendication 12 ou 13, le composant définissant notamment une structure supportant de manière rigidement couplés entre eux le sous-circuit primaire (4) et le sous-circuit secondaire (6). Dispositif pour l’alimentation électrique d’une unité de stockage d’énergie électrique (2), comprenant : - le circuit électrique selon la revendication 12 ou 13, - une borne de charge pour véhicule hybride ou électrique, dans laquelle est disposé le sous-circuit primaire (4) du circuit électrique (1) ou à laquelle est électriquement connecté le sous-circuit primaire (4), et - un composant apte à être embarqué dans un véhicule hybride ou électrique, dans lequel est disposé le sous-circuit secondaire (6) du circuit électrique (1).