FR 3155439 A1 20250523 FR 2312728 A 20231120 Dispositif de strippage d’un mélange gaz-solide particulaire, comprenant une conduite et une chambre de pré-strippage (10) connectée à la conduite (9), la chambre de pré-strippage comprenant : un baril (27) vertical présentant un côté supérieur fermé et un côté inférieur ouvert ; une conduite de sortie verticale (31) ouvrant le côté supérieur du baril selon sensiblement l’axe central vertical du baril ; un cône de rétrécissement (28) prolongeant et rétrécissant vers le bas la paroi verticale du baril selon un angle α3 compris entre 45° et 88 ; un tube (29) disposé au centre du cône de rétrécissement, l’extrémité inférieure du tube étant disposée en dessous de l’extrémité inférieure du cône de rétrécissement, le tube et l’extrémité inférieure du cône de rétrécissement formant ensemble un espace annulaire ; un cône d’élargissement (30) prolongeant et élargissant vers le bas le tube selon un angle α4 compris entre 45° et 88°. Figure 6 à publier Dispositif et procédé de strippage de mélange gaz-solide L’invention se situe dans le contexte des unités de craquage catalytique. En particulier, l'invention concerne des dispositifs pour le strippage et optionnellement la séparation d’un mélange gaz-solide sortant d’un réacteur à lit fluidisé à co-courant gaz-solide ascendant (« riser » ou « up flow reactor » selon la terminologie anglo-saxonne) ou descendant (« downer » ou « down flow reactor » selon la terminologie anglo-saxonne). L'invention concerne également l’utilisation desdits dispositifs dans un procédé de craquage catalytique pour la conversion d'hydrocarbures. Les procédés de craquage catalytique (FCC notation abrégée de « fluid catalytic cracking » selon la terminologie anglo-saxonne ; HSFCC notation abrégée de « high-severity fluid catalytic cracking » selon la terminologie anglo-saxonne) permettent de convertir une charge hydrocarbonée lourde (e.g. gazole sous vide, un résidu sous vide, résidu atmosphérique, plastiques, biomasse), par craquage en fractions hydrocarbonées plus légères (e.g., essence, GPL ou gaz de pétrole liquéfié, ainsi que des coupes plus lourdes notées LCO ou « Light Cycle Oil » selon la terminologie anglo-saxonne, et HCO ou « Heavy Cycle Oil » selon la terminologie anglo-saxonne. Le réacteur utilisé dans les unités de craquage catalytique est un généralement réacteur de type riser ou downer. L’art antérieur dans le domaine de la séparation gaz-solide en sortie de riser ou de downer des unités de craquage catalytique est très vaste et nous retiendrons comme particulièrement pertinents à l’égard de la présente invention les documents suivants : Le brevet EP0852963 décrit un séparateur gaz-solide à enroulement direct des particules contenues dans un mélange gazeux et son utilisation en craquage thermique ou catalytique en lit fluidisé. Le dispositif s’applique à un riser dont la partie supérieure débouche dans la zone de strippage, ce qui n’est pas le cas de la présente invention. Le brevet FR2767715 décrit un dispositif de séparation et de strippage pour riser principal des unités FCC. Il s’agit dans le document cité d’un riser dont la partie supérieure débouche dans la zone de strippage. Le trajet des effluents gazeux montre un décalage latéral puisque le retournement du gaz qui a lieu dans la chambre 2 est suivi d’un déplacement dans la chambre 3, comme on le voit sur la FIG. 3 du document cité. Le brevet US8383051 décrit un dispositif de séparation gaz-solide qui s’adresse aux risers externes, c’est-à-dire qui ne sont pas au moins en partie contenu dans l’enveloppe du strippeur. Le flux principal de la suspension gaz-solide est divisé en deux et le dispositif comporte une plaque d’impaction (appelée dans la terminologie anglo-saxonne « partitioning baffle » dans le texte cité) qui permet de récupérer le solide par diminution brutale de sa vitesse. Le dispositif décrit est connecté à une chambre de strippage. La présente invention peut être considérée comme une amélioration du document cité. Le brevet EP1017762 décrit un système de séparation gaz-solide comportant un ensemble de chambres de séparation et de chambres de strippage agencées de manière alternée autour du riser. Ce système permet de réaliser simultanément les opérations suivantes : - la séparation du gaz et des particules dans les chambres de séparation, - l'introduction dans le strippeur de l'essentiel du catalyseur séparé au niveau des chambres de séparation à travers des conduits minimisant l'entraînement d'hydrocarbures, - le passage du gaz depuis les chambres de séparation dans les chambres de strippage qui permettent de parfaire la séparation entre le gaz et les particules de catalyseur, et de mélanger ledit gaz aux effluents provenant du strippeur, - l'évacuation rapide de l'ensemble des effluents gazeux issus du riser et de la chambre de strippage vers les cyclones du réacteur pour une séparation ultime avant la sortie du réacteur. La demande de brevet FR3104467 concerne un dispositif et un procédé de séparation et de strippage d’un mélange gazeux et de particules solides comprenant une pluralité de chambres de séparation et de pré-strippage réparties autour d’un réacteur central, chaque chambre de pré-strippage comprenant une paroi périphérique, deux parois latérales sensiblement verticales qui sont aussi les parois latérales des chambres de séparation, une ouverture d’entrée inférieure de gaz de strippage adaptée pour communiquer avec une chambre de strippage, et une ouverture de sortie supérieure du mélange gazeux et du gaz de strippage adaptée pour communiquer avec un second étage de séparation, dans lequel un déflecteur est disposé entre la chambre de strippage et la chambre de pré-strippage et est adapté pour dévier le gaz de strippage ascendant et contraindre ledit gaz de strippage à avoir au moins un mouvement sensiblement horizontal. La demande de brevet FR3104469 concerne un dispositif et un procédé de séparation et de strippage d’un mélange gazeux et de particules solides comprenant une pluralité de chambres de séparation et de pré-strippage réparties autour d’un réacteur central, chaque chambre de pré-strippage comprenant une paroi périphérique, une ouverture de sortie inférieure de particules solides adaptée pour communiquer avec la chambre de strippage, une ouverture de sortie supérieure du mélange gazeux et de gaz de strippage adaptée pour communiquer avec un second étage de séparation, et une ouverture d’entrée latérale du gaz de strippage. Un premier objet de la présente description est de fournir un dispositif et un procédé permettant une séparation gaz-solide (particules solides) permettant d’avoir une efficacité solide supérieure à 80% avec une efficacité gaz supérieure à 90%. Un deuxième objet de la présente description est de fournir un dispositif et un procédé permettant une séparation gaz-solide rapide avec un enchainement simple de deux coudes. Un troisième objet de la présente description est de fournir un dispositif et un procédé permettant de mélanger les effluents gaz avec les gaz de strippage tout en effectuant une séparation gaz-solide. Selon un premier aspect, la présente invention concerne un dispositif de strippage d’un mélange gaz-solide particulaire, comprenant : - une conduite, dite deuxième conduite, adaptée pour recevoir au moins en partie le mélange gaz-solide particulaire ; et - une chambre de pré-strippage connectée à la deuxième conduite ; la chambre de pré-strippage comprenant : - un baril, tube sensiblement cylindrique à paroi verticale, présentant un côté supérieur fermé et un côté inférieur ouvert ; - une conduite de sortie verticale connectée au côté supérieur du baril et ouvrant le côté supérieur selon sensiblement l’axe central vertical du baril ; - un cône de rétrécissement prolongeant vers le bas la paroi verticale du baril, dans lequel l’extrémité inférieure du cône de rétrécissement est de diamètre inférieur au diamètre de l’extrémité supérieure du cône de rétrécissement, et la paroi du cône de rétrécissement présente un angle α3 compris entre 45° et 88°, de préférence entre 50° et 85° et de manière préférée entre 60° et 80°, avec le côté inférieur ; - un tube disposé au centre du cône de rétrécissement selon l’axe central vertical du baril, l’extrémité inférieure du tube étant disposée en dessous de l’extrémité inférieure du cône de rétrécissement, le diamètre du tube étant strictement inférieur au diamètre de l’extrémité inférieure du cône de rétrécissement, le tube et l’extrémité inférieure du cône de rétrécissement formant ensemble un espace annulaire ; - un cône d’élargissement prolongeant vers le bas le tube, dans lequel l’extrémité inférieure du cône d’élargissement est de diamètre supérieur au diamètre de l’extrémité supérieure du cône d’élargissement, et la paroi du cône de d’élargissement présente un angle α4 compris entre 45° et 88°, de préférence entre 50° et 85° et de manière préférée entre 60° et 80°, avec l’horizontale. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’extrémité de sortie de la deuxième conduite est sensiblement horizontale et est préférablement connectée la paroi verticale du baril de façon sensiblement tangentielle. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la deuxième conduite est connectée à la partie haute de la paroi verticale du baril et est préférablement connectée à l’extrémité haute de la paroi verticale du baril. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la section de passage de la deuxième conduite est choisie pour permettre une vitesse gaz comprise entre 3 m/s et 50 m/s, de préférence entre 4 m/s et 40 m/s et de manière préférée entre 5 m/s et 30 m/s, pour un débit volumique gaz compris entre 0,1 m 3 /s et 170 m 3 /s. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la conduite de sortie verticale est de diamètre D8 choisi pour permettre une vitesse gaz comprise entre 1 m/s et 80 m/s, de préférence entre 3 m/s et 50 m/s et de manière préférée entre 3 m/s et 25 m/s, pour un débit volumique gaz compris entre 0,11 m 3 /s et 275 m 3 /s. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la hauteur H6, longueur de pénétration de la conduite de sortie verticale dans le baril, est comprise entre 0 et 8*D8, de préférence entre 0 et 5*D8 et de manière préférée entre 0 et 3*D8. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le baril présente un diamètre D5 compris entre (2*L1 + 1*D8) et (10*L1 + 5*D8) et de manière préférée entre (2*L1 + 1*D8) et (3*L1 + 2*D8), L1 étant la largeur ou le diamètre de la deuxième conduite. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le baril présente une hauteur H4 comprise entre 1*D5 et 10*D5, de préférence entre 1*D5 et 7*D5 et de manière préférée entre 1*D5 et 3*D5. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’espace annulaire présente une largeur L2 choisie pour permettre un flux solide particules entre 100 kg/m 2 /s et 1000 kg/m 2 /s, de préférence entre 200 kg/m 2 /s et 900 kg/m 2 /s et de manière préférée entre 350 kg/m 2 /s et 750 kg/m 2 /s, pour un débit massique de particules solides compris entre 0,002 tn/s et 8 tn/s. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la hauteur H7 entre l’extrémité inférieure du cône de rétrécissement et l’extrémité inférieure du tube est comprise entre 0 et 20*L2, de préférence entre 1*L2 et 10*L2 et de manière préférée entre 2*L2 et 8*L2. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le baril présente une hauteur H4 comprise entre 1*D5 et 10*D5, de préférence entre 1*D5 et 7*D5 et de manière préférée entre 1*D5 et 3*D5, et la hauteur H5 est comprise entre 1*H7 et 1,5*H4, de préférence entre 1*H7 et 1*H4 et de manière préférée entre 1*H7 et 0,8*H4. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le diamètre D7 de l’extrémité inférieure du cône d’élargissement est compris entre (2*L2 + 1*D6) et (3*L2 + 2*D6). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le tube présente un diamètre D6 choisi pour permettre une vitesse gaz de fluidisation compris entre 1 m/s et 30 m/s, de préférence entre 2 m/s et 25 m/s et de manière préférée entre 3 m/s et 18 m/s pour un débit volumique gaz compris entre 0,01 m 3 /s et 105 m 3 /s. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le dispositif comprend : - une conduite d’entrée sensiblement verticale, adaptée pour recevoir le mélange gaz-solide particulaire ; - un premier coude de sensiblement 90°, connecté à l’extrémité basse de la conduite d’entrée et présentant une entrée haute sensiblement verticale et une sortie basse sensiblement horizontale ; - un deuxième coude de sensiblement 90°, connecté à l’extrémité basse du premier coude et présentant une entrée haute sensiblement horizontale et une sortie basse sensiblement verticale ; - une conduite d’échappement connectée au côté concave du premier coude dont la projection dans le plan de symétrie du premier coude présente un angle α1 compris entre 5° et 85°, de préférence entre 10° et 60° et de manière préférée entre 10° et 45°, par rapport à la verticale, et dont la projection dans un plan horizontal présente un angle α2 compris entre 0° et 90°, de préférence entre 10° et 80° et de manière préférée entre 15° et 75°, par rapport au plan de symétrie du premier coude, dans lequel la deuxième conduite est connectée à l’extrémité supérieure de la conduite d’échappement. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la conduite d’entrée présente un diamètre D2 et une longueur H1, le diamètre D2 étant choisi pour permettre une vitesse gaz comprise entre 1 et 80 m/s, de préférence entre 3 et 50 m/s et de manière préférée entre 3 et 15 m/s, pour un débit volumique gaz compris entre 0,1 m 3 /s et 170 m 3 /s, H1 étant compris entre 1*D2 et 40*D2, de préférence entre 1*D2 et 30*D2 et de manière préférée entre 1*D2 et 20*D2. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le premier coude et le deuxième coude présentent un rayon de courbure compris entre 1,5*D2 et 4*D2 de préférence entre 2*D2 et 4*D2 et de manière préférée entre 2*D2 et 3*D2. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la conduite d’échappement présente un diamètre D3 compris entre 0,2*D2 et 2*D2, de préférence entre 0,3*D2 et 1,5*D2 et de manière préférée entre 0,5*D2 et 1,1*D2, pour un débit volumique gaz compris entre 0,1 m 3 /s et 170 m 3 /s. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le dispositif comprend une jambe de retour connectée à la sortie basse du deuxième coude. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la première jambe de retour présente un diamètre D4 choisi pour permettre un flux solide compris entre 10 kg/m2/s et 400 kg/m2/s, de préférence entre 20 kg/m2/s et 350 kg/m2/s et de manière préférée entre 20 kg/m2/s et 150 kg/m2/s, pour un débit massique de particules compris entre 0,002 tn/s et 8 tn/s. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le dispositif comprend : - une troisième conduite connectée à l’extrémité supérieure de la conduite de sortie verticale ; et - au moins un séparateur cyclonique connecté à la troisième conduite. Selon un deuxième aspect, la présente invention concerne une enceinte de strippage comprenant le dispositif selon le premier aspect. Selon un troisième aspect, la présente invention concerne une unité de craquage catalytique (e.g. FCC HS-FCC) comprenant l’enceinte de strippage selon le deuxième aspect. Selon un quatrième aspect, la présente invention concerne un procédé de séparation d’un mélange gaz-solide particulaire utilisant le dispositif selon le premier aspect et/ou l’enceinte de strippage selon le deuxième aspect et/ou l’unité de craquage catalytique selon le troisième aspect, comprenant les étapes suivantes : - introduire au moins en partie le mélange dans la deuxième conduite : - introduire un gaz de fluidisation dans le cône d’élargissement ; - stripper le mélange avec le gaz de fluidisation pour produire un mélange gazeux et au moins une partie des particules ; - extraire le mélange gazeux par la conduite de sortie verticale ; - extraire au moins une partie des particules par l’espace annulaire. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les conditions opératoires de l’enceinte de strippage sont choisies parmi les conditions suivantes : - température entre 480°C et 730°C ; - pression totale absolue comprise entre 0,1 MPa et 0,5 MPa ; - vitesse superficielle de gaz entre 0,1 m/s et 0,5 m/s ; - flux solide entre 25 kg/m2/s et 200 kg/m2/s ; - fraction volumique solide de lit dense entre 0,25 et 0,6 ; - temps de séjour du catalyseur dans le lit dense de l’enceinte de strippage : entre 10 secondes et 300 secondes. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention des aspects précités, apparaîtront à la lecture de la description ci-après et d'exemples non limitatifs de réalisations, en se référant aux figures annexées et décrites ci-après. Liste des figures La FIG. 1 montre schématiquement un dispositif selon l’invention comprenant un riser externe, un séparateur dit rapide, une chambre de pré-strippage et un séparateur cyclonique. La FIG. 2 montre schématiquement un dispositif selon l’invention comprenant un downer, un séparateur dit rapide, une chambre de pré-strippage et un séparateur cyclonique. La FIG. 3 montre schématiquement un séparateur dit rapide selon la FIG. 1 . La FIG. 4 montre schématiquement une vue de dessus d’un séparateur dit rapide selon la FIG. 3 . La FIG. 5 montre schématiquement un séparateur dit rapide selon la FIG. 2 . La FIG. 6 montre schématiquement une chambre de pré-strippage selon les figures 1 et 2. La FIG. 7 montre schématiquement une vue en coupe de la chambre de pré-strippage selon la FIG. 6 . La FIG. 8 montre schématiquement une vue en coupe de la chambre de pré-strippage connectées à multi-entrées. La FIG. 9 montre schématiquement une vue en coupe d’une chambre de pré-strippage de référence. Description détaillée de l'invention Des modes de réalisation selon les aspects précités vont maintenant être décrits en détail. Dans la description détaillée suivante, de nombreux détails spécifiques sont exposés afin de fournir une compréhension plus approfondie du dispositif et du procédé selon la présente invention. Cependant, il apparaîtra à l’homme du métier que le dispositif peut être mis en œuvre sans ces détails spécifiques. Dans d’autres cas, des caractéristiques bien connues n’ont pas été décrites en détail pour éviter de compliquer inutilement la description. Dans la présente description, le terme « comprendre » est synonyme de (signifie la même chose que) « comporter », « inclure » et « contenir », et est inclusif ou ouvert et n’exclut pas d’autres éléments non récités. Il est entendu que le terme « comprendre » inclut le terme exclusif et fermé « consister ». En outre, dans la présente description, les termes « essentiellement » ou « sensiblement » ou « environ » correspondent à une approximation de ± 10%, préférablement de ± 5%, très préférablement de ± 1%. Par exemple sensiblement 90° correspond à 90° ± 9°, préférablement ± 4° ou 5°, très préférablement ± 1°. Dans la présente description, le terme « * » représente le signe de multiplication. Dans la présente description, le terme « unité pilote » représente une unité expérimentale conçue à petite échelle. Dans la présente description, les termes efficacité solide et efficacité gaz sont tels que définis ci-après. La présente invention porte sur des dispositifs et procédés utilisés pour le strippage des particules solides contenues dans un mélange (suspension) gaz-solide (particulaire) et optionnellement pour la séparation du mélange gaz-solide, le mélange gaz-solide étant issu d’un riser externe ou d’un downer d’une unité FCC ou HS-FCC. Les figures 1 et 2 présentent l’implantation générale d’un dispositif et d’un procédé de séparation et de strippage selon l’invention dans le cas d’un riser externe 1 et d’un downer 20, respectivement. Le riser/downer est connecté à une enceinte de strippage 3 adaptée pour renfermer un lit fluidisé situé dans la partie inférieure de ladite enceinte de strippage 3. En fonctionnement, un mélange gaz-solide 13 qui circule dans le riser externe 1 ou le downer 20 pénètre dans l’enceinte de strippage 3 et produit un lit fluidisé, ce dernier étant séparé en une phase dite dense 6 et une phase dite diluée 8. Dans les figures 1 et 2, l’interface 7 délimite la séparation entre les deux phases. En outre, Le solide fluidisé dans la phase dense 6 sort de l’enceinte de strippage 3 par le conduit de sortie 19. Préférablement, un gaz de fluidisation 16 est introduit dans l’enceinte de strippage 3, en particulier pour la fluidisation de la phase dense 6. L’invention concerne un dispositif de strippage et optionnellement de séparation d’un mélange gaz-solide, comprenant : une chambre de pré-strippage 10 ; optionnellement un séparateur dit rapide 4 ; et optionnellement un ou plusieurs séparateurs cycloniques 12, le dispositif étant adapté pour traiter le mélange gaz-solide entrant dans l’enceinte de strippage 3. Dans le cas du riser externe 1 de la FIG. 1 , la jonction entre le riser externe 1 et le séparateur rapide 4 se fait avec une première conduite 2. Dans le cas du downer 20 de la FIG. 2 , la première conduite 2 est optionnelle. En outre, lorsque le séparateur rapide 4 n’est pas présent, la jonction entre le riser externe 1 ou le downer 20 se fait avec la deuxième conduite 9. Préférablement seule une portion d’extrémité de la première conduite 2 et du downer 20 pénètre dans l’enceinte de strippage 3. Cependant, la première conduite 2 et le downer 20 pourraient se positionner aussi principalement voire entièrement à l’intérieur de l’enceinte de strippage 3. Le séparateur rapide 4, la chambre de pré-strippage 10 ainsi que le séparateur cyclonique 12 sont localisés dans la phase diluée 8 de l’enceinte de strippage 3. Préférablement, le séparateur rapide 4 et/ou le séparateur cyclonique 12 sont munis de jambes de retour du solide séparé descendant vers (voire directement dans) la phase dense 6, voir première jambe de retour 5 pour le séparateur rapide 4 et deuxième jambe de retour 21 pour le séparateur cyclonique 12 dans les figures 1 et 2. Elles peuvent être plus ou moins immergées dans la phase dense en fonction du bilan pression de l’unité FCC ou HS-FCC. En référence aux figures 1 et 2, le mélange gaz-solide 13 qui circule dans le riser externe 1 ou le downer 20 pénètre dans le séparateur rapide 4 où une séparation entre le gaz et les particules solides est effectuée. Une première partie de particules 14 est séparée du gaz et descend vers la phase dense 6 par la première jambe de retour 5. Le gaz et les particules non séparées 15 sont ensuite dirigés vers la chambre de pré-strippage 10 à travers la deuxième conduite 9. Dans la chambre de pré-strippage 10, une deuxième partie des particules 14 est séparée du gaz et tombe dans la phase diluée 8 pour rejoindre ensuite la phase dense 6. Avantageusement, le gaz de fluidisation 16 de la phase dense 6 rentre dans la chambre de pré-strippage 10 sans ré-entrainer les particules 14 grâce à un dispositif présenté ci-après. Le gaz de fluidisation 16 ainsi que le gaz provenant du riser et le reste des particules non séparées 17 se dirigent ensuite vers un séparateur cyclonique 12 connu de l’homme du métier à travers la troisième conduite 11. L’implémentation de séparateur cyclonique n’est pas forcément nécessaire, il peut aussi y avoir un ou plusieurs étages de cyclones. Dans un séparateur cyclonique 12, une troisième partie des particules séparées 14 se dirige vers le lit dense 6 à travers la première jambe de retour 21, les gaz 18 (et optionnellement le gaz de fluidisation 16) sortent eux de l’enceinte de strippage 3 à travers la quatrième conduite 32. Bien que les figures 1 et 2 montrent la présence du séparateur dit rapide 4, il est entendu que la présence du séparateur dit rapide 4 est optionnelle. Il en est de même du séparateur cycloniques 12. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le riser externe 1 ou le downer 20 présentent (sont adaptés pour) : - une vitesse gaz comprise entre 1 et 80 m/s, de préférence entre 3 et 50 m/s et de manière préférée entre 3 et 25 m/s ; et/ou - un flux de particules compris entre 10 et 2000 kg/m 2 /s, de préférence entre 50 et 1500 kg/m 2 /s et de manière préférée entre 100 et 1200 kg/m 2 /s. Les figures 3, 4 et 5 présentent la géométrie du séparateur rapide 4 dans la configuration riser externe ou dans la configuration downer. Dans le cas d’un riser externe 1 (voir FIG. 3 ), le mélange gaz-solide 13 est introduit dans une conduite dite d’entrée 23 du séparateur rapide 4 à partir de la première conduite 2. La conduite d’entrée 23 est sensiblement verticale et est adaptée pour un écoulement gaz/particules descendant. Préférablement, la première conduite 2 est sensiblement horizontale et la première conduite 2 est connectée à l’extrémité haute de la conduite d’entrée 23 au moyen d’un coude dit de connexion 22, par exemple de sensiblement 90°. Dans le cas d’un downer 20 (voir FIG. 5 ), le mélange gaz-solide 13 est introduit directement dans l’extrémité haute de la conduite d’entrée 23 du séparateur rapide 4 à partir du downer 20. En référence aux figures 3 et 5, la première conduite 2 et le downer 20 ainsi que le coude de connexion 22 présentent un diamètre D1, et la conduite d’entrée 23 est adaptée pour un écoulement gaz/particules descendant et présente un diamètre D2 et une longueur H1. Il est entendu que le coude de connexion puisse présenter un diamètre compris entre D1 et D2. A la sortie (extrémité basse) de la conduite d’entrée 23, le séparateur rapide 4 comprend une chicane comportant un enchainement d’un premier (conduit en forme de) coude 24 et d’un deuxième (conduit en forme de) coude 27 formant ensemble parcours en zigzag. En particulier, le premier coude 24, de sensiblement 90°, présente une entrée haute (connectée à la conduite d’entrée 23) sensiblement verticale et une sortie basse sensiblement horizontale ; et le deuxième coude 27, de sensiblement 90°, présente une entrée haute (connectée au premier coude 24) sensiblement horizontale et une sortie basse sensiblement verticale. Préférablement, lesdits coudes sont directement connectés l’un à l’autre. En référence aux figures 3, 4 et 5, une conduite dite d’échappement 25 (sensiblement droite) est connectée (par son extrémité inférieure) au côté concave du premier coude 24 selon un angle α1 par rapport à la verticale dans le plan verticale « xz » (plan de symétrie du premier coude 24 ; voir figures 3 et 5) et selon un angle α2 par rapport au plan verticale « xz » dans le plan horizontal « xy » (voir FIG. 4 ). Avantageusement, l’enchainement du premier coude 24 et du deuxième coude 27 ainsi que et le positionnement de la conduite d’échappement 25 permettent une séparation d’une première partie des particules 14 et du gaz (par centrifugation). La première partie des particules 14 ainsi séparée redescend dans la première jambe de retour 5 à travers le deuxième coude 27. Le gaz et les particules non séparées 15 sortent par (l’extrémité supérieure de) la conduite d’échappement 25 puis une conduite verticale 26 optionnelle et enfin par deuxième conduite 9. Préférablement, la deuxième conduite 9 est sensiblement horizontale. En référence aux figures 3 et 5, les conduites 25 et 26 présentent un diamètre D3 et la conduite 26 présente une hauteur H2. En outre, la première jambe de retour 5 (tube vertical droit) présente un diamètre D4. La première jambe de retour 5 peut plonger dans la phase dense 6 comme montré dans les figures. Cela permet un fonctionnement où le gaz ne peut pas passer par la jambe de retour 5 et force donc son passage à travers la conduite d’échappement 25. La deuxième conduite 9 est de section circulaire de diamètre L1 ou préférablement de section rectangulaire de hauteur H3 et de largeur L1 (voir aussi les figures 6, 7 et 8 décrites ci-après). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le débit volumique de gaz (du mélange gaz-solide 13) traversant le riser externe 1, le downer 20 et la conduite d’entrée 23, est compris entre 0,1 m 3 /s et 170 m 3 /s ; le débit massique de particules solides (du mélange gaz-solide 13) traversant le riser externe 1, le downer 20 et la conduite d’entrée 23 est compris entre 0,002 tn/s et 8 tn/s. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le diamètre D1 est choisi pour permettre une vitesse gaz comprise entre 1 m/s et 80 m/s, de préférence entre 3 m/s et 50 m/s et de manière préférée entre 3 m/s et 25 m/s Selon la gamme de débit volumique gaz entrant présentée ci-dessus, le diamètre D1 est préférablement compris entre 0,05 m et 16 m. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le diamètre D2 est choisi pour permettre une vitesse gaz comprise entre 1 m/s et 80 m/s, de préférence entre 3 m/s et 50 m/s et de manière préférée entre 3 m/s et 15 m/s. Selon la gamme de débit volumique gaz entrant présentée ci-dessus, le diamètre D2 est préférablement compris entre 0,05 m et 16 m. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, H1 est compris entre 1*D2 et 40*D2, de préférence entre 1*D2 et 30*D2 et de manière préférée entre 1*D2 et 20*D2. Selon la gamme de débit volumique gaz entrant présentée ci-dessus, la longueur H1 est préférablement comprise entre 0,05 m et 20 m. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les coudes présentent un rayon de courbure entre 1,5*D2 et 4*D2 de préférence entre 2*D2 et 4*D2 et de manière préférée entre 2*D2 et 3*D2. Selon la gamme de débit volumique gaz entrant présentée ci-dessus, le rayon de courbure des coudes est préférablement compris entre 0,075 m et 20 m. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le diamètre des coudes est sensiblement égal à D2. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le diamètre D4 est choisi pour permettre un flux solide compris entre 10 kg/m 2 /s et 400 kg/m 2 /s, de préférence entre 20 kg/m 2 /s et 350 kg/m 2 /s et de manière préférée entre 20 kg/m 2 /s et 150 kg/m 2 /s. Selon la gamme de débit massique de particules solides entrant présentée ci-dessus, le diamètre D4 est préférablement compris entre 0,1 m et 20 m. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’angle α1 (angle entre le milieu vertical de la conduite d’entrée 23 et le milieu de la conduite d’échappement 25 dans le plan « xz ») est compris entre 5° et 85°, de préférence entre 10° et 60° et de manière préférée entre 10° et 45°. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’angle α2 (angle entre le milieu vertical de la conduite d’entrée 23 et le milieu de la conduite d’échappement 25 dans le plan « xy ») est compris entre 0° et 90°, de préférence entre 10° et 80° et de manière préférée entre 15° et 75°. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, D3 est compris entre 0,2*D2 et 2*D2, de préférence entre 0,3*D2 et 1,5*D2 et de manière préférée entre 0,5*D2 et 1,1*D2. Selon la gamme de débit volumique gaz entrant présentée ci-dessus, le diamètre D3 est préférablement compris entre 0,025 m et 20 m. Les figures 6, 7 et 8 présentent la géométrie de la chambre de pré-strippage 10 située (directement) en aval du séparateur rapide 4. Le gaz et les particules non séparées 15 pénètrent dans la chambre de pré-strippage 10 par la deuxième conduite 9. La FIG. 7 présente une configuration avec une seule conduite 9, la FIG. 8 présente une configuration avec plusieurs (quatre) conduites 9, les conduites 9 étant connectées à une ou plusieurs (quatre) séparateurs rapides 4. Dans la chambre de pré-strippage 10, le gaz et les particules non séparées 15 pénètrent dans un baril 27, tube cylindrique sensiblement vertical dont le côté supérieur (base sensiblement circulaire) est fermé (plein) et le côté inférieur (base sensiblement circulaire) est ouvert. Le baril présente un diamètre D5 et une hauteur H4 afin d’initier une séparation centrifuge entre le gaz et les particules, les particules descendant le long de la paroi verticale du baril 27 et le gaz sortant du baril 27 par une conduite de sortie verticale 31 disposée dans la partie supérieure selon l’axe central vertical du baril 27. Pour ce faire, la deuxième conduite 9 est préférablement connectée de façon sensiblement tangentielle avec la paroi verticale du baril 27 telle que montré dans la FIG. 7 . Une ou plusieurs conduites tangentielles 9 peuvent être implémentées comme montré dans les figures 7 et 8. Préférablement, l’extrémité de sortie de la deuxième conduite 9 est sensiblement horizontale. Préférablement, la deuxième conduite 9 est connectée à la partie haute (e.g. la moitié haute, préférablement le tier haut, voire le quart haut) de la paroi verticale du baril 27, très préférablement la deuxième conduite 9 est connectée à l’extrémité haute de la paroi verticale du baril 27. La conduite de sortie verticale 31 est de diamètre D8 et pénètre d’une hauteur H6 à l’intérieur du baril 27. Un cône de rétrécissement 28 (tube conique) est placé en-dessous du baril 27 pour prolonger vers le bas la paroi verticale du baril 27, l’extrémité supérieure du cône de rétrécissement 28 étant de diamètre D5 et l’extrémité inférieure du cône de rétrécissement 28 étant de diamètre inférieur à D5, le baril 27 et le cône de rétrécissement 28 présentant un même axe de symétrie vertical. En outre, la paroi du cône de rétrécissement 28 présente un angle α3 avec le plan formé par le côté inférieur (plan sensiblement horizontal) et une hauteur H8. En référence à la FIG. 6 , un tube 29 (droit) est disposé au centre du cône de rétrécissement 28 selon l’axe central vertical du baril 27 et se prolonge en dessous du cône de rétrécissement (28) jusqu’à une extrémité inférieure du tube 29, l’extrémité inférieure du tube 29 étant disposée à une hauteur H7 en dessous de l’extrémité inférieure du cône de rétrécissement 28, et l’extrémité supérieure du tube 29 étant disposée à une hauteur H5 en dessous de l’extrémité inférieure de la conduite de sortie verticale 31. En outre, le tube 29 est diamètre D6 strictement inférieur au diamètre de l’extrémité inférieure du cône de rétrécissement 28, l’extrémité inférieure du cône de rétrécissement 28 étant de diamètre (1*D6 + 2*L2). Un cône d’élargissement 30 (tube conique) est disposé à l’extrémité inférieure du tube 29, l’extrémité supérieure du cône d’élargissement 30 étant de diamètre D6 et l’extrémité inférieure du cône d’élargissement 30 étant de diamètre D7, D7 étant strictement supérieur à D6. En outre, le cône d’élargissement 30 présente un angle α4 avec l’horizontale (ou le plan formé par le côté ouvert inférieur du tube 29) et une hauteur H9. Le principe de fonctionnement de la chambre de pré-strippage 10 est le suivant. Le gaz et les particules non séparées 15 rentre tangentiellement dans le baril 27 engendrant une séparation centrifuge des particules. La deuxième partie des particules 14 tombe ensuite vers le cône de rétrécissement 28 et rejoint la phase diluée 8 de l’enceinte de stripage 3 par un espace annulaire de largeur L2. L2 est la longueur entre l’extrémité inférieure du cône de rétrécissement 28 et le tube 29. En outre, le gaz de fluidisation 16 pénètre dans la chambre de pré-strippage 10 au travers (de l’intérieur) du cône d’élargissement 30 et est ensuite dirigé vers le haut à travers le tube 29. A la sortie du tube 29, le gaz de fluidisation 16 rejoint la partie du gaz et les particules non séparées 15 pour former un mélange gazeux 17 sortant de la chambre de pré-strippage à travers la conduite de sortie verticale 31. Le mélange gazeux 17 peut ensuite sortir (directement) de l’enceinte de strippage 3 ou être envoyé vers un ou plusieurs séparateurs cycloniques 12 au moyen de la troisième conduite 11. Avantageusement, l’implémentation du cône d’élargissement 30 et du tube 29 permettent au gaz de fluidisation 16 de pénétrer dans la chambre de pré-strippage 10 sans ré-entrainer la deuxième partie des particules 14. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le débit volumique du gaz de strippage 16 est compris entre 0,01 m 3 /s et 105 m 3 /s. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la somme du débit volumique de gaz (du mélange gaz-solide 13) et du gaz de strippage 16 traversant le baril 27 et entrant dans la conduite de sortie verticale 31 est compris entre 0,11 m 3 /s et 275 m 3 /s. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la section de passage de la deuxième conduite 9 (e.g. H3*L1) est choisie pour permettre une vitesse gaz comprise entre 3 m/s et 50 m/s, de préférence entre 4 m/s et 40 m/s et de manière préférée entre 5 m/s et 30 m/s. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rapport H3 sur L1 est compris entre 1 et 20, de préférence entre 2 et 10 et de manière préférée entre 2 et 7. Selon la gamme de débit volumique gaz entrant présentée ci-dessus, la longueur H3 est préférablement comprise entre 0,05 m et 20 m et la longueur L1 est comprise entre 0,01 m et 20 m. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le diamètre D8 est choisi pour permettre une vitesse gaz comprise entre 1 m/s et 80 m/s, de préférence entre 3 m/s et 50 m/s et de manière préférée entre 3 m/s et 25 m/s. Selon la gamme de débit volumique gaz entrant présentée ci-dessus, le diamètre D8 est préférablement compris entre 0,05 m et 20 m. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le diamètre D5 du baril 27 est compris entre (2*L1 + 1*D8) et (10*L1 + 5*D8) et de manière préférée entre (2*L1 + 1*D8) et (3*L1 + 2*D8). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la hauteur H4 du baril 27 est comprise entre 1*D5 et 10*D5, de préférence entre 1*D5 et 7*D5 et de manière préférée entre 1*D5 et 3*D5. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, L2 est choisi pour permettre un espace annulaire entre l’extrémité inférieure du cône de rétrécissement 28 et le tube 30 pour obtenir un flux solide particules entre 100 kg/m 2 /s et 1000 kg/m 2 /s, de préférence entre 200 kg/m 2 /s et 900 kg/m 2 /s et de manière préférée entre 350 kg/m 2 /s et 750 kg/m 2 /s. Selon la gamme de débit solide entrant présentée ci-dessus, la longueur L2 est préférablement comprise entre 0,01 m et 5 m. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’angle α3 entre l’horizontale et la paroi du cône de rétrécissement 28 est compris entre 45° et 88°, de préférence entre 50° et 85° et de manière préférée entre 60° et 80°. La hauteur H8 résulte de l’angle α3 et des longueurs D6 et L2. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le diamètre D6 est choisi pour permettre une vitesse gaz de fluidisation compris entre 1 m/s et 30 m/s, de préférence entre 2 m/s et 25 m/s et de manière préférée entre 3 m/s et 18 m/s. Selon la gamme de débit volumique gaz entrant présentée ci-dessus, le diamètre D6 est préférablement compris entre 0,02 m et 10 m. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la hauteur H7 entre l’extrémité inférieure du cône de rétrécissement 28 et l’extrémité inférieure du tube 29 est comprise entre 0 et 20*L2, de préférence entre 1*L2 et 10*L2 et de manière préférée entre 2*L2 et 8*L2. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la hauteur H5 est comprise entre 1*H7 et 1,5*H4, de préférence entre 1*H7 et 1*H4 et de manière préférée entre 1*H7 et 0,8*H4. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la hauteur H6 (longueur de pénétration de la conduite de sortie verticale 31 dans le baril 27) est comprise entre 0 et 8*D8, de préférence entre 0 et 5*D8 et de manière préférée entre 0 et 3*D8. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’angle α4 entre l’horizontale et la paroi du cône d’élargissement 30 est compris entre 45° et 88°, de préférence entre 50° et 85° et de manière préférée entre 60° et 80°. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le diamètre D7 de l’extrémité inférieure du cône d’élargissement 30 est compris entre (2*L2 + 1*D6) et (3*L2 + 2*D6). La hauteur H9 résulte de l’angle α4 et du diamètre D7. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les conditions opératoires de l’enceinte de strippage 3 sont choisies parmi les conditions suivantes : - température entre 480°C et 730°C ; - pression totale absolue comprise entre 0,1 MPa et 0,5 MPa ; - vitesse superficielle de gaz entre 0,1 m/s et 0,5 m/s ; - flux solide entre 25 kg/m2/s et 200 kg/m2/s ; - fraction volumique solide de lit dense entre 0,25 et 0,6 ; - temps de séjour du catalyseur dans le lit dense de l’enceinte de strippage 3 : entre 10 secondes et 300 secondes. Exemples En guise de premier exemple, nous comparons une unité pilote FCC de référence comprenant une enceinte de strippage comprenant deux séparateurs cycloniques (contre-exemple), et unité pilote FCC selon l’invention comprenant une enceinte de strippage 3 comprenant un séparateur rapide 4, une chambre de pré-strippage 10 et deux séparateurs cycloniques 12 (exemple selon l’invention). Les dimensions principales des unités pilotes sont présentées ci-dessous : - Diamètre riser : 1,5 cm - Diamètre stripper : 10 cm - D1 = 1,5 cm - D2 = 2,1 cm - D3 = 2,1 cm - D4 = 2,1 cm - α1=70° - α2=30° - H1 = 30 cm - H2 = 10 cm - H3 = 3 cm - L1 = 1 cm - L2 = 0,4 cm - H4 = 8cm - H5 = 7,5 cm - H6 = 0 cm - H7 = 3 cm - H8 = 9 cm - H9 = 3,5 cm - α3=80° - α4=70° - D5 = 4 cm - D6 = 1,7 cm - D7 = 2,9 cm - D8 = 1,4 cm. Dans ce premier exemple les unités pilotes FCC sont en mode adiabatique, la charge est un gazole sous vide qui est mise en contact avec un catalyseur FCC d’équilibre. La table 1 ci-dessous présente une comparaison entre l’unité pilote FCC de référence et l’unité pilote FCC selon l’invention. Référence Invention C/O (m/m) 6,50 8,78 Dcoke (%poids) 0,909 0,713 Temp. sortie riser 1 (°C) 540 540 Temp. du strippeur 3 (°C) 540 540 Presseur du strippeur (MPa) 0,19 0,19 Temps de séjour des gaz craqués dans strippeur 3 (mesuré par DTS) (s) 20 2 Temp. régénérateur (°C) 735 701 Rendements (%poids) Référence Invention Gains/pertes Variation H2S 0,42 0,42 0,00 0,00 Fuel gaz 4,81 3,78 -1,03 -23,5% LPG 13,43 13,75 +0,32 +2,4% Essence légère PI-160°C 32,49 35,08 +2,59 +7,9% Essence lourde 160-220°C 11,15 11,13 -0,02 -0,2% LCO 220-360°C 17,92 17,90 -0,02 -0,1% Boue (slurry) 360°C + 14,29 12,10 -2,19 -15,3% Coke 5,91 6,26 +0,35 +5,9% Conversion 67,79 70,00 +2,20 +3,2% Rendements Oléfines et ratios Référence Invention Gains/pertes Variation C3= (%poids) 4,30 4,40 +0,10 +2,3% C4= (%poids) 5,75 5,99 +0,24 +4,2% C3=/C3T (%) 78,5 82,4 +3,9% +5,0% C4=/C4T (%) 72,3 71,2 -1,1% -1,5% De la table 1, on voit que l’unité pilote selon l’invention permet de réduire le temps de séjour (mesuré par une technique de Détermination de Temps de Séjour, ou DTS) et diminue aussi le cokage (Δcoke plus faible). Avantageusement, la température au régénérateur est diminuée et le rapport C/O est augmenté. En outre, une meilleure conversion est obtenue (+3,2% en relatif) avec moins de gaz sec (-23,5% en relatif), un meilleur rendement propylène (+2,3% en relatif), une meilleure oléfinicité de la coupe C3 (+5% en relatif) et un meilleur rendement en essence légère (+7.9% en relatif). En particulier, le séparateur rapide 4 permet de réduire le temps de séjour du gaz et d’améliorer les performances de l’unité comme montré ci-dessus. En outre, la chambre de pré-strippage 10 permet de remélanger les gaz de strippage avec les effluents riser tout en effectuant une séparation gaz-solide. En guise de deuxième exemple et en référence à la FIG. 9 , nous comparons un schéma d’une chambre de pré-strippage de référence 40 et une chambre de pré-strippage 10 selon l’invention. En particulier, la FIG. 9 représentent un schéma d’une chambre de pré-strippage de référence 40 comportant deux entrées latérales 41 par lesquelles rentrent le mélange 15 d’effluents gazeux et de particules solides. Le gaz de strippage 16 rentre par le bas à travers l’entrée inférieure 42 et le mélange gazeux 17, mélange des flux 15 et 16, ressort par le haut à travers la sortie supérieure 43. L’efficacité gaz et solide de la chambre de pré-strippage de référence 40 sont connues. L’efficacité solide de la chambre de pré-strippage 10 selon l’invention est mesurée sur taille pilote avec : - L1 = 1 cm - H3 = 3 cm - H4 = 8cm - H5 = 7,5 cm - H6 = 0 cm - H7 = 3 cm - H8 = 9 cm - H9 = 3,5 cm - α3=80° - α4=70° - D5 = 4 cm - D6 = 1,7 cm - D7 = 2,9 cm - D8 = 1,4 cm. La table ci-dessous compare les efficacités gaz et solide de la chambre de pré-strippage de référence 40 avec la chambre de pré-strippage 10 selon l’invention. Efficacité solide Efficacité gaz 40 (référence) 0% 100% 10 (invention) 70% 100% L’efficacité solide de la nouvelle invention est supérieure tout en conservant la même efficacité gaz. Dispositif de strippage d’un mélange gaz-solide particulaire, comprenant : - une conduite, dite deuxième conduite (9), adaptée pour recevoir au moins en partie le mélange gaz-solide particulaire (13) ; et - une chambre de pré-strippage (10) connectée à la deuxième conduite (9) ; la chambre de pré-strippage (10) comprenant : - un baril (27), tube sensiblement cylindrique à paroi verticale, présentant un côté supérieur fermé et un côté inférieur ouvert ; - une conduite de sortie verticale (31) connectée au côté supérieur du baril (27) et ouvrant le côté supérieur selon sensiblement l’axe central vertical du baril (27) ; - un cône de rétrécissement (28) prolongeant vers le bas la paroi verticale du baril (27), dans lequel l’extrémité inférieure du cône de rétrécissement (28) est de diamètre inférieur au diamètre de l’extrémité supérieure du cône de rétrécissement (28), et la paroi du cône de rétrécissement (28) présente un angle α3 compris entre 45° et 88°, de préférence entre 50° et 85° et de manière préférée entre 60° et 80°, avec le côté inférieur ; - un tube (29) disposé au centre du cône de rétrécissement (28) selon l’axe central vertical du baril (27), l’extrémité inférieure du tube (29) étant disposée en dessous de l’extrémité inférieure du cône de rétrécissement (28), le diamètre du tube (29) étant strictement inférieur au diamètre de l’extrémité inférieure du cône de rétrécissement (28), le tube (29) et l’extrémité inférieure du cône de rétrécissement (28) formant ensemble un espace annulaire ; - un cône d’élargissement (30) prolongeant vers le bas le tube (29), dans lequel l’extrémité inférieure du cône d’élargissement (30) est de diamètre supérieur au diamètre de l’extrémité supérieure du cône d’élargissement (30), et la paroi du cône de d’élargissement (30) présente un angle α4 compris entre 45° et 88°, de préférence entre 50° et 85° et de manière préférée entre 60° et 80°, avec l’horizontale. Dispositif selon la revendication 1, dans lequel l’extrémité de sortie de la deuxième conduite (9) est sensiblement horizontale et est préférablement connectée à la paroi verticale du baril (27) de façon sensiblement tangentielle. Dispositif selon la revendication 1 ou la revendication 2, dans lequel la deuxième conduite (9) est connectée à la partie haute de la paroi verticale du baril (27) et est préférablement connectée à l’extrémité haute de la paroi verticale du baril (27). Dispositif selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel la section de passage de la deuxième conduite (9) est choisie pour permettre une vitesse gaz comprise entre 3 m/s et 50 m/s, de préférence entre 4 m/s et 40 m/s et de manière préférée entre 5 m/s et 30 m/s, pour un débit volumique gaz compris entre 0,1 m 3 /s et 170 m 3 /s. Dispositif selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel la conduite de sortie verticale (31) est de diamètre D8 choisi pour permettre une vitesse gaz comprise entre 1 m/s et 80 m/s, de préférence entre 3 m/s et 50 m/s et de manière préférée entre 3 m/s et 25 m/s, pour un débit volumique gaz compris entre 0,11 m 3 /s et 275 m 3 /s. Dispositif selon la revendication 5, dans lequel la hauteur H6, longueur de pénétration de la conduite de sortie verticale (31) dans le baril (27), est comprise entre 0 et 8*D8, de préférence entre 0 et 5*D8 et de manière préférée entre 0 et 3*D8. Dispositif selon la revendication 5, dans lequel le baril (27) présente un diamètre D5 compris entre (2*L1 + 1*D8) et (10*L1 + 5*D8) et de manière préférée entre (2*L1 + 1*D8) et (3*L1 + 2*D8), L1 étant la largeur ou le diamètre de la deuxième conduite (9). Dispositif selon la revendication 7, dans lequel le baril (27) présente une hauteur H4 comprise entre 1*D5 et 10*D5, de préférence entre 1*D5 et 7*D5 et de manière préférée entre 1*D5 et 3*D5. Dispositif selon l’une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel l’espace annulaire présente une largeur L2 choisie pour permettre un flux solide particules entre 100 kg/m 2 /s et 1000 kg/m 2 /s, de préférence entre 200 kg/m 2 /s et 900 kg/m 2 /s et de manière préférée entre 350 kg/m 2 /s et 750 kg/m 2 /s, pour un débit massique de particules solides compris entre 0,002 tn/s et 8 tn/s. Dispositif selon la revendication 9, dans lequel la hauteur H7 entre l’extrémité inférieure du cône de rétrécissement (28) et l’extrémité inférieure du tube (29) est comprise entre 0 et 20*L2, de préférence entre 1*L2 et 10*L2 et de manière préférée entre 2*L2 et 8*L2. Dispositif selon la revendication 10, dans lequel le baril (27) présente une hauteur H4 comprise entre 1*D5 et 10*D5, de préférence entre 1*D5 et 7*D5 et de manière préférée entre 1*D5 et 3*D5, dans lequel l’extrémité supérieure du tube (29) est disposée à une hauteur H5 en dessous de l’extrémité inférieure de la conduite de sortie verticale (31), et dans lequel la hauteur H5 est comprise entre 1*H7 et 1,5*H4, de préférence entre 1*H7 et 1*H4 et de manière préférée entre 1*H7 et 0,8*H4. Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant : - une conduite d’entrée (23) sensiblement verticale, adaptée pour recevoir le mélange gaz-solide particulaire (13) ; - un premier coude (24) de sensiblement 90°, connecté à l’extrémité basse de la conduite d’entrée (23) et présentant une entrée haute sensiblement verticale et une sortie basse sensiblement horizontale ; - un deuxième coude (27) de sensiblement 90°, connecté à l’extrémité basse du premier coude (24) et présentant une entrée haute sensiblement horizontale et une sortie basse sensiblement verticale ; - une conduite d’échappement (25) connectée au côté concave du premier coude (24) dont la projection dans le plan de symétrie du premier coude (24) présente un angle α1 compris entre 5° et 85°, de préférence entre 10° et 60° et de manière préférée entre 10° et 45°, par rapport à la verticale, et dont la projection dans un plan horizontal présente un angle α2 compris entre 0° et 90°, de préférence entre 10° et 80° et de manière préférée entre 15° et 75°, par rapport au plan de symétrie du premier coude (24), dans lequel la deuxième conduite (9) est connectée à l’extrémité supérieure de la conduite d’échappement (25). Enceinte de strippage comprenant le dispositif selon l’une quelconque des revendications 1 à 12. Unité de craquage catalytique comprenant l’enceinte de strippage selon la revendication 13. Procédé de séparation d’un mélange gaz-solide particulaire utilisant le dispositif selon l’une quelconque des revendications 1 à 12, comprenant les étapes suivantes : - introduire au moins en partie le mélange (13) dans la deuxième conduite (9) ; - introduire un gaz de fluidisation (16) dans le cône d’élargissement (30) ; - stripper le mélange (13) avec le gaz de fluidisation (16) pour produire un mélange gazeux (17) et au moins une partie des particules (14) ; - extraire le mélange gazeux (17) par la conduite de sortie verticale (31) : - extraire au moins une partie des particules (14) par l’espace annulaire.