FR 3161739 A1 20251031 FR 2404281 A 20240425 L’invention concerne un procédé de détection de la présence d’un liquide dans un contenant (10) au moyen d’un circuit (12) de communication en champ proche qui comprend au moins une bobine (14) entourant ledit contenant (10), ledit procédé étant conçu pour adopter un premier mode de communication dans lequel ledit circuit (12) peut communiquer avec un objet compatible agencé dans le contenant (10) et un second mode de détection d’un liquide, le second mode de détection comprenant les étapes suivantes qui consistent à mesurer au moins une grandeur physique dite courante au moyen de la bobine (14) du circuit (12), ladite grandeur physique courante étant représentative de la permittivité diélectrique du milieu délimité par le contenant (10), et à émettre un signal signifiant la détection d’un liquide dans le contenant (10) si ladite grandeur physique courante franchit un seuil de référence prédéterminé. Figure pour l’abrégé : Figure 1 Procédé de détection de la présence d’un liquide dans un contenant au moyen d’un circuit de communication en champ proche La présente demande de brevet se rapporte au domaine des circuits de communication en champ proche aussi appelés circuits NFC. La présente invention trouvera de façon non-exclusive des applications avantageuses dans le domaine de l’automobile. L'intégration progressive de la technologie de communication en champ proche dans l'industrie automobile, technologie souvent désignée par le sigle anglais NFC pour « Near-Field Communication », a marqué une évolution significative pour les fonctionnalités de communication entre dispositifs, de détection de proximité et de recharge sans fil des appareils mobiles. Il est par exemple connu d’équiper un logement de l’habitacle d’un véhicule automobile avec un circuit de communication en champ proche pour recharger un appareil agencé dans ce logement ou communiquer avec cet appareil. Typiquement, un porte-gobelet peut être équipé d’un circuit de communication en champ proche, de sorte que le porte-gobelet est adapté non seulement pour contenir des boissons mais aussi pour accueillir des dispositifs NFC. Aussi, on constate que les porte-gobelets peuvent être défectueux et, lorsqu'ils sont exposés à des renversements de liquides, il existe un risque que le liquide endommage les composants électroniques sous-jacents, tels que les modules de contrôle d'airbag, ce qui peut conduire à un déploiement inopiné de l'airbag. De plus, la présence prolongée d’une bouteille dans le porte-gobelet peut provoquer un incendie, notamment lorsque les matériaux plastiques de la bouteille agissent comme une loupe sous l'effet de la lumière solaire, ou lorsque des vapeurs inflammables émises par des gels désinfectants contenus dans la bouteille sont exposées à des températures élevées. Enfin, l'utilisation d’un porte-gobelet pour transporter des liquides chauds représente un risque pour la sécurité de conduite, car un renversement accidentel pourrait non seulement blesser le conducteur ou les passagers mais également entraîner une perte de contrôle du véhicule. La présente invention a notamment pour but d’apporter une solution innovante à au moins un de ces problèmes en exploitant une capacité inutilisée de la technologie de communication en champ proche pour détecter la présence et l'accumulation indésirable de liquides dans ou autour d’un porte-gobelet. On atteint cet objectif, ainsi que d’autres qui apparaîtront à la lecture de la description qui suit, avec un procédé de détection de la présence d’un liquide dans un contenant au moyen d’un circuit de communication en champ proche qui comprend au moins une bobine entourant ledit contenant, ledit procédé étant conçu pour adopter un premier mode de communication dans lequel ledit circuit peut communiquer avec un objet compatible agencé dans le contenant et un second mode de détection d’un liquide, le second mode de détection comprenant les étapes suivantes qui consistent à : mesurer au moins une grandeur physique dite courante au moyen de la bobine du circuit, ladite grandeur physique courante étant représentative de la permittivité diélectrique du milieu délimité par le contenant, et à émettre un signal signifiant la détection d’un liquide dans le contenant si ladite grandeur physique courante franchit un seuil de référence prédéterminé. En modifiant la configuration standard des circuits NFC pour inclure un système de détection d’un liquide basé sur la variation de la permittivité diélectrique du milieu délimité par le contenant provoquée par ledit liquide, cette invention permet une alerte précoce concernant le risque potentiel pour les composants électroniques et la sécurité des occupants. De plus, cette approche multifonctionnelle renforce l'utilité de la technologie NFC dans les véhicules, en ajoutant une couche supplémentaire de fonctionnalité de sécurité sans nécessiter d'ajouts matériels significatifs. Ainsi, l'invention décrite ici aborde non seulement les lacunes de l'art antérieur en matière de sécurité et de protection des composants électroniques dans les véhicules, mais ouvre également la voie à de nouvelles applications de la technologie NFC au-delà de la communication et de la charge sans fil, en soulignant son potentiel en tant que capteur polyvalent. Suivant d’autres caractéristiques optionnelles de l’invention, prises seules ou en combinaison : - pour mesurer ladite grandeur physique courante on utilise la mesure de la fréquence de résonance de la bobine qui est affectée par la permittivité diélectrique du milieu délimité par le contenant et donc par la présence d’un liquide dans le contenant. En effet, la fréquence de résonance de la bobine est affectée par la permittivité diélectrique du milieu délimité par le porte-gobelet et donc par la présence d’un liquide dans le porte-gobelet ; - le circuit comprend un condensateur variable qui est relié en série sur la bobine du circuit, et pour mesurer la fréquence de résonance de la bobine : on mesure la tension aux bornes de la bobine tout en faisant varier la valeur de la capacité dudit condensateur variable sur une plage de valeurs, pour obtenir un signal tension-temps pour chaque valeur de capacité, on extrait une harmonique de chaque signal tension-temps pour augmenter la précision de la détection d’un liquide dans le contenant, on trace l’amplitude de l’harmonique de la tension en fonction de la valeur de la capacité, et on relève la valeur de la capacité qui correspond au pic de tension de ladite harmonique, cette valeur correspondant à ladite grandeur physique courante à comparer avec ledit seuil de référence prédéterminé pour détecter la présence d’un liquide dans le contenant ; - le seuil de référence est déterminé en fonction de la fréquence de résonance de la bobine lorsque le porte-gobelet est vide ; - ladite harmonique extraite est la troisième harmonique. Le passage à une fréquence supérieure permet d’amplifier les changements induits par la présence d’un liquide dans le porte-gobelet sur la fréquence de résonance du circuit ; - le circuit comprend un premier transistor qui est monté en parallèle du condensateur variable en amont de la bobine, et un second transistor qui est monté en aval de la bobine, et en ce que, pour mesurer la tension aux bornes de la bobine lorsque le procédé adopte le second mode de détection, le premier transistor est ouvert pour activer le condensateur variable et le second transistor est fermé pour connecter la bobine à la masse ; - le procédé est conçu pour adopter un troisième mode d’évaluation de la température d’un liquide présent dans le contenant, le troisième mode comprenant les étapes suivantes qui consistent à : mesurer ladite grandeur physique dite courante au moyen de la bobine du circuit, ladite grandeur physique courante étant représentative de la permittivité diélectrique du milieu délimité par le contenant, et à comparer ladite grandeur physique courante à une grandeur physique de référence pour évaluer la température du liquide présent dans le contenant. L’invention concerne également un contenant équipé d’un circuit de communication en champ proche qui comprend au moins une bobine entourant ledit contenant, ledit circuit étant conçu pour mettre en œuvre le procédé décrit précédemment qui comprend un premier mode de communication dans lequel ledit circuit peut communiquer avec un objet compatible agencé dans le contenant et un second mode de détection de la présence d’un liquide dans le contenant. Aussi, le contenant est un porte-gobelet destiné à équiper un véhicule automobile. D'autres caractéristiques, buts et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui suit pour la compréhension de laquelle on se reportera aux dessins annexés dans lesquels : FIG. 1 est une vue schématique d’un porte-gobelet entouré par une bobine d’un circuit de communication en champ proche selon l’invention ; FIG. 2 est une vue schématique du circuit de communication en champ proche de la FIG. 1 ; FIG. 3 est un logigramme qui illustre les étapes du procédé de détection d’un liquide selon l’invention ; FIG. 4 montre des courbes qui illustrent chacune la troisième harmonique du signal tension-temps mesurée avec divers objets agencés dans le porte-gobelet, avec en abscisse la valeur du condensateur variable en picofarad (pF) et en ordonnée la valeur de la tension Vcoil aux bornes de la bobine en Volt (V). On a représenté à la FIG. 1 un porte-gobelet 10 formant un contenant qui est destiné à équiper l’habitacle d’un véhicule automobile. Le porte-gobelet 10 est équipé d’un circuit 12 de communication en champ proche selon l’invention, aussi connu sous le nom de circuit NFC. Le circuit 12, représenté à la FIG. 2 , est conçu pour mettre en œuvre un procédé de détection de la présence d’un liquide dans le porte-gobelet 10, selon l’invention. Plus particulièrement, le procédé selon l’invention permet au circuit 12 d’adopter un premier mode de communication dans lequel le circuit 12 peut communiquer avec un objet compatible agencé dans le porte-gobelet 10 et un second mode de détection dans lequel le circuit 12 peut détecter la présence d’un liquide dans le porte-gobelet 10. A cet effet, le circuit 12 présente une base typique d’un circuit NFC classique. On utilisera par la suite l’expression « circuit NFC classique » pour désigner un circuit NFC, ou circuit de communication en champ proche, tel que connu selon l’art antérieur. Cette base du circuit 12 est prévue pour permettre l'échange d'informations avec des objets compatibles à courte portée et à haute fréquence qui sont déposés dans le porte-gobelet 10, tels que téléphones, clés, ou autres dispositifs électroniques. On notera que le circuit 12 est apte à réaliser la recharge sans fil de la batterie d’un appareil compatible agencé dans le porte-gobelet 10. Cette base du circuit 12 comprend une première source de tension V1 et une seconde source de tension V2 qui fournissent chacune une tension alternative en signal carré, une première inductance L0p et une seconde inductance L0m qui, avec les condensateurs associés C0p, C0m, forment les éléments principaux de filtrage du circuit 12 et une pluralité de condensateurs C1p, C1m, C2p, et C2m qui servent à adapter l’impédance du circuit 12. Typiquement, la fréquence de résonance naturelle du circuit 12 est de 13,56 MHz. Aussi, cette base du circuit 12 comprend une bobine 14 qui entoure le porte-gobelet 10 en formant une spirale, comme on peut le voir à la FIG. 1 , et qui est symbolisée à la FIG. 2 par une résistance Rcoil et une inductance Lcoil. La bobine 14 est agencée de façon à permettre un échange de données en champ proche avec les objets compatibles qui sont agencés dans le porte-gobelet 10. En plus de cette base décrite précédemment, le circuit 12 selon l’invention comporte des composants supplémentaires qui sont prévus pour permettre au circuit 12 d’adopter le second mode de détection de la présence d’un liquide dans le porte-gobelet 10. Ces composants supplémentaires comprennent un premier transistor Q1 connecté en amont de la bobine 14, un second transistor Q2 connecté en aval de la bobine 14 et un condensateur variable Cs qui est reliés en série sur la bobine 14, en amont de la bobine 14, et en parallèle du premier transistor Q1. Le premier transistor Q1 est mis à la place d’une résistance habituellement présente dans un circuit NFC classique. En référence au logigramme de la FIG. 3 , le procédé selon l’invention comprend une étape initiale E1 visant à détecter la présence d’un objet qui est agencé dans le porte-gobelet 10 et qui est apte à communiquer en champ proche avec le circuit 12. L’étape initiale E1 est exécutée successivement suivant un cycle de 500 millisecondes, par exemple. Si un tel objet est détecté, alors le procédé exécute une étape E2 qui correspond au premier mode de communication du procédé, pour communiquer avec l’objet détecté. A l’inverse, en l’absence d’un tel objet, le procédé passe à une étape E3 qui correspond à l’exécution du second mode de détection d’un liquide dans le porte-gobelet 10. Dans le premier mode de communication, le premier transistor Q1 est activé, c’est à dire en état de conduction dans lequel le premier transistor Q1 laisse passer le courant tout en présentant une certaine résistance connue sous le nom de « résistance à l’état passant », qui remplace la résistance habituellement présente dans un circuit NFC classique. De plus, le second transistor Q2 est désactivé, de sorte que le circuit 12 se comporte comme un circuit NFC classique, apte à communiquer avec un objet compatible. Aussi, le condensateur variable Cs est ajusté à une valeur minimum pour se comporter autant que possible comme un interrupteur ouvert. De plus, toujours dans le premier mode de communication, la première source de tension V1 et la seconde source de tension V2 sont en opposition de phase et alimentent le circuit 12. Les valeurs des inductances L0p, L0m et des condensateurs C0p, C0m, C1p, C1m, C2p, C2m peuvent être calculées et ajustées par l’homme du métier en compensant les éventuelles déviations causées par l'ajout du condensateur variable Cs et des transistors Q1, Q2. Dans le second mode de détection, le premier transistor Q1 est désactivé et le second transistor Q2 est activé de sorte que la bobine 14 est connectée à la masse. Aussi, la seconde source de tension V2 est désactivée. Par conséquent, la résonance du circuit 12 est contrôlée par le condensateur variable Cs et la première source de tension V1, laquelle est de préférence ajustée à un faible voltage pour réduire la consommation électrique du circuit 12. Le second mode de détection de liquide du procédé comprend les étapes successives suivantes. On mesure une grandeur physique dite courante au moyen de la bobine 14 du circuit 12, la grandeur physique courante étant représentative de la permittivité diélectrique du milieu délimité par le porte-gobelet 10. Dans un exemple préféré de réalisation de l’invention, pour mesurer la grandeur physique courante, on utilise la mesure de la fréquence de résonance de la bobine 14 qui est affectée par la permittivité diélectrique du milieu délimité par le porte-gobelet 10 et donc par la présence d’un liquide dans le porte-gobelet 10. En effet, la bobine 14 présente une capacité parasite qui crée une fréquence de résonance propre à la bobine 14, cette capacité parasite provoque un décalage de cette fréquence de résonance. On constate que la présence de liquide impacte la capacité parasite de la bobine 14, ce qui va donc changer la fréquence de résonance de la bobine 14. Plus la permittivité de l’objet placé dans le porte-gobelet 10 est élevée, plus cet objet va impacter la capacité parasite de la bobine 14. Pour mesurer la fréquence de résonance de la bobine 14, on mesure la tension Vcoil aux bornes de la bobine 14 au moyen d’un microcontrôleur (non représenté) tout en faisant varier la valeur de la capacité du condensateur variable Cs sur une plage de valeurs, pour obtenir un signal tension-temps pour chaque valeur de capacité. Ensuite, on décompose le signal tension-temps obtenu en série de Fourier pour en extraire la troisième harmonique. En faisant varier la capacité du condensateur variable Cs on vient changer la fréquence de fonctionnement du circuit 12, ce qui permet de ne plus utiliser la fréquence fondamentale du circuit 12 à 13,56 MHz mais une harmonique d’une fréquence supérieure, ici la troisième harmonique pour atteindre une fréquence de trois fois la fréquence fondamentale, soit environ 41 MHz. Cela est assuré grâce au signal d’entrée qui se porte sous la forme d’un carré, qui contient plusieurs harmoniques dans sa composition. Le passage à une fréquence supérieure permet d’amplifier les changements induits par la présence d’un liquide dans le porte-gobelet 10 sur la fréquence de résonance du circuit 12. Après avoir obtenu la troisième harmonique du signal tension-temps, on trace l’amplitude de l’harmonique de la tension en fonction de la valeur de la capacité Cs comme illustré à la FIG. 4 . Enfin, on relève la valeur Cs pic de la capacité du condensateur variable Cs qui correspond au pic de tension Vpic de la troisième harmonique. Cette valeur Cs pic relevée correspond à la grandeur physique courante mentionnée précédemment, qui est représentative de la permittivité diélectrique du milieu délimité par le porte-gobelet 10. On a représenté à la FIG. 4 des courbes H1, H2, H3, H4, H5, H6 qui illustrent chacune la troisième harmonique du signal tension-temps mesurée avec divers objets agencés dans le porte-gobelet 10. La courbe H1 illustre la troisième harmonique du signal tension-temps mesurée lorsque le porte-gobelet 10 est vide, la courbe H2 lorsque le porte-gobelet 10 contient un gobelet plein d’eau, la courbe H3 lorsque le porte-gobelet 10 contient un gobelet plein d’eau à la moitié, la courbe H4 lorsque le porte-gobelet 10 contient un rouleau de ruban adhésif, la courbe H5 lorsque le porte-gobelet 10 contient une main et la courbe H6 lorsque le porte-gobelet 10 contient un autre circuit NFC. Toujours selon la FIG. 4 , la valeur Cs pic des courbes H1 et H4 est d’environ 4,6 pF (picofarad), la valeur Cs pic de la courbe H2 est proche de 3 pF, la valeur Cs pic de la courbe H3 est d’environ 3,6 pF, la valeur Cspic de la courbe H5 est d’environ 5 pF et la valeur Cspic de la courbe H6 est supérieure à 6 pF. Ensuite, on compare cette valeur Cs pic avec une valeur d’un seuil de référence Cs seuil au moyen du microcontrôleur. La valeur du seuil de référence Cs seuil est prédéterminée et est enregistrée dans une mémoire (non représentée) du circuit 12. Si la valeur Cs pic est inférieure au seuil de référence Cs seuil , alors on considère que le porte-gobelet 10 contient un liquide et un signal est émis, par exemple un signal sonore ou par affichage d’un message sur le tableau de bord du véhicule. Le seuil de référence Cs seuil , est déterminé de façon à être compris entre la valeur Cs pic de la troisième harmonique du signal tension-temps mesurée lorsque le porte-gobelet 10 est vide et la troisième harmonique du signal tension-temps mesurée lorsque le porte-gobelet 10 contient une certaine quantité de liquide, par exemple l’équivalent d’un demi gobelet. Dans notre exemple de réalisation de l’invention, le seuil de référence Cs seuil est déterminé à 4 pF. Pour augmenter la précision de la détection d’un liquide dans le porte-gobelet 10, le procédé comporte une phase supplémentaire d’analyse de la valeur du pic de tension Vpic de la troisième harmonique du signal tension-temps. Dans notre exemple, comme on peut le voir sur les courbes H1, H2, H3, H4, H5, H6 de la FIG. 4 qui illustrent chacune la troisième harmonique du signal tension-temps, la valeur Vpic de la courbe H1 correspondant au porte-gobelet 10 à vide est de 1,2 Volt, la valeur Vpic de la courbe H2 correspondant à la présence d’un gobelet plein d’eau est de 0,5 Volt et la valeur Vpic de la courbe H5 correspondant à la présence d’une main est de 0,2 Volt. Ainsi, on constate que cette valeur Vpic est plus faible lorsque le porte-gobelet 10 contient du liquide, comme illustré par les courbes H2 et H3, que lorsque le porte-gobelet 10 ne contient pas de liquide, comme illustré par les courbes H1 et H4, et cette valeur Vpic est plus élevée lorsque le porte-gobelet 10 contient du liquide que lorsqu’une main est présente dans le porte gobelet 10 comme illustré par la courbe H5. De même, toujours par soucis de précision dans le discernement de la présence d’un liquide dans le porte-gobelet 10, le procédé comporte une phase supplémentaire d’analyse de la largeur de bande de la tension Vcoil mesurée aux bornes de la bobine 14. En effet, comme on peut le voir à la FIG. 4 , on constate que lorsque le porte-gobelet 10 contient du liquide, la largeur de bande de la tension Vcoil est inférieure à la largeur de bande de la tension Vcoil lorsque le porte-gobelet 10 est vide mais supérieure à la largeur de bande de la tension Vcoil lorsque le porte-gobelet 10 contient une main. Dans l’exemple de réalisation de l’invention décrit précédemment, la grandeur physique mesurée représentative de la permittivité diélectrique du milieu délimité par le porte-gobelet 10 est la fréquence de résonance de la bobine 14. Le procédé selon l’invention est conçu pour adopter un troisième mode d’évaluation de la température d’un liquide présent dans le porte-gobelet 10. Le troisième mode d’évaluation de la température comprend une première étape de mesure d’une grandeur physique dite courante au moyen de la bobine 14 du circuit 12, cette grandeur physique courante étant représentative de la permittivité diélectrique du milieu délimité par le porte-gobelet 10. Dans cet exemple de réalisation de l’invention, pour mesurer la grandeur physique courante, on utilise la mesure de la fréquence de résonance de la bobine 14 qui est affectée par la permittivité diélectrique du milieu délimité par le porte-gobelet 10 et donc par la température du liquide présent dans le porte-gobelet 10. En effet, on constate que la permittivité d’un liquide baisse avec l’augmentation de sa température. La mesure de la fréquence de résonance est réalisée de façon similaire à la mesure précédemment décrite pour le second mode de détection du procédé. Ainsi, après avoir mesurer la fréquence de résonance courante, on compare cette fréquence de résonance courante à une grandeur physique de référence pour évaluer la température du liquide présent dans le porte-gobelet 10. Par exemple, on compare la valeur Cs pic correspond à la grandeur physique courante comme décrit précédemment, avec une valeur de référence prédéterminée. Le troisième mode d’évaluation de la température d’un liquide est particulièrement adapté à un porte-gobelet qui comprend une fonction de chauffage d’un liquide, par exemple par induction. A titre non limitatif, il est également possible de mesurer d’autres grandeurs physiques représentatives de la permittivité diélectrique du milieu délimité par le porte-gobelet 10, comme par exemple en mesurant l'impédance de la bobine 14 à différentes fréquences. Naturellement, l’invention est décrite dans ce qui précède à titre d’exemple. Il est entendu que l’homme du métier est à même de réaliser différentes variantes de réalisation de l’invention sans pour autant sortir du cadre de l’invention. Procédé de détection de la présence d’un liquide dans un contenant (10) au moyen d’un circuit (12) de communication en champ proche qui comprend au moins une bobine (14) entourant ledit contenant (10), ledit procédé étant conçu pour adopter un premier mode de communication dans lequel ledit circuit (12) peut communiquer avec un objet compatible agencé dans le contenant (10) et un second mode de détection d’un liquide, le second mode de détection comprenant les étapes suivantes qui consistent à : mesurer au moins une grandeur physique dite courante au moyen de la bobine (14) du circuit (12), ladite grandeur physique courante étant représentative de la permittivité diélectrique du milieu délimité par le contenant (10), et à émettre un signal signifiant la détection d’un liquide dans le contenant (10) si ladite grandeur physique courante franchit un seuil de référence (Cs seuil ) prédéterminé. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que pour mesurer ladite grandeur physique courante on utilise la mesure de la fréquence de résonance de la bobine (14) qui est affectée par la permittivité diélectrique du milieu délimité par le contenant (10) et donc par la présence d’un liquide dans le contenant (10). Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que le circuit (12) comprend un condensateur variable (Cs) qui est relié en série sur la bobine (14) du circuit (12), et en ce que pour mesurer la fréquence de résonance de la bobine (14) : on mesure la tension (Vcoil) aux bornes de la bobine (14) tout en faisant varier la valeur de la capacité dudit condensateur variable (Cs) sur une plage de valeurs, pour obtenir un signal tension-temps pour chaque valeur de capacité, on extrait une harmonique de chaque signal tension-temps pour augmenter la précision de la détection d’un liquide dans le contenant (10), on trace l’amplitude de l’harmonique de la tension en fonction de la valeur de la capacité (Cs), et on relève la valeur (Cs pic ) de la capacité qui correspond au pic de tension de ladite harmonique, cette valeur (Cs pic ) correspondant à ladite grandeur physique courante à comparer avec ledit seuil de référence (Cs seuil ) prédéterminé pour détecter la présence d’un liquide dans le contenant (10). Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que le seuil de référence (Cs seuil ) est déterminé en fonction de la fréquence de résonance de la bobine (14) lorsque le porte-gobelet (10) est vide. Procédé selon l’une quelconque des revendications 3 à 4, caractérisé en ce que ladite harmonique extraite est la troisième harmonique. Procédé selon l’une quelconque des revendications 3 à 5, caractérisé en ce que le circuit (12) comprend un premier transistor (Q1) qui est monté en parallèle du condensateur variable (Cs) en amont de la bobine (14), et un second transistor (Q2) qui est monté en aval de la bobine (14), et en ce que, pour mesurer la tension (Vcoil) aux bornes de la bobine (14) lorsque le procédé adopte le second mode de détection, le premier transistor (Q1) est ouvert pour activer le condensateur variable (Cs) et le second transistor (Q2) est fermé pour connecter la bobine (14) à la masse. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’il est conçu pour adopter un troisième mode d’évaluation de la température d’un liquide présent dans le contenant (10), le troisième mode comprenant les étapes suivantes qui consistent à : mesurer ladite grandeur physique dite courante au moyen de la bobine (14) du circuit (12), ladite grandeur physique courante étant représentative de la permittivité diélectrique du milieu délimité par le contenant (10), et à comparer ladite grandeur physique courante à une grandeur physique de référence pour évaluer la température du liquide présent dans le contenant (10). Contenant (10) équipé d’un circuit (12) de communication en champ proche qui comprend au moins une bobine (14) entourant ledit contenant (10), ledit circuit (12) étant conçu pour mettre en œuvre le procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes qui comprend un premier mode de communication dans lequel ledit circuit (12) peut communiquer avec un objet compatible agencé dans le contenant (10) et un second mode de détection de la présence d’un liquide dans le contenant (10). Contenant (10) selon la revendication 7, caractérisé en ce que le contenant (10) est un porte-gobelet (10) destiné à équiper un véhicule automobile.