FR 3155526 A1 20250523 FR 2312750 A 20231120 L’invention concerne un système (100) de traitement d’un effluent (1, 3) issu d’une plateforme pétrolière et comprenant une matière polluante, ledit système (100) étant configuré pour recevoir ledit effluent (1, 3) issu d’une plateforme pétrolière, pour générer un courant continu dont la densité de courant est comprise entre 1,4 A/m² et 7,5 A/m², en particulier entre 1,7 A/m² et 5,5 A/m², tout particulièrement entre 1,75 A/m² et 1,8 A/m², pour réaliser l’électrozonation de l’effluent (1, 3) reçu par de l’ozone partiellement décomposé avec le courant continu généré et obtenir ainsi un effluent électrozoné (9), et pour réaliser une ozonation catalytique de l’effluent électrozoné (9) afin d’obtenir un effluent traité. Figure pour l’abrégé : Figure 1 Système et procédé de traitement d’un effluent issu d’une plateforme pétrolière La présente invention se rapporte au domaine du traitement d’un effluent comprenant de la matière polluante et concerne plus particulièrement un système et un procédé de traitement d’un effluent issu d’une plateforme pétrolière. Il est connu d’éliminer la matière polluante d’un effluent par des procédés de séparation membranaire, d’évapo-concentration ou de traitement physico-chimique. Ces procédés sont des procédés de séparation et non des procédés de traitement. Leurs coûts de fonctionnement sont très élevés. Ils génèrent également une grande quantité de boues, ce qui est très encombrant à stocker et néfaste pour l’environnement car il faut les traiter. Des procédés classiques de traitement existent également. Ces procédés classiques sont, par exemple, la flottation, la flottation à air ou à ozone dissous, l’électrolyse, l’électrocoagulation, l’électrozonation ou l’ozoflottation. Cependant, ces procédés classiques ont des inconvénients. La flottation, la flottation à air dissous et la flottation à ozone dissous nécessitent l’ajout des produits chimiques (coagulants et floculants) afin d’augmenter leur efficacité. La flottation à ozone dissous nécessite en plus des équipements spéciaux et le temps de contact de l’ozone dissous avec la matière doit être parfaitement contrôlé pour que ce procédé soit performant. L’électrolyse présente les inconvénients de la consommation électrique, de la fragilité des électrodes, du problème du colmatage des électrodes à cause de la formation de tartres (calcaire et oxydes des métaux) et de leur remplacement fréquent. La génération de sous-produits comme l’hydrogène et le chlore et le faible rendement posent également des problèmes. L’électrocoagulation utilise le même principe que l’électrolyse avec un ajout de coagulant. En plus des problèmes de l’électrolyse, l’ajout de coagulant augmente le volume des boues générées et implique des coûts supplémentaires. L’efficacité de traitement de l’électrozonation est satisfaisante. Elle présente cependant les mêmes inconvénients que l’électrolyse. L’ozoflottation est un procédé moins efficace que les procédés de traitement classiques cités précédemment. Ces procédés classiques nécessitent également une étape de prétraitement difficile à optimiser et à maîtriser, surtout dans le cas d’un effluent à traiter ayant une qualité variable et contenant des hydrocarbures et/ou des détergents. Un autre procédé de traitement d’effluent est décrit dans CN 108 423 893. Dans ce procédé, l’effluent à traiter et l’ozone sont mis en contact entre des électrodes ce qui favorise l’oxydation de l’effluent à traiter par l’ozone et la coagulation de l’ozone pour éliminer la matière polluante de l’effluent. Contrairement à l’électrolyse, le procédé décrit dans CN 108 423 893 met en œuvre des courants faibles car la densité de courant est de 19 mA/cm², soit 190 A/m 2 . Néanmoins le procédé décrit dans CN 108 423 893 présente les inconvénients liés aux électrodes de l’électrolyse, i.e. fragilité des électrodes, colmatage des électrodes à cause de la formation de tartres et remplacement fréquent. De plus, le procédé décrit dans CN 108 423 893 n’est pas très efficace. En effet, la demande chimique en oxygène (DCO) n’est réduite que de 48%. Le document US5972196A décrit une méthode de stérilisation d’outils et déchets médicaux par catalyse à haute densité de courant entre 0,1 A/cm 2 et 2,5 A/cm 2 , soit entre 1000 A/m 2 et 25000 A/m 2 , ce qui nécessite une grosse dépense d’énergie électrique et n’est donc pas satisfaisante dans son application au traitement des effluents, notamment issus d’une plateforme pétrolière. Il existe donc un besoin d’une solution simple et efficace permettant de remédier au moins en partie à ces inconvénients. Dans ce but, l’invention a tout d’abord pour objet un système de traitement d’un effluent issu d’une plateforme pétrolière et comprenant une matière polluante, ledit système étant configuré pour recevoir ledit effluent (1, 3) issu d’une plateforme pétrolière, pour générer un courant continu dont la densité de courant est comprise entre 1,4 A/m² et 7,5 A/m², en particulier entre 1,7 A/m² et 5,5 A/m², tout particulièrement entre 1,75 A/m² et 1,8 A/m², pour réaliser l’électrozonation de l’effluent (1, 3) reçu par de l’ozone partiellement décomposé avec le courant continu généré et obtenir ainsi un effluent électrozoné (9), et pour réaliser une ozonation catalytique de l’effluent électrozoné (9) afin d’obtenir un effluent traité. On parle alors d’ozonation hybride. La plage de valeurs limitée [1,4 A/m² ; 7,5 A/m²] sélectionnée est étroite par rapport à la plage de valeurs connue et est suffisamment éloignée de tout exemple spécifique divulgué dans l'état de la technique. De façon avantageuse, le système de traitement de l’invention est très efficace. En effet, l’étape d’électrozonation permet de réduire la demande chimique en oxygène (DCO) de plus de 90%. L’étape d’ozonation catalytique permet ensuite de réduire la demande chimique en oxygène à presque 0 ppm. Sans vouloir être lié par aucune théorie, l'inventeur est d’avis que la grande efficacité de l’étape d’électrozonation est due à la combinaison : - du pouvoir oxydant de l'ozone qui permet d'éliminer une partie de la matière polluante de l’effluent par oxydation, et - du critère coagulant de l'ozone qui permet à l'ozone de fragmenter une autre partie de la matière polluante de l’effluent tout en la chargeant électriquement afin de favoriser la coagulation, puis la floculation, des particules fragmentées de la matière polluante. De façon avantageuse, le critère coagulant de l'ozone est favorisé et augmenté par la densité de courant continu comprise dans les plages indiquées ci-dessus et par l’ozone partiellement décomposé mis en œuvre dans l'étape d'électrozonation. En favorisant et en augmentant le critère coagulant de l’ozone, le système de l’invention génère également moins de boue que les systèmes classiques. L’utilisation de la plage de valeurs limitée [1,4 A/m² ; 7,5 A/m²] sélectionnée confère donc des effets techniques singuliers. En outre, l'homme du métier n’aurait pas envisagé sérieusement de travailler dans la plage de valeurs limitée [1,4 A/m² ; 7,5 A/m²] sélectionnée étant donné qu’elle est inusuelle et que les plages usuelles sont très différentes. Le système de l’invention est également économe en électricité car la densité de courant continu mise en œuvre lors de l’étape d'électrozonation est faible, en particulier plus faible que pour l'électrolyse. Au sens de la présente invention, on entend par "effluent" un flux, de préférence liquide, comprenant de la matière polluante. Typiquement, l'effluent peut présenter une demande chimique en oxygène (DCO) comprise entre 200 mg/L et 13 500 mg/L. L’effluent mis en œuvre dans le système selon l’invention est un effluent issu d’une plateforme pétrolière. La composition de l'effluent issu d'une plateforme pétrolière varie considérablement en fonction de la région, de la géologie de la formation, des types de fluides, du procédé de récupération, des conditions d ’exploitation et du management des puits de pétrole. Typiquement, la matière polluante de l'effluent issu d'une plateforme pétrolière peut contenir des particules en suspension, des produits organiques dissous, des additifs utilisés pour la gestion des puits de pétrole (forage, complétion, fracturation et traitement de puits), des additifs utilisés pour le conditionnement de l’eau d’injection, des additifs utilisés pour la séparation du fluide sortant d'un puits de pétole, des additifs pour la récupération assistée du pétrole, des sels dissous , des métaux lourds, des matériaux radioactifs, des résidus de l’activité bactérienne (biofilm, FeS, ..) et des gaz dissous (CO2, O2, 5 H2S, etc.) et leurs mélanges. Les particules en suspension peuvent être : minérales comme les argiles, la silice, les minéraux de calcium, les minéraux de soufre, les minéraux de fer, et/ou les résidus de corrosion bactérienne, et/ou organiques comme des émulsions résiduelles, des bactéries et/ou des asphaltènes. Les produits organiques dissous peuvent être des phénols, des naphtalènes, et/ou des hydrocarbures tels qu'un mélange de benzène, toluène, éthylbenzène et xylène (BTEX) ou des hydrocarbures aromatiques polycycliques (Polycyclic Aromatic Hydrocarbons, PAH, selon la terminologie anglaise). Les additifs utilisés pour la récupération assistée du pétrole peuvent être des additifs alcalins, des tensioactifs, des polymères et/ou des bactéries. Dans une forme de réalisation, le système comprend un réacteur comprenant une paroi latérale présentant une forme cylindrique selon un axe de révolution vertical et un fond délimitant un espace réactionnel. Avantageusement, le réacteur comprend une membrane poreuse positionnée dans l'espace réactionnel. Avantageusement, le réacteur comprend au moins deux électrodes, dont au moins une anode et au moins une cathode, par exemple exactement deux électrodes : une anode et une cathode. De préférence, les électrodes présentent une forme cylindrique circulaire tubulaire. De préférence encore, les électrodes sont en aluminium. De manière avantageuse, les électrodes étant positionnées dans l'espace réactionnel, en amont de la membrane poreuse dans le sens d’un flux d'ozone et de façon concentrique l'une par rapport à l'autre et, éventuellement par rapport à la paroi latérale. Avantageusement, le réacteur comprend un port d'injection d'un mélange d'ozone et d'effluent situés du fond du réacteur, de préférence positionné en amont de la membrane poreuse positionnée dans l'espace réactionnel. Avantageusement, le système comprend une membrane poreuse, de préférence placée dans le réacteur, configurée pour fournir l'ozone partiellement décomposé en filtrant un flux d’ozone reçu, ladite membrane comprenant un support et un oxyde métallique à la surface du support, le support étant choisi parmi une céramique oxydée, un alliage métallique, un composé chromé et leurs mélanges, et l'oxyde métallique étant choisi parmi le dioxyde de titane, l'oxyde de manganèse, l'oxyde de cérium, l'oxyde de fer, l’oxyde de cuivre, l’oxyde d’aluminium et leurs mélanges, l'ozone partiellement décomposé étant obtenu en passant un flux d'ozone à travers ladite membrane poreuse. De préférence, l'ozone partiellement décomposé comprend entre 1% massique et 99,9% massique d'ozone. Avantageusement, le système comprend un catalyseur pour mettre en œuvre l’ozonation catalytique, ledit catalyseur comprenant un support choisi parmi une alumine activée, une argile, un charbon activé, une céramique oxydée et leurs mélanges, et une phase active à la surface du support et choisie parmi le palladium, un alliage métallique, l'oxyde de manganèse, l'oxyde de cérium, le dioxyde de titane, l'oxyde de fer, l’oxyde de cuivre, l’oxyde d’aluminium et leurs mélanges. Avantageusement, le système est configuré pour prétraiter l’effluent reçu par flottation à air dissous afin d'obtenir un effluent prétraité, cet effluent prétraité étant ensuite mis en œuvre dans l'électrozonation pour obtenir un effluent flotélectrozoné. On parle alors de flotélectrozonation. Avantageusement, le système est configuré pour réaliser une évapo-concentration de l'effluent permettant d'obtenir un effluent concentré, cet effluent concentré étant ensuite mis en œuvre dans l'électrozonation ou dans le prétraitement par flottation à air dissous. Outre l’effluent électrozoné, un résidu peut être obtenu par suite de l’électrozonation de l’effluent reçu par de l’ozone partiellement décomposé avec le courant continu généré. Avantageusement, le système est configuré pour recycler le résidu obtenu lors de l'électrozonation dans l’unité/l'étape de prétraitement de l’effluent par flottation à air dissous. Avantageusement, le système est configuré pour traiter l'effluent électrozoné par flottation à air dissous à basse pression afin d’obtenir un effluent flotélectrozoné traité, cet effluent flotélectrozoné traité subissant ensuite l'étape d’ozonation catalytique. L’invention concerne également un procédé de traitement d'un effluent issu d’une plateforme pétrolière et comprenant une matière polluante, ledit procédé comprenant une étape d'électrozonation de l’effluent issu d’une plateforme pétrolière par de l’ozone partiellement décomposé pour obtenir un effluent électrozoné, l’électrozonation étant réalisée avec une densité de courant continu comprise entre 1,4 A/m² et 7,5 A/m², en particulier entre 1,7 A/m² et 5,5 A/m², tout particulièrement entre 1,75 A/m² et 1,8 A/m², et une étape d’ozonation catalytique dudit l’effluent électrozoné afin d’obtenir un effluent traité. Avantageusement, l'ozone partiellement décomposé comprend entre 1% massique et 99,9% massique d'ozone. Avantageusement, l’étape d’électrozonation de l’effluent est réalisée dans un réacteur, ledit réacteur comprenant une paroi latérale présentant une forme cylindrique selon un axe de révolution vertical et un fond délimitant un espace réactionnel, un port d'injection d'ozone et un port d'injection d'effluent ou un port d'injection d'un mélange d'ozone et d'effluent, et au moins deux électrodes, une anode et une cathode, dans l'espace réactionnel. Avantageusement, l'ozone partiellement décomposé est obtenu en passant un flux d'ozone à travers une membrane poreuse comprenant un support et un oxyde métallique à la surface du support, le support étant choisi parmi une céramique oxydée, un alliage métallique, un composé chromé et leurs mélanges, et l'oxyde métallique étant choisi parmi le dioxyde de titane, l'oxyde de manganèse, l'oxyde de cérium, l'oxyde de fer, l’oxyde de cuivre, l’oxyde d’aluminium et leurs mélanges. Dans un mode de réalisation préféré, l'ozone et l'effluent sont injectés dans l'espace réactionnel et passent à travers la membrane poreuse pour produire de l'ozone partiellement décomposé, pour déstabiliser les mousses et pour décanter les particules volumineuses de l'effluent. Ensuite, entre les deux électrodes, la matière polluante de l'effluent est traitée par l'ozone partiellement décomposé. Le résidu peut ensuite être facilement séparé de l'effluent électrozoné sur le dessus du réacteur. Avantageusement, le procédé comprend en outre, avant l’étape d'électrozonation, une étape de prétraitement par flottation à air dissous permettant d'obtenir un effluent prétraité, cet effluent prétraité étant ensuite mis en œuvre dans l'étape d'électrozonation pour obtenir un effluent flotélectrozoné. On parle alors de flotélectrozonation. Avantageusement, le procédé comprend en outre, avant l’étape d'électrozonation ou avant l'étape de prétraitement par flottation à air dissous, une étape d'évapo-concentration de l'effluent permettant d'obtenir un effluent concentré, cet effluent concentré étant ensuite mis en œuvre dans l'étape d'électrozonation ou dans l'étape de prétraitement par flottation à air dissous. Avantageusement, le résidu obtenu lors de l'étape d'électrozonation est recyclé dans l’unité/l'étape de prétraitement de l’effluent par flottation à air dissous. Avantageusement, le procédé comprend en outre, entre l'étape d’électrozonation et l'étape d’ozonation catalytique, une étape de traitement par flottation à air dissous à basse pression de l'effluent électrozoné obtenu lors de l'étape d’électrozonation pour obtenir un effluent électrozoné traité, cet effluent électrozoné traité subissant ensuite l'étape d’ozonation catalytique. Avantageusement, l’étape d'ozonation catalytique de l’effluent est mise en œuvre par un catalyseur comprenant un support choisi parmi une alumine activée, une argile, un charbon activé, une céramique oxydée et leurs mélanges, en particulier parmi l'alumine activée, l'argile, le charbon activé et leurs mélanges, tout particulièrement être l'alumine activée ou le charbon activé, Avantageusement, l’étape d'ozonation catalytique de l’effluent est mise en œuvre par un catalyseur comprenant une phase active choisie parmi le palladium, un alliage métallique, l'oxyde de manganèse, l'oxyde de cérium, le dioxyde de titane, l'oxyde de fer, l’oxyde de cuivre, l’oxyde d’aluminium et leurs mélanges, en particulier le palladium, l'alliage métallique, l'oxyde de manganèse, l'oxyde de cérium et leurs mélanges, tout particulièrement être un mélange de palladium et de l'alliage métallique, un mélange de palladium et d'oxyde de manganèse ou un mélange de palladium, d'oxyde de manganèse et d'oxyde de cérium. Avantageusement, le procédé comprend en outre, après l'étape d'ozonation catalytique, une étape de désinfection d'un mélange comprenant l'effluent traité et de l'ozone en faisant passer ce mélange à travers une membrane poreuse pour obtenir un effluent désinfecté. D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront encore à la lecture de la description qui va suivre. Celle-ci est purement illustrative et doit être lue en regard des dessins annexés sur lesquels : FIG. 1 La FIG. 1 illustre schématiquement une forme de réalisation du système selon l’invention. FIG. 2 La FIG. 2 illustre schématiquement un mode de réalisation du procédé selon l’invention. La FIG. 1 illustre un exemple de système 100 selon l’invention pour traiter un effluent 1 issu d’une plateforme pétrolière. Système 100 En référence à la FIG. 1 , le système 100 comprend une unité de prétraitement 2, une unité de traitement anticalcaire 4, un réacteur 6 et une unité d'ozonation catalytique 10 Unité de prétraitement 2 L’unité de prétraitement 2 est configurée pour réaliser un prétraitement par flottation à air dissous de l’effluent 1 afin d’obtenir un effluent prétraité 3. L’effluent 1 peut subir une pré-ozonation avant son admission dans l’unité de prétraitement 2, de manière connue en soi. Unité de traitement anticalcaire 4 L’unité de traitement anticalcaire 4 est configurée pour réaliser un traitement anticalcaire de l’effluent prétraité 3 avant d'être mélangé avec de l’ozone 5. Réacteur 6 Le réacteur 6 comprend une membrane poreuse 7 et des électrodes 8 et définit un espace réactionnel. Selon un mode de réalisation particulier, le réacteur 6 comprend : une paroi latérale présentant une forme cylindrique selon un axe de révolution vertical et un fond délimitant un espace réactionnel, un port d'injection d'ozone et un port d'injection d'effluent ou un port d'injection d'un mélange d'ozone et d'effluent (non représentés par souci de clarté), et au moins deux électrodes 8, une anode et une cathode, dans l'espace réactionnel. Au sens de la présente invention, on entend par "paroi présentant une forme cylindrique" une paroi en forme générale de cylindre, un cylindre étant une surface engendrée par une droite qui se déplace parallèlement à l'axe de révolution vertical, en s’appuyant sur deux plans fixes. Typiquement, le cylindre peut être un prisme à base polygonale tel qu’un prisme à base triangulaire, à base carrée ou à base rectangulaire. Le cylindre peut également être un cylindre circulaire, en particulier un cylindre circulaire droit caractérisé par un rayon r et une hauteur h. Selon un mode de réalisation spécifique le cylindre est un cylindre circulaire de façon que la paroi latérale présente une forme cylindrique circulaire droite. Au sens de la présente invention, on entend par "espace réactionnel" la partie interne du réacteur, c’est-à-dire le volume compris entre la paroi latérale et le fond, le réacteur étant ouvert sur le dessus et pouvant être dépourvu de couvercle pour faciliter la récupération du résidu et de l'effluent préozoné obtenus lors de l'électrozonation. Au sens de la présente invention, on entend par "port d'injection d'ozone" tout élément adapté à introduire un flux d'ozone ou d'ozone partiellement décomposé dans l’espace réactionnel du réacteur. Typiquement le port d'injection d'ozone est adapté pour être connecté à une conduite de gaz. Par exemple, le port d'injection d'ozone peut être un raccord gaz. Au sens de la présente invention, on entend par "port d'injection d'effluent" tout élément adapté à introduire un flux de l'effluent destiné à subir l'électrozonation dans l’espace réactionnel du réacteur. Typiquement le port d'injection d'effluent est adapté pour être connecté à une conduite de liquide. Par exemple, le port d'injection d'effluent peut être un raccord de liquide. Au sens de la présente invention, on entend par "port d'injection d'un mélange d'ozone et d'effluent" tout élément adapté à introduire un flux de mélange d'ozone et d'effluent destiné à subir l'électrozonation dans l’espace réactionnel du réacteur. Typiquement ce port d'injection d'effluent est adapté pour être connecté à une conduite contenant un mélange gaz/liquide. Le port d'injection d'ozone, le port d'injection d'effluent, le port d'injection d'un mélange d'ozone et d'effluent peuvent être situés au niveau d'une partie basse du réacteur, de préférence au niveau du fond du réacteur. Cette configuration est adaptée à un fonctionnement du réacteur en mode co-courant. Au sens de la présente invention, les termes "fond", "basse", "haut", "dessus" et "vertical" sont utilisés pour désigner des éléments du réacteur 6 mettant en œuvre l'électrozonation du procédé de l'invention et doivent donc être considérés lorsque le réacteur 6 est dans sa position normale d'utilisation. Membrane 7 La membrane poreuse 7 est configurée pour décomposer partiellement l’ozone 5, pour déstabiliser les mousses et décanter les particules volumineuses de l'effluent prétraité 3. La membrane poreuse 7 est également configurée pour déstabiliser les ions calcium de l'effluent prétraité 3, protégeant ainsi les électrodes 8 d’un éventuel dépôt calcaire et favorisant par conséquent le critère coagulant de l'ozone qui permet à l'ozone de fragmenter une partie de la matière polluante de l’effluent prétraité 3 tout en la chargeant électriquement afin de favoriser la coagulation, puis la floculation, des particules fragmentées de la matière polluante. Au sens de la présente invention, on entend par "ozone partiellement décomposé" un mélange d'ozone et de composés issus de la décomposition de l'ozone tels des radicaux hydroxyles •OH et des oxygènes singlets. Typiquement, l'ozone partiellement décomposé peut comprendre entre 1% massique et 99,9% massique, en particulier entre 5% massique et 90% massique, tout particulièrement entre 10% massique et 50% massique d'ozone. Dans la présente demande, ces pourcentages massiques sont définis par rapport à la masse totale de l'ozone partiellement décomposé. Selon un mode de réalisation, l'ozone partiellement décomposé est obtenu en passant, de préférence à un débit constant, un flux d'ozone à travers la membrane poreuse 7. A cette fin, la membrane poreuse 7 comprend un support et un oxyde métallique à la surface du support. Le passage du flux d'ozone à travers la membrane poreuse 7 peut se faire à la température de l'effluent. Typiquement, la membrane poreuse 7 peut présenter une porosité comprise entre 5 et 80, en particulier entre 15 et 50, tout particulièrement entre 21 et 27. La porosité peut être déterminée selon la norme NF ISO 5017 (Mai 2013). La membrane poreuse 7 peut être obtenue par une des méthodes de synthèse de de membrane poreuse connues de l'homme du métier. Le support de la membrane poreuse 7 peut être choisi parmi une céramique oxydée, un alliage métallique, un composé chromé et leurs mélanges, en particulier parmi la céramique oxydée et un mélange de l'alliage métallique et du composé chromé. Au sens de la présente invention, on entend par "céramique oxydée" une céramique se composant principalement d'un ou plusieurs oxydes métalliques tels que l'oxyde d'aluminium, le dioxyde de zirconium, le dioxyde de titane et leurs mélanges, en particulier d'un mélange d'oxyde d'aluminium, de dioxyde de zirconium et de dioxyde de titane. Typiquement la céramique oxydée peut comprendre : entre 80% massique et 99% massique, en particulier entre 90% massique et 95% massique, tout particulièrement entre 92% massique et 94% massique d'oxyde d'aluminium, 10% massique ou moins, en particulier entre 2% massique et 9% massique, tout particulièrement entre 4,5% massique et 5,5% massique de dioxyde de titane, et 10% massique ou moins, en particulier entre 1% massique et 3% massique, tout particulièrement entre 1,5% massique et 2,5% massique de dioxyde de zirconium. Dans la présente demande, ces pourcentages massiques sont définis par rapport à la masse totale de la céramique oxydée. Typiquement, l'alliage métallique peut comprendre du fer, du chrome, du nickel, du carbone, du molybdène ou leurs mélanges. Selon un mode de réalisation, l'alliage métallique peut comprendre: au moins 10% massique, en particulier entre 15% massique et 25% massique, tout particulièrement entre 16% massique et 19% massique de chrome, au moins 5% massique, en particulier entre 7% massique et 15% massique, tout particulièrement entre 8% massique et 13% massique de nickel, 2% massique ou moins, en particulier 1% massique ou moins, tout particulièrement entre 0,01% massique et 0,1% massique de carbone, éventuellement 10% massique ou moins, en particulier entre 0,5% massique et 5% massique, tout particulièrement entre 1% massique et 3% massique de molybdène, le reste étant du fer. Dans la présente demande, ces pourcentages massiques sont définis par rapport à la masse totale de l'alliage métallique. Au sens de la présente invention, on entend par "le reste étant du fer" du fer et les impuretés inévitables. Selon un mode de réalisation particulier, l'alliage métallique peut comprendre : entre 16% massique et 19% massique de chrome, entre 8% massique et 13% massique de nickel, entre 0,01% massique et 0,1% massique de carbone, le reste étant du fer. Selon un autre mode de réalisation particulier, l'alliage métallique peut comprendre : entre 16% massique et 19% massique de chrome, entre 8% massique et 13% massique de nickel, entre 0,01% massique et 0,1% massique de carbone, entre 1% massique et 3% massique de molybdène, le reste étant du fer. Le composé chromé est un alliage métallique pouvant comprendre : entre 0,1% massique et 20% massique, en particulier entre 16,5% massique et 18% massique de chrome, entre 4% massique et 25% massique, en particulier enter 10% massique et 13% massique de nickel, 0,06% massique ou moins, en particulier 0,03% massique ou moins de carbone, entre 1% massique et 3% massique, en particulier entre 2% massique et 2,5% massique de molybdène, le reste étant du fer. Dans la présente demande, ces pourcentages massiques sont définis par rapport à la masse totale de composé chromé. Selon un mode de réalisation particulier, le mélange de l'alliage métallique et du composé chromé peut comprendre plus de 50% massique de fer, entre 0,07% massique et 0,3% massique de carbone, entre 10,5% massique et 26% massique de chrome et entre 9% massique et 21% massique de nickel. Dans la présente demande, ces pourcentages massiques sont définis par rapport à la masse totale du mélange de l'alliage métallique et du composé chromé. Selon un autre mode de réalisation particulier, le mélange de l'alliage métallique et du composé chromé peut comprendre plus de 50% massique de fer, entre 0,07% massique et 0,3% massique de carbone, entre 16% massique et 26% massique de chrome, entre 1,5% massique et 21% massique de nickel et entre 1% massique et 3% massique de molybdène. L'oxyde métallique de la membrane poreuse peut, par exemple, être choisi parmi le dioxyde de titane, l'oxyde de manganèse, l'oxyde de cérium, l'oxyde de fer, l’oxyde de cuivre, l’oxyde d’aluminium et leurs mélanges, en particulier parmi le dioxyde de titane, l’oxyde de fer, l’oxyde d’aluminium et leurs mélanges, plus particulièrement être le dioxyde de titane. Le support et l'oxyde métallique de la membrane poreuse 7 sont choisis indépendamment l'un de l'autre par l'homme du métier. Cependant, l'homme du métier évitera de choisir le même oxyde métallique comme support (si le support est une céramique oxydée) et comme oxyde métallique. Par exemple l'homme du métier évitera de choisir l'oxyde d'aluminium, ou le dioxyde de titane, comme support et comme oxyde métallique. L'homme du métier pourra néanmoins choisir une céramique oxydée comprenant un mélange d'oxydes métalliques comme support et un oxyde métallique de ce mélange comme oxyde métallique. Par exemple, l'homme du métier pourra choisir une céramique oxydée comprenant un mélange d'oxyde d'aluminium, de dioxyde de titane et de dioxyde de zirconium comme support et le dioxyde de titane comme oxyde métallique. La membrane poreuse 7 peut comprendre moins de 50% massique, en particulier entre 0,1% massique et 30% massique, tout particulièrement entre 1% massique et 5% massique d'oxyde métallique. Dans la présente demande, ces pourcentages massiques sont définis par rapport à la masse totale de la membrane poreuse 7. La membrane poreuse 7 peut comprendre 50% massique ou plus, en particulier entre 70% massique et 99,9% massique, tout particulièrement entre 95% massique et 99% massique de support. Dans la présente demande, ces pourcentages massiques sont définis par rapport à la masse totale de la membrane poreuse 7. Typiquement, dans la membrane poreuse 7, la teneur massique en oxyde métallique représente entre 1% et 99%, en particulier entre 1% et 30%, tout particulièrement entre 1% et 5,5% de la teneur massique en support. Selon un mode de réalisation particulier, la membrane poreuse 7 peut présenter une porosité comprise entre 21 et 27, et comprendre : entre 1% massique et 5% massique de dioxyde de titane en tant qu'oxyde métallique, et entre 95% massique et 99% massique du mélange de l'alliage métallique et du composé chromé en tant que support, ledit mélange de l'alliage métallique et du composé chromé comprenant entre 0,07% massique et 0,3% massique de carbone, entre 16% massique et 26% massique de chrome et entre 1,5% massique et 21% massique de nickel. Selon un mode de réalisation particulier, la membrane poreuse 7 peut présenter une porosité comprise entre 21 et 27, et comprendre : entre 3% massique et 7% massique de dioxyde de titane en tant qu'oxyde métallique, et entre 93% massique et 97% massique d'une céramique oxydée en tant que support, ladite céramique oxydée comprenant entre 92% massique et 94% massique d'oxyde d'aluminium, entre 4,5% massique et 5,5% massique de dioxyde de titane, et entre 1,5% massique et 2,5% massique de dioxyde de zirconium. Selon un mode de réalisation, l'effluent peut également passer à travers la membrane poreuse 7. De façon avantageuse, cela peut permettre de déstabiliser les mousses et de décanter les particules volumineuses de l'effluent et donc d'augmenter l'efficacité de l’électrozonation. Cela permet également de déstabiliser les ions calcium éventuellement présents dans l'effluent protégeant ainsi les électrodes mise en œuvre lors de l'électrozonation d'un éventuel dépôt de calcaire et donc d'un colmatage. Ce mode de réalisation permet avantageusement d'espacer la durée entre deux remplacements des électrodes mises en œuvre dans l'électrozonation. Le réacteur 6 comprend de préférence la membrane poreuse 7 dans l'espace réactionnel en sortie du port d'injection d'ozone et éventuellement du port d'injection d'effluent, ou du port d'injection d'un mélange d'ozone et d'effluent. Cette configuration permet que l'ozone injecté dans l'espace réactionnel passe à travers la membrane poreuse 7 pour être partiellement décomposé et que, éventuellement, l'effluent injecté dans l'espace réactionnel passe également à travers la membrane poreuse 7. Electrodes 8 Le réacteur 6 comprend au moins deux électrodes 8, une anode et une cathode, pour réaliser l’électrozonation. Typiquement, l'anode peut être en titane, en fer, en aluminium ou leurs mélanges, en particulier en fer, en aluminium ou leurs mélanges, tout particulièrement en aluminium. La cathode peut, par exemple, être en titane, en fer, en aluminium ou leurs mélanges, en particulier en fer, en aluminium ou leurs mélanges, tout particulièrement en aluminium. Chacune des électrodes 8 mises en œuvre dans l'électrozonation peut présenter une forme de plaque, une forme cylindrique pleine ou une forme cylindrique tubulaire. Lorsque l'électrode 8 présente une forme cylindrique pleine alors elle peut présenter une forme cylindrique circulaire pleine. Lorsque l'électrode 8 présente une forme cylindrique tubulaire alors elle peut présenter une forme cylindrique circulaire tubulaire. De préférence, les électrodes sont positionnées de façon concentrique l'une par rapport à l'autre, et éventuellement par rapport à la paroi latérale du réacteur. Le réacteur 6 peut également comprendre un système de nettoyage des électrodes 8. Ce système peut, par exemple, être un racleur, une brosse tournante ou les deux. Unité d'ozonation catalytique 10 En référence à la FIG. 1 , l’unité d'ozonation catalytique 10 est configurée pour recevoir l'effluent électrozoné 9 comprenant de la matière polluante résiduelle et de l'ozone concentré et pour éliminer ladite matière polluante résiduelle. Le résidu 11 issu du réacteur 6 est de préférence recyclé dans l'unité de prétraitement 2. Afin de réaliser l'ozonation catalytique de l’effluent électrozoné, l’unité d'ozonation catalytique 10 comprend un catalyseur. Ledit catalyseur comprend typiquement un support et une phase active à la surface du support. Le support du catalyseur peut être choisi parmi une alumine activée, une argile, un charbon activé, une céramique oxydée et leurs mélanges, en particulier parmi l'alumine activée, l'argile, le charbon activé et leurs mélanges, tout particulièrement être l'alumine activée ou le charbon activé. De façon avantageuse, ces supports peuvent absorber une partie de la matière polluante résiduelle et donc augmenter l'efficacité de l'ozonation catalytique. Au sens de la présente invention, on entend par "alumine activée", un oxyde d'aluminium poreux de surface spécifique élevée, i.e. une surface spécifique comprise, par exemple, entre 200 m²/g et 350 m²/g Typiquement la surface spécifique élevée peut être déterminée par la méthode basée sur la théorie Brunauer, Emmett et Teller (méthode BET) selon la norme ISO 9277:2010. Par exemple, l'argile peut être de la kaolinite, en particulier de la Kaolinite KGa-2. La céramique oxydée du support du catalyseur est la même que celle du support de la membrane poreuse décrite ci-dessus. La phase active du catalyseur peut être choisie parmi le palladium, un alliage métallique, l'oxyde de manganèse, l'oxyde de cérium, le dioxyde de titane, l'oxyde de fer, l’oxyde de cuivre, l’oxyde d’aluminium et leurs mélanges, en particulier le palladium, l'alliage métallique, l'oxyde de manganèse, l'oxyde de cérium et leurs mélanges, tout particulièrement être un mélange de palladium et de l'alliage métallique, un mélange de palladium et d'oxyde de manganèse ou un mélange de palladium, d'oxyde de manganèse et d'oxyde de cérium. De façon avantageuse, l'ozonation catalytique est très efficace avec une telle phase active. L'alliage métallique de la phase active du catalyseur est le même que celui du support de la membrane poreuse décrite ci-dessus. Le support et la phase active du catalyseur sont choisis indépendamment l'un de l'autre par l'homme du métier. Cependant, l'homme du métier évitera de choisir le même oxyde métallique comme support (si le support est une céramique oxydée ou une alumine activée) et comme phase active. Par exemple, l'homme du métier évitera de choisir l'oxyde d'aluminium, ou le dioxyde de titane, comme support et comme phase active. L'homme du métier pourra néanmoins choisir une céramique oxydée comprenant un mélange d'oxydes métalliques comme support et un oxyde métallique de ce mélange comme phase active. Par exemple, l'homme du métier pourra choisir une céramique oxydée comprenant un mélange d'oxyde d'aluminium, de dioxyde de titane et de dioxyde de zirconium comme support et le dioxyde de titane comme phase active. Le catalyseur peut comprendre moins de 50% massique, en particulier entre 0,1% massique et 30% massique, tout particulièrement entre 1% massique et 5% massique de phase active. Dans la présente demande, ces pourcentages massiques sont définis par rapport à la masse totale du catalyseur. Le catalyseur peut comprendre 50% massique ou plus, en particulier entre 70% massique et 99,9% massique, tout particulièrement entre 95% massique et 99% massique de support. Dans la présente demande, ces pourcentages massiques sont définis par rapport à la masse totale du catalyseur. Typiquement, dans le catalyseur, la teneur massique en phase active représente entre 1% et 99%, en particulier entre 1% et 30%, tout particulièrement entre 1% et 5,5% de la teneur massique en support. Selon un mode de réalisation, le catalyseur peut comprendre : un support choisi parmi une alumine activée, une argile, un charbon activé, une céramique oxydée et leurs mélanges, en particulier parmi l'alumine activée, l'argile, le charbon activé et leurs mélanges, tout particulièrement être l'alumine activée ou le charbon activé, et une phase active choisie parmi le palladium, l'alliage métallique, l'oxyde de manganèse, l'oxyde de cérium, le dioxyde de titane, l'oxyde de fer, l’oxyde de cuivre, l’oxyde d’aluminium et leurs mélanges, en particulier le palladium, l'alliage métallique, l'oxyde de manganèse, l'oxyde de cérium et leurs mélanges, tout particulièrement être un mélange de palladium et de l'alliage métallique, un mélange de palladium et d'oxyde de manganèse ou un mélange de palladium, d'oxyde de manganèse et d'oxyde de cérium. Selon un premier mode de réalisation préféré : le support du catalyseur est du charbon activé, la teneur en support étant comprise entre 90% massique et 99% massique, en particulier entre 93% massique et 95% massique, tout particulièrement être 94% massique, et la phase active est un mélange comprenant du palladium et de l'alliage métallique, la teneur en palladium étant comprise entre 0,5% massique et 1,5% massique par rapport à la masse totale du catalyseur, la teneur en alliage métallique étant comprise entre et 4,5% massique et 5,5% massique par rapport à la masse totale du catalyseur, et l'alliage métallique comprenant : entre 16% massique et 19% massique de chrome, entre 8% massique et 13% massique de nickel, entre 0,01% massique et 0,1% massique de carbone, le reste étant du fer, ou entre 16% massique et 19% massique de chrome, entre 8% massique et 13% massique de nickel, entre 0,01% massique et 0,1% massique de carbone, entre 1% massique et 3% massique de molybdène, le reste étant du fer. Selon un deuxième mode de réalisation préféré : le support du catalyseur est de l'alumine activée, la teneur du support étant comprise entre 90% massique et 99% massique, en particulier entre 93% massique et 95% massique, tout particulièrement être 94% massique, et la phase active est un mélange comprenant du palladium et de l'oxyde de manganèse, la teneur en palladium étant comprise entre 0,5% massique et 1,5% massique par rapport à la masse totale du catalyseur et la teneur en oxyde de manganèse étant comprise entre 4% massique et 6% massique par rapport à la masse totale du catalyseur. Selon un troisième mode de réalisation préféré : le support du catalyseur est de l'argile, la teneur du support étant comprise entre 90% massique et 99% massique, en particulier entre 92% massique et 95% massique, tout particulièrement être 93% massique, et la phase active est un mélange comprenant du palladium, de l'alliage métallique et de l'oxyde de cérium, la teneur en palladium étant comprise entre 0,5% massique et 1,5% massique par rapport à la masse totale du catalyseur, la teneur en oxyde de manganèse étant comprise entre 4% massique et 6% massique par rapport à la masse totale du catalyseur et la teneur en oxyde de cérium étant comprise entre 0,5% massique et 1,5% massique par rapport à la masse totale du catalyseur. De façon avantageuse, les catalyseurs de ces modes de réalisation préférés permettent d'obtenir un taux d'ozonation compris entre 0,2 et 0,4 g d'ozone/g de DCO. Ce taux d'ozonation est très inférieur au taux théorique de 1 g d'ozone/g de DCO. L'étape d'ozonation catalytique du procédé de l'invention mettant en œuvre ces catalyseurs requière donc peu d'ozone pour être efficace. Le catalyseur peut être obtenu par une des méthodes de synthèse de catalyseurs connues de l'homme du métier. Exemple de mise en œuvre Le procédé comprend plusieurs étapes E1…E8 dont une étape E6 d’électrozonation et une étape E7 d’ozonation catalytique. Dans une étape E1, l’effluent 1 subit une préozonation (optionnelle) avant son admission dans l’unité 2. Les huiles et les matières qui peuvent piéger l’ozone pouvant diminuer l’efficacité de l’étape E6 d’électrozonation, l’effluent 1 subit une étape de prétraitement par flottation à air dissous dans l’unité de prétraitement 2 dans une étape E2, afin d’obtenir un effluent prétraité 3. Les teneurs en huiles et en matières qui peuvent piéger l’ozone de l’effluent prétraité sont inférieures aux teneurs en huiles et en matières qui peuvent piéger l’ozone de l'effluent, en particulier ces teneurs peuvent avantageusement être nulles. L’étape de prétraitement E2 par flottation à air dissous est une étape classique de l’homme du métier qui saura la mettre en œuvre. Ensuite, de préférence, dans une étape E3, l’effluent prétraité 3 subit un traitement anticalcaire en passant par l’unité de traitement anticalcaire 4 avant d'être mélangé avec de l’ozone 5 dans une étape E4. Ce mélange est ensuite injecté dans le fond du réacteur 6 et passe à travers la membrane poreuse 7 dans une étape E5 avant de subir l’électrozonation par les électrodes 8 dans une étape E6. La membrane poreuse 7 permet la décomposition partielle de l’ozone 5, la déstabilisation des mousses et la décantation de particules volumineuses de l'effluent prétraité 3. La membrane poreuse 7 permet aussi de déstabiliser les ions calcium de l'effluent prétraité 3, protégeant ainsi les électrodes 8 d’un éventuel dépôt calcaire et favorisant par conséquent le critère coagulant de l'ozone qui permet à l'ozone de fragmenter une partie de la matière polluante de l’effluent prétraité 3 tout en la chargeant électriquement afin de favoriser la coagulation, puis la floculation, des particules fragmentées de la matière polluante. L’électrozonation E6 de l’effluent 1 par de l’ozone partiellement décomposé est réalisée avec une densité de courant continu comprise entre 1,4 A/m² et 7,5 A/m², en particulier entre 1,7 A/m² et 5,5 A/m², tout particulièrement entre 1,75 A/m² et 1,8 A/m². Au cours de l'étape E6 d'électrozonation, l’effluent 1 subit le traitement combiné d'oxydation par l'ozone et de coagulation de l'ozone partiellement décomposé pour obtenir d’une part un résidu et d’autre part un effluent électrozoné. En effet, une partie de la matière polluante de l’effluent est éliminée par oxydation avec l'ozone. En parallèle, sous l'effet du champ électrique généré par les électrodes mises en œuvre dans l'étape E6 d'électrozonation, de fines bulles d'ozone obtenues par déformation de bulles d'ozone fragmentent une autre partie de la matière polluante de l'effluent pour obtenir des particules fragmentées de matière polluante. Le critère coagulant de l'ozone charge ces particules fragmentées de matière polluante ce qui facilitent leur coagulation et la formation de flocs. Les flocs formés sont stabilisés grâce aux ions générés par les électrodes sous l'effet de la densité de courant continu. Le résidu obtenu lors de l'étape E6 d'électrozonation peut comprendre les flocs stabilisés et les particules fragmentées de matières polluantes coagulées mais non floculées. Typiquement, la concentration en ozone lors de l'étape E6 d'électrozonation peut être comprise entre 0,1 ppm et 12 ppm, en particulier comprise entre 0,5 ppm à 5 ppm, plus particulièrement compris entre 1 ppm et 2 ppm. Typiquement, le temps de contact entre l'effluent et l'ozone partiellement décomposé peut être inférieur à 2 heures, en particulier compris entre 15 minutes et 1,5 heure, plus particulièrement compris entre 30 minutes et 1 heure. L'étape E6 d'électrozonation peut ne pas éliminer toute la matière polluante de l'effluent. Ainsi, l'effluent électrozoné peut comprendre de la matière polluante résiduelle. L'effluent électrozoné est également concentré en ozone car il comprend l'ozone qui n'a pas réagi lors de l'étape E6 d'électrozonation. Pour éliminer la matière polluante résiduelle, l'effluent électrozoné subit l'étape E7 d'ozonation catalytique. Plus précisément, l'effluent électrozoné 9 comprenant de la matière polluante résiduelle et de l'ozone concentré est envoyé dans l’unité d'ozonation catalytique 10 afin d’éliminer la matière polluante résiduelle. L'étape E7 d'ozonation catalytique met en œuvre le catalyseur décrit ci-avant. L'étape E7 d'ozonation catalytique peut être réalisée avec l'ozone comprise dans l'effluent électrozoné. Ainsi, de façon avantageuse, le procédé de traitement de l'invention est économe en ozone car l'étape E7 d'ozonation catalytique peut être réalisée sans appoint additionnel d'ozone. Le procédé peut comprendre en outre, entre l'étape E6 et l'étape E7, une étape E6-7 de traitement par flottation à air dissous à basse pression de l'effluent électrozoné obtenu lors de l'étape E6 pour obtenir un effluent électrozoné traité, cet effluent électrozoné traité subissant ensuite l'étape E7 d'ozonation catalytique. De façon avantageuse, cette étape E6-7 de traitement permet d'augmenter l'efficacité du procédé de l'invention en traitant une partie la matière polluante résiduelle de l'effluent électrozoné. Le procédé peut également comprendre, à l’issue de l’étape E6 d'électrozonation, dans une étape E65, le recyclage du résidu 11 issu du réacteur 6 dans l'unité de prétraitement 2 par flottation à air dissous dans une étape E8. Autrement dit, recycler le résidu 11 dans l'unité de prétraitement 2 permet d'augmenter l'efficacité du prétraitement sans ajout d'un coagulant chimique externe, en particulier d'atteindre des teneurs en huiles et en matières qui peuvent piéger l’ozone presque nulles. En effet, l'inventeur a constaté que le résidu 11, qui peut comprendre des flocs stabilisés et des particules de matières polluantes coagulées mais non floculées, peut se substituer à un coagulant chimique externe classiquement utilisé pour augmenter l'efficacité de la flottation à air dissous. Exemples Exemple 1 : Etape E6 d' électrozonation Le procédé de l'invention est testé avec un effluent issu d'une plateforme pétrolière dont les caractéristiques sont présentées dans le Tableau 1 ci-dessous. Cet effluent subit successivement une étape d'électro-zonation, une étape d'ozonation catalytique et une étape de filtration par osmose inverse. L'étape E6 d'électrozonation du procédé de l'invention est testée à l'échelle pilote avec les paramètres suivants : - la membrane poreuse est composée de : - 94% massique d'une céramique oxydée comme support, la céramique oxydée comprenant 93% massique d'oxyde d'aluminium, 5% massique de dioxyde de titane et de 2% massique de dioxyde de zirconium, et - 6% massique de dioxyde de titane en tant qu'oxyde métallique, - porosité de la membrane poreuse : 22, - débit d'ozone : 20 L/min, - densité de courant continu de 1,78 A/m², - concentration d’ozone de 1 à 2 ppm, - anode en aluminium et cathode en aluminium, - débit maximal d'effluent de 5000 litres par heure, - temps de contact de 1 heure. L'étape d'ozonation catalytique est mise en œuvre avec les paramètres suivants : - le catalyseur est composé de 93% massique d'argile (Kaolinite KGa-2) comme support, et 1% massique de palladium, 5% massique d'oxyde de manganèse et 1% massique d'oxyde de cérium comme phase active, ces pourcentages massiques étant définis par rapport à la masse totale du catalyseur, - Débit de l'effluent à traiter : 2 L/h, - Débit ozone : 5 g/h, - Temps de contact : 30min. L'étape de filtration par osmose inverse est mise en œuvre avec une membrane d'osmose inverse présentant une surface active 148.6 m², un débit maximal de 55 m3/jour, et un taux de rejet moyen de NaCl de 96%. La demande chimique en oxygène (DCO) et la salinité de l'effluent est mesurée avant et après l'étape d'électro-zonation, après l'étape d'ozonation catalytique et après l'étape de filtration par osmose inverse. Les taux d’élimination de la DCO et de la salinité (abattement exprimée en (%)) sont indiqués dans le Tableau 1 ci-dessous. Paramètres Effluent avant étape d'électrozonation Effluent après étape d'électrozonation Effluent après étape d'ozonation catalytique Effluent après Débit 2 L/h 2 L/h 2 L/h 2 L/h Température 16,3°C 16,3°C 16,3°C 16,3°C pH 8,12 7,7 8,45 8,45 DCO 2850 mg/L 1162 mg/L 165 mg/L 165 mg/L Ces résultats mettent en évidence que le procédé de l'invention permet d'abattre la DCO de plus de 90% et la salinité de plus 95%. Système (100) de traitement d’un effluent (1, 3) issu d’une plateforme pétrolière et comprenant une matière polluante, ledit système (100) étant configuré pour : - recevoir ledit effluent (1, 3) issu d’une plateforme pétrolière, - générer un courant continu dont la densité de courant est comprise entre 1,4 A/m² et 7,5 A/m², en particulier entre 1,7 A/m² et 5,5 A/m², tout particulièrement entre 1,75 A/m² et 1,8 A/m², - réaliser l’électrozonation de l’effluent (1, 3) reçu par de l’ozone partiellement décomposé avec le courant continu généré et obtenir ainsi un effluent électrozoné (9), - réaliser une ozonation catalytique de l’effluent électrozoné (9) afin d’obtenir un effluent traité. Système (100) selon la revendication 1, ledit système (100) comprenant un réacteur (6) pour réaliser l’électrozonation de l’effluent (1, 3) reçu, ledit réacteur (6) comprenant une paroi latérale présentant une forme cylindrique selon un axe de révolution vertical et un fond délimitant un espace réactionnel, un port d'injection d'ozone et un port d'injection d'effluent ou un port d'injection d'un mélange d'ozone et d'effluent, et au moins deux électrodes, une anode et une cathode, dans l'espace réactionnel. Système (100) selon l’une quelconque des revendications précédentes, ledit système (100) comprenant une membrane poreuse (7) configurée pour fournir l'ozone partiellement décomposé en filtrant un flux d’ozone reçu, ladite membrane (7) comprenant un support et un oxyde métallique à la surface du support, le support étant choisi parmi une céramique oxydée, un alliage métallique, un composé chromé et leurs mélanges, et l'oxyde métallique étant choisi parmi le dioxyde de titane, l'oxyde de manganèse, l'oxyde de cérium, l'oxyde de fer, l’oxyde de cuivre, l’oxyde d’aluminium et leurs mélanges, l'ozone partiellement décomposé étant obtenu en passant un flux d'ozone à travers ladite membrane poreuse. Système (100) selon l’une quelconque des revendications précédentes, ledit système (100) comprenant un catalyseur pour mettre en œuvre l’ozonation catalytique, ledit catalyseur comprenant un support choisi parmi une alumine activée, une argile, un charbon activé, une céramique oxydée et leurs mélanges, et une phase active à la surface du support et choisie parmi le palladium, un alliage métallique, l'oxyde de manganèse, l'oxyde de cérium, le dioxyde de titane, l'oxyde de fer, l’oxyde de cuivre, l’oxyde d’aluminium et leurs mélanges. Procédé de traitement d'un effluent issu d’une plateforme pétrolière et comprenant une matière polluante, ledit procédé comprenant une étape d'électrozonation (E6) de l’effluent (1, 3) issu d’une plateforme pétrolière par de l’ozone partiellement décomposé pour obtenir un effluent électrozoné (9), l’électrozonation (E6) étant réalisée avec une densité de courant continu comprise entre 1,4 A/m² et 7,5 A/m², en particulier entre 1,7 A/m² et 5,5 A/m², tout particulièrement entre 1,75 A/m² et 1,8 A/m², et une étape d’ozonation catalytique (E7) dudit l’effluent électrozoné (9) afin d’obtenir un effluent traité. Procédé selon la revendication précédente, ledit procédé comprenant en outre, avant l’étape d'électrozonation (E6), une étape de prétraitement par flottation à air dissous (E2) permettant d'obtenir un effluent prétraité (3), cet effluent prétraité (3) étant ensuite mis en œuvre dans l'étape d'électrozonation (E6). Procédé selon l'une quelconque des revendications 5 ou 6, ledit procédé comprenant en outre, avant l’étape (E6) d'électrozonation ou avant l'étape (E2) de prétraitement par flottation à air dissous, une étape d'évapo-concentration de l'effluent permettant d'obtenir un effluent concentré, cet effluent concentré étant ensuite mis en œuvre dans l'étape (E6) d'électrozonation ou dans l'étape de prétraitement par flottation à air dissous. Procédé selon l'une quelconque des revendications 5 à 7, ledit procédé comprenant en outre, entre l'étape (E6) d'électrozonation et l'étape (E7) d’ozonation catalytique, une étape (E6-7) de traitement par flottation à air dissous à basse pression de l'effluent électrozoné obtenu lors de l'étape (E6) d'électrozonation pour obtenir un effluent électrozoné traité, cet effluent électrozoné traité subissant ensuite l'étape d'ozonation catalytique. Procédé selon l'une quelconque des revendications 5 à 8, ledit procédé comprenant en outre, après l'étape (E7) d'ozonation catalytique, une étape de désinfection d'un mélange comprenant l'effluent traité et de l'ozone en faisant passer ce mélange à travers une membrane poreuse pour obtenir un effluent désinfecté. Procédé selon l’une quelconque des revendications 5 à 9, dans lequel le résidu (11) obtenu lors de l'étape d'électrozonation (E6) est recyclé dans l'unité de prétraitement (2) de l’effluent par flottation à air dissous.