FR 3161148 A1 20251017 FR 2403721 A 20240411 L’invention concerne un pneumatique (1) comprenant une armature de sommet (4) formée d’au moins deux couches de sommet de travail (41, 43). Selon l’invention, les couches C, disposées entre au moins les extrémités desdites au moins deux couches de sommet de travail (41, 43), sont constituées d’un mélange élastomérique comportant une charge de type siliceux de surface spécifique BET comprise entre 50 et 150 m²/g et le ratio FWHM/D mode obtenu à partir de la courbe de distribution massique en fonction du diamètre des particules de charge de type siliceux est supérieur ou égal à 0.77. Figure pour l’abrégé : Fig 2 PNEUMATIQUE DONT LA ZONE DU SOMMET PRESENTE DES PERFORMANCES D’ENDURANCE AMELIOREES La présente invention concerne un pneumatique, à armature de carcasse radiale destiné à équiper des véhicules portant de lourdes charges, tels que, par exemple les camions, tracteurs, remorques ou bus routiers. D'une manière générale dans les pneumatiques de type poids-lourds, l'armature de carcasse est ancrée de part et d'autre dans la zone du bourrelet et est surmontée radialement par une armature de sommet constituée d'au moins deux couches, superposées et formées de fils ou câbles parallèles dans chaque couche et croisés d’une couche à la suivante en faisant avec la direction circonférentielle des angles compris entre 10° et 45°. Lesdites couches, dites de travail, formant l'armature de travail, peuvent encore être recouvertes d'au moins une couche dite de protection et formée d'éléments de renforcement avantageusement métalliques et extensibles, dits élastiques. Elle peut également comprendre une couche de fils ou câbles métalliques faisant avec la direction circonférentielle un angle compris entre 45° et 90°, cette nappe, dite de triangulation, étant radialement située entre l'armature de carcasse et la première nappe de sommet dite de travail, formée de fils ou câbles parallèles présentant des angles au plus égaux à 45° en valeur absolue. La nappe de triangulation forme avec au moins ladite nappe de travail une armature triangulée, qui présente, sous les différentes contraintes qu'elle subit, peu de déformations, la nappe de triangulation ayant pour rôle essentiel de reprendre les efforts de compression transversale dont est l'objet l'ensemble des éléments de renforcement dans la zone du sommet du pneumatique. Des câbles sont dits inextensibles lorsque lesdits câbles présentent sous une force de traction égale à 10% de la force de rupture un allongement relatif au plus égal à 0,2%. Des câbles sont dits élastiques lorsque lesdits câbles présentent sous une force de traction égale à la charge de rupture un allongement relatif au moins égal à 3% avec un module tangent maximum inférieur à 150 GPa. Des éléments de renforcement circonférentiels sont des éléments de renforcement qui font avec la direction circonférentielle des angles compris dans l'intervalle + 2,5°, - 2,5° autour de 0°. La direction circonférentielle du pneumatique, ou direction longitudinale, est la direction correspondant à la périphérie du pneumatique et définie par la direction de roulement du pneumatique. La direction transversale ou axiale du pneumatique est parallèle à l’axe de rotation du pneumatique. La direction radiale est une direction coupant l’axe de rotation du pneumatique et perpendiculaire à celui-ci. L’axe de rotation du pneumatique est l’axe autour duquel il tourne en utilisation normale. Un plan radial ou méridien est un plan qui contient l’axe de rotation du pneumatique. Le plan médian circonférentiel, ou plan équatorial, est un plan perpendiculaire à l’axe de rotation du pneu et qui divise le pneumatique en deux moitiés. Certains pneumatiques actuels, dits "routiers", sont destinés à rouler à des vitesses moyennes élevées et sur des trajets de plus en plus longs, du fait de l'amélioration du réseau routier et de la croissance du réseau autoroutier dans le monde. L'ensemble des conditions, sous lesquelles un tel pneumatique est appelé à rouler, permet sans aucun doute un accroissement du nombre de kilomètres parcourus, l'usure du pneumatique étant moindre. Cette augmentation de la durée de vie en termes kilométriques, conjuguée au fait que de telles conditions d’usage sont susceptibles de se traduire, sous forte charge, par des températures sommet relativement élevées, nécessite une augmentation au moins proportionnelle du potentiel d’endurance de l’armature de sommet des pneumatiques. Il existe en effet des contraintes au niveau de l'armature de sommet et plus particulièrement des contraintes de cisaillement entre les couches de sommet qui, dans le cas d’une trop forte élévation de la température de fonctionnement au niveau des extrémités de la couche de sommet axialement la plus courte, ont pour conséquence l'apparition et la propagation de fissures dans la gomme au niveau desdites extrémités. Le même problème existe dans le cas de bords de deux couches d’éléments de renforcement, ladite autre couche n'étant pas obligatoirement radialement adjacente à la première. Dans le but d’améliorer l’endurance de l’armature de sommet des pneumatiques, la demande française FR 2 728 510 propose de disposer, d'une part entre l'armature de carcasse et la nappe de travail d'armature de sommet, radialement la plus proche de l'axe de rotation, une nappe axialement continue, formée de câbles métalliques inextensibles faisant avec la direction circonférentielle un angle au moins égal à 60°, et dont la largeur axiale est au moins égale à la largeur axiale de la nappe de sommet de travail la plus courte, et d'autre part entre les deux nappes de sommet de travail une nappe additionnelle formée d'éléments métalliques, orientés sensiblement parallèlement à la direction circonférentielle. En complément, la demande de brevet WO 99/24269 propose notamment, de part et d'autre du plan équatorial et dans le prolongement axial immédiat de la nappe additionnelle d'éléments de renforcement sensiblement parallèles à la direction circonférentielle, de coupler, sur une certaine distance axiale, les deux nappes de sommet de travail formées d'éléments de renforcement croisés d'une nappe à la suivante pour ensuite les découpler par des profilés de mélange de caoutchouc au moins sur le restant de la largeur commune aux dites deux nappes de travail. Par ailleurs, l’usage de pneumatiques sur des véhicules pour poids-lourds de type « approche chantier » conduit les pneumatiques à subir des agressions lors de roulages sur des sols caillouteux. Ces agressions sont bien entendu néfastes quant aux performances en termes d’endurance. En effet ces agressions fissurent la bande de roulement du pneumatique et les fissures se propagent jusqu’à l’armature de sommet lors du roulage. Ces fissurent ouvrent alors la voie aux agents oxydants que sont l’air et l’eau qui peuvent alors entraîner une corrosion des éléments de renforcement métalliques de l’armature de sommet. Si associé à ces agressions de la bande de roulement, le pneumatique est soumis à des chocs violents lors de tels roulages sur des sols caillouteux, le risque de rupture d’éléments de renforcement de l’armature de sommet est accru. Un but de l’invention est ainsi de fournir des pneumatiques pour véhicules "Poids-Lourds", dont les performances en termes d’endurance de l’armature de sommet sont améliorées. Ce but est atteint selon l’invention par un pneumatique pour véhicule de type poids lourd, à armature de carcasse radiale comprenant une armature de sommet formée d'au moins deux couches de sommet de travail, une couche C de mélange élastomérique étant disposée entre au moins les extrémités desdites au moins deux couches de sommet de travail, l’armature de sommet étant coiffée radialement d’une bande de roulement, ladite bande de roulement étant réunie à deux bourrelets par l’intermédiaire de deux flancs, ladite couche C étant un mélange élastomérique à base de caoutchouc naturel ou de polyisoprène synthétique à majorité d'enchaînements cis-1,4 et éventuellement d'au moins un autre élastomère diénique, le caoutchouc naturel ou le polyisoprène synthétique en cas de coupage étant présent à un taux majoritaire par rapport au taux de l'autre ou des autres élastomères diéniques utilisés et d'une charge renforçante constituée par une charge de type siliceux, de surface spécifique BET comprise entre 50 et 150 m²/g, employée à un taux compris entre 20 et 80 pce, et de préférence entre 30 et 50 pce, et le ratio FWHM/D mode de la largeur de distribution FWHM, exprimée en nm, mesurée à 50% du maximum de distribution sur la courbe de distribution massique en fonction du diamètre des particules de charge de type siliceux obtenue selon la norme ISO 20927 de 2019 sur le diamètre D mode , exprimé en nm, des particules de charge de type siliceux au maximum de distribution étant supérieur ou égal à 0.77. La mesure de surface spécifique BET de charge de type siliceux est déterminée de manière connue par adsorption de gaz à l'aide de la méthode de Brunauer-Emmett-Teller décrite dans "The Journal of the American Chemical Society" Vol. 60, page 309, février 1938, plus précisément selon la norme française NF ISO 9277 de décembre 1996. La courbe de distribution massique en fonction du diamètre des particules de charge de type siliceux est obtenue conformément à la norme ISO 20927 de 2019 selon une méthode de détermination de la distribution dimensionnelle par disque centrifuge, dite méthode CPS (« Centrifuge Particle Size »). La largeur FWHM, exprimée en nm, est déterminée en mesurant la largeur de la courbe à 50 % de la valeur maximale de distribution. Le diamètre D mode , exprimé en nm, des particules de charge de type siliceux au maximum de distribution correspond à l’abscisse du maximum de distribution sur la courbe. Avantageusement selon l’invention, le ratio FWHM/D mode de la largeur de distribution FWHM mesurée à 50% du maximum de distribution sur la courbe de distribution massique en fonction du diamètre des particules de charge de type siliceux obtenue selon la norme ISO 20927 de 2019 sur le diamètre D mode des particules de charge de type siliceux au maximum de distribution est supérieur ou égal à 0.80. Avantageusement encore selon l’invention, la charge de type siliceux du mélange élastomérique constituant ladite couche C présente une surface spécifique BET supérieure à 130 m²/g, et de préférence supérieure à 140 m²/g. De préférence selon l’invention, la charge de type siliceux du mélange élastomérique constituant ladite couche C est un coupage de deux silices. Dans le cas d'utilisation de charges de type siliceux, il est nécessaire d'utiliser un agent de couplage et/ou de recouvrement choisi parmi les agents connus de l'homme de l'art. Comme exemples d'agents de couplage préférentiel, on peut citer les alcoxysilanes sulfurés du type polysulfure de bis-(3-trialcoxysilylpropyle), et parmi ceux-ci notamment le tétrasulfure de bis-(3-triéthoxysilylpropyle) commercialisé par la Société DEGUSSA sous les dénominations Si69. Comme exemples d'agents de recouvrement, on peut citer un alcool gras, un alkylalcoxysilane tel qu'un hexadécyltriméthoxy ou triéthoxysilane respectivement commercialisés par la Société DEGUSSA sous les dénominations Si116 et Si216, la diphénylguanidine, un polyéthylène glycol, une huile silicone éventuellement modifié au moyen des fonctions OH ou alcoxy. L'agent de recouvrement et/ou de couplage est utilisé dans un rapport massique par rapport à la charge compris entre 2/100 et 15/100. Parmi les élastomères diéniques pouvant être utilisés en coupage avec le caoutchouc naturel ou un polyisoprène synthétique à majorité d'enchaînements cis-1,4, on peut citer un polybutadiène (BR) de préférence à majorité d'enchaînements cis-1,4, un copolymère styrène-butadiène (SBR) solution ou émulsion, un copolymère butadiène-isoprène (BIR) ou bien encore un terpolymère styrène-butadiène-isoprène (SBIR). Ces élastomères peuvent être des élastomères modifiés en cours de polymérisation ou après polymérisation au moyen d'agents de ramification comme un divinylbenzène ou d'agents d'étoilage tels que des carbonates, des halogénoétains, des halogénosiliciums ou bien encore au moyen d'agents de fonctionnalisation conduisant à un greffage sur la chaîne ou en bout de chaîne de fonctions oxygénées carbonyle, carboxyle ou bien d'une fonction amine comme par exemple par action de la diméthyl ou de la diéthylamino benzophénone. Dans le cas de coupages de caoutchouc naturel ou de polyisoprène synthétique à majorité d'enchaînements cis-1,4 avec un ou plusieurs des élastomères diéniques, mentionnés ci-dessus, le caoutchouc naturel ou le polyisoprène synthétique est utilisé de préférence à un taux majoritaire et plus préférentiellement à un taux supérieur à 70 pce. Les résultats obtenus avec des pneumatiques conformes à l’invention ont effectivement mis en évidence que les performances en termes d’endurance de l’armature de sommet sont améliorées. Les essais réalisés ont montré que l’utilisation des mélanges élastomériques selon l’invention comportant une silice ou un coupage de silices, présentant les propriétés énoncées selon l’invention, pour réaliser la couche C permet d’améliorer les propriétés du pneumatique en termes d’endurance de l’armature de sommet. Les inventeurs pensent avoir notamment mis en évidence que le choix de mélanges selon l’invention pour réaliser la couche C et notamment présentant les propriétés de la charge de renforcement selon l’invention, permet de limiter les vitesses de propagation des fissures apparaissant lors des roulages au niveau des extrémités des couches d’éléments de renforcement. Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, la valeur maximale de tan(δ), noté tan(δ)max, de la couche C est inférieure ou égale à 0.11. Le facteur de perte tan(δ) est une propriété dynamique de la couche de mélange caoutchouteux. Il est mesuré sur un viscoanalyseur (Metravib VA4000), selon la norme ASTM D 5992-96. On enregistre la réponse d’un échantillon de composition vulcanisée (éprouvette cylindrique de 2 mm d’épaisseur et de 78 mm² de section), soumis à une sollicitation sinusoïdale en cisaillement simple alterné, à la fréquence de 10Hz, à une température de 100°C. On effectue un balayage en amplitude de déformation de 0,1 à 50% (cycle aller), puis de 50% à 1% (cycle retour). Les résultats exploités sont le module complexe de cisaillement dynamique (G * ) et le facteur de perte tan(δ) mesuré sur le cycle retour. Pour le cycle retour, on indique la valeur maximale de tan(δ) observée, noté tan(δ) max . Dans le cas où l’épaisseur du matériau est comprise entre 1 et 2 mm, le facteur de perte tan(δ) est mesuré selon la même méthode et dans les mêmes conditions, telles que décrites précédemment, sur un échantillon de composition vulcanisée qui se présente sous la forme d’une éprouvette cylindrique de 1 mm d’épaisseur et de 78 mm2 de section. La résistance au roulement est la résistance qui apparaît lorsque le pneumatique roule. Elle est représentée par les pertes hystérétiques liées à la déformation du pneumatique durant une révolution. Les valeurs de fréquence liées à la révolution du pneumatique correspondent à des valeurs de tan(δ) mesurée entre 30 et 100°C. La valeur de tan(δ) à 100 °C correspond ainsi à un indicateur de la résistance au roulement du pneumatique en roulage. Les inventeurs ont encore su mettre en évidence que le choix de mélanges selon ce mode de réalisation préféré de l’invention pour réaliser la couche C permet d’améliorer les propriétés du pneumatique en matière de résistance au roulement, du fait de la valeur relativement faible de la valeur maximale de tan(δ), noté tan(δ)max. De préférence, l’épaisseur de la couche C de mélange caoutchouteux, mesurée à l'extrémité de la couche de sommet de travail la moins large des deux couches de sommet de travail considérées, sera préférentiellement comprise entre 30 % et 80 % de l'épaisseur globale de mélange caoutchouteux entre génératrices de câbles respectivement des deux couches de sommet de travail: une épaisseur inférieure à 30 % ne permettant pas d'obtenir des résultats probants, et une épaisseur supérieure à 80 % étant inutile vis à vis de l'amélioration à la résistance à la séparation entre couches et désavantageux du point de vue coût. De préférence encore, la largeur axiale D de la couche de mélange caoutchouteux C comprise entre l’extrémité axialement la plus à l’intérieure de ladite couche de mélange caoutchouteux C et l’extrémité de la couche de sommet de travail axialement la moins large est telle que : 3*ϕ 2 ≤ D ≤ 25*ϕ 2 avec ϕ2, diamètre des éléments de renforcement de la couche de sommet de travail axialement la moins large. Une telle relation définit une zone d’engagement entre la couche de mélange caoutchouteux C et la couche de sommet de travail axialement la moins large. Un tel engagement en dessous d’une valeur égale à trois fois le diamètre des éléments de renforcement de la couche de travail axialement la moins large peut ne pas être suffisant pour obtenir un découplage des couches de sommet de travail pour notamment obtenir une atténuation des sollicitations en extrémité de la couche de sommet de travail axialement la moins large. Une valeur de cet engagement supérieure à vingt fois le diamètre des éléments de renforcement de la couche de travail axialement la moins large peut conduire à une diminution trop importante de la rigidité de dérive de l’armature de sommet du pneumatique. De préférence, la largeur axiale D de la couche de mélange caoutchouteux C comprise entre l’extrémité axialement la plus à l’intérieure de ladite couche de mélange caoutchouteux C et l’extrémité de la couche de sommet de travail axialement la moins large est supérieure à 5 mm. L’invention prévoit encore de préférence que l’épaisseur de la couche de mélange caoutchouteux C, à l’extrémité axialement extérieure de la couche de sommet de travail axialement la moins large, présente une épaisseur telle que la distance radiale d entre les deux couches de sommet de travail, séparées par la couche de mélange caoutchouteux C, vérifie la relation : 3/5*ϕ 2 2 avec ϕ 2 , diamètre des éléments de renforcement de la nappe de sommet de travail axialement la moins large. La distance d est mesurée de câble à câble, c’est-à-dire entre le câble d’une première couche de travail et le câble d’une seconde couche de travail. En d’autres termes, cette distance d englobe l’épaisseur de la couche de mélange caoutchouteux C et les épaisseurs respectives des mélanges caoutchouteux de calandrage, radialement extérieure aux câbles de la couche de travail radialement intérieure et radialement intérieure aux câbles de la couche de travail radialement extérieure. Les différentes mesures d’épaisseur sont effectuées sur une coupe transversale d’un pneumatique, le pneumatique étant donc dans un état non gonflé. La coupe est avantageusement réalisée par jet d’eau sans brossage pour éviter tout risque de foisonnement des câbles. Selon une variante de réalisation de l’invention, l’armature de sommet comportant une couche d’éléments de renforcement circonférentiels associés à un mélange élastomérique, ledit mélange élastomérique associé aux éléments de renforcement circonférentiels est un mélange élastomérique à base de caoutchouc naturel ou de polyisoprène synthétique à majorité d'enchaînements cis-1,4 et éventuellement d'au moins un autre élastomère diénique, le caoutchouc naturel ou le polyisoprène synthétique en cas de coupage étant présent à un taux majoritaire par rapport au taux de l'autre ou des autres élastomères diéniques utilisés et d'une charge renforçante constituée par une charge de type siliceux, de surface spécifique BET comprise entre 50 et 150 m²/g, employée à un taux compris entre 20 et 80 pce, et de préférence entre 30 et 50 pce, et le ratio FWHM/D mode de la largeur de distribution FWHM, exprimée en nm, mesurée à 50% du maximum de distribution sur la courbe de distribution massique en fonction du diamètre des particules de charge de type siliceux obtenue selon la norme ISO 20927 de 2019 sur le diamètre D mode , exprimé en nm, des particules de charge de type siliceux au maximum de distribution est supérieur ou égal à 0.77. Avantageusement selon l’invention, le ratio FWHM/D mode de la largeur de distribution FWHM mesurée à 50% du maximum de distribution sur la courbe de distribution massique en fonction du diamètre des particules de charge de type siliceux renforçant ledit mélange élastomérique associé aux éléments de renforcement circonférentiels obtenue selon la norme ISO 20927 de 2019 sur le diamètre Dmode des particules de charge de type siliceux renforçant ledit mélange élastomérique associé aux éléments de renforcement circonférentiels au maximum de distribution est supérieur ou égal à 0.80. Avantageusement encore selon l’invention, la charge de type siliceux du mélange élastomérique associé aux éléments de renforcement circonférentiels présente une surface spécifique BET supérieure à 130 m²/g, et de préférence supérieure à 140 m²/g. De préférence selon l’invention, la charge de type siliceux du mélange élastomérique associé aux éléments de renforcement circonférentiels est un coupage de deux silices. Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, la valeur maximale de tan(δ), noté tan(δ)max, dudit mélange élastomérique associé aux éléments de renforcement circonférentiels est inférieure ou égale à 0.11. Selon un premier mode de réalisation de cette variante de réalisation de l’invention, le mélange élastomérique associé aux éléments de renforcement circonférentiels est un mélange de gommage associé aux éléments de renforcements circonférentiels par extrusion lorsque par exemple ces éléments de renforcement circonférentiels sont mis en place par enroulement de fils unitaires. Selon un deuxième mode de réalisation de cette variante de réalisation de l’invention, le mélange élastomérique associé aux éléments de renforcement circonférentiels se présente sous forme de calandrages pour être associés aux éléments de renforcements circonférentiels pour former des bandelettes de plusieurs éléments de renforcement circonférentiels lorsque par exemple ces bandelettes d’éléments de renforcement circonférentiels sont mises en place par enroulement. Selon un troisième mode de réalisation de cette variante de réalisation de l’invention, le mélange élastomérique associé aux éléments de renforcement circonférentiels se présente sous forme de calandrages pour être associés aux éléments de renforcements circonférentiels pour former une couche d’éléments de renforcement circonférentiels lorsque par exemple une telle couche d’éléments de renforcement circonférentiels est mise en place par enroulement sur un seul tour de pneumatique. Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, une couche d’éléments de renforcement circonférentiels est radialement disposée entre deux couches de sommet de travail. Selon ce mode de réalisation de l’invention, la couche d’éléments de renforcement circonférentiels permet de limiter de manière plus importante les mises en compression des éléments de renforcement de l’armature de carcasse qu’une couche semblable mise en place radialement à l’extérieur des couches de travail. Elle est préférablement radialement séparée de l’armature de carcasse par au moins une couche de travail de façon à limiter les sollicitations desdits éléments de renforcement et ne pas trop les fatiguer. Avantageusement encore selon l’invention, les largeurs axiales des couches de sommet de travail radialement adjacentes à la couche d’éléments de renforcement circonférentiels sont supérieures à la largeur axiale de ladite couche d’éléments de renforcement circonférentiels. Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, les éléments de renforcement d’au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels sont des éléments de renforcement métalliques présentant un module sécant à 0,7 % d’allongement compris entre 10 et 120 GPa et un module tangent maximum inférieur à 150 GPa. Selon une réalisation préférée, le module sécant des éléments de renforcement à 0,7 % d’allongement est inférieur à 100 GPa et supérieur à 20 GPa, de préférence compris entre 30 et 90 GPa et de préférence encore inférieur à 80 GPa. De préférence également, le module tangent maximum des éléments de renforcement est inférieur à 130 GPa et de préférence encore inférieur à 120 GPa. Les modules exprimés ci-dessus sont mesurés sur une courbe contrainte de traction en fonction de l’allongement déterminée avec une précontrainte de 20 MPa, la contrainte de traction correspondant à une tension mesurée ramenée à la section de métal de l’élément de renforcement. Les mesures sont réalisées sur des câbles extraits du pneumatique sur une partie de la couche d’éléments de renforcement circonférentiels s’étendant depuis une extrémité axiale de ladite couche sur une largeur axiale de 50 mm vers l’intérieur de ladite couche. Les modules des mêmes éléments de renforcement peuvent être mesurés sur une courbe contrainte de traction en fonction de l’allongement déterminée avec une précontrainte de 10 MPa, la contrainte de traction correspondant à une tension mesurée ramenée à la section globale de l’élément de renforcement. La section globale de l’élément de renforcement est la section d’un élément composite constitué de métal et de caoutchouc, ce dernier ayant notamment pénétré l’élément de renforcement pendant la phase de cuisson du pneumatique. Selon cette formulation relative à la section globale de l’élément de renforcement, les éléments de renforcement des parties axialement extérieures et de la partie centrale d’au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels sont des éléments de renforcement métalliques présentant un module sécant à 0,7 % d’allongement compris entre 5 et 60 GPa et un module tangent maximum inférieur à 75 GPa. Selon une réalisation préférée, le module sécant des éléments de renforcement à 0,7 % d’allongement est inférieur à 50 Gpa et supérieur à 10 GPa, de préférence compris entre 15 et 45 GPa et de préférence encore inférieure à 40 GPa. De préférence également, le module tangent maximum des éléments de renforcement est inférieur à 65 GPa et de préférence encore inférieur à 60 GPa. Selon un mode de réalisation préféré, les éléments de renforcements d’au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels sont des éléments de renforcement métalliques présentant une courbe contrainte de traction en fonction de l’allongement relatif ayant des faibles pentes pour les faibles allongements et une pente sensiblement constante et forte pour les allongements supérieurs. Les différentes caractéristiques des éléments de renforcement énoncées ci-dessus sont mesurées sur des éléments de renforcement prélevés sur des pneumatiques. Des éléments de renforcement plus particulièrement adaptés à la réalisation d’au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels selon l’invention sont par exemple des assemblages de formule 21.23, dont la construction est 3x(0.26+6x0.23) 4.8/7.5 SS ; ce câble à torons est constitué de 21 fils élémentaires de formule 3 x (1+6), avec 3 torons tordus ensembles chacun constitué de 7 fils, un fil formant une âme centrale de diamètre égal à 26/100 mm et 6 fils enroulés de diamètre égal à 23/100 mm. Un tel câble présente un module sécant à 0,7% égal à 45 GPa et un module tangent maximum égal à 98 GPa, mesurés sur une courbe contrainte de traction en fonction de l’allongement déterminée avec une précontrainte de 20 MPa, la contrainte de traction correspondant à une tension mesurée ramenée à la section de métal de l’élément de renforcement. Sur une courbe contrainte de traction en fonction de l’allongement déterminée avec une précontrainte de 10 MPa, la contrainte de traction correspondant à une tension mesurée ramenée à la section globale de l’élément de renforcement, ce câble de formule 21.23 présente un module sécant à 0,7% égal à 23 GPa et un module tangent maximum égal à 49 GPa. De la même façon, un autre exemple d’éléments de renforcement est un assemblage de formule 21.28, dont la construction est 3x(0.32+6x0.28) 5.6/9.3 SS. Ce câble présente un module sécant à 0,7% égal à 56 GPa et un module tangent maximum égal à 102 GPa, mesurés sur une courbe contrainte de traction en fonction de l’allongement déterminée avec une précontrainte de 20 MPa, la contrainte de traction correspondant à une tension mesurée ramenée à la section de métal de l’élément de renforcement. Sur une courbe contrainte de traction en fonction de l’allongement déterminée avec une précontrainte de 10 MPa, la contrainte de traction correspondant à une tension mesurée ramenée à la section globale de l’élément de renforcement, ce câble de formule 21.28 présente un module sécant à 0,7% égal à 27 GPa et un module tangent maximum égal à 49 GPa. L’utilisation de tels éléments de renforcement dans au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels permet notamment de conserver des rigidités de la couche satisfaisante y compris après les étapes de conformation et de cuisson dans des procédés de fabrication usuels. Selon un deuxième mode de réalisation de l’invention, les éléments de renforcement circonférentiels peuvent être formées d'éléments métalliques inextensibles et coupés de manière à former des tronçons de longueur très inférieure à la circonférence de la couche la moins longue, mais préférentiellement supérieure à 0,1 fois ladite circonférence, les coupures entre tronçons étant axialement décalées les unes par rapport aux autres. De préférence encore, le module d'élasticité à la traction par unité de largeur de la couche additionnelle est inférieur au module d'élasticité à la traction, mesuré dans les mêmes conditions, de la couche de sommet de travail la plus extensible. Un tel mode de réalisation permet de conférer, de manière simple, à la couche d’éléments de renforcement circonférentiels un module pouvant facilement être ajusté (par le choix des intervalles entre tronçons d'une même rangée), mais dans tous les cas plus faible que le module de la couche constituée des mêmes éléments métalliques mais continus, le module de la couche additionnelle étant mesuré sur une couche vulcanisée d'éléments coupés, prélevée sur le pneumatique. Selon un troisième mode de réalisation de l’invention, les éléments de renforcement circonférentiels sont des éléments métalliques ondulés, le rapport a/λ de l'amplitude d'ondulation sur la longueur d'onde étant au plus égale à 0,09. De préférence, le module d'élasticité à la traction par unité de largeur de la couche additionnelle est inférieur au module d'élasticité à la traction, mesuré dans les mêmes conditions, de la couche de sommet de travail la plus extensible. Comme dans le cas de la couche C, l’utilisation d’un mélange élastomérique, associé aux éléments de renforcement circonférentiels, conforme à l’invention va permettre d’améliorer les propriétés du pneumatique en matière d’endurance. En outre, les inventeurs pensent avoir mis en évidence que le pneumatique réalisé selon cette variante de l’invention permet de conférer une résistance aux agressions ou chocs subis par exemple lors de roulage sur des sols caillouteux satisfaisante. Les inventeurs pensent que le caractère hydrophile de la charge de renforcement telle que définie selon l’invention permet de limiter les risques de corrosion des éléments de renforcement circonférentiels lors de fissures initiées en surface de la bande de roulement ouvrant le passage à des agents oxydants tels que l’eau et l’air. Ainsi, lors de fortes sollicitations, les éléments de renforcement circonférentiels semblent présenter une meilleure résistance à la rupture. Les phénomènes de rupture des éléments de renforcement circonférentiels lors de roulages particulièrement sollicitant sont ainsi repoussés à des cas de sollicitations encore plus importantes, ce qui permet de conserver l’intégrité du pneumatique en cas de corrosion des éléments de renforcements des couches de sommet de travail. Selon certains modes de réalisations de pneumatiques, il peut être prévu des couches de matériaux élastomériques qui viennent couvrir les extrémités des couches de sommet de travail de l’armature de sommet. Ces couches sont usuellement appelées couches de bordage. Avantageusement selon l’invention, lorsque ces couches de bordage sont présentes et partiellement au contact de la couche C, elles sont constituées du même mélange que la couche C. Elles sont donc constituées d’un mélange élastomérique à base de caoutchouc naturel ou de polyisoprène synthétique à majorité d'enchaînements cis-1,4 et éventuellement d'au moins un autre élastomère diénique, le caoutchouc naturel ou le polyisoprène synthétique en cas de coupage étant présent à un taux majoritaire par rapport au taux de l'autre ou des autres élastomères diéniques utilisés et d'une charge renforçante constituée par une charge de type siliceux, de surface spécifique BET comprise entre 50 et 150 m²/g, employée à un taux compris entre 20 et 80 pce, et de préférence entre 30 et 50 pce, et le ratio FWHM/D mode de la largeur de distribution mesurée à 50% du maximum de distribution, exprimée en nm, (FWHM) sur la courbe de distribution massique en fonction du diamètre des particules de charge de type siliceux obtenue selon la norme ISO 20927 de 2019 sur le diamètre des particules de charge de type siliceux au maximum de distribution, exprimé en nm, (D mode ) est supérieur ou égal à 0.77. Selon une variante de réalisation de l’invention, les éléments de renforcement desdites au moins deux couches de sommet de travail sont croisés d'une couche à l'autre en faisant avec la direction circonférentielle des angles compris entre 10° et 45°. De préférence encore, les éléments de renforcement desdites au moins deux couches de sommet de travail sont des câbles métalliques de préférence inextensibles. Une réalisation préférée de l’invention prévoit encore que l'armature de sommet est complétée radialement à l'extérieur par au moins une couche supplémentaire, dite de protection, d’éléments de renforcements orientés par rapport à la direction circonférentielle avec un angle compris entre 10° et 45° et de même sens que l'angle formé par les éléments inextensibles de la couche de travail qui lui est radialement adjacente. Avantageusement selon l’invention, les éléments de renforcement de ladite au moins une couche de protection sont élastiques. La couche de protection peut avoir une largeur axiale inférieure à la largeur axiale de la couche de travail la moins large. Ladite couche de protection peut aussi avoir une largeur axiale supérieure à la largeur axiale de la couche de travail la moins large, telle qu'elle recouvre les bords de la couche de travail la moins large. D’autres variantes peuvent encore prévoir que l’armature de sommet peut être complétée entre l'armature de carcasse et la couche de travail radialement intérieure la plus proche de ladite armature de carcasse, par une couche de triangulation d'éléments de renforcement inextensibles métalliques en acier faisant, avec la direction circonférentielle, un angle supérieur à 45° et de même sens que celui de l'angle formé par les éléments de renforcement de la couche radialement la plus proche de l'armature de carcasse. Avantageusement, ladite couche de triangulation est constituée de deux demi-couches positionnées axialement de part et d’autre du plan médian circonférentiel. D’autres détails et caractéristiques avantageux de l’invention ressortiront ci-après de la description d’exemples de réalisation selon l’invention en référence aux figures 1 et 2 qui représentent : FIG. 1 , une vue méridienne d’un schéma d’un pneumatique selon un mode de réalisation de l’invention, FIG. 2 , une courbe de distribution massique en fonction du diamètre des charges renforçantes. La FIG. 1 n’est pas représentée à l’échelle pour en simplifier la compréhension. La figure ne représente qu’une demi-vue d’un pneumatique qui se prolonge de manière symétrique par rapport à l’axe XX’ qui représente le plan médian circonférentiel, ou plan équatorial, d’un pneumatique. Sur la FIG. 1 , le pneumatique 1 est de dimension 315/70 R 22.5. Ledit pneumatique 1 comprend une armature de carcasse radiale 2 ancrée dans deux bourrelets, non représentés sur la figure. L’armature de carcasse est formée d'une seule couche de câbles métalliques. Cette armature de carcasse 2 est frettée par une armature de sommet 4, formée radialement de l'intérieur à l'extérieur : - d'une première couche de travail 41 formée de câbles métalliques orientés d'un angle égal à 18°, - d'une couche d’éléments de renforcement circonférentiels 43 formée de câbles métalliques en acier 21x23, - d’une seconde couche de travail 42 formée de câbles métalliques orientés d'un angle égal à 30° et croisés avec les câbles métalliques de la couche 41, les câbles de chacune des couches de travail 41, 42 étant orientés de part et d’autre de la direction circonférentielle. Les câbles métalliques constituant les éléments de renforcement des deux couches de travail sont des câbles de formule 9.35. Ils sont répartis dans chacune des couches de travail avec une distance entre les éléments de renforcement, mesurée selon la normale à la direction de la ligne moyenne du câble égale à 2.2 mm. L’armature de sommet est elle-même coiffée d’une bande de roulement 5. Le pneumatique est gonflé à une pression de 9 bars. La largeur axiale L 41 de la première couche de travail 41 est égale à 252 mm. La largeur axiale L 42 de la deuxième couche de travail 42 est égale à 232 mm. La largeur axiale L 43 de la couche d’éléments de renforcement circonférentiels 43 est égale à 194 mm. Conformément à l’invention, une couche de mélange caoutchouteux C vient découpler les extrémités des couches de sommet de travail 41 et 42. La zone d’engagement de la couche C entre les deux couches de sommet de travail 41 et 42 est définie par son épaisseur ou plus précisément la distance radiale d entre l’extrémité de la couche 42 et la couche 41 et par la largeur axiale D de la couche C comprise entre l’extrémité axialement intérieure de ladite couche C et l’extrémité de la couche de sommet de travail 42 radialement extérieure. La distance radiale d est égale à 2.8 mm soit environ 2.1 fois le diamètre ϕ 2 des éléments de renforcement de la couche de sommet de travail 42, le diamètre ϕ 2 étant égal à 1.35 mm. La distance axiale D est égale à 19 mm, soit environ 14 fois le diamètre ϕ 2 des éléments de renforcement de la couche de sommet de travail 42. La FIG. 2 illustre une courbe 6 de distribution massique (exprimée en masse relative) en fonction du diamètre des particules de charge de type siliceux (exprimé en nm), obtenue conformément à la norme ISO 20927 de 2019 selon une méthode de détermination de la distribution dimensionnelle par disque centrifuge, dite méthode CPS (« Centrifuge Particle Size »). La largeur FWHM, exprimée en nm, est déterminée en mesurant la largeur de la courbe à 50 % de la valeur maximale de distribution 7. Le diamètre D mode , exprimé en nm, des particules de charge de type siliceux au maximum de distribution correspond à l’abscisse du maximum de distribution 7 sur la courbe 6. Différents pneumatiques selon l’invention sont comparés à différents pneumatiques de référence de même dimension. L’ensemble de ces pneumatiques sont conformes à la représentation de la FIG. 1 . Les différents mélanges utilisés sont listés ci-après, en exprimant pour chacun des mélanges comportant une charge de type siliceux la surface spécifique BET, la largeur FWHM, le diamètre D mode , ainsi que le ratio FWHM /D mode . Les valeurs des constituants sont exprimées en pce (parties en poids pour cent parties d’élastomères. Des premiers pneumatiques I1 selon l’invention comportent des couches C constituées du mélange I, le mélange élastomérique associé aux éléments de renforcement circonférentiels étant constitué du mélange R1. Des deuxièmes pneumatiques I2 selon l’invention comportent des couches C et le mélange élastomérique associé aux éléments de renforcement circonférentiels constitués du mélange I. Des premiers pneumatiques de référence T1 diffèrent des pneumatiques I1 selon l’invention par la nature des mélanges des couches C, celles-ci étant constituées du mélange R1 ; les couches C et le mélange élastomérique associé aux éléments de renforcement circonférentiels sont ainsi constituées du mélange R1. Des deuxièmes pneumatiques de référence T2 comportent des couches C et le mélange élastomérique associé aux éléments de renforcement circonférentiels constituées du mélange R2. Des troisièmes pneumatiques de référence T3 comportent des couches C et le mélange élastomérique associé aux éléments de renforcement circonférentiels constituées du mélange R3. Des essais ont été réalisés avec les pneumatiques réalisés selon l’invention I1, et I2 et avec les pneumatiques de référence T1, T2 et T3. Des premiers essais d’endurance ont été réalisés sur une machine de test imposant à chacun des pneumatiques un roulage ligne droite, sur un volant intérieur de développement 40m, à une vitesse égale à l’indice de vitesse maximum prescrit pour ledit pneumatique (speed index) sous une charge initiale de 4230 Kg progressivement augmentée pour réduire la durée du test. Les essais ont été réalisés pour les pneumatiques selon l’invention avec des conditions identiques à celles appliquées aux pneumatiques de référence. Les résultats sont présentés dans le tableau suivant. On note en relatif le kilométrage parcouru par les pneumatiques avant de voir apparaître une fissure en extrémité de l’armature de sommet, une valeur 100 étant attribué au pneumatique de référence T1. D’autres essais d’endurance ont été réalisés sur une machine de tests imposant de façon cyclique un effort transversal et une surcharge dynamique aux pneumatiques. Les essais ont été réalisés pour les pneumatiques selon l’invention avec des conditions identiques à celles appliquées aux pneumatiques de référence. Les résultats sont présentés dans le tableau suivant. On note en relatif le kilométrage parcouru par les pneumatiques avant de voir apparaître une fissure en extrémité de l’armature de sommet, une valeur 100 étant attribué au pneumatique de référence T1. Des tests visant à caractériser la résistance à la rupture de la couche d’éléments de renforcement circonférentiels de pneumatique subissant des agressions ont été réalisés par roulage avec des véhicules circulant durant 20 000 km en effectuant des cycles de roulage comprenant une partie à 80 km/h sur route pendant 10 km, une partie à 30 km/h sur un lit de cailloux pendant 3 km et une partie sur 50 m au ralenti dans de l’eau saturée en sel. Les pneumatiques sont ensuite déchapés pour faire apparaître la couche d’éléments de renforcement circonférentiels pour mesurer les longueurs de câbles corrodés. Seul le pneumatique selon l’invention I2 a été testé. Les résultats sont présentés dans le tableau suivant. L’indice de performance est le rapport entre la longueur totale corrodée du pneumatique testé et celle du pneumatique témoin T1. Par ailleurs, des mesures de résistance au roulement ont été réalisées. Les résultats des mesures sont présentés dans le tableau suivant ; elles sont exprimées en Kg/t, une valeur de 100 étant attribuée au pneumatique de référence T1. Pneumatique (1) pour véhicule de type poids lourd, à armature de carcasse radiale (2) comprenant une armature de sommet (4) formée d'au moins deux couches de sommet de travail (41, 43), une couche C de mélange élastomérique étant disposée entre au moins les extrémités desdites au moins deux couches de sommet de travail (41, 43), l’armature de sommet (4) étant coiffée radialement d’une bande de roulement (5), ladite bande de roulement (5) étant réunie à deux bourrelets par l’intermédiaire de deux flancs, caractérisé en ce que ladite couche C est une couche de mélange élastomérique à base de caoutchouc naturel ou de polyisoprène synthétique à majorité d'enchaînements cis-1,4 et éventuellement d'au moins un autre élastomère diénique, le caoutchouc naturel ou le polyisoprène synthétique en cas de coupage étant présent à un taux majoritaire par rapport au taux de l'autre ou des autres élastomères diéniques utilisés et d'une charge renforçante constituée par une charge de type siliceux, de surface spécifique BET comprise entre 50 et 150 m²/g, employée à un taux compris entre 20 et 80 pce, et de préférence entre 30 et 50 pce et en ce que le ratio FWHM/Dmode de la largeur de distribution FWHM, exprimée en nm, mesurée à 50% du maximum de distribution sur la courbe de distribution massique en fonction du diamètre des particules de charge de type siliceux obtenue selon la norme ISO 20927 de 2019 sur le diamètre Dmode, exprimé en nm, des particules de charge de type siliceux au maximum de distribution est supérieur ou égal à 0.77. Pneumatique (1) selon la revendication 1, caractérisé en ce que le ratio FWHM/Dmode est supérieur ou égal à 0.80. Pneumatique (1) selon la revendication 2, caractérisé en ce que la charge de type siliceux du mélange élastomérique constituant ladite couche C présente une surface spécifique BET supérieure à 130 m²/g, et de préférence supérieure à 140 m²/g. Pneumatique (1) selon l’une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la valeur maximale de tan(δ), noté tan(δ)max, de ladite couche C est inférieure ou égale à 0.11. Pneumatique (1) selon l’une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la charge de type siliceux du mélange élastomérique constituant ladite couche C est un coupage de deux silices. Pneumatique (1) selon l’une des revendications précédentes, l’armature de sommet (4) comportant une couche d’éléments de renforcement circonférentiels (42) associés à un mélange élastomérique, caractérisé en ce que ledit mélange élastomérique associé aux éléments de renforcement circonférentiels est un mélange élastomérique à base de caoutchouc naturel ou de polyisoprène synthétique à majorité d'enchaînements cis-1,4 et éventuellement d'au moins un autre élastomère diénique, le caoutchouc naturel ou le polyisoprène synthétique en cas de coupage étant présent à un taux majoritaire par rapport au taux de l'autre ou des autres élastomères diéniques utilisés et d'une charge renforçante constituée par une charge de type siliceux, de surface spécifique BET comprise entre 50 et 150 m²/g, employée à un taux compris entre 20 et 80 pce, et de préférence entre 30 et 50 pce et en ce que le ratio FWHM/Dmode de la largeur de distribution FWHM, exprimée en nm, mesurée à 50% du maximum de distribution sur la courbe de distribution massique en fonction du diamètre des particules de charge de type siliceux obtenue selon la norme ISO 20927 de 2019 sur le diamètre Dmode, exprimé en nm, des particules de charge de type siliceux au maximum de distribution est supérieur ou égal à 0.77. Pneumatique (1) selon la revendication 6, caractérisé en ce que la valeur maximale de tan(δ), noté tan(δ)max, du mélange élastomérique associé aux éléments de renforcement circonférentiels est inférieure ou égale à 0.11 Pneumatique (1) selon l’une des revendications 6 ou 7, caractérisé en ce que la charge de type siliceux du mélange élastomérique associé aux éléments de renforcement circonférentiels est un coupage de deux silices. Pneumatique (1) selon l’une des revendications précédentes, l’armature de sommet (4) comportant au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels (42), caractérisé en ce que la couche d’éléments de renforcement circonférentiels (42) est radialement disposée entre deux couches de sommet de travail (41, 43). Pneumatique (1) selon l’une des revendications précédentes, l’armature de sommet (4) comportant au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels (42), caractérisé en ce que les éléments de renforcement d’au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels (42) sont des éléments de renforcement métalliques présentant un module sécant à 0,7 % d’allongement compris entre 10 et 120 GPa et un module tangent maximum inférieur à 150 GPa. Pneumatique (1) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les éléments de renforcement desdites au moins deux couches de sommet de travail (41, 43) sont croisés d'une couche à l'autre en faisant avec la direction circonférentielle des angles compris entre 10° et 45°. Pneumatique (1) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les éléments de renforcement desdites au moins deux couches de sommet de travail (41, 43) sont des câbles métalliques inextensibles.