FR 3157864 A1 20250704 FR 2415298 A 20241226 Composition de ciment comportant un clinker à basse température de cuisson L’invention concerne une nouvelle composition de ciment présentant les mêmes propriétés fraîches que les clinkers de ciment généraux et de bonnes caractéristiques de développement de résistance précoce et à moyen à long terme. La composition de ciment comprend un clinker de ciment cuit à une température relativement plus basse et avec une quantité accrue de déchets. Dans le clinker de ciment, la teneur totale en C 3 A et C 4 AF est supérieure ou égale à 22 %, la teneur en C 3 S est supérieure ou égale à 60 % selon les formules de Bogue et le module de fer (I.M. = Al 2 O 3 /Fe 2 O 3 ) est inférieur ou égal à 1,3. La composition du ciment a une teneur en SO 3 de 2,3 à 3,3 % en masse par rapport à la quantité totale de clinker de ciment et de gypse. Figure pour l'abrégé : néant Composition de ciment comportant un clinker à basse température de cuisson La présente invention concerne une nouvelle composition de ciment. Plus spécifiquement, la présente invention concerne une nouvelle composition de ciment, comprenant un clinker de ciment pouvant être fabriqué avec une cuisson à une température plus basse que les clinkers de ciment généraux, et présentant une bonne caractéristique de développement de résistance à la fois dans la période initiale et dans la période à moyen et long terme. État de la technique L’industrie du ciment est une industrie typique de production en masse et de consommation en masse et doit économiser les ressources et l’énergie. Par exemple, la fabrication de clinker de ciment Portland général, le clinker de ciment le plus fabriqué en masse, nécessite la cuisson de matières premières ayant des compositions chimiques prédéterminées à 1450 degrés Celsius à 1550 degrés Celsius ; et la cuisson est le processus le plus consommateur d’énergie. Par conséquent, la réduction de la température de cuisson entraîne une économie d’énergie. Afin de réduire la température de cuisson du clinker, un clinker de ciment ayant une teneur accrue en C 4 AF (4CaO·Al 2 O 3 ·Fe 2 O 3 ), l’un des principaux composants minéraux du clinker de ciment Portland, a été développé (document de brevet 1 : JP 2012-224504A). Dans le contexte des problèmes environnementaux mondiaux actuels, l’utilisation efficace des déchets et des différents sous-produits a été un enjeu important. Grâce aux caractéristiques de l’industrie du ciment et des usines de fabrication de ciment, les déchets et sous-produits peuvent être utilisés de manière sûre et efficace comme matières premières et combustibles pour la fabrication de clinkers de ciment. Les déchets et sous-produits ont généralement une teneur élevée en Al 2 O 3 . Le clinker de ciment ci-dessus avec une quantité accrue de C 4 AF contient une plus grande quantité d’Al 2 O 3 que les clinkers de ciment Portland habituels et est donc adapté pour l’utilisation de déchets et de sous-produits. À cet égard, le clinker de ciment selon le document de brevet 1 est supérieur. Lorsque les clinkers de ciment Portland sont simplement broyés et mélangés à de l’eau, ils commencent rapidement à se rigidifier et à perdre leur fluidité. Cela est dû au fait que C 3 A, l’un des principaux composants du ciment Portland, réagit rapidement avec l’eau et génère des hydrates précipitant à la surface des particules. Afin d’allonger la période de prise rapide, du gypse a été ajouté, par exemple, pendant le processus de broyage de finition. Au clinker de ciment Portland ci-dessus ayant une teneur accrue en C 4 AF est ajouté du gypse à 2,0 ± 0,2 % en réduisant SO 3 pour ajuster la période de prise (par exemple, document de brevet 1 : JP 2012-224504A). Documents de l’état de la technique [Document de brevet 1] JP 2012-224504A La présente invention porte sur une composition de ciment comprenant un clinker de ciment ayant une teneur totale en C 3 A et C 4 AF supérieure ou égale à 22 %, une teneur en C 3 S supérieure ou égale à 60 %, toutes deux selon les formules de Bogue, et un module de fer (I.M. = Al 2 O 3 /Fe 2 O 3 ) inférieur ou égal à 1,3, et du gypse, caractérisé en ce que la teneur en SO 3 est de 2,3 à 3,3 % en masse par rapport à la quantité totale de clinker de ciment et de gypse. La composition peut comprendre en outre l’un ou plusieurs d’un groupe constitué de laitier de haut fourneau, de mélange siliceux, de cendres volantes et de calcaire. La composition de ciment peut se caractériser par une teneur en SO 3 de 2,3 à 2,7 % en masse par rapport à la quantité totale de clinker de ciment et de gypse. Problème devant être résolu par l’invention Le clinker de ciment selon le document de brevet 1 peut être cuit à une température relativement plus basse et consomme une quantité relativement plus élevée de déchets contenant Al 2 O 3 . Cependant, par rapport aux ciments Portland généraux, les clinkers de ciment Portland ayant une quantité totale de C 3 A et de C 4 AF inférieure ou égale à environ 20 %, sa résistance à moyen et long terme est légèrement inférieure à environ 28 jours. De plus, afin de raccourcir le cycle de construction, il a été demandé d’améliorer la résistance initiale jusqu’à un âge d’environ 7 jours, correspondant au retrait du coffrage. Par conséquent, la composition du ciment, cuite à une température relativement plus basse et ayant consommé une grande quantité de déchets contenant Al 2 O 3 doit présenter de bonnes caractéristiques de développement de résistance dans la période initiale et les périodes à moyen et long terme. Moyens pour résoudre le problème Les présents inventeurs ont travaillé avec diligence pour résoudre le problème ci-dessus. À partir du clinker de ciment cuit à basse température ci-dessus, les inventeurs ont découvert une nouvelle composition de ciment ayant les mêmes propriétés fraîches que les clinkers de ciment généraux et des caractéristiques de développement de résistance initiale et à moyen et long terme supérieures aux clinkers de ciment généraux. Ici, les « propriétés fraîches » font référence à la fluidité du mortier avant le durcissement et à la propriété de prise du ciment. La propriété de prise est évaluée spécifiquement par le temps initial jusqu’à ce que la prise commence et le temps final jusqu’à ce que la prise soit terminée. La composition de ciment selon l’invention comprend un clinker de ciment ayant une quantité totale de C 3 A et C 4 AF supérieure ou égale à 22 %, une teneur en C 3 S supérieure ou égale à 60 %, toutes deux selon les formules de Bogue, et un module de fer (I.M. = Al 2 O 3 /Fe 2 O 3 ) inférieur ou égal à 1,3 et du gypse. La composition de ciment est caractérisée en ce que la teneur en SO 3 est de 2,3 à 3,3 % en masse par rapport à la quantité totale de clinker de ciment et de gypse. La teneur en SO 3 est ajustable par la teneur en SO 3 dans le clinker de ciment lui-même et la teneur en gypse ajoutée au clinker de ciment. Effets avantageux de l’invention La composition de ciment selon la présente invention comprend du clinker de ciment pouvant être fabriqué par cuisson à basse température et ayant absorbé une grande quantité de déchets, présente des propriétés fraîches équivalentes aux ciments Portland généraux, et présente une bonne caractéristique de développement de résistance initiale ainsi qu’une caractéristique de développement de résistance à moyen et long terme toutes deux équivalentes ou supérieures à celles des ciments Portland généraux. Brève description du dessin FIG. 1 La FIG. 1 présente un schéma caractéristique représentant les diagrammes DX des compositions de ciment des modes de réalisation et des exemples comparatifs. Moyens pour réaliser l’invention Les teneurs en C 3 A, C 4 AF, C 3 S et C 2 S dans la présente invention sont déterminées par les formules de Bogue. Les formules de Bogue ont été utilisées avec différents indices et modules pour calculer la composition chimique approximative des principaux composants des clinkers de ciment à partir de valeurs d’analyse des composants chimiques majeurs et sont bien connues dans le domaine. Pour référence, le calcul des teneurs en minéraux du clinker de ciment par les formules de Bogue est décrit ci-dessous. L’unité pour les composants tels que CaO est le % en masse, et l’unité pour les teneurs en C 3 S, etc. est également le % en masse. En plus des principaux composants comprenant CaO, SiO 2 , Al 2 O 3 et Fe 2 O 3 , les clinkers de ciment contiennent également de faibles teneurs en MgO, K 2 O et d’autres composants, et les formules de Bogue calculent sans tenir compte des faibles teneurs. En conséquence, la teneur totale en C 3 S et C 4 AF est parfois inférieure à 100 %. Teneur en C 3 S = (4,07 x CaO) - (7,60 x SiO 2 ) - (6,72 x Al 2 O 3 ) - (1,43 x Fe 2 O 3 ) Teneur en C 2 S = (2,87 x SiO 2 ) - (0,754 x C 3 S) Teneur en C 3 A = (2,65 x Al 2 O 3 ) - (1,69 x Fe 2 O 3 ) Teneur en C 4 AF = 3,04 x Fe 2 O 3 . Le module de fer (I.M.) est calculé à partir des valeurs d’analyse des composants chimiques majeurs, ainsi que du module hydraulique (H.M.), du module de silice (S.M.), de l’indice d’activité (A.I.) et du degré de saturation en chaux (L.S.D.). Le module de fer a été utilisé pour la gestion de la fabrication du clinker, avec d’autres modules et indices, et est bien connu des acteurs de l’industrie. Pour référence, le calcul du module de fer, etc., est décrit ci-dessous. Dans le calcul du module de fer (I.M.), du module hydraulique (H.M.), etc., l’unité pour les composants tels que CaO est le % en masse. Module hydraulique (H.M.) = CaO/(SiO 2 + Al 2 O 3 + Fe 2 O 3 ) Module de silice (S.M.) = SiO 2 /(Al 2 O 3 + Fe 2 O 3 ) Module de fer (I.M.) = Al 2 O 3 /Fe 2 O 3 Indice d’activité (A.I.) = SiO 2 /Al 2 O 3 Degré de saturation en chaux (L.S.D.) = CaO/(2,8 x SiO 2 + 1,2 x Al 2 O 3 + 0,65 x Fe 2 O 3 ). Les valeurs de « CaO », « SiO 2 », « Al 2 O 3 » et « Fe 2 O 3 » dans les formules peuvent être mesurées selon JIS R 5202 « Chemical Analysis of Portland Cement » et JIS R 5204 « X-ray Fluorescence Analysis of Cement », etc. Dans le clinker de ciment selon l’invention, la teneur totale en C 3 A et C 4 AF est supérieure ou égale à 22 %. Si la teneur totale diminue au-dessous de 22 %, il devient difficile d’obtenir du clinker de ciment ayant de bonnes propriétés telles que des caractéristiques de développement de résistance avec une température de cuisson relativement plus basse. Comme décrit plus tard, la teneur en C 3 S du clinker de ciment selon l’invention est supérieure ou égale à 60 %. Par conséquent, la teneur totale en C 3 A et C 4 AF est limitée à 40 %. La teneur totale en C 3 A et C 4 AF est de préférence inférieure ou égale à 28 %, et plus préférablement inférieure ou égale à 27 %. Dans cette spécification, l’unité pour C 2 S, C 3 S, C 3 A et C 4 AF est le % en masse. La teneur en C 3 S est très importante dans l’invention pour les caractéristiques de développement de résistance de la composition de ciment (appelée simplement ci-après « ciment »). Si la teneur en C 3 S diminue au-dessous de 60 %, avec la teneur totale en C 3 A et C 4 AF, la teneur en C 2 S, et le module de fer, etc., dans la plage spécifiée, de bonnes caractéristiques de développement de résistance ne peuvent pas être obtenues. Il est préférable que la teneur en C 3 S soit supérieure ou égale à 61 %. La teneur en C 2 S n’est pas particulièrement limitée, mais elle est importante pour la fluidité et le développement de résistance initiale du ciment. Lorsque la teneur est supérieure ou égale à 8 %, la fluidité est bonne, et lorsqu’elle est inférieure ou égale à 11 %, une caractéristique de développement de résistance initiale suffisante est obtenue. Pour une bonne fluidité et une bonne caractéristique de développement de résistance initiale, la teneur en C 2 S est de préférence de 8 à 10 % et, en particulier, de 9 à 10 %. Le clinker de ciment selon l’invention doit avoir un module de fer (I.M.) allant jusqu’à 1,3. Si le module de fer dépasse 1,3, le clinker de ciment, satisfaisant aux autres exigences, n’a pas une caractéristique de développement de résistance suffisante (plus spécifiquement, une caractéristique de développement de résistance de mortier, etc.). De plus, si le module de fer dépasse 1,3, la période entre la prise du ciment et la fin de la prise devient généralement trop longue, le module de fer doit donc être inférieur ou égal à 1,3. La plage plus préférable du module de fer est de 1,0 à 1,3. Le module hydraulique et le module de silice ne sont pas particulièrement limités. Afin d’obtenir un bon équilibre entre les différentes propriétés physiques, le module hydraulique est de préférence de 1,8 à 2,2, et est de façon particulièrement préférable de 1,9 à 2,1. Le module de silice est de préférence de 1,0 à 2,0, et est de façon particulièrement préférable de 1,1 à 1,7. Les procédés de fabrication du clinker de ciment selon l’invention ne sont pas particulièrement limités. Grâce à la préparation et au mélange de matières premières de ciment (clinker) connues dans un rapport prédéterminé, puis à leur cuisson selon un procédé connu (par exemple, dans un four SP ou un four NSP), le clinker de ciment selon la présente invention est obtenu. La préparation et le mélange des matières premières du ciment sont effectués selon des procédés connus. Par exemple, les compositions des déchets, des sous-produits et d’autres matières premières (telles que le calcaire, la chaux vive, la chaux éteinte, etc. en tant que source de CaO, le sable de silice, etc., en tant que source de SiO 2 , l’argile, etc., en tant que source de Al 2 O 3 , une source de fer, etc.) sont mesurées à l’avance, le rapport de mélange des matières premières est calculé de telle sorte que la composition du clinker de ciment soit conforme aux conditions spécifiées, puis les matières premières sont mélangées dans le rapport de mélange. Les matières premières du clinker de ciment selon l’invention sont celles utilisées dans la fabrication des clinkers de ciment Portland généraux. Il est préférable dans l’invention d’utiliser des matières premières comprenant des déchets et des sous-produits. Il est préférable dans l’invention d’utiliser des déchets et des sous-produits pour leur utilisation efficace dans la fabrication du clinker de ciment. Des exemples de déchets et de sous-produits utilisables comprennent : des scories de haut fourneau, des scories d’acier, des scories de métaux non ferreux, des cendres de charbon, des boues d’épuration, des boues de purification de l’eau, des boues de fabrication de papier, des déchets de terrassement, du sable de moulage usagé, de la suie et des poussières, des cendres volantes incinérées, des cendres volantes fondues, la poussière de four de fabrication de ciment Portland, des copeaux de bois, des déchets d’argile, des scories, des pneus usagés, des coquillages, des déchets municipaux et leurs cendres incinérées. Certains de ces matériaux sont utilisés à la fois comme composant de ciment et comme source d’énergie thermique. Le clinker de ciment selon l’invention contient une quantité relativement plus élevée de C 3 A et C 4 AF comprenant de l’aluminium. Par conséquent, par rapport aux clinkers de ciment généraux, de plus grandes quantités de déchets et de sous-produits ayant une teneur élevée en aluminium peuvent être utilisées. Le clinker de ciment selon l’invention est transformé en ciment de la même manière que les clinkers de ciment généraux, en le broyant avec du gypse, ou en mélangeant du gypse au clinker de ciment broyé. Le ciment fabriqué peut être du ciment Portland ordinaire, du ciment Portland à résistance précoce, du ciment Portland à résistance très précoce, etc. De plus, le clinker de ciment selon l’invention peut être utilisé comme composant de différents ciments mélangés et de solidifiants tels que des solidifiants de sol. Le gypse dihydraté, le gypse hémihydraté, le gypse anhydre, etc., peuvent être utilisés comme source de gypse sans aucune restriction particulière. Ils sont connus comme source de gypse adaptée à la fabrication de ciment. Selon l’invention, du gypse est ajouté de telle sorte que la teneur en SO 3 dans le total du clinker de ciment et du gypse ajouté représente 2,3 à 3,3 % en masse. Si la teneur en SO 3 dans ceux-ci est inférieure à 2,3 % ou supérieure à 3,3 % en masse, la caractéristique de développement de résistance résultante est médiocre. Par exemple, dans l’exemple comparatif 1 (teneur en SO 3 de 2,17 %) dans le tableau 3, la résistance à la compression du mortier au premier jour est faible. Dans les exemples comparatifs 2 et 3, où la teneur en SO 3 dépasse 3,3 %, la résistance à la compression du mortier est faible dans la période initiale du premier au septième jour, et la résistance à la compression à long terme au 28e jour est également faible. De préférence, la teneur en SO 3 devrait être de 2,3% à 3,2%. Du point de vue du développement de résistance, il est particulièrement souhaitable d’avoir une teneur en SO 3 de 2,3 % à 2,7 %. Le mode de réalisation 1 dans le tableau 3 (teneur en SO 3 : 2,54 %) a une teneur en SO 3 supérieure à celle de l’exemple comparatif 1 mais présente une résistance à la compression supérieure à celle de l’exemple comparatif 1, toujours du premier jour 1 au 28e jour. De plus, le mode de réalisation 1 présente toujours une résistance à la compression du mortier supérieure à celle du mode de réalisation 2 et des exemples comparatifs 2, 3 (tous avec une teneur en SO 3 supérieure à 2,7 %). En d’autres termes, lorsque le teneur en SO 3 est comprise entre 2,3 et 2,7 % en masse, la résistance à la compression du mortier est exceptionnellement élevée. Dans la présente spécification, lorsqu’une plage est indiquée telle que 2,3 à 2,7 % en masse, cela signifie, par exemple, au moins 2,3 % en masse et au plus 2,7 % en masse. La composition de ciment selon l’invention peut comprendre l’un ou plusieurs parmi du calcaire, des cendres volantes, du laitier de haut fourneau et un matériau siliceux. Dans ce cas, la teneur totale en calcaire, en laitier de haut fourneau, en cendres volantes et en matériau siliceux est inférieure ou égale à 10 % de la composition de ciment totale. Il est préférable que la finesse de la poudre du clinker de ciment, du gypse, du calcaire et des autres matériaux de mélange soit ajustée de sorte que la composition de ciment ait une surface spécifique Blaine de 2800 à 4500 cm 2 /g. En ce qui concerne le broyage pour préparer la finesse de la poudre, des procédés connus peuvent être utilisés sans restriction. Le clinker de ciment et les autres composants peuvent être broyés séparément puis mélangés, ou bien les composants peuvent être mélangés ensemble puis broyés. Des broyeurs à boulets, des broyeurs verticaux, etc. peuvent être utilisés comme broyeurs. La composition de ciment selon l’invention peut être utilisée comme ciment Portland, et en particulier, un ciment selon la norme JIS. Le ciment Portland comprend le ciment Portland ordinaire, le ciment Portland à résistance précoce et le ciment Portland à résistance très précoce. En plus du ciment Portland, il peut également être utilisé comme composant de différents ciments mélangés et comme solidifiant tel qu’un solidifiant de sol. Modes de réalisation La présente invention est décrite plus en détail en référence à des modes de réalisation, mais la présente invention n’est pas limitée à de tels modes de réalisation. Des matières premières industrielles contenant des déchets ont été mélangées de manière à obtenir un clinker de ciment Portland général (C1) et un clinker de ciment selon l’invention (C2) après la cuisson. Le clinker de ciment C1 a été cuit à 1450 degrés Celsius et le clinker de ciment C2 a été cuit à 1350 degrés Celsius. Les températures de cuisson, les compositions minérales et les modules des clinkers de ciment sont indiqués dans le tableau 1. Au clinker de ciment général (C1), du gypse équivalant à 2,2 % en masse de SO3 a été ajouté, puis mélangé et broyé jusqu’à obtenir une surface spécifique Blaine de 3200±50 cm 2 /g (exemple de référence). Cinq types de compositions de ciment ont été fabriqués en ajoutant du gypse au clinker de ciment (C2) : l’un ayant une teneur en SO 3 de 2,0 % (exemple comparatif 1) ; 2,5 % (mode de réalisation 1), 3,0 % (mode de réalisation 2) ; 3,5 % (exemple comparatif 2); et 4,0 % (exemple comparatif 3). Les compositions chimiques des compositions de ciment sont présentées dans le tableau 2. Les clinkers de ciment ont été transformés en ciments comme décrit ci-dessus, les résistances à la compression des mortiers à un âge spécifié ont été mesurées pour évaluer les caractéristiques de développement de résistance. Pour évaluer les propriétés fraîches, les temps de prise des ciments et les fluidités du mortier ont été mesurés. Les résultats sont présentés dans le tableau 3. (1) Compositions chimiques des matières premières, des clinkers de ciment et des compositions de ciment : mesurées par analyse de fluorescence X selon JIS R 5204. (2) Résistance à la compression du mortier : mesurée selon JIS R 5201. (3) Temps de prise du ciment : mesuré selon JIS R 5201. Dans le tableau 3, les temps tels que 2h00 signifient 2 heures et 0 minute, et ainsi de suite. (4) Étalement du mortier : mesuré selon JIS R 5201. Clinker de ciment Cuit à (°C) Composition minérale selon les formules de Bogue (%) Modules et indice du clinker C 3 S C 2 S C 3 A C 4 AF C 3 A + C 4 AF H.M. S.M. I.M. C1 1450 61,5 12,3 9,7 8,9 18,6 2,19 2,42 1,88 C2 1350 61,4 11,0 7,2 15,9 23,1 2,05 1,77 1,15 Clinker de ciment Composition chimique du ciment (%) SO 3 SiO 2 AI 2 O 3 Fe 2 O 3 CaO MgO Na 2 O K 2 O TiO 2 P 2 O 5 MnO SrO Cl Réf. C1 221 20,46 5,53 2,94 65,03 1,55 0,31 0,44 0,35 0,25 0,06 0,04 0,01 Emb.1 C2 2,54 19,41 5,78 5,15 62,95 2,07 0,28 0,35 0,28 0,17 0,07 0,04 0,01 Emb.2 C2 3,10 19,28 5,76 5,15 62,41 2,05 0,27 0,35 0,27 0,17 0,07 0,04 0,01 Comp.1 C2 2,17 19,57 5,85 5,30 63,13 2,09 0,27 0,35 0,28 0,17 0,07 0,04 0,01 Comp.2 C2 3,55 19,09 5,71 5,09 62,18 2,03 0,27 0,34 0,27 0,17 0,07 0,04 0,01 Comp.3 C2 4,09 1887 5,65 5,04 61,88 2,01 0,26 0,34 0,26 0,17 0,07 0,04 0,01 Teneur en SO 3 (%) Résistance à la compression du mortier (N/mm 2 ) Temps de prise Étalement du mortier (mm) 1er jour 3e jour 7e jour 28e jour Initial Final Réf. 2,21 13,4 29,4 46,2 61,8 2h00 3h15 160,4 Emb.1 2,54 16,4 34,5 46,3 65,5 1h45 3h35 174,2 Emb.2 3,10 14,3 32,8 46,1 60,1 2h00 3h45 170,2 Comp.1 2,17 12,6 32,0 45,5 62,5 2h00 3h50 178,8 Comp.2 3,55 12,3 31,0 42,4 57,0 1h55 3h50 171,1 Comp.3 4,09 10,3 24,3 40,5 55,4 2h00 3h55 162,9 L’exemple de référence illustre les résultats d’une composition de ciment ordinaire cuite à une température standard. Par conséquent, les résultats des modes de réalisation et des exemples comparatifs sont discutés en référence aux résultats de l’exemple de référence. Les modes de réalisation 1 et 2, selon la présente invention, ont des teneurs en SO 3 de 2,3 à 3,3 % en masse. Le mode de réalisation 1 présentait une résistance à la compression supérieure après le premier jour, le troisième jour et le 28e jour et un étalement du mortier supérieur à ceux de l’exemple de référence. La résistance à la compression après le 7e jour était sensiblement la même entre le mode de réalisation 1 et l’exemple de référence. Le mode de réalisation 2 présentait une résistance à la compression supérieure après le premier jour et le troisième jour et un étalement du mortier supérieur à ceux de l’exemple de référence. Le mode de réalisation 2 et l’exemple de référence avaient sensiblement la même résistance à la compression après le 7e jour et le 28e jour. Les modes de réalisation 1 et 2 satisfaisaient au temps de prise requis pour le ciment Portland. Par rapport à l’exemple de référence, l’étalement du mortier des exemples comparatifs 1 à 3 a donné de bons résultats, les propriétés de prise étaient également conformes aux normes de qualité pour le ciment Portland ordinaire et les propriétés fraîches étaient meilleures qu’auparavant. Cependant, dans l’exemple comparatif 1 avec la teneur en SO 3 inférieure à 2,3 %, les résistances à la compression après le 1er jour et le 7e jour étaient inférieures à l’exemple de référence. Dans l’exemple comparatif 2 avec la teneur en SO 3 supérieure à 3,3 %, les résistances à la compression après le 1er, le 7e jour et le 28e jour étaient inférieures à celles de l’exemple de référence. Dans l’exemple comparatif 3 avec une teneur en SO 3 encore plus élevée, les résistances à la compression étaient toujours inférieures à l’exemple de référence. Lorsque la teneur en SO 3 était de 2,3 à 3,3 % en masse, une résistance à la compression élevée du mortier a été obtenue à l’âge initial, et une résistance à la compression du mortier particulièrement élevée a été obtenue lorsque la teneur en SO 3 était de 2,3 à 2,7 % en masse. Les inventeurs ont émis l’hypothèse du mécanisme suivant pour cela. Le gypse dans la composition du ciment a réagi avec C 3 A et C 4 AF et l’eau et a produit des hydrates de sulfoaluminate de calcium tels que l'ettringite (3CaO・Al 2 O 3 ・3CaSO 4 ・12H 2 O) et le monosulfate (3CaO・Al 2 O 3 ・CaSO 4 ・12H 2 O). La FIG. 1 représente les diagrammes DX des modes de réalisation 1 et 2, et des exemples comparatifs 1 à 3, au troisième jour, dans la plage de 2 thêta( θ ) = 9 à 10 degrés. Dans les modes de réalisation 1 et 2 et les exemples comparatifs 1 à 3, les pics d’ettringite ont été confirmés et l’intensité du pic augmentait à mesure que la teneur en SO 3 augmentait. D’autre part, les pics de monosulfate ont été confirmés dans les modes de réalisation 1 et 2, ainsi que dans l’exemple comparatif 1. Le pic de monosulfate était particulièrement élevé dans le mode de réalisation 1. Ainsi, la teneur en SO 3 a provoqué des changements du taux d’ettringite et de monosulfate dans les hydrates de sulfoaluminate de calcium. Dans le tableau 3, lorsque la teneur en gypse augmentait de l’exemple comparatif 1 à l’exemple comparatif 3, la résistance à la compression initiale du mortier a diminué. Cependant, lorsque la teneur en SO 3 était de 2,3 à 3,3 % en masse, la résistance à la compression augmentait de façon exceptionnelle. L’amélioration de la résistance à la compression du mortier était particulièrement marquée lorsque la teneur en SO 3 était de 2,3 à 2,7 % en masse. Si on examine comment la formation d’hydrates de sulfoaluminate de calcium a modifié la caractéristique de développement de résistance, lorsque seule l’ettringite était formée, la caractéristique de développement de résistance n’était pas élevée. Au contraire, lorsque l’ettringite et le monosulfate étaient tous deux formés, les caractéristiques de développement de résistance s’amélioraient. De plus, lorsque la teneur en SO 3 était de 2,3 à 2,7 % en masse, du monosulfate était généré de manière importante et, par conséquent, le rapport entre l’ettringite et le monosulfate était adapté à la meilleure caractéristique de développement de résistance. Comme décrit ci-dessus, la composition de ciment selon l’invention n’a pas d’effet négatif sur les propriétés fraîches, par rapport aux compositions de ciment Portland générales, et présente des caractéristiques de développement de résistance initiale et à moyen et long terme équivalentes ou meilleures que les compositions de ciment Portland générales. Composition de ciment comprenant un clinker de ciment ayant une teneur totale en C 3 A et C 4 AF supérieure ou égale à 22 %, une teneur en C 3 S supérieure ou égale à 60 %, toutes deux selon les formules de Bogue, et un module de fer (I.M. = Al 2 O 3 /Fe 2 O 3 ) inférieur ou égal à 1,3, et du gypse, caractérisé en ce que la teneur en SO 3 est de 2,3 à 3,3 % en masse par rapport à la quantité totale de clinker de ciment et de gypse. Composition de ciment selon la revendication 1, comprenant en outre l’un ou plusieurs d’un groupe constitué de laitier de haut fourneau, de mélange siliceux, de cendres volantes et de calcaire. Composition de ciment selon la revendication 1, caractérisée en ce que la teneur en SO 3 est de 2,3 à 2,7 % en masse par rapport à la quantité totale de clinker de ciment et de gypse.