FR 3156182 A1 20250606 FR 2313486 A 20231204 L'invention se rapporte à un composant(1) de tuyauterie pour un circuit(81, 82) de circulation de fluide(8) à haute température, en particulier de métal liquide ou sel fondu, notamment sodium liquide à 550°C. Ce composant comprend deux manchons interne(12) et externe(11) insérés l'un dans l'autre définissant entre eux un espace statique(100) non circulant, communiquant avec le fluide circulant(8) mais éloigné thermiquement. Ces manchons sont connectés entre eux par un soufflet à déformation axiale(13) pour compenser une dilatation axiale de la tuyauterie(81, 82) dudit circuit. Ce manchon externe(11) présente, en plan sagittal, des points radialement extrêmes(111, 112) qui reçoivent des piquages de purge et sont tous en dehors du soufflet(13). Le soufflet peut se vider par gravité: la purge est ainsi plus complète, avec une meilleure évacuation des résidus allogènes présents dans le fluide caloporteur De préférence, le soufflet de compensation(13) est concentrique et interne au manchon externe(11), recevant la pression sur sa surface "externe". Figure pour l'abrégé : Fig.2 « Composant de tuyauterie compensateur de dilatation axiale, et installation le mettant en œuvre » La présente invention se rapporte à un composant de tuyauterie pour compenser les dilatations axiales au sein d'un circuit de circulation de fluide à haute température, du type à soufflet à déformation axiale. Elle concerne en outre une installation de circulation de fluide au sein d'un circuit de tuyauterie, notamment métallique, notamment fonctionnant dans une température ambiante inférieure à 50°C, prévue pour un fluide circulant à une température supérieure à 400°C, notamment supérieure à 450°C voire supérieure à 500°C et par exemple à 550°C, dans laquelle ledit circuit comprend un ou plusieurs composants compensateurs. Etat de la technique Dans les domaines où l'on fait circuler un fluide à haute température dans des tuyauteries, en particulier des tuyauteries métalliques, il se produit des dilatations entre l’état à froid à température ambiante (où le circuit n'est pas en fonctionnement) et l'état de fonctionnement à haute température. De tels domaines comprennent par exemple des technologies où l'on fait circuler un métal ou un sel fondu en tant que fluide caloporteur, notamment dans certaines centrales de production d’énergie. Mais il peut aussi s'agir d'autres domaines tels que ceux utilisant de l'aluminium liquide pour réaliser un revêtement à chaud ou un moulage par injection. Dans de tels domaines, le fluide circulant atteint des températures allant jusqu'à 550°C pour le sodium liquide, voire 600°C ou plus dans certains projets, alors que la température minimale est de l'ordre de 20°C lorsque le circuit est à température ambiante lors d'un arrêt prolongé de la circulation. Pour éviter les fuites ou détériorations du circuit, il s'avère souvent nécessaire de compenser les dilatations axiales d'une façon ou d'une autre. La méthode usuelle consiste à faire absorber ces variations de longueur par une flexion des composants coudés. Si besoin, par exemple pour des grandes longueurs, on peut intercaler une lyre de compensation. Mais ces solutions occupent beaucoup d'espace, et une telle flexion est parfois impossible ou insuffisante lorsque la paroi de la tuyauterie présente une épaisseur importante ou que la tuyauterie est de grand diamètre. Pour ces raisons, il a été proposé d'utiliser des composants de tuyauterie réalisant une compensation par déplacement axial au moyen d'un soufflet à déformation axiale. Or, ce type de soufflet doit faire l’objet d’un dimensionnement spécifique permettant de justifier sa tenue mécanique aux conditions de fonctionnement afin de prendre en compte les déformations dommageables qui se produisent à hautes températures, de garantir la tenue des matériaux à la pression et à la fatigue, ainsi que leur stabilité au fluage. Afin de limiter les effets des hautes températures, il a été proposé de prévoir un refroidissement actif par circulation de fluide froid autour des zones de déformation, mais cela entraînerait des risques inacceptables en cas de panne du système de refroidissement. Différentes configurations passives ont été proposées, qui consistent à mettre en œuvre une isolation thermique du soufflet par rapport à la tuyauterie et à utiliser le milieu ambiant pour refroidir le soufflet de manière passive. Il peut s’agir de disposer le soufflet dans une position où le fluide qu'il renferme est suffisamment éloigné du fluide circulant (source chaude) pour pouvoir rester à une température inférieure à celle du fluide circulant, de préférence en dessous de la température de fluage du ou des matériaux du soufflet, par exemple en dessous de 400°C, et par exemple de l'ordre de 300°C dans le document GB1242986, ici illustré en FIG. 1 . Dans cette configuration, telle que proposée dans le document GB1242986, l'intérieur de la tuyauterie 10, 20 est mis en communication par un espace de circulation 40 annulaire avec un espace statique 42 qui reçoit le fluide mais ne participe pas à sa circulation. Cet espace statique est cylindrique et entoure la tuyauterie de circulation 10 dont il est séparé par une épaisseur d'isolant 14, tout en étant refroidi par l'atmosphère ambiante, en particulier au moyen d'ailettes de refroidissement 24. Dans sa partie éloignée de l'espace de circulation 40, l'espace statique 42 est entouré par un soufflet 30 à ondes annulaires, qui se déforme axialement lorsque l'une des tuyauteries 10 se déplace longitudinalement par rapport à l'autre 20. Dans sa partie périphérique, ce manchon isolant 14 inclut des fils chauffants 15 pour réchauffer la lame liquide lors de la mise en température. Le soufflet est refroidi par l'atmosphère extérieure, et le flux thermique qui lui parvient par conduction depuis l'espace de circulation 40 est préalablement refroidi par les ailettes 24. Il reste cependant souhaitable d'améliorer ce type de composant, en particulier en termes de fiabilité, de durée de vie et de facilité de mise en œuvre et de maintenance, en particulier dans le cadre d’une utilisation avec un métal liquide. Un but de l’invention est de pallier en tout ou partie les inconvénients de l'état de la technique, et en particulier d'améliorer les performances de simplicité de fabrication, souplesse d'adaptation aux contraintes, mais aussi de fiabilité, durée de vie, et facilité de maintenance. Présentation de l’invention L’invention propose un composant de tuyauterie pour un circuit de circulation de fluide prévu pour varier entre une température minimale et une température maximale, comprenant : un espace de circulation prévu pour être traversé par ladite circulation de fluide entre une première entrée et une deuxième entrée, un manchon interne et un manchon externe insérés l'un dans l'autre pour définir entre eux un espace dit statique qui n'est pas traversé par ladite circulation de fluide et est thermiquement éloigné dudit espace de circulation, permettant ainsi audit espace statique de présenter une température inférieure à celle du fluide circulant dans ledit circuit lorsque la température du fluide circulant est supérieure à la température ambiante, lesquels manchons interne et externe : sont connectés chacun de façon étanche avec l'une desdites première et deuxième entrées, de façon à permettre un passage dudit fluide entre ledit espace statique et ledit espace de circulation, en au moins une région dite région de raccordement, et sont connectés entre eux de façon étanche par au moins un soufflet à déformation axiale, dit soufflet de compensation, lequel est agencé pour accepter une déformation élastique axiale permettant de compenser une variation de l'écart axial entre la première entrée et la deuxième entrée, l'une par rapport à l'autre, causée par une dilatation axiale de la tuyauterie dudit circuit de circulation lorsque la température du fluide circulant varie entre ladite température minimale et ladite température maximale. Selon l'invention, ledit manchon externe présente une forme dans laquelle, selon au moins un plan qui lui est sagittal, les points radialement extrêmes de sa paroi intérieure sont tous situés en dehors des parties dudit soufflet prévues pour encaisser la déformation élastique produisant ladite compensation de dilatation, de façon à ce que lesdits points radialement extrêmes forment la totalité des points bas et/ou points hauts dudit espace statique lorsque ledit composant est installé avec lesdits manchons en position axialement horizontale. Ce manchon externe présente, à titre d'exemples, une forme sensiblement cylindrique avec un renflement radial ou un évasement, ou légèrement conique ou biconique, ou toute forme s'élargissant radialement de façon continue vers un ou plusieurs points radialement extrêmes. De préférence, le ou les points radialement extrêmes du manchon externe comprennent chacun une connexion fluide agencée pour pouvoir y raccorder : un piquage de vidange liquide dans un point bas, et/ou un piquage de purge gazeuse dans un point haut. Typiquement, le soufflet de compensation est disposé à l'intérieur du manchon externe, et notamment de façon concentrique avec le manchon interne ou formant lui-même ledit manchon interne. Bien que le refroidissement du soufflet puisse être, à contexte égal en matière de matériaux et surfaces d'échange, inférieur à celui permis par le soufflet extérieur de l'art antérieur, et/ou plus complexe à installer ou surveiller ou réparer, cette disposition dans l'invention permet de garantir qu'aucun espace de rétention ne subsiste dans le compensateur. En effet, tous les points bas du soufflet en contact avec le liquide, c'est-à-dire le bas des ondes de la partie supérieure du soufflet, peuvent se vider par gravité en suivant la périphérie du soufflet jusqu'aux ondes de la partie inférieure du soufflet, lesquelles se vident par gravité jusqu'au point bas de la paroi intérieure du manchon externe, où peuvent être installés un ou des points de piquage du circuit de purge sans compromettre la solidité du soufflet. L'invention permet ainsi d'obtenir une purge plus complète du liquide en particulier au niveau du compensateur, et donc une meilleure évacuation de tous les composés chimiques et résidus allogènes inclus dans et transportés par le fluide caloporteur ; qui sont un facteur de corrosion des parois et/ou de baisse de performance du fluide s'ils s'y accumulent, en particulier sous une forme concentrée dans de petits espaces de rétention. Dans le cas de tuyauteries véhiculant du sodium liquide, la présence de zones stagnantes constitue de plus un risque lors des opérations de maintenance pour la sûreté de l’installation du fait de la réactivité du sodium avec l’eau et l’air. Comme on le comprend, on évite ainsi ce type de rétention et d'accumulation, qui existait par exemple dans le bas des ondes inférieures du soufflet du document d'art antérieur de la FIG. 1 . En outre, dans le cas de liquides présentant des risques d'interactions lors de la maintenance, comme le sodium, on permet ainsi l’inertage du composant en s'assurant qu'il ne contient plus (ou moins) de liquide potentiellement réactif. On notera que le soufflet de l'invention, quand il fait partie de la surface intérieure de l'espace statique, c'est-à-dire du côté qui fait face à la tuyauterie, reçoit la pression sur la surface extérieure, c'est-à-dire qu'il travaille "en pression externe", c'est-à-dire sur le côté convexe de sa circonférence. Or il s'avère que, pour un même soufflet, le fait de travailler en pression externe lui permet une meilleure résistance, instantanée et dans la durée, à la fatigue, que lorsqu'il travaille en "pression interne" comme c'est le cas dans la configuration de l'art antérieur du document GB1242986A. En outre, la dilatation des tuyauteries conduit alors à une sollicitation de ce soufflet en traction, ce qui s'avère aussi plus favorable (en tout cas combiné avec la pression externe) que lorsqu'il travaille en compression axiale comme c'est le cas dans la configuration de l'art antérieur du document GB1242986A. Cette configuration de l'invention permet ainsi d’éviter certains modes d’instabilité rencontrés dans le cas des soufflets travaillant en pression interne et sollicités en compression axiale. Typiquement, dans le composant de l'invention, les manchons interne et externe sont agencés pour entourer radialement les première et deuxième entrées et/ou la tuyauterie à laquelle ils sont raccordés. De préférence, la partie de l'espace statique qui est au contact de la paroi intérieure du soufflet de compensation, dite espace de compensation, communique avec l'espace de circulation par un espace dit intermédiaire qui est axialement allongé par rapport aux manchons interne et externe et thermiquement éloigné dudit espace de circulation, réalisant ainsi un "frein thermique" dans une direction axiale pour un flux thermique s'établissant au sein du fluide entre l'espace de circulation et ledit espace de compensation, notamment sous la forme d'une lame liquide statique entourant le manchon interne et thermiquement éloignée de l'espace de circulation. Selon une caractéristique optionnelle, le manchon interne est entouré, à l'intérieur de l'espace statique, par un manchon thermiquement isolant qui recouvre la région de raccordement et s'étend en direction du soufflet de compensation, délimitant ainsi une lame liquide allongée et de faible épaisseur formant un frein thermique entre la région de raccordement et le soufflet de compensation, indépendamment de l'écart radial existant entre le manchon interne et le manchon externe. Selon une autre particularité, pouvant être combinée ou non avec les caractéristiques optionnelles précédentes, le composant comporte au moins deux soufflets de compensation, notamment disposés à l'intérieur d'un même manchon externe, dont les espaces de compensation font partie d'un même espace statique et sont disposés de part et d'autre de la région de raccordement dudit espace statique. Selon un autre aspect, l'invention propose une installation de circulation de fluide au sein d'un circuit de tuyauterie, notamment métallique, notamment fonctionnant dans une température ambiante inférieure à 50°C, prévue pour un fluide circulant à une température supérieure à 400°C, notamment supérieure à 450°C voire à 500°C, notamment inférieure à 600°C et par exemple autour de 550°C. Selon cet aspect, ledit circuit comprend un ou plusieurs composants de tuyauterie tel qu’exposé ici, qui est mis en œuvre pour réaliser une compensation de tout ou partie de la dilation axiale de la tuyauterie dudit circuit. Selon des particularités optionnelles de cette installation, prévues pour être combinées ensemble de différentes façons : le composant compensateur (1, 1', 1", 1"') est monté de façon à ce que la dilatation des tuyauteries (81, 82) du circuit tende à comprimer axialement lors de leur montée en température le ou les soufflets (13, 13') dudit composant compensateur ; le fluide circulant est ou comprend un sel liquide ou un métal liquide, notamment est ou comprend du sodium liquide ; et/ou une telle installation dans laquelle le fluide circulant est ou comprend du sodium liquide ; et/ou une telle installation dans laquelle le fluide est utilisé comme fluide caloporteur. Des modes de réalisation variés de l’invention sont prévus, intégrant selon l’ensemble de leurs combinaisons possibles les différentes caractéristiques optionnelles exposées ici. D'autres particularités et avantages de l'invention ressortiront de la description détaillée d'un mode de mise en œuvre nullement limitatif, et des dessins annexés sur lesquels : FIG. 1 : la FIG. 1 est un schéma en coupe axiale et verticale d'un composant à compensation par soufflet selon l'état de la technique, issu de la figure d'illustration du document GB1242986A ; FIG. 2 : la FIG. 2 illustre un premier exemple de mode de réalisation de l'invention, par un schéma en coupe axiale et verticale d'un composant à compensation avec un soufflet déporté monté à l'intérieur d'un manchon externe sensiblement cylindrique et coaxial à la tuyauterie ; FIG. 3 : la FIG. 3 est une demi-vue d'après la FIG. 2 , obtenue par calcul thermique axisymétrique et qui illustre les variations de température au sein du composant de la FIG. 2 , pour un fluide circulant à 550°C dans l'hypothèse d'un fluide statique, avec échange thermique purement conductif ; FIG. 4 : la FIG. 4 illustre un deuxième exemple de mode de réalisation de l'invention, par un schéma en coupe axiale et verticale d'un composant à compensation avec deux soufflets déportés montés symétriquement à l'intérieur d'un manchon externe sensiblement cylindrique et coaxial à la tuyauterie ; FIG. 5 : la FIG. 5 illustre un troisième exemple de mode de réalisation de l'invention, par un schéma en coupe axiale et verticale d'un composant à compensation avec un soufflet déporté monté à l'intérieur d'un manchon externe sensiblement cylindrique et coaxial à la tuyauterie, et incluant un manchon intermédiaire thermiquement isolant ; FIG. 6 : la FIG. 6 illustre un quatrième exemple de mode de réalisation de l'invention, par un schéma en coupe axiale et verticale d'un composant à compensation avec deux soufflets déportés montés symétriquement à l'intérieur d'un manchon externe sensiblement cylindrique et coaxial à la tuyauterie, et incluant chacun un manchon intermédiaire thermiquement isolant. Description en référence aux figures La FIG. 2 illustre un premier exemple de mode de réalisation de l'invention. Les autres exemples de modes de réalisation ne seront décrits que dans leurs différences. Dans ce premier exemple de mode de réalisation, le composant compensateur de dilatation axiale 1 comprend une première entrée 181 et une deuxième entrée 182 coaxiales, par lesquelles le composant compensateur est connecté en série sur le circuit de circulation d'un fluide caloporteur, et est traversé par l'espace de circulation 108 de ce circuit. Il s'agit par exemple de sodium liquide 8 circulant à une température pouvant aller jusqu'à 550°C. Pour cela, le composant 1 est intercalé entre une première tuyauterie 81 et une deuxième tuyauterie 82 du circuit de circulation de ce fluide caloporteur, qui sont ici isolées thermiquement par des manchons isolants 811 et 821 de l'atmosphère ambiante, par exemple l'atmosphère terrestre ou l'atmosphère intérieure d'un bâtiment, dont la température varie typiquement entre -10°C et 40°C, et notamment entre 10°C et 30°C. La première entrée 181 s'étend radialement vers l'extérieur par un premier flan annulaire 118 jusqu'à un manchon externe 11, qui est ici sensiblement cylindrique et coaxial aux deux entrées 81, 82. La deuxième entrée 82 s'étend radialement vers l'extérieur par un deuxième flan annulaire 128 jusqu'à un manchon interne 12, qui est ici sensiblement cylindrique et coaxial aux deux entrées 81, 82. Entre ces première et deuxième entrées 181, 182, ces deux flans annulaires délimitent un espace dit de raccordement 101. Du côté opposé à l'espace de raccordement, le manchon interne 12 est prolongé par un soufflet 13 à déformation axiale formé par une succession d'ondes annulaires. A son extrémité opposée à l'espace de raccordement, le soufflet 13 se raccorde par un troisième flanc annulaire 123 à l'extrémité du manchon externe 11, refermant ainsi de façon étanche l'enveloppe du composant compensateur 1. Le soufflet 13 est agencé pour pouvoir absorber, par flexion des ondes annulaires qu'il comprend, les différences de position longitudinales des première 181 et deuxième 182 entrées l'une par rapport à l'autre, par exemple sous la forme d'une variation de l'écart E812 entre le premier 118 et le deuxième 128 flan annulaire de l'espace de raccordement 101. Typiquement, si le composant est monté à froid, la dilatation des tuyauteries 81, 82 du circuit provoquera une diminution de cet écart E812, et donc une mise en traction axiale du soufflet 13. L'espace de circulation 108 de la tuyauterie communique ainsi avec l'espace de raccordement 101, avec l'espace dit intermédiaire compris entre les deux manchons 11, 12, et avec l'espace dit de compensation compris entre le soufflet 13 et le manchon externe 11, lesquels forment un espace dit statique 100. Bien que le fluide caloporteur puisse ainsi se répandre dans cet espace statique 100, le volume qui s'y trouve ne circule pas en fonctionnement normal et n'est pas réchauffé par le liquide circulant 8 dans la tuyauterie. L'espace statique est en outre séparé thermiquement de l'espace de circulation 108 par la lame liquide statique annulaire de l'espace de raccordement et par la lame liquide statique cylindrique de l'espace intermédiaire. Ces lames liquides statiques sont refroidies par l'atmosphère extérieure, leur longueur constitue un frein thermique permettant de maintenir un gradient thermique entre la température du fluide circulant 8 et l'espace de compensation 103, et en particulier le soufflet 13. En effet, la résistance thermique est caractérisée par la conduction thermique axiale entre la source chaude (constituée par l'espace de circulation 108) et la source froide (l'air ambiant). Compte tenu du rapport des conductivités thermiques entre le fluide circulant 8 (en particulier dans le cas d'un fluide métallique) et l’enveloppe (en particulier le manchon externe 11) associée à son éventuel isolant thermique 110, le transfert thermique est principalement réalisé par le fluide de l'espace intermédiaire 102. La résistance thermique équivalente à la conduction thermique axiale peut être approximée par la relation : , avec Re et Ri les rayons externe et interne du frein thermique, la longueur de la lame fluide et la conductivité thermique du fluide. Cette résistance thermique est donc d’autant plus élevée (et donc efficace) que le rapport est proche de 1, c'est-à-dire que la lame liquide est fine, et que la longueur de la lame fluide est grande. Dans ce calcul, le fluide est considéré comme statique, l’échange thermique au sein du fluide est donc purement conductif. Ainsi, comme illustré en FIG. 3 , dans le cas d'un fluide circulant à 550°C, ce gradient thermique permet d'obtenir une température descendue à 400°C à l'entrée de l'espace statique, ce qui permet au soufflet 13 de rester à une température encore inférieure et d'améliorer sa durée de vie. Dans un plan axial vertical, le manchon externe 11 présente deux et seulement deux points radialement extrêmes, dont on voit qu'ils sont situés en dehors du soufflet de compensation 13. L'un 111 constitue un point haut (ou possiblement une ligne horizontale de points hauts), et porte un point de piquage 116 qui peut être ouvert ou fermé vers l'extérieur, permettant ainsi un purge gazeuse facilitée du composant 1 par exemple lors d'un remplissage du circuit. L'autre 112 constitue un point bas (ou possiblement une ligne horizontale de points bas), et porte un point de piquage 117 qui peut être ouvert ou fermé vers l'extérieur, permettant ainsi une vidange liquide complète du composant compensateur 1, et donc une bonne évacuation du liquide usagé et des résidus allogènes qu'il peut contenir. Concernant le soufflet 13, on remarquera que tous les points bas des ondes 131 de sa partie supérieure peuvent se vider par gravité en suivant la périphérie du soufflet jusqu'aux ondes de la partie inférieure 132 du soufflet, lesquelles ne présentent aucun point bas puisqu'elles peuvent se vider par gravité jusqu'au point bas 112 de la paroi intérieure du manchon externe 11. Les parties constituant l'enveloppe étanche, en particulier le soufflet, les manchons externe et interne et les flans, sont typiquement réalisées dans des matériaux comme un acier inoxydable (par exemple 316L) ou ses alliages, ou en inconel, ou titane, ou un alliage incluant ces matériaux, ou tout matériau connu comme adapté aux conditions de température et pression mises en œuvre. Leur assemblage est fait de préférence par soudure, notamment selon un ou des procédés connus dans ce domaine et pour ces matériaux. Les parties isolantes sont par exemple réalisées en laine de roche, ou dans des matériaux connus comme adaptés pour ces conditions. Par exemple pour une installation de circulation de fluide caloporteur à base de sodium, notamment pour un circuit secondaire de centrale d'énergie, les tuyauteries représentent typiquement une ou plusieurs centaines de mètres et sont typiquement d'un diamètre de l'ordre de 700mm. Le composant compensateur de dilatation présente alors des dimensions similaires pour les première et deuxième entrées, et un manchon externe d'un diamètre de l'ordre de 1000 mm de diamètre. Deuxième exemple de mode de réalisation Un deuxième exemple de mode de réalisation de l'invention est illustré en FIG. 4 , dans lequel le compensateur 1' comporte un premier soufflet de compensation 13 similaire à celui du composant de la FIG. 2 et un deuxième soufflet 13' sur un deuxième manchon interne 12' monté du côté opposé aux premiers 13, 12 par rapport à l'espace de raccordement 101. A l'intérieur d'un même manchon externe 11, ce composant 1' comporte ainsi un deuxième espace intermédiaire 102' et un deuxième espace de compensation 103', formant un espace statique 100 commun. De préférence, par exemple pour un meilleur comportement mécanique, les deuxièmes soufflets et manchons sont identiques aux premiers et montés de façon symétrique. Les deux manchons sont alors connectés de façon étanche avec la première 181 et la deuxième 182 entrées : les manchons internes 12 et 12' sont connectés directement avec la deuxième entrée 182 et respectivement la première entrée 181, tandis que le manchon externe 11 est connecté à ces deux entrées de façon indirecte par l'intermédiaire des soufflets 13, 13' et des manchons internes 12, 12'. De façon similaire aux exemples précédents, ces connexions permettent un passage du fluide entre l'espace statique 100 et l'espace de circulation 108 au niveau d'une même région de raccordement 101. Ce type de configuration permet par exemple d'avoir une plus grande capacité de compensation avec un unique composant et donc un seul montage dans le circuit. Cela peut être intéressant par exemple pour éviter d'avoir à utiliser un soufflet de plus grande longueur, ce qui constitue une contrainte conséquente lors de la fabrication. Troisième exemple de mode de réalisation Un troisième exemple de mode de réalisation de l'invention est illustré en FIG. 5 . Par rapport à la structure de celui de la FIG. 2 , le composant 1" de ce troisième exemple présente un manchon interne 12 d'un diamètre inférieur, permettant par exemple un écart D12 plus important avec le manchon externe 11, mais aussi qui présente une forme plus simple. Autour du manchon interne 12, ce composant 1" comporte en outre un manchon intermédiaire thermiquement isolant, qui est relié au premier flan de raccordement 118 de façon à limiter voire empêcher la communication liquide entre, d'une part, les espaces de circulation 108 et de raccordement 101 et, d'autre part, la partie dite intermédiaire externe 105 de l'espace statique 100. La présence de ce manchon isolant "intermédiaire" 14 délimite ainsi, entre l'espace de raccordement 101 et l'espace de compensation 103, un espace intermédiaire dit interne 104 radialement réduit par rapport à l'écart entre les manchons interne 12 et externe 11. Cette réduction limite ainsi l'épaisseur de la lame liquide qui y circule, et aussi par là-même limite le flux thermique qui y circule. Par rapport à la configuration de la FIG. 2 , on obtient ainsi une forme imposant moins de contraintes pour la fabrication et/ou l'assemblage de ces manchons 11, 12 et du composant compensateur 1" lui-même, tout en rendant possible une lame liquide interne 104 de faible épaisseur ce qui préserve voire améliore l'efficacité du frein thermique amélioré entre le fluide circulant 8 et le soufflet 13. Dans cet exemple, le manchon externe 11 porte des ailettes de refroidissement 1101 optionnelles, ici soudées en position longitudinale. On notera que ces ailettes optionnelles sont aussi prévues pour les autres exemples de modes de réalisation. Quatrième exemple de mode de réalisation Un quatrième exemple de mode de réalisation de l'invention est illustré en FIG. 6 , avec un composant 1"' qui présente par rapport à celui de la FIG. 5 les mêmes modifications que celui de la FIG. 4 par rapport à celui de la FIG. 2 : la structure de compensation avec manchon intermédiaire isolant 14 est doublée et répartie des deux côtés de l'espace de raccordement 101, avec des avantages similaires. Bien sûr, l'invention n'est pas limitée aux exemples qui viennent d'être décrits et de nombreux aménagements peuvent être apportés à ces exemples sans sortir du cadre de l'invention. Nomenclature (Fig.2 à Fig.6) 1,1’,1",1"’ composant compensateur de dilatation 100 espace statique 101 région de raccordement 102, 102' espace intermédiaire 103 espace de compensation 104 espace intermédiaire interne, lame liquide interne 105 partie intermédiaire externe 108 espace de circulation 11 manchon externe 110 isolant thermique de l'enveloppe 1101 ailettes longitudinales de refroidissement 111, 112 points radialement extrêmes, points haut et bas 116 piquage de purge gazeuse (point haut) 117 piquage de vidange liquide (point bas) 118, 128 premier et deuxième flans de raccordement 12, 12' manchon interne 123 troisième flan, d'extrémité 13, 13' soufflet de compensation 131 ondes verticalement supérieures du soufflet 132 ondes verticalement inférieures du soufflet 14 manchon intermédiaire thermiquement isolant 181 première entrée 182 deuxième entrée 8 fluide circulant 81 première tuyauterie 811 isolant de la première tuyauterie 82 deuxième tuyauterie 821 isolant de la deuxième tuyauterie D12 écart entre les manchons interne et externe E812 écart axial causé par la dilatation thermique des tuyauteries Composant (1, 1', 1", 1"') de tuyauterie pour un circuit (81, 82) de circulation de fluide (8) prévu pour varier entre une température minimale et une température maximale, comprenant : un espace de circulation (108) prévu pour être traversé par ladite circulation de fluide entre une première entrée (181) et une deuxième entrée (182) ; un manchon interne (12) et un manchon externe (13) insérés l'un dans l'autre pour définir entre eux un espace dit statique (100) qui n'est pas traversé par ladite circulation de fluide et est thermiquement éloigné dudit espace de circulation (108), permettant ainsi audit espace statique de présenter une température inférieure à celle du fluide circulant dans ledit circuit lorsque la température du fluide circulant (8) est supérieure à la température ambiante, lesquels manchons interne et externe : sont connectés de façon étanche avec la première (181) et la deuxième (182) entrées, notamment le manchon externe (11) avec la première entrée (181) et le manchon interne (12) avec la deuxième entrée (182, de façon à permettre un passage dudit fluide entre ledit espace statique (100) et ledit espace de circulation (108) en au moins une région dite région de raccordement (101), et sont connectés entre eux de façon étanche par au moins un soufflet à déformation axiale (13), dit soufflet de compensation, lequel est agencé pour accepter une déformation élastique axiale permettant de compenser une variation de l'écart axial (E812) entre la première entrée (181) et la deuxième entrée (182), l'une par rapport à l'autre, causée par une dilatation axiale de la tuyauterie (81, 82) dudit circuit de circulation lorsque la température du fluide circulant varie entre ladite température minimale et ladite température maximale ; ledit composant étant caractérisé en ce que ledit manchon externe (11) présente une forme dans laquelle, selon au moins un plan qui lui est sagittal, les points radialement extrêmes (111, 112) de sa paroi intérieure sont tous situés en dehors des parties dudit soufflet (13) prévues pour encaisser la déformation élastique produisant ladite compensation de dilatation, de façon à ce que lesdits points radialement extrêmes (111, 112) forment la totalité des points bas et/ou points hauts dudit espace statique (100) lorsque ledit composant (1) est installé avec lesdits manchons (11, 12) en position axialement horizontale. Dispositif selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le ou les points radialement extrêmes (111, 112) du manchon externe (11) comprennent chacun une connexion fluide agencée pour pouvoir y raccorder un piquage de vidange liquide (117) et/ou un piquage de purge gazeuse (116). Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le soufflet de compensation (13) est disposé à l'intérieur du manchon externe (11), et notamment de façon concentrique avec le manchon interne (12) ou formant lui-même ledit manchon interne, ledit soufflet de compensation recevant ainsi la pression sur sa surface "externe". Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les manchons interne (12) et externe (11) sont agencés pour entourer radialement les première (181, 182) et deuxième entrées et/ou la tuyauterie (81, 82) à laquelle ils sont raccordés. Dispositif selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la partie de l'espace statique qui est au contact de la paroi intérieure du soufflet de compensation (13), dite espace de compensation (103), communique avec l'espace de circulation (108) par un espace dit intermédiaire (102) qui est axialement allongé par rapport aux manchons interne (12) et externe (11) et thermiquement éloigné dudit espace de circulation (108), réalisant ainsi un frein thermique dans une direction axiale pour un flux thermique s'établissant au sein du fluide entre l'espace de circulation (108) et ledit espace de compensation (103), notamment sous la forme d'une lame liquide sensiblement statique entourant le manchon interne et thermiquement éloignée de l'espace de circulation. Dispositif selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le manchon interne (12) est entouré, à l'intérieur de l'espace statique (100), par un manchon thermiquement isolant (14) qui recouvre la région de raccordement (101) et s'étend en direction du au moins un soufflet de compensation (13), délimitant ainsi à l'intérieur dudit manchon isolant (14) une lame liquide (104) allongée et de faible épaisseur formant un frein thermique entre la région de raccordement (101) et le soufflet de compensation (13), indépendamment de l'écart (D12) radial existant entre le manchon interne (12) et le manchon externe (11). Dispositif selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu'il comporte au moins deux soufflets de compensation (13, 13'), notamment disposés à l'intérieur d'un même manchon externe (11), dont les espaces de compensation (103, 103') font partie d'un même espace statique (100) et sont disposés de part et d'autre de la région de raccordement (101) dudit espace statique. Installation de circulation de fluide (8) au sein d'un circuit de tuyauterie, notamment métallique, notamment fonctionnant dans une température ambiante inférieure à 50°C, prévue pour un fluide circulant à une température supérieure à 400°C, notamment supérieure à 450°C voire à 500°C, notamment inférieure à 600°C et par exemple autour de 550°C, caractérisé en ce que ledit circuit comprend un ou plusieurs composants compensateurs (1, 1', 1", 1"') de tuyauterie selon l’une quelconque des revendications précédentes mis en œuvre pour réaliser une compensation de tout ou partie de la dilation axiale de la tuyauterie (81, 82) dudit circuit. Installation selon la revendication précédente, caractérisée en ce que le composant compensateur (1, 1', 1", 1"') est monté de façon à ce que la dilatation des tuyauteries (81, 82) du circuit tende à comprimer axialement le ou les soufflets (13, 13') dudit composant compensateur lors de leur montée en température. Installation selon la revendication précédente, caractérisée en ce que le fluide circulant est ou comprend un sel liquide ou un métal liquide. Installation selon la revendication précédente, caractérisée en ce que le fluide circulant est ou comprend du sodium liquide. Installation selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le fluide est utilisé comme fluide caloporteur.