FR 3163156 A1 20251212 FR 2406032 A 20240607 Procédé de contrôle d’une mesure de débit de remplissage d’un réservoir (10) relié à une station (100) de distribution d’un fluide sous pression, la station (100) comprenant une source (2) de fluide, un distributeur (4) relié à la source (2) ainsi qu’un flexible (6) d’alimentation relié au distributeur (4) et destiné à être couplé au réservoir (10) à remplir, le distributeur (4) étant équipé d’un capteur de pression, un capteur de température, et un débitmètre, le procédé comprenant les opérations suivantes : - mesure (S1) d’une donnée ( ) du débit à un instant ( à l’aide du débitmètre installé au niveau du distributeur (4), - estimation (S2) d’une donnée ( ) du débit au niveau du distributeur (4) à l’instant (t , l’estimation étant basée sur les paramètres suivants: une première donnée de la pression ( ) du fluide à l’instant (t) mesurée par le capteur de pression installé au niveau du distributeur, une deuxième donnée de la température ( ) du fluide à l’instant (t) mesurée par le capteur de température installé au niveau du distributeur (4), une troisième donnée de la pression ( ) du fluide à l’instant (t) dans le réservoir (10) à remplir, la troisième donnée étant mesurée à l’aide d’un capteur de pression disposé dans le réservoir (10) ou calculée à partir d’un modèle physique, une quatrième donnée prédéterminée du coefficient de pertes de charge hydraulique ( ) dues au flexible (6) d’alimentation, - comparaison (S3) entre la donnée mesurée ( ) et la donnée estimée ( ) du débit à l’instant (t , - génération (S4) d’un signal représentatif de la fiabilité de la donnée estimée ( ) du débit. Figure de l’abrégé : Figure 2 Procédé de contrôle d’une mesure de débit de remplissage d’un réservoir relié à une station de distribution d’un fluide sous pression. L’invention concerne un procédé de contrôle d’une mesure de débit de remplissage d’un réservoir relié à une station de distribution d’un fluide sous pression. Le fluide considéré peut être de l’hydrogène gazeux. Le réservoir considéré peut être celui d’un véhicule à pile à combustible (fuel cell vehicle FCV), fonctionnant à l’hydrogène. Dans une station de distribution, il est nécessaire de connaître le débit du fluide délivré, notamment pour des fins de facturation, mais aussi pour des raisons de sécurité des opérations de remplissage. La connaissance du débit du fluide délivré permet également d’estimer le volume du réservoir, et ainsi choisir le protocole (SAE J2601) de remplissage adapté au volume du réservoir. Pour accéder à une donnée du débit de fluide transféré à un réservoir, la station de distribution comprend un débitmètre. En cas de défaillances, le débitmètre fournit des données de débit erronées. Ainsi, l’estimation du volume du réservoir, laquelle est nécessaire pour déterminer la catégorie du réservoir, sera entachée d’erreur. En outre, le choix du protocole de remplissage sera biaisé faute d’informations exactes sur la catégorie du réservoir. A titre d’illustration, un débit massique surestimé amènera à surestimer le volume du réservoir. Le remplissage s’effectuera alors selon un protocole prévu pour un réservoir plus volumineux. De même, en cas de données erronées sur le débit massique, une barrière de sécurité, censée prévenir un sur-remplissage ou un échauffement excessif du réservoir à remplir, ne peut plus assurer sa fonction de manière fiable. Pour contrôler la fiabilité des mesures de débit fournies par un débitmètre, une solution pourrait consister, d’une part, à peser le réservoir avant et après le remplissage, puis à relever la différence des masses obtenues; et d’autre part, à intégrer sur la durée du remplissage le débit mesuré par le débitmètre. En supposant que la différence entre les masses obtenues par pesage du réservoir avant et après remplissage soit précise, un écart entre le résultat ainsi obtenu et le résultat obtenu en intégrant le débit mesuré sur la durée de remplissage serait alors une indication d’une erreur sur la mesure du débit donnée par le débitmètre. Toutefois, une telle solution de contrôle induit plusieurs difficultés techniques lors du pesage du réservoir avant et après le remplissage, et requiert un temps relativement long pour réaliser ce pesage. Aussi, la solution de contrôle exposée ci-dessus n’est pas envisageable sur les stations de distribution. Il apparaît donc nécessaire de développer un procédé de contrôle de la mesure de débit de remplissage d’un réservoir alimenté par une station de distribution, qui soit simple à mettre en œuvre et qui ne requière pas de moyens additionnels sur la station. A cet effet, l’invention propose un procédé de contrôle d’une mesure de débit de remplissage d’un réservoir relié à une station de distribution d’un fluide sous pression. La station comprend une source de fluide, un distributeur relié à la source, ainsi qu’un flexible d’alimentation relié au distributeur et destiné à être couplé au réservoir à remplir. En particulier, le distributeur est équipé d’un capteur de pression, d’un capteur de température, et d’un débitmètre. Le procédé selon l’invention comprend les opérations suivantes : - mesure d’une donnée du débit à un instant t à l’aide du débitmètre installé au niveau du distributeur, - estimation d’une donnée du débit au niveau du distributeur à l’instant t, l’estimation étant basée sur les paramètres suivants: une première donnée de la pression du fluide à l’instant t mesurée par le capteur de pression installé au niveau du distributeur, une deuxième donnée de la température du fluide à l'instant t mesurée par le capteur de température installé au niveau du distributeur, une troisième donnée de la pression du fluide dans le réservoir à remplir, la troisième donnée étant mesurée à l’aide d’un capteur de pression disposé dans le réservoir ou calculée à partir d’un modèle physique, une quatrième donnée prédéterminée du coefficient de pertes de charge hydraulique dues au flexible d’alimentation, - comparaison entre la donnée mesurée et la donnée estimée du débit à l’instant t. Une telle comparaison permet de vérifier la fiabilité de la donnée mesurée du débit. Des modes de réalisation de l’invention peuvent comporter l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : - la donnée estimée du débit de remplissage à l’instant t est obtenue à partir d’une formule de calcul prédéterminée qui est fonction d’un rapport entre le coefficient prédéterminé de pertes de charges et la racine carrée de la température mesurée au niveau du distributeur, la formule de calcul comprenant : - une première sous-formule permettant d’estimer le débit pour une pression dans le distributeur inférieure au double de la pression (t) dans le réservoir, la première sous-formule étant fonction de la racine carrée de la différence entre la pression dans distributeur et la pression dans réservoir, et - une deuxième sous-formule permettant d’estimer le débit pour une pression dans le distributeur supérieure au double de la pression dans le réservoir, la deuxième sous-formule étant donnée par une fonction linéaire par rapport à la pression dans le distributeur, - la première et la seconde sous-formules , s’expriment respectivement de la manière suivante: , pour , pour avec: et : respectivement la pression dans le distributeur et la pression dans le réservoir, exprimées en [ ; : le coefficient de pertes de charge hydraulique dues au flexible d’alimentation et au conduit de réception propre au réservoir à remplir, exprimé en [ ; A : un coefficient dépendant de la masse volumique du fluide à 0°C et 1.0135 bar (exprimée en [ ), la masse volumique de l’air à 0°C et 1.0135 bar (exprimée en ] ), le facteur de compressibilité du fluide dans le distributeur (exprimé sans unité), - le coefficient (A) dépend d’un rapport entre, d’une part, le produit de la masse volumique de l’air et la masse volumique du fluide , et d’autre part, le facteur de compressibilité du fluide dans le distributeur, l’expression du coefficient (A) étant donnée par : -le procédé comprend au moins une phase d’arrêt [ ] du remplissage, la pression dans le réservoir étant déduite de la pression dans le distributeur mesurée immédiatement avant la phase d’arrêt [ ] du remplissage et/ou après la phase d’arrêt [ ] du remplissage, - la au moins une phase d’arrêt [ ] du remplissage comprend deux intervalles de temps [ ], [ ] dans chacun desquels la pression dans le distributeur varie et présente un maximum et un minimum , l’estimation de la donnée du débit de remplissage étant réalisée sur l’un quelconque desdits intervalles [ ], [ ], - l’estimation de la donnée du débit sur le premier intervalle de temps [ ] est réalisée à partir d’une première donnée de la pression dans le distributeur à un premier instant , et à partir d’une première donnée de la pression dans le réservoir au premier instant , la première donnée de la pression dans le réservoir au premier instant étant déduite d’une deuxième donnée de la pression dans le réservoir à un deuxième instant et d’une deuxième donnée de la pression dans le distributeur au deuxième instant , le premier instant étant antérieur au deuxième instant , le deuxième instant coïncidant avec la deuxième borne du premier intervalle [ ] et/ou - l’estimation de la donnée du débit sur le deuxième intervalle de temps [ ] est réalisée à partir d’une quatrième donnée de la pression dans le distributeur à un quatrième instant , et à partir d’une quatrième donnée de la pression dans le réservoir au quatrième instant , la quatrième donnée de la pression dans le réservoir étant déduite d’une troisième donnée de la pression dans le réservoir à un troisième instant , et d’une troisième donnée de la pression dans le distributeur au troisième instant , le quatrième instant étant postérieur au troisième instant , le troisième instant coïncidant avec la première borne du deuxième intervalle [ ]. - la première donnée de la pression du fluide dans le distributeur au premier instant est égale à la valeur maximale de la pression mesurée par le capteur de pression sur le premier intervalle [ ], - la quatrième donnée de la pression du fluide dans le distributeur au quatrième instant est égale à la valeur maximale de la pression mesurée par le capteur de pression sur le deuxième intervalle [ ] - la deuxième donnée de la pression du fluide dans le distributeur au deuxième instant est égale à la valeur minimale mesurée par le capteur de pression sur le premier intervalle [ ], respectivement - la troisième donnée de la pression du fluide dans le distributeur au troisième instant est égale à la valeur minimale mesurée par le capteur de pression sur le deuxième intervalle [ ], - la première donnée de la pression dans le réservoir au premier instant est égale à la deuxième donnée de la pression du fluide dans le distributeur au deuxième instant , - la quatrième donnée de la pression dans le réservoir au quatrième instant est égale à la troisième donnée de la pression dans le distributeur au troisième instant , - le procédé comprenant une étape consistant à comparer: i) la donnée mesurée par le débitmètre au deuxième instant , respectivement au troisième instant , avec une première valeur seuil prédéfinie ; et/ou ii) la différence entre la deuxième donnée et la première donnée , respectivement entre la quatrième donnée et la troisième donnée , de la pression du fluide dans le distributeur avec une deuxième valeur seuil prédéfinie , - l’égalité entre la première donnée de la pression dans le réservoir au premier instant et la deuxième donnée de la pression dans le distributeur au deuxième instant , respectivement entre la quatrième donnée de la pression dans le réservoir au quatrième instant et la troisième donnée de la pression dans le distributeur au troisième instant est admise lorsque l’un des critères suivants est satisfait : i) la donnée mesurée par le débitmètre au deuxième instant , respectivement au troisième instant , est inférieure à la première valeur seuil prédéfinie , ii) la différence entre la deuxième donnée et la première donnée , respectivement entre la quatrième donnée et la troisième donnée , de la pression du fluide dans le distributeur est inférieure à la deuxième valeur seuil prédéfinie , - la phase d’arrêt [ ] de remplissage fait partie d’une opération de test de fuite destinée à contrôler l’étanchéité d’un raccord fluidique entre le flexible d’alimentation et le réservoir à remplir, - le coefficient de pertes de charge est la somme d’une première composante relative à des pertes dues au flexible d’alimentation, et d’une deuxième composante relative à des pertes dues à un conduit de réception fixé au réservoir à remplir. D’autres particularités et avantages apparaîtront à la lecture de la description ci-après, faite en référence aux figures suivantes dans lesquelles: FIG. 1 illustre de manière schématique un réservoir relié à une station de distribution d’un fluide sous pression, la station comprenant dans cet ordre : une source, une vanne de contrôle de pression et/ou de débit, un distributeur et un flexible d’alimentation, le distributeur étant équipé d’un débitmètre, d’un capteur de pression et d’un capteur de température. FIG. 2 illustre les étapes du procédé de contrôle d’une mesure de débit de remplissage selon l’invention; FIG. 3 illustre des courbes d’évolution de paramètres physiques lors d’un essai de remplissage d’un réservoir d’essai relié à une station de distribution de la FIG. 1 : la température, la pression et le débit mesurés au niveau du distributeur, la pression mesurée dans le réservoir d’essai. La FIG. 1 illustre un réservoir 10 à remplir à partir d’une station 100 de distribution d’un fluide sous pression. Le réservoir 10 à remplir peut être celui d’un véhicule 20, et notamment d’un véhicule à pile à combustible. Dans ce cas, le réservoir 10 à remplir peut être disposé à l’intérieur du véhicule 20. La station 100 de distribution comprend une source 2 contenant le fluide gazeux sous pression, un distributeur 4 relié à la source 2, et un flexible 6 d’alimentation relié au distributeur 4 et destiné à être raccordé au réservoir 10 à remplir. En outre, la station 100 de distribution comprend une vanne 8 de contrôle de débit et/ou de pression disposée entre la source 2 et le distributeur 4. En particulier, le distributeur 4 comprend un capteur de pression, un capteur de température, et un débitmètre qui mesure le débit du fluide fourni au réservoir 10 à remplir. Le réservoir 10 à remplir peut être pourvu d’un réceptacle qui assure un couplage fluidique et mécanique avec le flexible 6 d’alimentation. Lorsque le réservoir 10 est disposé à l’intérieur d’un véhicule 20, le réceptacle est fixé à l’extérieur de celui-ci en vue d’assurer le couplage entre le réservoir 20 et le flexible 6 d’alimentation. Un conduit de réception relie alors le réceptacle au volume intérieur du réservoir 10. Au cours du remplissage d’un réservoir 10 de véhicule 20 arrimé à la station 100 de distribution, le débitmètre installé au niveau du distributeur 4 mesure le débit du fluide qui est délivré au réservoir 10 à plusieurs fins. Tout d’abord, le débit mesuré permet de déterminer le volume initial du réservoir 10 et le protocole de remplissage à appliquer pour la suite du remplissage. Ensuite, le débit mesuré permet d’assurer le respect des critères de sécurité prédéfinis en estimant la pression et la température du fluide dans le réservoir 10 via des modèles physiques, à chaque instant du remplissage. Enfin, le débit mesuré permet de déterminer la masse du fluide injectée dans le réservoir 10 aux fins de facturation. En cas de défaillance du débitmètre et d’une mesure erronée de débit, les données basées sur cette mesure, à savoir le volume initial du réservoir 10, le protocole de remplissage à choisir, la masse de fluide délivrée, etc. s’en trouvent affectées. Ceci compromet notamment la sécurité des opérations de remplissage et fausse la mesure de la quantité de fluide à facturer. Pour prévenir les inconvénients ci-dessus, en référence à la FIG. 2 , l’invention propose un nouveau procédé de contrôle de la mesure du débit de remplissage d’un réservoir 10 relié à une station de distribution 100 telle que présentée ci-dessus. Le procédé comprend les opérations suivantes : - mesure S1 d’une donnée du débit à un instant t, la mesure S1 étant effectuée à l’aide du débitmètre installé au niveau du distributeur 4, - estimation S2 d’une donnée du débit au niveau du distributeur 4 à l’instant t, - comparaison S3 entre la donnée mesurée et la donnée estimée du débit à l’instant t, - génération S4 d’un signal représentatif de la fiabilité de la donnée mesurée du débit. En particulier, l’estimation S2 est basée sur les paramètres suivants : la pression du fluide mesurée par le capteur de pression, la température du fluide mesurée par le capteur de température, la pression du fluide dans le réservoir 10 à remplir, un coefficient prédéterminé de pertes de charge hydraulique, les pertes étant dues au flexible 6 d’alimentation. De façon avantageuse, la pression du fluide dans le réservoir 10 à remplir est mesurée à l’aide d’un capteur de pression disposé dans le réservoir 10. En variante, cette pression est calculée à partir d’un modèle physique ou mesurée au niveau du flexible 6. La comparaison S3 entre la donnée mesurée du débit et la donnée estimée du débit est effectuée par un contrôleur et vise à relever un éventuel écart entre ces deux données. Lorsque l’écart relevé est supérieur à une valeur seuil donnée, le contrôleur génère un signal qui indique que la donnée de débit mesurée est erronée, et que par conséquent le débitmètre est défectueux. Ainsi, sur la base de l’écart relevé entre la donnée estimée du débit et la donnée mesurée du débit, le procédé permet de déterminer l’état du débitmètre. De façon avantageuse, la donnée estimée du débit de remplissage à l’instant t est obtenue à partir d’une relation/formule ou équation mathématique qui est fonction d’un rapport entre le coefficient de pertes de charges et la racine carrée de la température mesurée au niveau du distributeur. En particulier, la formule comprend une première sous-formule et une deuxième sous formule . La première sous-formule permet d’estimer le débit pour une pression dans le distributeur 4 inférieure au double de la pression (t) dans le réservoir 2. Cette première sous formule est une fonction de la racine carrée de la différence entre la pression dans distributeur 4 et la pression dans le réservoir 10. La deuxième sous-formule permet d’estimer le débit pour une pression dans le distributeur 4 supérieure au double de la pression dans le réservoir 2. Cette deuxième sous-formule est une fonction linéaire de la pression dans le distributeur 4. Les sous-formules et peuvent s’exprimer de la manière suivante: pour : (1) pour : (2) avec: et : respectivement la pression dans le distributeur 4 et la pression dans le réservoir à remplir 10, exprimées en (a)]; : le coefficient de pertes de charge hydraulique dues au flexible d’alimentation 6 et au conduit de réception propre au réservoir à remplir 10, exprimé en [ ; A : un coefficient dépendant de la masse volumique du fluide à 0°C et 1.0135 bar (exprimée en ), la masse volumique de l’air à 0°C et 1.0135 bar (exprimée en ), le facteur de compressibilité du fluide dans le distributeur (sans unité). Le coefficient A présent dans les relations (1) et (2) ci-dessus dépend d’un rapport entre, d’une part, le produit de la masse volumique de l’air par la masse volumique du fluide , et d’autre part le facteur de compressibilité du fluide dans le distributeur. L’expression du coefficient A peut être donnée par : (3) Dans l’expression du débit estimé donnée par la relation (1) ci-dessus, la pression du fluide dans le réservoir 10 à remplir est généralement inconnue pour la station de distribution 100. Cette pression peut être déduite de la pression mesurée par le capteur de pression installé au niveau du distributeur 4. En particulier, la pression dans le réservoir 10 à un moment donné peut être déduite de la pression dans le distributeur 4 mesurée à un moment précédent ou ultérieur. Pour déduire à partir de , l’invention se base sur les enseignements d’un essai de remplissage d’un réservoir d’essai à partir d’une station de distribution telle que décrite ci-dessus. L’essai comprend au moins une phase d’arrêt. Le réservoir d’essai est équipé d’au moins un capteur de pression. La FIG. 3 illustre des courbes d’évolution de paramètres physiques relevées au cours d’un tel essai. Il s’agit notamment de la pression, de la température et du débit du fluide au niveau du distributeur 4 de la station, et de la pression du fluide dans le réservoir d’essai. On observe sur cette FIG. 3 que, lors d’une phase d’arrêt [ ] de remplissage (ici lors de la première phase d’arrêt), la pression du fluide dans le distributeur 4 chute depuis un premier maximum mesuré à un premier instant à un minimum mesuré à un deuxième instant . Le deuxième instant étant postérieur au premier instant . On observe également que la pression du fluide dans le distributeur 2 atteint un deuxième maximum mesuré à un quatrième instant en partant d’un minimum mesuré à un troisième instant . Le quatrième instant est postérieur au troisième instant . En particulier, au deuxième instant et au troisième instant , la pression mesurée dans le distributeur 4 est identique à la pression mesurée dans le réservoir d’essai 10. Ceci marque un équilibre de pression entre le distributeur 4 et le réservoir 10 d’essai, mais aussi entre le flexible 6 et le réservoir d’essai. Cet équilibre de pression entre les instants et se traduit par la relation suivante : . De façon plus générale, on observe que la pression dans le distributeur 4 (mais aussi dans le flexible 6) s’égalise avec la pression dans le réservoir 10 juste après l’arrêt du débit massique. De même, immédiatement après le reprise du remplissage, la pression dans le distributeur 4 (mais aussi dans le flexible 6) est proche ou égale à la pression dans le réservoir 10. Par ailleurs, lors de la phase d’arrêt [ ], la mesure du débit suggère que la masse de fluide introduite dans le réservoir 10 d’essai est négligeable par rapport à la masse déjà présente dans ledit réservoir 10. Ainsi, la pression du fluide dans le réservoir 10 au deuxième instant est sensiblement égale à la pression du fluide dans le réservoir 10 au premier instant , le premier instant étant antérieur au deuxième . De même, la pression du fluide dans le réservoir 10 au troisième instant est sensiblement égale à la pression du fluide dans le réservoir 10 au quatrième instant , le quatrième instant étant postérieur au troisième instant . De ce qui précède, on peut tirer la relation suivante : De la relation (4) et de la relation (5), on déduit : Ainsi, de façon avantageuse, afin de déterminer la pression dans le réservoir 10 à remplir, et estimer la donnée du débit, le procédé comprend au moins une phase d’arrêt [ ]. Cette phase d’arrêt [ ] comprend deux intervalles de temps [ ], [ ] dans chacun desquels la pression dans le distributeur 4 varie et présente un maximum et un minimum . L’estimation S2 de la donnée du débit de remplissage peut être réalisée sur l’un quelconque des intervalles [ ], [ ]. L’estimation S2 de la donnée du débit sur le premier intervalle de temps [ ] est réalisée à partir d’une première donnée de la pression dans le distributeur 4 à un premier instant , et à partir d’une première donnée de la pression dans le réservoir 10 au premier instant . La première donnée de la pression du fluide dans le distributeur 4 au premier instant est égale à la valeur maximale de la pression mesurée par le capteur de pression sur le premier intervalle [ ]. La première donnée de la pression dans le réservoir 10 à l’instant peut être déduite d’une deuxième donnée de la pression dans le réservoir 10 à un deuxième instant et d’une deuxième donnée de la pression dans le distributeur 4 au deuxième instant . Le deuxième instant est postérieur au premier instant et coïncide avec la deuxième borne du premier intervalle [ ]. Plus spécifiquement, la première donnée de la pression dans le réservoir 10 au premier instant est égale à la deuxième donnée de la pression dans le réservoir 10 au deuxième instant . Cette dernière est égale à la deuxième donnée de la pression du fluide dans le distributeur 4 au deuxième instant . La deuxième donnée de la pression du fluide dans le distributeur 4 au deuxième instant est égale à la valeur minimale mesurée par le capteur de pression sur le premier intervalle [ ]. L’estimation de la donnée du débit sur le deuxième intervalle de temps [ ] est réalisée à partir d’une quatrième donnée de la pression dans le distributeur 4 à un quatrième instant , et à partir d’une quatrième donnée de la pression dans le réservoir au quatrième instant . La quatrième donnée de la pression du fluide dans le distributeur 4 au quatrième instant est égale à la valeur maximale de la pression mesurée par le capteur de pression sur le deuxième intervalle [ ]. La quatrième donnée de la pression dans le réservoir 10 est déduite d’une troisième donnée de la pression dans le réservoir 10 à un troisième instant , et d’une troisième donnée de la pression dans le distributeur 4 au troisième instant . Le troisième instant est antérieur au quatrième instant , et coïncide avec la première borne du deuxième intervalle [ ]. Plus spécifiquement, la quatrième donnée de la pression dans le réservoir 10 au quatrième instant est égale à la troisième donnée de la pression dans le réservoir 10 au troisième instant . Cette dernière donnée est égale à la troisième donnée de la pression dans le distributeur 4 au troisième instant . Il convient de noter que la troisième donnée de la pression du fluide dans le distributeur 4 au troisième instant est égale à la valeur minimale mesurée par le capteur de pression sur le deuxième intervalle [ ]. De façon avantageuse, le procédé comprend une opération S5 consistant à comparer la donnée du débit mesurée au deuxième instant (respectivement au troisième instant ) avec une première valeur seuil prédéfinie . En complément ou en alternative, l’opération S5 compare la différence entre la deuxième donnée et la première donnée ( respectivement la différence entre la quatrième donnée et la troisième donnée ) de la pression du fluide dans le distributeur avec une deuxième valeur seuil prédéfinie . L’égalité entre la première donnée de la pression dans le réservoir 10 au premier instant et la deuxième donnée de la pression dans le distributeur 4 au deuxième instant (respectivement entre la quatrième donnée de la pression dans le réservoir 10 au quatrième instant et la troisième donnée de la pression dans le distributeur 4 au troisième instant ) est admise lorsque l’un des critères suivants est satisfait : i) la donnée mesurée au deuxième instant (respectivement au troisième instant ) par le débitmètre est inférieure à la première valeur seuil prédéfinie , ii) la différence entre la deuxième donnée et la première donnée (respectivement entre la quatrième donnée et la troisième donnée ) de la pression du fluide dans le distributeur est inférieure à la deuxième valeur seuil prédéfinie . De façon avantageuse, la phase d’arrêt [ ] de remplissage fait partie d’une opération de test de fuite destinée à contrôler l’étanchéité d’un raccord fluidique entre le flexible d’alimentation 6 et le réservoir 10 à remplir. De façon avantageuse, le coefficient de pertes de charge est la somme d’ une première composante relative à des pertes de charge dues au flexible d’alimentation 6, et d’une deuxième composante relative des pertes de charge dues à un conduit de réception propre au réservoir à remplir. La présente méthode offre l’avantage d’estimer un débit massique sans débitmètre, en n’utilisant que les données de pression et de température provenant de la station 100 de remplissage, données considérées comme fiables et facilement accessibles à l’aide de moyens de mesure de la station de remplissage. Procédé de contrôle d’une mesure de débit de remplissage d’un réservoir (10) relié à une station (100) de distribution d’un fluide sous pression, la station (100) comprenant une source (2) de fluide, un distributeur (4) relié à la source (2) ainsi qu’un flexible (6) d’alimentation relié au distributeur (4) et destiné à être couplé au réservoir (10) à remplir, le distributeur (4) étant équipé d’un capteur de pression, un capteur de température, et un débitmètre, le procédé comprenant les opérations suivantes : - mesure (S1) d’une donnée ( ) du débit à un instant (t) déterminé à l’aide du débitmètre installé au niveau du distributeur (4), - estimation (S2) d’une donnée ( ) du débit au niveau du distributeur (4) à l’instant (t), l’estimation étant basée sur les paramètres suivants: la pression ( ) du fluide mesurée par le capteur de pression, la température ( ) du fluide mesurée par le capteur de température, la pression ( ) du fluide dans le réservoir (10) à remplir, mesurée à l’aide d’un capteur de pression disposé dans le réservoir (10) ou calculée à partir d’un modèle physique, un coefficient prédéterminé ( ) de pertes de charge hydraulique, les pertes étant dues au flexible (6) d’alimentation et à un conduit de réception propre au réservoir à remplir (10), - comparaison (S3) entre la donnée mesurée ( ) et la donnée estimée ( ) du débit à l’instant (t), - génération (S4) d’un signal représentatif de la fiabilité de la donnée estimée ( ) du débit. Procédé selon la revendication précédente, dans lequel la donnée estimée ( ) du débit de remplissage à l’instant (t) est obtenue à partir d’une formule de calcul prédéterminée ( qui est fonction d’un rapport entre le coefficient prédéterminé de pertes de charges et la racine carrée de la température ( mesurée au niveau du distributeur (4), la formule de calcul ( comprenant : - une première sous-formule ( permettant d’estimer le débit pour une pression ( dans le distributeur (4) inférieure au double de la pression (t)) dans le réservoir (10), la première sous-formule ( étant fonction de la racine carrée de la différence entre la pression dans distributeur (4) et la pression ) dans réservoir (10), et - une deuxième sous-formule permettant d’estimer le débit pour une pression dans le distributeur (4) supérieure au double de la pression dans le réservoir (10), la deuxième sous-formule étant donnée par une fonction linéaire par rapport à la pression dans le distributeur (4). Procédé selon la revendication précédente, dans lequel les première et seconde sous-formules ( , ) s’expriment respectivement de la manière suivante: , pour , pour avec: et : respectivement la pression dans le distributeur (4) et la pression dans le réservoir (10), exprimées en [ ; : le coefficient de pertes de charge hydraulique dues au flexible d’alimentation et au conduit de réception propre au réservoir à remplir, exprimé en [ ; A : un coefficient dépendant de la masse volumique du fluide à 0°C et 1.0135 bar (exprimée en [ ), la masse volumique de l’air à 0°C et 1.0135 bar (exprimée en ] ), le facteur de compressibilité du fluide dans le distributeur (exprimé sans unité). Procédé selon la revendication précédente, dans lequel le coefficient (A) dépend d’un rapport entre, d’une part, le produit de la masse volumique de l’air ( ) et la masse volumique du fluide ( ), et d’autre part le facteur de compressibilité ( ) du fluide dans le distributeur (4), l’expression du coefficient (A) étant donnée par : Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant au moins une phase d’arrêt ([ ]) du remplissage, la pression ( ) dans le réservoir (10) étant déduite de la pression ( ) dans le distributeur (4) mesurée immédiatement avant la phase d’arrêt ([ ]) du remplissage et/ou après la phase d’arrêt ([ ]) du remplissage. Procédé selon la revendication précédente, dans lequel la au moins une phase d’arrêt ([ ]) du remplissage comprend deux intervalles de temps (([ ]), ([ ])) dans chacun desquels la pression dans le distributeur (4) varie et présente un maximum et un minimum ( ), l’estimation de la donnée ( ) du débit de remplissage étant réalisée sur l’un quelconque desdits intervalles (([ ]), ([ ])). Procédé selon la revendication précédente, dans lequel a) l’estimation de la donnée ( ) du débit sur le premier intervalle de temps ([ ]) est réalisée à partir d’une première donnée de la pression ( ) dans le distributeur (4) à un premier instant ( ), et à partir d’une première donnée ( ) de la pression ( ) dans le réservoir (10) au premier instant ( ), la première donnée ( ) de la pression ( ) dans le réservoir (10) au premier instant ( ) étant déduite d’une deuxième donnée de la pression ( ) dans le réservoir (10) à un deuxième instant ( ) et d’une deuxième donnée ( ) de la pression ( ) dans le distributeur (4) au deuxième instant ( ), le premier instant ) étant antérieur au deuxième instant ( ), le deuxième instant ( ) coïncidant avec la deuxième borne du premier intervalle ([ ]) et b) l’estimation de la donnée ( ) du débit sur le deuxième intervalle de temps ([ ]) est réalisée à partir d’une quatrième donnée ( ) de la pression ( ) dans le distributeur (4) à un quatrième instant ( ), et à partir d’une quatrième donnée ( ) de la pression ( ) dans le réservoir (10) au quatrième instant ( ), la quatrième donnée ( ) de la pression ( ) dans le réservoir (10) étant déduite d’une troisième donnée de la pression ( ) dans le réservoir (10) à un troisième instant ( ), et d’une troisième donnée ( ) de la pression ( ) dans le distributeur (4) au troisième instant ( ), le quatrième instant ( ) étant postérieur au troisième instant ), le troisième instant ( ) coïncidant avec la première borne du deuxième intervalle ([ ]). Procédé selon la revendication précédente, dans lequel - la première donnée de la pression ( ) du fluide dans le distributeur (4) au premier instant ( ) est égale à la valeur maximale de la pression mesurée par le capteur de pression sur le premier intervalle ([ ]), - la quatrième donnée de la pression ( ) du fluide dans le distributeur (4) au quatrième instant ( ) est égale à la valeur maximale de la pression mesurée par le capteur de pression sur le deuxième intervalle ([ ]). Procédé selon l’une quelconque des revendications 7 ou 8, dans lequel - la deuxième donnée de la pression ( ) du fluide dans le distributeur (4) au deuxième instant ( ) est égale à la valeur minimale mesurée par le capteur de pression sur le premier intervalle ([ ]), - la troisième donnée de la pression ( ) du fluide dans le distributeur (4) au troisième instant ( ) est égale à la valeur minimale mesurée par le capteur de pression sur le deuxième intervalle ([ ]). Procédé selon l’une quelconque des revendications 7 à 9, dans lequel - la première donnée ( ) de la pression ( ) dans le réservoir (10) au premier instant ( ) est égale à la deuxième donnée de la pression ( ) du fluide dans le distributeur (4) au deuxième instant ( ), - la quatrième donnée ( ) de la pression ( ) dans le réservoir (10) au quatrième instant ( ) est égale à la troisième donnée de la pression ( ) dans le distributeur (4) au troisième instant ( ). Procédé selon l’une quelconque des revendications 7 à 10, comprenant une étape (S5) consistant à comparer: i) la donnée ( ) mesurée par le débitmètre au deuxième instant ( ), respectivement au troisième instant ( ), avec une première valeur seuil prédéfinie ( ); et/ou ii) la différence entre la deuxième donnée et la première donnée , respectivement entre la quatrième donnée et la troisième donnée , de la pression ( ) du fluide dans le distributeur (4) avec une deuxième valeur seuil prédéfinie ( ). Procédé selon la revendication précédente, dans lequel l’égalité entre la première donnée ( ) de la pression ( ) dans le réservoir (10) au premier instant ( ) et la deuxième donnée de la pression ( ) dans le distributeur (4) au deuxième instant ( ), respectivement entre la quatrième donnée ( ) de la pression ( ) dans le réservoir (10) au quatrième instant ( ) et la troisième donnée de la pression ( ) dans le distributeur (4) au troisième instant ( ) est admise lorsque l’un des critères suivants est satisfait : i) la donnée ( ) mesurée par le débitmètre au deuxième instant ( ), respectivement au troisième instant ( ), est inférieure à la première valeur seuil prédéfinie ( ), ii) la différence entre la deuxième donnée et la première donnée , respectivement entre la quatrième donnée et la troisième donnée , de la pression ( ) du fluide dans le distributeur (4) est inférieure à la deuxième valeur seuil prédéfinie ( ). Procédé selon l’une quelconque des revendications 4 à 12, dans lequel la phase d’arrêt ([ ]) de remplissage fait partie d’une opération de test de fuite destinée à contrôler l’étanchéité d’un raccord fluidique entre le flexible d’alimentation (6) et le réservoir (10) à remplir. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le coefficient de pertes de charge ( ) est la somme d’une première composante ( ) relative à des pertes dues au flexible d’alimentation, et d’une deuxième composante ( ) relative à des pertes dues à un conduit de réception fixé au réservoir (10) à remplir.