FR 3156207 A1 20250606 FR 2313601 A 20231205 Pour mesurer simultanément l’intensité du courant dans les N conducteurs d’un câble, on place (E1) autour du câble k jeux de N capteurs magnétiques avec un décalage angulaire entre les capteurs ; on calcule (E4) une pluralité de matrices inverses correspondant à différentes positions des capteurs par rapport au câble, chaque matrice inverse M -1 étant calculée après avoir mesuré (E2), au moyen des N x k capteurs, le champ magnétique produit par le courant circulant dans chaque conducteur et déterminé (E3) l’angle entre chaque conducteur et le capteur le plus proche ; on en déduit (E5), pour chaque matrice inverse M -1 , les valeurs des intensités I = (µ 0 /2π).M -1 .B, où B est la matrice des champs magnétiques et µ 0 est une perméabilité magnétique ; et on sélectionne (E6) la matrice inverse qui correspond au minimum de la différence entre les matrices des intensités obtenues à l’étape (E5) de déduction. Figure pour l’abrégé : Fig. 1 PROCÉDÉ ET DISPOSITIF DE MESURE SIMULTANÉE DE L’INTENSITÉ DU COURANT DANS CHAQUE PHASE D’UN CÂBLE ÉLECTRIQUE POLYPHASÉ La présente invention se rapporte à un procédé et à un dispositif de mesure simultanée de l’intensité du courant instantané dans chaque phase d’un câble électrique polyphasé, à courant alternatif ou continu. L’invention appartient au domaine des câbles électriques destinés au transport d’énergie et/ou à la transmission de données. Elle trouve à s’appliquer en particulier dans le domaine de l’optimisation de la distribution d’énergie dans les bâtiments. Actuellement, pour mesurer l’intensité du courant instantané dans chaque conducteur d’un câble polyphasé, ou multi-conducteurs, le plus souvent, on mesure successivement, au moyen d’une pince ampèremétrique, l’intensité du courant dans chacun des conducteurs. Toutefois, ces opérations sont consommatrices de temps et fournissent généralement des résultats peu précis. Il n’existe sur le marché aucune solution technique pratique permettant de mesurer simultanément, rapidement et avec précision, l’intensité du courant dans tous les conducteurs d’un câble polyphasé. La présente invention a pour but de remédier aux inconvénients précités de l’art antérieur. Dans ce but, la présente invention propose un procédé de mesure de l’intensité du courant dans un câble électrique comportant N conducteurs, N étant un entier supérieur ou égal à 2, remarquable en ce qu’il consiste à mesurer simultanément l’intensité du courant dans chacun des N conducteurs en effectuant des étapes consistant à : - placer un ensemble de capteurs de champ magnétique autour du câble, en au moins un emplacement sur la longueur du câble, cet ensemble de capteurs comportant k jeux de N capteurs, k étant un entier supérieur ou égal à 2, les N x k capteurs de cet ensemble étant répartis sur un cercle et les N capteurs ayant entre eux un décalage angulaire inférieur ou égal à 2π/N ; - calculer une pluralité de matrices inverses M -1 correspondant chacune à une position différente de l’ensemble de capteurs par rapport au câble, chaque position de l’ensemble de capteurs par rapport au câble étant définie, en assimilant les conducteurs et les capteurs à des points et les N conducteurs étant situés sur un cercle, par : - l’angle entre un conducteur et le capteur le plus proche parmi les N x k capteurs de l’ensemble susmentionné, cet angle étant défini par rapport au centre du cercle sur lequel sont situés les capteurs ; - les coordonnées cartésiennes du centre du cercle sur lequel sont situés les capteurs, dans un repère cartésien ayant pour origine le centre du cercle sur lequel sont situés les conducteurs et - le rayon du cercle sur lequel sont situés les conducteurs, chaque matrice inverse M -1 étant calculée à la suite des étapes consistant à : - mesurer simultanément, pour chacun des N conducteurs, au moins une composante du champ magnétique produit par le courant circulant dans le conducteur, au moyen de l’ensemble de N x k capteurs de champ magnétique ; et - pour chacun des N conducteurs, déterminer l’angle entre ce conducteur et le capteur de champ magnétique le plus proche, les intensités des courants dans les conducteurs étant liées aux composantes du champ magnétique mesurées par la relation B = p.M.I où B est la matrice des composantes du champ magnétique, I est la matrice des intensités des courants, M est une matrice comportant une pluralité de coefficients de proportionnalité dépendant des angles entre les conducteurs et les capteurs de champ magnétique et p est un coefficient prédéterminé ; - à la suite de l’étape de calcul de la pluralité de matrices inverses M -1 , en déduire , pour chaque matrice inverse M -1 , les valeurs des intensités des courants I = (µ 0 /2π).M -1 .B, où µ 0 est une perméabilité magnétique équivalente qui prend en compte la présence de matériaux isolants dans le câble ; et - sélectionner, parmi la pluralité de matrices inverses M -1 calculées à l’étape de calcul susmentionnée, la matrice inverse qui correspond à la valeur minimale de la différence entre les matrices des intensités des courants obtenues à l’étape de déduction pour chaque position de l’ensemble de capteurs par rapport au câble, l’intensité du courant dans chacun des N conducteurs du câble étant la valeur obtenue par l’intermédiaire de la matrice inverse calculée à l’étape de calcul et sélectionnée à l’étape de sélection. Ainsi, l’invention permet de mesurer en une seule opération l’intensité du courant dans tous les conducteurs du câble et d’obtenir rapidement des résultats extrêmement précis, sans avoir besoin d’ôter la gaine du câble. En outre, l’installation des capteurs de champ magnétique autour des câbles est aisée et ne cause aux câbles aucune dégradation, marque ou déformation. De plus, étant donné que la position des capteurs de champ magnétique par rapport aux conducteurs du câble est inconnue, la prise en compte du décalage angulaire entre capteurs et conducteurs permet d’augmenter la précision des valeurs d’intensité obtenues. Par ailleurs, il n’est pas nécessaire de stocker ni avoir accès à une bibliothèque de matrices, étant donné que la pluralité de matrices inverses n’a pas été construite préalablement à l’exécution du procédé, mais est calculée à chaque fois que le procédé est mis en œuvre. En outre, le nombre N x k de capteurs, combiné au calcul de la pluralité de matrices inverses M -1 et de la sélection de la « meilleure » matrice, au sens où la différence résiduelle dans le calcul des intensités des courants est la plus faible, permet d’obtenir une précision accrue dans la mesure des intensités des courants qui circulent dans chacun des N conducteurs du câble électrique. L’invention offre de nombreuses applications, telles que l’identification de répartitions déséquilibrées du courant parfois révélatrices d’une alimentation défectueuse, l’anticipation de pannes de câble lorsqu’un conducteur atteint une température excessive ou encore la réduction de la consommation d’énergie électrique dans une installation. Dans un mode particulier de réalisation, l’étape de mesure consiste à mesurer simultanément, pour chacun des conducteurs, la composante tangentielle et/ou la composante radiale du champ magnétique produit par le courant circulant dans le conducteur, au moyen de l’ensemble de N x k capteurs de champ magnétique. Cela permet de minimiser l’erreur sur les valeurs d’intensités obtenues, c’est-à-dire d’augmenter encore la précision de ces valeurs. Dans un mode particulier de réalisation, les N capteurs ont entre eux un décalage angulaire de 2π/N. Cela permet d’obtenir une résolution particulièrement élevée dans les mesures des intensités, ce qui garantit une haute précision de mesure. Dans un mode particulier de réalisation, les k jeux de capteurs ont entre eux un décalage angulaire de 2π/(k x N). Dans le même but que celui indiqué plus haut, la présente invention propose également un dispositif de mesure de l’intensité du courant dans un câble électrique comportant N conducteurs, N étant un entier supérieur ou égal à 2, remarquable en ce qu’il comporte : l’ensemble de N x k capteurs de champ magnétique susmentionné, k étant un entier supérieur ou égal à 2 ; un moyen de traitement adapté à recevoir les valeurs des composantes du champ magnétique et à appliquer les étapes de détermination d’angle, de calcul de matrices inverses, de déduction de valeurs des intensités du courant et de sélection comprises dans un procédé tel que décrit succinctement ci-dessus. Dans un mode particulier de réalisation, le dispositif comporte en outre un boîtier contenant l’ensemble de N x k capteurs de champ magnétique. Cela facilite l’installation du dispositif autour du câble, car il n’est ainsi pas nécessaire d’installer chaque capteur individuellement. Dans un mode particulier de réalisation, le boîtier est entouré d’un blindage électromagnétique. Cela permet d’empêcher la pénétration de perturbations électromagnétiques dues par exemple au champ magnétique terrestre permanent et à d’éventuelles sources de champ électromagnétique situées à proximité du câble et des capteurs. Dans un mode particulier de réalisation, le boîtier présente une section formée de deux demi-anneaux, adaptée au positionnement du dispositif autour du câble. Cette configuration permet une installation rapide du dispositif autour du câble, qui est donc logé au centre de l’ouverture circulaire formée par la réunion des deux demi-anneaux. Dans un mode particulier de réalisation, le dispositif comporte en outre au moins un capteur additionnel de champ magnétique adapté à mesurer le champ magnétique terrestre. Cela permet de prendre en compte la valeur du champ magnétique terrestre, qui peut ainsi être soustraite lors du traitement des valeurs de champ magnétique recueillies par les capteurs. Dans un mode particulier de réalisation, l’au moins un capteur additionnel est disposé à l’intérieur du boîtier et/ou à l’extérieur du boîtier. Toujours dans le même but que celui indiqué plus haut, la présente invention propose aussi un agencement de câble électrique comportant un câble électrique comportant N conducteurs, N étant un entier supérieur ou égal à 2, cet agencement étant remarquable en ce qu’il comporte en outre au moins un dispositif tel que succinctement décrit ci-dessus placé autour du câble. Dans un mode particulier de réalisation, l’agencement de câble électrique comporte une pluralité de dispositifs tels que succinctement décrits ci-dessus, placés autour du câble à des intervalles prédéterminés les uns des autres. Cela permet d’assurer une mesure adéquate des intensités des courants dans les conducteurs du câble au cas où ces conducteurs seraient torsadés de telle sorte qu’ils seraient susceptibles d’influencer la sensibilité de la mesure des intensités. Les autres caractéristiques particulières et avantages du dispositif et de l’agencement de câble électrique étant similaires à ceux du procédé, ils ne sont pas répétés ici. D’autres aspects et avantages de l’invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-après de modes particuliers de réalisation, donnés à titre d’exemples nullement limitatifs, en référence aux dessins annexés, dans lesquels : FIG. 1 est un organigramme illustrant des étapes d’un procédé conforme à la présente invention, dans un mode particulier de réalisation. FIG. 2 est une représentation géométrique illustrant différents paramètres utilisés dans un procédé conforme à la présente invention, dans un exemple non limitatif où le câble électrique considéré comporte cinq conducteurs. FIG. 3 est une représentation schématique d’un dispositif et d’un agencement de câble électrique conformes à la présente invention, dans un mode particulier de réalisation. FIG. 4 est une représentation schématique d’un agencement de câble électrique conforme à la présente invention, dans un autre mode particulier de réalisation. FIG. 5 une autre représentation géométrique illustrant différents paramètres utilisés dans un procédé conforme à la présente invention, dans un exemple non limitatif où le câble électrique considéré comporte cinq conducteurs. Description de mode(s) de réalisation La présente invention considère un câble polyphasé, ou multi-conducteurs, à courant alternatif ou continu. On note N le nombre de conducteurs du câble. N est un entier supérieur ou égal à 2. Ces conducteurs ne sont pas nécessairement identiques. L’invention repose sur la mesure locale d’au moins une composante du champ magnétique émis par les sources de courant, qui sont ici les N conducteurs, au moyen de capteurs de champ magnétique. En bref, étant donné qu’un câble polyphasé comporte plusieurs densités de courant provenant de ses N conducteurs, on peut dans un premier temps calculer le champ magnétique produit par le courant en utilisant la loi de Biot-Savart, puis inverser l’ensemble des mesures locales de composantes du champ magnétique en déterminant une matrice inverse, afin d’obtenir les intensités de courant provenant des N sources de courant. Ainsi, comme le montre l’organigramme de la FIG. 1 , le procédé, conforme à l’invention, de mesure de l’intensité du courant dans un câble électrique comportant N conducteurs, consiste à mesurer simultanément l’intensité du courant dans chacun des N conducteurs, comme détaillé ci-après. Une première étape E1 consiste à placer un ensemble de capteurs de champ magnétique autour du câble, en au moins un emplacement sur la longueur du câble. L’ensemble de capteurs comporte k jeux de N capteurs, k étant un entier supérieur ou égal à 2, c’est-à-dire K jeux de capteurs de champ magnétique comportant chacun N capteurs de champ magnétique. A titre d’exemple nullement limitatif, on peut choisir k = 2, autrement dit un ensemble de capteurs constitué d’un premier jeu de N capteurs et d’un second jeu de N capteurs, de sorte que dans cet exemple non limitatif, il y a deux fois plus de capteurs que de conducteurs. Les N x k capteurs de l’ensemble de capteurs sont répartis sur un cercle Ts, de rayon R, comme illustré sur la FIG. 5 . Il peut exister entre les capteurs de chaque jeu de N capteurs un décalage angulaire, autrement dit, on peut ne pas positionner deux jeux de capteurs de la même façon par rapport au câble. Cela permet de multiplier les mesures afin d’augmenter la précision de la valeur des intensités qui sera obtenue à la fin de de l’exécution de l’ensemble des étapes du procédé conforme à la présente invention. En l’occurrence, les N capteurs ont entre eux un décalage angulaire compris entre 0 et 2π/N, c’est-à-dire que ce décalage angulaire est inférieur ou égal à 2π/N. Avantageusement, le décalage angulaire entre les N capteurs est de 2π/N. Avantageusement, le décalage angulaire entre chaque jeu de N capteurs est de 2π/(k x N). L’étape E1 peut par exemple consister à fixer autour du câble un ou plusieurs dispositifs conformes à l’invention, chaque dispositif contenant tout ou partie de l’ensemble de capteurs susmentionné. Le dispositif conforme à l’invention est décrit plus loin en référence aux figures 3 et 4. Durant l’opération d’installation d’un ou plusieurs dispositifs conformes à l’invention à l’étape E1, aucun mouvement n’est requis, ni du ou des dispositifs, ni du câble, ni du ou des dispositifs par rapport au câble ou vice versa, qu’il s’agisse d’un mouvement de translation, d’un mouvement de rotation, ou de tout autre mouvement. En outre, il n’existe aucune contrainte quant à la connaissance ou à l’application des valeurs d’intensité du courant électrique circulant dans les conducteurs du câble. Puis une étape E2 consiste à mesurer simultanément, pour chacun des N conducteurs du câble, au moins une composante du champ magnétique produit par le courant circulant dans ce conducteur. Ces mesures simultanées sont effectuées au moyen de l’ensemble de N x k capteurs de champ magnétique. Dans un mode particulier de réalisation, l’ensemble de capteurs de champ magnétique peut mesurer pour chaque conducteur uniquement la composante tangentielle ou uniquement la composante radiale du champ magnétique. En variante, pour plus de précision, l’ensemble de capteurs de champ magnétique peut mesurer pour chaque conducteur à la fois la composante tangentielle et la composante radiale du champ magnétique. Ensuite, lors d’une étape E3, pour chacun des conducteurs, on détermine l’angle α entre ce conducteur et le capteur de champ magnétique le plus proche parmi les N x k capteurs de l’ensemble de capteurs de champ magnétique. L’angle α est défini par rapport au centre du cercle Ts sur lequel sont situés les capteurs, en assimilant les conducteurs et les capteurs à des points. Comme indiqué plus haut, les capteurs sont situés sur un cercle Ts. En outre, les conducteurs sont situés sur un cercle Tc. En effet, pour simplifier, on émet l’hypothèse que chaque conducteur présente une section infiniment petite et que le champ magnétique capté par chaque capteur est localisé en un point correspondant à l’emplacement du capteur. Les figures 2 et 5 illustrent schématiquement à titre d’exemple nullement limitatif un câble de section circulaire comportant cinq conducteurs régulièrement répartis à l’intérieur du câble, qui sont assimilés à cinq points C1 à C5 équidistants les uns des autres sur la circonférence d’un cercle Tc. Seul le capteur de champ magnétique le plus proche du conducteur C1 a été représenté et est symbolisé par le point A sur la FIG. 2 et par le point S 1 sur la FIG. 5 . Le rayon du cercle Tc est désigné par r, la distance entre le conducteur C 1 et le capteur A est désignée par d 1 sur la FIG. 2 et la distance correspondante entre le conducteur C 1 et le capteur S 1 est désignée par d i,j sur la FIG. 5 , le segment de droite reliant le capteur A et le centre du cercle Tc est désigné par d’ 1 sur la FIG. 2 , l’angle au point A entre le segment de droite d’ 1 et le segment de droite reliant le conducteur C1 et le point A est désigné par β sur la FIG. 2 et le même angle est désigné par δ i,j sur la FIG. 5 . Sur la FIG. 2 , le champ magnétique capté par le capteur A est représenté par le vecteur B 1 , qui est orthogonal au segment de droite reliant le conducteur C1 et le point A et sur la FIG. 5 , le même champ magnétique est représenté par le vecteur B tot . dont la composante tangentielle est représentée par le vecteur B τ et la composante radiale est représentée par le vecteur B ρ . Pour un câble comportant N conducteurs produisant chacun un champ magnétique B i , i = 1, …, N, la composante B A du champ magnétique au point A provenant des N conducteurs est définie comme suit : où : B im est la composante du champ magnétique provenant du i ème conducteur captée par le m ième capteur ; les angles α i et β i sont définis pour le i ème conducteur de façon similaire aux angles α et β définis plus haut, respectivement ; d i désigne la distance entre le i ème conducteur et le capteur le plus proche ; µ 0 est une perméabilité magnétique équivalente qui prend en compte la présence de matériaux isolants dans le câble ; r est comme défini plus haut le rayon du cercle Tc ; et I im est la valeur de l’intensité du courant circulant dans le i ème conducteur et déduite de la mesure de champ magnétique effectuée par le m i ème capteur. Ainsi, les intensités des courants dans les conducteurs sont liées aux composantes du champ magnétique mesurées, par la relation B = p.M.I où B est la matrice des composantes du champ magnétique mesurées dans tous les conducteurs par tous les capteurs, I est la matrice des intensités des courants circulant dans tous les conducteurs, M est une matrice comportant une pluralité de coefficients de proportionnalité dépendant des angles entre les conducteurs et les capteurs de champ magnétique et p est un coefficient prédéterminé. Il en découle I = (µ 0 /2π).M -1 .B, où M -1 est la matrice inverse de M. Ainsi, comme le montre la FIG. 1 , à la suite des étapes E2 de mesure et E3 de détermination de l’angle α entre chaque conducteur et le capteur le plus proche, on effectue une étape E4 consistant à calculer une pluralité de matrices inverses M -1 correspondant chacune à une position différente de l’ensemble de capteurs par rapport au câble. Chaque position de l’ensemble de capteurs par rapport au câble est définie par : - l’angle entre un conducteur et le capteur le plus proche parmi les N x k capteurs de l’ensemble de capteurs, cet angle étant défini par rapport au centre du cercle Ts sur lequel sont situés les capteurs ; - les coordonnées cartésiennes (x exc ,y exc ), représentées sur la FIG. 5 , du centre du cercle Ts sur lequel sont situés les capteurs, dans un repère cartésien ayant pour origine le centre du cercle Tc sur lequel sont situés les conducteurs (le centre du cercle Tc ayant donc (0,0) pour coordonnées cartésiennes, comme représenté sur la FIG. 5 ) ; et - le rayon r du cercle Tc sur lequel sont situés les conducteurs. Le calcul de la pluralité de matrices inverses M -1 à l’étape E4 permet d’en déduire, à l’étape suivante E5, pour chaque matrice inverse M -1 , des valeurs des intensités des courants I = (µ 0 /2π).M -1 .B dans tous les conducteurs du câble. Puis lors d’une étape E6, on compare entre eux les matrices donnant des valeurs des intensités des courants I obtenues à l’étape E5 de déduction et on sélectionne, pami la pluralité de matrices inverses M -1 calculées à l’étape E4 de calcul, la matrice inverse M -1 qui correspond à la valeur minimale de la différence entre les matrices des intensités des courants I obtenues à l’étape E5. La valeur retenue pour l’intensité du courant dans chacun des N conducteurs du câble est donc la valeur obtenue par l’intermédiaire de la matrice inverse M -1 calculée à l’étape E4 de calcul et sélectionnée à l’étape E6 de sélection. A titre d’exemple nullement limitatif, pour N = 5 conducteurs et k = 2, soit deux jeux de cinq capteurs de champ magnétique placés respectivement en des points A, B, C, D et E pour le premier jeu de capteurs et A’, B’, C’, D’ et E’ pour le second jeu de capteurs, l’expression analytique permettant de déduire les intensités des courants dans les conducteurs par le premier jeu de capteurs A, B, C, D et E est la suivante : où I i , i = 1, …, 5 désigne l’intensité du courant circulant dans le i ème conducteur et B A , B B , B C , B D et B E désignent les composantes du champ magnétique respectivement mesurées par les cinq capteurs du premier jeu de capteurs. La perméabilité magnétique équivalente µ 0 est une perméabilité macroscopique, qui rend le calcul plus simple que si on considérait la perméabilité magnétique locale. Le second jeu de 5 capteurs A’, B’, C’, D’ et E’ est positionné sur le même cercle Ts que le premier jeu de 5 capteurs A, B, C, D et E et les 5 capteurs de chaque jeu sont décalés angulairement entre eux d’un angle inférieur ou égal à 2π/5. En outre et à titre d’exemple nullement limitatif, le décalage angulaire entre ces deux jeux de capteurs peut être de π/5. Cela permet d’obtenir une très bonne résolution dans la mesure des intensités et donc une haute précision de mesure. Pour le second jeu de capteurs A’, B’, C’, D’ et E’, à l’étape E4, on calcule une autre matrice M -1 similaire à celle donnée ci-dessus dans le détail de la relation I= (µ 0 /2π).M -1 .B. Si on note I la matrice des intensités déduite du premier jeu de capteurs A, B, C, D et E et I’ la matrice des intensités déduite du second jeu de capteurs A’, B’, C’, D’ et E’, l’étape E6 comporte une opération consistant à comparer I et I’. Les paramètres correspondant à l’installation du dispositif de mesure de l’intensité du courant dans le câble considéré seront ceux qui donneront la différence minimum entre I et I’. Dans un mode particulier de réalisation, l’angle α entre un conducteur et le capteur de champ magnétique le plus proche est déterminé de façon à maximiser la fonction F suivante : où I i désigne l’intensité du courant circulant dans le i ème conducteur. Il existe diverses méthodes de convergence mathématique connues en soi pour maximiser F, telles que l’algorithme de Levenberg-Marquardt (appelé aussi algorithme LM) ou encore la méthode de Nelder-Mead. Comme le montre la FIG. 3 , un dispositif 30 conforme à la présente invention, de mesure de l’intensité du courant dans un câble électrique 32 comportant N conducteurs 34, N étant l’entier supérieur ou égal à 2 précité, comporte l’ensemble susmentionné de N x k capteurs 36 de champ magnétique, k étant l’entier supérieur ou égal à 2 précité. Dans l’exemple non limitatif illustré, l’ensemble de capteurs 36 se compose de deux jeux de cinq capteurs chacun, un jeu étant illustré en traits continus et l’autre jeu étant illustré en tirets. Le dispositif 30 comporte également un moyen 38 de traitement adapté à recevoir les valeurs des composantes du champ magnétique mesurées par l’ensemble de capteurs 36 et à appliquer les étapes E3 de détermination d’angle, E4 de calcul de matrices inverses, E5 de déduction de valeurs des intensités des courants et E6 de sélection comprises dans le procédé décrit plus haut, pour en déduire une valeur de l’intensité du courant circulant dans chacun des conducteurs 34 avec une précision accrue. Le moyen 38 de traitement peut être situé soit dans le dispositif 30, soit à distance de celui-ci, un moyen de communication étant alors prévu pour transmettre des capteurs 36 au moyen 38 de traitement les valeurs des composantes du champ magnétique mesurées. Lorsqu’il est situé à distance du dispositif 30, le moyen 38 de traitement peut être localisé dans un ordinateur portable ou non, une tablette, un smartphone ou autre moyen mobile de communication, ou encore être situé dans le cloud. Dans le mode particulier de réalisation illustré, le dispositif 30 comporte en outre un boîtier 31 contenant l’ensemble de N x k capteurs 36 de champ magnétique. Un tel boîtier est optionnel, les capteurs 36 pouvant être placés autour du câble sans être contenus dans une quelconque enceinte. Dans le mode particulier de réalisation illustré, le boîtier 31 présente une section formée de deux demi-anneaux 311 et 312, adaptée au positionnement du dispositif 30 autour du câble 32, les deux demi-anneaux 311 et 312 définissant par leur assemblage une ouverture dans laquelle passe le câble 32. Dans le mode particulier de réalisation illustré, le câble 32 a une section circulaire et l’ouverture formée par les deux demi-anneaux 311 et 312 est également circulaire et de diamètre légèrement supérieur à celui de la section du câble. Une fois le dispositif 30 placé autour du câble 32, les deux demi-anneaux 311 et 312 peuvent être reliés entre eux par exemple par l’intermédiaire d’une articulation du type charnière, ou être solidarisés l’un à l’autre par exemple au moyen de vis ou écrous ou d’autres moyens de fixation de préférence amovibles. De façon également optionnelle, le boîtier 31 peut être entouré d’un blindage électromagnétique évitant la perturbation des capteurs par d’éventuelles sources d’ondes électromagnétiques environnantes ainsi que par le champ magnétique terrestre permanent. Ce blindage peut être réalisé par exemple dans un acier spécifique. Qu’un tel blindage soit présent ou non, le dispositif 30 peut en outre être équipé d’un ou plusieurs capteurs additionnels 37 de champ magnétique adaptés à mesurer notamment le champ magnétique terrestre, afin de soustraire la valeur de celui-ci lors du traitement des valeurs des composantes du champ magnétique mesurées par les capteurs 36 de champ magnétique. Le ou les capteurs additionnels 37 peuvent être disposés à l’intérieur et/ou à l’extérieur du boîtier 31, ou encore directement autour du câble lorsqu’il n’y a pas de boîtier. Ainsi, un agencement de câble électrique conforme à la présente invention comporte le câble 32 comportant N conducteurs 34, N étant l’entier supérieur ou égal à 2 précité et au moins un dispositif 30 placé autour du câble 32. Comme le montre le mode particulier de réalisation de la FIG. 4 , l’agencement de câble électrique peut comporter une pluralité de dispositifs 30, placés autour du câble 32 à des intervalles prédéterminés les uns des autres. Le moyen 38 de traitement peut être unique et commun à l’ensemble des dispositifs 30. En variante, on peut prévoir un moyen 38 de traitement pour chaque dispositif 30 et des moyens de communication adaptés à la communication entre les divers moyens 38 de traitement peuvent éventuellement être prévus. Dans le mode particulier de réalisation illustré, les dispositifs 30 sont tous identiques, comportent chacun deux jeux de cinq capteurs 36 de champ magnétique et sont disposés à intervalles réguliers le long du câble 32. Une telle configuration permet de garantir une mesure des intensités des courants de haute qualité y compris dans le cas où les conducteurs 34 sont torsadés, par exemple du fait de conditions de fabrication et/ou de contraintes spécifiques, ce qui pourrait influer sur la sensibilité de la mesure des champs magnétiques. Le nombre de dispositifs 30 à placer autour du câble 32 et la distance entre chaque dispositif 30 sont bien entendu à définir selon le type de câble 32 considéré. L’invention peut s’appliquer à de nombreux types de câbles, tels que des câbles utilisés dans les bâtiments, qui sont conçus pour des tensions généralement inférieures à 1000 V, et des câbles de distribution, qui sont conçus pour des tensions généralement égales ou supérieures à 1000 V. Procédé de mesure de l’intensité du courant dans un câble électrique comportant N conducteurs, N étant un entier supérieur ou égal à 2, caractérisé en ce qu’il consiste à mesurer simultanément l’intensité du courant dans chacun des N conducteurs en effectuant des étapes consistant à : - placer (E1) un ensemble de capteurs de champ magnétique autour dudit câble, en au moins un emplacement sur la longueur dudit câble, ledit ensemble de capteurs comportant k jeux de N capteurs, k étant un entier supérieur ou égal à 2, les N x k capteurs dudit ensemble étant répartis sur un cercle (Ts) et les N capteurs ayant entre eux un décalage angulaire inférieur ou égal à 2π/N ; - calculer (E4) une pluralité de matrices inverses M -1 correspondant chacune à une position différente dudit ensemble de capteurs par rapport audit câble, chaque position dudit ensemble de capteurs par rapport audit câble étant définie, en assimilant les conducteurs et les capteurs à des points et les N conducteurs étant situés sur un cercle (Tc), par : - l’angle entre un conducteur et le capteur le plus proche parmi les N x k capteurs dudit ensemble, ledit angle étant défini par rapport au centre du cercle (Ts) sur lequel sont situés les capteurs ; - les coordonnées cartésiennes (x exc ,y exc ) du centre du cercle (Ts) sur lequel sont situés les capteurs, dans un repère cartésien ayant pour origine le centre du cercle (Tc) sur lequel sont situés les conducteurs et - le rayon (r) du cercle (Tc) sur lequel sont situés les conducteurs, chaque matrice inverse M -1 étant calculée à la suite des étapes (E2, E3) consistant à : - mesurer (E2) simultanément, pour chacun des N conducteurs, au moins une composante du champ magnétique produit par le courant circulant dans ledit conducteur, au moyen dudit ensemble de N x k capteurs de champ magnétique ; et - pour chacun des N conducteurs, déterminer (E3) ledit angle entre ce conducteur et le capteur de champ magnétique le plus proche, les intensités des courants dans lesdits conducteurs étant liées aux composantes du champ magnétique mesurées par la relation B = p.M.I où B est la matrice desdites composantes du champ magnétique, I est la matrice desdites intensités des courants, M est une matrice comportant une pluralité de coefficients de proportionnalité dépendant desdits angles entre lesdits conducteurs et lesdits capteurs de champ magnétique et p est un coefficient prédéterminé ; - à la suite de ladite étape (E4) de calcul de ladite pluralité de matrices inverses M -1 , en déduire (E5), pour chaque matrice inverse M -1 , les valeurs desdites intensités des courants I = (µ 0 /2π).M -1 .B, où µ 0 est une perméabilité magnétique équivalente qui prend en compte la présence de matériaux isolants dans ledit câble ; et - sélectionner (E6), parmi ladite pluralité de matrices inverses M -1 calculées à l’étape (E4) de calcul, la matrice inverse qui correspond à la valeur minimale de la différence entre les matrices des intensités des courants obtenues à l’étape (E5) de déduction pour chaque position dudit ensemble de capteurs par rapport au câble, l’intensité du courant dans chacun des N conducteurs dudit câble étant la valeur obtenue par l’intermédiaire de la matrice inverse calculée à l’étape (E4) de calcul et sélectionnée à l’étape (E6) de sélection. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l’étape (E2) de mesure consiste à mesurer simultanément, pour chacun desdits conducteurs, la composante tangentielle et/ou la composante radiale du champ magnétique produit par le courant circulant dans ledit conducteur, au moyen dudit ensemble de N x k capteurs de champ magnétique. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que les N capteurs ont entre eux un décalage angulaire de 2π/N. Procédé selon la revendication 1, 2 ou 3, caractérisé en ce que les k jeux de capteurs ont entre eux un décalage angulaire de 2π/(k x N). Dispositif (30) de mesure de l’intensité du courant dans un câble électrique (32) comportant N conducteurs (34), N étant un entier supérieur ou égal à 2, caractérisé en ce qu’il comporte : ledit ensemble de N x k capteurs (36) de champ magnétique, k étant un entier supérieur ou égal à 2 ; un moyen (38) de traitement adapté à recevoir les valeurs desdites composantes du champ magnétique et à appliquer les étapes (E3, E4, E5, E6) de détermination d’angle, de calcul de matrices inverses, de déduction de valeurs des intensités du courant et de sélection comprises dans un procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes. Dispositif (30) selon la revendication 5, caractérisé en ce qu’il comporte en outre un boîtier (31) contenant ledit ensemble de N x k capteurs (36) de champ magnétique. Dispositif (30) selon la revendication 6, caractérisé en ce que ledit boîtier (31) est entouré d’un blindage électromagnétique. Dispositif (30) selon la revendication 6 ou 7, caractérisé en ce que ledit boîtier (31) présente une section formée de deux demi-anneaux (311, 312), adaptée au positionnement dudit dispositif (30) autour dudit câble (32). Dispositif (30) selon l’une quelconque des revendications 5 à 8, caractérisé en ce qu’il comporte en outre au moins un capteur additionnel (37) de champ magnétique adapté à mesurer le champ magnétique terrestre. Dispositif (30) selon la revendication 9 prise rattachée à l’une quelconque des revendications 6 à 8, caractérisé en ce que ledit au moins un capteur additionnel (37) est disposé à l’intérieur dudit boîtier et/ou à l’extérieur dudit boîtier (31). Agencement de câble électrique comportant un câble électrique (32) comportant N conducteurs (34), N étant un entier supérieur ou égal à 2, caractérisé en ce qu’il comporte en outre au moins un dispositif (30) selon l’une quelconque des revendications 5 à 10 placé autour dudit câble (32). Agencement de câble électrique selon la revendication 11, caractérisé en ce qu’il comporte une pluralité de dispositifs (30) selon l’une quelconque des revendications 5 à 10, placés autour dudit câble (32) à des intervalles prédéterminés les uns des autres.