FR 3155976 A1 20250530 FR 2313106 A 20231127 L’invention concerne une structure porteuse (3) comprenant : - une table de support (5) supportée par au moins quatre poteaux (17), chaque poteau (17) portant, à son extrémité supérieure, un organe de liaison (19) reliant la table de support (5) au poteau (17), - au moins quatre capteurs de variation altimétrique configurés pour mesurer la variation altimétrique relative de la table de support (5), - un capteur de distance configuré pour mesurer la distance entre l’extrémité supérieure d’un poteau de référence (27) et la table de support (5), et - un système de réglage configuré pour stabiliser la déformation de la table de support (5) en fonction de mesures issues des capteurs de variation altimétrique (21) et du capteur de distance (25). L’invention concerne également une centrale électrique (1) comprenant une telle structure porteuse (3), ainsi qu’un procédé de réglage d’une telle structure porteuse (3). Figure pour l’abrégé : Fig. 1 Structure porteuse, centrale électrique dotée d’une telle structure porteuse et procédé de réglage d’une telle structure porteuse La présente demande concerne une structure porteuse, ainsi qu’un procédé de réglage d’une telle structure porteuse. L’invention s’applique également à une centrale électrique comportant une telle structure porteuse, supportant notamment une machine tournante, telle qu’un groupe turbo-alternateur. ETAT DE LA TECHNIQUE Classiquement, les centrales électriques, notamment les centrales électriques nucléaires ou thermiques, comprennent un groupe turbo-alternateur, lequel est une machine tournante permettant de produire de l’électricité à partir de vapeur sous pression. Un tel groupe turbo-alternateur est ainsi constitué d’une turbine à vapeur et d’un alternateur. Un tel groupe turbo-alternateur est supporté par une table de support, également appelée table de groupe. Une telle table de support repose sur des poteaux classiquement réalisés en béton armé, et forme avec ceux-ci une structure porteuse. Ces poteaux sont sujets à des variations thermiques non uniformes, par exemple dues à l’alternance jour-nuit, en particulier du cycle diurne de lever et de coucher du soleil, et/ou au démarrage d’équipements auxiliaires à proximité dans le même espace clos, également appelé salle des machines. Les dilatations différentes selon les poteaux occasionnent une déformation de la table de support. Une telle déformation rend les opérations de topographie et de lignage du groupe turbo-alternateur particulièrement difficiles, voire impossibles. En effet, les dilatations des poteaux dues aux variations thermiques peuvent être plus rapides que les opérations de réglage (mesures topographiques, alignement). Ainsi, par exemple lors du réglage de la turbine à vapeur, les positions relatives entre la ligne d’arbres et les paliers doivent être précisément ajustées afin d’assurer un bon fonctionnement de la turbine à vapeur et de l’alternateur. Toutes les imperfections et erreurs de lignage de la turbine à vapeur peuvent entraîner des conséquences significatives sur la stabilité dynamique des paliers et peuvent ainsi occasionner des difficultés d’exploitation voire des dégradations importantes des paliers supportant la ligne d’arbres du groupe turbo-alternateur. Afin de permettre le réglage du groupe turbo-alternateur, l’auscultation altimétrique de la turbine à vapeur par NTHP (nivellement de très haute précision) est pratiquée et les opérations d’ajustement des paliers sont ensuite effectuées. Toutefois, elles requièrent une stabilité de la table de support dans le temps. En raison des effets des cycles diurnes et/ou des démarrages d’équipements auxiliaires, par exemples des pompes, les variations thermiques dans la salle des machines provoquent des dilatations conséquentes des poteaux sur des variables de temps relativement courtes au regard des opérations de réglages, du fait qu’il s’agit de structures élancées de faible inertie thermique. En raison des changements de température non uniformes dans la salle des machines, certains poteaux se dilatent ou se contractent plus que d’autres, par exemple de quelques millimètres. Ces variations altimétriques différentielles se répercutent sur la répartition des efforts transmis – directement ou plus généralement indirectement par exemple par des boîtes de ressorts – par les poteaux à la table de support. Ainsi la table de support se déforme au cours du temps, principalement altimétriquement – en d’autres termes verticalement –, les déformations selon le plan de la table de support – en d’autres termes horizontalement – étant comparativement négligeables. De telles déformations résultent des variations altimétriques au droit des poteaux, par exemple de plusieurs centaines de micromètres, rendant les mesures topographiques et le réglage du groupe turbo-alternateur assez hasardeux et imprécis, cela d’autant plus que les effets des variations thermiques sont plus rapides que les opérations de mesure / réglage / alignement. Ainsi, des difficultés existent lors des opérations de lignage du groupe turbo-alternateur, bien que des précautions soient prises pour limiter les variations thermiques dans la salle des machines. Pour cela, les portes de la salle des machines sont fermées plusieurs heures avant le début des opérations de topographie et de lignage. De ce fait, les chargements thermiques sont subis et les moyens mis en œuvre pour les déjouer sont passifs, tels que par exemple : fermeture des portes plusieurs heures avant l’intervention, pas de démarrage d’équipements auxiliaires. Les opérations de topographie et de lignage peuvent être effectuées de nuit et les démarrages d’équipements auxiliaires occasionnant des points chauds locaux, sont évités. Toutefois, le problème de la déformation de la table de support persiste. Ainsi, la qualité de la topographie et du réglage du groupe turbo-alternateur dépend de paramètres non maitrisables comme par exemple l’ensoleillement dont les effets sont amplifiés lorsque la salle des machines présente une verrière exposée vers le sud, et est par conséquent particulièrement incertaine. Les mouvements possibles de la table de support sont les déplacements verticaux selon l’axe Z, la rotation autour de l’axe X également appelée roulis, la rotation autour de l’axe Y également appelée tangage, et la déformation, par exemple de type paraboloïde hyperbolique ou en « selle de cheval » ou de type torsion. Des solutions ont été envisagées comme le calorifugeage des poteaux, la climatisation dans la salle des machines ou localement au niveau des poteaux. Toutefois, ces solutions paraissent difficiles à mettre en œuvre. Un but de la présente demande est de remédier aux inconvénients précités, en proposant une structure porteuse limitant l’influence de la dilatation des poteaux sur la déformation de la table de support, afin d’obtenir une stabilité dimensionnelle de la table de support au cours du temps. Par stabilité dimensionnelle, il faut comprendre stabilité géométrique. A cet effet, l’invention propose, selon un premier aspect, une structure porteuse, comprenant : - une table de support supportée par au moins quatre poteaux, chaque poteau portant, à son extrémité supérieure, un organe de liaison reliant la table de support au poteau, - au moins quatre capteurs de variation altimétrique, chaque capteur de variation altimétrique étant configuré pour mesurer la variation altimétrique relative E de la table de support, - un capteur de distance configuré pour mesurer la distance entre l’extrémité supérieure d’un poteau de référence et la table de support, le poteau de référence étant choisi parmi les poteaux, et - un système de réglage configuré pour stabiliser la déformation de la table de support, le système de réglage comprenant un ensemble d’actionneurs tel que chaque poteau porte un actionneur disposé entre le poteau et la table de support, l’actionneur étant configuré pour modifier la distance entre le poteau et la table de support en fonction de mesures issues des capteurs de variation altimétrique et du capteur de distance. Ainsi, la solution proposée ne cherche pas à réguler la température mais à compenser les efforts générés par les dilatations et contractions thermiques des poteaux sur la table de support grâce au système de réglage. De ce fait, les variations altimétriques dues aux dilatations des poteaux induites par des chargements thermiques non uniformes dans la salle des machines sont compensées afin d’éviter les déformations de la table de support empêchant la réalisation des mesures topographiques et les opérations de lignage. La structure porteuse compense, via des actionneurs, les dilatations thermiques des poteaux et ainsi stabilise, limite ou empêche une déformation de la table de support, ce qui garantit sa stabilité dimensionnelle dans la direction verticale. Par conséquent, des opérations de réglage, par exemple de mesures topographiques et de lignage, peuvent être réalisées sans être perturbées au cours du temps par des variations thermiques. L’utilisation d’un système actif permet ainsi de limiter les contraintes lors des opérations de topographie et de réglage de la machine tournante, laquelle est à l’arrêt lors de ces opérations, en garantissant une stabilité de la table de support dans la direction verticale (roulis, tangage et déformations verticales) au cours du temps. Par ailleurs, le dispositif peut également positionner et déformer la table, de sorte à retrouver des conditions de réglages précises et spécifiées, par exemple issues de campagnes de lignage/réglage précédentes. Les variations altimétriques de la table de support au droit des poteaux sont connues à partir des mesures réalisées à la fois par les capteurs de variation altimétrique et par le capteur de distance. En d’autres termes, l’altimétrie locale de la table de support au droit d’un poteau par rapport au poteau de référence est obtenue en additionnant la valeur de distance, la valeur de variation altimétrique entre le capteur de variation altimétrique au droit du poteau de référence et le capteur de variation altimétrique au droit du poteau considéré. Chaque capteur de variation altimétrique permet de connaître la variation altimétrique relative de la table de support au niveau du capteur de variation altimétrique par rapport aux autres capteurs de variation altimétrique. Le capteur de distance permet de déduire l’altimétrie locale de la table de support par rapport à l’extrémité supérieure d’un poteau, identifié comme un poteau de référence. Ainsi, il est possible de maintenir une stabilité dimensionnelle dans la direction verticale de la table de support tout en limitant la course des actionneurs, du fait que la dilatation du poteau de référence n’est pas compensée, le système de réglage ne compensant ainsi que les déformations de la table de support, sans maintenir sa position verticale absolue – également appelée altimétrie globale –, c’est-à-dire sa position verticale par rapport au pied des poteaux, c’est-à-dire par rapport au plancher ou au radier. Cela permet par conséquent de faciliter le réglage d’un élément supporté par la table de support, tel qu’une machine tournante, en particulier un groupe turbo-alternateur. En cas de déformation de la table de support, la variation altimétrique observée par un capteur de variation altimétrique donne une variation altimétrique au point d'observation. Par exemple, positionné de manière équidistante de quatre poteaux, il donnera une variation altimétrique moyenne de la zone entre les quatre poteaux sans pouvoir observer les déformations éventuelles. Ainsi, pour détecter la déformation de la table de support supportée par au moins quatre colonnes, un minimum de quatre capteurs de variation altimétrique est nécessaire. La structure porteuse selon l’invention est avantageusement et optionnellement complétée par les caractéristiques suivantes, prises seules ou en une quelconque de leurs combinaisons techniquement possibles : - La structure porteuse est configurée pour supporter une machine tournante. Ainsi, le réglage de la machine tournante est facilité. - Chaque capteur de variation altimétrique est disposé plus proche d’un poteau que les autres capteurs de variation altimétrique. - Chaque capteur de variation altimétrique est configuré pour mesurer la variation altimétrique de la table de support au niveau du poteau dont il est le plus proche. - Chaque capteur de variation altimétrique est configuré pour mesurer la variation altimétrique de la table de support en un point différent de ceux des autres capteurs de variation altimétrique. Ainsi, la déformation de la table de support est mesurée de manière optimale. - Les capteurs de variation altimétrique sont disposés en différents points de la table de support et sont configurés pour mesurer la variation altimétrique de la table de support en ces différents points. Ainsi, la déformation de la table de support est mesurée de manière optimale. - Le nombre de capteurs de variation altimétrique est égal au nombre de poteaux. Ainsi, la déformation de la table de support est mesurée de manière optimale. - Chaque capteur de variation altimétrique est positionné au droit d’un poteau, de préférence disposé sur la table de support, sous la table de support ou dans l’épaisseur de la table de support. Ainsi, le système de réglage permet de réaliser un réglage particulièrement précis au niveau de chaque poteau, du fait que la mesure effectuée par chaque capteur de variation altimétrique est située localement au même endroit que l’actionneur réalisant le réglage pour le poteau. - L’actionneur est configuré pour modifier la distance entre le poteau et la table de support en fonction de mesures issues des capteurs de variation altimétrique, du capteur de distance et d’une consigne de préférence définie par un utilisateur. - La distance entre le poteau et la table de support est modifiée par l’actionneur en fonction de mesures issues des capteurs de variation altimétrique, du capteur de distance et d’une consigne de préférence définie par un utilisateur. - Chaque capteur de variation altimétrique est un capteur laser ou un capteur HLS (pour Hydrostatic Leveling System, traduit par système de nivellement hydrostatique). De tels capteurs de variation altimétrique permettent de mesurer très précisément une variation altimétrique, avec une précision de mesure de l’ordre de quelques micromètres. - Les capteurs de variation altimétrique sont des pots de nivellement hydrostatique. De tels capteurs de variation altimétrique sont particulièrement précis, avec une précision de mesure de l’ordre du micromètre (bruit de mesure inférieur au micromètre). - Le capteur de distance est positionné au droit du poteau de référence. - La structure porteuse comprend au moins dix poteaux, de préférence seize poteaux. - La table de support est en béton armé ou en acier. - La table de support présente une longueur comprise entre 30 mètres et 100 mètres, de préférence égale à 60 mètres. - La table de support présente une largeur comprise entre 10 et 50 mètres, de préférence entre 20 et 30 mètres. - La table de support supporte une machine tournante, de préférence un groupe turbo-alternateur. Ainsi, les opérations de réglage de la machine tournante, et de préférence du groupe turbo-alternateur, sont particulièrement améliorées. - Chaque poteau est en acier ou en béton armé. Une telle conception est particulièrement robuste et permet de limiter le nombre de poteaux, notamment du fait que de tels poteaux sont particulièrement résistants à la compression, laquelle est due à la masse importante de la table de support supportée par les poteaux. - Chaque poteau est en acier. En effet, des menaces externes, comme les séismes, peuvent devoir être prises en compte lors de la conception de la structure porteuse. Ainsi, l’utilisation de poteaux en acier peut être préférée, toutefois ils présentent néanmoins une sensibilité aux variations thermiques accrue par rapport aux poteaux en béton armé, notamment en raison de leur plus faible inertie thermique, ce qui amplifie les déformations de la table de support. Cette sensibilité plus importante réduit la stabilité altimétrique de la table de support, ce qui, en l’absence d’une structure porteuse conforme à l’invention, risquerait de se traduire par des difficultés particulièrement importantes lors des opérations de topographie et de réglage, notamment du lignage, de la machine tournante. - Chaque poteau présente une hauteur comprise entre 10 mètres et 30 mètres, de préférence une hauteur comprise entre 15 mètres et 20 mètres. Une telle hauteur est particulièrement adaptée afin de permettre de disposer des équipements auxiliaires sous la table de support. - L’organe de liaison comprend un élément dont la rigidité est inférieure à celle de la table de support et à celle du poteau, de préférence un élément formant ressort. Ainsi, les vibrations résultant du fonctionnement de la machine tournante, en particulier de la turbine à vapeur du groupe turbo-alternateur, sont transmises aux poteaux de manière limitée, a fortiori aux éléments disposés à proximité de la structure porteuse, tels que des structures de génie civil avoisinantes. - L’élément formant ressort comprend au moins une boîte de ressorts intercalée entre le poteau et la table de support, de préférence entre trois et six boîtes de ressorts intercalées entre le poteau et la table de support. Ces boites de ressorts permettent d’isoler dynamiquement la table de support des poteaux ainsi que du reste du génie civil lorsque la machine tournante, en particulier la turbine à vapeur du groupe turbo-alternateur, est en exploitation. - Chaque boîte de ressort comprend deux plaques métalliques entre lesquelles sont interposés une pluralité de ressorts. - L’ensemble d’actionneurs est composé d’actionneurs hydrauliques, de préférence de vérins hydrauliques, plus préférentiellement de vérins hydrauliques à double effet. L’utilisation de la force hydraulique est particulièrement avantageuse, chaque actionneur étant ainsi adapté à la transmission d’efforts importants visant à modifier localement la position altimétrique de la table de support, laquelle peut présenter une masse de l’ordre du millier de tonnes. - Chaque actionneur est disposé entre l’extrémité supérieure d’un poteau et la table de support et de préférence vient en contact direct avec la table de support. - Chaque actionneur est disposé dans une boîte de ressorts intercalée entre le poteau et la table de support. Ainsi, l’actionnement peut être réalisé en compression ou en traction, et cela indépendamment du matériau composant le poteau et du matériau composant la table de support. - Le système de réglage comprend un circuit de pilotage, le circuit de pilotage contrôlant l’ensemble d’actionneurs à partir de mesures des capteurs de variation altimétrique, du capteur de distance et d’une consigne de préférence définie par un utilisateur. - Le système de réglage comprend une interface utilisateur, laquelle est reliée au circuit de pilotage et est configurée pour permettre à un utilisateur de définir la déformation de la table de support. Ainsi, l’utilisateur peut choisir de stabiliser la déformation de la table de support selon un modèle prédéfini ou souhaité. Il peut par exemple s’agir de la déformation de la table telle que présente dans une campagne antérieure de réglage. - Alternativement ou de manière complémentaire à la caractéristique selon laquelle la structure porteuse est telle que chaque capteur de variation altimétrique est configuré pour mesurer la variation altimétrique relative de la table de support, la structure porteuse comprend, pour chaque poteau, un capteur de variation altimétrique configuré pour mesurer la variation altimétrique de l’extrémité supérieure du poteau. Ainsi, les variations altimétriques des poteaux sont connues précisément à partir des mesures réalisées par chaque capteur de variation altimétrique. Selon un deuxième aspect, l’invention propose une centrale électrique comprenant une structure porteuse conforme au premier aspect. La centrale électrique selon l’invention est avantageusement et optionnellement complétée par les caractéristiques suivantes, prises seules ou en une quelconque de leurs combinaisons techniquement possibles : - La centrale électrique est une centrale électrique nucléaire. - La centrale électrique est une centrale électrique thermique. Selon un troisième aspect, l’invention propose un procédé de réglage d’une structure porteuse conforme au premier aspect, lequel comporte les étapes suivantes : - mesurer la variation altimétrique relative par chaque capteur de variation altimétrique, - mesurer la distance par le capteur de distance, - pour chaque poteau, déterminer une valeur altimétrique locale de la table de support par rapport à l’extrémité supérieure du poteau de référence en fonction de la mesure de la variation altimétrique relative réalisée par le capteur de variation altimétrique le plus proche du poteau et de la mesure de la distance réalisée par le capteur de distance, et déterminer une erreur résultant d’une comparaison de la valeur altimétrique locale à une valeur de consigne appelée la consigne, - pour chaque poteau, à partir de la valeur de consigne, commander l’actionneur porté par le poteau de sorte à minimiser la valeur d’erreur relative à chaque capteur de variation altimétrique. En d’autres termes, l’actionneur porté par le poteau est commandé jusqu’à ce que la table de support subisse une variation altimétrique minimisant l’erreur de sorte que la position altimétrique de la table tende vers la consigne. Ainsi, le réglage de la structure porteuse est réalisé de manière simple. Le procédé de réglage selon l’invention est avantageusement et optionnellement complété par les caractéristiques suivantes, prises seules ou en une quelconque de leurs combinaisons techniquement possibles : - Le procédé de réglage comprend en outre l’étape suivante, alternative ou complémentaire aux étapes précitées consistant à mesurer la variation altimétrique relative par chaque capteur de variation altimétrique, à mesurer la distance par le capteur de distance, pour chaque poteau, à déterminer une valeur altimétrique locale de la table de support par rapport à l’extrémité supérieure du poteau de référence en fonction de la mesure de la variation altimétrique relative réalisée par le capteur de variation altimétrique le plus proche du poteau et de la mesure de la distance réalisée par le capteur de distance, et déterminer une erreur résultant d’une comparaison de la valeur altimétrique locale à une valeur de consigne appelée la consigne : - pour chaque poteau, mesurer la variation altimétrique de l’extrémité supérieure du poteau au moyen du capteur de variation altimétrique, estimer une valeur altimétrique locale de la table de support par rapport à l’extrémité supérieure du poteau en fonction de l’ensemble des mesures de variation altimétrique, d’un modèle de la structure porteuse, et déterminer une valeur d’erreur résultant d’une comparaison de la valeur altimétrique locale à une valeur de consigne. - La valeur de consigne est prédéfinie, de préférence égale à une valeur altimétrique obtenue antérieurement en fonction d’une mesure antérieure de la variation altimétrique et d’une mesure antérieure de la distance. Ainsi, il est possible de maintenir la table de support dans la même configuration que lors de la mesure antérieure, ce qui permet de réaliser des opérations de réglage sans qu’une déformation supplémentaire de la table de support ne se produise ou bien de telle sorte qu’une déformation supplémentaire de la table de support soit imposée afin de retrouver une configuration de réglage antérieur. - Le procédé de réglage comprend en outre les étapes suivantes : - saisir une consigne de correction au moyen de l’interface utilisateur, la consigne de correction étant fonction d’au moins une valeur de la table de support choisie parmi une valeur de déformation, une valeur de roulis, une valeur de tangage et une valeur de déplacement altimétrique de préférence par rapport au poteau de référence, - en fonction de la consigne de correction et pour chaque poteau, calculer une valeur commande pour l’actionneur porté par le poteau. - La valeur de consigne est supérieure à une valeur minimale prédéterminée, et inférieure à une valeur maximale prédéterminée. Ainsi, la valeur de consigne ne peut excéder les contraintes techniques de l’actionneur, notamment en termes de course et d’effort. - Les étapes du procédé de réglage sont réalisées lorsque la machine tournante est à l’arrêt. DESCRIPTION DES FIGURES D’autres caractéristiques, buts et avantages de l’invention ressortiront de la description détaillée ci-après, laquelle est purement illustrative et non limitative, et laquelle doit être lue au regard des dessins annexés, donnés à titre d’exemples non limitatifs et sur lesquels : La FIG. 1 est une vue schématique de face d’une centrale électrique comprenant une structure porteuse conforme à un mode de réalisation ; La FIG. 2 est une vue schématique de dessous d’une table de support formant partie de la structure porteuse représentée sur la FIG. 1 ; La FIG. 3 est une vue schématique et partielle d’un détail de la structure porteuse conforme à un mode de réalisation ; La FIG. 4 est une vue schématique de face et partielle de la structure porteuse conforme à un mode de réalisation ; La FIG. 5 est une vue schématique et partielle d’un détail de la structure porteuse conforme à une variante de de réalisation ; La FIG. 6 représente schématiquement les étapes d’un procédé de réglage de la structure porteuse conforme à un mode de réalisation ; La FIG. 7 représente schématiquement les étapes d’un procédé de réglage de la structure porteuse conforme à une variante de réalisation. Sur l’ensemble des figures, les éléments similaires portent des références identiques. DESCRIPTION DETAILLEE La FIG. 1 représente une centrale électrique 1 comprenant une structure porteuse 3. La centrale électrique 1 est avantageusement une centrale électrique nucléaire ou une centrale électrique thermique. La structure porteuse 3 comprend une table de support 5. Avantageusement, grâce à la table de support 5, la structure porteuse 3 est configurée pour supporter une machine tournante 7. La table de support 5 est avantageusement en béton armé ou en acier. La table de support 5 présente une longueur comprise entre 30 mètres et 100 mètres, de préférence égale à 60 mètres. La longueur est présentée selon l’axe X sur la FIG. 1 . Ainsi, l’axe X est un axe longitudinal, l’axe Y est un axe transversal orthogonal à l’axe X, et l’axe Z est un axe vertical orthogonal à l’axe X et à l’axe Y. Comme cela est représenté sur la FIG. 2 , la table de support 5 peut comporter des poutres longitudinales 9 de soutènement et des poutres transversales 11 de soutènement. La table de support 5 présente une largeur comprise entre 10 et 50 mètres, de préférence entre 20 et 30 mètres. La largeur est présentée selon l’axe Y sur la FIG. 2 . La table de support 5 supporte une machine tournante 7, de préférence un groupe turbo-alternateur. Un tel groupe turbo-alternateur comprend avantageusement une turbine à vapeur 13 et un alternateur 15. La table de support 5 est supportée par au moins quatre poteaux 17. Avantageusement, la structure porteuse 3 comprend au moins dix poteaux 17, de préférence seize poteaux 17. Chaque poteau 17 est en béton armé ou en acier. Chaque poteau 17 présente une hauteur comprise entre 10 mètres et 30 mètres, de préférence une hauteur comprise entre 15 mètres et 20 mètres. Chaque poteau 17 porte, à son extrémité supérieure – plus précisément prise selon l’axe Z, lequel est un axe vertical comme cela est représenté sur la FIG. 1 –, un organe de liaison 19 reliant la table de support 5 au poteau 17. La structure porteuse 3 comprend également au moins quatre capteurs de variation altimétrique 21. Avantageusement, comme représenté sur la FIG. 2 , le nombre de capteurs de variation altimétrique 21 est égal au nombre de poteaux 17. De préférence, chaque capteur de variation altimétrique 21 est configuré pour mesurer la variation altimétrique relative de la table de support 5. Avantageusement, chaque capteur de variation altimétrique 21 est configuré pour mesurer la variation altimétrique relative de la table de support 5 par rapport aux autres capteurs de variation altimétrique 21. Avantageusement, chaque capteur de variation altimétrique 21 est disposé plus proche d’un poteau 17 que les autres capteurs de variation altimétrique 21. De préférence, chaque capteur de variation altimétrique 21 est configuré pour mesurer la variation altimétrique de la table de support 5 au niveau du poteau 17 dont il est le plus proche. Avantageusement, chaque capteur de variation altimétrique 21 est configuré pour mesurer la variation altimétrique de la table de support 5 en un point différent de ceux des autres capteurs de variation altimétrique 21. De préférence, les capteurs de variation altimétrique 21 sont disposés en différents points de la table de support 5 et sont configurés pour mesurer la variation altimétrique de la table de support 5 en ces différents points. Avantageusement, comme cela est représenté schématiquement sur la FIG. 2 et sur la FIG. 3 , chaque capteur de variation altimétrique 21 est positionné au droit d’un poteau 17, de préférence disposé sur la table de support 5, sous la table de support 5, ou dans l’épaisseur de la table de support 5. De préférence, chaque capteur de variation altimétrique 21 est un capteur HLS, pour Hydrostatic Leveling System, traduit par système de nivellement hydrostatique. Avantageusement, les capteurs de variation altimétrique 21 sont des pots de nivellement hydrostatique. Dans ce cas, comme cela est représenté sur la FIG. 2 , les capteurs de variation altimétrique 21 sont de préférence reliés entre eux par un réseau de nivellement hydrostatique 23. Avantageusement, un tel réseau de nivellement hydrostatique 23 est composé d’un tuyau air/eau à surface libre, en d’autres termes un tuyau renfermant de l’air et de l’eau et dans lequel l’interface entre l’air et l’eau est libre. Les variations altimétriques sont en réalité des variations altimétriques relatives entre les différents capteurs de variation altimétrique 21. Les variations altimétriques locales, c’est-à-dire entre la table de support 5 et chaque extrémité supérieure de poteau 17 la plus proche du capteur de variation altimétrique 21 considéré, et globales, c’est-à-dire entre la table de support 5 et le sol ou le plancher supportant chaque poteau 17, ne sont pas observées par les capteurs de variation altimétrique 21. La structure porteuse 3 comprend également un capteur de distance 25. Avantageusement, le capteur de distance 25 est configuré pour mesurer la distance entre l’extrémité supérieure d’un poteau de référence 27 et la table de support 5. Le poteau de référence 27 est choisi parmi les poteaux 17. Avantageusement, comme cela est représenté schématiquement sur la FIG. 3 , le capteur de distance 25 est positionné au droit du poteau de référence 27. Au contraire, un poteau 17 ne formant pas le poteau de référence 27 est identique à la représentation schématique de la FIG. 3 , sauf en ce qu’il ne comprend pas de capteur de distance positionné au droit du poteau 17. Comme cela est représenté sur la FIG. 3 , l’organe de liaison 19 comprend un élément dont la rigidité est inférieure à celle de la table de support 5 et à celle du poteau 17, de préférence un élément formant ressort. Avantageusement, l’élément formant ressort comprend au moins une boîte de ressorts 29 intercalée entre le poteau 17 et la table de support 5, de préférence entre trois et six boîtes de ressorts 29 intercalées entre le poteau 17 et la table de support 5. Avantageusement, chaque boîte de ressort 29 comprend deux plaques métalliques 31, 33, entre lesquelles sont interposés une pluralité de ressorts 29. Comme cela est représenté sur la FIG. 4 , la structure porteuse 3 comprend également un système de réglage 37. Le système de réglage 37 est configuré pour stabiliser la déformation de la table de support 5. Le système de réglage 37 comprend un ensemble d’actionneurs 39. Avantageusement, l’ensemble d’actionneurs 39 est composé d’actionneurs hydrauliques, de préférence de vérins hydrauliques, plus préférentiellement de vérins hydrauliques à double effet. Ainsi, un actionneur 39 peut comporter un unique actionneur hydraulique, de préférence un vérin hydraulique, plus préférentiellement un vérin hydraulique à double effet. Alternativement, un actionneur 39 peut comporter une pluralité d’actionneurs hydrauliques, de préférence de vérins hydrauliques, plus préférentiellement de vérins hydrauliques à double effet. Avantageusement, chaque poteau 17 porte un actionneur 39 disposé entre le poteau 17 et la table de support 5, comme cela est schématiquement représenté sur la FIG. 4 , sur laquelle uniquement trois poteaux 17 – dont l’un est le poteau de référence 27 – sont représentés, dans un but de simplification. L’actionneur 39 est configuré pour modifier la distance entre le poteau 17 et la table de support 5. De préférence, la distance entre le poteau 17 et la table de support 5 est modifiée par l’actionneur 39 en fonction de mesures issues des capteurs de variation altimétrique 21 et du capteur de distance 25. De préférence, l’actionneur 39 est configuré pour modifier la distance entre le poteau 17 et la table de support 5 en fonction de mesures issues des capteurs de variation altimétrique 21, du capteur de distance 25 et d’une consigne de préférence définie par un utilisateur. Ainsi, la distance entre le poteau 17 et la table de support 5 est modifiée par l’actionneur 39 en fonction de mesures issues des capteurs de variation altimétrique 21, du capteur de distance 25 et d’une consigne de préférence définie par un utilisateur. Avantageusement, chaque actionneur 39 est disposé entre l’extrémité supérieure d’un poteau 17 et la table de support 5. De préférence, chaque actionneur 39 est disposé dans une boîte de ressorts 29 intercalée entre le poteau 17 et la table de support 5, comme cela est par exemple représenté schématiquement sur la FIG. 3 . Alternativement, selon une variante non représentée, chaque actionneur 39 vient en contact direct avec la table de support 5. Avantageusement, le système de réglage 37 comprend un circuit de pilotage 41, comme cela est représenté schématiquement sur la FIG. 4 . Le circuit de pilotage 41 contrôle l’ensemble d’actionneurs 39 à partir de mesures des capteurs de variation altimétrique 21 et du capteur de distance 25, et à partir d’une consigne de préférence définie par un utilisateur. Avantageusement, une consigne par défaut est conforme à l’état de la structure porteuse 3 lorsque le circuit de pilotage 41 est mis en service. Par exemple, lorsque chaque actionneur 39 est un vérin hydraulique, de préférence un vérin hydraulique à double effet, le circuit de pilotage 41 pilote une pompe 43 et un organe de distribution 45, lesquels alimentent chaque actionneur 39 en fluide hydraulique, et cela de manière indépendante, sur la base d’une valeur de commande C propre à chaque actionneur 39. Chaque actionneur 39 peut ainsi modifier localement la position altimétrique de la table de support 5, ce qui permet notamment de stabiliser la déformation de la table de support 5 lorsque les poteaux 17 se dilatent de manière différenciée. Avantageusement, le système de réglage 37 comprend une interface utilisateur 47, laquelle est reliée au circuit de pilotage 41 et est configurée pour permettre à un utilisateur de contrôler la déformation de la table de support 5. De préférence, l’interface utilisateur 47 est configurée pour permettre à l’utilisateur de saisir : - une valeur de déformation ; ainsi, une déformation de la table de support 5 peut être choisie et stabilisée en saisissant pour chaque capteur de variation altimétrique 21 une valeur de déformation, représentative d’une altimétrie relative spécifique à atteindre ; si l’on cherche à maintenir la table de support 5 plane, en d’autres termes sans déformation, une valeur nulle est saisie ou entrée par défaut ; une valeur de déformation non nulle permet de déformer la table de support et de placer la table de support dans des conditions de réglages souhaitées par l’utilisateur ; en d’autres termes, l’utilisateur saisit une déformée souhaitée (par exemple une déformation nulle au cours du temps), puis cette déformée sert au calcul d’une valeur de consigne R servant au calcul d’une valeur de commande C pour la commande de l’actionneur 39 au niveau de chaque poteau 17 ; - une valeur de roulis, à savoir une rotation de la table de support 5 autour de l’axe X, de préférence par saisie d’un angle compris entre -0.05° et 0.05° ; la valeur de roulis étant nulle par défaut ; - une valeur de tangage, à savoir une rotation de la table de support 5 autour de l’axe Y, de préférence par saisie d’un angle compris entre -0.05° et 0.05° ; la valeur de tangage étant nulle par défaut; - une valeur de déplacement altimétrique, à savoir un déplacement de la table de support 5 selon l’axe Z par rapport à l’extrémité supérieure du poteau de référence, de préférence par saisie d’une valeur de déplacement altimétrique entre -2 millimètres et 2 millimètres ; la valeur de déplacement altimétrique étant nulle par défaut. Alternativement ou de manière complémentaire à la caractéristique selon laquelle la structure porteuse 3 est telle que chaque capteur de variation altimétrique 21 est configuré pour mesurer la variation altimétrique de la table de support 5, la structure porteuse 3 comprend, pour chaque poteau 17, un capteur de variation altimétrique 21 configuré pour mesurer la variation altimétrique de l’extrémité supérieure du poteau 17, comme cela est représenté sur la FIG. 5 . Optionnellement, la structure porteuse 3 ne comprend pas de capteur de distance 25. La FIG. 6 représente les étapes principales d’un procédé de réglage d’une structure porteuse 3 telle que définie précédemment. Un tel procédé de réglage comporte les étapes suivantes : - P100 mesurer la variation altimétrique relative V par chaque capteur de variation altimétrique 21, - P110 mesurer la distance D par le capteur de distance 25, - pour chaque poteau 17, P120 déterminer une valeur altimétrique locale A de la table de support 5 au droit du poteau 17 par rapport à l’extrémité supérieure du poteau de référence 27 en fonction de la mesure de la variation altimétrique relative V réalisée par le capteur de variation altimétrique 21 le plus proche du poteau 17 et de la mesure de la distance D réalisée par le capteur de distance 25, et P130 déterminer une valeur d’erreur E résultant d’une comparaison de la valeur altimétrique locale A à une valeur de consigne R, la valeur de consigne R étant de préférence une consigne définie par un utilisateur et pouvant être corrigée en fonction des contraintes imposées sur le pilotage des actionneurs 39, - pour chaque poteau 17, à partir de la valeur d’erreur E, P140 commander l’actionneur 39 porté par le poteau 17, de sorte à minimiser la valeur d’erreur E relative à chaque capteur de variation altimétrique 21. Avantageusement, l’étape P140 est réalisée par le système de réglage 37, de préférence par le circuit de pilotage 41. Avantageusement, les étapes du procédé de réglage sont réalisées lorsque la machine tournante 7 est à l’arrêt. Avantageusement, les étapes du procédé de réglage peuvent être réalisées en temps réel, ou bien répétées à une fréquence prédéfinie, afin de réaliser un asservissement du déplacement de la table de support 5 au point d’action. Des boucles de rétroaction sont ainsi réalisées, par exemple de type PI pour « proportionnel intégral ». Ainsi, à chaque pas de temps, chaque actionneur 39 au niveau de chaque poteau 17 se voit appliquer une valeur de commande C spécifique. Avantageusement, le circuit de pilotage 41 est configuré pour effectuer les étapes P120, P130 et P140 du procédé de réglage. De préférence, l’étape P140 est réalisée par le circuit de pilotage 41, lequel commande ainsi sélectivement chaque actionneur 39 au moyen de la pompe 43 et de l’organe de distribution 45. Avantageusement, le procédé de réglage est tel que la valeur de consigne R est prédéfinie, de préférence égale à une valeur altimétrique locale A obtenue antérieurement en fonction d’une mesure antérieure de la variation altimétrique relative V et d’une mesure antérieure de la distance D. Avantageusement et comme représenté sur la FIG. 7 , le procédé de réglage est tel que la valeur de commande C est supérieure à une valeur minimale prédéterminée Cmin, et inférieure à une valeur maximale prédéterminée Cmax. Avantageusement, Cmax est compris entre 0,6 et 2 millimètres, de préférence entre 0,6 et 1,2 millimètres. Par exemple, lorsque chaque actionneur 39 ne peut être utilisé que dans un sens, une contrainte forçant les actionneurs 39 à travailler uniquement en compression est imposée. Alternativement, par exemple lorsque l’actionneur 39 peut travailler en traction/compression, Cmin est compris entre -2 millimètres et 2 millimètres, de préférence entre -1,2 millimètres et 1,2 millimètres. La valeur minimale prédéterminée Cmin et la valeur maximale prédéterminée Cmax peuvent dépendre d’une force maximale applicable par l’actionneur 39 et/ou d’une valeur de commande C maximale à ne pas dépasser. Avantageusement, le procédé de réglage est tel qu’il comprend en outre les étapes suivantes : - P150 saisir une consigne de correction CC au moyen de l’interface utilisateur 47, la consigne de correction CC étant fonction d’au moins une valeur de la table de support 5 choisie parmi une valeur de déformation, une valeur de roulis, une valeur de tangage et une valeur de déplacement altimétrique de préférence par rapport au poteau de référence 25, et optionnellement la valeur minimale prédéterminée Cmin et la valeur maximale prédéterminée Cmax, - en fonction de la consigne de correction CC et pour chaque poteau 17, P160 calculer une valeur de commande C pour l’actionneur 39 porté par le poteau 17. Avantageusement, le circuit de pilotage 41 est configuré pour effectuer l’étape P160 du procédé de réglage, de préférence en temps réel. Optionnellement, le procédé de réglage comprend en outre l’étape suivante représentée sur la FIG. 7 , alternative ou complémentaire aux étapes P100, P110 et P120 précitées : - pour chaque poteau 17, P170 mesurer la variation altimétrique VA de l’extrémité supérieure du poteau 17 au moyen du capteur de variation altimétrique 21, P180 estimer une valeur altimétrique locale A de la table de support 5 par rapport à l’extrémité supérieure du poteau 17 en fonction de l’ensemble des mesures de variation altimétrique VA, d’un modèle de la structure porteuse 3, et P130 déterminer une valeur d’erreur E résultant d’une comparaison de la valeur altimétrique locale A à une valeur de consigne R. Avantageusement, le circuit de pilotage 41 est configuré pour effectuer l’étape P180 du procédé de réglage. Optionnellement, la structure porteuse 3 ne comprend pas de capteur de distance 25. Les variantes de réalisation peuvent être combinées entre elles selon toute combinaison techniquement possible. Structure porteuse (3), caractérisée en ce qu’elle comprend : - une table de support (5) supportée par au moins quatre poteaux (17), chaque poteau (17) portant, à son extrémité supérieure, un organe de liaison (19) reliant la table de support (5) au poteau (17), - au moins quatre capteurs de variation altimétrique (21), chaque capteur de variation altimétrique (21) étant configuré pour mesurer la variation altimétrique relative V de la table de support (5), - un capteur de distance (25) configuré pour mesurer la distance entre l’extrémité supérieure d’un poteau de référence (27) et la table de support (5), le poteau de référence (27) étant choisi parmi les poteaux (17), et - un système de réglage (37) configuré pour contrôler la déformation de la table de support (5), le système de réglage (37) comprenant un ensemble d’actionneurs (39) tel que chaque poteau (17) porte un actionneur (39) disposé entre le poteau (17) et la table de support (5), l’actionneur (39) étant configuré pour modifier la distance entre le poteau (17) et la table de support (5) en fonction de mesures issues des capteurs de variation altimétrique (21) et du capteur de distance (25). Structure porteuse (3) selon la revendication 1, dans laquelle chaque capteur de variation altimétrique (21) est disposé plus proche d’un poteau (17) que les autres capteurs de variation altimétrique (21). Structure porteuse (3) selon la revendication 2, dans laquelle chaque capteur de variation altimétrique (21) est positionné au droit d’un poteau (17), de préférence disposé sur la table de support (5), sous la table de support (5), ou dans l’épaisseur de la table de support (5). Structure porteuse (3) selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, dans laquelle le capteur de distance (25) est positionné au droit du poteau de référence (27). Structure porteuse (3) selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, dans laquelle l’ensemble d’actionneurs (39) est composé d’actionneurs hydrauliques, de préférence de vérins hydrauliques, plus préférentiellement de vérins hydrauliques à double effet. Structure porteuse (3) selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, dans laquelle la table de support (5) supporte une machine tournante (7), de préférence un groupe turbo-alternateur. Structure porteuse (3) selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, dans laquelle chaque poteau (17) est en béton armé ou en acier. Structure porteuse (3) selon l’une quelconque des revendications 1 à 7, dans laquelle chaque poteau (17) présente une hauteur comprise entre 10 mètres et 30 mètres, de préférence une hauteur comprise entre 15 mètres et 20 mètres. Structure porteuse (3) selon l’une quelconque des revendications 1 à 8, dans laquelle l’organe de liaison (19) comprend un élément formant ressort. Structure porteuse (3) selon la revendication 9, dans laquelle l’élément formant ressort comprend au moins une boîte de ressorts (29) intercalée entre le poteau (17) et la table de support (5), de préférence entre trois et six boîtes de ressorts (29) intercalées entre le poteau (17) et la table de support (5). Structure porteuse (3) selon l’une quelconque des revendications 1 à 10, dans laquelle le système de réglage (37) comprend un circuit de pilotage (41), le circuit de pilotage (41) contrôlant l’ensemble d’actionneurs (39) à partir de mesures des capteurs de variation altimétrique (21), du capteur de distance (25) et d’une consigne de préférence définie par un utilisateur. Structure porteuse (3) selon l’une quelconque des revendications 1 à 11, dans laquelle chaque capteur de variation altimétrique (21) est un capteur HLS. Centrale électrique (1) comprenant une structure porteuse (3) selon l’une quelconque des revendications 1 à 12, de préférence la centrale électrique (1) étant une centrale électrique nucléaire ou une centrale électrique thermique. Procédé de réglage d’une structure porteuse (3) selon l’une quelconque des revendications 1 à 12, lequel comporte les étapes suivantes : - P100 mesurer la variation altimétrique relative V par chaque capteur de variation altimétrique (21), - P110 mesurer la distance D par le capteur de distance (25), - pour chaque poteau (17), P120 déterminer une valeur altimétrique locale A de la table de support (5) au droit du poteau (17) par rapport à l’extrémité supérieure du poteau de référence (27) en fonction de la mesure de la variation altimétrique relative V réalisée par le capteur de variation altimétrique (21) le plus proche du poteau (17) et de la mesure de la distance D réalisée par le capteur de distance (25), et P130 déterminer une valeur d’erreur E résultant d’une comparaison de la valeur altimétrique locale A à une valeur de consigne R, - pour chaque poteau (17), à partir de la valeur d’erreur E , P140 commander l’actionneur (39) porté par le poteau (17), de sorte à minimiser la valeur d’erreur E relative à chaque capteur de variation altimétrique (21). Procédé de réglage selon la revendication 14, lequel comporte en outre les étapes suivantes : - P150 saisir une consigne de correction CC au moyen de l’interface utilisateur (47), la consigne de correction CC étant fonction d’au moins une valeur de la table de support (5) choisie parmi une valeur de déformation, une valeur de roulis, une valeur de tangage et une valeur de déplacement altimétrique de préférence par rapport au poteau de référence (25), et optionnellement la valeur minimale prédéterminée Cmin et la valeur maximale prédéterminée Cmax, - en fonction de la consigne de correction CC et pour chaque poteau (17), P160 calculer une valeur de consigne R pour l’actionneur (39) porté par le poteau (17).