FR 3157927 A1 20250704 FR 2315412 A 20231228 Elément de blindage sous forme d’un corps monolithique sous forme d’un corps monolithique présentant une face extérieure ou face d’impact (2) de surface supérieure ou égale à 80 cm 2 traversée par une pluralité d’orifices (4) de centre O comprenant une portion centrale dont le diamètre d’ouverture est inférieur ou égal à 2 mm, d’où part une pluralité de lobes de segment médian S dont les distances maximales L y , L y ’ respectivement de leur paroi P 1 , P 2 par rapport au dit segment médian sont inférieures à 2 mm et dont la longueur est inférieure à dix fois la portion centrale de rayon OI. La distance entre les centres O (O 1 et O 2 ) de deux orifices dont les extrémités de lobes E (respectivement E 1 et E 2 ) sont les plus proches est inférieure à dix fois la plus grande des distances entre O 1 et E 1 d’une part et entre O 2 et E 2 d’autre part. Elément de blindage avec orifices multilobes L'invention se rapporte à un élément de blindage notamment de protection antibalistique dont la surface d’impact présente une forme de perforations particulièrement adaptée pour cette fonction, un système de protection comprenant un tel élément. L’invention trouve notamment son application comme dispositif de protection personnel, en particulier une armure utilisée pour les gilets pare-balles, un dispositif de protection d’un véhicule (terrestre, maritime ou aérien) autre blindage permettant de protéger des véhicules (terrestres, maritimes ou aériens) ou encore une installation fixe (bâtiment, mur d’enceinte, poste de garde notamment), ou encore un équipement de détection ou de communication, par exemple un radôme. On connait en particulier des systèmes formés par l’assemblage dit « mosaïque » de pièces céramiques ayant une forme polygonale déterminée et résistants individuellement à l’impact d’un projectile. JP2005247622 décrit par exemple un arrangement de telles formes de 20 à 100 mm de largeur, pour une épaisseur de quelques mm. Ce type de mosaïques de pièces présente l’avantage de résister à des tirs successifs (protection dite « multi-shot » ou « multi-hit » en anglais). L’assemblage de telles structures « mosaïques » est cependant long et couteux. De plus, il peut être difficile de maintenir une tolérance globale faible de l’ensemble du fait que les tolérances de chaque pièce s’ajoutent pour constituer l’assemblage. Cela a un impact sur la largeur des espaces résiduels entre les pièces (plans de joints) produits par l’assemblage. Par ailleurs, si l’objet à protéger présente en plus une forme incurvée, les espaces constituent une zone de faiblesse importante de ce système de protection lorsque le projectile impacte ces endroits. Il existe d’autres systèmes dits monolithiques, c’est à dire formés par une seule pièce ou encore par un nombre très limité de pièces de grande surface, chaque monolithe ayant une surface d’impact supérieure à 100 cm², voire 150 cm², de façon à réduire le nombre de joints. De nombreux matériaux ont été proposés notamment pour constituer en particulier une armure destinée aux personnes dont le rapport masse de blindage sur surface de protection (ou densité surfacique) doit rester faible, typiquement moins de 50 kg/m², ou un blindage non personnel destiné à des véhicules ou des installations fixes dont le rapport masse sur surface de protection est supérieur typiquement à 10 kg/m². En particulier ont été proposés des produits à base de céramique non oxyde dont le rapport masse sur surface de blindage ou densité surfacique, à résistance à l’impact équivalente, est plus faible que d’autres matériaux tels que les métaux ou l’alumine. De plus, dans le cadre de la protection balistique de systèmes de communication (radars, antennes…) mais aussi d’autre objets, il est nécessaire de combiner la performance balistique à même densité surfacique avec une faible interaction avec les ondes électromagnétiques en particulier de fréquence typiquement comprises entre 3 et 40 GHz, et en particulier de tenir compte de ces deux propriétés pour juger de la meilleure performance de cette combinaison. Autrement dit, un matériau d’intérêt au sens de la présente invention se caractérise par un meilleur compromis entre sa performance balistique et ses capacités à transmettre les ondes électromagnétiques. Au-delà de la forme générale dite mosaïque ou celle dite monolithique, différentes configurations ont été proposées. La publication « effects of novel geometric designs on the ballistic performance ceramics” de P.Karandikar et al dans Advances in Ceramic Armor X divulgue par exemple différentes géométries de plaques de blindage de céramique ou de métal notamment des plaques dont certaines pour lesquelles la surface d’impact présente des trous, des creux ou des bosses. Les auteurs observent des variations de performance selon les configurations mais seulement une très légère amélioration avec une texturation comprenant des bosses en face d’impact et des cônes tronqués en face arrière. Il existe donc continuellement un besoin d’amélioration des produits utilisés comme blindage, et en particulier un meilleur compromis entre d’une part la performance balistique à densité surfacique comparable et d’autre part la transparence aux ondes électromagnétiques. L’objet de la présente invention est donc de proposer un nouveau produit, différent des produits actuellement utilisés dans le domaine et répondant à ce problème. Selon un premier aspect général, la présente invention se rapporte à un élément de blindage (1) sous forme d’un corps monolithique présentant une face extérieure ou face d’impact (2) et une face intérieure (3) opposée à ladite face d’impact dans lequel : -les surfaces desdites faces intérieure et extérieure sont supérieures ou égale à 80 cm 2 , de préférence supérieures ou égales à 100 cm 2 , -ledit corps est traversé par une pluralité d’orifices (4), de telle manière que la surface totale couverte par lesdits orifices, ou surface ouverte, représente entre 5% et 50%, de préférence entre 5 et 30%, de préférence entre 5 et 20%, de ladite surface de la face d’impact, et -au moins un desdits orifices, de préférence la totalité desdits orifices, comprend au moins deux lobes, de préférence une pluralité de lobes, tel que, selon le plan de ladite face d’impact : -chaque lobe (5) comprend deux parois P 1 et P 2 se rejoignant en une extrémité E, et -chaque lobe présente un segment médian S de longueur L x , délimité par l’extrémité E dudit lobe, les segments médians desdits lobes se rejoignant et étant limités à leur autre extrémité par un centre O dudit orifice, -les angles a 1 et a 1 ’ formés par ledit segment médian S et les tangentielles au point E respectivement des parois P 1 et P 2 dans ledit plan sont inférieurs, en valeur absolue, à 90 degrés, et -les deux parois P 1 et P 2 dudit lobe se prolongent depuis l’extrémité E en direction du centre O respectivement jusqu’à un point I et un point I’ tel que : -le segment de droite reliant O et I forme un angle a 2 par rapport au segment S, ledit angle étant inférieur en valeur absolue à 60 degrés, de préférence inférieur ou égal à 45 degrés, et -la distance OI entre O et I est inférieure ou égale à 2 mm, de préférence inférieure à 1,5 mm, de préférence inférieure à 1 mm, de préférence inférieure à 0,5 mm, et -les distances maximales L y , respectivement L y ’, du segment de paroi entre les points E et I, respectivement E et I’, projetées sur l’axe Y perpendiculaire au segment médian X, sont inférieures ou égales à 2mm, et -la longueur L x du segment médian S est supérieure à la distance OI et inférieure ou égale à 10 fois OI, -la distance entre deux centres O (O 1 et O 2 ) de deux orifices dont les extrémités de lobes E (E 1 et E 2 ) sont les plus proches, est inférieure à dix fois la plus grande des distances entre : - le centre O(O 1 ) et l’extrémité E (E 1 ) du premier orifice d’une part et - le centre O(O 2 ) et l’extrémité E (E 2 ) du second orifice d’autre part. Un des avantages de la présente invention réside dans un choix optimal du profil de perforation de l’élément, permettant d’augmenter la transparence aux ondes électromagnétiques, en particulier dans le domaine de fréquences 3 GHz à 40 GHz, tout en maintenant, voire en augmentant, la performance balistique à densité surfacique égale, notamment la résistance balistique après plusieurs impacts. Une telle réalisation permet d’obtenir une faible atténuation des ondes électromagnétiques dans la gamme de 3 GHz à 40 GHz par rapport à un élément de blindage similaire non perforé, voire même perforé classiquement, comme décrit par exemple dans la publication « effects of novel geometric designs on the ballistic performance ceramics”. On décrit ci-après différents modes de réalisation préférés de la présente invention, qui peuvent bien évidemment, le cas échéant, être combinés entre eux : - le nombre de lobes (5 i ) dudit orifice est compris entre 2 et 10, de préférence entre 4 et 6, de préférence répartis symétriquement autour du centre O dudit orifices ou deux segments médians les plus proches forment un angle de 360° divisé le nombre de lobes. De préférence encore, le nombre de lobes est pair. - L’orifice comprend au moins 3 lobes, de préférence au moins 4 lobes, de préférence encore l’orifice comprend 4 lobes. - Le segment de droite reliant O et I’ forme un angle a 2 ’ par rapport au segment S, ledit angle étant inférieur en valeur absolue à 60 degrés, de préférence inférieur ou égal à 45 degrés. - La distance entre O et I’ est inférieure ou égale à 2 mm, de préférence inférieure à 1,5 mm, de préférence inférieure à 1 mm, de préférence inférieure à 0,5 mm. - L’orifice comprend au moins une paire de lobes s’étendant selon des directions opposées c’est-à-dire que leurs segments médians respectifs sont situés sur une même droite passant par le centre O. - Dans le cas où le nombre de lobes est pair, deux lobes successifs autour du centre O forme un angle de 180° divisé par le nombre total de paires de lobes. - Selon un mode particulier, l’orifice comprend deux paires de lobes. Selon une telle réalisation, de préférence, le segment médian de la première paire de lobes est perpendiculaire au segment médian de la deuxième paire de lobes. - L y est égal à L y ’. - La forme des lobes est telle que leur segment médian S est aussi un axe de symétrie dudit lobe. - La longueur L x est supérieure à 0,5 mm, de préférence supérieure à 1 mm. - La longueur L x est inférieure à 10mm, de préférence inférieure à 8 mm, de préférence inférieure à 6 mm, de préférence inférieure à 5mm. - La distance L y est supérieure ou égale à 0,2 fois, préférence supérieure ou égale à 0,5 fois la distance OI, respectivement OI’ et/ou inférieure ou égale à 4 fois, de préférence inférieure à 2 fois, voire inférieure à 1 fois voire inférieure à 0,6 fois la distance OI, respectivement OI’. - Tous les lobes d’un même orifice présentent des valeurs de L x identiques. - Tous les lobes d’un même orifice présentent des valeurs de L y et L y ’ identiques. - Tous les lobes d’un même orifice présentent des dimensions identiques. Selon d’autres modes de réalisations préférés de l’invention, relatif en particulier au motif d’un ensemble d’orifices de l’élément de blindage : - Les orifices ont sensiblement les mêmes dimensions et/ou la même forme dans ledit élément de blindage. - La distance E 1- E 2 entre les extrémités des lobes de deux orifices les plus proches est supérieure à 1 mm, de préférence supérieure à 2 mm, de préférence supérieure à 3 mm. - La distance E 1 -E 2 entre les extrémités des lobes de deux orifices les plus proches est inférieure à 50 mm, de préférence inférieure à 40mmm, de préférence inférieure à 30 mm, de préférence inférieure à 20 mm, de préférence encore inférieure à 10mm. - La distance O 1 -O 2 entre les centres des orifices dont les extrémités des lobes sont les plus proches est supérieure à 1mm, de préférence supérieure à 2 mm, de préférence supérieure à 3mm, - La distance O 1 -O 2 entre les centres O 1 et O 2 des orifices dont les extrémités des lobes sont les plus proches est inférieure à 50mm, de préférence inférieure à 40mmm, de préférence inférieure à 30mm, de préférence inférieure à 20mm, de préférence encore inférieure à 10mm. - Les orifices sont disposés sur des lignes parallèles, la maille ou le motif élémentaire desdits orifices étant un parallélogramme dont les quatre sommets correspondent au centre O de quatre orifices et dont l’angle b formé par deux segments adjacents dudit parallélogramme est, en valeur absolue, supérieur à 20°, de préférence supérieur ou égal à 30° et/ou inférieur à 90°, de préférence inférieur ou égal à 60°. Cette configuration est représentée sur la FIG. 3 décrite ci-après. Selon d’autres caractéristiques préférés de l’élément de blindage : La surface de la face intérieure et/ou extérieure est supérieure à 150 cm², supérieure à 200cm², supérieure à 250 cm², de préférence supérieure à 400 cm², de préférence supérieure à 500 cm 2 , voire encore supérieure à 1000 cm 2 . La surface de la face intérieure et/ou extérieure est inférieure à 20 000 cm², de préférence inférieure à 10 000 cm². La largeur ou le diamètre de la face intérieure est supérieure à 20 cm. Ledit corps présente une épaisseur moyenne supérieure à 7 mm, de préférence supérieure à 10 mm, de préférence supérieure à 15 mm, de préférence supérieure à 20 mm. Ledit corps présente une épaisseur moyenne inférieure à 100 mm, de préférence inférieure à 90 mm. La face intérieure et la face d’impact (hormis les orifices, les motifs ou variations locales d’épaisseur) sont sensiblement parallèles. La face intérieure et/ou la face d’impact sont planes (hormis les orifices, les motifs ou variations locales d’épaisseur). Ledit corps selon l’invention, sur au moins une portion de sa face d’impact, présente une texturation comprenant une pluralité de motifs correspondant à une variation locale de l’épaisseur dudit corps. Cette variation locale d’épaisseur peut suivre une fonction ou un profil dont la courbe dans un plan perpendiculaire au plan de section peut présenter un ou plusieurs changements de courbure. En particulier, les motifs sont de préférence des bossages ou des protubérances, des cavités ou des vallées, de manière à créer des formes de cônes, de pyramides de base polygonale, ou encore des motifs dont le profil est de forme sinusoïdale d’une ou plusieurs directions. ledit corps a une masse volumique apparente inférieure à 8g/cm 3 , les grains du matériau constituant ledit corps ont un diamètre équivalent moyen inférieur à 500 micromètres et une dureté Vickers supérieure à 3 GPa, de préférence supérieure à 10 Gpa. le matériau constituant ledit corps comprend des grains de matériau métallique et/ou de céramique et/ou de cermet. lesdits grains présentent un diamètre équivalent maximal inférieur ou égal à 500 micromètres, de préférence inférieur ou égal à 400 micromètres ou même inférieur ou égal à 300 micromètres. De préférence, le diamètre équivalent maximal desdits grains est supérieur à 5 micromètres, de préférence supérieur à 10 micromètres ou même supérieur à 50 micromètres. Lesdits grains de céramique et/ou de cermet sont de préférence liés par une matrice, ladite matrice comprenant ou étant constituée d’une phase de nitrure de silicium et/ou d’une phase d’oxynitrure de silicium, ladite matrice représentant entre 5 et 40% poids, de préférence entre 15 et 35% poids, dudit matériau constitutif du corps céramique. Lesdits grains sont constitués d’un carbure ou d’un borure métallique. De préférence encore il s’agit de grains de carbure de silicium ou de carbure de bore ou un mélange de ces deux carbures. Selon un mode possible le matériau constituant ledit corps comprend uniquement des grains de carbure de silicium, avec éventuellement une phase métallique, de préférence comprenant l’élément silicium. ledit corps, de préférence céramique, présente une masse volumique apparente inférieure à 5 g/cm 3 , de préférence inférieure à 3,2 g/cm 3 , de préférence une masse volumique apparente inférieure à 3,0 g/cm 3 . De préférence, les grains constitutifs du matériau constituant ledit corps sont constitués essentiellement de SiC, de préférence sous forme alpha. ledit matériau constituant ledit corps présente une porosité ouverte supérieure à 5%, de préférence supérieure à 6%, de préférence encore supérieure à 7% ou même supérieure à 8%,et inférieure à 14%, de préférence inférieure à 13%, de préférence encore inférieure à 12%. ledit corps présente un ratio masse sur surface ou une densité surfacique , mesuré en kg/m², supérieur à 60 et/ou de préférence inférieur à 200. Ledit corps peut être une plaque, un tube ou une autre forme permettant de réaliser un plastron, un bouclier, un élément de carrosserie d’un véhicule, un radôme, un casque, parmi lesquels l’élément de blindage selon l’invention peut être choisi. L’invention se rapporte également à un dispositif de protection antibalistique, en particulier un dispositif de protection personnel, en particulier une armure utilisée pour les gilets pare-balles, un dispositif de protection d’un véhicule (terrestre, maritime ou aérien) autre blindage permettant de protéger des véhicules (terrestres, maritimes ou aériens) ou encore une installation fixe (bâtiment, mur d’enceinte, poste de garde notamment), ou encore un équipement de détection ou de communication, par exemple un radôme. Ledit dispositif de protection antibalistique, comprend l’élément de blindage selon l’invention. Selon différents modes de réalisation préférés d’un tel dispositif : Ledit corps est muni sur sa face intérieure ou opposée à la face d’impact d’un revêtement arrière de dissipation de l’énergie, constitué dans un matériau de dureté inférieur à celui du matériau constituant ledit corps, dans lequel le matériau constituant le revêtement arrière est choisi parmi les polyéthylènes PE, notamment les polyéthylènes ultra haute densité (UHMPE), les fibres de verre ou de carbone, les aramides, les métaux tel que l’aluminium, le titane ou leurs alliages ou l’acier. L'ensemble corps céramique-revêtement arrière est entouré par une enveloppe d'un matériau de confinement. Le matériau de confinement constituant l'enveloppe est choisi parmi les fibres de verre ou de carbone ou les aramides. Les orifices du corps céramique sont comblés partiellement ou totalement par un matériau choisi parmi les polyéthylènes PE, notamment les polyéthylènes ultra haute densité (UHMPE), les fibres de verre ou de carbone, les aramides, les métaux tel que l’aluminium, le titane ou leurs alliages ou l’acier. La FIG. 1 représente schématiquement en coupe un exemple d’élément de blindage selon l’invention. La FIG. 2 représente schématiquement un orifice traversant le corps d’un élément de blindage selon l’invention, dans le plan de la face d’impact de l’élément de blindage. La FIG. 3 montre une portion de surface du corps de l’élément de blindage selon l’invention avec des orifices quadrilobes selon le plan de la face d’impact de l’élément de blindage. La FIG. 4 décrit une portion du corps d’un l’élément de blindage selon l’exemple 2 comparatif comprenant des orifices circulaires. La FIG. 5 montre une portion du corps de l’élément de blindage de l’exemple 3 selon l’invention. La FIG. 6 montre une portion du corps de l’élément de blindage de l’exemple 4 comparatif. La FIG. 7 montre une portion du corps de l’élément de blindage de l’exemple 5 comparatif. La FIG. 8 montre une portion du corps de l’élément de blindage de l’exemple 6 comparatif. La FIG. 9 montre une portion du corps de l’élément de blindage de l’exemple 7 selon l’invention. La FIG. 1 présente schématiquement en coupe un exemple de d’élément de blindage 1 selon l’invention, sous forme d’un corps monolithique 11 présentant une face extérieure 2 (ou face d’impact) et une face intérieure 3 (opposée à ladite face d’impact), une pluralité d’orifices 4 traversant le corps de l’élément de blindage. La FIG. 2 représente un orifice 4 constitué d’un centre géométrique O et de quatre lobes (5, 5’, 6, 6’). Comme représenté sur le lobe 5 uniquement, chaque lobe comprend une extrémité E à partir de laquelle les deux parois P 1 et P 2 s’étendent en direction du centre O de l’orifice et où elles se rejoignent. Les parois P1 et P2 du lobe 5 se prolongent jusqu’à deux extrémités respectivement I et I’ disposés symétriquement de part et d’autre l’axe médian du lobe 5. Selon la représentation de la FIG. 2 , les 4 lobes sont disposés symétriquement autour d’un centre O de l’orifice, selon deux paires de lobes, respectivement (5,5’) et (6,6’), une paire s’étendant selon l’axe médian X et l’autre selon un axe perpendiculaire Y, qui constitue l’axe médian de la deuxième paire de lobes. Deux lobes successifs autour de l’orifice central O forment donc un angle de 90°. Le lobe 5 présente ainsi un segment médian S de longueur L x , délimité par l’extrémité E dudit lobe d’un part et par le centre O dudit orifice d’autre part. La FIG. 3 schématise un agencement d’orifices quadrilobes disposés selon un motif régulier élémentaire représenté selon le plan de la face d’impact de l’élément de blindage 1 selon l’invention. La FIG. 4 représente le motif ou maille élémentaire d’un agencement d’orifices circulaires disposés selon l’exemple 2 comparatif décrit par la suite. La FIG. 5 représente un agencement d’orifices quadrilobes disposés selon un motif régulier selon l’exemple 3 selon l’invention décrit par la suite. Les figures 6, 7, 8 représentent un agencement d’orifices quadrilobes disposés selon un motif régulier respectivement selon les exemples 4, 5 et 6 (comparatifs) décrits par la suite. La FIG. 9 montre un agencement d’orifices quadrilobes disposés selon un motif régulier de l’exemple 7 selon l’invention décrit par la suite, lequel présente par rapport à l’exemple 3, également conforme à la présente invention, des orifices plus rapprochés, et des lobes moins longs (longueur L x divisée par 5. Définitions : On donne les indications et définitions suivantes, en relation avec la description précédente de la présente invention : Par épaisseur moyenne dudit corps, on entend l’épaisseur moyenne sur la portion du corps indépendamment des protubérances ou des orifices. Par surface ouverte du corps de blindage on entend le rapport entre la somme des surfaces des orifices traversant ledit corps sur la surface totale de la face d’impact dudit corps. Selon l’invention au moins une face dudit corps peut être courbée, on se réfèrera alors au plan de projection selon la face d’impact. Par plan de projection, on entend le plan obtenu selon une projection cartographique, c'est-à-dire par une projection de ladite face permettant l’obtention d’une surface d’impact plane et de même aire. Cette précaution est employée afin de tenir compte de possibles fortes courbures même si dans le cas général la courbure est faible voire nulle et donc l’effet de cette courbure relativement négligeable. Une plaque est une forme géométrique dont la surface de la plus grande face est au moins cinq fois de préférence dix fois supérieure à son épaisseur. Par diamètre équivalent d’un grain, on entend la demi-somme de la plus grande longueur du grain et de la plus grande largeur du grain, mesurée dans une direction perpendiculaire à ladite plus grande longueur. Par matériau dur, on entend un matériau dont la dureté est suffisamment élevée pour justifier son utilisation dans des éléments d’armures ou de blindage. Les diamètres équivalents maximal et moyen sont classiquement déterminés à partir de l’observation de la microstructure du matériau constituant le corps céramique, classiquement grâce à des images prises en MEB (microscopie électronique à balayage) sur une coupe du produit fritté. Il a été vérifié dans les exemples qui suivent que ladite microstructure est sensiblement identique, quelle que soit l’orientation de la coupe. Par masse volumique apparente d’un produit, on entend au sens de la présente invention, le rapport égal à la masse du produit divisée par le volume qu’occupe ledit produit. Elle est classiquement déterminée par la méthode d’Archimède. La norme ISO 5017 précise par exemple les conditions d’une telle mesure. Cette norme permet aussi de mesurer la porosité ouverte au sens de la présente invention. On entend par Cermet un matériau composite composé d’un renfort en céramique et d’une matrice métallique. Par « matrice » on entend une phase cristallisée ou non, assurant une structure sensiblement continue entre les grains. Elle est obtenue, lors de l’élaboration du matériau, typiquement lors de sa cuisson, à partir des constituants de la charge de départ et éventuellement des constituants de l’environnement gazeux de cette charge de départ et/ou à partir d’un métal en fusion venant s’infiltrer dans la porosité dudit matériau lors de ou après sa cuisson. Une matrice entoure sensiblement les grains de la fraction granulaire, c’est-à-dire les enrobe. Le frittage d’un matériau est un procédé de fabrication de pièces telles que l’élément de blindage selon l’invention consistant à chauffer un mélange comprenant une poudre sans la mener jusqu'à la fusion. Sous l'effet de la chaleur, les grains se soudent entre eux, ce qui forme la cohésion de la pièce. Dans un corps céramique selon l’invention, les grains céramiques sont liés par la matrice. Lors de la cuisson ou frittage, ils conservent sensiblement la forme et la nature chimique qu’ils présentaient dans la charge de départ. Dans le corps céramique fritté, la matrice et les grains représentent ensemble 100% de la masse du produit. Dans le cas de corps céramiques présentant une matrice nitrure, un ou plusieurs métaux sont de préférence ajoutés à la charge, lesquels réagissent avec l’atmosphère azotée afin de former une ou plusieurs phases cristallisées azotées. L’augmentation de volume qui en résulte, typiquement de 1 à 30%, permet avantageusement de combler les pores de la matrice et/ou de compenser le retrait occasionné par le frittage des grains. Ce frittage réactif permet ainsi d’améliorer la résistance mécanique du produit fritté. Les produits frittés réactivement présentent ainsi une porosité fermée significativement plus faible que celle(s) des autres produits frittés dans des conditions de température et de pression similaires. Lors de la cuisson, les produits frittés réactivement ne présentent sensiblement pas de retrait. La composition cristallographique du matériau constituant le corps monolithique est normalement obtenue par diffraction des rayons X et analyse de Rietveld. Les phases cristallisées, notamment les phases cristallisées azotées ont été mesurées par diffraction aux rayons X et quantifiées selon la méthode de Rietveld. Les teneurs en azote élémentaire (N) dans les produits frittés ont été mesurées au moyen d’analyseurs LECO (LECO TC 436DR ; LECO CS 300). Les valeurs sont fournies en pourcentages massiques. Le silicium résiduel sous forme métallique dans le matériau fritté ou après cuisson est normalement mesuré selon la méthode connue de l’homme du métier et référencée sous ANSI B74-151992 (R2000). La dureté Vickers de grains peut être mesurée à l’aide d’une pointe pyramidale normalisée en diamant de base carrée et d'angle au sommet entre faces égal à 136°. L'empreinte réalisée sur le grain a donc la forme d'un carré; on mesure les deux diagonales d1 et d2 de ce carré à l'aide d'un appareil optique. La dureté est calculée à partir de la force appliquée sur la pointe diamantée et la valeur d moyenne de d 1 et d 2 selon la formulation suivante : La force et la durée de l'appui sont également normalisées. La norme de référence pour les matériaux céramiques ou cermet est la norme ASTM C1327:03 Standard Test Method for VICKERS Indentation Hardness of Advanced Ceramics. Pour un matériau de métal fritté la norme de référence est la norme ISO6507-1. Sauf indication contraire, dans la présente description, tous les pourcentages sont des pourcentages massiques. L’élément de blindage selon l’invention permet notamment une protection contre tout type de projectiles, par exemple une balle, un obus, une mine ou un élément projeté lors de la détonation d’explosifs, comme des éclats, des boulons, des clous (ou IED pour «Improvised Explosive Device») mais aussi vis-à-vis d’armes blanches et constitue normalement un élément d’armure pour véhicules, généralement sous forme de modules comme des plaques. Selon l’invention, il comprend classiquement au moins deux couches : une première pièce en céramique telle que décrite précédemment associée à un autre matériau moins dur et préférentiellement ductile, en face arrière, classiquement appelé « backing », tel que des fibres de polyéthylène (ex : Tensylon™, Dyneema®, Spectra™), d’aramide (ex :Twaron™,Kevlar®), des fibres de verre, ou des métaux comme par exemple l’acier ou les alliages d’aluminium, sous la forme de plaques. Des colles, par exemple à base de polyuréthane ou polymères époxyde, sont utilisées pour lier les différents éléments constituant l’élément de blindage. Sous l’impact des projectiles, le matériau du corps monolithique se fragmente et a pour rôle principal de casser le pouvoir perforant des projectiles. Le rôle de la face arrière, associée au matériau constituant ledit corps, est de consommer l’énergie cinétique des débris et de maintenir un certain niveau de confinement dudit corps optimisé encore par l’enveloppe de confinement. Les exemples qui suivent sont donnés à titre purement illustratif et ne limitent sous aucun des aspects décrits la portée de la présente invention. Exemples : Dans tous les exemples qui suivent, des plaques céramiques de différents formats ont été réalisées par coulage en moule plâtre d’une suspension selon le procédé décrit précédemment et la formulation décrite dans le tableau 1 ci-après. Les diamètres équivalents moyen et maximal de grains ont été déterminés à partir de l’observation de la microstructure du matériau constituant le corps céramique, classiquement grâce à des images prises en microscopie électronique à balayage sur une coupe du produit fritté. Composition du mélange initial (% massique) Poudre SiC 10-150µm D 50 = 75 µm 39,5 Poudre SiC 0,1-5µm D 50 = 2,5 µm 37,5 Poudre Si 0,5-50µm D 50 = 20µm 17 Poudre d’Alumine D 50 =2,5 µm 5,0 Fe 2 O 3 2,5 µm 0,5 B 4 C 95% 50 =18 µm 0,5 total minéraux (%) 100 eau ajoutée (%) +12,5 dispersant ajouté (%) +0,5 Conditions de la mise en forme et cuisson Coulage moule plâtre démoulage après durcissement Séchage (T°/ durée) 110°C / 24h Cuisson (T°/durée/temps) 1420°C/ 8h/ Azote Diamètre équivalent moyen des grains de SiC dans le matériau après cuisson (micromètres) 80 Diamètre équivalent maximal des grains de SiC dans le matériau après cuisson (mm) 0,2 Différentes formes de plaques sans ou avec orifices ont été réalisées. Afin d’éviter un usinage après cuisson, les orifices ont été obtenus en plaçant dans les moules des inserts de la taille correspondante et adaptée en fonction du retrait ou du gonflement du matériau au séchage et à la cuisson. Après cuisson, toutes les plaques de blindage des exemples qui suivent (selon l’invention et comparatifs) sont monolithiques et de dimensions de 10 cm par 10 cm (soit 100cm 2 ). Pour chaque exemple, trois assemblages ont été réalisés en collant la face de la plaque céramique opposée à l’impact à une plaque de polycarbonate à l’aide d’un scotch double face 3M 950 TM de la société 3M. Chaque assemblage a été ensuite posé devant trente plaques de polycarbonate de 10 mm d’épaisseur. Le tout a été soumis à un tir à 15 mètres de distance avec un calibre 5.56x45mm NATO (SS109) à une vitesse de 940 m/s. La performance balistique a été appréciée en mesurant la profondeur de pénétration de la balle dans les plaques de polycarbonate. Un indice a été calculé sur la base d’une plaque de référence de l’exemple 1 et fixé à 100. Plus l’indice est faible, plus la profondeur est élevée proportionnellement et la performance balistique faible. Pour chaque exemple, a été mesurée sur une plaque la transparence aux ondes électromagnétiques entre 3 et 40 GHz a été mesurée à l’aide d’une sonde coaxiale générant le signal (pour la gamme comprise entre 3 et 18GHz) et en espace libre (pour les gammes 18 à 28 et 28 à 40 GHz) et d’un analyseur MVNA 350 sur une surface circulaire traversée, respectivement, de 2 cm, 5 cm et 3cm de diamètre, ces dispositifs étant classiquement utilisés pour mesurer la permittivité des céramiques. On mesure dans l’air et à 20°C la perte de puissance compte-tenu d’une puissance P1 d’un signal ayant traversé la plaque vis-à-vis d’une puissance P2 du signal d’entrée selon la formule ci-après : La perte de puissance à 33GHz (représentative de la gamme 3-40 GHz) de la plaque de référence de l’exemple 1 correspond à l’indice 100. Plus l’indice est faible, plus la perte de puissance exprimée en logarithme est proportionnellement faible. La surface ouverte en pourcentage a été mesurée comme décrit précédemment. La densité surfacique ρ a a été calculée selon la formule suivante ρ a = t×ρ v où : ρ a est la densité surfacique exprimée en Kg/m² t est l’épaisseur de la plaque, exprimée en m ρ v est la masse volumique apparente exprimée en Kg/m 3 typiquement mesurée selon la norme ISO 18754. Les résultats reportés dans le tableau 2 qui suivent montrent les avantages liés à la mise en œuvre d’une plaque de blindage monolithique selon l’invention. Ex.1** Ex.2** Ex.3* Ex.4** Ex.5** Ex. 6** Ex.7* Figure représentative 4 5 6 7 8 9 α1 (degrés) NA NA 39 21 30 53 45 α1' (degrés) NA NA 45 21 30 53 45 α2 (degrés) NA NA 28 19 24 47 11 α2' (degrés) NA NA 28 19 24 47 11 Distance OI (mm) NA 2 2 1,8 3 1,5 0,8 Distance OI’ (mm) NA 2 2 1,8 3 1,5 0,8 Distance Ly (mm) NA NA 1,0 1,8 2 3 0,2 Distance Ly’ (mm) NA NA 1,0 1,8 2 3 0,2 longueur Lx (mm) NA NA 5,0 19,8 15 12 1 Surface ouverte (%) 0 14 9 7 14 17 5 Distance E1-E2 (mm) NA NA 6 10 2 8 4 Distance O1-O2 (mm) NA 10 16 48,8 32 32 6 b (degrés) NA 90 90 90 90 90 60 ρ a (Kg/m²) 21 18 16 16 15 14 18 Indice de perte de puissance ondes électromagnétiques à 33GHz 100 80 30 90 71 57 53 Indice de performance balistique 100 67 79 83 65 63 87 *selon l’invention **comparatif « NA » = non applicable L’exemple 3 selon l’invention par comparaison avec l’exemple 1 de référence (plaque pleine) et l’exemple 2 comparatif (plaque avec orifices circulaires) présente un bien meilleur compromis entre performance balistique et transparence aux ondes électromagnétiques pour une densité surfacique comparable. L’exemple 4 comparatif (longueur L x > 10 OI, c'est-à-dire des lobes trop longs) montre une transparence aux ondes très insuffisante. Les exemples 5 (distance OI supérieure à 2 mm, c'est-à-dire un trou central trop grand) et 6 (longueurs L y et L y’ supérieures à 2 mm, c'est-à-dire lobes trop larges), comparatifs, présentent en outre une performance balistique dégradée. L’exemple 7 selon l’invention, qui présente une configuration avec un angle b de 60° et des lobes de relative plus petite longueur par comparaison avec l’exemple 3 permet d’obtenir la meilleure performance balistique parmi les plaques avec orifices tout en préservant une transparence acceptable aux ondes électromagnétiques, au contraire des exemples comparatifs. Elément de blindage (1), sous forme d’un corps monolithique présentant une face extérieure ou face d’impact (2) et une face intérieure (3) opposée à ladite face d’impact dans lequel : - les surfaces desdites faces intérieure et extérieure sont supérieures ou égale à 80 cm 2 , - ledit corps est traversé par une pluralité d’orifices (4), de manière que la surface totale couverte par lesdits orifices représente entre 5% et 50% de ladite surface de la face d’impact, - au moins un desdits orifices, de préférence la totalité desdits orifices, comprend au moins deux lobes tels que, selon le plan de ladite face d’impact : - chaque lobe (5) comprend deux parois P 1 et P 2 se rejoignant en une extrémité E, et - chaque lobe (5) présente un segment médian S délimité par l’extrémité E dudit lobe de longueur L x , les segments médians desdits lobes se rejoignant et étant limités à leur autre extrémité par un centre O dudit orifice, - les angles a 1 et a 1 ’ formés par ledit segment médian S et les tangentielles au point E dans ledit plan respectivement des parois P 1 et P 2 sont inférieurs, en valeur absolue, à 90 degrés, - les deux parois P 1 et P 2 dudit lobe (5) se prolongent depuis l’extrémité E en direction du centre O respectivement jusqu’à un point I et un point I’ tel que : - le segment de droite reliant O et I forme un angle a 2 avec le segment médian S, ledit angle étant inférieur, en valeur absolue, à 60 degrés, - la distance OI entre O et I est inférieure ou égale à 2 mm, et - les distances maximales L y , respectivement L y ’, du segment de paroi entre les points E et I, respectivement E et I’, projetées sur l’axe Y perpendiculaire au segment médian S, sont inférieures ou égales à 2mm, et - la longueur L x du segment médian S est supérieure à la distance OI et inférieure ou égale à 10 fois la distance OI, - la distance entre deux centres O (O 1 et O 2 ) de deux orifices dont les extrémités de lobes E (E 1 et E 2 ) sont les plus proches, est inférieure à dix fois la plus grande des distances entre : - le centre O(O 1 ) et l’extrémité E (E 1 ) du premier orifice d’une part et - le centre O(O 2 ) et l’extrémité E (E 2 ) du second orifice d’autre part. Elément de blindage selon la revendication 1, dans lequel le nombre de lobes dudit orifice est compris entre 2 et 10. Elément de blindage selon la revendication 1, dans lequel l’orifice comprend au moins 3 lobes, et de préférence encore au moins 4 lobes, le segment de droite reliant O et I’ formant un angle a 2 ’ par rapport au segment S, ledit angle étant inférieur en valeur absolue à 60 degrés. Elément de blindage selon l’une des revendications précédentes, dans lequel ledit orifice comprend au moins une paire de lobes s’étendant selon des directions opposées, de préférence deux paires de lobes s’étendant selon des directions opposées. Elément de blindage selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le segment médian S est aussi un axe de symétrie dudit lobe. Elément de blindage selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la longueur L x est supérieure à 0,5 mm et/ou inférieure à 10mm. Elément de blindage selon l’une des revendications précédentes, dans lequel tous les lobes d’un même orifice présentent des valeurs de L x identiques. Elément de blindage selon l’une des revendications précédentes, dans lequel les orifices ont sensiblement les mêmes dimensions et/ou la même forme. Elément de blindage selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la distance L y est supérieure ou égale à 0,2 fois la distance OI, respectivement OI’ et/ou inférieure ou égale à 4 fois la distance OI, respectivement OI’. Elément de blindage selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la distance E 1 E 2 entre les extrémités des lobes de deux orifices les plus proches est supérieure à 1mm et/ou inférieure à 50mm. Elément de blindage selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la distance O 1 O 2 entre les centres des orifices dont les extrémités des lobes sont les plus proches est supérieure à 1mm et/ou inférieure à 50mm. Elément de blindage selon l’une des revendications précédentes, dans lequel les orifices sont disposés sur des lignes parallèles, le motif élémentaire étant un parallélogramme dont les quatre sommets correspondent au centre O de quatre orifices et dont l’angle b formé par deux segments adjacents dudit parallélogramme est supérieur à 20° et/ou inférieur à 90°. Elément de blindage selon l’une des revendications précédentes, dans lequel ledit corps présente une épaisseur moyenne supérieure à 7mm. Elément de blindage selon l’une des revendications précédentes, dans lequel ledit corps a une masse volumique apparente inférieure à 8g/cm 3 , Elément de blindage selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le matériau constituant ledit corps a une masse volumique apparente inférieure à 8g/cm 3 et/ou et une dureté Vickers supérieure à 3 GPa. Elément de blindage selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le matériau constituant ledit corps comprend des grains de matériau métallique et/ou de céramique et/ou de cermet. Elément de blindage selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la forme dudit corps est choisie parmi une plaque, un tube ou une autre forme permettant de réaliser un plastron, un bouclier, un élément de carrosserie d’un véhicule, un radôme, un casque.