FR 3158393 A1 20250718 FR 2400303 A 20240112 Dispositif de protection électrique et procédé de contrôle associé La présente invention concerne un dispositif de protection électrique (10) comprenant un interrupteur mécanique (12), un interrupteur statique (14), un module d’acquisition (20), comprenant un capteur d’intensité (22) configuré pour mesurer une intensité du courant et pour déterminer une dérivée par rapport au temps de l’intensité du courant, et une unité de contrôle électronique (30), configurée pour déterminer une première valeur d’une intensité pic estimée et commander l’interrupteur mécanique (12) en configuration ouverte lorsque la première valeur de l’intensité pic estimée est supérieure ou égale à un seuil d’intensité pic. L’unité de contrôle électronique (30) est configurée pour commander l’interrupteur statique (14) en configuration d’isolement lorsqu’une durée d’isolement est écoulée, ou déterminer une deuxième valeur de l’intensité pic estimée et commander l’interrupteur statique (14) en configuration d’isolement lorsque la deuxième valeur de l’intensité pic estimée est supérieure ou égale au seuil d’intensité pic. Figure pour l'abrégé : Figure 1 Dispositif de protection électrique et procédé de contrôle associé La présente invention concerne un dispositif de protection électrique et un procédé de contrôle associé. Les dispositifs de protection électrique, comme les disjoncteurs électromécaniques ou les dispositifs de protection hybrides intégrant un interrupteur mécanique, un interrupteur statique et un élément limiteur de tension, sont généralement commandés en ouverture en fonction de conditions fixes. Par exemple, FR2952470 décrit un dispositif de protection électrique comprenant un interrupteur statique et un interrupteur à contact mécanique, dans lequel l’interrupteur à contact mécanique est commandé en ouverture lorsque le courant électrique circulant dans le dispositif ou lorsqu’une vitesse de croissance du courant, c’est-à-dire une dérivée par rapport au temps de l’intensité du courant, dépasse un seuil fixe prédéterminé. WO2015028634A1 décrit un dispositif de protection électrique comprenant un interrupteur de bypass, un interrupteur statique et un interrupteur d’isolation galvanique. L’interrupteur de bypass est commandé en ouverture si une valeur instantanée d’un courant circulant dans le dispositif, une vitesse de croissance du courant ou une valeur efficace du courant est supérieure à un seuil respectif prédéterminé, ou si la somme entre la valeur instantanée et la vitesse de croissance du courant est supérieure à un seuil prédéterminé. De plus, une ouverture de l’interrupteur statique est commandée lorsqu’un délai fixe est écoulé, ce délai étant mesuré à partir de l’ouverture de l’interrupteur de bypass. Cependant, les défauts électriques pouvant conduire à un déclenchement du dispositif de protection hybride sont variés, ce qui conduit à choisir le délai fixe entre l’ouverture de l’interrupteur de bypass et l’ouverture de l’interrupteur statique soit de manière à assurer l’intégrité du dispositif de protection, conduisant à un surdimensionnement, soit de manière à optimiser le temps de réponse, ce qui peut engendrer des risques de dysfonctionnement du dispositif et donc un risque de défaillance du dispositif de protection. Le but de l’invention est alors de proposer un dispositif de protection électrique plus fiable, et permettant une détection efficace et sécure. A cet effet, l’invention a pour objet un dispositif de protection électrique, configuré pour être connecté entre une source et une charge, le dispositif comprenant : un interrupteur mécanique, configuré pour basculer entre une configuration fermée, dans laquelle l’interrupteur mécanique conduit un courant circulant entre la source et la charge, et une configuration ouverte, dans laquelle l’interrupteur mécanique ne conduit pas le courant; un interrupteur statique, connecté en parallèle de l’interrupteur mécanique, configuré pour basculer entre une configuration de conduction, dans laquelle l’interrupteur statique conduit le courant et une configuration d’isolement, dans laquelle l’interrupteur statique ne conduit pas le courant; un élément de limitation de tension, connecté en parallèle de l’interrupteur statique et de l’interrupteur mécanique; un module d’acquisition, comprenant un capteur d’intensité configuré pour mesurer une intensité du courant, le module d’acquisition étant en outre configuré pour déterminer une dérivée par rapport au temps de l’intensité du courant ; et une unité de contrôle électronique, configurée pour : déterminer une première valeur d’une intensité pic estimée, en fonction de l’intensité et de la dérivée par rapport au temps de l’intensité ; commander un basculement de l’interrupteur mécanique en configuration ouverte lorsque la première valeur de l’intensité pic estimée est supérieure ou égale à un seuil d’intensité pic. Selon l’invention, l’unité de contrôle électronique est en outre configurée pour, l’interrupteur mécanique étant en configuration ouverte, commander un basculement de l’interrupteur statique en configuration d’isolement lorsqu’une durée d’isolement est écoulée, ou déterminer une deuxième valeur de l’intensité pic estimée en fonction de l’intensité et de la dérivée par rapport au temps de l’intensité, et commander le basculement de l’interrupteur statique en configuration d’isolement lorsque la deuxième valeur de l’intensité pic estimée est supérieure ou égale au seuil d’intensité pic. Grâce à l’invention, il est possible d’interrompre le courant en cas de court-circuit de manière efficace et sécure. En effet, le basculement de l’interrupteur statique en configuration d’isolement est réalisé en fonction de l’intensité et de la dérivée par rapport au temps de l’intensité, et non pas après l’écoulement d’une durée fixe. Ainsi, il est possible d’ajuster une durée entre le basculement de l’interrupteur mécanique en configuration ouverte et le basculement de l’interrupteur statique en configuration d’isolement en fonction du type de défaut. Cela permet de réduire la durée entre le basculement de l’interrupteur mécanique en configuration ouverte et le basculement de l’interrupteur statique en configuration d’isolement au minimum sans risquer, d’une part, la réapparition d’un arc électrique entre les contacts de l’interrupteur mécanique, autrement dit un claquage diélectrique entre les contacts de l’interrupteur mécanique, causé par le basculement de l’interrupteur statique en configuration d’isolement de manière trop hâtive, ni, d’autre part, un endommagement de l’interrupteur statique, causé par le basculement de l’interrupteur statique en configuration d’isolement de manière trop tardive. Suivant d’autres aspects avantageux de l’invention, le dispositif comprend une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou suivant toutes les combinaisons techniquement possibles : - L’unité de contrôle électronique est configurée pour commander, en outre, le basculement de l’interrupteur mécanique en configuration ouverte lorsque l’intensité est supérieure à une intensité limite. - L’unité de contrôle électronique est configurée en outre pour : déterminer une intensité de transfert ; et déterminer la durée d’isolement, en fonction de l’intensité de transfert. - L’intensité de transfert est calculée en fonction de l’intensité et de la dérivée par rapport au temps de l’intensité. - L’intensité de transfert est déterminée par une mesure de l’intensité par le module d’acquisition. - Le temps d’isolement est déterminé en fonction de l’intensité de transfert par une fonction constante par morceaux. - Le temps d’isolement est déterminé en fonction de l’intensité de transfert par une fonction affine. - Le module d’acquisition comprend un capteur de dérivée par rapport au temps de l’intensité, configuré pour mesurer la dérivée par rapport au temps de l’intensité. - Le seuil d’intensité pic est inférieur à 10000 A, de préférence inférieur à 6000A, de préférence égal à 4500A. L’invention concerne également un procédé de commande comprenant au moins les étapes suivantes : mesure de l’intensité par le module d’acquisition ; détermination de la dérivée par rapport au temps de l’intensité par le module d’acquisition ; détermination de la première valeur de l’intensité pic estimée, en fonction de l’intensité et de la dérivée par rapport au temps de l’intensité par l’unité de contrôle ; si la première valeur de l’intensité pic estimée est supérieure ou égale au seuil d’intensité pic, commande, par l’unité de contrôle électronique du basculement de l’interrupteur mécanique en configuration ouverte ; détermination du temps d’isolement ou détermination de la deuxième valeur de l’intensité pic estimée ; et si le temps d’isolement est écoulé, ou si la deuxième valeur de l’intensité pic estimée est supérieure ou égale au seuil d’intensité pic, commande par l’unité de contrôle électronique du basculement de l’interrupteur statique en configuration d’isolement. De façon avantageuse, la deuxième valeur de l’intensité pic estimée est déterminée en fonction d’une durée d’échantillonnage, et, si la deuxième valeur de l’intensité pic estimée est strictement inférieure au seuil d’intensité pic, la détermination de la deuxième valeur de l’intensité pic estimée est effectuée à nouveau lorsque la durée d’échantillonnage est écoulée. L’invention apparaîtra plus clairement à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple non limitatif, et faite en référence aux dessins dans lesquels : FIG. 1 la FIG. 1 est un schéma d’un circuit électrique comprenant un dispositif de protection électrique conforme à l’invention ; FIG. 2 la FIG. 2 est une représentation graphique d’un courant circulant dans un dispositif de protection électrique conforme à l’invention; FIG. 3 la FIG. 3 est une représentation graphique des conditions de détection d’un court-circuit dans un dispositif de protection électrique conforme à l’invention; FIG. 4 la FIG. 4 est une représentation graphique d’un temps d’isolement d’un dispositif de protection électrique conforme à l’invention, en fonction d’une intensité de transfert ; FIG. 5 la FIG. 5 est un logigramme d’un premier procédé de commande conforme à l’invention et mis en œuvre par le dispositif selon l’invention ; et FIG. 6 la FIG. 6 est un logigramme d’un deuxième procédé de commande conforme à l’invention et mis en œuvre par le dispositif selon l’invention. La FIG. 1 est un schéma d’un circuit électrique 1 comprenant une source 3 et une charge 5, électriquement reliées entre elles par un conducteur de phase 7. La source 3 fournit de l’électricité et est, par exemple, un générateur électrique ou un réseau électrique, par exemple un réseau électrique de secteur. La charge 5 est un appareil consommant de l’électricité, comme un appareil électrique domestique, un équipement industriel comme un moteur électrique, ou encore un serveur. Ainsi, un courant électrique, dit simplement courant par la suite, circule entre la source 3 et la charge 5 à travers le conducteur de phase 7. Le courant est un courant alternatif, par exemple monophasé ou multiphasé, ou un courant continu. Le circuit électrique 1 comprend également un dispositif de protection électrique 10, également appelé dispositif, connecté entre la source 3 et la charge 5. Le dispositif 10 est configuré pour basculer entre une configuration armée, dans laquelle le dispositif 10 conduit le courant circulant entre la source 3 et la charge 5, et une configuration déclenchée, dans laquelle le dispositif 10 isole électriquement la source 3 de la charge 5. Le dispositif 10 comprend un interrupteur mécanique 12, un interrupteur statique 14 et un élément de limitation de tension 16. L’interrupteur mécanique 12 est également connu sous le nom d’interrupteur de bypass, ou d’interrupteur mécanique rapide, également appelé FMS (de l’anglais Fast Mechanical Switch ). L’interrupteur mécanique 12 est connecté en série entre la source 3 et la charge 5 et est configuré pour basculer entre une configuration fermée, dans laquelle il conduit le courant circulant entre la source 3 et la charge 5, et une configuration ouverte, dans laquelle il ne conduit pas le courant. Dans la FIG. 1 , l’interrupteur mécanique 12 est représenté en configuration ouverte. L’interrupteur statique 14 comprend au moins un élément semi-conducteur commandable en commutation, et comprend par exemple au moins un transistor, comme par exemple un transistor à effet de champ, également appelé FET (de l’anglais Field Effect Transistor ), un transistor à effet de champ à grille isolée, également appelé MOSFET (de l’anglais Metal Oxide Semiconductor Field Effect Transistor ), un transistor bipolaire, ou une combinaison de ces différents éléments semi-conducteurs. L’interrupteur statique 14 est connecté en parallèle de l’interrupteur mécanique 12. L’interrupteur statique 14 est configuré pour basculer entre une configuration de conduction, dans laquelle l’interrupteur statique 14 conduit le courant circulant entre la source 3 et la charge 5, et une configuration d’isolement, dans laquelle il ne conduit pas le courant. L’élément de limitation de tension 16 est, par exemple, une varistance et est connecté en parallèle des interrupteurs mécanique 12 et statique 14. L’élément de limitation de tension 16 est configuré pour, lorsque l’interrupteur mécanique 12 est en configuration ouverte et l’interrupteur statique 14 est en configuration d’isolement, dissiper une énergie contenue dans le circuit 1, autrement dit pour couper le courant électrique. Le dispositif comprend en outre un sectionneur 18, connecté entre la source 3 et la charge 5, en série de l’interrupteur mécanique 12. L’interrupteur statique 14 n’est pas connecté en parallèle du sectionneur 18. Dans la FIG. 1 , le sectionneur 18 est connecté en aval de l’interrupteur mécanique 12, c’est-à-dire entre l’interrupteur mécanique 12 et la charge. En variante non représentée, le sectionneur 18 est connecté en amont de l’interrupteur mécanique 12, c’est-à-dire entre la source 3 et l’interrupteur mécanique 12. Le sectionneur 18 est configuré pour basculer entre une configuration fermée dans laquelle le sectionneur 18 conduit le courant et une configuration ouverte dans laquelle le sectionneur 18 ne conduit pas le courant. Le sectionneur 18 est configuré pour basculer en configuration ouverte lorsque le courant est interrompu entre la source 3 et la charge 5, autrement dit lorsqu’aucun courant ne circule entre la source 3 et la charge 5 dans le conducteur de phase 7. Le dispositif 10 comprend en outre un module d’acquisition 20. Le module d’acquisition 20 comprend un capteur d’intensité 22, configuré pour mesurer une intensité I du courant circulant dans le dispositif 10. L’intensité I est une intensité instantanée, par opposition à une intensité efficace ou moyenne, et correspond à la somme des intensités I 12 , I 14 et I 16 des courants circulant respectivement dans l’interrupteur mécanique 12, l’interrupteur statique 14 et dans l’élément limiteur de tension 16. Avantageusement, l’intensité I est mesurée en continu. Avantageusement, le dispositif 10 comprend un capteur 24 de dérivée I’ par rapport au temps de l’intensité I, également appelé capteur de dérivée de l’intensité 24. Le capteur de dérivée de l’intensité 24 est avantageusement un tore ou une bobine de Rogowski et est configuré pour mesurer la dérivée I’ par rapport au temps de l’intensité I, appelée par la suite dérivée I’. Avantageusement, la dérivée I’ est mesurée en continu. En variante non représentée, le module d’acquisition 20 comprend un sous-module de dérivation, configuré pour déterminer la dérivée I’ à partir de l’intensité I mesurée par le capteur d’intensité 22. Le dispositif 10 comprend en outre une unité de contrôle électronique 30, connectée au module d’acquisition 20 et aux interrupteurs mécanique 12 et statique 14. L’unité de contrôle électronique 30 comprend avantageusement un module de détermination 32, connecté au module d’acquisition 20, et un module de commande 34, connecté au module de détermination 32 et à l’interrupteur statique 14. Dans l’exemple de la FIG. 1 , le module de détermination 32 et le module de commande 34 sont chacun réalisés sous la forme d’un logiciel, exécutable par un processeur non représenté, inclus dans l’unité de contrôle électronique 30. En variante non représentée, le module de détermination 32 et le module de commande 34 sont réalisés chacun sous la forme d’un composant logique programmable, tel qu’un FPGA (de l’anglais Field Programmable Gate Array ), un circuit intégré, tel qu’un ASIC (de l’anglais Application Specific Integrated Circuit ), ou encore, un microcontrôleur. Le dispositif 10 comprend en outre une unité d’alimentation 40, connectée au conducteur de phase 7 et à l’unité électronique 30. L’unité d’alimentation 40 est configurée pour alimenter électriquement l’unité électronique 30 à partir du courant circulant dans le conducteur de phase 7. En variante, l’unité d’alimentation 40 est connectée à un circuit électrique séparé, non relié au conducteur de phase 7. La FIG. 2 est une représentation graphique de l’évolution de l’intensité I dans le dispositif 10 lors d’un court-circuit. Avant le court-circuit, l’interrupteur mécanique 12 est en configuration fermée et l’interrupteur statique 14 en configuration de conduction ou d’isolement. Le courant circule dans l’interrupteur mécanique 12. A l’apparition du court-circuit, l’intensité I augmente et donc l’intensité I 12 du courant circulant dans l’interrupteur mécanique 12 augmente jusqu’à atteindre un maximum, appelé intensité de transfert I tr . Lorsque l’interrupteur mécanique 12 bascule dans la configuration ouverte, le courant est dévié de l’interrupteur mécanique vers l’interrupteur statique 14 : l’intensité I 12 diminue de l’intensité de transfert I tr jusqu’à devenir nulle et l’intensité I 14 circulant dans l’interrupteur statique augmente jusqu’à devenir égale à l’intensité I qui continue d’augmenter. Enfin, lorsque l’interrupteur statique 14 est commandé en configuration d’isolement, l’interrupteur mécanique 12 étant toujours en configuration ouverte, le courant est dévié dans l’élément de limitation de tension 16 : l’intensité I 16 du courant circulant dans l’élément de limitation de tension 16 augmente jusqu’à devenir égale à I, qui ensuite diminue jusqu’à devenir nulle à cause de la présence de l’élément de limitation de tension 16. Lors d’un court-circuit, une valeur de l’intensité juste avant que le dispositif 10 ne bascule en configuration déclenchée est appelée intensité pic. Afin de ne pas endommager le dispositif 10, l’intensité pic ne doit pas dépasser une valeur d’intensité pic maximale I p max , par exemple égale à 10000 A. La mesure de l’intensité I et de la dérivée I’ permet au module de détermination 32 de déterminer une première valeur d’intensité pic estimée I p1 , selon la formule : T d est une durée totale de déclenchement estimée ; il s’agit d’une estimation d’une durée s’écoulant entre un moment où le module de commande 34 émet une commande de basculement de l’interrupteur mécanique 12 en configuration ouverte et un moment où le dispositif 10 bascule effectivement en configuration déclenchée, autrement dit le moment ou l’interrupteur statique 14 bascule effectivement en position d’isolement. La durée totale de déclenchement estimée T d est, par exemple, programmée à l’avance par construction du dispositif 10. Elle peut, par exemple, être fixée comme étant inférieure ou égale à 100µs. Si la première valeur d’intensité pic estimée I p1 est supérieure à un seuil d’intensité pic I th , alors le module de commande 34 commande l’interrupteur mécanique 12 en configuration ouverte. Le seuil d’intensité pic I th est par exemple choisi comme étant égal à 80% de la valeur d’intensité pic maximale I p max . Le seuil d’intensité pic I th est par exemple inférieur à 10000A, de préférence inférieur à 6000A, de préférence inférieur à 5000A, de préférence encore, égal à 4500A. Une durée totale de déclenchement du dispositif, entre une détection du court-circuit et le basculement de l’interrupteur statique 14 en configuration d’isolement est avantageusement inférieure à 1ms, avantageusement l’ordre de quelques centaines de microsecondes, par exemple égal à 800µs. La FIG. 3 est une représentation graphique de la dérivée I’ en fonction de l’intensité I. Le seuil d’intensité pic I th est représenté selon un exemple, ainsi que des différentes zones A, B et C de fonctionnement du dispositif 10. Dans l’exemple de la FIG. 3 , le seuil d’intensité pic I th vaut 4500 A pour une intensité I comprise entre 400 et 3000 A et ne dépend que de la dérivée I’ si l’intensité I est supérieure à 3000 A. Si l’intensité I est inférieure à 400A, quelle que soit la valeur de la dérivée I’, et donc quelle que soit la première valeur de l’intensité pic I p1 , l’interrupteur mécanique 12 reste en configuration fermée. Si l’intensité I est comprise entre 250 et 3000 A, le module de commande 34 commande l’interrupteur mécanique 12 en configuration ouverte si la première valeur d’intensité pic estimée I p1 est supérieure à 4500A. Si l’intensité I est supérieure ou égale à 3000 A, alors le module de commande 34 commande l’interrupteur mécanique 12 en configuration ouverte uniquement si la valeur de la dérivée I’ est supérieure à une valeur de dérivée minimale I’ min , quelle que soit la première valeur de l’intensité pic I p1 . Cette intensité de 3000A, à partir de laquelle la commande de l’interrupteur mécanique 12 ne dépend que de la dérivée I’ est dite intensité limite I lim . De manière générale, si l’intensité I est supérieure ou égale à l’intensité limite I lim , alors le module de commande 34 commande l’interrupteur mécanique 12 en configuration ouverte uniquement si la valeur de la dérivée I’ de l’intensité I est supérieure à la valeur de dérivée minimale I’ min . En particulier, la valeur de dérivée minimale I’ min est choisie comme étant relativement faible, par exemple de l’ordre de quelques Ampères par microsecondes, ici 5 A/µs. Ainsi, la zone A de la FIG. 3 correspond à des valeurs d’intensité I et de dérivée I’ telles que la première valeur d’intensité pic estimée I p1 est inférieure au seuil d’intensité pic I th , et donc, à une zone de fonctionnement de l’interrupteur mécanique 12 en configuration fermée. La zone B correspond à des valeurs d’intensité I et de dérivée I’ telles que la première valeur d’intensité pic estimée I p1 est comprise entre I th et I pmax et la dérivée I’ est supérieure à la valeur de dérivée minimale I’ min , et donc à une zone ou le module de commande 34 commande l’interrupteur mécanique 12 en configuration ouverte. La zone C correspond à une zone interdite, dans laquelle les valeurs d’intensité I traversant le dispositif 10 endommageraient le dispositif 10. L’utilisation de la première valeur d’intensité estimée I p1 permet d’éviter un déclenchement du dispositif 10 basé uniquement sur la dérivée I’, qui est sujette à des fluctuations brusques sans qu’elles soient pour autant causées par un court-circuit, et qui peuvent être causées par des harmoniques de courant, des perturbations électromagnétiques ou une onde de foudre. En effet, tant que la première valeur d’intensité pic estimée I p1 est inférieure au seuil d’intensité pic I th , l’interrupteur mécanique 12 reste en configuration fermée, laissant ainsi la possibilité à des défauts transitoires, qui ont donc un faible impact sur la valeur de l’intensité I, de disparaître sans déclencher le dispositif 10. Ainsi, utiliser la première valeur d’intensité estimée I p1 permet de distinguer les courts-circuits de fluctuations transitoires dues par exemple au démarrage de la charge 5, et permet de gagner du temps par rapport à un déclenchement basé uniquement sur l’intensité I, puisqu’il n’est pas nécessaire d’attendre que l’intensité I dépasse le seuil d’intensité pic I th pour que l’interrupteur mécanique 12 bascule en configuration ouverte. Afin de commander le basculement de l’interrupteur statique 14 en configuration d’isolement et donc couper le courant dans le circuit 1, sans contraindre ou endommager le dispositif, il est nécessaire de s’adapter aux conditions du court-circuit et donc aux valeurs d’intensité I et de dérivée I’. Pour interrompre le courant de manière sûre, il est nécessaire de s’assurer que, lors du basculement de l’interrupteur statique 14 en configuration d’isolement, l’interrupteur mécanique 12, qui est en configuration ouverte, reste isolant électriquement, autrement dit, ne claque pas. Pour cela, il est nécessaire d’attendre une durée minimale de rétablissement d’une tenue diélectrique de l’interrupteur mécanique 12, à partir du moment où l’interrupteur mécanique 12 bascule en configuration ouverte. Cette durée minimale de rétablissement de la tenue diélectrique de l’interrupteur mécanique 12 dépend en particulier de l’intensité de transfert I tr : plus l’intensité de transfert I tr est élevée, plus la durée minimale de rétablissement d’une tenue diélectrique de l’interrupteur mécanique 12 est longue. Selon un mode de réalisation, le module de détermination 32 est configuré pour déterminer l’intensité de transfert I tr et en déduire quand commander l’interrupteur statique 14 en configuration ouverte. Selon un exemple, l’intensité de transfert I tr est obtenue directement à partir de la mesure de l’intensité I par le capteur de courant 22, l’intensité de transfert I tr étant alors égale à l’intensité I au moment du basculement de l’interrupteur mécanique 12 en position d’ouverture. Le basculement de l’interrupteur mécanique 12 est par exemple mesuré directement par un capteur de tension, non représenté, une tension aux bornes de l’interrupteur mécanique 12 augmentant lorsque l’interrupteur mécanique 12 bascule en configuration ouverte. En variante, le basculement de l’interrupteur mécanique 12 en configuration ouverte est estimé à partir du moment où le module de commande 34 émet la commande de basculement pour que l’interrupteur mécanique 12 bascule en configuration ouverte. En particulier, une durée entre l’émission de la commande de basculement et le basculement de l’interrupteur mécanique 12 est connue à l’avance et est par exemple de l’ordre de 50 µs. En variante, l’intensité de transfert I tr est calculée à partir de l’intensité I et la dérivée I’ mesurées au moment d’une détection d’un court-circuit, telle que : où T basc est une durée entre l’émission de la commande de basculement et le basculement de l’interrupteur mécanique 12. Le module de détermination 32 est configuré pour laisser s’écouler une durée d’isolement T is , s’écoulant à partir du basculement de l’interrupteur mécanique 12 en configuration ouverte, la durée d’isolement T is étant déterminée en fonction de l’intensité de transfert I tr . Lorsque la durée d’isolement T is est écoulée, le module de commande 34 commande l’interrupteur statique 14 pour qu’il bascule en configuration d’isolement. La durée d’isolement T is est supérieure ou égale à la durée minimale de rétablissement de la tenue diélectrique de l’interrupteur mécanique 12. Des exemples de fonctions à partir desquelles la durée d’isolement T is est déterminée sont représentées à la FIG. 4 . La durée d’isolement T is est par exemple déterminée à partir de l’intensité de transfert I tr selon une fonction F 1 qui est une fonction constante par morceaux avec une discontinuité à 4000 A, selon une fonction F 2 qui est une fonction constante par morceaux avec une première discontinuité à 2000 A et une deuxième discontinuité à 4000A et une troisième discontinuité à 6000 A, ou encore, selon une fonction F 3 qui est une fonction affine. Dans le cas où la durée d’isolement T is est déterminée selon la fonction F 1 , si l’intensité de transfert I tr est inférieure à 4000 A, alors la durée d’isolement T is est égale à 150µs, et sinon, la durée d’isolement T is est égale à 300µs. De manière particulièrement avantageuse, la durée d’isolement T is tient compte d’un éventuel retard entre une émission de la commande par le module de commande 34 et le basculement de l’interrupteur statique 14 en position d’isolement. Selon un mode de réalisation alternatif, le module de détermination 32 est configuré pour déterminer une deuxième valeur de l’intensité pic estimée I p2 , en fonction de l’intensité I et de la dérivée I’ une fois l’interrupteur mécanique 12 en configuration ouverte. De manière avantageuse, le module de détermination 32 détermine la deuxième valeur de l’intensité pic estimée I p2 une fois l’interrupteur mécanique 12 en configuration ouverte et lorsqu’une durée de sécurité, égale ou éventuellement supérieure à la durée minimale de rétablissement de la tenue diélectrique de l’interrupteur mécanique 12, est écoulée. La deuxième valeur de l’intensité pic estimée I p2 est estimée à partir de l’intensité I et de la dérivée I’ mesurées par le module d’acquisition 20 une fois l’interrupteur mécanique 12 en configuration ouverte, selon la formule suivante : où T ech est une durée d’échantillonnage prédéterminée. Si la deuxième valeur de l’intensité pic estimée I p2 est supérieure ou égale au seuil d’intensité pic I th , le module de commande 24 commande le basculement de l’interrupteur statique 14 en configuration d’isolement. Si la deuxième valeur de l’intensité pic estimée I p2 est inférieure au seuil d’intensité pic I th , l’interrupteur statique 14 ne bascule pas en configuration d’isolement. Le module de contrôle 30 attend l’écoulement de la durée d’échantillonnage T ech , puis calcule à nouveau la deuxième valeur de l’intensité pic estimée I p2 avec des nouvelles valeurs de l’intensité I et de la dérivée I’. De manière avantageuse, le module de détermination 32 détermine si une durée maximale T max s’est écoulé ou non depuis le basculement de l’interrupteur mécanique 12, et le module de commande 34 commande le basculement de l’interrupteur statique 14 en configuration d’isolement si la durée maximale T max s’est écoulée. Cela permet d’éviter que l’interrupteur statique 14 ne conduise le courant pendant une durée trop importante, ce qui pourrait l’user ou l’endommager, et de s’assurer que le courant est bien interrompu une fois l’interrupteur mécanique 12 en configuration ouverte. Une fois le courant interrompu, de manière avantageuse, l’unité de contrôle électronique 30, par exemple via le module de commande 34, commande le basculement du sectionneur 18 en configuration ouverte, afin de réaliser une isolation galvanique entre la source 3 de la charge 5. Tant que la deuxième valeur de l’intensité pic estimée I p2 est inférieure au seuil d’intensité pic I th et que la durée maximale T max ne s’est pas écoulée, l’interrupteur statique 14 et le dispositif 10 en général, est capable de supporter le courant sans risquer d’être endommagé. Attendre que la deuxième valeur de l’intensité pic estimée I p2 dépasse le seuil d’intensité pic I th permet d’augmenter la durée pendant laquelle le rétablissement de la tenue diélectrique de l’interrupteur 12 a lieu et donc d’augmenter la fiabilité du dispositif 10, sans pour autant que le dispositif 10 soit à risque d’être endommagé. Le dispositif 10 permet donc de s’adapter au type de court-circuit présent : un court-circuit avec augmentation très rapide de l’intensité sera interrompu rapidement, privilégiant une rapidité de réponse du dispositif 10, un court-circuit avec augmentation plus lente de l’intensité sera interrompu plus lentement, privilégiant ainsi la disponibilité du dispositif 10. Cela permet également de limiter des erreurs de prédiction des valeurs des intensités pic estimées I p1 et I p2 ou du courant de transfert I t r , qui pourraient être causées par des fluctuations imprévues du courant. En variante non représentée, le courant circulant entre la source 3 et la charge 5 est multiphasé. Dans ce cas, avantageusement, le dispositif de protection 10 comprend plusieurs ensembles, chacun comprenant un interrupteur mécanique 12, un interrupteur statique 14 et un élément limiteur de tension 16 connectés en parallèle les uns aux autres chaque ensemble étant connecté entre la source 3 et la charge 5 sur une phase. En variante non représentée, la source 3 et la charge 5 sont connectées par un, ou éventuellement plusieurs conducteurs de phases, et un conducteur de neutre. Dans ce cas, de manière avantageuse, le dispositif 10 comprend en outre un sectionneur, connecté en série au conducteur de neutre. Un procédé de commande du dispositif 10 selon un premier mode de réalisation est décrit ci-dessous, en référence à la FIG. 5 . Une étape 102 de mesure de l’intensité I est effectuée par le capteur de courant 22. Une étape 104 de mesure de la dérivée I’ est effectuée par le capteur de dérivée d’intensité 24. En variante, l’étape 104 est une étape de détermination de la dérivée I’ par le module d’acquisition 20, à partir de l’intensité I. Une étape 106 de détermination de la première valeur de l’intensité pic estimée I p1 est effectuée par le module de détermination 32. Suite à l’étape 106, une étape 108 de comparaison de la première valeur de l’intensité pic estimée I p1 et du seuil d’intensité pic I th est effectuée par le module de détermination 32. Si la première valeur de l’intensité pic estimée I p1 est inférieure au seuil d’intensité pic I th , le dispositif 10 effectue à nouveau les étapes 102 à 106. Si la première valeur de l’intensité pic estimée I p1 est supérieure ou égale au seuil d’intensité pic I th , le module de commande 34 commande le basculement de l’interrupteur mécanique 12 en configuration ouverte à l’étape 110. L’étape 110 ayant été effectuée, une étape 112 de détermination de la durée d’isolement T is est effectuée par le module de détermination 32, la durée d’isolement T is étant obtenue comme décrit précédemment. Une étape 114 de surveillance est effectuée par le module de détermination 32, pour déterminer si la durée d’isolement T is est écoulée. L’étape 114 est répétée tant que la durée d’isolement T is n’est pas écoulée. Lorsque la durée d’isolement T is est écoulée, le module de commande 34 commande l’ouverture de l’interrupteur statique 14 à l’étape 116. Un procédé de commande du dispositif 10 selon un mode de réalisation alternatif est décrit ci-dessous, en référence à la FIG. 6 . Les étapes 202 à 210 sont respectivement identiques aux étapes 102 à 110 du procédé de la FIG. 5 et ne sont pas à nouveau décrites. L’étape 210 ayant été effectuée et avantageusement, la durée de sécurité s’étant écoulée, une étape 212 de détermination de la deuxième valeur de l’intensité pic estimée I p2 est effectuée par le module de détermination 32. Une étape 214 de comparaison de la deuxième valeur de l’intensité pic estimée I p2 et du seuil d’intensité pic I th est réalisée par le module de détermination 32. Si la deuxième valeur de l’intensité pic estimée I p2 est inférieure au seuil d’intensité pic I th , une étape 216 de vérification de l’écoulement de la durée maximale T max est effectuée par le module de détermination 32. Si la durée maximale T max ne s’est pas écoulée, le module de calcul 12 attend la durée d’échantillonnage T ech lors d’une étape 218, puis effectue l’étape 212 à nouveau. Si la durée maximale T max s’est écoulée, le module de commande 34 commande le basculement de l’interrupteur statique 14 en configuration d’isolement lors d’une étape 220. Si la deuxième valeur de l’intensité pic estimée I p2 est supérieure ou égale au seuil d’intensité pic I th , une étape 222 de commande de l’interrupteur statique 14 en configuration d’isolement est réalisée par le module de commande 34. De manière avantageuse, l’unité de contrôle électronique 30, par exemple via le module de commande 34, commande le basculement du sectionneur 18 en configuration ouverte, afin d’isoler la source 3 de la charge 5 lors d’une étape de commande du sectionneur 18, non représentée. Toute caractéristique décrite pour un mode de réalisation ou une variante dans ce qui précède peut être mise en œuvre pour les autres modes de réalisation et variantes décrits précédemment, pour autant que techniquement faisable. Dispositif de protection électrique (10), configuré pour être connecté entre une source (3) et une charge (5), le dispositif (10) comprenant : un interrupteur mécanique (12), configuré pour basculer entre une configuration fermée, dans laquelle l’interrupteur mécanique (12) conduit un courant circulant entre la source (3) et la charge (12), et une configuration ouverte, dans laquelle l’interrupteur mécanique (12) ne conduit pas le courant; un interrupteur statique (14), connecté en parallèle de l’interrupteur mécanique (12), configuré pour basculer entre une configuration de conduction, dans laquelle l’interrupteur statique (14) conduit le courant et une configuration d’isolement, dans laquelle l’interrupteur statique (14) ne conduit pas le courant; un élément de limitation de tension (16), connecté en parallèle de l’interrupteur statique (14) et de l’interrupteur mécanique (12); un module d’acquisition (20), comprenant un capteur d’intensité (22) configuré pour mesurer une intensité (I) du courant, le module d’acquisition (20) étant en outre configuré pour déterminer une dérivée (I’) par rapport au temps de l’intensité du courant (I); et une unité de contrôle électronique (30), configurée pour : déterminer une première valeur d’une intensité pic estimée (I p1 ), en fonction de l’intensité (I) et de la dérivée (I’) par rapport au temps de l’intensité (I) ; commander un basculement de l’interrupteur mécanique (12) en configuration ouverte lorsque la première valeur de l’intensité pic estimée (I p1 ) est supérieure ou égale à un seuil d’intensité pic (I th ) ; le dispositif étant caractérisé en ce que l’unité de contrôle électronique (30) est en outre configurée pour, l’interrupteur mécanique (12) étant en configuration ouverte, commander un basculement de l’interrupteur statique (14) en configuration d’isolement lorsqu’une durée d’isolement (T is ) est écoulée, ou déterminer une deuxième valeur de l’intensité pic estimée (I p2 ) en fonction de l’intensité (I) et de la dérivée (I’) par rapport au temps de l’intensité (I), et commander le basculement de l’interrupteur statique (14) en configuration d’isolement lorsque la deuxième valeur de l’intensité pic estimée (I p2 ) est supérieure ou égale au seuil d’intensité pic (I th ). Dispositif (10) selon la revendication 1, dans lequel l’unité de contrôle électronique (30) est configurée pour commander, en outre, le basculement de l’interrupteur mécanique (12) en configuration ouverte lorsque l’intensité (I) est supérieure à une intensité limite (I lim ). Dispositif (10) selon l’une quelconque des revendication 1 à 2, dans lequel l’unité de contrôle électronique (30) est configurée en outre pour : déterminer une intensité de transfert (I tr ); et déterminer la durée d’isolement (T is ), en fonction de l’intensité de transfert (I tr ). Dispositif (10) selon la revendication 3, dans lequel l’intensité de transfert (I tr ) est calculée en fonction de l’intensité (I) et de la dérivée (I’) par rapport au temps de l’intensité (I). Dispositif (10) selon la revendication 3, dans lequel l’intensité de transfert (I tr ) est déterminée par une mesure de l’intensité (I) par le module d’acquisition (20). Dispositif (10) selon l’une quelconque des revendication 3 à 5, dans lequel le temps d’isolement (T is ) est déterminé en fonction de l’intensité de transfert (I tr ) par une fonction constante par morceaux (F 1 , F 2 ). Dispositif (10) selon l’une quelconque des revendication 3 à 5, dans lequel le temps d’isolement (T is ) est déterminé en fonction de l’intensité de transfert (I tr ) par une fonction affine (F 3 ). Dispositif (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le module d’acquisition (20) comprend un capteur de dérivée par rapport au temps de l’intensité (24), configuré pour mesurer la dérivée (I’) par rapport au temps de l’intensité (I). Dispositif (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le seuil d’intensité pic (I th ) est inférieur à 10000 A, de préférence inférieur à 6000A, de préférence égal à 4500A. Procédé de commande d’un dispositif de protection électrique (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes, le procédé comprenant au moins les étapes suivantes : mesure (102 ; 202) de l’intensité (I) par le module d’acquisition (20) ; détermination (104 ; 204) de la dérivée (I’) par rapport au temps de l’intensité (I) par le module d’acquisition (20) ; détermination (106 ; 206) de la première valeur de l’intensité pic estimée (I p1 ), en fonction de l’intensité (I) et de la dérivée (I’) par rapport au temps de l’intensité (I) par l’unité de contrôle (30) ; si la première valeur de l’intensité pic estimée (I p1 ) est supérieure ou égale au seuil d’intensité pic (I th ), commande (110 ; 210), par l’unité de contrôle électronique (30) du basculement de l’interrupteur mécanique (12) en configuration ouverte ; détermination (112) du temps d’isolement (T is ) ou détermination (212) de la deuxième valeur de l’intensité pic estimée (I p2 ) ; et si le temps d’isolement (T is ) est écoulé, ou si la deuxième valeur de l’intensité pic estimée (I p2 ) est supérieure ou égale au seuil d’intensité pic (I th ), commande (116 ; 222) par l’unité de contrôle électronique (30) du basculement de l’interrupteur statique (14) en configuration d’isolement. Procédé selon la revendication 10, dans lequel la deuxième valeur de l’intensité pic estimée (I p2 ) est déterminée en fonction d’une durée d’échantillonnage (T ech ), et, si la deuxième valeur de l’intensité pic estimée (I p2 ) est strictement inférieure au seuil d’intensité pic (I th ), la détermination (212) de la deuxième valeur de l’intensité pic estimée (I p2 ) est effectuée à nouveau lorsque la durée d’échantillonnage (T ech ) est écoulée.