FR 3155144 A1 20250516 FR 2312242 A 20231109 Titre de l’invention : Procédé et appareil de traitement de NOx d’un appareil de capture de CO2 Dans un procédé de traitement de NOx d’un appareil de capture de CO2 dans lequel des fumées (7) provenant d’un procédé de combustion (5) sont traités dans une unité de traitement de NOx (9) pour réduire leur contenu en NOx, des fumées (11) à teneur réduite en NOx sont envoyées à une unité de capture de CO2 (13) qui produit un débit enrichi en CO2 (17) comme produit ainsi qu’un débit enrichi en NOx (19) et le débit enrichi en NOx est envoyé en amont de l’unité de traitement de NOx. Figure de l’abrégé : Fig. 2 Procédé et appareil de traitement de NOx d’un appareil de capture de CO2 La présente invention concerne un procédé et un appareil de traitement de NOx d’un appareil de capture de CO2. Il est nécessaire de réduire les NOx présents dans les gaz de combustion. Lorsqu'une installation (par exemple un reformeur par vaporeformage de méthane dit SMR) comprenant une étape de combustion doit se conformer aux règles d'émission locales, la SCR (réduction catalytique sélective) est souvent choisie pour convertir la plupart des NOx présents dans les gaz de combustion en eau et en azote. Cet équipement coûteux nécessite l'injection d'urée ou de NH3 pour convertir les NOx en H2O et N2. La SCR, qui est la meilleure de sa catégorie en termes d'efficacité au détriment du coût d'investissement, est en concurrence avec d'autres solutions dont la SNCR (Selective Non Catalytic Reduction ou réduction noncatalytique sélective), présentant une faible efficacité mais à faible coût d'investissement, des solutions hybrides combinant les deux technologies, des sacs catalytiques et l'utilisation de brûleurs bas NOx. Lorsque les règles locales sont sévères, la seule solution viable est la SCR (ou hybride SCR/NSCR (Non Selective Catalytic Reduction ou réduction catalytique non sélective). Il permet une large gamme d'efficacité, mais plus l'élimination des NOx est élevée, plus la quantité de catalyseur et/ou la consommation de NH3/urée est élevée (si l'excès de NH3 est réduit à une valeur proche de la stœchiométrie, son efficacité de conversion chute). Quelle que soit la technologie utilisée, un glissement de NOx typiquement supérieur à 5% est nécessaire pour maintenir le SCR comme solution économique. Si le CO2 doit être capturé des fumées, par exemple ceux d’un vaporeformeur de méthane, la quantité de NOx présent dans les fumées nécessite une conception particulière de l’appareil en augmentant son coût et posent parfois des problèmes de sécurité à cause de la présence de débits riches en NOx. FIG. 1 montre un appareil selon l’art antérieur dans lequel un procédé de combustion 5 est alimenté par un débit 1 contenant de l’oxygène et un carburant 3. Les fumées produites 7 sont traités dans une unité 9 pour enlever les NOx et le débit 11 contenant moins de NOx est traité par absorption avec des amines dans l’unité de capture 13 produisant du CO2 17 et un gaz résiduaire 15. La présence de NOx dans le gaz 11 dégradent les amines qui réagissent avec les NOx, nécessitant de réalimenter le procédé en amines. Les fumées d’un procédé de combustion, par exemple d’un vaporeformage de méthane ou SMR, ont une concentration en CO2 assez élevée. Une technologie de capture alternative comme la séparation par adsorption à pression modulée (en anglais PSA ou Pressure Swing Adsorption) assistée par une séparation à basse température par condensation partielle et/ou distillation est connue. Le PSA est utilisé pour séparer le N2 du CO2, créant un flux riche en CO2 adapté à la séparation à basse température. Cette technologie peut présenter un coût de capture bien inférieur à celui des amines, en particulier lorsque le CO2 est nécessaire sous forme liquide (dans ce cas, la solution d'absorption nécessiterait l'installation d'un liquéfacteur de CO2 supplémentaire en aval) ou lorsqu’il n’y a pas une quantité suffisante de chaleur récupérable sur le procédé amont. En effet, sans stratégie NOx particulière, les NOx présents dans les fumées, essentiellement sous forme de NO, seront transformés en acide nitrique dans les refroidisseurs intermédiaires des compresseurs de fumée, puis la quantité résiduelle sera concentrée dans le flux riche en CO2 du PSA (par exemple d’environ 4 fois quand les fumée contiennes 20% mol de CO2) et sera ensuite principalement converti en NO 2 /N 2 O 4 dans la partie de séparation à basse température où la pression est élevée et la température est basse, de sorte que la majeure partie partira avec le CO2 produit. Conversion des NOx en acide nitrique : Une partie de ces NOx peut être convertie et évacuée dans les condensats du procédé par l'intermédiaire de l'acide nitrique, le taux de conversion étant d'autant plus élevé que la pression est élevée. Ainsi, si le séchage est présent en aval du compresseur principal de la partie de séparation à basse température, les NOx peuvent être partiellement éliminés par cette réaction dans les refroidisseurs intermédiaires mais au détriment d'une métallurgie dédiée pour résister à l'acide nitrique. Cela peut conduire à sélectionner le séchage en amont du PSA, conduisant à une faible élimination des NOx à travers ce chemin d'acide nitrique. De plus, certaines limitations des systèmes de traitement de l'eau peuvent également conduire à installer un séchage en début de processus. Dans l'ensemble, la quantité de NOx pouvant être éliminée par cette voie acide est limitée et nécessite souvent une configuration supplémentaire pour atteindre les spécifications de CO2 ou les règles environnementales. Colonne DeNOx : Un extracteur de NOx peut être installé dans la partie cryogénique créant un flux de NOx très concentré (en particulier lorsque le séchage est installé à des pressions faibles à intermédiaires), le gaz vecteur étant principalement du CO2. Ce flux doit être géré intelligemment car il crée deux problèmes majeurs, le premier étant la perte de récupération de CO2 puisque ce flux ne peut pas être recyclé dans le processus de capture sans aucun traitement pour enlever les NOx et le second étant des problèmes de sécurité liés à la présence d'une telle concentration de NOx difficile à évacuer. Selon un objet de l’invention, il est prévu un procédé de traitement de NOx d’un appareil de capture de CO2 dans lequel des fumées provenant d’un procédé de combustion sont traitées dans une unité de traitement de NOx pour réduire leur contenu en NOx, produisant ainsi des fumées à teneur réduite en NOx, les fumées à teneur réduite en NOx étant envoyées à une unité de capture de CO2 qui produit un débit enrichi en CO2 comme produit ainsi qu’un débit enrichi en NOx et le débit enrichi en NOx est envoyé en amont de l’unité de traitement de NOx et/ou à des brûleurs du procédé de combustion. Selon d’autres caractéristiques facultatives : l’unité de traitement de NOx est de type réduction catalytique sélective, réduction non catalytique sélective, réduction catalytique non sélective, hybride réduction catalytique sélective/ réduction catalytique non sélective ou filtrage. l’unité de capture de CO2 comprend une unité de séparation par adsorption à pression modulée qui produit le débit enrichi en NOx, un flux riche en CO2 et un gaz résiduaire. l’unité de séparation par adsorption à pression modulée opère une séparation du flux riche en CO2 du gaz résiduaire au contact d’un adsorbant sélectionné parmi une zéolite faujasite de type X Y ou A, de l’alumine activée, de l’alumine promue, un gel de silice, du carbone activé ou une combinaison de ces adsorbants. l’unité de séparation par adsorption à pression modulée comprend au moins quatre adsorbeurs. l’unité de séparation par adsorption à pression modulée opère un cycle de pression comprenant une étape d’adsorption à une pression haute du cycle et une étape de désorption du flux riche en CO2 à une pression basse du cycle, notamment inférieure à la pression atmosphérique, ainsi qu’une étape de dépressurisation à contre-courant avec évacuation du débit enrichi en NOx, ladite étape de dépressurisation à contre-courant étant comprise entre l’étape d’adsorption et l’étape de désorption. le cycle de de pression comprend une étape de dépressurisation à co-courant, en particulier de dépressurisation à co-courant et fourniture de gaz d’élution, l’étape de dépressurisation à contre-courant suivant immédiatement ladite étape de dépressurisation à co-courant. le débit enrichi en NOx est évacué durant le premier quart de l’étape de dépressurisation à contre-courant. le débit enrichi en NOx est alimenté dans une capacité tampon avant d’être envoyé en amont de l’unité de traitement de NOx ou à des brûleurs du procédé de combustion. les fumées provenant du procédé de combustion comprennent au moins 10% en volume de CO2 en base sèche, en particulier entre 15 et 50% en volume de CO2 en base sèche. le flux riche en CO2 est séparé par distillation et/ou condensation partielle pour produire le débit enrichi en CO2. alternativement, le flux riche en CO2 constitue le débit enrichi en CO2. l’unité de séparation par adsorption à pression modulée est du type unité PSA ou VPSA. un débit additionnel enrichi en NOX est produit par la distillation et/ou par la condensation partielle et le débit additionnel enrichi en NOX est envoyé en amont de l’unité de traitement de NOx et/ou à des brûleurs du procédé de combustion. la séparation par distillation comprend une colonne d’élimination de NOx dont le liquide de cuve constitue le débit additionnel enrichi en NOx. le débit enrichi en NOx et/ou le débit additionnel enrichi en NOx contient 3 fois, ou 10 fois, ou même 100 fois, plus de NOx en concentration que les fumées produites par la combustion. le débit enrichi en NOx et/ou le débit additionnel enrichi en NOx contient au moins 50% mol ou au moins 70% mol, voire au moins 90% mol de CO2. l’unité de traitement de NOx est conçue pour opérer sans capture de CO2 et dans lequel le pourcentage de NOx dans le gaz traité augmente en mode capture de CO2. le débit enrichi en NOx est mélangé avec un débit contenant de l’oxygène envoyé au procédé de combustion. le débit enrichi en NOx est mélangé à un carburant envoyé au procédé de combustion. le procédé de combustion est compris dans un procédé de vaporeformage de méthane, un procédé de cimenterie, un procédé de production de chaux, un procédé de métallurgie ou un procédé de production d’électricité, de chaleur et/ou de vapeur. Selon un objet de l’invention, il est prévu un appareil de traitement de NOx d’un appareil de capture de CO2 comprenant une unité de traitement de NOx, une unité de capture de CO2, des moyens pour envoyer des fumées provenant d’un procédé de combustion dans l’unité de traitement de NOx pour réduire leur contenu en NOx, des moyens pour envoyer des fumées à teneur réduite en NOx depuis l’unité de traitement à l’unité de capture de CO2 qui produit un débit enrichi en CO2 comme produit ainsi qu’un débit enrichi en NOx et des moyens pour envoyer le débit enrichi en NOx en amont de l’unité de traitement de NOx ou à des brûleurs du procédé de combustion. L’invention sera décrite de manière plus détaillée en se référant aux figures : FIG. 2 représente un procédé selon l’invention. FIG. 3 représente un procédé selon l’invention. FIG. 2 représente un procédé dans lequel un procédé de combustion 5 est alimenté par un débit 1 contenant de l’oxygène et un carburant 3. Le procédé de combustion 5 peut être un vaporeformage de méthane, une cimenterie, un procédé de production de chaux, un procédé de métallurgie ou une centrale de production d’énergie et/ou de vapeur d’eau et/ou de chaleur. Les fumées produites 7 comprennent au moins 10% en volume de CO2 en base sèche et des NOx. Ces fumées 7 sont traitées dans une unité 9 pour enlever les NOx et produire un débit 11. Le débit traité 11 contenant moins de NOx est traité dans l’unité de capture 13 produisant un débit riche en CO2 17 et un gaz résiduaire 15. L’unité 9 est de type réduction catalytique sélective, réduction non catalytique sélective, réduction catalytique non sélective ou hybride réduction catalytique sélective/ réduction catalytique non sélective ou filtrage. L’unité de capture 13 sépare d’abord le débit 11 par adsorption à pression modulée (PSA) en un flux riche en CO2 et le gaz résiduaire 15. Ceci se fait au contact d’un adsorbant sélectionné parmi une zéolite faujasite de type X, Y ou A, de l’alumine activée, de l’alumine promue, un gel de silice, du carbone activé ou une combinaison de ces adsorbants. L’unité de capture 13 produit un débit enrichi en NOx 19 par rapport au débit 11. Une partie des NOx des fumées 7 est convertie au contact de l’adsorbant, notamment le NO est oxydé en NO2. La séparation par adsorption à pression modulée suit un cycle de pression représenté à la FIG. 4 . L’unité de séparation par adsorption à pression modulée comprend un adsorbeur ou une pluralité d’adsorbeurs configurés pour suivre le cycle de pression avec un décalage d’une phase entre deux adsorbeurs successifs. L’unité de capture 13 sépare ensuite le flux riche en CO2 par condensation partielle et/ou distillation pour produire un débit riche en CO2 gazeux ou liquide 17 comme produit. Cette dernière étape pourra être omise et le flux riche en CO2 produit par le PSA constitue alors le débit riche en CO2 17. La séparation par distillation peut comprendre une colonne d’élimination de NOx dont le liquide de cuve constitue un débit additionnel enrichi en NOx (non représenté). Le débit 19 et potentiellement le débit additionnel enrichi en NOx est/sont envoyés en aval de la combustion 5 et en amont de l’unité 9, étant envoyé(s) à l’unité 9 pour enlever les NOx qu’il(s) contien(nen)t. De cette façon le dioxyde de carbone présent dans le débit 19 n’est pas perdu. Le débit enrichi en NOX 19 contient 3 fois, ou 10 fois, ou même 100 fois, plus de NOx en concentration que les fumées 7 produites par la combustion. Le débit enrichi en NOX 19 contient au moins 50% mol ou au moins 70% mol voire 90% mol CO2. FIG. 3 représente un procédé dans lequel un procédé de combustion 5 est alimenté par un débit 1 contenant de l’oxygène et un carburant 3. Le procédé de combustion 5 peut être un vaporeformage de méthane, une cimenterie, une centrale de production d’énergie et/ou de vapeur d’eau et/ou de chaleur. Les fumées produites 7 comprennent au moins 10% en volume de CO2 en base sèche et des NOx. Ces fumées 7 sont traités dans une unité 9 pour enlever les NOx. Le débit 11 contenant moins de NOx est traité dans l’unité de capture 13 produisant un débit riche en CO2 17 et un gaz résiduaire 15. L’unité 9 est de type réduction catalytique sélective, réduction non catalytique sélective, réduction catalytique non sélective, hybride réduction catalytique sélective/ réduction catalytique non sélective ou filtrage. L’unité de capture 13 sépare d’abord le débit 11 par adsorption à pression modulée (PSA) en flux riche en CO2, le gaz résiduaire 15. Ceci se fait au contact d’un adsorbant sélectionné parmi une zéolite faujasite de type X, Y ou A, de l’alumine activée, de l’alumine promue, un gel de silice, du carbone activé ou une combinaison de ces adsorbants. L’unité de capture 13 produit un débit enrichi en NOX 19 par rapport au débit 11. Une partie des NOx des fumées 7 est convertie au contact de l’adsorbant, notamment le NO est oxydé en NO2. La séparation par adsorption à pression modulée suit le cycle de pression représenté à la FIG. 4 . L’unité de séparation par adsorption à pression modulée comprend un adsorbeur ou une pluralité d’adsorbeurs configurés pour suivre le cycle de pression avec un décalage d’une phase entre deux adsorbeurs successifs. L’unité de capture 13 sépare ensuite le flux riche en CO2 par condensation partielle et/ou distillation pour produire un débit riche en CO2 gazeux ou liquide 17 comme produit. Cette dernière étape pourra être omise et le flux riche en CO2 produit par le PSA constitue alors le débit riche en CO2 17. La séparation par distillation peut comprendre une colonne d’élimination de NOx dont le liquide de cuve constitue le débit additionnel enrichi en NOx (non représenté). Le débit 19 et potentiellement le débit additionnel enrichi en NOx est/sont envoyé(s) aux brûleurs 5A de l’unité de combustion, étant donné que la présence de NOx dans les gaz de combustion réduira la création de NOx dans les brûleurs (par l’équilibre thermodynamique), réduisant la quantité totale de NOx à gérer par le système d’élimination de NOx et minimisant ses coûts d'investissement et de fonctionnement supplémentaires. Le débit 19 peut être mélangé avec le débit 1 et/ou le carburant 3 qui sont envoyés aux brûleurs 5A. Le débit enrichi en NOX 19 contient 3 fois, ou 10 fois, ou même 100 fois plus de NOx que les fumées 7 produites par la combustion. Le débit enrichi en NOX 19 contient au moins 50% mol ou au moins 70% mol voire 90% mol CO2. Afin d'optimiser le schéma global et de réduire davantage les investissements et/ou coûts de fonctionnement, à mesure que les NOx sont recyclés vers le processus de combustion, l'unité d’élimination de NOx 9 peut être conçue ou exploitée pour permettre un glissement de NOx plus élevé. Ceci pourrait être obtenu en minimisant la quantité de catalyseur (diminuant le coût d'investissement) en cas de SCR ou en diminuant le glissement de NH 3 (réduisant la consommation de NH 3 /urée) en sortie de l'unité de traitement ou d’élimination de NOx 9. L’unité de traitement de NOx 9 est de préférence conçue pour opérer sans capture de CO2. Le pourcentage de NOx dans le gaz traité augmente en mode capture de CO2 quand elle opère en mode capture de CO2. FIG. 4 représente un cycle de pression selon lequel fonctionne la séparation par adsorption à pression modulée dans les modes de réalisation des figures 2 et 3. Le débit 11 est nommé « gaz d’alimentation » sur cette figure. Le cycle comprend une étape A d’adsorption à la pression haute du cycle. Une partie du débit 11 est alimenté à co-courant à au moins un adsorbeur de l’unité de séparation par adsorption à pression modulée. Le CO2 est adsorbé plus fortement sur l’adsorbant que les composants principaux du gaz résiduaire 15. Pour cette raison, une majeure partie des composants du gaz résiduaire 15 circule à travers l’adsorbeur lors de cette étape, tandis qu’une majeure partie du CO2 est arrêté dans l’adsorbeur. Le gaz résiduaire 15 est généré à la pression haute du cycle. Le NO s’oxyde en grande partie en NO2 au contact de l’adsorbant et le NO2 est arrêté dans l’adsorbeur. Le NO résiduel non converti suit alors l’azote et finit à la cheminée. Le cycle comprend une étape E1D+PP de dépressurisation à co-courant et fourniture de gaz d’élution. L’adsorbeur est dépressurisé à co-courant à une pression intermédiaire du cycle. Les composants du gaz résiduaire 15 se déplacent d’avantages vers la sortie de l’adsorbeur et le gaz résiduaire 15 est évacué de l’adsorbeur. Une partie de ce gaz résiduaire 15 évacué sera utilisée comme gaz d’élution, tandis qu’une autre partie sera utilisée comme gaz de re-pressurisation à contre-courant. Le cycle comprend une étape BD de dépressurisation à contre-courant avec évacuation du débit enrichi en NOx 19 (étape dite de blow down en anglais), typiquement par ouverture d’une vanne provocant l’évacuation d’une partie des gaz de l’adsorbeur par le bas. Le débit enrichi en NOx 19 est évacué durant le premier quart de ladite étape de dépressurisation à contre-courant. En effet, la plupart des NOx se retrouvent concentré dans les gaz évacués à ce moment du cycle, tandis que le contenu en CO2 des gaz évacué reste plus bas que dans les étapes de régénération suivantes. Le cycle comprend une étape VE de désorption sous vide, c’est à dire à une pression inférieure à la pression atmosphérique, du flux riche en CO2. La dite pression de désorption constitue la pression basse du cycle et peut être atteinte au moyen d’une pompe à vide (non-représentée). Le cycle comprend une étape P1 d’élution. L’adsorbeur est balayé à contre-courant par le gaz d’élution. Le gaz d’élution contient des composés qui sont moins fortement adsorbés par l’adsorbant. Ici, le gaz d’élution est fourni par l’étape E1D+PP. La pression partielle en CO2 diminue d’avantage dans l’adsorbeur, ce qui agit comme une force motrice pour la désorption du CO2 résiduel de l’adsorbant. La pression totale dans l’adsorbant augmente de nouveau lors de cette étape P1. Le cycle comprend une étape E1P de re-pressurisation à contre-courant. Le gaz de re-pressurisation à contre-courant fourni par l’étape E1D+PP est utilisé pour cela. Le cycle comprend également une étape FEED REP de pressurisation à co-courant, en utilisant l’autre partie du débit 11. L’adsorbeur est ce faisant davantage re-pressurisé jusqu’à la pression haute du cycle. Etant donnée la nature non-continue de l’évacuation du débit enrichi en NOx 19 durant une partie d’une étape du cycle seulement, le débit enrichi en NOx 19 peut être alimenté dans une capacité tampon (non représentée) et le débit enrichi en NOx 19 de la capacité tampon peut être envoyé de manière continue en amont de l’unité de traitement de NOx ou à des brûleurs du procédé de combustion. Ceci permet de compenser les fluctuations qui sinon seraient subies lors du traitement du débit 19 par l’unité de traitement de NOx ou dans les brûleurs du procédé de combustion. « Co-courant » et « contre-courant » sont définis relativement au sens de circulation d’un gaz d’alimentation et du gaz sortant d’un adsorbeur de l’unité de séparation par adsorption à pression modulée lors de l’étape d’adsorption. « Co-courant » est le sens de circulation des gaz en question et « contre-courant » est le sens opposé. Procédé de traitement de NOx d’un appareil de capture de CO2 dans lequel des fumées (7) provenant d’un procédé de combustion (5) sont traitées dans une unité de traitement de NOx (9) pour réduire leur contenu en NOx, produisant ainsi des fumées (11) à teneur réduite en NOx, les fumées (11) à teneur réduite en NOx étant envoyées à une unité de capture de CO2 (13) qui produit un débit enrichi en CO2 (17) comme produit ainsi qu’un débit enrichi en NOx (19) et le débit enrichi en NOx est envoyé en amont de l’unité de traitement de NOx et/ou à des brûleurs (5A) du procédé de combustion. Procédé selon la revendication 1 dans lequel l’unité de traitement de NOx (9) est de type réduction catalytique sélective, réduction non catalytique sélective, réduction catalytique non sélective, hybride réduction catalytique sélective/ réduction catalytique non sélective ou filtrage. Procédé selon la revendication 1 ou 2 dans lequel l’unité de capture de CO2 (13) comprend une unité de séparation par adsorption à pression modulée qui produit le débit enrichi en NOx (19), un flux riche en CO2 et un gaz résiduaire (15). Procédé selon la revendication précédente, dans lequel le flux riche en CO2 est séparé par distillation et/ou condensation partielle pour produire le débit enrichi en CO2 (17). Procédé selon l’une des revendications 3 ou 4, dans lequel l’unité de séparation par adsorption à pression modulée opère une séparation du flux riche en CO2 du gaz résiduaire (15) au contact d’un adsorbant sélectionné parmi une zéolite faujasite de type X, Y ou A, de l’alumine activée, de l’alumine promue, un gel de silice, du carbone activé ou une combinaison de ces adsorbants. Procédé selon l’une des revendications 3 à 5, dans lequel l’unité de séparation par adsorption à pression modulée opère un cycle de pression comprenant une étape (A) d’adsorption à une pression haute du cycle et une étape (VE) de désorption du flux riche en CO2 à une pression basse du cycle, éventuellement inférieure à la pression atmosphérique, ainsi qu’une étape (BD) de dépressurisation à contre-courant avec évacuation du débit enrichi en NOx (19), ladite étape (BD) de dépressurisation à contre-courant étant comprise entre l’étape (A) d’adsorption et l’étape (VE) de désorption. Procédé selon la revendication précédente, le cycle de de pression comprenant une étape (E1D+PP) de dépressurisation à co-courant, en particulier de dépressurisation à co-courant et fourniture de gaz d’élution, l’étape (BD) de dépressurisation à contre-courant suivant immédiatement ladite étape (E1D+PP) de dépressurisation à co-courant. Procédé selon l’une des revendications 6 ou 7, dans lequel le débit enrichi en NOx (19) est évacué durant le premier quart de l’étape (BD) de dépressurisation à contre-courant. Procédé selon l’une des revendications 3 à 8, dans lequel l’unité de séparation par adsorption à pression modulée est du type unité PSA ou VPSA. Procédé selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le débit enrichi en NOx (19) est alimenté dans une capacité tampon avant d’être envoyé en amont de l’unité de traitement de NOx (9) ou à des brûleurs (5A) du procédé de combustion. Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel le débit enrichi en NOx (19) contient 3 fois, ou 10 fois, ou même 100 fois, plus de NOx en concentration que les fumées (7) produites par la combustion. Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel le débit enrichi en NOx (19) contient au moins 50% mol ou au moins 70% mol, voire au moins 90% mol de CO2. Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel le débit enrichi en NOx (19) est mélangé avec un débit contenant de l’oxygène (1) envoyé au procédé de combustion (5). Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel le procédé de combustion est compris dans un procédé de vaporeformage de méthane, un procédé de cimenterie, un procédé de production de chaux, un procédé de métallurgie ou un procédé de production d’électricité, de chaleur et/ou de vapeur.