FR 3160436 A1 20250926 FR 2402725 A 20240319 Système de contrôle de la pressurisation d’une cavité aval (Cav) d’un rotor (30) de compresseur de turbomachine (1), la cavité aval s’étendant entre une face aval (30a) du rotor et un flasque annulaire (34). Le système comprend : - un anneau de ventilation (36) percé de trous traversants (t1) et disposé contre une face aval (34b) du flasque annulaire (34) percé de trous traversants (t2), -un organe de contrôle (40) configuré pour déplacer en rotation l’anneau (36) relativement au flasque (34) entre une position angulaire dans laquelle les trous traversants (t1) et les trous traversants (t2) sont alignés afin de permettre un passage d’un débit d’air de pressurisation depuis une zone aval située en aval de la face aval (34b) du flasque annulaire (34) vers la cavité aval (Cav) et, une deuxième position angulaire dans laquelle les trous traversants (t1) et les trous traversants (t2) sont non alignés. Figure pour l’abrégé : Fig. 2. système de contrôle de la pressurisation d’une cavité aval de rotor de compresseur centrifuge dans une turbomachine La présente invention concerne un système de contrôle de la pressurisation d’une cavité aval de rotor de compresseur centrifuge dans une turbomachine. On connaît des architectures de turbomachine d’aéronef comprenant, dans le sens d’écoulement d’un fluide de travail (par exemple de l’air) dans la turbomachine, un compresseur axial, un compresseur centrifuge, une chambre de combustion, une première turbine axiale et une deuxième turbine axiale. Dans la partie haute pression d’une telle turbomachine, des efforts aérodynamiques exercés sur les aubes et des pressions exercées sur les disques de rotor s’appliquent sur les compresseurs et les turbines. La résultante de ces efforts est une force axiale qui est reprise par un palier situé en amont du compresseur centrifuge. Lors du fonctionnement de la turbomachine, la force axiale est susceptible de varier fortement en fonction du régime moteur, notamment du régime ralenti au régime plein gaz. Selon les conceptions de turbomachine, cette force peut même être amenée à s’inverser, pour un régime moteur donné, en passant par un point de fonctionnement où la force axiale est nulle. Un tel point de fonctionnement peut s’avérer problématique pour les paliers dont les roulements à billes qui reprennent cette force axiale se détériorent plus rapidement lorsque la force axiale s’annule car le palier va se déplacer d’avant en arrière et chaque déplacement va entraîner un contact métal-métal. L’inversion de la force axiale entraîne un déplacement du rotor de l’amont vers l’aval et il faut donc tenir compte de cette inversion lors du dimensionnement des paliers. Les paliers doivent alors être surdimensionnés afin de pouvoir supporter le surplus de charges qui se produit lors du phénomène d’inversion de la force axiale. Par ailleurs, les paliers sont classiquement dimensionnés en fonction de la force axiale maximale qui est celle atteinte pour un point de fonctionnement correspondant au décollage de l’aéronef. Avec une force axiale élevée le dimensionnement des paliers conduit à des paliers plus encombrants et donc plus lourds, ce qui les rend difficilement intégrable dans la turbomachine et pénalise la consommation de carburant. Au vu de ce qui précède, il serait donc utile d’apporter une solution au problème de l’inversion de la force axiale afin d’éviter un surdimensionnement des paliers avec toutes les conséquences décrites ci-dessus. Le présent exposé est le résultat de recherches technologiques visant à contrôler la pressurisation de la zone située en aval du rotor du compresseur centrifuge et donc à agir sur l’effort axial (effort de piston) exercé par la pression de fluide sur la face aval du rotor. Un premier aspect du présent exposé concerne un système de contrôle de la pressurisation d’une cavité aval Cav de rotor de compresseur centrifuge de turbomachine dans laquelle un fluide s’écoule d’amont en aval le long d’un axe X, le système comprenant un flasque annulaire centré sur l’axe X et configuré pour être monté sur le rotor de compresseur, le flasque annulaire comportant une face amont qui délimite, avec une face aval du rotor, la cavité aval Cav, le système étant caractérisé en ce qu’il comprend un anneau de ventilation qui est disposé contre une face aval du flasque annulaire et est percé d’une première pluralité de trous traversants t1, le flasque annulaire étant percé d’une deuxième pluralité de trous traversants t2, le système comprenant en outre au moins un organe de contrôle d’un débit d’air de pressurisation dans la cavité aval Cav qui est configuré pour déplacer l’anneau de ventilation relativement au flasque annulaire autour de l’axe X entre, d’une part, une première position angulaire autour de l’axe X dans laquelle chaque trou de la première pluralité de trous traversants est aligné avec un trou de la deuxième pluralité de trous traversants afin de permettre un passage d’un débit d’air de pressurisation depuis une zone aval située en aval de la face aval du flasque annulaire vers la cavité aval Cav située en amont de la face amont du flasque annulaire et, d’autre part, une deuxième position angulaire autour de l’axe X dans laquelle, autour de l’axe X, chacun des trous de la première pluralité de trous traversants est décalé angulairement vis-à-vis de chacun des trous de la deuxième pluralité de trous traversants, limitant ainsi (voire empêchant) un passage d’air de la zone aval située en aval de la face aval du flasque annulaire vers la cavité aval située en amont de la face amont du flasque annulaire. En pressurisant la cavité aval du rotor du compresseur centrifuge le système permet de moduler l’effort de piston exercé par la pression d’air agissant sur la face aval du rotor et qui s’oppose aux efforts aérodynamiques de l’air sur les aubages du compresseur axial situé en amont (ex : compresseur haute pression), du compresseur centrifuge et de la turbine axiale, par exemple haute pression (cette configuration peut également s’appliquer à des architectures de compresseur basse pression ou de pression intermédiaire). La résultante des deux efforts de sens opposés définit la force axiale mentionnée plus haut. Dans l’art antérieur, ces deux efforts ont des sens d’actions opposés et des valeurs différentes suivant la phase de fonctionnement du moteur, ce qui explique que la résultante de ces deux efforts influence au premier ordre le comportement général de la force axiale et de sa possible inversion. L’augmentation de manière contrôlée de la pressurisation de la cavité aval du rotor du compresseur centrifuge et donc de la pression axiale (de l’aval vers l’amont) sur la face aval du rotor permet d’augmenter l’effort axial vers l’amont et donc, au global, de diminuer la force axiale vers l’aval. Ceci permet ainsi de réduire, voire de s’affranchir des problèmes de dimensionnement liés à une valeur élevée de force axiale. Selon d’autres caractéristiques possibles : -ledit au moins un organe de contrôle est réalisé dans un premier matériau qui est différent d’un deuxième matériau du flasque annulaire et qui présente un coefficient de dilatation thermique différent de celui du deuxième matériau ; - le système comprend plusieurs organes de contrôle d’un débit d’air de pressurisation dans la cavité aval, chaque organe de contrôle d’un débit d’air de pressurisation dans la cavité aval Cav comportant deux extrémités longitudinales opposées dont une première extrémité longitudinales est fixée au flasque annulaire et une deuxième extrémité longitudinale est fixée à l’anneau de ventilation, chaque organe de contrôle étant apte à se dilater et à se contracter sous l’action d’une variation de température, ce qui a pour effet de déplacer la deuxième extrémité longitudinale de l’organe de contrôle par rapport à sa première extrémité longitudinale et donc de déplacer l’anneau de ventilation de la première à la deuxième position angulaire autour de l’axe X ou inversement de la deuxième à la première position angulaire autour de l’axe X; - chaque organe de contrôle est fixé à une partie radialement externe du flasque annulaire qui est disposée radialement à l’extérieur vis-à-vis de l’anneau de ventilation et la deuxième extrémité longitudinale opposée est fixée à l’anneau de ventilation de telle manière que chaque organe de contrôle s’étend entre ses deux extrémités longitudinales opposées et est configuré de sorte qu’une dilatation ou une contraction de chaque organe de contrôle exerce un effort entrainant une rotation de l’anneau de ventilation autour de l’axe X; chaque organe de contrôle peut s’étendre dans un plan transversal perpendiculaire à l’axe X et la configuration qui précède est définie suivant une vue prise dans ce plan transversal depuis l’aval ; -l’anneau de ventilation est agencé contre une partie radialement interne du flasque annulaire qui comporte une portion annulaire épaissie axialement s’étendant axialement en saillie vers l’aval à partir de la face aval du flasque annulaire, la deuxième pluralité de trous traversants t2 étant aménagée dans la portion annulaire épaissie axialement afin de guider à travers ces trous le débit d’air de pressurisation qui s’écoule de l’aval vers l’amont ; -le système comprend une pluralité d’organes de contrôle est répartis circonférentiellement autour de l’axe X; -chaque organe de contrôle de la pluralité d’organes de contrôle est une bielle ; - chacune de la première extrémité longitudinale et de la deuxième extrémité longitudinale de chaque organe de contrôle est percée d’un orifice traversant et deux trous axiaux, qui sont aménagés respectivement dans une portion du flasque annulaire et dans une portion de l’anneau de ventilation, sont alignés axialement chacun avec un orifice traversant de l’extrémité correspondant de chaque organe de contrôle, un organe de fixation axial étant inséré dans chaque orifice traversant et dans chaque trou axial correspondant, afin de fixer chaque extrémité longitudinale de chaque organe de contrôle à l’une des portions du flasque annulaire et de l’anneau de ventilation; - les portions du flasque annulaire et de l’anneau de ventilation percées d’un trou axial forment des excroissances radiales de fixation pour les extrémités dudit au moins un organe de contrôle ; - l’anneau de ventilation présente une forme générale de collerette. Un deuxième aspect du présent exposé concerne une turbomachine, comprenant : -un compresseur centrifuge ayant un rotor et une cavité aval de rotor, -un système de contrôle de la pressurisation de la cavité aval de rotor tel que brièvement exposé ci-dessus. L'invention sera bien comprise et ses avantages apparaîtront mieux, à la lecture de la description détaillée qui suit, de modes de réalisation représentés à titre d'exemples non limitatifs. La description se réfère aux dessins annexés qui sont schématiques et visent avant tout à illustrer les principes de l’exposé. Sur ces dessins, d’une figure à l’autre, des éléments (ou parties d’élément) identiques ou équivalents sont repérés par les mêmes signes de référence. Sur ces dessins annexés: FIG. 1 La FIG. 1 illustre de manière schématique une architecture possible de turbomachine d’aéronef intégrant un système selon un mode de réalisation de l’invention. FIG. 2 La FIG. 2 illustre de manière schématique agrandie une vue détaillée d’une partie de la zone aval du rotor de compresseur centrifuge de la turbomachine de la FIG. 1 . FIG. 3 La FIG. 3 est une vue schématique en perspective agrandie du système S de la FIG. 2 incluant une partie locale agrandie de ce système. FIG. 4 La FIG. 4 est une vue schématique partielle en perspective d’une zone du système S montant une position angulaire pour laquelle les trous t1 et t2 ne sont pas alignés l’un avec l’autre. FIG. 5 La FIG. 5 est une vue schématique agrandie en coupe axiale d’une zone du système S montant une position angulaire pour laquelle les trous t1 et t2 sont alignés l’un avec l’autre. FIG. 6 La FIG. 6 est une vue schématique partielle en coupe axiale suivant une vue en perspective du système S. FIG. 7 La FIG. 7 est une vue schématique d’un mode de fonctionnement de la turbomachine suivant une configuration possible du système S. FIG. 8 La FIG. 8 est une vue schématique d’un mode de fonctionnement de la turbomachine suivant une autre configuration possible du système S. FIG. 9 La FIG. 9 est une vue schématique d’un mode de fonctionnement de la turbomachine suivant une autre configuration possible du système S. Afin de rendre plus concret l’exposé, des modes de réalisation sont décrits en détail ci-après, en référence aux dessins annexés. Il est rappelé toutefois que l'invention ne se limite pas à ces modes de réalisation. La FIG. 1 représente de manière schématique les principaux composants d’une architecture possible de turbomachine d’aéronef intégrant un système selon un mode de réalisation de l’invention. Les détails de réalisation sont omis afin de mettre en avant les aspects principaux de cette architecture. Comme représenté à la FIG. 1 , une turbomachine telle qu’un turbomoteur 1, comporte, dans le sens d’écoulement d’un fluide travail, par exemple ici de l’air, un compresseur axial 2 (ce compresseur peut être un compresseur haute pression, le compresseur basse pression n’étant pas représenté sur la figure), un compresseur centrifuge 3, une chambre de combustion 4, une première turbine axiale 5 (par exemple une turbine haute pression) et une deuxième turbine axiale 6 (par exemple une turbine basse pression). Le turbomoteur 1 comprend également un premier arbre rotatif 7 et un deuxième arbre rotatif 8 monté de manière coaxiale relativement au premier arbre rotatif 7 et alignés suivant l’axe longitudinal X de la machine. Le deuxième arbre rotatif 8 relie le compresseur axial 2 et le compresseur centrifuge 3 à la première turbine axiale 5, de manière à ce que la détente du fluide de travail dans cette turbine, en aval de la chambre de combustion 4, serve à mettre en œuvre les compresseurs 2 et 3 en amont de la chambre de combustion 4. Le premier arbre rotatif 7 relie la deuxième turbine axiale 6 à une sortie de puissance 9 positionnée en aval et/ou en amont du turbomoteur, de telle manière que la détente du fluide de travail dans la deuxième turbine axiale 6 permette de mettre en œuvre la sortie de puissance 9. Ainsi, les compressions successives du fluide de travail dans les compresseurs 2 et 3, suivies par un réchauffement du fluide dans la chambre de combustion 4, et sa détente dans la deuxième turbine axiale 6, permettent de convertir une partie de l’énergie thermique générée par le phénomène de combustion dans la chambre de combustion 4 en travail mécanique extrait par la sortie de puissance 9. La FIG. 2 est une vue plus détaillée et agrandie d’une zone de la turbomachine de la FIG. 1 située en aval du compresseur centrifuge 3 et comprenant le rotor ou rouet 30 de ce dernier qui s’étend radialement relativement à l’axe longitudinal X autour duquel le rotor est apte à tourner. L’air compressé par le compresseur centrifuge 3 sort radialement de l’étage du compresseur à une extrémité radiale externe 32 en direction de la chambre de combustion non représentée. La turbomachine comporte un flasque annulaire 34 qui s’étend en aval de la face aval radiale 30a du rotor 30 et qui délimite avec cette face 30a une cavité aval Cav. Le flasque annulaire 34 est une pièce fixée au rotor, comportant une partie radialement externe 34a qui s’étend radialement le long et à faible distance de la face radiale aval 30a pour former un espace annulaire radial Ear. Cet espace radial Ear communique à son extrémité radialement externe avec la sortie 32 de l’étage du compresseur 3 afin de pouvoir prélever une fraction de l’air sortant de cet étage et qui va ventiler l’espace radial Ear et la cavité aval Ca avec laquelle il communique. Comme représenté à la FIG. 2 , le flasque annulaire 34 sépare la cavité aval Cav d’une zone ou espace aval Eav qui est situé en aval du flasque annulaire 34. Le flasque annulaire 34 présente une structure qui dépend de la géométrie de la zone de la turbomachine dans laquelle le flasque est intégré et la description de cette structure qui sera faite ci-après est susceptible de varier selon les architectures de turbomachine. De manière générale, la turbomachine comprend un système S de contrôle de la pressurisation de la cavité aval Cav. Ce système comprend une pièce annulaire 36, appelée anneau de ventilation, qui est disposée contre une face aval 34b (cette face est dirigée vers l’aval de la turbomachine, c’est-à-dire vers la droite de la FIG. 2 ) du flasque annulaire 34 et un dispositif 38 de contrôle d’un débit d’air de pressurisation qui est configuré pour déplacer en rotation autour de l’axe X l’anneau de ventilation 36, relativement au flasque annulaire 34, entre deux positions angulaires différentes autour de l’axe X afin de mettre en correspondance géométrique (première position), ou non (deuxième position), des trous pratiqués respectivement dans le flasque annulaire 34 et dans l’anneau de ventilation 36 en vis-à-vis, autorisant ainsi, ou non, un passage d’air de l’espace aval Eav vers la cavité aval Cav (passage d’air d’aval en amont). Cet agencement permet de contrôler la pressurisation dans la cavité aval Cav et donc de contrôler l’effet piston sur la face aval 30a du rotor. Plus particulièrement, l’anneau de ventilation 36 mobile en rotation autour de l’axe X par rapport au flasque annulaire 34 est percé d’une première pluralité de trous traversants t1 axiaux et le flasque annulaire 34 est percé, quant à lui, d’une deuxième pluralité de trous traversants t2 axiaux. La FIG. 3 montre suivant une vue en perspective de l’agencement de l’anneau de ventilation 36 contre le flasque annulaire 34 la pluralité de trous t1 distribuée circonférentiellement sur la pièce 36 et qui est encore plus visible sur la zone agrandie du rectangle représentée en partie basse de la FIG. 3 . La FIG. 4 est une vue partielle agrandie du côté aval de l’agencement de l’anneau de ventilation 36 contre le flasque annulaire 34 qui montre une position angulaire relative entre ces deux pièces dans laquelle le trou t1 de la pièce 36 n’est pas aligné (en correspondance géométrique) avec le trou t2 (en pointillés) du flasque 34. Dans cette deuxième position angulaire de l’anneau de ventilation 36, aucun débit d’air ne peut traverser l’assemblage. La FIG. 5 est une vue partielle agrandie en coupe axiale de l’agencement de l’anneau de ventilation 36 contre le flasque annulaire 34 qui montre une autre position angulaire (première position) relative entre ces deux pièces dans laquelle le trou t1 de la pièce 36 est aligné (en correspondance géométrique) avec le trou t2 du flasque 34. Dans cette autre position angulaire de l’anneau de ventilation 36, un débit d’air illustré par la flèche repérée par la lettre Q peut traverser axialement l’assemblage de l’aval vers l’amont pour pressuriser la cavité aval Cav à partir de l’espace aval Eav. Plus particulièrement, dans l’exemple représenté, l’anneau de ventilation 36 présente une forme générale de collerette. Le flasque annulaire 34, quant à lui, comprend la partie radialement externe 34a précitée qui est prolongée radialement par une partie 34c qui s’étend à la fois radialement vers l’axe longitudinal X (axe moteur) et axialement vers l’aval jusqu’à un bord aval 34d formant un épaulement. Le flasque annulaire 34 comporte, en outre, une partie annulaire 34f qui s’étend axialement vers l’aval à partir de la partie radialement externe 34a précitée jusqu’à une extrémité annulaire aval formant une bride aval 34g qui est fixée à un carter interne 50 de la turbomachine par des moyens de type vis-écrou ou analogues. Comme déjà mentionné ci-dessus, la forme du flasque annulaire peut varier selon les configurations internes de turbomachine. Comme représenté aux figures 2, 3, 5 et 6, le dispositif 38 de contrôle d’un débit d’air de pressurisation comprend au moins un organe de contrôle 40, et, en particulier ici, une pluralité d’organes de contrôle 40 ( FIG. 3 ). . Plus particulièrement, chaque organe de contrôle 40 s’étend dans un plan transversal perpendiculaire à l’axe X ( FIG. 2 ) et comporte deux extrémités opposées 40a, 40b. Suivant une vue prise dans ce plan transversal depuis l’aval de l’architecture (vue prise à partir de la droite de la FIG. 2 , 5 ou 6 et en regardant vers la gauche de la figure), une première extrémité 40a de chaque organe de contrôle 40 est fixée à une partie radialement externe 34f du flasque annulaire 34 qui est disposée extérieurement à la circonférence de l’anneau de ventilation 36 (figs. 2 et 6). Une deuxième extrémité opposée 40b est fixée à l’anneau de ventilation 36 (figs 2, 3, 5 et 6) de telle manière que chaque organe de contrôle 40 s’étend entre ses deux extrémités 40a, 40b opposées en passant devant une partie de l’anneau de ventilation 36 (figs. 2, 3 et 6) pour qu’une dilatation ou une contraction de l’organe de contrôle 40 (cette aptitude de l’organe de contrôle à se dilater et à se contracter sous l’action d’une variation de température sera décrite plus loin) exerce un effort tangentiel de rotation sur l’anneau de ventilation 36. Comme représenté sur la FIG. 3 , les organes de contrôle 40 sont répartis circonférentiellement relativement à l’anneau de ventilation 36 et au flasque annulaire 34 et ne s’étendent en travers de l’anneau de ventilation 36 que sur une faible portion de surface (portion d’arc ou segment angulaire réduit) afin de rester agencés dans une zone périphérique de l’anneau 36. Ceci permet à la fois d’exercer un effort aussi tangentiel que possible relativement à la circonférence de l’anneau et de ne pas interférer avec une partie radialement interne du flasque annulaire 34 qui s’étend axialement (portion 34d sur la FIG. 6 ). Dans la forme de réalisation représentée sur les figures, l’orientation des organes de contrôle est oblique relativement à une direction radiale de l’agencement anneau de ventilation et flasque annulaire 34. La répartition des organes de contrôle 40 est ici régulière et on dénombre trois organes 40 bien que dans d’autres configurations un nombre différent d’organes puisse être envisagé. Dans l’exemple représenté les organes de contrôle sont des pièces allongées qui ici prennent, par exemple, la forme de bielles. Plus particulièrement, l’anneau de ventilation 36 est agencé contre la partie radialement interne 34c du flasque annulaire 34 qui comporte une portion annulaire épaissie axialement 34e s’étendant axialement vers l’aval à partir de la face aval 34b du flasque annulaire 34 ( FIG. 5 ). La zone périphérique plane 36c de l’anneau de ventilation 36 comportant les trous t1 s’appuie sur cette portion annulaire épaissie axialement 34e. La deuxième pluralité de trous traversants t2 est aménagée dans la portion annulaire épaissie axialement 34e du flasque annulaire 34 afin de guider à travers ces trous le débit d’air de pressurisation qui s’écoule de l’aval vers l’amont, jusque dans la cavité aval Cav. Les fixations possibles de chaque extrémité des bielles 40 sont par exemple du type représenté aux figures 2, 3, 5 et 6. On va décrire en détail une fixation possible de la deuxième extrémité 40b des bielles 40 (ou de la bielle 40 dans un mode de réalisation à un seul organe de contrôle) en référence à la FIG. 5 , sachant que la fixation de la première extrémité 40a (sur une portion du flasque annulaire 34) visible sur les figures 2, 3 et 6 est identique. Ainsi, par exemple, l’extrémité 40b est percée d’un orifice traversant O1 et un trou axial ta1 est aménagé dans une portion 36b de l’anneau de ventilation 36 en regard ( FIG. 5 ). Le trou axial ta1 est aligné axialement avec l’orifice traversant O1 de l’extrémité 40b. Un organe de fixation axial 42 (pion, vis…) est inséré dans l’orifice traversant et le trou axial alignés l’un avec l’autre, afin de fixer l’extrémité 40b à la portion de l’anneau de ventilation 36. Une rondelle 44 et un jonc annulaire 46 sont montés du côté de la tête de l’organe de fixation axial 42 (côté aval) et avec un appui (non représenté) du côté amont pour verrouiller le montage. Comme représenté sur les figures 2, 3 et 6, les portions 34h du flasque annulaire 34 et 36b de l’anneau de ventilation 36 percées d’un trou axial ta1 forment des excroissances radiales de fixation ou œillets de fixation pour les deux extrémités opposées 40a, 40b de la bielle 40. De manière générale, chaque organe de contrôle 40 est apte à se dilater et à se contracter sous l’action d’une variation de température : il se dilate sous l’effet d’une variation de température (augmentation de température) et se contracte sous l’effet d’une variation de température inverse (diminution de température), ce qui a pour effet de déplacer la deuxième extrémité 40b de l’organe de contrôle 40 par rapport à sa première extrémité fixe 40a (suivant une direction circonférentielle) et donc de déplacer l’anneau de ventilation 36 d’une position angulaire à l’autre. Ce déplacement relatif entre les pièces 36 et 34 est basé sur le principe de la dilatation thermomécanique des matériaux et est rendu possible en choisissant pour les organes de contrôle 40 un premier matériau (ex : de par exemple un composite à matrice céramique) qui est différent du deuxième matériau (ex : de l’Inconel (marque déposée)) du flasque annulaire 34. Le premier matériau possède un coefficient de dilatation thermique différent de celui du deuxième matériau. On notera que, pour éviter les fuites par déplacement radial, le même matériau est utilisé pour l’anneau de ventilation 36 et le flasque annulaire 34. Selon les besoins, le système de contrôle S (système passif de tringlerie) permet de faire coïncider les trous t1 (anneau de ventilation 36) et t2 (flasque annulaire 34), soit à basse température, soit à haute température et la pression dans la cavité aval Ca est donc augmentée (diminution de la force axiale sur un point de fonctionnement donné du moteur) soit à basse température, soit à haute température. Pour passer d’une configuration à l’autre, les trous dans le flasque 34 ou dans l’anneau de ventilation 36 sont décalés circonférentiellement. Lorsque le système de contrôle obture les trous de ventilation (désalignement entre les trous t1 et t2 comme illustré sur la FIG. 4 ), la pression de la cavité aval Cav est donnée par la veine d’air au sommet du rotor et, en se rapprochant radialement de l’axe X du moteur, le vortex a pour effet de diminuer la pression de l’ordre de 20 %. Lorsque le système de contrôle S ouvre les trous de ventilation (alignement des trous t1 et t2 comme illustré sur la FIG. 5 ), la pression de la cavité aval Cav est toujours donnée par la veine d’air au sommet du rotor mais le débit de ventilation traversant les trous va s’ajouter et modifier le vortex de détente. Le débit de ventilation ou de pressurisation va ainsi augmenter la pression dans la partie radialement interne du rotor et, par voie de conséquence, la pression sur la face aval du rotor. Dans cette position ouverte un gain d’environ 50% sur la perte de pression en partie radialement interne du rotor peut être envisagé. On notera que le dimensionnement du système de contrôle S est réalisé en dimensionnant, d’une part, le nombre de trous et leur diamètre afin de régler le débit maximal que l’on souhaite injecter dans la cavité aval Cav et, d’autre part, la longueur des organes de contrôle 40 dont l’allongement est géré à travers la variation de température entre l’état où le système est dans une position ouverte et celui où il est dans une position fermée. Ce dimensionnement permet d’obtenir le débit de ventilation/pressurisation maximal à une température donnée et donc pour une phase de vol donnée. De manière générale, les trous doivent être situés dans une position radiale la plus proche possible de l’axe moteur (axe X) afin de pouvoir contrer le vortex de détente aval du rotor avec la plus grande efficacité. Toutefois, les contraintes d’intégration dans l’architecture de la zone aval du rotor ne permettent pas toujours d’adopter une position radialement interne aussi proche que possible de l’axe moteur. Par ailleurs, les organes de contrôle doivent pouvoir être fixés facilement et se déplacer sans risquer d’entrer en contact avec d’autres pièces. Pour cette dernière raison, la forme générale des organes de contrôle 40, en l’occurrence des bielles, est particulièrement simple, notamment dans la partie centrale des organes de contrôle située entre les deux extrémités de fixation 40, 40b, là où les organes de contrôle sont susceptibles d’entrer en contact avec l’anneau de ventilation 36, notamment avec son bord annulaire 36a ( FIG. 6 ). Il convient de noter que, pour que deux trous t1 et t2 puissent coïncider l’un avec l’autre (alignement axial des deux trous), ces trous doivent être espacés latéralement (circonférentiellement), dans la position non alignée, au moins d’une distance correspondant à leur diamètre. Pour obtenir un déplacement entre une position angulaire où les trous coïncident (première position) et une position angulaire où les trous sont décalés angulairement (deuxième position), il faut un écart de température entre les deux points de fonctionnement et une longueur d’organes de contrôle suffisants. À titre d’exemple, pour un matériau tel que l’Inconel (marque déposée) 718, avec une température de 205°C pour un état (position ouverte) et 573°C pour l’autre état (position fermée) et un diamètre de trous de 1,5 mm, les organes de contrôle doivent avoir une longueur de 283mm. La configuration du système de contrôle peut être réalisée en choisissant un nombre de trous compris entre un et une dizaine de trous avec un diamètre pour chaque trou compris entre 0,3 et 1 mm et un nombre d’organes de contrôle 40 allant de trois à six. On notera que le nombre de trous est conditionné par le rayon de l’anneau de ventilation 36 et par le diamètre des trous. Pour que le système de contrôle soit efficace tous les trous doivent être bouchés par l’anneau de ventilation en position fermée et, ainsi, dans cette position, les trous t2 du flasque annulaire 34 doivent être positionnés en vis-à-vis de la matière pleine de l’anneau de ventilation. De ce fait, le nombre maximal de trous autorisés correspond à la configuration en quinconce des trous du flasque annulaire avec ceux de l’anneau de ventilation. De manière générale l’introduction d’un débit de ventilation/pressurisation dans la cavité aval Cav permet d’augmenter la pression dans cette cavité, notamment dans la partie radialement interne la plus basse de la configuration (c’est-à-dire en dessous de l’espace radialement interne Ear de l’espace aval du rouet ou rotor 30), et augmente la pression aval du rotor par effet vortex. Cette augmentation de pression sur la face aval 30a du rotor entraîne, par effet piston, un effort axial vers l’amont plus élevé, diminuant ainsi la force axiale résultante du corps Haute Pression (HP) appliquée à l’ensemble de l’architecture et qui est dirigée vers l’aval. Les figures 7 à 9 illustrent de manière schématique différent modes de fonctionnement possible en fonction d’un nombre de trous et d’un diamètre de trous dimensionnés de manière adaptée. La FIG. 7 représente un mode de fonctionnement pour une configuration où le nombre de trous est peu élevé. Le débit de ventilation Q1 qui traverse l’anneau de ventilation 36 et le flasque annulaire 34 lorsque les trous t1 et t2 coïncident géométriquement (première position angulaire), pressurise la cavité aval Cav. Le débit q1 prélevé à la sortie du compresseur s’additionne avec le débit Q1 passant par les trous t1 et t2 pour obtenir un débit q2 (q1+Q1) allant vers la turbine haute pression. L’introduction dans la cavité aval du débit Q1 diminue le facteur de détente du vortex de 20 % à 10 %. Ainsi, la pression augmente sur l’ensemble de la face aval 30a, ce qui augmente également l’effort axial vers l’amont. La FIG. 8 représente un mode de fonctionnement pour une configuration où le nombre de trous est plus élevé que sur la FIG. 7 . Le débit de ventilation Q2 qui traverse l’anneau de ventilation 36 et le flasque annulaire 34 lorsque les trous t1 et t2 coïncident géométriquement (première position), pressurise davantage la cavité aval Cav que dans la configuration de la FIG. 7 . Le débit Q2 étant plus important que le débit prélevé à la sortie du compresseur, il inverse ce débit qui est donc réintroduit en sortie du compresseur. Le reste du débit de ventilation circule toujours en direction de la turbine axiale sous la forme d’un débit q3 (Q2-q1). La pression introduite dans la cavité aval Cav étant plus élevé que dans la configuration de la FIG. 7 , l’effort axial local qui en découle est également plus important. L’effort axial vers l’amont est ainsi augmenté et, globalement, l’effort axial vers l’aval et réduit. La FIG. 9 représente un mode de fonctionnement pour une configuration où un équilibre de pression s’établit entre le débit de ventilation ou de pressurisation Q3 assuré par l’alignement des trous t1 et t2 et le débit q1’ prélevé à la sortie du compresseur. La pression dans la cavité aval Cav est à une pression intermédiaire entre la pression de la cavité aval de la FIG. 7 et celle de la FIG. 8 . Quoique la présente invention ait été décrite en se référant à des exemples de réalisation spécifiques, il est évident que des différentes modifications et changements peuvent être effectués sur ces exemples sans sortir de la portée générale de l'invention telle que définie par les revendications. En outre, des caractéristiques individuelles des différents modes de réalisation évoqués peuvent être combinées dans des modes de réalisation additionnels. Par conséquent, la description et les dessins doivent être considérés dans un sens illustratif plutôt que restrictif. Système (S) de contrôle de la pressurisation d’une cavité aval (Cav) d’un rotor (30) de compresseur centrifuge de turbomachine (1) dans laquelle un fluide s’écoule d’amont en aval le long d’un axe (X), le système comprenant un flasque annulaire (34) centré sur l’axe (X) et configuré pour être monté sur le rotor (30) de compresseur, le flasque annulaire (34) comportant une face amont (34am) qui délimite, avec une face aval (30a) du rotor (30), la cavité aval (Cav), le système étant caractérisé en ce qu’il comprend un anneau de ventilation (36) qui est disposé contre une face aval (34b) du flasque annulaire (34) et qui est percé d’une première pluralité de trous traversants (t1), le flasque annulaire (34) étant percé d’une deuxième pluralité de trous traversants (t2), le système comprenant en outre au moins un organe de contrôle (40) d’un débit d’air de pressurisation dans la cavité aval (Cav) qui est configuré pour déplacer l’anneau de ventilation (36) relativement au flasque annulaire (34) autour de l’axe (X) entre, d’une part, une première position angulaire autour de l’axe (X) dans laquelle chaque trou de la première pluralité de trous traversants (t1) est aligné avec un trou de la deuxième pluralité de trous traversants (t2) afin de permettre un passage d’un débit d’air de pressurisation depuis une zone aval située en aval de la face aval (34b) du flasque annulaire (34) vers la cavité aval (Cav) située en amont de la face amont (34am) du flasque annulaire (34) et, d’autre part, une deuxième position angulaire autour de l’axe (X) dans laquelle, autour de l’axe (X), chacun des trous de la première pluralité de trous traversants (t1) est décalé angulairement vis-à-vis de chacun des trous de la deuxième pluralité de trous traversants (t2), limitant ainsi un passage d’air de la zone aval située en aval de la face aval (34b) du flasque annulaire (34) vers la cavité aval (Cav) située en amont de la face amont (34am) du flasque annulaire (34). Système selon la revendication 1, dans lequel ledit au moins un organe de contrôle (40) est réalisé dans un premier matériau qui est différent d’un deuxième matériau du flasque annulaire (34) et qui présente un coefficient de dilatation thermique différent de celui du deuxième matériau. Système selon la revendication 1 ou 2, comprenant plusieurs organes de contrôle d’un débit d’air de pressurisation dans la cavité aval (Cav), chaque organe de contrôle (40) comportant deux extrémités longitudinales opposées dont une première extrémité longitudinale (40a) qui est fixée au flasque annulaire (34) et une deuxième extrémité longitudinale (40b) qui est fixée à l’anneau de ventilation (36), chaque organe de contrôle (40) étant apte à se dilater et à se contracter sous l’action d’une variation de température, ce qui a pour effet de déplacer la deuxième extrémité longitudinale (40b) de l’organe de contrôle par rapport à sa première extrémité longitudinale (40a) et donc de déplacer l’anneau de ventilation (36) de la première à la deuxième position angulaire autour de l’axe (X), ou inversement de la deuxième à la première position angulaire autour de l’axe (X). Système selon la revendication 3, dans lequel chaque organe de contrôle (40) est fixé à une partie radialement externe du flasque annulaire (34) qui est disposée radialement à l’extérieur vis-à-vis de l’anneau de ventilation (36) et la deuxième extrémité longitudinale (40b) opposée est fixée à l’anneau de ventilation (36) de telle manière que chaque organe de contrôle (40) s’étend entre ses deux extrémités longitudinales (40a, 40b) opposées et est configuré de sorte qu’une dilatation ou une contraction de chaque organe de contrôle (40) exerce un effort entrainant une rotation de l’anneau de ventilation (36) autour de l’axe (X). Système selon la revendication 4, dans lequel l’anneau de ventilation (36) est agencé contre une partie radialement interne (34c) du flasque annulaire (34) qui comporte une portion annulaire épaissie axialement (34e) s’étendant axialement en saillie vers l’aval à partir de la face aval (34b) du flasque annulaire (34), la deuxième pluralité de trous traversants (t2) étant aménagée dans la portion annulaire épaissie axialement (34e) afin de guider à travers ces trous le débit d’air de pressurisation qui s’écoule de l’aval vers l’amont. Système selon l’une des revendications 3 à 5, dans lequel le système comprend une pluralité d’organes de contrôle (40) répartis circonférentiellement autour de l’axe (X). Système selon la revendication précédente, dans lequel chaque organe de contrôle de la pluralité d’organes de contrôle (40) est une bielle. Système selon l’une des revendications 3 à 7, dans lequel chacune de la première extrémité longitudinale (40a) et de la deuxième extrémité longitudinale (40b) de chaque organe de contrôle (40) est percée d’un orifice traversant et deux trous axiaux, qui sont aménagés respectivement dans une portion du flasque annulaire (34) et dans une portion de l’anneau de ventilation (36), sont alignés axialement chacun avec un orifice traversant de l’extrémité correspondant de chaque organe de contrôle (40), un organe de fixation axial étant inséré dans chaque orifice traversant et dans chaque trou axial correspondant, afin de fixer chaque extrémité longitudinale (40a, 40b) de chaque organe de contrôle (40) à l’une des portions du flasque annulaire (34) et de l’anneau de ventilation (36). Système selon la revendication précédente, dans lequel les portions du flasque annulaire (34) et de l’anneau de ventilation (36) percées d’un trou axial forment des excroissances radiales de fixation pour les extrémités longitudinales (40a, 40b) de chaque organe de contrôle (40). Système selon l’une des revendications précédentes, dans lequel l’anneau de ventilation (36) présente une forme générale de collerette. Turbomachine (1), comprenant : - un compresseur centrifuge (3) ayant un rotor (30) et une cavité aval (Cav) de rotor, - un système (S) de contrôle de la pressurisation de la cavité aval (Cav) de rotor selon l’une des revendications précédentes.