FR 3160505 A1 20250926 FR 2402843 A 20240321 Il est proposé un procédé de surveillance et d’analyse d’un fluide primaire d’un réacteur à eau pressurisée, le procédé comprenant : une obtention (11) d’un ensemble de mesures du fluide primaire, l’ensemble de mesures comprenant au moins une mesure de conductivité par une sonde de conductivité raccordée à un circuit d’échantillonnage nucléaire du réacteur, et une évaluation et/ou un suivi (12) d’un paramètre du fluide primaire sur la base d’un résultat d’une application d’une relation prédéfinie intégrant l’ensemble de mesures obtenues.. Il est également proposé un dispositif et un système convenant pour la mise en œuvre du procédé. Figure de l’abrégé : Figure 1 Lithium-mètre : procédé et dispositif mobile de mesure du lithium en continu La présente divulgation relève des domaines de la chimie du nucléaire et de l’instrumentation. Elle concerne plus précisément un procédé de surveillance et d’analyse d’un fluide primaire d’un réacteur à eau pressurisée, ainsi qu’un dispositif et un système convenant pour la mise en œuvre du procédé. Dans le domaine de la chimie nucléaire et de l'instrumentation, la surveillance et l'analyse du fluide primaire dans un réacteur à eau pressurisée sont essentielles pour garantir la sûreté et le respect des conditions d’exploitation de la centrale. Historiquement, ces processus impliquent des mesures périodiques de divers paramètres physicochimiques, notamment la conductivité, la température et la concentration de certains constituants tels que le bore et le lithium. Les méthodes traditionnelles, bien que fiables, sont souvent chronophages et impliquent des interventions manuelles, limitant ainsi la capacité à répondre rapidement aux changements dans les conditions du réacteur. Par ailleurs, sur les réacteurs de palier N4, existent des systèmes de mesure tels que des boremètres ou des lithium-mètres, raccordés de manière fixe au circuit primaire. Ces systèmes traitent un signal de mesure brut selon un algorithme de calcul interne, qui est difficilement modifiable. Bien qu'efficaces, ces systèmes présentent une flexibilité limitée et un champ d'application restreint. Ils ne permettent pas une adaptation rapide aux mises à jour des procédures opérationnelles. De ce fait, il existe un besoin pour une surveillance et une analyse plus adaptatives et réactives des conditions du fluide primaire tout en réduisant les interventions manuelles dans le processus de mesure. Résumé La présente divulgation vient améliorer la situation. Il est proposé un procédé de surveillance et d’analyse d’un fluide primaire d’un réacteur à eau pressurisée, le procédé comprenant : une obtention d’un ensemble de mesures du fluide primaire, l’ensemble de mesures comprenant au moins une mesure de conductivité par une sonde de conductivité raccordée à un circuit d’échantillonnage nucléaire du réacteur, et une évaluation et/ou un suivi d’un paramètre physicochimique du fluide primaire sur la base d’un résultat d’une application d’une relation prédéfinie intégrant l’ensemble de mesures obtenues. Il est également proposé un dispositif mobile comprenant : une sonde de conductivité configurée pour mesurer une conductivité d’un fluide primaire d’un réacteur nucléaire, ladite sonde étant adaptable pour un raccordement à un circuit d’échantillonnage nucléaire du réacteur, et une interface de connexion apte à véhiculer un signal représentatif de la conductivité mesurée par la sonde. Il est également proposé un système de surveillance et d’analyse d’un fluide primaire d’un réacteur à eau pressurisée, le système comprenant le dispositif mobile précité et un circuit de traitement de données comprenant : une interface de réception du signal issu du dispositif mobile, et un module de traitement configuré pour évaluer et/ou suivre un paramètre physicochimique du fluide primaire sur la base d’un résultat d’une application d’une relation prédéfinie intégrant au moins la conductivité mesurée par la sonde. La technique proposée permet une évaluation efficace d'un paramètre physicochimique du fluide primaire sur la base d'au moins une mesure de conductivité. En outre, l'utilisation de plusieurs mesures de conductivité enrichit l'analyse en fournissant un aperçu plus dynamique et détaillé des changements dans le fluide primaire. Le suivi d'un paramètre physicochimique grâce à une pluralité de mesures de conductivité successives permet une surveillance continue et un ajustement en temps réel des conditions du réacteur, améliorant ainsi la sûreté et l'efficacité opérationnelle. La mobilité de la sonde de conductivité offre une flexibilité et une adaptabilité significatives par rapport aux systèmes fixes, permettant une analyse plus ciblée et personnalisée des paramètres physicochimiques en fonction de l’état courant du réacteur. La mobilité de la sonde de conductivité confère également à la technique proposée une capacité d’assistance à la mise en œuvre d’éventuelles manœuvres telle qu’une injection d’un produit de conditionnement dans le fluide primaire ou une déconcentration du circuit primaire. L’intégration des mesures dans un circuit de traitement de données, éventuellement distinct du système de contrôle-commande du réacteur, facilite l’interprétation approfondie des mesures et offre une réactivité accrue en réponse à des mises à jour des procédures opérationnelles. Les caractéristiques exposées dans les paragraphes suivants peuvent, optionnellement, être mises en œuvre, indépendamment les unes des autres ou en combinaison les unes avec les autres : Le paramètre du fluide primaire peut être une concentration du fluide primaire en un produit de conditionnement contenant l’un parmi la lithine, l’eau oxygénée ou l’hydrate d’hydrazine et/ou une concentration du fluide primaire en une impureté. Evaluer ce paramètre ou en suivre l’évolution contribue à renforcer la précision du contrôle chimique du fluide primaire, améliorant ainsi la sûreté et la performance du réacteur. L’ensemble de mesures peut comprendre, outre la mesure de conductivité : une température de mesure associée à la mesure de la conductivité, et/ou une mesure d’une grandeur représentative d’une concentration en au moins un constituant du fluide primaire. La mesure de la conductivité est influencée par plusieurs facteurs, notamment la température et les concentrations des différentes espèces chimiques en solution dans le fluide primaire. Pour certaines applications, une approximation des valeurs réelles de la température de mesure et/ou des concentrations des espèces chimiques présentes en utilisant des valeurs standard peut offrir une précision suffisante pour évaluer ou suivre un paramètre physicochimique spécifique. Par exemple, dans le suivi de routine d'une concentration connue et stable d'un produit de conditionnement, cette approche simplifiée peut être adéquate. Cependant, pour des applications plus complexes ou critiques telles que le suivi de la concentration en lithium, il est préférable d'avoir des mesures précises non seulement de la conductivité, mais aussi de la température de mesure et optionnellement de la concentration en bore. Cette approche permet d'affiner la précision dans la détermination du paramètre physicochimique du fluide primaire, assurant ainsi une évaluation ou un suivi plus exact et fiable. Cette adaptabilité dans l'approche de mesure renforce la polyvalence du procédé et accroît son applicabilité à une large gamme de conditions opérationnelles dans le réacteur Le procédé peut comprendre une comparaison de la mesure de conductivité ou du résultat de l’application de la relation prédéfinie avec au moins un seuil prédéfini. Le procédé peut comprendre une émission d’une alerte en fonction d’un résultat de la comparaison. Une telle démarche facilite une réponse rapide en cas d’anomalie. Le procédé peut comprendre une mise à jour de la relation prédéfinie. La capacité de la technique proposée de permettre une telle mise à jour lui confère un caractère évolutif et facilite le maintien en conformité des procédures opérationnelles avec les dernières pratiques et avancées scientifiques. La mesure de la conductivité du fluide primaire et l’évaluation et/ou le suivi du paramètre peuvent être effectuées en temps réel. Cela contribue à améliorer l’efficacité opérationnelle et à accélérer la prise de décision. Le procédé peut comprendre un calibrage automatique de la sonde de conductivité avant la mesure de conductivité. Ce calibrage garantit la fiabilité et la précision de la mesure de conductivité. Le système peut comprendre un mécanisme de fixation permettant un raccordement amovible de la sonde au circuit d'échantillonnage nucléaire. Ce mécanisme de fixation, par exemple à base d’aimants ou d’éléments de visserie, offre une grande facilité d’emploi. Le système peut comprendre une enceinte de confinement configurée pour abriter la sonde en assurant une isolation par rapport à un milieu extérieur lorsque la sonde est raccordée au circuit d’échantillonnage nucléaire. L’enceinte protège la sonde et garantit la sûreté du personnel et de l’environnement. Le système peut comprendre un transmetteur raccordé à l’interface de connexion du dispositif mobile et un récepteur raccordé à l’interface de réception du circuit de traitement de données, le transmetteur et le récepteur étant configurés pour communiquer par ondes radioélectriques. Ce mode de communication permet une transmission de données rapide et fiable. Le système peut comprendre une interface utilisateur permettant une visualisation en temps réel de la mesure de conductivité, d’une valeur du paramètre et/ou d’un indicateur d’une évolution du paramètre. Une interface utilisateur facilite l’accessibilité des données pour les opérateurs. Selon un autre aspect, il est proposé un programme informatique comportant des instructions pour la mise en œuvre de tout ou partie d’un procédé tel que défini dans les présentes lorsque ce programme est exécuté par un processeur. Selon un autre aspect, il est proposé un support d’enregistrement non transitoire, lisible par un ordinateur, sur lequel est enregistré un tel programme. D’autres caractéristiques, détails et avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-après, et à l’analyse des dessins annexés, sur lesquels : Fig. 1 FIG. 1 illustre un système de surveillance et d’analyse du fluide primaire d’un réacteur à eau pressurisée, selon un exemple de réalisation. Fig. 2 FIG. 2 illustre un procédé de surveillance et d'analyse du fluide primaire d’un réacteur à eau pressurisée, selon un exemple de réalisation. Fig. 3 FIG. 3 illustre une interface graphique d’un système de traitement de données, selon un exemple de réalisation. Fig. 4 FIG. 4 illustre un système de traitement de données, selon un exemple de réalisation. Dans la description qui va suivre, des chiffres de référence identiques désignent des éléments identiques ou ayant des fonctions similaires. La présente divulgation concerne une technique permettant de déterminer une concentration en un produit de conditionnement dans un fluide primaire d’un réacteur à eau pressurisée. Le fluide primaire dans ce contexte comprend de l'eau contenant du bore, spécifiquement sous forme d'acide borique, utilisé pour réguler le flux neutronique lors de la réaction de fission nucléaire. La concentration de cet acide borique fluctue entre environ 3000 mg/kg et 0 mg/kg, selon le stade du cycle de production. Afin de limiter le phénomène de corrosion dû au caractère acide de l’acide borique et par conséquent de diminuer la quantité de produits radioactifs dans le circuit primaire, il convient de maintenir un pH constant dit « de moindre corrosion ». Pour ce faire, de l’hydroxyde de lithium est injecté dans le circuit primaire en quantité proportionnelle à la concentration en bore. Il est nécessaire de pouvoir mesurer régulièrement la concentration de ces différents composants pour maintenir le pH cible et limiter les effets de corrosion. Outre l’hydroxyde de lithium, d’autres produits de conditionnement sont utilisés pour répondre à d’autres besoins. A titre d’exemples, en phase de mise à l’arrêt d’une tranche, une oxygénation du circuit primaire est réalisée au moyen de peroxyde d’hydrogène (H₂O₂), tandis qu’en phase de redémarrage d’une tranche, une injection d’hydrate d’hydrazine (H₂N-NH₂·H₂O) est réalisée. La présence de lithium dans le circuit primaire vise à maintenir en permanence un pH optimal défini à 300°C, température du fluide primaire lorsque la tranche est en production, c’est à dire lorsque la puissance neutronique est supérieure à 5%. Toutefois, mesurer directement le pH à de telles températures n'est pas faisable, rendant nécessaire le suivi de la concentration en lithium pour assurer le bon équilibre chimique. La concentration optimale en lithium est étroitement corrélée à la concentration en bore dans le circuit primaire, selon le principe de la « coordination bore-lithium » qui est une relation établie dans les spécifications chimiques d’exploitation des centrales. Historiquement, cette coordination a évolué au fil du temps, passant d’une formulation initiale en 1987 à des versions plus récentes et raffinées, reflétant les changements dans les besoins opérationnels et les conditions de fonctionnement des réacteurs. Selon la coordination bore-lithium, la concentration en lithium doit rester dans une zone de tolérance de fonctionnement (ou zone 1) autour d’une valeur de référence. Tant que la concentration en lithium reste dans cette zone de tolérance de fonctionnement, aucune action d’ajustement de la concentration en lithium n’est mise en œuvre. En fonction des conditions de la tranche, par exemple dans un scénario de variations de puissance, il peut arriver que la concentration en lithium sorte de cette zone opérationnelle, nécessitant ainsi une intervention pour rétablir l'équilibre et revenir dans la zone 1 sous un délai spécifié, au moyen d’une injection de lithium lorsque la concentration en lithium est trop faible ou d’une déconcentration lorsque la concentration en lithium est trop élevée. La coordination bore-lithium de 1987, dite « lithine décroissante » était définie selon les trois plages suivantes où « CB » désigne la concentration en bore et « [Liref] » désigne la valeur de référence associée CB 270 ≤ CB CB ≥ 1100 mg/kg, [Liref] = 2,2. Conformément à la coordination bore-lithium de 1987, la concentration en lithium dans le circuit primaire était limitée à 2,2 mg/kg au regard des risques de corrosion des gaines du combustible en alliage Zircaloy 4. Cette limitation se traduit par l’obtention d’un pH en début de cycle inférieur aux standards internationaux (pH Pour pallier ces problèmes, une modification de la coordination bore-lithium a été réalisée ; elle consiste à augmenter la concentration en lithium en début du cycle jusqu’à une valeur maximale admissible de 3,5 ppm sur une durée limitée. Cette modification de la chimie primaire permet d’atteindre, pour toute gestion de combustible, un pH à 300°C en début de cycle supérieur à 6,9, valeur minimale retenue par les standards internationaux. Ainsi, la coordination bore-lithium actuellement en vigueur est définie selon quatre plages, à savoir : CB 540 ≤ CB 900 ≤ CB CB ≥ 1500 mg/kg, [Liref] = 3,3. Un principe général de détermination de la concentration en lithium dans le circuit primaire de refroidissement d’un réacteur nucléaire est exposé dans le brevet FR8707690. Ce principe répond spécifiquement au besoin défini selon la coordination bore-lithium « lithine décroissante » et s’appuie sur une loi de variation de la conductivité en fonction de la température, de la concentration en bore et de la concentration en lithium. Une méthode connue, actuellement mise en œuvre, d'analyse de la concentration de lithium dans le fluide primaire implique des prélèvements quotidiens du fluide primaire. Cette méthode nécessite une manipulation minutieuse et des équipements de laboratoire spécifiques. La mise en œuvre de l’intégralité du processus, incluant le prélèvement d’un échantillon, son transfert au laboratoire d’analyse, l’analyse de l’échantillon et la validation du résultat nécessite environ trois heures, hors aléas. Un tel délai d’analyse impacte la gestion des réactifs injectés dans le circuit primaire. Il peut survenir des périodes où le conditionnement chimique nécessaire ne peut être ajusté en temps opportun, laissant le circuit primaire transitoirement dans un état moins optimal, et augmentant potentiellement les risques de corrosion. Par conséquent, une méthode plus efficace et rapide pour mesurer les concentrations des produits de conditionnement est requise, pour permettre un ajustement en temps réel du conditionnement chimique du fluide primaire, et dans le cas spécifique du lithium, pour maintenir de manière optimale le pH de moindre corrosion. Alternativement, une autre méthode connue, actuellement mise en œuvre dans les centrales nucléaires de palier N4, pour surveiller la concentration en lithium implique l’utilisation de lithium-mètres. Ces dispositifs installés à la conception des tranches sont placés sur des lignes spécifiques en parallèle d’un boremètre. Leur emplacement fixe limite la flexibilité de leur utilisation, car ne permettant pas d’ajuster ou de préciser le lieu du contrôle. Dans les tranches de type N4, les lithium-mètres sont configurés pour mesurer la conductivité du fluide primaire et pour déterminer la concentration en lithium par application d’une loi de variation telle qu’exposée dans le brevet FR8707690. Cette loi de variation est intégrée dans le contrôle commande de la tranche, ce qui ne permet pas une adaptation facile aux évolutions des spécifications chimiques. En effet, toute modification nécessaire dans la configuration des lithium-mètres pour s'aligner sur les nouvelles spécifications de la coordination bore-lithium nécessiterait une intervention spécialisée d'une entreprise externe. Un tel ajustement est considéré comme une activité sensible liée directement à la sûreté de la tranche concernée, ce qui souligne le besoin d'une solution plus adaptable et réactive. La technique proposée permet, comme les méthodes connues, de déterminer une concentration en lithium dans le circuit primaire d’un réacteur à eau pressurisée en s’appuyant sur une mesure de conductivité. Cependant, elle offre plusieurs avantages distincts qui la rendent supérieure aux solutions existantes. Contrairement aux méthodes traditionnelles nécessitant des prélèvements ponctuels, la technique proposée permet d’assurer une surveillance continue de la conductivité. Elle réduit aussi considérablement le temps d'analyse à seulement 30 minutes en comparaison des trois heures ou plus requises par les méthodes conventionnelles. Cette rapidité d’analyse facilite le maintien du pH du fluide primaire, particulièrement dans des situations de variations de puissance telles que les phases d'arrêt et de redémarrage. La technique proposée contribue ainsi à une meilleure gestion des risques de corrosion et d'autres problèmes chimiques associés, augmentant ainsi la sûreté globale des opérations du réacteur. La surveillance continue de la conductivité du fluide primaire représente également une optimisation des activités chimiques en ce qu’elle offre une réduction significative de la charge opérationnelle par rapport aux méthodes traditionnelles nécessitant des prélèvements ponctuels. Les ressources opérationnelles peuvent ainsi être redéployées à d'autres activités. Par ailleurs, la diminution du nombre de prélèvements manuels permet de réduire la dosimétrie collective annuelle d’environ 17%. Pour assurer la surveillance continue de la conductivité du fluide primaire, la technique proposée prévoit l’utilisation d’une sonde de conductivité mobile et adaptable à une variété d'implantations. La sonde est mobile en ce qu’elle est facilement démontable et transportable d’un point d’implantation à un autre. En d’autres termes, la sonde est conçue pour pouvoir être sélectivement raccordée à un point d’implantation parmi plusieurs possibles prévus au niveau d’un circuit d'échantillonnage du réacteur nucléaire. Eventuellement, la sonde peut être raccordée à un point d’implantation ne faisant pas partie du circuit d’échantillonnage, par exemple une ligne de traitement d’effluents, dans le but d’étudier l’efficacité d’un traitement chimique des effluents. La sonde de conductivité peut aussi être mise à disposition de plusieurs réacteurs nucléaires. Pour permettre cette mutualisation, il convient de prévoir des points de raccordement au niveau des circuits d’échantillonnage respectifs de plusieurs réacteurs nucléaires d’un même site. Ainsi, un seul système de surveillance et d’analyse peut suffire pour surveiller l’exécution d’un même type de manœuvre, telle que l’injection d’eau oxygénée en phase d’arrêt de tranche, à l’échelle de l’ensemble d’un site, dès lors que ces manœuvres sont programmées de manière successive et non simultanément pour plusieurs réacteurs. Dans un exemple d’implémentation, la sonde de conductivité est abritée dans une enceinte de confinement, telle qu’une boîte à gants, assurant une isolation du fluide primaire par rapport à un milieu extérieur lorsque la sonde est raccordée au circuit d’échantillonnage nucléaire. La sonde de conductivité peut être solidaire ou non de la boîte à gants. L’implantation de la sonde de conductivité en boîte à gants permet de s’affranchir des risques chimique et radiochimique. Les informations recueillies par la sonde de conductivité sont traitées par un système de traitement de données pour évaluer et/ou suivre un paramètre du fluide primaire par application d’une relation préétablie. Ce système est distinct du contrôle commande du réacteur. Pour calculer la concentration d’un produit de conditionnement, par exemple le lithium, le système de traitement de données peut être configuré pour utiliser une formule ou relation préétablie tenant compte de plusieurs paramètres, dont la conductivité à une température de mesure (typiquement 25°C), la température de mesure, et la concentration en bore ou en autres espèces chimiques connues affectant la conductivité. En plus du suivi de la concentration en un produit de conditionnement, plusieurs autres applications de la technique proposée sont envisageables. Par exemple, dans le cadre du suivi de la saturation d'un déminéraliseur lors d'une injection de lithine, il peut être prévu de suivre l’évolution de la conductivité pendant l'injection pour détecter une variation caractéristique associée à une augmentation de la concentration de lithine dans le fluide après la saturation du déminéraliseur. Un autre exemple est le suivi de l'oxygénation du circuit primaire lors d'une injection de peroxyde d'hydrogène en phase de mise à l’arrêt d’une tranche. Ici, la relation prédéfinie peut être basée sur une différence de conductivité avant et après l'injection, dont le résultat peut être comparé à une référence afin d’évaluer la quantité d’oxygène dissous et, par conséquent, l'efficacité de l'oxygénation. En phase de redémarrage d'une tranche, la technique proposée peut aussi être utilisée pour le suivi de l'hydrate d'hydrazine (H₂N-NH₂·H₂O). De manière générale, le suivi de la conductivité pendant l’injection d’un produit de conditionnement permet un contrôle précis des quantités nécessaires et évite la surconsommation du produit de conditionnement. Dans le cadre de la purification du circuit primaire, la technique proposée peut être un outil de détection de la présence ou de l’augmentation d’impuretés sur la base d’une surveillance de la conductivité. La relation prédéfinie peut alors consister en des seuils de conductivité, ces seuils pouvant être ajustés en fonction de mesures optionnelles telles que la température de mesure de la conductivité ou la concentration en bore et/ou en lithium, pour identifier la présence ou l'augmentation des impuretés et la nécessité d'une intervention pour la purification. Il est possible de définir une pluralité de formules ou relations préétablies, chacune répondant à un différent besoin. Par exemple, plusieurs formules préétablies peuvent être prévues, chacune permettant de déterminer la concentration d’une espèce chimique distincte. Cette démarche permet de suivre, à travers une exploitation adéquate des mesures de conductivité obtenues, les concentrations non seulement du lithium, mais aussi d'autres produits de conditionnement et impuretés. Ainsi, grâce à la mobilité de la sonde de conductivité et grâce à la possibilité d’appliquer différentes formules pour calculer les concentrations de plusieurs produits de conditionnement possible, la technique proposée permet non seulement de déterminer de manière continue la concentration en lithium du fluide primaire mais aussi de répondre à d’autres besoins. La technique proposée permet notamment de sécuriser la mise en service d’un déminéraliseur assurant l’épuration du circuit primaire par mesure de conductivité en amont et aval du déminéraliseur, ou encore de suivre la conductivité des produits de conditionnement injectés en phases d’arrêt et de redémarrage d’une tranche. Les formules préétablies peuvent également être rendues modifiables, par exemple il peut être utile de modifier la formule de calcul de la concentration en lithium pour s’adapter aux évolutions présentes et futures de la coordination bore-lithium. Dans le cadre d’une utilisation d’une même sonde de conductivité au niveau de plusieurs réacteurs de types différents au sein d’un même site, différents jeux de formules préétablies peuvent être prévus, chaque jeu de formules préétablies étant conçu pour répondre aux besoins spécifiques d’un type de réacteur correspondant. Dans un exemple de réalisation, la technique proposée prévoit en outre l’utilisation d’un transmetteur raccordé à la sonde de conductivité pour transmettre les mesures de conductivité au système de traitement de données. Le principe général d’un procédé de mesure en continu de la concentration en lithium est à présent décrit dans un exemple de réalisation. Le circuit d’échantillonnage comprend plusieurs lignes d’échantillonnage. La concentration en bore du fluide primaire est mesurée en continu, au niveau d’une des lignes d’échantillonnage, au moyen d’un boremètre. La teneur en ammoniaque du fluide primaire est déterminée de façon hebdomadaire par analyse de prélèvements à l’aide d’appareillage de laboratoire. La température de mesure de la conductivité est mesurée en continu à l’aide d’un capteur de température. Enfin, la conductivité du fluide primaire est mesurée par la sonde de conductivité. La réalisation des prélèvements et les mesures chimiques comme la mesure de bore et la mesure de conductivité sont effectuées dans la plage de température tolérée pour le fonctionnement du boremètre, à savoir entre 15°C et 35°C. Pour ce faire, la température des lignes d’échantillonnage est maintenue dans cette plage de température au moyen de réfrigérant. Ces mesures permettent de calculer la teneur en ions lithium du fluide primaire, par exemple selon une relation linéaire de forme [Li + ] = α x λ + β où : α est un coefficient de proportionnalité adimensionnel, λ désigne la conductivité du circuit en µS/cm, et β est un terme correctif prenant en compte d’éventuelles impuretés, telles que l’ammoniaque, susceptibles d’être présentes dans le fluide primaire. Pour une composition donnée du fluide primaire, et notamment pour un couple bore-lithium défini selon la coordination bore-lithium actuelle, la conductivité varie en fonction de la température de mesure, par exemple selon une relation linéaire de forme λt = a x t + b, où le terme « a » est le coefficient directeur de la fonction linéaire λ = f(t) pour la composition donnée. A 25°C on a alors λ (25°C) = 25a + b et si b = λ t - a x t, alors λ (25°C) = λt + a x (25 - t). En réalisant des calculs théoriques de conductivité entre 15°C et 35°C en fonction de couples bore-lithium spécifiques selon la coordination bore-lithium actuelle, on obtient alors les données suivantes [Liref] (mg/kg) 0,51 0,79 1,08 1,36 1,65 1,94 2,00 CB (mg/kg) 5 100 200 300 400 500 600 T (°C) Conductivité théorique C th (µS/cm) 15 4,84 7,16 9,73 12,16 14,62 17,01 17,36 20 5,54 8,08 10,97 13,72 16,5 19,2 19,6 25 6,23 8,92 12,11 15,15 18,2 21,25 21,71 30 7,08 9,91 13,47 16,85 20,29 23,66 24,19 35 8,0 10,84 14,72 18,42 22,19 25,88 26,48 a 0,1552 0,1838 0,2496 0,313 0,379 0,444 0,456 b 2,448 4,387 5,96 7,435 8,901 10,314 10,474 [Liref] (mg/kg) 2,00 2,00 2,02 2,24 2,67 3,11 3,30 CB (mg/kg) 700 800 900 1000 1200 1400 1600 T (°C) Conductivité théorique C th (µS/cm) 15 17,19 17,02 17,04 18,73 21,98 25,27 26,57 20 19,44 19,27 19,3 21,2 24,9 28,6 30,1 25 21,52 21,3 21,37 23,49 27,56 31,68 33,28 30 23,99 23,79 23,84 26,22 30,77 35,38 37,16 35 26,27 26,07 26,14 28,75 33,8 38,8 40,75 a 0,454 0,452 0,455 0,501 0,588 0,677 0,709 b 10,327 10,186 10,161 11,155 21,98 25,27 26,57 [Liref] (mg/kg) 3,30 3,30 3,30 3,30 3,30 3,30 3,30 CB (mg/kg) 1800 2000 2200 2400 2600 2800 3000 T (°C) Conductivité théorique C th (µS/cm) 15 26,4 26,28 26,22 26,19 26,2 26,25 26,32 20 29,9 29,7 29,6 29,6 29,6 29,6 29,7 25 33,04 32,87 32,76 32,7 32,69 32,72 32,8 30 36,88 36,68 36,55 36,47 36,45 36,48 36,55 35 40,44 40,2 40,04 39,95 39,91 39,92 39,98 a 0,702 0,696 0,691 0,688 0,685 0,684 0,683 b 15,774 15,75 15,767 15,787 15,835 15,912 15,999 La fonction a = f([Liref]) peut être établie par régression linéaire à partir des données précédentes, avec pour résultat d’optimisation a = 0,196 x [Liref] + 0,0519. On obtient alors λ (25°C) = λ t + (0,196 x [Liref] + 0,0519) x (25 - t), d’où [Li + ] = α x [λt + (0,196 x [Liref] + 0,0519) x (25 - t)] + β. En considérant une température de mesure de référence égale à 25°C et une absence totale d’impuretés susceptibles de marquer la conductivité (soit β = 0) on obtient [Li + ] = α x λ t. Pour chaque couple bore-lithium précédemment cité, il est possible de déduire une valeur correspondante du coefficient α à partir des conductivités théoriques à 25°C. [Liref] (mg/kg) 0,51 0,79 1,08 1,36 1,65 1,94 2,00 CB (mg/kg) 5 100 200 300 400 500 600 C th (µS/cm), T = 25°C 6,23 8,92 12,11 15,15 18,2 21,25 21,71 α 0,08 0,09 0,09 0,09 0,09 0,09 0,09 [Liref] (mg/kg) 2,00 2,00 2,02 2,24 2,67 3,11 3,30 CB (mg/kg) 700 800 900 1000 1200 1400 1600 C th (µS/cm), T = 25°C 21,52 21,3 21,37 23,49 27,56 31,68 33,28 α 0,09 0,09 0,09 0,10 0,10 0,10 0,10 [Liref] (mg/kg) 3,30 3,30 3,30 3,30 3,30 3,30 3,30 CB (mg/kg) 1800 2000 2200 2400 2600 2800 3000 C th (µS/cm), T = 25°C 33,04 32,87 32,76 32,7 32,69 32,72 32,8 α 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 En considérant par approximation le coefficient α comme étant égal à une valeur de 0,10, c’est-à-dire comme étant égal à la valeur moyenne calculée de α pour l’ensemble des couples bore-lithium précédemment cités, on obtient [Li + ] = 0,10 x [λt + (0,196 x [Liref] + 0,0519) x (25 - t)] + β. En s’appuyant sur la coordination bore-lithium actuelle, on peut définir les quatre plages de concentrations en bore suivantes : CB 540 ≤ CB 900 ≤ CB CB ≥ 1500 mg/kg, [Liref] = 3,3. En appliquant la relation entre [Liref] et [Li + ] obtenue par régression linéaire des calculs théoriques de conductivité précédemment mentionnés, on obtient le jeu d’équations suivant permettant de calculer la concentration en ions lithium [Li + ] du fluide primaire à partir des mesures de la conductivité, de la température de mesure et de la concentration en bore du fluide primaire : pour CB + ] = 0,1 x [λ(t) + (0,0005449 X CB + 0,1499) x (25-t)] + β, pour 540 ≤ CB + ] = 0,1 x [λ(t) + 0,4439 x (25-t)] + β, pour 900 ≤ CB + ] = 0,1 x [λ(t) + (0,0004253 x Cb + 0,0611) x (25-t)] + β, et pour CB ≥ 1500 mg/kg, [Li+] = 0,1 x [λ(t) + 0,6987 x (25-t)] + β. Il est fait référence à la FIG. 1 , illustrant un exemple de système de surveillance et d'analyse du fluide primaire d'un réacteur à eau pressurisée, et à la FIG. 2 , qui représente un exemple de procédé de surveillance et d'analyse à l'aide du système de la FIG. 1 . Le système de surveillance et d'analyse comprend les éléments suivants : un dispositif mobile comprenant au moins une sonde de mesure de conductivité 3 installée et configurée de manière à mesurer la conductivité du fluide primaire, une enceinte de confinement 2, telle qu’une boîte à gants REN dans laquelle sont aménagés des chemins de câbles, l’enceinte de confinement étant conçue pour isoler physiquement le fluide primaire et le dispositif mobile du milieu extérieur, et un circuit de mesure assurant l'alimentation en fluide primaire du dispositif mobile depuis le circuit d’échantillonnage du réacteur, le circuit de mesure comprenant un point de connexion 5 au circuit d’échantillonnage, une vanne d'échantillonnage 1 contrôlant la circulation du fluide primaire dans le circuit de mesure, et des flexibles armés d’alimentation 4, et un transmetteur 6, raccordé au dispositif mobile par les chemins de câbles et configuré pour transmettre les données collectées par la sonde de mesure de conductivité vers un système de traitement de données. Le système de surveillance et d'analyse peut également comprendre une variété de capteurs prévus et configurés pour mesurer des grandeurs d’intérêt, par exemple un capteur 7 de la température de mesure de la conductivité ou un appareil 8 de mesure de la concentration en bore du circuit primaire. Les capteurs peuvent être raccordés directement ou indirectement au système de traitement de données. Par exemple, le capteur 7 peut être intégré au dispositif mobile et peut être raccordé au transmetteur 6 qui peut être configuré pour transmettre non seulement la mesure de conductivité mais aussi la température de mesure associée vers le système de traitement de données. Le système de surveillance et d'analyse peut également comprendre un module d’alerte, par exemple d’alerte visuelle ou sonore, configuré pour signaler une anomalie, par exemple une anomalie relative à un état du fluide primaire, telle qu’une valeur de conductivité mesurée qui s’écarterait d’une valeur attendue, ou une anomalie relative à un fonctionnement du système de surveillance et d’analyse, par exemple une absence de réception, par le système de traitement, d’une mesure attendue à un instant donné. Le système de traitement de données 30, représenté sur la FIG. 4 , comprend plusieurs modules fonctionnels. Ces modules fonctionnels sont mis en œuvre par ordinateur selon des méthodes connues en soi. Typiquement, le système de traitement de données comprend au moins un processeur raccordé à au moins une mémoire ou support de stockage de données et à au moins une interface de communication. La mémoire stocke au moins un programme informatique comportant une ou plusieurs instructions qui, lorsqu’exécutées par le processeur, conduisent le processeur à mettre en œuvre tout ou partie du procédé de surveillance et d’analyse précité. Un module de réception ou d’entrée 31 reçoit les données à traiter, notamment des signaux du transmetteur 6 reçus via l’interface de communication et contenant des mesures de conductivité issues de la sonde de conductivité 3. Ces signaux peuvent transiter soit individuellement pour chaque mesure, soit par groupes sous forme de séries de mesures. Une fois reçus, ces signaux sont traités par un module d’extraction de données configuré pour en extraire les mesures de conductivité précises. Le module de réception peut être configuré pour recevoir les données d’une seule source ou de plusieurs sources. Par exemple, un système de mesure 8 comprenant un capteur, par exemple un boremètre, et un transmetteur peut représenter une source supplémentaire de données. Un module d'enregistrement des mesures 32 peut être prévu pour conserver les mesures extraites en les enregistrant de manière structurée, par exemple dans un tableur. Chaque mesure de conductivité peut être placée dans une case spécifique du tableur, avec des cases adjacentes éventuellement prévues pour un horodatage ou un numéro de la mesure, facilitant ainsi le suivi chronologique et l'organisation des données. Un module de calcul 33 utilise les mesures extraites pour calculer un ou plusieurs paramètres du fluide primaire, par exemple la concentration en lithium, en se basant sur une ou plusieurs relations prédéfinies, et un module de sortie 34 est configuré pour fournir le ou les paramètres calculés par le module de calcul. Ces relations sont enregistrées de manière structurée, par exemple dans des cases spécifiques du tableur, par un module d’enregistrement des relations prédéfinies. Un module de sélection peut être prévu pour choisir la relation prédéfinie appropriée pour chaque situation, étant donné que chaque relation prédéfinie a un domaine d’application, par exemple elle peut être propre à un réacteur particulier ou ayant des spécifications particulières, à une condition opérationnelle particulière du réacteur, à un type particulier de paramètre à déterminer, etc... Un module de sélection 35 peut être prévu pour permettre de sélectionner une ou plusieurs relations prédéfinies à mettre en œuvre par le module de calcul au sein d’une bibliothèque de relations prédéfinies. Le module de sélection peut par exemple être mis en œuvre à l’aide d’un menu déroulant sur une interface graphique. Un module de mise à jour 36 peut être prévu pour permettre de mettre à jour les relations prédéfinies, par exemple en éditant, via une interface homme-machine appropriée, le contenu des cases du tableur dans lesquelles ces relations sont enregistrées. Alternativement, les relations prédéfinies peuvent être enregistrées dans des cases verrouillées donc non modifiables du tableur. Le système de surveillance et d’analyse peut comprendre un afficheur configuré pour afficher les mesures couramment obtenues par le système de surveillance et d’analyse, c’est-à-dire au moins une mesure courante de conductivité mais également, de manière optionnelle une mesure courante de température par exemple. L’afficheur peut être par exemple intégré au transmetteur 6, comme dans l’exemple de la FIG. 1 . Il peut aussi être prévu une interface graphique 36 au niveau du système de traitement de données, configurée pour afficher les mesures couramment obtenues par le système de traitement de données. L’interface graphique peut en outre être configurée pour afficher un ou plusieurs paramètres calculés par le module de calcul et fournis par le module de sortie du système de traitement des données. La FIG. 3 représente un exemple d’interface graphique 26 sous forme de tableur comprenant une case 20 indiquant une concentration en bore du fluide primaire, fournie par un boremètre, une case 21 indiquant une conductivité du fluide primaire, fournie par la sonde de conductivité, une case 22 indiquant une température mesurée du fluide primaire au niveau de la sonde de conductivité au moment de la mesure de conductivité, une case 23 indiquant une valeur estimée d’un coefficient intervenant dans une relation préétablie entre les valeurs présentes dans les cases 20, 21 et 22 et la concentration en lithium du fluide primaire, une case interactive 24 permettant d’accéder à la formule mathématique de la relation préétablie et une case 25 indiquant la concentration en lithium du fluide primaire telle que calculée par application de la relation préétablie. Le procédé représenté sur la FIG. 2 comprend une phase d’installation 10 du système de surveillance et d’analyse, une phase de collecte 11 de valeurs de conductivité mesurées par la sonde et transmises par le transmetteur et enfin une phase de désinstallation 13 du système de surveillance et d’analyse. La phase d’installation du système de surveillance et d’analyse comprend : un montage de la sonde de mesure de conductivité contre la paroi interne de l'enceinte de confinement à l’aide d’une fixation amovible, par exemple à l’aide d’aimants, une connexion de la sonde au circuit d’échantillonnage à l'aide des flexibles armés et une mise en circulation du fluide primaire vers la sonde, activée par l'ouverture de la vanne d'échantillonnage, et une installation du transmetteur et une mise sous tension du système de surveillance et d’analyse. A l’issue de la phase d’installation, le système de surveillance et d’analyse est immédiatement fonctionnel. A l’inverse, la phase de désinstallation du système de surveillance et d’analyse comporte une fermeture des vannes pour isoler l'alimentation du fluide primaire et une déconnexion des flexibles, un débranchement et un démontage du transmetteur, ainsi qu’un retrait de la sonde, des flexibles armés et de la fixation amovible de l'enceinte de confinement. Cette phase de désinstallation permet un démontage complet du système de surveillance et d’analyse en environ 20 minutes pour une réutilisation potentielle sur un autre point de connexion. Dans le cadre de la phase de collecte, la sonde peut être configurée pour acquérir des mesures de conductivité. L’acquisition des mesures peut par exemple être continue, c’est à dire périodique et selon un pas d’acquisition prédéterminé. Le pas d’acquisition est optionnellement réglable en fonction des besoins. Il peut aussi être prévu de déclencher une mesure de conductivité sur requête reçue à l’aide par exemple d’une interface homme-machine ou d’un signal de commande spécifique. La sonde peut aussi être configurée pour s’autocalibrer, par exemple automatiquement avant de procéder à une mesure et/ou de manière périodique et/ou sur requête. Les valeurs de conductivité mesurées sont automatiquement transmises au système de traitement de données qui est configuré pour effectuer une évaluation et/ou un suivi 12 d’un paramètre du fluide primaire en s’appuyant sur au moins une relation prédéfinie utilisant, au moins, une valeur de conductivité mesurée. La présente divulgation ne se limite pas aux exemples décrits ci-avant, seulement à titre d’exemple, mais elle englobe toutes les variantes que pourra envisager la personne du métier dans le cadre de la protection recherchée. Procédé de surveillance et d’analyse d’un fluide primaire d’un réacteur à eau pressurisée, le procédé comprenant : une obtention (11) d’un ensemble de mesures du fluide primaire, l’ensemble de mesures comprenant au moins une mesure de conductivité par une sonde de conductivité raccordée à un circuit d’échantillonnage nucléaire du réacteur, et une évaluation et/ou un suivi (12) d’un paramètre du fluide primaire sur la base d’un résultat d’une application d’une relation prédéfinie intégrant l’ensemble de mesures obtenues. Procédé selon la revendication précédente, dans lequel le paramètre du fluide primaire est une concentration du fluide primaire en un produit de conditionnement contenant l’un parmi la lithine, l’eau oxygénée ou l’hydrate d’hydrazine et/ou une concentration du fluide primaire en une impureté. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel l’ensemble de mesures comprend en outre : une température de mesure associée à la mesure de la conductivité, et/ou une mesure d’une grandeur représentative d’une concentration en au moins un constituant du fluide primaire. Procédé selon l'une des revendications précédentes, comprenant une comparaison de la mesure de conductivité ou du résultat de l’application de la relation prédéfinie avec au moins un seuil prédéfini. Procédé selon la revendication précédente, comprenant une émission d’une alerte en fonction d’un résultat de la comparaison. Procédé selon l'une des revendications précédentes, comprenant une mise à jour de la relation prédéfinie. Procédé selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la mesure de la conductivité du fluide primaire et l’évaluation et/ou le suivi du paramètre sont effectuées en temps réel. Procédé selon l’une des revendications précédentes, comprenant un calibrage automatique de la sonde de conductivité avant la mesure de conductivité. Dispositif mobile comprenant : une sonde de conductivité configurée pour mesurer une conductivité d’un fluide primaire d’un réacteur nucléaire, ladite sonde étant adaptable pour un raccordement à un circuit d’échantillonnage nucléaire du réacteur, et une interface de connexion apte à véhiculer un signal représentatif de la conductivité mesurée par la sonde. Système de surveillance et d’analyse d’un fluide primaire d’un réacteur à eau pressurisée, le système comprenant un dispositif mobile selon la revendication précédente et un circuit de traitement de données comprenant : une interface de réception du signal issu du dispositif mobile, et un module de traitement configuré pour évaluer et/ou suivre un paramètre du fluide primaire sur la base d’un résultat d’une application d’une relation prédéfinie intégrant au moins la conductivité mesurée par la sonde. Système selon la revendication précédente, comprenant un mécanisme de fixation permettant un raccordement amovible de la sonde au circuit d'échantillonnage nucléaire. Système selon la revendication 10 ou 11, comprenant en outre une enceinte de confinement configurée pour abriter la sonde en assurant une isolation par rapport à un milieu extérieur lorsque la sonde est raccordée au circuit d’échantillonnage nucléaire. Système selon l’une des revendications 10 à 12, comprenant un transmetteur raccordé à l’interface de connexion du dispositif mobile et un récepteur raccordé à l’interface de réception du circuit de traitement de données, le transmetteur et le récepteur étant configurés pour communiquer par ondes radioélectriques. Système selon l’une des revendications 10 à 13, comprenant une interface utilisateur permettant une visualisation en temps réel de la mesure de conductivité, d’une valeur du paramètre et/ou d’un indicateur d’une évolution du paramètre.