FR 3160595 A1 20251003 FR 2403035 A 20240326 Titre de l’invention : Procédé et appareil de séparation d’un mélange de CO2 et de NOx par condensation partielle Dans un procédé de séparation d’un mélange de CO2, de NOx et d’au moins un composant plus léger que le CO2 par condensation partielle, le mélange est refroidi et envoyé en cuve d’une première colonne de lavage (K1) alimentée en tête par un liquide (43, 45) contenant au moins 90% mol de CO2, un gaz (5) appauvri en NOx et enrichi en CO2 sort de la tête de la première colonne de lavage et un liquide (3) enrichi en NO2 et appauvri en CO2 sort en cuve de la première colonne de lavage, le gaz appauvri en NOx est séparé par condensation partielle et éventuellement par distillation formant au moins un liquide (33, 38) enrichi en CO2 et au moins un gaz (37) appauvri en CO2, au moins une partie (39) d’un des au moins un liquide enrichi en CO2 est vaporisé, comprimé, refroidi et envoyé sous forme de gaz en cuve d’une deuxième colonne de lavage (K3) alimentée en tête par un liquide (51) contenant au moins 90% mol de CO2, un gaz (41) appauvri en NOx et enrichi en CO2 sort de la tête de la deuxième colonne de lavage et un liquide (43) enrichi en NO2 et appauvri en CO2 sort en cuve de la deuxième colonne de lavage. FIG. 1 Procédé et appareil de séparation d’un mélange de CO2 et de NOx par condensation partielle La présente invention est relative à un procédé et à un appareil de séparation d’un mélange de CO2 et de NOx par condensation partielle. Le mélange contient également au moins un composant plus léger que le CO2. Dans les procédés de capture de CO2 à des températures en dessous de 0°C, le gaz en entrée est comprimé, séché, refroidi et séparé par condensation partielle. Dans le cas de gaz contenant des NOx, un lavage du gaz est réalisé en amont de la condensation partielle comme illustré dans WO13/135993 et WO15/148927. Les spécifications sur la pureté du CO2 produit étant de plus en plus contraignantes, il devient alors nécessaire de réfléchir à de nouvelles méthodes de lavage permettant d’atteindre les nouveaux niveaux requis. La présente invention propose un schéma avec deux colonnes dédiées au lavage des molécules lourdes. Pour ces schémas, la présente invention propose aussi des possibilités d'interconnexion des reflux permettant des gains d’investissement et de consommation énergétique. Etat de l’art Dans les schémas actuels de capture de CO2 à basse température, la séparation des oxydes d’azote des fumées se déroule tout au long du procédé. Une grande partie du NO est oxydée en NO2 lors de la compression et au sein des adsorbants des sécheurs (et du PSA pour les schémas qui en comprennent), une partie du NO2 est éliminée dans les condensats après hydrolyse en HNO3. A la sortie de(s) étape(s) d'adsorption, les NOx sont présents majoritairement sous forme de NO2. Ces NOx restants sont usuellement lavés dans la partie cryogénique par la combinaison d’un lit d’adsorbant accélérant la conversion du NO en NO2 et d’une colonne de lavage. Dans cette dernière, le NO2 est majoritairement abattu par contact direct avec du CO2 liquide issu du procédé aval de séparation du CO2. Cette méthode permet d’atteindre une teneur en NOx inférieure à 10 ppm mol dans le produit final. Avec des teneurs en NOx dans le CO2 produit plus restreintes (de l’ordre de 1 ppm mol, voire inférieure), la conversion en NO2 peut s’avérer insuffisante avant la colonne de lavage. Une solution consisterait à modifier l’emplacement de cette colonne plus en aval du procédé où les températures sont favorables à la conversion de NO en NO2 comme illustrée dans WO09/007937. Mais dans ce cas, les autres molécules lourdes (si présentes) qui étaient séparées dans la colonne de lavage avec le NO2 vont pouvoir migrer en aval du procédé où elles risquent de geler. De plus, dans certaines applications où les fumées traitées sont très chargées en NO et NO2, le NO2 ou son dimère N2O4 peuvent geler pendant la vaporisation du CO2 liquide à basse pression (environ 5.5 bara). Dans ce cas, il est préférable de garder la première colonne de lavage et d’en installer une seconde après la colonne de distillation des légers comme dans un schéma de colonnes inversées. En effet, les basses températures et hautes pressions accélèrent l’oxydation du NO en NO2. Ainsi, même si le NO2 est très majoritairement abattu dans la première colonne de lavage, du NO2 peut se former à nouveau entre la première colonne de lavage et la colonne de distillation des légers à partir du NO restant en tête de la colonne de lavage. Ce dernier se retrouvera donc dans le produit final et ne permettra pas d’atteindre la teneur souhaitée. Une colonne de lavage, installée après la colonne de distillation, peut ainsi remédier à ce problème. L’utilisation de deux colonnes de lavage des NOx amène ainsi une plus grande confiance concernant la teneur en NOx dans le produit final. De plus, cela permet d’avoir une plus grande souplesse dans la teneur en NOx du gaz sortant de la première colonne, cette dernière n’étant plus seule à l’origine de la pureté en NOx du produit. Il est donc possible de dégrader la qualité du liquide utilisé pour le reflux de cette colonne ou de procéder à un lavage moins efficace sans impacter la teneur en NOx du produit final. Problèmes résolus par l’invention Un schéma utilisant deux colonnes de lavage des NOx amène à traiter un débit plus important de liquide riche en NOx en cuve de celles-ci par rapport à un schéma n’utilisant qu’une seule colonne de lavage. Usuellement, la purge d’une colonne de lavage de NOx est recyclée en amont de la filtration comme décrit dans WO09/007937. Le schéma proposé par cette invention a pour avantage de réduire le débit de purge recyclée en amont du procédé. Un débit réduit entraîne une consommation énergétique plus faible grâce à l’énergie de compression économisée mais aussi un investissement plus faible grâce à des machines dimensionnées pour un débit volumique inférieur. Cette répercussion se porte principalement sur les premiers équipements du procédé, notamment le compresseur et le sécheur de fumées humides. L’invention a aussi pour avantage de pallier un manque de frigories dans le procédé. En effet, le fait d’utiliser moins de liquide issu de la condensation partielle permet de le valoriser sous forme de froid dans l’échangeur principal (en sortie de la colonne de distillation des légers notamment). Cet aspect a aussi pour effet de réduire le volume de l’échangeur principal. Enfin l’invention permet d’augmenter la pression en sortie du turbo-surpresseur et donc de condensation partielle et ainsi d’avoir un meilleur rendement de cette dernière. Cet aspect est rendu possible par un sous-refroidissement du reflux de la première colonne, diminuant l’évaporation de ce dernier dans le haut de la colonne et donc minimisant le débit à l’entrée du surpresseur. Selon un objet de l’invention, il est prévu un procédé de séparation d’un mélange de CO2, de NOx et d’au moins un composant plus léger que le CO2 par condensation partielle dans lequel : le mélange est refroidi et envoyé en cuve d’une première colonne de lavage alimentée en tête par un liquide contenant au moins 90% mol de CO2, un gaz appauvri en NOx et enrichi en CO2 par rapport au mélange sort de la tête de la première colonne de lavage et un liquide enrichi en NO2 et appauvri en CO2 par rapport au mélange sort en cuve de la première colonne de lavage le gaz appauvri en NOx est séparé par condensation partielle et éventuellement par distillation formant au moins un liquide enrichi en CO2 par rapport au gaz appauvri en NOx et au moins un gaz appauvri en CO2 par rapport au gaz appauvri en NOx au moins une partie d’un des au moins un liquide enrichi en CO2 est vaporisé, comprimé, refroidi et envoyé sous forme de gaz en cuve d’une deuxième colonne de lavage alimentée en tête par un liquide contenant au moins 90% mol de CO2, un gaz appauvri en NOx et enrichi en CO2 par rapport au gaz envoyé en cuve de la deuxième colonne de lavage sort de la tête de la deuxième colonne de lavage et un liquide enrichi en NO2 et appauvri en CO2 par rapport au gaz envoyé en cuve de la deuxième colonne de lavage sort en cuve de la deuxième colonne de lavage. Selon d’autres caractéristiques facultatives : au moins une partie du liquide envoyé en tête de la première colonne de lavage est un liquide produit par condensation partielle et/ou distillation du gaz appauvri en NOx provenant de la tête de la première colonne de lavage. au moins une partie du liquide envoyé en tête de la première colonne de lavage est du liquide de cuve de la deuxième colonne de lavage. le liquide de cuve de la deuxième colonne de lavage constitue le seul liquide envoyé en tête de la première colonne de lavage. l’au moins une partie du liquide envoyé en tête de la première colonne de lavage est pressurisé par une pompe. la deuxième colonne de lavage est disposée verticalement au-dessus de la première colonne de lavage. le liquide de cuve de la deuxième colonne de lavage est refroidi avant d’être envoyé en tête de la première colonne de lavage. le liquide de cuve de la deuxième colonne de lavage est refroidi par échange de chaleur indirect avec le gaz de tête de la deuxième colonne de lavage et/ou le gaz de tête de la première colonne de lavage. le débit du liquide de cuve de la deuxième colonne de lavage est régulé avant d’être envoyé en tête de la première colonne de lavage, afin d’ajuster le taux de reflux de la première colonne de lavage. le mélange gazeux contient entre 35 et 95% mol de CO2, le mélange gazeux contient au moins un composant plus léger que le CO2, par exemple de l’azote, de l’oxygène, du monoxyde de carbone le mélange gazeux contient au moins un composant plus lourd que le CO2 dont un NOx et éventuellement au moins un autre composant plus lourd tel que le mercure. la première colonne de lavage opère à entre 15 et 40 bara, par exemple entre 20 et 25 bara Selon un autre objet de l’invention, il est prévu un appareil de séparation d’un mélange de CO2, de NOx et d’au moins un composant plus léger que le CO2 par condensation partielle comprenant une première colonne de lavage, une deuxième colonne de lavage, des moyens pour refroidir le mélange, des moyens pour envoyer le mélange refroidi en cuve de la première colonne de lavage, des moyens pour alimenter en tête la première colonne de mélange par un liquide contenant au moins 90% mol de CO2, des moyens pour sortir un gaz appauvri en NOx et enrichi en CO2 par rapport au mélange de la tête de la première colonne de lavage, des moyens pour sortir un liquide enrichi en NO2 et appauvri en CO2 par rapport au mélange en cuve de la première colonne de lavage, au moins un séparateur de phases, des moyens pour envoyer le gaz appauvri en NOx se séparer par condensation partielle dans les au moins un séparateur de phase et éventuellement par distillation dans une colonne de distillation , formant au moins un liquide enrichi en CO2 par rapport au gaz appauvri en NOx et au moins un gaz appauvri en CO2 par rapport au gaz appauvri en NOx, des moyens pour vaporiser au moins une partie d’un des au moins un liquide enrichi en CO2, un compresseur pour comprimer le liquide vaporisé, des moyens pour refroidir le liquide vaporisé comprimé dans le compresseur et des moyens pour envoyer le liquide vaporisé refroidi sous forme de gaz en cuve de la deuxième colonne de lavage, des moyens pour alimenter en tête la deuxième colonne de lavage par un liquide contenant au moins 90% mol de CO2, des moyens pour sortir un gaz appauvri en NOx et enrichi en CO2 par rapport au gaz envoyé en cuve de la deuxième colonne de lavage de la tête de la deuxième colonne de lavage et des moyens pour sortir un liquide enrichi en NO2 et appauvri en CO2 par rapport au gaz envoyé en cuve de la deuxième colonne de lavage en cuve de la deuxième colonne de lavage. Description de l’invention L’invention sera décrite de manière plus détaillée en se référant aux figures où : FIG. 1 représente schématiquement un procédé selon l’invention. FIG. 2 représente schématiquement un procédé selon l’invention qui est une variante de celle de la FIG. 1 . FIG. 3 représente schématiquement un procédé selon l’invention qui est une variante de celle de la FIG. 2 FIG. 4 représente schématiquement un procédé selon une variante simplifiée selon l’invention. FIG. 5 représente schématiquement un procédé selon une variante simplifiée selon l’invention. La FIG. 1 montre un appareil de séparation d’un mélange gazeux 1 contenant entre 35 et 95 % mol de CO2, au moins un composant plus léger que le CO2, par exemple de l’azote, de l’oxygène, du monoxyde de carbone et au moins un composant plus lourd que le CO2 dont un NOx et éventuellement au moins un autre composant plus lourd tel que le mercure. Le mélange gazeux 1 est refroidi dans un premier échangeur de chaleur HX1 et est envoyé en cuve d’une première colonne de lavage K1 opérant à entre 15 et 40 bara, par exemple entre 20-25 bara. La colonne est alimentée en tête par un liquide de lavage 45 riche en CO2, contenant par exemple au moins 90% mol de CO2, et produit en cuve un liquide enrichi en NOX mais contenant également du CO2. Le gaz de tête 5 est enrichi en CO2 et en l’au moins un composant plus léger par rapport au mélange 1. Un liquide 3 est soutiré en cuve de la colonne K1, enrichi en NOx par rapport au gaz 1. Ce liquide peut être envoyé en amont de l’échangeur de chaleur HX1 dans une partie du processus où les NOx sont abattus. Le gaz de tête 5 se réchauffe dans l’échangeur de chaleur HX1 et ensuite est comprimé dans un surpresseur B jusqu’à une pression supérieure à celle de la colonne K1. Le surpresseur B est de préférence couplée à une turbine dans lequel un gaz 47 se détend. Le gaz surpressé 5 se refroidit dans un deuxième échangeur de chaleur HX2 jusqu’à une température intermédiaire de celui-ci pour se condenser partiellement. Le débit diphasique formé est séparé dans un séparateur de phase S1 formant un gaz 9 appauvri en CO2 et enrichi en l’au moins un composant plus léger par rapport au gaz 5 et un liquide 11 enrichi en CO2 et appauvri en l’au moins un composant plus léger par rapport au gaz 5. Le gaz 9 est partiellement condensé dans l’échangeur de chaleur HX2, puis envoyé au séparateur de phase S2 formant un gaz 15 appauvri en CO2 et enrichi en l’au moins un composant plus léger par rapport au gaz 9 et un liquide 17 enrichi en CO2 et appauvri en l’au moins un composant plus léger par rapport au gaz 9. Au moins une partie du liquide 11 et/ou du liquide 17 constitue au moins une partie du liquide 45 envoyé en tête de la colonne K1. Au moins une partie du liquide 11 et/ou du liquide 17 constitue au moins une partie du liquide 21 envoyé en tête de la colonne K2 après détente à travers la vanne V2. La colonne K2 fonctionne comme une colonne d’épuisement à une pression entre 7 et 20 bara pour réduire la teneur en l’au moins un composant plus léger du liquide 21 produisant un gaz 37 en tête de colonne. Le CO2 se concentre en cuve de la colonne K2 avec le restant du NOx sous la forme de NO2 et est soutiré comme liquide 23. Le liquide 23 est divisé en deux débits 25, 27, le débit 27 étant vaporisé dans l’échangeur HX2 formant un gaz contenant du CO2 et du NOx MP CO2. Le débit 25 est détendu dans une vanne V3 pour le vaporiser partiellement et séparé dans un séparateur de phases S3 formant un gaz 31 et un liquide 29. Le gaz 31 se réchauffe dans l’échangeur de chaleur HX2 où le liquide 29 se vaporise et le gaz réchauffé et le liquide vaporisé se mélangent formant un gaz 33 qui est du CO2 contenant du NOx à une pression plus basse que celle du gaz 38. Le gaz 33 et/ou le gaz 38 peuvent constituer au moins une partie du gaz 39 contenant plus de NOx que souhaité dans le produit final. Le gaz 39 est de préférence à une pression entre 10 et 50 bars, suivant une étape de compression (non illustré). Le gaz 39 se refroidit dans l’échangeur de chaleur HX1 et est envoyé en cuve d’une deuxième colonne de lavage K3 alimentée en tête par du CO2 liquide 51 contenant moins de NOx que le gaz 39 et contenant par exemple au moins 90% mol de CO2. Un gaz 41 épuré en NOx est soutiré en tête de la colonne K3. Un liquide 43 est soutiré en cuve de la colonne K3, enrichi en NOx par rapport au gaz 39. Ce liquide 43 peut être envoyé en amont de l’échangeur de chaleur HX1 dans une partie du processus où les NOx sont abattus. Sinon selon une variante qui est celle illustrée, le liquide 43 est envoyé en tant que reflux pour la première colonne K1. Pour réaliser ce schéma, deux configurations peuvent être envisagées. La première, illustrée dans la FIG. 1 consiste à utiliser une pompe P pour acheminer le liquide de la colonne K3 à la colonne K1 et ainsi éviter les éventuels problèmes liés à une différence de pression entre les deux colonnes liées à leur emplacement dans le procédé. Une deuxième version illustrée dans la FIG. 2 consiste à superposer la colonne K3 verticalement au-dessus de la colonne K1 afin de profiter de la hauteur hydrostatique et donc de pouvoir acheminer le liquide de la deuxième colonne de lavage vers la première colonne de lavage. Ce schéma est possible lorsque la seconde colonne de lavage K3 a une pression opératoire suffisamment supérieure à la première K1. Selon une variante, la pression de la colonne K3 peut être supérieure à la pression de la colonne K1 et on peut détendre le liquide 45, sans que la colonne K3 soit nécessairement au-dessus de la colonne K1. Suivant le débit liquide 43, 45 disponible en sortie de la deuxième colonne de lavage K3, le reflux disponible peut ne pas être suffisant pour garantir une charge liquide permettant une distillation efficace dans la première colonne K1. Ce débit peut ainsi être complété en ajoutant une partie du liquide issu du procédé de séparation 11 et/ou 17 (comme celui issu de la condensation partielle) afin d’atteindre une charge liquide suffisante. Une autre solution consiste à assurer un reflux excédentaire dans la seconde colonne de lavage K3 afin d’obtenir une charge liquide suffisante dans la première colonne de lavage K1. Il est évidemment possible d’envisager des solutions intermédiaires où le reflux de la seconde colonne K3 excède la valeur nécessaire minimale à son bon fonctionnement et est quand même complété par du liquide issu du procédé de séparation. Afin de limiter l’évaporation du reflux issu de la deuxième colonne de lavage K3 en entrant dans la première colonne K1, il est possible de sousrefroidir ce liquide 43, comme illustré à la FIG. 3 . En particulier, si la première colonne K1 est entièrement alimentée en tête par la purge 43 de la deuxième colonne de lavage K3, cette opération permet de diminuer significativement le reflux dans la deuxième colonne K3 pour garantir une charge liquide suffisante dans la première colonne K1 et donc de diminuer l'énergie spécifique car le prélèvement sur la production (origine du reflux de la deuxième colonne de lavage K3) est plus faible. Le point précédent montre aussi la possibilité en cas d'alimentation unique de la première colonne K1 par la seconde colonne de lavage K3 du pilotage direct de la charge liquide de la première colonne K1 par ce reflux 43. Une variation du reflux 43 venant de la deuxième colonne K3 permettra d’avoir le rapport liquide/vapeur souhaité dans la première colonne. Dans ce cas, les liquides 11, 17 n’alimentent pas la colonne K1. Comme noté ci-dessus, la teneur en NOx du gaz 5 sortant de la première colonne K1 peut être plus élevée que selon l’art antérieur, cette dernière n’étant plus seule à l’origine de la pureté en NOx du produit 41. Il est donc possible de dégrader la qualité du liquide 45 utilisé pour le reflux de cette première colonne. Ainsi le liquide 45 peut contenir moins de CO2 et/ou plus de NOx que le liquide 51, contenant par exemple au moins 90% mol de CO2, utilisé pour le reflux de la deuxième colonne de lavage K3. De même, il est possible de procéder à un lavage moins efficace sans impacter la teneur en NOx du produit final. Ainsi le débit du liquide 45 peut être réduit ou la colonne K1 peut comprendre moins de plateaux théoriques. Dans certains cas, il est possible de supprimer la colonne K2, toute la séparation de l’au moins composant plus léger que le CO2 étant réalisée par au moins une étape de condensation partielle, le liquide produit étant vaporisé, comprimé et envoyé à la deuxième colonne de lavage K3. FIG. 4 est une variante simplifiée de la FIG. 2 où la colonne K2 n’est pas présente. Une partie au moins du liquide 21 est vaporisée et réchauffée et potentiellement comprimée pour former le gaz 39. FIG. 5 est une variante simplifiée de la FIG. 3 où la colonne K2 n’est pas présente. Une partie au moins du liquide 21 est vaporisée et réchauffée pour former le gaz 39. Elle diffère de la FIG. 4 par le sousrefroidissement du liquide 43. Procédé de séparation d’un mélange de CO2, de NOx et d’au moins un composant plus léger que le CO2 par condensation partielle dans lequel : le mélange est refroidi et envoyé en cuve d’une première colonne de lavage (K1) alimentée en tête par un liquide (13, 43, 45) contenant au moins 90% mol de CO2, un gaz (5) appauvri en NOx et enrichi en CO2 par rapport au mélange sort de la tête de la première colonne de lavage et un liquide (3) enrichi en NO2 et appauvri en CO2 par rapport au mélange sort en cuve de la première colonne de lavage le gaz appauvri en NOx est séparé par condensation partielle et éventuellement par distillation formant au moins un liquide (21, 33, 38) enrichi en CO2 par rapport au gaz appauvri en NOx et au moins un gaz (15, 37) appauvri en CO2 par rapport au gaz appauvri en NOx au moins une partie (39) d’un des au moins un liquide enrichi en CO2 est vaporisé, comprimé, refroidi et envoyé sous forme de gaz en cuve d’une deuxième colonne de lavage (K3) alimentée en tête par un liquide (51) contenant au moins 90% mol de CO2, un gaz (41) appauvri en NOx et enrichi en CO2 par rapport au gaz envoyé en cuve de la deuxième colonne de lavage sort de la tête de la deuxième colonne de lavage et un liquide (43) enrichi en NO2 et appauvri en CO2 par rapport au gaz envoyé en cuve de la deuxième colonne de lavage sort en cuve de la deuxième colonne de lavage. Procédé selon la revendication 1 dans lequel au moins une partie du liquide (13) envoyé en tête de la première colonne de lavage (K1) est un liquide produit par condensation partielle et/ou distillation du gaz (5) appauvri en NOx provenant de la tête de la première colonne de lavage. Procédé selon la revendication 1 ou 2 dans lequel au moins une partie (43) du liquide envoyé en tête de la première colonne de lavage (K1) est du liquide de cuve de la deuxième colonne de lavage (K3). Procédé selon la revendication 3 dans lequel le liquide de cuve (43) de la deuxième colonne de lavage (K3) constitue le seul liquide envoyé en tête de la première colonne de lavage (K1). Procédé selon l’une des revendications 2, 3 ou 4 dans lequel l’au moins une partie du liquide envoyé en tête de la première colonne de lavage (K1) est pressurisé par une pompe (P). Procédé selon l’une des revendications 1 à 5 dans lequel la deuxième colonne de lavage (K3) est disposée verticalement au-dessus de la première colonne de lavage (K1). Procédé selon l’une des revendications 3 à 6 dans lequel le liquide de cuve de la deuxième colonne de lavage (K3) est refroidi avant d’être envoyé en tête de la première colonne de lavage (K1). Procédé selon la revendication 7 dans lequel le liquide de cuve (43) de la deuxième colonne de lavage (K3) est refroidi par échange de chaleur indirect avec le gaz de tête (41) de la deuxième colonne de lavage et/ou le gaz de tête (5) de la première colonne de lavage (K1). Procédé selon l’une des revendications 3 à 8 dans lequel le débit du liquide de cuve (43) de la deuxième colonne de lavage (K3) est régulé avant d’être envoyé en tête de la première colonne de lavage (K1), afin d’ajuster le taux de reflux de la première colonne de lavage. Appareil de séparation d’un mélange de CO2, de NOx et d’au moins un composant plus léger que le CO2 par condensation partielle comprenant une première colonne de lavage (K1), une deuxième colonne de lavage (K3), des moyens pour refroidir le mélange (HX1), des moyens pour envoyer le mélange refroidi (1) en cuve de la première colonne de lavage, des moyens pour alimenter en tête la première colonne de mélange par un liquide (45) contenant au moins 90% mol de CO2, des moyens pour sortir un gaz (5) appauvri en NOx et enrichi en CO2 par rapport au mélange de la tête de la première colonne de lavage, des moyens pour sortir un liquide (3) enrichi en NO2 et appauvri en CO2 par rapport au mélange en cuve de la première colonne de lavage, au moins un séparateur de phases (S1, S2), des moyens pour envoyer le gaz appauvri en NOx se séparer par condensation partielle dans les au moins un séparateur de phase et éventuellement par distillation dans une colonne de distillation (K2) , formant au moins un liquide enrichi en CO2 (33, 38) par rapport au gaz appauvri en NOx et au moins un gaz (37) appauvri en CO2 par rapport au gaz appauvri en NOx, des moyens (HX2) pour vaporiser au moins une partie d’un des au moins un liquide enrichi en CO2, un compresseur pour comprimer le liquide vaporisé, des moyens pour refroidir le liquide vaporisé (HX1) comprimé dans le compresseur et des moyens pour envoyer le liquide vaporisé refroidi sous forme de gaz (39) en cuve de la deuxième colonne de lavage, des moyens pour alimenter en tête la deuxième colonne de lavage par un liquide (51) contenant au moins 90% mol de CO2, des moyens pour sortir un gaz (41) appauvri en NOx et enrichi en CO2 par rapport au gaz envoyé en cuve de la deuxième colonne de lavage de la tête de la deuxième colonne de lavage et des moyens pour sortir un liquide (43) enrichi en NO2 et appauvri en CO2 par rapport au gaz envoyé en cuve de la deuxième colonne de lavage en cuve de la deuxième colonne de lavage.