FR 3160687 A1 20251003 FR 2403267 A 20240329 L’invention concerne un dispositif de traitement (2) d’eau par osmose inverse comprenant : - au moins une unité membranaire d’osmose inverse configurée pour extraire un perméat à partir d’une eau à dessaler, - au moins un conduit d’amenée d’eau à traiter (8) à l’unité membranaire, - au moins un conduit de sortie (16) d’un concentrat de l’unité membranaire, - au moins un réservoir (24), - au moins un conduit d’évacuation (26) du concentrat vers le réservoir (24), - au moins un conduit de rechargement du réservoir (24) en eau à traiter, le dispositif de dessalement (2) étant caractérisé en ce que caractérisé en ce que le réservoir (24) s’étend principalement selon un premier axe sensiblement vertical et comprend en outre un piquage inférieur (52) connecté au conduit d’évacuation (26) du concentrat et un piquage supérieur (54) connecté fluidiquement au conduit d’envoi (32) de l’eau à traiter. Figure pour l’abrégé : figure 1 Dispositif de dessalement continu d’eau de mer en circuit fermé L’invention concerne les dispositifs de traitement d’une eau à traiter, et plus particulièrement les dispositifs de traitement d’eau de mer en circuit fermé. Il est connu de dessaler l’eau de mer par osmose inverse. Le dessalement par osmose inverse se produit lorsqu'une solution d'eau salée est comprimée contre des membranes semi-perméables à une pression d’eau supérieure à la pression osmotique de l’eau. Cette différence de pression constitue la force motrice du procédé de dessalement d’eau de mer par osmose inverse. A l’heure actuelle, la configuration conventionnelle d’osmose inverse consiste à alimenter un ou plusieurs tubes de pression en parallèle en eau de mer, le ou les tubes de pression étant composé de plusieurs modules membranaires disposés en série. L’eau de mer est alimentée sous pression en tête du tube de pression, s’écoule au travers des modules membranaires en série et ressort à l’autre extrémité du tube de pression. Sous l’effet de la pression d’eau, l’eau uniquement passe au travers des membranes semi-perméables d’osmose inverse pendant que les sels sont retenus. Cette eau qui passe au travers de la membrane, appelée perméat, est dessalée. Le flux n’ayant pas traversé la membrane est appelé concentrat. Le concentrat en sortie de premier module devient l’alimentation du deuxième module et ainsi de suite le long du tube de pression. La pression d’eau permettant le passage de l’eau au travers de la membrane doit être supérieure à la pression osmotique, dépendante notamment de la concentration en sels. La pression osmotique augmente avec la concentration en sels dissouts. Au fur et à mesure que l’eau de mer circule au travers du tube de pression, elle se concentre en sels, du fait de l’extraction d’eau non salée, ce qui conduit à une augmentation de la pression osmotique. Par conséquent, la pression osmotique la plus haute se trouve à la fin du tube de pression. La pression d’eau en entrée de tube de pression est donc calculée pour être supérieure à la pression osmotique à la fin du tube de pression afin de pouvoir extraire l’eau tout au long du tube de pression. Un tel fonctionnement engendre une consommation importante d’énergie. En effet, la pression osmotique étant plus faible en entrée du tube de pression, la pression d’alimentation des premières membranes pourrait être plus faible afin de garantir la force motrice nécessaire à leur production de perméat. Le concentrat extrait à la fin du tube de pression est toujours à une pression élevée, correspondant à la pression d’alimentation à laquelle sont soustraites les pertes de charge liées à l’écoulement au travers des modules membranaires. Cette pression résiduelle représente également une perte d’énergie conséquente. Afin de récupérer cette énergie, des équipements de récupération d’énergie permettent de transférer la pression du concentrat vers une partie de l’eau de mer alimentant le ou les modules et diminuer ainsi la consommation d’énergie. En revanche ces systèmes restent couteux, ce qui impacte le coût total d’une installation d’eau de mer. De plus, le rendement de ces installations de récupération d'énergie n’est pas de 100%. Il est connu, pour remédier à cet inconvénient, d’avoir recours à un dispositif de dessalement d’eau de mer, fonctionnant en circuit fermé par recirculation du concentrat au niveau de l’alimentation du ou des tubes de pression pour qu’il traverse plusieurs fois le ou les tubes de pression. Le flux recirculé est mélangé avec l’alimentation continue sous pression en eau de mer fraîche qui permet de maintenir le volume de la boucle de recirculation constant en compensant la perte en eau liée à la production de perméat. A chaque passage d’eau dans le ou les tubes de pression (eau de mer ou concentrat), la pression d’eau est ajustée afin de maintenir la force motrice constante et permettre ainsi une production de perméat malgré l’augmentation graduelle de la salinité de l’eau de mer au fur et à mesure des cycles de recirculation. Une fois que le concentrat a atteint une concentration en sel définie et/ou que la pression d’alimentation a atteint la valeur fixée, et/ou que le taux de conversion du système a atteint la valeur souhaitée, le concentrat est évacué et remplacé par de l’eau de mer fraîche pour recharger le circuit de dessalement en eau de mer brute à dessaler et démarrer un nouveau cycle de concentration. Ce fonctionnement séquentiel conduit à une diminution voire un arrêt de la production de perméat due au remplacement précité car la pression dans le dispositif de dessalement est significativement réduite lors de cette étape de purge ce qui réduit la force motrice appliquée et donc la production de perméat. La fréquence de rechargement du circuit de dessalement dépend de la durée de cycle de concentration, de la salinité de l’eau d’alimentation, du débit de perméat, du volume libre dans la boucle de recirculation ou encore du débit de recirculation. Dans le cas des applications de dessalement d’eau de mer ou de traitement du concentrat, la fréquence de rechargement est élevée, la perte de production durant les étapes de purge du concentrat est donc significative sur la productivité de ce procédé. Afin de remédier à cette perte de pression, il est connu de prévoir, en parallèle de la boucle de recirculation du concentrat, la présence d’une conduite parallèle équipée d’un ou plusieurs réservoirs sous pression comprenant de l’eau de mer relié à la boucle de recirculation. Lorsque la boucle de recirculation doit être rechargée en eau de mer, le concentrat est envoyé dans le réservoir de la conduite parallèle contenant l’eau de mer fraîche à une pression identique et chasse l’eau de mer stockée à l’intérieur de ce dernier. Cette dernière est envoyée dans la boucle de recirculation, ce qui permet de recharger le dispositif de filtration tout en évacuant le concentrat et ce en adaptant la pression d’eau pour toujours appliquer une pression motrice nette définie pour la production de perméat donnée et donc en maintenant la production de perméat constante (le concentrat sera remplacé par de l’eau de mer pour un nouveau cycle de dessalement en parallèle du fonctionnement de la boucle de recirculation) et ainsi réduire l’impact du rechargement en eau de mer sur la productivité de l’ensemble. Cependant, lors du remplacement de l’eau brute par le concentrat au sein de la conduite parallèle, les deux flux ont tendance à se mélanger à l’interface des deux liquides. Cela a pour conséquence une augmentation de la salinité de l’eau de mer au redémarrage d’un nouveau cycle (qui repart avec un peu du concentrat) et donc une diminution de l’efficacité du procédé (pression d’eau plus importante au redémarrage car la pression osmotique l’est également, cycle de dessalement plus court du fait d’une salinité plus importante de l’eau de mer introduite dans la boucle de recirculation à partir du réservoir). L’invention a pour but de remédier à cela en fournissant un dispositif de traitement continu d’eau salée en boucle fermée disposant d’une conduite parallèle et limitant le mélange concentrat/eau à traiter. A cet effet, l’invention a pour objet un dispositif de traitement d’une eau à traiter par osmose inverse à circuit fermé comprenant : une unité membranaire d’osmose inverse configurée pour produire un perméat et un concentrat à partir de l’eau à traiter, au moins un conduit d’amenée de l’eau à traiter à l’unité membranaire d’osmose inverse, au moins un conduit de sortie du concentrat de l’unité membranaire d’osmose inverse, au moins un conduit formant une boucle de recirculation et reliant le conduit d’amenée de l’eau à traiter et le conduit de sortie d’un concentrat de l’unité membranaire d’osmose inverse de manière à autoriser un retour du concentrat à l’unité membranaire d’osmose inverse, au moins un réservoir délimitant un volume de stockage, au moins un conduit d’évacuation du concentrat vers le réservoir, depuis le conduit de sortie du concentrat de l’unité d’osmose inverse, et au moins un conduit d’extraction du concentrat du réservoir, au moins un conduit d’envoi d’une eau à traiter stockée dans le réservoir vers le conduit d’amenée de l’eau à traiter et au moins un conduit de rechargement du réservoir en eau à traiter, le réservoir s’étendant principalement selon un premier axe sensiblement vertical, le réservoir comprenant une paroi inférieure, une paroi supérieure située au-dessus de la paroi inférieure selon le premier axe, et une paroi latérale reliant la paroi inférieure à la paroi supérieure, le réservoir comprenant en outre un piquage inférieur situé sur la paroi inférieure et connecté fluidiquement au conduit d’extraction du concentrat et un piquage supérieur situé sur la paroi supérieure et connecté fluidiquement au conduit d’envoi de l’eau à traiter. Ainsi, et en connectant les conduits de la manière précitée, on profite de la différence de densité entre le concentrat et l’eau à traiter pour réaliser, au niveau du réservoir, un remplacement d’un des deux liquides par l’autre par obtention d’un écoulement piston. En effet, le concentrat, plus dense que l’eau à traiter et entrant par la paroi inférieure du réservoir, va pousser naturellement l’eau de mer brute vers le haut pour envoyer cette dernière dans la boucle de recirculation au moment de l’évacuation du concentrat de la boucle de recirculation. A l’inverse, l’eau à traiter, moins dense que le concentrat va, en entrant par la paroi supérieure du réservoir, pousser tout le concentrat vers le bas pour l’extraire du dispositif de traitement. L’utilisation de cette méthode de remplissage permet de limiter les mélanges concentrat/eau à traiter dans le réservoir en partant des points extrêmes de ce dernier. Suivant d’autres caractéristiques optionnelles du dispositif de traitement prises seules ou en combinaison : la paroi latérale est de forme générale de cylindre de révolution, l’unité membranaire d’osmose inverse comprend au moins un premier tube de pression comprenant au moins un module de dessalement formé par au moins une membrane d’osmose inverse, le piquage inférieur est situé au point le plus bas de la paroi inférieure du réservoir, et le piquage supérieur est situé au point le plus haut de la paroi supérieure du réservoir, le dispositif de traitement comprend un ensemble d’organes de contrôle configurés pour obtenir : - une configuration de recirculation dans laquelle l’eau à traiter circule plusieurs fois dans l’unité membranaire d’osmose inverse par passage dans la boucle de recirculation, - une configuration de déchargement dans laquelle le concentrat est amené au réservoir par le piquage inférieur et une eau à traiter stockée dans le réservoir est envoyée au conduit d’amenée de l’eau à traiter par le piquage supérieur, et - une configuration de rechargement dans laquelle le concentrat est évacué du dispositif de traitement par le piquage inférieur et le réservoir est rempli par de l’eau à traiter par le piquage supérieur, Le dispositif de traitement comprend des moyens de régulation d’une vitesse d’entrée du concentrat et/ou de l’eau à traiter dans le réservoir, les moyens de régulation d’une vitesse d’entrée du concentrat et/ou de l’eau à traiter dans le réservoir sont configurés pour réguler une vitesse d’entrée de concentrat et/ou d’eau à traiter dans le réservoir entre 0,04 m/s et 0,30 m/s, les moyens de régulation d’une vitesse d’entrée de concentrat et/ou de l’eau à traiter dans le réservoir sont formés par : au moins un contrôleur de débit, et au moins un actionneur installé sur une pompe de recirculation et/ou un organe de pressurisation, une vitesse de déplacement du concentrat et/ou de l’eau à traiter dans le réservoir est comprise entre 1 mm/s et 50 mm/s, le réservoir comprend au moins un organe hydraulique configuré pour redresser des lignes de champ de vitesse d’un flux de concentrat et/ou d’un flux d'eau à traiter de manière à les rendre sensiblement parallèles entre elles et parallèles au premier axe sensiblement vertical, et disposé dans le réservoir au niveau du piquage inférieur et/ou au niveau du piquage supérieur, l’organe hydraulique s’étend sur au moins 20% de la paroi inférieure et/ou de la paroi supérieure, de préférence au moins 50% de la paroi inférieure et/ou de la paroi supérieure, l’organe hydraulique est formé par au moins une plaque perforée s’étendant au moins en partie au travers d’une ouverture supérieure délimitée par le piquage supérieur et/ou d’une ouverture inférieure délimitée par le piquage inférieur, le dispositif de traitement comprend plusieurs réservoirs, chaque réservoir étant connecté au conduit d’évacuation du concentrat vers le réservoir et au conduit d’extraction du concentrat du réservoir, les réservoirs sont dimensionnés de manière à recevoir une partie du concentrat, les volumes cumulés des réservoirs étant sensiblement égaux au volume de concentrat à évacuer de l’unité membranaire d’osmose inverse, le dispositif de traitement comprend au moins un organe de pressurisation configuré pour augmenter la pression d’une eau traversant le conduit d’amenée de l’eau à traiter et l’unité membranaire d’osmose inverse de manière à obtenir une pression d’eau de l’eau à traiter supérieure à la pression osmotique de l’eau à traiter, et le dispositif de traitement comprend des moyens de mesure d’un débit de perméat extrait du dispositif de traitement, l’organe de pressurisation étant configuré pour ajuster la pression d’eau par rapport au débit de perméat extrait du dispositif de traitement. L’invention a également pour objet un procédé de traitement d’une eau à traiter à l’aide d’un dispositif de traitement selon l’invention, le procédé de traitement comprenant la répétition, au moins une fois, les étapes suivantes : - une étape de recirculation dans laquelle l’eau à traiter circule plusieurs fois dans l’unité membranaire d’osmose inverse par passage dans la boucle de recirculation, - une étape de purge dans laquelle le concentrat est amené au réservoir par le piquage inférieur et une eau à traiter stockée dans le réservoir est envoyée au conduit d’amenée de l’eau à traiter par le piquage supérieur, et - une étape de rechargement dans laquelle le concentrat est évacué du dispositif de traitement par le piquage inférieur et le réservoir est rempli par de l’eau à traiter par le piquage supérieur. Suivant d’autres caractéristiques optionnelles du dispositif de traitement prises seules ou en combinaison : le concentrat est amené au réservoir et évacué du réservoir depuis un point le plus bas de la paroi inférieure, et de l’eau à traiter est amenée et extraite du réservoir par un point le plus haut de la paroi supérieure, le procédé de traitement comprend une étape de régulation de la vitesse d’entrée du concentrat et/ou de l’eau à traiter dans le réservoir, la vitesse d’entrée de concentrat et/ou d’eau à traiter dans le réservoir est comprise entre 0,04 m/s et 0,30 m/s, et le procédé de traitement comprend une étape de redressement des lignes de champ de vitesse d’un flux de concentrat et/ou d’un flux d'eau à traiter de manière à les rendre sensiblement parallèles entre elles et parallèles au premier axe sensiblement vertical. Brève description des figures L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins annexés dans lesquels : FIG. 1 est une représentation schématique d’un dispositif de dessalement selon un premier mode de réalisation de l’invention, lors d’une étape de recirculation du concentrat, FIG. 2 est une représentation schématique d’un dispositif de dessalement selon un premier mode de réalisation de l’invention, lors d’une étape d’évacuation du concentrat, FIG. 3 est une représentation schématique d’un dispositif de dessalement selon un premier mode de réalisation de l’invention, lors d’une étape d’extraction du concentrat, FIG. 4 est une représentation schématique d’un dispositif de dessalement selon un second mode de réalisation de l’invention, FIG. 5 est une représentation schématique d’un dispositif de dessalement selon un troisième mode de réalisation de l’invention, et FIG. 6 est un organigramme d’un procédé de traitement selon l’invention. Description détaillée On se réfère désormais à la FIG. 1 illustrant un dispositif de traitement 2 d’eau à traiter selon un premier mode de réalisation de l’invention. Le dispositif de traitement d’eau 2 est un dispositif de dessalement continu, en ce sens qu’il permet de dessaler de l’eau de mer sans discontinuer, et en boucle fermée ou semi-fermée, en ce sens qu’un volume d’eau à traiter brute initial va être traité plusieurs fois, et qu’un remplacement du concentrat est effectué par un apport d’un nouveau volume d’eau à traiter provenant d’un réservoir annexe. On entend par « eau à traiter » une eau de mer, une eau saumâtre ou encore une eau traitée de station d'épuration. Plus généralement, il peut s’agir de toute eau pouvant faire l’objet d’un traitement par dessalement (réduction de la charge ionique). Le dispositif de traitement 2 comprend une unité d’osmose inverse pouvant comprendre au moins un premier tube de pression 4 comprenant au moins un module de dessalement 6 (deux sur les figures 1 à 6) formé par au moins une membrane semi-perméable, par exemple d’osmose inverse, le tube de pression 4 étant configuré pour extraire un perméat à partir d’une eau à dessaler, qu’il s’agisse d’une eau à traiter ou de concentrat recirculé. Les modules de dessalement 6 comprennent des membranes semi-perméables permettant de laisser passer l’eau et de retenir, entre autres, le sel lorsque la pression d’eau de l’eau les traversant est supérieur à la pression osmotique de cette eau. Les membranes des différents modules de dessalement 6 peuvent être identiques ou avoir des perméabilités et/ou des taux de réjection différents, par exemple : des membranes avec une perméabilité plus faible peuvent être utilisées en tête du tube de pression 4, et des membranes avec une perméabilité plus haute en fin de tube de pression 4. Un perméat extrait de l’eau à dessaler est extrait du dispositif de traitement 2 (flèche 3 sur les figures 1 à 6). Le dispositif de traitement 2 comprend au moins un conduit d’amenée d’eau à traiter 8 l’unité membranaire d’osmose inverse. Ce conduit peut être alimenté en eau à traiter par une pompe d’alimentation 10. Un premier filtre 12, par exemple un filtre à cartouche, peut être placé en aval de la pompe d’alimentation 10 afin de retenir les impuretés présentes dans le l’eau de mer brute avant entrée de l’eau à traiter dans le conduit d’amenée d’eau à traiter 8, et ce afin de limiter l’encrassement du dispositif de traitement 2, en particulier de l’unité membranaire d’osmose inverse. Au moins un organe de pressurisation 14 (par exemple une pompe haute pression) est configuré pour augmenter la pression d’une eau traversant le conduit d’amenée d’eau à traiter 8 et l’unité membranaire d’osmose inverse de manière à obtenir une pression d’eau supérieure à la pression osmotique de l’eau traversant l’unité membranaire d’osmose inverse. Cet organe de pressurisation 14 est placé, sur les figures, en aval du filtre 12 et envoie l’eau à traiter (eau brute et/ou concentrat) vers l’unité membranaire d’osmose inverse avec une pression suffisante pour permettre le dessalement de l’eau traversant le tube de pression 4, au moins en tête de tube de pression 4. Le dispositif de traitement 2 comprend dès lors des moyens de mesure du débit de perméat extrait du dispositif de traitement 2 pour pouvoir ajuster la pression d’eau afin d’assurer une extraction de perméat tout en évitant une consommation d’énergie excessive. Plus précisément, et après constatation d’une diminution du débit de perméat, le débit de l’organe de pressurisation 14 est augmenté de manière à augmenter la pression d’eau et ainsi assurer une extraction de perméat satisfaisante en surmontant la résistance de production, notamment la pression osmotique. Le dispositif de traitement 2 comprend un conduit de sortie 16 du concentrat de l’unité membranaire d’osmose inverse. Ce conduit peut comprendre une pompe de recirculation 18 permettant de recirculer le concentrat ou de l’évacuer, comme décrit ci-après. Le dispositif de traitement 2 comprend au moins un conduit formant une boucle de recirculation 20 reliant la conduite d’amenée d’eau à dessaler 8 et le conduit de sortie 16 d’un concentrat de l’unité membranaire d’osmose inverse de manière à autoriser un retour du concentrat à cette dernière. Ainsi, le concentrat sortant de l’unité membranaire d’osmose inverse et pouvant encore faire l’objet d’un traitement traverse la boucle de recirculation 20, est pressurisé par l’organe de pressurisation 14 à une pression permettant une extraction de perméat à partir de l’eau traversant l’unité membranaire d’osmose inverse. Une première vanne 22, typiquement une vanne pneumatique, est placée au niveau de la boucle de recirculation 20 afin d’autoriser ou d’interdire la recirculation du concentrat au travers de la boucle de recirculation et ce en fonction de l’atteinte d’une cible d’arrêt de la recirculation du concentrat : atteinte d’une pression d’eau plafond (par exemple égale à 60 bars), d’une salinité du concentrat prédéfinie, d’un intervalle de temps prédéfini, etc. Le dispositif de traitement 2 comprend en outre un réservoir 24 délimitant un volume de stockage, typiquement d’une eau à traiter ou de concentrat. Ce réservoir 24 permet de stocker de l’eau de mer en attente lors d’une recirculation du concentrat dans le dispositif de dessalement 2. Lorsqu’il n’est plus pertinent de faire recirculer le concentrat dans l’unité membranaire d’osmose inverse, ce dernier peut être envoyé au réservoir 24 pour prendre la place de l’eau à traiter, qui est quant à elle envoyée à l’unité membranaire d’osmose inverse, comme cela sera décrit par la suite. Le dispositif de traitement 2 comprend également au moins un conduit 26 d’évacuation du concentrat vers le réservoir 24, depuis le conduit 16 de sortie du concentrat de l’unité membranaire d’osmose inverse, et au moins un conduit 26’ d’extraction du concentrat du réservoir 24. Ces conduits permettent d’envoyer le concentrat en sortie de l’unité membranaire d’osmose inverse vers le réservoir 24 ou de faire sortir le concentrat du dispositif de traitement 2 en l’extrayant du réservoir 24. Il comprend une seconde vanne 28 et une troisième vanne 30 : La seconde vanne 28 placée sur le conduit 26 d’évacuation du concentrat vers le réservoir 24 et destinée à avoir un état d’ouverture/fermeture opposé à celui de la première vanne 22 et ce afin d’orienter le concentrat sortant de l’unité membranaire d’osmose inverse cette dernière via la boucle de recirculation 20 ou vers le réservoir 24 grâce au conduit d’évacuation du concentrat vers le réservoir 24 et d’extraction du concentrat du réservoir 24. La troisième vanne 30 présente sur le conduit 26’ d’extraction du concentrat du réservoir 24 et qui permet, lorsqu’elle est ouverte, d’extraire le concentrat du dispositif de traitement 2. Le dispositif de traitement 2 comprend en outre au moins un conduit d’envoi 32 d’une eau à traiter stockée depuis le réservoir 24 vers le conduit d’amenée d’eau à traiter 8 et au moins un conduit 32’ de rechargement du réservoir 24 en eau à traiter. Le conduit d’envoi 32 d’une eau à traiter stockée depuis le réservoir 24 vers le conduit d’amenée d’eau à traiter 8 permet, lorsque le concentrat prend la place de l’eau de mer dans le réservoir 24, d’envoyer cette dernière vers l’unité membranaire d’osmose inverse au travers du conduit d’amenée d’eau à traiter 8. Il comprend une quatrième vanne 34 autorisant ou interdisant le passage d’eau à traiter depuis le conduit d’envoi 32 d’une eau à traiter stockée depuis le réservoir 24 vers le conduit d’amenée d’eau à traiter 8. Le conduit 32’ de rechargement du réservoir 24 en eau à traiter permet quant à lui de faire entrer de l’eau à traiter dans le dispositif de traitement 2 afin de recharger le réservoir 24 en eau à traiter et en remplacement du concentrat stocké à l’intérieur du réservoir 24. Une pompe de rechargement 36, placée sur le conduit 32’ de rechargement du réservoir 24 en eau à traiter, est prévue afin de recharger le réservoir 24 en eau à traiter comme cela sera décrit par la suite. Un second filtre 38, par exemple un filtre à cartouche, permet lui aussi d’éviter l’entrée d’impuretés présentes dans l’eau à traiter entrant dans le dispositif de traitement 2. Enfin, une pompe d’isolement 42 est placée en aval du second filtre 38 de manière à permettre la communication entre le conduit de rechargement du réservoir en eau à traiter 32’ et le réservoir 24 (avec fermeture de la quatrième vanne 34) lors du rechargement du réservoir 24 en eau à traiter et en remplacement du concentrat. Selon l’invention, et comme cela est visible sur la FIG. 1 , le réservoir 24 s’étend principalement selon un premier axe A sensiblement vertical. Le réservoir 24 comprend une paroi inférieure 46, une paroi supérieure 48 située au-dessus de la paroi inférieure 46 selon le premier axe A, et une paroi latérale 50 reliant la paroi inférieure 46 à la paroi supérieure 48. Le réservoir 24 comprend en outre un piquage inférieur 52 situé sur la paroi inférieure 52 et connecté fluidiquement au conduit d’évacuation 26 du concentrat et un piquage supérieur 54 situé sur la paroi supérieure 48 et connecté fluidiquement au conduit d’envoi 32 de l’eau à traiter. En d’autres termes, le conduit d’évacuation 26 du concentrat est connecté sous le réservoir 24, et le conduit d’envoi 32 de l’eau à traiter est connecté au-dessus du réservoir 24. Comme expliqué auparavant, cette configuration de réservoir 24 permet d’obtenir un effet piston limitant le mélange concentrat/eau à traiter dans le réservoir 24. La paroi latérale 50 peut avantageusement être de forme générale de cylindre de révolution. Le piquage inférieur 52 délimite au moins une ouverture inférieure pour le passage du concentrat vers le volume de stockage du réservoir 24. Le piquage supérieur 54 délimite au moins une ouverture supérieure pour le passage de l’eau à traiter vers le volume de stockage du réservoir 24. Le nombre de piquages réalisés au niveau des parois inférieure 46 et supérieure 48 peut être supérieur à un seul piquage, notamment dans le cas où plusieurs piquages permettraient une meilleure répartition du concentrat et/ou de l’eau à traiter entrant dans le réservoir 24. Le réservoir 24 a donc une hauteur plus importante que sa largeur. Le fait que le réservoir 24 soit plus haut que large permet de maximiser l’effet piston décrit ci-dessus en minimisant la surface de contact entre les deux liquides au profit du déplacement vertical de ces derniers. Avantageusement, le réservoir 24 est formé par une enveloppe externe d’un tube de pression placé verticalement pour répondre au critère de dimensions précité. Plusieurs enveloppes externes de tubes de pression placés verticalement et connectées en parallèle peuvent être utilisés comme réservoirs 24. Avantageusement, le piquage inférieur 52 est situé au point le plus bas de la paroi inférieure 46 du réservoir 24, et le piquage supérieur 54 est situé au point le plus haut de la paroi supérieure 48 du réservoir 24. Cela permet d’amplifier la limitation du mélange en s’assurant d’une absence d’eau à traiter sous la piquage inférieur 52 et d’une absence de concentrat au-dessus du piquage supérieur. Les termes « haut » et « bas » s’entendent relativement à la direction verticale. Comme expliqué ci-dessus, le dispositif de traitement 2 comprend plusieurs vannes et pompes permettant d’obtenir différentes configurations de fonctionnement. De manière plus générale, le dispositif de traitement comprend un ensemble d’organes de contrôle configurés pour obtenir : une configuration de recirculation dans laquelle l’eau à traiter circule plusieurs fois dans l’unité membranaire d’osmose inverse par passage dans la boucle de recirculation 20, une configuration de purge dans laquelle le concentrat est amené au réservoir 24 par le piquage inférieur 52 et une eau à traiter stockée dans le réservoir 24 est envoyée au conduit d’amenée de l’eau à traiter 8 par le piquage supérieur 54, et une configuration de rechargement dans laquelle le concentrat est évacué du dispositif de traitement 2 par le piquage inférieur 52 et le réservoir 24 est rempli par de l’eau à traiter par le piquage supérieur 54. On peut par exemple lister comme organes de contrôle du dispositif de traitement 2 des moyens de réglage des paramètres de son fonctionnement comme les vannes et pompes décrites ci-dessus ou supplémentaires, des capteurs de mesure de paramètres tels que la conductivité ou encore la pression d’eau, etc. Avantageusement, les piquages inférieur 52 et supérieur 54 sont disposés de manière à injecter le concentrat et/ou l’eau à traiter à l’intérieur du réservoir 24 dans une direction sensiblement parallèle au premier axe A. Cela permet de s’assurer d’une entrée de liquide dans le réservoir 24 dans des conditions propices à l’obtention d’un écoulement piston. La FIG. 4 illustre un second mode de réalisation de l’invention pouvant être mis en œuvre comme alternative du premier mode de réalisation de l’invention ou en complément de ce dernier. Dans ce mode de réalisation de l’invention, le réservoir 24 comprend au moins un organe hydraulique 40 configuré pour redresser des lignes de champ de vitesse respectivement du flux de concentrat et du flux d'eau à traiter de manière à les rendre sensiblement parallèles entre elles et parallèles au premier axe sensiblement vertical. En d’autres termes, et en amont de l'organe hydraulique, les lignes de champ de vitesse du flux de concentrat et/ou d’eau à traiter sont désordonnées. En aval de l’organe hydraulique 40, les lignes de champ de vitesse du flux sont sensiblement parallèles entre elles. On obtient donc une certaine linéarisation dans le déplacement de concentrat et/ou d’eau à traiter dans le réservoir 24. Dans l’exemple illustré à la FIG. 4 , le réservoir 24 comprend deux organes hydrauliques 40, un au niveau de l’entrée de concentrat, et disposé au niveau du piquage inférieur 52, et l’autre au niveau de l’entrée d’eau à traiter et disposé au niveau du piquage supérieur 54. Ces organes hydrauliques 40 permettent de limiter les turbulences générées par l’entrée d’un liquide et donc d’éviter le mélange entre les deux liquides. Le ou les organes hydrauliques 40 peuvent également jouer le rôle d’organe de diffusion d’un flux entrant dans le réservoir 24 (concentrat ou eau à traiter) et ce afin d’étaler l’entrée dudit flux dans le réservoir 24 sur une partie importante de la paroi inférieure 46 et/ou de la paroi supérieure 48 et ainsi optimiser l’effet piston. Par exemple, l’organe hydraulique 40 peut s’étendre sur au moins 20% de la paroi inférieure 46 et/ou de la paroi supérieure 48, de préférence au moins 50% de la paroi inférieure 46 et/ou de la paroi supérieure 48 pour répartir le concentrat et/ou eau à traiter dans un plan sensiblement perpendiculaire au premier axe A. Par exemple, le ou les organes hydrauliques 40 peuvent être formés par au moins une plaque perforée s’étendant au moins en partie au travers d’une ouverture supérieure délimitée par le piquage supérieur 54 et/ou d’une ouverture inférieure délimitée par le piquage inférieur 52. Ainsi, le liquide entrant dans le réservoir 24 est freiné et ne peut passer que par les orifices de la plaque perforée. Le liquide passant par les orifices ne génèrera que de faibles turbulences locales après passage de la plaque perforée. En fonction des dimensions de la ou des plaques perforées, le liquide entrant pourra également être réparti comme expliqué ci-dessus. Alternativement, l’organe hydraulique 40 peut être formé par un tuyau perforé s’étendant à l’intérieur du réservoir 24, les perforations étant dimensionnées pour permettre l’entrée de concentrat ou d’eau à traiter dans le réservoir 24 tout en évitant la formation de turbulence lors de l’entrée du liquide en question. De manière générale, tout type de brise jet peut être envisagé. La FIG. 5 illustre quant à elle un troisième mode de réalisation de l’invention pouvant être mis en œuvre comme alternative des deux premiers modes de réalisation de l’invention ou en complément de ces derniers. Selon ce mode de réalisation de l’invention, le dispositif de traitement 2 comprend plusieurs réservoirs 24, chaque réservoir 24 étant connecté au conduit d’évacuation du concentrat 26 vers le réservoir 24 et au conduit 26’ d’extraction du concentrat du réservoir 24. Cela permet de donner une certaine liberté de dimensionnement du dispositif de traitement 2. Il est possible de prévoir que chacun des réservoirs 24 reçoive une partie du concentrat, les volumes cumulés des réservoirs 24 étant sensiblement égaux au volume de concentrat à évacuer de l’unité membranaire d’osmose inverse. Alternativement, il est possible de n’utiliser qu’une partie des réservoirs 24 lors d’un remplacement d’eau à traiter par du concentrat et de conserver les autres pour un remplacement ultérieur. Selon un quatrième mode de réalisation de l’invention (non représenté sur les figures), et pouvant être une alternative ou un complément aux trois précédents, le dispositif de traitement 2 peut comprendre des moyens de régulation d’une vitesse d’entrée de concentrat et/ou de l’eau à traiter dans le réservoir 24. La régulation de la vitesse d’entrée permet d’éviter que le liquide entrant dans le réservoir 24, qu’il s’agisse de concentrat ou d’eau de mer, n’entre avec une vitesse excessive qui favorise le mélange des liquides. De manière préférentielle, les moyens de régulation d’une vitesse d’entrée de concentrat et/ou d’eau à traiter dans le réservoir 24 sont configurés pour réguler une vitesse d’entrée de concentrat et/ou d’eau à traiter dans le réservoir 24 entre 0,04 et 0,30 m/s. La vitesse de déplacement du concentrat et/ou de l’eau à traiter dans le réservoir 24 est quant à elle préférentiellement comprise entre 1 mm/s et 50 mm/s. Les moyens de régulation d’une vitesse d’entrée de concentrat et/ou d’eau à traiter dans le réservoir 24 peuvent être passifs (il est par exemple possible de jouer sur le diamètre des différents conduits reliés au réservoir 24 en complément du paramétrage des différents pompe envoyant un liquide au réservoir 24) et/ou actifs (utilisation d’un régulateur de pression et/ou de débit). Il est également à noter que le ou les organes hydrauliques 40 peuvent, en fonction de leur action (par exemple s’il s’agit d’une plaque perforée), également réguler la vitesse d’entrée d’un liquide dans le réservoir 24. Les différentes vannes du dispositif de traitement 2 conduisent, comme expliqué ci-dessus, à isoler différents compartiments de ce dernier, ce qui conduit à l’existence de pression différentes, voire très différentes, entre différents compartiments. Par exemple, et lors de la recirculation du concentrat pour extraction de perméat, il est possible que la pression en amont de la seconde vanne 28 soit très élevée, par exemple de 60 bars, alors que la pression en aval de cette dernière peut être égale à la pression atmosphérique. Pour éviter un choc au moment de l’ouverture, il est possible de mettre en place une dérivation autour de la seconde vanne 28, cette dérivation comprenant une vanne plus petite que la seconde vanne 28. Cette vanne peut être ouverte quelques secondes avant la seconde vanne 28 de manière à équilibrer les pressions de part et d’autre de la seconde vanne 28 afin que l’ouverture de cette dernière (au même moment qu’une ouverture de la quatrième vanne 34 pour envoyer de l’eau à traiter stockée dans le réservoir 24 au premier tube de pression 4), au moment où le concentrat est envoyé vers le réservoir 24, ne conduise pas à un chocs. Une dérivation du même type peut être mise en place autour de la troisième vanne 30 pour une activation au moment du remplacement du concentrat stocké dans le réservoir 24 par de l’eau à traiter. Pour se faire, la vanne d’isolement 42 est ouverte et la pompe de rechargement 36 est activée pour renvoyer de l’eau à traiter au réservoir 24. La troisième vanne 30 doit être ouverte pour permettre l’extraction du concentrat du dispositif de traitement 2. Là encore, la pression en amont de la troisième vanne 30 peut être très élevée, par exemple de 60 bars, alors que la pression en aval de cette dernière peut être égale à la pression atmosphérique. Une dérivation peut là encore être disposée de part et d’autre de la troisième vanne 30, comme celle pouvant être placée autour de la seconde vanne 28, et ce afin de rééquilibrer les pressions de part et d’autre de la troisième vanne 30. Nous allons maintenant décrire le procédé de traitement 56 issu de la mise œuvre d’un dispositif de traitement selon l’invention à l’appui des figures 1 à 3 illustrant le fonctionnement du procédé selon le premier mode de réalisation de l’invention. La FIG. 1 illustre le dispositif de traitement lors d’une étape de recirculation 58 du concentrat. Lors de cette étape, l’eau à traiter est recirculée à plusieurs reprises dans la boucle de recirculation 20 au moyen de la pompe de recirculation 18, comme cela est illustré par les flèches directionnelles 44 présentes sur la FIG. 1 . Plus précisément, il s’agit d’eau brute lors du premier passage puis de concentrat de plus en plus concentré lors des passages successifs. La première vanne 22 est ouverte pour permettre le passage du concentrat au travers de la boucle de recirculation 20, et la seconde vanne 28 est fermée pour empêcher une sortie du concentrat de la boucle de recirculation 20. A chaque passage au travers de l’unité membranaire d’osmose inverse et plus précisément des modules de dessalement 6, le perméat est extrait de l’eau à traiter et est extrait du dispositif de traitement 2 (flèche directionnelle 44 sur la flèche 3). Le concentrat quant à lui se concentre de plus en plus en sel. Il y a donc une augmentation progressive de la salinité du concentrat, ce qui nécessite une augmentation progressive de la pression dans la boucle principale, augmentation assurée par l’organe de pressurisation 14. Il y a également une perte de volume d’eau lié à la production de perméat qui est extrait de la boucle de recirculation 20 au travers du ou des modules de dessalement. Afin de compenser la perte de volume liée à la production de perméat, la pompe d’alimentation 10 peut fournir un débit d’eau de mer à traiter identique au débit de perméat en assurant l’augmentation de pression nécessaire (avec un complément possible de la pompe faisant office d’organe de pressurisation 14) afin de maintenir la production de perméat constante. Une fois la concentration en sel maximale atteinte (ou après atteinte d’un taux de conversion prédéfini ou d’un temps prédéfini), la deuxième étape (i.e. l’étape de purge 60) du procédé est enclenchée. Cette étape est illustrée sur la FIG. 2 . Une fois le taux de récupération maximum du cycle atteint (déterminé par pression, conductivité, volume ou temps), c’est-à-dire une fois que l’on estime qu’il n’est plus pertinent de faire circuler une nouvelle fois le concentrat dans la boucle de recirculation 20, le concentrat doit être évacué avant de redémarrer un nouveau cycle de traitement. Pour cela, la boucle de recirculation 20 est fermée (par exemple par fermeture de la première vanne 22, la troisième vanne 30 demeurant fermée pour éviter toute sortie du concentrat du dispositif de traitement 2) et le concentrat dirigé vers le conduit d’évacuation 26 du concentrat vers le réservoir 24, depuis le conduit de sortie 16 du concentrat du premier tube de pression 4 (par exemple par ouverture de la seconde vanne 28). Le conduit 26 permet de diriger le concentrat vers le réservoir 24, plus particulièrement vers le piquage inférieur 46, dans lequel de l’eau à traiter est stockée, préférentiellement de l’eau sous pression. Lorsque le concentrat atteint le réservoir 24, il pousse l’eau à traiter par le bas dans le conduit d’envoi 32 et au travers du piquage supérieur. La quatrième vanne 34 est ouverte pour permettre cela. L’eau à traiter extraite du réservoir 24 remplace donc le concentrat dans la boucle de recirculation 20, tandis que ce dernier est désormais stocké dans le réservoir 24. Le système est donc à la fois purgé (du concentrat) et rempli (d’eau fraîche à traiter) afin de réduire ce temps de purge et ainsi minimiser la perte de production. En parallèle, de l’eau à traiter issue de la pompe d’alimentation 10 peut également être injectée dans le dispositif de traitement 2 pour les raisons évoquées ci-dessus. La structure du dispositif de traitement 2 selon l’invention permet, comme expliqué précédemment, de limiter le mélange concentrat/eau de mer, ce qui permet de limiter au maximum l’apport de sel dans l’eau à traiter remplaçant le concentrat dans la boucle de recirculation 20, et ainsi limiter la pression d’eau à appliquer lors du premier passage de l’eau à traiter dans l’unité membranaire d’osmose inverse tout en maximisant le nombre de passage de l’eau au travers de cette dernière. Une étape de rechargement 62 du réservoir 24 fait suite à l’étape de purge 60 ci-dessus. Cette étape peut être réalisée en parallèle d’une extraction de perméat telle que décrite ci-dessus. En effet, les seconde et quatrième vannes 28 et 34 sont fermées alors que la première vanne 22 est ouverte, ce qui permet d’isoler la boucle de recirculation 20. En parallèle de cela la troisième vanne 30 est ouverte, tout comme la vanne d’isolement 42, et la pompe de rechargement 36 alimente le conduit 32’ de rechargement du réservoir 24 en eau à traiter. De l’eau à traiter vient remplacer le concentrat dans le réservoir 24, avec une possible mise sous pression de l’eau stockée dans le réservoir 24. L’invention permet également, lors de ce remplacement, de limiter un mélange d’eau de mer et de concentrat. L’ouverture de la troisième vanne 30 permet d’extraire le concentrat du dispositif de traitement 2 par passage du concentrat par le piquage inférieur 52 le conduit 26’ d’extraction du concentrat du réservoir 24. Le réservoir 24 comprend donc à nouveau de l’eau à traiter, entrée par le piquage supérieur 54, prête à remplacer un concentrat trop concentré en sel lors d’une étape de purge ultérieure. Le procédé selon l’invention peut en outre comprendre des étapes de régulation de la vitesse d’entrée du concentrat et/ou de l’eau à traiter dans le réservoir 24, et/ou une étape de redressement des lignes de champ de vitesse d’un flux de concentrat et/ou d’un flux d'eau à traiter de manière à les rendre sensiblement parallèles entre elles et parallèles au premier axe sensiblement vertical. L'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation présentés et d'autres modes de réalisation apparaîtront clairement à l'homme du métier. Il est notamment possible de prévoir une architecture de conduits différente de celle représentée sur les figures, avec des conduits interdépendants ou pleinement dissociés. Il est également possible de prévoir un ensemble de pompes permettant d’obtenir les mouvements de liquides décrits plus haut. Liste de références 2 : dispositif de traitement 3 : extraction de perméat 4 : premier tube de pression 6 : module de dessalement 8 : conduit d’amenée d’eau à traiter 10 : pompe d’alimentation 12 : premier filtre 14 : organe de pressurisation 16 : conduit de sortie d’un concentrat de l’unité membranaire d’osmose inverse 18 : pompe de recirculation 20 : boucle de recirculation 22 : première vanne 24 : réservoir 26 : conduit d’évacuation du concentrat vers le réservoir 26’ : conduit d’extraction du concentrat du réservoir 28 : seconde vanne 30 : troisième vanne 32 : conduit d’envoi d’eau à traiter depuis le réservoir vers le conduit d’amenée d’eau à traiter 32’ : conduit de rechargement du réservoir en eau à traiter 34 : quatrième vanne 36 : pompe de rechargement 38 : second filtre 40 : organe hydraulique 42 : vanne d’isolement 44 : flèches directionnelles 46 : paroi inférieure 48 : paroi supérieure 50 : paroi latérale 52 : piquage inférieur 54 : piquage supérieur 56 : procédé de traitement 58 : étape de recirculation 60 : étape de purge 62 : étape de rechargement 64 : étape de régulation 66 : étape de redressement A : axe vertical Dispositif de traitement (2) d’une eau à traiter par osmose inverse à circuit fermé comprenant : une unité membranaire d’osmose inverse configurée pour produire un perméat et un concentrat à partir de l’eau à traiter, au moins un conduit d’amenée de l’eau à traiter (8) à l’unité membranaire d’osmose inverse, au moins un conduit de sortie (16) du concentrat de l’unité membranaire d’osmose inverse, au moins un conduit formant une boucle de recirculation (20) reliant le conduit d’amenée de l’eau à traiter (8) et le conduit de sortie (16) d’un concentrat de l’unité membranaire d’osmose inverse de manière à autoriser un retour du concentrat à l’unité membranaire d’osmose inverse, au moins un réservoir (24) délimitant un volume de stockage, au moins un conduit d’évacuation (26) du concentrat vers le réservoir (24), depuis le conduit de sortie (16) du concentrat de l’unité membranaire d’osmose inverse, et au moins un conduit d’extraction (26’) du concentrat du réservoir (24), au moins un conduit d’envoi (32) d’une eau à traiter stockée dans le réservoir (24) vers le conduit d’amenée de l’eau à traiter (8) et au moins un conduit de rechargement (32’) du réservoir (24) en eau à traiter, caractérisé en ce que le réservoir (24) s’étend principalement selon un premier axe (A) sensiblement vertical, le réservoir comprenant une paroi inférieure (46), une paroi supérieure (48) située au-dessus de la face inférieure (46) selon le premier axe (A), et une paroi latérale (50) reliant la paroi inférieure (46) à la paroi supérieure (48), le réservoir (24) comprenant en outre un piquage inférieur (52) situé sur la paroi inférieure (46) et connecté fluidiquement au conduit d’évacuation (26) du concentrat et un piquage supérieur (54) situé sur la paroi supérieure (48) et connecté fluidiquement au conduit d’envoi (32) de l’eau à traiter. Dispositif de traitement (2) selon la revendication 1, dans lequel la paroi latérale (50) est de forme générale de cylindre de révolution. Dispositif de traitement (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le piquage inférieur (52) est situé au point le plus bas de la paroi inférieure du réservoir (24), et le piquage supérieur (54) est situé au point le plus haut de la paroi supérieure du réservoir (24). Dispositif de traitement (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant un ensemble d’organes de contrôle (22, 28, 30, 34) configurés pour obtenir : une configuration de recirculation dans laquelle l’eau à traiter circule plusieurs fois dans l’unité membranaire d’osmose inverse par passage dans la boucle de recirculation (20), une configuration de purge dans laquelle le concentrat est amené au réservoir (24) par le piquage inférieur (52) et une eau à traiter stockée dans le réservoir (24) est envoyée au conduit d’amenée de l’eau à traiter (8) par le piquage supérieur (54), et une configuration de rechargement dans laquelle le concentrat est évacué du dispositif de traitement (2) par le piquage inférieur (52) et le réservoir (24) est rempli par de l’eau à traiter par le piquage supérieur (54). Dispositif de traitement (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant des moyens de régulation d’une vitesse d’entrée du concentrat et/ou de l’eau à traiter dans le réservoir (24). Dispositif de traitement (2) selon la revendication précédente, dans lequel les moyens de régulation d’une vitesse d’entrée du concentrat et/ou de l’eau à traiter dans le réservoir (24) sont configurés pour réguler une vitesse d’entrée de concentrat et/ou d’eau à traiter dans le réservoir (24) entre 0,04 m/s et 0,30 m/s. Dispositif de traitement (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel une vitesse de déplacement du concentrat et/ou de l’eau à traiter dans le réservoir (24) est comprise entre 1 mm/s et 50 mm/s. Dispositif de traitement (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le réservoir (24) comprend au moins un organe hydraulique (40) configuré pour redresser des champs de vitesse d’un flux de concentrat et/ou d’un flux d'eau à traiter de manière à les rendre sensiblement parallèles entre eux et parallèles au premier axe (A), et disposé dans le réservoir (24) au niveau du piquage inférieur (52) et/ou au niveau du piquage supérieur. Dispositif de traitement (2) selon la revendication précédente, dans lequel l’organe hydraulique (40) s’étend sur au moins 20% de la face inférieure (46) et/ou de la face supérieure (48), de préférence au moins 50% de la face inférieure (46) et/ou de la face supérieure (48). Dispositif de traitement (2) selon l’une quelconque des revendication 8 ou 9, dans lequel l’organe hydraulique (40) est formé par au moins une plaque perforée s’étendant au moins en partie au travers d’une ouverture supérieure délimitée par le piquage supérieur (54) et/ou d’une ouverture inférieure délimitée par le piquage inférieur (52). Dispositif de traitement (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant plusieurs réservoirs (24), chaque réservoir (24) étant connecté au conduit d’évacuation du concentrat (26) vers le réservoir (24) et au conduit (26’) d’extraction du concentrat du réservoir (24). Procédé de traitement (56) d’une eau à traiter à l’aide d’un dispositif de traitement (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, le procédé de traitement (56) comprenant la répétition, au moins une fois, les étapes suivantes : une étape de recirculation (58) dans laquelle l’eau à traiter circule plusieurs fois dans l’unité membranaire d’osmose inverse par passage dans la boucle de recirculation (20), une étape de purge (60) dans laquelle le concentrat est amené au réservoir (24) par le piquage inférieur (52) et une eau à traiter stockée dans le réservoir (24) est envoyée au conduit d’amenée de l’eau à traiter (8) par le piquage supérieur (54), et une étape de rechargement (62) dans laquelle le concentrat est évacué du dispositif de traitement (2) par le piquage inférieur (52) et le réservoir (24) est rempli par de l’eau à traiter par le piquage supérieur (54). Procédé de traitement (56) selon la revendication 12, dans lequel la vitesse d’entrée de concentrat et/ou d’eau à traiter dans le réservoir (24) est comprise entre 0,04 m/s et 0,30 m/s. Procédé de traitement (46) selon l’une des revendications 12 ou 13, comprenant une étape de régulation (64) de la vitesse d’entrée du concentrat et/ou de l’eau à traiter dans le réservoir (24). Procédé de traitement (56) selon l’une quelconque des revendications 12 à 14, comprenant une étape de redressement (66) des lignes de champ de vitesse d’un flux de concentrat et/ou d’un flux d'eau à traiter de manière à les rendre sensiblement parallèles entre elles et parallèles au premier axe (A).