FR 3159976 A1 20250912 FR 2402278 A 20240307 L’invention a pour objet un élément de renfort (50) comprenant au moins un assemblage comprenant au moins un toron (T) constitué : - d’une âme constituée d’un élément filaire textile (36) et ; - d’une couche comprenant au moins deux éléments filaires métalliques (38) enroulés en hélice autour de l’âme ; dans lequel le diamètre Df de chaque élément filaire métallique (38) va de 0,04 à 0,10 mm. Figure pour abrégé : Fig.3 Elément de renfort hybride élastique L’invention concerne un élément de renfort hybride élastique ainsi qu’un procédé de fabrication de cet élément de renfort. L’invention concerne également un produit renforcé comprenant cet élément de renfort et un pneumatique comprenant ce même élément de renfort. Dans le secteur des pneumatiques, les concepteurs sont depuis longtemps à la recherche de nouveaux renforts, pouvant se substituer avantageusement et efficacement aux éléments de renforts conventionnels en vue d’atteindre des résistances plus élevées avec des allongements suffisants. On connait de l’état de la technique et notamment de EP0976541, des éléments de renfort comprenant une âme en acier au carbone et une couche externe en acier inoxydable. On connait également de l’état de la technique la demande CN112439799 qui décrit un procédé de production de fils métalliques fins pour faire des assemblages du type 7x3x0,06 mm avec un allongement à rupture de 2,79%. L’inconvénient de tels renforts est qu’on obtient des résistances mécaniques élevées mais au prix d’allongements trop faibles pour une utilisation en pneumatique. L’invention a pour but de trouver un élément de renfort élastique à très haut rendement : résistance à la rupture très élevée pour un encombrement faible, de fort module d’extension et de très faible rigidité de flexion. A cet effet l’invention a pour objet un élément de renfort comprenant au moins un toron constitué : - d’une âme constituée d’un élément filaire textile et ; - d’une couche comprenant au moins deux éléments filaires métalliques enroulés en hélice autour de l’âme ; dans lequel le diamètre Df de chaque élément filaire métallique va de 0,04 à 0,10 mm. Grâce à la présence de l’âme textile, on arrive à fabriquer des assemblages présentant un encombrement relativement faible et présentant un comportement bimodule. Par bimodule, on entend que le module est abaissé aux faibles déformations du fait de la présence de l’âme textile et le module est relativement élevé aux fortes déformations en l’espèce celui des éléments filaires métalliques qui s’avère suffisant pour assurer, à lui seul, la performance de résistance en endurance. On a représenté sur la FIG. 6 , une courbe force-allongement d’un élément de renfort selon l’invention. Un effet d’utiliser un élément de renfort hybride comprenant un assemblage d’âme textile et de fils fins en métal est notamment d’augmenter le module de la courbe force allongement. En effet, d’une part, le module est abaissé aux faibles déformations du fait de la présence de l’âme textile et d’autre part, le module est relativement élevé aux fortes déformations en l’espèce celui des éléments filaires métalliques. Ainsi, on obtient un élément de renfort élastique à résistance à la rupture très élevée, de fort module d’extension et de très faible rigidité de flexion. Par assemblage constitué, on entend que l’assemblage ne comprend pas d’autres éléments filaires que l’élément filaire textile et au moins les deux éléments filaires métalliques. Par élément filaire, on entend un élément s’étendant longitudinalement selon un axe principal et présentant une section perpendiculaire à l’axe principal dont la plus grande dimension G est relativement faible par rapport à la dimension L selon l’axe principal. Par relativement faible, on entend que L/G est supérieur ou égal à 100, de préférence supérieur ou égal à 1000. Cette définition couvre aussi bien les éléments filaires de section circulaire que les éléments filaires de section non circulaire, par exemple de section polygonale ou oblongue. De façon très préférée, chaque élément filaire métallique présente une section circulaire. Par élément filaire textile, on entend par définition un élément filaire non métallique constitué d’un ou plusieurs monofilament élémentaire textile éventuellement revêtus d’une ou plusieurs couches d’un revêtement à base d’une composition adhésive. Chaque monofilament élémentaire textile est obtenu, par exemple, par filage au fondu, filage en solution ou filage de gel. Chaque monofilament élémentaire textile est réalisé dans un matériau organique, notamment polymérique, ou inorganique, comme par exemple le verre ou le carbone. Les matériaux polymériques peuvent être du type thermoplastique, comme par exemple les polyamides aliphatiques, notamment les polyamides 6-6, et les polyesters, notamment le polyéthylène téréphthalate. Les matériaux polymériques peuvent être du type non thermoplastique, comme par exemple les polyamides aromatiques, notamment l’aramide, et la cellulose, naturelle comme artificielle, notamment la rayonne. Par élément filaire métallique, on entend par définition un élément filaire constitué majoritairement (c’est-à-dire pour plus de 50% de sa masse) ou intégralement (pour 100% de sa masse) d'un matériau métallique. Chaque élément filaire métallique est préférentiellement en acier, plus préférentiellement en acier perlitique ou ferrito-perlitique au carbone, appelé couramment par l’homme du métier acier au carbone, ou encore en acier inoxydable (par définition, acier comportant au moins 10,5% de chrome). De préférence, chaque élément filaire métallique comprend de 0,50 à 0,86 % de carbone. L’élément de renfort selon l’invention comprend une unique couche d’éléments filaires métalliques enroulés en hélice autour de l’âme textile. En d’autres termes, l’élément de renfort selon l’invention comprend une seule, pas deux, ni plus de deux couches d’éléments filaires métalliques enroulés en hélice autour de l’âme textile. La couche est constituée d’éléments filaires métalliques, c’est-à-dire plusieurs éléments filaires métalliques, pas d’un seul élément filaire métallique. Tout intervalle de valeurs désigné par l'expression "entre a et b" représente le domaine de valeurs allant de plus de a à moins de b (c’est-à-dire bornes a et b exclues) tandis que tout intervalle de valeurs désigné par l'expression "de a à b" signifie le domaine de valeurs allant de a jusqu'à b (c’est-à-dire incluant les bornes strictes a et b). Dans le cadre de l’invention, les produits carbonés mentionnés dans la description, peuvent être d'origine fossile ou biosourcés. Dans ce dernier cas, ils peuvent être, partiellement ou totalement, issus de la biomasse ou obtenus à partir de matières premières renouvelables issues de la biomasse. Dans le cadre de l’invention, on pourra également envisager que les produits carbonés mentionnés dans la description comprennent des isotopes de certains éléments chimiques. Avantageusement, l’élément de renfort comprend plusieurs torons disposés selon un arrangement monocouche. Dans un mode de réalisation, l’élément de renfort comprend une unique couche de plusieurs torons, c’est-à-dire qu’il comprend un assemblage constitué d’une couche de torons, ni plus ni moins, c’est-à-dire que l’assemblage a une couche de torons, pas zéro, pas deux, mais uniquement une. De façon avantageuse, le sens d’enroulement de chaque toron est opposé au sens d’enroulement de l’élément de renfort. Par sens d’enroulement d’une couche de torons, on entend le sens formé par les torons par rapport à l’axe de l’élément de renfort. Le sens d’enroulement est communément désigné par la lettre soit Z, soit S. Les sens d’enroulement des torons sont déterminés conformément à la norme ASTM D2969-04 de 2014. Avantageusement, le nombre d’éléments filaires métalliques (38) enroulés en hélice autour de l’âme va de 5 à 12 et de préférence de 7 à 9. Avantageusement, dans un mode de réalisation, le nombre de toron va de 1 à 5 et de préférence de 1 à 4. Avantageusement, l’allongement total à rupture de l’élément de renfort At est supérieur ou égal à 4,00 % déterminé par la norme ISO 6892-1 d’octobre 2009. L’allongement total At, grandeur bien connue de l’homme du métier, est déterminé par exemple en appliquant la norme ISO 6892-1 d’octobre 2009 à un élément de renfort testé de façon à obtenir une courbe contrainte-allongement. On déduit l’At sur la courbe obtenue comme l’allongement, en %, correspondant à la projection sur l’axe des allongements parallèlement à la pente élastique du point de rupture de l’élément de renfort sur la courbe contrainte -allongement, c’est-à-dire le point auquel la charge croît jusqu’à une valeur maximale de contrainte puis décroît brusquement après la rupture. Lorsque la décroissance par rapport à la contrainte dépasse un certain seuil cela signifie que la rupture de l’élément de renfort a eu lieu. Avantageusement, chaque élément filaire métallique présente une résistance à la rupture, notée Rm, telle que Rm ≥ 3400 MPa et de préférence Rm ≥ 4000 MPa. On détermine la résistance à la rupture Rm en méga Pascal, déterminée par la norme ISO 6892-1 d’octobre 2009. De préférence, le diamètre Df de chaque élément filaire métallique va de 0,05 à 0,10 mm et de préférence de 0,06 à 0,09 mm. De préférence, tous les éléments filaires métalliques ont le même diamètre. Avantageusement, le diamètre de chaque élément filaire textile d’âme va de 0,05 à 0,20 mm et de préférence de 0,10 à 0,17 mm. Avantageusement, le diamètre de l’élément de renfort va de 0,10 à 0,90 mm et de préférence de 0,50 à 0,70 mm. Le diamètre ou diamètre apparent, noté D, est mesuré au moyen d’un comparateur d’épaisseur dont le diamètre du palpeur est au moins égal à 1,5 fois le pas P d’enroulage des éléments filaires (on peut citer par exemple le modèle JD50 de la marque KAEFER permettant d’atteindre une précision de 1/100 de millimètre, équipé de touche type a, et ayant une pression de contact proche de 0,6N). Le protocole de mesure consiste en trois répétitions d’une série de trois mesures (effectuées perpendiculairement à l’axe du câble et sous tension nulle) dont la seconde et la troisième de ces mesures sont réalisées selon une direction décalée angulairement de la précédente d’un tiers de tour, par la rotation de la direction de mesure autour de l’axe de l’élément de renfort. Avantageusement, dans un premier mode de réalisation, l’âme textile comprend un seul élément filaire multifilamentaire. Avantageusement, dans un deuxième mode de réalisation, l’âme textile comprend plusieurs éléments filaires multifilamentaires. De préférence, le ou les éléments filaires multifilamentaires sont choisis parmi les polyesters, les polyamides aliphatiques, les polyamides aromatiques ou copolyamides aromatiques et les mélanges de filaments de ces matériaux, de préférence choisis parmi les polyesters. Par filament en polyamide aromatique ou copolyamide aromatique, on rappelle de manière bien connue qu’il s’agit d’un filament de macromolécules linéaires formées de groupes aromatiques liés entre eux par des liaisons amides dont au moins 85% sont directement liées à deux noyaux aromatiques, et plus particulièrement de fibres en poly (p-phénylène téréphtalamide) (ou PPTA), fabriquées depuis fort longtemps à partir de compositions de filage optiquement anisotropes. Parmi les polyamides aromatiques ou copolyamides aromatiques, on pourra citer les polyarylamides (ou PAA, notamment connu sous la dénomination commerciale Ixef de la société Solvay), le poly(métaxylylène adipamide), les polyphtalamides (ou PPA, notamment connu sous la dénomination commerciale Amodel de la société Solvay), les polyamides semi-aromatiques amorphes (ou PA 6-3T, notamment connu sous la dénomination commerciale Trogamid de la société Evonik), les méta-aramides (ou poly(métaphénylène isophtalamide ou PA MPD-I notamment connu sous la dénomination commerciale Nomex de la société Du Pont de Nemours) ou les para-aramides (ou poly(paraphénylène téréphtalamide ou PA PPD-T notamment connu sous la dénomination commerciale Kevlar de la société Du Pont de Nemours ou Twaron de la société Teijin). Par filament en polyester, on rappelle qu’il s’agit d’un filament de macromolécules linéaires formées de groupes liés entre eux par des liaisons esters. Les polyesters sont fabriqués par polycondensation par estérification entre un diacide carboxylique ou de l’un de ses dérivés un diol. Par exemple le polyéthylène téréphtalate peut être fabriqué par polycondensation de l’acide téréphtalique et de l’éthylène glycol. Parmi les polyesters connus, on pourra citer le polyéthylène téréphtalate (PET), le polyéthylène naphthalate (PEN), le polybutylène téréphthalate (PBT), le polybutylène naphthalate (PBN), le polypropylène téréphthalate (PPT) ou le polypropylène naphthalate (PPN). De préférence, le titre de chaque élément filaire multifilamentaire va de 20 à 210 tex, de préférence de 20 à 50 tex, plus préférentiellement de 20 à 30 tex. Le titre (ou densité linéique) de chaque élément filaire multifilamentaire est déterminé selon la norme ASTM D1423. Le titre est donné en tex (poids en grammes de 1000 m de produit - rappel: 0, 111 tex égal à 1 denier). L’invention a également pour objet un procédé de fabrication d’un élément de renfort dans lequel on assemble en hélice au moins deux éléments filaires métalliques autour d’une âme constituée d’un élément filaire textile par retordage dans un sens pour former un toron dans lequel le diamètre Df de chaque élément filaire métallique va de 0,04 à 0,10 mm. L’invention a également pour objet un procédé de fabrication d’un élément de renfort dans lequel on assemble en hélice au moins deux éléments filaires métalliques autour d’une âme constituée d’un élément filaire textile par retordage dans un sens pour former un toron dans lequel le diamètre Df de chaque élément filaire métallique va de 0,04 à 0,10 mm, on répète l’étape d’assemblage pour obtenir au moins deux torons et on assemble en hélice plusieurs torons par retordage dans le sens opposé à l’étape d’assemblage des torons pour former un élément de renfort. Par procédé d’assemblage par retordage selon l’invention, on entend que les éléments filaires ou les torons subissent à la fois une torsion collective et une torsion individuelle autour de leur propre axe, ce qui génère un couple de détorsion sur chacun des éléments filaires ou torons. A l’inverse, par procédé d’assemblage par câblage, on entend que les éléments filaires ou torons ne subissent pas de torsion autour de leur propre axe, en raison d'une rotation synchrone avant et après le point d'assemblage. Dans un mode de réalisation du procédé selon l’invention, en amont de l’assemblage du toron, on effectue une étape d’équilibrage de chaque toron et on stocke ensuite chaque toron sur une bobine de réception, pour stockage, avant l’opération ultérieure d’assemblage. En aval de l’assemblage en hélice des torons par retordage pour former un élément de renfort, on effectue une étape d’équilibrage final des torsions afin de stabiliser l’architecture de l’élément de renfort. Par « équilibrage de torsion », on entend ici de manière bien connue de l’homme du métier l’annulation des couples de torsion résiduels (ou du retour élastique de torsion) s’exerçant sur chaque élément filaire du toron. On rappelle que, de manière connue, le pas d’un toron représente la longueur de ce toron, mesurée parallèlement à l'axe de l’élément de renfort, au bout de laquelle le toron ayant ce pas effectue un tour complet autour dudit axe de l’élément de renfort. De façon analogue, le pas d’un fil représente la longueur de ce fil, mesurée parallèlement à l'axe du toron dans lequel il se trouve, au bout de laquelle le fil ayant ce pas effectue un tour complet autour dudit axe du toron. Par sens d’enroulement d’une couche de torons ou d’éléments filaires, on entend le sens formé par les torons ou les éléments filaires par rapport à l’axe de l’élément de renfort ou du toron. Le sens d’enroulement est communément désigné par la lettre soit Z, soit S. Les pas, sens d’enroulement et diamètres des éléments filaires et des torons sont déterminés conformément à la norme ASTM D2969-04 de 2014. Les rayons d’enroulement sont mesurés par observation au microscope sur une coupe de l’élément de renfort réalisée selon un axe perpendiculaire à l’axe de l’élément de renfort. Un autre objet de l’invention est un produit renforcé comportant un élément de renfort tel que décrit ci-dessus. De tels produits renforcés sont des tuyaux, des courroies, des bandes transporteuses, des chenilles, des pneumatiques pour véhicules, tant à l’état cru (c’est-à-dire avant réticulation ou vulcanisation) qu’à l’état cuit (après réticulation ou vulcanisation). De tels produits renforcés prennent, dans des modes préférés, la forme d’une nappe ou de bandelettes. Enfin, l’invention a pour autre objet un pneumatique comprenant au moins un élément de renfort tel que décrit ci-dessus ou un produit renforcé tel que décrit ci-dessus. De préférence, le pneumatique comprend un sommet comprenant une bande de roulement et une armature de sommet, deux flancs, deux bourrelets, chaque flanc reliant chaque bourrelet au sommet, l’armature de sommet s’étendant dans le sommet selon une direction circonférentielle du pneumatique, le pneumatique comprenant une armature de carcasse ancrée dans chacun des bourrelets et s’étendant dans les flancs et dans le sommet, l’armature de sommet étant radialement intercalée entre l'armature de carcasse et la bande de roulement, l’armature de sommet comprenant au moins un élément de renfort tel que défini ci-dessus. Dans un mode de réalisation avantageux, l’armature de frettage comprend une unique nappe de frettage. L’armature de frettage est constituée préférentiellement par une nappe de frettage comprenant l’élément de renfort selon l’invention. Ce mode de réalisation est particulièrement approprié à un pneumatique pour véhicules de tourisme, véhicules deux-roues, véhicules industriels choisis parmi camionnettes, "Poids-lourd", par exemple métro, bus, engins de transport routier (camions, tracteurs, remorques), et préférentiellement pour véhicules de tourisme. Dans un mode de réalisation avantageux, l’armature de frettage est radialement intercalée entre l’armature de travail et la bande de roulement. Ainsi, grâce à l’utilisation de câbles métalliques, l’armature de frettage exerce, en plus de sa fonction de frettage, une fonction de protection contre les perforations et les chocs bien plus efficace qu’une armature de frettage comprenant des éléments filaires de renfort de frettage textiles. Dans un mode de réalisation avantageux, le ou chaque élément filaire de renfort de frettage fait un angle strictement inférieur à 10°, de préférence inférieur ou égal à 7° et plus préférentiellement inférieur ou égal à 5° avec la direction circonférentielle du pneumatique. L’invention sera mieux comprise à la lecture des exemples qui vont suivre, donnés uniquement à titre d’exemples non limitatifs et faite en se référant aux dessins dans lesquels : - la FIG. 1 est une vue en coupe perpendiculaire à la direction circonférentielle d’un pneumatique (10) selon l’invention ; - la FIG. 2 est une vue en coupe d’un produit renforcé (R) selon l’invention ; - la FIG. 3 est une vue en coupe perpendiculaire à son axe d’un élément de renfort (50) selon un mode de réalisation de l’invention (supposé rectiligne et au repos) ; - la FIG. 4 est une vue en coupe perpendiculaire à son axe d’un élément de renfort (60) selon un autre mode de réalisation de l’invention (supposé rectiligne et au repos) ; - la FIG. 5 est une photographie d’un élément de renfort (50) selon un mode de réalisation de l’invention ; et - la FIG. 6 illustre une partie de la courbe contrainte-allongement pour un élément de renfort selon le deuxième mode de réalisation de l’invention et un élément de renfort de l’état de la technique. EXEMPLE DE PNEUMATIQUE SELON L’INVENTION Sur la FIG. 1 , on a représenté un repère X, Y, Z correspondant aux directions habituelles respectivement axiale (X), radiale (Y) et circonférentielle (Z) d’un pneumatique. On a représenté schématiquement sur la FIG. 1 , une vue en coupe radiale, d’un pneumatique selon l’invention et désigné par la référence générale 10. Le pneumatique 10 est sensiblement de révolution autour d’un axe sensiblement parallèle à la direction axiale X. Le pneumatique 10 est ici destiné à un véhicule de tourisme. Le pneumatique 10 comporte un sommet 12 comprenant une armature de sommet 14 comprenant une armature de travail 15 comprenant deux nappes de travail 16, 18 comprenant respectivement des éléments filaires de renfort de travail et une armature de frettage 17 comprenant une nappe de frettage 19 comprenant au moins un élément filaire de renfort de frettage. L’armature de sommet 14 s’étend dans le sommet 12 selon la direction circonférentielle Z du pneumatique 10. Le sommet 12 comprend une bande de roulement 20 agencée radialement extérieure à l’armature de sommet 14. Ici, l’armature de frettage 17, ici la nappe de frettage 19, est radialement intercalée entre l’armature de travail 15 et la bande de roulement 20. Ici, l’armature de travail 15 comprend uniquement deux nappes de travail 16, 18 et l’armature de frettage 17 comprenant une unique nappe de frettage 19. Ici, l’armature de travail 15 est constituée des deux nappes de travail 16, 18 et l’armature de frettage 17 est constituée de la nappe de frettage 19. L’armature de sommet 14 est constituée par l’armature de travail 15 et l’armature de frettage 17. Le pneumatique 10 comprend également deux flancs 22 prolongeant le sommet 12 radialement vers l’intérieur. Le pneumatique 10 comporte en outre deux bourrelets 24 radialement intérieur aux flancs 22 et comportant chacun une structure annulaire de renfort 26, en l’occurrence une tringle 28, surmontée d’une masse de gomme 30 de bourrage sur tringle, ainsi qu’une armature de carcasse radiale 32. Chaque flanc 22 relie chaque bourrelet 24 au sommet 12. L’armature de carcasse 32 comporte une nappe de carcasse 34 comprenant plusieurs éléments filaires de renfort de carcasse, la nappe de carcasse 34 étant ancrée à chacun des bourrelets 24 par un retournement autour de la tringle 28, de manière à former dans chaque bourrelet 24 un brin aller 38 s’étendant depuis les bourrelets à travers les flancs vers le sommet 12, et un brin retour 40, l’extrémité radialement extérieure 42 du brin retour 40 étant radialement à l’extérieur de la structure annulaire de renfort 26. L’armature de carcasse 32 s’étend ainsi depuis les bourrelets 24 dans et à travers les flancs 22 jusque dans le sommet 12. L’armature de carcasse 32 est agencée radialement à l’intérieur de l’armature de sommet 14 et de l’armature de frettage 17. L’armature de sommet 14 est donc radialement intercalée entre l’armature de carcasse 32 et la bande de roulement 20. L’armature de carcasse 32 comprend une seule et unique nappe carcasse 34. Ici, l’armature de carcasse 32 est constituée de la nappe de carcasse 34. Le pneumatique 10 comprend également une couche interne d’étanchéité, de préférence en butyl, située axialement intérieure aux flancs 22 et radialement intérieure à l’armature de sommet 14 et s’étendant entre les deux bourrelets 24. Chaque nappe de travail 16, 18, de frettage 19 et de carcasse 34 comprend une matrice élastomérique dans laquelle sont noyés des éléments de renfort de la nappe correspondante. Chaque matrice élastomérique des nappes de travail 16, 18, de frettage 19 et de carcasse 34 est à base d’une composition élastomérique conventionnelle pour calandrage d’éléments de renfort comprenant de façon classique un élastomère diénique, par exemple du caoutchouc naturel, une charge renforçante, par exemple du noir de carbone et/ou de la silice, un système de réticulation, par exemple un système de vulcanisation, de préférence comprenant du soufre, de l’acide stéarique et de l’oxyde de zinc, et éventuellement un accélérateur et/ou retardateur de vulcanisation et/ou divers additifs. Ici la nappe de frettage 19 comprend au moins un élément de renfort 50 tel que décrit ci-dessous. EXEMPLE DE PRODUIT RENFORCE SELON L’INVENTION On a représenté sur la FIG. 2 un produit renforcé selon l’invention et désigné par la référence générale R. Le produit renforcé R comprend au moins un élément de renfort 50, en l’espèce plusieurs éléments de renfort 50, noyés dans la matrice polymérique Ma. Sur la FIG. 2 , on a représenté la matrice polymérique Ma, les éléments de renfort 50 dans un repère X, Y, Z dans lequel la direction Y est la direction radiale et les directions X et Z sont les directions axiale et circonférentielle. Sur la FIG. 2 , le produit renforcé R comprend plusieurs éléments de renfort 50 agencés côte à côte selon la direction principale X et s’étendant parallèlement les uns aux autres au sein du produit renforcé R et noyés collectivement dans la matrice polymérique Ma. Ici, la matrice polymérique Ma est une matrice élastomérique à base d’une composition élastomérique. PROCEDE DE FABRICATION DE L’ELEMENT DE RENFORT SELON L’INVENTION Nous allons maintenant décrire un exemple de procédé de fabrication de l’élément de renfort 50. On assemble en hélice 9 éléments filaires métalliques autour d’une âme constituée d’un élément filaire textile en polyester par retordage à une torsion de 145 tours par mètre dans un sens pour former un toron. On assemble ensuite par retordage à une torsion de 570 tours par mètre dans le sens opposé au retordage du toron 3 torons pour former l’élément de renfort 50. EXEMPLE D’ELEMENT DE RENFORT SELON L’INVENTION On a représenté sur la FIG. 3 l’élément de renfort 50 selon un mode de réalisation de l’invention. La FIG. 5 représente une photographie de l’élément de renfort 50 dans la matrice polymérique. L’élément de renfort 50 comprend au moins un assemblage constitué : - d’une âme constituée d’un élément filaire textile 36 et ; - d’une couche comprenant au moins deux éléments filaires métalliques 38 enroulés en hélice autour de l’âme ; dans lequel le diamètre Df de chaque élément filaire métallique (38) va de 0,04 à 0,10 mm. Ici il y a 9 fils métalliques 36 de diamètre Df = 0,06 mm. Et l’assemblage est agencé sous forme d’un ou plusieurs torons disposés selon un arrangement monocouche, ici il y a 3 torons avec 3 assemblages, chacun étant constitué d’une âme qui est un monofilament de PET de diamètre 0,15 mm et 9 fils métalliques enroulés autour de cette âme textile. On a résumé dans le tableau 1 ci-dessous les caractéristiques pour les différents éléments de renfort 50 selon un mode de réalisation de l’invention, 60 selon un autre mode de réalisation de l’invention qui est représenté sur la FIG. 4 et celui de l’état de la technique EDT de la demande CN112439799. Le terme NC signifie qu’il n’y a pas de données dans la demande de brevet. L’allongement total est déterminé pour les éléments de renfort 50 et 60 sur la courbe force allongement qui est représentée sur la FIG. 6 . Elément de renfort EDT 50 60 Ame : matière/tex - PET 22,5 PET 22,5 Diamètre âme (mm) - 0,15 0,15 Nombre de fils 7 9 9 Df (mm) 0,06 0,06 0,06 Rm fil (MPa) NC 4137 4137 Nombre de torons 3 3 4 Diamètre élément de renfort (mm) NC 0,60 0,67 At (%) 2,79 4,32 4,26 On constate que les câbles 50 et 60 selon l’invention permettent d’obtenir une résistance à la rupture très élevée pour un encombrement faible, ils ont un fort allongement à la rupture par rapport à celui de l’état de la technique. L’invention ne se limite pas aux modes de réalisation précédemment décrits. Pour le procédé de fabrication de l’élément de renfort, on pourrait également procéder à un assemblage des éléments filaires métalliques autour de l’âme par câblage pour former un toron puis dans une deuxième étape un assemblage par câblage des torons pour former l’élément de renfort. Elément de renfort (50), caractérisé en ce qu’ il comprend au moins un toron (T) constitué : - d’une âme constituée d’un élément filaire textile (36) et ; - d’une couche comprenant au moins deux éléments filaires métalliques (38) enroulés en hélice autour de l’âme ; dans lequel le diamètre Df de chaque élément filaire métallique (38) va de 0,04 à 0,10 mm. Elément de renfort (50) selon la revendication précédente, comprenant plusieurs torons (T) disposés selon un arrangement monocouche. Elément de renfort (50) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le nombre d’éléments filaires métalliques (38) enroulés en hélice autour de l’âme (36) va de 5 à 12 et de préférence de 7 à 9. Elément de renfort (50) selon la revendication 2 ou 3, dans lequel le nombre de toron (T) va de 1 à 5 et de préférence de 1 à 4. Elément de renfort (50) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l’allongement total à rupture de l’élément de renfort (50) At est supérieur ou égal à 4,00 % déterminé par la norme ISO 6892-1 d’octobre 2009. Elément de renfort (50) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel chaque élément filaire métallique (38) présente une résistance à la rupture, notée Rm supérieure ou égale à 3 400 MPa et de préférence supérieure ou égale à 4000 MPa déterminée par la norme ISO 6892-1 d’octobre 2009. Elément de renfort (50) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le diamètre Df de chaque élément filaire métallique (38) va de 0,05 à 0,10 mm et de préférence de 0,06 à 0,09 mm. Elément de renfort (50) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le diamètre de chaque élément filaire textile d’âme (36) va de 0,05 à 0,20 mm et de préférence de 0,10 à 0,17 mm. Elément de renfort (50) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le diamètre de l’élément de renfort (50) va de 0,10 à 0,90 mm et de préférence de 0,50 à 0,70 mm. Elément de renfort (50) selon l’une quelconque des revendications 1 à 9, dans lequel l’âme textile (36) comprend un seul élément filaire multifilamentaire. Elément de renfort (50) selon l’une quelconque des revendications 1 à 9, dans lequel l’âme textile (36) comprend plusieurs éléments filaires multifilamentaires. Procédé de fabrication d’un élément de renfort (50) caractérisé en ce qu’on assemble en hélice au moins deux éléments filaires métalliques (38) autour d’une âme constituée d’un élément filaire textile (36) par retordage dans un sens pour former un toron (T) dans lequel le diamètre Df de chaque élément filaire métallique (38) va de 0,04 à 0,10 mm. Procédé de fabrication d’un élément de renfort (50) caractérisé en ce qu’on assemble en hélice au moins deux éléments filaires métalliques (38) autour d’une âme constituée d’un élément filaire textile (36) par retordage dans un sens pour former un toron (T) dans lequel le diamètre Df de chaque élément filaire métallique (38) va de 0,04 à 0,10 mm, on répète l’étape d’assemblage pour obtenir au moins deux torons (T) et on assemble en hélice plusieurs torons (T) par retordage dans le sens opposé à l’étape d’assemblage des torons (T) pour former un élément de renfort (50). Produit renforcé (R) comportant un élément de renfort (50) selon l’une quelconque des revendications 1 à 11. Pneumatique comprenant au moins un élément de renfort (50) selon l’une quelconque des revendications 1 à 11 ou un produit renforcé (R) selon la revendication 14.