FR 3158899 A1 20250808 FR 2401151 A 20240206 La présente invention concerne un procédé de traitement d’un matériau pulvérulent, tel qu’un résidu d’épuration des fumées d’incinération, à l’aide de mâchefer pour obtenir un produit stabilisé solide qui soit stockable. Le procédé ouvre une nouvelle voie de valorisation des mâchefers. Figure de l’abrégé : Figure 2 Utilisation d’un mâchefer pour le traitement des matériaux pulvérulents à forte fraction soluble en vue de leur stockage La présente divulgation relève du domaine du traitement des produits issus de l’incinération des déchets en vue de leur stockage, en particulier du traitement des résidus d’épuration des fumées d’incinération en vue de leur stockage. La gestion des déchets provenant de sources résidentielles, institutionnelles et commerciales, ainsi que des déchets agricoles et d'autres déchets tels que les boues d'épuration, est une question difficile pour laquelle les solutions ne cessent d'évoluer. Actuellement en France, l’incinération est le deuxième mode d’élimination de déchets. Le procédé d'incinération donne lieu à la réduction du volume et de la masse des déchets solides, néanmoins l'incinération génère, entre autres, une fumée contenant des gaz acides, des cendres volantes, des mâchefers et des résidus d’épuration. La fumée doit être purifiée avant d’être relarguée dans l’atmosphère, les cendres volantes et les résidus d’épuration doivent être traités avant d’être stockés Comme illustré par la FIG. 1 , une installation d’incinération comprend, entre autres, un four d’incinération 1 , une unité de stockage de cendres volantes 3 , une tour de refroidissement 7 , une unité de traitement de fumée 9 , une unité de stockage 1 2 , une unité optionnelle de traitement catalytique et une cheminée (non représentées sur la FIG. 1 ). Le four d’incinération 1 incinère les déchets, produit des cendres volantes et du mâchefer et émet une fumée. Les cendres volantes et le mâchefer sont récupérés séparément puis acheminés, respectivement, vers : - une unité de stockage de cendres volantes 3 via une conduite de cendres volantes 2 , et - une unité de stockage de mâchefer 5 via une conduite de mâchefer 4 . La fumée est acheminée via une conduite 6 vers la tour de refroidissement 7 pour produire une fumée refroidie. Cette fumée refroidie est acheminée via une conduite de fumée refroidie 8 vers l’unité de traitement de fumée 9 dont l’objectif est que la fumée respecte les seuils réglementaires de rejet atmosphérique. Dans cette unité de traitement de fumée 9 , la fumée refroidie est mise en contact avec un matériau de traitement des fumées, tel que du bicarbonate de sodium ou de la chaux, afin de neutraliser les gaz acides, tels que SO 2 et HCl, pour produire une fumée purifiée et des résidus solides comprenant des fractions solubles tels que NaCl, KCl, Na 2 SO 4 , K 3 Na(SO 4 ) 2 et CaCl(OH). Après séparation avec un filtre à manche, la fumée purifiée est récupérée dans la conduite de fumée purifiée 10 pour être évacuée dans l’atmosphère via la cheminée et les résidus solides sont acheminés via une conduite de résidus solides 11 vers l’unité de stockage 1 2 . Avant d’être évacuée dans l’atmosphère, la fumée purifiée peut subir une étape supplémentaire de purification dans l’unité optionnelle de traitement catalytique pour obtenir des résidus solides optionnels et une fumée très purifiée qui est évacuée dans l’atmosphère via la cheminée. Les résidus solides optionnels sont ensuite acheminés vers l’unité de stockage 1 2 . Les résidus solides et, éventuellement les résidus solides optionnels, stockés dans l’unité de stockage 1 2 sont les résidus d’épuration des fumées d’incinération. Ainsi, une installation d’incinération peut produire les trois matériaux solides différents suivants : - les cendres volantes, produites dans le four d’incinération 1 et stockées dans l’unité de stockage de cendres volantes 3 , - les mâchefers, produits dans le four d’incinération 1 et stockés dans l’unité de stockage de mâchefer 5 , et - les résidus d’épuration des fumées d’incinération, produits dans l’unité de traitement de fumée 9 et optionnellement dans l’unité de traitement catalytique et stockés dans l’unité de stockage 1 2 . Le Tableau 1 ci-dessous présente la teneur en poids des sels majeurs de la fraction soluble présente dans trois exemples de résidus d’épuration des fumées d’incinération obtenus par traitement au bicarbonate de sodium ou à la chaux et dans un exemple de cendres volantes. Les sels majeurs sont ceux dont la teneur en poids est supérieure à 4% par rapport au poids sec total du résidu ou des cendres volantes. Le Tableau 1 met en évidence que la composition de ces deux types de matériaux pulvérulents est bien différente. En effet, dans un résidu d’épuration, la teneur en poids de la fraction soluble par rapport au poids sec total dudit résidu est supérieure à 30%. Par contre, dans les cendres volantes, la teneur en poids de la fraction soluble par rapport au poids sec total desdites cendres volantes est inférieure à 20%. La teneur en poids de la fraction soluble est calculée en additionnant les teneurs en poids de chaque sel majeur présent dans ladite fraction soluble. De plus, la personne du métier sait que K 3 Na(SO 4 ) 2 et une teneur élevée en NaCl sont des marqueurs d’un traitement au bicarbonate de sodium alors que CaCl(OH) est un marqueur d’un traitement à la chaux. Sels majeurs de la fraction soluble Exemples de résidus d’épuration des fumées d’incinération obtenus, dans une unité de traitement de fumée 7, par traitement Cendres volantes obtenues dans le four d’incinération 1 au bicarbonate de sodium à la chaux NaCl 53,1% 53,4% 12,4% 10,0% KCl - 7,7% 7,2% 8,5% Na 2 SO 4 4,8% - - - K 3 Na(SO 4 ) 2 10,8% 4,9% - - CaCl(OH) - - 38,2% - Deux directives principales constituent le second niveau de la législation européenne sur les déchets et se focalisent sur les opérations de traitement des résidus d’épuration des fumées d’incinération : la directive sur les émissions industrielles (incinération des déchets) et la directive sur la mise en décharge (stockage). La Directive européenne n° 1999/31/CE du 26/04/99 concernant la mise en décharge des déchets introduit la notion de traitement avant stockage. L'arrêté ministériel français du 30/12/2002 modifié relatif au stockage de déchets dangereux impose différentes limites en entrée de stockage. Par exemple, elle impose une limite de 10% en fraction soluble dans le lixiviat obtenu à partir des résidus d’épuration des fumées d’incinération. Ainsi, avant leur stockage, la législation impose que les résidus d’épuration des fumées d’incinération soient stabilisés, i.e. traités pour respecter la limite imposée de fraction soluble dans le lixiviat. Comme décrit dans « Etude FNADE ADEME - retour d'expérience sur la filière française - stabilisation/ solidification - stockage de déchets dangereux » publié en 2006, les résidus d’épuration des fumées d’incinération sont classiquement stabilisés par mélange avec un liant hydraulique. Le liant hydraulique actuel est généralement un mélange de ciment, de méta kaolin et de laitier de hauts fourneaux. Les résidus traités obtenus, couramment appelés produits solides stabilisés, sont ensuite stockés dans des alvéoles spécifiquement aménagées, à une température inférieure à 60°C, comme exigé par la réglementation en vigueur. Les mâchefers sont, quant à eux, classés en 2 types : - les mâchefers d'incinération d'ordures ménagères (MIDND), qui sont des déchets non dangereux, et - les mâchefers d'incinération de déchets dangereux (MIDD), qui sont des déchets dangereux. Actuellement, en France, les MIDND sont uniquement valorisés pour la fabrication de sous-couche routière. Cette valorisation est intéressante mais pose un problème de stockage temporaire et un problème de stockage permanent des mâchefers. Le problème de stockage temporaire résulte du fait que les mâchefers sont produits continuellement alors que les routes sont produites périodiquement. Il est donc nécessaire, entre deux périodes de production d’une route, de stocker temporairement les mâchefers produits dans une installation spécifiquement dédiée avant de les utiliser. Le problème de stockage permanent résulte, quant à lui, du fait que la quantité de mâchefers produits est supérieure au besoin lié à la fabrication de sous-couche routière. Les MIDD ne sont pas valorisés mais simplement stockés de façon permanente dans des conditions appropriées après analyse. Ainsi, une part importante des MIDND et les MIDD ne sont pas valorisés mais sont stockés dans des installations spécifiquement dédiées. Ce stockage a un impact non négligeable car il réduit fortement le vide de fouille disponible. Or, la préservation du vide de fouille disponible est un enjeu majeur et réduire la tension sur le vide de fouille disponible est nécessaire. Il existe donc un besoin de fournir une solution permettant de réduire la tension sur le vide de fouille disponible. Résumé La présente divulgation vient améliorer la situation. Il est proposé un procédé de traitement d’un matériau pulvérulent à forte fraction soluble avec un liant hydraulique de stabilisation pour obtenir un produit stabilisé solide, ledit procédé comprenant les étapes suivantes : a) la mise en contact du matériau pulvérulent, du liant hydraulique de stabilisation et de l’eau pour obtenir un mélange ; et b) la solidification et la stabilisation du mélange pour obtenir le produit stabilisé solide, caractérisé en ce que le liant hydraulique de stabilisation comprend du ciment et du mâchefer. De façon avantageuse, le produit stabilisé solide obtenu par le procédé de la présente invention est conforme à la réglementation sur la mise en stockage car il respecte la limite de fraction soluble dans le lixiviat imposée par l'arrêté ministériel français du 30/12/2002 modifié relatif au stockage de déchets dangereux. Ainsi, le procédé de la présente invention offre une nouvelle voie de valorisation des mâchefers d'incinération d'ordures ménagères (MIDND) qui permet de répondre à leur problème de stockage. En effet, cette nouvelle voie de valorisation permet de réduire la quantité de MIDND non valorisée et stockée de façon permanente. Ainsi, la quantité de MIDND à stocker de façon permanente est réduite. De plus, le procédé de la présente invention peut être mis en œuvre de façon continue car la production du matériau pulvérulent, tel qu’un résidu d’épuration des fumées d’incinération, est continu et donc le besoin de stabiliser la fraction soluble du matériau pulvérulent est également continu. Ainsi, la quantité de MIDND à stocker temporairement est réduite. En outre, le mâchefer du liant hydraulique peut être un mâchefer d'incinération de déchets dangereux (MIDD). Le procédé de la présente invention permet donc d’utiliser les MIDD, alors qu’actuellement ceux-ci sont stockés isolément. De façon avantageuse, le procédé de la présente invention permet de stocker les MIDD après les avoir utilisés en tant qu’agent stabilisateur du matériau pulvérulent à forte fraction soluble. En d’autres termes, le procédé de la présente invention utilise un déchet dangereux, les MIDD, pour traiter un autre déchet dangereux et obtenir un déchet stabilisé solide conforme à la réglementation sur la mise en stockage. Ainsi, grâce à ces nouvelles voies de valorisation, le procédé de la présente invention est une solution écologique permettant de réduire la tension sur le vide de fouille disponible. En outre, la Demanderesse a noté que, tout en respectant la législation, le procédé de la présente invention permet de stabiliser efficacement une plus grande quantité de matériau pulvérulent à forte fraction soluble que le procédé mettant en œuvre un liant hydraulique actuel comprenant un mélange de ciment, de méta kaolin et de laitier de hauts fourneaux. Sans vouloir être liés par aucune théorie, les inventeurs sont d’avis que cette augmentation de la quantité du matériau pulvérulent à forte fraction soluble stabilisé peut être expliquée par les propriétés physico-chimique du mâchefer. En effet : - l’aspect granulaire du mâchefer pourrait permettre une amélioration des propriétés mécaniques du produit stabilisé solide ; et - les molécules comprenant du fer, les molécules comprenant de l’aluminium, les molécules comprenant du calcium et les molécules comprenant du silicium du mâchefer pourraient être impliquées dans les réactions stabilisant la fraction soluble dans le produit stabilisé solide. Les inventeurs ont également noté que, de façon inattendue, les propriétés mécaniques du produit stabilisé solide obtenu par le procédé de la présente invention sont équivalentes aux propriétés mécaniques du produit stabilisé solide obtenu à partir du liant hydraulique actuel, alors que le produit stabilisé solide obtenu par le procédé de la présente invention peut comprendre une quantité plus élevée de matériau pulvérulent à forte fraction soluble aux faibles propriétés mécaniques. Sans vouloir être liés par aucune théorie, les inventeurs sont d’avis que cette augmentation des propriétés mécaniques peut être expliquée par la granulométrie du mâchefer car cette dernière est supérieure à la granulométrie des poudres que sont le méta kaolin, le laitier et le ciment du liant hydraulique actuel. Le procédé de l'invention est également plus économique que le procédé mettant en œuvre un liant hydraulique actuel. En effet, le coût du mâchefer est très inférieur aux coûts du laitier de haut fourneau et du méta kaolin. Le procédé de l'invention est également simple à mettre en œuvre à l’échelle industrielle pour traiter une quantité importante de matériau pulvérulent à forte fraction soluble et de mâchefer. En effet, la mise en œuvre du procédé de l’invention ne nécessite pas d’investissement lourd dans le matériel puisqu’il peut être mis en œuvre simplement dans des installations déjà existantes. En effet, les étapes a) et b) du procédé de la présente invention sont similaires aux étapes du procédé actuel de stabilisation d’un résidu d’épuration des fumées d’incinération avec un liant hydraulique actuel. Les étapes a) et b) ne présentent donc pas de difficultés techniques particulières pour l’homme du métier. Selon un autre aspect, il est proposé un procédé de purification de fumées issues de l’incinération des déchets mettant en œuvre le procédé de traitement tel que défini ci-dessus et comprenant en outre l’étape suivante : - mise en contact des fumées d’incinération avec un matériau de traitement des fumées pour former un résidu d’épuration des fumées d’incinération, ledit résidu d’épuration des fumées d’incinération étant ensuite mis en œuvre dans l’étape a) du procédé de traitement. Le matériau de traitement des fumées peut être le bicarbonate de sodium, la chaux ou leurs mélanges. Le procédé de purification de la présente invention est particulièrement avantageux car il permet de traiter efficacement les fumées issues de l’incinération des déchets et le résidu d’épuration des fumées d’incinération. Selon un autre aspect, il est proposé un liant hydraulique de stabilisation de matériau pulvérulent à forte fraction soluble, en particulier de résidu d’épuration des fumées d’incinération, comprenant du ciment et du mâchefer. De façon avantageuse, le liant hydraulique de stabilisation de la présente invention : - permet de stabiliser efficacement une plus grande quantité de matériau pulvérulent à forte fraction soluble que le liant hydraulique actuel comprenant du ciment, du méta kaolin et du laitier de hauts fourneaux, , - est plus économique que le liant hydraulique actuel car le coût du mâchefer est très inférieur au coût du méta kaolin et au coût du laitier de hauts fourneaux, et - a un impact environnemental inférieur à l’impact environnemental du liant hydraulique actuel car il permet d’ouvrir une nouvelle voie de valorisation du mâchefer. Selon un autre aspect, il est proposé un produit stabilisé solide susceptible d’être obtenu par le procédé de traitement tel que défini ci-dessous. Un tel produit stabilisé solide est avantageux en ce qu’il permet le stockage longue durée d’une proportion élevée de matériau pulvérulent à forte fraction soluble tout en évitant le phénomène de lixiviation de la fraction soluble. D’autres caractéristiques, détails et avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-après, et à l’analyse des dessins annexés, sur lesquels : Fig. 1 FIG. 1 montre un diagramme simplifié d’une installation d’incinération de déchets. Fig. 2 FIG. 2 montre un diagramme du procédé de la présente invention. Il est proposé un procédé de traitement d’un matériau pulvérulent à forte fraction soluble avec un liant hydraulique de stabilisation pour obtenir un produit stabilisé solide, ledit procédé comprenant les étapes suivantes : a) la mise en contact du matériau pulvérulent, du liant hydraulique de stabilisation et de l’eau pour obtenir un mélange ; et b) la solidification et la stabilisation du mélange pour obtenir le produit stabilisé solide, caractérisé en ce que le liant hydraulique de stabilisation comprend du ciment et du mâchefer. Au sens de la présente invention, les formes singulières « un », « une », « le » et « la » englobent également les formes plurielles des termes auxquels elles se réfèrent, à moins que le contenu n’indique clairement le contraire. Les valeurs des poids et masse sont exprimées en poids sec, sauf mention contraire. Au sens de la présente invention, « matériau pulvérulent à forte fraction soluble » désigne un matériau à l’état de poudre comprenant au moins 15% en poids d’une fraction soluble par rapport au poids sec total du matériau pulvérulent, en particulier au moins 20%, au moins 25%, au moins 30%, au moins 35%, au moins 40%, au moins 45%, au moins 50%, au moins 55%, et au plus 100%, au plus 95%, au plus 90%, au plus 85%, au plus 80%, au plus 75%, au plus 70%. Dans la présente demande, le matériau pulvérulent à forte fraction soluble peut être noté matériau pulvérulent. Le matériau pulvérulent à forte fraction soluble peut comprendre au moins 40% en poids d’une fraction soluble par rapport au poids sec total du matériau pulvérulent, en particulier au moins 50% en poids d’une fraction soluble par rapport au poids sec total du matériau pulvérulent. Le matériau pulvérulent à forte fraction soluble peut être un mélange de différents matériaux pulvérulents à forte fraction soluble. Au cours de l’étape a) du procédé de la présente invention, le matériau pulvérulent à forte fraction soluble peut être mélangé avec un autre déchet, en particulier un déchet devant être stabilisé avant stockage. Au sens de la présente invention, « un déchet devant être stabilisé avant stockage » désigne un déchet dont les propriétés ne respectent pas au moins une des limites imposées par l'arrêté ministériel français du 30/12/2002 modifié relatif au stockage de déchets dangereux. Au sens de la présente invention, « fraction soluble » désigne une fraction comprenant au moins un sel soluble choisi parmi les sels dont : - l’anion est le chlorure, sulfate, hydroxychlorure et leurs combinaisons, et - le cation est le sodium, le potassium, le calcium et leurs combinaisons. Au sens de la présente invention, « produit stabilisé solide » désigne un matériau solide obtenu par une ou des réactions entre le matériau pulvérulent à forte fraction soluble, le liant hydraulique de stabilisation et l’eau. Le ciment mis en œuvre dans le procédé de la présente invention peut être un ciment classé sous la dénomination CEM I, CEM II, CEM III, CEM V ou leurs mélanges, en particulier CEM I, CEM II, CEM V ou leurs mélanges, plus particulièrement CEM II. Le ciment classé sous la dénomination CEM I/52,5 est un exemple de ciment classé sous la dénomination CEM I qui peut être mis en œuvre dans le procédé de la présente invention. Le ciment classé sous la dénomination CEM II/A42,5 et CEM II/A52,5 sont des exemples de ciments classés sous la dénomination CEM II qui peuvent être mis en œuvre dans le procédé de la présente invention. Le ciment classé sous la dénomination CEM V/A est un exemple de ciment classé sous la dénomination CEM V qui peut être mis en œuvre dans le procédé de la présente invention. Au sens de la présente invention, « mâchefer » désigne un résidu solide issu de l’incinération des déchets. Par exemple, le mâchefer peut être un mâchefer d'incinération d'ordures ménagères (MIDND), un mâchefer d'incinération de déchets dangereux (MIDD) ou leurs mélanges. Au sens de la présente invention, "déchet dangereux" désigne un déchet qui présente une ou plusieurs des propriétés de dangers énumérées à l'annexe III de la directive 2008/98/ CE du Parlement européen et du Conseil du 19 novembre 2008 relative aux déchets et abrogeant certaines directives. Typiquement, le mâchefer du liant hydraulique de stabilisation peut comprendre des molécules comprenant du fer, des molécules comprenant de l’aluminium, des molécules comprenant du calcium et des molécules comprenant du silicium. La composition chimique du mâchefer est très avantageuse pour stabiliser la fraction soluble du matériau pulvérulent. En effet, sans vouloir être liés par aucune théorie, les inventeurs sont d’avis que les molécules comprenant du fer, les molécules comprenant de l’aluminium, les molécules comprenant du calcium et les molécules comprenant du silicium sont impliquées dans la ou les réactions stabilisant la fraction soluble dans le produit stabilisé solide. Par exemple, le mâchefer du liant hydraulique de stabilisation peut présenter au moins une des trois caractéristiques suivantes, en particulier au moins deux des trois caractéristiques suivantes, plus particulièrement les trois caractéristiques suivantes : - la somme de sa concentration massique en fer, exprimée en Fe 2 O 3 , et de sa concentration massique en aluminium, exprimée en Al 2 O 3 , est supérieure à 8% par rapport à la masse dudit mâchefer, - sa concentration massique en calcium, exprimée en CaO, est supérieure à 8% par rapport à la masse dudit mâchefer, et - sa concentration massique en silicium, exprimée en SiO 2 , est supérieure à 10% par rapport à la masse dudit mâchefer. En particulier, un mâchefer d'incinération d'ordures ménagères du liant hydraulique peut présenter au moins une des trois caractéristiques suivantes, en particulier au moins deux des trois caractéristiques suivantes, plus particulièrement les trois caractéristiques suivantes : - la somme de sa concentration massique en fer, exprimée en Fe 2 O 3 , et de sa concentration massique en aluminium, exprimée en Al 2 O 3 , est supérieure à 12% par rapport à la masse dudit mâchefer, - sa concentration massique en calcium, exprimée en CaO, est supérieure à 10% par rapport à la masse dudit mâchefer, et - sa concentration massique en silicium, exprimée en SiO 2 , est supérieure à 15% par rapport à la masse dudit mâchefer. En particulier, un mâchefer d'incinération de déchets dangereux du liant hydraulique peut présenter au moins une des trois caractéristiques suivantes, en particulier au moins deux des trois caractéristiques suivantes, plus particulièrement les trois caractéristiques suivantes : - la somme de sa concentration massique en fer, exprimée en Fe 2 O 3 , et de sa concentration massique en aluminium, exprimée en Al 2 O 3 , est supérieure à 8% par rapport à la masse dudit mâchefer, - sa concentration massique en calcium, exprimée en CaO, est supérieure à 8% par rapport à la masse dudit mâchefer, et - sa concentration massique en silicium, exprimée en SiO 2 , est supérieure à 10% par rapport à la masse dudit mâchefer. Ces concentrations massiques peuvent être déterminées par des techniques connues de l’homme du métier telles que spectrométrie de fluorescence des rayons X. Le mâchefer peut également être dépourvu de soufre, de zinc ou leurs mélanges. Ceci est avantageux car le zinc et le soufre semblent être des éléments perturbant les réactions stabilisant la fraction soluble dans le produit stabilisé solide. Le mâchefer peut présenter une granulométrie inférieure à 40 mm, en particulier de 1 µm à 20 mm, plus particulièrement de 7 µm à 8 mm. De façon avantageuse, une telle granulométrie favorise la formation d’un produit stabilisé solide ayant des propriétés mécaniques acceptables. En particulier, les inventeurs ont remarqué qu’une granulométrie supérieure à 40 mm pouvait ne pas permettre la formation d’un produit stabilisé solide. La granulométrie du mâchefer peut être déterminée par une technique connue de l’homme du métier, telle que le tamisage. Le mâchefer peut comprendre des impuretés ayant une granulométrie supérieure à 40 mm. Les métaux ferreux et les métaux non ferreux sont des exemples de ces impuretés. Ainsi, le procédé peut comprendre, avant l’étape a), une étape a1) de préparation du mâchefer pour obtenir un mâchefer traité présentant une granulométrie inférieure à 40 mm, en particulier de 1 µm à 20 mm, plus particulièrement de 7 µm à 8 mm, ce mâchefer traité étant ensuite mis en œuvre dans l’étape a) de mise en contact. Le matériau pulvérulent à forte fraction soluble peut être un résidu d’épuration des fumées d’incinération. Au sens de la présente invention, « résidu d’épuration des fumées d’incinération » désigne un matériau : - obtenu par le traitement des fumées d’incinération avec un matériau de traitement des fumées, tel que du bicarbonate de sodium ou de la chaux, en particulier du bicarbonate de sodium, et - comprenant au moins 40% en poids d’une fraction soluble par rapport au poids sec total du résidu d’épuration des fumées d’incinération, en particulier au moins 50% en poids d’une fraction soluble par rapport au poids sec total du résidu d’épuration des fumées d’incinération. Dans la présente demande, le résidu d’épuration des fumées d’incinération peut être noté résidu d’épuration. La composition du résidu d’épuration obtenu par traitement au bicarbonate de sodium diffère de la composition du résidu d’épuration obtenu par traitement à la chaux. En particulier : - la teneur en poids de la fraction soluble dans le résidu d’épuration obtenu par traitement au bicarbonate de sodium est supérieure à la teneur en poids de la fraction soluble dans le résidu d’épuration obtenu par traitement à la chaux, - la teneur en poids de NaCl dans le résidu d’épuration obtenu par traitement au bicarbonate de sodium est supérieure à 40% tandis que la teneur en poids de NaCl dans le résidu d’épuration obtenu par traitement à la chaux est inférieure à 40%, - le résidu d’épuration obtenu par traitement au bicarbonate de sodium comprend du K 3 Na(SO 4 ) 2 alors que le résidu d’épuration obtenu par traitement à la chaux en est dépourvu, et - le résidu d’épuration obtenu par traitement à la chaux comprend du CaCl(OH) alors que le résidu d’épuration obtenu par traitement au bicarbonate de sodium en est dépourvu. Par exemple, la fraction soluble peut comprendre un sel choisi parmi NaCl, KCl, Na 2 SO 4 , K 3 Na(SO 4 ) 2 , CaCl(OH) et leurs mélanges, en particulier un mélange de NaCl et de KCl, un mélange de NaCl et de Na 2 SO 4 , un mélange de NaCl et de K 3 Na(SO 4 ) 2 , un mélange de NaCl et de CaCl(OH), un mélange de KCl et de K 3 Na(SO 4 ) 2 , un mélange de KCl et de CaCl(OH), un mélange de Na 2 SO 4 et K 3 Na(SO 4 ) 2 et leurs mélanges, particulièrement un mélange de NaCl, de Na 2 SO 4 et de K 3 Na(SO 4 ) 2 , un mélange de NaCl, de KCl et de K 3 Na(SO 4 ) 2 et un mélange de NaCl, de KCl et de CaCl(OH), plus particulièrement encore un mélange de NaCl, de Na 2 SO 4 et de K 3 Na(SO 4 ) 2 et un mélange de NaCl, de KCl et de K 3 Na(SO 4 ) 2 . Le mélange de NaCl, de Na 2 SO 4 et de K 3 Na(SO 4 ) 2 ou le mélange de NaCl, de KCl et de K 3 Na(SO 4 ) 2 peuvent être caractéristiques d’un résidu d’épuration obtenu par traitement au bicarbonate de sodium. Le mélange de NaCl, de KCl et de CaCl(OH) peut être caractéristique d’un résidu d’épuration obtenu par traitement à la chaux. Le matériau pulvérulent peut comprendre au moins 40% en poids de NaCl par rapport au poids sec total dudit matériau pulvérulent, en particulier de 45% à 75%, plus particulièrement de 50 à 60%. Le matériau pulvérulent peut, par exemple, comprendre de 1% à 50% en poids de KCl par rapport au poids sec total dudit matériau pulvérulent, en particulier de 1% à 15%, plus particulièrement de 5% à 10%. Le matériau pulvérulent peut comprendre de 1% à 50% en poids de Na 2 SO 4 par rapport au poids sec total dudit matériau pulvérulent, en particulier de 1% à 15%, plus particulièrement de 1% à 5%. Le matériau pulvérulent peut comprendre de 1% à 50% en poids de K 3 Na(SO 4 ) 2 par rapport au poids sec total dudit matériau pulvérulent, en particulier de 1% à 25%, plus particulièrement de 1% à 20%. Le matériau pulvérulent peut comprendre de 1% à 50% en poids de CaCl(OH) par rapport au poids sec total dudit matériau pulvérulent, en particulier de 30% à 45%, plus particulièrement de 35% à 40%. Le matériau pulvérulent peut comprendre au moins 40% en poids de NaCl par rapport au poids sec total dudit matériau pulvérulent, en particulier de 45% à 75%, plus particulièrement de 50% à 60% et, éventuellement, : - de 1% à 50% en poids de KCl par rapport au poids sec total dudit matériau pulvérulent, en particulier de 1% à 15%, plus particulièrement de 5 à 10%, - de 1% à 50% en poids de Na 2 SO 4 par rapport au poids sec total dudit matériau pulvérulent, en particulier de 1% à 15%, plus particulièrement de 1% à 5%, - de 1% à 50% en poids de K 3 Na(SO 4 ) 2 par rapport au poids sec total dudit matériau pulvérulent, en particulier de 1% à 25%, plus particulièrement de 1% à 20%, ou leurs mélanges. Le matériau pulvérulent peut comprendre : - de 50% à 60% en poids de NaCl par rapport au poids sec total dudit matériau pulvérulent, - de 1% à 20% en poids de K 3 Na(SO 4 ) 2 par rapport au poids sec total dudit matériau pulvérulent, et - de 5% à 10% en poids de KCl par rapport au poids sec total dudit matériau pulvérulent, ou de 1% à 5% en poids de Na 2 SO 4 par rapport au poids sec total dudit matériau pulvérulent. Le matériau pulvérulent peut comprendre : - de 10% à 15% en poids de NaCl par rapport au poids sec total dudit matériau pulvérulent, - de 1% à 20% en poids de KCl par rapport au poids sec total dudit matériau pulvérulent, en particulier de 5% à 15% et - de 30% à 45%, en poids de CaCl(OH), plus particulièrement de 35% à 40%, par rapport au poids sec total dudit matériau pulvérulent. La somme des teneurs en poids du ou des sels de la fraction soluble, par rapport au poids sec total dudit matériau pulvérulent, ne peut pas dépasser 100%. Le matériau pulvérulent peut comprendre de 30% à 90% en poids de la fraction soluble par rapport au poids sec total dudit matériau pulvérulent, en particulier de 35% à 80%, plus particulièrement de 40% à 70%, plus particulièrement encore de 50% à 70%. La teneur en fraction soluble dans le matériau pulvérulent peut être déterminée grâce au protocole suivant : - mise en œuvre d’un essai de lixiviation du matériau pulvérulent selon la norme NF EN 12 457-2 datée de décembre 2002 pour obtenir un éluat, et - analyse de l’éluat selon la norme NF T 90-029 d’août 2002 pour déterminer la teneur en fraction soluble dans le matériau pulvérulent. La teneur de chaque sel soluble présent dans la fraction soluble du matériau pulvérulent peut être déterminée par ce protocole et par analyse de l’éluat selon norme NF EN ISO 11885 de novembre 2009 qui mesure les cations et anions Cl, S. Le produit stabilisé solide peut présenter une teneur en fraction soluble comprise de 11% à 30% par rapport au poids sec total du produit stabilisé solide, en particulier de 12% à 28%, plus particulièrement de 13,5% à 27%. Une portion de la fraction soluble du produit stabilisé solide est lixiviable. Ainsi, le produit stabilisé solide peut présenter une teneur en fraction soluble lixiviable pouvant être inférieure à 10% en poids par rapport au poids sec total dudit produit stabilisé solide. De façon avantageuse, un produit stabilisé solide présentant une teneur en fraction soluble lixiviable inférieure à 10% en poids par rapport au poids sec total dudit produit stabilisé solide est conforme à la réglementation pour être stocké. Au sens de la présente invention, « fraction soluble lixiviable » désigne la portion de la fraction soluble présente dans un éluat obtenu par un essai de lixiviation du produit stabilisé solide selon la norme NF X 31-211 :2012. La teneur en fraction soluble lixiviable dans le produit stabilisé solide peut être déterminée en analysant l’éluat selon la norme NF T 90-029 d’août 2002. Le diamètre maximum de la distribution volumique de 50% des particules (d50) du matériau pulvérulent mis en œuvre dans le procédé selon l’invention peut être inférieur ou égal à 100 µm, en particulier de 8 µm à 70 µm, plus particulièrement de 25 µm à 60 µm. La valeur d50 peut être déterminée par granulométrie laser en voie liquide dans l’eau distillée avec un granulomètre laser Malvern-Mastersizer 2000 équipé d’une cellule « small volume » (en anglais, « petit volume ») de 120 ml, le signal est traité avec le modèle mathématique de Mie. De façon avantageuse, une granulométrie dans les plages ci-dessus permet d’augmenter la surface de contact du matériau pulvérulent avec le liant hydraulique de stabilisation. Ceci facilite le mélange homogène de ces deux composés et donc l’obtention du produit stabilisé solide. Le liant hydraulique de stabilisation peut présenter au moins une des trois caractéristiques suivantes, en particulier au moins deux des trois caractéristiques suivantes, plus particulièrement les trois caractéristiques suivantes : - la concentration massique en mâchefer est de 10% à 75%, en particulier de 20% à 72%, plus particulièrement de 40% à 70% par rapport à la masse dudit liant hydraulique de stabilisation, - La concentration massique en ciment peut être de 25% à 90%, en particulier de 28% à 80%, plus particulièrement de 30% à 60% par rapport à la masse dudit liant hydraulique de stabilisation, et - le liant hydraulique de stabilisation peut présenter un ratio massique ciment:mâchefer est de 1:0,1 à 1:4 en particulier de 1:0,5 à 1:3, plus particulièrement de 1:1 à 1:2,5. De façon avantageuse, un tel liant hydraulique de stabilisation permet de stabiliser efficacement la fraction soluble du produit stabilisé solide. Le liant hydraulique de stabilisation peut en outre comprendre un laitier, de la cendre ou leurs mélanges. Ces composés peuvent participer à la stabilisation efficace de la fraction soluble du produit stabilisé solide. Par exemple, le laitier peut être un laitier de hauts fourneaux, un laitier d’aciérie ou leurs mélanges, en particulier un laitier de hauts fourneaux. La cendre peut être une cendre de papeterie, une cendre de boues de Step ou leurs mélanges. Les cendres de papeterie sont issues de la combustion d’écorces et d’éclat de bois pour fabriquer du papier. Les cendres de boues de Step sont récupérées en sortie du four d'incinération des boues. Actuellement, les cendres de papeterie et les cendres de boues de Step sont très peu valorisées. Grâce au procédé de la présente invention, ces dernières peuvent être avantageusement valorisées. L’étape a) peut être mise en œuvre dans un malaxeur. Le malaxeur sert principalement à mélanger et rendre homogène plusieurs matières. L’étape a) peut être réalisée à température ambiante. Ainsi, l’étape a) est peu consommatrice en énergie. Selon un autre aspect, il est également proposé un procédé de purification de fumées issues de l’incinération des déchets mettant en œuvre le procédé de traitement tel que défini ci-dessus et comprenant en outre l’étape suivante : - mise en contact des fumées d’incinération avec un matériau de traitement des fumées pour former un résidu d’épuration des fumées d’incinération, ledit résidu d’épuration des fumées d’incinération étant ensuite mis en œuvre dans l’étape a) du procédé de traitement. Le matériau de traitement des fumées peut être le bicarbonate de sodium, la chaux ou leurs mélanges. L’étape de mise en contact des fumées d’incinération avec le matériau de traitement des fumées est une étape bien connue de l’homme du métier, il saura la mettre en œuvre. De préférence, les fumées d’incinération sont des fumées provenant de l’incinération d’ordures ménagères ou de déchets industriels. Selon un autre aspect, il est également proposé un liant hydraulique de stabilisation de matériau pulvérulent à forte fraction soluble, en particulier de résidu d’épuration des fumées d’incinération, comprenant du ciment et du mâchefer. Le liant hydraulique de stabilisation de cet autre aspect de l’invention est tel que décrit ci-dessus en lien avec le procédé de traitement d’un matériau pulvérulent avec un liant hydraulique de stabilisation pour obtenir un produit stabilisé solide. De façon avantageuse, le liant hydraulique de stabilisation de cet autre aspect de l’invention permet de stabiliser efficacement la fraction soluble d’un produit stabilisé solide obtenu à partir d’un matériau pulvérulent à forte fraction soluble tel qu’un résidu d’épuration des fumées d’incinération. Selon un autre aspect, il est proposé un produit stabilisé solide susceptible d’être obtenu par le procédé de traitement tel que défini ci-dessous. Ce produit stabilisé solide peut présenter une teneur en fraction soluble comprise de 11% à 30% par rapport au poids sec total du produit stabilisé solide, en particulier de 12% à 28%, plus particulièrement de 13,5% à 27%. Par exemple, ce produit stabilisé solide peut comprendre une teneur en fraction soluble lixiviable inférieure à 10% en poids par rapport au poids sec total dudit produit stabilisé solide. De façon avantageuse, le produit stabilisé solide obtenu par le procédé de la présente invention est donc conforme à la réglementation sur la mise en stockage car il respecte la limite de fraction soluble lixiviable imposée par l'arrêté ministériel français du 30/12/2002 modifié relatif au stockage de déchets dangereux. Exemple 1 – Obtention de produit s stabilisé s solide s Différents produits stabilisés solides sont obtenus à partir des matériaux suivants. - des résidus d’épuration des fumées d’incinération à forte fraction soluble issu du traitement au bicarbonate de soude, notés REF. Ils comprennent entre 49% et 87% en poids de fraction soluble lixiviable par rapport à leur poids sec total, - un ciment CEM II/A42,5, - différents mâchefers d'incinération d'ordures ménagères, notés Mâchefer IDND, - un mâchefer d'incinération de déchets dangereux, noté Mâchefer IDD, - des cendres volantes. Elles comprennent environ 23% en poids de fraction soluble lixiviable par rapport à leur poids sec total, - des cendres de papeterie, - des cendres de boues de Step, et - de l’eau. Les Mâchefer IDND présentent les caractéristiques suivantes : - granulométrie : - somme de la concentration massique en fer, exprimée en Fe 2 O 3 , et de la concentration massique en aluminium, exprimée en Al 2 O 3 : entre 20% et 22% par rapport à la masse du Mâchefer IDND, - concentration massique en calcium, exprimée en CaO : entre 14% et 29% par rapport à la masse du Mâchefer IDND, et - concentration massique en silicium, exprimée en SiO 2 : entre 28% et 33% par rapport à la masse du Mâchefer IDND. Le Mâchefer IDD présente les caractéristiques suivantes : - granulométrie : - somme de la concentration massique en fer, exprimée en Fe 2 O 3 et de la concentration massique en aluminium, exprimée en Al 2 O 3 : 9% par rapport à la masse du Mâchefer IDD, - concentration massique en calcium, exprimée en CaO : 9,4% par rapport à la masse du Mâchefer IDD, et - concentration massique en silicium, exprimée en SiO 2 : 12,8% par rapport à la masse du Mâchefer IDD. Chaque produit stabilisé solide est obtenu par le protocole suivant : - la mise en contact du REF, des différents matériaux du liant hydraulique de stabilisation et de l’eau pour obtenir un mélange ; puis - la solidification et la stabilisation du mélange pour obtenir le produit stabilisé solide. La formulation des mélanges permettant d’obtenir les produits stabilisés solides obtenus par le procédé selon l’invention est présentée dans le Tableau 2. La formulation du mélange permettant d’obtenir les produits stabilisés solides obtenus par un procédé non conforme à l’invention, i.e. avec un liant hydraulique dépourvu de mâchefer, est présentée dans le Tableau 3. Exemple 2 – Caractérisation de s produit s stabilisé s solide s Pour chaque mélange, à t=0 jour, la teneur en fraction soluble lixiviable est déterminée par le calcul en considérant que l’ensemble de la fraction soluble du REF et des éventuelles cendres volantes correspond à la fraction soluble lixiviable du mélange à t=0 jours. Pour chaque produit stabilisé solide, la teneur en fraction soluble lixiviable est déterminée à 28 jours de la façon suivante : - le produit stabilisé solide est soumis à un essai de lixiviation selon la norme NF X 31 211 :2012 pour obtenir un éluat, puis - l’éluat est analysé selon la norme NF T 90-029 d’août 2002 pour déterminer la teneur en fraction soluble lixiviable du produit stabilisé solide. La teneur en fraction soluble lixiviable dans les produits stabilisés solides obtenus par un procédé non conforme à l’invention est également déterminée à 91 jours par le même protocole. Les Tableaux 2 et 3 présentent les résultats de ces analyses. Comme le met en évidence le Tableau 2, tous les produits stabilisés solides obtenus par le procédé selon l’invention présentent une teneur en fraction soluble lixiviable inférieure à 10% dès 28 jours. Ils sont donc conformes à la réglementation sur la mise en stockage car ils respectent la limite de fraction soluble lixiviable de 10% imposée par l'arrêté ministériel français du 30/12/2002 modifié relatif au stockage de déchets dangereux. La Tableau 3 met en évidence que le produit stabilisé solide comprenant 12% de REF présente une teneur en fraction soluble lixiviable supérieure à 10% après 28 jours mais inférieure à 10% après 91 jours. Ainsi, ce produit stabilisé solide obtenu par un procédé non conforme à l’invention met trois fois plus de temps que les produits stabilisés solides obtenus par le procédé selon l’invention pour être conforme à la réglementation sur la mise en stockage. La Tableau 3 met également en évidence que la teneur en fraction soluble lixiviable du produit stabilisé solide comprenant 30% de REF est toujours supérieure à 10% après 91 jours. Ainsi, ce produit stabilisé solide obtenu par un procédé non conforme à l’invention n’est pas conforme à la réglementation sur la mise en stockage. De plus en comparant, dans les Tableaux 2 et 3, les produits stabilisés solides comprenant 30% de REF, alors il peut être constaté que le procédé de la présente invention permet de stabiliser une plus grande quantité de matériau pulvérulent à forte fraction soluble que le procédé non conforme à l’invention. En effet, le produit stabilisé solide obtenu par le procédé de la présente invention est conforme à la réglementation alors que le produit stabilisé solide obtenu par le procédé non conforme à l’invention n’est jamais conforme à la réglementation. REF Liant hydraulique Cendres volantes Eau Fraction soluble lixiviable Ciment Mâchefer IDND Mâchefer IDD Cendres de papeterie Cendres de boues de Step Du mélange à t=0 jours Du produit stabilisé solide à t=28 jours 30% 19% 39% 0% 0% 0% 0% 13% 26,7% 8,1% 29% 14% 33% 0% 8% 0% 0% 16% 17,6% 7,1% 28% 14% 31% 0% 0% 11% 0% 17% 15,4% 7,9% 17% 18% 20% 0% 0% 0% 25% 20% 16,5% 5,5% 16% 13% 15% 0% 8% 0% 24% 24% 17,6% 8,6% 28% 18% 0% 36% 0% 0% 0% 18% 13,8% 6,3% Les % sont des pourcentages massiques par rapport à la masse totale du mélange permettant l’obtention du produit stabilisé solide REF Liant hydraulique Eau Fraction soluble lixiviable Ciment Cendres volantes Cendres de papeterie Du mélange à t=0 jours Du produit stabilisé solide à t=28 jours Du produit stabilisé solide à t=28 jours 30% 20% 0% 24% 26% 18,2% 12,4% 10,5% 12% 14% 30% 19% 25% 17,5% 13,8% 6,2% Les % sont des pourcentages massiques par rapport à la masse totale du mélange permettant l’obtention du produit stabilisé solide Procédé de traitement d’un matériau pulvérulent à forte fraction soluble avec un liant hydraulique de stabilisation pour obtenir un produit stabilisé solide, ledit procédé comprenant les étapes suivantes : a) la mise en contact du matériau pulvérulent, du liant hydraulique de stabilisation et de l’eau pour obtenir un mélange ; et b) la solidification et la stabilisation du mélange pour obtenir le produit stabilisé solide, caractérisé en ce que le liant hydraulique de stabilisation comprend du ciment et du mâchefer. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le matériau pulvérulent à forte fraction soluble est un résidu d’épuration des fumées d’incinération. Procédé selon la revendication 1 ou la revendication 2, dans lequel, au cours de l’étape a), le matériau pulvérulent à forte fraction soluble est mélangé avec un autre déchet. Procédé selon l’une des revendications 1 à 3, dans lequel le mâchefer du liant hydraulique de stabilisation est un mâchefer d'incinération d'ordures ménagères, un mâchefer d'incinération de déchets dangereux ou leurs mélanges. Procédé selon l’une des revendications 1 à 4, dans lequel le mâchefer du liant hydraulique de stabilisation comprend des molécules comprenant du fer, des molécules comprenant de l’aluminium, des molécules comprenant du calcium et des molécules comprenant du silicium. Procédé selon l’une des revendications 1 à 5, dans lequel le mâchefer du liant hydraulique de stabilisation présente au moins une des trois caractéristiques suivantes : - la somme de sa concentration massique en fer, exprimée en Fe 2 O 3 , et de sa concentration massique en aluminium, exprimée en Al 2 O 3 , est supérieure à 8% par rapport à la masse dudit mâchefer, - sa concentration massique en calcium, exprimée en CaO, est supérieure à 8% par rapport à la masse dudit mâchefer, et - sa concentration massique en silicium, exprimée en SiO 2 , est supérieure à 10% par rapport à la masse dudit mâchefer. Procédé selon l’une des revendications 1 à 6, dans lequel le mâchefer présente une granulométrie inférieure à 40 mm. Procédé selon l’une des revendications 1 à 7, dans lequel le liant hydraulique de stabilisation présente au moins une des trois caractéristiques suivantes : - la concentration massique en mâchefer est de 10% à 75% par rapport à la masse dudit liant hydraulique de stabilisation, - la concentration massique en ciment est de 25% à 90% par rapport à la masse dudit liant hydraulique de stabilisation, et - le ratio massique ciment:mâchefer est de 1:0,1 à 1:4. Procédé selon l’une des revendications 1 à 8, dans lequel le liant hydraulique de stabilisation comprend en outre un laitier, de la cendre ou leurs mélanges. Procédé de purification de fumées issues de l’incinération des déchets mettant en œuvre le procédé de traitement tel que défini dans l’une des revendications 1 à 9 et comprenant en outre l’étape suivante : - mise en contact des fumées d’incinération avec un matériau de traitement des fumées pour former un résidu d’épuration des fumées d’incinération, ledit résidu d’épuration des fumées d’incinération étant ensuite mis en œuvre dans l’étape a) du procédé de traitement. Procédé selon la revendication 10, dans lequel le matériau de traitement des fumées est le bicarbonate de sodium, la chaux ou leurs mélanges. Liant hydraulique de stabilisation de matériau pulvérulent à forte fraction soluble comprenant du ciment et du mâchefer. Produit stabilisé solide susceptible d’être obtenu par le procédé de traitement tel que défini dans l’une quelconque des revendications 1 à 9. Produit stabilisé solide selon la revendication 13 comprenant une teneur en fraction soluble lixiviable inférieure à 10% en poids par rapport au poids sec total dudit produit stabilisé solide.