FR 3157543 A1 20250627 FR 2315145 A 20231222 Procédé de quantification par spectrométrie Raman Ce procédé comporte : - l’émission simultanée (R//, ) d’un premier et d’un deuxième faisceaux d’excitation monochromatiques modulés en amplitude de sorte que des premier et deuxième signaux optiques collectés présentent les mêmes modulations d’amplitude que celles, respectivement, des premier et deuxième faisceaux d’excitation, et - la combinaison des premier et deuxième signaux optiques collectés pour former un signal optique fusionné et l’émission du signal optique fusionné dans une fibre optique qui traverse une enceinte de confinement d’un réacteur nucléaire, puis - l’extraction (228), en exploitant les modulations d’amplitude, d’un premier et d’un deuxième signaux électriques extraits représentatifs, respectivement, des premier et deuxième signaux optiques collectés, puis - la détermination (230) de quantités d’un composant gazeux à partir des premier et deuxième signaux électriques extraits. Fig. 5 Procédé de quantification par spectrométrie Raman L’invention concerne un procédé et un dispositif de quantification, par spectrométrie Raman, d’au moins un composant gazeux à l’intérieur d’une enceinte de confinement d’un réacteur nucléaire. Un tel dispositif de quantification est utilisé pour mesurer les concentrations de composants gazeux dans un milieu gazeux situé à l'intérieur de l’enceinte de confinement d'une centrale nucléaire. Dans ce cas, l’enceinte de confinement est connue sous le terme de « bâtiment réacteur » (BR). En effet, les centrales nucléaires utilisées pour la production d'énergie électrique comportent, à l'intérieur d'un bâtiment réacteur, une cuve renfermant le cœur du réacteur nucléaire qui peut être refroidi, à l'intérieur de la cuve, par de l'eau légère pressurisée ou bouillante ou encore par de l'eau lourde. Dans le cas d'un accident nucléaire se traduisant, par exemple, par une perte de la fonction de refroidissement du cœur, il se produit une élévation de la température des composants du cœur et en particulier du combustible nucléaire. L'élévation de la température du cœur peut entraîner une fusion des composants internes du réacteur nucléaire. A haute température, les métaux deviennent très réactifs et s'oxydent au contact de la vapeur d'eau présente dans la cuve du réacteur contenant le cœur. Les gaines des assemblages combustibles qui sont constituées par un alliage de zirconium sont des éléments qui sont soumis en premier à ces réactions d'oxydation. Le zirconium est oxydé par la vapeur d'eau suivant la réaction Zr + 2H 2 O -> ZrO 2 + 2H 2 . Il se produit donc un dégagement très rapide d'une quantité importante d'hydrogène. A un stade ultime de l’accident, l’écoulement du corium (cœur fondu) sur le radier en béton du bâtiment réacteur contribue également à la formation d'hydrogène (H 2 ), de monoxyde de carbone (CO) et de dioxyde de carbone (CO 2 ). Ainsi, suite à un accident nucléaire, un mélange d'hydrogène et d'oxygène peut se trouver présent à l’intérieur du bâtiment réacteur, ce qui entraîne des risques graves d'explosion. Ce risque est connu sous le terme de « risque hydrogène » ou « risque H 2 ». En cas d’accident nucléaire, le mélange à l’intérieur du bâtiment réacteur n’est pas homogène. De ce fait, il est important de pouvoir mesurer en plusieurs emplacements différents la concentration des composants gazeux présents dans le bâtiment réacteur. En particulier, la présence de gaz tel que l'hydrogène, l'oxygène et d’autres gaz combustibles ayant un pouvoir calorifique moindre que celui de l’hydrogène, tel que le monoxyde de carbone, peut conduire à des mélanges explosifs. La mise en œuvre de moyens de contrôle permettant de connaître la nature et la proportion des principaux composants gazeux qui sont présents dans le bâtiment réacteur est donc nécessaire. Cela permet d'évaluer le risque d'explosion et d'engager les actions préventives qui s'imposent pour mitiger ce risque. La demande FR2733050A1 décrit un dispositif de quantification, par spectrométrie Raman, de composants gazeux présents à l’intérieur du bâtiment réacteur d’une centrale nucléaire. Ce dispositif comporte plusieurs sondes situées à l’intérieur du bâtiment réacteur et une unité de traitement située à l’extérieur. L’unité de traitement est raccordée aux sondes par des fibres optiques et des câbles électriques. Ainsi, sa mise en œuvre nécessite de prévoir des traversées étanches du bâtiment réacteur. De telles traversées étanches pour des fibres optiques ou des câbles électriques dégradent peu l’étanchéité du bâtiment réacteur vis-à-vis des radiations et des matériaux radioactifs. En cela, ce dispositif est très avantageux par rapport à d’autres dispositifs connus de quantification qui nécessitent d’extraire un échantillon du milieu gazeux vers l’extérieur du bâtiment réacteur pour en faire l’analyse. En effet, dans ce dernier cas, il faut utiliser des tubes qui traversent le bâtiment réacteur pour raccorder l’intérieur du bâtiment réacteur à l’extérieur. De tels tubes sont problématiques car d’une part ils constituent un risque de rupture d’étanchéité de l’enceinte de confinement et d’autre part, ils imposent un délai important entre les deux opérations de prélèvement et d’analyse lié au temps de transfert du gaz dans le tube ainsi qu’un biais dans la distribution des pressions partielles de gaz consécutif au phénomène d’adsorption en surface interne du tube. Ces différentes raisons sont exposées dans le chapitre II de l’article suivant : S. Magne et al : « In situ gas monitoring by fiber-coupled Raman spectrometry for H 2 -risk management in nuclear containment during a severe nuclear accident », IEEE Trans. Nucl. Sci. 67 (4), 2020, pp. 617-624. Par la suite, cet article est désigné par le terme « Magne2020 ». Même si des traversées du bâtiment réacteur aménagées pour recevoir des fibres optiques sont préférées à des traversées aménagées pour recevoir des tubes, le nombre de traversées du bâtiment réacteur doit quand même être limité au maximum pour respecter un critère de fuite. De plus, le nombre de traversées est limité par construction dans les bâtiments réacteurs des centrales existantes et le percement de nouvelles traversées est une procédure complexe, aux plans technique et réglementaire, et coûteuse. Pour cela, la demande FR2733050A1 prévoit, dans un mode de réalisation particulier, que les commutateurs optiques sont placés à l’intérieur du bâtiment réacteur. Ces commutateurs optiques doivent alors être capables de fonctionner même pendant un accident nucléaire. Pour cela, ces commutateurs doivent être qualifiés « accident-grave », donc être compatible avec les spécifications séisme/choc mais aussi fonctionner correctement même lorsque la température à l’intérieur du bâtiment réacteur est de 170°C et qu’ils reçoivent des doses de radiation supérieures à plusieurs MGy. De tels commutateurs sont complexes à réaliser. De plus, dans ce mode de réalisation de la demande FR2733050A1, quel que soit le nombre de sondes, il y a qu’une seule fibre optique entrante et qu’une seule fibre optique sortante. Le nombre de traversées est donc minimisé mais cette minimisation du nombre de traversées se fait au dépend de la rapidité d’acquisition des mesures. En effet, dans la demande FR2733050A1, les sondes doivent être interrogées les unes après les autres. Ainsi, le temps nécessaire pour acquérir les mesures de N sondes est égal à N*Tm, où Tm est le temps nécessaire pour réaliser une mesure à l’aide d’une sonde unique. L’article Magne2020 décrit aussi en détail un dispositif de quantification par spectrométrie Raman des composants gazeux à l’intérieur d’un bâtiment réacteur. Dans l’article de Magne2020, pour chaque sonde située à l’intérieur du bâtiment réacteur, il faut une fibre optique entrante et une fibre optique sortante qui traversent ce bâtiment réacteur. Ainsi, pour N sondes, il faut 2*N traversées optiques du bâtiment réacteur. Par contre, les mesures sont réalisées en parallèle. Ainsi, le temps nécessaire pour acquérir les mesures des N sondes est égal à Tm. Il apparaît donc souhaitable de minimiser le nombre de traversées du bâtiment réacteur tout en conservant la possibilité de réaliser les mesures des différentes sondes en parallèle. L’invention vise donc à proposer un procédé de quantification qui permet de satisfaire ce souhait. L’invention a donc pour objet un procédé de quantification, par spectrométrie Raman, d’au moins un composant gazeux à l’intérieur d’une enceinte de confinement d’un réacteur nucléaire en utilisant au moins une première et une deuxième sondes situées à l’intérieur de cette enceinte de confinement, ce procédé comportant : - l’émission d’un premier et d’un deuxième faisceaux d’excitation monochromatiques à une même longueur d’onde λ l1 , dans, respectivement, une première et une deuxième fibres optiques entrantes qui traversent chacune l’enceinte de confinement, - la réception, par chacune des première et deuxième sondes, respectivement, du premier et du deuxième faisceaux d’excitation monochromatiques émis, - l’excitation, par chacune des première et deuxième sondes, à l’aide du faisceau d’excitation reçu, respectivement, d’un premier et d’un deuxième échantillons du milieu gazeux situé à l’intérieur de l’enceinte de confinement, et - la collecte, par les première et deuxième sondes, respectivement, d’un premier signal optique et d’un deuxième signal optique diffusés, par effet Raman, par les premier et deuxième échantillons excités, dans lequel : - les premier et deuxième faisceaux d’excitation monochromatiques sont émis simultanément et sont modulés en amplitude de sorte que les premier et deuxième signaux optiques collectés présentent les mêmes modulations d’amplitude que celles, respectivement, des premier et deuxième faisceaux d’excitation, cette modulation d’amplitude étant telle que le résultat de l’intégration dans le temps du produit scalaire des premier et deuxième faisceaux d’excitation monochromatiques modulés tende vers zéro lorsque la durée d’intégration augmente, et - le procédé comporte également : - la combinaison des premier et deuxième signaux optiques collectés pour former un premier signal optique fusionné et l’émission du premier signal optique fusionné dans une première fibre optique sortante qui traverse l’enceinte de confinement, puis - la mesure, par une unité de lecture située à l’extérieur de l’enceinte de confinement, du premier signal optique fusionné pour obtenir un premier signal électrique correspondant, puis - l’extraction, par un calculateur électronique, à partir du premier signal électrique et en exploitant les modulations d’amplitude des premier et deuxième signaux optiques collectés, d’un premier et d’un deuxième signaux électriques extraits représentatifs, respectivement, des premier et deuxième signaux optiques collectés, puis - la détermination des quantités du composant gazeux présent, dans les premier et deuxième échantillons à partir, respectivement, des premier et deuxième signaux électriques extraits. Les modes de réalisation de ce procédé de quantification peuvent comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : 1) Le procédé comporte également : - l’émission d’un troisième faisceau d’excitation monochromatique à une longueur d’onde λ l2 différente de la longueur d’onde λ l1 , dans la première fibre optique entrante en même temps que le premier faisceau d’excitation est émis, - la séparation, à l’intérieur de l’enceinte de confinement, des premier et troisième faisceaux d’excitation émis en même temps dans la première fibre optique entrante et la transmission du troisième faisceau d’excitation seulement vers une troisième sonde et, en parallèle, la transmission du premier faisceau d’excitation seulement vers la première sonde, - la réception simultanée par les première, deuxième et troisième sondes, respectivement, des premier, deuxième et troisième faisceaux d’excitation monochromatiques, et - l’excitation, par la troisième sonde, à l’aide du troisième faisceau d’excitation reçu, d’un troisième échantillon du milieu gazeux situé à l’intérieur de l’enceinte de confinement, - la collecte, par la troisième sonde, d’un troisième signal optique diffusé, par effet Raman, par le troisième échantillon excité, - l’émission dans une deuxième fibre optique sortante, différente de la première fibre optique et qui traverse l’enceinte de confinement, du troisième signal optique collecté, puis - la mesure, par l’unité de lecture, du signal optique émis sur la deuxième fibre optique sortante, pour obtenir un deuxième signal électrique, puis - la détermination, par le calculateur électronique, à partir du deuxième signal électrique, de la quantité du composant gazeux présente dans le troisième échantillon. 2) Le procédé comporte également : - l’émission d’un quatrième faisceau d’excitation monochromatique à la longueur d’onde λ l2 , dans la deuxième fibre optique entrante en même temps que le deuxième faisceau d’excitation est émis, les troisième et quatrième faisceaux d’excitation monochromatiques étant émis simultanément et étant modulés en amplitude, cette modulation d’amplitude étant telle que le résultat de l’intégration dans le temps du produit scalaire de ces troisième et quatrième faisceaux d’excitation monochromatiques tende vers zéro lorsque la durée d’intégration augmente, - la séparation, à l’intérieur de l’enceinte de confinement, des deuxième et quatrième faisceaux d’excitation émis en même temps dans la deuxième fibre optique entrante et la transmission du quatrième faisceau d’excitation seulement vers une quatrième sonde et, en parallèle, la transmission du deuxième faisceau d’excitation seulement vers la deuxième sonde, - la réception simultanée par les première, deuxième, troisième et quatrième sondes, respectivement, des premier, deuxième, troisième et quatrième faisceaux d’excitation monochromatiques, - l’excitation, par la quatrième sonde, à l’aide du quatrième faisceau d’excitation reçu, d’un quatrième échantillon du milieu gazeux situé à l’intérieur de l’enceinte de confinement, - la collecte, par la quatrième sonde, d’un quatrième signal optique diffusé, par effet Raman, par le quatrième échantillon excité, les troisième et quatrième signaux optiques collectés présentant les mêmes modulations d’amplitude que celles, respectivement, des troisième et quatrième faisceaux d’excitation, et - la combinaison des troisième et quatrième signaux optiques collectés pour former un deuxième signal optique fusionné et l’émission du deuxième signal optique fusionné dans la deuxième fibre optique sortante, puis - la mesure, par l’unité de lecture, du deuxième signal optique fusionné pour obtenir un deuxième signal électrique correspondant, puis - l’extraction, par le calculateur électronique, à partir du deuxième signal électrique et en exploitant les modulations d’amplitude des troisième et quatrième signaux optiques collectés, d’un troisième et d’un quatrième signaux électriques extraits représentatifs, respectivement, des troisième et quatrième signaux optiques collectés, puis - la détermination des quantités du composant gazeux présent, dans les troisième et quatrième échantillons à partir, respectivement, des troisième et quatrième signaux électriques extraits. 3) Le procédé comporte : - la transmission vers la première sonde et, simultanément, vers une troisième sonde, par un premier coupleur optique situé à l’intérieur de l’enceinte de confinement, du premier faisceau d’excitation modulé en amplitude, et - la transmission vers la deuxième sonde et, simultanément, vers une quatrième sonde, par un deuxième coupleur optique situé à l’intérieur de l’enceinte de confinement, du deuxième faisceau d’excitation modulé en amplitude, - la réception simultanée par les première et troisième sondes du premier faisceau d’excitation monochromatique modulé en amplitude et la réception simultanée par les deuxième et quatrième sondes du deuxième faisceau d’excitation monochromatique modulé en amplitude, - l’excitation, par les troisième et quatrième sondes, à l’aide du faisceau d’excitation que chacune d’elles a reçu, de, respectivement, un troisième et un quatrième échantillons du milieu gazeux situé à l’intérieur de l’enceinte de confinement, - la collecte par les troisième et quatrième sondes, respectivement, d’un troisième et d’un quatrième signal optique diffusé, par effet Raman, par, respectivement, le troisième et le quatrième échantillons excités, les troisième et quatrième signaux optiques collectés présentant les mêmes modulations d’amplitude que celles, respectivement, des troisième et quatrième faisceaux d’excitation, et - la combinaison des troisième et quatrième signaux optiques collectés pour former un deuxième signal optique fusionné et l’émission du deuxième signal optique fusionné dans une deuxième fibre optique sortante, différente de la première fibre optique et qui traverse l’enceinte de confinement, puis - la mesure, par l’unité de lecture, du deuxième signal optique fusionné pour obtenir un deuxième signal électrique correspondant, puis - l’extraction, par le calculateur électronique, à partir du deuxième signal électrique et en exploitant les modulations d’amplitude des troisième et quatrième signaux optiques collectés, d’un troisième et d’un quatrième signaux électriques extraits représentatifs, respectivement, des troisième et quatrième signaux optiques collectés, puis - la détermination des quantités du composant gazeux présent, dans les troisième et quatrième échantillons à partir, respectivement, des troisième et quatrième signaux électriques extraits. 4) - les modulations d’amplitude des premier et deuxième faisceaux d’excitation monochromatiques sont périodiques et les fréquences fondamentales des premier et deuxième faisceaux d’excitation sont égales, respectivement, à des première et deuxième fréquences fondamentale premières entre elles, - l’unité de lecture mesure l’évolution au cours du temps du premier signal optique fusionné pour obtenir une succession temporelle de valeurs du premier signal électrique, - l’extraction, par le calculateur électronique, des premier et deuxième signaux électriques extraits comporte : - la construction d’un spectre de puissance de cette succession temporelle de valeurs du premier signal électrique pour obtenir un spectre dans lequel une première et une deuxième raies Raman correspondant, respectivement, aux premier et deuxième signaux optiques collectés apparaissent, les première et deuxième raies Raman étant situées au voisinage, respectivement, des première et deuxième fréquences fondamentales, puis - l’utilisation de la première raie Raman seulement pour déterminer la quantité du composant gazeux présent dans le premier échantillon et l’utilisation de la deuxième raie Raman seulement pour déterminer la quantité du composant gazeux présent dans le deuxième échantillon. 5) Pour chacune des première et deuxième sondes : - pendant toute la durée d’une première et d’une deuxième fenêtres temporelles, le procédé comporte la polarisation, selon une direction prédéterminée, du faisceau d’excitation monochromatique modulé en amplitude pour exciter l’échantillon avec un faisceau d’excitation monochromatique modulé en amplitude et polarisé, - pendant toute la durée de la première fenêtre temporelle, seule la composante du signal optique avec une direction de polarisation parallèle à la direction de polarisation du faisceau d’excitation qui excite l’échantillon, est collectée par la sonde, - pendant toute la durée de la deuxième fenêtre temporelle, seule la composante du signal optique avec une direction de polarisation perpendiculaire à la direction de polarisation du faisceau d’excitation qui excite l’échantillon, est collectée par la sonde, - le calculateur : - extrait des valeurs S3 G1,n (λ) et S4 G1,n (λ) représentatives du nombre de photons, à la longueur d’onde λ, collectés par la sonde pendant, respectivement, les première et deuxième fenêtres temporelles, où : - l’indice n est un identifiant de la sonde parmi les première et deuxième sondes, - λ est la longueur d’onde d’intérêt, c’est-à-dire la longueur d’onde à laquelle apparaît, à cause de l’effet Raman, une raie dans le spectre du signal optique diffusé lorsque le composant gazeux à quantifier est présent dans l’échantillon, puis - détermine la quantité du composant gazeux présent dans l’échantillon à partir de la différence suivante : [(S3 G1,n (λ)/t3 – k(λ)*(S4 G1,n (λ)/t4], où : - t3 et t4 sont les durées, respectivement, des première et deuxième fenêtres temporelles, et - k(λ) est la valeur, pour la longueur d’onde λ, d’un coefficient d’échelle k prédéterminé. 6) Les durées t3 et t4 sont égales. 7) Le procédé comporte une phase de calibration lors de laquelle pour chacune des première et deuxième sondes : - un faisceau d’excitation monochromatique polarisé dans une direction prédéterminée excite un échantillon de référence, et - un capteur mesure un signal optique Spara et un signal optique Sperp diffusés par l’échantillon de référence excité par ce faisceau d’excitation, les signaux optiques Spara et Sperp étant les signaux optiques diffusés par l’échantillon de référence mesuré avec des directions de polarisation, respectivement, parallèle et perpendiculaire à la direction prédéterminée de polarisation du faisceau d’excitation, et les signaux Spara et Sperp étant mesurés à des longueurs d’onde λ i différentes des longueurs d’onde auxquelles apparaissent, à cause de l’effet Raman, des raies dans le spectre du signal optique diffusé par cet échantillon de référence, puis - la valeur k(λ) du coefficient k pour chaque longueur d’onde d’intérêt λ est calculée à partir des signaux optiques Spara et Sperp mesurés, puis enregistrée dans le calculateur. 8) Les première et deuxième fenêtres temporelles se suivent immédiatement et la durée de chacune de ces première et deuxième fenêtres temporelles est inférieure à 10 s. 10) Lors de la mesure du premier signal optique fusionné, ce premier signal optique fusionné est mesuré pour plusieurs longueurs d’onde λ d’intérêt différentes, chacune de ces longueurs d’onde d’intérêt correspond à un composant gazeux particulier à quantifier dans les échantillons excités, les mesures à ces différentes longueurs d’onde d’intérêt étant réalisées simultanément. 11) Les longueurs d’onde d’intérêt comporte des longueurs d’onde d’intérêt correspondant à la vapeur d’eau, à l’oxygène et à l’azote. 12) Les longueurs d’onde d’intérêt comporte des longueurs d’onde d’intérêt correspondant au monoxyde de carbone et au dioxyde de carbone. 13) Une longueur d’onde d’intérêt correspond à l’hydrogène. 14) Le faisceau d’excitation est un faisceau laser continu. L’invention a également pour objet un dispositif de quantification, par spectrométrie Raman, d’au moins un composant gazeux à l’intérieur d’une enceinte de confinement d’un réacteur nucléaire, ce dispositif comportant : - une première et une deuxième fibres optiques entrantes et une première fibre optique sortante qui traversent chacune l’enceinte de confinement, - une première source laser apte à émettre un premier faisceaux d’excitation monochromatiques à une longueur d’onde λ l,1 , dans la première fibre optique entrante, - une première et une deuxième sondes destinées à être situées à l’intérieur de l’enceinte de confinement et optiquement raccordées, respectivement, aux première et deuxième fibres optiques entrantes pour recevoir, respectivement, le premier et un deuxième faisceaux d’excitation monochromatiques émis, ces première et deuxième sondes étant aptes : - à exciter à l’aide du faisceau d’excitation reçu, respectivement, un premier et un deuxième échantillons du milieu gazeux situé à l’intérieur de l’enceinte de confinement, et - à collecter, respectivement, un premier signal optique et un deuxième signal optique diffusés, par effet Raman, par les premier et deuxième échantillons excités, dans lequel le dispositif comporte : - une deuxième source laser apte à émettre, en parallèle de la première source laser, le deuxième faisceaux d’excitation monochromatique à la longueur d’onde λ l,1 , dans la deuxième fibre optique entrante, - un modulateur d’amplitude apte à moduler en amplitude les premier et deuxième faisceaux d’excitation monochromatiques émis de sorte que les premier et deuxième signaux optiques collectés présentent les mêmes modulations d’amplitude que celles, respectivement, des premier et deuxième faisceaux d’excitation, cette modulation d’amplitude étant telle que le résultat de l’intégration dans le temps du produit scalaire des premier et deuxième faisceaux d’excitation monochromatiques modulés tende vers zéro lorsque la durée d’intégration augmente, - un coupleur optique apte à combiner les premier et deuxième signaux optiques collectés pour former un premier signal optique fusionné et à émettre le premier signal optique fusionné dans la première fibre optique sortante, - une unité de lecture destinée à être située à l’extérieur de l’enceinte de confinement, cette unité de lecture étant apte à mesurer le premier signal optique fusionné pour obtenir un premier signal électrique correspondant, et - un calculateur électronique configuré pour : - extraire, à partir du premier signal électrique et en exploitant les modulations d’amplitude des premier et deuxième signaux optiques collectés, un premier signal électrique extrait et un deuxième signal électrique extrait représentatifs, respectivement, des premier et deuxième signaux optiques collectés, puis - déterminer des quantités du composant gazeux présent, dans les premier et deuxième échantillons à partir, respectivement, des premier et deuxième signaux électriques extraits. L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple non limitatif et faite en se référant aux dessins sur lesquels : - la FIG. 1 est une illustration schématique de l’architecture d’un dispositif de quantification, par spectrométrie Raman, de composants gazeux à l’intérieur d’une enceinte de confinement d’un réacteur nucléaire, - la FIG. 2 est une illustration d’un spectre Raman des composants gazeux à quantifier, - la FIG. 3 est une illustration schématique de l’architecture d’une sonde du dispositif de la FIG. 1 , - la FIG. 4 est une illustration schématique des raccordements optiques des sondes du dispositif de la FIG. 1 à une unité extérieure de traitement, - la FIG. 5 est une illustration schématique d’un coupleur optique utilisé pour raccorder optiquement les sondes du dispositif de la FIG. 1 à une unité extérieure de traitement, - la FIG. 6 est un graphe montrant des spectres Raman en présence d’un rayonnement Tcherenkov, - la FIG. 7 est un organigramme d’un procédé de quantification à l’aide du dispositif de la FIG. 1 , - la FIG. 8 est un chronogramme de différentes périodes de fonctionnement du dispositif de la FIG. 1 , - la FIG. 9 est une illustration schématique d’un autre mode de réalisation des raccordements optiques des sondes du dispositif de la FIG. 1 à une unité extérieure de traitement. Dans cette description, la terminologie, les conventions et les définitions des termes utilisés dans ce texte sont introduites dans un chapitre I. Ensuite, un exemple détaillé de mode de réalisation est décrit dans un chapitre II en référence aux figures. Dans un chapitre III, des variantes de ce mode de réalisation sont présentées. Enfin, les avantages des différents modes de réalisation sont précisés dans un chapitre IV. Chapitre I : Définitions, terminologies et conventions : Dans les figures, les mêmes références sont utilisées pour désigner les mêmes éléments. Dans la suite de cette description, les caractéristiques et fonctions bien connues de l’homme du métier ne sont pas décrites en détails. Le symbole « * » désigne la multiplication scalaire. Un composant gazeux est typiquement une molécule gazeuse. Les termes « quantification » et « quantifier » désignent l’opération de mesurer la quantité d’un composant gazeux et, en particulier, une concentration exprimée en % ou une pression partielle exprimée en Pa. Le terme « quantité », lorsqu’il est utilisé sans précision supplémentaire, désigne aussi bien une quantité absolue, telle qu’une pression partielle, qu’une quantité relative, telle qu’une concentration en %. Dans ce texte, une quantité relative est une proportion, par exemple exprimée en pourcents, du composant gazeux au sein du milieu gazeux. Une quantité absolue est typiquement la pression partielle du composant gazeux. Un spectre Raman est le spectre de puissance du signal optique diffusé par effet Raman. Une « raie Raman » est une raie du spectre Raman dont l’intégrale, c’est-à-dire sa surface, ou l’amplitude varie en fonction de la quantité d’un composant gazeux. Dans ce texte, le signal optique diffusé par effet Raman est également appelé « signal optique de diffusion Raman ». Le terme « accident nucléaire » de perte de refroidissement du cœur désigne tout accident qui conduit à la fusion partielle ou totale du cœur du réacteur nucléaire. Lors d’un tel accident, de l’hydrogène est produit. Éventuellement, d’autres composants gazeux sont produits comme du monoxyde de carbone et du dioxyde de carbone. Un tel accident a souvent pour origine une perte totale ou partielle du refroidissement du cœur du réacteur nucléaire. Un faisceau est considéré comme « monochromatique » lorsque la largeur à mi-hauteur de son unique raie, dans son spectre de puissance, est inférieure à 1 nm et, de préférence, inférieure à 0,5 nm. Le terme « traversée » désigne une traversée étanche de l’enceinte de confinement. Une fibre optique « entrante » désigne une fibre optique qui guide un faisceau d’excitation depuis l’extérieur de l’enceinte de confinement jusqu’à l’intérieur de l’enceinte de confinement. Une fibre optique « sortante » désigne une fibre optique qui guide un signal optique depuis l’intérieur de l’enceinte de confinement jusqu’à l’extérieur de l’enceinte de confinement. Des « modulations périodiques » de plusieurs signaux optiques à la même longueur d’onde, désigne des modulations de l’amplitude de ces différents signaux telles que le résultat de l’intégration dans le temps du produit scalaire des amplitudes de ces signaux optiques modulés tende vers zéro lorsque la durée d’intégration augmente. Chapitre II : Exemple de mode de réalisation La FIG. 1 représente un dispositif 2 de quantification, par spectrométrie Raman, d’au moins un composant gazeux à l’intérieur d’une enceinte 4 de confinement d’un réacteur nucléaire. Par la suite, la description du dispositif 2 est faite dans le cas particulier où l’enceinte 4 est un bâtiment réacteur d’une centrale nucléaire qui produit, en fin de compte, de l’électricité. Pour simplifier la FIG. 1 , seuls les éléments suivants contenus à l’intérieur du bâtiment réacteur ont été schématiquement représentés : - le cœur 6 du réacteur nucléaire, - un radier 7 en béton, - une cuve 8 dans laquelle beigne le cœur 6 et soutenu par le radier 7, et - le milieu gazeux 10 dans lequel baignent les différents éléments situés à l’intérieur de l’enceinte 4. L’enceinte 4 est étanche, autant que possible, aux radiations et aux matériaux radioactifs afin d’éviter qu’ils ne s’échappent dans l’environnement extérieur y compris, si possible, en cas d’accident nucléaire. Typiquement, l’enceinte 4 et le radier 7 sont essentiellement réalisés en béton. Le milieu gazeux 10 est typiquement de l’air, c’est-à-dire un mélange gazeux composé, à plus de 98 % en volume, d’oxygène (O 2 ) et d’azote (N 2 ) dans des proportions connues. Dans cet exemple, le dispositif 2 est conçu pour quantifier les composants gazeux suivants en plusieurs emplacements différents à l’intérieur de l’enceinte 4 : l’hydrogène (H 2 ), la vapeur d’eau (H 2 O), l’oxygène (O 2 ), l’azote (N 2 ), le monoxyde de carbone (CO) et le dioxyde de carbone (CO 2 ). En effet, le risque H 2 est estimé sur la base des quantités d’hydrogène, d’air (O 2 , N 2 ) et de vapeur d’eau (H 2 O) représentées sur un diagramme ternaire de Shapiro-Moffette. La mesure des quantités de monoxyde de carbone et de dioxyde de carbone permet de tracer l’interaction corium-béton ( Molten Core Concrete Interaction - MCCI ). Dans ce contexte particulier, le terme « composants gazeux » désigne donc les composants gazeux appartenant au groupe constitué de l’hydrogène (H 2 ), de la vapeur d’eau (H 2 O), de l’oxygène (O 2 ), de l’azote (N 2 ), du monoxyde de carbone (CO) et du dioxyde de carbone (CO 2 ). Le dispositif 2 comporte un ensemble 20 de sondes fixées en différents emplacements à l’intérieur de l’enceinte 4 pour mesurer les concentrations des composants gazeux en ces différents emplacements. Les sondes de l’ensemble 20 sont réparties en plusieurs groupes distincts Gm de sondes. Les sondes d’un même groupe Gm reçoivent toutes, simultanément, un faisceau d’excitation monochromatique à la même longueur d’onde. Dans le cas particulier décrit ici, l’ensemble 20 comporte quatre groupes G1, G2, G3 et G4 de sondes et trois sondes par groupe ( FIG. 4 ), soit un total de douze sondes réparties à l’intérieur de l’enceinte 4. Le dispositif 2 comporte également à l’intérieur de l’enceinte 4 : - un capteur 22 de pression, et - un ou plusieurs capteurs 24 de température. Typiquement, un capteur 24 est placé dans chaque sonde de l’ensemble 20. A l’inverse, le capteur 22 de pression est commun à l’ensemble des sondes. Le dispositif 2 comporte, à l’extérieur de l’enceinte 4, une unité 30 de traitement qui traite les signaux transmis par l’ensemble 20 de sondes et les capteurs 22 et 24 pour quantifier la présence des composants gazeux dans le milieu 10. L’unité 30 de traitement comporte à cet effet : un ensemble 32 de sources laser, une unité 34 de lecture, un calculateur électronique 36, une interface homme-machine 38, et une source d’alimentation 40. L’ensemble 20 de sondes est raccordée à l’unité 30 de traitement par l’intermédiaire d’un ensemble 42 de fibres optiques entrantes et d’un ensemble 44 de fibres optiques sortantes. Les fibres de l’ensemble 42 transportent des faisceaux d’excitation, générés par l’ensemble 32 de sources laser, à l’intérieur de l’enceinte 4. Les fibres optiques de l’ensemble 44 transportent les signaux optiques diffusés par effet Raman depuis chacune des sondes de l’ensemble 20 jusqu’à l’unité 34 de lecture. Les fibres des ensembles 42 et 44 traversent l’enceinte 4 en empruntant chacune sa propre traversée étanche optique plus connue sous l’acronyme OPA (« Optical Penetration Assembly »). Typiquement, chacune des fibres des ensembles 42 et 44 sont protégées par une gaine en inox flexible, revêtue d’une gaine PVC noire, étanche à la lumière et décontaminable. Par ailleurs, ces fibres sont protégées par une goulotte métallique afin de les protéger d’éventuels chocs ou projection d’objets. Les sondes de l’ensemble 20 sont également raccordées à l’unité 30 par l’intermédiaire de plusieurs câbles électriques collectivement désignés par la référence numérique 46. Chaque câble 46 traverse l’enceinte 4 en empruntant une traversée étanche électrique plus connue sous l’acronyme EPA (« Electrical Penetration Assembly »). Ces câbles 46 permettent notamment d’alimenter les sondes de l’ensemble 20 et de véhiculer des signaux de commande des sondes de l’ensemble 20. Les capteurs 22 et 24 sont raccordés à l’unité 30 par des câbles électriques, respectivement, 48 et 49. Ces câbles 48, 49 traversent l’enceinte 4 en empruntant chacun une traversée étanche électrique respective. Pour simplifier la FIG. 1 , des traits obliques sur chaque trait 42, 44, 46, 48 et 49 indiquent que ce trait correspond, en pratique, à plusieurs fibres optiques ou plusieurs câbles électriques. De plus, sur la FIG. 1 , les composants optiques utilisés pour raccorder les sondes de l’ensemble 20 aux sources laser de l’ensemble 32 et à l’unité 34 de lecture n’ont pas été représentés. Ces composants optiques sont seulement visibles sur la FIG. 4 . L’ensemble 32 comporte des sources lasers SL k,n . Chaque source laser SL k,n émet un faisceau laser. Ce faisceau est un faisceau monochromatique à une longueur d’onde λ lk . Ici, l’indice k est égal à « 1 » lorsque la longueur d’onde de la source laser est égale à λ l1 et égal à « 2 » lorsque la longueur d’onde de la source laser est égale à λ l2 . La longueur d’onde λ lk est, de préférence, comprise entre 730 nm et 750 nm car c’est dans cette plage que l’atténuation radio-induite ou RIA (« Radiation-Induced Attenuation ») des fibres optiques est la plus faible. Par exemple, ici, la moitié des sources laser de l’ensemble 32 émettent à une longueur d’onde λ l1 égale à 750 nm et l’autre moitié des sources laser de cet ensemble 32 émettent à une longueur d’onde λ l2 égale à 730 nm. La puissance du signal optique généré par effet Raman est proportionnelle à la puissance du faisceau d’excitation. Ici, pour améliorer la sensibilité et la précision du dispositif 2, la puissance du faisceau d’excitation émis par chaque source laser est supérieure à 500 mW et, de préférence, supérieure ou égale à 1 W. Pour générer un tel faisceau d’excitation avec un faible encombrement, chaque source laser de l’ensemble 32 est une source laser continue de puissance égale ou supérieure au Watt. L’ensemble 32 comporte également un modulateur MM apte à moduler l’amplitude du faisceau d’excitation émis par chacune des sources SL k,n . L’unité 34 de lecture permet de relever la puissance des signaux optiques aux différentes longueurs d’onde d’intérêt. Ici, les longueurs d’onde d’intérêt sont égales aux longueurs d’onde auxquelles des raies Raman, caractéristiques de la présence des composants gazeux à quantifier, apparaissent dans le spectre de puissance du signal optique diffusé par effet Raman par le milieu 10. Par la suite, les longueurs d’onde d’intérêt de l’hydrogène, du dioxyde de carbone, de l’oxygène, du monoxyde de carbone, de l’azote et de la vapeur d’eau sont notées, respectivement, λ H2 , λ CO2 , λ O2 , λ CO , λ N2 et λ H2O . Ces longueurs d’onde d’intérêt sont connues et représentées sur le spectre Raman de la FIG. 2 . Le spectre de la FIG. 2 est reconstitué d’après des valeurs de décalages Raman expérimentales obtenues en utilisant un faisceau d’excitation monochromatique à une longueur d’onde λ l égale à 750 nm. Les amplitudes des raies sont normalisées à celle de l’azote (N 2 ) à la valeur unité pour une pression partielle de 1 atm et une température ambiante. Les amplitudes des raies sont proportionnelles à la quantité de chaque composant gazeux dans le milieu 10. Dans ce mode de réalisation, la largeur à mi-hauteur ou FWHM (« Full Width at Half Maximum ») de chaque raie vaut typiquement 6 nm. Dans ces conditions, c’est la surface (intégrale) de la raie qui est mesurée pour obtenir un signal proportionnel à la quantité du composant gazeux correspondant. Dans le cas particulier de l’hydrogène, plusieurs raies rotationnelles S 0 à S 3 correspondent à la présence d’hydrogène. Parmi les quatre raies S 0 à S 3 de l’hydrogène, la raie S 1 est la plus intense de toutes. De plus, en pratique, la raie S 0 n’est pas observée car contenue dans la bande de réjection du filtre 96 ( FIG. 3 ). Ici, la longueur d’onde λ H2 est prise égale à la longueur d’onde à laquelle apparaît la raie S 1 de l’hydrogène. Dans ce cas, c’est la surface de la raie S 1 qui est utilisée pour déterminer la quantité d’hydrogène. Les deux raies du dioxyde de carbone se recouvrent mais peuvent encore être distinguées. Ici, c’est la surface de ces deux raies qui représente la quantité de dioxyde de carbone. En plus des longueurs d’onde d’intérêt, entre les raies S 0 et S 1 de l’hydrogène, est située une première longueur d’onde λ ref1 de référence. Entre les raies S 1 et S 2 de l’hydrogène, est située une seconde longueur d’onde de référence λ ref2 . Comme expliqué plus loin, les longueurs d’onde λ ref1 et λ ref2 sont utilisées pour déterminer la surface de la raie Raman S 1 de l’hydrogène par la méthode de la soustraction de la ligne de base (SLB). Pour obtenir des mesures pour chacune des longueurs d’onde d’intérêt et pour les longueurs d’onde λ ref1 et λ ref2 , l’unité 34 comporte un spectromètre pour chaque groupe Gm de sondes. Ici, l’unité 34 comporte donc quatre spectromètres SP1, SP2, SP3 et SP4. Les spectromètres SP1 et SP3 mesurent les signaux optiques, diffusés par effet Raman par le milieu 10, lorsqu’il est excité avec un faisceau d’excitation à la longueur d’onde λ l1 . Les spectromètres SP2 et SP4 mesurent les signaux optiques, diffusés par effet Raman par le milieu 10, lorsqu’il est excité avec un faisceau d’excitation à la longueur d’onde λ l2 . Ces spectromètres SP1, SP2, SP3 et SP4 sont structurellement identiques. Ainsi, par la suite, seul le spectromètre SP4 est décrit et représenté plus en détail. Le spectromètre SP4 comporte : - un circuit 51 de démultiplexage des longueurs d’onde λ ref1 , λ ref2, λ H2 , λ CO2 , λ O2 , λ CO , λ N2 et λ H2O , et - pour chacune des longueurs d’onde démultiplexées, seulement une chaîne d’acquisition. L’extrémité proximale de la fibre de l’ensemble 44 raccordée aux sondes de l’ensemble G4, est raccordée à une entrée du circuit 51. Le circuit 51 comporte autant de sorties qu’il y a de longueurs d’onde à traiter. Sur chacune de ces sorties, le circuit 51 délivre le signal optique correspondant à la longueur d’onde à traiter. Une chaîne d’acquisition respective est raccordée à chacune de ces sorties. Ici, ces chaînes d’acquisition sont structurellement identiques les unes aux autres et seule une chaîne d’acquisition 50 pour une longueur d’onde λ est décrite et représentée sur la FIG. 1 . Le circuit 51 de démultiplexage est par exemple réalisé comme décrit dans la demande US7385692. La chaîne 50 comporte successivement un filtre passe-bande 52, un photodétecteur 54, un module 56 d’amplification-discrimination et un compteur 58. La fonction de transfert du filtre passe-bande 52 a la forme d’une gaussienne centrée sur la longueur d’onde λ. La largeur de cette fonction de transfert à mi-hauteur est comprise : - entre 10 nm et 12 nm pour les longueurs d’onde λ O2 , λ CO , λ N2 et λ H2O , - entre 5 nm et 6 nm pour les longueurs d’onde λ H2 , λ ref1 et λ ref2 , et - entre 15 nm et 18 nm pour la longueur d’onde λ CO2 . Le photodétecteur 54 génère une impulsion de tension pour chaque photon reçu dans le signal optique filtré par le filtre 52. De préférence, le photodétecteur 54 est un photomultiplicateur. Par exemple, le photomultiplicateur est équipé d’une photocathode étendue dans le domaine visible rouge et proche infra-rouge réalisée en GaAs-Cs ou en InGaAs-Cs. Ce photomultiplicateur fonctionne à une température de -20°C, par refroidissement par effet Peltier (dispositif thermoélectrique) par exemple. Le module 56 amplifie d’abord les impulsions de tension en sortie du photodétecteur 54. Ensuite, le module 56 élimine l’essentiel des impulsions provenant du bruit de fond. Pour cela, typiquement, le module 56 élimine les impulsions dont l’amplitude est inférieure à un seuil prédéterminé. Le compteur 58 est incrémenté par chaque impulsion délivrée en sortie du module 56. Le compteur 58 compte donc le nombre d’impulsions reçues durant un intervalle d’une durée prédéterminée T e . A la fin de l’intervalle, la valeur du compteur 58 est ré-initialisée à zéro et le compteur recommence à compter les impulsions reçues pendant l’intervalle suivant. La durée T e est, par exemple, de l’ordre de 10 ms, soit une fréquence d’acquisition f e de 100 Hz. Toutefois des fréquences f e plus élevées sont aussi possibles. A chaque fin d’un intervalle, une mesure du nombre de coups reçus pendant cet intervalle est donc délivrée. Cette mesure est exprimée en cps (coups par seconde). Le calculateur 36 comporte, typiquement, un microprocesseur programmable 60 et un mémoire 62 contenant les données et les instructions nécessaires à l’exécution du procédé de la FIG. 7 . Le calculateur 36 est notamment apte à commander le modulateur MM de l’ensemble 32, chacune des sondes de l’ensemble 20 et l’interface homme-machine 38. Le calculateur 36 acquière aussi les mesures délivrées par l’unité 34 et les capteurs 22 et 24 pour déterminer une grandeur physique représentative des quantités de chacun des composants gazeux mesurées par chacune des sondes de l’ensemble 20. L’interface homme-machine 38 comporte typiquement un écran 66. Ici, la source d’alimentation 40 est une source d’alimentation sauvegardée capable d’alimenter l’ensemble des composants de l’unité 30 de traitement, les sondes de l’ensemble 20 et les capteurs 22 et 24 même en cas de coupure du réseau d’alimentation. A cet effet, la source 40 comporte une batterie capable de stocker suffisamment d’énergie pour alimenter l’unité 30 de traitement, les sondes de l’ensemble 20 et les capteurs 22 et 24 pendant au moins un jour et, de préférence, pendant au moins trois jours consécutifs. Ici, les sondes de l’ensemble 20 sont toutes structurellement identiques. La FIG. 3 représente plus en détail un exemple de réalisation d’une sonde SO Gm,n de l’ensemble 20, où l’indice Gm identifie le groupe auquel appartient cette sonde et l’indice n est le numéro d’ordre de la sonde dans ce groupe Gm. La sonde SO Gm,n comporte un boîtier 80 à l’intérieur duquel sont logés les différents composants optiques nécessaires pour produire et collecter le signal optique diffusé, par effet Raman, par les composants gazeux à quantifier. La sonde SO Gm,n est optiquement raccordée : - à une source laser de l’ensemble 32 par l’intermédiaire d’une fibre optique FE Gm,n , et - à un spectromètre SP m de l’unité 34 de lecture par l’intermédiaire d’une fibre optique FS Gm,n . Les extrémités distales des fibres FE Gm,n et FS Gm,n sont situées à l’intérieur du boîtier 80. Ce boîtier 80 est étanche à l’eau et à la poussière pour protéger les composants optiques. Par exemple, le boîtier 80 présente un indice de protection égal à IP69. A l’intérieur du boîtier 80, les composants optiques baignent dans un gaz neutre, injecté par l’intermédiaire d’une vanne de purge visible 81 sur la FIG. 3 . Le gaz neutre est un gaz différent des composants gazeux à quantifier. De plus, le gaz neutre ne présente pas de diffusion par effet Raman lorsqu’il est excité par le faisceau d’excitation ou présente une diffusion par effet Raman à une longueur d’onde différente des longueurs d’onde d’intérêt. Par exemple, le gaz neutre est de l’argon. La pression du gaz neutre à l’intérieur du boîtier 80 est typiquement proche de la pression atmosphérique. Par exemple, la pression du gaz neutre est ici égale à 1 atm (101,32 kPa). Des parois internes du boîtier 80 sont recouvertes d’un matériau texturé qui piège la lumière et réduit au maximum les réflexions du faisceau laser sur ces parois internes. A l’intérieur du boîtier 80, la sonde SO Gm,n comporte les composants suivants disposés les uns après les autres le long du trajet du faisceau d’excitation et du signal optique depuis la fibre FE Gm,n jusqu’à la fibre FS Gm,n : un collimateur 82, un polarisateur 84, un filtre 86, une lame séparatrice 88, un miroir parabolique 90, une fenêtre 92, une chambre d’analyse 94, un filtre 96, un polariseur 98, un rotateur 100 et un miroir parabolique 102. Sur la FIG. 3 , le trajet du faisceau d’excitation et du signal optique est représenté par des flèches orientées. Ici, à l’intérieur du boîtier 80 le faisceau d’excitation et le signal optique se déplacent parallèlement à un plan Pl prédéterminé fixe par rapport au boîtier 80. Par exemple, le plan Pl est parallèle à un socle sur lequel sont fixés les différents composants de la sonde SO Gm,n . Le collimateur 82 permet d’obtenir un faisceau collimaté, dirigé vers le polarisateur 84, à partir du faisceau d’excitation émis par l’extrémité distale de la fibre FE Gm,n . A cet effet, par exemple, le collimateur 82 est un miroir parabolique. Le polariseur 84 élimine la composante de polarisation perpendiculaire au plan Pl, pour ne conserver que la composante de polarisation parallèle à ce plan Pl. De préférence, le polariseur 84 est un cube polariseur ou PBS (« P olarization BeamSplitter cube » ) qui présente simultanément une bonne tenue au faisceau laser mais aussi une faible fluorescence rapportée. Le filtre 86 élimine ou réduit la fluorescence générée par le polarisateur 84 et la fibre FE Gm,n ainsi que les composantes du faisceau polarisé supérieures à la longueur d’onde du faisceau d’excitation reçu par cette sonde. Pour la suite de la description de la sonde SO Gm,n , la longueur d’onde du faisceau d’excitation qu’elle reçoit est notée λ l . Plus précisément, le filtre 86 élimine ou réduit fortement toutes les composantes du faisceau polarisé susceptibles d’interférer avec le signal optique diffusé par effet Raman. Pour cela, le filtre 86 laisse passer le faisceau d’excitation polarisé tout en éliminant les longueurs d’onde supérieures à la longueur d’onde λ l du faisceau d’excitation. A cet effet, le filtre 86 est un filtre passe-bas ou passe-bande dont la longueur d’onde de coupure à -70 dB est, de préférence, comprise entre λ l + 15 nm et λ l + 25 nm à l’incidence normale. Par exemple, le filtre 86 est un filtre SWP (« Short Wave Pass filter ») monté sur une monture orientable qui permet d’ajuster l’angle d’incidence du faisceau laser par rapport à la normale à la surface du filtre 86. Cet angle d’incidence est ajusté pour obtenir la performance de réjection souhaitée sur le spectre Raman. La lame séparatrice 88 replie le faisceau d’excitation sur le miroir parabolique 90. Pour le signal optique réfléchi par le miroir 90 et qui traverse la lame séparatrice 88, la lame séparatrice 88 se comporte en plus comme un filtre passe-haut qui élimine ou réduit les composantes du signal optique qui la traversent dont les longueurs d’onde sont égales ou inférieures à la longueur d’onde λ l . Pour cela, typiquement, la lame 88 présente une longueur d’onde de coupure à – 70 dB, de préférence, comprise entre λ l + 5 nm et λ l + 25 nm. A cet effet, ici, la lame 88 est aussi montée sur une monture orientable qui permet d’ajuster l’angle d’incidence du signal optique incident par rapport à la normale à la surface de la lame 88. Cet angle d’incidence est ajusté pour obtenir la performance de réjection souhaitée sur le spectre Raman. Le miroir parabolique 90 focalise le faisceau polarisé en un point R situé à l’intérieur de la chambre 94 d’analyse. La chambre 94 contient un échantillon du milieu 10 à analyser. La chambre 94 isole l’échantillon de la lumière qui peut être présente à l’intérieur de l’enceinte 4. De plus, la chambre 94 est également conçue pour protéger l’échantillon d’éventuelles projections d’eau ainsi qu’une pollution par les aérosols. Ici, la chambre 94 est traversée par un flux gazeux du milieu 10 de sorte que l’échantillon du milieu 10 se renouvelle en permanence. Ce flux gazeux du milieu 10 se produit, par exemple, par convection naturelle. Pour cela, la chambre 94 comporte des évents pour l’entrée et la sortie du milieu 10. Le volume intérieur de la chambre 94 est par exemple de l’ordre de 200 cm³. La chambre 94 est fluidiquement isolée de l’intérieur du boîtier 80. A cet effet, le boîtier 80 comporte la fenêtre 92 qui est transparente au faisceau d’excitation et au signal optique diffusé, par effet Raman, par les composants gazeux à quantifier. Ici, la fenêtre 92 est configurée pour transmettre intégralement le faisceau d’excitation polarisé sans en réfléchir une partie. A cet effet, la fenêtre est ici une fenêtre de Brewster, c’est-à-dire une fenêtre inclinée à l’angle de Brewster par rapport à l’axe optique du faisceau d’excitation incident pour ne pas réfléchir le faisceau incident. Au moins la paroi interne de la chambre 94, située en face de la fenêtre 92 et de l’autre côté du point R, est recouverte d’un matériau texturé qui piège la lumière et réduit au maximum la réflexion du faisceau d’excitation sur cette paroi interne. De préférence, cette paroi interne de la chambre 94 est placée suffisamment loin pour limiter le fond spectral diffusé. Par exemple, la distance entre la fenêtre 92 et cette paroi interne de la chambre 94 est supérieure ou égale à 5 cm. Dans ce mode de réalisation, la puissance du faisceau d’excitation polarisé au niveau du point R est d’environ 180 mW pour une puissance émise par la source laser SL k,n d’environ 1 Watt. Ici, le capteur 24 de température est placé à l’intérieur de la chambre 94 au plus près du point R. De plus, la chambre 94 comporte également un module anti-condensation 95 qui permet d’empêcher que de la vapeur d’eau se condense sur la fenêtre 92. Ce module anti-condensation 95 est constitué d’un enroulement de fils métalliques conducteurs (par exemple en constantan) protégés par une gaine silicone, alimenté par l’intermédiaire des câbles 46 afin de générer une émission de chaleur par effet Joule. Toutefois, pour simplifier la FIG. 2 , le raccordement de ce module 95 aux câbles 46 n’est pas représenté. Le signal optique diffusé, par effet Raman, par l’interaction, au niveau du point R, du faisceau d’excitation avec les composants gazeux présents, est renvoyé à l’intérieur du boîtier 80 et collecté par le miroir 90. Le miroir 90 renvoie alors le signal optique vers la lame séparatrice 88 qui le transmet au filtre 96. Le filtre 96 est un filtre passe-haut ou filtre LWP (« Long-Wave Pass » ) qui présente lui-aussi une longueur d’onde de coupure à – 70 dB de préférence, comprise entre λ l + 5 nm et λ l + 22 nm. A cet effet, ici, le filtre 96 est aussi monté sur une monture orientable qui permet d’ajuster l’angle d’incidence du signal optique incident par rapport à la normale à la surface du filtre 96. Cet angle d’incidence est ajusté pour obtenir la performance de réjection souhaitée sur le spectre Raman. Le signal optique filtré par le filtre 96 est ensuite polarisé par le polariseur 98. Par exemple, le polariseur 98 est un polariseur PBS (« Polarizing Beam Splitter) similaire au polariseur 84. Le rotateur électromagnétique 100 monostable permet de faire tourner de 90° le polariseur 98 en réponse à un signal de commande reçu par l’intermédiaire des câbles 46. Par exemple, le rotateur 100 comporte un arbre sur lequel est montée un jeu 97 d’engrenages. Ce jeu 97 d’engrenages comporte, par exemple, une première roue dentée qui entraîne en rotation une seconde roue dentée sur laquelle est monté le polariseur 98. Le rotateur 100 est alimenté par l’intermédiaire des câbles 46. Lorsque ce rotateur 100 est alimenté, cela déclenche une rotation de son arbre qui fait tourner le polarisateur 98 de 90° autour de son axe optique. Lorsque l’alimentation est coupée, le rotateur 100 revient à sa position initiale sous l’action d’un ressort mécanique. Ici, en absence d’alimentation, l’axe passant du polariseur 98 est parallèle au plan Pl de sorte que la puissance du signal optique qui le traverse est maximale. A l’inverse, lorsque le rotateur 100 est alimenté, l’axe passant du polarisateur 98 est perpendiculaire au plan Pl et la puissance du signal optique qui traverse le polarisateur 98 est minimale. Par la suite, lorsque l’axe passant du polariseur 98 est parallèle au plan Pl, on dit que le signal optique est mesuré avec une « polarisation parallèle ». A l’inverse, lorsque l’axe passant du polariseur 98 est perpendiculaire au plan Pl, on dit que le signal optique est mesuré avec une « polarisation perpendiculaire ». L’électronique qui permet d’alimenter le rotateur 100 et, en alternance, de couper son alimentation est située dans l’unité 30 de traitement et n’a pas été représentée pour simplifier la FIG. 1 . Pour entraîner en rotation son arbre, le rotateur 100 comporte un actionneur électromagnétique comportant des bobines et des aimants. Pour qu’il soit capable de fonctionner correctement même en cas d’accident nucléaire, typiquement, les fils électriques des bobines sont revêtus de silicone. De même, les aimants permanents sont réalisés dans des matériaux magnétiques qui présentent une température de Curie supérieure à 300°C ou 450 °C. A cet effet, par exemple, des aimants en Sm-Co (samarium-cobalt) ou en Al-Ni-Co (Aluminium-Nickel-Cobalt) sont préconisés. Le miroir parabolique 102 focalise le signal optique qui a traversé le polarisateur 98 sur l’extrémité distale de la fibre FS Gm,n . Le signal optique diffusé par effet Raman est donc guidé par la fibre FS Gm,n . La FIG. 4 représente plus en détail les raccordements optiques entre l’ensemble 32 de sources laser, l’ensemble 20 de sondes et les spectromètres SP1 à SP4 de l’unité 34 de lecture. Dans ce mode de réalisation, l’ensemble 32 comporte six sources lasers monochromatiques SL 1,1 , SL 2,1 , SL 1,2 , SL 2,2 , SL 1,3 et SL 2,3 . Ces sources laser sont aussi désignées par le symbole SL k,n , où : - l’indice k est un identifiant de la longueur d’onde de la source laser, - l’indice n est un identifiant du signal modulant SM n utilisé pour moduler l’amplitude du faisceau d’excitation émis par cette source laser. Dans cet exemple de réalisation, trois signaux modulants SM 1 , SM 2 et SM 3 sont utilisés. Ainsi, l’indice n peut prendre les valeurs 1, 2 ou 3. Le même indice n est utilisé pour identifier le signal SM n et le numéro d’ordre de la sonde SO Gm,n car, comme expliqué par la suite, la sonde SO Gm,n est celle qui reçoit le faisceau d’excitation modulé en amplitude par le signal SM n . Les signaux SM n sont configurés pour obtenir des modulations périodiques des faisceaux d’excitation émis par les sources laser à la même longueur d’onde. A cet effet, ici à titre d’illustration, chaque signal SM n est un signal périodique dans le temps de période T n et de fréquence fondamentale f n égale à 1/T n . Les fréquences fondamentales f n des différents signaux SM n sont avantageusement premières entre elles. A cet effet, ici, les fréquences f n sont des fréquences successives dans la suite des nombres premiers. Les fréquences f n sont inférieures à f e /2 Hz et de préférence inférieure à f e /5 ou f e /10, où f e est la fréquence d’acquisition de l’unité 34 de lecture. Par exemple, dans ce mode de réalisation, les fréquences f 1 , f 2 et f 3 sont égales, respectivement, à 3 Hz, 5 Hz et 7 Hz pour une fréquence f e d’acquisition égale à 100 Hz. Ici, le signal SM n est un signal carré qui, au cours d’une période T n , comporte une première alternance où le signal SM n est dans un état haut et une seconde alternance où le signal SM n est dans l’état bas. Pendant la première alternance, l’amplitude du faisceau d’excitation généré à l’aide de la source laser SL k,n est supérieure à zéro. A l’inverse, pendant la seconde alternance, l’amplitude du faisceau d’excitation généré à l’aide de la source laser SL k,n est nulle. Dans ce cas le faisceau d’excitation est donc un faisceau tout ou rien. Plus précisément, dans ce mode de réalisation, le modulateur MM est réalisé à l’aide de commutateurs optiques comme décrit ci-dessous. Dans ce mode de réalisation, les sorties des sources lasers SL k,n sont optiquement raccordées à des entrées respectives d’un combineur optique (« optical combiner » en anglais) M n . Ici, il existe trois combineurs M 1 , M 2 et M 3 structurellement identiques les uns aux autres. Chaque combineur M n multiplexe sur une sortie commune deux faisceaux laser de longueurs d’onde, respectivement, λ l1 et λ l2 , reçus sur ses entrées. Ainsi, ici, les faisceaux laser reçus sur les entrées du combineur M n sont multiplexés en longueur d’onde sur sa sortie. Pour cela, à titre d’exemple, chaque combineur M n utilise un réseau de diffraction pour combiner les deux faisceaux laser reçus en entrée en un seul faisceau laser émis sur sa sortie. Dans l’exemple de la FIG. 4 , la sortie de chaque combineur M n est optiquement raccordée à une entrée d’un commutateur optique (« optical switch » en anglais) CO n respectif du modulateur MM par l’intermédiaire d’une fibre optique FM n . Ainsi, le modulateur MM comporte trois commutateurs optiques CO 1 , CO 2 et CO 3 dont les commutations sont commandées, respectivement, par les signaux modulants SM 1 , SM 2 et SM 3 . Dans ce mode de réalisation, chaque commutateur CO n comporte une première et une seconde sorties. Le commutateur CO n dirige le faisceau laser reçu sur son entrée vers sa première sortie et, en alternance, vers sa seconde sortie. Les première et seconde sorties du commutateur CO n sont optiquement raccordées à des extrémités proximales, respectivement, de fibres optiques FS 1,n et FS 2,n . Lorsque le faisceau laser est dirigé vers la première sortie, aucun faisceau laser n’est émis pas la seconde sortie et vice versa. La commutation entre les première et seconde sorties du commutateur CO n est commandée par le signal modulant SM n de sorte que la fréquence de commutation du commutateur CO n est égale à la fréquence f n du signal modulant SM n . Ainsi, les première et seconde sorties du commutateur CO n émettent des faisceaux d’excitation tout ou rien, sur les fibres optiques respectivement FS 1,n et FS 2,n , dont les fréquences fondamentales sont égales à f n . Ici, les faisceaux d’excitation transportés par les fibres FS 1,n et FS 2,n sont de même fréquence f n mais en opposition de phase. Pour cela, dans ce mode de réalisation, chaque source laser SL k,n émet en continu un faisceau laser dont l’amplitude est constante. Pour chaque fenêtre R// et , la durée d’une fenêtre est choisie inférieure à 10 s ou à 5 s. Avantageusement, les durées des fenêtres R// et sont choisies identiques. Ici, ce sont les fibres optiques FS 1,n et FS 2,n qui traversent l’enceinte 4 et qui forment donc l’ensemble 42. Il existe donc six fibres optiques entrantes pour douze sondes. Les multiplexeurs M n et les commutateurs CO n sont à l’extérieur de l’enceinte 4. Typiquement, ils font partie de l’unité 30 de traitement. Les extrémités distales des fibres optiques FS 1,n et FS 2,n sont optiquement raccordées à une entrée, respectivement, d’un séparateur optique D 1 , n et d’un séparateur optique D 3,n . Dans ce mode de réalisation, il existe donc six séparateurs optiques D 1,1 à D 1,3 et D 3,1 à D 3,3 logés à l’intérieur de l’enceinte 4. Par la suite, le symbole D p,n est utilisé pour désigner l’un de ces séparateurs optiques, où l’indice p est soit égal à un, soit égal à trois. Chaque séparateur D p,n démultiplexe, en longueur d’onde, le faisceau d’excitation reçu sur son entrée et émet sur une première sortie le faisceau d’excitation monochromatique à la longueur d’onde λ l1 et sur une seconde sortie le faisceau d’excitation monochromatique à la longueur d’onde λ l2 . Les première et seconde sorties du séparateur D p,n sont directement optiquement raccordées, respectivement : - à la sonde SO Gp,n par l’intermédiaire de la fibre FE Gp,n , et - à la sonde SO Gp+1,n par l’intermédiaire de la fibre FE Gp+1,n . Ainsi, dans ce mode de réalisation, les sondes qui appartiennent à un groupe Gm dont l’indice m est impair reçoivent un faisceau d’excitation à la longueur d’onde λ l1 tandis que les sondes qui appartiennent à un groupe Gm dont l’indice m est pair reçoivent un faisceau d’excitation à la longueur d’onde λ l2 . Toutes les sondes SO Gm,n d’un même groupe Gm sont optiquement raccordées aux entrées d’un même coupleur optique CP m . A titre d’exemple de réalisation, les coupleurs CP m sont des coupleurs trois voies vers une voie. Pour cela les fibres FS Gm,n de ces sondes sont raccordées à des entrées respectives du coupleur CP m . Chaque coupleur CP m est situé à l’intérieur de l’enceinte 4. Il y a un coupleur CP m respectif pour chaque groupe G m . Ici, il existe donc quatre coupleurs CP 1 à CP 4 . Le coupleur CP m combine les signaux optiques reçus en parallèle sur ses entrées pour former un unique signal optique fusionné émis sur sa sortie. Cette sortie est raccordée, par l’intermédiaire d’une unique fibre optique FF m , à un spectromètre respectif SP m de l’unité 34 de lecture. L’ensemble 44 de fibres optiques sortantes est donc formé par les fibres FF m . Ici, cet ensemble 44 comporte seulement quatre fibres optiques sortantes FF 1 à FF 4 pour douze sondes. La FIG. 5 représente un mode de réalisation préféré du coupleur CP m . Dans ce mode de réalisation, le ratio dFF m /dFS Gm,n est supérieur à 1,7 et, par exemple, proche de deux, où dFF m et dFS Gm,n sont les diamètres des fibres, respectivement, FF m et FS Gm,n . Dans ces conditions, les extrémités des trois fibres FS Gm,n peuvent être directement aboutées sur une extrémité de la fibre FF m . Pour cela, les extrémités des fibres FF m et FS Gm,n sont planes et s’étendent uniquement dans un plan perpendiculaire à l’axe de propagation du signal optique dans ces fibres. Comme illustré sur la FIG. 5 , les extrémités des fibres FS Gm,n sont disposées les unes par rapport aux autres de manière à ce que leurs sections transversales soient entièrement contenues à l’intérieur de la section transversale de la fibre FF m . La FIG. 6 représente quatre spectres Raman 120, 122, 124 et 126 de l’air mesurés par une sonde SO Gm,n donnée d’un dispositif identique au dispositif 2 sauf que le spectromètre SP n est remplacé par un spectromètre qui permet de mesurer l’amplitude, en cps (coup par seconde), du signal optique collecté par cette sonde pour de très nombreuses longueurs d’onde, par exemple quelques dizaines de longueurs d’onde correspondant à des raies Raman, réparties entre 750 nm et 1050 nm. Sur la FIG. 6 , une courbe en trait plein correspond au spectre Raman d’un signal optique mesuré avec une polarisation parallèle. Une courbe en trait pointillé correspond au spectre Raman d’un signal optique mesuré avec une polarisation perpendiculaire. Les spectres 120 et 122 ont été enregistrés en exposant une longueur de 10 m de la fibre FS Gm,n à un rayonnement de photons d’énergie égale à 1,25 MeV et de débit de dose égal à 250 Gy/h. Les deux spectres 124 et 126 ont été enregistrés dans les mêmes conditions sauf que le débit de dose était égal à 1016 Gy/h. Sur cette FIG. 6 , les raies, produites par effet Raman, correspondant à l’oxygène et à l’azote sont repérées par les symboles, respectivement, « O2 » et « N2 ». Tout d’abord, il peut être observé que les raies « O2 » et « N2 » sont discernables uniquement dans les signaux optiques mesurés avec une polarisation parallèle. Cela provient du fait que l’effet Raman qui produit ces raies présente un ratio de dépolarisation ρ très faible pour l’oxygène et l’azote. Le ratio de dépolarisation ρ est le ratio entre l’amplitude du signal mesuré avec la polarisation perpendiculaire sur l’amplitude du signal mesuré avec la polarisation parallèle. Ainsi, pour l’oxygène et l’azote, l’effet Raman est seulement visible sur le signal optique dont la direction de polarisation est identique à la direction de polarisation du faisceau d’excitation. Ceci est également vrai pour le dioxyde de carbone, le monoxyde de carbone et la vapeur d’eau. Par contre, ceci est faux pour la raie S 1 de l’hydrogène. Dans le cas de l’hydrogène, la raie S 1 existe dans les spectres Raman des signaux optiques mesurés avec une polarisation parallèle et avec une polarisation perpendiculaire. Toutefois, l’amplitude de la raie S 1 dans le spectre Raman du signal optique mesuré avec la polarisation parallèle est environ 25 % plus grande que l’amplitude de cette même raie S 1 dans le spectre Raman du signal optique mesuré avec une polarisation perpendiculaire. Autrement dit, le ratio de dépolarisation ρ de la raie S 1 de l’hydrogène est d’environ 75 %. Le rayonnement Tcherenkov est un rayonnement qui apparaît dans les fibres optiques et les composants optiques lorsqu’ils sont exposés à un rayonnement de photons ou d’électrons de haute énergie. Dans la silice, le seuil d’apparition de ce rayonnement est situé à 180 keV. Le rayonnement Tcherenkov peut augmenter substantiellement en cas d’accident nucléaire en comparaison de la situation nominale d’exploitation du réacteur. Comme illustré par le spectre 120, pour un débit de dose égal à 250 Gy/h, l’amplitude du rayonnement Tcherenkov excède l’amplitude de la raie « O2 » par un facteur supérieur à 50 et l’amplitude de la raie « N2 » par un facteur supérieur à 20. Dans le cas du spectre 124, l’amplitude du rayonnement Tcherenkov excède l’amplitude de la raie « O2 » par un facteur supérieur à 180 et l’amplitude de la raie « N2 » par un facteur supérieur à 60. Ceci montre que, lors du fonctionnement du dispositif 2, le signal optique de diffusion Raman est noyé au milieu d’un signal optique perturbant correspondant, pour une part importante, au rayonnement Tcherenkov qui apparaît principalement dans la silice et donc dans la fibre FS Gm,n ainsi que, dans une moindre mesure, dans les composants optiques de la sonde SO Gm,n . Une autre partie de ce signal perturbant a pour origine : - le bruit électronique de la chaîne 50 d’acquisition connue sous le terme anglais de « dark noise », et - un signal de fluorescence des composants optiques. Le signal de fluorescence des composants optiques est typiquement causé par la fluorescence des composants optiques du dispositif 2 lorsqu’ils sont éclairés par le faisceau d’excitation. Le fonctionnement du dispositif 2 va maintenant être décrit en référence au procédé de la FIG. 7 . Par la suite, le symbole S3 Gm,n (λ) correspond à la mesure de la surface (intégrale) de la raie Raman à la longueur d’onde λ obtenue à partir du signal optique collecté par la sonde SO Gm,n selon la polarisation parallèle lorsque cette sonde reçoit le signal d’excitation. Le symbole S4 Gm,n (λ) correspond quant à lui à la mesure de la surface de la raie Raman à la longueur d’onde λ obtenue à partir du signal optique collecté par la sonde SO Gm,n selon la polarisation perpendiculaire lorsque cette sonde reçoit le signal d’excitation. Dans ce mode de réalisation, la quantité d’hydrogène présente dans l’échantillon est avantageusement déterminée selon la méthode de soustraction de la ligne de base ou méthode SLB. Ainsi, la quantité d’hydrogène est déterminée à partir des mesures S3 Gm,n (λ H2 ), S3 Gm,n (λ ref1 ) et S3 Gm,n (λ ref2 ) du signal S3 Gm,n . Plus précisément, la méthode SLB consiste à définir une fonction spectrale f représentant le fond spectral sur lequel apparaissent les pics Raman. Celle-ci peut être linéaire ou polynomiale, par exemple, d’ordre deux. Ici, à titre d’illustration, cette fonction f est définie par l’une des relations suivantes : f(λ) = a + b*(λ – λ cte ) 2 et f(λ) = a + b*(λ – λ cte ), où a, b et λ cte sont des paramètres d’étalonnages. Le dernier paramètre λ cte est un paramètre d’optimisation, choisi a priori dans la bande spectrale Raman. Les paramètres a et b sont déduits des mesures S3 Gm,n (λ ref1 ) et S3 Gm,n (λ ref2 ) réalisées en dehors de la chaque raie Raman en résolvant le système d’équations suivant : f(λ ref1 ) = S3 Gm,n (λ ref1 ) et f(λ ref2 ) = S3 Gm,n (λ ref2 ). Le signal utile r Gm,n (λ H2 ) est ensuite déduit par soustraction de la fonction spectrale, c’est-à-dire à l’aide de la relation suivante : r Gm,n (λ H2 ) = (S3 Gm,n (λ H2 ) – f(λ H2 ))/t3. Pour les composants gazeux à quantifier, autre que l’hydrogène, le calculateur 36 utilise la relation (1) suivante : r(λ) = S3 Gm,n (λ)/t3 – k(λ)*S Gm,n 4(λ)/t4, où : - r(λ) est une valeur représentative de la quantité du composant gazeux, qui correspond à la raie Raman centrée sur la longueur d’onde λ, dans l’échantillon présent à l’intérieur de la chambre 94 de la sonde SO Gm,n , exprimée en coups par seconde, - S3 Gm,n (λ) et S4 Gm,n (λ) sont les mesures, pour la longueur d’onde λ, respectivement, des signaux optiques S3 Gm,n et S4 Gm,n mesurés à l’aide de la sonde SO Gm,n , pour les polarisations parallèle et perpendiculaire respectivement. - k(λ) est la valeur, pour la longueur d’onde λ, d’un coefficient d’échelle k prédéterminé, et - t3 et t4 sont les durées des fenêtres temporelles pendant lesquelles les signaux, respectivement, S3 Gm,n et S4 Gm,n sont mesurés. Les mesures S3 Gm,n (λ) et S4 Gm,n (λ) sont exprimées en nombre de coups. Les ratios S3 Gm,n (λ)/t3 et S4 Gm,n (λ)/t4 sont des mesures, en coups par seconde, du signal optique diffusé par effet Raman à la longueur d’onde λ par la sonde SO Gm,n . De préférence, le ratio t3/t4 est égal à l’unité. Dans ces conditions, la relation (1) s’écrit sous la forme simplifiée suivante : R(λ) = S3 Gm,n (λ) – k(λ)*S4 Gm,n (λ), où R(λ) est l’amplitude du signal optique diffusé par effet Raman à la longueur d’onde λ, exprimée en nombre de coups. Dans ce mode de réalisation, puisque l’amplitude du faisceau d’excitation reçu par la sonde SO Gm,n est modulée par le signal SM n , le signal optique collecté par la sonde SO Gm,n est également modulé en amplitude par ce même signal SM n . Dès lors, dans un spectre de puissance du signal électrique délivré par le spectromètre SP m , le spectre Raman du signal optique collecté par cette sonde SO Gm,n se trouve à proximité de la fréquence f n . Le rayonnement Tcherenkov n’est pas modulé en amplitude par le signal SM n . Dès lors, le spectre Raman à proximité de la fréquence f n est corrigé du rayonnement Tcherenkov. Par contre, le signal de fluorescence, correspondant à la fluorescence propre, interne à la sonde, est modulé en amplitude par le signal SM n et par conséquent, le spectre à proximité de la fréquence f n n’est pas corrigé de ce signal de fluorescence. Autrement dit, le signal S3 Gm,n (λ)/t3 est le résultat de la superposition du signal utile r Gm,n (λ) et du signal de fluorescence mesuré avec une polarisation parallèle. Ici, ce signal de fluorescence est estimé à partir de la mesure S4 Gm,n (λ)/t4. Plus précisément, la mesure S4 Gm,n (λ)/t4 estime l’amplitude du signal de fluorescence mesuré avec un polarisation perpendiculaire. Le signal de fluorescence est faiblement polarisé. Dans ce mode de réalisation, le signal de fluorescence présent dans le signal S3 Gm,n mesuré avec une polarisation parallèle est supposé être proportionnel au signal de fluorescence présent dans le signal S4 Gm,n . Ainsi, le signal de fluorescence présent dans le signal S3 Gm,n est estimé par le terme k(λ)*S4 Gm,n (λ)/t4 de la relation (1). La valeur du coefficient k pour toutes les longueurs d’onde d’intérêt doit d’abord être déterminée avant de pouvoir utiliser la relation (1). Par la suite, pour simplifier et parce que toutes les sondes SO Gm,n sont structurellement identiques, il est supposé que les valeurs du coefficient k ne dépendent pas de la longueur d’onde du faisceau d’excitation et sont donc les mêmes pour toutes les sondes SO Gm,n . Dès lors, le procédé débute par une phase 200 de calibration. Ici, la phase 200 est exécutée pour une sonde SO Gm,n alors qu’elle est fixée à l’intérieur de l’enceinte 4. Dans ce cas, de préférence, la phase 200 est exécutée à un moment où le réacteur nucléaire est à l’arrêt de sorte que le rayonnement Tcherenkov est de très faible ampleur, voire non mesurable. Par exemple, la phase 200 est exécutée à l’occasion d’un arrêt décennal du réacteur nucléaire. Lors de la phase 200, un échantillon de référence, dont la composition est connue, est situé à l’intérieur de la chambre 94 de la sonde SO Gm,n . Ici, l’échantillon de référence est de l’air. Enfin, lors de la phase 200, l’unité 30 de traitement est remplacée par une unité de traitement qui permet de mesurer l’amplitude du signal optique aussi bien aux longueurs d’onde d’intérêt qu’à d’autres longueurs d’onde. Par exemple, pour cela le spectromètre SP n est remplacé par un spectromètre identique à celui utilisé pour mesurer les spectres Raman de la FIG. 6 . Ici, la variation du coefficient k en fonction de la longueur d’onde λ est supposée être linéaire sur toute la plage d’intérêt, c’est-à-dire ici entre 750 nm et 1050 nm. Dans ces conditions, les valeurs des coefficients de la droite qui approxime l’évolution de la valeur k(λ) en fonction de la longueur d’onde λ, sont obtenues à partir de mesures réalisées pour des longueurs d’ondes λ i situées en dehors des raies de l’oxygène et de l’azote et donc éloignées des longueurs d’onde λ O2 et λ N2 . L’indice i est un identifiant de la longueur d’onde. Dès lors, lors d’une étape 202, pour chaque longueur d’onde λ i : - une mesure Spara(λ i ) d’un signal optique Spara collecté par la sonde SO Gm,n est mesurée avec une polarisation parallèle, et - une mesure Sperp(λ i ) d’un signal optique Sperp collecté par la sonde SO Gm,n est mesurée avec une polarisation perpendiculaire. Les signaux Spara et Sperp sont mesurés alors que la sonde SO Gm,n reçoit un faisceau d’excitation émis par l’ensemble 32 et donc lorsque l’échantillon présent à l’intérieur de la chambre 94 est excité par ce faisceau d’excitation. De plus, dans ce mode de réalisation, lors d’une étape 204, le bruit électronique de chaque chaîne 50 d’acquisition de l’unité 34 de lecture est mesuré. Ici, ce bruit électronique est supposé identique pour chaque chaîne 50 d’acquisition. De plus, il est supposé que ce bruit électronique ne varie pas en fonction de la longueur d’onde λ à l’intérieur de la plage d’intérêt. Enfin, il est aussi supposé que ce bruit électronique est indépendant de la polarisation du signal optique mesuré ainsi que de la longueur d’onde du faisceau d’excitation. Par exemple, l’amplitude DN de ce bruit électronique est mesurée en obturant l’extrémité distale de la fibre FF m puis en moyennant les amplitudes mesurées par chaque chaîne 50 d’acquisition. Lors d’une étape 206, pour chaque longueur d’onde λ i , une valeur k(λ i ) est calculée à l’aide de la relation suivante : k(λ i ) = [Spara(λ i ) - DN]/[Sperp(λ i ) – DN]. Ensuite, lors d’une étape 208, les valeurs k(λ CO2 ), k(λ O2 ), k(λ CO ), k(λ N2 ) et k(λ H2O ) sont calculées, par interpolation, à partir des valeurs k(λ i ). A cet effet, la fonction qui associe à chaque longueur d’onde λ, la valeur k(λ) correspondante du coefficient k, est obtenue par ajustement mathématique. Par exemple, ici, l’interpolation utilisée est une interpolation linéaire. A cet effet, les coefficients a et b de la droite qui minimise les écarts avec les différentes valeurs k(λ i ), sont calculés. Ensuite, en utilisant l’équation de cette droite, les valeurs k(λ CO2 ), k(λ O2 ), k(λ CO ), k(λ N2 ) et k(λ H2O ) sont calculées. Lors d’une étape 210, les valeurs k(λ CO2 ), k(λ O2 ), k(λ CO ), k(λ N2 ) et k(λ H2O ) sont enregistrées dans la mémoire 62 du calculateur 36. La phase 200 de calibration est alors terminée et une phase 220 d’exploitation du dispositif 2 débute. La phase 220 est typiquement exécutée lors d’un accident nucléaire. Toutefois, elle peut aussi être exécutée alors que le réacteur nucléaire fonctionne normalement, c’est-à-dire en situation opérationnelle. La phase 220 se compose d’un cycle de mesures répété pendant toute la durée de la phase 220 pour chacune des sondes SO Gm,n . Par la suite, la phase 220 est décrit dans le cas particulier de la sonde SO G1,1 mais tout ce qui est décrit dans ce cas particulier s’applique aux autres sondes de l’ensemble 20. Sur la FIG. 8 , les différents cycles de mesures de la sonde SO G1,1 sont identifiés par le symbole C G1,1,j , où l’indice j est le numéro d’ordre du cycle depuis le début de la phase 220. Pour simplifier la FIG. 8 , seuls les cycles C G1,1,1 et C G1,1,2 sont entièrement représentés. Chaque cycle C G1,1,j comporte une fenêtre R// et une fenêtre qui, de préférence, sont immédiatement consécutives. Pendant toute la durée du cycle C G1,1,j , le calculateur 36 commande les commutateurs CO 1 , CO 2 et CO 3 pour moduler l’amplitude des faisceaux d’excitation. Plus précisément, pendant le cycle C G1,1,j , les faisceaux laser simultanément émis par les sources laser SL 1,1 et SL 2,1 aux longueurs d’onde, respectivement, λ l1 et λ l2 , sont multiplexés, en longueur d’onde, par le combineur M 1 . Le faisceau laser ainsi multiplexé est transmis sur l’entrée du commutateur CO 1 . Le commutateur CO 1 génère à partir du faisceau laser multiplexé reçu, deux faisceaux d’excitation multiplexés tout ou rien en opposition de phase transmis, respectivement, sur les fibres optiques FS 1,1 et FS 2,1 . Le séparateur D 1,1 démultiplexe le faisceau d’excitation multiplexé reçu et transmet un faisceau d’excitation monochromatique à la longueur λ l1 à la sonde SO G1,1 et, en parallèle, un faisceau d’excitation monochromatique à la longueur d’onde λ l2 à la sonde SO G2,1 . Ainsi, les faisceaux d’excitations reçus par les sondes des groupes G1 et G2 diffèrent les uns des autres par leur longueur d’onde. Le fonctionnement est le même pour les autres faisceaux d’excitation modulés par les signaux SM 2 et SM 3 . Ainsi, les cycles de mesure pour chaque sonde sont exécutés en parallèle. Les échantillons contenus dans les chambre 94 de chacune des sondes du groupe G1 sont excités et ces sondes collectent donc chacune un signal optique diffusé par effet Raman. Les signaux optiques ainsi collectés par les sondes du groupe G1 sont transmis au coupleur CP 1 qui les combinent pour former un signal optique fusionné qui est transmis au spectromètre SP 1 par l’intermédiaire de la fibre FF 1 . Puisque les modulations d’amplitude appliquées aux faisceaux d’excitation reçus par les sondes du groupe G1 sont périodiques, les signaux optiques collectés par ces mêmes sondes présentent aussi des modulations périodiques. Ainsi, même après avoir été fusionnés les uns avec les autres par le coupleur CP 1 , il est toujours possible de les séparer les uns des autres soit par analyse spectrale soit par démodulation synchrone. Plus précisément, pendant le cycle C G1,1,j et à la fréquence f e , pour chaque longueur d’onde d’intérêt et pour les longueurs d’onde λ ref1 et λ ref2 , le signal optique fusionné est mesuré par le spectromètre SP 1 et transformé en un signal électrique correspondant transmis et acquis par le calculateur 36. Dans ce mode de réalisation, le cycle C G1,1,j comporte deux fenêtres temporelles désignées sur la figure 8, respectivement, par les symboles R// et . De préférence, ces deux fenêtres R// et se suivent immédiatement. Ici, les durées t3 et t4 des fenêtres, respectivement R// et , sont égales. Les durées t3 et t4 sont telles qu’au moins 500 ou 1000 mesures sont réalisées pendant chaque fenêtre R// et . Par exemple, ici, les durées t3 et t4 sont égales à 5 s ou 10 s lorsque la fréquence f e est égale à 100 Hz. Pendant toute la durée de la fenêtre R//, le calculateur 36 maintient la direction de polarisation du polariseur 98 des sondes du groupe G1 parallèle au plan Pl. Ainsi, pendant la fenêtre R//, le spectromètre SP 1 mesure le signal fusionné avec la polarisation parallèle et le calculateur 36 acquière des signaux S3 G1 (λ H2 ), S3 G1 (λ ref1 ), S3 G1 (λ ref2 ), S3 G1 (λ CO2 ), S3 G1 (λ O2 ), S3 G1 (λ CO ), S3 G1 (λ N2 ) et S3 G1 (λ H2O ) à la fréquence d’acquisition f e . Les signaux S3 G1 (λ H2 ), S3 G1 (λ ref1 ), S3 G1 (λ ref2 ), S3 G1 (λ CO2 ), S3 G1 (λ O2 ), S3 G1 (λ CO ), S3 G1 (λ N2 ) et S3 G1 (λ H2O ) correspondent au signal fusionné mesuré par le spectromètre SP1 aux longueurs d’onde, respectivement, λ H2 , λ ref1 , λ ref2 , λ CO2 , λ O2 , λ CO , λ N2 et λ H2O . Dans ce signal S3 G1 l’amplitude de chaque raie Raman correspond à la somme des amplitudes des raies Raman, à la même longueur d’onde, des spectres Raman des signaux collectés par toutes les sondes du groupe G1. Pendant toute la durée de la fenêtre , le calculateur 36 maintient la direction de polarisation du polariseur 98 des sondes du groupe G1 perpendiculaire au plan Pl. Ainsi, pendant la fenêtre , le spectromètre SP 1 mesure le signal optique avec la polarisation perpendiculaire et le calculateur 36 acquière des signaux S4 G1 (λ CO2 ), S4 G1 (λ O2 ), S4 G1 (λ CO ), S4 G1 (λ N2 ) et S4 G1 (λ H2O ) à la fréquence d’acquisition f e . Les signaux S4 G1 (λ CO2 ), S4 G1 (λ O2 ), S4 G1 (λ CO ), S4 G1 (λ N2 ) et S4 G1 (λ H2O ) correspondent au signal fusionné mesuré par le spectromètre SP 1 aux longueurs d’onde, respectivement, λ CO2 , λ O2 , λ CO , λ N2 et λ H2O . Dans ce signal S4 G1 l’amplitude de chaque raie Raman correspond à la somme des amplitudes des raies Raman, à la même longueur d’onde, des spectres Raman des signaux collectés par toutes les sondes du groupe G1. Ensuite, lors d’une étape 228, le calculateur 36 extrait, à partir des signaux S3 G1 (λ H2 ), S3 G1 (λ ref1 ), S3 G1 (λ ref2 ), S3 G1 (λ CO2 ), S3 G1 (λ O2 ), S3 G1 (λ CO ), S3 G1 (λ N2 ) et S3 G1 (λ H2O ), les mesures, respectivement, S3 G1,1 (λ H2 ), S3 G1,1 (λ ref1 ), S3 G1,1 (λ ref2 ), S3 G1,1 (λ CO2 ), S3 G1,1 (λ O2 ), S3 G1,1 (λ CO ), S3 G1,1 (λ N2 ) et S3 G1,1 (λ H2O ). Pour cela, ici, il procède par analyse spectrale. A cet effet, il construit, par exemple à l’aide d’une transformée de Fourier rapide, les spectres de puissance des signaux S3 G1 (λ H2 ), S3 G1 (λ ref1 ), S3 G1 (λ ref2 ), S3 G1 (λ CO2 ), S3 G1 (λ O2 ), S3 G1 (λ CO ), S3 G1 (λ N2 ) et S3 G1 (λ H2O ). Par la suite, les traitements réalisés par le calculateur 36 sont décrits dans le cas particulier d’une raie Raman à la longueur d’onde λ. Les mêmes traitements sont aussi réalisés aux longueurs d’onde λ ref1 et λ ref2 pour obtenir les mesures S3 G1,1 (λ ref1 ) et S3 G1 (λ ref2 ). Dans chacun de ces spectres, les raies Raman des signaux optiques collectés par les sondes SO G1,1 , SO G1,2 et SO G1,3 à la longueur d’onde d’intérêt λ, se trouve à proximité, respectivement, des fréquences f 1 , f 2 et f 3 . Ainsi, dans chacun des spectres construits, les raies Raman correspondant aux signaux optiques collectés par les sondes SO G1,1 , SO G1,2 et SO G1,3 sont séparées les unes des autres. De plus, la raie correspondant au rayonnement Tcherenkov se situe sur la fréquence nulle, c’est-à-dire en bande de base, car le rayonnement Tcherenkov n’est pas modulé en amplitude. Dès lors, dans chacun des spectres construits, les raies Raman sont corrigées du rayonnement Tcherenkov. Pour obtenir la mesure S3 G1,1 (λ), le calculateur 36 intègre le spectre de puissance construit pour la longueur d’onde λ uniquement dans la plage de fréquences où se trouve la raie Raman du signal collecté par la sonde SO G1,1 . En procédant ainsi pour chacune des longueurs d’onde d’intérêt et pour les longueurs d’onde λ ref1 et λ ref2 , le calculateur 36 obtient les mesures S3 G1,1 (λ H2 ), S3 G1,1 (λ ref1 ), S3 G1,1 (λ ref2 ), S3 G1,1 (λ CO2 ), S3 G1,1 (λ O2 ), S3 G1,1 (λ CO ), S3 G1,1 (λ N2 ) et S3 G1,1 (λ H2O ). Lors de l’étape 228, le calculateur 36 extrait les mesures S4 G1,1 (λ CO2 ), S4 G1,1 (λ O2 ), S4 G1,1 (λ CO ), S4 G1,1 (λ N2 ) et S4 G1,1 (λ H2O ) en procédant comme décrit sans les paragraphes précédents mais en utilisant les signaux S4 G1 (λ CO2 ), S4 G1 (λ O2 ), S4 G1 (λ CO ), S4 G1 (λ N2 ) et S4 G1 (λ H2O ) à la place des signaux S3 G1 (λ CO2 ), S3 G1 (λ O2 ), S3 G1 (λ CO ), S3 G1 (λ N2 ) et S3 G1 (λ H2O ). Ensuite, lors d’une étape 230, le calculateur 36 détermine la quantité de chaque composant gazeux dans l’échantillon contenu dans la chambre 94 de la sonde SO G1,1 . Pour cela, le calculateur 36 calcule, lors d’une opération 232, à l’aide de la relation (1) et pour chaque longueur d’onde λ CO2 , λ O2 , λ CO , λ N2 et λ H2O , les valeurs r G1,1 (λ CO2 ), r G1,1 (λ O2 ), r G1,1 (λ CO ), r G1,1 (λ N2 ) et r G1,1 (λ H2O ). Les valeurs r G1,1 (λ CO2 ), r G1,1 (λ O2 ), r G1,1 (λ CO ), r G1,1 (λ N2 ) et r G1,1 (λ H2O ) sont exprimées en coups par seconde (cps). Ces valeurs r G1,1 (λ CO2 ), r G1,1 (λ O2 ), r G1,1 (λ CO ), r G1,1 (λ N2 ) et r G1,1 (λ H2O ) sont proportionnelles aux quantités, respectivement, de dioxyde de carbone, d’oxygène, de monoxyde de carbone, d’azote et de vapeur d’eau présentes dans l’échantillon. Dans ce mode de réalisation, la valeur r G1,1 (λ H2 ) est obtenue à l’aide de la relation r G1,1 (λ H2 ) = (S3 G1,1 (λ H2 ) – f(λ H2 ))/t3. Ensuite, lors d’une opération 234, à partir de ces valeurs r G1,1 (λ CO2 ), r G1,1 (λ O2 ), r G1,1 (λ CO ), r G1,1 (λ N2 ) et r G1,1 (λ H2O ) et de la valeur r G1,1 (λ H2 ) obtenue, le calculateur 36 établit les proportions, en pourcents, de chacun des composants gazeux dans la chambre 94 de la sonde SO G1,1 . Par exemple, en faisant l’hypothèse que la somme des pressions partielles de tous les composants quantifiés ici (O 2 , N 2 , H 2 O, H 2 , CO et CO 2 ) est égale à la pression totale P T dans l’enceinte 4, alors la relation (2) suivante est utilisée : où : - P λ /P T est la proportion, dans la chambre 94, du composant correspondant à la raie Raman à la longueur d’onde λ, - P λ est la pression partielle du composant correspondant à la raie Raman à la longueur d’onde λ, - P T est la pression totale à l’intérieur de l’enceinte 4 mesurée par le capteur 22, - σ λ est une constante, par exemple déterminée expérimentalement, définie par la relation (3) suivante : r G1,1 (λ)*T = σ λ * P λ , où T est la température mesurée dans ou à proximité de la sonde SO G1,1 , - Nc est le nombre total de composants quantifiés, c’est-à-dire six dans cet exemple, - r G1,1 (λ j ) est la mesure de la quantité du j-ième composant à quantifier réalisée à l’aide de la sonde SO G1,1 , et - σ λj est une constante, par exemple déterminée expérimentalement, définie par la relation suivante : r(λ j )*T = σ λj * P λj , où P λj, est la pression partielle du j-ième composant correspondant à la raie Raman à la longueur d’onde λ j .- , La relation r G1,1 (λ)*T = σ λ * P λ découle de la relation (5) de l’article Magne2020. Si de plus la température T est connue, le calculateur 36 peut alors calculer la pression partielle P λ pour chacun des composants gazeux à l’aide de la relation (3) ci-dessus. Ainsi, lors d’une opération 236, le calculateur 36 acquière la température mesurée par le capteur 24, situé dans la sonde SO G1,1 puis calcule la pression partielle de chacun des composants gazeux dans la chambre 94 de la sonde SO G1,1 à partir des valeurs r G1,1 (λ H2 ), r G1,1 (λ CO2 ), r G1,1 (λ O2 ), r G1,1 (λ CO ), r G1,1 (λ N2 ) et r G1,1 (λ H2O ). Ici, les cycles de mesures de toutes les sondes sont exécutés en parallèle. Ainsi à l’issue de la durée d’un cycle de mesure, une nouvelle quantification des composants gazeux est disponible au niveau de l’emplacement de toutes les sondes. Par exemple, lors d’une étape 238, le calculateur 36 commande l’interface homme-machine 38 pour afficher les quantifications réalisées avec chacune des sondes de l’ensemble 20 sur l’écran 66. La FIG. 9 représente un autre mode de réalisation identique à celui de la FIG. 4 sauf que : - le modulateur MM est remplacé par un modulateur MM2 qui commande directement les sources laser Sl k,n , - les commutateurs CO n sont remplacés par des coupleurs optiques respectifs CPE n logés à l’intérieur de l’enceinte 4. Le modulateur MM2 est raccordé à une entrée de commande de l’amplitude de chaque source laser SL k,n et configuré pour transmettre sur chacune de ces entrées le signal modulant SM n . Par exemple, le modulateur MM2 commande directement le courant injecté dans une diode laser. Dans ce mode de réalisation, le coupleur CPE n dirige le faisceau d’excitation reçu en entrée simultanément vers les séparateurs D 1,n et D 3,n . Dans ce mode de réalisation, les fibres optiques entrantes qui traversent l’enceinte 4 sont les fibres optiques FM n de sorte que l’ensemble 42 correspond alors à l’ensemble des fibres FM n . Ce mode de réalisation permet de limiter encore plus le nombre de fibres optiques entrantes traversant l’enceinte 4, c’est-à-dire dans cet exemple trois fibres optiques entrantes pour douze sondes. Chapitre III : Variantes : Variantes de la sonde : Le nombre de sondes dans un groupe Gm peut être égal à deux ou supérieur à trois. Toutefois, dans tous les cas, un groupe Gm contient au maximum autant de sondes qu’il y a de fréquences f n . De plus, il n’est pas nécessaire que les nombres de sondes dans chaque groupe soient égaux. Ainsi, un groupe Gm peut contenir plus de sondes qu’un autre groupe de sondes du dispositif 2. D’autres solutions sont possibles pour focaliser le faisceau laser sur le point R. Par exemple, au lieu d’utiliser pour cela le miroir parabolique 90, il est possible d’utiliser une lentille convergente. En variante, le filtre 96 est omis. Dans ce cas, la fonction de filtrage est uniquement assurée par la lame 88. D’autres modes de réalisation du polariseur 84 ou 98 sont possibles. Par exemple, le polariseur 84 ou 98 est un polariseur en verre (sodium-silicate) dopé par des nanoparticules de forme ellipsoïdale présentant un fort effet polarisant. En variante, le polarisateur 98 est remplacé par un cube séparateur de polarisation. Ce cube séparateur sépare les directions de polarisation parallèle et perpendiculaire. Ainsi, le cube séparateur permet de générer simultanément les signaux S3 Gm,n et S4 Gm,n . Dans ce cas, les différents composants optiques décrits pour raccorder optiquement une sonde à l’unité 34 de lecture sont dupliqués pour permettre la transmission simultanée des signaux optiques collectés avec les polarisations parallèle et perpendiculaire. En particulier, la fibre FS Gm,n est remplacée par deux fibres optiques FS1 Gm,n et FS2 Gm,n et le coupleur CP m est remplacé par deux coupleurs CP1 m et CP2 m . Dès lors, dans ce cas, le nombre de fibres optiques sortantes de l’ensemble 44 est doublé, ce qui impose d’accroître également le nombre de traversées optiques. En contrepartie, le temps de mesure est réduit par un facteur deux. Dans un mode de réalisation simplifié, le matériau texturé est omis. Variantes de l’unité de traitement : Dans le chapitre II, les spectromètres SPm ont été représentés et décrits comme étant des éléments distincts. Toutefois, en pratique, chacun des spectromètres SPm peut correspondre à une voie d’entrée respective d’un unique spectromètre, tel qu’un spectromètre imageur multivoies. En variante, un capteur CCD (« Charge Coupled Device ») est utilisé en conjonction avec un spectromètre imageur qui disperse le signal optique reçu en fonction des longueurs d’onde dans le plan où se trouve le capteur CCD, tel que décrit dans la publication Magne 2020. Typiquement, un tel capteur CCD est capable de mesurer le signal optique à plus de 300 ou 1000 ou 2048 longueurs d’onde différentes régulièrement réparties à l’intérieur de la plage d’intérêt. Un tel capteur CCD mesure donc à la fois le signal optique reçu à chaque longueur d’onde λ d’intérêt et aussi à d’autres longueurs d’onde sans intérêts. Le photomultiplicateur 54 peut être remplacé par une photodiode telle qu’une photodiode à avalanche ou bien un détecteur SiPM (« Silicon-PhotoMultiplier »). Selon le contexte d’utilisation, l’unité 30 de traitement peut être configurée pour mesurer la quantité d’un ou plusieurs composants gazeux supplémentaires autres que ceux du groupe constitué de la vapeur d’eau, de l’oxygène, de l’azote, du monoxyde de carbone, du dioxyde de carbone et de l’hydrogène. Dans ce cas, l’unité de traitement est configurée pour utiliser une longueur d’onde d’intérêt supplémentaire correspondant à chaque composant gazeux supplémentaire à quantifier. A l’inverse, l’unité de traitement peut aussi être configurée pour mesurer la quantité d’un seul ou de seulement une partie des composants gazeux du groupe constitué de la vapeur d’eau, de l’oxygène, de l’azote, du monoxyde de carbone, du dioxyde de carbone et de l’hydrogène. Dans ce cas, typiquement, le nombre de chaînes 50 d’acquisition est réduit. Variante des modulations périodiques : D’autres fréquences f n sont possibles. Par exemple, en variante, les fréquences f 1 , f 2 et f 3 sont égales, respectivement, à 3 Hz, 5 Hz et 7 Hz ou bien à 5 Hz, 7 Hz et 11 Hz pour une fréquence f e d’acquisition de 100 Hz ou à 7Hz, 17Hz et 23 Hz pour une fréquence f e de 250 Hz. Dans un autre mode de réalisation, les fréquences f n ne sont pas premières entre elles. Ceci est notamment possible si les faisceaux d’excitation sont des sinusoïdes et non pas des signaux tout ou rien. D’autres modes de réalisation du modulateur MM sont possibles. Par exemple, chaque commutateur CO n est remplacé par un obturateur électromécanique capable d’interrompre le faisceau laser émis à la fréquence f n lorsqu’il est commandé par le signal modulant SM n . Dans ce cas, il y a autant de sources laser dans l’ensemble 32 qu’il y a de sondes SO Gm,n . Pour cela, par exemple, les groupes G3 et G4 de sondes et les spectromètres SP3 et SP4 sont omis ainsi que tous les composants optiques qui transportent les signaux optiques des sources laser de l’ensemble 32 vers les sondes des groupes G3 et G4 ainsi que ceux qui transportent les signaux Raman vers les spectromètres SP3 et SP4. Lorsque le modulateur MM2 est raccordé à une entrée de commande de l’amplitude de chaque source laser SL k,n , d’autres formes d’onde sont possibles pour les faisceaux d’excitation qu’un signal tout ou rien. Par exemple, en variante, les faisceaux d’excitation sont des signaux triangulaires périodiques ou des signaux quasi-sinusoïdaux. Dans une autre variante, les signaux SM n ne sont pas périodiques. Par exemple, chaque signal SM n est un code généré par un générateur pseudo-aléatoire comme ceux utilisés dans les systèmes de codage AMRC (« Accès Multiple par Répartition en Code ») plus connu sous l’acronyme CDMA (« Code division multiple access »). Dans ce dernier cas, le signal S Gm,n d’une sonde SO Gm,n est extrait en multipliant le signal électrique S Gm aquis par le même signal SM n puis par filtrage passe bas comme en démodulation synchrone. Le nombre de signaux modulants SM n peut être égal à deux. Dans ce cas, le nombre de sondes dans chaque groupe Gm est égal à deux. Le nombre de signaux modulants peut aussi être supérieur à trois. Pour cela, par exemple, la fréquence f e est augmentée si l’on souhaite conserver la caractéristique selon laquelle les fréquences fondamentales f n des signaux SM n sont premières entre elles. Dans ce cas, le nombre de sondes dans chaque groupe Gm est supérieur à trois. En général, le nombre de signaux modulants est inférieur à dix ou cinq. Les signaux modulants utilisés pour les groupes G2 et G4 ne sont pas nécessairement les mêmes que les signaux modulants utilisés pour les groupes G1 et G3. Toutefois, dans ce cas le modulateur MM est plus complexe. Par exemple, pour faire cela, il faut remplacer chaque commutateur CO n par deux obturateurs commandables indépendamment l’un de l’autre. Dans un mode de réalisation simplifié, seule les amplitudes des faisceaux d’excitation à la longueur d’onde λ l1 sont modulées périodiquement, et les amplitudes des faisceaux d’excitation à la longueur d’onde λ l2 ne sont pas modulées périodiquement. Dans ce cas, les signaux optiques collectés par les sondes des groupes G2 et G4 sont émis chacun sur une fibre optique sortante respective et ne sont pas fusionnés dans une même fibre optique FF m . De plus, chaque signal optique collecté par une sonde des groupes G2 et G4 est mesuré par un spectromètre respectif. Variantes du commutateur optique : Les commutateurs CO n peuvent comporter plus de deux sorties. Dans ce cas, le faisceau d’excitation émis par une source laser de l’ensemble 32 est reçu, en alternance, par plus de deux sondes. Le nombre de groupes Gm de sondes peut alors être augmenté sans pour autant augmenter le nombre de sources laser. Par contre, cela ne permet pas d’augmenter le nombre de mesures réalisées simultanément. Pour limiter encore plus le nombre de fibres optiques entrantes traversant l’enceinte 4, les commutateurs CO n peuvent être logés à l’intérieur de l’enceinte 4. Dans ce cas, les fibres optiques entrantes qui traversent l’enceinte 4 sont les fibres optiques FM n de sorte que l’ensemble 42 correspond alors à l’ensemble des fibres FM n . Variantes du multiplexage en longueur d’onde des faisceaux d’excitation : En variante, le nombre N λl de longueurs d’onde auxquelles sont émis des faisceaux laser monochromatiques est supérieur à deux. Dans ce cas, le nombre d’entrées des combineurs M n et le nombre de sortie des séparateurs D p,n sont égaux à N λl . Le nombre de groupes Gm de sondes collectant en parallèle des signaux optiques diffusés par effet Raman est proportionnel à ce nombre N λl . Dans un mode de réalisation simplifié, le multiplexage en longueur d’onde des faisceaux d’excitation n’est pas mis en œuvre. Ainsi, tous les faisceaux d’excitation sont émis à la même longueur d’onde λ l1 . A titre d’illustration, pour cela, les sources laser SL 2,1 , SL 2,2 et SL 2,3 , et les groupes G2 et G4 sont omis. Dans ce cas, les combineurs M 1 , M 2 et M 3 , et les séparateurs D p,n ne sont plus nécessaires non plus. Par exemple, les combineurs M 1 , M 2 et M 3 sont remplacés par des fibres optiques qui raccordent directement les sources laser SL 1,1 , SL 1,2 et SL 1,3 aux commutateurs CO 1 , CO 2 et CO 3 . De même, les sorties des commutateurs CO 1 , CO 2 et CO 3 peuvent être raccordées directement aux sondes des groupes G1 et G3. Dans ce mode de réalisation, tous les faisceaux d’excitation ont la même longueur d’onde λ l1 . Variantes de la phase de calibration : D’autres approximations de l’évolution de la valeur du coefficient k en fonction de la longueur d’onde λ sont possibles. Par exemple, en variante, l’évolution de la valeur du coefficient k en fonction de la longueur d’onde λ est approximée à l’aide d’un polynôme d’ordre supérieur à un. Dans un autre mode de réalisation, la valeur du coefficient k varie aussi en fonction de la dose de radiations mesurée. Dans ce cas, le dispositif de quantification est aussi capable de mesurer la dose de radiation reçue par l’échantillon du milieu gazeux. Par exemple, cette dose de radiation est estimée à partir de l’intensité du rayonnement Tcherenkov mesurée en absence du faisceau d’excitation. Dans une variante simplifiée, le bruit électronique de la chaîne d’acquisition est négligé. Dans ce cas, chaque valeur k(λ i ) est simplement prise égale au ratio Spara(λ i )/Sperp(λ i ). Dans une variante très simplifiée, la valeur du coefficient k est supposée être constante quelle que soit la longueur d’onde λ. Dans un mode de réalisation dégradé, la phase 200 de calibration est exécutée lorsque le réacteur nucléaire fonctionne. Dans ce cas, la phase de calibration est déclenchée en absence d’accident nucléaire et l’échantillon de référence est identique à l’échantillon du milieu gazeux 10. Dans une autre variante, la phase de calibration du coefficient k est réalisée lors de la fabrication du dispositif 2, c’est-à-dire à un moment où les sondes de l’ensemble 20 ne sont pas installées à l’intérieur de l’enceinte. Il est aussi possible d’exécuter la phase de calibration du coefficient k pour chacune des sondes SO Gm,n . Une fonction k Gm,n (λ) est alors obtenue pour chacune des sondes SO Gm,n . Ensuite, c’est la fonction k Gm,n (λ) spécifique à la sonde SO Gm,n qui est utilisée lors du fonctionnement du dispositif 2 à la place de la fonction k(λ) commune à toutes les sondes SO Gm,n . Variantes du procédé de quantification : Dans un autre mode de réalisation, la longueur d’onde du faisceau d’excitation est diminuée pour que la raie vibrationnelle de l’hydrogène soit aussi mesurable à l’aide de l’unité 34 de lecture. Cette raie vibrationnelle est alors présente dans le spectre Raman du signal S3 Gm,n et quasiment absente du spectre Raman du signal S4 Gm,n compte-tenu de son faible ratio de dépolarisation. Dans ce cas, l’une des longueurs d’onde d’intérêt utilisée est la longueur d’onde de cette raie vibrationnelle de l’hydrogène et la quantité d’hydrogène est alors mesurée en utilisant la relation (1). Dans une autre variante, bien que l’utilisation de la relation (1) conduise à utiliser seulement approximativement 25 % du signal S3 Gm,n (λ H2 ), la quantité d’hydrogène est quand même quantifiée en utilisant la relation (1). Dans ces deux derniers cas, l’unité 34 de lecture n’a pas besoin de réaliser des mesures aux longueurs d’onde λ ref1 et λ ref2 . D’autres méthodes d’analyse spectrale sont utilisables pour extraire les signaux S3 Gm,n et S4 Gm,n . Par exemple, à la place d’une transformée de Fourier rapide, c’est une Transformée de Fourier Discrète en Cosinus (DCT) qui est utilisée. L’extraction des signaux S3 Gm,n et S4 Gm,n par le calculateur 36 peut être réalisée par démodulation synchrone et non pas par analyse spectrale. Par exemple, pour extraire le signal S3 Gm,n , le calculateur multiplie le signal fusionné S3 Gm par le signal modulant SM n puis filtre le signal résultant de cette multiplication à l’aide d’une filtre passe-bas dont la fréquence de coupure à – 3 dB est typiquement de l’ordre de quelques 0,1 Hz (correspondant à une durée d’acquisition de quelques secondes). En sortie du filtre passe-bas, le signal S3 Gm,n est obtenu. D’autres relations que la relation (1) sont possibles. Par exemple, dans une variante très simplifiée, les polariseurs 86 et 96 sont omis. Dans ce cas, les signaux optiques collectés ne sont pas polarisés et la différence entre les signaux optiques mesurés avec une polarisation parallèle et avec une polarisation orthogonale n’est pas utilisée. En variante, le ratio t3/t4 est différent de l’unité. Les fenêtres R//, respectivement , pour une première et une deuxième sondes du même groupe de sondes n’ont pas nécessairement lieu en même temps. Par exemple, en variante, la fenêtre R// de la première sonde a lieu en même temps que la fenêtre de la deuxième sonde et vice versa. Un calcul d’une valeur plus précise de la quantité du composant gazeux en moyennant des quantités déterminées à l’issue de plusieurs cycles de mesures, peut être mis en œuvre. En variante, seule une quantité relative ou seule une quantité absolue du composant gazeux est mesurée. Autres variantes : La source laser continue peut être remplacée par une source laser pulsée. Si seule une mesure de la quantité relative des composants gazeux est requise, alors les capteurs 24 de température peuvent être omis. Dans ce dernier cas, le gaz pris comme gaz de référence est souvent l’azote. L’enseignement donné ici s’applique à toute enceinte de confinement à l’intérieur de laquelle est logé un réacteur nucléaire et pas seulement au cas où l’enceinte est celle formée par un bâtiment réacteur d’une centrale nucléaire qui produit de l’électricité. Le multiplexage en longueur d’onde de plusieurs faisceaux d’excitation sur une même fibre optique entrante de l’ensemble 42 peut être mis en œuvre indépendamment de la mise en œuvre des modulations périodiques. Par exemple, dans un mode de réalisation très simplifié, le dispositif 2 comporte seulement les sources laser SL 1,1 et SL 2,1 , le combineur M 1 , le séparateur D 1,1 , les sondes SO G1,1 , SO G2,1 et les spectromètres SP 1 et SP 2 . Dans ce mode de réalisation très simplifié, la sortie du combineur M 1 est directement raccordée à l’entrée du séparateur D 1,1 et le commutateur CO 1 est omis. Les sources laser SL 1,2 , SL 2,2 , SL 1,3 et SL 2,3 sont omises. Les sorties des sondes SO G1,1 , SO G2,1 sont directement raccordées aux entrées, respectivement, des spectromètres SP 1 et SP 2 et les coupleurs CP m sont omis. Dans cette dernière variante où les modulations périodiques ne sont pas utilisées, pour corriger le rayonnement Tcherenkov, de préférence, c’est l’un des procédés de quantification décrits dans la demande de brevet déposée le 22 décembre 2023 sous le numéro FR2315067 qui est mis en œuvre à la place du procédé de la FIG. 7 . En particulier, c’est la relation (1) décrite dans la demande FR2315067 qui est utilisée à la place de la relation (1) décrite dans le chapitre II. Dans ce cas, pendant une période T OFF de chaque sonde SO Gm,n exploitée, cette sonde est utilisée : - pendant une fenêtre C//, pour mesurer avec une polarisation parallèle, pour chaque longueur d’onde d’intérêt, une valeur S1 Gm,n (λ) d’un signal optique S1 Gm,n diffusé par l’échantillon en absence d’excitation par le faisceau d’excitation, et - pendant une fenêtre , pour mesurer avec une polarisation perpendiculaire, pour chaque longueur d’onde d’intérêt, une valeur S2 Gm,n (λ) d’un signal optique S2 Gm,n diffusé par l’échantillon en absence d’excitation par le faisceau d’excitation. Le calculateur 36 détermine alors, pour chaque longueur d’onde d’intérêt, la quantité du composant gazeux présente dans l’échantillon à partir de la différence [(S3 Gm,n (λ)/t3 – S1 Gm,n (λ)/t1] et de la différence [S4 Gm,n (λ)/t4 – S2 Gm,n (λ)/t2], où t1, t2, t3 et t4 sont les durées des fenêtres temporelles, respectivement, C//, , R// et . Tous les enseignements décrits, et en particulier les différentes variantes décrites, dans la demande DDD sont combinables avec les deux dernières variantes. Plusieurs des variantes décrites ci-dessus peuvent être combinées dans un même mode de réalisation. Chapitre IV : Avantages des modes de réalisation décrits : Le fait d’appliquer des modulations périodiques à plusieurs des faisceaux d’excitation qui ont la même longueur d’onde, permet d’obtenir des signaux optiques collectés modulés en amplitude avec les mêmes modulations périodiques. Dès lors, il est possible de transmettre simultanément ces signaux optiques collectés et modulés à l’unité 34 de lecture en utilisant pour cela une seule fibre optique sortante commune. En effet, à cause du fait que les modulations d’amplitudes des signaux optiques collectés sont périodiques, après la mesure par l’unité de lecture 34 du signal optique fusionné, il est possible de les séparer les uns des autres par un traitement du signal. Il est donc possible de simultanément quantifier les composants gazeux présents dans les chambres 94 de chacune de ces sondes sans pour autant utiliser, pour chacune des sondes, une fibre optique sortante respective qui traverse l’enceinte 4. Le nombre de traversées de l’enceinte 4 nécessaires pour mettre en œuvre le dispositif 2 est donc réduit tout en utilisant pour cela des faisceaux d’excitation de même longueur d’onde et en permettant aux différentes sondes d’un même groupe de travailler en parallèle. De plus, le fait de moduler l’amplitude des signaux optiques collectés permet, en même temps qu’ils sont séparés des autres signaux optiques simultanément collectés, de les séparer de la partie du signal perturbant qui n’est pas modulé en amplitude. Ainsi, il devient possible, sans nécessairement mettre en œuvre des traitements supplémentaires, de quantifier les composants gazeux même en présence d’un rayonnement Tcherenkov. Enfin, lorsque les modulations d’amplitude des faisceaux d’excitation sont mises en œuvre, l’unité de lecture mesure seulement le signal optique fusionné au lieu de mesurer autant de signaux optiques qu’il y a de sondes. Cela permet donc de simplifier l’unité de lecture en réduisant le nombre de photodétecteurs que comporte cette unité de lecture. Le fait d’émettre les faisceaux d’excitation à plusieurs longueurs d’onde différentes, permet de regrouper les faisceaux d’excitation de longueurs d’onde différentes sur une même fibre optique entrante. Cela permet donc de limiter encore plus le nombre de traversées tout en permettant une quantification simultanée des composants gazeux par un plus grand nombre de sondes. Le fait d’utiliser des faisceaux lasers à plusieurs longueurs d’onde différentes et, en même temps, des modulations périodiques pour tous les faisceaux d’excitation qui ont la même longueur d’onde permet de minimiser le nombre de traversées de l’enceinte de confinement tout en permettant une quantification simultanée des composants gazeux par chacune des sondes. Le fait d’utiliser un coupleur optique CPE n , situé à l’intérieur de l’enceinte 4, pour transmettre simultanément le même faisceau d’excitation modulé en amplitude vers plusieurs sondes permet de réduire le nombre de traversées étanches entrantes. Le fait de déterminer la quantité du composant gazeux en plus à partir de la différence [(S3 Gm,n (λ)/t3 – k(λ)*(S4 Gm,n (λ)/t4], permet de réduire le signal de fluorescence causé par les composants optiques du dispositif de quantification lorsqu’ils sont éclairés par le faisceau d’excitation. Ainsi, grâce à l’utilisation de cette différence, la précision du dispositif de quantification est améliorée tout en utilisant des mesures réalisées pour un nombre plus restreint de longueurs d’onde. En particulier, pour chaque composant gazeux à quantifier, il n’est pas nécessaire de mesurer le signal optique à la longueur d’onde d’intérêt et en plus à au moins deux longueurs d’onde de référence. Dès lors, l’unité 34 de lecture est simplifiée et son coût fortement réduit. Le fait de choisir les durées t3 et t4 égales permet d’optimiser l’incertitude de mesure pour un temps de mesure donné. Le fait d’ajuster la valeur du coefficient k en fonction de la longueur d’onde λ d’intérêt permet d’améliorer la précision du procédé de mesure. Le fait de construire les valeurs k(λ) du coefficient k à l’aide de la relation k(λ) = [SPara(λ)-DN]/[SPerp(λ)-DN] permet d’obtenir des valeurs qui sont pratiquement indépendantes de la dose de rayonnement radioactif reçue par la sonde. Ainsi, le fonctionnement du dispositif de quantification reste précis même en cas d’accident nucléaire. Le fait de limiter la durée des fenêtres temporelles à moins de 10 s permet de limiter la variation, au cours de chacune de ces fenêtres temporelles, de l’atténuation radio-induite dans les composants optiques et les fibres. Ainsi, le dispositif de quantification continue d’être précis même en cas d’accident nucléaire. Le fait de mesurer, le signal optique fusionné, à différentes longueurs d’onde d’intérêt permet de mesurer simultanément la quantité de plusieurs composants gazeux différents. Le fait de mesurer simultanément les quantités de vapeur d’eau, d’oxygène et d’azote permet d’évaluer le risque qu’une explosion se produise à l’intérieur de l’enceinte. Le fait de mesurer les quantités de monoxyde de carbone et de dioxyde de carbone permet de tracer l’interaction corium-béton ( Molten Core Concrete Interaction – MCCI ) qui se produit après le percement de la cuve en cas de fusion du cœur du réacteur nucléaire. Le fait de mesurer la quantité d’hydrogène en utilisant la relation (1) permet de réaliser cette mesure en utilisant seulement les deux valeurs S3(λ H2 ) et S4(λ H2 ). Le fait d’utiliser un faisceau laser continu permet, à encombrement égal, d’avoir un faisceau laser dont la puissance moyenne est beaucoup plus importante que si un faisceau laser pulsé était utilisé. Or, plus la puissance moyenne du faisceau laser est importante plus la précision de la mesure de la quantité du composant gazeux est importante. Le fait d’utiliser, dans un spectromètre SPm, un seul photodétecteur par longueur d’onde d’intérêt simplifie le dispositif de quantification et permet de réduire les coûts. Procédé de quantification, par spectrométrie Raman, d’au moins un composant gazeux à l’intérieur d’une enceinte de confinement d’un réacteur nucléaire en utilisant au moins une première et une deuxième sondes situées à l’intérieur de cette enceinte de confinement, ce procédé comportant : - l’émission (R//, ) d’un premier et d’un deuxième faisceaux d’excitation monochromatiques à une même longueur d’onde λ l1 , dans, respectivement, une première et une deuxième fibres optiques entrantes qui traversent chacune l’enceinte de confinement, - la réception (R//, ), par chacune des première et deuxième sondes, respectivement, du premier et du deuxième faisceaux d’excitation monochromatiques émis, - l’excitation (R//, ), par chacune des première et deuxième sondes, à l’aide du faisceau d’excitation reçu, respectivement, d’un premier et d’un deuxième échantillons du milieu gazeux situé à l’intérieur de l’enceinte de confinement, et - la collecte (R//, ), par les première et deuxième sondes, respectivement, d’un premier signal optique et d’un deuxième signal optique diffusés, par effet Raman, par les premier et deuxième échantillons excités, caractérisé en ce que : - les premier et deuxième faisceaux d’excitation monochromatiques sont émis (R//, ) simultanément et sont modulés en amplitude de sorte que les premier et deuxième signaux optiques collectés présentent les mêmes modulations d’amplitude que celles, respectivement, des premier et deuxième faisceaux d’excitation, cette modulation d’amplitude étant telle que le résultat de l’intégration dans le temps du produit scalaire des premier et deuxième faisceaux d’excitation monochromatiques modulés tende vers zéro lorsque la durée d’intégration augmente, et - le procédé comporte également : - la combinaison des premier et deuxième signaux optiques collectés pour former un premier signal optique fusionné et l’émission du premier signal optique fusionné dans une première fibre optique sortante qui traverse l’enceinte de confinement, puis - la mesure, par une unité de lecture située à l’extérieur de l’enceinte de confinement, du premier signal optique fusionné pour obtenir un premier signal électrique correspondant, puis - l’extraction (228), par un calculateur électronique, à partir du premier signal électrique et en exploitant les modulations d’amplitude des premier et deuxième signaux optiques collectés, d’un premier et d’un deuxième signaux électriques extraits représentatifs, respectivement, des premier et deuxième signaux optiques collectés, puis - la détermination (230) des quantités du composant gazeux présent, dans les premier et deuxième échantillons à partir, respectivement, des premier et deuxième signaux électriques extraits. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le procédé comporte également : - l’émission (R//, ) d’un troisième faisceau d’excitation monochromatique à une longueur d’onde λ l2 différente de la longueur d’onde λ l1 , dans la première fibre optique entrante en même temps que le premier faisceau d’excitation est émis, - la séparation (R//, ), à l’intérieur de l’enceinte de confinement, des premier et troisième faisceaux d’excitation émis en même temps dans la première fibre optique entrante et la transmission du troisième faisceau d’excitation seulement vers une troisième sonde et, en parallèle, la transmission du premier faisceau d’excitation seulement vers la première sonde, - la réception simultanée (R//, ) par les première, deuxième et troisième sondes, respectivement, des premier, deuxième et troisième faisceaux d’excitation monochromatiques, et - l’excitation (R//, ), par la troisième sonde, à l’aide du troisième faisceau d’excitation reçu, d’un troisième échantillon du milieu gazeux situé à l’intérieur de l’enceinte de confinement, - la collecte (R//, ), par la troisième sonde, d’un troisième signal optique diffusé, par effet Raman, par le troisième échantillon excité, - l’émission (R//, ) dans une deuxième fibre optique sortante, différente de la première fibre optique et qui traverse l’enceinte de confinement, du troisième signal optique collecté, puis - la mesure, par l’unité de lecture, du signal optique émis sur la deuxième fibre optique sortante, pour obtenir un deuxième signal électrique, puis - la détermination, par le calculateur électronique, à partir du deuxième signal électrique, de la quantité du composant gazeux présente dans le troisième échantillon. Procédé selon la revendication 2, dans lequel le procédé comporte également : - l’émission (R//, ) d’un quatrième faisceau d’excitation monochromatique à la longueur d’onde λ l2 , dans la deuxième fibre optique entrante en même temps que le deuxième faisceau d’excitation est émis, les troisième et quatrième faisceaux d’excitation monochromatiques étant émis simultanément et étant modulés en amplitude, cette modulation d’amplitude étant telle que le résultat de l’intégration dans le temps du produit scalaire de ces troisième et quatrième faisceaux d’excitation monochromatiques tende vers zéro lorsque la durée d’intégration augmente, - la séparation, à l’intérieur de l’enceinte de confinement, des deuxième et quatrième faisceaux d’excitation émis en même temps dans la deuxième fibre optique entrante et la transmission du quatrième faisceau d’excitation seulement vers une quatrième sonde et, en parallèle, la transmission du deuxième faisceau d’excitation seulement vers la deuxième sonde, - la réception simultanée par les première, deuxième, troisième et quatrième sondes, respectivement, des premier, deuxième, troisième et quatrième faisceaux d’excitation monochromatiques, - l’excitation, par la quatrième sonde, à l’aide du quatrième faisceau d’excitation reçu, d’un quatrième échantillon du milieu gazeux situé à l’intérieur de l’enceinte de confinement, - la collecte, par la quatrième sonde, d’un quatrième signal optique diffusé, par effet Raman, par le quatrième échantillon excité, les troisième et quatrième signaux optiques collectés présentant les mêmes modulations d’amplitude que celles, respectivement, des troisième et quatrième faisceaux d’excitation, et - la combinaison des troisième et quatrième signaux optiques collectés pour former un deuxième signal optique fusionné et l’émission du deuxième signal optique fusionné dans la deuxième fibre optique sortante, puis - la mesure, par l’unité de lecture, du deuxième signal optique fusionné pour obtenir un deuxième signal électrique correspondant, puis - l’extraction (228), par le calculateur électronique, à partir du deuxième signal électrique et en exploitant les modulations d’amplitude des troisième et quatrième signaux optiques collectés, d’un troisième et d’un quatrième signaux électriques extraits représentatifs, respectivement, des troisième et quatrième signaux optiques collectés, puis - la détermination (230) des quantités du composant gazeux présent, dans les troisième et quatrième échantillons à partir, respectivement, des troisième et quatrième signaux électriques extraits. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le procédé comporte : - la transmission vers la première sonde et, simultanément, vers une troisième sonde, par un premier coupleur optique situé à l’intérieur de l’enceinte de confinement, du premier faisceau d’excitation modulé en amplitude, et - la transmission vers la deuxième sonde et, simultanément, vers une quatrième sonde, par un deuxième coupleur optique situé à l’intérieur de l’enceinte de confinement, du deuxième faisceau d’excitation modulé en amplitude, - la réception simultanée par les première et troisième sondes du premier faisceau d’excitation monochromatique modulé en amplitude et la réception simultanée par les deuxième et quatrième sondes du deuxième faisceau d’excitation monochromatique modulé en amplitude, - l’excitation, par les troisième et quatrième sondes, à l’aide du faisceau d’excitation que chacune d’elles a reçu, de, respectivement, un troisième et un quatrième échantillons du milieu gazeux situé à l’intérieur de l’enceinte de confinement, - la collecte par les troisième et quatrième sondes, respectivement, d’un troisième et d’un quatrième signal optique diffusé, par effet Raman, par, respectivement, le troisième et le quatrième échantillons excités, les troisième et quatrième signaux optiques collectés présentant les mêmes modulations d’amplitude que celles, respectivement, des troisième et quatrième faisceaux d’excitation, et - la combinaison des troisième et quatrième signaux optiques collectés pour former un deuxième signal optique fusionné et l’émission du deuxième signal optique fusionné dans une deuxième fibre optique sortante, différente de la première fibre optique et qui traverse l’enceinte de confinement, puis - la mesure, par l’unité de lecture, du deuxième signal optique fusionné pour obtenir un deuxième signal électrique correspondant, puis - l’extraction (228), par le calculateur électronique, à partir du deuxième signal électrique et en exploitant les modulations d’amplitude des troisième et quatrième signaux optiques collectés, d’un troisième et d’un quatrième signaux électriques extraits représentatifs, respectivement, des troisième et quatrième signaux optiques collectés, puis - la détermination (230) des quantités du composant gazeux présent, dans les troisième et quatrième échantillons à partir, respectivement, des troisième et quatrième signaux électriques extraits. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel : - les modulations d’amplitude des premier et deuxième faisceaux d’excitation monochromatiques sont périodiques et les fréquences fondamentales des premier et deuxième faisceaux d’excitation sont égales, respectivement, à des première et deuxième fréquences fondamentale premières entre elles, - l’unité de lecture mesure l’évolution au cours du temps du premier signal optique fusionné pour obtenir une succession temporelle de valeurs du premier signal électrique, - l’extraction (228), par le calculateur électronique, des premier et deuxième signaux électriques extraits comporte : - la construction d’un spectre de puissance de cette succession temporelle de valeurs du premier signal électrique pour obtenir un spectre dans lequel une première et une deuxième raies Raman correspondant, respectivement, aux premier et deuxième signaux optiques collectés apparaissent, les première et deuxième raies Raman étant situées au voisinage, respectivement, des première et deuxième fréquences fondamentales, puis - l’utilisation de la première raie Raman seulement pour déterminer la quantité du composant gazeux présent dans le premier échantillon et l’utilisation de la deuxième raie Raman seulement pour déterminer la quantité du composant gazeux présent dans le deuxième échantillon. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel, pour chacune des première et deuxième sondes : - pendant toute la durée d’une première (R//) et d’une deuxième ( ) fenêtres temporelles, le procédé comporte la polarisation, selon une direction prédéterminée, du faisceau d’excitation monochromatique modulé en amplitude pour exciter l’échantillon avec un faisceau d’excitation monochromatique modulé en amplitude et polarisé, - pendant toute la durée de la première fenêtre temporelle (R//), seule la composante du signal optique avec une direction de polarisation parallèle à la direction de polarisation du faisceau d’excitation qui excite l’échantillon, est collectée par la sonde, - pendant toute la durée de la deuxième fenêtre temporelle ( ), seule la composante du signal optique avec une direction de polarisation perpendiculaire à la direction de polarisation du faisceau d’excitation qui excite l’échantillon, est collectée par la sonde, - le calculateur : - extrait (228) des valeurs S3 G1,n (λ) et S4 G1,n (λ) représentatives du nombre de photons, à la longueur d’onde λ, collectés par la sonde pendant, respectivement, les première et deuxième fenêtres temporelles, où : - l’indice n est un identifiant de la sonde parmi les première et deuxième sondes, - λ est la longueur d’onde d’intérêt, c’est-à-dire la longueur d’onde à laquelle apparaît, à cause de l’effet Raman, une raie dans le spectre du signal optique diffusé lorsque le composant gazeux à quantifier est présent dans l’échantillon, puis - détermine (230) la quantité du composant gazeux présent dans l’échantillon à partir de la différence suivante : [(S3 G1,n (λ)/t3 – k(λ)*(S4 G1,n (λ)/t4], où : - t3 et t4 sont les durées, respectivement, des première et deuxième fenêtres temporelles, et - k(λ) est la valeur, pour la longueur d’onde λ, d’un coefficient d’échelle k prédéterminé. Procédé selon la revendication 6, dans lequel les durées t3 et t4 sont égales. Procédé selon la revendication 6 ou 7, dans lequel le procédé comporte une phase (200) de calibration lors de laquelle pour chacune des première et deuxième sondes : - un faisceau d’excitation monochromatique polarisé dans une direction prédéterminée excite un échantillon de référence, et - un capteur mesure (202) un signal optique Spara et un signal optique Sperp diffusés par l’échantillon de référence excité par ce faisceau d’excitation, les signaux optiques Spara et Sperp étant les signaux optiques diffusés par l’échantillon de référence mesuré avec des directions de polarisation, respectivement, parallèle et perpendiculaire à la direction prédéterminée de polarisation du faisceau d’excitation, et les signaux Spara et Sperp étant mesurés à des longueurs d’onde λ i différentes des longueurs d’onde auxquelles apparaissent, à cause de l’effet Raman, des raies dans le spectre du signal optique diffusé par cet échantillon de référence, puis - la valeur k(λ) du coefficient k pour chaque longueur d’onde d’intérêt λ est calculée (208) à partir des signaux optiques Spara et Sperp mesurés, puis enregistrée dans le calculateur. Procédé selon l’une quelconque des revendications 6 à 8, dans lequel les première et deuxième fenêtres temporelles se suivent immédiatement et la durée de chacune de ces première et deuxième fenêtres temporelles est inférieure à 10 s. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel, lors de la mesure du premier signal optique fusionné, ce premier signal optique fusionné est mesuré pour plusieurs longueurs d’onde λ d’intérêt différentes, chacune de ces longueurs d’onde d’intérêt correspond à un composant gazeux particulier à quantifier dans les échantillons excités, les mesures à ces différentes longueurs d’onde d’intérêt étant réalisées simultanément. Procédé selon la revendication 10, dans lequel les longueurs d’onde d’intérêt comporte des longueurs d’onde d’intérêt correspondant à la vapeur d’eau, à l’oxygène et à l’azote. Procédé selon la revendication 10, dans lequel les longueurs d’onde d’intérêt comporte des longueurs d’onde d’intérêt correspondant au monoxyde de carbone et au dioxyde de carbone. Procédé selon la revendication 10, dans lequel une longueur d’onde d’intérêt correspond à l’hydrogène. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le faisceau d’excitation est un faisceau laser continu. Dispositif de quantification, par spectrométrie Raman, d’au moins un composant gazeux à l’intérieur d’une enceinte de confinement d’un réacteur nucléaire, ce dispositif comportant : - une première et une deuxième fibres optiques entrantes (FS 1,1 , FS 1,2 ) et une première fibre optique sortante (FF 1 ) qui traversent chacune l’enceinte de confinement, - une première source laser (SL 1,1 ) apte à émettre un premier faisceaux d’excitation monochromatiques à une longueur d’onde λ l,1 , dans la première fibre optique entrante, - une première et une deuxième sondes (SO G1,1 , SO G1,2 ) destinées à être situées à l’intérieur de l’enceinte de confinement et optiquement raccordées, respectivement, aux première et deuxième fibres optiques entrantes pour recevoir, respectivement, le premier et un deuxième faisceaux d’excitation monochromatiques émis, ces première et deuxième sondes étant aptes : - à exciter à l’aide du faisceau d’excitation reçu, respectivement, un premier et un deuxième échantillons du milieu gazeux situé à l’intérieur de l’enceinte de confinement, et - à collecter, respectivement, un premier signal optique et un deuxième signal optique diffusés, par effet Raman, par les premier et deuxième échantillons excités, caractérisé en ce que le dispositif comporte : - une deuxième source laser (SL 1,2 ) apte à émettre, en parallèle de la première source laser (SL 1,1 ), le deuxième faisceaux d’excitation monochromatique à la longueur d’onde λ l,1 , dans la deuxième fibre optique (FS 1,2 ) entrante, - un modulateur (MM ; MM2) d’amplitude apte à moduler en amplitude les premier et deuxième faisceaux d’excitation monochromatiques émis de sorte que les premier et deuxième signaux optiques collectés présentent les mêmes modulations d’amplitude que celles, respectivement, des premier et deuxième faisceaux d’excitation, cette modulation d’amplitude étant telle que le résultat de l’intégration dans le temps du produit scalaire des premier et deuxième faisceaux d’excitation monochromatiques modulés tende vers zéro lorsque la durée d’intégration augmente, - un coupleur optique (CP 1 ) apte à combiner les premier et deuxième signaux optiques collectés pour former un premier signal optique fusionné et à émettre le premier signal optique fusionné dans la première fibre optique sortante (FF 1 ), - une unité (34) de lecture destinée à être située à l’extérieur de l’enceinte de confinement, cette unité de lecture étant apte à mesurer le premier signal optique fusionné pour obtenir un premier signal électrique correspondant, et - un calculateur électronique (36) configuré pour : - extraire, à partir du premier signal électrique et en exploitant les modulations d’amplitude des premier et deuxième signaux optiques collectés, un premier signal électrique extrait et un deuxième signal électrique extrait représentatifs, respectivement, des premier et deuxième signaux optiques collectés, puis - déterminer des quantités du composant gazeux présent, dans les premier et deuxième échantillons à partir, respectivement, des premier et deuxième signaux électriques extraits.