FR 3159397 A1 20250822 FR 2401622 A 20240219 Système de protection parasismique Système de protection parasismique additionnel (10) d’un ouvrage comportant un radier inférieur (2) et un radier supérieur (3) avec un ensemble d’appuis parasismiques (4) entre les deux, visant à protéger l’ouvrage vis-à-vis de l’apparition d’un décrochement vertical sous celui-ci entrainant un affaissement du radier inférieur (2), ce système de protection comportant un ensemble de dispositifs de maintien (11) à deux états disposés entre les deux radiers, configurés pour passer automatiquement, en réaction à l’affaissement du radier inférieur (2), d’un état rétracté de veille où le maintien du radier supérieur (3) est assuré essentiellement par les appuis parasismiques (4) à un état actif déployé où la force appliquée par les dispositifs de maintien (11) sur le radier supérieur (3) est suffisante pour palliant la perte d’effet des appuis parasismiques (4). Figure pour l’abrégé : Fig. 6 Système de protection parasismique La présente invention concerne les systèmes de protection parasismique. Il est connu de protéger les ouvrages contre le risque sismique en réalisant un double radier et en interposant entre les deux des appuis parasismiques sous forme de plots en béton surmontés d’un patin élastiquement déformable, typiquement en élastomère fretté. Le radier inférieur repose sur le sol ou des fondations de l’ouvrage tandis que le radier supérieur supporte le reste de l’ouvrage. En cas de secousses sismiques horizontales, les patins des appuis parasismiques se déforment élastiquement et atténuent l’effet du séisme. Or, dans une telle configuration, l’ouvrage n’est pas protégé contre les effets de l’apparition, lors d’un séisme, d’une faille sous l’ouvrage présentant un décrochement vertical d’une amplitude pouvant atteindre plusieurs dizaines de cm. Une telle faille crée une discontinuité du sol sous l’ouvrage, pouvant provoquer un basculement des radiers et causer des dommages très importants. Les demandes RU2585768, FR2680809, FR253444, KR101915707, RU2512054, BE751034, DE2035012 et US4554767 décrivent différents systèmes de protection sismique. Toutefois, aucun n’est adapté à la protection d’un bâtiment vis-à-vis du risque d’apparition d’une faille sous l’ouvrage. Par « faille », il faut comprendre au sens de la présente invention une faille inverse ou normale, qui crée un dénivelé sur le sol au niveau de l’ouvrage. Un côté de la faille peut ne pas bouger et l’autre monter, ou un côté peut ne pas bouger et l’autre descendre, ou un coté peut monter tandis que l’autre descend. L’invention vise à proposer un système de protection sismique de fonctionnement sûr, permettant d’assurer la protection vis-à-vis du risque mentionné ci-dessus d’un ouvrage neuf ou existant. Lorsqu’installé sur une structure existante, le système ne doit pas modifier le comportement de la structure durant un séisme standard, et notamment ne doit pas modifier significativement la réponse de la structure au séisme. Ne connaissant pas la position d’une éventuelle faille, le système doit pouvoir s’adapter à l’importe quelle position possible. La vitesse d’apparition d’une faille étant de l’ordre de quelques secondes, il faut que le système soit en mesure de réagir rapidement, notamment en moins d’une seconde. L’invention a ainsi pour objet un système de protection parasismique additionnel d’un ouvrage comportant un radier inférieur et un radier supérieur avec un ensemble d’appuis parasismiques entre les deux, ce système de protection visant à protéger l’ouvrage vis-à-vis de l’apparition d’un décrochement vertical sous celui-ci entrainant un affaissement du radier inférieur et la perte d’effet d’une partie des appuis parasismiques, ce système de protection additionnel comportant un ensemble de dispositifs de soutien à deux états disposés entre les deux radiers, configurés pour passer automatiquement, en réaction à l’affaissement du radier inférieur, d’un état rétracté de veille où le maintien du radier supérieur est assuré essentiellement par les appuis parasismiques à un état actif déployé où la force appliquée par les dispositifs de soutien sur le radier supérieur est suffisante pour pallier la perte d’effet des appuis parasismiques. Un tel système additionnel est compatible avec son installation sur un ouvrage existant. Les dispositifs de maintien peuvent être répartis entre les radiers pour couvrir toute localisation potentielle d’une faille sous l’ouvrage. Les dispositifs de maintien ne modifient pas outre mesure, dans l’état de veille, la réponse de l’ouvrage vis-à-vis d’un séisme conventionnel, et les appuis parasismiques peuvent jouer leur rôle efficacement. Il n’est donc pas nécessaire de procéder à un recalcul du comportement de l’ouvrage sous séisme sans faille. Le déploiement des dispositifs de maintien peut s’effectuer dans l’état actif sous l’effet d’une pression hydraulique ou pneumatique. Cela nécessite qu’une source de pression soit disponible au moment de l’activation du système. En variante, le déploiement des dispositifs de maintien s’effectue dans l’état actif sous l’effet de la production d’un gaz par une réaction chimique. De préférence, cette réaction chimique est une réaction de décomposition, notamment d’un solide, de préférence de l’azoture de sodium. Cela permet la production très rapide d’une grande quantité de gaz. De préférence, les dispositifs de maintien comportent chacun un corps définissant une chambre dans laquelle se déplace une partie mobile sous l’effet de la pression dans la chambre. Ce corps peut être monobloc ou formé par l’assemblage de plusieurs pièces, notamment métalliques. La partie mobile de chaque dispositif peut être sollicitée pour venir en appui contre le radier supérieur dans l’état de veille, et chaque dispositif peut être configuré pour que le déplacement de la partie mobile au-delà d’une course prédéfinie en réponse à l’affaissement du radier inférieur provoque le passage du dispositif dans l’état actif. Une telle disposition présente l’avantage de permettre une activation automatique et passive très simple de chaque dispositif de maintien exposé localement à un affaissement relatif du radier inférieur. Le radier supérieur peut comporte des cales contre lesquelles les parties mobiles viennent en appui. Ces cales peuvent comporter chacune un vérin plat dans lequel a été injecté un coulis de ciment ou une résine, et qui a durci. Ce système permet d’assurer une pré compression des partie mobiles. La course prédéfinie avant déclenchement peut être supérieure ou égale à 5mm. Ainsi, on évite un déclenchement intempestif des dispositifs de maintien sous l’effet de faibles déplacements de la structure de l’ouvrage, liés à la dilatation par exemple, ou lors d’un séisme « standard », liée aux variations d’écrasement des appuis parasismiques. Dans des exemples de réalisation, les dispositifs de maintien comportent chacun au moins un joint qui s’applique dans l’état de veille du dispositif entre la partie mobile et le corps et une arrivée d’un fluide (liquide ou gaz) sous pression qui débouche dans un espace délimité par ledit joint, de telle sorte que la pression exercée par le fluide sur la partie mobile dans l’état de veille est limitée à une partie de la section de la partie mobile, le joint cessant de s’appliquer de manière étanche entre la partie mobile et le corps quand la partie mobile s’est déplacée d’une course prédéfinie, permettant au fluide sous pression de s’appliquer alors sur sensiblement toute la section de la partie mobile. La force de poussée vers le haut de la partie mobile, qui est directement proportionnelle à la section exposée au fluide sous pression, est ainsi relativement faible dans l’état de veille, et devient beaucoup plus importante dès lors que le joint cesse de jouer son rôle. Cela permet d’éviter d’exercer dans l’état de veille une poussée importante sur le radier supérieur, qui pourrait modifier le comportement des appuis parasismiques en cas de séisme. Le joint est par exemple porté par une nervure annulaire formant saillie dans le fond de la chambre et s’étendant autour de l’arrivée du fluide sous pression. L’étanchéité à l’état de veille peut être assurée par un tel joint et par un joint additionnel présent sur la tranche de la nervure et comprimé axialement à l’état de veille entre la nervure et la partie mobile. La partie mobile peut comporter un logement dans lequel la nervure annulaire peut s’engager à l’état de veille, le joint précité pouvant s’interposer entre la surface latérale de ce logement et la nervure. Le joint additionnel peut s’interposer entre le fond du logement et la nervure. Dans des exemples de réalisation, le corps des dispositifs de maintien forme sous la chambre un réservoir de gaz sous pression. Cela peut simplifier l’installation du système en évitant d’avoir à prévoir des canalisations d’amenée du fluide sous pression de grand diamètre intérieur. Dans ce cas, la pression sur la partie mobile peut être exercée par le gaz lui-même et non par un fluide hydraulique tel que de l’huile, sous pression. Dans d’autres exemples de réalisation, les dispositifs de maintien sont reliés à des canalisations d’un fluide hydraulique maintenu sous pression, de préférence à l’aide d’un réservoir d’un gaz comprimé, de préférence de l’air desséché ou de l’azote. Ce réservoir peut être associé à un accumulateur de fluide hydraulique. Cela peut permettre d’avoir des dispositifs de maintien relativement compacts, le réservoir et l’accumulateur hydrauliques étant séparés de ceux-ci et de préférence installé en surface pour éviter tout risque lié à des fuite notamment d’azote Chaque dispositif de maintien peut être équipé d’une vanne de purge, et de préférence d’un manomètre, afin de permettre une purge manuelle ou automatique de la chambre de pression à l’extérieur du joint précité qui limite la section exposée au fluide à l’état de veille. Cette purge permet d’éviter l’accumulation d’une pression consécutive à des suintements à travers le ou les joints sur le long terme. En variante, la partie mobile entraine un dispositif de mise à feu qui provoque la mise à feu d’au moins une charge pyrotechnique causant une réaction de décomposition d’un solide, de préférence de l’azoture de sodium ou autres types de solides utilisés pour ce type d’usage, en se déplaçant au-delà d’une course prédéfinie. Cela peut permettre d’éviter l’installation de canalisations de transport d’un fluide sous pression. Dans un tel cas, chaque dispositif de maintien peut comporter un ressort sollicitant la partie mobile en appui contre le radier supérieur. De préférence, le système comporte un mécanisme anti-retour interdisant un mouvement inverse de la partie mobile après l’activation du dispositif de maintien. Ainsi, en cas de chute de pression dans la chambre, on évite la descente de la partie mobile. Ce mécanisme anti-retour peut comporter un élément de blocage mobile agissant par coincement dans le sens du retour de la partie mobile dans le corps du dispositif de maintien. De préférence, chaque dispositif de maintien est relié par une articulation au radier inférieur. Cela peut permettre un mouvement latéral des dispositifs de maintien lors d’un séisme conventionnel, et réduit l’impact de la présence des dispositifs de maintien sur le comportement de l’ouvrage lors du séisme. La partie mobile peut comporter un élément élastiquement déformable tel qu’un patin en élastomère fretté à son extrémité supérieure, permettant d’accompagner les mouvements horizontaux du radier supérieur en cas de séisme, et alors que le dispositif de maintien est dans l’état de veille. De préférence, les dispositifs de maintien assurent dans l’état de veille moins de 10% des efforts repris par les appuis parasismiques. Ainsi, les dispositifs de maintien ne perturbent pas outre mesure le comportement de l’ouvrage lors d’un séisme, ni le comportement en service. Le système selon l’invention peut être installé lors de la construction d’un ouvrage neuf. Il peut encore être installé sur un ouvrage existant. L’invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, un procédé de protection d’un ouvrage vis-à-vis du risque lié à l’apparition d’une faille sous celui-ci, l’ouvrage comportant un radier inférieur et un radier supérieur avec un ensemble d’appuis parasismiques entre les deux, procédé dans lequel on installe entre les radiers un système de protection additionnel selon l’invention, tel que défini plus haut. L’invention a encore pour objet un dispositif de maintien en tant que tel. Ce dispositif de maintien peut présenter l’une quelconque des caractéristiques mentionnées ci-dessus à l’égard du système, considérées isolément ou en combinaison. Ce dispositif de maintien peut ainsi comporter un corps et une partie mobile coulissant de manière étanche dans le corps, et au moins un joint qui s’applique dans l’état de veille du dispositif entre la partie mobile et le corps et une arrivée d’un fluide sous pression qui débouche dans un espace délimité par ledit joint, de telle sorte que la pression exercée par le fluide sur la partie mobile dans l’état de veille est limitée à une partie de la section de la partie mobile, le joint cessant de s’appliquer de manière étanche entre la partie mobile et le corps quand la partie mobile s’est déplacée d’une course prédéfinie, permettant au fluide sous pression de s’appliquer alors sur sensiblement toute la section de la partie mobile. La partie mobile peut comporter un élément élastiquement déformable en partie supérieure, et le corps peut comporter une articulation en partie inférieure. En variante, le dispositif de maintien comporte un corps et une partie mobile coulissant de manière étanche dans une chambre définie par le corps, et la partie mobile entraine un dispositif de mise à feu qui provoque la mise à feu d’au moins une charge pyrotechnique située dans le chambre, causant une réaction de décomposition d’un solide, de préférence de l’azoture de sodium, en se déplaçant au-delà d’une course prédéfinie. L’invention pourra être mieux comprise à la lecture de la description détaillée qui va suivre, d’exemples de mise en œuvre non limitatifs de celle-ci, et à l’examen du dessin annexé, sur lequel : FIG. 1 la FIG. 1 représente de manière schématique et partielle un exemple de bâtiment selon l’art antérieur, équipé d’appuis parasismiques, FIG. 2 la FIG. 2 illustre le comportement des appuis parasismiques lors d’un séisme, FIG. 3 la FIG. 3 illustre les effets de l’apparition d’une faille sous le bâtiment, FIG. 4 la FIG. 4 représente un bâtiment équipé d’un système de protection additionnel selon l’invention, FIG. 5 la FIG. 5 illustre le comportement du système selon l’invention lors d’un séisme conventionnel, FIG. 6 la FIG. 6 illustre le comportement du système selon l’invention en cas d’apparition d’une faille sous l’ouvrage, FIG. 7 la FIG. 7 représente isolément un exemple de dispositif de maintien dans l’état de veille, FIG. 7 la FIG. 7 représente le dispositif de la FIG. 7 après déclenchement, FIG. 8 la FIG. 8 illustre une variante d’alimentation d’un dispositif de maintien, FIG. 9 la FIG. 9 représente une variante de réalisation d’un dispositif de maintien, FIG. 10 la FIG. 10 représente une autre variante de réalisation d’un dispositif de maintien, et FIG. 11 la FIG. 11 est une coupe longitudinale d’une variante de réalisation d’un dispositif de maintien. On a représenté partiellement à la FIG. 1 un bâtiment 1 comportant un radier inférieur 2 et un radier supérieur 3 reposant sur des appuis parasismiques 4. Les radiers 2 et 3 sont typiquement des dalles en béton armé. Les appuis 4 se présentent sous la forme de plots 6, par exemple en béton armé, fixés inférieurement au radier 2, et munis supérieurement d’un isolant sismique élastiquement déformable 7, comportant un matériau élastomère fretté, de façon connue en soi. En présence de vibrations horizontales lors d’un séisme, les isolants 7 peuvent se déformer élastiquement, comme illustré à la FIG. 2 , pour amortir les effets du séisme sur la structure du bâtiment. Sous séisme, l’isolation procurée par les appuis 4 permet ainsi d’une part de diminuer les fréquences de vibrations de la structure et d’autre part d’augmenter l’amortissement. Ils peuvent si nécessaire être associés à des systèmes amortisseurs complémentaires, pour avoir un amortissement supplémentaire, les appuis ayant essentiellement un effet sur les fréquences propres de vibration de l’ouvrage. En cas de faille F apparaissant sous le bâtiment, comme illustré sur la FIG. 3 , le mouvement vertical décolle certains appuis et surcomprime d’autres appuis, entrainant des désordres pouvant être très importants dans la structure. On a représenté sur la FIG. 4 un exemple de système de protection additionnel 10 selon l’invention. Ce système 10 comporte un ensemble de dispositifs de maintien 11 répartis entre les radiers 2 et 3 entre les appuis parasismiques 4. On a par exemple, comme illustré, au moins deux dispositifs de maintien 11 de part et d’autre de chaque appui 4. Les dispositifs de maintien 11 peuvent prendre deux états, à savoir un état de veille et un état actif. Dans l’état de veille, qui correspondant à la FIG. 4 , les dispositifs de maintien 11 n’appliquent pas d’effort sur le radier supérieur 3 ou appliquent un effort qui est faible, comparativement à celui exercé par les appuis 4. La force exercée par chaque dispositif de maintien 11 dans l’état de veille peut ainsi correspondre à moins de 10% de la force R exercée par un appui 4 adjacent. Chaque dispositif de maintien 11 peut être fixé inférieurement au radier inférieur 2 par une articulation 12, par exemple une liaison rotule, et appuyer contre le radier supérieur 3 par l’intermédiaire d’un isolant 13, comportant par exemple un matériau élastomère fretté. L’articulation 12 peut encore être formée d’un élément élastiquement déformable autorisant un certain débattement angulaire. Chaque dispositif de maintien comporte une partie mobile 16 qui peut se déplacer relativement à un corps 15, lequel définit une chambre de pression 14. Cette partie mobile 16 se déplace à la manière d’un piston dans le corps 15, sous l’effet d’une pression dans la chambre. En cas de séisme conventionnel, et de vibrations horizontales de la structure, les dispositifs de maintien 11 peuvent accompagner, tout en restant dans l’état de veille, le mouvement du radier supérieur 3 comme illustré à la FIG. 5 , et ainsi ne pas modifier outre mesure le comportement de la structure et l’action des appuis 4. Dans le cas de l’apparition d’une faille sous le bâtiment, comme illustré à la FIG. 6 , le sol peut subir un décrochement vertical qui affecte une partie du radier inférieur 2. Dans l’exemple de cette FIG. 6 , la partie droite du radier inférieur 2 s’affaisse comparativement à celle de gauche, et ainsi s’écarte du radier supérieur 3. Les appuis 4 situés sur la partie droite du radier inférieur cessent de supporter le radier supérieur 3. Les dispositifs de maintien 11 qui sont exposés à cette augmentation de l’écartement entre les radiers 2 et 3 sont agencés pour changer d’état et se déployer afin d’exercer une force visant à pallier la perte d’action des appuis 4 correspondants. Chaque dispositif de maintien 11 situé sur la partie droite du radier inférieur 2 exerce ainsi une force sensiblement égale à R/2 dans l’exemple considéré, ce qui évite au radier supérieur 3 de s’affaisser. Les parties mobiles 16 des dispositifs 11 situés autour d’un appui 4 exercent ensemble un effort proche de celui repris au repos par cet appui. De ce fait, la répartition des charges sous l’ouvrage après déclenchement n’est que peu modifiée par rapport à la répartition initiale, ce qui limite fortement les sollicitations et déformations du radier supérieur 3, lequel peut ainsi rester intègre avec peu de déplacement. Les dispositifs de maintien 11 sont agencés pour ne se déclencher qu’après un déplacement de la partie mobile 16 relativement au corps 15 supérieur à un seuil donné, ce seuil étant celui pour lequel la déformation du radier supérieur est sans conséquences majeures, ce seuil étant par exemple compris entre 5mm et 10mm, par exemple 5mm. Ainsi, des mouvements verticaux de faible amplitude qui peuvent apparaitre lors d’un séisme sous l’effet de la variation de l’écrasement des appuis 4 due aux fluctuations de l’effort vertical, de l’ordre de moins de 5mm, ne provoquent pas le changement d’état des dispositifs 11. Le déclenchement des dispositifs de maintien 11 s’effectue de préférence de manière totalement passive, comme réponse mécanique à l’augmentation de l’écartement local entre les radiers 2 et 3. L’énergie nécessaire à l’actionnement des dispositifs de maintien 11 est de préférence libérée dans un temps très court, avantageusement inférieur à 1s. La force exercée par chaque appui 4 est par exemple comprise entre 100 et 1000t. La force appliquée par chaque dispositif de maintien 11 dans l’état actif est par exemple comprise entre 50t et 500t étant par exemple de 200t environ. La section de la partie mobile 16 exposée à la pression dans la chambre 14, à l’état activé, est par exemple de l’ordre de 0,1m 2 , ce qui correspond à un diamètre d’environ 350mm. La pression dans la chambre 14 est par exemple de l’ordre de 200bars, étant choisie en fonction des dimensions du dispositif de maintien, de sa résistance et de l’effort à produire. Les dispositifs de maintien 11 peuvent être réalisés de diverses manières pour obtenir ce résultat. Dans l’exemple des figures 7A et 7B, le déplacement de la partie mobile 16 s’obtient avec un fluide hydraulique 18 contenu dans un accumulateur de fluide hydraulique mis sous pression par un réservoir 17 d’un gaz comprimé, par exemple de l’azote ou de l’air desséché. Le réservoir 17 peut contenir par exemple environ 400 l de diazote comprimé à plus de 200 bars. Le corps 15 du dispositif de maintien 11 comporte un orifice 20 d’amenée du fluide sous pression qui débouche dans le fond de la chambre 14, au centre de celle-ci. L’orifice 20 est par exemple défini par une nervure annulaire 21. La partie mobile 13 présente par exemple, comme illustré, un logement cylindrique 24 dans lequel s’engage la nervure 21 lors le dispositif est dans l’état de veille, comme illustré à la FIG. 7 . La partie mobile 13 peut porter un joint d’étanchéité annulaire 22 qui s’applique sur la nervure 21 dans cet état. En variante, le joint 22 est porté par la nervure. Un joint d’étanchéité 23 peut également être prévu à l’extrémité libre de la nervure, pour s’appliquer dans le fond du logement 24. Ainsi, seule une section correspondant sensiblement au fond du logement 24 est exposée à la pression du fluide hydraulique, dans l’état de veille, comme illustré sur la FIG. 7 . Le fluide hydraulique 18 exerce ainsi une poussée modérée vers le haut sur la partie mobile 16, du fait de la section limitée exposée à la pression. Un manomètre 38 peut être prévu pour contrôler la pression d’alimentation du dispositif et une vanne de purge 39 équipée d’un manomètre 40 peut être prévue pour surveiller la pression dans la chambre 14 en dehors du joint 22 à l’état de veille. En cas d’élévation de la pression au cours du temps liée à une fuite, on peut réduire cette pression en ouvrant la vanne de purge 39. Une cale 30 peut être prévue entre l’isolant 13 et le radier supérieur 3, afin de permettre à la partie mobile 16 d’appuyer contre ce radier dans l’état de veille en étant bloqué par celui-ci. Cette cale 30 est par exemple un vérin plat dans lequel est injecté un coulis de ciment ou une résine. Lorsque le radier inférieur 2 s’écarte du radier supérieur 3 en cas de séisme, et que la partie mobile 16 se déplace suffisamment vers le haut relativement au corps 15, le joint 22 cesse de jouer son rôle, par exemple en cessant de s’appliquer sur la nervure 21, et le fluide hydraulique 18 peut se répandre dans la chambre 14, comme illustré sur la FIG. 7 . La partie mobile 16 est alors exposée sur sensiblement toute sa section à la pression du fluide hydraulique 18, ce qui permet d’exercer une force de poussée sur la partie mobile 16 beaucoup plus grande. La section intérieure de la ou des canalisations 34 d’amenée du fluide hydraulique 18 vers la chambre de pression 14 du dispositif de maintien 11 est choisie pour que le débit de fluide soit suffisant pour obtenir la réactivité souhaitée en cas de séisme. Chaque dispositif de maintien 11 peut être équipé de son propre réservoir de pression et accumulateur de fluide hydraulique 18. En variante, plusieurs dispositifs de maintien 11 sont alimentés par un même réservoir de pression et accumulateur de fluide hydraulique. Dans l’exemple de la FIG. 8 , au moins un réservoir avec accumulateur de fluide hydraulique est commun à plusieurs dispositifs de maintien 11, et peut être relié à au moins une canalisation primaire 35 de distribution du fluide hydraulique, fixée sous le radier supérieur 3, comme illustré. Des canalisations secondaires 36 constituées par exemple par des flexibles sont branchées à la canalisation primaire 35 pour alimenter chacun des dispositifs de maintien 11. Le diamètre intérieur d’une canalisation secondaire 36 est par exemple compris entre 30 et 80mm, étant par exemple de l’ordre de 50mm. Un tel diamètre permet d’amener par exemple 20l d’huile en 1s pour une pression de 200bars. La canalisation primaire 35 alimente par exemple environ vingt dispositifs de maintien 11, et son diamètre intérieur est par exemple supérieur ou égal à 225mm. Les canalisations secondaires 36 peuvent être équipées chacune d’une vanne 37 pilotée pour fermer le circuit en cas de rupture du flexible. Cette vanne 37 peut se fermer automatiquement si le différentiel de pression en amont et en aval de la vanne excède une certaine valeur. Tout comme dans l’exemple des figures 7A et 7B, un manomètre 38 peut être prévu pour contrôler la pression d’alimentation du dispositif et une vanne de purge 39 équipée d’un manomètre 40 peut être prévue pour surveiller la pression dans la chambre 14 en dehors du joint 22 à l’état de veille. En cas d’élévation de la pression au cours du temps liée à une fuite, on peut réduire cette pression en ouvrant la vanne de purge 39. Dans l’exemple de la FIG. 9 , le réservoir 17 sous pression est situé dans le prolongement de la chambre 14 et sous celle-ci, le corps 15 du dispositif comportant par exemple un cylindre de révolution dont la partie supérieure sert à guider la partie mobile 16 et la partie inférieure forme la paroi latérale du réservoir 17. Dans cette variante, le fluide sous pression est par exemple un gaz comprimé tel que de l’air desséché ou de l’azote. Une cloison 45 sépare la chambre 14 et le réservoir 17. Cette cloison 45 est traversée par un conduit 46 dont la partie supérieure joue le rôle de la nervure 21 précitée. Des joints 48 garantissent le coulissement étanche de la partie mobile 16 dans le corps 15. Ce dernier peut être monté à sa base sur un patin élastiquement déformable 50 qui joue le rôle d’une articulation en autorisant un léger débattement angulaire du dispositif de maintien 11. Le diamètre extérieur de la partie mobile 16 est par exemple de l’ordre de 360mm. A l’état de veille, la force qui est appliquée par la partie mobile 16 sur le radier 3 est par exemple de l’ordre de 20t. Cette force peut être décuplée lorsque le dispositif 11 est activé par le désengagement du logement 24 du conduit 46. La variante illustrée sur la FIG. 10 se distingue des précédentes par le fait que la pression est créée dans la chambre 14 du dispositif par la décomposition d’au moins une charge 60 d’un solide tel que de l’azoture de sodium. Un dispositif de mise à feu 62 symbolisé par une pointe sur la FIG. 10 se déplace avec la partie mobile 16 pour provoquer l’allumage de la charge 60 après une course de déplacement prédéfinie vers le haut, par exemple 5mm environ. Ce dispositif de mise à feu 62 comporte par exemple un contacteur électrique se déplaçant avec la partie mobile 16, et qui applique en venant au contact de la charge 60 un courant provoquant son échauffement et sa décomposition. Le dispositif de maintien 11 peut comporter comme illustré un ressort 70 qui travaille en compression et pousse la partie mobile 16 vers le haut ; ainsi, celle-ci peut se déplacer vers le haut en cas d’affaissement du radier inférieur 2, et le dispositif de mise à feu 62 peut remplir sa fonction. Le ressort 70 s’interpose par exemple axialement au sein de la chambre 14 entre un épaulement 72 du corps et le fond 73 de la partie mobile 16. Une ou plusieurs charges additionnelles 75 dudit solide peuvent être actionnées par la poursuite du mouvement du dispositif de mise à feu 62 pour provoquer successivement la libération de volumes de gaz additionnels, et ainsi compenser l’augmentation résultante du volume de la chambre 14, qui tend à réduire la pression dans celle-ci. Il peut être avantageux de munir chaque dispositif de maintien 11 d’un mécanisme qui empêche un mouvement de retour de la partie mobile 16, afin de bloquer la partie mobile en place dans le cas où le séisme continue après apparition de la faille ou en cas de chute de pression dans la chambre, due par exemple à une perte d’étanchéité. Ce mécanisme peut être réalisé sous diverses formes, et agir par exemple par effet de coincement ou par effet de cliquet. A titre d’exemple, on a représenté partiellement à la FIG. 11 un dispositif de maintien 11 équipé d’un tel mécanisme. Le mécanisme anti-retour comporte dans l’exemple de la FIG. 11 au moins une pièce de blocage 80 qui est mobile axialement vers le haut contre l’action de rappel d’au moins un ressort 81. Cette pièce de blocage 80 présente une forme de coin, et elle est logée entre la surface cylindrique 84 de la partie mobile 16 et une surface inclinée 85 d’une pièce annulaire 86 entourant la partie mobile. L’inclinaison de la surface 85 correspond sensiblement à celle de la face en regard de la pièce de blocage 80, de telle sorte qu’un mouvement vers le bas de la partie mobile 16 tend à entraîner la pièce de blocage vers le bas et à provoquer son coincement entre la partie mobile 16 et la pièce annulaire 85, ce qui bloque la poursuite du mouvement vers le bas de la partie mobile 16. Par contre, la pièce de blocage 80 peut remonter légèrement en accompagnant le mouvement de sortie de la partie mobile. A l’arrêt, la pièce de blocage 80 est repoussée par les ressorts 81 vers le fond du logement formé entre la partie mobile 16 et la pièce annulaire 86. Le blocage de la partie mobile 16 à l’état actif permet d’éviter le risque d’une descente de celle-ci en cas de chute de la pression dans la chambre 14. Bien entendu, l’invention n’est pas limitée aux exemples qui viennent d’être décrits. Par exemple, on peut libérer encore autrement l’énergie nécessaire au fonctionnement des dispositifs de maintien, notamment en utilisant une réaction chimique autre que la décomposition de l’azoture de sodium. La réaction chimique peut être une réaction de combustion ou non, étant de préférence non explosive. On peut encore exercer l’effort sur le radier supérieur dans l’état de veille au moyen d’un ressort, plutôt qu’avec la pression d’un fluide hydraulique ou d’un gaz sur une portion de la section de la partie mobile. Le rappel des efforts horizontaux dans les zones ou les dispositifs de maintien 11 ont été déclenchés peut être assuré par des dispositifs additionnels de type amortisseurs. Sur la FIG. 6 on voit qu’un côté de la faille est monté et l’autre descendu, mais on ne sort pas du cadre de la présente invention lorsque c’est l’inverse ou lorsque l’un des côté n’a pas bougé et l’autre est descendu ou a monté. En conclusion, l’invention permet de fournir une protection parasismique additionnelle à des ouvrages existants sensibles neufs ou existants ayant déjà fait l’objet d’une protection parasismique consistant en la réalisation d’un double radier avec interposition d’appuis parasismique entre les deux radiers. Ce système de protection additionnelle permet de protéger la structure des effets de l’apparition, lors d’un séisme, d’une faille sous la structure présentant un décrochement vertical d’une amplitude pouvant atteindre plusieurs dizaines de cm. Les dispositifs de maintien à deux états selon l’invention viennent avant déclenchement modifier à la marge le fonctionnement de l’ouvrage et, après déclenchement, viennent suppléer à tout ou majeure partie des efforts supportés par chaque appui parasismique. Le fait d’articuler en partie basse les dispositifs de maintien sur le radier inférieur et de prévoir en partie haute un élément élastiquement déformable permet avantageusement de ne pas gêner outre mesure les déplacements horizontaux de la structure et d’éviter un changement significatif des fréquences et des modes de vibration de la structure. Système de protection parasismique additionnel (10) d’un ouvrage comportant un radier inférieur (2) et un radier supérieur (3) avec un ensemble d’appuis parasismiques (4) entre les deux, ce système de protection visant à protéger l’ouvrage vis-à-vis de l’apparition d’un décrochement vertical sous celui-ci entrainant un affaissement du radier inférieur (2) et la perte d’effet d’une partie des appuis parasismiques (4), ce système de protection additionnel comportant un ensemble de dispositifs de maintien (11) à deux états disposés entre les deux radiers, configurés pour passer automatiquement, en réaction à l’affaissement du radier inférieur (2), d’un état rétracté de veille où le maintien du radier supérieur (3) est assuré par les appuis parasismiques (4) à un état actif déployé où la force appliquée par les dispositifs de maintien (11) sur le radier supérieur (3) est suffisante pour pallier la perte d’effet des appuis parasismiques (4). Système selon la revendication 1, le déploiement des dispositifs de maintien (11) s’effectuant dans l’état actif sous l’effet d’une pression hydraulique ou pneumatique. Système selon la revendication 1, le déploiement des dispositifs de maintien (11) s’effectuant dans l’état actif sous l’effet de la production d’un gaz par une réaction chimique. Système selon la revendication 3, la réaction chimique étant une réaction de décomposition, notamment d’un solide (60), de préférence de l’azoture de sodium. Système selon l’une quelconque des revendications précédentes, les dispositifs de maintien (11) comportant chacun un corps (15) définissant une chambre (14) dans laquelle se déplace une partie mobile (16) sous l’effet de la pression dans la chambre. Système selon la revendication 5, la partie mobile (16) de chaque dispositif étant sollicitée pour venir en appui contre le radier supérieur (3) dans l’état de veille, et chaque dispositif (11) étant configuré pour que le déplacement de la partie mobile au-delà d’une course prédéfinie en réponse à l’affaissement du radier inférieur (2) provoque le passage du dispositif (11) dans l’état actif. Système selon la revendication 6, la course prédéfinie étant supérieure ou égale à 5mm. Système selon les revendications 2 et 5, les dispositifs de maintien (11) comportant chacun au moins un joint (22) qui s’applique dans l’état de veille du dispositif entre la partie mobile (16) et le corps (15), et une arrivée d’un fluide (18) sous pression qui débouche dans un espace délimité par ledit joint (22), de telle sorte que la pression exercée par le fluide (18) sur la partie mobile (16) dans l’état de veille est limitée à une partie de la section de la partie mobile, le joint (22) cessant de s’appliquer de manière étanche entre la partie mobile (16) et le corps (15) quand la partie mobile s’est déplacée d’une course prédéfinie, permettant au fluide sous pression (18) de s’appliquer sur toute la section de la partie mobile (16). Système selon la revendication 8, le joint (22) étant porté par une nervure annulaire (21) formant saillie dans le fond de la chambre (14) et s’étendant autour de l’arrivée du fluide sous pression, ou par la partie mobile (16). Système selon l’une des revendications 8 et 9, le corps (15) des dispositifs de maintien formant sous la chambre (14) un réservoir (17) de gaz sous pression. Système selon l’une des revendications 8 et 9, les dispositifs de maintien (11) étant reliés à des canalisations d’un fluide hydraulique (18) maintenu sous pression, de préférence à l’aide d’un réservoir d’un gaz comprimé, de préférence de l’air desséché ou de l’azote. Système selon l’une quelconque des revendications 8 à 11, chaque dispositif de maintien (11) étant équipé d’une vanne de purge, et de préférence d’un manomètre, afin de permettre une purge manuelle ou automatique de la chambre de pression à l’extérieur du joint (22). Système selon les revendications 4 et 6, la partie mobile (16) entrainant un dispositif de mise à feu (62) qui provoque la mise à feu d’au moins une charge pyrotechnique causant une réaction de décomposition d’un solide (60), de préférence de l’azoture de sodium, en se déplaçant au-delà d’une course prédéfinie. Système selon la revendication 13, comportant un ressort (70) sollicitant la partie mobile (16) en appui contre le radier supérieur (3). Système selon l’une quelconque des revendications précédentes, en incluant un rattachement à la revendication 5, comportant un mécanisme anti-retour (80, 81, 86) interdisant un mouvement inverse de la partie mobile (16) après l’activation du dispositif de maintien. Système selon l’une quelconque des revendications précédentes, chaque dispositif de maintien (11) étant relié par une articulation (12) au radier inférieur. Système selon l’une quelconque des revendications précédentes, les dispositifs de maintien assurant dans l’état de veille moins de 10% des efforts repris par les appuis parasismiques (4). Procédé de protection d’un ouvrage vis-à-vis du risque lié à l’apparition d’une faille (F) sous celui-ci, l’ouvrage comportant un radier inférieur (2) et un radier supérieur (3) avec un ensemble d’appuis parasismiques (4) entre les deux, procédé dans lequel on installe entre les radiers un système de protection additionnel (10) tel que défini dans l’une quelconque des revendications précédentes.