FR 3162745 A1 20251205 FR 2407572 A 20240711 L’invention concerne un procédé de digestion anaérobie et de réduction d’une charge azotée d’un effluent, ledit procédé comprenant : - une étape de digestion anaérobie (102) de l’effluent dans un digesteur (4) produisant un digestat et de l’azote ammoniacal, - une étape de dégradation d’ions ammonium (106) issus du digesteur dans un bioréacteur (24) de dégradation des ions ammonium, caractérisé en ce qu’il comprend une étape d’extraction de l’azote ammoniacal (104) formé lors de la digestion anaérobie au cours de laquelle on soumet un flux sortant du digesteur anaérobie à une évaporation et à une condensation pour la production d’une solution aqueuse enrichie en ions ammonium, et en ce qu’une partie au moins de la solution aqueuse enrichie en ions ammonium est envoyée dans le bioréacteur (24) pour apporter au moins une partie des ions ammonium à dégrader. Figure 1 Procédé et installation de digestion anaérobie et de dégradation de l’ammonium L’invention concerne le domaine du traitement d’effluents par digestion anaérobie, et en particulier le couplage d’un digesteur avec un ensemble permettant de réduire la quantité d’ions ammonium présents dans un digesteur. On entend par effluent au sens de l’invention des eaux usées urbaines, des eaux usées industrielles, des eaux usées agricoles, un lixiviat ou des boues hydrolysées, et plus généralement tout effluent chargé en matière organique. Nous décrirons par la suite le cas de figure de traitements d’eaux usées. Lors du traitement biologique des eaux usées, basé sur la transformation de la pollution en biomasse (appelée boue), les stations d’épuration produisent différents types de boue en fonction de leurs étages de traitement. Ces boues sont composées d'eau et de matières contenant des substances minérales et organiques. Une filière de traitement biologique des eaux usées comprend typiquement plusieurs étages de traitement, en général un traitement primaire, un traitement secondaire et un traitement tertiaire. Dans le cadre du traitement primaire, une décantation peut être réalisée et les boues produites, appelées boues primaires, sont composées essentiellement de matières en suspension apportées par les eaux usées. Les eaux usées primaires sortant du traitement primaire présentent une teneur réduite de matières en suspension. Dans le cadre du traitement secondaire des eaux usées, les eaux usées primaires sont traitées biologiquement en présence d’air ou d’oxygène pur. Un procédé couramment utilisé, appelé procédé à "boues activées", consiste à utiliser des micro-organismes utilisant l'oxygène pour métaboliser les eaux usées entrantes et former un mélange de micro-organismes et d'eaux usées connu sous le nom de "liqueur mixte". Ce mélange est transféré dans un bassin de décantation ou clarificateur afin de séparer l’eau épurée et de former des boues activées concentrées, aussi appelées boues biologiques ou boues secondaires. La majeure partie de ces boues activées concentrées est renvoyée dans le bassin de traitement des boues activées. Ces boues biologiques recirculées sont désignées en anglais par l’acronyme RAS (« Recirculated Activated Sludge »). La partie en excès des boues biologiques (désignée en anglais par l’acronyme WAS : Waste Activated Sludge), est extraite et envoyée dans un système de traitement des boues. Parmi les traitements des boues existants, la digestion anaérobie (ou méthanisation) est couramment utilisée. Elle permet de traiter les boues primaires, les boues secondaires, ou des mélanges de boues primaires et secondaires appelés boues mixtes. La digestion anaérobie correspond à une cascade de réactions biochimiques permettant de convertir la matière organique présente dans le digesteur en biogaz correspondant principalement en un mélange de dioxyde de carbone et de méthane. Les matières restantes sont appelées digestat. La digestion anaérobie de la matière organique relargue de l’azote des substrats sous forme ammoniacal. Cet azote est présent dans un digestat en sortie de digesteur et se retrouve dans les centrats/filtrats de digestion (correspondant à une fraction liquide issue du digestat) suite à l’étape de déshydratation en aval de l’étape de digestion anaérobie. Cela crée un flux chargé en azote ammoniacal (autrement dit en ions ammonium), qui est destiné à retourner au niveau de la filière de traitement principal de l’eau (autrement appelé « retour en tête), par exemple en amont du traitement primaire. Ces retours apportent une surcharge ammoniacale et peuvent être problématiques pour la filière de traitement de l’eau (manque de volume pour les traiter, manque d’aération pour l’oxydation de l’ammonium, conformité de traitement). En effet, ces retours peuvent représenter jusqu’à 15% du flux d’azote à traiter. Ce chiffre est d’autant plus important quand des boues externes sont ramenées au niveau d’une station de traitement (cas appelé « Sludge Treatment Center »). Avec une législation européenne et des normes internationales de plus en plus restrictives sur la qualité des rejets dans les milieux naturels, notamment azotés, cette problématique freine l’adoption de technologies de digestion avancée nécessaires et pertinents pour répondre aux enjeux de maximisation de la production d’énergie via le méthane produit par digestion anaérobie et de minimiser le volume de boues produites à évacuer. Afin de réduire la charge azotée en sortie de digesteur, un traitement dédié (appelé conventionnellement « sidestream ») peut être mis en œuvre afin de traiter l’azote en sortie de digesteur anaérobie. Ce traitement peut être biologique par nitrification et définitrication conventionnelle. Dans le cas de l'azote, on distingue essentiellement les traitements par nitrification et dénitrification. Lors de la nitrification, l'ammonium en sortie de digesteur anaérobie est oxydé en conditions aérées par des bactéries autotrophes selon deux étapes : d'abord en nitrites par des bactéries dites oxydatrices de l'ammonium AOB (Ammonium-Oxidizing Bacteria), puis en nitrates par des bactéries dites oxydatrices des nitrites NOB (Nitrite-Oxidizing Bacteria). Durant la dénitrification, les nitrates produits sont finalement réduits en azote gazeux en conditions d'anoxie par un consortium de bactéries hétérotrophes, nécessitant du carbone facilement biodégradable. Ce traitement peut également être réalisé par des réactions de nitrification partielle et de déammonification (ou réaction Anammox). Dans ce cas, il est nécessaire d'oxyder d'abord une partie de l'ammonium en sortie de digesteur en nitrites (par nitritation) par la réaction suivante : 2.32 NH 4 + + 1.5 O 2  1.32 NO 2 + H 2 O + 2H + + NH 4 + . Pendant cette phase d'aération, l'objectif consiste à réguler l'aération de manière à ce que seule cette première réaction d'oxydation puisse avoir lieu. Il en résulte qu'environ la moitié de l'ammoniac est convertie en nitrite avec une très faible concentration d'oxygène dissous par les bactéries oxydatrices de l'ammonium (AOB). On réalise ensuite la réaction Annamox. Cette dernière est provoquée à partir de l'ammonium restant et des nitrites produits pour former de l'azote gazeux (N2) suivant la réaction suivante : NH 4 + + 1.32 NO 2  1.05 N 2 + 0,26 NO 3 + 2H 2 O. Cette réaction implique un rapport stœchiométrique entre l'ammonium et les nitrites de 1,32 (N-NO2/N-NH4) et se produit sans oxygène pendant la phase d'anoxie par des bactéries effectuant l’oxydation anaérobie de l’ammonium ou, en anglais An aerobic Amm onium Ox idation (à l’origine du terme « Anammox »). Elle produit de l'azote gazeux (N 2 ) jusqu'à 89 % et des nitrates (N-NO 3 ) jusqu'à 11 %. Le point sensible de cette réaction est le maintien d'un ratio stabilisé nitrites/ammonium durant la première étape de traitement. Les gains par rapport au traitement biologique conventionnel de l'azote sont associés aux économies sur les besoins en énergie d'aération qui sont réduits de 60% et au fait qu'il n'y a plus besoin de carbone facilement biodégradable pour la dénitrification. Même si le procédé biologique par nitrification partielle et déammonification permet une réduction significative des besoins en énergie (moins d’aération nécessaire) et ne requiert pas d’apport carboné contrairement à la dénitrification conventionnelle, plusieurs limitations inhérentes à ce procédé existent, tel que : Croissance lente des bactéries Anammox : Le rendement en biomasse du procédé Anammox est très faible, ce qui permet d'économiser sur les coûts de traitement des boues. Cependant, cela implique un très long temps de démarrage du traitement avec une montée en charge progressive ; typiquement comprise entre 6 et 9 mois. Cette longue mise en route impacte donc les plannings et les coûts associés. Sensibilité aux conditi ons environnementales : Les bactéries Anammox sont sensibles aux variations de pH, de température, d'oxygène dissous et de concentration en ammonium et en nitrites. Des fluctuations importantes peuvent perturber le processus et réduire l'efficacité du traitement. Cela implique donc un suivi important et une maîtrise précise de la température, typiquement supérieure à 25°C, engendrant ainsi des couts d’exploitation importants. Inhibition par certains composés : Certains composés présents dans les centrats/filtrats de digestion, comme les sulfures et les métaux lourds, les résidus de polymère utilisés dans la déshydratation de la boue digérée, peuvent inhiber les bactéries Anammox. Cela est d’autant plus le cas lorsque des traitements thermiques sont mis en place comme l’hydrolyse thermique qui génère des composés toxiques pour les bactéries Anammox. Ainsi, des prétraitements supplémentaires ou une dilution préalable sont systématiquement mis en place pour éliminer/réduire l’impact de ces composés avant l'application du procédé Anammox. Cela engendre ainsi des problématiques d’empreinte au sol du système de traitement, de chauffage et donc de coût d’installation. Relargage de protoxyde d'azote (N ₂ O) : Le N₂O est un gaz à effet de serre puissant, avec un potentiel de réchauffement global (PRG) 298 fois supérieur à celui du CO₂ sur 100 ans. Lorsque l'ammonium n'est pas complètement converti en azote gazeux, une partie peut être transformée en N₂O par des réactions dénitrifiantes indésirables. Typiquement, des variations de pH, de température, d'oxygène dissous et de concentration en ammonium peuvent favoriser la production de N₂O. L'invention a notamment pour but de fournir un procédé de traitement de l’azote ammoniacal permettant d’éliminer les problèmes précités. A cet effet, l’invention a pour objet un procédé de digestion anaérobie et de réduction d’une charge azotée d’un effluent, ledit procédé comprenant : une étape de digestion anaérobie de l’effluent dans un digesteur anaérobie produisant un digestat, l’effluent contenant des matières organiques comprenant de l’azote, et la digestion anaérobie produisant de l’azote ammoniacal et du CO 2 dissout, une étape de dégradation d’ions ammonium issus du digesteur dans un bioréacteur de dégradation des ions ammonium, au cours de laquelle des ions ammonium sont partiellement oxydés pour former des nitrites, puis mis en présence de nitrites pour former de l’azote gazeux, le procédé comprenant une étape d’extraction de l’azote ammoniacal formé lors de la digestion anaérobie au cours de laquelle : on soumet un flux sortant du digesteur anaérobie à une évaporation par abaissement de la pression au cours de laquelle on forme du CO 2 gazeux, de la vapeur d’eau enrichie en ammoniac, et un résidu liquide, on forme une solution aqueuse enrichie en ions ammonium par condensation de la vapeur d’eau enrichie en ammoniac, une partie au moins de la solution aqueuse enrichie en ions ammonium est envoyée dans le bioréacteur pour apporter au moins une partie des ions ammonium à dégrader. Ainsi, l’azote ammoniacal est extrait par un processus d’évaporation/condensation de manière à produire une solution enrichie en ions ammonium, cette solution étant envoyée à un bioréacteur de dégradation d’ions ammonium, ce qui permet de réduire la quantité d’azote ammoniacal retournant au niveau de la filière de traitement principal de l’eau, par exemple en amont du traitement primaire, évitant ainsi une surcharge ammoniacal. En outre, et du fait que la solution enrichie en ions ammonium est d’un volume faible par rapport au digestat, le volume du bioréacteur de dégradation des ions ammonium peut être drastiquement réduit par rapport à un bioréacteur selon l’art antérieur recevant tous les filtrats/centrats issus de la digestion anaérobie et de la déshydratation, ce qui permet de maîtriser les coûts de fabrication et de fonctionnement. La solution enrichie en ions ammonium représente environ entre 0,1 et 15% du flux hydraulique global passant en digestion. La taille du bioréacteur peut être théoriquement réduite jusqu’à 99% par rapport à un bioréacteur selon l’art antérieur. De plus, et du fait que la solution enrichie en ions ammonium soit d’un volume faible par rapport au digestat, à un pH compris entre 8 et 9 et à une température supérieure à 30°C, il est possible de maximiser la cinétique de la nitrification partielle grâce à la mise en place facilitée de conditions opératoires favorables tant sur la quantité d’ions ammonium apportée au bioréacteur que sur les paramètres à l’intérieur du bioréacteur (température, pH), et ainsi éviter/minimiser la production de protoxyde d’azote. Une installation de la première phase de la nitrification partielle (i.e. le shunt des nitrates) plus rapide et maitrisée que selon l’art antérieur permet également une mise en route rapide du bioréacteur. De plus, et compte tenu des volumes significativement réduit de la solution riche en ions ammonium, une inoculation devient envisageable pour un démarrage en quelques jours ou semaines (contre 6 à 9 mois pour l’art antérieur). Enfin, la méthode d’évaporation/concentration permet de contrôler la qualité de la solution riche en ions ammonium. Elle permet d’obtenir une solution dépourvue de résidus de polymère, de matière en suspension, de DCO (limitant le risque de compétition avec des bactéries hétérotrophes) avec une concentration maitrisée et stable en ammoniac. On maximise ainsi les performances de dégradation des ions ammonium et réduit les risques de lessivage de la biomasse. Autrement dit, la dilution préalable susmentionnée pour éliminer/réduire l’impact de ces composés avant l'application du procédé Anammox n’est pas nécessaire, ce qui permet également de conserver les paramètres de la solution aqueuse riche en ions ammonium (température, pH, volume), ce qui permet de diminuer les problématiques d’empreinte au sol du système de traitement, de chauffage et donc de coût d’installation. Le procédé selon l’invention peut en outre comprendre au moins une des caractéristiques suivantes : l’évaporation de l’étape d’extraction d’azote ammoniacal est mise en œuvre à une pression inférieure ou égale à la valeur de la pression de vapeur saturante de l’eau à une température inférieure à une température du milieu contenu à l’intérieur du digesteur anaérobie, la condensation de la vapeur d’eau enrichie en ammoniac est mise en œuvre dans un échangeur de chaleur, la condensation de la vapeur d’eau enrichie en ammoniac est mise en œuvre à la même pression que l’évaporation, on envoie dans le bioréacteur une quantité prédéterminée de solution aqueuse enrichie en ions ammonium, le flux sortant du digesteur anaérobie est formé par une première fraction liquide prélevée dans le digesteur anaérobie, un volume de la première fraction est déterminé en fonction d’une concentration prédéterminée d’azote ammoniacal dans le digestat, le procédé comprend en outre une étape de déshydratation du digestat, une fraction liquide issue de la déshydratation étant envoyée au bioréacteur, l’étape d’extraction de l’azote ammoniacal formé lors de la digestion anaérobie produit un résidu liquide renvoyé au digesteur anaérobie, le flux sortant du digesteur anaérobie est formé par le digestat issu de la digestion anaérobie, les étapes d’évaporation et de condensation séparant le digestat de manière à former la solution aqueuse enrichie en ions ammonium et une fraction appauvrie en ions ammonium, la fraction du digestat appauvrie en ions ammonium est soumise à une étape de déshydratation du digestat, une fraction liquide issue de la déshydratation étant envoyée au bioréacteur, et l’effluent est choisi parmi des eaux usées urbaines, des eaux usées industrielles, des eaux usées agricoles, un lixiviat ou des boues hydrolysées. L’invention a également pour objet une installation de digestion anaérobie et de réduction d’une charge azotée d’un effluent, comprenant : un digesteur anaérobie comprenant une conduite d’entrée recevant un effluent et une conduite d’évacuation du digestat produit, un bioréacteur de dégradation d’ions ammonium issus du digesteur anaérobie comprenant une entrée recevant une solution aqueuse enrichie en ions ammonium et une conduite d’évacuation d’un effluent liquide appauvri en ions ammonium, comprenant en outre un système d’extraction d’azote ammoniacal comprenant : un dispositif d’évaporation configuré pour recevoir un flux sortant du digesteur anaérobie, un condenseur équipé d’une conduite d’entrée raccordée au dispositif d’évaporation et recevant de celle-ci de la vapeur d’eau enrichie en ammoniac, et d’une conduite d’évacuation d’une solution aqueuse riche en ions ammonium, et en ce que la conduite d’évacuation d’une solution aqueuse riche en ions ammonium du système d’extraction est raccordée à l’entrée du bioréacteur de dégradation d’ions ammonium. L’installation selon l’invention peut en outre comprendre au moins une des caractéristiques suivantes : l’installation comprend au moins une des caractéristiques suivantes : le condenseur est un échangeur de chaleur, un système de gestion de la pression au sein du dispositif d’évaporation configuré pour appliquer à l’intérieur du dispositif d’évaporation une pression inférieure ou égale à la valeur de la pression de vapeur saturante de l’eau à une température inférieure à la température du milieu contenu à l’intérieur du digesteur anaérobie, un système de contrôle de la quantité de solution aqueuse enrichie en ions ammonium envoyée au bioréacteur configuré pour envoyer au bioréacteur une quantité prédéterminée de solution aqueuse enrichie en ions ammonium le bioréacteur est fermé de manière à former un volume interne étanche aux gaz, le bioréacteur comprend une enceinte comprenant un matériau calorifuge, par exemple par exemple comprenant de la laine de roche ou de la laine de verre, le dispositif d’évaporation est relié au digesteur anaérobie par une conduite de prélèvement du contenu du digesteur anaérobie, l’installation comprend en outre une unité de déshydratation équipée d’une entrée raccordée à la conduite d’évacuation de digestat, d’une conduite de sortie d’une fraction liquide et d’une évacuation d’une fraction concentrée en matière sèche, la conduite de sortie d’une fraction liquide comprenant une sous-conduite raccordée à l’entrée du bioréacteur, le système d’extraction d’azote ammoniacal comprend en outre une conduite de retour d’un résidu liquide au digesteur anaérobie, le dispositif d’évaporation est relié au digesteur anaérobie par la conduite d’évacuation du digestat produit, le système d’extraction ammoniacal étant configuré pour séparer le digestat de manière à former la solution aqueuse enrichie en ions ammonium et une fraction appauvrie en ions ammonium, et l’installation comprend en outre une unité de déshydratation équipée d’une entrée raccordée au dispositif d’évaporation de manière à recevoir la fraction appauvrie en ions ammonium, d’une conduite de sortie d’une fraction liquide et d’une évacuation d’une fraction concentrée en matière sèche, la conduite de sortie d’une fraction liquide comprenant une sous-conduite raccordée à l’entrée du bioréacteur. Brève description des figures L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins annexés dans lesquels : FIG. 1 est une représentation schématique d’une installation selon un premier mode de réalisation de l’invention, FIG. 2 est une représentation schématique d’une installation selon un second mode de réalisation de l’invention, FIG. 3 est une représentation schématique d’une installation selon un troisième mode de réalisation de l’invention, FIG. 4 est une représentation schématique d’une installation selon un quatrième mode de réalisation de l’invention, et FIG. 5 est un ordinogramme d’un procédé de digestion anaérobie et de réduction d’une charge azotée selon l’invention. Description détaillée de l’invention On se réfère désormais à la FIG. 1 illustrant d’une installation 2 de digestion anaérobie et de réduction d’une charge azotée d’un effluent et à la FIG. 5 illustrant un ordinogramme d’un procédé 100 de digestion anaérobie et de réduction d’une charge azotée d’un effluent selon l’invention. Dans ce qui va suivre, certains aspects de l’invention seront décrits en prenant comme exemple un traitement d’eaux usées. De manière générale, l’effluent peut être choisi parmi des eaux usées urbaines, des eaux usées industrielles, des eaux usées agricoles, un lixiviat ou des boues hydrolysées. Dès lors, l’ensemble des éléments décrits ci-dessous en rapport avec le traitement d’eaux usées est applicable aux traitement de ces types d’effluents. Etape de digestion anaérobie Le procédé selon l’invention comprend une étape de digestion anaérobie 102 ou de méthanisation qui correspond à une cascade de réactions biochimiques bien connues permettant à des microorganismes méthanogènes de convertir la matière organique présente dans un digesteur en biogaz gaz énergétique comprenant essentiellement du méthane (60 à 65 % v/v) et du dioxyde de carbone (35 à 40 %v/v). Le biogaz peut également comprendre d’autres composés en proportion très faible : CO, N 2 , hydrocarbures, H 2 S, mercaptants, composés organiques volatiles. Le biogaz peut être valorisé, éventuellement après purification. Les matières restantes sont appelées digestat. Cette étape peut être la même pour tous les modes de réalisation de l’invention. Cette étape est avantageusement une étape de digestion anaérobie mise en œuvre en voie liquide. De manière générale, la digestion anaérobie peut être réalisée à une température de 5 à 60°C, en condition psychrophile, mésophile ou thermophile. Les conditions de mise en œuvre de cette étape, notamment la température, le pH et le temps de séjour, peuvent avantageusement être choisies afin de maximiser la production de biogaz. Le premier effluent entrant dans l’étape de digestion anaérobie est typiquement formé de boues primaires, secondaires ou de boues mixtes (mélanges de boues secondaires et primaires). Le procédé selon l’invention peut ainsi comprendre une étape de fourniture d’un tel effluent. Un digesteur anaérobie 4 est alimenté continuellement en effluent. Cette étape de fourniture peut comprendre une étape de traitement biologique des eaux usées permettant d’obtenir des boues biologiques ou secondaires. Cette étape de fourniture peut alternativement comprendre une étape de traitement primaire d’eaux usées permettant d’obtenir des boues primaires, une étape de traitement biologique des eaux usées permettant d’obtenir des boues biologiques ou secondaires, et une étape de mélange des boues primaires et secondaires pour former l’effluent. L’étape de traitement primaire permet généralement de réduire la teneur des eaux usées à traiter en solides et/ou en matières organiques. Il s’agit typiquement d’une étape de séparation gravitaire (décantation et/ou clarification), possiblement assistée par une adjonction préalable de coagulant et floculant, au cours de laquelle les eaux usées sont placées dans une cuve de retenue ou un bassin de décantation. Les solides contenus dans les eaux usées se déposent ainsi au fond de la cuve où ils sont collectés. Cette étape produit ainsi des boues dites primaires et un effluent présentant une teneur réduite en solides qui est ensuite envoyé à l’étape de traitement biologique. Le traitement biologique d’eaux usées comprend typiquement une étape d’élimination biologique des nutriments, appelé en anglais « Biological Nutrient Removal » (BNR) ou « Enhanced Biological Nutrient Removal » (EBNR). L’élimination biologique des nutriments comprend typiquement trois sous-étapes dont l’ordre peut varier, mais qui se succèdent en général dans cet ordre : une étape anaérobie, une étape anoxie et une étape aérobie. On peut citer comme exemple d’un tel procédé le procédé Phostrip, Bardenpho ou le procédé UCT (« University of Cape Town »). De tels procédés sont par exemple décrits par Brett et al. (« Phosphorus Removal and Recovery Technologies », Centre Européen d’Etudes des Polyphosphates E. V., 1997, publié par Selper Publications (ISBN : 094841 1 10 0), chapitre 4). L’homme du métier sait mettre en œuvre une telle étape d’élimination biologique des nutriments, notamment en fonction des territoires et des caractéristiques des eaux usées à traiter par la station d’épuration. Un traitement biologique comprend généralement une étape de décantation et/ou clarification. L’effluent d’eaux usées issues de l’étape de traitement biologique comprend ainsi typiquement un mélange de solides, de liquides et de microorganismes. Il peut notamment comprendre ou consister en des boues biologiques ou de la boue activée, notamment des boues biologiques en excès (WAS). Le premier effluent utilisé dans la présente invention présente typiquement une teneur en matière sèche de 1 à 25 g/L, de préférence de 4 à 15g/L. Étape d’extraction d’azote ammoniacal formé lors de la digestion anaérobie Dans ce qui va suivre, on utilise de manière indifférenciée les termes « ions ammonium » et « azote ammoniacal », ces deux termes étant équivalents. L’étape de digestion anaérobie 102 de l’effluent dans un digesteur anaérobie 4 produit donc un digestat, l’effluent contenant des matières organiques et de l’azote, et la digestion anaérobie produisant de l’azote ammoniacal et du dioxyde de carbone dissout. Comme expliqué ci-dessus, cet azote ammoniacal doit subir un traitement, par exemple une dégradation, pour répondre à des normes réglementaires imposant des quantités maximales en matière de rejets azotés dans des filière de traitement d’effluents comme des eaux usées. Dans le cadre des premier et second modes de réalisation de l’invention, cet azote ammoniacal est dans un premier temps récupéré et concentré dans une solution riche en ions ammonium dans un système d’extraction de l’azote ammoniacal et de la manière suivante : on prélève une première fraction du contenu du digesteur anaérobie 4 (le flux sortant du digesteur anaérobie et soumis aux étapes d’évaporation et de condensation est donc la première fraction prélevée dans le digesteur anaérobie 4), notamment une fraction liquide de ce contenu, la fraction prélevée est soumise à une évaporation par abaissement de la pression au cours de laquelle on forme du CO 2 gazeux, de la vapeur d’eau enrichie en ammoniac, et un résidu liquide, on forme une solution aqueuse enrichie en ions ammonium par condensation de la vapeur d’eau enrichie en ammoniac, une partie au moins de la solution aqueuse enrichie en ions ammonium étant envoyée dans le bioréacteur 24 pour apporter au moins une partie ions ammonium à dégrader. La fraction du contenu du digesteur anaérobie 4 prélevée est un milieu liquide contenant des microorganismes, des produits de la digestion anaérobie et de l’eau. Elle peut aussi contenir des enzymes. Les produits de la digestion anaérobie comprennent typiquement des ions ammonium, du CO 2 dissout, mais aussi des acides gras volatils, du dihydrogène, du méthane, des alcools, aldéhydes et/ou cétones. Lors de l’évaporation par abaissement de la pression, les microorganismes (et éventuellement les enzymes) restent en solution et vont former le résidu liquide qui peut ensuite être renvoyé au sein du digesteur. Les composés volatiles, à savoir le CO 2 , l’ammoniaque, et aussi le dihydrogène, le méthane, sont évaporés. Lorsque la pression est abaissée, notamment à une pression inférieure à celle régnant à l’intérieur du digesteur, il se produit un dégazage du CO 2 , ce qui a pour conséquence d’augmenter le pH du reste de la fraction prélevée et de déplacer ainsi les équilibres de solubilité. Par ailleurs, de la vapeur d’eau est également formée. Cette vapeur d’eau sert de gaz vecteur et entraine avec elle les produits volatils, à savoir l’ammoniac, et éventuellement le méthane et/ou le dihydrogène présents. Cette vapeur d’eau est ainsi enrichie en ammoniac (NH3). Cette formation de vapeur d’eau peut être favorisée en mettant en œuvre l’évaporation à une pression inférieure ou égale, de préférence strictement inférieure, à la valeur de la pression de vapeur saturante de l’eau à une température inférieure à la température du milieu contenu à l’intérieur du digesteur. Typiquement, la température de l’eau (notamment d’eau pure) utilisée pour déterminer la pression de vapeur saturante, est inférieure de 0,01 à 10 °C, de préférence de 1 à 10 °C, davantage de préférence de 2 à 10 °C, à la température du contenu du digesteur, notamment de la phase liquide de ce contenu. De manière générale, l’étape d’évaporation est de préférence mise en œuvre dans des conditions de température et de pression choisies de manière à éviter une dégradation des microorganismes (et éventuels enzymes) lors de l’évaporation. L'homme de l'art sait choisir une température et/ou une pression qui n'endommagent et/ou ne dégradent pas les micro-organismes et/ou les enzymes en fonction de leur nature. La pression appliquée est typiquement inférieure à la pression à l’intérieur du digesteur. Typiquement, la température de l'étape d'évaporation est aussi élevée que possible, mais similaire ou inférieure à la température du digesteur, idéalement dans la plage thermophile, bien que l'invention s'applique également aux bioréacteurs mésophiles. La température peut être comprise entre 45 et 75 °C lorsque le digesteur fonctionne dans des conditions thermophiles et entre 20 et 45 °C lorsque le digesteur fonctionne dans des conditions mésophiles. Typiquement, la pression de l'étape d'évaporation est de 33 à 350 millibars de pression absolue. L'étape d'évaporation est avantageusement effectuée dans un évaporateur externe au digesteur, tel que, mais sans s'y limiter, un évaporateur à circulation forcée, ou un évaporateur à film ascendant ou descendant, ou un évaporateur à film mince agité, ou un évaporateur à effets multiples ou un évaporateur autonettoyant, ou encore un évaporateur flash, également connu par certains sous le nom de processus de refroidissement flash. La vapeur d’eau enrichie en ammoniac est ensuite condensée, ce qui permet de séparer une solution aqueuse enrichie en azote ammoniacal et les gaz incondensables (CO 2 , CH 4 , H 2 ). Les gaz incondensables peuvent être renvoyés à l’étape de digestion ou dans le réseau biogaz en aval de digestion. Cette condensation est typiquement réalisée à la même pression que l’étape d’évaporation, la condensation résultant d’un abaissement de la température. La condensation peut être mise en œuvre dans un échangeur direct, par contact avec un liquide froid, par exemple un acide, ou dans un échangeur de chaleur indirect dans lequel circule un fluide froid, généralement de l’eau. Il est préférable d’utiliser un échangeur de chaleur indirect afin de limiter la consommation de produit chimique et d’éviter une contamination de la solution aqueuse enrichie en ions ammonium. Cette solution aqueuse enrichie en ions ammonium présente l’avantage de présenter un pH basique, typiquement supérieur à 8. Cette configuration est un facteur favorable à la mise en place rapide de l’étape suivante de dégradation des ions ammonium et permet de ne pas ajouter un composé basique supplémentaire. Avantageusement, la quantité de solution aqueuse enrichie en ions ammonium qui est envoyée au bioréacteur 24 est contrôlée et correspond à une quantité permettant une dégradation optimale des ions ammoniums. Cette quantité pourra être préalablement déterminée par des tests et/ou modélisations en fonction de la concentration en ions ammonium de la solution aqueuse enrichie en ions ammonium. Avantageusement, un volume de la première fraction prélevée dans le digesteur anaérobie 4 est déterminé en fonction d’une concentration prédéterminée d’ions ammonium dans le digestat. En d’autres termes, on détermine une quantité maximale acceptée d’ions ammonium présents dans le digestat, ce dernier étant déterminé en fonction de la quantité d’ions ammonium maximale acceptable retournant dans la filière de traitement principale de l’eau. Ainsi, et pour réduire la quantité d’ions ammonium retournant dans la filière principale de traitement d’eau (surtout via un renvoi d’un centrat/filtrat représentant la fraction liquide issue d’une déshydratation du digestat), on contrôle la quantité d’ions ammonium dans le digestat en adaptant le volume de la fraction prélevée pour obtenir la solution enrichie en ions ammonium. Les figures 3 et 4 illustrent deux modes de réalisation différents de ceux des figures 1 et 2. Nous décrirons, pour ces deux modes de réalisation, seulement les différences avec les deux premiers modes de réalisation. Dans ces deux modes de réalisation, le flux sortant du digesteur anaérobie est formé par le digestat issu de la digestion anaérobie, les étapes d’évaporation et de condensation séparant le digestat de manière à former la solution aqueuse enrichie en ions ammonium et une fraction appauvrie en ions ammonium. En d’autres termes, et comme cela est visible sur les figures 3 et 4, un ensemble pompe de prélèvement 16 / système d’extraction ammoniacal / pompe à vide 22 peut être directement relié à la conduite d’évacuation du digesteur 8 afin de recevoir directement le digestat en lieu et place d’une fraction prélevée comme cela est le cas pour les deux premiers modes de réalisation. Les avantages d’un traitement direct du digestat sont les suivants : Cela permet de s’affranchir d’une quantité minimale d’ions ammonium à conserver dans le digesteur anaérobie 4. En effet, les ions ammonium jouent un rôle tampon permettant de préserver un pH optimal dans le digesteur anaérobie 4, typiquement supérieur à 7. Dans les deux premiers modes de réalisation, il est nécessaire de ne pas prélever trop d’ions ammonium pour conserver une concentration en ions ammonium de préférence supérieure ou égale à 500mg/L dans le digesteur anaérobie 4. Dans les modes de réalisation des figures 3 et 4, il est possible de s’affranchir de cela et de traiter bien plus d’ions ammonium par l’intermédiaire du système d’extraction ammoniacal du digestat afin d’atteindre une faible concentration d’ion ammonium dans le liquide renvoyé dans une filière de traitement principal (flèche 29), par exemple comprise entre 50 et 100 mg/L. Cela permet de s’affranchir de la présence d’une conduite de retour au digesteur 14 et de la pompe de retour 18 associée. On conserve une pompe de prélèvement 16 (pour alimenter le système d’extraction) et une pompe à vide 22, mais dont le débit est égal au débit d’entrée de matière organique dans le digesteur anaérobie 4 contrairement aux deux premiers modes de réalisation dans lesquels le débit des pompes de prélèvement 16 et de retour est entre 3 et 10 fois supérieur au débit d’entrée de matière organique dans le digesteur anaérobie 4. Cela permet donc de réaliser des économies d’énergie. Cela permet une captation des gaz dissous par passage du digestat dans le dispositif d’évaporation 9 et le condenseur 10. On peut dès lors récupérer les biogaz et les renvoyer dans un réseau de biogaz pour qu’ils ne s’échappent pas, ce qui permet une valorisation et pas un rejet de gaz à effet de serre. Etape de dégradation d’ions ammonium issus du digesteur Cette étape est réalisée dans un bioréacteur de dégradation des ions ammonium et est identique pour tous les modes de réalisation. De manière classique, le bioréacteur peut être un réacteur biologique séquentiel (ou SBR) mettant en œuvre un cycle de traitement dans lequel les phases de réaction en milieu aéré et non aéré ont une durée limitée et peuvent être régulées en fonction au moins de la conductivité mesurée dans le réacteur biologique, et de préférence également de la concentration en oxygène dissous mesurée dans le réacteur. Ce type de réacteur comprend classiquement des bactéries nitrifiantes, les conditions de fonctionnement étant prévues pour privilégier l'action des bactéries nitritantes et inhiber au maximum l'action des bactéries nitratantes. Un volume à traiter, ici au moins une fraction de la solution enrichie en ions ammonium, est introduit dans le bioréacteur et subi une phase d'aération pour provoquer une nitrification partielle permettant de transformer une partie des ions ammonium en nitrites, puis une phase d'anoxie pendant laquelle l'aération est arrêtée et une source carbonée est introduite dans le réacteur pour la transformation des nitrites et des ions ammonium en azote. Les deux équations de réactions ont été mentionnées plus haut. En d’autres termes, les ions ammonium sont d’abord partiellement oxydés pour former des nitrites, puis mis en présence de nitrites pour former de l’azote gazeux. La dégradation des ions ammonium peut être réalisée dans un réacteur en culture mixte, avec des bactéries sur support ou encore avec des bactéries formant des granules compactes. Durant la première étape de nitrification partielle, un apport en oxygène (par exemple via un aérateur) est mise en œuvre de manière permettre la réaction d’oxydation des ions ammonium en nitrite par action des bactéries oxydatrices de l'ammonium (AOB). Suite à cette oxydation, on obtient une accumulation des nitrites grâce au maintien des conditions opérationnelles telles que les faibles concentrations en oxygène dissous, une valeur de pH prédéterminé (on rappelle ici que le pH de la solution enrichie en ions ammonium est compris entre 8 et 9 ce qui est idéal), une température élevée (on rappelle ici que la température de la solution enrichie en ions ammonium est supérieure à 30°C ce qui est idéal) et des fortes concentrations en ammonium (compte-tenu du fait que la solution en entrée du bioréacteur est enrichie en ions ammonium et du fait que la nitrification partielle oxydes entre 55 et 60% des ions ammonium, la quantité en ions ammonium demeure élevée après l’étape de nitrification partielle). Il s’agit ici d’un avantage de l’invention. En effet, le procédé de traitement selon l’invention permet d’envoyer au bioréacteur 24 une solution dépourvue de polluants (dont des inhibiteurs de la nitrification partielle), d’un petit volume concentré en ions ammonium, d’une température typiquement supérieure à 30°C et d’un pH compris entre 8 et 9. Par rapport à l’art antérieur, on évite toute nécessité de chauffage ou encore de dilution (qui pourrait conduire par ailleurs à un refroidissement) en injectant dans le bioréacteur 24 une solution dont les paramètres sont propices à une mise en œuvre rapide de l’oxydation des ions ammonium en nitrite (donc d’un shunt des nitrates). De plus, la production de protoxyde d’azote est réduite car cette production est en compétition avec la nitrification partielle. Favoriser la nitrification partielle conduit à réduire la production de protoxyde d’azote. Enfin, ces conditions permettent une montée en charge plus rapide du bioréacteur 24 que selon l’art antérieur. Lors de da la seconde étape conduisant à la production d’azote gazeux, l’aération est stoppée et des bactéries Anammox dégradent les ions ammonium, réagissant avec les nitrites pour former de l’azote gazeux, des nitrates et de l’eau. Avantageusement, on envoie dans le bioréacteur 24 une quantité prédéterminée de solution aqueuse enrichie en ions ammonium. Cette quantité permet un traitement d’une quantité satisfaisante d’ions ammonium tout en assurant, à l’intérieur du bioréacteur, des conditions opérationnelles permettant une bonne dégradation des ions ammonium, par exemple en évitant des phénomènes d'inhibition des bactéries Anammox qui seraient dus à une forte concentration en nitrites, tout en permettant d'établir des conditions de maintien stable du ratio (N-NO2 : N-NH4 ). Il est possible d’introduire la solution enrichie en ions ammonium en fractions volumiques successives dans le bioréacteur 24, chaque fraction volumique étant traitée au cours d'un sous-cycle, l'introduction successive des fractions volumiques permettant d'exercer une pression de sélection bactérienne favorable au développement et à l'activité des bactéries nitritantes par des à-coups de charge ammoniacale. Il est important d’alimenter le bioréacteur 24 en matière carbonée facilement accessible pour permettre l’étape non aérée, en anoxie, au cours de laquelle les nitrites produits et l'ammonium sont convertis en azote gazeux. Dans le cadre de l’invention, la solution enrichie en ions ammonium comprend du CO 2 dissout piégé au moment de la phase de condensation et qui sert de source de carbone. Avantageusement, il est possible d’envoyer une fraction liquide issue de la déshydratation du digestat (i.e. les centrats/filtrats) au bioréacteur 24. Ces derniers sont chargés en matière carbonée qui sera à disposition des bactéries. En d’autres termes, et pour les premier et second modes de réalisation de l’invention, le digestat en sortie de digesteur anaérobie 4 peut entrer dans une unité de déshydratation 30 afin de séparer le digestat en une fraction solide et une fraction liquide, la fraction liquide étant renvoyé au bioréacteur 24. De manière générale, l’installation 2 peut comprendre un ou plusieurs systèmes optionnels de traitement du digestat, configurés pour séparer la fraction liquide du digestat. Le système optionnel de traitement peut ainsi être un système de séparation de phase comprenant typiquement un ou plusieurs décanteurs ou clarificateurs ou filtre. Le système optionnel de traitement peut également être un système d’élimination des impuretés, par exemple par tamisage. Pour les modes de réalisation des figures 3 et 4, l’extraction d’ions ammonium dans le digestat précède la déshydratation. On envoie à l’unité de déshydratation 30 une fraction appauvrie en ions ammonium (et potentiellement dégazée), par exemple par l’intermédiaire d’une pompe d’envoi 31, de manière à la séparer en une fraction solide et une fraction liquide, la fraction liquide pouvant être renvoyée au bioréacteur 24 au niveau de la filière de traitement principale ( FIG. 3 ) ou au bioréacteur 24 ( FIG. 4 ). Alternativement, il est possible d’injecter dans le bioréacteur 24 du CO 2 ou du bicarbonate de sodium et des éléments traces de manière à alimenter le bioréacteur 24 en matière carbonée. Installation La FIG. 1 représente schématiquement une installation 2 mettant en œuvre le procédé 100 selon l’invention. Cette installation 2 comprend un digesteur anaérobie 4 apte à mettre en œuvre une étape de digestion anaérobie d’un premier effluent. Il peut s’agir de toute enceinte apte à mettre en œuvre une digestion anaérobie avec formation de biogaz. Le digesteur anaérobie 4 est équipé d’une conduite d’entrée 6 recevant un premier effluent, d’une conduite d’évacuation 8 du digestat produit lors de la digestion anaérobie et d’une conduite d’évacuation du biogaz produit lors de la digestion. Le premier effluent contient typiquement des matières organiques dont de l’azote et du phosphore. Lors de la digestion anaérobie, l’azote qu’il contient va être transformé en azote ammoniacal (ions ammonium NH4+). Le digesteur anaérobie 4 peut comprendre un ou plusieurs bioréacteurs montés en parallèle ou en série adaptés pour la mise en œuvre d’une digestion anaérobie en présence des microorganismes adaptés. Il peut s’agir de bioréacteurs à alimentation continue, semi-continue ou discontinue (« batch »). A titre d’exemple, on pourra utiliser un réacteur séquentiel aussi appelé réacteur SBR (Sequential Batch Reactor), un réacteur à cultures mixtes et alimentation continue, un réacteur à culture fixe ou libres, etc. L’installation 2 comprend en outre une unité de déshydratation 30 du digestat comprenant une entrée 32 raccordée à la conduite 8 d’évacuation de digestat du digesteur 4, une conduite de sortie 34 pour l’évacuation d’une fraction liquide et une évacuation 36 pour l’évacuation d’une fraction concentrée en matière sèche (cake). Cette unité de déshydratation 30 peut comprendre un ou plusieurs des dispositifs mécaniques suivants : une presse à vis, un filtre à bande, un filtre presse, une centrifugeuse. L’installation 2 comprend en outre le bioréacteur 24 permettant la dégradation des ions ammonium comme décrit ci-dessus. Ce dernier comprend une entrée 26 permettant de recevoir au moins une partie de la solution enrichie en ions ammonium et une conduite de sortie 28 d’une solution appauvrie en ions ammonium. La solution appauvrie en ions ammonium est classiquement renvoyé dans la filière principale de traitement, renvoi illustré par la flèche 29. Comme indiqué ci-dessus, le bioréacteur 24 peut être formé d’un seul ou de plusieurs réacteurs alimentés par au moins une partie de la solution enrichie en ions ammonium, et potentiellement d’une fraction liquide issue d’une déshydratation du digestat en tant que source de matière carbonée. Avantageusement, le bioréacteur 24 est fermé pour former un volume étanche aux gaz. Cela est notamment permis par la diminution de la taille du bioréacteur 24 n’ayant besoin de traiter qu’un volume faible de solution, à savoir la solution enrichie en ions ammonium. Avec cette réduction de volume, il est donc possible d’avoir des bioréacteurs totalement fermées permettant de totalement contrôler les flux gazeux émis par le procédé. Cela permet notamment d’éviter un relargage des protoxydes d’azote pour conduire à une amélioration de l‘empreinte environnementale. De plus, et avec une telle fermeture, il est possible de contrôler de manière optimale et simple les conditions opératoires au sein du bioréacteur 24, dont par exemple la température, tout en sachant que la solution riche en ions ammonium est déjà à une température supérieure à 30°C en arriver dans le bioréacteur 24. Cela permet une réduction des coûts de chauffage du bioréacteur 24. Avantageusement, et afin de maîtriser les coûts de chauffage, le bioréacteur 24 peut comprendre une enceinte comprenant un matériau calorifuge, par exemple comprenant de la laine de roche ou de la laine de verre. Cela permet d’éviter une déperdition de chaleur et donc un refroidissement trop rapide de la solution enrichie en ions ammonium entrant dans le bioréacteur 24. L’installation 2 comprend également un système d’extraction d’azote ammoniacal 10 apte à mettre en œuvre l’étape d’extraction de l’azote ammoniacal formé lors de la digestion anaérobie. Ce système d’extraction comprend un dispositif d’évaporation 9 relié au digesteur anaérobie 4 par une conduite 12 de prélèvement du contenu du digesteur et par une conduite 14 de retour du résidu liquide au sein du digesteur anaérobie 4. Une pompe de prélèvement 16 et une pompe de retour 18 assurent respectivement le prélèvement de la fraction du contenu du digesteur anaérobie 4 vers le système d’extraction) et le retour du résidu liquide dans le digesteur 4. Le dispositif d’évaporation 9 est externe au digesteur anaérobie 4. Il s’agit typiquement d’un évaporateur, tel qu’un évaporateur à circulation forcée, ou un évaporateur à film ascendant ou descendant, ou un évaporateur à film mince agité, ou un évaporateur à effets multiples ou un évaporateur autonettoyant, ou encore un évaporateur flash. Le système d’extraction comprend également un condenseur 10 recevant du dispositif d’évaporation 9 via une conduite d’entrée de la vapeur d’eau enrichie en ammoniac (NH3) et produisant un condensat évacué par une conduite d’évacuation de la solution enrichie en ions ammonium 20. Ce condenseur 10 peut être un échangeur de chaleur direct ou indirect, de préférence indirect. Le système d’extraction comprend une pompe raccordée au dispositif d’évaporation 9, ici via le condenseur 10. Cet agencement permet de renvoyer en entrée du digesteur 4 via une conduite ou directement dans le ciel gazeux du digesteur, les incondensables provenant du condenseur 10. Enfin, le système d’extraction comprend une pompe à vide 22 permettant de maintenir le système d’extraction sous vide de manière à permettre la réalisation de l’évaporation et de la condensation. L’invention n’est toutefois pas limitée par le nombre de pompes utilisé, ni leur position, pourvu qu’un vide puisse être appliqué au dispositif d’évaporation 9, et de préférence aussi au condenseur 10. Selon l’invention, la conduite 20 d’évacuation de la solution enrichie en ions ammonium du système d’extraction est raccordée à l’entrée 26 du bioréacteur 24. Le système d’extraction fonctionne de la manière suivante : On prélève d’abord via la pompe de prélèvement 16 et la conduite de prélèvement 12 une fraction du contenu du digesteur anaérobie 4, notamment une fraction liquide de ce contenu. La fraction prélevée est soumise à une évaporation par abaissement de la pression dans le dispositif d’évaporation 9 au moyen de la pompe à vide 22 ce qui permet de former du CO 2 , et un résidu liquide évacué par la conduite de retour 14. On forme une solution aqueuse enrichie en ions ammonium par condensation de la vapeur d’eau enrichie en ammoniac dans le condenseur 10, cette fraction condensée étant évacuée via la conduite 20 d’évacuation de la solution enrichie en ions ammonium, on renvoie le résidu liquide au sein du digesteur 4 au moyen de la conduite de retour 14 et de la pompe de retour 18. Une partie au moins de la solution aqueuse enrichie en ions ammonium est envoyée dans le bioréacteur 24 de dégradation des ions ammonium via la conduite d’évacuation de la solution enrichie en ions ammonium 20 et l’entrée 26 pour apporter l’azote ammoniacal à dégrader. Le reste de la solution aqueuse enrichie en ions ammonium, si seulement une fraction de cette dernière est envoyée au bioréacteur 24 , peut être envoyé à ce dernier de manière différée ou peut être évacué pour une autre utilisation. L’installation 2 peut comprendre un ensemble de systèmes permettant le contrôle de l’installation 2 en fonction de la quantité d’ions ammonium à dégrader de manière à ne pas dépasser une quantité d’ions ammonium renvoyée dans une filière de traitement principale. Le pilotage se fait par contrôle de pressions et de recirculations au niveau du digesteur 4 et du système d’extraction ammoniacal. Ce système permet notamment le contrôle du fonctionnement de la pompe de prélèvement 16 et de la pompe à vide 22, notamment en fonction de la concentration en ions ammonium dans la solution enrichie en ions ammonium et dans le digestat. Avantageusement, l’installation 2 peut comprendre un système de gestion de la pression au sein du dispositif d’évaporation 9, configuré pour abaisser sa pression à une pression inférieure à la pression régnant à l’intérieur du digesteur anaérobie 4. Ce système de gestion peut comprendre une vanne ou autre système de détente, avantageusement piloté par ordinateur, et éventuellement un capteur de pression du dispositif d’évaporation 9 et/ou un capteur de pression du digesteur. Avantageusement, le système de gestion peut être configuré pour appliquer à l’intérieur du dispositif d’évaporation 9 une pression de fonctionnement inférieure ou égale, de préférence strictement inférieure, à la valeur de la pression de vapeur saturante de l’eau à une température inférieure à une température du milieu contenu à l’intérieur du digesteur. Avantageusement, l’installation 2 peut comprendre un système de contrôle de la quantité de solution enrichie en ions ammonium envoyée au bioréacteur 24 pour envoyer à ce dernier une quantité prédéterminée de cette solution, par exemple une quantité optimale pour un bon fonctionnement du bioréacteur 24. Ce système de contrôle peut comprendre une vanne, une pompe, ou autre dispositif pour réguler le débit de la quantité de solution enrichie en ions ammonium envoyée, avantageusement piloté par ordinateur. La FIG. 2 représente un mode de réalisation de l’installation 2 dans lequel, comme expliqué ci-dessus, on utilise la fraction liquide issue de l’unité de déshydratation 30 qui est envoyée au bioréacteur 24. La conduite de sortie 34 de l’unité de déshydratation 30 peut par exemple se diviser en deux sous-conduites 34’ et 34’’de sortie de l’unité de déshydratation 30, la première offrant la possibilité d’envoyer la fraction liquide au bioréacteur 24 et la seconde permettant un retour en tête direct de cette fraction liquide. Il serait alternativement possible de ne prévoir qu’une possibilité de renvoi de la fraction liquide issue de l’unité de déshydratation 30 au bioréacteur 24. La FIG. 3 représente un mode de réalisation dans lequel, comme expliqué ci-dessus, on réalise l’extraction d’ions ammonium directement sur le digestat et non sur une fraction prélevée dans le digesteur anaérobie 4 et créant un flux parallèle au digestat. L’ensemble des éléments permettant l’extraction d’ions ammonium est donc placé en aval de la conduite d’évacuation 8 du digesteur anaérobie 4. La solution aqueuse enrichie en ions ammonium est envoyée au bioréacteur 24. La fraction appauvrie en ions ammonium est envoyée à l’unité de déshydratation 30 pour former une fraction liquide et une fraction enrichie en matières sèches, la fraction liquide étant renvoyée à la filière de traitement principal tout comme le liquide en sortie de bioréacteur. La FIG. 4 représente un mode de réalisation proche de celui de la FIG. 3 dans lequel, comme expliqué ci-dessus et comme c’est le cas pour la FIG. 2 , on utilise la fraction liquide issue de l’unité de déshydratation 30 qui est envoyée en tout ou partie au bioréacteur 24. Liste de références 2 : installation de digestion anaérobie et de réduction d’une charge azotée d’un effluent 4 : digesteur anaérobie 6 : conduite d’entrée du digesteur 8 : conduite d’évacuation du digesteur 9 : dispositif d’évaporation 10 : condenseur 12 : conduite de prélèvement 14 : conduite de retour au digesteur 16 : pompe de prélèvement 18 : pompe de retour 20 : conduite d’une solution aqueuse riche en ions ammonium 22 : pompe à vide 24 : bioréacteur 26 : entrée du bioréacteur 28 : conduite d’évacuation du bioréacteur 29 : renvoi d’une fraction appauvri en ions ammonium 30 : unité de déshydratation 31 : pompe d’envoi 32 : entrée de l’unité de déshydratation 34 : conduite de sortie de l’unité de déshydratation 34’, 34’’ : sous-conduites de sortie de l’unité de déshydratation 36 : évacuation de l’unité de déshydratation 100 : procédé de digestion anaérobie et de réduction d’une charge azotée d’un effluent 102 : étape de digestion anaérobie 104 : étape d’extraction d’azote ammoniacal 106 : étape de dégradation des ions ammonium 108 : étape de retour en tête 110 : étape de déshydratation 112 : étape d’envoi d’une fraction liquide du digestat au bioréacteur Procédé (100) de digestion anaérobie et de réduction d’une charge azotée d’un effluent, ledit procédé comprenant : une étape de digestion anaérobie (102) de l’effluent dans un digesteur anaérobie (4) produisant un digestat, l’effluent contenant des matières organiques comprenant de l’azote, et la digestion anaérobie produisant de l’azote ammoniacal et du CO 2 dissout, une étape de dégradation d’ions ammonium (106) issus du digesteur dans un bioréacteur (24) de dégradation des ions ammonium, au cours de laquelle des ions ammonium sont partiellement oxydés pour former des nitrites, puis mis en présence de nitrites pour former de l’azote gazeux, caractérisé en ce qu’il comprend une étape d’extraction de l’azote ammoniacal (104) formé lors de la digestion anaérobie au cours de laquelle : on soumet un flux sortant du digesteur anaérobie à une évaporation par abaissement de la pression au cours de laquelle on forme du CO 2 gazeux, de la vapeur d’eau enrichie en ammoniac, et un résidu liquide, on forme une solution aqueuse enrichie en ions ammonium par condensation de la vapeur d’eau enrichie en ammoniac, et en ce qu’une partie au moins de la solution aqueuse enrichie en ions ammonium est envoyée dans le bioréacteur (24) pour apporter au moins une partie des ions ammonium à dégrader. Procédé (100) selon la revendication 1, dans lequel l’évaporation de l’étape d’extraction d’azote ammoniacal (104) est mise en œuvre à une pression inférieure ou égale à la valeur de la pression de vapeur saturante de l’eau à une température inférieure à une température du milieu contenu à l’intérieur du digesteur anaérobie (4). Procédé (100) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la condensation de la vapeur d’eau enrichie en ammoniac est mise en œuvre à la même pression que l’évaporation. Procédé (100) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel on envoie dans le bioréacteur (24) une quantité prédéterminée de solution aqueuse enrichie en ions ammonium. Procédé (100) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le flux sortant du digesteur anaérobie est formé par une première fraction liquide prélevée dans le digesteur anaérobie (4). Procédé (100) selon la revendication précédente, dans lequel un volume de la première fraction est déterminé en fonction d’une concentration prédéterminée d’azote ammoniacal dans le digestat. Procédé (100) selon l’une quelconque des revendications 5 et 6, comprenant en outre une étape de déshydratation du digestat, une fraction liquide issue de la déshydratation étant envoyée au bioréacteur (24). Procédé (100) selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel le flux sortant du digesteur anaérobie est formé par le digestat issu de la digestion anaérobie, les étapes d’évaporation et de condensation séparant le digestat de manière à former la solution aqueuse enrichie en ions ammonium et une fraction appauvrie en ions ammonium. Procédé (100) selon la revendication précédente, dans lequel la fraction du digestat appauvrie en ions ammonium est soumise à une étape de déshydratation du digestat, une fraction liquide issue de la déshydratation étant envoyée au bioréacteur (24). Procédé (100) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l’effluent est choisi parmi des eaux usées urbaines, des eaux usées industrielles, des eaux usées agricoles, un lixiviat ou des boues hydrolysées. Installation (2) de digestion anaérobie et de réduction d’une charge azotée d’un effluent, comprenant : un digesteur anaérobie (4) comprenant une conduite d’entrée (6) recevant un effluent et une conduite d’évacuation (8) du digestat produit, un bioréacteur (24) de dégradation d’ions ammonium issus du digesteur anaérobie (4) comprenant une entrée (26) recevant une solution aqueuse enrichie en ions ammonium et une conduite d’évacuation (28) d’un effluent liquide appauvri en ions ammonium, caractérisée en ce qu’elle comprend en outre un système d’extraction d’azote ammoniacal comprenant : un dispositif d’évaporation (9) configuré pour recevoir un flux sortant du digesteur anaérobie (4), un condenseur (10) équipé d’une conduite d’entrée raccordée au dispositif d’évaporation (9) et recevant de celle-ci de la vapeur d’eau enrichie en ammoniac, et d’une conduite d’évacuation (20) d’une solution aqueuse riche en ions ammonium, et en ce que la conduite d’évacuation (28) d’une solution aqueuse riche en ions ammonium du système d’extraction est raccordée à l’entrée (26) du bioréacteur (24) de dégradation d’ions ammonium. Installation (2) selon la revendication 11, comprenant au moins une des caractéristiques suivantes : le condenseur (10) est un échangeur de chaleur, un système de gestion de la pression au sein du dispositif d’évaporation (9) configuré pour appliquer à l’intérieur du dispositif d’évaporation (9) une pression inférieure ou égale à la valeur de la pression de vapeur saturante de l’eau à une température inférieure à la température du milieu contenu à l’intérieur du digesteur anaérobie (4), un système de contrôle de la quantité de solution aqueuse enrichie en ions ammonium envoyée au bioréacteur (24) configuré pour envoyer au bioréacteur (24) une quantité prédéterminée de solution aqueuse enrichie en ions ammonium. Installation (2) selon l’une quelconque des revendications 11 et 12, dans laquelle le bioréacteur (24) est fermé de manière à former un volume interne étanche aux gaz. Installation (2) selon l’une quelconque des revendications 11 à 13, dans laquelle le bioréacteur (24) comprend une enceinte comprenant un matériau calorifuge, par exemple par exemple comprenant de la laine de roche ou de la laine de verre. Installation (2) selon l’une quelconque des revendications 11 à 14, dans laquelle le dispositif d’évaporation (9) est relié au digesteur anaérobie (4) par une conduite de prélèvement (12) du contenu du digesteur anaérobie (4). Installation (2) selon la revendication précédente, comprenant en outre une unité de déshydratation (30) équipée d’une entrée (32) raccordée à la conduite d’évacuation (8) de digestat, d’une conduite de sortie (34) d’une fraction liquide et d’une évacuation (36) d’une fraction concentrée en matière sèche, la conduite de sortie (34) d’une fraction liquide comprenant une sous-conduite (34’) raccordée à l’entrée (26) du bioréacteur (24). Installation (2) selon l’une quelconque des revendications 11 à 14, dans laquelle le dispositif d’évaporation (9) est relié au digesteur anaérobie (4) par la conduite d’évacuation (8) du digestat produit, le système d’extraction ammoniacal étant configuré pour séparer le digestat de manière à former la solution aqueuse enrichie en ions ammonium et une fraction appauvrie en ions ammonium. Installation (2) selon la revendication précédente, comprenant en outre une unité de déshydratation (30) équipée d’une entrée (32) raccordée au dispositif d’évaporation (9) de manière à recevoir la fraction appauvrie en ions ammonium, d’une conduite de sortie (34) d’une fraction liquide et d’une évacuation (36) d’une fraction concentrée en matière sèche, la conduite de sortie (34) d’une fraction liquide comprenant une sous-conduite (34’) raccordée à l’entrée (26) du bioréacteur (24).