FR 3158048 A1 20250711 FR 2400172 A 20240109 Procédé d’assainissement d’un jet gazeux projeté par un moteur-fusée L’invention concerne un procédé d’assainissement d’un jet (J) gazeux projeté par un moteur-fusée, comprenant au moins le passage du jet gazeux successivement au travers de zones (10 ; 20) de traitement positionnées en série dans lesquelles une projection d’eau étant réalisée sur le jet gazeux avec des débits d’alimentation des buses (B1 ; B2) et une vitesse d’éjection de l’eau calibrés. Figure pour l’abrégé : Fig. 1. Procédé d’assainissement d’un jet gazeux projeté par un moteur-fusée Le présent exposé concerne un procédé d’assainissement d’un jet gazeux projeté par un moteur-fusée par aspersion d’eau de sorte à récupérer les espèces à éliminer du jet avant son rejet dans l’air ambiant. L’invention s’applique pour traiter un jet gazeux issu d’un moteur-fusée sur banc d’essai ou produit lors du décollage d’un lanceur spatial. Les propulseurs de moteur-fusée génèrent un jet gazeux en sortie de veine d’éjection qui comprend des composés acides, comme du chlorure d’hydrogène HCl, des gaz réducteurs, tels que du monoxyde de carbone CO ou du dihydrogène H 2 , ainsi que des poussières comme des poussières d’alumine ou autres oxydes métalliques. Il est souhaitable d’assainir le jet gazeux en éliminant les espèces nocives, ou potentiellement nocives, de sorte à éviter leur rejet dans l’air ambiant. L’état de la technique propose des méthodes, pour capturer le chlorure d’hydrogène par exemple, qui sont basées sur l’utilisation de filtres, avec ajout de composés basiques, ou de colonnes de lavage à garnissage. Néanmoins, ces procédés requièrent une vitesse limitée en entrée de dispositif, généralement inférieure à environ 10 m/s, qui est incompatible des hautes vitesses d’éjection rencontrées en sortie de propulseur qui s’élèvent au moins à environ 100 m/s. En outre, ces procédés introduisent des pertes de charge importantes qui perturbent l’écoulement du jet gazeux en amont et ne peuvent donc être retenus pour cette raison également. Il est donc nécessaire de fournir une solution adaptée au traitement d’un jet gazeux issu d’un moteur-fusée qui permette au moins d’éliminer les composés acides et les poussières et qui soit en particulier compatible de la haute vitesse du jet gazeux et ne perturbe pas l’écoulement en amont. La présente invention concerne un procédé d’assainissement d’un jet gazeux projeté par un moteur-fusée, comprenant au moins : - le passage du jet gazeux successivement au travers d’une première zone de ralentissement et de refroidissement ayant une entrée espacée d’une veine d’éjection du moteur-fusée, puis au travers d’une deuxième zone de récupération des composés acides et des poussières ayant une entrée en communication avec une sortie de la première zone, une projection d’eau étant réalisée sur le jet gazeux à partir de premières buses dans la première zone et à partir de deuxièmes buses dans la deuxième zone, chacune des première et deuxième zones s’étendant sur une longueur comprise entre 5D et 15D où D désigne le diamètre de sortie de la veine d’éjection, un premier débit d’eau compris entre 8Dg/3 et 16Dg/3 alimentant l’ensemble des premières buses et étant réparti entre celles-ci, et un deuxième débit d’eau compris entre 4Dg/3 et 8Dg/3 alimentant l’ensemble des deuxièmes buses et étant réparti entre celles-ci, les premier et deuxième débits étant exprimés en L/s et Dg désignant le débit du jet gazeux en sortie de veine d’éjection exprimé en kg/s, et la vitesse d’éjection de l’eau en sortie des premières et deuxièmes buses étant d’au moins 15 m/s, l’eau projetée sur le jet gazeux étant récupérée dans un volume de collecte situé en dessous des première et deuxième zones. L’invention permet d’assainir le jet gazeux projeté à haute vitesse en abaissant d’abord drastiquement sa température et sa vitesse dans la première zone de sorte à permettre la récupération des composés acides et des poussières dans l’eau projetée dans la deuxième zone. Le débit d’eau alimentant les buses de chacune des zones est spécialement adapté à l’objectif recherché dans chacune des zones et est fonction du débit Dg de gaz à traiter. Par ailleurs, l’eau est projetée à une vitesse élevée pour garantir sa présence en cœur de jet et obtenir un traitement efficace. Les première et deuxième zones ont des dimensions adaptées aux dimensions caractéristiques du jet gazeux tout en conservant une architecture relativement compacte. Par ailleurs, la technique selon l’invention ne conduit pas à l’apparition de pertes de charge perturbant l’écoulement en amont car l’aspersion d’eau est réalisée à distance de la veine d’éjection. Cet espacement permet également à de l’air ambiant d’être entraîné par le jet participant ainsi également à son refroidissement et à son ralentissement. L’invention permet ainsi d’assainir un jet gazeux issu d’un moteur-fusée projeté à grande vitesse sans perturber l’écoulement au niveau de la veine d’éjection, et en permettant en particulier la capture des composés acides et des poussières par l’eau projetée. Ces éléments sont récupérés dans un volume de collecte, évitant ainsi leur rejet dans l’air ambiant. Dans un exemple de réalisation, l’entrée de la première zone est espacée de la veine d’éjection d’une distance comprise entre D/4 et 2D, et la section de passage de la première zone est au plus égale à neuf fois la section de passage en sortie de la veine d’éjection. Une telle configuration réduit davantage encore le risque d’un impact sur l’écoulement en amont tout en autorisant l’admission d’une quantité contrôlée d’air environnant ce qui participe à refroidir le jet gazeux tout en garantissant un traitement efficace. Dans un exemple de réalisation, les première et deuxième zones ont chacune une longueur comprise entre 8D et 12D. Une telle caractéristique améliore davantage encore le compromis entre l’efficacité du traitement et la compacité de l’installation. Dans un exemple de réalisation, la vitesse d’éjection de l’eau en sortie des premières et deuxièmes buses est d’au moins 18 m/s. Une telle caractéristique participe à améliorer davantage encore l’efficacité du traitement. Dans un exemple de réalisation, l’eau est projetée sur le jet gazeux par les premières et deuxièmes buses sous la forme de gouttelettes ayant un diamètre médian volumétrique compris entre 200 µm et 400 µm. Une telle caractéristique optimise la surface d’échange microscopique entre l’eau et le jet, et améliore davantage encore l’efficacité du traitement. Dans un exemple de réalisation, la section de passage de la deuxième zone est supérieure à la section de passage de la première zone. Une telle caractéristique permet de réduire davantage encore la vitesse du jet gazeux à l’entrée de la deuxième zone, améliorant ainsi davantage encore l’efficacité du traitement. Dans un exemple de réalisation, les première et deuxième zones peuvent être déplacées l’une par rapport à l’autre et ont chacune une structure modulable formée d’une pluralité de segments juxtaposés et amovibles les uns par rapport aux autres. Une telle caractéristique permet d’adapter au mieux le traitement au moteur-fusée considéré en permettant d’ajuster la longueur et éventuellement la position des première et deuxième zones. Dans un exemple de réalisation, une élimination des gaz réducteurs du jet gazeux est réalisée par post-combustion en amont de la première zone. Une telle caractéristique permet avantageusement de compléter le traitement du gaz effectué en éliminant des gaz tels que le monoxyde de carbone (CO) ou le dihydrogène (H 2 ). Dans un exemple de réalisation, une élimination des aérosols (par exemple eau, acide, poussières) entraînés par le jet gazeux est réalisée dans un dévésiculeur en aval de la deuxième zone. Dans un exemple de réalisation, l’eau circule en boucle fermée entre le volume de collecte et les premières et deuxièmes buses durant le passage du jet gazeux. Une telle caractéristique permet avantageusement de réduire la consommation d’eau et d’être autonome en eau sur toute la durée du tir qui a typiquement une durée de quelques minutes. Dans un exemple de réalisation, le jet gazeux est projeté par un moteur-fusée sur banc d’essai. En variante, le jet gazeux est projeté par un moteur-fusée d’un lanceur spatial en phase de décollage. FIG. 1 La FIG. 1 représente, de manière schématique et partielle, la mise en œuvre d’un exemple de procédé d’assainissement d’un jet gazeux selon l’invention. FIG. 2 La FIG. 2 représente, de manière schématique et partielle, une vue en perspective des première et deuxième zones mises en œuvre dans l’exemple de la FIG. 1 . L’invention est à présent décrite au moyen de figures, présentes à but descriptif pour illustrer certains modes de réalisation de l’invention et qui ne doivent pas être interprétées comme limitant cette dernière. La FIG. 1 représente un exemple d’installation 1 adaptée à l’assainissement d’un jet J gazeux projeté par un moteur-fusée étudié sur banc d’essai. Le jet J est projeté au travers d’une veine V d’éjection du moteur-fusée et est ensuite traité par l’installation 1 qui est située dans le prolongement de la veine V. L’installation 1 comprend généralement différents modules situés en série, c’est à dire dans le prolongement les uns des autres. Le jet J traverse successivement ces différents modules. L’installation 1 s’étend selon un axe X longitudinal le long duquel les différents modules sont positionnés. Les différents modules peuvent être situés dans l’axe de la veine V, ou en variante être désaxés par rapport à la veine. L’installation 1 est modulable, c’est-à-dire que les différents modules peuvent être déplacés les uns par rapport aux autres et, pour certains, être prolongés ou raccourcis. En particulier, la première 10 et la deuxième 20 zones sont chacune formées d’une pluralité de segments juxtaposés 11, 21 amovibles les uns par rapport aux autres. Il est ainsi possible de rajouter un ou plusieurs segments 11, 21 pour rallonger la zone 10, 20 ou d’en enlever pour la raccourcir en fonction du moteur-fusée considéré. Les segments 11, 21 sont formés d’un matériau apte à supporter les conditions rencontrées lors du passage du jet J, et sont par exemple en béton. Le jet J comprend des composés acides, comme le chlorure d’hydrogène HCl, au moins un gaz réducteur, comme du monoxyde de carbone CO, du dihydrogène H 2 ou un mélange de ces deux composés, et des poussières, comme des poussières d’alumine ou autres oxydes métalliques. La nature des poussières présentes dépend du moteur-fusée. Le traitement proposé dans le cadre de l’invention vise a minima à capter les composés acides présents ainsi que les poussières éventuellement présentes. L’installation 1 est située au-dessus d’un volume VC de collecte qui permet de récupérer l’eau projetée dans les première 10 et deuxième 20 zones qui est chargée des composés à éliminer du jet gazeux. Plus précisément dans l’exemple illustré, les première 10 et deuxième 20 zones sont situées au-dessus d’une rampe RC de collecte qui est en pente de sorte à guider l’eau récupérée vers un bassin BC de collecte. La suite s’attache à décrire, de manière plus détaillée, les différents modules de l’exemple d’installation 1 illustrée, à savoir dans cet ordre depuis la veine V : la zone PC de post-combustion, la première zone 10, la deuxième zone 20 et le dévésiculeur DE. Dans la suite et sauf mention contraire, les termes « amont » et « aval » s’entendent par rapport à la direction d’écoulement du jet J. Post-combustion des gaz réducteurs L’exemple d’installation 1 illustré comprend une zone PC de post-combustion située directement en sortie de la veine V. La zone PC comprend une source d’ignition qui permet d’oxyder les gaz réducteurs du jet J en présence d’oxygène de l’air ambiant. La source d’ignition correspond à un dispositif connu en soi, et l’on peut par exemple utiliser : une torche de gaz combustible par exemple de gaz de pétrole liquéfié (brûleur à flamme pilote), des fils chauds ou un dispositif pyrotechnique de projection de particules incandescentes (désigné en anglais par l’expression « Hydrogen Burn Off Igniters »). La personne du métier choisira la source d’ignition appropriée en fonction de la vitesse du jet J, de la concentration en gaz réducteurs ainsi que des contraintes de sécurité propres à l’application envisagée. La zone PC revêt un caractère optionnel et peut être omise si la concentration du dihydrogène et du monoxyde de carbone dans le jet J est plus basse que la limite inférieure d’explosivité (LIE). Dans ce dernier cas, le jet J peut ne subir aucun traitement avant son entrée dans la première zone 10 qui va à présent être décrite. Première zone : ralentissement et refroidissement du jet Une entrée 101 de la première zone 10 est en communication avec la veine V, en l’occurrence avec la zone PC dans l’exemple illustré. Le rôle de la première zone 10 est d’abaisser la vitesse et la température du jet J de sorte à permettre un traitement efficace de récupération des composés acides et des poussières dans la deuxième zone 20 en aval. Le ralentissement est produit par l’utilisation d’un fort débit d’eau projeté assurant principalement un ralentissement par échange de quantité de mouvement. L’eau est ainsi projetée par des premières buses B1 dans la première zone 10. L’eau est projetée par les premières buses B1 transversalement à la direction d’écoulement du jet J. On notera que les rôles des première 10 et deuxième 20 zones ne sont pas exclusifs, c’est-à-dire que l’on ne sort pas du cadre de l’invention si un ralentissement et un refroidissement du jet J se produit également dans la deuxième zone 20, ou si l’eau utilisée dans la première zone 10 se charge en composés acides et en poussières. L’entrée de la première zone 10 est espacée de la veine V d’une distance D1 non nulle par exemple comprise entre D/4 et 2D. La distance D1 peut être comprise entre D/2 et 2D, par exemple entre D et 2D. La première zone 10 a une longueur L10 comprise entre 5D et 15D, par exemple comprise entre 5D et 12D ou entre 8D et 15D ou entre 8D et 12D. La section de passage de la première zone 10 peut être au moins égale à la section de passage en sortie de la veine V, et par exemple au plus égale à neuf fois la section de passage en sortie de la veine V. Le diamètre DI1 de la première zone 10, correspondant à sa plus grande dimension transversale mesurée perpendiculairement à l’axe X, peut être compris entre D et 3D, par exemple entre 1,5D et 2,5D. A titre illustratif, le jet J projeté par la veine V a une vitesse d’au moins 100 m/s pouvant éventuellement même avoir une vitesse supersonique. Cette vitesse peut généralement entre comprise entre 100 m/s et 1000 m/s. Le passage au travers de la première zone 10 permet typiquement de réduire la vitesse du jet J à une valeur inférieure ou égale à 30 m/s. Le débit du jet gazeux en sortie de veine V est également très conséquent, typiquement d’au moins 100 kg/s. Le jet J arrive dans la première zone 10 à une température supérieure ou égale à 200°C, par exemple supérieure ou égale à 800°C. Après traversée de la première zone 10, la température du jet J peut être abaissée à une valeur inférieure ou égale à 200 °C. Au vu des hautes valeurs de débit et de vitesse rencontrées pour le traitement du jet J, il est nécessaire de calibrer le débit d’eau alimentant les premières buses B1 ainsi que la vitesse d’éjection de l’eau au travers de celles-ci à des valeurs particulières adaptées à la cinétique et à la masse de gaz à traiter par unité de temps. Ainsi, un premier débit d’eau compris entre 8Dg/3 et 16Dg/3, par exemple entre 8Dg/3 et 14Dg/3, alimente l’ensemble des premières buses B1 et est réparti entre celles-ci lors du passage du jet J. Dans l’encadrement précédent, le premier débit est exprimé en L/s et Dg désigne le débit du jet gazeux en sortie de veine V exprimé en kg/s. Le premier débit peut être réparti uniformément (équitablement) entre les premières buses B1. Les premières buses B1 sont réparties le long de la première zone 10. Plus précisément, la première zone 10 illustrée comprend plusieurs ensembles de premières buses B1 chacun situés à des positions différentes X1B1, X2B1 et X3B1 le long de la première zone 10 (ou de l’axe X). Les positions X1B1, X2B1 et X3B1 peuvent être régulièrement espacées le long de l’axe X comme illustré, ou en variante l’espacement entre deux positions consécutives peut être variable. Chaque ensemble, situé à une position donnée le long de la première zone 10, comprend plusieurs premières buses B1 réparties de manière circonférentielle autour de l’axe X. La vitesse d’éjection de l’eau en sortie des premières buses B1 est supérieure ou égale à 15 m/s, par exemple supérieure ou égale à 18 m/s. Cette vitesse peut être comprise entre 15 m/s et 25 m/s ou entre 15 m/s et 22 m/s ou entre 18 m/s et 25 m/s ou entre 18 m/s et 22 m/s. L’eau projetée par les premières buses B1 peut ou non être alcaline. L’eau projetée par les premières buses B1 peut être sous la forme de gouttelettes pouvant avoir un diamètre médian volumétrique compris entre 200 µm et 400 µm, par exemple compris entre 250 µm et 400 µm ou entre 250 µm et 350 µm. La première zone 10 comprend un orifice 105 pour le positionnement de divers capteurs. Le jet J ralenti et refroidi ayant traversé la première zone 10 pénètre ensuite dans la deuxième zone 20 qui va, à présent, être décrite. Deuxième zone : récupération des composés acides et des poussières Une entrée 201 de la deuxième zone 20 est en communication avec une sortie 103 de la première zone 10. La deuxième zone 20 est en aval de la première zone 10. La deuxième zone 20 peut être située dans l’axe de la première zone 10 et de la veine V, ou être légèrement désaxée. Le rôle de la deuxième zone 20 est de capturer les composés acides et les poussières dans l’eau projetée. L’eau est projetée par des deuxièmes buses B2 dans la deuxième zone 20. L’eau est projetée par les deuxièmes buses B2 transversalement à la direction d’écoulement du jet J. La deuxième zone 20 a une longueur L20 comprise entre 5D et 15D, par exemple comprise entre 5D et 12D ou entre 8D et 15D ou entre 8D et 12D. La longueur L20 peut être identique ou différente de la longueur L10. La section de passage de la deuxième zone 20 peut, comme illustré, être supérieure à la section de passage de la première zone 10. Le diamètre DI2 de la deuxième zone 20, correspondant à sa plus grande dimension transversale mesurée perpendiculairement à l’axe X, peut être compris entre 2D et 4D, par exemple entre 2,5D et 3,5D. Le débit d’eau alimentant les deuxièmes buses B2 ainsi que la vitesse d’éjection de l’eau au travers de celles-ci est calibrée à des valeurs particulières adaptées à la cinétique et à la masse de gaz à traiter par unité de temps. Ainsi, un deuxième débit d’eau compris entre 4Dg/3 et 8Dg/3, par exemple entre 4Dg/3 et 7Dg/3, alimente l’ensemble des deuxièmes buses B2 et est réparti entre celles-ci lors du passage du jet J. Comme indiqué plus haut, le deuxième débit est exprimé en L/s et Dg désigne le débit du jet gazeux en sortie de veine V exprimé en kg/s. Le deuxième débit peut être réparti uniformément (équitablement) entre les deuxièmes buses B2. Les deuxièmes buses B2 sont réparties le long de la deuxième zone 20. Plus précisément, la deuxième zone 20 illustrée comprend plusieurs ensembles de deuxièmes buses B2 chacun situés à des positions différentes X1B2, X2B2 et X3B2 le long de la deuxième zone 20 (ou de l’axe X). Les positions X1B2, X2B2 et X3B2 peuvent être régulièrement espacées le long de l’axe X comme illustré, ou en variante l’espacement entre deux positions consécutives peut être variable. Chaque ensemble, situé à une position donnée le long de la deuxième zone 20, comprend plusieurs deuxièmes buses B2 réparties de manière circonférentielle autour de l’axe X. La vitesse d’éjection de l’eau en sortie des deuxièmes buses B2 est supérieure ou égale à 15 m/s, par exemple supérieure ou égale à 18 m/s. Cette vitesse peut être comprise entre 15 m/s et 25 m/s ou entre 15 m/s et 22 m/s ou entre 18 m/s et 25 m/s ou entre 18 m/s et 22 m/s. L’eau projetée par les deuxièmes buses B2 est avantageusement alcaline, c’est-à-dire ayant un pH supérieur à 7, de sorte à neutraliser les composés acides récupérés du jet J. L’eau projetée par les deuxièmes buses B2 peut être de l’eau sodée, c’est-à-dire de l’eau additionnée de soude (NaOH). L’addition d’ions hydroxydes (OH - ) dans l’eau pour obtenir l’eau alcaline peut être réalisée en utilisant des techniques connues, par exemple par l’emploi de pompes doseuses ou des systèmes Venturi. La concentration en ions hydroxydes sera adaptée à la composition du gaz à traiter. Selon une variante, l’eau projetée par les deuxièmes buses B2 n’est pas alcaline et un traitement basique peut être réalisé à l’issue du procédé, dans le bassin BC de collecte par exemple. L’eau projetée par les deuxièmes buses B2 peut être sous la forme de gouttelettes pouvant avoir un diamètre médian volumétrique compris entre 200 µm et 400 µm, par exemple compris entre 250 µm et 400 µm ou entre 250 µm et 350 µm. Dans les première 10 et deuxième 20 zones l’eau tombe sur la rampe RC pour être ensuite dirigée par effet de la gravité vers le bassin BC. L’exemple illustré montre une pompe PC de recirculation présente dans le bassin BC qui permet avantageusement de faire circuler l’eau en boucle fermée entre le bassin BC et les premières B1 et deuxièmes B2 buses (selon les flèches de circulation CE). Les débits d’alimentation des premières B1 et deuxièmes B2 buses sont pilotés par une unité de contrôle (non représentée). La deuxième zone 20 comprend un orifice 205 pour le positionnement de divers capteurs. Conception des première et deuxième zones La valeur Dg de débit du jet J à traiter permet de déduire, à l’aide des formules décrites plus haut, les débits d’eau respectifs avec lesquels les première B1 et deuxième buses B2 doivent être alimentées. Les buses B1 et B2 sont ensuite choisies, à partir des informations mises à disposition par le fournisseur, de sorte à présenter le critère de vitesse d’éjection souhaité, et éventuellement de taille des gouttes projetées. Le nombre de buses B1 ou B2 à utiliser dans une zone donnée 10 ou 20 est ensuite obtenu, pour les buses ainsi choisies, par division du débit d’eau d’alimentation par le débit unitaire en entrée de buse qui correspond à une information indiquée par le fournisseur. Les buses B1 ou B2 peuvent alors avantageusement être réparties sur la zone considérée 10 ou 20 de sorte à produire un flux d’eau sensiblement homogène. D’une manière générale, les première B1 et deuxième B2 buses peuvent être des buses à cône plein. A titre d’exemple, on peut utiliser les buses commercialisées sous la référence 491.146.1Y.AM ou 491.006.1Y.AK par la société Lechler. Selon une réalisation particulière, le jet J peut avoir un débit Dg en sortie de veine V compris entre 50 kg/s et 150 kg/s avec : - un premier débit d’eau alimentant les premières buses B1 compris entre 100 L/s et 800 L/s, par exemple compris entre 135 L/s et 800 L/s, et un nombre de premières buses B1 compris entre 20 et 100, et - un deuxième débit d’eau alimentant les deuxièmes buses B2 compris entre 50 L/s et 400 L/s, par exemple compris entre 70 L/s et 400 L/s, et un nombre de deuxièmes buses B2 compris entre 20 et 100. Dévésiculeur L’installation 1 illustrée comprend un dévésiculeur DE dont la présence est optionnelle mais reste préférentielle pour limiter les émissions d’aérosols. Le dévésiculeur DE permet de condenser l’eau résiduelle entraînée par le jet gazeux sortant de la deuxième zone 20. Il correspond à un dispositif connu en soi. On peut par exemple utiliser un dévésiculeur commercialisé sous la référence B-GON® par la société KIMRE. Le dévésiculeur DE peut être espacé de la deuxième zone 20 d’une distance D2 comprise entre 0,5D et 1,5D. A l’issue du procédé, un traitement de l’eau collectée pourra être mis en place directement au niveau du bassin BC et pourra comprendre un ajustement du pH (ajout d’acide chlorhydrique ou de soude) et une filtration des poussières. Le traitement ultérieur des eaux fait appel à des techniques connues en soi. L’exemple décrit concerne des zones 10, 20 sous la forme de conduits ou carneaux dans lesquelles l’eau est projetée. L’installation peut avoir une structure plus ouverte, chaque zone 10, 20 étant par exemple formée par une succession de tores d’injection d’eau espacés les uns des autres. L’exemple décrit concerne le cas d’un assainissement d’un jet gazeux projeté par un moteur-fusée sur banc d’essai. Dans ce cas, le moteur-fusée et les zones 10 et 20 peuvent, comme illustré, être répartis horizontalement. Comme indiqué plus haut, l’invention peut, selon une variante non illustrée, être utilisée pour assainir un jet gazeux projeté par un moteur-fusée de lanceur spatial en phase de décollage. Dans ce dernier cas, le moteur-fusée et les première et deuxième zones peuvent être réparties verticalement, avec le volume de collecte en dessous de cet ensemble. Les détails décrits plus haut restent applicables à ce cas. L’exemple illustré comprend trois sections de buses sur chacune des première 10 et deuxième 20 zones mais la personne du métier reconnaîtra que ce nombre peut être amené à varier en fonction de l’application. L’expression « compris(e) entre … et … » doit se comprendre comme incluant les bornes. Procédé d’assainissement d’un jet (J) gazeux projeté par un moteur-fusée, comprenant au moins : - le passage du jet gazeux successivement au travers d’une première zone (10) de ralentissement et de refroidissement ayant une entrée (101) espacée d’une veine (V) d’éjection du moteur-fusée, puis au travers d’une deuxième zone (20) de récupération des composés acides et des poussières ayant une entrée (201) en communication avec une sortie (103) de la première zone, une projection d’eau étant réalisée sur le jet gazeux à partir de premières buses (B1) dans la première zone et à partir de deuxièmes buses (B2) dans la deuxième zone, chacune des première et deuxième zones s’étendant sur une longueur (L10 ; L20) comprise entre 5D et 15D où D désigne le diamètre de sortie de la veine d’éjection, un premier débit d’eau compris entre 8Dg/3 et 16Dg/3 alimentant l’ensemble des premières buses et étant réparti entre celles-ci, et un deuxième débit d’eau compris entre 4Dg/3 et 8Dg/3 alimentant l’ensemble des deuxièmes buses et étant réparti entre celles-ci, les premier et deuxième débits étant exprimés en L/s et Dg désignant le débit du jet gazeux en sortie de veine d’éjection exprimé en kg/s, et la vitesse d’éjection de l’eau en sortie des premières et deuxièmes buses étant d’au moins 15 m/s, l’eau projetée sur le jet gazeux étant récupérée dans un volume (VC) de collecte situé en dessous des première et deuxième zones. Procédé selon la revendication 1, dans lequel l’entrée (101) de la première zone (10) est espacée de la veine (V) d’éjection d’une distance (D1) comprise entre D/4 et 2D, et la section de passage de la première zone est au plus égale à neuf fois la section de passage en sortie de la veine d’éjection. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel les première (10) et deuxième (20) zones ont chacune une longueur (L10 ; L20) comprise entre 8D et 12D. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel la vitesse d’éjection de l’eau en sortie des premières (B1) et deuxièmes (B2) buses est d’au moins 18 m/s. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel l’eau est projetée sur le jet (J) gazeux par les premières (B1) et deuxièmes (B2) buses sous la forme de gouttelettes ayant un diamètre médian volumétrique compris entre 200 µm et 400 µm. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel la section de passage de la deuxième zone (20) est supérieure à la section de passage de la première zone (10). Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel les première (10) et deuxième (20) zones peuvent être déplacées l’une par rapport à l’autre et ont chacune une structure modulable formée d’une pluralité de segments (11 ; 21) juxtaposés et amovibles les uns par rapport aux autres. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel une élimination des gaz réducteurs du jet gazeux est réalisée par post-combustion en amont de la première zone (10). Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel une élimination des aérosols entraînés par le jet gazeux est réalisée dans un dévésiculeur (DE) en aval de la deuxième zone (20). Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 9, dans lequel l’eau circule en boucle fermée entre le volume (VC) de collecte et les premières (B1) et deuxièmes (B2) buses durant le passage du jet (J) gazeux. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 10, dans lequel le jet gazeux est projeté par un moteur-fusée sur banc d’essai. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 10, dans lequel le jet gazeux est projeté par un moteur-fusée d’un lanceur spatial en phase de décollage.