FR 3160767 A1 20251003 FR 2403009 A 20240326 La présente invention concerne un spectromètre optique (100) de haute résolution spectrale. Selon l’invention, le spectromètre optique (100) comprend un dispositif optique redresseur de polarisation (10) et un dispositif optique dispersif (20) disposés et configurés pour recevoir un faisceau lumineux (1) et pour séparer en polarisation le faisceau lumineux en N paires de faisceaux lumineux dispersés dans N bandes spectrales, où N est un nombre entier, les N paires de faisceaux lumineux dispersés ayant un même état de polarisation, un dispositif optique diffractif (30) comprenant une pluralité de N réseaux de diffraction formant une pluralité de N paires de faisceaux lumineux diffractés, et un système optique de focalisation (5) disposé pour former une image sur un détecteur (6) matriciel bidimensionnel, chaque faisceau lumineux diffracté de la pluralité de N paires de faisceaux lumineux diffractés étant imagé sur une zone (61, 62, 63, 64, 65, 66) distincte du détecteur (6). Figure pour l’abrégé : Fig. 1 Spectromètre optique de haute résolution spectrale Domaine technique de l'invention La présente invention concerne le domaine technique des spectromètres optiques de haute résolution spectrale. Elle concerne en particulier un spectromètre optique à base de réseau de diffraction. L’invention trouve en particulier des applications en microspectrométrie Raman qui nécessite une très haute résolution spectrale. Etat de la technique Dans le domaine ci-dessus, il est connu d’utiliser un spectromètre optique comprenant un détecteur multicanal basé sur une matrice de pixels. Pour obtenir une résolution spectrale élevée et une bande spectrale significative, il est nécessaire de séparer les composantes spectrales du faisceau lumineux entrant dans le spectromètre sur un nombre élevé de pixels. De nombreux spectromètres séparent les composantes spectrales selon une seule ligne du détecteur. D’autres spectromètres sont configurés pour séparer les composantes spectrales sur plusieurs lignes d’un capteur d’image pixellisé bidimensionnel, par exemple sur une caméra CCD ou CMOS. En particulier, les spectromètres optiques basés sur un réseau à échelle ou sur un dispositif dispersif de type réseau de phase à image virtuelle (ou VIPA, acronyme de l’expression Virtually imaged phased array, en anglais) permettent avantageusement cette séparation des composantes spectrales sur plusieurs lignes du capteur d’image. Cependant, ces spectromètres de type réseau à échelle ou VIPA présentent peu de versatilité en termes de conception, et n’offrent pas la possibilité d’imager le spectre de plusieurs points séparés spatialement à l’entrée du spectromètre. Le document de brevet FR2956204 décrit un spectrographe compact à large bande spectrale comprenant une pluralité de réseaux de diffraction concaves. Cependant, ce spectrographe présente l’inconvénient d’une faible efficacité, car l’ensemble de la lumière disponible est divisé entre plusieurs réseaux de diffraction, chaque réseau opérant dans un domaine spectral, si bien que pour une longueur d’onde donnée un seul de ces réseaux dirige la lumière vers le capteur. Un spectromètre comportant un étage de séparation à base d’un élément dichroïque de façon à éclairer chaque réseau avec la sous-bande spectrale adaptée permet de résoudre partiellement le problème d’efficacité, mais ne s’applique pas à des spectromètres à très haute résolution nécessitant le découpage en sous-bandes spectrales dont la largeur est inférieure à 100 nanomètres (nm), car il est connu que la longueur d’onde de coupure des filtres dichroïques sous incidence oblique peut différer de une ou plusieurs dizaines de nm en fonction de la polarisation, ce qui empêche une séparation en sous-bandes étroites. Enfin, l’efficacité des réseaux utilisés dans les spectromètres limite aussi l’efficacité des spectromètres. L’utilisation de réseaux de diffraction blazés, dont l’efficacité peut atteindre 70% sur une bande spectrale, a été rapportée. Il est connu que des réseaux dits lamellaires peuvent présenter une efficacité supérieure à 90% sur une bande spectrale, et pour une plage d’incidence donnée, mais cette efficacité n’est atteinte que pour une seule polarisation linéaire transverse magnétique, dite TM, l’efficacité pour l’autre polarisation linéaire transverse électrique, dite TE, étant généralement inférieure à 20%, ce qui rend l’efficacité moyenne pour une lumière non polarisée inférieure à 55%. Il est souhaitable de proposer un spectromètre optique de haute résolution spectrale, notamment sur des bandes spectrales dont la largeur est inférieure à 100 nm, pour des applications Raman, ce spectromètre étant compact, insensible à la polarisation de la lumière et qui permette en outre une résolution spatiale des faisceaux entrant dans le spectromètre. Présentation de l'invention Dans ce contexte, la présente invention propose un spectromètre optique de haute résolution spectrale. Plus particulièrement, on propose selon l’invention un spectromètre optique de haute résolution spectrale comprenant : dispositif optique de dispersion et redressage de polarisation comprenant un dispositif optique redresseur de polarisation et un dispositif optique dispersif disposés optiquement en série, le dispositif optique de dispersion et redressage de polarisation étant disposé pour recevoir un faisceau lumineux et configuré pour séparer en polarisation le faisceau lumineux en N paires de faisceaux lumineux dispersés dans N bandes spectrales, où N est un nombre entier, les N paires de faisceaux lumineux dispersés ayant un même état de polarisation, chaque paire de faisceaux lumineux dispersés comprenant un premier faisceau lumineux dispersé et un deuxième faisceau lumineux dispersé dans une même bande spectrale parmi les N bandes spectrales, le premier faisceau lumineux dispersé et le deuxième faisceau lumineux dispersé de chaque paire de faisceaux lumineux dispersés étant séparés spatialement et/ou angulairement ; un dispositif optique diffractif comprenant une pluralité de N réseaux de diffraction, chaque réseau de diffraction de la pluralité de N réseaux de diffraction étant disposé et configuré pour recevoir sélectivement une paire de faisceaux lumineux dispersés dans une bande spectrale et pour former par diffraction une paire de faisceaux diffractés comprenant un premier faisceau lumineux diffracté et un deuxième faisceau lumineux diffracté dans la bande spectrale, la pluralité de N réseaux de diffraction formant une pluralité de N paires de faisceaux lumineux diffractés, et un système optique de focalisation disposé pour recevoir la pluralité de N paires de faisceaux lumineux diffractés et former une image sur un détecteur matriciel bidimensionnel comprenant au moins 2N lignes de photodétecteurs, chaque faisceau lumineux diffracté de la pluralité de N paires de faisceaux lumineux diffractés étant imagé sur une zone distincte du détecteur Ainsi, le spectromètre optique fournit une excellente résolution spectrale tout en restant compact. De plus, cela permet d’obtenir le spectre des deux composantes de polarisation sur chaque bande spectrale. Le spectromètre permet d’obtenir un spectre complet réparti en plusieurs bandes spectrales superposées sur un détecteur à matrice de pixels, avec une résolution spectrale élevée et une efficacité très élevée. Ce spectromètre présente l’avantage supplémentaire de pouvoir être imageur, c’est-à-dire de former l’image de plusieurs sources lumineuses sont placées au niveau de la fente d’entrée du spectromètre sur le détecteur, ces images étant résolues spatialement et spectralement sur le détecteur. On obtient ainsi le spectre de chacune de ces sources lumineuses. Le spectromètre de la présente divulgation présente aussi l’avantage de fournir non seulement des informations spectrales, mais aussi une information de polarisation du faisceau source. D’autres caractéristiques non limitatives et avantageuses du système conforme à l’invention, prises individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles, sont les suivantes. Selon un premier mode de réalisation, le dispositif optique redresseur de polarisation est disposé et configuré pour recevoir le faisceau lumineux et séparer en polarisation le faisceau lumineux en un premier faisceau lumineux ayant un premier état de polarisation et un deuxième faisceau lumineux ayant un deuxième état de polarisation, le dispositif optique redresseur de polarisation comprenant une lame d’onde disposée sur le trajet optique du deuxième faisceau lumineux et adaptée pour modifier en polarisation le deuxième faisceau lumineux de façon à former un deuxième faisceau lumineux redressé de même état de polarisation que le premier faisceau lumineux, le dispositif optique dispersif étant disposé en aval du dispositif optique redresseur de polarisation pour recevoir le premier faisceau lumineux et le deuxième faisceau lumineux redressé, le dispositif optique dispersif étant configuré pour séparer spatialement et/ou angulairement le premier faisceau lumineux en une pluralité de N premiers faisceaux lumineux dispersés spectralement et le deuxième faisceau lumineux redressé en une pluralité de N deuxièmes faisceaux lumineux dispersés spectralement, formant lesdites N paires de faisceaux lumineux dispersés dans N bandes spectrales. Selon un deuxième mode de réalisation, le dispositif optique dispersif est disposé pour recevoir le faisceau lumineux, le dispositif optique dispersif étant configuré pour séparer spatialement et/ou angulairement le faisceau lumineux en une pluralité de N faisceaux lumineux dispersés spectralement dans lesdites N bandes spectrales, et le dispositif optique redresseur de polarisation est disposé en aval du dispositif optique dispersif et configuré pour recevoir et séparer en polarisation la pluralité de N faisceaux lumineux dispersés spectralement en N premiers faisceaux lumineux ayant un premier état de polarisation et N autres faisceaux lumineux ayant un deuxième état de polarisation, le dispositif optique redresseur de polarisation comprenant au moins une lame d’onde disposée sur le trajet optique des N autres faisceaux lumineux et adaptée pour modifier en polarisation les N autres faisceaux lumineux de façon à former les N deuxièmes faisceaux lumineux de même état de polarisation que les N premiers faisceaux lumineux. Selon un aspect particulier et avantageux du premier ou deuxième mode de réalisation, la pluralité de N réseaux de diffraction comporte N réseaux de diffraction plans, chaque réseau de diffraction ayant des traits parallèles et chaque réseau de diffraction ayant une direction normale à son plan, la pluralité de N réseaux de diffraction étant disposée de façon à ce que les traits des N réseaux de diffraction soient parallèles à un même axe d’alignement, la pluralité de N réseaux de diffraction est arrangée en une colonne ou en plusieurs colonnes parallèles à l’axe d’alignement des traits des réseaux et dans lequel les directions normales des réseaux de chaque colonne sont orientées dans un plan perpendiculaire à l’axe d’alignement de façon à former un angle non nul entre elles deux à deux. Selon un autre aspect particulier et avantageux du premier ou deuxième mode de réalisation, la pluralité de N réseaux de diffraction comporte N réseaux de diffraction plans, chaque réseau de diffraction ayant des traits parallèles, la pluralité de N réseaux de diffraction étant disposée de façon à ce que les traits des N réseaux de diffraction soient dans un même plan défini par un axe d’alignement et les normales aux plans des réseaux de diffraction, dans lequel la pluralité de N réseaux de diffraction est arrangée en une ou plusieurs colonnes parallèles à l’axe d’alignement des traits des réseaux, et dans lequel chaque réseau de diffraction de chaque colonne présente une densité de traits différente de celle des autres réseaux de la même colonne. Selon encore un autre aspect particulier et avantageux du premier ou deuxième mode de réalisation, la pluralité de N réseaux de diffraction comporte N réseaux de diffraction plans, chaque réseau de diffraction ayant des traits parallèles à un axe d’alignement, chaque réseau de diffraction ayant une normale au plan du réseau de diffraction, et dans lequel les normales de la pluralité de N réseaux de diffraction sont orientées de façon à former un angle non nul entre elles deux à deux. Avantageusement dans ce cas, les axes d’alignement de la pluralité de N réseaux de diffraction sont dans un même plan. Selon encore un autre aspect particulier et avantageux du premier ou deuxième mode de réalisation, la pluralité de N réseaux de diffraction comporte N réseaux de diffraction plans, la pluralité de N réseaux de diffraction étant disposée dans un même plan, chaque réseau de diffraction ayant des traits parallèles à un axe d’alignement et dans lequel les axes d’alignement de la pluralité de N réseaux de diffraction sont orientés de façon à former un angle non nul entre eux deux à deux. De façon avantageuse, le dispositif optique dispersif comporte au moins une lame dichroïque, un réseau de diffraction et/ou un coupleur à fibre optique dichroïque. Selon un autre aspect particulier et avantageux, l’ouverture d’entrée est disposée en amont du dispositif optique redresseur de polarisation. En variante, le spectromètre optique comprend au moins une ouverture d’entrée, ladite au moins une ouverture d’entrée est disposée en aval ou, respectivement, à l’intérieur du dispositif optique redresseur de polarisation, ladite au moins une ouverture d’entrée étant arrangée pour transmettre le premier faisceau lumineux et le deuxième faisceau lumineux redressé ou, respectivement, le premier faisceau lumineux et le deuxième faisceau lumineux. Selon un autre aspect particulier et avantageux, la pluralité de N réseaux de diffraction comprend au moins un réseau à efficacité très élevée pour la polarisation TM ou un réseau de diffraction lamellaire ou un réseau de diffraction en transmission. Bien entendu, les différentes caractéristiques, variantes et formes de réalisation de l'invention peuvent être associées les unes avec les autres selon diverses combinaisons dans la mesure où elles ne sont pas incompatibles ou exclusives les unes des autres. De plus, diverses autres caractéristiques de l'invention ressortent de la description annexée effectuée en référence aux dessins qui illustrent des formes, non limitatives, de réalisation de l'invention et où : FIG. 1 est une vue schématique d’un spectromètre selon un premier mode de réalisation de l’invention, FIG. 2 est une vue schématique de différents masques avec différentes ouvertures, FIG. 3 est une vue schématique d’un spectromètre selon un deuxième mode de réalisation de l’invention, FIG. 4 illustre un exemple de courbes de transmission en fonction du nombre d’onde à travers un filtre dichroïque pour un faisceau lumineux incident respectivement : pour un faisceau polarisé selon un premier état de polarisation (courbe en tirets), pour un faisceau polarisé selon un second état de polarisation (courbe en trait plein) et pour un faisceau non polarisé (courbe en pointillés) , FIG. 5 illustre un autre exemple de dispositif optique dispersif à base de réseaux de diffraction, FIG. 6 représente schématiquement en vue de face et en vue de dessus un dispositif optique diffractif selon un premier exemple de réalisation, FIG. 7 représente schématiquement en vue de face et en vue de dessus un dispositif optique diffractif selon un deuxième exemple de réalisation, FIG. 8 représente schématiquement en vue de face et en vue de dessus un dispositif optique diffractif selon un troisième exemple de réalisation, FIG. 9 représente schématiquement en vue de face et en vue de dessus un dispositif optique diffractif selon un quatrième exemple de réalisation ; FIG. 10 représente schématiquement en vue de face et en vue de dessus un dispositif optique diffractif selon un cinquième exemple de réalisation ; FIG. 11 représente schématiquement en vue de face et en vue de dessus un dispositif optique diffractif selon un sixième exemple de réalisation ; FIG. 12 représente schématiquement en vue de coupe un réseau lamellaire ; FIG. 13 illustre un exemple de courbes d’efficacité de diffraction d’un réseau lamellaire en fonction de la longueur d’onde, dans l’ordre -1, respectivement pour la polarisation TM (courbe tiretée) et pour la polarisation TE (courbe en traits mixte tireté et en pointillé) ; FIG. 14 illustre un autre exemple de dispositif optique redresseur de polarisation disposé en amont de l’entrée du spectromètre ; FIG. 15 illustre une vue en perspective d’un spectromètre selon un exemple de réalisation. Il est à noter que sur ces figures les éléments structurels et/ou fonctionnels communs aux différentes variantes peuvent présenter les mêmes références. Description détaillée De manière générale, le spectromètre optique de la présente divulgation comprend un masque d’entrée ayant au moins une ouverture d’entrée, un dispositif optique diffractif comprenant un assemblage de plusieurs réseaux de diffraction et un détecteur bidimensionnel. Le spectromètre optique comporte aussi un système optique pour diriger le faisceau lumineux issu du masque d’entrée vers le dispositif optique diffractif et un autre système optique pour diriger les faisceaux lumineux diffractés issus du dispositif optique diffractif sur le détecteur. Plus particulièrement, le spectromètre optique comprend un dispositif optique redresseur de polarisation et un dispositif optique dispersif disposés en amont du dispositif optique diffractif. Le dispositif optique redresseur de polarisation et le dispositif optique dispersif forment ensemble un dispositif optique de dispersion et redressage de polarisation. Le dispositif optique redresseur de polarisation et le dispositif optique dispersif sont disposés optiquement en série sur le trajet des faisceaux lumineux. Dans un premier mode de réalisation décrit plus précisément en lien avec la FIG. 1 , le dispositif optique redresseur de polarisation est en amont du dispositif optique dispersif. Dans un deuxième mode de réalisation décrit plus précisément en lien avec la FIG. 3 , le dispositif optique redresseur de polarisation est en aval du dispositif optique dispersif. La FIG. 1 représente un spectromètre optique 100 selon le premier mode de réalisation de l’invention. On a aussi représenté un repère orthonormé XYZ sur la FIG. 1 . Le spectromètre optique 100 comprend un masque d’entrée 70 ayant une ouverture d’entrée 7, un dispositif optique redresseur de polarisation 10, un système optique 8 collimateur, un dispositif optique dispersif 20, un dispositif optique diffractif 30, un système optique de focalisation 5 et un détecteur 6. Le détecteur 6 est un détecteur matriciel bidimensionnel comprenant au moins 2N lignes de photodétecteurs. Le détecteur 6 comprend, par exemple, une caméra CCD ou, de préférence, une caméra CMOS. L’avantage d’une caméra CMOS est que la lecture de l’ensemble des pixels est plus rapide qu’une lecture sur une caméra CCD, et ne souffre pas d’artefacts tels qu’un mixage entre les signaux des différentes lignes (« trainée », aussi connu en anglais sous le terme « smearing »). Le masque d’entrée 70 comprend une ouverture 7, par exemple en forme de fente allongée (voir, par exemple, la FIG. 2 ). L’ouverture d’entrée du spectromètre 100 reçoit un faisceau lumineux 1 à analyser spectralement. Le faisceau lumineux 1 se propage, par exemple, suivant l’axe X. Le faisceau lumineux 1 est généralement non polarisé. Après avoir traversé l’ouverture 7, le faisceau lumineux 1 est incident sur le dispositif optique redresseur de polarisation 10. Dans l’exemple de la FIG. 1 , le dispositif optique redresseur de polarisation 10 comprend un dispositif optique séparateur de polarisation 15, un système optique comprenant, par exemple, deux lentilles 16, 18, une lame d’onde 2 et un masque de sortie 17. Le dispositif optique séparateur de polarisation 15 comprend au moins un composant de séparation de polarisation, tel qu’une lame de Savart, un prisme de Wollaston, un prisme de Rochon ou un cube séparateur de polarisation, et au moins un élément permettant de faire tourner au moins une polarisation. Le dispositif optique séparateur de polarisation 15, aussi appelé séparateur de faisceau en polarisation, reçoit le faisceau lumineux 1, aussi appelé faisceau source, et sépare spatialement ou angulairement ce faisceau source en fonction de la polarisation en un premier faisceau lumineux 11 polarisé suivant un premier état de polarisation, par exemple linéaire transverse magnétique ou TM, et un deuxième faisceau lumineux 12, polarisé suivant un second état de polarisation, par exemple linéaire transverse électrique ou TE. Dans l’exemple de la FIG. 1 , le dispositif optique séparateur de polarisation 15 comporte une lame séparatrice de polarisation qui transmet la composante de polarisation TM sans déviation angulaire et qui dévie angulairement la composante de polarisation TE. En sortie du dispositif optique séparateur de polarisation 15, le deuxième faisceau lumineux 12 semble provenir d’une source virtuelle décalée suivant l’axe Z par rapport à l’ouverture 7 du masque d’entrée 70. La lame d’onde 2, par exemple une lame demi-onde, est disposée entre le séparateur de faisceau en polarisation 15 et le masque de sortie 17 sur le trajet optique du deuxième faisceau lumineux 12 uniquement. La lame d’onde 2 reçoit le deuxième faisceau lumineux 12 polarisé suivant le second état de polarisation et le transmet en faisant tourner sa polarisation de 90 degrés, pour former un deuxième faisceau lumineux redressé 120 polarisé suivant le premier état de polarisation. Toutefois, ce deuxième faisceau lumineux redressé 120 reste représentatif de l’intensité de la composante du faisceau source suivant le second état de polarisation. En effet, les pertes lors de la transmission à travers la lame d’onde 2 sont négligeables. Le système optique constitué ici des deux lentilles 16, 18 forme l’image du masque d’entrée 70 sur le masque de sortie 17. Comme illustré en FIG. 2 , le masque de sortie 17 comporte ici deux ouvertures 171, 172, chaque ouverture étant en forme de fente allongée et disposée suivant le même axe longitudinal, par exemple parallèle à l’axe Z. L’écartement entre les deux ouvertures 171, 172 est adapté pour que le système optique à lentilles 16, 18 forme l’image du premier faisceau lumineux 11 sur la première ouverture 171 et l’image du deuxième faisceau lumineux redressé 120 sur la deuxième ouverture 172. On obtient ainsi les deux composantes de polarisation du faisceau lumineux 1 source qui sont séparées spatialement d’une distance centre à centre notée d dans le sens de l’axe Z. Selon une variante illustrée en FIG. 14 , le dispositif optique redresseur de polarisation 10 peut être arrangé de façon que le dispositif optique séparateur de polarisation 15 soit disposé en amont du masque d’entrée 7 du spectromètre. Dans ce cas, le masque d’entrée 7 comprend deux ouvertures 71, 72 arrangées pour laisser passer respectivement le premier faisceau lumineux 11 polarisé suivant le premier état de polarisation, par exemple linéaire transverse magnétique ou TM et le deuxième faisceau lumineux 12, polarisé suivant le second état de polarisation, par exemple linéaire transverse électrique ou TE. La lame d’onde 2, par exemple une lame demi-onde, est ici disposée en sortie de l’ouverture 272 sur le trajet optique du deuxième faisceau lumineux 12 uniquement. La lame d’onde 2 reçoit le deuxième faisceau lumineux 12 polarisé suivant le second état de polarisation et le transmet en faisant tourner sa polarisation de 90 degrés, pour former un deuxième faisceau lumineux redressé 120 polarisé suivant le premier état de polarisation. De façon optionnelle, un polariseur 19 permet d’assurer que le premier faisceau lumineux 11 et le deuxième faisceau lumineux redressé 120 ont la même polarisation. Le système optique collimateur 8 est à base d’une lentille, d’un miroir ou d’un ensemble optique de lentilles et de miroirs. En particulier, le système optique collimateur 8 est basé sur l’utilisation de miroirs sphériques, de miroirs toroïdaux, de lentilles sphériques ou cylindriques. Le système optique collimateur 8 est disposé de façon à collecter le premier faisceau lumineux 11 et le deuxième faisceau lumineux redressé 120 en sortie du dispositif optique redresseur de polarisation 10. Le système optique collimateur 8 collimate ces deux faisceaux lumineux 11, 120 pour les injecter dans le dispositif optique dispersif 20 qui est, dans ce premier exemple de réalisation, disposé en aval du dispositif optique redresseur de polarisation 10. Le dispositif optique dispersif 20 est configuré pour séparer spectralement un faisceau incident ayant une bande spectrale de largeur environ 4000 cm -1 , qui est classiquement la bande spectrale intéressante en spectrométrie Raman, en plusieurs bandes spectrales, par exemple en cinq bandes spectrales chacune de 800 cm -1 de largeur spectrale. Le dispositif optique dispersif 20 comporte au moins un élément optique spectralement dispersif ou diffractif. Le nombre d’éléments optiques spectralement dispersifs ou diffractifs du dispositif optique dispersif 20 dépend du nombre de réseaux de diffraction du dispositif optique diffractif 30 disposé en aval. Dans l’exemple illustré en FIG. 1 , le dispositif optique diffractif 30 comporte trois réseaux de diffraction 31, 32, 33 et le dispositif optique dispersif 20 comporte deux miroirs dichroïques 21, 22. De manière plus générale, le dispositif optique diffractif 30 comporte N réseaux de diffraction, N étant un nombre entier supérieur ou égal à deux, et le dispositif optique dispersif 20 comporte au moins N-1 éléments optiques spectralement dispersifs ou diffractifs. Dans l’exemple de la FIG. 1 , le dispositif optique dispersif 20 comporte aussi deux miroirs 23, 24 réfléchissants. Nous allons maintenant expliquer le fonctionnement du dispositif optique dispersif 20. Le premier miroir dichroïque 21 reçoit les deux faisceaux lumineux 11, 120 collimatés par le système optique collimateur 8. Pour rappel, les deux faisceaux lumineux 11, 120 sont représentatifs des deux composantes de polarisation du faisceau source, tout en ayant le même état de polarisation. Le premier miroir dichroïque 21 sépare chaque faisceau spectralement dans deux bandes spectrales. Plus précisément, le premier miroir dichroïque 21 sépare le premier faisceau lumineux 11 en transmettant un faisceau lumineux dispersé 110 dans une bande spectrale et en réfléchissant un autre faisceau lumineux dispersé 112 dans une autre bande spectrale, appelée ici deuxième bande spectrale. De manière analogue, le deuxième miroir dichroïque 22 sépare le faisceau lumineux dispersé 110 en transmettant un faisceau lumineux dispersé 111 dans une première bande spectrale et en réfléchissant un faisceau lumineux dispersé 113 dans une troisième bande spectrale. Simultanément, le premier miroir dichroïque 21 sépare le deuxième faisceau lumineux redressé 120 en transmettant un faisceau lumineux dispersé 220 dans une bande spectrale et en réfléchissant un autre faisceau lumineux dispersé 122 dans la deuxième bande spectrale. Ensuite, le deuxième miroir dichroïque 22 sépare le faisceau lumineux dispersé 220 en transmettant un faisceau lumineux dispersé 121 dans la première bande spectrale et en réfléchissant un faisceau lumineux dispersé 123 dans la troisième bande spectrale. Ainsi, le deuxième miroir dichroïque 22 transmet les faisceaux lumineux dispersés 111, 121 dans la première bande spectrale vers la sortie du dispositif optique dispersif 20. Le premier miroir 23 est disposé pour recevoir les faisceaux lumineux dispersés 112 et 122 dans la deuxième bande spectrale et les diriger vers la sortie du dispositif optique dispersif 20. Le deuxième miroir 24 est disposé pour recevoir les faisceaux lumineux dispersés 113 et 123 dans la troisième bande spectrale et les diriger vers la sortie du dispositif optique dispersif 20. De préférence, les différentes bandes spectrales sont complémentaires pour permettre d’obtenir un spectre continu. A titre d’exemple nullement limitatif, la première bande spectrale s’étend de 640 nm à 701 nm, la deuxième bande spectrale s’étend de 701 nm à 765 nm et la troisième bande spectrale s’étend de 765 nm à 830 nm. De façon particulièrement avantageuse, les miroirs dichroïques 21, 22 et les miroirs 23, 24 sont des miroirs plans. De cette manière, les faisceaux lumineux restent collimatés jusqu’à la sortie du dispositif optique dispersif 20. De plus, les miroirs dichroïques 21, 22 et les miroirs 23, 24 sont disposés de façon à conserver l’état de polarisation des faisceaux lumineux en réflexion comme en transmission. La FIG. 4 montre un exemple de courbes de transmission par un miroir dichroïque ou filtre dichroïque disposé sur le trajet d’un faisceau lumineux incident sous un angle d’incidence oblique, par exemple de 24 degrés , en fonction du nombre d’onde du décalage Raman, noté σ, et selon la polarisation du faisceau incident sur le filtre dichroïque. La courbe en tirets représente la transmission pour un faisceau polarisé selon un premier état de polarisation, par exemple TM, la courbe en trait plein représente la transmission pour un faisceau polarisé selon un second état de polarisation, par exemple TE, et la courbe en pointillés représente la transmission pour un faisceau non polarisé. On observe une différence d’environ 50 cm -1 entre le nombre d’onde de coupure pour le faisceau polarisé TM et le nombre d’onde de coupure pour le faisceau polarisé TE. Un tel filtre dichroïque illuminé sous incidence oblique a une largeur de transition spectrale qui est faible, ici inférieure à quelques cm -1 uniquement si sa polarisation est parallèle ou perpendiculaire au plan d’incidence. Pour une lumière non polarisée, la courbe en pointillés, indique une largeur de transition dépassant plusieurs dizaines de cm - 1, ici de l’ordre de 50 cm -1 . Cette largeur de transition est pénalisante si l’on veut séparer le faisceau incident en amont du dispositif optique redresseur de polarisation 10 en des bandes spectrales de quelques centaines de cm -1 de largeur spectrale sans discontinuité entre les bandes spectrales. Par contre, l’utilisation d’un tel filtre dichroïque en aval du dispositif optique redresseur de polarisation 10 permet d’obtenir un miroir dichroïque sélectif en polarisation sur une bande spectrale étroite et très bien définie, entre deux nombres d’onde déterminés. Chaque miroir dichroïque 21, 22 est adapté en fonction de la bande spectrale considérée. Le dispositif optique dispersif 20 est aussi appelé dispositif optique prédispersif car il permet une dispersion spectrale des faisceaux en amont du dispositif optique diffractif 30 en N bandes spectrales. On obtient ainsi, en sortie du dispositif optique dispersif 20, des faisceaux 111, 121, 112, 122, 113 et 123 qui sont séparés spatialement en trois bandes spectrales. De plus, dans chaque bande spectrale, les faisceaux sont séparés spatialement et/ou angulairement en deux en fonction des deux composantes de polarisation du faisceau source. De façon avantageuse, les miroirs dichroïques 21, 22 et les miroirs réfléchissants 23, 24 sont configurés et disposés de façon à ce que les différents faisceaux lumineux dispersés 111, 121, 112, 122, 113 et 123 soient collimatés, séparés spatialement et sensiblement parallèles entre eux en sortie du dispositif optique dispersif 20. De plus, le dispositif optique dispersif 20 ne modifie pas l’état de polarisation des faisceaux lumineux. On obtient ainsi des faisceaux lumineux dispersés 111, 121, 112, 122, 113 et 123 ayant tous le même état de polarisation. Comme indiqué ci-dessus, les faisceaux lumineux dispersés 111, 121, 112, 122, 113 et 123 sont aussi des faisceaux collimatés. Le dispositif optique diffractif 30 est ici disposé en aval du dispositif optique dispersif 20. Le dispositif optique diffractif 30 comprend une pluralité de N réseaux de diffraction, formant ce qu’on appelle aussi un réseau segmenté. Les réseaux de diffraction sont des réseaux plans, toutefois, ils ne sont pas nécessairement disposés tous dans un même plan. On décrit plus loin, en lien avec les figures 6 à 11, différents exemples d’agencements de réseaux segmentés. Les propriétés et/ou l’orientation de chaque réseau de diffraction sont adaptées pour que, d’une part, les faisceaux soient diffractés dans la même plage angulaire, et, d’autre part, l’efficacité de diffraction pour la polarisation incidente soit élevée. Chaque spectre issu de chaque réseau de diffraction est focalisé sur une zone distincte du détecteur 6. Dans l’exemple de la FIG. 1 , le dispositif optique diffractif 30 comprend trois réseaux de diffraction 31, 32, 33. Le premier réseau de diffraction 31 est disposé pour recevoir les faisceaux lumineux dispersés 111, 121 dans la première bande spectrale. Le deuxième réseau de diffraction 32 est disposé pour recevoir les faisceaux lumineux dispersés 112 et 122 dans la deuxième bande spectrale. Le troisième réseau de diffraction 33 est disposé pour recevoir les faisceaux lumineux dispersés 113 et 123 dans la troisième bande spectrale. Dans cet exemple, les faisceaux lumineux dispersés 111, 112 et 113 sont représentatifs de la composante de polarisation du faisceau source suivant le premier état de polarisation tandis que les faisceaux lumineux dispersés 121, 122 et 123 sont représentatifs de la composante de polarisation du faisceau source suivant le second état de polarisation. Par exemple, chaque réseau de diffraction a une efficacité adaptée, ou maximisée, en fonction de la bande spectrale qu’il reçoit. De plus, les réseaux de diffraction sont choisis pour avoir une efficacité maximale dans un état de polarisation qui correspond à celui des faisceaux lumineux qu’il reçoit. Selon un aspect particulier et avantageux, les réseaux de diffraction 31, 32, 33 sont disposés et orientés en fonction de l’angle d’incidence des faisceaux lumineux dispersés 111, 121, 112, 122, 113 et 123 qui sont tous collimatés, de façon à maximiser l’efficacité de diffraction de chaque réseau de diffraction dans la bande spectrale du faisceaux lumineux incident. Ainsi, le premier réseau de diffraction 31 diffracte le faisceau lumineux dispersé 111 dans la première bande spectrale pour former un premier faisceau diffracté 131 et, respectivement, diffracte le faisceau lumineux dispersé 121 dans la première bande spectrale pour former un deuxième faisceau diffracté 141. On obtient ainsi en sortie du premier réseau de diffraction 31 une paire de faisceaux diffractés constituée du premier faisceau diffracté 131 et du deuxième faisceau diffracté 141 dans la première bande spectrale. De manière analogue, le deuxième réseau de diffraction 32 diffracte le faisceau lumineux dispersé 112 dans la deuxième bande spectrale pour former un premier faisceau diffracté 132 et, respectivement, diffracte le faisceau lumineux dispersé 122 dans la deuxième bande spectrale pour former un deuxième faisceau diffracté 142. On obtient ainsi en sortie du deuxième réseau de diffraction 32 une première paire de faisceaux diffractés constituée du deuxième faisceau diffracté 132 et du deuxième faisceau diffracté 142 dans la deuxième bande spectrale. De même, le troisième réseau de diffraction 33 diffracte le faisceau lumineux dispersé 113 dans la troisième bande spectrale pour former un premier faisceau diffracté 133 et, respectivement, diffracte le faisceau lumineux dispersé 123 dans la troisième bande spectrale pour former un deuxième faisceau diffracté 143. On obtient ainsi en sortie du troisième réseau de diffraction 33 une paire de faisceaux diffractés constituée du deuxième faisceau diffracté 133 et du deuxième faisceau diffracté 143 dans la troisième bande spectrale. Autrement dit, on obtient trois paires de faisceaux lumineux diffractés (131, 141), (132, 143) et (133, 143) en sortie du dispositif optique diffractif 30. Les réseaux de diffraction 31, 32, 33 formant ensemble le dispositif optique diffractif 30 peuvent être à base de réseau de diffraction opérant en réflexion ou en transmission. Les réseaux de diffraction du dispositif optique diffractif 30 sont de manière préférentielle des réseaux présentant une efficacité très élevée pour la polarisation TM dans la bande spectrale dans laquelle ils sont employés et dans la gamme d’angle d’incidence où ils sont employés. Les réseaux à efficacité très élevée pour la polarisation TM sont, par exemple, utilisés pour des applications à la compression d’impulsion laser. Un type bien connu de tels réseaux est constitué par les réseaux lamellaires. La FIG. 12 montre un exemple de vue de profil des traits d’un réseau lamellaire. Le réseau lamellaire comporte ici un revêtement réflectif, par exemple en or en aluminium, ou un empilement de matériaux diélectriques haute réflectivité dans lequel le réseau est inscrit (réseau à multicouches diélectriques, dit en anglais « MLD », pour « Multi-Layer Dielectric grating). Les traits ont ici une section trapézoïdale de pas w et de hauteur h. Dans un exemple le pas w est égal à 0,8 µm et la hauteur h est égale à 0,19 µm. La FIG. 13 montre des courbes d’efficacité de diffraction, notée E, d’un tel réseau lamellaire en fonction de la longueur d’onde, notée λ, dans l’ordre -1, respectivement pour la polarisation TM (courbe tiretée) et pour la polarisation TE (courbe en traits mixte tireté et en pointillé). On observe que l’efficacité de diffraction de ce réseau dans l’ordre -1 pour la polarisation TM est très forte, supérieure à 90 % sur toute la bande spectrale ici entre 800 nm et 900 nm. Au contraire, l’efficacité de diffraction de ce réseau dans l’ordre -1 pour la polarisation TE est assez faible, inférieure à 40 % sur la même bande spectrale entre 800 nm et 900 nm. Chaque réseau de diffraction 31, 32, 33 est adapté en fonction de la bande spectrale considérée pour présenter une efficacité de diffraction très forte, de préférence supérieure à 80%, voire à 90%, dans l’ordre -1 pour la polarisation TM. Par ailleurs, la relation entre l’orientation du réseau, le nombre de traits, et la bande spectrale utile, est définie de telle sorte que seuls les ordres zéro et -1 puissent exister. Plus précisément, les trois conditions suivantes doivent être réunies. La condition d’existence de l’ordre -1 est la suivante : où θ est l’angle d’incidence sur le réseau de diffraction considéré, G la densité de traits et λ la longueur d’onde. La condition de non-existence de l’ordre +1 est la suivante : La condition de non-existence de l’ordre -2 est la suivante : Le système optique de focalisation 5 est disposé entre le dispositif optique diffractif 30 et le détecteur 6 matriciel bidimensionnel. Dans l’exemple illustré en FIG. 1 , le système optique de focalisation 5 comprend une seule lentille. De manière plus générale, le système optique de focalisation 5 peut être à base de lentilles (sphérique, cylindrique ou de forme libre), de miroirs (sphériques, paraboliques, cylindriques, toroïdaux ou de forme libre) ou bien d’une combinaison de ces éléments. Par exemple, le système optique de focalisation 5 est constitué de plusieurs miroirs. Le système optique de focalisation 5 est disposé pour recevoir les trois paires de faisceaux lumineux diffractés (131, 141), (132, 143) et (133, 143) et pour former une image sur le détecteur 6. Plus précisément, chaque faisceau lumineux diffracté est imagé sur une zone distincte du détecteur 6. La première paire de faisceaux diffractés (131, 141) est imagée sur une première région 71 du détecteur. A l’intérieur de cette première région 71, le premier faisceau diffracté 131 de la première bande spectrale est imagé sur une zone 61 et le deuxième faisceau diffracté 141 de la première bande spectrale est imagé sur une autre zone 62. Chacune de deux zones 61, 62 comprend au moins une ligne de pixels. Avantageusement, les deux zones 61, 62 sont séparées par au moins une ligne de pixels. Le détecteur 6 permet ainsi de détecter les deux composantes de polarisation du faisceau source diffractées spectralement avec une haute résolution spectrale sur la première bande spectrale. De manière analogue, la deuxième paire de faisceaux diffractés (132, 142) est imagée sur une deuxième région 72 du détecteur qui est distincte de la première région 71 du détecteur. Avantageusement, les deux régions 71, 72 sont séparées par au moins une ligne de pixels. A l’intérieur de cette deuxième région 72, le premier faisceau diffracté 132 de la deuxième bande spectrale est imagé sur une zone 63 et le deuxième faisceau diffracté 142 de la deuxième bande spectrale est imagé sur une autre zone 64. Chacune de deux zones 63, 64 comprend au moins une ligne de pixels. Avantageusement, les deux zones 63, 64 sont séparées par au moins une ligne de pixels. Le détecteur 6 permet ainsi de détecter les deux composantes de polarisation du faisceau source diffractées spectralement avec une haute résolution spectrale sur la deuxième bande spectrale. De même, la troisième paire de faisceaux diffractés (133, 143) est imagée sur une troisième région 73 du détecteur qui est distincte des deux autres régions 71, 72 du détecteur. Avantageusement, les deux régions 72, 73 sont séparées par au moins une ligne de pixels. A l’intérieur de cette troisième région 73, le premier faisceau diffracté 133 de la troisième bande spectrale est imagé sur une zone 65 et le deuxième faisceau diffracté 143 de la troisième bande spectrale est imagé sur une autre zone 66. Chacune de deux zones 65, 66 comprend au moins une ligne de pixels. Avantageusement, les deux zones 63, 64 sont séparées par au moins une ligne de pixels. Le détecteur 6 permet ainsi de détecter les deux composantes de polarisation du faisceau source diffractées spectralement avec une haute résolution spectrale sur la troisième bande spectrale. Le détecteur 6 collecte simultanément les deux composantes de polarisation du faisceau source diffractées spectralement avec une haute résolution spectrale dans trois bandes spectrales. Une unité de traitement permet avantageusement de recombiner les signaux détectés correspondant respectivement aux trois faisceaux diffractés 131, 132 et 133 pour obtenir un spectre de haute résolution de la composante de polarisation du faisceau source suivant le premier état de polarisation. De manière analogue, l’unité de traitement permet de recombiner les signaux détectés correspondant respectivement aux trois faisceaux diffractés 141, 142 et 143 pour obtenir un spectre de haute résolution de la composante de polarisation du faisceau source représentative du deuxième état de polarisation. On note que pour chaque spectre, les informations relatives aux deux polarisations d’entrée peuvent être mesurées séparément, dans le cas où les aberrations optiques des différents composants optiques rencontrés sont suffisamment faibles. Dans le premier mode de réalisation décrit ci-dessus, le dispositif optique redresseur de polarisation 10 disposé en amont du dispositif optique dispersif 20 et du dispositif optique diffractif 30 permet : 1- d’utiliser des réseaux de diffraction 31, 32, 33… présentant une très haute efficacité uniquement pour une seule polarisation, par exemple la polarisation TM, et 2- de déterminer simultanément les spectres associées à deux composantes de polarisation du faisceau source, par exemple la composante de polarisation TM et la composante de polarisation TE. Dans le cas d’un prédisperseur à éléments dichroïques, il permet aussi d’avoir une séparation spectrale très nette entre les différentes gammes spectrales, ce qui est un avantage lorsqu’on veut disposer d’une mesure spectrale sans trou entre les sous-bandes ; car comme le montre la FIG. 4 , un filtre dichroïque illuminé sous incidence oblique a une largeur de transition spectrale qui est faible (inférieure à quelques cm -1 ) uniquement si sa polarisation est parallèle ou perpendiculaire au plan d’incidence ; pour une lumière non polarisée, la largeur de la transition peut dépasser plusieurs dizaines de cm -1 , ce qui est pénalisant si l’on veut séparer le faisceau incident en des bandes de quelques centaines de cm-1 de largeur spectrale sans trous entre les bandes. La FIG. 3 représente un spectromètre optique 200 selon le deuxième mode de réalisation de l’invention. Le spectromètre optique 200 comprend ici un dispositif optique dispersif 20, un dispositif optique redresseur de polarisation 10, un système optique 8 collimateur, un dispositif optique diffractif 30, un système optique de focalisation 5 et un détecteur 6. Le détecteur 6 est analogue à celui décrit en lien avec la FIG. 1 . Le dispositif optique dispersif 20 est ici disposé à l’entrée du spectromètre optique 200. Le dispositif optique dispersif 20 est à base de coupleurs à fibres optiques 25, 26. Plus précisément, le dispositif optique dispersif 20 comporte des portions de fibre optique 40, 41, 42, 43 et 44. Les coupleurs à fibres optiques 25, 26 sont de type à jonction Y et sont configurés pour séparer spectralement le faisceau source en plusieurs bandes spectrales. Autrement dit, les coupleurs à fibres optiques 25, 26 sont des coupleurs dichroïques, connus sous le nom de multiplexeurs à division de longueur d'onde, ou WDM (pour « Wavelength-Division Multiplexer ») en anglais . La portion de fibre optique 40 guide le faisceau lumineux 1 à analyser spectralement qui se propage jusqu’à la branche commune du premier coupleur à fibre optique 25. Le premier coupleur à fibre optique 25 sépare le faisceau lumineux 1 en un faisceau lumineux 114 dans une première bande spectrale et un autre faisceau lumineux 144 dans une autre bande spectrale. La portion de fibre optique 44 guide l’autre faisceau lumineux 144 jusqu’à la branche commune du deuxième coupleur à fibre optique 26. Le deuxième coupleur à fibre optique 26 sépare l’autre faisceau lumineux 144 en un faisceau lumineux 116 dans une deuxième bande spectrale et un faisceau lumineux 118 dans une troisième bande spectrale. La portion de fibre optique 41 est reliée à une branche secondaire du premier coupleur à fibre optique 25. La portion de fibre optique 41 guide le faisceau lumineux 114 dans la première bande spectrale jusqu’à la sortie du dispositif optique dispersif 20 qui est aussi l’entrée du dispositif optique redresseur de polarisation 10. Chaque portion de fibre optique 42, respectivement 43, est reliée à une des deux branches secondaires du deuxième coupleur à fibre optique 26. La portion de fibre optique 42 guide le faisceau lumineux 116 dans la deuxième bande spectrale jusqu’à la sortie du dispositif optique dispersif 20. De même, la portion de fibre optique 43 guide le faisceau lumineux 118 dans la troisième bande spectrale jusqu’à la sortie du dispositif optique dispersif 20. On obtient ainsi en sortie du dispositif optique dispersif 20 trois faisceaux lumineux 114, 116, 118 séparés spatialement et spectralement dans trois bandes spectrales. Le dispositif optique redresseur de polarisation 10 est ici disposé en aval du dispositif optique dispersif 20. Le dispositif optique redresseur de polarisation 10 reçoit les trois faisceaux lumineux 114, 116, 118 dans les trois bandes spectrales. Pour chacun des faisceaux lumineux, le dispositif optique redresseur de polarisation 10 fonctionne de la même manière que celui décrit en lien avec la FIG. 1 . Par exemple, le dispositif optique redresseur de polarisation 10 comprend un séparateur de polarisation sur le trajet optique de chacun des trois faisceaux lumineux 114, 116, 118. Ce séparateur de polarisation est, par exemple, monolithique ou constitué de plusieurs éléments distincts sur le trajet optique de chacun des faisceaux lumineux. De façon avantageuse, un séparateur de polarisation adapté à la première bande spectrale est disposé sur le trajet optique du faisceau lumineux 114 dans la première bande spectrale. De même, un séparateur de polarisation adapté à la deuxième bande spectrale, respectivement troisième bande spectrale, est disposé sur le trajet optique du faisceau lumineux 116 dans la deuxième bande spectrale, respectivement du faisceau lumineux 118 dans la troisième bande spectrale. Le séparateur de polarisation sépare en polarisation le faisceaux lumineux 114 en un faisceau lumineux 111 suivant le premier état de polarisation et un faisceau lumineux 115 suivant le deuxième état de polarisation. Une lame d’onde 2 redresse la polarisation du faisceau lumineux 115 pour former un faisceau lumineux redressé 121 ayant le même état de polarisation que le faisceau lumineux 111. On obtient ainsi une première paire de faisceaux lumineux (111, 121) représentative des deux états de polarisation du faisceau source dans la première bande spectrale. De manière analogue, à partir du faisceau lumineux 116, et respectivement 118, on obtient une deuxième paire de faisceaux lumineux (112, 122) représentative des deux états de polarisation du faisceau source dans la deuxième bande spectrale, et respectivement une troisième paire de faisceaux lumineux (113, 123) représentative des deux états de polarisation du faisceau source dans la troisième bande spectrale. De façon avantageuse, un système optique (non représenté) forme l’image des paires de faisceaux lumineux (111, 121), (112, 122) et (113, 123) sur un masque de sortie 27. Comme illustré schématiquement en FIG. 2 , le masque 27 comporte, par exemple, des ouvertures 271, 272, 273, 274, 275, 276. L’ouverture de sortie 271 est configurée pour recevoir l’image du faisceaux lumineux 111, l’ouverture de sortie 272 est configurée pour recevoir l’image du faisceaux lumineux 121, l’ouverture de sortie 273 est configurée pour recevoir l’image du faisceaux lumineux 112, l’ouverture de sortie 274 est configurée pour recevoir l’image du faisceaux lumineux 122, l’ouverture de sortie 275 est configurée pour recevoir l’image du faisceaux lumineux 113 et l’ouverture de sortie 276 est configurée pour recevoir l’image du faisceaux lumineux 123. Par exemple, les ouvertures 271, 272, 273, 274, 275, 276 sont de forme circulaire. De façon avantageuse, le système optique du dispositif optique redresseur de polarisation 10 forme l’image des extrémités des portions de fibres optiques 41, 42, 43 sur les ouvertures 271, 272, 273, 274, 275, 276. Le système optique 8 collimateur collecte les paires de faisceaux lumineux (111, 121), (112, 122) et (113, 123) en sortie du ouvertures 271, 272, 273, 274, 275, 276 et les dirige vers le dispositif optique diffractif 30, qui fonctionne de manière analogue à celui décrit en lien avec la FIG. 1 . La FIG. 5 représente schématiquement un autre exemple de dispositif optique dispersif 20 à base de réseaux de diffraction qui peut être utilisé dans le spectromètre optique selon le premier ou le deuxième mode de réalisation. Dans cet exemple, le dispositif optique dispersif 20 comporte un premier réseau de diffraction 28 et un second réseau de diffraction 29, qui sont des réseaux plans. Dans le premier mode de réalisation, où le dispositif optique dispersif 20 est disposé en aval du dispositif optique redresseur de polarisation 10 et du système optique de collimation 8, le premier réseau de diffraction 28 reçoit le premier faisceau lumineux 11 polarisé suivant le premier état de polarisation et le deuxième faisceau lumineux redressé 120 représentatif du second état de polarisation. Les deux faisceaux lumineux polarisés 11 et 120 sont collimatés par le système optique de collimation 8. Les deux faisceaux lumineux polarisés 11 et 120 sont décalés latéralement l’un par rapport à l’autre. Le premier réseau de diffraction 28 reçoit les deux faisceaux lumineux polarisés 11 et 120 sous l’angle d’incidence ALPHA. Le premier réseau de diffraction 28 diffracte les deux faisceaux lumineux polarisés 11 et 120 dans l’ordre -1 en fonction de la longueur d’onde. Le second réseau de diffraction 29 reçoit les deux faisceaux diffractés par le premier réseau 28 et les diffracte à nouveau dans l’ordre -1. On obtient ainsi des faisceaux dispersés respectivement : deux faisceaux lumineux 111, 121 dispersés dans une première bande spectrale, deux faisceaux lumineux 112, 122 dans une deuxième bande spectrale et deux faisceaux lumineux 113, 123 dans une troisième bande spectrale. Les faisceaux lumineux 111, 112 et 113 sont formés par diffraction du faisceau lumineux polarisé 11 sur les deux réseaux de diffraction 28 et 29. Les faisceaux lumineux 121, 122 et 123 sont formés par diffraction du faisceau lumineux polarisé 120 sur les deux réseaux de diffraction 28 et 29. On obtient ainsi, par exemple, six faisceaux polarisés, dispersés spectralement dans trois bandes spectrales et tous séparés spatialement les uns des autres. On utilise, par exemple, un masque à six ouvertures pour filtrer spatialement les faisceaux 111, 112, 113, 121, 122 et 123 ainsi dispersés. Dans le deuxième mode de réalisation, où le dispositif optique dispersif 20 est disposé à l’entrée du spectromètre optique, le premier réseau de diffraction 28 reçoit le faisceau source 1 sous un angle d’incidence, noté ALPHA. Le premier réseau de diffraction 28 diffracte le faisceau source 1 dans l’ordre -1 en fonction de la longueur d’onde. Le second réseau de diffraction 29 reçoit le faisceau diffracté par le premier réseau 28 et le diffracte à nouveau dans l’ordre -1. On obtient ainsi des faisceaux dispersés respectivement : le faisceau lumineux 114 dans une première bande spectrale, le faisceau lumineux 116 dans une deuxième bande spectrale et le faisceau lumineux 118 dans une troisième bande spectrale. Les faisceaux lumineux 114, 116 et 118 sont dispersés spectralement et séparés spatialement. On utilise, par exemple, un masque à trois ouvertures pour filtrer spatialement les faisceaux 114, 116 et 118 ainsi dispersés. Selon un autre aspect de la présente divulgation, la pluralité de réseaux de diffraction du dispositif optique diffractif 30 peut être arrangée de différentes manières. Nous allons maintenant décrire différents arrangements de la pluralité de réseaux de diffraction du dispositif optique diffractif 30 en lien avec les figures 6 à 11. Sur la FIG. 6 , on a représenté schématiquement en projection dans un plan XZ et en projection dans un plan XY dans un repère orthonormé à trois dimensions XYZ un dispositif optique diffractif 30 selon un premier exemple de réalisation. Dans cet exemple, de façon nullement limitative, le dispositif optique diffractif 30 comporte trois réseaux de diffraction 31, 32, 33. Chaque réseau de diffraction est un réseau plan. On note 41, respectivement 42, 43 la normale au plan du réseau de diffraction 31, respectivement 32, 33. Les trois réseaux de diffraction 31, 32, 33 sont ici des réseaux ayant sensiblement la même densité de traits. Chaque réseau a des traits rectilignes, parallèles entre eux et disposés périodiquement avec un pas périodique noté w. Dans l’exemple de la FIG. 6 , les trois réseaux de diffraction 31, 32, 33 ont le même pas w. On note 50 l’axe d’alignement des traits du réseau 31, respectivement 32, 33. Dans l’exemple de la FIG. 6 , tous les réseaux de diffraction 31, 32, 33 ont le même axe d’alignement 50 qui est parallèle à l’axe Z. Les trois réseaux de diffraction 31, 32, 33 sont ici disposés en une seule colonne suivant un axe parallèle à l’axe d’alignement 50 et adjacents l’un à l’autre. Cependant, les trois réseaux de diffraction 31, 32, 33 n’ont pas la même orientation en vue de dessus. La normale 41, respectivement 42, 43 aux réseaux de diffraction 31, respectivement 32, 33 est située dans le plan XY, perpendiculaire à l’axe d’alignement 50, mais tourne autour de l’axe Z. Par exemple, la normale 41 au premier réseau de diffraction 31 est parallèle à l’axe Y, tandis que la normale 42 au deuxième réseau de diffraction 32 forme un angle, par exemple d’environ 4 degrés, avec l’axe Y et la normale 43 au troisième réseau de diffraction 33 forme un angle, par exemple d’environ 7 degrés par rapport à l’axe Y. La segmentation du dispositif optique diffractif 30 en trois réseaux de diffraction permet de disperser les faisceaux en trois bandes spectrales d’étendue spectrale limitée. Cet arrangement permet d’ajuster l’angle d’incidence du faisceau lumineux incident sur chaque réseau de diffraction et ainsi d’intercepter les faisceaux diffractés avec le dispositif de focalisation. L’arrangement reste très compact, les réseaux étant disposés en colonne tournante à la façon des contremarches d’un escalier à vis. Sur la FIG. 7 , on a représenté schématiquement en projection dans un plan XZ et en projection dans un plan XY dans un repère orthonormé à trois dimensions XYZ, un dispositif optique diffractif 30 selon un deuxième exemple de réalisation. Dans cet exemple, de façon nullement limitative, le dispositif optique diffractif 30 comporte huit réseaux de diffraction 31, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38. Chaque réseau de diffraction est un réseau plan. On note 41, respectivement 42, 43, 44, 45, 46, 47, 48 la normale au plan du réseau de diffraction 31, respectivement 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38. Les huit réseaux de diffraction 31, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38 sont ici des réseaux ayant sensiblement la même densité de traits. Chaque réseau a des traits rectilignes, parallèles entre eux et disposés périodiquement avec un pas périodique noté w. Dans l’exemple de la FIG. 7 , les huit réseaux de diffraction 31, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38 ont le même pas w. On note 50 l’axe d’alignement des traits du réseau 31, respectivement 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38. Dans l’exemple de la FIG. 7 , tous les réseaux de diffraction 31, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38 ont le même axe d’alignement 50 qui est parallèle à l’axe Z. Les huit réseaux de diffraction 31, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38 sont ici disposés en deux colonnes adjacentes de quatre réseaux chacune, chaque colonne suivant un axe parallèle à l’axe d’alignement 50. Cependant, les quatre réseaux de diffraction 31, 32, 33, 34 de la première colonne n’ont pas la même orientation en vue de dessus et les quatre réseaux de diffraction 35, 36, 37, 38 de la deuxième colonne n’ont pas la même orientation en vue de dessus. La normale 41, respectivement 42, 43, 44 aux réseaux de diffraction 31, respectivement 32, 33, 34 est située dans le plan XY, perpendiculaire à l’axe d’alignement 50, mais tourne autour de l’axe Z. De manière similaire, la normale 45, respectivement 46, 47, 48 aux réseaux de diffraction 35, respectivement 36, 37, 38 est située dans le plan XY, perpendiculaire à l’axe d’alignement 50, mais tourne autour de l’axe Z. Par exemple, la normale 41 au premier réseau de diffraction est parallèle à l’axe Y, tandis que la normale 42 au deuxième réseau de diffraction 32 forme un angle, par exemple d’environ 2 degrés, avec l’axe Y, la normale 43 au troisième réseau de diffraction 33 forme un angle, par exemple d’environ 4 degrés, avec l’axe Y et la normale 44 au quatrième réseau de diffraction 34 forme un angle, par exemple d’environ 6 degrés par rapport à l’axe Y. De manière analogue, la normale 45 au cinquième réseau de diffraction 35 est parallèle à l’axe Y, tandis que la normale 46 au sixième réseau de diffraction 36 forme un angle, par exemple d’environ 3 degrés, avec l’axe Y, la normale 44 au septième réseau de diffraction 37 forme un angle, par exemple d’environ 5 degrés, avec l’axe Y et la normale 48 au huitième réseau de diffraction 38 forme un angle, par exemple d’environ 7 degrés par rapport à l’axe Y. La segmentation du dispositif optique diffractif 30 en huit réseaux de diffraction permet de disperser les faisceaux en huit bandes spectrales d’étendue spectrale limitée. Cet arrangement permet d’ajuster l’angle d’incidence du faisceau lumineux incident sur chaque réseau de diffraction et ainsi d’intercepter les faisceaux diffractés avec le dispositif de focalisation. De plus, l’arrangement en deux colonnes permet de réduire la longueur de chaque réseau de diffraction. L’arrangement reste très compact, les réseaux étant disposés en deux colonnes tournantes à la façon des contremarches d’escaliers à vis. Sur la FIG. 8 , on a représenté schématiquement en projection dans un plan XZ et en projection dans un plan XY dans un repère orthonormé à trois dimensions XYZ un dispositif optique diffractif 30 selon un troisième exemple de réalisation. Dans cet exemple, de façon nullement limitative, le dispositif optique diffractif 30 comporte trois réseaux de diffraction 31, 32, 33. Chaque réseau de diffraction est un réseau plan. On note 41, respectivement 42, 43 la normale au plan du réseau de diffraction 31, respectivement 32, 33. Les trois réseaux de diffraction 31, 32, 33 sont ici des réseaux ayant des densités de traits différentes l’une de l’autre. Par exemple, le premier réseau de diffraction 31 a une densité de traits de 1699 traits/mm, le deuxième réseau de diffraction 32 a une densité de traits de 1545 traits/mm et le troisième réseau de diffraction 33 a une densité de traits de 1405 traits/mm. Chaque réseau de diffraction 31, 32, 33 a des traits rectilignes, parallèles entre eux et disposés périodiquement avec un pas périodique noté w1, respectivement w2, w3. Autrement dit, dans l’exemple de la FIG. 8 , les trois réseaux de diffraction 31, 32, 33 ont un pas différent l’un de l’autre, pris deux à deux. On note 50 l’axe d’alignement des traits du réseau 31, respectivement 32, 33. Dans l’exemple de la FIG. 8 , tous les réseaux de diffraction 31, 32, 33 ont le même axe d’alignement 50 qui est parallèle à l’axe Z. Les trois réseaux de diffraction 31, 32, 33 sont ici disposés en une seule colonne suivant un axe parallèle à l’axe d’alignement 50 et adjacents l’un à l’autre. De plus, les trois réseaux de diffraction 31, 32, 33 sont dans le même plan XZ et ont donc la même orientation en vue de dessus. La normale 41, respectivement 42, 43 aux réseaux de diffraction 31, respectivement 32, 33 est située dans le plan XY, perpendiculaire à l’axe d’alignement 50, et, par exemple, parallèle à l’axe Y. La segmentation du dispositif optique diffractif 30 en trois réseaux de diffraction permet de disperser les faisceaux en trois bandes spectrales d’étendue spectrale limitée. Cet arrangement simplifie les réglages dans la mesure où l’ensemble des réseaux est éclairé sous la même incidence. L’arrangement reste très compact, les réseaux étant disposés en une seule colonne dans un même plan. Sur la FIG. 9 , on a représenté schématiquement en projection dans un plan XZ et en projection dans un plan XY dans un repère orthonormé à trois dimensions XYZ, un dispositif optique diffractif 30 selon un quatrième exemple de réalisation. Dans cet exemple, de façon nullement limitative, le dispositif optique diffractif 30 comporte huit réseaux de diffraction 31, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38. Chaque réseau de diffraction est un réseau plan. On note 41, respectivement 42, 43, 44, 45, 46, 47, 48 la normale au plan du réseau de diffraction 31, respectivement 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38. Les quatre réseaux de diffraction 31, 32, 33, 34, respectivement 35, 36, 37, 38 de chaque colonne sont ici des réseaux sont ici des réseaux ayant des densités de traits différentes l’une de l’autre. Par exemple, le premier réseau de diffraction 31 a une densité de traits de 1756 traits/mm, le deuxième réseau de diffraction 32 a une densité de traits de 1699 traits/mm, le troisième réseau de diffraction 33 a une densité de traits de 1642 traits/mm et le quatrième réseau de diffraction 34 a une densité de traits de 1585 traits/mm, le cinquième réseau de diffraction 35 a une densité de traits de 1528 traits/mm, le sixième réseau de diffraction 36 a une densité de traits de 1471 traits/mm, le septième réseau de diffraction 37 a une densité de traits de 1414 traits/mm et le huitième réseau de diffraction 38 a une densité de traits de 1358 traits/mm. Chaque réseau de diffraction 31, respectivement 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38 a des traits rectilignes, parallèles entre eux et disposés périodiquement avec un pas périodique noté w1, respectivement w2, w3, w4, w5, w6, w7, w8. Dans l’exemple de la FIG. 9 , d’une part, les quatre réseaux de diffraction 31, 32, 33, 34 de la première colonne ont un pas différent l’un de l’autre, pris deux à deux, et, d’autre part, les quatre réseaux de diffraction 35, 36, 37, 38 de la deuxième colonne ont un pas différent l’un de l’autre, pris deux à deux. On note 50 l’axe d’alignement des traits du réseau 31, respectivement 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38. Dans l’exemple de la FIG. 9 , tous les réseaux de diffraction 31, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38 ont le même axe d’alignement 50 qui est parallèle à l’axe Z. Les huit réseaux de diffraction 31, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38 sont ici disposés en deux colonnes adjacentes de quatre réseaux chacune, chaque colonne suivant un axe parallèle à l’axe d’alignement 50. De plus, les huit réseaux de diffraction 31, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38 sont dans le même plan XZ et ont donc la même orientation en vue de dessus. La normale 41, respectivement 42, 43, 44, 44, 45, 46, 47, 48 aux réseaux de diffraction 31, respectivement 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38 est située dans le plan XY, perpendiculaire à l’axe d’alignement 50, et, par exemple, parallèle à l’axe Y. La segmentation du dispositif optique diffractif 30 en huit réseaux de diffraction permet de disperser les faisceaux en huit bandes spectrales d’étendue spectrale limitée. Cet arrangement simplifie les réglages dans la mesure où l’ensemble des réseaux est éclairé sous la même incidence. De plus, l’arrangement en deux colonnes permet de réduire la longueur de chaque réseau de diffraction. L’arrangement reste très compact, les réseaux étant disposés en deux colonnes parallèles dans un même plan. Dans les exemples illustrés en figures 8 et 9, la densité de traits est différente entre chaque réseau de diffraction 31, 32, 33, 34 d’une même colonne. C’est grâce à cette différence de densité de trait que des bandes spectrales différentes, éclairées avec la même incidence sur des réseaux de diffraction 31, 32, 33, 34 ayant la même orientation, peuvent être diffractées dans le même angle solide et collectés par le système optique de focalisation 5. Dans les exemples illustrés sur les figures 6 à 9, chaque réseau de diffraction 31, respectivement 32, 33, du dispositif optique diffractif 30 a un plan de diffraction défini par la normale 41, respectivement 42, 43 au plan du réseau de diffraction et perpendiculaire par l’axe d’alignement 50 des réseaux de diffraction et les plans de diffraction de la pluralité de N réseaux de diffraction sont tous parallèles entre eux. Nous allons maintenant décrire deux autres exemples de réalisation en lien avec les figures 10 et 11, dans lesquels les plans de diffraction de la pluralité de N réseaux de diffraction ne sont pas parallèles entre eux. Sur la FIG. 10 , on a représenté schématiquement en projection dans un plan XZ et en projection dans un plan XY dans un repère orthonormé à trois dimensions XYZ un dispositif optique diffractif 30 selon un cinquième exemple de réalisation. Dans cet exemple, de façon nullement limitative, le dispositif optique diffractif 30 comporte trois réseaux de diffraction 31, 32, 33. Chaque réseau de diffraction est un réseau plan. On note 41, respectivement 42, 43 la normale au plan du réseau de diffraction 31, respectivement 32, 33. Les trois réseaux de diffraction 31, 32, 33 sont ici des réseaux décrits en lien avec la FIG. 6 ou la FIG. 8 . Chaque réseau a des traits rectilignes, parallèles entre eux et disposés périodiquement avec un pas périodique noté w. Dans l’exemple de la FIG. 10 , les trois réseaux de diffraction 31, 32, 33 ont le même pas w. On note 51, respectivement 52, 53 l’axe d’alignement des traits du réseau 31, respectivement 32, 33. Dans l’exemple de la FIG. 10 , les axes d’alignement 51, 52, 53 des trois réseaux de diffraction 31, 32, 33 sont situés dans un même plan YZ, mais tournent autour de l’axe X. Les trois réseaux de diffraction 31, 32, 33 sont ici disposés en une seule colonne, chaque réseau s’étendant suivant un axe parallèle à l’axe X et adjacents l’un à l’autre. Cependant, les trois réseaux de diffraction 31, 32, 33 n’ont pas la même orientation en vue de côté. La normale 41, respectivement 42, 43, aux réseaux de diffraction 31, respectivement 32, 33, est située dans le plan YZ, perpendiculaire à l’axe d’alignement 51, respectivement 52, 53, et tourne aussi autour de l’axe X. Par exemple, l’axe d’alignement 52 des traits du deuxième réseau de diffraction 32 est parallèle à l’axe Z et la normale 42 au deuxième réseau de diffraction 32 est parallèle à l’axe Y. L’axe d’alignement 51 des traits du premier réseau de diffraction 31 forme un angle, par exemple d’environ +0,2 degré, avec l’axe Z et la normale 41 au premier réseau de diffraction 31 forme le même angle par rapport à l’axe Y. L’axe d’alignement 53 des traits du troisième réseau de diffraction 33 forme un angle, par exemple d’environ -0,2 degré, avec l’axe Z et la normale 43 au troisième réseau de diffraction 33 forme le même angle par rapport à l’axe Y. La segmentation du dispositif optique diffractif 30 en trois réseaux de diffraction permet de disperser les faisceaux en trois bandes spectrales d’étendue spectrale limitée. Autrement dit, le plan de diffraction du deuxième réseau de diffraction 32, défini par la normale 42 au réseau et perpendiculaire à l’axe d’alignement 52, est situé dans le plan XY. Le plan de diffraction du premier réseau de diffraction 31, défini par la normale 41 au réseau et perpendiculaire à l’axe d’alignement 51, est incliné d’un angle, par exemple de +0,2 degré, par rapport au plan XY. Le plan de diffraction du troisième réseau de diffraction 33, défini par la normale 43 au réseau et perpendiculaire à l’axe d’alignement 53, est incliné d’un angle, par exemple de -0,2 degré, par rapport au plan XY. Les plans de diffraction des réseaux 31, 32, 33 sont orientés de façon à former un angle non nul entre eux pris deux à deux. Cet arrangement permet de focaliser chacun des faisceaux diffractés par chaque réseau de diffraction sur une zone distincte du détecteur 6. Sur la FIG. 11 , on a représenté schématiquement en projection dans un plan XZ et en projection dans un plan XY dans un repère orthonormé à trois dimensions XYZ un dispositif optique diffractif 30 selon un sixième exemple de réalisation. Dans cet exemple, de façon nullement limitative, le dispositif optique diffractif 30 comporte trois réseaux de diffraction 31, 32, 33. Chaque réseau de diffraction est un réseau plan. On note 41, respectivement 42, 43 la normale au plan du réseau de diffraction 31, respectivement 32, 33. Les trois réseaux de diffraction 31, 32, 33 sont ici des réseaux décrits en lien avec la FIG. 6 ou la FIG. 8 . Chaque réseau a des traits rectilignes, parallèles entre eux et disposés périodiquement avec un pas périodique noté w. Dans l’exemple de la FIG. 11 , les trois réseaux de diffraction 31, 32, 33 ont le même pas w. On note 51, respectivement 52, 53 l’axe d’alignement des traits du réseau 31, respectivement 32, 33. Dans l’exemple de la FIG. 11 , les axes d’alignement 51, 52, 53 des trois réseaux de diffraction 31, 32, 33 sont situés dans un même plan XZ, mais tournent autour de l’axe Y. Les trois réseaux de diffraction 31, 32, 33 sont ici disposés en une seule colonne, chaque réseau s’étendant dans le même plan XZ et les réseaux étant adjacents l’un à l’autre. Cependant, les traits des trois réseaux de diffraction 31, 32, 33 n’ont pas le même axe d’alignement en vue de face. L’axe d’alignement 51, respectivement 52, 53 au réseau de diffraction 31, respectivement 32, 33 est situé dans le plan XZ et d’inclinaison variable par rapport à l’axe Z. Par exemple, l’axe d’alignement 52 des traits du deuxième réseau de diffraction 32 est parallèle à l’axe Z et la normale 42 au deuxième réseau de diffraction 32 est parallèle à l’axe Y. L’axe d’alignement 51 des traits du premier réseau de diffraction 31 forme un angle, par exemple compris entre +0,1 degré et +1 degré, avec l’axe Z et la normale 41 au premier réseau de diffraction 31 est parallèle à l’axe Y. L’axe d’alignement 53 des traits du troisième réseau de diffraction 33 forme un angle, par exemple compris entre -0,1 degré et -1 degré, avec l’axe Z et la normale 43 au troisième réseau de diffraction 33 est parallèle à l’axe Y. La segmentation du dispositif optique diffractif 30 en trois réseaux de diffraction permet de disperser les faisceaux en trois bandes spectrales d’étendue spectrale limitée. Autrement dit, le plan de diffraction du deuxième réseau de diffraction 32, défini par la normale 42 au réseau et perpendiculaire à l’axe d’alignement 52, est situé dans le plan XY. Le plan de diffraction du premier réseau de diffraction 31, défini par la normale 41 au réseau et perpendiculaire à l’axe d’alignement 51, est incliné d’un angle de quelques dixièmes de degré, par exemple de +0,5 degré, par rapport au plan XY. Le plan de diffraction du troisième réseau de diffraction 33, défini par la normale 43 au réseau et perpendiculaire à l’axe d’alignement 53, est incliné d’un angle de quelques dixièmes de degré, par exemple de -0,5 degré, par rapport au plan XY. Les plans de diffraction des réseaux 31, 32, 33 sont orientés de façon à former un angle non nul entre eux pris deux à deux. Cet arrangement permet de focaliser chacun des faisceaux diffractés par chaque réseau de diffraction sur une zone distincte du détecteur 6. Les configurations illustrées en figures 10 et 11, dans lesquelles les traits des réseaux et/ou les plans de diffractions des différents réseaux ne sont pas parallèles, permettent d’assurer la focalisation du faisceau diffracté par chaque réseau de diffraction sur une zone donnée du détecteur 6. De plus, la combinaison des exemples de réalisation illustrés en figures 8 ou 9 et 11 permet d’obtenir un dispositif optique diffractif 30 entièrement planaire. L’avantage d’un tel réseau segmenté planaire est que sa production peut être réalisée par des procédés de réplication très efficaces. Il est également envisageable de combiner les exemples de réalisation illustrés en figures 6 et 8 ou de combiner les exemples de réalisation illustrés en figures 7 et 9. Il est également envisageable de combiner les exemples de réalisation illustrés en figures 10 et 8 ou 10 et 11 ou encore 11 et 8. La FIG. 15 illustre un exemple de mise en œuvre d’un spectromètre optique 100 selon le premier mode de réalisation de la présente divulgation. Le spectromètre optique 100 est basé sur un arrangement de Czerny-Turner. Le spectromètre optique 100 comporte un masque d’entrée ayant une ouverture circulaire d’un diamètre de 40 µm, suivi d’un dispositif optique redresseur de polarisation 10 analogue à celui décrit en lien avec la FIG. 1 . Le spectromètre optique 100 comprend un système optique de collimation 8 constitué d’un premier miroir ayant une longueur focale de 140 mm qui collimate la lumière provenant d’une source de lumière. Le spectromètre optique 100 comprend un dispositif optique dispersif 20 tel que décrit en lien avec la FIG. 1 . Le spectromètre optique 100 comprend un dispositif optique diffractif 30 ayant ici trois réseaux de diffraction disposés selon l’arrangement de la FIG. 6 . Le spectromètre optique 100 comprend un système optique de focalisation 5 constitué ici d’un miroir toroïdal, ayant des longueurs focales de 140 mm et 136.5 mm, pour focaliser la lumière diffractée dans un plan dit plan image. Le spectromètre optique 100 comprend un détecteur 6 matriciel de lumière, placé dans le plan image et transformant la lumière incidente en signaux électroniques. Le dispositif optique diffractif 30 est segmenté et est composé de trois sous-réseaux, inclinés les uns par rapport aux autres afin que la lumière diffractée par chacun des réseaux de diffraction 31, 32, 33 soit focalisée dans des zones bien distinctes du détecteur matriciel. De plus, les réseaux de diffraction 31, 32, 33 sont tournés les uns par rapport aux autres afin que la lumière diffractée par chacun de sous-réseaux puisse arriver sur le détecteur matriciel de lumière. Ces trois réseaux de diffraction 31, 32, 33 ont pour densité de trait G respectivement : 1200 traits/mm, 1480 traits/mm, et 1740 traits/mm. Le dispositif optique dispersif 20 comprend ici des miroirs dichroïques 21 et 22, dont les longueurs d’ondes de coupures sont, pour la polarisation TM, respectivement de 701 nm et 765 nm, qui transmettent la lumière dont la longueur d’onde est supérieure à la longueur d’onde de coupure et réfléchissent la lumière dont la longueur d’onde est inférieure à la longueur d’onde de coupure. Le dispositif optique dispersif 20 comprend aussi des miroirs 23, 24 de renvoi qui réfléchissent la lumière vers le dispositif optique diffractif 30 segmenté. Les miroirs 23, 24 sont arrangés pour que la première bande spectrale de 640 nm à 701 nm tombe sur le premier réseau de diffraction 31 de 1740 traits/mm, la deuxième bande spectrale de 701 nm à 765 nm tombe sur le deuxième réseau de diffraction 32 de 1480 traits/mm, et la troisième bande spectrale au-delà de 765 nm (et allant au moins jusqu’à 830 nm) tombe sur le troisième réseau de diffraction 33 de densité de traits G de 1200 traits/mm. Ce spectromètre optique 100 est particulièrement utile pour effectuer des mesures Raman excitées par un laser de longueur d’onde 640 nm, avec une excellente efficacité, et une excellente résolution spectrale dans la gamme spectrale allant de 640 nm à 830 nm. Spectromètre optique (100, 200) de haute résolution spectrale comprenant : - un dispositif optique de dispersion et redressage de polarisation comprenant un dispositif optique redresseur de polarisation (10) et un dispositif optique dispersif (20) disposés optiquement en série, le dispositif optique de dispersion et redressage de polarisation étant disposé pour recevoir un faisceau lumineux (1) et configuré pour séparer en polarisation le faisceau lumineux en N paires de faisceaux lumineux dispersés dans N bandes spectrales, où N est un nombre entier, les N paires de faisceaux lumineux dispersés ayant un même état de polarisation, chaque paire de faisceaux lumineux dispersés comprenant un premier faisceau lumineux dispersé (111, 112, 113) et un deuxième faisceau lumineux dispersé (121, 122, 123) dans une même bande spectrale parmi les N bandes spectrales, le premier faisceau lumineux dispersé et le deuxième faisceau lumineux dispersé de chaque paire de faisceaux lumineux dispersés étant séparés spatialement et/ou angulairement ; - un dispositif optique diffractif (30) comprenant une pluralité de N réseaux de diffraction, chaque réseau de diffraction (31, 32, 33) de la pluralité de N réseaux de diffraction étant disposé et configuré pour recevoir sélectivement une paire de faisceaux lumineux dispersés ((111, 121), (112, 122), (113, 123)) dans une bande spectrale et pour former par diffraction une paire de faisceaux diffractés comprenant un premier faisceau lumineux diffracté (131, 132, 133) et un deuxième faisceau lumineux diffracté (141, 142, 143) dans la bande spectrale, la pluralité de N réseaux de diffraction formant une pluralité de N paires de faisceaux lumineux diffractés, et ; - un système optique de focalisation (5) disposé pour recevoir la pluralité de N paires de faisceaux lumineux diffractés et former une image sur un détecteur (6) matriciel bidimensionnel comprenant au moins 2N lignes de photodétecteurs, chaque faisceau lumineux diffracté de la pluralité de N paires de faisceaux lumineux diffractés étant imagé sur une zone (61, 62, 63, 64, 65, 66) distincte du détecteur (6). Spectromètre optique (100) selon la revendication 1, dans lequel : - le dispositif optique redresseur de polarisation (10) est disposé et configuré pour recevoir le faisceau lumineux (1) et séparer en polarisation le faisceau lumineux en un premier faisceau lumineux (11) ayant un premier état de polarisation et un deuxième faisceau lumineux (12) ayant un deuxième état de polarisation, le dispositif optique redresseur de polarisation (1) comprenant une lame d’onde (2) disposée sur le trajet optique du deuxième faisceau lumineux (12) et adaptée pour modifier en polarisation le deuxième faisceau lumineux (12) de façon à former un deuxième faisceau lumineux redressé (120) de même état de polarisation que le premier faisceau lumineux (11), et - le dispositif optique dispersif (20) est disposé en aval du dispositif optique redresseur de polarisation (10) pour recevoir le premier faisceau lumineux (11) et le deuxième faisceau lumineux redressé (120), le dispositif optique dispersif (20) étant configuré pour séparer spatialement et/ou angulairement le premier faisceau lumineux (11) en une pluralité de N premiers faisceaux lumineux dispersés spectralement (111, 112, 113) et le deuxième faisceau lumineux redressé (120) en une pluralité de N deuxièmes faisceaux lumineux dispersés spectralement (121, 122, 123), formant lesdites N paires de faisceaux lumineux dispersés dans N bandes spectrales. Spectromètre optique (200) selon la revendication 1, dans lequel : - le dispositif optique dispersif (20) est disposé pour recevoir le faisceau lumineux (1), le dispositif optique dispersif (20) étant configuré pour séparer spatialement et/ou angulairement le faisceau lumineux (1) en une pluralité de N faisceaux lumineux dispersés spectralement (114, 116, 118) dans lesdites N bandes spectrales, et - le dispositif optique redresseur de polarisation (10) est disposé en aval du dispositif optique dispersif (20) et configuré pour recevoir et séparer en polarisation la pluralité de N faisceaux lumineux dispersés spectralement (114, 116, 118) en N premiers faisceaux lumineux (111, 112, 113) ayant un premier état de polarisation et N autres faisceaux lumineux (115, 117, 119) ayant un deuxième état de polarisation, le dispositif optique redresseur de polarisation (10) comprenant au moins une lame d’onde (2) disposée sur le trajet optique des N autres faisceaux lumineux (115, 117, 119) et adaptée pour modifier en polarisation les N autres faisceaux lumineux (115, 117, 119) de façon à former les N deuxièmes faisceaux lumineux (121, 122, 123) de même état de polarisation que les N premiers faisceaux lumineux (111, 112, 113). Spectromètre optique selon l’une des revendications 1 à 3, dans lequel la pluralité de N réseaux de diffraction comporte N réseaux de diffraction plans, chaque réseau de diffraction ayant des traits parallèles et chaque réseau de diffraction ayant une direction normale (41, 42, 43, 44, 45, 46) à son plan, la pluralité de N réseaux de diffraction étant disposée de façon à ce que les traits des N réseaux de diffraction soient parallèles à un même axe d’alignement (50), la pluralité de N réseaux de diffraction est arrangée en une colonne ou en plusieurs colonnes parallèles à l’axe d’alignement (50) des traits des réseaux et dans lequel les directions normales (41, 42, 43, 44, 45, 46) des réseaux de chaque colonne sont orientées dans un plan perpendiculaire à l’axe d’alignement (50) de façon à former un angle non nul entre elles deux à deux. Spectromètre optique selon l’une des revendications 1 à 3, dans lequel la pluralité de N réseaux de diffraction comporte N réseaux de diffraction plans, chaque réseau de diffraction ayant des traits parallèles, la pluralité de N réseaux de diffraction étant disposée de façon à ce que les traits des N réseaux de diffraction soient dans le même plan, défini par un axe d’alignement (50) et les normales (41, 42, 43) aux plans des réseaux de diffraction, dans lequel la pluralité de N réseaux de diffraction est arrangée en une ou plusieurs colonnes parallèles à l’axe d’alignement (50) des traits des réseaux, et dans lequel chaque réseau de diffraction de chaque colonne présente une densité de traits différente de celle des autres réseaux de la même colonne. Spectromètre optique selon l’une des revendications 1 à 3, dans lequel la pluralité de N réseaux de diffraction comporte N réseaux de diffraction plans, chaque réseau de diffraction (31, 32, 33) ayant des traits parallèles à un axe d’alignement (51, 52, 53), chaque réseau de diffraction (31, 32, 33) ayant une normale (41, 42, 43) au plan du réseau de diffraction, et dans lequel les normales de la pluralité de N réseaux de diffraction sont orientées de façon à former un angle non nul entre elles prises deux à deux. Spectromètre optique selon l’une des revendications 1 à 3, dans lequel la pluralité de N réseaux de diffraction comporte N réseaux de diffraction plans, la pluralité de N réseaux de diffraction étant disposée dans un même plan, chaque réseau de diffraction ayant des traits parallèles à un axe d’alignement (51, 52, 53) et dans lequel les axes d’alignement (51, 52, 53) de la pluralité de N réseaux de diffraction sont orientés de façon à former un angle non nul entre eux deux à deux. Spectromètre optique selon l’une des revendications 1 à 7, dans lequel le dispositif optique dispersif (20) comporte au moins une lame dichroïque, un réseau de diffraction et/ou un coupleur à fibre optique dichroïque. Spectromètre optique selon l’une des revendications 1 à 8, comprenant une ouverture d’entrée (7), dans lequel l’ouverture d’entrée (7) est disposée en amont du dispositif optique redresseur de polarisation (10). Spectromètre optique selon l’une des revendications 1 à 8, comprenant au moins une ouverture d’entrée (7, 71, 72), dans lequel ladite au moins une ouverture d’entrée (7, 71, 72) est disposée en aval ou, respectivement, à l’intérieur du dispositif optique redresseur de polarisation (10), ladite au moins une ouverture d’entrée (7, 71, 72) étant arrangée pour transmettre le premier faisceau lumineux (11) et le deuxième faisceau lumineux redressé (12) ou, respectivement, le premier faisceau lumineux et le deuxième faisceau lumineux (21). Spectromètre optique selon l’une des revendications 1 à 10 dans lequel la pluralité de N réseaux de diffraction comprend au moins un réseau à efficacité très élevée pour la polarisation TM ou un réseau de diffraction lamellaire.