FR 3160686 A1 20251003 FR 2403279 A 20240329 L’invention concerne un dispositif de traitement (2) d’eau par osmose inverse comprenant : - au moins une unité membranaire d’osmose inverse configurée pour extraire un perméat à partir d’une eau à dessaler, - au moins un conduit d’amenée d’eau à traiter (8) à l’unité membranaire, - au moins un conduit de sortie (16) d’un concentrat de l’unité membranaire, - au moins un réservoir (24), - au moins un conduit d’évacuation (26) du concentrat vers le réservoir (24), - au moins un conduit de rechargement du réservoir (24) en eau à traiter, caractérisé en ce que le réservoir (24) comprend un premier piquage (52) connecté fluidiquement au conduit d’évacuation (26) du concentrat et un deuxième piquage (54) connecté fluidiquement au conduit d’envoi de l’eau à traiter (32) et des organes hydrauliques (40, 41) de redressement des lignes de champ de vitesse de flux de concentrat et/ou d’eau à traiter (52, 54). Figure pour l’abrégé : figure 1 Dispositif de dessalement continu d’eau de mer en circuit fermé L’invention concerne les dispositifs de traitement d’une eau à traiter, et plus particulièrement les dispositifs de traitement d’eau de mer en circuit fermé. Il est connu de dessaler l’eau de mer par osmose inverse. Le dessalement par osmose inverse se produit lorsqu'une solution d'eau salée est comprimée contre des membranes semi-perméables à une pression d’eau supérieure à la pression osmotique de l’eau. Cette différence de pression constitue la force motrice du procédé de dessalement d’eau de mer par osmose inverse. A l’heure actuelle, la configuration conventionnelle d’osmose inverse consiste à alimenter un ou plusieurs tubes de pression en parallèle en eau de mer, le ou les tubes de pression étant composé de plusieurs modules membranaires disposés en série. L’eau de mer est alimentée sous pression en tête du tube de pression, s’écoule au travers des modules membranaires en série et ressort à l’autre extrémité du tube de pression. Sous l’effet de la pression d’eau, l’eau uniquement passe au travers des membranes semi-perméables d’osmose inverse pendant que les sels sont retenus. Cette eau qui passe au travers de la membrane, appelée perméat, est dessalée. Le flux n’ayant pas traversé la membrane est appelé concentrat. Le concentrat en sortie de premier module devient l’alimentation du deuxième module et ainsi de suite le long du tube de pression. La pression d’eau permettant le passage de l’eau au travers de la membrane doit être supérieure à la pression osmotique, dépendante notamment de la concentration en sels. La pression osmotique augmente avec la concentration en sels dissouts. Au fur et à mesure que l’eau de mer circule au travers du tube de pression, elle se concentre en sels, du fait de l’extraction d’eau non salée, ce qui conduit à une augmentation de la pression osmotique. Par conséquent, la pression osmotique la plus haute se trouve à la fin du tube de pression. La pression d’eau en entrée de tube de pression est donc calculée pour être supérieure à la pression osmotique à la fin du tube de pression afin de pouvoir extraire l’eau tout au long du tube de pression. Un tel fonctionnement engendre une consommation importante d’énergie. En effet, la pression osmotique étant plus faible en entrée du tube de pression, la pression d’alimentation des premières membranes pourrait être plus faible afin de garantir la force motrice nécessaire à leur production de perméat. Le concentrat extrait à la fin du tube de pression est toujours à une pression élevée, correspondant à la pression d’alimentation à laquelle sont soustraites les pertes de charge liées à l’écoulement au travers des modules membranaires. Cette pression résiduelle représente également une perte d’énergie conséquente. Afin de récupérer cette énergie, des équipements de récupération d’énergie permettent de transférer la pression du concentrat vers une partie de l’eau de mer alimentant le ou les modules et diminuer ainsi la consommation d’énergie. En revanche ces systèmes restent couteux, ce qui impacte le coût total d’une installation d’eau de mer. De plus, le rendement de ces installations de récupération d'énergie n’est pas de 100%. Il est connu, pour remédier à cet inconvénient, d’avoir recours à un dispositif de dessalement d’eau de mer, fonctionnant en circuit fermé par recirculation du concentrat au niveau de l’alimentation du ou des tubes de pression pour qu’il traverse plusieurs fois le ou les tubes de pression. Le flux recirculé est mélangé avec l’alimentation continue sous pression en eau de mer fraîche qui permet de maintenir le volume de la boucle de recirculation constant en compensant la perte en eau liée à la production de perméat. A chaque passage d’eau dans le ou les tubes de pression (eau de mer ou concentrat), la pression d’eau est ajustée afin de maintenir la force motrice constante et permettre ainsi une production de perméat malgré l’augmentation graduelle de la salinité de l’eau de mer au fur et à mesure des cycles de recirculation. Une fois que le concentrat a atteint une concentration en sel définie et/ou que la pression d’alimentation a atteint la valeur fixée, et/ou que le taux de conversion du système a atteint la valeur souhaitée, le concentrat est évacué et remplacé par de l’eau de mer fraîche pour recharger le circuit de dessalement en eau de mer brute à dessaler et démarrer un nouveau cycle de concentration. Ce fonctionnement séquentiel conduit à une diminution voire un arrêt de la production de perméat due au remplacement précité car la pression dans le dispositif de dessalement est significativement réduite lors de cette étape de purge ce qui réduit la force motrice appliquée et donc la production de perméat. La fréquence de rechargement du circuit de dessalement dépend de la durée de cycle de concentration, de la salinité de l’eau d’alimentation, du débit de perméat, du volume libre dans la boucle de recirculation ou encore du débit de recirculation. Dans le cas des applications de dessalement d’eau de mer ou de traitement du concentrat, la fréquence de rechargement est élevée, la perte de production durant les étapes de purge du concentrat est donc significative sur la productivité de ce procédé. Afin de remédier à cette perte de pression, il est connu de prévoir, en parallèle de la boucle de recirculation du concentrat, la présence d’une conduite parallèle équipée d’un ou plusieurs réservoirs sous pression comprenant de l’eau de mer relié à la boucle de recirculation. Lorsque la boucle de recirculation doit être rechargée en eau de mer, le concentrat est envoyé dans le réservoir de la conduite parallèle contenant l’eau de mer fraîche à une pression identique et chasse l’eau de mer stockée à l’intérieur de ce dernier. Cette dernière est envoyée dans la boucle de recirculation, ce qui permet de recharger le dispositif de filtration tout en évacuant le concentrat et ce en adaptant la pression d’eau pour toujours appliquer une pression motrice nette définie pour la production de perméat donnée et donc en maintenant la production de perméat constante (le concentrat sera remplacé par de l’eau de mer pour un nouveau cycle de dessalement en parallèle du fonctionnement de la boucle de recirculation) et ainsi réduire l’impact du rechargement en eau de mer sur la productivité de l’ensemble. Cependant, lors du remplacement de l’eau brute par le concentrat au sein de la conduite parallèle, les deux flux ont tendance à se mélanger à l’interface des deux liquides. Cela a pour conséquence une augmentation de la salinité de l’eau de mer au redémarrage d’un nouveau cycle (qui repart avec un peu du concentrat) et donc une diminution de l’efficacité du procédé (pression d’eau plus importante au redémarrage car la pression osmotique l’est également, cycle de dessalement plus court du fait d’une salinité plus importante de l’eau de mer introduite dans la boucle de recirculation à partir du réservoir). L’invention a pour but de remédier à cela en fournissant un dispositif de traitement continu d’eau salée en boucle fermée disposant d’une conduite parallèle et limitant le mélange concentrat/eau à traiter. A cet effet, l’invention a pour objet un dispositif de traitement d’une eau à traiter par osmose inverse à circuit fermé comprenant : une unité membranaire d’osmose inverse configurée pour produire un perméat et un concentrat à partir de l’eau à traiter, au moins un conduit d’amenée de l’eau à traiter à l’unité membranaire d’osmose inverse, au moins un conduit de sortie du concentrat de l’unité membranaire d’osmose inverse, au moins un conduit formant une boucle de recirculation et reliant le conduit d’amenée de l’eau à traiter et le conduit de sortie d’un concentrat de l’unité membranaire d’osmose inverse de manière à autoriser un retour du concentrat à l’unité membranaire d’osmose inverse, au moins un réservoir délimitant un volume de stockage, au moins un conduit d’évacuation du concentrat vers le réservoir, depuis le conduit de sortie du concentrat de l’unité d’osmose inverse, et au moins un conduit d’extraction du concentrat du réservoir, au moins un conduit d’envoi d’une eau à traiter stockée dans le réservoir vers le conduit d’amenée de l’eau à traiter et au moins un conduit de rechargement du réservoir en eau à traiter, le réservoir comprenant un premier piquage agencé de manière à permettre une injection de concentrat dans le réservoir et un deuxième piquage agencé de manière à permettre une injection d’eau à traiter dans le réservoir, le réservoir comprenant au moins un premier organe hydraulique configuré pour redresser des lignes de champ de vitesse d’un flux de concentrat dans le réservoir de manière à les rendre sensiblement parallèles entre elles et parallèles à une direction d’extension principale du réservoir, et au moins un deuxième organe hydraulique configuré pour redresser des lignes de champ de vitesse d’un flux d’eau à traiter dans le réservoir de manière à les rendre sensiblement parallèles entre elles et parallèles à la direction d’extension principale du réservoir. Ainsi, on évite la propagation de flux turbulents liés à l’injection de concentrat et d’eau à traiter à l’intérieur du réservoir. Le redressement des lignes de champ de vitesse limite, voire évite, le mélange entre le concentrat et l’eau à traiter à l’interface des deux liquides au moment du remplacement de l’eau à traiter par du concentrat, et inversement. Suivant d’autres caractéristiques optionnelles du dispositif de traitement prises seules ou en combinaison : Au moins un des premier et deuxième organes hydrauliques s’étend à une distance comprise entre 0 et 25 cm d’une première ouverture délimitée par le premier piquage ou d’une deuxième ouverture délimitée par le deuxième piquage. Au moins un des premier et deuxième organes hydrauliques comprend une plaque perforée s’étendant à l’intérieur du réservoir, Au moins un des premier et deuxième organes hydrauliques comprend un tuyau perforé s’étendant dans le réservoir à partir d’une première ouverture délimitée par le premier piquage ou d’une deuxième ouverture délimitée par le deuxième piquage, Au moins un des premier et deuxième organes hydrauliques s’étend sensiblement perpendiculairement à la direction d’extension principale du réservoir, Au moins un des premier et deuxième organes hydrauliques s’étend sur au moins 50% d’une section de passage du réservoir, Le premier piquage et/ou le deuxième piquages sont ménagés dans le réservoir de manière à injecter le concentrat et/ou l’eau à traiter dans une direction parallèle à une direction d’extension principale du réservoir, Au moins un des premier et deuxième organes hydrauliques est formé d’une pluralité de plaques de redressement des lignes de champ de vitesse de flux de concentrat et/ou d’eau à traiter s’étendant dans des directions sensiblement parallèles entre elles et à une direction d’extension principale du réservoir, Le réservoir est formé par au moins une enveloppe externe d’un tube de pression, Le dispositif de traitement comprend plusieurs réservoirs connectés fluidiquement en série, Les réservoirs sont formés par des enveloppes externes de tubes de pression connectées en série, et Le dispositif de traitement comprend des moyens de régulation d’une vitesse d’entrée du concentrat et/ou de l’eau à traiter dans le réservoir. L’invention a également pour objet un procédé de traitement d’une eau à traiter à l’aide d’un dispositif de traitement selon l’invention, le procédé de traitement comprenant la répétition, au moins une fois, les étapes suivantes : - une étape de recirculation dans laquelle l’eau à traiter circule plusieurs fois dans l’unité membranaire d’osmose inverse par passage dans la boucle de recirculation, - une étape de purge dans laquelle le concentrat est amené au réservoir par le premier piquage et une eau à traiter stockée dans le réservoir est envoyée au conduit d’amenée de l’eau à traiter par le deuxième piquage, et - une étape de rechargement dans laquelle le concentrat est évacué du dispositif de traitement par le premier piquage et le réservoir est rempli par de l’eau à traiter par le deuxième piquage. Suivant d’autres caractéristiques optionnelles du dispositif de traitement prises seules ou en combinaison : Le procédé de traitement comprend une étape de régulation de la vitesse d’entrée du concentrat et/ou de l’eau à traiter dans le réservoir, et Le concentrat et/ou l’eau à traiter se déplace dans le réservoir à une vitesse comprise entre 0,04 et 0,5 m/s. Brève description des figures L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins annexés, non à l’échelle, dans lesquels : FIG. 1 est une représentation schématique d’un dispositif de traitement selon un premier mode de réalisation de l’invention, lors d’une étape de recirculation du concentrat, FIG. 2 est une représentation schématique d’un dispositif de traitement selon le premier mode de réalisation de l’invention, lors d’une étape de purge du dispositif de traitement, FIG. 3 est une représentation schématique d’un dispositif de traitement selon le premier mode de réalisation de l’invention, lors d’une étape de rechargement du dispositif de traitement, FIG. 4 est une représentation schématique d’un dispositif de traitement selon un second mode de réalisation de l’invention, FIG. 5 est une représentation schématique d’une portion de réservoir selon une première variante de réalisation de l’invention, FIG. 6 est une représentation schématique d’une portion de réservoir selon une deuxième variante de réalisation de l’invention, FIG. 7 est une représentation schématique d’une portion de réservoir selon une troisième variante de réalisation de l’invention, FIG. 8 est une représentation schématique d’une portion de réservoir selon une quatrième variante de réalisation de l’invention, et FIG. 9 est un organigramme d’un procédé de traitement selon l’invention. Description détaillée On se réfère désormais aux figures 1 à 3 illustrant un dispositif de traitement 2 d’eau à traiter selon un premier mode de réalisation de l’invention. Le dispositif de traitement d’eau 2 est un dispositif de dessalement continu, en ce sens qu’il permet de dessaler de l’eau de mer sans discontinuer, et en boucle fermée ou semi-fermée, en ce sens qu’un volume d’eau à traiter brute initial va être traité plusieurs fois, et qu’un remplacement du concentrat est effectué par un apport d’un nouveau volume d’eau à traiter provenant d’un réservoir annexe. On entend par « eau à traiter » une eau de mer, une eau saumâtre ou encore une eau traitée de station d'épuration. Plus généralement, il peut s’agir de toute eau pouvant faire l’objet d’un traitement par dessalement (réduction de la charge ionique). Le dispositif de traitement 2 comprend une unité d’osmose inverse pouvant comprendre au moins un premier tube de pression 4 comprenant au moins un module de dessalement 6 (deux sur les figures 1 à 6) formé par au moins une membrane semi-perméable, par exemple d’osmose inverse, le tube de pression 4 étant configuré pour extraire un perméat à partir d’une eau à dessaler, qu’il s’agisse d’une eau à traiter ou de concentrat recirculé. Les modules de dessalement 6 comprennent des membranes semi-perméables permettant de laisser passer l’eau et de retenir, entre autres, le sel lorsque la pression d’eau de l’eau les traversant est supérieur à la pression osmotique de cette eau. Les membranes des différents modules de dessalement 6 peuvent être identiques ou avoir des perméabilités et/ou des taux de réjection différents, par exemple : des membranes avec une perméabilité plus faible peuvent être utilisées en tête du tube de pression 4, et des membranes avec une perméabilité plus haute en fin de tube de pression 4. Un perméat extrait de l’eau à dessaler est extrait du dispositif de traitement 2 (flèche 3 sur les figures 1 à 6). Le dispositif de traitement 2 comprend au moins un conduit d’amenée d’eau à traiter 8 l’unité membranaire d’osmose inverse. Ce conduit peut être alimenté en eau à traiter par une pompe d’alimentation 10. Un premier filtre 12, par exemple un filtre à cartouche, peut être placé en aval de la pompe d’alimentation 10 afin de retenir les impuretés présentes dans le l’eau de mer brute avant entrée de l’eau à traiter dans le conduit d’amenée d’eau à traiter 8, et ce afin de limiter l’encrassement du dispositif de traitement 2, en particulier de l’unité membranaire d’osmose inverse. Au moins un organe de pressurisation 14 (par exemple une pompe haute pression) est configuré pour augmenter la pression d’une eau traversant le conduit d’amenée d’eau à traiter 8 et l’unité membranaire d’osmose inverse de manière à obtenir une pression d’eau supérieure à la pression osmotique de l’eau traversant l’unité membranaire d’osmose inverse. Cet organe de pressurisation 14 est placé, sur les figures, en aval du filtre 12 et envoie l’eau à traiter (eau brute et/ou concentrat) vers l’unité membranaire d’osmose inverse avec une pression suffisante pour permettre le dessalement de l’eau traversant le tube de pression 4, au moins en tête de tube de pression 4. Le dispositif de traitement 2 comprend dès lors des moyens de mesure du débit de perméat extrait du dispositif de traitement 2 pour pouvoir ajuster la pression d’eau afin d’assurer une extraction de perméat tout en évitant une consommation d’énergie excessive. Plus précisément, et après constatation d’une diminution du débit de perméat, le débit de l’organe de pressurisation 14 est augmenté de manière à augmenter la pression d’eau et ainsi assurer une extraction de perméat satisfaisante en surmontant la résistance de production, notamment la pression osmotique. Le dispositif de traitement 2 comprend un conduit de sortie 16 du concentrat de l’unité membranaire d’osmose inverse. Ce conduit peut comprendre une pompe de recirculation 18 permettant de recirculer le concentrat ou de l’évacuer, comme décrit ci-après. Le dispositif de traitement 2 comprend au moins un conduit formant une boucle de recirculation 20 reliant la conduite d’amenée d’eau à dessaler 8 et le conduit de sortie 16 d’un concentrat de l’unité membranaire d’osmose inverse de manière à autoriser un retour du concentrat à cette dernière. Ainsi, le concentrat sortant de l’unité membranaire d’osmose inverse et pouvant encore faire l’objet d’un traitement traverse la boucle de recirculation 20, est pressurisé par l’organe de pressurisation 14 à une pression permettant une extraction de perméat à partir de l’eau traversant l’unité membranaire d’osmose inverse. Une première vanne 22, typiquement une vanne pneumatique, est placée au niveau de la boucle de recirculation 20 afin d’autoriser ou d’interdire la recirculation du concentrat au travers de la boucle de recirculation et ce en fonction de l’atteinte d’une cible d’arrêt de la recirculation du concentrat : atteinte d’une pression d’eau plafond (par exemple égale à 60 bars), d’une salinité du concentrat prédéfinie, d’un intervalle de temps prédéfini, etc. Le dispositif de traitement 2 comprend en outre un réservoir 24 délimitant un volume de stockage, typiquement d’une eau à traiter ou de concentrat. Ce réservoir 24 permet de stocker de l’eau de mer en attente lors d’une recirculation du concentrat dans le dispositif de traitement 2. Lorsqu’il n’est plus pertinent de faire recirculer le concentrat dans l’unité membranaire d’osmose inverse, ce dernier peut être envoyé au réservoir 24 pour prendre la place de l’eau à traiter, qui est quant à elle envoyée à l’unité membranaire d’osmose inverse, comme cela sera décrit par la suite. Le dispositif de traitement 2 comprend également au moins un conduit 26 d’évacuation du concentrat vers le réservoir 24, depuis le conduit 16 de sortie du concentrat de l’unité membranaire d’osmose inverse, et au moins un conduit 26’ d’extraction du concentrat du réservoir 24. Ces conduits permettent d’envoyer le concentrat en sortie de l’unité membranaire d’osmose inverse vers le réservoir 24 ou de faire sortir le concentrat du dispositif de traitement 2 en l’extrayant du réservoir 24. Il comprend une deuxième vanne 28 et une troisième vanne 30 : La deuxième vanne 28 placée sur le conduit 26 d’évacuation du concentrat vers le réservoir 24 et destinée à avoir un état d’ouverture/fermeture opposé à celui de la première vanne 22 et ce afin d’orienter le concentrat sortant de l’unité membranaire d’osmose inverse cette dernière via la boucle de recirculation 20 ou vers le réservoir 24 grâce au conduit d’évacuation du concentrat vers le réservoir 24 et d’extraction du concentrat du réservoir 24. La troisième vanne 30 présente sur le conduit 26’ d’extraction du concentrat du réservoir 24 et qui permet, lorsqu’elle est ouverte, d’extraire le concentrat du dispositif de traitement 2. Le dispositif de traitement 2 comprend en outre au moins un conduit d’envoi 32 d’une eau à traiter stockée depuis le réservoir 24 vers le conduit d’amenée d’eau à traiter 8 et au moins un conduit 32’ de rechargement du réservoir 24 en eau à traiter. Le conduit d’envoi 32 d’une eau à traiter stockée depuis le réservoir 24 vers le conduit d’amenée d’eau à traiter 8 permet, lorsque le concentrat prend la place de l’eau de mer dans le réservoir 24, d’envoyer cette dernière vers l’unité membranaire d’osmose inverse au travers du conduit d’amenée d’eau à traiter 8. Il comprend une quatrième vanne 34 autorisant ou interdisant le passage d’eau à traiter depuis le conduit d’envoi 32 d’une eau à traiter stockée depuis le réservoir 24 vers le conduit d’amenée d’eau à traiter 8. Le conduit 32’ de rechargement du réservoir 24 en eau à traiter permet quant à lui de faire entrer de l’eau à traiter dans le dispositif de traitement 2 afin de recharger le réservoir 24 en eau à traiter et en remplacement du concentrat stocké à l’intérieur du réservoir 24. Une pompe de rechargement 36, placée sur le conduit 32’ de rechargement du réservoir 24 en eau à traiter, est prévue afin de recharger le réservoir 24 en eau à traiter comme cela sera décrit par la suite. Un deuxième filtre 38, par exemple un filtre à cartouche, permet lui aussi d’éviter l’entrée d’impuretés présentes dans l’eau à traiter entrant dans le dispositif de traitement 2. Enfin, une pompe d’isolement 42 est placée en aval du deuxième filtre 38 de manière à permettre la communication entre le conduit de rechargement du réservoir en eau à traiter 32’ et le réservoir 24 (avec fermeture de la quatrième vanne 34) lors du rechargement du réservoir 24 en eau à traiter et en remplacement du concentrat. Le réservoir 24 comprend un premier piquage 52 agencé de manière à permettre une injection de concentrat dans le réservoir 24 et au moins un premier organe hydraulique 40 configuré pour redresser des lignes de champ de vitesse d’un flux de concentrat dans le réservoir 24 de manière à les rendre sensiblement parallèles entre elles et parallèles à une direction d’extension principale A (illustrée sur les figures 1 et 4) du réservoir 24. Le réservoir 24 comprend en outre un deuxième piquage 54 agencé de manière à permettre une injection d’eau à traiter dans le réservoir 24 et au moins un deuxième organe hydraulique 41 configuré pour redresser des lignes champ de vitesse d’un flux d’eau à traiter dans le réservoir 24 de manière à les rendre sensiblement parallèles entre elles et parallèles à la direction d’extension principale A du réservoir 24. On obtient donc une certaine linéarisation dans le déplacement de concentrat et/ou d’eau à traiter dans le réservoir 24. Le premier piquage est ménagé dans une première paroi 46, alors que le deuxième piquage est réalisé dans une deuxième paroi 48. Une paroi latérale 50 relie les première et deuxième parois 46 et 48. La paroi latérale 50 peut avantageusement être de forme générale de cylindre de révolution. Avantageusement, le réservoir 24 est formé par une enveloppe externe d’un tube de pression. Dans ce cas, le réservoir 24 peut par exemple avoir les dimensions suivantes : diamètre intérieur de 202,2 millimètres, longueur égale à 1,5 mètre. Le débit de liquide dans le réservoir 24 peut être de 8, 16 et 25 m 3 /h, avec une vitesse de déplacement de concentrat et/ou d’eau à traiter dans le réservoir 24 comprise entre 0,04 et 0,5 m/s. Le premier piquage 52 délimite au moins une première ouverture pour le passage du concentrat vers le volume de stockage du réservoir 24. Le deuxième piquage 54 délimite au moins une deuxième ouverture pour le passage de l’eau à traiter vers le volume de stockage du réservoir 24. Le nombre de piquages réalisés au niveau des première et deuxième parois 46 et 48 peut être supérieur à un seul piquage, notamment dans le cas où plusieurs piquages permettraient une meilleure répartition du concentrat et/ou de l’eau à traiter entrant dans le réservoir 24. Dans le premier mode de réalisation de l’invention, le premier piquage 52 et le deuxième piquage 54 sont ménagés dans le réservoir 24 de manière à injecter le concentrat et l’eau à traiter dans une direction parallèle à une direction d’extension principale A du réservoir 24. Cela permet d’éviter un rebond du liquide qui serait injecté dans le réservoir 24 depuis la paroi latérale 50 et donc de minimiser les turbulences dans le réservoir 24 au moment de ladite injection. Avantageusement, Les organes hydrauliques 40 et 41 s’étendent sur au moins 50% d’une section de passage du réservoir 24. Cela permet d’obtenir une action efficace de ces derniers vis-à-vis du flux de liquide le traversant. Avantageusement, Au moins un des premier ou deuxième organes hydrauliques s’étend à une distance comprise entre 0 et 25 cm d’une première ouverture délimitée par le premier piquage ou d’une deuxième ouverture délimitée par le deuxième piquage. Comme expliqué ci-dessus, le dispositif de traitement 2 comprend plusieurs vannes et pompes permettant d’obtenir différentes configurations de fonctionnement. De manière plus générale, le dispositif de traitement comprend un ensemble d’organes de contrôle configurés pour obtenir : une configuration de recirculation dans laquelle l’eau à traiter circule plusieurs fois dans l’unité membranaire d’osmose inverse par passage dans la boucle de recirculation 20, une configuration de purge dans laquelle le concentrat est amené au réservoir 24 par le premier piquage 52 et une eau à traiter stockée dans le réservoir 24 est envoyée au conduit d’amenée de l’eau à traiter 8 par le deuxième piquage 54, et une configuration de rechargement dans laquelle le concentrat est évacué du dispositif de traitement 2 par le premier piquage 52 et le réservoir 24 est rempli par de l’eau à traiter par le deuxième piquage 54. On peut par exemple lister comme organes de contrôle du dispositif de traitement 2 des moyens de réglage des paramètres de son fonctionnement comme les vannes et pompes décrites ci-dessus ou supplémentaires, des capteurs de mesure de paramètres tels que la conductivité ou encore la pression d’eau, etc. Avantageusement, le dispositif de traitement 2 peut comprendre des moyens de régulation d’une vitesse d’entrée de concentrat et/ou de l’eau à traiter dans le réservoir 24. Par exemple, ces moyens peuvent permettre une entrée de concentrat et/ou de l’eau à traiter dans le réservoir 24 à une vitesse comprise entre 0,04 et 0,5 m/s. Cette gamme de vitesse est particulièrement avantageuse car elle n’est pas trop élevée, car cela génèrerait des champs de vitesses turbulents importants au moment de l’entrée de concentrat ou d’eau à traiter dans le réservoir, mais assez importante pour obtenir un remplacement plus net de l’eau à traiter par le concentrat et inversement (une diffusion trop lente pourrait conduire à un taux de mélange local non négligeable). Les moyens de régulation d’une vitesse d’entrée de concentrat et/ou d’eau à traiter dans le réservoir 24 peuvent être passifs (il est par exemple possible de jouer sur le diamètre des différents conduits reliés au réservoir 24 en complément du paramétrage des différentes pompes envoyant un liquide au réservoir 24) et/ou actifs (utilisation d’un régulateur de pression et/ou de débit). Il est également à noter que le ou les organes hydrauliques 40 et 41 peuvent, en fonction de leur action (par exemple s’il s’agit d’une plaque perforée comme décrit par la suite), également réguler la vitesse d’entrée d’un liquide dans le réservoir 24, ou la vitesse de circulation de ce liquide après passage au travers de ces derniers. La FIG. 4 illustre un second mode de réalisation de l’invention. Seules les différences avec le premier mode de réalisation sont décrites par la suite. Dans ce second mode de réalisation de l’invention, le dispositif de traitement 2 comprend plusieurs réservoirs 24 connectés fluidiquement en série les uns aux autres. Plus précisément, et dans cet exemple, il s’agit de plusieurs enveloppes externes de tubes de pression connectées en série. Chacun des réservoirs 24 correspond à la définition d’un réservoir 24 du premier mode de réalisation en comprenant un premier organe hydraulique 40 et un deuxième organe hydraulique 41 remplissant les fonctions précitées. Chaque réservoir 24 comprend une première extrémité connectée au réservoir 24 le précédent dans un sens de circulation du concentrat ou de l’eau à traiter (ou avec un conduit s’il s’agit du premier ou du dernier réservoir 24), et une seconde extrémité connectée au réservoir 24 lui succédant dans le sens de circulation du concentrat ou de l’eau à traiter. La connexion entre les réservoirs 24 s’étend sensiblement perpendiculairement à leurs directions d’extension principale A de manière à former un coude entre deux réservoirs 24 adjacents. Cela permet de réduire l’emprise au sol de l’ensemble de réservoirs 24. Le point de raccordement entre deux réservoirs 24 adjacents ainsi que la direction d’extension de la connexion entre ces derniers pourraient être différents de l’exemple illustré. Il est par exemple possible d’aligner les réservoirs 24 dans une même direction, de préférence parallèle à leurs directions d’extension principales respectives. Alternativement, les différents réservoirs 24 pourraient être connectés en série mais s’étendre selon des directions parallèles entre elles, chaque réservoir 24 comprenant un premier piquage connecté fluidiquement au conduit d’évacuation du concentrat 26 et un deuxième piquage connecté au conduit d’envoi de l’eau à traiter 32. Les figures 5 à 8 illustrent plusieurs variantes d’organes hydrauliques 40 et 41. Ces variantes sont illustrées dans un cas de figure dans lequel le piquage (ici le premier piquage 52, mais il pourrait s’agir du deuxième piquage 54) est réalisé de manière à injecter le concentrat ou l’eau à traiter dans une direction parallèle à la direction d’extension principale A du réservoir 24. Bien entendu, les organes hydrauliques pourraient être utilisés avec des positionnements différents du premier piquage 52 (ou du deuxième piquage 54). La FIG. 5 illustre une première variante d’un organe hydraulique formé par une plaque perforée 40’ s’étendant à l’intérieur du réservoir 24. Dans cet exemple, la plaque perforée 40’ s’étend sensiblement perpendiculairement à la direction d’extension principale A du réservoir 24 et sur l’intégralité de la section de passage de liquide dans le réservoir 24. La direction d’extension de la plaque perforée 40’ dans le réservoir 24 ainsi que le pourcentage de la section de passage de liquide couvert par la plaque perforée 40’ pourraient être différents. Le nombre de plaques perforées utilisées pourraient également varier. La plaque perforée 40’ crée de la perte de charge au moment du passage de liquide au travers d’elle. Le liquide arrivant à son niveau par l’intégralité de la section de passage du réservoir 24 ne peut passer que par les orifices traversants 68 ménagés dans la plaque perforée 40’. Il en résulte une sortie de liquide, au niveau de chaque orifice traversant 68, à une vitesse locale élevée mais sur de petites surfaces, les vitesses décroissant assez rapidement (i.e. sur une longueur de quelques centimètres). On obtient dès lors une sortie de liquide de la plaque perforée à une vitesse homogène et plus linéarisée. Comme expliqué plus haut, le dimensionnement des orifices traversants 68 ainsi que leur nombre permet, en connaissant la vitesse d’entrée de liquide dans le réservoir 24, de réguler la vitesse de circulation du liquide dans le réservoir 24, qui peut correspondre à sa vitesse d’entrée dans le réservoir 24 en fonction du placement de la plaque perforée (par exemple contre la première ouverture ou la deuxième ouverture), pour obtenir une vitesse souhaitée. Enfin, et en fonction des dimensions de la plaque perforée 40’, le liquide entrant pourra également être réparti de manière homogène en sortie de plaque perforée 40’. La FIG. 6 illustre une deuxième variante d’un organe hydraulique formé par un tuyau perforé 40’’ s’étendant dans le réservoir 24 à partir la première ouverture délimitée par le premier piquage 52 (ou de la deuxième ouverture délimitée par le deuxième piquage 54). Le principe de fonctionnement est similaire à celui de la plaque perforée 40’, le tuyau perforé 40’’ (liquide traversant le tuyau perforé uniquement par des orifices traversants 68 ménagés dans la paroi de ce dernier). La différence se situe au niveau du positionnement de l’organe hydraulique : le tuyau perforé 40’’ s’étend directement à partir de la première ouverture délimitée par le premier piquage 52 (ou à partir de la deuxième ouverture délimitée par le deuxième piquage 54). Dans l’exemple illustré, le tuyau perforé 40’’ s’étend sensiblement parallèlement à la direction d’extension principale A du réservoir 24 et comprend des orifices traversants 68 dont le positionnement conduit à des injections de liquide dans le réservoir 24 dans des directions perpendiculaire et parallèle à la direction d’extension principale A du réservoir 24. Bien entendu, et en fonction du résultat souhaité, au moins un de ces deux paramètres pourrait être différent. La FIG. 7 illustre une troisième variante d’un organe hydraulique formé par des plaques de redressement 40’’’ des lignes de champ de vitesse de flux de concentrat et/ou d’eau à traiter s’étendant dans des directions parallèles à la direction d’extension principale A du réservoir 24. Les plaques de redressement 40’’’ sont de préférence pleines. Dans l’exemple illustré, une structure de support 43 s’étendant dans le réservoir 24 et sur l’intégralité de la section de passage de liquide porte plusieurs plaques de redressement 40’’’ de manière à créer plusieurs sections de passage de liquide isolées les unes par rapport aux autres. La forme prise par les plaques de redressement 40’’’ pourrait être différente de celle illustrée en FIG. 7 . Enfin, la FIG. 8 illustre une quatrième variante de réalisation dans laquelle le premier piquage 52 (et/ou le deuxième piquage 54) est ménagé dans le réservoir 24 de manière à injecter le concentrat et/ou l’eau à traiter dans une direction perpendiculaire à la direction d’extension principale A du réservoir 24, au moins un organe hydraulique étant disposé de manière à redresser un flux de concentrat ou d’eau à traiter entrant dans le réservoir 24. Dans l’exemple illustré, l’organe hydraulique est formé par la plaque perforée 40’ s’étendant à l’intérieur du réservoir 24. Bien entendu, il pourrait s’agir des organes hydrauliques des deuxième et troisième variantes. De manière générale, tout type de brise jet peut être envisagé en tant qu’organe hydraulique. Les différentes vannes du dispositif de traitement 2 conduisent, comme expliqué ci-dessus, à isoler différents compartiments de ce dernier, ce qui conduit à l’existence de pression différentes, voire très différentes, entre différents compartiments. Par exemple, et lors de la recirculation du concentrat pour extraction de perméat, il est possible que la pression en amont de la deuxième vanne 28 soit très élevée, par exemple de 60 bars, alors que la pression en aval de cette dernière peut être égale à la pression atmosphérique. Pour éviter un choc au moment de l’ouverture, il est possible de mettre en place une dérivation autour de la deuxième vanne 28, cette dérivation comprenant une vanne plus petite que la deuxième vanne 28. Cette vanne peut être ouverte quelques secondes avant la deuxième vanne 28 de manière à équilibrer les pressions de part et d’autre de la deuxième vanne 28 afin que l’ouverture de cette dernière (au même moment qu’une ouverture de la quatrième vanne 34 pour envoyer de l’eau à traiter stockée dans le réservoir 24 au premier tube de pression 4), au moment où le concentrat est envoyé vers le réservoir 24, ne conduise pas à un choc. Une dérivation du même type peut être mise en place autour de la troisième vanne 30 pour une activation au moment du remplacement du concentrat stocké dans le réservoir 24 par de l’eau à traiter. Pour se faire, la vanne d’isolement 42 est ouverte et la pompe de rechargement 36 est activée pour renvoyer de l’eau à traiter au réservoir 24. La troisième vanne 30 doit être ouverte pour permettre l’extraction du concentrat du dispositif de traitement 2. Là encore, la pression en amont de la troisième vanne 30 peut être très élevée, par exemple de 60 bars, alors que la pression en aval de cette dernière peut être égale à la pression atmosphérique. Une dérivation peut là encore être disposée de part et d’autre de la troisième vanne 30, comme celle pouvant être placée autour de la deuxième vanne 28, et ce afin de rééquilibrer les pressions de part et d’autre de la troisième vanne 30. Nous allons maintenant décrire le procédé de traitement 56 issu de la mise œuvre d’un dispositif de traitement selon l’invention à l’appui des figures 1 à 3 illustrant le fonctionnement du procédé selon le premier mode de réalisation de l’invention. La FIG. 1 illustre le dispositif de traitement lors d’une étape de recirculation 58 du concentrat. Lors de cette étape, l’eau à traiter est recirculée à plusieurs reprises dans la boucle de recirculation 20 au moyen de la pompe de recirculation 18, comme cela est illustré par les flèches directionnelles 44 présentes sur la FIG. 1 . Plus précisément, il s’agit d’eau brute lors du premier passage puis de concentrat de plus en plus concentré lors des passages successifs. La première vanne 22 est ouverte pour permettre le passage du concentrat au travers de la boucle de recirculation 20, et la deuxième vanne 28 est fermée pour empêcher une sortie du concentrat de la boucle de recirculation 20. A chaque passage au travers de l’unité membranaire d’osmose inverse et plus précisément des modules de dessalement 6, le perméat est extrait de l’eau à traiter et est extrait du dispositif de traitement 2 (flèche directionnelle 44 sur la flèche 3). Le concentrat quant à lui se concentre de plus en plus en sel. Il y a donc une augmentation progressive de la salinité du concentrat, ce qui nécessite une augmentation progressive de la pression dans la boucle principale, augmentation assurée par l’organe de pressurisation 14. Il y a également une perte de volume d’eau lié à la production de perméat qui est extrait de la boucle de recirculation 20 au travers du ou des modules de dessalement. Afin de compenser la perte de volume liée à la production de perméat, la pompe d’alimentation 10 peut fournir un débit d’eau de mer à traiter identique au débit de perméat en assurant l’augmentation de pression nécessaire (avec un complément possible de la pompe faisant office d’organe de pressurisation 14) afin de maintenir la production de perméat constante. Une fois la concentration en sel maximale atteinte (ou après atteinte d’un taux de conversion prédéfini ou d’un temps prédéfini), la deuxième étape (i.e. l’étape de purge 60) du procédé est enclenchée. Cette étape est illustrée sur la FIG. 2 . Une fois le taux de récupération maximum du cycle atteint (déterminé par pression, conductivité, volume ou temps), c’est-à-dire une fois que l’on estime qu’il n’est plus pertinent de faire circuler une nouvelle fois le concentrat dans la boucle de recirculation 20, le concentrat doit être évacué avant de redémarrer un nouveau cycle de traitement. Pour cela, la boucle de recirculation 20 est fermée (par exemple par fermeture de la première vanne 22, la troisième vanne 30 demeurant fermée pour éviter toute sortie du concentrat du dispositif de traitement 2) et le concentrat dirigé vers le conduit d’évacuation 26 du concentrat vers le réservoir 24, depuis le conduit de sortie 16 du concentrat du premier tube de pression 4 (par exemple par ouverture de la deuxième vanne 28). Le conduit 26 permet de diriger le concentrat vers le réservoir 24, plus particulièrement vers le premier piquage 46, dans lequel de l’eau à traiter est stockée, préférentiellement de l’eau sous pression. Lorsque le concentrat atteint le réservoir 24, il pousse l’eau à traiter par le bas dans le conduit d’envoi 32 et au travers du deuxième piquage 48. La quatrième vanne 34 est ouverte pour permettre cela. L’eau à traiter extraite du réservoir 24 remplace donc le concentrat dans la boucle de recirculation 20, tandis que ce dernier est désormais stocké dans le réservoir 24. Le système est donc à la fois purgé (du concentrat) et rempli (d’eau fraîche à traiter) afin de réduire ce temps de purge et ainsi minimiser la perte de production. En parallèle, de l’eau à traiter issue de la pompe d’alimentation 10 peut également être injectée dans le dispositif de traitement 2 pour les raisons évoquées ci-dessus. La structure du dispositif de traitement 2 selon l’invention permet, comme expliqué précédemment, de limiter le mélange concentrat/eau de mer, ce qui permet de limiter au maximum l’apport de sel dans l’eau à traiter remplaçant le concentrat dans la boucle de recirculation 20, et ainsi limiter la pression d’eau à appliquer lors du premier passage de l’eau à traiter dans l’unité membranaire d’osmose inverse tout en maximisant le nombre de passage de l’eau au travers de cette dernière. Une étape de rechargement 62 du réservoir 24 fait suite à l’étape de purge 60 ci-dessus. Cette étape peut être réalisée en parallèle d’une extraction de perméat telle que décrite ci-dessus. En effet, les deuxième et quatrième vannes 28 et 34 sont fermées alors que la première vanne 22 est ouverte, ce qui permet d’isoler la boucle de recirculation 20. En parallèle de cela la troisième vanne 30 est ouverte, tout comme la vanne d’isolement 42, et la pompe de rechargement 36 alimente le conduit 32’ de rechargement du réservoir 24 en eau à traiter. De l’eau à traiter vient remplacer le concentrat dans le réservoir 24, avec une possible mise sous pression de l’eau stockée dans le réservoir 24. L’invention permet également, lors de ce remplacement, de limiter un mélange d’eau de mer et de concentrat. L’ouverture de la troisième vanne 30 permet d’extraire le concentrat du dispositif de traitement 2 par passage du concentrat par le premier piquage 52 le conduit 26’ d’extraction du concentrat du réservoir 24. Le réservoir 24 comprend donc à nouveau de l’eau à traiter, entrée par le deuxième piquage 54, prête à remplacer un concentrat trop concentré en sel lors d’une étape de purge ultérieure. Le procédé selon l’invention peut en outre comprendre des étapes de régulation de la vitesse d’entrée du concentrat et/ou de l’eau à traiter dans le réservoir 24. L'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation présentés et d'autres modes de réalisation apparaîtront clairement à l'homme du métier. Il est notamment possible de prévoir une architecture de conduits différente de celle représentée sur les figures, avec des conduits interdépendants ou pleinement dissociés. Il est également possible de prévoir un ensemble de pompes permettant d’obtenir les mouvements de liquides décrits plus haut. Liste de références 2 : dispositif de traitement 3 : extraction de perméat 4 : premier tube de pression 6 : module de dessalement 8 : conduit d’amenée d’eau à traiter 10 : pompe d’alimentation 12 : premier filtre 14 : organe de pressurisation 16 : conduit de sortie d’un concentrat de l’unité membranaire d’osmose inverse 18 : pompe de recirculation 20 : boucle de recirculation 22 : première vanne 24 : réservoirs 26 : conduit d’évacuation du concentrat vers le réservoir 26’ : conduit d’extraction du concentrat du réservoir 28 : deuxième vanne 30 : troisième vanne 32 : conduit d’envoi d’eau à traiter depuis le réservoir vers le conduit d’amenée d’eau à traiter 32’ : conduit de rechargement du réservoir en eau à traiter 34 : quatrième vanne 36 : pompe de rechargement 38 : deuxième filtre 40, 41 : organe hydraulique 40’ : plaque perforée 40’’ : tuyau perforé 40’’’ : plaques de redressement 42 : vanne d’isolement 43 : structure de support 44 : flèches directionnelles 46 : première paroi 48 : deuxième paroi 50 : paroi latérale 52 : premier piquage 54 : deuxième piquage 56 : procédé de traitement 58 : étape de recirculation 60 : étape de purge 62 : étape de rechargement 64 : étape de régulation 68 : orifices traversants A : direction d’extension principale Dispositif de traitement (2) d’une eau à traiter par osmose inverse à circuit fermé comprenant : une unité membranaire d’osmose inverse configurée pour produire un perméat et un concentrat à partir de l’eau à traiter, au moins un conduit d’amenée de l’eau à traiter (8) à l’unité membranaire d’osmose inverse, au moins un conduit de sortie (16) du concentrat de l’unité membranaire d’osmose inverse, au moins un conduit formant une boucle de recirculation (20) et reliant le conduit d’amenée de l’eau à traiter (8) et le conduit de sortie (16) d’un concentrat de l’unité membranaire d’osmose inverse de manière à autoriser un retour du concentrat à l’unité membranaire d’osmose inverse, au moins un réservoir (24) délimitant un volume de stockage, au moins un conduit d’évacuation (26) du concentrat vers le réservoir (24), depuis le conduit de sortie (16) du concentrat de l’unité d’osmose inverse, et au moins un conduit d’extraction (26’) du concentrat du réservoir (24), au moins un conduit d’envoi (32) d’une eau à traiter stockée dans le réservoir (24) vers le conduit d’amenée de l’eau à traiter (8) et au moins un conduit de rechargement (32’) du réservoir (24) en eau à traiter, caractérisé en ce que le réservoir (24) comprend un premier piquage (52) agencé de manière à permettre une injection de concentrat dans le réservoir (24) et un deuxième piquage (54) agencé de manière à permettre une injection d’eau à traiter dans le réservoir (24), le réservoir (24) comprenant au moins un premier organe hydraulique (40) configuré pour redresser des lignes de champ de vitesse d’un flux de concentrat dans le réservoir (24) de manière à les rendre sensiblement parallèles entre elles et parallèles à une direction d’extension principale (A) du réservoir (24), et au moins un deuxième organe hydraulique (41) configuré pour redresser des lignes de champ de vitesse d’un flux d’eau à traiter dans le réservoir (24) de manière à les rendre sensiblement parallèles entre elles et parallèles à la direction d’extension principale (A) du réservoir (24). Dispositif de traitement (2) selon la revendication 1, dans lequel au moins un des premier et deuxième organes hydrauliques (40, 41) s’étend à une distance comprise entre 0 cm et 25 cm respectivement d’une première ouverture délimitée par le premier piquage (52) ou d’une deuxième ouverture délimitée par le deuxième piquage (54). Dispositif de traitement (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel au moins un des premier et deuxième organes hydrauliques comprend une plaque perforée (40’) s’étendant à l’intérieur du réservoir (24). Dispositif de traitement (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel au moins un des premier et deuxième organes hydrauliques comprend un tuyau perforé (40’’) s’étendant dans le réservoir (24) à partir d’une première ouverture délimitée par le premier piquage (52) ou d’une deuxième ouverture délimitée par le deuxième piquage (54). Dispositif de traitement (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel au moins un des premier et deuxième organes hydrauliques (40, 41) s’étend sensiblement perpendiculairement à une direction d’extension principale (A) du réservoir (24). Dispositif de traitement (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel au moins un des premier et deuxième organes hydraulique (40, 41) s’étend sur au moins 50% d’une section de passage du réservoir (24). Dispositif de traitement (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le premier piquage (52) et/ou le deuxième piquage (54) sont ménagés dans le réservoir (24) de manière à injecter le concentrat et/ou l’eau à traiter dans une direction parallèle à la direction d’extension principale (A) du réservoir (24). Dispositif de traitement (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel au moins un des premier et deuxième organes hydrauliques est formé d’une pluralité de plaques de redressement (40’’’) des lignes de champ de vitesse de flux de concentrat et/ou d’eau à traiter s’étendant dans des directions parallèles à la direction d’extension principale (A) du réservoir (24). Dispositif de traitement (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant plusieurs réservoirs 24 connectés fluidiquement en série les uns aux autres. Dispositif de traitement (2) selon la revendication précédente, dans lequel chaque réservoir (24) est formé par une enveloppe externe d’un tube de pression. Dispositif de traitement (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant des moyens de régulation d’une vitesse d’entrée du concentrat et/ou de l’eau à traiter dans le réservoir (24). Procédé de traitement (56) d’une eau à traiter à l’aide d’un dispositif de traitement (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, le procédé de traitement (56) comprenant la répétition, au moins une fois, les étapes suivantes : - une étape de recirculation (58) dans laquelle l’eau à traiter circule plusieurs fois dans l’unité membranaire d’osmose inverse par passage dans la boucle de recirculation (20), - une étape de purge (60) dans laquelle le concentrat est amené au réservoir (24) par le premier piquage (52) et une eau à traiter stockée dans le réservoir (24) est envoyée au conduit d’amenée de l’eau à traiter par le deuxième piquage (54), et - une étape de rechargement (62) dans laquelle le concentrat est évacué du dispositif de traitement (2) par le premier piquage (52) et le réservoir (24) est rempli par de l’eau à traiter par le deuxième piquage (54). Procédé de traitement (56) selon la revendication précédente, comprenant une étape de régulation (64) de la vitesse d’entrée du concentrat et/ou de l’eau à traiter dans le réservoir (24).