FR 3157415 A1 20250627 FR 2315215 A 20231222 Mélange présentant les propriétés suivantes sous une pression comprise entre 5 et 6 bars et une température comprise entre 15 et 25°C : - à écoulement diphasique, avec au moins une phase liquide et une phase gazeuse ; - une masse volumique de la phase liquide (ρ liq ) comprise entre 700 et 800 kg.m -3 ; - une masse volumique de la phase gazeuse (ρ gaz ) comprise entre 30 et 40 kg.m -3 ; - une tension superficielle (σ) comprise entre 0,015 et 0,030 N.m -1 . Maquette (1) d’essai pour l’étude d’un comportement vibratoire emplie d’un tel mélange et son procédé de fabrication. Procédé de fabrication ou modification d’une telle installation industrielle incluant l’utilisation d’une telle maquette et installation industrielle ainsi obtenue. Figure de l’abrégé : Figure 1 Mélange de simulation La présente divulgation relève du domaine de la métrologie et des simulations physiques de comportements fluidiques. Lors d’études d’installations industrielles aux conditions opérationnelles ou critiques sévères impliquant de la circulation fluidique, il est usuel d’effectuer des essais à échelle réduite et dans des conditions de laboratoire moins sévères. Lorsque les conditions opérationnelles incluent des températures et/ou des pressions extrêmes, c’est-à-dire éloignées des conditions ambiantes, il est souhaitable de pouvoir conduire des simulations et études sous conditions de laboratoire pour des raisons de coûts et de sécurité évidentes. Pour préserver la pertinence des études de circulation fluidique, dont des études vibratoires, réalisées en laboratoire malgré des conditions de laboratoires différentes des conditions opérationnelles, il est connu de remplacer le « fluide opérationnel » par un « fluide simulant ». Un tel fluide simulant est sélectionné pour présenter, dans les conditions de laboratoire, des propriétés et comportements similaires à ceux du fluide opérationnel sous conditions opérationnelles. Autrement dit, on compense les différences de conditions par la nature même du fluide mis en œuvre pour préserver la représentativité des études et simulations. Lorsque le fluide opérationnel présente un écoulement diphasique, par exemple un mélange eau-vapeur, et que le fluide simulant est différent du mélange eau-vapeur, on parle alors d’effet de « similitude diphasique ». Les fluides simulants connus le sont parce qu’ils présentent un niveau de similitude considéré satisfaisant de leurs propriétés et comportements avec ceux d’un fluide opérationnel dans des conditions opérationnelles données. La demanderesse a essayé d’utiliser certains de ces fluides simulants connus dans des contextes particuliers, notamment celui d’un générateur de vapeur destiné à équiper un réacteur nucléaire, avec des températures de l’ordre de 300°C et des pressions de l’ordre de 70 bars au moyen d’une simulation à température ambiante (de l’ordre de 20°C) et sous une pression comprise entre 5 et 6 bars. Le niveau de similitude des fluides simulants connus a été considéré perfectible. Résumé La présente divulgation vient améliorer la situation. Il est proposé un mélange présentant les propriétés suivantes sous une pression comprise entre 5 et 6 bars et une température comprise entre 15 et 25°C : - à écoulement diphasique, avec au moins une phase liquide et une phase gazeuse ; - une masse volumique de la phase liquide (ρ liq ) comprise entre 700 et 800 kg.m -3 ; - une masse volumique de la phase gazeuse (ρ gaz ) comprise entre 30 et 40 kg.m -3 ; - une tension superficielle (σ) comprise entre 0,015 et 0,030 N.m -1 . Selon un autre aspect, il est proposé une maquette d’essai pour l’étude d’un comportement vibratoire comprenant au moins une veine au sein de laquelle un écoulement diphasique peut être généré de manière contrôlée, ladite veine étant emplie d’un mélange tel que défini ici. Il est également proposé un procédé de fabrication d’une telle maquette comprenant l’emplissage d’une maquette d’essai pour l’étude d’un comportement vibratoire comprenant au moins une veine au sein de laquelle un écoulement diphasique peut être généré de manière contrôlée, avec un mélange tel que défini ici. Il est aussi proposé un procédé de fabrication ou modification d’une installation industrielle comprenant : A. effectuer des essais et/ou mesures sur une telle maquette ; B. déterminer une structure d’une installation en fonction des résultats desdits essais et/ou mesures ; C. fabriquer ou modifier une installation de manière à lui conférer la structure ainsi déterminée. Enfin, il est aussi proposé une installation industrielle obtenue par la mise en œuvre du procédé ci-avant. Les caractéristiques exposées dans les paragraphes suivants peuvent, optionnellement, être mises en œuvre, indépendamment les unes des autres ou en combinaison les unes avec les autres : Dans le mélange : - la phase liquide comprend, entre 50% et 100% en volume de la phase liquide, un mélange de solvants à base d’hydrocarbures dont le nom selon la nomenclature UICPA est « Hydrocarbons , C9-C10, n- alkanes , isoalkanes , cyclics , aromatics », portant le numéro CE « 927-241-2 » et le numéro d’enregistrement REACH « 01-2119471843-32 », et - la phase gazeuse comprend, pour au moins 95% en volume de la phase gazeuse, un chlorofluorocarbure (CFC) ou un hydrochlorofluorocarbure (HCFC). Dans le mélange : - la phase liquide comprend, pour au moins 95% en volume de la phase liquide, un produit commercialisé sous la référence commerciale « Neutralène 2012 » et la marque « iBiotec ® » par « Tec Industries ® Service » portant le code « 160812 » et l’UFI « KECC-9FFW-000T-EXYM », et - la phase gazeuse comprend, pour au moins 95% en volume de la phase gazeuse, de l’Hexafluoroéthane. Le mélange présente en outre l’une au moins des propriétés suivantes sous une pression comprise entre 5 et 6 bars et une température comprise entre 15 et 25°C : - une viscosité dynamique de la phase liquide (µ liq ) comprise entre 5 et 6.10 -4 Pa.s ; - une viscosité dynamique de la phase gazeuse (µ gaz ) comprise entre 1 et 2.10 -5 Pa.s ; - un rapport de la masse volumique de la phase liquide (ρ liq ) sur la masse volumique de la phase gazeuse (ρ gaz ) compris entre 20 et 27 ; - un rapport de la viscosité dynamique de la phase liquide (µ liq ) sur la viscosité dynamique de la phase gazeuse (µ gaz ) compris entre 40 et 45. D’autres caractéristiques, détails et avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-après, et à l’analyse des dessins annexés, sur lesquels : Fig. 1 FIG. 1 montre un schéma d’un générateur de vapeur pour lequel l’utilisation d’une maquette selon un mode de réalisation peut être particulièrement pertinent. Fig. 2 FIG. 2 montre une vue en coupe longitudinale d’une portion de veine d’une maquette selon un mode de réalisation. Contexte et Genèse La demanderesse est spécialisée dans la production d’électricité, ce qui implique d’étudier, concevoir, construire, entretenir et améliorer des installations de production d’électricité, dont des centrales nucléaires. Dans ce contexte, elle mène des études sur les phénomènes d’écoulement se produisant au sein de générateurs de vapeurs équipant lesdites centrales afin de mieux comprendre, anticiper et prévenir d’éventuels effets mécaniques (des phénomènes de fatigue sous vibration par exemple) résultants de l’écoulement diphasique d’un mélange eau-vapeur. En conditions opérationnelles, ces générateurs de vapeur sont soumis à des températures de l’ordre de 300°C et des pressions de l’ordre de 70 bars. Dans des conditions critiques, à éviter mais à étudier, les conditions peuvent être encore plus sévères. De telles conditions sont couteuses et dangereuses à reproduire en laboratoire. La demanderesse s’est donc attelée à identifier des « fluides simulants » lui permettant de mener des essais représentatifs du comportement du mélange eau-vapeur à 300°C et 70 bars tout en travaillant à température réduite (de préférence ambiante, tel que 20°C) et des pressions réduites comprises entre 5 et 6 bars. Bien que les études et essais aient été menées par la demanderesse dans un contexte précis et particulier décrit ici (les générateurs de vapeur de centrales nucléaires), il apparait que les solutions identifiées soient aisément transposables et vraisemblablement avantageuses lorsqu’appliquées dans d’autres contextes et/ou dans d’autres conditions de températures et de pressions. En particulier en ce qui concerne la nature (composition) des fluides simulants proposée ci-après, il semblerait que ces compositions soient elles-mêmes innovantes indépendamment de l’utilisation en tant que fluide simulant, ce qui explique le souhait de la demanderesse d’obtenir une protection générale sur de tels compositions de fluide à deux phases. On précise ici que l’emploi des termes « simulation » ou « simulant » visent les conditions des essais sur des maquettes physiques par opposition aux conditions opérationnelles ou critiques des installations industrielles. Pour autant, les simulations restent elles aussi réelles et physiques : on ne vise pas, par ces termes, des simulations purement numériques ou informatiques. Application à un générateur de vapeur Il est maintenant fait référence à la FIG. 1 . Un exemple d’un générateur de vapeur 100 tel que ceux utilisés dans les centrales nucléaires y est représenté. On y retrouve, de bas en haut sur la figure, les ensembles suivants : - un faisceau de tubes échangeurs 101 ; - des séparateurs cycloniques 102 ; - des sécheurs 103. La flèche verticale 104 à gauche représente, très schématiquement, l’augmentation du taux de vapeur au sein du générateur (de 0 à 100 %). Les petites flèches non référencées représentent la circulation du fluide caloporteur (généralement un mélange eau-vapeur), les flèches foncées (pleines) représentant un fluide « chaud » (de l’ordre de 300°C dans l’exemple décrit ici) tandis que les flèches claires représentent un fluide froid. Enfin, la zone cerclée 105 est une zone au sein de laquelle un écoulement transverse a lieu (autour des tubes) en fonctionnement tandis que la zone cerclée 106, appelée « chignon », est une zone au sein de laquelle un écoulement transverse (autour des tubes) a également lieu en fonctionnement et que cet écoulement est, souvent, diphasique. La FIG. 1 représente donc un exemple réel mais non limitatif pour lequel l’utilisation d’une maquette 1 telle que décrite ci-après présente des avantages particuliers. La demanderesse a en effet constaté, dans la pratique, des phénomènes d’usures et de dégradations plus rapides qu’initialement prévus dans la zone cerclée 105 et de manière encore plus prononcée dans la zone cerclée 106. En mettant en œuvre des maquettes telles que décrites ci-après, elle a réussi à générer des vibrations localisées qui, elles-mêmes, ont permis de reproduire les phénomènes d’intérêt, notamment vibratoires, d’usures, voire de dégradations prématurées. La demanderesse a donc observé et quantifié ces phénomènes qui étaient inexistants, donc imprévisibles et inévitables par l’utilisation de simulations purement numériques ou des maquettes de l’art antérieur. Il est maintenant fait référence à la FIG. 2 représentant schématiquement et partiellement une maquette 1. La maquette 1 peut être à l’échelle (1 : 1) ou bien être un modèle réduit d’une installation ou d’une partie d’une installation, que l’installation soit existante ou en phase de conception ou construction. La maquette 1 comprend au moins une veine 2 à l’intérieur de laquelle, en fonctionnement, un fluide s’écoule. L’écoulement 3 (ou flux) est représenté par des flèches. La veine 2 est délimitée par une paroi 4. Dans la partie représentée en FIG. 2 , la paroi 4 et la veine 2 qu’elle délimite s’étendent selon la direction d’écoulement référencée Z (direction verticale de la FIG. 2 ). La maquette 1 comprend, ou est conformée pour être reliée à, un système (non représenté) propre à générer un écoulement diphasique de manière contrôlée. Dans l’exemple décrit ici, la maquette 1 comprend en outre des obstacles 5 disposés dans le flux. Les obstacles 5 prennent ici la forme d’éléments allongés, par exemple un faisceau d’éléments allongés. Les éléments allongés s’étendent selon une direction transversale à celle de l’écoulement 3, ici selon la direction référencée Y (direction perpendiculaire au plan de la FIG. 2 ). Ainsi, les obstacles 5 sont visibles en FIG. 2 en coupe selon leurs propres sections transversales. Les obstacles 5 de la maquette 1 de la FIG. 2 correspondent par exemple aux tubulures présentes dans le générateur représenté en FIG. 1 . Essais préalables Un mélange air-eau peut être envisagé en tant que fluide simulant, y compris à pression atmosphérique. Le comportement en écoulement diphasique d’un mélange air-eau sous conditions ambiante est peu comparable à celui d’un mélange eau-vapeur à 300°C et sous 70 bars de pression : la représentativité des essais ainsi réalisés est médiocre. Un mélange eau-fréon présente une meilleure représentativité qu’un mélange air-eau, considérée conservative pour les applications décrites ci-avant, probablement grâce à un rapport de masses volumiques équivalent à celui du fluide opérationnel. Mais la tension superficielle reste assez différente ce qui limite encore la représentativité. En outre, le coût de mise en œuvre reste élevé car les pressions de fonctionnement peuvent atteindre 10 bars. Les chlorofluorocarbures (CFC) et les hydrochlorofluorocarbures (HCFC) à saturation, plus couramment appelés « Fréon », peuvent aussi constituer un fluide simulant. Comme le fluide opérationnel eau-vapeur, le fréon à saturation est monoconstituant à deux phases. Il présente un niveau de similitude intéressant sans être complètement satisfaisant. Sa mise en œuvre reste couteuse car une boucle pressurisée est nécessaire pour lui conférer des masses volumiques proches de celles du fluide opérationnel. Les pressions de travail restent élevées en ce qu’elles peuvent atteindre 30 bars pour une bonne représentativité. Un mélange eau-vapeur, identique par nature au fluide opérationnel, peut aussi être utilisé en tant que fluide simulant. Bien entendu, atteindre une bonne représentativité implique de s’approcher des conditions de températures et de pressions opérationnelles, ce que l’on souhaite éviter pour des raisons déjà évoquées. On notera en outre que les hautes températures (de l’ordre de 300°C) présente un autre inconvénient métrologique important : un grand nombre de capteurs nécessaires aux études sont inutilisables. L’instrumentation d’une maquette est donc couteuse et complexe. Exemple de mélange La demanderesse a essayé d’utiliser, en tant que fluide simulant, un premier mélange appelé ici « Neutralène® 2012-Fréon ». Le « Neutralène® 2012 » est la référence commerciale d’une substance commercialisée sous la marque « iBiotec® » par « Tec Industries ® Service ». D’après une fiche de données de sécurité révisée le 23 décembre 2022 dont le numéro de version est « 20 », il porte le code interne « 160812 » et l’identifiant unique de formulation (UFI) « KECC-9FFW-000T-EXYM ». Le « Neutralène® 2012 » contient essentiellement (pour 50 à 100% en volume) un mélange de solvants à base d’hydrocarbures dont le nom selon la nomenclature de l’Union Internationale de Chimie Pure et Appliquée (UICPA, ou « IUPAC » pour « International Union of Pure and Applied Chemistry ») est « Hydrocarbons , C9-C10, n- alkanes , isoalkanes , cyclics , aromatics », porte le numéro CE « 927-241-2 » et le numéro d’enregistrement REACH (« Registration, Evaluation , Authorization and restriction of CHemicals ») « 01-2119471843-32 ». Le « Neutralène® 2012 » peut en outre comprendre des traces (moins de 1% en volume) de 1-methoxy-2-propanol, portant le numéro CAS « 107-98-2 », le numéro EINECS (« European Inventory of Existing Commercial Chemical Substances ») « 203-539-1 » et le numéro d’enregistrement REACH (« Registration, Evaluation , Authorization and restriction of CHemicals ») « 01-2119457435-35 ». Le « Neutralène® 2012 » est connu et présenté comme un solvant de dégraissage, utilisé typiquement comme nettoyant de machines dans diverses industries. Rien ne permettait donc a priori de l’envisager comme un composant d’un mélange simulant. Le « Fréon » est le nom commercial des chlorofluorocarbures (CFC) et des hydrochlorofluorocarbures (HCFC). Dans l’exemple décrit ici, l’hexafluoroéthane C 2 F 6 est utilisé (aussi appelé « perfluoroéthane » ou « R116 » ; nom UICPA : « 1,1,1,2,2,2-hexafluoroéthane ; numéro CAS « 76-16-4 » ; numéro CE « 200-939-8 »). Lorsque le Neutralène® 2012 et le Fréon sont assemblés et portés aux conditions du fluide simulant (20°C et entre 5 et 6 bars), ils forment deux phases immiscibles : ils ne se dissolvent pas ou peu l’un dans l’autre et ne réagissent pas ensemble. Le Neutralène® 2012 forme une phase liquide, présente à 5 bars une masse volumique proche de celle de l’eau à 70 bars et une tension superficielle faible et proche de celle du fluide opérationnel (eau-vapeur à 300°C et 70 bars). Il présente en outre l’avantage d’être ininflammable. Le Fréon forme quant à lui une phase gazeuse avec une masse volumique à 5 bars sensiblement égale à celle de l’eau à 70 bars. Il reste plus lourd que l’air et non combustible, ce qui facilite son utilisation dans des conditions de laboratoire. Les fréons sont notamment connus pour leur utilisation en tant que fluide frigorigène. La proportion relative du Neutralène® 2012 (phase liquide) et du Fréon (phase gazeuse) dans le mélange est sélectionnée en fonction du point de fonctionnement (température et pression du fluide simulant en conditions d’essais) de sorte que cette proportion, en volume, corresponde à celle du fluide opérationnel (eau-vapeur dans l’exemple) au point de fonctionnement opérationnel (300°C et 70 bars dans l’exemple). Bien entendu, cette proportion relative de la phase liquide et de la phase gazeuse sera adaptée en fonction du fluide opérationnel, des conditions opérationnelles et des conditions des simulations de manière à correspondre à celle du fluide opérationnel. Dans le tableau comparatif ci-après sont reportées quelques propriétés physiques remarquables de divers fluides. ρ liq ρ gaz Δρ ρ liq /ρ gaz σ µ liq µ gaz µ liq /µ gaz (kg.m -3 ) - (N.m -1 ) (10 -6 Pa.s) - Eau-vapeur 70 bar ; 300°C 765 34 731 22,5 0,018 94,2 21 4,5 Neutralène-Fréon 5 bar ; 20°C 765 34 731 22,5 0,022 580 13,3 43 Eau-air 5 bar ; 20°C 1000 1,18 998,8 847 0,072 1000 18 55 Eau-Fréon 5 bar ; 20°C 1000 44 956 22,7 0,072 1000 13,8 70 Dans le [Tableau 1], les propriétés physiques sont les suivantes : - ρ liq est la masse volumique de la phase liquide en kg.m -3 ; - ρ gaz est la masse volumique de la phase liquide en kg.m -3 ; - Δρ est la différence des masses volumiques entre les phases liquide et gazeuse en kg.m -3 ; - ρ liq /ρ gaz est le rapport de la masse volumique de la phase liquide sur celle de la phase gazeuse (sans unité) ; - σ est la tension superficielle en N.m -1 ; - µ liq est la viscosité dynamique de la phase liquide en Pa.s exprimée avec un facteur 10 -6 ; - µ gaz est la viscosité dynamique de la phase gazeuse en Pa.s ; - µ liq /µ gaz est le rapport de la viscosité dynamique de la phase liquide sur celle de la phase gazeuse (sans unité). Outre le fait que les composants du fluide simulant doivent être chimiquement stables à l’échelle de temps des essais prévus (pour ne pas se dégrader ou réagir les uns avec les autres) et de préférence peu couteux et peu dangereux, seules les propriétés physiques du mélange ont une influence notable sur la représentativité (le niveau de similitude) lors des essais. Comme cela apparait dans les valeurs du [Tableau 1], le mélange « Neutralène® 2012-Fréon », en tant que fluide simulant, présente des masses volumiques égales à celle du fluide opérationnel (eau-vapeur à 300°C et 5 bar) et une tension superficielle similaire, du moins plus proche que celle d’autres fluides simulants tels que des mélanges eau-air ou eau-Fréon. Or, les masses volumiques et la tension superficielle sont des propriétés clés dans le choix d’un fluide simulant pour présenter une bonne représentativité d’essais, mesures et études de comportement fluidique. Bien entendu, le mélange « Neutralène-Fréon » décrit ci-avant reste un exemple parmi d’autres de fluides simulants. D’autres fluides simulants, de nature chimique différente, peuvent présenter des niveaux de similitude satisfaisants. Par exemple, d’autre Fréons que l’hexafluoroéthane peuvent être mis en œuvre. En effet, l’ensemble des Fréons présentent des propriétés physiques à pression modérée, notamment en termes de masses volumiques et de tension superficielle, qui correspondent particulièrement bien à celles de la vapeur (d’eau) à plus haute pression (par exemple 70 bar). L’exemple de l’hexafluoroéthane est particulièrement bien adapté à des essais sous une pression compris entre 5 et 6 bars. Pour des pressions d’essais différentes, d’autres Fréons peuvent par exemple être utilisés, ou vice versa , en se référant aux tables thermodynamiques des composants envisagés. La multiplicité des combinaisons possibles et des niveaux de similitude considérés comme satisfaisants en fonction du contexte des études rend difficile une délimitation stricte des propriétés physiques à respecter dans le choix des composants d’un fluide simulant. Pour autant, il semblerait que l’adaptation de la composition de mélanges en respectant les plages de propriétés suivantes permette d’atteindre, lors des simulations, des niveaux de similitudes particulièrement élevés, au moins dans le contexte de mélanges opérationnels à base d’eau-vapeur sous des pressions de l’ordre de 70 bars et des températures de l’ordre de 300°C. Les mélanges présentant les propriétés suivantes sont particulièrement visés. Sous une pression comprise entre 5 et 6 bars et une température comprise entre 15 et 25°C : - à écoulement diphasique, avec au moins une phase liquide et une phase gazeuse ; - une masse volumique de la phase liquide (ρ liq ) comprise entre 700 et 800 kg.m -3 ; - une masse volumique de la phase gazeuse (ρ gaz ) comprise entre 30 et 40 kg.m -3 ; - une tension superficielle (σ) comprise entre 0,015 et 0,030 N.m -1 . On notera ici que les mélanges Eau-air et Eau-Fréon du [Tableau 1] ne respectent pas les propriétés indiquées ci-avant. Il peut exister un facteur d’environ 4 entre les valeurs du fluide opérationnel et du fluide simulant pour les masses volumiques et/ou la tension superficielle. Au contraire, l’exemple du mélange « Neutralène® 2012-Fréon » en tant que fluide simulant présente des valeurs de masses volumiques et de tension superficielle ayant au maximum une différence de 20% avec les valeurs correspondantes du fluide opérationnel. En sélectionnant un fluide simulant présentant des masses volumiques et une tension superficielle égale ou presque à celles du fluide opérationnel, il devient inutile de faire des hypothèses (et donc des approximations) autrement habituelles sur les débits en entrée des fluides diphasiques. De préférence, le mélange est sélectionné de sortes que les propriétés physiques suivantes soient aussi respectées (sous une pression comprise entre 5 et 6 bars et une température comprise entre 15 et 25°C) : : - une viscosité dynamique de la phase liquide (µ liq ) comprise entre 5 et 6.10 -4 Pa.s ; - une viscosité dynamique de la phase gazeuse (µ gaz ) comprise entre 1 et 2.10 -5 Pa.s ; - un rapport de la masse volumique de la phase liquide (ρ liq ) sur la masse volumique de la phase gazeuse (ρ gaz ) compris entre 20 et 27 ; - un rapport de la viscosité dynamique de la phase liquide (µ liq ) sur la viscosité dynamique de la phase gazeuse (µ gaz ) compris entre 40 et 45. Une fois la composition du mélange déterminée, une maquette peut en être emplie. Une telle maquette comprend au moins une veine 2 au sein de laquelle un écoulement 3 diphasique peut être généré de manière contrôlée. Une fois une telle maquette emplie du mélange, cette dernière peut être utilisée en tant que maquette d’essai pour l’étude d’un comportement vibratoire. Lesdits essais peuvent notamment comprendre : A. effectuer des essais et/ou mesures sur une telle maquette 1 ; B. déterminer une structure d’une installation en fonction des résultats desdits essais et/ou mesures ; C. fabriquer ou modifier une installation de manière à lui conférer la structure ainsi déterminée. On précise ici que, par le terme « installation », on vise tout équipement ou ensemble d’équipements industriels, par exemple une centrale nucléaire de génération d’électricité et les échangeurs de chaleurs qui la compose. L’utilisation des mélanges décrits ci-avant en tant que fluide simulant, au sein d’une maquette d’essai, permet d’atteindre un excellent niveau de similitude de comportement en écoulement diphasique avec des conditions de laboratoire sensiblement moins sévères que celles de l’installation réelle, notamment en termes de température et de pression. La mise en œuvre des essais est donc beaucoup moins couteuse et moins dangereuse tout en étant plus fiable. En outre, des instruments de mesure usuels (peu couteux) peuvent être mis en œuvre (accéléromètre, capture vidéo, sondes optiques, etc.). Ainsi, la demanderesse prévoit non seulement de fabriquer et/ou faire fabriquer de telles maquettes mais aussi l’utilisation de telles maquettes dans l’étude, la conception, la fabrication et la modification d’installations réelles, par exemple mais sans s’y limiter : des échangeurs de chaleur, des générateurs de vapeur et des centrales électriques, par exemple nucléaires. La demanderesse prévoit également la conception et la fabrication d’installations réelles en fonction de données obtenues par la mise en œuvre d’essais sur de telles maquettes. Les présentes solutions techniques peuvent trouver à s’appliquer notamment à la fabrication des mélanges ainsi définis, l’emplissage d’une maquette d’étude vibratoire par de tels mélanges, les essais et résultats d’essais menés sur de telles maquettes, l’utilisation des mélanges en tant que fluide simulant et la construction/modification d’installations réelles en fonction de données obtenues par la mise en œuvre de telles maquettes. La présente divulgation ne se limite pas aux exemples de maquettes, de procédés de fabrication de maquette, d’utilisation de telles maquettes et de construction/modification d’installations réelles en fonction de données obtenues par la mise en œuvre de telles maquettes décrits ci-avant, seulement à titre d’exemple, mais elle englobe toutes les variantes que pourra envisager l’homme de l’art dans le cadre de la protection recherchée. Mélange présentant les propriétés suivantes sous une pression comprise entre 5 et 6 bars et une température comprise entre 15 et 25°C : - à écoulement diphasique, avec au moins une phase liquide et une phase gazeuse ; - une masse volumique de la phase liquide (ρ liq ) comprise entre 700 et 800 kg.m -3 ; - une masse volumique de la phase gazeuse (ρ gaz ) comprise entre 30 et 40 kg.m -3 ; - une tension superficielle (σ) comprise entre 0,015 et 0,030 N.m -1 . Mélange selon la revendication 1, dont : - la phase liquide comprend, entre 50% et 100% en volume de la phase liquide, un mélange de solvants à base d’hydrocarbures dont le nom selon la nomenclature UICPA est « Hydrocarbons , C9-C10, n- alkanes , isoalkanes , cyclics , aromatics », portant le numéro CE « 927-241-2 » et le numéro d’enregistrement REACH « 01-2119471843-32 », et - la phase gazeuse comprend, pour au moins 95% en volume de la phase gazeuse, un chlorofluorocarbure (CFC) ou un hydrochlorofluorocarbure (HCFC). Mélange selon l’une des revendications précédentes, dont : - la phase liquide comprend, pour au moins 95% en volume de la phase liquide, un produit commercialisé sous la référence commerciale « Neutralène 2012 » et la marque « iBiotec ® » par « Tec Industries ® Service » portant le code « 160812 » et l’UFI « KECC-9FFW-000T-EXYM », et - la phase gazeuse comprend, pour au moins 95% en volume de la phase gazeuse, de l’Hexafluoroéthane. Mélange selon l’une des revendications précédentes, présentant en outre l’une au moins des propriétés suivantes sous une pression comprise entre 5 et 6 bars et une température comprise entre 15 et 25°C : - une viscosité dynamique de la phase liquide (µ liq ) comprise entre 5 et 6.10 -4 Pa.s ; - une viscosité dynamique de la phase gazeuse (µ gaz ) comprise entre 1 et 2.10 -5 Pa.s ; - un rapport de la masse volumique de la phase liquide (ρ liq ) sur la masse volumique de la phase gazeuse (ρ gaz ) compris entre 20 et 27 ; - un rapport de la viscosité dynamique de la phase liquide (µ liq ) sur la viscosité dynamique de la phase gazeuse (µ gaz ) compris entre 40 et 45. Maquette (1) d’essai pour l’étude d’un comportement vibratoire comprenant au moins une veine (2) au sein de laquelle un écoulement (3) diphasique peut être généré de manière contrôlée, ladite veine (2) étant emplie d’un mélange selon l’une des revendications précédentes. Procédé de fabrication d’une maquette selon la revendication précédente comprenant l’emplissage d’une maquette (1) d’essai pour l’étude d’un comportement vibratoire comprenant au moins une veine (2) au sein de laquelle un écoulement (3) diphasique peut être généré de manière contrôlée, avec un mélange selon l’une des revendications 1 à 4. Procédé de fabrication ou modification d’une installation industrielle comprenant : A. effectuer des essais et/ou mesures sur une maquette (1) selon la revendication 5 ; B. déterminer une structure d’une installation en fonction des résultats desdits essais et/ou mesures ; C. fabriquer ou modifier une installation de manière à lui conférer la structure ainsi déterminée. Installation industrielle obtenue par la mise en œuvre d’un procédé selon la revendication 7.