FR 3156499 A1 20250613 FR 2413495 A 20241205 Dispositif de régulation d’un débit massique de fluide pour un dispositif de compression d’un fluide gazeux et dispositif de compression d’un fluide gazeux L’invention porte sur un dispositif (1) de régulation d’un débit massique de fluide pour un dispositif de compression d’un fluide gazeux d’un niveau de basse pression à un niveau de haute pression, qui est pourvu d’un boîtier (2) doté de liaisons fluidiques (2a, 2b, 2c, 2d) soumises à des niveaux de pression différents, et d‘un élément de fermeture (3) agencé pour être mobile en translation au sein du boîtier (2) suivant un axe longitudinal (3a), doté de surfaces efficaces ou actives associées aux liaisons fluidiques (2a, 2b, 2c, 2d). L‘élément de fermeture (3) est configuré pour réguler une section d’écoulement d’un chemin d’écoulement s’étendant entre une première liaison fluidique (2a) et une deuxième liaison fluidique (2b). Le boîtier (2) est pourvu d’une ouverture réceptrice (11) destinée à recevoir l’élément de fermeture (3), lequel est formé en au moins deux parties par un segment primaire (3-1) et un segment secondaire (3-2) qui sont chacun guidés au sein de l’ouverture réceptrice (11) du boîtier (2) et sont chacun agencés pour être complètement entourés par le boîtier (2). Figure à publier avec l’abrégé : Fig. 3 Dispositif de régulation d’un débit massique de fluide pour un dispositif de compression d’un fluide gazeux et dispositif de compression d’un fluide gazeux L’invention porte sur un dispositif de régulation d’un débit massique de fluide servant de débit de commande pour un dispositif de compression d’un fluide gazeux, plus particulièrement une soupape de régulation pour un compresseur spiro-orbital. Le dispositif de régulation du débit massique de commande est pourvu d’un boîtier doté de liaisons fluidiques soumises à des niveaux de pression différents, et d’un élément de fermeture mobile en translation au sein du boîtier suivant un axe longitudinal, doté de surfaces efficaces ou actives associées aux liaisons fluidiques. L’élément de fermeture est configuré pour réguler une section d’écoulement d’un chemin d’écoulement s’étendant entre une première liaison fluidique et une deuxième liaison fluidique. L’invention porte également sur un dispositif de compression d’un fluide gazeux, plus particulièrement un compresseur spiro-orbital destiné à comprimer un fluide frigorigène, pourvu d’un boîtier doté d’une contre-paroi et d’un mécanisme de compression doté d’une spirale fixe immobile et d’une spirale orbitale mobile entraînée au moyen d’un entraînement excentrique. Le compresseur spiro-orbital est également dénommé compresseur à spirales. Les compresseurs pour applications mobiles connus dans l’état de la technique, plus particulièrement pour des systèmes de climatisation de véhicules motorisés, destinés à acheminer un fluide frigorigène à travers un circuit de fluide frigorigène, également dénommés compresseurs de fluide frigorigène, prennent souvent la forme de compresseurs à piston à cylindrée variable ou de compresseurs spiro-orbitaux, quel que soit le fluide frigorigène. Les compresseurs sont entraînés soit au moyen d’un poulie soit électriquement. Outre un boîtier, les compresseurs spiro-orbitaux classiques sont pourvus d’une spirale fixe immobile dotée d’une plaque de base en forme de disque et d’une paroi en forme de spirale s’étendant depuis un côté de la plaque de base ainsi que d’une spirale orbitale mobile également dotée d’une plaque de base en forme de disque et d’une paroi en forme de spirale s’étendant depuis un côté avant de la plaque de base. Les plaques de base sont agencées entre elles de façon à ce que les parois en forme de spirale s’imbriquent dans la direction axiale. La spirale fixe et la spiral orbitale fonctionnent de concert. La spirale orbitale décrit une trajectoire circulaire grâce à un entraînement excentrique, de sorte à faire se toucher les parois en forme de spirale en plusieurs points et à ménager plusieurs espaces de travail étanches successifs entre les parois et les plaques de base. Les volumes d’espaces de travail adjacents sont de taille variable. Le mouvement de la spirale orbitale par rapport à la spirale fixe modifie les volumes et les positions des espaces de travail, de sorte que les volumes des espaces de travail se réduisent progressivement en direction du centre des parois en forme de spirale pour ainsi comprimer un fluide gazeux enfermé dans les espaces de travail. Le fluide ainsi comprimé est refoulé du mécanisme de compression par au moins une sortie. L’augmentation de pression associée dans des espaces de travail adjacents engendre une force agissant sur la spirale orbitale, principalement dans la direction axiale, laquelle agit également excentriquement sur la spirale orbitale et engendre donc un moment de basculement. De plus, les espaces ménagés dans la direction axiale entre la spirale fixe et la spirale orbitale doivent être minimaux pour garantir une étanchéité interne suffisante, celle-ci étant également assurée par pression de la spirale orbitale contre la spirale fixe. Les compresseurs spiro-orbitaux appartenant à l’état de la technique sont pourvus d’une paroi agencée au sein du boîtier et fixée solidement sur celui-ci, et formant une limite d’une zone de contre-pression. Cette paroi est donc également dénommée contre-paroi. Du fait de la contre-pression régnant au sein de la zone de contre-pression ménagée entre la contre-paroi et la spirale orbitale, plus particulièrement un côté arrière de la plaque de base de la spirale orbitale, également dénommée chambre de contre-pression, la spirale orbitale est pressée contre la spirale fixe, qui, comme la contre-paroi, est fixée sur le boîtier, par une force agissant dans la direction axiale. La force de pression agissant dans la direction axiale est régulée par la contre-pression qui règne au sein de la zone de contre-pression, également dénommée pression de contact. À cet égard, le niveau de pression de contact représente une pression intermédiaire ou moyenne entre le niveau de haute pression, à savoir la pression de refoulement, et le niveau de basse pression, à savoir la pression d’aspiration du compresseur. Il convient d’ajuster la valeur de la pression de contact de sorte, d’une part, à fermer les surfaces d’étanchéité axiales entre la spirale orbitale et la spirale fixe et, d’autre part, à éviter tout frottement excessif provoquant une usure entre la spirale fixe et la spirale orbitale. Les zones du compresseur soumises à la haute pression et à la contre-pression ainsi qu’à la contre-pression et à la basse pression peuvent, dans chaque cas, être reliées entre elles par des canaux d’écoulement intégrant des dispositifs de détente. Un débit massique très limité du fluide comprimé dans le compresseur ou d’un mélange du fluide et d’huile utilisée comme lubrifiant du compresseur, également dénommé débit massique de commande, circule à travers les canaux d’écoulement. Les dispositifs de détente classiques prennent, dans chaque cas, la forme de buses. Au moins un dispositif de détente peut également prendre la forme d’une soupape de régulation mécanique à ressort. Le document DE 10 2016 105 302 A1 décrit une soupape de régulation de débit de commande pour des compresseurs à spirales dans des systèmes de climatisation destinés à des véhicules motorisés. La soupape de régulation de débit de commande est pourvue d’un boîtier et d’un élément de fermeture agencé à l’intérieur du boîtier pour ajuster le débit de commande. Le boîtier est doté de liaisons fluidiques pour la haute pression, la contre-pression et la pression d’aspiration ainsi que la pression ambiante. L’élément de fermeture pour le débit de commande est pourvu de surfaces efficaces ou actives associées aux liaisons fluidiques respectives. Une force résultant des pressions qui s’exercent sur l’élément de fermeture agit sur l’élément de fermeture de façon à faire circuler un débit de commande engendrant une contre-pression depuis une zone dans laquelle le fluide est soumis à la haute pression jusqu’à une zone dans laquelle le fluide est soumis à la pression d’aspiration. Une zone étanche au fluide, soumise à la pression ambiante, est par ailleurs ménagée et rendue étanche au moyen d’une membrane en tôle soudée à l’élément de fermeture métallique ou d’une membrane vulcanisée. Un élément ressort destiné à produire une force supplémentaire agissant sur l’élément de fermeture est également agencé à l’intérieur du boîtier. L’équilibre des forces sur l’élément de fermeture et la position de l’élément de fermeture, permettant d’obtenir une courbe de réglage requise de la contre-pression en fonction de la haute pression et de la pression d’aspiration ou de la basse pression, sont influencés par les pressions s’exerçant sur les surfaces efficaces ou actives et par le débit traversant une ouverture de passage dégagée par l’élément de fermeture. La soupape de régulation du débit de commande est pourvue de deux membranes élastomères formées du côté basse pression et du côté contre-pression. L’élasticité de la membrane élastomère permet une mobilité axiale de l’élément de fermeture au sein du boîtier. Les membranes élastomères délimitent une zone de la soupape de régulation du débit de commande dans la direction axiale qui, du fait de la liaison à la pression ambiante, est soumise à une pression atmosphérique indépendante de la basse pression et de la contre-pression. Une barrière étanche au fluide et étanche à la pression est donc formée par les membranes élastomères entre le côté basse pression et le côté contre-pression. La liaison étanche au fluide des membranes élastomères est assurée par vulcanisation sur le boîtier qui les entoure ou sur l’élément de fermeture. Les dispositifs, connus dans l’état de la technique, de régulation d’un débit massique de fluide servant de débit de commande, plus particulièrement pour un dispositif de compression d’un fluide gazeux, sont pourvus d’un grand nombre de composants nécessitant une très grande précision de fabrication et de faibles tolérances, reliés entre eux pour former une structure complexe, d’où un assemblage d’une grande complexité avec un nombre élevé d’étapes d’assemblage et des oûts d’assemblage par conséquent élevés. Ainsi, à titre d’exemple, plusieurs joints s’avèrent nécessaires pour isoler les uns des autres les volumes remplis du fluide à des niveaux de pression différents. Les éléments individuels doivent être alignés coaxialement entre eux. Le grand nombre de composants se traduit par un encombrement important, un poids total élevé mais aussi un risque élevé d’erreurs au cours du processus d’assemblage. De plus, la vulcanisation de la membrane constituée d’un élastomère sur du métal, par exemple, est un processus particulièrement lourd et complexe qui ne convient pas notamment aux applications haute pression, comme dans les systèmes utilisant comme fluide le dioxyde de carbone. L’obtention d’une étanchéité avec des membranes vulcanisées donne également lieu à une surface à forte perméation pouvant entraîner un rejet très important de fluide dans le milieu environnant et donc une perte très élevée de fluide sur une durée de fonctionnement globale. Le calage du dispositif, plus précisément de l’élément de fermeture, sur le point de fonctionnement correspondant et l’obtention d’une haute reproductibilité nécessitent l’estampage du siège d’étanchéité. Dans ce cas, on applique au moyen d’une presse une force définie sur l’élément de fermeture durant l’estampage de façon à ménager, par déformation plastique du matériau, un siège d’étanchéité correspondant sur le boîtier. Le processus d’estampage comporte habituellement une itération d’étapes d’estampage et d’essais jusqu’à obtenir un calage sur un niveau de pression voulu et sert, par exemple selon le document DE 10 2016 105 302 A1, à ajuster une distance entre l’élément de fermeture et les membranes élastomères dans le but d’éliminer les contraintes d’extension des membranes élastomères. L'invention a pour but un dispositif de régulation d’un débit massique de fluide servant de débit de commande pour un dispositif de compression d’un fluide gazeux, plus particulièrement aux fins de garantir un fonctionnement sans faille et une durée de vie en service maximale du dispositif de compression du fluide. Le dispositif devrait comporter un nombre minimal de composants individuels et être simple à réaliser d’un point de vue structural, de façon aussi à minimiser l’effort et les coûts d’assemblage lors de l’assemblage. Le dispositif devra présenter un encombrement minimal, être léger et formé de manière étanche pour empêcher toute fuite ou échappement de fluide dans le milieu environnant et donc toute perte de fluide d’un système. Le but est atteint en premier lieu par un dispositif de régulation d’un débit massique de fluide pour un dispositif de compression d’un fluide gazeux d’un niveau de basse pression à un niveau de haute pression, pourvu d’un boîtier doté de liaisons fluidiques soumises à des niveaux de pression différents, et d’un élément de fermeture agencé au sein du boîtier de manière à être mobile en translation suivant un axe longitudinal et pourvu de surfaces efficaces ou actives associées aux liaisons fluidiques, l’élément de fermeture étant configuré pour réguler une section d’écoulement d’un chemin d’écoulement s’étendant entre une première liaison fluidique et une deuxième liaison fluidique, caractérisé en ce que le boîtier est pourvu d’une ouverture réceptrice destinée à recevoir l’élément de fermeture, et l’élément de fermeture est formé en au moins deux parties par un segment primaire et un segment secondaire, le segment primaire et le segment secondaire de l’élément de fermeture étant chacun guidés au sein de l’ouverture réceptrice du boîtier et étant chacun agencés pour être complètement entourés par le boîtier. Ainsi, le but visé est atteint par un dispositif selon l’invention de régulation d’un débit massique de fluide servant de débit de commande pour un dispositif de compression d’un fluide gazeux d’un niveau de basse pression à un niveau de haute pression. Le dispositif de régulation d’un débit massique de fluide est pourvu d’un boîtier doté de liaisons fluidiques soumises à des niveaux de pression différents, et d’un élément de fermeture mobile en translation au sein du boîtier suivant un axe longitudinal, doté de surfaces efficaces ou actives (en termes d’étanchéité) associées aux liaisons fluidiques. L’élément de fermeture est configuré pour réguler une section d’écoulement d’un chemin d’écoulement s’étendant entre une première liaison fluidique et une deuxième liaison fluidique. Selon le concept de l’invention, le boîtier est pourvu d’une ouverture réceptrice destinée à recevoir l’élément de fermeture, lequel est formé en au moins deux parties par un segment primaire et un segment secondaire. Le segment primaire et le segment secondaire de l’élément de fermeture sont chacun guidés au sein de l’ouverture réceptrice du boîtier et sont chacun agencés pour être complètement entourés par le boîtier. Selon un autre développement de l’invention, le segment primaire de l’élément de fermeture fait étanchéité avec le boîtier (de manière étanche au fluide et étanche à la pression) au moyen d’au moins un premier élément d’étanchéité, tandis que le segment secondaire de l’élément de fermeture fait étanchéité avec le boîtier (de manière étanche au fluide et étanche à la pression) au moyen d’au moins un deuxième élément d’étanchéité, plus particulièrement au moyen d’au moins deux deuxièmes éléments d’étanchéité. Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, le boîtier est formé en au moins deux parties par un premier élément de boîtier et un deuxième élément de boîtier. Le segment primaire de l’élément de fermeture est agencé pour être guidé au sein du premier élément de boîtier et le segment secondaire de l’élément de fermeture est agencé pour être guidé au sein du deuxième élément de boîtier. L’ouverture réceptrice du boîtier destinée à recevoir l’élément de fermeture est plus particulièrement configurée pour chevaucher l’élément de boîtier, de façon à ménager au sein du premier élément de boîtier une première zone de l’ouverture réceptrice destinée à recevoir le segment primaire de l’élément de fermeture et à ménager au sein du deuxième élément de boîtier une deuxième zone de l’ouverture réceptrice destinée à recevoir le segment secondaire de l’élément de fermeture. Selon une conception préférée de l’invention, l’élément de fermeture est doté d’une forme cylindrique, plus particulièrement d’une forme cylindrique circulaire, avec des tronçons de diamètres extérieurs différents, de sorte que l’élément de fermeture présente des gradins entre des tronçons adjacents. De préférence, le segment primaire de l’élément de fermeture est doté d’un diamètre de segment primaire et le segment secondaire de l’élément de fermeture est doté d’au moins deux tronçons dotés chacun de diamètres extérieurs différents. Le diamètre de segment primaire du segment primaire et les diamètres extérieurs du segment secondaire peuvent être également différents entre eux. Le segment primaire et le segment secondaire de l’élément de fermeture sont avantageusement chacun pourvus d’un axe de symétrie, les axes de symétrie étant, selon une première variante de réalisation de l’invention, agencés sur l’axe longitudinal commun ou, selon une deuxième variante de réalisation de l’invention, agencés parallèles et espacés entre eux et parallèles à l’axe longitudinal. Un avantage de l’invention réside dans le fait que l’élément de fermeture forme un siège d’étanchéité avec le boîtier, plus particulièrement avec le premier élément de boîtier, sur une première face d’extrémité, plus particulièrement sur une première face d’extrémité du segment primaire. Le segment primaire de l’élément de fermeture est de préférence aligné avec une deuxième face d’extrémité, distale par rapport à la première face d’extrémité, tournée vers une première face d’extrémité du segment secondaire de l’élément de fermeture et, avantageusement, repose contre la première face d’extrémité du segment secondaire de l’élément de fermeture. Selon une autre conception avantageuse de l’invention, un volume, délimité par le boîtier et l’élément de fermeture doté d’une surface efficace ou active annulaire ayant un premier diamètre extérieur de l’élément de fermeture, plus particulièrement du segment secondaire de l’élément de fermeture, et le diamètre de segment primaire de l’élément de fermeture, plus particulièrement du segment primaire de l’élément de fermeture, comme diamètre intérieur, est soumis au fluide au niveau de basse pression et est relié à une troisième liaison fluidique du boîtier. Un volume, délimité par le boîtier, plus particulièrement le deuxième élément de boîtier, et une deuxième face extrémité de l’élément de fermeture, distale par rapport à la première face d’extrémité, plus particulièrement une deuxième face d’extrémité du segment secondaire de l’élément de fermeture, est soumis de préférence à un niveau de pression ambiante, plus précisément à l’air ambiant, et est relié au milieu environnant au moyen d’une quatrième liaison fluidique du boîtier. De plus, un volume, délimité par le boîtier et l’élément de fermeture doté d’une surface efficace ou active annulaire ayant le premier diamètre extérieur de l’élément de fermeture et un deuxième diamètre extérieur de l’élément de fermeture comme diamètre intérieur, chacun plus particulièrement du segment secondaire de l’élément de fermeture, est avantageusement soumis au fluide à un niveau de contre-pression et est relié à la première liaison fluidique du boîtier. Selon un autre développement de l’invention, une première liaison fluidique est configurée ou formée (à l’intérieur du boîtier) pour s’étendre depuis la première liaison fluidique jusqu’au volume délimité par le boîtier et l’élément de fermeture doté de la surface efficace ou active annulaire ayant le premier diamètre extérieur de l’élément de fermeture et le deuxième diamètre extérieur de l’élément de fermeture comme diamètre intérieur, chacun plus particulièrement du segment secondaire de l’élément de fermeture. Au sein du boîtier, une deuxième liaison fluidique peut également être formée pour s’étendre depuis la première liaison fluidique jusqu’au volume délimité par le boîtier et l’élément de fermeture doté de la surface efficace ou active annulaire ayant le premier diamètre extérieur de l’élément de fermeture, plus particulièrement du segment secondaire de l’élément de fermeture, et le diamètre de segment primaire de l’élément de fermeture, plus particulièrement du segment primaire de l’élément de fermeture, comme diamètre intérieur, ou jusqu’à la troisième liaison fluidique du boîtier. La deuxième liaison fluidique est avantageusement dotée d’un élément de détente, plus particulièrement d’un organe d’étranglement, autrement dit un élément de détente, plus particulièrement un organe d’étranglement, est agencé au sein de la deuxième liaison fluidique. Le dispositif de régulation du débit massique de fluide servant de débit de commande est avantageusement configuré de sorte que le mouvement de translation de l’élément de fermeture, plus particulièrement du segment primaire et du segment secondaire, au sein du boîtier, plus particulièrement au sein du premier élément de boîtier et du deuxième élément de boîtier, dépend exclusivement de pressions s’exerçant sur les surfaces efficaces ou actives de l’élément de fermeture et donc de forces de pression. Les forces de pression ou forces de piston définies provoquent le mouvement de l’élément de fermeture au sein d’éléments d’étanchéité à glissement, plus particulièrement des éléments d’étanchéité prenant dans chaque cas la forme de joints toriques. Le segment primaire et le segment secondaire de l’élément de fermeture peuvent être chacun un composant métallique ou non métallique. Selon un autre mode de réalisation avantageux de l’invention, la première liaison fluidique du boîtier est soumise au fluide au niveau de contre-pression et la deuxième liaison fluidique est soumise au fluide au niveau de haute pression. Par ailleurs, la troisième liaison fluidique du boîtier est soumise au fluide au niveau de basse pression. Le niveau de contre-pression représente un niveau de pression intermédiaire entre le niveau de basse pression et le niveau de haute pression. Une quatrième liaison fluidique du boîtier est de préférence soumise au niveau de pression ambiante, plus particulièrement à l’air ambiant. Selon un autre mode de réalisation préféré de l’invention, le dispositif de filtrage du fluide pour en éliminer diverses particules est pourvu d’un élément filtrant qui est intégré à l’élément de fermeture, plus particulièrement au segment primaire de l’élément de fermeture, ou qui est agencé sous forme d’un élément séparé au sein d’une ouverture de passage d’écoulement de la deuxième liaison fluidique et donc, dans chaque cas, à l’entrée du dispositif. Le but est également atteint par un dispositif de compression d’un fluide gazeux d’un niveau de basse pression à un niveau de haute pression, plus particulièrement compresseur, plus précisément compresseur spiro-orbital, pourvu d’un boîtier doté d’une contre-paroi et d’un mécanisme de compression doté d’une spirale fixe immobile et d’une spirale orbitale mobile entraînée au moyen d’un entraînement excentrique, le boîtier doté de la contre-paroi et la spirale orbitale étant configurés pour renfermer une chambre de contre-pression au moins dans certaines zones, et un chemin d’écoulement s’étendant depuis la zone de haute pression jusqu’à la chambre de contre-pression étant formé au sein du boîtier, caractérisé en ce qu’un dispositif de régulation d’un débit massique de fluide tel que décrit précédemment est formé au sein du chemin d’écoulement s’étendant entre la zone de haute pression et la chambre de contre-pression. Ainsi, l’invention concerne également un dispositif de compression d’un fluide gazeux d’un niveau de basse pression à un niveau de haute pression, plus particulièrement un compresseur spiro-orbital destiné à comprimer un fluide frigorigène. Le fluide à comprimer est présent dans une zone d’admission au niveau de basse pression et le fluide comprimé est présent dans une zone de haute pression, plus particulièrement à une sortie du dispositif de compression, au niveau de haute pression. Le dispositif de compression est pourvu d’un boîtier doté d’une contre-paroi et d’un mécanisme de compression doté d’une spirale fixe immobile et d’une spirale orbitale mobile, entraînée au moyen d’un entraînement excentrique. Le boîtier doté de la contre-paroi et la spirale orbitale entourent ensemble au moins partiellement une chambre de contre-pression. De plus, un chemin d’écoulement s’étendant depuis la zone de haute pression jusqu’à la chambre de contre-pression est ménagé au sein du boîtier. Selon le concept de l’invention, un dispositif selon l’invention de régulation d’un débit massique de fluide est formé au sein du chemin d’écoulement s’étendant entre la région de haute pression et la chambre de contre-pression. Ainsi, le dispositif de régulation d’un débit massique de fluide servant de soupape de régulation de débit de commande est de préférence agencé de façon intégrée au sein du boîtier du compresseur. Le dispositif de régulation d’un débit massique de fluide est par conséquent formé sans recours à un boîtier supplémentaire. Selon un autre développement de l’invention, le boîtier est pourvu d’au moins deux éléments de boîtier. Il est formé d’un premier élément de boîtier destiné à recevoir un segment primaire de l’élément de fermeture du dispositif de régulation du débit massique de fluide et d’un deuxième élément de boîtier destiné à recevoir un segment secondaire de l’élément de fermeture du dispositif de régulation du débit massique de fluide. L'élément de fermeture est agencé avec le segment primaire et le segment secondaire au sein du boîtier de manière à être mobile en translation pour ouvrir et fermer le chemin d’écoulement. Lorsque le chemin d’écoulement est ouvert, le fluide se détend d’un niveau de haute pression à un niveau de contre-pression requis. Le niveau de contre-pression est déterminé par la position de l’élément de fermeture, plus particulièrement du segment primaire de l’élément de fermeture, et donc par le degré d’ouverture du dispositif de régulation du débit massique de fluide. La position de l’élément de fermeture est réglée par un équilibre des forces au niveau des surfaces efficaces ou actives de l’élément de fermeture, obtenu à partir de niveaux de pression différents s’exerçant sur les surfaces efficaces ou actives. L'élément de fermeture du dispositif de régulation du débit massique de fluide est avantageusement agencé au sein d’une ouverture réceptrice ménagée dans le boîtier du dispositif de compression du fluide gazeux. Le segment primaire de l’élément de fermeture est agencé au sein d’une première zone de l’ouverture réceptrice, ménagée dans le premier élément de boîtier, et le segment secondaire de l’élément de fermeture est agencé au sein d’une deuxième zone de l’ouverture réceptrice, ménagée dans le deuxième élément de boîtier, plus particulièrement pour être mobile en translation suivant un axe longitudinal. Enfin, l’invention concerne également l’utilisation d’un dispositif de compression d’un fluide gazeux doté du dispositif de régulation d’un débit massique de fluide tel que décrit précédemment dans un circuit de fluide frigorigène d’un système de climatisation d’un véhicule motorisé. En effet, la conception avantageuse de l’invention permet l’utilisation du dispositif de compression du fluide gazeux doté du dispositif de régulation d’un débit massique de fluide comme compresseur dans un circuit de fluide frigorigène d’un système de climatisation d’un véhicule motorisé. Le compresseur peut être configuré pour être entraîné électriquement ou mécaniquement. Dans ce cas, le mécanisme de compression est entraîné au moyen d’un moteur électrique ou d’une poulie. Le dispositif selon l’invention de régulation d’un débit massique de fluide servant de débit de commande pour un dispositif de compression d’un fluide gazeux d’un niveau de basse pression à un niveau de haute pression peut par conséquent être configuré comme une soupape de régulation de débit de commande, plus particulièrement d’un compresseur spiro-orbital d’un circuit de fluide frigorigène d’un système de climatisation d’un véhicule motorisé. Le dispositif selon l’invention de régulation d’un débit massique de fluide et le dispositif de compression d’un fluide gazeux doté du dispositif selon l’invention de régulation d’un débit massique de fluide présentent tous deux divers avantages supplémentaires, à savoir : nombre minimal de composants individuels et structure simple assortis d’une grande durabilité, d’où un effort d’assemblage, un effort de fabrication et un effort de maintenance minimaux ainsi que des coûts d’assemblage, des coûts de fabrication et des coûts de maintenance minimaux, en guise d’exemple, avec une conception en deux parties de l’élément de fermeture, l’exigence de coaxialité au sein du dispositif est réduite, l’élément ressort prévu dans le dispositif dans l’état de la technique n’est pas nécessaire, et le siège d’étanchéité est intégré dans l’élément récepteur sans recours à une étape supplémentaire de façonnage, encombrement minimal et poids total minimal, structure purement mécanique avec régulation automatique au sein du dispositif, et sécurité et étanchéité maximales en fonctionnement en raison du nombre réduit de chemins de fuite potentiels vers le milieu environnant – présence d’un seul point d’étanchéité avec le milieu environnant, donc échappement minimal de fluide, plus particulièrement échappement minimal de fluide frigorigène du dispositif de compression. D’autres détails, caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront de la description qui suit d’un mode de réalisation illustratif en référence aux dessins annexés. Sur les dessins : FIG. 1 un schéma de circuit de base d’un dispositif de régulation d’un débit massique de fluide servant de débit de commande pour un dispositif de compression d’un fluide gazeux avec application radiale de pression ambiante selon l’état de la technique, FIG. 2 et FIG. 3 chacune un schéma de circuit de base d’un dispositif selon l’invention de régulation d’un débit massique de fluide servant de débit de commande pour un dispositif de compression d’un fluide gazeux, et FIG. 4 un dispositif de compression d’un fluide gazeux intégrant un dispositif de régulation d’un débit massique de fluide servant de débit de commande, représenté en coupe latérale. La FIG. 1 présente un schéma de circuit de base d’un dispositif 1’ de régulation d’un débit massique de fluide servant de débit de commande, également dénommé soupape de régulation de débit de commande, pour un dispositif de compression d’un fluide gazeux d’un niveau de pression d’aspiration à un niveau de haute pression avec application radiale de pression ambiante selon l’état de la technique. Le dispositif 1’ est pourvu d’un boîtier 2’ doté de différentes liaisons fluidiques 2a’, 2b’, 2c’, 2d’. Au sein du boîtier 2’, un élément de fermeture 3’ est agencé de manière à être mobile en translation suivant un axe longitudinal 3a qui correspond à un axe de symétrie de l’élément de fermeture 3’. Le dispositif 1’ est doté d’un chemin d’écoulement qui s’étend depuis une première liaison fluidique 2a’ jusqu’à une deuxième liaison fluidique 2b’ et dont la section d’écoulement est régulable au moyen de l’élément de fermeture 3’. Un débit massique de commande du fluide est régulé au moyen de l’élément de fermeture 3’ d’un niveau de haute pression dans la deuxième liaison fluidique 2b’ à un niveau de contre-pression dans la première liaison fluidique 2a’. De plus, le boîtier 2’ est pourvu d’une troisième liaison fluidique 2c’, le fluide se trouvant à un niveau de pression d’aspiration du dispositif de compression du fluide, également dénommé niveau de basse pression, et d’une quatrième liaison fluidique 2d’, à un niveau de pression ambiante. Les troisième liaison fluidique 2c’ et quatrième liaison fluidique 2d’ ne forment chacune aucun chemin d’écoulement. La troisième liaison fluidique 2c’ et la quatrième liaison fluidique 2d’ servent à transmettre les niveaux de pression d’aspiration et de pression ambiante à des surfaces efficaces ou actives correspondantes de l’élément de fermeture 3’. Des éléments d’étanchéité à membrane 4’, agencés entre l’élément de fermeture 3’ et le boîtier 2’, délimitent une zone du dispositif 1’ dans la direction de l’axe longitudinal 3a et assurent l’étanchéité du dispositif 1’ avec la pression ambiante. La pression atmosphérique de la zone délimitée par les éléments d’étanchéité à membrane 4’ est indépendante de la basse pression et de la contre-pression en raison de la liaison avec le niveau de pression ambiante. Les éléments d’étanchéité à membrane 4’ forment conjointement une barrière étanche au fluide et étanche à la pression entre le côté basse pression relié à la troisième liaison fluidique 2c’ et le côté contre-pression relié à la première liaison fluidique 2a'. Comme les éléments d’étanchéité à membrane 4’ entre l’élément de fermeture 3’ et le boîtier 2’ prennent dans chaque cas la forme d’une membrane en tôle soudée ou d’une membrane vulcanisée, il existe un risque élevé de fuite et donc un risque d’échappement du fluide dans le milieu environnant par la quatrième liaison fluidique 2d'. Le dispositif 1’ présente quatre chemins de fuite potentiels du fluide dans le milieu environnant. Les éléments d’étanchéité à membrane 4’, formés chacun à partir d’un élastomère, sont vulcanisés sur l’élément de fermeture 3’. Dans une position fermée du dispositif 1’ montrée sur la FIG. 1 , l’élément de fermeture 3’ repose contre un siège d’étanchéité 6 formé sur le boîtier 2’, doté d’un diamètre de siège d’étanchéité d1. Le siège d’étanchéité 6 est formé entre la première liaison fluidique 2a’ et la deuxième liaison fluidique 2b’. Le chemin d’écoulement s’étendant entre les liaisons fluidiques 2a’, 2b’ est fermé. Lorsqu’une position du dispositif 1’ s’écarte de la position fermée, le fluide s’écoule de la deuxième liaison fluidique 2b’ à la première liaison fluidique 2a’ par le chemin d’écoulement. Une résistance à l’écoulement est créée au moyen du siège d’étanchéité 6 étroit régulé qui provoque une perte de pression du fluide. Le dispositif 1’ est également pourvu d’un élément ressort 5’ qui est agencé de manière à agir sur l’élément de fermeture 3’ avec une force de ressort alignée à l’encontre de la position fermée de l’élément de fermeture 3’. L’élément ressort 5’ est par conséquent configuré pour ouvrir le dispositif 1’, plus particulièrement le chemin d’écoulement s’étendant entre la première liaison fluidique 2a’ et la deuxième liaison fluidique 2b’, lorsque les forces agissant sur l’élément de fermeture 3’ du fait des pressions différentes s’équilibrent. L’élément de fermeture 3’ prend appui, par une face d’extrémité libre d’un segment primaire 3-1' orientée dans la direction de l’axe longitudinal 3a, contre le siège d’étanchéité 6 de manière à fermer le chemin d’écoulement s’étendant entre la première liaison fluidique 2a’ et la deuxième liaison fluidique 2b’. Le segment primaire 3-1’ de l’élément de fermeture 3’ coopère avec le siège d’étanchéité 6 et la deuxième liaison fluidique 2b’. L'élément de fermeture 3’ est formé géométriquement de telle manière qu’un diamètre de segment primaire d2, un diamètre de siège d’étanchéité d1, un premier diamètre efficace d3’ du niveau de pression d’aspiration au niveau de pression ambiante et un deuxième diamètre efficace d4’ du niveau de contre-pression au niveau de pression ambiante sont configurés pour qu’une force résultante agisse sur l’élément de fermeture 3’ en fonction des niveaux de pression respectivement appliqués et régule ainsi le débit massique de commande du fluide depuis la deuxième liaison fluidique 2b' jusqu’à la première liaison fluidique 2a'. Grâce à un équilibre des forces, l’élément de fermeture 3’ est, dans chaque cas, amené dans la position correspondante. Le dispositif 1’ est également doté d’une première liaison fluidique 7 qui s’étend depuis la première liaison fluidique 2a’ jusqu’à un volume enfermé par l’élément de fermeture 3’, plus particulièrement une surface efficace ou active ayant le deuxième diamètre efficace d4 du niveau de contre-pression au niveau de pression ambiante, et le boîtier 2’, dans le but de faire ainsi intervenir le niveau de contre-pression dans l’équilibre des forces au niveau de l’élément de fermeture 3’. Qui plus est, une deuxième liaison fluidique 8 est ménagée pour relier la première liaison fluidique 2a’ à la troisième liaison fluidique 2c’ et s’étendre entre la première liaison fluidique 2a’ et un volume enfermé par l’élément de fermeture 3’, plus particulièrement une surface efficace ou active ayant le premier diamètre efficace d3’ du niveau de pression d’aspiration au niveau de pression ambiante, et le boîtier 2’. Un élément de détente 9, plus précisément un élément d’étranglement ou un étrangleur, est agencé au sein de la deuxième liaison fluidique 8. Le segment primaire 3-1’ de l’élément de fermeture 3’ fait étanchéité avec le boîtier 2’ au moyen d’un élément d’étanchéité 10’ prenant la forme d’un joint torique. Les figures 2 et 3 montrent un schéma de circuit de base d’un dispositif 1 selon l’invention de régulation d’un débit massique de fluide servant de débit de commande pour un dispositif de compression d’un fluide gazeux du niveau de pression d’aspiration au niveau de haute pression, avec application axiale de pression ambiante sur une face d’extrémité d’un élément de fermeture 3 en forme de piston au sein du boîtier 2. Les composants identiques à ceux du dispositif 1’ de l’état de la technique représenté sur la FIG. 1 sont chacun pourvus des mêmes références numériques. Le dispositif 1 est pourvu du boîtier 2 doté de différentes liaisons fluidiques 2a, 2b, 2c, 2d. Il faut aussi entendre par liaisons fluidiques 2a, 2b, 2c, 2d des canaux d’écoulement ménagés dans les composants du dispositif 1. L’élément de fermeture 3 est intégré au sein du boîtier 2 et est mobile en translation suivant l’axe longitudinal 3a constituant l’axe de symétrie de l’élément de fermeture 3. L’élément de fermeture 3 est agencé au sein d’une ouverture réceptrice 11 ménagée dans le boîtier 2. Comme on peut le voir plus particulièrement sur la FIG. 3 , l’élément de fermeture 3 en deux parties est doté d’un segment primaire 3-1 agencé pour être guidé au sein d’un premier élément de boîtier 2-1, plus précisément au sein d’une première zone 11-1 de l’ouverture réceptrice 11, et d’un segment secondaire 3-2 agencé pour être guidé au sein d’un deuxième élément de boîtier 2-2, plus précisément au sein d’une deuxième zone 11-2 de l’ouverture réceptrice 11. Le boîtier 2 est divisé en deux parties ou formé de deux parties par le premier élément de boîtier 2-1 et le deuxième élément de boîtier 2-2. Le segment primaire 3-1 jouant le rôle de piston et le segment secondaire 3-2 jouant le rôle d’actionneur, également dénommé élément de commande, sont chacun pourvus d’une forme cylindrique, plus particulièrement d’une forme cylindrique circulaire, avec des tronçons de diamètres extérieurs différents. Le segment primaire 3-1 et le segment secondaire 3-2 peuvent être composés du même matériau ou de matériaux différents, comme un matériau métallique ou non métallique, plus particulièrement une matière plastique. Le dispositif 1 est pourvu d’un chemin d’écoulement s’étendant entre la première liaison fluidique 2a au niveau de contre-pression et la deuxième liaison fluidique 2b au niveau de haute pression du dispositif de compression du fluide gazeux, dont la section d’écoulement est régulable par mouvement de l’élément de fermeture 3, plus particulièrement du segment primaire 3-1 de l’élément de fermeture 3. Le débit massique de commande du fluide empruntant le chemin d’écoulement est régulé par l’élément de fermeture 3. Le chemin d’écoulement est ménagé au sein du premier élément de boîtier 2-1. La première face d’extrémité libre du segment primaire 3-1 de l’élément de fermeture 3 orientée dans la direction de l’axe longitudinal 3a prend appui contre un siège d’étanchéité 6 de manière à fermer le chemin d’écoulement entre la première liaison fluidique 2a et la deuxième liaison fluidique 2b. Le siège d’étanchéité 6 est ménagé à l’intérieur du premier élément de boîtier 2-1 du boîtier 2 du dispositif 1 sous la forme d’un gradin ou d’un rebord. Le segment primaire 3-1 de l’élément de fermeture 3 coopère avec le siège d’étanchéité 6 et la deuxième liaison fluidique 2b. Le boîtier 2 est également pourvu de la troisième liaison fluidique 2c, le fluide se trouvant au niveau de pression d’aspiration ou de basse pression du dispositif de compression du fluide, et de la quatrième liaison fluidique 2d au niveau de pression ambiante. La troisième liaison fluidique 2c et la quatrième liaison fluidique 2d servent uniquement à transmettre les niveaux de pression d’aspiration et de pression ambiante à des surfaces efficaces ou actives correspondantes de l’élément de fermeture 3. Des éléments d’étanchéité 10-1, 10-2 sont agencés entre le boîtier 2 et l’élément de fermeture 3. Selon la FIG. 3 , un premier élément d’étanchéité 10-1 est agencé au sein de la première zone 11-1 de l’ouverture réceptrice 11 entre le premier élément de boîtier 2-1 et le segment primaire 3-1 de l’élément de fermeture 3, et deux deuxièmes éléments d’étanchéité 10-2 sont agencés au sein de la deuxième zone 11-2 de l’ouverture réceptrice 11 entre le deuxième élément de boîtier 2-2 et le segment secondaire 3-2 de l’élément de fermeture 3, chacun délimitant des volumes du dispositif 1 qui sont soumis à des pressions différentes dans la direction de l’axe longitudinal 3a et les rendant étanches entre eux. Le segment primaire 3-1 de l’élément de fermeture 3 repose, par une deuxième face d’extrémité orientée dans la direction de l’axe longitudinal 3a et distale par rapport à la première face d’extrémité, sur une première face d’extrémité du segment secondaire 3-2 de l’élément de fermeture 3. Le segment secondaire 3-2 en forme de piston de l’élément de fermeture 3 est soumis à la pression ambiante au niveau d’une deuxième face d’extrémité, orientée dans la direction de l’axe longitudinal 3a et distale par rapport à la première face d’extrémité orientée vers le segment primaire 3-1 et vers le siège d’étanchéité 6. Un volume délimité par le boîtier 2, plus particulièrement par le deuxième élément de boîtier 2-2, et la deuxième face d’extrémité du segment secondaire 3-2 de l’élément de fermeture 3 est soumis au niveau de pression ambiante. Le volume relié au milieu environnant par la quatrième liaison fluidique 2d est donc soumis à un niveau de pression indépendant du niveau de basse pression et du niveau de contre-pression. Le segment primaire 3-1 et le segment secondaire 3-2 de l’élément de fermeture 3 sont en contact mécanique permanent après le remplissage, avec un fluide frigorigène, du dispositif de compression d’un fluide gazeux et donc aussi du dispositif 1 de régulation du débit massique de fluide en raison des forces agissant sur l’élément de fermeture 3. Dans la position fermée du dispositif 1, l’élément de fermeture 3 repose, par le segment primaire 3-1, contre le siège d’étanchéité 6 ayant le diamètre de siège d’étanchéité d1, formé sur le boîtier 2, plus particulièrement sur le premier élément de boîtier 2-1. Le chemin d’écoulement s’étendant entre la première liaison fluidique 2a et la deuxième liaison fluidique 2b est fermé. L'élément de fermeture 3 est formé géométriquement de telle manière que le diamètre de segment primaire d2 du segment primaire 3-1 de l’élément de fermeture 3, le diamètre de siège d’étanchéité d1, un premier diamètre extérieur d3 du niveau de pression d’aspiration au niveau de contre-pression et un deuxième diamètre extérieur d4 du niveau de contre-pression au niveau de pression ambiante sont configurés pour qu’une force résultante agisse sur l’élément de fermeture 3 en fonction des pressions respectivement appliquées et régule ainsi le débit massique de commande du fluide depuis la deuxième liaison fluidique 2b jusqu’à la première liaison fluidique 2a. Grâce à un équilibre des forces, l’élément de fermeture 3 est, dans chaque cas, amené dans la position correspondante. Le diamètre de segment primaire d2 du segment primaire 3-1 et les diamètres extérieurs d3, d4 du segment secondaire 3-2 de l’élément de fermeture 3 sont chacun configurés de telle manière que le niveau de contre-pression qui est établi est en particulier conforme à la pression requise d’une spirale orbitale sur une spirale fixe d’un mécanisme de compression d’un compresseur spiro-orbital jouant le rôle d’un dispositif de compression d’un fluide gazeux. Le dispositif 1 est également pourvu de la première liaison fluidique 7 qui s’étend depuis la première liaison fluidique 2a jusqu’à un volume enfermé par l’élément de fermeture, plus particulièrement une surface efficace ou active ayant le premier diamètre extérieur d3 du niveau de contre-pression au niveau de pression d’aspiration, et le boîtier 2, dans le but de faire ainsi intervenir le niveau de contre-pression dans l’équilibre des forces au niveau de l’élément de fermeture 3. Qui plus est, la deuxième liaison fluidique 8 est ménagée pour relier la première liaison fluidique 2a à la troisième liaison fluidique 2c et s’étendre entre la première liaison fluidique 2a et un volume enfermé par l’élément de fermeture 3, plus particulièrement une surface efficace ou active ayant le premier diamètre efficace d3 du niveau de pression d’aspiration au niveau de contre-pression, et le boîtier 2. Un élément de détente 9 est agencé au sein de la deuxième liaison fluidique 8. Le volume enfermé par la deuxième face d’extrémité du segment secondaire 3-2 de l’élément de fermeture 3 doté de la surface efficace ou active ayant le deuxième diamètre extérieur d4 et le boîtier 2, plus particulièrement le deuxième élément de boîtier 2-2, et relié à la quatrième liaison fluidique 2d et donc soumis au niveau de pression ambiante sert à réduire la surface efficace ou active de la contre-pression agissant dans la position fermée de l’élément de fermeture 3. Sur la première face d’extrémité du segment primaire 3-1 de l’élément de fermeture 3, le niveau de haute pression régnant dans la deuxième liaison fluidique 2b et le niveau de contre-pression réduit régnant au niveau du siège d’étanchéité 6 grâce à l’espace d’étanchéité ménagé entre le segment primaire 3-1 de l’élément de fermeture 3 et le boîtier 2, plus particulièrement le premier élément de boîtier 2-1, agissent également à l’encontre de la position fermée de l’élément de fermeture 3. La première liaison fluidique 2a est ménagée de manière à chevaucher l’élément de boîtier grâce à la première liaison fluidique 7, tandis que la deuxième liaison fluidique 2b s’étend au sein du premier élément de boîtier 2-1 et la quatrième liaison fluidique 2d s’étend au sein du deuxième élément de boîtier 2-2. La troisième liaison fluidique 2c peut être ménagée au sein du premier élément de boîtier 2-1 ou au sein du deuxième élément de boîtier 2-2. Les diamètres respectifs de l’élément de fermeture 3 sont configurés pour établir un équilibre des forces visant à réguler le niveau de contre-pression. La contre-pression au niveau de la surface efficace ou active circulaire du segment secondaire 3-2 ayant le premier diamètre extérieur d3 et le deuxième diamètre d4 exerce une force orientée dans la direction de fermeture de l’élément de fermeture 3, tandis que la pression d’aspiration au niveau de la surface efficace ou active circulaire du segment secondaire 3-2 ayant le premier diamètre extérieur d3 et le diamètre de segment primaire d2 ajoutée à la haute pression au niveau de la surface efficace ou active circulaire ayant le diamètre de siège d’étanchéité d1 exerce une contre-force orientée à l’encontre de la direction de fermeture de l’élément de fermeture 3. La contre-force est représentée par un coefficient x pour la pression d’aspiration et par un coefficient y pour la haute pression. "Contre-pression = x • Pression d’aspiration + y • Haute pression". Les coefficients x et y sont adaptés pour établir une contre-pression requise ou une courbe de contre-pression souhaitée selon une modification des plans sur lesquels s’exercent les pressions individuelles. Les coefficients sont adaptés pour modifier des rapports des surfaces sous pression entre eux, de sorte qu’une variation des coefficients entraîne une variation des rapports de surfaces et donc une variation de la contre-pression établie en fonction du degré d’ouverture du dispositif de régulation du débit massique de fluide. Le mouvement de translation de l’élément de fermeture 2, plus précisément du segment primaire 3-1, définit un espace d’étranglement au niveau du siège d’étanchéité 6 entre le segment primaire 3-1 et le boîtier 2, plus particulièrement le premier élément de boîtier 2-1, dans lequel le fluide qui le traverse subit une réduction du niveau de haute pression au niveau de contre-pression respectif. Le segment primaire 3-1 et le segment secondaire 3-2 de l’élément de fermeture 3 peuvent être tous deux alignés suivant l’axe longitudinal 3a constituant un axe de symétrie et donc coaxialement mais aussi excentriquement par rapport à l’axe longitudinal 3a et donc parallèles et espacés entre eux. Le premier élément d’étanchéité 10-1, qui prend la forme d’un joint torique, forme une barrière étanche au fluide et étanche à la pression entre le volume soumis au niveau de contre-pression et la première liaison fluidique 2a, tandis que les deuxièmes éléments d’étanchéité 10-2, qui prennent la forme de joints toriques, forment chacun une barrière étanche au fluide et étanche à la pression entre les volumes soumis au niveau de pression ambiante et au niveau de contre-pression et entre les volumes soumis au niveau de contre-pression et au niveau de pression d’aspiration. Ainsi, un seul deuxième élément d’étanchéité 10-2 placé entre les volumes soumis au niveau de pression ambiante et au niveau de contre-pression assure l’étanchéité du dispositif 1 avec le milieu environnant. La FIG. 4 montre, représenté en coupe latérale, un dispositif de compression d’un fluide gazeux, plus particulièrement un compresseur à entraînement électrique 20, plus précisément un compresseur spiro-orbital, intégrant un dispositif 1 de régulation d’un débit massique de fluide servant de débit de commande. Le compresseur 20 est pourvu d’un mécanisme de compression 21 et d’un moteur électrique 22 destiné à entraîner le mécanisme de compression 21. Le mécanisme de compression 21, qui est doté d’une spirale fixe 21a et d’une spirale orbitale 21b, ainsi que le moteur électrique 22 sont agencés au sein d’un volume enfermé par le boîtier 2. Le boîtier 2 est formé de trois éléments de boîtier 2-1, 2-2, 2-3, plus particulièrement du premier élément de boîtier 2-1 destiné à recevoir le segment primaire 3-1 de l’élément de fermeture 3 et le mécanisme de compression 21, du deuxième élément de boîtier 2-2 destiné à recevoir le segment secondaire 3-2 de l’élément de fermeture 3 et d’un troisième élément de boîtier 2-3 destiné à recevoir le moteur électrique 22 et de préférence constitué d’un métal, par exemple d’un aluminium. Le moteur électrique 22 est pourvu d’un stator 22a doté d’un noyau statorique sensiblement cylindrique creux et de bobines enroulées sur le noyau statorique, et d’un rotor 22b agencé à l’intérieur du stator 22a. Le rotor 22b est animé d’un mouvement de rotation lorsque les bobines du stator 22a sont alimentées en énergie électrique. Le rotor 22b est agencé coaxialement au sein du stator 22a et rotatif autour d’un axe de rotation 23. Un arbre d’entraînement 24 peut faire partie intégrante du rotor 22b ou prendre la forme d’un élément distinct. La spirale orbitale 21b du mécanisme de compression 21, dans laquelle est comprimé le fluide gazeux, plus particulièrement un fluide frigorigène, est entraînée par l’arbre d’entraînement 24 relié au rotor 22b du moteur électrique 22. Le fluide comprimé au niveau de haute pression lorsqu’il traverse le mécanisme de compression 21 est refoulé du mécanisme de compression 21 par au moins une sortie 25 pour atteindre une zone du niveau de haute pression 20b du compresseur 20. Le compresseur 20 est également pourvu d’une paroi qui est agencée au sein du boîtier 2, plus particulièrement du deuxième élément de boîtier 2-2, et reliée solidement au boîtier 2, formant une limite d’une zone du niveau de contre-pression 20a du compresseur 20, également dénommée zone de contre-pression, et qui est par conséquent également dénommée contre-paroi 26. Au sein de la zone du niveau de contre-pression 20a ménagée entre la contre-paroi 26 et la spirale orbitale 21b, plus particulièrement un côté arrière d’une plaque de base de la spirale orbitale 21b, le fluide est soumis au niveau de contre-pression, également présent comme niveau de pression de contact représentant une pression intermédiaire entre le niveau de haute pression, à savoir la pression de refoulement, et le niveau de basse pression, à savoir la pression d’aspiration, du compresseur 20. Le fluide est soumis au niveau de basse pression dans une zone du niveau de basse pression 20c du compresseur 20, dans laquelle le moteur électrique 22 est également agencé. Comme la pression ambiante règne à l’extérieur du boîtier 2 du compresseur 20, le milieu environnant est également désigné comme une zone du niveau de pression ambiante 20d du compresseur 20. Le dispositif 1 de régulation d’un débit massique de fluide est intégré avec l’élément de fermeture 3 au sein de l’ouverture réceptrice 11 formant une cavité du boîtier 2 du dispositif de compression d’un fluide gazeux, plus particulièrement du compresseur 20. Le segment primaire 3-1 de l’élément de fermeture 3 est agencé au sein de la première zone 11-1 de l’ouverture réceptrice 11, ménagée dans le premier élément de boîtier 2-1, et le segment secondaire 3-2 de l’élément de fermeture 3 est agencé au sein de la deuxième zone 11-2 de l’ouverture réceptrice 11, ménagée dans le deuxième élément de boîtier 2-2. Entre le segment primaire 3-1 de l’élément de fermeture 3 et le premier élément de boîtier 2-1 est agencé le premier élément d’étanchéité 10-1, prenant la forme d’un joint torique, tandis qu’entre le segment secondaire 3-2 de l’élément de fermeture 3 et le deuxième élément de boîtier 2-2 sont agencés les deuxièmes éléments d’étanchéité 10-2 prenant la forme de joints toriques et isolant entre eux de manière étanche les espaces de pression correspondants. Le premier élément d’étanchéité 10-1 forme une barrière étanche au fluide et étanche à la pression entre des volumes soumis au niveau de pression d’aspiration et au niveau de contre-pression, plus particulièrement entre la zone du niveau de basse pression 20c et la zone du niveau de contre-pression 20a du compresseur 20, tandis que les deuxièmes éléments d’étanchéité 10-2 forment une barrière étanche au fluide et étanche à la pression entre des volumes soumis au niveau de pression d’aspiration et au niveau de contre-pression, plus particulièrement entre la zone du niveau de basse pression 20c et la zone du niveau de contre-pression 20a du compresseur 20d, et entre des volumes soumis au niveau de contre-pression et au niveau de pression ambiante, plus particulièrement entre la zone du niveau de contre-pression 20a et la zone du niveau de pression ambiante 20d du compresseur 20. Les éléments, objets, indications et informations illustrés sur les figures sont référencés comme suit : 1, 1’ dispositif 2, 2’ boîtier 2-1 premier segment de boîtier 2-2 deuxième segment de boîtier 2-3 troisième segment de boîtier 2a, 2a’ première liaison fluidique au niveau de contre-pression 2b, 2b’ deuxième liaison fluidique au niveau de haute pression 2c, 2c’ troisième liaison fluidique au niveau de basse pression/pression d’aspiration 2d, 2d’ quatrième liaison fluidique au niveau de pression ambiante 3, 3‘ élément de fermeture 3a axe longitudinal 3-1, 3-1’ segment primaire de l’élément de fermeture 3, 3‘ 3-2 segment secondaire de l’élément de fermeture 3 4’ élément d’étanchéité à membrane 5’ élément ressort 6 siège d’étanchéité 7 première liaison fluidique 8 deuxième liaison fluidique 9 élément de détente 10-1 premier élément d’étanchéité 10-2 deuxième élément d’étanchéité 10’ élément d’étanchéité 11 ouverture réceptrice 11-1 première zone de l’ouverture réceptrice 11 11-2 deuxième zone de l’ouverture réceptrice 11 20 compresseur 20a zone de niveau de contre-pression 20b zone de niveau de haute pression 20c zone de niveau de basse pression/pression d’aspiration 20d zone de niveau de pression ambiante 21 mécanisme de compression 21a spirale fixe 21b spirale orbitale 22 moteur électrique 22a stator 22b rotor 23 axe de rotation 24 arbre d’entraînement 25 sortie 26 contre-paroi d1 diamètre de siège d’étanchéité d2 diamètre de segment primaire d3 premier diamètre extérieur d3’ premier diamètre efficace d4 deuxième diamètre extérieur d4’ deuxième diamètre efficace Bien entendu, l'invention n'est pas limitée au mode de réalisation décrit et représenté aux dessins annexés. Des modifications restent possibles, notamment du point de vue de la constitution des divers éléments ou par substitution d'équivalents techniques, sans sortir pour autant du domaine de protection de l'invention. Dispositif (1) de régulation d’un débit massique de fluide pour un dispositif de compression d’un fluide gazeux d’un niveau de basse pression à un niveau de haute pression, pourvu d’un boîtier (2) doté de liaisons fluidiques (2a, 2b, 2c, 2d) soumises à des niveaux de pression différents, et d’un élément de fermeture (3) agencé au sein du boîtier (2) de manière à être mobile en translation suivant un axe longitudinal (3a) et pourvu de surfaces efficaces ou actives associées aux liaisons fluidiques (2a, 2b, 2c, 2d), l’élément de fermeture (3) étant configuré pour réguler une section d’écoulement d’un chemin d’écoulement s’étendant entre une première liaison fluidique (2a) et une deuxième liaison fluidique (2b), caractérisé en ce que le boîtier (2) est pourvu d’une ouverture réceptrice (11) destinée à recevoir l’élément de fermeture (3), et l’élément de fermeture (3) est formé en au moins deux parties par un segment primaire (3-1) et un segment secondaire (3-2), le segment primaire (3-1) et le segment secondaire (3-2) de l’élément de fermeture (3) étant chacun guidés au sein de l’ouverture réceptrice (11) du boîtier (2) et étant chacun agencés pour être complètement entourés par le boîtier (2). Dispositif (1) selon la revendication 1, caractérisé en ce que le segment primaire (3-1) de l’élément de fermeture (3) fait étanchéité avec le boîtier (2) au moyen d’au moins un premier élément d’étanchéité (10-1) et le segment secondaire (3-2) de l’élément de fermeture (3) fait étanchéité avec le boîtier (2) au moyen d’au moins un deuxième élément d’étanchéité (10-2), plus particulièrement au moyen d’au moins deux deuxièmes éléments d’étanchéité (10-2), chacun de manière étanche au fluide et étanche à la pression. Dispositif (1) selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le boîtier (2) est formé en au moins deux parties par un premier élément de boîtier (2-1) et un deuxième élément de boîtier (2-2), le segment primaire (3-1) de l’élément de fermeture (3) étant agencé pour être guidé au sein du premier élément de boîtier (2-1) et le segment secondaire (3-2) de l’élément de fermeture (3) étant agencé pour être guidé au sein du deuxième élément de boîtier (2-2). Dispositif (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l’élément de fermeture (3) est doté d’une forme cylindrique, plus particulièrement d’une forme cylindrique circulaire, avec des tronçons de diamètres extérieurs différents. Dispositif (1) selon la revendication 4, caractérisé en ce que le segment primaire (3-1) de l’élément de fermeture (3) est doté d’un diamètre de segment primaire (d2) et le segment secondaire (3-2) de l’élément de fermeture (3) est doté d’au moins deux tronçons ayant des diamètres extérieurs (d3, d4) respectifs différents. Dispositif (1) selon la revendication 4 ou 5, caractérisé en ce que le segment primaire (3-1) et le segment secondaire (3-2) de l’élément de fermeture (3) sont chacun pourvus d’un axe de symétrie, les axes de symétrie étant agencés sur l’axe longitudinal (3a) commun ou parallèles et espacés entre eux et parallèles à l’axe longitudinal (3a). Dispositif (1) selon l’une quelconque des revendications 4 à 6, caractérisé en ce que l’élément de fermeture (3) forme un siège d’étanchéité (6) sur une première face d’extrémité, plus particulièrement sur une première face d’extrémité du segment primaire (3-1), avec le boîtier (2), plus particulièrement avec un premier élément de boîtier (2-1). Dispositif (1) selon la revendication 7, caractérisé en ce que le segment primaire (3-1) de l’élément de fermeture (3) est aligné avec une deuxième face d’extrémité, distale par rapport à la première face d’extrémité, tournée vers une première face d’extrémité du segment secondaire (3-2) de l’élément de fermeture (3), plus particulièrement est agencé pour reposer contre la première face d’extrémité du segment secondaire (3-2) de l’élément de fermeture (3). Dispositif (1) selon l’une quelconque des revendications 5 à 8, caractérisé en ce qu’un volume, délimité par le boîtier (2) et l’élément de fermeture (3) doté d’une surface efficace ou active annulaire ayant un premier diamètre extérieur (d3) de l’élément de fermeture (3), plus particulièrement du segment secondaire (3-2) de l’élément de fermeture (3), et le diamètre de segment primaire (d2) de l’élément de fermeture (3), plus particulièrement du segment primaire (3-1) de l’élément de fermeture (3), comme diamètre intérieur, est soumis au fluide au niveau de basse pression et est configuré pour être relié à une troisième liaison fluidique (2c) du boîtier (2). Dispositif (1) selon les revendications 7 à 9, caractérisé en ce qu’un volume, délimité par le boîtier (2), plus particulièrement un deuxième élément de boîtier (2-2), et une deuxième face extrémité de l’élément de fermeture (3), distale par rapport à la première face d’extrémité, plus particulièrement une deuxième face d’extrémité du segment secondaire (3-2) de l’élément de fermeture (3), est soumis à un niveau de pression ambiante et est configuré pour être relié au milieu environnant au moyen d’une quatrième liaison fluidique (2d) du boîtier (2). Dispositif (1) selon l’une quelconque des revendications 5 à 10, caractérisé en ce qu’un volume, délimité par le boîtier (2) et l’élément de fermeture (3) doté d’une surface efficace ou active annulaire ayant un premier diamètre extérieur (d3) de l’élément de fermeture (3) et un deuxième diamètre extérieur (d4) de l’élément de fermeture (3) comme diamètre intérieur, chacun plus particulièrement du segment secondaire (3-2) de l’élément de fermeture (3), est avantageusement soumis au fluide à un niveau de contre-pression et est configuré pour être relié à la première liaison fluidique (2a) du boîtier (2). Dispositif (1) selon la revendication 11, caractérisé en ce qu’une première liaison fluidique (7) est configurée pour s’étendre depuis la première liaison fluidique (2a) jusqu’au volume délimité par le boîtier (2) et l’élément de fermeture (3) doté de la surface efficace ou active annulaire ayant le premier diamètre extérieur (d3) de l’élément de fermeture (3) et le deuxième diamètre extérieur (d4) de l’élément de fermeture (3) comme diamètre intérieur, chacun plus particulièrement du segment secondaire (3-2) de l’élément de fermeture (3). Dispositif (1) selon les revendications 9 à 12, caractérisé en ce qu’une deuxième liaison fluidique (8) est configurée pour s’étendre depuis la première liaison fluidique (2a) jusqu’au volume délimité par le boîtier (2) et l’élément de fermeture (3) doté de la surface efficace ou active annulaire ayant le premier diamètre extérieur (d3) de l’élément de fermeture (3), plus particulièrement du segment secondaire (3-2) de l’élément de fermeture (3), et le diamètre de segment primaire (d2) de l’élément de fermeture (3), plus particulièrement du segment primaire (3-1) de l’élément de fermeture (3), comme diamètre intérieur. Dispositif (1) selon la revendication 13, caractérisé en ce qu’un élément de détente (9), plus particulièrement un organe d’étranglement, est agencé au sein de la deuxième liaison fluidique (8). Dispositif (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 14, caractérisé en ce que les éléments d’étanchéité (10-1, 10-2) prennent dans chaque cas la forme d’un joint torique. Dispositif (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 15, caractérisé en ce que la première liaison fluidique (2a) du boîtier (2) est configurée pour être soumise au fluide à un niveau de contre-pression et la deuxième liaison fluidique (2b) du boîtier (2) est configurée pour être soumise au fluide au niveau de haute pression. Dispositif (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 16, caractérisé en ce qu’une troisième liaison fluidique (2c) du boîtier (2) est configurée pour être soumise au fluide au niveau de basse pression. Dispositif (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 17, caractérisé en ce qu’une quatrième liaison fluidique (2d) du boîtier (2) est configurée pour être soumise à un niveau de pression ambiante. Dispositif de compression d’un fluide gazeux d’un niveau de basse pression à un niveau de haute pression, plus particulièrement compresseur (20), plus précisément compresseur spiro-orbital, pourvu d’un boîtier (2) doté d’une contre-paroi (26) et d’un mécanisme de compression (21) doté d’une spirale fixe immobile (21a) et d’une spirale orbitale mobile (21b) entraînée au moyen d’un entraînement excentrique, le boîtier (2) doté de la contre-paroi (26) et la spirale orbitale (21b) étant configurés pour renfermer une chambre de contre-pression au moins dans certaines zones, et un chemin d’écoulement s’étendant depuis la zone de haute pression jusqu’à la chambre de contre-pression étant formé au sein du boîtier (2), caractérisé en ce qu’un dispositif (1) de régulation d’un débit massique de fluide selon l’une quelconque des revendications 1 à 18 est formé au sein du chemin d’écoulement s’étendant entre la zone de haute pression et la chambre de contre-pression. Dispositif selon la revendication 19, caractérisé en ce que le boîtier (2) est pourvu d’au moins deux éléments de boîtier (2-1, 2-2, 2-3), un premier élément de boîtier (2-1) étant configuré pour recevoir un segment primaire (3-1) de l’élément de fermeture (3) du dispositif (1) de régulation du débit massique de fluide, et un deuxième élément de boîtier (2-2) étant configuré pour recevoir un segment secondaire (3-2) de l’élément de fermeture (3) du dispositif (1) de régulation du débit massique de fluide. Dispositif selon la revendication 20, caractérisé en ce que l’élément de fermeture (3) du dispositif (1) de régulation du débit massique de fluide est agencé au sein d’une ouverture réceptrice (11) formée dans le boîtier (2) du dispositif de compression du fluide gazeux, le segment primaire (3-1) de l’élément de fermeture (3) étant agencé au sein d’une première zone (11-1) de l’ouverture réceptrice (11) formée dans le premier élément de boîtier (2-1) et le segment secondaire (3-2) de l’élément de fermeture (3) étant agencé au sein d’une deuxième zone (11-2) de l’ouverture réceptrice (11) formée dans le deuxième élément de boîtier (2-2), plus particulièrement mobile en translation suivant un axe longitudinal. Utilisation d’un dispositif de compression d’un fluide gazeux doté du dispositif (1) de régulation d’un débit massique de fluide selon l’une quelconque des revendications 19 à 21 dans un circuit de fluide frigorigène d’un système de climatisation d’un véhicule motorisé.