FR 3155599 A1 20250523 FR 2312808 A 20231121 Système et procédé de caractérisation par réflexion d’un système antennaire comprenant une pluralité de ports d’entrée/sortie L’invention concerne un système (300) de caractérisation par réflexion d’un système antennaire (100) comprenant une pluralité de ports d’entrée/sortie. Un tel système comprend une antenne de mesure (210) couplée à un analyseur de réseau (220) destiné à mesurer un coefficient de rétrodiffusion à partir de l’amplitude complexe d’une onde incidente émise par l’antenne de mesure en direction du système antennaire et de l’amplitude complexe de l’onde rétrodiffusée reçue par l’antenne de mesure. Un tel système comprend en outre un circuit (310) comprenant une ligne à retard implémentée entre un premier port et un deuxième port de la pluralité de ports. La ligne à retard est configurée pour qu’une réponse impulsionnelle estimée à partir de coefficients de rétrodiffusion comprenne une pluralité d’échos, dits échos utiles, ayant des supports temporels distincts entre eux, les échos utiles étant associés à des phénomènes physiques distincts entre eux contribuant à ladite onde rétrodiffusée. FIGURE D’ABRÉGÉ : [Fig.3] Système et procédé de caractérisation par réflexion d’un système antennaire comprenant une pluralité de ports d’entrée/sortie Domaine de l’invention Le domaine de l’invention est celui des systèmes antennaires comprenant une pluralité de ports d’entrée/sortie. L’invention se rapporte plus particulièrement à un système et à un procédé pour la caractérisation de tels systèmes antennaires. L’invention a ainsi des applications dans les domaines dans lesquels sont mis en œuvre de tels systèmes antennaires. Il s’agit par exemple du domaine de l’aéronautique dans lequel des systèmes antennaires comprenant une pluralité d’antennes sont intégrés sur un porteur. Art antérieur et ses inconvénients Il existe de nombreuses façons de décrire une antenne. Par exemple, les caractéristiques suivantes sont usuellement rencontrées : Gain en puissance, diagramme de rayonnement, directivité, polarisation, dans une direction donnée ou sur un secteur angulaire donné (2D ou 3D) ; Adaptation au système électronique auquel le (ou les) port de l’antenne est connecté ; Couplages entre ports ou entre antennes les cas échéants. A ces caractéristiques usuelles, on peut, par exemple dans le domaine de la discrétion radar, ajouter la surface équivalente radar (SER) propre de l’antenne ou la modification de celle du porteur après intégration de l’antenne. Si les dimensions de l’antenne et la distance entre l’antenne et le porteur sont proches ou faibles par rapport à la longueur d’onde, il devient difficile de considérer indépendamment l’antenne et le porteur sur lequel l’antenne est intégrée. La même problématique se pose dans le cas de l’intégration d’une pluralité d’antennes lorsque les distances entre antennes sont proches ou faibles par rapport à la longueur d’onde. Dans ces différents cas, l’ensemble du système comprenant l’antenne (ou les antennes) et le porteur rayonne, et il est préférable de parler par exemple de système antennaire rayonnant. Un tel système comprend une pluralité de ports d’entrée/sortie le cas échéant. Plusieurs formalismes existent pour décrire mathématiquement de tels systèmes antennaires. Par exemple, le formalisme des multipôles exprimé sous la forme de matrice de paramètres étendus est usuellement rencontré. Comme illustré sur la FIG. 1 et sur la FIG. 1 , de tels paramètres étendus relient les ondes sortantes (i.e. les deux ondes en espace libre et selon les polarisations horizontale et verticale, ainsi que les N ondes guidées … en sortie des N ports de la pluralité de ports du système antennaire 100) aux ondes entrantes (i.e. les deux ondes en espace libre et selon les polarisations horizontale et verticale, ainsi que les N ondes guidées … en entrée des N ports de la pluralité de ports du système antennaire 100). Selon un tel formalisme, les paramètres peuvent être regroupés en quatre blocs associés à des phénomènes physiques distincts. Plus particulièrement ( FIG. 1 ) : les paramètres sont représentatifs de la composante structurelle de la SER du système antennaire 100 ; les paramètres sont représentatifs de la capacité du système antennaire 100 à rayonner l’énergie fournie sur ses ports ; les paramètres sont représentatifs de la capacité du système antennaire 100 à induire sur chacun de ses ports l’énergie captée ; les paramètres sont représentatifs de la difficulté du système antennaire 100 à rayonner l’énergie fournie sur ses ports à cause des couplages existants entre éléments rayonnants et entre ports. On peut noter en particulier que le couplage d’un port vers lui-même peut être interprété comme incluant la désadaptation sur le port en question. Les paramètres , et dépendent de l’angle d’incidence des ondes entrantes en espace libre. Les paramètres et sont liées au gain/diagramme du système antennaire 100. Les paramètres ne dépendent pas de l’angle d’incidence. Afin de mesurer de tels paramètres pour un système antennaire 100 donné, différentes techniques de caractérisation existent. Une technique connue est basée sur une mesure en transmission mettant en œuvre, d’une part, une antenne sous test que l’on alimente et, d’autre part, une antenne de référence déjà connue (caractérisée) qui mesure l’onde rayonnée par l’antenne sous test. Plus particulièrement, à partir de la mesure effectuée en transmission, et connaissant l’équation qui décrit la physique (équation dite de Friis dans le cas présent), il est possible d’extraire les gains/diagrammes de l’antenne sous test. Ceci nécessite la connaissance des caractéristiques de toutes les composantes employées pour effectuer la mesure : e.g. analyseur de réseau, câble, liaison RF sur fibre optique, coudes, adaptateurs, etc. Par ailleurs, une telle technique de caractérisation par transmission nécessite de disposer d’une antenne de référence compatible. Une telle technique est également intrusive au niveau du système antennaire 100 sous test puisqu’il faut y connecter une liaison RF pour alimenter l’antenne. Il faut également que cette liaison soit robuste lorsqu’on la déplace pour pouvoir la caractériser à son tour. Enfin, une telle technique est perturbatrice pour la mesure de la SER et du gain, et permet difficilement d’accéder à la phase des paramètres recherchés. Une autre technique connue consiste à mesurer un coefficient de rétrodiffusion (ou la SER) du système antennaire 100 plusieurs fois, en chargeant le (ou les) port d’antenne à chaque fois par une charge différente. De ce jeu de mesures, et connaissant les charges employées, il est possible de remonter aux caractéristiques antennaires souhaitées. Il s’agit donc ici d’une caractérisation par réflexion. Par exemple, selon la configuration du système 200 de caractérisation illustré sur la FIG. 2 , une antenne de mesure 210 est destinée à émettre une onde incidente en direction du système antennaire 100 et à recevoir en retour une onde rétrodiffusée par le système antennaire 100. Un analyseur de réseau 220 est destiné à mesurer un coefficient de rétrodiffusion à partir de l’amplitude complexe de l’onde incidente émise par l’antenne de mesure 210 et de l’amplitude complexe de l’onde rétrodiffusée reçue par l’antenne de mesure 210. L’équation du radar est ici employée à la place de l’équation de Friis. Cette technique de caractérisation par réflexion permet de s’affranchir des problématiques précitées associées à la caractérisation par transmission. Cependant, la caractérisation par réflexion nécessite des mesures de coefficients de rétrodiffusion, mesures qui restent plus difficiles par principe que de simples mesures en transmission. Par ailleurs, la caractérisation par réflexion requiert un algorithme potentiellement complexe pour extraire les caractéristiques antennaires, car les coefficients de rétrodiffusion mesurés dépendent non linéairement des paramètres selon l’équation suivante : où représente les charges placées sur les N ports de la pluralité de ports du système antennaire 100 lors de la i-ème mesure. Ainsi, la caractérisation par réflexion requiert un système embarqué de commutation des charges, piloté à distance, ou bien des interventions manuelles entre chaque mesure, fastidieuses et délétères pour la précision des mesures en question. Il existe ainsi un besoin pour une technique de caractérisation d’un système antennaire comprenant une pluralité de ports d’entrée/sortie simple à mettre en œuvre et facilitant l’extraction des caractéristiques antennaires, e.g. en évitant le recours à un algorithme complexe. Dans un mode de réalisation de l’invention, il est proposé un système de caractérisation par réflexion d’un système antennaire comprenant une pluralité de ports d’entrée/sortie. Le système de caractérisation comprend une antenne de mesure couplée à un analyseur de réseau, l’antenne de mesure étant destinée à émettre, pour au moins une fréquence donnée d’une bande de fréquence d’intérêt, une onde incidente en direction du système antennaire et à recevoir une onde rétrodiffusée par le système antennaire, l’analyseur de réseau étant destiné à mesurer un coefficient de rétrodiffusion associé à la fréquence donnée à partir de l’amplitude complexe de l’onde incidente et de l’amplitude complexe de l’onde reçue. Le système de caractérisation comprend en outre un circuit, dit circuit de dissociation, configuré pour charger la pluralité de ports d’entrée/sortie du système antennaire. Le circuit de dissociation comprend au moins une ligne à retard implémentée entre un premier port et un deuxième port de la pluralité de ports. La ligne à retard est configurée pour qu’une réponse impulsionnelle estimée à partir de coefficients de rétrodiffusion mesurés dans la bande de fréquence d’intérêt comprenne une pluralité d’échos, dits échos utiles, ayant des supports temporels distincts entre eux, les échos utiles étant associés à des phénomènes physiques distincts entre eux contribuant à ladite onde rétrodiffusée. Ainsi, l’invention propose une solution nouvelle et inventive pour caractériser un système antennaire lorsque le système en question comprend une pluralité de ports d’entrée/sortie. Plus particulièrement, la solution proposée s’appuie sur une caractérisation par réflexion du système antennaire. Ainsi une cohérence de phase entre les différents paramètres caractérisant le système antennaire, e.g. les paramètres , peut être obtenue. Par ailleurs, la mise en œuvre du circuit de dissociation permet d’isoler temporellement les différents phénomènes physiques contribuant à l’onde rétrodiffusée, et donc aux coefficients de rétrodiffusion au final. Ainsi, par fenêtrage temporel il est possible d’isoler les différentes contributions physiques et ainsi d’estimer de manière simple et via un formalisme simplifié les paramètres caractérisant le système antennaire. Dans certains modes de réalisation, un premier écho utile est associé à un phénomène physique comprenant la réflexion de l’onde incidente sur la structure du système antennaire. Dans certains modes de réalisation, un deuxième écho utile est associé à un phénomène physique comprenant la transmission de l’onde incidente sur les ports de la pluralité, la réflexion de l’onde incidente transmise sur les charges présentes sur les ports de la pluralité, et le rayonnement par le système antennaire de l’onde incidente transmise réfléchie. Dans certains modes de réalisation, un troisième écho utile est associé à un phénomène physique comprenant la transmission de l’onde incidente sur les ports de la pluralité, la propagation de l’onde incidente transmise entre les ports de la pluralité à cause des désadaptations et des couplages entre les ports de la pluralité, et le rayonnement par le système antennaire de l’onde incidente transmise propagée entre ports. Dans certains modes de réalisation, la ligne à retard implémente un dispositif appartenant au groupe comprenant : - un dispositif comprenant un câble radiofréquences (500) passif ; - un dispositif comprenant un câble radiofréquences passif et un amplificateur (510) ; - un dispositif comprenant un câble radiofréquences passif, un amplificateur et au moins un atténuateur (520) ; - un dispositif comprenant un couple de dispositifs (530) de conversion RF vers optique et une fibre optique (540). Dans certains modes de réalisation, le système de caractérisation comprend en outre une chambre anéchoïque. La caractérisation du système antennaire est mise en œuvre à l’intérieur de la chambre anéchoïque, la réponse impulsionnelle comprenant au moins un écho, dit écho direct, lié à la présence de la chambre. La ligne à retard est configurée pour que les échos utiles ne soient pas superposés temporellement audit au moins un écho direct. Ainsi, il n’est pas besoin de faire la soustraction de la chambre à vide pour estimer les paramètres caractérisant le système antennaire. L’invention concerne également un procédé de caractérisation par réflexion d’un système antennaire comprenant une pluralité de ports d’entrée/sortie par mise en œuvre d’un système de caractérisation tel que décrit précédemment (selon l’une quelconque des modes de réalisation décrit ci-dessus). Un tel procédé comprend, pour au moins une fréquence donnée d’une bande de fréquence d’intérêt : - une émission, par l’antenne de mesure, de l’onde incidente en direction du système antennaire ; et - une réception, par l’antenne de mesure, de l’onde rétrodiffusée par le système antennaire. Le procédé comprend en outre, pour au moins un support temporel associé à un écho utile de la pluralité d’échos : - un fenêtrage temporel de l’onde rétrodiffusée sur le support temporel délivrant une onde fenêtrée ; et - une mesure, par l’analyseur de réseau, d’un coefficient de rétrodiffusion à partir de l’onde fenêtrée, délivrant au moins un coefficient de rétrodiffusion correspondant. Le procédé comprend en outre : - une estimation d’au moins un paramètre de caractérisation du système antennaire à partir dudit au moins un coefficient de rétrodiffusion. Dans certains modes de réalisation dans lesquels un premier écho utile est associé à un phénomène physique comprenant la réflexion de l’onde incidente sur la structure du système antennaire, le fenêtrage temporel et la mesure d’un coefficient de rétrodiffusion sont mis en œuvre pour un premier support temporel associé au premier écho utile délivrant un premier coefficient de rétrodiffusion. L’estimation comprend l’estimation, à partir du premier coefficient de rétrodiffusion, d’au moins un paramètre représentatif de la composante structurelle de la surface équivalente radar du système antennaire. Dans certains modes de réalisation donnés dans lesquels un deuxième écho utile est associé à un phénomène physique comprenant la transmission de l’onde incidente sur les ports de la pluralité, la réflexion de l’onde incidente transmise sur les charges présentes sur les ports de la pluralité, et le rayonnement par le système antennaire de l’onde incidente transmise réfléchie, le fenêtrage temporel et la mesure d’un coefficient de rétrodiffusion sont mis en œuvre pour un deuxième support temporel associé au deuxième écho utile délivrant un deuxième coefficient de rétrodiffusion. L’estimation comprend l’estimation, à partir du deuxième coefficient de rétrodiffusion et d’une fonction de transfert du circuit de dissociation : - d’au moins un paramètre représentatif de la capacité du système antennaire à induire sur chacun de ses ports l’énergie captée ; et - d’au moins un paramètre représentatif de la capacité du système antennaire à rayonner l’énergie fournie sur ses ports. Dans certains de ces modes de réalisation donnés dans lesquels un troisième écho utile est en outre associé à un phénomène physique comprenant la transmission de l’onde incidente sur les ports de la pluralité, la propagation de l’onde incidente transmise entre les ports de la pluralité à cause des désadaptations et des couplages entre les ports de la pluralité, et le rayonnement par le système antennaire de l’onde incidente transmise propagée entre ports, le fenêtrage temporel et la mesure d’un coefficient de rétrodiffusion sont mis en œuvre pour le deuxième support temporel associé au deuxième écho utile et pour un troisième support temporel associé au troisième écho utile délivrant le deuxième coefficient de rétrodiffusion et un troisième coefficient de rétrodiffusion. L’estimation comprend l’estimation, à partir du deuxième coefficient de rétrodiffusion et du troisième coefficient de rétrodiffusion d’au moins un paramètre représentatif de la difficulté du système antennaire à rayonner l’énergie fournie sur ses ports à cause des couplages existants entre éléments rayonnants et entre ports. Liste des figures D’autres buts, caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante, donnée à titre de simple exemple illustratif, et non limitatif, en relation avec les figures, parmi lesquelles : FIG. 1 , décrite ci-dessus en relation avec l’art antérieur, illustre un système antennaire comprenant une pluralité de ports d’entrée/sortie et les ondes utilisées pour la définition des paramètres étendus caractérisant le système antennaire ; FIG. 1 , décrite ci-dessus en relation avec l’art antérieur, illustre la structure d’une matrice comprenant les paramètres étendus caractérisant un système antennaire comprenant une pluralité de ports d’entrée/sortie ; FIG. 2 , décrite ci-dessus en relation avec l’art antérieur, illustre la structure d’un système de caractérisation par réflexion d’un système antennaire comprenant une pluralité de ports d’entrée/sortie selon une technique connue ; FIG. 3 illustre la structure d’un système de caractérisation par réflexion d’un système antennaire comprenant une pluralité de ports d’entrée/sortie selon un mode de réalisation de l’invention ; FIG. 4 illustre la réponse impulsionnelle mesurée par un système de caractérisation par réflexion d’un système antennaire comprenant une pluralité de ports d’entrée/sortie selon un mode de réalisation de l’invention ; FIG. 5 illustre la structure d’un circuit de dissociation mis en œuvre dans un système de caractérisation par réflexion d’un système antennaire comprenant deux ports d’entrée/sortie selon un premier mode de réalisation de l’invention ; FIG. 5 illustre la structure d’un circuit de dissociation mis en œuvre dans un système de caractérisation par réflexion d’un système antennaire comprenant deux ports d’entrée/sortie selon un deuxième mode de réalisation de l’invention ; FIG. 5 illustre la structure d’un circuit de dissociation mis en œuvre dans un système de caractérisation par réflexion d’un système antennaire comprenant deux ports d’entrée/sortie selon un troisième mode de réalisation de l’invention ; FIG. 5 illustre la structure d’un circuit de dissociation mis en œuvre dans un système de caractérisation par réflexion d’un système antennaire comprenant deux ports d’entrée/sortie selon un quatrième mode de réalisation de l’invention ; FIG. 6 illustre la structure d’un circuit de dissociation mis en œuvre dans un système de caractérisation par réflexion d’un système antennaire comprenant trois ports d’entrée/sortie selon un mode de réalisation de l’invention ; FIG. 7 illustre les étapes d’un procédé de caractérisation par réflexion d’un système antennaire comprenant une pluralité de ports d’entrée/sortie par mise en œuvre d’un système de caractérisation selon un mode de réalisation de l’invention. Description détaillée de modes de réalisation de l’invention On présente désormais, en relation avec la FIG. 3 , un exemple de structure d’un système 300 de caractérisation par réflexion d’un système antennaire 100 comprenant une pluralité de ports d’entrée/sortie selon un mode de réalisation de l’invention. Plus particulièrement, le système 300 de caractérisation comprend, tout comme le système 200 de caractérisation décrit ci-dessus en relation avec la FIG. 2 , une antenne de mesure 210 couplée à un analyseur de réseau 220. L’antenne de mesure 210 est destinée à émettre, pour au moins une fréquence donnée d’une bande de fréquence d’intérêt, une onde incidente en direction du système antennaire 100 et à recevoir une onde rétrodiffusée par le système antennaire 100. L’analyseur de réseau 220 est destiné à mesurer un coefficient de rétrodiffusion associé à la fréquence donnée à partir de l’amplitude complexe de l’onde incidente émise par l’antenne de mesure 210 et de l’amplitude complexe de l’onde reçue par l’antenne de mesure 210. Ainsi, la solution proposée s’appuie sur une caractérisation par réflexion du système antennaire 100. De la sorte, une cohérence de phase entre les différents paramètres caractérisant le système antennaire 100, e.g. les paramètres , peut être obtenue. Cependant, contrairement au système 200 de caractérisation dans lequel les ports d’entrée/sortie sont chargés par de simples charges changées à chaque mesure, le système 300 de caractérisation comprend un circuit, dit circuit de dissociation 310, configuré pour charger la pluralité de ports d’entrée/sortie du système antennaire 100. Plus particulièrement, un tel circuit de dissociation 310 comprend une (ou plusieurs) ligne à retard implémentée entre un premier port et un deuxième port de la pluralité de ports d’entrée/sortie. La ligne à retard est configurée pour qu’une réponse impulsionnelle 410 estimée à partir de coefficients de rétrodiffusion mesurés dans la bande de fréquence d’intérêt comprenne une pluralité d’échos, dits échos utiles 412a, 412b, 412c, ayant des supports temporels distincts entre eux. Les échos utiles 412a, 412b, 412c sont associés à des phénomènes physiques distincts entre eux contribuant à l’onde rétrodiffusée. En pratique, la longueur radioélectrique de la ligne à retard peut dépendre de différents critères. Selon un premier exemple de critère, la longueur radioélectrique est déterminée de sorte à placer les échos utiles 412a, 412b, 412c dans une zone prédéterminée de la réponse impulsionnelle 410. Selon un deuxième exemple de critère, la longueur radioélectrique est déterminée en fonction de la résolution temporelle du système 300 de caractérisation, et donc de la bande fréquentielle d’intérêt sur laquelle les coefficients de rétrodiffusion sont mesurés au final. Plus cette bande fréquentielle d’intérêt est importante, plus la résolution temporelle de la réponse impulsionnelle 410 est fine, relâchant par là-même les contraintes sur la longueur radioélectrique de la ligne à retard. Par exemple, la longueur radioélectrique de la ligne à retard est déterminée pour obtenir une telle dissociation temporelle des échos utiles 412a, 412b, 412c pour une résolution temporelle donnée. Afin de détailler ce phénomène, on considère maintenant la réponse impulsionnelle 410 illustrée sur la FIG. 4 . Plus particulièrement, une telle réponse impulsionnelle 410 est ici mesurée dans le cas particulier où le système de caractérisation 300 comprend en outre une chambre anéchoïque 400. La caractérisation du système antennaire 100 est mise en œuvre à l’intérieur de la chambre anéchoïque 400. Ainsi, la réponse impulsionnelle 410 comprend un (ou plusieurs) écho, dit écho direct 411, lié à la présence de la chambre anéchoïque 400. Dans le cas présent, la réponse impulsionnelle 410 est représentée comme l’amplitude (Amp.) de l’onde rétrodiffusée mesurée par l’antenne de mesure 210 en fonction de la distance (d) parcourue par l’onde incidente émise par l’antenne de mesure 210 puis rétrodiffusée par le système antennaire 100 jusqu’à son retour à l’antenne de mesure 210. Ainsi, l’écho direct 411, lié à la présence de la chambre anéchoïque 400, se trouve localisé à une distance correspondant à une paroi de la chambre anéchoïque 400. Par ailleurs, la (ou les) ligne à retard du circuit de dissociation 310 est configurée pour que la réponse impulsionnelle 410 comprenne des échos utiles 412a, 412b, 412c ayant des supports temporels distincts entre eux. Les échos utiles 412a, 412b, 412c sont associés à des phénomènes physiques contribuant à l’onde rétrodiffusée et qui sont distincts entre eux. Plus particulièrement, la réponse impulsionnelle 410 comprend : - un premier écho utile 412a associé à un phénomène physique comprenant la réflexion de l’onde incidente sur la structure du système antennaire 100. Ainsi, un coefficient de rétrodiffusion mesuré à partir de l’onde rétrodiffusée fenêtrée temporellement autour du premier écho utile 420a est représentatif d’un (ou plusieurs) paramètre ; - un deuxième écho utile 412b associé à un phénomène physique comprenant la transmission de l’onde incidente sur les ports d’entrée/sortie, la réflexion de l’onde incidente transmise sur les charges présentes sur les ports d’entrée/sortie, et le rayonnement par le système antennaire 100 de l’onde incidente transmise réfléchie. Ainsi, un coefficient de rétrodiffusion mesuré à partir de l’onde rétrodiffusée fenêtrée temporellement autour du deuxième écho utile 412b est représentatif d’un (ou plusieurs) produit du type , avec la fonction de transfert du circuit de dissociation 310 ; - un troisième écho utile 412c associé à un phénomène physique comprenant la transmission de l’onde incidente sur les ports d’entrée/sortie, la propagation de l’onde incidente transmise entre les ports d’entrée/sortie à cause des désadaptations et des couplages entre éléments rayonnants et entre ports d’entrée/sortie, et le rayonnement par le système antennaire 100 de l’onde incidente transmise propagée entre ports. Ainsi, un coefficient de rétrodiffusion mesuré à partir de l’onde rétrodiffusée fenêtrée temporellement autour du troisième écho utile 420c est représentatif d’un (ou plusieurs) produit du type . Dans le présent mode de réalisation, la (ou les) ligne à retard du circuit de dissociation 310 est en outre configurée pour que les échos utiles 412a, 412b, 412c ne soient pas superposés temporellement à l’écho direct (ou aux échos directs) 411. Ainsi, il n’est pas besoin de faire la soustraction de la chambre anéchoïque 400 à vide pour estimer les paramètres caractérisant le système antennaire 100. Dans certains modes de réalisation, la (ou les) ligne à retard du circuit de dissociation 310 est en outre configurée pour que les échos utiles 412a, 412b, 412c soient positionnés après la fin de la réponse impulsionnelle propre à la chambre anéchoïque 400 (i.e. dans une section temporelle de la réponse impulsionnelle 410 qui ne comprend plus de composantes liées à la chambre anéchoïque 400). Cependant, dans d’autres modes de réalisation, la (ou les) ligne à retard du circuit de dissociation 310 est configurée uniquement pour que les échos utiles 412a, 412b, 412c aient des supports temporels distincts entre eux. Dans ce cas, la (ou les) ligne à retard du circuit de dissociation 310 n’est pas configurée pour que les échos utiles 412a, 412b, 412c ne soient pas superposés temporellement à l’écho direct (ou aux échos directs) 411. Il s’agit par exemple d’un cas où l’on soustrait la chambre anéchoïque 400 à vide avant l’estimation des paramètres caractérisant le système antennaire 100. Dans certains modes de réalisation, le système de caractérisation 300 ne comprend pas de chambre anéchoïque 400. Dans de tels cas, la réponse impulsionnelle 410 ne comprend pas d’écho(s) direct(s) 411. On présente désormais, en relation avec la FIG. 5 , la FIG. 5 , la FIG. 5 et la FIG. 5 des exemples de structures de circuits de dissociation 310 selon différents modes de réalisation de l’invention. Plus particulièrement, dans ces différents modes de réalisation les circuits de dissociation 310 sont configurés pour charger un système antennaire 100 comprenant deux ports d’entrée/sortie. Les circuits de dissociation 310 comprennent chacun une ligne à retard implémentant un dispositif appartenant au groupe comprenant : - un dispositif comprenant un câble radiofréquences 500 passif ( FIG. 5 ) ; - un dispositif comprenant un câble radiofréquences 500 passif et un amplificateur 510 ( FIG. 5 ) ; - un dispositif comprenant un câble radiofréquences 500, un amplificateur 510 et au moins un atténuateur 520 ( FIG. 5 ) ; - un dispositif comprenant un couple de dispositifs 530 de conversion RF vers optique et une fibre optique 540 ( FIG. 5 ). Par exemple, un câble radiofréquences 500 passif présente une longueur radioélectrique donnée et permet ainsi d’ajouter un délai de propagation. De la sorte, un tel câble radiofréquences 500 passif permet de dissocier temporellement les échos utiles 412a, 412b, 412c de manière simple. Cependant, un tel câble passif apporte une atténuation qui réduit l’amplitude des échos utiles 412a, 412b, 412c dissociés temporellement. En pratique, une telle atténuation est d’autant plus grande que la fréquence est grande et/ou que la longueur de câble est grande (on peut avoir des dizaines de mètres de câbles dans des implémentations pratiques). A contrario, un câble radiofréquences 500 associé à un amplificateur 510 permet de compenser l’atténuation du câble. Par ailleurs, un tel montage à base d’amplificateur est unidirectionnel, ce qui permet de différentier les contributions liées, d’une part, au trajet entre le premier port et le deuxième port et, d’autre part, au trajet entre le deuxième port et le premier port au sein des paramètres caractérisant le système antennaire 100. La présence d’atténuateurs 520 permet quant à elle de masquer les réflexions multiples liées aux désadaptations de charge. L’utilisation de fibres optiques 540 permet d’obtenir de longs délais de propagation tout en ayant de faibles pertes, ce qui permet de minimiser la réduction de l’amplitude des échos utiles 412a, 412b, 412c. Par exemple, l’utilisation de fibres optiques 540 permet l’implémentation d’amplificateurs, ce qui conduit également à un comportement unidirectionnel comme décrit ci-dessus. On présente désormais, en relation avec la FIG. 6 , un exemple de structure d’un circuit de dissociation 310 selon un autre mode de réalisation de l’invention. Plus particulièrement, dans ce mode de réalisation le circuit de dissociation 310 est configuré pour charger un système antennaire 100 comprenant trois ports d’entrée/sortie. Le circuit de dissociation 310 comprend différentes lignes à retard configurées pour retarder les différents trajets possibles entre les différents ports d’entrée/sortie du système antennaire 100. Pour ce faire, le circuit de dissociation 310 comprend trois câbles radiofréquences 500 passifs, chaque câble étant connecté électriquement, d’une part, à un port d’entrée/sortie du système antennaire 100 et, d’autre part, à un répartiteur RF 550. Le répartiteur RF 550 est quant à lui connecté électriquement à deux dispositifs 530 de conversion RF vers optique reliés à des fibres optiques 540 respectives. Les fibres optiques 540 sont configurées pour que tout ou partie des délais associés aux différents trajets possibles entre les différents ports d’entrée/sortie soient différents. On présente désormais, en relation avec la FIG. 7 , les étapes d’un procédé de caractérisation par réflexion d’un système antennaire 100 comprenant une pluralité de ports d’entrée/sortie selon un mode de réalisation de l’invention. Plus particulièrement, un tel procédé met en œuvre le système de caractérisation 300 (selon l’un quelconque des modes de réalisation précités). Plus particulièrement, pour une fréquence donnée d’une bande de fréquence d’intérêt : - lors d’une étape E700 , l’antenne de mesure 210 émet une onde incidente en direction du système antennaire 100 ; et - lors d’une étape E710 , l’antenne de mesure 210 reçoit l’onde rétrodiffusée par le système antennaire 100. Pour au moins un support temporel associé à un écho utile 412a ou 412b ou 412c donné de la réponse impulsionnelle 410 : - lors d’une étape E720 , un fenêtrage temporel est appliqué à l’onde rétrodiffusée sur le support temporel de l’écho utile 412a ou 412b ou 412c donné délivrant une onde fenêtrée ; et - lors d’une étape E730 , l’analyseur de réseau 220 mesure un coefficient de rétrodiffusion à partir de l’onde fenêtrée. A l’issu de l’exécution (ou des exécutions suivant le nombre de supports temporels considéré) des étapes E700 à E730, au moins un coefficient de rétrodiffusion est obtenu. Puis, lors d’une étape E740 , au moins un paramètre de caractérisation du système antennaire 100 est estimé à partir dudit au moins un coefficient de rétrodiffusion. Dans certains modes de réalisation dans lesquels le circuit de dissociation 310 est configuré pour que la réponse impulsionnelle 410 comprenne un premier écho utile 412a associé à un phénomène physique comprenant la réflexion de l’onde incidente sur la structure du système antennaire 100, l’étape E720 de fenêtrage temporel et l’étape E730 de mesure d’un coefficient de rétrodiffusion sont mises en œuvre pour un premier support temporel associé au premier écho utile 412a délivrant un premier coefficient de rétrodiffusion. L’étape E740 d’estimation comprend l’estimation, à partir du premier coefficient de rétrodiffusion, d’au moins un paramètre représentatif de la composante structurelle de la SER du système antennaire 100, e.g. d’au moins un paramètre . Dans certains modes de réalisation dans lesquels le circuit de dissociation 310 est configuré pour que la réponse impulsionnelle 410 comprenne un deuxième écho utile 412b associé à un phénomène physique comprenant la transmission de l’onde incidente sur les ports d’entrée/sortie du système antennaire 100, la réflexion de l’onde incidente transmise sur les charges présentes sur les ports d’entrée/sortie du système antennaire 100, et le rayonnement par le système antennaire 100 de l’onde incidente transmise réfléchie, l’étape E720 de fenêtrage temporel et l’étape E730 de mesure d’un coefficient de rétrodiffusion sont mises en œuvre pour un deuxième support temporel associé au deuxième écho utile 412b délivrant un deuxième coefficient de rétrodiffusion. L’étape E740 d’estimation comprend l’estimation, à partir du deuxième coefficient de rétrodiffusion et de la fonction de transfert du circuit de dissociation 310 : - d’au moins un paramètre représentatif de la capacité du système antennaire 100 à induire sur chacun de ses ports l’énergie captée, e.g. d’au moins un paramètre ; et - d’au moins un paramètre représentatif de la capacité du système antennaire 100 à rayonner l’énergie fournie sur ses ports, e.g. d’au moins un paramètre . Par exemple, la fonction de transfert du circuit de dissociation 310 est prédéterminée préalablement à la mise en œuvre du procédé de caractérisation, e.g. via une caractérisation du circuit de dissociation 310 sur table avant montage sur les ports d’entrée/sortie du système antennaire 100. Dans certains modes de réalisation dans lesquels le circuit de dissociation 310 est configuré pour que la réponse impulsionnelle 410 comprenne, en plus du deuxième écho utile 412b, un troisième écho utile 412c associé à un phénomène physique comprenant la transmission de l’onde incidente sur les ports d’entrée/sortie du système antennaire 100, la propagation de l’onde incidente transmise entre les ports d’entrée/sortie du système antennaire 100 à cause des désadaptations et des couplages entre les ports d’entrée/sortie du système antennaire 100, et le rayonnement par le système antennaire 100 de l’onde incidente transmise propagée entre ports, l’étape E720 de fenêtrage temporel et l’étape E730 de mesure d’un coefficient de rétrodiffusion sont mises en œuvre pour le deuxième support temporel associé au deuxième écho utile 412b et pour un troisième support temporel associé au troisième écho utile 412c délivrant le deuxième coefficient de rétrodiffusion et un troisième coefficient de rétrodiffusion. L’étape E740 d’estimation comprend l’estimation, à partir du deuxième coefficient de rétrodiffusion et de la fonction de transfert du circuit de dissociation 310, d’au moins un paramètre représentatif de la difficulté du système antennaire 100 à rayonner l’énergie fournie sur ses ports à cause des couplages existants entre éléments rayonnants et entre ports, e.g. d’au moins un paramètre . Ainsi, la mise en œuvre du circuit de dissociation 310 permet d’isoler temporellement les différents phénomènes physiques contribuant à l’onde rétrodiffusée, et donc d’isoler les différentes contributions aux coefficients de rétrodiffusion caractérisant le système antennaire 100. Ainsi, par fenêtrage temporel il est possible d’isoler les différentes contributions physiques et ainsi d’estimer de manière simple, et via un formalisme simplifié, les paramètres caractérisant le système antennaire 100. Système (300) de caractérisation par réflexion d’un système antennaire (100) comprenant une pluralité de ports d’entrée/sortie, le système de caractérisation comprenant une antenne de mesure (210) couplée à un analyseur de réseau (220), l’antenne de mesure étant destinée à émettre, pour au moins une fréquence donnée d’une bande de fréquence d’intérêt, une onde incidente en direction du système antennaire et à recevoir une onde rétrodiffusée par le système antennaire, l’analyseur de réseau étant destiné à mesurer un coefficient de rétrodiffusion associé à la fréquence donnée à partir de l’amplitude complexe de l’onde incidente et de l’amplitude complexe de l’onde reçue, caractérisé en ce qu ‘il comprend en outre un circuit, dit circuit de dissociation (310), configuré pour charger la pluralité de ports d’entrée/sortie du système antennaire, le circuit de dissociation comprenant au moins une ligne à retard implémentée entre un premier port et un deuxième port de la pluralité de ports, la ligne à retard étant configurée pour qu’une réponse impulsionnelle (410) estimée à partir de coefficients de rétrodiffusion mesurés dans la bande de fréquence d’intérêt comprenne une pluralité d’échos, dits échos utiles (412a, 412b, 412c), ayant des supports temporels distincts entre eux, les échos utiles étant associés à des phénomènes physiques distincts entre eux contribuant à ladite onde rétrodiffusée. Système selon la revendication 1, dans lequel un premier écho utile (412a) est associé à un phénomène physique comprenant la réflexion de l’onde incidente sur la structure du système antennaire. Système selon la revendication 1 ou 2, dans lequel un deuxième écho utile (412b) est associé à un phénomène physique comprenant la transmission de l’onde incidente sur les ports de la pluralité, la réflexion de l’onde incidente transmise sur les charges présentes sur les ports de la pluralité, et le rayonnement par le système antennaire de l’onde incidente transmise réfléchie. Système selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel un troisième écho utile (412c) est associé à un phénomène physique comprenant la transmission de l’onde incidente sur les ports de la pluralité, la propagation de l’onde incidente transmise entre les ports de la pluralité à cause des désadaptations et des couplages entre les ports de la pluralité, et le rayonnement par le système antennaire de l’onde incidente transmise propagée entre ports. Système selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel la ligne à retard implémente un dispositif appartenant au groupe comprenant : - un dispositif comprenant un câble radiofréquences (500) passif ; - un dispositif comprenant un câble radiofréquences passif et un amplificateur (510) ; - un dispositif comprenant un câble radiofréquences passif, un amplificateur et au moins un atténuateur (520) ; - un dispositif comprenant un couple de dispositifs (530) de conversion RF vers optique et une fibre optique (540). Système selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, le système de caractérisation comprenant en outre une chambre anéchoïque (400), la caractérisation du système antennaire étant mise en œuvre à l’intérieur de la chambre anéchoïque, la réponse impulsionnelle comprenant au moins un écho, dit écho direct (411), lié à la présence de la chambre, dans lequel la ligne à retard est configurée pour que les échos utiles ne soient pas superposés temporellement audit au moins un écho direct. Procédé de caractérisation par réflexion d’un système antennaire (100) comprenant une pluralité de ports d’entrée/sortie par mise en œuvre d’un système (300) de caractérisation selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu ‘il comprend, pour au moins une fréquence donnée d’une bande de fréquence d’intérêt : - une émission (E700), par l’antenne de mesure (210), de l’onde incidente en direction du système antennaire ; et - une réception (E710), par l’antenne de mesure, de l’onde rétrodiffusée par le système antennaire, en ce qu ’il comprend, pour au moins un support temporel associé à un écho utile de la pluralité d’échos : - un fenêtrage temporel (E720) de l’onde rétrodiffusée sur le support temporel délivrant une onde fenêtrée ; et - une mesure (E730), par l’analyseur de réseau (220), d’un coefficient de rétrodiffusion à partir de l’onde fenêtrée, délivrant au moins un coefficient de rétrodiffusion correspondant, et en ce qu ’il comprend : - une estimation (E740) d’au moins un paramètre de caractérisation du système antennaire à partir dudit au moins un coefficient de rétrodiffusion. Procédé selon la revendication 7, dans lequel le système de caractérisation est selon la revendication 2 ou selon l’une quelconque des revendications 3 à 6 en ce qu’elle dépend de la revendication 2, dans lequel le fenêtrage temporel et la mesure d’un coefficient de rétrodiffusion sont mis en œuvre pour un premier support temporel associé au premier écho utile (412a) délivrant un premier coefficient de rétrodiffusion, et dans lequel ladite estimation comprend l’estimation, à partir du premier coefficient de rétrodiffusion, d’au moins un paramètre représentatif de la composante structurelle de la surface équivalente radar du système antennaire. Procédé selon la revendication 7, dans lequel le système de caractérisation est selon la revendication 3 ou selon l’une quelconque des revendications 4 à 6 en ce qu’elle dépend de la revendication 3, dans lequel le fenêtrage temporel et la mesure d’un coefficient de rétrodiffusion sont mis en œuvre pour un deuxième support temporel associé au deuxième écho utile (412b) délivrant un deuxième coefficient de rétrodiffusion, et dans lequel ladite estimation comprend l’estimation, à partir du deuxième coefficient de rétrodiffusion et d’une fonction de transfert du circuit de dissociation : - d’au moins un paramètre représentatif de la capacité du système antennaire à induire sur chacun de ses ports l’énergie captée ; et - d’au moins un paramètre représentatif de la capacité du système antennaire à rayonner l’énergie fournie sur ses ports. Procédé selon la revendication 9, dans lequel le système de caractérisation est selon la revendication 4 en ce qu’elle dépend de la revendication 3 ou selon la revendications 5 ou 6 en ce qu’elle dépend de la revendication 4 et de la revendication 3, dans lequel le fenêtrage temporel et la mesure d’un coefficient de rétrodiffusion sont mis en œuvre pour le deuxième support temporel associé au deuxième écho utile et pour un troisième support temporel associé au troisième écho utile (412c) délivrant le deuxième coefficient de rétrodiffusion et un troisième coefficient de rétrodiffusion, et dans lequel ladite estimation comprend l’estimation, à partir du deuxième coefficient de rétrodiffusion et du troisième coefficient de rétrodiffusion d’au moins un paramètre représentatif de la difficulté du système antennaire à rayonner l’énergie fournie sur ses ports à cause des couplages existants entre éléments rayonnants et entre ports.