FR 3157450 A1 20250627 FR 2314909 A 20231221 Dispositif de surveillance (11) de l’endommagement d’un câble de génie civil par la détection des ruptures des fils ou torons de précontrainte constituant l’armature métallique du câble ; le câble comprenant une gaine (4) en matériau métallique ou plastique ; la gaine (4) étant remplie d’un produit d’injection rigide ; le dispositif de surveillance (11) comprenant : un dispositif de mesure comprenant un capteur à jauges (25) mesurant les microdéformations relatives du câble sous l’effet des ruptures des fils ou torons ; et une centrale d’acquisition (26) reliée au capteur (25), la centrale d’acquisition (26) étant configurée pour collecter séquentiellement une micro-tension électrique issue du capteur (25) et pour identifier la rupture d’un fil ou d’un toron du câble. Figure de l’abrégé : Figure 4 Dispositif et procédé de surveillance d’un câble de génie civil La présente divulgation relève du domaine des dispositifs et procédés de surveillance de câbles de génie civil. En particulier, la présente divulgation vise la surveillance de l’endommagement d’un câble de génie civil par la détection de la rupture de fils ou de torons de précontrainte constituant l’armature métallique du câble. Les câbles de génie civil sont généralement constitués d’une armature métallique (fils et torons), protégée par une gaine et un coulis d’injection comblant l’espace intérieur de la gaine. Malgré ces protections, l’armature métallique peut être endommagée par la corrosion. La corrosion peut être d’origine endogène, liée à une absence locale de coulis, ou à une hétérogénéité locale de compacité ou de composition (teneurs anormales en ciment et/ou adjuvants). La corrosion peut aussi être d’origine exogène, liée à l’environnement (par exemple marin). Il a été observé que les points où apparaissent la corrosion peuvent être les manchons de raccordement des gaines, les points hauts du tracé du câblage ou les points d’inflexion des câbles au droit des déviateurs. Pour évaluer le niveau d’endommagement d’un câble suspecté de corrosion et en assurer la surveillance, deux familles de méthodes sont actuellement connues : (1) des méthodes de « contrôle non-destructif » qui permettent d’apprécier le risque d’endommagement, comme la détection des vides de remplissage dans les conduits par thermographie infra-rouge ou la détection de présence de pâte blanche par sonde capacitive, ou de détecter la présence de corrosion sur les armatures de précontrainte par auscultation magnétique au moyen de bobines. Le principal défaut de toutes ces méthodes est de ne pouvoir accéder aux zones les plus sensibles à l’intérieur des entretoises de déviation ou des zones d’ancrage ; et (2) des méthodes de surveillance acoustique qui permettent de détecter la survenue de nouvelles ruptures sur les armatures de précontrainte par la détection de l’onde de choc provoquée par la rupture d’un fil. Ces méthodes, déjà en application sur quelques ouvrages, nécessitent le déploiement sur site d’un matériel conséquent et l’enregistrement en continu des signaux acoustiques à des fréquences d’acquisition élevées. Il est parfois difficile de distinguer le bruit produit par la rupture d’un fil du bruit ambiant. Résumé La présente divulgation propose un dispositif et un procédé de surveillance qui ne présentent pas les inconvénients des procédés connus. Il est proposé un dispositif de surveillance de l’endommagement d’un câble de génie civil par la détection des ruptures des fils ou torons de précontrainte constituant l’armature métallique du câble ; le câble comprenant une gaine en matériau métallique ou plastique ; la gaine étant remplie d’un produit d’injection rigide ; le dispositif de surveillance comprenant : un dispositif de mesure comprenant un capteur à jauges mesurant les microdéformations relatives du câble sous l’effet des ruptures des fils ou torons ; et une centrale d’acquisition reliée au capteur, la centrale d’acquisition étant configurée pour collecter séquentiellement une micro-tension électrique issue du capteur et pour identifier la rupture d’un fil ou d’un toron du câble. Ce dispositif permet ainsi de détecter la rupture d’un fil ou d’un toron. Il ne nécessite pas d’enregistrement selon des fréquences d’acquisition élevées, ce qui allège la quantité de données à traiter et l’énergie d’acquisition et de stockage de ces données. Il n’est pas non plus nécessaire de positionner ce dispositif au lieu attendu de la rupture des fils ou torons. Enfin, le dispositif permet d’obtenir des données fiables qui ne dépendent pas de son positionnement ni de l’analyse des données par un opérateur. Dans la présente divulgation, un « toron » est un enroulement de fils autour d’un fil central. Un toron peut comprendre 7 fils et le câble peut comprendre plusieurs torons. La rupture d’un toron correspond à la rupture du dernier fil (non encore rompu) du toron. Selon un autre aspect, le capteur à jauges présente une résolution inférieure à 1.10 -7 m/m. Comme expliqué plus loin, une telle résolution permet de distinguer de manière fiable le signal le plus faible produit par la rupture d’un seul fil, et de distinguer la rupture d’un fil de la rupture d’un toron. Selon un autre aspect, le dispositif comprend en outre deux supports fixés sur la gaine et distants l’un de l’autre selon une direction axiale du câble, le dispositif de mesure étant disposé entre les deux supports. Cet agencement permet d’adapter le dispositif de surveillance à des câbles existants. Les supports peuvent être disposés sur un côté du câble et ne nécessitent pas d’avoir accès à toute la circonférence du câble. Ainsi, il n’y a pas de contrainte imposant de positionner le dispositif à un endroit plutôt qu’à un autre. Selon un autre aspect, la centrale d’acquisition est configurée pour identifier : la rupture d’un fil, lorsque les variations de micro-tension électrique présentent, entre deux acquisitions successives, un seuil compris dans une première plage de valeurs prédéterminée et correspondant à la microdéformation du câble au droit du dispositif se produisant lors de la rupture d’un fil du câble ; et la rupture d’un toron, lorsque les variations de micro-tension électrique présentent, entre deux acquisitions successives, un seuil compris dans une seconde plage de valeurs prédéterminée et correspondant à la microdéformation du câble au droit du dispositif se produisant lors de la rupture d’un toron du câble. Il est en effet possible d’estimer le niveau de microdéformation attendu lors de la rupture d’un fil et celui attendu lors de la rupture d’un toron. En détectant un seuil de variation des micro-tensions, il est donc possible d’identifier lorsqu’un fil ou un toron s’est rompu. Selon un autre aspect, la première plage de valeurs et la seconde plage de valeurs sont déterminées en fonction des paramètres suivants : la longueur de ré-ancrage d’un fil dans son toron ; et la longueur de ré-ancrage d’un toron dans le produit d’injection rigide. La longueur de ré-ancrage est la distance selon la direction longitudinale du câble entre l’extrémité rompue et l’endroit où le fil (resp. toron) est à nouveau proprement ancré dans le toron (resp. le produit d’injection rigide). La longueur de ré-ancrage est aussi la distance sur laquelle le fil (resp. toron) a perdu la totalité de sa déformation initiale du fait d’une rupture localisée. Par expérimentation, une longueur de ré-ancrage de 5 mètres a été mesurée pour un fil alors qu’une longueur de ré-ancrage de 8 mètres a été mesurée pour un toron. Selon un autre aspect, la première plage de valeurs et la seconde plage de valeurs sont déterminées en fonction de la géométrie du tracé du câble, avec ou sans présence de déviateurs sur son tracé. Selon un autre aspect, la première plage de valeurs et la seconde plage de valeurs sont déterminées en fonction des paramètres suivants : le nombre de fils et/ou le nombre de torons constituant l’armature métallique du câble ; la section droite de l’armature métallique, du produit d’injection rigide et de la gaine ; le module d’Young de l’armature métallique, du produit d’injection rigide et de la gaine ; et la contrainte résiduelle dans l’armature métallique du câble. Plus le nombre de paramètres pris en compte pour l’évaluation des plages de valeur est grand et plus le modèle sera fin. Selon un autre aspect, la première plage de valeur est incluse dans l’intervalle [-0,5.10 -6 ; -25.10 -6 ] et/ou la seconde plage de valeur est incluse dans l’intervalle [-5.10 -6 ; -120.10 -6 ]. Pour divers types de câbles, il a été conclu qu’avec une certitude suffisante, les première et seconde plages de valeurs se trouvaient dans ces intervalles respectifs. Pour un câble donné, il n’y a pas de chevauchement entre les première et seconde plages de valeurs : il ne peut y avoir de doute lors de l’identification de l’appartenance d’un seuil à une plage ou à une autre. Selon un autre aspect, un capotage fixé sur la gaine protège le dispositif de mesure. Le capotage peut permettre de prolonger la fiabilité de la mesure en protégeant le dispositif des éléments extérieurs. Selon un autre aspect, le capteur à jauges produit des signaux proportionnels aux microdéformations du câble avec un coefficient de proportionnalité compris entre 12 et 25 μV/10 -6 . Cette plage de valeurs permet d’utiliser une centrale d’acquisition de sensibilité minimale de 1 μV. Selon un autre aspect, la centrale d’acquisition est configurée pour collecter entre 30 et 100 valeurs par heure. Une fréquence d’acquisition trop faible présente le risque de confondre une simple dérive thermique avec la rupture d’un fil ou d’un toron, et de ne pas détecter le signal d’une rupture réelle d’un fil ou d’un toron. Une fréquence d’acquisition trop élevée conduit à acquérir une grande quantité de données inutiles. Selon un autre aspect, les deux supports sont équipés d’un dispositif de pré-tensionnement permettant la mise en pré-tension du dispositif de mesure. Puisque la mesure porte sur un accourcissement du câble, certains capteurs peuvent avantageusement être initialement mis en tension pour continuer à délivrer un signal (de moindre tension) au fur et à mesure de l’accourcissement du câble. Selon un autre aspect, au moins quatre et préférentiellement six vis fixent chacun des deux supports sur la gaine. Selon un autre aspect, chaque support est fixé à un collier de serrage ajustable, lui-même préférentiellement fixé sur la gaine au moyen de plusieurs vis. Cette variante peut être adaptée lorsqu’il existe des doutes sur l’homogénéité locale du produit d’injection rigide. Selon un autre aspect, la centrale d’acquisition est configurée pour envoyer un signal à un utilisateur lorsque le nombre de fils et/ou de torons rompus a atteint un seuil prédéterminé. La centrale d’acquisition peut compter le nombre de fils et/ou de torons rompus, par incrément, à chaque fois que la rupture d’un fil ou d’un toron est détecté. La date et l’heure de chaque rupture peut être enregistrée également. L’utilisateur peut ainsi agir en conséquence et prévoir une opération de maintenance du câble. La centrale d’acquisition peut également (ou alternativement) envoyer un signal à la rupture de chaque fil. Selon un autre aspect, le dispositif de mesure comprend deux pièces d'attache distinctes fixées respectivement à chacun des deux supports, et le capteur à jauges forme un pont reliant les deux pièces d’attache. L’invention porte également sur un procédé de surveillance d’un câble de génie civil, comprenant : la mise en place du dispositif de surveillance selon l’un des modes de réalisation évoqués ci-dessus sur une portion de câble ; et l’acquisition séquentielle de la microdéformation du câble avec le dispositif de surveillance. Selon un autre aspect, le procédé comprend l’émission d’un signal à destination d’un utilisateur lorsque le nombre de fils et/ou de torons rompus a atteint un seuil prédéterminé. L’utilisateur peut alors envisager une opération de maintenance du câble. Le procédé permet ainsi d’améliorer la sécurité de l’ouvrage de génie civil contenant ce câble. Principe théorique sur lequel est basée la présente divulgation La corrosion d’un fil se traduit par des diminutions locales de sa section résistante. Inversement, à l’endroit endommagé (corrodé), la contrainte de traction augmente. Quand cette contrainte dépasse la capacité de résistance de l’acier, le fil se rompt brutalement. Dans le câble, constitué de torons, eux-mêmes constitués de fils, on peut alors distinguer trois zones distinctes : une zone « R », de faible longueur, où la section droite du câble a été réduite intégralement de celle du fil rompu (ex : de 1/133 e pour le premier fil qui se rompt dans un câble 19T15) ; deux zones « Ré » de ré-ancrage dans lesquelles le fil rompu va progressivement se ré-ancrer par frottement/coincement dans le reste du câble ; et deux zones « C » (« courantes ») où le câble a conservé sa pleine section. Quel que soit l’état d’endommagement du câble, l’effort de traction est constant sur toute la longueur du câble, et ce pour toutes les zones considérées (de type R, Ré ou C). Les contraintes moyennes, par zone, sont inversement proportionnelles aux sections résistantes soit, dans l’exemple précédent σR/σC = (133/132) / (133/133) = 133/132 : après la rupture du premier fil, la contrainte en R est désormais égale aux 133/132 e de la contrainte en C. Dans la zone « R », la contrainte a augmenté. Dans la zone « C » la contrainte a baissé. Lorsque la contrainte en zone « R » atteint la limite en rupture, le câble cède. Ceci peut se produire dans un câble 19T15 lorsque seulement 6 ou 7 torons ont rompu. La longueur totale du câble n’ayant pas été altérée par la rupture d’un fil ou d’un toron, le changement des contraintes conduit à une redistribution des déformations : les zones R et Ré se sont allongées et les zones C ont raccourci. Les déformations en zones R et Ré sont importantes et seraient donc a priori des manifestations physiques aptes à être facilement mesurées. Toutefois, il n’est pas nécessairement judicieux d’implanter un dispositif de mesure de déformations dans ces zones : elles sont de tailles réduites, à proximité d’ancrages du câble ou de déviateurs de son tracé et donc peu accessibles. Aussi, les zones de rupture de fils/torons peuvent être le lieu de fissurations du coulis de remplissage et donc de fragilités impropres à un ancrage robuste d’un dispositif de mesure. Il est donc avantageux de disposer le dispositif sur une zone C peu propice à la rupture des fils/torons (car assurément protégée de la corrosion). Des essais et des calculs ont été menés pour estimer les microdéformations en zone C. Ainsi, pour un câble 19T15, une branche de tracé de 40 mètres de longueur, avec une contrainte de traction en service évaluée à 1200 MPa, la rupture des fils a conduit à une microdéformation de -3.10 -6 à -6.10 -6 (les microdéformations augmentent au fur et à mesure de la rupture de fils d’un même toron) et la rupture du dernier fil (et donc du toron) a mené à une microdéformation de -35.10 -6 . D’autres essais et des calculs, menés avec une autre longueur de branche ont donné des résultats respectifs de - 8.10 -6 , -16.10 -6 et -90.10 -6 . Il est donc pertinent de sélectionner un dispositif de surveillance ayant une résolution de l’ordre du 10 -7 . Il apparaît aussi que les microdéformations en zone C sont quasiment proportionnelles : d’une part, au taux 1/t d'armatures rompues (1/133 pour le premier fil, 1/19 pour le premier toron d'un 19T15) ; et d’autre part, au rapport lr/L, où lr est la longueur de ré-ancrage de l'armature (la longueur de ré-ancrage est différente selon que l’on considère un fil ou un toron) et L est la longueur de la branche où se produit la rupture (longueur des deux branches consécutives qui encadrent un déviateur pour une rupture à cet endroit). En faisant varier tous les paramètres en jeu dans la mise en œuvre d’un câble, il est possible de leur affilier des coefficients et donc de pondérer l’impact de chaque paramètre sur les microdéformations attendue. Il est ainsi possible d’obtenir un modèle prédictif. Les paramètres ayant le plus grand impact sur les valeurs attendues de microdéformations sont les suivants : la longueur de ré-ancrage d’un fil dans son toron ; et la longueur de ré-ancrage d’un toron dans le produit d’injection rigide. Viennent ensuite : la géométrie du tracé du câble, avec ou sans présence de déviations sur son tracé. Puis : le nombre de fils et/ou le nombre de torons constituant l’armature métallique du câble ; la section droite de l’armature métallique, du produit d’injection rigide et de la gaine ; le module d’Young de l’armature métallique, du produit d’injection rigide et de la gaine ; et la contrainte résiduelle dans l’armature métallique du câble. Par exemple, la microdéformation ε attendue pourra être exprimée comme un produit de coefficient avec un poids respectif à chaque paramètre évoqué ci-dessus : où A i est l’un des n paramètres évoqués ci-dessus, a i est un exposant respectif à chaque paramètre et δ est une tolérance obtenue expérimentalement. L’exposant a i correspondant aux paramètres ayant le moins d’impact sur la microdéformation peuvent être proche de zéro, ne donnant ainsi pas d’importance au coefficient A i correspondant dans le résultat de la microdéformation escomptée. Chacun des exposants a i peut être déterminé par modélisation numérique et/ou par des essais successifs en faisant varier l’un des paramètres et en mesurant les microdéformations à la rupture d’un fil ou d’un toron. Il est ainsi possible de déterminer une première et une seconde plages de valeurs dans lesquelles se situent les microdéformations respectives à la rupture d’un fil ou d’un toron. Les expérimentations évoquées ici peuvent comprendre des expérimentations précédant l’installation du dispositif, et/ou des expérimentations par apprentissage au cours de la vie du câble. D’autres caractéristiques, détails et avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-après, et à l’analyse des dessins annexés, sur lesquels : Fig. 1 FIG. 1 montre un toron d’un câble de génie civil. Fig. 2 FIG. 2 illustre une vue en coupe d’un câble. Fig. 3 FIG. 3 montre un exemple d’agencement d’un câble de précontrainte extérieure. Fig. 4 FIG. 4 représente un dispositif de surveillance. Fig. 5 FIG. 5 montre un exemple de chronogramme de mesure. Fig. 6 FIG. 6 représente une variante d’un dispositif de surveillance. Fig. 7 FIG. 7 représente une variante d’un dispositif de surveillance. Comme le montre la FIG. 1 , un toron 1 comprend un ensemble de fils solidaires les uns des autres. Le toron 1 illustré est de type hélicoïdal comprenant un fil central 2 et six fils périphériques 3 répartis autour du fil central 2. Le fil central 2 présente une forme générale de cylindre circulaire droit de diamètre noté FC. Chaque fil périphérique 3 décrit une forme générale hélicoïdale dont une section transversale définit un diamètre noté FH. Les fils 2 et 3 sont métalliques, de préférence en acier. Le diamètre FC du fil central 2 est avantageusement légèrement supérieur au diamètre FH de chaque fil périphérique 3. Le toron s’étend dans une direction longitudinale z=L qui coïncide avec un axe longitudinal du fil central 2. La FIG. 2 montre une vue en coupe d’un câble de génie civil. Le câble 6 comprend une pluralité de torons 1, entourés d’une gaine 4. Un produit d’injection ou de remplissage 5 comble l’espace intérieur de la gaine 4. La gaine 4 peut être faite de polyéthylène à haute densité. Le produit d’injection 5 peut être un coulis de ciment, ou autre produit rigide. Le diamètre extérieur de la gaine peut être compris entre 60 et 200 mm, et préférentiellement il peut être de 110 mm pour un câble de 19 torons (19T15). On comprendra que le dispositif décrit dans la présente divulgation est adaptable à de plus petits ou plus grands diamètres. La FIG. 3 illustre un exemple d’agencement d’un câble 6. Dans cet exemple, le câble 6 est un câble de précontrainte extérieure d’un tablier de pont. Le câble 6 est ancré à ses deux extrémités par un ancrage 7. Le tracé du câble 6 peut comprendre un ou plusieurs déviateurs 8, une ou plusieurs entretoises de pile 9, et une ou plusieurs entretoises d’about 10. Entre deux de ces éléments, les branches du tracé sont sensiblement rectilignes. Il est entendu que les exemples des figures 1 à 3 ne sont donnés qu’à titre d’illustration et ne sont pas limitatifs pour ce qui concerne la présente divulgation. La FIG. 4 illustre un exemple de dispositif de surveillance 11. Le dispositif de surveillance 11 comprend deux supports 12 espacés l’un de l’autre selon la direction axiale Z (ou longitudinale). Les supports peuvent être de conception identique. Chaque support 12 peut être fait de matériau métallique, par exemple d’acier éventuellement inoxydable. Chaque support 12 peut être formé d’un ensemble mécano-soudé. Chaque support 12 peut comprendre deux éléments latéraux 13, 14 qui peuvent être en appui stable sur la gaine 4. Une embase 15 peut joindre les éléments latéraux 13, 14. Des éléments de visserie 16 ou d’autres moyens de fixation équivalents peuvent accomplir la fixation de l’embase 15 à la gaine 4 afin de solidariser chaque support 12 à la gaine 4. Les éléments de visserie 16 peuvent être constitués de 4 ou 6 vis auto-foreuses. Celles-ci pénètrent dans la gaine 4 et optionnellement dans le produit d’injection (5 sur la FIG. 2 ). Chaque support 12 peut comprendre une plaque centrale 17 agencée entre les éléments latéraux 13, 14. La plaque centrale 17 peut être au contact de l’embase 15. Une attache 18 peut être reliée à la plaque centrale 17 par exemple au moyen d’une vis de pré-tensionnement 19. Chaque attache 18 peut comprendre un corps 20 depuis lequel s’étendent deux pattes 21 parallèles séparées l’une de l’autre par une fente 22. La fente 22 peut avoir une longueur axiale comprise entre 20 et 50 mm. La fente 22 peut recevoir une extrémité d’un clinquant 23. Un moyen de fixation (goupille, vis, boulon précontraint, etc.) 24 permet d’atteler le clinquant 23 à l’attache 18. La distance entre les deux moyens de fixation 24 (plus exactement entre leurs axes centraux) peut être comprise entre 100 et 200 mm, préférentiellement cette distance peut être de 140 mm. Ainsi, les déformations du câble au droit du dispositif 11 se répercutent en déformations du clinquant 23. Sur le clinquant 23 peut être disposé un capteur à jauges 25, préférentiellement sur une portion centrale du clinquant 23, de plus petite section que ses extrémités qui sont reçues dans les fentes 22. Le capteur à jauges 25 est relié à une centrale d’acquisition 26 au moyen d’une connexion filaire ou sans fil. La centrale d’acquisition 26 comprend des moyens informatiques adaptés (mémoire, processeur, etc.) permettant de recueillir les données provenant du capteur à jauges et de les traiter/analyser. La centrale d’acquisition 26 peut comprendre des moyens de communication avec un système tiers (serveur à distance). Ainsi, la centrale d’acquisition 26 peut communiquer à un utilisateur chaque rupture de fil, et/ou le nombre de fils et/ou de torons rompus et/ou fournir un signal lorsque le nombre de fils et/ou de torons rompus a atteint un seuil critique. La centrale d’acquisition 26 peut être formée d’un boitier disposé au voisinage des supports 12. L’ensemble des supports 12, des attaches 18 et du dispositif de mesure 23, 25, ainsi qu’éventuellement la centrale d’acquisition, peut être capoté. Par exemple, un capot métallique de forme générale parallélépipédique (non représenté) peut être positionné pour recouvrir le système. Le capot peut avoir des arêtes courbes épousant la forme de la gaine 4 et des joints peuvent être agencés pour éviter la pénétration de l’eau dans l’espacement interne du capot. Le capot peut être démontable et/ou peut comporter une trappe d’inspection ou de maintenance du dispositif. Par exemple, selon le capteur utilisé, il peut être avantageux de remettre en tension le clinquant avec les vis de pré-tensionnement au cours de la vie du câble. Le capot peut être d’une dimension voisine ou inférieure à 5x5x30 cm 3 . Dans le cas où la centrale d’acquisition n’est pas contenue dans le capot, un câble pourra s’échapper du capot au travers d’un orifice prévu à cet effet, pour rejoindre la centrale d’acquisition, disposée à proximité. Une même centrale d’acquisition peut récolter les signaux fournis par plus d’un capteur. Le capteur à jauges 25 peut comporter des jauges montées en Pont de Wheatstone. Le capteur à jauges 25 délivre une micro-tension proportionnelle à la déformation relative (en « 10 -6 ») à la centrale d’acquisition 26. Puisqu’il est question de pouvoir mesurer un accourcissement, il peut être nécessaire de générer initialement un effort de traction sur le clinquant, effort qui sera relâché progressivement à chaque rupture de fil ou de toron. Les vis de pré-tensionnement 19 sont utilisées à cette fin. En pratique, l’étendue de mesure peut s’étendre sur l’intervalle [-250.10 -6 , +100.10 -6 ]. Cette étendue permet, selon le type de câble surveillé, de parvenir jusqu’à 15 fils unitaires rompus, ou 2 torons complets sans avoir besoin d’appliquer à nouveau un pré-tensionnement. Il est entendu que la FIG. 4 n’est qu’un exemple de montage du dispositif de mesure 11. Les supports 12, les attaches 18 et le clinquant 23 peuvent présenter des formes et des conceptions différentes. D’autres exemples sont présentés en figures 6 et 7 discutées ci-dessous. La FIG. 5 représente un exemple de mesure des variations de microdéformations mesurées par un dispositif de surveillance au cours du temps. L’axe des abscisses représente le temps et on observe la rupture de 2 torons, que l’on peut constater par 14 échelons successifs correspondant à 14 ruptures de fils successives. On observe que le 7 ème et le 14 ème échelon, qui correspondent à la rupture du dernier fil d’un toron (et donc à la rupture d’un toron) sont d’un ordre de grandeur différent des autres échelons. Le dispositif de surveillance est donc capable, en comparant les échelons de microdéformations à des plages de valeurs prédéterminées, d’identifier (et de compter) les ruptures de fils et de torons. La FIG. 6 illustre une variante de dispositif de surveillance dans lequel, en lieu et place du clinquant qui s’étend d’une attache à l’autre, le dispositif de mesure 23, 25 peut s’étendre d’un support 12 à l’autre support 12. Dans cet exemple, l’embase 15 peut s’étendre en porte-à-faux des éléments latéraux 13. Un capteur à jauges 25 est directement fixé (par soudage ou éléments de visserie par exemple) à l’embase 15. Le capteur à jauges de déformation peut être un capteur dont l’amplitude de mesure est de +/- 500 10 -6 et la raideur en déformation 0,25 N/10 -6 . L’entraxe entre les deux fixations du capteur à l’embase 15 peut être d’environ 50 mm. La totalité du dispositif peut ainsi avoir une longueur axiale d’une quinzaine de centimètres. Dans une autre variante illustrée en FIG. 7 , la déformation du câble est mesurée en utilisant un tirant 23’ de faible diamètre (par exemple compris entre 2 et 4 mm) qui, soumis à une déformation imposée par le câble, vient mettre en compression une cellule dynamométrique 25 équipée de jauges de déformation. Les signaux de la cellule dynamométrique (en N) 25 sont communiqués à la centrale d’acquisition et transformés en microdéformations en utilisant la « Loi de Hooke ». Le tirant 23’ est mis en tension entre deux supports 12 dont un seul est représenté sur la FIG. 7 . Le tirant 23’ est maintenu en appui contre la cellule dynamométrique au moyen d’une pièce d’appui 28 qui reçoit une extrémité du tirant 23’ au moyen d’un cône de serrage 30. Une rondelle de centrage 29 peut être interposée entre la pièce d’appui 28 et la cellule dynamométrique 25. Dispositif de surveillance (11) de l’endommagement d’un câble (6) de génie civil par la détection des ruptures des fils (2, 3) ou torons (1) de précontrainte constituant l’armature métallique (1, 2, 3) du câble (6) ; le câble (6) comprenant une gaine (4) en matériau métallique ou plastique ; la gaine (4) étant remplie d’un produit d’injection rigide (5) ; le dispositif de surveillance (11) comprenant : un dispositif de mesure (23, 23’, 25) comprenant un capteur à jauges (25) mesurant les microdéformations relatives du câble (6) sous l’effet des ruptures des fils ou torons (1) ; et une centrale d’acquisition (26) reliée au capteur (25), la centrale d’acquisition (26) étant configurée pour collecter séquentiellement une micro-tension électrique issue du capteur (25) et pour identifier la rupture d’un fil ou d’un toron (1) du câble (6). Dispositif (11) selon la revendication 1, dans lequel le capteur à jauges (25) présente une résolution inférieure à 1.10 -7 m/m. Dispositif (11) selon les revendications 1 et 2, comprenant en outre deux supports (12) fixés sur la gaine (4) et distants l’un de l’autre selon une direction axiale (Z) du câble (6), le dispositif de mesure (23, 23’, 25) étant disposé entre les deux supports (12). Dispositif (11) selon l’une des revendications 1 à 3, dans lequel la centrale d’acquisition (26) est configurée pour identifier : la rupture d’un fil (2, 3), lorsque les variations de micro-tension électrique présentent, entre deux acquisitions successives, un seuil compris dans une première plage de valeurs prédéterminée et correspondant à la microdéformation du câble (6) au droit du dispositif se produisant lors de la rupture d’un fil (2, 3) du câble (6) ; et la rupture d’un toron (1), lorsque les variations de micro-tension électrique présentent, entre deux acquisitions successives, un seuil compris dans une seconde plage de valeurs prédéterminée et correspondant à la microdéformation du câble (6) au droit du dispositif se produisant lors de la rupture d’un toron (1) du câble (6). Dispositif (11) selon la revendication 4, dans lequel la première plage de valeurs et la seconde plage de valeurs sont déterminées en fonction des paramètres suivants : la longueur de ré-ancrage (lr) d’un fil (2, 3) dans son toron (1) ; et la longueur de ré-ancrage (lr) d’un toron (1) dans le produit d’injection rigide (5). Dispositif (11) selon la revendication 4 ou 5, dans lequel la première plage de valeurs et la seconde plage de valeurs sont déterminées en fonction de la géométrie du tracé du câble (6), avec ou sans présence de déviateurs (8) sur son tracé. Dispositif (11) selon l’une des revendications 4 à 6, dans lequel la première plage de valeurs et la seconde plage de valeurs sont déterminées en fonction des paramètres suivants : le nombre de fils (2, 3) et/ou le nombre de torons (1) constituant l’armature métallique du câble (6) ; la section droite de l’armature métallique (1, 2, 3), du produit d’injection rigide (5) et de la gaine (4) ; le module d’Young de l’armature métallique (1, 2, 3), du produit d’injection rigide (5) et de la gaine (4) ; et la contrainte résiduelle dans l’armature métallique (1 ; 2 ; 3) du câble (6). Dispositif (11) selon l’une des revendications 4 à 7, dans lequel la première plage de valeur est incluse dans l’intervalle [-0,5.10 -6 ; -25.10 -6 ] et/ou la seconde plage de valeur est incluse dans l’intervalle [-5.10 -6 ; -120.10 -6 ]. Dispositif (11) selon l’une des revendications 1 à 8, dans lequel un capotage fixé sur la gaine (4) protège le dispositif de mesure. Dispositif (11) selon l’une des revendications 1 à 9, dans lequel le capteur à jauges (25) produit des signaux proportionnels aux microdéformations du câble avec un coefficient de proportionnalité compris entre 12 et 25 μV/10 -6 . Dispositif (11) selon l’une des revendications 1 à 10, dans lequel la centrale d’acquisition (26) est configurée pour collecter entre 30 et 100 valeurs par heure. Dispositif (11) selon l’une des revendications 1 à 11 en combinaison de la revendication 3, dans lequel les deux supports (12) sont équipés d’un dispositif de pré-tensionnement (19) permettant la mise en pré-tension du dispositif de mesure (23, 23’, 25). Dispositif (11) selon l’une des revendications 1 à 12 en combinaison de la revendication 3, dans lequel au moins quatre et préférentiellement six vis (16) fixent chacun des deux supports (12) sur la gaine (4). Dispositif (11) selon l’une des revendications 1 à 12 en combinaison de la revendication 3, dans lequel chaque support est fixé à un collier de serrage ajustable, lui-même préférentiellement fixé sur la gaine (4) au moyen de plusieurs vis (16). Dispositif (11) selon l’une des revendications 1 à 14, dans lequel la centrale d’acquisition (26) est configurée pour envoyer un signal à un utilisateur lorsque le nombre de fils (2, 3) et/ou de torons (1) rompus a atteint un seuil prédéterminé. Dispositif (11) selon l’une des revendications 1 à 15 en combinaison de la revendication 3, dans lequel le dispositif de mesure comprend deux pièces d’attache distinctes fixées respectivement à chacun des deux supports, et le capteur à jauges forme un pont reliant les deux pièces d’attache. Procédé de surveillance d’un câble (6) de génie civil, comprenant : la mise en place du dispositif de surveillance (11) selon l’une des revendications précédentes sur une portion de câble (6) ; et l’acquisition séquentielle de la microdéformation du câble (6) avec le dispositif de surveillance (11). Procédé selon la revendication 17, comprenant en outre l’émission d’un signal à destination d’un utilisateur lorsque le nombre de fils (2, 3) et/ou de torons (1) rompus a atteint un seuil prédéterminé.