FR 3156917 A1 20250620 FR 2314299 A 20231215 L’invention concerne un dispositif d’amorçage d’un arc électrique (9) dans un équipement électronique (10) en vue de tester son comportement sous l’effet de cet arc électrique et/ou sous l’effet d’un feu électrique généré par celui-ci, le dispositif d’amorçage (9) comprenant : - un transistor (19) comportant deux broches de puissance (22a, 22b) et une broche de commande (21), les broches de puissance étant aptes à être reliées électriquement à une première piste électrique et à une deuxième piste électrique dudit équipement (10), et - un circuit de commande (20) du transistor configuré pour appliquer sur la broche de commande (21) du transistor (19) un signal de commande apte à provoquer la fermeture irréversible du transistor (19) et engendrer la mise en court-circuit du transistor (19) alors que la première piste (13a) et la deuxième piste (13b) sont sous tension, et à ainsi générer un arc électrique. Figure pour l’abrégé : Fig. 2 Dispositif et procédé d’amorçage d’un arc électrique sur un équipement électronique notamment de puissance. La présente invention concerne le domaine des tests du comportement d’équipements électroniques sous l’effet d’arc électrique, de court-circuit électrique et de feu électrique générés par ceux-ci. Elle concerne plus particulièrement un dispositif d’amorçage d’un arc électrique dans un équipement électronique, notamment d’un équipement de puissance. Elle concerne également un procédé d’amorçage d’un arc électrique associé. L’invention trouve en particulier avantageusement application dans le domaine aéronautique, mais s’applique également à tout autre domaine électrique. ETAT DE LA TECHNIQUE Le changement climatique est une préoccupation majeure pour de nombreux organes législatifs et de régulation à travers le monde. En effet, diverses restrictions sur les émissions de carbone ont été, sont ou seront adoptées par divers états. En particulier, une norme ambitieuse s’applique à la fois aux nouveaux types d’avions mais aussi ceux en circulation nécessitant de devoir mettre en œuvre des solutions technologiques afin de les rendre conformes aux réglementations en vigueur. L’aviation civile se mobilise depuis maintenant plusieurs années pour apporter une contribution à la lutte contre le changement climatique. Les efforts de recherche technologique ont déjà permis d’améliorer de manière très significative les performances environnementales des avions. La Déposante prend en considération les facteurs impactant dans toutes les phases de conception et de développement pour obtenir des composants et des produits aéronautiques moins énergivores, plus respectueux de l’environnement et dont l’intégration et l’utilisation dans l’aviation civile ont des conséquences environnementales modérées dans un but d’amélioration de l'efficacité énergétique des avions. Par voie de conséquence, la Déposante travaille en permanence à la réduction de son incidence climatique négative par l’emploi de méthodes et l’exploitation de procédés de développement et de fabrication vertueux et minimisant les émissions de gaz à effet de serre au minimum possible pour réduire de l'empreinte environnementale de son activité. Ces travaux de recherche et de développement soutenus portent à la fois sur les nouvelles générations de moteurs d’avions, l’allègement des appareils, notamment par les matériaux employés et les équipements embarqués allégés, le développement de l’emploi des technologies électriques pour assurer la propulsion, et, indispensables compléments aux progrès technologiques, les biocarburants aéronautiques. En particulier dans le domaine aéronautique, la tendance est à l’électrisation des aéronefs avec des architectures qui peuvent utiliser des sources d’alimentation haute tension continue connues sous le terme anglo-saxon HVDC ( High Voltage Direct Current ) et/ou des sources d’alimentation haute tension alternative, pour alimenter des charges propulsives et/ou non propulsives. Ces architectures intègrent nombre d’équipements électroniques de conversion de puissance (AC/AC, AC/DC, DC/DC, DC/AC), qu’il convient de pouvoir qualifier. Plus généralement, les aéronefs embarquant nombre d’équipements électroniques intégrés dans des architectures utilisant des réseaux haute tension, il convient de qualifier les équipements électroniques dans les conditions de leur utilisation. Ceci est aussi le cas d’équipement électroniques dans d’autres domaines, notamment dans le domaine tertiaire ou automobile. En particulier, des exigences de sécurité de fonctionnement des équipements électroniques doivent être vérifiées. Notamment, la tenue et la réaction d’un équipement électronique lors de la survenue d’un arc électrique, ce qui pourrait entrainer un feu électrique, doivent être certifiées en regard de telles exigences. Pour faciliter de telles activités de qualification d’équipements électroniques, il est nécessaire d’être capable d’amorcer un arc électrique de façon fiable, reproductible et sécuritaire pour les opérateurs d’essai. Des dispositifs et procédés d’amorçage d’un arc électrique ont ainsi été développés. La FIG. 1 illustre notamment un dispositif d’amorçage 1 d’un arc électrique habituellement utilisé pour amorcer un arc électrique dans des conditions de laboratoire. Le dispositif 1 comprend un circuit électrique 2 reliant une source d’alimentation électrique 3, un contacteur de puissance 4 actionnable à l’aide d’un actionneur 5 (par exemple, un circuit électrique auxiliaire) et connecté directement en série en aval de la source 3, une paire de barres électriques 6 et 7, la première barre 6 étant disposée en série en amont de la source 3 et la deuxième barre 7 étant disposée en série en aval du contacteur 4. Le dispositif 1 comprend également un fil fusible 8 reliant entre elles les deux barres électriques 6 et 7, qui est un fil de faibles dimensions au regard des autres conducteurs électriques (les barres électriques 6 et 7 par exemple) du dispositif, dimensionné pour remplir une fonction de fusible à partir d’un certain niveau de courant le traversant. Le fil fusible 8 forme une portion de matière conductrice électriquement, par exemple en cuivre, en étain, en fer ou en tout matériau électriquement conducteur. Avant l’activation de dispositif 1, l’ensemble du circuit 2 est initialement hors tension du fait que le contacteur 4 occupe une position d’ouverture du circuit électrique 2. Lors de l’activation du dispositif 1, le contacteur 4 passe en position de fermeture du fait de l’activation de l’actionneur 5 et la source 3 met alors sous tension le circuit électrique 2, et notamment les barres électriques 6 et 7. Le fil fusible 8 voit alors circuler un courant de court-circuit engendrant des pertes joules dans le fil fusible 8 menant le fil 8 à un point de fusion rapidement. Lorsque le fil fusible 8 en fusion se rompt et s’ouvre, le courant de court-circuit ne s’interrompt pas instantanément et les électrons traversant le milieu (air ou vide) entre les deux barres électriques 6 et 7 ionisent ce milieu, initiant un arc électrique qui forme un chemin conducteur entre ces deux barres. L’arc électrique entretenu par la source 3 ne s’arrête qu’à l’ouverture du contacteur 4. Néanmoins, l’application de cette technique du fil fusible pour le test ou la qualification d’un équipement électronique tel qu’il devrait être embarqué, par exemple dans un aéronef, présente plusieurs inconvénients et est difficilement envisageable. En effet, les barres électriques 6 et 7 du dispositif d’amorçage de l’arc sont alors par exemple deux pistes électriques d’une carte électronique de l’équipement, ou deux busbars de l’équipement électronique à tester, portés à des potentiels différents lorsque l’équipement est sous tension. Le placement d’un fil fusible à l’intérieur d’un tel équipement nécessite ainsi une opération manuelle de démontage du boitier de l’équipement électronique, de pose et fixation d’un fil fusible, par exemple entre deux pistes électriques, puis de remontage du boitier. Cette opération manuelle complexe s’avère en pratique très délicate alors que sa bonne réalisation est essentielle au bon déroulement et à la réussite du test. En effet, si cette opération est mal réalisée, par exemple, si le fil est mal posé ou fixé, le fil peut être expulsé avant d’atteindre le point de fusion sous l’effet des forces électromotrices induites par le courant de court-circuit, et il n’y aura pas d’arc électrique. Également, les équipements électroniques de puissance, tels que les convertisseurs de puissance, par exemple les onduleurs pour la commande moteur, ou encore les alimentations de puissance, sont composés d’interrupteurs de puissance (notamment des transistors à effet de champ (MOSFET, IGBT…) ou bipolaires utilisés en commutateurs haute tension ; et de condensateurs de puissance, servant en général au filtrage des courants, branchés aux bornes de la haute tension d’alimentation continue HDVC (de l’anglosaxon « High Direct Voltage Current ») avec laquelle fonctionnent de tels équipements de puissance. Ces condensateurs de puissance posent différents problèmes pour le bon déroulement du test. De plus, on a vu que le test par la technique du fil fusible débute à tension nulle. Les condensateurs sont ainsi déchargés. Comme ils empêchent les fortes variations de tensions à leurs bornes, ils tendent à maintenir une tension quasi nulle qui empêche la formation d’un arc. Et même si un arc électrique arrivait à se former, cela ne se ferait pas dans des conditions représentatives de la réalité. En effet, en fonctionnement opérationnel, l’équipement électronique est sous tension, et ces condensateurs de puissance sont préchargés. En cas de mise en court-circuit de ces condensateurs, par exemple du fait d’un arc électrique, l’énergie stockée dans ces condensateurs de puissance devient source de forts courants de décharge dans l’équipement. C’est-à-dire qu’en fonctionnement opérationnel de l’équipement, ces condensateurs sont chargés et ils ont un rôle actif dans la dynamique du court-circuit, que la technique du fil fusible occulte. Une méthode alternative existante est celle du goutte à goutte, qui consiste à faire s’écouler un liquide ionisé sur une portion dénudée d’un conducteur ou d’un circuit électrique qui va se dissoudre sous l’action des gouttelettes successives. Néanmoins, cette solution est difficilement intégrable à l’intérieur d’un équipement d’électronique de puissance, et son contrôle est hasardeux. Notamment un contrôle par une électrovanne est complexe et coûteux à réaliser à cause des risques de destruction par l’arc électrique produit. EXPOSE Un but de la présente invention est de remédier aux inconvénients précités, en proposant un dispositif d’amorçage d’un arc électrique dans un équipement électronique en vue de tester son comportement sous l’effet de cet arc électrique et/ou sous l’effet d’un feu électrique généré par celui-ci. Notamment un but de l’invention est de proposer un tel dispositif qui soit fiable, qui permette d’amorcer facilement un arc électrique dans des conditions fidèles à la réalité (c’est-à-dire avec des conditions initiales de test dans lesquelles l’équipement électronique est déjà sous tension), qui soit applicable à un équipement d’électronique de puissance comportant des condensateurs de puissance, et qui soit sécuritaire pour l’opérateur. Il est à cet effet proposé, selon un premier aspect, un dispositif d’amorçage d’un arc électrique dans un équipement électronique en vue de tester son comportement sous l’effet de cet arc électrique et/ou sous l’effet d’un feu électrique généré par celui-ci, une alimentation de puissance étant prévue pour une mise sous tension dudit équipement établissant une tension d’alimentation entre une première piste électrique ou à un premier point de potentiel électrique et une deuxième piste électrique ou un deuxième point de potentiel électrique dudit équipement, le dispositif d’amorçage comprenant : - un transistor comportant deux broches de puissance et une broche de commande d’une grille du transistor, les deux broches de puissance étant aptes à être reliées électriquement l’une à la première piste électrique ou au premier point de potentiel électrique et l’autre à la deuxième piste électrique ou deuxième point de potentiel électrique dudit équipement, ledit transistor étant apte à supporter une tension entre ses broches de puissance supérieure ou égale à ladite tension d’alimentation et calibré pour passer un courant entre ses deux broches de puissance inférieur de l’ordre de 5 à 15 fois un courant délivré par ladite alimentation de puissance, - un circuit de commande du transistor isolé électriquement de l’alimentation de puissance et configuré pour appliquer un signal de commande d’amorçage sur la broche de commande apte à provoquer une fermeture irréversible du transistor par effet d’avalanche alors que l’équipement et donc la première piste ou le premier point de potentiel d’une part et la deuxième piste ou le deuxième point de potentiel d’autre part sont sous tension, de sorte à générer un arc électrique sous l’effet dudit courant délivré par l’alimentation de puissance. Avantageusement, l’alimentation de puissance du dispositif d’amorçage comporte une source d’alimentation de puissance et un contacteur de puissance apte : - à être activé en fermeture pour permettre une mise sous tension de l’équipement électronique préalablement à l’application du signal de commande d’amorçage apte à provoquer la fermeture du transistor et amorcer un arc électrique, et - à être activé en ouverture pour une mise hors tension dudit équipement, de sorte à couper l’alimentation de l’arc électrique ultérieurement. De manière préférentielle, l’équipement électronique comprend au moins un condensateur entre les première et deuxième pistes électriques ou premier et deuxième points de potentiel électrique, la mise sous tension de l’équipement électronique permettant la charge dudit condensateur. Avantageusement, l’alimentation de puissance comporte en outre un circuit de précharge apte à limiter le courant d’appel lors de la charge du condensateur lors de la mise sous tension de l’équipement électronique. De manière avantageuse, le circuit de commande de la grille du transistor comprend : - un pont diviseur résistif comportant une résistance haute et une résistance basse, un point milieu du pont diviseur résistif entre la résistance haute et la résistance basse formant une sortie du circuit de commande fournissant ledit signal de commande d’amorçage sur la broche de commande de la grille du transistor, et - un contacteur de commande connecté en série avec le pont diviseur résistif, pour piloter la mise sous tension dudit pont diviseur résistif dans un état fermé commandé par un signal d’activation, pour établir un signal de commande d’amorçage apte à provoquer la fermeture irréversible du transistor par effet d’avalanche. Avantageusement, le pont diviseur résistif du circuit de commande est alimenté par la source d’alimentation de puissance. De préférence, le contacteur de commande est monté en série avec le pont diviseur résistif entre d’une part le contacteur de puissance qui est relié au pôle positif de la source d’alimentation de puissance et d’autre part au pôle négatif de ladite source. L’invention a également pour objet un procédé d’amorçage d’un arc électrique sur un équipement électronique en vue de tester son comportement sous l’effet de cet arc électrique et/ou sous l’effet d’un feu généré par celui-ci, dans lequel les étapes suivantes sont mises en œuvre : - positionnement sur l’équipement électronique d’un transistor comportant deux broches de puissance et une broche de commande de grille, en reliant électriquement l’une des deux broches de puissance sur une première piste électrique ou un premier point de potentiel électrique (13a) et l’autre des deux broches de puissance sur une deuxième piste électrique ou un deuxième point de potentiel électrique dudit équipement, - mise sous tension de l’équipement de puissance et donc desdites première et deuxième pistes et/ou desdits premiers et deuxième points de potentiel par une alimentation de puissance, établissant une tension d’alimentation entre les broches de puissance, puis, - amorçage d’un arc électrique entre les deux broches de puissance du transistor par application sur la broche de commande de grille du transistor d’un signal de commande apte à provoquer une fermeture du transistor par effet d’avalanche tel qu’un arc électrique peut s’amorcer entre les deux broches de puissance passant un courant délivré par ladite alimentation de puissance de l’équipement. Avantageusement, la mise sous tension comprend la charge d’un condensateur que comprend l’équipement électronique entre les première et deuxième pistes électriques ou premier et deuxième points de potentiel électrique. Avantageusement, le condensateur est préchargé lors de la mise sous tension ou préalablement par un dispositif de précharge dédié. L’invention a également pour objet une utilisation d’un dispositif d’amorçage d’un arc électrique tel que défini précédemment pour tester le comportement d’un équipement électronique sous l’effet d’un arc électrique et/ou sous l’effet d’un feu généré par celui-ci, dont lequel on met en œuvre le procédé d’amorçage tel que défini ci-dessus sur un ou plusieurs échantillons d’un équipement électronique dont le comportement est à tester. Avantageusement, l’équipement électronique est un équipement de puissance équipant ou destiné à équiper des aéronefs. DESCRIPTION DES FIGURES D’autres caractéristiques, buts et avantages de l’invention ressortiront de la description qui suit, qui est purement illustrative et non limitative, et qui doit être lue en regard des dessins annexés sur lesquels : La FIG. 1 illustre schématiquement un dispositif d’amorçage d’un arc électrique dans des conditions de laboratoire selon l’art antérieur ; La FIG. 2 illustre schématiquement un dispositif d’amorçage d’un arc électrique dans un équipement électronique selon l’invention et selon un premier mode de réalisation ; La FIG. 3 illustre schématiquement le dispositif d’amorçage d’un arc électrique dans un équipement électronique de la FIG. 2 avec une réalisation possible du circuit de commande ; et La FIG. 4 illustre schématiquement les différentes étapes du procédé selon l’invention. Sur l’ensemble des figures, les éléments similaires portent des références identiques. DESCRIPTION DETAILLEE La FIG. 2 illustre un dispositif 9 pour le test d’un équipement électronique 10 en ce que le dispositif 9 est apte à assurer l’amorçage d’un arc électrique dans ledit équipement électronique 10. Dans ce qui suit, l’équipement électronique 10 considéré est un équipement d’électronique de puissance. Ledit équipement électronique 10 comprend une carte électronique 12 présentant divers composants électriques, notamment un ou plusieurs condensateurs de puissance 14, et plusieurs pistes électriques. Sur la FIG. 2 , on a uniquement représenté de façon simplifiée un condensateur de puissance 14 connecté entre deux pistes électriques 13a, 13b, c’est-à-dire en parallèle entre ces deux pistes électriques 13a et 13b. Les deux pistes électriques 13a et 13b sont prévues pour distribuer l’alimentation aux différents éléments de l’équipement électronique 10, et plus particulièrement de la carte électronique 12. Le dispositif 9 d’amorçage comprend un circuit d’alimentation 15 (ou alimentation de puissance 15) et un moyen d’amorçage 11, qui comporte un transistor 19 et un circuit 20 pour la commande du transistor 19. Le transistor 19 est un transistor à effet de champ tel qu’un transistor MOSFET, ou un transistor IGBT, commandable en tension. Le transistor 19 comprend une broche de commande 21 ou grille et deux broches de puissance (aussi appelées broches de conduction) 22a, 22b, correspondant respectivement aux broches de drain et de source d’un transistor MOSFET, ou respectivement aux broches d’émetteur et de collecteur d’un transistor IGBT. Dans ce qui suit, on se place dans le cas où le transistor 19 est un transistor MOSFET. La broche de commande 21 est commandée par le circuit de commande 20. Le circuit d’alimentation 15 comprend une source d’alimentation 16 et un contacteur de puissance 17. La source d’alimentation de puissance 16 met sous tension la carte électronique 12 par l’intermédiaire d’une interface de connexion. Une isolation galvanique et physique est prévue entre la source d’alimentation 16 et le circuit 20 de commande. Cette isolation est destinée à assurer la sécurité des personnes. Cette source d’alimentation de puissance 16 peut être une source de tension continue ; elle comporte un pôle positif et un pôle négatif correspondant respectivement à une tension positive et à une tension négative ou nulle. Comme indiqué précédemment, la carte électronique 12 comprend une première piste électrique 13a et une deuxième piste électrique 13b. La première piste 13a de la carte électronique 12 est connectée au pôle négatif de la source d’alimentation de puissance 16. Le contacteur de puissance 17 est connecté entre le pôle positif de la source d’alimentation 16 et la deuxième piste 13b de la carte électronique 12, qui est donc connectée à ce pôle positif. La broche de puissance 22a, respectivement la broche de puissance 22b, est reliée à la première piste électrique 13a, respectivement à la deuxième piste électrique 13b. La broche de puissance 22a correspond donc à la source du transistor 19 lorsque le transistor 19 est un transistor MOSFET, ou au collecteur du transistor 19 lorsque le transistor 19 est un transistor IGBT. La broche de puissance 22b quant à elle correspond donc au drain du transistor 19 lorsque le transistor 19 est un transistor MOSFET, ou à l’émetteur du transistor 19 lorsque le transistor 19 est un transistor IGBT. Alternativement, la carte électronique 12 peut comprendre en lieu et place des pistes 13a, 13b des points de potentiel électriques portés respectivement aux tensions haute et basse délivrée par la source d’alimentation de puissance 16 lorsque l’équipement 10 et donc la carte 12 sont sous tension. De tels points de potentiels sont par exemple des busbars. Le transistor 19 est disposé sur la carte électronique 12 dans une zone Z à l’intérieur de l’équipement électronique 10 dans laquelle on souhaite amorcer un arc électrique de test. Dans l’exemple illustré, cette zone Z englobe le condensateur de puissance 14 disposé à proximité et lui-même connecté aux pistes 13a et 13b. La source d’alimentation de puissance 16 est dimensionnée pour fournir entre son pôle positif et son pôle négatif un courant dit de court-circuit correspondant aux conditions de l’expérience, par exemple 400 volts. Le contacteur de puissance 17 permet de commander la mise sous tension des pistes 13a, 13b et donc de la carte électronique 12. Lorsque le contacteur 17 est fermé, la carte électronique 12 est mise sous tension par la source 16, la première piste électrique 13a étant mise à la tension basse délivrée par le pôle négatif de la source 16, et la deuxième piste électrique 13b étant portée à la tension haute délivrée par le pôle positif de la source 16. L’état ouvert ou fermé du contacteur de puissance 17 est commandé par un actionneur 18. Cet actionneur 18 peut comprendre une bobine 18a, une source d’alimentation 18c et un moyen de commande 18b, qui est par exemple un interrupteur disposé en série entre la source d’alimentation 18c et la bobine 18a. La source d’alimentation 18c a une première borne connectée à une masse électrique du circuit de l’actionneur 18 et une deuxième borne connectée au moyen de commande 18b. Lorsque le moyen de commande 18b distribue l’énergie produite par la source d’alimentation 18c à la bobine 18a, la bobine 18a produit un champ magnétique provoquant la fermeture du contacteur de puissance 17, ce qui permet audit contacteur de puissance 17 de mettre sous tension la carte électronique 12. A l’inverse, lorsque le moyen de commande 18b ne distribue pas l’énergie produite par la source d’alimentation 18c à la bobine 18a, le contacteur de puissance 17 reste ou passe en position d’ouverture, ce qui coupe la mise sous tension de la carte électronique 12. De préférence, le circuit d’alimentation de puissance 15 comprend en outre un circuit 17P de précharge des condensateurs 14. Un tel circuit de précharge 17P permet de se prémunir contre toute perturbation électromagnétique susceptible de perturber la commande du transistor 19 pour l’amorçage d’un arc électrique entre ses broches de puissance 22a, 22b. Il permet de contrôler les conditions d’amorçage de manière robuste. Le circuit de précharge 17P est par exemple connecté en parallèle sur le contacteur de puissance 17. Un tel circuit de précharge 17P comporte de manière classique, en exemple, une résistance de limitation de courant et un interrupteur en série ou en parallèle. A la mise sous tension du circuit d’alimentation de puissance 15 (Power ON), il permet de limiter le courant d’appel lié à la charge du condensateur 14. Une fois la charge du condensateur 14 terminée (ce qui se détecte en suivant le niveau de courant), le contacteur de puissance 17 peut être activé. Le circuit de commande 20 du transistor 19 comprend un étage de commande d’amorçage 20a fournissant un signal de commande d’amorçage S20 en sortie, appliqué sur la grille 21 du transistor 19. Cet étage de commande d’amorçage 20a comprend les éléments suivants connectés en série entre la borne du contacteur 17 la plus éloignée de la source d’alimentation de puissance 16 et le pôle négatif de ladite source 16, correspondant respectivement aux lignes de tension positive et négative 30b et 30a sur la FIG. 2 : un contacteur de commande 25, et une résistance haute 24 et une résistance basse 23 formant un pont diviseur résistif 31 entre les lignes de tension positive et négative 30b et 30a, dont le point milieu, qui est le point de connexion entre les résistance haute 24 et basse 23, fournit le signal de commande S 20 . Le contacteur de commande 25 est ainsi connecté entre la ligne de tension positive 30b et la résistance haute 24. La résistance basse 23 est connectée quant à elle entre la résistance haute 24 et la ligne de tension négative 30a. La grille 21 du transistor 19 est reliée au point milieu du pont diviseur 31 par un fil de connexion. Ledit point milieu du pont diviseur résistif 31 définit ainsi une sortie de tension S 20 pour la commande de grille du transistor 19. Également, le circuit de commande 20 comprend un actionneur 26 apte à actionner la fermeture du contacteur de commande 25, sur réception d’un signal d’activation E 20 . L’actionneur 26 peut comprendre une bobine 26a, une source d’alimentation 26b de la bobine 26a et un moyen de commande 26c tel qu’un interrupteur disposé en série entre la source d’alimentation 26b et la bobine 26a. Cet interrupteur est par exemple basculé d’un état ouvert à un état fermé via un bouton poussoir par l’opérateur d’essai. Sa fermeture permet la circulation d’un courant dans la bobine 26a qui déclenche la fermeture du contacteur 25. L’actionneur 26 est isolé galvaniquement et physiquement du reste du circuit de commande 20, afin de garantir la sécurité d’un opérateur activant ou désactivant l’actionneur 26. Tant que le signal d’activation E20 n’est pas émis, le contacteur de commande 25 est dans un état ouvert, isolant la résistance haute 24 de la ligne de tension positive 30b. La grille 21 du transistor 19 est alors ancrée, c’est-à-dire tirée au potentiel de la ligne de tension négative 30a de la source d’alimentation de puissance 16, par la résistance basse 23 du pont diviseur 31. Cela permet de robustifier le dispositif 9 empêchant un amorçage accidentel sous l’effet d’éventuelles perturbations électromagnétiques au niveau des capacités parasites internes du transistor 19 lors de la phase de mise sous-tension. Lorsque l’opérateur bascule le moyen de commande 26c pour alimenter la bobine 26a, le contacteur de commande 25 adopte une position de fermeture qui provoque la mise sous tension du pont diviseur résistif 31. La source 16 est dimensionnée en fonction de la carte électronique 12, et de conditions de test désirées. Les résistances basse et haute 23, 24 sont dimensionnées en conséquence. La source 16 et les résistances 23, 24 du pont diviseur 31 sont choisies pour que le niveau de signal de commande d’amorçage S20 alors appliqué à la broche de commande 21 du transistor 19 soit bien supérieur au niveau de commande normalement utilisé pour commander à l’état passant (fermé) le transistor 19. Ce niveau du signal de commande d’amorçage S20 provoque alors la mise en avalanche du transistor 19 et sa fermeture irréversible. Le caractère irréversible de la fermeture empêche l’influence des perturbations électromagnétiques amenées par les fils de câblage, qui pourraient provoquer une ouverture du transistor 19. Il résulte de cette fermeture irréversible la mise en court-circuit dudit transistor 19 et l’amorçage d’un arc électrique par l’explosion de celui-ci. En d’autres termes, la résistance haute 24 du pont diviseur résistif 31 est dimensionnée pour que, à l’étape d’application du signal de commande de grille S 20 , la tension entre grille (broche de commande 21) et source du transistor 19 (broche de puissance 22a) ait une valeur bien supérieure à la tension grille-source maximale notée Vgsmax, recommandée par les spécifications du fabricant du transistor 19 considéré, en particulier une valeur 5 à 10 fois supérieure, afin d’assurer la mise en avalanche du transistor 19. Si on prend l’exemple d’un transistor 19 de type MOSFET, on peut par exemple choisir un transistor MOSFET adapté à des applications d’électronique de puissance, dont la tension grille source maximale Vgsmax est comprise entre 20V et 30V, par exemple égale à 25V La résistance haute 24 permet également de limiter le courant traversant le contacteur de commande 25 lorsqu’un défaut produit par l’arc électrique engage une connexion de la broche de commande 21 au potentiel bas du circuit de commande 20. Un tel défaut peut survenir notamment lorsqu’un chemin électrique vers la piste 13a est établi (par exemple, lorsque le fil de connexion entre la sortie S 20 du circuit de commande 20 et la broche de commande 21 se rompt et vient s’échouer au contact de la piste 13a) alors que l’arc électrique est produit entre les pistes 13b et 13a. On parle alors de remontée de défaut dans le circuit de commande 20. En d’autres termes, la résistance haute 24 limite le calibre en courant du contacteur de commande 25. Aussi, la résistance haute 24 est dimensionnée pour être apte à être connectée en parallèle de la source de puissance 16. En effet, une résistance haute 24 trop élevée risquerait de limiter la dynamique de commande. Par exemple, dans le cas d’une application à un transistor à effet de champ, par exemple un MOSFET, la résistance haute 24 est telle que sa résistance électrique ne dépasse pas l’ordre de grandeur de dix fois la valeur de la résistance équivalente entre drain et source du transistor 19 quand il est à l’état passant, usuellement noté Rdson. Il s’agit là d’une valeur caractéristique de transistor, indiquée dans la fiche technique par le fabricant. Le contacteur de commande 25 est dimensionné pour supporter la tension appliquée par la source d’alimentation de puissance 16. Le contacteur de commande 25 est également dimensionné pour supporter un courant maximal pouvant parcourir la résistance haute 24. La résistance basse 23 permet d’ancrer la broche de commande 21 au potentiel bas de la ligne de tension négative 30a, pendant la phase de mise sous tension de l’équipement 10 contrôlée par l’activation du contacteur de puissance 17 jusqu’à l’activation volontaire de la commande d’amorçage par le signal d’activation E 20 . Cette mise au potentiel bas permet l’évacuation de toute tension au point intermédiaire du pont diviseur résistif pendant la phase de mise-sous-tension de l’équipement 10. On évite ainsi tout démarrage accidentel de l’amorçage de l’arc électrique par le dispositif 9 après la mise sous tension. La résistance basse 23 a une valeur comprise entre 1 kilo-Ohm et 10 kilo-Ohm. De plus, la résistance basse 23 est dimensionnée de sorte à ne pas être endommagée dans le cas où la broche de commande 21 du transistor 19 (et donc le fil entre le circuit de commande 20 et cette broche 21) est intempestivement portée à la tension positive du circuit d’alimentation de puissance 15 lors d’un cas de remontée de défaut telle que précédemment décrit. Autrement dit elle est dimensionnée pour supporter un certain niveau de tension et de courant sans dommage. Le signal de commande S 20 appliqué sur la broche de commande 21 est à un niveau tel qu’il génère la fermeture irréversible du transistor 19, ce qui engendre l’échauffement du transistor 19 via la circulation dans la partie semi-conductrice dudit transistor 19, entre les broches de puissance 22a et 22b, du courant souhaité dans le cadre du test et généré par la source d’alimentation de puissance 16. Ce courant fourni par la source d’alimentation de puissance 16 lorsque le signal de commande d’amorçage S 20 est appliqué sur la broche de commande 21 est dit courant de court-circuit dans la suite du texte. Cet échauffement provoque l’explosion du transistor 19 et de son boitier 19a, et génère ainsi l’arc électrique entre les deux broches de puissance 22a et 22b. L’explosion du transistor 19 amorce l’arc électrique, dont le plasma se forme et se propage entre les broches 22a, 22b puis entre les pistes 13a, 13b qui sont sous tension. Les pistes 13a, 13b jouent alors le rôle d’électrodes de l’arc. La source d’alimentation 16 connectée aux pistes 13a, 13b alimente donc l’arc électrique en énergie. A la fin du test, lorsque l’opérateur ouvre à nouveau le contacteur de commande 17, la connexion entre la source d’alimentation 16 de puissance et les pistes 13a, 13b est coupée, et l’arc électrique n’est alors plus alimenté. De manière plus détaillée, le niveau de signal de commande d’amorçage S 20 est tel que la tension entre la broche de commande 21 et la broche de puissance 22b reliée au pôle positif de la source d’alimentation de puissance 16 est supérieure à la tension grille source maximale Vgsmax (caractéristique du transistor 19). Cela provoque la mise en avalanche du canal du transistor 19 : le transistor 19 devient passant (se ferme) de manière irréversible. Le processus est similaire avec un transistor 19 de type transistor IGBT : le signal de commande S 20 entraine la mise en avalanche du canal du transistor MOSFET qui constitue l’étage d’entrée du transistor 19 IGBT. Le transistor 19 équivaut alors à un court-circuit qui laisse passer alors tout le courant délivré par la source d’alimentation 16 (courant dit de court-circuit calibré par la source d’alimentation 16) entre ses broches de puissance 22a et 22b, provoquant un échauffement extrêmement rapide amenant à l’explosion du transistor 19 et son boîtier 19a. Cette explosion ouvre le chemin électrique, dans la partie semi-conductrice du transistor 19, entre les deux broches de puissance 22a et 22b. Le courant de court-circuit circulant ne pouvant s’interrompre instantanément à l’explosion du boitier 19a, les électrons traversent alors le milieu, air ou vide, entre les deux broches de puissance 22a, 22b et ionisent ledit milieu, résultant en la création d’un arc électrique qui s’accroche dans un premier temps entre les broches de puissance 22a et 22b du transistor 19, formant les électrodes de l’arc, et qui génère un plasma qui peut s’étendre aux pistes 13a et 13b devenant elles-mêmes dans un second temps les électrodes de l’arc, et plus généralement qui peut s’étendre à l’ensemble de l’équipement 10 sous test. L’arc électrique ainsi amorcé et entretenu ne s’arrête qu’avec l’ouverture du contacteur de puissance 17, qui coupe l’alimentation. Le mécanisme d’amorçage sera similaire quel que soit le type du transistor 19, MOSFET ou IGBT. L’amorçage est réalisé préférentiellement alors que le condensateur de puissance 14 a été préalablement chargé et que l’équipement électronique 10 et les broches de puissance 22a et 22b sont déjà sous tension, de sorte à reproduire les conditions opérationnelles réelles de l’équipement 10 sous test. Ainsi la séquence d’amorçage d’un court-circuit est la suivante : par l’action du contacteur de commande 17 et de la source d’alimentation de puissance 16, une mise sous tension de l’équipement électronique 10 (plus précisément de la carte électronique 12) sous test est réalisée, incluant la charge du condensateur de puissance 14, et la polarisation en tension des broches de puissance 22a, 22b du transistor 19 ; puis, par l’action du contacteur 25 via l’actionneur 26 isolé galvaniquement du reste du circuit de commande 20, une alimentation du pont diviseur 31 est mise-en-œuvre, permettant de générer une commande d’amorçage S 20 sur la broche de commande 21 du transistor 19. La commande d’amorçage de l’arc électrique telle que proposée présente plusieurs avantages. Comme on l’aura compris, avec le montage qui vient d’être décrit, le contacteur de commande 17 doit être d’abord activé pour que l’étage de commande 20a pilotant la broche de commande 21 du transistor 19 puisse être activé par l’actionnement du contacteur de commande 25. De cette façon, on évite d’appliquer par inadvertance un signal de commande d’amorçage sur la broche de commande 21 du transistor 19 avant le démarrage de l’essai, c’est-à-dire avant la mise sous tension de la carte électronique 12, et notamment avant la charge du condensateur de puissance 14 et la polarisation des broches de puissance 22a, 22b du transistor 19. L’utilisation du contacteur de commande 25 ainsi que décrite permet une ségrégation et un isolement électrique entre l’opérateur d’essai et la source 16, ce qui garantit la sécurité des personnes. Le contacteur de commande 25 associé au pont diviseur résistif 31 constitue un élément de commande simple et robuste comparé aux circuits traditionnels de commande des grilles de transistors (appelés « drivers » selon la terminologie anglo-saxonne). Le circuit de commande 20 tel que décrit contribue dans la robustesse du circuit de commande d’arc électrique ; contrairement à des circuits de commande classiques, il permet par construction d’éviter des perturbations intempestives (dues par exemple à des décharges du condensateur 14 une fois chargé) propres à provoquer des perturbations électromagnétiques susceptibles de faire échouer l’amorçage contrôlé de l’arc. Notamment l’utilisation du contacteur de commande 25 et des résistances 23 et 24 correctement dimensionnées assurent la non-destruction du circuit de commande 20 du fait d’éventuelles remontées de courant dans le circuit de commande 20 durant l’utilisation du dispositif d’amorçage 9. De ce fait, le circuit de commande 20 est fiable et sécuritaire. Il est aussi réutilisable, dans les mêmes conditions d’expérience, pour une autre carte, équipée d’un nouveau transistor 19. Enfin, l’amorçage de l’arc électrique est très rapide, de l’ordre de quelques microsecondes à la milliseconde, permettant de rendre le circuit de commande 20 insensible aux rebonds du contacteur de commande 25. En pratique, l’homme du métier choisi les résistances haute et basse du pont diviseur 31 en fonction du type et des caractéristiques techniques du transistor 19 choisi et pour les conditions de l’expérience (tension et courant de court-circuit). Comme indiqué précédemment, le dispositif 9 peut avantageusement comprendre un circuit de précharge 17P du condensateur de puissance 14 de manière à limiter le courant d’appel. Ainsi, les perturbations électromagnétiques sont limitées dans l’électronique en aval et on évite les risques d’un amorçage d’arc électrique intempestif. Le transistor 19 est dimensionné pour supporter entre ses broches de puissance 22a et 22b, une tension égale ou supérieure à celle délivrée par la source 16 entre les pistes électriques 13a et 13b Ainsi dimensionné, le transistor 19 ne peut pas tomber en panne, notamment se retrouver en court-circuit du seul fait de la mise sous tension des pistes 13a, 13b, évitant ainsi un risque d’amorçage accidentel par déclenchement d’un court-circuit inopportun au niveau du transistor 19. Le transistor 19 est aussi choisi avec un calibre en courant au moins dix fois plus faible que le courant de court-circuit visé dans l’expérience, permettant d’assurer les conditions d’échauffement permettant l’amorçage de l’arc électrique. Également, le transistor 19 comprend de manière classique une puce de semi-conducteur encapsulée dans un boîtier 19a. De préférence, le boîtier 19a est un boîtier sec, c’est-à-dire dépourvu d’une substance ou d’un gel qui pourraient apporter un biais dans l’amorçage de l’arc électrique. Par exemple, le boîtier 19a est un boîtier de type TO220 ou TO247. Sa taille sera choisie en fonction des conditions de l’expérience pour assurer une explosion suffisamment rapide favorable à l’amorçage de l’arc, tout en générant suffisamment de pollutions assurant le développement de l’arc électrique, En variante, ainsi qu’illustré sur la FIG. 3 (les éléments communs avec le mode de réalisation précédent portent les même références), le circuit de commande 20 comprend une source d’alimentation 27 qui lui est propre, par exemple une alimentation auxiliaire telle qu’une batterie. Le circuit de commande 20 est alors indépendant électriquement de la source 16 d’alimentation de puissance. Comme précédemment, l’actionneur 26 n’a pas de référence électrique commune avec le circuit de commande 20, de sorte à garantir une isolation galvanique et physique pour la sécurité de l’opérateur. Dans ce mode de réalisation la source d'alimentation 27 applique sur une borne du contacteur de commande 25 opposée au pont diviseur résistif 31 une tension positive et sur une borne du pont diviseur résistif 31 opposée au contacteur de commande 25 une tension négative ou nulle. Cette tension doit être suffisamment élevée pour que le signal de commande appliqué sur la broche de commande 21 du transistor 19 provoque la fermeture définitive du transistor 19 ainsi que décrit en référence au mode de réalisation illustré sur la FIG. 2 . Dans ce mode de réalisation alternatif, les broches de puissance 22a et 22b du transistor 19 restent polarisées par la source d’alimentation 16 qui fournit le courant de court-circuit nécessaire à l’amorçage de l’arc électrique pour échauffer et faire exploser le transistor 19 quand il sera fermé définitivement. En outre dans ce mode de réalisation, le circuit de précharge 17P est également nécessaire, notamment lorsque le condensateur de puissance 14 est un condensateur de valeur élevée (plusieurs centaines de microfarads, par exemple). La FIG. 4 illustre les différentes étapes d’un procédé d’amorçage d’un arc électrique dans un équipement électronique tel que l’équipement électronique 10. Dans une première étape E1, les paramètres du circuit d’amorçage sont choisis pour correspondre au test que l’on souhaite mener. Plus précisément, on choisit le transistor électrique 19 et les résistances 23 et 24 selon la tension que l’on souhaite voir appliquer entre ses broches par la source 16 et le courant de court-circuit visé pour l’expérience : typiquement, le choix portera sur la nature du transistor 19 (MOSFET, IGBT), son type de boîtier 19a, et ses caractéristiques électriques, notamment son calibre en courant et en tension spécifiée par le fabricant, c’est-à-dire le courant maximum qu’il peut conduire (en mode de fonctionnement normal) et la tension maximale applicable entre ses broches de puissance. S’agissant d’un transistor MOSFET ces caractéristiques sont notées Idsmax, Vdsmax. En particulier, le transistor 19 est choisi avec un dimensionnement permettant d’éviter qu’il ne perturbe le fonctionnement de l’équipement 10 tant que l’amorçage de l’arc électrique n’est pas déclenché. Plus précisément, le transistor 19 est choisi de sorte à supporter la tension appliquée par la source d’alimentation 16 entre les pistes 13a et 13b. Par ailleurs, et pour garantir l’amorçage de l’arc électrique, le transistor 19 est choisi de sorte que son courant nominal (ou calibre en courant) est au moins dix fois inférieur au courant de court-circuit visé pour l’expérience et fourni par la source d’alimentation de puissance 16 (ou par la source d’alimentation 27 propre du circuit de commande 20 le cas échéant). Également, le choix du boîtier 19a du transistor doit être fait en rapport avec les conditions définies pour l’amorçage de l’arc électrique. En particulier, le boîtier ne doit pas être trop gros pour ne pas être trop long à exploser, ni trop petit pour générer suffisamment de pollutions en explosant pour assurer le bon développement de l’arc électrique. Par exemple, pour un essai d’arc électrique visant une tension d’alimentation de puissance continue à 540VDC et un courant de court-circuit de 400A, on choisit un transistor de type MOSFET avec des valeurs de Vdsmax de 600V, d’Idsmax de 15A et de Vgsmax de 25 Volts et en boîtier de type TO220. Les résistances 23 et 24 du circuit de commande 20 sont dimensionnées en fonction du transistor 19 choisi, notamment de sorte que la tension en grille 21 et source 22a du transistor 19 ait une valeur entre 5 et 10 fois supérieur à la tension grille source maximale Vgsmax spécifiée pour le transistor 19 par son fabricant. La résistance haute 24 est également dimensionnée pour ne pas dépasser l’ordre de grandeur de dix fois la résistance équivalente en drain 22b et source 22a du transistor 19 lorsqu’il est à l’état passant, notée Rdson (indiquée par le fabricant du transistor 19). La résistance basse 23 est d’une valeur comprise entre 1 kilo-Ohm et 10 kilo-Ohm. Le contacteur de commande 25 est dimensionné pour supporter la tension appliquée par la source 16, et pour également supporter un courant maximal pouvant parcourir la résistance haute 24. En prenant l’exemple ci-dessus, d’un transistor 19 de type MOSFET en boîtier de type TO220 avec un calibre en tension et courant de 600V et 15A, et une alimentation en puissance dimensionnée pour fournir une tension continue de 540VDC et un courant de court-circuit de 400A comme indiqué ci-dessus, on peut par exemple faire les choix suivants : - pour la résistance basse 23, une résistance de 1 kilo Ohm capable de supporter une tension minimum de 600V et une puissance de 300W pendant la durée d’utilisation du dispositif 9 ; - pour la résistance haute 24, une résistance de 150 Ohm, ce qui correspond à environ dix fois la résistance apparente à l’état passant, habituellement notée R DSON d’un tel transistor 19. La tension au point milieu du pont diviseur 31 obtenue par une telle résistance haute 24 et une telle résistance basse 23 est de 470 Volts, alors que la valeur Vgsmax pour le transistor considéré est de 25 Volts, ce qui assure une bonne mise en avalanche du canal du transistor 19. Dans cet exemple, le contacteur de commande 25 sera calibré en courant et tension pour tenir au minimum 600V et 4 A. Dans une étape E2, le dispositif d’amorçage 9 d’un arc électrique est monté sur l’équipement électronique 10. Plus précisément, le transistor 19 du moyen d’amorçage 11 est mis en place sur ledit équipement électronique 10 en fixant les deux broches de puissance 22a, 22b sur les deux pistes ou deux points de potentiels électriques 13a, 13b dudit équipement électronique 10. Les broches 22a et 22b du transistor 19 du dispositif d’amorçage sont par exemple fixées par soudure sur les pistes 13a, 13b. Ceci permet une fixation robuste mécaniquement, ainsi qu’une bonne connexion électrique. On s’affranchit de cette façon de risques d’éjection du transistor (désolidarisation avec la carte), du fait par exemple des forces électrodynamiques générées par l’amorçage d’un arc entre les broches de puissance 22a et 22b. D’autres modes de fixation sont bien entendu envisageables. Dans une troisième étape E3, l’équipement électronique 10 de puissance est mis sous tension par le circuit d’alimentation de puissance 15, par fermeture du contacteur de puissance 17. Le contacteur de commande 25 est alors en position d’ouverture du circuit de commande 20, la broche de commande 21 n’étant pas alors sollicitée. De préférence un circuit de précharge 17P du condensateur 14 est prévu, permettant de limiter le courant d’appel, et il est activé avant le contacteur de puissance 17. Pendant cette étape de précharge et mise sous tension de la carte 12 /de l’équipement 10, le circuit de commande 20 n’est pas activé. La broche de commande 21 du transistor 19 est tirée au potentiel de la ligne de tension négative 30a par la résistance basse 23 du pont diviseur résistif 31 du circuit de commande 20. Après cette troisième étape E3, la génération du signal d’activation E 20 appliqué en entrée du circuit de commande 20, entraine la fermeture du contacteur de commande 25 conduit à une quatrième étape E4. Dans cette quatrième étape E4, le circuit de commande 20 applique sur la broche de commande 21 un signal S 20 de commande d’amorçage, entrainant la fermeture du transistor 19, permettant la circulation d’un courant de court-circuit amorçant l’arc électrique. Le contacteur de puissance 17 et le contacteur de commande 25 sont alors en position de fermeture. Une instrumentation adaptée (systèmes de visualisation (caméras rapides par exemple), mesures de coutants et de tension en différents points de l’équipement électronique, etc…) permet de suivre le comportement de l’équipement électronique sous l’effet de l’arc électrique et le cas échéant sous l’effet du feu généré par celui-ci. Le dispositif d’amorçage et l’échantillon à tester sont par exemple placés dans une enceinte de protection pour le test. Cette enceinte peut en outre être équipée d’un système d’évacuation de fumées. Plusieurs échantillons d’un même équipement peuvent être testés à différentes tensions d’alimentation. Celles-ci peuvent en outre varier selon les équipements testés. En outre, dans une dernière étape E5, le contacteur de puissance 17 est ouvert. Ceci coupe l’arc électrique quand l’expérimentation n’est pas arrêtée préalablement par les dommages causés à l’équipement lui-même lors du test. Cela permet en outre à un opérateur d’intervenir dans l’enceinte en toute sécurité afin de récupérer l’équipement et le cas échéant faire des constatations complémentaires sur celui-ci. Dans la description, l’équipement électronique 10 considéré était un équipement d’électronique de puissance. L’invention n’est pas limitée à un tel mode de réalisation, et s’applique également tout autre type d’équipement électronique. En d’autres termes, le circuit de commande 20 et le transistor 19 sont dimensionnés pour correspondre aux niveaux de tension d’alimentation de l’équipement électronique 10 considéré et de courant de court-circuit visé par l’expérience. Dispositif d’amorçage d’un arc électrique (9) dans un équipement électronique (10) en vue de tester son comportement sous l’effet de cet arc électrique et/ou sous l’effet d’un feu électrique généré par celui-ci, une alimentation de puissance (15) étant prévue pour une mise sous tension dudit équipement établissant une tension d’alimentation entre une première piste électrique ou à un premier point de potentiel électrique et une deuxième piste électrique ou un deuxième point de potentiel électrique (13a, 13b) dudit équipement, le dispositif d’amorçage (9) comprenant : - un transistor (19) comportant deux broches de puissance (22a, 22b) et une broche de commande (21) d’une grille du transistor, les deux broches de puissance (22a, 22b) étant aptes à être reliées électriquement l’une à la première piste électrique ou au premier point de potentiel électrique et l’autre à la deuxième piste électrique ou deuxième point de potentiel électrique (13a, 13b) dudit équipement (10), ledit transistor étant apte à supporter une tension entre ses broches de puissance supérieure ou égale à ladite tension d’alimentation et calibré pour passer un courant entre ses deux broches de puissance (22a, 22b) inférieur de l’ordre de 5 à 15 fois un courant délivré par ladite alimentation de puissance (15), et - un circuit de commande (20) du transistor isolé électriquement de l’alimentation de puissance (15) et configuré pour appliquer un signal de commande d’amorçage (S 20 ) sur la broche de commande (21) apte à provoquer une fermeture irréversible du transistor (19) par effet d’avalanche alors que l’équipement et donc la première piste ou le premier point de potentiel (13a) d’une part et la deuxième piste ou le deuxième point de potentiel (13b) d’autre part sont sous tension, de sorte à générer un arc électrique sous l’effet dudit courant délivré par l’alimentation de puissance (15). Dispositif (9) selon la revendication 1, dans lequel l’alimentation de puissance (15) du dispositif d’amorçage (9) comporte une source d’alimentation de puissance (16) et un contacteur de puissance (17) apte : - à être activé en fermeture pour permettre une mise sous tension de l’équipement électronique (10) préalablement à l’application du signal de commande d’amorçage (S 20 ) apte à provoquer la fermeture du transistor (19) et amorcer un arc électrique, et - à être activé en ouverture pour une mise hors tension dudit équipement, de sorte à couper l’alimentation de l’arc électrique ultérieurement. Dispositif selon la revendication 2, dans lequel l’équipement électronique (10) comprend au moins un condensateur (14) entre les première et deuxième pistes électriques (13a et 13b) ou premier et deuxième points de potentiel électrique, la mise sous tension de l’équipement électronique (10) permettant la charge dudit condensateur (14). Dispositif (9) selon la revendication 3 , dans lequel l’alimentation de puissance (15) comporte en outre un circuit de précharge (17P) apte à limiter le courant d’appel lors de la charge du condensateur (14) lors de la mise sous tension de l’équipement électronique (10). Dispositif (9) selon l’une des revendications 1 à 4, dans lequel le circuit de commande (20) de la grille du transistor comprend : un pont diviseur résistif (31) comportant une résistance haute (24) et une résistance basse (23), un point milieu du pont diviseur résistif entre la résistance haute (24) et la résistance basse (23) formant une sortie du circuit de commande (20) fournissant ledit signal de commande d’amorçage (S 20 ) sur la broche de commande (21) de la grille du transistor (19), et un contacteur de commande (25) connecté en série avec le pont diviseur résistif (31), pour piloter la mise sous tension dudit pont diviseur résistif dans un état fermé commandé par un signal d’activation (E 20 ), pour établir un signal de commande d’amorçage (S 20 ) apte à provoquer la fermeture irréversible du transistor (19) par effet d’avalanche. Dispositif (9) selon la revendication 5 en combinaison avec la revendication 2, dans lequel le pont diviseur résistif (31) du circuit de commande (20) est alimenté par la source d’alimentation de puissance (16). Dispositif (9) selon la revendication 6, dans lequel le contacteur de commande (25) est monté en série avec le pont diviseur résistif (31) entre d’une part le contacteur de puissance (17) qui est relié au pôle positif de la source d’alimentation de puissance (16) et d’autre part au pôle négatif de ladite source (16). Procédé d’amorçage d’un arc électrique sur un équipement électronique (10) en vue de tester son comportement sous l’effet de cet arc électrique et/ou sous l’effet d’un feu généré par celui-ci au moyen d’un dispositif d’amorçage d’un arc électrique (9) selon l’une des revendications 1 à 7, dans lequel les étapes suivantes sont mises en œuvre : - positionnement (E2) sur l’équipement électronique (10) d’un transistor (19) du dispositif d’amorçage d’un arc électrique (9), en reliant électriquement l’une des deux broches de puissance (22a, 22b) du transistor (19) sur une première piste électrique ou un premier point de potentiel électrique (13a) dudit équipement électronique (10) et l’autre des deux broches de puissance (22a ; 22b) du transistor (19) sur une deuxième piste électrique ou un deuxième point de potentiel électrique (13b) dudit équipement (10), - mise sous tension (E3) de l’équipement électronique (10) et donc desdites première et deuxième pistes et/ou desdits premiers et deuxième points de potentiel (13a, 13b) par une alimentation de puissance (15), établissant une tension d’alimentation entre les broches de puissance (22a et 22b), puis, - amorçage (E4) d’un arc électrique entre les deux broches de puissance (22a, 22b) du transistor (19) par application sur la broche de commande (21) de grille du transistor (19), par le circuit de commande du dispositif d’amorçage d’un arc électrique (9), d’un signal de commande (S 20 ) apte à provoquer une fermeture irréversible du transistor (19) par effet d’avalanche tel qu’un arc électrique peut s’amorcer entre les deux broches de puissance passant un courant délivré par ladite alimentation de puissance (15) de l’équipement. Procédé selon la revendication 8, dans lequel la mise sous tension (E3) comprend la charge d’un condensateur (14) que comprend l’équipement électronique (10) entre les première et deuxième pistes électriques (13a, 13b) ou premier et deuxième points de potentiel électrique. Procédé selon la revendication 9, dans lequel le condensateur (14) est préchargé lors de la mise sous tension ou préalablement par un dispositif de précharge (17P) dédié. Utilisation d’un dispositif d’amorçage d’un arc électrique (9) selon l’une des revendications 1 à 7 pour tester le comportement d’un équipement électronique (10) sous l’effet d’un arc électrique et/ou sous l’effet d’un feu généré par celui-ci, dont lequel on met en œuvre le procédé d’amorçage selon l’une des revendications 8 à 10 sur au moins un équipement électronique (10) dont le comportement est à tester. Utilisation selon la revendication 11, dans laquelle l’équipement électronique (10) est un équipement de puissance équipant ou destiné à équiper des aéronefs.