FR 3156527 A1 20250613 FR 2313919 A 20231211 Appareil de mesure d’ondes mécaniques hautes fréquences Cet appareil comporte : - un démultiplexeur (52) apte à extraire des signaux optiques réfléchis par des réseaux de Bragg de mesure, ce démultiplexeur comportant à cet effet une série de filtres passe-bande (Fp i ) dans laquelle chaque filtre passe-bande (Fp i ) est associé à un réseau de Bragg de mesure (Bm i ) respectif, chacun de ces filtres passe-bande comportant une bande passante centrée sur une longueur d’onde centrale et la largeur de cette bande-passante étant supérieure à la plage de réflexion du réseau de Bragg de mesure auquel il est associé, et - un dispositif (130) d’asservissement apte à faire varier la longueur d’onde centrale de chaque filtre passe-bande (Fp i ) pour annuler des variations de la composante continue du signal optique réfléchi par le réseau de Bragg de mesure auquel il est associé. Fig. 3 Appareil de mesure d’ondes mécaniques hautes fréquences L’invention concerne un appareil de mesure d’ondes mécaniques hautes fréquences ainsi qu’une structure instrumentée comportant cet appareil de mesure. L'invention s’applique en particulier, mais pas exclusivement, au domaine du contrôle non destructif (« nondestructive testing » en anglais) et à la surveillance d’intégrité structurelle (« Structural Health Monitoring » en anglais). Par exemple, un appareil de mesure d’ondes acoustiques hautes fréquences est divulgué dans l’article suivant : ZHAO Yang et Al : « A laser-based fiber Bragg grating ultrasonic sensing system for structural health monitoring », IEEE Photonics Technology Letters, 2016, vol. 28, no 22, p. 2573-2576. Par la suite, cet article est désigné par le terme « article Zhao2016 ». Cet appareil connu de mesure comporte : - une fibre optique à fixer sur une structure à surveiller dans laquelle sont réalisés plusieurs réseaux de Bragg, - un générateur d’un signal d’excitation formé par plusieurs sources laser qui émettent chacune un faisceau d’excitation réfléchi par un réseau de Bragg respectif, - un démultiplexeur apte à extraire les signaux optiques réfléchis par chacun des réseaux de Bragg, ce démultiplexeur comportant à cet effet une série de filtres passe-bande, et - un jeu de photodiodes apte à mesurer chacun des signaux optiques extraits par le démultiplexeur. Chacun des filtres passe-bande du démultiplexeur comporte une bande passante à – 3 dB centrée sur une longueur d’onde centrale. La largeur de cette bande-passante est supérieure à la plage de réflexion d’un pic de mesure respectif d’un des réseaux de Bragg. La largeur de cette bande passante est aussi suffisamment étroite pour ne pas empiéter sur un pic de mesure d’un autre réseau de Bragg. Une onde acoustique qui se propage dans la structure surveillée déforme le réseau de Bragg qu’elle rencontre. Cette déformation du réseau de Bragg modifie légèrement la longueur d’onde fondamentale λ B de ce réseau de Bragg. Cette modification de la longueur d’onde λ B modifie la puissance du signal optique réfléchi par le réseau de Bragg à une longueur d’onde donnée. Ainsi, lorsque les conditions environnementales sont constantes, une modification de l’amplitude du signal optique réfléchi, mesuré par une photodiode, est une mesure de l’onde acoustique à l’emplacement de ce réseau de Bragg. La longueur d’onde fondamentale λ B peut aussi varier en fonction des conditions environnementales telles que la température ou une déformation mécanique de la structure. A cause de cela, la largeur de la bande passante de chacun des filtres passe-bande doit être suffisamment grande pour toujours inclure la longueur d’onde λ B du réseau de Bragg correspondant. Ainsi, dans chaque appareil de mesure tel que celui décrit dans l’article Zhao2016, la bande passante de chaque filtre passe-bande est dimensionnée pour que, même lorsque des conditions environnementales extrêmes sont rencontrées, la longueur d’onde λ B se situe toujours à l’intérieur de cette bande passante. A cause de cela, les largeurs des bandes passantes des filtres passe-bande du démultiplexeur sont beaucoup plus larges que les pics de mesure. Par ailleurs, comme chaque bande passante doit contenir au plus un pic de mesure, plus les bandes passantes des filtres passe-bande sont larges, plus il faut éloigner les unes des autres les longueurs d’onde λ B des réseaux de Bragg. Ainsi, le nombre de réseaux de Bragg qui peuvent être interrogés par le même générateur diminue quand la largeur des bandes passantes des filtres passe-bande augmente. Autrement dit, la densité de réseaux de Bragg diminue quand la largeur des bandes passantes des filtres passe-bande augmente. L’invention vise à proposer un appareil de mesure d’ondes acoustiques hautes fréquences dans lequel, même lorsque les conditions environnementales varient, une densité de réseaux de Bragg plus élevée peut être atteinte. L’invention a donc pour objet un appareil de mesure d’ondes mécaniques hautes fréquences, c’est-à-dire d’ondes mécaniques de fréquences supérieures à 1 kHz, cet appareil comportant : - une fibre optique dans laquelle sont réalisés plusieurs réseaux de Bragg de mesure destinés à être exposés aux ondes mécaniques hautes fréquences, chacun de ces réseaux de Bragg de mesure présentant un spectre en réflexion qui comporte un pic de mesure centré sur une longueur d’onde de mesure et dont la largeur définit une plage de réflexion qui contient toutes les longueurs d’onde réfléchies par ce pic de mesure, les longueurs d’onde de mesure de chacun de ces réseaux de Bragg étant différentes les unes des autres et espacées les unes des autres de manière à ce que les différentes plages de réflexion de ces réseaux de Bragg de mesure soient distinctes et ne se chevauchent pas, - un générateur apte à émettre un signal optique d’excitation dans la fibre optique, le spectre d’émission de ce signal optique d’excitation comprenant autant de pics d’émission qu’il y a de réseaux de Bragg de mesure, chacun de ces pics d’émission se situant, au moins une partie, à l’intérieur de la plage de réflexion d’un pic de mesure respectif, - un démultiplexeur apte à extraire les signaux optiques réfléchis par chacun des réseaux de Bragg de mesure, ce démultiplexeur comportant à cet effet une série de filtres passe-bande dans laquelle chaque filtre passe-bande est associé à un réseau de Bragg de mesure respectif, chacun de ces filtres passe-bande comportant une bande passante à – 3 dB centrée sur une longueur d’onde centrale et la largeur de cette bande-passante étant supérieure à la plage de réflexion du pic de mesure du réseau de Bragg de mesure auquel il est associé et suffisamment étroite pour ne pas empiéter sur un pic de mesure d’un autre réseau de Bragg de mesure, et - un jeu de photodiodes apte à mesurer chacun des signaux optiques extraits par le démultiplexeur, dans lequel l’appareil comporte un premier dispositif d’asservissement apte à faire varier la longueur d’onde centrale de chaque filtre passe-bande pour annuler les variations de la composante continue du signal optique réfléchi par le réseau de Bragg de mesure auquel il est associé. Les modes de réalisation de cet appareil peuvent comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : 1) Chaque filtre passe-bande comporte un réseau de Bragg de filtrage optiquement raccordé à la fibre optique pour recevoir le signal optique à démultiplexer et optiquement raccordé à l’une des photodiodes pour délivrer à cette photodiode le signal optique extrait par ce filtre passe-bande, le spectre en réflexion de ce réseau de Bragg de filtrage comportant un pic de filtrage centré sur la longueur d’onde centrale de ce filtre passe-bande et la largeur de ce pic de filtrage étant supérieure à la largeur de la plage de réflexion du pic de mesure du réseau de Bragg de mesure associé à ce filtre passe-bande. 2) Le premier dispositif d’asservissement comporte, pour chaque réseau de Bragg de filtrage, un transducteur apte à déformer mécaniquement ce réseau de Bragg de filtrage pour modifier la longueur d’onde centrale de ce filtre passe-bande. 3) Le générateur comporte : - une source optique apte à émettre sur une sortie une lumière incohérente dont le spectre de puissance comporte une bande d’émission qui s’étend sur toutes les plages de réflexion des pics de mesure, et - un dispositif de filtrage comportant une entrée optiquement raccordée à la sortie de la source optique et une sortie optiquement raccordée à la fibre optique, le spectre de puissance de ce dispositif de filtrage comportant autant de bandes passantes à – 3 dB que de réseaux de Bragg de mesure, chacune de ces bandes passantes étant centrée sur un pic d’émission respectif pour former ce pic d’émission dans le signal optique d’excitation. 4) Le dispositif de filtrage comporte autant de réseaux de Bragg source que de réseaux de Bragg de mesure, chaque réseau de Bragg source étant associé à un réseau de Bragg de mesure respectif, le spectre en réflexion de chaque réseau de Bragg source comportant le pic d’émission qui se situe, au moins en partie, à l’intérieur de la plage de réflexion du pic de mesure du réseau de Bragg de mesure qui lui est associé. 5) La largeur du pic d’émission de chaque réseau de Bragg source est égale ou plus petite que la largeur du pic de mesure du réseau de Bragg de mesure qui lui est associé. 6) Chaque pic d’émission est centré sur une longueur d’onde centrale et l’appareil comporte un second dispositif d’asservissement apte à faire varier la longueur d’onde centrale de chaque réseau de Bragg source pour annuler les variations de la composante continue du signal optique réfléchi par le réseau de Bragg de mesure auquel il est associé. 7) Le second dispositif d’asservissement comporte, pour chaque réseau de Bragg source, un transducteur mécanique apte à déformer mécaniquement ce réseau de Bragg source pour modifier la longueur d’onde centrale de ce réseau de Bragg source. 8) Les premier et second dispositifs d’asservissement sont confondus et chaque transducteur est apte à déformer mécaniquement à la fois le réseau de Bragg de filtrage du filtre passe-bande et le réseau de Bragg source qui sont associés au même réseau de Bragg de mesure. 9) Chaque transducteur est un matériau piézoélectrique sur lequel le réseau de Bragg de filtrage et le réseau de Bragg source sont fixés sans aucun degré de liberté. L’invention a également pour objet une structure instrumentée comportant : - une structure dans laquelle un défaut, apte à modifier la propagation des ondes mécaniques hautes fréquences dans cette structure ou à générer une onde mécanique haute fréquence, peut apparaître, - un système de détection d’un défaut dans cette structure, ce système comportant - l’appareil ci-dessus de mesure des ondes mécaniques hautes fréquences se propageant dans la structure, cet appareil comportant une fibre optique dans laquelle sont réalisés plusieurs réseaux de Bragg de mesure, ces réseaux de Bragg de mesure étant fixés sans aucun degré de liberté à la structure, et - une unité de surveillance de l’apparition d’un défaut dans la structure à partir des ondes mécaniques hautes fréquences mesurées par cet appareil. L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple non limitatif et faite en se référant aux dessins sur lesquels : - la FIG. 1 est une illustration schématique de l’architecture d’une structure instrumentée comportant un appareil de mesure d’ondes acoustiques hautes fréquences, - la FIG. 2 est une illustration schématique d’un pic de mesure et d’un pic d’émission utilisés dans l’appareil de mesure de la FIG. 1 , - les figures 3 et 4 sont des illustrations schématiques d’un lecteur de l’appareil de mesure de la FIG. 1 , - la FIG. 5 est un organigramme d’un procédé de fonctionnement de la structure instrumentée de la FIG. 1 . Dans cette description, la terminologie, les conventions et les définitions des termes utilisés dans ce texte sont introduites dans un chapitre I. Ensuite, des exemples détaillés de modes de réalisation sont décrits dans un chapitre II en référence aux figures. Dans un chapitre III, des variantes de ces modes de réalisation sont présentées. Enfin, les avantages des différents modes de réalisation sont précisés dans un chapitre IV. Chapitre I : Définitions, terminologies et conventions : Dans les figures, les mêmes références sont utilisées pour désigner les mêmes éléments. Dans la suite de cette description, les caractéristiques et fonctions bien connues de l’homme du métier ne sont pas décrites en détails. Dans ce texte, le symbole « * » désigne l’opération de multiplication scalaire. Le terme « onde mécanique haute fréquence » ou simplement « onde mécanique » désigne une onde mécanique dont la fréquence fondamentale est supérieure à 1 kHz et, de préférence, supérieure à 10 kHz. Typiquement, il s’agit d’une onde acoustique. Une onde ultrasonore est une onde acoustique dont la fréquence est supérieure à 20 kHz. Un « spectre de puissance en réflexion » ou simplement « spectre en réflexion », est le spectre de puissance du signal optique réfléchi par un réseau de Bragg. Un « spectre d’émission » est le spectre de puissance d’une source optique qui émet un signal optique. Un pic dans le spectre en réflexion correspond à une raie d’absorption dans le spectre de puissance en transmission du même réseau de Bragg. La « largeur » d’un pic dans un spectre de puissance désigne sa largeur à mi-hauteur. La largeur à mi-hauteur est aussi connue sous l’acronyme FWHM (« Full Width at Half Maximum » ). La longueur d’onde fondamentale λ B d’un réseau de Bragg est définie par la relation suivante : λ B = 2*n e *Λ, où : - n e est l’indice effectif de la fibre optique dans laquelle est réalisé le réseau de Bragg, et - Λ est le pas du réseau de Bragg. L'indice effectif n e de propagation est aussi connu sous le nom de « constante de phase du mode ». Il est défini par la relation suivante : n g = n eff - λdn eff /dλ, où n g est l'indice de groupe et λ est la longueur d'onde du signal optique guidé par la fibre optique. L'indice effectif de propagation d’une fibre optique dépend des dimensions du cœur de cette fibre optique et des matériaux formant ce cœur et la gaine optique de cette fibre optique. Il peut être déterminé expérimentalement ou par simulation numérique. Chapitre II : Exemples de mode de réalisation La FIG. 1 représente une structure instrumentée 2 comportant : - une structure 6, et - un système 8 de détection d’un défaut dans la structure 6. La structure 6 est une structure dans laquelle un défaut, apte à modifier la propagation des ondes ultrasonores dans cette structure, peu apparaître. Le défaut détectable à l’aide du système décrit ici est, par exemple, une fissure ou une microfissure. Il peut aussi s’agir d’un défaut tel qu’une trace de corrosion ou une modification locale de la porosité de la structure. La structure 6 est une pièce mécanique. A titre d’illustration, la structure 6 est une structure mince. Par exemple, ici, la structure mince 6 présente une face externe et une face interne séparées l’une de l’autre par l’épaisseur e 6 de la structure mince 6. L’épaisseur e 6 est suffisamment petite pour que les faces externe et interne guident la propagation d’une onde élastique ou d’une onde de Lamb dans la structure mince dans des directions parallèles à ces faces externe et interne. À cet effet, typiquement, l’épaisseur e 6 est dix ou cent fois plus petite qu’une longueur et/ou une largeur de la structure mince 6. Ici, la structure mince 6 est un panneau composite constituant le fuselage d’un avion. Par exemple, la structure mince 6 est réalisée en matériaux composites laminés, c’est-à-dire par un empilement, dans une direction perpendiculaire à la face externe, d’une succession de couches chacune réalisée dans un matériau respectif. Comme expliqué dans le chapitre III sur les variantes, l’enseignement donné dans ce cas particulier est transposable sans difficulté particulière à de nombreuses autres structures possibles. Pour simplifier la FIG. 1 , la structure mince 6 est représentée sous la forme d’un simple rectangle. Toutefois, en réalité, la forme de la structure mince 6 est plus complexe. En particulier, dans le cas particulier d'un panneau composite du fuselage d’un avion, la structure mince 6 présente typiquement des courbes arrondies. Le système 8 permet notamment de détecter l’apparition d’un défaut en mesurant les ondes ultrasonores qui se propagent dans la structure 6. A cet effet, le système 8 comporte : - un appareil 10 de mesure des ondes ultrasonores se propageant dans la structure 6, - un émetteur 12 apte à émettre une onde ultrasonore prédéfinie qui se propage dans la structure 6, et - une unité 14 de surveillance qui surveille l’apparition d’un défaut dans la structure 6 à partir des mesures de l’appareil 10. L’appareil 10 comporte : - une fibre optique 20, - des réseaux de Bragg de mesure Bm 1 à Bm N réalisés les uns derrière les autres le long de l’axe de la fibre optique 20, dans son cœur, et - un lecteur 22 apte à mesurer les longueurs d’onde fondamentales des réseaux Bm 1 à Bm N . La fibre 20 comporte une portion sensible 24 dans laquelle sont réalisés les réseaux Bm 1 à Bm N . Cette portion sensible 24 est fixée, sans aucun degré de liberté, à la structure 6 de manière à ce que les ondes ultrasonores qui se propagent dans la structure 6 soient transmises à la fibre 20 et modifient la longueur d’onde fondamentale des réseaux Bm 1 à Bm N lorsque ces ondes ultrasonores rencontrent ces réseaux Bm 1 à Bm N . Par exemple, la portion 24 est collée sur une face de la structure 6. Les traits ondulés qui séparent la portion sensible 24 en deux segments indiquent que seule une partie de cette portion sensible est représentée sur la FIG. 1 . Une extrémité proximale de la fibre 20 est optiquement raccordée au lecteur 22. Par la suite, le symbole « Bm i » désigne le i-ième réseau de Bragg réalisé dans la fibre optique 20, où l’indice i égal à un, correspond au réseau de Bragg le plus proche du lecteur 22. Ici, N est égal au nombre total de réseaux Bm i réalisés dans la fibre 20. Chaque réseau Bm i présente une longueur d’onde fondamentale λ Bi à laquelle apparaît un pic de réflexion dans le spectre en réflexion de ce réseau Bm i . Par la suite, ce pic de réflexion du réseau Bm i est appelé « pic de mesure » et noté « Pm i » pour le distinguer d’autres pics de réflexion d’autres réseaux de Bragg décrits plus loin. La portion du spectre en réflexion du réseau Bm i qui contient son pic Pm i est représentée sur la FIG. 2 . Sur la FIG. 2 , l’axe des abscisses est gradué en nanomètre et l’axe des ordonnées est gradué en unité arbitraire (u.a). Le pic Pm i du réseau Bm i est représenté par une courbe en forme de gaussienne. Le sommet de la courbe Pm i est centré sur la longueur d’onde λ Bi . De part et d’autre de ce sommet, la courbe Pm i comporte, en allant de la gauche vers la droite, un front montant Fm i puis un front descendant Fd i . Les fronts Fm i et Fd i sont sensiblement linéaires à mi-hauteur du pic Pm i . Le pic Pm i est supérieur au bruit de fond à l’intérieur d’une plage [λ Bi - δ Bi ; λ Bi + δ Bi ] de longueurs d’onde. Cette plage [λ Bi - δ Bi ; λ Bi + δ Bi ] est appelée par la suite « plage de réflexion » car un signal optique incident sur le réseau Bm i dont la longueur d’onde est comprise à l’intérieur de la plage [λ Bi - δ Bi ; λ Bi + δ Bi ] est, au moins en partie, réfléchi par le réseau Bm i . A l’inverse, si le signal optique incident est complètement en dehors de cette plage [λ Bi - δ Bi ; λ Bi + δ Bi ], ce signal optique n’est pas réfléchi par le réseau Bm i . Cette plage [λ Bi - δ Bi ; λ Bi + δ Bi ] se déplace en même temps que la longueur d’onde λ Bi change. Les longueurs d’onde λ Bi sont toutes différentes les unes des autres et espacées les unes des autres de sorte que les plages de réflexion de chacun des réseaux Bm i ne se chevauchent pas. Le lecteur 22 interroge, par exemple simultanément, chaque réseau Bm i pour mesurer le signal optique réfléchi S i (t) par chacun des réseaux Bm i . Un mode de réalisation détaillé de ce lecteur 22 est décrit en référence aux figures 3 et 4. L’émetteur 12 est commandé par l’unité 14 pour émettre, typiquement à intervalles réguliers, une onde ultrasonore prédéfinie qui se propage dans la structure 6 jusqu’à atteindre chacun des réseaux Bm i . L’onde ultrasonore générée par l’émetteur 12 est typiquement une onde élastique. Dans le cas d'une structure mince, cette onde élastique est, par exemple, une onde de Lamb. Par exemple, l’émetteur 12 est un actionneur piézoélectrique fixé, sans aucun degré de liberté, sur la face de la structure 6. L’unité 14 de surveillance acquière les mesures de l’appareil 10 et, à partir des mesures acquises, détecte l’apparition d’un défaut si un tel défaut apparaît dans la structure 6. Ainsi, l’unité 14 permet de surveiller l’état de santé de la structure 6 et d’en informer un opérateur de maintenance. A cet effet, l’unité 14 comporte un calculateur électronique 30 et une interface homme/machine 32 raccordée au calculateur 30. Le calculateur 30 comporte un microprocesseur programmable 34 et une mémoire 36. La mémoire 36 comporte les instructions et les données nécessaires à l’exécution du procédé de la FIG. 5 , lorsque ces instructions sont exécutées par le microprocesseur 34. Par exemple, ici, pour chaque réseau Bm i , la mémoire 36 comporte un signal de référence Sref i (t) pré-enregistré. Ce signal Sref i (t) est l’onde ultrasonore émise par l’émetteur 12 et mesurée à l’aide du réseau Bm i en absence de défaut dans la structure 6. L’interface homme/machine 32 est capable de communiquer, de façon directement intelligible par un être humain, les résultats de la mise en œuvre du procédé de détection de la FIG. 5 . Par exemple, l’interface 32 comporte un écran. Pour simplifier la description du lecteur 22, sur la FIG. 3 , seuls les composants optiques du lecteur 22 associés à un seul réseau Bm i sont représentés. Les composants optiques associés à cet unique réseau Bm i sont ceux utilisés pour mesurer l’onde ultrasonore à l’emplacement de ce réseau Bm i . Sur la FIG. 4 , les composants optiques associés à plusieurs réseaux Bm i du lecteur 22 sont simultanément représentés. Plus précisément, la FIG. 4 représente les réseaux Bm i d’indice un à trois et seulement les composants optiques associés à ces trois premiers réseaux Bm i . Sur la FIG. 4 les composants optiques déjà décrits en référence à la FIG. 3 dans le cas du réseau Bm i , portent les mêmes références numériques sauf que l’indice i est remplacé par les indices un à trois. Ainsi, sur la FIG. 4 , les composants optiques qui portent les indices « 1 », « 2 » et « 3 » sont ceux associés aux réseaux, respectivement Bm 1 , Bm 2 et Bm 3 . De même dans la suite de cette description, tous les composants ou pic qui portent le même indices « i » sont spécifiquement associés au réseau Bm i et donc utilisés pour acquérir l’onde ultrasonore qui déforme ce réseau Bm i . Le lecteur 22 comporte : - un générateur 50 d’un signal d’excitation des réseaux Bm i , - un démultiplexeur 52 qui extrait les signaux optiques réfléchis par chacun des réseaux Bm i , - un jeu 54 de photodiodes qui mesure chacun des signaux optiques extraits par le démultiplexeur 52, et - un dispositif 56 d’acquisition de chacun des signaux mesurés par le jeu 54 de photodiodes. Le générateur 50 émet, sur une sortie 60, un signal optique d’excitation dont le spectre d’émission comprend autant de pics d’émission Pg i qu’il y a de réseaux Bm i . Un pic Pg i est représenté dans la FIG. 2 . Chaque pic Pg i se situe, au moins en partie, à l’intérieur de la plage de réflexion du pic Pm i . Ce pic Pg i est centré sur une longueur d’onde λ Gi . La largeur du pic Pg i est telle que lorsque la longueur d’onde λ Bi varie, la puissance du signal optique réfléchi par le réseau Bm i varie aussi. De préférence, la largeur de ce pic Pg i est égale ou inférieure à la largeur du pic Pm i . Par exemple, ici, la largeur de chaque pic Pg i est deux fois inférieure à la largeur du pic Pm i . La largeur du pic Pg i est cependant, de préférence, supérieure à 0,1 nm pour obtenir un pic d’émission de lumière incohérente. La longueur d’onde λ Gi est située au milieu d’un des fronts Fm i et Fd i . Par exemple, sur la FIG. 2 , la longueur d’onde λ Gi est située au milieu du front montant Fm i , c’est-à-dire à un emplacement où la pente du front montant est maximale et sensiblement linéaire. Dans ces conditions, un léger déplacement de la longueur d’onde λ Bi du réseau Bm i causé par une onde ultrasonore, provoque une variation du signal optique réfléchi par le réseau Bm i suffisamment importante pour être détectée par les photodiodes Pd i (Figures 3 et 4). Ceci est illustré sur la FIG. 2 , où le symbole Si i désigne une légère ondulation de la longueur d’onde λ Bi et le symbole Sr i désigne l’ondulation correspondante du signal optique réfléchi par le réseau Bm i . Pour produire ce signal d’excitation, le générateur 50 comporte : - une source optique 62 qui émet sur une sortie 64 une lumière incohérente, et - un dispositif de filtrage accordable 66 comportant une entrée 68 optiquement raccordée à la sortie 64 et une sortie confondue avec la sortie 60 du générateur. La source 62 émet une lumière incohérente dont le spectre de puissance comprend une bande d'émission continue qui s’étend sur toutes les plages de réflexion des pics Pm i . Ainsi, pour toutes les longueurs d’onde comprises à l’intérieur de cette bande d’émission, la puissance de la lumière incohérente est supérieure au bruit de fond et donc apte à produire une signal optique réfléchi lorsqu’elle rencontre l’un des réseaux Bm i . Le dispositif 66 de filtrage filtre la lumière incohérente émise par la source 62 pour former chacun des pics Pg i . A cet effet, pour chacun des pics Pg i , le dispositif 66 de filtrage comporte une bande passante à – 3 dB centrée sur la longueur d’onde λ Gi et dont la largeur est égale à la largeur de ce pic Pg i . Pour cela, le dispositif de filtrage 66 comporte un circulateur optique 72 et, pour chaque réseau Bm i , un réseau de Bragg source Bs i . Le circulateur 72 comprend une première entrée optiquement raccordée à l’entrée 68, une seconde entrée 74 optiquement raccordée à une extrémité d’une fibre optique 80 dans laquelle sont réalisés chacun des réseau Bs i , et une sortie optiquement raccordée à la sortie 60. Ce circulateur 72 : - dirige la lumière incohérente reçue sur l’entrée 68 seulement vers sa seconde entrée 74, et - dirige le signal optique reçu sur sa seconde entrée 74 seulement vers la sortie 60. Ainsi, le signal optique d’excitation émis sur la sortie 60 est seulement formé par les signaux optiques réfléchis par les réseaux Bs i réalisés dans la fibre 80. Les réseaux Bs i sont réalisés les uns derrière les autres le long de l’axe de la fibre 80. Chaque réseau Bs i est conformé pour que son spectre en réflexion comporte le pic Pg i , c’est-à-dire le pic centré sur la longueur d’onde λ Gi . Ici, le pic Pg i du réseau Bs i est centré sur la longueur d’onde fondamentale du réseau Bs i . Pour cela, typiquement, le pas et le nombre de motifs du réseau Bs i sont ajustés pour obtenir ce pic Pg i dans son spectre en réflexion. La sortie 60 du générateur 50 est optiquement raccordée à une première entrée 90 d’un circulateur optique 92. Le circulateur 92 comporte une seconde entrée 94 optiquement raccordée à l’extrémité de la fibre 20 et une sortie 96 optiquement raccordée à une entrée 98 du démultiplexeur 52. Le circulateur 92 : - dirige le signal d’excitation reçu sur son entrée 90 seulement vers son entrée 94, et - dirige le signal optique reçu sur son entrée 94 seulement vers la sortie 96. Ainsi, seuls les signaux optiques réfléchis par les réseaux Bm i sont reçus par le démultiplexeur 52. Le démultiplexeur 52 extrait les signaux optiques réfléchis par chacun des réseaux Bm i et transmet chacun des signaux optiques extraits vers une photodiode Pd i respective du jeu 54. Le démultiplexeur 52 comporte à cet effet une série de filtres passe-bande accordables Fp i . Chaque filtre Fp i comporte une bande passante à – 3 dB [λ fi - δ fi ; λ fi + δ fi ] centrée sur une longueur d’onde centrale λ fi et dont la largeur 2*δ fi est supérieure à la largeur de la plage de réflexion [λ Bi - δ Bi ; λ Bi + δ Bi ] du pic Pm i . La longueur d’onde λ fi et la plage [λ fi - δ fi ; λ fi + δ fi ] sont visibles sur la FIG. 2 . La largeur 2*δ fi est également suffisamment étroite pour ne pas empiéter sur un autre pic de mesure. Par exemple, ici, la largeur 2*δ fi est supérieure ou égale à 4*δ Bi ou 6*δ Bi et inférieure à 10*δ Bi ou 20*δ Bi . Ici, chaque filtre Fp i comporte un circulateur optique Co i et un réseau de Bragg de filtrage Bf i . Les réseaux Bf i sont réalisés dans une fibre optique 110. Plus précisément, ces réseaux Bf i sont réalisés, par exemple, dans l’ordre croissant d’indice i, les uns après les autres le long de l’axe de cette fibre 110. Chaque réseau Bf i est conformé pour que son spectre en réflexion comporte un pic de filtrage Pf i centré sur la longueur d’onde centrale λ fi . La largeur de ce pic Pf i est égale à 2*δ fi . Ici, le pic Pf i du réseau Bf i est centré sur la longueur d’onde fondamentale du réseau Bf i . Pour cela, typiquement, le pas et le nombre de motifs du réseau Bf i sont ajustés pour obtenir ce pic Pf i dans son spectre en réflexion. Le circulateur Co i de chaque filtre Fp i est situé juste en amont du réseau Bf i , c’est-à-dire du côté de l’entrée 98 par rapport au réseau Bf i . Ainsi, à l’exception du circulateur Co 1 qui est interposé entre l’entrée 98 et le réseau Bf 1 , chaque circulateur Co i est interposé entre les réseaux Bf i-1 et Bf i . Le circulateur Co i comprend une première entrée E1 i directement optiquement raccordée à l’entrée 98 pour le circulateur Co 1 et optiquement directement raccordée au réseau Bf i-1 pour les autres circulateurs Co i , une seconde entrée E2 i optiquement raccordée au réseau Bf i et une sortie S i optiquement raccordée à la photodiode Pd i . Ce circulateur Co i : - dirige le signal optique reçu sur son entrée E1 i seulement vers son entrée E2 i , et - dirige le signal optique reçu sur son entrée E2 i seulement vers sa sortie S i . Lorsque l’entrée E1 i est raccordée au réseau précédent Bf i-1 , cette entrée reçoit le signal optique qui a traversé les réseaux Bf 1 à Bf i-1 . Cette entrée E1 i reçoit donc la portion du signal optique réfléchi par les réseaux Bm i et qui se trouve en dehors des bandes de réflexions [λ fi - δ fi ; λ fi + δ pf ] des réseaux précédents Bf 1 à Bf i-1 . L’entrée E1 i reçoit donc en particulier la portion du signal optique réfléchi qui se trouve dans la bande [λ fi - δ fi ; λ fi + δ fi ] du réseau Bf i . Cette portion du signal optique réfléchi est transmise au réseau Bf i par l’intermédiaire de l’entrée E2 i . Le réseau Bf i réfléchit uniquement la portion du signal optique réfléchi qui se trouve à l’intérieur de cette bande [λ fi - δ fi ; λ fi + δ fi ]. L’autre portion du signal optique réfléchi est transmise à l’entrée E2 i+1 du circulateur Co i+1 . La portion du signal optique qui se trouve à l’intérieur de la bande [λ fi - δ fi ; λ fi + δ fi ] est émise par la sortie S i vers la photodiode Pd i . Ainsi, la photodiode Pd i mesure uniquement le signal optique réfléchi qui se trouve à l’intérieur de la bande [λ fi - δ fi ; λ fi + δ fi ] et donc uniquement la puissance du pic Pm i . Le dispositif 56 d’acquisition acquière les signaux électriques générés par chacune des photodiode Pd i et délivre au calculateur 30 les signaux numérisés correspondant à chacun de ces signaux électriques. A cet effet, typiquement, pour chaque photodiode Pd i , le dispositif 56 d’acquisition comporte un convertisseur analogique-numérique CAN i raccordé à la sortie de la photodiode Pd i . Pour réduire la largeur de chaque bande [λ fi - δ fi ; λ fi + δ fi ] tout en conservant la capacité d’utiliser l’appareil 10 dans des conditions environnementales susceptibles de varier, le lecteur 22 comporte en plus un dispositif 130 d’asservissement. Ce dispositif 130 modifie la longueur d’onde λ fi de chaque réseau Bf i pour annuler les variations de la composante continue du signal optique réfléchi par le réseau Bm i associé à ce réseau Bf i . La composante continue est générée par des variations lentes de la longueur d’onde λ Bi , c’est-à-dire des variations beaucoup plus lentes que celles causées par une onde ultrasonore. Ces variations lentes de la longueur d’onde λ Bi sont typiquement celles provoquées par des variations des conditions environnementales. En effet, les conditions environnementales varient à une fréquence inférieure à 500 Hz et, typiquement, inférieure à 100 Hz ou 10 Hz ou 1 Hz. Pour cela, le dispositif 130 comporte un microcontrôleur 132 et un transducteur mécanique Tm i pour chaque réseau Bf i . Le transducteur Tm i est capable de déformer mécaniquement le réseau Bf i sans déformer les autres réseaux de Bragg de filtrage. Le transducteur Tm i déforme directement le réseau Bf i sans pour cela avoir recours à un échauffement local. Pour cela, le transducteur Tm i est un matériau piézoélectrique sur lequel est fixé, sans aucun degré de liberté, le réseau Bf i . Par exemple, le réseau Bf i est collé sur une face de ce matériau piézoélectrique. Le microcontrôleur 132 reçoit les signaux électriques générés par chacune des photodiodes Pd i et estime, à partir de chaque signal électrique reçu, la valeur de la composante continue du signal optique réfléchi par chaque réseau Bm i . Par exemple, ici, c’est la puissance cumulée des composantes du signal électrique situées, dans le spectre de puissance, à des fréquences inférieures à 100 Hz qui est utilisée en tant que valeur représentative de la composante continue. Ensuite, en fonction de la valeur estimée de la composante continue, le microcontrôleur 132 génère une commande du transducteur Tm i qui vise à compenser les variations de cette composante continue et ainsi maintenir la longueur d’onde λ fi centrée sur la longueur d’onde λ Bi . Autrement dit, la commande générée par le microcontrôleur 132 permet d’annuler les variations de la composante continue mesurée. Pour cela, le microcontrôleur 132 exécute un algorithme d’asservissement qui asservit la valeur de la composante continue estimée sur une consigne prédéterminée. Typiquement, la consigne prédéterminée est la valeur de la composante continue estimée en absence d’onde ultrasonore et lorsque la longueur d’onde λ fi est correctement centrée sur la longueur d’onde λ Bi . Par exemple, cette consigne est mesurée lors d’une phase préalable de calibration. Par exemple, l’algorithme d’asservissement est un régulateur PID (Proportionnel, Intégral, Dérivé). Ainsi, la longueur d’onde centrale λ fi est automatiquement déplacée pour compenser les variations de la composante continue du signal optique réfléchi par le réseau Bm i . Dans ces conditions, la longueur d’onde λ fi se déplace comme la longueur d’onde λ Bi lorsque ce déplacement de la longueur d’onde λ Bi est causé par une variation des conditions environnementales. De plus, ici, le même dispositif 130 d’asservissement est aussi utilisé pour asservir la longueur d’onde λ Gi de chaque réseau Bs i sur la composante continue du signal optique réfléchi par le réseau Bm i associé à ce réseau Bs i . Cela permet de conserver la position relative de la longueur d’onde λ Gi par rapport à la longueur d’onde λ Bi sensiblement constante lorsque la longueur d’onde λ Bi varie en réponse à une modification des conditions environnementales. A cet effet, ici, le réseau Bs i est lui aussi fixé sans aucun degré de liberté sur une face du matériau piézoélectrique du transducteur Tm i . Sur la FIG. 4 , pour simplifier la représentation du lecteur 22, le dispositif d’acquisition 56 et le microcontrôleur 132 n’ont pas été représentés. De plus, sur la FIG. 4 seule une partie des références numériques des entrées/sorties des composants optiques a été reportée. Le fonctionnement du système 8 va maintenant être décrit en référence au procédé de la FIG. 5 . Lors d’une étape 200 d’instrumentation, les réseau Bm i sont fixés chacun à un emplacement respectif sur la structure 6. Ensuite, lors d’une étape 202, le signal de référence Sref i (t) est enregistré pour chacun des réseaux Bm i . Par exemple, pour cela, en absence de défaut dans la structure 6, une onde ultrasonore est mesurée, à l’aide de l’appareil 10, par chacun des réseaux Bm i . C’est cette onde ultrasonore mesurée en absence de défaut, à l’aide du réseau Bm i , qui est alors enregistrée dans la mémoire 36 en tant que signal de référence Sref i (t) associé à ce réseau Bm i . Lors de cette étape 202, chaque signal Sref i (t) est mesuré de la même façon que lors de la phase d’exploitation du système 8 de détection d’un défaut. Ensuite, une phase 210 d’exploitation du système 8 de détection d’un défaut est exécutée. Lors de cette phase 210, les étapes suivantes sont réitérées à intervalles réguliers. Lors d’une étape 212, le calculateur 30 commande l’émetteur 12 pour émettre dans la structure 6 une onde ultrasonore prédéfinie. En parallèle, lors d’une étape 214, le générateur 50 émet en continu, dans la fibre 20, le signal d’excitation. Chaque réseau Bm i réfléchit alors la partie du signal d’excitation qui correspond au pic Pg i . Également en parallèle de l’étape 214, lors d’une étape 216, le démultiplexeur 52 extrait chaque signal optique réfléchi par un réseau Bm i particulier et le dirige vers la photodiode Pd i correspondante. Ainsi, lors de l’étape 216, chaque photodiode Pd i transforme le signal optique extrait en un signal électrique correspondant. Au fur et à mesure que les photodiodes Pd i génèrent les signaux électriques, lors d’une étape 218, le dispositif 56 d’acquisition les transforme en signaux numériques S i (t) qui sont transmis au calculateur 30. Ici, les signaux électriques S i (t) sont également transmis au dispositif 130 d’asservissement qui utilise, lors d’une étape 220, la composante continue de chacun de ces signaux électriques pour commander un déplacement des longueurs d’onde λ Gi et λ fi de sorte que ces longueurs d’onde λ Gi et λ fi suivent le déplacement de la longueur d’onde λ Bi qui est causé par une variation des conditions environnementales. Ce déplacement des longueurs d’onde λ Gi et λ fi compense ainsi la variation des conditions environnementales. Une fois les signaux S i (t) complets acquis par le calculateur 30, lors d’une étape 230, le calculateur 30 compare chaque signal S i (t) au signal Sref i (t) pour déduire l’existence d’un défaut en cas d’écart significatif entre ces deux signaux. Si un défaut est détecté, le calculateur 30 commande l’interface 32 pour transmettre cette information à un opérateur. Chapitre III : Variantes : Variantes de la structure : L’appareil de mesure décrit ici s’applique à d’autres structures minces qu'un panneau de fuselage d'un avion. Par exemple, la structure mince peut aussi être une plaque, un rail, un tube, un barreau ou toute autre pièce dont l’épaisseur est petite devant sa longueur ou sa largeur. En particulier, par exemple dans le cas d’un barreau, la structure mince ne comporte pas nécessairement à la fois une face externe et une face interne. La structure n'est pas nécessairement une structure mince. Par exemple, la structure peut être un ouvrage de génie civil tel qu’un pont ou une voie sur laquelle circule un véhicule. Dans ce cas, le signal émis est adapté pour se propager, sans trop être atténué dans la structure et, de préférence, parallèlement à une face de cette structure. Par exemple, pour cela, l'onde de Lamb est remplacée par une onde de Rayleigh qui se propage parallèlement à une face de la structure. La structure peut être réalisée dans d’autres matériaux qu’un matériau composite laminé. Par exemple, la structure peut être réalisée dans un matériau non laminé ou non composite. Dans ce cas, par exemple, la structure est une pale d’une turbine ou d’une hélice. Ainsi, l’appareil de mesure décrit ici peut aussi être utilisé avec des structures réalisées en métal ou en béton. Variantes du générateur : Le pic d’émission Pg i peut être plus large. Par exemple, la largeur du pic Pg i est égale à la largeur du pic Pm i . Dans un autre mode de réalisation, la largeur du pic Pg i est supérieure à la largeur du pic Pm i . Dans tous les cas, la largeur du pic Pg i est suffisamment petite pour qu’une variation de la longueur d’onde λ Bi se traduise par une variation de la puissance du signal optique réfléchi par le réseau Bm i . En variante, le générateur 50 est en plus équipé d’un capteur qui mesure le signal source réfléchi par chacun des réseaux Bs i . Ce signal source mesuré pour chacun des réseaux Bs i est acquis par le calculateur 30. Lors du traitement du signal optique réfléchi par l’un des réseaux Bm i , le calculateur normalise la puissance du signal optique réfléchi. Pour cela, par exemple, la puissance du signal optique réfléchi est normalisée en la divisant par la puissance du signal source mesuré pour le réseau Bs i . Ceci permet de compenser une partie du bruit du signal d’excitation. Le générateur 50 n’est pas nécessairement un générateur de lumière incohérente. Par exemple, si la distance qui sépare chacun des réseaux Bm i du générateur 50 est courte, le générateur 50 peut être remplacé par une générateur qui comporte autant de sources laser que de réseaux Bm i . Chacune de ces sources lasers émet un faisceau d’excitation cohérent à une longueur d’onde λ Gi respective. Chacune de ces sources laser émet un faisceau monochromatique, c’est-à-dire un faisceau correspondant à un pic Pg i dont la largeur est inférieure à 1 nm et, de préférence, inférieure à 0,5 nm. Dans ce cas, le bruit du signal d’excitation est plus faible que celui obtenu en utilisant une source de lumière incohérente. Le dispositif d’atténuation du bruit du générateur peut donc être omis. Dans une autre variante, pour chaque réseau Bm i , le générateur comporte une source réalisée en utilisant un réseau de Bragg à saut de phase (« Phase shifted Bragg Grating » en anglais) et un amplificateur qui amplifie le signal réfléchi par le réseau de Bragg à saut de phase avant de le réinjecter. Une telle source est par exemple décrite en détail dans l’article suivant : Laffont G. et Al : « Wavelength tunable fiber ring laser for high-speed interrogation of fiber Bragg grating sensors » , Proc. SPIE 5855, 17th International Conference on Optical Fibre Sensors, 23 May 2005. Dans un mode de réalisation simplifié, le dispositif de filtrage 66 n’est pas accordable. Dans ce cas, en réponse à une variation des conditions environnementales, la puissance du signal optique réfléchi varie. Toutefois, même dans un tel cas, il reste possible de séparer la composante haute fréquence, qui correspond au signal ultrasonore mesuré, de la composante basse fréquence qui correspond aux variations des conditions environnementales. Dans un tel mode de réalisation, la largeur du pic Pg i est choisie suffisamment grande pour que, en réponse à une variation des conditions environnementales, au moins une partie de ce pic Pg i reste à l’intérieur de la plage [λ Bi - δ i ; λ Bi + δ i ]. Variantes du démultiplexeur : D’autres modes de réalisations des filtres Fp i sont possibles. En particulier, en variante, les filtres Fp i sont réalisés sans utiliser de réseaux de Bragg. Par exemple, le filtre Fp i peut aussi être réalisé à partir d’un filtre optique absorbant ou dichroïque. En variante, les filtres Fp i sont réalisés dans plusieurs fibres optiques raccordées à la même entrée 98 par l’intermédiaire d’un coupleur optique. Variantes du dispositif d’asservissement : D’autres modes de réalisation des transducteurs Tm i sont possibles. Par exemple, le transducteur Tm i comporte une résistance électrique qui chauffe un matériau sur lequel sont fixés, sans aucun degré de liberté, les réseaux Bs i et Bf i . Dans ce cas, c’est la dilatation thermique de ce matériau qui déforme mécaniquement les réseaux Bs i et Bf i . Le dispositif 130 d’asservissement peut implémenter d’autres algorithmes d’asservissement qu’un régulateur PID. Par exemple, en variante, le microcontrôleur 132 implémente des régulateurs PI (Proportionnel, Intégral). Les modes de réalisations précédents ont été décrits dans le cas où le dispositif 130 d’asservissement est commun aux réseaux Bf i et Bs i , c’est-à-dire que le même transducteur mécanique et le même algorithme d’asservissement sont utilisés pour déformer en même temps et de la même manière les réseaux Bf i et Bs i . Toutefois, en variante, ce dispositif d’asservissement commun peut être remplacé par un premier et un second dispositifs d’asservissement. Le premier dispositif d’asservissement utilise des premiers transducteurs pour déformer mécaniquement chacun des réseaux Bf i indépendamment les uns des autres. Le second dispositif d’asservissement utilise des seconds transducteurs, différents des premiers transducteurs, pour déformer chacun des réseaux Bs i indépendamment les uns des autres. Chaque premier et chaque second transducteurs sont typiquement des matériaux piézoélectriques mécaniquement distincts l’un de l’autre. Dans ce cas, l’algorithme d’asservissement exécuté par le premier dispositif d’asservissement peut être différent de l’algorithme d’asservissement exécuté par le second dispositif d’asservissement. Pour faire cela les premier et second dispositifs d’asservissement reçoivent chacun, en entrée, le signal électrique délivré par chaque photodiode Pd i . Dans ce cas où il y deux dispositifs d’asservissement indépendants l’un de l’autre, l’un d’eux peut être un dispositif d’asservissement maître tandis que l’autre est un dispositif d’asservissement esclave. Ainsi, dans ce dernier cas, les premiers transducteurs sont mécaniquement indépendants des seconds transducteurs mais les algorithmes d’asservissement des premier et second dispositifs d’asservissement ne le sont pas nécessairement. Autres variantes de l’appareil de mesure : D’autres modes de fixation de la portion sensible 24 de la fibre 20 sur la structure 6 sont possibles. Par exemple, si l’épaisseur de la structure 6 est suffisante, la portion sensible 24 est intégrée, sans aucun degré de liberté, dans l’épaisseur de cette structure lors de sa fabrication. En variante, l’appareil 10 ne comporte pas une seule fibre optique 20 mais plusieurs fibres optiques 20, chacune de ces fibres optiques 20 comportant plusieurs réseaux Bm i . Dans ce cas, ce qui a été décrit ici dans le cas de la fibre optique 20, s’applique à chacune de ces fibres optiques. Cette variante peut être transposée au cas d’une fibre multicœurs. Dans ce dernier cas, plusieurs réseaux de Bragg de mesure sont réalisés dans chacun des cœurs de cette fibre multicœurs. Chaque circulateur optique peut être remplacé par un jeu de coupleurs optiques et d’isolateurs optiques qui remplit la même fonction. Variantes du procédé de détection d’un défaut : D’autres traitements que ceux consistant à comparer l’onde ultrasonore mesurée par un réseau Bm i au signal de référence Sref i (t) sont possibles. Par exemple, en variante, le traitement exécuté pour détecter un défaut à partir des mesures d’un réseau Bm i utilise la modulation vibro-acoustique. Un tel traitement est décrit en détail dans la demande EP4155724. Dans ce cas, il n’est pas nécessaire d’utiliser un signal de référence pré-enregistré. Dans d’autres variantes, l’émetteur 12 est omis. Dans ce cas, les réseaux Bm i sont utilisés pour mesurer l’onde acoustique générée par le défaut lui-même lorsqu’il apparaît dans la structure. Dans ce cas, l’émetteur 12 peut être omis. Un tel traitement pour identifier un défaut à partir des ondes acoustiques générées par le défaut lui-même est par exemple décrit dans la demande RU2737235C1. En variante, les mesures de l’appareil 10 peuvent aussi être utilisées pour déterminer les intervalles de temps qui se sont écoulés pour qu’une onde acoustique se propage depuis l’emplacement du défaut jusqu’aux emplacements des réseaux Bm i . Ensuite, connaissant les positions de chacun des réseaux Bm i , ces intervalles de temps déterminés sont utilisés, par exemple, pour estimer la position du défaut dans la structure. Autres variantes : L’appareil 10 peut aussi être adapté pour mesurer des ondes mécanique de fréquences comprises entre 1 kHz et 20 kHz. En particulier, ces ondes acoustiques de fréquences comprises entre 1 kHz et 20 kHz peuvent aussi être utilisées pour détecter des défauts dans des structures. Le microprocesseur 34 peut être un processeur générique, un processeur spécifique, un circuit intégré propre à une application (connu aussi sous le nom anglais d’ASIC pour « Application-Specific Integrated Circuit ») ou un réseau de portes programmables in situ (connu aussi sous le nom anglais de FPGA pour « Field-Programmable Gate Array »). Plusieurs des variantes décrites ci-dessus peuvent être combinées dans un même mode de réalisation. Chapitre IV : Avantages des modes de réalisation décrits : Le fait de faire varier la longueur d’onde centrale λ fi de chaque filtre passe-bande Fp i pour annuler la composante continue du signal optique réfléchi par chaque réseau Bm i permet de diminuer la largeur de chaque bande passante [λ fi - δ fi ; λ fi + δ fi ], par rapport au cas où les longueurs d’onde λ fi sont constantes. En effet, lorsque les longueurs d’onde λ fi sont constantes, la largeur de chaque bande passante [λ fi - δ fi ; λ fi + δ fi ] doit être suffisamment grande pour toujours inclure le pic Pm i même si la longueur d’onde λ Bi varie en fonction des conditions environnementales. Il faut donc élargir la bande passante [λ fi - δ fi ; λ fi + δ fi ] pour que même lorsque des conditions environnementales extrêmes sont rencontrées, le pic Pm i se situe toujours à l’intérieur de cette bande passante. A l’inverse, lorsque la longueur d’onde λ fi est modifiée en fonction de la composante continue du signal optique réfléchi par le réseau Bm i , la longueur d’onde λ fi se déplace comme la longueur d’onde λ Bi en réponse aux variations des conditions environnementales. Ainsi, la bande passante [λ fi - δ fi ; λ fi + δ fi ] se déplace en fonction des conditions environnementales rencontrées pour toujours maintenir le pic Pm i à l’intérieur de cette bande passante. Dès lors, la largeur de la bande passante [λ fi - δ fi ; λ fi + δ fi ] peut être beaucoup plus petite puisqu’elle ne dépend pas des conditions environnementales extrêmes susceptibles d’être rencontrées. Or, le fait de pouvoir diminuer la largeur de la bande passante [λ fi - δ fi ; λ fi + δ fi ] de chaque filtre Fp i permet de réduire l’écart entre les pics Pm i successifs. Dès lors, cela permet d’augmenter la densité des réseaux Bm i , c’est-à-dire qu’à l’intérieur d’une même bande spectrale, il est possible d’en utiliser un plus grande nombre. L’utilisation d’un réseau de Bragg de filtrage Bf i pour réaliser le filtre Fp i simplifie la réalisation de ce filtre passe-bande. L’utilisation d’un transducteur Tm i qui déforme directement mécaniquement le réseau Bf i pour faire varier la longueur d’onde λ fi permet de faire varier cette longueur d’onde λ fi très rapidement. Cela améliore la précision de la mesure. Le fait d’utiliser une lumière incohérente et le dispositif 66 de filtrage pour former le signal d’excitation, au lieu d’utiliser des sources laser permet d’obtenir un signal d’excitation qui génère moins de bruit quand il se propage dans la fibre 20. Ainsi, ce signal optique d’excitation permet d’interroger des réseaux Bm i éloignés de plus d’un kilomètre du générateur 50. Le générateur permet donc d’interroger des réseaux Bm i sur des distances plus importantes que lorsqu’un faisceau laser cohérent est utilisé pour faire cela. L’utilisation du réseau Bs i pour générer le pic source Pg i permet de générer simplement ce pic source. Le fait que la largeur du pic source Pg i est égale ou plus petite que la largeur du pic de mesure Pm i accroît la sensibilité de l’appareil et évite des plages de perte de sensibilité. Le fait de faire varier la longueur d’onde centrale λ Gi de chaque réseau Bs i pour annuler les variations de la composante continue du signal optique réfléchi par le réseau Bm i , permet à l’appareil 10 de fonctionner correctement même si le réseau Bm i est soumis à des conditions environnementales qui font varier lentement sa longueur d’onde λ Bi . L’utilisation d’un transducteur mécanique Tm i pour faire varier la longueur d’onde λ Gi permet de faire varier cette longueur d’onde centrale très rapidement. Cela améliore la précision de la mesure. Le fait d’utiliser le même transducteur Tm i pour déformer mécaniquement à la fois le réseau Bs i et le réseau Bf i simplifie la réalisation de l’appareil 10. Le fait d’utiliser un matériau piézoélectrique en tant que transducteur simplifie la réalisation du dispositif d’asservissement. Appareil de mesure d’ondes mécaniques hautes fréquences, c’est-à-dire d’ondes mécaniques de fréquences supérieures à 1 kHz, cet appareil comportant : - une fibre optique (20) dans laquelle sont réalisés plusieurs réseaux de Bragg de mesure (Bm i ) destinés à être exposés aux ondes mécaniques hautes fréquences, chacun de ces réseaux de Bragg de mesure présentant un spectre en réflexion qui comporte un pic de mesure (Pm i ) centré sur une longueur d’onde de mesure (λ Bi ) et dont la largeur définit une plage de réflexion qui contient toutes les longueurs d’onde réfléchies par ce pic de mesure, les longueurs d’onde de mesure (λ Bi ) de chacun de ces réseaux de Bragg étant différentes les unes des autres et espacées les unes des autres de manière à ce que les différentes plages de réflexion de ces réseaux de Bragg de mesure soient distinctes et ne se chevauchent pas, - un générateur (50) apte à émettre un signal optique d’excitation dans la fibre optique, le spectre d’émission de ce signal optique d’excitation comprenant autant de pics d’émission (Pg i ) qu’il y a de réseaux de Bragg de mesure, chacun de ces pics d’émission se situant, au moins une partie, à l’intérieur de la plage de réflexion d’un pic de mesure respectif, - un démultiplexeur (52) apte à extraire les signaux optiques réfléchis par chacun des réseaux de Bragg de mesure, ce démultiplexeur comportant à cet effet une série de filtres passe-bande (Fp i ) dans laquelle chaque filtre passe-bande (Fp i ) est associé à un réseau de Bragg de mesure (Bm i ) respectif, chacun de ces filtres passe-bande comportant une bande passante à – 3 dB centrée sur une longueur d’onde centrale (λ fi ) et la largeur de cette bande-passante étant supérieure à la plage de réflexion du pic de mesure du réseau de Bragg de mesure auquel il est associé et suffisamment étroite pour ne pas empiéter sur un pic de mesure d’un autre réseau de Bragg de mesure, et - un jeu (54) de photodiodes (Pd i ) apte à mesurer chacun des signaux optiques extraits par le démultiplexeur, caractérisé en ce que l’appareil comporte un premier dispositif (130) d’asservissement apte à faire varier la longueur d’onde centrale (λ fi ) de chaque filtre passe-bande (Fp i ) pour annuler les variations de la composante continue du signal optique réfléchi par le réseau de Bragg de mesure auquel il est associé. Appareil selon la revendication 1, dans lequel chaque filtre passe-bande (Fp i ) comporte un réseau de Bragg de filtrage (Bf i ) optiquement raccordé à la fibre optique (20) pour recevoir le signal optique à démultiplexer et optiquement raccordé à l’une des photodiodes pour délivrer à cette photodiode le signal optique extrait par ce filtre passe-bande, le spectre en réflexion de ce réseau de Bragg de filtrage comportant un pic de filtrage (Pf i ) centré sur la longueur d’onde centrale (λ fi ) de ce filtre passe-bande et la largeur de ce pic de filtrage étant supérieure à la largeur de la plage de réflexion du pic de mesure (Pm i ) du réseau de Bragg de mesure associé à ce filtre passe-bande. Appareil selon la revendication 2, dans lequel le premier dispositif (130) d’asservissement comporte, pour chaque réseau de Bragg de filtrage (Bf i ), un transducteur (Tm i ) apte à déformer mécaniquement ce réseau de Bragg de filtrage pour modifier la longueur d’onde centrale (λ fi ) de ce filtre passe-bande. Appareil selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le générateur comporte : - une source optique (62) apte à émettre sur une sortie (64) une lumière incohérente dont le spectre de puissance comporte une bande d’émission qui s’étend sur toutes les plages de réflexion des pics de mesure (Pm i ), et - un dispositif (66) de filtrage comportant une entrée (68) optiquement raccordée à la sortie de la source optique et une sortie optiquement raccordée à la fibre optique (20), le spectre de puissance de ce dispositif de filtrage comportant autant de bandes passantes à – 3 dB que de réseaux de Bragg de mesure, chacune de ces bandes passantes étant centrée sur un pic d’émission (Pg i ) respectif pour former ce pic d’émission dans le signal optique d’excitation. Appareil selon la revendication 4, dans lequel le dispositif (66) de filtrage comporte autant de réseaux de Bragg source (Bs i ) que de réseaux de Bragg de mesure (Bm i ), chaque réseau de Bragg source étant associé à un réseau de Bragg de mesure respectif, le spectre en réflexion de chaque réseau de Bragg source comportant le pic d’émission (Pg i ) qui se situe, au moins en partie, à l’intérieur de la plage de réflexion du pic de mesure du réseau de Bragg de mesure qui lui est associé. Appareil selon la revendication 5, dans lequel la largeur du pic d’émission (Pg i ) de chaque réseau de Bragg source (Bs i ) est égale ou plus petite que la largeur du pic de mesure du réseau de Bragg de mesure qui lui est associé. Appareil selon la revendication 5 ou 6, dans lequel chaque pic d’émission (Pg i ) est centré sur une longueur d’onde centrale (λ Gi ) et l’appareil comporte un second dispositif d’asservissement apte à faire varier la longueur d’onde centrale (λ Gi ) de chaque réseau de Bragg source pour annuler les variations de la composante continue du signal optique réfléchi par le réseau de Bragg de mesure auquel il est associé. Appareil selon la revendication 7, dans lequel le second dispositif d’asservissement comporte, pour chaque réseau de Bragg source, un transducteur mécanique apte à déformer mécaniquement ce réseau de Bragg source pour modifier la longueur d’onde centrale (λ Gi ) de ce réseau de Bragg source (Bs i ). Appareil selon les revendications 3 et 8 prises ensemble, dans lequel les premier et second dispositifs (130) d’asservissement sont confondus et chaque transducteur (Tm i ) est apte à déformer mécaniquement à la fois le réseau de Bragg de filtrage (Bf i ) du filtre passe-bande (Fp i ) et le réseau de Bragg source (Bs i ) qui sont associés au même réseau de Bragg de mesure (Bm i ). Appareil selon la revendication 9, dans lequel chaque transducteur (Tm i ) est un matériau piézoélectrique sur lequel le réseau de Bragg de filtrage (Bf i ) et le réseau de Bragg source (Bs i ) sont fixés sans aucun degré de liberté. Structure instrumentée comportant : - une structure (6) dans laquelle un défaut, apte à modifier la propagation des ondes mécaniques hautes fréquences dans cette structure ou à générer une onde mécanique haute fréquence, peut apparaître, - un système (8) de détection d’un défaut dans cette structure, ce système comportant - un appareil (10) de mesure des ondes mécaniques hautes fréquences se propageant dans la structure, cet appareil comportant une fibre optique (20) dans laquelle sont réalisés plusieurs réseaux de Bragg de mesure (Bm i ), ces réseaux de Bragg de mesure étant fixés sans aucun degré de liberté à la structure, et - une unité (14) de surveillance de l’apparition d’un défaut dans la structure à partir des ondes mécaniques hautes fréquences mesurées par cet appareil, caractérisée en ce que l’appareil (10) de mesure des ondes mécaniques hautes fréquences est conforme à l’une quelconque des revendications précédentes.