FR 3156669 A1 20250620 FR 2314440 A 20231218 Système (100) de capture et de transformation de dioxyde de carbone, comprenant au moins un réacteur (10) comportant une cavité (11) dans laquelle est logé au moins un compartiment (12) comprenant : un bloc de capture (13) du dioxyde de carbone, ledit bloc de capture comportant une charge de capture apte à capter et relarguer le dioxyde de carbone, et un bloc catalyseur (14) comportant un catalyseur apte à catalyser une réaction chimique de méthanation entre le dioxyde de carbone relargué par le bloc de capture et du dihydrogène ; ledit au moins un réacteur comportant au moins une entrée (20) de gaz dans ladite cavité, et au moins une sortie (30) de gaz de cette cavité ; ledit système comprenant en outre au moins un dispositif de chauffage (40) configuré pour chauffer ledit au moins un réacteur, et/ou la cavité, et/ou ledit au moins un compartiment. Figure pour l’abrégé : Figure 1 SYSTÈME DE CAPTURE ET DE TRANSFORMATION DE DIOXYDE DE CARBONE Domaine technique de l’invention La présente invention concerne un système de capture et de transformation de dioxyde de carbone et un procédé de mise en œuvre d’un tel système. Arrière-plan technologique Il est communément admis que le dioxyde de carbone est un gaz à effet de serre dont le rejet dans l’atmosphère par les activités humaines a un impact sur l’environnement. Des solutions sont mises en œuvre pour réduire les émissions de dioxyde de carbone ou valoriser celui-ci davantage. Il est notamment bien connu que le dioxyde de carbone peut être capturé ou piégé dans différents matériaux, on parle de séquestration. En parallèle, il est connu que le dioxyde de carbone peut être valorisé par diverses réactions chimiques comme la méthanation, autrement dit la production de méthane. En revanche, ces opérations de séquestration et de valorisation sont souvent réalisées de manière séquentielle dans des installations distinctes, sans que nécessairement, le dioxyde de carbone séquestré soit utilisé comme réactif pour la méthanation. Aussi, un objectif de l’invention est de proposer un système qui combine de manière simple les opérations de séquestration et de valorisation du dioxyde de carbone. Il est donc proposé un système de capture et de transformation de dioxyde de carbone, comprenant au moins un réacteur comportant une cavité interne dans laquelle est logé au moins un compartiment comprenant : un bloc de capture du dioxyde de carbone, ce bloc de capture comportant une charge de capture apte à capter et relarguer le dioxyde de carbone, et un bloc catalyseur comportant un catalyseur apte à catalyser une réaction chimique de méthanation entre le dioxyde de carbone relargué par le bloc de capture et du dihydrogène ; le au moins un réacteur comportant en outre au moins une entrée de gaz dans la cavité interne, et au moins une sortie de gaz de cette cavité interne ; le système comprenant en outre au moins un dispositif de chauffage configuré pour chauffer le au moins un réacteur, et/ou la cavité interne, et/ou le au moins un compartiment. Ainsi, grâce à l’invention, on assure une simplification d’une opération de méthanisation en réunissant dans un système unique les constituants nécessaires à une telle opération. En effet, le dioxyde de carbone est capturé, donc stocké, dans le bloc de capture localisé dans la cavité interne du réacteur et est relargué par la suite dans cette même cavité interne pour la réaction de méthanisation. Cela permet de limiter l’encombrement du système. Le système selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous, prises isolément les unes avec les autres ou en combinaison les unes avec les autres : la cavité interne comprend plusieurs compartiments empilés les uns sur les autres, les compartiments étant empilés depuis la au moins une entrée de gaz vers la au moins une sortie de gaz, de sorte que la au moins une entrée est située au niveau d’une extrémité inférieure de la cavité interne et que la au moins une sortie est située au niveau d’une extrémité supérieure de la cavité interne, la charge de capture est à base d’oxyde de calcium mélangée à un composé inerte chimiquement, l’entrée de gaz comprend deux arrivées de gaz aptes à alimenter la cavité interne avec deux gaz distincts, tel que du dioxyde de carbone et du dihydrogène, la sortie comprend deux évacuations de gaz aptes à évacuer au moins deux gaz distincts de la cavité interne, tel qu’un surplus de gaz à base de dioxyde de carbone d’une part et un ou des produit(s) de la réaction chimique de méthanation d’autre part, le au moins un compartiment comporte une première couche de feutre de carbone compris entre le bloc de capture et le bloc de catalyseur, et une deuxième couche de feutre de carbone de sorte que le bloc catalyseur est compris entre les première et deuxième couches de feutre de carbone, le au moins un réacteur et le au moins un dispositif de chauffage sont compris dans une enceinte creuse comportant un volume d’un gaz caloporteur, le au moins un réacteur et le au moins un dispositif de chauffage se présentent chacun, dans l’enceinte, sous une forme tubulaire, le au moins un réacteur et le au moins un dispositif de chauffage étant parallèles entre eux, le système comprend une pluralité de réacteurs tubulaires et une pluralité de dispositifs de chauffage tubulaires montés, dans l’enceinte, en parallèle les uns des autres, de sorte que chaque réacteur est au voisinage d’au moins un dispositif de chauffage et que chaque dispositif de chauffage est au voisinage d’au moins un réacteur, le au moins un dispositif de chauffage est un échangeur de chaleur configuré pour une circulation d’un fluide caloporteur apte à récupérer et/ou fournir une énergie calorifique à l’au moins un réacteur, et/ou à la cavité interne, et/ou à l’au moins un compartiment, le au moins un compartiment se présente sous la forme d’une plaque, la plaque présentant une couche formée par une interpénétration du bloc de capture du dioxyde de carbone et du bloc catalyseur, la couche reliant chacune des faces opposées de la plaque, la plaque est configurée pour définir un chemin de passage pour un gaz ou mélange gazeux, le système comporte une pluralité de plaques étagées les unes au-dessus des autres de sorte qu’une plaque donnée présente au moins une de ses faces en vis-à-vis d’une autre face d’une autre plaques, les faces de chaque plaque s’étendant respectivement dans des plans parallèles, - le bloc de capture présente une structure poreuse ou microporeuse, perméable à un gaz, de préférence au dioxyde de carbone, - le bloc catalyseur présente une structure poreuse ou microporeuse, perméable à un gaz, de préférence au dioxyde de carbone, - le bloc catalyseur comporte un composé catalyseur mélangé à un composé inerte chimiquement, - la circulation du fluide caloporteur dans l’échangeur de chaleur est dans un sens opposé au sens d’écoulement des gaz dans le réacteur, - la au moins une entrée est un distributeur de gaz, - le distributeur de gaz est en matériau composite à base de fibres de carbone, - le bloc de capture est du côté de la au moins une entrée de gaz et le bloc catalyseur est du côté de la au moins une sortie de gaz. L’invention concerne également une installation comportant au moins un système de capture et de transformation de dioxyde de carbone tel que décrit dans ce qui précède et un système de densification pyrocarbone, le système de capture et de transformation de dioxyde de carbone étant configuré pour recevoir du dioxyde de carbone et/ou du dihydrogène issu(s) du système de densification pyrocarbone. L’invention concerne également un procédé de capture et de transformation de dioxyde de carbone tel que décrit dans ce qui précède, ce procédé comportant les étapes suivantes : introduire sélectivement dans la cavité interne du réacteur par la au moins une entrée du gaz à base de dioxyde de carbone de sorte que du dioxyde de carbone est capturé par le bloc de capture du compartiment ; introduire sélectivement dans ladite cavité interne du réacteur par ladite au moins une entrée du gaz à base de dihydrogène ; chauffer le réacteur et/ou la cavité interne et/ou le compartiment au moyen du dispositif de chauffage de sorte que du dioxyde de carbone capturé par le bloc de capture est relargué du bloc de capture, le dioxyde de carbone relargué réagissant chimiquement avec du dihydrogène au contact du bloc catalyseur ; et évacuer le mélange gazeux de la cavité interne du réacteur par la au moins une sortie. Le procédé selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous, prises isolément les unes avec les autres ou en combinaison les unes avec les autres : - le procédé comporte une étape e) de séparation des gaz du mélange gazeux, - après l’étape d), un gaz neutre est injecté dans le réacteur de sorte à purger le mélange gazeux restant avant de réitérer le procédé depuis l’étape a). Brève description des figures L’invention sera mieux comprise à l’aide de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple et faite en se référant aux dessins annexés dans lesquels : La FIG. 1 représente une vue schématique d’une forme de réalisation du système de capture et de transformation de dioxyde de carbone selon l’invention, La FIG. 2 représente une vue schématique d’un exemple de compartiment compris dans le système selon l’invention, La FIG. 3 représente une vue schématique d’une autre forme de réalisation du système selon l’invention, en particulier lorsque le système comporte une pluralité de réacteurs et de dispositifs de chauffage tubulaires, l’ensemble étant logé dans une enceinte creuse, La FIG. 4 représente une vue schématique selon un plan de coupe transversal du système de la FIG. 3 , La FIG. 5 représente une vue schématique en coupe d’une autre forme de réalisation du système selon l’invention, en particulier lorsque le système comporte une pluralité de réacteurs en forme de U et un échangeur de chaleur comme dispositif de chauffage, La FIG. 6 représente une vue schématique d’une autre forme de réalisation du système selon l’invention, en particulier lorsque le système se présente sous la forme d’un échangeur à plaques, La FIG. 7 représente une vue très schématique de la circulation des flux de gaz entre les plaques de la FIG. 6 , La FIG. 8 représente une vue très schématique d’une installation comportant un système de capture et de transformation de dioxyde de carbone et un système source de dioxyde de carbone et/ou dihydrogène, La FIG. 9 représente un schéma-bloc d’un procédé de mise en œuvre d’un système de capture et de transformation de dioxyde de carbone. Description détaillée de l’invention Le système 100 de capture et de transformation de dioxyde de carbone selon l’invention comprend au moins un réacteur 10 qui comporte une cavité interne 11 dans laquelle est logé au moins un compartiment 12 comprenant un bloc de capture 13 du dioxyde de carbone et un bloc catalyseur 14. Le bloc de capture 13 du dioxyde de carbone comprend en outre une charge de capture apte à capter et à relarguer le dioxyde de carbone. Le bloc catalyseur 14 comporte en outre un catalyseur apte à catalyser une réaction chimique de méthanation entre le dioxyde de carbone relargué par le bloc de capture 13 et du dihydrogène. Chaque réacteur 10 comporte au moins une entrée 20 de gaz dans la cavité interne 12 et au moins une sortie 30 de gaz de cette cavité interne 11. Le système 100 selon l’invention comprend, en outre, au moins un dispositif de chauffage 40 configuré pour chauffer chaque réacteur 10, et/ou la cavité interne 11 de chaque réacteur 10, et/ou chaque compartiment 12 de chaque réacteur 10. Le dispositif de chauffage 40 peut par exemple être configuré pour entourer tout ou partie du réacteur 10. Le dispositif de chauffage 40 peut être un échangeur de chaleur configuré pour une circulation d’un fluide caloporteur apte à récupérer et/ou fournir une énergie calorifique au réacteur 10, et/ou cavité interne 11, et/ou compartiment 12. En variante, le dispositif de chauffage 40 peut être un appareil électrique équipé d’une ou plusieurs résistances chauffantes. La FIG. 1 montre que la cavité interne 11 du réacteur 10 peut comprendre plusieurs compartiments 12 qui sont empilés les uns sur les autres. Dans une telle configuration, les compartiments 12 sont empilés depuis l’entrée 20 de gaz vers la sortie 30 de gaz, de sorte que l’entrée 20 est située au niveau d’une extrémité inférieure de la cavité interne 11 et que la sortie 30 de gaz est située au niveau d’une extrémité supérieure de la cavité interne 11. On comprend que, dans cet exemple, le système 100 est orienté globalement verticalement. Dans cet exemple de la FIG. 1 , trois compartiments 12 sont représentés de manière non limitative. Le réacteur 10 peut comporter dans la cavité interne 11 plus que trois compartiments. Avantageusement, le bloc de capture 13 de dioxyde de carbone est positionné du côté de l’entrée 20 de gaz et le bloc catalyseur 14 est positionné du côté de la sortie 30 de gaz. Cette configuration est préférée afin de faciliter l’interaction du dioxyde de carbone relargué par le bloc de capture 13 avec le bloc catalyseur 14. Ainsi, lorsque plusieurs compartiments 12 sont empilés dans la cavité 11, on peut observer une alternance entre les blocs de capture 13 et blocs catalyseur 14. En référence à la FIG. 2 , chaque compartiment 12 ou au moins un compartiment 12 peut comporter une première couche 15a de feutre de carbone comprise entre le bloc de capture 13 et le bloc catalyseur 14. Chaque compartiment 12 ou au moins un compartiment 12 peut également comporter une deuxième couche 15b de feutre de carbone située sur le bloc catalyseur de sorte que, lorsque le compartiment 12 comprend deux couches 15a, 15b de feutre de carbone, le bloc catalyseur 14 est compris entre les première et deuxième couches 15a, 15b de feutre de carbone. Le feutre de carbone est un matériau qui présente des propriétés d’isolation thermique. Aussi, dans le cadre de l’invention, les première et deuxième couches 15a, 15b de feutre de carbone permettent de limiter la dissipation de chaleur en dehors du compartiment. Cette chaleur peut être d’une part apportée par le dispositif de chauffage 40 ou d’autre part être issue de réactions chimiques exothermiques qui se déroulent dans le compartiment 12. Ces réactions exothermiques peuvent avoir lieu au niveau du bloc de capture 13 de dioxyde de carbone. Avantageusement, la charge du bloc de capture 13 est à base d’oxyde de calcium mélangée à un composé inerte chimiquement. Ce composé inerte chimiquement peut servir de support à l’oxyde de calcium qui est alors réparti sur ou dilué dans ce composé inerte. Le composé inerte chimiquement est par exemple, de manière non limitative, un oxyde d’aluminium (Al 2 O 3 ) ou un oxyde de silicium (SiO 2 ). Il est bien connu que l’oxyde de calcium est un matériau permettant une capture du dioxyde de carbone selon une réaction chimique de carbonatation définie comme suit : La réaction du dioxyde de carbone (CO 2 ) gazeux avec l’oxyde de calcium (CaO) solide conduit à la formation de carbonate de calcium (CaCO 3 ) solide. Cette réaction est exothermique, avec une enthalpie standard de réaction de -178 kJ/mol. On comprend que pour déplacer l’équilibre de la réaction dans le sens inverser et donc relarguer du dioxyde de carbone à partir du carbonate de calcium, un apport d’énergie est nécessaire. Cette énergie est notamment fournie par le dispositif de chauffage 40. De manière générale, lors de la réaction de carbonatation, le dioxyde de carbone aura tendance à se combiner avec la charge de capture, par exemple l’oxyde de calcium cité précédemment, en surface des grains de la charge de capture. De ce fait, une couche que l’on pourra qualifiée de couche passive se forme et bloque les interactions entre le dioxyde de carbone et la charge de capture. Aussi, le bloc de capture 13 présente avantageusement une structure poreuse ou mircroporeuse qui est perméable à un gaz, de préférence au dioxyde de carbone. Cela présente l’avantage d’augmenter la surface de contact entre la charge de capture et le gaz. De la sorte, le taux de captation du dioxyde de carbone par le bloc de capture peut être amélioré. Avantageusement, le bloc catalyseur 14 comporte un composé catalyseur de réaction chimique mélangé à un composé inerte chimiquement. Le composé inerte chimiquement peut servir de support au composé catalyseur qui est alors réparti sur ou dilué dans ce composé inerte. Le composé inerte est par exemple, de manière non limitative, un oxyde d’aluminium ou un oxyde de silicium. Le catalyseur du bloc catalyseur 14 peut être, de manière non limitative, un composé à base de nickel, de manganèse, de platine, de palladium, de ruthénium, de rhodium ou de cobalt. Comme pour le bloc de capture 13, le bloc catalyseur 14 peut présenter une structure poreuse ou mircroporeuse qui est perméable à un gaz. Cela permet de développer la surface de contact entre le catalyseur et les espèces gazeuses comme le dioxyde de carbone et le dihydrogène afin d’améliorer le rendement de la réaction chimique de méthanation décrite ci-après. Le bloc catalyseur 14 est apte à catalyser une réaction chimique entre le dioxyde de carbone relargué par le bloc de capture 13 et du dihydrogène, définie par la réaction de méthanation suivante : La réaction du dioxyde de carbone gazeux avec le dihydrogène gazeux conduit à la formation de méthane (CH 4 ) et de vapeur d’eau. Cette réaction est exothermique, avec une enthalpie standard de réaction de -168 kJ/mol. L’entrée 20 de gaz dans la cavité interne 11 peut être un distributeur de gaz. Le distributeur de gaz peut être en matériau composite à base de fibres de carbone. L’entrée 20 de gaz dans la cavité interne 11 peut comporter deux arrivées 21, 22 de gaz aptes à alimenter la cavité interne 11 avec deux gaz distincts, tel que du dioxyde de carbone et du dihydrogène. La sortie 30 de gaz peut comprendre deux évacuations 31, 32 de gaz aptes à évacuer au moins deux gaz distincts de la cavité interne 11, tel qu’un surplus de gaz à base de dioxyde de carbone d’une part et un ou plusieurs produit(s) de la réaction chimique de méthanation d’autre part. On s’intéresse à présent aux figures 3 et 4 qui représentent une autre forme de réalisation du système 100. Dans cette forme de réalisation, le ou les réacteur(s) 10 et le ou les dispositif(s) de chauffage 40 peuvent être compris dans une enceinte creuse 50. Cette enceinte creuse 50 est par ailleurs conçue pour comporter un volume 51 d’un gaz caloporteur. Ce gaz caloporteur est de préférence de l’argon. Dans l’exemple particulier des figures 3 et 4, le système 100 comporte quatre réacteurs 10 et quatre dispositifs de chauffage 40. Le nombre de réacteurs 10 ou de dispositifs de chauffage 40 n’est pas limitatif. De même la parité entre réacteurs 10 et dispositifs de chauffage 40 n’est pas limitative. Autrement dit, il peut y avoir plus de réacteurs 10 que de dispositifs de chauffage 40, ou inversement. Dans cet exemple, le ou les réacteurs 10 se présentent, dans l’enceinte 50, sous une forme tubulaire. Le ou les dispositifs de chauffage 40 se présentent, dans l’enceinte 50, sous une forme tubulaire. On entend par forme tubulaire, une forme qui s’étend selon un axe longitudinal. La section de cette forme tubulaire peut être globalement circulaire ou rectangulaire. Le ou les réacteurs 10 et le ou les dispositifs de chauffage 40, tubulaires, peuvent être parallèles entre eux. Cela présente l’avantage de limiter l’encombrement dans l’enceinte 50. Lorsque le système 100 comprend une pluralité de réacteurs 10 tubulaires et une pluralité de dispositifs de chauffage 40 tubulaires montés, dans l’enceinte 50, en parallèle les uns des autres, chaque réacteur 10 est avantageusement au voisinage d’au moins un des dispositifs de chauffage 40 et chaque dispositif de chauffage 40 est avantageusement au voisinage d’au moins un réacteur 10. Dans l’exemple des figures 3 et 4, chaque réacteur 10 de la pluralité de réacteurs 10 peut être raccordé, en amont, à l’entrée 20 de gaz et, en aval, à la sortie 30 de gaz. Dans la forme de réalisation des figures 3 et 4, le ou les dispositifs de chauffage 40 sont avantageusement des échangeurs de chaleur. Dans un échangeur de chaleur circule un fluide caloporteur qui circule avantageusement dans un sens opposé au sens d’écoulement des gaz dans un réacteur 10. Autrement dit, le fluide caloporteur pénètre dans l’échangeur de chaleur par une voie d’entrée 41 située du même côté que la sortie 30 de gaz, et sort de l’échangeur de chaleur par une voie de sortie 42 située du même côté que l’entrée 20 de gaz. Dans cette configuration, l’échangeur de chaleur permet de contrôler d’une part l’énergie calorifique apportée au système mais également, lorsque nécessaire, de prélever une énergie calorifique excédentaire du système lorsque la température devient trop élevée. La FIG. 5 illustre une variante de la forme de réalisation des figures 3 et 4. Dans cette forme de réalisation, le ou les réacteurs 10 présentent une forme en U. Le ou les réacteurs 10 sont avantageusement situés directement dans le dispositif de chauffage 40 qui est un échangeur de chaleur configuré pour la circulation d’un fluide caloporteur comme évoqué dans ce qui précède. L’échangeur de chaleur présente par ailleurs une pluralité de chicanes 43 conçues pour allonger le parcours du fluide caloporteur dans l’échangeur de chaleur et ainsi améliorer les transferts d’énergie calorifique entre le fluide caloporteur et le ou les réacteurs 10. Les figures 6 et 7 illustrent une autre forme de réalisation du système 100. Dans cette forme de réalisation le système 100 se présente sous la forme d’un échangeur à plaques. Dans un tel échangeur à plaques, les plaques 60 sont étagées parallèlement les unes aux autres dans le réacteur 10. Un premier flux primaire F1 d’un gaz à base de dioxyde de carbone circule dans le réacteur 10 en pénétrant par l’entrée 20, et un second flux primaire F3 d’un gaz à base de dihydrogène circule dans le réacteur 10 en pénétrant par l’entrée 20’. À partir du premier flux primaire F1, une pluralité de premiers flux secondaires F1’ peut circuler entre les plaques 60 selon un chemin de passage 64. De même, à partir du second flux primaire F3, une pluralité de seconds flux secondaires F3’, F3’’ peut circuler entre les plaques 60 selon un chemin de passage 64’. L’échangeur est conçu de telle sorte que les premiers flux secondaires F1’ et les seconds flux secondaires F3’, F3’’ ne se mélangent pas, autrement dit que les chemins de passage 64, 64’ qui leur sont propres ne communiquent pas. On comprend que chacun des flux secondaires F1’, F3’, F3’’ circule de manière alternée d’un étage à l’autre. Ainsi, on comprend que sur un premier étage donné on aura le second flux secondaire F3’, sur un deuxième étage, situé au-dessus ou en dessous du premier étage donné, on aura le premier flux secondaire F1’, puis sur un troisième étage, situé au-dessus ou en dessous du premier étage donné, on aura le second flux secondaire F3’’, et ainsi de suite. On comprend aussi que les termes premier étage, deuxième ou troisième étage ne désignent pas un ordre d’empilage mais des étages quelconques de l’échangeur à plaques. Dans cette configuration d’échangeur à plaques, les gaz circulent de manière continue. Après leur passage respectif entre les plaques 60, les premiers flux secondaires F1’ rejoignent un premier flux tertiaire F2 qui est évacué du réacteur 10 par la sortie 30. Le premier flux tertiaire F2 est appauvri en dioxyde de carbone. Après leur passage respectif entre les plaques 60, les seconds flux secondaires F3’, F3’’ rejoignent un second flux tertiaire F4 qui est évacué du réacteur 10 par la sortie 30’. Le second flux tertiaire F4 est appauvri en dihydrogène mais enrichi en méthane et vapeur d’eau, produits de la réaction de méthanation. Dans ce mode de réalisation, chaque compartiment 12 se présente sous la forme d’une plaque 60, cette plaque 60 présentant sur chacune de ses faces opposées à la fois le bloc de capture 13 et le bloc catalyseur 14. Avantageusement, le bloc de capture 13 et le bloc catalyseur 14 sont interpénétrer et forment une couche 61. C’est-à-dire que le bloc de capture 13 et le bloc catalyseur 14 sont confondus l’un dans l’autre. Dans ce qui précède, il a été décrit que les blocs de capture 13 et catalyseur 14 peuvent être poreux ou mircoporeux. On comprend que la couche 61 peut également être poreuse ou mircorporeuse. De manière générale, la couche 61 peut avoir des caractéristiques similaires à celles décrites pour les blocs de capture 13 et catalyseur 14. En référence à la FIG. 7 , la couche 61 relie avantageusement les faces opposées 62, 63 d’une plaque 60. Lors du passage du premier flux secondaire F1’ entre les plaques 60, le dioxyde de carbone va être capté par la couche 61 (flèches S), en particulier par la charge de capture, comme l’oxyde de calcium décrit précédemment. Dans le même temps, le dihydrogène apporté par le second flux secondaire F3, F3’ peut diffuser dans la couche 61 (flèches D). Sous l’effet de la chaleur et le déplacement de l’équilibre de réaction, le dioxyde de carbone peut être relargué par la charge de capture et être entraîné par le dihydrogène jusqu’à un grain de catalyseur de la couche 61 de sorte que le dioxyde de carbone et le dihydrogène réagissent ensemble selon la réaction de méthanation pour donner du méthane et de l’eau qui sont relargués dans le premier flux secondaire F1’ (flèches R). L’invention concerne également, en référence à la FIG. 8 , une installation 200 qui comporte au moins un système 100 de capture et de transformation de dioxyde de carbone tel que décrit dans ce qui précède et un système 110 de densification pyrocarbone, le système étant configuré pour recevoir du dioxyde de carbone et/ou du dihydrogène issu(s) de la densification pyrocarbone. La densification pyrocarbone désigne une pyrolyse contrôlée d’un mélange d’hydrocarbures légers, c’est-à-dire ne comportant une chaîne carbonée de un à quatre carbones. Cette pyrolyse se déroule généralement à haute température et basse pression. À l’issue de cette pyrolyse, un dépôt de carbone est réalisé tandis que des sous-produits comme des hydrocarbures, volatils, et du dihydrogène sont évacués et séparés. En sortie du système 110 de densification pyrocarbone, le dihydrogène émis ne présente pas un degré de pureté suffisant pour être valoriser directement dans d’autres applications techniques comme les piles à combustibles. Pour être valorisé dans ces applications, un traitement de purification coûteux est nécessaire. En revanche, le degré de pureté du dihydrogène pour la réaction chimique de méthanation a peu d’importance. Aussi, l’installation 200 présente l’intérêt de permettre une valorisation directe de sous-produits. L’avantage est également de réduire l’impact environnemental d’un site industriel en réduisant l’émission de dioxyde de carbone. Le dioxyde de carbone peut également provenir d’autre(s) système(s) 120 que le système 110 de densification pyrocarbone. Ainsi, le dihydrogène peut être issu d’un système 110 de densification pyrocarbone et le dioxyde de carbone peut être issu d’un système 110 de densification pyrocarbone et/ou d’un autre système 120 générant du dioxyde de carbone. L’invention concerne également un procédé 200 de mise en œuvre du système 100 de capture et de transformation de dioxyde de carbone tel que décrit dans ce qui précède, et illustré par un schéma-bloc sur la FIG. 9 . Les différentes étapes du procédé 200 sont détaillées ci-après. À une étape 302, ou étape a), de manière sélective, le gaz à base de dioxyde de carbone est introduit dans la cavité interne 11 du réacteur 10 par l’entrée 20 de gaz de sorte que le dioxyde de carbone est capturé par le bloc de capture 13 du compartiment 12. Le gaz à base de dioxyde de carbone peut par exemple être des fumées émises par une installation d’incinération ou être issu de divers procédés industriels. À une étape 304, ou étape b), de manière sélective, le gaz à base de dihydrogène est introduit dans la cavité interne 11 du réacteur 10 par l’entrée 20 de gaz. Le dihydrogène peut être le sous-produit de divers procédés industriels comme par exemple un procédé de densification pyrocarbone. À l’étape 304, le dihydrogène peut être introduit dans la cavité interne 11 avec une pression comprise entre 1 et 3 bars. À une étape 306, ou étape c), le réacteur 10 et/ou la cavité interne 11 et/ou au moins un compartiment 12 est chauffé au moyen du dispositif de chauffage 40 de sorte que du dioxyde de carbone capturé par le bloc de capture 13 est relargué du bloc de capture 13, le dioxyde de carbone relargué réagissant chimiquement avec du dihydrogène au contact du bloc catalyseur 14. À l’étape 306, le chauffage du réacteur 10 et/ou de la cavité interne 11 et/ou au moins un compartiment 12 déplace l’équilibre de la charge de capture du bloc de capture 13, ce qui assure un relargage du dioxyde de carbone. Le dioxyde de carbone relargué réagit alors avec le dihydrogène selon la réaction de méthanation décrite précédemment. On comprend qu’avec le dispositif de chauffage 40 on assure un contrôle de la cinétique des réactions chimiques. Le réacteur 10 et/ou la cavité interne 11 et/ou au moins un compartiment 12 peut être chauffé pour atteindre une température comprise entre 550°C et 750°C. Durant l’étape 306, la pression dans le réacteur 10 et/ou la cavité interne 11 et/ou au moins un compartiment 12 peut être suivie au moyen d’un capteur de pression. Le suivi de la pression permet de suivre l’avancement de la réaction chimique de méthanation. En effet, lors de la méthanation, il est observé une baisse de la pression. Lorsque cette pression ne baisse plus et devient stable dans le réacteur 10 et/ou la cavité interne 11 et/ou au moins un compartiment 12, cela indique que le dioxyde de carbone disponible a été entièrement consommé. À une étape 308, ou étape d), le mélange gazeux est évacué de la cavité interne 11 du réacteur 10 par la sortie 30 de gaz. Après l’étape 308, un gaz neutre comme de l’argon ou du diazote peut être injecté dans le réacteur 10 et/ou la cavité interne 11 et/ou le ou les compartiments 12 de sorte à purger le mélange gazeux restant. À l’issue de la purge, le procédé 300 peut recommencer depuis l’étape 302, ou étape a). À une étape 310, ou étape e), les gaz qui composent le mélange gazeux sont avantageusement séparés de sorte à isoler le méthane issu de la réaction chimique de méthanation entre le dioxyde de carbone et le dihydrogène de l’étape 306. Un système à membranes peut être utilisé pour la séparation. Système (100) de capture et de transformation de dioxyde de carbone, comprenant au moins un réacteur (10) comportant une cavité interne (11) dans laquelle est logé au moins un compartiment (12) comprenant : un bloc de capture (13) du dioxyde de carbone, ledit bloc de capture (13) comportant une charge de capture apte à capter et relarguer le dioxyde de carbone, et un bloc catalyseur (14) comportant un catalyseur apte à catalyser une réaction chimique de méthanation entre le dioxyde de carbone relargué par le bloc de capture (13) et du dihydrogène ; ledit au moins un réacteur (10) comportant en outre au moins une entrée (20) de gaz dans ladite cavité interne (11), et au moins une sortie (30) de gaz de cette cavité interne ; ledit système (100) comprenant en outre au moins un dispositif de chauffage (40) configuré pour chauffer ledit au moins un réacteur (10), et/ou la cavité interne (11), et/ou ledit au moins un compartiment (12). Système (100) selon la revendication 1, dans lequel la cavité interne (11) comprend plusieurs compartiments (12) empilés les uns sur les autres, lesdits compartiments (12) étant empilés depuis ladite au moins une entrée (20) de gaz vers ladite au moins une sortie (30) de gaz, de sorte que ladite au moins une entrée est située au niveau d’une extrémité inférieure de la cavité interne (11) et que ladite au moins une sortie est située au niveau d’une extrémité supérieure de la cavité interne (11). Système (100) selon l’une quelconque des revendications 1 ou 2, dans lequel ladite charge de capture du bloc de capture (13) est à base d’oxyde de calcium mélangée à un composé inerte chimiquement. Système (100) selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel ladite au moins une entrée (20) de gaz comprend deux arrivées (21, 22) de gaz aptes à alimenter ladite cavité interne (11) avec deux gaz distincts, tel que du dioxyde de carbone et du dihydrogène. Système (100) selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel ladite au moins une sortie (30) de gaz comprend deux évacuations (31, 32) de gaz aptes à évacuer au moins deux gaz distincts de la cavité interne (11), tel qu’un surplus de gaz à base de dioxyde de carbone d’une part et un ou des produit(s) de la réaction chimique de méthanation d’autre part. Système (100) selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel ledit au moins un compartiment (12) comporte une première couche (15a) de feutre de carbone comprise entre le bloc de capture (13) et le bloc catalyseur (14), et une deuxième couche (15b) de feutre de carbone de sorte que le bloc catalyseur est compris entre les première et deuxième couches (15a, 15b) de feutre de carbone. Système (100) selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel ledit au moins un réacteur (10) et ledit au moins un dispositif de chauffage (30) sont compris dans une enceinte creuse (50) comportant un volume (51) d’un gaz caloporteur. Système (100) selon la revendication 7, dans lequel ledit au moins un réacteur (10) et ledit au moins un dispositif de chauffage (30) se présentent chacun, dans ladite enceinte (50), sous une forme tubulaire, ledit au moins un réacteur et ledit au moins un dispositif de chauffage étant parallèles entre eux. Système (100) selon la revendication 8, comprenant une pluralité de réacteurs (10) tubulaires et une pluralité de dispositifs de chauffage (40) tubulaires montés, dans l’enceinte (50), en parallèle les uns des autres de sorte que chaque réacteur (10) est au voisinage d’au moins un dispositif de chauffage (40) et que chaque dispositif de chauffage (40) est au voisinage d’au moins un réacteur (10). Système (100) selon l’une quelconque des revendications 1 à 9, dans lequel ledit au moins un dispositif de chauffage (40) est un échangeur de chaleur configuré pour une circulation d’un fluide caloporteur apte à récupérer et/ou fournir une énergie calorifique audit au moins un réacteur (10), et/ou à ladite cavité interne (11), et/ou audit au moins un compartiment (12). Système (100) selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel ledit au moins un compartiment (12) se présente sous la forme d’une plaque (60), ladite plaque présentant une couche (61) formée par une interpénétration dudit bloc de capture (13) du dioxyde de carbone et dudit bloc catalyseur (14), ladite couche (61) reliant chacune des faces opposées (62, 63) de ladite plaque (60). Système (100) selon la revendication 11, dans lequel ladite plaque (60) est configurée pour définir un chemin de passage (64, 64’) pour un gaz ou mélange gazeux. Système (100) selon l’une quelconque des revendications 11 ou 12, comportant une pluralité de plaques (60) étagées les unes au-dessus des autres de sorte qu’une plaque donnée présente au moins une de ses faces (62) en vis-à-vis d’une autre face (63) d’une autre plaque, lesdites faces s’étendant respectivement dans des plans parallèles. Installation (200) comportant au moins un système (100) de capture et de transformation de dioxyde de carbone selon l’une quelconque des revendications 1 à 13 et un système (110) de densification pyrocarbone, ledit système (100) capture et de transformation de dioxyde de carbone étant configuré pour recevoir du dioxyde de carbone et/ou du dihydrogène issu(s) dudit système (110) de densification pyrocarbone. Procédé de mise en œuvre d’un système de capture et de transformation de dioxyde de carbone selon l’une quelconque des revendications 1 à 13, ledit procédé comportant les étapes suivantes : introduire sélectivement dans la cavité interne (11) du réacteur (10) par ladite au moins une entrée (20) du gaz à base de dioxyde de carbone de sorte que du dioxyde de carbone est capturé par le bloc de capture (13) du compartiment (12) ; introduire sélectivement dans ladite cavité interne (11) du réacteur (10) par ladite au moins une entrée (20) du gaz à base de dihydrogène ; chauffer le réacteur (10) et/ou la cavité interne (11) et/ou le compartiment (12) au moyen du dispositif de chauffage (40) de sorte que du dioxyde de carbone capturé par le bloc de capture (13) est relargué dudit bloc de capture (13), ledit dioxyde de carbone relargué réagissant chimiquement avec du dihydrogène au contact du bloc catalyseur (14) ; et évacuer le mélange gazeux de la cavité interne (11) du réacteur (10) par ladite au moins une sortie (30).