FR 3160446 A1 20250926 FR 2402728 A 20240319 Système (2) de mise en compression thermique d’un fluide cryogénique liquéfié, tel que l’hydrogène liquide, par exemple pour une station (1) de distribution d’hydrogène gazeux sous pression, le système (2) comprenant: - un réservoir source (4) destiné à contenir le fluide cryogénique liquéfié à comprimer, le fluide étant à une température initiale (T0) et une pression initiale (P0), - une série (5) de réservoirs de compression (5a-5n) à volume variable comprenant un premier réservoir de compression (5a) et un dernier réservoir de compression (5n), les réservoirs de compression (5a-5n) étant reliés au réservoir source (4) et configurés pour transférer un flux du fluide à comprimer depuis le réservoir source (4) vers un ensemble (3) de stockage(s) tampon(s) de la station (1) de distribution, les réservoirs de compression (5a-5n) étant configurés pour porter le flux du fluide à comprimer à une température finale (TF) (respectivement à une pression finale (PF)) souhaitée dans l’ensemble (3) de stockage(s) tampon(s), la température finale (T0) (respectivement la pression finale (PF) étant supérieure à la température initiale (TO) (respectivement pression initiale (P0)), chaque réservoir de compression (5a-5n) comprenant un piston (6a-6n) configuré pour être mû à l’intérieur dudit réservoir de compression (5a-5n) selon un mouvement de va-et-vient, entre une première position coïncidant avec une admission du flux dans ledit réservoir de compression (5a-5n), et une seconde position coïncidant avec un refoulement du flux hors dudit réservoir de compression (5a-5n) à l’aide dudit piston (5a-5n), chaque piston (6a-6n) étant configuré pour être en déphasage de mouvement par rapport à un piston suivant (6a-6n) et/ou un piston précédent (6a-6n), permettant de la sorte au flux provenant du réservoir source (4) de passer successivement par chaque réservoir de compression (5a-5n) et d’occuper un volume identique dans chaque réservoir de compression (5a-5n). Figure de l’abrégé : Fig. 2 Système de compression thermique d’un fluide cryogénique liquéfié, station de distribution et procédé utilisant un tel système de compression thermique. L’invention concerne un système de compression thermique d’un fluide liquéfié pour une station de distribution. L’invention concerne également une station de distribution d’un fluide liquide comprenant un tel système de compression thermique. L’invention concerne enfin un procédé utilisant un tel système de compression. Le fluide liquéfié peut être un gaz liquéfié tel que l’hydrogène. Dans les conditions normales de pression et de température, les gaz, et en particulier l’hydrogène, présentent une densité très faible qui ne facilite pas leur stockage et/ou leur distribution en grande quantité. Pour augmenter la densité d’un gaz et permettre son stockage et sa distribution en grande quantité, il est connu de pressuriser ou de liquéfier le gaz en question. La pressurisation de l’hydrogène, par exemple, dans un réservoir de stockage nécessite de façon connue un compresseur installé sur une ligne de transfert d’une station de distribution (ou d’un centre de remplissage) dédiée à ce gaz. Le compresseur est disposé entre un réservoir source de la station de distribution et un réservoir de stockage. Par ailleurs, pour pouvoir contenir dans le temps et en toute sécurité l’hydrogène ainsi pressurisé, le réservoir de stockage doit présenter une structure robuste. Le recours à un compresseur installé sur la ligne de transfert d’une station de distribution, et le recours à un réservoir de stockage robuste pour contenir dans la durée et en toute sécurité l’hydrogène pressurisé représentent un coût très important. Aussi, les acteurs de la distribution et du stockage de l’hydrogène se tournent de plus en plus vers l’utilisation de ce gaz sous sa forme liquéfiée. Pour être stocké à l’état liquide dans un réservoir source, l’hydrogène doit être porté à une température très basse permettant de diminuer sa masse volumique. Par ailleurs, afin de faciliter le transfert de l’hydrogène liquéfié depuis le réservoir source vers un réservoir de stockage, il est nécessaire de disposer d’une pompe entre les deux réservoirs. La fonction d’une pompe n’est pas limitée au transfert de l’hydrogène liquéfié depuis le réservoir source vers le réservoir de stockage. La pompe permet également d’augmenter la pression (et donc la densité) de l’hydrogène liquéfié dans le réservoir de stockage. Toutefois, le recours à une pompe entre le réservoir source et le réservoir de stockage conduit à une augmentation de la température de l’hydrogène liquéfié dans le réservoir de stockage, et à une transformation d’une partie de cet hydrogène liquéfié en gaz d’évaporation (aussi appelé “boil-off” en anglais ou “BOG”). Aujourd’hui, près de 8% du débit de l’hydrogène liquéfié est transformé en gaz de vaporisation (boil-off) une fois que ce fluide est chargé dans un réservoir de stockage. Cette fraction d’hydrogène transformée en BOG n’est pas récupérée ni reliquéfiée, et constitue ainsi une perte d’exploitation très importante. Pour tenter de limiter la production de BOG lors d’un transfert de l’hydrogène liquéfié depuis un réservoir source vers un réservoir de stockage, une solution consiste en un système de compression thermique en remplacement de la pompe. Plus spécifiquement, le système de compression thermique de l’art antérieur comprend un réservoir source dans lequel l’hydrogène liquéfié est porté à haute température de sorte à augmenter sa pression, et un réservoir de stockage dans lequel est déversé l’hydrogène liquéfié qui a été préalablement chauffé et porté à haute pression dans le réservoir source. Le système de compression thermique décrit ci-dessus est loin d’être satisfaisant. En effet, le chauffage de l’hydrogène liquéfié au niveau du réservoir source produit également une grande quantité de BOG (comparable à ce qui est observé lorsqu’une pompe est utilisée). De plus, lorsqu’un réservoir source a été porté à haute température aux fins de chauffer l’hydrogène liquéfié, une réutilisation de ce réservoir source pour chauffer un nouveau volume d’hydrogène liquéfié nécessite un refroidissement de ce réservoir source afin de limiter le BOG lors d’un nouveau chargement en hydrogène liquéfié. Les besoins en frigories pour refroidir le réservoir source avant un nouveau chargement en hydrogène liquéfié, et les besoins en calories pour chauffer l’hydrogène liquéfié chargé dans le réservoir source représentent un coût d’exploitation significatif. Un but de l’invention est de remédier aux inconvénients listés ci-dessus et de développer un système de compression thermique d’un fluide liquéfié, qui permette notamment de minimiser, voire d’éliminer, la formation des BOG lors d’un transfert de ce fluide liquéfié depuis un réservoir source vers un réservoir de stockage. A cet effet, selon un premier aspect, l’invention concerne un système de mise en compression thermique d’un fluide cryogénique liquéfié, tel que l’hydrogène liquide, par exemple pour une station de distribution d’hydrogène gazeux sous pression. Le système comprend: - un réservoir source destiné à contenir le fluide cryogénique liquéfié à comprimer, le fluide étant à une température initiale et une pression initiale, - une série de réservoirs de compression à volume variable comprenant un premier réservoir de compression et un dernier réservoir de compression, les réservoirs de compression étant reliés au réservoir source et configurés pour transférer un flux du fluide à comprimer depuis le réservoir source vers un ensemble de stockage(s) tampon(s) de la station de distribution. En particulier, les réservoirs de compression sont configurés pour porter le flux du fluide à comprimer à une température finale (respectivement à une pression finale) souhaitée dans l’ensemble de stockage(s) tampon(s) de la station de distribution. La température finale (respectivement la pression finale) est supérieure à la température initiale (respectivement pression initiale). En outre, chaque réservoir de compression comprend un piston configuré pour être mû à l’intérieur dudit réservoir de compression selon un mouvement de va-et-vient, entre une première position coïncidant avec une admission du flux dans ledit réservoir de compression, et une seconde position coïncidant avec un refoulement du flux hors dudit réservoir de compression, à l’aide dudit piston. Par ailleurs, chaque piston est configuré pour être en déphasage de mouvement par rapport à un piston suivant et/ou un piston précédent, permettant de la sorte au flux provenant du réservoir source de passer successivement par chaque réservoir de compression et d’occuper un volume identique dans chaque réservoir de compression. Ainsi, en prévoyant un système de compression avec une succession de réservoirs de compression, l’invention ouvre la voie à un échange thermique progressif entre une source de chaleur extérieure et le flux du fluide liquéfié, permettant ainsi de mieux répartir dans le temps la chaleur apportée à ce flux de fluide liquide. Par conséquent, l’invention permet de limiter l’évaporation du flux du fluide liquéfié, notamment lors d’une première phase d’échange de chaleur qui intervient à travers le premier réservoir de compression. Des modes de réalisation de l’invention selon ce premier aspect de l’invention peuvent comporter l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : - au moins une partie des réservoirs de compression sont configurés pour former une première unité d’échange de chaleur entre une première source de chaleur extérieure et le flux du fluide liquéfié transitant par les réservoirs de compression, l’échange de chaleur comprenant des phases principales distinctes qui se succèdent lors d’un passage du flux du fluide liquéfié dans chacun des réservoirs de compression; - chaque réservoir de compression est configuré pour recevoir le flux du fluide liquéfié à une première température d’entrée (respectivement une première pression d’entrée), et à refouler ledit flux à une première température de sortie (respectivement une première pression de sortie), la première température de sortie (respectivement la première pression de sortie) étant supérieure à la première température d’entrée (respectivement la première pression d’entrée); - les réservoirs de compression sont reliés entre eux par des conduits intermédiaires; - le premier réservoir de compression est relié au réservoir source par un conduit amont; - le dernier réservoir de compression est destiné à être relié à l’ensemble de stockage(s) tampon(s) de la station par un conduit aval; - les conduits alternent avec les réservoirs de compression pour former une ligne de transfert continue permettant de transférer le flux du fluide liquéfié depuis la source vers l’ensemble de stockage(s) tampon(s); - tout ou partie des conduits forment une deuxième unité d’échange thermique entre une deuxième source de chaleur et le flux du fluide liquéfié, l’échange de chaleur comprenant des phases secondaires distinctes qui se succèdent lors d’un passage du flux du fluide liquéfié dans chacun desdits conduits; - chaque conduit est configuré pour recevoir le flux du fluide liquéfié à une seconde température d’entrée (respectivement une seconde pression d’entrée) et à refouler ledit flux à une seconde température de sortie (respectivement une seconde pression de sortie), la seconde température de sortie (respectivement la seconde pression de sortie) étant supérieure à la seconde température d’entrée (respectivement la seconde pression d’entrée); - la première source de chaleur extérieure (respectivement la deuxième source de chaleur) est constituée principalement par l’air ambiant; - le système comprend une unité de chauffage configurée pour chauffer et/ou maintenir les réservoirs de compression à différentes températures, la température étant croissante du premier réservoir de compression au dernier réservoir de compression; - les conduits sont équipés respectivement de vannes destinées à contrôler un transfert du flux du fluide liquéfié respectivement entre le réservoir source et le premier réservoir de compression, entre deux réservoirs de compression consécutifs, ainsi que entre le dernier réservoir de compression et l’ensemble de stockage(s) tampon(s) de la station de distribution, chaque vanne étant configurée pour être en position ouverte lorsque la vanne précédente et/ou la vanne suivante est en position fermée; - le système comprend un vilebrequin relié aux pistons, et un moteur configuré pour actionner le vilebrequin; - les vannes sont configurées pour être pilotées en fonction d’une fréquence de rotation du vilebrequin et/ou en fonction des mouvements de va-et-vient respectifs des pistons; - les conduits sont équipés respectivement de clapets anti-retour destinés à contrôler un transfert du flux du fluide liquéfié respectivement entre le réservoir source et le premier réservoir de compression , entre deux réservoirs de compression consécutifs, ainsi que entre le dernier réservoir de compression et l’ensemble de stockage(s) tampon(s) de la station de distribution, chaque clapet anti-retour étant configuré pour être en position ouverte lorsque le clapet anti-retour précédent et/ou le clapet anti-retour suivant est en position fermée; - le réservoir source comprend une première région destinée à contenir le fluide liquéfié et une deuxième région destinée à contenir une vapeur du fluide liquéfié, le premier réservoir de compression étant relié à la première région et à la deuxième région du réservoir source grâce respectivement au conduit amont et à un conduit de retour , le conduit de retour étant configuré pour alimenter la deuxième région du réservoir source en vapeur produite lors de la phase d’échange thermique réalisé à travers le premier réservoir de compression entre la première source de chaleur extérieure et le flux du fluide liquéfié; - le premier réservoir de compression est calorifugé de sorte à limiter l’échange thermique, à travers le premier réservoir de compression, entre la première source de chaleur extérieure et le flux du fluide liquéfié, et de sorte à limiter une vaporisation du flux du fluide liquéfie dans le premier réservoir de compression. Selon un deuxième aspect, l’invention concerne une station de distribution d’un fluide, tel que l’hydrogène, comprenant un système de compression thermique selon l’un quelconque des modes de réalisation décrits ci-dessus. En particulier, la station comprend un ensemble de stockage(s) tampon(s) destiné à stocker le fluide provenant du système de compression thermique et à alimenter un réservoir à remplir. L’ensemble de stockage(s) tampon(s) est destiné à recevoir le fluide à une température finale (respectivement une pression finale) supérieure à une température initiale (respectivement une pression initiale du fluide liquéfié contenu dans le réservoir source du système de compression thermique. Des modes de réalisation de l’invention selon ce premier aspect peuvent comporter l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : - l’ensemble de stockage(s) tampon(s) présente un volume variable permettant de maintenir une pression constante dans ledit ensemble de stockage(s) tampon(s) lorsque le fluide liquéfié est transféré depuis ledit ensemble de stockage(s) tampon(s) vers le réservoir à remplir; - l’ensemble de stockage(s) tampon(s) comprend au moins deux stockages tampons disposés en parallèle en aval du dernier réservoir de compression, les stockages tampons étant destinés à être alimentés alternativement par le dernier réservoir de compression et/ou à alimenter en cascade le réservoir à remplir. Selon un troisième aspect, l’invention concerne un procédé de compression thermique d'un fluide cryogénique liquéfié utilisant un système de compression qui comprend un réservoir source et une succession de réservoirs de compression à volume variable. Les réservoirs de compression comprennent respectivement des pistons mobiles à l’intérieur desdits réservoirs, chaque piston étant configuré pour occuper dans le réservoir associé une première position dite point mort haut lorsqu’un piston suivant ou un piston précédent occupe une deuxième position dite point mort bas. Le procédé selon ce troisième aspect de l’invention comprend une étape de transfert d’un flux du fluide liquéfié depuis le réservoir source vers un dernier réservoir de compression, en passant successivement par chacun des réservoirs de compression précédents. Le transfert est assuré grâce aux pistons qui sont en déphasage de course les uns par rapport aux autres. Lors du transfert, le fluide occupe un volume identique dans chaque réservoir de compression. Le procédé comprend également une étape de montée en température et en pression du flux du fluide liquéfié depuis une température initiale (T0) et une pression initiale (P0) jusqu’à une température finale (TF) et une pression finale (PF). La montée en température et en pression intervient au cours du transfert du flux à travers les réservoirs de compression. D’autres particularités et avantages apparaîtront à la lecture de la description ci-après, faite en référence aux figures suivantes dans lesquelles : FIG. 1 est une vue schématique illustrant un exemple de station de distribution d’un fluide liquide selon l’invention, la station comprenant un système de compression thermique du fluide liquide, illustré dans une configuration initiale; FIG. 2 est une vue schématique illustrant la station de la FIG. 1 , le système de compression étant illustré dans une deuxième configuration. L’invention concerne une station 1 de distribution d’un fluide liquide (ou un centre de remplissage d’un fluide liquide) comprenant un système 2 de compression thermique du fluide liquide et un ensemble 3 de stockage(s) tampon(s) qui est en communication fluidique avec le système 2 de compression thermique. L’ensemble 3 de stockage est destiné à alimenter un réservoir 9 à remplir, par exemple un réservoir de véhicule. Le système 2 de compression thermique comprend un réservoir source 4 destiné à contenir le fluide cryogénique liquide à une température initiale T0 et une pression initiale P0. Le système 2 de compression thermique comprend également une série 5 de réservoirs de compression 5a-5n comprenant un premier réservoir 5a de compression et un dernier réservoir 5n de compression. Les réservoirs de compression 5a-5n sont reliés au réservoir source 4 et sont destinés à transférer un flux du fluide liquide depuis le réservoir source 4 vers l’ensemble 3 de stockage(s) tampon(s). En particulier, les réservoirs 5a-5n de compression forment chacun un échangeur de chaleur entre une source de chaleur extérieure et le flux du fluide liquide. Ainsi, les réservoirs 5a-5n de compression sont configurés pour porter le flux du fluide liquide de la température initiale T0 (respectivement la pression initiale P0) à une température finale TF (respectivement à une pression finale PF) souhaitée dans l’ensemble 3 de stockage(s) tampon(s). La température finale TF (respectivement la pression finale PF) souhaitée dans l’ensemble 3 de stockage(s) tampon(s) est supérieure à la température initiale T0 (respectivement la pression initiale P0) du flux de fluide liquide contenu dans le réservoir source 4. La source de chaleur extérieure peut être constituée principalement par l’air ambiant. Ainsi, l’invention permet de réduire (par comparaison avec le système de compression thermique de l’art antérieur) les besoins en énergie nécessaire pour porter le flux de fluide à haute température. De plus, dans la mesure où ni le réservoir source ni les réservoirs de compression ne sont exposés à une source de chaleur extérieure autre que l’air ambiant, l’invention permet de s’affranchir de la nécessité de prévoir un refroidissement préalable de ces réservoirs avant un nouveau chargement ou un nouveau transfert du flux de fluide liquide. L’échange thermique entre la source de chaleur extérieure et le flux du fluide liquide comporte des phases distinctes (dites phases principales) qui se succèdent lors d’un passage du flux du fluide liquide dans chacun des réservoirs 5a-5n de compression, en partant du premier réservoir 5a de compression jusqu’au dernier réservoir 5n de compression. Ainsi, l’invention permet un échange thermique progressif entre la source de chaleur extérieure et le flux du fluide liquéfié, permettant ainsi de mieux répartir dans le temps la chaleur apportée à ce flux de fluide liquide; et de limiter l’évaporation du flux du fluide liquéfié, notamment lors d’une première phase d’échange de chaleur qui intervient à travers le premier réservoir de compression. De façon avantageuse, chaque réservoir 5a-5n de compression comprend un orifice d’admission destiné à recevoir le flux du fluide liquide à une température d’entrée (respectivement à une pression d’entrée), et un orifice de refoulement destiné à refouler le flux du fluide liquide hors dudit réservoir 5a-5n de compression à une température de sortie (respectivement une pression de sortie). La température de sortie (respectivement la pression de sortie) est supérieure à la température d’entrée (respectivement à la pression d’entrée). De façon avantageuse, chaque réservoir 5a-5n de compression comprend un piston 6a-6n qui est configuré pour être mû à l’intérieur dudit réservoir 5a-5n de compression selon un mouvement de va et vient en translation. En particulier, chaque piston 6a-6n est mû dans le réservoir 5a-5n de compression associé entre une première position (point mort bas) et une deuxième position (point mort haut). La première position d’un piston 6a-6n donné dans le réservoir 5a-5n de compression associé coïncide avec une admission du flux de fluide liquide dans ledit réservoir 5a-5n de compression. La deuxième position d’un piston 6a-6n donné dans le réservoir 5a-5n de compression associé coïncide avec un refoulement du flux de fluide liquide hors dudit réservoir 5a-5n de compression. De façon avantageuse, les pistons 6a-6n sont configurés pour être en déphasage les uns par rapport aux autres lors de leurs mouvements de va-et-vient respectifs. L’expression « en déphasage » s’entend du fait que la première position de chaque piston 6a-6n coïncide avec la deuxième position du piston 6a-6n précédent et/ou du piston 6a-6n suivant. De façon avantageuse, les réservoirs 5a-5n de compression sont reliés entre eux par des conduits intermédiaires 51a-51n-1. Le premier réservoir 5a de compression est relié au réservoir source 4 par un conduit amont 41a. Le dernier réservoir 5n de compression est relié à l’ensemble 3 de stockage(s) tampon(s) par un conduit aval 31a. Ainsi, le conduit 41a amont, les conduits intermédiaires 51a-51n-1, et le conduit 31a aval alternent avec les réservoirs de compression 5a-5n pour former une ligne de transfert continue permettant de transférer le flux de fluide liquide depuis le réservoir source 4 vers l’ensemble 3 de stockage(s) tampon(s). De façon avantageuse, l’échange thermique entre la source de chaleur extérieure et le flux du fluide liquide comprend également d’autres phases distinctes (dites phases secondaires) qui ont lieu au niveau des conduits 41a, 51a-51n-1, 31a. Les phases secondaires de l’échange thermique se succèdent lors d’un passage du flux du fluide liquide dans chacun des conduits 41a, 51a - 51n-1, 31a. En définitive, en considérant l’ensemble des réservoirs 5a-5n de compression et l’ensemble des conduits 41a, 51a-51n-1, 31a, l’échange thermique entre la source de chaleur extérieure et le flux du fluide liquide comprend des phases principales qui alternent avec des phases secondaires. Les phases principales interviennent lorsque le flux du fluide liquide transite dans les réservoirs 5a-5n de compression. Les phases secondaires interviennent lorsque le flux du fluide liquide passe à travers les conduits 41a, 51a-51n-1, 31a. Il convient de noter que les conduits 41a, 51a- 51n-1, 31a sont équipés respectivement de vannes 42a, 52a-52n-1, 32a destinées à contrôler un transfert du flux du fluide liquide respectivement entre le réservoir source 4 et le premier réservoir de compression 5a , entre deux réservoirs de compression 5a-5n consécutifs, et entre le dernier réservoir de compression 5n et l’ensemble 3 de stockage(s) tampon(s). En particulier, chaque vanne 42a, 52b-52n-1, 32a est configurée pour être en position ouverte lorsque la vanne précédente 42a, 52b-52n-1, 32a (respectivement la vanne suivante 42a, 52b-52n-1, 32a) est en position fermée. De façon avantageuse, le système 2 de compression thermique comprend un vilebrequin 7 sur lequel sont montés les pistons 6a-6n respectifs des réservoirs de compression 5a-5n. En particulier, le vilebrequin 7 présente un axe principal (axe de rotation) relié à un moteur 8, ainsi que des manetons qui s’étendent perpendiculairement à l’axe principal. L’axe principal du vilebrequin 7 est composé de plusieurs tourillons. Par ailleurs, les manetons s’étendent entre les tourillons, de part et d’autre de l’axe principal, et de manière excentrée par rapport à cet axe principal. Les manetons sont destinés à recevoir les pistons 6a-6n selon une liaison pivot. Dans l’exemple illustré, deux manetons consécutifs sont disposés l’un par rapport à l’autre selon un déphasage de 180° défini autour de l’axe principal du vilebrequin 7. Ainsi, deux pistons 6a-6n consécutifs (portés par deux manetons consécutifs) présentent également l’un par rapport à l’autre un déphasage de course induit par le déphasage des manetons associés. De façon avantageuse, les vannes 42a, 52b-52n-1, 32a des conduits 41a, 51b-51n-1, 31a sont configurées pour être pilotées en fonction d’une fréquence de rotation du vilebrequin 7, et donc en fonction des mouvements de va-et-vient respectifs des pistons 5a-5n. Ainsi, lorsqu’une vanne donnée 42a, 52b-52n-1, 32a est en position ouverte, la vanne précédente 42a, 52b-52n-1, 32a (respectivement la vanne suivante 42a, 52b-52n-1, 32a) est en position fermée. Par ailleurs, lorsqu’une vanne donnée 42a, 52b-52n-1, 32a est en position ouverte, le piston 6a-6n du réservoir de compression 5a-5n situé en aval (respectivement en amont) de cette vanne 42a, 52b-52n-1, 32a est au point mort bas (respectivement point mort haut). Le pilotage des vannes 42a, 52b-52n-1, 32a et pistons 6a-6n tel que décrit ci-dessus permet au flux du fluide liquide d’occuper à chacune des phases de l’échange thermique avec la source de chaleur extérieure un volume identique dans le réservoir 5a-5n de mise en compression. Ainsi, la montée en température (et en pression) du flux de fluide liquide est effectuée à volume constant lors de chaque phase de l’échange thermique. De façon avantageuse, le système 2 de compression thermique comprend en outre une unité de chauffage (non représentée) configurée pour chauffer et/ou maintenir les réservoirs de compression 5a-5n (respectivement les conduits 41a, 51b-51n-1, 31a) à des niveaux de température différents, la température étant croissante du premier réservoir de compression 5a (respectivement du conduit amont 41a) au dernier réservoir de compression 5n (respectivement au conduit aval 31a). De façon avantageuse, le premier réservoir de compression 5a est en communication fluidique avec une première région du réservoir source 4 grâce au conduit 41a amont. En outre, le premier réservoir de compression 5a est en communication fluidique avec une deuxième région du réservoir source 4 grâce à un conduit de retour 41b. En particulier, le conduit de retour 41b est destiné à acheminer vers la deuxième région du réservoir source 4 une vapeur produite dans le premier réservoir 5a de compression lors d’une phase d’échange thermique entre la source de chaleur extérieure et le flux du fluide liquide. De façon avantageuse, le premier réservoir de compression 5a (respectivement le conduit amont 41a) est calorifugé de sorte à limiter l’échange thermique entre la source de chaleur extérieure et le flux du fluide liquide lors de la première phase principale (respectivement lors de la première phase secondaire), et de sorte à limiter une vaporisation dudit flux lors d’un passage et/ou stockage dudit flux dans le premier réservoir de compression 5a (respectivement lors du passage du flux à travers le conduit amont 41a). Ainsi, le premier réservoir de compression 5a (respectivement le conduit amont 41a) présente une température proche de la température du réservoir source 4. De façon avantageuse, l’ensemble 3 de stockage(s) tampon(s) présente un volume variable permettant de maintenir dans ledit ensemble 3 de stockage(s) tampon(s) une pression semblable à la pression du dernier réservoir de compression 5n . De façon avantageuse, l’ensemble 3 de stockage(s) tampon(s) comprend au moins deux stockages tampons disposés en parallèle en aval du dernier réservoir de compression 5n. Les deux stockages tampons sont destinés sélectivement à être alimentés par le dernier réservoir de compression 5n et/ou à alimenter en cascade le réservoir 9 à remplir. Lorsque l’un des stockages tampons est utilisé pour alimenter le réservoir 9 à remplir, il se produit dans ce stockage tampon une détente qui peut servir de moyen d’actionnement du vilebrequin 7. Système (2) de mise en compression thermique d’un fluide cryogénique liquéfié, tel que l’hydrogène liquide, par exemple pour une station (1) de distribution d’hydrogène gazeux sous pression, le système (2) comprenant: - un réservoir source (4) destiné à contenir le fluide cryogénique liquéfié à comprimer, le fluide étant à une température initiale (T0) et une pression initiale (P0), - une série (5) de réservoirs de compression (5a-5n) à volume variable comprenant un premier réservoir de compression (5a) et un dernier réservoir de compression (5n), les réservoirs de compression (5a-5n) étant reliés au réservoir source (4) et configurés pour transférer un flux du fluide à comprimer depuis le réservoir source (4) vers un ensemble (3) de stockage(s) tampon(s) de la station (1) de distribution, les réservoirs de compression (5a-5n) étant configurés pour porter le flux du fluide à comprimer à une température finale (TF) (respectivement à une pression finale (PF)) souhaitée dans l’ensemble (3) de stockage(s) tampon(s), la température finale (T0) (respectivement la pression finale (PF) étant supérieure à la température initiale (TO) (respectivement pression initiale (P0)), chaque réservoir de compression (5a-5n) comprenant un piston (6a-6n) configuré pour être mû à l’intérieur dudit réservoir de compression (5a-5n) selon un mouvement de va-et-vient, entre une première position coïncidant avec une admission du flux dans ledit réservoir de compression (5a-5n), et une seconde position coïncidant avec un refoulement du flux hors dudit réservoir de compression (5a-5n) à l’aide dudit piston (5a-5n), chaque piston (6a-6n) étant configuré pour être en déphasage de mouvement par rapport à un piston suivant (6a-6n) et/ou un piston précédent (6a-6n), permettant de la sorte au flux provenant du réservoir source (4) de passer successivement par chaque réservoir de compression (5a-5n) et d’occuper un volume identique dans chaque réservoir de compression (5a-5n). Système (2) selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu’au moins une partie des réservoirs de compression (5a-5n) sont configurés pour former une première unité d’échange de chaleur entre une première source de chaleur extérieure et le flux du fluide liquéfié transitant par les réservoirs de compression (5a-5n), l’échange de chaleur comprenant des phases principales distinctes qui se succèdent lors d’un passage du flux du fluide liquéfié dans chacun des réservoirs de compression (5a-5n). Système (2) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que chaque réservoir de compression (5a-5n) est configuré pour recevoir le flux du fluide liquéfié à une première température d’entrée (respectivement une première pression d’entrée), et à refouler ledit flux à une première température de sortie (respectivement une première pression de sortie), la première température de sortie (respectivement la première pression de sortie) étant supérieure à la première température d’entrée (respectivement la première pression d’entrée). Système (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les réservoirs de compression (5a-5n) sont reliés entre eux par des conduits intermédiaires (51a-51n-1), le premier réservoir de compression (5a) étant relié au réservoir source (4) par un conduit amont (41a), le dernier réservoir de compression (5n) étant destiné à être relié à l’ensemble (3) de stockage(s) tampon(s) de la station (1) par un conduit aval (31a). Système (2) selon la revendication précédente, caractérisé en que les conduits (41a, 51a-51n-1, 31a) alternent avec les réservoirs de compression (5a-5n) pour former une ligne de transfert continue permettant de transférer le flux du fluide liquéfié depuis la source (4) vers l’ensemble (3) de stockage(s) tampon(s). Système (2) selon l’une quelconque des revendications 4 ou 5, caractérisé en ce que tout ou partie des conduits (41a, 51a-51n-1, 31a) forment une deuxième unité d’échange thermique entre une deuxième source de chaleur et le flux du fluide liquéfié, l’échange de chaleur comprenant des phases secondaires distinctes qui se succèdent lors d’un passage du flux du fluide liquéfié dans chacun desdits conduits (41a, 51a-51n-1, 31a). Système (2) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que chaque conduits (41a, 51a-51n-1, 31a) est configuré pour recevoir le flux du fluide liquéfié à une seconde température d’entrée (respectivement une seconde pression d’entrée) et à refouler ledit flux à une seconde température de sortie (respectivement une seconde pression de sortie), la seconde température de sortie (respectivement la seconde pression de sortie) étant supérieure à la seconde température d’entrée (respectivement la seconde pression d’entrée). Système (2) selon l’une quelconque des revendications 2 à 5 (respectivement 6 à 7), caractérisé en ce que la première source de chaleur extérieure (respectivement la deuxième source de chaleur) est constituée principalement par l’air ambiant. Système (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’il comprend une unité de chauffage configurée pour chauffer et/ou maintenir les réservoirs de compression (5a-5n) à différentes températures, la température étant croissante du premier réservoir de compression (5a) au dernier réservoir de compression (5n). Système (2) selon l’une quelconque des revendications 4 à 9, caractérisé en ce que les conduits (41a, 51a-51n-1, 31a) sont équipés respectivement de vannes (42a, 52a-52n-1, 32a) destinées à contrôler un transfert du flux du fluide liquéfié respectivement entre le réservoir source (4) et le premier réservoir de compression (5a), entre deux réservoirs de compression (5a-5n) consécutifs, ainsi que entre le dernier réservoir de compression (5n) et l’ensemble (3) de stockage(s) tampon(s) de la station (1) de distribution, chaque vanne (42a, 52a-52n-1, 32a) étant configurée pour être en position ouverte lorsque la vanne (42a, 52a-52n-1, 32a) précédente et/ou la vanne (42a, 52a-52n-1, 32a) suivante est en position fermée. Système (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’il comprend un vilebrequin (7) relié aux pistons (6a-6n), et un moteur (8) configuré pour actionner le vilebrequin (7). Système (2) selon la revendication précédente prise dans son rattachement à la revendication 10, caractérisé en ce que les vannes (42a, 52a-52n-1, 32a) sont configurées pour être pilotées en fonction d’une fréquence de rotation du vilebrequin (7) et/ou en fonction des mouvements de va-et-vient respectifs des pistons (6a-6b). Système (2) selon l’une quelconque des revendications 4 à 12, caractérisé en ce que les conduits (41a, 51a-51n-1, 31a) sont équipés respectivement de clapets anti-retour (42a, 52a-52n-1, 32a) destinés à contrôler un transfert du flux du fluide liquéfié respectivement entre le réservoir source (4) et le premier réservoir de compression (5a), entre deux réservoirs de compression (5a-5n) consécutifs, ainsi que entre le dernier réservoir de compression (5n) et l’ensemble (3) de stockage(s) tampon(s) de la station (1) de distribution, chaque clapet anti-retour (42a, 52a-52n-1, 32a) étant configuré pour être en position ouverte lorsque le clapet anti-retour (42a, 52a-52n-1, 32a) précédent et/ou le clapet anti-retour (42a, 52a-52n-1, 32a) suivant est en position fermée. Système (2) selon l’une quelconque des revendications 4 à 13, caractérisé en ce que le réservoir source (4) comprend une première région destinée à contenir le fluide liquéfié et une deuxième région destinée à contenir une vapeur du fluide liquéfié, le premier réservoir de compression (5a) étant relié à la première région et à la deuxième région du réservoir source (4) grâce respectivement au conduit (41a) amont et à un conduit de retour (41b), le conduit (41b) de retour étant configuré pour alimenter la deuxième région du réservoir source (4) en vapeur produite lors de la phase d’échange thermique réalisé à travers le premier réservoir de compression (5a) entre la première source de chaleur extérieure et le flux du fluide liquéfié. Système (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le premier réservoir de compression (5a) est calorifugé de sorte à limiter l’échange thermique, à travers le premier réservoir (5a) de compression, entre la première source de chaleur extérieure et le flux du fluide liquéfié, et de sorte à limiter une vaporisation du flux du fluide liquéfie dans le premier réservoir de compression (5a). Station (1) de distribution d’un fluide, tel que l’hydrogène, comprenant un système (2) de compression thermique selon l’une quelconque des revendications précédentes, ainsi qu’un ensemble (3) de stockage(s) tampon(s) destiné à stocker le fluide provenant du système (2) de compression thermique et à alimenter un réservoir (9) à remplir, l’ensemble (3) de stockage(s) tampon(s) étant destiné à recevoir le fluide à une température finale (TF) (respectivement une pression finale (PF)) supérieure à une température initiale (P0) (respectivement une pression initiale (P0) du fluide liquéfié contenu dans le réservoir source (4) du système de compression thermique (2). Station (1) selon la revendication précédente, caractérisée en ce que l’ensemble (3) de stockage(s) tampon(s) présente un volume variable permettant de maintenir une pression constante dans ledit ensemble (3) de stockage(s) tampon(s) lorsque le fluide liquéfié est transféré depuis ledit ensemble (3) de stockage(s) tampon(s) vers le réservoir (9) à remplir. Station (1) selon l’une quelconque des revendications 16 ou 17, caractérisée en ce que l’ensemble (3) de stockage(s) tampon(s) comprend au moins deux stockage(s) tampon(s) disposés en parallèle en aval du dernier réservoir de compression (5n) , les stockage(s) tampon(s) étant destinés à être alimentés alternativement par le dernier réservoir de compression (5n) et/ou à alimenter en cascade le réservoir (9) à remplir. Procédé de compression thermique d'un fluide cryogénique liquéfié dans un système de compression (2) comprenant un réservoir source (4) et une succession (5) de réservoirs de compression (5a-5n) à volume variable, les réservoirs de compression (5a-5n) comprenant respectivement des pistons (6a-6n) mobiles à l’intérieur desdits réservoirs (5a-5n), chaque piston (6a-6n) étant configuré pour occuper dans le réservoir associé (5a-5n) une première position dite point mort haut lorsqu’un piston suivant (6a-6n) ou un piston précédent (6a-6n) occupe une deuxième position dite point mort bas, le procédé comprenant : - un transfert d’un flux du fluide liquéfié depuis le réservoir source (4) vers un dernier réservoir de compression (5n) en passant successivement par chacun des réservoirs de compression précédents, le transfert étant assuré grâce aux pistons (6a-6n) en déphasage de course, le fluide occupant un volume identique dans chaque réservoir de compression (5a-5n); - une montée en température et en pression du flux du fluide liquéfié depuis une température initiale (T0) et une pression initiale (P0) jusqu’à une température finale (TF) et une pression finale (PF), la montée en température et en pression intervenant au cours du transfert du flux à travers les réservoirs de compression (5a-5n).