FR 3157819 A1 20250704 FR 2315362 A 20231227 Tête de distribution formant un logement (B1) dans lequel est disposé un noyau (B2) et un gicleur (N) inséré dans le logement (B1) autour du noyau (B2), le gicleur (N) formant, avec le noyau (B2), une chambre de tourbillonnement (2, 3, 4) et au moins un canal de tourbillonnement (1), caractérisé en ce que la chambre de tourbillonnement définit : - une chambre principale (2) de plus grand diamètre, dans laquelle débouchent les canaux (1), - une chambre de compression (3) de diamètre réduit disposée en aval de la chambre principale (2), et - un rebord annulaire (22) reliant la chambre principale (2) à la chambre de compression (3), le rebord annulaire (22) comprenant au moins une rampe courbe inclinée (23), qui dévie le flux de liquide issu du canal de tourbillonnement (1) vers le noyau (B2) en éloignement de la chambre de compression (3). « Figure pour l’abrégé : figure 2 » Tête de distribution La présente invention concerne une tête de distribution comprenant un corps formant un logement d’insertion dans lequel est disposé un noyau. La tête comprend également un gicleur qui est inséré dans le logement autour du noyau. Le gicleur se présente souvent sous la forme d’un petit godet définissant une paroi frontale qui vient en appui contre le noyau et une paroi cylindrique qui vient en prise autour du noyau. Le gicleur forme un orifice de pulvérisation. Le gicleur forme aussi, avec le noyau, une chambre de tourbillonnement centrée sur l’orifice de pulvérisation et au moins un canal de tourbillonnement qui débouche tangentiellement dans la chambre de tourbillonnement. Il s’agit là d’une configuration classique pour une tête de distribution à monter sur une pompe ou valve dans les domaines de la parfumerie, de la cosmétique, de la pharmacie, etc. Le document FR2952360A1 décrit une tête de distribution, dont le gicleur forme deux canaux de tourbillonnement qui débouchent tangentiellement dans une chambre de tourbillonnement cylindrique, qui se prolonge ensuite par une chambre de compression tronconique. Les canaux de tourbillonnement, au niveau du gicleur, définissent chacun une paroi de fond et deux parois latérales, à savoir une paroi latérale longue et une paroi latérale courte. La paroi latérale longue définit une extrémité aval qui est tangente à la paroi interne cylindrique de la chambre de tourbillonnement. On peut aussi dire que la paroi interne cylindrique définit un cercle et la paroi longue est tangente à ce cercle. On peut noter que la paroi interne cylindrique de la chambre de tourbillonnement est parfaitement circulaire : elle n’est interrompue qu’au niveau où les canaux de tourbillonnement débouchent dans la chambre de tourbillonnement. Par conséquent, le flux de fluide issu des canaux de tourbillonnement pénètre dans la chambre de tourbillonnement en suivant la paroi interne cylindrique sans aucune perturbation. Ensuite, la chambre de tourbillonnement définit une partie tronconique qui mène directement à l’orifice de pulvérisation. La partie cylindrique se raccorde directement à la partie tronconique : on peut aussi dire que le diamètre maximal de la partie tronconique est égal au diamètre de la partie cylindrique. On sait depuis longtemps que la configuration de la chambre de tourbillonnement, des canaux de tourbillonnement, de l’orifice de pulvérisation et d’autres éléments du gicleur et du corps influent sur la forme du spray (longueur, ouverture), la durée du spray (plus ou moins long), la netteté du cône de spray, la taille des gouttelettes, etc. En somme, sur la qualité du spray. On sait aussi que les turbulences à l’intérieur de la tête de distribution influent également sur la qualité du spray. Et ces turbulences sont générées par la configuration des éléments précités. La problématique de la présente invention est ici due à une modification de la nature des formules à pulvériser. Il faut entre autres pouvoir pulvériser des formules sans éthanol, ce qui est plus difficile. Le gicleur doit donc présenter de nouvelles caractéristiques de conception, permettant d’obtenir un spray de longue durée, de l’ordre de 0,3 sec, un beau cône et un angle de 60° (+/- 10°). Pour ce faire, la présente invention propose que la chambre de tourbillonnement du gicleur définisse : - une chambre principale de plus grand diamètre, dans laquelle débouchent les canaux de tourbillonnement, - une chambre de compression de diamètre réduit par rapport à celle de la chambre principale, la chambre de compression étant disposée en aval de la chambre principale, et - un rebord annulaire reliant la chambre principale à la chambre de compression, le rebord annulaire comprenant au moins une rampe courbe inclinée, qui dévie le flux de liquide issu du canal de tourbillonnement vers le noyau en éloignement de la chambre de compression. En général, il y a plusieurs canaux de tourbillonnement et donc plusieurs rampes. La ou les rampes agit/agissent à la manière d’un déflecteur en conférant une composante axiale au flux de liquide, qui reste cependant tourbillonnaire, mais est renvoyé en amont en direction du noyau. Ensuite, le flux va reprendre sa direction en aval vers la chambre de compression. Cette sorte de demi-tour dans le cheminement du liquide va générer une turbulence supplémentaire dans la chambre de tourbillonnement, qui contribue à la bonne qualité du spray en sortie d’orifice de pulvérisation, notamment en termes de durée spray, de de netteté du cône et d’angle d’ouverture. Selon une caractéristique intéressante de l’invention, le canal de tourbillonnement peut déboucher dans la chambre principale au niveau d’un secteur courbe d’entrée du rebord annulaire, la rampe courbe inclinée peut alors s’étendre en direction du noyau dans le prolongement du secteur courbe d’entrée du rebord annulaire. Avantageusement, la rampe courbe inclinée comprend une extrémité basse reliée au secteur courbe d’entrée et une extrémité haute reliée à un secteur abrupt, qui rejoint le ou un autre secteur courbe d’entrée, en fonction du nombre de canal de tourbillonnement. Dans le cas d’un gicleur avec un unique canal de tourbillonnement, la rampe part de l’unique secteur courbe d’entrée jusqu’à l’unique secteur abrupt, qui rejoint l’unique secteur courbe d’entrée. Dans le cas d’un gicleur avec plusieurs canaux de tourbillonnement, la rampe part d’un secteur courbe d’entrée jusqu’au secteur abrupt, qui rejoint le secteur courbe d’entrée suivant. De préférence, le secteur courbe d’entrée est relié de manière continue à l’extrémité basse. Cela signifie qu’il n’y a pas de décrochement ou de marche au niveau de la jonction entre le secteur courbe d’entrée et l’extrémité basse de la rampe. On peut même prévoir un petit rayon de raccordement pour éliminer toute arrête. Selon un autre aspect de l’invention, la chambre principale, la chambre de compression et l’orifice de pulvérisation s’étendent le long d’un axe longitudinal, le secteur courbe d’entrée s’étendant perpendiculairement à cet axe longitudinal. Cela implique que la rampe s’étend dans le prolongement du secteur courbe d’entrée, mais avec une inclinaison, c’est-à-dire avec une direction qui transversale, mais non perpendiculaire, à l’axe longitudinal. En variante, le secteur courbe d’entrée peut être incliné, avantageusement avec la même pente que la rampe. Dans ce cas, on pourrait dire que la rampe courbe inclinée débute dès la sortie du canal de tourbillonnement et ne s’arrête qu’au secteur abrupt, qui serait alors relié à la rampe suivante ou la même rampe, en fonction du nombre de canal de tourbillonnement. Avantageusement, la rampe courbe inclinée définit un profil qui peut être choisi parmi un profil plan, un profil concave et un profil convexe. En d’autres termes, la pente peut être linéaire ou plane, croissante ou creuse ou encore décroissante ou bombée. Avantageusement, la rampe courbe inclinée est reliée au secteur abrupt par une arrête vive ou une arrête arrondie. Par ailleurs, le secteur abrupt peut s’étendre sensiblement selon cet axe longitudinal. Le secteur abrupt peut se présenter sous la forme d’une paroi plane, qui s’étend à la fois radialement et axialement. Selon un mode de réalisation abouti, une chambre terminale est disposée entre la chambre de compression et l’orifice de pulvérisation, la chambre terminale définissant un diamètre qui est inférieur à celui de la chambre de compression, la chambre de compression étant reliée à la chambre terminale par un épaulement annulaire, qui est avantageusement pourvu d’au moins une rampe courbe inclinée. On peut considérer que la chambre terminale fait partie de la chambre de compression, qui présente une configuration à double étage. On se réserve la possibilité de reproduire la configuration à rampe du rebord annulaire au niveau de l’épaulement annulaire, afin d’augmenter encore davantage les turbulences dans le gicleur. Selon un mode de réalisation préféré, la tête de distribution peut comprendre au moins deux canaux de tourbillonnement, chaque canal de tourbillonnement du gicleur définissant une paroi de fond et deux parois latérales, à savoir une paroi latérale longue et une paroi latérale courte, la chambre principale définissant une paroi périphérique, la paroi latérale longue étant tangente à la paroi périphérique. L’esprit de l’invention réside dans le fait que la chambre de tourbillonnement du gicleur forme ou comprend une ou plusieurs parois de déflexion (rampes) orientées vers le noyau, qui dirigent de ce fait le flux issu du ou des canaux de tourbillonnement non pas en direction aval, mais en direction amont, avec une composante axiale, vers le noyau en éloignement de l’orifice de pulvérisation. Ces rampes peuvent être formées au niveau de n’importe quel rebord, épaulement, plage, plateau annulaire situé entre la sortie des canaux de tourbillonnement et l’orifice de pulvérisation. Dans le cas d’une chambre de tourbillonnement à trois étages avec un rebord annulaire et un épaulement annulaire, les rampes peuvent être formées à la fois au niveau du rebord et de l’épaulement ou seulement au niveau d’un des deux, de préférence au niveau du rebord annulaire situé à la sortie des canaux de tourbillonnement. La déviation du flux générée par les rampes entraine des phénomènes de turbulence supplémentaires qui améliorent ou modifient les caractéristiques du spray, notamment en termes de durée du spray, de l’ordre de 0.3 sec, de netteté du cône et d’angle d’ouverture, comme mentionné ci-dessus. L’invention sera maintenant plus amplement décrite, en référence aux dessins joints, donnant à titre d’exemple non limitatif, un mode de réalisation de l’invention. Sur les figures : FIG. 1 La FIG. 1 est une vue en coupe transversale verticale à travers une tête de distribution selon un mode de réalisation de l’invention, FIG. 2 La FIG. 2 est une vue en coupe fortement agrandie du gicleur de la tête de distribution de la FIG. 1 , FIG. 3 La FIG. 3 est une vue en plan montrant l’intérieur du gicleur de la FIG. 2 , FIG. 4 La FIG. 4 est vue en perspective montrant l’intérieur du gicleur de la FIG. 2 , FIG. 5 La FIG. 5 est une vue en perspective du volume occupé par le produit fluide dans le gicleur de la FIG. 2 , FIG. 6 La FIG. 6 est une autre vue en perspective du volume occupé par le produit fluide dans le gicleur de la FIG. 2 , et FIG. 7 Les figures 7a à 7f illustre schématiquement différentes configurations possibles pour le rebord annulaire du gicleur. FIG. 7 cf FIG. 7 FIG. 7 cf FIG. 7 FIG. 7 cf FIG. 7 FIG. 7 cf FIG. 7 FIG. 7 cf FIG. 7 La tête de distribution de l’invention est destinée à être montée sur l’extrémité libre d’une tige de soupape d’une pompe ou d’une valve manuelle. Par appui axial sur la tête, l’utilisateur actionne la pompe ou la valve, de manière à distribuer du produit fluide sous forme dosée ou non. La tête de distribution comprend deux pièces essentielles, à savoir un corps B et un gicleur N. Tous deux peuvent être réalisés par injection/moulage de matière plastique appropriée, telle qu’une polyoléfine, et notamment du polypropylène. Comme on peut le voir sur les figures 1 et 2, le corps B définit un logement d’insertion B1, dans lequel s’étend un noyau B2 de forme cylindrique avec une paroi frontale plane B21. En amont, le logement de réception B1 est raccordé à un conduit B4, qui lui-même est raccordé à un manchon de montage B3. Ainsi, le produit fluide issu de la tige de soupape de la pompe ou de la valve s’écoule à travers le corps B de la tête de distribution à travers le manchon B3, le conduit B4 et dans le logement de réception B1. Il s’agit là d’une caractéristique tout à fait conventionnelle pour le corps d’une tête de distribution dans les domaines de la cosmétique, de la parfumerie ou encore de la pharmacie. Le gicleur N se présente globalement sous la forme d’un petit godet, qui est engagé dans le logement de réception B1 autour du noyau B2. Le gicleur N a pour fonction de conditionner le produit fluide issu du corps B, de manière à générer un tourbillon ou vortex qui débouche du gicleur sous la forme d’un spray ou nuage de fines gouttelettes pulvérisées. Le gicleur N forme ainsi un orifice de pulvérisation O et définit, ensemble avec le noyau B2, des passages de liaison N21, des canaux de tourbillonnement 1, et une chambre de tourbillonnement C. Le gicleur N sera maintenant plus amplement décrit en référence à la FIG. 2 . Le gicleur N comprend une paroi de fond N1 et une paroi périphérique N2, qui se raccordent de manière à forme un petit godet. La paroi de fond N1 est destinée à venir en contact avec la paroi frontale B21 du noyau B2. Quant à la paroi périphérique N2, elle est destinée à venir s’engager autour du noyau B2 à l’intérieur du logement B1. Cette paroi périphérique N2 définit intérieurement plusieurs passages de liaison N21 sous la forme de petites saignées axiales. Ces saignées axiales sont complétées par la paroi périphérique du noyau B2 pour former les passages de liaison N21. La paroi de fond N1 définit en creux les canaux de tourbillonnement 1, qui s’étendent sensiblement radialement. A nouveau, ces canaux de tourbillonnement 1 se présentent sous la forme de saignées, qui sont complétées par la paroi frontale B21 du noyau B2. Les canaux de tourbillonnement 1 sont reliés respectivement aux passages de liaison N21. Les canaux de tourbillonnement 1 débouchent sensiblement tangentiellement dans la chambre de tourbillonnement C, qui est complétée par la paroi frontale B21 du noyau B2 du corps B. La chambre de tourbillonnement C comprend ici, d’amont en aval, une chambre principale 2, une chambre de compression 3 et une chambre terminale 4. La chambre principale 2 présente le plus grand diamètre : les canaux de tourbillonnement débouchent tangentiellement dans la chambre principale 2. La chambre de compression 3 est disposée en aval de la chambre principale 2 et présente un diamètre inférieur à celui de la chambre principale 2. Ainsi, un rebord annulaire 22 relie la chambre principale 2 à la chambre de compression 3. Selon l’invention, le rebord annulaire 22 comprend ou forme au moins une rampe courbe inclinée 23, qui dévie le flux de liquide issu d’un canal de tourbillonnement 1 vers le noyau B2, en éloignement de la chambre de compression 3. Ce rebord annulaire 22, avec sa rampe courbe inclinée 23, sera décrit plus amplement ci-après. Le logement de réception B1, le noyau B2, la chambre principale (2), la chambre de compression (3) et l’orifice de pulvérisation (O) s’étendent le long d’un axe longitudinal (X), qui est aussi l’axe du spray. Optionnellement, la chambre de tourbillonnement C peut également former une chambre terminale 4, qui est disposée entre la chambre de compression 3 et l’orifice de pulvérisation O. La chambre terminale 4 définit un diamètre qui est inférieur à celui de la chambre de compression 3. La chambre de compression 3 est reliée à la chambre terminale 4 par un épaulement annulaire 34, qui peut avantageusement être pourvu d’au moins une rampe courbe inclinée, similaire ou identique à la rampe courbe inclinée 23. Ainsi, le flux de produit fluide issu d’un canal de tourbillonnement 1 pénètre environ tangentiellement dans la chambre principale 2, où il est dévié ou dirigé par la rampe courbe inclinée 23, non pas en aval, mais en amont, en direction de la paroi frontale B21 du noyau B2. Cela crée des turbulences dans le produit fluide, qui va ensuite se diriger en aval par le centre de la chambre principale 2 en direction de la chambre de compression 3, dont la fonction est précisément de resserrer le flux, d’où le terme de « compression ». Le flux rencontre alors l’épaulement annulaire 34 et sa ou sas rampes courbe inclinée éventuelles. Une nouvelle turbulence supplémentaire est ainsi créée. Le flux de produit fluide parvient ensuite dans la chambre terminale 4, où il est encore davantage resserré ou comprimé. Le flux est ensuite dirigé vers l’intérieur par une section conique 41, puis s’engage finalement dans l’orifice de pulvérisation O et en débouche sous la forme d’un spray ou nuage de fines gouttelettes pulvérisées. Telle est la configuration générale du gicleur selon une forme de réalisation de l’invention. Rappelons que la chambre terminale 4 est optionnelle et que la chambre de compression 3 pourrait donc être directement adjacente à l’orifice de pulvérisation O. Un épaulement annulaire, éventuellement pourvu d’au moins une rampe courbe inclinée, pourrait relier la chambre de compression 3 à l’orifice de pulvérisation O. On se référera maintenant indifféremment aux figures 3 à 6 pour décrire en détail l’architecture du rebord annulaire 22 et des canaux de tourbillonnement 1. Au niveau du gicleur N, chaque canal de tourbillonnement 1 comprend une paroi de fond 10 et deux parois latérales 11 et 12. La paroi latérale 11 est plus longue que la paroi latérale 12. Les parois latérales 11 et 12 sont ici droites et parallèles. La paroi latérale longue 12 débouche tangentiellement dans la chambre principale 2. Plus en détail, la chambre principale 2 définit une paroi périphérique 21, de forme globalement cylindrique circulaire. La paroi périphérique 21 est interrompue par les sorties des canaux de tourbillonnement 1. Le fond de la chambre principale 2 est formé par rebord annulaire 22, qui définit un bord annulaire externe 221, adjacent à la paroi périphérique 21 et un bord annulaire interne 222, adjacent à la chambre de compression 3. Ainsi, la paroi de fond 10 d’un canal de tourbillonnement 1 débouche dans la chambre principale 2 au niveau d’un secteur courbe d’entrée 24 du rebord annulaire 22. La jonction entre la paroi de fond 10 et le secteur courbe d’entrée 24 est de préférence lisse, sans arrête ni discontinuité. La paroi de fond 10 et le secteur courbe d’entrée 24 peuvent s’étendre dans un même plan. Ce plan est de préférence perpendiculaire à l’axe longitudinal X, mais il peut aussi être incliné. La paroi latérale longue 12 est tangente à la paroi périphérique 21 : la jonction entre la paroi latérale longue 12 et la paroi périphérique 21 est de préférence lisse, sans arrête ni discontinuité. Le bord inférieur du canal 1, faisant la jonction entre la paroi de fond 10 à la paroi latérale longue 12, se raccorde au bord annulaire externe 221 du rebord annulaire 22, sans cassure ni discontinuité. Quant à la rampe courbe inclinée 23, elle s’étend dans le prolongement du secteur courbe d’entrée 24, avec une pente comprenant une composante axiale. Chaque rampe courbe inclinée 23 comprend une extrémité basse 23a reliée au secteur courbe d’entrée 24 et une extrémité haute 23b reliée à un secteur abrupt 25, qui rejoint le secteur courbe d’entrée 24 du prochain canal de tourbillonnement 1. L’extrémité basse 23a est raccordée au secteur courbe d’entrée 24 de manière continue, sans décrochage. Dans l’exemple des figures, le secteur courbe d’entrée 24 est perpendiculaire à l’axe longitudinal X. Dans ce cas, le secteur courbe d’entrée 24 peut être raccordé à l’extrémité basse 23a en formant un angle. Et lorsque le secteur courbe d’entrée 24 est incliné, l’extrémité basse 23a peut être raccordée sans arrête ni discontinuité. La rampe courbe inclinée 23 et le secteur courbe d’entrée 24 peuvent avoir la même pente, de manière à former une longue rampe continue. On peut se référer aux Figures 7a à 7f pour décrire différentes modes de réalisation pour la rampe courbe d’entrée 23 et le secteur abrupt 25. Dans toutes figures, le secteur courbe d’entrée 24 est plan et perpendiculaire à l’axe longitudinal X. Sur la FIG. 7 , la rampe 23 définit une pente constante, avec un angle défini. L’extrémité basse 23a est raccordé en 234 au secteur courbe d’entrée 24 en formant un angle, qui est celui de la pente de la rampe 23. L’extrémité haute 23b est raccordé au secteur abrupt 25v, qui est vertical par rapport au secteur courbe d’entrée 24. La jonction entre l’extrémité haute 23b et raccordé le secteur abrupt 25v forme une arrête vive 235v. Sur la FIG. 7 , la rampe 23 définit aussi une pente constante, avec un angle défini. L’extrémité basse 23a est raccordé en 234 au secteur courbe d’entrée 24 en formant un angle, qui est celui de la pente de la rampe 23. L’extrémité haute 23b est raccordé au secteur abrupt 25i, qui est incliné par rapport au secteur courbe d’entrée 24. La jonction entre l’extrémité haute 23b et raccordé le secteur abrupt 25i forme une arrête arrondie 235a. Sur la FIG. 7 , la rampe 23c est concave. L’extrémité basse 23a est raccordé au secteur courbe d’entrée 24 sans aucune discontinuité. L’extrémité haute 23b est raccordé au secteur abrupt 25i, qui est incliné par rapport au secteur courbe d’entrée 24. La jonction entre l’extrémité haute 23b et raccordé le secteur abrupt 25i forme une arrête vive 235v. Sur la FIG. 7 , la rampe 23c est aussi concave. L’extrémité basse 23a est raccordé au secteur courbe d’entrée 24 sans aucune discontinuité. L’extrémité haute 23b est raccordé au secteur abrupt 25v, qui est vertical par rapport au secteur courbe d’entrée 24. La jonction entre l’extrémité haute 23b et raccordé le secteur abrupt 25v forme une arrête arrondie 235a. Sur la FIG. 7 , la rampe 23v est convexe. L’extrémité basse 23a est raccordé en 234 au secteur courbe d’entrée 24 en formant un angle marqué. L’extrémité haute 23b est raccordé au secteur abrupt 25i, qui est incliné par rapport au secteur courbe d’entrée 24. La jonction entre l’extrémité haute 23b et raccordé le secteur abrupt 25i forme une arrête avive 235v. Sur la FIG. 7 , la rampe 23v est convexe. L’extrémité basse 23a est raccordé en 234 au secteur courbe d’entrée 24 en formant un angle marqué. L’extrémité haute 23b est raccordé au secteur abrupt 25i, qui est incliné par rapport au secteur courbe d’entrée 24. La jonction entre l’extrémité haute 23b et raccordé le secteur abrupt 25i forme une arrête arrondie 235a. On comprend à partir des figures 7a à 7f que diverses configurations de rampes, de secteurs abrupts et d’arrêtes sont possibles. Il faut encore rajouter que la rampe et son secteur abrupt peuvent s’étendre sur tout ou partie du rebord annulaire 22 entre deux secteurs courbes d’entrée 24. On peut aussi dire que les secteurs courbes d’entrée 24 peuvent s’étendre au-delà des sorties des canaux de tourbillonnement 1, jusqu’au niveau de la paroi périphérique 21. A titre indicatif, la pente globale de la rampe courbe inclinée 23 peut être de l’ordre de 10 à 45°, Avantageusement de l’ordre de 15 à 30° et de préférence de l’ordre de 20°. Dans l’exemple des figures, le gicleur N comprend deux canaux de tourbillonnement 1, mais on peut prévoir davantage de canaux de tourbillonnement ou seulement un seul, sans sortir du cadre de l’invention. Grâce à l’invention, on dispose d’une tête de distribution dont le gicleur particulièrement bien adapté à la pulvérisation des formules sans éthanol. Le gicleur avec sa ou ses rampes permet d’obtenir un spray de longue durée, de l’ordre de 0,3 sec, un beau cône bien net et un angle d’ouverture de l’ordre de 60° (+/- 10°). Tête de distribution comprenant un corps (B) formant un logement d’insertion (B1) dans lequel est disposé un noyau (B2) et un gicleur (N) qui est inséré dans le logement d’insertion (B1) autour du noyau (B2), le gicleur (N) formant un orifice de pulvérisation (O), le gicleur (N) formant aussi, avec le noyau (B2), une chambre de tourbillonnement (C) centrée sur l’orifice de pulvérisation (O) et au moins un canal de tourbillonnement (1) qui débouche tangentiellement dans la chambre de tourbillonnement (2), caractérisé en ce que la chambre de tourbillonnement (C) du gicleur (N) définit : - une chambre principale (2) de plus grand diamètre, dans laquelle débouchent les canaux de tourbillonnement (1), - une chambre de compression (3) de diamètre réduit par rapport à celle de la chambre principale (2), la chambre de compression (3) étant disposée en aval de la chambre principale (2), et - un rebord annulaire (22) reliant la chambre principale (2) à la chambre de compression (3), le rebord annulaire (22) comprenant au moins une rampe courbe inclinée (23 ; 23c ; 23v), qui dévie le flux de liquide issu du canal de tourbillonnement (1) vers le noyau (B2) en éloignement de la chambre de compression (3). Tête de distribution selon la revendication 1, dans laquelle le canal de tourbillonnement (1) débouche dans la chambre principale (2) au niveau d’un secteur courbe d’entrée (24) du rebord annulaire (22), la rampe courbe inclinée (23 ; 23c ; 23v) s’étendant dans le prolongement du secteur courbe d’entrée (24) du rebord annulaire (22) vers le noyau (B2). Tête de distribution selon la revendication 2, dans laquelle la rampe courbe inclinée (23 ; 23c ; 23v) comprend une extrémité basse (23a) reliée au secteur courbe d’entrée (24) et une extrémité haute (23b) reliée à un secteur abrupt (25), qui rejoint le ou un autre secteur courbe d’entrée (24), en fonction du nombre de canal de tourbillonnement (1). Tête de distribution selon la revendication 3, dans laquelle le secteur courbe d’entrée (24) est relié de manière continue à l’extrémité basse (23a). Tête de distribution selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la chambre principale (2), la chambre de compression (3) et l’orifice de pulvérisation (O) s’étendent le long d’un axe longitudinal (X), le secteur courbe d’entrée (24) s’étendant perpendiculairement à cet axe longitudinal (X). Tête de distribution selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la rampe courbe inclinée (23 ; 23c ; 23v) définit un profil qui peut être choisi parmi un profil plan, un profil concave et un profil convexe. Tête de distribution selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la rampe courbe inclinée (23 ; 23c ; 23v) est reliée au secteur abrupt (25) par une arrête vive (235v) ou une arrête arrondie (235a). Tête de distribution selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la chambre principale (2), la chambre de compression (3) et l’orifice de pulvérisation (O) s’étendent le long d’un axe longitudinal (X), le secteur abrupt (25) s’étendant sensiblement selon cet axe longitudinal (X). Tête de distribution selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle une chambre terminale (4) est disposée entre la chambre de compression (3) et l’orifice de pulvérisation (O), la chambre terminale (4) définissant un diamètre qui est inférieur à celui de la chambre de compression (3), la chambre de compression (3) étant reliée à la chambre terminale (4) par un épaulement annulaire (34), qui est avantageusement pourvu d’au moins une rampe courbe inclinée. Tête de distribution selon l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant au moins deux canaux de tourbillonnement (1), chaque canal de tourbillonnement (1) du gicleur (N) définissant une paroi de fond (10) et deux parois latérales (11, 12), la chambre principale (2) définissant une paroi périphérique (21), la paroi latérale longue (11) étant tangente à la paroi périphérique (21). * * *