FR 3156891 A1 20250620 FR 2314377 A 20231218 TITRE : PROCÉDÉ ET DISPOSITIF DE COUPLAGE D’UN STOCKAGE D’ÉNERGIE SOUS FORME DE GAZ LIQUÉFIÉ OU COMPRIMÉ AVEC UN CLIENT AYANT UN BESOIN DE FROID Le dispositif (50) de couplage d’un réservoir d’énergie (52) sous forme de gaz liquéfié ou comprimé avec un client (53), comporte : - au moins un compresseur (51, 54) de gaz configuré pour fournir du gaz comprimé à un système de stockage de fluide (52, 67, 69) comportant le réservoir d’énergie, - un stockage d’énergie thermique d’interface (56) positionné en entrée du système de stockage de fluide et en sortie du système de stockage de fluide, configuré pour refroidir le gaz en entrée du système de stockage de fluide et réchauffer le gaz en sortie du système de stockage de fluide, - au moins un détendeur (58, 59) couplé à une génératrice d’électricité, configuré pour recevoir du gaz comprimé provenant de ce stockage d’énergie thermique, et - une canalisation de transport du gaz détendu sortant d’au moins un dit détendeur (59) jusqu’au client. Figure pour l’abrégé : Figure 2 PROCÉDÉ ET DISPOSITIF DE COUPLAGE D’UN STOCKAGE D’ÉNERGIE SOUS FORME DE GAZ LIQUÉFIÉ OU COMPRIMÉ AVEC UN CLIENT AYANT UN BESOIN DE FROID Domaine technique de l’invention La présente invention concerne un procédé et un dispositif de couplage d’un stockage d’énergie sous forme de gaz liquéfié ou comprimé avec un client ayant un besoin de froid, typiquement un centre de données (en anglais « Data Center »). Elle s’applique, en particulier, au couplage d’un stockage d’énergie sous forme d’air ou d’azote liquéfié avec un centre de données. État de la technique Le changement climatique est un enjeu majeur et tous les secteurs sont amenés à réduire leurs émissions de dioxyde de carbone (CO 2 ). Les groupes électrogènes doivent être « décarbonés » afin de répondre aux exigences de décarbonation des sociétés proposant ou utilisant un stockage dans le nuage (en anglais « cloud ») impliquant de nombreux centres de données qui doivent simultanément consommer de l’électricité pour faire fonctionner les réseaux de serveurs et pour les refroidir. Les clients ayant besoin d’électricité et de froid disposent de groupes électrogènes (« GE »). En cas de coupure de courant, ces groupes électrogènes sont utilisés pour produire de l’électricité et, notamment, pour faire fonctionner des groupes froids pour refroidir les serveurs des centres de données. Pour remplacer les groupes électrogènes utilisant des dérivés du pétrole, plusieurs solutions sont en cours d’étude et l’on peut citer leur remplacement par le gaz naturel, le biométhane, les huiles végétales hydrotraitées (« HVO »), l’hydrogène, les gaz de synthèse, les batteries. Mais ces solutions sont encore à l’étude et ne sont pas encore disponibles commercialement. Lorsque les groupes électrogènes sont utilisés en tant que groupes de secours pour des industries ayant un besoin critique d’électricité, mais également de froid, les solutions existantes nécessitent d’opérer les groupes froids de leurs installations, ce qui augmente le besoin d’électricité de secours (d’où un surdimensionnement des installations) et augmente le risque de surchauffe des installations du client si le groupe froid a des difficultés à démarrer. Par ailleurs, ces groupes électrogènes doivent être testés régulièrement (par exemple, une fois par mois pendant environ 45 minutes). Ces tests consomment de l’énergie inutilement et génèrent localement des émissions de CO 2 et de polluants atmosphériques. On connaît des dispositifs de stockage d’énergie sous forme d’air liquéfié (en anglais « Liquid Air Energy Storage », ou LAES), qui stockent de l’énergie en période d’abondance de production ou de faible tarif d’électricité et libèrent de l’électricité en période de pénurie ou de tarif élevé de l’électricité. Cependant, ces systèmes présentent un rendement énergétique limité. La présente invention vise à remédier à tout ou partie de ces inconvénients. À cet effet, le dispositif objet de l’invention comporte des stockages d’énergie thermique pour permettre de stocker de l’électricité à certaines périodes puis de la restituer à un autre moment, tout en fournissant du froid en continu. Ce dispositif permet également de fournir de l’énergie électrique et du froid au client lorsque la fourniture d’électricité en provenance du réseau électrique est trop onéreuse, ce qui constitue un arbitrage, ou défaillante, ce qui constitue un fonctionnement en sauvegarde (« back-up » en anglais). Pour obtenir du froid, le client s’intègre au processus de liquéfaction au même titre que les autres éléments de l’installation avec ses propres contraintes de fonctionnement. Ces contraintes sont prises en compte dans la conception du stockage d’énergie thermique permettant d’utiliser et d’optimiser les pertes intrinsèques de chaque élément. Il en résulte un meilleur usage des flux thermiques au sein du dispositif, notamment en ce qui concerne les rejets thermiques dans l’environnement. Les premières estimations montrent que le dispositif objet de l’invention a un rendement énergétique de 64%, supérieur à celui d’un dispositif de stockage d’énergie sous forme d’air liquéfié (LAES) seul. Ce dispositif permet aussi de garantir un fonctionnement de l’installation en sauvegarde en assurant une cogénération de froid et d’électricité. Si le fonctionnement en sauvegarde n’est pas utilisé, le rendement énergétique de l’installation peut atteindre et dépasser 75% grâce à l’optimisation des turbines et la récupération de la chaleur des stockages thermiques. L’invention offre de la flexibilité de choix entre utiliser l’électricité du réseau ou utiliser de l’électricité stockée (par exemple, par un LAES) pour alimenter un client ayant besoin d’électricité et de froid, par exemple pour répondre à des problèmes de coupure de courant, de prix élevé de l’électricité ou d’origine de l’électricité (décarbonée ou non). Le principe de la solution comporte, dans des modes de réalisation : - de récupérer la chaleur (et la stocker) provenant de la compression de l’air pendant la phase de compression, voire de liquéfaction, - de récupérer du froid de l’air non liquéfié du réservoir pendant une phase de liquéfaction, pour apporter du froid au client, - de fournir de l’électricité et du froid au client lors de la détente entre deux turbines ou après la dernière turbine, - de fournir du froid au client au basculement du dispositif en mode groupe froid durant des phases de pause ou d’arrêt de la fonction stockage du dispositif quand l’alimentation électrique est fournie par le réseau. De plus, grâce à cette intégration, le client passe d’un fonctionnement consommateur à un fonctionnement producteur-consommateur (en anglais « producer-consumer », abrégé en « prosumer »). Il pourrait même être possible de restituer une partie de l’électricité stockée au réseau électrique. Brève description des figures D’autres avantages, buts et caractéristiques de la présente invention ressortiront de la description qui va suivre, faite dans un but explicatif et nullement limitatif en regard des dessins annexés, dans lesquels : FIG. 1 représente, schématiquement, une configuration d’implantation du dispositif objet de l’invention vis-à-vis d’un client et de réseaux de distribution d’électricité et de frigories, FIG. 2 représente, schématiquement et de manière structurelle, un premier mode de réalisation particulier du dispositif objet de l’invention, FIG. 3 représente, schématiquement, le dispositif illustré en FIG. 2 , dans une phase de compression d’air et de stockage d’air liquide, FIG. 4 représente, schématiquement, le dispositif illustré en FIG. 2 , dans une phase de détente d’air et de fourniture d’électricité, FIG. 5 représente, schématiquement, le dispositif illustré en FIG. 2 , dans une phase de pause, FIG. 6 représente, schématiquement, le dispositif illustré en FIG. 2 , dans une phase de sauvegarde (« back-up »), FIG. 7 représente, schématiquement et de manière structurelle, un deuxième mode de réalisation particulier du dispositif objet de l’invention, FIG. 8 représente, schématiquement, le dispositif illustré en FIG. 7 , dans une phase de compression d’air et de stockage d’air liquide, FIG. 9 représente, schématiquement, le dispositif illustré en FIG. 7 , dans une phase de détente d’air et de fourniture d’électricité, FIG. 10 représente, schématiquement, le dispositif illustré en FIG. 7 , dans une phase de pause, FIG. 11 représente, schématiquement, le dispositif illustré en FIG. 7 , dans une phase de sauvegarde (« back-up »), FIG. 12 représente, schématiquement et de manière structurelle, un troisième mode de réalisation particulier du dispositif objet de l’invention, FIG. 13 représente, schématiquement, le dispositif illustré en FIG. 12 , dans une phase de compression d’air et de stockage d’air liquide, FIG. 14 représente, schématiquement, le dispositif illustré en FIG. 12 , dans une phase de détente d’air et de fourniture d’électricité, FIG. 15 représente, schématiquement, le dispositif illustré en FIG. 12 , dans une phase de pause, et FIG. 16 représente, schématiquement, le dispositif illustré en FIG. 12 , dans une phase de sauvegarde (« back-up »). Description détaillée La présente description est donnée à titre non limitatif, chaque caractéristique d’un mode de réalisation pouvant être combinée à toute autre caractéristique de tout autre mode de réalisation de manière avantageuse. On note dès à présent que les figures ne sont pas à l’échelle. Comme on le comprend à la lecture de la présente description, divers concepts inventifs peuvent être mis en œuvre par une ou plusieurs méthodes ou dispositifs décrits ci-après, dont plusieurs exemples sont ici fournis. Les actions ou étapes exécutées dans le cadre de la réalisation du procédé ou du dispositif peuvent être ordonnées de toute manière appropriée. En conséquence, il est possible de construire des modes de réalisation dans lesquels les actions ou étapes sont exécutées dans un ordre différent de celui illustré, ce qui peut inclure l'exécution de certains actes simultanément, même s'ils sont présentés comme des actes séquentiels dans les modes de réalisation illustrés. L'expression "et/ou", telle qu'elle est utilisée dans le présent document, doit être comprise comme signifiant "l'un ou l'autre ou les deux" des éléments ainsi conjoints, c'est-à-dire des éléments qui sont présents de manière conjonctive dans certains cas et de manière disjonctive dans d'autres cas. Les éléments multiples énumérés avec "et/ou" doivent être interprétés de la même manière, c'est-à-dire "un ou plusieurs" des éléments ainsi conjoints. D'autres éléments peuvent éventuellement être présents, autres que les éléments spécifiquement identifiés par la clause "et/ou", qu'ils soient liés ou non à ces éléments spécifiquement identifiés. Ainsi, à titre d'exemple non limitatif, une référence à "A et/ou B", lorsqu'elle est utilisée conjointement avec un langage ouvert tel que "comprenant" peut se référer, dans un mode de réalisation, à A seulement (incluant éventuellement des éléments autres que B) ; dans un autre mode de réalisation, à B seulement (incluant éventuellement des éléments autres que A) ; dans un autre mode de réalisation encore, à A et B (incluant éventuellement d'autres éléments) ; etc. Telle qu'elle est utilisée dans la présente description, l'expression "au moins un", en référence à une liste d'un ou de plusieurs éléments, doit être comprise comme signifiant au moins un élément choisi parmi un ou plusieurs éléments de la liste d'éléments, mais n'incluant pas nécessairement au moins un de chaque élément spécifiquement énuméré dans la liste d'éléments et n'excluant pas toute combinaison d'éléments dans la liste d'éléments. Cette définition permet également la présence facultative d'éléments autres que les éléments spécifiquement identifiés dans la liste des éléments auxquels l'expression "au moins un" fait référence, qu'ils soient liés ou non à ces éléments spécifiquement identifiés. Ainsi, à titre d'exemple non limitatif, "au moins l'un de A et B" (ou, de manière équivalente, "au moins l'un de A ou B", ou, de manière équivalente, "au moins l'un de A et/ou B") peut se référer, dans un mode de réalisation, à au moins un, incluant éventuellement plus d'un, A, sans B présent (et incluant éventuellement des éléments autres que B) ; dans un autre mode de réalisation, à au moins un, comprenant éventuellement plus d'un, B, sans A présent (et comprenant éventuellement des éléments autres que A) ; dans encore un autre mode de réalisation, à au moins un, comprenant éventuellement plus d'un, A, et au moins un, comprenant éventuellement plus d'un, B (et comprenant éventuellement d'autres éléments) ; etc. Dans la description ci-dessous, toutes les expressions transitoires telles que "comprenant", "incluant", "portant", "ayant", "contenant", "impliquant", "tenant", "composé de", et autres, doivent être comprises comme étant ouvertes, c'est-à-dire comme signifiant incluant, mais non limité à. Seules les expressions transitoires "consistant en" et "consistant essentiellement en" doivent être comprises comme des expressions transitoires fermées ou semi-fermées, respectivement. Dans la description, on appelle « fluide », un fluide, tel que l’air, l’azote ou un mélange entre l’air ambiant et l’azote, qui prend, selon les phases de fonctionnement du dispositif objet de l’invention, une forme liquide cryogénique ou une forme gazeuse. Dans toutes les figures, les croisements de lignes représentant des canalisations, qui ne comportent pas de vanne, ne comportent aucune connexion entre ces canalisations. Premier mode de réalisation (figures 2 à 6) La FIG. 1 représente, schématiquement, une configuration 30 d’implantation d’un dispositif 34 objet de l’invention vis-à-vis d’un client constitué d’un centre de données 33. Le dispositif 34 fournit de l’électricité et des frigories au centre de données 33. Éventuellement, un réseau d’électricité 31 fournit de l’électricité au centre de données 33. Éventuellement, le dispositif 34 fournit de l’électricité au réseau d’électricité 31 et de la chaleur à un réseau local de chauffage 32, par exemple un réseau de chauffage urbain. La partie 35, comportant le dispositif 34 et le centre de données 33, est détaillée, selon différents modes de réalisation de l’invention, en regard des figures 2 à 16. La FIG. 2 présente un schéma structurel de couplage d’un client ayant un besoin de froid 53, par exemple, comme décrit en regard des figures, un centre de données, au dispositif 50 comportant un système de stockage d'énergie à air liquide (LAES). Les canalisations illustrées en FIG. 2 sont représentées dans les figures 3 à 6 lorsqu’elles sont parcourues par un fluide, dans différentes phases de fonctionnement du dispositif 50 : - une phase de compression d’air et de stockage d’air liquide est décrite en regard de la FIG. 3 ,> - une phase de détente d’air et de fourniture d’électricité est décrite en regard de la FIG. 4 , - une phase de pause est décrite en regard de la FIG. 5 , et - une phase de sauvegarde (« back-up ») est décrite en regard de la FIG. 6 . A différentes étapes de ce fonctionnement, des stockages d'énergie thermique (ou « TES » pour Thermal Energy Storage) 55, 56 et 57 permettent de stocker et de restituer la chaleur et le froid de la phase de compression à la phase de détente et inversement. Les canalisations représentées en figures 3 et 5 couplent des compresseurs et des détendeurs pour produire du froid afin de refroidir le centre de données 53 pendant les phases de compression ( FIG. 3 ) et de pause ( FIG. 5 ). Ce couplage refroidisseur d'air permet d’éviter l’utilisation d'un système de refroidissement dédié, par exemple un système de climatisation. On observe, en FIG. 2 , un compresseur amont 51 relié à une entrée de fluide sous forme gazeuse. La sortie de ce compresseur amont 51 est reliée à une vanne multivoies 64. L’une des autres voies de cette vanne 64 est reliée à une entrée d’un premier échangeur de chaleur 62 avec une source thermique, par exemple l’environnement (en anglais intercooler), par exemple à travers une tour aéroréfrigérante. Plus généralement, la source thermique avec laquelle est effectué l’échange de chaleur du gaz comprimé peut-être fatale, chaude ou froide, ou bien un sécheur d'air (mécanique, chimique ou membranaire, par exemple). Ce premier échangeur de chaleur 62 est relié, en sa sortie, à l’entrée d’un premier détendeur (en anglais « expander ») 59, par exemple une turbine associée à une génératrice d’électricité. La sortie du premier détendeur 59 est reliée au centre de données 53. Une autre voie de la vanne 64 est reliée à une entrée d’un premier stockage d’énergie thermique 55, dont une sortie est reliée à l’entrée du premier détendeur 59. Une autre entrée du stockage d’énergie thermique 55 est reliée au centre de données 53. Une autre sortie du stockage d’énergie thermique 55 est aussi reliée au centre de données 53. Encore une autre sortie du stockage d’énergie thermique 55 est reliée à une vanne multivoies 65, dont une autre entrée est reliée au centre de données 53, une autre entrée est reliée à un troisième stockage d’énergie thermique 57 et la sortie est reliée à un compresseur aval 54. La sortie du compresseur aval 54 est reliée à une vanne multivoies 66, dont une sortie est reliée à un deuxième stockage d’énergie thermique 56 et une autre sortie est reliée à une entrée d’un deuxième échangeur de chaleur 63 avec une source thermique fatale, par exemple l’environnement (en anglais intercooler), par exemple à travers une tour aéroréfrigérante. Plus généralement, la source thermique avec laquelle est effectué l’échange de chaleur du gaz comprimé peut-être fatale, chaude ou froide, ou bien un sécheur d'air (mécanique, chimique ou membranaire, par exemple). La sortie du deuxième échangeur de chaleur 63 est reliée à une entrée d’un deuxième détendeur 58, par exemple une turbine associée à une génératrice d’électricité. La sortie du deuxième détendeur 58 est reliée, d’une part, à une entrée du stockage d’énergie thermique 55 et, d’autre part, à une entrée d’un premier système de détente (par exemple, une vanne Joule-Thomson, une turbine à air cryogénique, etc.) 68. La sortie du premier système de détente est reliée au centre de données 53. Le deuxième stockage d’énergie thermique 56 possède une sortie reliée à l’entrée du deuxième détendeur 58 et une sortie reliée à un deuxième système de détente 67. La sortie du deuxième système de détente (par exemple, une vanne Joule-Thomson, une turbine à air cryogénique, etc.) 67 est reliée à un séparateur de liquide 69, dont la sortie de liquide est reliée à un réservoir de stockage de fluide liquide 52. Le système de détente 67, le séparateur de fluide 69 et le réservoir 52 constituent ensemble un système de stockage de fluide. Dans des modes de réalisation dans lesquels du gaz comprimé, plutôt que du gaz liquéfié cryogénique, est stocké dans le réservoir 52, il constitue, à lui seul, un système de stockage de fluide. Le réservoir 52 est, par ailleurs, relié à une pompe cryogénique 70, dont la sortie est reliée au deuxième stockage d’énergie thermique 56. La sortie de gaz du séparateur 69 est reliée à une entrée du troisième stockage d’énergie thermique 57, dont une autre entrée et une sortie sont reliées au centre de données 53. Enfin, le centre de données 53 possède une sortie 71 connectée au compresseur amont 51 lors de certaines phases de fonctionnement, comme décrit ci-dessous en regard des figures 3 et 5. Une unité de commande 75, par exemple un ordinateur ou un serveur, commande le fonctionnement et l’état des différents éléments représentés en FIG. 2 pour mettre en œuvre les phases de fonctionnement du dispositif illustrées en figures 3 à 6. Les électrovannes, en entrée et/ou en sortie de ces éléments, ne sont pas représentées en figures 2 à 6, dans un but de clarté. Les liaisons entre cette unité de commande 75 et ces différents éléments et électrovannes ne sont pas représentées dans les figures 2 à 6, dans un but de clarté. De même, les alimentations électriques de ces différents éléments et électrovannes et de l’unité de commande 75 ne sont pas représentées, dans un but de clarté des figures 2 à 6. Le cheminement du fluide lors de chaque phase de fonctionnement du dispositif 50 est maintenant décrit en regard des figures 3 à 6. La FIG. 3 présente les éléments et les différentes voies nécessaires à la phase de compression. Cette phase de compression met en œuvre les deux compresseurs 51 et 54, les trois stockages d’énergie thermique 55, 56 et 57, le détendeur 58, le détendeur 59, et le réservoir de fluide liquide 52. Le trajet du fluide à liquéfier passe successivement par le compresseur amont 51, la vanne multivoies 64, le stockage d’énergie thermique 55, la vanne multivoies 65, le compresseur aval 54, la vanne multivoies 66, le deuxième stockage d'énergie thermique 56, le deuxième système de détente 67, le séparateur 69 et le réservoir de fluide liquéfié 52. Simultanément, le fluide gazeux dédié au refroidissement du centre de données 53 passe par deux chemins. D’une part, une partie du fluide comprimé par le compresseur amont 51 sort de la vanne multivoies 64 et traverse successivement le premier échangeur de chaleur 62 et le premier détendeur 59 avant d’arriver au centre de données 53. D’autre part, une partie du fluide comprimé par le compresseur aval 54 sort de la vanne multivoies 66 et traverse successivement le deuxième échangeur de chaleur 63, le deuxième détendeur 58 et le premier système de détente 68 avant d’arriver au centre de données 53. Par ailleurs, le fluide gazeux en sortie du séparateur 69 passe par le troisième stockage d’énergie thermique 57 avant de rejoindre la vanne multivoies 65. Du gaz de refroidissement du centre de données en ressort aussi vers la vanne multivoies 65. La phase de compression, de stockage de fluide liquéfié et de refroidissement simultané du centre de données 53 est décrite ci-après, en regard de la FIG. 3 , dans le cas où le fluide est l’air ambiant. L’air ambiant est aspiré et comprimé par le compresseur amont 51. Cet air comprimé chaud est divisé en deux flux à travers la vanne multivoies 64. Une partie de l’air comprimé chaud est refroidie et séchée par le premier échangeur de chaleur 62. Cet air refroidi séché est détendu par le premier détendeur 59 pour fournir de l’électricité et de l’air froid. Cet air froid est chauffé par le centre de données 53 avant d’être libéré dans l’atmosphère, en sortie 71. Ainsi, le centre de données est partiellement refroidi. L’autre partie de l’air comprimé chaud en sortie de la vanne multivoies 64 est refroidie par le premier stockage d’énergie thermique 55. Inversement, le premier stockage d’énergie thermique 55 reçoit de la chaleur de ce flux d’air. Cet air comprimé refroidi est ensuite mélangé avec de l’air recyclé dans la vanne multivoies 65. Ce mélange d’air est ensuite comprimé par le compresseur aval 54. Cet air comprimé chaud est divisé en deux flux d’air par la vanne multivoies 66. Un premier flux d’air est refroidi et séché par le deuxième échangeur de chaleur 63 et est ensuite détendu à travers le deuxième détendeur 58 pour produire du froid et de l’électricité. Cet air partiellement détendu est encore détendu et refroidi par le premier système de détente 68 pour atteindre la pression d’entrée du compresseur aval 54. Cependant, avant d’atteindre ce compresseur aval 54, cet air froid est chauffé par le centre de données 53 et est ensuite mélangé avec le flux d’air comprimé principal dans la vanne multivoies 65. On note que, en chauffant l’air détendu provenant du premier système de détente 68, le centre de données 53 est refroidi, ce qui est l’objectif de cette boucle de circulation d’air. Un deuxième flux d’air sortant de la vanne multivoies 66 est refroidi par le deuxième stockage d’énergie thermique 56, qui, en échange, stocke de la chaleur pour l’utilisation pendant la phase de détente d’air ( FIG. 4 ). Cet air refroidi est liquéfié par le deuxième système de détente 67 puis stocké dans le réservoir d’air liquide 52. L’air non liquéfié séparé par le séparateur 69 est chauffé par le troisième stockage d’énergie thermique 57, qui, en échange, stocke des frigories pour refroidir le centre de données, puis mélangé avec le flux d’air comprimé principal dans la vanne multivoies 65. On note que la récupération de l'air en sortie de 71 est possible pour la phase de compression illustrée en FIG. 3 , la quantité d'air frais entrant dans le dispositif 50 étant égale au débit requis par la vanne multivoies 65 et correspondant au taux de liquéfaction d'air. On a ainsi une boucle "semi-ouverte" illustrée par la liaison en traits discontinus. La phase de détente du fluide stocké dans le réservoir d’air liquide 52, de production d’électricité et de refroidissement simultané du centre de données 53 est décrite ci-après, en regard de la FIG. 4 , dans le cas où le fluide est l’air ambiant. Les principaux éléments utilisés lors de cette phase de détente sont le réservoir d’air liquide 52, la pompe cryogénique 70, les deux détendeurs 58 et 59 et les trois stockages d’énergie thermique 55, 56 et 57, dans le but d’y stocker des frigories de l’air liquide et de sa détente. Simultanément, on refroidit le centre de données 53. L’air liquide stocké dans le réservoir 52 est pompé par la pompe cryogénique 70. Cet air liquide comprimé est ensuite évaporé et chauffé par le deuxième stockage d’énergie thermique 56. Ce stockage d’énergie thermique 56 stocke ainsi du froid pour l’utiliser pendant la phase de compression ( FIG. 3 ). Cet air comprimé chauffé est détendu en partie par le deuxième détendeur 58 pour produire de l’électricité. Cet air froid est ensuite chauffé à travers le premier stockage d’énergie thermique 55 puis détendu par le premier détendeur 59 pour produire de l’électricité. L’air froid sortant du premier détendeur 59 est acheminé au centre de données 53 pour le refroidir. Si les frigories apportées par cet air ne sont pas suffisantes pour répondre au besoin de froid du centre de données 53, un refroidissement supplémentaire provient du premier stockage d’énergie thermique 55. Enfin, un refroidissement supplémentaire est fourni par le troisième stockage d’énergie thermique 57, pour répondre au besoin de refroidissement du centre de données 53. La phase de pause (sans charge ni décharge du réservoir de fluide 52), de production d’électricité et de refroidissement du centre de données 53 est décrite ci-après, en regard de la FIG. 5 , dans le cas où le fluide est l’air ambiant. Deux boucles de circulation d’air indépendantes sont mises en œuvre pour former un refroidisseur en fonction des équipements disponibles : une première boucle est composée du compresseur amont 51, du premier échangeur de chaleur 62 et du premier détendeur 59. Une seconde boucle est composée du compresseur aval 54, du deuxième échangeur de chaleur 63 et du deuxième détendeur 58. Pendant cette phase de pause, les deux boucles fonctionnent comme suit. L’air ambiant est aspiré et comprimé par le compresseur amont 51. L’air chaud comprimé est refroidi et séché par le premier échangeur de chaleur 62. Cet air refroidi est ensuite détendu par le premier détendeur 59 pour fournir de l’électricité et du froid. L’air froid refroidit ensuite le centre de données 53 et est donc chauffé par ce centre de données 53. La deuxième boucle est une boucle fermée. L’air comprimé provenant du centre de données 53 est aspiré et comprimé par le compresseur aval 54. Cet air comprimé chaud est refroidi par le deuxième échangeur de chaleur 63. Ensuite, cet air refroidi est détendu par le deuxième détendeur 58 pour fournir de l’électricité et du froid. Puisque l’air n’est pas détendu au niveau nominal de pression d’entrée du compresseur aval 54, il est détendu par le premier système de détente 68 à cette pression nominale. Cet air froid refroidit ensuite le centre de données 53 et est donc chauffé par ce centre de données 53, avant de retourner en entrée du compresseur aval 54. On note que les compresseurs 51 et 54 fonctionnent à charge partielle. On rappelle ici que les compresseurs sont définis avec un point de fonctionnement optimal (débit requis lorsque le compresseur fonctionne à 100%) et un point technique minimal (un débit minimum nécessaire pour réaliser la compression du fluide à la pression de l'installation). Entre ces deux points, le compresseur fonctionne à charge partielle. En variante, la première boucle est une boucle fermée en reliant la sortie 71 du centre de données 53 à l’entrée du compresseur amont 51. Cette variante, représentée en traits discontinus en FIG. 5 , a l’avantage que le séchage de l’air, consommateur en énergie, est supprimé. À la différence de la boucle semi-ouverte de la FIG. 3 , la boucle est fermée dans la phase de pause illustrée en FIG. 5 , et véhicule de l'air sec. Pour la mise en œuvre de cette variante, un réservoir d’air sec (non représenté) du volume de la boucle fermée peut être ajouté sur la première boucle, entre la sortie 71 et le compresseur amont 51. La phase de sauvegarde, avec décharge du réservoir d’air liquide 52, production d’électricité et refroidissement du centre de données 53 est décrite ci-après, en regard de la FIG. 6 , dans le cas où le fluide est l’air ambiant. Les éléments mis en œuvre pour cette phase de sauvegarde sont le réservoir d’air liquide 52, la pompe cryogénique 70, le deuxième stockage d’énergie thermique 56, les détendeurs 58 et 59 et le premier stockage d’énergie thermique 55. Lors d’une panne de courant, l’air liquide est retiré du réservoir d’air liquide 52 et comprimé par la pompe cryogénique 70. Cet air liquide comprimé est ensuite évaporé à travers le deuxième stockage d’énergie thermique 56, puis détendu par le deuxième détendeur 58 pour produire de l’électricité. Cet air détendu est réchauffé par le premier stockage d’énergie thermique 55 et détendu par le premier détendeur 59 pour produire de l’électricité. Le centre de données 53 est refroidi de la manière décrite en regard de la FIG. 4 , avec ou sans le refroidissement supplémentaire procuré par le troisième stockage d’énergie thermique 57. Deuxième mode de réalisation (figures 7 à 11) On observe, en figures 7 à 11, un deuxième mode de réalisation d’un dispositif 80 objet de l’invention. Tous les éléments du dispositif 50 se retrouvent dans le dispositif 80. Les phases de fonctionnement illustrées en figures 8 à 11 correspondent, respectivement, aux phases de fonctionnement illustrées en figures 3 à 6. Dans ce deuxième mode de réalisation, un troisième détendeur 82 se trouve en amont du premier détendeur 59, sur une canalisation additionnelle allant d’une sortie du premier stockage d’énergie thermique 55 au premier détendeur 59. De plus, un quatrième détendeur 81 se trouve en aval du deuxième détendeur 58 sur une canalisation additionnelle allant du deuxième détendeur 58 au premier stockage d’énergie thermique 55. Comme illustré en figures 8 à 11, ces détendeurs 81 et 82 ne sont mis en œuvre que dans la phase de détente, décharge du réservoir d’air liquide 52, de production d’électricité et de refroidissement simultané du centre de données 53 ( FIG. 9 ). Dans les autres phases (figures 8, 10 et 11), les détendeurs 81 et 82 ne sont traversés par aucun flux de fluide. Dans la phase de compression d’air et de stockage d’air liquide ( FIG. 8 ), la sortie du détendeur 58 est reliée, par l’intermédiaire du premier système de détente 68, au centre de données 53 et la sortie du détendeur 59 est reliée à ce centre de données 53. Dans la phase de pause ( FIG. 10 ), le détendeur 58 est relié, par l’intermédiaire du premier système de détente 68, au centre de données 53 et le détendeur 59 reçoit de l’air comprimé de l’échangeur de chaleur 62 et est relié à ce centre de données 53. Dans la phase de sauvegarde ( FIG. 11 ), le détendeur 58 reçoit de l’air du deuxième stockage d’énergie thermique 56 et, après détente, le fournit, d’une part, au centre de données 53 par l’intermédiaire du premier système de détente 68, et, d’autre part, au premier stockage d’énergie thermique 55. Par ailleurs, le détendeur 59 reçoit de l’air du premier stockage d’énergie thermique 55 et, après détente, le fournit au centre de données 53. On note que, dans une phase de compression d’air et de stockage d’air liquide illustrée en FIG. 8 , on peut récupérer l'air sortant de la sortie 71 pour l’injecter dans le compresseur amont 51 pour former une boucle semi-ouverte, comme exposé en regard de la FIG. 3 . De même, dans la phase de pause illustrée en FIG. 10 , une boucle fermée décrite en regard de la FIG. 5 peut être mise en place. Au cours de la phase de détente, décharge du réservoir d’air liquide 52, de production d’électricité et de refroidissement simultané du centre de données 53 ( FIG. 9 ), les troisième et quatrième détendeurs, respectivement 82 et 81, permettent de produire plus d’électricité. Troisième mode de réalisation (figures 12 à 16) On observe, en figures 12 à 16, un troisième mode de réalisation d’un dispositif 90 objet de l’invention. Tous les éléments du dispositif 50 se retrouvent dans le dispositif 90, à l’exception des échangeurs de chaleur 62 et 63. Les figures 12 à 16 correspondent, respectivement aux figures 2 à 6. En revanche, un détendeur additionnel 92 (dit « cinquième » pour ne pas le confondre avec le troisième détendeur 82 du deuxième mode de réalisation bien que celui-ci soit absent du troisième mode de réalisation) a son entrée reliée à une sortie du premier stockage d’énergie thermique 55 et sa sortie reliée à une entrée du premier stockage d’énergie thermique 55. De plus, un sixième détendeur 91 a son entrée reliée à une sortie du deuxième stockage d’énergie thermique 56 et sa sortie reliée à une entrée du premier stockage d’énergie thermique 55. Dans ce mode de réalisation, on suppose que le stockage permet d'absorber toute la chaleur de la compression liée à la cascade de liquéfaction. De façon plus précise, le premier stockage d’énergie thermique 55 est composé de plusieurs stockages thermiques et d'échangeurs afin de stocker la chaleur de compression (by-pass, ou contournement, avec la vanne multivoie 64 lors de la compression) au lieu de ventiler cette chaleur avec l’échangeur de chaleur 62. De même pour le deuxième stockage d’énergie thermique 56. Ainsi, on introduit deux détendeurs additionnels 91 et 92 afin de valoriser cette chaleur sous forme d’énergie électrique. Comme illustré en figures 13 à 16, ces détendeurs 91 et 92 ne sont mis en œuvre que dans la phase de détente, de décharge du réservoir d’air liquide 52, de production d’électricité et de refroidissement simultané du centre de données 53 ( FIG. 14 ). Dans les autres phases (figures 13, 15 et 16), les détendeurs 91 et 92 ne sont traversés par aucun flux de fluide. On ne décrit, ci-dessous, que les différences entre les fonctionnements des dispositifs 50 et 90. Pendant la phase de compression d’air et de stockage d’air liquide, illustrée en FIG. 13 , et pendant la phase de pause, illustrée en FIG. 15 , l’entrée du détendeur 59 est alimentée par le premier stockage d’énergie thermique 55 et la sortie de ce détendeur 59 est reliée au centre de données 53. Parallèlement, l’entrée du détendeur 58 est alimentée par le deuxième stockage d’énergie thermique 56 et la sortie du détendeur 58 est reliée, par l’intermédiaire du premier système de détente 68, au centre de données 53. Au cours de la phase de détente, de décharge du réservoir d’air liquide 52, de production d’électricité et de refroidissement simultané du centre de données 53 ( FIG. 14 ), le cinquième détendeur 92 reçoit de l’air du premier stockage d’énergie thermique 55 et retourne l’air détendu au premier moyen de stockage d’énergie thermique 55. Le sixième détendeur 91 reçoit de l’air du deuxième stockage d’énergie thermique 56 et envoie l’air détendu au premier moyen de stockage d’énergie thermique 55. Le deuxième détendeur 58 reçoit de l’air du deuxième stockage d’énergie thermique 56 et retourne l’air détendu au deuxième moyen de stockage d’énergie thermique 56. Cette configuration permet de produire plus d’électricité que la configuration équivalente du premier mode de réalisation ( FIG. 4 ). Pendant la phase de sauvegarde ( FIG. 16 ), le détendeur 58 reçoit de l’air du deuxième stockage d’énergie thermique 56 et, après détente, le fournit au premier stockage d’énergie thermique 55. Variantes Les stockages d’énergie thermique 55, 56 et 57, et particulièrement le stockage d’énergie thermique 56 d’interface avec le système de stockage de fluide comportant le réservoir 52, peuvent être composés de deux parties : - une première partie pour stocker la chaleur de l’air comprimé, et - une deuxième partie pour stocker le froid du fluide stocké (sous forme liquide ou gazeuse). Le fluide peut être de l’air, de l’azote, du gaz carbonique, du gaz naturel, par exemple. Dans le cas où le fluide n’est pas de l’air ambiant comprimé, le dispositif comporte un réservoir basse pression de ce fluide (non représenté). Par ailleurs, le dispositif objet de l’invention peut comporter des ballons tampons sur les boucles illustrées en figures 5, 10 et 15, pour réguler le débit. Ces ballons tampons ont trois fonctions : - réguler le débit, notamment lorsque les compresseurs ne fonctionnent pas au même débit, par exemple dans le cas des boucles semi-ouvertes, - permettre de remplir un réseau et de transformer un système en boucle ouverte en un système en boucle fermée, par exemple dans le cas de la production de froid lors des pauses de l'installation, et - permettre le démarrage du dispositif le temps de synchroniser les machines tournantes. Les échangeurs de chaleur 62 et 63 peuvent être remplacés par des échangeurs de récupération de chaleur pour d’autres usages, par exemple le chauffage de locaux. Le stockage liquide (par exemple, LAES, Liquid Air Energy Storage, si le fluide est de l’air ou de l’azote) peut être remplacé par un stockage gazeux de fluide froid sous pression, par exemple de stockage d’énergie sous forme d’air comprimé (en anglais Compressed Air Energy Storage, ou « CAES »). Chaque stockage d’énergie thermique 55, 56 et 57 : - peut comporter un échangeur de chaleur, ou non, - peut être composé de plusieurs entités de stockage d’énergie thermique (identiques ou non), chacune comportant ou non un échangeur de chaleur. Chaque détendeur 58, 59, 81, 82, 91, 92 représenté dans les figures 2 à 16 peut être remplacé par une succession de détendeurs. Le dispositif objet de l’invention peut comporter, de plus, un échangeur (ou tout autre système permettant d’apporter de la chaleur, par exemple des panneaux solaires thermiques, des panneaux photovoltaïques couplés avec une résistance électrique, une source thermique fatale provenant du centre de données 53, ou non) entre les détendeurs 58 et 59 et/ou entre les détendeurs 81 et 82. Exemples de spécifications des éléments du dispositif objet de l’invention Les turbines de détente supportent, par exemple, des températures basses de 0°C en phase de sauvegarde (figures 6, 11 et 16) et de -50°C en phase de détente (figures 4, 9 et 14). Par exemple, le débit massique des détendeurs est de 8 kg.s -1 , ce qui signifie que le rapport de liquéfaction doit également être en accord pour produire 8 kg.s -1 de fluide liquéfié. On rappelle ici que le rapport de liquéfaction est le titre vapeur ou liquide dans le cas diphasique. On s’intéresse ici au titre liquide, c’est-à-dire la partie qui est stockée. En fonction des conditions thermodynamiques du fluide, on obtient des titres de 30% à 90%. Grâce au deuxième moyen de stockage d’énergie thermique 56, on pourrait atteindre un titre de 70%, soit un débit massique des détendeurs égal à 8 kg.s -1 . Ainsi, le débit massique du compresseur aval 54 est de 11,5 kg.s -1 . Il y a donc 3,5 kg.s -1 d'azote non liquéfié qui sont recyclés. Le compresseur amont 51 doit donc avoir un débit minimum de 8 kg.s -1 . La pression des réservoirs cryogéniques est réglée à 10 bar. Cette pression sert également de condition thermodynamique, avec la température de -150°C pour obtenir un titre liquide d'au moins 70 %, par exemple de 85 % dans la simulation ci-dessous. Résultats de simulation La partie qui suit présente le schéma de principe et les résultats de simulation d’une configuration préliminaire comprimant de l’air ambiant. Cette configuration permet de fournir : - le refroidissement d’un client 24 heures par jour ; - des fournitures d’électricité, par exemple pour l’écrêtage et le décalage horaire de la consommation électrique, sans interruption du refroidissement ; et - la sauvegarde aussi longtemps que nécessaire, puisque le dispositif peut être alimenté par une source externe de liquide cryogénique, par exemple par transport par camion ou par canalisation. En outre, cette configuration est très flexible et peut être facilement adaptée à différents clients. La puissance électrique est assurée par les détendeurs. Le refroidissement est assuré par le couple compresseur et détendeur et défini par le ratio d’air non liquéfié. Ce rapport peut facilement être défini par un diagramme de Mollier et sa courbe diphasique. Sur la base de composants commerciaux, des premières simulations ont été réalisées et une plage d’efficacité énergétique a été estimée entre 45% et 65%. Le tableau 14, le tableau 15 et le tableau 16 indiquent l’état du fluide (pression, température et débit massique) à l’entrée et à la sortie de chaque équipement principal d’un mode de réalisation particulier d’un dispositif objet de l’invention. Comme on peut le constater à partir de ces tableaux, l’énergie requise par le système de refroidissement du client est atteinte 24 heures par jour. À titre d’exemple, un client peut avoir un besoin de refroidissement permanent de 850 kW afin de maintenir les conditions opératoires de ses salles de serveurs. Pendant la compression, on peut voir qu’une partie du débit massique d’air est dédiée au refroidissement du client alors que l’autre partie du débit massique d’air est dédiée à la partie liquéfaction. On peut remarquer de cette conception, que la liquéfaction est très bonne puisqu’elle est comprise entre 70 % et 90 %, bien supérieure aux ratios obtenus par les installations industrielles de liquéfaction d'air. En effet, avec l'exemple des turbines à air utilisant 8 kg.s -1 , le débit d'air ambiant absorbé est compris entre 11,5 kg.s -1 et 9 kg.s -1 en fonction du titre de liquide, c'est-à-dire entre 3,5 kg.s -1 et 1 kg.s -1 d'air non liquéfié. Par conséquent, la partie principale du débit massique de compression est dédiée au refroidissement du client. Pendant la phase de détente d’air et de fourniture d’électricité, l’électricité est produite par le détendeur. En outre, ces détendeurs produisent aussi du froid qui est utilisé pour refroidir le client. Cependant, comme on peut le lire dans le tableau 15, ces détendeurs ne produisent pas assez de froid (entre 600 et 700 kW de froid), ce qui ne correspond pas aux 850 kW nécessaires au refroidissement du client. Cette lacune est comblée par les frigories de l’air réfrigéré non liquéfié qui ont été stockées dans le réservoir d’énergie thermique 57 pendant la phase de compression et qui y sont puisées pendant la phase de détente d’air et de fourniture d’électricité. Cette quantité d’énergie stockée est variable, dans cette simulation, entre 166 et 285 kWh, ce qui est suffisant pour combler l’écart. Pendant la phase de pause, le LAES est transformé en refroidisseur en couplant les compresseurs et les détendeurs. Comme l’indique le tableau 16, l’énergie produite par le dispositif est suffisante pour refroidir le client. Le deuxième point est l’efficacité du dispositif puisque ce ratio est couramment utilisé pour l’évaluation économique. Il existe différentes façons d’évaluer l’efficacité d’un système : - Efficacité électrique : cette efficacité ne considère que la production électrique sur la consommation électrique. Par conséquent, toute l’énergie récupérée pour le refroidissement du client n’est pas considérée ; et - Efficacité énergétique : cette efficacité tient compte de la production électrique et de l’énergie thermique utilisée pour refroidir le client. La définition retenue de l’efficacité est celle de l’équation 1 suivante : η= (Énergie produite sous forme d’électricité et sous forme thermique pour le client) / (Énergie consommée par les compresseurs et les pompes). À partir des tableaux 14 et 15, on peut déduire l’énergie produite sous forme d’électricité et sous forme thermique pour le client en ajoutant l’énergie électrique produite par les génératrices associées aux détendeurs, la consommation thermique du client et l’énergie de l’air non liquéfié. Les consommations du compresseur et de la pompe cryogénique sont ajoutées pour évaluer le dénominateur. Ainsi, l’efficacité LAES est comprise entre 45 % et 54 % pour les plages extrêmes d'utilisation. Enfin, le tableau 16 montre la consommation et la production du LAES lorsqu’il se comporte comme un refroidisseur. Suivant l’équation ci-dessus, l’efficacité de ce refroidisseur est de 25 % à 30 %. En faisant la moyenne de la température chaude des deux compresseurs et en faisant la moyenne des rendements de la température froide pour le client, le coefficient de performance (COP) moyen de ce refroidisseur est de 1,15 à 1,25. Cette valeur semble faible en comparaison avec les spécifications des groupes froid (« chiller »), dans lesquelles la plage de COP est définie de 2 à 7. Toutefois, il est important de mentionner que ces COP sont spécifiés pour des conditions "idéales" et que les COP saisonniers mesurés sont beaucoup plus faibles, ce qui n’est pas le cas pour le dispositif objet de l’invention. De plus, il est important de noter que ce dispositif stocke de l'énergie, ce que ne peut pas réaliser un groupe froid, sans batterie ou, plus généralement, sans système de stockage, thermique par exemple. Enfin, le dispositif objet de l’invention est capable de fonctionner sans électricité, ce qui n'est pas le cas des groupes froids. Le tableau 14 représente la consommation d’énergie de chaque équipement principal de l’installation LAES pendant la phase de compression. Température Pression Débit Puissance (°C) (bar) (Kg.s -1 ) (kW) entrée sortie entrée sortie Compresseur faible pression 10-20 100-135 1 7-11 15-20 3520-6195 Compresseur haute pression 20-30 113-123 6-10 45-70 18-25 4550-6290 Détendeur haute pression 50-70 (-30)- (-22) 45-70 18 9-11,5 740- 1142 Détendeur basse pression 50-70 (-54)- (-40) 6-10 1,2-2 9-11,5 1230-1300 Vanne Joule Thomson (-30)- (-22) (-77)- (-60) 18-10 6,5-10,5 9-11,5 Air non liquéfié (-178)- (-150) 2 6,5-11,5 6,5-11,5 1-3,5 180- 530 Client : Détendeur de sortie basse pression (-54)- (-40) 2 1,2-2 1,2-2 9-11,5 640- 483 Détendeur de sortie haute pression et vanne Joule-Thomson (-77)- (-60) 2 18-10 10,5-6,5 9-11,5 720 Le tableau 15 représente la consommation d’énergie de chaque composant principal de l’installation LAES pendant la phase de détente d’air et de fourniture d’électricité. Température Pression Débit Puissance (°C) (bar) (Kg.s -1 ) (kW) entrée sortie entrée sortie Détendeur haute pression 50-70 (-53)-(-33) 45-70 9-16 9-11,5 964- 1220 Détendeur basse pression 50-70 -65 14,5-7,5 1,2-2 9-11,5 1066- 1534 Pompe Cryogénique (-180)- (-160) (-175)- (-150) 5-10 45-70 9-11,5 120- 250 Client : Détendeur (sortie de réservoir TES) (-35) 2 6,5-11,5 5,5-10,5 7,7-4,5 285-166 Détendeur de sortie (sortie détendeur haute pression) (-70) 2 1,2-2 1,2-2 9-11,5 600-700 Le tableau 16 représente la consommation d’énergie de chaque composant principal de l’installation LAES pendant la phase de pause. Température Pression Débit Puissance (°C) (bar) (Kg.s -1 ) (kW) entrée sortie entrée sortie Compresseur faible pression 10 100-120 1 7-11 9-11,5 2115- 3441 Compresseur haute pression 20 113-1110 6-10 45-70 9-11,5 2278- 2798 Détendeur haute pression 70 (-40)-(-32) 45-70 16-9 9-11,5 740- 1024 Détendeur basse pression 70 (-32)-(-58) 6,5-10,5 1,5 9-11,5 950- 1514 Vanne Joule Thomson (-40)- (-32) (-60) 9-16 6,5-10,5 9-11,5 Client : Détendeur de sortie basse pression (-34)- (-58) 2 1,5 1 9-11,5 307- 682 Détendeur de sortie haute pression et vanne Joule-Thomson (-60) 2 10,5-6,5 10-6 9-11,5 567- 715 Objet de l’invention La présente invention vise à résoudre tout ou partie des problèmes techniques de l’art antérieur. À cet effet, la présente invention vise un dispositif de couplage d’un réservoir d’énergie sous forme de gaz liquéfié ou comprimé avec un client ayant un besoin de froid, qui comporte au moins un compresseur de gaz configuré pour fournir du gaz comprimé à un système de stockage de fluide comportant le réservoir d’énergie, caractérisé en ce qu’il comporte, de plus : - un stockage d’énergie thermique d’interface positionné en entrée du système de stockage de fluide et en sortie du système de stockage de fluide, configuré pour refroidir le gaz en entrée du système de stockage de fluide et réchauffer le gaz en sortie du système de stockage de fluide, - au moins un détendeur couplé à une génératrice d’électricité, configuré pour recevoir du gaz comprimé provenant de ce stockage d’énergie thermique, et - une canalisation de transport du gaz détendu sortant d’au moins un dit détendeur jusqu’au client. Ce stockage d’énergie thermique d’interface (56 dans les figures) se charge d’énergie thermique pendant la phase de compression d’air et de stockage d’air liquide, et fournit de la chaleur pendant la phase de détente d’air et de fourniture d’électricité et pendant la phase de sauvegarde (« back-up »). Dans des modes de réalisation, le réservoir d’énergie conserve l’énergie sous forme de gaz liquéfié, le système de stockage de fluide comportant un système de détente et un séparateur de liquide, le dispositif comportant, de plus, un stockage d’énergie thermique périphérique configuré pour réchauffer le gaz résiduel sortant du séparateur de liquide et une canalisation de transport du gaz résiduel réchauffé jusqu’à une entrée d’un dit compresseur. Ce stockage d’énergie thermique périphérique (57 dans les figures) se charge de frigories pendant la phase de compression d’air et de stockage d’air liquide, et restitue ces frigories au client pendant la phase de détente d’air et de fourniture d’électricité. Dans des modes de réalisation, le dispositif comporte, dans une configuration de détente de fluide issu du système de stockage de fluide et de fourniture d’électricité au client, une boucle de circulation de gaz comportant ledit stockage d’énergie thermique périphérique ayant réchauffé le gaz résiduel sortant du séparateur de liquide et le client. Le stockage d’énergie thermique périphérique permet ainsi un refroidissement supplémentaire du client. Dans des modes de réalisation, le dispositif comporte au moins un compresseur de gaz amont et un compresseur de gaz aval configurés pour fournir du gaz comprimé à un système de stockage de fluide et un réservoir d’énergie thermique intermédiaire refroidissant le gaz comprimé issu d’un compresseur amont avant son entrée dans le compresseur aval. Ce réservoir d’énergie thermique intermédiaire (55 dans les figures) se charge d’énergie thermique pendant la phase de compression d’air et de stockage d’air liquide, et fournit de la chaleur à au moins un détendeur couplé à une génératrice d’électricité, configuré pour recevoir du gaz comprimé provenant de ce stockage d’énergie thermique, pendant la phase de détente d’air et de fourniture d’électricité et pendant la phase de sauvegarde (« back-up »). Dans des modes de réalisation, le dispositif comporte au moins deux détendeurs et, dans une configuration de détente de fluide issu du système de stockage de fluide et de fourniture d’électricité au client, une boucle de circulation de gaz comportant ledit stockage d’énergie thermique intermédiaire et le client, ce stockage d’énergie thermique intermédiaire recevant de l’air détendu en provenance d’au moins un détendeur. Ainsi, le stockage d’énergie thermique intermédiaire reçoit des frigories de l’air détendu et les fournit au client. Dans des modes de réalisation, le dispositif comporte, lorsqu’il est dans une configuration dans laquelle aucun gaz comprimé n’entre ni ne sort du système de stockage de fluide, une boucle amont de circulation de gaz comportant successivement le compresseur amont, un dit détendeur et le client. Ainsi, de l’air sec sortant du client est compressé par le compresseur amont, ce qui réduit, dans le cas d’une boucle semi-ouverte, voire annule, dans le cas d’une boucle fermée, le besoin de sécher l’air atteignant le compresseur amont ou qui en est issu. Dans des modes de réalisation, le dispositif comporte, de plus, une canalisation de transport de gaz depuis une sortie du client jusqu’à l’entrée du compresseur amont, ladite boucle amont étant, lorsqu’il est dans une configuration dans laquelle aucun gaz comprimé n’entre ni ne sort du système de stockage de fluide, une boucle fermée. Ainsi, dans des phases de pause, uniquement de l’air sec sortant du client est compressé par le compresseur amont, ce qui évite le besoin de sécher l’air atteignant le compresseur amont ou qui en est issu. Dans des modes de réalisation, le dispositif comporte, lorsqu’il est dans une configuration dans laquelle aucun gaz comprimé n’entre ni ne sort du système de stockage de fluide, une boucle fermée de circulation de gaz comportant successivement un dit compresseur, ledit stockage d’énergie thermique d’interface, un dit détendeur et le client. Le détendeur fournit ainsi des frigories au client, pendant une phase de pause, tandis que la chaleur générée par la compression du gaz réalisée par le compresseur est stockée dans le stockage d’énergie thermique. Dans des modes de réalisation, le dispositif comporte, lorsqu’il est dans une configuration dans laquelle aucun gaz comprimé n’entre ni ne sort du système de stockage de fluide, une boucle fermée de circulation de gaz comportant successivement un dit compresseur, un dit détendeur, un système de détente et le client. Le détendeur fournit ainsi des frigories au client, pendant une phase de pause, tandis que, préférentiellement, la chaleur générée par la compression du gaz réalisée par le compresseur est évacuée par l’intermédiaire d’un échangeur de chaleur. Dans des modes de réalisation, au moins une dite boucle comportant un compresseur et un détendeur comporte, en aval du compresseur et en amont du détendeur, un échangeur de chaleur avec une source thermique. Le gaz comprimé est ainsi refroidi avant d’être détendu puis de servir à refroidir le client. On note que la source thermique avec laquelle est effectuée l’échange de chaleur du gaz comprimé peut-être fatale, chaude ou froide, ou bien un sécheur d'air (mécanique, chimique ou membranaire, par exemple). Dans des modes de réalisation, le dispositif comporte, à la sortie d’un compresseur, une vanne multivoies de partage, lorsque le dispositif est dans une configuration de stockage de fluide, du flux d’air comprimé par ce compresseur en une partie allant vers le stockage de fluide et une partie allant dans une boucle comportant ledit compresseur et un détendeur. Ainsi, une partie du gaz comprimé sert à refroidir, après détente et, éventuellement, échange de chaleur, le client et une partie du gaz comprimé sert à stocker des frigories sous forme de gaz liquéfié ou comprimé. Dispositif (50, 80, 90) de couplage d’un réservoir d’énergie (52) sous forme de gaz liquéfié ou comprimé avec un client ayant un besoin de froid (53), qui comporte au moins un compresseur (51, 54) de gaz configuré pour fournir du gaz comprimé à un système de stockage de fluide (52, 67, 69) comportant le réservoir d’énergie, caractérisé en ce qu’il comporte, de plus : - un stockage d’énergie thermique d’interface (56) positionné en entrée du système de stockage de fluide et en sortie du système de stockage de fluide, configuré pour refroidir le gaz en entrée du système de stockage de fluide et réchauffer le gaz en sortie du système de stockage de fluide, - au moins un détendeur (58, 59, 81, 82, 91, 92) couplé à une génératrice d’électricité, configuré pour recevoir du gaz comprimé provenant de ce stockage d’énergie thermique, et - une canalisation de transport du gaz détendu sortant d’au moins un dit détendeur (59) jusqu’au client. Dispositif (50, 80, 90) selon la revendication 1, dans lequel le réservoir d’énergie (52) conserve l’énergie sous forme de gaz liquéfié, le système de stockage de fluide comportant un système de détente (67) et un séparateur de liquide (69), le dispositif comportant, de plus, un stockage d’énergie thermique périphérique (57) configuré pour réchauffer le gaz résiduel sortant du séparateur de liquide et une canalisation de transport du gaz résiduel réchauffé jusqu’à une entrée d’un dit compresseur (54). Dispositif (50, 80, 90) selon la revendication 2, qui comporte, dans une configuration de détente de fluide issu du système de stockage de fluide (52, 67, 69) et de fourniture d’électricité au client (53), une boucle de circulation de gaz comportant ledit stockage d’énergie thermique périphérique (57) ayant réchauffé le gaz résiduel sortant du séparateur de liquide (69) et le client. Dispositif (50, 80, 90) selon l’une des revendications 1 à 3, qui comporte au moins un compresseur de gaz amont (51) et un compresseur de gaz aval (54) configurés pour fournir du gaz comprimé à un système de stockage de fluide (52, 67, 69) et un réservoir d’énergie thermique intermédiaire (55) refroidissant le gaz comprimé issu d’un compresseur amont avant son entrée dans le compresseur aval. Dispositif (50, 80, 90) selon la revendication 4, qui comporte au moins deux détendeurs et, dans une configuration de détente de fluide issu du système de stockage de fluide (52, 67, 69) et de fourniture d’électricité au client (53), une boucle de circulation de gaz comportant ledit stockage d’énergie thermique intermédiaire (55) et le client (53), ce stockage d’énergie thermique intermédiaire recevant de l’air détendu en provenance d’au moins un détendeur. Dispositif (50, 80, 90) selon l’une des revendications 4 ou 5, qui comporte, lorsqu’il est dans une configuration dans laquelle aucun gaz comprimé n’entre ni ne sort du système de stockage de fluide (52, 67, 69), une boucle amont de circulation de gaz comportant successivement le compresseur amont (51), un dit détendeur (59) et le client (53). Dispositif (50, 80, 90) selon la revendication 6, qui comporte, de plus, une canalisation de transport de gaz depuis une sortie du client (53) jusqu’à l’entrée du compresseur amont (51), ladite boucle amont étant, lorsqu’il est dans une configuration dans laquelle aucun gaz comprimé n’entre ni ne sort du système de stockage de fluide (52, 67, 69), une boucle fermée. Dispositif (90) selon l’une des revendications 1 à 7, qui comporte, lorsqu’il est dans une configuration dans laquelle aucun gaz comprimé n’entre ni ne sort du système de stockage de fluide (52, 67, 69), une boucle fermée de circulation de gaz comportant successivement un dit compresseur (54), ledit stockage d’énergie thermique d’interface (56), un dit détendeur (58) et le client (53). Dispositif (50, 80, 90) selon l’une des revendications 1 à 8, qui comporte, lorsqu’il est dans une configuration dans laquelle aucun gaz comprimé n’entre ni ne sort du système de stockage de fluide (52, 67, 69), une boucle fermée de circulation de gaz comportant successivement un dit compresseur (54), un dit détendeur (58), un système de détente (68) et le client (53). Dispositif (50, 80) selon l’une des revendications 6 à 9, dans lequel au moins une dite boucle comportant un compresseur (51, 54) et un détendeur (58, 59) comporte, en aval du compresseur et en amont du détendeur, un échangeur de chaleur (62, 63) avec une source thermique. Dispositif (50, 80, 90) selon l’une des revendications 6 à 10, qui comporte, à la sortie d’un compresseur (54), une vanne multivoies (66) de partage, lorsque le dispositif est dans une configuration de stockage de fluide, du flux d’air comprimé par ce compresseur en une partie allant vers le stockage de fluide (52, 67, 69) et une partie allant dans une boucle comportant ledit compresseur (54) et un détendeur (58).