FR 3155895 A1 20250530 FR 2313034 A 20231124 Ce procédé est conçu pour estimer un état de fonctionnement d’un système d’interférométrie (10) comportant un interféromètre optique (14), pour la fourniture de deux signaux optiques séparés (s 1 , s 2 ) issus d’un même signal optique périodique (s 0 ) de période T, combiné à un coupleur multimodal (24) apte à fournir un système multiphasé de N≥2 signaux optiques (s’ 1 , s’ 2 , s’ 3 ) formés pour être déphasés entre eux. Il comprend un calcul d’au moins une valeur caractéristique de fonctionnement (SC, DC 1 , DC 2 , DC 3 , DO 1 , DO 2 , DO 3 ) définie à partir d’au moins une mesure (S) du système multiphasé. En fonction de cette au moins une valeur caractéristique de fonctionnement et d’au moins une valeur prédéfinie de référence, il comprend la détermination d’un état de fonctionnement (E0, E1, E2, E3) de la branche d’interaction (20) de l’interféromètre optique (14) et/ou d’au moins l’une des N sorties du coupleur multimodal (24). Figure pour l’abrégé : Fig. 1 Procédé d’estimation d’un état de fonctionnement d’un système d’interférométrie optique, programme d’ordinateur et dispositif correspondants La présente invention concerne un procédé d’estimation d’un état de fonctionnement d’un système d’interférométrie optique. Elle concerne également un programme d’ordinateur et un dispositif correspondants. Une application industrielle particulièrement visée par la présente invention, mais de façon non exclusive, concerne la caractérisation de fluide, liquide ou gazeux, par interférométrie optique. Mais d’autres applications industrielles sont envisageables. Un dispositif électronique de caractérisation d’un fluide, liquide ou gazeux, par interférométrie optique comporte au moins un capteur conçu pour interagir avec le fluide, généralement qualifié de « capteur olfactif » et un transducteur traitant, par interférométrie optique, les signaux issus de cette interaction pour fournir une séquence d’au moins un signal de mesure représentative d’une interaction du fluide avec chaque capteur. Il comporte généralement autant de systèmes d’interférométrie optique que de capteurs. Il est bien entendu que l’interaction avec le fluide, la fourniture de la séquence de signaux de mesure et son éventuel traitement sont des opérations qui peuvent s’effectuer en parallèle au cours du temps. En variante, le traitement peut être exécuté a posteriori . Ce type de dispositif est parfois appelé capteur multivarié (de l’anglais « multivariate sensor »), notamment lorsqu’il comporte une pluralité de capteurs. Il peut être envisagé pour des applications variées d’estimations olfactives et est généralement, dans ce cas, qualifié de « nez électronique » (en milieu gazeux) ou « langue électronique » (en milieu liquide). Il est alors utilisé pour détecter, discriminer, identifier et quantifier des composés organiques volatils dans un fluide gazeux à analyser, ou des composés présents dans un liquide. Il peut être exploité dans différents domaines industriels tels que : l’industrie du parfum, par exemple pour comparer, étudier ou concevoir des compositions olfactives pures ou mélangées, la protection de l’environnement, en particulier pour détecter les pollutions odorantes ou la surveillance de la qualité d’environnements plus ou moins confinés, la surveillance de sites industriels présentant un risque de contamination par des matériaux volatils ou solubles dans un solvant potentiellement dangereux ou odorants, la santé, par exemple pour proposer un substitut d’odorat à des personnes souffrant d’anosmie ou pour détecter des marqueurs biologiques volatils tels que les émanations d’une activité microbiologique infectieuse, l’industrie alimentaire, par exemple pour détecter des contaminations dans une chaîne de fabrication et/ou distribution de nourriture, n’importe quel autre domaine industriel dans lequel le contrôle d’un produit odorant quelconque peut s’avérer utile. L’invention s’applique plus particulièrement à l’estimation d’un état de fonctionnement d’un système d’interférométrie comportant un interféromètre optique à branche de référence et branche d’interaction, pour la fourniture de deux signaux optiques séparés issus d’un même signal optique périodique (s 0 ) de période T, combiné à un coupleur multimodal à N≥2 sorties, apte à fournir un système multiphasé de N signaux optiques formés pour être déphasés entre eux dans la période T à partir des deux signaux optiques séparés. Un tel système d’interférométrie est notamment particulièrement avantageux pour un dispositif électronique de caractérisation de fluide, doté en outre d’une unité de traitement du système multiphasé pour en extraire une estimation du déphasage entre les deux signaux optiques fournis par l’interféromètre optique, parce qu’il permet de déterminer sans aucune ambiguïté modulo T l’évolution au cours du temps du décalage de phase, généralement sous la forme d’un signal temporel appelé « sensorgramme » caractéristique de l’interaction du fluide avec tout capteur adapté, entre les deux signaux optiques. Le principe de fonctionnement d’un dispositif électronique de caractérisation d’un fluide, comportant 64 capteurs olfactifs différents et 64 systèmes interférométriques associés tels que définis précédemment pour la fourniture de 64 sensorgrammes, est par exemple décrit dans l’article de Laplatine et al, intitulé « Silicon photonic olfactory sensor based on an array of 64 biofunctionalized Mach-Zehnder interferometers », publié dans Optics Express, volume 30, n° 19, du 12 septembre 2022. Mais un système interférométrique selon la présente invention est applicable plus généralement à tout dispositif de détection produisant deux signaux optiques, issus d’un même signal périodique de période T traité par interférométrie, dont on veut déterminer le décalage de phase à tout instant sans ambiguïté modulo T. En général le signal périodique est de forme sinusoïdale et de période exprimée angulairement, d’où une période T généralement égale à 2π. Au cours de son utilisation, ce type de système d’interférométrie est susceptible de voir son fonctionnement se dégrader, notamment à cause de détériorations possibles de la branche d’interaction de l’interféromètre optique ou des sorties du coupleur multimodal. Ces éléments, au contact direct de l’environnement dans lequel est placé le système, sont fragiles et subissent l’impact de la pollution, des poussières, de possibles microgouttelettes de liquide, ou de toute autre agent extérieur. Ils sont en outre susceptibles de dysfonctionnements internes. Dans le pire des cas, les détériorations ne sont pas détectées et le dysfonctionnement du système interférométrique non plus. Il en résulte des mesures faussées et de moins en moins fiables. En cas de détection de comportement suspect, il peut être procédé à une inspection visuelle de la branche d’interaction de l’interféromètre optique ou des sorties du coupleur multimodal du système d’interférométrie. Mais lorsque de nombreux systèmes d’interférométrie sont montés sur puce, pour une intégration dans un même dispositif de détection tel que celui de l’article précité de Laplatine et al par exemple, celle-ci doit alors être démontée avant d’être inspectée. L’inspection visuelle est déjà en tant que telle fastidieuse. Elle est en outre risquée puisque le risque de pollution supplémentaire est élevé. En outre, dans le cas d’un dispositif électronique de caractérisation de fluide, cette opération nécessite le retrait des branches d’interaction des systèmes d’interférométrie de la puce d’une cavité fluidique. Le risque de détérioration lors du démontage est donc lui aussi élevé. Dans le cas d’un dispositif électronique de caractérisation de fluide également, les sensorgrammes fournis peuvent être analysés a posteriori sans démonter la puce. Ceux qui sont individuellement détectés comme défaillants peuvent être ignorés, ce qui revient à ignorer les capteurs olfactifs correspondants. Mais cela n’est en réalité visible que sur des sensorgrammes déjà très dégradés. Enfin, dans tous les cas, aucun procédé existant ne prévoit d’anticiper le dysfonctionnement et la durée de vie restante d’un système d’interférométrie tel que précité. Il peut ainsi être souhaité de prévoir un procédé d’estimation d’un état de fonctionnement d’un système d’interférométrie du type précité, c’est-à-dire à combinaison d’interféromètre optique et de coupleur multimodal, qui permette de s’affranchir d’au moins une partie des problèmes et contraintes précités. Il est donc proposé un procédé d’estimation d’un état de fonctionnement d’un système d’interférométrie comportant un interféromètre optique à branche de référence et branche d’interaction, pour la fourniture de deux signaux optiques séparés issus d’un même signal optique périodique de période T, combiné à un coupleur multimodal à N≥2 sorties, apte à fournir un système multiphasé de N signaux optiques formés pour être déphasés entre eux dans la période T à partir des deux signaux optiques séparés, comprenant : un calcul d’au moins une valeur caractéristique de fonctionnement définie à partir d’au moins une mesure du système multiphasé ; et en fonction de cette au moins une valeur caractéristique de fonctionnement et d’au moins une valeur prédéfinie de référence, la détermination d’un état de fonctionnement de la branche d’interaction de l’interféromètre optique et/ou d’au moins l’une des N sorties du coupleur multimodal. Ainsi, en prévoyant de calculer au moins une valeur caractéristique de fonctionnement directement d’une mesure du système multiphasé fourni par le système d’interférométrie, quelle qu’elle soit, plutôt que d’extraire mécaniquement le système d’interférométrie du dispositif dans lequel il est implanté ou de se fier à d’éventuels sensorgrammes résultants, il devient plus facile d’anticiper et d’identifier un dysfonctionnement de la branche d’interaction de l’interféromètre optique et/ou d’au moins l’une des N sorties du coupleur multimodal et de suivre son évolution. Cette proposition est en soi à la fois simple et astucieuse. Il est ensuite à la portée de l’homme du métier d’identifier quelles peuvent être les caractéristiques à extraire du système multiphasé pour qu’elles soient révélatrices de tel ou tel défaut. De façon optionnelle, un procédé d’estimation d’un état de fonctionnement d’un système d’interférométrie selon l’invention peut en outre comprendre une estimation de durée de vie restante du système d’interférométrie en fonction d’une évolution au cours du temps d’au moins l’une de ladite au moins une valeur caractéristique de fonctionnement. De façon optionnelle également, le calcul de ladite au moins une valeur caractéristique de fonctionnement comporte : le calcul d’au moins une valeur statique définie à partir de valeurs prises par ladite au moins une mesure du système multiphasé à un instant prédéterminé ; et le calcul d’au moins une valeur dynamique définie à partir de valeurs prises par ladite au moins une mesure du système multiphasé pendant une durée prédéterminée soumise à une condition de variation suffisante des signaux optiques du système multiphasé, ce calcul étant effectué uniquement si cette condition de variation suffisante est effectivement remplie. De façon optionnelle également, la condition de variation suffisante comporte le fait que chaque signal optique du système multiphasé résulte de suffisamment de valeurs de déphasage différentes pour qu’elles couvrent au moins la période T. De façon optionnelle également, ladite au moins une valeur caractéristique de fonctionnement comporte une valeur de contraste statique définie à partir de valeurs extrémales prises par ladite au moins une mesure du système multiphasé à un instant prédéterminé, par exemple : à un instant où la branche d’interaction de l’interféromètre optique est exposée à un environnement de référence ; et selon la définition , où est la mesure de l’amplitude du i-ème signal optique du système multiphasé à l’instant ou la mesure d’une moyenne de l’amplitude du i-ème signal optique du système multiphasé autour de l’instant . De façon optionnelle également : au moins une valeur de contraste statique de référence est prédéfinie, notamment par apprentissage sur plusieurs systèmes d’interférométrie de référence dont les états de fonctionnement de branches d’interaction sont connus ; la valeur SC de contraste statique est comparée à cette au moins une valeur de contraste statique de référence pour déterminer si la branche d’interaction de l’interféromètre optique est en bon état de fonctionnement ou pas. De façon optionnelle également, ladite au moins une valeur caractéristique de fonctionnement comporte une valeur de contraste dynamique définie pour chaque i-ème signal optique du système multiphasé à partir de valeurs extrémales prises par ladite au moins une mesure de ce i-ème signal optique du système multiphasé pendant une durée D prédéterminée, par exemple : pendant une durée D, où la branche d’interaction de l’interféromètre optique est exposée à un environnement instable d’interaction, soumise à une condition de variation suffisante des signaux optiques du système multiphasé ; et selon la définition , où k est un facteur de proportionnalité, par exemple 0,5, et est la mesure de l’amplitude du i-ème signal optique du système multiphasé à l’instant . De façon optionnelle également, ladite au moins une valeur caractéristique de fonctionnement comporte une valeur de décalage dynamique définie pour chaque i-ème signal optique du système multiphasé à partir de valeurs extrémales prises par ladite au moins une mesure de ce i-ème signal optique du système multiphasé pendant une durée D prédéterminée, par exemple : pendant une durée D, où la branche d’interaction de l’interféromètre optique est exposée à un environnement instable d’interaction, soumise à une condition de variation suffisante des signaux optiques du système multiphasé ; et selon la définition , où k est un facteur de proportionnalité, par exemple 0,5, et est la mesure de l’amplitude du i-ème signal optique du système multiphasé à l’instant . Il est également proposé un procédé d’estimation d’un état de fonctionnement d’une installation à pluralité mutualisée de systèmes d’interférométrie comportant chacun un interféromètre optique à branche de référence et branche d’interaction, pour la fourniture de deux signaux optiques séparés issus d’un même signal optique périodique de période T, combiné à un coupleur multimodal à N≥2 sorties, apte à fournir un système multiphasé de N signaux optiques formés pour être déphasés entre eux dans la période T à partir des deux signaux optiques séparés, cette installation étant notamment destinée à être intégrée dans un dispositif électronique de caractérisation de fluide, le procédé comprenant l’exécution des étapes d’un procédé selon l’invention pour chacun de ses systèmes d’interférométrie de manière à en extrapoler la détermination d’un état de fonctionnement global de l’installation. Il est également proposé un programme d’ordinateur téléchargeable depuis un réseau de communication et/ou enregistré sur un support lisible par ordinateur et/ou exécutable par un processeur, comprenant des instructions pour l’exécution des étapes d’un procédé d’estimation d’un état de fonctionnement d’un système d’interférométrie selon l’invention ou d’une installation à pluralité mutualisée de systèmes d’interférométrie selon l’invention, lorsque ledit programme est exécuté sur un ordinateur. Il est également proposé un dispositif d’estimation d’un état de fonctionnement d’au moins un système d’interférométrie, chaque système d’interférométrie comportant un interféromètre optique à branche de référence et branche d’interaction, pour la fourniture de deux signaux optiques séparés issus d’un même signal optique périodique (s 0 ) de période T, combiné à un coupleur multimodal à N≥2 sorties, apte à fournir un système multiphasé (S) de N signaux optiques formés pour être déphasés entre eux dans la période T à partir des deux signaux optiques séparés, le dispositif d’estimation comportant : un capteur optique des N sorties de chaque coupleur multimodal pour en obtenir des signaux de mesure de chaque système multiphasé ; une unité de traitement des signaux de mesure ; dans lequel l’unité de traitement des signaux de mesure est configurée pour : extraire au moins une mesure de chaque système multiphasé à partir des signaux de mesure et calculer au moins une valeur caractéristique de fonctionnement définie à partir de cette au moins une mesure ; et en fonction de cette au moins une valeur caractéristique de fonctionnement et d’au moins une valeur prédéfinie de référence, déterminer un état de fonctionnement de la branche d’interaction de l’interféromètre optique et/ou d’au moins l’une des N sorties du coupleur multimodal de chaque système d’interférométrie. L’invention sera mieux comprise à l’aide de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple et faite en se référant aux dessins annexés dans lesquels : la FIG. 1 représente schématiquement la structure générale d’un système d’interférométrie et d’un dispositif d’estimation de son état de fonctionnement selon un mode de réalisation de l’invention, tels qu’ils peuvent être intégrés dans un dispositif d’estimation de déphasage, la FIG. 2 illustre, à l’aide d’un diagramme temporel représentatif d’une mesure d’un système multiphasé pouvant être fourni en sortie du système d’interférométrie de la FIG. 1 , différentes valeurs exploitées par le dispositif d’estimation de la FIG. 1 pour fournir une estimation de son état de fonctionnement, la FIG. 3 illustre un exemple de pertinence et d’interprétation d’une première caractéristique de fonctionnement pouvant être calculée par le dispositif d’estimation de la FIG. 1 , la FIG. 4 illustre un exemple de pertinence et d’interprétation d’une deuxième caractéristique de fonctionnement pouvant être calculée par le dispositif d’estimation de la FIG. 1 , la FIG. 5 représente schématiquement la structure générale d’une pluralité de systèmes d’interférométries et d’un dispositif mutualisé d’estimation de leur état de fonctionnement, tels qu’ils peuvent être intégrés dans un dispositif d’estimation de déphasages, la FIG. 6 illustre les étapes successives d’un procédé d’estimation d’un état de fonctionnement d’un système d’interférométrie, selon un mode de réalisation de l’invention, la FIG. 7 représente schématiquement la structure générale d’un dispositif électronique de caractérisation d’un fluide apte à mettre en œuvre le procédé de la FIG. 6 , la FIG. 8 illustre un exemple de diagramme temporel dans lequel se superposent plusieurs signaux de réponse, ou sensorgrammes, pouvant être obtenus par le dispositif électronique de la FIG. 7 , dans des conditions maîtrisées de mesure multivariée, la FIG. 8 illustre, sous la forme d’un diagramme circulaire, un exemple de signature normée pouvant être calculée par le dispositif électronique de la FIG. 7 à partir de sensorgrammes tels que ceux de la FIG. 8 , et la FIG. 9 illustre les étapes successives d’un procédé de caractérisation d’un fluide pouvant être mis en œuvre par le dispositif électronique de la FIG. 7 . L’installation représentée schématiquement sur la FIG. 1 comporte un système d’interférométrie 10 et un dispositif 12 d’estimation de son état de fonctionnement. Le système d’interférométrie 10 comporte un interféromètre optique 14, par exemple un interféromètre optique de Mach-Zehnder. Un tel interféromètre optique 14 reçoit un unique signal optique cohérent périodique s 0 de période T, notamment un signal optique sinusoïdal s 0 de pulsation 2πf où f est la fréquence porteuse, engendré et émis, dans un guide d’onde, par exemple par une source laser 16 de lumière cohérente. La période T peut être définie temporellement, auquel cas elle vaut l’inverse de la fréquence porteuse, ou angulairement, auquel cas elle vaut 2π pour un signal sinusoïdal. Dans l’interféromètre optique 14, le signal périodique s 0 est conduit vers deux branches optiques distinctes généralement de même longueur, l’une constituant une branche optique de référence 18, l’autre une branche optique d’interaction 20. La première, la branche optique de référence 18, produit un premier signal optique périodique s 1 dont le déphasage par rapport à s 0 dépend de la longueur parcourue dans cette branche optique de référence 18. La deuxième, la branche optique d’interaction 20, produit un deuxième signal optique périodique s 2 dont le déphasage par rapport à s 0 dépend non seulement de la même longueur parcourue dans cette branche optique d’interaction 20, mais en outre d’une interaction optique avec un dispositif d’interaction 22 disposé sur ce parcours. Le déphasage éventuel entre s 1 et s 2 dépend donc directement de l’interaction optique avec le dispositif 22. Pour une application de caractérisation de fluide, liquide ou gazeux, le dispositif d’interaction 22 est un capteur conçu pour interagir avec le fluide, comportant notamment un site réactif sur lequel sont greffés des composants réactifs aptes à interagir par adsorption/désorption avec des composés susceptibles d’être présents dans le fluide. Par ces interactions, l’indice de réfraction dans la branche optique d’interaction 20 est localement modifiable et variable au cours du temps, ce qui engendre le déphasage précité entre s 1 et s 2 , ainsi que sa variation au cours du temps qui produit un signal temporel de déphasage généralement appelé sensorgramme. D’autres applications sont envisageables et tout dispositif d’interaction 22 susceptible d’avoir un impact sur le déphasage du signal s 2 convient. Plus généralement, selon les applications, d’autres systèmes interférométriques peuvent convenir, autres qu’un interféromètre optique de Mach-Zehnder. Il est par exemple possible de prévoir un interféromètre de Fizeau, de Fabry-Pérot, de Jamin, de Ramsey-Bordé, de Michelson, etc., ou même une combinaison d’interféromètres optiques. En sortie de l’interféromètre optique 14, les deux signaux optiques périodiques s 1 et s 2 pourraient être recombinés pour interférer entre eux et produire un unique signal en bande de base porteur de l’information de déphasage. Mais cette dernière est alors ambiguë, de sorte qu’ils sont avantageusement fournis en tant que signaux d’entrée d’un coupleur multimodal 24 à deux entrées pour la réception des deux signaux optiques périodiques séparés s 1 et s 2 , et à N sorties, N ≥ 2, pour la fourniture d’un système multiphasé de N signaux en bande de base formés pour être déphasés entre eux dans la période T, par exemple de T/N lorsque l’on souhaite imposer un déphasage régulier. Dans le cas de signaux optiques sinusoïdaux, dont la période T peut être définie angulairement à 2π comme indiqué précédemment, et pour un coupleur multimodal à trois sorties tel que celui illustré à titre de simple exemple non limitatif dans la FIG. 1 , un système triphasé de trois signaux optiques sinusoïdaux s’ 1 , s’ 2 et s’ 3 déphasés entre eux de 2π/3 est fourni. On notera cependant qu’un déphasage irrégulier quelconque peut aussi être défini en variante. Mais dans la suite de la description, c’est un déphasage régulier de T/N qui sera retenu par souci de simplicité. Conformément aux principes généraux de la présente invention, le dispositif 12 d’estimation d’un état de fonctionnement du système d’interférométrie 10 est conçu pour extraire au moins une mesure du système multiphasé s’ 1 , s’ 2 , s’ 3 et pour en déduire par calcul au moins une valeur caractéristique de fonctionnement. A cet effet, le dispositif 12 d’estimation de déphasage comporte un capteur optique 26 associé aux sorties du coupleur multimodal 24. Il s’agit par exemple d’une caméra munie de photorécepteurs, telle qu’une caméra prenant la forme d’un capteur photographique CCD (de l’anglais « Charge Coupled Device »), pour la fourniture, dans le cas de la fourniture par le coupleur multimodal 24 d’un système triphasé optique, d’un système triphasé électrique S de trois signaux de mesure sinusoïdaux p 1 , p 2 et p 3 déphasés entre eux de 2π/3. Ces trois signaux électriques prennent la forme suivante : ; ; . Dans ce système triphasé de signaux de mesure S, a 1 , a 2 et a 3 sont des valeurs d’amplitudes constantes mais a priori différentes, ce qui illustre le fait que les trois signaux p 1 , p 2 et p 3 sont d’amplitudes différentes à cause d’imperfections de la source laser 16, de l’interféromètre optique 14, du coupleur multimodal 24 et/ou du capteur CCD 26. De même, o 1 , o 2 et o 3 sont des valeurs de décalages en amplitude constantes mais a priori différentes, ce qui illustre le fait que les trois signaux p 1 , p 2 et p 3 sont de décalages en amplitude différents à cause des imperfections de la source laser 16, de l’interféromètre optique 14, du coupleur multimodal 24 et/ou du capteur CCD 26. Quant à θ(t), il s’agit du signal temporel de déphasage à estimer qui est codé comme s’il s’agissait de la fréquence commune des trois signaux p 1 , p 2 et p 3 du système triphasé de signaux de mesure S. Le système triphasé de signaux de mesure S est fourni en entrée d’un système informatique 28 du dispositif 12 d’estimation d’état de fonctionnement, ce système informatique 28 étant spécifiquement configuré pour un traitement du système triphasé de signaux de mesure S afin d’en extraire par calcul au moins une valeur caractéristique de fonctionnement et, en fonction de cette au moins une valeur caractéristique de fonctionnement et d’au moins une valeur prédéfinie de référence, de déterminer un état de fonctionnement de la branche d’interaction 20 de l’interféromètre optique 14 et/ou d’au moins l’une des sorties du coupleur multimodal 24. De façon optionnelle, il peut en outre être conçu pour estimer une durée de vie restante du système d’interférométrie 10 en fonction d’une évolution au cours du temps d’au moins l’une de la ou des valeur(s) caractéristique(s) de fonctionnement calculée(s). De façon optionnelle également, le système informatique 28 du dispositif 12 d’estimation d’un état de fonctionnement du système d’interférométrie 10 peut en outre être conçu pour estimer le déphasage entre les deux signaux d’entrée s 1 et s 2 par traitement du système triphasé de signaux de mesure S, ainsi que son évolution au cours du temps, sous la forme d’un signal temporel SG de type sensorgramme par exemple en contexte de caractérisation de fluide. Le système informatique 28 tel que représenté schématiquement sur la FIG. 1 , comporte une unité de traitement 30 (i.e. un processeur) associée de façon classique à une mémoire 32 (par exemple une mémoire RAM ou autre, ou une combinaison de mémoires de différents types connus). Ce système peut par exemple être mis en œuvre dans un dispositif informatique tel qu’un ordinateur classique comportant un processeur associé à une ou plusieurs mémoires pour le stockage de fichiers de données et de programmes d’ordinateurs dont les instructions sont destinées à être exécutées par le processeur. Leurs fonctions pourraient aussi être au moins en partie micro programmées ou micro câblées dans des circuits intégrés dédiés. Ainsi, en variante, le dispositif informatique mettant en œuvre le système informatique 28 pourrait être remplacé par un dispositif électronique composé uniquement de circuits numériques (sans programme d’ordinateur) pour la réalisation des mêmes actions. En variante également, au moins une partie des programmes d’ordinateurs précités pourraient être distants et accessibles par le système informatique 28 via Internet. D’une façon générale, même si tous les composants logiciels et de mémoire précités sont présentés comme rassemblés dans le même système informatique 28, ils pourraient tout aussi bien être dispersés dans des éléments matériels distincts, voire éloignés les uns des autres, mais interconnectés en réseau (bus de transmission de données, réseau local, réseau étendu, Internet, etc.). Le système informatique 28 est ainsi conçu pour traiter le système triphasé de signaux de mesure S, ce traitement étant défini et configuré sous la forme par exemple d’instructions d’un module logiciel ou programme d’ordinateur 34 enregistré en mémoire 32 et exécutable par l’unité de traitement 30. Selon ces instructions, le calcul de la ou des valeur(s) caractéristique(s) de fonctionnement comporte par exemple : le calcul d’au moins une valeur statique définie à partir de valeurs prises par le système triphasé de signaux de mesure S à un instant prédéterminé, et le calcul d’au moins une valeur dynamique définie à partir de valeurs prises par le système triphasé de signaux de mesure S pendant une durée prédéterminée. Dans le cas du calcul d’une valeur dynamique, la durée peut être soumise à une condition de variation suffisante des signaux optiques s’ 1 , s’ 2 , s’ 3 du système triphasé, dans le sens où le calcul n’est effectué que si la condition de variation suffisante est effectivement remplie pendant cette durée. Il est à la portée de l’homme du métier de concevoir une implémentation de la vérification de cette condition de variation suffisante. Mais selon un mode de réalisation avantageux et astucieux, elle peut comporter le fait que chaque signal du système triphasé fourni résulte de suffisamment de valeurs de déphasage différentes, par exemple selon un modèle prédéfini de distance entre elles et/ou de partitionnement, pour qu’elles couvrent au moins la période T, c’est-à-dire la période 2π dans le cas de signaux sinusoïdaux. Il est alors possible de reconstituer, au moins par interpolation et pour chaque signal du système triphasé, un unique signal sinusoïdal passant au plus près de ce signal sur au moins une période angulaire parcourue, de sorte qu’il devient possible d’en déduire notamment ses valeurs extrémales, donc les valeurs de son amplitude et de son décalage en amplitude, ce qui permet d’en déduire les paramètres a 1 , a 2 , a 3 , o 1 , o 2 et o 3 du système triphasé de signaux de mesure S. En variante, la condition de variation suffisante requise peut comporter le fait que chaque signal du système triphasé fourni varie suffisamment rapidement en amplitude pour en déduire ses valeurs extrémales pouvant être atteintes. En d’autres termes, cela signifie qu’il comporte une portion temporelle de forme sinusoïdale sur au moins une période angulaire permettant, au moins par interpolation sinusoïdale également, d’estimer ses valeurs extrémales. Ainsi, si au moins l’interpolation sinusoïdale est possible, alors l’estimation des valeurs extrémales à partir desquelles on peut estimer l’amplitude et le décalage en amplitude de chaque signal du système multiphasé fourni est considérée comme possible. Lorsque le système informatique 28 est en outre conçu pour estimer le déphasage entre les deux signaux d’entrée s 1 et s 2 par traitement du système triphasé de signaux de mesure S, cette même condition peut être appliquée, pour ne procéder à la réalisation d’un calibrage préalable au déphasage que si elle est vérifiée. Elle est par exemple appliquée directement si le calibrage est réalisé selon l’enseignement du document de brevet WO 2022/238170 A1, c’est-à-dire en appliquant un calibrage préalable directement sur le système triphasé de signaux de mesure S. En variante, la condition de variation suffisante requise peut être appliquée indirectement, c’est-à-dire sur la possibilité supposée de réaliser un ajustement elliptique fiable permettant justement d’obtenir une telle ellipse par transformation de Clarke ou équivalente du système triphasé de signaux de mesure S, si un calibrage est ensuite réalisé selon l’enseignement de l’article de Halir et al, intitulé « Direct and sensitive phase readout for integrated waveguide sensors », publié dans IEEE Photonics Journal, volume 5, numéro 4, en août 2013, c’est-à-dire par recalage sur un cercle centré de l’ellipse obtenue par transformation de Clarke ou équivalente d’un système multiphasé. Il est de nouveau à la portée de l’homme du métier d’en concevoir une implémentation. Mais selon un mode de réalisation avantageux et astucieux, ces conditions prédéterminées requises peuvent comporter un nombre minimal prédéfini de valeurs de déphasage suffisamment différentes produites par transformation de Clarke ou équivalente du système triphasé de signaux de mesure S, par exemple selon un modèle prédéfini de distance entre elles et/ou de partitionnement, pour définir et obtenir une unique solution d’ellipse par ajustement elliptique. En d’autres termes, si ce nombre minimal est atteint, alors l’ajustement elliptique est considéré comme possible, fiable et de solution unique, de sorte que le calcul d’une valeur caractéristique de fonctionnement dynamique peut être calculée et que le calibrage par ajustement elliptique et recalage sur un cercle centré, l’enregistrement en mémoire 32 des paramètres de calibrage ainsi obtenus, puis l’estimation de déphasage peuvent être également réalisés sur la base du système multiphasé fourni. La FIG. 2 illustre différentes valeurs exploitables par le dispositif d’estimation 12 de la FIG. 1 pour calculer au moins une valeur caractéristique de fonctionnement du système interférométrique 10 à partir du système triphasé de signaux de mesure S fourni par le capteur CCD 26. Une première valeur caractéristique de fonctionnement est ainsi par exemple une valeur SC de contraste statique définie à partir de valeurs extrémales prises par le système triphasé de signaux de mesure S à un instant prédéterminé . De préférence, cet instant correspond à une exposition de la branche d’interaction 20 de l’interféromètre optique 14 à un environnement de référence prédéterminé quelconque, par exemple un environnement de référence stable sans que cela ne soit une obligation, notamment entre 0 et 4 secondes ou au-delà de 11 secondes dans l’exemple non limitatif du diagramme temporel de la FIG. 2 . A titre d’exemple toujours non limitatif, la valeur SC de contraste statique peut être définie de la façon suivante : où N=3 dans l’exemple de la FIG. 2 . Plus précisément encore, et dans l’exemple de la figure 2, d’où dans ce cas particulier. On notera que p i (t 0 ) peut correspondre à la valeur que prend la mesure de l’amplitude du i-ème signal optique du système multiphasé précisément à l’instant t 0 , ou en variante à la valeur que prend la mesure d’une moyenne de l’amplitude du i-ème signal optique du système multiphasé autour de l’instant t 0 . La variante permet de compenser des micro-variations bruitées des signaux p i , présentes même sous environnement stable. Une deuxième valeur caractéristique de fonctionnement est par exemple une valeur DC i de contraste dynamique définie pour chaque i-ème signal optique du système multiphasé à partir de valeurs extrémales prises par la mesure de ce i-ème signal optique du système multiphasé pendant une durée D prédéterminée, c’est-à-dire par le signal p i du système triphasé de signaux de mesure S. De préférence, la mesure est prise pendant que la branche d’interaction 20 de l’interféromètre optique 14 est exposée à un environnement instable d’interaction et est soumise à une condition de variation suffisante des signaux optiques du système multiphasé, notamment entre 4 et 10 secondes dans l’exemple non limitatif du diagramme temporel de la FIG. 2 . A titre d’exemple toujours non limitatif, la valeur DC i de contraste dynamique pour chaque i-ème signal optique du système multiphasé peut être définie de la façon suivante : où N=3 dans l’exemple de la FIG. 2 . Le coefficient de proportionnalité k peut par exemple être égal à ½. Selon les références de la FIG. 2 , pour k = ½, cela donne le système d’équations suivant : . Une troisième valeur caractéristique de fonctionnement est par exemple une valeur DO i de décalage dynamique définie pour chaque i-ème signal optique du système multiphasé à partir de valeurs extrémales prises par la mesure de ce i-ème signal optique du système multiphasé pendant la durée D prédéterminée, c’est-à-dire par le signal p i du système triphasé de signaux de mesure S. De préférence également, la mesure est prise pendant que la branche d’interaction 20 de l’interféromètre optique 14 est exposée à un environnement instable d’interaction et est soumise à une condition de variation suffisante des signaux optiques du système multiphasé, notamment entre 4 et 10 secondes dans l’exemple non limitatif du diagramme temporel de la FIG. 2 . A titre d’exemple toujours non limitatif, la valeur DO i de décalage dynamique pour chaque i-ème signal optique du système multiphasé peut être définie de la façon suivante : où N=3 dans l’exemple de la FIG. 2 . Le coefficient de proportionnalité k peut par exemple être égal à ½. Selon les références de la FIG. 2 , pour k = ½, cela donne le système d’équations suivant : . Selon les instructions du programme d’ordinateur 34, l’unité de traitement 30 est apte à déterminer un état de fonctionnement du système d’interférométrie 10, à partir des valeurs caractéristiques de fonctionnement calculées, par exemple celles définies précédemment, et de valeurs prédéfinies de référence. La FIG. 3 illustre un premier exemple non limitatif de détermination d’un état de fonctionnement du système d’interférométrie 10 à partir de la valeur SC de contraste statique définie précédemment. Dans cet exemple, deux valeurs de contraste statique de référence sont enregistrées en mémoire 32. Elles peuvent être définies par apprentissage sur plusieurs systèmes d’interférométrie de référence dont des états de fonctionnement sont connus. Etant donné que la valeur SC de contraste statique est calculée globalement sur l’ensemble des signaux mesurés p i , 1 ≤ i ≤ N, elle permet de détecter de façon globale un dysfonctionnement du système d’interférométrie 10, c’est-à-dire de déterminer un état de fonctionnement indifférencié de la branche d’interaction 20 de son interféromètre optique 14 ou d’au moins l’une des N sorties du coupleur multimodal 24, sans réellement pouvoir le localiser dans la branche d’interaction 20 ou en sortie du coupleur multimodal 24. Mais elle peut aussi malgré tout être interprétée comme caractéristique d’un état de fonctionnement de la branche d’interaction 20 de l’interféromètre optique 14, plus précisément de son dispositif d’interaction 22. Il peut ainsi être considéré que plus elle est faible, plus le dispositif d’interaction 22 est détérioré, notamment par pollution. Ainsi, une première valeur seuil de référence SCref 1 , par exemple fixée à 0,07, distingue un premier état E1, de dispositif d’interaction 22 considéré comme non pollué pour toute valeur SC ≥ SCref 1 , d’un deuxième état E2, de dispositif d’interaction 22 considéré comme légèrement pollué pour toute valeur SC 1 . Une deuxième valeur seuil de référence SCref 2 , par exemple fixée à 0,03, distingue le deuxième état E2, de dispositif d’interaction 22 considéré comme légèrement pollué pour toute valeur SC ≥ SCref 2 (sachant en outre que SC 1 ), d’un troisième état E3, de dispositif d’interaction 22 considéré comme pollué pour toute valeur SC 2 . Dans l’exemple de la FIG. 3 également, le dispositif d’interaction 22 de la branche d’interaction 20 prend la forme d’un enroulement de fibre optique au contact d’un environnement extérieur susceptible de le détériorer par pollution. Celui illustré en partie gauche, noté 22A, est visiblement en bon état. Il présente en conséquence un système triphasé de signaux de mesure S très peu bruité dans lequel les signaux mesurés p i , 1 ≤ i ≤ N, sont très distinctifs, de sorte que la valeur SC de contraste statique calculée est d’environ 0,16, c’est-à-dire supérieure ou égale à SCref 1 . Le dispositif d’interaction 22A est donc considéré dans l’état E1 non pollué. Celui illustré en partie centrale, noté 22B, est visiblement en moins bon état, surtout sur sa gauche. Il présente en conséquence un système triphasé de signaux de mesure S un peu bruité dans lequel les signaux mesurés p i , 1 ≤ i ≤ N, restent malgré tout distinctifs, de sorte que la valeur SC de contraste statique calculée est d’environ 0,03, c’est-à-dire strictement inférieure à SCref 1 mais supérieure ou égale à SCref 2 . Le dispositif d’interaction 22B est donc considéré dans l’état E2 légèrement pollué. Celui illustré en partie droite, noté 22C, est visiblement en mauvais état, surtout sur sa gauche. Il présente en conséquence un système triphasé de signaux de mesure S bruité dans lequel les signaux mesurés p i , 1 ≤ i ≤ N, sont plus difficiles à distinguer, de sorte que la valeur SC de contraste statique calculée est d’environ 0,01, c’est-à-dire strictement inférieure à SCref 2 . Le dispositif d’interaction 22C est donc considéré dans l’état E3 pollué. La FIG. 4 illustre un deuxième exemple non limitatif de détermination d’un état de fonctionnement du système d’interférométrie 10 à partir de la valeur DC i de contraste dynamique définie précédemment pour chaque i-ème signal optique du système multiphasé. Dans cet exemple, une première valeur de contraste dynamique de référence DCref est enregistrée en mémoire 32. Elle peut être définie par apprentissage sur plusieurs systèmes d’interférométrie de référence dont des états de fonctionnement sont connus. Etant donné que la valeur DC i de contraste dynamique est calculée pour chacun des signaux mesurés p i , 1 ≤ i ≤ N, elle peut être caractéristique d’un état de fonctionnement de chacune des N sorties du coupleur multimodal 24, ou, si elle est moyennée sur l’ensemble des signaux mesurés p i , 1 ≤ i ≤ N, de la branche d’interaction 20 de l’interféromètre optique 14, plus précisément de son dispositif d’interaction 22. Il peut être considéré que plus elle est faible, plus le système d’interférométrie 10 est détérioré, notamment par pollution. Ainsi, la première valeur de contraste dynamique de référence DCref, par exemple fixée à 1,25 dans l’exemple de la FIG. 4 , définit un seuil en-dessous duquel le système interférométrique 10 est considéré comme hors d’usage (état E0). D’autres valeurs de contraste dynamique de référence pourraient être en outre définies au-dessus de cette première référence pour définir des frontières entre les états E1, E2 et E3 précités. Plus précisément, dans la représentation graphique de la FIG. 4 , c’est la moyenne μ des valeurs DC i , 1 ≤ i ≤ N, de contrastes dynamiques qui est représentée avec leur écart-type σ à différents instants successifs t 1 , …, t 13 séparés par exemple entre eux de quelques jours. L’évolution au cours du temps de ces valeurs de moyenne μ et d’écart-type σ est suivie. En variante, toute valeur statistique représentative des valeurs DC i , 1 ≤ i ≤ N, autre que la moyenne pourrait bien sûr être exploitée. Selon une première possibilité de suivi, tant que μ reste stable ou en augmentation, c’est-à-dire tant que μ(t k -1 ) - μ(t k ) 1 et t 4 de la FIG. 4 . En revanche, dès que μ(t k-1 ) - μ(t k ) ≥ δμ, ce qui se produit à partir de l’instant t 5 de la FIG. 4 , le système interférométrique 10 est considéré comme étant en état de fonctionnement dégradé par pollution probable de la branche d’interaction 20 de l’interféromètre optique 14 et/ou d’au moins l’une des N sorties du coupleur multimodal 24. Selon une deuxième possibilité de suivi compatible avec la première, à partir du moment où le système interférométrique est considéré comme étant en état de fonctionnement dégradé, l’écart-type σ est spécifiquement suivi. S’il augmente, comme c’est par exemple le cas dans la FIG. 4 entre les instants t 5 et t 13 , cela signifie que la pollution qui affecte le système interférométrique 10 est hétérogène et locale sur au moins l’une des N sorties du coupleur multimodal 24. Si au contraire il reste stable, cela signifie que la pollution qui affecte le système interférométrique 10 est homogène et globale, probablement au niveau de la branche d’interaction 20 de l’interféromètre optique 14. Selon une troisième possibilité de suivi compatible avec les deux premières, en supposant que la branche d’interaction 20 de l’interféromètre optique 14 est toujours soumise à un même environnement à tester selon une fréquence de mesures constante, à partir du moment où le système d’interférométrie 10 est considéré comme étant en état de fonctionnement dégradé, la moyenne μ est spécifiquement suivie et l’expérience montre qu’elle suit généralement approximativement une droite de pente négative. Il est alors pertinent de procéder à une régression linéaire sur les valeurs de μ successivement calculées, en l’occurrence les valeurs μ(t 5 ) à μ(t 13 ) pour en déduire des valeurs α et β, avec α L , la valeur seuil DCref en dessous de laquelle le système interférométrique 10 est considéré comme hors d’usage (E0), soit ou : . Il est bien entendu que d’autres états de fonctionnement ou d’autres estimations de durée de vie restante du système d’interférométrie 10 peuvent être déterminés à partir des valeurs caractéristiques de fonctionnement précitées, notamment également à partir des valeurs DO i de décalage dynamique, mais en outre aussi à partir d’autres valeurs caractéristiques de fonctionnement pouvant être définies et calculées à partir de mesures du système multiphasé fourni par le système d’interférométrie 10. Ainsi par exemple, la valeur SC de contraste statique pourrait elle aussi être suivie au cours du temps selon le principe de suivi de la FIG. 4 . Il n’est bien sûr pas possible dans ce cas de suivre l’évolution d’un écart-type, puisque SC est une valeur unique à chaque instant pour le système d’interférométrie 10. On peut alors appliquer les première et troisième possibilités de suivi précitées, pour un suivi global de dysfonctionnement ou de temps de vie restante du système d’interférométrie 10. Mais on ne peut pas appliquer la deuxième possibilité de suivi précitée, ce qui signifie qu’on ne peut pas réellement déterminer si le dysfonctionnement est dû à une pollution hétérogène et locale ou homogène et globale. Quant à la valeur DO i de décalage dynamique définie précédemment pour chaque i-ème signal optique du système multiphasé, elle peut être suivie au cours du temps selon le principe de la FIG. 4 et selon les trois mêmes possibilités de suivi précitées, pour un suivi global et/ou local de dysfonctionnement ou de temps de vie restante du système d’interférométrie 10. L’installation représentée schématiquement sur la FIG. 5 comporte une pluralité mutualisée de systèmes d’interférométrie tels que celui de la FIG. 1 qui porte la référence 10. Les éléments communs repris de l’installation de la FIG. 1 portent la même référence. Ainsi, cette installation comporte une pluralité d’interféromètres optiques 14 1 … 14 n qui reçoivent tous le signal optique sinusoïdal s 0 engendré et émis par la source laser 16 et fournissent chacun deux signaux optiques sinusoïdaux déphasés, notés respectivement s 1,1 , s 1,2 … s n,1 , s n,2 , à l’un d’une pluralité de coupleurs multimodaux 24 1 … 24 n respectifs, avec n ≥ 2. Chaque interféromètre optique 14 j , 1≤j≤n, comporte avantageusement un dispositif d’interaction qui lui est propre dans sa branche optique d’interaction de sorte que les n déphasages obtenus sont respectivement propres aux n interféromètres optiques 14 1 … 14 n . Les n coupleurs multimodaux 24 1 … 24 n sont à deux entrées, pour la réception des n couples de signaux optiques sinusoïdaux déphasés s 1,1 , s 1,2 … s n,1 , s n,2 , et à trois sorties pour la fourniture respective de n systèmes triphasés de trois signaux sinusoïdaux s’ 1,1 , s’ 1,2 , s’ 1, 3 … s’ n,1 , s’ n,2 , s’ n, 3 . Les n interféromètres optiques 14 1 … 14 n forment, respectivement avec les n coupleurs multimodaux 24 1 … 24 n , n systèmes d’interférométrie 10 1 … 10 n . Dans le cas de la fourniture de systèmes triphasés optiques, les n systèmes d’interférométrie 10 1 … 10 n partagent le même dispositif 12 d’estimation de leur état de fonctionnement et donc le même capteur photographique CCD 26 associé aux n coupleurs multimodaux 24 1 … 24 n qui lui fournissent les n systèmes triphasés de trois signaux sinusoïdaux s’ 1,1 , s’ 1,2 , s’ 1, 3 … s’ n,1 , s’ n,2 , s’ n, 3 , pour la fourniture d’un ensemble S de n systèmes triphasés électriques dans chacun desquels les trois signaux sinusoïdaux sont déphasés entre eux de 2π/3. Ces 3n signaux prennent la forme suivante : ; ; ; … ; ; . Les n systèmes d’interférométrie 10 1 … 10 n partagent enfin le même système informatique 28 spécifiquement configuré dans le dispositif 12 d’estimation de leur état de fonctionnement pour un traitement de l’ensemble S des n systèmes triphasés fournis afin d’en extraire : principalement une ou plusieurs valeurs caractéristiques de fonctionnement, notées , , , , , , , 1 ≤ j ≤ n, sur la FIG. 5 par analogie avec les notations de la FIG. 1 , accessoirement une estimation des n déphasages respectifs entre les couples de signaux optiques sinusoïdaux déphasés s 1,1 , s 1,2 … s n,1 , s n,2 , ainsi que leurs évolutions respectives au cours du temps, sous la forme d’un ensemble de n signaux temporels SG j , 1 ≤ j ≤ n, par exemple constitué de n sensorgrammes en contexte de caractérisation de fluide. Le fonctionnement du système informatique 28 de la FIG. 5 est inchangé par rapport à ce qui a été détaillé en référence à la FIG. 1 , moyennant une simple adaptation pour traiter simultanément les n systèmes triphasés fournis au lieu d’un seul. C’est la raison pour laquelle il porte la même référence 28 et comporte la même unité de traitement 30 associée à la mémoire 32 dans laquelle sont enregistrés les moyens de traitement précités sous la forme du module logiciel ou programme d’ordinateur 34 apte à s’exécuter cette fois-ci sur l’ensemble S des n systèmes triphasés fournis. Les deux exemples non limitatifs précédents des figures 3 et 4 pour la détermination d’un état de fonctionnement du système d’interférométrie 10 peuvent donc eux aussi être adaptés simplement à l’installation mutualisée de n systèmes d’interférométrie 10 1 … 10 n de la FIG. 5 par extrapolation de manière à déterminer un état de fonctionnement global de l’installation. Tout d’abord, en ce qui concerne l’exemple de la FIG. 3 , n valeurs de contrastes statiques SC j , 1 ≤ j ≤ n, pour les n systèmes d’interférométrie 10 1 … 10 n peuvent être calculées à un instant donné et comparées aux valeurs de contraste statique de référence enregistrées en mémoire 32, pour déterminer si un ou plusieurs système(s) d’interférométrie 10 1 … 10 n de l’installation dysfonctionne(nt). En ce qui concerne l’exemple de la FIG. 4 , à chaque instant t k du suivi temporel une moyenne et un écart-type des n valeurs de contrastes statiques SC j , 1 ≤ j ≤ n, peuvent être calculés, de sorte que les trois possibilités de suivi précitées peuvent être appliquées. Dans ce cas, la localisation possible d’un dysfonctionnement grâce au suivi de l’écart-type se fait bien sûr à l’échelle de l’installation et de ses différents systèmes d’interférométrie, pas à l’échelle des systèmes d’interférométrie eux-mêmes et de leur fonctionnement interne. Toujours en ce qui concerne l’exemple de la FIG. 4 , à chaque instant t k du suivi temporel une moyenne (ou toute autre valeur statistique représentative) et un écart-type des n.N valeurs de contrastes dynamiques DC ji , 1 ≤ j ≤ n, 1 ≤ i ≤ N, peuvent être calculés, de sorte que les trois possibilités de suivi précitées peuvent être appliquées. Selon une possibilité non limitative de calcul, la moyenne calculée M(t k ) est une moyenne des moyennes μ j (t k ), tandis que l’écart-type calculé Σ(t k ) est l’écart-type des moyennes μ j (t k ). Dans ce cas, la localisation possible d’un dysfonctionnement grâce au suivi de l’écart-type se fait bien sûr à l’échelle de l’installation et de ses différents systèmes d’interférométrie, pas à l’échelle des systèmes d’interférométrie eux-mêmes et de leur fonctionnement interne. En revanche, une fois qu’un dysfonctionnement est détecté comme hétérogène et local, il peut être localisé et détecté comme homogène ou hétérogène au sein de chaque système d’interférométrie dysfonctionnant, selon le même raisonnement qu’indiqué précédemment, à l’aide des valeurs μ j (t k ) et σ j (t k ). L’extrapolation du paragraphe précédent s’applique également aux n.N valeurs de décalages dynamiques DO ji , 1 ≤ j ≤ n, 1 ≤ i ≤ N. Le fonctionnement de l’installation de la FIG. 1 , ou celui équivalent de l’installation de la FIG. 5 , va maintenant être détaillé d’une façon générale en référence à la FIG. 6 . Au cours d’une étape préalable d’interférométrie 100, le signal optique sinusoïdal s 0 engendré et émis par la source laser 16 traverse l’interféromètre optique 14 ou la pluralité d’interféromètres optiques 14 1 … 14 n ., pour la fourniture des deux signaux optiques sinusoïdaux déphasés s 1 , s 2 ou des 2n signaux optiques sinusoïdaux déphasés deux à deux s 1,1 , s 1,2 … s n,1 , s n,2 . Au cours d’une étape 102 suivante d’acquisition, ces signaux s 1 , s 2 ou s 1,1 , s 1,2 … s n,1 , s n,2 subissent un couplage multimodal, éventuellement combiné avec une capture CCD, pour l’obtention du système triphasé S de trois signaux sinusoïdaux déphasés entre eux de 2π/3 (ou plus généralement d’un système multiphasé de N signaux déphasés entre eux de T/N où N ≥ 2) ou de l’ensemble S de n systèmes triphasés dans chacun desquels les trois signaux sinusoïdaux sont déphasés entre eux de 2π/3 (ou plus généralement n systèmes multiphasés dans chacun desquels les N signaux sont déphasés entre eux de T/N où N ≥ 2). Au cours d’une étape 104 suivante d’enregistrement, le système triphasé S ou l’ensemble S de n systèmes triphasés est au moins en partie enregistré en mémoire 32. Selon une première variante possible 104A, c’est l’intégralité des signaux temporels qui est enregistrée pendant toute la durée d’acquisition. Selon une deuxième variante possible 104B, ce ne sont que certaines valeurs caractéristiques qui sont extraites du système triphasé S ou de l’ensemble S de n systèmes triphasés et sont ensuite enregistrées : par exemple les valeurs extrémales de la FIG. 2 . Au cours d’une étape 106 suivante d’arrêt, l’acquisition du système triphasé S ou de l’ensemble S de n systèmes triphasés est stoppée. Au cours d’une étape suivante 108 de test, l’unité de traitement 30 exécute le programme d’ordinateur 34 pour tester si la condition de variation suffisante des signaux du système triphasé S ou de l’ensemble S de n systèmes triphasés est remplie. Cette condition a été détaillée précédemment et ne sera pas rappelée ici. On notera simplement que l’étape 108 peut nécessiter un traitement du système triphasé S ou de l’ensemble S de n systèmes triphasés tel qu’une transformation de Clarke ou équivalente dans le cas où l’enseignement du document Halir et al est suivi pour réaliser ensuite l’estimation de phase. Si la condition de variation suffisante est remplie à l’issue de ce test 108, le procédé de la FIG. 6 passe à une première étape 110 d’un procédé d’estimation d’un état de fonctionnement du système d’interférométrie 10 ou des n systèmes d’interférométrie 10 1 … 10 n . Cette première étape 110, réalisée par exécution du programme d’ordinateur 34, procède au calcul d’au moins une valeur caractéristique de fonctionnement telle que celles définies précédemment, notamment : le calcul d’au moins une valeur statique telle que la valeur ou les valeurs définie(s) précédemment, et le calcul d’au moins une valeur dynamique telle que les valeurs , , , , , , ou , , , , , définies précédemment puisque la condition de variation suffisante est remplie. Si la condition de variation suffisante n’est pas remplie à l’issue du test 108, le procédé de la FIG. 6 passe à une première étape alternative 112 du procédé d’estimation d’un état de fonctionnement du système d’interférométrie 10 ou des n systèmes d’interférométrie 10 1 … 10 n . Cette première étape alternative 112, réalisée par exécution du programme d’ordinateur 34, procède au calcul d’au moins une valeur caractéristique de fonctionnement telle que celles définies précédemment mais ne nécessitant pas que la condition de variation suffisante soit remplie, c’est-à-dire : le calcul d’au moins une valeur statique telle que la valeur ou les valeurs définie(s) précédemment, et éventuellement le calcul d’au moins une valeur dynamique, mais pas telle que les valeurs , , , , , , ou , , , , , définies précédemment qui nécessitent que la condition de variation suffisante soit remplie. Le calcul réalisé à l’étape 110 ou 112 se fait à l’aide des données enregistrées en mémoire 32 lors de l’étape 104. Suite à l’étape 110 ou 112, le procédé d’estimation d’un état de fonctionnement du système d’interférométrie 10 ou des n systèmes d’interférométrie 10 1 … 10 n passe à une deuxième étape 114 de détermination d’un état de fonctionnement de la branche d’interaction de l’interféromètre optique 14 ou de chacun des n interféromètres optiques 14 1 … 14 n et/ou d’au moins l’une des N sorties du coupleur multimodal du système d’interférométrie 10 ou de chacun des n systèmes d’interférométrie 10 1 … 10 n , voire même éventuellement d’une durée de vie restante du système d’interférométrie 10 ou des n systèmes d’interférométrie 10 1 … 10 n , en fonction de la ou des valeur(s) caractéristique(s) de fonctionnement calculée(s) à l’étape 110 ou 112, de leur éventuelle évolution au cours du temps, et d’au moins une valeur prédéfinie de référence, par exemple comme expliqué et illustré précédemment en référence aux figures 3 et 4. Enfin, au cours d’une éventuelle dernière étape 116 d’estimation de déphasage : une estimation du déphasage entre les signaux optiques sinusoïdaux déphasés s 1 , s 2 , ainsi que son évolution au cours du temps, sous la forme d’un signal temporel SG, par exemple de type sensorgramme en contexte de caractérisation de fluide, ou une estimation des n déphasages respectifs entre les couples de signaux optiques sinusoïdaux déphasés s 1,1 , s 1,2 … s n,1 , s n,2 , ainsi que leurs évolutions respectives au cours du temps, sous la forme d’un ensemble de n signaux temporels SG j , 1≤j≤n, par exemple constitué de n sensorgrammes en contexte de caractérisation de fluide, peut être réalisée par exécution du programme d’ordinateur 34. La pluralité mutualisée de systèmes d’interférométrie 10 1 … 10 n de la FIG. 5 peut être implémentée dans un dispositif électronique 50 de caractérisation olfactive d’un fluide tel que celui représenté schématiquement sur la FIG. 7 . Il s’agit d’un exemple non limitatif de dispositif de caractérisation de fluide selon un mode de réalisation possible de la présente invention pour une application olfactive non limitative d’identification d’odeurs. Il comporte une chambre de mesure 52 destinée à recevoir un fluide, par exemple un gaz tel que de l’air ambiant. Pour ce faire, il comporte un dispositif d’aspiration 54 conçu pour aspirer l’air situé à l’intérieur de la chambre de mesure 52 et le faire sortir à l’extérieur. Il comporte en outre une entrée d’air 56 pouvant être sélectivement fermée pour garder l’air ambiant dans la chambre de mesure 52 ou bien ouverte pour permettre l’évacuation de l’air ambiant de la chambre de mesure 52 et son renouvellement par l’activation du dispositif d’aspiration 54. Il est ainsi doté de moyens de maîtrise des flux entrant et sortant. Dans sa chambre de mesure 52, Le dispositif électronique de caractérisation olfactive 50 comporte plusieurs capteurs, notamment des capteurs olfactifs 58, répartis respectivement sur autant de sites réactifs, par exemple une soixantaine, conçus pour interagir avec des composés susceptibles d’être présents dans la chambre de mesure 52 lorsque le dispositif 50 est placé à proximité d’un fluide à analyser émetteur de ces composés, notamment lorsque l’entrée d’air 56 est à proximité du fluide considéré. Les composés émis sont généralement des composés organiques volatils mais la présente invention ne se limite pas à de tels composés. Chaque capteur olfactif 58 est lui-même par exemple un biocapteur conçu pour interagir avec les composés d’une famille particulière de composés organiques volatils. En pratique, chaque capteur olfactif 58 peut comporter une molécule, telle qu’un peptide immobilisé sur un substrat ou un polymère recouvrant une surface, complémentaire des composés de la famille associée à ce capteur olfactif 58. L’idée générale est de fonctionnaliser des sites réactifs à l’aide de capteurs olfactifs 58 (i.e. biocapteurs, polymères, nanotubes de carbones, etc.) de telle sorte qu’ils adsorbent et désorbent de manière différenciée les composés organiques volatils, de former une réponse d’interaction moléculaire différenciée des capteurs olfactifs, et d’amplifier la réponse sous la forme d’une séquence S de signaux électriques de mesure à l’aide d’un dispositif de transduction physique. En variante, le dispositif électronique de caractérisation olfactive 50 pourrait être adapté pour être mis en contact avec tout autre fluide, liquide ou gazeux, que de l’air ambiant. Il pourrait également selon une version particulièrement simple ne pas comporter le dispositif d’aspiration 54 et l’entrée d’air 56, voire même la chambre de mesure 52. Dans cette version simple, les capteurs olfactifs 58 sont alors susceptibles d’être directement mis au contact du fluide à analyser sans maîtrise de flux. Les capteurs olfactifs 58 sont associés à un transducteur 60 avec lequel ils interagissent. Ce transducteur 60 est arrangé et configuré pour mesurer tout changement de propriété physique provoqué par une interaction des capteurs olfactifs 18 avec le fluide à analyser. Il fournit le signal électrique S de mesure qui se présente par exemple sous la forme d’une séquence de signaux électriques de mesure et caractérise ce fluide puisque cette séquence est représentative des composés organiques volatils avec lesquels les capteurs olfactifs 58 peuvent interagir dans la chambre de mesure 52. Plus précisément, le transducteur 60 est un système de traitement par interférométrie d’un signal périodique, i.e. le signal périodique s 0 précédemment défini et fourni à la pluralité de systèmes d’interférométrie 10 1 … 10 n . Il comporte plus précisément la pluralité d’interféromètres optiques 14 1 … 14 n qui reçoivent tous le signal périodique s 0 et présentent chacun l’un des capteurs 58 en tant que dispositif d’interaction de leur branche d’interaction. Il y a donc autant d’interféromètres optiques 14 1 … 14 n dans le transducteur 60 que de capteurs 58. A titre d’exemple non limitatif, le transducteur 60 est comme évoqué précédemment un système d’amplification de variation d’indice optique par interférométrie de Mach-Zehnder, par exemple selon une technologie à matrice d’interféromètres de Mach-Zehnder, dite technologie MZI (de l’anglais « Mach-Zehnder Interferometer »), et même plus précisément une technologie MZI à interférences multimodales, dite technologie MZI/MMI (de l’anglais « Multi Mode Interference »), puisque le transducteur 60 comporte en outre les n coupleurs multimodaux 24 1 … 24 n à deux entrées, pour la réception des n couples de signaux d’entrée s 1,1 , s 1,2 … s n,1 , s n,2 , et à trois sorties pour la fourniture respective de n systèmes triphasés de trois signaux sinusoïdaux s’ 1,1 , s’ 1,2 , s’ 1,3 … s’ n,1 , s’ n,2 , s’ n,3 , ainsi que le capteur photographique CCD 26 mutualisé pour fournir l’ensemble S des n systèmes triphasés en tant que signal électrique de mesure. Ce transducteur 60 est donc configuré pour mesurer tout changement d’un indice de réfraction dû à une interaction du fluide étudié avec au moins l’un quelconque des capteurs olfactifs 58 grâce au décalage de phases détectable entre la branche de référence et la branche d’interaction de l’interféromètre optique sur lequel ce capteur olfactif quelconque est disposé. Le dispositif électronique de caractérisation olfactive 50 comporte en outre plusieurs modules fonctionnels qui vont être décrits ci-dessous. Dans l’exemple décrit, ces modules sont de nature logicielle. Ainsi, le dispositif 50 comporte le système informatique 28 précédemment décrit, celui-ci comportant l’unité de traitement 30 et la mémoire associée 32 dans laquelle plusieurs programmes d’ordinateurs ou plusieurs fonctions d’un même programme d’ordinateur sont enregistrés, dont notamment le module logiciel ou programme d’ordinateur 34. Ces programmes d’ordinateurs comportent des instructions conçues pour être exécutées par l’unité de traitement 30 afin de réaliser les fonctions des modules logiciels. Ils sont présentés comme distincts, mais cette distinction est purement fonctionnelle. Ils pourraient tout aussi bien être regroupés selon toutes les combinaisons possibles en un ou plusieurs logiciels. Leurs fonctions pourraient aussi être au moins en partie micro programmées ou micro câblées dans des circuits intégrés dédiés, tels que des circuits numériques. Ainsi, en variante, le système informatique 28 pourrait être remplacé par un dispositif électronique composé uniquement de circuits numériques (sans programme d’ordinateur) pour la réalisation des mêmes fonctions. En variante également, au moins une partie des programmes d’ordinateurs précités pourraient être distants et accessibles par le système informatique 28 via Internet. D’une façon générale, même si tous les composants logiciels et de mémoire précités sont présentés comme rassemblés dans le même système informatique 28, ils pourraient tout aussi bien être dispersés dans des éléments matériels distincts, voire éloignés les uns des autres, mais interconnectés en réseau (bus de transmission de données, réseau local, réseau étendu, Internet, etc.). Le dispositif électronique de caractérisation olfactive 50 comporte ainsi tout d’abord un module logiciel 62, destiné à être exécuté par l’unité de traitement 30, de commande du dispositif d’aspiration 54 (s’il est prévu dans de dispositif 50), de l’entrée d’air 56 (si elle est également prévue dans de dispositif 50) et du transducteur 60. Il comporte en outre de façon optionnelle mais avantageuse un module logiciel 64, destiné à être exécuté par l’unité de traitement 30, de sélection, parmi les capteurs olfactifs 58 du dispositif électronique de caractérisation olfactive 50, d’un sous-ensemble de capteurs sensibles à des composants volatils caractéristiques d’une empreinte olfactive recherchée. Ces composants volatils caractéristiques peuvent varier d’une application ou d’un fluide étudié à l’autre de sorte que la sélection de capteurs olfactifs réalisée par le module logiciel 64 peut varier elle aussi et être paramétrée. Le sous-ensemble sélectionné comporte par exemple M ≥ 1 capteur(s) olfactif(s), notamment avantageusement plusieurs capteurs olfactifs (M ≥ 2). Le dispositif électronique de caractérisation olfactive 50 comporte en outre le module logiciel ou programme d’ordinateur 34, déjà défini et décrit en détail, destiné à être exécuté par l’unité de traitement 30, pour : extraire M sensorgrammes respectivement représentatifs des interactions des M capteurs olfactifs sélectionnés avec les composés organiques volatils concernés à partir des valeurs propres à ces M capteurs olfactifs dans la séquence S de systèmes triphasés fournie par le transducteur 60, et calculer une ou plusieurs valeurs caractéristiques de fonctionnement telles que celles mentionnées précédemment à partir de la séquence S de systèmes triphasés fournie par le transducteur 60 pour déterminer un état de fonctionnement de la branche d’interaction de chaque interféromètre optique 14 1 … 14 n et/ou d’au moins l’une des N sorties de chaque coupleur multimodal 24 1 … 24 n , ainsi qu’une éventuelle durée de vie restante. La figure 8A illustre ainsi les diagrammes temporels superposés d’une soixantaine de sensorgrammes obtenus sur une durée d’environ 190 secondes selon un protocole de mesure bien maîtrisé, impliquant une commande du dispositif d’aspiration 54 et de l’entrée d’air 56, dans lequel : les capteurs olfactifs 58 sont tout d’abord exposés à un environnement fluidique de référence à fluide porteur sans présence des composés cibles d’un fluide à analyser au cours d’un premier état de référence identifiable par une première portion PH1 des sensorgrammes, ils sont ensuite exposés au fluide à analyser au cours d’un deuxième état analytique d’adsorption déclenché par une injection maîtrisée de ce fluide dans la chambre de mesure 52, ce deuxième état étant identifiable par une deuxième portion PH2 des sensorgrammes, et ils sont finalement exposés de nouveau à l’environnement fluidique de référence au cours d’un troisième état final de désorption par une évacuation maîtrisée du fluide à analyser hors de la chambre de mesure 52, ce troisième état étant identifiable par une troisième portion PH3 des sensorgrammes. C’est notamment au cours du premier état de référence que peuvent être calculées les valeurs caractéristiques de fonctionnement statiques et au cours du deuxième état analytique d’adsorption que peuvent être calculées les valeurs caractéristiques de fonctionnement dynamiques. De retour à la figure 7, le dispositif électronique de caractérisation olfactive 50 comporte en outre un module logiciel 66 optionnel, destiné à être exécuté par l’unité de traitement 30, pour opérer un traitement préalable éventuel sur les M sensorgrammes fournis par le module logiciel 34. Ce traitement préalable comporte par exemple un filtrage passe-bas implémenté sous la forme d’un filtre numérique à réponse impulsionnelle finie ou infinie. Il s’agit de filtrer le bruit de mesure à hautes fréquences dans les signaux bruts tels que fournis par le module logiciel 34. Un filtre de Butterworth à réponse impulsionnelle finie du premier ordre et fréquence de coupure normalisée à 0,45 (i.e. valeur du ratio entre la fréquence de coupure et la fréquence d’échantillonnage égale à 0,45) convient. Ce traitement préalable comporte par exemple en outre un calcul de norme au sens du document de brevet WO 2020/141281 A1 sur les M sensorgrammes filtrés ou non pour l’obtention de M sensorgrammes filtrés et/ou normés . Le dispositif électronique de caractérisation olfactive 50 comporte en outre un module logiciel 68, destiné à être exécuté par l’unité de traitement 30, pour obtenir de façon bien connue et non détaillée une caractérisation ou signature SIG de la composition du fluide à analyser à partir des M sensorgrammes ou . Cette caractérisation ou signature SIG peut prendre la forme d’une signature olfactive normée telle qu’illustrée dans la FIG. 8 sous la forme d’un diagramme circulaire. On notera que ce module peut procéder en deux temps : tout d’abord l’obtention d’une première signature intermédiaire, puis la transformation de cette première signature intermédiaire par normalisation. La signature SIG illustrée dans la FIG. 8 comporte soixante-quatre composantes. Le module logiciel 68 peut donc optionnellement mais avantageusement être en outre programmé pour transformer la signature SIG, normée ou non, en une autre signature SIG’ simplifiée par réduction de composantes. Une méthode par analyse discriminante linéaire LDA (de l’anglais « Linear Discriminant Analysis »), analyse en composantes principales PCA (de l’anglais « Principal Component Analysis »), analyse en composantes indépendantes ICA (de l’anglais « Independent Component Analysis »), auto-encodeur, etc., convient. Pour une signature SIG à soixante-quatre composantes telle que celle de la FIG. 8 , une signature SIG’ simplifiée à deux ou trois composantes peut être obtenue. Un procédé de caractérisation olfactive d’un fluide correspondant à l’exécution des modules logiciels 34 et 62 à 68 va maintenant être détaillé conformément à la succession d’étapes de la FIG. 9 . Au cours d’une première étape optionnelle 200 réalisée par exécution du module logiciel 64, une partie des capteurs olfactifs 58 est sélectionnée en fonction d’une empreinte olfactive recherchée. Au cours d’une étape suivante 202, le dispositif électronique de caractérisation olfactive 50 est approché d’un fluide de manière à obtenir une interaction du fluide avec chacun des capteurs olfactifs 58 sélectionnés. A cette occasion, le module logiciel 62 est exécuté. Au cours d’une étape suivante 204, le transducteur 60 fournit une séquence S de signaux de mesure en interaction avec les capteurs olfactifs 58. Au cours d’une étape suivante 206 réalisée par exécution du module logiciel 34, l’unité de traitement 30 fournit les M sensorgrammes représentatifs d’une interaction du fluide avec chaque capteur olfactif 58 sélectionné après avoir réalisé un calibrage aveugle et une estimation de déphasages. Au cours de cette même étape, elle peut fournir, conformément aux principes généraux de la présente invention, la détermination d’un état de fonctionnement de la branche d’interaction de chaque interféromètre optique 14 1 … 14 n et/ou d’au moins l’une des N sorties de chaque coupleur multimodal 24 1 … 24 n . Au cours d’une étape optionnelle suivante 208 réalisée par exécution du module logiciel 66, l’unité de traitement 30 fournit les M sensorgrammes . Enfin, au cours d’une dernière étape 210 réalisée par exécution du module logiciel 68, l’unité de traitement 30 fournit la signature SIG ou SIG’ à partir des M sensorgrammes ou . Il apparaît clairement qu’un dispositif d’estimation d’un état de fonctionnement d’un ou plusieurs système(s) d’interférométrie tel que l’un de ceux décrits précédemment en référence aux figures 1 et 5 permet d’améliorer le suivi du fonctionnement de ce ou ces système(s) d’interférométrie en le rendant à la fois plus simple et au moins aussi efficace. Il en résulte une meilleure anticipation de tout dysfonctionnement susceptible d’altérer les mesures. Un tel dispositif trouve en outre une application particulièrement avantageuse dans la caractérisation d’un fluide par l’utilisation d’un dispositif électronique tel que celui illustré dans la FIG. 7 . On notera par ailleurs que l’invention n’est pas limitée aux modes de réalisation décrits précédemment. Il apparaîtra en effet à l'homme de l'art que diverses modifications peuvent être apportées aux modes de réalisation décrits ci-dessus, à la lumière de l'enseignement qui vient de lui être divulgué. Dans la présentation détaillée de l’invention qui est faite précédemment, les termes utilisés ne doivent pas être interprétés comme limitant l’invention aux modes de réalisation exposés dans la présente description, mais doivent être interprétés pour y inclure tous les équivalents dont la prévision est à la portée de l'homme de l'art en appliquant ses connaissances générales à la mise en œuvre de l'enseignement qui vient de lui être divulgué. Procédé d’estimation d’un état de fonctionnement d’un système d’interférométrie (10 ; 10 1 … 10 n ) comportant un interféromètre optique (14; 14 1 … 14 n ) à branche de référence (18) et branche d’interaction (20), pour la fourniture de deux signaux optiques séparés (s 1 , s 2 ; s 1,1 , s 1,2 … s n,1 , s n,2 ) issus d’un même signal optique périodique (s 0 ) de période T, combiné à un coupleur multimodal (24; 24 1 … 24 n ) à N≥2 sorties, apte à fournir un système multiphasé de N signaux optiques (s’ 1 , s’ 2 , s’ 3 ; s’ 1,1 , s’ 1,2 , s’ 1, 3 … s’ n,1 , s’ n,2 , s’ n, 3 ) formés pour être déphasés entre eux dans la période T à partir des deux signaux optiques séparés (s 1 , s 2 ; s 1,1 , s 1,2 … s n,1 , s n,2 ), caractérisé en ce qu’il comprend : un calcul (110, 112) d’au moins une valeur caractéristique de fonctionnement (SC, DC 1 , DC 2 , DC 3 , DO 1 , DO 2 , DO 3 ) définie à partir d’au moins une mesure (S) du système multiphasé ; et en fonction de cette au moins une valeur caractéristique de fonctionnement (SC, DC 1 , DC 2 , DC 3 , DO 1 , DO 2 , DO 3 ) et d’au moins une valeur prédéfinie de référence, la détermination (114) d’un état de fonctionnement (E0, E1, E2, E3) de la branche d’interaction (20) de l’interféromètre optique (14 ; 14 1 … 14 n ) et/ou d’au moins l’une des N sorties du coupleur multimodal (24; 24 1 … 24 n ). Procédé d’estimation d’un état de fonctionnement d’un système d’interférométrie (10 ; 10 1 … 10 n ) selon la revendication 1, comprenant en outre une estimation (114) de durée de vie restante (t L ) du système d’interférométrie (10 ; 10 1 … 10 n ) en fonction d’une évolution au cours du temps d’au moins l’une de ladite au moins une valeur caractéristique de fonctionnement (SC, DC 1 , DC 2 , DC 3 , DO 1 , DO 2 , DO 3 ). Procédé d’estimation d’un état de fonctionnement d’un système d’interférométrie (10 ; 10 1 … 10 n ) selon la revendication 1 ou 2, dans lequel le calcul (110, 112) de ladite au moins une valeur caractéristique de fonctionnement (SC, DC 1 , DC 2 , DC 3 , DO 1 , DO 2 , DO 3 ) comporte : le calcul (110, 112) d’au moins une valeur statique (SC) définie à partir de valeurs (p 1 (t 0 ), p 2 (t 0 ), p 3 (t 0 )) prises par ladite au moins une mesure (S) du système multiphasé à un instant prédéterminé (t 0 ) ; et le calcul (110) d’au moins une valeur dynamique (DC 1 , DC 2 , DC 3 , DO 1 , DO 2 , DO 3 ) définie à partir de valeurs (Min(p 1 ), Max(p 1 ), Min(p 2 ), Max(p 2 ), Min(p 3 ), Max(p 3 )) prises par ladite au moins une mesure (S) du système multiphasé pendant une durée prédéterminée (D) soumise à une condition de variation suffisante des signaux optiques du système multiphasé, ce calcul étant effectué uniquement si cette condition de variation suffisante est effectivement remplie. Procédé d’estimation d’un état de fonctionnement d’un système d’interférométrie (10 ; 10 1 … 10 n ) selon la revendication 3, dans lequel la condition de variation suffisante comporte le fait que chaque signal optique du système multiphasé résulte de suffisamment de valeurs de déphasage différentes pour qu’elles couvrent au moins la période T. Procédé d’estimation d’un état de fonctionnement d’un système d’interférométrie (10 ; 10 1 … 10 n ) selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel ladite au moins une valeur caractéristique de fonctionnement (SC, DC 1 , DC 2 , DC 3 , DO 1 , DO 2 , DO 3 ) comporte une valeur SC de contraste statique définie à partir de valeurs extrémales prises par ladite au moins une mesure (S) du système multiphasé à un instant prédéterminé, par exemple : à un instant où la branche d’interaction (20) de l’interféromètre optique (14; 14 1 … 14 n ) est exposée à un environnement de référence ; et selon la définition , où est la mesure de l’amplitude du i-ème signal optique du système multiphasé à l’instant ou la mesure d’une moyenne de l’amplitude du i-ème signal optique du système multiphasé autour de l’instant . Procédé d’estimation d’un état de fonctionnement d’un système d’interférométrie (10 ; 10 1 … 10 n ) selon la revendication 5, dans lequel : au moins une valeur de contraste statique de référence est prédéfinie, notamment par apprentissage sur plusieurs systèmes d’interférométrie de référence dont les états de fonctionnement de branches d’interaction sont connus ; la valeur SC de contraste statique est comparée à cette au moins une valeur de contraste statique de référence pour déterminer si la branche d’interaction (20) de l’interféromètre optique (14; 14 1 … 14 n ) est en bon état de fonctionnement ou pas. Procédé d’estimation d’un état de fonctionnement d’un système d’interférométrie (10 ; 10 1 … 10 n ) selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel ladite au moins une valeur caractéristique de fonctionnement (SC, DC 1 , DC 2 , DC 3 , DO 1 , DO 2 , DO 3 ) comporte une valeur de contraste dynamique définie pour chaque i-ème signal optique du système multiphasé à partir de valeurs extrémales prises par ladite au moins une mesure (S) de ce i-ème signal optique du système multiphasé pendant une durée D prédéterminée, par exemple : pendant une durée D, où la branche d’interaction (20) de l’interféromètre optique (14; 14 1 … 14 n ) est exposée à un environnement instable d’interaction, soumise à une condition de variation suffisante des signaux optiques du système multiphasé ; et selon la définition , où k est un facteur de proportionnalité, par exemple 0,5, et est la mesure de l’amplitude du i-ème signal optique du système multiphasé à l’instant . Procédé d’estimation d’un état de fonctionnement d’un système d’interférométrie (10 ; 10 1 … 10 n ) selon l’une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel ladite au moins une valeur caractéristique de fonctionnement (SC, DC 1 , DC 2 , DC 3 , DO 1 , DO 2 , DO 3 ) comporte une valeur de décalage dynamique définie pour chaque i-ème signal optique du système multiphasé à partir de valeurs extrémales prises par ladite au moins une mesure (S) de ce i-ème signal optique du système multiphasé pendant une durée D prédéterminée, par exemple : pendant une durée D, où la branche d’interaction (20) de l’interféromètre optique (14; 14 1 … 14 n ) est exposée à un environnement instable d’interaction, soumise à une condition de variation suffisante des signaux optiques du système multiphasé ; et selon la définition , où k est un facteur de proportionnalité, par exemple 0,5, et est la mesure de l’amplitude du i-ème signal optique du système multiphasé à l’instant . Procédé d’estimation d’un état de fonctionnement d’une installation à pluralité mutualisée de systèmes d’interférométrie (10 1 … 10 n ) comportant chacun un interféromètre optique (14 1 … 14 n ) à branche de référence (18) et branche d’interaction (20), pour la fourniture de deux signaux optiques séparés (s 1,1 , s 1,2 … s n,1 , s n,2 ) issus d’un même signal optique périodique (s 0 ) de période T, combiné à un coupleur multimodal (24 1 … 24 n ) à N≥2 sorties, apte à fournir un système multiphasé de N signaux optiques (s’ 1,1 , s’ 1,2 , s’ 1, 3 … s’ n,1 , s’ n,2 , s’ n, 3 ) formés pour être déphasés entre eux dans la période T à partir des deux signaux optiques séparés (s 1,1 , s 1,2 … s n,1 , s n,2 ), cette installation étant notamment destinée à être intégrée dans un dispositif électronique de caractérisation de fluide, le procédé comprenant l’exécution des étapes d’un procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 8 pour chacun de ses systèmes d’interférométrie (10 1 … 10 n ) de manière à en extrapoler la détermination d’un état de fonctionnement global de l’installation. Programme d’ordinateur (34) téléchargeable depuis un réseau de communication et/ou enregistré sur un support (32) lisible par ordinateur (28) et/ou exécutable par un processeur (30), comprenant des instructions pour l’exécution des étapes d’un procédé d’estimation d’un état de fonctionnement d’un système d’interférométrie (10 ; 10 1 … 10 n ) selon l’une quelconque des revendications 1 à 8 ou d’une installation à pluralité mutualisée de systèmes d’interférométrie (10 1 … 10 n ) selon la revendication 9, lorsque ledit programme (34) est exécuté sur un ordinateur (28). Dispositif (12) d’estimation d’un état de fonctionnement d’au moins un système d’interférométrie (10 ; 10 1 … 10 n ), chaque système d’interférométrie (10 ; 10 1 … 10 n ) comportant un interféromètre optique (14; 14 1 … 14 n ) à branche de référence (18) et branche d’interaction (20), pour la fourniture de deux signaux optiques séparés (s 1 , s 2 ; s 1,1 , s 1,2 … s n,1 , s n,2 ) issus d’un même signal optique périodique (s 0 ) de période T, combiné à un coupleur multimodal (24; 24 1 … 24 n ) à N≥2 sorties, apte à fournir un système multiphasé de N signaux optiques (s’ 1 , s’ 2 , s’ 3 ; s’ 1,1 , s’ 1,2 , s’ 1, 3 … s’ n,1 , s’ n,2 , s’ n, 3 ) formés pour être déphasés entre eux dans la période T à partir des deux signaux optiques séparés (s 1 , s 2 ; s 1,1 , s 1,2 … s n,1 , s n,2 ), le dispositif d’estimation (12) comportant : un capteur optique (26) des N sorties de chaque coupleur multimodal (24; 24 1 … 24 n ) pour en obtenir des signaux de mesure de chaque système multiphasé ; une unité (30) de traitement des signaux de mesure ; caractérisé en ce que l’unité (30) de traitement des signaux de mesure est configurée (34) pour : extraire au moins une mesure (S) de chaque système multiphasé à partir des signaux de mesure et calculer au moins une valeur caractéristique de fonctionnement (SC, DC 1 , DC 2 , DC 3 , DO 1 , DO 2 , DO 3 ) définie à partir de cette au moins une mesure (S) ; et en fonction de cette au moins une valeur caractéristique de fonctionnement (SC, DC 1 , DC 2 , DC 3 , DO 1 , DO 2 , DO 3 ) et d’au moins une valeur prédéfinie de référence, déterminer un état de fonctionnement (E0, E1, E2, E3) de la branche d’interaction (20) de l’interféromètre optique (14 ; 14 1 … 14 n ) et/ou d’au moins l’une des N sorties du coupleur multimodal (24 ; 24 1 … 24 n ) de chaque système d’interférométrie (10 ; 10 1 … 10 n ).