FR 3161521 A1 20251024 FR 2404193 A 20240423 GÉNÉRATEUR D’IMPULSION ET CIRCUIT DE COMMANDE D’UN COMPOSANT ÉLECTRONIQUE DE PUISSANCE Un aspect de l’invention concerne un générateur d’impulsion (5) pour générer une impulsion de courant sur une branche de sortie (46) à la réception d’une commande de déclenchement, comprenant : un premier demi-pont (431, 432) et un deuxième demi-pont (433, 434), ce dernier comprenant des commutateurs bidirectionnels ; une inductance (45) connectée entre les deux demi-ponts ; et un contrôleur configuré pour, selon différentes configurations des demi-ponts, charger l’inductance (45) et la décharger dans la branche de sortie 46. Figure à publier avec l’abrégé : Figure 5 GÉNÉRATEUR D’IMPULSION ET CIRCUIT DE COMMANDE D’UN COMPOSANT ÉLECTRONIQUE DE PUISSANCE DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION Le domaine technique de l’invention est celui de la génération d’impulsion par exemple pour commander un composant électronique de puissance. ARRIÈRE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION Les composants électroniques de puissance sont des composants électroniques configurés pour contrôler la circulation d’un courant électrique de forte intensité. Il s’agit par exemple de transistors métal/oxyde/semi-conducteur à effet de champ, aussi appelés MOSFET, ou de transistors à haute mobilité électronique, aussi appelés HEMT. Le courant à contrôler circule entre la source et le drain du transistor. Le contrôle du courant est effectué par l’application d’un courant ou d’une tension sur la grille du transistor. Avec le développement des composants de puissance, il existe un besoin de pouvoir commander ces composants à travers une ligne de transmission. Par exemple, un composant de puissance peut être placé sur un banc de caractérisation déporté par rapport au circuit de commande. La ligne de transmission reliant le circuit de commande au composant peut mesurer plusieurs dizaines de centimètres, voire quelques mètres. Ces caractéristiques électriques vont donc avoir une influence sur la commande générée par la source. Pour cela il existe donc un besoin de fournir un moyen pouvant générer une impulsion arbitraire vers une charge (telle qu’un composant de puissance) à haute fréquence et à travers une ligne de transmission, quelle que soit la longueur de cette dernière (même de longueur nulle). Le document ["Multilevel Transmission Line Pulse (MTLP) tester" T. Daenen & al., 2004 Electrical Overstress/Electrostatic Discharge Symposium, Grapevine, Texas, USA, 2004, pp. 1-6] décrit un dispositif permettant de générer une impulsion arbitraire à travers une ligne de transmission. Ce dispositif permet de générer deux créneaux d’amplitudes et de durées différentes qui, lorsqu’ils sont superposés au sein de la ligne de transmission, peut permettre la commutation d’un composant de puissance. Le document [« Snapback Device Studies Using Multilevel TLP and Multi-impedance TLP Testers », E. Grund, 2005 Electrical Overstress/Electrostatic Discharge Symposium, Anaheim, CA, USA, 2005, pp. 1-9] décrit deux dispositifs permettant de générer une impulsion arbitraire sans pour autant requérir un traitement des données. Dans un premier exemple, la ligne de transmission entre la source de tension et le composant est modifiée pour intégrer une impédance visant à réfléchir une partie de l’onde incidente. La superposition des ondes incidentes et réfléchies permet de former un overshoot au niveau du composant, c’est-à-dire une impulsion suivie d’un plateau. Selon un deuxième exemple, une résistance de haute impédance est placée sur la ligne de transmission, après le composant électronique. Cette impédance réalise la même fonction, à savoir profiter de la superposition des ondes incidentes et réfléchies pour former une impulsion et le plateau. Toutefois, ces dispositifs nécessitent une modification systématique de la ligne de transmission et une étude préalable de la position et de la valeur de l’impédance avant d’être utilisés pour maîtriser la réflexion des ondes incidentes et réfléchies. De plus, pour modifier la forme du signal de commande (amplitude et/ou durée) il est nécessaire de modifier la ligne de transmission. Le document [« Gate Lifetime of P-Gate GaN HEMT in Inductive Power Switching », B. Wang & al., IEEE 2023 35th International Symposium on Power Semiconductor Devices and ICs (ISPSD), juin 2023] décrit un dispositif permettant de générer une impulsion sur une grille de composant électronique de puissance, en particulier un HEMT. Le dispositif forme une boucle de grille avec le HEMT. La boucle de grille comprend une inductance connectée à un générateur de tension et un transistor rapide court-circuitant la grille du HEMT. Le transistor permet, lorsqu’il est passant, de charger l’inductance ; et, lorsqu’il est bloqué, décharger l’inductance sur la grille du HEMT. Le document [« Dynamic Gate Breakdown of p-Gate GaN HEMTs in Inductive Power Switching », B. Wang & al., IEEE Electron Device Letters, Vol. 44, No. 2, février 2023] décrit un dispositif similaire au dispositif précité. Le document [« A Current Source Gate Drive Achieving Switching Loss Savings and Gate Energy Recovery at 1-MHz », W. Eberle & al., IEEE Trans. on Power Electronic, Vol. 23, No 2, Mars 2008] divulgue une source de courant permettant de générer une impulsion arbitraire vers un composant de puissance tout en contrôlant l’amplitude maximale du courant appliqué sur la grille du composant. Cette source de courant comprend quatre commutateurs unidirectionnels et une inductance, ces cinq éléments étant connectés en H. Le contrôle des commutateurs permet de charger l’inductance et délivrer l’énergie stockée dans l’inductance à la charge capacitive du composant sous forme d’un courant élevé et constant. L’invention résout au moins partiellement les problèmes évoqués précédemment, en permettant la génération d’une impulsion de courant arbitraire, pouvant être utilisée pour commander un composant de puissance à travers une ligne de transmission pouvant aller jusqu’à plusieurs mètres. Par ligne de transmission, on entend un ensemble de deux conducteurs (par exemple le cœur et la gaine d’un câble coaxial ou deux fils conducteurs torsadés ensembles) acheminant un signal électrique, d'une source (ou émetteur ou générateur) vers une charge (ou récepteur). Un critère usuel selon lequel une ligne de transmission a une longueur du même ordre de grandeur, ou plus grand, que la longueur d'onde de la fréquence la plus élevée du signal à transmettre n’est pas un critère déterminant dans le cas de l’invention. La ligne de transmission peut donc présenter une longueur arbitraire, de quelques centimètres à plusieurs mètres, voire une longueur nulle. L’invention concerne un générateur d’impulsion de courant arbitraire sur une branche de sortie à la réception d’une commande de déclenchement, comprenant : des première, deuxième, troisième et quatrième bornes configurées pour être connectées à, respectivement, des premier, deuxième, troisième et quatrième potentiels électriques V1, V2, V3, V4 ; des premier, deuxième, troisième et quatrième commutateurs ; une inductance ; la branche de sortie ; et un contrôleur. Le premier commutateur est connecté entre la première borne et un premier nœud ; le deuxième commutateur est connecté entre la deuxième borne et le premier nœud ; le troisième commutateur est connecté entre la troisième borne et un deuxième nœud ; le quatrième commutateur est connecté entre la quatrième borne et le deuxième nœud ; et l’inductance est connectée entre le premier nœud et le deuxième nœud ; et la branche de sortie est connectée au deuxième nœud. Le générateur d’impulsion est remarquable en ce que les troisième et quatrième commutateurs sont des commutateurs bidirectionnels et en ce que le contrôleur est également configuré pour : charger l’inductance en fermant les premier et quatrième commutateurs et en ouvrant les deuxième et troisième commutateurs ; et à la réception de la commande de déclenchement, décharger l’inductance dans la branche de sortie en ouvrant le quatrième commutateur. Par commutateur unidirectionnel, on entend un commutateur systématiquement passant à un courant présentant un sens de circulation déterminé. Par commutateur bidirectionnel, on entend un commutateur qui peut bloquer la circulation du courant, quel que soit son sens de circulation. Par charger l’inductance, on entend emmagasiner une quantité d’énergie dans l’inductance. La fermeture des premier et quatrième commutateurs permet de charger l’inductance de manière à emmagasiner une certaine quantité d’énergie. L’inductance est ainsi chargée entre les potentiels V1 et V4. On considèrera la charge comme positive lorsque V1 > V4. L’ouverture du quatrième commutateur connecte l’inductance chargée entre la première borne et la branche de sortie. L’inductance injecte alors au moins une partie de l’énergie emmagasinée dans la branche de sortie sous forme d’un courant. La décharge de l’inductance fournir une impulsion de courant brève et d’amplitude élevée. Lorsque la branche de sortie est connectée à une ligne de transmission (par exemple au moyen d’un circuit de commande), le générateur permet d’injecter le courant dans la ligne de transmission et ainsi commander un composant de puissance qui y est connecté. Cette injection permet par exemple de réaliser une commutation du composant. Les commutateurs connectés au deuxième nœud sont bidirectionnels. Ils bloquent donc toute fuite de courant du deuxième nœud hormis par la branche de sortie. Ainsi, une part substantielle du courant produit, voire l’intégralité du courant produit par l’inductance est injecté dans la branche de sortie, quel que soit les caractéristiques électriques de la ligne de transmission qui peut y être connectée. En effet, les commutateurs peuvent présenter de faibles courants de fuites que nous ne considérons pas ici. Contrairement à l’invention, le générateur du document « A Current Source Gate Drive Achieving Switching Loss Savings and Gate Energy Recovery at 1-MHz », W. Eberle & al., IEEE Trans. on Power Electronic, Vol. 23, No 2, Mars 2008] comprend des commutateurs unidirectionnels connectés au deuxième nœud. Ces commutateurs peuvent provoquer la circulation d’un courant bien supérieur à un courant de fuite et réduire l’efficacité de la commande envoyée au composant de puissance. De plus, l’amplitude du courant dépend de la charge connectée au générateur et/ou des propriétés électriques de la ligne de transmission. Avantageusement, la fermeture des premier et quatrième commutateurs est réalisée lors de la réception, par le contrôleur, d’une commande de mise en charge. Avantageusement, le contrôleur est également configuré pour, après l’ouverture du quatrième commutateur, fermer le troisième commutateur. De la sorte, après l’injection du courant, la troisième borne est connectée à la branche de sortie et cette dernière est maintenue au troisième potentiel V3. Il est judicieux que le troisième potentiel V3 soit égal au potentiel de maintien du composant à commander. Par potentiel de maintien ou tension de maintien, on entend une différence de potentiel qui, appliquée à la grille du composant, permet de conserver ce dernier dans un état, par exemple passant ou bloqué. Avantageusement, la fermeture du troisième commutateur est réalisée lors de la réception d’une commande de fin. Par commande de fin, on entend une commande désignant l’arrêt de la génération de l’impulsion de courant. Selon un développement, le deuxième commutateur comprend un commutateur bidirectionnel et une diode, le commutateur bidirectionnel et la diode étant connectés en parallèle entre la deuxième borne et le premier nœud. La diode est par exemple passante à un courant circulant de la deuxième borne au premier nœud. Ainsi, à la fermeture du troisième commutateur, l’inductance continue de se décharger grâce à la circulation d’un courant circulant dans la diode du deuxième commutateur. Lorsque la tension aux bornes de l’inductance est nulle, alors la diode du deuxième commutateur interdit une nouvelle charge (positive) de l’inductance. Avantageusement, le contrôleur est également configuré pour : charger négativement l’inductance en fermant les deuxième et troisième commutateurs et en ouvrant les premier et quatrième commutateurs ; et décharger à nouveau l’inductance dans la branche de sortie en ouvrant le troisième commutateur, préférentiellement lors d’une nouvelle réception du signal de déclenchement. Par charger négativement, on entend charger l’inductance avec un sens de courant opposé au sens du courant lorsque les premier et quatrième commutateurs sont ouverts. À la différence des étapes précédentes, le courant circule de la troisième borne vers la deuxième borne. À l’ouverture du troisième commutateur, l’inductance chargée négativement est connectée entre la deuxième borne et la branche de sortie. La courant injecté dans la branche de sortie est négatif par rapport au courant injecté précédemment. La décharge de l’inductance fournit une impulsion de courant brève et négative. Lorsque la branche de sortie est connectée à une ligne de transmission, le générateur permet d’injecter le courant dans la ligne de transmission et ainsi commander un composant de puissance qui y est connecté. Cette injection permet par exemple de commuter le composant de l’état passant à l’état bloqué (alors que la commutation précédente permettait de passer de bloqué à passant). Selon un développement, le contrôleur est également configuré pour, après l’ouverture du troisième commutateur, fermer le quatrième commutateur. De la sorte, la quatrième borne est connectée à la branche de sortie et cette dernière est maintenue au quatrième potentiel V4. Ce dernier est par exemple égal à 0 V, c’est-à-dire connecté à la masse. Le composant peut ainsi être conservé dans un état bloqué (si le troisième potentiel V3 permet de conserver un état passant). Lorsque les potentiels électriques vérifient l’inégalité suivante : V3 – V2 > |V1 – V4|, ils permettent une charge négative de l’inductance plus rapide que sa charge positive. Puisque V4 est limité par sa fonction de maintien, V2 peut être choisi aussi grand que nécessaire. Avantageusement, le premier commutateur comprend également un commutateur bidirectionnel et une diode, le commutateur bidirectionnel et la diode étant connectés en parallèle entre le premier nœud et la première borne, la diode du premier commutateur et la diode du deuxième commutateur étant passantes à un courant circulant dans un même sens entre la première borne et la deuxième borne. Ainsi, à la fermeture du quatrième commutateur, l’inductance se décharge automatiquement dans la diode du premier commutateur et reste déchargée ensuite. Avantageusement, les troisième et quatrième commutateurs comprennent chacun deux transistors, par exemple métal/oxyde/semiconducteur (ou MOS) ou à haute mobilité électronique (ou HEMT), montés en sources communes. Avantageusement, le générateur d’impulsion comprend une impédance pour réduire l’amplitude d’un rebond provenant de la branche de sortie. Lorsque la branche de sortie est connectée à une ligne de transmission, les variations d’impédance ou l’impédance d’entrée du composant peuvent réfléchir une partie du courant injecté, dite « rebond ». L’impédance pour réduire l’amplitude du rebond permet de protéger le générateur d’un rebond, par exemple issu d’une ligne de transmission. Elle permet également d’adapter la sortie du générateur de sorte que le rebond soit amorti et renvoyé vers la ligne de transmission avec une amplitude moindre voire nulle. Il en résulte la réduction ou l’absence de réflexions multiples dans la ligne de transmission. Ainsi la commande reçue par le composant en bout de ligne est clairement définie. Le risque de surtension involontaire en entrée du composant est évité. En effet, la réduction est d’autant plus efficace que les impédances sont insérées proches de potentiel fixe (par exemple une masse). Des petits rebonds parasites peuvent être observés dès lors que l’impédance qu’ils traversent sont distants d’un potentiel fixe d’une distance inférieure à une longueur d’une onde caractéristique de ces petits rebonds. En pratique, une distance de quelques centimètres ou moins suffit. Bien que les rebonds n’impactent pas le fonctionnement des dispositifs, ils bruitent les signaux et empêchent la bonne lecture de certaines informations de caractérisation telles que le temps de montée. Réduire au maximum la distance entre une impédance et un potentiel fixe permet donc d’améliorer la réduction des rebonds. Considérons un exemple dans lequel le générateur est connecté à une ligne de transmission d’impédance contrôlée, elle-même connectée à une charge. Seul le premier commutateur est fermé de sorte que l’inductance se décharge dans la branche de sortie. Nous pouvons définir une branche comme comportant, connectés en série, un premier point de masse, une alimentation connectée entre la masse et la première borne, le premier commutateur, l’inductance, la branche de sortie, la ligne de transmission, la grille du composant de puissance et un deuxième point de masse. L’insertion d’une impédance dans le circuit à l’extrémité de la ligne d’impédance contrôlée peut donc, pour réduire efficacement l’amplitude d’un rebond sur cette branche, être effectuée à une distance d’un point de masse qui soit inférieure à la longueur de l’onde de courant pouvant parcourir cette branche (de l’ordre de quelques centimètres, voire moins d’un centimètre, à quelques mètres). En pratique, insérer cette impédance entre le deuxième nœud et la branche de sortie est suffisant car lorsque le rebond revient vers le deuxième nœud, l’un des troisième ou quatrième commutateur est fermé et connecte le deuxième nœud à un potentiel fixe. La distance entre l’impédance et un potentiel fixe (par exemple la masse) est alors très courts, permettant d’absorber efficacement le rebond. Avantageusement, le générateur d’impulsion comprend un premier limitateur de courant connecté en série avec l’inductance lorsque les premier, deuxième, troisième et quatrième commutateurs sont dans une configuration permettant le chargement de l’inductance. Par configuration des commutateurs, on entend la configuration de chaque commutateur relative à son état ouvert ou fermé. Le limitateur de courant permet de limiter le courant maximal parcourant l’inductance lorsque cette dernière est chargée. Par exemple, le premier limitateur est connecté en série avec le quatrième commutateur entre le deuxième nœud et la quatrième borne. Avantageusement, le générateur d’impulsion comprend un deuxième limitateur de courant connecté en série avec le troisième commutateur entre le deuxième nœud et la troisième borne. Avantageusement, le générateur d’impulsion comprend une alimentation configurée pour appliquer les premier, deuxième, troisième et quatrième potentiels électriques V1, V2, V3, V4 sur, respectivement, les première, deuxième, troisième et quatrième bornes, avec V1 > V4 et V3 > V2. Avantageusement, l’alimentation est configurée pour appliquer les potentiels électriques tels que V1 – V4 > |V2 – V3|. Ceci permet une charge positive rapide de l’inductance pour générer un courant positif sur la branche de sortie (c’est-à-dire sortant de la branche de sortie). Puisque V3 est limité par sa fonction de maintien, V1 peut être choisi aussi grand que nécessaire. L’alimentation peut être configurée pour appliquer les potentiels électriques tels que V3 – V2 > |V1 – V4|. Ceci permet une charge négative rapide de l’inductance pour générer un courant négatif sur la branche de sortie (c’est-à-dire entrant dans la branche de sortie). Puisque V4 est également limité par sa fonction de maintien, V2 peut être choisi aussi grand que nécessaire. Alternativement, l’alimentation est configurée pour appliquer les potentiels électriques tels que V1 – V4 = |V2 – V3|. Ceci permet une charge positive de l’inductance aussi rapide qu’une charge négative de l’inductance. Avantageusement, le troisième potentiel V3 est sensiblement égal au potentiel de maintien haut du composant à commander. Par sensiblement égal, on entend égal à 20 % près, voire à 10 %. De la même manière, le quatrième potentiel V4 peut être sensiblement égal au potentiel de maintien bas du composant à commander. L’invention concerne également un circuit de commande d’un composant électronique de puissance à travers une ligne de transmission, le circuit de commande étant remarquable en ce qu’il comprend : un générateur d’impulsion selon l’invention ; un aiguilleur ; et un contrôleur. L’aiguilleur comprend : une borne de sortie configurée pour être connectée à la ligne de transmission ; une première borne d’entrée et une deuxième borne d’entrée, la première borne d’entrée de l’aiguilleur étant configurée pour être connectée à la branche de sortie du générateur d’impulsion, la deuxième borne d’entrée de l’aiguilleur étant configurée pour être connectée à une première source de tension ; et un premier commutateur bidirectionnel et un deuxième commutateur bidirectionnel, le premier commutateur étant connecté entre la première borne d’entrée et la borne de sortie, le deuxième commutateur étant connecté entre la deuxième borne d’entrée et la borne de sortie. Le contrôleur est configuré pour : envoyer une commande de déclenchement au générateur d’impulsion ; dès l’envoi de la commande de déclenchement au générateur d’impulsion, fermer le premier commutateur et ouvrir le deuxième commutateur ; et un instant après l’envoi de la commande de déclenchement au générateur d’impulsion ou après la fermeture du premier commutateur, ouvrir le premier commutateur et fermer le deuxième commutateur. Le circuit de commande permet de commander le générateur d’impulsion afin de préparer une impulsion de courant et de l’envoyer vers une ligne de transmission (et vers un composant qui peut être connecté à cette dernière). Le circuit est particulier en ce que l’impulsion de courant est envoyée en quasi-superposition avec la tension délivrée par la première source de tension. Par quasi-superposition, on entend que l’impulsion de courant et la tension délivrée par la source ne se superposent pas directement mais sont alternés de manière continue. Les commutateurs bidirectionnels de l’aiguilleur permettent de former une connexion exclusive entre le générateur d’impulsion et la borne de sortie et entre la première source de tension et la borne de sortie. Ainsi, il n’y a jamais de connexion entre le générateur d’impulsion et la première source de tension. Il n’y a donc pas de fuite de courant du générateur d’impulsion vers la source de tension (même si les commutateurs bidirectionnels peuvent avoir des capacités parallèles parasites qui laissent passer un faible courant haute fréquence). En d’autres termes, l’intégralité du courant généré par le générateur d’impulsion est injectée vers la borne de sortie et donc vers une ligne de transmission qui peut y être connectée. La commutation du composant est donc réalisée de manière efficace. Avantageusement, le contrôleur est également configuré pour, antérieurement à l’envoi de la commande de déclenchement au générateur d’impulsion, envoyer une commande de mise en charge au générateur d’impulsion. Cette commande de mise en charge permet de réaliser la charge (positive ou négative) de l’inductance du générateur. Le niveau de charge de l’inductance, entre sa mise en charge et le déclenchement de la génération de l’impulsion dépend de la durée entre l’envoi des deux commandes et également la différence de potentiel appliquée à l’inductance (autrement dit V1 - V4 ou V3 – V2). À différence de potentiel égale, plus la durée entre l’envoi des deux commandes est grande et plus la quantité d’énergie emmagasiné dans l’inductance est grande. L’impulsion de courant présentera donc une amplitude élevée. Plus la durée entre l’envoi des deux commandes est courte et moins la quantité d’énergie emmagasiné dans l’inductance est grande. L’impulsion de courant présentera donc une amplitude modérée. Il est donc possible, en ajustant la durée entre l’envoi des deux commandes, de contrôler l’amplitude de l’impulsion de courant générée. Avantageusement, le contrôleur est en outre configuré pour, au plus tard lors de l’ouverture du premier commutateur, envoyer une commande de fin au générateur d’impulsion. De la sorte, la branche de sortie du générateur est fixée à un potentiel constant (en l’occurrence V3). De plus, la génération de l’impulsion est interrompue. La durée de l’impulsion peut donc être contrôlée indépendamment de la fermeture des commutateurs de l’aiguilleur. De plus, ceci permet de ne pas déconnecter la charge (ligne de transmission et composant) de la branche de sortie ce qui pourrait endommager l’inductance et/ou un composant connecté à la ligne de transmission. Ceci permet également de maintenir le potentiel de la ligne de transmission au troisième potentiel V3 qui, lorsqu’il est non nul, permet de réaliser une transition continue et dérivable lorsque la première source de tension prend le relai. Ceci réduit les variations parasites de potentiel et le risque d’induire une commutation non souhaitée du composant. Avantageusement, le circuit de commande comprend une première impédance pour réduire l'amplitude d'un rebond provenant de la ligne de transmission sur la première borne d'entrée et la deuxième borne d'entrée. La première impédance vise à adapter la ligne et le circuit de commande de sorte que le rebond soit amorti. De cette manière le courant qui est envoyé aux composants à travers la ligne de transmission, qui est réfléchi vers le circuit de commande, n'est pas renvoyé à son tour vers le composant électronique. Le même signal de commande n’est donc pas reçu plusieurs fois par le composant, évitant les commutations parasites. De plus, la première impédance permet de protéger le circuit de commande et notamment l'aiguilleur, ainsi que les composants qui se trouvent en entrée de l’aiguilleur, tels que la première source de tension ou le générateur d'impulsion. Définissons une première branche comprenant, connectés en série lorsque le premier commutateur est fermé, un premier point de masse, le générateur d’impulsion, l’aiguilleur, la ligne de transmission, la grille du composant de puissance et un deuxième point de masse. Définissons également une deuxième branche comprenant, connectés en série lorsque le deuxième commutateur est fermé, un troisième point de masse, la première source de tension, l’aiguilleur, la ligne de transmission, la grille du composant de puissance et le deuxième point de masse. La ligne de transmission, la grille du composant et le deuxième point de masse font partie des deux branches précitées. L’insertion d’une impédance dans chacune des branches ou d’une impédance dans la partie commune des branches peut permettre de réduire les rebonds se propageant au sein de ces branches. Avantageusement la première impédance est connectée entre les premier et deuxième commutateurs et la borne de sortie de l’aiguilleur. De cette manière, la première impédance est insérée dans la portion commune du circuit susceptible de donner lieu à la propagation d’une onde. De plus, cette première impédance est disposée à une distance des premier et troisième points de masse qui est inférieure à quelques centimètres. Cette seule impédance suffit à protéger les commutateurs de l’aiguilleur et également les éléments connectés en entrée de l’aiguilleur. Avantageusement le circuit de commande comprend également une deuxième impédance. La première impédance est connectée entre la borne de sortie et la première borne d'entrée, préférentiellement entre la borne de sortie et le premier commutateur, et la deuxième impédance est connectée entre la borne de sortie et la deuxième borne d'entrée, préférentiellement entre la borne de sortie et le deuxième commutateur. De cette manière chaque impédance fait partie d’une branche distincte et permet de protéger un élément en entrée de l’aiguilleur, qu'il s'agisse de la première source de tension ou du générateur d'impulsion. De plus de cette manière, les valeurs des impédances peuvent être différentes et permettent d'adapter chaque branche de la meilleure façon. Ainsi, la réduction d'amplitude d'un rebond est améliorée. De manière avantageuse, la première impédance est connectée entre la borne de sortie et le premier commutateur. De cette manière elle protège également le premier commutateur. Pour rappel les commutateurs peuvent être des dispositifs semi-conducteurs tels que des MOSFET ou des HEMT. Selon le même principe, la deuxième impédance est préférentiellement connectée entre la borne de sortie et le deuxième commutateur. Avantageusement, la première impédance est connectée entre le premier commutateur et la première borne d’entrée. De cette manière la distance de la première impédance au point de masse est réduite, améliorant l’amortissement du rebond. Ainsi le générateur d’impulsion est mieux protégé. Selon le même principe, la deuxième impédance est préférentiellement connectée entre le deuxième commutateur et la deuxième borne d’entrée. Il est avantageux de combiner l’ajout d’impédances aux différentes positions précitées car cela permet de répartir la tension aux bornes de chaque impédance. Dans un mode de mise en œuvre, le contrôleur est configuré pour faire varier l’amplitude de la tension délivrée par la première source de tension en fonction du temps, entre une première amplitude et une deuxième amplitude différente de la première amplitude, le contrôleur étant en outre configuré pour que la variation entre la première amplitude et la deuxième amplitude soit réalisée lorsque le deuxième commutateur est ouvert. Ainsi, le changement d’amplitude a lieu lorsque la première source de tension est déconnectée de la borne de sortie. Ainsi, cette variation de tension ne s’ajoute pas à l’impulsion de courant injectée sur la borne de sortie. Il n’y a donc pas de phénomène de modulation de l’impulsion de courant résultant de la modulation du courant délivré par la première source. De plus, la première source de tension permet d'appliquer des tensions différentes qui correspondent respectivement aux tensions de maintien d’un composant dans ses différents états, par exemple bloqué ou passant. Selon un développement de ce mode de réalisation, le contrôleur est configuré pour moduler la première amplitude et/ou la deuxième amplitude délivrée(s) par la première source de tension en fonction du temps. De la sorte, le circuit de commande permet de générer un signal présentant une forme arbitraire pouvant comprendre des première et deuxième modulations séparées par une impulsion de courant. Selon un autre développement de ce mode de réalisation, le contrôleur est également configuré pour fermer le deuxième commutateur avant la génération de l’impulsion de courant. Ainsi la première amplitude de la tension délivrée par la première source de tension peut être appliquée sur la borne de sortie, avant l'envoi de l'impulsion de courant, et la deuxième amplitude peut être appliquée après l'envoi de l'impulsion de courant. De manière alternative, l’aiguilleur comprend en outre une : une troisième borne d’entrée configurée pour être connectée à une deuxième source de tension ; et un troisième commutateur bidirectionnel, connecté entre la troisième borne d’entrée et la borne de sortie. Le contrôleur est également configuré pour : avant l’envoi de la commande de déclenchement au générateur d’impulsion, fermer le deuxième commutateur et ouvrir les premier et troisième commutateurs ; dès l’envoi de la commande de déclenchement au générateur d’impulsion, ouvrir le deuxième commutateur et fermer le premier commutateur ; et un instant après l’envoi de la commande de déclenchement au générateur d’impulsion, fermer le troisième commutateur et ouvrir les premier et deuxième commutateurs. Ce mode de réalisation ne nécessite pas une première source de tension dont la tension délivrée soit modulable. Il simplifie donc la fabrication du circuit. De plus, les première et deuxième sources peuvent être des sources délivrant une tension fixe et constante. De cette manière, les sources de tension permettent d’appliquer les tensions de maintien au composant. Le passage d’une première tension de maintien à une deuxième tension de maintien à lieu lors de la fermeture du troisième commutateur et l’ouverture du deuxième commutateur, les deux commutateurs étant ouverts pendant un laps de temps permettant de laisser passer l’impulsion de courant issue du générateur d’impulsion, sans la réduire ou la moduler. Au moins l’une des sources de tension peut être modulable. Il est également avantageux que l’aiguilleur comprenne des bornes d’entrées supplémentaires ainsi que des commutateurs supplémentaires, les commutateurs supplémentaires étant préférentiellement bidirectionnels. Cela permet de pouvoir connecter des sources de tension supplémentaire ou des générateurs supplémentaires. Dans ce développement, le circuit de commande peut comprendre en outre un générateur d’impulsion selon l’invention supplémentaire et l’aiguilleur comprend : une quatrième borne d’entrée, configurée pour être connectée à la branche de sortie du générateur d’impulsion supplémentaire ; et un quatrième commutateur bidirectionnel connecté entre la quatrième borne d’entrée et la borne de sortie, le contrôleur étant configuré pour : envoyer une commande de déclenchement au générateur d’impulsion supplémentaire ; dès l’envoi de la commande de déclenchement au générateur d’impulsion supplémentaire, fermer le quatrième commutateur et ouvrir le deuxième commutateur et, s’il y a lieu, le troisième commutateur ; et un instant après l’envoi de la commande de déclenchement au générateur d’impulsion supplémentaire ou après la fermeture du quatrième commutateur, ouvrir le quatrième commutateur et fermer le deuxième commutateur ou, s’il y a lieu, le troisième commutateur. L’invention et ses différentes applications seront mieux comprises à la lecture de la description qui suit et à l’examen des figures qui l’accompagnent. BRÈVE DESCRIPTION DES FIGURES Les figures sont présentées à titre indicatif et nullement limitatif de l’invention. Sauf précision contraire, un même élément apparaissant sur des figures différentes présente une référence unique. La FIG. 1 présente schématiquement un premier mode de réalisation d’un circuit de commande selon l’invention ainsi qu’une ligne de transmission et une charge capacitive. La FIG. 2 présente schématiquement un deuxième mode de réalisation du circuit de commande selon l’invention. La FIG. 3 présente un chronogramme pouvant être mis en œuvre par le circuit de commande de la FIG. 2 . La FIG. 4 présente schématiquement un troisième mode de réalisation du circuit de commande selon l’invention. La FIG. 5 présente schématiquement un mode de réalisation d’un générateur d’impulsion selon l’invention. La FIG. 6 présente schématiquement le générateur d’impulsion de la FIG. 5 dans plusieurs modes de fonctionnement. DESCRIPTION DÉTAILLÉE La FIG. 1 présente un premier mode de réalisation d'un circuit de commande 1 selon l'invention. Le circuit de commande 1 vise à commander (également dit « piloter ») un composant électronique de puissance (représenté en traits pointillés) et plus particulièrement sa grille. La grille du composant de puissance est représentée dans la FIG. 1 par une charge capacitive 2. Il s’agit d’un exemple usuel de modélisation de grille. La capacité équivalente peut être typiquement comprise entre 0,5 nF et plusieurs centaines de nanofarads. La charge capacitive 2 est commandée à travers une ligne de transmission 3. Ce mode de réalisation est par exemple applicable à la caractérisation de composants électroniques de puissance. En effet, les composants peuvent être déposés sur un banc de caractérisation (aussi appelé « testeur ») déporté du circuit de commande 1 utilisé pour commander les composants. Le circuit de commande 1 est connecté aux composants à caractériser au moyen de la ligne de transmission 3. Cette étape peut être réalisée automatiquement, avec un bras robotisé qui connecte la ligne de transmission 3 séquentiellement à chaque composant. La ligne de transmission peut donc présenter des coudes ou être sujette à des forces de traction qui peuvent varier entre les différents composants. Le circuit de commande 1 selon l’invention permet de commander chaque composant indépendamment de la longueur de la ligne de commande 3 ou des caractéristiques géométriques ou électriques de celle-ci dès lors que l’impédance équivalente de cette ligne 3 est connue. La ligne de transmission 3 peut être un câble coaxial ou une paire de conducteurs torsadés ensemble. Elle peut mesurer quelques centimètres jusqu’à plusieurs mètres. Selon une extrapolation des principes physiques mis en jeu, le circuit de commande 1 pourrait offrir les mêmes effets techniques et les mêmes avantages quand bien même la ligne de transmission 3 serait de longueur nulle. L’impédance de la ligne de transmission 3 peut être typiquement comprise entre 10 Ω et 100 Ω. Dans le mode de réalisation de la FIG. 1 , le circuit de commande 1 comprend un aiguilleur 6, un générateur d’impulsion 4 et un contrôleur (non représenté). Le circuit de commande 1 est connecté à une première source de tension 51, en l’occurrence modulable, et à la ligne de transmission 3. Dans le développement du circuit de commande 1, la première source de tension 51 fait partie du circuit 1. Le générateur d’impulsion 4 est chargé de générer des impulsions de courant à destination du composant, afin de commander la commutation de celui-ci. La première source de tension 51 peut être chargée de délivrer une tension V 51 modulable, alternant entre une première tension dite « tension de maintien basse » et une deuxième tension dite « tension de maintien haute », respectivement avant et après commutation. Ces tensions de maintien basse et haute permettent, par exemple, de maintenir le composant dans un état donné (par exemple bas ou haut, bloqué ou passant) en lui appliquant les tensions de maintien. Le contrôleur est chargé de moduler la tension de maintien délivrée par la première source de tension 51. L’aiguilleur 6 et le contrôleur sont chargés de connecter le générateur d’impulsion 4 ou la première source de tension 51 à la ligne de transmission 3 de manière à réaliser la commutation du composant et maintenir ce dernier dans un état. L’aiguilleur 6 comprend une première borne d’entrée 611, une deuxième borne d’entrée 612 et une borne de sortie 62. La borne de sortie 62 de l’aiguilleur 6 est connectée à la ligne de transmission 3. La première borne d’entrée 611 de l’aiguilleur 6 est connectée à une sortie 46 du générateur d’impulsion 4. La deuxième borne d’entrée 612 de l’aiguilleur 6 est connectée à la première source de tension 51. Le contrôleur est par exemple un circuit électronique, un calculateur programmable ou un ordinateur. Il s’agit par exemple d’une carte Texas Instruments™ LaunchXL-F28379D™ ou d’une électronique programmable (dite « FPGA » pour « Field-Programmable Gate Array » en anglais) instrumentée sur une carte Red Pitaya™. Il comprend des moyens de communication et/ou de commande pour communiquer au moins avec l’aiguilleur 6 et le générateur d’impulsion 4. Il est par exemple configuré pour envoyer une commande de déclenchement de génération d’une impulsion de courant au générateur d’impulsion 4. Il peut également envoyer, antérieurement à la commande de déclenchement, une commande de mise en charge au générateur d’impulsion 4, de sorte que ce dernier se prépare à envoyer une impulsion de courant vers l’aiguilleur 6. Il peut également contrôler l’aiguilleur 6 de sorte que l’une ou l’autre, ou aucune, de ses bornes d’entrée 611, 612 soit connectée à la borne de sortie 62 (et donc à la ligne de transmission 3). Dans une variante de mise en œuvre (non représentée), le générateur 4 peut être connecté à l’aiguilleur 6 au moyen d’une ligne de transmission supplémentaire. Ceci permet de déporter le générateur 4 par rapport à l’aiguilleur 6 et de faciliter l’intégration du circuit de commande 1. De plus, plusieurs générateurs 4 peuvent être disponibles, aussi le recours à une ligne de transmission entre les générateurs 4 et l’aiguilleur 6 permet de changer le générateur 4 connecté à l’aiguilleur 6. La FIG. 2 présente schématiquement un deuxième mode de réalisation d’un circuit de commande 1 selon l’invention comprenant notamment une variante d’implémentation de l’aiguilleur 6. Dans ce mode de réalisation, l’aiguilleur 6 comprend un premier commutateur 631 et un deuxième commutateur 632. Le premier commutateur 631 est connecté en série entre la première borne d’entrée 611 et un nœud 64. Le deuxième commutateur 632 est connecté en série entre la deuxième borne d’entrée 612 et le nœud 64. Le nœud 64 est connecté à la borne de sortie 62. Cette dernière est connectée à la ligne de transmission 3. La ligne de transmission 3 est connectée à la charge capacitive 2. Les premier et deuxième commutateurs 631, 632 sont particuliers en ce qu’ils sont bidirectionnels. C’est-à-dire que lorsque les commutateurs 631, 632 sont bloqués, ils ne laissent passer aucun courant, quel que soit leur sens de circulation. Les commutateurs bidirectionnels sont par exemple réalisés au moyen de deux transistors MOSFET ou HEMT montés en drain commun ou, préférentiellement, en source commune. De la sorte, si les commutateurs 631, 632 ne sont jamais fermés au même moment, les première et deuxième bornes 631, 632 ne sont jamais connectées l’une à l’autre. Ainsi, la totalité de l’énergie qui est produite par le générateur 4 est transférée vers la borne de sortie 62 mais pas vers la source de tension. Si les commutateurs sont unidirectionnels, c’est-à-dire qu’ils ne bloquent le courant que dans un sens de circulation, ils peuvent transférer une partie de l’énergie injectée du générateur 4 vers la source de tension, ce qui peut constituer une source de perte du circuit 1. Les commutateurs 631, 632 bidirectionnels permettent donc d’améliorer l’efficacité de la commande. Les premier et deuxième commutateurs 631, 632 sont contrôlés par le contrôleur du circuit 1. Par exemple, le contrôleur est configuré pour fermer l’un des commutateurs en maintenant l’autre ouvert et inversement. Le contrôleur est préférentiellement configuré pour ne pas fermer les deux commutateurs 631, 632 en même temps, afin d’éviter les pertes exposées plus haut. Dans ce mode de réalisation la première source de tension 51 est configurée pour délivrer une tension pouvant prendre différentes amplitudes, notamment en fonction du temps. La tension délivrée peut présenter une première amplitude, par exemple 0 V, et une deuxième amplitude, par exemple 6 V. Les différentes amplitudes de tension correspondent par exemple aux tensions de maintien, respectivement « basse » et « haute », qu’il est nécessaire d’appliquer à la grille du composant de puissance pour maintenir le composant dans un état bloqué ou un état passant. Dans le mode de réalisation de la FIG. 2 , le circuit 1 comprend une première impédance 71 connectée en série entre le nœud 64 et la borne de sortie 62 de l’aiguilleur 6. L’impédance a pour rôle de réduire l’amplitude d’un rebond provenant de la ligne de transmission. Le rebond correspond par exemple à une réflexion de l’impulsion de courant sur le composant (c’est-à-dire sur la charge capacitive) car ce dernier n’est pas forcément adapté à la ligne de transmission. De la sorte, le rebond n’est pas renvoyé une nouvelle fois dans la ligne 3. La première impédance 71 permet également de protéger les éléments qui sont en amont (en considérant le côté de la ligne de transmission 3 comme l’aval de l’impédance 71). Ainsi, dans ce mode de réalisation, les premier et deuxième commutateurs 631, 632 ainsi que les générateurs et sources en entrées de l’aiguilleur 6 sont protégés par l’impédance 71. La valeur de la première impédance dépend de son placement dans le circuit de commande et notamment de l’impédance de la ligne de transmission 3 qui doit être connectée à la borne de sortie 62 de l’aiguilleur 6. Elle est préférentiellement égale à l’impédance de la ligne de transmission 3, par exemple typiquement comprise entre 10 Ω et 100 Ω. Elle est également préférentiellement résistive. La FIG. 3 présente un chronogramme d’un mode de fonctionnement du circuit de commande 1. Cette figure montre notamment la synchronisation des différents éléments orchestrés par le contrôleur lors de l’injection d’une impulsion de courant vers la ligne de transmission 3. Le chronogramme montre en fonction du temps les courant i4, i6 issus respectivement du générateur d’impulsion 4 et de l’aiguilleur 6, la tension V51 aux bornes de la première source de tension 51 et l’état passant (représenté par « ON ») et bloqué (représenté par « OFF ») des commutateurs 631, 632 de l’aiguilleur 6. Le chronogramme montre également la tension aux bornes de la charge capacitive 2. Dans un état initial, avant le déclenchement de la génération de l’impulsion, le premier commutateur 631 est ouvert (ou bloqué) et le deuxième commutateurs 632 est fermé (ou passant). La tension V 51 produite par la première source de tension 51 est, par exemple, nulle. Il peut s’agir de la tension de maintien basse du composant dans un état bloqué. La tension V 2 aux bornes de la charge 2 est également nulle. Cet état initial, où le générateur d’impulsion 4 est déconnecté de la sortie 62, est propice au chargement du générateur 4. Le contrôleur a, par exemple, envoyé une commande de mise en charge au générateur d’impulsion 4 pour démarrer son chargement (zone « charge » dans la FIG. 3 ). À un instant donné, le contrôleur envoie une commande de déclenchement de génération de l’impulsion au générateur d’impulsion 4 ; commande la fermeture du premier commutateur 631 (état « ON ») ; et commande l’ouverture du deuxième commutateur 632 (état « OFF »). Une impulsion de forte amplitude de courant i 4 est délivrée par le générateur d’impulsion 4 pendant une première durée t G . Puisque le premier commutateur 631 est passant, l’impulsion i 4 est injectée dans l’aiguilleur 6 qui délivre donc l’impulsion de courant i 6 à la ligne de transmission 3. Puisque le deuxième commutateur 632 est ouvert et que ce dernier est un commutateur bidirectionnel, l’intégralité du courant i 4 délivré par le générateur d’impulsion correspond au courant i 6 délivré par l’aiguilleur 6. Il n’y a donc pas de pertes. La première durée t G peut être comprise entre 10 ps et 100 µs, typiquement entre 1 ns et 40 ns. L’amplitude du courant i 4 est par exemple égale à 2 A. Elle peut toutefois être ajustée en fonction de la charge 2 à commander. Le premier commutateur 631 reste passant pendant une deuxième durée t F qui est, à titre d’exemple, plus grande que la première durée t G . Après la génération de l’impulsion, le générateur d’impulsion 4 peut appliquer une tension constante sur sa branche de sortie. Avantageusement, les durées t F et t G sont égales. Pendant la durée t F , le générateur d’impulsion 4 génère un faible courant i 4 qui correspond au courant de maintien sur la charge 2. Pendant la durée durant laquelle le deuxième commutateur 632 est ouvert, le contrôleur envoie une commande à la première source de tension de sorte que cette dernière délivre maintenant une tension V 51 présentant une deuxième amplitude, supérieure à la première amplitude. La deuxième amplitude peut être typiquement comprise entre 3 V et 100 V, par exemple typiquement de 3V ou de 15 V. Cette deuxième amplitude correspond par exemple à une tension de maintien haute du composant de puissance commuté dans un état passant. Au terme de la deuxième durée t F , le contrôleur commande l’ouverture du premier commutateur 631 et la fermeture du deuxième commutateur 632. L’aiguilleur 6 peut délivrer un courant i 6 de faible amplitude qui correspond au courant de maintien de la charge 2). Ce courant de maintien est par exemple issu de la première source de tension 51. Dans le cas où la tension V 2 atteinte par la grille 2 à l’issue de l’impulsion n’est pas égale à la tension V 51 délivrée par la première source de tension 51, un courant transitoire important i 6 peut s’établir de manière à achever le chargement de la grille 2. Il est possible que la tension V 51 délivrée par la première source de tension 51 soit différente de la tension délivrée par le générateur d’impulsion 4 au terme de la génération de l’impulsion. Il est toutefois avantageux que ces tensions soient dimensionnées de sorte que la transition soit continue et dérivable. De la sorte, le risque d’envoyer une commande parasite au composant de puissance est réduit. En réponse à ce fonctionnement, la tension V 2 aux bornes de la charge 2 augmente fortement, en suivant un front raide, lorsque l’impulsion de courant est injectée sur la charge capacitive 2. La tension se stabilise ensuite lorsque l’impulsion s’achève et qu’une tension constante est maintenue. À titre de comparaison, la FIG. 3 montre également, en pointillé, la tension V 2 de la charge capacitive si celle-ci était uniquement polarisée par la première source de tension 51. Le chargement est beaucoup plus lent que celui obtenu grâce à l’invention. L’ouverture du premier commutateur 631 permet de stopper la génération de l’impulsion, quand bien même celle-ci aurait encore lieu. Ainsi, la deuxième durée t F (au bout de laquelle le premier commutateur 631 est ouvert) permet d’imposer une durée maximale à l’impulsion de courant. Il est avantageux que le générateur d’impulsion 4 soit configuré pour maintenir une tension constante immédiatement après la génération de l’impulsion de courant. Cette tension est préférentiellement égale à la tension de maintien qui est appliquée au composant. De la sorte, le composant finalise sa commutation ou conserve son état le temps que la première source de tension 51 prenne le relai. La première durée t G est mesurée dès la génération de l’impulsion de courant. Elle est par exemple mesurée depuis l’envoi de la commande de déclenchement par le contrôleur du circuit 1. La deuxième durée t F est mesurée à partir de la transmission de l’impulsion de courant vers la sortie 62, c’est-à-dire dès la fermeture du premier commutateur 631. Toutefois, si la génération de l’impulsion est légèrement différée par rapport à la fermeture du commutateur, la deuxième durée t F est mesurée à partir de la génération de l’impulsion. Dans tous les cas, cette durée est mesurée depuis l’évènement le plus tardif des deux (fermeture ou génération). En effet, l’injection de l’impulsion de courant vers la borne de sortie 62 de l’aiguilleur 6 ne démarre que lorsque les deux conditions (premier commutateur fermé et génération) sont réunies. La FIG. 4 présente schématiquement un troisième mode de réalisation du circuit de commande 1 selon l’invention. À la différence du mode de réalisation de la FIG. 2 , l’aiguilleur 6 comprend également une troisième borne d’entrée 613 qui est connectée à une deuxième source de tension 52. L’aiguilleur 6 comprend également un troisième commutateur 633, connecté entre la troisième borne d’entrée 613 et la borne de sortie 62 et plus particulièrement au nœud 64 de l’aiguilleur 6. Dans cet exemple, les première et deuxième sources de tension 51, 52 sont configurées pour délivrer une tension stable. La première source de tension 51 est par exemple configurée pour délivrer une tension égale à la tension de maintien basse du composant dans son état bloqué. La deuxième source 52 est par exemple configurée pour délivrer une tension égale à la tension de maintien haute du composant dans son état passant. Ainsi, au lieu de recourir à une source de tension modulable (tel que présenté dans la FIG. 3 ), le circuit 1 peut mettre en œuvre des sources de tensions fixes. Afin de tirer parti des deux sources 51, 52, le contrôleur est également configuré pour contrôler le troisième commutateur 633. Par exemple, après l’envoi de la commande de déclenchement au générateur d’impulsion 4, le contrôleur peut commander la fermeture (par fermeture, on entend également le maintien de la fermeture) du troisième commutateur 633 tout en conservant les premier et deuxième commutateurs 631, 632 ouverts. De la sorte, la tension V 52 délivrée par la deuxième source 52 est appliquée à la borne de sortie 62 de l’aiguilleur 6 et, par exemple, dans la ligne de transmission 3. Afin de ne pas court-circuiter le courant délivré par le générateur d’impulsion 4, le contrôleur peut être configuré pour ouvrir le troisième commutateur 633 dès l’envoi de la commande de déclenchement au générateur d’impulsion 4 et le maintenir ouvert ensuite. Avantageusement, les première et deuxième sources de tension 51, 52 font partie du circuit de commande 1. Dans le mode de réalisation de la FIG. 4 , le circuit 1 comprend des première, deuxième et troisième impédances 71, 72, 73 permettant de réduire un rebond provenant de la borne de sortie 62 (et par exemple de la ligne de transmission 3). Chaque impédance 71, 72, 73 est placée entre l’un des commutateurs 631, 632, 633 de l’aiguilleur 6 et la borne d’entrée 611, 612, 613 associée. De cette manière, les trois impédances 71, 72, 73 sont disposées sur les trois branches au sein desquels des ondes de courant peuvent se propager. La proximité des impédances avec les générateurs d’impulsion 4 et les sources de tension 51, 52 permet ainsi de garantir une distance réduite avec les points de masses des générateurs ou des sources. Les impédances 71, 72, 73 présentent préférentiellement une impédance égale à l’impédance de la ligne de transmission 3. Elles présentent par exemple une impédance comprise entre 10 Ω et 100 Ω. Elles sont d’ailleurs préférentiellement résistives. Dans un développement non représenté, le circuit de commande 1 peut comprendre une pluralité de générateurs 4 connectés à l’aiguilleur 6. Dans ce cas-là, l’aiguilleur 6 peut comprendre au moins une quatrième entrée et un quatrième commutateur (partant du principe que les deux sources de tension 51, 52 sont conservées). Le quatrième commutateur permet de connecter la quatrième entrée à la borne de sortie 62. La quatrième entrée est connectée au générateur supplémentaire. Le contrôleur peut être configuré pour opérer un seul des deux générateurs 4 à la fois. Il permet par exemple de choisir l’un des générateurs 4 à mettre en œuvre et réalise ensuite la commutation de la charge 2 en considérant ce seul générateur. Il peut en être de même avec les sources de tension. Le circuit 1 peut comprendre plusieurs sources de tension différentes (par exemple fixes ou modulables). Ces sources de tensions sont alors toutes connectées à l’aiguilleur 6. L’aiguilleur 6 comprend avantageusement un nombre d’entrées et de commutateurs correspondant permettant de connecter ces sources de tensions à la borne de sortie 62. Le contrôleur peut alors être configuré pour permettre de choisir la ou les sources de tensions à mettre en œuvre et réaliser la commutation de la charge avec cette ou ces sources de tensions. Le circuit 1, par exemple représenté dans ses différents modes de réalisation des FIG. 1 , FIG. 2 et FIG. 4 , peut être réalisé à l’aide de composants discrets et/ou à l’aide d’un circuit intégré, tel qu’un circuit intégré spécialisé (aussi appelé « circuit intégré propre à une application » ou encore « ASIC » pour « application-specific integrated circuit » en anglais). L’emploi d’un circuit intégré permet de réduire le volume et le poids du circuit 1. La FIG. 5 présente schématiquement un mode de réalisation d’un générateur d’impulsion 4 tel que pouvant être mis en œuvre dans le circuit 1. Le générateur 4 comprend quatre commutateurs 431, 432, 433, 434 et une inductance 45. L’inductance 45 est connectée entre deux demi-ponts formés par les commutateurs 431, 432, 433, 434. Un premier demi-pont est formé par le premier commutateur 431 et le deuxième commutateur 432 connectés en série. Ce demi-pont est destiné à être polarisé entre une première borne 411 et une deuxième bornes 412. Un deuxième demi-pont est formé par le troisième commutateur 433 et le quatrième commutateur 434 également connectés en série. Ce demi-pont est destiné à être polarisé entre une troisième borne 413 et une quatrième borne 414. L’inductance 45 est connectée entre les commutateurs 431, 432 du premier demi-pont, au niveau d’un premier nœud 421, et les commutateurs 433, 434 du deuxième demi-pont, au niveau d’un deuxième nœud 422. L’inductance 45 peut présenter une valeur de 150 nH, mais sa taille et son impédance peuvent varier grandement en fonction des applications envisagées. Le générateur 4 comprend également une branche de sortie 46, connectée au deuxième nœud 422 du deuxième demi-pont. Le générateur 4 est remarquable en ce que les commutateurs 431, 432 du premier demi-pont sont unidirectionnels et les commutateurs 433, 434 du deuxième demi-pont sont bidirectionnels. En particulier, les commutateurs 431, 432 du premier demi-pont comprennent chacun un commutateur bidirectionnel 4311, 4321 et une diode 4312, 4322, dite « diode de corps ». Chacun des commutateurs bidirectionnels 4311, 4321 est connecté en parallèle avec une diode de corps 4312, 4322. Les diodes de corps 4312, 4322 sont orientées de sorte qu’elles soient passantes à un courant circulant dans le même sens dans le premier demi-pont. En l’occurrence, dans la FIG. 5 , elles sont passantes à un courant circulant de la deuxième borne 412 vers la première borne 411. Le générateur 4 comprend également un contrôleur, non représenté sur la FIG. 5 . Il peut également s’agir d’un circuit électronique ou d’un calculateur programmable tels qu’indiqué précédemment, comprenant notamment des moyens de communications. Le contrôleur du générateur 4 est configuré pour recevoir des commandes provenant du contrôleur du circuit de commande 1. Dans un mode de réalisation, le contrôleur du circuit de commande 1 est également le contrôleur du générateur 4. Le contrôleur du générateur 4 est en outre configuré pour commander les commutateurs 431, 432, 433, 434 pour charger l’inductance 45 et générer une impulsion de courant en déchargeant l’inductance sur la branche de sortie 46. Le contrôleur peut également être configuré pour maintenir un potentiel constant sur la branche de sortie et/ou stopper la génération de l’impulsion, alors même que l’inductance 45 ne serait pas totalement déchargée. Afin de tirer le meilleur parti du générateur 4, chaque demi-pont peut être polarisé au moyen d’une différence de potentiel appliquée respectivement entre les première et deuxième bornes 411, 412 et les troisième et quatrième bornes 413, 414. Le générateur 4 peut comprendre une alimentation permettant de réaliser ces polarisations. Alternativement, le circuit de commande 1 peut comprendre une alimentation permettant de réaliser cette tâche. Quel que soit le moyen de polarisation mis en œuvre, nous considérerons que les potentiels V1, V2, V3 et V4 sont respectivement appliqués sur les première, deuxième, troisième et quatrième bornes 411, 412, 413, 414. Compte tenu de l’orientation des diodes de corps 4312, 4322 des commutateurs unidirectionnels 431, 432, il est préférable que V1 > V2. De la sorte, lorsque les commutateurs unidirectionnels 431, 432 sont ouverts, aucun courant ne circule dans le premier demi-pont. Une différence de potentiel V2 > V1 peut entraîner un court-circuit dans les diodes de corps 4312, 4322 des premiers et deuxièmes commutateurs unidirectionnels 431, 432. Pour cela, il peut être préféré que l’un au moins de ces deux commutateurs soit un commutateur bidirectionnel. Ainsi, lorsque le commutateur est ouvert, il n’y a pas de risque de court-circuit. Lorsque le premier commutateur 431 est bidirectionnel, le mode de fonctionnement du générateur 4 peut être conservé pour réaliser une charge positive et une décharge de l’inductance (voir les modes A à D de la FIG. 6 ). Toutefois, pour certains modes de fonctionnement, tels que les modes G et H de la FIG. 6 et en l’absence de diode de corps 4321, le premier commutateur 431 doit être spécifiquement fermé, par exemple par le contrôleur, pour que l’inductance puisse se décharger correctement. Les deux commutateurs 431, 432 peuvent également être des commutateurs bidirectionnels. Il est alors nécessaire de veiller à ce que le contrôleur ferme les commutateurs lorsque ceux-ci doivent être passant en l’absence de diode de corps. Par exemple, dans les modes de fonctionnement C, D, G et H de la FIG. 6 et en l’absence de diode de corps 4321, 4322, les premier et deuxième commutateurs 431, 432 doit être spécifiquement fermé par le contrôleur pour que l’inductance puisse se décharger correctement. Le demi-pont comprenant les commutateurs bidirectionnels 433, 434 peut être polarisé dans un sens comme dans l’autre. Pour l’exemple nous considèrerons V3 > V4. Afin de pouvoir réaliser le chargement ou le déchargement de l’inductance, il est préférable que les demi-ponts soient polarisés de sorte que V1 > V4 et V3 > V2. Par exemple : V2 = V4 = 0 V et V1 = V3 = 200 V. Dans le mode de réalisation de la FIG. 5 , le générateur 4 comprend également une impédance 70 sur la branche de sortie 46 dont le rôle est de réduire les rebonds provenant du circuit 1, tel qu’un rebond provenant d’une ligne de transmission 3. De manière similaire aux première, deuxième et troisième impédances 71, 72, 73 décrites précédemment, l’impédance 70 est disposée sur une branche reliant deux potentiels fixes. La FIG. 6 présente schématiquement, en référence aux lettres A à H, différents modes de fonctionnement du générateur 4 selon la configuration des commutateurs 431, 432, 433, 434. Les signes de références ne sont reportés que sur une des sous-figures pour plus de lisibilité. Toutefois chaque élément du générateur (hormis l’impédance 70) est également représenté dans la FIG. 5 . Dans ces modes de fonctionnement, les premier et deuxième commutateurs 431, 432 sont unidirectionnels. Les potentiels appliqués sur les bornes 411, 412, 413, 414 satisfont V1 > V2 et V3 > V4. Le trait en gras correspond à la circulation d’un courant électrique dans le générateur 4. Une flèche donne le sens du courant (considérant la convention de polarisation précitée). Une première phase de fonctionnement correspond aux modes de fonctionnement A à D. Le mode de fonctionnement A correspond au chargement de l’inductance 45. Le contrôleur commande la fermeture des premier et quatrième commutateurs 431, 434. Un courant circulant dans l’inductance 45 s’établi et l’inductance 45 emmagasine une quantité d’énergie. La mise en charge de la bobine peut être déclenchée par la réception, par le générateur d’une commande de mise en charge. Cette commande de mise en charge est préférentiellement envoyée par le contrôleur du circuit de commande 1. En référence à la FIG. 3 , cette commande est envoyée dans la période de charge, avant le déclenchement de la génération de l’impulsion de courant. Le mode de fonctionnement B correspond à l’injection de l’impulsion de courant dans la branche de sortie 46 par l’inductance 45, initialement chargée. Cette impulsion est déclenchée par l’ouverture du quatrième commutateur 434. L’inductance 45 se décharge dans la charge connectée (par l’intermédiaire de l’aiguilleur 6) à la branche de sortie 46. Par exemple la ligne de transmission 3 et la charge capacitive 2. L’ouverture du quatrième commutateur 434 est réalisé à la réception d’une commande de déclenchement de la génération de l’impulsion. En référence à la FIG. 3 , cette commande est envoyée par le contrôleur du circuit de commande 1 au contrôleur du générateur 4. Cet envoi de commande est concomitant au changement d’état de l’aiguilleur 6 de sorte que l’impulsion de courant soit envoyée vers la charge 2. Dans le mode de fonctionnement C, l’inductance 45 se décharge également dans la branche de sortie 46. Ce mode de fonctionnement est provoqué lorsque l’inductance 45 est chargée, ou encore suffisamment chargée, et que les premier et quatrième commutateurs 431 434 sont ouverts. L’inductance 45 continue de se décharger en délivrant un courant dans la seule branche accessible, c’est-à-dire à travers la diode de corps 4322 du deuxième commutateur 432. Dans ce mode de fonctionnement, le deuxième commutateur 432 est passant, même si son commutateur interne 4321 est bloqué. Ce mode de fonctionnement peut être le mode de fonctionnement utilisé pour générer l’impulsion de courant sur la branche de sortie 46. Il permet à l’inductance 45 de se décharger, au moins en partie dans la branche de sortie 46. Ce mode de fonctionnement ne permet toutefois pas une nouvelle charge de l’inductance 45 pour réaliser une commutation inverse de la charge 2 (si la première commutation était par exemple de bloqué à passant, la seconde commutation est de passant à bloqué). Le mode de fonctionnement C est alors préférentiellement un mode de fonctionnement transitoire entre les modes de fonctionnement B et D. L’énergie emmagasinée dans l’inductance 45 peut dépendre du temps de charge de l’inductance 45. Ainsi, en contrôlant le temps de charge de l’inductance 45, l’amplitude de l’impulsion de courant générée peut être contrôlée. Il peut être judicieux, pour certaines applications, d’éviter l’envoi d’une impulsion ayant une amplitude trop élevée. En effet, rappelons que certains composants de puissance, tels que les transistors HEMT peuvent être détérioré par un pic de tension ou de courant trop élevé. Le temps de charge peut être contrôlé par une durée entre la réception d’une commande de mise en charge et la commande de déclenchement de la génération de l’impulsion. Alternativement, le générateur d’impulsion 4 comprend un premier limitateur de courant (non représenté dans les figures). Ce premier limitateur est connecté en série avec l’inductance 45 de manière à limiter le courant circulant dans l’inductance 45 lorsque celle-ci est en charge. Dans le mode de fonctionnement A, correspondant à la charge, le limitateur est par exemple inséré entre les première et quatrième bornes 411, 414. S’il est souhaité que l’impulsion de courant ne soit pas limitée lors de la génération mais seulement pendant la charge, il est préférable que le limitateur soit inséré dans le deuxième demi-pont, entre le deuxième nœud 422 et la quatrième borne 414. Pour limiter le courant de charge quel que soit le signe du courant, il est préférable que le générateur 4 comprenne un deuxième limitateur de courant. Ce dernier pourrait également être insérée dans le deuxième demi-pont, entre la troisième borne 413 et le deuxième nœud 422. S’il est souhaité que le limitateur limite l’amplitude de l’impulsion générée plutôt que l’amplitude du courant en charge, alors il est préférable d’insérer le premier limitateur entre les deux demi-ponts ou entre la première borne 411 et le premier nœud 421. Alternativement, lorsque le générateur 4 comprend deux limitateurs, chacun d’eux peut être inséré dans le premier demi-pont entre, respectivement, le premier nœud 421 et la première borne 411 et entre le premier nœud 421 et la deuxième borne 412. Dans le mode de fonctionnement D, le troisième commutateur 433 est fermé. L’inductance continue sa décharge en délivrant un courant circulant de V2 à V3. Dès lors que le courant s’annule, la diode de corps 4322 du deuxième commutateur 432 interdit à un courant inverse (circulant naturellement de V3 à V2) de s’établir et l’inductance 45 reste déchargée. La fermeture du troisième commutateur 434 impose le potentiel V3 à la branche de sortie 46. Cette mise au potentiel permet l’établissement d’un courant de maintien (si V3 > V4 il s’agit de la tension de maintien haute) dans la charge 2 de sorte que cette dernière conserve son état. À la différence du mode C, le mode D n’attend pas la décharge complète ou substantielle de l’inductance 45 pour appliquer une tension de maintien sur le composant. Il est imposé à un instant arbitraire, dès lors que le troisième commutateur 433 est fermé. La fermeture du troisième commutateur 434 permet de stopper l’injection de l’impulsion de courant dans la branche et fixer le potentiel de la branche de sortie 46. La fermeture du troisième commutateur 433 agit comme un arrêt de l’injection de l’impulsion dans le circuit. Le circuit de commande 1 peut, par exemple, envoyer une commande d’arrêt de la génération d’impulsion au contrôleur du générateur 4 de sorte que ce dernier commande la fermeture du troisième commutateur 433. À noter qu’un courant de maintien, pouvant être faible et constant, peut continuer de circuler dans la branche de sortie 46. L’accélération de la charge de l’inductance 45 peut être obtenue en recourant à une différence de potentiel V1 – V4 élevée. Ainsi, le temps de charge est réduit et la fréquence de commutation des composants peut être augmentée. Une deuxième phase, correspondant aux modes E à H, permet de réaliser une nouvelle charge de l’inductance 45, l’injection d’une impulsion de courant sur la branche de sortie et finaliser la décharge de l’inductance et/ou arrêter l’injection de l’impulsion. Toutefois, dans cette deuxième phase, le sens du courant circulant dans l’inductance (et donc injecté dans la branche de sortie) est inversé par rapport au sens du courant du mode A. On parle alors de charge négative. Ceci est notamment obtenu par la charge de l’inductance 45 entre les potentiels V2 et V3 où V2 Le contrôleur du générateur 4 est donc configuré pour : à la réception d’une commande de mise en charge, charger l’inductance 45 selon le mode de fonctionnement A (ou respectivement E) ; à la réception d’une commande de déclenchement de la génération d’une impulsion de courant, décharger l’inductance 45 dans la branche de sortie 46 selon le mode de fonctionnement B ou C (ou respectivement F ou G) ; et s’il y a lieu, à la réception d’une commande d’arrêt de la génération de l’impulsion, stopper la génération de l’impulsion selon le mode de fonctionnement D (ou respectivement H). En complément, le contrôleur peut également être configuré pour, à la réception d’une nouvelle commande de mise en charge : charger à nouveau positivement (ou respectivement négativement) l’inductance 45 de la même manière, selon le mode de fonctionnement A (ou respectivement E) ; ou charger négativement (ou respectivement positivement) l’inductance 45 avec un courant circulant dans un sens inverse, selon le mode de fonctionnement E (ou respectivement A). Selon une variante, le premier commutateur 431 (respectivement le deuxième commutateur 432) est ouvert à l’issu de la génération de l’impulsion positive de la phase B (respectivement à l’issue de la génération de l’impulsion négative de la phase F). Ainsi, la phase de décharge C (respectivement G) n’est pas nécessaire pour finaliser la décharge de l’inductance et le générateur 4 peut passer directement à la phase D (respectivement H). Cette variante montre des performances énergétiques équivalentes au mode de mise en œuvre de la FIG. 6 et peut permettre d’accélérer la fréquence de générations d’impulsion. Le générateur 4 peut comprendre un circuit 1 réalisé à l’aide d’un circuit intégré. De la même manière, le générateur 4 peut être réalisé à l’aide de composants discrets et/ou à l’aide d’un circuit intégré, tel qu’un circuit intégré spécialisé. L’emploi d’un circuit intégré permet de réduire le volume et le poids du générateur 4. Générateur d’impulsion (4) de courant arbitraire sur une branche de sortie (46) à la réception d’une commande de déclenchement, comprenant : des première, deuxième, troisième et quatrième bornes (411, 412, 413, 414) configurées pour être connectées à, respectivement, des premier, deuxième, troisième et quatrième potentiels électriques V1, V2, V3, V4 ; des premier, deuxième, troisième et quatrième commutateurs (431, 432, 433, 434) ; une inductance (45) ; la branche de sortie (46) ; et un contrôleur, le premier commutateur (431) étant connecté entre la première borne (411) et un premier nœud (421), le deuxième commutateur (432) étant connecté entre la deuxième borne (412) et le premier nœud (421), le troisième commutateur (433) étant connecté entre la troisième borne (413) et un deuxième nœud (422), le quatrième commutateur (434) étant connecté entre la quatrième borne (414) et le deuxième nœud (422), l’inductance (45) étant connectée entre le premier nœud (421) et le deuxième nœud (422), la branche de sortie (46) étant connectée au deuxième nœud (422), le générateur d’impulsion (4) étant caractérisé en ce que les troisième et quatrième commutateurs (433, 434) sont des commutateurs bidirectionnels et en ce que le contrôleur est également configuré pour : charger l’inductance en fermant les premier et quatrième commutateurs (431, 434) et en ouvrant les deuxième et troisième commutateurs (432, 433) ; et à la réception de la commande de déclenchement, décharger l’inductance dans la branche de sortie en ouvrant le quatrième commutateur (434). Générateur d’impulsion (4) selon la revendication 1, dans lequel le contrôleur est également configuré pour, après l’ouverture du quatrième commutateur (434), fermer le troisième commutateur (433). Générateur d’impulsion (4) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le contrôleur est également configuré pour : charger négativement l’inductance en fermant les deuxième et troisième commutateurs (432, 433) et en ouvrant les premier et quatrième commutateurs (431, 434) ; et décharger à nouveau l’inductance dans la branche de sortie en ouvrant le troisième commutateur (433). Générateur d’impulsion (4) selon la revendication précédente, dans lequel le contrôleur est également configuré pour : après l’ouverture du troisième commutateur (433), fermer le quatrième commutateur (434). Générateur d’impulsion (4) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel les troisième et quatrième commutateurs (433, 434) comprennent chacun deux transistors montés en sources communes. Générateur d’impulsion (4) selon l’une des revendications précédentes, comprenant une impédance (70) pour réduire l’amplitude d’un rebond provenant de la branche de sortie (46). Générateur d’impulsion (4) selon l’une des revendications précédentes, comprenant un premier limitateur de courant connecté en série avec l’inductance (45) lorsque les premier, deuxième, troisième et quatrième commutateurs (431, 432, 433, 434) sont dans une configuration (A ; E) permettant le chargement de l’inductance (45). Générateur d’impulsion (4) selon l’une des revendications précédentes, comprenant une alimentation configurée pour appliquer les premier, deuxième, troisième et quatrième potentiels électriques V1, V2, V3, V4 sur, respectivement, les première, deuxième, troisième et quatrième bornes (411, 412, 413, 414), avec V1 > V4 et V3 > V2. Circuit de commande (1) d’un composant électronique de puissance à travers une ligne de transmission (3), le circuit de commande (1) étant caractérisé en ce qu’il comprend : un générateur d’impulsion (4) selon l’une des revendications précédentes ; un aiguilleur (6) ; et un contrôleur, l’aiguilleur (6) comprenant : une borne de sortie (62) configurée pour être connectée à la ligne de transmission (3) ; une première borne d’entrée (611) et une deuxième borne d’entrée (612), la première borne d’entrée (611) de l’aiguilleur (6) étant configurée pour être connectée à la branche de sortie (46) du générateur d’impulsion (4), la deuxième borne d’entrée (612) de l’aiguilleur (6) étant configurée pour être connectée à une première source de tension (51) ; et un premier commutateur (631) bidirectionnel et un deuxième commutateur (632) bidirectionnel, le premier commutateur (631) étant connecté entre la première borne d’entrée (611) et la borne de sortie (62), le deuxième commutateur (632) étant connecté entre la deuxième borne d’entrée (612) et la borne de sortie (62), le contrôleur étant configuré pour : envoyer une commande de déclenchement au générateur d’impulsion ; dès l’envoi de la commande de déclenchement au générateur d’impulsion, fermer le premier commutateur (631) et ouvrir le deuxième commutateur (632) ; et un instant après l’envoi de la commande de déclenchement au générateur d’impulsion (4) ou après la fermeture du premier commutateur (631), ouvrir le premier commutateur (631) et fermer le deuxième commutateur (632). Circuit de commande (1) selon la revendication précédente, comprenant une première impédance (71) pour réduire l’amplitude d’un rebond provenant de la ligne de transmission (3) sur la première borne d’entrée (611) et la deuxième borne d’entrée (612). Circuit de commande (1) selon la revendication 10, dans lequel la première impédance (71) est connectée entre les premier et deuxième commutateurs (631, 632) et la borne de sortie (62) de l’aiguilleur (6). Circuit de commande (1) selon la revendication 10, comprenant également une deuxième impédance (72), la première impédance étant connectée entre la borne de sortie (62) et la première borne d’entrée (611), préférentiellement entre la borne de sortie (62) et le premier commutateur (631), la deuxième impédance (72) étant connectée entre la borne de sortie (62) et la deuxième borne entrée (612), préférentiellement entre la borne de sortie (72) et le deuxième commutateur (632). Circuit de commande (1) selon l’une des revendications 9 à 12, dans lequel le contrôleur est configuré pour faire varier l’amplitude de la tension délivrée par la première source de tension (51) en fonction du temps, entre une première amplitude et une deuxième amplitude différente de la première amplitude, le contrôleur étant en outre configuré pour que la variation entre la première amplitude et la deuxième amplitude soit réalisée lorsque le deuxième commutateur (632) est ouvert. Circuit de commande (1) selon la revendication précédente, dans lequel le contrôleur est également configuré pour fermer le deuxième commutateur (632) avant la génération de l’impulsion de courant. Circuit de commande (1) selon l’une des revendications 9 à 12, dans lequel l’aiguilleur (6) comprend en outre : une troisième borne d’entrée (613) configurée pour être connectée à une deuxième source de tension (52) ; et un troisième commutateur bidirectionnel (633), connecté entre la troisième borne d’entrée (613) et la borne de sortie (62), le contrôleur étant également configuré pour : avant l’envoi de la commande de déclenchement au générateur d’impulsion, fermer le deuxième commutateur (632) et ouvrir les premier et troisièmes commutateurs (631, 633) ; dès l’envoi de la commande de déclenchement au générateur d’impulsion, fermer le premier commutateur (631) et ouvrir le deuxième commutateur (632) ; et un instant après l’envoi de la commande de déclenchement au générateur d’impulsion, fermer le troisième commutateur (633) et ouvrir les premier et troisième commutateurs (631, 633).