FR 3157532 A1 20250627 FR 2402567 A 20240314 Un procédé et un dispositif de mesure non-intrusif destiné à mesurer une variation d’effort longitudinal, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, et/ou une variation de pression hydrostatique, relatives à une structure hôte d’intérêt, comportant : - un capteur (3) comprenant au moins un guide d’onde optique (7) installé sur l’une des surfaces ou dans la paroi d’un corps d’épreuve (9) cylindrique, se déformant dans son domaine élastique, chaque guide d’onde optique décrivant localement une hélice circulaire et portant au moins un transducteur (11) sensible à l’orientation et configuré pour réaliser une mesure sélective d’une première variable primaire, et d’une deuxième variable primaire, - un calculateur (17) configuré pour calculer sélectivement la variation locale d’un effort longitudinal δF, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, appliqué au corps d’épreuve et/ou la variation locale de pression hydrostatique ΔP appliquée au corps d’épreuve (9) en fonction des variations relatives vraies des mesures desdites première et/ou deuxième variables primaires. Figure pour l’abrégé : Figure 1. Dispositif de mesure de variations d’effort, de déformations mécaniques, de pressions hydrostatiques et de température, et procédé de mesure associé La présente invention concerne un dispositif non-intrusif destiné à mesurer, de manière sélective, une variation d’effort, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, et/ou une variation de pression hydrostatique, ainsi qu’une variation de température, et un procédé de mesure associé. L’invention s’applique au domaine de l’instrumentation, et plus précisément à la mesure d’effort, de déformations mécaniques, de pressions hydrostatiques et de température, en surface ou au sein même d’une structure mécanique déformable. ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Il existe, notamment dans des environnements soumis à des contraintes importantes, telles que certaines structures, en particulier des réservoirs ou tuyaux sous pression, un besoin de réaliser des mesures de déformations mécaniques, de pressions hydrostatiques ou/et de températures, notamment dans un but de surveillance, pour s’assurer de leur intégrité mécanique structurale pendant leur fonctionnement, mais aussi dans un but de maintenance prédictive. Les mesures au sein même de structures par des capteurs in situ sont particulièrement délicates à réaliser dès lors que les températures, les déformations mécaniques, ou encore la pression hydrostatique, sont susceptibles de varier simultanément, du fait même de la sensibilité croisée en température, en déformation mécanique et en pression hydrostatique des transducteurs généralement mis en œuvre. Ce problème est d’autant plus délicat que ces grandeurs peuvent varier de façon significative. Par exemple, la température peut varier de plusieurs dizaines de degrés Celsius dans les applications les plus courantes, et dans des conditions extrêmes, jusqu’à plusieurs centaines de degrés Celsius. À titre d’exemple, la température de l’hydrogène moléculaire H 2 gazeux peut atteindre 70°C à 700 bar pendant le processus de remplissage d’un réservoir, avec une différence de pression hydrostatique de plusieurs centaines de bar entre ses parois interne et externe, et des déformations mécaniques pouvant atteindre 0,6% (6000 μm/m) à 700 bar dans le cas d’un réservoir de type IV à matrice carbone-résine époxyde. Or l’effet de la température sur la mesure fournie par un capteur est généralement suffisant à lui seul pour biaiser toute mesure de déformation mécanique pouvant en résulter si celle-ci n’est pas parfaitement compensée, outre le fait que la pression hydrostatique peut, elle aussi, interférer. Ainsi par exemple, une erreur de compensation thermique de l’ordre de 0,038°C est suffisante à elle seule pour conduire à une erreur de mesure de 1 bar en pression pour un tuyau métallique de 102,3 mm de diamètre externe pour une épaisseur de paroi de 13,49 mm selon un standard normalisé. Au défaut de compensation thermique s’ajoutent ceux des efforts mécaniques ; ainsi, une variation de 600 N d’un effort appliqué de manière longitudinale à ce même tuyau est responsable d’une erreur de mesure de 1 bar de sa pression hydrostatique interne, ou encore d’une erreur de mesure de l’ordre de 0,72 μm/m de sa déformation mécanique longitudinale. Il est donc avantageux pour un capteur dont les transducteurs (logés au sein ou en surface d’une structure déformable) sont sensibles aux effets de la température, de la pression hydrostatique et de la déformation mécanique longitudinale qui leur sont appliqués, de pouvoir séparer chacun de ces trois effets, afin de fournir, indépendamment l’une de l’autre, la mesure des variations de chacun de ces trois effets agissant sur la structure instrumentée, par rapport à un état de référence arbitraire. Actuellement, il existe une technique de mesure basée sur l’utilisation d’un corps d’épreuve de forme ellipsoïdale, de préférence sphérique, en matériau élastique, homogène et aux propriétés mécaniques connues, destiné à être inclus dans une structure hôte, utilisant une fibre de mesure de déformation, mécaniquement solidaire de ce corps d’épreuve, de manière à lui transmettre les déformations de la structure hôte (document WO 2014/140496). La mesure tridimensionnelle des déformations de la structure hôte s’appuie alors sur le problème de l’inclusion d’Eshelby, afin de déterminer le champ de déformations de la structure hôte tel qu’il existerait en l’absence de l’inclusion de ce corps d’épreuve au sein de cette structure hôte. Outre le fait que ce capteur ne permet pas de compenser les effets thermiques agissant sur chacun des transducteurs (en l’occurrence des réseaux de Bragg), l’inclusion d’un corps étranger de plusieurs dizaines de millimètres de diamètre au sein d’une structure hôte reste problématique, car très souvent à l’origine d’une fragilisation locale, pouvant entraîner à terme la ruine de la structure. Le document FR 3 117 582 B1 est une amélioration de la solution proposée dans le document WO 2014/140496 de façon à réduire son effet intrusif, avec une disposition tangentielle plutôt que traversante des transducteurs par rapport à l’inclusion de forme sphéroïdale : le problème de la compensation des effets thermiques sur chacun des transducteurs, permettant de fournir une mesure de nature purement mécanique dans un champ de température variable, n’est cependant toujours pas résolu par cette approche. Par ailleurs, il existe également des techniques de mesure basées sur l’utilisation d’une fibre optique présentant une biréfringence créée par les déformations mécaniques résiduelles de la structure, au sein de laquelle le capteur est intégré. Une telle technique est décrite par exemple dans le document US 5 591 965. Cette technique s’appuie sur l’utilisation d’une fibre optique biréfringente avec plusieurs réseaux de Bragg photo-inscrits à des longueurs d’onde de Bragg distinctes. Ces réseaux de Bragg sont positionnés au même endroit dans la fibre optique, par conséquent soumis à la même température, ce qui permet de recomposer les composantes du tenseur local des déformations mécaniques indépendamment des effets de la température, puisque faisant intervenir les différences deux à deux des mesures brutes réalisées par chaque transducteur. Selon cette technique de l’état de l’art, les variations de pression hydrostatique et des efforts longitudinaux agissent mutuellement. Ainsi, cette technique ne permet pas, de manière intrinsèque, de s’affranchir des effets mécaniques indésirables tels que la variation des efforts longitudinaux externes (lorsque c’est une mesure de pression hydrostatique qui est recherchée) ou la variation de la pression hydrostatique (lorsque c’est une mesure des efforts longitudinaux externes, indépendante des effets mécaniques de la pression hydrostatique, qui est recherchée), puisque le nombre de grandeurs physiques à séparer (température, pression hydrostatique et déformation mécanique longitudinale) est supérieur au nombre d’équations régissant le problème. Une autre technique est décrite dans le document US 5 841 131. Elle repose, elle aussi, sur l’utilisation d’une fibre optique biréfringente, dédiée principalement à la mesure de la variation de la pression hydrostatique qui lui est appliquée, indépendamment des variations de température. Le principe consiste à exploiter la séparation du pic de Bragg sous l’effet de la pression hydrostatique qui accentue l’effet de biréfringence. Cependant, ce principe ne permet pas à lui seul de faire la séparation des deux effets mécaniques de déformation longitudinale et de pression hydrostatique, indépendamment des effets de la température, appliqués à la fibre optique, parce que, là encore, le problème est mal posé (nombre d’inconnues à déterminer supérieur au nombre d’équations) pour séparer, indépendamment l’une de l’autre, les trois grandeurs physiques en question. Les solutions décrites dans les demandes FR 3 125 875 et FR 3 125 879 permettent quant à elles effectivement de s’affranchir des effets de la température, indépendamment des effets de la pression hydrostatique appliquée à un tuyau sous pression fermé de manière étanche à ses extrémités, mais elles restent dépendantes de la variation des efforts longitudinaux δF, généralement inconnus, qui lui sont appliqués. La solution décrite dans le document FR 3 125 878 apporte une réponse partielle à la mesure de la variation δF des efforts longitudinaux appliqués au tuyau sous pression, indépendamment des effets de la pression hydrostatique. Mais elle requiert que la technique de mesure mise en œuvre soit elle-même intrinsèquement compensée des effets de la température (telle que, par exemple, la technique de mesure par réflectométrie Brillouin décrite dans le document EP 3 232 165 ), ou alors que les effets de la température restent négligeables (hypothèse pouvant être vérifiée dans le cas de phénomènes très rapides, par exemple en détonique dès lors que le transducteur reste dans son domaine élastique de déformation, et que les échanges thermiques avec la structure environnante restent négligeables), ou encore que la température reste constante, dans l’hypothèse cependant limitative que le transducteur ne présente pas de sensibilité à la pression hydrostatique qui lui est appliquée. Aucune combinaison des solutions décrites dans les documents FR 3 125 875, FR 3 125 878 et FR 3 125 879 ne peut non plus résoudre le problème à elle seule, car les différentes configurations en termes de positions radiales (en surfaces interne ou externe, ou encore dans la paroi de la structure) et orientations angulaires des transducteurs sont en grande partie incompatibles entre elles. D’autant plus qu’aucune de ces solutions ne prend en compte, là encore, la sensibilité en pression κ P des transducteurs qu’il faut nécessairement corriger dès lors que la paroi subit un différentiel de pression P ext -P int non nul entre ses faces interne et externe, puisque lorsqu’un transducteur est positionné dans l’épaisseur de la paroi, il est soumis à une pression hydrostatique qui dépend des variations des pressions interne P int et externe P ext , qu’il faut nécessairement prendre en compte pour ne pas entraîner un biais de mesure significatif sur chacun des trois effets que l’on cherche à séparer, ce qu’aucun des trois documents précités ne considère jusque-là. Enfin, malgré la possibilité de pouvoir réaliser une mesure par fibre optique intrinsèquement décorrélée des effets de la température (à l’aide, par exemple, d’une mesure par réflectométrie Brillouin, telle que décrite dans le document EP 3 232 165), pour la mise en œuvre de la solution décrite dans le document FR 3 125 878, il reste le problème de l’étalonnage d’une telle mesure qui ne fournit nativement une mesure de nature purement mécanique que pour la fibre optique seulement. Or il faut a minima prendre en compte les effets mécaniques additionnels engendrés sur celle-ci par les dilations différentielles avec la structure hôte, ce qu’il n’est pas toujours possible de réaliser avec une précision suffisante, en particulier si le comportement thermique de la structure instrumentée n’est pas connu de manière suffisamment précise dans le domaine de températures considéré. Outre cet effet de dilatations différentielles, la sensibilité κ P en pression hydrostatique d’une telle technique de mesure doit, là encore, être prise en compte, dès lors que la fibre optique est positionnée dans la paroi ou en surface de la structure, ce que ni le document FR 3 125 878, ni le document EP 3 232 165, ne traitent de manière satisfaisante. L’objet de la présente invention est de proposer un dispositif et un procédé de mesure de variations d’effort (autre que celui exercé par une pression hydrostatique) et de déformation mécanique, de pressions hydrostatiques, et de température auxquels est soumise une structure, remédiant aux inconvénients précités, permettant de réaliser une mesure sélective des trois composantes de variations de température ΔT, de pression hydrostatique ΔP (interne ΔP int ou/et externe ΔP ext ) et d’effort longitudinal δF, indépendamment l’une de l’autre, dès lors que les conditions pour y parvenir sont réunies. À cet effet, l’invention a pour objet un dispositif de mesure non-intrusif (ou faiblement intrusif) destiné à mesurer une variation d’effort selon une orientation prédéterminée, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, et/ou une variation de pression hydrostatique relatives à une structure hôte d’intérêt, comportant : - un capteur comprenant au moins un guide d’onde optique installé de manière solidaire sur l’une des surfaces ou dans la paroi d’un corps d’épreuve cylindrique, de section circulaire, creux et fermé de manière étanche à ses extrémités, se déformant dans son domaine élastique, chaque guide d’onde optique décrivant localement une hélice circulaire positionnée à un rayon r autour de l’axe de révolution du corps d’épreuve, et orienté localement selon un angle prédéterminé ϕ(r) par rapport à un plan normal au dit axe de révolution, chaque guide d’onde portant au moins un transducteur dont la composante mécanique de la mesure est sensible à l’orientation et configuré pour réaliser une mesure sélective d’une première variable primaire, dont la variation relative vraie est représentative d’une variation locale de pression hydrostatique appliquée au corps d’épreuve ou d’une deuxième variable primaire, dont la variation relative vraie est représentative d’une variation locale d’effort longitudinal, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, appliquée au corps d’épreuve, la sélectivité de l’un ou l’autre effet mécanique (pression hydrostatique vs . effort longitudinal), par l’intermédiaire des variations relatives vraies des première et deuxième variables primaires, étant assurée par l’orientation angulaire ϕ de chaque guide d’onde, et - un calculateur configuré pour calculer sélectivement la variation locale de l’effort longitudinal δF, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, et/ou la variation locale de la pression hydrostatique ΔP appliqués au corps d’épreuve, en fonction des variations relatives vraies des mesures desdites première et/ou deuxième variables primaires. Ce dispositif permet de séparer les deux effets mécaniques exercés par une pression hydrostatique et un effort longitudinal (distinct de celui exercé par une pression hydrostatique) appliqués au corps d’épreuve, indépendamment l’un de l’autre, indépendamment du cisaillement ε rz (selon son rayon r et son axe de révolution (zz)) que peut subir ce corps d’épreuve. On notera que l’expression “ guide d’onde portant un transducteur ” signifie, selon le mode de réalisation de l’invention, qu’un transducteur est inscrit dans le guide d’onde ou que le guide d’onde lui-même porte ou possède la fonction de transducteur. Avantageusement, le calculateur est en outre configuré pour calculer la variation locale de la température ΔT en fonction des variations relatives vraies des mesures desdites première et/ou deuxième variables primaires, dès lors que la mesure primaire est sensible aux effets de la température. Ainsi, le dispositif permet de séparer la température, en plus des deux effets mécaniques de pression hydrostatique et d’effort longitudinal, autre qu’exercé par une pression hydrostatique. Avantageusement, le calculateur est configuré pour calculer la variation locale de la déformation mécanique longitudinale du corps d’épreuve en fonction de la variation locale de l’effort longitudinal δF (autre qu’exercé par une pression hydrostatique) et de la variation locale de pression hydrostatique ΔP appliqués au corps d’épreuve, ainsi que des paramètres physiques du corps d’épreuve. Avantageusement, le dispositif comporte au moins une paire de guides d’ondes optiques orientés localement en hélice circulaire autour de l’axe de révolution du corps d’épreuve et portant au moins une paire de transducteurs, les guides d’ondes optiques de chaque paire étant positionnés selon deux rayons r 1 et r 2 distincts autour de l’axe de révolution du corps d’épreuve, et orientés localement selon une paire d’angles prédéterminés par rapport à un plan normal au dit axe de révolution. Ainsi, le dispositif présente un caractère sélectif de la mesure de la variation de la pression hydrostatique et/ou de la variation des efforts longitudinaux, autres qu’exercés par une pression hydrostatique, indépendamment des effets de la température, avec la fourniture additionnelle de l’indication de la variation locale de la température dès lors que la mesure primaire fournie par chaque transducteur est elle-même sensible à la température. De plus, l’orientation locale en hélice circulaire des transducteurs leur assure, par construction, d’être totalement insensibles aux cisaillements de type ε rz ( i.e. : selon le rayon r et l’axe de révolution (zz)) subis par le corps d’épreuve, comme ce peut par exemple être le cas lorsque ce corps d’épreuve est logé au sein d’une structure hôte déformable, ce qui permet d’assurer, de cette manière, une mesure de la variation des efforts longitudinaux δF particulièrement robuste. Selon un premier mode de réalisation, le dispositif comporte des premier et deuxième guides d’ondes optiques orientés localement en hélice circulaire autour de l’axe de révolution du corps d’épreuve selon des premier et deuxième angles et distincts par rapport à un plan normal à l’axe de révolution, le premier guide d’onde optique étant dédié à la mesure de la variation de la pression hydrostatique ΔP, le deuxième guide d’onde optique étant quant à lui dédié à la mesure de la variation de l’effort longitudinal δF, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, appliqué au corps d’épreuve. Ceci peut être réalisé en exploitant une technique de mesure répartie continûment sensible, intrinsèquement compensée en température, telle que par exemple la technique de mesure par réflectométrie Brillouin s’appuyant sur le ratio de Landau-Placzek, décrite dans le document EP 3 232 165 B1 ou encore dans l’article doi : 10.1109/3.663443, avec une sensibilité en pression hydrostatique κ P désormais prise en considération, ce qui est nouveau par rapport aux approches précédentes (notamment FR 3 125 875, FR 3 125 878 et FR 3 125 879). Selon des variantes du premier mode de réalisation, le dispositif comporte des premier et deuxième guides d’ondes optiques orientés localement en hélice circulaire autour de l’axe de révolution du corps d’épreuve selon la même famille d’angles ou par rapport à un plan normal à l’axe de révolution du corps d’épreuve, la première famille d’angles étant dédiée à la mesure sélective de la variation de pression hydrostatique ΔP, tandis que la deuxième famille d’angles est dédiée à la mesure sélective de la variation de l’effort longitudinal δF, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, appliqués au corps d’épreuve. Plus particulièrement, selon une variante du premier mode de réalisation, le dispositif comporte des premier et deuxième guides d’ondes optiques orientés localement en hélice circulaire autour de l’axe de révolution du corps d’épreuve, selon des premier et deuxième angles et par rapport à un plan normal à l’axe de révolution du corps d’épreuve, ces deux angles étant égaux si les guides d’onde sont tous deux positionnés dans la paroi du corps d’épreuve ou bien positionnés en surfaces interne et externe, lesdits premier et deuxième guides d’ondes optiques étant dédiés à la mesure de la variation de pression hydrostatique ΔP (interne ΔP int ou externe ΔP ext ) au corps d’épreuve. Les angles prennent une première valeur identique et constante dans la paroi du corps d’épreuve et une seconde valeur identique et constante sur les surfaces interne et externe du corps d’épreuve, les première et seconde valeurs d’angles étant distinctes. Selon une autre variante du premier mode de réalisation, le dispositif comporte des premier et deuxième guides d’ondes optiques orientés localement en hélice circulaire autour de l’axe de révolution du corps d’épreuve, selon des premier et deuxième angles et distincts par rapport à un plan normal à l’axe de révolution du corps d’épreuve, lesdits premier et deuxième guides d’ondes optiques étant dédiés à la mesure de la variation de l’effort longitudinal δF, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, appliqué de manière externe au corps d’épreuve. Selon un deuxième mode de réalisation, le dispositif comporte des première et deuxième paires de guides d’ondes optiques positionnées localement en hélice circulaire autour de l’axe de révolution du corps d’épreuve selon une première paire de rayons distincts , , et une deuxième paire de rayons distincts , , les deux guides d’ondes de la première paire sont positionnés localement selon des premier et deuxième angles et par rapport à un plan normal à l’axe de révolution, ces deux angles étant égaux si les guides d’onde sont tous deux positionnés dans la paroi du corps d’épreuve ou bien positionnés en surfaces interne et externe, tandis que les deux guides d’ondes de la deuxième paire sont positionnés localement selon deux angles distincts et par rapport à un plan normal à l’axe de révolution, la première paire de guides d’ondes étant dédiée à la mesure de la variation de la pression hydrostatique ΔP (interne ΔP int ou externe ΔP ext ), tandis que la deuxième paire de guides d’ondes est dédiée à la mesure de la variation de l’effort longitudinal δF, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, appliqué de manière externe au corps d’épreuve. Ceci permet la mesure sélective simultanée des deux effets mécaniques de variation de pression hydrostatique ΔP (interne ΔP int ou externe ΔP ext ) et de variation des efforts longitudinaux δF, autres qu’exercés par une pression hydrostatique, appliqués de manière externe au corps d’épreuve par rapport à un état de référence arbitraire, ainsi que la variation locale de température ΔT du corps d’épreuve dès lors que la mesure primaire fournie par chaque transducteur est elle-même sensible à la température. Selon un troisième mode de réalisation, le dispositif comporte un seul guide d’onde optique positionné à un rayon prédéterminé dans la paroi élastique du corps d’épreuve ou en surface interne ou externe de celle-ci, et orienté localement en hélice circulaire autour de l’axe de révolution du corps d’épreuve selon un angle prédéterminé par rapport à un plan normal à l’axe de révolution, le guide d’onde optique étant dédié à la mesure de la variation de pression hydrostatique ΔP (interne ΔP int ou externe ΔP ext ) ou à la mesure de la variation de l’effort longitudinal δF, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, appliqué de manière externe au corps d’épreuve, en exploitant une technique de mesure répartie continûment sensible et auto-compensée en température, telle que par exemple, la technique de mesure par réflectométrie Brillouin s’appuyant sur le ratio de Landau-Placzek, décrite dans le document EP 3 232 165 B1. Selon un quatrième mode de réalisation, le dispositif comporte des premier, deuxième et troisième guides d’ondes optiques orientés localement en hélice circulaire autour de l’axe de révolution du corps d’épreuve selon des premier, deuxième et troisième rayons r 1 , r 2 et r 3 dont au moins deux d’entre eux sont distincts, et selon des premier, deuxième et troisième angles quelconques mais en valeur absolue distincts modulo π pour au moins deux d’entre eux, ϕ(r 1 ), ϕ(r 2 ) et ϕ(r 3 ), par rapport à un plan normal à l’axe de révolution, les premier, deuxième et troisième guides d’ondes optiques étant dédiés à la mesure sélective de la variation de pression hydrostatique ΔP (interne ΔP int ou externe ΔP ext ) et de la variation de l’effort longitudinal δF, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, appliqués au corps d’épreuve. Avantageusement, selon un premier aspect de la présente invention, chaque guide d’onde optique porte un transducteur de type réseau de Bragg pour réaliser des mesures distribuées (terme anglais équivalent : quasi-distributed measurements ), adapté pour réaliser des mesures très localisées, ce réseau de Bragg pouvant être d’ordre élevé (par exemple supérieur à 500) afin de présenter dans le domaine spectral un peigne en fréquences, et conduire ainsi une mesure plus précise par simple moyennage du décalage en fréquences de chacune de ses résonnances. Avantageusement, selon un autre aspect de la présente invention, chaque guide d’onde optique porte un transducteur selon une technique réflectométrique continûment sensible de type Brillouin, OFDR (Optical Time Domain Reflectometer, « réflectomètre optique fréquentiel ») Rayleigh, ou encore phase-OTDR (ϕ-OTDR (Optical Frequency Domain Reflectometer, « réflectomètre optique temporel »)) ou DAS (Dynamic Acoustic Sensing « détection acoustique dynamique ») adaptée pour réaliser des mesures réparties (terme anglais équivalent : distributed measurements ) le long du guide d’onde optique. Avantageusement, selon un premier aspect particulier de la présente invention, le capteur comprend ledit corps d’épreuve cylindrique, de section circulaire, délimitant une cavité étanche. Le capteur est destiné à être installé dans une structure hôte quelconque, la variation de la pression hydrostatique extérieure ΔP ext appliquée au corps d’épreuve, et la variation de température ΔT 1 du corps d’épreuve associée à cette variation de pression hydrostatique, ainsi que la variation de l’effort longitudinal , autre qu’exercé par une pression hydrostatique, appliqué au corps d’épreuve, et la variation de température ΔT 2 du corps d’épreuve associée (ΔT 1 = ΔT 2 lorsque les hypothèses du modèle sous-jacent sont respectées) à cette variation d’effort longitudinal, étant définis selon les équations suivantes : où est la variation relative vraie de la valeur brute ( i.e. : mesure primaire réalisée par le transducteur) entre sa valeur de référence et sa valeur courante : , est le module d’Young du corps d’épreuve, est le coefficient de Poisson du corps d’épreuve, , et sont respectivement les sensibilités en pression hydrostatique, en déformation mécanique longitudinale et en température du transducteur solidaire de la structure hôte (équation (46) de l’article doi : 10.3389/fsens.2022.835140) pour la technique de mesure considérée, ΔP int est la variation de la pression hydrostatique interne du corps d’épreuve, et , sont respectivement les rayons interne et externe du corps d’épreuve dans son état de référence. Avantageusement, le corps d’épreuve est une fibre optique micro-structurée formant un micro-capillaire fermé de manière étanche à ses extrémités. Avantageusement, le corps d’épreuve est revêtu d’une gaine mécanique déformable de type polymère, par exemple, mais de manière non limitative, polyimide ou polyacrylate, et de manière plus générale, d'une gaine apte à transmettre les contraintes de la structure hôte aux transducteurs solidaires du corps d’épreuve. Avantageusement, le capteur est configuré pour exploiter un effet de biréfringence du guide d’onde optique. Avantageusement, selon un deuxième aspect particulier de la présente invention, la structure hôte présente une forme cylindrique, de section circulaire, creuse et fermée de manière étanche à ses extrémités, jouant elle-même le rôle de corps d’épreuve. Les variations des pressions hydrostatiques interne ΔP int et externe ΔP ext , les variations des efforts longitudinaux et associés, autres qu’exercés par une pression hydrostatique, et les variations locales de températures ΔT 1 , ΔT 2 , ΔT 3 , ΔT 4 associées qui lui sont appliquées (ΔT 1 = ΔT 2 = ΔT 3 = ΔT 4 lorsque les hypothèses du modèle sous-jacent sont respectées), sont définies selon les équations suivantes, dès lors que la structure se déforme dans son domaine élastique, avec des transducteurs positionnés dans la paroi aux rayons r 1 et r 2 : où est la variation relative vraie de la valeur brute ( i.e. : mesure primaire réalisée par le transducteur) entre sa valeur de référence et sa valeur courante : , est le module d’Young de la structure, est le coefficient de Poisson de la structure, , et sont respectivement les sensibilités en pression hydrostatique, en déformation mécanique longitudinale et en température du transducteur, solidaire de la structure hôte pour la technique de mesure considérée (par exemple de type réseau de Bragg), ΔP int est la variation de la pression hydrostatique interne, ΔP ext est la variation de la pression hydrostatique externe, et , sont respectivement les rayons interne et externe de la structure cylindrique dans son état de référence. L’invention vise également une installation comportant : - une structure dont la pression et/ou la déformation mécanique et/ou la température sont à surveiller, et - un dispositif de mesure selon l’une quelconque des caractéristiques ci-dessus. Avantageusement, selon un premier aspect particulier de la présente invention, la structure de l’installation présente une forme cylindrique, de section circulaire, creuse et fermée à ses extrémités. Cette structure joue alors le rôle du corps d’épreuve du capteur. Avantageusement, selon un deuxième aspect particulier de la présente invention, la structure présente une forme quelconque, et le capteur, comprenant un corps d’épreuve cylindrique, de section circulaire, creux et fermé de manière étanche à ses extrémités, est logé de manière parfaitement solidaire au sein de la structure ou en surface de celle-ci. L’invention vise aussi un procédé de mesure non-intrusif d’une variation d’effort longitudinal (autre qu’exercé par une pression hydrostatique) et/ou d’une variation de pression hydrostatique relatives à une structure hôte d’intérêt, comportant les étapes suivantes : - positionner au moins un guide d’onde optique décrivant localement une hélice circulaire sur l’une des surfaces ou dans la paroi d’un corps d’épreuve cylindrique, de section circulaire, creux et fermé de manière étanche à ses extrémités, chaque guide d’onde optique étant positionné à un rayon r autour de l’axe de révolution du corps d’épreuve et étant orienté localement selon un angle prédéterminé ϕ(r) par rapport à un plan normal au dit axe de révolution, chaque guide d’onde portant au moins un transducteur sensible à l’orientation, - réaliser au moyen de la mesure primaire dudit transducteur une mesure sélective d’une première grandeur mécanique représentative d’une variation locale de pression hydrostatique appliquée au corps d’épreuve ou d’une deuxième grandeur mécanique représentative d’une variation locale d’effort longitudinal, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, appliqué au corps d’épreuve, la sélectivité de l’une ou l’autre des première et deuxième grandeurs mécaniques étant assurée par l’orientation de chaque guide d’onde, et - calculer sélectivement la variation locale de la déformation mécanique longitudinale du corps d’épreuve et/ou la variation locale de la pression hydrostatique appliquées au corps d’épreuve en fonction de la mesure desdites première et/ou deuxième mesures primaires. L’invention sera mieux comprise à l’aide de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple non limitatif, et faite en se référant aux dessins annexés sur lesquels : La FIG. 1 illustre un dispositif de mesure faiblement intrusif destiné à mesurer une variation d’un effort longitudinal (selon l’orientation de l’axe de révolution (zz) du corps d’épreuve du capteur), autre qu’exercé par une pression hydrostatique, et/ou une variation de pression hydrostatique relatives à une structure hôte d’intérêt, selon un mode de réalisation de l’invention ; Les FIG. 2 , FIG. 2 , FIG. 2 , FIG. 2 , FIG. 2 et FIG. 3 , FIG. 3 illustrent chacune un capteur de mesure faiblement intrusif destiné à mesurer une variation d’un effort longitudinal (selon l’orientation de l’axe de révolution (zz) du corps d’épreuve du capteur), autre qu’exercé par une pression hydrostatique, et/ou une variation de pression hydrostatique relatives à une structure hôte d’intérêt, selon différents modes de réalisation de l’invention ; La FIG. 4 est un organigramme illustrant les étapes d’un procédé de mesure faiblement intrusif d’une déformation mécanique longitudinale ( i.e. : selon l’orientation de l’axe de révolution du corps d’épreuve du capteur) et/ou d’une variation de pression hydrostatique relatives à une structure d’intérêt, selon les modes de réalisation des Figs. 1, 2A-2E et 3A-3B ; La FIG. 5 est un organigramme illustrant les étapes d’un procédé de mesure faiblement intrusif d’une déformation mécanique longitudinale ( i.e. : selon l’orientation de l’axe de révolution du corps d’épreuve du capteur) et/ou d’une variation de pression hydrostatique relatives à une structure d’intérêt quelconque, selon un mode particulier de réalisation de l’invention ; La FIG. 6 est un organigramme illustrant les étapes d’un procédé de mesure faiblement intrusif d’une déformation mécanique longitudinale ( i.e. : selon l’orientation de l’axe de révolution du corps d’épreuve du capteur) et/ou d’une variation de pression relatives à une structure d’intérêt quelconque, selon un autre mode particulier de réalisation de l’invention ; Les FIG. 7 , FIG. 7 illustrent chacune un capteur de mesure faiblement intrusif destiné à mesurer une variation d’un effort longitudinal (selon l’orientation de l’axe de révolution du corps d’épreuve du capteur), autre qu’exercé par une pression hydrostatique, et/ou une variation de pression hydrostatique relatives à une structure hôte d’intérêt, selon différents modes de réalisation de l’invention ; Les FIG. 8 , FIG. 8 illustrent chacune un capteur de mesure faiblement intrusif destiné à mesurer de façon sélective, avec ou sans exploitation de biréfringence, la variation de pression hydrostatique ΔP (interne ΔP int ou/et externe ΔP ext ) et la variation de l’effort longitudinal δF (selon l’orientation de l’axe de révolution (zz) du corps d’épreuve du capteur), autre qu’exercé par une pression hydrostatique, appliqués au corps d’épreuve, selon des modes particuliers de l’invention. DESCRIPTION DÉTAILLÉE Le concept à la base de l’invention repose sur la sélectivité des effets mécaniques aux moyens des orientations spécifiques des transducteurs, dont la composante mécanique de la mesure primaire est sensible à l’orientation, couplées à leurs positions radiales dans la paroi ou en surface du corps d’épreuve, permettant de s’affranchir de l’un ou l’autre effet mécanique selon l’orientation en question, réduisant ainsi la complexité du problème thermomécanique sous-jacent (et par conséquent des solutions associées) à la résolution de seulement deux équations indépendantes, nécessitant la mise en œuvre de seulement deux transducteurs dès lors que leur mesure est sensible à la température, puisque dans le cas le plus général où l’orientation des transducteurs est quelconque, le problème est décrit par trois équations indépendantes, nécessitant alors la mise en œuvre de trois transducteurs (les deux effets mécaniques de pression hydrostatique et d’effort longitudinal, autre d’exercé par une pression hydrostatique, étant alors obtenus simultanément, en plus de l’information de température dès lors que la mesure fournie par les transducteurs est sensible à ce paramètre). La FIG. 1 illustre un dispositif de mesure non-intrusif destiné à mesurer une variation d’un effort longitudinal, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, et/ou une variation de pression hydrostatique relatives à une structure hôte d’intérêt, selon un mode de réalisation de l’invention. Un tel dispositif de mesure 1 est particulièrement adapté pour mesurer une variation de pression hydrostatique, d’effort mécanique et de température, dans des installations comportant des structures sous pression, telles que, par exemple, des réservoirs de fluides ou des tuyaux sous pression. Le dispositif est également adapté pour la mesure de variations de pression hydrostatique, d’effort mécanique autre qu’exercé par une pression hydrostatique, et de température, dans certaines structures de turbomachines, de centrales électriques, de centrales nucléaires, etc. Le dispositif de mesure 1 comporte un capteur 3, et un module opto-électronique 5. Le capteur 3 comprend au moins un guide d’onde optique 7 destiné à être installé de manière solidaire sur l’une des surfaces ou dans la paroi d’un corps d’épreuve 9 cylindrique, de section circulaire, creux et fermé de manière étanche à ses extrémités, se déformant dans son domaine élastique, et s’étendant le long d’un axe de révolution (zz) ( i.e. : orientation selon ). Un seul guide d’onde optique 7 est représenté sur l’exemple de la FIG. 1 mais bien entendu, le dispositif de mesure 1 peut en comporter plusieurs (voir les autres figures). Chaque guide d’onde optique 7 décrit localement une hélice circulaire positionnée à un rayon r autour de l’axe de révolution (zz) du corps d’épreuve et orientée localement selon un angle prédéterminé ϕ(r) par rapport à un plan normal à l’axe de révolution (zz). On notera qu’un angle égal à ± π/2 (modulo π) est synonyme d’orientation selon cet axe de révolution (zz). Chaque guide d’onde optique 7 porte au moins un transducteur (non représenté) dont la composante mécanique de la mesure est sensible à l’orientation. Selon un premier aspect de l’invention, le guide d’onde optique 7 porte au moins un transducteur de type réseau de Bragg, adapté pour réaliser des mesures distribuées. Selon un deuxième aspect de l’invention, le guide d’onde optique 7 porte au moins un transducteur selon une technique réflectométrique continûment sensible de type Brillouin (incluant la technique de mesure décrite dans le document EP 3 232 165), OFDR Rayleigh ou encore phase-OTDR (ϕ-OTDR) ou DAS (Dynamic Acoustic Sensing) adaptée pour réaliser des mesures réparties le long du guide d’onde optique. Selon ce deuxième aspect, le guide d’onde optique 7 joue lui-même le rôle de transducteur. Ainsi, selon un premier aspect, le transducteur peut être inscrit dans le guide d’onde optique 7 tel qu’un réseau de Bragg. Selon un deuxième aspect, le transducteur est intrinsèquement porté par le guide d’onde optique 7 pour réaliser des mesures par réflectométrie Brillouin (selon la technique de mesure décrite dans le document EP 3 232 165), OFDR Rayleigh ou encore ϕ-OTDR ou DAS, etc. Chaque transducteur est configuré pour réaliser une mesure sélective d’un effet mécanique selon une première mesure primaire dont la variation relative vraie est représentative d’une variation de pression hydrostatique appliquée au corps d’épreuve 9 ou d’une deuxième mesure primaire dont la variation relative vraie est représentative d’une variation d’un effort longitudinal, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, appliqué au corps d’épreuve 9. La sélectivité de l’un ou l’autre des premier et deuxième effets mécaniques (pression hydrostatique vs . effort longitudinal), par l’intermédiaire des variations relatives vraies des première et deuxième variables primaires, étant assurée par l’orientation de chaque guide d’onde 7. Avantageusement, selon un aspect particulier de la présente invention, toute structure hôte cylindrique, de section circulaire, sous pression hydrostatique, fermée de manière étanche et se déformant dans son domaine élastique, telle qu’un réservoir de stockage ou un tuyau sous pression, peut être considérée comme un corps d’épreuve 9. Dans ce cas, chaque guide d’onde optique 7 portant le transducteur est positionné dans la paroi de la structure hôte ou sur l’une de ses surfaces, qui est alors considérée elle-même comme le capteur 3. Par ailleurs, dans le cas où la structure hôte déformable ne présente pas une forme cylindrique, alors, selon un autre aspect particulier de la présente invention, le capteur 3 comporte intrinsèquement un corps d’épreuve 9 cylindrique, de section circulaire, creux et fermé de manière étanche à ses extrémités, se déformant dans son domaine élastique. Avantageusement, le corps d’épreuve 9 est une fibre optique micro-structurée possédant, dans l’épaisseur de sa paroi, au moins un guide d’onde optique 7, de préférence monomode, orienté localement en hélice circulaire autour de son axe (zz), selon l’angle prédéterminé ϕ par rapport à un plan normal à l’axe (zz) de la fibre optique. Le transducteur peut alors être photo-inscrit dans le guide d’onde 7. Dans ce cas, le capteur 3, se déformant dans son domaine élastique, peut alors être intégré de manière solidaire au cœur même de la structure hôte (dans sa paroi) ou sur l’une de ses surfaces. On notera que la fermeture étanche du corps d’épreuve 9 peut être réalisée, pour au moins l’une de ses extrémités, par la structure hôte instrumentée en question lorsque le capteur 3 est noyé dans sa paroi. Le module opto-électronique 5 comporte une source de lumière 13, un spectromètre optique 15 et un calculateur 17. La source de lumière 13 est avantageusement de type large bande incluant les plages de longueur d’onde d’interrogation pour chaque transducteur. Le spectromètre optique 15 est adapté pour détecter et caractériser (en puissance, longueur d’onde, et si nécessaire, en phase) le signal réfléchi ou rétrodiffusé par les transducteurs 11. Le calculateur 17 est configuré pour commander la source de lumière 13 et le spectromètre optique 15, et pour interroger et récupérer (numériser) les signaux issus des transducteurs. Le calculateur 17 est configuré pour calculer sélectivement la variation locale de l’effort longitudinal δF, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, appliqué au corps d’épreuve 9 et/ou la variation locale de pression hydrostatique (interne et/ou externe) appliquée au corps d’épreuve 9 en fonction des variations relatives vraies des première et/ou deuxième mesures primaires. Le calculateur 17 est configuré pour calculer également la variation locale de température à partir des variations relatives vraies des première et/ou deuxième mesures primaires, dès lors que celles-ci sont sensibles à la température. En outre, le calculateur 17 est configuré pour calculer la variation locale de la déformation mécanique longitudinale du corps d’épreuve 9 en fonction des variations locales de l’effort longitudinal δF (autre qu’exercé par une pression hydrostatique) et de la pression hydrostatique ΔP appliquées au corps d’épreuve 9, ainsi que des paramètres physiques du corps d’épreuve 9. Avantageusement, le calculateur 17 détermine, à partir d’un modèle formel, les variations de déformations mécaniques longitudinales, de pressions hydrostatiques et de températures appliquées au corps d’épreuve 9, permettant ainsi un calcul aisé de ces grandeurs. Les Figs. 2A-2E et 3A-3B illustrent chacune un capteur de mesure non-intrusif destiné à mesurer une variation d’effort longitudinal (selon l’orientation du corps d’épreuve du capteur), autre qu’exercé par une pression hydrostatique, et/ou une variation de pression hydrostatique relatives à une structure hôte d’intérêt, selon différents modes de réalisation de l’invention. Les Figs. 2A-2E illustrent un premier mode de réalisation tandis que les Figs. 3A-3B illustrent un deuxième mode de réalisation, selon différentes variantes. On notera que la fermeture étanche du corps d’épreuve est effective dans tous les modes de réalisations, même si, par simplification, elle n’est pas représentée sur les schémas. Ces différents modes de réalisations concernent chacun un capteur 3 comportant au moins une paire de guides d’ondes optiques 7a, 7b orientés localement en hélice circulaire autour de l’axe de révolution (zz) du corps d’épreuve 9. Chaque guide d’onde optique 7a, 7b est positionné selon un rayon distinct autour de l’axe de révolution (zz) du corps d’épreuve 9, et orienté localement selon des angles prédéterminés par rapport à un plan normal au dit axe de révolution. Le corps d’épreuve 9 présente un espace vide à l’intérieur de sa paroi, et peut recevoir un fluide sous pression dans la variante où c’est la structure qui joue le rôle de corps d’épreuve 9. Plus particulièrement, la FIG. 2 illustre un premier mode de réalisation selon lequel le corps d’épreuve 9 (fibre micro-structurée, ou encore réservoir ou tuyau sous pression) possède, dans l’épaisseur de sa paroi, une paire de guides d’ondes optiques 7a, 7b portant une paire de transducteurs 11a, 11b. Les premier et deuxième guides d’onde optiques 7a, 7b sont orientés localement en hélice circulaire autour de l’axe de révolution selon respectivement les angles ϕ(r ΔP ) et ϕ(r δF ) par rapport à un plan normal à l’axe de révolution (zz) du corps d’épreuve 9. Les deux guides d’onde optiques 7a, 7b sont positionnés respectivement à r ΔP et r δF dans la paroi élastique et/ou en surface du corps d’épreuve 9. La technique de mesure alors mise en œuvre permet de fournir une mesure primaire de nature purement mécanique, ce qui peut être réalisé dans au moins trois configurations : - dès lors que la température reste constante ou varie de façon négligeable, de sorte que son effet sur la mesure primaire réalisée par le transducteur reste négligeable par rapport à l’effet mécanique recherché, - lors d’évènements très rapides, tels qu’en détonique, dès lors que le transducteur reste dans son domaine élastique de déformation, et que les échanges thermiques avec la structure environnante ont des effets qui peuvent être considérés comme négligeables par rapport à l’effet mécanique recherché, - ou lorsque la technique de mesure est intrinsèquement auto-compensée en température, pour fournir de manière séparée à partir d’un unique transducteur, une mesure de déformation mécanique longitudinale et de température, telle que, par exemple, la mesure par réflectométrie Brillouin s’appuyant sur le ratio de Landau-Placzek. On rappelle que le corps d’épreuve 9 est un cylindre creux, de section circulaire, fermé à ses extrémités pour former une cavité étanche (fibre micro-structurée dans le cas d’une fibre optique, ou encore réservoir ou tuyau sous pression, pourvu qu’ils soient de section circulaire), se déformant dans son domaine élastique. La mesure de la déformation mécanique réalisée par chaque transducteur 11a, 11b est sensible à leur orientation selon les deux familles d’angles spécifiques ϕ ΔP et ϕ δF , ainsi qu’à leur position radiale dans la paroi ou en surface du corps d’épreuve 9. Ces angles sont dépendants des sensibilités en déformation mécanique et en pression hydrostatique des transducteurs 11a, 11b, et éventuellement de leur position radiale dans la paroi ou en surface du corps d’épreuve. En revanche, l’orientation des transducteurs 11a, 11b, selon chacune des deux familles d’angles, n’est en aucune façon dépendante de la sensibilité en température du transducteur. Cette orientation est uniquement dépendante de caractéristiques mécaniques (module d’Young et coefficient de Poisson) et géométriques (rayons interne et externe) du corps d’épreuve, le cas échéant, de la position radiale du transducteur (dans la paroi ou en surface), ainsi que des sensibilités en déformations mécaniques longitudinales, et, le cas échéant, en pression hydrostatique, du transducteur. Selon que l’on souhaite réaliser une mesure de variation de pression hydrostatique ou d’effort longitudinal, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, les deux guides d’onde 11a, 11b sont positionnés selon deux angles à ϕ ΔP et ϕ δF distincts en valeur absolue modulo π (ϕ ΔP ≠ ± ϕ δF mod π) par rapport à l’axe (zz) du corps d’épreuve 9. Les propriétés du corps d’épreuve 9 ( i.e. : cylindrique, de section circulaire, creux et fermé de manière étanche à ses extrémités) lui confèrent un comportement tel (en réponse à la pression hydrostatique et aux efforts longitudinaux, distincts de ceux exercés par une pression hydrostatique, qui lui sont appliqués) qu’une mesure directionnelle, réalisée par des transducteurs 11a, 11b qui lui sont thermomécaniquement solidaires, ne présente pas la même sensibilité à ces deux effets selon l’orientation de ces transducteurs et leur position radiale dans la paroi ou en surface du corps d’épreuve. La sélectivité de l’un ou l’autre de ces deux effets mécaniques (autrement dit obtenus indépendamment l’un de l’autre) est assurée par le choix de l’angle (ϕ Δ P ou ϕ δF ) en question, la sensibilité résiduelle à l’effet mécanique recherché (pression hydrostatique vs . effort longitudinal, autre qu’exercé par une pression hydrostatique) étant principalement obtenue par les positions radiales distinctes des deux transducteurs. La sélectivité des effets mécaniques est ainsi le résultat des orientations spécifiques des transducteurs 11a, 11b permettant de s’affranchir de l’un ou l’autre effet selon la direction en question. Cette sélectivité s’appuie sur l’exploitation de l’effet de contraction transverse de Poisson. C’est cet effet Poisson qui permet d’expliquer que la composante de la déformation mécanique du corps d’épreuve 9 change de signe depuis la direction d’application de l’effort longitudinal qui lui est appliqué (dont on cherche à s’affranchir) jusqu’à sa direction perpendiculaire, puisqu’elle passe, par continuité, par un angle intermédiaire remarquable où sa valeur est nulle. C’est cet angle remarquable qui est exploité pour réaliser de manière sélective la mesure de la pression hydrostatique s’appliquant sur le corps d’épreuve 9 d’une part, et son angle complémentaire pour réaliser de manière sélective la mesure de l’effort longitudinal, distinct de celui exercé par une pression hydrostatique, qui lui est appliqué d’autre part. La compensation intrinsèque des effets de la température, dès lors que la technique de mesure mise en œuvre n’est pas elle-même auto-compensée en température, est le résultat de la différence des variations relatives vraies de deux mesures primaires obtenues à partir de deux transducteurs orientés selon la même famille d’angles et positionnés à deux rayons distincts, au sein de la paroi ou en surface du corps d’épreuve, puisque par hypothèse et construction, les deux transducteurs sont soumis à la même température. Aussi, la variation locale de la température ΔT est une information additionnelle fournie par le capteur 3 dans tous les modes de réalisations, dès lors que les transducteurs présentent une sensibilité non nulle à la température, ou que la technique de mesure mise en œuvre est elle-même auto-compensée en température, puisque fournissant généralement de manière duale, la température ou sa variation par rapport à une référence arbitraire pour le transducteur considéré (comme tel est le cas, par exemple, pour la technique de mesure par réflectométrie Brillouin s’appuyant sur le ratio de Landau-Placzek, décrite dans le document EP 3 232 165). En outre, dans le cas d’un capteur 3 intégrable au cœur d’une structure de géométrie quelconque, la pression hydrostatique, par le gradient de déformations mécaniques qu’elle crée dans l’épaisseur de la paroi, induit un effet de biréfringence qui peut aussi être exploité pour les mesures sélectives de variations de pression hydrostatique et d’efforts longitudinaux, autres qu’exercés par une pression hydrostatique. La FIG. 2 est une variante du premier mode de réalisation illustrant un capteur destiné à mesurer, avec ou sans exploitation de biréfringence, la variation de pression hydrostatique ΔP appliquée au capteur. Le capteur 3, selon ce deuxième mode de réalisation, comporte des premier et deuxième guides d’onde optiques 7a, 7b orientés localement en hélice circulaire autour de l’axe de révolution (zz) du corps d’épreuve 9 selon un angle ϕ ΔP par rapport à un plan normal à l’axe de révolution du corps d’épreuve 9, dont la valeur dépend de leur position radiale (en surface – interne ou externe – ou dans l’épaisseur du corps d’épreuve). Les deux guides d’ondes optiques 7a, 7b sont positionnés respectivement aux rayons et dans la paroi élastique du corps d’épreuve 9 et/ou sur ses surfaces. Les deux guides d’ondes optiques 7a, 7b portent deux transducteurs 11a, 11b, respectivement de type réseaux de Bragg. Les deux transducteurs 11a, 11b sont positionnés préférentiellement à la même abscisse curviligne le long de l’axe de révolution du corps d’épreuve 9 de façon à être soumis à la même variation de température dans le cas où il y aurait un gradient de température le long du corps d’épreuve. L’orientation spécifique des deux transducteurs, selon cet angle ϕ ΔP , leur permet de rester insensible aux variations des efforts longitudinaux δF, autres qu’exercés par une pression hydrostatique, appliqués au corps d’épreuve 9, alors que leur sensibilité en déformation mécanique, sous l’effet de la variation de la pression hydrostatique ΔP, est quant à elle principalement modulée par leurs positions radiales distinctes dans la paroi du corps d’épreuve. La différence des variations relatives vraies, par rapport à un état de référence arbitraire, entre les deux mesures primaires des transducteurs, soumis par hypothèse à la même température, supprime alors l’effet des variations de température, avec un résultat de nature purement mécanique, en relation directe avec la variation de pression hydrostatique ΔP, ce qui permet d’assurer la nature sélective de leur mesure, indépendamment des effets de la température, et par extension, de tout autre phénomène de nature non mécanique tel que les effets des rayonnements ionisants. Et dès lors que les transducteurs présentent une sensibilité non nulle à la température, la variation locale de température ΔT est une information additionnelle fournie par le capteur 3, dès lors que la température est le seul phénomène non mécanique auxquels sont soumis les transducteurs, obtenue de manière conjointe lors de la résolution formelle du problème thermomécanique sous-jacent. La FIG. 2 est une autre variante du premier mode de réalisation, également pour mesurer de façon sélective, avec ou sans exploitation de biréfringence, la variation de la pression hydrostatique ΔP appliquée au capteur 3. Selon cette variante, les deux guides d’ondes 7a, 7b sont exploités par une technique réflectométrique de mesure répartie sur fibre optique, sensible à la fois à la température et à la déformation mécanique, telles que les techniques Brillouin, OFDR Rayleigh, phase-OTDR (ϕ-OTDR) ou DAS (Dynamic Acoustic Sensing). La Fig. 2D est encore une autre variante du premier mode de réalisation illustrant un capteur destiné à mesurer de manière sélective, avec ou sans exploitation de biréfringence, la variation de l’effort longitudinal δF, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, selon l’orientation du capteur. Le capteur 3 selon ce troisième mode de réalisation, comporte des premier et deuxième guides d’ondes optiques 7a, 7b orientés localement en hélice circulaire autour de l’axe de révolution (zz) du corps d’épreuve selon des angles et distincts par rapport à un plan normal à l’axe de révolution du corps d’épreuve 9. Les deux guides d’ondes optiques 7a, 7b sont positionnés respectivement à des rayons et distincts dans la paroi élastique du corps d’épreuve 9. Les deux guides d’ondes optiques 7a, 7b portent des transducteurs 11a, 11b de type réseaux de Bragg. Les deux transducteurs 11a, 11b sont positionnés préférentiellement à la même abscisse curviligne le long de l’axe de révolution du corps d’épreuve 9 de façon à être soumis à la même variation de température dans le cas où il y aurait un gradient de température le long du corps d’épreuve. L’orientation spécifique des deux transducteurs, selon les angles et , leur permet de rester insensible aux variations de la pression hydrostatique ΔP appliquée au corps d’épreuve 9, alors que leur sensibilité en déformation mécanique, sous l’effet de la variation des efforts longitudinaux δF (distincts de ceux exercés par une pression hydrostatique), est quant à elle modulée par leurs positions radiales distinctes dans la paroi ou en surface du corps d’épreuve. La différence des variations relatives vraies, par rapport à un état de référence arbitraire, entre les deux mesures primaires des transducteurs, soumis par hypothèse à la même température, supprime alors l’effet des variations de température, avec un résultat de nature purement mécanique, en relation directe avec la variation des efforts longitudinaux δF (distincts de ceux exercés par une pression hydrostatique), ce qui permet d’assurer la sélectivité de leur mesure, indépendamment des effets de la température, et par extension, de tout autre phénomène de nature non mécanique tel que les effets des rayonnements ionisants. Et dès lors que les transducteurs présentent une sensibilité non nulle à la température, la variation locale de température ΔT est une information additionnelle fournie par le capteur 3, dès lors que la température est le seul phénomène non mécanique auxquels sont soumis les transducteurs, obtenue de manière conjointe lors de la résolution formelle du problème thermomécanique sous-jacent. La Fig. 2E est encore une autre variante du premier mode de réalisation, également pour mesurer de façon sélective, avec ou sans exploitation de biréfringence, la variation d’effort longitudinal δF, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, selon l’orientation du capteur. Selon cette variante, les deux guides d’ondes optiques 7a, 7b sont exploités par une technique réflectométrique de mesure répartie sur fibre optique, sensible à la fois à la température et à la déformation mécanique, telles que les techniques Brillouin, OFDR Rayleigh, phase-OTDR (ϕ-OTDR) ou DAS (Dynamic Acoustic Sensing). La FIG. 3 illustre un deuxième mode de réalisation selon lequel le corps d’épreuve (fibre micro-structurée, réservoir, ou encore tuyau sous pression) possède, dans l’épaisseur de sa paroi et/ou sur ses surfaces, deux paires de guides d’onde optiques 7a, 7b, 7c, 7d portant deux paires de transducteurs 11a, 11b, 11c, 11d. Plus particulièrement, le capteur 3 comporte des première 7a, 7b et deuxième 7c, 7d paires de guides d’ondes optiques décrivant localement deux paires d’hélices circulaires portant deux paires de transducteurs 11a, 11b, et 11c, 11d. Une première paire de guides d’ondes 7a, 7b est dédiée à la mesure de la variation de la pression hydrostatique ΔP, tandis que la deuxième paire de guides d’ondes 7c, 7d est dédiée à la mesure de la variation de l’effort longitudinal δF, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, appliqué au corps d’épreuve 9, selon l’orientation du capteur. Ceci permet, avec ou sans exploitation de biréfringence, de mesurer de façon sélective les deux composantes mécaniques de la variation de pression hydrostatique ΔP et de la variation de l’effort longitudinal δF (autre qu’exercé par une pression hydrostatique) appliquées au capteur 3. Les deux guides d’onde 7a, 7b de la première paire, orientés localement en hélice circulaire, sont positionnés autour de l’axe de révolution selon l’angle ϕ ΔP par rapport à un plan normal à l’axe de révolution du corps d’épreuve 9. Les deux guides d’ondes 7c, 7d de la deuxième paire de guides d’ondes, orientés localement en hélice circulaire, sont positionnés autour de l’axe de révolution selon les angles et par rapport à un plan normal à l’axe de révolution. Les première 7a, 7b et deuxième 7c, 7d paires de guides d’onde sont positionnées respectivement à , , et , dans la paroi élastique du corps d’épreuve 9, portant chacun un transducteur 11a, 11b, 11c, 11d, de type réseau de Bragg. La combinaison de ces deux familles d’angles, à l’aide de deux paires de transducteurs positionnés au sein d’un même corps d’épreuve 9, permet au dispositif 1 de réaliser une mesure sélective simultanée des deux effets mécaniques de variation de pression hydrostatique ΔP (interne ΔP int ou/et externe ΔP ext ) et de variation des efforts longitudinaux δF, autres qu’exercés par une pression hydrostatique, appliqués au corps d’épreuve. Par la suite, des variations de déformations mécaniques longitudinales , selon l’orientation du capteur, par rapport à un état de référence arbitraire, peuvent en être déduites. La Fig. 3B est une variante du deuxième mode de réalisation également pour mesurer la variation de pression hydrostatique ΔP appliquée au capteur, ainsi que la variation de l’effort longitudinal δF, selon l’orientation du capteur. Selon cette variante, les quatre guides d’ondes 7a, 7b, 7c, 7d sont exploités par une technique réflectométrique de mesure répartie sur fibre optique, sensible à la fois à la température et à la déformation mécanique, telles que les techniques Brillouin, OFDR Rayleigh, phase-OTDR (ϕ-OTDR) ou DAS (Dynamic Acoustic Sensing). Les Figs. 4, 5 et 6 illustrent l’utilisation par le calculateur d’un modèle thermomécanique pour calculer, à partir d’un modèle formel issu de ce modèle, les variations de déformations mécaniques longitudinales (selon l’orientation du capteur), de pressions hydrostatiques et de températures relatives au capteur selon différents modes de réalisation de l’invention. La FIG. 4 est un organigramme illustrant les étapes d’un procédé de mesure non-intrusif d’une variation de déformation mécanique et/ou d’une variation de pression hydrostatique relatives à une structure d’intérêt, selon les modes de réalisation des Figs. 1, 2A-2E et 3A-3B. L’étape E1 concerne l’instrumentation de la structure hôte avec un ou plusieurs dispositifs 1 de mesure comportant chacun au moins un guide d’onde optique 7 selon les modes de réalisations des Figs. 1, 2A-2E et 3A-3B. Les guides d’ondes optiques 7 sont positionnés au sein du corps d’épreuve 9 formant le capteur 3. Dans le cas où la structure hôte présente une forme de géométrie cylindrique adéquate, et pourvu qu’elle soit fermée de manière étanche à ses extrémités, elle peut jouer elle-même le rôle de corps d’épreuve 9 dès lors qu’elle se déforme dans son domaine élastique. En variante, dans le cas d’une structure hôte de géométrie quelconque, un corps d’épreuve 9 est intégré de manière solidaire au sein de la paroi de la structure, ou sur l’une de ses surfaces. À l’étape E2, le transducteur de chaque guide d’onde optique 7 fournit des première mesure primaire et/ou deuxième mesure primaire , dont la différence des variations relatives vraies et par rapport à un état de référence arbitraire est représentative, de manière sélective et exclusive, d’une variation locale d’une pression hydrostatique ΔP (interne ou externe), ou d’une variation locale d’un effort longitudinal δF, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, appliqués au corps d’épreuve. La sélectivité de l’un ou l’autre effet mécanique (pression hydrostatique ΔP vs. effort longitudinal δF) réalisée par des première ou/et deuxième mesures primaires est assurée par l’orientation ϕ des transducteurs concernés. Dans le cas où la technique de mesure est sensible à la température, et que l’effet de la température sur la mesure de déformation n’est pas auto-compensé ( e.g. : mesure par réseaux de Bragg) et que l’effet de la température sur les transducteurs ne peut pas être négligé, le nombre de transducteurs est au minimum égal à deux, et les variations relatives vraies des mesures primaires et doivent être sélectives du même effet mécanique (variation de pression hydrostatique ΔP ou, de manière exclusive , d’effort longitudinal δF, distinct de celui exercé par une pression hydrostatique), c’est-à-dire orientés suivant la même famille d’angles. Dans le cas où la technique de mesure de déformation mécanique est par nature insensible à la température (mesure auto-compensée), telle que par exemple la technique de mesure répartie par réflectométrie Brillouin s’appuyant sur le ratio de Landau-Placzek, décrite dans le document EP 3 232 165, ou que l’effet de la température sur le transducteur peut être négligé, au minimum un seul guide d’onde (ou transducteur) est nécessaire, orienté suivant sa famille d’angle sélectif pour la mesure de l’effet mécanique considéré, pourvu que les conditions d’application d’une telle mesure soient cependant réunies (l’angle sélectif en question devant prendre une valeur réelle). Le calculateur 17 interroge chaque transducteur et calcule sélectivement la variation locale de l’effort longitudinal δF (autre qu’exercé par une pression hydrostatique) appliqué au corps d’épreuve 9, ou la variation locale de pression hydrostatique interne ΔP int ou externe ΔP ext appliquée au corps d’épreuve 9. Le calculateur 17 calcule en outre la variation locale de température ΔT du corps d’épreuve 9 dès lors que la mesure primaire est sensible à la température. La variation de l’effort longitudinal δF (autre qu’exercé par une pression hydrostatique) ou la variation locale de pression hydrostatique interne ΔP int ou externe ΔP ext est déterminée en fonction de la variation relative vraie de la première mesure primaire et/ou de la variation relative vraie de la deuxième mesure primaire selon l’orientation ϕ de chaque transducteur 7. Ce calcul est détaillé plus loin en relation avec les Figs. 5 et 6. À l’étape E3, le calculateur 17 détermine la variation locale de la déformation mécanique longitudinale du corps d’épreuve 9 en fonction des variations longitudinales d’effort δF (autre qu’exercé par une pression hydrostatique) et des variations de pressions hydrostatiques interne ΔP int et externe ΔP ext appliquées au corps d’épreuve 9, ainsi que des paramètres physiques de ce dernier. La variation de déformation mécanique longitudinale du capteur, et plus particulièrement du corps d’épreuve, est donnée par : E est le module d’Young et ν le coefficient de Poisson (-1 ≤ ν ≤ 0,5) du corps d’épreuve, et , sont respectivement les rayons interne et externe du corps d’épreuve 9 dans son état de référence. À l’étape E4, le calculateur 17 apporte des corrections sur la variation de déformation mécanique longitudinale du capteur 3 calculée à l’étape E3 pour faire correspondre la nature de cette mesure à celle de la structure hôte instrumentée. Ces corrections s’appuient sur la prise en compte des dilatations différentielles entre le corps d’épreuve 9 et la structure hôte instrumentée, pour déterminer la composante de la variation de déformation mécanique , selon l’orientation du capteur, de la structure hôte en question, selon l’expression suivante : où ΔT est la mesure de la variation locale de température, et Δα = (α struct - α cap ) est la différence des coefficients d’expansion thermique entre la structure hôte et le corps d’épreuve 9. Bien entendu, Δα = 0 dans le cas où la structure hôte fait fonction de corps d’épreuve 9. L’étape E5 est un test pour vérifier si la structure hôte fait office de corps d’épreuve ou non. Si oui, on va à l’étape E6. Sinon, on va à l’étape E8. L’étape E6 concerne le cas où la structure hôte est un réservoir ou un tuyau sous pression, de section circulaire, fermé de manière étanche à ses extrémités, se déformant dans son domaine élastique. Dans ce cas, le calculateur 17 considère que la variation de déformation mécanique est sa variation de déformation mécanique longitudinale, telle que calculée à l’étape E3. À l’étape E7, le calculateur 17 détermine, de manière optionnelle, les autres composantes locales des variations des déplacements, du tenseur des déformations et du tenseur des contraintes pour la structure hôte, ayant par hypothèse un comportement global isotrope, et se déformant dans son domaine élastique. L’étape E8, concerne le cas où le capteur 3 est noyé ou positionné en surface de la structure hôte de nature quelconque. À cette étape, le calculateur 17 considère que la variation de déformation mécanique longitudinale calculée à l’étape E4 est la composante locale de la variation de la déformation mécanique de la structure hôte, selon l’orientation du corps d’épreuve du capteur, du type fibre optique micro-structurée. À l’étape E9, le calculateur 17 détermine quelques valeurs d’autres composantes locales. Le calcul est réalisé par continuité entre les variations locales des composantes relatives au corps d’épreuve du capteur et à la structure hôte, sur leur interface commune définie par la surface externe du corps d’épreuve du capteur. On notera que l’égalité locale par continuité est valable pour les grandeurs suivantes : variation de température ΔT, variation des déplacements totaux (mécaniques + thermiques) Δu (composante radiale), Δw (composante longitudinale), déformation longitudinale totale (mécanique + thermique ) du capteur avec la composante, selon l’orientation du corps d’épreuve du capteur, de la variation de déformation totale locale de la structure hôte ( ), et de la variation de la contrainte radiale Δσ rr (correspondant, au signe près, à une variation de pression hydrostatique) exercée en surface externe du capteur (correspondant ainsi, au signe près, à la variation de la pression hydrostatique interne ΔP int de la structure hôte, à l’endroit même où est positionné le capteur). La FIG. 5 est un organigramme illustrant les étapes d’un procédé non-intrusif de mesure d’une variation de déformation mécanique et/ou d’une variation de pression hydrostatique relatives à une structure d’intérêt quelconque, selon un mode particulier de réalisation de l’invention. Ce mode de réalisation concerne le cas d’un capteur selon les Figs. 1 à 3B dans sa version intégrable au cœur d’une structure de géométrie quelconque. L’étape E11 concerne la configuration du capteur 3 et son intégration dans une structure 19 hôte. Le capteur 3 comporte un corps d’épreuve 9 et au moins deux guides d’ondes 7 orientés selon la même famille d’angles. Le corps d’épreuve 9 est cylindrique, de section circulaire, creux et fermé de manière étanche à ses extrémités, et se déformant dans son domaine élastique. La fermeture étanche peut être avantageusement fournie, pour au moins l’une des extrémités, par la structure hôte 19 instrumentée lorsque le capteur 3 est noyé dans sa paroi. Le corps d’épreuve 9 peut être sous pression interne, ou préférablement, être à pression nulle ( i.e. : le vide). On notera que si le corps d’épreuve 9 n’est pas sous pression nulle, et si la température varie de façon significative au regard du phénomène recherché, alors la valeur de la pression interne peut être corrigée en utilisant la loi des gaz parfaits puisque la température est une des grandeurs physiques mesurées par le capteur dès lors que les transducteurs sont eux-mêmes sensibles à la température. Avantageusement, le corps d’épreuve 9 est une fibre optique micro-structurée, formant ainsi un micro-capillaire. Le corps d’épreuve (fibre optique) est préférablement en silice, ou encore en saphir Al 2 O 3 (cette dernière solution permettant d’utiliser le capteur jusqu’à environ 1800°C, avec cependant un comportement globalement multimode du guide d’onde dans la majeure partie des cas, mais qui peut néanmoins encore être exploité avec un réseau de Bragg, avec une incertitude de mesure cependant plus importante qu’au sein d’un guide optique monomode). En outre, le corps d’épreuve 9, de type fibre optique, peut être avantageusement revêtu d’une gaine mécanique déformable, par exemple en polymère (polyimide, polyacrylate, etc.), et de faible épaisseur (par exemple, quelques dizaines de micromètres). Ceci permet d’assurer sa survie pendant toute la période d’exploitation de la structure et de réaliser une bonne transduction des déformations mécaniques de la structure hôte instrumentée. Au moins deux guides d’ondes optiques 7 portant des transducteurs dont la composante mécanique de la mesure est sensible à l’orientation (tels que des réseaux de Bragg dans le cas de mesures distribuées, ou tout simplement deux guides d’onde optiques, de préférence monomodes, si ceux-ci sont exploités en réflectométrie Brillouin, OFDR Rayleigh, ou encore phase-OTDR (ϕ-OTDR) ou DAS (Dynamic Acoustic Sensing) dans le cas de mesures réparties), sont positionnés dans l’épaisseur du corps d’épreuve 9 (par exemple dans la paroi de la fibre micro-structurée). Avantageusement, la fibre micro-structurée du capteur 3 peut être fabriquée par nano-impression 3D pour former un composant d’extrémité d’une fibre optique, par exemple de type multi-cœurs, au bout de laquelle il pourra être connecté. Dans un tel cas, la réalisation d’hélices localement circulaires, d’angles de signes opposés, est envisageable. La combinaison (moyenne arithmétique) de mesures réalisées avec des angles de signes opposés permet de s’affranchir, de manière classique, des effets de torsion sur le capteur. En variante, la fibre micro-structurée peut être fabriquée par étirage, sur tour de fibrage, d’une préforme structurée de telle façon à disposer des guides d’ondes optiques pour loger les transducteurs. Cette préforme, une fois étirée, peut subir, de manière locale ou non, une ou plusieurs opérations de torsion de façon à imposer aux guides d’ondes optiques de se conformer localement en hélices circulaires suivant les angles remarquables définis précédemment ou selon des angles quelconques distincts en valeur absolue modulo π, ou encore, la préforme peut originellement disposer de guides d’ondes optiques dans les orientations prédéfinies ou selon des angles quelconques distincts en valeur absolue modulo π, permettant ainsi de limiter le nombre d’opérations ultérieures de torsions locales. En outre, dans le cas de transducteurs réseaux de Bragg, leur photo-inscription peut être réalisée point-par-point, par laser femtoseconde, dans chacun des guides d’ondes optiques 7 disposés localement en hélice circulaire autour de l’axe de la fibre optique 9 (corps d’épreuve) micro-structurée. Le capteur 3, selon les propriétés décrites ci-dessus, permet au dispositif 1 de mesure de réaliser une mesure sélective de la variation de pression hydrostatique et/ou des efforts longitudinaux, autres qu’exercés par une pression hydrostatique, s’appliquant sur le corps d’épreuve 9, et ensuite, de ses déformations mécaniques longitudinales. Les étapes E12 à E17 concernent la détermination des variations de la pression hydrostatique interne ΔP int ou externe ΔP ext , de la température locale ΔT et des efforts longitudinaux δF (selon l’orientation du capteur), autres qu’exercés par une pression hydrostatique, en fonction de la configuration des transducteurs (positionnés aux rayons r selon les familles d’angles ϕ). En particulier, les étapes E12 à E16 concernent les mesures sélectives en absence de biréfringence ( i.e. : sans séparation du pic de Bragg), tandis que l’étape E17 concerne les mesures sélectives en présence de biréfringence. L’étape E12 concerne la mesure sélective de la variation de la pression hydrostatique ΔP ext s’appliquant à l’extérieur du capteur ainsi que la variation de la température locale ΔT associée à la variation de la pression hydrostatique externe. Dans ce cas, les angles ϕ 1 et ϕ 2 sont égaux en valeur absolue, à la valeur absolue de l’angle modulo π, défini selon leur position radiale (dans la paroi ou en surface du corps d’épreuve) par la relation suivante : si le transducteur est dans la paroi du corps d’épreuve : si le transducteur est en surface interne ou externe du corps d’épreuve : où est le module d’Young de la fibre optique corps d’épreuve, et sont respectivement les sensibilités en pression hydrostatique et en déformation mécanique longitudinale du transducteur, solidaire du corps d’épreuve, pour la technique de mesure considérée (par exemple de type réseau de Bragg), et est le coefficient de Poisson du corps d’épreuve. À titre d’exemple, pour une fibre optique de type germanosilicate : E silice ≃ 72 GPa, ν silice ≃ 0,17, et pour un transducteur réseau de Bragg : et . La variation de la pression hydrostatique externe ΔP ext est alors une fonction linéaire de la différence des variations relatives vraies : des mesures primaires : et , la variation relative vraie : de la mesure primaire : étant définie de la façon suivante : où est la variation de la valeur brute ( i.e. : mesure primaire réalisée par le transducteur) entre sa valeur de référence et sa valeur courante ( i.e. : ). On notera que pour un transducteur 7 de type réseau de Bragg, la valeur brute ou mesure primaire correspond à sa longueur d’onde de Bragg : λ Bragg . Pour une mesure par réflectométrie Brillouin sur une fibre optique (la mesure étant dans ce cas de type répartie, le transducteur étant le guide d’onde de la fibre optique elle-même), la mesure primaire correspond à sa fréquence de Brillouin . Pour une mesure par réflectométrie OFDR Rayleigh sur une fibre optique (la mesure étant également dans ce cas de type répartie, le transducteur étant le guide d’onde de la fibre optique elle-même), la mesure primaire correspond à sa fréquence de Rayleigh . Pour toute autre technique de mesure par réflectométrie sur fibre optique (par exemple phase-OTDR (ϕ-OTDR) ou DAS (Dynamic Acoustic Sensing)), sensible à la température et à la déformation mécanique, la mesure primaire est la valeur de sa grandeur caractéristique . La variation de la pression hydrostatique ΔP ext s’appliquant sur la surface externe du capteur est donnée par la relation suivante : En explicitant la formule ci-dessus, la variation de la pression hydrostatique ΔP ext ainsi que le calcul de la variation de la température locale ΔT correspondante s’expriment en fonction de la configuration des transducteurs, de la manière suivante : si les deux transducteurs sont positionnés aux rayons r 1 et r 2 dans la paroi du corps d’épreuve : si les transducteurs sont positionnés en surfaces interne au rayon et externe au rayon du corps d’épreuve : si le premier transducteur est positionné au rayon r 1 dans la paroi et le second transducteur en surface externe au rayon du corps d’épreuve : si le premier transducteur est positionné en surface interne au rayon et le second transducteur au rayon r 2 dans la paroi du corps d’épreuve : où est le module d’Young de la fibre optique corps d’épreuve, , et sont respectivement les sensibilités en pression hydrostatique, en déformation mécanique longitudinale, et en température du transducteur solidaire de la structure hôte pour la technique de mesure considérée, ΔP int est la variation de la pression hydrostatique interne, et , sont respectivement les rayons interne et externe de la fibre optique micro-structurée, jouant le rôle de corps d’épreuve, dans son état de référence, et sont respectivement les mesures primaires des transducteurs positionnés sur la surface interne au rayon et sur la surface externe au rayon , et et sont respectivement les mesures primaires des transducteurs positionnés au sein de la paroi, aux rayons r 1 et r 2 . L’étape E13 concerne la mesure sélective de la variation des efforts longitudinaux δF (autres qu’exercés par une pression hydrostatique) appliqués au corps d’épreuve ainsi que le calcul de la variation de la température locale ΔT associée à cette variation des efforts longitudinaux, autres qu’exercés par une pression hydrostatique. L’angle ϕ i est, en valeur absolue, égal à la valeur absolue de l’angle ϕ δF , modulo π, défini par : En particulier, pour une mesure sélective de la variation des efforts longitudinaux indépendamment de ΔP ext , l’angle ϕ i est, en valeur absolue, égal à la valeur absolue de l’angle modulo π, défini par la relation suivante : si les deux transducteurs sont positionnés aux rayons r 1 et r 2 dans la paroi du corps d’épreuve : si les transducteurs sont positionnés en surfaces interne au rayon et externe au rayon du corps d’épreuve : La variation des efforts longitudinaux exercés sur le corps d’épreuve est une fonction linéaire de la différence des variations relatives vraies : des mesures primaires : et : De manière explicite, la variation des efforts longitudinaux et la variation de la température locale ΔT sont égales à : si les deux transducteurs sont positionnés aux rayons r 1 et r 2 dans la paroi du corps d’épreuve : si les transducteurs sont positionnés en surfaces interne au rayon et externe au rayon du corps d’épreuve : si le premier transducteur est positionné au rayon r 1 dans la paroi et le second transducteur en surface externe au rayon du corps d’épreuve : si le premier transducteur est positionné en surface interne au rayon et le second transducteur au rayon r 2 dans la paroi du corps d’épreuve : L’étape E14 concerne le calcul de la variation de déformation mécanique longitudinale du corps d’épreuve. En effet, les variations de pression hydrostatique interne ΔP int ou externe ΔP ext au corps d’épreuve 9, les variations des efforts longitudinaux externes δF appliqués au corps d’épreuve (autres que ceux exercés par une pression hydrostatique), et les variations de température locale ΔT du corps d’épreuve, conduisent au calcul de la variation de la déformation mécanique longitudinale du capteur corps d’épreuve 9, selon l’équation suivante : L’étape E15 concerne le calcul de la composante de la variation de la déformation mécanique de la structure 19 hôte instrumentée selon l’orientation de la fibre optique 9. Afin de déterminer cette composante de variation de déformation mécanique de la structure hôte, le calculateur 17 corrige les effets des dilatations différentielles entre la structure 19 hôte et le capteur 3. Cette correction s’appuie sur la mesure locale de la variation de la température ΔT (fournie de manière conjointe par le capteur) et sur la différence des coefficients d’expansion thermique Δα entre le capteur α cap et la structure hôte α struct : Δα = (α cap - α struct ). La composante de variation de déformation mécanique de la structure hôte : est alors définie par l’équation suivante : L’étape E16 concerne le calcul de certaines valeurs locales de variations de déplacements radiaux Δu et longitudinaux Δw, de déformations totales (mécaniques + thermiques) radiales et longitudinales, et de contraintes radiales Δσ rr , par continuité sur son interface externe commune avec la structure hôte. On notera que les propriétés thermomécaniques (coefficients , , ) et les sensibilités de mesure ( , et ) correspondent à celles du transducteur 7 solidaire du capteur 3 pour la technique de mesure considérée. Si le corps d’épreuve 9 est la fibre micro-structurée (micro-capillaire fermé de manière étanche à ses extrémités), le capteur 3 est alors formé de ce capillaire fermé de manière étanche et de ses transducteurs 7. Ce capteur 3 peut alors s’intégrer, de manière solidaire et faiblement intrusive, au sein ou en surface de toute structure 19 hôte pour en mesurer les variations locales de température, de déformation mécanique (composante selon l’orientation du capteur) et de pression hydrostatique, externe au capteur (correspondant à la variation de la pression hydrostatique interne à la structure, à la position du capteur). L’étape E17 concerne les mesures sélectives en présence de biréfringence, et donc avec une séparation du pic de Bragg en deux longueurs d’onde distinctes λ 2 et λ 3 , selon un premier axe de propagation (dit axe ordinaire ou axe lent) et un deuxième axe de propagation (dit axe extraordinaire ou axe rapide). Cette étape illustre l’effet de biréfringence sur un réseau de Bragg porté par une fibre optique. Le schéma montre l’intensité en réflexion I(λ) en fonction de la longueur d’onde λ avant et après l’action d’une variation de pression hydrostatique agissant sur le capteur. En effet, toujours selon la configuration d’un capteur 3 intégrable au cœur d’une structure 19 de géométrie quelconque, la pression hydrostatique agissant sur la fibre optique 9 micro-structurée génère naturellement un gradient de déformations dans sa paroi, donc de la biréfringence. Ceci a pour conséquence une séparation du pic de Bragg original λ 1 en deux longueurs d’onde de Bragg distinctes λ 2 et λ 3 selon respectivement les axes ordinaire et extraordinaire. La pression hydrostatique exerce, en quelque sorte, pour cette géométrie de corps d’épreuve, un effet de “ pincement ” du réseau de Bragg, avec pour conséquence la génération ou l’exacerbation d’une biréfringence locale (si le guide d’onde optique est originellement fortement biréfringent) dont la cause est l’apparition d’un gradient de déformations dans la paroi du corps d’épreuve lorsque celui-ci est soumis à une contrainte hydrostatique. Les angles de positionnement de la fibre optique 9, dans un tel cas, peuvent être adaptés pour les mesures sélectives des contributions mécaniques à la déformation du corps d’épreuve, telles que les variations de pression hydrostatique ΔP ou des efforts longitudinaux δF, autres que ceux exercés par une pression hydrostatique. Dans ce cas, pour une mesure sélective de la variation de la pression hydrostatique s’appliquant à l’intérieur ΔP int ou à l’extérieur ΔP ext du capteur 3, un angle égal, en valeur absolue, à la valeur absolue de l’angle ϕ ΔP modulo π, est défini pour chacune des longueurs d’ondes λ 2 et λ 3 , selon les relations ci-après. Pour la longueur d’onde λ 2 relative à l’axe ordinaire, l’angle ϕ ΔP est défini par : Pour la longueur d’onde λ 3 relative à l’axe extraordinaire, l’angle ϕ ΔP est défini par : D’autre part, pour une mesure sélective de la variation des efforts longitudinaux δF (autres qu’exercés par une pression hydrostatique) exercés sur le capteur 3, chacun des angles et est défini, pour chacune des longueurs d’ondes λ 2 et λ 3 , suivant les relations ci-après. Pour la longueur d’onde λ 2 , les angles et avec i=1,2, s’expriment de la manière suivante : Pour la longueur d’onde λ 3 , les angles et s’expriment de la manière suivante : Ces effets peuvent cependant ne pas être significatifs pour conduire à une séparation nette de son profil spectral sous l’effet de ce gradient de déformations. La Fig. 6 est un organigramme illustrant les étapes d’un procédé de mesure non-intrusif d’une déformation mécanique longitudinale (selon l’orientation du capteur) et/ou d’une variation de pression hydrostatique relatives à une structure cylindrique, de section circulaire, selon un autre mode particulier de réalisation de l’invention. Ce mode de réalisation concerne le cas d’un capteur selon les Figs. 1 à 3B dans sa version avec guides d’ondes (et donc transducteurs) intégrables dans une structure hôte de géométrie cylindrique, de section circulaire, creux et fermé de manière étanche à ses extrémités et se déformant dans son domaine élastique. Ici, la structure hôte elle-même joue le rôle du corps d’épreuve. L’étape E21 concerne la configuration du capteur 3 formé par des guides d’ondes optiques 7 au sein de la structure hôte cylindrique. Au moins deux guides d’ondes optiques 7 (portant des transducteurs), dont la composante mécanique de la mesure est sensible à l’orientation, sont positionnés dans la paroi de la section cylindrique et/ou sur l’une des surfaces de la structure 19 hôte, mais non sur ses extrémités, faisant office de fermetures étanches (la fermeture étanche aux extrémités étant à considérer au sens large dans le sens où celle-ci n’est pas nécessairement réalisée directement sur la structure : ceci concerne par exemple un tuyau utilisé pour l’extraction d’hydrocarbures depuis les fonds marins, où la fermeture étanche peut être considérée par le puits lui-même du côté du fond marin pour la première extrémité, et par la station de stockage de surface à l’autre extrémité). Les transducteurs portés par les guides d’ondes optiques 7 sont configurés pour mesurer la composante mécanique de la déformation totale (résultante de la somme d’une déformation mécanique et d’une déformation thermique). À titre d’exemple, les transducteurs sont des réseaux de Bragg au sein d’une fibre optique monomode dans le cas de mesures distribuées, ou tout simplement une fibre optique, de préférence monomode, si celle-ci est exploitée en mesure répartie par réflectométrie Brillouin, Rayleigh, phase-OTDR (ϕ-OTDR) ou DAS (Dynamic Acoustic Sensing), etc. La fibre optique peut être avantageusement pourvue d’une gaine protectrice déformable de manière élastique, par exemple en polymère (polyimide, polyacrylate, etc.). Avantageusement, la gaine protectrice est en céramique ( e.g. : nitrure de bore BN) ou en métal ( e.g. : cuivre, aluminium, or), pour supporter des procédés de mise en œuvre par impression 3D dont les températures sont susceptibles d’être élevées, en particulier dans le domaine des impressions 3D métal et 3D céramique. Les deux transducteurs portés par les guides d’ondes 7 sont localement orientés respectivement selon une hélice circulaire d’axe celui de la structure hôte cylindrique, de section circulaire (jouant le rôle de corps d’épreuve). L’orientation est définie par une même famille prédéterminée d’angles ϕ ΔP ou ϕ δF par rapport à un plan normal à l’axe de la structure, de façon à pouvoir sélectionner, de manière exclusive, l’un ou l’autre effet mécanique (pression hydrostatique ou effort longitudinal, autre qu’exercé par une pression hydrostatique). Les deux transducteurs sont positionnés à deux rayons distincts r 1 et r 2 ou en surface interne au rayon ou externe au rayon , de façon à bénéficier de sensibilités en déformations mécaniques distinctes, tout en restant soumis à la même variation de température. Ceci permet de s’affranchir des effets des variations de la température, et par extension, de tout autre effet non mécanique tel que, par exemple, ceux des rayonnements ionisants sur les transducteurs, par simple soustraction des valeurs relatives vraies de leurs mesures brutes. On notera que des transducteurs classiques peuvent être utilisés, pourvu que la composante mécanique de la mesure de déformation qu’ils permettent de réaliser soit sensible à l’orientation du transducteur par rapport à la structure jouant le rôle de corps d’épreuve. Ainsi, concernant les réseaux de Bragg, l’utilisation de fibres optiques monomodes classiques, dont le guide optique est sur leur axe, est parfaitement envisageable, avec un procédé de photo-inscription des réseaux de Bragg qui peut être classique lui aussi (de type masque de phase ou miroirs de Lloyd par exemple), ou encore point-par-point avec un laser femtoseconde ( e.g. : réseaux de Bragg de type III). Suivant les gammes de températures envisagées, la fibre optique peut être réalisée de manière classique en silice dopée (cas des fibres optiques de type germanosilicate), ou encore en saphir Al 2 O 3 , afin de résister aux températures les plus extrêmes, jusqu’à 1000°C en continu, et même au-delà (1800°C étant une température limite haute pour le saphir). Le capteur peut être considéré comme un composant d’extrémité (cas des transducteurs de type réseaux de Bragg), ou comme un capteur de mesure distribuée (plusieurs composants couplés en guirlande au sein d’une même fibre optique), ou encore de mesure répartie, sensible sur toute sa longueur, par exemple exploitable par réflectométrie Brillouin, OFDR Rayleigh, phase-OTDR (ϕ-OTDR) ou DAS (Dynamic Acoustic Sensing). Ce capteur 3, formé par la structure 19 jouant le rôle du corps d’épreuve 9 avec les transducteurs 7 positionnés dans sa paroi, permet de réaliser une mesure sélective des variations de pressions hydrostatiques ou des efforts longitudinaux (autres qu’exercés par une pression hydrostatique). L’étape E22 concerne la mesure sélective de la variation de la pression hydrostatique ΔP int régnant à l’intérieur de la structure 19 hôte et la détermination de la variation de la température locale ΔT associée à la variation de la pression hydrostatique interne. Les angles ϕ 1 et ϕ 2 sont égaux, en valeur absolue, à la valeur absolue de l’angle modulo π, dont la valeur dépend de la position radiale, en surface – interne ou externe – ou au sein de la paroi de la structure jouant le rôle de corps d’épreuve. Dans le cas où le transducteur est positionné en surface interne au rayon ou externe au rayon de la structure cylindrique, de section circulaire ( i.e. : corps d’épreuve), l’angle est défini par la relation suivante : Toutefois, dans le cas où le transducteur est positionné dans la paroi de la structure cylindrique, de section circulaire ( i.e. : corps d’épreuve), l’angle est défini par la relation suivante : où est le module d’Young de la structure, et sont respectivement les sensibilités en pression hydrostatique et en déformation mécanique longitudinale du transducteur, pour la technique de mesure considérée (par exemple de type réseau de Bragg), et est le coefficient de Poisson de la structure jouant le rôle de corps d’épreuve. La variation de la pression hydrostatique interne ΔP int est une fonction linéaire de la différence des variations relatives vraies : des mesures primaires : et . La variation de la pression hydrostatique ΔP int régnant à l’intérieur de la structure est donnée par la relation suivante : De manière explicite, la variation de la pression hydrostatique interne ΔP int et la variation de la température locale ΔT associée à cette variation de la pression hydrostatique interne s’expriment de la manière suivante : lorsque les transducteurs sont positionnés dans la paroi du corps d’épreuve aux rayons r 1 et r 2 : où est la sensibilité en température du transducteur, solidaire de la structure hôte, pour la technique de mesure considérée (par exemple de type réseau de Bragg). lorsque les transducteurs sont positionnés en surfaces interne au rayon et externe au rayon du corps d’épreuve : lorsque les transducteurs sont positionnés dans la paroi au rayon r 1 et en surface externe au rayon du corps d’épreuve : lorsque les transducteurs sont positionnés en surface interne au rayon et dans la paroi au rayon r 2 du corps d’épreuve : lorsque les transducteurs sont positionnés en surface interne au rayon et dans la paroi au rayon r 2 du corps d’épreuve : L’étape E23 concerne la mesure de la variation des efforts longitudinaux δF (autres qu’exercés par une pression hydrostatique) exercés sur la structure jouant le rôle de corps d’épreuve et la variation de la température locale ΔT associée. L’angle ϕ i ( i.e. : ϕ 1 ou ϕ 2 ) est en valeur absolue, égal à la valeur absolue de l’angle modulo π : Dans le cas où le transducteur est positionné en surface interne de la structure cylindrique, de section circulaire ( i.e. : corps d’épreuve), l’angle est défini par la relation suivante : Dans le cas où le transducteur est positionné en surface externe de la structure cylindrique, de section circulaire ( i.e. : corps d’épreuve), l’angle est défini par la relation suivante : Dans le cas où le transducteur est positionné dans la paroi de la structure cylindrique ( i.e. : corps d’épreuve), l’angle , où et , est défini par la relation suivante : La variation des efforts longitudinaux exercés sur le corps d’épreuve ( i.e. : la structure cylindrique de section circulaire,) est une fonction linéaire de la différence des variations des valeurs relatives vraies : des mesures primaires et : De manière explicite, la variation des efforts longitudinaux et la variation de la température locale ΔT correspondantes sont égales à : lorsque les transducteurs sont positionnés dans la paroi du corps d’épreuve aux rayons r 1 et r 2 : lorsque les transducteurs sont positionnés en surfaces interne au rayon et externe au rayon du corps d’épreuve : lorsque les transducteurs sont positionnés dans la paroi au rayon r 1 et en surface externe au rayon du corps d’épreuve : lorsque les transducteurs sont positionnés en surface interne au rayon et dans la paroi au rayon r 2 du corps d’épreuve : Les étapes E24-E25 représentent une variante de mesure de la variation de la pression hydrostatique, de la variation des efforts longitudinaux (selon l’axe de la structure) et de la variation de la température locale. Plus particulièrement, à l’étape E24 le capteur 3 est configuré pour mesurer de manière sélective la variation de la pression hydrostatique ΔP ext régnant à l’extérieur de la structure 19. En outre, le calculateur détermine la variation de la température locale ΔT associée à la variation de pression hydrostatique externe. Dans ce cas, les angles ϕ 1 et ϕ 2 sont égaux, en valeur absolue, à la valeur absolue de l’angle modulo π, dont la valeur dépend de la position radiale, en surface – interne ou externe – ou dans la paroi de la structure jouant le rôle de corps d’épreuve. Dans le cas où le transducteur est positionné en surface interne au rayon ou externe au rayon de la structure cylindrique ( i.e. : corps d’épreuve), l’angle est défini par la relation suivante : Toutefois, dans le cas où le transducteur est positionné dans la paroi de la structure cylindrique, de section circulaire ( i.e. : corps d’épreuve), l’angle est défini par la relation suivante : où est le module d’Young de la structure, et sont respectivement les sensibilités en pression hydrostatique et en déformation mécanique longitudinale du transducteur pour la technique de mesure considérée (par exemple de type réseau de Bragg), et est le coefficient de Poisson de la structure jouant le rôle du corps d’épreuve. La variation de la pression hydrostatique externe ΔP ext est une fonction linéaire de la différence des variations relatives vraies : des mesures primaires : et . La variation de la pression hydrostatique ΔP ext régnant à l’extérieur de la structure est donnée par la relation suivante : De manière explicite, la variation de la pression hydrostatique externe ΔP ext et la variation de la température locale ΔT associée s’expriment de la manière suivante : lorsque les transducteurs sont positionnés dans la paroi du corps d’épreuve aux rayons r 1 et r 2 : lorsque les transducteurs sont positionnés en surfaces interne au rayon et externe au rayon du corps d’épreuve : lorsque les transducteurs sont positionnés dans la paroi au rayon r 1 et en surface externe au rayon du corps d’épreuve : lorsque les transducteurs sont positionnés en surface interne au rayon et dans la paroi au rayon r 2 du corps d’épreuve : L’étape E25 concerne la mesure de la variation des efforts longitudinaux δF (autres qu’exercés par une pression hydrostatique) exercés sur la structure jouant le rôle de corps d’épreuve. En outre, le calculateur détermine la variation de la température locale ΔT associée à cette variation des efforts longitudinaux δF. L’angle ϕ i ( i.e. : ϕ 1 ou ϕ 2 ) est en valeur absolue, égal à la valeur absolue de l’angle modulo π : Dans le cas où le transducteur est positionné en surface interne de la structure cylindrique, de section circulaire ( i.e. : corps d’épreuve), l’angle est défini par la relation suivante : Dans le cas où le transducteur est positionné en surface externe de la structure cylindrique, de section circulaire ( i.e. : corps d’épreuve), l’angle est défini par la relation suivante : Dans le cas où le transducteur est positionné dans la paroi de la structure cylindrique ( i.e. : corps d’épreuve de section circulaire), l’angle , où et , est défini par la relation suivante : La mesure de la variation des efforts longitudinaux exercés sur le corps d’épreuve ( i.e. : la structure cylindrique de section circulaire) est une fonction linéaire de la différence des variations relatives vraies : des mesures primaires : et : De manière explicite, la variation des efforts longitudinaux et la variation de la température locale ΔT associée, sont données par : lorsque les transducteurs sont positionnés dans la paroi du corps d’épreuve aux rayons r 1 et r 2 : lorsque les transducteurs sont positionnés en surfaces interne au rayon et externe au rayon du corps d’épreuve : lorsque les transducteurs sont positionnés dans la paroi au rayon r 1 et en surface externe au rayon du corps d’épreuve : lorsque les transducteurs sont positionnés en surface interne au rayon et dans la paroi au rayon r 2 du corps d’épreuve : On notera que les mesures selon les étapes E22-E25 (que ce soit pour la variation de la pression hydrostatique interne ou externe, ou la variation des efforts longitudinaux ou la variation de la température locale) peuvent s’appliquer à toutes les configurations de position radiale des transducteurs, en particulier lorsqu’au moins l’un d’entre eux est positionné en surface interne ou externe du corps d’épreuve. L’étape E26 concerne le calcul de la variation de déformation mécanique longitudinale du corps d’épreuve . La variation de déformation mécanique longitudinale du corps d’épreuve est définie par l’équation suivante : Selon cette configuration, la structure 19 hôte joue le rôle du corps d’épreuve 9 et par conséquent, la composante de la variation de déformation mécanique longitudinale de la structure hôte est égale à la variation de déformation mécanique longitudinale du corps d’épreuve . L’étape E27 concerne le calcul des valeurs des déplacements et des composantes des tenseurs des déformations et des contraintes. D’autre part, selon cette configuration où c’est la structure elle-même qui joue le rôle de corps d’épreuve et que des fibres optiques monomodes standard, pourvues par exemple d’une gaine polymère, sont utilisées pour la mesure, l’effet de biréfringence créé par la structure au sein de la fibre optique peut rester négligeable, et par conséquent ne pas être pris en compte lors de l’exploitation de la mesure (sauf dans le cas d’utilisation de fibres optiques déjà fortement biréfringentes, auquel cas, la biréfringence de ces fibres optiques sera alors exacerbée par les effets mécaniques induits par la structure hôte). On notera que les procédés relatifs aux Figs. 5 et 6 s’appliquent également pour le mode de réalisation des Figs. 3A et 3B dans lequel le capteur 3 est avantageusement formé de deux paires de transducteurs. Ces transducteurs sont orientés localement selon les angles et , et selon les rayons distincts , , et , . Ceci permet de mesurer simultanément, selon une sélectivité intrinsèque, les deux effets mécaniques de variation de pression hydrostatique externe ΔP ext et de variation des efforts mécaniques longitudinaux δF appliqués au corps d’épreuve (distincts de ceux exercés par une pression hydrostatique), ainsi que les variations associées ΔT de la température locale. Avantageusement, les procédés décrits ci-dessus fournissent des formules complètes de calcul correspondant à la plus grande majorité des déclinaisons possibles en termes de combinaisons de positions radiales et d’orientations des transducteurs, dès lors que les calculs sont possibles (en particulier concernant les angles remarquables, qui doivent nécessairement prendre une valeur réelle). La FIG. 7 illustre un capteur destiné à mesurer de façon sélective la variation de pression hydrostatique ΔP appliquée au capteur, selon un troisième mode de réalisation de l’invention. Le capteur 3 selon ce troisième mode de réalisation, comporte un seul guide d’onde optique 7 orienté localement en hélice circulaire autour de l’axe de révolution du corps d’épreuve 9 selon l’angle ϕ ΔP par rapport à un plan normal à l’axe de révolution du corps d’épreuve. Le guide d’onde optique 7 est positionné à un rayon r dans la paroi élastique du corps d’épreuve 9. Selon cet exemple, le guide d’onde optique est intrinsèquement un transducteur correspondant à une fibre optique, de préférence monomode, exploitant une technique réflectométrique de mesure répartie continûment sensible, de type Brillouin, s’appuyant sur le ratio de Landau-Placzek pour réaliser une mesure intrinsèque de la variation de pression hydrostatique. L’information de température est généralement une information additionnelle fournie directement par la technique de mesure en question (voir document EP 3 232 165). Dans un tel cas, la variation : de la pression hydrostatique interne ∆P int au corps d’épreuve est donnée par : de la pression hydrostatique externe ∆P ext au corps d’épreuve est donnée par : où Δε mec est la variation de déformation mécanique de la structure, selon l’orientation de la fibre optique, réalisée par la technique de mesure en question entre l’état courant et l’état de référence de la structure, et et sont respectivement les sensibilités en pression hydrostatique et en déformation mécanique longitudinale de la technique de mesure considérée pour le guide d’onde en question. La FIG. 7 est une variante du troisième mode de réalisation selon lequel le capteur 3 est destiné à mesurer de façon sélective la variation de l’effort longitudinal δF (autre qu’exercé par une pression hydrostatique) appliqué au corps d’épreuve. Selon cette variante, le seul guide d’onde optique 7 est orienté localement en hélice circulaire autour de l’axe de révolution du corps d’épreuve 9 selon l’angle ϕ δF par rapport à un plan normal à l’axe de révolution du corps d’épreuve. Le guide d’onde optique 7 est positionné à un rayon r dans la paroi élastique du corps d’épreuve 9. Ici également, on exploite une technique réflectométrique de mesure répartie continûment sensible, de type Brillouin, s’appuyant sur le ratio de Landau-Placzek pour réaliser une séparation intrinsèque de la déformation mécanique longitudinale et de la température. Dans un tel cas, la variation de l’effort longitudinal δF : indépendamment de la variation de la pression hydrostatique interne ∆P int appliquée au corps d’épreuve, est donnée par : indépendamment de la variation de la pression hydrostatique externe ∆P ext appliquée au corps d’épreuve, est donnée par : où Δε mec est la variation de déformation mécanique de la structure corps d’épreuve, selon l’orientation du guide d’onde, réalisée par la technique de mesure en question entre l’état courant et l’état de référence de la structure, et et sont respectivement les sensibilités en pression hydrostatique et en déformation mécanique longitudinale de la technique de mesure considérée pour le guide d’onde en question. La FIG. 8 illustre un capteur destiné à mesurer de façon sélective, avec ou sans exploitation de biréfringence, la variation de la pression hydrostatique ΔP et la variation de l’effort longitudinal δF, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, appliqués au corps d’épreuve, selon un quatrième mode de réalisation de l’invention. Le capteur 3, selon ce quatrième mode de réalisation, comporte des premier 7a, deuxième 7b et troisième 7c guides d’onde optiques orientés localement en hélice circulaire autour de l’axe de révolution du corps d’épreuve 9. Les trois guides d’ondes 7a, 7b, 7c sont positionnés dans la paroi élastique du corps d’épreuve selon les angles quelconques, mais dont au moins deux d’entre eux sont, en valeur absolue, distincts modulo π : ϕ(r 1 ), ϕ(r 2 ) et ϕ(r 3 ), et selon les rayons : r 1 , r 2 et r 3 , dont au moins deux d’entre eux sont distincts. Chacun des trois guides d’ondes porte un transducteur 11a, 11b, 11c de type réseau de Bragg. Les trois transducteurs 11a, 11b, 11c sont positionnés préférentiellement à la même abscisse curviligne le long de l’axe de révolution du corps d’épreuve 9 de façon à être soumis à la même température. Ainsi, ce capteur 3 permet de mesurer de manière sélective les variations de pression hydrostatique ΔP (interne ou/et externe) et d’effort longitudinal δF (autre qu’exercé par une pression hydrostatique), ainsi que la variation de température ΔT, grâce à l’utilisation de la solution formelle du problème thermomécanique sous-jacent. Ces solutions sont données, pour des transducteurs positionnés dans l’épaisseur du corps d’épreuve (ce qui représente la majeure partie des cas d’application), par les expressions suivantes : lorsque le problème formel est résolu selon les 3 inconnues { ΔP int , δF, ΔT } : concernant la variation de la pression interne ΔP int : concernant la variation de température ΔT : lorsque le problème formel est résolu selon les 3 inconnues { ΔP ext , δF, ΔT } : concernant la variation de la pression externe ΔP ext : concernant la variation de température ΔT : La formule conduisant à la variation de l’effort longitudinal δF est quant à elle identique selon les deux modes de résolution du problème formel : Il est à noter que la procédure décrite en Fig. 4 permettant, entre autres, d’obtenir une mesure de variation de la déformation mécanique longitudinale du corps d’épreuve et de la variation de la déformation mécanique de la structure hôte selon l’orientation du capteur, s’applique de la même façon. La FIG. 8 est une variante du quatrième mode de réalisation également pour mesurer de façon sélective, avec ou sans exploitation de biréfringence, les variations de la pression hydrostatique ΔP et de l’effort longitudinal δF, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, appliqués au corps d’épreuve. Selon cette variante, les trois guides d’ondes 7a, 7b, 7c sont exploités par une technique réflectométrique de mesure répartie sur fibre optique, sensible à la fois à la température et à la déformation mécanique, telles que les techniques Brillouin, OFDR Rayleigh, phase-OTDR (ϕ-OTDR) et DAS (Dynamic Acoustic Sensing). Ainsi, le capteur 3, selon les différents modes de réalisation de la présente invention, permet de séparer les effets de la température, de la pression hydrostatique et de la déformation mécanique longitudinale, afin de fournir indépendamment l’une de l’autre, dès lors que les transducteurs mis en œuvre au sein du capteur sont sensibles à ces trois effets, la mesure locale des variations de chacun de ces trois effets par rapport à un état de référence arbitraire. Ceci est valable que ce soit dans le cas d’une fibre micro-structurée ou dans le cas d’une structure jouant le rôle de corps d’épreuve faisant elle-même office de capteur ( e.g. : réservoir ou tuyau sous pression). La fourniture des expressions formelles en variation de pression hydrostatique et variation de déformation mécanique longitudinale selon une orientation donnée (l’axe (zz) du capteur) est une vraie valeur ajoutée, dans le sens qu’elles peuvent permettre à l’expérimentateur de se passer d’étalonnage pour sa mesure, dès lors que les propriétés thermomécaniques du corps d’épreuve, dans les gammes de température considérées, et son état de référence, sont connus avec suffisamment de précision. Aucune des solutions non intrusives (ou faiblement intrusives) de l’état de l’art ne permet de séparer les deux effets mécaniques (pression et effort longitudinal) des effets non mécaniques tels que la température ou/et les effets des rayonnements ionisants, indépendamment l’un de l’autre, que le capteur soit ou non noyé dans une structure déformable. En outre, il est possible de donner simultanément les informations de variation de pression hydrostatique et de variation de déformation mécanique longitudinale selon une orientation donnée grâce à la combinaison de deux capteurs distincts, chacun reposant sur sa famille d’angles pour une sélectivité intrinsèque des mesures, auquel cas 2×2=4 transducteurs sont utilisés si la technique de mesure mise en œuvre ne permet pas de séparer de manière intrinsèque les effets mécaniques des effets non mécaniques (tels que la température ou/et les effets des rayonnements ionisants). On notera qu’il est également possible d’employer seulement trois transducteurs si les familles d’angles remarquables, permettant la sélectivité de l’un ou l’autre effet mécanique (pression hydrostatique ou effort longitudinal), ne sont pas utilisées, auquel cas la solution permettant leur expression formelle est d'une plus grande complexité comme le montrent les expressions en l’absence de biréfringence citées plus haut dans ce document, et par conséquent plus sujette aux incertitudes de mesure. L’utilisation de trois transducteurs présente néanmoins l’intérêt majeur d’avoir toujours une solution réelle, les angles pouvant être quelconques, au moins deux d’entre eux devant néanmoins être, en valeur absolue, distincts modulo π, facilitant la mise en œuvre du capteur d’une part, et permettant de pouvoir recourir à des rayons de courbure des guides d’onde suffisamment grands pour ne pas conduire à des pertes optiques trop importantes d’autre part. Et bien que ce ne soit pas sa caractéristique principale, le capteur, dans chacune de ses variantes, permet de fournir l’information additionnelle de variation locale de température dès lors que la technique de mesure mise en œuvre, pour les transducteurs considérés, est elle-même sensible à la température, dès lors que la température est le seul phénomène non mécanique auxquels sont soumis les transducteurs. Le capteur peut être utilisé pour l’instrumentation de réservoirs composites de type IV pour le stockage sous haute pression d’hydrogène moléculaire H 2 gazeux, de façon à pouvoir assurer une surveillance de leur état de santé pendant toute la durée de leur exploitation. Ceci est particulièrement avantageux pendant les phases de remplissage où le réservoir est soumis à la fois à de fortes variations de température (élévation de température jusqu’à +70°C), ainsi que de fortes variations de contraintes (700 bar en pression de service) et de déformations (0,6% en élongation à la pression de service, et jusqu’à 2% à la limite de rupture du réservoir), là où par conséquent le risque d’éclatement est le plus élevé. L’utilisation simultanée d’une mesure de pression au contact du fluide au sein du réservoir permet alors de construire un paramètre d’endommagement du réservoir qui peut être utilisé pour détecter le moment à partir duquel celui-ci doit être mis au rebus pour risque élevé d’éclatement. Un tel capteur, dans une configuration avec transducteurs réseaux de Bragg, permettrait ainsi de pouvoir fournir en temps réel l’état de santé du réservoir, a contrario d’une technique de mesure de type OFDR Rayleigh qui reste sensible aux vibrations, et de surcroît aux effets de la température (voir L. Maurin et al. “ OFDR Distributed Strain Measurements for SHM of Hydrostatic Stressed Structures: An Application to High Pressure Hydrogen Storage Type IV Composite Vessels – H2E Project ”. ). Plus généralement, le capteur peut être utilisé pour l’instrumentation au cœur de toute structure déformable pour sa surveillance in situ , pendant son utilisation, en particulier les structures composites, puisque la fibre optique s’y insère parfaitement sans générer de défauts additionnels pouvant conduire à une fragilisation locale. Les autres types de structures (métalliques, céramiques, polymères, composites) peuvent être considérées dès lors que le capteur peut y être inséré, par exemple lorsque ces structures sont fabriquées par fabrication additive. L’instrumentation en surface est aussi parfaitement envisageable. La structure hôte peut être en matière composite (matériau de prédilection pour la fibre optique qui s’y insère assez facilement, sans générer de défaut de structure additionnel, pourvu que celle-ci soit orientée dans le même sens que les fibres de renfort). C’est le cas typique des réservoirs de type IV pour le stockage sous haute pression d’hydrogène moléculaire H 2 gazeux. La structure hôte peut être en tout autre matériau, par exemple métal, plastique, ou céramique (la structure pouvant être composite, c’est-à-dire formée de matériaux de diverses natures), le capteur pouvant alors être inséré au sein de la pièce à instrumenter pendant sa fabrication. La présente invention a des applications industrielles dans tout secteur où la mesure de déformations mécaniques directionnelles, ainsi que la mesure des pressions hydrostatiques au sein d’une structure mécanique déformable, présentent un intérêt. En particulier, pour réaliser des mesures pendant le processus de fabrication d’une pièce instrumentée, pour par exemple valider des codes de calcul, ou encore améliorer le procédé de fabrication en question, grâce à des mesures in situ , et une fois la pièce fabriquée, l’invention permet d’assurer son contrôle santé pendant toute sa durée de vie. Toute installation comportant une structure sous pression peut être instrumentée. Ainsi, l’invention est également adaptée pour des tuyaux sous pression dès lors qu’il est possible d’y insérer le capteur (dans sa version fibre micro-structurée) ou bien y insérer des fibres optiques de mesure (cas des tuyaux en matériaux composites, tels que les flexibles utilisés pour le transport d’hydrocarbures depuis les fonds marins) dans le cas où c’est le tuyau lui-même qui joue le rôle de corps d’épreuve. On rappelle qu’un tuyau peut, pendant son utilisation, être généralement considéré comme étant fermé de manière étanche à ses extrémités. Dispositif de mesure non-intrusif destiné à mesurer une variation d’effort longitudinal, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, et/ou une variation de pression hydrostatique relatives à une structure hôte d’intérêt, comportant : - un capteur (3) comprenant au moins un guide d’onde optique (7) installé de manière solidaire sur l’une des surfaces ou dans la paroi d’un corps d’épreuve (9) cylindrique, de section circulaire, creux et fermé de manière étanche à ses extrémités, se déformant dans son domaine élastique, chaque guide d’onde optique décrivant localement une hélice circulaire positionnée à un rayon r autour de l’axe de révolution du corps d’épreuve (9) et orientée localement selon un angle prédéterminé ϕ(r) par rapport à un plan normal au dit axe de révolution, chaque guide d’onde (7) portant au moins un transducteur (11) dont la composante mécanique de la mesure est sensible à l’orientation et configuré pour réaliser une mesure sélective d’une première variable primaire, dont la variation relative vraie par rapport à un état de référence est représentative d’une variation locale de pression hydrostatique appliquée au corps d’épreuve (9) ou d’une deuxième variable primaire, dont la variation relative vraie par rapport à un état de référence est représentative d’une variation locale d’effort longitudinal, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, appliqué au corps d’épreuve, la sélectivité de l’un ou l’autre effet mécanique par l’intermédiaire des première et deuxième variables primaires étant assurée par l’orientation de chaque guide d’onde, et - un calculateur (17) configuré pour calculer sélectivement la variation locale de l’effort longitudinal δF, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, appliqué au corps d’épreuve et/ou la variation locale de la pression hydrostatique ΔP appliquée au corps d’épreuve (9) en fonction des variations relatives vraies des mesures desdites première et/ou deuxième variables primaires. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le calculateur (17) est en outre configuré pour calculer la variation de la température locale en fonction des variations relatives vraies des mesures desdites première et/ou deuxième variables primaires. Dispositif selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le calculateur (17) est configuré pour calculer la variation locale de la déformation mécanique longitudinale du corps d’épreuve (9) en fonction de la variation locale de l’effort longitudinal δF, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, et de la variation locale de la pression hydrostatique ΔP appliqués au corps d’épreuve, ainsi que des paramètres physiques du corps d’épreuve (9). Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’il comporte au moins une paire de guides d’ondes optiques (7a, 7b) orientés localement en hélice circulaire autour de l’axe de révolution du corps d’épreuve (9) et portant au moins une paire de transducteurs (11a, 11b), les guides d’ondes optiques formant chaque paire étant positionnés selon deux rayons r 1 et r 2 distincts autour de l’axe de révolution du corps d’épreuve (9) et orientés localement selon une paire d’angles prédéterminés par rapport à un plan normal au dit axe de révolution. Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’il comporte des premier et deuxième guides d’ondes optiques orientés localement en hélice circulaire autour de l’axe de révolution du corps d’épreuve selon des premier et deuxième angles et distincts par rapport à un plan normal à l’axe de révolution, le premier guide d’onde optique étant dédié à la mesure de la variation de la pression hydrostatique ΔP, le deuxième guide d’onde optique étant quant à lui dédié à la mesure de la variation de l’effort longitudinal δF, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, appliqué au corps d’épreuve. Dispositif selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu’il comporte des premier et deuxième guides d’ondes optiques (7a, 7b) orientés localement en hélice circulaire autour de l’axe de révolution du corps d’épreuve selon la même famille d’angles ou par rapport à un plan normal à l’axe de révolution, la première famille d’angles étant dédiée à la mesure sélective de la variation de pression hydrostatique ΔP, tandis que la deuxième famille d’angles est dédiée à la mesure sélective de la variation de l’effort longitudinal δF, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, appliqués au corps d’épreuve. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce qu’il comporte des premier et deuxième guides d’ondes optiques (7a, 7b) orientés localement en hélice circulaire autour de l’axe de révolution du corps d’épreuve, selon des premier et deuxième angles et par rapport à un plan normal à l’axe de révolution du corps d’épreuve, ces angles prenant une première valeur identique et constante dans la paroi du corps d’épreuve et une seconde valeur identique et constante sur les surfaces interne et externe du corps d’épreuve, les premières et seconde valeurs d’angles étant distinctes, lesdits premier et deuxième guides d’ondes optiques étant dédiés à la mesure sélective de la variation de pression hydrostatique ΔP. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce qu’il comporte des premier et deuxième guides d’ondes optiques (7a, 7b) orientés localement en hélice circulaire autour de l’axe de révolution du corps d’épreuve, selon des premier et deuxième angles et distincts par rapport à un plan normal à l’axe de révolution du corps d’épreuve, lesdits premier et deuxième guides d’ondes optiques étant dédiés à la mesure de la variation de l’effort longitudinal δF, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, appliqué au corps d’épreuve. Dispositif selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu’il comporte des première et deuxième paires de guides d’ondes optiques (7a, 7b, 7c, 7d) positionnés localement en hélice circulaire autour de l’axe de révolution du corps d’épreuve (9) selon des rayons distincts , , , et , les deux guides d’ondes de la première paire sont positionnés selon des premier et deuxième angles et par rapport à un plan normal à l’axe de révolution du corps d’épreuve, ces angles prenant une première valeur identique et constante dans la paroi du corps d’épreuve et une seconde valeur identique et constante sur les surfaces interne et externe du corps d’épreuve, les première et seconde valeurs d’angles étant distinctes, tandis que les deux guides d’ondes de la deuxième paire sont positionnés selon deux angles distincts et par rapport à un plan normal à l’axe de révolution, la première paire de guides d’ondes étant dédiée à la mesure de la variation de pression hydrostatique ΔP, tandis que la deuxième paire de guides d’ondes est dédiée à la mesure de la variation de l’effort longitudinal δF, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, appliqués au corps d’épreuve. Dispositif selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu’il comporte un seul guide d’onde optique (7) positionné à un rayon prédéterminé dans la paroi élastique du corps d’épreuve et orienté localement en hélice circulaire autour de l’axe de révolution du corps d’épreuve (9) selon un angle prédéterminé par rapport à un plan normal à l’axe de révolution, le guide d’onde optique étant dédié à la mesure de la variation de pression hydrostatique ΔP ou à la mesure de la variation de l’effort longitudinal δF, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, appliqué au corps d’épreuve, en exploitant une technique de mesure répartie continûment sensible de type réflectométrie Brillouin, s’appuyant sur le ratio de Landau-Placzek. Dispositif selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu’il comporte des premier, deuxième et troisième guides d’ondes optiques (7a, 7b, 7c) orientés localement en hélice circulaire autour de l’axe de révolution du corps d’épreuve (9) selon des premier, deuxième et troisième rayons r 1 , r 2 et r 3 dont au moins deux d’entre eux sont distincts et selon des premier, deuxième et troisième angles, ϕ(r 1 ), ϕ(r 2 ) et ϕ(r 3 ) par rapport à un plan normal à l’axe de révolution, dont au moins deux d’entre eux sont, en valeur absolue, distincts modulo π, les premier, deuxième et troisième guides d’ondes optiques étant dédiés à la mesure de la variation de pression hydrostatique ΔP et de la variation de l’effort longitudinal δF, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, appliqués au corps d’épreuve, ainsi que de la variation locale de température ΔT dès lors qu’aucun autre effet non mécanique autre que celui de la température n’agit sur les transducteurs, et que la mesure brute réalisée par chaque transducteur est elle-même sensible à la température. Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que chaque guide d’onde optique (7) porte un transducteur (11) selon une technique de type réseau de Bragg adaptée pour réaliser des mesures distribuées. Dispositif selon l’une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que chaque guide d’onde optique (7) porte un transducteur selon une technique continue de type réflectométrie Brillouin, OFDR Rayleigh, phase-OTDR ou DAS, adaptée pour réaliser des mesures réparties au long du guide d’onde optique. Dispositif selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, 7 à 10, 12 et 13, caractérisé en ce que le capteur (3) comprend ledit corps d’épreuve (9) cylindrique de section circulaire et délimitant une cavité étanche, et en ce qu’il est destiné à être installé dans une structure (19) hôte quelconque, la variation de pression hydrostatique extérieure ΔP ext et la variation de température ΔT 1 associée à la pression hydrostatique, ainsi que la variation de l’effort longitudinal , autre qu’exercé par une pression hydrostatique, et la variation de température ΔT 2 associée au calcul de l’effort longitudinal étant définies selon les équations suivantes, dès lors que le corps d’épreuve se déforme dans son domaine élastique : où est la variation relative vraie de la valeur brute correspondant à la mesure primaire réalisée par le transducteur entre sa valeur de référence et sa valeur courante , est le module d’Young du corps d’épreuve, est le coefficient de Poisson du corps d’épreuve, , et sont respectivement les sensibilités en pression hydrostatique, en déformation mécanique longitudinale et en température du transducteur solidaire de la structure hôte pour la technique de mesure considérée (par exemple de type réseau de Bragg), ΔP int est la variation de la pression hydrostatique interne, , sont respectivement les rayons interne et externe de la fibre optique dans son état de référence, et , sont respectivement les rayons correspondant au positionnement des premier et deuxième transducteurs. Dispositif selon la revendication 14, caractérisé en ce que le corps d’épreuve (9) est une fibre optique micro-structurée formant un micro-capillaire fermé de manière étanche à ses extrémités. Dispositif selon la revendication 14 ou 15, caractérisé en ce que le corps d’épreuve (9) est revêtu d’une gaine mécanique déformable de type polymère. Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le capteur (3) est configuré pour exploiter un effet de biréfringence au sein du guide d’onde optique. Dispositif selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, 7 à 10, et 12 à 17, caractérisé en ce que la structure hôte présente une forme cylindrique, de section circulaire, creuse et fermée de manière étanche à ses extrémités, jouant alors le rôle de corps d’épreuve (9), les variations de pressions hydrostatiques interne ΔP int et externe ΔP ext , les variations des efforts longitudinaux associés et , autres qu’exercés par une pression hydrostatique, et les variations de températures associées ΔT 1 , ΔT 2 , ΔT 3 , ΔT 4 étant définies selon les équations suivantes, dès lors que la structure se déforme dans son domaine élastique, avec des transducteurs positionnés dans la paroi de la structure, aux rayons r 1 et r 2 : où est la variation relative vraie de la valeur brute ( i.e. : mesure primaire réalisée par le transducteur) entre sa valeur de référence et sa valeur courante , est le module d’Young de la structure, est le coefficient de Poisson de la structure, , et sont respectivement les sensibilités en pression hydrostatique, en déformation mécanique longitudinale et en température du transducteur solidaire de la structure hôte pour la technique de mesure considérée (par exemple de type réseau de Bragg), et , sont respectivement les rayons interne et externe de la structure cylindrique dans son état de référence, et , sont respectivement les rayons correspondant au positionnement des premier et deuxième transducteurs. Dispositif selon l’une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que la structure (19) présente une forme quelconque et en ce que le corps d’épreuve (9) cylindrique de section circulaire est logé dans la structure. Installation caractérisée en ce qu’elle comporte : - une structure dont la pression hydrostatique et/ou la déformation mécanique longitudinale et/ou la température sont à surveiller, et - un dispositif (1) de mesure selon l’une quelconque des revendications 1 à 16. Procédé de mesure non-intrusif d’une variation d’effort longitudinal et/ou d’une variation de pression hydrostatique relatives à une structure hôte d’intérêt, comportant les étapes suivantes : - positionner au moins un guide d’onde optique (7) décrivant localement une hélice circulaire sur l’une des surfaces ou dans la paroi d’un corps d’épreuve (9) cylindrique, de section circulaire, creux et fermé de manière étanche à ses extrémités, chaque guide d’onde optique étant positionné à un rayon r autour de l’axe de révolution du corps d’épreuve et étant orienté localement selon un angle prédéterminé ϕ(r) par rapport à un plan normal au dit axe de révolution, chaque guide d’onde portant au moins un transducteur (11) dont la composante mécanique de la mesure primaire est sensible à l’orientation, - réaliser au moyen d’au moins dudit transducteur (11) une mesure sélective d’une première variable primaire, dont la variation relative vraie par rapport à un état de référence est représentative d’une variation locale de pression hydrostatique appliquée au corps d’épreuve ou d’une deuxième variable primaire, dont la variation relative vraie par rapport à un état de référence est représentative d’une variation locale d’effort longitudinal, autre qu’exercé par une pression hydrostatique, appliqué au corps d’épreuve, la sélectivité de l’une ou l’autre des première et deuxième variables primaires étant assurée par l’orientation de chaque guide d’onde, et - calculer sélectivement la variation locale de la déformation mécanique longitudinale du corps d’épreuve et/ou la variation locale de pression hydrostatique appliquées au corps d’épreuve en fonction des variations relatives vraies des mesures desdites première et/ou deuxième variables primaires.