FR 3156807 A1 20250620 FR 2314321 A 20231215 L’invention concerne un procédé de conditionnement chimique d’un fluide caloporteur dans un circuit primaire d’une centrale nucléaire, le circuit comprenant un cœur de réacteur nucléaire (CRN) et un générateur de vapeur (GV) chacun réalisé en un alliage métallique comportant du Nickel, le procédé comportant les étapes : A) injecter dans le fluide caloporteur des espèces réductrice et acido-basique pour définir, à une température donnée, un couple potentiel d’hydrogène – potentiel redox de référence, B) injecter une espèce réductrice en entrée (MP1) du générateur de vapeur pour diminuer le potentiel redox du fluide caloporteur, ceci diminuant la solubilité des différentes phases du Nickel dans le fluide caloporteur, C) injecter, en entrée (MP2) du cœur, une espèce oxydante pour compenser les effets de l’espèce réductrice injectée à l’étape B), ceci augmentant le potentiel redox du fluide caloporteur et la solubilité des différentes phases du Nickel dans le fluide caloporteur. Figure pour l’abrégé : Figure 5 Procédé de conditionnement chimique d’un fluide caloporteur dans un circuit primaire d’une centrale nucléaire. Domaine technique de l’invention L’invention se rapporte au domaine du conditionnement chimique d’un fluide caloporteur dans un circuit primaire d’une centrale nucléaire. Arrière-plan technique La FIG. 1 schématise un circuit primaire d’une centrale nucléaire. Ce circuit primaire comprend différents composants à savoir une source chaude, ici le cœur du réacteur nucléaire CRN, une source froide, ici un générateur de vapeur GV, une canalisation CA1 reliant le cœur CRN au générateur de vapeur GV et, une autre canalisation CA2 reliant le générateur de vapeur GV au cœur CRN et intégrant une pompe PMP pour entraîner le fluide caloporteur. Le fluide caloporteur se trouve sous forme liquide dans l’ensemble du circuit primaire. Le fluide caloporteur est généralement de l’eau. Dans ce type de circuit, on rencontre des phénomènes d’amincissement des parois à certains endroits, en particulier au niveau du générateur de vapeur, et des phénomènes de dépôt de matière à d’autres endroits, en particulier au niveau des combustibles nucléaires (cœur). Les phénomènes d’amincissement des parois d’un circuit monophasique liquide sont connus sous le nom de dissolution. Dans les portions de circuit véhiculant un fluide caloporteur sous forme monophasique liquide, la corrosion participe également à l’amincissement des parois et à la génération d’espèces dans la phase aqueuse. Le terme dissolution-précipitation fait une référence à une action chimique qui modifie le film passif susceptible d’être présent en paroi en diminuant son épaisseur par dissolution (ce qui active la corrosion) ou en l’augmentant par précipitation (ce qui ralentit la corrosion). Les phénomènes de dépôt de matière sur les parois d’un circuit sont connus sous le nom d’encrassement ou de colmatage. L’encrassement fait référence à de la précipitation d’oxydes ou de métaux sur l’ensemble des parois, par exemple sur les combustibles du cœur, à partir d’espèces présentes dans la phase aqueuse, alors que le colmatage fait référence à de la précipitation d’espèces aqueuse et/ou de la déposition de particules localisée sur des singularités thermohydrauliques. Pour limiter ces phénomènes, dommageables à long terme sur le bon fonctionnement de la centrale nucléaire, un conditionnement chimique du fluide caloporteur est effectué. Ainsi, comme visible sur la FIG. 1 , le circuit primaire comprend un moyen de conditionnement chimique MCC, qui est généralement agencé pour prélever du fluide caloporteur en sortie du générateur de vapeur (avant la pompe) et injecter des espèces pour le conditionnement chimique en entrée du cœur (après ou avant la pompe), en formant un circuit parallèle à la canalisation comportant la pompe. Ce moyen de conditionnement chimique est employé pour injecter des espèces réductrice et acido-basique dans la canalisation reliant le générateur de vapeur au cœur de réacteur nucléaire afin de définir pour l’ensemble du circuit (concentrations en réducteur, en acide et en base constantes dans le circuit) une solubilité de référence des différentes phases du Nickel dans le fluide caloporteur. Le Nickel est en effet un élément présent dans les différents types d’alliage constitutifs des différents composants du circuit primaire. L’injection d’espèces réductrice et acido-basique permet de régler un couple potentiel d’hydrogène – potentiel redox (pH-Eh) à une valeur de référence donnée. Il convient de rappeler que le potentiel d’hydrogène (pH) mesure, par le logarithme de l’activité du proton solvaté, le caractère acido-basique de l’eau, et le potentiel redox (Eh), mesure le caractère oxyde-réducteur de l’eau vis-à-vis des espèces présentes dans l’eau ou des matériaux en contact avec elle (réaction d’oxydation d’un métal vers une forme oxydée, changement de degré d’oxydation d’une espèce chimique solvaté, etc.). On peut comprendre l’intérêt du réglage de la valeur du couple (pH-Eh) à l’appui de la FIG. 2 . La FIG. 2 donne le diagramme de Pourbaix (Eh en fonction de pH) du Nickel dans l’eau à 150 °C et à la pression atmosphérique. Les deux lignes (a) et (b) représentent le domaine de stabilité thermodynamique de l’eau (en dehors de ces lignes (a) et (b), l’eau se décompose par oxydo-réduction pour donner du dioxygène ou du dihydrogène selon le cas). Suivant les valeurs prises par le potentiel d’hydrogène (pH) et le potentiel redox (Eh) de la solution, différents oxydes et espèces aqueuses vont apparaitre. Par exemple, à la température de 150 °C, l’oxyde de Nickel(II) (NiO) ne peut se former que pour des pH compris entre 6,5 et 13,5 et des Eh compris entre −0,3 V et – 1 V, c’est-à-dire dans des milieux (plutôt) basiques et réducteurs. On définit ainsi, pour la température donnée, un domaine de stabilité pour la l’oxyde de Nickel(II) (forme ou degré d’oxydation possible pour le Nickel dans l’eau). De manière générale, un diagramme de Pourbaix fait ressortir trois domaines pour un métal : un domaine de corrosion où le métal s’oxyde rapidement, un domaine d’immunité où le métal ne se corrode pas (ou très peu) et un domaine de passivité où la corrosion est empêchée par la formation d’une couche d’oxyde. L’objectif d’un conditionnement chimique est de placer le système métal-eau dans le domaine de passivité ou d’immunité du métal. Dans le cadre du conditionnement chimique opéré sur le fluide caloporteur d’un circuit primaire de centrale nucléaire, on cherche donc à définir un couple Eh-pH dans le domaine de passivité d’un oxyde donné (NiO dans notre exemple) parmi tous les oxydes possible du métal concerné (Ni) pour se protéger de la corrosion par la formation d’un dépôt, ou encore plus favorablement, dans le domaine d’immunité du métal où la corrosion est quasi inexistante. Le domaine de stabilité de l’oxyde ou du métal est toutefois relativement étendu et laisse une large gamme de valeurs possibles pour le couple pH – Eh. Ceci est d’autant plus vrai que, dans un circuit primaire d’une centrale nucléaire, la pression est élevée ce qui permet d’étendre le domaine de stabilité de l’eau (notamment la courbe (a) se trouve décalée vers le bas par rapport à la représentation de la FIG. 2 ). Pour fixer la valeur du couple pH-Eh la plus adéquate, on cherche en parallèle à diminuer la solubilité de l’oxyde ainsi formé ou celle du métal si le domaine d’immunité est atteint. En fait le couple pH-Eh n’est pas choisi en considérant uniquement le comportement d’un seul élément métallique mais en faisant des compromis pour l’ensemble des éléments d’alliages présents dans le circuit. Dans le circuit des centrales nucléaires, le nickel est cependant l’élément métallique majoritaire notamment dans l’alliage des tubes des générateurs de vapeur. La maitrise de son comportement physico-chimique en fixant le couple pH-Eh est particulièrement important pour limiter la contamination dans le circuit. La FIG. 3 montre le diagramme de solubilité du Nickel à 150°C en fonction du pH. On voit sur ce diagramme qu’un minimum de solubilité dans l’eau existe et est obtenu pour un pH compris entre 8 et 12. Cette gamme de valeurs du pH reportée sur le diagramme de Pourbaix de la FIG. 2 permet de définir un domaine plus restreint pour le potentiel redox Eh, compris environ entre -600mV et -900mV (à 150°C). C’est donc bien cette double condition sur le domaine de stabilité d’un oxyde donné ou du métal ( FIG. 2 ) et de la solubilité minimum ( FIG. 3 ) qui permet de définir un couple pH-Eh optimum. La valeur de ce couple évoluant avec la température donc lorsque le fluide caloporteur se déplace au sein du circuit. Il est à noter qu’un conditionnement classique est typiquement pris, à 25°C, tel que (pH, Eh) = (9 à 10), (-540 à -600 mV/ENH) qui est équivalent à 300°C approximativement au couple (pH, Eh) = (7 à 8), (-800, -900 mV/ENH). On limite ainsi les phénomènes de dissolution-précipitation et d’érosion-corrosion des parois des composants du circuit primaire. En pratique, et comme cela a été précisé précédemment, le réglage du couple pH-Eh s’effectue par l’injection dans la phase liquide (monophasique) d’espèces réductrice et acido-basique. Dans un circuit primaire de centrale nucléaire (qui fonctionne en monophasique), on peut choisir la lithine (LiOH, solide), la potasse (KOH, solide) et l’acide borique (H3BO3, solide) pour régler le potentiel d’hydrogène pH et le dihydrogène (H 2 , gazeux) pour régler le potentiel redox Eh. Toutes ces espèces sont solubles dans l’eau. La FIG. 4 représente schématiquement ce qui se passe dans le circuit primaire lorsque le fluide caloporteur y est en mouvement, sur le plan de la température (en haut), de la solubilité d’un élément M (typiquement le Nickel contenu dans les alliages des différents composants du circuit primaire) dans le fluide caloporteur conditionné chimiquement (au milieu) et de l’épaisseur de dépôt de matière ou d’amincissement (dissolution-précipitation des oxydes, corrosion) qui en résulte sur les parois du circuit primaire (en bas). Ainsi, sur la courbe du haut, on note que le fluide caloporteur voit alternativement sa température augmenter dans le cœur du réacteur nucléaire (source chaude) puis diminuer dans le générateur de vapeur (source froide) et rester relativement constante dans les canalisations. Sur la courbe de droite au milieu, on note que la solubilité C M ,eq de l’élément M diminue avec la température (la composition en espèces réductrice et acido-basique déterminées par la quantité injectée de ces espèces par le moyen de conditionnement chimique du circuit primaire restent constantes, mais le pH et l’Eh varient avec la température). Dans ce cas, on note sur la courbe du milieu que la solubilité C M de l’élément M dans le fluide caloporteur diminue dans le cœur (source chaude) puis augmente dans le générateur de vapeur (source froide) et reste relativement constante dans les canalisations. Cela traduit le fait que le flux de matière de l’élément M est dirigé du fluide caloporteur vers une paroi dans le cœur (source chaude). C’est donc bien là que le circuit primaire est susceptible de rencontrer des phénomènes de précipitation impliquant de l’encrassement et/ou du colmatage. A l’inverse, un flux de matière de l’élément M est dirigé d’une paroi vers le fluide caloporteur dans le générateur de vapeur (source froide). C’est donc bien là que le circuit primaire est susceptible de subir des phénomènes de dissolution, activant également la corrosion de ces parois contenant l’élément M (pour rappel, typiquement du Ni). Sur la courbe du bas, on relève d’ailleurs le lieu du dépôt (source chaude, cœur nucléaire) et le lieu de corrosion (source froide, générateur de vapeur). Il convient de noter que le dépôt de Nickel sous flux neutronique a de lourdes conséquences radiologiques durant l’exploitation des installations, en particulier pendant les opérations de maintenance. Le conditionnement chimique actuellement opéré permet de limiter grandement les phénomènes de dissolution-précipitation (encrassement, colmatage) et aussi de corrosion. Pour autant, ces phénomènes existent et restent observables sur des échelles de temps longs mais néanmoins inférieures aux durées d’exploitations des centrales de production d’électricité. Un objectif de l’invention est donc de réduire voire supprimer les dépôts encrassant ou colmatant les parois d’un circuit primaire d’une centrale nucléaire, en particulier sur les combustibles nucléaires du cœur. Un autre objectif de l’invention est de pouvoir par ailleurs limiter la corrosion des alliages métalliques présents dans un tel circuit, notamment au niveau du générateur de vapeur. Un autre objectif de l’invention est en outre de limiter voire éliminer les espèces oxydantes produites par la radiolyse de l’eau. Un autre objectif est de limiter la contamination radioactive des circuits en diminuant la précipitation des espèces métalliques, notamment du nickel. Pour résoudre l’un au moins des objectifs, l’invention propose un procédé de conditionnement chimique d’un fluide caloporteur dans un circuit primaire d’une centrale nucléaire, le circuit comprenant les composants suivants : un cœur de réacteur nucléaire, un générateur de vapeur, une première canalisation reliant la sortie du cœur de réacteur nucléaire à l’entrée du générateur de vapeur, une deuxième canalisation reliant la sortie du générateur de vapeur à l’entrée du cœur, chacun desdits composants étant réalisé en un alliage métallique comportant du Nickel, le procédé comportant une étape consistant à : A) injecter des espèces réductrice et acido-basique dans la deuxième canalisation pour définir, à une température donnée, un couple potentiel d’hydrogène – potentiel redox de référence dans le fluide caloporteur, caractérisé en ce que le procédé comprend les étapes additionnelles suivantes : B) injecter une espèce réductrice en entrée du générateur de vapeur pour diminuer le potentiel redox du fluide caloporteur, ceci diminuant la solubilité des différentes phases du Nickel dans le fluide caloporteur, et C) injecter, en entrée du réacteur nucléaire, une espèce oxydante pour compenser les effets de l’espèce réductrice injectée à l’étape B), ceci augmentant le potentiel redox du fluide caloporteur et la solubilité des différentes phases du Nickel dans le fluide caloporteur. Le procédé selon l’invention pourra comprendre l’une au moins des étapes additionnelles suivantes, prises seules ou en combinaison : - au cours de l’étape B), on injecte une quantité d’espèce réductrice assurant que la solubilité des différentes phases du Nickel sur toute la zone du circuit allant de l’entrée du générateur de vapeur à l’entrée du cœur de réacteur nucléaire soit inférieure à la solubilité des différentes phases du Nickel en sortie du cœur de réacteur nucléaire ; - l’espèce réductrice injectée en entrée du générateur de vapeur à l’étape B) est le dihydrogène, sous forme gazeuse ou dissoute dans le fluide caloporteur ; - l’oxydant injecté dans le fluide caloporteur en entrée du cœur de réacteur nucléaire à l’étape C) est du dioxygène, sous forme gazeuse ou dissoute dans le fluide caloporteur ; - l’étape A) consiste à imposer un pH compris entre 7 et 8, à 300°C, et un potentiel redox compris entre -800 mV/ENH et -900 mV/ENH, à 300 °C ; - l’espèce acido-basique injectée au cours de l’étape A) est choisie parmi la lithine (LiOH), la potasse (KOH) et l’acide borique (H 3 BO 3 ) ou un mélange de ceux-ci ; - l’espèce réductrice injectée au cours de l’étape A) est du dihydrogène, sous forme gazeuse ou dissoute dans le fluide caloporteur ; - l’étape A) s’effectue en sortie du générateur de vapeur. Brève description des figures D’autres objets et caractéristiques de l’invention apparaîtront plus clairement dans la description qui suit, faite en référence aux figures annexées, dans lesquelles : La FIG. 5 est un schéma représentatif d’un circuit primaire d’une centrale nucléaire tel que prévu pour mettre en œuvre le procédé selon l’invention ; La FIG. 6 représente ce qui se passe dans le circuit primaire représenté sur la FIG. 5 lorsque le fluide caloporteur y est en mouvement, sur le plan de la température (en haut), de la solubilité d’un élément M, du Nickel dans le cas d’espèce (au milieu), et de l’épaisseur de dépôt de matière ou d’amincissement qui en résulte sur les parois du circuit primaire (en bas) La FIG. 7 fournit l’évolution du potentiel redox (Eh, en ordonnées) en fonction de la concentration en dihydrogène (en abscisses, échelle logarithmique) pour plusieurs valeurs de la pression en dihydrogène (courbes principalement orientées verticalement, pression la plus faible à gauche et la plus élevée à droite) et pour plusieurs valeurs de la température (courbes principalement orientées horizontalement, température la plus faible en haut et la plus élevée en bas) ; La FIG. 8 représente l’évolution de la solubilité du Nickel dans le fluide caloporteur (eau) du circuit primaire de l’installation représentée sur la FIG. 5 en fonction de la température, cette évolution s’appuyant donc, conformément au cadre de l’invention, sur deux points de fonctionnement : un point de fonctionnement à basse température PF BT et un point de fonctionnement à haute température PF HT . Description détaillée de l’invention La description qui suit faite à l’appui des figures 5 à 8 annexées. La FIG. 5 est un schéma représentatif d’un circuit primaire d’une centrale de production d’électricité tel que prévu pour mettre en œuvre le procédé selon l’invention. Ce circuit primaire comprend différents composants à savoir une source chaude, ici le cœur du réacteur nucléaire CRN, une source froide, ici un générateur de vapeur GV, une canalisation CA1 reliant le cœur CRN au générateur de vapeur GV et, une autre canalisation CA2 reliant le générateur de vapeur GV au cœur CRN et intégrant une pompe PMP pour entraîner le fluide caloporteur. Le fluide caloporteur se trouve sous forme liquide dans l’ensemble du circuit primaire. Le fluide caloporteur est généralement de l’eau. Ce circuit primaire comporte aussi un moyen MCC de conditionnement chimique conforme à celui de l’art antérieur. Ce moyen MCC de conditionnement chimique permet de mettre en œuvre, conformément à ce qui s’effectue actuellement dans l’état de la technique, une étape A) de conditionnement chimique consistant à injecter des espèces réductrice et acido-basique dans la deuxième canalisation pour définir, à une température donnée, un couple potentiel d’hydrogène – potentiel redox (pH-Eh) de référence dans le fluide caloporteur. Ce moyen MCC se trouve généralement en sortie du générateur de vapeur (source froide) à laquelle il peut alors être assimilé. Cette étape fixe pour l’ensemble du circuit une composition en réducteur en espèce acido-basique. Cependant, le circuit primaire comporte en outre un moyen MP1 pour introduire un produit dans le circuit primaire, ce moyen MP1 étant situé au niveau de l’entrée du générateur de vapeur GV (source froide). Par ailleurs, le circuit primaire comporte en outre un moyen MP2 pour introduire ou extraire un produit du circuit primaire, ce moyen MP2 étant situé à l’entrée du cœur de réacteur nucléaire (source chaude). On peut ainsi mettre en œuvre les étapes suivantes. Une étape B) consistant à injecter une espèce réductrice en entrée du générateur de vapeur, pour diminuer le potentiel redox (-ΔEh) du fluide caloporteur, ceci diminuant la solubilité des différentes phases du Nickel dans le fluide caloporteur. On comprend que cette étape B) est mise en œuvre grâce au moyen MP1 situé en entrée du générateur de vapeur, entrée à laquelle ledit moyen MP1 peut être assimilé. L’étape C) consiste à injecter, en entrée du cœur de réacteur nucléaire, une espèce oxydante pour compenser les effets de l’espèce réductrice injectée à l’étape B). On augmente ainsi le potentiel redox et la solubilité des différentes phases du Nickel dans le fluide caloporteur. Dans tous les cas, on comprend que cette étape C) est mise en œuvre grâce au moyen MP2 situé en entrée du cœur de réacteur nucléaire, entrée à laquelle ledit moyen MP2 peut être assimilé. La mise en œuvre des étapes B) et C) permet de réduire les dépôts encrassant ou colmatant les parois du circuit primaire. Par ailleurs, avantageusement, on peut injecter au cours de l’étape B) une quantité d’espèce réductrice de sorte que la solubilité des différentes phases du Nickel sur toute la zone du circuit primaire allant de l’entrée du générateur de vapeur GV à l’entrée du cœur de réacteur nucléaire CRN soit inférieure à la solubilité des différentes phases du Nickel en sortie du cœur de réacteur nucléaire. En effet, en diminuant la solubilité des phases du Nickel par l’ajout d’un réducteur, cela bloque la dissolution des surfaces du générateur de vapeur et peut même conduire à précipiter le nickel sous forme aqueuse sortant du cœur du réacteur. Cela permet en outre de limiter la dissolution-précipitation et l’érosion-corrosion des alliages métalliques présents dans le circuit primaire. Une situation permettant à la fois de réduire voire supprimer les dépôts encrassant ou colmatant les parois du circuit primaire tout en limitant l’érosion-corrosion des alliages métalliques présents dans ce circuit est expliquée à l’appui de la FIG. 6 . La FIG. 6 représente schématiquement ce qui se passe dans le circuit primaire représenté sur la FIG. 5 lorsque le fluide caloporteur y est en mouvement, sur le plan de la température (en haut), de la solubilité d’un élément M (du Nickel dans le cas d’espèce) (au milieu) et de l’épaisseur de dépôt de matière ou d’amincissement (dissolution-précipitation, érosion-corrosion) qui en résulte sur les parois du circuit primaire (en bas). Ainsi, sur la courbe du haut de la FIG. 6 , on note que le fluide caloporteur voit alternativement sa température augmenter dans le cœur de réacteur nucléaire (source chaude) puis diminuer dans le générateur de vapeur (source froide) et rester relativement constante dans les canalisations. Cette courbe du haut de la FIG. 6 est identique à celle correspondante de la FIG. 4 . Sur la courbe de droite de la FIG. 6 , on note qu’il y a deux points de fonctionnement PF HT , PF BT , contrairement à ce qui se passe pour la courbe correspondante de la FIG. 4 . Le passage d’un point de fonctionnement à l’autre s’effectue grâce à la mise en œuvre de l’étape B) et de l’étape C). Pour chaque point de fonctionnement, la solubilité C M ,eq de l’élément M diminue avec la température. Sur la courbe du milieu de la FIG. 6 , on note, juste avant l’entrée du générateur de vapeur (point D), que la solubilité C M de l’élément M dans le fluide caloporteur est celle fournie par le conditionnement chimique de l’étape A). Nous sommes alors dans un point de fonctionnement tout à fait classique. On met alors en œuvre l’étape B) à l’entrée du générateur de vapeur (source froide), ce qui a pour effet de diminuer immédiatement la solubilité de l’élément M dans le fluide caloporteur (point A). On passe alors d’un premier point de fonctionnement PF H T , classique, à un deuxième point de fonctionnement PF B T . La solubilité de l’élément M augmente alors dans le générateur de vapeur (source froide) avec la diminution de la température, mais avec des valeurs liées à ce deuxième point de fonctionnement jusqu’en sortie du générateur de vapeur. La solubilité reste sensiblement constante dans la canalisation allant jusqu’à l’entrée du cœur de réacteur nucléaire (point B). Au niveau de l’entrée du cœur de réacteur nucléaire, l’étape C) du procédé selon l’invention est mise en œuvre. La solubilité de l’élément M dans le fluide caloporteur augmente alors immédiatement (point C). On passe alors du point de fonctionnement PF B T au point de fonctionnement PF H T , classique. On peut employer du dioxygène sous forme gazeuse ou dissoute dans le fluide caloporteur comme oxydant. Puis, la solubilité de l’élément M dans le fluide caloporteur diminue dans le cœur de réacteur nucléaire jusqu’à sa sortie avec l’augmentation de la température. Cette solubilité reste finalement sensiblement constante dans la canalisation allant jusqu’à l’entrée du générateur de vapeur (jusqu’au point D donc). Ainsi, entre le point C (entrée du cœur de réacteur nucléaire) et le point D (entrée du générateur de vapeur), nous sommes dans un premier point de fonctionnement PF H T , classique, qui est celui qui est représenté sur la FIG. 4 . Au contraire, entre le point A (entrée du générateur de vapeur) et le point B (entrée du cœur de réacteur nucléaire), nous sommes dans un autre point de fonctionnement PF B T , radicalement différent du précédent point de fonctionnement du fait de l’introduction d’une espèce réductrice dans le circuit primaire à l’entrée du générateur de vapeur. Sur la courbe du bas de la FIG. 6 , et contrairement à la courbe correspondante de la FIG. 4 , on relève d’ailleurs qu’il n’y a alors ni dépôt de matière (pas de précipitation) au niveau du cœur de réacteur nucléaire (source chaude) ni amincissement (pas de dissolution) au niveau du générateur de vapeur (source froide). Cela signifie que la précipitation de l’élément M dans le cœur de réacteur nucléaire devient impossible et que la dissolution de l’élément M dans le générateur de vapeur devient impossible également. Dans le cas où il existe un recouvrement partiel des solubilités entre les deux états PF HT et PF BT (contrairement donc à ce qui est représenté sur la FIG. 6 ) par exemple du fait que la quantité d’espèce réductrice introduite en entrée du générateur de vapeur n’est pas suffisante, l’efficacité n’est alors pas maximale. Néanmoins, cela présente toujours un intérêt pour le circuit primaire car il reste une réduction de la quantité de matière déplacée entre le générateur de vapeur (dissolution, érosion) et le cœur de réacteur nucléaire (précipitation, mais aussi déposition qui correspond à une sédimentation de particules solides sur les parois) par rapport à un conditionnement classique a un seul point de fonctionnement. D’un point de vue pratique, il est important de déterminer la quantité d’espèce réductrice devant être introduite à l’entrée du générateur de vapeur lors de l’étape B) du procédé selon l’invention pour faire évoluer le potentiel redox comme on le souhaite. Par définition, l’évolution du potentiel redox dépend directement de l’évolution de concentration en dihydrogène dans le fluide caloporteur (espèce chimique électro-chimiquement équivalente à toutes les espèces réductrices). On pourra par exemple se référer à la FIG. 7 qui montre ce lien pour différentes valeurs de la température (lignes sensiblement horizontales) allant de 25°C à 350°C et pour différentes valeurs de la pression en dihydrogène (lignes sensiblement verticales, pression la plus faible à gauche et pression augmentant en allant vers la droite) allant de 10 -3 bar à 10 bar. Par définition également, la concentration en dihydrogène dépendra quant à elle du débit massique additionnel de dihydrogène ajouté ou retiré du fluide caloporteur, compte tenu du débit massique de fluide caloporteur circulant dans le circuit primaire. Le débit massique de fluide caloporteur présent dans le circuit primaire dépend quant à lui de l’installation concernée, mais il est connu. Le dihydrogène peut se présenter sous forme gazeuse ou dissoute dans le fluide caloporteur. Nous allons tout d’abord présenter un exemple pour une installation donnée et donc un débit massique de fluide caloporteur donné (connu). Dans cet exemple, le conditionnement chimique classique (étape A)) est effectué avec de la lithine. L’ajout de réducteur à l’entrée du générateur de vapeur permet, dans cet exemple, de faire passer la concentration en dihydrogène de 17 cm 3 /kg à 70 cm 3 /kg à la température de 320 °C, ce qui diminue le potentiel redox de -850 mV/ENH à -890 mV/ENH et la solubilité du Nickel de 3.10 -9 mol/kg à 10 -9 mol/kg. Au niveau de l’entrée du cœur de réacteur nucléaire, on effectue l’ajout d’un oxydant permettant, dans cet exemple, de faire passer la concentration en dihydrogène de 70 cm3/kg à 17 cm3/kg à la température de 280°C, ce qui augmente cette fois le potentiel redox de -800 mV/ENH à -750 mV/ENH et la solubilité du Nickel de 3,5 10 -9 mol/kg à 14.10 - 9 mol/kg. Avec ces conditions, aucune précipitation d’oxydes de Nickel ne se produira dans le cœur de réacteur nucléaire puisque la solubilité des oxydes reste constamment supérieure à la concentration de Nickel présente dans le fluide caloporteur en entrée de cœur de réacteur nucléaire. On peut choisir du dihydrogène (gazeux) comme réducteur ajouté au niveau de l’entrée du générateur de vapeur. On peut choisir le dioxygène (gazeux) comme oxydant au niveau de l’entrée du cœur de réacteur nucléaire. La FIG. 8 montre plus clairement ce qui se passe avec cet exemple de conditionnement. La FIG. 8 représente la solubilité du Nickel dans le fluide caloporteur en fonction de la température lorsque l’on suit le fluide caloporteur dans un cycle dans le circuit primaire représenté sur la FIG. 5 . Deux courbes PF HT et PF BT sont représentées pour un point de fonctionnement à haute température et un point de fonctionnement à basse température, respectivement. Les points A, B, C et D sont les mêmes que ceux représenté sur la FIG. 5 (au milieu). Au point D, nous sommes juste avant l’entrée du générateur de vapeur mais avant l’injection du réducteur dans le fluide caloporteur. Au point A, le réducteur a été injecté et nous sommes tout juste après l’entrée du générateur de vapeur. Entre les points D et A, on observe donc l’effet de l’ajout du réducteur selon l’étape B) à l’entrée du générateur de vapeur qui se traduit par une diminution drastique de la solubilité du Nickel dans le fluide caloporteur. Puis, entre le point A et le point B on passe de l’entrée du générateur de vapeur à sa sortie. On constate que la solubilité augmente avec la baisse de la température. On retire alors le réducteur conformément à l’étape C) du procédé au niveau de l’entrée du cœur de réacteur nucléaire, ce qui se traduit par le passage du point B au point C et donc par une augmentation drastique de la solubilité du Nickel dans le fluide caloporteur. Le cœur de réacteur nucléaire fait augmenter la température et en sortie de celui-ci, on arrive au point D. La température reste sensiblement constate dans la canalisation allant de la sortie du cœur de réacteur nucléaire à l’entrée du générateur de vapeur. Fin de l’exemple. Bien entendu, au-delà de cet exemple, on pourra travailler avec de la lithine dans d’autres conditions. On peut aussi fonctionner avec d’autres conditionnement classiques à savoir avec la potasse (KOH, solide) et/ou l’acide borique (H 3 BO 3 , solide) ou des mélanges d’acides et de basses pour régler le potentiel d’hydrogène pH et le dihydrogène (H 2 , gazeux) pour régler le potentiel redox Eh. Procédé de conditionnement chimique d’un fluide caloporteur dans un circuit primaire d’une centrale nucléaire, le circuit comprenant les composants suivants : - un cœur de réacteur nucléaire (CRN), - un générateur de vapeur (GV), - une première canalisation (CA1) reliant la sortie du cœur de réacteur nucléaire (CRN) à l’entrée du générateur de vapeur (GV), - une deuxième canalisation (CA2) reliant la sortie du générateur de vapeur (GV) à l’entrée du cœur (CRN), chacun desdits composants étant réalisé en un alliage métallique comportant du Nickel le procédé comportant une étape consistant à : A) injecter des espèces réductrice et acido-basique dans la deuxième canalisation (CA2) pour définir, à une température donnée, un couple potentiel d’hydrogène – potentiel redox (pH-Eh) de référence dans le fluide caloporteur, caractérisé en ce que le procédé comprend les étapes additionnelles suivantes : B) injecter une espèce réductrice en entrée (MP1) du générateur de vapeur (GV) pour diminuer le potentiel redox (Eh) du fluide caloporteur, ceci diminuant la solubilité des différentes phases du Nickel dans le fluide caloporteur, et C) injecter, en entrée (MP2) du réacteur nucléaire, une espèce oxydante pour compenser les effets de l’espèce réductrice injectée à l’étape B), ceci augmentant le potentiel redox (Eh) du fluide caloporteur et la solubilité des différentes phases du Nickel dans le fluide caloporteur. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu’au cours de l’étape B), on injecte une quantité d’espèce réductrice assurant que la solubilité des différentes phases du Nickel sur toute la zone du circuit allant de l’entrée du générateur de vapeur à l’entrée du cœur de réacteur nucléaire soit inférieure à la solubilité des différentes phases du Nickel en sortie du cœur de réacteur nucléaire. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’espèce réductrice injectée en entrée du générateur de vapeur à l’étape B) est le dihydrogène, sous forme gazeuse ou dissoute dans le fluide caloporteur. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’oxydant injecté dans le fluide caloporteur en entrée du cœur de réacteur nucléaire à l’étape C) est du dioxygène, sous forme gazeuse ou dissoute dans le fluide caloporteur. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’étape A) consiste à imposer un pH compris entre 7 et 8, à 300°C, et un potentiel redox compris entre -800 mV/ENH et -900 mV/ENH, à 300 °C. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’espèce acido-basique injectée au cours de l’étape A) est choisie parmi la lithine (LiOH), la potasse (KOH) et l’acide borique (H 3 BO 3 ) ou un mélange de ceux-ci. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’espèce réductrice injectée au cours de l’étape A) est du dihydrogène, sous forme gazeuse ou dissoute dans le fluide caloporteur. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’étape A) s’effectue en sortie (MCC) du générateur de vapeur (GV).