FR 3161871 A1 20251107 FR 2404581 A 20240501 La présente invention concerne la polymérisation à grande vitesse et à faible impact énergétique des réservoirs : A liquide cryogéniques A gaz à haute pression pour réaliser le stockage de gaz comprimés, que ce soit pour les besoins industriels ou les transports, par transports on comprend, l’automobile, les cars et bus, les autorails, les camions, les bateaux, les avions, les fusées, les véhicules spatiaux. Les solutions conventionnelles utilisent des étuves conventionnelles qui chauffent les réservoirs par l’extérieur. La solution, objet de l’invention, permet de polymériser plus que quatre fois plus vite par rapport aux solutions traditionnelles, car on chauffe en priorité les réservoirs par l’alésage et on utilise des températures comprises entre 160 et 220°C, alors que les étuves traditionnelles ont des températures comprises entre 100 et 130°C. « Figure à publier pour l’abrégé : Figure 7 » Étuve transfert assurant la polymérisation à grande vitesse, de réservoirs à renfort composite, pour liquide cryogénique ainsi que pour gaz sous haute pression. Domaine de la technique Il est fait appel à des réservoirs à haute pression pour réaliser le stockage de gaz comprimés, que ce soit pour les besoins industriels ou les transports. Par transports on comprend, l’automobile, les cars, les bus, les autorails, les camions, les bateaux, les avions, les fusées, les véhicules spatiaux. Le gaz à stocker sous pression, peut-être de l’air comprimé, du gaz naturel, toute sorte de gaz industriel et en particulier de l’hydrogène, ou de l’hélium. Ces derniers gaz ont la particularité d’être extrêmement fugaces, cela implique donc des réservoirs parfaitement étanches. L’avenir de la mobilité routière, notamment lourde, passe par l’usage de l’hydrogène, plutôt que par celui des batteries électriques. Il faut donc envisager des technologies de production de masse des réservoirs à pression de faible coût et de grande fiabilité. Utilisé, à ce jour essentiellement dans la chimie ou le raffinage, l’hydrogène est un vecteur d’énergie qui pourrait contribuer à décarboner certains secteurs industriels, et en particulier servir le secteur des transports. Le déploiement des technologies hydrogène implique cependant de lever un certain nombre de verrous et en particulier celui de la production des réservoirs de faible afin d’en réduire le cout. Définitions : Par « capabilité » on qualifie la capacité d’un moyen de production à produire sans incident ni arrêt de ladite production, on dit par exemple que tel moyen a une capabilité de 80%, quand il est capable de produire 80% du temps. Par « productivité », on désigne le rapport quantitatif entre la production (extrants) et les ressources (intrants) que l'on met en place pour obtenir cette production. Par axe « AS » on désigne l’axe polaire de symétrie de révolution d’un réservoir, cet axe, allant d’un pôle à l’autre du dit réservoir. Par « liner » on désigne l’enveloppe étanche interne d’un réservoir de gaz. Un réservoir est principalement composé par une partie cylindrique bordé par deux dômes qui ferment ses extrémités, la zone de transition au-delà de la partie cylindrique se prolonge, dans les dômes, par une zone dénommée épaule les extrémités du réservoir sont dites les pôles. Par « stratifil » ou fibres on désigne un ensemble de fibrilles regroupées en un faisceau Par « stratifil préimprégné » on désigne un stratifil imprégné d’un « complexe de préimprégnation », le dite complexe de préimprégnation, est composé d’une résine de haut poids moléculaire, d’un durcisseur et d’un accélérateur. A température ambiante le complexe de préimprégnation, dénommé la matrice, est particulièrement visqueux (environ 200 PAs) à température ambiante, il ne coule donc pas et maintien les fibres parfaitement « à leur place » dans le stratifil préimprégné. L’ensemble stratifil imprégné de matrice est désigné par composite. La résine, le durcisseur et l’accélérateur est désigné par matrice. Le stratifil imprégné est désigné par composite préimprégné « fibres matrice » et par abus de langage « fibres résine » Par « tack » ou « pégosité » on désigne la propriété qu’a un ruban composite préimprégné à adhérer sur un support ou sur un autre ruban composite préimprégné, sans glisser. Par « perméation » on désigne la pénétration d'un perméat (liquide, gaz ou vapeur) à travers un solide. Elle est directement liée au gradient de concentration du perméat, à la perméabilité intrinsèque du matériau, et à sa diffusivité massique. La perméation est modélisée par des équations telles que les lois de Fick de diffusion, et peut être mesurée à l'aide d'outils tels qu'un perméamètre. Par TG on désigne : en science des matériaux, la température de transition vitreuse (Tv en français), qui traduit le passage d'une matière de l'état vitreux à l'état caoutchouteux (amorphe) Par polymérisation on désigne : la réaction chimique par laquelle des petites molécules (par exemple des monomères d’époxy) réagissent entre elles pour former des molécules de masses molaires plus élevées (des polymères) formant une structure mécanique interconnectée rigide. Etat de de la technique antérieure Il existe cinq grands types de réservoirs de stockage de gaz comprimé : Le type I correspond à une enveloppe épaisse métallique faisant, à la foi, office de pièce structurale et de liner, Le type II comporte un liner métallique dont la partie cylindrique est renforcée par un composite (fibres + résine) enroulé circonférentiellement par bobinage. Avec ce type de réservoir, le liner supporte une grande partie de la charge due à la mise sous pression, il est donc structural. Le type III est un liner entièrement bobiné par de la fibre enrobée de résine (structure composite). Le liner est métallique, il ne supporte pas la charge (ou très peu) et n’est là que pour empêcher la perméation de l’hydrogène. Ce type de liner permet d’accéder à de hautes pressions statiques, par exemple à 700 bars de service. Le type IV est un liner entièrement bobiné par de la fibre enrobée de résine (structure composite). Le liner est en polymère, par exemple du Polyéthylène haute densité (PEHD), il ne supporte pas la charge et n’est là que pour empêcher la perméation de l’hydrogène. On notera que la perméation est très médiocre pour ce type de réservoir, de même que la lenteur (une heure) et la difficulté de production du liner. Ce type de liner permet d’accéder à de hautes pressions de service (700 bars). La structure composite est généralement du stratifil de fibres de carbone enrobée de résine époxy. Le type V est un réservoir sans liner, entièrement bobiné, sur un moule intérieur, par de la fibre enrobée de résine (structure composite). Cette technologie impose l’usage d’un moule intérieur en eutectique, qu’il faut pouvoir extraire pendant la polymérisation ce qui complique passablement la production. Les réservoirs de type III à V utilisent quasi exclusivement leur structure composite pour assurer la bonne tenue mécanique à la pression. On utilise couramment des réservoirs métalliques de type I qui présentent un inconvénient de masse considérable dans le cadre de leur acheminement et à plus forte raison s’ils sont utilisés dans les transports. Afin de réduire la masse des réservoirs une tendance importante, dans les transports, et d’utiliser des réservoirs de type III & IV, dont le composite est constitué par un système : fibres-résine bobinés par enroulement filamentaire en voie humide. Les fibres étant soit des fibres de carbone soit des assemblables fibres de carbone, fibres de verre, ou fibres de carbone, basalte. La matrice étant soit une matrice époxy, vinylester, ou polyester. L’enroulement filamentaire en « voie humide » est un procédé, hérité de l’aviation ; il est particulièrement inadapté pour une production de masse car il implique : des temps d’enroulement démesurément longs. La gestion des fils, disposés en nappe, est quant à elle laborieuse et compliquée, notamment lors des variations de vitesse des fils, spécialement quand on passe de l’enroulement polaire à l’enroulement équatorial. Les matrices utilisées en voie humide doivent ne pas polymériser rapidement dans le bac d’imprégnation afin de pouvoir travailler au moins huit heures sans avoir à nettoyer le bac ; il faut donc utiliser des résines de piètre qualité offrant un faible TG de l’ordre de 110°C. Les liners de type IV sont en général des enveloppes en PEHD (polyéthylène haute densité) ou équivalent ayant de faibles TG (Température maximale d'emploi : 105 °C ; température de fragilisation : −50 °C) ce qui limite drastiquement les températures de polymérisation admissible, ainsi que la vitesse de remplissage en hydrogène. Brevets antérieurs Le brevet Français FR 3126148 du 17-02-2023 publié sous le numéro 3081208 le 26-11-2021 : ce brevet de l’auteur décrit une structure optimisée, et des moyens de production en masse, de réservoirs a très haute pression à faible coût. Le brevet Français FR 1701130 du 31 octobre 2017, ce brevet de l’auteur décrit la production de stratifil préimprégné. Stratifil préimprégné utile dans le cadre du présent brevet. Le brevet Français FR 2108636 du 18 aout 2021, et extension USA 17889177 du 16 aout 2022 ce brevet de l’auteur décrit un nouveau type de liner de type III en aluminium ultra fin. Ce brevet décrit un type de liner préférentiellement utilisé dans le cadre du présent brevet. Le brevet Français FR 2923575a1 du 15-05-2009 (Michelin) décrit un réservoir de type IV sa structure et la façon de le produire en utilisant 2 rubans. Ce dit brevet n’a aucun rapport pertinent avec le présent brevet. Le brevet US 2017/130017 A1 (Okamoto (JP)) du 11 mai 2017 décrit un stratifil préimprégné utilisant un système de résine préimprégnée du déposant. Ce dit brevet n’a aucun rapport pertinent avec le présent brevet. Le brevet EP 2962833 A1 (Covess (DE)) du 6 janvier 2016 décrit un réservoir réalisé avec des rubans thermoplastique. Ce dit brevet n’a aucun rapport pertinent avec le présent brevet. La présente invention a pour but : D’améliorer la productivité d’un facteur supérieur à 2 par rapport à l’état de l’art antérieur. De permettre des vitesses de polymérisation nettement plus grandes qu’avec les procédés de polymérisation traditionnel, grâce au fait que nous utilisons un liner aluminium et en particulier un nouveau type de liner de type III en aluminium ultra fin (voir le brevet Français FR 2108636). D’améliorer la capabilité du moyen de polymérisation, grâce à la simplicité et l’efficacité du moyen. D’améliorer la qualité des réservoirs polymérisés avec le dit moyen. De supprimer les liners thermoplastiques à faible TG et à fort taux de perméation. Les dit liners thermoplastiques sont produits : par extrusion puis par soufflage dans un moule, Ou par rotomoulage. En utilisant de préférence un liner métallique fin (2) objet du brevet Français FR 2108636 du 18 aout 2021 déjà mentionné ci-dessus. DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION La FIG. 5 montre une vue extérieure de l’étuve (2). On distingue les moteurs (13a, 13b, 13c) destinées à la ventilation forcée en air chaud à l’intérieur de l’étuve afin d’assurer la polymérisation des réservoirs La FIG. 6 est une vue en coupe de l’étuve on observe des réservoirs (1) parallèles entre eux, et perpendiculaires à leur direction de déplacement, les dit réservoirs sont en transfert, depuis la porte d’entrée vers la porte de sortie. Les réservoirs, en cours de polymérisation, sont entrainés par deux chaines (10), situées sous les extrémités des réservoirs comme le montre la FIG. 3 . Les dites chaines (10) sont entrainées par le moteur (14) visible sur la FIG. 5 Les réservoirs (1) sont équipés d’outillages cylindriques (16), situés à leurs extrémités, les outillages cylindriques sont posés sur des galets (11) voir figures 4a, 4b, 4d, 4c. Les galets (11) appartiennent aux maillons des chaines (10). Les dit galets roulent sur un rail (17) et entrainent en rotation l’outillage (16) des réservoirs (1). Entrainé par la chaine (10) lors de son déplacement, le réservoir tourne donc le long de son axe « AS ». Ce mouvement de rotation-translation combiné évite que la résine coule pendant la polymérisation, voir FIG. 4 . Le circuit d’air (7a, 7b, 7c) capte l’air le long du sommet intérieur de l’étuve (2), en (23) et le conduit vers la bouche d’entrée de la turbine (19) voir FIG. 3 . A la sortie de la turbine (19) l’air passe au travers des plaques d’un échangeur électrique (8) au travers desquelles il est chauffé entre 160 et 200 degrés centigrade suivant les caractéristiques de la résine mise en œuvre. Ensuite l’air chaud est dirigé par le convergent linéaire (9) vers les réservoirs (1) voir FIG. 3 . Les galets de la chaine portent des plaques (12) obturant le convergent linéaire (9) localement est des convergents mobiles (18) qui concentrent le débit d’air chaud vers l’alésage des outillages (16) des réservoirs (1) voir FIG. 4 . La philosophie de ce dispositif est la suivante : nous disposons de liners très fins en aluminium, ces liners conduisent extrêmement bien les calories et peuvent supporter des températures nettement supérieures à 200°C sans souffrir. Donc on peut souffler de l’air chaud directement dans les liners afin de déclencher la polymérisation du renfort composite du réservoir (1) par l’intérieur. Puis, lorsque l’air chaud sort, de l’autre côté du réservoir, il se répand dans la cavité générale (22) de l’étuve (2) il réchauffe alors l’extérieur du dit renfort composite, assurant ainsi la polymérisation par l’extérieur ; avant de retourner vers le circuit d’air de chauffage. Ce procédé de chauffage permet de réduire de moitié le « chemin à parcourir » par les calories afin d’atteindre toutes l’épaisseur du renfort composite du réservoir (1). Il est possible de créer un gradient de chauffage le long de l’étuve en ajustant la température des éléments chauffants (8) ; nous avons à titre d’exemple placé 3 turbines (19) et leurs moteurs (13a, 13b, 13c) le long de l’étuve (2), il est ainsi possible de créer 3 zones de températures différentes, si nécessaire, en disposant de tôles (20a, 20b) séparant les 3 circuits (7a, 7b, 7c) en 3 zones indépendantes (24a, 24b, 24c). (On a alors un circuit par turbine (19)) BREVE DESCRIPTION DES FIGURES ET DES REPERES FIG. 1 La FIG. 1 présente une vue cavalière de l’entrée de l’étuve (2) lors du chargement d’un réservoir (1) par un robot (5). La porte (4) de l’étuve (1) est maintenue ouverte par le vérin (3). FIG. 2 La FIG. 2 présente une vue cavalière coupée de l’entrée de l’étuve (2), permettant de mieux apprécier le robot (5) d’introduction du réservoir (1) dans la dite étuve (2). Le dit robot porte un mécanisme de préhension (6), qui porte le réservoir (1) par l’alésage de ses outillages d’extrémité (16). FIG. 2 La FIG. 2 montre une vue rapprochée du mécanisme (6) de préhension du réservoir (1) ; le dit mécanisme (6) étant porté par le robot (5). Le doigt du mécanisme (6) pénètre dans l’alésage de l’outillage (16) pour porter le réservoir (1). FIG. 3 La FIG. 3 présente une vue en bout coupée de l’étuve (2) ; on observe la paroi isolante (21) de l’étuve et la cavités générale (22) de la dite étuve. Au sommet de la cavité (22) est aménagé un passage (23) par lequel l’air, contenu dans l’étuve, est dirigé vers l’entrée du ventilateur (19) grâce au conduit (7a). En sortie du ventilateur (19) l’air est dirigé vers le radiateur (8) par le conduit (7b). Une fois chauffé, l’air est dirigé par le conduit (7c) vers le convergent linéaire (9). L’air issu du convergent (9) est récupéré par le convergent mobile (18) qui le focalise vers l’alésage de l’outillage (16) porté par l’extrémité du réservoir (1). Ainsi l’air pénètre dans le dit réservoir, réchauffe le liner par l’intérieur, puis s’échappe par l’autre extrémité du réservoir (1) vers la cavité générale (22) où il va chauffer l’extérieur du réservoir. Le convergent mobile (18) est fixé sur un maillon de la chaine de convoyage (10). Sur les autres maillons de la dite chaine (10) sont fixés des tôles (12), voir FIG. 4 , le but des tôles (12) est de bloquer localement la sortie de l’air issue du convergent linéaire (9), afin de favoriser la captation de l’air chaud par le convergent mobile (18). Un lèchefrites (15) est disposé sous le parcours des réservoirs (1) afin de capter les éventuelles goutes de résines qui pourraient tomber lors de la polymérisation. Les deux arbres (25) sont disposés à proximité des extrémités de l’étuve. Les dit arbres, porteurs des pignons (26), qui entraines les chaines (10), sont porté par les structures (27). Un des arbres (25) est prolongé au travers de la paroi de l’étuve (2) afin d’être entrainé par le moteur (14). Le dit moteur étant placé hors de l’étuve (2). FIG. 4 la FIG. 4 présentent une vue cavalière de la chaine (10) porteuse de galets (11) sur lesquels repose la partie cylindrique (16) de l’outillage situé en bout de réservoir (1). La chaine (10), coté circuit de chauffage (7a, 7b, 7c), porte sur chacun de ses maillons une tôle (12). Au droit du réservoir (1) les tôles (12) sont remplacées par un convergent mobile (18). Notons que sur cette vue le convergent linéaire (9) n’a pas été dessiné afin que l’on aperçoive l’entrée de la tuyère mobile (18). FIG. 4 Sur la FIG. 4 on observe, que pendant le déplacement de la chaine, d’une extrémité à l’autre de l’étuve, les galets (11) roulent sur le rail (17) ; les galets, tournant sur eux même, entrainent en rotation la partie cylindrique (16) de l’outillage du réservoir (1). Ainsi, le réservoir (1) tourne autour de son axe « AS », tout en translatant d’une extrémité à l’autre de l’étuve. FIG. 4 La FIG. 4 est une vue en coupe au droit d’un réservoir (1) permettant d’observer le parcours de l’air chaud qui va depuis le convergent linaire (9) vers l’alésage de l’outillage (16) après avoir été guidé par le convergent mobile (18). FIG. 4 La FIG. 4 est une vue en gros plan montrant la face avant de la tuyère mobile (18) et des plaques d’obturation (12) coté zone de frottement avec le convergent linéaire (9). FIG. 5 La FIG. 5 présente une vue cavalière de l’étuve (2) aperçue de l’extérieur. On distingue les moteurs (13a, 13b, 13c) des ventilateurs (19) le moteur (14) d’entrainement des chaines de translation (10) ainsi que les deux robots (5) de chargement et de déchargement des réservoirs (1) FIG. 6 La FIG. 6 présente une vue en coupe longitudinale de l’étuve (2). On distingue les réservoirs (1) coupés en translation-rotation, et la chaine d’entrainement (10). On voit la zone de captation de l’air (23) et les trois zones de chauffage (24a, 24b, 24c). Ces dites zones sont délimitées, sur le dessin, par deux traits mixte (20a, 20b) qui sont placés au droit des tôles disposées perpendiculairement à l’intérieur des circuits d’air (7a, 7b, 7c). FIG. 7 La FIG. 7 présente une vue cavalière du circuit d’air. On distingue les circuits d’air (7a, 7b, 7c), le ventilateur (19), le radiateur (8), le convergent linéaire (9) et une partie d’un réservoir (1). FIG. 8 La FIG. 8 présente une double vue de dessus à gauche et de dessous à droite de la tuyère mobile (18) intégrée à un maillon de la chaine de style (10b) par la structure intégrée à la tuyère (29), structure (29) qui reconstitue l’équivalent d’un maillon de chaine de type 10b. FIG. 8 La FIG. 8 présente une double vue de dessus à gauche et de dessous à droite de la tuyère mobile (18) intégrée à un maillon de la chaine de style (10c) par la structure intégrée à la tuyère (28). (1) réservoir d’axe « AS » (2) étuve (3) vérin de manœuvre de porte (4) de l’étuve (2) (4) porte de l’étuve (2) (5) robot de manipulation des réservoirs (1) (6) mécanisme de préhension des réservoirs (1) par l’alésage des outillages d’extrémité (16) (7a, 7b, 7c) tôles délimitant le circuit d’air de chauffage (8) radiateur de chauffage de l’air (9) convergent linéaire de focalisation de l’air vers la zone des réservoirs (10) chaine porteuse localement de paires de galets (11) un maillon de chaine est composé des parties (10a) (10b) et (10c) (10a) axe de chaine (10b) plaque de chaine (10c) cylindre de chaine (11) galets porté par un axe de type (10a) (12) multitude de plaques chacune portée par un maillon de la chaine (10), obturant le convergent linéaire (9) (13a, 13b, 13c) moteurs entrainant les ventilateurs (19) (14) moteur entrainant l’arbre (25) (15) lèchefrites (16) partie cylindrique de l’outillage situé en bout de réservoir (1) (17) rail support des galets (11) (18) convergent mobile, ou tuyère mobile, captant l’air chaud en provenance du convergent linéaire (9) et concentrant le dit air vers l’alésage de l’outillage (16) situé en bout de réservoir (1). Le convergent mobile est fixé sur un maillon de la chaine (10). (19) ventilateurs centrifuge entrainé par les moteurs (13a, 13b, 13c) (20a, 20b) diaphragmes séparant le circuit d’air délimité par les tôles (7a, 7b, 7c) en 3 zones (24a, 24b, 24c) (21) paroi isolante de l’étuve (2) (22) volume général interne de l’étuve (2) (23) zone de captation de l’air située en sommet de l’étuve. (24a, 24b, 24c) zones séparées par les diaphragmes (20a, 20b) perpendiculaire au tôles (7a, 7b, 7c) et situées dans le circuit d’air délimité par les dites tôles (7a, 7b, 7c) (25) arbre de supportage et d’entrainement des pignons (26) (26) pignons d’entrainement de la chaine (10) (27) châssis porte roulements des arbres (25) (28) faux cylindre de chaine structuraux de type (10c) intégrée au convergent mobile (18) (29) fausse plaque de chaine structurales de type (10b) intégrée au convergent mobile (18) REMARQUES Il est précisé que les adverbes préférentiellement, et optionnellement signifient que l’on peut de préférence utiliser une solution ou que l’on peut ne pas l’utiliser tout en restant dans le cadre de l’invention Le demandeur tient aussi à préciser qu’une figure d’illustration représente un mode de réalisation de l’objet selon l’invention, mais qu’il peut exister d’autres modes de réalisation qui répondent à la définition de cette invention. Il précise en outre que, lorsque, selon la définition de l’invention, l’objet de l’invention comporte “au moins un” élément ayant une fonction donnée, le mode de réalisation décrit peut comporter plusieurs de ces éléments. Il précise aussi que, si les modes de réalisation de l’objet, selon l’invention, tel qu’illustré comportent plusieurs éléments de fonction identique et que si, dans la description, il n’est pas spécifié que l’objet selon cette invention doit obligatoirement comporter un nombre particulier de ces éléments, l’objet de l’invention pourra être défini comme comportant “au moins un” de ces éléments. Il est précisé que lorsque, dans la présente description, une expression définit à elle seule, sans mention particulière spécifique la concernant, un ensemble de caractéristiques structurelles, ces caractéristiques peuvent être prises, pour la définition de l'objet de la protection demandée, quand cela est techniquement possible, soit séparément, soit en combinaison totale et ou partielle. Il précise également que, le terme sensiblement peut signifier que la propriété, qualifiée ainsi, peut être comprise, soit comme étant exactement, soit comme presque définie. SYNTHESE Étuve transfert (2) assurant la polymérisation à grande vitesse, de réservoirs (1) à renfort composite, pour liquide cryogénique ainsi que pour gaz sous haute pression, les dits réservoirs (1) étant disposée parallèles entre eux et en travers par rapport à la direction de transfert, la dite étuve, utilisant une injection d’air chaud, destiné à générer la polymérisation, directement à l’intérieur des réservoirs (1), l’injection étant assurée par une tuyère mobile (18), qui accompagne chaque réservoir (1), et injecte l’air chaud, dans celui-ci, au travers de l’alésage d’extrémité de l’outillage (16) du réservoir (1), le dit air chaud étant collecté, par la tuyère mobile (18), fixée sur un maillon de la chaine (10), la tuyère mobile (18) se déplaçant le long d’un convergent linéaire (9), le pavillon d’entrée de la tuyère mobile ayant sensiblement la même hauteur que la sortie du convergent linéaire (9) , le convergent linéaire étant, lui-même, alimenté par un circuit de chauffage (7a, 7b, 7c) situé en amont, après avoir parcouru le réservoir (1) l’air s’échappe par l’autre extrémité du réservoir et se répand dans la cavité générale (22) de l’étuve (2) ce qui permet de chauffer l’extérieur du réservoir (1) et donc de générer la polymérisation par l’extérieur du réservoir (1) ; grâce à cette disposition le flux thermique est mieux reparti et la polymérisation est beaucoup plus rapide et homogène. Étuve transfert (2) assurant la polymérisation à grande vitesse, de réservoirs (1) à renfort composite, pour liquide cryogénique ainsi que pour gaz sous haute pression, les dits réservoirs (1) étant disposée parallèles entre eux et en travers de la direction de transfert, la dite étuve, étant équipée de deux rails (17) supportant chacun une chaine (10) porteuses de paires de galets (11), rails et chaines sont situées aux extrémités des réservoirs (1), les deux chaines sont entrainées chacune par un pignon (26) reliés à un arbres d’entrainement commun (25), les deux extrémités de chaque réservoirs (1) sont équipées d’outillages (16), lesdits outillages sont supportés chacun par les paires galets (11), ainsi ,lors de la translation synchronisée des chaines (10), les galets, en roulant sur leur rail (17), entrainent en rotation-translation combinée les réservoirs (1). Étuve transfert (2) assurant la polymérisation à grande vitesse, de réservoirs (1) à renfort composite, pour liquide cryogénique ainsi que pour gaz sous haute pression, les dits réservoirs (1) étant disposée parallèles entre eux et en travers de la direction de transfert, la dite étuve, utilisant des plaques (12) obturant la sortie d’air chaud en provenance du convergent linéaire (9), les dites plaques d’obturation (12) étant fixées sur chaque maillon de la chaine (10) située du côté du convergent linéaire (9), les dites plaques d’obturation (12) étant situées entre les tuyères mobiles (18), afin que l’ensemble tuyères (18) plus plaques (12) oblige l’air, issue du convergent (9), à passer exclusivement dans les tuyères mobiles (18). Étuve transfert (2) assurant la polymérisation à grande vitesse, de réservoirs (1) à renfort composite, pour liquide cryogénique ainsi que pour gaz sous haute pression, les dits réservoirs (1) étant disposée parallèles entre eux et en travers de la direction de transfert, la dite étuve, dont les plaques (12) obturant la sortie d’air chaud en provenance du convergent linéaire (9) ainsi que les tuyères mobiles (18), sont ajustées mécaniquement entre elles et sont réglés frottant sur le convergent linéaire (9), le dit convergent portant une surface de frottement traitée antifriction afin que l’ensemble tuyères (18) plus plaques (12) obligent l’air, issue du convergent (9), à passer exclusivement dans les tuyères mobiles (18). Étuve transfert (2) assurant la polymérisation à grande vitesse, de réservoirs (1) à renfort composite, pour liquide cryogénique ainsi que pour gaz sous haute pression, les dits réservoirs (1) étant disposée parallèles entre eux et en travers de la direction de transfert, la dite étuve, dont les plaques (12) obturant la sortie d’air chaud en provenance du convergent linéaire (9) sont traitées antifriction afin qu’elles puissent frotter entre elles et avec les extrémités des tuyères mobiles (18), Étuve transfert (2) assurant la polymérisation à grande vitesse, de réservoirs (1) à renfort composite, pour liquide cryogénique ainsi que pour gaz sous haute pression, les dits réservoirs (1) étant disposée parallèles entre eux et en travers de la direction de transfert, la dite étuve, dont le traitement antifriction des plaques (12) et des tuyères mobiles (18) peut être constitué : soit par un métal de frottement tel le bronze, soit par du PTFE soit par un matériau antifriction équivalent. Étuve transfert (2) assurant la polymérisation à grande vitesse, de réservoirs (1) à renfort composite, pour liquide cryogénique ainsi que pour gaz sous haute pression, les dits réservoirs (1) étant disposée parallèles entre eux et en travers de la direction de transfert, la dite étuve, dont les tuyères mobiles (18) sont réalisées soit en matériaux taillés dans la masse, soit par moulage, soit en impression 3D. Étuve transfert (2) assurant la polymérisation à grande vitesse, de réservoirs (1) à renfort composite, pour liquide cryogénique ainsi que pour gaz sous haute pression, les dits réservoirs (1) étant disposée parallèles entre eux et en travers de la direction de transfert, la dite étuve, dont le maillon local (28) de la chaine destinée à supporter les dites tuyères est directement incorporé dans la partie basse de la tuyère, formant ainsi un tout monobloc. Étuve transfert (2) assurant la polymérisation à grande vitesse, de réservoirs (1) à renfort composite, pour liquide cryogénique ainsi que pour gaz sous haute pression, les dits réservoirs (1) étant disposée parallèles entre eux et en travers de la direction de transfert, la dite étuve, dont le maillon local (29) de la chaine destinée à supporter les dites tuyères est directement incorporé dans la partie basse de la tuyère, formant ainsi un tout monobloc. Étuve transfert (2) assurant la polymérisation à grande vitesse, de réservoirs (1) à renfort composite, pour liquide cryogénique ainsi que pour gaz sous haute pression, les dits réservoirs (1) étant disposée parallèles entre eux et en travers de la direction de transfert, la dite étuve, dont les galets (11) sont recouverts d’un bandage de frottement soit en caoutchouc soit en silicone afin d’éviter tout glissement des galets (11) sur les rails (17). Étuve transfert (2) assurant la polymérisation à grande vitesse, de réservoirs (1) à renfort composite, pour liquide cryogénique ainsi que pour gaz sous haute pression, les dits réservoirs (1) étant disposée parallèles entre eux et en travers par rapport à la direction de transfert, la dite étuve étant caractérisée par l’injection d’air chaud, destiné à générer la polymérisation, directement depuis l’intérieur des réservoirs (1), l’injection étant assurée par une tuyère mobile (18), qui accompagne chaque réservoir (1), et injecte l’air chaud, dans celui-ci, au travers de l’alésage d’extrémité de l’outillage (16) du réservoir (1), le dit air chaud étant collecté, par la tuyère mobile (18), fixée sur un maillon de la chaine (10), la tuyère mobile (18) se déplaçant le long d’un convergent linéaire (9), le pavillon d’entrée de la tuyère mobile ayant sensiblement la même hauteur que la sortie du convergent linéaire (9) , le convergent linéaire étant, lui-même, alimenté par un circuit de chauffage (7a, 7b, 7c) situé en amont, après avoir parcouru le réservoir (1) l’air s’échappe par l’autre extrémité du réservoir et se répand dans la cavité générale (22) de l’étuve (2) ce qui permet de chauffer l’extérieur du réservoir (1) et donc de générer la polymérisation également par l’extérieur du réservoir (1). Étuve transfert (2), selon la revendication 1, assurant la polymérisation à grande vitesse, de réservoirs (1) à renfort composite, pour liquide cryogénique ainsi que pour gaz sous haute pression, les dits réservoirs (1) étant disposée parallèles entre eux et en travers de la direction de transfert, la dite étuve étant, caractérisée par la présence de deux rails (17) supportant chacun une chaine (10) porteuses de paires de galets (11) , rails et chaines sont situées aux extrémités des réservoirs (1), les deux chaines sont entrainées chacune par un pignon (26) reliés à un arbres d’entrainement commun (25), les deux extrémités de chaque réservoirs (1) sont équipées d’outillages (16), lesdits outillages sont supportés chacun par les paires galets (11), ainsi ,lors de la translation synchronisée des chaines (10), les galets, en roulant sur leur rail (17), entrainent en rotation-translation combinée les réservoirs (1). Étuve transfert (2), selon les revendications 1 et 2, assurant la polymérisation à grande vitesse, de réservoirs (1) à renfort composite, pour liquide cryogénique ainsi que pour gaz sous haute pression, les dits réservoirs (1) étant disposée parallèles entre eux et en travers de la direction de transfert, la dite étuve étant, caractérisée par la présence de plaques (12) obturant la sortie d’air chaud en provenance du convergent linéaire (9), les dites plaques d’obturation (12) étant fixées sur chaque maillon de la chaine (10) située du côté du convergent linéaire (9), les dites plaques d’obturation (12) étant situées entre les tuyères mobiles (18), afin que l’ensemble tuyères (18) plus plaques (12) oblige l’air, issue du convergent (9), à passer exclusivement dans les tuyères mobiles (18). Étuve transfert (2), selon les revendications 1 à 3, assurant la polymérisation à grande vitesse, de réservoirs (1) à renfort composite, pour liquide cryogénique ainsi que pour gaz sous haute pression, les dits réservoirs (1) étant disposée parallèles entre eux et en travers de la direction de transfert, la dite étuve étant, caractérisée par le fait que les plaques (12) obturant la sortie d’air chaud en provenance du convergent linéaire (9) ainsi que les tuyères mobiles (18), sont ajustées mécaniquement entre elles et sont réglés frottant sur le convergent linéaire (9), le dit convergent portant une surface de frottement traitée antifriction afin que l’ensemble tuyères (18) plus plaques (12) obligent l’air, issue du convergent (9), à passer exclusivement dans les tuyères mobiles (18). Étuve transfert (2), selon les revendications 1 à 4, assurant la polymérisation à grande vitesse, de réservoirs (1) à renfort composite, pour liquide cryogénique ainsi que pour gaz sous haute pression, les dits réservoirs (1) étant disposée parallèles entre eux et en travers de la direction de transfert, la dite étuve étant, caractérisée par le fait que les plaques (12) obturant la sortie d’air chaud en provenance du convergent linéaire (9) sont traitées antifriction afin qu’elles puissent frotter entre elles et avec les extrémités des tuyères mobiles (18), Étuve transfert (2), selon les revendications 1 à 5 assurant la polymérisation à grande vitesse, de réservoirs (1) à renfort composite, pour liquide cryogénique ainsi que pour gaz sous haute pression, les dits réservoirs (1) étant disposée parallèles entre eux et en travers de la direction de transfert, la dite étuve étant, caractérisée par le fait que le traitement antifriction des plaques (12) et des tuyères mobiles (18) peut être constitué : soit par un métal de frottement tel le bronze, soit par du PTFE soit par un matériau antifriction équivalent. Étuve transfert (2), selon les revendications 1 à 6, assurant la polymérisation à grande vitesse, de réservoirs (1) à renfort composite, pour liquide cryogénique ainsi que pour gaz sous haute pression, les dits réservoirs (1) étant disposée parallèles entre eux et en travers de la direction de transfert, la dite étuve étant, caractérisée par le fait que les tuyères mobiles (18) sont réalisées soit en matériaux taillés dans la masse, soit par moulage, soit en impression 3D. Étuve transfert (2), selon les revendications 1 à 7, assurant la polymérisation à grande vitesse, de réservoirs (1) à renfort composite, pour liquide cryogénique ainsi que pour gaz sous haute pression, les dits réservoirs (1) étant disposée parallèles entre eux et en travers de la direction de transfert, la dite étuve étant, caractérisée par le fait que les galets (11) sont recouverts d’un bandage de frottement soit en caoutchouc soit en silicone. Étuve transfert (2), selon les revendications 1 à 8, assurant la polymérisation à grande vitesse, de réservoirs (1) à renfort composite, pour liquide cryogénique ainsi que pour gaz sous haute pression, les dits réservoirs (1) étant disposée parallèles entre eux et en travers de la direction de transfert, la dite étuve étant, caractérisée par le fait que le maillon local (28) de la chaine destiné à supporter les dites tuyères est directement incorporé dans la partie basse de la tuyère (18), formant ainsi un tout monobloc. Étuve transfert (2), selon les revendications 1 à 8 assurant la polymérisation à grande vitesse, de réservoirs (1) à renfort composite, pour liquide cryogénique ainsi que pour gaz sous haute pression, les dits réservoirs (1) étant disposée parallèles entre eux et en travers de la direction de transfert, la dite étuve étant, caractérisée par le fait que le maillon local (29) de la chaine destiné à supporter les dites tuyères est directement incorporé dans la partie basse de la tuyère (18), formant ainsi un tout monobloc.