FR 3155616 A1 20250523 FR 2312718 A 20231120 Ensemble aimant à couronnes magnétiques à magnétisation axiale, moteur pour haut-parleur électrodynamique le comprenant, et haut-parleur électrodynamique associé La présente invention concerne un ensemble aimant (1) pour un moteur de haut-parleur électrodynamique, comprenant une première paire externe de couronnes magnétiques (2, 3) à magnétisation axiale et une seconde paire interne de couronnes magnétiques (4, 5) à magnétisation axiale, chaque couronne magnétique externe (2, 3) étant constituée d’une pluralité d’aimants permanents externes (2a, 3a) identiques à magnétisation axiale agencés en cercle, les aimants permanents externes (2a, 3a) ayant soit une forme cylindrique, soit une forme de parallélépipède rectangle, l’ensemble aimant (1) comprenant en outre des anneaux externes en acier (6, 7), des anneaux internes en acier (8, 9), un séparateur externe (10) disposé entre les anneaux externes en acier (6, 7) et un séparateur interne (11) disposé entre les anneaux internes en acier (8, 9). Figure à publier avec l’abrégé : Figure 4 Ensemble aimant à couronnes magnétiques à magnétisation axiale, moteur pour haut-parleur électrodynamique le comprenant, et haut-parleur électrodynamique associé La présente invention concerne le domaine des haut-parleurs électrodynamiques, et porte en particulier sur un ensemble aimant à couronnes magnétiques à magnétisation axiale pour moteur de haut-parleur électrodynamique, sur un moteur pour haut-parleur électrodynamique comprenant ledit ensemble aimant, et sur un haut-parleur électrodynamique doté dudit moteur. Les haut-parleurs (ou transducteurs) électrodynamiques possèdent de nombreux défauts, notamment un comportement entaché de non-linéarités, ce qui constitue un inconvénient majeur. Un moteur de haut-parleur électrodynamique classique comprend un actionneur électromagnétique, le plus souvent composé d’un bobinage disposé sur un équipage mobile, au sein d’un champ magnétique généré par un ensemble aimant permanent, la configuration du champ magnétique permanent présentant une symétrie dite radiale entre les pôles nord et sud de l’ensemble aimant permanent. Lorsque le bobinage est parcouru par un courant modulé en amplitude et en fréquence, le déplacement mécanique induit à fréquence audible est transformé en champ acoustique au moyen d’une membrane jouant le rôle de surface émissive, également appelée radiateur acoustique. La qualité sonore du haut-parleur électrodynamique dépend de la courbe de réponse en fréquence, qui doit être la plus invariante possible sur l’ensemble de la bande passante (par exemple, de 16 Hz à 20000 Hz), et de la linéarité du système marquée par la présence d’un minimum de distorsions harmoniques et d’intermodulation. Si le haut-parleur électrodynamique favorise d’égale manière toutes les fréquences, la reproduction du timbre d’un instrument de musique, constitutif des harmoniques utiles du son, semble a priori pouvoir être assurée. La réalité se révèle toutefois plus complexe compte tenu de la nécessité de reproduire convenablement les transitoires d’attaque des sons, représentatifs de la signature acoustique des instruments de qualité. La réponse du haut-parleur aux transitoires est une condition essentielle de « fidélité » qui peut être testée en détectant le « traînage » de la membrane lorsque le haut-parleur est sollicité par un train d’impulsions. L’inertie de l’équipage mobile et les forces dues aux phénomènes d’auto-induction participent à ce défaut. Les mesures acoustiques, optiques et électriques montrent qu’il n’existe pas de haut-parleur électrodynamique idéal, et que chaque réalisation présente des défauts en termes de limitation de bande passante, de pointes de résonance diverses et d’inertie. Le couplage de plusieurs haut-parleurs permet en principe de pallier à de nombreux défauts, mais à l’inverse il arrive parfois de voir les défauts cumulés de façon rédhibitoire pour une reproduction musicale de qualité. En outre, les haut-parleurs électrodynamiques existants sont affectés de rendements électroacoustiques généralement médiocres, avec des valeurs comprises entre 0,5 % et 5%. A titre d’exemple, un local doit être sonorisé avec environ 100 W RMS pour assurer la reproduction des fortissimos d’un piano délivrant environ 150 mW. La force motrice utile à l’origine du déplacement de l’équipage mobile résulte de l’interaction du champ d’induction magnétique, noté B, avec chaque élément de longueur du bobinage traversé par un courant noté i(t). Sur le plan local, la force élémentaire F (en Newton) appliquée sur un porteur de charge en déplacement au sein d’un champ d’induction est qualifiée de force de Lorentz et s’exerce dans une direction perpendiculaire au plan défini par le champ et la vitesse des porteurs. Un bilan au sein d’un volume élémentaire porteur de charges assujetti au phénomène conduit à l’expression : [1] Tout se passe comme si la longueur déroulée du bobinage, notée l, était exposée à un champ d’induction magnétique homogène, ce qui permet de définir la quantité B l = B.l appelée facteur de force (en N/A ou en T.m) de la partie motrice (également appelée « moteur ») du haut-parleur électrodynamique. Cette force, modulée par l’intensité, sollicite l’équipage mobile dont le comportement mécanique est dicté par trois composantes : une force d’inertie, produit de la masse des parties en mouvement (M m ) par l’accélération imposée, une force d’amortissement, généralement considérée proportionnelle à la vitesse de déplacement via une constante notée f m (en N/(m/s) ou kg/s) (f m étant le plus souvent notée R m en termes de résistance mécanique), et une force de rappel liée à la mécanique de suspension affectée d’une raideur notée k m (en N/m). Pour une translation guidée sur un axe x, l’équation de comportement d’un tel haut-parleur électrodynamique idéalisé s’écrit : [2] Cette relation de description générale de tout oscillateur amorti est rencontrée en de très nombreux systèmes physiques. L’équation [2] en toute généralité présente en son membre de gauche la sollicitation de commande d’oscillation du système décrit par le membre de droite. En ce sens, la mise en œuvre de la force de Lorentz souligne historiquement l’originalité de l’invention du haut-parleur, motivée par le développement intensif du téléphone (les amplificateurs à lampes (tubes à émission thermo-ionique, dits lampes radio) n’étaient pas encore développés, et la notion d’impédance électrique restait encore incertaine pour l’homme du métier). Dans l’idéal, il convient, quelle que soit l’intensité, de maintenir invariant le facteur de force B l = B.l, et cela quelle que soit la position de l’équipage mobile en cours de fonctionnement. Il est ainsi utile de tracer l’allure de B l en fonction de x, ce dernier paramètre dénotant le déplacement de la membrane selon la direction longitudinale du haut-parleur, pour avoir une idée de la qualité du haut-parleur. Il importerait dans l’idéal de disposer d’un tracé plat sur toute la plage opérationnelle pour disposer d’une reproduction optimale des signaux de sollicitation. Pour un haut-parleur électrodynamique classique, la représentation de ce tracé prend approximativement la forme d’une gaussienne, et de nombreux développements ont cherché (avec un succès très relatif) à améliorer ce comportement. La disposition générique de l’enroulement de l’équipage mobile dans un haut-parleur classique fait apparaître la proximité entre l’enroulement et les pièces fixes de l’ensemble aimant permanent. Une telle conformation est propice à la génération de courants de Foucault au sein des parties électriquement conductrices fixes lorsque l’équipage mobile est activé, notamment en haute fréquence. La demande de brevet européen EP3634013A1 décrit un système d’aimants pour un transducteur électromécanique, dans lequel le système d’aimants comprend une première paire externe d’aimants permanents annulaires à magnétisation axiale et une seconde paire interne d’aimants permanents annulaires à magnétisation axiale en opposition de polarité par rapport à la première paire d’aimants permanents, une bobine mobile étant disposée dans l’entrefer formé entre la première paire d’aimants permanents et la seconde paire d’aimants permanents. Cependant, ce système d’aimants existant ne permet pas l’obtention d’un champ magnétique constant observable au regard de la course de l’équipage mobile du moteur de haut-parleur électrodynamique, et ne permet donc pas de linéariser le facteur de force de la partie motrice sur toute la course utile de la bobine mobile. En effet, avec ce système d’aimants existant, l’allure de l’évolution du champ magnétique dans l’espace associé à la course de l’équipage mobile est fortement distordue. La demande de brevet français FR3132404A1 décrit un ensemble aimant qui est similaire à celui décrit dans la demande de brevet européen EP3634013A1 et dans lequel, en outre, les aimants permanents annulaires internes sont respectivement décalés d’une distance de décalage dans les aimants permanents annulaires externes, de manière à obtenir des configurations de champs magnétiques compensées. Cependant, étant donné que les aimants permanents annulaires à magnétisation axiale sont relativement onéreux, cet ensemble aimant existant est relativement coûteux à fabriquer. En outre, cet ensemble aimant existant ne permet pas d’obtenir des performances optimales en termes d’invariance du facteur de force sur la course utile de l’équipage mobile du moteur de haut-parleur électrodynamique. La présente invention vise à résoudre les inconvénients de l’état antérieur de la technique, en proposant un ensemble aimant pour un moteur de haut-parleur électrodynamique, comprenant une première paire externe de couronnes magnétiques à magnétisation axiale et une seconde paire interne de couronnes magnétiques à magnétisation axiale, chacune des couronnes magnétiques de la première paire externe de couronnes magnétiques étant constituée d’une pluralité d’aimants permanents identiques (en forme de cylindre ou de parallélépipède rectangle) agencés en cercle, ce qui permet d’obtenir une réduction du coût de fabrication de l’ensemble aimant et également d’obtenir une optimisation des performances du moteur de haut-parleur électrodynamique en termes d’invariance du facteur de force sur une course significative de son équipage mobile. La présente invention a donc pour objet un ensemble aimant pour un moteur de haut-parleur électrodynamique, ledit ensemble aimant comprenant une première paire externe de couronnes magnétiques et une seconde paire interne de couronnes magnétiques, chaque couronne magnétique de chacune des première et seconde paires de couronnes magnétiques ayant une magnétisation axiale ; la première paire externe de couronnes magnétiques comprenant une première couronne magnétique externe et une seconde couronne magnétique externe, lesdites première et seconde couronnes magnétiques externes étant disposées coaxialement l’une en regard de l’autre, étant espacées l’une de l’autre et ayant les mêmes dimensions ; la seconde paire interne de couronnes magnétiques comprenant une première couronne magnétique interne et une seconde couronne magnétique interne, lesdites première et seconde couronnes magnétiques internes étant disposées coaxialement l’une en regard de l’autre, étant espacées l’une de l’autre et ayant les mêmes dimensions, les première et seconde couronnes magnétiques internes et les première et seconde couronnes magnétiques externes étant agencées de manière coaxiale, c’est-à-dire ayant le même axe central de symétrie passant par le centre de chaque couronne magnétique et perpendiculaire au plan de chaque couronne magnétique, la première couronne magnétique interne étant disposée à l’intérieur de la première couronne magnétique externe et la seconde couronne magnétique interne étant disposée à l’intérieur de la seconde couronne magnétique externe ; les directions de magnétisation des couronnes magnétiques internes et externes étant parallèles à leur axe central de symétrie et configurées de telle sorte que la direction du champ magnétique nord-sud de la première couronne magnétique interne est opposée à celle de la première couronne magnétique externe, la direction du champ magnétique nord-sud de la première couronne magnétique interne est opposée à celle de la seconde couronne magnétique interne, et la direction du champ magnétique nord-sud de la première couronne magnétique externe est opposée à celle de la seconde couronne magnétique externe ; caractérisé par le fait que : - la première couronne magnétique externe est constituée d’une pluralité de premiers aimants permanents externes identiques agencés en cercle, et la seconde couronne magnétique externe est constituée d’une pluralité de seconds aimants permanents externes identiques agencés en cercle, les premiers aimants permanents externes et les seconds aimants permanents externes étant l’un parmi des aimants permanents cylindriques à magnétisation axiale et des aimants permanents en forme de parallélépipède rectangle à magnétisation par rapport à la hauteur ; - l’ensemble aimant comprend en outre un premier anneau externe en acier, un second anneau externe en acier, un premier anneau interne en acier et un second anneau interne en acier qui sont agencés de manière coaxiale avec la première paire externe de couronnes magnétiques et la seconde paire interne de couronnes magnétiques, le premier anneau externe en acier étant en contact avec la première couronne magnétique externe, le second anneau externe en acier étant en contact avec la seconde couronne magnétique externe, le premier anneau interne en acier étant en contact avec la première couronne magnétique interne, et le second anneau interne en acier étant en contact avec la seconde couronne magnétique interne ; et - l’ensemble aimant comprend en outre un séparateur externe disposé entre les premier et second anneaux externes en acier et un séparateur interne disposé entre les premier et second anneaux internes en acier, de telle sorte qu’au sein de l’ensemble aimant, un empilement interne comprenant successivement la première couronne magnétique interne, le premier anneau interne en acier, le séparateur interne, le second anneau interne en acier et la seconde couronne magnétique interne est formé à l’intérieur d’un empilement externe comprenant successivement la première couronne magnétique externe, le premier anneau externe en acier, le séparateur externe, le second anneau externe en acier et la seconde couronne magnétique externe, avec un entrefer formé entre les empilements interne et externe. Les couronnes magnétiques externes, les couronnes magnétiques internes et les anneaux en acier sont agencés de manière coaxiale, et possèdent donc le même axe central de symétrie. Par couronne magnétique à magnétisation axiale, on entend une couronne magnétique (c’est-à-dire, un unique objet magnétique annulaire, ou alors un ensemble d’éléments magnétiques disposés en cercle) présentant un champ magnétique à flux axial par rapport à l’axe central de symétrie de la couronne magnétique. La couronne magnétique est ainsi magnétisée par rapport à sa hauteur (le long de son axe central de symétrie), le pôle nord de la couronne magnétique se trouvant sur l’une des deux faces circulaires aux extrémités de la couronne magnétique, et le pôle sud de la couronne magnétique se trouvant sur l’autre des deux faces circulaires aux extrémités de la couronne magnétique. Le ou les éléments magnétiques constituant chacune des couronnes magnétiques peuvent être réalisés en au moins un matériau parmi du néodyme, du fer, du bore, du cobalt, du nickel, une céramique ferromagnétique comprenant au moins un oxyde de fer, un nitrure de fer, du samarium, du zinc et de l’aluminium. Dans le cas d’aimants permanents externes cylindriques, pour chacun de la pluralité de premiers aimants permanents cylindriques externes à magnétisation axiale agencés en cercle, son axe de révolution est parallèle à l’axe central de symétrie de la première couronne magnétique externe. De même, pour chacun de la pluralité de seconds aimants permanents cylindriques externes à magnétisation axiale agencés en cercle, son axe de révolution est parallèle à l’axe central de symétrie de la seconde couronne magnétique externe. Par aimant permanent cylindrique à magnétisation axiale, on entend un aimant permanent en forme de cylindre présentant un champ magnétique à flux axial par rapport à son axe de révolution. L’aimant permanent cylindrique est ainsi magnétisé par rapport à sa hauteur (le long de son axe de révolution), le pôle nord de l’aimant permanent cylindrique se trouvant sur l’une de ses deux faces circulaires aux extrémités du cylindre, et le pôle sud de l’aimant permanent cylindrique se trouvant sur l’autre de ses deux faces circulaires aux extrémités du cylindre. Dans le cas d’aimants permanents externes en forme de parallélépipède rectangle, pour chacun de la pluralité de premiers aimants permanents externes agencés en cercle, sa direction de hauteur est parallèle à l’axe central de symétrie de la première couronne magnétique externe, et l’un de ses côtés est orienté vers l’axe central de symétrie de la première couronne magnétique externe. De même, pour chacun de la pluralité de seconds aimants permanents externes agencés en cercle, sa direction de hauteur est parallèle à l’axe central de symétrie de la seconde couronne magnétique externe, et l’un de ses côtés est orienté vers l’axe central de symétrie de la seconde couronne magnétique externe. Par aimant permanent en forme de parallélépipède rectangle à magnétisation par rapport à la hauteur, on entend un aimant permanent en forme de parallélépipède rectangle présentant un champ magnétique dont le flux est selon la direction de hauteur du parallélépipède rectangle. L’aimant permanent en forme de parallélépipède rectangle est ainsi magnétisé par rapport à sa hauteur, le pôle nord de l’aimant permanent en forme de parallélépipède rectangle se trouvant sur l’une des deux extrémités (supérieure ou inférieure) du parallélépipède rectangle, et le pôle sud de l’aimant permanent en forme de parallélépipède rectangle se trouvant sur l’autre (inférieure ou supérieure) des deux extrémités du parallélépipède rectangle. La pluralité de premiers aimants permanents externes sont agencés en cercle de préférence de manière non contiguë, mais pourraient également être agencés en cercle de manière contiguë, sans s’écarter du cadre de la présente invention. De même, la pluralité de seconds aimants permanents externes sont agencés en cercle de préférence de manière non contiguë, mais pourraient également être agencés en cercle de manière contiguë, sans s’écarter du cadre de la présente invention. L’agencement spécifique des couronnes magnétiques externes et des couronnes magnétiques internes permet d’assurer une fonction de compensation des non-linéarités du champ magnétique dans l’ensemble aimant. Dans la présente invention, les aimants permanents annulaires externes à magnétisation axiale de la demande de brevet français FR3132404A1 sont remplacés par des structures composites de petits aimants cylindriques ou parallélépipédiques (structures dites en barillets), permettant d’obtenir une carte de champ magnétique particulièrement appropriée pour maintenir quasi-invariante la sollicitation électromécanique (c’est-à-dire, le facteur de force) de l’équipage mobile du moteur en tout point de sa course utile de déplacement au sein de l’entrefer de l’ensemble aimant. Par conséquent, l’utilisation d’aimants permanents cylindriques ou parallélépipédiques (à faible coût) disposés en barillets permet de répliquer les cartes de champ présentant l’invariance de la valeur du facteur de force B l sur l’intégralité de la course utile de l’équipage mobile. La structure composite agencée en barillet de chaque couronne magnétique externe permet d’une part de disposer de zones ajourées favorisant l’évacuation de la chaleur, et d’autre part de réduire notablement le coût de fabrication du moteur. En effet, considérant un aimant permanent annulaire, au-delà de quelques centimètres de diamètre, la somme des coûts des éléments magnétiques cylindriques ou parallélépipédiques de base permettant d’en reconstituer le champ magnétique reste systématiquement inférieure au prix de cet aimant permanent annulaire. Ainsi, l’ensemble aimant selon la présente invention permet de mieux satisfaire aux exigences d’invariance du champ magnétique pour un coût réduit de fabrication. L’introduction des anneaux en acier (de préférence, en acier doux bas carbone DC01) et des séparateurs interne et externe présente les avantages suivants : - elle favorise une diminution de masse des matériaux magnétiques à mettre en œuvre ; - elle garantit la stabilité thermique des configurations magnétiques, au regard des courbes de démagnétisation vis-à-vis des contraintes thermiques envisagées à diverses températures ; et - elle facilite le montage du moteur du fait de la constriction de flux au sein de l’acier réduisant notablement les forces d’opposition entre les aimants permanents. Les anneaux en acier permettent ainsi d’optimiser la disposition des lignes de champ magnétique (constriction optimale des lignes de champ magnétique), tout en diminuant sensiblement les contraintes mécaniques observables au moment du montage de l’ensemble aimant. L’ensemble aimant selon la présente invention permet ainsi de réaliser des haut-parleurs présentant un comportement linéaire (à coût modéré), qualité indispensable pour une reproduction sonore de qualité. Selon un premier mode de réalisation de l’invention, la première couronne magnétique interne est constituée d’un premier aimant permanent annulaire à magnétisation axiale, et la seconde couronne magnétique interne est constituée d’un second aimant permanent annulaire à magnétisation axiale. Par aimant permanent annulaire à magnétisation axiale, on entend un aimant permanent en forme d’anneau présentant un champ magnétique à flux axial par rapport à l’axe central de symétrie de l’anneau. L’aimant permanent annulaire est ainsi magnétisé par rapport à sa hauteur (le long de son axe central de symétrie), le pôle nord de l’aimant permanent annulaire se trouvant sur l’une des deux faces circulaires situées aux extrémités de l’anneau, et le pôle sud de l’aimant permanent annulaire se trouvant sur l’autre des deux faces circulaires situées aux extrémités de l’anneau. Selon un deuxième mode de réalisation de l’invention, la première couronne magnétique interne est constituée d’une pluralité de premiers aimants permanents internes identiques agencés en cercle, et la seconde couronne magnétique interne est constituée d’une pluralité de seconds aimants permanents internes identiques agencés en cercle, les premiers aimants permanents internes et les seconds aimants permanents internes étant l’un parmi des aimants permanents cylindriques à magnétisation axiale et des aimants permanents en forme de parallélépipède rectangle à magnétisation par rapport à la hauteur. Dans le cas d’aimants permanents internes cylindriques, pour chacun de la pluralité de premiers aimants permanents cylindriques internes à magnétisation axiale agencés en cercle, son axe de révolution est parallèle à l’axe central de symétrie de la première couronne magnétique interne. De même, pour chacun de la pluralité de seconds aimants permanents cylindriques internes à magnétisation axiale agencés en cercle, son axe de révolution est parallèle à l’axe central de symétrie de la seconde couronne magnétique interne. Dans le cas d’aimants permanents internes en forme de parallélépipède rectangle, pour chacun de la pluralité de premiers aimants permanents internes agencés en cercle, sa direction de hauteur est parallèle à l’axe central de symétrie de la première couronne magnétique interne, et l’un de ses côtés est orienté vers l’axe central de symétrie de la première couronne magnétique interne. De même, pour chacun de la pluralité de seconds aimants permanents internes agencés en cercle, sa direction de hauteur est parallèle à l’axe central de symétrie de la seconde couronne magnétique interne, et l’un de ses côtés est orienté vers l’axe central de symétrie de la seconde couronne magnétique interne. La pluralité de premiers aimants permanents internes sont agencés en cercle de préférence de manière non contiguë, mais pourraient également être agencés en cercle de manière contiguë, sans s’écarter du cadre de la présente invention. De même, la pluralité de seconds aimants permanents internes sont agencés en cercle de préférence de manière non contiguë, mais pourraient également être agencés en cercle de manière contiguë, sans s’écarter du cadre de la présente invention. Dans ce deuxième mode de réalisation, étant donné que les couronnes internes sont également constituées d’aimants permanents cylindriques ou parallélépipédiques, le coût de fabrication de l’ensemble aimant est davantage réduit. En outre, la structure composite agencée en barillet de chaque couronne magnétique interne permet de disposer de zones ajourées favorisant davantage l’évacuation de la chaleur. L’ensemble aimant selon ce deuxième mode de réalisation permet d’obtenir un moteur de plus grande dimension et plus conséquent en puissance. Selon une caractéristique particulière de l’invention, le séparateur externe est constitué d’un anneau de séparation externe disposé entre les premier et second anneaux externes en acier, l’anneau de séparation externe étant en un matériau non ferromagnétique tel que l’aluminium, le cuivre ou un polymère. De préférence, l’anneau de séparation externe est réalisé en aluminium ou en cuivre et permet de séparer les parties haute et basse de l’ensemble aimant. L’aluminium et le cuivre, bons conducteurs de l’électricité, permettent de réduire l’influence de l’acier et conduisent très bien la chaleur à évacuer. Selon une caractéristique particulière de l’invention, le séparateur interne est constitué d’un anneau de séparation interne disposé entre les premier et second anneaux internes en acier, l’anneau de séparation interne étant en un matériau non ferromagnétique tel que l’aluminium, le cuivre ou un polymère. De préférence, l’anneau de séparation interne est réalisé en matériau polymère et, dans le cas du deuxième mode de réalisation, peut être cannelé de manière à faciliter les échanges d’air. Selon une caractéristique particulière de l’invention, l’ensemble aimant comprend en outre un boîtier comportant une première partie de boîtier et une seconde partie de boîtier configurées pour être fixées l’une à l’autre tout en recevant entre elles les empilements interne et externe. Le boîtier en deux parties de l’ensemble aimant selon la présente invention permet de simplifier les procédures de montage pour d’une part en réduire les coûts, et d’autre part faciliter les assemblages, notamment au niveau des contraintes mécaniques observées lorsque l’on fait interagir à faible distance des aimants permanents relativement conséquents. La nature et la forme des première et seconde parties de boîtier réalisées permettent de favoriser les procédures de positionnement de chaque élément des empilements interne et externe de l’ensemble aimant. Les première et seconde parties de boîtier sont réalisées en un matériau non ferromagnétique tel qu’un polymère ou de l’aluminium. Les première et seconde parties de boîtier peuvent, par exemple, être réalisées de manière précise par impression en trois dimensions (3D) (par exemple, à l’aide de poly(éthylène téréphtalate)glycol (PETG)). En variante, les première et seconde parties de boîtier peuvent également être réalisées par usinage de pièces spécifiques (par exemple, en poly(chlorure de vinyle) (PVC)). Il est à noter que le fait de travailler en addition de matière (avantage de l’impression 3D) entraîne un coût réduit par rapport à des usinages traditionnels opérés par enlèvement de matière (usinage). Enfin, dans une autre variante, les première et seconde parties de boîtier peuvent également être réalisées par moulage par injection. Selon une caractéristique particulière de l’invention, la première partie de boîtier comprend un premier logement interne configuré pour recevoir la première couronne magnétique interne et un premier logement externe constitué d’une pluralité de premiers compartiments externes agencés en cercle et configurés pour respectivement recevoir la pluralité de premiers aimants permanents externes de la première couronne magnétique externe. Les premiers compartiments externes peuvent être soit cylindriques dans le cas de premiers aimants permanents externes cylindriques, soit en forme de parallélépipède rectangle dans le cas de premiers aimants permanents externes en forme de parallélépipède rectangle. Ainsi, les premiers compartiments de la première partie de boîtier permettent, à la manière d’un barillet, de loger de manière précise la pluralité de premiers aimants permanents externes. Selon une caractéristique particulière de l’invention, la seconde partie de boîtier comprend un second logement interne configuré pour recevoir la seconde couronne magnétique interne et un second logement externe constitué d’une pluralité de seconds compartiments externes agencés en cercle et configurés pour respectivement recevoir la pluralité de seconds aimants permanents externes de la seconde couronne magnétique externe. Les seconds compartiments externes peuvent être soit cylindriques dans le cas de seconds aimants permanents externes cylindriques, soit en forme de parallélépipède rectangle dans le cas de seconds aimants permanents externes en forme de parallélépipède rectangle. Ainsi, les seconds compartiments de la seconde partie de boîtier permettent, à la manière d’un barillet, de loger de manière précise la pluralité de seconds aimants permanents externes. Selon une caractéristique particulière de l’invention, la première partie de boîtier comprend en outre un fût s’étendant axialement depuis le premier logement interne et autour duquel sont aptes à être successivement empilés la première couronne magnétique interne, le premier anneau interne en acier, le séparateur interne, le second anneau interne en acier et la seconde couronne magnétique interne. Ainsi, le fût de la première partie de boîtier permet de faciliter l’empilement autour de celui-ci des différents éléments de l’empilement interne de l’ensemble aimant. Selon une caractéristique particulière de l’invention, une pluralité de compartiments internes sont formés, en étant agencés en cercle, à la périphérie du fût de la première partie de boîtier, ladite pluralité de compartiments internes servant, à la base du fût, de premier logement interne configuré pour recevoir la pluralité de premiers aimants permanents internes de la première couronne magnétique interne et également, à l’extrémité libre du fût, de logement interne supplémentaire configuré pour recevoir la pluralité de seconds aimants permanents internes de la seconde couronne magnétique interne. Les compartiments internes peuvent être soit cylindriques dans le cas de premiers et seconds aimants permanents internes cylindriques, soit en forme de parallélépipède rectangle dans le cas de premiers et seconds aimants permanents internes en forme de parallélépipède rectangle. Ainsi, dans le deuxième mode de réalisation, la pluralité de compartiments internes permet à la fois de loger les premiers aimants permanents internes (à la base du fût), et, après empilement du premier anneau interne en acier, du séparateur interne et du second anneau interne en acier, également de loger les seconds aimants permanents internes (à l’extrémité libre du fût). Selon une caractéristique particulière de l’invention, au moins l’une parmi la première partie de boîtier et la seconde partie de boîtier possède des canaux intérieurs configurés pour permettre un échange d’air avec l’extérieur. Ainsi, les canaux intérieurs prévus au sein du boîtier de l’ensemble aimant permettent une évacuation de la chaleur majorée en comparaison de ce que permettent les structures de l’état antérieur de la technique. De préférence, la première partie de boîtier (dont son fût) est dotée de canaux intérieurs facilitant les échanges d’air avec l’environnement extérieur de manière à favoriser le refroidissement du moteur. La présente invention a également pour objet un moteur pour haut-parleur électrodynamique comprenant un ensemble aimant tel que décrit ci-dessus et un équipage mobile comprenant un support de bobine cylindrique qui est en partie inséré dans l’entrefer de l’ensemble aimant et sur lequel est enroulée une bobine disposée dans l’entrefer de l’ensemble aimant. Ainsi, l’injection d’un courant modulé en amplitude et en fréquence dans la bobine portée par l’équipage mobile entraîne le déplacement de l’équipage mobile, et donc de la bobine, dans l’entrefer de l’ensemble aimant dans lequel la composante radiale du champ magnétique généré est sensiblement constante (c’est-à-dire, un facteur de force B.l sensiblement invariant sur toute la course utile de la bobine), ce qui permet une reproduction sonore de qualité comportant beaucoup moins de pertes et de distorsions de non-linéarités que les haut-parleurs classiques. En outre, l’utilisation d’aimants permanents cylindriques ou parallélépipédiques dans l’ensemble aimant permet d’obtenir un moteur relativement léger au regard des moteurs classiques. Le moteur selon la présente invention peut être sollicité en tension (de manière traditionnelle), mais est également particulièrement approprié pour faire l’objet d’un mode de contrôle en courant (pour un régime de sollicitation imposé par un conditionneur électronique de type convertisseur tension/courant). La présente invention a en outre pour objet un haut-parleur électrodynamique comprenant un châssis sur lequel sont disposés un moteur tel que décrit ci-dessus et une membrane reliée à l’équipage mobile du moteur. Ainsi, le déplacement mécanique de l’équipage mobile induit à fréquence audible est transformé en champ acoustique au moyen de la membrane jouant le rôle de surface émissive (également appelée radiateur acoustique). Le haut-parleur électrodynamique selon la présente invention permet une reproduction sonore de qualité comportant beaucoup moins de pertes et de distorsions de non-linéarité que les systèmes conventionnels. Pour mieux illustrer l’objet de la présente invention, on va en décrire ci-après, à titre illustratif et non limitatif, des modes de réalisation préférés, avec référence aux dessins annexés. Sur ces dessins : FIG. 1 est une vue en perspective d’un ensemble aimant selon un premier mode de réalisation de l’invention ; FIG. 2 est une vue éclatée de l’ensemble aimant selon le premier mode de réalisation de l’invention ; FIG. 3 est une vue en perspective de la première paire externe de couronnes magnétiques et de la seconde paire interne de couronnes magnétiques de l’ensemble aimant selon le premier mode de réalisation de l’invention ; FIG. 4 est une vue en coupe de l’ensemble aimant selon le premier mode de réalisation de l’invention ; FIG. 5 est une vue en perspective de la première partie de boîtier de l’ensemble aimant selon le premier mode de réalisation de l’invention ; FIG. 6 est une vue en perspective de la seconde partie de boîtier de l’ensemble aimant selon le premier mode de réalisation de l’invention ; FIG. 7 est une vue en perspective d’un ensemble aimant selon un deuxième mode de réalisation de l’invention ; FIG. 8 est une vue éclatée de l’ensemble aimant selon le deuxième mode de réalisation de l’invention ; FIG. 9 est une vue en perspective de la première paire externe de couronnes magnétiques et de la seconde paire interne de couronnes magnétiques de l’ensemble aimant selon le deuxième mode de réalisation de l’invention ; FIG. 10 est une vue en coupe de l’ensemble aimant selon le deuxième mode de réalisation de l’invention ; FIG. 11 est une vue en perspective de la première partie de boîtier de l’ensemble aimant selon le deuxième mode de réalisation de l’invention ; FIG. 12 est une vue en perspective de la seconde partie de boîtier de l’ensemble aimant selon le deuxième mode de réalisation de l’invention ; FIG. 13 est une vue en perspective d’un équipage mobile à titre d’exemple pour un moteur de haut-parleur électrodynamique selon l’invention ; FIG. 14 est une vue en coupe schématique d’un moteur de haut-parleur électrodynamique selon la présente invention ; FIG. 15 est une courbe à titre d’exemple représentant l’invariance relative du facteur de force B.l en fonction du déplacement de l’équipage mobile dans le moteur de haut-parleur électrodynamique selon l’invention ; et FIG. 16 est une vue de dessus des premières couronnes magnétiques interne et externe d’un ensemble aimant selon un troisième mode de réalisation de la présente invention. Si l’on se réfère aux Figures 1 à 6, on peut voir qu’il y est représenté un ensemble aimant 1 selon un premier mode de réalisation de la présente invention. L’ensemble aimant 1 comprend une première paire externe de couronnes magnétiques comprenant une première couronne magnétique externe 2 et une seconde couronne magnétique externe 3, et une seconde paire interne de couronnes magnétiques comprenant une première couronne magnétique interne 4 et une seconde couronne magnétique interne 5. Chacune des première et seconde couronnes magnétiques externes 2 et 3 et des première et seconde couronnes magnétiques internes 4 et 5 possède une magnétisation axiale. Par couronne magnétique à magnétisation axiale, on entend une couronne magnétique (c’est-à-dire, un unique objet magnétique annulaire, ou alors un ensemble d’éléments magnétiques disposés en cercle) présentant un champ magnétique à flux axial par rapport à l’axe central de symétrie de la couronne magnétique. La couronne magnétique est ainsi magnétisée par rapport à sa hauteur (le long de son axe central de symétrie), le pôle nord de la couronne magnétique se trouvant sur l’une des deux faces circulaires aux extrémités de la couronne magnétique, et le pôle sud de la couronne magnétique se trouvant sur l’autre des deux faces circulaires aux extrémités de la couronne magnétique. Les première et seconde couronnes magnétiques externes 2 et 3 sont disposées coaxialement l’une en regard de l’autre, sont espacées l’une de l’autre et ont les mêmes dimensions. De même, les première et seconde couronnes magnétiques internes 4 et 5 sont disposées coaxialement l’une en regard de l’autre, sont espacées l’une de l’autre et ont les mêmes dimensions. Les première et seconde couronnes magnétiques internes 2 et 3 et les première et seconde couronnes magnétiques externes 4 et 5 sont agencées de manière coaxiale, c’est-à-dire qu’elles ont le même axe central de symétrie passant par le centre de chaque couronne magnétique 2, 3, 4, 5 et perpendiculaire au plan de chaque couronne magnétique 2, 3, 4, 5, la première couronne magnétique interne 4 étant disposée à l’intérieur de la première couronne magnétique externe 2 et la seconde couronne magnétique interne 5 étant disposée à l’intérieur de la seconde couronne magnétique externe 3. Les directions de magnétisation des couronnes magnétiques internes 4, 5 et externes 2, 3 sont parallèles à leur axe central de symétrie et configurées de telle sorte que la direction du champ magnétique nord-sud de la première couronne magnétique interne 4 est opposée à celle de la première couronne magnétique externe 2, la direction du champ magnétique nord-sud de la première couronne magnétique interne 4 est opposée à celle de la seconde couronne magnétique interne 5, et la direction du champ magnétique nord-sud de la première couronne magnétique externe 2 est opposée à celle de la seconde couronne magnétique externe 3. La première couronne magnétique externe 2 est constituée de onze premiers aimants permanents cylindriques externes 2a identiques à magnétisation axiale agencés en cercle, et la seconde couronne magnétique externe 3 est constituée de onze seconds aimants permanents cylindriques externes 3a identiques à magnétisation axiale agencés en cercle. Pour chacun de la pluralité de premiers aimants permanents cylindriques externes 2a, son axe de révolution est parallèle à l’axe central de symétrie de la première couronne magnétique externe 2. De même, pour chacun de la pluralité de seconds aimants permanents cylindriques externes 3a, son axe de révolution est parallèle à l’axe central de symétrie de la seconde couronne magnétique externe 3. Il est à noter que chacune des première et seconde couronnes magnétiques externes 2, 3 pourrait également être constituée d’un nombre quelconque d’aimants permanents cylindriques externes 2a, 3a agencés en cercle, sans s’écarter du cadre de la présente invention, ledit nombre étant fonction du rayon intérieur souhaité de la couronne magnétique externe 2, 3. Par aimant permanent cylindrique à magnétisation axiale 2a, 3a, on entend un aimant permanent en forme de cylindre présentant un champ magnétique à flux axial par rapport à son axe de révolution. L’aimant permanent cylindrique est ainsi magnétisé par rapport à sa hauteur (le long de son axe de révolution), le pôle nord de l’aimant permanent cylindrique se trouvant sur l’une de ses deux faces circulaires aux extrémités du cylindre, et le pôle sud de l’aimant permanent cylindrique se trouvant sur l’autre de ses deux faces circulaires aux extrémités du cylindre. Il est à noter que les premiers et seconds aimants permanents cylindriques externes à magnétisation axiale 2a et 3a pourraient également être remplacés par des aimants permanents en forme de parallélépipède rectangle à magnétisation selon la hauteur, sans s’écarter du cadre de la présente invention. La pluralité de premiers aimants permanents cylindriques externes 2a sont agencés en cercle de manière non contiguë, mais pourraient également être agencés en cercle de manière contiguë, sans s’écarter du cadre de la présente invention. De même, la pluralité de seconds aimants permanents cylindriques externes 3a sont agencés en cercle de manière non contiguë, mais pourraient également être agencés en cercle de manière contiguë, sans s’écarter du cadre de la présente invention. Les premiers et seconds aimants permanents cylindriques externes 2a, 3a peuvent, par exemple, avoir pour caractéristiques : matériaux : Nd-Fe-B (néodyme-fer-bore), N35, Nickel ; masse = 5,86g ; diamètre = 10mm ; hauteur = 10mm ; masse d’attraction maximale = 4,95kg ; induction interne = 1,17 Tesla. Cependant, les premiers et seconds aimants permanents cylindriques externes 2a, 3a pourraient également être réalisés en au moins un matériau parmi du néodyme, du fer, du bore, du cobalt, du nickel, une céramique ferromagnétique comprenant au moins un oxyde de fer, un nitrure de fer, du samarium, du zinc et de l’aluminium, sans s’écarter du cadre de la présente invention. Dans le premier mode de réalisation de l’invention tel que représenté sur les Figures 1 à 6, la première couronne magnétique interne 4 est constituée d’un premier aimant permanent annulaire à magnétisation axiale, et la seconde couronne magnétique interne 5 est constituée d’un second aimant permanent annulaire à magnétisation axiale. Par aimant permanent annulaire à magnétisation axiale, on entend un aimant permanent en forme d’anneau présentant un champ magnétique à flux axial par rapport à l’axe central de symétrie de l’anneau. L’aimant permanent annulaire est ainsi magnétisé par rapport à sa hauteur (le long de son axe central de symétrie), le pôle nord de l’aimant permanent annulaire se trouvant sur l’une des deux faces circulaires situées aux extrémités de l’anneau, et le pôle sud de l’aimant permanent annulaire se trouvant sur l’autre des deux faces circulaires situées aux extrémités de l’anneau. Les aimants permanents annulaires constituant les couronnes magnétiques internes 4, 5 peuvent, par exemple, être réalisés en un matériau de type Nd-Fe-B (néodyme-fer-bore). A titre d’exemple, les aimants permanents annulaires constituant les couronnes magnétiques internes 4, 5 ont une section rectangulaire, un diamètre externe de 19 mm, un diamètre interne de 9 mm, et une hauteur de 6 mm. L’ensemble aimant 1 comprend en outre un premier anneau externe en acier 6, un second anneau externe en acier 7, un premier anneau interne en acier 8 et un second anneau interne en acier 9 qui sont agencés de manière coaxiale avec la première paire externe de couronnes magnétiques 2, 3 et la seconde paire interne de couronnes magnétiques 4, 5. A titre d’exemple, les anneaux externes en acier 6, 7 ont une section rectangulaire, un diamètre externe de 49,4 mm, un diamètre interne de 27 mm, et une hauteur de 2 mm, et les anneaux internes en acier 8, 9 ont une section rectangulaire, un diamètre externe de 24,5 mm, un diamètre interne de 9 mm, et une hauteur de 3 mm. L’ensemble aimant 1 comprend en outre un séparateur externe 10 en forme d’anneau disposé entre les premier et second anneaux externes en acier 6, 7, et un séparateur interne 11 en forme d’anneau disposé entre les premier et second anneaux internes en acier 8, 9. A titre d’exemple, le séparateur externe 10 a une section rectangulaire, un diamètre externe de 54 mm, un diamètre interne de 27 mm, et une hauteur de 6,2 mm, et le séparateur interne 11 a une section rectangulaire, un diamètre externe de 24,5 mm, un diamètre interne de 9 mm, et une hauteur de 6,2 mm. Les couronnes magnétiques externes 2, 3, les couronnes magnétiques internes 4, 5, les anneaux en acier 6, 7, 8, 9 et les séparateurs externe et interne 10, 11 sont agencés de manière coaxiale, et possèdent donc le même axe central de symétrie. Au sein de l’ensemble aimant 1, un empilement interne comprenant successivement la première couronne magnétique interne 4, le premier anneau interne en acier 8, le séparateur interne 11, le second anneau interne en acier 9 et la seconde couronne magnétique interne 5 est formé à l’intérieur d’un empilement externe comprenant successivement la première couronne magnétique externe 2, le premier anneau externe en acier 6, le séparateur externe 10, le second anneau externe en acier 7 et la seconde couronne magnétique externe 3, avec un entrefer 12 formé entre les empilements interne et externe. Par conséquent, le premier anneau externe en acier 6 est en contact avec la première couronne magnétique externe 2a, le second anneau externe en acier 7 est en contact avec la seconde couronne magnétique externe 3, le premier anneau interne en acier 8 est en contact avec la première couronne magnétique interne 4, et le second anneau interne en acier 9 est en contact avec la seconde couronne magnétique interne 5. Les anneaux en acier 6, 7, 8, 9 sont, de préférence, réalisés en acier doux bas carbone DC01. Les anneaux en acier 6, 7, 8, 9 permettent ainsi d’optimiser la disposition des lignes de champ magnétique (constriction optimale des lignes de champ magnétique), tout en diminuant sensiblement les contraintes mécaniques observables au moment du montage de l’ensemble aimant 1. Le séparateur externe 10 est constitué d’un anneau en aluminium (qui est un bon conducteur de l’électricité, permet de réduire l’influence de l’acier, et conduit très bien la chaleur à évacuer), mais pourrait également être constitué d’un anneau en un autre matériau non ferromagnétique tel qu’un polymère ou du cuivre, sans s’écarter du cadre de la présente invention. Le séparateur interne 11 est constitué d’un anneau en matériau polymère, mais pourrait également être constitué d’un anneau en un autre matériau ferromagnétique tel que l’aluminium ou le cuivre, sans s’écarter du cadre de la présente invention. L’agencement spécifique des couronnes magnétiques externes 2, 3 et des couronnes magnétiques internes 4, 5 permet d’assurer une fonction de compensation des non-linéarités du champ magnétique dans l’ensemble aimant 1. La structure composite agencée en barillet de chaque couronne magnétique externe 2, 3 permet d’une part de disposer de zones ajourées favorisant l’évacuation de la chaleur, et d’autre part de réduire notablement le coût de fabrication de l’ensemble aimant 1. En effet, considérant un aimant permanent annulaire, au-delà de quelques centimètres de diamètre, la somme des coûts des aimants permanents cylindriques 2a, 3a agencés en cercle permettant d’en reconstituer le champ magnétique reste systématiquement inférieure au prix de cet aimant permanent annulaire. L’ensemble aimant 1 comprend en outre un boîtier comportant une première partie de boîtier 13 et une seconde partie de boîtier 14 configurées pour être fixées l’une à l’autre tout en recevant entre elles les empilements interne et externe de l’ensemble aimant 1. Les première et seconde parties de boîtier 13 et 14 sont réalisées en un matériau non ferromagnétique. Les première et seconde parties de boîtier 13, 14 peuvent, par exemple, être réalisées par impression 3D (par exemple, à l’aide de poly(éthylène téréphtalate)glycol (PETG)). En variante, les première et seconde parties de boîtier 13, 14 peuvent également être réalisées par usinage de pièces spécifiques (par exemple, en poly(chlorure de vinyle) (PVC)). Dans une autre variante, les première et seconde parties de boîtier 13 et 14 peuvent également être réalisées par moulage par injection. La première partie de boîtier 13 comprend un premier logement interne 13a configuré pour recevoir la première couronne magnétique interne 4 (de type aimant permanent annulaire) et un premier logement externe constitué de onze premiers compartiments cylindriques externes 13b agencés en cercle de manière répartie et configurés pour respectivement recevoir de manière ajustée les onze premiers aimants permanents cylindriques externes 2a de la première couronne magnétique externe 2. La première partie de boîtier 13 comprend en outre un fût 13c s’étendant axialement depuis le premier logement interne 13a et autour duquel sont aptes à être successivement empilés la première couronne magnétique interne 4, le premier anneau interne en acier 8, le séparateur interne 11, le second anneau interne en acier 9 et la seconde couronne magnétique interne 5. La seconde partie de boîtier 14 comprend un second logement interne 14a configuré pour recevoir la seconde couronne magnétique interne 5 (de type aimant permanent annulaire) et un second logement externe constitué de onze seconds compartiments cylindriques externes 14b agencés en cercle de manière répartie et configurés pour respectivement recevoir de manière ajustée les onze seconds aimants permanents cylindriques externes 3a de la seconde couronne magnétique externe 3. Le procédé d’assemblage de l’ensemble aimant 1 peut ainsi être le suivant : - insérer la première couronne magnétique interne 4 de type aimant permanent annulaire autour du fût 13c jusqu’à ce qu’elle se trouve dans le premier logement interne 13a de la première partie de boîtier 13, et insérer les premiers aimants permanents cylindriques externes 2a respectivement dans les premiers compartiments cylindriques externes 13b de la première partie de boîtier 13 ; - insérer le premier anneau interne en acier 8 autour du fût 13c jusqu’à ce qu’il soit en contact avec la première couronne magnétique interne 4 de type aimant permanent annulaire, et disposer le premier anneau externe en acier 6 sur les premiers aimants permanents cylindriques externes 2a ; - insérer le séparateur interne 11 autour du fût 13c jusqu’à ce qu’il soit en contact avec le premier anneau interne en acier 8, et disposer le séparateur externe 10 sur le premier anneau externe en acier 6 ; - insérer le second anneau interne en acier 9 autour du fût 13c jusqu’à ce qu’il soit en contact avec le séparateur interne 11; et - insérer la seconde couronne magnétique interne 5 de type aimant permanent annulaire autour du fût 13c jusqu’à ce qu’elle soit en contact avec le second anneau interne en acier 9, et insérer les seconds aimants permanents cylindriques externes 3a respectivement dans les seconds compartiments cylindriques externes 14b de la seconde partie de boîtier 14 puis disposer le second anneau externe en acier 7 sur les aimants permanents cylindriques externes 3a, puis disposer la seconde partie de boîtier 14 sur la première partie de boîtier 13 de manière à ce que les seconds aimants permanents cylindriques externes 14b soient en contact avec le second anneau externe en acier 7 et que la seconde couronne magnétique interne 5 de type aimant permanent annulaire se trouve dans le second logement interne 14a de la seconde partie de boîtier 14. La première partie de boîtier 13 possède quatre butées 13e uniformément réparties en périphérie de cette dernière, chaque butée 13e possédant un trou traversant 13d formé parallèlement à l’axe central de symétrie de l’ensemble aimant 1. La seconde partie de boîtier 14 possède également quatre butées 14d uniformément réparties en périphérie de cette dernière, chaque butée 14d possédant un trou traversant 14c formé parallèlement à l’axe central de symétrie de l’ensemble aimant 1. Les quatre butées 14d de la seconde partie de boîtier 14 sont configurées pour venir en contact avec les quatre butées 13e de la première partie de boîtier 13 lorsque les première et seconde parties de boîtier 13 et 14 sont montées l’une sur l’autre. Le séparateur externe 10 possède également quatre trous traversants 10a en correspondance avec les trous traversants 13d et 14c des première et seconde parties de boîtier 13, 14. Ainsi, les première et seconde parties de boîtier 13, 14 peuvent être fixées l’une à l’autre par l’intermédiaire de quatre ensembles boulon-écrou (non représentés sur les figures), chaque boulon étant successivement inséré dans un trou traversant 14c respectif de la seconde partie de boîtier 14, un trou traversant 10a respectif du séparateur externe 10 et un trou traversant 13d respectif de la première partie de boîtier 13. L’empilement externe de l’ensemble aimant 1 est ainsi pris en sandwich entre les première et seconde parties de boîtier 13, 14. Un alésage 15 est formé axialement à l’extrémité libre du fût 13c de la première partie de boîtier 13, de telle sorte qu’une vis (non représentée sur les figures) peut être insérée dans cet alésage 15 pour bloquer la position de l’empilement interne de l’ensemble aimant 1 sur la première partie de boîtier 13. Au-dessus de chacune des quatre butées 14d de la seconde partie de boîtier 14, un bras 14e est formé en porte-à-faux, deux trous traversants 14f étant formés dans chaque bras 14e. Les quatre bras 14e de la seconde partie de boîtier 14 permettent ainsi de fixer sur ceux-ci un châssis (ou saladier) de haut-parleur électrodynamique à l’aide des trous traversants 14f. En outre, un trou traversant 13f est formé dans la première partie de boîtier 13 en regard de chaque premier aimant permanent cylindrique externe 2a, et un trou traversant 14g est formé dans la seconde partie de boîtier 14 en regard de chaque second aimant permanent cylindrique externe 3a, les trous traversants 13f et 14g permettant un échange d’air avec l’extérieur de manière à faciliter le refroidissement du moteur de haut-parleur électrodynamique. Si l’on se réfère aux Figures 7 à 12, on peut voir qu’il y est représenté un ensemble aimant 101 selon un deuxième mode de réalisation de la présente invention. Les éléments communs entre le premier mode de réalisation de l’invention sur les Figures 1 à 6 et ce deuxième mode de réalisation de l’invention portent le même chiffre de référence auquel on a ajouté 100, et ne seront pas décrits plus en détail ici lorsqu’ils sont de structures identiques. L’ensemble aimant 101 selon le deuxième mode de réalisation est identique à l’ensemble aimant 1 selon le premier mode de réalisation, à l’exception du fait que la première couronne magnétique interne 104 est constituée d’une pluralité de premiers aimants permanents cylindriques internes 104a identiques à magnétisation axiale agencés en cercle, et la seconde couronne magnétique interne 105 est constituée d’une pluralité de seconds aimants permanents cylindriques internes 105a identiques à magnétisation axiale agencés en cercle. Pour chacun de la pluralité de premiers aimants permanents cylindriques internes 104a, son axe de révolution est parallèle à l’axe central de symétrie de la première couronne magnétique interne 104. De même, pour chacun de la pluralité de seconds aimants permanents cylindriques internes 105a, son axe de révolution est parallèle à l’axe central de symétrie de la seconde couronne magnétique interne 105. Il est à noter que les premiers et seconds aimants permanents cylindriques internes à magnétisation axiale 104a et 105a pourraient également être remplacés par des aimants permanents en forme de parallélépipède rectangle à magnétisation selon la hauteur, sans s’écarter du cadre de la présente invention. La pluralité de premiers aimants permanents cylindriques internes 104a sont agencés en cercle de manière non contiguë, mais pourraient également être agencés en cercle de manière contiguë, sans s’écarter du cadre de la présente invention. De même, la pluralité de seconds aimants permanents cylindriques internes 105a sont agencés en cercle de manière non contiguë, mais pourraient également être agencés en cercle de manière contiguë, sans s’écarter du cadre de la présente invention. Les premiers et seconds aimants permanents cylindriques internes 104a, 105a peuvent, par exemple, avoir pour caractéristiques : matériaux : Nd-Fe-B (néodyme-fer-bore), N35, Nickel ; masse = 5,86g ; diamètre = 10mm ; hauteur = 10mm ; masse d’attraction maximale = 4,95kg ; induction interne = 1,17 Tesla. Cependant, les premiers et seconds aimants permanents cylindriques internes 104a, 105a pourraient également être réalisés en au moins un matériau parmi du néodyme, du fer, du bore, du cobalt, du nickel, une céramique ferromagnétique comprenant au moins un oxyde de fer, un nitrure de fer, du samarium, du zinc et de l’aluminium, sans s’écarter du cadre de la présente invention. Dans ce deuxième mode de réalisation à titre d’exemple, la première couronne magnétique interne 104 est constituée de huit premiers aimants permanents cylindriques internes 104a, la seconde couronne magnétique interne 105 est constituée de huit seconds aimants permanents cylindriques internes 105a, la première couronne magnétique externe 102 est constituée de seize premiers aimants permanents cylindriques externes 102a, et la seconde couronne magnétique externe 103 est constituée de seize aimants permanents cylindriques externes 103a. Toutefois, les couronnes magnétiques internes 104 et 105 pourraient également comprendre un nombre quelconque d’aimants permanents cylindriques internes 104a, 105a en fonction du rayon intérieur souhaité des couronnes magnétiques internes 104 et 105, et les couronnes magnétiques externes 102 et 103 pourraient également comprendre un nombre quelconque d’aimants permanents cylindriques externes 102a, 103a en fonction du rayon intérieur souhaité des couronnes magnétiques externes 102 et 103, sans s’écarter du cadre de la présente invention. Dans ce deuxième mode de réalisation, étant donné que les couronnes magnétiques internes 104, 105 sont également constituées d’aimants permanents cylindriques 104a, 105a et non d’aimants permanents annulaires, le coût de fabrication de l’ensemble aimant 101 est davantage réduit. En outre, la structure composite agencée en barillet de chaque couronne magnétique interne 104, 105 permet de disposer de zones ajourées favorisant davantage l’évacuation de la chaleur. A titre d’exemple, dans le deuxième mode de réalisation, les anneaux externes en acier 106, 107 peuvent avoir une section rectangulaire, un diamètre externe de 60 mm, un diamètre interne de 42 mm, et une hauteur de 4 mm, les anneaux internes en acier 108, 109 peuvent avoir une section rectangulaire, un diamètre externe de 38,8 mm, un diamètre interne de 30,8 mm, et une hauteur de 4 mm, le séparateur externe 110 de type anneau en aluminium peut avoir une section rectangulaire, un diamètre externe de 78 mm, un diamètre interne de 42 mm, et une hauteur de 7 mm, et le séparateur interne 111 peut avoir un diamètre externe de 38,8 mm, un diamètre interne de 30,8 mm, et une hauteur de 7 mm. En outre, dans le deuxième mode de réalisation, le séparateur interne 111 de type anneau en matière polymère possède des cannelures 111a qui permettent de faciliter les échanges d’air avec l’extérieur. Contrairement au premier mode de réalisation, dans le deuxième mode de réalisation, la première partie de boîtier 113 possède uniquement trois butées 113e (dans lesquelles sont respectivement formés les trois trous traversants 113d), la seconde partie de boîtier 114 possède uniquement trois butées 114d (dans lesquelles sont respectivement formés les trois trous traversants 114c) et trois bras 114e. En outre, le séparateur externe 110 annulaire possède six trous traversants 110a dont trois sont en correspondance avec les trois trous traversants 113d de la première partie de boîtier 113 pour permettre la fixation de la première partie de boîtier 113 au séparateur externe 110 et dont les trois autres sont en correspondance avec les trois trous traversants 114c de la seconde partie de boîtier 114 pour permettre la fixation de la seconde partie de boîtier 114 au séparateur externe 110. En outre, dans ce deuxième mode de réalisation, une pluralité de compartiments cylindriques internes 116 sont formés, en étant agencés en cercle, à la périphérie du fût 113c de la première partie de boîtier 113, ladite pluralité de compartiments cylindriques internes 116 servant, à la base du fût 113c, de premier logement interne 113a configuré pour recevoir la pluralité de premiers aimants permanents cylindriques internes 104a de la première couronne magnétique interne 104 et également, à l’extrémité libre du fût 113c, de logement interne supplémentaire configuré pour recevoir la pluralité de seconds aimants permanents cylindriques internes 105a de la seconde couronne magnétique interne 105. Ainsi, dans le deuxième mode de réalisation, la pluralité de compartiments cylindriques internes 116 permettent à la fois de loger les premiers aimants permanents cylindriques internes 104a (à la base du fût 113c), et, après empilement du premier anneau interne en acier 108, du séparateur interne 111 et du second anneau en acier 109 autour du fût 113c de la première partie de boîtier 113, également de loger les seconds aimants permanents cylindriques internes 105a (à l’extrémité libre du fût 113c). En outre, un trou traversant 113g est formé dans la première partie de boîtier 113 en regard de chaque premier aimant permanent cylindrique interne 104a, les trous traversants 113g permettant un échange d’air avec l’extérieur de manière à faciliter le refroidissement du moteur de haut-parleur électrodynamique. La première partie de boîtier 113 possède en outre des canaux intérieurs longitudinaux 117a formés dans le fût 113c, des premiers canaux intérieurs transversaux 117b formés dans le fût 113c au niveau du séparateur interne 111 et des seconds canaux intérieurs transversaux 117c formés en partie inférieure de la première partie de boîtier 113, lesdits canaux intérieurs 117a, 117b et 117c permettant un échange d’air avec l’extérieur pour une évacuation de la chaleur de manière à favoriser le refroidissement du moteur de haut-parleur électrodynamique. Comparé au premier mode de réalisation, l’ensemble aimant 101 selon le deuxième mode de réalisation permet d’obtenir un moteur de haut-parleur électrodynamique de plus grande dimension et plus conséquent en puissance. Si l’on se réfère à la FIG. 13 , on peut voir qu’il y est représenté un équipage mobile à titre d’exemple pour un moteur de haut-parleur électrodynamique selon l’invention. L’équipage mobile comprend un support de bobine cylindrique 200 autour duquel est enroulée une bobine 201. L’une des extrémités du support de bobine cylindrique 200 est reliée à une membrane 202 elle-même reliée à un châssis (ou cadre) 203 par l’intermédiaire de plusieurs bras flexibles 204 découpés dans la matière membranaire. L’équipage mobile est ainsi communément appelé « piston ». Le châssis 203 est configuré pour être fixé sur les bras 114e de la seconde partie de boîtier 114 de l’ensemble aimant 101 de manière à ce que la bobine 201 se trouve dans l’entrefer 112 de l’ensemble aimant 101. Le support de bobine cylindrique 200 et la membrane 202 peuvent, par exemple, être réalisés en film de polyimide tel que le Kapton®. Le châssis 203 peut, par exemple, être réalisé en verre epoxy ou en matière polymère. Un dôme 205 vient fermer l’ouverture du support de bobine cylindrique 200 au niveau de son extrémité reliée à la membrane 202. Le châssis 203 comprend également des pistes électriques 206 permettant d’alimenter la bobine 201 en courant. Bien que l’équipage mobile représenté à la FIG. 13 soit spécifiquement de type piston, dans un autre mode de réalisation, la bobine 201 pourrait également être directement fixée sur la face arrière de la membrane 202, sans s’écarter du cadre de la présente invention. En outre, la circonférence totale de la membrane 202 pourrait également être reliée au châssis 203 (c’est-à-dire, absence de bras flexibles 204), sans s’écarter du cadre de la présente invention. Si l’on se réfère à la FIG. 14 , on peut voir qu’il y est représenté un moteur 207 de haut-parleur électrodynamique comprenant l’ensemble aimant 101 selon le deuxième mode de réalisation et l’équipage mobile de la FIG. 13 . Il est à noter que le moteur 207 pourrait également comprendre l’ensemble aimant 1 selon le premier mode de réalisation, sans s’écarter du cadre de la présente invention. Afin de ne pas surcharger la figure, certains éléments du moteur 207 n’ont pas été représentés sur la FIG. 14 , tels que la membrane 202, le châssis 203 et le dôme 205 de l’équipage mobile et les première et seconde parties de boîtier 113 et 114 de l’ensemble aimant 101. Pour chacun des aimants permanents cylindriques 102a, 103a, 104a et 105a, la lettre « N » signifie « pôle magnétique nord » de l’aimant permanent cylindrique, et la lettre « S » signifie « pôle magnétique sud » de l’aimant permanent cylindrique. Sur la FIG. 14 , les pôles magnétiques nord des première et seconde couronnes magnétiques externes 102 et 103 sont en regard, et les pôles magnétiques sud des première et seconde couronnes magnétiques internes 104 et 105 sont en regard. Cependant, un agencement inverse pourrait également être envisagé, à savoir les pôles magnétiques sud des première et seconde couronnes magnétiques externes 102 et 103 en regard, et les pôles magnétiques nord des première et seconde couronnes magnétiques internes 104 et 105 en regard, sans s’écarter du cadre de la présente invention. Le support de bobine cylindrique 200 de l’équipage mobile est partiellement inséré dans l’entrefer 112 de l’ensemble aimant 101, de telle sorte que la bobine 201 est disposée au niveau de l’entrefer 112 de l’ensemble aimant 101. Le champ magnétique B généré par l’ensemble aimant 101 possède une composante radiale Bx selon l’axe x et une composante axiale By selon l’axe y (parallèle à l’axe central de symétrie de l’ensemble aimant 101). Cette représentation générique du moteur 207 de haut-parleur électrodynamique fait apparaître la bobine 201 évoluant selon l’axe y et soumise à la composante radiale Bx du champ magnétique B généré par l’ensemble aimant 101, le champ magnétique B étant orienté vers le centre de l’ensemble aimant 101, c’est-à-dire vers la bobine 201. Un courant i modulé en amplitude et en fréquence est injecté dans la bobine 201 portée par l’équipage mobile, par l’intermédiaire des pistes électriques 206. L’application de la règle de Maxwell permet de figurer la direction de la force de Lorentz F pilotant le déplacement de l’équipage mobile. L’injection du courant i dans la bobine 201 entraîne ainsi le déplacement de l’équipage mobile selon l’axe y, et donc de la bobine 201, dans l’entrefer 112 de l’ensemble aimant 101 dans lequel la composante radiale Bx du champ magnétique B généré est sensiblement constante (c’est-à-dire, un facteur de force B.l sensiblement constant en tout point de la course utile de la bobine 201 au sein de l’entrefer 112 de l’ensemble aimant 101), ce qui permet une reproduction sonore de qualité comportant beaucoup moins de pertes et de distorsions de non-linéarités que les haut-parleurs classiques. Le déplacement de l’équipage mobile entraîne un déplacement de la membrane 202 (déplacement rendu possible par l’intermédiaire des bras flexibles 204). La membrane 202 joue alors le rôle de surface émissive (ou surface parlante ou radiateur acoustique) et permet de transformer le déplacement mécanique de l’équipage mobile induit à fréquence audible en champ acoustique. Le moteur 207 selon la présente invention peut être sollicité en tension (de manière traditionnelle), mais est également particulièrement approprié pour faire l’objet d’un mode de contrôle en courant (pour un régime de sollicitation imposé par un conditionneur électronique de type convertisseur tension/courant). Si l’on se réfère à la FIG. 15 , on peut voir qu’il y est représenté une courbe à titre d’exemple représentant une modélisation de l’invariance relative du facteur de force B.l (en N/A) en fonction de la position Δy (en mm) de la bobine 201 selon l’axe y dans le moteur 207 de haut-parleur électrodynamique selon l’invention. Si l’on considère que la position Δy = 0 correspond au point de repos de la bobine 201, on constate que le moteur 207 possède une large zone opérationnelle de l’ordre de 8 mm (allant approximativement de Δy = -4 mm à Δy = 4 mm) sur laquelle le facteur de force B.l est quasiment invariant en tout point de la course utile de la bobine 201 de l’équipage mobile au sein de l’entrefer 112 de l’ensemble aimant 101. Si l’on se réfère à la FIG. 16 , on peut voir qu’il y est représenté une vue de dessus des premières couronnes magnétiques interne 4 et externe 2’ d’un ensemble aimant selon un troisième mode de réalisation de la présente invention. Les éléments communs entre le premier mode de réalisation de l’invention sur les Figures 1 à 6 et ce troisième mode de réalisation de l’invention portent le même chiffre de référence, et ne seront pas décrits plus en détail ici lorsqu’ils sont de structures identiques. L’ensemble aimant selon le troisième mode de réalisation est identique à l’ensemble aimant 1 selon le premier mode de réalisation, à l’exception du fait que les premiers aimants permanents externes 2a’ de la première couronne magnétique externe 2’ sont des aimants permanents en forme de parallélépipède rectangle à magnétisation par rapport à la hauteur. Chaque premier aimant permanent en forme de parallélépipède rectangle 2a’ présente une section transversale carrée et un champ magnétique dont le flux est selon la direction de hauteur du parallélépipède rectangle. Le premier aimant permanent en forme de parallélépipède rectangle 2a’ est ainsi magnétisé par rapport à sa hauteur, le pôle nord du premier aimant permanent en forme de parallélépipède rectangle 2a’ se trouvant sur l’une des deux extrémités (supérieure ou inférieure) du parallélépipède rectangle, et le pôle sud du premier aimant permanent en forme de parallélépipède rectangle 2a’ se trouvant sur l’autre (inférieure ou supérieure) des deux extrémités du parallélépipède rectangle. Pour chacun de la pluralité de premiers aimants permanents externes 2a’ agencés en cercle, sa direction de hauteur est parallèle à l’axe central de symétrie de la première couronne magnétique externe 2’, et l’un de ses côtés est orienté vers l’axe central de symétrie de la première couronne magnétique externe 2’. Bien que non représentés sur la FIG. 16 , dans ce troisième mode de réalisation, les seconds aimants permanents externes de la seconde couronne magnétique externe sont également des aimants permanents en forme de parallélépipède rectangle à magnétisation par rapport à la hauteur, dont l’agencement est similaire à celui des premiers aimants permanents externes 2a’. En outre, la première couronne magnétique interne 4 et la seconde couronne magnétique interne 5 dans ce troisième mode de réalisation pourraient être chacune constituées d’une pluralité d’aimants permanents agencés en cercle et en forme de parallélépipède rectangle à magnétisation selon la hauteur, sans s’écarter du cadre de la présente invention. Il est bien entendu que les modes de réalisation particuliers qui viennent d’être décrits ont été donnés à titre indicatif et non limitatif, et que des modifications peuvent être apportées sans que l’on s’écarte pour autant de la présente invention. Ensemble aimant (1 ; 101) pour un moteur de haut-parleur électrodynamique, ledit ensemble aimant (1 ; 101) comprenant une première paire externe de couronnes magnétiques et une seconde paire interne de couronnes magnétiques, chaque couronne magnétique de chacune des première et seconde paires de couronnes magnétiques ayant une magnétisation axiale ; la première paire externe de couronnes magnétiques comprenant une première couronne magnétique externe (2 ; 2’ ; 102) et une seconde couronne magnétique externe (3 ; 103), lesdites première et seconde couronnes magnétiques externes (2, 3 ; 2’ ; 102, 103) étant disposées coaxialement l’une en regard de l’autre, étant espacées l’une de l’autre et ayant les mêmes dimensions ; la seconde paire interne de couronnes magnétiques comprenant une première couronne magnétique interne (4 ; 104) et une seconde couronne magnétique interne (5 ; 105), lesdites première et seconde couronnes magnétiques internes (4, 5 ; 104, 105) étant disposées coaxialement l’une en regard de l’autre, étant espacées l’une de l’autre et ayant les mêmes dimensions, les première et seconde couronnes magnétiques internes (4, 5 ; 104, 105) et les première et seconde couronnes magnétiques externes (2, 3 ; 2’ ; 102, 103) étant agencées de manière coaxiale, c’est-à-dire ayant le même axe central de symétrie passant par le centre de chaque couronne magnétique et perpendiculaire au plan de chaque couronne magnétique, la première couronne magnétique interne (4 ; 104) étant disposée à l’intérieur de la première couronne magnétique externe (2 ; 2’ ; 102) et la seconde couronne magnétique interne (5 ; 105) étant disposée à l’intérieur de la seconde couronne magnétique externe (3 ; 103) ; les directions de magnétisation des couronnes magnétiques internes (4, 5 ; 104, 105) et externes (2, 3 ; 2’ ; 102, 103) étant parallèles à leur axe central de symétrie et configurées de telle sorte que la direction du champ magnétique nord-sud de la première couronne magnétique interne (4 ; 104) est opposée à celle de la première couronne magnétique externe (2 ; 2’ ; 102), la direction du champ magnétique nord-sud de la première couronne magnétique interne (4 ; 104) est opposée à celle de la seconde couronne magnétique interne (5 ; 105), et la direction du champ magnétique nord-sud de la première couronne magnétique externe (2 ; 2’ ; 102) est opposée à celle de la seconde couronne magnétique externe (3 ; 103) ; caractérisé par le fait que : - la première couronne magnétique externe (2 ; 2’ ; 102) est constituée d’une pluralité de premiers aimants permanents externes (2a ; 2a’ ; 102a) identiques agencés en cercle, et la seconde couronne magnétique externe (3 ; 103) est constituée d’une pluralité de seconds aimants permanents externes (3a ; 103a) identiques agencés en cercle, les premiers aimants permanents externes (2a ; 2a’ ; 102a) et les seconds aimants permanents externes (3a ; 103a) étant l’un parmi des aimants permanents cylindriques à magnétisation axiale et des aimants permanents en forme de parallélépipède rectangle à magnétisation par rapport à la hauteur ; - l’ensemble aimant (1 ; 101) comprend en outre un premier anneau externe en acier (6 ; 106), un second anneau externe en acier (7 ; 107), un premier anneau interne en acier (8 ; 108) et un second anneau interne en acier (9 ; 109) qui sont agencés de manière coaxiale avec la première paire externe de couronnes magnétiques et la seconde paire interne de couronnes magnétiques, le premier anneau externe en acier (6 ; 106) étant en contact avec la première couronne magnétique externe (2 ; 2’ ; 102), le second anneau externe en acier (7 ; 107) étant en contact avec la seconde couronne magnétique externe (3 ; 103), le premier anneau interne en acier (8 ; 108) étant en contact avec la première couronne magnétique interne (4 ; 104), et le second anneau interne en acier (9 ; 109) étant en contact avec la seconde couronne magnétique interne (5 ; 105) ; et - l’ensemble aimant (1 ; 101) comprend en outre un séparateur externe (10 ; 110) disposé entre les premier et second anneaux externes en acier (6, 7 ; 106, 107) et un séparateur interne (11 ; 111) disposé entre les premier et second anneaux internes en acier (8, 9 ; 108, 109), de telle sorte qu’au sein de l’ensemble aimant (1 ; 101), un empilement interne comprenant successivement la première couronne magnétique interne (4 ; 104), le premier anneau interne en acier (8 ; 108), le séparateur interne (11 ; 111), le second anneau interne en acier (9 ; 109) et la seconde couronne magnétique interne (5 ; 105) est formé à l’intérieur d’un empilement externe comprenant successivement la première couronne magnétique externe (2 ; 2’ ; 102), le premier anneau externe en acier (6 ; 106), le séparateur externe (10 ; 110), le second anneau externe en acier (7 ; 107) et la seconde couronne magnétique externe (3 ; 103), avec un entrefer (12 ; 112) formé entre les empilements interne et externe. Ensemble aimant (1) selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la première couronne magnétique interne (4) est constituée d’un premier aimant permanent annulaire à magnétisation axiale, et la seconde couronne magnétique interne (5) est constituée d’un second aimant permanent annulaire à magnétisation axiale. Ensemble aimant (101) selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la première couronne magnétique interne (104) est constituée d’une pluralité de premiers aimants permanents internes (104a) identiques agencés en cercle, et la seconde couronne magnétique interne (105) est constituée d’une pluralité de seconds aimants permanents internes (105a) identiques agencés en cercle, les premiers aimants permanents internes (104a) et les seconds aimants permanents internes (105a) étant l’un parmi des aimants permanents cylindriques à magnétisation axiale et des aimants permanents en forme de parallélépipède rectangle à magnétisation par rapport à la hauteur. Ensemble aimant (1 ; 110) selon l’une des revendications 1 à 3, caractérisé par le fait que le séparateur externe (10 ; 110) est constitué d’un anneau de séparation externe disposé entre les premier et second anneaux externes en acier (6, 7 ; 106, 107), l’anneau de séparation externe étant en un matériau non ferromagnétique tel que l’aluminium, le cuivre ou un polymère. Ensemble aimant (1 ; 110) selon l’une des revendications 1 à 4, caractérisé par le fait que le séparateur interne (11 ; 111) est constitué d’un anneau de séparation interne disposé entre les premier et second anneaux internes en acier (8, 9 ; 108, 109), l’anneau de séparation interne étant en un matériau non ferromagnétique tel que l’aluminium, le cuivre ou un polymère. Ensemble aimant (1 ; 101) selon l’une des revendications 1 à 5, caractérisé par le fait qu’il comprend en outre un boîtier comportant une première partie de boîtier (13 ; 113) et une seconde partie de boîtier (14 ; 114) configurées pour être fixées l’une à l’autre tout en recevant entre elles les empilements interne et externe. Ensemble aimant (1 ; 101) selon la revendication 6, caractérisé par le fait que la première partie de boîtier (13 ; 113) comprend un premier logement interne (13a ; 113a) configuré pour recevoir la première couronne magnétique interne (4 ; 104) et un premier logement externe constitué d’une pluralité de premiers compartiments externes (14b ; 114b) agencés en cercle et configurés pour respectivement recevoir la pluralité de premiers aimants permanents externes (2a ; 2a’ ; 102a) de la première couronne magnétique externe (2 ; 2’ ; 102). Ensemble aimant (1 ; 101) selon la revendication 6 ou 7, caractérisé par le fait que la seconde partie de boîtier (14 ; 114) comprend un second logement interne (14a ; 114a) configuré pour recevoir la seconde couronne magnétique interne (5 ; 105) et un second logement externe constitué d’une pluralité de seconds compartiments externes (14b ; 114b) agencés en cercle et configurés pour respectivement recevoir la pluralité de seconds aimants permanents externes (3a ; 103a) de la seconde couronne magnétique externe (3 ; 103). Ensemble aimant (1 ; 101) selon la revendication 7 ou selon la revendication 8 en dépendance de la revendication 7, caractérisé par le fait que la première partie de boîtier (13 ; 113) comprend en outre un fût (13c ; 113c) s’étendant axialement depuis le premier logement interne (13a ; 113a) et autour duquel sont aptes à être successivement empilés la première couronne magnétique interne (4 ; 104), le premier anneau interne en acier (8 ; 108), le séparateur interne (11 ; 111), le second anneau interne en acier (9 ; 109) et la seconde couronne magnétique interne (5 ; 105). Ensemble aimant (101) selon la revendication 9 en dépendance de la revendication 3, caractérisé par le fait qu’une pluralité de compartiments internes (116) sont formés, en étant agencés en cercle, à la périphérie du fût (113c) de la première partie de boîtier (113), ladite pluralité de compartiments internes (116) servant, à la base du fût (113c), de premier logement interne (113a) configuré pour recevoir la pluralité de premiers aimants permanents internes (104a) de la première couronne magnétique interne (104) et également, à l’extrémité libre du fût (113c), de logement interne supplémentaire configuré pour recevoir la pluralité de seconds aimants permanents internes (105a) de la seconde couronne magnétique interne (105). Ensemble aimant (101) selon l’une des revendications 6 à 10, caractérisé par le fait qu’au moins l’une parmi la première partie de boîtier (113) et la seconde partie de boîtier (114) possède des canaux intérieurs (117a, 117b, 117c) configurés pour permettre un échange d’air avec l’extérieur. Moteur (207) pour haut-parleur électrodynamique comprenant un ensemble aimant (1 ; 101) selon l’une des revendications 1 à 11 et un équipage mobile comprenant un support de bobine cylindrique (200) qui est en partie inséré dans l’entrefer (12 ; 112) de l’ensemble aimant (1 ; 101) et sur lequel est enroulée une bobine (201) disposée dans l’entrefer (12 ; 112) de l’ensemble aimant (1 ; 101). Haut-parleur électrodynamique comprenant un châssis (203) sur lequel sont disposés un moteur (207) selon la revendication 12 et une membrane (202) reliée à l’équipage mobile du moteur (207).