FR 3159709 A1 20250829 FR 2401752 A 20240222 Diviseur de puissance en guide d’ondes (10) comprenant un guide d’ondes d’entrée (1) s’étendant selon un axe de propagation d’entrée (a1), et qui est couplé par l’intermédiaire d’une zone de couplage (ZC) à deux guides d’ondes de sortie (2, 3) s’étendant respectivement, depuis ladite zone de couplage, selon un premier axe de propagation de sortie (a2) et un second axe de propagation de sortie (a3) ; les trois axes de propagation formant un plan de propagation (PP). La zone de couplage contient un élément diviseur (4) électriquement conducteur s’étendant, selon un axe secondaire orthogonal au plan de propagation, entre deux parois parallèles au plan de propagation, et qui est au contact des deux dites parois. L’élément diviseur est conformé, lorsqu’une puissance micro-ondes est injectée en entrée du diviseur de puissance en guide d’ondes, pour : réduire significativement la puissance réfléchie ; et maîtriser la répartition de la puissance micro-onde dans les deux guides d’onde de sortie. Figure de l’abrégé : Figure 1 Diviseur de puissance en guide d’ondes L’invention se rapporte à un diviseur de puissance en guide d’ondes, dont la fonction est de diviser une puissance électromagnétique en deux fractions. Elle se rapporte également à une installation micro-ondes comprenant ledit diviseur de puissance en guide d’ondes, ainsi qu’à un procédé micro-ondes mis en œuvre par ladite installation micro-ondes. L’invention trouve une application favorite, et non limitative, dans la division d’une puissance micro-ondes en deux fractions qui sont transférées vers une ou plusieurs cavité micro-ondes, dans le but de maîtriser la distribution de l’énergie micro-ondes, par exemple dans une application de chauffage d’un produit, de génération d’un plasma, de dépôt ou de conversion chimique par micro-ondes. De manière connue, les diviseurs de puissance en guide d’ondes sont des chemins de guide d’onde qui sont constitués d’un guide d’ondes d’entrée qui se déforme progressivement en au moins deux guides d’onde de sortie. Ils sont généralement utilisés dans les installations micro-ondes en ayant leur guide d’onde d’entrée raccordé en sortie d’un générateur micro-ondes et leurs guides d’onde de sortie débouchant à l’intérieur d’au moins une cavité micro-ondes. Lorsque leurs guides d’onde de sortie sont raccordés à une cavité micro-ondes, les diviseurs de puissance en guide d’ondes servent alors à diviser ou fractionner la puissance délivrée par le générateur micro-ondes dans le volume interne de la cavité micro-ondes. Dans les diviseurs de puissance en guide d’ondes, il est observé que toute la puissance injectée en entrée du guide d’ondes d’entrée n’est pas entièrement répartie dans les guides d’ondes de sortie. En effet, une partie de la puissance injectée en entrée du guide d’ondes d’entrée est réfléchie au niveau de la zone de couplage entre les guides d’ondes et n’est donc pas transmise dans les guides d’onde de sortie ; autrement dit cette puissance réfléchie retourne vers le générateur micro-ondes. Afin de minimiser la puissance réfléchie, une solution consiste à ajouter en entrée du diviseur de puissance en guide d’ondes un élément d’adaptation d’impédance comme un iris. Cependant, cette adaptation d’impédance est dépendante de la fréquence des ondes électromagnétiques, en plus d’être dépendante du dimensionnement de l’élément d’adaptation d’impédance. De fait, les puissances délivrées en sortie des guides d’ondes de sortie varient en fonction de la fréquence des ondes électromagnétiques, ce qui n’est pas satisfaisant lorsqu’une telle fréquence varie en cours d’utilisation. Il est également connu que la puissance introduite dans le guide d’onde d’entrée est fractionnée dans les guides d’onde de sortie de manière égale ou inégale en fonction des dimensions de l’ensemble des guides d’onde. Dans le cas classique où les guides d’ondes présentent la même section, alors la puissance introduite dans le guide d’onde d’entrée est répartie de manière égale entre les guides d’onde de sortie. Autrement dit, ce fractionnement des puissances est figé et donc non adaptatif. Cette non-possibilité de modification du fractionnement de puissance peut s’avérer problématique dans des contextes applicatifs pour lesquels il serait nécessaire de faire varier la répartition de puissance en sortie des deux guides d’ondes de sortie débouchant dans la cavité ; par exemple, dans le cas où une cavité micro-ondes serait utilisée pour traiter/chauffer à la chaine et de manière automatisée des produits qui la traversent dans le temps sur toute sa longueur. En vue de répondre à ces problématiques, l’invention propose un diviseur de puissance en guide d’ondes comprenant : - un guide d’ondes d’entrée s’étendant selon un axe de propagation d’entrée et qui présente le long dudit axe de propagation d’entrée une extrémité d’entrée et une extrémité de sortie opposées ; - un premier guide d’onde de sortie et un second guide d’onde de sortie couplés à l’extrémité de sortie du guide d’ondes d’entrée et s’étendant respectivement selon un premier axe de propagation de sortie et un second axe de propagation de sortie, où l’axe de propagation d’entrée, le premier axe de propagation de sortie et le second axe de propagation de sortie définissent un plan de propagation ; dans lequel le premier guide d’onde de sortie et le second guide d’onde de sortie s’étendent depuis une zone de couplage localisée dans le prolongement de l’extrémité de sortie du guide d’ondes d’entrée ; le diviseur de puissance en guide d’ondes étant caractérisé en ce qu’il comprend un élément diviseur qui : - est électriquement conducteur ; - est disposé à l’intérieur de la zone de couplage ; - s’étend selon un axe secondaire qui est orthogonal au plan de propagation, entre deux parois parallèles au plan de propagation ; et - est au contact des deux parois. Avantageusement, l’élément diviseur permet de significativement réduire, voire supprimer, le taux de puissance réfléchie en entrée du diviseur de puissance en guide d’ondes (autrement dit, de réduire la puissance réfléchie vers l’extrémité d’entrée du guide d’onde d’entrée) lorsqu’une onde électromagnétique pénètre à l’intérieur de celui-ci, cela sur une large bande de fréquence comprise dans la plage de fréquence des micro-ondes. Le taux de puissance réfléchie n’est par ailleurs plus ou peu dépendant de la fréquence. Un autre avantage de l’élément diviseur est que sa réalisation mécanique à l’intérieur du diviseur de puissance en guide d’ondes est plus aisée comparativement par exemple à la réalisation mécanique d’un iris, en étant notamment moins sensible aux écarts de cotes. Selon une caractéristique de l’invention, l’élément diviseur est ajustable en position à l’intérieur de la zone de couplage. Avantageusement, l’ajustement en position de l’élément diviseur permet de maîtriser et piloter le fractionnement de la puissance micro-ondes entre les deux guides d’ondes de sortie du diviseur de puissance en guide d’ondes. Ainsi, le fonctionnement du diviseur de puissance en guide d’ondes n’est pas limité à une unique configuration de fractionnement de la puissance micro-ondes entre les deux guides d’ondes de sortie. Selon un mode de réalisation de l’invention, l’élément diviseur est ajustable en position de manière discrète dans un nombre prédéfini de positions. Autrement dit, dans ce mode de réalisation, le diviseur de puissance en guide d’ondes est configurable dans plusieurs configurations de fractionnement de la puissance micro-ondes dont le nombre est prédéfini et correspond au nombre de positions dans lequel peut être ajusté l’élément diviseur. A titre illustratif, s’il est considéré que la puissance micro-ondes est fractionnée entre une première fraction de la puissance micro-ondes transmise dans le premier guide d’ondes de sortie, et une seconde fraction de la puissance micro-ondes transmise dans le seconde guide d’ondes de sortie, le diviseur de puissance en guide d’ondes peut présenter trois configurations de fractionnement tels que le rapports entre les deux fractions correspondent à : - 50/50, signifiant que la première fraction et la seconde fraction sont toutes deux égales à 50%, et la puissance micro-ondes est équitablement répartie entre les deux guides d’ondes de sortie ; - 10/90, signifiant que la première fraction est égale à 10% et la seconde fraction est égale à 90%, signifiant que 10% de la puissance micro-ondes est transmise dans le premier guide d’ondes de sortie, et 90% de la puissance micro-ondes est transmise dans le second guide d’ondes de sortie ; et - 90/10, soit le symétrique de la répartition précédente, autrement dit la première fraction est égale à 90% et la seconde fraction est égale à 10%, signifiant que 90% de la puissance micro-ondes est transmise dans le premier guide d’ondes de sortie, et 10% de la puissance micro-ondes est transmise dans le second guide d’ondes de sortie ; cela donc pour ces trois positions discrètes proposées à titre illustratif et non limitatif. Selon un mode de réalisation de l’invention, l’élément diviseur est ajustable en position de manière continue entre deux positions extrêmes. Autrement dit, dans ce mode de réalisation, le diviseur de puissance en guide d’ondes est avantageusement flexible et modulable du fait que l’élément diviseur est ajustable en position de manière continue entre deux positions extrêmes ; laissant à un opérateur la pleine maîtrise du fractionnement de la puissance micro-ondes entre le premier guide d’ondes de sortie et le second guide d’ondes de sorties au travers d’une multitude de configurations de fractionnement. L’une des deux positions extrêmes, dite première position extrême, correspond à une configuration de fractionnement pour laquelle il est défini un minimum de la première fraction de la puissance micro-ondes transmise dans le premier guide d’ondes de sortie, et un maximum de la seconde fraction. Inversement, l’autre des deux positions extrêmes, dite seconde position extrême, correspond à une configuration de fractionnement pour laquelle il est défini un maximum de la première fraction de la puissance micro-ondes transmise dans le premier guide d’ondes de sortie, et un minimum de la seconde fraction de la puissance micro-ondes transmise dans le second guide d’ondes de sortie. Ainsi, l’opérateur, en déplaçant l’élément diviseur d’une position extrême vers l’autre, fait varier la première fraction (respectivement la seconde fraction) de son minimum vers son maximum (respectivement de son maximum vers son minimum) ; ou inversement. Dans un mode de réalisation de l’invention, l’élément diviseur est accouplé à un actionneur conçu pour déplacer l’élément diviseur. Autrement dit, l’élément diviseur est déplacé et ajusté en position de manière automatisée à l’aide d’un actionneur, comme un actionneur motorisé ou un actionneur hydraulique ou pneumatique. Dans un mode de réalisation de l’invention, l’élément diviseur est déplacé manuellement par un opérateur. Selon une caractéristique de l’invention, l’élément diviseur est ajustable au moins entre : - une position d’équilibre dans laquelle l’élément diviseur est localisé sur l’axe de propagation d’entrée ; - au moins une première position de déséquilibre et au moins une seconde position de déséquilibre dans lesquelles l’élément diviseur est localisé respectivement de part et d’autre d’un plan de référence défini par l’axe de propagation d’entrée et l’axe secondaire. Autrement dit, en termes de déplacement de l’élément diviseur, la position d’équilibre est comprise entre l’au moins une première position de déséquilibre et l’au moins une seconde position de déséquilibre ; signifiant que l’au moins première position de déséquilibre et l’au moins une seconde position de déséquilibre comprennent chacune une des deux positions extrêmes telles que définies plus haut. Dans un mode de réalisation de l’invention, la position d’équilibre correspond à une configuration de fractionnement de la puissance micro-ondes telle que cette dernière soit équitablement répartie entre les deux guides d’ondes de sortie (soit la configuration de fractionnement 50/50). Dans un mode de réalisation de l’invention, l’au moins une première position de déséquilibre et au moins une seconde position de déséquilibre sont localisées à l’intérieur de la zone de couplage telles qu’elles sont symétriques par rapport au plan de référence, de sorte que les répartitions de la puissance micro-ondes dans les deux guides d’ondes de sortie pour les configurations de fractionnement associées à l’au moins une première position de déséquilibre et au moins une seconde position de déséquilibre soient également symétriques (par exemple : 10/90 pour l’au moins une première position de déséquilibre, et 90/10 pour l’au moins une seconde position de déséquilibre). Selon un mode de réalisation de l’invention, l’élément diviseur est ajustable en position au moins par translation selon une ou plusieurs directions orthogonales à l’axe secondaire. Selon un mode de réalisation de l’invention, l’élément diviseur est ajustable en position au moins par translation depuis la position d’équilibre selon un premier sens de translation vers l’au moins une première position de déséquilibre, et selon un second sens de translation, opposé au premier sens de translation, vers l’au moins une seconde position de déséquilibre. Selon un mode de réalisation de l’invention, l’élément diviseur est ajustable en position au moins par rotation autour d’un axe de référence orthogonal au plan de propagation. Selon un mode de réalisation de l’invention, l’élément diviseur est ajustable en position au moins par rotation depuis la position d’équilibre selon un premier sens de rotation vers l’au moins une première position de déséquilibre, et selon un second sens de rotation, opposé au premier sens de rotation, vers l’au moins une seconde position de déséquilibre. Selon un mode de réalisation de l’invention, le guide d’ondes d’entrée comprend un élément d’adaptation d’impédance, comme par exemple un iris ou un stub. Comme indiqué précédemment, l’élément diviseur peut éventuellement réduire significativement la puissance réfléchie en entrée du diviseur de puissance en guide d’ondes sans pour autant la supprimer complètement, faisant qu’il subsiste une très légère désadaptation d’impédance. L’ajout d’un élément d’adaptation d’impédance dans le diviseur de puissance en guide d’ondes peut permettre avantageusement dans ce contexte de corriger cette désadaptation et supprimer ou réduire le reste de puissance réfléchie. Selon un mode de réalisation de l’invention, le premier axe de propagation de sortie et le second axe de propagation de sortie sont colinéaires entre eux, et sont orthogonaux à l’axe de propagation d’entrée. Autrement dit, le diviseur de puissance en guide d’ondes possède dans ce mode de réalisation la forme d’un diviseur de puissance en guide d’ondes en « T ». Selon un mode de réalisation de l’invention, le guide d’ondes d’entrée, le premier guide d’onde de sortie et le second guide d’onde de sortie présentent chacun une section rectangulaire. Selon un mode de réalisation de l’invention, l’élément diviseur est formé d’une tige, par exemple de section cylindrique. L’invention se rapporte également à une installation micro-ondes comprenant au moins : - au moins une cavité micro-ondes ; - au moins un générateur micro-ondes générant des micro-ondes ; - au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes comme précédemment décrit, tel que l’extrémité d’entrée du guide d’ondes d’entrée de l’au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes est couplée à l’au moins un générateur micro-ondes, et tel que le premier guide d’onde de sortie et le second guide d’onde de sortie de l’au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes sont couplés à l’au moins une cavité micro-ondes pour transmettre respectivement une première fraction et une seconde fraction d’une puissance micro-ondes introduite dans le guide d’ondes d’entrée de l’au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes. Autrement dit, dans l’installation micro-ondes, les micro-ondes pénétrant à l’intérieur d’un guide d’ondes d’entrée sont générées par un générateur micro-ondes. Les deux guides d’ondes de sortie sont quant à eux couplés à une cavité micro-ondes (ou à deux cavités micro-ondes respectives distinctes), soit directement, ou bien indirectement par l’intermédiaire de chemins de guide. Les guides d’ondes de sortie, ou les chemins de guide, sont conformés pour déboucher dans la cavité micro-ondes à différents emplacements, ou pour déboucher dans deux cavités micro-ondes distinctes. Ainsi, et avantageusement, il est possible, grâce à l’élément diviseur, de maîtriser la répartition de la puissance micro-ondes (autrement dit, maîtriser les valeurs de la première fraction et de la seconde fraction de la puissance micro-ondes), et par conséquent de maîtriser les énergies micro-ondes délivrées sur deux points distincts, de manière à maîtriser (autrement dit piloter ou ajuster) la distribution du champ micro-ondes à l’intérieur de la ou chaque cavité micro-ondes. Dans une application de chauffage, la maîtrise de la distribution du champ micro-ondes permet de maîtriser la distribution de l’effet thermique. Dans une application de génération de plasma, la maîtrise de la distribution du champ micro-ondes permet de maîtriser la distribution de l’énergie du plasma. Dans une application de conversion chimique, la maîtrise de la distribution du champ micro-ondes permet de maîtriser la distribution du taux de conversion. Dans un mode de réalisation de l’invention, une cavité micro-ondes peut présenter deux ouvertures disposées chacune sur au moins une de ses parois. Une installation micro-ondes peut également comprendre une pluralité de cavités micro-ondes couplées/connectées les unes aux autres par le biais de ces ouvertures. Chacune de ces cavités micro-ondes peut également être couplée à au moins à un générateur micro-ondes et à un diviseur de puissance en guide d’ondes tels que décrits ci-avant. Dans un tel mode de réalisation, il est rendu possible de maîtriser la distribution du champ micro-ondes dans chacune des cavités micro-ondes de l’installation micro-ondes. De même, comme chaque cavité micro-ondes est couplée à un générateur micro-ondes, il est possible d’injecter de la puissance dans une ou plusieurs cavités micro-ondes de l’installation, et pas dans d’autres. Selon une caractéristique de l’invention, l’au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes est accouplé à un actionneur conçu pour déplacer l’élément diviseur, et l’installation micro-ondes comprend une unité de commande reliée à l’actionneur et configurée pour piloter le déplacement de l’élément diviseur de l’au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes afin de maîtriser des valeurs de la première fraction et de la seconde fraction de la puissance micro-ondes. Une telle unité de commande est par exemple du type comprenant un automate, un processeur, un microcontrôleur, une carte électronique ou tout autre moyen de calcul et de traitement équivalent. Dans un mode de réalisation de l’invention, l’installation micro-ondes comprend au moins un dispositif de mesure apte à mesurer au moins un paramètre représentatif d’une distribution du champ micro-ondes à l’intérieur de l’au moins une cavité micro-ondes, et dans laquelle l’unité de commande est reliée audit dispositif de mesure et est configurée pour piloter le déplacement de l’élément diviseur de l’au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes en fonction de la distribution du champ micro-ondes à l’intérieur de l’au moins une cavité micro-ondes. Avantageusement, du fait que le dispositif de mesure est conformé pour mesurer en continu une distribution du champ micro-onde et communiquer le résultat de mesure à l’unité de commande, cette dernière est capable en temps réel d’ajuster la distribution du champ micro-ondes dans tout le volume interne de l’au moins une cavité micro-ondes. Ce dispositif de mesure peut par exemple être un dispositif de mesure de température, ou de mesure d’une intensité lumineuse, ou de mesure d’une puissance réfléchie. Dans un mode de réalisation particulier de l’invention, l’installation micro-ondes comprend au moins un système de déplacement configuré pour déplacer un produit à l’intérieur de l’au moins une cavité micro-ondes, et dans laquelle l’unité de commande est configurée pour piloter le déplacement de l’élément diviseur de l’au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes en fonction du déplacement du produit à l’intérieur de l’au moins une cavité micro-ondes. Dans différents contextes applicatifs, la cavité micro-ondes de l’installation micro-ondes peut être utilisée comme tunnel de chauffage agroalimentaire pour chauffer, tempérer ou décongeler des denrées (par exemple de la viande, du poisson, des fruits et légumes…), ou comme tunnel de pasteurisation pour la pasteurisation de denrées alimentaires en vrac ou contenues dans des emballages hermétiquement fermés. L’au moins une cavité micro-ondes présente deux ouvertures (une ouverture d’entrée et une ouverture de sortie) et est traversée par au moins un système de déplacement (par exemple une ligne de convoyage) configuré pour déplacer les denrées à l’intérieur de l’au moins une cavité micro-ondes. Dans le cas d’un traitement de tempérage/ de chauffage ou de pasteurisation, comme la répartition de la puissance micro-ondes est maîtrisée à l’intérieur de la cavité micro-ondes au moyen de l’élément diviseur de l’au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes auquel cette dernière est couplée, ladite puissance micro-ondes peut être davantage concentrée là où se trouve/est positionné à un instant t le produit en cours de convoyage. En effet, en considérant une seule cavité micro-ondes, en début de traitement, le produit sera localisé en entrée (à proximité d’une des deux ouvertures de la cavité micro-onde), alors qu’il aura tendance à être positionné au centre de la cavité micro-ondes en milieu de traitement, et en sortie (à proximité de l’autre des deux ouvertures de la cavité micro-ondes en fin de traitement). Ainsi, la maîtrise de la répartition de la puissance micro-ondes permet avantageusement que le produit soit chauffé de manière homogène durant toute sa traversée dans la cavité micro-ondes. La distribution du champ micro-ondes (et donc de l’effet thermique dans cette application de chauffage) à l’intérieur de la cavité micro-ondes est assurée par le déplacement de l’élément diviseur en fonction, à un instant t, de la position du produit à l’intérieur de l’enceinte. Un autre avantage de la maîtrise de la répartition de la puissance micro-ondes dans une telle installation micro-ondes est que son efficacité énergétique est améliorée. L’invention se rapporte enfin à un procédé micro-ondes mis en œuvre par une installation micro-ondes telle que décrite ci-dessus, ledit procédé micro-ondes comprenant au moins les étapes suivantes : - une étape de génération de micro-ondes par l’au moins un générateur micro-ondes ; - une étape de guidage des micro-ondes à l’extrémité d’entrée du guide d’ondes d’entrée de l’au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes ; - une étape de fractionnement d’une puissance micro-ondes introduite dans le guide d’ondes d’entrée de l’au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes, afin de transmettre dans l’au moins une cavité micro-ondes la première fraction et la seconde fraction de la puissance micro-ondes en provenance respectivement du premier guide d’onde de sortie et du second guide d’onde de sortie de l’au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes. Pour rappel, lors de l’étape de fractionnement, la première fraction et la seconde fraction de la puissance micro-ondes peuvent être transmises dans une même cavité micro-ondes, à deux endroits distincts de cette cavité micro-ondes ; ou en variante, lors de l’étape de fractionnement, la première fraction de la puissance micro-ondes peut être transmise dans une première cavité micro-ondes et la seconde fraction de la puissance micro-ondes peut être transmise dans une seconde cavité micro-ondes. Selon une caractéristique de l’invention, l’étape de fractionnement comprend une sous-étape de pilotage consistant à piloter le déplacement de l’élément diviseur de l’au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes afin de maîtriser des valeurs de la première fraction et de la seconde fraction de la puissance micro-ondes. Selon un mode de réalisation de l’invention, l’étape de fractionnement comprend une sous-étape de mesure consistant à mesurer une distribution du champ micro-ondes à l’intérieur de l’au moins une cavité micro-ondes, et dans lequel la sous-étape de pilotage consiste à piloter le déplacement de l’élément diviseur de l’au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes en fonction de la distribution du champ micro-ondes à l’intérieur de l’au moins une cavité micro-ondes. Selon un mode de réalisation de l’invention, la sous-étape de pilotage consiste à piloter le déplacement de l’élément diviseur de l’au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes pour homogénéiser la distribution du champ micro-ondes à l’intérieur de l’au moins une cavité micro-ondes (et donc par exemple homogénéiser l’effet thermique ou l’énergie du plasma ou le taux de conversion chimique). Selon un mode de réalisation de l’invention, le procédé micro-ondes comprend une étape de déplacement consistant à déplacer un produit à l’intérieur de l’au moins une cavité micro-ondes, et dans laquelle la sous-étape de pilotage consiste à piloter le déplacement de l’élément diviseur de l’au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes en fonction du déplacement du produit à l’intérieur de l’au moins une cavité micro-ondes. D’autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-après, d’exemples de mise en œuvre non limitatifs, faite en référence aux figures annexées dans lesquelles : FIG. 1 est une vue schématique en perspective d’un diviseur de puissance en guide d’ondes selon un premier mode de réalisation de l’invention ; FIG. 2 est une vue schématique de face du diviseur de puissance en guide d’ondes de la FIG. 1 ; FIG. 3 est une vue schématique en coupe du diviseur en puissance en guide d’ondes de la FIG. 2 selon l’axe ce coupe B-B ; FIG. 4 est une vue schématique en coupe du diviseur en puissance en guide d’ondes de la FIG. 3 selon l’axe ce coupe D-D ; FIG. 5 est une vue schématique en perspective du diviseur de puissance en guide d’ondes de l’invention selon un second mode de réalisation de l’invention ; FIG. 6 est une vue schématique de face du diviseur de puissance en guide d’ondes de la FIG. 5 ; FIG. 7 est une vue schématique en coupe du diviseur en puissance en guide d’ondes de la FIG. 6 selon l’axe ce coupe B-B ; FIG. 8 est une vue schématique en coupe du diviseur en puissance en guide d’ondes de la FIG. 7 selon l’axe ce coupe D-D ; FIG. 9 est une vue schématique de dessus, pour le second mode de réalisation illustré FIG. 5 à FIG. 8 , de plusieurs orifices percés au niveau d’une paroi du diviseur de puissance en guide de sorte et qui comprennent un orifice principal et des orifices secondaires tels que l’orifice principal soit dans un axe d’alignement avec une parmi les plusieurs positions prédéfini et orthogonal aux axe de propagation de sortie le long desquels s’étendent les deux guides d’onde de sortie, l’orifice principal étant conformé pour qu’une tige conductrice de l’élément diviseur puisse entrer à l’intérieur de la zone de couplage (a) ; d’une tête de préhension couplée à l’élément diviseur et utilisée pour manipuler/ajuster celui-ci dans une position parmi les plusieurs positions prédéfinies à l’intérieur de la zone de couplage, la tête de préhension restant à l’extérieur de la paroi percée (b) ; d’un capuchon métallique conformé pour obstruer un orifice principal dans le cas où la position à laquelle il est associée n’est pas utilisée et ainsi prévenir toute fuite micro-ondes (c) ; la tête de préhension et le capuchon métallique étant vissés à la paroi à l’aide de vis qui sont introduites dans les orifices secondaires ; FIG. 10 montre une vue schématique d’un diviseur de puissance en guide d’ondes en « T » de l’état de la technique pour une géométrie donnée (a) ; et l’évolution, dans l’intervalle de fréquence des micro-ondes [890 MHz ; 940 MHz], du coefficient de réflexion et des coefficients de transmission pour cette structure (b) ; FIG. 11 montre une vue schématique du diviseur de puissance en guide d’ondes de la FIG. 10 mais pour lequel a été rajouté un iris formant un élément d’adaptation d’impédance (a) ; et l’évolution, dans l’intervalle de fréquence des micro-ondes [890 MHz ; 940 MHz], du coefficient de réflexion et des coefficients de transmission pour cette structure (b) ; FIG. 12 montre une vue schématique d’un diviseur de puissance en guide d’ondes au sens de l’invention dans lequel est intégré dans la zone de couplage un élément diviseur dans une position, dite position d’équilibre, telle que la puissance micro-onde arrivant depuis le guide d’ondes d’entrée est uniformément répartie entre les deux guides d’ondes de sortie (a) ; et l’évolution, dans l’intervalle de fréquence des micro-ondes [890 MHz ; 940 MHz], du coefficient de réflexion et des coefficients de transmission pour cette structure (b) ; FIG. 13 montre une vue schématique d’un diviseur de puissance en guide d’ondes dans un mode de réalisation de l’invention dans lequel l’élément diviseur est ajustable de manière en continue en rotation de part et d’autre de la position d’équilibre, qui est positionnée sur un axe de propagation d’entrée le long duquel s’étend le guide d’ondes d’entrée (a) ; et l’évolution, à une fréquence égale à 915 MHz, de la puissance réfléchie en entrée du guide d’ondes d’entrée et des puissances de sortie transmises en sortie des deux guides d’onde de sortie en fonction de l’angle formé par l’axe de propagation d’entrée et la position prise par l’élément diviseur depuis la position d’équilibre (b) ; FIG. 14 illustre la répartition du champ électrique dans le diviseur de puissance en guide d’ondes de la FIG. 13 lorsque l‘angle est respectivement égal à 10 degrés (a), et 30 degrés (b) ; FIG. 15 est une vue schématique du diviseur de puissance en guide d’ondes des Figures 13 et 14 lorsque l’angle est égal à 30°, et qu’un élément d’adaptation d’impédance, ici un iris, est ajouté dans le guide d’ondes d’entrée (a) et l’évolution, dans l’intervalle de fréquence des micro-ondes [890 MHz ; 940 MHz], du coefficient de réflexion et des coefficients de transmission pour cette structure (b) ; FIG. 16 est une vue schématique en perspective d’une installation micro-ondes utilisée dans un contexte applicatif de chauffage de produits, laquelle installation micro-ondes comprend un générateur à micro-ondes (non représenté) une cavité micro-ondes traversée latéralement par un système de déplacement (ou de convoyage) conformé pour véhiculer les produits ; et à l’intérieur de laquelle débouchent en différents points les sorties de chemins de guide, ces chemins de guide étant raccordés physiquement aux guides d’onde de sortie d’un diviseur de puissance en guide d’ondes selon le premier mode de réalisation illustré dans les Figures 1 à 4 ; FIG. 17 est une vue schématique de face de l’installation micro-ondes de la FIG. 16 ; FIG. 18 est une illustration, dans le contexte applicatif de l’installation micro-ondes des Figures 17 et 18, de la maîtrise de la répartition du champ micro-ondes à l’intérieur de la cavité micro-ondes via l’ajustage en position de l’élément diviseur du diviseur de puissance en guides d’ondes, de sorte que la répartition du champ micro-ondes soit adapté à la position du produit à chauffer lors de son convoyage dans la cavité micro-ondes (le système de déplacement ou de convoyage n’étant ici pas illustré pour des raisons de clarté) ; la FIG. 18 -a, la FIG. 18 -b et la FIG. 18 -c montrant une répartition théorique/idéale du champ micro-ondes respectivement, au début, au milieu, et à la fin du traitement de chauffage du produit. [Description détaillée de plusieurs modes de réalisation de l’invention] Dans cette description, il est considéré que le diviseur de puissance de guide d’ondes 10 est un diviseur de puissance de guide d’onde plan H comprenant une jonction en « T ». En référence aux FIG. 1 à 8, le diviseur de puissance en guide d’ondes 10 proposé comprend tout d’abord un guide d’ondes d’entrée 1 qui s’étend selon un axe de propagation d’entrée a1 et présente une extrémité d’entrée e1, par laquelle vont entrer des micro-ondes qui vont se propager à l’intérieur du guide d’onde d’entrée 1 selon l’axe de propagation d’entrée a1, et une extrémité de sortie s1 opposée. Il comprend ensuite un premier guide d’onde de sortie 2 et un second guide d’onde de sortie 3 qui s’étendent respectivement selon un premier axe de propagation de sortie a2 et un second axe de propagation de sortie a3 ; et présentent chacun une extrémité d’entrée e2, e3 et une extrémité de sortie s2, s3. Le guide d’ondes d’entrée 1 et les deux guides d’ondes de sortie 2, 3 présente chacun une section rectangulaire. Le diviseur de puissance en guide d’ondes 10 comprend une zone de couplage ZC conformée pour coupler l’extrémité de sortie s1 du guide d’ondes d’entrée e1 aux extrémités d’entrée e2, e3 des deux guides d’ondes de sortie 2, 3. L’axe de propagation d’entrée a1, le premier axe de propagation de sortie a2 et le second axe de propagation de sortie a3 définissent tous trois un plan de propagation PP. Ayant une jonction en « T », les axes de propagation de sortie a2, a3 sont colinéaires entre eux, et ils sont également orthogonaux à l’axe de propagation d’entrée a1. Egalement, les deux diviseurs de puissance en guide d’ondes 10 illustrés sont des diviseurs de puissance en guide d’ondes plan H, c’est-à-dire que le profil en « T » apparaît à travers le grand côté des trois guides d’ondes 1, 2, 3 ; et se trouve dans le plan de propagation PP qui est parallèle au champ magnétique/micro-ondes. Le diviseur de puissance en guide d’ondes 10 est remarquable en ce qu’il comprend un élément diviseur 4 : - électriquement conducteur ; - qui est disposé à l’intérieur de la zone de couplage ZC ; - qui s’étend selon un axe secondaire a4 qui est orthogonal au plan de propagation PP, entre deux parois 11, 12 opposées du diviseur de puissance en guide d’ondes 10 et qui sont parallèles au plan de propagation PP ; et - est au contact des deux parois 11, 12. L’élément diviseur 4 se présente sous la forme d’une tige 41 (ou barre) métallique, par exemple de section cylindrique, et par exemple pleine. Un premier avantage de l’élément diviseur 4 est illustré au moyen des Figures 10 à 12. Dans chacune de ces figures est considéré une conception différente d’un diviseur de puissance en guide d’ondes plan H ayant une jonction en T, et pour lequel le guide d’ondes d’entrée 1 et les deux guides d’ondes de sortie 2, 3 possèdent une section rectangulaire et sont de même géométrie (autrement dit, les grands côtés des trois guides d’ondes 1, 2, 3 sont égaux, pareillement pour les petits côtés). Les performances de chacune des conceptions sont évaluées par simulation, à partir des valeurs de paramètres de dispersion (dit paramètres S) obtenues dans une plage de fréquence des micro-ondes comprise entre 890 MHz et 940 MHz. Sont ainsi évalués : - le coefficient de réflexion S11, exprimé en dB, qui correspond à la puissance micro-onde (ou taux de puissance) émise depuis l’extrémité d’entrée e1 du guide d’onde d’entrée e1, et qui et réfléchie vers celle-ci ; - le coefficient de transmission S21, exprimé en dB, qui correspond à la puissance micro-onde émise depuis l’extrémité d’entrée e1 du guide d’onde d’entrée e1, et qui est transmise vers l’extrémité de sortie s2 du premier guide d’ondes de sortie 2 ; - le coefficient de transmission S31, exprimé en dB, qui correspond à la puissance micro-onde émise depuis l’extrémité d’entrée e1 du guide d’onde d’entrée e1 ; et qui est transmise vers l’extrémité de sortie s3 du second guide d’ondes de sortie 3. En référence à la FIG. 10 , lorsqu’un diviseur de puissance en guide d’ondes de l’Etat de la Technique possède une telle géométrie, un tiers de la puissance micro-ondes pénétrant à l’intérieur du guide d’ondes d’entre 1 est réfléchie vers l’extrémité d’entrée e1 ; le reste de la puissance est quant à lui répartie de manière équitable entre le deux guides d’ondes de sortie 2, 3. Autrement dit, près d’un tiers (soit environ 33%) de la puissance micro-ondes est transmise vers l’extrémité de sortie s2 du premier guide d’ondes de sortie 2, et un tiers de la puissance micro-ondes est transmise vers l’extrémité de sortie s3 du second guide d’ondes de sortie 3. Comme illustré dans la FIG. 10 -b, lorsque la fréquence est égale 915 MHz, les valeurs des coefficients S11, S22, S31 sont égales à -4,8 dB. La transmission des micro-ondes est perturbée à cause du changement de direction de propagation des ondes (du fait de la forme de la jonction en « T ») et de la division d’un guide d’ondes d’entrée 1 rectangulaire en deux guide d’ondes de sortie 2, 3 rectangulaires. Dans la suite de la description, les termes de première fraction F2 et de seconde fraction F3 sont utilisés pour désigner la quantité de la puissance micro-ondes qui est transmise respectivement dans le premier guide d’onde de sortie 2 et le second guide d’ondes de sortie 3. Afin de minimiser la puissance réfléchie Pr à l’entrée du guide d’ondes d’entrée 1, une solution dans l’Etat de la technique consiste à ajouter un élément d’adaptation d’impédance 13 comme un iris. En référence à la FIG. 11 , un iris est ajouté dans le guide d’ondes d’entrée 1 du diviseur de puissance en guide d’ondes de la FIG. 10 . Comme illustré FIG. 11 -b, la puissance réfléchie Pr est davantage minimisée avec un coefficient de réflexion S11 moins élevé que dans la conception précédente. Par exemple, lorsque la fréquence est égale à 915 MHz, la valeur du coefficient de réflexion S11 diminue et devient égale à -24 dB. La fraction de la puissance réfléchie Pr en entrée du guide d’ondes d’entrée est alors de l’ordre de 0,4% ; signifiant que la première fraction F2 et la seconde fraction F3 sont toutes deux égales à 49,8%. Autrement dit, davantage de puissance micro-onde est transmis en sortie des deux guides d’onde de sortie 2, 3. Cependant, une telle adaptation, en plus d’être dépendante des dimensions de l’iris, est dépendante en fréquence. Dans l’exemple donné, la valeur du coefficient de réflexion S11 est égale à -11,9 dB et – 19dB lorsque la fréquence est respectivement égale à 896 MHz et 922 MHz. La fraction de la puissance réfléchie Pr correspond à 6,5% de la puissance micro-ondes à 896 MHz, et 1,3 % de celle-ci à 922 MHz. Elle tend aussi vers 10% dans les limites de la plage de fréquence considérée, c‘est à dire quand la fréquence est environ égale à 890 MHz ou 940 MHz (le coefficient de réflexion S11 pour ces deux fréquences étant environ égal à -10 dB). La FIG. 12 illustre un diviseur de puissance en guide d’ondes 10 au sens de l’invention. Cette conception revient à considérer le diviseur de puissance en guide d’ondes de la FIG. 10 , mais pour lequel a été ajouté l’élément diviseur 4 possédant les caractéristiques mentionnées plus haut. Comme le montre la FIG. 12 -b, le coefficient de réflexion S11 est inférieur à -33 dB sur l’ensemble de la plage de fréquence considérée (il atteint même -50 dB à 915 MHz), la fraction de la puissance réfléchie Pr en entrée du guide d’ondes d’entrée 1 est inférieure à 0,1 %. Ainsi, lorsqu’une puissance micro-onde pénètre à l’intérieur du guide d’ondes d’entrée du diviseur de puissance en guide d’ondes 10, l’élément diviseur 4 permet avantageusement de réduire significativement, voire même supprimer, la puissance réfléchie Pr en entrée, cela sur une large bande de fréquence micro-ondes. La fraction de la puissance réfléchie, ainsi que la première fraction F2 et la seconde fraction F3, peuvent être considérées comme n’étant plus (ou quasiment plus) dépendante de la fréquence du fait de l’important atténuation du coefficient de réflexion S11. Un autre avantage de l’élément diviseur 4 est que sa réalisation mécanique à l’intérieur du diviseur de puissance en guide d’ondes 10 est plus aisée comparativement par exemple à la réalisation mécanique d’un élément d’adaptation d’impédance 13 d’un iris, en étant notamment moins sensible aux écarts de côte. Un second avantage de l’élément diviseur 4 est qu’il peut être ajustable en position à l’intérieur de la zone de couplage ZC, ce qui permet de maîtriser et piloter le fractionnement de la puissance micro-ondes entre les deux guides d’ondes de sortie 2, 3, autrement dit maîtriser les valeurs de la première fraction F2 et de la seconde fraction F3. Dans un mode de réalisation non illustré, l’élément diviseur 4 est déplacé de manière automatisée à l’aide d’un actionneur. Dans les modes de réalisation décrits dans cette partie, l’élément diviseur 4 est déplacé manuellement par un opérateur au moyen d’une tête de préhension 40 se trouvant en bout d’une des deux extrémités de l’élément diviseur 4 et accessible de l’extérieur. Une des deux parois 12 du diviseur de puissance en guide d’ondes parallèles à l’axe de propagation d’entrée a1 présente au moins une ouverture telle que : - la tige 41 de l’élément diviseur 4 puisse être glissée entièrement à l’intérieur de la zone de couplage ZC et entrer en contact avec la face interne de l’autre des deux parois 11 ; - la tête de préhension 40 ne puisse pas pénétrer à l’intérieur de la zone de couplage ZC, et se trouve en contact avec la face externe de la paroi 12. L’élément diviseur 4 est ajustable entre : - une position d’équilibre cp dans laquelle l’élément diviseur 4 est localisé sur l’axe de propagation d’entrée a1 ; - au moins une première position de déséquilibre exp11, exp12 et au moins une seconde position de déséquilibre exp21, exp22 dans lesquelles l’élément diviseur 4 est localisé respectivement de part et d’autre d’un plan de référence RP défini par l’axe de propagation d’entrée a1 et l’axe secondaire a4. L’au moins une première position de déséquilibre exp11, exp12 comprend une première position extrême exp11 telle que pour celle-ci, le fractionnement de la puissance micro-ondes est tel qu’un minimum de la puissance micro-onde soit transmis dans le premier guide d’ondes de sortie 2, et un maximum de la puissance micro-onde soit transmis dans le second guide d’ondes de sortie. Autrement dit, la première fraction F2 est égale à une valeur minimale de première fraction, et la seconde fraction F3 est égale à une valeur maximale de la seconde fraction. L’au moins une seconde position de déséquilibre exp11, exp12 comprend une seconde position extrême exp21 telle que pour celle-ci, le fractionnement de la puissance micro-ondes est tel qu’un maximum de la puissance micro-onde soit transmis dans le premier guide d’ondes de sortie 2, et un minimum de la puissance micro-onde soit transmis dans le second guide d’ondes de sortie 3. Autrement dit, la première fraction F2 est égale à une valeur maximale de première fraction, et la seconde fraction F3 est égale à une valeur minimale de la seconde fraction. Dans différents modes de réalisation, dont ceux présentés, la position d’équilibre cp correspond à un fractionnement de la puissance telle que la première fraction F2 et la seconde fraction F3 sont égales. Autrement dit, dans la position d’équilibre cp, la puissance micro-onde est équitablement répartie dans les deux guides d’ondes de sortie 2, 3. En référence aux FIG. 1 à FIG. 4 , l’élément diviseur 4 peut être ajusté en position de manière continue entre les deux positions extrêmes exp11, exp21. Pour une telle conception, le diviseur de puissance en guide d’ondes 10 offre une grande flexibilité/souplesse à un opérateur dans le fractionnement de la puissance micro-ondes entre le premier guide d’ondes de sortie 2 et le second guide d’ondes de sorties 3, au travers d’une pluralité de configurations de fractionnement associées à des positions intermédiaires comprises entre les positions extrêmes exp11, exp21. Autrement dit, l’opérateur à la pleine maîtrise de la valeur de la première fraction F2 (respectivement de la valeur de la seconde fraction F3), qu’il peut faire évoluer en continu de son minimum (respectivement de son maximum) vers son maximum (respectivement de son minimum), et réciproquement, en déplaçant l’élément diviseur 4 de la première position extrême exp11 vers la seconde position extrême exp21. Les positions intermédiaires comprennent donc les autres positions de déséquilibres exp12, exp22 ainsi que la position d’équilibre cp. Dans le mode de réalisation illustré, les positions extrêmes exp11, exp21 sont localisées dans la zone de couplage ZC telles qu’elles sont symétriques par rapport au plan de référence RP qui contient la position d’équilibre cp (puisque celle-ci se trouve sur l’axe de propagation d’entrée a1). Cela signifie que chaque position de déséquilibre exp11, exp12 (associée à une configuration de fractionnement) se trouvant d’un côté de plus de référence RP possède de l’autre côté dudit plan de référence RP une position de déséquilibre exp21, exp22 (associée à une configuration de fractionnement) qui est son symétrique. Par exemple : - si les valeur de la première fraction F2 et de la seconde fraction F3 sont respectivement égales à 10% et 90% pour la première position extrême exp11 (configuration de fractionnement 10/90), alors elles sont respectivement égales à 90% et 10% pour la seconde position extrême exp21 (configuration de fractionnement 90/10) ; - si deux positions de déséquilibre exp12, exp22 sont symétriques, et que pour l’une d’elles les valeur de la première fraction F2 et de la seconde fraction F3 sont respectivement égales à 30% et 70% (configuration de fractionnement 30/70), alors ces valeurs seront respectivement égales à 70% et 30% pour l’autre des deux positions de déséquilibre (configuration de fractionnement 70/30). Dans le mode de réalisation illustré FIG. 4 à FIG. 8 , l’élément diviseur 4 est ajustable en position de manière continue par coulissement en étant monté pour cela sur un rail de guidage 16 intégré ici à une des deux parois 12 du diviseur de puissance en guides d’ondes 10 ; ce rail de guidage 16 se présentant sous la forme d’une fente ménagée traversant dans la paroi 12. Plus précisément, l’élément diviseur 4 est intégré à l’intérieur du diviseur de puissance en guides d’ondes 10 telle qu’une de ses extrémités soit en contact direct avec la paroi 11, alors que son autre extrémité, terminée par la tête de préhension 40, traverse et coulisse à l’intérieur du rail coulissant 16. Ainsi, la tête de préhension 40 coulisse dans le rail de guidage 16, permettant de modifier le fractionnement de la puissance micro-onde dans les deux guides d’ondes de sortie 2,3. Le rail coulissant est intégré dans la paroi 12 telle qu’il garantisse son étanchéité et empêche toute fuite micro-onde. Dans l’exemple illustré, le rail de guidage 16 est de forme rectiligne et s’étend parallèlement aux axes de propagation de sortie a2, a3, de sorte que l’élément diviseur 4 est ajustable en translation. En variante, ce rail de guidage16 peut être de forme courbe ou incurvée, et par exemple de forme arquée. Dans le cas d’une telle forme arquée, l’ajustement en position de l’élément diviseur 4 serait équivalent à un ajustement en rotation. En référence aux Figures 13 et 14, l’élément diviseur 4 est ajustable en position, dans un autre mode de réalisation, par rotation autour d’un axe de référence (ou axe de pivotement) orthogonal au plan de propagation PP. L’élément diviseur 4 peut alors pivoter, par rapport à l’axe de référence, dans un premier sens de rotation vers l’au moins une position de déséquilibre exp11, exp12, et dans un second sens de rotation, opposé au premier sens de rotation, vers l’au moins une seconde position de déséquilibre exp21, exp22. Dans le mode de réalisation présenté, la position d’équilibre cp est comprise sur l’axe de référence. Ainsi, l’au moins une seconde position de déséquilibre exp21, exp22 est symétrique à l’au moins une première position de déséquilibre exp11, exp12 par rapport à l’axe de référence. Dans ce mode de réalisation, l’élément diviseur 4 peut pivoter dans le premier sens de rotation considéré comme le sens horaire (respectivement dans le second sens de rotation considéré comme le sens antihoraire) selon un angle α compris entre 0° et 60° (respectivement entre 0° et -60°). La FIG. 13 -b montre l’évolution de la puissance de sortie P2 et de la puissance de sortie P3 observées respectivement en sortie des guides d’ondes de sortie 2, 3. La fréquence considérée est 915 MHz. Lorsque l’angle α est nul, la puissance micro-onde est équitablement répartie entre les deux guides d’ondes de sortie 2, 3. Les puissances de sortie P2, P3 sont toutes deux égales à 50 % de la puissance d’entrée. Lorsque l’angle α devient non nul et augmente, avec l’élément diviseur 4 tendant à se rapprocher de l’entrée e3 du second guide d’ondes de sortie 3, la puissance de sortie P2 augmente alors que la puissance de sortie P3 diminue. Autrement, avec l’augmentation de la valeur de l’angle α, la première fraction de sortie F2 augmente et la seconde fraction de sortie F3 diminue. La FIG. 14 montre la répartition du champ électrique dans le diviseur de puissance en guide d’ondes 10 lorsque l’angle α est égale à 10° (configuration confA) et 30° (configuration confB). Il est observable qu’avec l’augmentation de la valeur de l’angle α, le flux micro-ondes tend de plus en plus à se propager de l’entrée e1 du guide d’ondes d’entrée e1 vers l’extrémité de sortie s2 du premier guide d’ondes de sortie 2, alors que de moins en moins de puissance micro-onde se propage vers l’extrémité de sortie s3 du seconde guide d’ondes de sortie 3. Lorsque l’angle α est égale à 10°, la première fraction F2 est égale à 60 % et la seconde faction F3 est égale à 40 %. Toute la puissance micro-ondes est répartie entre les deux guides d’ondes de sortie 2, 3 et la puissance réfléchie Pr en entrée e1 du guide d’ondes d’entrée 1 est nulle. Néanmoins, selon les dimensions du diviseur de puissance en guides d’ondes 10, il est possible, comme illustré FIG. 13 -b, avec l’augmentation de l’angle α, qu’un risque de désadaptation d’impédance puisse se produire, avec une faible partie de la puissance micro-ondes soit réfléchie vers l’extrémité d’entrée e1 du guide d’ondes d’entrée 1. Par exemple, dans la configuration confB, la première fraction F2 et la seconde fraction F3 sont respectivement égales à 80% et 15%. La fraction de la puissance réfléchie F1 représente quant à elle 5% de la puissance micro-onde. Plus l’angle va augmenter, et plus la puissance réfléchie risque également d’augmenter (la fraction de la puissance réfléchie F1 atteint environ 35% lorsque l’angle α est égal à 60°). Dans le mode de réalisation présenté FIG. 1 à FIG. 4 , afin de corriger cette possible désadaptation d’impédance, un élément d’adaptation d’impédance 13, ici un iris, peut être ajouté dans le guide d’ondes d’entrée 1. En référence à la FIG. 15 qui illustre la configuration confB lorsque l’angle α est égal à 60°, Il est observable qu’à la fréquence de 915 MHz, le coefficient de réflexion S11 est largement atténué en étant égal à environ -45 dB ; signifiant que la puissance réfléchie Pr est nulle. La première fraction F2 et la seconde fraction F3 deviennent alors respectivement égales, suite à l’ajout de l’élément d’adaptation d’impédance 13 et comparativement à la FIG. 14 -b, à 89% et 11%. A la place d’un iris, il est aussi envisageable de se servir d’un stub être disposé sur l’axe de propagation d’entrée e1, en amont de l’extrémité d’entrée e1 du guide d’onde d’entrée ; et qui s’étend orthogonalement au plan de propagation PP. En référence aux FIG. 5 à FIG. 8 , l’élément diviseur 4 peut être également ajusté en position de manière discrète dans un nombre prédéfini de positions. Dans le mode de réalisation présenté, l’élément diviseur 4 est ajustable dans 5 positions : la position d’équilibre cp, deux première positions de déséquilibre exp11, exp12 ; et deux secondes positions de déséquilibre exp21, exp22. Les deux premières positions de déséquilibre exp11, exp12 et les deux secondes positions de déséquilibre exp21, exp22 sont positionnées dans la zone de couplage ZC de part et d’autre du plan de référence RP, et telles qu’elles soient symétriques. Dans cet exemple des FIG. 5 à FIG. 8 , l’élément diviseur 4 est considéré comme étant ajustable en rotation, dans la mesure où les positions discrètes sont réparties sur un arc de cercle centré sur l’axe de référence (ou axe de pivotement) précédemment décrit, et qui pour rappel est orthogonal au plan de propagation PP. Il aurait également été envisageable que l’élément diviseur 4 soit ajustable en translation avec des positions discrètes réparties sur une ligne. Par ailleurs, chaque position discrète est définie par un orifice principal O1 ménagé dans la paroi 12, de sorte que plusieurs orifices principaux O1 sont ménagés (ou percés) sur la paroi 12. Ainsi, l’élément diviseur 4 est logé ou inséré dans l’un des plusieurs orifices principaux O1, afin d’être dans la position correspondante ; chaque position correspondant pour rappel à un fractionnement spécifique. Par exemple : - la position d’équilibre cp correspond à une configuration de fractionnement 50/50 ; - la première position extrême exp11 et la seconde position extrême exp21 correspondent respectivement à des configurations de fractionnement 10/90 et 90/10 ; - l’autre première position de déséquilibre exp12 et l’autre seconde position de déséquilibre exp22 correspondent respectivement à des configurations de fractionnement 40/60 et 60/40. En référence à la FIG. 9 , afin d’ajuster manuellement l’élément diviseur 4, les orifices principaux O1 sont donc ménagés sur la paroi 12 tels que chacun des orifices principaux O1 soit dans un axe d’alignement d’une des cinq positions cp, exp11, exp12, exp21, exp22 ; les cinq axes d’alignement étant orthogonaux au plan de propagation PP et donc parallèles à l’axe de référence défini ci-dessus. Le rayon RO1 de chacun des orifices principaux O1 est sensiblement égal au rayon R4 de la tige 41 cylindrique de l’élément diviseur 4 de sorte que : la tige 41 puisse pénétrer à l’intérieur de la zone de couplage ZC jusqu’à entrer en contact avec la paroi 11 ; la tête de préhension 40 est élargie, comparativement à la tige 41, de sorte que cette tête de préhension 40 reste à l’extérieur du diviseur de puissance en guide d’ondes 10, et est en contact avec la face extérieure de la paroi 12. Il est envisageable de visser la tige 41 dans les orifices principaux O1, en prévoyant un filetage sur la tige 41 et des taraudages dans les orifices principaux O1. Dans la variante illustrée en FIG. 9 , la tête de préhension 40 est vissée sur la paroi 12 en vue de son maintien sur ladite paroi 12. Pour cela, des orifices secondaires O240 sont percés dans la tête de préhension 40 de sorte leurs axes de perçage s’étendent parallèlement et autour de la tige 41 cylindrique. Chaque orifice secondaire O240 est conformé pour réceptionner une vis 6 de rayon de vis R6. Des orifices secondaires O2 de rayon de vis R6 sont également percés dans la paroi 12 autour chaque orifice principal O1, et tel l’axe de perçage d’un orifice secondaire O2 de la paroi 12 soit dans l’alignement de l’axe de perçage d’un des orifices secondaires O240 de la tête de préhension 40, lorsque la tige 41 cylindrique de l’élément diviseur 4 entre dans la paroi 12 par l’orifice principal (Voir FIG. 9 -A). Afin de visser convenablement la tête de préhension 40 sur la paroi 12, la longueur de vis des vis 6 est au moins égale à la somme de la hauteur de la tête de préhension 40 et de l’épaisseur de la paroi 12, de sorte à ce que les tiges des vis 6 traversent la tête de préhension 40 dans le sens de sa hauteur, pénètrent à l’intérieur de la paroi 12 par les orifices secondaires O2 de celle-ci, et se longent dans l’épaisseur de la paroi 12. Une fois l’élément diviseur 4 inséré dans un des cinq orifices principaux (et donc ajusté dans une des cinq positions cp, exp11, exp12, exp21, exp22), et afin de prévenir toute fuite micro-ondes, les autres orifices principaux O1 peuvent être couverts ou bouchés par des capuchons 5 métalliques tels qu’illustrés FIG. 9 -b et vissés sur la paroi 12 de la même façon que la tête de préhension 40 de l’élément diviseur 4. Dans un mode de réalisation de l’invention, il est envisageable de concevoir un diviseur de puissance de guide d’ondes 10 présentant une jonction en « Y », et dans ce cas les axes de propagation de sortie a2 et a3 ne sont pas colinéaires entre eux. Il est également envisageable, dans un autre mode de réalisation, que le diviseur de puissance en guide d’ondes 10 soit conçu comme un diviseur de puissance en guide d’ondes plan E. Le diviseur de puissance en guide d’ondes 10 est utilisable dans une pluralité d’applications, en étant intégré par exemple, et non exhaustivement dans des installations micro-ondes pour la génération de plasma, la pasteurisation, ou le chauffage de produits, tels que des produits agroalimentaires. En référence aux FIG. 16 à FIG. 18 , le diviseur de puissance en guide d’ondes est intégré dans une installation micro-ondes 100 utilisée pour le chauffage de produits 20, comme des produits ou denrées agroalimentaires, et qui met en œuvre un procédé micro-ondes prévu à cet effet. L’installation comprend au moins : - un générateur micro-ondes 102 et qui est conformé pour générer les micro-ondes au cours d’une étape de génération du procédé micro-ondes, qui est structurellement raccordé à l’extrémité d’entrée e1 du diviseur de puissance en guide d’ondes afin que puisse être mise en œuvre une étape de guidage des micro-ondes vers l’extrémité d’entrée e1 du guide d’ondes d’entrée 1 du diviseur de puissance en guide d’ondes 10 ; - une cavité micro-ondes 101 ; - deux chemins de guide 103. Chacun des chemins de guide est raccordé à une extrémité de sortie s2, s3 d’un des deux guides d’onde de sortie 2, 3. Ainsi, au cours d’une étape de fractionnement du procédé micro-ondes suivant l’étape de guidage, la puissance micro-ondes est répartie entre les deux guides d’ondes de sortie 2, 3 en la première fraction F2 et la seconde fraction F3 selon la position de l’élément diviseur 4 dans la zone de couplage ZC. La première fraction F2 est transmise ensuite dans l’un des deux chemins de guide 103, et la seconde fraction F3 est transmise dans l’autre des deux chemins de guide 103. Comme illustré FIG. 16 et FIG. 17 , les deux chemins de guide 103 présentent une voie unique en sortie des guides d’ondes de sortie 2,3 ; laquelle se divise ensuite en deux voies qui vont débouchées respectivement dans la cavité micro-ondes 101. La cavité micro-ondes 101 présente donc quatre arrivées de puissance micro-ondes en quatre points différents. La cavité micro-ondes 101 présente une ouverture 22 sur chacune de ses parois latérales 1011, 1012, ce qui permet à un système de déplacement 21, tel qu’une ligne de convoyage, de traverser la cavité micro-ondes 101 sur toute sa longueur, ledit système de déplacement servant à déplacer les produits 20 à chauffer. Dans la suite de la description, le système de déplacement 21 est considéré comme étant une ligne de convoyage. Comme illustré dans le figures, une des deux voies de chacun des chemins de guides d’onde 103 débouche dans la cavité micro-ondes 101 par sa paroi supérieure, et l’autre des deux voies débouche dans la cavité micro-ondes 101 par sa paroi inférieure. Les rayonnements micro-ondes se propagent donc à l’intérieur de la cavité micro-ondes 101 au-dessus et en dessous de la ligne de convoyage 21. Les sorties des deux chemins de guide 103 (c’est-à-dire les arrivées micro-ondes) sont prévues pour être réparties sur toute la longueur de la cavité micro-ondes 101, de sorte que le produit 20 puisse être soumis à un rayonnement micro-ondes provenant au moins d’une des arrivées micro-ondes. Ainsi, et avantageusement, au moyen de l’élément diviseur 4, et par l’intermédiaire de la première fraction F2 et de la seconde fraction F3, il est possible de maîtriser la répartition de la puissance micro-ondes, et par conséquent l’effet thermique du champ micro-ondes, à l’intérieur de la cavité micro-ondes 101, dans l’application de chauffage décrite. L’étape de fractionnement comprend une sous-étape de pilotage consistant à piloter le déplacement de l’élément diviseur 4 du diviseur de puissance en guide d’ondes 10 afin de maîtriser/piloter des valeurs de la première fraction et de la seconde fraction de la puissance micro-ondes. Ce pilotage peut être réalisé de manière automatisée (voire plus loin) ou, comme illustré FIG. 16 et 17 pour lesquelles le diviseur de puissance en guides d’ondes 10 correspond à celui présenté FIG. 1 à FIG. 4 , manuellement par un opérateur. L’installation micro-ondes 100 comprend également une unité de commande (non illustrée) au moins en communication avec le générateur micro-ondes 102 pour commander la génération des micro-ondes à une fréquence comprise dans la plage de fréquence des micro-ondes (par exemple 915 MHz), et avec la ligne de convoyage 21. Autrement dit, l’unité de commande est conformée pour mettre au moins en œuvre l’étape de génération et une étape de déplacement durant laquelle elle pilote la ligne de convoyage 21 afin que celle-ci convoie le produit 20 à l’intérieur et à l’extérieur de la cavité micro-ondes 101. A l’intérieur de la cavité micro-onde 101 est installé un dispositif de mesure apte à mesurer en continu au moins un paramètre représentatif d’une distribution du champ micro-ondes (comme par exemple un paramètre de température ou d’intensité lumineuse) , lors d’une sous-étape de mesure comprise dans l’étape de fractionnement. Le dispositif de mesure est en communication avec, ou bien relié physiquement à, l’unité de commande pour lui transmettre les mesures de distribution du champ micro-ondes. La cavité micro-ondes 101 contient également au moins un capteur de position conformé pour fournir en continu la position du produit 20 sur la ligne de convoyage 21. L’au moins un capteur est en communication avec, ou bien relié physiquement à, l’unité de commande pour lui transmettre la position du produit à l’intérieur de la cavité micro-ondes 101. La détermination de la position du produit 20 est mise en œuvre parallèlement à la sous-étape de mesure. En fonction de la position du produit 21 et/ou de la distribution du champ micro-ondes à l’intérieur de la cavité micro-ondes 101 qu’il relève à partir de l’unité de commande, l’opérateur peut modifier la position de l’élément diviseur 4 en faisant coulisser la tête de préhension 40 de ce dernier sur le rail coulissant 16. Ainsi, et avantageusement, l’opérateur peut maîtriser la distribution du champ micro-ondes (et donc de l’effet thermique) dans la cavité micro-ondes 101 et la modifier, en déplaçant l’élément diviseur 4 et en changeant donc la première fraction F2 et la seconde fraction F3, en fonction de la position du produit 20 ; cela dans le but que le produit 20 soit chauffer de manière homogène/uniforme durant tout son convoiement à l’intérieur de la cavité micro-ondes 101. Ci-après, les parois latérales 1011, 1012 de la cavité micro-ondes 101 sont appelées paroi d’entrée 1011 et paroi de sortie 1012. En effet, en référence à la FIG. 18 , au début du traitement pour son chauffage, le produit 21 est davantage localisé à proximité de la paroi d’entrée 1011 micro-ondes par laquelle il est entré. Ainsi, pour chauffer convenablement le produit 21, il est préférable de localiser l’essentiel de l’effet thermique (et donc de la puissance micro-ondes) près de la paroi d’entrée 1011, plutôt que dans le reste du volume interne de la cavité micro-ondes. Autrement dit, en référence à la FIG. 18 -a, plus on s’éloigne de la paroi d’entrée 1011, plus l’effet thermique (et donc la puissance micro-ondes) devient faible dans le reste de la cavité micro-ondes 101. Cela revient à positionner l’élément diviseur 4 dans la zone de couplage ZC du diviseur de puissance en guide d’ondes de sorte qu’une des deux fractions (dans le schéma, la seconde fraction F3) soit largement supérieure à l’autre des deux fractions (la première fraction F2). Cette position peut par exemple correspondre à la seconde position extrême exp21. En milieu de traitement, en référence à la FIG. 18 -b, le produit a davantage tendance à se trouver au milieu de la cavité micro-ondes 101. Dans cette situation, il est préférable que la distribution du champ micro-ondes soit telle que l’essentiel de la puissance micro-ondes (et donc de l’effet thermique) soit localisé au centre de la cavité-ondes 101. Autrement dit, l’élément diviseur 4 peut être positionné dans sa position d’équilibre cp telle que les deux fractions F2, F3 soient égales ; ou bien alors dune une première position de déséquilibre exp12 ou une seconde position de déséquilibre exp22 telle que les valeurs de la première fraction F2 et de la seconde fraction F3 soient suffisamment proches. Enfin, en fin de traitement, et comme illustré FIG. 18 -c, le produit se trouve à proximité de la paroi de sortie 1012. Pour terminer son chauffage, l’essentiel de puissance micro-ondes (et donc de l’effet thermique) peut alors être localisée près de la paroi de sortie 1012, plutôt que dans le reste du volume interne de la cavité micro-ondes. Autrement dit, plus on s’éloigne de la paroi de sortie 1012, plus l’effet thermique (et donc la puissance micro-ondes) devient faible dans le reste de la cavité micro-ondes 101. Cela revient à positionner l’élément diviseur 4 dans la zone de couplage ZC du diviseur de puissance en guide d’ondes 10 de sorte que la première fraction F2 soit largement supérieure à la seconde fraction F3. Cette position peut par exemple correspondre à la première position extrême exp11. Dans le cas où l’installation micro-ondes 100 décrite jusqu’ici comprend un diviseur de puissance en guide d’ondes 10 pour lequel l’élément diviseur 4 est ajustable en position de manière automatisée au moyen d’un actionneur, alors ledit actionneur est en communication, de manière filaire ou non filaire, à l’unité de commande. L’unité de commande est alors conformée pour mettre en œuvre en continu la sous-étape de pilotage, en pilotant l’actionneur afin d’ajuster en position l’élément diviseur 4 ; cela en fonction des mesures de distribution du champ micro-ondes fournies par le dispositif de mesure, et de la position du produit 20 fournie par l’au moins un capteur de position. Avantageusement, la distribution du champ micro-ondes est maîtrisée de manière automatisée, donc sans intervention humaine, durant toute la durée du chauffage du produit 20, en continu/temps réel par l’unité de commande. Le diviseur de puissance en guide d’ondes 10 et l’installation micro-ondes 100 sont décrits dans une plage de fréquence des micro-ondes comprise entre 890 MHz et 940 MHz. Néanmoins, le diviseur de puissance en guide d’ondes 10 peut être conçu pour n’importe quelle fréquence ou plage de fréquence comprise dans le bande de fréquence des micro-ondes ; et intégré dans une installation micro-onde pour une application fonctionnant à ladite fréquence ou dans ladite plage de fréquence. Il est également envisageable de tempérer ou chauffer un produit au moyen d’une installation micro-ondes 100 comprenant non pas un cavité micro-ondes 101 telle que décrite précédemment, dite « tunnel », mais une cavité micro-ondes de type « batch » dans laquelle est introduite le produit à tempérer. Autrement dit, l’installation micro-ondes 100 ne prévoit pas dans ce cas de système de déplacement. Dans un mode de réalisation de l’invention, le produit est posé tel quel dans la cavité micro-ondes de type « batch ». Dans un autre mode de réalisation, la cavité micro-ondes de type « batch » comprend un plateau tournant sur lequel est posé le produit de sorte à être chauffé de manière uniforme. Dans de tels modes de réalisation, le diviseur de puissance en guide d’ondes permet de maîtriser/piloter la distribution de l’effet thermique à l’intérieur de la cavité micro-ondes de type batch. Diviseur de puissance en guide d’ondes (10) comprenant : - un guide d’ondes d’entrée (1) s’étendant selon un axe de propagation d’entrée (a1) et qui présente le long dudit axe de propagation d’entrée (a1) une extrémité d’entrée (e1) et une extrémité de sortie opposées (s1) ; - un premier guide d’onde de sortie (2) et un second guide d’onde de sortie (3) couplés à l’extrémité de sortie (s1) du guide d’ondes d’entrée (1) et s’étendant respectivement, depuis une zone de couplage (ZC) localisée dans le prolongement de l’extrémité de sortie (s1) du guide d’ondes d’entrée (1), selon un premier axe de propagation de sortie (a2) et un second axe de propagation de sortie (a3), où l’axe de propagation d’entrée (a1), le premier axe de propagation de sortie (a2) et le second axe de propagation de sortie (a3) définissent un plan de propagation (PP) ; le diviseur de puissance en guide d’ondes (10) étant caractérisé en ce qu’il comprend un élément diviseur (4) qui : - est électriquement conducteur ; - est disposé à l’intérieur de la zone de couplage (ZC) ; - s’étend selon un axe secondaire (a4) qui est orthogonal au plan de propagation (PP), entre deux parois (11, 12) parallèles au plan de propagation (PP) ; et - est au contact des deux parois (11, 12). Diviseur de puissance en guide d’ondes (10) selon la revendication 1, dans lequel l’élément diviseur (4) est ajustable en position à l’intérieur de la zone de couplage (ZC). Diviseur de puissance en guide d’ondes (10) selon la revendication 2, dans lequel l’élément diviseur (4) est ajustable en position de manière discrète dans un nombre prédéfini de positions. Diviseur de puissance en guide d’ondes (10) selon la revendication 2, dans lequel l’élément diviseur (4) est ajustable en position de manière continue entre deux positions extrêmes. Diviseur de puissance en guide d’ondes (10) selon l’une quelconque des revendications 2 à 4, dans lequel l’élément diviseur (4) est accouplé à un actionneur conçu pour déplacer l’élément diviseur (4). Diviseur de puissance en guide d’ondes (10) selon l’une quelconque des revendications 2 à 5, dans lequel l’élément diviseur (4) est ajustable au moins entre : - une position d’équilibre (cp) dans laquelle l’élément diviseur (4) est localisé sur l’axe de propagation d’entrée (a1) ; - au moins une première position de déséquilibre (exp11, exp12) et au moins une seconde position de déséquilibre (exp21, exp22) dans lesquelles l’élément diviseur (4) est localisé respectivement de part et d’autre d’un plan de référence (RP) défini par l’axe de propagation d’entrée (a1) et l’axe secondaire (a4). Diviseur de puissance en guide d’ondes (10) selon l’une quelconque des revendications 2 à 6, dans lequel l’élément diviseur (4) est ajustable en position au moins par translation selon une ou plusieurs directions orthogonales à l’axe secondaire (a4). Diviseur de puissance en guide d’ondes (10) selon l’une quelconque des revendications 2 à 7, dans lequel l’élément diviseur (4) est ajustable en position au moins par rotation autour d’un axe de référence orthogonal au plan de propagation (PP). Diviseur de puissance en guide d’ondes (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le guide d’ondes d’entrée (1) comprend un élément d’adaptation d’impédance (13), comme par exemple un iris ou un stub. Diviseur de puissance en guide d’ondes (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le premier axe de propagation de sortie (a2) et le second axe de propagation de sortie (a3) sont colinéaires entre eux, et orthogonaux à l’axe de propagation d’entrée (a1). Diviseur de puissance en guide d’ondes (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le guide d’ondes d’entrée (1), le premier guide d’onde de sortie (2) et le second guide d’onde de sortie (3) présentent chacun une section rectangulaire. Diviseur de puissance en guide d’ondes (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l’élément diviseur (4) est formé d’une tige (41), par exemple de section cylindrique. Installation micro-ondes (100) comprenant au moins : - au moins une cavité micro-ondes (101) ; - au moins un générateur micro-ondes (102) générant des micro-ondes ; - au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes, tel que l’extrémité d’entrée (e1) du guide d’ondes d’entrée (1) de l’au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes (10) est couplée à l’au moins un générateur micro-ondes (102), et tel que le premier guide d’onde de sortie (2) et le second guide d’onde de sortie (3) de l’au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes (10) sont couplés à l’au moins une cavité micro-ondes (101) pour transmettre respectivement une première fraction (F2) et une seconde fraction (F3) d’une puissance micro-ondes introduite dans le guide d’ondes d’entrée (1) de l’au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes (10). Installation micro-ondes (100) selon la revendication 13, dans laquelle l’au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes (10) est conforme à la revendication 5 et l’installation micro-ondes (100) comprend une unité de commande reliée à l’actionneur et configurée pour piloter le déplacement de l’élément diviseur (4) de l’au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes (10) afin de maîtriser des valeurs de la première fraction (F2) et de la seconde fraction (F3) de la puissance micro-ondes. Installation micro-ondes (100) selon la revendication 14, dans laquelle l’installation micro-ondes (100) comprend au moins un dispositif de mesure apte à mesurer au moins un paramètre représentatif d’une distribution du champ micro-ondes à l’intérieur de l’au moins une cavité micro-ondes (101), et dans laquelle l’unité de commande est reliée audit dispositif de mesure et est configurée pour piloter le déplacement de l’élément diviseur (4) de l’au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes (10) en fonction de la distribution du champ micro-ondes à l’intérieur de l’au moins une cavité micro-ondes (101). Installation micro-ondes (100) selon la revendication 14 ou 15, dans laquelle l’installation micro-ondes (100) comprend au moins un système de déplacement (21) configuré pour déplacer un produit (20) à l’intérieur de l’au moins une cavité micro-ondes (101), et dans laquelle l’unité de commande est configurée pour piloter le déplacement de l’élément diviseur (4) de l’au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes (10) en fonction du déplacement du produit (20) à l’intérieur de l’au moins une cavité micro-ondes (101). Procédé micro-ondes mis en œuvre par une installation micro-ondes (100) selon l’une quelconque des revendications 13 à 16, comprenant au moins les étapes suivantes : - une étape de génération de micro-ondes par l’au moins un générateur micro-ondes (102) ; - une étape de guidage des micro-ondes à l’extrémité d’entrée (e1) du guide d’ondes d’entrée (1) de l’au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes (10) ; - une étape de fractionnement d’une puissance micro-ondes introduite dans le guide d’ondes d’entrée (1) de l’au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes (10), afin de transmettre dans l’au moins une cavité micro-ondes (101) la première fraction (F2) et la seconde fraction (F3) de la puissance micro-ondes en provenance respectivement du premier guide d’onde de sortie (2) et du second guide d’onde de sortie (3) de l’au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes (10). Procédé micro-ondes selon la revendication 17, dans lequel l’étape de fractionnement comprend une sous-étape de pilotage consistant à piloter le déplacement de l’élément diviseur (4) de l’au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes (10) afin de maîtriser des valeurs de la première fraction (F2) et de la seconde fraction (F3) de la puissance micro-ondes. Procédé micro-ondes selon la revendication 18, dans lequel l’étape de fractionnement comprend une sous-étape de mesure consistant à mesurer une distribution du champ micro-ondes à l’intérieur de l’au moins une cavité micro-ondes (101), et dans lequel la sous-étape de pilotage consiste à piloter le déplacement de l’élément diviseur (4) de l’au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes (10) en fonction de la distribution du champ micro-ondes à l’intérieur de l’au moins une cavité micro-ondes (101). Procédé micro-ondes selon la revendication 19, dans lequel la sous-étape de pilotage consiste à piloter le déplacement de l’élément diviseur (4) de l’au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes (10) pour homogénéiser la distribution du champ micro-ondes à l’intérieur de l’au moins une cavité micro-ondes (101). Procédé micro-ondes selon l’une quelconque des revendications 17 à 20, comprenant une étape de déplacement consistant à déplacer un produit (20) à l’intérieur de l’au moins une cavité micro-ondes (101), et dans laquelle la sous-étape de pilotage consiste à piloter le déplacement de l’élément diviseur (4) de l’au moins un diviseur de puissance en guide d’ondes (10) en fonction du déplacement du produit (20) à l’intérieur de l’au moins une cavité micro-ondes (101).