FR 3156808 A1 20250620 FR 2314323 A 20231215 TITRE : Procédé de conditionnement chimique d’un fluide caloporteur dans un circuit d’une centrale de production d’énergie . L’invention concerne un procédé de conditionnement chimique d’un fluide caloporteur dans un circuit d’une centrale de production d’énergie, le circuit (CS) comprenant une source chaude (GV) et une source froide (COND), chacune réalisé en un alliage métallique comportant du Fer, le procédé comportant les étapes : A) injecter dans le fluide caloporteur des espèces réductrice et acido-basique pour définir, à une température donnée, un couple potentiel d’hydrogène – potentiel redox de référence, B) injecter une espèce réductrice en entrée (MP1) de la source chaude pour diminuer le potentiel redox, ceci augmentant la solubilité des différentes phases du Fer dans le fluide caloporteur, C) supprimer, en entrée (MP2) de la source froide, l’espèce réductrice injectée à l’étape B) ceci augmentant le potentiel redox du fluide caloporteur, et diminuant la solubilité des différentes phases du Fer dans le fluide caloporteur. Figure pour l’abrégé : Figure 5 Procédé de conditionnement chimique d’un fluide caloporteur dans un circuit d’une centrale de production d’énergie. Domaine technique de l’invention L’invention se rapporte au domaine du conditionnement chimique d’un fluide caloporteur dans un circuit d’une centrale de production d’énergie. L’invention peut par exemple concerner un circuit d’une centrale de production de chaleur véhiculant un fluide caloporteur sous forme monophasique (liquide) entre une source chaude et une source froide. L’invention peut aussi concerner un circuit secondaire d’une centrale de production d’électricité véhiculant un fluide caloporteur sous forme diphasique entre une source chaude (générateur de vapeur) et une source froide (condenseur). Arrière-plan technique La FIG. 1 schématise un circuit secondaire CS d’une centrale de production d’électricité. Ce circuit secondaire comprend différents composants à savoir une source chaude, ici un générateur de vapeur, une source froide, ici un condenseur, une canalisation reliant le générateur de vapeur au condenseur, intégrant une ou plusieurs turbines destinées à être entraînées par le flux de fluide caloporteur (sous forme de vapeur généré par le générateur de vapeur) et, une autre canalisation reliant le condenseur au générateur de vapeur et intégrant une pompe pour entraîner le fluide caloporteur (sous forme liquide depuis la sortie du condenseur) et des réchauffeurs. Le fluide caloporteur est généralement de l’eau dans une centrale de production d’électricité. Dans ce type de circuit, on rencontre des phénomènes d’amincissement des parois à certains endroits et des phénomènes de dépôt de matière sur les parois du circuit à d’autres endroits. Les phénomènes d’amincissement des parois d’un circuit sont connus sous le nom de dissolution et d’érosion-corrosion, préférentiellement localisés dans les portions de circuit véhiculant un fluide caloporteur sous forme monophasique vapeur (canalisation reliant le générateur de vapeur au condenseur et turbine). Dans les portions de circuit véhiculant un fluide caloporteur sous forme monophasique liquide, la corrosion participe également à l’amincissement des parois et à la génération d’espèces dans la phase aqueuse. Les phénomènes de dépôt de matière sur les parois d’un circuit sont connus sous le nom d’encrassement ou de colmatage, essentiellement localisés dans les portions de circuit monophasique liquide (canalisation reliant le condenseur au générateur de vapeur et pompe) et diphasique liquide-vapeur (générateur de vapeur, condenseur). L’encrassement fait référence à de la précipitation d’oxydes ou de métaux sur l’ensemble des parois, par exemple du générateur de vapeur, à partir d’espèces présentes dans la phase aqueuse, alors que le colmatage fait référence à de la précipitation localisée sur des singularités thermohydrauliques, par exemple des passages de fluide dans les plaques à tubes ou des plaques de répartitions. Le terme dissolution-précipitation fait une référence à une action chimique qui modifie le film passif susceptible d’être présent en paroi en diminuant son épaisseur par dissolution (ce qui active la corrosion) ou en l’augmentant par précipitation (ce qui ralentit la corrosion). Le terme érosion-corrosion fait quant à lui plus référence une action mécanique qui retire une partie de l’oxyde et qui a pour conséquence d’accélérer la corrosion du métal (perte du film passif). Pour limiter ces phénomènes, dommageables à long terme sur le bon fonctionnement de la centrale de production d’électricité, un conditionnement chimique du fluide caloporteur est effectué. Ainsi, comme visible sur la FIG. 1 , le circuit secondaire comprend un moyen de conditionnement chimique, généralement installé en sortie du condenseur. Ce moyen de conditionnement chimique permet d’injecter des espèces réductrice et acido-basique dans la canalisation reliant le condenseur au générateur de vapeur (phase liquide) pour définir une solubilité de référence des différentes phases du Fer dans le fluide caloporteur. Le Fer est en effet un élément présent dans les différents types d’alliage constitutifs des différents composants du circuit secondaire. L’injection d’espèces réductrice et acido-basique permet de régler un couple potentiel d’hydrogène – potentiel redox (pH-Eh) à une valeur de référence donnée. Il convient de rappeler que le potentiel d’hydrogène (pH) mesure, par le logarithme de l’activité du proton solvaté, le caractère acido-basique de l’eau, et que le potentiel redox (Eh), mesure le caractère oxyde-réducteur de l’eau vis-à-vis des espèces présentes dans l’eau ou des matériaux en contact avec elle (réaction d’oxydation d’un métal vers une forme oxydée, changement de degré d’oxydation d’une espèce chimique solvaté, etc.). On peut comprendre l’intérêt du réglage de la valeur du couple (pH-Eh) à l’appui de la FIG. 2 . La FIG. 2 donne le diagramme de Pourbaix (Eh en fonction de pH) du Fer dans l’eau à 150 °C et à la pression atmosphérique. Les deux lignes (a) et (b) représentent le domaine de stabilité thermodynamique de l’eau (en dehors de ces lignes (a) et (b), l’eau se décompose par oxydo-réduction pour donner du dioxygène ou du dihydrogène selon le cas). Suivant les valeurs prises par le potentiel d’hydrogène (pH) et le potentiel redox (Eh) de la solution, différents oxydes et espèces aqueuses vont apparaitre. Par exemple, à la température de 150 °C, la magnétite (Fe 3 O 4 ) ne peut se former que pour des pH compris entre 6 et 14 et des Eh compris entre −0,3 V et −1,2 V, c’est-à-dire dans des milieux basiques et réducteurs. On définit ainsi, pour la température donnée, un domaine de stabilité pour la magnétite (forme ou degré d’oxydation possible pour le Fer dans l’eau). De manière générale, un diagramme de Pourbaix fait ressortir trois domaines pour un métal : un domaine de corrosion où le métal s’oxyde rapidement, un domaine d’immunité où le métal ne se corrode pas et un domaine de passivité où la corrosion est empêchée par la formation d’une couche d’oxyde. Dans le cadre du conditionnement chimique opéré sur le fluide caloporteur d’un circuit secondaire de centrale de production d’électricité, on cherche donc à définir un couple Eh-pH dans le domaine de passivité d’un oxyde donné (magnétite dans notre exemple) parmi tous les oxydes possible du métal concerné (Fer) pour se protéger de la corrosion. Le domaine de stabilité de l’oxyde est toutefois relativement étendu et laisse une large gamme de valeurs possibles pour le couple pH – Eh. Ceci est d’autant plus vrai que, dans un circuit secondaire d’une centrale de production d’électricité, la pression est typiquement d’environ 70 bars ce qui permet d’étendre le domaine de stabilité de l’eau (notamment la courbe (a) se trouve décalée vers le bas par rapport à la représentation de la FIG. 2 ). Pour fixer la valeur du couple pH-Eh la plus adéquate, on cherche en parallèle à limiter la solubilité de l’oxyde ainsi formé. La FIG. 3 montre le diagramme de solubilité de la magnétite à 150°C en fonction du pH. On voit sur ce diagramme qu’un minimum de solubilité de la magnétite dans l’eau existe et est obtenu pour un pH compris entre 9 et 11. Cette gamme de valeurs du pH reportée sur le diagramme de Pourbaix de la FIG. 2 permet de définir un domaine plus restreint pour le potentiel redox Eh, compris environ entre -500mV et -900mV (à 150°C). En pratique, on règle typiquement Eh à une valeur de -600mV pour une température de 25°C. C’est donc bien cette double condition sur le domaine de stabilité d’un oxyde donné ( FIG. 2 ) et de sa solubilité minimum ( FIG. 3 ) qui permet de définir un couple pH-Eh optimum. La valeur de ce couple évoluant avec la température donc lorsque le fluide caloporteur se déplace au sein du circuit, il est à noter qu’un conditionnement classique est typiquement pris, à 25°C, tel que (pH, Eh) = (10, - 600mV). On limite ainsi les phénomènes de dissolution-précipitation et d’érosion-corrosion des parois des composants du circuit secondaire. En pratique, et comme cela a été précisé précédemment, pour le réglage du couple pH-Eh s’effectue par l’injection dans la phase liquide (monophasique) d’espèces réductrice et acido-basique. Dans un circuit secondaire (qui fonctionne en diphasique), on peut choisir l’ammoniac (NH 3 ), l’éthanolamine (C 2 H 7 NO) ou la morpholine (C 4 H 9 NO) pour régler le potentiel d’hydrogène pH et l’hydrazine pour régler le potentiel redox Eh. Toutes ces espèces sont solubles et volatiles et peuvent donc être présentes à la fois dans les phases liquide et vapeur rencontrées dans le circuit secondaire. La FIG. 4 représente schématiquement ce qui se passe dans le circuit secondaire lorsque le fluide caloporteur y est en mouvement, sur le plan de la température (en haut), de la solubilité d’un élément M (typiquement le Fer contenu dans les alliages des différents composants du circuit secondaire) dans le fluide caloporteur conditionné chimiquement (au milieu) et de l’épaisseur de dépôt de matière ou d’amincissement (dissolution des oxydes, érosion-corrosion) qui en résulte sur les parois du circuit secondaire (en bas). Ainsi, sur la courbe du haut, on note que le fluide caloporteur voit alternativement sa température augmenter dans le générateur de vapeur (source chaude) puis diminuer dans le condenseur (source froide) et rester relativement constante dans les canalisations. Sur la courbe de droite au milieu, on note que la solubilité C M ,eq de l’élément M diminue avec la température (la composition en espèces réductrice et acido-basique déterminées par la quantité injectée de ces espèces par le moyen de conditionnement chimique du circuit secondaire restent constantes, mais le pH et l’Eh varient avec la température). Dans ce cas, on note sur la courbe du milieu que la solubilité C M de l’élément M dans le fluide caloporteur diminue dans le générateur de vapeur (source chaude) puis augmente dans le condenseur (source froide) et reste relativement constante dans les canalisations. Cela traduit le fait que le flux de matière de l’élément M est dirigé du fluide caloporteur vers une paroi dans le générateur de vapeur (source chaude). C’est donc bien là que le circuit secondaire est susceptible de rencontrer des phénomènes de précipitation impliquant de l’encrassement et/ou du colmatage. A l’inverse, un flux de matière de l’élément M est dirigé d’une paroi vers le fluide caloporteur dans le condenseur (source froide). C’est donc bien là que le circuit secondaire est susceptible de subir des phénomènes de dissolution et/ou d’érosion au niveau de ses parois, activant également la corrosion de ces parois contenant l’élément M (pour rappel, typiquement du Fer). Sur la courbe du bas, on relève d’ailleurs le lieu du dépôt (source chaude) et le lieu de corrosion (source froide). Le conditionnement chimique actuellement opéré permet de limiter grandement les phénomènes de dissolution-précipitation (encrassement, colmatage) et aussi d’érosion-corrosion. Pour autant, ces phénomènes existent néanmoins et restent observables sur des échelles de temps longs mais néanmoins inférieures aux durées d’exploitations des centrales de production d’électricité. Les commentaires faits précédemment dans le cas d’un circuit secondaire d’une centrale de production d’électricité sont généralisables à divers circuits de centrale de production d’énergie. Un objectif de l’invention est donc de réduire voire supprimer les dépôts encrassant ou colmatant les parois d’un circuit d’une centrale de production d’énergie. Un autre objectif de l’invention est de pouvoir en outre limiter l’érosion-corrosion des alliages métalliques présents dans un tel circuit. Par ailleurs, un autre objectif est de réduire la quantité de produits toxiques utilisés dans un tel circuit. Pour résoudre l’un au moins des objectifs précités, l’invention propose un procédé de conditionnement chimique d’un fluide caloporteur dans un circuit d’une centrale de production d’énergie, le circuit comprenant les composants suivants : - une source chaude , - une source froide , - une première canalisation reliant la sortie de la source chaude à l’entrée de la source froide , - une deuxième canalisation reliant la sortie de la source froide à l’entrée de la source chaude GV, chacun desdits composants étant réalisé en un alliage métallique comportant du Fer, le procédé comportant une étape consistant à : A) injecter des espèces réductrice et acido-basique dans la deuxième canalisation pour définir, à une température donnée, un couple potentiel d’hydrogène – potentiel redox de référence dans le fluide caloporteur, caractérisé en ce que le procédé comprend les étapes additionnelles suivantes : B) injecter une espèce réductrice en entrée de la source chaude pour diminuer le potentiel redox du fluide caloporteur, ceci augmentant la solubilité des différentes phases du Fer dans le fluide caloporteur, et C) supprimer, en entrée de la source froide, l’espèce réductrice injectée à l’étape B) ou injecter, en entrée de la source froide, une espèce oxydante pour compenser les effets de l’espèce réductrice injectée à l’étape B), ceci augmentant le potentiel redox du fluide caloporteur et diminuant la solubilité des différentes phases du Fer dans le fluide caloporteur. Le procédé selon l’invention pourra comprendre l’une au moins des étapes additionnelles suivantes, prises seules ou en combinaison : - au cours de l’étape B), on injecte une quantité d’espèce réductrice assurant que la solubilité des différentes phases du Fer sur toute la zone du circuit allant de l’entrée de la source chaude à l’entrée de la source froide soit supérieure à la solubilité des différentes phases du Fer en entrée de la source chaude ; - l’espèce réductrice injectée en entrée de la source chaude à l’étape B) est de l’hydrazine ou du dihydrogène, de préférence le dihydrogène ; - l’oxydant injecté dans le fluide caloporteur en entrée de la source froide à l’étape B) est du dioxygène ; - l’étape A) consiste à imposer un pH compris entre 9 et 11 et un potentiel redox inférieure ou égale à -550mV, par exemple compris entre -650mV et -550mV, à une température de 25°C ; - l’espèce acido-basique injectée au cours de l’étape A) est choisie parmi l’ammoniac (NH 3 ), l’éthanolamine (C 2 H 7 NO) ou la morpholine (C 4 H 9 NO) ou un mélange de ceux-ci ; - l’espèce réductrice injectée au cours de l’étape A) est de l’hydrazine (N 2 H 4 ) ; - l’étape A) s’effectue en sortie de la source froide ; - le circuit est un circuit secondaire d’une centrale de production d’électricité dans lequel la source chaude est un générateur de vapeur et la source froide un condenseur, ledit circuit véhiculant un fluide caloporteur diphasique, sous forme vapeur dans la première canalisation et sous forme liquide dans la deuxième canalisation ; - le circuit est un circuit d’une centrale de production de chaleur, ledit circuit véhiculant un fluide caloporteur monophasique sous forme liquide. Brève description des figures D’autres objets et caractéristiques de l’invention apparaîtront plus clairement dans la description qui suit, faite en référence aux figures annexées, dans lesquelles : La FIG. 5 est un schéma représentatif d’un circuit secondaire d’une centrale de production d’électricité tel que prévu pour mettre en œuvre le procédé selon l’invention ; La FIG. 6 représente ce qui se passe dans le circuit secondaire représenté sur la FIG. 5 lorsque le fluide caloporteur y est en mouvement, sur le plan de la température (en haut), de la solubilité d’un élément M, du Fer dans le cas d’espèce (au milieu), et de l’épaisseur de dépôt de matière ou d’amincissement qui en résulte sur les parois du circuit secondaire (en bas) La FIG. 7 fournit l’évolution du potentiel redox (Eh, en ordonnées) en fonction de la concentration en dihydrogène (en abscisses, échelle logarithmique) pour plusieurs valeurs de la pression en dihydrogène (courbes principalement orientées verticalement, pression la plus faible à gauche et la plus élevée à droite) et pour plusieurs valeurs de la température (courbes principalement orientées horizontalement, température la plus faible en haut et la plus élevée en bas) ; La FIG. 8 représente l’évolution de la solubilité du Fer dans le fluide caloporteur (eau) du circuit secondaire de l’installation représentée sur la FIG. 5 en fonction de la température, cette évolution s’appuyant donc, conformément au cadre de l’invention, sur deux points de fonctionnement : un point de fonctionnement à basse température PF BT et un point de fonctionnement à haute température PF HT dans le cas d‘un conditionnement de référence à base d’ammoniac ; La FIG. 9 représente l’évolution de la solubilité du Fer dans un fluide caloporteur (eau), toujours avec un conditionnement chimique de référence à base d’ammoniac, en fonction de la température et ce, pour différentes valeurs du pH et pour chaque pH, pour différentes valeurs de la concentration en dihydrogène ; La FIG. 10 est une représentation similaire à celle de la FIG. 9 , mais pour un conditionnement chimique de référence à base d’éthanolamine ; La FIG. 11 est une représentation similaire à celle de a FIG. 9 , mais pour conditionnement chimique de référence à base de morpholine. Description détaillée de l’invention La description qui suit faite à l’appui des figures 5 à 11 annexées. La FIG. 5 est un schéma représentatif d’un circuit secondaire d’une centrale de production d’électricité tel que prévu pour mettre en œuvre le procédé selon l’invention. Ce circuit secondaire CS comporte notamment les différents composants classiques exposés à l’appui de la FIG. 1 . Ainsi, le circuit secondaire CS comprend un générateur de vapeur GV, un condenseur COND, une première canalisation CA1 reliant la sortie du générateur de vapeur GV à l’entrée du condenseur COND, ladite première canalisation CA étant destinée à véhiculer le fluide caloporteur sous forme de vapeur et, une deuxième canalisation CA2 reliant la sortie du condenseur COND à l’entrée du générateur de vapeur GV, ladite deuxième canalisation CA2 étant destinée à véhiculer le fluide caloporteur sous forme de liquide. Il convient de rappeler que chacun des composants du circuit secondaire est réalisé en un alliage métallique comportant du Fer. Ce circuit secondaire CS comporte aussi un moyen MCC de conditionnement chimique conforme à celui de l’art antérieur. Ce moyen MCC de conditionnement chimique permet de mettre en œuvre, conformément à ce qui s’effectue actuellement dans l’état de la technique, une étape A) de conditionnement chimique consistant à injecter des espèces réductrice et acido-basique dans la deuxième canalisation pour définir, à une température donnée, un couple potentiel d’hydrogène – potentiel redox (pH-Eh) de référence dans le fluide caloporteur. Ce moyen MCC se trouve généralement en sortie du condenseur COND (source froide) à laquelle il peut alors être assimilé. En conséquence, l’étape A) s’effectue alors généralement en sortie du condenseur. Cependant, le circuit secondaire CS comporte en outre un moyen MP1 pour introduire un produit dans le circuit secondaire, ce moyen MP1 étant situé au niveau de l’entrée du générateur de vapeur GV (source chaude). Par ailleurs, le circuit secondaire CS comporte en outre un moyen MP2 pour introduire ou extraire un produit du circuit secondaire CS, ce moyen MP2 étant situé à l’entrée du condenseur COND (source froide). On peut ainsi mettre en œuvre les étapes suivantes. Une étape B) consistant à injecter une espèce réductrice en entrée du générateur de vapeur GV, pour diminuer le potentiel redox (-ΔEh) du fluide caloporteur et augmentant donc la solubilité des différentes phases du Fer dans le fluide caloporteur. On comprend que cette étape B) est mise en œuvre grâce au moyen MP1 situé en entrée du générateur de vapeur, entrée à laquelle ledit moyen MP1 peut être assimilé. Une étape C) consistant à supprimer, en entrée du condenseur, l’espèce réductrice injectée à l’étape B) ceci augmentant le potentiel redox (+ΔEh) du fluide caloporteur et diminuant donc la solubilité des différentes phases du Fer dans le fluide caloporteur. En variante ou en complément, l’étape C) peut aussi consister à injecter, en entrée du condenseur, une espèce oxydante pour compenser les effets de l’espèce réductrice injectée à l’étape A). Dans tous les cas, on comprend que cette étape C) est mise en œuvre grâce au moyen MP2 situé en entrée du condenseur, entrée à laquelle ledit moyen MP2 peut être assimilé. La mise en œuvre des étapes B) et C) permet de réduire les dépôts encrassant ou colmatant les parois du circuit secondaire. Par ailleurs, avantageusement, on peut injecter au cours de l’étape B) une quantité d’espèce réductrice de sorte que la solubilité des différentes phases du Fer sur toute la zone du circuit secondaire allant de l’entrée du générateur GV de vapeur à l’entrée du condenseur COND soit supérieure à la solubilité des différentes phases du Fer en entrée du générateur de vapeur. Cela permet en outre de limiter la dissolution-précipitation et l’érosion-corrosion des alliages métalliques présents dans le circuit secondaire. Une situation permettant à la fois de réduire voire supprimer les dépôts encrassant ou colmatant les parois du circuit secondaire tout en limitant l’érosion-corrosion des alliages métalliques présents dans ce circuit est expliquée à l’appui de la FIG. 6 . La FIG. 6 représente schématiquement ce qui se passe dans le circuit secondaire CS représenté sur la FIG. 5 lorsque le fluide caloporteur y est en mouvement, sur le plan de la température (en haut), de la solubilité d’un élément M (du Fer dans le cas d’espèce) (au milieu) et de l’épaisseur de dépôt de matière ou d’amincissement (dissolution-précipitation, érosion-corrosion) qui en résulte sur les parois du circuit secondaire (en bas). Ainsi, sur la courbe du haut de la FIG. 6 , on note que le fluide caloporteur voit alternativement sa température augmenter dans le générateur de vapeur (source chaude) puis diminuer dans le condenseur (source froide) et rester relativement constante dans les canalisations. Cette courbe du haut de la FIG. 6 est identique à celle correspondante de la FIG. 4 . Sur la courbe de droite de la FIG. 6 , on note qu’il y a deux points de fonctionnement PF HT , PF BT , contrairement à ce qui se passe pour la courbe correspondante de la FIG. 4 . Le passage d’un point de fonctionnement à l’autre s’effectue grâce à la mise en œuvre de l’étape B) et de l’étape C). Pour chaque point de fonctionnement, la solubilité C M ,eq de l’élément M diminue avec la température. Sur la courbe du milieu de la FIG. 6 , on note, juste avant l’entrée du générateur de vapeur (point A), que la solubilité C M de l’élément M dans le fluide caloporteur est celle fournie par le conditionnement chimique de l’étape A). Nous sommes alors dans un point de fonctionnement tout à fait classique. On met alors en œuvre l’étape B) à l’entrée du générateur de vapeur (source chaude), ce qui a pour effet d’augmenter immédiatement la solubilité de l’élément M dans le fluide caloporteur (point B). On passe alors d’un premier point de fonctionnement PF BT , classique, à un deuxième point de fonctionnement PF HT . La solubilité de l’élément M diminue alors dans le générateur de vapeur (source chaude) avec l’augmentation de la température, mais avec des valeurs liées à ce deuxième point de fonctionnement jusqu’en sortie du générateur de vapeur (point C). La solubilité reste sensiblement constante dans la première canalisation jusqu’à l’entrée du condenseur (point D). Au niveau de l’entrée du condenseur, l’étape C) du procédé selon l’invention est mise en œuvre. La solubilité de l’élément M dans le fluide caloporteur diminue alors immédiatement (point E). On passe alors du deuxième point de fonctionnement PF H T au premier point de fonctionnement PF BT , classique. Puis, la solubilité de l’élément M dans le fluide caloporteur augmente dans le condenseur jusqu’à sa sortie (point F) avec la diminution de la température. Cette solubilité reste finalement sensiblement constante dans la deuxième canalisation jusqu’au point A. Ainsi, entre le point D (entrée du condenseur) et le point A (entrée du générateur de vapeur), nous sommes dans un premier point de fonctionnement PF BT , classique, qui est celui qui est représenté sur la FIG. 4 . Au contraire, entre le point A (entrée du générateur de vapeur) et le point D (entrée du condenseur), nous sommes dans un deuxième point de fonctionnement PF HT , radicalement différent du premier point de fonctionnement du fait de l’introduction d’une espèce réductrice dans le circuit secondaire à l’entrée du générateur de vapeur. Sur la courbe du bas de la FIG. 6 , et contrairement à la courbe correspondante de la FIG. 4 , on relève d’ailleurs qu’il n’y a alors ni dépôt de matière (pas de précipitation) au niveau du générateur de vapeur (source chaude) ni amincissement (pas de dissolution) au niveau du condenseur (source froide). Cela signifie que la précipitation de l’élément M dans le générateur de vapeur devient impossible et que la dissolution de l’élément M dans le condenseur devient impossible également. Dans le cas où il existe un recouvrement partiel des solubilités entre les deux états PF HT et PF BT (contrairement donc à ce qui est représenté sur la FIG. 6 ) par exemple du fait que la quantité d’espèce réductrice introduite en entrée du générateur de vapeur n’est pas suffisante, l’efficacité n’est alors pas maximale. Néanmoins, cela présente toujours un intérêt pour le circuit secondaire car il reste une réduction de la quantité de matière déplacée entre le condenseur (dissolution, érosion) et le générateur de vapeur (précipitation, mais aussi déposition qui correspond à une sédimentation de particules solides sur les parois) par rapport à un conditionnement classique a un seul point de fonctionnement. D’un point de vue pratique, il est important de déterminer la quantité d’espèce réductrice devant être introduite à l’entrée du générateur de vapeur lors de l’étape B) du procédé selon l’invention pour faire évoluer le potentiel redox comme on le souhaite. Par définition, l’évolution du potentiel redox dépend directement de l’évolution de concentration en dihydrogène dans le fluide caloporteur (espèce chimique électro-chimiquement équivalente à toutes les espèces réductrices, y compris l’hydrazine, de formule N 2 H 4 est équivalent à 2 H 2 ). On pourra par exemple se référer à la FIG. 7 qui montre ce lien pour différentes valeurs de la température (lignes sensiblement horizontales) allant de 25°C à 300°C et pour différentes valeurs de la pression en dihydrogène (lignes sensiblement verticales, pression la plus faible à gauche et pression augmentant en allant vers la droite) allant de 10 -3 bar à 10 bar. Par définition également, la concentration en dihydrogène dépendra quant à elle du débit massique additionnel de dihydrogène ajouté ou retiré du fluide caloporteur, compte tenu du débit massique de fluide caloporteur circulant dans le circuit secondaire. Le débit massique de fluide caloporteur présent dans le circuit secondaire dépend quant à lui de l’installation concernée, mais il est connu. Nous allons tout d’abord présenter un exemple pour une installation donnée et donc un débit massique de fluide caloporteur donné (connu). Dans cet exemple, le conditionnement chimique classique (étape A)) est effectué avec de l’ammoniac et de l’hydrazine. L’ajout de réducteur à l’entrée du générateur de vapeur (à la température de 200 °C dans cet exemple) diminue le potentiel redox de −519mV/ENH à −553mV/ENH. Au niveau de l’entrée du condenseur (à la température de 30 °C dans cet exemple), on augmente cette fois le potentiel redox de −535mV/ENH à −514mV/ENH. Avec ces conditions, aucune précipitation d’oxydes de fer ne se produira dans le générateur de vapeur puisque la solubilité des oxydes reste constamment supérieure à celle du fer dans le fluide caloporteur. On peut choisir de l’hydrazine comme réducteur ajouté au niveau de l’entrée du générateur de vapeur. Mais, on peut aussi prévoir une autre molécule présentant un caractère réducteur, y compris du dihydrogène. En effet, comme on peut le constater avec les valeurs fournies ci-dessus à titre d’exemple, la variation de potentiel redox étant faible à chaque passage d’un point de fonctionnement à l’autre, la quantité de dihydrogène nécessaire pour réaliser cette variation en entrée du générateur de vapeur est également faible. Concrètement, une variation de −34mV du potentiel redox à la température de 200 °C (i.e. passage de −519mV/ENH à −553mV/ENH) s’obtient par un ajout de dihydrogène dans le fluide caloporteur afin d’augmenter la concentration de dihydrogène dissous dans le fluide caloporteur (eau) de +52,4 μmol.kg − 1 (soit l’équivalent de 1,3 cm 3 TPN.kg − 1 de dihydrogène gazeux, TPN désignant les conditions normales de température et de pression – cette équivalence a pour objet de donner le volume de dihydrogène gazeux en conditions TPN qu’il faudrait introduire dans le fluide caloporteur pour obtenir +52,4 μmol.kg − 1 de dihydrogène dissous dans le fluide caloporteur). Le lien entre l’évolution souhaitée du potentiel redox et la concentration de dihydrogène à ajouter s’effectue par la FIG. 7 . L’ajout de dihydrogène à de telles concentrations (très faibles) est avantageux car il sera la plupart du temps spontanément expurgé (étape C) du procédé selon l’invention) du fluide caloporteur au niveau du condenseur sans ajout d’espèces oxydantes. En effet, le condenseur prévoit typiquement un pompage sous vide. Cependant, pour des installations ne disposant pas d’un pompage sous vide au condenseur, un simple ajout d’un oxydant comme le dioxygène (étape C) du procédé selon l’invention), dans notre exemple en concentration de +26,2 μmol.kg − 1 de dioxygène, permettra d’éliminer le dihydrogène introduit dans le circuit secondaire lors de l’étape A) et ce, avant un nouveau parcours du fluide dans le circuit. La FIG. 8 montre plus clairement ce qui se passe avec cet exemple de conditionnement. La FIG. 8 représente la solubilité du Fer dans le fluide caloporteur en fonction de la température lorsque l’on suit le fluide caloporteur dans un cycle dans le circuit secondaire représenté sur la FIG. 5 . Deux courbes PF HT et PF BT sont représentées pour un point de fonctionnement à haute température et un point de fonctionnement à basse température, respectivement. Les points A à F sont les mêmes que ceux représenté sur la FIG. 5 (au milieu). Au point A, nous sommes juste avant l’entrée du générateur de vapeur mais avant l’injection du réducteur dans le fluide caloporteur. Au point B, le réducteur a été injecté et nous sommes tout juste après l’entrée du générateur de vapeur. Entre les points A et B, on observe donc l’effet de l’ajout du réducteur selon l’étape B) à l’entrée du générateur de vapeur qui se traduit par une augmentation drastique de la solubilité du Fer dans le fluide caloporteur. Puis, entre le point B et le point C on passe de l’entrée du générateur de vapeur à sa sortie. On constate que la solubilité baisse avec l’élévation de la température au sein du générateur de vapeur. En sortie du générateur de vapeur, la température diminue alors jusqu’à l’entrée du condenseur et ceci décrit le passage du point C au point D (première canalisation). On retire alors le réducteur conformément à l’étape C) du procédé au niveau de l’entrée du condenseur, ce qui se traduit par le passage du point D au point E et donc par une diminution drastique de la solubilité du Fer dans le fluide caloporteur. Le condenseur fait diminuer la température et en sortie de celui-ci, on arrive au point F. Enfin, depuis le point F, on retourne au point A en passant de la sortie du condenseur à l’entrée du générateur de vapeur (deuxième canalisation). Fin de l’exemple. Bien entendu, au-delà de cet exemple, on pourra travailler avec de l’ammoniac (NH 3 ) dans d’autres conditions. On pourra se référer à l’abaque de la FIG. 9 fournit la solubilité du Fer dans le fluide caloporteur (en ordonnées) en fonction de la température (en abscisses), pour différentes valeurs du potentiel d’hydrogène (pH), en l’occurrence pH = 9, pH = 9,5 et pH = 10 (pris à 25°C à chaque fois) et, pour chaque valeur précitée du pH, pour différentes concentrations en dihydrogène, respectivement 1, 10 et 100 µmol/kg. La FIG. 9 permet d’adapter les quantités de réducteur et/ou d’oxydant à mettre en œuvre pour un conditionnement à deux points de fonctionnement selon l’invention, en fonction des conditions particulières de fonctionnement du circuit secondaire (températures au sein du générateur de vapeur et du condenseur, conditionnement acido-basique employés sur l’installation, etc). La conversion des concentrations de dihydrogène indiquées sur la FIG. 9 en potentiel redox peut s’effectuer grâce à la FIG. 7 . On peut aussi avec d’autres conditionnement classiques que celui effectué avec l’ammoniac (NH 3 ), et donc avec l’éthanolamine (C 2 H 7 NO) ou la morpholine (C 4 H 9 NO) pour régler le pH, l’hydrazine pouvant être conservée pour régler le potentiel redox (Eh). Les abaques donnés en FIG. 10 et FIG. 11 correspondent à celui qui a été fourni en FIG. 9 , respectivement pour l’éthanolamine ( FIG. 10 ) et la morpholine ( FIG. 11 ). Ces figures permettent d’adapter les quantités de réducteur et/ou d’oxydant à mettre en œuvre pour un conditionnement à deux points de fonctionnement selon l’invention, suivant les conditions particulières de fonctionnement du circuit. La conversion des concentrations de dihydrogène indiquées sur ces figures en potentiel redox peut là aussi s’effectuer grâce à la FIG. 7 . Il est à noter qu’un effet supplémentaire et important du conditionnement à deux points de fonctionnement selon l’invention est attendu sur la précipitation des oxydes dans les générateurs de vapeur dit « simple passe », c’est-à-dire les générateurs de vapeur qui vaporisent la totalité de l’eau qu’ils reçoivent. En retardant et/ou en déplaçant la zone d’apparition de la précipitation des oxydes vers les hautes températures dans le générateur de vapeur, ces oxydes auront une forte probabilité d’être entrainés dans la vapeur plutôt que de se fixer sur les différentes parois. En effet, dans les générateurs de vapeur « simple passe », la transformation totale de l’eau liquide en vapeur entraine inévitablement l’augmentation de la concentration des espèces aqueuses, et finalement, l’atteinte d’une limite de solubilité pour chaque élément avant la sortie du fluide caloporteur du générateur de vapeur. Entrainer les solides formés dans la vapeur (limite de solubilité atteinte) est également un moyen de limiter l’encrassement et/ou le colmatage, même si dans ce cas particulier des générateurs de vapeur « simple passe », il est impossible d’éviter totalement la précipitation des oxydes dans la zone de vaporisation de l’eau. La description qui précède, fait en référence à un circuit secondaire d’une centrale de production d’électricité concerne tout autant une centrale de production de chaleur, dans laquelle le circuit véhicule un fluide caloporteur monophasique sous forme liquide entre la source chaude (par exemple une chaudière, ou un échangeur thermique récupérant de la chaleur d’une source de chaleur) et la source froide (par exemple un échangeur thermique). Procédé de conditionnement chimique d’un fluide caloporteur dans un circuit d’une centrale de production d’énergie, le circuit (CS) comprenant les composants suivants : - une source chaude (GV), - une source froide (COND), - une première canalisation (CA1) reliant la sortie de la source chaude (GV) à l’entrée (MP2) de la source froide (COND), - une deuxième canalisation (CA2) reliant la sortie de la source froide (COND) à l’entrée (MP1) de la source chaude (GV), chacun desdits composants étant réalisé en un alliage métallique comportant du Fer, le procédé comportant une étape consistant à : A) injecter des espèces réductrice et acido-basique dans la deuxième canalisation (CA2) pour définir, à une température donnée, un couple potentiel d’hydrogène – potentiel redox (pH-Eh) de référence dans le fluide caloporteur, caractérisé en ce que le procédé comprend les étapes additionnelles suivantes : B) injecter une espèce réductrice en entrée (MP1) de la source chaude pour diminuer le potentiel redox (Eh) du fluide caloporteur, ceci augmentant la solubilité des différentes phases du Fer dans le fluide caloporteur, et C) supprimer, en entrée (MP2) de la source froide, l’espèce réductrice injectée à l’étape B) ou injecter, en entrée (MP2) de la source froide, une espèce oxydante pour compenser les effets de l’espèce réductrice injectée à l’étape B), ceci augmentant le potentiel redox (Eh) du fluide caloporteur et diminuant la solubilité des différentes phases du Fer dans le fluide caloporteur. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu’au cours de l’étape B), on injecte une quantité d’espèce réductrice assurant que la solubilité des différentes phases du Fer sur toute la zone du circuit allant de l’entrée de la source chaude à l’entrée de la source froide soit supérieure à la solubilité des différentes phases du Fer en entrée de la source chaude. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’espèce réductrice injectée en entrée de la source chaude à l’étape B) est de l’hydrazine ou du dihydrogène, de préférence le dihydrogène. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’oxydant injecté dans le fluide caloporteur en entrée de la source froide à l’étape C) est du dioxygène. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’étape A) consiste à imposer un pH compris entre 9 et 11 et un potentiel redox inférieure ou égale à -550mV, par exemple compris entre -650mV et -550mV, à une température de 25°C. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’espèce acido-basique injectée au cours de l’étape A) est choisie parmi l’ammoniac (NH 3 ), l’éthanolamine (C 2 H 7 NO) ou la morpholine (C 4 H 9 NO) ou un mélange de ceux-ci. 7. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’espèce réductrice injectée au cours de l’étape A) est de l’hydrazine (N 2 H 4 ). Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’étape A) s’effectue en sortie (MCC) de la source froide (COND). 9. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le circuit est un circuit secondaire d’une centrale de production d’électricité dans lequel la source chaude est un générateur de vapeur et la source froide un condenseur, ledit circuit véhiculant un fluide caloporteur diphasique, sous forme vapeur dans la première canalisation et sous forme liquide dans la deuxième canalisation. 10. Procédé selon l’une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le circuit est un circuit d’une centrale de production de chaleur, ledit circuit véhiculant un fluide caloporteur monophasique sous forme liquide.