FR 3155034 A1 20250509 FR 2312159 A 20231108 Dans un ensemble inter-compresseur pour turbomachine, une porte VBV (62) est montée pivotante selon un axe de pivotement (64) de manière à être déplaçable entre une position de fermeture, dans laquelle la porte VBV ferme un orifice (60), et une position d’ouverture, dans laquelle la porte VBV permet une circulation d’air au travers d’une portion amont (60A) et une portion aval (60B) de l’orifice. La porte VBV (62) est profilée avec une surface aval (76) à section axiale convexe d’un bout à l’autre de celle-ci, et un angle entre la surface aval (76) et une surface interne (72) de la porte VBV est compris entre 120 et 140 degrés. Les risques que de l’air perturbé aérodynamiquement par la porte VBV en position d’ouverture ne poursuive son chemin en dégradant le fonctionnement d’un autre organe situé en aval, tel qu’un compresseur de turbomachine, au lieu d’être aspiré dans la portion aval (60B) de l’orifice, sont ainsi limités. Figure pour l’abrégé : Figure 4 Carter inter-compresseur pour turbomachine à porte VBV hybride à profil extérieur optimisé La présente invention se rapporte au domaine des turbomachines dans lesquelles un flux d’air traverse au moins deux compresseurs consécutifs reliés l’un à l’autre par un carter, couramment dénommé carter inter-compresseur, et dans lesquelles un tel carter comporte un système de décharge d’air. Les turbomachines concernées par l’invention sont en particulier celles destinées à la propulsion d’aéronefs. État de la technique antérieure Une turbomachine multi-corps comporte au moins deux compresseurs consécutifs reliés entre eux par un carter inter-compresseur, et entrainés respectivement par deux arbres indépendants l’un de l’autre. Dans le cas d’une turbomachine à double corps, il s’agit du compresseur basse pression et du compresseur haute pression, et le carter inter-compresseur qui les relie est couramment dénommé carter intermédiaire. De tels compresseurs sont traversés par un même débit d’air mais leurs vitesses de rotation évoluent dans des proportions différentes. De ce fait, au ralenti, le premier compresseur a tendance à sur-débiter par rapport au deuxième compresseur. Pour assurer un bon fonctionnement des compresseurs, il est nécessaire d’évacuer le surplus d’air du premier compresseur à la sortie de ce dernier, avant l’entrée du deuxième compresseur. Ceci est réalisé au moyen d’un système de décharge d’air, également dénommé système VBV (pour « Variable Bleed Valve » d’après la terminologie anglo-saxonne), conçu pour ouvrir sur commande des passages d’évacuation d’air au niveau du carter inter-compresseur. Une autre fonction assurée par un tel système consiste à évacuer d’éventuels débris et particules se trouvant dans le flux d’air (eau, grêle, glace, graviers…) de manière à éviter que de tels débris n’atteignent la chambre de combustion située en aval du deuxième compresseur. Un tel système de décharge d’air comprend une rangée annulaire d’orifices formés dans une virole s’étendant annulairement autour d’un axe du carter inter-compresseur (coïncidant avec l’axe de la turbomachine) et délimitant extérieurement un tronçon de veine annulaire interne destiné à l’écoulement du flux d’air entre les deux compresseurs, ce flux étant par exemple un flux primaire de turboréacteur. Chaque orifice affleure ainsi le tronçon de veine annulaire interne et débouche dans un passage d’évacuation d’air correspondant, ce dernier débouchant par exemple dans une autre veine annulaire telle qu’une veine d’écoulement d’un flux secondaire du turboréacteur, auquel cas un tel passage d’évacuation d’air est parfois dénommé cavité inter-veine. De plus, pour chacun des orifices précités, le système de décharge d’air comprend un obturateur correspondant, couramment dénommé porte VBV. Une telle porte VBV est montée pivotante sur une partie du carter inter-compresseur selon un axe de porte déterminé de sorte que la porte VBV soit déplaçable entre une position de fermeture, dans laquelle la porte VBV ferme l’orifice en masquant ce dernier, et une position de pleine ouverture, dans laquelle la porte VBV découvre tout ou partie de l’orifice et permet ainsi une circulation d’air au travers de l’orifice. Différents types de systèmes d’actionnement de portes VBV sont connus. L’un de ces systèmes repose sur un actionnement par anneau de commande. Ce dernier, mu en rotation autour de l’axe du carter, fait pivoter des guignols qui mettent en rotation les portes VBV autour de leurs axes respectifs. Les portes VBV s’ouvrent radialement vers l'intérieur dans le tronçon de veine annulaire interne, comme sur la FIG. 1 du document WO2015011392A1, ou radialement vers l'extérieur dans les passages d’évacuation correspondants, comme dans le document US20090121172A1. Les portes VBV qui s’ouvrent dans le tronçon de veine annulaire interne doivent présenter une forme aérodynamique adaptée pour se fermer naturellement en cas de rupture dans le mécanisme de commande et assurer ainsi une fonction de mise en sécurité, dite fonction « failsafe ». Cette exigence limite le degré d’ouverture maximal possible pour de telles portes VBV, et donc leur taux d’extraction maximal. De plus, cette exigence constitue une contrainte limitant l’éventail de formes possibles pour la virole délimitant extérieurement le tronçon de veine annulaire interne, interdisant dans certains cas l’utilisation d’une virole ayant une forme optimale d’un point de vue aérodynamique. De plus, en position ouverte, une telle porte VBV génère une zone « morte » d’écoulement, c'est-à-dire une zone d’écoulement à vitesse axiale faible ou propice aux phénomènes de recirculation, immédiatement en aval de la porte VBV, qui génère des pertes de pression dans le flux d’air entrant dans le deuxième compresseur le long de lignes d’écoulement respectivement définies en aval de chacune des portes VBV. Ceci engendre une distorsion de pression en entrée du deuxième compresseur, susceptible de nuire au rendement et à l’opérabilité du compresseur. Les portes VBV qui s’ouvrent dans le passage d’évacuation d’air, ou cavité inter-veine, requièrent en général que ce passage présente une orientation proche de la direction radiale, si bien que, même avec l’ajout d’un déflecteur, parfois dénommé toboggan, pour guider le flux d’air évacué, l’écoulement de ce dernier peut être difficile quand l’air est chargé d’eau ou de grêle. De plus, de telles portes VBV présentent une efficacité moindre pour évacuer les débris et pour extraire rapidement de l’air par rapport aux portes VBV à ouverture dans le tronçon de veine annulaire interne. Les portes VBV qui s’ouvrent dans le passage d’évacuation d’air présentent en revanche l’avantage de ne pas obstruer la veine annulaire et donc de ne pas induire de zone « morte » d’écoulement, ce qui permet de limiter l’impact sur les performances du deuxième compresseur aux points de fonctionnement auxquels il y a besoin d’évacuer des débris et décharger le premier compresseur. Le document FR3122903A1 de la demanderesse divulgue un type de porte s’ouvrant à la fois dans le tronçon de veine annulaire interne et dans le passage d’évacuation d’air et offrant à la fois de bonnes performances d’extraction de l’air et des débris tout en assurant la fonction de mise en sécurité précitée, permettant ainsi en quelque sorte de concilier les avantages des deux types de systèmes mentionnés ci-dessus. La présente invention découle de travaux de recherche ayant eu pour but d’optimiser ce dernier type de porte. En particulier, la présente invention vise à limiter les risques qu’une portion du flux primaire, ayant été perturbée aérodynamiquement par une porte VBV ouverte, ne poursuive son chemin au sein de la veine annulaire interne et ne pénètre dans le deuxième compresseur précité, au risque de perturber ainsi le fonctionnement de ce dernier, au lieu d’être aspirée dans le passage d’évacuation d’air le long du côté aval de la porte VBV. L’invention vise en outre à limiter les risques que de l’air ayant été extrait du côté amont d’une telle porte VBV ne retourne dans le tronçon de veine annulaire interne le long du côté aval de la porte VBV, sous l’effet d’un phénomène de type « retour de conduite », un tel phénomène étant également de nature à dégrader les performances du deuxième compresseur. L’invention a ainsi pour objet un carter inter-compresseur comprenant un système de décharge d’air amélioré. Elle propose à cet effet un ensemble inter-compresseur pour turbomachine, comprenant : un carter inter-compresseur comportant : une première virole s’étendant annulairement autour d’un axe du carter inter-compresseur et délimitant extérieurement un tronçon de veine annulaire interne destiné à l’écoulement d’un flux d’air primaire entre deux compresseurs d’une turbomachine dans une direction allant d’un côté amont du carter inter-compresseur vers un côté aval de celui-ci ; une deuxième virole s’étendant annulairement autour de la première virole de manière à délimiter intérieurement un tronçon de veine annulaire externe destiné à l’écoulement d’un flux d’air de dérivation dans ladite direction ; un système de décharge d’air comprenant une rangée annulaire d’orifices formés dans ladite première virole pour mettre en communication le tronçon de veine annulaire interne avec au moins un passage d’évacuation d’air radial débouchant dans le tronçon de veine annulaire externe au travers d’au moins une grille d’évacuation agencée radialement en vis-à-vis de la rangée annulaire d’orifices, et, pour chacun desdits orifices, une porte VBV correspondante montée sur une partie du carter inter-compresseur de manière à être déplaçable, par pivotement selon un axe de porte, entre une position de fermeture, dans laquelle une surface interne de la porte VBV ferme l’orifice, et une position de pleine ouverture, dans laquelle la porte VBV permet une circulation d’air au travers de l’orifice ; dans lequel la porte VBV présente un profil extérieur formé de : ladite surface interne, qui s’étend depuis un bord amont jusqu’à un bord aval de celle-ci ; une surface externe qui délimite un côté radialement externe de la porte VBV et s’étend radialement vers l'extérieur dans ladite direction, à partir d’un bord amont de ladite surface externe contigu au bord amont de ladite surface interne, jusqu’à un bord aval de ladite surface externe ; une surface aval qui délimite un côté aval de la porte VBV et s’étend radialement vers l'extérieur depuis un bord interne de ladite surface aval contigu au bord aval de ladite surface interne jusqu’à un bord externe de ladite surface aval contigu au bord aval de ladite surface externe, ladite surface aval présentant une forme à section axiale convexe depuis le bord interne de celle-ci jusqu’au bord externe de celle-ci ; dans lequel un angle défini entre une tangente à la surface aval au niveau du bord interne de cette dernière et une tangente à la surface interne au niveau du bord aval de cette dernière est compris entre 120 et 140 degrés ; et dans lequel l’axe de porte de la porte VBV correspondante est agencé axialement entre un bord amont de l’orifice et un bord aval de l’orifice à une distance desdits bords amont et aval telle que, dans la position de pleine ouverture, une portion d’extrémité amont de la porte VBV fait saillie dans le tronçon de veine annulaire interne tandis qu’une portion d’extrémité aval de la porte VBV fait saillie dans le passage d’évacuation d’air, de sorte que la porte VBV permet une circulation d’air radialement vers l'extérieur en direction de la grille à la fois au travers d’une portion amont du passage d’évacuation d’air définie en amont de la surface externe de la porte VBV, et au travers d’une portion aval du passage d’évacuation d’air définie entre la surface aval de la porte VBV et une surface d’extrémité aval du carter inter-compresseur ayant un bord interne raccordé à la première virole au niveau du bord aval de chaque orifice et délimitant un côté aval du passage d’évacuation d’air. Une telle porte VBV, du fait de sa cinématique d’ouverture de type « papillon », offre de bonnes capacités d’aspiration d’air et de débris tout en limitant ou supprimant la zone « morte » dans le flux s’écoulant dans la veine annulaire en aval d’une telle porte VBV. La forme convexe de la surface aval de la porte VBV, et l’angle entre les surfaces interne et aval de la porte VBV, permettent de limiter les risques de décrochement du flux longeant la surface interne puis la surface aval après être passé au travers de la portion aval de l’orifice. L’invention permet ainsi de limiter les risques qu’une portion du flux d’air circulant dans le tronçon de veine annulaire interne, et ayant été perturbée aérodynamiquement par la porte VBV en position d’ouverture, ne poursuive son chemin au-delà du carter inter-compresseur et ne dégrade le fonctionnement d’un autre organe situé en aval du carter inter-compresseur, tel qu’un compresseur de turbomachine, au lieu d’être aspirée dans la portion aval du passage d’évacuation d’air, en aval de la porte VBV. L’invention permet en outre de limiter les risques de retour de flux d’air vers le tronçon de veine annulaire interne par le côté aval de la porte, et permet ainsi de contribuer aux performances du système de décharge d’air. Dans des modes de réalisation préférés de l'invention, ladite surface d’extrémité aval est à section axiale concave et est conformée de sorte que, vue en section axiale, ladite portion aval du passage d’évacuation d’air présente une forme évasée jusqu’au bord externe de ladite surface aval lorsque la porte VBV est dans la position de pleine ouverture. Dans des modes de réalisation préférés de l'invention, une section d’entrée de ladite portion aval du passage d’évacuation d’air étant définie en tant que section minimale entre le bord interne de ladite surface aval de la porte VBV et ladite surface d’extrémité aval du carter inter-compresseur, et une section de sortie de ladite portion aval du passage d’évacuation d’air étant définie en tant que section minimale entre le bord externe de ladite surface aval de la porte VBV et ladite surface d’extrémité aval du carter inter-compresseur, un rapport entre lesdites sections de sortie et d’entrée est compris entre 1 et 5 Dans des modes de réalisation préférés de l'invention, dans tout plan de section orthogonal à l’axe de porte et passant par la surface externe de la porte VBV en position de pleine ouverture, ladite surface externe est conformée de sorte qu’une ligne, tangente à ladite surface externe au niveau du bord aval de cette dernière, intercepte la grille d’évacuation : en amont d’une extrémité aval de la grille d’évacuation ; en aval d’une extrémité amont de la grille d’évacuation ; et en aval d’une intersection entre la grille d’évacuation et une ligne radiale passant par le bord aval de ladite surface externe. Dans des modes de réalisation préférés de l'invention, l’ensemble inter-compresseur est configuré de sorte que pour passer de la position de fermeture à la position de pleine ouverture, la porte VBV pivote d’un angle compris entre 5 degrés et 45 degrés. Dans des modes de réalisation préférés de l'invention, l’ensemble inter-compresseur est configuré de sorte que dans la position de pleine ouverture, le bord amont de la surface interne est écarté du bord amont de l’orifice considéré d’une distance comprise entre 2% et 55% d’une étendue radiale d’une entrée du tronçon de veine annulaire interne. Dans des modes de réalisation préférés de l'invention, ladite surface externe de la porte VBV est en forme de rampe à section axiale concave depuis le bord amont de ladite surface externe jusqu’au bord aval de ladite surface externe. Dans des modes de réalisation préférés de l'invention, l’ensemble inter-compresseur comprend un dispositif de support et d’actionnement comportant : un cadre-guide rigidement solidaire du carter inter-compresseur, agencé à distance radialement vers l'extérieur par rapport à la porte VBV, et conformé pour définir un chemin en forme d’arc de cercle s’étendant transversalement à l’axe de porte de la porte VBV et dont le centre de courbure est situé sur ledit axe de porte ; et un cadre-chariot globalement en forme de U présentant une embase et deux jambes reliées l’une à l’autre par l’embase, les deux jambes étant rigidement reliées respectivement à deux extrémités circonférentielles opposées de la porte VBV, l’embase étant montée mobile sur le cadre-guide de manière à être guidée le long dudit chemin, et l’embase comprenant une structure d’articulation destinée à être reliée à un système d’actionnement synchronisé des portes VBV de sorte que ce dernier commande un déplacement de l’embase le long dudit chemin se traduisant par un pivotement de la porte VBV autour de l’axe de porte. Dans d’autres modes de réalisation préférés de l'invention, l’ensemble inter-compresseur comprend un dispositif de support et d’actionnement comportant : deux biellettes de support rigidement solidaires du carter inter-compresseur, agencées circonférentiellement de part et d’autre de la porte VBV, et ayant des premières extrémités respectives sur lesquelles sont respectivement articulées deux extrémités circonférentielles opposées de la porte VBV, selon un axe définissant l’axe de porte, et des secondes extrémités respectives opposées auxdites premières extrémités ; un cadre mobile agencé à distance radialement vers l'extérieur par rapport à la porte VBV, circonférentiellement entre les deux biellettes de support, articulé sur les secondes extrémités respectives des deux biellettes de support selon un axe de cadre parallèle à l’axe de porte, et comprenant une structure d’articulation destinée à être reliée à un système d’actionnement synchronisé des portes VBV de sorte que ce dernier commande un pivotement du cadre mobile autour de l’axe de cadre ; et deux biellettes d’actionnement agencées circonférentiellement de part et d’autre de la porte VBV et du cadre mobile, et ayant des premières extrémités respectives respectivement articulées sur les deux extrémités circonférentielles de la porte VBV et des secondes extrémités respectives opposées articulées sur le cadre mobile, de sorte que chacune des biellettes de support forme, conjointement avec la porte VBV, le cadre mobile, et avec l’une des biellettes d’actionnement correspondante, un parallélogramme déformable commandant et guidant le pivotement de la porte VBV autour de l’axe de porte sous l’effet d’un pivotement du cadre mobile autour de l’axe de cadre. L’invention concerne également une turbomachine, comprenant au moins deux compresseurs séparés l’un de l’autre par un ensemble inter-compresseur du type décrit ci-dessus. L’invention sera mieux comprise, et d’autres détails, avantages et caractéristiques de celle-ci apparaîtront à la lecture de la description suivante faite à titre d’exemple non limitatif et en référence aux dessins annexés dans lesquels : FIG. 1 est une vue schématique en coupe axiale d’une turbomachine ; FIG. 2 est une vue schématique en perspective d’un carter inter-compresseur de la turbomachine de la FIG. 1 , représenté isolé ; FIG. 3 est une demi-vue schématique partielle en section axiale et à plus grande échelle de la turbomachine de la FIG. 1 , illustrant une partie du carter de la FIG. 2 avec une porte VBV en position de fermeture ; FIG. 3 est une vue à plus grande échelle de la porte VBV représentée isolée ; FIG. 4 est une vue semblable à la FIG. 3 , montrant la porte VBV en position de pleine ouverture ; FIG. 5 est une vue schématique en perspective de la porte VBV et d’un dispositif de support et de guidage de cette dernière, selon un premier mode de réalisation préféré, illustrant la porte VBV en position de fermeture ; FIG. 6 est une vue semblable à la FIG. 5 , montrant la porte VBV en position de pleine ouverture ; FIG. 7 est une vue schématique en perspective de la porte VBV et d’un dispositif de support et de guidage de cette dernière, selon un deuxième mode de réalisation préféré, illustrant la porte VBV en position de fermeture ; FIG. 8 est une vue semblable à la FIG. 7 , montrant la porte VBV en position de pleine ouverture. Dans l’ensemble de ces figures, des références identiques peuvent désigner des éléments identiques ou analogues. Exposé détaillé de modes de réalisation préférés La FIG. 1 illustre une turbomachine 10, par exemple un turboréacteur à double flux et à double corps pour aéronef, comportant de manière générale une soufflante 12 destinée à l’aspiration d’un flux d’air F1 se divisant en aval de la soufflante en un flux primaire F2 circulant dans un canal d’écoulement de flux primaire, ci-après dénommé veine primaire PV, et un flux secondaire F3 circulant dans un canal d’écoulement de flux secondaire, ci-après dénommé veine secondaire SV, disposé autour de la veine primaire PV. À titre illustratif, la turbomachine comporte, de manière générale, un compresseur basse pression 14, un compresseur haute pression 16, une chambre de combustion 18, une turbine haute pression 20 et une turbine basse pression 22 qui définissent conjointement la veine primaire PV. Les rotors respectifs du compresseur haute pression et de la turbine haute pression sont reliés par un arbre dit « arbre haute pression », tandis que les rotors respectifs du compresseur basse pression et de la turbine basse pression sont reliés par un arbre dit « arbre basse pression », d’une manière bien connue. Ces rotors sont montés rotatifs autour d’un axe 28 de la turbomachine. Dans l’ensemble de cette description, la direction axiale X est la direction de l’axe 28. On considère en outre un repère de coordonnées cylindriques centré sur l’axe 28, dans lequel une direction radiale R est en tout point orthogonale à l’axe 28 et passe par ce dernier, tandis qu’une direction ortho-radiale ou circonférentielle C est en tout point orthogonale à la direction radiale R et à l’axe 28. Un plan transversal est un plan orthogonal à l’axe 28. Les termes « interne » et « externe » font respectivement référence à une relative proximité, et un relatif éloignement, d’un élément par rapport à l’axe 28. Enfin, les directions « amont » et « aval » sont définies par référence à la direction générale D de l’écoulement des gaz dans les veines primaire PV et secondaire SV de la turbomachine, selon la direction axiale X. La turbomachine comprend en particulier un carter inter-compresseur 40 agencé axialement entre le compresseur basse pression 14 et le compresseur haute pression 16, et représenté isolé sur la FIG. 2 . Dans le contexte non limitatif d’un turboréacteur à double corps, un tel carter inter-compresseur 40 est parfois dénommé carter intermédiaire. Le carter inter-compresseur 40 comporte par exemple une paroi annulaire externe de carter 42, un moyeu 44, des aubes directrices 46 s’étendant depuis la paroi annulaire externe de carter 42 jusqu’au moyeu 44, ainsi que des bras structuraux 48 et 50 reliant radialement la paroi annulaire externe de carter 42 au moyeu 44. La paroi annulaire externe de carter 42 s’étend autour d’un tronçon ou segment de la veine secondaire SV, tandis que le moyeu 44 s’étend radialement à l’intérieur du tronçon de la veine secondaire SV, et radialement à l'extérieur par rapport à un tronçon ou segment de la veine primaire PV. Le moyeu 44 comporte une paroi annulaire externe de moyeu 52 qui délimite intérieurement le tronçon de la veine secondaire SV, une paroi annulaire intermédiaire de moyeu, dénommée simplement première virole 54 dans ce qui suit, qui délimite extérieurement le tronçon de la veine primaire PV, une paroi annulaire interne de moyeu 55 qui délimite intérieurement le tronçon de la veine primaire PV, et d’autres bras 56 reliant la première virole 54 à la paroi annulaire interne de moyeu 55. Par commodité, la paroi annulaire externe de moyeu 52 est dénommée deuxième virole 52 dans ce qui suit. Le moyeu 44 comporte en outre par exemple une paroi transversale amont 57 et une paroi transversale aval 58 qui relient chacune la première virole 54 à la deuxième virole 52 et délimitent respectivement un côté amont et un côté aval d’une cavité inter-veine 59 définie entre la première virole 54 et la deuxième virole 52. Les différentes parois annulaires constituant le carter inter-compresseur 40 sont bien entendu centrées selon un axe de ce carter coïncidant avec l’axe 28 de la turbomachine. En référence aux figures 3 et 4, le carter inter-compresseur 40 est associé à un système de décharge d’air, avec lequel il constitue un ensemble inter-compresseur selon la terminologie adoptée dans la présente description. Ce système de décharge d’air comprend une rangée annulaire d’orifices 60 formés dans la première virole 54 (et dont l’un est visible en section sur les figures). Chaque orifice 60 affleure ainsi le tronçon de la veine primaire PV, et débouche dans un passage d’évacuation d’air 61 correspondant défini entre la première virole 54 et la deuxième virole 52 et globalement orienté dans la direction radiale R. Dans l’exemple illustré, le passage d’évacuation d’air 61 est défini par la cavité inter-veine 59. Il peut y avoir un seul passage d’évacuation d’air 61 s’étendant annulairement autour de l’axe 28 et donc commun pour l’ensemble des orifices 60 ou, en variante, des moyens de compartimentation circonférentielle de la cavité inter-veine 59 peuvent définir une pluralité de passages d’évacuation d’air 61, par exemple chacun communiquant avec un orifice 60 correspondant. La deuxième virole 52 comporte au moins une grille d’évacuation 63 au travers de laquelle le passage d’évacuation d’air 61 ou chaque passage d’évacuation d’air 61 débouche dans le tronçon de la veine secondaire SV. La grille 63 ou chacune des grilles 63 est ainsi agencée radialement en vis-à-vis de la rangée annulaire d’orifices 60. De plus, pour chacun de ces orifices 60, le système de décharge d’air comprend une porte VBV 62 correspondante montée pivotante selon un axe de porte 64 correspondant sur une partie du carter inter-compresseur 40, de sorte que ladite porte VBV 62 soit déplaçable entre une position de fermeture, dans laquelle la porte VBV 62 ferme l’orifice 60 ( FIG. 3 ), et une position de pleine ouverture, dans laquelle la porte VBV 62 permet une circulation d’air au travers de l’orifice 60 ( FIG. 4 ). Pour au moins l’un des orifices 60, et préférentiellement pour chacun de ces orifices, l’axe de porte 64 de la porte VBV 62 correspondante est agencé entre un bord amont 66 de l’orifice et un bord aval 68 de l’orifice, à des distances respectives de ces bords amont et aval telles que, dans la position de pleine ouverture ( FIG. 4 ), la porte VBV 62 permet à la fois une circulation d’un flux d’air amont 70A au travers d’une portion amont 60A de l’orifice définie en amont de la porte VBV 62 et une circulation d’un flux d’air aval 70B au travers d’une portion aval 60B de l’orifice définie en aval de la porte VBV. La porte VBV est ainsi une porte VBV hybride, à ouverture de type papillon, comme expliqué dans le document FR3122903A1 précité de la demanderesse. En particulier, comme expliqué dans le document FR3122903A1, une distance moyenne entre l’axe de porte 64 de la porte VBV 62 et le bord amont 66 de l’orifice 60 est avantageusement comprise entre 0,2 et 0,8 fois une distance moyenne entre le bord amont 66 de l’orifice et le bord aval 68 de l’orifice. Par « distance moyenne », il faut comprendre une distance mesurée dans tout plan contenant l’axe 28 et moyennée dans la direction circonférentielle C. Comme cela apparaîtra plus clairement dans ce qui suit, selon le type de moyens de support et d’actionnement qui relient la porte VBV 62 au carter inter-compresseur 40, l’axe de porte 64 peut être matérialisé par une ou plusieurs pièces (pion(s), tige(s), etc.) ou être un axe virtuel défini par une cinématique de rotation imposée par lesdits moyens de support et d’actionnement. De plus, l’axe de porte 64 peut intercepter la porte VBV 62 (comme dans l’exemple illustré) ou être décalé par rapport à la porte VBV. Les bords amont 66 et aval 68 de l’orifice sont préférentiellement définis par des joints d’étanchéité 66A, 68A en matériau compressible, par exemple en matériau élastomère. La porte VBV 62 présente un profil extérieur formé d’une surface interne 72, une surface externe 74, et une surface aval 76 ( FIG. 3 ). La surface interne 72 délimite un côté radialement interne de la porte VBV de sorte que dans la position de fermeture ( FIG. 3 ), la surface interne 72 ferme l’orifice 60 considéré. La surface interne 72 présente un bord amont 72A à son extrémité amont ( FIG. 3 ), et présente un bord aval 72B à son extrémité aval. La surface interne 72 est avantageusement conformée pour reconstituer la première virole 54, c'est-à-dire pour que la surface interne 72 ait sensiblement la forme qu’aurait la première virole 54 au même emplacement s’il n’y avait pas d’orifice 60. En particulier, la surface interne 72 est conformée pour s’intégrer à la première virole 54 sans (ou sensiblement sans) discontinuité aérodynamique aux jonctions entre la surface interne 72 et la première virole 54. La surface externe 74 ( FIG. 3 ) délimite un côté radialement externe de la porte VBV et s’étend radialement vers l'extérieur dans la direction D, à partir d’un bord amont 74A de la surface externe 74 contigu au bord amont 72A de la surface interne 72, jusqu’à un bord aval 74B de la surface externe 74. En position d’ouverture ( FIG. 4 ), la surface externe 74 délimite ainsi une portion amont 61A du passage d’évacuation d’air 61 définie en amont de la porte VBV, et s’étendant donc radialement vers l'extérieur à partir de la portion amont 60A de l’orifice 60. De manière connue en soi, la surface externe 74 présente préférentiellement une forme de rampe à section axiale concave depuis le bord amont 74A de celle-ci jusqu’au bord aval 74B de celle-ci, de manière à guider au mieux, en direction de la grille d’évacuation 63, l’air et d’éventuels débris prélevés dans la veine primaire PV. La surface aval 76 ( FIG. 3 ) délimite un côté aval de la porte VBV et s’étend radialement vers l'extérieur depuis un bord interne 76A de cette surface aval 76 contigu au bord aval 72B de la surface interne 72 jusqu’à un bord externe 76B de la surface aval 76 contigu au bord aval 74B de la surface externe 74. En position d’ouverture ( FIG. 4 ), la surface aval 76 délimite une portion aval 61B du passage d’évacuation d’air 61 définie en aval de la porte VBV, entre cette dernière et une surface d’extrémité aval 78 du carter inter-compresseur, par exemple formée par la paroi transversale aval 58 précitée, et ayant un bord interne 78A raccordé à la première virole 54 au niveau du bord aval 68 de chaque orifice 60. La surface d’extrémité aval 78 du carter inter-compresseur délimite ainsi un côté aval de la portion aval 61B du passage d’évacuation d’air 61. Selon une particularité de l’invention, la surface aval 76 présente une forme à section axiale convexe depuis son bord interne 76A jusqu’à son bord externe 76B. De plus, un angle θ, défini entre la tangente T1 à la surface aval 76 au niveau du bord interne 76A de cette dernière et la tangente T2 à la surface interne 72 au niveau du bord aval 72B de cette dernière, est compris entre 120 et 140 degrés, et préférentiellement égal ou sensiblement égal à 130 degrés. Il faut ainsi comprendre que l’angle θ est défini à la jonction entre les surfaces interne 72 et aval 76. Une telle forme convexe et un tel angle contribuent à limiter les risques de décrochement du flux longeant la surface interne 72 puis la surface aval 76 après être passé au travers de la portion aval 60B de l’orifice 60. L’invention permet ainsi de limiter les risques qu’une portion du flux primaire F2, ayant été perturbée aérodynamiquement par la porte VBV 62 en position d’ouverture, n’atteigne l’entrée 79 du compresseur haute pression (figures 2 et 3) et ne risque ainsi de perturber le fonctionnement de ce compresseur, au lieu d’être aspirée dans la portion aval 61B du passage d’évacuation d’air en aval de la porte VBV. L’invention permet en outre de limiter les risques qu’une partie du flux d’air, préalablement extrait de la veine primaire PV par la portion amont 61A du passage d’évacuation d’air, ne retourne dans la veine primaire en passant par la portion aval 61B de ce passage. La forme de la surface d’extrémité aval 78 du carter inter-compresseur est de préférence également optimisée pour limiter de tels risques de retour de flux par la portion aval 61B du passage d’évacuation d’air. À cet effet, la surface d’extrémité aval 78 est à section axiale concave, par exemple en forme de rampe incurvée radialement vers l'extérieur. Plus particulièrement, la surface d’extrémité aval 78 est conformée de sorte que, vue en section axiale, la portion aval 61B du passage d’évacuation d’air 61 présente une forme évasée jusqu’au bord externe 76B de la surface aval 76, lorsque la porte VBV est dans la position de pleine ouverture ( FIG. 4 ). Par ailleurs, pour optimiser le guidage, tant du flux d’air amont 70A que du flux d’air aval 70B, en direction de la grille d’évacuation 63, la surface externe 74 de la porte VBV 62 est conformée de sorte que, dans tout plan de section orthogonal à l’axe de porte 64 et passant par la surface externe 74 de la porte VBV dans la position de pleine ouverture ( FIG. 4 ), une ligne TL, tangente à la surface externe 74 au niveau du bord aval 74B de cette dernière, intercepte la grille d’évacuation 63 en un point ITL situé en amont d’une extrémité aval 63B de la grille d’évacuation 63, et en aval d’une extrémité amont 63A de la grille d’évacuation 63 et, en particulier, en aval d’un point d’intersection IRL entre la grille d’évacuation 63 et une ligne radiale RL passant par le bord aval 74B de la surface externe 74. De préférence, le point d’intersection IRL entre la grille d’évacuation 63 et la ligne radiale RL est lui-même situé en aval de l’extrémité amont 63A de la grille d’évacuation 63. Toujours pour optimiser le guidage des flux d’air par la porte VBV 62 en direction de la grille d’évacuation 63, en référence à la FIG. 4 , une étendue radiale L1 de la porte VBV 62 en position de pleine ouverture (définie entre le bord interne et le bord externe de la surface aval 76) est de préférence supérieure à la moitié d’une distance radiale L2 séparant le bord interne de la surface aval 76 et l’extrémité aval 63B de la grille. De plus, considérant en référence à la FIG. 4 une section d’entrée S1 de la portion aval 61B du passage d’évacuation d’air 61, définie en tant que section minimale entre le bord interne 76A de la surface aval 76 de la porte VBV et la surface d’extrémité aval 78 du carter inter-compresseur, et une section de sortie S2 de la portion aval 61B du passage d’évacuation d’air 61, définie en tant que section minimale entre le bord externe 76B de la surface aval 76 de la porte VBV et la surface d’extrémité aval 78 du carter inter-compresseur, un rapport S2/S1 entre lesdites sections de sortie et d’entrée est préférentiellement compris entre 1 et 5. Le système de décharge d’air est en outre avantageusement configuré de sorte que pour passer de la position de fermeture à la position de pleine ouverture, la porte VBV pivote d’un angle compris entre 5 degrés et 45 degrés. Dans des modes de réalisation préférés, le bord amont 72A de la surface interne 72 est écarté du bord amont 66 de l’orifice 60 considéré d’une distance comprise entre 2% et 55% d’une étendue radiale RE de l’entrée du tronçon ou segment de la veine primaire PV délimité par le carter inter-compresseur ( FIG. 2 ). Par ailleurs, la porte VBV comporte avantageusement des joues, non visibles sur les figures 3 et 4 mais visibles sur les figures 5 à 8 où ces joues sont désignées par la référence numérique 80. Ces joues 80 s’étendent respectivement aux deux extrémités circonférentielles opposées de la porte VBV, en faisant saillie radialement vers l’extérieur et vers l’amont par rapport à la surface externe 74 de la porte, de manière à délimiter circonférentiellement la portion amont 61A du passage d’évacuation d’air 61. Les figures 5 et 6 illustrent un dispositif de support et d’actionnement 90, selon un premier mode de réalisation, destiné à supporter la porte VBV 62 et à commander le pivotement de cette dernière selon l’axe de porte 64. Ce dispositif 90 comporte un cadre-guide 92 et un cadre-chariot 94. D’une manière générale, le cadre-guide 92 est rigidement solidaire du carter inter-compresseur 40 (non visible sur les figures 5 et 6), et est agencé à distance radialement vers l'extérieur par rapport à la porte VBV 62. Le cadre-guide 92 est conformé pour définir un chemin 93 en forme d’arc de cercle s’étendant transversalement à un axe et dont le centre de courbure est situé sur ledit axe, ce dernier définissant l’axe de porte 64. De plus, le cadre-chariot 94 est globalement en forme de U et présente ainsi une embase 96 et deux jambes 98A, 98B reliées l’une à l’autre par l’embase 96. Les deux jambes 98A, 98B sont rigidement reliées respectivement à deux extrémités circonférentielles opposées 62C, 62D de la porte VBV 62. L’embase 96 est montée mobile sur le cadre-guide 92 de manière à être guidée le long du chemin 93. De plus, l’embase 96 comprend une structure d’articulation 100 destinée à être reliée à un système d’actionnement synchronisé des portes VBV de sorte que ce système d’actionnement synchronisé commande un déplacement de l’embase 96 le long dudit chemin se traduisant par un pivotement de la porte VBV 62 autour de l’axe de porte 64. Le système d’actionnement synchronisé, qui ne sera pas décrit ici (et n’est pas visible sur les figures), peut par exemple être un système du type décrit dans le document FR3119421A1. Plus précisément, le cadre-guide 92 comporte préférentiellement deux structures latérales 102A, 102B reliées l’une à l’autre, à leurs extrémités amont et aval, respectivement par deux poutres 104 s’étendant dans la direction circonférentielle C. Les deux structures latérales 102A, 102B définissent chacune une lumière 106 correspondante présentant la forme d’arc de cercle précitée et définissant ainsi le chemin précité. Le cadre-chariot 94 comporte préférentiellement deux structures latérales, chacune en forme de plaque ajourée afin de limiter au mieux la masse du dispositif, et ayant des portions radialement internes respectives fixées sur les extrémités circonférentielles opposées 62C, 62D de la porte VBV 62 et constituant respectivement les jambes 98A, 98B précitées. L’embase 96 est par exemple constituée par une extrémité radialement externe de chacune de ces deux structures latérales et par une poutre 108 reliant rigidement ces dernières. La structure d’articulation 100 est par exemple formée d’une oreille conçue pour s’articuler à une tige de commande appartenant au système d’actionnement synchronisé précité. Le guidage de l’embase 96 par le cadre-guide 92 est préférentiellement assuré par des galets 110 portés par l’embase 96 et engagés dans chacune des lumières 106, à raison de deux galets 110 au moins par lumière 106 de manière à bloquer un degré de liberté pour le cadre-chariot et obliger ainsi ce dernier, et donc aussi la porte VBV 62, à pivoter autour de l’axe de porte 64 lorsque les galets se déplacent le long des lumières 106 (seuls les deux galets 110 situés du côté circonférentiel figurant au premier plan sur les figures 5 et 6 étant visibles sur ces dernières). Le déplacement des galets 110 le long des lumières 106 peut être réalisé avec glissement ou au moyen de roulements prévus à cet effet. Un avantage d’un tel dispositif de support et d’actionnement réside dans le fait que ce dernier s’étend autour de la portion amont 61A du passage d’évacuation d’air 61 sans constituer d’obstacle directement dans le flux en regard et à proximité de la surface externe 74 de la porte VBV. Un autre avantage réside dans le fait que le dispositif suffit pour définir l’axe de porte 64, sans que d’autres moyens structurels ne soient nécessaires à cet effet, par exemple des moyens fixés sur la première virole 54. Dans l’exemple illustré, deux pions auxiliaires 112 sont néanmoins agencés sur l’axe de porte 64 de manière à reprendre les efforts aérodynamiques subis par la porte VBV 62 et réduire les efforts appliqués au cadre-guide 92. Ces pions auxiliaires 112 peuvent être solidaires de la porte VBV et articulés à des moyens solidaires de la première virole 54, ou inversement. Les figures 7 et 8 illustrent un dispositif de support et d’actionnement 120 destiné à supporter la porte VBV 62 et à commander le pivotement de cette dernière selon l’axe de porte 64, selon un deuxième mode de réalisation. Ce dispositif 120 comporte deux biellettes de support 122, un cadre mobile 124, et deux biellettes d’actionnement 126 (seules une biellette de support 122 et une biellette d’actionnement 126, situées du côté circonférentiel figurant au premier plan sur les figures 7 et 8, étant visibles sur ces dernières). D’une manière générale, les deux biellettes de support 122 sont rendues rigidement solidaires du carter inter-compresseur 40, par des moyens pouvant être conventionnels et qui ne seront pas décrits ici (et ne sont pas visibles sur les figures). Ces deux biellettes de support 122 sont agencées circonférentiellement de part et d’autre de la porte VBV 62, et ont des premières extrémités respectives 122A sur lesquelles sont respectivement articulées les deux extrémités circonférentielles opposées 62C, 62D de la porte VBV 62, selon un axe définissant l’axe de porte 64, et des secondes extrémités respectives 122B opposées aux premières extrémités 122A. De plus, le cadre mobile 124 est décalé radialement vers l'extérieur par rapport à la porte VBV 62 et est situé circonférentiellement entre les deux biellettes de support 122. Le cadre mobile 124 est articulé sur les secondes extrémités respectives 122B des deux biellettes de support 122, selon un axe de cadre 128 parallèle à l’axe de porte 64. De manière analogue à l’exemple des figures 5 et 6, le cadre mobile 124 comprend une structure d’articulation 100 destinée à être reliée à un système d’actionnement synchronisé des portes VBV, qui est par exemple ici encore du type décrit dans le document FR3119421A1, de sorte que ce système d’actionnement synchronisé commande un pivotement du cadre mobile 124 autour de l’axe de cadre 128. Ici encore, la structure d’articulation 100 est par exemple constituée d’une oreille conçue pour s’articuler à une tige de commande appartenant au système d’actionnement synchronisé précité. Enfin, les deux biellettes d’actionnement 126 sont agencées circonférentiellement de part et d’autre de la porte VBV 62 et du cadre mobile 124, chacune axialement et radialement en regard d’une biellette de support 122 correspondante. Les deux biellettes d’actionnement 126 ont des premières extrémités 126A respectives qui sont respectivement articulées sur les deux extrémités circonférentielles 62C, 62D de la porte VBV 62, et des secondes extrémités 126B respectives opposées qui sont articulées sur le cadre mobile 124, de sorte que chacune des biellettes de support 122 forme, conjointement avec la porte VBV 62, le cadre mobile 124, et avec l’une des biellettes d’actionnement 126 correspondante (c'est-à-dire la biellette d’actionnement 126 située du même côté circonférentiel que la biellette de support 122 considérée), un parallélogramme déformable commandant et guidant le pivotement de la porte VBV 62 autour de l’axe de porte 64 sous l’effet d’un pivotement du cadre mobile 124 autour de l’axe de cadre 128. Ainsi, un actionnement de la structure d’articulation 100 par le système d’actionnement synchronisé des portes VBV se traduit par un pivotement du cadre mobile 124 autour de l’axe de cadre 128, lequel pivotement est répercuté à la porte VBV 62, par l’intermédiaire des deux biellettes d’actionnement 126, sous la forme d’un pivotement de la porte VBV 62 autour de l’axe de porte 64 défini par les biellettes de support 122. Le cadre mobile est par exemple constitué de deux poutres latérales 124A, 124B et d’une poutre transversale (masquée sur les figures) reliant l’une à l’autre les poutres latérales 124A, 124B et portant la structure d’articulation 100. Un avantage d’un tel dispositif de support et d’actionnement réside ici encore dans le fait que ce dernier s’étend autour de la portion amont 61A du passage d’évacuation d’air 61 sans constituer d’obstacle directement dans le flux en regard et à proximité de la surface externe 74 de la porte VBV. Un autre avantage réside dans le fait que le dispositif suffit pour définir l’axe de porte 64, sans que d’autres moyens structurels ne soient nécessaires à cet effet, par exemple des moyens fixés sur la première virole 54. L’invention trouve une application particulièrement avantageuse dans les moteurs de petite taille, qui offrent un espace inter-veine ayant une étendue radiale particulièrement limitée. Ensemble inter-compresseur pour turbomachine, comprenant : un carter inter-compresseur (40) comportant : une première virole (54) s’étendant annulairement autour d’un axe (28) du carter inter-compresseur et délimitant extérieurement un tronçon de veine annulaire interne (PV) destiné à l’écoulement d’un flux d’air primaire (F2) entre deux compresseurs (14, 16) d’une turbomachine dans une direction (D) allant d’un côté amont du carter inter-compresseur vers un côté aval de celui-ci ; une deuxième virole (52) s’étendant annulairement autour de la première virole (54) de manière à délimiter intérieurement un tronçon de veine annulaire externe (SV) destiné à l’écoulement d’un flux d’air de dérivation dans ladite direction (D) ; un système de décharge d’air comprenant une rangée annulaire d’orifices (60) formés dans ladite première virole (54) pour mettre en communication le tronçon de veine annulaire interne (PV) avec au moins un passage d’évacuation d’air (61) radial débouchant dans le tronçon de veine annulaire externe (SV) au travers d’au moins une grille d’évacuation (63) agencée radialement en vis-à-vis de la rangée annulaire d’orifices (60), et, pour chacun desdits orifices (60), une porte VBV (62) correspondante montée sur une partie du carter inter-compresseur (40) de manière à être déplaçable, par pivotement selon un axe de porte (64), entre une position de fermeture, dans laquelle une surface interne (72) de la porte VBV ferme l’orifice (60), et une position de pleine ouverture, dans laquelle la porte VBV permet une circulation d’air au travers de l’orifice (60) ; dans lequel la porte VBV (62) présente un profil extérieur formé de : ladite surface interne (72), qui s’étend depuis un bord amont (72A) jusqu’à un bord aval (72B) de celle-ci ; une surface externe (74) qui délimite un côté radialement externe de la porte VBV et s’étend radialement vers l'extérieur dans ladite direction (D), à partir d’un bord amont (74A) de ladite surface externe (74) contigu au bord amont (72A) de ladite surface interne (72), jusqu’à un bord aval (74B) de ladite surface externe (74) ; une surface aval (76) qui délimite un côté aval de la porte VBV et s’étend radialement vers l'extérieur depuis un bord interne (76A) de ladite surface aval (76) contigu au bord aval (72B) de ladite surface interne (72) jusqu’à un bord externe (76B) de ladite surface aval (76) contigu au bord aval (74B) de ladite surface externe (74), ladite surface aval (76) présentant une forme à section axiale convexe depuis le bord interne (76A) de celle-ci jusqu’au bord externe (76B) de celle-ci ; dans lequel un angle (θ) défini entre une tangente (T1) à la surface aval (76) au niveau du bord interne (76A) de cette dernière et une tangente (T2) à la surface interne (72) au niveau du bord aval (72B) de cette dernière est compris entre 120 et 140 degrés ; et dans lequel l’axe de porte (64) de la porte VBV correspondante est agencé axialement entre un bord amont (66) de l’orifice et un bord aval (68) de l’orifice à une distance desdits bords amont et aval telle que, dans la position de pleine ouverture, une portion d’extrémité amont de la porte VBV fait saillie dans le tronçon de veine annulaire interne (PV) tandis qu’une portion d’extrémité aval de la porte VBV fait saillie dans le passage d’évacuation d’air (61), de sorte que la porte VBV (62) permet une circulation d’air radialement vers l'extérieur en direction de la grille (63) à la fois au travers d’une portion amont (61A) du passage d’évacuation d’air (61) définie en amont de la surface externe (74) de la porte VBV, et au travers d’une portion aval (61B) du passage d’évacuation d’air (61) définie entre la surface aval (76) de la porte VBV et une surface d’extrémité aval (78) du carter inter-compresseur ayant un bord interne (78A) raccordé à la première virole (54) au niveau du bord aval (68) de chaque orifice (60) et délimitant un côté aval du passage d’évacuation d’air (61). Ensemble inter-compresseur selon la revendication 1, dans lequel ladite surface d’extrémité aval (78) est à section axiale concave et est conformée de sorte que, vue en section axiale, ladite portion aval (61B) du passage d’évacuation d’air (61) présente une forme évasée jusqu’au bord externe (76B) de ladite surface aval (76) lorsque la porte VBV est dans la position de pleine ouverture. Ensemble inter-compresseur selon la revendication 1 ou 2, dans lequel, une section d’entrée (S1) de ladite portion aval (61B) du passage d’évacuation d’air (61) étant définie en tant que section minimale entre le bord interne (76A) de ladite surface aval (76) de la porte VBV et ladite surface d’extrémité aval (78) du carter inter-compresseur, et une section de sortie (S2) de ladite portion aval (61B) du passage d’évacuation d’air (61) étant définie en tant que section minimale entre le bord externe (76B) de ladite surface aval (76) de la porte VBV et ladite surface d’extrémité aval (78) du carter inter-compresseur, un rapport S2/S1 entre lesdites sections de sortie et d’entrée est compris entre 1 et 5. Ensemble inter-compresseur selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel, dans tout plan de section orthogonal à l’axe de porte (64) et passant par la surface externe (74) de la porte VBV en position de pleine ouverture, ladite surface externe (74) est conformée de sorte qu’une ligne (TL), tangente à ladite surface externe (74) au niveau du bord aval (74B) de cette dernière, intercepte la grille d’évacuation (63) : en amont d’une extrémité aval (63B) de la grille d’évacuation (63) ; en aval d’une extrémité amont (63A) de la grille d’évacuation (63) ; et en aval d’une intersection entre la grille d’évacuation (63) et une ligne radiale passant par le bord aval (74B) de ladite surface externe (74). Ensemble inter-compresseur selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel, pour passer de la position de fermeture à la position de pleine ouverture, la porte VBV pivote d’un angle compris entre 5 degrés et 45 degrés. Ensemble inter-compresseur selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel, dans la position de pleine ouverture, le bord amont (72A) de la surface interne (72) est écarté du bord amont (66) de l’orifice (60) considéré d’une distance comprise entre 2% et 55% d’une étendue radiale (RE) d’une entrée du tronçon de veine annulaire interne (PV). Ensemble inter-compresseur selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel ladite surface externe (74) de la porte VBV (62) est en forme de rampe à section axiale concave depuis le bord amont (74A) de ladite surface externe (74) jusqu’au bord aval (74B) de ladite surface externe (74). Ensemble inter-compresseur selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, comprenant un dispositif de support et d’actionnement (90) comportant : un cadre-guide (92) rigidement solidaire du carter inter-compresseur (40), agencé à distance radialement vers l'extérieur par rapport à la porte VBV (62), et conformé pour définir un chemin (93) en forme d’arc de cercle s’étendant transversalement à l’axe de porte (64) de la porte VBV et dont le centre de courbure est situé sur ledit axe de porte (64) ; et un cadre-chariot (94) globalement en forme de U présentant une embase (96) et deux jambes (98A, 98B) reliées l’une à l’autre par l’embase, les deux jambes étant rigidement reliées respectivement à deux extrémités circonférentielles opposées (62C, 62D) de la porte VBV (62), l’embase étant montée mobile sur le cadre-guide (92) de manière à être guidée le long dudit chemin (93), et l’embase (96) comprenant une structure d’articulation (100) destinée à être reliée à un système d’actionnement synchronisé des portes VBV de sorte que ce dernier commande un déplacement de l’embase (96) le long dudit chemin (93) se traduisant par un pivotement de la porte VBV (62) autour de l’axe de porte (64). Ensemble inter-compresseur selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, comprenant un dispositif de support et d’actionnement (120) comportant : deux biellettes de support (122) rigidement solidaires du carter inter-compresseur (40), agencées circonférentiellement de part et d’autre de la porte VBV (62), et ayant des premières extrémités (122A) respectives sur lesquelles sont respectivement articulées deux extrémités circonférentielles opposées (62C, 62D) de la porte VBV (62), selon un axe définissant l’axe de porte (64), et des secondes extrémités (122B) respectives opposées auxdites premières extrémités (122A) ; un cadre mobile (124) agencé à distance radialement vers l'extérieur par rapport à la porte VBV (62), circonférentiellement entre les deux biellettes de support (122), articulé sur les secondes extrémités (122B) respectives des deux biellettes de support (122) selon un axe de cadre (128) parallèle à l’axe de porte (64), et comprenant une structure d’articulation (100) destinée à être reliée à un système d’actionnement synchronisé des portes VBV de sorte que ce dernier commande un pivotement du cadre mobile (124) autour de l’axe de cadre (128) ; et deux biellettes d’actionnement (126) agencées circonférentiellement de part et d’autre de la porte VBV (62) et du cadre mobile, et ayant des premières extrémités (126A) respectives respectivement articulées sur les deux extrémités circonférentielles (62C, 62D) de la porte VBV (62) et des secondes extrémités (126B) respectives opposées articulées sur le cadre mobile (124), de sorte que chacune des biellettes de support (122) forme, conjointement avec la porte VBV (62), le cadre mobile (124), et avec l’une des biellettes d’actionnement (126) correspondante, un parallélogramme déformable commandant et guidant le pivotement de la porte VBV (62) autour de l’axe de porte (64) sous l’effet d’un pivotement du cadre mobile (124) autour de l’axe de cadre (128). Turbomachine, comprenant au moins deux compresseurs (14, 16) séparés l’un de l’autre par un ensemble inter-compresseur selon l'une quelconque des revendications 1 à 9.