FR 3155031 A1 20250509 FR 2312146 A 20231108 Un dispositif de fixation (3) d’une conduite de turbomachine (2) à un support de turbomachine (1), le dispositif de fixation (3) comprenant un premier organe de fixation (4) comprenant une première base (40) et un premier peigne (41), le premier peigne (41) comprenant une pluralité de premières dents (410) ayant un premier coefficient de dilatation thermique, un deuxième organe de fixation (5) comprenant une deuxième base (50) et un deuxième peigne (51) comprenant des deuxième dents (510) ayant un deuxième coefficient de dilatation thermique, les coefficients de dilatation thermique étant choisis de manière à ce que le premier peigne (41) s’imbrique avec le deuxième peigne (51) selon une pluralité de jeux élémentaires pour une température de maintenance donnée, la pluralité de jeux élémentaires étant comblés par dilatation thermique pour une température d’utilisation donnée. Figure de l’abrégé : Figure 1 Dispositif de fixation d’une conduite de turbomachine à un support de turbomachine, ensemble et procédé associés La présente invention concerne le domaine de la fixation de conduites d’une turbomachine pour aéronef. De manière connue, une turbomachine comporte de nombreuses conduites, appelées aussi canalisations, pour conduire du carburant, de l’huile ou autre fluide à différents lieux de la turbomachine. Les conduites sont fixées à un carter de la turbomachine par l’intermédiaire de colliers de fixation solidaires du carter de la turbomachine. En pratique, un collier de fixation comporte une ceinture périphérique et au moins une vis de serrage qui doit être serrée par un opérateur lors de la fixation d’une conduite afin de réduire la longueur de la ceinture périphérique. Lors des opérations de maintenance, le collier de fixation doit être desserré pour libérer la conduite puis serré de nouveau après maintenance. L’utilisation d’un collier de fixation présente de nombreux inconvénients. Tout d’abord, les opérations de serrage/desserrage sont très chronophages. Cela est pénalisant lors des opérations de maintenance de la turbomachine sous aile (sans la dépose de l’ensemble propulsif) qui doivent être réalisées dans un temps réduit. Il est par ailleurs nécessaire de disposer d’outils de serrage spécifiques, par exemple une clé dynamométrique pour appliquer le serrage adapté. En outre, il est nécessaire de prévoir, dès la conception de la turbomachine, de l’espace pour le passage d’une clé de serrage et pour son débattement, ce qui contraint de manière importante la conception et augmente l’encombrement. L’utilisation de colliers de fixation pour fixer une conduite induit à un hyperstatisme, ce qui augmente l’usure et réduit la durée de vie. Ces usures sont amplifiées par les dilatations thermiques et les vibrations. Un des objectifs de la présente invention est d’améliorer la fixation des conduites d’une turbomachine afin d’accroitre et d’optimiser la capacité de fabrication, de production et/ou de réparation et, par conséquence, de réduire de manière significative les émissions de gaz à effet de serre associées. Cette optimisation permet également de diminuer la consommation de matière première. Elle permet d’allonger la durée de vie des composants et, par conséquence, de réduire le nombre de remplacements par des pièces neuves. PRESENTATION DE L’INVENTION L’invention concerne un dispositif de fixation d’une conduite de turbomachine à un support de turbomachine, le dispositif de fixation comprenant : Un premier organe de fixation comprenant une première base configurée pour être fixée à la conduite de turbomachine et un premier peigne, le premier peigne comprenant une pluralité de premières dents, chaque première dent s’étendant parallèlement à un premier axe, la pluralité de premières dents étant alignée selon un deuxième axe, orthogonal au premier axe, les premières dents étant formées dans un premier matériau ayant un premier coefficient de dilatation thermique, Un deuxième organe de fixation comprenant une deuxième base configurée pour être fixée au support de turbomachine et un deuxième peigne, le deuxième peigne comprenant une pluralité de deuxièmes dents, chaque deuxième dent s’étendant parallèlement au premier axe, la pluralité de deuxièmes dents étant alignée selon le deuxième axe, les deuxièmes dents étant formées dans un deuxième matériau ayant un deuxième coefficient de dilatation thermique, Le premier coefficient de dilatation thermique et le deuxième coefficient de dilatation thermique étant choisis de manière à ce que le premier peigne s’imbrique avec le deuxième peigne selon une pluralité de jeux élémentaires pour une température de maintenance donnée, la pluralité de jeux élémentaires étant comblés par dilatation thermique pour une température d’utilisation donnée. Grâce à l’invention, on dispose de jeux élémentaires pour permettre l’imbrication du premier peigne et du deuxième peigne sans effort et sans outil. Il n’est ainsi pas nécessaire de prévoir de l’espace pour la manipulation d’outils. La turbomachine peut avantageusement être plus compacte. De manière avantageuse, on utilise les dilatations thermiques pour assurer un comblement des jeux élémentaires et une solidarisation performante par imbrication des dents. Les forces de frottement assurent le verrouillage de la fixation. La force d’imbrication peut être réglée par le dimensionnement des peignes afin d’autoriser un coulissement pour un positionnement optimal. Cela est particulièrement avantageux pour une utilisation dans des conditions vibratoires. De manière préférée, la température de maintenance est inférieure ou égale à 50°C. De manière préférée, la température d’utilisation est supérieure ou égale à 200°C. Selon un aspect, le premier peigne est configuré pour se translater par rapport au deuxième peigne selon le premier axe. Cela permet d’assurer un réglage longitudinal continu. Selon un aspect, le premier peigne est configuré pour se translater par rapport au deuxième peigne selon un troisième axe qui est orthogonal au premier axe et au deuxième axe. Cela permet d’assurer un réglage vertical continu. Selon un aspect, le premier peigne comprend entre 4 et 20 premières dents. Un tel nombre de dents permet de disposer d’une surface de frottement qui est importante tout en permettant un réglage latéral par décalage des peignes. Selon un aspect, une première dent possède une hauteur comprise entre 5 et 50mm. Une telle hauteur de dents permet de disposer d’une surface de frottement qui est importante tout en permettant un réglage vertical. Selon un aspect, la première base est formée dans un matériau ayant un coefficient de dilatation thermique de base et le premier peigne est formé dans un matériau ayant un coefficient de dilatation thermique de peigne qui est supérieur au coefficient de dilatation thermique de base. Cela permet avantageusement que les premières dents se dilatent plus qu’elles ne se décalent les unes par rapport aux autres. L’effort d’imbrication peut ainsi être réglé avec une plus grande précision, ce qui assure une fixation optimale. Selon un aspect, un jeu élémentaire J’ étant défini à la température d’utilisation par la relation suivante : avec p : le pas d’écartement entre une première dent et une deuxième dent à la température de maintenance, E5 : une épaisseur d’une deuxième dent, α40 : le coefficient de dilatation thermique de base, α41 : le coefficient de dilatation thermique de peigne, ΔT : la différence de températures entre la température d’utilisation et la température de maintenance. Ainsi, en réglant les coefficients de dilatation thermique, la valeur des jeux à la température de maintenance et/ou la valeur du pas d’écartement, on détermine de manière précise la force d’imbrication pour assurer la fixation. Selon un aspect, les premières dents possèdent des hauteurs différentes selon le deuxième axe. De préférence, les premières dents sont plus hautes à une extrémité du premier peigne qu’en son centre. Cela permet avantageusement d’augmenter la surface de frottement sans impacter l’encombrement lorsque l’organe de fixation est fixé à une conduite de turbomachine dont la surface extérieure est convexe. L’invention concerne également un ensemble comprenant une conduite de turbomachine, un support de turbomachine et un dispositif de fixation tel que présenté précédemment, le premier organe de fixation étant fixé à la conduite de turbomachine, le deuxième organe de fixation étant fixé au support de turbomachine. Il est également présenté une turbomachine comprenant un ensemble tel que présenté précédemment et un aéronef comprenant au moins une telle turbomachine. L’invention concerne également un procédé de fixation d’une conduite de turbomachine à un support de turbomachine avec un dispositif de fixation tel que présenté précédemment, le premier organe de fixation étant fixé à la conduite de turbomachine, le deuxième organe de fixation étant fixé au support de turbomachine, le procédé comprenant des étapes consistant à : Imbriquer le premier peigne avec le deuxième peigne selon une pluralité de jeux élémentaires à une température de maintenance donnée dans laquelle la turbomachine est éteinte, et Allumer la turbomachine de manière à atteindre une température d’utilisation donnée de manière à combler par dilatation la pluralité de jeux élémentaires. PRESENTATION DES FIGURES L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée à titre d’exemple, et se référant aux figures suivantes, données à titre d’exemples non limitatifs, dans lesquelles des références identiques sont données à des objets semblables. La FIG. 1 est une représentation schématique d’un dispositif de fixation selon une forme de réalisation. La FIG. 2 est une représentation schématique rapprochée des peignes du dispositif de fixation. La FIG. 3 est une représentation schématique en coupe des dilatations thermiques des peignes pour un premier organe de fixation ayant une base et un premier peigne réalisés dans un même matériau. La FIG. 4 est une représentation schématique en coupe d’un premier organe de fixation ayant une base et un premier peigne réalisés dans des matériaux différents. La FIG. 5 est une représentation schématique légendée de la FIG. 4 . La FIG. 6 est une représentation schématique rapprochée d’une variante des peignes du dispositif de fixation. La FIG. 7 est une représentation schématique vue de dessous de la fixation du premier organe de fixation. La FIG. 8 est une représentation schématique d’étapes pour la fixation d’une conduite de turbomachine à un support de turbomachine. Il faut noter que les figures exposent l’invention de manière détaillée pour mettre en œuvre l’invention, lesdites figures pouvant bien entendu servir à mieux définir l’invention le cas échéant. DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION En référence à la FIG. 1 , il est représenté la fixation d’une conduite de turbomachine 2 à un support de turbomachine 1 au moyen d’un dispositif de fixation 3 selon une forme de réalisation de l’invention. La turbomachine est de préférence une turbomachine d’aéronef, en particulier, pour assurer la propulsion dudit aéronef. La conduite de turbomachine 2 peut conduire tout type de fluide, en particulier, de l’air, de l’huile ou du carburant. Dans cet exemple, le support de turbomachine 1 est un carter de turbomachine mais il va de soi qu’il pourrait se présenter sous une forme différente. Comme illustré à la FIG. 1 , le dispositif de fixation 3 comprend un premier organe de fixation 4 comprenant une première base 40 fixée à la conduite de turbomachine 2 et un premier peigne 41. Le premier peigne 41 est solidaire de la première base 40. Dans cette première forme de réalisation, le premier organe de fixation 4 est monobloc. La première base 40 se présente sous la forme d’un pavé qui est monté à une ceinture 20 de la conduite de turbomachine 2 mais elle pourrait être fixée de manière différente. Le dispositif de fixation 3 comprend en outre un deuxième organe de fixation 5 comprenant une deuxième base 50 fixée au support de turbomachine 1 et un deuxième peigne 51. Le deuxième peigne 51 est solidaire de la deuxième base 50. De manière préférée, le deuxième organe de fixation 5 est monobloc. La deuxième base 50 se présente dans cet exemple sous la forme d’un pavé monté au support de turbomachine 1 mais elle pourrait posséder une forme différente. La fixation des bases 40, 50 peut être réalisée par tout moyen de fixation, collage, vissage, etc. Pour la fixation de la première base 40, la fixation peut être réalisée par brasage, fabrication additive ou par l’intermédiaire d’une ceinture ou autre. Selon un aspect, seul le premier peigne 41 pourrait être fabriqué de manière additive. Pour la fixation de la deuxième base 50, la fixation peut être réalisée par brasage, fabrication additive, vissage ou autre. A la FIG. 7 , un écrou de fixation 52 peut par exemple être monté entre les deuxièmes dents 510 du deuxième peigne 51 afin de solidariser la deuxième base 50 au support de turbomachine 1. Selon un aspect, seul le deuxième peigne 51 pourrait être fabriqué de manière additive. Afin de permettre la solidarisation du premier organe de fixation 4 avec le deuxième organe de fixation 5, le premier peigne 41 peut s’imbriquer avec le deuxième peigne 51 comme illustré à la FIG. 1 . L’imbrication des peignes 41, 51 est illustré aux figures 2 et 3. Le premier peigne 41 comprend une pluralité de premières dents 410. De manière préférée, le nombre de premières dents 410 est compris entre 4 et 20. Chaque première dent 410 s’étend parallèlement à un premier axe X. Les premières dents 410 sont alignées selon un deuxième axe Y. Chaque première dent 410 s’étend verticalement selon un troisième axe Z. De manière analogue, le deuxième peigne 51 comprend une pluralité de deuxièmes dents 510. De manière préférée, le nombre de deuxièmes dents 510 est compris entre 4 et 20. Chaque deuxième dent 510 s’étend parallèlement au premier axe X. Les deuxièmes dents 510 sont alignées selon le deuxième axe Y. Chaque deuxième dent 510 s’étend verticalement selon le troisième axe Z. De manière préférée, le premier peigne 41 et le deuxième peigne 51 possèdent le même nombre de dents 410, 510 à +/- 1 dent. Cela permet d’avoir un recouvrement qui met en œuvre toutes les dents 410, 510. Ainsi, le premier peigne 41 peut s’imbriquer avec le deuxième peigne 51. De manière préférée, en référence à la FIG. 2 , les dents 410, 510 possèdent des longueurs L4, L5, définies selon le premier axe X, qui sont sensiblement égales à +/- 10%. De manière préférée, la longueur L4, L5 des dents 410, 510 est comprise entre 5mm et 50mm. Une telle longueur permet avantageusement de réaliser un décalage longitudinal dx ( FIG. 8 ) mais également de régler la force d’imbrication comme cela sera présenté par la suite. En référence à la FIG. 3 représentant une vue en coupe de l’imbrication des dents 410, 510, à une température de maintenance donnée, chaque première dent 410 possède une hauteur H4 définie selon le troisième axe Z et une épaisseur E4 définie selon le deuxième axe Y. Les premières dents 410 sont écartées d’un premier pas P4 défini selon le deuxième axe Y. De manière analogue, chaque deuxième dent 510 possède une hauteur H5 définie selon le troisième axe Z et une épaisseur E5 définie selon le deuxième axe Y. Les deuxièmes dents 510 sont écartées d’un deuxième pas P5 défini selon le deuxième axe Y. De préférence, le premier pas P4 est identique au deuxième pas P5. De préférence, la température de maintenance est inférieure à 50°C. Les dimensions des dents 410, 510 varient en fonction de la dilatation thermique. En effet, les premières dents 410 sont formées dans un premier matériau ayant un premier coefficient de dilatation thermique tandis que les deuxième dents 510 sont formées dans un deuxième matériau ayant un deuxième coefficient de dilatation thermique. Le premier coefficient de dilatation thermique et le deuxième coefficient de dilatation thermique sont choisis de manière à ce que le premier peigne 41 s’imbrique avec le deuxième peigne 51 selon une pluralité de jeux élémentaires J pour la température de maintenance. Pour une température d’utilisation donnée, la pluralité de jeux élémentaires est comblée par dilatation thermique. De préférence, la température d’utilisation est supérieure à 200°C. La température de maintenance est atteinte lorsque la turbomachine est éteinte, en particulier, lors d’une maintenance, d’une révision, etc. La température d’utilisation est atteinte lorsque la turbomachine est allumée. La température d’utilisation dépend notamment du régime de la turbomachine. De manière préférée, les premières dents 410 sont formées en titane ayant un premier coefficient de dilatation thermique égal à 9.10-6/K tandis que les deuxièmes dents 510 sont formées en acier inoxydable ayant un deuxième coefficient de dilatation thermique égal à 1,5 .10-6/K. Les deuxièmes dents 510 pourraient être formées en céramique qui possède un plus faible coefficient de dilatation thermique par comparaison au titane. A la température de maintenance, l’épaisseur E5 d’une deuxième dent 510 est inférieure au premier pas P4 de manière à ce que les deuxièmes dents 510 puissent s’introduire entre deux premières dents 410 selon des jeux élémentaires J. De manière analogue, l’épaisseur E4 d’une première dent 410 est inférieure au deuxième pas P5 de manière à ce que les premières dents 410 puissent s’introduire entre deux deuxièmes dents 510 afin de permettre une imbrication définissant des jeux élémentaires J, en particulier selon le deuxième axe Y. L’imbrication peut être réalisée avec un effort réduit, sans outil spécifique. De manière préférée, les jeux élémentaires J sont faibles et le premier peigne 41 est positionné de manière stable vis-à-vis du deuxième peigne 51 afin de permettre un glissement. En référence à la FIG. 3 , à la température d’utilisation, l’épaisseur E4’ d’une première dent 410 augmente et devient supérieure au deuxième pas P5. Les premières dents 410 se dilatent entre deux deuxièmes dents 510 et sont plaquées les unes contre les autres par une force d’imbrication liée à la dilatation thermique. Les jeux élémentaires J disparaissent et les peignes 41, 51 sont solidaires dans la position d’imbrication stable déterminée à la température de maintenance. Autrement dit, la dilatation des premières dents 410 et la dilatation des deuxièmes dents 510 combinées comble le jeu élémentaire J. La somme des deux épaisseurs à chaud est supérieure à 2 fois le pas P4/P5. La force d’imbrication peut être adaptée en modifiant les dimensions des dents 410, 510 mais également le choix des matériaux les constituant. Selon une variante illustrée aux figures 4 et 5, le premier organe de fixation 4 comprend une base 40 formée dans un matériau ayant un coefficient de dilatation thermique de base α40 et un peigne 41 formé dans un matériau ayant un coefficient de dilatation thermique de peigne α41 qui est supérieur au coefficient de dilatation thermique de base α40. Autrement dit, les premières dents 410 se dilatent plus qu’elles ne s’écartent. En référence à la FIG. 5 , on définit le jeu élémentaire J à la température de maintenance comme l’écart entre deux dents 410, 510. p est le pas d’écartement entre les dents 410, 510 à la température de maintenance et dépend de la dilatation thermique de la première base 40. De même, on définit un jeu élémentaire J’ à la température d’utilisation comme l’écart entre deux dents 410, 510 après dilatation. La dilatation thermique est définie selon les relations suivantes ΔT étant la différence de températures entre la température d’utilisation et la température de maintenance. Ainsi, si l’on veut une annulation du jeu élémentaire J’ à la température d’utilisation (J’=0), c’est-à-dire une imbrication, on dispose avantageusement d’une relation mathématique pour choisir les coefficients de dilatation thermique. En pratique, le jeu élémentaire J’ à la température d’utilisation est inférieur à 0 d’un point de vue analytique de manière à réaliser un serrage. A titre d’exemple, la base 40 est formée en titane ou céramique tandis que le peigne 41 est formé en acier inoxydable (Inconel, Hastelloy X, …). Selon une variante, en référence à la FIG. 6 , les premières dents 410 et/ou les deuxièmes dents 510 possèdent des hauteurs différentes afin d’épouser la courbure de la conduite, de turbomachine 2 tout en augmentant la surface de contact avec l’autre peigne. De manière préférée, les dents 410, 510 sont plus hautes à une extrémité du peigne 41, 51 qu’en son centre. Cela permet d’augmenter la longueur des dents 410, 510 et donc la force d’imbrication tout en ayant un encombrement réduit lors de la fixation d’une conduite de turbomachine 2 qui est convexe. Selon un aspect préféré, les premières dents 410 s’étendent orthogonalement à la base 40 mais il va de soi qu’elles pourraient s’étendre de manière oblique par rapport à cette direction orthogonale. Cela permet avantageusement d’autoriser un déplacement relatif selon la direction oblique lors du chargement thermomécanique de la conduite de turbomachine 2. En référence à la FIG. 8 , il est représenté de manière schématique un procédé de fixation d’une conduite de turbomachine 2 à un support de turbomachine 1. Comme illustré à l’étape 8a, le premier organe de fixation 4 a été préalablement fixé à la conduite de turbomachine 2 tandis que le deuxième organe de fixation 5 a été préalablement fixé au support de turbomachine 1. Le procédé comprend une étape 8b consistant à faire imbriquer le premier peigne 41 avec le deuxième peigne 51 de manière à faire coopérer de manière stable le premier organe de fixation 4 avec le deuxième organe de fixation 5. Cette coopération stable peut avantageusement être réglée. Le procédé peut avantageusement comporter une étape 8c de réglage longitudinal dx selon le premier axe X dans laquelle les peignes 41, 51 sont décalés de manière à ce que des dents 410, 510 coopèrent sur une unique portion de leur longueur L4, L5. Le réglage longitudinal dx est réalisé de manière continue, ce qui est très avantageux. Le procédé peut avantageusement comporter une étape 8d de réglage latéral dy selon le deuxième axe Y dans laquelle les peignes 41, 51 sont décalés de manière à ce que des dents 410, 510 ne coopèrent pas entre elles. Le réglage latéral dy est réalisé avec un pas qui correspond au premier pas P4 ou au deuxième P5 des peignes 41, 51. De préférence, le premier pas P4 est identique au deuxième pas P5. Le procédé peut avantageusement comporter une étape 8e de réglage vertical dz selon le troisième axe Z dans laquelle les peignes 41, 51 sont décalés verticalement de manière à ce que des dents 410, 510 coopèrent sur une unique portion de leur hauteur H4, H5. Le réglage vertical dz est réalisé de manière continue, ce qui est très avantageux. Les différents réglages présentés ci-dessus peuvent être combinés entre eux pour permettre avantageusement un réglage global. Grâce à l’invention, une conduite de turbomachine 2 peut être fixée sans outil, ni visserie, ce qui réduit la durée de fixation ainsi que l’encombrement. Cela est particulièrement avantageux lors d’opérations de maintenance réalisées sous aile. Lorsque la turbomachine est allumée, sa température augmente jusqu’à atteindre la température d’utilisation de manière à combler par dilatation thermique la pluralité de jeux élémentaires J. Lors du fonctionnement de la turbomachine, les dents 410, 510 des peignes 41, 51 sont en contact, ce qui permet de verrouiller la liaison grâce aux frottements. Si l’effort d’imbrication est supérieur à une limite de glissement, la fixation sera complétement verrouillée. Un effort d’imbrication réduit peut être avantageux pour permettre un verrouillage limité. Les frottements entre les dents 410, 510 permettent un fort amortissement jusqu’à ce que l’énergie du déplacement soit absorbée, ce qui est avantageux pour la tenue mécanique de la conduite de turbomachine 2, en particulier, en conditions vibratoires. Dispositif de fixation (3) d’une conduite de turbomachine (2) à un support de turbomachine (1), le dispositif de fixation (3) comprenant : Un premier organe de fixation (4) comprenant une première base (40) configurée pour être fixée à la conduite de turbomachine (2) et un premier peigne (41), le premier peigne (41) comprenant une pluralité de premières dents (410), chaque première dent (410) s’étendant parallèlement à un premier axe (X), la pluralité de premières dents (410) étant alignée selon un deuxième axe (Y), orthogonal au premier axe (X), les premières dents (410) étant formées dans un premier matériau ayant un premier coefficient de dilatation thermique, Un deuxième organe de fixation (5) comprenant une deuxième base (50) configurée pour être fixée au support de turbomachine (1) et un deuxième peigne (51), le deuxième peigne (51) comprenant une pluralité de deuxièmes dents (510), chaque deuxième dent (510) s’étendant parallèlement au premier axe (X), la pluralité de deuxièmes dents (510) étant alignée selon le deuxième axe (Y), les deuxièmes dents (510) étant formées dans un deuxième matériau ayant un deuxième coefficient de dilatation thermique, Le premier coefficient de dilatation thermique et le deuxième coefficient de dilatation thermique étant choisis de manière à ce que le premier peigne (41) s’imbrique avec le deuxième peigne (51) selon une pluralité de jeux élémentaires (J) pour une température de maintenance donnée, la pluralité de jeux élémentaires (J) étant comblés par dilatation thermique pour une température d’utilisation donnée. Dispositif de fixation selon la revendication 1, dans lequel le premier peigne (41) est configuré pour se translater par rapport au deuxième peigne (51) selon le premier axe (X). Dispositif de fixation selon l’une des revendications 1 à 2, dans lequel le premier peigne (41) est configuré pour se translater par rapport au deuxième peigne (51) selon un troisième axe (z) qui est orthogonal au premier axe (X) et au deuxième axe (Y). Dispositif de fixation selon l’une des revendications 1 à 3, dans lequel le premier peigne (41) comprend entre 4 et 20 premières dents (410). Dispositif de fixation selon l’une des revendications 1 à 4, dans lequel la première base (40) est formée dans un matériau ayant un coefficient de dilatation thermique de base (α40) et le premier peigne (41) est formé dans un matériau ayant un coefficient de dilatation thermique de peigne (α41) qui est supérieur au coefficient de dilatation thermique de base (α40). Dispositif de fixation selon la revendication 5, dans lequel un jeu élémentaire J’ étant défini à la température d’utilisation par la relation suivante : avec p : le pas d’écartement entre une première dent (410) et une deuxième dent (510) à la température de maintenance, E5 : une épaisseur d’une deuxième dent (510), α40 : le coefficient de dilatation thermique de base, α41 : le coefficient de dilatation thermique de peigne, ΔT : la différence de températures entre la température d’utilisation et la température de maintenance. Dispositif de fixation selon l’une des revendications 1 à 6, dans lequel les premières dents (410) possèdent des hauteurs différentes selon le deuxième axe (Y). Dispositif de fixation selon la revendication 7, dans lequel les premières dents (410) sont plus hautes à une extrémité du premier peigne (41) qu’en son centre. Ensemble comprenant une conduite de turbomachine (2), un support de turbomachine (1) et un dispositif de fixation (3) selon l’une des revendications 1 à 8, le premier organe de fixation (4) étant fixé à la conduite de turbomachine (2), le deuxième organe de fixation (5) étant fixé au support de turbomachine (1). Procédé de fixation d’une conduite de turbomachine (2) à un support de turbomachine (1) avec un dispositif de fixation (3) selon l’une des revendications 1 à 8, le premier organe de fixation (4) étant fixé à la conduite de turbomachine (2), le deuxième organe de fixation (5) étant fixé au support de turbomachine (1), le procédé comprenant des étapes consistant à : Imbriquer le premier peigne (41) avec le deuxième peigne (51) selon une pluralité de jeux élémentaires (J) à une température de maintenance donnée dans laquelle la turbomachine est éteinte, et Allumer la turbomachine de manière à atteindre une température d’utilisation donnée de manière à combler par dilatation la pluralité de jeux élémentaires (J).