FR 3153861 A1 20250411 FR 2310640 A 20231005 L’invention concerne un inverseur de poussée pour ensemble propulsif d’aéronef, comportant une membrane d’obturation (58) de la veine secondaire, dont une seconde extrémité est raccordée à la paroi interne de la veine secondaire par un câble (62) coopérant avec un dispositif d’actionnement (70) de ce câble, le dispositif (70) comprenant un moyen élastique (80) coopérant avec la seconde extrémité de câble (62b) de l’organe de déploiement (62), et l’inverseur étant configuré de sorte que lors d’une phase initiale d’un déplacement de la structure mobile vers sa position reculée d’inversion de poussée, le moyen élastique (80) libère de l’énergie préalablement emmagasinée en sollicitant la seconde extrémité de câble (62b), et de sorte que lors d’une phase ultérieure de ce déplacement de la structure mobile, le moyen élastique (80) emmagasine de l’énergie en étant sollicité par cette seconde extrémité (62b). Figure pour l’abrégé : Fig. 7 INVERSEUR DE POUSSEE COMPRENANT AU MOINS UNE MEMBRANE DEPLOYABLE, PRESENTANT DES MOYENS DE DEPLOIEMENT AVEC UNE FAIBLE MASSE L’invention se rapporte au domaine des nacelles et des inverseurs de poussée pour ensemble propulsif d’aéronef, et, plus particulièrement, aux inverseurs de poussée équipés de membranes déployables. État de la technique antérieure Les inverseurs de poussée sont des dispositifs permettant de dévier vers l’avant le flux d’air traversant l’ensemble propulsif, de manière à raccourcir les distances d’atterrissage, et à limiter la sollicitation des freins sur les atterrisseurs. Les inverseurs à grilles actuellement exploités dans le secteur aéronautique comprennent des grilles de déviation intégrées à une structure fixe ou mobile de l’inverseur. La structure mobile de l’inverseur comporte un ou plusieurs capots mobiles d’inverseur, et elle est montée déplaçable en translation par rapport à la structure fixe entre une position avancée de poussée directe, et une position reculée d’inversion de poussée. Dans la position reculée d’inversion de poussée, pour dévier au moins une partie du flux secondaire vers les grilles, l’inverseur est habituellement équipé de volets d’obturation, qui, lorsqu’ils sont déployés, obturent au moins partiellement la veine secondaire. De manière connue, cela force l’air du flux secondaire radialement vers l’extérieur, en direction des grilles, qui génèrent ensuite le flux d’air de contre-poussée vers l’avant. Les volets sont généralement montés pivotants sur la paroi radialement interne des capots mobiles d’inverseur, cette paroi délimitant la veine secondaire radialement vers l’extérieur. Ainsi, des renfoncements sont prévus dans cette paroi radialement interne des capots d’inverseur afin de recevoir les volets d’obturation en position escamotée, telle qu’adoptée en jet direct. Néanmoins, en jet direct, la présence des renfoncements et des volets est source de perturbations aérodynamiques sur le flux secondaire. De plus, cette présence limite localement l’implantation d’un panneau acoustique sur la paroi radialement interne des capots d’inverseur. Pour apporter une solution technique à ces problèmes, il a été proposé de remplacer les volets par une ou plusieurs membranes déployables d’obturation de la veine secondaire. Une telle conception est par exemple connue du document FR 3 076 864 A1. Il subsiste néanmoins un besoin d’optimisation de la conception des moyens permettant le déploiement des membranes d’obturation, dans la veine secondaire. En effet, il est essentiellement envisagé des bielles de déploiement de la membrane, qui représentent une masse non-négligeable, impactant la masse globale de l’inverseur. Cette masse est d’autant plus impactée que les bielles sont généralement couplées à des dispositifs d’actionnement permettant leur rotation, comme des systèmes à ressorts, lourds et complexes. Plus précisément, une extrémité radialement externe de chaque bielle est prévue pour être raccordée à une extrémité de la membrane, et une extrémité radialement interne de la bielle est articulée sur la paroi de délimitation radialement interne de la veine secondaire. Lorsque la structure mobile se déplace vers sa position reculée d’inversion de poussée, la membrane se déploie progressivement dans la veine en plongeant radialement vers l’intérieur de celle-ci, entraînée par la / les bielles qui basculent vers l’aval et également radialement vers l’intérieur. En position de jet direct, l’extrémité de la membrane raccordée aux bielles est généralement enserrée entre un bord de déviation de la structure fixe, et une extrémité amont de la paroi radialement interne du capot mobile. Lors d’une phase initiale de déplacement de la structure mobile de sa position avancée de poussée directe vers sa position reculée d’inversion de poussée, il existe un besoin de limiter les risques de plaquage de la membrane sur une surface interne de la paroi radialement interne du capot mobile. En effet, un tel plaquage de la membrane nuit à son bon déploiement radialement vers l’intérieur, et n’est donc pas souhaitable. C’est la raison pour laquelle il est prévu un dispositif d’actionnement de la bielle, conçu pour appliquer un effort de traction sur la membrane dès le début de la phase d’ouverture de l’inverseur. L’effort appliqué par le dispositif d’actionnement est transmis à la bielle, qui le transmet ensuite à la membrane, avec pour effet un décollement de celle-ci. Les risques de plaquage non-désiré de cette membrane sur le capot mobile sont ainsi réduits, voire nuls. Cependant, il peut aussi s’avérer important que le moyen élastique intégré au dispositif d’actionnement continue de développer un effort forçant la bielle dans la position rabattue, lorsque l’inverseur se trouve dans sa configuration d’inversion de poussée. Cela renforce la stabilité de la membrane, lorsque celle-ci remplit la fonction de déviation du flux secondaire. Pour ce faire, il est prévu un moyen élastique avec une course élevée, permettant une libération d’énergie durant tout le déplacement de la structure mobile, de sa position avancée de poussée directe jusqu’à sa position reculée d’inversion de poussée. Une telle course étendue du moyen élastique conduit cependant à un encombrement important, ainsi qu’à un impact négatif sur la masse globale de l’inverseur. Pour répondre au moins partiellement aux inconvénients précités, l’invention a tout d’abord pour objet un inverseur de poussée pour ensemble propulsif d’aéronef, l’inverseur comprenant une structure fixe équipée d’une paroi de délimitation radialement interne d’une veine secondaire de l’ensemble propulsif destinée à être traversée par un flux secondaire, l’inverseur comprenant également une structure mobile comportant au moins un capot d’inverseur présentant un logement ouvert vers l’amont et délimité entre une paroi radialement externe et une paroi radialement interne du capot d’inverseur, la structure mobile étant déplaçable en translation par rapport à la structure fixe selon un axe central longitudinal de l’inverseur, entre une position avancée de poussée directe et une position reculée d’inversion de poussée dans laquelle la paroi radialement interne reculée du capot d’inverseur laisse apparaître en amont une ouverture de passage de la veine secondaire vers un organe de déviation de flux, l’inverseur comportant également une membrane d’obturation de la veine secondaire dont une première extrémité est raccordée sur la structure fixe de l’inverseur, ainsi qu’un organe de déploiement de membrane dont une première extrémité est rapportée sur une seconde extrémité de la membrane d’obturation, et dont une seconde extrémité est rapportée sur la paroi de délimitation radialement interne, en coopérant avec un dispositif d’actionnement de cet organe de déploiement de membrane. Selon l’invention, le dispositif d’actionnement comprend un moyen élastique coopérant avec la seconde extrémité de l’organe de déploiement, et l’inverseur est configuré de sorte que lors d’une phase initiale d’un déplacement de la structure mobile de sa position avancée de poussée directe vers sa position reculée d’inversion de poussée, le moyen élastique libère de l’énergie préalablement emmagasinée en sollicitant la seconde extrémité de l’organe de déploiement, et de sorte que lors d’une phase ultérieure de ce déplacement de la structure mobile, le moyen élastique emmagasine de l’énergie en étant sollicité par la seconde extrémité de l’organe de déploiement. Avec cette conception, l’invention ne nécessite plus la présence des bielles de déploiement de la membrane, celles-ci pouvant être remplacées par des organes de déploiement plus légers, tels que des câbles ou de sangles, ou tout autre élément de transmission d’efforts à caractère souple et de forme longiligne. Cela a pour conséquence une réduction sensible de la masse globale de l’inverseur. L’invention est donc le résultat de recherches technologiques visant à améliorer de manière significative les performances des avions et, en ce sens, contribue à la réduction de l’impact environnemental de ces avions (décarbonation). Surtout, l’invention rompt avec le principe visant à prévoir un moyen élastique qui se détend durant toute la course d’ouverture de la structure mobile de l’inverseur. En effet, l’inverseur est ici avantageusement conçu de sorte que durant la phase initiale de l’ouverture de la structure mobile, le moyen élastique libère de l’énergie, comme cela est connu de l’art antérieur pour tirer sur la membrane qui commence à se déployer. Mais ensuite, durant la course d’ouverture, le moyen élastique emmagasine de l’énergie en étant sollicité par l’organe de déploiement, lui-même sollicité par la membrane qui subit la pression de l’air du flux secondaire. Cette inversion dans la charge du moyen élastique, au cours d’un même déplacement de la structure mobile de l’inverseur vers sa position reculée d’inversion de poussée, permet une course limitée de ce moyen élastique. Cela se traduit avantageusement par un encombrement réduit, ainsi que par une diminution de la masse globale de l’inverseur, avec une réduction supplémentaire de l’impact environnemental des avions. L’invention prévoit de préférence au moins l’une des caractéristiques techniques optionnelles suivantes, prises isolément ou en combinaison. De préférence, la première extrémité de membrane est raccordée sur un cadre arrière de support de l’organe de déviation de flux, même si toute autre implantation peut être envisagée au sein de la structure fixe de l’inverseur, sans sortir du cadre de l’invention. De préférence, lorsque la structure mobile occupe sa position avancée de poussée directe, la seconde extrémité de l’organe de déploiement se trouve en aval par rapport à la première extrémité de cet organe de déploiement. Préférentiellement, la situation s’inverse lorsque la structure mobile occupe sa position reculée d’inversion de poussée. De préférence, l’organe de déploiement de membrane présente au moins une partie avec une section en forme de profil aérodynamique. Cela diminue la traînée sur le flux secondaire, en configuration de poussée directe. De préférence, le moyen élastique du dispositif d’actionnement comprend un ressort à boudin, de préférence un ressort de compression. De préférence, le moyen élastique du dispositif d’actionnement comprend un ressort à lame, de préférence en forme générale de U, ou de toute forme réputée appropriée, par exemple en forme générale de S ou de Z. De préférence, le dispositif d’actionnement comprend un ou plusieurs organes de guidage, comme des poulies, par lequel / lesquels passent la seconde extrémité de l’organe de déploiement avant de coopérer avec le moyen élastique. Ces organes de guidage permettent en particulier de donner l’incidence souhaitée à l’organe de déploiement dans la veine secondaire. De préférence, la seconde extrémité de l’organe de déploiement est fixée sur le moyen élastique, ou elle se trouve en appui glissant sur ce dernier. De préférence, la paroi de délimitation radialement interne est formée par une peau interne sur laquelle est fixée, extérieurement, une peau acoustique, et le moyen élastique se situe au moins en partie dans un espace radial entre la peau interne et la peau acoustique. Enfin, l’invention a pour objet une nacelle pour ensemble propulsif d’aéronef, comprenant au moins un capot de soufflante ainsi qu’un inverseur de poussée tel que décrit ci-dessus. D’autres avantages et caractéristiques de l’invention apparaîtront dans la description détaillée non limitative ci-dessous. La description détaillée qui suit fait référence aux dessins annexés sur lesquels : FIG. 1 est une demi-vue schématique en coupe longitudinale d’un ensemble propulsif, comprenant un inverseur de poussée représenté en configuration de poussée directe ; FIG. 2 est une demi-vue schématique en coupe longitudinale de l’inverseur équipant l’ensemble propulsif montré sur la FIG. 1 , selon un mode de réalisation préféré de l’invention et avec l’inverseur représenté en configuration de poussée directe ; FIG. 3 est une demi-vue schématique de l’inverseur montré sur la FIG. 2 , représenté en configuration d’inversion de poussée ; FIG. 3 est une demi-vue schématique de l’inverseur similaire à celle de la FIG. 3 , selon une alternative ; FIG. 4 est une vue en perspective de l’inverseur montré sur les figures 2 et 3, représenté en configuration de poussée directe ; FIG. 5 est une vue en perspective de l’inverseur montré sur la FIG. 4 , représenté en configuration d’inversion de poussée ; FIG. 6 est une vue en perspective d’un dispositif d’actionnement de câble équipant l’inverseur montré sur les figures précédentes, selon un mode de réalisation préféré de l’invention, et avec l’inverseur se présentant dans la configuration de poussée directe ; FIG. 7 est une vue en perspective d’une partie du dispositif d’actionnement montré sur la figure précédente ; FIG. 7 est une vue en coupe transversale d’un mode de réalisation préféré pour le câble de déploiement de membrane ; FIG. 8 est un graphe montrant l’évolution de la compression d’un ressort équipant le dispositif d’actionnement montré sur les figures 6 et 7, au cours du déplacement de la structure mobile de l’inverseur vers sa position reculée d’inversion de poussée ; FIG. 9 est une vue en coupe du dispositif d’actionnement de câble, selon un autre mode de réalisation préféré de l’invention ; FIG. 10 est une vue en perspective du dispositif d’actionnement de câble montré sur la figure précédente ; FIG. 11 est une vue en perspective du dispositif d’actionnement de câble montré sur la figure précédente, selon un autre angle de vue ; FIG. 12 est une vue en coupe du dispositif d’actionnement de câble, selon un autre mode de réalisation préféré de l’invention, et avec l’inverseur en configuration de poussée directe ; FIG. 13 est une vue similaire à celle de la FIG. 12 , montrant les différentes orientations du câble au cours de l’ouverture de l’inverseur ; FIG. 14 est une vue en perspective du dispositif d’actionnement de câble, selon un autre mode de réalisation préféré de l’invention, et avec l’inverseur en configuration d’inversion de poussée ; FIG. 15 est une vue en perspective d’une partie du dispositif d’actionnement de câble montré sur la figure précédente, selon un autre angle de vue ; FIG. 16 est une vue en coupe du dispositif d’actionnement montré sur la figure précédente, selon une alternative et avec l’inverseur en configuration de poussée directe ; FIG. 17 FIG. 18 FIG. 19 FIG. 20 sont des réalisations alternatives à celle montrée sur la FIG. 16 ; FIG. 21 FIG. 22 FIG. 23 sont des vues en coupe montrant l’évolution du dispositif d’actionnement de la FIG. 20 , au cours de l’ouverture de l’inverseur ; FIG. 24 est une vue en coupe du dispositif d’actionnement de câble, selon un autre mode de réalisation préféré de l’invention, et avec l’inverseur en configuration de poussée directe ; FIG. 25 est une vue en coupe du dispositif d’actionnement de la figure précédente, avec l’inverseur en configuration d’inversion de poussée ; FIG. 26 FIG. 27 FIG. 28 sont des réalisations alternatives à celle montrée sur la FIG. 16 . Description détaillée de modes de réalisation Il est représenté sur la FIG. 1 un ensemble propulsif 1 d’aéronef, présentant un axe central longitudinal A1. Par la suite, les termes « amont » et « aval » sont définis relativement à un sens général S1 d’écoulement des gaz à travers l’ensemble propulsif 1, le long de l’axe A1 lorsque celui-ci génère une poussée. Ces termes « amont » et « aval » pourraient respectivement être substitués par les termes « avant » et « arrière », avec la même signification. L’ensemble propulsif 1 comprend une turbomachine 2, une nacelle 3 ainsi qu’un mât (non représenté), destiné à relier l’ensemble propulsif 1 à une aile (non représentée) de l’aéronef. La turbomachine 2 est dans cet exemple un turboréacteur à double flux et à double corps comprenant, de l’avant vers l’arrière, une soufflante 5, un compresseur basse pression 6, un compresseur haute pression 7, une chambre de combustion 8, une turbine haute pression 9 et une turbine basse pression 10. Les compresseurs 6 et 7, la chambre de combustion 8 et les turbines 9 et 10 forment un générateur de gaz. Le turboréacteur 2 est doté d’un carter de soufflante 11 relié au générateur de gaz par des bras structuraux 12. La nacelle 3 comprend une section avant formant une entrée d’air 13, une section médiane qui comporte deux capots de soufflante 14 enveloppant le carter de soufflante 11, et une section arrière 15. En fonctionnement, un écoulement d’air 20 pénètre dans l’ensemble propulsif 1 par l’entrée d’air 13, traverse la soufflante 5 puis se divise en un flux primaire 20A et un flux secondaire 20B. Le flux primaire 20A s’écoule dans une veine primaire 21A de circulation de gaz traversant le générateur de gaz. Le flux secondaire 20B s’écoule dans une veine secondaire 21B entourant le générateur de gaz. La veine secondaire 21B est délimitée radialement vers l’intérieur par un carénage interne fixe qui enveloppe le générateur de gaz. Dans cet exemple, le carénage interne fixe comprend un premier tronçon 17 appartenant à la section médiane 14, et un deuxième tronçon 18 s’étendant vers l’arrière à partir du premier tronçon 17, de manière à former une partie de la section arrière 15. Ce second tronçon 18 fait partie intégrante d’une structure fixe d’un inverseur de poussée qui sera décrit ci-après. Ce même tronçon sera par la suite dénommé paroi 18 de délimitation radialement interne de la veine secondaire 21B. Radialement vers l’extérieur, la veine secondaire 21B est délimitée par le carter de soufflante 11, et, dans la configuration de la FIG. 1 , par un ou plusieurs capots mobiles d’inverseur 33 formant une partie de la section arrière 15 de la nacelle 3, et qui seront décrits ultérieurement. Plus précisément, entre le carter de soufflante 11 et les capots d’inverseur 33, il est prévu une virole extérieure 40 d’un carter intermédiaire 42, ce dernier comprenant les bras structuraux 12 précités, dont l’extrémité radialement externe est fixée sur cette virole 40. Celle-ci participe donc également à délimiter la veine secondaire 21B radialement vers l’extérieur, en étant située dans le prolongement axial aval du carter de soufflante 11. La nacelle 3 comporte donc un inverseur de poussée 30 centré sur l’axe A1 et comprenant d’une part une structure fixe 31 solidaire du carter de soufflante 11, et d’autre part une structure 29 mobile par rapport à la structure fixe 31. La structure fixe 31 comporte par exemple un cadre avant 46 qui la raccorde fixement au carter de soufflante 11, de préférence via un assemblage en bride couteau situé en aval de la virole extérieure 11. Ce cadre avant 46 contient une partie aérodynamique profilée appelée bord de déviation 46B, qui guide l’écoulement en jet inversé. Ici, la structure fixe 31 comporte aussi une pluralité de grilles de déviation 32 agencées de manière adjacente les unes aux autres autour de l’axe A1, selon une direction circonférentielle de l’inverseur 30 et de l’ensemble propulsif 1. Ces grilles 32 forment ainsi des organes de déviation du flux pour générer la contre-poussée. A cet égard, il est noté que cette fonction d’inversion du flux peut alternativement ou simultanément être réalisée à l’aide d’une structure souple, du type membrane/textile. Par ailleurs, la structure mobile 29 comprend quant à elle les capots mobiles d’inverseur 33 précités, par exemple deux capots 33 s’étendant chacun sur une amplitude angulaire d’environ 180°. Cette configuration à deux capots 33 est particulièrement bien adaptée dans le cas d’une conception de nacelle dans laquelle les capots/parois 18 sont également montés articulés, l’inverseur 30 présentant alors une architecture dite « en D », connue sous l’appellation anglo-saxonne « D-Duct ». Dans cette architecture, les capots 18, 33 sont reliés de manière à s’ouvrir / se fermer simultanément lors des opérations de maintenance sur le moteur. Néanmoins, d’autres architectures sont possibles, comme par exemple une architecture dite « en C », connue sous l’appellation anglo-saxonne « C-Duct », ou encore une architecture dite « en O », connue sous l’appellation anglo-saxonne « O-Duct ». Chaque capot mobile d’inverseur 33 comporte une paroi radialement externe 50, formant une surface aérodynamique extérieure de l’inverseur et de la nacelle, cette surface étant épousée par l’air extérieur. Chaque capot 33 comprend également une paroi radialement interne 52 participant à la délimitation de la veine secondaire 21B radialement vers l’extérieur. Cette paroi 52 se situe dans la continuité aval de la virole extérieure 40 du carter intermédiaire. Les deux parois 50, 52 définissent une cavité 54 de préférence ouverte axialement vers l’avant, à l’extrémité amont du capot d’inverseur 33. La FIG. 1 montre l’inverseur 30 dans une configuration de poussée directe vers l’avant, dit « jet direct », correspondant à une configuration standard de vol. Dans cette configuration, les capots 33 de la structure mobile 29 sont dans une position de fermeture, dite position avancée de poussée ou de « jet direct », dans laquelle ces capots d’inverseur 33 sont en appui sur la structure fixe 31, en particulier sur le bord de déviation 46B faisant partie intégrante de cette dernière. En effet, dans la configuration de poussée directe, l’extrémité amont 52a de la paroi radialement interne 52 de chaque capot 33 est en appui axial contre le bord de déviation 46B. Le maintien du capot mobile 33 dans la position avancée de poussée directe est assuré par des moyens de verrouillage de ce capot sur la structure fixe 31 de l’inverseur. Ces moyens commandés de verrouillage (non représentés) sont conventionnels, donc ils ne seront pas davantage décrits. A titre d’exemple indicatif, il peut être mis en œuvre des verrous actifs capables de déverrouiller sous charge pour contrer l’effort de compression d’un joint entre la structure mobile et le bord de déviation. Ce type de verrou peut en effet surcomprimer le joint, pour qu’ensuite le déverrouillage puisse être commandé. La structure mobile 29 est ainsi déplaçable en translation par rapport à la structure fixe 31 selon l’axe A1 de l’inverseur, entre la position avancée de poussée directe montrée sur la FIG. 1 , et une position reculée d’inversion de poussée qui sera décrite ultérieurement. Dans la position avancée de poussée directe de la structure mobile 29, les grilles de déviation 32 sont agencées dans la cavité 54 des capots d’inverseur 33, en étant isolées de la veine secondaire 21B par la paroi radialement interne 52 de ces capots coulissant 29 d’inverseur. Cette paroi 52, formant la paroi externe de la veine secondaire, est également appelée panneau interne acoustique. Cette configuration de poussée directe est également représentée sur les figures 2 et 4, tandis que la position reculée d’inversion de poussée de la structure mobile 29 est représentée sur les figures 3, 3A et 5. Sur la FIG. 3 , il est montré que le panneau acoustique interne reculé 52 des capots d’inverseur laisse apparaître en amont une ouverture de passage 56 de la veine secondaire 21B vers les grilles de déviation 32. L’ouverture 56 est donc également délimitée vers l’amont par le bord de déviation 46B, qui s’évase radialement vers l’extérieur en allant vers l’arrière, pour canaliser un écoulement d’air destiné à traverser les grilles 32 lorsque le système mobile se trouve dans cette position reculée d’inversion de poussée. En d’autres termes, le bord de déviation 46B s’éloigne progressivement de l’axe A1 en allant de l’avant vers l’arrière, pour guider / dévier l’air vers les grilles 32 en configuration d’inversion de poussée. A l’aval, l’ouverture de passage 56 est délimitée en particulier par l’extrémité amont 52a de la paroi radialement interne 52. Afin de dévier au moins une partie du flux secondaire 20B vers l’ouverture de passage 56 définie axialement entre le bord de déviation 46B et l’extrémité amont 52a de la paroi radialement interne 52 de chaque capot 33, l’inverseur 30 comporte une ou plusieurs membranes d’obturation 58. Par la suite, il sera décrit une réalisation dans laquelle une seule membrane 58 est associée à chaque capot d’inverseur 33 en présentant une amplitude angulaire identique ou similaire, mais il reste envisageable de prévoir plusieurs membranes circonférentiellement adjacentes associées à chaque capot 33. De même, seule la coopération entre une membrane 58 et son capot associé 33 sera décrite ci-après, étant entendu que cette coopération est identique ou similaire pour tous les capots de l’inverseur 33. Il est cependant noté qu’outre la possibilité de prévoir plusieurs membranes 58, un ou plusieurs volets rigides d’obturation, plus conventionnels, pourraient être prévus en association avec cette / ces membranes, par exemple en alternance dans la direction circonférentielle. La membrane 58 peut être réalisée dans un matériau connu de l’homme du métier pour ce type d’application. Par exemple, il peut s’agir d’un tissu non imprégné, par exemple de fibres d’aramide. La membrane 58 peut également être réalisée à l’aide d’un matériau composite dont la matrice est particulièrement souple, par exemple en polyuréthane aliphatique, ce qui permet l’utilisation dans des conditions de températures différentes, notamment des températures plus faibles dans le cas d’une membrane en polyuréthane aliphatique que dans le cas d’une membrane en silicone. La matrice donne une faible capacité de reprise en flexion et le comportement de la structure obtenue est bien celui d’une membrane. L’une des propriétés majeures de cette membrane 58 est de pouvoir se plier de manière parfaitement réversible (élastique ou par glissement de fibres) avec un rayon de courbure très faible par rapport à sa surface, et d’avoir une épaisseur très faible, par exemple de l’ordre de 0,1 à 3 mm. A titre informatif, il est observé que cette membrane 58 se comporte comme une voile de bateau ou un parachute / une aile volante quand elle est mise sous pression. Il est rappelé que dans un inverseur à grilles classique, la structure mobile coulisse par rapport à la structure fixe par l’intermédiaire d’un système rail/ glissière qui guide la structure mobile de l’avant vers l’arrière lors de la phase d’ouverture de l’inverseur, et de l’arrière vers l’avant lors de la phase de fermeture. Un effort vers l’arrière appliqué sur la structure mobile de l’inverseur engendre donc son déplacement vers l’arrière, par rapport à la structure fixe. Cet effort est habituellement généré par des actionneurs conventionnels comme des vérins ou vis à billes. Toujours en référence aux figures 1 à 5 représentant un mode de réalisation préféré de l’invention, la membrane 58 présente deux extrémités opposées, à savoir une première extrémité 58a se raccordant à un ou plusieurs organes de déploiement 62, ainsi qu’une seconde extrémité 58b raccordée à un cadre arrière 60 de support des grilles 32. Ce support est annulaire, ou en forme de tronçon annulaire reliant en effet l’extrémité arrière de plusieurs grilles adjacentes. Dans ce mode de réalisation préféré, les éléments de déploiement 62, agencés au moins en partie dans la veine secondaire 21B, prennent la forme de câbles ou de sangles, ou de tout autre élément de transmission d’efforts à caractère souple et de forme longiligne. Comme évoqué précédemment, les câbles 62 sont espacés circonférentiellement les uns des autres au sein de la veine secondaire 21B, et leur nombre peut par exemple varier de deux à dix en association avec une même membrane. Chaque câble 62 comprend une première extrémité 62a raccordée sur la seconde extrémité de membrane 58b. Sa seconde extrémité 62b, opposée à la première, est rapportée sur la paroi de délimitation radialement interne 18, en coopérant avec un dispositif 70 d’actionnement de ce câble. Ce dispositif d’actionnement 70, de conception passive, est spécifique à l’invention, et il sera décrit ultérieurement. Comme cela est visible sur les figures 1, 2 et 4, lorsque la structure mobile 29 occupe sa position avancée de poussée directe, au moins une partie de la membrane d’obturation 58 se trouve agencée radialement entre les grilles de déviation 32 et la paroi radialement interne 52 du capot d’inverseur 33, dans la cavité 54. De préférence, la partie de la membrane 58 qui se trouve dans cette cavité 54 du capot d’inverseur 33, recouvre radialement l’intégralité de la longueur des grilles 32. De ce fait, lorsque la structure mobile 29 adopte sa position avancée de poussée directe, la première extrémité 58a de la membrane 58 est pincée entre l’extrémité amont de la paroi 18, et le bord de déviation 46B, à proximité du point de raccord de câble qui se situe dans la veine. Afin d’éviter d’éventuelles dégradations de la membrane 58 du fait de ce pincement, le bord de déviation 46B peut localement présenter une échancrure de forme adaptée pour recevoir l’extrémité amont 52a de la paroi 52. Ainsi, la membrane 58 se trouve également plaquée dans cette échancrure du bord de déviation 46B, par l’appui de l’extrémité amont de la paroi 52. Il est également noté que dans cette position avancée de poussée directe, la seconde extrémité de câble 62b se trouve en aval par rapport à la première extrémité 62a de cet organe de déploiement 62. Le câble tendu 62 présente en effet une orientation sensiblement radiale dans la veine 21B, avec une faible inclinaison par rapport à cette direction radiale, par exemple jusqu’à une valeur de 10 à 20°. En revanche, dans la position reculée d’inversion de poussée, la seconde extrémité de câble 62b se trouve en amont par rapport à la première extrémité de câble 62a. En effet, le câble 62, toujours tendu et droit, est ici rabattu dans la veine secondaire, avec une orientation axiale ou sensiblement axiale, une faible inclinaison vers l’amont d’environ 10 à 20 ° par rapport à la direction axiale pouvant être adoptée, comme cela a été représenté sur la FIG. 3 . Toujours en référence à cette FIG. 3 , lorsque la structure mobile 29 occupe sa position reculée d’inversion de poussée, la membrane d’obturation 58 se trouve en partie en appui contre l’extrémité amont 52a de la paroi radialement interne 52 du capot d’inverseur, correspondant donc au panneau acoustique. Plus précisément, au cours du déplacement vers l’arrière de la structure mobile 29, la membrane 58 glisse sur cette l’extrémité amont 52a de la paroi radialement interne 52. La membrane 58 est donc en appui axial vers l’aval contre l’extrémité amont 52a. Il est à noter que selon l’étendue de la course axiale de l’inverseur, la membrane 58 peut ne plus être en contact avec le panneau interne acoustique 52 dans la position totalement déployée de l’inverseur, où le capot 33 est dans sa position la plus reculée. Une telle configuration est représentée sur la FIG. 3 , sur laquelle il est bien montré que la membrane 58 se trouve en amont et à distance de l’extrémité amont 52a de la paroi 52 du capot d’inverseur. L’option avec contact correspond à une course minimisée de l’inverseur, tandis que l’option sans contact correspond en général à une forme de membrane plus lisse en jet inversé, donc plus performante d’un point de vue aérodynamique. Ainsi, la partie de la membrane 58 qui se situe radialement vers l’extérieur par rapport à sa zone d’appui sur la paroi 52 obture une partie de l’ouverture axiale amont de la cavité 54, tandis que l’autre partie située radialement vers l’intérieur obture au moins une partie de la veine secondaire 21B, déviant de la sorte au moins une partie du flux secondaire 20B vers l’ouverture de passage 56 en direction des grilles 32. Une autre possibilité, non représentée, consiste à réaliser l’accrochage radialement externe de la membrane 58 sur la paroi radialement externe 50 du capot coulissant 33. Comme évoqué précédemment, le dispositif 70 d’actionnement du câble permet le raccordement de la seconde extrémité de câble 62b sur la paroi de délimitation radialement interne 18 de la veine (également dénommée IFS, de l’anglais « Inner Fixed Structure »). Un mode de réalisation préféré du dispositif d’actionnement 70 est représenté sur les figures 6 et 7. Il comprend une ferrure de fixation 72, rapportée fixement sur la paroi 18 à l’aide de vis, ou à l’aide d’autres éléments de fixation, tels que des rivets. A cet égard, il est noté que la paroi de délimitation radialement interne 18 est ici formée par une double peau, à savoir une peau interne 18a sur laquelle est fixée, radialement vers l’extérieur, une peau acoustique 18b. La peau interne 18a, également dénommée peau arrière, remplit une fonction davantage structurale pour la paroi 18. Les deux peaux 18a, 18b sont écartées radialement l’une de l’autre, et elles définissent entre elles un espace 74 dans lequel se situe au moins une partie d’un module de ressort 76. Ce dernier, qui fait partie intégrante du dispositif d’actionnement 70, comprend un boîtier 78 solidaire de la ferrure de fixation 72, et éventuellement réalisé d’une seule pièce avec cette ferrure. Le module 76 comporte également un moyen élastique 80 logé dans le boîtier 78, dit également moyen élastique de rappel. Il s’agit préférentiellement d’un ressort, et encore plus préférentiellement d’un ressort à boudin, fonctionnant en compression. Ce ressort 80 se situe donc au moins en partie dans l’espace inter-peaux 74, logé dans son boîtier. Cette conception du dispositif d’actionnement 70, dite enterrée ou semi-enterrée, permet de limiter les perturbations aérodynamiques sur le flux secondaire. Une première extrémité du ressort 80 est fixée ou en appui sur une paroi du boîtier 78, tandis qu’une seconde extrémité du ressort est en appui ou fixé sur un coulisseau 82, logé coulissant dans le boîtier. C’est sur ce coulisseau 82 qu’est rapportée la seconde extrémité de câble 62b, ce qui rend celle-ci fixée à la seconde extrémité du ressort de compression 80. La ferrure de fixation 72 est ici fixée sur la peau acoustique 18b, extérieurement sur celle-ci, même si d’autres agencements sont possibles, sans sortir du cadre de l’invention. La ferrure 72 porte une chape 84 sur laquelle est montée un organe 86 de guidage du câble, comme une poulie. La seconde extrémité de câble 62b passe donc par cette poulie 86 avant de coopérer avec la seconde extrémité du ressort 80, via le coulisseau 82. Il est noté que le câble 62 n’est pas nécessairement de section circulaire. Comme visible sur la FIG. 7 , il peut présenter une section en forme de profil aérodynamique, avec par exemple une âme renforcée de section circulaire. Afin de faciliter son passage par la poulie 86, celle-ci peut présenter une forme générale de révolution à génératrice concave. Cela lui permet de s’enrouler naturellement autour de cette poulie creusée, avec ses portions entrante et sortante qui se décalent l’une de l’autre afin de ne pas se situer dans un même plan. Alternativement, il peut être prévu qu’une seule portion du câble présente une section aérodynamique pour limiter les perturbations sur le flux secondaire, en configuration de poussée directe. Dans un tel cas, l’autre portion de câble, qui s’enroule sur la poulie 86, peut rester de section circulaire, comme cela a été montré sur les figures 6 et 7. En référence à la FIG. 8 , il est décrit l’une des spécificités de la présente invention, en lien avec le comportement du ressort 80 au cours de l’ouverture de l’inverseur. En configuration de poussée directe, lorsque le pourcentage de l’ouverture de la structure mobile de l’inverseur est à zéro, le pourcentage de compression du ressort est de 100%, ou proche de 100%. En effet, les spires du ressort peuvent toutes être au contact les unes des autres, ou bien des jeux peuvent subsister, pour autoriser un débattement axial de la structure mobile agencée dans cette configuration. Grâce au ressort 80 fortement comprimé, celui-ci exerce sur la membrane 58, via le câble 62, des efforts qui permettent de conserver cette membrane en tension lorsqu’elle est stockée dans la cavité de capot 54. Cela participe à sa stabilité, et facilite son déploiement lors d’une opération ultérieure d’ouverture de l’inverseur. En effet, il est fait en sorte que lors de la phase initiale de déplacement de la structure mobile 29 de sa position avancée de poussée directe, vers sa position reculée d’inversion de poussée, le ressort 80 libère de l’énergie préalablement emmagasinée, et cela en se décomprimant, comme représenté schématiquement sur les deux schémas de gauche sous l’axe des abscisses du graphe de la FIG. 8 . En tirant de la sorte sur le câble 62 au début de l’ouverture de l’inverseur, il est avantageusement évité que la membrane 58, qui commence à se déployer dans la veine, 21B ne vienne se plaquer contre la surface radialement interne de la paroi 52 du capot 33, en déplacement vers l’arrière. Lors de cette décompression du ressort 80, sa seconde extrémité et le coulisseau 82 entraînent effectivement la seconde extrémité de câble 62b, jusqu’à un pourcentage de décompression maximal autorisé par le boîtier 78. Ce pourcentage maximal de décompression du ressort, pour lequel ce dernier fournit un effort minimal sur la membrane 58 via le câble 62, est par exemple atteint après environ 20% de la course totale d’ouverture de la structure mobile. Le pourcentage de compression du ressort 80 peut alors s’abaisser par exemple aux alentours de 10 à 40%. Ensuite, lors d’une phase ultérieure de ce déplacement de la structure mobile, qui peut aller jusqu’à la fin de cette ouverture ou bien s’achever avant, par exemple à environ 60% de la course totale comme cela a été représenté le graphe de la FIG. 8 , le ressort 80 emmagasine alors de l’énergie, en se recomprimant. Cette recompression est due au fait qu’à ce stade de l’ouverture de l’inverseur, c’est le câble 62 qui sollicite le ressort 80, le câble étant lui-même sollicité par la membrane 58 en déploiement, qui subit la pression de l’air du flux secondaire dans la veine. Cette phase de recompression a été illustrée sur le troisième schéma à partir de la gauche, sous l’axe des abscisses du graphe de la FIG. 8 . L’inversion dans la charge du ressort 80, au cours d’un même déplacement de la structure mobile 29 vers sa position reculée d’inversion de poussée, permet avantageusement une course limitée de ce ressort, et donc un boîtier 78 de plus faible masse, et de dimensions plus restreintes. La phase ultérieure de recompression du ressort 80 peut être telle qu’elle conduit à la compression maximale de ce dernier, dans laquelle toutes les spires sont au contact les unes des autres. Une fois cette recompression achevée, la fin de la course d’ouverture peut s’effectuer en conservant le ressort 80 avec un pourcentage de compression maximal, comme cela a été illustré sur le schéma de droite, sous l’axe des abscisses du graphe de la FIG. 8 . Cela permet de générer un contre-effort important sur la membrane 58 déployée, via le câble 62, et participe donc à la stabilité de cette membrane dans la configuration d’inversion de poussée. D’autres modes de réalisation préférés peuvent être envisagés, comme cela représenté sur les figures 9 à 11, qui prévoit que la ferrure de fixation 72 est fixée sur la peau interne 18a de la paroi 18. Le mode de réalisation préféré des figures 12 et 13 est tel que le dispositif d’actionnement 70 comporte deux poulies 86 coopérant successivement avec la seconde extrémité de câble 62b, avant que celle-ci ne soit fixée sur le ressort 80, via le coulisseau 82. Cela permet d’améliorer le guidage du câble 62, et d’offrir une plus grande liberté dans l’orientation de ce câble à travers la veine secondaire, en configuration de poussée directe. La ou les poulies 86 permettent également, de par leur positionnement, d’obtenir une conception assurant les phases de décharge et de charge du ressort 80, au cours d’une même course d’ouverture de l’inverseur. En référence à présent aux figures 14 et 15, il est représenté un mode de réalisation préféré de l’invention avec des ressorts à lame 80, qui remplacent le ressort à boudin des modes précédents. Il s’agit ici en effet de deux ressorts à lame 80 agencés en parallèle, même si un seul d’entre eux pourrait suffire. Chaque ressort 80 est par exemple couché de façon à présenter une forme générale de U ouvert vers l’amont, et dont la branche radialement intérieure est reliée à la ferrure de fixation 72, prévue pour être fixée sur la peau acoustique 18b de la paroi 18. C’est l’extrémité libre de la branche radialement extérieure du U qui assure le raccordement avec la seconde extrémité de câble 62b. Dans l’alternative de la FIG. 16 , le dispositif d’actionnement de câble 70 diffère en ce qu’une seule poulie 86 est prévue pour guider la seconde extrémité de câble 62b, et non plus deux poulies comme dans le mode de réalisation des figures 14 et 15. De plus, cette poulie unique est prévue pour être fixée sur la peau interne 18a. Les figures 17 à 20 correspondent à d’autres alternatives, dans lesquelles il n’est plus prévu de poulie, même si celles-ci pourraient être conservées, sans sortir du cadre de l’invention. Sur la FIG. 17 , le ressort à lame 80 couché reste en forme générale de U, avec sa branche radialement extérieure fixée sur la peau acoustique 18b de la paroi 18. Sur la FIG. 18 , le ressort à lame 80 est en forme générale de Z, avec sa branche radialement intérieure fixée sur la peau interne 18a de la paroi 18. Sur la FIG. 19 , l’alternative est similaire, puisque le ressort à lame 80 est en forme générale de S. Sur la FIG. 20 , le ressort à lame 80 couché est en forme générale de U, avec sa branche radialement intérieure fixée sur la peau interne 18a de la paroi 18. Les figures suivantes 21 à 23 montrent l’évolution du ressort 80 au cours de l’ouverture de l’inverseur, avec tout d’abord une phase de décompression jusqu’à l’état de la FIG. 21 , état qui peut être maintenu durant une phase transitoire. Ensuite, les figures 22 et 23 représentent une phase de recompression du ressort 80, jusqu’à un état de compression totale du ressort qui peut être maintenu jusqu’à l’ouverture complète de l’inverseur, comme cela a été détaillé pour un mode de réalisation préféré précédant. Les figures 24 et 25 montrent un autre mode de réalisation préféré de l’invention, dans lequel la seconde extrémité de câble 62b n’est pas fixée sur le ressort à lame 80, mais agencé en appui glissant sur ce dernier, tout en étant fixée sur la ferrure 72. Le ressort 80 est également fixé sur cette ferrure 72. Dans ce mode, c’est effectivement l’appui entre les deux éléments 62b, 80 qui génère la sollicitation sur le câble 62, et la recompression du ressort 80. La FIG. 26 montre une réalisation dans laquelle le ressort à lame 80 est fixé à ses deux extrémités opposées sur la peau interne 18a, et la seconde extrémité de câble 62b est rapportée sur la partie centrale de ce ressort 80, en forme générale de V retourné. La FIG. 27 représente une réalisation analogue, dans laquelle le ressort 80 adopte une forme générale plane ou bombée, avec ses deux extrémités de fixation recourbées. Enfin, la FIG. 28 présente une réalisation similaire à celle de la FIG. 27 , avec le ressort 80 réalisé en deux parties, symétriques ou non, et reliées entre elles au niveau du point de fixation avec la seconde extrémité de câble 62b. Diverses modifications peuvent être apportées par l’homme du métier à l’invention qui vient d’être décrite, uniquement à titre d’exemples non limitatifs, et dont la portée est définie par les revendications annexées. Par exemple, l’inverseur de poussée 30 peut alternativement présenter une architecture en « C » ou en « O ». En outre, les membranes spécifiques à l’invention peuvent coexister avec des grilles conventionnelles au sein de l’inverseur. De plus, toutes les caractéristiques divulguées ci-dessus, dans les différents modes de réalisation préférés et leurs alternatives, sont combinables entre elles. D’ailleurs, il est noté que sur toutes les figures qui ont été décrites ci-dessus, les éléments qui portent les mêmes références numériques correspondent à des éléments identiques ou similaires. Enfin, il est noté que le moyen élastique décrit précédemment peut prendre de nombreuses formes, comme un ressort de torsion, de compression, ou à spirales. Par exemple, des pattes d’un ressort de torsion peuvent prendre appui sur l’organe de déploiement 62 et sur la paroi 18, pour assurer la rotation de cet organe. Pour le ressort à spirales, il peut être en tension en configuration de jet direct, avec un enroulement du câble autour de l’axe du ressort lors du mouvement de recul du capot mobile d’inverseur, afin d’actionner l’organe de déploiement 62. Inverseur de poussée (30) pour ensemble propulsif d’aéronef, l’inverseur comprenant une structure fixe (31) équipée d’une paroi de délimitation radialement interne (18) d’une veine secondaire (21B) de l’ensemble propulsif destinée à être traversée par un flux secondaire (20B), l’inverseur comprenant également une structure mobile (29) comportant au moins un capot d’inverseur (33) présentant un logement (54) ouvert vers l’amont et délimité entre une paroi radialement externe (50) et une paroi radialement interne (52) du capot d’inverseur (33), la structure mobile étant déplaçable en translation par rapport à la structure fixe selon un axe central longitudinal (A1) de l’inverseur, entre une position avancée de poussée directe et une position reculée d’inversion de poussée dans laquelle la paroi radialement interne reculée (52) du capot d’inverseur laisse apparaître en amont une ouverture de passage (56) de la veine secondaire (21B) vers un organe de déviation de flux (32), l’inverseur comportant également une membrane (58) d’obturation de la veine secondaire (21B) dont une première extrémité (58a) est raccordée sur la structure fixe de l’inverseur, ainsi qu’un organe de déploiement de membrane (62) dont une première extrémité (62a) est rapportée sur une seconde extrémité (58b) de la membrane d’obturation (58), et dont une seconde extrémité (62b) est rapportée sur la paroi de délimitation radialement interne (18), en coopérant avec un dispositif (70) d’actionnement de cet organe de déploiement de membrane, caractérisé en ce que le dispositif d’actionnement (70) comprend un moyen élastique (80) coopérant avec la seconde extrémité (62b) de l’organe de déploiement (62), et l’inverseur étant configuré de sorte que lors d’une phase initiale d’un déplacement de la structure mobile de sa position avancée de poussée directe vers sa position reculée d’inversion de poussée, le moyen élastique (80) libère de l’énergie préalablement emmagasinée en sollicitant la seconde extrémité (62b) de l’organe de déploiement, et de sorte que lors d’une phase ultérieure de ce déplacement de la structure mobile, le moyen élastique (80) emmagasine de l’énergie en étant sollicité par la seconde extrémité (62b) de l’organe de déploiement. Inverseur selon la revendication 1, caractérisé en ce que l’organe de déploiement de membrane (62) est un câble ou une sangle. Inverseur selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la première extrémité de membrane (58a) est raccordée sur un cadre arrière (60) de support de l’organe de déviation de flux (32). Inverseur selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que lorsque la structure mobile (29) occupe sa position avancée de poussée directe, la seconde extrémité (62b) de l’organe de déploiement (62) se trouve en aval par rapport à la première extrémité (62a) de cet organe de déploiement. Inverseur selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le moyen élastique (80) du dispositif d’actionnement (70) comprend un ressort à boudin, de préférence un ressort de compression. Inverseur selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le moyen élastique (80) du dispositif d’actionnement (70) comprend un ressort à lame, de préférence en forme générale de U. Inverseur selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le dispositif d’actionnement (70) comprend un ou plusieurs organes de guidage (86) par lequel / lesquels passent la seconde extrémité (62b) de l’organe de déploiement (62), avant de coopérer avec le moyen élastique (80). Inverseur selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la seconde extrémité (62b) de l’organe de déploiement (62) est fixée sur le moyen élastique, ou elle se trouve en appui glissant sur ce dernier. Inverseur selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la paroi de délimitation radialement interne (18) est formée par une peau interne (18a) sur laquelle est fixée, extérieurement, une peau acoustique (18b), et en ce que le moyen élastique (80) se situe au moins en partie dans un espace radial (74) entre la peau interne (18a) et la peau acoustique (18b). Nacelle (3) pour ensemble propulsif d’aéronef, comprenant au moins un capot de soufflante (14), ainsi qu’un inverseur de poussée (30) selon l’une quelconque des revendications précédentes.