FR 3154457 A1 20250425 FR 2311514 A 20231024 L’invention concerne un inverseur de poussée pour ensemble propulsif d’aéronef, comprenant une membrane d’obturation d’une veine secondaire, ainsi qu’au moins une bielle de déploiement de cette membrane, conçue pour être déplacée d’une première position en saillie radialement dans la veine secondaire lorsque la structure mobile occupe sa position avancée de poussée directe, à une seconde position rabattue vers l’aval lorsque la structure mobile occupe sa position reculée d’inversion de poussée. Selon l’invention, l’inverseur comprend également un dispositif (70) d’actionnement de la bielle (62), équipé d’un système sécuritaire (120) pour limiter les risques de mauvaise cinématique. Figure pour l’abrégé : Fig. 15 INVERSEUR DE POUSSEE COMPRENANT UN SYSTEME SECURITAIRE AMELIORE DE DEPLOIEMENT D’UNE MEMBRANE D’OBTURATION DE LA VEINE SECONDAIRE L’invention se rapporte au domaine des nacelles et des inverseurs de poussée pour ensemble propulsif d’aéronef, et, plus particulièrement, aux systèmes permettant le déploiement des membranes d’obturation de la veine secondaire d’un ensemble propulsif. État de la technique antérieure Les inverseurs de poussée sont des dispositifs permettant de dévier vers l’avant le flux d’air traversant l’ensemble propulsif, de manière à raccourcir les distances d’atterrissage, et à limiter la sollicitation des freins sur les atterrisseurs. Les inverseurs à grilles actuellement exploités dans le secteur aéronautique comprennent généralement des grilles de déviation intégrées à une structure fixe de l’inverseur, destinée à être reliée à un carter de turbomachine. Une structure mobile de l’inverseur comporte un ou plusieurs capots mobiles d’inverseur, et elle est montée déplaçable en translation par rapport à la structure fixe entre une position avancée de poussée directe, et une position reculée d’inversion de poussée. En position avancée de poussée directe, les grilles de déviation sont agencées dans une cavité des capots mobiles d’inverseur, et elles sont isolées de la veine secondaire de l’ensemble propulsif par une paroi radialement interne des capots d’inverseur. En revanche, dans la position reculée d’inversion de poussée, la paroi radialement interne reculée des capots d’inverseur définit une ouverture de passage de la veine secondaire vers les grilles de déviation. Pour dévier au moins une partie du flux secondaire vers cette ouverture de passage en direction des grilles, l’inverseur est généralement équipé de volets d’obturation, qui, lorsqu’ils sont déployés, obturent au moins partiellement la veine secondaire. De manière connue, cela force l’air du flux secondaire à traverser l’ouverture de passage et à rejoindre les grilles, qui génèrent alors le flux d’air de contre-poussée vers l’avant. La solution à volets d’obturation est également connue pour être relativement lourde et encombrante. Or le changement climatique est une préoccupation majeure pour de nombreux organes législatifs et de régulation à travers le monde. En effet, diverses restrictions sur les émissions de carbone ont été, sont ou seront adoptées par divers états. En particulier, une norme ambitieuse s’applique à la fois aux nouveaux types d’avions mais aussi ceux en circulation nécessitant de devoir mettre en œuvre des solutions technologiques afin de les rendre conformes aux réglementations en vigueur. L’aviation civile se mobilise depuis maintenant plusieurs années pour apporter une contribution à la lutte contre le changement climatique. Par voie de conséquence, la Déposante travaille en permanence à la réduction de son incidence climatique négative par l’emploi de méthodes et l’exploitation de procédés de développement et de fabrication vertueux et minimisant les émissions de gaz à effet de serre au minimum possible pour réduire de l'empreinte environnementale de son activité. Dans cette optique, il a été développé des solutions d’obturation de la veine secondaire à l’aide d’une ou plusieurs membranes déployables. Une telle conception à membranes est par exemple connue du document FR 3 076 864 A1. Le déploiement d’une membrane d’obturation peut être réalisé plus aisément à l’aide d’une ou plusieurs bielles de déploiement, dont une extrémité radialement externe est raccordée à une extrémité de la membrane, et dont une extrémité radialement interne est articulée sur une paroi de délimitation radialement interne de la veine secondaire, cette paroi appartenant à la structure fixe de l’inverseur. Lorsque la structure mobile se déplace vers sa position reculée d’inversion de poussée, la membrane se déploie progressivement dans la veine en plongeant radialement vers l’intérieur de celle-ci, entraînée par la / les bielles qui basculent vers l’aval et également radialement vers l’intérieur. En position de jet direct, l’extrémité de la membrane raccordée aux bielles est généralement enserrée entre un bord de déviation de la structure fixe, et une extrémité amont de la paroi radialement interne du capot mobile. Si cette solution technique donne globalement satisfaction, lors d’une phase initiale de déplacement de la structure mobile de sa position avancée de poussée directe vers sa position reculée d’inversion de poussée, il existe un besoin de limiter les risques de plaquage de la membrane sur une surface interne de la paroi radialement interne du capot mobile. En effet, un tel plaquage de la membrane nuit à son bon déploiement radialement vers l’intérieur, et n’est donc pas souhaitable. De plus, toujours en position de jet direct, l’extrémité radialement externe de chaque bielle de déploiement se trouve à forte proximité de l’extrémité amont de la paroi radialement interne du capot mobile. Leurs deux déplacements simultanés n’est pas sans risque, et il existe par conséquent aussi un besoin de limiter les éventuelles interférences mécaniques entre l’extrémité radialement externe de chaque bielle et l’extrémité amont de la paroi radialement interne du capot mobile, que ce soit lors de la phase initiale de déplacement de la structure mobile vers sa position reculée d’inversion de poussée, ou lors de la phase finale de déplacement de la structure mobile vers sa position avancée de poussée directe. Enfin, il subsiste également un besoin de renforcement de l’aspect sécuritaire lors du déploiement de la membrane, notamment pour limiter les risques d’une mauvaise cinématique de la bielle de déploiement. Pour répondre au moins partiellement à ces besoins, l’invention a tout d’abord pour objet un inverseur de poussée pour ensemble propulsif d’aéronef, l’inverseur comprenant une structure fixe équipée d’une paroi de délimitation radialement interne d’une veine secondaire de l’ensemble propulsif destinée à être traversée par un flux secondaire, l’inverseur comprenant également une structure mobile comprenant au moins un capot mobile d’inverseur équipé d’une paroi radialement interne participant à la délimitation radialement externe de la veine secondaire, la structure mobile étant déplaçable par rapport à la structure fixe entre une position avancée de poussée directe, et une position reculée d’inversion de poussée dans laquelle la structure fixe et une extrémité amont de la paroi radialement interne reculée du capot mobile d’inverseur laissent apparaître entre elles une ouverture de passage d’air à travers la veine secondaire, l’inverseur de poussée comprenant également au moins une membrane d’obturation de la veine secondaire, conçue pour dévier au moins une partie du flux secondaire vers l’ouverture de passage, ainsi qu’au moins une bielle de déploiement agencée dans la veine secondaire et dont une première extrémité est raccordée, via un point de raccord, à une première extrémité de la membrane d’obturation, la bielle de déploiement de la membrane étant conçue pour être déplacée d’une première position en saillie radialement dans la veine secondaire lorsque la structure mobile occupe sa position avancée de poussée directe, à une seconde position rabattue vers l’aval lorsque la structure mobile occupe sa position reculée d’inversion de poussée, et inversement, l’inverseur comprenant également un dispositif d’actionnement de la bielle de déploiement, le dispositif reliant la paroi de délimitation radialement interne de la veine à une seconde extrémité de la bielle de déploiement opposée à la première, par l’intermédiaire d’une première liaison articulée, l’inverseur étant configuré de sorte que lors d’une phase initiale de déplacement de la structure mobile de sa position avancée de poussée directe vers sa position reculée d’inversion de poussée, le dispositif d’actionnement entraîne un déplacement de ladite première liaison articulée de la bielle de déploiement, radialement vers l’intérieur et/ou axialement vers l’amont, le dispositif d’actionnement comprenant un organe d’actionnement présentant de préférence une première extrémité au niveau de laquelle se situe ladite première liaison articulée de la bielle de déploiement, ainsi qu’une seconde extrémité opposée à la première, l’organe d’actionnement étant raccordé, de préférence au niveau de la seconde extrémité opposées, à la paroi de délimitation radialement interne de la veine par l’intermédiaire d’une seconde liaison articulée, dans la position avancée de poussée directe de la structure mobile, la bielle de déploiement et l’organe d’actionnement formant un angle saillant, et le dispositif d’actionnement étant conçu pour, durant ladite phase initiale de déplacement de la structure mobile, forcer l’organe d’actionnement à basculer autour de la seconde liaison articulée dans un premier sens de rotation conduisant à réduire l’angle saillant. Selon l’invention, le dispositif d’actionnement comporte un système de limitation d’une rotation parasite de l’organe d’actionnement autour de la seconde liaison articulée, dans un second sens de rotation opposé au premier. Avec cette conception, l’invention met en œuvre une ou plusieurs membranes d’obturation de la veine secondaire, ce qui a pour conséquence une réduction sensible de la masse globale de l’inverseur. L’invention est donc le résultat de recherches technologiques visant à améliorer de manière significative les performances des avions et, en ce sens, contribue à la réduction de l’impact environnemental de ces avions (décarbonation). En outre, grâce à ce déplacement particulier de la bielle de déploiement au début de la phase d’ouverture de l’inverseur, qui permet de tirer sur la membrane vers l’amont et/ou vers l’intérieur avec pour effet un décollement de celle-ci, les risques de plaquage non-désiré de cette membrane sur le capot mobile sont avantageusement réduits, voire nuls. Il en est de même pour les risques d’interférences mécaniques entre la bielle de déploiement et l’extrémité amont de la paroi radialement interne du capot mobile, à la fois lors de la phase initiale de déplacement de la structure mobile vers sa position reculée d’inversion de poussée, et lors de la phase finale de déplacement de la structure mobile vers sa position avancée de poussée directe. Enfin, il est noté que l’adjonction du système de limitation de rotation parasite de l’organe d’actionnement permet d’éviter les risques de cinématique non désirée au sein du dispositif d’actionnement. En particulier, il est fait en sorte que l’organe d’actionnement ne tourne pas dans un sens contraire à celui désiré, selon une amplitude qui pourrait risquer d’appliquer un mouvement non-souhaité à la bielle de déploiement. A titre indicatif, une telle rotation parasite peut par exemple résulter des efforts de pression qui s’appliquent sur la membrane en déploiement. L’invention prévoit de préférence au moins l’une quelconque des caractéristiques techniques optionnelles suivantes, mises en œuvre isolément ou en combinaison. De préférence, le système de limitation de rotation parasite de l’organe d’actionnement est configuré de sorte qu’en cas de rotation parasite de l’organe d’actionnement, dans le second sens de rotation, l’angle qui s’agrandit reste inférieur à 180°, et préférentiellement inférieur à 120°. De préférence, le dispositif d’actionnement comprend des moyens de sollicitation, de préférence des moyens élastiques de rappel, ainsi qu’un organe de transmission, de préférence un câble, dont une première extrémité est reliée aux moyens de sollicitation et dont une seconde extrémité opposée est reliée à la bielle de déploiement, ou à l’organe d’actionnement, ou à la seconde liaison articulée agencée entre ces derniers. Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, le système de limitation de rotation parasite de l’organe d’actionnement comporte : - une portion de butée prévue sur l’organe d’actionnement ; - une butée complémentaire prévue sur une ferrure sur laquelle est articulé l’organe d’actionnement, ou prévue sur la bielle de déploiement, ou prévue sur la seconde liaison articulée. Selon un autre mode de réalisation préféré de l’invention, le système de limitation de rotation parasite de l’organe d’actionnement comporte ledit organe de transmission. Selon encore un autre mode de réalisation préféré de l’invention, le système de limitation de rotation parasite de l’organe d’actionnement comporte un câble de retenue dont une première extrémité est reliée à la bielle de déploiement, ou à l’organe d’actionnement, ou à la seconde liaison articulée agencée entre ces derniers, et dont une seconde extrémité est reliée à la paroi de délimitation radialement interne, de préférence à une ferrure sur laquelle est articulé l’organe d’actionnement. De préférence, dans la position avancée de poussée directe de la structure mobile, la bielle de déploiement et l’organe d’actionnement forment l’angle saillant s’ouvrant vers l’aval, et le dispositif d’actionnement est conçu pour : - forcer l’organe d’actionnement à basculer autour de la seconde liaison articulée dans le premier sens de rotation, ledit premier sens de rotation étant tel qu’il conduit la première extrémité de l’organe d’actionnement à basculer vers l’amont durant ladite phase initiale de déplacement de la structure mobile de sa position avancée de poussée directe vers sa position reculée d’inversion de poussée ; et - forcer la bielle de déploiement à basculer relativement à l’organe d’actionnement, autour de la première liaison articulée et dans le second sens de rotation. Cette conception permet également, de manière avantageuse, de tolérer les déplacements relatifs radiaux entre les parois de délimitation radialement interne et externe de la veine. Ces déplacements radiaux peuvent en effet se produire en fonction des différents cas de chargement des pièces de l’inverseur, mais également du fait de l’apparition dans celui-ci de jeux suite à l’usure des pièces avec le temps. De plus, les efforts développés par les moyens de sollicitation conduisent la membrane à être en tension, que ce soit en position de jet direct, et/ou lors de l’ouverture / la fermeture de l’inverseur. Cela confère une meilleure stabilité pour cette membrane. De préférence, le dispositif d’actionnement est de conception passive, et il comprend des moyens élastiques de rappel, de préférence au moins un ressort de compression. Alternativement, il pourrait s’agir de moyens commandés, et activés seulement durant les instants où la sollicitation est souhaitée, par exemple durant l’ouverture et/ou la fermeture de l’inverseur, ou seulement durant certaines phases de ces opérations sur l’inverseur. Comme indiqué ci-dessus, il est néanmoins préféré une conception passive permettant également de générer les efforts souhaités en jet direct, afin de tendre la membrane et renforcer sa stabilité dans la cavité dans laquelle est reste stockée. Une conception hydride est également envisageable, dans laquelle des moyens élastiques permettraient de générer les efforts souhaités, mais en combinaison avec des moyens de commande pour ajuster la raideur de ces moyens élastiques en fonction des besoins. Par exemple, la raideur pourrait être ajustée au cours de l’ouverture de l’inverseur, de sorte que l’intensité des efforts engendrés restent suffisamment élevée pour maintenir l’effet escompté. De préférence, la bielle de déploiement et l’organe d’actionnement forment ensemble un système mécanique trois points avec respectivement le point de raccord de la membrane, la première liaison articulée ainsi que la seconde liaison articulée, l’inverseur étant conçu de sorte que durant le déplacement de la structure mobile de sa position avancée de poussée directe vers sa position reculée d’inversion de poussée, un déplacement relatif de la bielle de déploiement relativement à l’organe d’actionnement, autour de la première liaison articulée, se produit au-delà d’une position dans laquelle lesdits trois points sont alignés, jusque dans une position de blocage mécanique de la bielle, le système mécanique trois points comprenant préférentiellement des moyens de butée permettant de maintenir ce système dans la position de blocage mécanique de la bielle. La position de blocage de la bielle permet avantageusement à celle-ci de maintenir la membrane déployée de façon tendue, et de résister à des sollicitations de très grandes intensités, qui resteraient extrêmement difficiles à contrer à l’aide de simples moyens élastiques de rappel. Cette position de blocage est atteinte par le système mécanique trois points de préférence durant une phase finale du déplacement de la structure mobile, vers sa position reculée d’inversion de poussée. De préférence, lesdits moyens de sollicitation comprennent : - des moyens élastiques de rappel ; - l’organe de transmission ; et - une poulie de renvoi autour de laquelle chemine l’organe de transmission, cette poulie étant agencée de manière à ce que les moyens élastiques transmettent à la bielle de déploiement, via l’organe de transmission, des efforts forçant simultanément l’organe d’actionnement à basculer autour de la seconde liaison articulée dans le premier sens de rotation, et la bielle de déploiement à basculer relativement à l’organe d’actionnement autour de la première liaison articulée, dans le second sens de rotation, et de préférence, dans la position avancée de poussée directe de la structure mobile, l’organe de transmission, par exemple sous forme de câble, part de sa seconde extrémité en direction de la poulie de renvoi en contournant la première liaison articulée du côté dudit angle saillant. Ici, les moyens élastiques de rappel permettent donc d’agir simultanément sur les deux liaisons articulées, pour une grande compacité desdits troisièmes moyens de sollicitation. De préférence, dans la position avancée de poussée directe de la structure mobile, l’organe de transmission, par exemple sous forme de câble, part de sa seconde extrémité en direction de la poulie de renvoi en contournant la première liaison articulée du côté dudit angle saillant. De préférence, la structure fixe de l’inverseur comporte au moins une grille de déviation agencée, en position avancée de poussée directe de la structure mobile, dans une cavité du capot mobile, en étant isolée de la veine secondaire par la paroi radialement interne du capot d’inverseur. Alternativement, la/les grilles de déviation pourraient être intégrées à la structure mobile de l’inverseur, sans sortir du cadre de l’invention. De même, il est noté que les grilles pourraient être remplacées, ou prévues en combinaison, avec une structure souple du type membrane, pour rediriger le flux d’air vers l’amont. Enfin, l’invention a également pour objet un ensemble propulsif pour aéronef, comprenant une turbomachine et une nacelle comportant au moins un capot de soufflante, ainsi qu’un inverseur de poussée tel que décrit ci-dessus. D’autres avantages et caractéristiques de l’invention apparaîtront dans la description détaillée non limitative ci-dessous. La description détaillée qui suit fait référence aux dessins annexés sur lesquels : FIG. 1 est une demi-vue schématique en coupe longitudinale d’un ensemble propulsif, comprenant un inverseur de poussée, représenté en configuration de poussée directe ; FIG. 2 est une demi-vue schématique en coupe longitudinale de l’inverseur équipant l’ensemble propulsif montré sur la FIG. 1 , plus détaillé et se présentant sous la forme d’un mode de réalisation préféré de l’invention, avec l’inverseur représenté en configuration de poussée directe ; FIG. 2 est une demi-vue schématique de l’inverseur montré sur la FIG. 2 , représenté en configuration intermédiaire entre la configuration de poussée directe et la configuration d’inversion de poussée ; FIG. 3 est une demi-vue schématique de l’inverseur montré sur la FIG. 2 , représenté en configuration d’inversion de poussée ; FIG. 3 est une demi-vue schématique similaire à celle de la figure précédente, avec l’inverseur se présentant selon une forme alternative de réalisation ; FIG. 3 est une demi-vue schématique similaire à celle de la FIG. 3 , avec l’inverseur se présentant selon une forme alternative de réalisation ; FIG. 4 est une vue en perspective de l’inverseur montré sur les figures 2 et 3, représenté en configuration de poussée directe ; FIG. 5 est une vue en perspective de l’inverseur montré sur la FIG. 4 , représenté en configuration d’inversion de poussée ; FIG. 6 est une demi-vue schématique en coupe longitudinale d’une partie de l’inverseur se présentant sous la forme d’une alternative de réalisation, avec cet inverseur représenté en configuration de poussée directe ; FIG. 7 est une vue axiale de la partie de l’inverseur montré sur la figure précédente ; FIG. 8 est une demi-vue schématique de l’inverseur montré sur la FIG. 6 , représenté en configuration d’inversion de poussée ; FIG. 9 est une demi-vue schématique en coupe longitudinale d’une partie de l’inverseur se présentant sous la forme d’un autre mode de réalisation préféré de l’invention, avec cet inverseur représenté en configuration de poussée directe ; FIG. 10 est une demi-vue schématique de l’inverseur montré sur la FIG. 9 , représenté en configuration d’inversion de poussée ; FIG. 10 est une demi-vue schématique d’une partie de l’inverseur similaire à celui de la FIG. 10 , selon une alternative ; FIG. 11 est une demi-vue schématique de côté d’une partie de l’inverseur similaire à celui de la FIG. 10 , selon une autre alternative ; FIG. 12 est une demi-vue schématique de côté d’une partie de l’inverseur similaire à celui de la FIG. 10 , selon encore une autre alternative ; FIG. 13 est une vue en perspective d’une partie de l’inverseur, montrant le dispositif d’actionnement de la bielle de déploiement, selon un mode de réalisation préféré de l’invention ; FIG. 14 est une vue de côté du dispositif d’actionnement de la bielle de déploiement, montré sur la figure précédente, et dans une configuration avec la bielle de déploiement parallèle à l’organe de déploiement ; FIG. 15 est une vue de côté d’une partie du dispositif d’actionnement montré sur la figure précédente, montrant ce dispositif dans une configuration de rotation parasite de l’organe d’actionnement ; FIG. 16 est une vue similaire à celle de la figure précédente, montrant le dispositif d’actionnement dans une configuration non-souhaitée, susceptible d’être atteinte en l’absence du système de limitation de rotation parasite de l’organe d’actionnement ; FIG. 17 est une vue en perspective de la ferrure du dispositif d’actionnement de la bielle de déploiement, intégrant une partie du système de limitation de rotation parasite de l’organe d’actionnement ; FIG. 18 est une vue de côté similaire à celle de la FIG. 14 , avec le système de limitation de rotation parasite de la bielle de déploiement se présentant sous la forme d’une alternative ; FIG. 19 est une vue de côté similaire à celle de la FIG. 15 , avec le système de limitation de rotation parasite de la bielle de déploiement se présentant sous la forme d’un autre mode de réalisation préféré de l’invention ; FIG. 20 est une vue en perspective de l’organe d’actionnement montré sur la figure précédente ; FIG. 21 est une vue de côté similaire à celle de la FIG. 18 , avec le système de limitation de rotation parasite de la bielle de déploiement se présentant sous la forme d’un autre mode de réalisation préféré de l’invention ; FIG. 22 est une vue de côté similaire à celle de la FIG. 18 , avec le système de limitation de rotation parasite de la bielle de déploiement se présentant sous la forme encore d’un autre mode de réalisation préféré de l’invention ; FIG. 23 est une vue en perspective du dispositif d’actionnement de la bielle de déploiement, avec l’organe d’actionnement se présentant sous la forme d’une alternative ; FIG. 24 est une vue en coupe du dispositif d’actionnement montré sur la figure précédente ; et FIG. 25 est une vue en perspective du dispositif d’actionnement de la bielle de déploiement, sous la forme d’une autre alternative. Description détaillée de modes de réalisation Il est représenté sur la FIG. 1 un ensemble propulsif 1 d’aéronef, présentant un axe central longitudinal A1. Par la suite, les termes « amont » et « aval » sont définis relativement à un sens général S1 d’écoulement des gaz à travers l’ensemble propulsif 1, le long de l’axe A1 lorsque celui-ci génère une poussée. Ces termes « amont » et « aval » pourraient respectivement être substitués par les termes « avant » et « arrière », avec la même signification. L’ensemble propulsif 1 comprend une turbomachine 2, une nacelle 3 ainsi qu’un mât (non représenté), destiné à relier l’ensemble propulsif 1 à une aile (non représentée) de l’aéronef. La turbomachine 2 est dans cet exemple un turboréacteur à double flux et à double corps comprenant, de l’avant vers l’arrière, une soufflante 5, un compresseur basse pression 6, un compresseur haute pression 7, une chambre de combustion 8, une turbine haute pression 9 et une turbine basse pression 10. Les compresseurs 6 et 7, la chambre de combustion 8 et les turbines 9 et 10 forment un générateur de gaz. Le turboréacteur 2 est doté d’un carter de soufflante 11 relié au générateur de gaz par des bras structuraux 12. La nacelle 3 comprend une section avant formant une entrée d’air 13, une section médiane qui comporte deux capots de soufflante 14 enveloppant le carter de soufflante 11, et une section arrière 15. En fonctionnement, un écoulement d’air 20 pénètre dans l’ensemble propulsif 1 par l’entrée d’air 13, traverse la soufflante 5 puis se divise en un flux primaire 20A et un flux secondaire 20B. Le flux primaire 20A s’écoule dans une veine primaire 21A de circulation de gaz traversant le générateur de gaz. Le flux secondaire 20B s’écoule dans une veine secondaire 21B entourant le générateur de gaz. La veine secondaire 21B est délimitée radialement vers l’intérieur par un carénage interne fixe qui enveloppe le générateur de gaz. Dans cet exemple, le carénage interne fixe comprend un premier tronçon 17 appartenant à la section médiane 14, et un deuxième tronçon 18 s’étendant vers l’arrière à partir du premier tronçon 17, de manière à former une partie de la section arrière 15. Ce second tronçon 18 fait partie intégrante d’une structure fixe d’un inverseur de poussée qui sera décrit ci-après. Ce même tronçon sera par la suite dénommé paroi 18 de délimitation radialement interne de la veine secondaire 21B. Radialement vers l’extérieur, la veine secondaire 21B est délimitée par le carter de soufflante 11, et, dans la configuration de la FIG. 1 , par un ou plusieurs capots mobiles d’inverseur 33 formant une partie de la section arrière 15 de la nacelle 3, et qui seront décrits ultérieurement. Plus précisément, entre le carter de soufflante 11 et les capots d’inverseur 33, il est prévu une virole extérieure 40 d’un carter intermédiaire 42, ce dernier comprenant les bras structuraux 12 précités, dont l’extrémité radialement externe est fixée sur cette virole 40. Celle-ci participe donc également à délimiter la veine secondaire 21B radialement vers l’extérieur, en étant située dans le prolongement axial aval du carter de soufflante 11. La nacelle 3 comporte donc un inverseur de poussée 30 centré sur l’axe A1 et comprenant d’une part une structure fixe 31 solidaire du carter de soufflante 11, et d’autre part une structure 29 mobile par rapport à la structure fixe 31. La structure fixe 31 comporte par exemple un cadre avant 46 qui la raccorde fixement au carter de soufflante 11, de préférence via un assemblage en bride couteau situé en aval de la virole extérieure 11. Ce cadre avant 46 contient une partie aérodynamique profilée appelée bord de déviation 46B, qui guide l’écoulement en jet inversé. Ici, la structure fixe 31 comporte aussi une pluralité de grilles de déviation 32 agencées de manière adjacente les unes aux autres autour de l’axe A1, selon une direction circonférentielle de l’inverseur 30 et de l’ensemble propulsif 1. Par ailleurs, la structure mobile 29 comprend quant à elle les capots mobiles d’inverseur 33 précités, par exemple deux capots 33 s’étendant chacun sur une amplitude angulaire d’environ 180°. Cette configuration à deux capots 33 est particulièrement bien adaptée dans le cas d’une conception de nacelle dans laquelle les capots/parois 18 sont également montés articulés, l’inverseur 30 présentant alors une architecture dite « en D », connue sous l’appellation anglo-saxonne « D-Duct ». Dans cette architecture, les capots 18, 33 sont reliés de manière à s’ouvrir / se fermer simultanément lors des opérations de maintenance sur le moteur. Néanmoins, d’autres architectures sont possibles, comme par exemple une architecture dite « en C », connue sous l’appellation anglo-saxonne « C-Duct », ou encore une architecture dite « en O », connue sous l’appellation anglo-saxonne « O-Duct ». Chaque capot mobile d’inverseur 33 comporte une paroi radialement externe 50, formant une surface aérodynamique extérieure de l’inverseur et de la nacelle, cette surface étant épousée par l’air extérieur. Chaque capot 33 comprend également une paroi radialement interne 52 participant à la délimitation de la veine secondaire 21B radialement vers l’extérieur. Cette paroi 52 se situe dans la continuité aval de la virole extérieure 40 du carter intermédiaire. Les deux parois 50, 52 définissent une cavité 54 de préférence ouverte axialement vers l’avant, à l’extrémité amont du capot d’inverseur 33. La FIG. 1 montre l’inverseur 30 dans une configuration de poussée directe vers l’avant, dit « jet direct », correspondant à une configuration standard de vol. Dans cette configuration, les capots 33 de la structure mobile 29 sont dans une position de fermeture, dite position avancée de poussée ou de « jet direct », dans laquelle ces capots d’inverseur 33 sont en appui sur la structure fixe 31, en particulier sur le bord de déviation 46B faisant partie intégrante de cette dernière. En effet, dans la configuration de poussée directe, l’extrémité amont 52a de la paroi radialement interne 52 de chaque capot 33 est en appui axial contre le bord de déviation 46B. Le maintien du capot mobile 33 dans la position avancée de poussée directe est assuré par des moyens de verrouillage de ce capot sur la structure fixe 31 de l’inverseur. Ces moyens commandés de verrouillage (non représentés) sont conventionnels, donc ils ne seront pas davantage décrits. A titre d’exemple indicatif, il peut être mis en œuvre des verrous actifs capables de déverrouiller sous charge pour contrer l’effort de compression d’un joint entre la structure mobile et le bord de déviation. Ce type de verrou peut en effet surcomprimer le joint, pour qu’ensuite le déverrouillage puisse être commandé. La structure mobile 29 est ainsi déplaçable en translation par rapport à la structure fixe 31 selon l’axe A1 de l’inverseur, entre la position avancée de poussée directe montrée sur la FIG. 1 , et une position reculée d’inversion de poussée qui sera décrite ultérieurement. Dans la position avancée de poussée directe de la structure mobile 29, les grilles de déviation 32 sont agencées dans la cavité 54 des capots d’inverseur 33, en étant isolées de la veine secondaire 21B par la paroi radialement interne 52 de ces capots coulissant 29 d’inverseur. Cette paroi 52, formant la paroi externe de la veine secondaire, est également appelée panneau interne acoustique. Cette configuration de poussée directe est également représentée sur les figures 2 et 4, tandis que la position reculée d’inversion de poussée de la structure mobile 29 est représentée sur les figures 3 et 5, la FIG. 2 représentant quant à elle une configuration intermédiaire entre les deux précédentes, observée durant l’ouverture et la fermeture de l’inverseur. Sur la FIG. 3 , il est montré que le panneau acoustique interne reculé 52 des capots d’inverseur laisse apparaître en amont une ouverture de passage 56 de la veine secondaire 21B vers les grilles de déviation 32. L’ouverture 56 est donc également délimitée vers l’amont par le bord de déviation 46B, qui s’évase radialement vers l’extérieur en allant vers l’arrière, pour canaliser un écoulement d’air destiné à traverser les grilles 32 lorsque le système mobile se trouve dans cette position reculée d’inversion de poussée. En d’autres termes, le bord de déviation 46B s’éloigne progressivement de l’axe A1 en allant de l’avant vers l’arrière, pour guider / dévier l’air vers les grilles 32 en configuration d’inversion de poussée. A l’aval, l’ouverture de passage 56 est délimitée en particulier par l’extrémité amont 52a de la paroi radialement interne 52. Afin de dévier au moins une partie du flux secondaire 20B vers l’ouverture de passage 56 définie axialement entre le bord de déviation 46B et l’extrémité amont 52a de la paroi radialement interne 52 de chaque capot 33, l’inverseur 30 comporte une ou plusieurs membranes d’obturation 58. Par la suite, il sera décrit une réalisation dans laquelle une seule membrane 58 est associée à chaque capot d’inverseur 33 en présentant une amplitude angulaire identique ou similaire, mais il reste envisageable de prévoir plusieurs membranes circonférentiellement adjacentes associées à chaque capot 33. De même, seule la coopération entre une membrane 58 et son capot associé 33 sera décrite ci-après, étant entendu que cette coopération est identique ou similaire pour tous les capots de l’inverseur 33. Il est cependant noté qu’outre la possibilité de prévoir plusieurs membranes 58, un ou plusieurs volets rigides d’obturation, plus conventionnels, pourraient être prévus en association avec cette / ces membranes, par exemple en alternance dans la direction circonférentielle. La membrane 58 peut être réalisée dans un matériau connu de l’homme du métier pour ce type d’application. Par exemple, il peut s’agir d’un tissu non imprégné, par exemple de fibres d’aramide. La membrane 58 peut également être réalisée à l’aide d’un matériau composite dont la matrice est particulièrement souple, par exemple en polyuréthane aliphatique, ce qui permet l’utilisation dans des conditions de températures différentes, notamment des températures plus faibles dans le cas d’une membrane en polyuréthane aliphatique que dans le cas d’une membrane en silicone. La matrice donne une faible capacité de reprise en flexion et le comportement de la structure obtenue est bien celui d’une membrane. L’une des propriétés majeures de cette membrane 58 est de pouvoir se plier de manière parfaitement réversible (élastique ou par glissement de fibres) avec un rayon de courbure très faible par rapport à sa surface, et d’avoir une épaisseur très faible, par exemple de l’ordre de 0,1 à 3 mm. A titre informatif, il est observé que cette membrane 58 se comporte comme une voile de bateau ou un parachute / une aile volante quand elle est mise sous pression. Il est rappelé que dans un inverseur à grilles classique, la structure mobile coulisse par rapport à la structure fixe par l’intermédiaire d’un système rail/ glissière qui guide la structure mobile de l’avant vers l’arrière lors de la phase d’ouverture de l’inverseur, et de l’arrière vers l’avant lors de la phase de fermeture. Un effort vers l’arrière appliqué sur la structure mobile de l’inverseur engendre donc son déplacement vers l’arrière, par rapport à la structure fixe. Cet effort est habituellement généré par des actionneurs conventionnels comme des vérins ou vis à billes. Toujours en référence aux figures 1 à 5 représentant un mode de réalisation préféré de l’invention, la membrane 58 présente deux extrémités opposées, à savoir une première extrémité 58a se raccordant à une ou plusieurs bielles d’actionnement 62, ainsi qu’une seconde extrémité 58b raccordée à un cadre arrière 60 de support des grilles 32. Ce support est annulaire ou en forme de tronçon annulaire reliant en effet l’extrémité arrière de plusieurs grilles adjacentes. Concernant la première extrémité de membrane 58a, elle se trouve donc raccordée à une ou plusieurs bielles de déploiement 62 agencées dans la veine secondaire 21B. Ce sont par exemple plusieurs bielles 62 qui sont espacées circonférentiellement les unes des autres, et qui sont chacune raccordée à la première extrémité de membrane 58a via un point de raccord 63 spécifique pour chaque bielle. Néanmoins, dans la suite de la description, il ne sera décrit qu’une seule bielle, étant entendu que la conception des autres bielles est identique ou similaire, de même que leur coopération avec les éléments environnants. Le point de raccord 63 relie ainsi la première extrémité de membrane 58a à une première extrémité 62a de la bielle de déploiement 62. En outre, un dispositif d’actionnement 70, spécifique à l’invention, relie la paroi de délimitation radialement interne 18 de la veine à une seconde extrémité 62b de la bielle, opposée à la première extrémité 62a. Ce dispositif 70, servant à l’actionnement de la bielle 62, sera décrit ci-après. Comme cela est visible sur les figures 1, 2 et 4, lorsque la structure mobile 29 occupe sa position avancée de poussée directe, au moins une partie de la membrane d’obturation 58 se trouve agencée radialement entre les grilles de déviation 32 et la paroi radialement interne 52 du capot d’inverseur 33, dans la cavité 54. De préférence, la partie de la membrane 58 qui se trouve dans cette cavité 54 du capot d’inverseur 33, recouvre radialement l’intégralité de la longueur des grilles 32. De ce fait, lorsque la structure mobile 29 adopte sa position avancée de poussée directe, la première extrémité 58a de la membrane 58 est pincée entre l’extrémité amont de la paroi 18, et le bord de déviation 46B, à proximité du point de raccord 63 qui se situe dans la veine. Afin d’éviter d’éventuelles dégradations de la membrane 58 du fait de ce pincement, le bord de déviation 46B peut localement présenter une échancrure de forme adaptée pour recevoir l’extrémité amont 52a de la paroi 52. Ainsi, la membrane 58 se trouve également plaquée dans cette échancrure du bord de déviation 46B, par l’appui de l’extrémité amont de la paroi 52. Également, comme cela est visible sur les figures 2A et 3, lorsque la structure mobile 29 se déplace et qu’elle occupe sa position reculée d’inversion de poussée à la fin de ce déplacement, la membrane d’obturation 58 se trouve en partie en appui contre l’extrémité amont 52a de la paroi radialement interne 52 du capot d’inverseur, correspondant donc au panneau acoustique. Plus précisément, au cours du déplacement vers l’arrière de la structure mobile 29, la membrane 58 glisse sur cette l’extrémité amont 52a de la paroi radialement interne 52. En position reculée d’inversion de poussée de la FIG. 3 , la membrane 58 est donc en appui axial vers l’aval contre l’extrémité amont 52a. Il est à noter que selon l’étendue de la course axiale de l’inverseur, la membrane 58 peut ne plus être en contact avec le panneau interne acoustique 52 dans la position totalement déployée de l’inverseur, où le capot 33 est dans sa position la plus reculée. Une telle configuration est représentée sur la FIG. 3 , sur laquelle il est bien montré que la membrane 58 se trouve en amont et à distance de l’extrémité amont 52a de la paroi 52 du capot d’inverseur. L’option avec contact correspond à une course minimisée de l’inverseur, tandis que l’option sans contact correspond en général à une forme de membrane plus lisse en jet inversé, donc plus performante d’un point de vue aérodynamique. Ainsi, la partie de la membrane 58 qui se situe radialement vers l’extérieur par rapport à sa zone d’appui sur la paroi 52 obture une partie de l’ouverture axiale amont de la cavité 54, tandis que l’autre partie située radialement vers l’intérieur obture au moins une partie de la veine secondaire 21B, déviant de la sorte au moins une partie du flux secondaire 20B vers l’ouverture de passage 56 en direction des grilles 32. Une autre possibilité, non représentée, consiste à réaliser l’accrochage radialement externe de la membrane 58 sur la paroi radialement externe 50 du capot coulissant 33. La FIG. 3 représente quant à elle une alternative dans laquelle les grilles 32 sont remplacées par, ou prévues en combinaison avec d’autres organes de déviation du flux pour générer la contre-poussée. Il s’agit ici d’une structure souple, du type membrane/textile 132 servant à rediriger vers l’avant le flux sortant de l’ouverture de passage 56. Comme indiqué précédemment, le dispositif 70 d’actionnement de la bielle relie la paroi de délimitation radialement interne 18 de la veine (également dénommée IFS, de l’anglais « Inner Fixed Structure »), à la seconde extrémité 62b de la bielle, correspondant à l’extrémité radialement interne en configuration de poussée directe. Le dispositif 70 et l’ensemble de l’inverseur sont conçus de sorte que la bielle 62 soit déplacée d’une première position en saillie radialement dans la veine secondaire lorsque la structure mobile 29 occupe sa position avancée de poussée directe, à une seconde position rabattue vers l’aval lorsque la structure mobile 29 occupe sa position reculée d’inversion de poussée, et inversement. Dans la première position montrée sur la FIG. 2 , la bielle 62 peut en effet adopter une orientation radiale ou sensiblement radiale dans la veine 21B, une faible inclinaison par rapport à cette direction radiale restant néanmoins possible, par exemple jusqu’à une valeur de 10 à 20°. La bielle 62 présente une longueur conséquente, par exemple supérieure à la moitié de l’épaisseur radiale de la veine 21B à l’endroit où se situe la bielle, et encore plus préférentiellement de longueur supérieure aux deux tiers de cette épaisseur radiale. Le dispositif d’actionnement 70 comprend tout d’abord un organe d’actionnement 72, en forme de biellette ou de chape, présentant une première extrémité 72a au niveau de laquelle se situe une première liaison articulée 74a avec la seconde extrémité de bielle 62b. Cette première liaison articulée 74a présente de préférence un axe de pivotement / de rotation d’orientation circonférentielle, ou sensiblement circonférentielle. Une seconde extrémité 72b de l’organe 72, opposée à la première extrémité 72a, est raccordée à la paroi de délimitation radialement interne 18 par l’intermédiaire d’une seconde liaison articulée 74b, de préférence d’axe de pivotement / de rotation parallèle ou sensiblement parallèle à celui de la première liaison articulée 74a. Pour ce faire, une ferrure 64 est solidaire de la paroi fixe 18, et forme la seconde liaison articulée 74b avec la seconde extrémité 72b de l’organe 72. Il est noté qu’en configuration de poussée directe, la bielle 62 et l’organe d’actionnement 72 forment un angle saillant B1 s’ouvrant vers l’aval, cet angle B1 étant élevé et de préférence compris entre 100 et 175°. Pour ce faire, l’organe 72 présente également une orientation sensiblement radiale dans cette configuration de poussée directe. La bielle 62 et l’organe 72 forment ensemble un système mécanique trois points avec respectivement le point 63 de raccord de la membrane, la première liaison articulée 74a, ainsi que la seconde liaison articulée 74b. Ce système mécanique trois points, assimilable à une articulation du type « genou », est tel que durant le déplacement de la structure mobile 29 de sa position avancée de poussée directe vers sa position reculée d’inversion de poussée, il se produit un déplacement relatif de la bielle 62 relativement à l’organe d’actionnement 72 autour de la première liaison articulée 74a, qui conduit au moins dans un premier temps à faire diminuer l’angle saillant B1, comme cela est visible sur la FIG. 2 . Le système mécanique tend alors à se replier. Pour favoriser le repliage de ce système mécanique trois points lors de l’ouverture de l’inverseur, il est prévu des moyens de sollicitation préférentiellement passifs, qui comprennent tout d’abord des premiers moyens élastiques de rappel 80a, montrés uniquement schématiquement par une flèche sur les figures concernées. Ces premiers moyens 80a, par exemple du type ressort de charnière, forcent l’organe 72 à basculer autour de la seconde liaison articulée 74b dans un premier sens de rotation, correspondant au sens antihoraire sur les figures. Ce premier sens de rotation est tel qu’il conduit la première extrémité 74a de l’organe 74 à basculer vers l’amont et radialement vers l’intérieur durant une phase initiale de déplacement de la structure mobile 29 de sa position avancée de poussée directe, vers sa position reculée d’inversion de poussée. Les moyens de sollicitation passifs comportent aussi des seconds moyens élastiques de rappel 80b, montrés uniquement schématiquement par une flèche sur les figures concernées. Ces seconds moyens 80b, par exemple également du type ressort de charnière, forcent la bielle 62 à basculer relativement à l’organe 72 autour de la première liaison articulée 74a, dans un second sens de rotation opposé au premier sens, et correspondant par conséquent au sens horaire sur les figures. Aussi, grâce à l’ensemble des éléments décrits ci-dessus qui forment l’inverseur, celui-ci permet de faire en sorte que lors de la phase initiale de déplacement de la structure mobile 29 de sa position avancée de poussée directe vers sa position reculée d’inversion de poussée, le dispositif d’actionnement 70 entraîne un déplacement, via son organe 74, de la première liaison articulée 74a radialement vers l’intérieur et/ou axialement vers l’amont. En tirant de la sorte sur la bielle 62 au début de l’ouverture de l’inverseur, il est avantageusement évité que la membrane 58 qui commence à se déployer dans la veine 21B ne vienne se plaquer contre la surface radialement interne de la paroi 52 du capot 33, en déplacement vers l’arrière. Ainsi, au lieu d’un simple pivotement de la bielle 62 relativement à la paroi 18 au niveau de sa seconde extrémité 62b, celle-ci est déplacée avec la première liaison 74a vers l’amont et vers l’intérieur par le dispositif 70, afin de provoquer une sorte de décollement de la membrane. Le déploiement de cette membrane 58 s’en trouve sensiblement amélioré et fiabilisé. D’autre part, grâce à la présence des premiers et seconds moyens élastiques de rappel 80a, 80b, ceux-ci exercent des efforts sur la membrane 58 même en configuration de poussée directe. Cela permet de conserver cette membrane en tension lorsqu’elle est stockée dans la cavité de capot 54, et participe ainsi à sa stabilité et à faciliter son déploiement lors d’une opération ultérieure d’ouverture de l’inverseur. Également, le système mécanique trois points et ses moyens élastiques de rappel associés 80a, 80b permettent de tolérer, si besoin, des déplacements relatifs radiaux entre les deux parois 18, 52 en configuration de poussée directe. Au fur et à mesure que la structure mobile 29 se déplace vers l’arrière, la bielle 62 continue de se rabattre vers l’aval et l’organe 72 continue de se rabattre vers l’amont, avec pour conséquence une diminution de l’angle saillant B1 entre ces deux éléments. A cet égard, il est noté que les premiers moyens élastiques de rappel 80a sont dimensionnés de manière à générer sur la seconde extrémité 72b de l’organe 72 un moment d’intensité suffisante pour contrer le moment opposé, appliqué via la bielle 62 à sa première extrémité 72a, par la membrane 58 se gonflant d’air dans la veine 21B. Les seconds moyens élastiques 80b, de par leur sens de sollicitation, contribuent quant à eux à faire plonger la première extrémité de membrane 58a vers l’intérieur de la veine 21B, pour qu’elle y prenne l’air et s'y déploie progressivement. Un autre avantage associé à la présence des moyens élastiques de rappel 80a, 80b réside dans une détection aisée, en phase de maintenance, d’un éventuel problème de raccordement entre la première extrémité de membrane 58a et la/les bielles 62. En effet, habituellement, ce type de détection s’avère particulièrement compliqué en raison du difficile accès visuel à cette jonction. Dans la conception proposée, toute bielle 62 faisant l’objet d’un défaut de raccordement à la membrane 58 viendra se replier automatiquement dans la veine 21B dans sa seconde position rabattue vers l’aval, sous l’action combinée des moyens élastiques de rappel 80a, 80b. Une telle bielle rabattue dans la veine 21B demeurant aisément identifiable par un opérateur réalisant des opérations de maintenance, la détection précitée s’avère effectivement simplifiée. Comme indiqué précédemment, durant l’ouverture de l’inverseur, le système mécanique trois points se replie avec pour conséquence la diminution progressive de l’angle saillant B1, jusqu’à devenir nul en fin d’ouverture ou avant la fin d’ouverture, comme cela est visible sur les figures 3, 3A et 3B. Dans cette configuration où la bielle 62 adopte sa seconde position rabattue vers l’aval, les trois points sont alignés ou sensiblement alignés, avec la seconde liaison articulée 74b située entre la première liaison articulée 74a et le point de raccord 63. Cet alignement se produit parallèlement ou sensiblement parallèlement à la direction axiale de l’inverseur. Selon une alternative montrée sur les figures 6 à 8, les premiers et seconds moyens élastiques de rappel 80a, 80b forcent, en fin d’opération d’ouverture de l’inverseur, le déplacement de la bielle 62 au-delà de la position dans laquelle lesdits trois points sont alignés. Ainsi, après avoir été nul, l’angle saillant B1 s’inverse pour donner lieu à un autre angla saillant B2 montré sur la FIG. 8 , plaçant le système mécanique trois points dans une position de blocage mécanique de la bielle 62. Cet angle B2, également ouvert vers l’amont mais cette fois avec la bielle 62 située radialement vers l’intérieur par rapport à l’organe 72, peut rester faible, par exemple inférieur à 20°. Une fois passée la position d’alignement des trois points, la bielle 62 ne peut repivoter dans le sens antihoraire relativement à l’organe 72, tant que le capot mobile 33 n’est pas déplacé à nouveau vers l’amont suite à une commande de fermeture de l’inverseur. La position de blocage de la bielle 62 permet avantageusement à celle-ci de maintenir la membrane 58 déployée de façon tendue, et de résister à des sollicitations de très grandes intensités, qui resteraient extrêmement difficiles à contrer à l’aide de simples moyens élastiques de rappel. L’angle saillant B1 devient nul lors de l’alignement des trois points, de préférence aux alentours de 40% de l’ouverture de l’inverseur. L’angle se rouvre ensuite dans le sens opposé jusqu’à ce que l’inverseur soit totalement en position reverse (angle B2, FIG. 8 ). Ainsi, il peut être recherché à dépasser l’état d’alignement des trois points le plus vite possible, afin d’atteindre la position de blocage de la bielle 62. Dans cette alternative, la conception des premiers moyens élastiques de rappel 80a peut être modifiée, en prévoyant un vérin à ressort. Ce vérin 82 comprend un corps de vérin 84 monté articulé sur la paroi 18, et une tige de vérin mobile 86. A son extrémité, la tige 86 est articulée sur l’extrémité d’un bras 88 solidaire de l’organe d’actionnement 72. A l’intérieur du vérin 82, un ressort 90 force, via la tige 86 sur laquelle il agit, à faire pivoter le bras 88 et l’organe 72 dans le second sens antihoraire. Le bras 88 et l’organe d’actionnement 72 forment ensemble un guignol mécanique de renvoi. Au niveau de l’articulation avec la tige de vérin 86, l’extrémité du bras 88 sert avantageusement de butée contre la paroi 18. Cette butée permet de maintenir le système mécanique dans la position de blocage, malgré les efforts qui continuent à être générés par les premiers moyens élastiques de rappel 80a, via le ressort de compression 90. Quelle que soit la conception retenue pour les premiers et seconds moyens élastiques de rappel 80a, 80b, ceux-ci permettent préférentiellement de générer les efforts précités durant toute la phase d’ouverture de l’inverseur. Par construction, ces efforts peuvent être amenés à diminuer au fur et à mesure que cette ouverture se produit, du fait du déchargement progressif des ressorts. Il est noté que lors d’une opération de fermeture de l’inverseur, des mouvements inverses se produisent pour la bielle 62 et l’organe d’actionnement 72, conduisant en même temps au chargement des premiers et seconds moyens élastiques de rappel 80a, 80b. En phase finale d’une opération de fermeture de l’inverseur, la cinématique particulière appliquée par le dispositif d’actionnement 70 évite également les risques de collision mécanique entre la première extrémité de bielle 62a, et l’extrémité amont 52a de la paroi acoustique 52. Selon un autre mode de réalisation préféré montré sur les figures 9 et 10, les moyens de sollicitation comprennent des troisièmes moyens élastiques qui permettent d’engendrer les mêmes fonctions que celles des premiers et seconds moyens élastiques 80a, 80b du mode de réalisation préféré décrit précédemment. Les troisièmes moyens élastiques de rappel 80c comprennent un corps creux 92 fixé sur la paroi 18. Le corps creux 92 est réalisée par une ferrure, de préférence fabriquée d’une seule pièce, et intégrant une chape 93 sur laquelle est articulée l’organe d’actionnement 72. A l’intérieur de ce corps 92, il est prévu un ressort de compression 94 en appui à l’une de ses extrémités contre une extrémité du corps 92, et en appui à l’autre de ses extrémités sur un siège ou coulisseau 96 mobile en translation à l’intérieur du corps, de préférence selon la direction axiale ou sensiblement selon cette direction. Un organe de transmission, du type câble 98, comprend une première extrémité 98a reliée aux troisièmes moyens élastiques 80c, en étant raccordé sur le siège mobile 96. Sa seconde extrémité 98b, opposée à la première, est quant à elle montée sur la bielle de déploiement 62, au niveau d’un point 100 entre la première liaison articulée 74a et le point de raccord de la membrane (non visible sur les figures 9 et 10). Il est aussi prévu une poulie de renvoi 102 autour de laquelle chemine le câble 98, entre ses deux extrémités 98a, 98b. Cette poulie 102 est agencée de manière à ce que dans la première position en saillie de la bielle 62, occupée en configuration de poussée directe montrée sur la FIG. 9 , le câble 98 part de sa seconde extrémité 98b en direction de la poulie de renvoi 102, mais en contournant la première liaison articulée 74a contre laquelle s’appuie ce câble 98. Le contournement du câble s’effectue du côté où s’ouvre l’angle saillant B1, c’est-à-dire en aval de la première liaison 74a. Aussi, dans cette configuration, une partie du câble 98 forme un V ouvert vers l’amont avec une pointe arrondie au niveau de l’appui contre la première liaison articulée 74a. Ensuite, le câble s’enroule autour de la poulie 102 située dans la continuité amont du ressort 94, pour aller rejoindre le siège 96 en traversant le ressort 94. Grâce à cette conception, les troisièmes moyens élastiques 80c transmettent à la bielle 62, via le câble 98, des efforts forçant simultanément l’organe 72 à basculer autour de la seconde liaison articulée 74b dans le premier sens de rotation, et la bielle 62 à basculer relativement à l’organe 72 autour de la première liaison articulée 74a, dans le second sens opposé. En configuration d’inversion de poussée montrée sur la FIG. 10 , où le ressort 94 est davantage détendu et déchargé, le câble 98 se retrouve à distance axiale vers l’aval de la première liaison articulée 74a, en s’enroulant simplement autour de la poulie de renvoi 102. Sur la FIG. 10 , il est montré une particularité résidant dans la faculté de réglage de la course du ressort 94. En effet, il peut être souhaité de minimiser la course du ressort tout en satisfaisant les besoins en tension de la membrane, et d’amener les bielles contre la paroi 18 lors d’un cas de panne ou en maintenance. Pour diminuer la course, une cale 99 d’épaisseur variable peut être placée dans le fond du corps creux 92 en forme de ferrure, de sorte que le coulisseau 93 viennent en appui contre cette cale 99, lors de la course de détente maximale du ressort. Un fond réglable en position est également envisageable, sans sortir du cadre de l’invention. Il est noté que lors de l’ouverture du capot mobile au cours d’une opération de maintenance, et sans effort dans la membrane, la bielle de déploiement 62 risque d’entrer en contact avec la paroi 18, sous l’effet de plaquage occasionné par le ressort 94. Afin d’éviter d’un tel choc, une butée peut être installée entre cette paroi 18 et la bielle 62. Dans le mode de réalisation de la FIG. 10 , ainsi que dans d’autres modes de réalisation comme celui de la FIG. 13 , une butée peut être intégrée à la ferrure 92. En outre, lors de l’ouverture du capot mobile, il est prévu que l’organe d’actionnement 72 stoppe rapidement sa rotation autour de la seconde liaison articulée 74b, selon le premier sens de rotation. Cela est en particulier recherché de sorte que lors de la suite de l’ouverture du capot mobile, seule la bielle de déploiement 62 reste en mouvement, correspondant à une simple rotation selon la première liaison articulée 74a, dans le premier sens. Pour ce faire, la première liaison articulée 74a vient en appui contre une butée 101 prévue sur la ferrure 92, qui est visible sur les figures 9 et 10. Cette butée 101 est de préférence en forme de chape, dont les deux oreilles en U reçoivent chacune l’axe de la première liaison articulée 74a. Il est noté que la première liaison articulée 74a vient au contact de la butée 101 préférentiellement assez tôt au cours de la phase initiale du déplacement de la structure mobile, par exemple à environ 10% de sa course. La FIG. 11 représente une alternative, dans laquelle l’organe d’actionnement 72 présente une extension 103 qui va vers l’amont au-delà de la première liaison 74a. C’est cette extension 103 qui vient au contact de la butée 101 prévue sur la ferrure 92, située ici proche de la paroi 18. Sur l’autre alternative de la FIG. 12 , l’organe d’actionnement 72 comporte une butée complémentaire annulaire 105, en forme de bossage, traversée par l’axe de la première liaison articulée 74a. Dans la position de blocage représentée sur la FIG. 12 , la butée 101 sur la ferrure 92 vient au contact de la butée complémentaire 105 sur l’organe d’actionnement. En référence à présent aux figures 13 à 17, il est montré le dispositif d’actionnement 70 selon un mode de réalisation préféré de l’invention, similaire à celui des figures 9 et 10. Dans ce dispositif 70, la ferrure est 92 est également fixée de manière enterrée ou semi-enterrée sur la paroi 18. A cet égard, il est noté que cette paroi de délimitation radialement interne 18 est ici formée par une double peau, à savoir une peau interne 18a sur laquelle est fixée, radialement vers l’extérieur, une peau acoustique 18b. La peau interne 18a, également dénommée peau arrière, remplit une fonction davantage structurale pour la paroi 18. Les deux peaux 18a, 18b sont écartées radialement l’une de l’autre, et elles définissent entre elles un espace 74 dans lequel se situe au moins une partie de la ferrure 92, et le ressort 94. Ici, la ferrure 92 est fixée sur les deux peaux 18a, 18b par des moyens conventionnels, comme des rivets ou des boulons. L’une des particularités réside dans le fait que le dispositif d’actionnement 70 comporte un système 120 de limitation d’une rotation parasite de l’organe d’actionnement 72, autour de la seconde liaison articulée 74b, dans le second sens de rotation. Un tel mouvement parasite peut en effet survenir en particulier lorsque la structure mobile occupe sa position avancée de poussée directe, ou lors de la phase initiale de déplacement de cette structure mobile. En effet, l’adjonction du système de limitation de rotation parasite 120 permet d’éviter les risques de cinématique non désirée au sein du dispositif d’actionnement 70, dans les états précités. En particulier, il est fait en sorte que l’organe d’actionnement 72 ne tourne pas dans un sens contraire à celui désiré, c’est-à-dire dans le second sens, selon une amplitude qui pourrait risquer d’appliquer un mouvement non-souhaité à la bielle de déploiement 62. A titre indicatif, une telle rotation parasite peut par exemple résulter des efforts de pression qui s’appliquent sur la membrane en déploiement. Dans ce mode de réalisation préféré, le système de limitation de rotation parasite 120 comporte tout d’abord une portion de butée 120a prévue sur l’organe d’actionnement 72, correspondant à un chant longitudinal de cet organe 72 en forme de biellette. Il comprend en outre une butée complémentaire 120b prévue sur la ferrure 92, cette butée complémentaire étant agencée en aval de la partie 122 de cette ferrure qui forme la seconde liaison articulée 74b. Comme cela est visible sur la FIG. 15 , le système 120 de limitation de rotation parasite de l’organe d’actionnement 72 est configuré de sorte qu’en cas de rotation parasite de l’organe d’actionnement 72, dans le second sens de rotation, l’angle B1 qui s’agrandit de façon non désirée reste inférieur à 180°, et préférentiellement inférieur à 120°. Il est surtout fait en sorte que les deux éléments 62, 72 n’atteignent pas l’alignement, correspondant à un angle B1 de 180°, au-delà duquel la situation pourrait s’avérer critique. L’éventuel mouvement parasite observé est stoppé par l’entrée en contact des deux butées 120a, 120b. L’organe d’actionnement 72 ne peut ainsi pas davantage tourner dans le second sens, en entraînant la bielle 62 avec lui. En l’absence d’un tel système sécuritaire 120, la bielle 62 pourrait subir une cinématique indésirée, qui l’entraînerait vers l’aval comme cela a été schématisé sur la FIG. 16 , amenant la membrane dans une position inadéquate pour remplir sa fonction d’obturation du flux secondaire en configuration d’inversion de poussée. Dans l’alternative représentée sur la FIG. 18 , la butée complémentaire 120b reste prévue sur la ferrure 92, mais à l’extrémité amont de la partie 122 en forme de chape sur laquelle se trouve la seconde liaison articulée 74b. La butée complémentaire 120b demeure ainsi située radialement vers l’extérieur par rapport à la butée 120a sur le chant longitudinal de l’organe d’actionnement 72. Sur la FIG. 19 , un autre mode de réalisation préféré a été représenté, dans lequel la butée complémentaire 120b se trouve sur la bielle de déploiement 62. Elle coopère avec la butée 120a sur l’organe d’actionnement, à une extrémité amont de celui-ci. D’ailleurs, la FIG. 20 représente cet organe 72, qui comporte à l’extrémité aval opposée une double chape pour coopérer respectivement avec les oreilles de la chape définie par la partie 122 de la ferrure 92. La FIG. 21 représente encore un autre mode de réalisation préféré, dans lequel le système 120 de limitation de rotation parasite de l’organe d’actionnement 72 comporte le câble de transmission 98. En effet, le point de raccordement 100 de ce câble se trouve alors à présent sur ou au niveau de la première liaison articulée 74a. L’éventuelle rotation parasite de l’organe d’actionnement 72 demeure ainsi bloquée lorsque le ressort 94 devient totalement comprimé au sein de la ferrure 92. A cet égard, le ressort 94 totalement comprimé, c’est-à-dire lorsque les spires sont les unes contre les autres, est préférentiellement retenue lorsque le capot mobile se trouve en configuration de poussée directe. Dans le mode de réalisation préféré de la FIG. 22 , le système 120 de limitation de rotation parasite de l’organe d’actionnement 72 est formé par un câble de retenue dont une première extrémité est reliée à la seconde liaison articulée, et dont une seconde extrémité est reliée à la ferrure 92. Ce câble supplémentaire 120 est en effet rajouté afin de contraindre le déplacement de l’organe 72, et empêcher ce dernier de tourner dans le second sens au-delà d’une amplitude donnée, jugée critique. C’est la longueur du câble de retenue 120 qui définit cette position extrême dans laquelle l’organe d’actionnement ne peut plus tourner, par sécurité. En revanche, durant l’ouverture de la structure mobile de l’inverseur, le câble de retenue 120 se détend sans contrarier la cinématique du câble de transmission 98 agissant sur le ressort 94. Ce câble additionnel 120 ne subira ainsi aucune tension, et sera complètement relâché dans le cas d’un déploiement correct des bielles 62. Le mode de réalisation préféré des figures 23 et 24 propose un organe d’actionnement 72 en forme de U, à l’intérieur duquel se trouve l’extrémité de la bielle de déploiement 62. De plus, l’organe 72 se trouve lui-même entre les deux oreilles de la chape formée sur la partie 122 de la ferrure 92. Cette chape peut alors même être fermée vers l’amont, afin de former un carénage aérodynamique limitant les pertes sur le flux secondaire en configuration de poussée directe. Enfin, le mode de réalisation préféré de la FIG. 25 prévoit un dispositif d’actionnement 70 allégé, dans lequel la ferrure 92 présente une dimension réduite, en particulier avec le ressort 94 centré et guidé sur une tige interne fixe 128, à l’extrémité de laquelle se trouve une butée de ressort 130. Diverses modifications peuvent être apportées par l’homme du métier à l’invention qui vient d’être décrite, uniquement à titre d’exemples non limitatifs, et dont la portée est définie par les revendications annexées. Par exemple, l’inverseur de poussée 30 peut alternativement présenter une architecture en « C » ou en « O ». En outre, si les modes de réalisation préférés décrits ci-dessus concernent une conception d’inverseur à grilles de déviation fixes, ces grilles peuvent alternativement être intégrées à la structure mobile de l’inverseur. Enfin, il est noté que le moyen élastique décrit précédemment peut prendre de nombreuses formes, comme un ressort de torsion, de compression, ou à spirales. Par exemple, des pattes d’un ressort de torsion peuvent prendre appui sur la bielle de déploiement 62 et sur la paroi 18, pour assurer la rotation de cet organe. Pour le ressort à spirales, il peut être en tension en configuration de jet direct, avec un enroulement du câble autour de l’axe du ressort lors du mouvement de recul du capot mobile d’inverseur, afin d’actionner la bielle de déploiement 62. Inverseur de poussée (30) pour ensemble propulsif d’aéronef, l’inverseur comprenant une structure fixe (31) équipée d’une paroi de délimitation radialement interne (18) d’une veine secondaire (21B) de l’ensemble propulsif destinée à être traversée par un flux secondaire (20B), l’inverseur comprenant également une structure mobile (29) comprenant au moins un capot mobile d’inverseur (33) équipé d’une paroi radialement interne (52) participant à la délimitation radialement externe de la veine secondaire (21B), la structure mobile étant déplaçable par rapport à la structure fixe entre une position avancée de poussée directe, et une position reculée d’inversion de poussée dans laquelle la structure fixe et une extrémité amont (52a) de la paroi radialement interne reculée du capot mobile d’inverseur laissent apparaître entre elles une ouverture (56) de passage d’air à travers la veine secondaire, l’inverseur de poussée comprenant également au moins une membrane (58) d’obturation de la veine secondaire, conçue pour dévier au moins une partie du flux secondaire vers l’ouverture de passage (56), ainsi qu’au moins une bielle de déploiement (62) agencée dans la veine secondaire et dont une première extrémité (62a) est raccordée, via un point de raccord (63), à une première extrémité (58a) de la membrane d’obturation, la bielle de déploiement de la membrane étant conçue pour être déplacée d’une première position en saillie radialement dans la veine secondaire lorsque la structure mobile (29) occupe sa position avancée de poussée directe, à une seconde position rabattue vers l’aval lorsque la structure mobile occupe sa position reculée d’inversion de poussée, et inversement, l’inverseur comprenant également un dispositif (70) d’actionnement de la bielle de déploiement (62), le dispositif reliant la paroi de délimitation radialement interne (18) de la veine à une seconde extrémité (62b) de la bielle de déploiement opposée à la première, par l’intermédiaire d’une première liaison articulée (74a), l’inverseur étant configuré de sorte que lors d’une phase initiale de déplacement de la structure mobile de sa position avancée de poussée directe vers sa position reculée d’inversion de poussée, le dispositif d’actionnement (70) entraîne un déplacement de ladite première liaison articulée (74a) de la bielle de déploiement, radialement vers l’intérieur et/ou axialement vers l’amont, le dispositif d’actionnement (70) comprenant un organe d’actionnement (72) raccordé à la paroi de délimitation radialement interne (18) de la veine par l’intermédiaire d’une seconde liaison articulée (74b), dans la position avancée de poussée directe de la structure mobile (29), la bielle de déploiement (62) et l’organe d’actionnement (72) formant un angle saillant (B1), et le dispositif d’actionnement étant conçu pour, durant ladite phase initiale de déplacement de la structure mobile (29), forcer l’organe d’actionnement (72) à basculer autour de la seconde liaison articulée (74b) dans un premier sens de rotation conduisant à réduire l’angle saillant (B1), caractérisé en ce que le dispositif d’actionnement (70) comporte un système (120) de limitation d’une rotation parasite de l’organe d’actionnement (72) autour de la seconde liaison articulée (74b), dans un second sens de rotation opposé au premier. Inverseur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le système (120) de limitation de rotation parasite de l’organe d’actionnement (72) est configuré de sorte qu’en cas de rotation parasite de l’organe d’actionnement (72), dans le second sens de rotation, l’angle (B1) qui s’agrandit reste inférieur à 180°, et préférentiellement inférieur à 120°. Inverseur selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce que le dispositif d’actionnement (70) comprend des moyens de sollicitation, de préférence des moyens élastiques de rappel (94), ainsi qu’un organe de transmission (98), de préférence un câble, dont une première extrémité est reliée aux moyens de sollicitation et dont une seconde extrémité opposée est reliée à la bielle de déploiement (62), ou à l’organe d’actionnement (72), ou à la seconde liaison articulée (74b) agencée entre ces derniers. Inverseur selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le système (120) de limitation de rotation parasite de l’organe d’actionnement (72) comporte : - une portion de butée (120a) prévue sur l’organe d’actionnement (72) ; - une butée complémentaire (120b) prévue sur une ferrure (92) sur laquelle est articulé l’organe d’actionnement (72), ou prévue sur la bielle de déploiement (72), ou prévue sur la seconde liaison articulée (74b). Inverseur selon la revendication 3, caractérisé en ce que le système (120) de limitation de rotation parasite de l’organe d’actionnement (72) comporte ledit organe de transmission (98). Inverseur selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le système (120) de limitation de rotation parasite de l’organe d’actionnement (72) comporte un câble de retenue dont une première extrémité est reliée à la bielle de déploiement (62), ou à l’organe d’actionnement (72), ou à la seconde liaison articulée (74b) agencée entre ces derniers, et dont une seconde extrémité est reliée à la paroi de délimitation radialement interne (18), de préférence à une ferrure (92) sur laquelle est articulé l’organe d’actionnement (72). Inverseur selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que dans la position avancée de poussée directe de la structure mobile (29), la bielle de déploiement (62) et l’organe d’actionnement (72) forment l’angle saillant (B1) s’ouvrant vers l’aval, et en ce que le dispositif d’actionnement (70) est conçu pour : - forcer l’organe d’actionnement (72) à basculer autour de la seconde liaison articulée (74b) dans le premier sens de rotation, ledit premier sens de rotation étant tel qu’il conduit la première extrémité (72a) de l’organe d’actionnement à basculer vers l’amont durant ladite phase initiale de déplacement de la structure mobile (29) de sa position avancée de poussée directe vers sa position reculée d’inversion de poussée ; et - forcer la bielle de déploiement (62) à basculer relativement à l’organe d’actionnement (72), autour de la première liaison articulée (74a) et dans le second sens de rotation. Inverseur selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le dispositif d’actionnement (70) est de conception passive, et il comprend des moyens élastiques de rappel (94), de préférence au moins un ressort de compression. Inverseur selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la bielle de déploiement (62) et l’organe d’actionnement (72) forment ensemble un système mécanique trois points avec respectivement le point de raccord (63) de la membrane (58), la première liaison articulée (74a) ainsi que la seconde liaison articulée (74b), l’inverseur étant conçu de sorte que durant le déplacement de la structure mobile de sa position avancée de poussée directe vers sa position reculée d’inversion de poussée, un déplacement relatif de la bielle de déploiement (62) relativement à l’organe d’actionnement (72), autour de la première liaison articulée (74a), se produit au-delà d’une position dans laquelle lesdits trois points sont alignés, jusque dans une position de blocage mécanique de la bielle, le système mécanique trois points comprenant préférentiellement des moyens de butée permettant de maintenir ce système dans la position de blocage mécanique de la bielle (62). Ensemble propulsif (1) pour aéronef, comprenant une turbomachine (2) et une nacelle (3) comportant au moins un capot de soufflante (14), ainsi qu’un inverseur de poussée (30) selon l’une quelconque des revendications précédentes.