FR 3151450 A1 20250124 FR 2307677 A 20230718 L’invention concerne un système (2) de conversion d’une première tension électrique (U1) en une deuxième tension électrique (U2) comprenant un étage de filtrage de perturbations électromagnétiques (4) et un étage de correction active de facteur de puissance (6) connecté en sortie de l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques (4), l’étage de correction active de facteur de puissance (6) comprenant un pont redresseur synchrone bidirectionnel (16) et au moins une branche électronique de commutation à haute fréquence (18) connectée en sortie du redresseur (16) via au moins une inductance principale (8), le nombre de branche(s) électronique(s) de commutation à haute fréquence étant égal au nombre d’inductance(s) principale(s), le système de conversion électrique (2) comportant en outre une inductance saturable (9) à seuil de courant de saturation, la valeur d’inductance de ladite inductance (9) lorsqu’elle n’est pas saturée étant sensiblement égale à la valeur d’inductance de l’inductance principale (8). Figure de l’abrégé : Fig. 1 SYSTEME DE CONVERSION D’UNE PREMIERE TENSION ELECTRIQUE EN UNE DEUXIEME TENSION ELECTRIQUE COMPRENANT UN ETAGE DE CORRECTION ACTIVE DE FACTEUR DE PUISSANCE L’invention se rapporte à un système de conversion d’une première tension électrique en une deuxième tension électrique, comprenant un étage de filtrage de perturbations électromagnétiques et un étage de correction active de facteur de puissance. De préférence, la première tension électrique est une tension électrique alternative (préférentiellement sinusoïdale) issue d’un réseau d’alimentation électrique monophasé, et la deuxième tension électrique est une tension électrique continue. L’invention se rapporte également à un chargeur électrique pour véhicule électrique ou hybride, comprenant un tel système de conversion électrique, ainsi qu’à un véhicule électrique ou hybride, notamment automobile, comprenant un tel chargeur électrique. Il est connu de l’état de la technique des chargeurs électriques pour véhicule électrique ou hybride, embarqués au sein d’un tel véhicule et destinés à être connectés à une borne ou à une station de recharge électrique, elle-même reliée à une source de tension électrique sinusoïdale (tel qu’un réseau d’alimentation électrique monophasé, biphasé ou triphasé) pour l’alimentation électrique du véhicule. Un tel chargeur électrique comporte classiquement un système de conversion d’une première tension électrique alternative en une deuxième tension électrique redressée, ainsi qu’un convertisseur configuré pour convertir à haute fréquence la deuxième tension électrique redressée en une troisième tension électrique continue (cette troisième tension électrique continue servant par exemple à une batterie de stockage électrique du véhicule). Le convertisseur haute fréquence (typiquement un hacheur) est connecté en sortie du système de conversion. Le système de conversion comporte typiquement un étage de filtrage de perturbations électromagnétiques et un étage de correction active de facteur de puissance connecté en sortie de l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques via au moins une inductance principale. L’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques est relié à la source de tension électrique sinusoïdale, et permet de filtrer des harmoniques générateurs de perturbations électromagnétiques. Comme connu en soi, l’étage de correction active de facteur de puissance comprend un pont redresseur synchrone bidirectionnel commandé à basse fréquence et un hacheur élévateur commandé à haute fréquence. La basse fréquence correspond en pratique à la fréquence de la tension fournie par le réseau d’alimentation électrique monophasé, biphasé ou triphasé. L’étage de correction active de facteur de puissance permet d'absorber sur le réseau d’alimentation électrique un courant le plus sinusoïdal possible avec un déphasage minimal (de préférence nul) entre le fondamental du courant absorbé et la tension secteur. La fonction de cet étage consiste ainsi à prélever un courant électrique « quasi-sinusoïdal » à l’aide d’une boucle d’asservissement en courant (mise en œuvre notamment via l’inductance principale). Le principe de prélèvement sinusoïdal consiste alors à « forcer » le courant circulant dans un bus de l’inductance principale du système de conversion à suivre une référence sinusoïdale redressée, en contrôlant la fermeture et l’ouverture des interrupteurs de puissance commandés dans les branches électroniques de commutation. L’étage de correction active de facteur de puissance débite ainsi sur une charge capacitive ainsi que sur la batterie du véhicule, et permet de corriger de façon active le courant absorbé par cette charge et cette batterie (à l’aide de la boucle d’asservissement en courant). L’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques est muni d’une ligne reliée d’une part à une ligne conductrice de neutre et d’autre part à une borne intermédiaire située au milieu de la branche électronique de commutation à basse fréquence de l’étage de correction active de facteur de puissance. Lorsque l’étage de correction active de facteur de puissance met en œuvre une topologie de type « redresseur synchrone bidirectionnel », cette branche électronique de commutation à basse fréquence permet de traiter des alternances régulières dans le signal de tension électrique d’entrée (alternances positives comme négatives), ainsi que de permettre un redressement de la tension. La partie électronique de commutation à basse fréquence (pont redresseur synchrone bidirectionnel) présente une fréquence de commutation sensiblement égale à celle du réseau d’alimentation électrique d’entrée (par exemple 50 Hz). La partie électronique de commutation à haute fréquence (hacheur élévateur) assure quant à elle une commutation à haute fréquence du courant électrique d’entrée, ce qui permet de générer une onde sinusoïdale d’entrée en phase avec la tension du réseau d’alimentation électrique d’entrée, ainsi que des ondulations haute fréquence destinées à être filtrées par l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques. Dans l’étage de correction active de facteur de puissance, le courant électrique d’entrée est ainsi en phase avec la tension électrique d’entrée. Il arrive toutefois, pour certaines topologies de l’étage de correction active de facteur de puissance (dont la topologie de type « redresseur synchrone bidirectionnel à montage cascode à point milieu »), que le courant électrique d’entrée (issu du réseau d’alimentation électrique) ne soit pas contrôlé lorsque la tension électrique d’entrée est proche de la valeur nulle. Ceci provient du fait qu’il faut conserver une marge relativement à la précision de la mesure lors du passage par zéro Volts de la tension du réseau d’alimentation électrique pour commuter les interrupteurs basse fréquence au bon moment. Il devient alors nécessaire d’imposer un temps de latence car sans cela il n’est pas possible d’assurer une synchronisation parfaite entre le courant électrique d’entrée et la tension électrique d’entrée autour de leurs valeurs nulles. Un temps de latence additionnel est en outre également nécessaire pour permettre un temps suffisant de commutation de la branche électronique de commutation à basse fréquence, la durée de ce temps de latence additionnel étant en général plus longue que celle(s) affectant la ou branche(s) électronique(s) de commutation à haute fréquence. Plusieurs problèmes sont alors susceptibles d’apparaître : tout d’abord, la commutation de la branche électronique de commutation à basse fréquence est susceptible d’engendrer une brusque variation de tension sur la ligne « de masse » de l’étage hacheur élévateur, ce qui génère d’importantes perturbations au sein du système ; ensuite toute l’électronique de commande du système de conversion (en particulier de l’étage de correction active de facteur de puissance) subit un bruit haute fréquence important, du fait de la brusque variation de tension précitée de la branche électronique de commutation à basse fréquence ; enfin, la présence de l’inductance principale fait que lorsque le courant électrique d’entrée et la tension électrique d’entrée sont proches de leurs valeurs nulles, l’inductance joue alors le rôle d’un élément passif qui s’ajoute aux autres éléments passifs de l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques et déséquilibre ce dernier. Ces trois problèmes cumulés engendrent un déséquilibre important au sein de l’étage de de filtrage de perturbations électromagnétiques, entre la ou les ligne(s) de phase(s) et la ligne de neutre. Ceci nuit à la performance du système de conversion électrique. Le but de l’invention est de pallier les inconvénients de l’art antérieur en proposant un système de conversion d’une première tension électrique en une deuxième tension électrique comprenant un étage de filtrage de perturbations électromagnétiques et un étage de correction active de facteur de puissance, qui permette de ne pas déséquilibrer l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques lorsque le courant électrique d’entrée et la tension électrique d’entrée sont proches de leurs valeurs nulles, ainsi que de réduire les perturbations sur la ligne de neutre du système, et ce sans affecter le comportement nominal du système lorsque les interrupteurs électroniques commandables à basse fréquence ne sont pas en train de commuter. Pour ce faire, l’invention se rapporte ainsi, dans son acceptation la plus large, à un système de conversion d’une première tension électrique en une deuxième tension électrique comprenant un étage de filtrage de perturbations électromagnétiques et un étage de correction active de facteur de puissance connecté en sortie de l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques, le système de conversion étant muni de deux bornes de sortie, l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques étant propre à être relié à une source de tension électrique alternative comprenant une ligne conductrice de neutre et au moins une ligne conductrice de phase, et comportant une première borne de sortie reliée à la ligne conductrice de neutre et au moins une deuxième borne de sortie reliée à ladite au moins une ligne conductrice de phase, l’étage de correction active de facteur de puissance comprenant un pont redresseur synchrone bidirectionnel et au moins une branche électronique de commutation à haute fréquence connectée en sortie du pont redresseur synchrone bidirectionnel via au moins une inductance principale, ladite au moins une branche électronique de commutation à haute fréquence étant connectée en outre entre les deux bornes de sortie du système de conversion, le nombre de branche(s) électronique(s) de commutation à haute fréquence étant égal au nombre d’inductance(s) principale(s), le pont redresseur synchrone bidirectionnel comportant quatre premiers organes de commutation et un microcontrôleur, chaque premier organe de commutation étant muni d’un interrupteur électronique commandable à basse fréquence, le pont redresseur synchrone bidirectionnel comprenant deux bornes d’entrée et deux bornes de sortie, le microcontrôleur étant muni de quatre bornes de commande et étant configuré pour effectuer des acquisitions depuis les deux bornes d’entrée et les deux bornes de sortie du pont redresseur synchrone bidirectionnel, une première borne d’entrée du pont redresseur synchrone bidirectionnel étant reliée à la première borne de sortie de l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques, une deuxième borne d’entrée du pont redresseur synchrone bidirectionnel étant reliée à ladite au moins une deuxième borne de sortie de l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques, une première borne de sortie du pont redresseur synchrone bidirectionnel étant reliée à ladite au moins une inductance principale, chaque borne de commande du microcontrôleur étant reliée à l’électrode de commande d’un interrupteur électronique distinct, un premier interrupteur électronique étant connecté entre la première borne d’entrée et la première borne de sortie du pont redresseur synchrone bidirectionnel, un deuxième interrupteur électronique étant connecté entre la première borne d’entrée et la deuxième borne de sortie du pont redresseur synchrone bidirectionnel, un troisième interrupteur électronique étant connecté entre la deuxième borne d’entrée et la deuxième borne de sortie du pont redresseur synchrone bidirectionnel, un quatrième interrupteur électronique étant connecté entre la deuxième borne d’entrée et la première borne de sortie du pont redresseur synchrone bidirectionnel, ladite au moins une branche électronique de commutation à haute fréquence comprenant deux demi-branches de commutation haute fréquence reliées en série en une borne intermédiaire, ladite borne intermédiaire étant reliée à la ou une des inductance(s) principale(s), chaque demi-branche de commutation haute fréquence de ladite au moins une branche de commutation haute fréquence comprenant un deuxième organe de commutation muni d’un interrupteur électronique commandable, dans lequel le système de conversion électrique comporte en outre une inductance saturable à seuil de courant de saturation, ladite inductance saturable étant connectée entre la deuxième borne de sortie du pont redresseur synchrone bidirectionnel et une des bornes de sortie du système de conversion, la valeur d’inductance de ladite inductance saturable lorsqu’elle n’est pas saturée étant sensiblement égale à la valeur d’inductance de ladite au moins une inductance principale. Une telle inductance saturable ainsi configurée et connectée dans le système de conversion permet d’équilibrer l’inductance principale ainsi que d’agir en tant que filtre additionnel sur la ligne de masse du système lorsque le courant électrique d’entrée et la tension électrique d’entrée sont proches de leurs valeurs nulles. En effet, via une telle configuration, l’inductance saturable est amenée à saturer brutalement si la valeur du courant qui la traverse devient supérieure à une valeur de seuil de courant de la caractéristique de magnétisation de l’inductance : la valeur de cette inductance ainsi saturée devient alors négligeable dans le circuit, ce qui n’impacte pas le comportement nominal du système (courant régulé de manière nominale) lorsque les interrupteurs électroniques commandables à basse fréquence ne sont pas en train de commuter. Inversement, lorsque la valeur du courant devient inférieure à la valeur de seuil de courant de la caractéristique de magnétisation de l’inductance (autrement dit lorsque le courant électrique d’entrée et la tension électrique d’entrée sont proches de leurs valeurs nulles, et donc que l’inductance n’est pas saturée), l’inductance saturable présente sa valeur nominale (sensiblement égale à la valeur d’inductance de l’inductance principale) et joue le rôle d’un filtre additionnel sur la ligne de masse du système. La présence d’une telle inductance saturable dans le système de conversion électrique permet ainsi d’atténuer les problèmes de compatibilité électromagnétique liés à la commutation basse fréquence des interrupteurs commandables à basse fréquence, et ce sans affecter le comportement nominal du système lorsque les interrupteurs électroniques commandables à basse fréquence ne sont pas en train de commuter. On obtient alors un étage de filtrage de perturbations électromagnétiques complètement ou quasi complètement équilibré en termes de filtrage. En outre, comparé au fait d’utiliser une inductance « classique » (non saturable) qui serait connectée au même endroit (c’est-à-dire entre la deuxième borne de sortie du microcontrôleur et une des bornes de sortie du système de conversion), le fait d’utiliser une inductance saturable à seuil de courant de saturation présente les avantages additionnels suivants : une inductance saturable présente un volume réduit et une intégration facilitée ; une inductance saturable permet de doubler la valeur d’inductance (lorsqu’elle n’est pas saturée), sans doubler pour autant la taille et le prix du dispositif ; lorsque l’étage de correction active de facteur de puissance comporte plusieurs branches électroniques de commutation à haute fréquence connectées en parallèle, la présence d’une inductance saturable permet de garder le même comportement pour le système que s’il n’y avait qu’une seule branche électronique de commutation à haute fréquence (comportement et contrôle des branches indépendants) ; si l’inductance était une inductance « classique » (non saturable donc), cette dernière lierait les branches haute fréquence par le courant, ce qui modifierait complètement le comportement du système (comportement et contrôle des branches non indépendants) et rendrait de fait ce dernier plus complexe et moins performant ; lorsque l’étage de correction active de facteur de puissance comporte plusieurs branches électroniques de commutation à haute fréquence connectées en parallèle, une inductance « classique » (non saturable) devrait tenir la somme de tous les courants circulant dans les branches haute fréquence sans saturer, et serait par conséquent beaucoup plus grande en taille (et donc plus coûteuse) par rapport à une inductance saturable. Selon une caractéristique technique particulière de l’invention, ladite inductance saturable comporte un matériau ferromagnétique en ferrite. Avantageusement, ladite inductance saturable présente une caractéristique de magnétisation dont la valeur de seuil de courant est sensiblement égale à 1 A. Ceci permet d’obtenir une saturation rapide de l’inductance, tout en conservant des dimensions raisonnables pour cette dernière. Selon une caractéristique technique particulière de l’invention, chaque interrupteur électronique comporte un composant électronique semi-conducteur de commutation, tel qu’un transistor ou un thyristor. Selon une caractéristique technique particulière de l’invention, le système de conversion est muni d’une borne de sortie de tension positive et d’une borne de sortie de tension négative, ladite inductance saturable étant connectée entre la deuxième borne de sortie du pont redresseur synchrone bidirectionnel et la borne de sortie de tension négative du système de conversion. Selon une caractéristique technique particulière de l’invention, l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques comporte au moins un organe de filtrage de mode commun et au moins un organe de filtrage de mode différentiel. Les organes de filtrage de mode commun permettent de filtrer les perturbations entre la phase ou le neutre d’une part, et la ligne de terre d’autre part. Les organes de filtrage de mode différentiel permettent de filtrer les perturbations entre la phase et le neutre. L’inductance principale et l’inductance saturable agissent à la fois sur le mode commun et sur le mode différentiel. L’invention se rapporte également à un chargeur électrique pour véhicule électrique ou hybride destiné à être connecté à une borne ou à une station de recharge électrique reliée à une source de tension électrique alternative, pour l’alimentation électrique dudit véhicule électrique ou hybride, le chargeur électrique comportant un système de conversion d’une première tension électrique en une deuxième tension électrique tel que décrit ci-dessus. L’invention se rapporte également à un véhicule électrique ou hybride, notamment automobile, comportant un chargeur électrique tel que décrit ci-dessus. On décrira ci-après, à titre d’exemples non limitatifs, des formes d’exécution de la présente invention, en référence à la figure annexée unique sur laquelle : - est une représentation schématique d’un système de conversion électrique selon un mode de réalisation de la présente invention. En référence à la est illustré un système 2 de conversion d’une première tension électrique U1 en une deuxième tension électrique U2, selon un mode de réalisation de l’invention. Le système de conversion électrique 2 est relié d’une part à une source de tension électrique alternative (telle que par exemple un réseau d’alimentation électrique monophasé, biphasé ou triphasé - une telle source n’étant pas représentée sur la figure pour des raisons de clarté) fournissant la première tension électrique U1, et d’autre part à une charge 3 débitant entre ses bornes 7A, 7B la deuxième tension électrique U2. La source de tension électrique alternative (de préférence sinusoïdale) comprend de manière classique une ligne conductrice de neutre N1 et au moins une ligne conductrice de phase (en l’occurrence une seule ligne conductrice de phase P1 dans le mode de réalisation particulier illustré sur la pour lequel le réseau d’alimentation électrique est un réseau monophasé).Le système de conversion électrique 2 est typiquement installé au sein d’un véhicule automobile électrique ou hybride, plus précisément au sein d’un chargeur électrique destiné à être connecté à une borne ou à une station de recharge électrique, elle-même relié à la source de tension électrique alternative, pour l’alimentation électrique du véhicule (ni le véhicule, ni la borne ou la station de recharge, ni le chargeur dans son ensemble n’étant représentés sur la figure pour des raisons de clarté). De préférence, la première tension électrique U1 est une tension électrique alternative issue du réseau d’alimentation électrique monophasé, biphasé ou triphasé et la deuxième tension électrique U2 est une tension électrique continue permettant d’alimenter une batterie de stockage électrique du véhicule, après transformation par un ou plusieurs autre(s) étage(s) du chargeur électrique (tel(s) que par exemple un hacheur abaisseur). Le système de conversion électrique 2 fournit ainsi la deuxième tension électrique continue U2 sur un bus de sortie 5 auquel est connecté la charge 3, la valeur de cette deuxième tension électrique continue U2 étant par exemple de l’ordre de 400 Vcc ou de 800 Vcc. Le système de conversion électrique 2 comporte un étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 4 et un étage de correction active de facteur de puissance 6 connecté en sortie de l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 4. Le système de conversion électrique 2 comporte en outre deux bornes de sortie 7A, 7B entre lesquelles est connectée la charge 3. Plus précisément, le système de conversion électrique 2 comporte une borne de sortie de tension positive 7A et une borne de sortie de tension négative 7B. L’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 4 est propre à être relié à la source de tension électrique alternative, lorsque la connexion entre le chargeur électrique du véhicule et la borne ou la station de recharge électrique est effectuée. L’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 4 comporte une borne d’entrée de neutre 10A, au moins une borne d’entrée de phase 10B, une borne de sortie de neutre 12A, au moins une borne de sortie de phase 12B, au moins un organe de filtrage de mode commun T1, C3, C4, et au moins un organe de filtrage de mode différentiel C1, C2, L1, L2. L’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 4 comporte également une ligne 14 reliée à la terre. Dans le mode de réalisation particulier de la , l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 4 comporte une borne d’entrée de neutre 10A, une seule borne d’entrée de phase 10B (correspondant à la phase unique de la tension alternative monophasée d’entrée), une borne de sortie de neutre 12A, une seule borne de sortie de phase 12B (correspondant à la phase unique de la tension alternative monophasée d’entrée), trois organes de filtrage de mode commun T1, C3, C4, et quatre organes de filtrage de mode différentiel C1, C2, L1, L2. Les organes de filtrage de mode commun T1, C3, C4 permettent de filtrer les perturbations entre la phase ou le neutre d’une part, et la ligne de terre 14 d’autre part. Les organes de filtrage de mode différentiel C1, C2, L1, L2 permettent de filtrer les ondulations de courant générées sur l’inductance principale 8 (qui sera décrite par la suite). La borne d’entrée de neutre 10A est reliée à la ligne conductrice de neutre N1, et la borne d’entrée de phase 10B est reliée à la ligne conductrice de phase P1. Un premier organe de filtrage de mode différentiel est un condensateur C1 connecté entre la borne d’entrée de neutre 10A et la borne d’entrée de phase 10B. Un premier organe de filtrage de mode commun est une bobine de mode commun T1 dont une des bornes de chacune des deux inductances mutuelles est reliée respectivement à la borne d’entrée de neutre 10A, et à la borne d’entrée de phase 10B. Un deuxième organe de filtrage de mode différentiel est une inductance L1 connectée entre l’autre borne d’une des deux inductances mutuelles de la bobine de mode commun T1 d’une part, et la borne de sortie de phase 12B d’autre part. Un troisième organe de filtrage de mode différentiel est une inductance L2 connectée entre l’autre borne de l’autre inductance mutuelle de la bobine de mode commun T1 d’une part, et la borne de sortie de neutre 12A d’autre part. Un quatrième organe de filtrage de mode différentiel est un condensateur C2 connecté entre la borne de sortie de neutre 12A et la borne de sortie de phase 12B. Un deuxième organe de filtrage de mode commun est un condensateur C3 connecté entre la borne de sortie de neutre 12A et la ligne 14 reliée à la terre. Un troisième organe de filtrage de mode commun est un condensateur C4 connecté entre la borne de sortie de phase 12B et la ligne 14 reliée à la terre. Ainsi, la borne de sortie de neutre 12A est reliée à la ligne conductrice de neutre N1 via l’inductance L2 et la bobine de mode commun T1, et la borne de sortie de phase 12B est reliée à la ligne conductrice de phase P1 via l’inductance L1 et la bobine de mode commun T1. Il est à noter que la valeur de l’inductance L1 est égale à la valeur de l’inductance L2, afin d’équilibrer l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 4 et de ne pas perturber l’action des premier, deuxième et troisième organes de filtrage de mode commun T1, C3, C4. L’étage de correction active de facteur de puissance 6 comporte un pont redresseur synchrone bidirectionnel 16 et au moins une branche électronique de commutation à haute fréquence 18 connectée en sortie du pont redresseur synchrone bidirectionnel 16 via au moins une inductance principale 8 et une inductance saturable 9 à seuil de courant de saturation. Dans le mode de réalisation particulier de la , l’étage de correction active de facteur de puissance 6 comporte une seule branche électronique de commutation à haute fréquence 18 connectée en sortie du pont redresseur synchrone bidirectionnel 16 via une seule inductance principale 8 et une inductance saturable 9 à seuil de courant de saturation. En variante non représentée, l’étage de correction active de facteur de puissance 6 peut comporter plusieurs inductances principales 8 présentant chacune une même valeur d’inductance. Dans ce cas, l’étage de correction active de facteur de puissance 6 comporte plusieurs branches électroniques de commutation à haute fréquence 18, connectées en parallèle (et ce, que le réseau d’alimentation électrique d’entrée soit monophasé, biphasé ou triphasé). Le nombre de branches électroniques de commutation à haute fréquence 18 est alors égal au nombre d’inductances principales 8. La branche électronique de commutation à haute fréquence 18 assure une commutation à haute fréquence du courant électrique d’entrée, ce qui permet de générer une onde sinusoïdale d’entrée en phase avec la tension du réseau d’alimentation électrique d’entrée, ainsi que des ondulations haute fréquence destinées à être filtrées par l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 4. Le pont redresseur synchrone bidirectionnel 16 comporte quatre organes de commutation 23 et un microcontrôleur 25. Chaque organe de commutation 23 comprend un interrupteur électronique commandable basse fréquence 26A, 26B, 26C, 26D. Le pont redresseur synchrone bidirectionnel 16 est muni de deux bornes d’entrée 56A, 56B et de deux bornes de sortie 58A, 58B. Le microcontrôleur 25 peut réaliser des acquisitions depuis les bornes 56A, 56B, 58A, 58B et a quatre bornes de commande 60A-60D. Une première borne d’entrée56A du pont redresseur synchrone bidirectionnel 16 est reliée à la borne de sortie de neutre 12A de l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 4. Une deuxième borne d’entrée56B du pont redresseur synchrone bidirectionnel 16 est reliée à la borne de sortie de phase 12B de l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 4. Une première borne de sortie 58A du pont redresseur synchrone bidirectionnel 16 est reliée à une extrémité de l’inductance principale 8. Une deuxième borne de sortie 58B du pont redresseur synchrone bidirectionnel 16 est reliée à une extrémité de l’inductance saturable 9 à seuil de courant de saturation. Chaque borne de commande 60A-60D du microcontrôleur 25 est reliée à l’électrode de commande d’un interrupteur électronique 26A, 26B, 26C, 26D distinct. Un premier interrupteur électronique 26A est connecté entre la première borne d’entrée 56A et la première borne de sortie 58A du pont redresseur synchrone bidirectionnel 16. Un deuxième interrupteur électronique 56B est connecté entre la première borne d’entrée 56A et la deuxième borne de sortie 58B du pont redresseur synchrone bidirectionnel 16. Un troisième interrupteur électronique 26C est connecté entre la deuxième borne d’entrée 56B et la deuxième borne de sortie 58B du pont redresseur synchrone bidirectionnel 16. Un quatrième interrupteur électronique 26D est connecté entre la deuxième borne d’entrée 56B et la première borne de sortie 58A du pont redresseur synchrone bidirectionnel 16. La branche électronique de commutation à haute fréquence 18 est connectée entre les deux bornes de sortie 7A, 7B du système de conversion électrique 2. La branche électronique de commutation à haute fréquence 18 comprend deux demi-branches de commutation haute fréquence 18A, 18B reliées en série en une borne intermédiaire 22. Chaque demi-branche de commutation haute fréquence 18A, 18B comprend un organe de commutation 24. En variante non représentée, chaque demi-branche de commutation haute fréquence 18A, 18B comprend un nombre N2 d’organes de commutation 24, N2 étant un nombre entier supérieur ou égal à deux. En variante encore, seule une demi-branche de commutation haute fréquence 18A, 18B comporte un nombre N3 d’organes de commutation, N3 étant un nombre entier supérieur ou égal à un. Cette variante correspond par exemple à un étage de correction active de facteur de puissance 6 dont la structure est de type multi-niveaux. L’étage de correction active de facteur de puissance 6 comporte également des moyens (non représentés sur la ) de commande de la commutation des organes de commutation 23, 24 (à une fréquence de découpage différente selon qu’il s’agisse des organes de commutation 23 du pont redresseur synchrone bidirectionnel 16 ou des organes de commutation 24 de la branche électronique de commutation à haute fréquence 18). La borne intermédiaire 22 est reliée à une extrémité de l’inductance principale 8. Comme connu en soi, chaque organe de commutation 23, 24 est bidirectionnel en courant et unidirectionnel en tension. Chaque organe de commutation 24 comprend un interrupteur électronique commandable 27 et une diode 28 connectée en antiparallèle assurant ainsi des trajets de circulation bidirectionnelle de courant. Chaque interrupteur 26A, 26B, 26C, 26D, 27 est par exemple formé d’un transistor bipolaire à grille isolée, également appelé transistor IGBT (de l’anglais « Insulated Gate Bipolar Transistor »). Tous les transistors IGBT 26A-26D, 27 sont, par exemple, identiques. La grille de chaque transistor IGBT 26A-26D, 27 est reliée aux moyens de commande précités pour recevoir un signal de commande correspondant. En variante, le transistor IGBT 26A-26D, 27 est remplacé par tout composant électronique semi-conducteur comprenant une électrode de commande et deux électrodes de conduction, tel qu’un transistor bipolaire, un transistor à effet de champ, un thyristor, un thyristor à extinction par la gâchette, un thyristor IGCT (de l’anglais « Insulated Gate Commutated Thysistor »), ou un thyristor MCT (de l’anglais « MOS Controlled Thyristor ») par exemple. La borne intermédiaire 22 est reliée à une extrémité de l’inductance principale 8 via une liaison filaire. Dans la variante (non représentée sur la ) selon laquelle l’étage de correction active de facteur de puissance 6 comporte plusieurs branches électroniques de commutation à haute fréquence 18 connectées en parallèle, chaque deuxième borne intermédiaire 22 est reliée à une inductance principale 8 distincte. Les moyens de commande des organes de commutation 24 sont configurés pour contrôler trois boucles d’asservissement au niveau de la branche électronique de commutation à haute fréquence 18 et de l’inductance principale 8 : une première boucle d’asservissement où le courant électrique est contrôlé via une consigne de courant, une deuxième boucle d’asservissement où la tension électrique est contrôlée via une consigne de tension, et une troisième boucle d’asservissement de la consigne de courant, qui est pilotée pour être en phase avec la tension du réseau d’alimentation électrique. L’inductance saturable 9 à seuil de courant de saturation est connectée entre la deuxième borne de sortie 58B du microcontrôleur 25 et la borne de sortie de tension négative 7B du système de conversion électrique 2. La valeur d’inductance de l’inductance saturable 9 lorsqu’elle n’est pas saturée est choisie pour être sensiblement égale à la valeur d’inductance de l’inductance principale 8. L’inductance saturable 9 comporte par exemple un matériau ferromagnétique en ferrite. De préférence, l’inductance saturable 9 présente une caractéristique de magnétisation dont la valeur de seuil de courant est sensiblement égale à 1 A. Ceci permet d’obtenir une saturation rapide de l’inductance, tout en conservant des dimensions raisonnables pour cette dernière (ce qui est avantageux car cela permet de réduire la taille du système). Lors du fonctionnement du système de conversion électrique 2, l’inductance saturable 9 est amenée à saturer brutalement si la valeur du courant qui la traverse devient supérieure à sa valeur de seuil de courant : la valeur de cette inductance 9 ainsi saturée devient alors négligeable dans le circuit, ce qui n’impacte pas le comportement nominal du système 2 (courant régulé de manière nominale) lorsque les interrupteurs électroniques commandables à basse fréquence 26A-26D ne sont pas en train de commuter. Inversement, lorsque la valeur du courant devient inférieure à la valeur de seuil de courant de l’inductance 9 (autrement dit lorsque le courant électrique d’entrée et la tension électrique d’entrée du système 2 sont proches de leurs valeurs nulles, et donc que l’inductance 9 n’est pas saturée), l’inductance saturable 9 présente sa valeur nominale (sensiblement égale à la valeur d’inductance de l’inductance principale 8) et joue le rôle d’un filtre additionnel sur la ligne de neutre du système 2. Le système de conversion électrique 2 selon l’invention permet de ne pas déséquilibrer l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 4 lorsque le courant électrique d’entrée et la tension électrique d’entrée sont proches de leurs valeurs nulles, ainsi que de réduire les perturbations sur la ligne de neutre du système, et ce sans affecter le comportement nominal du système lorsque les interrupteurs électroniques commandables à basse fréquence 26A-26D ne sont pas en train de commuter. Système (2) de conversion d’une première tension électrique (U1) en une deuxième tension électrique (U2) comprenant un étage de filtrage de perturbations électromagnétiques (4) et un étage de correction active de facteur de puissance (6) connecté en sortie de l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques (4), le système de conversion (2) étant muni de deux bornes de sortie (7A, 7B), l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques (4) étant propre à être relié à une source de tension électrique alternative comprenant une ligne conductrice de neutre (N1) et au moins une ligne conductrice de phase (P1), et comportant une première borne de sortie (12A) reliée à la ligne conductrice de neutre (N1) et au moins une deuxième borne de sortie (12B) reliée à ladite au moins une ligne conductrice de phase (P1), l’étage de correction active de facteur de puissance (6) comprenant un pont redresseur synchrone bidirectionnel (16) et au moins une branche électronique de commutation à haute fréquence (18) connectée en sortie du pont redresseur synchrone bidirectionnel (16) via au moins une inductance principale (8), ladite au moins une branche électronique de commutation à haute fréquence (18) étant connectée en outre entre les deux bornes de sortie (7A, 7B) du système de conversion (2), le nombre de branche(s) électronique(s) de commutation à haute fréquence (18) étant égal au nombre d’inductance(s) principale(s) (8), le pont redresseur synchrone bidirectionnel (16) comportant quatre premiers organes de commutation (23) et un microcontrôleur (25), chaque premier organe de commutation (23) étant muni d’un interrupteur électronique (26A, 26B, 26C, 26D) commandable à basse fréquence, le pont redresseur synchrone bidirectionnel (16) comprenant deux bornes d’entrée (56A, 56B) et deux bornes de sortie (58A, 58B), le microcontrôleur (25) étant muni de quatre bornes de commande (60A-60D) et étant configuré pour effectuer des acquisitions depuis les deux bornes d’entrée (56A, 56B) et les deux bornes de sortie (58A, 58B) du pont redresseur synchrone bidirectionnel (16), une première borne d’entrée(56A) du pont redresseur synchrone bidirectionnel (16) étant reliée à la première borne de sortie (12A) de l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques (4), une deuxième borne d’entrée(56B) du pont redresseur synchrone bidirectionnel (16) étant reliée à ladite au moins une deuxième borne de sortie (12B) de l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques (4), une première borne de sortie (58A) du pont redresseur synchrone bidirectionnel (16) étant reliée à ladite au moins une inductance principale (8), chaque borne de commande (60A-60D) du microcontrôleur (25) étant reliée à l’électrode de commande d’un interrupteur électronique (26A, 26B, 26C, 26D) distinct, un premier interrupteur électronique (26A) étant connecté entre la première borne d’entrée (56A) et la première borne de sortie (58A) du pont redresseur synchrone bidirectionnel (16), un deuxième interrupteur électronique (26B) étant connecté entre la première borne d’entrée(56A) et la deuxième borne de sortie (58B) du pont redresseur synchrone bidirectionnel (16), un troisième interrupteur électronique (26C) étant connecté entre la deuxième borne d’entrée (56B) et la deuxième borne de sortie (58B) du pont redresseur synchrone bidirectionnel (16), un quatrième interrupteur électronique (26D) étant connecté entre la deuxième borne d’entrée (56B) et la première borne de sortie (58A) du pont redresseur synchrone bidirectionnel (16), ladite au moins une branche électronique de commutation à haute fréquence (18) comprenant deux demi-branches de commutation haute fréquence (18A, 18B) reliées en série en une borne intermédiaire (22), ladite borne intermédiaire (22) étant reliée à la ou une des inductance(s) principale(s) (8), chaque demi-branche de commutation haute fréquence (18A, 18B) de ladite au moins une branche de commutation haute fréquence (18) comprenant un deuxième organe de commutation (24) muni d’un interrupteur électronique commandable (26), caractérisé en ce que le système de conversion électrique (2) comporte en outre une inductance saturable (9) à seuil de courant de saturation, ladite inductance saturable (9) étant connectée entre la deuxième borne de sortie (58B) du pont redresseur synchrone bidirectionnel (16) et une des bornes de sortie (7B) du système de conversion (2), la valeur d’inductance de ladite inductance saturable (9) lorsqu’elle n’est pas saturée étant sensiblement égale à la valeur d’inductance de ladite au moins une inductance principale (8). Système de conversion électrique (2) selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite inductance saturable (9) comporte un matériau ferromagnétique en ferrite. Système de conversion électrique (2) selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que ladite inductance saturable (9) présente une caractéristique de magnétisation dont la valeur de seuil de courant est sensiblement égale à 1 A. Système de conversion électrique (2) selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que chaque interrupteur électronique (26A, 26B, 26C, 26D, 27) comporte un composant électronique semi-conducteur de commutation, tel qu’un transistor ou un thyristor. Système de conversion électrique (2) selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le système de conversion est muni d’une borne de sortie de tension positive (7A) et d’une borne de sortie de tension négative (7B), ladite inductance saturable (9) étant connectée entre la deuxième borne de sortie (58B) du pont redresseur synchrone bidirectionnel (16) et la borne de sortie de tension négative (7B) du système de conversion (2). Système de conversion électrique (2) selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques (4) comporte au moins un organe de filtrage de mode commun (T1, C3, C4) et au moins un organe de filtrage de mode différentiel (C1, C2, L1, L2). Chargeur électrique pour véhicule électrique ou hybride destiné à être connecté à une borne ou à une station de recharge électrique reliée à une source de tension électrique alternative, pour l’alimentation électrique dudit véhicule électrique ou hybride, caractérisé en ce qu’il comporte un système (2) de conversion d’une première tension électrique (U1) en une deuxième tension électrique (U2) selon l’une quelconque des revendications 1 à 6. Véhicule électrique ou hybride, notamment automobile, caractérisé en ce qu’il comporte un chargeur électrique selon la revendication 7.