FR 3152493 A1 20250307 FR 2309020 A 20230828 Hélice de turbomachine comportant un système de dégivrage de forte puissance Hélice de turbomachine d’aéronef comprenant un cône d’hélice et des pales, le cône d’hélice et les pales comprenant une pluralité d’organes de chauffage (220), et un système d’alimentation électrique (222) de ladite pluralité d’organes de chauffage, monté dans le cône d’hélice et configuré pour générer de l’énergie électrique de manière autonome à partir de la rotation d’un arbre principal de la turbomachine (216) entrainant l’hélice en rotation, le système d’alimentation électrique comportant une machine électrique (290) comportant un stator tournant (230B) remplissant une fonction d’induit et solidaire en rotation de l’arbre principal de la turbomachine, et un rotor (230A) remplissant une fonction d’inducteur et solidaire en rotation d’un arbre auxiliaire rapide (232) tournant à une vitesse de rotation supérieure à la vitesse de rotation de l’arbre principal de la turbomachine. Figure pour l’abrégé : Fig. 2A. Hélice de turbomachine comportant un système de dégivrage de forte puissance La présente invention se rapporte au domaine du dégivrage électrique (électrothermique) du cône et des pales d’hélice d’une turbomachine d’aéronef. Le changement climatique est une préoccupation majeure pour de nombreux organes législatifs et de régulation à travers le monde. En effet, diverses restrictions sur les émissions de carbone ont été, sont ou seront adoptées par divers états. En particulier, une norme ambitieuse s’applique à la fois aux nouveaux types d’aéronefs mais aussi ceux actuellement en circulation nécessitant de devoir mettre en œuvre des solutions technologiques afin de les rendre conformes aux réglementations en vigueur. L’aviation civile se mobilise depuis maintenant plusieurs années pour apporter une contribution à la lutte contre le changement climatique. Les efforts de recherche technologique ont déjà permis d’améliorer de manière très significative les performances environnementales des aéronefs. La Déposante prend en considération les facteurs impactant dans toutes les phases de conception et de développement pour obtenir des composants et des produits aéronautiques moins énergivores, plus respectueux de l’environnement et dont l’intégration et l’utilisation dans l’aviation civile ont des impacts environnementaux modérés dans un but d’amélioration de l'efficacité énergétique de ces aéronefs. Par voie de conséquence, la Déposante travaille en permanence à la réduction de son impact climatique par l’emploi de méthodes et l’exploitation de procédés de développement et de fabrication vertueux et minimisant les émissions de gaz à effet de serre au minimum possible pour réduire de l'empreinte environnementale de son activité. Ces travaux de recherche et de développement soutenus portent à la fois sur les nouvelles générations de turbomachines d’aéronefs, l’allègement des appareils, notamment par les matériaux employés et les équipements embarqués allégés, le développement de l’emploi des technologies électriques pour assurer la propulsion, et, indispensables compléments aux progrès technologiques, les biocarburants aéronautiques. Or, sur les aéronefs électriques ou hybrides comme sur les aéronefs conventionnels, il existe plusieurs surfaces à protéger contre le givre sur les parties fixes et tournantes de la turbomachine lorsque celle-ci évolue en conditions givrantes (altitude, nuage, brouillard). L’accumulation de givre altère en effet les performances dynamiques des pales d’hélices par création d’un balourd et par dégradation de leur profil aérodynamique. La protection alors envisagée pour remédier à cette accumulation est en général exclusivement électrothermique à base de tapis chauffants électriques formés de nappes de résistances couvrant les surfaces à protéger montés dans différentes zones de la turbomachine. Ces résistances sont interconnectées par des harnais de puissance et de signal sur de longues distances et traversent différentes zones de la turbomachine. Ces harnais nécessitent en outre des protections spécifiques, notamment le blindage pour se protéger contre les agressions externes et aussi protéger les systèmes environnants contre les perturbations électromagnétiques, qui en en augmentant de façon sensible la taille rendent leur routage et leur intégration très difficile voire parfois impossible dans l’espace très contraint d’une turbomachine. Il est aussi connu, pour assurer le transfert de puissance et donc acheminer l’énergie électrique de la partie fixe à la partie tournante où les tapis chauffants électriques sont installés, de recourir à un dispositif appelé « slip ring » dont le principe consiste à faire frotter plusieurs bagues conductrices fixes solidaires de la partie fixe sur des pistes conductrices circulaires et solidaires de la partie tournante, afin de créer une connexion électrique entre la partie fixe et la partie tournante de la turbomachine. Toutefois, l’inconvénient majeur de cette solution réside dans sa durée de vie très limitée due à l’usure des pièces en frottement continu, laquelle génère donc des coûts d’exploitation inacceptable sur un avion commercial monocouloir du type A320 ou B737 où la partie tournante endure de multiples rotations. Il existe donc encore aujourd’hui un besoin pour une solution de génération électrique synchronisée avec le repère tournant des pales d’hélices permettant de s’affranchir des harnais de puissance entre le repère fixe et le repère tournant de la turbomachine et qui en outre soit particulièrement adaptée au cas où la puissance demandée pour le dégivrage est très importante. La demande d’invention décrite dans ce document propose, avantageusement, une solution pour réduire la masse, offrant des gains valorisés par un bilan meilleur en termes de consommation au niveau de la turbomachine. A cet effet, l'invention est le résultat des recherches technologiques visant à améliorer de manière très significative les performances des aéronefs et, en ce sens, contribue à la réduction de l’impact environnemental de ces aéronefs. Pour cela, la présente invention a donc pour but principal de générer une puissance électrique directement dans le repère tournant sans mécanisme de transfert additionnel et ce à partir d’une puissance mécanique prélevée sur une partie tournante de la turbomachine. Un autre but est de permettre un contrôle du niveau de puissance prélevée selon la demande du calculateur superviseur du système de dégivrage de la turbomachine. Encore un autre but est de proposer un système compact facilitant son installation dans le cône avant et les opérations de maintenance sur l’hélice. Ces buts sont atteints par une hélice de turbomachine d’aéronef comprenant un cône d’hélice et des pales, le cône d’hélice et les pales comprenant une pluralité d’organes de chauffage, et un système d’alimentation électrique de ladite pluralité d’organes de chauffage, monté dans le cône d’hélice et configuré pour générer de l’énergie électrique de manière autonome à partir de la rotation d’un arbre principal de la turbomachine entrainant l’hélice en rotation, le système d’alimentation électrique comportant une machine électrique comportant un stator tournant remplissant une fonction d’induit et solidaire en rotation de l’arbre principal de la turbomachine, et un rotor remplissant une fonction d’inducteur et solidaire en rotation d’un arbre auxiliaire rapide tournant à une vitesse de rotation supérieure à la vitesse de rotation de l’arbre principal de la turbomachine. L’alimentation électrique autonome, optimisée en masse et en taille, ainsi réalisée facilite une intégration dans le cône avant (partie tournante) de la turbomachine et permet de s’affranchir de la contrainte d’acheminement des harnais à travers plusieurs modules de la turbomachine malgré l’environnement sévère auquel elle est soumise. De préférence, la rotation de l’arbre auxiliaire rapide est obtenue par un multiplicateur monté entre l’arbre principal et un arbre fixe. Le multiplicateur peut être un multiplicateur à inversion de sens de rotation. Selon le mode de réalisation envisagé, la machine électrique est soit une génératrice synchrone à trois étages comportant une machine synchrone, une génératrice excitatrice principale et une génératrice excitatrice secondaire associée à un module de contrôle ; soit une génératrice synchrone à trois étages comportant deux génératrices montées en cascade et une excitatrice associée à un module de contrôle. La génératrice excitatrice secondaire et l’excitatrice comprennent de préférence un inducteur en forme de rotor à aimants permanents. Dans le premier mode de réalisation, un induit de la génératrice excitatrice principale et un inducteur de la génératrice secondaire sont solidaires de l’arbre auxiliaire rapide, et un inducteur de la génératrice excitatrice principale, un induit de la génératrice secondaire et le module de contrôle sont solidaires soit de l’arbre principal soit d’un arbre fixe. Dans le second mode de réalisation, un inducteur d’une première génératrice est polyphasé et alimenté directement par un induit polyphasé d’une seconde génératrice et les phases de l’induit polyphasé de la seconde génératrice sont croisées afin que le sens de rotation du champ tournant de l’inducteur polyphasé de la première génératrice soit inversé par rapport au champ tournant de l’induit polyphasé de la seconde génératrice. De préférence, pour délivrer une mesure de courant ou de tension au module de contrôle, un capteur sans contact rotatif est monté entre l’arbre fixe et l’arbre principal lorsque la solidarisation du module de contrôle est effectuée avec l’arbre fixe. Avantageusement, le multiplicateur est intégré dans la machine électrique ou dans un boitier de réduction de vitesse de la turbomachine. L’invention concerne également une turbomachine d’aéronef comportant une hélice telle que précitée. D’autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description faite ci-dessous, en référence aux dessins annexés qui en illustrent un exemple de réalisation dépourvu de tout caractère limitatif et sur lesquels : FIG. 1 la FIG. 1 est une vue schématique de la partie avant d’une turbomachine d’aéronef à hélice conforme à l’invention, FIG. 2 la FIG. 2 montre un premier exemple de réalisation du système d’alimentation des organes de chauffage assurant le dégivrage de l’hélice de la FIG. 1 dans le cas où le multiplicateur est interne à la machine électrique, FIG. 2 la FIG. 2 montre le premier exemple de réalisation de la FIG. 2 dans le cas où le multiplicateur est externe à la machine électrique, FIG. 3 la FIG. 3 montre un deuxième exemple de réalisation du système d’alimentation des organes de chauffage assurant le dégivrage de l’hélice de la FIG. 1 , et FIG. 4 la FIG. 4 montre un troisième exemple de réalisation du système d’alimentation des organes de chauffage assurant le dégivrage de l’hélice de la FIG. 1 . Le principe de l’invention repose sur l’emploi d’une machine électrique, dont l’induit (considéré comme le stator de la machine) est tournant dans le même référentiel que les charges à alimenter et l’inducteur également tournant (et considéré comme le rotor de la machine) est solidaire d’un arbre auxiliaire rapide ayant un différentiel de vitesse supérieur à celui existant entre l’induit et l’inducteur, lorsque l’inducteur est solidaire du repère fixe de la turbomachine. Ainsi il devient possible d’augmenter la vitesse différentielle qui est la somme (somme prenant en compte le sens de rotation, c’est-à-dire si l’arbre est contrarotatif ou non) de la vitesse de l’arbre lent (portant les charges) et de la vitesse de l’arbre auxiliaire rapide, au niveau de l’entrefer entre l’induit et l’inducteur de la machine. Ceci permet de proposer une solution à masse réduite et à faible taille car à iso puissance et environnement thermique constant, la masse et la taille d’une machine électrique sont directement liées à la vitesse différentielle vue au niveau de l’entrefer entre le rotor et le stator. Cet arbre auxiliaire rapide peut être contrarotatif pour obtenir un différentiel de vitesse plus important (un arbre lent à 1000 tours/minutes avec un arbre rapide à 20000 tours/minutes procure une vitesse différentielle de 19000 tours/minutes alors qu’avec un arbre rapide contrarotatif de même vitesse la vitesse différentielle est de 21000 tours/minutes). Dans cette configuration, induit et inducteur tournent en sens opposé par rapport à un référentiel fixe commun (RF). L’induit est solidaire et donc synchronisé avec la partie tournante de la turbomachine entrainant les pales d’hélice et donc dans le référentiel des charges à alimenter dit Référentiel Lent (RL). L’inducteur est entrainé dans le sens opposé de l’induit à une vitesse supérieure par introduction d’un multiplicateur à inversion de sens de rotation entre l’arbre de l’induit correspondant au référentiel lent et l’arbre de l’inducteur correspondant à un Référentiel Rapide et contrarotatif (RR). La FIG. 1 montre de manière schématique une hélice de turbomachine d’aéronef. L’hélice 10 comprend un cône d’hélice 12, s’étendant axialement selon un axe longitudinal X-X de la turbomachine, et des pales 14 qui s’étendent sensiblement radialement par rapport à l’axe X-X. L’hélice est configurée pour être entrainée en rotation par un arbre principal 16 de la turbomachine afin de faire tourner les pales et générer un travail de propulsion. Classiquement, l’hélice comprend une boite de réduction de vitesse RGB 18 (« Reduction Gear Box » en anglais) monté entre l’arbre principal de la turbomachine et le cône d’hélice, afin de modifier le rapport de vitesse. Afin de permettre le dégivrage, l’hélice comprend une pluralité d’organes de chauffage 20 qui, de façon connue, se présente sous la forme d’un tapis chauffant comprenant une pluralité de résistances qui sont positionnées sur un bord d’attaque d’une pale 14 et sur la surface externe du cône d’hélice 12. En présence de conditions givrantes, les organes de chauffage 20 sont activés de manière intermittente afin de désolidariser les couches de givre qui sont alors éjectées du fait de la force centrifuge liée à la rotation de l’hélice. L’hélice 10 comporte un système d’alimentation électrique 22 pour alimenter les organes de chauffage 20 assurant ce dégivrage. Selon l’invention, le système d’alimentation électrique 22 est monté dans le cône d’hélice 12 de l’hélice et est autonome et indépendant du système électrique de l’aéronef. Par autonome, on entend que le système d’alimentation électrique 22 ne génère de l’énergie électrique qu’à partir du couple mécanique fourni par l’arbre principal 16 de la turbomachine, sans recourir à une source externe comme dans l’art antérieur. Cela permet avantageusement de s’affranchir des harnais d’alimentation qui augmentent la masse, l’encombrement et la complexité du système d’alimentation électrique qui peut dès lors être maintenu et remplacé de manière pratique et rapide. Les figures 2A et 2B illustrent un premier exemple de réalisation du système d’alimentation électrique des organes de chauffage 220 assurant le dégivrage de l’hélice de la turbomachine. Le système d’alimentation électrique 222 comporte une machine électrique 290 comportant un stator tournant 230B remplissant une fonction d’induit et solidaire en rotation de l’arbre principal de la turbomachine 216, et un rotor 230A remplissant une fonction d’inducteur et solidaire en rotation d’un arbre auxiliaire rapide 232 tournant à une vitesse de rotation supérieure et en un sens opposé à l’arbre principal de la turbomachine 216 (rotor contrarotatif) du fait de l’introduction d’un multiplicateur à inversion de sens de rotation 234. Le multiplicateur 234 peut être interne à la machine électrique 290, comme représenté sur la FIG. 2 ou externe à la machine électrique 290, comme représenté sur la FIG. 2 . Qu’il soit interne ou externe à la machine électrique 290, le multiplicateur 234 est monté entre l’arbre principal 216 et un arbre fixe 238, et assure la mise en rotation de l’arbre auxiliaire rapide 232. Dans la configuration de la FIG. 2 , c’est-à-dire lorsque le multiplicateur 234 est externe à la machine électrique 290, trois arbres sont en interface entre la machine électrique 230 et la boîte de réduction de vitesse mais dans la configuration de la FIG. 2 , c’est-à-dire lorsque le multiplicateur 234 est interne à la machine électrique 290, deux arbres sont en interface. Cet arbre auxiliaire rapide 232, pouvant tourner en sens inverse dans le cas d’un arbre auxiliaire rapide contrarotatif, permet d’augmenter la vitesse différentielle entre l’induit et l’inducteur de la machine électrique 290 et donc de réduire sa masse et sa taille. L’accouplement de la machine électrique 290 en amont de la boite de réduction de vitesse (RGB) permet une optimisation de la solution (la machine ayant ses propres roulements permet un entrefer faible de l’ordre de 1 mm et inférieur à 2 mm tout en s’affranchissant des déplacements radiaux et axiaux) et un partage des ressources de refroidissement (notamment l’huile des paliers déjà disponible au niveau de la RGB) tout en facilitant son intégration au niveau du cône avant (zone accessible pour les opérations de maintenance). Elle permet aussi de réduire la quantité de composants d’électronique de puissance sur les parties tournantes. Dans la configuration illustrée à la figure 2, la machine électrique 290 couplée au multiplicateur à inversion de sens de rotation 234 est une génératrice synchrone dite à trois étages constituée : de la machine synchrone proprement dite 230 composée d’un inducteur bobiné interne 230A solidaire de l’arbre auxiliaire rapide 232 formant le référentiel rapide RR et d’un induit bobiné externe 230B solidaire de l’arbre principal 216 formant le référentiel lent RL et synchronisé avec le repère tournant des pales d’hélice ; d’une génératrice excitatrice principale 236 composée d’un inducteur fixe 236A solidaire d’un arbre fixe 238 et d’un induit 236B solidaire de l’arbre auxiliaire rapide 232 formant le référentiel rapide RR, l’induit 236B de l’excitatrice alimentant l’inducteur 230A de la machine synchrone au travers d’un pont de diodes tournant 240 et solidaire de l’arbre auxiliaire rapide 232 ; et d’une génératrice excitatrice secondaire 242 composée d’un inducteur 242A en forme de rotor à aimants permanents 244 solidaire de l’arbre auxiliaire rapide 232 et un induit fixe 242B solidaire de l’arbre fixe 238 et alimentant en courant alternatif un module de contrôle GCU 246 (« Generator Control Unit » en anglais) solidaire de l’arbre fixe 238, ce qui améliore sa fiabilité et globalement la masse de cette configuration. Le pilotage de la machine électrique 290 est assuré par le module de contrôle 246 qui se charge de convertir le courant alternatif reçu de l’excitatrice secondaire 242 en courant continu pour fournir l’excitation continue à la partie fixe de l’excitatrice principale 236 en fonction du courant à fournir aux tapis chauffants 220 ou toutes autres charges installées dans le repère fixe. Le module de contrôle 246 reçoit la mesure de courant (ou de tension) de la charge par l’intermédiaire d’un capteur rotatif sans contact 248 monté entre l’arbre principal 216 et l’arbre fixe 238. Le multiplicateur à inversion de sens de rotation 234 inséré entre l’arbre principal 216 et l’arbre fixe 238 et assurant la rotation de l’arbre auxiliaire rapide 232 présente un rapport de multiplication que l’homme du métier saura choisir selon des critères de réduction de masse, de taille et de fiabilité. La FIG. 3 illustre un deuxième exemple de réalisation du système d’alimentation électrique 322 des organes de chauffage 320 dans lequel, à la différence du précédent, l’inducteur 336B de l’excitatrice principale 336, l’induit 342A de l’excitatrice secondaire 342 et le module de contrôle 346 sont solidaires tous trois de l’arbre principal 316 au lieu de l’être de l’arbre fixe 338 et se trouvent donc dans le référentiel tournant lent RL de la charge. Mais le pont de diodes 340 reste solidaire de l’arbre auxiliaire rapide 332 et donc tournant. L’avantage par rapport à la configuration précédente réside dans le fait que le module de contrôle 346 reçoit la mesure de courant (ou de tension) de la charge par un capteur direct (non représenté) étant donné qu’il se trouve dans le même référentiel que la charge. Dans ce deuxième exemple de réalisation, le multiplicateur 334 est interne à la machine électrique 390. Comme pour le premier exemple de réalisation ( FIG. 2 ), le multiplicateur 334 peut aussi être externe à la machine électrique 390. On notera dans ces deux exemples de réalisation, les différences de taille (bien que schématiques) existant entre les excitatrices principale 336 et secondaire 342 et la machine synchrone principale 390. Typiquement, il y a un rapport de puissance/taille d’environ 10 entre la machine principale et l’excitatrice principale et un rapport 1/100 environ entre la machine principale et l’excitatrice secondaire. La FIG. 4 illustre un troisième exemple de réalisation permettant de s’affranchir du pont de diodes tournant 240 et 340 des figures 2A, 2B et 3 et dans lequel la machine électrique 490 couplée au multiplicateur à inversion de sens de rotation 434 est aussi une génératrice synchrone dite à trois étages mais cette fois comportant deux génératrices 450, 452 montées en cascade. Plus précisément, elle est constituée : d’une première génératrice 450 composée d’un inducteur polyphasé 450A solidaire de l’arbre auxiliaire rapide contrarotatif 432 formant le référentiel rapide RR et un induit tournant 450B solidaire de l’arbre principal 416 formant le référentiel lent RL et synchronisé avec le repère tournant des pales de l’hélice ; d’une seconde génératrice 452 composée d’un inducteur fixe 452A à courant continu et d’un induit polyphasé 452B solidaire de l’arbre auxiliaire rapide 432. L’induit 452B de la seconde génératrice 452 alimente directement l’inducteur 450A de la première génératrice 450 suivant le principe connu des cascades, et d’une excitatrice 442 composée d’un inducteur 442A en forme de rotor à aimants permanents 444 solidaire de l’arbre auxiliaire rapide 432 et un induit fixe 442B alimentant en courant alternatif le module de contrôle 446 solidaire également de l’arbre fixe 438 qui se trouve dans le référentiel fixe RF. Deux des trois phases (dans le cas d’une génératrice triphasée) de l’induit 452B de la seconde génératrice 452 sont croisées afin que le sens de rotation du champ tournant de l’inducteur 450A de la première génératrice 450 soit inversé par rapport à celui de cet induit 452B. De ce fait, et comme il est connu, la vitesse mécanique de l’arbre support (contra-rotation) et la vitesse électrique du champ tournant de l’inducteur de la machine principale s’ajoutent. Dans ce troisième exemple de réalisation, le multiplicateur 434 est interne à la machine électrique 490. Comme pour le premier exemple de réalisation ( FIG. 2 ), le multiplicateur 434 peut aussi être externe à la machine électrique 490. Ainsi, pour assurer la protection contre le givre de l’hélice d’une turbomachine d’aéronef, l’invention apporte une solution de génération autonome, optimisée et compacte basée sur le principe d’un arbre auxiliaire rapide pour alimenter les tapis chauffants du cône et des pales d’hélices et permet de répondre aux objectifs suivants par rapport à l’art antérieur: synchroniser la fourniture de la puissance au repère tournant des hélices sans ajout de mécanisme de transfert, faciliter les opérations de maintenance par l’intégration du système d’alimentation électrique dans le cône d’hélice, dans une configuration avantageuse, installer le module de contrôle (GCU) sur une partie fixe pour en améliorer la fiabilité. Hélice (10) de turbomachine d’aéronef comprenant un cône d’hélice (12) et des pales (14), le cône d’hélice et les pales comprenant une pluralité d’organes de chauffage (20, 220, 320, 420), et un système d’alimentation électrique (22, 222, 322, 422) de ladite pluralité d’organes de chauffage, monté dans le cône d’hélice et configuré pour générer de l’énergie électrique de manière autonome à partir de la rotation d’un arbre principal de la turbomachine (16, 216, 316, 416) entrainant l’hélice en rotation, le système d’alimentation électrique comportant une machine électrique (290, 390, 490)) comportant un stator tournant (230B, 330B, 450B) remplissant une fonction d’induit et solidaire en rotation de l’arbre principal de la turbomachine, et un rotor (230A, 330A, 450A) remplissant une fonction d’inducteur et solidaire en rotation d’un arbre auxiliaire rapide (232, 332, 432) tournant à une vitesse de rotation supérieure à la vitesse de rotation de l’arbre principal de la turbomachine. Hélice de turbomachine d’aéronef selon la revendication 1, dans laquelle la rotation de l’arbre auxiliaire rapide (232, 332, 432) est obtenue par un multiplicateur (234, 334, 434) monté entre l’arbre principal (216, 316, 416) et un arbre fixe (238, 338, 438). Hélice de turbomachine d’aéronef selon la revendication 1 ou la revendication 2, dans laquelle la machine électrique (290, 390) est une génératrice synchrone à trois étages comportant une machine synchrone (230, 330), une génératrice excitatrice principale (236, 336) et une génératrice excitatrice secondaire (242, 342) associée à un module de contrôle (246, 346). Hélice de turbomachine d’aéronef selon la revendication 3, dans laquelle un induit (336A) de la génératrice excitatrice principale et un inducteur (342B) de la génératrice secondaire sont solidaires de l’arbre auxiliaire rapide (332), et un inducteur (336B) de la génératrice excitatrice principale, un induit (342A) de la génératrice secondaire et le module de contrôle (346) sont solidaires de l’arbre principal (316). Hélice de turbomachine d’aéronef selon la revendication 3, dans laquelle un induit (236B) de la génératrice excitatrice principale et un inducteur (242A) de la génératrice secondaire sont solidaires de l’arbre auxiliaire rapide (232), et un inducteur (236A) de la génératrice excitatrice principale, un induit (242B) de la génératrice secondaire et le module de contrôle (246) sont solidaires d’un arbre fixe (238). Hélice de turbomachine d’aéronef selon la revendication 1 ou la revendication 2, dans laquelle la machine électrique (490) est une génératrice synchrone à trois étages comportant deux génératrices (450, 452) montées en cascade et une excitatrice (442) associée à un module de contrôle (446). Hélice de turbomachine d’aéronef selon la revendication 6, dans laquelle un inducteur (450A) d’une première génératrice (450) est polyphasé et alimenté directement par un induit polyphasé (452B) d’une seconde génératrice (452) et les phases de l’induit polyphasé de la seconde génératrice sont croisées afin que le sens de rotation du champ tournant de l’inducteur polyphasé (450A) de la première génératrice soit inversé par rapport au champ tournant de l’induit polyphasé (452B) de la seconde génératrice. Hélice de turbomachine d’aéronef selon la revendication 3 ou la revendication 6, dans laquelle la génératrice excitatrice secondaire (242, 342) et l’excitatrice (442) comprennent un inducteur (242A, 342A, 442A) en forme de rotor à aimants permanents. Hélice de turbomachine d’aéronef selon la revendication 3 ou la revendication 6, comportant en outre un capteur sans contact rotatif (248, 348, 448) monté entre l’arbre fixe (238, 338, 438) et l’arbre principal (216, 316, 416) pour délivrer une mesure de courant ou de tension au module de contrôle. Hélice de turbomachine d’aéronef selon l’une quelconque des revendications 1 à 9, dans laquelle le multiplicateur est un multiplicateur à inversion de sens de rotation (234, 334, 434). Turbomachine d’aéronef comprenant une hélice selon l’une quelconque des revendications 1 à 10.