FR 3154513 A1 20250425 FR 2311265 A 20231018 L’invention concerne une fibre optique monomode qui comprend : une âme (10) ayant un indice de réfraction n, dans laquelle l’âme comprend une région dans laquelle la valeur de n diminue d’une valeur n0 à une valeur n2 ; et un revêtement (20) comprenant : une première couche de revêtement (21) dans laquelle l’indice de réfraction est n2 ; et une deuxième couche de revêtement (22) dans laquelle l’indice de réfraction est n3, inférieur à n2 ; une troisième couche de revêtement (23) dans laquelle l’indice de réfraction est n4 supérieur à n3 ; dans laquelle le rayon d’âme r1 est compris entre 2,5 µm et 5,5 µm ; et dans laquelle une différence d’indice de réfraction ∆n0 = n0-n4 est supérieure à 5,8 ×10-3 ; et dans laquelle une différence d’indice de réfraction ∆n2 = n2 - n4 est comprise entre 1 × 10-3 et 2,5 × 10-3 ; et dans laquelle une différence d’indice de réfraction ∆n3 = n3 - n4 est inférieure à 0. Figure pour l’abrégé : Figure 2 Fibre optique monomode optimisée pour fonctionner en bande o et e, et système de transmission optique correspondant La présente divulgation concerne des fibres optiques monomodes utilisées dans des systèmes de transmission optique, et des systèmes de transmission optique comprenant de telles fibres monomodes. Plus spécifiquement, la présente invention concerne des fibres optiques monomodes, qui sont optimisées pour fonctionner dans les bandes de longueurs d’onde O et E. Etat de la technique Les systèmes de télécommunication nécessitent des fibres optiques qui sont capables de transmettre des signaux sur une longue distance sans dégradation. De tels systèmes de transmission par fibre optique utilisent souvent des fibres optiques monomodes ( Single Mode Fiber : SMF), par exemple les fibres monomodes dites « standards » (SSMF), qui sont utilisées dans les systèmes de transmission terrestres. En effet, une fibre optique monomode (SMF) permet d’obtenir une atténuation plus faible du signal optique en comparaison avec une fibre optique multimode ( Multi Mode Fiber : MMF), et est donc plus adaptée aux transmissions longue distance. En outre, comme son nom l’indique, une fibre multimode présente une pluralité de modes, chacun avec des vitesses différentes, ce qui induit une bande passante limitée, contrairement à une fibre optique monomode qui présente théoriquement une bande passante illimitée, plus adaptée aux transmissions longue distance. En outre, pour faciliter la compatibilité entre les systèmes optiques de différents fabricants, l’Union Internationale des Télécommunications (ITU) a défini plusieurs normes auxquelles doit se conformer une fibre de transmission optique standard. Parmi ces normes, la recommandation ITU-T G.652 (dernière révision de novembre 2016) décrit les caractéristiques des réseaux à base de câbles et de fibres monomodes, qui peuvent répondre à la demande croissante de services haut débit. La recommandation ITU-T G.652 (ci-après dénommée « G.652 ») contient plusieurs attributs (c’est-à-dire A, B, C et D) définissant les attributs de fibre d’une fibre optique monomode. La recommandation ITU-T G.657 (ci-après dénommée « G.657 ») se concentre plus précisément sur les fibres monomodes insensibles aux pertes par courbure. Plus particulièrement, les attributs des G.657.A1 et G.657.A2 (Dernière révision de novembre 2016) sont présentés ci-dessous. Les différentes bandes de communication de longueurs d’onde optiques peuvent être utilisées pour transmettre des informations à travers une fibre optique. Ces bandes correspondent à une région de longueur d’onde dans laquelle les fibres optiques ont des pertes de transmission plus faibles. Cette région de longueur d’onde à faible perte s’étend de 1260 nm à 1625 nm et est divisée en cinq bandes de longueurs d’onde appelées bandes O, E, S, C et L. Actuellement, la plupart des fibres optiques monomodes fonctionnent à des longueurs d’onde allant généralement de 1260 nm à 1625 nm, et plus particulièrement dans la bande O (1260-1360 nm) et les bandes C&L (1530-1625 nm), ce qui est le cas des fibres optiques G.652 et G.657. Plus particulièrement, les performances optiques de la catégorie A de la recommendation G.657 sont : un diamètre de champ de mode ( Mode Field Diameter : MFD) pour une longueur d’onde de 1310 nm compris entre 8,6 et 9,2 µm, une coupure de câble inférieure à 1260 nm, et une longueur d’onde de dispersion nulle ( Zero Dispersion Wavelength : ZDW) comprise entre 1300 et 1324 nm (une telle ZDW est optimale pour l’utilisation de fibres dans la bande O), et une pente de dispersion nulle (ZDS) inférieure ou égale à 0,092 ps/(nm 2 -km). Les pertes par macro-courbures maximales acceptées des fibres G.657 sont : G.657.A1 G.657.A2 10 tours à un rayon de 15 mm, mesuré à 1550 nm (R15BL à 1550) 0,25 dB 0,03 dB 10 tours à un rayon de 15 mm, mesuré à 1625 nm (R15BL à 1625) 1,0 dB 0,1 dB 1 tour à un rayon de 10 mm, mesuré à 1550 nm (R15BL à 1550) 0,75 dB 0,1 dB 1 tour à un rayon de 10 mm, mesuré à 1625 nm (R15BL à 1625) 1,0 dB 0,2 dB 1 tour à un rayon de 7,5 mm, mesuré à 1550 nm (R15BL à 1550) 0,5 dB 1 tour à un rayon de 7,5 mm, mesuré à 1625 nm (R15BL à 1625) 1,0 dB Les demandes internationales WO2015/092464 et WO2019/122943 divulguent des exemples de fibres optiques ayant une longueur d’onde de dispersion nulle comprise entre 1300 et 1324 nm selon les normes G.652 et G.657A. Cependant, avec la tendance à long terme vers une expansion croissante des capacités de transmission, alors que le trafic de données continue de croître à un rythme élevé, il devient nécessaire d’optimiser l’utilisation des longueurs d’onde situées au sommet de la bande O utilisée pour les communications par fibre optique car la dispersion chromatique sera trop élevée à ces longueurs d’onde pour les équipements existants. Plus particulièrement, les systèmes de multiplexage par répartition en longueur d’onde moyenne ( Medium Wavelength Division Multiplexing : MWDM) avec émetteurs-récepteurs 25G, par exemple, devraient fonctionner dans les bandes O et E, de 1268 à 1375 nm, et nécessitent une dispersion chromatique allant de -9,5 à +3ps/nm 2 -km : ceci n’est pas réalisé avec les fibres G.652 et G657.A actuelles étant donné que la longueur d’onde à dispersion nulle varie de 1300 à 1324 nm. Il existe donc un besoin de trouver une conception de fibre optique capable de répondre à ce besoin. Présentation de l’invention Ces objectifs sont atteints par l’invention qui concerne une fibre optique monomode comprenant : une âme ayant un indice de réfraction n, l’âme comprenant une région dans laquelle la valeur de n diminue d’une valeur n 0 à un rayon r 0 jusqu’à une valeur n 2 à un rayon r 1 ; et un revêtement ayant un indice de réfraction n’, ledit revêtement comprenant : une première couche de revêtement dans laquelle l’indice de réfraction n’ est égal à n 2 ; et une deuxième couche de revêtement dans laquelle l’indice de réfraction n’ est égal à une valeur n 3 inférieure à n 2 ; une troisième couche de revêtement dans laquelle l’indice de réfraction n’ est égal à une valeur n 4 supérieure à n 3 ; dans laquelle le rayon d’âme r 1 est compris entre 2,5 µm et 5,5 µm ; et dans laquelle une différence d’indice de réfraction ∆n 0 = n 0 -n 4 est supérieure à 5,8×10 -3 ; et dans laquelle une différence d’indice de réfraction ∆n 2 = n 2 -n 4 est comprise entre 1×10 -3 et 2,5×10 -3 ; et dans laquelle une différence d’indice de réfraction ∆n 3 = n 3 -n 4 est inférieure à 0. Ainsi, cette invention permet d’obtenir des fibres optiques fonctionnant de manière optimale dans les bandes de longueurs d’onde O et E, donc avec une dispersion chromatique ( Chromatic Dispersion : CD) légèrement décalée par rapport aux fibres G.652 et G.657 mais présentant les mêmes performances optiques. Plus particulièrement, la fibre optique selon l’invention présente les mêmes propriétés que les fibres G.657.A : un MFD-1310 à 9,0 µm, une coupure de câble inférieure à 1260 nm et de faibles pertes par courbure ; à l’exception de la ZDW qui est comprise entre 1340 et 1360 nm. Ainsi, la fibre optique selon l’invention permet de maintenir la dispersion chromatique entre -9 et +3 ps/nm-km dans la plage allant de 1268 à 1375 nm. Par conséquent, l’invention est idéale pour une utilisation dans des systèmes de multiplexage par répartition en longueur d’onde moyenne (MWDM). Ces systèmes permettent de doubler le nombre de canaux de longueur d’onde dans les mêmes conditions que dans les systèmes de multiplexage par répartition en longueur d’onde grossier ( Coarse Wavelength Division Multiplexing : CWDM) couramment utilisés, en réduisant l’espacement de longueurs d’onde du CWDM de 20 nm à 10 nm. En définitive, le multiplexage par répartition en longueur d’onde moyenne (MWDM) est proposé pour répondre aux besoins urgents de la commercialisation de la 5G. Et comme il effectue uniquement des ajustements de paramètres basés sur la technologie CWDM mature, l’industrie peut donc réutiliser le processus de production des modules CWDM et la chaîne industrielle peut rapidement répondre à la demande du marché. Selon un mode de réalisation particulier, la troisième couche de revêtement est composée de silice. Selon un autre mode de réalisation, le profil d’indice de réfraction de l’âme et du revêtement est défini par les paramètres de profil suivants : K 1 = V 11 - 5,85 × V 01 K 2 = V 02 + 0,65 × V 01 K 3 = V 03 - 5 × K 2 où V 01 (µm) est une intégrale de surface de l’âme ; V 11 (µm 2 ) est une intégrale de volume de l’âme ; V 02 (µm) est une intégrale de surface de la première couche de revêtement ; V 03 (µm) est une intégrale de surface de la deuxième couche de revêtement ; et dans laquelle lesdits paramètres respectent les inégalités suivantes : -59 1 18 2 -133 3 Selon un aspect particulier de l’invention, le profil de l’indice de réfraction ou de l’âme est trapézoïdal, avec un ratio compris entre 0 et 1, et de préférence compris entre 0,05 et 0,95, dans lequel ledit ratio est égal à r 0 ⁄r 1 . Selon un autre aspect particulier de l’invention, le profil de l’indice de réfraction ou de l’âme présente des bords arrondis. Selon un mode de réalisation particulier, le profil de l’indice de réfraction de l’âme présente une zone centrale interne déprimée, allant du centre de l’âme jusqu’au rayon r D , dans laquelle r D est inférieur à r 1 , et dans laquelle l’indice de réfraction n de l’âme, présente une valeur minimale au centre de l’âme égale à n 0D , dans laquelle n 0D étant inférieure à n 0 . Selon un aspect particulier de l’invention, la région présentant une diminution d’indice de réfraction est obtenue en modifiant progressivement une concentration d’au moins deux dopants. Selon un mode de réalisation de l’invention, les au moins deux dopants sont choisis parmi les éléments et/ou molécules suivant(e)s : l’oxyde de germanium (GeO 2 ) ; le fluor (F) ; l’oxyde de phosphore (P X O Y ) ; l’oxyde de bore (B X O Y ) ; l’oxyde d’aluminium (Al 2 O 3 ). Selon un aspect particulier de l’invention, ladite fibre optique présente une dispersion chromatique comprise entre -9 et +3 ps/nm-km dans la plage de longueurs d’onde allant de 1268 à 1375 nm. Par conséquent, la dispersion chromatique est légèrement décalée par rapport aux fibres optiques G.562 et G.567, ce qui permet de fonctionner à la fois dans les bandes de longueurs d’onde O et E. Selon un mode de réalisation de l’invention, ladite fibre optique présente un diamètre de champ de mode (MFD) à une longueur d’onde de 1310 nm qui est compris entre 8,6 et 9,2 µm et de préférence égal à 9 µm. Selon un aspect particulier de l’invention, ladite fibre optique présente une longueur d’onde de coupure de câble comprise entre 1170 nm et 1260 nm. Selon un aspect particulier de l’invention, la fibre optique présente une longueur d’onde à dispersion nulle comprise entre 1340 et 1360 nm. L’invention concerne également un système de transmission par fibre optique qui comprend au moins une fibre optique monomode telle que décrite précédemment. Par conséquent, la plage de longueurs d’onde qui peut être utilisée par ce système est plus large que celles disponibles pour le système de communication optique de l’art antérieur. En effet, il peut fonctionner dans les bandes de longueurs d’onde O et E (de 1268 à 1375 nm) en utilisant, par exemple, le multiplexage par répartition en longueur d’onde moyenne (MWDM) avec un émetteur-récepteur de 25 Gb/s. Selon un mode de réalisation de l’invention, le système de transmission par fibre optique présente une pénalité de dispersion d’émetteur maximale de 1,5 dB. Présentation des figures La présente divulgation peut être mieux comprise en référence à la description et aux dessins suivants, donnés à titre d’exemple et ne limitant pas l’étendue de la protection et dans lesquels : FIG. 1 représente une fibre optique selon l’invention ; FIG. 2 est une représentation schématique de l’évolution de l’indice de réfraction (a) de l’âme et du revêtement d’une fibre optique selon la FIG. 1 , selon un premier exemple d’invention, ainsi qu’une vue en coupe (b) d’une telle fibre optique ; FIG. 3 est une représentation schématique de l’évolution de l’indice de réfraction de l’âme et du revêtement d’une fibre optique selon la FIG. 3 , selon un deuxième exemple de l’invention, le profil d’indice de réfraction de l’âme comprenant des bords arrondis ; FIG. 4 est une représentation schématique de l’évolution de l’indice de réfraction de l’âme et du revêtement d’une fibre optique selon la FIG. 3 , selon un troisième exemple de l’invention, le profil d’indice de réfraction de l’âme comprenant une zone centrale déprimée ; FIG. 5 est une représentation schématique de l’évolution de l’indice de réfraction de l’âme et du revêtement d’une fibre optique selon la FIG. 3 , selon un quatrième exemple de l’invention, le profil d’indice de réfraction de l’âme comprenant une zone centrale déprimée et des bords arrondis ; FIG. 6 est une représentation schématique d’un système de transmission comprenant une fibre optique selon l’invention. Les composants représentés sur les figures ne sont pas nécessairement à l’échelle, l’accent est plutôt mis sur l’illustration des principes de l’invention. Le principe général de l’invention repose sur une fibre optique monomode configurée pour être mise en œuvre dans des systèmes de transmission optique fonctionnant dans une plage de longueurs d’onde comprise entre 1260 nm et 1625 nm. Plus particulièrement, l’invention repose sur une fibre optique monomode optimisée pour être utilisée dans les longueurs d’onde les plus élevées de la bande O et même dans la bande E (par exemple autour de 1375 nm). En effet les caractéristiques spécifiques de la fibre optique monomode selon l’invention permettent d’obtenir une dispersion chromatique (CD) légèrement décalée par rapport aux fibres G.652 et G.657 mais présentant les mêmes performances optiques. Plus particulièrement la fibre optique monomode selon l’invention présente une ZDW comprise entre 1340 et 1360 nm permettant de maintenir la dispersion chromatique (CD) entre -9 et +3 ps/nm-km dans la plage de 1268 à 1375 nm. Une telle ZDW et tous les autres paramètres optiques sont obtenus grâce aux caractéristiques spécifiques des différents éléments composant la fibre. En outre, comme pour les fibres G.652 et G.657, la fibre optique selon l’invention présente un diamètre de champ de mode (MFD) à une longueur d’onde de 1310 nm qui est compris entre 8,6 et 9,2 µm et de préférence égal à 9 µm. La fibre optique a également une longueur d’onde de coupure de câble comprise entre 1170 nm et 1260 nm. Ainsi cette fibre optique présente des caractéristiques similaires aux fibres G.652 et G.657, mais elle est en outre optimisée pour une utilisation dans les longueurs d’onde élevées de la bande O. Comme illustré sur la FIG. 1 , la fibre optique 1 selon l’invention comprend une âme 10 qui est l’élément interne de la fibre transportant la lumière, et un revêtement (ou gaine) 20 qui sert à confiner la lumière à l’âme. Le revêtement comprend trois couches de revêtement : une première couche de revêtement 21 également appelée « revêtement intermédiaire », une deuxième couche de revêtement 22 également appelée « tranchée », et une troisième couche de revêtement 23 également appelée « revêtement externe ». L’âme 10 est définie par un rayon r et un indice de réfraction n variant avec le rayon r tandis que le revêtement est défini par un rayon r’ et un indice de réfraction n’ variant avec le rayon r’. Plus particulièrement, la FIG. 2 représente le profil d’indice d’une fibre optique sur le graphique supérieur (a) et une vue en coupe de cette fibre optique dans la partie inférieure (b) selon l’invention. Dans la partie (a) de cette figure est représentée l’évolution de l’indice de réfraction (n, n’) de l’âme 10 et du revêtement 20 en fonction du rayon (r, r’) à partir du centre de l’âme 10. Selon l’invention, l’ âme 10 est définie avec un rayon externe r 1 . L’âme 10 comprend une première région, allant de son centre (r=0) à un rayon r 0 . Dans le mode de réalisation illustré dans la FIG. 2 , la première région de l’âme présente un indice de réfraction constant égal à n 0 . L’âme optique 10 comprend en outre une deuxième région, allant du rayon r 0 au rayon r 1 , avec un indice de réfraction décroissant, et avec un indice de réfraction n 2 au rayon r 1 . Dans le mode de réalisation illustré dans la FIG. 2 , l’indice de l’âme dans la deuxième région diminue de n 0 à n 2 . En outre dans le mode de réalisation de la FIG. 2 , les rayons et indices de l’âme sont définis comme suit : 0,180 µm ≤ r 0 ≤ 3 µm 2,5 µm ≤ r 1 ≤ 5,5 µm r 0 ≤ r 1 ∆n 0 > 0,0058, avec ∆n 0 étant la différence d’indice de réfraction entre la première région de l’âme et la troisième couche de revêtement : ∆n 0 = n 0 – n 4 1×10 -3 ≤ ∆n 2 ≤ 2,5×10 -3 , avec ∆n 2 étant la différence entre l’indice en r 1 (dans la partie externe de la deuxième région de l’âme) et l’indice de la troisième couche de revêtement : ∆n 2 = n 2 – n 4 Plus particulièrement selon un mode de réalisation particulier de l’invention, ∆n 0 est comprise entre 0,0058 et 0,0085. En outre les paramètres de rayons de l’âme 10 peuvent en outre être définis comme suit : 0 ≤ r 0 ≤ r 1 , avec le ratio entre le rayon de la première région et la deuxième région du revêtement étant défini comme suit : ratio = r 0 / r 1 , avec 0 ≤ ratio ≤ 1, et de préférence, 0,05 ≤ ratio ≤ 0,95. Ainsi, l’âme 10 présente également un rayon équivalent r eq défini comme suit : r eq = r 1 x (1 + ratio)/2, avec 1,5 µm ≤ r eq ≤ 3,5 µm En outre, le profil de l’indice de réfraction de l’âme 10 peut être trapézoïdal ou rectangulaire avec des bords qui peuvent être arrondis ou non. Les valeurs d’indice et de rayon contribuent à l’obtention d’une fibre optique monomode optimisée pour fonctionner dans les longueurs d’onde les plus élevées de la bande O. En effet le rayon de l’âme de la fibre optique monomode selon l’invention est plus petit que celui de l’art antérieur ce qui permet d’obtenir une ZDW autour de 1350 nm. L’intégrale de surface de l’âme 10 peut être exprimée par la formule suivante : Dans cette formule, les deltas d’indice (∆n 0 , ∆n 2 ) sont multipliés par 1000, l’unité de r 1 est le µm, et donc, l’unité de V 01 est le µm. Dans un mode de réalisation particulier de l’invention : 16 µm ≤ V 01 ≤ 25 µm. Et l’intégrale de volume de l’âme 10 peut être exprimée par la formule suivante : Dans cette formule, les deltas d’indice (∆n 0 , ∆n 2 ) sont multipliés par 1000, l’unité de r 1 est le µm et donc, l’unité de V 11 est le µm 2 . Dans un mode de réalisation particulier de l’invention : 42 µm 2 ≤ V 11 ≤ 93 µm 2 . La première couche de revêtement 21 ou « revêtement intermédiaire » est défini(e) avec un rayon r 2 et un indice de réfraction constant égal à n 2 . Selon un mode de réalisation de l’invention le rayon de la première couche de revêtement 21 est de préférence défini comme suit : 7,8 µm ≤ r 2 ≤ 9 µm. L’intégrale de surface de la première couche de revêtement 21 peut être exprimée par la formule suivante : Dans cette formule l’indice delta ∆n 2 est multiplié par 1000, l’unité de r 1 et r 2 est le µm, et donc l’unité de V 02 est le µm. Dans un mode de réalisation particulier de l’invention : 3 µm ≤ V 02 ≤ 12 µm. L’intégrale de volume de la première couche de revêtement 21 peut être exprimée par la formule suivante : Dans cette formule, le delta d’indice ∆n 2 est multiplié par 1000, l’unité de r 1 et r 2 est le µm, et donc l’unité de V 12 est le µm 2 . Dans un mode de réalisation particulier de l’invention : 50 µm 2 ≤ V 12 ≤ 130 µm 2 . La deuxième couche de revêtement 22 ou « tranchée » est définie avec un rayon r 3 et un indice de réfraction constant n 3 , l’indice de la deuxième couche de revêtement étant définie comme suit : ∆n 3 ≤ 0, avec ∆n 3 étant la différence d’indice de réfraction entre la deuxième couche de revêtement 22 et la troisième couche de revêtement 23 : ∆n 3 = n 3 – n 4 En outre, selon un mode de réalisation particulier de l’invention le rayon de la deuxième couche de revêtement 22 est de préférence défini comme suit : 10,8 µm ≤ r 3 ≤ 13,2 µm. L’intégrale de surface de la deuxième couche de revêtement 22 peut être exprimée par la formule suivante : Dans cette formule, le delta d’indice ∆n 3 est multiplié par 1000, l’unité de r 2 et r 3 est le µm, et donc l’unité de V 03 est le µm. Dans un mode de réalisation particulier de l’invention : -30 µm ≤ V 03 ≤ -14 µm. L’intégrale de volume de la deuxième couche de revêtement 22 peut être exprimée par la formule suivante : Dans cette formule, le delta d’indice ∆n 3 est multiplié par 1000, l’unité de r 2 et r 3 est le µm, et donc l’unité de V 13 est le µm 2 . Dans un mode de réalisation particulier de l’invention : -653 µm 2 ≤ V 13 ≤ -272 µm 2 . Ainsi la fibre optique monomode 1 selon l’invention nécessite une conception assistée par tranchée avec un indice de réfraction inférieur à celui de la deuxième couche de revêtement pour atteindre les performances visées, c’est-à-dire une ZDW comprise entre 1340 et 1360 nm et une CD décalée et les mêmes autres paramètres que les fibres G.652 et G.657. Enfin, la troisième couche de revêtement 23 ou « revêtement externe » est définie avec un indice de réfraction constant n 4 qui respecte l’inégalité suivante : n 4 ≥ n 3 . Cette troisième couche de revêtement 23 participe à créer une tranchée dans la deuxième couche de revêtement 22 et à protéger les couches internes de revêtement 20 et l’âme 10. La troisième couche de revêtement 23 est de préférence composée de silice presque pure, et de préférence de la silice pure. Des modes de réalisation spécifiques de l’invention sont décrits ci-après. Plus particulièrement, l’invention peut présenter des profils d’indice de réfraction spécifiques qui sont décrits en relation avec les FIG. 2 , FIG. 3 , FIG. 4 et FIG. 5 , qui ne constituent pas des exemples limitatifs. Selon un mode de réalisation de l’invention, le profil d’indice de réfraction de l’âme 10 et du revêtement 20 de la fibre optique 1 peut être décrit en relation avec des paramètres de profil (K 1 , K 2 , K 3 ) qui sont définis comme suit : K 1 = V 11 - 5,85 × V 01 K 2 = V 02 + 0,65 × V 01 K 3 = V 03 – 5 × K 2 Dans ces formules, l’unité de V 01 , V 02 et V 03 est le µm, tandis que l’unité de V 11 est le µm 2 . Ainsi, la formule de K 1 peut également être exprimée : K 1 = V 11 - 5,85(µm) × V 01 . De préférence, selon ce mode de réalisation, ces paramètres de profil respectent les inégalités suivantes : -59 1 18 2 -133 3 Ces paramètres de profil permettent ainsi de mieux définir le profil d’indice de réfraction de la fibre optique 1 et permettent également de déterminer les limites de ces profils. Parmi les profils définis par ces paramètres de profil figurent des profils angulaires de forme rectangulaire ou trapézoïdale, comme illustré par la FIG. 2 , des profils arrondis de forme globale rectangulaire ou trapézoïdale, comme illustré par la FIG. 3 , ainsi que des profils comprenant une âme avec une zone intérieure centrale déprimée 11 ayant des bords soit angulaires, soit arrondis, comme illustré par la FIG. 4 et la FIG. 5 . Ainsi, comme illustré par la FIG. 3 le profil d’indice de l’âme 10 peut être arrondi. Dans ce cas, la première région de l’âme, avec un rayon r 0 , se termine exactement au début de la diminution d’indice de réfraction, c’est-à-dire avant la partie arrondie du profil. Le revêtement 20 de la fibre optique 1 peut également présenter un profil ayant des bords arrondis. Un tel mode de réalisation n’est pas représenté sur les figures. La FIG. 4 représente un autre mode de réalisation de l’invention, dans lequel le profil d’indice de l’âme 10 comprend une zone centrale interne déprimée 11, dans la première région de l’âme. Cette figure représente un profil angulaire. Plus particulièrement comme illustré dans FIG. 4 , cette zone centrale interne déprimée 11 s’étend du centre de l’âme (r = 0) jusqu’à un rayon r D , avec r D 0 . Dans cette zone centrale interne déprimée 11, l’indice de réfraction n de l’âme présente une valeur minimale au centre de l’âme égale à n 0D , avec n 0D 0 , ou en d’autres termes, ∆n 0D 0 avec ∆n 0D = n 0D - n 4 . La FIG. 5 représente un autre mode de réalisation de l’invention, dans lequel le profil d’indice de l’âme (10) est arrondi et comprend une zone centrale interne déprimée (11). Ainsi, tout le profil de l’âme (10), avec la zone centrale interne déprimée (11), peut présenter des bords arrondis. Dans ce cas, la zone centrale interne déprimée (11), ayant un rayon r D , se termine lorsque la valeur maximale (n 0 , ou ∆n 0 ) de l’indice de réfraction d’âme (n) est atteinte. Dans le mode de réalisation représenté sur la FIG. 5 r D = r 0 étant donné que la valeur maximale de n ou ∆n (qui est n 0 , ou ∆n 0 ) n’est atteinte qu’en un point unique sur le graphique. Dans un mode de réalisation de l’invention, la deuxième région de l’âme, du rayon r 0 au rayon r 1 , avec diminution de l’indice de réfraction, peut être obtenue en modifiant progressivement la concentration d’au moins deux dopants, qui peuvent être choisis parmi les éléments suivants et/ou les molécules suivantes : l’oxyde de germanium (GeO 2 ) le fluor (F) ; l’oxyde de phosphore (P X O Y ) ; l’oxyde de bore (B X O Y ) ; l’oxyde d’aluminium (Al 2 O 3 ). La modification de l’indice de réfraction des autres éléments de la fibre optique 1 (autres parties de l’âme 10 et du revêtement 20) peut également être obtenue via un changement de concentration en dopants dans ces différents éléments. Plus particulièrement, dans un mode de réalisation de l’invention, l’âme 10 et le revêtement 20 de la fibre optique 1 sont tous deux composés de silice, et le changement d’indice de réfraction est obtenu via le changement de concentration en dopants. Dans un mode de réalisation préféré, l’impact de la zone centrale interne déprimée 11 sur V 11 ne doit pas induire une réduction de V 11 supérieure à 1 x 10- µm 2 , encore de manière davantage préférée 0,5 x 10-3 µm 2 . Le [Tableau 2] ci-dessous présente des exemples de zone centrale interne déprimée 11 présentant une ∆n 0D fixe. r D = 1µm n 0D – n 0 ≥ – 1 x 10 -3 , et de manière préférée n 0D – n 0 ≥ – 0. 5 x 10 -3 r D = 0.5µm n 0D – n 0 ≥ – 4 x 10 -3 , et de manière préférée n 0D – n 0 ≥ – 2 x 10 -3 r D = 0.25µm n 0D – n 0 ≥ – 16 x 10 -3 , et de manière préférée n 0D – n 0 ≥ – 8 x 10 -3 L’invention concerne également un système de transmission par fibre optique comprenant une fibre optique 1 présentant les caractéristiques décrites précédemment. De préférence, un tel système est un système MDWDM comprenant un émetteur et un récepteur, comprenant respectivement un multiplexeur et un démultiplexeur. Par exemple, la FIG. 6 représente un système MDWM comprenant une fibre optique 1, des émetteurs Tx, des récepteurs Rx, et des multiplexeurs optiques (OM) et des démultiplexeurs (OD). Le multiplexeur et le démultiplexeur optiques permettent respectivement de multiplexer ou de concentrer plusieurs signaux optiques à une extrémité du système (λ 1 ,… λ N et λ 1 ,… λ M ) et de démultiplexer ou séparer ces signaux à l’autre extrémité du système, dans un sens ou dans l’autre. Ainsi, le signal propagé dans la fibre optique monomode 1 de l’invention est un signal multiplexé (une combinaison de plusieurs signaux). Optionnellement, un tel système peut comprendre des répéteurs (100-1,…, 100-n) si le système transmet sur de longues distances. Les répéteurs peuvent comprendre un ou plusieurs filtres, et/ou un ou plusieurs amplificateurs 101, et/ou une ou plusieurs fibres de compensation de dispersion 102, etc. En utilisant la fibre optique de l’invention, la plage de longueurs d’onde qui peut être utilisée par le système de transmission par fibre optique est plus large que celles disponibles pour le système de communication optique de l’art antérieur. En fait, il peut fonctionner dans les bandes de longueurs d’onde O et E (de 1268 à 1375 nm) en utilisant, par exemple, un multiplexage par répartition en longueur d’onde moyenne (MWDM) avec un émetteur-récepteur de 25 Gb/s. En outre, la pénalité de dispersion de l’émetteur d’un tel système de transmission par fibre optique est inférieure à 1,5 dB ou même inférieur à 0,5 dB. Des exemples théoriques de paramètres qui peuvent être utilisés pour l’obtention d’une fibre optique monomode 1 selon l’invention sont présentés dans les tableaux ci-après. Les [Tableau 3] à [Tableau 14] présentent 94 exemples d’ensembles de paramètres (Ex1 à Ex94). Plus particulièrement, le [Tableau 3] répertorie 30 exemples (Ex1 à Ex30) chacun comprenant différents paramètres de ratio (r 0 / r 1 ), des rayons (r 0 , r 1 , r 2 , r 3 ), et des différences d’indice de réfraction avec la troisième couche de revêtement (∆n 0 , ∆n 2 , ∆n 3 ). N° Ratio r 0 r 1 r eq r 2 r 3 ∆n 0 ∆n 2 ∆n 3 (Unités) (µm) (µm) (µm) (µm) (µm) (x1000) (x1000) (x1000) Ex1 0,05 0,185 3,7 1,9425 7,83 10,88 8,42 2,18 -4,77 Ex2 0,2 0,730 3,65 2,19 7,83 10,88 7,58 2,18 -4,77 Ex3 0,35 1,222 3,49 2,35575 7,83 10,88 7,04 2,2 -4,77 Ex4 0,5 1,635 3,27 2,4525 7,83 10,88 6,73 2,23 -4,77 Ex5 0,75 2,168 2,89 2,52875 7,83 10,88 6,49 2,25 -4,77 Ex6 0,95 2,480 2,61 2,54475 7,83 10,88 6,43 2,26 -4,77 Ex7 0,05 0,200 3,99 2,09475 8,27 10,88 8,18 1,94 -6,27 Ex8 0,2 0,784 3,92 2,352 8,27 10,88 7,35 1,95 -6,27 Ex9 0,35 1,309 3,74 2,5245 8,27 10,88 6,82 1,97 -6,27 Ex10 0,5 1,745 3,49 2,6175 8,27 10,88 6,51 2 -6,27 Ex11 0,75 2,303 3,07 2,68625 8,27 10,88 6,28 2,03 -6,27 Ex12 0,95 2,632 2,77 2,70075 8,27 10,88 6,23 2,03 -6,27 Ex13 0,05 0,212 4,24 2,226 8,7 10,88 8 1,72 -8,39 Ex14 0,2 0,832 4,16 2,496 8,7 10,88 7,17 1,74 -8,39 Ex15 0,35 1,383 3,95 2,66625 8,7 10,88 6,65 1,77 -8,39 Ex16 0,5 1,840 3,68 2,76 8,7 10,88 6,35 1,81 -8,39 Ex17 0,75 2,423 3,23 2,82625 8,7 10,88 6,13 1,83 -8,39 Ex18 0,95 2,765 2,91 2,83725 8,7 10,88 6,07 1,84 -8,39 Ex19 0,05 0,188 3,76 1,974 7,83 11,96 8,28 2,04 -4,35 Ex20 0,2 0,740 3,7 2,22 7,83 11,96 7,44 2,05 -4,35 Ex21 0,35 1,239 3,54 2,3895 7,83 11,96 6,91 2,07 -4,35 Ex22 0,5 1,655 3,31 2,4825 7,83 11,96 6,59 2,09 -4,35 Ex23 0,75 2,198 2,93 2,56375 7,83 11,96 6,34 2,11 -4,35 Ex24 0,95 2,508 2,64 2,574 7,83 11,96 6,29 2,11 -4,35 Ex25 0,05 0,201 4,01 2,10525 8,27 11,96 8,06 1,81 -5,74 Ex26 0,2 0,788 3,94 2,364 8,27 11,96 7,23 1,82 -5,74 Ex27 0,35 1,313 3,75 2,53125 8,27 11,96 6,7 1,85 -5,74 Ex28 0,5 1,755 3,51 2,6325 8,27 11,96 6,4 1,87 -5,74 Ex29 0,75 2,310 3,08 2,695 8,27 11,96 6,16 1,89 -5,74 Ex30 0,95 2,641 2,78 2,7105 8,27 11,96 6,11 1,9 -5,74 Le [Tableau 4] fait référence aux 30 mêmes exemples du [Tableau 3] et représente les intégrales de surface et les intégrales de volume de l’âme et des couches de revêtement (V 01 , V 11 , V 02 , V 12 , V 03 , V 13 ). Les paramètres de profil K 1 , K 2 et K 3 sont également répertoriés dans ce tableau. N° V 01 V 11 K 1 V 02 K 2 V 12 V 03 V 13 K 3 (Unités) (µm) (µm 2 ) (µm 2 ) (µm) (µm) (µm 2 ) (µm) (µm 2 ) (µm) Ex1 20,2 59,8 -58,3 9,0 22,1 103,8 -14,5 -272,2 -125,2 Ex2 19,8 58,8 -57,0 9,1 22,0 104,6 -14,5 -272,2 -124,4 Ex3 19,1 55,7 -55,9 9,5 21,9 108,1 -14,5 -272,2 -124,3 Ex4 18,3 51,9 -55,3 10,2 22,1 112,9 -14,5 -272,2 -125,0 Ex5 17,2 46,1 -54,7 11,1 22,3 119,2 -14,5 -272,2 -126,1 Ex6 16,5 42,4 -54,2 11,8 22,5 123,2 -14,5 -272,2 -127,2 Ex7 20,8 65,7 -56,0 8,3 21,8 101,8 -16,4 -313,4 -125,5 Ex8 20,3 64,3 -54,8 8,5 21,7 103,4 -16,4 -313,4 -124,9 Ex9 19,6 60,9 -53,9 8,9 21,7 107,2 -16,4 -313,4 -124,7 Ex10 18,8 56,4 -53,5 9,6 21,8 112,4 -16,4 -313,4 -125,2 Ex11 17,6 50,0 -53,2 10,6 22,0 119,7 -16,4 -313,4 -126,5 Ex12 17,0 46,2 -53,0 11,2 22,2 123,3 -16,4 -313,4 -127,3 Ex13 21,3 70,5 -53,9 7,7 21,5 99,3 -18,3 -358,1 -125,8 Ex14 20,8 69,0 -52,7 7,9 21,4 101,6 -18,3 -358,1 -125,4 Ex15 20,0 65,0 -52,0 8,4 21,4 106,4 -18,3 -358,1 -125,3 Ex16 19,2 60,4 -51,9 9,1 21,6 112,5 -18,3 -358,1 -126,1 Ex17 18,1 53,7 -52,0 10,0 21,8 119,4 -18,3 -358,1 -127,0 Ex18 17,4 49,6 -51,9 10,7 21,9 123,7 -18,3 -358,1 -128,0 Ex19 20,0 59,8 -57,1 8,3 21,3 96,2 -18,0 -355,5 -124,4 Ex20 19,6 58,6 -55,8 8,5 21,2 97,6 -18,0 -355,5 -123,8 Ex21 18,9 55,7 -54,8 8,9 21,2 101,0 -18,0 -355,5 -123,8 Ex22 18,1 51,7 -54,2 9,4 21,2 105,2 -18,0 -355,5 -124,0 Ex23 17,0 46,1 -53,5 10,3 21,4 111,2 -18,0 -355,5 -125,0 Ex24 16,3 42,4 -53,1 11,0 21,6 114,7 -18,0 -355,5 -125,8 Ex25 20,4 64,4 -55,1 7,7 21,0 94,7 -21,2 -428,5 -126,1 Ex26 20,0 63,0 -53,8 7,9 20,9 96,2 -21,2 -428,5 -125,5 Ex27 19,2 59,5 -52,9 8,4 20,9 100,5 -21,2 -428,5 -125,4 Ex28 18,5 55,6 -52,6 8,9 20,9 104,9 -21,2 -428,5 -125,8 Ex29 17,3 49,2 -52,2 9,8 21,1 111,3 -21,2 -428,5 -126,5 Ex30 16,7 45,6 -52,0 10,4 21,3 115,3 -21,2 -428,5 -127,6 Le [Tableau 5] fait référence aux 30 mêmes exemples du [Tableau 3] et représente la longueur d’onde à dispersion nulle (ZDW) correspondante, le décalage à dispersion nulle ( Zero Dispersion Shift : ZDS), la dispersion chromatique (CD) à 1267,5 nm, à 1310 nm, et à 1374,5 nm, le diamètre de champ de mode (MFD) à 1310 nm et à 1550 nm, et la longueur d’onde de coupure de câble. N° ZDW ZDS CD 1267.5 CD 1310 CD 1374.5 MFD 1310 MFD 1550 Longueur d’onde de coupure (Unités) (nm) (ps/nm²-km) (ps/nm-km) (ps/nm-km) (ps/nm-km) (µm) (µm) (nm) Ex1 1350 0,097 -8,9 -4,1 2,4 9,00 10,33 1212 Ex2 1350 0,096 -8,9 -4,1 2,4 9,00 10,33 1211 Ex3 1350 0,096 -8,8 -4,1 2,3 9,00 10,33 1211 Ex4 1350 0,096 -8,8 -4,1 2,4 9,00 10,34 1212 Ex5 1350 0,096 -8,8 -4,1 2,3 9,00 10,33 1214 Ex6 1350 0,096 -8,7 -4,1 2,4 9,00 10,34 1214 Ex7 1350 0,096 -8,8 -4,1 2,4 9,00 10,34 1209 Ex8 1350 0,096 -8,8 -4,1 2,3 9,00 10,34 1209 Ex9 1350 0,096 -8,8 -4,1 2,3 9,00 10,34 1209 Ex10 1350 0,095 -8,7 -4,1 2,3 9,00 10,35 1210 Ex11 1350 0,095 -8,7 -4 2,3 9,01 10,35 1210 Ex12 1350 0,095 -8,7 -4,1 2,3 9,00 10,35 1210 Ex13 1350 0,095 -8,7 -4,1 2,3 9,00 10,34 1209 Ex14 1350 0,095 -8,7 -4,1 2,3 9,00 10,34 1209 Ex15 1350 0,095 -8,7 -4 2,3 9,00 10,34 1209 Ex16 1350 0,095 -8,6 -4 2,3 9,01 10,35 1209 Ex17 1350 0,094 -8,6 -4 2,3 8,99 10,34 1209 Ex18 1350 0,094 -8,6 -4 2,3 9,00 10,35 1209 Ex19 1350 0,097 -8,9 -4,1 2,4 9,00 10,33 1210 Ex20 1350 0,097 -8,8 -4,1 2,4 9,00 10,34 1210 Ex21 1350 0,096 -8,8 -4,1 2,3 8,99 10,33 1210 Ex22 1350 0,096 -8,8 -4,1 2,4 9,00 10,34 1210 Ex23 1350 0,096 -8,7 -4 2,4 9,00 10,34 1208 Ex24 1350 0,096 -8,8 -4,1 2,3 9,00 10,34 1209 Ex25 1350 0,097 -8,8 -4,1 2,4 9,00 10,34 1213 Ex26 1350 0,096 -8,8 -4,1 2,4 9,00 10,34 1212 Ex27 1350 0,096 -8,8 -4,1 2,4 9,01 10,34 1213 Ex28 1350 0,096 -8,7 -4,1 2,3 9,00 10,33 1213 Ex29 1350 0,096 -8,7 -4,1 2,3 9,00 10,34 1212 Ex30 1350 0,095 -8,7 -4,1 2,3 9,00 10,34 1212 Le [Tableau 6] fait référence aux 30 mêmes exemples du [Tableau 3] et représente les pertes par courbure correspondantes (R7.5BL, R10BL et R15BL) pour 1 ou 10 tours, mesurées à différentes longueurs d’onde (1550 µm et 1625 µm), et pour différents rayons (7,5 mm, 10 mm et 15 mm). N° R15BL à 1550 R10BL à 1550 R7.5BL à 1550 R15BL à 1625 R10BL à 1625 R7.5BL à 1625 Type de BL (Unités) (dB/10tours) (dB/tour) (dB/tour) (dB/10 tours) (dB/tour) (dB/tour) Ex1 0.034 0.16 0.92 0.184 0.47 1.94 A1 Ex2 0.035 0.16 0.93 0.189 0.48 1.96 A1 Ex3 0.035 0.17 0.94 0.191 0.48 1.97 A1 Ex4 0.036 0.17 0.95 0.194 0.49 1.99 A1 Ex5 0.035 0.17 0.95 0.192 0.48 1.99 A1 Ex6 0.036 0.17 0.95 0.193 0.49 2 A1 Ex7 0.035 0.16 0.84 0.189 0.45 1.75 A1 Ex8 0.036 0.16 0.85 0.191 0.45 1.76 A1 Ex9 0.037 0.16 0.86 0.196 0.46 1.79 A1 Ex10 0.037 0.16 0.87 0.198 0.46 1.81 A1 Ex11 0.039 0.17 0.9 0.207 0.48 1.85 A1 Ex12 0.04 0.17 0.9 0.21 0.48 1.86 A1 Ex13 0.035 0.14 0.75 0.184 0.41 1.56 A1 Ex14 0.036 0.15 0.76 0.188 0.42 1.57 A1 Ex15 0.037 0.15 0.78 0.192 0.42 1.6 A1 Ex16 0.038 0.15 0.8 0.199 0.43 1.63 A1 Ex17 0.041 0.16 0.83 0.213 0.45 1.69 A1 Ex18 0.042 0.16 0.84 0.217 0.46 1.71 A1 Ex19 0.043 0.15 0.7 0.218 0.41 1.42 A1 Ex20 0.042 0.15 0.7 0.217 0.41 1.42 A1 Ex21 0.043 0.15 0.7 0.219 0.41 1.43 A1 Ex22 0.045 0.15 0.72 0.228 0.42 1.46 A1 Ex23 0.048 0.16 0.75 0.244 0.44 1.52 A1 Ex24 0.048 0.16 0.75 0.245 0.44 1.51 A1 Ex25 0.043 0.13 0.57 0.213 0.35 1.15 A1 Ex26 0.043 0.13 0.58 0.217 0.36 1.16 A1 Ex27 0.043 0.13 0.58 0.217 0.36 1.17 A1 Ex28 0.045 0.13 0.59 0.223 0.37 1.19 A1 Ex29 0.049 0.14 0.62 0.241 0.38 1.24 A1 Ex30 0.05 0.14 0.63 0.247 0.39 1.25 A1 Les [Tableau 7], [Tableau 8] et [Tableau 9] représentent 30 exemples supplémentaires (Ex31 à Ex60), répertoriant les mêmes paramètres que respectivement les [Tableau 3], [Tableau 4], [Tableau 5] et [Tableau 6]. N° Ratio r 0 r 1 r eq r 2 r 3 ∆n 0 ∆n 2 ∆n 3 (Unités) (µm) (µm) (µm) (µm) (µm) (x1000) (x1000) (x1000) Ex31 0,05 0,212 4,24 2,226 8,7 11,96 7,89 1,59 -7,58 Ex32 0,2 0,832 4,16 2,496 8,7 11,96 7,05 1,6 -7,58 Ex33 0,35 1,383 3,95 2,66625 8,7 11,96 6,54 1,65 -7,58 Ex34 0,5 1,840 3,68 2,76 8,7 11,96 6,24 1,68 -7,58 Ex35 0,75 2,423 3,23 2,82625 8,7 11,96 6 1,7 -7,58 Ex36 0,95 2,765 2,91 2,83725 8,7 11,96 5,95 1,7 -7,58 Ex37 0,05 0,194 3,87 2,03175 7,83 13,05 8,11 1,9 -3,95 Ex38 0,2 0,762 3,81 2,286 7,83 13,05 7,27 1,9 -3,95 Ex39 0,35 1,274 3,64 2,457 7,83 13,05 6,76 1,94 -3,95 Ex40 0,5 1,700 3,4 2,55 7,83 13,05 6,45 1,97 -3,95 Ex41 0,75 2,250 3 2,625 7,83 13,05 6,21 1,98 -3,95 Ex42 0,95 2,575 2,71 2,64225 7,83 13,05 6,15 1,99 -3,95 Ex43 0,05 0,204 4,08 2,142 8,27 13,05 7,95 1,7 -5,25 Ex44 0,2 0,804 4,02 2,412 8,27 13,05 7,12 1,71 -5,25 Ex45 0,35 1,337 3,82 2,5785 8,27 13,05 6,6 1,74 -5,25 Ex46 0,5 1,780 3,56 2,67 8,27 13,05 6,29 1,77 -5,25 Ex47 0,75 2,348 3,13 2,73875 8,27 13,05 6,06 1,79 -5,25 Ex48 0,95 2,689 2,83 2,75925 8,27 13,05 6 1,79 -5,25 Ex49 0,05 0,215 4,3 2,2575 8,7 13,05 7,78 1,48 -6,9 Ex50 0,2 0,844 4,22 2,532 8,7 13,05 6,95 1,5 -6,9 Ex51 0,35 1,400 4 2,7 8,7 13,05 6,44 1,54 -6,9 Ex52 0,5 1,860 3,72 2,79 8,7 13,05 6,14 1,57 -6,9 Ex53 0,75 2,445 3,26 2,8525 8,7 13,05 5,91 1,6 -6,9 Ex54 0,95 2,793 2,94 2,8665 8,7 13,05 5,86 1,61 -6,9 Ex55 0,45 1,481 3,29 2,38525 8,27 13,05 6,54 1,95 -5,25 Ex56 0,25 0,908 3,63 2,26875 8,27 13,05 7,18 1,86 -5,25 Ex57 0,4 1,352 3,38 2,366 7,83 13,05 6,54 1,93 -3,95 Ex58 0,7 2,072 2,96 2,516 7,83 11,96 6,55 2,28 -4,35 Ex59 0,15 0,593 3,95 2,27125 8,27 10,88 7,73 2,05 -6,27 Ex60 0,1 0,390 3,9 2,145 7,83 10,88 7,92 2,19 -4,77 N° V 01 V 11 K 1 V 02 K 2 V 12 V 03 V 13 K 3 (Unités) (µm) (µm 2 ) (µm 2 ) (µm) (µm) (µm 2 ) (µm) (µm 2 ) (µm) Ex31 20,8 68,3 -53,2 7,1 20,6 91,8 -24,7 -510,5 -127,7 Ex32 20,3 66,7 -51,8 7,3 20,4 93,4 -24,7 -510,5 -126,9 Ex33 19,6 63,2 -51,2 7,8 20,5 99,1 -24,7 -510,5 -127,5 Ex34 18,8 58,8 -51,0 8,4 20,6 104,4 -24,7 -510,5 -127,9 Ex35 17,6 52,3 -50,9 9,3 20,8 110,9 -24,7 -510,5 -128,5 Ex36 17,0 48,6 -50,9 9,8 20,9 114,3 -24,7 -510,5 -129,2 Ex37 20,0 61,1 -55,7 7,5 20,5 88,0 -20,6 -430,5 -123,1 Ex38 19,5 59,8 -54,4 7,6 20,3 88,9 -20,6 -430,5 -122,2 Ex39 18,9 57,1 -53,5 8,1 20,4 93,2 -20,6 -430,5 -122,7 Ex40 18,1 53,0 -53,0 8,7 20,5 98,0 -20,6 -430,5 -123,2 Ex41 17,0 47,2 -52,5 9,6 20,6 103,6 -20,6 -430,5 -123,8 Ex42 16,4 43,7 -52,2 10,2 20,8 107,4 -20,6 -430,5 -124,8 Ex43 20,3 64,8 -54,1 7,1 20,3 88,0 -25,1 -535,0 -126,8 Ex44 19,9 63,8 -52,8 7,3 20,2 89,3 -25,1 -535,0 -126,2 Ex45 19,2 60,2 -52,0 7,7 20,2 93,6 -25,1 -535,0 -126,1 Ex46 18,4 55,8 -51,6 8,3 20,3 98,6 -25,1 -535,0 -126,5 Ex47 17,3 49,8 -51,4 9,2 20,4 104,9 -25,1 -535,0 -127,3 Ex48 16,7 46,4 -51,2 9,7 20,6 108,1 -25,1 -535,0 -128,0 Ex49 20,6 68,2 -52,2 6,5 19,9 84,7 -30,0 -652,8 -129,5 Ex50 20,1 66,8 -50,9 6,7 19,8 86,8 -30,0 -652,8 -129,0 Ex51 19,4 63,1 -50,3 7,2 19,8 91,9 -30,0 -652,8 -129,2 Ex52 18,6 58,6 -50,1 7,8 19,9 97,1 -30,0 -652,8 -129,5 Ex53 17,5 52,3 -50,1 8,7 20,1 104,1 -30,0 -652,8 -130,4 Ex54 16,9 48,8 -50,1 9,3 20,3 107,9 -30,0 -652,8 -131,4 Ex55 17,4 48,5 -53,1 9,7 21,0 112,3 -25,1 -535,0 -130,1 Ex56 18,8 55,2 -54,9 8,6 20,9 102,7 -25,1 -535,0 -129,4 Ex57 17,4 49,4 -52,5 8,6 19,9 96,3 -20,6 -430,5 -120,2 Ex58 17,5 47,3 -55,0 11,1 22,5 119,8 -18,0 -355,5 -130,3 Ex59 21,0 66,6 -56,2 8,9 22,5 108,2 -16,4 -313,4 -128,9 Ex60 20,8 65,6 -56,3 8,6 22,1 101,0 -14,5 -272,2 -125,3 N° ZDW ZDS CD 1267.5 CD 1310 CD 1374.5 MFD 1310 MFD 1550 Longueur d’onde de coupure (Unités) (nm) (ps/nm²-km) (ps/nm-km) (ps/nm-km) (ps/nm-km) (µm) (µm) (nm) Ex31 1350 0,096 -8,8 -4,1 2,3 8,99 10,33 1216 Ex32 1350 0,096 -8,7 -4,1 2,3 9,00 10,33 1215 Ex33 1350 0,096 -8,7 -4 2,3 9,00 10,34 1219 Ex34 1350 0,095 -8,6 -4 2,3 9,00 10,34 1218 Ex35 1350 0,095 -8,6 -4 2,3 9,00 10,35 1215 Ex36 1350 0,095 -8,6 -4 2,3 9,00 10,34 1215 Ex37 1350 0,096 -8,8 -4,1 2,4 9,00 10,34 1214 Ex38 1350 0,096 -8,8 -4,1 2,4 9,00 10,34 1213 Ex39 1350 0,096 -8,8 -4,1 2,3 9,00 10,34 1218 Ex40 1350 0,096 -8,7 -4 2,4 9,00 10,35 1219 Ex41 1350 0,095 -8,7 -4 2,3 9,00 10,34 1217 Ex42 1350 0,095 -8,7 -4 2,4 9,00 10,35 1216 Ex43 1350 0,096 -8,8 -4,1 2,3 9,00 10,34 1214 Ex44 1350 0,096 -8,8 -4,1 2,3 9,00 10,34 1215 Ex45 1350 0,096 -8,7 -4,1 2,3 9,00 10,34 1218 Ex46 1350 0,095 -8,7 -4 2,3 9,01 10,35 1213 Ex47 1350 0,095 -8,7 -4 2,3 9,00 10,35 1214 Ex48 1350 0,095 -8,6 -4 2,3 9,00 10,34 1214 Ex49 1350 0,096 -8,7 -4,1 2,3 9,00 10,34 1205 Ex50 1350 0,096 -8,7 -4 2,3 9,00 10,34 1205 Ex51 1350 0,095 -8,7 -4 2,3 9,00 10,34 1207 Ex52 1350 0,095 -8,6 -4 2,3 9,00 10,34 1206 Ex53 1350 0,095 -8,6 -4 2,3 9,00 10,35 1206 Ex54 1350 0,095 -8,6 -4 2,3 9,00 10,35 1206 Ex55 1352 0,098 -9,3 -4,4 2,2 9,18 10,58 1221 Ex56 1356 0,097 -9,5 -4,7 1,8 9,03 10,43 1215 Ex57 1350 0,097 -8,8 -4,1 2,4 9,15 10,52 1186 Ex58 1350 0,096 -8,8 -4,1 2,4 9,01 10,35 1245 Ex59 1351 0,096 -8,9 -4,2 2,3 8,98 10,31 1237 Ex60 1345 0,096 -8,3 -3,6 2,8 9,04 10,33 1229 N° R15BL à 1550 R10BL à 1550 R7.5BL à 1550 R15BL à 1625 R10BL à 1625 R7.5BL à 1625 Type de BL (Unités) (dB/10tours) (dB/tour) (dB/tour) (dB/10tours) (dB/tour) (dB/tour) Ex31 0.04 0.11 0.46 0.197 0.29 0.91 A1 Ex32 0.041 0.11 0.46 0.203 0.3 0.93 A1 Ex33 0.039 0.11 0.46 0.194 0.29 0.92 A1 Ex34 0.043 0.11 0.48 0.21 0.31 0.95 A1 Ex35 0.048 0.12 0.5 0.232 0.33 1 A1 Ex36 0.049 0.12 0.51 0.236 0.33 1.01 A1 Ex37 0.046 0.12 0.51 0.224 0.33 1.02 A1 Ex38 0.047 0.12 0.51 0.229 0.33 1.03 A1 Ex39 0.043 0.12 0.5 0.213 0.32 1.01 A1 Ex40 0.044 0.12 0.51 0.219 0.33 1.02 A1 Ex41 0.048 0.13 0.52 0.236 0.34 1.05 A1 Ex42 0.049 0.13 0.53 0.241 0.35 1.07 A1 Ex43 0.036 0.09 0.34 0.177 0.24 0.69 A1 Ex44 0.036 0.09 0.34 0.177 0.24 0.69 A1 Ex45 0.037 0.09 0.35 0.18 0.24 0.7 A1 Ex46 0.04 0.09 0.36 0.192 0.25 0.72 A1 Ex47 0.042 0.1 0.37 0.202 0.26 0.74 A1 Ex48 0.043 0.1 0.37 0.206 0.26 0.74 A1 Ex49 0.031 0.07 0.24 0.151 0.18 0.48 A1 Ex50 0.031 0.07 0.24 0.151 0.18 0.48 A1 Ex51 0.032 0.07 0.24 0.152 0.18 0.49 A1 Ex52 0.034 0.07 0.25 0.163 0.19 0.51 A1 Ex53 0.037 0.07 0.26 0.173 0.19 0.52 A1 Ex54 0.037 0.07 0.26 0.176 0.19 0.52 A1 Ex55 0.071 0.13 0.48 0.310 0.34 0.92 A1 Ex56 0.052 0.11 0.42 0.241 0.29 0.82 A1 Ex57 0.150 0.24 0.83 0.636 0.59 1.57 A1 Ex58 0.018 0.09 0.51 0.101 0.27 1.09 A1 Ex59 0.015 0.09 0.60 0.089 0.28 1.31 A1 Ex60 0.018 0.11 0.71 0.106 0.33 1.55 A1 Enfin, les [Tableau 11], [Tableau 12], [Tableau 13] et [Tableau 14] représentent 34 exemples supplémentaires (Ex61 à Ex94), répertoriant les mêmes paramètres que les [Tableau 3], [Tableau 4], [Tableau 5] et [Tableau 6], respectivement. N° Ratio r 0 r 1 r eq r 2 r 3 ∆n 0 ∆n 2 ∆n 3 (Unités) (µm) (µm) (µm) (µm) (µm) x1000 x1000 x1000 Ex61 0,5 1,610 3,22 2,415 7,83 10,88 7,04 2,38 -4,77 Ex62 0,3 1,062 3,54 2,301 8,27 11,96 7,04 2,09 -5,74 Ex63 0,6 1,938 3,23 2,584 7,83 10,88 6,47 1,99 -4,77 Ex64 0,3 1,236 4,12 2,678 8,27 10,88 6,9 1,76 -6,27 Ex65 0,25 0,785 3,14 1,9625 7,83 10,88 7,66 2,33 -4,77 Ex66 0,1 0,407 4,07 2,2385 7,83 10,88 7,72 2,05 -4,77 Ex67 0,25 0,928 3,71 2,31875 7,83 10,88 7,25 2,39 -4,77 Ex68 0,95 2,584 2,72 2,652 7,83 10,88 6,18 2,28 -4,77 Ex69 0,7 2,289 3,27 2,7795 8,7 10,88 6,27 1,98 -8,39 Ex70 0,7 2,156 3,08 2,618 7,83 13,05 6,58 2,16 -3,95 Ex71 0,1 0,506 5,06 2,783 8,27 13,05 7,74 1,18 -5,25 Ex72 0,2 0,828 4,14 2,484 7,83 11,96 7,43 1,94 -4,35 Ex73 0,3 1,332 4,44 2,886 8,27 13,05 6,39 1,43 -5,25 Ex74 0,1 0,441 4,41 2,4255 8,7 13,05 7,39 1,6 -6,9 Ex75 0,4 1,652 4,13 2,891 8,7 13,05 6,48 1,21 -6,9 Ex76 0,5 1,720 3,44 2,58 7,83 13,05 6,39 2,17 -3,95 Ex77 0,1 0,480 4,8 2,64 8,27 10,88 7,86 1,66 -6,27 Ex78 0,6 2,292 3,82 3,056 7,83 11,96 6,54 1,87 -4,35 Ex79 0,9 2,763 3,07 2,9165 8,27 10,88 6,21 2,13 -6,27 Ex80 0,4 1,612 4,03 2,821 8,27 11,96 6,44 1,82 -5,74 Ex81 0,45 1,899 4,22 3,0595 8,27 13,05 6,17 1,4 -5,25 Ex82 0,4 1,664 4,16 2,912 8,27 13,05 6,55 1,34 -5,25 Ex83 0,3 1,305 4,35 2,8275 8,7 11,96 6,54 1,65 -7,58 Ex84 0,6 2,394 3,99 3,192 8,7 11,96 6,15 1,44 -7,58 Ex85 0,7 2,345 3,35 2,8475 8,7 11,96 6,42 1,6 -7,58 Ex86 0,1 0,434 4,34 2,387 7,83 13,05 8,16 1,76 -3,95 Ex87 0,85 2,992 3,52 3,256 8,7 13,05 5,99 1,23 -6,9 Ex88 0,1 0,448 4,48 2,464 8,7 10,88 7,93 1,74 -8,39 Ex89 0,25 1,150 4,6 2,875 8,27 10,88 7,11 1,74 -6,27 Ex90 0,2 0,894 4,47 2,682 7,83 11,96 7,15 1,74 -4,35 Ex91 0,45 1,733 3,85 2,79125 8,7 11,96 6,75 1,57 -7,58 Ex92 0,9 2,790 3,1 2,945 8,27 13,05 6,09 1,69 -5,25 Ex93 0,75 2,790 3,72 3,255 8,7 11,96 6,26 1,44 -7,58 Ex94 0,25 1,070 4,28 2,675 7,83 10,88 7,53 2,04 -4’,77 N° V 01 V 11 K 1 V 02 K 2 V 12 V 03 V 13 K 3 (Unités) (µm) (µm 2 ) (µm 2 ) (µm) (µm) (µm 2 ) (µm) (µm 2 ) (µm) Ex61 18,9 52,9 -57,8 11,0 23,3 121,2 -14,5 -272,2 -130,9 Ex62 18,8 54,9 -55,0 9,9 22,1 116,8 -21,2 -428,5 -131,7 Ex63 18,0 51,3 -54,0 9,2 20,9 101,2 -14,5 -272,2 -118,8 Ex64 21,0 70,3 -52,6 7,3 21,0 90,5 -16,4 -313,4 -121,2 Ex65 17,8 46,0 -58,0 10,9 22,5 119,9 -14,5 -272,2 -127,0 Ex66 21,0 68,7 -54,3 7,7 21,4 91,7 -14,5 -272,2 -121,5 Ex67 20,1 62,2 -55,6 9,8 22,9 113,6 -14,5 -272,2 -129,2 Ex68 16,5 44,3 -52,5 11,7 22,4 122,9 -14,5 -272,2 -126,6 Ex69 18,4 54,7 -53,0 10,8 22,7 128,7 -18,3 -358,1 -131,8 Ex70 18,2 51,1 -55,5 10,3 22,1 111,9 -20,6 -430,5 -131,1 Ex71 24,2 92,4 -49,4 3,8 19,5 50,5 -25,1 -535,0 -122,8 Ex72 21,7 72,1 -54,6 7,2 21,2 85,7 -18,0 -355,5 -124,2 Ex73 20,7 73,5 -47,4 5,5 18,9 69,6 -25,1 -535,0 -119,6 Ex74 21,1 72,8 -50,7 6,9 20,6 90,0 -30,0 -652,8 -132,9 Ex75 20,2 67,4 -51,0 5,5 18,7 70,9 -30,0 -652,8 -123,4 Ex76 18,4 54,8 -52,6 9,5 21,5 107,4 -20,6 -430,5 -127,9 Ex77 24,3 91,1 -51,3 5,8 21,6 75,3 -16,4 -313,4 -124,3 Ex78 21,4 71,8 -53,5 7,5 21,4 87,4 -18,0 -355,5 -125,1 Ex79 18,4 54,8 -53,1 11,1 23,1 125,6 -16,4 -313,4 -131,7 Ex80 20,4 68,6 -50,6 7,7 21,0 94,9 -21,2 -428,5 -126,0 Ex81 20,5 71,7 -48,2 5,7 19,0 70,8 -25,1 -535,0 -120,1 Ex82 20,7 70,1 -51,3 5,5 19,0 68,5 -25,1 -535,0 -120,1 Ex83 21,0 74,1 -48,8 7,2 20,8 93,7 -24,7 -510,5 -128,9 Ex84 20,8 71,9 -49,6 6,8 20,3 86,1 -24,7 -510,5 -126,2 Ex85 19,1 57,4 -54,2 8,6 21,0 103,1 -24,7 -510,5 -129,5 Ex86 22,9 77,8 -56,3 6,1 21,0 74,8 -20,6 -430,5 -125,8 Ex87 19,8 65,8 -50,2 6,4 19,3 77,9 -30,0 -652,8 -126,3 Ex88 23,0 80,9 -53,9 7,3 22,3 96,8 -18,3 -358,1 -129,9 Ex89 23,4 86,5 -50,6 6,4 21,6 82,2 -16,4 -313,4 -124,5 Ex90 22,3 79,4 -50,9 5,8 20,3 71,9 -18,0 -355,5 -119,6 Ex91 20,5 65,6 -54,4 7,6 20,9 95,6 -24,7 -510,5 -129,4 Ex92 18,2 54,4 -52,0 8,7 20,6 99,3 -25,1 -535,0 -127,9 Ex93 21,0 71,3 -51,8 7,2 20,9 89,1 -24,7 -510,5 -129,0 Ex94 23,4 81,4 -55,6 7,2 22,5 87,7 -14,5 -272,2 -126,9 N° ZDW ZDS CD 1267.5 CD 1310 CD 1374.5 MFD 1310 MFD 1550 Longueur d’onde de coupure (Unités) (nm) (ps/nm²-km) (ps/nm-km) (ps/nm-km) (ps/nm-km) (µm) (µm) (nm) Ex61 1354 0,096 -9,3 -4,5 2,0 8,90 10,24 1247 Ex62 1350 0,098 -9,0 -4,2 2,4 9,16 10,52 1244 Ex63 1352 0,094 -8,9 -4,2 2,1 8,87 10,20 1170 Ex64 1348 0,094 -8,4 -3,8 2,5 8,84 10,13 1200 Ex65 1352 0,099 -9,4 -4,5 2,2 9,18 10,58 1209 Ex66 1342 0,096 -7,9 -3,3 3,0 9,03 10,30 1212 Ex67 1342 0,097 -8,0 -3,3 3,1 9,16 10,44 1259 Ex68 1341 0,096 -7,8 -3,2 3,1 9,16 10,45 1224 Ex69 1350 0,095 -8,7 -4,0 2,3 9,04 10,39 1239 Ex70 1354 0,095 -9,0 -4,4 2,0 8,86 10,20 1260 Ex71 1342 0,093 -7,6 -3,1 3,0 8,64 9,82 1244 Ex72 1347 0,095 -8,3 -3,7 2,6 8,82 10,08 1233 Ex73 1340 0,094 -7,5 -3,0 3,2 8,97 10,21 1200 Ex74 1345 0,096 -8,2 -3,6 2,8 9,10 10,40 1246 Ex75 1354 0,092 -8,7 -4,3 1,9 8,62 9,92 1175 Ex76 1343 0,096 -8,0 -3,4 3,0 9,18 10,48 1260 Ex77 1342 0,094 -7,7 -3,1 3,0 8,77 9,97 1252 Ex78 1341 0,092 -7,4 -3,0 3,0 8,65 9,83 1256 Ex79 1342 0,094 -7,7 -3,2 3,0 9,02 10,29 1259 Ex80 1342 0,095 -7,8 -3,2 3,0 9,00 10,26 1240 Ex81 1341 0,093 -7,4 -3,0 3,1 8,83 10,06 1204 Ex82 1350 0,092 -8,3 -3,9 2,2 8,61 9,88 1185 Ex83 1342 0,095 -7,8 -3,2 3,1 9,06 10,33 1247 Ex84 1341 0,092 -7,3 -3,0 3,1 8,76 9,97 1239 Ex85 1359 0,092 -9,3 -4,8 1,4 8,61 9,95 1211 Ex86 1352 0,093 -8,7 -4,2 2,1 8,63 9,89 1245 Ex87 1342 0,090 -7,3 -3,0 2,9 8,63 9,83 1220 Ex88 1350 0,094 -8,6 -4,0 2,3 8,83 10,13 1250 Ex89 1341 0,093 -7,6 -3,1 3,1 8,79 10,01 1252 Ex90 1341 0,094 -7,6 -3,1 3,1 8,84 10,06 1226 Ex91 1359 0,093 -9,3 -4,8 1,5 8,60 9,93 1216 Ex92 1348 0,093 -8,2 -3,7 2,4 8,80 10,09 1222 Ex93 1341 0,090 -7,3 -3,0 3,0 8,61 9,80 1257 Ex94 1347 0,093 -8,2 -3,6 2,6 8,65 9,87 1260 N° R15BL à 1550 R10BL à 1550 R7.5BL à 1550 R15BL à 1625 R10BL à 1625 R7.5BL à 1625 Type de BL (Unités) (dB/10tours) (dB/tour) (dB/tour) (dB/10tours) (dB/tour) (dB/tour) Ex61 0.009 0.07 0.54 0.057 0.23 1.24 A1 Ex62 0.037 0.12 0.58 0.180 0.34 1.16 A1 Ex63 0.072 0.25 1.22 0.370 0.70 2.49 A1 Ex64 0.021 0.11 0.63 0.121 0.33 1.38 A1 Ex65 0.098 0.32 1.53 0.459 0.84 2.97 A1 Ex66 0.027 0.14 0.81 0.149 0.40 1.73 A1 Ex67 0.011 0.08 0.60 0.067 0.25 1.34 A1 Ex68 0.035 0.17 0.95 0.183 0.47 1.97 A1 Ex69 0.021 0.11 0.65 0.117 0.32 1.37 A1 Ex70 0.008 0.04 0.25 0.048 0.14 0.57 A2 Ex71 0.002 0.01 0.09 0.013 0.05 0.22 A2 Ex72 0.008 0.05 0.33 0.050 0.16 0.77 A2 Ex73 0.027 0.07 0.28 0.136 0.20 0.58 A2 Ex74 0.015 0.04 0.19 0.078 0.13 0.38 A2 Ex75 0.019 0.05 0.18 0.103 0.13 0.37 A2 Ex76 0.021 0.08 0.38 0.107 0.22 0.80 A2 Ex77 0.002 0.02 0.23 0.013 0.08 0.57 A2 Ex78 0.001 0.02 0.15 0.010 0.06 0.39 A2 Ex79 0.006 0.06 0.43 0.042 0.18 0.98 A2 Ex80 0.013 0.06 0.35 0.076 0.19 0.76 A2 Ex81 0.014 0.05 0.21 0.080 0.14 0.46 A2 Ex82 0.013 0.04 0.20 0.079 0.14 0.45 A2 Ex83 0.014 0.06 0.29 0.075 0.17 0.62 A2 Ex84 0.005 0.03 0.18 0.032 0.10 0.41 A2 Ex85 0.012 0.05 0.27 0.074 0.16 0.59 A2 Ex86 0.003 0.02 0.15 0.020 0.07 0.37 A2 Ex87 0.004 0.02 0.10 0.029 0.06 0.23 A2 Ex88 0.004 0.04 0.31 0.030 0.13 0.75 A2 Ex89 0.002 0.02 0.24 0.015 0.09 0.60 A2 Ex90 0.008 0.05 0.33 0.053 0.17 0.76 A2 Ex91 0.008 0.04 0.23 0.053 0.13 0.52 A2 Ex92 0.012 0.05 0.21 0.070 0.14 0.47 A2 Ex93 0.001 0.01 0.11 0.011 0.05 0.27 A2 Ex94 0.001 0.01 0.18 0.007 0.06 0.48 A2 Les plages des valeurs des différents paramètres utilisés dans les 94 exemples répertoriés dans les tableaux ci-dessus sont présentées ci-après, dans les [Tableau 15], [Tableau 16], [Tableau 17] et [Tableau 18]. Paramètre r 0 ⁄ r 1 r 0 r 1 r eq r 2 r 3 ∆n 0 ∆n 2 ∆n 3 Unités µm µm µm µm µm (x1000) (x1000) (x1000) Valeur minimale 0.05 0.19 2.61 1.94 7.83 10.88 5.86 1.18 -8.39 Valeur maximale 0.95 2.99 5.06 3.26 8.70 13.05 8.42 2.39 -3.95 Paramètre V 01 V 11 V 02 V 12 V 03 V 13 K 1 K 2 K 3 Unités (µm) (µm 2 ) (µm 2 ) (µm) (µm) (µm 2 ) (µm) (µm 2 ) (µm) Valeur minimale 16.3 42.4 3.8 50.5 -30 -652.8 -58.3 18.7 -132.9 Valeur maximale 24.3 92.4 11.8 128.7 -14.5 -277.2 -47.4 23.3 -118.8 Paramètre ZDW ZDS CD 1267.5 CD 1310 CD 1374.5 MFD 1310 MFD 1550 Longueur d’onde de coupure Unités nm ps/nm 2 -km ps/nm 2 -km ps/nm 2 -km ps/nm 2 -km µm µm nm Valeur minimale 1340 0.090 -9.5 -4.8 1.4 8.6 9.8 1170 Valeur maximale 1359 0.099 -7.3 -3 3.2 9.2 10.6 1260 Paramètre R15BL à 1550 R10BL à 1550 R7.5BL à 1550 R15BL à 1625 R10BL à 1625 R7.5BL à 1625 (Unités) (dB/10 tours) (dB/tour) (dB/tour) (dB/10tours) (dB/ tour) (dB/tour) Valeur minimale 0.001 0.013 0.090 0.007 0.048 0.224 Valeur maximale 0.150 0.32 1.53 0.64 0.84 2.97 Ainsi, il peut être observé à partir des exemples des tableaux [Tableau 3] à [Tableau 14] et des plages présentées dans les tableaux [Tableau 15] à [Tableau 18], que les paramètres de rayons et d’indices de l’âme et du revêtement de la fibre optique selon l’invention, permettent d’obtenir une ZDW décalée vers des longueurs d’onde plus élevées par rapport aux fibres optiques de l’art antérieur selon les recommandations G,652 et G,657. En effet, les fibres standards, selon la recommandation G.657.A1, présentent une ZDW comprise entre 1300 et 1324 nm, tandis que la fibre optique selon l’invention présente une ZDW comprise entre 1340 et 1359 nm, comme illustré par le [Tableau 17]. Un tel décalage de la ZDW permet d’obtenir une fibre optique optimisée pour une utilisation dans les bandes O et E. De plus, la pente de dispersion nulle (ZDS) des fibres optiques selon l’invention est majoritairement inférieure à 0,092 ps/nm 2 -km dans les exemples 1 à 94, contrairement aux attributs G652 ou G657. Ainsi, les fibres optiques selon l’invention ne sont pas conformes aux attributs de dispersion chromatique de G652 et G657, notamment pour la ZDW qui est complètement différente, et pour la ZDS dans la plupart des cas. De plus, la présente invention permet également d’obtenir une fibre optique avec un MFD, une coupure de câble et des pertes par courbure similaires à celles des recommandations G.652 et G.657. Plus particulièrement comme illustré par les [Tableau 1] et [Tableau 18], les fibres optiques selon l’invention sont conformes aux exigences de macro-courbure de G657A1 ou G657A2, Par conséquent, la présente invention permet d’obtenir une fibre optique monomode similaire aux fibres optiques standards des recommandations G.652 et G.657, mais optimisée pour fonctionner avec une longueur d’onde plus élevée dans les bandes O et E en raison d’une ZDW plus élevée qui est obtenue avec des rayons (r 0 , r 1 , r 2 , r 3 ) et des indices (∆n 0 , ∆n 2 , ∆n 3 ) spécifiques dans l’âme 10 et le revêtement 20 de la fibre optique 1. Fibre optique monomode comprenant : une âme (10) ayant un indice de réfraction n, dans laquelle l’âme comprend une région dans laquelle la valeur de n diminue d’une valeur n 0 à un rayon r 0 , jusqu’à une valeur n 2 à un rayon r 1 ; et un revêtement (20) ayant un indice de réfraction n’, ledit revêtement comprenant : une première couche de revêtement (21) dans laquelle l’indice de réfraction n’ est égal à n 2 ; et une deuxième couche de revêtement (22) dans laquelle l’indice de réfraction n’ est égal à une valeur n 3 inférieure à n 2 ; une troisième couche de revêtement (23) dans laquelle l’indice de réfraction n’ est égal à une valeur n 4 supérieure à n 3 ; dans laquelle le rayon d’âme r 1 est compris entre 2,5 µm et 5,5 µm ; et dans laquelle une différence d’indice de réfraction ∆n 0 = n 0 -n 4 est supérieure à 5,8 × 10 -3 ; et dans laquelle une différence d’indice de réfraction ∆n 2 = n 2 - n 4 est comprise entre 1 × 10 -3 et 2,5 × 10 -3 ; et et dans laquelle une différence d’indice de réfraction ∆n 3 = n 3 - n 4 est inférieure à 0. Fibre optique monomode selon la revendication 1, dans laquelle la troisième couche de revêtement (23) est composée de silice. Fibre optique monomode selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle le profil d’indice de réfraction de l’âme et du revêtement est défini par les paramètres de profil suivants : K 1 = V 11 - 5,85 × V 01 K 2 = V 02 + 0,65 × V 01 K 3 = V 03 - 5 × K 2 où V 01 est une intégrale de surface de l’âme ; V 11 est une intégrale de volume de l’âme ; V 02 est une intégrale de surface de la première couche de revêtement ; V 03 est une intégrale de surface de la deuxième couche de revêtement ; et dans laquelle lesdits paramètres respectent les inégalités suivantes : -59 1 18 2 -133 3 Fibre optique monomode selon l’une des revendications précédentes, dans laquelle le profil de l’indice de réfraction de l’âme est trapézoïdal, avec un ratio compris entre 0 et 1, et de préférence entre 0,05 et 0,95, dans laquelle ledit ratio est égal à r 0 /r 1 . Fibre optique monomode selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle le profil de l’indice de réfraction ou de l’âme présente des bords arrondis. Fibre optique monomode selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle le profil de l’indice de réfraction de l’âme présente une zone centrale interne déprimée, allant du centre de l’âme jusqu’au rayon r D , dans laquelle r D est inférieur à r 0 , et dans laquelle l’indice de réfraction n de l’âme présente une valeur minimale au centre de l’âme égale à n 0D , dans laquelle n 0D est inférieure à n 0 . Fibre optique monomode selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la région présentant une diminution d’indice de réfraction est obtenue en modifiant progressivement une concentration d’au moins deux dopants. Fibre optique monomode selon la revendication précédente, dans laquelle les au moins deux dopants sont choisis parmi les éléments et/ou molécules suivant(e)s : l’oxyde de germanium (GeO 2 ) ; le fluor (F) ; l’oxyde de phosphore (P X O Y ) ; l’oxyde de bore (B X O Y ) ; l’oxyde d’aluminium (Al 2 O 3 ). Fibre optique monomode selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle ladite fibre optique a une dispersion chromatique comprise entre -9 et +3 ps/(nm.km) dans la plage de longueurs d’onde de 1268 à 1375 nm. Fibre optique monomode selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle ladite fibre optique a un diamètre de champ de mode (MFD) à une longueur d’onde de 1310 nm qui est compris entre 8,6 et 9,2 µm et de préférence égal à 9 µm. Fibre optique monomode selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle ladite fibre optique a une longueur d’onde de coupure de câble comprise entre 1170 nm et 1260 nm. Fibre optique monomode selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle ladite fibre optique a une longueur d’onde à dispersion nulle comprise entre 1340 et 1360 nm. Système de transmission par fibre optique dans lequel celui-ci comprend au moins une fibre optique monomode selon l’une quelconque des revendications précédentes. Système de transmission par fibre optique selon la revendication 13, dans lequel ledit système de transmission a une pénalité de dispersion d’émetteur maximale de 1,5 dB.