FR 3149221 A1 20241206 FR 2305516 A 20230601 Procédé pour extraire un DNAPL d’un sol, comprenant l’utilisation d’un puits d’injection (23) placé de manière adjacente à une zone (21) comprenant le DNAPL, et d’un puits de récupération (25) placé de telle sorte qu’une partie du DNAPL soit localisée entre le puits d’injection (23) et le puits de récupération (25). Le procédé comprend les étapes suivantes : - injection d’une solution aqueuse d’un polymère rhéofluidifiant dans le puits d’injection (23) de manière à libérer ladite solution dans la zone (21) comprenant le DNAPL pour entrer en contact avec le DNAPL dans la zone (21), et - extraction de ladite solution de polymère et du DNAPL du puits de récupération (25). La solution aqueuse de polymère comprend un agent densifiant de manière à présenter une densité sensiblement égale à la densité d’un liquide comprenant le DNAPL. L’agent densifiant est soluble dans la solution aqueuse à ladite densité. Figure pour l’abrégé : figure 7 Procédé d’extraction de liquides denses en phase non aqueuse 1 - Domaine technique de l’invention L’invention concerne le domaine de la dépollution des sols contaminés par des Liquides Denses en Phase Non Aqueuse (DNAPL), et en particulier des sols saturés en DNAPL. Elle concerne plus précisément un procédé pour extraire des DNAPL de sols en comprenant. Elle concerne également une solution aqueuse d’un polymère pour son utilisation dans un procédé pour extraire des DNAPL. Enfin, elle concerne une installation pour extraire des DNAPL. Les DNAPL sont des liquides non miscibles à l’eau et de densité supérieure à celle-ci. Il s’agit principalement de polluants organiques chlorés. 2 - Etat de l’art Les déversements de DNAPL ont provoqué de graves pollutions des sols et des eaux souterraines. Les DNAPL peuvent pénétrer à travers le sol et former des lentilles insolubles sous la nappe phréatique. En raison de leur grande densité et de leur tension interfaciale élevée, l'élimination de ces composés est difficile. Par conséquent, l'utilisation des technologies d'extraction conventionnelles telles que la méthode de pompage et de traitement n'est pas efficace. En effet, l’homogénéité du pompage n’est pas possible dans un milieu hétérogène : des digitations surviennent. De nouvelles méthodes de dépollution plus avancées comprenant l'amélioration thermique et chimique in situ, la remédiation biologique et le lavage des sols ont été proposées. L'injection des agents chimiques envahissants (y compris les solutions de surfactant, de mousse et de polymère) pour déplacer les DNAPL peut entraîner un taux de récupération plus élevé. L’ajout de ces agents lors du pompage pour pousser les DNAPL permet d’éviter les digitations et permet d’augmenter les taux de dépollution. Dans le cas de solution de polymères en tant que fluide non newtonien, elles peuvent déplacer le polluant des zones contaminées. En d'autres termes, les forces visqueuses fournies par la solution de polymère améliorent la récupération des contaminants des sols saturés en ces contaminants. Mais ces solutions ont une densité de l’ordre de 1, ce qui provoque un mouvement ascendant lors de leur injection. Dans le cas des DNAPL, comme ils sont plus denses que l'eau, les forces de gravité s'opposent activement à leur déplacement lors de l'injection des agents chimiques. Pour mobiliser les ganglions DNAPL piégés dans le sol, le fluide envahissant doit surmonter la gravité et les forces capillaires. Du point de vue des forces de gravité, une approche de mobilisation axée sur la densité utilisant une solution d'iodure de sodium densifiée a été proposée pour déplacer les DNAPL de la zone contaminée. Bien que chacune des solutions proposées (solutions de polymère et solution de densité augmentée) puisse améliorer la récupération des DNAPL du sol dans un système fermé (comme les colonnes 1D), en cas de système ouvert où la limite supérieure entre la zone DNAPL et l'eau est ouverte, ils ne peuvent pas fournir un taux de récupération élevé. Aussi, les inventeurs ont proposé une suspension de polymère densifiée par des particules de barite (sulfate de baryum) pour améliorer le déplacement des DNAPL (Alamooti et al., 2022). En effet, lorsque la solution de polymère est densifiée, le mouvement ascendant causé par la solution de polymère est limité et plus horizontal, ce qui augmente encore plus le rendement épuratoire. Il a été démontré qu'une suspension de polymère densifiée par les particules de barite peut augmenter le taux de récupération par rapport à une solution de polymère pur (non densifiée). Cependant, les particules de barite présentent l’inconvénient de se déposer dans le milieu poreux, entraînant de ce fait des problèmes de colmatage, c’est-à-dire que les pores sont obstrués. Description de l’invention L'invention a notamment pour but de proposer un procédé pour extraire des DNAPL de sols grâce à une solution de polymère, permettant un déplacement amélioré, tout en ne présentant pas l’inconvénient ci-avant. A cet effet l’invention a pour objet un procédé pour extraire un liquide dense en phase non aqueuse d’un sol qui comprend l’utilisation d’un puits d’injection placé de manière adjacente à une zone comprenant le liquide dense en phase non aqueuse, et d’un puits de récupération placé à une distance du puits d’injection, de telle sorte qu’au moins une partie du liquide dense en phase non aqueuse soit localisée entre le puits d’injection et le puits de récupération. Le procédé selon l’invention comprend les étapes suivantes : - injection d’une solution aqueuse d’un polymère rhéofluidifiant dans le puits d’injection de manière à libérer ladite solution dans la zone comprenant le liquide dense en phase non aqueuse pour entrer en contact avec le liquide dense en phase non aqueuse dans ladite zone de manière à déplacer le liquide dense en phase non aqueuse vers le puits de récupération, et - extraction de ladite solution de polymère et du liquide dense en phase non aqueuse du puits de récupération. La solution aqueuse de polymère comprend un agent densifiant de manière à présenter une densité sensiblement égale à la densité d’un liquide comprenant le liquide dense en phase non aqueuse à extraire, et l’agent densifiant est soluble dans la solution aqueuse à ladite densité. On améliore ainsi l’efficacité de récupération des DNAPL. En effet, la présence de polymère est associée à une augmentation de la viscosité et à une bonne propagation horizontale de la solution. Le polymère est rhéofluidifiant, c’est-à-dire que sa viscosité diminue lorsque la force qu’on lui applique augmente. Le comportement de fluidification par cisaillement d'un polymère fait référence à sa capacité à réduire sa viscosité lorsqu'il est soumis à une contrainte de cisaillement appliquée ou à un taux de déformation. Il existe différentes méthodes pour mesurer le comportement de fluidification par cisaillement d'un polymère, et la technique la plus courante consiste à effectuer une analyse rhéologique à l'aide d'un rhéomètre rotatif. Des exemples courants de polymères rhéofluidifiants sont : Polyéthylène oxide (PEO), Polyacrylamide (PAM), Polyvinyl alcohol (PVA), Hydroxypropyl methylcellulose (HPMC), gomme xanthane, Polyethylene glycol (PEG), Polyuréthane (PU), Polyéthylène téréphthalate (PET), Polyméthyle méthacrylate (PMMA). Le polymère rhéofluidifiant permet d’obtenir une solution rhéofluidifiante. Grâce à cette caractéristique, on s’affranchit de l’anisotropie spatiale du sol, qui s’oppose à la dépollution, du fait principalement de l’accumulation des contaminants dans des zones difficilement accessibles et de la circulation préférentielle des fluides de traitement dans les zones les plus perméable. Ainsi on adapte la viscosité de la solution à la viscosité du DNAPL. De plus, comme la solution de polymère a une densité sensiblement égale à celle des DNAPL à extraire, elle sera plus efficace pour déplacer les DNAPL. Enfin, comme l’agent densifiant est soluble dans la solution aqueuse, on améliore le déplacement des DNAPL en limitant les problèmes de colmatage. Un liquide comprenant le DNAPL comprend au moins le DNAPL. Il peut être constitué uniquement de DNAPL lorsque le sol est saturé en DNAPL. Il peut comprendre un mélange de DNAPL avec un ou plusieurs liquides. La densité de la solution aqueuse de polymère est sensiblement égale à la densité d’un liquide comprenant le DNAPL, c’est-à-dire qu’il est accepté que la densité de la solution aqueuse présente au maximum une différence de 5 % avec la densité du liquide comprenant le DNAPL à extraire. Selon l’invention, un agent densifiant soluble dans la solution aqueuse est soluble dans l’eau déminéralisée à 25°C, à la concentration requise pour obtenir la densité recherchée de la solution aqueuse. De préférence, plusieurs puits d’injection sont utilisés. Généralement, plusieurs puits de récupération sont nécessaires pour obtenir de meilleurs résultats. Avantageusement, l’agent densifiant est de l’iodure de sodium. De façon avantageuse, le polymère est un biopolymère tel que le xanthane, la gomme de guar, de la carboxyméthyl-cellulose ou un mélange de ces composés. Ces polymères présentent un avantage environnemental du fait qu’ils sont issus de ressources renouvelables et sont potentiellement biodégradables. De façon encore plus avantageuse, le polymère est le xanthane. De façon préférentielle, le xanthane est présent dans la solution a une concentration allant de 0,3 g/ml à 1,5 g/ml, préférentiellement de 0,4 à 1,2 g/ml, encore plus préférentiellement de 0,55 g/ml à 1 g/ml, et de façon préférée de 0,8 g/ml. Ainsi, la solution de polymère présente, en présence de l’agent densifiant, une viscosité permettant de déplacer un large spectre de DNAPL. La densité de la solution aqueuse de polymère peut aller de 1,01 à 1,80 g/ml. De préférence elle est de 1,70 g/ml. Ces densités permettent de récupérer un large spectre de DNAPL. De façon avantageuse, l’eau de la solution aqueuse est déminéralisée ; elle est avantageusement dégazée. Le ou les DNAPL à extraire peuvent être mono-composants ou multi-composants. Ils peuvent être un polluant organique chloré tel que l’hexachlorobutadiène, l'hexachloroéthane, le pentachlorobenzène, le tétrachlorure de carbone, le perchloroéthylène ou le trichloroéthylène, tout autre DNAPL en phase pure (solvants chlorés ou Hydrocarbures Aromatiques Polycycliques), ou un mélange d’au moins deux de ces polluants. En option, le DNAPL a la composition suivante : - de 55,1 à 60,9 % en masse d’hexachlorobutadiène, de préférence de 56,8 à 59,2 %, et préférentiellement 58 %, - de 13,3 à 14,7 % en masse d'hexachloroéthane, de préférence de 13,7 à 14,3 %, et préférentiellement 14 %, - de 3,3 à 3,7 % en masse de pentachlorobenzène, de préférence de 3,4 à 3,6 %, et préférentiellement 3,5%, - de 3,8 à 4,2 % en masse de tétrachlorure de carbone, de préférence de 3,9 à 4,1 %, et préférentiellement 4%, - de 7,6 à 8,4 % en masse de perchloroéthylène, de préférence de 7,8 à 8,2 %, et préférentiellement 8%, et - de 1,8 à 2,2 % en masse de trichloroéthylène, de préférence de 1,9 à 2,1 %, et préférentiellement 2%. Les DNAPL à extraire peuvent avoir une viscosité allant de 0,1 à 10 mPa.s. Le procédé peut être utilisé dans des sols présentant une perméabilité allant de 10 à 1000 Darcy, et une conductivité hydraulique allant de 5 x 10 -2 à 5 x 10 -6 m.s -1 . Le procédé peut être utilisé dans des sols présentant une porosité allant de 0,29 à 0,50. La porosité du sol est déterminée sur la base de la loi de Darcy. Le débit d’injection peut être réglé entre 1ml/min et 3 ml/min pour se rapprocher de la vitesse de l'eau souterraine, en particulier 2 ml/min. La vitesse d’injection de la solution aqueuse de polymère peut aller de 0,5 à 3 m/j en fonction du contexte hydrogéologique. De façon avantageuse, le procédé est utilisé pour extraire des DNAPL de sols saturés en DNAPL. Cela signifie que les espaces vides à l'intérieur du sol, appelés espaces poreux, sont principalement occupés par le DNAPL. Dans un mode de réalisation alternatif, il peut être utilisé pour extraire des DNAPL de sols contaminés par les DNAPL en tant que phase dissoute dans l’eau. En effet, les DNAPL sont légèrement solubles dans l'eau, ce qui signifie qu'ils peuvent être dissous dans l'eau en petites quantités, ce qui est toujours nocif pour l'environnement. Par exemple, le trichloroéthylène est un DNAPL bien connu qui a une solubilité dans l'eau comprise entre 999 et 1 472 mg/l à 25 °C (moyenne de 1 118 mg/l). L’invention a également pour objet une solution aqueuse d’un polymère pour son utilisation dans un procédé d’extraction de DNAPL, en particulier un procédé tel que décrit ci-avant. L’invention a aussi pour objet une installation pour extraire des DNAPL de sols en comprenant, et mettant en jeu la solution décrite ci-avant. Brève description des figures L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins annexés dans lesquels : montre l’évolution de la viscosité des solutions de polymère en fonction du taux de cisaillement, ainsi que le modèle de Carreau ajusté aux données expérimentales ; montre l’évolution de l’efficacité de récupération de DNAPL en fonction de la volume des pores et de la solution injectée dans une colonne 1D ; est une vue schématique de face d’un bac 2D utilisé pour les essais bidimensionnels en laboratoire ; montre la propagation, en fin d’injection, de trois solutions testées (a), (b) et (c) dans le bac 2D à travers une zone contaminée par du DNAPL ; montre l’évolution de l’efficacité de récupération de DNAPL en fonction du temps et de la solution injectée dans un bac 2D ; montre la dynamique de déplacement de DNAPL par des solutions injectées dans le bac 2D à travers une zone contaminée par du DNAPL ; est une représentation schématique d’une installation sur le terrain pour la mise œuvre du procédé selon l’invention. Exemples Solutions testées Trois solutions ont été testées dans des essais de démonstration à l’échelle du laboratoire. Ces solutions sont : - une solution de saumure pure de NaI, - une solution de xanthane pur, et - une solution comprenant un mélange de NaI et de xanthane. Dans ces solutions, le solvant est de l’eau déminéralisée et dégazée. La solution de saumure est composée d'iodure de sodium (NaI) d'une densité de 1,7 g/mL, la solution de xanthane pur comprend 0,8 g/mL de xanthane. Le mélange de xanthane et de NaI a une densité de 1,7 g/mL à concentration de xanthane de 0,8 g/mL. Le comportement rhéologique des solutions a été analysé dans la gamme de 0,1 à 100 1/s de taux de cisaillement à l'aide du rhéomètre Haake Mars 60. La viscosité de la solution de NaI se situe autour de 4,26 mPa.s. La montre l’évolution de la viscosité (Pa.s) en fonction du cisaillement (1/s) de la solution de xanthane et du mélange de xanthane et de saumure NaI ainsi que le modèle de Carreau ajusté aux données expérimentales (Carreau, 1972). Les points carrés correspondent aux valeurs mesurées pour la solution de xanthane pur, et les points ronds correspondent aux valeurs mesurées pour le mélange de xanthane et de NaI. La courbe continue correspond au modèle de Carreau ajusté sur des données expérimentales pour la solution de xanthane pur. La courbe discontinue correspond au modèle de Carreau ajusté sur des données expérimentales pour le mélange de xanthane et de NaI. Le modèle de Carreau peut être exprimé par : où, μ 0 et μ inf sont les viscosités (Pa.s) à taux de cisaillement nul et infini, χ est le temps de relaxation (s), et l est l'indice de puissance. Les paramètres du modèle de Carreau et du R-carré sont donnés dans le tableau 1 pour le xanthane pur et le mélange de xanthane et de NaI. Solution μ inf (Pa.s) μ 0 (Pa.s) Χ (s) l R 2 Solution de xanthane 0,0087 4,310 36,755 0,1237 0,988 Mélange de xanthane et NaI 0,0072 3,214 67,330 0,0515 0,988 Bien qu'un comportement de fluidification par cisaillement similaire puisse être observé dans les deux solutions, la présence de NaI dans la solution de polymère a réduit la viscosité. Essais à l’échelle du laboratoire Les essais ont été réalisés dans un sol contenant du DNAPL extrait du site pollué de Tavaux (Alamooti et al. 2022). Ce DNAPL est composé de polluants organiques chlorés lourds (COC) tels que l'hexachlorobutadiène-HCBD (58%), l'hexachloroéthane-HCA (14%) et le pentachlorobenzène (3,5%), le tétrachlorure de carbone (4%), et des COC plus conventionnels comme le perchloroéthylène-PCE (8 %) et le trichloroéthylène-TCE (2 %). Les autres polluants composant ce DNAPL n’ont pas été identifiés. La densité de cette masse est de 1,66 g/mL et sa viscosité est de 4,47 mPa.s. Ainsi la saumure de NaI et le mélange de xanthane et de NaI présentent une densité sensiblement égale à celle du DNAPL utilisé dans les essais. Des expériences unidimensionnelles (1D) ont été réalisées dans une colonne 1D avec un diamètre interne de 4 cm et une longueur de 30 cm. La colonne a été remplie avec du sable de granulométrie comprise entre 0,6 et 0,8 mm. Elle a d'abord été saturée en eau et la perméabilité et la porosité de sable ont été mesurées égales à 206 Darcy et 40,7% respectivement. Ces expériences donnent un aperçu du déplacement du front lors d'un écoulement biphasique de DNAPL-polymère/saumure dans un système fermé. Les performances des trois solutions testées sur le déplacement de DNAPL dans le système 1D fermé, ont été évaluées à l’aide d’injection de chacune des solutions dans la colonne 1D à travers un sol saturé de DNAPL à saturation en eau irréductible. L'efficacité de récupération des DNAPL lors de l'injection de ces fluides est illustrée en qui montre l’évolution de l’efficacité de récupération des DNAPL en fonction de la porosité et de la solution injectée dans une colonne 1D. Les points carrés correspondent à l’efficacité de récupération pour la solution de xanthane pur, les points ronds correspondent à l’efficacité de récupération pour le mélange de xanthane et de NaI, et les croix correspondent à l’efficacité de récupération pour la solution de NaI. Les efficacités de récupération pour les solutions de polymères avec et sans NaI sont presque les mêmes, alors qu'elles sont inférieures pour la solution de NaI. Cela peut être attribué à la viscosité plus élevée des solutions de polymères par rapport à la saumure pure NaI. Des expériences bidimensionnelles (2D) ont été réalisées dans un bac 2D, représenté sur la , auquel la référence numérique 1 a été attribuée. Ce bac 1 a une taille de 50 cm de longueur × 30 cm de hauteur × 2 cm de profondeur. Le bac 1 comprend un point d'injection 3 situé au bas, en position centrale du système 2D 1. Le point d’injection 3 présente un diamètre interne de 1,6 mm. Les solutions testées sont injectées à partir du point d'injection 3. Le bac 1 comprend également des cavités latérales 5 permettant aux fluides de s’écouler. Les cavités latérales 5 mesurent chacune 2 cm dans la direction longitudinale du bac 1. Le bac 2D ne comprend pas de couvercle. Il constitue donc un système ouvert qui permet de simuler les performances en site pollué réel. La propagation verticale et latérale du front de phase envahissante est suivie. Le bac 2D 1 comprend également une façade vitrée non référencée, permettant d'imager la dynamique de l'expérience. On obtient ainsi des images qui sont en particulier montrées sur la . Le bac 2D a été rempli sur toute sa hauteur de sable de granulométrie comprise entre 0,6 et 0,8 mm. Le sable était saturé en DNAPL sur une hauteur de 20 cm à saturation en eau irréductible. La zone contaminée 7 est représentée par un remplissage de points. Le reste du sable 9, représenté sans remplissage, est saturé en eau. Les trois solutions testées ont été injectées dans le bac 2D 1 pour estimer l'efficacité de l'utilisation d’une solution visqueuse (solution de xanthane pur), d’une solution densifiée (solution de NaI), et d’une solution visqueuse et densifiée (mélange de xanthane et NaI) sur le taux de récupération et le déplacement de DNAPL en condition réelles. Pour produire la même quantité de DNAPL récupérée du sol, le niveau de DNAPL dans les cavités latérales 5 a été contrôlé et fixé à une hauteur constante. La illustre la distribution des solutions testées (a), (b) et (c), appelées « phases envahissantes », et le DNAPL à la fin de l'expérience. L’expérience a été arrêtée en raison soit de l’atteinte des limites latérales du bac 2D par la phase envahissante, soit de la fin de la production de DNAPL. Pour le cas de la solution pure de xanthane (c), la phase envahissante 11 s'est principalement déplacée verticalement et la majeure partie des DNAPL est restée intacte à la fin de l'expérience. Pour les cas de la saumure pure NaI (b) ou du mélange de NaI et de xanthane (a), une plus grande zone de la zone DNAPL est touchée par la phase envahissante 11 ; cependant, la saturation résiduelle en DNAPL dans la zone déplacée pour le cas de la saumure pure (b) est inférieure au mélange de NaI et de xanthane (a). Ceci est en accord avec les courbes d'efficacité de récupération présentées sur la obtenues par le bilan de masse lors de l'injection de ces fluides. L’efficacité de récupération est représentée en fonction du temps exprimé en minutes. Ces résultats montrent que les efficacités de récupération en fin d'injection sont égales à 0,47, 0,24, 0,09 pour le mélange selon l’invention de NaI et xanthane (courbe (a)), la saumure de NaI (courbe (b)) et la solution de xanthane (courbe (c)) respectivement. Le procédé selon l’invention permet donc d’augmenter le taux de récupération de DNAPL à partir du sol contaminé. La montre la dynamique de déplacement de DNAPL par des solutions injectées dans le bac 2D à travers une zone contaminée par du DNAPL. Le profil (a), pour l'injection d'un mélange selon l’invention de xanthane et de NaI, montre une zone complètement déplacée. Le profil (b) correspond également à l'injection d'un mélange selon l’invention de xanthane et de NaI ; il montre une zone complètement déplacée et de transition. Le profil (c), pour l'injection d'une solution de saumure de NaI, montre une zone déplacée. Le profil (d), pour injection de solution de xanthane, montre une zone déplacée. En cas d'injection d'un mélange selon l’invention de xanthane et de Nal (profils (a) et (b)), deux zones comprenant des régions totalement déplacées et de transition sont considérées. L’injection d'un mélange de xanthane et de NaI permet d’améliorer le rayon d'influence car il peut se propager plus horizontalement dans les milieux poreux. La est une représentation schématique d’une installation sur le terrain pour la mise œuvre du procédé selon l’invention. L’installation 13 est mise en place dans un sol 15 comprenant une zone 17 saturée en eau et une zone 19 insaturée en eau. Dans ce sol, une zone contaminée 21 par des DNAPL est représentée. La flèche 22 montre la direction du flux d’eau souterraine. La mise en œuvre du procédé d’extraction nécessitera les installations suivantes : - au moins un puits d’injection 23 du polymère densifié, de préférence plusieurs puits d’injection, placé de manière adjacente aux DNAPL 21, - au moins un puits de récupération 25 du polymère densifié équipé d’une pompe 27, généralement plusieurs puits de récupération, de préférence submersible, le puits de récupération 25 étant placé à une distance du puits d’injection 23 de telle sorte qu’au moins une partie des DNAPL se trouvent entre le puits d’injection 23 et le puits de récupération 25, - une unité 29 de préparation et de mélange du polymère densifié, - une pompe 31 d’injection du mélange de polymère densifié, - des unités de stockage 33 du polymère densifié et des DNAPL extraits par le puits de récupération 25. En général, la pompe d’injection 31 est équipée d’un régulateur de débit et de pression ; les débits et les pressions pourront être calculés sur la base d’expérimentations au laboratoire à partir d’échantillons du site ; si nécessaire des modélisations seront réalisées. L’installation 13 inclut également de façon préférentielle des capteurs de pression et des débitmètres, non représentés. Pour la mise en œuvre du procédé d’extraction, la solution de polymère densifié est injectée dans le puits d’injection 23 de manière à libérer la solution de polymère densifié dans la zone contaminée 21 pour former une solution de polymère densifié comprenant des DNAPL. Les flèches 24 montrent le flux de polymère densifié provenant du puits d’injection 23. La solution de polymère densifié comprenant des DNAPL s’écoule ensuite vers le puits de récupération 25, ce qui est représenté par les flèches 26. Sous l’action de la pompe 27, la solution chargée de contaminants est envoyée vers la surface pour être stockée dans l’unité de stockage 33. La solution chargée en contaminants pourra ensuite être traitée pour une élimination des DNAPL, par exemple par incinération. La solution contaminée de l’unité de stockage 33 pourra faire l’objet d’un traitement pour séparer la solution de polymère densifié des DNAPL. Ainsi, la solution de polymère densifié débarrassée des DNAPL pourra être recyclée et envoyée vers l’unité 29 de préparation et de mélange du polymère densifié, ce qui est symbolisé par la flèche 34. Le procédé selon l’invention permet d’augmenter le taux de récupération de DNAPL à partir du sol contaminé. Il permet d’améliorer le rayon d'influence car il peut se propager plus horizontalement dans les milieux poreux. Le procédé peut être appliqué en site pollué réel car ses performances ont été analysées en système ouvert (bac 2D sans couvercle). Ce procédé permet de délivrer en fin de traitement des nanoparticules chimiques, en particulier des nanoparticules de fer, dans les zones résiduelles DNAPL à la fin du processus de déplacement. Ces nanoparticules réagissent avec le DNAPL résiduel. Ces nanoparticules, qui ne sont pas solubles dans l’eau, se déposent dans les milieux poreux. Le procédé selon l’invention, qui comprend un agent densifiant soluble dans la solution aqueuse, n’induit pas le colmatage des pores. Par conséquent le procédé selon l’invention permet d’injecter facilement ces nanoparticules de fin de traitement. Le procédé peut être appliqué à une vaste gamme de perméabilité des sols car sa pression d'injection est beaucoup plus faible. Dans le procédé selon l’invention, la solution de polymère densifié peut être mélangée avec un réducteur de tension superficielle comme un tensioactif, ce qui pourrait encore améliorer le taux de récupération de DNAPL. La solution de xanthane et NaI ne provoque pas trop de pression d’injection ; elle peut donc être injectée à des débits différents. Dans ce procédé, la pression d’injection est faible car il n’y a pas de problème de colmatage des pores. L’injection peut donc être facilement pratiquée dans une couche peu perméable. Dans les exemples de réalisation, la pression d’injection maximale était inférieure à 3000 Pa pour un débit d’injection de 2 ml/min. La solution de xanthane et NaI peut être injectée en pré-rinçage pour un traitement secondaire comme l'injection d'alcool. Elle peut être injectée en post-rinçage pour un traitement primaire comme l'injection de surfactant. Le procédé selon l’invention peut être utilisé avec différents types de DNAPL, y compris mono-composants ou multi-composants et avec différentes densités, allant de 1,01 à 1,8 g/ml. Comme la solution de xanthane et NaI présente un comportement non newtonien, le procédé selon l’invention peut être utilisé dans les systèmes multicouches. L'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation présentés et d'autres modes de réalisation apparaîtront clairement à l'homme du métier. Notamment, l’eau de la solution aqueuse n’est pas nécessairement de l’eau déminéralisée et dégazée. Néanmoins lors des études, une eau déminéralisée a été utilisée pour éviter tout effet d’ions dissous dans l’eau, et de l’eau dégazée a été utilisée pour éviter un éventuel piégeage des bulles d’air dans les milieux poreux. Liste de références Alamooti et al., 2022 : A. Alamooti et al. Influence of the injection of densified polymer suspension on the efficiency of DNAPL displacement in contaminated saturated soils J. Hazardous Materials 440, 129702 Carreau, 1972 Carreau, P.J., 1972. Rheological equations from molecular network theories. Transactions of the Society of Rheology 16, 99–127. Procédé pour extraire un liquide dense en phase non aqueuse d’un sol, qui comprend l’utilisation d’un puits d’injection (23) placé de manière adjacente à une zone (21) comprenant le liquide dense en phase non aqueuse, et d’un puits de récupération (25) placé à une distance du puits d’injection (23), de telle sorte qu’au moins une partie du liquide dense en phase non aqueuse soit localisée entre le puits d’injection (23) et le puits de récupération (25), le procédé comprenant les étapes suivantes : - injection d’une solution aqueuse d’un polymère rhéofluidifiant dans le puits d’injection (23) de manière à libérer ladite solution dans la zone (21) comprenant le liquide dense en phase non aqueuse pour entrer en contact avec le liquide dense en phase non aqueuse dans la zone (21) de manière à déplacer le liquide dense en phase non aqueuse vers le puits de récupération (25), et - extraction de ladite solution de polymère et du liquide dense en phase non aqueuse du puits de récupération (25), la solution aqueuse de polymère comprenant un agent densifiant de manière à présenter une densité sensiblement égale à la densité d’un liquide comprenant le liquide dense en phase non aqueuse à extraire, l’agent densifiant étant soluble dans la solution aqueuse à ladite densité. Procédé pour extraire un liquide dense en phase non aqueuse selon la revendication précédente, dans lequel l’agent densifiant est de l’iodure de sodium. Procédé pour extraire un liquide dense en phase non aqueuse selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le polymère est un biopolymère tel que le xanthane, la gomme de guar, de la carboxyméthyl-cellulose ou un mélange de ces composés. Procédé pour extraire un liquide dense en phase non aqueuse selon la revendication précédente, dans lequel le polymère est du xanthane, présent de préférence dans la solution a une concentration allant de 0,3 g/ml à 1,5 g/ml, préférentiellement de 0,4 à 1,2 g/ml, encore plus préférentiellement de 0,55 g/ml à 1 g/ml, et de façon préférée de 0,8 g/ml. Procédé pour extraire un liquide dense en phase non aqueuse selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la densité de la solution aqueuse de polymère peut aller de 1,01 à 1,80 g/ml, et est de préférence de 1,70 g/ml. Procédé pour extraire un liquide dense en phase non aqueuse selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le liquide dense en phase non aqueuse à extraire est un polluant organique chloré tel que l’hexachlorobutadiène, l'hexachloroéthane, le pentachlorobenzène, le tétrachlorure de carbone, le perchloroéthylène ou le trichloroéthylène, tout autre liquide dense en phase non aqueuse en phase pure (solvants chlorés ou Hydrocarbures Aromatiques Polycycliques), ou un mélange d’au moins deux de ces polluants. Procédé pour extraire un liquide dense en phase non aqueuse selon la revendication précédente, dans lequel le liquide dense en phase non aqueuse a la composition suivante : - de 55,1 à 60,9 % en masse d’hexachlorobutadiène, de préférence de 56,8 à 59,2 %, et préférentiellement 58 %, - de 13,3 à 14,7 % en masse d'hexachloroéthane, de préférence de 13,7 à 14,3 %, et préférentiellement 14 %, - de 3,3 à 3,7 % en masse de pentachlorobenzène, de préférence de 3,4 à 3,6 %, et préférentiellement 3,5%, - de 3,8 à 4,2 % en masse de tétrachlorure de carbone, de préférence de 3,9 à 4,1 %, et préférentiellement 4%, - de 7,6 à 8,4 % en masse de perchloroéthylène, de préférence de 7,8 à 8,2 %, et préférentiellement 8%, et - de 1,8 à 2,2 % en masse de trichloroéthylène, de préférence de 1,9 à 2,1 %, et préférentiellement 2%. Solution aqueuse d’un polymère rhéofluidifiant comprenant un agent densifiant, la solution présentant une densité allant de 1,01 à 1,80 g/ml, pour son utilisation dans un procédé d’extraction de liquide dense en phase non aqueuse, l'agent densifiant étant de l'iodure de sodium, et le polymère étant un biopolymère tel que le xanthane, la gomme de guar, de la carboxyméthyl-cellulose ou un mélange de ces composés.