FR 3152173 A1 20250221 FR 2308711 A 20230814 Le présent document présente un joint annulaire d’étanchéité comprenant une pluralité de secteurs de joint distribués circonférentiellement autour d’un axe longitudinal (A), chaque secteur de joint comprenant un secteur d’anneau interne (30) relié à un secteur d’anneau externe par un organe de rappel, le secteur d’anneau interne (30) comprenant : une âme (31) ; une plateforme amont externe (32) et une plateforme amont interne (34), s’étendant toutes deux depuis l’âme (31) en saillie vers l’amont, et étant agencées radialement à distance l’une de l’autre ; et une plateforme aval externe et une plateforme aval interne, s’étendant toutes deux depuis l’âme (31) en saillie vers l’aval, et étant agencées radialement à distance l’une de l’autre. Figure de l’abrégé : Figure 4 Joint d’étanchéité pour turbomachine La présente divulgation concerne la conception d’un joint d’étanchéité pour une turbomachine ainsi qu’une turbomachine comprenant un tel joint d’étanchéité. Le changement climatique est une préoccupation majeure pour de nombreux organes législatifs et de régulation à travers le monde. En effet, diverses restrictions sur les émissions de carbone ont été, sont ou seront adoptées par divers états. En particulier, une norme ambitieuse s’applique à la fois aux nouveaux types d’avions mais aussi ceux en circulation nécessitant de devoir mettre en œuvre des solutions technologiques afin de les rendre conformes aux réglementations en vigueur. L’aviation civile se mobilise depuis maintenant plusieurs années pour apporter une contribution à la lutte contre le changement climatique. Les efforts de recherche technologique ont déjà permis d’améliorer de manière significative les performances environnementales des avions. La Déposante prend en considération les facteurs impactant dans toutes les phases de conception et de développement pour obtenir des composants et des produits aéronautiques moins énergivores, plus respectueux de l’environnement et dont l’intégration et l’utilisation dans l’aviation civile ont des conséquences environnementales modérées dans un but d’amélioration de l'efficacité énergétique des avions. Dans ce contexte, le rendement des moteurs est constamment amélioré, ce qui a parfois un impact sur la température des gaz ou des éléments structurels en aval de la chambre de combustion. La maîtrise des températures au niveau des turbines est primordiale pour des raisons de tenue mécanique et de maîtrise des déformations de dilatation. Le document de brevet FR 3 080 406 A1 décrit un distributeur de turbine dans lequel les pales sont creuses et sont adaptées pour recevoir un écoulement d’air refroidissant les pales et prélevé au niveau du compresseur. L’air de refroidissement des turbines peut être prélevé en aval du compresseur et radialement intérieurement à la chambre de combustion. Ce flux d’air traverse trois joints d’étanchéité : un joint d’étanchéité en aval du compresseur à haute pression, dit « CDP » pour « compressor discharge pressure » en anglais ; un joint d’étanchéité interne, dit « FIS » pour « forward inner seal » en anglais ; et un joint d’étanchéité externe, dit « FOS » pour « forward outer seal » en anglais. Ces joints d’étanchéité sont généralement des joints d’étanchéité à labyrinthes. Les joints d’étanchéité labyrinthes sont formés de léchettes disposées sur le rotor qui coopèrent avec un abradable du stator. L’abradable peut avoir une structure alvéolaire du type nid d’abeilles. L’inconvénient de ce type de joints d’étanchéité réside dans le fait que le frottement des léchettes sur l’abradable tend à détériorer l’abradable et par conséquent à augmenter le jeu entre rotor et stator. Ceci induit une augmentation du débit d’air traversant les joints d’étanchéité. Selon le joint d’étanchéité en question (CDP, FIS, FOS), cela signifie une augmentation ou une diminution du débit d’air fourni aux turbines et donc un écart par rapport à une valeur cible de débit d’air. Ainsi, l’augmentation du jeu entre ces joints d’étanchéité et les rotors peut avoir deux conséquences majeures : une réduction du rendement de la turbomachine, et un refroidissement insuffisant des turbines. Par conséquent, il existe un besoin pour garantir une constance des débits traversant les joints d’étanchéité sur toute la durée de vie des joints d’étanchéité. Résumé La présente invention vise à proposer un joint d’étanchéité de turbomachine qui permette de maîtriser le débit d’air de refroidissement fourni aux turbines, indépendamment de sa durée de vie. A cet effet, le présent document concerne un joint annulaire d’étanchéité comprenant une pluralité de secteurs de joint distribués circonférentiellement autour d’un axe longitudinal, chaque secteur de joint comprenant un secteur d’anneau interne relié à un secteur d’anneau externe par un organe de rappel, le secteur d’anneau interne comprenant : une âme ; une plateforme amont externe et une plateforme amont interne, s’étendant toutes deux depuis l’âme en saillie vers l’amont, et étant agencées radialement à distance l’une de l’autre ; et une plateforme aval externe et une plateforme aval interne, s’étendant toutes deux depuis l’âme en saillie vers l’aval, et étant agencées radialement à distance l’une de l’autre. Une telle architecture du joint d’étanchéité diffère d’un joint d’étanchéité à labyrinthe. Les plateformes présentent des surfaces (supérieure et inférieure respective) qui multiplient les surfaces d’appui de l’air sur le joint d’étanchéité. La portance du secteur interne sur ces surfaces assure le maintien d’un jeu prédéfini avec le rotor interne. La conception du secteur d’anneau interne permet ainsi une auto-régulation hydrostatique de la position du secteur d’anneau interne par rapport au rotor. Il est évident que l’étanchéité dont il est question ici n’est pas une étanchéité stricte au sens où l’air ne pourrait pas traverser le joint d’étanchéité, mais une étanchéité relative, le but du joint d’étanchéité étant de laisser passer une quantité d’air maîtrisée. Il est entendu que le jeu prédéfini est un jeu « cible », et qu’il est possible que le jeu varie légèrement autour de la valeur de jeu prédéfini dans certaines conditions d’utilisation du joint d’étanchéité. Lorsque le joint d’étanchéité est dans sa position d’équilibre, le jeu prédéfini permet d’assurer que le flux d’air traversant le joint d’étanchéité soit le flux d’air souhaité. Toutefois, si le jeu augmente ou diminue, le joint d’étanchéité sera ramené au jeu prédéfini par rapport à un comportement de ressort des secteurs d’anneau internes assuré notamment par les organes de rappel et l’écoulement de l’air. Plus précisément, si le jeu entre le joint d’étanchéité et le rotor devient plus faible que le jeu prédéfini, le frottement de l’air sur les plateformes tend à déplacer le secteur d’anneau interne de sorte à augmenter le jeu. A l’inverse, si le jeu entre le joint d’étanchéité et le rotor devient plus grand que le jeu prédéfini, l’organe de rappel exerce une force plus grande que la portance des plateformes, les secteurs d’anneau internes revenant alors à leurs positions d’équilibre, c’est-à-dire au jeu prédéfini. Cet équilibre mécano-aérodynamique qui régule un jeu prédéfini permet également d’éviter tout contact entre le rotor et le joint d’étanchéité, s’affranchissant ainsi du problème d’usure rencontré pour les joints d’étanchéité à labyrinthe classiques. La « distribution circonférentielle » des secteurs de joint entend signifier que chaque secteur de joint définit une portion de la circonférence du joint, et que l’ensemble des secteurs de joint permet d’obtenir le joint complet. Optionnellement, la distribution est régulière et chaque secteur de joint représente alors une portion égale de la circonférence du joint d’étanchéité. Les termes « interne » et « externe », ou indifféremment « intérieur » et « extérieur » se réfèrent à une position radiale par rapport à l’axe central du joint d’étanchéité autour duquel sont agencés les secteurs de joint. « L’amont » et « l’aval » sont à comprendre dans la direction principale d’écoulement du flux dans une turbomachine. Selon un mode de réalisation, le secteur d’anneau interne comprend une lèvre amont s’étendant en saillie vers l’amont depuis une extrémité amont de la plateforme amont interne et étant inclinée en s’écartant de la plateforme amont externe. La lèvre diverge vers l’amont et permet ainsi de « capter » un plus grand volume d’air pour l’amener dans la cavité formée radialement entre les plateformes amont. Selon un mode de réalisation, les plateformes amont sont reliées l’une à l’autre et/ou les plateformes aval sont reliées l’une à l’autre, par un renfort central disposé circonférentiellement en une position centrale du secteur d’anneau interne et/ou par deux renforts latéraux disposés circonférentiellement aux extrémités circonférentielles du secteur d’anneau interne. Ces renforts permettent de rigidifier la structure et de stabiliser la position circonférentielle du secteur d’anneau interne, résultant ainsi en une meilleure maîtrise du jeu entre le joint et le rotor. Selon un mode de réalisation, l’organe de rappel est relié au secteur d’anneau interne en une embase qui est agencée à une extrémité circonférentielle de la plateforme aval externe. Alternativement, l’organe de rappel peut être relié au secteur d’anneau interne en une embase qui est agencée à une extrémité circonférentielle de la plateforme amont externe. En reliant l’organe de rappel à une extrémité circonférentielle, il est possible d’utiliser des organes de rappel souples et qui ne perdent pas leur élasticité par la fatigue, permettant de conserver une bonne maîtrise du jeu même lorsque le joint est usé. Selon un mode de réalisation, la plateforme aval externe présente une surface externe et la plateforme amont externe présente une surface interne, la surface externe de la plateforme aval externe étant plus proche de l’axe longitudinal que la surface interne de la plateforme amont externe. Selon un mode de réalisation, le secteur d’anneau interne comprend une lèvre centrale externe s’étendant radialement vis-à-vis de l’axe longitudinal en saillie depuis l’âme. Cette lèvre centrale forme un obstacle à la circulation de l’air. Elle peut s’étendre radialement sur une grande partie de l’espace entre le secteur d’anneau interne et le secteur d’anneau externe. Alternativement, elle peut être radialement plus étroite. Elle peut ainsi former une surface d’appui pour un organe d’étanchéité secondaire. Selon un mode de réalisation, le joint d’étanchéité comprend en outre un organe d’étanchéité secondaire disposé radialement entre le secteur d’anneau interne et le secteur d’anneau externe et disposé en amont de l’organe de rappel, l’organe d’étanchéité secondaire étant en appui sur la lèvre centrale externe. L’organe d’étanchéité secondaire empêche l’air de traverser axialement le joint d’étanchéité radialement au-dessus du secteur d’anneau interne. En d’autres termes un tel organe d’étanchéité secondaire assure que le seul chemin permettant à l’air de franchir le joint d’étanchéité soit le jeu (contrôlé) entre la surface interne du secteur d’anneau interne et la surface externe du rotor en regard du joint d’étanchéité. L’organe d’étanchéité secondaire peut par exemple être choisi parmi un joint à brosse, un ensemble de languettes, ou un tuilage. Il peut être en appui en amont de la lèvre centrale externe ou en appui en aval de la lèvre centrale externe. Selon un mode de réalisation, le secteur d’anneau interne comprend une lèvre centrale interne s’étendant radialement vis-à-vis de l’axe longitudinal et en saillie depuis l’âme. Cette lèvre interne forme un obstacle à la circulation de l’air qui, lorsque le jeu est inférieur au jeu prédéfini, permet d’augmenter la pression à l’interface entre le joint d’étanchéité et le rotor, afin d’aider à repousser le joint d’étanchéité radialement vers l’extérieur et assister le rétablissement du jeu prédéfini. Selon un mode de réalisation, la longueur axiale des plateformes amont est comprise entre 30% et 50% de la longueur axiale totale du secteur d’anneau interne. Un tel ratio est vu comme suffisant pour que les plateformes opèrent leur fonction hydrostatique sans toutefois augmenter inutilement le poids ou l’encombrement du joint d’étanchéité. Selon un mode de réalisation, la longueur axiale de la plateforme aval interne est inférieure à 40% de la longueur axiale totale du secteur d’anneau interne et la longueur axiale de la plateforme aval externe est au moins égale à la longueur axiale de la plateforme aval interne. Selon un mode de réalisation, l’épaisseur radiale des plateformes est supérieure à 1 mm. Ainsi, les plateformes ont une rigidité suffisante pour que la conception de l’organe de rappel et des dimensions des plateformes soit robuste : des plateformes trop fines pourraient se déformer à l’usage et empêcher de contrôler précisément le jeu au cours de la vie du joint d’étanchéité. Dans un mode de réalisation, les secteurs d’anneau externes forment une virole externe et les secteurs d’anneau internes présentent des extrémités agencées bout-à-bout dans la direction circonférentielle. Dans un tel mode de réalisation, les extrémités circonférentielles des secteurs d’anneau interne peuvent présenter un angle d’inclinaison par rapport à la direction circonférentielle compris entre 30° et 90°. Alternativement, l’angle peut être compris entre 0° et 30°. Une inclinaison des extrémités des secteurs d’anneau interne permet de réduire le jeu existant entre deux secteurs d’anneau interne, améliorant ainsi l’efficacité du joint d’étanchéité. Dans un mode de réalisation, le joint d’étanchéité comprend entre 8 et 20 secteurs de joints. Cette plage de valeurs constitue un bon compromis entre un trop petit nombre de secteurs, synonyme de secteurs lourds pour les organes de rappel, et un trop grand nombre de secteurs, synonyme de nombreux interstices inter-secteurs et donc de fuites potentielles d’air. Dans un mode de réalisation, les secteurs d’anneau externe d’un joint d’étanchéité peuvent être une pièce unique, par exemple une virole. En d’autres termes, il n’y a pas de séparation physique entre deux secteurs d’anneau externes circonférentiellement successifs. Dans un mode de réalisation, une telle virole peut être monolithique, c’est-à-dire réalisée en une seule pièce sans raccordement. Dans un tel cas de figure, il sera considéré qu’une portion angulaire de la virole peut être considérée comme un secteur d’anneau externe. L’invention porte également sur une turbomachine comprenant : un compresseur haute pression ; une chambre de combustion ; une turbine haute pression ; un premier, un deuxième et un troisième joint d’étanchéité ; et un circuit d’acheminement d’air de refroidissement vers la turbine haute pression, le circuit d’acheminement d’air comprenant une entrée d’air en aval du compresseur haute pression, un conduit séparé de l’entrée par le premier joint d’étanchéité, un logement séparé du conduit par le deuxième joint d’étanchéité, un injecteur d’air débouchant dans le logement, une sortie de purge séparée du logement par le troisième joint d’étanchéité et une sortie d’air du logement dirigeant le flux d’air vers la turbine haute pression, au moins l’un des premier, deuxième et troisième joints d’étanchéité étant conforme à l’un des modes de réalisation exposés ci-dessus. Selon la position envisagée, le premier joint d’étanchéité est un joint d’étanchéité en aval du compresseur à haute pression (dit « CDP » pour « compressor discharge pressure » en anglais), le deuxième joint d’étanchéité est un joint d’étanchéité interne avant (dit « FIS » pour « forward inner seal » en anglais) et le troisième joint d’étanchéité est un joint d’étanchéité externe avant (dit « FOS » pour « forward outer seal » en anglais). Il a été constaté que les joints d’étanchéité de l’invention permettent un meilleur contrôle du jeu au cours de leur durée de vie que les joints d’étanchéité à labyrinthe, et assurent ainsi un maintien des performances de la turbomachine et un refroidissement efficace des turbines tout au long de la vie du joint d’étanchéité. D’autres caractéristiques, détails et avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-après, et à l’analyse des dessins annexés, sur lesquels : FIG. 1 est une vue en coupe schématique d’une turbomachine ; FIG. 2 est une vue en coupe d’un circuit de refroidissement des turbines ; FIG. 3 est une vue de face d’un joint d’étanchéité selon l’invention ; FIG. 4 est une vue isométrique amont d’un secteur d’anneau interne ; FIG. 5 est une vue isométrique aval d’un secteur d’anneau interne ; FIG. 6 est une vue en coupe d’un secteur d’anneau interne. Les figures décrivent différents aspects de l’invention de façon schématique. Les dimensions ne sont pas représentées à l’échelle : certaines dimensions sont agrandies pour faciliter la lecture des dessins et la compréhension des phénomènes en jeu. La direction axiale est celle de l’axe longitudinal de la turbomachine, noté A. La direction radiale est perpendiculaire et coplanaire à la direction A. La direction circonférentielle ou tangentielle est orthogonale à la direction axiale et à la direction radiale. La présente invention s’inscrit de manière préférentielle dans le cadre des turbomachines pour aéronefs. A ce titre, la FIG. 1 représente de manière schématique, en coupe selon un plan vertical passant par son axe longitudinal A, un turboréacteur à double flux 1. Il comporte d’amont en aval selon la circulation du flux d’air, une soufflante 2, un compresseur basse pression 3, un compresseur haute pression 4, une chambre de combustion 5, une turbine haute pression 6 et une turbine basse pression 7. Il est entendu que l’invention n’est pas limitée à une turbomachine spécifiquement avec cette structure. L’air entrant dans la turbomachine est froid. Il est comprimé par les compresseurs 3 et 4 et monte en température jusqu’à environ 500-600°C. En sortie de la chambre de combustion 5, l’air est à une température de l’ordre de 1500 à 2000°C. Les turbines 6 et 7 voient donc un air très chaud et sont donc sujettes à des déformations et des usures thermiques. Un moyen de réguler la température des turbines est de prélever de l’air moins chaud, radialement intérieurement à la chambre de combustion 5 et au niveau des derniers étages du compresseur 4, et d’acheminer cet air vers l’aval pour refroidir les turbines. La FIG. 2 représente une portion de la turbomachine de la FIG. 1 , et en particulier la chambre de combustion et des joints d’étanchéité. Dans le mode de réalisation représenté, la portion de turbomachine présente trois joints d’étanchéité : un joint d’étanchéité 10 en aval du compresseur à haute pression (« CDP »), un joint d’étanchéité interne avant 12 (« FIS »), et un joint d’étanchéité externe avant 14 (« FOS »). La FIG. 2 n’est qu’un exemple de configuration pour un chemin de refroidissement de l’air dans une turbomachine, et l’homme du métier parviendra à identifier les joints respectifs CDP, FIS et FOS dans d’autres géométries de circuit de refroidissement. Dans le mode de réalisation représenté, une entrée d’air 9 permet de prélever de l’air 16 en aval du dernier disque de compresseur. L’air 16 prélevé en aval du dernier disque de compresseur traverse en premier lieu le joint d’étanchéité 10, lequel est situé radialement intérieurement par rapport à l’entrée de la chambre de combustion 5. L’air 16 poursuit son chemin dans un conduit 11 qui peut être annulaire autour de l’axe A. L’air traverse ensuite un deuxième joint (joint d’étanchéité interne avant) 12 et débouche dans un logement 13 agencé entre le deuxième joint 12 et un troisième joint (joint d’étanchéité externe avant) 14. De l’air est également prélevé radialement intérieurement par rapport à la chambre de combustion 5. Des injecteurs 15 d’air provenant d’une cavité 17 radialement intérieurement par rapport à la chambre de combustion débouchent dans le logement 13. L’air 16 provenant du compresseur et celui provenant des injecteurs 15 se rejoignent au niveau du logement 13. Cet air est ensuite dirigé vers un circuit de refroidissement 18 du premier étage de la turbine 6 via une sortie 19 du logement 13. Le joint d’étanchéité 14 permet de réguler une sortie d’air depuis le logement 13 vers un circuit de purge 20, axialement positionné entre un distributeur 6.1 et la première roue mobile de turbine 6. Le flux 18 est destiné à refroidir la turbine et notamment refroidir les aubes creuses de la turbine 6. Les quantités d’air régulées par les joints d’étanchéité 10, 12, 14 sont dictées par le jeu entre ces joints et une surface interne 22 respective en regard des joints. Dans le mode de réalisation représenté, la surface 22 en regard des joints 10, 12, 14 est une surface externe d’un ensemble rotorique. Dans la suite, le joint d’étanchéité de l’invention sera décrit avec le numéro 10 mais il convient de noter que ce qui est décrit pour ce joint d’étanchéité peut également, ou alternativement, être appliqué aux autres joints d’étanchéité 12, 14. La FIG. 3 montre un joint d’étanchéité 10 en vue de face, perpendiculaire à la direction A. Le joint 10 est composé de secteurs qui sont distribués selon une direction circonférentielle T autour de l’axe A. Chaque secteur compte pour une partie angulaire d’un anneau décrivant 360° autour de l’axe A. Chaque secteur comprend un secteur annulaire interne 30, un secteur annulaire externe 60, et un organe de rappel 62. L’organe de rappel 62 est lié au secteur annulaire interne 30 en une embase 64, et l’organe de rappel 62 est lié au secteur annulaire externe 60 en une embase 66. Le joint 10 peut être formé de 8 à 20 secteurs. Les secteurs annulaires externes 60 peuvent former ensemble un seul anneau. La sectorisation est dans ce cas purement géométrique. Alternativement, les secteurs annulaires externes 60 peuvent être formés de pièces distinctes, assemblées entre elles. L’organe de rappel 62 peut être formé de deux lames d’une épaisseur destinée à leur conférer une élasticité prédéterminée, par exemple entre 0,7 et 2,0 mm. L’épaisseur totale de l’organe de rappel peut être comprise entre 2,5 et 5,0 mm. Il est entendu qu’un autre nombre de lames (1, 3, 4) ou une autre technologie de ressort élastique peut être employé(e). Les secteurs annulaires internes 30 sont espacés les uns des autres d’une distance e. Cette distance est exagérée sur la FIG. 3 . Elle est aussi petite que possible pour limiter les fuites d’air entre les secteurs, sans entraver le libre mouvement radial des secteurs annulaires internes 30. Cette distance peut être inférieure à 0,3 mm. Le joint d’étanchéité peut être monobloc, c’est-à-dire que les secteurs d’anneau internes 30, les secteurs d’anneau externes 60, les organes de rappel 62 et les embases 64, 66 peuvent être formés d’une seule pièce. Les secteurs annulaires internes 30 sont espacés d’un rotor 22 par un jeu j. Le joint 10 est conçu pour assurer un jeu j prédéfini. Le jeu prédéfini peut être compris entre 0,1 et 1,0 mm. Il est préférablement inférieur à 0,2 mm. Ce jeu correspond à un débit d’air cible pour un régime moteur ou une charge donnée. Si lors du fonctionnement de la turbomachine, le jeu j devient trop grand, l’organe de rappel 62 tendra à imprimer un effort radialement vers l’axe A pour rétrécir le jeu j. A l’inverse, si le jeu j devient trop petit, le flux d’air passant à l’interface entre le secteur d’anneau interne 30 et le rotor 22 augmentera en pression et aura tendance à écarter le secteur d’anneau interne 30 de l’axe A. Les figures 4 et 5 illustrent un mode de réalisation avantageux du secteur d’anneau interne 30, en vue isométrique, respectivement depuis l’amont et depuis l’aval. Le secteur d’anneau interne 30 peut comprendre une âme 31, c’est-à-dire un élément plein formant le cœur du secteur d’anneau interne 30 et depuis lequel s’étendent différents éléments structuraux du secteur d’anneau interne 30. Dans cet exemple, l’âme 31 est courbée autour de l’axe A. Le secteur d’anneau interne 30 peut comprendre une plateforme amont externe 32 et une plateforme amont interne 34. Ces plateformes 32, 34 sont courbées selon la courbure autour de l’axe A. Elles sont disposées en amont de l’âme 31. Elles sont séparées l’une de l’autre dans la direction radiale. Est ainsi formé un renfoncement 36 entre les plateformes 32, 34. La plateforme interne 34 peut être en léger retrait axialement par exemple de 5 à 10% de la longueur axiale de la plateforme 32 (voir FIG. 6 ). Le secteur d’anneau interne 30 s’étend circonférentiellement d’une extrémité matérialisée par la surface 37 à une autre extrémité circonférentielle matérialisée par la surface 39. Les plateformes 32, 34 s’étendent circonférentiellement d’une extrémité 37 de l’anneau interne 30 à l’autre 39. Le secteur d’anneau interne 30 peut être renforcé par des renforts reliant la plateforme amont externe 32 à la plateforme amont interne 34. Les renforts peuvent comprendre un renfort central 38, agencé circonférentiellement à une position intermédiaire du secteur d’anneau interne 30, position intermédiaire qui peut être sensiblement au milieu du secteur d’anneau interne 30. Le renfort central 38 divise le renfoncement 36 en deux. Les renforts peuvent en complément ou alternativement comprendre des renforts latéraux 40 au droit des extrémités circonférentielles du secteur d’anneau interne 30. Le renfoncement 36 est ainsi délimité circonférentiellement. Lorsque la plateforme amont interne 34 est en retrait axial de la plateforme amont externe 36, les renforts 38 et 40 peuvent présenter une surface amont qui être incliné par rapport à l’axe A d’un angle qui peut être compris entre 30 et 80°. Le secteur d’anneau interne 30 peut comprendre une lèvre amont 42 s’étendant depuis l’extrémité amont 34.3 de la plateforme amont interne 34, lèvre dont la fonction sera décrite plus bas. Celle-ci s’étend vers l’amont en évasement. Elle peut former un angle compris entre 30 et 60° par rapport à l’axe A. L’angle d’inclinaison de la lèvre 42 peut éventuellement être identique à l’angle formé par les renforts 38, 40 avec l’axe A. Le secteur d’anneau interne 30 peut comprendre une lèvre 44 qui s’étend en saillie de l’âme 31 radialement vers l’extérieur depuis l’axe A. Vu depuis l’aval, la FIG. 5 montre que le secteur d’anneau interne 30 peut comprendre une plateforme aval externe 46 et une plateforme aval interne 48. Ces plateformes 46, 48 sont courbées selon la courbure autour de l’axe A. Elles sont disposées en aval de l’âme 31. La plateforme aval externe 46 peut être radialement à distance de la plateforme aval interne 48. Est ainsi formée un renfoncement 50. Les plateformes 46, 48 s’étendent circonférentiellement d’une extrémité 37 de l’anneau interne 30 à l’autre 39. Le secteur d’anneau interne 30 peut être renforcé par des renforts reliant la plateforme aval externe 46 à la plateforme aval interne 48. Les renforts peuvent comprendre un renfort central 52, agencé circonférentiellement à une position intermédiaire du secteur d’anneau interne 30, position intermédiaire qui peut être sensiblement au milieu du secteur d’anneau interne 30. Le renfort central 52 divise le renfoncement 50 en deux. Les renforts peuvent en complément ou alternativement comprendre des renforts latéraux 54 au droit des extrémités circonférentielles du secteur d’anneau interne 30. Le renfoncement 50 est alors délimité circonférentiellement. Les renforts 38, 40, 52, 54 ont une épaisseur (dans la direction circonférentielle) qui peut être comprise entre 1% et 10% de la longueur circonférentielle du secteur d’anneau interne 30. La plateforme aval interne 48 peut présenter une surface interne allant en s’affinant, formant par exemple un tronc de cône 56. Le secteur d’anneau interne 30 peut aussi comprendre une lèvre centrale interne 58, s’étendant depuis l’âme 31 radialement vers l’axe A. En résumé, le secteur d’anneau interne 30 comprend : une âme 31 ; une plateforme amont externe 32 et une plateforme amont interne 34, s’étendant toutes deux depuis l’âme 31 en saillie vers l’amont, et étant agencées radialement à distance l’une de l’autre ; et une plateforme aval externe 46 et une plateforme aval interne 48, s’étendant toutes deux depuis l’âme 31 en saillie vers l’aval, et étant agencées radialement à distance l’une de l’autre. Les figures 4 et 5 mettent également en évidence la présence de l’embase 64, lieu de rattachement de l’organe de rappel 62. L’embase peut avantageusement être disposée à une extrémité circonférentielle du secteur d’anneau interne 30. L’embase 64 peut être constituée d’une surépaisseur radiale présentant une surface radialement externe sensiblement cylindrique et des congés de raccordement à la surface externe de la plateforme aval externe. L’embase 64 est ici représentée sur la plateforme aval externe 46 mais elle peut alternativement être prévue sur la plateforme amont externe. La FIG. 6 est une vue en coupe du segment d’anneau interne 30 dans le plan noté VI sur la FIG. 4 . La plateforme amont externe 32 dispose d’une surface externe 32.1 et d’une surface interne 32.2. L’épaisseur de la plateforme amont externe 32, notée E32, est la distance entre la surface externe 32.1 et la surface interne 32.2. La plateforme amont interne 34 dispose d’une surface externe 34.1 et d’une surface interne 34.2. L’épaisseur de la plateforme amont interne 34, notée E34, est la distance entre la surface externe 34.1 et la surface interne 34.2. La plateforme aval externe 46 dispose d’une surface externe 46.1 et d’une surface interne 46.2. L’épaisseur de la plateforme aval externe 46, notée E46, est la distance entre la surface externe 46.1 et la surface interne 46.2. La surface externe 46.1 de la plateforme aval externe 46 peut être plus proche de l’axe longitudinal A que la surface interne 32.2 de la plateforme amont externe 32. La plateforme aval interne 48 dispose d’une surface externe 48.1 et d’une surface interne 48.2. L’épaisseur de la plateforme aval interne 48, notée E48, est la distance entre la surface externe 48.1 et la surface interne 48.2. Les épaisseurs E32, E34, E46 et E48 peuvent être supérieures à 1 mm. Les longueurs respectives des plateformes 32, 34, 46 et 48 sont notées L32, L34, L46 et L48. La longueur L34 est comprise entre 20% et 70%, et préférentiellement entre 30% et 50% de la longueur axiale totale du joint, notée L. La valeur de L peut être comprise entre 10 et 50 mm. Elle est préférentiellement supérieure à 15 mm. La longueur L32 est supérieure ou égale à L34. La longueur L48 est inférieure à 60%, et préférentiellement inférieure à 40% de la longueur L. La longueur L46 est supérieure ou égale à la longueur L48. Les renfoncements 36 et 50 ont une hauteur radiale respective E36 et E50, supérieure à 1 mm. Leur hauteur radiale peut être constante. Un organe d’étanchéité secondaire 59 peut venir en appui de la lèvre centrale externe 44. L’organe d’étanchéité secondaire 59 est ici représenté en pointillés. Il peut s’étendre de la plateforme amont externe 32 au secteur d’anneau externe (60 sur la FIG. 3 ). Il peut être disposé en amont de l’organe de rappel 62. L’organe d’étanchéité secondaire empêche l’air venant de l’amont (à gauche sur la FIG. 6 ) de traverser axialement le joint radialement extérieurement par rapport au secteur d’anneau interne 30. En d’autres termes un tel organe d’étanchéité secondaire assure que le seul chemin permettant à l’air de franchir le joint soit le jeu j (contrôlé), représenté sur la FIG. 3 , entre la surface interne 34.2, 48.2 du secteur d’anneau interne 30 et la surface externe 22 du rotor en regard du joint. L’organe d’étanchéité secondaire peut par exemple être choisi parmi un joint à brosse, un ensemble de languettes, ou un tuilage. La lèvre centrale externe 44 peut présenter une excroissance vers l’amont qui se matérialise par une chicane 44.1 renforçant encore l’étanchéité dans cette zone. Les différentes surfaces internes et externes des plateformes 32, 34, 46, 48 multiplient les surfaces de contact avec l’air et créent un effet de portance du secteur d’anneau interne 30. La lèvre amont 42 et la lèvre centrale interne 58 forment des obstacles à l’écoulement de l’air qui génèrent une surpression sur les surface internes. L’inclinaison de la lèvre amont 42 par rapport à l’axe A (direction horizontale sur la FIG. 6 ) peut être compris entre 30° et 60°. Le dégagement radial entre la lèvre 42 et le rotor est plus important que celui entre la lèvre centrale interne 58 et le rotor afin d’assurer un effet de coussin d’air, l’air arrivant plus facilement dans la cavité entre la lèvre 42 et la lèvre 58 qu’il ne s’en échappe. En aval, le tronc de cône 56 a une fonction de diffuseur, limitant le débit d’air passant au travers du joint. L’inclinaison du tronc de cône peut être comprise entre 20° et 45° par rapport à l’axe A. Un angle trop petit limite l’effet de diffusion et un angle trop grand diminue la portance sur le secteur d’anneau interne 30. Si la lèvre 42 et le tronc de cône 56 ont des répercussions locales propres sur l’écoulement du flux d’air, ces éléments présentent également une synergie dans l’équilibre mécanique du secteur d’anneau interne 30, permettant à celui-ci de conserver son orientation par rapport à l’axe A. Dans une variante non illustrée, le secteur d’anneau interne 30 est dépourvu des plateformes amont ou est dépourvu des plateformes aval. Joint annulaire d’étanchéité (10, 12, 14) comprenant une pluralité de secteurs (30, 60, 62, 64) de joint distribués circonférentiellement autour d’un axe longitudinal (A), chaque secteur de joint comprenant un secteur d’anneau interne (30) relié à un secteur d’anneau externe (60) par un organe de rappel (62), le secteur d’anneau interne (30) comprenant : une âme(31) ; une plateforme amont externe (32) et une plateforme amont interne (34), s’étendant toutes deux depuis l’âme (31) en saillie vers l’amont, et étant agencées radialement à distance l’une de l’autre ; et une plateforme aval externe (46) et une plateforme aval interne (48), s’étendant toutes deux depuis l’âme (31) en saillie vers l’aval, et étant agencées radialement à distance l’une de l’autre. Joint (10, 12, 14) selon la revendication 1, dans lequel le secteur d’anneau interne (30) comprend une lèvre amont (42) s’étendant en saillie vers l’amont depuis une extrémité amont (34.3) de la plateforme amont interne (34) et étant inclinée en s’écartant de la plateforme amont externe (32). Joint (10, 12, 14) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel les plateformes amont (32, 34) sont reliées l’une à l’autre et/ou les plateformes aval (46, 48) sont reliées l’une à l’autre, par un renfort central (38, 52) disposé circonférentiellement en une position centrale du secteur d’anneau interne (30) et/ou par deux renforts latéraux (40, 54) disposés circonférentiellement aux extrémités circonférentielles (37, 39) du secteur d’anneau interne (30). Joint (10, 12, 14) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel l’organe de rappel (62) est relié au secteur d’anneau interne (30) en une embase (64) qui est agencée à une extrémité circonférentielle (37, 39) de la plateforme aval externe (46). Joint (10, 12, 14) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la plateforme aval externe (46) présente une surface externe (46.1) et la plateforme amont externe (32) présente une surface interne (32.2), la surface externe (46.1) de la plateforme aval externe (46) étant plus proche de l’axe longitudinal (A) que la surface interne (32.2) de la plateforme amont externe (32). Joint (10, 12, 14) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le secteur d’anneau interne (30) comprend une lèvre centrale externe (44) s’étendant radialement vis-à-vis de l’axe longitudinal (A) en saillie depuis l’âme (31). Joint (10, 12, 14) selon la revendication précédente, comprenant en outre un organe d’étanchéité secondaire (59) disposé radialement entre le secteur d’anneau interne (30) et le secteur d’anneau externe (60) et disposé en amont de l’organe de rappel (62), l’organe d’étanchéité secondaire (59) étant en appui sur la lèvre centrale externe (44). Joint (10, 12, 14) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le secteur d’anneau interne (30) comprend une lèvre centrale interne (58) s’étendant radialement vis-à-vis de l’axe longitudinal (A) et en saillie depuis l’âme (31). Joint (10, 12, 14) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la longueur axiale (L32, L34) des plateformes amont (32, 34) est comprise entre 30% et 50% de la longueur axiale totale (L) du secteur d’anneau interne (30). Joint (10, 12, 14) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la longueur axiale (L48) de la plateforme aval interne (48) est inférieure à 60% et préférentiellement inférieure à 40% de la longueur axiale totale (L) du secteur d’anneau interne (30) et la longueur axiale (L46) de la plateforme aval externe (46) est au moins égale à la longueur axiale (L48) de la plateforme aval interne (48). Joint (10, 12, 14) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel l’épaisseur radiale (E32, E34, E46, E48) des plateformes (32, 34, 46, 48) est supérieure à 1 mm. Turbomachine (1) comprenant : un compresseur haute pression (4) ; une chambre de combustion (5) ; une turbine haute pression (6) ; un premier, un deuxième et un troisième joint d’étanchéité (10, 12, 14) ; et un circuit (9-20) d’acheminement d’air de refroidissement vers la turbine haute pression (6), le circuit d’acheminement d’air comprenant une entrée d’air (9) en aval du compresseur haute pression (4), un conduit (11) séparé de l’entrée (9) par le premier joint d’étanchéité (10), un logement (13) séparé du conduit (11) par le deuxième joint d’étanchéité (12), un injecteur d’air (15) débouchant dans le logement (13), une sortie de purge (20) séparée du logement (13) par le troisième joint d’étanchéité (14) et une sortie d’air (19) du logement (13) dirigeant le flux d’air (18) vers la turbine haute pression (6), au moins l’un des premier, deuxième et troisième joints d’étanchéité (10, 12, 14) étant conforme à l’une quelconque des revendications 1 à 11.