FR 3147040 A1 20240927 FR 2402518 A 20240313 Titre : Circuit de protection à courant résiduel pour la détection d'un courant continu Circuit de protection à courant résiduel de l'interruption du circuit, comprenant un transformateur (1) de courant, un circuit (31) d'excitation pour la production d'une tension d'excitation oscillante, une inductance (32) pour l'induction d'un champ magnétique dans le transformateur (1) de courant, une première résistance (33) et d'une deuxième résistance (38) et d'un interrupteur (39), la deuxième résistance (38) étant montée en parallèle à la première résistance (38) et pouvant être mise en circuit au moyen de l'interrupteur (39). Figure pour l’abrégé : Fig. 5 Circuit de protection à courant résiduel pour la détection d'un courant continu L'invention concerne un circuit de protection à courant résiduel pour la détection d'un courant continu et un procédé de détection d'un courant continu au moyen d'un circuit de protection à courant résiduel suivant l'invention. Des interrupteurs de protection à courant résiduel ou des interrupteurs de protection à courant différentiel sont désignés souvent également comme des RCDs (de l'anglais "residual current detector"). Ils sont utilisés pour se protéger de courants résiduels qui peuvent être dangereux, en particulier pour des opérateurs ou des utilisateurs d'une installation électrique. Un RCD, qui fonctionne (également) en courant continu, est désigné habituellement comme un "RCD de type B". En particulier pour des RCDs de type B, il est exigé de garantir un comportement de réaction ou un comportement de déclenchement correct, c'est-à-dire d'une part de s'ouvrir d'une manière sûre pour tous les courants résiduels dangereux, mais d'autre part d'empêcher de faux déclenchements (en anglais l'expression "nuisance tripping" est habituelle dans ce cas). Des améliorations techniques, à ce sujet, de RCDs de type B sont indiqués par exemple dans les documents DE 102018204047 A1, DE 102019204272 A1 et DE 102021202171 A1. Il s'agit dans ce cas surtout de l'effet de courants de haute fréquence, qui peuvent provoquer un déclenchement intempestif. Mais on a le besoin d'améliorer le comportement au déclenchement des RCDs de type B également au regard d'autres effets. C'est le but de l'invention d'y contribuer. On y parvient par les points suivants de l'invention : 1. Circuit de protection à courant résiduel pour la détection d'un courant continu à l'aide d'un transformateur de courant, dans lequel par l'action d'un champ magnétique oscillant sur le transformateur, on induit, dans le cas d'un courant résiduel en courant continu se produisant dans un circuit contrôlé, un courant de compensation, que l'on évalue au regard de la nécessité de l'interruption du circuit, comprenant - un transformateur de courant, - un circuit d'excitation pour la production d'une tension d'excitation oscillante, - une inductance pour l'induction d'un champ magnétique dans le transformateur de courant, et - une première résistance, caractérisé en ce que - le circuit de protection est formé en outre d'une deuxième résistance et d'un interrupteur, la deuxième résistance étant montée en parallèle à la première résistance et pouvant être mise en circuit au moyen de l'interrupteur. 2. Circuit de protection à courant résiduel suivant le point 1, caractérisé en ce que - le circuit de protection est formé en outre d'une unité de calcul pour l'évaluation du courant détecté, qui est constituée pour provoquer, par un signal de commande pouvant être donné par une sortie, l'ouverture et la fermeture de l'interrupteur. 3. Circuit de protection à courant résiduel suivant le point 2, caractérisé en ce que - le circuit d'excitation est relié à une entrée de l'unité de calcul, et - le circuit de protection est constitué pour disposer, par le circuit d'excitation par l'intermédiaire de l'entrée, d'une information, à partir de laquelle un changement de signe de la tension d'excitation peut être déterminé. 4. Circuit de protection à courant résiduel suivant l'un des points 1 à 3, caractérisé en ce que le circuit d'excitation, l'inductance et la première résistance sont montés en série. 5. Circuit de protection à courant résiduel suivant l'un des points 2 à 4, caractérisé en ce que l'unité de calcul est constituée pour effectuer un procédé suivant l'un des points 6 à 12. 6. Procédé de détection d'un courant continu au moyen d'un circuit de protection à courant résiduel suivant l'un des points 1 à 5, comprenant les stades - fermeture de l'interrupteur lors d'un premier changement de signe de la tension d'excitation, - ouverture de l'interrupteur lors du changement de signe suivant le premier de la tension d'excitation, - détection d'un premier courant de compensation induit, - fermeture de l'interrupteur lors d'un deuxième changement de signe de la tension d'excitation, le deuxième changement de signe étant contraire au premier, - ouverture de l'interrupteur lors du changement de signe suivant le deuxième de la tension d'excitation, - détection d'un deuxième courant de compensation induit, et - formation d'une valeur moyenne du premier et du deuxième courant de compensation induit. 7. Procédé suivant le point 6, caractérisé par les stades - contrôle de courant résiduel en courant continu du circuit, - à la détection de l'apparition d'un courant résiduel, on effectue les stades du point 6 pour la détermination d'une valeur du courant résiduel, et - utilisation de la valeur moyenne du premier et du deuxième courant de compensation induit comme valeur pour le courant résiduel. 8. Procédé suivant le point 7, caractérisé par les stades supplémentaires - contrôle du point de savoir si la valeur du courant résiduel dépasse un seuil du courant résiduel admissible, - émission d'un signal d'interruption du circuit si le seuil est dépassé. 9. Procédé suivant l'un des points 7 ou 8, caractérisé en ce que - le contrôle d'un courant résiduel en courant continu dans le circuit s'effectue au moyen d'une détection d'un courant de compensation induit et du contrôle de son dépassement d'une valeur de seuil pour le déclenchement, et - on n'effectue la détermination d'une valeur du courant résiduel suivant le point 7 que si la valeur de seuil pour le déclenchement est dépassée. 10. Procédé suivant le point 9, caractérisé en ce que - on effectue supplémentairement un contrôle du dépassement d'une valeur de seuil pour un déclenchement immédiat, et - on n'effectue la détermination d'une valeur du courant résiduel suivant le point 7 que si la valeur de seuil pour le déclenchement immédiat n'est pas dépassée. 11. Procédé suivant le point 10, caractérisé par une émission immédiate d'un signal d'interruption du circuit, si la valeur de seuil pour le déclenchement immédiat est dépassée. 12. Procédé suivant l'un des points 6 à 10, caractérisé en ce que lors d'un contrôle du courant résiduel en courant continu dans le circuit après avoir effectué les stades du point 6, on prend en compte l'effet d'une aimantation ainsi provoqué du transformateur de courant. 13. Programme d'ordinateur, qui exécute un procédé suivant l'un des points 6 à 12 lorsqu'il est exécuté sur un ordinateur. 14. Produit de programme d'ordinateur ayant un programme d'ordinateur suivant le point 13. On propose suivant l'invention, un circuit de protection à courant résiduel (interrupteur de protection) pour la détection d'un courant continu à l'aide d'un transformateur de courant. Un circuit de protection à courant résiduel de ce type fait partie typiquement d’un interrupteur de protection par exemple d'un RCD de type B. Par l'effet d'un champ magnétique oscillant sur le transformateur, on induit, dans le cas d'un courant résiduel en courant continu se produisant dans un circuit contrôlé, un courant de compensation que l'on évalue au regard de la nécessité de l'interruption du circuit (le cas échéant après un traitement préalable par exemple par filtrage et amplification). Ce circuit de protection à courant résiduel peut fonctionner en particulier suivant le principe fluxgate. Le circuit de protection à courant résiduel suivant l'invention comprend un transformateur de courant, un circuit d'excitation pour la production d'une tension d'excitation oscillante, une inductance pour l'induction d'un champ magnétique dans le transformateur de courant et une première résistance (intitulée également parfois "résistance de mesure"). Celles-ci peuvent être montées également en série. Suivant l'invention, le circuit de protection est formé en outre d'une deuxième résistance et d'un interrupteur (par exemple d'un interrupteur mécanique comme par exemple un relais ou un interrupteur électronique comme par exemple un mosfet), la deuxième résistance étant montée en parallèle à la première résistance et pouvant être mise en circuit au moyen de l'interrupteur. L'invention vise à composer une aimantation intempestive du transformateur ou du noyau du transformateur. En mettant la deuxième résistance en circuit on peut modifier l'intensité du champ magnétique s'appliquant au transformateur. On peut ainsi calculer, au moyen d'un procédé suivant l'invention, une valeur d'un courant résiduel, qui s'est produit, avec possibilité de compenser au moins en partie l'effet d'une aimantation intempestive. De préférence, le circuit de protection suivant l'invention est formé, en outre, d'une unité de calcul ou d'une unité logique (typiquement une MCU) d'évaluation du courant détecté ou relevé, qui est conformée en outre pour faire s'ouvrir et se fermer l'interrupteur par un signal de commande pouvant être donné par une sortie. Pour un procédé suivant l'invention, dans lequel l'ouverture ou la fermeture de l'interrupteur est couplée à un changement de signe de la tension d'excitation, le circuit d'excitation peut être relié à une entrée de l'unité de calcul et le circuit de protection est constitué, de manière à donner, par le circuit d'excitation par l'intermédiaire de l'entrée, une information, à partir de laquelle un changement de signe de la tension d'excitation peut être déterminé. Cette information peut être par exemple un signal binaire, qui code le signe ou le sens de changement de signe. Mais on peut aussi songer à transmettre un signal analogique, qui est soi-même une mesure de la tension, et à déterminer le changement de signe par l'unité de calcul, au moyen d'une détection de passage par zéro. Mais éventuellement sont également possibles des solutions, qui ne nécessitent pas de liaisons entre circuit d'excitation et entrée de l'unité de calcul. Cela peut être, éventuellement par l'intermédiaire du courant de compensation induit détecté et évalué par l'unité de calcul, décidé à l'instant d'un changement de signe de la tension d'excitation. Dans un circuit de protection à courant résiduel conformé suivant l'invention et ayant une unité de calcul, celle-ci peut être constituée pour exécuter le procédé suivant l'invention décrit dans ce qui suit. On propose un procédé de détection d'un courant continu au moyen d'un circuit de protection à courant résiduel suivant l'invention, dans lequel on effectue les stades suivants a) fermeture de l'interrupteur lors d'un premier changement de signe de la tension d'excitation, b) ouverture de l'interrupteur lors du changement de signe suivant le premier de la tension d'excitation, c) détection d'un premier courant de compensation induit, d) fermeture de l'interrupteur lors d'un deuxième changement de signe de la tension d'excitation, le deuxième changement de signe étant contraire au premier, e) ouverture de l'interrupteur lors du changement de signe suivant le deuxième de la tension d'excitation, f) détection d'un deuxième courant de compensation induit, et g) formation d'une valeur moyenne (de préférence la valeur moyenne arithmétique) du premier et du deuxième courant de compensation induit. En mettant en circuit la deuxième résistance (fermeture de l'interrupteur), l'intensité du champ magnétique s'appliquant au transformateur augmente. Par un choix approprié de la valeur de la deuxième résistance, on peut ainsi provoquer une aimantation du noyau du transformateur, qui, après mise en circuit de la deuxième résistance, donne un courant de compensation. On effectue l'aimantation avec la détermination qui s'ensuit du courant de compensation pour des polarités de champ magnétique différentes et on forme ensuite la valeur moyenne. S'il n'y a pas de courant résiduel, on obtient dans des conditions idéales la valeur moyenne de zéro. S'il y a une aimantation initiale du noyau, on réduit nettement par cette méthode le courant résiduel apparent. Suivant un mode de réalisation, on contrôle à la manière habituelle le courant résiduel en courant continu dans le circuit. A la détection de l'apparition d'un courant résiduel présumé (c'est-à-dire un courant induit qui peut être provoqué éventuellement également par une aimantation du noyau du transformateur), on effectue alors les stades a) à g) indiqués ci-dessus de détermination d'une valeur du courant résiduel. On utilise alors, comme valeur du courant résiduel, la valeur moyenne ainsi obtenue du premier et du deuxième courant de compensation induit. Il peut être alors prévu de contrôler si la valeur du courant résiduel dépasse un seuil du courant résiduel admissible, et si le seuil est dépassé, émettre un signal d'interruption du circuit. On peut effectuer le contrôle du courant résiduel en courant continu passant dans le circuit, au moyen d'une détection d'un courant de compensation induit et du contrôle du point de savoir si celui-ci dépasse une valeur de seuil pour le déclenchement. On n'effectue la détermination d'une valeur du courant résiduel à l'aide des stades a) – g) que si la valeur de seuil pour le déclenchement est dépassée. On effectue de préférence en outre un contrôle du dépassement d'une valeur de seuil pour un déclenchement immédiat et on n'effectue la détermination d'une valeur du courant résiduel à l'aide des stades que si la valeur de seuil pour le déclenchement immédiat n'est pas dépassée. Ce mode de réalisation repose sur la considération que la proportion possible de l'aimantation du noyau et d'un courant résiduel détecté est limitée. Pour un courant résiduel intense, on peut alors décider que le courant résiduel dépasse le seuil pour un déclenchement, même si la contribution par l'aimantation du noyau du transformateur a la valeur maximum. Cela est représenté par une deuxième valeur de seuil ("valeur de seuil pour un déclenchement immédiat"). Dans ce cas on émet de préférence immédiatement un signal d'interruption du circuit, c'est-à-dire qu'il n'y a pas de formation de valeur moyenne au moyen des stades a) à g). Suivant un perfectionnement, lorsque l'on contrôle le courant résiduel en courant continu dans le circuit en effectuant les stades a) à g), on prend en compte l'effet d'une aimantation ainsi provoquée du transformateur. L'invention sera explicitée d'une manière plus précise dans ce qui suit au moyen des figures dans le cadre d'un exemple de réalisation. Les figures représentent : : RCD de type B habituel, : courbe d'hystérésis d'un noyau de transformateur, : courant résiduel apparent lors d'une aimantation du noyau du transformateur par une impulsion d'intensité de champ. : courant résiduel apparent en fonction du temps lors d'une aimantation du noyau du transformateur par une impulsion d'intensité du champ, : intensité du champ en fonction du temps pour une impulsion d'intensité de champ, qui donne une aimantation du noyau, : circuit de protection à courant résiduel suivant l'invention, : courant résiduel apparent lors d'une aimantation du noyau du transformateur par une impulsion d'intensité de champ, alors que la résistance R mag du circuit de la est mise en circuit, : courant résiduel détecté en fonction du temps, lorsque l'on procède, suivant l'invention, si une aimantation précédente du noyau par une impulsion d'intensité de champ n'est pas présente, : champ magnétique en fonction du temps, lorsque l'on procède suivant l'invention, si une aimantation précédente du noyau par une impulsion d'intensité de champ est présente, : courant résiduel détecté en fonction du temps, lorsque l'on procède suivant l'invention, si une aimantation précédente du noyau par une impulsion d'intensité de champ est présente, : champ magnétique en fonction du temps, lorsque l'on procède suivant l'invention, si une aimantation précédente du noyau par une impulsion d'intensité de champ est présente, : courant résiduel apparent lors d'une aimantation du noyau du transformateur par une impulsion d'intensité de champ, lorsque l'on procède suivant l'invention, : courant résiduel détecté en fonction du temps si une aimantation du noyau par une impulsion d'intensité de champ se produit et si l'on effectue ensuite le procédé suivant l'invention, : champ magnétique en fonction du temps, si une aimantation du noyau par une impulsion d'intensité de champ se produit et si l'on effectue ensuite le procédé suivant l'invention, : un procédé suivant l'invention, : un perfectionnement du procédé suivant l'invention. Par souci de simplicité on décrit, dans l'exemple de réalisation, la réalisation du circuit de protection à courant résiduel comme interrupteur de protection précisément comme RCD de type B. Mais l'invention n'est pas limitée à ce cas. Non seulement le circuit suivant l'invention peut être une partie constitutive d'interrupteurs, qui réalisent outre la fonction de protection à courant résiduel, encore d'autres fonctions (en particulier fonction de protection comme protection vis-à-vis d'une surcharge et protection au court-circuit), mais on peut également songer à ce que le circuit suivant l'invention soit, pour la réalisation d'une fonction de protection à courant résiduel supplémentaire, combiner à d'autres composants électroniques (par exemple des transformateurs) en un produit. Les transformateurs de courant, qui sont utilisés dans RCDs ont habituellement un noyau en matériau à magnétisme doux. Celui-ci peut être aimanté légèrement par des courants différentiels de haute fréquence. Cette aimantation faible du noyau peut être interprétée comme un courant résiduel en courant continu par le moyen de détection de courant différentiel du RCD et emporter un déclenchement intempestif du RCD. Cela pose en particulier problème dans des combinaisons d'appareils de RCD et de dispositif de contrôle – désigné par "RDC-MD", dans lequel "MD" signifie "monitoring device", qui se déclenche à des courants peu intenses. Des dispositifs de ce genre, qui se déclenchent à une amplitude maximum de 6 mA d'un courant résiduel en courant alternatif et déjà à 4, 5 mA d'un courant résiduel en courant continu, peuvent être utilisés dans le domaine de la mobilité électrique, par exemple pour satisfaire aux exigences de la norme IEC 62955. Les RCDs standard utilisent le transformateur de courant ou ZCT (zero current transformer), pour faire la somme des champs magnétiques des courants de charge dans tous les conducteurs et transformer le courant différentiel (courant résiduel) dans l'enroulement secondaire du ZCT. Le principe de la transformation de courant ne fonctionne pas pour des courants en courant continu. C'est pourquoi on utilise pour la mesure de courant résiduel en courant continu habituellement le principe du fluxgate. Un RCD de type B est représenté schématiquement à la , il est représenté dessiné des conducteurs L1 à L3 de phase et un conducteur N neutre. S'il apparaît un courant différentiel, le RCD se déclenche et interrompt les conducteurs au moyen d'interrupteurs S. Il est prévu un circuit 31 d'excitation (l'alimentation en énergie électrique du circuit 31 d'excitation n'est pas représentée), qui produit un courant d'excitation, typiquement par une tension V exc alternative, qui chute aux bornes de la résistance R sense ou 33 de mesure, c'est-à-dire que le courant d'excitation est un courant alternatif. Celui-ci attaque périodiquement le noyau magnétique d'un transformateur 1 de courant ZCT à l'aide d'une inductance 32, d'un point de saturation au point de saturation opposé (détection de saturation au moyen d'un détecteur 34). On produit ainsi un champ magnétique moyen de 0 A/m. Par la production d'une intensité de champ magnétique de 0 A/m, on produit également, dans le cas de la présence d'un courant résiduel, un courant de compensation. Ce courant emporte une chute de tension aux bornes de la résistance R sense (repère 33) de mesure. Un circuit de traitement du signal ayant le filtre 35 passe-bas compense l'influence du courant d'excitation. Un amplificateur 36 amplifie le signal et un additionneur additionne un décalage afin que le signal puisse, à l'aide d'un convertisseur (entrée 41) analogique-numérique monté dans une micro-unité 4 de commande, être mesuré. On peut alors calculer le courant résiduel par la formule suivante : dans laquelle S est le facteur d'amplification, VADC est la tension numérisée au convertisseur vAN, Vo est la tension de décalage ajoutée, N2 est l'indice d'enroulement secondaire du transformateur ou l'indice d'enroulement de l'inductance 32 et R sense correspond à la résistance 33 ohmique de la . La micro-unité 4 de commande calcule la valeur du courant résiduel. Elle effectue par exemple le calcul de la valeur RMS (RMS est une abréviation de "root mean square" et désigne la valeur efficace du courant). Sur la base de la valeur RMS on contrôle des critères pour une interruption du courant (par exemple valeur de seuil de la valeur RMS reliée éventuellement à un critère de temps pour le dépassement de la valeur de seuil). Si les conditions d'une interruption sont satisfaites, la micro-unité 4 de commande émet à la sortie 42 un signal d'interruption, par lequel une unité 5 d'interruption (c'est habituellement c'est aussi la notion anglaise de "trip unit") est excitée pour l'ouverture de l'interrupteur S. Il convient de s'assurer qu'une aimantation du noyau ne donne pas un courant résiduel apparent et ainsi un déclenchement du RCD. L'effet de l'aimantation du noyau du transformateur est représenté dans la courbe d'hystérésis de la . L'intensité B du champ magnétique est portée en fonction de l'intensité du champ H d'aimantation. La courbe d'hystérésis d'origine est la courbe inférieure. Si l'on aimante le noyau du transformateur d'une manière permanente par un champ magnétique positif ayant une intensité Hsurge de champ, qui est significativement plus grande que l'intensité Hexc de champ produite par le générateur d'excitation, la boucle d'hystérésis ne peut plus être centrée autour de l'origine B = 0, mais est décalée légèrement dans le sens des intensités B de champ positives (courbe supérieure), il s'ensuit une petite différence entre les valeurs de rémanence positive et négative : ΔBr. L'aimantation du noyau a le même effet sur la détection qu'un courant résiduel en courant continu, qu'un champ magnétique correspondant aurait induit dans le noyau. Le circuit de détection compense automatiquement cette aimantation, au moyen d'une intensité de champ de compensation correspondant : ΔH c = ΔB r / μ le circuit de détection détecte alors un courant en courant continu présumé, qui en réalité n'est même pas présent : I app =L Fe x ΔH c . La représente le courant apparent en fonction de l'impulsion Hsurge de champ et de l'intensité Hexc de champ d'excitation. Le point A de travail d'origine est décalé vers le point B. La désaimantation partielle qui s'ensuit à la valeur Hexc par le point C se traduit par une aimantation résiduelle au point D et correspond au courant I_app apparent. Les figures 4a et 4b représentent cette même aimantation et ses effets dans la représentation temporelle. Le passage du point A au point D en passant par B et C ne peut pas être représenté dans cette résolution, parce qu'il est bien plus rapide que la période de l'intensité Hexc du champ d'excitation. Des scénarios possibles, qui pourraient conduire à une aimantation du noyau sont : de grandes impulsions de courant par forte élévation du courant lors d'un coup de foudre ou d'un court-circuit du circuit à une mise à la terre. Dans des courants de ce genre (plusieurs milliers d'ampères) l'intensité de champ d'aimantation peut dépasser 100,000 A/m, ce qui est à comparer à l'intensité de champ d'aimantation de Hexc de l'ordre de 50 A/m. Lorsque le courant I_app apparent ou la somme de celui-ci Strom I_app ensemble avec un courant technique de fuite (qui n'entraînerait en soi pas encore un déclenchement) dépasse le seuil de déclenchement du RCD, il se produit un déclenchement intempestif du RCD. La valeur du courant différentiel, qui peut se créer par l'aimantation permanente du noyau, est en général de l'ordre de peu de mA. Pour un RDC ayant un déclenchement nominal de 30 mA, cela ne représente pas en règle générale un problème réel, parce que ce courant I_app apparent correspond quasiment à une précision de mesure tolérable. En revanche, pour un appareil ayant un déclenchement nominal de 6 mA, ce courant provoqué par l'aimantation du noyau représente un problème considérable, parce qu'il prend des valeurs (quelques mA) qui ne peuvent plus être négligées et qui modifient significativement le comportement au déclenchement. La représente un mode de réalisation possible de l'invention. Elle représente un circuit d'aide de détection habituel d'un RCD de type B (voir la ) avec les compléments suivants : - une sortie "MAG" (repère 44) de la MCU, qui commande l'état d'un interrupteur 'switch" (repère 39). Cet interrupteur peut ménager une liaison de la résistance Rmag (repère 38) en parallèle à la résistance Rsense (repère 33) de mesure. - une entrée "POL" (repère 43) de la MCU, pour le contrôle de la polarité du circuit d'excitation : l'entrée est un signal binaire, dont les états logiques correspondent à une tension d'excitation positive et à une tension d'excitation négative. En fonctionnement régulier, l'interrupteur 39 est ouvert et la résistance 38 n'est pas montée en parallèle à la résistance 33. L'intensité de champ périodique appliquée au transformateur de courant est alors si l'interrupteur 39 est fermé, la résistance d'ensemble devient : et l'intensité de champ s'élève à : L'intensité Hexc2 de champ est substantiellement plus grande que l'intensité Hexc1 de champ, mais ne peut pas être si grande que l'intensité Hsurge de champ. La valeur de l'intensité Hexc2 de champ peut prendre par exemple une valeur de l'ordre de 1000 A/m. Sur la base de ce qui entre à l'entrée 43, la MCU peut ouvrir l'interrupteur 39 après une impulsion positive de l'intensité +Hexc2 positive de champ ou d'une impulsion négative de l'intensité –Hexc2 de champ. Les figures 7a et 7b représentent qu'il se produit une aimantation après une première impulsion positive et qu'il subsiste ensuite un courant Iapp2+ apparent. D'une manière correspondante, un courant Iapp2- apparent négatif est détecté après une impulsion négative de l'intensité Hexc2 de champ, comme cela est montré à la . La valeur Im moyenne des courants Iapp2+ et Iapp2- apparents est presque nulle et correspond à la réalité. Dans la phase de travail suivante, la MCU doit compenser le courant Iapp2- apparent restant lors du calcul du courant différentiel. Si par exemple à la , la procédure est finie (c'est-à-dire dans le temps après le deuxième pic négatif), et s'il ne s'est pas produit de déclenchement du RCD, on continue à contrôler sur le RCD si le courant résiduel dépasse un seuil de déclenchement. Pour ce contrôle de la valeur des seuils, on compense l'aimantation induite. Soit par exemple Iapp, la valeur du courant obtenue lors du contrôle. La compensation peut alors consister en ce que l'on compare non pas Iapp mais (Iapp + (Im – Iapp2-)) à la valeur de seuil, Im et Iapp2- étant les valeurs obtenues lors de la dernière détermination dans le temps de Im. Les figures 8a et 8b représentent un scénario, dans lequel il passe dans le RDC, un courant Idiff différentiel en courant continu. Celui-ci produit une intensité Hdiff – Idiff / Lfe de champ d'aimantation, que l'on compense par le circuit et qui se traduit en un courant Iapp1, qui possède la même valeur que le courant Idiff. Si on effectue une aimantation aux intensités +Hexc2 et –Hexc2 de champ, la valeur Im moyenne de Iapp2+ et Iapp2-correspond au courant Iapp1 et au courant Idiff. La formation de la valeur moyenne après l'aimantation en des polarités positives et négatives n'influence pas le résultat et le courant mesuré correspond au courant différentiel réel. La ainsi que les figures 10a et 10b représentent un scénario, dans lequel le noyau du transformateur de courant a été aimanté à Hsurge par un courant différentiel très intense. La MCU détecte, après le courant intense, un courant Iapp1 apparent, qui est provoqué par l'aimantation intempestive. A cet instant la MCU ne peut pas distinguer entre l'effet d'une aimantation et un courant différentiel en courant continu réel. La MCU se tourne alors vers les intensités +Hexc2 et –Hexc2 de champ d'excitation très grandes et mesure les nouveaux courants Iapp2+ et Iapp2- apparents. La valeur Im moyenne de ces courants est considérablement plus petite que le courant Iapp1 apparent précédent. Il peut s'ensuivre qu'au moins la différence Iapp1- Im soit provoquée par l'aimantation du noyau. Le courant Im moyen ne correspond peut-être pas exactement à la valeur réelle du courant différentiel, parce que l'intensité Iexc2 du champ d'excitation est encore considérablement plus petite que l'aimantation à Hsurge, c'est-à-dire que l'effet de l'aimantation intempestive ne peut pas être compensé complètement. L'erreur restante a approximativement la valeur de Iapp1 – Iapp2+. Toutefois, l'erreur à la détection du courant différentiel en courant continu est réduite significativement par ce procédé, si la valeur Im moyenne est interprétée comme le courant différentiel en courant continu. La est un organigramme d'un procédé suivant l'invention. Dans un premier stade S1 a lieu un contrôle d'un courant résiduel éventuel par un circuit conforme à la . Au début, la résistance R mag n'est pas en circuit et on détermine le courant Iapp1 induit. En fonction du point de savoir, s'il y a un courant induit, on poursuit le procédé. On peut utiliser à cet effet comme critère pour la demande S2, éventuellement également l'intensité du courant Iapp1 déterminé. Ce courant Iapp1 apparent peut être provoqué éventuellement aussi par une aimantation intempestive du noyau du transformateur. On pourrait par exemple penser lors de la demande S2, à contrôler si la valeur du courant Iapp1 induit dépasse une valeur de seuil pour le déclenchement du RCD. Si c'était le cas, on effectuerait les stades S3 à S10, afin d'empêcher la probabilité d'un déclenchement (nuisance tripping) intempestif provoqué par une aimantation du noyau. Au stade S3, on détecte pour la tension Vexc d'excitation un changement de signe et on le communique par l'entrée Pol à la MCU. La MCU ferme alors par la sortie Mag l'interrupteur 39, grâce à quoi la résistance R mag est montée en parallèle à la résistance R sense . Lors du changement de signe suivant, on ouvre à nouveau l'interrupteur 39 (stade S4). On détermine alors le courant Iapp2+ induit. Ensuite on répète les stades S3-S5 avec un changement de signe contraire (stades S6 à S8) et on obtient ainsi la valeur Iapp2- du courant induit. Au stade S9 on forme la valeur Im moyenne à partir de Iapp2+ et de Iapp2- et on en tire parti comme critère pour un déclenchement (S10). Si une valeur limite pour le déclenchement est dépassée, le RDC interrompt la voie de courant contrôlée (stade S11), sinon on poursuit par son contrôle. L'aimantation du noyau du transformateur est prise en compte par les stades S6 et S7. La représente une variante du procédé suivant l'invention. La considération suivante est à la base de ce procédé : la façon de procéder suivant l'invention cherche à améliorer la sécurité du déclenchement en compensant au moins en partie une aimantation du noyau du transformateur lors de l'évaluation du courant Iapp1 induit. Cette compensation n'est pas nécessaire si le courant Iapp1 induit est si intense qu'en tout cas le seuil d'un déclenchement est dépassé. Soit ΔB R,max , l'aimantation maximum du noyau, qui arrive dans des situations de fonctionnement. Cela donne un courant I app,max induit suivant l'équation ΔH C,max = ΔB R,max / μ et I app,max =L FE x ΔH C , max . Soit I tripp1 le seuil de déclenchement du circuit de protection à courant résiduel. On détermine le courant Iapp1 induit suivant le stade S2 à la . Par les stades S3 à S9 suivants on évite des évènements de déclenchement, dans lesquels le dépassement de la valeur de seuil est à mettre au compte seulement ou principalement d'une aimantation du noyau du transformateur. Si donc le courant Iapp1 déterminé est si intense, qu'il y a en tout cas un courant résiduel trop intense, le déclenchement peut s'effectuer immédiatement, c'est-à-dire sans effectuer les stades S3 à S9. Cette condition est satisfaite si Iapp1 > I tripp1 + I app,max . Suivant le perfectionnement de la , on introduit une autre valeur I tripp2 limite. Celle-ci est choisie de manière, à poser en principe, lors d'un dépassement certain, un courant résiduel trop intense, indépendamment du point de savoir s'il y a une aimantation du noyau, par exemple I tripp2 ≥ I tripp1 + I app , max . L'aimantation maximum du noyau et ainsi également I app,max peut être déterminée par exemple empiriquement pour un circuit de protection à courant résiduel donné. Cette façon de procéder est mise en œuvre par le stade S21 dans le perfectionnement suivant la revendication 12. Il se produit un déclenchement immédiat, si la valeur I tripp2 de seuil est dépassée. L'avantage est un déclenchement plus rapide, en particulier à des courants résiduels intenses, qui sont potentiellement également dangereux. Circuit de protection à courant résiduel pour la détection d'un courant continu à l'aide d'un transformateur (1) de courant, dans lequel par l'action d'un champ magnétique oscillant sur le transformateur (1), on induit, dans le cas d'un courant résiduel en courant continu se produisant dans un circuit contrôlé, un courant de compensation, que l'on évalue au regard de la nécessité de l'interruption du circuit, comprenant - un transformateur (1) de courant, - un circuit (31) d'excitation pour la production d'une tension d'excitation oscillante, - une inductance (32) pour l'induction d'un champ magnétique dans le transformateur (1) de courant, et - une première résistance (33), caractérisé en ce que - le circuit de protection est formé en outre d'une deuxième résistance (38) et d'un interrupteur (39), la deuxième résistance (38) étant montée en parallèle à la première résistance (38) et pouvant être mise en circuit au moyen de l'interrupteur (39). Circuit de protection à courant résiduel suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le circuit de protection est formé en outre d'une unité (4) de calcul pour l'évaluation du courant détecté, qui est constituée pour provoquer, par un signal de commande pouvant être donné par une sortie (Mag), l'ouverture et la fermeture de l'interrupteur (39). Circuit de protection à courant résiduel suivant la revendication 2, caractérisé en ce que - le circuit (31) d'excitation est relié à une entrée (Po1) de l'unité (4) de calcul, et - le circuit de protection est constitué pour disposer, par le circuit (31) d'excitation par l'intermédiaire de l'entrée (Po1), d'une information, à partir de laquelle un changement de signe de la tension d'excitation peut être déterminé. Circuit de protection à courant résiduel suivant l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le circuit (31) d'excitation, l'inductance (32) et la première résistance (33) sont montés en série. Circuit de protection à courant résiduel suivant l'une des revendications 2 à 4, caractérisé en ce que l'unité (4) de calcul est constituée pour effectuer un procédé suivant l'une des revendications 6 à 12. Procédé de détection d'un courant continu au moyen d'un circuit de protection à courant résiduel suivant l'une des revendications 1 à 5, comprenant les stades - fermeture de l'interrupteur (39) lors d'un premier changement de signe de la tension d'excitation, - ouverture de l'interrupteur (39) lors du changement de signe suivant le premier de la tension d'excitation, - détection d'un premier courant (Iapp2+) de compensation induit, - fermeture de l'interrupteur (39) lors d'un deuxième changement de signe de la tension d'excitation, le deuxième changement de signe étant contraire au premier, - ouverture de l'interrupteur (39) lors du changement de signe suivant le deuxième de la tension d'excitation, - détection d'un deuxième courant (Iapp2-) de compensation induit, et - formation d'une valeur (Im) moyenne du premier et du deuxième courant (Iapp2+, Iapp2-) de compensation induit. Procédé suivant la revendication 6, caractérisé par les stades - contrôle du courant résiduel en courant continu du circuit, - à la détection de l'apparition d'un courant (Iapp1) résiduel, on effectue les stades de la revendication 6 pour la détermination d'une valeur du courant résiduel, et - utilisation de la valeur (Im) moyenne du premier et du deuxième courant (Iapp2+, Iapp2-) de compensation induit comme valeur pour le courant résiduel. Procédé suivant la revendication 7, caractérisé par les stades supplémentaires - contrôle du point de savoir si la valeur du courant résiduel dépasse un seuil du courant résiduel admissible, - émission d'un signal d'interruption du circuit si le seuil est dépassé. Procédé suivant l'une des revendications 7 ou 8, caractérisé en ce que - le contrôle d'un courant résiduel en courant continu dans le circuit s'effectue au moyen d'une détection d'un courant (Iapp1) de compensation induit et du contrôle de son dépassement d'une valeur de seuil pour le déclenchement, et - on n'effectue la détermination d'une valeur du courant résiduel suivant la revendication 6 que si la valeur de seuil pour le déclenchement est dépassée. Procédé suivant la revendication 9, caractérisé en ce que - on effectue supplémentairement un contrôle du dépassement d'une valeur de seuil pour un déclenchement immédiat, et - on n'effectue la détermination d'une valeur du courant résiduel suivant la revendication 7 que si la valeur de seuil pour le déclenchement immédiat n'est pas dépassée. Procédé suivant la revendication 10, caractérisé par une émission immédiate d'un signal d'interruption du circuit, si la valeur de seuil pour le déclenchement immédiat est dépassée. Procédé suivant l'une des revendications 6 à 10, caractérisé en ce que lors d'un contrôle du courant résiduel en courant continu dans le circuit après avoir effectué les stades de la revendication 6, on prend en compte l'effet d'une aimantation ainsi provoquée du transformateur (1) de courant. Programme d'ordinateur, qui exécute un procédé suivant l'une des revendications 6 à 12 lorsqu'il est exécuté sur un ordinateur. Produit de programme d'ordinateur ayant un programme d'ordinateur suivant la revendication 13.