FR 3148593 A1 20241115 FR 2304733 A 20230512 L’invention concerne une méthode de concentration d’une composition aqueuse de concentré de minerai métallique, notamment par filtration. La concentration est réalisée par séparation partielle de l’eau de cette composition en présence d’un agent aqueux de concentration comprenant au moins un polymère préparé par polymérisation radicalaire d’un acide carboxylique insaturé. L’invention concerne également le gâteau de filtration qui possède un taux d’humidité réduit et qui est obtenu grâce à la mise en œuvre de ce polymère lors de la concentration du concentré de minerai métallique. FILTRATION DE MINERAI L’invention concerne une méthode de concentration d’une composition aqueuse de concentré de minerai métallique, notamment par filtration. La concentration est réalisée par séparation partielle de l’eau de cette composition en présence d’un agent aqueux de concentration comprenant au moins un polymère préparé par polymérisation radicalaire d’un acide carboxylique insaturé. L’invention concerne également le gâteau de filtration qui possède un taux d’humidité réduit et qui est obtenu grâce à la mise en œuvre de ce polymère lors de la concentration du concentré de minerai métallique. La méthode selon l’invention est mise en œuvre lors d’un procédé minier d’exploitation d’au moins un gisement minier. Ces procédés miniers permettent généralement d’obtenir au moins un métal à valoriser à partir d’un minerai métallique. Les procédés miniers sont habituellement mis en œuvre en utilisant de l’eau comme support de traitement ou de transport des matières sèches. Selon l’invention, la fraction du minerai métallique à valoriser est un concentré d’un métal ou de plusieurs métaux. Lors de la mise en œuvre de la méthode de concentration selon l’invention, une étape essentielle consiste à ajouter un agent aqueux de concentration A comprenant au moins un polymère P dans un concentré de minerai métallique. Cette étape est donc généralement mise en œuvre au sein d’un procédé minier comprenant différentes étapes de traitement du minerai métallique. De manière habituelle, les procédés miniers comprennent plusieurs étapes de traitement du minerai métallique. De manière conventionnelle, un procédé minier comprend une ou plusieurs des étapes suivantes : - concassage du minerai métallique, - broyage du minerai métallique, notamment broyage à sec ou broyage par voie humide, généralement dans l’eau, - séparation, notamment par flottation, du métal à valoriser ou d’un dérivé du métal à valoriser et du résidu de minerai métallique, - purification ou enrichissement du métal à valoriser ou d’un dérivé du métal à valoriser, notamment par flottation, - concentration du concentré de minerai métallique ou du résidu de minerai métallique, par exemple par filtration, par sédimentation, par gravité, par utilisation d’un épaississeur, - séparation partielle du résidu aqueux de minerai métallique et d’une partie de l’eau, - transport du concentré de minerai métallique ou du résidu aqueux de minerai métallique, - stockage du concentré de minerai métallique, du résidu aqueux de minerai métallique. Afin de les rendre manipulables, les suspensions aqueuses possèdent généralement une concentration réduite en matières solides. En effet, l’addition d’eau peut permettre d’abaisser la viscosité ou le seuil d’écoulement de ces suspensions. Toutefois, l’addition d’eau conduit à des problèmes de consommation d’eau, de consommation énergétique. La compatibilité avec les différents constituants des suspensions minérales aqueuses préparées à partir d’un dérivé minier est également une propriété importante à rechercher, notamment la compatibilité avec un agent de floculation pouvant être mis en œuvre pour traiter le minerai métallique, le concentré de minerai métallique ou le résidu aqueux de minerai métallique, notamment la compatibilité avec un polyacrylamide ou avec un dérivé de polyacrylamide. De même, le contrôle de la viscosité des suspensions minérales aqueuses préparées à partir d’un dérivé minier est important, notamment pour leur pompage, pour faciliter leur agitation ou pour leur transport. Par ailleurs, il est important de pouvoir disposer de méthodes qui permettent de contrôler le seuil d’écoulement des suspensions mises en œuvre. De manière primordiale, la réduction de la consommation d’eau lors du traitement des dérivés miniers doit également être recherchée. La récupération ou le recyclage d’eau au cours des différentes étapes des procédés miniers est donc essentiel. Tant la quantité d’eau séparée ou recyclée que la qualité de l’eau séparée ou recyclée, en particulier sa faible turbidité, doivent être recherchées. Lors de la concentration d’un minerai métallique, l’amélioration des conditions de cette concentration, notamment lors de la séparation de l’eau et du minerai métallique, par exemple par filtration, devrait influencer favorablement le bilan économique et énergétique global. Par exemple, le contrôle de la viscosité ou du seuil d’écoulement du milieu peut permettre de réduire la force nécessaire à la filtration. L’amélioration du rendement de la concentration devrait aussi permettre de réduire le nombre et la durée des opérations d’entretien des dispositifs utilisés, notamment des dispositifs de filtration. Éviter les ralentissements, les pertes d’efficacité ou les blocages lors de l’utilisation de ces dispositifs, par exemple en cas de bouchage partiel ou total du filtre, doit également être recherché, notamment pour limiter la durée des opérations, la consommation d’énergie, les opérations de maintenance ou bien l’emploi des différentes ressources nécessaires. Le contrôle efficace de la taille des particules de minerai métallique à concentrer doit également être visé. Une fois concentré après séparation partielle d’eau, le gâteau de filtration doit posséder un taux d’humidité réduit et bien contrôlé, notamment pour permettre son transport de manière sure et efficace. En effet, le transport est généralement effectué en vrac et requiert donc une stabilité élevée, en particulier pour le transport en bateau vraquier. En effet, un taux d’humidité faible et proche du taux de saturation permettra de limiter les déplacements d’eau lors du transport. La moindre réduction du taux d’humidité peut alors permettre d’améliorer les conditions de transport et notamment la sécurité, en particulier lors du transport par voie maritime. Un taux d’humidité mal contrôlé peut modifier la densité du concentré de minerai métallique dans la cale d’un navire et aboutir à déséquilibrer son chargement. Également, un taux d’humidité trop important dans un concentré de minerai métallique peut entrainer un dégagement d’hydrogène ou un échauffement et conduire à un risque d’auto-combustion. La méthode selon l’invention permet d’apporter une solution à tout ou partie des problèmes des méthodes de concentration de composition aqueuse de concentré de minerai métallique de l’état de la technique. Ainsi, l’invention fournit une méthode de concentration d’une composition aqueuse comprenant au moins un concentré d’au moins un minerai métallique comprenant la séparation partielle de l’eau en présence d’un agent aqueux de concentration A comprenant au moins un polymère P préparé par au moins une réaction de polymérisation radicalaire, à une température supérieure à 50°C, d’au moins un monomère anionique M comprenant au moins une insaturation oléfinique polymérisable et au moins une fonction acide carboxylique ou d’un de ses sels, en présence d’au moins un composé générateur de radicaux choisi parmi peroxyde d’hydrogène, benzoyl peroxyde, acetyl peroxyde, lauryl peroxyde, hydroperoxyde de tertiobutyle, cumene hydroperoxyde, persulfate d’ammonium, un persulfate de métal alcalin, un composé azoïque, tel que 2,2'-azobis(2-(4,5-dihydroimidazolyl)propane, dihydrochlorure de 2,2'-azobis(2-methylpropionamidine), diazovalero-nitrile, acide 4,4′-azobis-(4-cyanovalerique), AZDN ou 2,2’-azobisisobutyronitrile, et leurs combinaisons ou leurs associations respectives avec un ion choisi parmi Fe II , Fe III , Cu I , Cu II et leurs mélanges. De manière préférée pour la méthode selon l’invention, la séparation partielle de l’eau est réalisée par centrifugation ou par filtration, notamment par filtration par tissus ou par membrane, par exemple par membrane céramique. De manière plus préférée, la séparation est réalisée par filtration au moyen d’un dispositif choisi parmi une presse de filtration, un filtre-presse, un filtre rotatif, un filtre à tambour, un filtre à vide ou à aspiration et leurs combinaisons. La mise en œuvre d’une presse de filtration ou d’un filtre-presse est particulièrement préférée. De manière préférée selon l’invention, la membrane mise en œuvre possède une perméabilité supérieure à 10 L/(dm².min) à 200 Pa ou une perméabilité inférieure à 150 L/(dm².min) à 200 Pa. De manière plus préférée selon l’invention, la membrane mise en œuvre possède une perméabilité allant de 20 L/(dm².min) à 120 L/(dm².min) à 200 Pa ou allant de 50 L/(dm².min) à 100 L/(dm².min) à 200 Pa. Les conditions de mise en œuvre de la méthode de concentration selon l’invention peuvent varier, notamment la durée ou le débit de l’étape de séparation. De manière préférée pour la méthode selon l’invention, la durée de séparation, mesurée selon la méthode des exemples, est inférieure à 20 minutes. De manière plus préférée, elle est inférieure à 10 minutes ou inférieure à 5 minutes. Selon l’invention, la durée de séparation est avantageusement supérieure à 30 secondes ou supérieure à 1 minute. Selon l’invention, la durée de séparation est la durée effective de l’étape active au cours de laquelle l’eau est séparée du concentré de minerai métallique. Également de manière préférée selon l’invention, le débit de séparation du concentré de minerai métallique et de l’eau, mesuré par rapport à la surface de séparation et à la quantité de minerai métallique, mesurée selon la méthode des exemples, est supérieur à 950 kg/(m 2 .h). De manière plus préférée, le débit de séparation est supérieur à 1 200 kg/(m 2 .h) ou supérieur à 1 300 kg/(m 2 .h). De manière bien plus préférée, le débit de séparation est supérieur à 1 400 kg/(m 2 .h). Selon l’invention, le débit de séparation mesure, en fonction du temps, la quantité en masse de concentré de minerai métallique qui est séparé en fonction de la surface de séparation, notamment de la surface de filtration. Selon l’invention, le débit de séparation mesure le débit de concentration ou le débit de filtration. La méthode de concentration selon l’invention est mise en œuvre à partir d’une composition aqueuse comprenant au moins un concentré de minerai métallique, en particulier une composition aqueuse de concentré de minerai métallique obtenue après séparation du minerai de la gangue généralement par flottation ou par flottation et décantation. De manière préférée selon l’invention, la composition aqueuse à concentrer possède une concentration en matière sèche, de préférence de concentré de minerai métallique, mesurée par mesure de perte de masse, supérieure à 10 % en poids ou supérieure à 15 % en poids. De manière plus préférée, elle possède une concentration en matière sèche supérieure à 20 % en poids. Également de manière préférée selon l’invention, la composition aqueuse à concentrer possède une concentration en matière sèche, de préférence de concentré de minerai métallique, mesurée par mesure de perte de masse, inférieure à 45 % en poids ou inférieure à 35 % en poids ou inférieure à 30 % en poids. De manière plus préférée, elle possède une concentration en matière sèche inférieure à 35 % en poids ou inférieure à 30 % en poids. De manière également préférée, la composition aqueuse à concentrer possède une concentration en matière sèche, de préférence de concentré de minerai métallique, mesurée par mesure de perte de masse, allant de 10 à 45 % en poids ou de 10 à 40 % en poids ou de 10 à 35 % en poids ou de 10 à 30 % en poids. De manière également préférée, la composition aqueuse à concentrer possède une concentration en matière sèche, de préférence de concentré de minerai métallique, mesurée par mesure de perte de masse, allant de 15 à 45 % en poids ou de 15 à 40 % en poids ou de 15 à 35 % en poids ou de 15 à 30 % en poids. De manière plus préférée, la composition aqueuse à concentrer possède une concentration en matière sèche, de préférence de concentré de minerai métallique, mesurée par mesure de perte de masse, allant de 20 à 45 % en poids ou de 20 à 40 % en poids ou de 20 à 35 % en poids ou de 20 à 30 % en poids. La méthode selon l’invention met en œuvre une composition aqueuse à concentrer ayant une viscosité ou un seuil d’écoulement qui sont particulièrement avantageux. De manière préférée selon l’invention, la composition aqueuse à concentrer possède une viscosité Brookfield, mesurée à 100 tour/min et à 25°C, inférieure à 1 800 mPa.s, de préférence inférieure à 1 500 mPa.s ou inférieure à 1 200 mPa.s. Plus préférentiellement, la viscosité est inférieure à 1 000 mPa.s ou inférieure à 900 mPa.s. Bien plus préférentiellement, la viscosité de la composition aqueuse à concentrer est inférieure à 800 mPa.s ou inférieure à 700 mPa.s, voire inférieure à 500 mPa.s. Également de manière préférée selon l’invention, la composition aqueuse à concentrer possède un seuil d’écoulement mesuré à une température de 25°C au moyen d’un rhéomètre à contrainte imposée, équipé d’un mobile à ailettes, pour un couple de torsion particulier, inférieur à 20 Pa ou inférieur à 10 Pa. De manière préférée, le seuil d’écoulement est supérieur à 1,0 Pa. De manière plus préférée, le seuil d’écoulement est supérieur à 1,2 Pa, plus préférentiellement supérieur à 1,5 Pa. Selon l’invention, le seuil d’écoulement, qui caractérise la résistance à l’écoulement, est mesuré sur un échantillon de concentré de composition aqueuse de minerai métallique. Le seuil d’écoulement est la contrainte qu’il faut appliquer à une composition afin de provoquer son écoulement. Si la contrainte est insuffisante, la composition se déforme de manière élastique alors que si la contrainte est suffisante, la composition peut s’écouler à la manière d’un liquide. Selon l’invention, le seuil d’écoulement exprimé en Pascal (Pa) est mesuré à la température de 25°C au moyen d’un rhéomètre Brookfield DV3T à contrainte imposée équipé d’un mobile à ailettes adapté. Sans détruire la structure sous-jacente, le mobile à ailettes est plongé dans la composition jusqu’au premier repère d’immersion. Après un temps d’attente de 1 minute, la mesure est effectuée sans pré-cisaillement à la vitesse de 0,5 tour/min. Cette vitesse relativement faible est préférée afin de minimiser les effets d’inertie du mobile à ailettes. La variation du couple de torsion mesurée par l’appareil afin de maintenir une vitesse de rotation de 0,5 tour/min est suivie en fonction du temps. La valeur de la limite d’écoulement ou seuil d’écoulement de la composition est indiquée par l’appareil lorsque cette variation devient nulle. De manière préférée, le minerai métallique est choisi parmi un minerai de lithium, strontium, lanthanides, actinides, uranium, terres rares, titane, zirconium, vanadium, niobium, chrome, molybdène, tungstène, manganèse, fer, cobalt, rhodium, iridium, nickel, palladium, platine, cuivre, argent, or, zinc, cadmium, étain, plomb. De manière particulièrement préférée, le minerai métallique est choisi parmi un minerai de cuivre, un minerai de molybdène, un minerai de nickel, en particulier un minerai de cuivre. Selon l’invention, le minerai métallique peut comprendre un oxyde de métal, un sulfure de métal ou un carbonate de métal. Lors de la mise en œuvre de la méthode de concentration selon l’invention, le concentré de minerai métallique est sous forme de particules, de préférence sous forme de particules dont la taille, mesurée par diffraction laser, possède un diamètre D90 inférieur à 150 µm, de préférence un diamètre D90 inférieur à 100 µm. De préférence selon l’invention, les particules de concentré de minerai métallique possède un diamètre D80 inférieur à 90 µm, de préférence un diamètre D80 inférieur à 80 µm ou inférieur à 70 µm ou inférieur à 60 µm. Généralement selon l’invention, les particules de concentré de minerai métallique possède un diamètre D10 supérieur à 1 µm, de préférence un diamètre D80 supérieur à 2 µm ou supérieur à 5 µm ou supérieur à 10 µm. La méthode de concentration selon l’invention permet une séparation efficace d’une partie de l’eau de la composition aqueuse de concentré de minerai métallique à concentrer. De manière essentielle, la méthode de concentration selon l’invention met en œuvre un agent aqueux de concentration A comprenant au moins un polymère P préparé par au moins une réaction de polymérisation radicalaire d’au moins un monomère anionique M comprenant au moins une insaturation oléfinique polymérisable et au moins une fonction acide carboxylique ou d’un de ses sels. De manière préférée pour la méthode selon l’invention, le polymère P est mis en œuvre en une quantité en poids sec allant de 20 ppm à 500 ppm, de préférence de 30 ppm à 300 ppm ou de 40 ppm à 200 ppm, plus préférentiellement de 50 ppm à 150 ppm, par rapport à la quantité de concentré de minerai métallique ou de matière sèche de la composition à concentrer. Également de manière préférée selon l’invention, le polymère P a une masse moléculaire moyenne Mw, mesurée par CES, allant de 2 000 g/mol à 20 000 g/mol. De manière plus préférée, elle va de 2 200 g/mol à 10 000 g/mol ou de 2 400 g/mol à 9 500 g/mol ou de 2 400 g/mol à 8 000 g/mol. Bien plus préférentiellement, elle va de 2 400 g/mol à 6 500 g/mol. Selon l’invention, la masse moléculaire Mw est déterminée par Chromatographie d'Exclusion Stérique (CES) ou en anglais « Gel Permeation Chromatography » (GPC). Cette technique met en œuvre un appareil de chromatographie liquide de marque « Waters » doté d'un détecteur. Ce détecteur est un détecteur de concentration réfractométrique de marque « Waters ». Cet appareillage de chromatographie liquide est doté d'une colonne d'exclusion stérique afin de séparer les différents poids moléculaires des copolymères étudiés. La phase liquide d'élution est une phase aqueuse ajustée à pH 9,00 au moyen de soude 1 N contenant 0,05 M de NaHCO 3 , 0,1 M de NaNO 3 , 0,02 M de triéthanolamine et 0,03 % de NaN 3 . Selon une première étape, on dilue à 0,9 % sec la solution de copolymère dans le solvant de solubilisation de la CES, qui correspond à la phase liquide d'élution de la CES à laquelle est ajoutée 0,04 % de diméthylformamide qui joue le rôle de marqueur de débit ou étalon interne. Puis, on filtre à 0,2 µm. 100 µL sont ensuite injectés dans l'appareil de chromatographie (éluant : une phase aqueuse ajustée à pH 9,00 par de la soude 1N contenant 0,05 M de NaHCO 3 , 0,1 M de NaNO 3 , 0,02 M de triéthanolamine et 0,03 % de NaN 3 ). L'appareil de chromatographie liquide contient une pompe isocratique (« Waters » 515) dont le débit est réglé à 0,8 mL/min. L’appareil de chromatographie comprend également un four qui lui-même comprend en série le système de colonnes suivant : une précolonne de type « Guard Column Ultrahydrogel Waters » de 6 cm de longueur et 40 mm de diamètre intérieur et une colonne linéaire de type « Ultrahydrogel Waters » de 30 cm de longueur et 7,8 mm de diamètre intérieur. Le système de détection se compose d’un détecteur réfractométrique de type « RI Waters » 410. Le four est porté à la température de 60°C et le réfractomètre est porté à la température de 45°C. L'appareil de chromatographie est étalonné au moyen d’étalons de polyacrylate de sodium en poudre de différentes masses moléculaires certifiées par le fournisseur : Polymer Standards Service ou American Polymers Standards Corporation (masse moléculaire allant de 900 à 2 250 000 g/mol et indice de polymolécularité allant de 1,4 à 1,7). Selon l’invention, le polymère P est préparé par une réaction de polymérisation radicalaire qui met en œuvre au moins un composé générateur de radicaux. De préférence, le composé générateur de radicaux est choisi parmi peroxyde d’hydrogène, persulfate de sodium, persulfate de potassium et leurs combinaisons ou leurs associations respectives avec un ion choisi parmi Fe II , Fe III , Cu I , Cu II et leurs mélanges. Outre le monomère M et le composé générateur de radicaux, la réaction de polymérisation peut également être mise en œuvre en présence d'au moins un composé comprenant du phosphore au degré d’oxydation I, de préférence un composé choisi parmi l’acide hypophosphoreux (H 3 PO 2 ) et un dérivé de l’acide hypophosphoreux (H 3 PO 2 ), de préférence un composé comprenant au moins un ion hypophosphite (H 2 PO 2 - ), plus préférentiellement un composé choisi parmi hypophosphite de sodium (H 2 PO 2 Na), hypophosphite de potassium (H 2 PO 2 K), hypophosphite de calcium ([H 2 PO 2 ] 2 Ca) et leurs mélanges. La réaction de polymérisation peut également être mise en œuvre en présence d'au moins un composé comprenant du phosphore au degré d’oxydation III, de préférence un composé choisi parmi l’acide phosphoreux et un dérivé de l’acide phosphoreux, plus préférentiellement un composé comprenant au moins un ion phosphite, notamment un composé choisi parmi phosphite de sodium, phosphite de calcium, phosphite de potassium, phosphite d’ammonium et leurs combinaisons. Elle peut également être mise en œuvre en présence d'au moins un composé comprenant un ion bisulfite, de préférence un composé choisi parmi bisulfite d’ammonium, un bisulfite de métal alcalin, notamment bisulfite de sodium, bisulfite de potassium, bisulfite de calcium, bisulfite de magnésium et leurs combinaisons. Selon l’invention, la réaction de polymérisation peut également être mise en œuvre en présence de 0,05 à 5 % en poids, par rapport à la quantité totale de monomères, d'au moins un composé choisi parmi un dérivé xanthate, un composé mercaptant et un composé de formule (I) : [Chem I] dans laquelle : - X représente indépendamment H, Na ou K, - R représente indépendamment un groupement C 1 -C 5 -alkyle, de préférence un groupement méthyle ; en particulier un composé de formule (I) qui est le diisopropionate de trithiocarbonate disodique (DPTTC). La réaction de polymérisation est mise en œuvre à une température supérieure à 50°C. De préférence, la réaction de polymérisation est mise en œuvre à une température allant de 50°C à 98°C, de préférence de 50°C à 95°C ou de 50°C à 85°C. Une température supérieure, notamment supérieure à 100°C, peut être mise en œuvre en adaptant la pression du milieu réactionnel afin d’éviter l’évaporation. Selon l’invention, la réaction de polymérisation est préférentiellement réalisée dans l’eau, dans un solvant, seul ou en mélange avec de l’eau, notamment un solvant alcoolique, en particulier alcool isopropylique. L’eau est préférée. Selon l’invention, le polymère P peut être, totalement ou partiellement, neutralisé, notamment à l’issue de la réaction de polymérisation. De manière préférée selon l’invention, la neutralisation du polymère P est réalisée en neutralisant ou en salifiant tout ou partie des fonctions acides carboxyliques présentes au sein du polymère. De manière préférée, la neutralisation est réalisée au moyen d’une base, par exemple au moyen d’un dérivé de métal alcalin ou d’un dérivé de métal alcalino-terreux. Les bases préférées sont choisies parmi le ZnO, MgO, LiOH, NaOH, KOH, NH 4 OH, Ca(OH) 2 , Mg(OH) 2 , monoisopropylamine, triéthanolamine, triisopropylamine, 2-amino-2-méthyl-1-propanol (AMP), triéthylamine, diéthylamine, monoéthylamine. De manière particulièrement préférée, la neutralisation est réalisée au moyen de ZnO, MgO, LiOH, NaOH, Ca(OH) 2 , Mg(OH) 2 , seuls ou combinés. De préférence selon l’invention, la réaction de polymérisation met en œuvre : - 100 % en poids de monomère anionique M ou - de 70 % à 99,5 % en poids de monomère anionique M et de 0,5 % à 30 % en poids d’au moins un autre monomère. De manière préférée pour la méthode selon l’invention, le monomère anionique M comprenant au moins une insaturation oléfinique polymérisable, comprend une ou deux fonctions acides carboxyliques, de préférence comprend une seule fonction acide carboxylique. Plus préférentiellement, il est choisi parmi acide acrylique, acide méthacrylique, un sel d’acide acrylique, un sel d’acide méthacrylique et leurs mélanges, bien plus préférentiellement l’acide acrylique. Selon l’invention, la réaction de polymérisation peut mettre également en œuvre au moins un autre monomère, de préférence un autre monomère choisi parmi : - un autre monomère anionique, de préférence un monomère choisi parmi acide acrylique, acide méthacrylique, acide itaconique, acide maléique, anhydride maléique et leurs mélanges ; - acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique, un sel d’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique, l’acide 2-(méthacryloyloxy)éthanesulfonique, un sel d’acide 2-(méthacryloyloxy)éthanesulfonique, méthallyl sulfonate de sodium, styrène sulfonate et leurs combinaisons ou leurs mélanges ; - un monomère non ionique comprenant au moins une insaturation oléfinique polymérisable, de préférence au moins une insaturation éthylénique polymérisable et notamment une fonction vinylique polymérisable, plus préférentiellement un monomère non ionique choisi parmi styrène, vinylcaprolactam, les esters d’un acide comprenant au moins une fonction acide monocarboxylique, en particulier un ester d’un acide choisi parmi acide acrylique, acide méthacrylique, et leurs mélanges, par exemple hydroxyéthylacrylate, hydroxypropylacrylate, hydroxyéthylméthacrylate, hydroxypropylméthacrylate, acrylate d’alkyle, en particulier acrylate de C 1 -C 10 -alkyl, préférentiellement acrylate de C 1 -C 4 -alkyl, plus préférentiellement acrylate de méthyle, acrylate d’éthyle, acrylate de n-propyle, acrylate d’isopropyle, acrylate d’isobutyle, acrylate de n-butyle, méthacrylate d’alkyle, en particulier méthacrylate de C 1 -C 10 -alkyl, préférentiellement méthacrylate de C 1 -C 4 -alkyl, plus préférentiellement méthacrylate de méthyle, méthacrylate d’éthyle, méthacrylate de n-propyle, méthacrylate d’isopropyle, méthacrylate d’isobutyle, méthacrylate de n-butyle, acrylate d’aryle, de préférence phénylacrylate, benzylacrylate, phénoxyéthylacrylate, méthacrylate d’aryle, de préférence phénylméthacrylate, benzylméthacrylate, phénoxyéthylméthacrylate ; - un monomère de formule (II) : [Chem II] dans laquelle : - R 1 et R 2 , identiques ou différents, représentent indépendamment H ou CH 3 , - L 1 représente indépendamment un groupement choisi parmi C(O), CH 2 , CH 2 -CH 2 et O-CH 2 -CH 2 -CH 2 -CH 2 , - L 2 représente indépendamment un groupement choisi parmi (CH 2 -CH 2 O) x , (CH 2 CH(CH 3 )O) y , (CH(CH 3 )CH 2 O) z et leurs combinaisons et - x, y et z, identiques ou différents, représentent indépendamment un nombre entier ou décimal compris entre 0 et 150 et la somme x+y+z est comprise entre 10 et 150. De manière avantageuse selon l’invention, le polymère P peut être un polymère non-sulfoné, notamment un polymère préparé en l’absence d’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique ou d’un sel d’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique. La méthode selon l’invention peut comprendre l’addition d’un, deux ou trois polymères P différents ou au moins un composé supplémentaire choisi parmi un dérivé ligno-sulfonate, un silicate, un polysaccharide non-modifié et un polysaccharide modifié. De manière essentielle selon l’invention, l’agent aqueux de concentration A selon l’invention comprend au moins un polymère P. Il peut également comprendre d’autres ingrédients. Lors de la mise en œuvre d’un autre ingrédient dans l’agent A selon l’invention, il est préférentiellement choisi parmi au moins un dérivé S choisi parmi un ose S1 comprenant de 3 à 8 atomes de carbone, un oligomère d’ose S2 comprenant de 1 à 10 motifs en ose et un produit S3 issu de la dégradation d’un saccharide. De manière préférée selon l’invention, l’ose S1 est choisi parmi trioses (oses comprenant 3 atomes de carbone), tétroses (oses comprenant 4 atomes de carbone), pentoses (oses comprenant 5 atomes de carbone), hexoses et désoxyhexoses (oses comprenant 6 atomes de carbone), heptoses (oses comprenant 7 atomes de carbone), octoses (oses comprenant 8 atomes de carbone) ; de préférence choisi parmi glycéraldéhyde, dihydroxyacétone, érythrose, thréose, érythrulose, désoxyribose, ribose, arabinose, xylose, lyxose, ribulose, xylulose, allose, altrose, galactose, glucose, gulose, idose, mannose, talose, fructose, psicose, sorbose, tagatose, fucose, rhamnose, sédoheptulose, mannoheptulose, heptahydroxyoctanal. Également de manière préférée selon l’invention, l’oligomère S2 est choisi parmi les dimères d’ose, les trimères d’ose ; de préférence choisi parmi dextrose, maltose, lactose, saccharose, maltoriose, maltotetraose, acide alpha-glucoheptonique, acide beta-glucoheptonique. Également de manière préférée selon l’invention, le produit S3 est choisi parmi aldoses, dérivés synthétiques de monosaccharide, dérivés synthétiques de disaccharide ; de préférence choisi parmi sorbitol, mannitol, acide gluconique, acide citrique, acide isocitrique, acide lactique, acide tartrique, les sels de ces acides. De manière plus préférée selon l’invention, le dérivé S est choisi parmi sorbitol, mannitol, acide gluconique, acide citrique, acide isocitrique, acide lactique, acide tartrique, les sels de ces acides, dextrose, maltose, glucose, un mélange de glucose et de maltose, lactose, saccharose, maltoriose, maltotetraose, acide alpha-glucoheptonique, acide beta-glucoheptonique, les sels de ces acides, et les combinaisons de ces dérivés. Également de manière plus préférée pour l’agent A selon l’invention, le rapport S/P des quantités en poids secs de dérivé S et de polymère P va de 0,1 à 10 ou de 0,2 à 5 ou de 0,3 à 5, de préférence de 0,5 à 4 ou de 0,5 à 3. Outre la méthode de concentration, l’invention fournit également une méthode d’amélioration de la filtration d’une composition aqueuse qui comprend au moins un concentré de minerai métallique. La méthode d’amélioration de la filtration d’une composition aqueuse selon l’invention comprend la mise en œuvre d’au moins une méthode de concentration selon l’invention. L’invention fournit également une composition aqueuse concentrée comprenant au moins un concentré de minerai métallique et un agent aqueux de concentration A comprenant au moins un polymère P qui est préparé par au moins une réaction de polymérisation radicalaire, à une température supérieure à 50°C, d’au moins un monomère anionique M comprenant au moins une insaturation oléfinique polymérisable et au moins une fonction acide carboxylique ou d’un de ses sels, en présence d’au moins un composé générateur de radicaux choisi parmi peroxyde d’hydrogène, benzoyl peroxyde, acetyl peroxyde, lauryl peroxyde, hydroperoxyde de tertiobutyle, cumene hydroperoxyde, persulfate d’ammonium, un persulfate de métal alcalin, un composé azoïque, tel que 2,2’-azobis(2-(4,5-dihydroimidazolyl)propane, dihydrochlorure de 2,2’-azobis(2-methylpropionamidine), diazovalero-nitrile, acide 4,4′-azobis-(4-cyanovalerique), AZDN ou 2,2’-azobisisobutyronitrile, et leurs combinaisons ou leurs associations respectives avec un ion choisi parmi Fe II , Fe III , Cu I , Cu II et leurs mélanges ou composition aqueuse concentrée préparée selon la méthode de concentration selon l’invention. De préférence selon l’invention, la composition aqueuse concentrée selon l’invention comprend un taux d’humidité inférieure à 15 % en poids, plus préférentiellement inférieur à 14 % en poids ou inférieur à 13 % en poids, bien plus préférentiellement inférieur à 12 % en poids ou inférieur à 11 % en poids, mesuré par mesure de perte de masse. L’invention fournit également un gâteau aqueux de filtration comprenant au moins un concentré de minerai métallique et un agent aqueux de concentration A comprenant au moins un polymère P qui est préparé par au moins une réaction de polymérisation radicalaire, à une température supérieure à 50°C, d’au moins un monomère anionique M comprenant au moins une insaturation oléfinique polymérisable et au moins une fonction acide carboxylique ou d’un de ses sels, en présence d’au moins un composé générateur de radicaux choisi parmi peroxyde d’hydrogène, benzoyl peroxyde, acetyl peroxyde, lauryl peroxyde, hydroperoxyde de tertiobutyle, cumene hydroperoxyde, persulfate d’ammonium, un persulfate de métal alcalin, un composé azoïque, tel que 2,2’-azobis(2-(4,5-dihydroimidazolyl)propane, dihydrochlorure de 2,2’-azobis(2-methylpropionamidine), diazovalero-nitrile, acide 4,4′-azobis-(4-cyanovalerique), AZDN ou 2,2’-azobisisobutyronitrile, et leurs combinaisons ou leurs associations respectives avec un ion choisi parmi Fe II , Fe III , Cu I , Cu II et leurs mélanges ou gâteau aqueux de filtration préparé selon la méthode de concentration selon l’invention. De préférence, le gâteau de filtration selon l’invention comprend un taux d’humidité inférieure à 15 % en poids, plus préférentiellement inférieur à 14 % en poids ou inférieur à 13 % en poids, bien plus préférentiellement inférieur à 12 % en poids ou inférieur à 11 % en poids, mesuré par mesure de perte de masse. Les caractéristiques particulières, avantageuses ou préférées de la méthode de concentration selon l’invention définissent des méthodes d’amélioration de la filtration, des compositions aqueuses concentrées et des gâteaux aqueux de filtration qui sont également particuliers, avantageux ou préférés. Les exemples qui suivent permettent d’illustrer les différents aspects de l’invention. EXEMPLES Préparation d’agents aqueux de concentration selon l’invention Agent aqueux A1 Dans un réacteur de 1 L muni d’une agitation mécanique, d’un chauffage de type bain d’huile et de pompes péristaltiques, on pèse 209,7 g d’eau, 0,08 g de sulfate de fer heptahydraté et 0,011 g de sulfate de cuivre penta hydraté. L’ensemble est alors chauffé à 95°C et on ajoute en 120 minutes, à l’aide des pompes péristaltiques, 302,5 g d’acide acrylique et 13 g d’eau, 25,6 g d’hypophosphite de sodium monohydrate dissous dans 29 g d’eau, 20,46 g d’eau oxygénée 130 V diluée avec 25 g d’eau. Puis, on chauffe durant 60 minutes à 95°C. L’ensemble est ensuite refroidi, neutralisé avec de la soude à 50 % dans l’eau jusqu’à pH 8,5 et dilué afin d’obtenir une teneur en matière sèche de 40 %. On obtient l’agent aqueux A1 comprenant le polymère P1 polyacrylate de sodium de Mw 4 400 g/mol. Agent aqueux A2 Dans un bécher, on pèse 142,9 g d’un agent aqueux de concentration préparé selon la méthode de préparation de l’agent aqueux A1 puis on ajoute, sous agitation au moyen d’un moteur « VMI » turbine 30 à 1 000 tour/min, 50 g d’un dérivé S1 (sirop de glucose à 80 % en poids d’extrait sec, CSweet M01658 « Cargill ») et 45 g d’eau. On obtient l’agent aqueux de concentration A2 comprenant le polymère P1 et le dérivé S1 en un rapport en masse 60/40. Évaluation de méthodes de concentration de compositions aqueuses de concentré de minerai de cuivre selon l’invention Une composition aqueuse comprenant un concentré de minerai de cuivre est prélevée à la sortie d’un épaississeur d’une mine de cuivre au Chili après concassage, broyage, flottation du minerai et séparation du concentré de cuivre et de la gangue puis épaississement du concentré de cuivre. Cette composition de départ est agitée afin de la rendre homogène puis caractérisée pour évaluer ses propriétés : - densité spécifique par méthode picnométrique au moyen d’un picnomètre, - répartition granulométrique par méthode de diffraction laser au moyen d’un diffractomètre (« Mastersizer Malvern » 3000), - concentration (% en poids) en concentré de cuivre par méthode de diffraction aux rayons X au moyen d’un diffractomètre « Bruker » D2-Phaser , - viscosité (mPa.s) par mesure Brookfield (module rotatif) et seuil d’écoulement par mesure « Haake » (coupe Vane) au moyen d’un viscosimètre « Haake » Viscotester 550, - taux de solide en masse par mesure de perte de masse par chauffage au moyen d’un four durant 1 heure à 120°C. Les résultats sont présentés dans le tableau 1. [tab.1] La méthode de concentration est mise en œuvre par filtration de la composition aqueuse comprenant le concentré de minerai de cuivre ; elle est conduite au moyen : - d’un bécher métallique équipé d’une pompe à piston pouvant alimenter la chambre de saturation, - d’une chambre de saturation (38 mm d’épaisseur) comprenant un filtre (W-TA 301 « Roxia »), tissus en polypropylène de diamètre 0,078 m, de surface 0,0048 m 2 , d’épaisseur 1,8 mm, de densité 1 100 g/m 2 , de perméabilité 70 L/(dm².min) à 200 Pa. Dans le bécher, on introduit la composition aqueuse comprenant le concentré de minerai de cuivre (65 % en poids) et, éventuellement l’agent aqueux de concentration A1 ou A2 selon l’invention en différentes quantités (exprimées en ppm en poids de matière sèche de l’agent A1 ou A2 par rapport à la quantité en matière sèche de concentré de cuivre), puis, la composition, comprenant éventuellement l’agent aqueux de concentration, est introduite dans la chambre de saturation au moyen de la pompe. La pression (65+/-3 kPa) est appliquée durant un temps t afin de filtrer le concentré en séparant l’eau au moyen du filtre. Puis, le gâteau de filtration est évacué de la chambre de saturation et on sèche le filtre durant 2 minutes par soufflerie (65+/-3 kPa). Après filtration, on mesure le taux d’humidité (% en poids), l’épaisseur du gâteau de filtration (mm) et on calcule le débit (kg/(m 2 x h)). Les résultats sont présentés dans le tableau 2. [tab.2] Méthode de concentration d’une composition aqueuse comprenant au moins un concentré d’au moins un minerai métallique comprenant la séparation partielle de l’eau en présence d’un agent aqueux de concentration A comprenant au moins un polymère P préparé par au moins une réaction de polymérisation radicalaire, à une température supérieure à 50°C, d’au moins un monomère anionique M comprenant au moins une insaturation oléfinique polymérisable et au moins une fonction acide carboxylique ou d’un de ses sels, en présence d’au moins un composé générateur de radicaux choisi parmi peroxyde d’hydrogène, benzoyl peroxyde, acetyl peroxyde, lauryl peroxyde, hydroperoxyde de tertiobutyle, cumene hydroperoxyde, persulfate d’ammonium, un persulfate de métal alcalin, un composé azoïque, tel que 2,2'-azobis(2-(4,5-dihydroimidazolyl)propane, dihydrochlorure de 2,2'-azobis(2-methylpropionamidine), diazovalero-nitrile, acide 4,4′-azobis-(4-cyanovalerique), AZDN ou 2,2’-azobisisobutyronitrile, et leurs combinaisons ou leurs associations respectives avec un ion choisi parmi Fe II , Fe III , Cu I , Cu II et leurs mélanges. Méthode selon la revendication 1 pour laquelle la séparation partielle de l’eau est réalisée par centrifugation ou par filtration, notamment par filtration par tissus ou par membrane, par exemple par membrane céramique, de préférence par filtration au moyen d’un dispositif choisi parmi une presse de filtration, un filtre-presse, un filtre rotatif ou un filtre à tambour, un filtre à vide ou à aspiration et leurs combinaisons. Méthode selon l’une des revendications 1 ou 2 pour laquelle : * la durée de séparation est inférieure à 20 minutes, de préférence inférieure à 10 minutes ou inférieure à 5 minutes ; ou pour laquelle la durée de séparation est avantageusement supérieure à 30 secondes ou supérieure à 1 minute ; ou * le débit de séparation du concentré de minerai métallique et de l’eau, mesuré par rapport à la surface de séparation et à la quantité de minerai métallique est supérieur à 950 kg/(m 2 .h), plus préférentiellement supérieur à 1 200 kg/(m 2 .h) ou supérieur à 1 300 kg/(m 2 .h), de préférence supérieur à 1 400 kg/(m 2 .h). Méthode selon l’une des revendications 1 à 3 pour laquelle : * la composition aqueuse à concentrer possède une concentration en matière sèche, de préférence de concentré de minerai métallique, mesurée par mesure de perte de masse : - supérieure à 10 % en poids ou supérieure à 15 % en poids ou encore supérieure à 20 % en poids ; ou - inférieure à 45 % en poids ou inférieure à 35 % en poids ou inférieure à 30 % en poids, de préférence inférieure à 35 % en poids ou inférieure à 30 % en poids ; ou - allant de 10 à 45 % en poids ou de 10 à 40 % en poids ou de 10 à 35 % en poids ou de 10 à 30 % en poids ou bien allant de 15 à 45 % en poids ou de 15 à 40 % en poids ou de 15 à 35 % en poids ou de 15 à 30 % en poids ou bien allant de 20 à 45 % en poids ou de 20 à 40 % en poids ou de 20 à 35 % en poids ou de 20 à 30 % en poids ; ou * la composition aqueuse à concentrer possède : - une viscosité Brookfield, mesurée à 100 tour/min et à 25°C, inférieure à 1 800 mPa.s, de préférence inférieure à 1 500 mPa.s ou inférieure à 1 200 mPa.s, plus préférentiellement inférieure à 1 000 mPa.s ou inférieure à 900 mPa.s, bien plus préférentiellement inférieure à 800 mPa.s ou inférieure à 700 mPa.s, voire inférieure à 500 mPa.s; ou - un seuil d’écoulement mesuré à une température de 25°C au moyen d’un rhéomètre à contrainte imposée, équipé d’un mobile à ailettes, pour un couple de torsion particulier, inférieur à 20 Pa ou inférieur à 10 Pa ; ou - un seuil d’écoulement supérieur à 1,0 Pa, de préférence supérieur à 1,2 Pa, plus préférentiellement supérieur à 1,5 Pa ; ou pour laquelle : - le minerai métallique est choisi parmi un minerai de lithium, strontium, lanthanides, actinides, uranium, terres rares, titane, zirconium, vanadium, niobium, chrome, molybdène, tungstène, manganèse, fer, cobalt, rhodium, iridium, nickel, palladium, platine, cuivre, argent, or, zinc, cadmium, étain, plomb ; ou * le minerai métallique comprend un oxyde de métal, un sulfure de métal ou un carbonate de métal ; ou * le concentré de minerai métallique est sous forme de particules, de préférence sous forme de particules dont la taille, mesurée par diffraction laser, possédant un diamètre D90 inférieur à150 µm, de préférence un diamètre D90 inférieur à 100 µm, ou possédant un diamètre D80 inférieur à 90 µm, de préférence un diamètre D80 inférieur à 80 µm ou inférieur à 70 µm ou inférieur à 60 µm. Méthode selon l’une des revendications 1 à 4 pour laquelle l’agent aqueux de concentration A comprend également au moins un dérivé S choisi parmi un ose S1 comprenant de 3 à 8 atomes de carbone, un oligomère d’ose S2 comprenant de 1 à 10 motifs en ose et un produit S3 issu de la dégradation d’un saccharide, de préférence : - un ose S1 choisi parmi trioses (oses comprenant 3 atomes de carbone), tétroses (oses comprenant 4 atomes de carbone), pentoses (oses comprenant 5 atomes de carbone), hexoses et désoxyhexoses (oses comprenant 6 atomes de carbone), heptoses (oses comprenant 7 atomes de carbone), octoses (oses comprenant 8 atomes de carbone) ; de préférence choisi parmi glycéraldéhyde, dihydroxyacétone, érythrose, thréose, érythrulose, désoxyribose, ribose, arabinose, xylose, lyxose, ribulose, xylulose, allose, altrose, galactose, glucose, gulose, idose, mannose, talose, fructose, psicose, sorbose, tagatose, fucose, rhamnose, sédoheptulose, mannoheptulose, heptahydroxyoctanal, ou - un oligomère S2 choisi parmi les dimères d’ose, les trimères d’ose ; de préférence choisi parmi dextrose, maltose, lactose, saccharose, maltoriose, maltotetraose, acide alpha-glucoheptonique, acide beta-glucoheptonique, ou - un produit S3 choisi parmi aldoses, dérivés synthétiques de monosaccharide, dérivés synthétiques de disaccharide ; de préférence choisi parmi sorbitol, mannitol, acide gluconique, acide citrique, acide isocitrique, acide lactique, acide tartrique, les sels de ces acides ; plus préférentiellement un dérivé S choisi parmi sorbitol, mannitol, acide gluconique, acide citrique, acide isocitrique, acide lactique, acide tartrique, les sels de ces acides, dextrose, maltose, glucose, un mélange de glucose et de maltose, lactose, saccharose, maltoriose, maltotetraose, acide alpha-glucoheptonique, acide beta-glucoheptonique, les sels de ces acides, et les combinaisons de ces dérivés ; également préférentiellement, le rapport S/P des quantités en poids secs de dérivé S et de polymère P va de 0,1 à 10 ou de 0,2 à 5 ou de 0,3 à 5, de préférence de 0,5 à 4 ou de 0,5 à 3. Méthode selon l’une des revendications 1 à 5 pour laquelle : * le polymère P est mis en œuvre en une quantité en poids sec allant de 20 ppm à 500 ppm, de préférence de 30 ppm à 300 ppm ou de 40 ppm à 200 ppm, plus préférentiellement de 50 ppm à 150 ppm, par rapport à la quantité de concentré de minerai métallique ou de matière sèche de la composition à concentrer ; ou pour laquelle : * le polymère P a une masse moléculaire moyenne Mw, mesurée par CES, allant de 2 000 g/mol à 20 000 g/mol, de préférence de 2 200 g/mol à 10 000 g/mol ou de 2 400 g/mol à 9 500 g/mol ou de 2 400 g/mol à 8 000 g/mol, plus préférentiellement de 2 400 g/mol à 6 500 g/mol ; ou pour laquelle : * la réaction de polymérisation est mise en œuvre également en présence d'au moins un composé comprenant du phosphore au degré d’oxydation I, de préférence un composé choisi parmi l’acide hypophosphoreux (H 3 PO 2 ) et un dérivé de l’acide hypophosphoreux (H 3 PO 2 ), de préférence un composé comprenant au moins un ion hypophosphite (H 2 PO 2 - ), plus préférentiellement un composé choisi parmi hypophosphite de sodium (H 2 PO 2 Na), hypophosphite de potassium (H 2 PO 2 K), hypophosphite de calcium ([H 2 PO 2 ] 2 Ca) et leurs mélanges ; ou * la réaction de polymérisation est mise en œuvre également en présence d'au moins un composé comprenant du phosphore au degré d’oxydation III, de préférence un composé choisi parmi l’acide phosphoreux et un dérivé de l’acide phosphoreux, plus préférentiellement un composé comprenant au moins un ion phosphite, notamment un composé choisi parmi phosphite de sodium, phosphite de calcium, phosphite de potassium, phosphite d’ammonium et leurs combinaisons ; ou * la réaction de polymérisation est mise en œuvre également en présence d'au moins un composé comprenant un ion bisulfite, de préférence un composé choisi parmi bisulfite d’ammonium, un bisulfite de métal alcalin, notamment bisulfite de sodium, bisulfite de potassium, bisulfite de calcium, bisulfite de magnésium et leurs combinaisons ; ou * la réaction de polymérisation est mise en œuvre également en présence de 0,05 à 5 % en poids, par rapport à la quantité totale de monomères, d'au moins un composé choisi parmi un dérivé xanthate, un composé mercaptant et un composé de formule (I) : [Chem I] dans laquelle : - X représente indépendamment H, Na ou K, - R représente indépendamment un groupement C 1 -C 5 -alkyle, de préférence un groupement méthyle ; en particulier un composé de formule (I) qui est le diisopropionate de trithiocarbonate disodique (DPTTC) ; ou * le polymère P est, totalement ou partiellement, neutralisé, notamment à l’issue de la réaction de polymérisation ; ou * la réaction de polymérisation met en œuvre : - 100 % en poids de monomère anionique M ou - de 70 % à 99,5 % en poids de monomère anionique M et de 0,5 % à 30 % en poids d’au moins un autre monomère. Méthode selon l’une des revendications 1 à 6 pour laquelle le monomère anionique M comprenant au moins une insaturation oléfinique polymérisable, comprend une ou deux fonctions acides carboxyliques, de préférence comprend une seule fonction acide carboxylique, de préférence il est choisi parmi acide acrylique, acide méthacrylique, un sel d’acide acrylique, un sel d’acide méthacrylique et leurs mélanges, plus préférentiellement l’acide acrylique ; ou pour laquelle la réaction de polymérisation met également en œuvre au moins un autre monomère choisi parmi : - un autre monomère anionique, de préférence un monomère choisi parmi acide acrylique, acide méthacrylique, acide itaconique, acide maléique, anhydride maléique et leurs mélanges ; - acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique, un sel d’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique, l’acide 2-(méthacryloyloxy)éthanesulfonique, un sel d’acide 2-(méthacryloyloxy)éthanesulfonique, méthallyl sulfonate de sodium, styrène sulfonate et leurs combinaisons ou leurs mélanges ; - un monomère non ionique comprenant au moins une insaturation oléfinique polymérisable, de préférence au moins une insaturation éthylénique polymérisable et notamment une fonction vinylique polymérisable, plus préférentiellement un monomère non ionique choisi parmi styrène, vinylcaprolactam, les esters d’un acide comprenant au moins une fonction acide monocarboxylique, en particulier un ester d’un acide choisi parmi acide acrylique, acide méthacrylique, et leurs mélanges, par exemple hydroxyéthylacrylate, hydroxypropylacrylate, hydroxyéthylméthacrylate, hydroxypropylméthacrylate, acrylate d’alkyle, en particulier acrylate de C 1 -C 10 -alkyl, préférentiellement acrylate de C 1 -C 4 -alkyl, plus préférentiellement acrylate de méthyle, acrylate d’éthyle, acrylate de n-propyle, acrylate d’isopropyle, acrylate d’isobutyle, acrylate de n-butyle, méthacrylate d’alkyle, en particulier méthacrylate de C 1 -C 10 -alkyl, préférentiellement méthacrylate de C 1 -C 4 -alkyl, plus préférentiellement méthacrylate de méthyle, méthacrylate d’éthyle, méthacrylate de n-propyle, méthacrylate d’isopropyle, méthacrylate d’isobutyle, méthacrylate de n-butyle, acrylate d’aryle, de préférence phénylacrylate, benzylacrylate, phénoxyéthylacrylate, méthacrylate d’aryle, de préférence phénylméthacrylate, benzylméthacrylate, phénoxyéthylméthacrylate ; - un monomère de formule (II) : [Chem II] dans laquelle : - R 1 et R 2 , identiques ou différents, représentent indépendamment H ou CH 3 , - L 1 représente indépendamment un groupement choisi parmi C(O), CH 2 , CH 2 -CH 2 et O-CH 2 -CH 2 -CH 2 -CH 2 , - L 2 représente indépendamment un groupement choisi parmi (CH 2 -CH 2 O) x , (CH 2 CH(CH 3 )O) y , (CH(CH 3 )CH 2 O) z et leurs combinaisons et - x, y et z, identiques ou différents, représentent indépendamment un nombre entier ou décimal compris entre 0 et 150 et la somme x+y+z est comprise entre 10 et 150. Méthode selon l’une des revendications 1 à 7 comprenant l’addition d’un, deux ou trois polymères P différents ou d’au moins un composé supplémentaire choisi parmi un dérivé ligno-sulfonate, un silicate, un polysaccharide non-modifié et un polysaccharide modifié. Méthode d’amélioration de la filtration d’une composition aqueuse qui comprend au moins un concentré de minerai métallique, comprenant la mise en œuvre d’au moins une méthode de concentration définie selon l’une des revendications 1 à 8. Composition aqueuse concentrée comprenant au moins un concentré de minerai métallique et un agent aqueux de concentration A comprenant au moins un polymère P qui est préparé par au moins une réaction de polymérisation radicalaire, à une température supérieure à 50°C, d’au moins un monomère anionique M comprenant au moins une insaturation oléfinique polymérisable et au moins une fonction acide carboxylique ou d’un de ses sels, en présence d’au moins un composé générateur de radicaux choisi parmi peroxyde d’hydrogène, benzoyl peroxyde, acetyl peroxyde, lauryl peroxyde, hydroperoxyde de tertiobutyle, cumene hydroperoxyde, persulfate d’ammonium, un persulfate de métal alcalin, un composé azoïque, tel que 2,2'-azobis(2-(4,5-dihydroimidazolyl)propane, dihydrochlorure de 2,2'-azobis(2-methylpropionamidine), diazovalero-nitrile, acide 4,4′-azobis-(4-cyanovalerique), AZDN ou 2,2’-azobisisobutyronitrile, et leurs combinaisons ou leurs associations respectives avec un ion choisi parmi Fe II , Fe III , Cu I , Cu II et leurs mélanges ou composition aqueuse concentrée préparée selon la méthode de concentration selon l’une des revendications 1 à 8 ; de préférence comprenant un taux d’humidité inférieure à 15 % en poids, plus préférentiellement inférieur à 14 % en poids ou inférieur à 13 % en poids, bien plus préférentiellement inférieur à 12 % en poids ou inférieur à 11 % en poids, mesuré par mesure de perte de masse. Gâteau aqueux de filtration comprenant au moins un concentré de minerai métallique et un agent aqueux de concentration A comprenant au moins un polymère P qui est préparé par au moins une réaction de polymérisation radicalaire, à une température supérieure à 50°C, d’au moins un monomère anionique M comprenant au moins une insaturation oléfinique polymérisable et au moins une fonction acide carboxylique ou d’un de ses sels, en présence d’au moins un composé générateur de radicaux choisi parmi peroxyde d’hydrogène, benzoyl peroxyde, acetyl peroxyde, lauryl peroxyde, hydroperoxyde de tertiobutyle, cumene hydroperoxyde, persulfate d’ammonium, un persulfate de métal alcalin, un composé azoïque, tel que 2,2'-azobis(2-(4,5-dihydroimidazolyl)propane, dihydrochlorure de 2,2'-azobis(2-methylpropionamidine), diazovalero-nitrile, acide 4,4′-azobis-(4-cyanovalerique), AZDN ou 2,2’-azobisisobutyronitrile, et leurs combinaisons ou leurs associations respectives avec un ion choisi parmi Fe II , Fe III , Cu I , Cu II et leurs mélanges ou gâteau aqueux de filtration préparé selon la méthode de concentration selon l’une des revendications 1 à 8 ; de préférence comprenant un taux d’humidité inférieure à 15 % en poids, plus préférentiellement inférieur à 14 % en poids ou inférieur à 13 % en poids, bien plus préférentiellement inférieur à 12 % en poids ou inférieur à 11 % en poids, mesuré par mesure de perte de masse.