FR 3153326 A1 20250328 FR 2310065 A 20230922 Ensemble comportant une aube (10) d'hélice et un système (34) de calage angulaire de l'aube (10), pour une turbomachine d’aéronef, l'aube (10) présentant un pied (14) s'étendant depuis une extrémité supérieure liée à une pale (12) de l'aube (10) jusqu'à une extrémité (28) inférieure libre, le pied (14) présentant un tronçon renflé, appelé "bulbe (32)", le système (34) autorisant un calage angulaire de l'aube (10) autour d'un axe (A) de calage et comportant un mécanisme (90) de précharge du pied d’aube équipé d’une pièce (120) d’interface élastiquement déformable. Figure pour l'abrégé : Figure 6 TURBOMACHINE D’AERONEF COMPORTANT DES AUBES D’HELICE A CALAGE VARIABLE Domaine technique de l'invention La présente invention concerne le domaine des turbomachines d’aéronef et en particulier des hélices propulsives de ces turbomachines qui comportent des aubes à calage variable. Arrière-plan technique Une hélice de turbomachine d’aéronef peut être carénée, comme c’est le cas d’une soufflante par exemple, ou non carénée comme c’est le cas d’une architecture du type open-rotor par exemple. Une hélice comprend des aubes qui peuvent être à calage variable. La turbomachine comprend alors un mécanisme permettant de modifier l’angle de calage des aubes afin d’adapter la poussée générée par l’hélice en fonction des différentes phases de vol. La conception d’une aube d’hélice met en jeu plusieurs disciplines dont les objectifs sont généralement antagonistes. Elle doit permettre des performances aérodynamiques optimales (c’est-à-dire fournir une poussée en maximisant le rendement), garantir une tenue mécanique de l’aube (c’est-à-dire tenir les contraintes mécaniques résultant des chargements statiques et dynamiques) tout en limitant la masse ainsi que la signature acoustique. En particulier, l’amélioration des performances aérodynamiques de l’hélice tend vers une augmentation du BPR ( By Pass Ratio ), ce qui se traduit par une augmentation de son diamètre externe et donc de l’envergure des aubes. Dans le même temps, sur certaines architectures de turbomachine, le démarrage moteur est effectué à un calage très ouvert, dit en drapeau. En effet, cette position de démarrage permet de consommer la puissance par le couple ce qui assure la sécurité machine en garantissant des régimes d’hélice faibles. Plus précisément, selon des considérations simples, la puissance est proportionnelle au produit du régime et du couple. Or, le couple est croissant avec l’incidence qui peut être augmentée via le calage. En effet, l’homme du métier en aérodynamique comprend que l’effort résultant sur un profil de pale est en première approximation perpendiculaire à la corde et peut se décomposer en deux composantes : la poussée selon l’axe moteur et la trainée de la pale dans le plan de l’hélice. Ainsi, avec l’augmentation du calage des aubes, l’effort résultant se déplace vers le plan d’hélice ce qui a pour effet d’augmenter la trainée du profil aérodynamique et de diminuer la poussée. Par conséquent, dans le cas d’un démarrage en drapeau, la poussée générée par l’hélice est nulle, le couple est maximal et le régime minimal. Cependant, l’incidence devient tellement importante que les pales subissent alors un écoulement aérodynamique turbulent fortement décollé qui génère une forte excitation vibratoire. Cette excitation est à la fois large bande de par les petits vortex de la zone décollée, mais également intense sur certaines fréquences particulières dues aux grosses recirculations de Karman qui viennent faire osciller l’effort aérodynamique de façon importante. En particulier, sur des pales à large corde et de grande envergure qui génèrent beaucoup de trainée, cet effort est intense bien que le régime ne soit pas élevé. Dans la technique actuelle, il est courant de fixer une aube à son support par une attache dite brochée. L’aube comprend un pied qui a une forme générale en queue d’aronde et qui est destiné à être engagé par complémentarité de formes dans une alvéole du support, cette alvéole étant classiquement réalisée par brochage. Pour une pale à attache brochée, cet effort aérodynamique est tellement intense qu’il peut provoquer des mouvements de solide rigide du pied d’aube dans son alvéole qui s’apparentent à du rotulage. En effet, lors d’un démarrage en drapeau, le régime réduit de la soufflante ne permet pas de générer un effort centrifuge suffisant pour empêcher ces mouvements induits par l’effort aérodynamique. Il s’en suit un endommagement par frottement de la pale et de la cale intercalée entre le pied et le fond de l’alvéole, en quelques cycles seulement. Pour les mêmes raisons, cette problématique se pose éventuellement en situation d’entraînement en roue libre (ou « windmilling ») suite à une panne moteur car les aubes à calage variable sont généralement équipées d’un système de rappel en drapeau. De plus, une excitation vibratoire intense peut également survenir à des régimes de rotation beaucoup plus élevés sur les architectures non carénées à cause des effets d’installation du moteur sur l’aéronef et de la direction de l’écoulement infini amont. En effet, un moteur non caréné subit l’influence du sol et du fuselage ce qui provoque une distorsion dans l’alimentation de l’hélice, en vitesse d’écoulement, selon les azimuts moteur. Cela entraîne une réponse vibratoire des aubes d’hélice sur les premiers ordres moteurs 1N, 2N et 3N (éventuellement plus). D’autre part, en l’absence de manche d’entrée d’air, la direction de l’air qui s’écoule à travers les pales n’est pas parallèle à l’axe moteur. Cet angle de dérapage entraine des efforts dits « 1P » qui provoquent une réponse vibratoire des aubes d’hélice sur l’ordre moteur 1N. De façon similaire, ces efforts 1P peuvent également apparaître lors des phases de montées ou d’approche de l’avion car l’air s’écoule à travers les pales avec un angle d’incidence. Ces excitations vibratoires à régime de rotation élevé peuvent provoquer les mêmes endommagements par frottement évoqués ci-dessus si l’attache de l’aube n’est pas adaptée. Pour l’ensemble de ces raisons, l’attache brochée n’est pas en l’état une solution viable pour des aubes d’hélice à calage variable, à large corde et de grande envergure. Il existe donc un besoin d’un technologie d’attache d’une aube d’hélice à calage variable qui permette de limiter le rotulage de l’aube lors de toutes les phases de vol qui sont susceptibles d’exciter les modes vibratoires de l’aube. En outre, il est également connu d'envelopper le pied de l'aube dans un fût qui épouse la forme du pied, généralement un fût métallique. Un tel fût permet notamment d'assurer la liaison entre le pied d'aube et la bague interne d'un palier de guidage pour permettre le calage angulaire de l'aube par rapport au moyeu. Un tel fût est fixé au pied d'aube avec de nombreuses précautions pour limiter autant que possible la création d'un rotulage entre l'aube et le fût. Cependant, quelles que soient les précautions prises, on observe souvent que l'aube peut osciller avec un certain débattement dans le fût. Il existe donc un besoin pour garantir que le rotulage de l'aube soit limité au mieux par rapport à la bague interne de palier de guidage. La Déposante a proposé dans la demande WO-A1-2022/0182355 un ensemble formé par une aube et son système de calage angulaire, qui permet de résoudre au moins une partie de ces inconvénients. Dans cette solution, le système de calage comporte une couronne supérieure et un siège inférieur entre lesquels est serré le pied de la pale. Une précharge est ainsi appliquée au pied de la pale. De cette manière, on garantit que le pied est fixé au système sans jeu, ce qui évite le rotulage de l'aube dans le système. On se différencie notamment des réalisations de l'état de la technique dans lesquelles le pied est enveloppé dans un fût rapporté. L’effort de précharge doit être conservé aux régimes de rotation les plus élevés qui correspondent aux chargements maximaux en effort centrifuge. Cet effort est appliqué dans la même direction et dans le même sens que l’effort de précharge. Cependant, les solides en jeu n’étant pas indéformables, l’effort centrifuge induit une déformation en compression du pied de pale. Ce dernier a donc tendance à se déplacer et potentiellement mener à la perte de la précharge. Il existe donc un besoin d’améliorer l’ensemble pour garantir la pérennité de l’effort de serrage appliqué lors du montage de l’aube, en particulier lors des différents régimes de rotation. L'invention propose un ensemble comportant une aube d'hélice et un système de calage angulaire de l'aube, pour une turbomachine d’aéronef, l'aube présentant un pied s'étendant depuis une extrémité supérieure liée à une pale de l'aube jusqu'à une extrémité inférieure libre, le pied présentant un tronçon renflé, appelé "bulbe", le système autorisant un calage angulaire de l'aube autour d'un axe de calage et comportant : - un bol qui est délimité radialement par une paroi annulaire s'étendant autour de l'axe de calage, le bol comportant un fond inférieur fermé par une paroi de fond et une ouverture supérieure par laquelle le bulbe est destiné à être inséré axialement dans le bol ; - une couronne de rétention annulaire qui s'étend autour du bulbe la couronne de rétention étant au moins limitée en déplacement axial vers l'ouverture par rapport au bol, la couronne de rétention présentant une face de portée annulaire qui restreint la section de passage de l'ouverture et qui est destinée à être en contact axial avec une face supérieure du bulbe pour bloquer le déplacement axial du pied vers l'ouverture ; et - un siège inférieur porté par une pièce distincte de la couronne de rétention et du bol et destiné à être en contact axial avec une face inférieure du bulbe pour bloquer le déplacement axial du pied du côté opposé à l'ouverture, le siège étant monté mobile en translation axiale par rapport au bol par l'intermédiaire d'au moins un mécanisme de serrage pour permettre le serrage axial du bulbe entre le siège et la couronne de rétention, caractérisé en ce que le mécanisme de serrage comprend deux écrous, respectivement interne et externe, qui sont vissés l’un dans l’autre et s’étendent autour de l’axe de calage, l’écrou externe étant bloqué en rotation vis-à-vis du bol et en appui axial sur une face annulaire du bol orientée vers l’ouverture, et l’écrou interne étant bloqué en rotation vis-à-vis de la pièce portant le siège, cette pièce étant en appui axial sur l’écrou interne par l’intermédiaire d’au moins une pièce d’interface, cette pièce d’interface étant élastiquement déformable et apte d’une part à se comprimer axialement lors du serrage axial du bulbe, et d’autre part à s’expanser axialement lors d’un relâchement de ce serrage. Pour conserver l’effort de précharge du pied quel que soit le régime de rotation, le système inclut donc une pièce d’interface qui apporte une souplesse dans la direction de serrage pour s’adapter à la déformation subie par le pied de pale afin d’assurer au maximum la continuité du transfert de l’effort de précharge. Le système de calage permet ainsi d’une part de fournir une haute résistance élastique afin de transférer l’effort de précharge sans se plastifier, et d’autre parte de conférer une souplesse suffisante afin de s’adapter aux déformations du pied d’aube. L’ensemble selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément les unes des autres, ou en combinaison les unes avec les autres : la pièce d’interface est annulaire et s’étend autour de l’axe de calage ; la pièce d’interface a une forme générale de bague ; la pièce d‘interface est réalisée dans un matériau ou à partir d’un élément choisi parmi : un élastomère, une structure lamellée à base d’élastomère et de métal, un composite à matrice organique de préférence à fibres courtes, des fibres sèches de préférence en aramide, et un caoutchouc nitrile Kevlar® ; le siège est formé par une paroi tronconique de la pièce qui est évasée du côté de l’ouverture et qui comprend une surface tronconique interne en appui sur la face inférieure du bulbe ; la pièce comprend en outre une paroi cylindrique qui est reliée à la périphérie interne de la paroi tronconique, la pièce d’interface étant intercalée axialement entre cette paroi cylindrique et l’écrou interne, et de préférence entre cette paroi cylindrique et un rebord annulaire interne de l’écrou interne ; la pièce d’interface s’étend dans le prolongement de la paroi cylindrique de la pièce portant le siège ; l’écrou externe est bloqué en rotation vis-à-vis du bol par un premier système à crabots, et/ou l’écrou interne est bloqué en rotation vis-à-vis de la pièce par un second système à crabots ; le premier système à crabots comprend des premières dents en saillie portées par l’écrou externe et logées dans des logements du bol, ces premières dents en saillie étant orientées radialement vers l’extérieur par rapport à l’axe de calage, et le second système à crabots comprend des secondes dents en saillie portées par l’écrou interne et logées dans des logements de la pièce portant le siège, ces secondes dents en saillie étant orientées axialement du côté de l’ouverture du bol ; les logements de la pièce portant le siège sont situés à l’intersection entre les parties tronconique et cylindrique de cette pièce ; la pièce d’interface est apte à être confinée radialement entre deux peaux cylindriques rigides, respectivement de l’écrou interne et de ladite pièce ; cette configuration est avantageuse pour continuer à utiliser les propriétés de la pièce d’interface même si celle-ci est détériorée et par exemple sectionnée dans la mesure où le pièce d’interface est emprisonnée en position de montage. La présente invention concerne également une turbomachine d’aéronef, comportant une hélice comportant des ensembles tels que décrits ci-dessus. Brève description des figures D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaitront au cours de la lecture de la description détaillée qui va suivre pour la compréhension de laquelle on se reportera aux dessins annexés dans lesquels : FIG. 1 La FIG. 1 est une vue schématique en perspective d’une aube d’hélice pour une turbomachine d’aéronef, et illustre la présente invention, FIG. 2 La FIG. 2 est une vue à plus grande échelle d’une partie de la FIG. 1 et montre le pied de l’aube, FIG. 3 La FIG. 3 est une vue en coupe transversale selon le plan de coupe Pb de la FIG. 4 qui représente la forme et la position de l'extrémité inférieure libre du pied par rapport à l'axe de calage, FIG. 4 La FIG. 4 est une vue en coupe axiale qui représente le pied de l'aube de la FIG. 1 fixé dans un bol d'un système de calage, FIG. 5 La FIG. 5 est une vue en perspective qui représente le bol de la FIG. 4 , FIG. 6 La FIG. 6 est une vue similaire à celle de la FIG. 4 et représente un mode de réalisation d’un ensemble selon l’invention, FIG. 7 La FIG. 7 est une vue à plus grande échelle d’une partie de la FIG. 6 , FIG. 8 La FIG. 8 est une représentation très schématique des chemins d’effort au sein de l’ensemble selon l’invention, et FIG. 9 La FIG. 9 est une vue similaire à celle de la FIG. 7 et illustre une variante de réalisation d’un ensemble selon l’invention. Description détaillée de l'invention Dans la suite de la description, des éléments présentant une structure identique ou des fonctions analogues seront désignés par une même référence. Dans la suite de la description, on adoptera à titre non limitatif une orientation axiale dirigée selon l'axe "A" de calage de l'aube, du bas, à proximité du pied de l'aube, vers le haut, à proximité de l'extrémité libre de l'aube. On adoptera aussi des directions radiales s'étendent orthogonalement à l'axe de calage depuis l'intérieur, à proximité de l'axe de calage, vers l'extérieur. La FIG. 1 montre une aube 10 pour une hélice d’une turbomachine d’aéronef, cette hélice étant carénée ou non carénée. L’aube 10 comprend une pale 12 reliée à un pied 14. La pale 12 a un profil aérodynamique et comprend un intrados 12a et un extrados 12b qui sont reliés par un bord amont d’attaque 12c et par un bord aval de fuite 12d, les termes amont et aval faisant référence à l’écoulement des gaz autour de la pale 12 en fonctionnement. La pale 12 a une extrémité supérieure qui est libre, appelée sommet, et une extrémité inférieure qui est reliée au pied 14. Dans l’exemple représenté, l’aube 10 est réalisée en matériau composite par un procédé d’injection appelé procédé RTM (acronyme de l’anglais Resin Transfer Molding ). Ce procédé consiste à préparer une préforme fibreuse 18 par tissage en trois dimensions puis à disposer cette préforme dans un moule et d’y injecter une résine polymérisable telle qu’une résine époxy, qui va imprégner la préforme. Après polymérisation et durcissement de la pale 12, son bord d’attaque 12c est en général renforcé par un bouclier métallique 20 rapporté et fixé, par exemple par collage. L’aube 10 comprend ici un longeron 22. Le longeron 22 comprend une partie formant une âme de la pale 12. La partie du longeron 22 formant l'âme de la pale 12 est destinée à être insérée dans la préforme 18 avant l’injection de résine. Le longeron 22 comprend aussi une partie qui s’étend du côté opposé au sommet de la pale 12 pour former le pied 14. Le longeron 22 est préférentiellement en matériau composite. Il s'agit par exemple d'un matériau composite à matrice organique époxy renforcée par fibres de carbone tissées 3D avec la direction chaîne majoritairement orientée radialement et la trame majoritairement orientée selon la corde de la pale 12 à hauteur de veine aérodynamique. En variante, le longeron peut également être formé par un assemblage plus avantageux mécaniquement de différents matériaux composites à matrice organique (thermodurcissable, thermoplastique ou élastomère) renforcés par fibres longues (carbone, verre, aramide, polypropylène) selon plusieurs arrangements fibreux (tissé, tressé, tricoté, unidirectionnel). Bien que cela ne soit pas représenté, la pale 12 peut être creuse ou pleine et comprend une cavité interne remplie avec un matériau de remplissage du type mousse ou nid d’abeille. Ce matériau de remplissage est installé autour du longeron 22 et il est recouvert d’une peau en matériau composite à matrice organique pour augmenter la résistance de la pale 12 à l’impact. Le bouclier 20 peut être titane ou alliage de titane, inox, acier, aluminium, nickel, etc. L’intrados 12a voire l’extrados 12b de la pale 12 peut être recouvert d’un film polyuréthane pour la protection à l’érosion. Le pied 14 est ici dénué de fût annulaire métallique l'enveloppant. L’axe "A" est un axe d’allongement de l’aube 10 et de la pale 12 et en particulier un axe "A" de calage de l’aube 10, c’est-à-dire l’axe autour duquel la position angulaire de l’aube 10 est ajustée. C’est en général aussi un axe radial qui s’étend donc suivant un rayon par rapport à l’axe de rotation de l’hélice équipée de cette aube 10. Le pied 14 a une forme particulière mieux visible à la FIG. 2 . Le pied 14 comprend pour l’essentiel trois parties à savoir : - une extrémité 28 inférieure libre située du côté opposé à la pale 12, - une échasse 30 supérieure située du côté de la pale 12, et - un tronçon renflé, appelé "bulbe" 32, situé entre l’extrémité 28 libre et l’échasse 30. L’extrémité 28 libre a une forme générale parallélépipédique dans l’exemple représenté. Comme on peut le voir à la FIG. 3 , cette extrémité 28 libre est désaxée ou décalée par rapport à l’axe "A" de calage pour réaliser un détrompage ou indexage, comme cela sera expliqué plus en détail dans ce qui suit. En se référant à la FIG. 4 , on définit Pb comme un plan transversal, c’est-à-dire un plan perpendiculaire à l’axe "A" de calage, passant sensiblement par le milieu de l’extrémité 28 libre, mesurée le long de l’axe "A" de calage. Ce plan Pb est appelé plan bas ou inférieur. La FIG. 3 montre la forme en section de l’extrémité 28 libre dans ce plan Pb. Cette section, appelée section basse, a une valeur ou une aire, par exemple maximale, notée Sb et a une forme générale rectangulaire dans l’exemple représenté. Comme cela sera également décrit dans ce qui suit, l’extrémité 28 libre est configurée pour coopérer avec un système 34 de calage angulaire de l’aube 10. En se reportant à nouveau à la FIG. 2 , l’échasse 30 présente une forme relativement complexe qui permet de faire la transition entre le pied 14 et la partie de longeron 22 formant l'âme de la pale 12. L'échasse 30 comporte schématiquement : - deux flancs latéraux 30a, 30b, situés respectivement du côté de l’intrados 12a et de l’extrados 12b de la pale 12, qui convergent l’un vers l’autre le long de l’axe "A" de calage et en direction du sommet de la pale 12, et - deux bords, respectivement amont 30c et aval 30d, qui au contraire divergent l’un de l’autre le long de l’axe "A" de calage et en direction du sommet de la pale 12. En référence à la FIG. 4 , on définit Ph comme un plan transversal passant par l’échasse 30, et en particulier l'extrémité inférieure de l'échasse 30. Ce plan Ph est appelé plan haut ou supérieur. Dans ce plan, l’échasse 30 peut avoir en section une forme non circulaire et par exemple ovale, oblongue, carrée ou rectangulaire. Cette section, appelée section haute, a une valeur ou une aire, par exemple maximale, notée Sh. Le bulbe 32 a une forme générale renflée ou bombée, ce renflement ou bombement s’étendant tout autour de l’axe "A" de calage. On définit Pm comme un plan médian passant par le bulbe 32, et en particulier dans sa partie de plus grande section transversale, appelée par la suite section milieu, qui est notée Sm. Ce plan Pm est appelé plan moyen. Dans ce plan, le bulbe 32 peut avoir en section une forme circulaire bien que cette section ne soit pas limitative. On comprend que le plan Pm est situé entre les plans Pb et Ph. Les dimensions maximales de la section transversale du bulbe 32 décroissent du plan Pm (Sm) jusqu’au plan Ph, ainsi que depuis le plan Pm, jusque vers le plan Pb. On comprend donc que Sm est supérieur à Sb et Sh. Par ailleurs, dans l’exemple représenté, Sh est supérieur à Sb. L'aube 10 est destinée à être montée dans un système 34 de calage angulaire permettant de modifier sa position angulaire autour de l'axe "A" de calage par rapport à un moyeu 36 de l'hélice. A cet effet, le système 34 de calage angulaire comporte des paliers 54, 56. Les paliers 54, 56 sont ici au nombre de deux et sont respectivement un palier inférieur 54 et un palier supérieur 56. Les paliers 54, 56 sont du type à roulement à billes. Dans l’exemple représenté, ils ont des diamètres différents et leurs billes ont également des diamètres différents. Le palier 54 inférieur s’étend sensiblement entre les plans Pm et Pb et donc autour d’une partie inférieure du bulbe 32. Ce palier 54 inférieur présente un diamètre plus petit que le palier 56 supérieur, et ses billes ont un diamètre supérieur à celles du palier 56 supérieur. Le palier 54 inférieur est en outre à contact oblique. Dans l’exemple représenté, les points ou surfaces d’appui des billes sur les chemins de roulement de leurs bagues 54a, 54b sont situés sur une surface tronconique S1 qui s’étend le long de l’axe "A" de calage et dont le plus grand diamètre est situé du côté du sommet de l’aube 10. Le palier 56 supérieur s’étend sensiblement entre les plans Pm et Ph et donc autour d’une partie supérieure du bulbe 32. Le palier 56 supérieur est en outre à contact oblique. Dans l’exemple représenté, les points ou surfaces d’appui des billes sur les chemins de roulement de leurs bagues 56a, 56b sont situés sur une surface tronconique S2 qui s’étend le long de l’axe "A" de calage et dont le plus grand diamètre est situé du côté de l’extrémité 28 libre du pied 14 de l’aube 10. Les figures 4 et 5 illustrent un exemple de réalisation du système 34 de calage angulaire. Le système 34 de calage angulaire comprend un bol 58. Le bol 58 comporte une paroi annulaire 58a s’étendant autour de l’axe "A" de calage. La paroi 58a annulaire délimite radialement un volume interne du bol 58. Le volume interne du bol 58 est fermé vers le bas par une paroi 58b de fond qui s'étend en regard de l'extrémité libre 28 du pied 14. Le bol 58 présente à son extrémité axiale supérieure une ouverture 58c qui est délimitée radialement par un bord d'extrémité supérieur de la paroi 58a annulaire. L'extrémité 28 libre et le bulbe 32 du pied 14 sont destinés à être insérés axialement à l'intérieur du bol 58 par l'ouverture 58c supérieure. La paroi 58a annulaire et la paroi 58b de fond sont réalisées en une seule pièce. La paroi 58b de fond est configurée pour coopérer par complémentarité de formes avec l’extrémité 28 libre du pied 14 de façon à ce que le bol 58 soit solidarisé en rotation avec le pied 14 autour de l’axe "A" de calage et constitue ainsi un pivot pour l'aube 10 associée. Dans le cas présent, on comprend que la paroi 58b de fond comprend un évidement 60 ayant une section transversale non circulaire, et en particulier rectangulaire, et configurée pour recevoir l’extrémité 28 libre, comme illustré aux figures 3 et 4. Comme on le voit à la FIG. 6 , cet évidement 60 est excentré par rapport à l’axe "A" de calage de façon analogue à l’extrémité 28 libre. Cet excentrement permet un indexage et un détrompage lors de l’insertion et du montage du pied 14 dans le bol 58, une seule position d’engagement de l’extrémité 28 libre dans l’évidement 60 étant possible. L’évidement 60 est situé sur une face supérieure ou interne de la paroi 58b de fond du bol 58, qui est donc située à l’intérieur du bol 58 et orientée du côté du pied 14. Le système 34 de calage angulaire génère un couple au pied 14 d’aube 10 qui s’oppose au moment de torsion issu des efforts aérodynamiques et des efforts centrifuges. Il est avantageux d'emboîter directement l'extrémité 28 libre dans l'évidement 60, sans interposition d'un élément rapporté, afin de contraindre directement la rotation du pied 14. On obtient ainsi un chemin d’effort plus direct, le moment de torsion s’appliquant directement sur le pied 14. La section basse possède des dimensions strictement inférieures à la dimension maximale de la section milieu afin de limiter l’encombrement circonférentiel à cette hauteur. La position du tronçon milieu, le plus encombrant radialement du bulbe 32, entre les deux paliers 54, 56, est très avantageuse en termes d’encombrement radial car une partie de la hauteur de portée entre la section milieu et la section haute se situe à l’intérieur du bol 58, contrairement à l’état de l’art sur les attaches brochées intégrées dans un pivot. Cela contribue à diminuer l’encombrement radial du système 34 de calage angulaire. Cela permet de diminuer le diamètre du palier 54 inférieur qui se situe sous la section milieu. Donc, le pied 14 d’aube 10 peut être intégré plus bas selon l'axe "A" de calage, ce qui diminue fortement le rapport de moyeu théorique associé à l’intégration du pied 14. Or, l’homme du métier sait qu’un rapport de moyeu faible améliore les performances du moteur, notamment car celui-ci est plus compact et donc plus léger. Ce dernier point est un avantage très important de la solution technique comparée à la concurrence qui propose classiquement des fûts de forme externe cylindrique. La paroi 58b de fond comprend une face inférieure ou externe, qui est située du côté opposé au pied 14, et qui comprend un prolongement cylindrique 62 s’étendant le long de l’axe "A" de calage et comportant un filetage externe ou des cannelures rectilignes externes 64 pour l’accouplement en rotation du système 34 de calage angulaire avec un mécanisme de changement de pas qui n’est pas illustré et qui est commun aux différents systèmes 34 de calage angulaire et aubes 10 de l’hélice. Comme on le voit à la FIG. 4 , le bol 58 est conçu pour supporter les paliers 54, 56 qui assurent le centrage et le guidage du bol 58 autour de l’axe "A" de calage vis-à-vis du moyeu 36 de la turbomachine. Les paliers 54, 56 peuvent faire partie du système 34 de calage angulaire. En particulier, au moins l’un des paliers de guidage peut avoir sa bague interne qui est intégrée au bol 58. C’est ici le cas du palier 54 inférieur qui a sa bague 54a interne intégrée au bol 58. En pratique, cela signifie que le bol 58 comprend un chemin de roulement 54aa à sa périphérie externe sur laquelle roule directement les billes du palier 54 inférieur. Ce chemin de roulement comprend une surface annulaire à section incurvée concave. Ce chemin de roulement est ici situé à l’extrémité inférieure du bol 58 et de la paroi 58a annulaire. La bague 54b externe du palier 54 inférieur est fixée au moyeu 36, par exemple par frettage. Par ailleurs, le bol 58 est avantageusement conçu pour appliquer une précontrainte au palier 54 inférieur. La bague 56b externe du palier 56 supérieur est fixée au moyeu 36, par exemple par frettage. Sa bague 56a interne est engagée sur et autour de l’extrémité supérieure libre du bol 58 et de la paroi 58a annulaire. Cette extrémité de la paroi 58a annulaire comprend une surface cylindrique externe 76 de montage de la bague 56a interne ainsi qu’un filetage externe de vissage d’un écrou 78 destiné à prendre appui axialement sur la bague 56a interne pour la maintenir serrée axialement contre un épaulement cylindrique externe 80 du bol 58. Pour retenir axialement le pied 14 à l'intérieur du bol 58, notamment à l'encontre de la force centrifuge, il est prévu une couronne 82 de rétention annulaire qui s'étend à l'intérieur du bol 58, autour du bulbe 32. La couronne 82 de rétention est liée au bol 58 de manière à être au moins limitée en déplacement axial vers l'ouverture 58c par rapport au bol 58. La couronne 82 de rétention présente une face 84 de portée annulaire dirigée vers le fond du bol 58. La face 84 de portée est destinée à restreindre la section de passage de l'ouverture 58c du bol 58 pour empêcher le retrait du pied 14 par l'ouverture 58c par obstacle avec le bulbe 32. Plus particulièrement, la face 84 de portée est destinée à être en contact axial avec une face 86 supérieure du bulbe 32 pour bloquer le déplacement axial du bulbe 32 vers l'ouverture 58c supérieure. Il est par ailleurs important de fixer solidement le pied 14 dans le bol 58 afin d'éviter tout rotulage de l'aube 10 par rapport au bol 58 pendant son utilisation. A cet effet, le système 34 de calage angulaire comporte un siège 88 inférieur, formé par une face tournée vers l'ouverture 58c du bol 58, par l'intermédiaire duquel le pied 14 est en appui axial dans le bol 58 en direction du fond. Le siège 88 appartient à une pièce distincte de la couronne 82 de rétention. Au moins l'un parmi le siège 88 et/ou la couronne 82 de rétention est monté mobile en translation axiale par rapport au bol 58 par l'intermédiaire d'au moins un mécanisme 90 de serrage pour permettre le serrage axial du bulbe 32, ici en matériau composite, entre le siège 88 et la face 84 de portée de la couronne 82 de rétention. Ainsi, cela permet d'éviter l'apparition d'un jeu axial entre la face 84 de portée et l'aube 10. Pour qu'un tel jeu axial n'apparaisse pas, quelles que soient les conditions de fonctionnement de l'hélice, le bulbe 32 est serré entre le siège 88 et la face 84 de portée de la couronne 82 de rétention avec une précontrainte suffisamment élevée pour surpasser les efforts axiaux maximaux susceptibles d'être appliqués à l'aube 10 pendant le fonctionnement de l'hélice, par exemple de l'ordre de plusieurs dizaines de milliers de Newtons. La couronne 82 de rétention est ici réalisée en un matériau métallique, tel que de l'acier, du titane ou un alliage de titane tel que le TA6V. Le siège 88 est ici réalisé en un matériau métallique, tel que de l'acier, du titane ou un alliage de titane tel que le TA6V. La face 84 de portée de la couronne 82 de rétention est directement en contact avec le bulbe 32, sans interposition de pièce rapportée. La face 84 de portée de la couronne 82 de rétention présente plus particulièrement une forme complémentaire à la face 86 supérieure du bulbe 32 pour répartir les efforts sur une surface importante du bulbe 32. Pour permettre simultanément le maintien radial du pied 14 dans le bol 58, la face 86 supérieure du bulbe 32 présente une forme globalement tronconique et la face 84 de portée présente une forme complémentaire. La face 84 de portée s'étend par exemple globalement depuis le plan médian jusqu'à l'ouverture 58c du bol 58. Ainsi, sous l'effet de la force centrifuge, le pied 14 se retrouve centré radialement dans la face 84 de portée. Cette forme permet donc d'obtenir une position stable de l'aube 10 par rapport à l'axe "A" de calage durant la rotation de l'hélice. Par rapport à une attache brochée, l'aire de la face 84 de portée est maximisée par l’exploitation de l’ensemble de la circonférence du bas de l’aube 10. Sur une attache brochée, seules deux surfaces distinctes du pied 14 d’aube 10, respectivement situées à l’intrados et à l’extrados sont en appui sur des portées alors que les surfaces du pied 14 d’aube 10 situées au bord d’attaque et au bord de fuite sont libres. Toujours en comparaison avec une attache brochée, la hauteur des portées dans la direction de l'axe "A" de calage est bien plus importante ce qui contribue également à augmenter considérablement leur surface. Cette grande surface d’appui permet de diminuer la pression de contact quel que soit le cas de fonctionnement. Le diamètre intérieur de la couronne 82 de rétention, mesuré à l'extrémité supérieure de la face 84 de portée, est sensiblement plus petit que le diamètre de la section milieu du bulbe 32. Pour permettre son agencement autour du bulbe 32 de manière simple, la couronne 82 de rétention est ici réalisée en plusieurs secteurs, dont deux secteurs 82a, 82b sont représentés à la FIG. 4 . Ces secteurs 82a, 82b sont répartis régulièrement autour de l'axe "A" de calage. Ces secteurs 82a, 82b peuvent être circonférentiellement en contact les uns avec les autres de manière que la face 84 de portée présente une forme annulaire continue. En variante, les secteurs 82a, 82b sont écartés circonférentiellement les uns des autres de manière que la face 84 de portée présente une forme annulaire présentant des discontinuités entre deux secteurs 82a, 82b. Le pied 14 est ici en appui sur le siège 88 par une face 92 inférieure du bulbe 32. Le siège 88 se présente ainsi sous la forme d'une face annulaire d'appui qui s'étend autour de l'axe "A" de calage. Le siège 88 épouse plus particulièrement la face 92 inférieure en vis-à-vis du bulbe 32, notamment pour permettre de réduire la pression de contact entre le siège 88 et le bulbe 32. Le siège 88 est directement en contact avec le pied 14, ici en matériau composite. Pour permettre de centrer le bas du pied 14 dans le bol 58, la face 92 inférieure du bulbe 32 en contact avec le siège 88 présente une forme globalement tronconique, ici convexe, et le siège 88 présente une forme complémentaire. Ainsi, le pied 14 est non seulement en appui axial vers le fond du bol 58, mais il est aussi maintenu radialement en position dans le bol 58. Comme illustré à la FIG. 4 , le siège 88 est porté par au moins une pièce rapportée dans le bol 58. Le siège 88 est ainsi intercalé entre le pied 14 et le bol 58. Le siège 88 est monté mobile en translation par l'intermédiaire d'au moins un mécanisme 90 de serrage. Le siège 88 est ici formé par la face supérieure d'un anneau 94 réalisé en une seule pièce. Le siège 88 est destiné à être en appui contre une face annulaire inférieure du bulbe 32. A cet égard, le siège 88 présente une forme annulaire continue centrée sur l'axe "A" de calage. L'anneau 94 portant le siège 88 est monté en appui axial vers le fond du bol 58 par l'intermédiaire d'une bague 96 de serrage appartenant au mécanisme 90 de serrage. La bague 96 de serrage entoure le siège 88. La bague 96 de serrage présente un rebord 98 périphérique externe qui est en appui contre une face 100 annulaire d'épaulement du bol 58. La face 100 d'épaulement s'étend radialement en saillie vers l'intérieur depuis la paroi 58a annulaire et elle est tournée vers l'ouverture 58c. Cette face d'épaulement est située légèrement au-dessus du plan médian Pm. La bague 96 de serrage est destinée à coopérer avec l'anneau 94 pour serrer le siège 88 axialement vers le haut contre le bulbe 32 en prenant appui sur la face 100 d'épaulement. A cet effet, la bague 96 de serrage est solidaire en déplacement axial avec un filetage interne qui vient se visser sur un filetage externe complémentaire réalisé sur une face externe de l'anneau 94. Pour permettre de réaliser le serrage du siège 88 contre le bulbe 32 en tournant la bague 96 de serrage, l'un parmi le filetage externe ou le filetage interne est bloqué en rotation par rapport au bol 58. A titre d'exemple non limitatif, il s'agit ici du filetage interne. A cet égard, la bague 96 de serrage est immobilisée en rotation par rapport au bol 58, notamment par emboîtement de formes complémentaires entre la bague 96 de serrage et le bol 58, par exemple au moyen de méplats ou de pions. Dans l'exemple représenté à la FIG. 4 , le filetage externe est réalisé en une pièce avec le siège 88. Par ailleurs, la couronne 82 de rétention est ici rapportée sur le bol 58. Elle est réalisée en plusieurs secteurs 82a, 82b distincts qui sont destinés à être liés axialement au bol 58 par un dispositif de crabotage. Pour faciliter l'insertion des secteurs 82a, 82b, la couronne 82 de rétention est réalisée en au moins trois secteurs dont seulement deux sont représentés à la FIG. 4 . Ainsi, chaque secteur 82a, 82b comporte au moins une dent 102 externe de crabot configurée pour coopérer avec des dents 104 internes de crabot complémentaires de la paroi 58a annulaire du bol 58. Les dents 102 externes de crabot ont par exemple chacune une extension angulaire autour de l’axe "A" de calage, comprise entre 20 et 30° environ. Les dents 104 internes de crabot du bol 58 sont mieux visibles à la FIG. 5 . Ces dents 104 internes de crabot sont régulièrement espacées autour de l’axe "A" de calage. Elles sont au nombre de six dans l’exemple non limitatif représenté. Elles ont par exemple chacune une extension angulaire autour de l’axe "A" de calage, comprise entre 20 et 30° environ. Les dents 102 externes de crabot sont complémentaires des dents 104 internes de crabot et sont configurées pour coopérer par crabotage avec ces dents 104 internes de crabot. Le crabotage est un mode de montage bien connu dans le domaine aéronautique qui sera décrit plus en détails par la suite. Lors du montage de l'ensemble formé par l'aube 10 et le système 34 de calage angulaire, l'anneau 94 portant le siège 88 est tout d'abord inséré dans le bol 58 par son ouverture 58c supérieure. L'anneau 94 est préalablement vissé avec sa bague 96 de serrage de manière à ce que le siège 88 occupe sa position la plus basse dans le bol 58 lorsque la bague 96 est appuyée contre la face 100 d'épaulement. L'anneau 94 et sa bague 96 de serrage sont positionnés de manière que le rebord 98 de la bague 96 de serrage soit en appui sur la face 100 d'épaulement du bol 58. Puis le pied 14 est inséré par son extrémité 28 libre à travers l'ouverture 58c supérieure du bol 58. Le pied 14 est positionné de manière que le bulbe 32 soit reçu en appui contre le siège 88. Puis les secteurs 82a, 82b de la couronne 82 de rétention sont insérés dans le bol 58 par son ouverture 58c supérieure. Cette insertion est facilitée par le fait que le siège 88 occupe sa position la plus basse. Cela libère un espace suffisant pour l'insertion des dents 102 externes de crabot entre les dents 104 internes de crabot sans être gêné par le bulbe 32. Les dents 102 externes de crabot des secteurs 82a, 82b sont agencées axialement en coïncidence avec les espaces situés angulairement entre les dents 104 internes de crabot. Puis les dents 102 externes de chaque secteur 82a, 82b sont insérée axialement vers le bas dans ces espaces de manière à être au-dessous du niveau des dents 104 internes de crabot. Enfin, les secteurs 82a, 82b sont pivotés autour de l'axe "A" de calage jusqu'à ce que les dents 102 externes de crabot soient axialement au droit des dents 104 internes de crabot. Ainsi, les secteurs 82a, 82b de couronne 82 de rétention sont limités en déplacement axial vers l'ouverture 58c par contact de leurs dents 102 externes de crabot contre les dents 104 internes de crabot du bol 58. Ensuite, le mécanisme 90 de serrage est actionné pour permettre de serrer axialement le siège 88 contre le bulbe 32. Cela a pour effet de soulever le pied 14 par rapport au bol 58 vers son ouverture 58c supérieure, jusqu'à ce que le bulbe 32 soit en appui axial contre la face 84 de portée de la couronne 82 de rétention. Ainsi, l'effort de serrage est transmis du siège 88 au bulbe 32, puis du bulbe 32 à la couronne 82 de rétention, et de la couronne 82 de rétention au bol 58 via les dents 102, 104 de crabot. Un effort de réaction prend place entre la bague 96 de serrage et le bol 58 via la face 100 d'épaulement. Le pied 14 est ainsi uniquement en contact direct avec la face 84 de portée de la couronne 82 de rétention et avec le siège 88 de l'anneau 94. Pour l'actionnement du mécanisme 90 de serrage, un intervalle est réservé angulairement entre au moins deux secteurs 82a, 82b de couronne 82 de rétention pour permettre l'insertion d'un outil de serrage (non représenté) par l'ouverture 58c supérieure. Le serrage est ici réalisé au moyen d'un outil comportant au moins un pignon qui est inséré dans le bol 58. Le pignon est destiné à être engrené avec une denture 106 externe portée par la périphérie du siège 88. La denture 106 externe est ici agencée juste au-dessus de la bague 96 de serrage. Les figures 6 et 7 illustrent un mode de réalisation conforme à l’invention et qui permet de résoudre au moins une partie des problèmes de la technique antérieure. Dans ces figures, les éléments déjà décrits dans ce qui précède sont désignés par les mêmes références. Le mécanisme 90 de serrage du siège 88 des figures 6 et 7 est différent de celui décrit dans ce qui précède. Le siège 88 est formé par une première partie de l’anneau 94 et en particulier par une partie tronconique 94a de l’anneau 94 qui est située du côté de l’ouverture 58c du bol 58. L’anneau 94 comprend une seconde partie et en particulier une partie cylindrique 94b, qui est située du côté opposé à l’ouverture 58c du bol 58. L’anneau 94 est formé d’une seule pièce dans l’exemple représenté. La partie tronconique 94a de l’anneau 94 comprend une surface tronconique interne 94a1 qui est en appui, ici direct, sur la face inférieure 92 du bulbe 32. Le mécanisme 90 de serrage comprend deux écrous respectivement interne 110 et externe 112. Les écrous 110, 112 sont vissés l’un dans l’autre et s’étendent autour de l’axe A de calage. L’écrou externe 112 est bloqué en rotation vis-à-vis du bol 58 et en appui axial sur une face annulaire 100 d’épaulement du bol 58, qui peut faire partie de sa paroi 58b de fond. Dans l’exemple représenté, l’écrou externe 112 est bloqué en rotation vis-à-vis du bol 58 par un premier système à crabots 114. Le premier système à crabots 114 comprend des premières dents en saillie 114a portées par l’écrou externe 112 et logées dans des logements 114b du bol 58. Ces premières dents en saillie 114a peuvent être orientées radialement vers l’extérieur par rapport à l’axe A de calage comme dans l’exemple représenté. L’écrou externe 112 est en appui axial sur la face 100 par l’intermédiaire de son extrémité inférieure de préférence, les premières dents en saillie 114a étant situées au niveau de l’extrémité supérieure de l’écrou externe 112 et donc située du côté de l’ouverture 58c du bol 58. L’écrou externe 112 peut comprendre une face cylindrique externe 112b de glissement et de centrage coopérant avec une surface cylindrique interne 58d du bol 58. L’écrou externe 112 comprend en outre un filetage interne 112a de vissage de l’écrou interne 110. L’écrou interne 110 est bloqué en rotation vis-à-vis de la pièce portant le siège 88 et donc de l’anneau 94. Dans l’exemple représenté, cet écrou interne 110 est bloqué en rotation vis-à-vis de l’anneau 94 par un second système à crabots 116. Le second système à crabots 116 comprend des secondes dents en saillie 116a portées par l’écrou interne 110 et logées dans des logements 116b de l’anneau 94. Ces secondes dents en saillie 116a peuvent être orientées axialement du côté de l’ouverture 58c du bol 58 comme dans l’exemple représenté. Dans l’exemple représenté, l’écrou interne 110 comprend également un rebord annulaire interne 118 au niveau de son extrémité inférieure, les dents en saillie 116a étant situées au niveau de son extrémité supérieure et donc située du côté de l’ouverture 58c du bol 58. Les logements 116b de l’anneau 94 sont situés à l’intersection entre les parties tronconique 94a et cylindrique 94b dans l’exemple représenté. L’écrou interne 110 comprend en outre un filetage externe 110a de vissage de l’écrou externe 112. La pièce portant le siège 88, à savoir l’anneau 94, est en appui axial sur l’écrou interne 110 par l’intermédiaire d’au moins une pièce 120 d’interface élastiquement déformable. Cette pièce 120 d’interface est apte d’une part à se comprimer axialement lors du serrage axial du bulbe 32 entre la couronne 82 et le siège 88, et d’autre part à s’expanser axialement lors d’un relâchement de ce serrage. On comprend donc que la pièce 120 d’interface permet de garantir la pérennité de l’effort de précharge même en cas de déplacement du bulbe 32 à l’intérieur du bol 58. La pièce 120 d’interface est de préférence annulaire et s’étend alors autour de l’axe A de calage. Comme dans l’exemple représenté, la pièce 120 d’interface peut avoir une forme générale de bague. La pièce 120 d’interface peut être formée d’une seule pièce mais pourrait en variante être sectorisée et formée de plusieurs secteurs angulaires disposés à côté les uns des autres et autour de l’axe A de calage. La pièce 120 d’interface peut être formée d’une seule pièce et avoir par exemple forme une forme générale de bague. La pièce 120 d’interface est par exemple réalisée dans un matériau ou à partir d’un élément choisi parmi : un élastomère, une structure lamellée à base d’élastomère et de métal, un composite à matrice organique de préférence à fibres courtes, des fibres sèches de préférence en aramide, et un caoutchouc nitrile Kevlar®. Dans l’exemple représenté, la pièce 120 d’interface est intercalée axialement entre la paroi cylindrique 94b de l’anneau 94 et l’écrou interne 110, et de préférence entre cette paroi cylindrique 94b et le rebord annulaire interne 118 de l’écrou interne 110. La pièce 120 d’interface peut s’étendre dans le prolongement de la paroi cylindrique 94b de l’anneau. Pour cela, la pièce 120 d’interface peut comprendre des surfaces cylindriques interne 120b et externe 120a alignées axialement respectivement avec des surfaces cylindriques interne 94b2 et externe 94b1 de la paroi cylindrique 94b. La surface cylindrique externe 120a peut en outre être alignée avec une surface cylindrique externe 118a du rebord 118 comme dans l’exemple représenté. La FIG. 8 montre de manière très schématique les chemins d’effort en direction tangentielle F1 et en direction axiale F2 (vis-à-vis de l’axe A de calage) entre la pièce portant le siège 88 et l’écrou interne 110. On constate que : - le chemin d’effort axial est transmis entre l’écrou interne 110 et l’anneau 94 par la pièce 120 d’interface qui apporte une fonction de souplesse en direction axiale, et - le chemin d’effort tangentiel est transmis par le second système à crabots 116 entre les dents 116a de l’écrou interne 110 et l’anneau 94. On comprend donc que, grâce au système à crabots 116, les chemins d’effort radial et tangentiel sont dissociés lors du serrage afin de conserver toute l’efficacité de l’application de la précharge sans endommager la pièce 120 d’interface. Dans la variante de réalisation de la FIG. 9 , la pièce 120 d’interface diffère de celle décrite dans ce qui précède en ce qu’elle est destinée après montage à être intercalée radialement entre une peau cylindrique 124 de l’anneau 94 et une peau cylindrique 122 de l’écrou interne 110. Dans l’exemple représenté, la peau 124 s’étend le long de l’axe A et est en saillie sur la paroi 94b. La peau 122 peut s’étendre le long de l’axe A en étant en saillie sur le rebord 118 de l’écrou interne 110. La peau 122 s’étend ici à l’intérieur de la pièce 120 d’interface, et la peau 124 est ici située à l’extérieur de la pièce 120. La pièce 120 est ainsi emprisonnée entre les peaux 122, 124. Lors du montage de l'ensemble formé par l'aube 10 et le système 34 de calage angulaire, les étapes décrites dans ce qui précède peuvent être reproduites. En particulier, l’anneau 94 portant le siège 88 est tout d'abord inséré dans le bol 58 par son ouverture 58c supérieure. L'anneau 94 est préalablement positionné avec la pièce 120 d’interface sur le mécanisme de serrage 90 de manière à ce que le siège 88 occupe sa position la plus basse dans le bol 58 lorsque l’écroue externe 112 est appuyé contre la face 100. La pièce 120 d’interface peut être positionnée sur l’écrou interne 110 avant son montage, ou peut être fixée à l’anneau 94 par exemple avant son montage. Puis le pied 14 est inséré par son extrémité 28 libre à travers l'ouverture 58c supérieure du bol 58. Le pied 14 est positionné de manière que le bulbe 32 soit reçu en appui contre le siège. Puis les secteurs 82a, 82b de la couronne 82 de rétention sont insérés dans le bol 58 par son ouverture 58c supérieure. Cette insertion est facilitée par le fait que le siège 88 occupe sa position la plus basse. Cela libère un espace suffisant pour l'insertion des dents 102 externes de crabot entre les dents 104 internes de crabot sans être gêné par le bulbe 32. Les dents 102 externes de crabot des secteurs 82a, 82b sont agencées axialement en coïncidence avec les espaces situés angulairement entre les dents 104 internes de crabot. Puis les dents 102 externes de chaque secteur 82a, 82b sont insérée axialement vers le bas dans ces espaces de manière à être au-dessous du niveau des dents 104 internes de crabot. Enfin, les secteurs 82a, 82b sont pivotés autour de l'axe "A" de calage jusqu'à ce que les dents 102 externes de crabot soient axialement au droit des dents 104 internes de crabot. Ainsi, les secteurs 82a, 82b de couronne 82 de rétention sont limités en déplacement axial vers l'ouverture 58c par contact de leurs dents 102 externes de crabot contre les dents 104 internes de crabot du bol 58. Ensuite, le mécanisme 90 de serrage est actionné pour permettre de serrer axialement le siège 88 contre le bulbe 32. Cela a pour effet de soulever le pied 14 par rapport au bol 58 vers son ouverture 58c supérieure, jusqu'à ce que le bulbe 32 soit en appui axial contre la face 84 de portée de la couronne 82 de rétention. Ainsi, l'effort de serrage est transmis du siège 88 au bulbe 32, puis du bulbe 32 à la couronne 82 de rétention, et de la couronne 82 de rétention au bol 58 via les dents 102, 104 de crabot. Un effort de réaction prend place entre le mécanisme 90 de serrage et le bol 58 via la face 100 d'épaulement. Le pied 14 est ainsi en contact direct avec la face 84 de portée de la couronne 82 de rétention et avec la surface 94a1 de l'anneau 94. Pour l'actionnement du mécanisme 90 de serrage, un intervalle est réservé angulairement entre au moins deux secteurs 82a, 82b de couronne 82 de rétention pour permettre l'insertion d'un outil de serrage (non représenté) par l'ouverture 58c supérieure. Le serrage est ici réalisé au moyen d'un outil comportant au moins un pignon qui est inséré dans le bol 58. Le pignon est destiné à être engrené avec une denture 106 externe portée par la périphérie du siège 88. La denture 106 externe est ici agencée juste au-dessus du mécanisme 90. La pièce 120 d’interface a pour fonction d’agir comme un amortisseur au sein du système. Lors de l’application de l’effort de précharge, la pièce 120 d’interface est comprimée contre le bulbe selon l’axe de calage. Lorsque l’aube est entrainée à haut régime de rotation, le pied d’aube est susceptible de s’éloigner radialement du siège, ce qui provoque un relâchement important de l’effort de précharge dans la configuration d’origine telle que celle de la FIG. 6 . Avec la pièce 120 d’interface, la perte de la compression initiale de l’interface est grandement ralentie puisque le déplacement du pied d’aube lié au centrifuge est compensé par la différence d’épaisseur de la pièce d’interface 120 entre son état initial et son état déformé. Ainsi, l’invention permet d’assurer une continuité d’application de l’effort de précharge, même à haut régime de rotation. Le mécanisme 90 de précharge transforme un couple de serrage en effort appliqué sur les portés du pied d’aube. Dans cette invention, le chemin d’effort tangentiel associé au couple de serrage transite par le second système à crabots 116. Ce chemin d’effort est suffisamment raide pour limiter au maximum les déformations du système et transmettre le couple de serrage sans dissipation majeure d’énergie. Ensemble comportant une aube (10) d'hélice et un système (34) de calage angulaire de l'aube (10), pour une turbomachine d’aéronef, l'aube (10) présentant un pied (14) s'étendant depuis une extrémité supérieure liée à une pale (12) de l'aube (10) jusqu'à une extrémité (28) inférieure libre, le pied (14) présentant un tronçon renflé, appelé "bulbe (32)", le système (34) autorisant un calage angulaire de l'aube (10) autour d'un axe (A) de calage et comportant : - un bol (58) qui est délimité radialement par une paroi (58a) annulaire s'étendant autour de l'axe (A) de calage, le bol (58) comportant un fond inférieur fermé par une paroi (58b) de fond et une ouverture (58c) supérieure par laquelle le bulbe (32) est destiné à être inséré axialement dans le bol (58) ; - une couronne (82) de rétention annulaire qui s'étend autour du bulbe (32), la couronne (82) de rétention étant au moins limitée en déplacement axial vers l'ouverture (58c) par rapport au bol (58), la couronne (82) de rétention présentant une face (84) de portée annulaire qui restreint la section de passage de l'ouverture (58c) et qui est destinée à être en contact axial avec une face (86) supérieure du bulbe (32) pour bloquer le déplacement axial du pied (14) vers l'ouverture (58c) ; et - un siège (88) inférieur porté par une pièce (94) distincte de la couronne (82) de rétention et du bol (58) et destiné à être en contact axial avec une face (92) inférieure du bulbe (32) pour bloquer le déplacement axial du pied (14) du côté opposé à l'ouverture (58c), le siège (88) de rétention étant monté mobile en translation axiale par rapport au bol (58) par l'intermédiaire d'au moins un mécanisme (90) de serrage pour permettre le serrage axial du bulbe (32) entre le siège (88) et la couronne (82) de rétention, caractérisé en ce que le mécanisme (90) de serrage comprend deux écrous, respectivement interne (110) et externe (112), qui sont vissés l’un dans l’autre et s’étendent autour de l’axe (A) de calage, l’écrou externe (112) étant bloqué en rotation vis-à-vis du bol (58) et en appui axial sur une face annulaire (100) du bol (32) orientée vers l’ouverture (58c), et l’écrou interne (110) étant bloqué en rotation vis-à-vis de la pièce (94) portant le siège (88), cette pièce (94) étant en appui axial sur l’écrou interne (110) par l’intermédiaire d’au moins une pièce (120) d’interface, cette pièce (120) d’interface étant élastiquement déformable et apte d’une part à se comprimer axialement lors du serrage axial du bulbe (32), et d’autre part à s’expanser axialement lors d’un relâchement de ce serrage. Ensemble selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la pièce (120) d’interface est annulaire et s’étend autour de l’axe (A) de calage. Ensemble selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la pièce (120) d’interface a une forme générale de bague. Ensemble selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la pièce (120) d’interface est réalisée dans un matériau ou à partir d’un élément choisi parmi : un élastomère, une structure lamellée à base d’élastomère et de métal, un composite à matrice organique de préférence à fibres courtes, des fibres sèches de préférence en aramide, et un caoutchouc nitrile Kevlar®. Ensemble selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le siège (88) est formé par une paroi tronconique (94a) de la pièce (94) qui est évasée du côté de l’ouverture (58c) et qui comprend une surface tronconique interne (94a1) en appui sur la face (92) inférieure du bulbe (32). Ensemble selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la pièce (94) comprend en outre une paroi cylindrique (94b) qui est reliée à la périphérie interne de la paroi tronconique (94a), la pièce (120) d’interface étant intercalée axialement entre cette paroi cylindrique (94b) et l’écrou interne (110), et de préférence entre cette paroi cylindrique (94b) et un rebord annulaire interne (118) de l’écrou interne (110). Ensemble selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la pièce (120) d’interface s’étend dans le prolongement de la paroi cylindrique (94b) de la pièce (94) portant le siège (88). Ensemble selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’écrou externe (112) est bloqué en rotation vis-à-vis du bol (58) par un premier système à crabots (114), et/ou l’écrou interne (110) est bloqué en rotation vis-à-vis de la pièce (94) par un second système à crabots (116). Ensemble selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le premier système à crabots (114) comprend des premières dents en saillie (114a) portées par l’écrou externe (112) et logées dans des logements (114b) du bol (58), ces premières dents en saillie (114a) étant orientées radialement vers l’extérieur par rapport à l’axe (A) de calage, et le second système à crabots (116) comprend des secondes dents en saillie (116b) portées par l’écrou interne et logées dans des logements (116b) de la pièce (94) portant le siège (88), ces secondes dents en saillie (116a) étant orientées axialement du côté de l’ouverture (58c) du bol (58). Ensemble selon la revendication précédente en combinaison avec les revendications 6 et 8 au moins, caractérisé en ce que les logements (116b) de la pièce (94) portant le siège (88) sont situés à l’intersection entre les parties tronconique (94a) et cylindrique (94b) de cette pièce (94). Ensemble selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la pièce (120) d’interface est apte à être confinée radialement entre deux peaux cylindriques (122, 124) rigides, respectivement de l’écrou interne (110) et de ladite pièce (94). Turbomachine d’aéronef, comportant une hélice comportant des ensembles selon l’une des revendications précédentes.