FR 3153375 A1 20250328 FR 2310209 A 20230926 L’invention concerne une turbomachine (1) comprenant : - un circuit secondaire de dégazage (C5) de l’enceinte de lubrification (17, 18, 19), le circuit secondaire de dégazage (C5) comprenant : une entrée secondaire (27) reliée à l’enceinte de lubrification (17, 18, 19), une sortie secondaire (28) située à l’extérieur de l’enceinte de lubrification (17, 18, 19), et une vanne (30) comprenant : un corps mobile configuré pour se déplacer entre une position de fermeture de la vanne (30) empêchant la communication fluidique entre l’entrée secondaire (27) et la sortie secondaire (28) et une position d’ouverture de la vanne (30) dans laquelle l’entrée secondaire (27) est en communication fluidique avec la sortie secondaire (28), la position d’ouverture de la vanne (30) étant atteinte lorsqu’un différentiel de pression entre l’extérieur de l’enceinte de lubrification (17, 18, 19) et l’intérieur de l’enceinte de lubrification (17, 18, 19) est inférieur à une pression seuil prédéterminée. Figure d’abrégé : 2 TURBOMACHINE, EN PARTICULIER POUR AERONEF Domaine technique de l'invention L’invention concerne le domaine des turbomachines, en particulier pour les aéronefs. L’invention concerne en particulier le domaine des turbomachines équipées d’au moins une enceinte de lubrification et d’un circuit de dégazage de cette enceinte de lubrification. Arrière-plan technique Une turbomachine, en particulier d’aéronef, s’étend généralement le long et autour d’un axe longitudinal. Elle comprend un générateur de gaz qui comporte typiquement d’amont en aval, dans le sens d’écoulement des gaz dans la turbomachine, un compresseur basse pression, un compresseur haute pression, une chambre de combustion des gaz, une turbine haute pression et une turbine basse pression. Le rotor du compresseur basse pression est typiquement relié au rotor de la turbine basse pression par l’intermédiaire d’un arbre basse pression. Le rotor du compresseur haute pression est quant à lui relié au rotor de la turbine haute pression par un arbre haute pression. La turbomachine comprend en outre une soufflante qui est située en amont du générateur de gaz et qui est entrainée en rotation autour de l’axe longitudinal par un arbre de soufflante. L’arbre de soufflante peut être relié à l’arbre basse pression par l’intermédiaire d’un réducteur de vitesse. Les arbres haute et basse pression sont guidés en rotation par l’intermédiaire de paliers de guidage qui doivent être lubrifiés pour assurer leur bon fonctionnement. Aussi, le réducteur de vitesse présente des engrènements et doit également être lubrifié pour assurer son bon fonctionnement. Il est donc connu de projeter de l’huile de lubrification sur les paliers de guidage et dans le réducteur. Afin de préserver les organes connexes de la turbomachine de cette huile de lubrification, les paliers de guidage et le réducteur sont typiquement agencés dans des enceintes de lubrification. Les paliers de guidage situés à l’amont de la turbomachine sont situés dans une ou des enceintes de lubrification amont, et les paliers de guidage situés à l’aval de la turbomachine sont agencés dans une ou des enceintes de lubrification aval. Chaque enceinte de lubrification est reliée à un circuit de lubrification qui permet d’alimenter en huile l’enceinte de lubrification. Chaque enceinte contient donc un mélange d’air et d’huile de lubrification qu’il est nécessaire de contenir pour éviter des fuites d’huile vers l’extérieur des enceintes et limiter le risque de feu ou la génération d’un balourd par exemple. Les enceintes sont généralement délimitées par des parois ou des éléments de rotor et par des parois ou des éléments de stator. En fonctionnement, il est donc nécessaire d’assurer une étanchéité entre les parois ou éléments de stator et de rotor. Cette étanchéité est assurée par des joints d’étanchéité dynamique montés entre les éléments ou parois de stator et les éléments ou parois de rotor qui délimitent de façon étanche les enceintes de lubrification. Pour limiter les fuites d’huile à l’extérieur de l’enceinte au travers de ces joints d’étanchéité, il est nécessaire d’ajuster les pressions entre l’intérieur et l’extérieur des enceintes de lubrification afin d’atteindre un différentiel de pression prédéterminé. A cet effet, il est nécessaire d’amener de l’air pressurisé jusqu’aux joints d’étanchéité. La pression de l’air à l’extérieur de l’enceinte doit être supérieure à la pression à l’intérieur de l’enceinte. L’air pressurisé situé à l’extérieur de l’enceinte va donc naturellement traverser les joints d’étanchéité et pénétrer dans l’enceinte, ce qui empêche les fuites de l’huile depuis l’enceinte vers l’extérieur à travers ces joints. L’air est typiquement prélevé dans les étages amont du compresseur haute pression et dirigé jusqu’aux joints de cette enceinte au travers d’un circuit de pressurisation des enceintes de lubrification. L’étanchéité des joints d’étanchéité n’étant pas totale, de l’air est amené à pénétrer dans l’enceinte de lubrification par ces joints. L’air ayant pénétré dans l’enceinte de lubrification est typiquement évacué à l’extérieur de chaque enceinte au travers d’un circuit de dégazage. Le circuit de dégazage comprend typiquement un conduit d’évacuation présentant une entrée reliée à l’enceinte de lubrification et une sortie située à l’extérieur de l’enceinte de lubrification, cette sortie pouvant déboucher sur un déshuileur. Le circuit de dégazage est dimensionné de sorte à ce que le débit d’air sortant permet de maintenir une pression dans l’enceinte de lubrification proche de la pression atmosphérique pour préserver le différentiel de pression entre l’intérieur et l’extérieur de l’enceinte nécessaire à l’étanchéité de l’enceinte de lubrification. Dans certaines phases de fonctionnement de la turbomachine, il est difficile de respecter les critères de différentiel de pression aux bornes des étanchéités qui permettent de limiter les fuites d’huile au niveau de ces mêmes étanchéités. En effet, dans ces phases de fonctionnement, le différentiel de pression est insuffisant voire inversé ce qui peut conduire à des fuites d’huile. Par exemple, une obstruction du circuit de dégazage peut conduire à une nette augmentation de la pression dans l’enceinte de lubrification ce qui résulte en une diminution voire une inversion du différentiel de pression. Aussi, une fuite de carburant au sein du circuit de lubrification de l’enceinte de lubrification peut résulter en une saturation du circuit principal de dégazage et causer une augmentation de la pression dans l’enceinte de lubrification. Par conséquent, il existe un besoin de fournir une turbomachine comprenant une enceinte de lubrification dont les fuites d’huile sont limitées voire nulles même en cas de dysfonctionnement du circuit principal de dégazage ou de fuite de carburant dans l’enceinte de lubrification. A cet effet, l’invention propose une turbomachine, en particulier pour un aéronef, la turbomachine comprenant : - une enceinte de lubrification destinée à contenir un mélange d’air et d’huile, - un circuit de lubrification de l’enceinte de lubrification, ce circuit de lubrification comportant une sortie d’huile débouchant dans l’enceinte de lubrification, - un circuit principal de dégazage de l’enceinte de lubrification, le circuit principal de dégazage comprenant : une entrée principale débouchant dans l’enceinte de lubrification, et une sortie principale située à l’extérieur de l’enceinte de lubrification. La turbomachine est remarquable en ce qu’elle comprend en outre : - un circuit secondaire de dégazage de l’enceinte de lubrification, le circuit secondaire de dégazage comprenant : une entrée secondaire reliée à l’enceinte de lubrification, une sortie secondaire située à l’extérieur de l’enceinte de lubrification, et une vanne comprenant : un corps mobile configuré pour se déplacer entre une position de fermeture de la vanne empêchant la communication fluidique entre l’entrée secondaire et la sortie secondaire et une position d’ouverture de la vanne dans laquelle l’entrée secondaire est en communication fluidique avec la sortie secondaire, la position d’ouverture de la vanne étant atteinte lorsqu’un différentiel de pression entre l’extérieur de l’enceinte de lubrification et l’intérieur de l’enceinte de lubrification est inférieur à une pression seuil prédéterminée. En cas de dysfonctionnement du circuit principal de dégazage ou en cas de fuite de carburant dans l’enceinte de lubrification, la pression à l’intérieur de l’enceinte de lubrification augmente. Cette pression peut augmenter jusqu’à ce que le différentiel de pression entre l’extérieur et l’intérieur de l’enceinte de lubrification soit inférieure à la pression seuil qui est nécessaire pour empêcher les fuites d’huile à l’extérieur de l’enceinte de lubrification. Le circuit secondaire de dégazage selon l’invention permet d’évacuer le mélange d’air pressurisé et d’huile de l’enceinte de lubrification lorsque ce différentiel de pression est inférieur à la pression seuil. En effet, dans une telle situation, le corps mobile de la vanne se déplace dans la position d’ouverture autorisant la circulation et l’évacuation du mélange au travers du circuit secondaire de dégazage. Grâce à un tel circuit secondaire de dégazage, la pression dans l’enceinte de lubrification est diminuée et le différentiel de pression rétabli pour être au moins égal à la pression seuil. Grâce à l’invention, les risques de fuite en dehors de l’enceinte de lubrification en cas de dysfonctionnement du circuit principal de dégazage ou en cas de fuite de carburant dans l’enceinte de lubrification sont limités. L’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément les unes des autres ou en combinaison les unes avec les autres : - l’entrée secondaire débouche dans l’enceinte de lubrification, - la vanne comprend en outre un port de commande relié à l’extérieur de l’enceinte de lubrification, - la vanne comprend en outre un ressort de rappel configuré pour solliciter le corps mobile vers la position d’ouverture de la vanne, - la vanne comprend en outre un écrou en appui contre le ressort de rappel et configuré pour positionner le ressort de rappel de façon à ce que la position d’ouverture de la vanne soit atteinte selon la valeur de la pression seuil prédéterminée, - un capteur configuré pour détecter la présence de carburant dans l’enceinte de lubrification et transmettre un signal à un actionneur de la vanne pour commander le déplacement du corps mobile de la première position à la seconde position, - le circuit secondaire de dégazage comprend en outre un clapet anti-retour monté entre la vanne et la sortie secondaire, - la pression seuil est comprise entre 10 mbar et 100 mbar, - le circuit secondaire comprend un conduit d’évacuation reliant l’entrée secondaire à la sortie secondaire, la vanne étant située dans le conduit d’évacuation, - un déshuileur relié à la sortie principale. Brève description des figures D’autres caractéristiques et avantages ressortiront de la description qui suit de modes de réalisation non limitatifs de l’invention en référence aux dessins annexés sur lesquels : FIG. 1 la FIG. 1 est une vue en coupe longitudinale d’un exemple d’une turbomachine d’aéronef selon l’invention; FIG. 2 la FIG. 2 est une vue schématique en coupe longitudinale d’une partie de la turbomachine d’aéronef de la FIG. 1 ; FIG. 3 la FIG. 3 est une représentation schématique d’une vanne selon un mode de réalisation de l’invention et équipant le circuit secondaire de dégazage lorsque la vanne est en position de fermeture; FIG. 4 la FIG. 4 est une représentation schématique de la vanne de la FIG. 3 lorsque la vanne est en position d’ouverture; FIG. 5 la FIG. 5 est une représentation schématique d’une vanne selon un autre mode de réalisation et équipant le circuit secondaire de dégazage lorsque la vanne est en position de fermeture; FIG. 6 la FIG. 6 est une représentation schématique du circuit secondaire de dégazage équipé d’un clapet anti-retour selon un mode de réalisation de l’invention. Description détaillée de l'invention Un exemple de turbomachine 1, en particulier d’aéronef, selon l’invention est représenté sur la FIG. 1 . La turbomachine 1 est par exemple un turboréacteur à double flux. La turbomachine 1 peut présenter tout autre architecture et se présenter par exemple sous la forme d’un turbopropulseur par exemple. La turbomachine 1 s’étend le long d’un axe longitudinal X. Un flux de gaz F s’écoule dans la turbomachine 1. Au sens de la présente invention, les termes « amont » et « aval » s’entendent relativement par rapport au sens d’écoulement du flux de gaz F dans la turbomachine 1. Par ailleurs, les termes « longitudinal », « longitudinalement », « radial », « radialement » s’entendent par rapport à l’axe longitudinal X de la turbomachine 1. Les termes « extérieur », « intérieur » s’entendent relativement par rapport à l’éloignement de l’axe longitudinal X le long d’un axe radial perpendiculaire à l’axe longitudinal X. La turbomachine 1 comprend d’amont en aval, une soufflante 2 et un générateur de gaz. Le générateur de gaz comprend, d’amont en aval, un compresseur basse pression 3, un compresseur haute pression 4, une chambre de combustion 5, une turbine haute pression 6 et une turbine basse pression 7. Chaque compresseur 3,4 comprend un rotor de compresseur 3a, 4a et chaque turbine 6, 7 comprend un rotor de turbine 6a, 7a. Les rotors de compresseur 3a, 4a et de turbine 6a, 7a sont composés d’une pluralité d’étages comprenant chacun une roue aubagée. Le rotor de compresseur 3a du compresseur basse pression 3 est relié au rotor de turbine 7a de la turbine basse pression 7 par un arbre basse pression 8. Ils forment un corps basse pression. Le rotor de compresseur 4a du compresseur haute pression 4 est relié au rotor de turbine 6a de la turbine haute pression 6 par un arbre haute pression 9. Ils forment un corps haute pression. Les arbres basse pression 8 et haute pression 9 sont centrés sur l’axe longitudinal X et mobiles en rotation autour de l’axe longitudinal X. L’arbre haute pression 9 est agencé coaxialement autour de l’arbre basse pression 8. Le flux de gaz F traverse la soufflante 2 et se divise en un flux d’air primaire F1 traversant une veine primaire v1 et en un flux d’air secondaire F2 traversant une veine secondaire v2 entourant la veine primaire. Le flux d’air primaire F1 traverse les compresseurs basse pression 3 et haute pression 4. Le flux d’air primaire F1 comprimé traverse ensuite la chambre de combustion 5 dans laquelle il est mélangé à un carburant. Les gaz issus de la combustion traversent ainsi les turbines haute pression 6 et basse pression 7. L’énergie des gaz est transformée par le rotor de turbine 7a de la turbine basse pression 7 en énergie mécanique permettant d’entrainer en rotation l’arbre basse pression 8 et par suite, le compresseur basse pression 3. La soufflante 2 comprend un disque mobile en rotation autour de l’axe longitudinal X et des aubes 2a régulièrement réparties sur le disque. Sur l’exemple de la FIG. 1 , la soufflante 2 est entourée par un carter de soufflante 2b. La soufflante 2 est de type carénée. Le carter de soufflante 2b porte une nacelle 2c et définissent ensemble un compartiment de soufflante 2d. Selon un autre exemple non représenté, la soufflante 2 est de type non carénée. Le disque de la soufflante 2 est entrainé en rotation par un arbre de soufflante 10. Avantageusement, l’arbre de soufflante 10 est relié à l’arbre basse pression 8 par l’intermédiaire d’un réducteur de vitesse 11. Le réducteur de vitesse 11 est de type mécanique. Il est par exemple à train épicycloïdal ou planétaire. De manière non illustrée, le réducteur de vitesse 11 comprend classiquement un solaire et une couronne centrés sur l’axe longitudinal X. Il comprend en outre des satellites engrenant avec le solaire et la couronne. Il comprend en outre un porte-satellites. Le solaire est solidaire en rotation de l’arbre basse pression 8 et forme l’entrée du réducteur de vitesse 11, tandis que l’un ou l’autre de la couronne et du porte-satellites, selon la configuration du réducteur 11, est solidaire en rotation de l’arbre de soufflante 10 et forme la sortie du réducteur de vitesse 11. Le réducteur de vitesse 11 permet l’entrainement de l’arbre de soufflante 10 à une vitesse de rotation inférieure à la vitesse de rotation de l’arbre basse pression 8. Ceci permet d’augmenter le taux de dilution de la turbomachine 1. La turbomachine 1 comprend en outre un carter inter-compresseurs 12 agencé axialement entre le compresseur basse pression 3 et le compresseur haute pression 4. Le carter inter-compresseurs 12 comprend par exemple une virole interne et une virole externe qui sont centrées sur l’axe longitudinal X. Les viroles interne et externe sont par exemple reliées par des bras. La turbomachine 1 peut comprendre en outre un carter d’entrée 13. Le carter d’entrée 13 est agencé axialement entre la soufflante 2 et le compresseur basse pression 3. Le carter d’entrée 13 comprend par exemple une virole interne et une virole externe qui sont centrées sur l’axe longitudinal X. Les viroles interne et externe sont par exemple reliées par des bras. La turbomachine 1 peut comprendre en outre un carter inter-turbines 14. Le carter inter-turbines 14 est agencé axialement entre la turbine haute pression 6 et la turbine basse pression 7. La turbomachine 1 peut comprendre en outre un compartiment inter-veines v3 situé entre la veine primaire v1 et la veine secondaire v2. L’arbre de soufflante 10 est guidé en rotation par un premier palier 15a et avantageusement un second palier 15b. Les premier et second paliers 15a sont agencés radialement entre l’arbre de soufflante 10 et le carter d’entrée 13. Chaque premier et second paliers 15a, 15b comprend par exemple un roulement agencé entre une bague externe et une bague interne. La bague externe est portée par un premier support palier 16a s’étendant radialement vers l’intérieur à partir du carter d’entrée 13. La bague interne est portée par l’arbre de soufflante 10. Le roulement est par exemple une rangée de billes. Avantageusement, le roulement comprend deux rangées de billes. L’arbre basse pression 8 est guidé en rotation par au moins un troisième et quatrième paliers 15c, 15d. Le troisième palier 15c est agencé radialement entre le carter d’entrée 13 et l’arbre basse pression 8. Le troisième palier 15c comprend un roulement, par exemple une rangée de billes, agencé radialement entre une bague interne et une bague externe. La bague externe est portée par un second support palier 16b relié au carter d’entrée 13. La bague interne est portée par l’arbre basse pression 8. Le quatrième palier 15d est agencé radialement entre le carter inter-compresseurs 12 et l’arbre basse pression 8. Le quatrième palier 15d comprend un roulement, par exemple une rangée de billes, agencé radialement entre une bague interne et une bague externe. La bague externe est portée par un troisième support palier 16c relié au carter inter-compresseurs 12. La bague interne est portée par l’arbre basse pression 8. L’arbre haute pression 9 est guidé en rotation par un cinquième palier 15e. Le cinquième palier 15e est par exemple agencé radialement entre l’arbre haute pression 9 et le carter inter-turbines 14. Le cinquième palier 15e comprend un roulement, par exemple une rangée de billes et une rangée de rouleaux agencés radialement entre une bague externe et une bague interne. La bague interne est portée par l’arbre haute pression 9 et la bague externe est portée par un quatrième support palier 16d relié au carter inter-turbines 14. L’arbre basse pression 8 peut être guidé en rotation en aval par un sixième palier 15f agencé radialement entre une extrémité aval de l’arbre basse pression 8 et le carter inter-turbines 14 par exemple. Les paliers 15a, 15b, 15c, 15d, 15e, 15f ainsi que le réducteur de vitesse 11 doivent être lubrifiés par de l’huile pour assurer leur bon fonctionnement. Pour ne pas contaminer les organes connexes de la turbomachine 1 par l’huile, les paliers 15a, 15b, 15c, 15d, 15e ainsi que le réducteur de vitesse 11 sont agencés dans des enceintes de lubrification. A cet effet, la turbomachine 1 comprend en outre au moins une enceinte de lubrification, en particulier une première enceinte amont 17 dans laquelle sont agencés les premier, deuxième et troisième paliers 15a, 15b, 15c et le réducteur de vitesse 11, une seconde enceinte de lubrification amont 18 dans laquelle est agencé le quatrième palier 15d et une enceinte de lubrification aval 19 dans laquelle sont agencés les cinquième et sixième paliers 15e, 15f. Selon la configuration de la turbomachine 1, le nombre de paliers et d’enceintes de lubrification peut varier. Chaque enceinte de lubrification 17, 18, 19 est annulaire. Chaque enceinte de lubrification 17, 18, 19 est délimitée extérieurement par une partie fixe tel qu’un carter et intérieurement par une partie tournante tel qu’un arbre. Par exemple, la première enceinte de lubrification amont 17 est située dans la virole interne du carter d’entrée 13 et est délimitée intérieurement par l’arbre de soufflante 10. La seconde enceinte de lubrification amont 18 est située dans la virole interne du carter inter-compresseurs 12 et est délimitée intérieurement par l’arbre basse pression 8 et l’enceinte de lubrification aval 18 est située dans la virole interne du carter inter-turbines 14 et est délimitée intérieurement par l’arbre haute pression 9. Dans la suite de la description, les enceintes de lubrification amont et aval 17, 18, 19 seront désignées indifféremment par les termes « enceinte de lubrification ». En référence à la FIG. 2 , l’enceinte de lubrification 17, 18, 19 est alimentée en huile par au moins un circuit de lubrification C1. Le circuit de lubrification C1 comprend une sortie d’huile 20 débouchant dans l’enceinte de lubrification 17, 18, 19. Le circuit de lubrification C1 comprend en outre une entrée d’huile reliée par exemple à un réservoir d’huile pour l’alimentation en huile du circuit de lubrification C1. Le circuit de lubrification C1 peut comprendre une pompe d’alimentation permettant la circulation d’huile dans le circuit de lubrification C1 jusqu’à l’enceinte de lubrification 17, 18, 19. L’huile de lubrification du réservoir d’huile est ainsi projetée dans l’enceinte de lubrification 17, 18, 19 au travers de la sortie d’huile 20 pour la lubrification des roulements et/ou engrènements des paliers 15a, 15b, 15c, 15d, 15e,15f et du réducteur de vitesse 11. Afin de limiter les fuites d’huile en dehors de l’enceinte de lubrification 17, 18, 19, des joints d’étanchéité amont et aval 21a, 21b de type dynamique tels que des joints à labyrinthe sont agencés aux extrémités axiales de l’enceinte de lubrification 17, 18, 19. Un joint de type dynamique est entendu comme un ensemble limitant les fuites d’un fluide entre la partie fixe et la partie tournante. Par exemple, la partie tournante porte des léchettes coopérant avec la partie fixe, par exemple revêtue d’un revêtement. Afin de limiter les fuites d’huile au travers des joints d’étanchéité 21a, 21b, la turbomachine 1 comprend typiquement un circuit de pressurisation C2 de l’enceinte de lubrification 17, 18, 19. Le circuit de pressurisation C2 comprend un organe de prélèvement d’air (non représenté) configuré pour prélever de l’air du compresseur haute pression 4 par exemple. L’air pressurisé A1 prélevé du compresseur haute pression 4 est acheminé jusqu’aux enceintes de lubrification 17, 18, 19. Une partie de l’air pressurisé A1 traverse les joints d’étanchéité amont et aval 21a, 21b et pénètre dans l’enceinte de lubrification 17, 18, 19. Le circuit de pressurisation C2 comprend en outre au moins une sortie d’air débouchant dans l’enceinte de pressurisation 17, 18, 19. Préférentiellement, le circuit de pressurisation C2 comprend une sortie d’air amont 22a et une sortie d’air aval 22b débouchant dans l’enceinte de lubrification 17, 18, 19. Les sorties d’air amont et aval 22a, 22b sont respectivement délimitées par les joints dynamiques amont et aval 21a, 21b qui autorisent le passage d’air au sein de l’enceinte de lubrification 17, 18, 19. L’enceinte de lubrification 17, 18, 19 comprend ainsi un mélange M d’huile de lubrification H et d’air. Afin de minimiser la consommation d’huile, la turbomachine 1 comprend un circuit de récupération d’huile C3 relié à l’enceinte de lubrification 17, 18, 19. Le circuit de récupération d’huile C3 présente une entrée d’huile C3a débouchant dans l’enceinte de lubrification 17,18, 19 et un passage d’huile C3b passant à l’extérieur de l’enceinte de lubrification 17, 18, 19. Le passage d’huile C3b peut être relié à un réservoir d’huile par exemple. En fonctionnement, l’intérieur de l’enceinte de lubrification 17, 18, 19 présente une première pression P1. La première pression P1 est sensiblement égale à la pression atmosphérique, typiquement sensiblement supérieure à la pression atmosphérique. A l’extérieur de l’enceinte de lubrification 1, 18, 19 règne une seconde pression P2 supérieure à la première pression P1. La seconde pression P2 peut être mesurée aux bornes de l’enceinte de lubrification 17, 18, 19 par exemple, au niveau des joints d’étanchéité 21a, 21b. Le différentiel de pression entre l’extérieur et l’intérieur de l’enceinte de lubrification 17, 18, 19 est supérieur ou égale à une pression seuil, avantageusement comprise entre 10 mbar et 100 mbar. Au-delà ou à cette pression seuil, le différentiel de pression permet de contenir l’huile dans l’enceinte de lubrification 17, 18, 19 et donc d’éviter les fuites d’huile de l’enceinte de lubrification 17, 18, 19. Pour maintenir un tel différentiel de pression, il est nécessaire d’évacuer de l’air de l’enceinte de lubrification 17, 18, 19 afin de maintenir la première pression P1 proche de la pression atmosphérique et d’éviter l’augmentation de cette première pression P1. Ceci permet de prévenir l’inversement du différentiel de pression et donc les fuites d’huile en dehors de l’enceinte de lubrification. Afin d’évacuer cet air des enceintes de lubrification 17, 18, 19, la turbomachine 1 comprend en outre un circuit principal de dégazage C4 de l’air de l’ enceinte de lubrification 17, 18, 19. Il peut y avoir autant de circuit principal de dégazage C4 que d’enceintes de lubrification. Le circuit principal de dégazage C4 comprend un conduit principal d’évacuation 23 du mélange M de l’enceinte de lubrification 17, 18, 19. Le conduit principal d’évacuation 23 comprend une entrée principale 24 du mélange M qui débouche dans l’enceinte de lubrification 17, 18, 19 et une sortie principale 25 du mélange M qui débouche en dehors de l’enceinte de lubrification 17, 18, 19. L’air de l’enceinte de lubrification 17, 18, 19 étant mélangé à des particules d’huile H, le circuit principal de dégazage C4 comprend en outre un dispositif de déshuilage 26 relié au conduit principal d’évacuation 23. Le dispositif de déshuilage 26 est par exemple agencé dans le compartiment inter-veines v3. De manière non illustrée, le dispositif de déshuilage 26 comprend par exemple une chambre de séparation par centrifugation montée autour d’un arbre d’entrainement qui est entrainé en rotation par l’arbre haute pression 9 par exemple. La chambre de séparation présente une entrée du mélange M et une sortie d’air déshuilée et une sortie d’huile. Le circuit principal de dégazage C4 permet d’évacuer l’air pressurisé de l’enceinte de lubrification 17, 18, 19 et de maintenir une pression à l’intérieur de l’enceinte de lubrification 17, 18, 19 égale à la première pression P1. En fonctionnement, il peut arriver que le circuit principal de dégazage C4 soit obstrué et n’évacue pas suffisamment l’air pressurisé de l’enceinte de lubrification 17, 18, 19 si bien qu’une nette augmentation de la première pression P1 dans l’enceinte de lubrification 17, 18, 19 est observée. Aussi, il peut arriver que du carburant pénètre dans l’enceinte de lubrification 17, 18, 19. Dans certaines conditions, ce carburant peut se vaporiser générant également une augmentation de la première pression P1 dans l’enceinte de lubrification 17, 18, 19. Une augmentation de la première pression P1 peut résulter en une diminution voire une inversion du différentiel de pression. Lorsque le différentiel de pression diminue jusqu’à devenir inférieur à la pression seuil, les risques de fuite d’huile de l’enceinte de lubrification 17, 18, 19 sont importants. Pour réduire ces risques de fuite et rétablir le différentiel de pression au-delà ou à la pression seuil, la turbomachine 1 selon l’invention comprend en outre un circuit secondaire de dégazage C5. Le circuit secondaire de dégazage C5 comprend une entrée secondaire 27 du mélange M et une sortie secondaire 28 de ce mélange M. Avantageusement, l’entrée secondaire 27 et la sortie secondaire 28 sont reliées par un conduit secondaire d’évacuation 29. L’entrée secondaire 27 est avantageusement située à l’intérieur de l’enceinte de lubrification 17, 18, 19. En d’autres termes, l’entrée secondaire 27 débouche directement dans l’enceinte de lubrification 17, 18, 19. La sortie secondaire 28 est quant à elle située à l’extérieur de l’enceinte de lubrification 17, 18, 19. En outre, selon l’invention, le circuit secondaire de dégazage C5 comprend une vanne 30. La vanne 30 est avantageusement montée dans le conduit secondaire d’évacuation 29 entre l’entrée secondaire 27 et la sortie secondaire 28. Comme mieux visible sur la FIG. 3 , la vanne 30 comprend un port d’entrée 31 relié à l’entrée secondaire 27, un port de sortie 32 relié à la sortie secondaire 28 et un corps mobile 33 entre une position de fermeture et une position d’ouverture de la vanne 30. Dans la position de fermeture, le corps mobile 33 empêche la communication fluidique entre l’entrée secondaire 27 et la sortie secondaire 28. Dans cette position, le mélange M ne peut circuler dans le circuit secondaire de dégazage C5. Dans la position d’ouverture, le corps mobile 33 autorise la communication fluidique entre l’entrée secondaire 27 et la sortie secondaire 28. Dans cette position, le mélange M circule dans le circuit secondaire de dégazage C5. Selon l’invention, la position du corps mobile 33 est déterminée par la valeur du différentiel de pression entre la seconde pression P2 et la première pression P1. Le corps mobile 33 est déplacé de la position de fermeture à la position d’ouverture lorsque le différentiel de pression est inférieur à la pression seuil. La FIG. 3 illustre un exemple de réalisation dans lequel le différentiel de pression est supérieur ou égal à la pression seuil. Dans cette condition, le corps mobile 33 est en position de fermeture. Le corps mobile 30 obstrue le passage entre le port d’entrée 31 et le port de sortie 32 et donc entre l’entrée secondaire 27 et la sortie secondaire 28. La FIG. 4 illustre un exemple de réalisation dans lequel le différentiel de pression est inférieur à la pression seuil. Dans cette condition, le corps mobile 33 est en position d’ouverture. Le port d’entrée 31 communique fluidiquement avec le port de sortie 32 autorisant ainsi la communication fluidique entre l’entrée secondaire 27 et la sortie secondaire 28. Ainsi, selon l’invention, en état de fonctionnement nominal de la turbomachine 1, lorsque le différentiel de pression entre la seconde pression P2 et la première pression P1 est supérieur ou égal à la pression seuil, le circuit secondaire de dégazage C5 est au repos. En effet, la vanne 30 est en position de fermeture, et le mélange M d’air sous pression chargé en huile n’est pas évacué au travers du circuit secondaire de dégazage C5 puisque le corps mobile 33 obstrue le passage entre l’entrée secondaire 27 et la sortie secondaire 28. Dans cet état de fonctionnement nominal de la turbomachine 1, c’est le circuit principal de dégazage C4 qui assure l’évacuation du mélange M d’air et d’ huile de lubrification. Lorsque le différentiel de pression entre la seconde pression P2 et la première pression P1 est inférieur à la pression seuil, le circuit secondaire de dégazage C5 est actif. En effet, le corps mobile 33 de la vanne 30 est déplacé en position d’ouverture de la vanne 30 si bien que le mélange M circule de l’entrée secondaire 27 jusqu’à la sortie secondaire 28 pour être évacué à l’extérieur de l’enceinte de lubrification 17, 18, 19. Le circuit secondaire de dégazage C5 permet ainsi de réduire la première pression P1 dans l’enceinte de lubrification 17, 18, 19 afin de rétablir un différentiel de pression au-dessus de la pression seuil permettant de préserver l’étanchéité de l’enceinte de lubrification 17, 18, 19. Selon un mode de réalisation de l’invention, la vanne 30 comprend un port de commande 34 relié au circuit de pressurisation C2 par exemple par le biais d’une ligne de commande 35. La pression dans le port de commande qui est égale à la seconde pression P2 agit directement sur le corps mobile 33. La vanne 30 comprend de manière avantageuse un ressort de rappel 36 relié au corps mobile 33. Le ressort de rappel 36 permet solliciter le corps mobile dans la position d’ouverture de la vanne 30 lorsque le différentiel de pression est inférieur à la pression seuil. La vanne 30 est ainsi une vanne passive. Selon un premier exemple de réalisation illustré sur les FIG. 3 et 4, le ressort de rappel 36 travail en compression. Selon ce premier exemple, lorsque le différentiel de pression est inférieur à la pression seuil comme dans la FIG. 4 , le ressort de rappel 36 comprime le corps mobile 33 sous l’effet de l’augmentation de la première pression P1 pour déplacer le corps mobile 33 jusqu’à la position d’ouverture. Selon un second exemple de réalisation illustré sur la FIG. 5 , le ressort de rappel 36 travail en traction. Selon ce premier exemple, lorsque le différentiel de pression est inférieur à la pression seuil, le ressort de rappel 36 tire le corps mobile 33 sous l’effet de l’augmentation de la première pression P1 pour déplacer le corps mobile 33 jusqu’à la position d’ouverture. Selon un mode particulièrement avantageux de l’invention, la vanne 30 comprend en outre un écrou 37 en appui contre le ressort de rappel 36 et configuré pour régler la position du ressort de rappel 36 selon la valeur de la pression seuil. En effet, l’écrou 37 permet d’ajuster la valeur de la pression seuil en dessous de laquelle le corps mobile 33 est entrainé dans la position d’ouverture. L’écrou 37 permet ainsi de placer la vanne 30 en position d’ouverture seulement lorsque le différentiel de pression devient inférieur à la pression seul prédéterminée. Selon un autre mode de réalisation non illustré, la turbomachine 1 comprend un capteur configuré pour détecter la présence de carburant dans l’enceinte de lubrification 17, 18, 19 et transmettre un signal à un actionneur de la vanne 30 permettant de commander le déplacement du corps mobile 33 dans la position d’ouverture. Le capteur est par exemple de type optique permettant d’identifier la présence de carburant dans l’enceinte de lubrification 17, 18, 19. Le carburant dans l’enceinte de lubrification 17, 18, 19 augmente la pression P1 dans l’enceinte de lubrification 17, 18, 19 si bien que le différentiel de pression devient inférieur à la pression seuil prédéterminée. La vanne 30 pourrait selon un autre mode de réalisation présenter un actionnement de type hydraulique ou électrique. Selon un mode avantageux de l’invention illustré sur la FIG. 6 , le circuit secondaire de dégazage C5 comprend en outre un clapet anti retour 38. Le clapet anti retour 38 est monté entre la vanne 30 et la sortie secondaire 28. Il est avantageusement monté dans le conduit secondaire d’évacuation 29. Le clapet anti retour 38 permet de limiter l’entrée d’air lorsque le corps mobile 33 de la vanne 30 est dans la position d’ouverture bien que le flux de sortie du mélange M soit faible, par exemple lors des phases de démarrage de la turbomachine 1. Grâce au circuit secondaire de dégazage C5 de l’invention, la pression P1 dans l’enceinte de lubrification 17, 18, 19 est limitée et maintenue proche de la pression atmosphérique même en cas de panne du circuit principal de dégazage C4 ou de fuite de carburant à l’intérieur de l’enceinte de lubrification 17, 18, 19. Le différentiel de pression entre le circuit de pressurisation C2 et l’intérieur de l’enceinte de lubrification 17, 18, 19 est ainsi maintenu au moins égale à la pression seuil nécessaire à l’étanchéité de l’enceinte de lubrification 17, 18, 19. En outre, grâce à l’invention, il n’est pas nécessaire de surdimensionner le circuit principal de dégazage C4 pour limiter la pression P1 dans l’enceinte de lubrification 17, 18, 19. Aussi, grâce à l’invention, le risque feu est réduit et les aménagements liés au risque feu peuvent être allégés. Turbomachine (1), en particulier pour un aéronef, la turbomachine (1) comprenant : - une enceinte de lubrification (17, 18, 19) destinée à contenir un mélange (M) d’air et d’huile (H), - un circuit de lubrification (C1) de l’enceinte de lubrification (17, 18, 19), ce circuit de lubrification (C1) comportant une sortie d’huile (20) débouchant dans l’enceinte de lubrification (17, 18, 19), - un circuit principal de dégazage (C4) de l’enceinte de lubrification (17, 18, 19), le circuit principal de dégazage (C4) comprenant : une entrée principale (24) débouchant dans l’enceinte de lubrification (17, 18, 19), et une sortie principale (25) située à l’extérieur de l’enceinte de lubrification (17, 18, 19), caractérisée en ce que la turbomachine (1) comprend en outre : - un circuit secondaire de dégazage (C5) de l’enceinte de lubrification (17, 18, 19), le circuit secondaire de dégazage (C5) comprenant : une entrée secondaire (27) reliée à l’enceinte de lubrification (17, 18, 19), une sortie secondaire (28) située à l’extérieur de l’enceinte de lubrification (17, 18, 19), et une vanne (30) comprenant : un corps mobile (33) configuré pour se déplacer entre une position de fermeture de la vanne (30) empêchant la communication fluidique entre l’entrée secondaire (27) et la sortie secondaire (28) et une position d’ouverture de la vanne (30) dans laquelle l’entrée secondaire (27) est en communication fluidique avec la sortie secondaire (28), la position d’ouverture de la vanne (30) étant atteinte lorsqu’un différentiel de pression entre l’extérieur de l’enceinte de lubrification (17, 18, 19) et l’intérieur de l’enceinte de lubrification (17, 18, 19) est inférieur à une pression seuil prédéterminée. Turbomachine selon la revendication précédente, caractérisée en ce que l’entrée secondaire (27) débouche dans l’enceinte de lubrification (17, 18, 19). Turbomachine selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la vanne (30) comprend en outre un port de commande (34) relié à l’extérieur de l’enceinte de lubrification (17, 18, 19). Turbomachine selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la vanne (30) comprend en outre un ressort de rappel (36) configuré pour solliciter le corps mobile vers la position d’ouverture de la vanne (30). Turbomachine selon la revendication précédente, caractérisée en ce que la vanne (30) comprend en outre un écrou (37) en appui contre le ressort de rappel (36) et configuré pour positionner le ressort de rappel (36) de façon à ce que la position d’ouverture de la vanne (30) soit atteinte selon la valeur de la pression seuil prédéterminée. Turbomachine selon l’une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisée en ce qu’elle comprend un capteur configuré pour détecter la présence de carburant dans l’enceinte de lubrification (17, 18, 19) et transmettre un signal à un actionneur de la vanne (30) pour commander le déplacement du corps mobile (33) de la première position à la seconde position. Turbomachine selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le circuit secondaire de dégazage (C5) comprend en outre un clapet anti-retour (38) monté entre la vanne (30) et la sortie secondaire (28). Turbomachine selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la pression seuil est comprise entre 10 mbar et 100 mbar. Turbomachine selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le circuit secondaire (C5) comprend un conduit d’évacuation (29) reliant l’entrée secondaire (27) à la sortie secondaire (28), la vanne (30) étant située dans le conduit d’évacuation (29). Turbomachine selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu’elle comprend en outre un déshuileur (26) relié à la sortie principale (25).