FR 3151599 A1 20250131 FR 2307993 A 20230725 Carburant aviation à teneur élevée en carburant renouvelable et à teneur réduite en composés aromatiques La présente invention concerne une composition de carburéacteur comprenant, par rapport au volume total de la composition : a. de 9% à 60% en volume d’un jet conforme à la norme ASTM D1655-21-c, b. de 30% à 90% en volume d’une base paraffinique de type kérosène paraffinique synthétique renouvelable, ladite base paraffinique étant issue d’un hydrotraitement d’esters et d’acides gras, d’un procédé Fischer-Tropsch ou d’un procédé de production de carburéacteur à partir d’alcools, et c. de 1% à 15% en volume d’une base aromatique comprenant au moins 70% en masse, de préférence 80% en masse de composés aromatiques en C8-C12, par rapport à la masse totale de la base aromatique. Figure pour l'abrégé : Aucune Carburant aviation à teneur élevée en carburant renouvelable et à teneur réduite en composés aromatiques La présente invention concerne le domaine des carburéacteurs et en particulier un carburéacteur issu d’un mélange de charges fossiles et d’une charge renouvelable, ledit mélange ayant une teneur élevée en carburant renouvelable et ayant une teneur réduite en composés aromatiques. CONTEXTE DE L’INVENTION Le contexte actuel est largement en faveur de la décarbonation du secteur de l’aviation, du fait de la haute empreinte carbone de ce secteur et de son impact sur l’environnement. La décarbonation du secteur de l’aviation nécessite l’utilisation croissante de carburants appelés Semi Synthethic Jet Fuel (SSJF) comprenant une fraction de Sustainable Aviation Fuel (SAF) dont l’empreinte carbone est fortement diminuée par rapport au jet fossile utilisé actuellement. Le SSJF est généralement un mélange d’une base paraffinique renouvelable et d’un carburéacteur de type jet. Il existe des normes internationales qui limitent le taux d’incorporation de la base paraffinique renouvelable à 50% pour la production de SSJF avec une fraction de SAF comprenant une source renouvelable de carburéacteur. Néanmoins, ce taux d’incorporation de la base paraffinique renouvelable est en pratique limité à des teneurs plus faibles, notamment à cause de contraintes de densité, de masse volumique, de point de congélation (freezing point), de viscosité ou de teneur en composés aromatiques. Ainsi, les mélanges de SSJF tels qu’ils sont proposés actuellement contiennent généralement de 30% à 40% en volume de base paraffinique renouvelable, et il n’est pas toujours possible d’atteindre les 50% en volume de base paraffinique renouvelable en mélange avec des jets commerciaux. Ce delta entre la limitation réelle de 50% en volume et la limitation constatée de 30 à 40% limite donc la décarbonation du secteur de l’aviation. ETAT DE LA TECHNIQUE Le document EP4079827 décrit notamment une composition de carburéacteur comprenant un ajout de composés aromatique par ajout d’une bio-huile obtenue par conversion thermochimique de produit lignocellulosique. Le document WO2016/060450 décrit également une composition de biocarburant et son procédé de préparation. Cependant, ces solutions ne permettent pas d’obtenir un taux d’incorporation de base paraffinique renouvelable jusqu’à 50% dans les mélanges SSJF. Par extension, et pour les mêmes raisons, il n’est pas toujours possible d’incorporer plus de 50% en volume de base paraffinique renouvelable. Il existe donc un besoin de fournir une composition de carburéacteur permettant de résoudre les problèmes mentionnés précédemment. Il existe également un besoin pour un procédé permettant l’élaboration d’une telle composition. DESCRIPTION DE L’INVENTION La présence invention propose une formulation de SSJF comprenant une fraction SAF basée sur un mélange de SBC paraffinique, d'une fraction jet et d’une base aromatique permettant de s’affranchir de la limite d’incorporation de 30%-40% de SAF actuelle tout en garantissant les spécifications du SSJF final obtenu. A cet effet, l’invention concerne une composition de carburéacteur comprenant, par rapport au volume total de la composition : a) de 9% à 60% en volume d’un jet conforme à la norme ASTM D1655-21-c, b) de 30% à 90% en volume d’une base paraffinique de type kérosène paraffinique synthétique (SPK) renouvelable, ladite base paraffinique étant issue d’un hydrotraitement d’esters et d’acides gras (SPK-HEFA), d’un procédé Fischer-Tropsch (SPK-FT) ou d’un procédé de production de carburéacteur à partir d’alcools, c) de 1% à 15% en volume d’une base aromatique comprenant au moins 70% en masse, de préférence 80% en masse de composés aromatiques en C8-C12, par rapport à la masse totale de la base aromatique. Les inventeurs ont découvert que la composition décrite ci-dessus, et notamment l’ajout de 1 à 15% en volume d’une base aromatique, d’origine renouvelable ou fossile, permet de résoudre les problèmes techniques précités. Elle permet notamment de répondre à l’ensemble des spécifications en maximisant la quantité de base paraffinique d’origine renouvelable tout en minimisant la teneur en composés aromatiques qui est responsable d’émissions de particules à la combustion. L’invention concerne également un procédé d’une composition de carburéacteur, comprenant au moins les étapes suivantes : a) la production d’un jet conforme à la norme ASTM D1655-21-c, b) la production d’une base paraffinique de type kérosène paraffinique synthétique renouvelable par un hydrotraitement d’esters et d’acides gras, par un procédé Fischer-Tropsch ou par un procédé de production de carburéacteur à partir d’alcools, c) la production d’une base aromatique comprenant au moins 70% en masse, de préférence 80% en masse de composés aromatiques en C8-C12 par rapport à la masse totale de la base aromatique, et d) le mélange de 9% à 60% en volume du jet issu de l’étape a), de 30% à 90% en volume de la base paraffinique issue de l’étape b) et de 1 à 15% en volume de la base aromatique issue de l’étape c). De préférence, l’étape c) comprend la conversion de biomasse ou d’alcools, la conversion de lignine, ou le vapocraquage ou craquage catalytique en lit fluidisé (Fluid Cataytic Cracking FCC, selon la terminologie anglaise) ou le reformage catalytique d’une charge d’origine renouvelable pour obtenir une base aromatique d’origine renouvelable, et/ou le vapocraquage ou le craquage catalytique en lit fluidisé et/ou le reformage catalytique d’une charge fossile pour obtenir une charge aromatique d’origine fossile, et éventuellement une étape de mélange de la base aromatique d’origine renouvelable et de la base aromatique d’origine fossile. DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION Le terme « jet » tel qu’utilisé ici correspond à un carburant pour moteur d’aviation à turbine (turboréacteur ou turbopropulseur) Les termes « comprenant » et « comprend » tels qu’utilisés ici sont synonymes avec « incluant », « inclut » ou « contient », « contenant », et sont inclusifs ou sans bornes et n’excluent pas de caractéristiques additionnelles, d’éléments ou d’étapes de méthodes non spécifiés. Les expressions « de … à … », « entre… et … » incluent les bornes. Les expressions % en poids et % en masse ont une signification équivalente et se réfèrent à la proportion de la masse d’un produit rapportée à 100g d’une composition le comprenant. L’expression % en volume se réfère à la proportion du volume d’un produit rapportée à 100 L d’une composition le comprenant. Base paraffinique On entend par base paraffinique un carburant synthétique paraffinique produit à partir de matière première d’origine non pétrolière. Ledit carburant synthétique paraffinique est avantageusement un kérosène paraffinique synthétique (SPK) issu d’un hydrotraitement d’esters et d’acides gras (SPK-HEFA), d’un procédé Fischer-Tropsch (SPK-FT) ou d’un procédé de production de carburéacteur à partir d’alcools (SPK-ATJ). Le carburant synthétique paraffinique de la présente invention est ainsi un carburant renouvelable obtenu exclusivement à partir de composés d’origine non fossile. Le carburant synthétique paraffinique renouvelable SPK-HEFA peut être produit à partir d'huile(s) d'origine naturelle par un procédé d'hydrogénation et de désoxygénation d'esters d'acides gras et d'acides gras libres et du traitement ultérieur du produit comprenant l'hydrocraquage, ou l'hydroisomérisation, ou l'isomérisation, ou une combinaison de ces étapes, et peut inclure d'autres procédés de raffinage conventionnels. En d'autres termes, le carburant synthétique paraffinique renouvelable SPK-HEFA est produit à partir de l’hydrotraitement d'esters et d'acides gras d’une huile d’origine naturelle. Il est de préférence compatible avec la spécification ASTM D7566-22a Annexe A2. Une huile d'origine naturelle est définie comme une huile d'origine biomasse et ne contenant aucune huile minérale. Dans la description « huile(s) d'origine naturelle » désigne indifféremment les huiles, les graisses et leurs mélanges. Là ou lesdites huiles d'origine naturelle peuvent contenir une ou plusieurs huiles choisies parmi les huiles végétales, les graisses animales, préférentiellement les huiles hautement saturées non comestibles, les huiles usagées, les sous-produits du raffinage d'huile(s) végétale(s) ou d'huile(s) animale(s) contenant les acides gras libres, les talloils et les huiles produites par des bactéries, des levures, des algues, des procaryotes ou des eucaryotes. Les huiles végétales appropriées sont par exemple l'huile de palme, l'huile de palmiste, l'huile de soja, l'huile de colza (colza ou canola), l'huile de tournesol, l'huile de lin, l'huile de son, l’huile de riz, l'huile de maïs, l'huile d'olive, l'huile de ricin, l’huile de sésame, l’huile de pin, l’huile d'arachide, l’huile de moutarde, l’huile de carinata, l’huile de chanvre, l’huile de noix de coco, l’huile de babasu, l’huile de coton, l’huile de linola, l’huile de jatropha. Les graisses animales comprennent le suif, le saindoux, la graisse (graisse jaune et brune), l'huile/la graisse de poisson, la matière grasse, les graisses de lait. Les sous-produits du raffinage des huiles végétales ou animales sont des sous-produits contenant des acides gras libres qui sont éliminés des graisses et huiles brutes par neutralisation ou distillation sous vide ou à la vapeur. Un exemple typique est le PFAD (Palm Fatty Acid Distillate). Les huiles usagées comprennent les huiles de cuisson usagées (huiles alimentaires usagées) et les huiles récupérées à partir des eaux résiduelles, telles que les graisses/huiles de vidange, les huiles de gouttière, les huiles d'égout, par exemple des stations d'épuration des eaux, et les graisses usagées de l'industrie alimentaire. Les tall oil, y compris les tall oil bruts, les tall oil distillés (DTO) et les acides gras de tall oil (TOFA), de préférence le DTO et le TOFA, peuvent également être utilisés dans la présente invention. Le tall oil, ou autrement appelé tallol, est un sous-produit liquide du procédé Kraft de transformation du bois, permettant d'isoler d'une part la pâte de bois utile à l'industrie papetière. Le tall oil est essentiellement obtenu lorsque les conifères sont utilisés dans le procédé Kraft. Après traitement des copeaux de bois avec du sulfure de sodium en solution aqueuse, le tall oil isolé est alcalin. Ce dernier est ensuite acidifié avec de l'acide sulfurique pour produire du tall oil brut. La ou les huiles d'origine naturelle utilisées dans la présente invention comprennent également des huiles produites par des micro-organismes, soit des micro-organismes naturels soit des micro-organismes génétiquement modifiés, tels que des bactéries, des levures, des algues, des procaryotes ou des eucaryotes. En particulier de telles huiles peuvent être récupérées par des méthodes d'extraction mécanique ou chimique bien connues. Le carburant synthétique paraffinique renouvelable SPK-FT est issu d’un procédé de Fischer-Tropsch et peut être produit à partir de biomasse solide. Il est de préférence compatible avec la spécification ASTM D7566-22a Annexe A1. La conversion thermochimique de la biomasse (gazéification et synthèse Fisher-Tropsch), aussi appelée BtL (Biomass to Liquid), comprend les étapes suivantes : conditionnement de la biomasse (préparation, trituration, torréfaction), gazéification de la biomasse (obtention d’un gaz de synthèse), purification du gaz de synthèse, synthèse Fisher-Tropsch pour transformer le gaz en biocarburant de synthèse. Quel que soit le procédé précité utilisé, le carburant synthétique paraffinique peut avoir été soumis à une étape d’isomérisation et/ou de distillation avant son incorporation dans la composition de l’invention, afin d’éliminer les paraffines linéaires les plus lourdes qui ne permettraient pas de respecter les propriétés à froid du jet, en particulier le point de disparition des cristaux qui doit être inférieur à -47°C pour le Jet A1 ou -40°C pour le Jet A), de préférence inférieur ou égal à -40°C pour les mélanges SBC de type SBC-FT ou SBC-HEFA. Les composés les plus légers peuvent également être séparés par distillation, afin de respecter, notamment, les propriétés de volatilité et du point éclair du Jet (A1 ou A). Quel que soit le procédé précité utilisé, le carburant synthétique paraffinique renouvelable peut présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : - une teneur en paraffines supérieure à 90% en masse, par rapport à la masse totale de la base paraffinique, - une teneur en cycloparaffines inférieure à 10 % en masse, par rapport à la masse totale de la base paraffinique, - un point de congélation inférieur à -30°C, de préférence inférieur à -40°C, par exemple inférieur à -47°C, - une densité à 15°C comprise entre 730 et 780kg/m 3 , - un intervalle de distillation de 145°C à 315°C, - une teneur en isoparaffines de 70 % en masse ou plus, de préférence de 75% en masse ou plus, par rapport à la masse totale de la base paraffinique. Le carburant synthétique paraffinique renouvelable SPK-ATJ peut être conforme à la spécification ASTM D7566-22a Annexe A5 mais peut également être produit à partir de tout alcool de 1 à 6 atomes de carbone. Le carburant renouvelable SPK-ATJ est obtenu par déshydratation d’alcools pour produire des oléfines, puis par oligomérisation des oléfines pour obtenir des molécules hydrocarbonées insaturées dans la plage de température d’ébullition du SAF. Ces molécules hydrocarbonées insaturées sont ensuite hydrogénées pour produire la base paraffinique. De préférence l’alcool est choisi parmi le méthanol, l’éthanol, le propanol, l’isopropanol, le butanol et l’iso-butanol et l’un quelconque de leurs mélanges. De préférence, la base paraffinique comprend au moins 90% en masse de paraffines par rapport à la masse totale de la base paraffinique. Base Aromatique La composition selon l’invention comprend une base aromatique comprenant au moins 70%, de préférence 80% en masse de composés aromatiques en C8-C12, par rapport à la masse totale de la base aromatique. La base aromatique peut être une base d’origine renouvelable ou une base d’origine fossile. On entend par base d’origine renouvelable une base aromatique issue de la conversion de biomasse ou d’alcools, de conversion de lignine, du vapocraquage ou par craquage catalytique en lit fluidisé (Fluid Catalytic Cracking FCC selon la terminologie angalise), de reformage catalytique, d’une charge d’origine renouvelable. On entend par base d’origine renouvelable, une charge d’origine biologique. La composition de la base aromatique est optimisée pour améliorer les propriétés du mélange de base paraffinique et de jet, tout en minimisant son taux d’incorporation afin de limiter la teneur en aromatiques de la composition finale. La base aromatique contient majoritairement des composés comprenant de 8 à 12 atomes de carbone, et de façon préférée, majoritairement des composés comprenant de 8 à 10 atomes de carbone. De préférence, la base aromatique comprend de 70% à 99,8% en masse de composés aromatiques en C8-C12, par rapport à la masse totale de la base aromatique, de préférence de 80% à 99% en masse, de préférence de 85% à 98% en masse, de préférence de 90 à 95% en masse. De préférence, la base aromatique comprend de 60% à 99% en masse de composés aromatiques en C8-C10, par rapport à la masse totale de la base aromatique, de préférence de 70% à 90% en masse, de préférence de 80 à 95% en masse. De préférence, la base aromatique présente un ratio massique entre la quantité massique de composés aromatiques en C8-C10 de la base aromatique et la quantité massique de composés en C6-C14 de la base aromatique, supérieur ou égal à 0,80, de préférence supérieur ou égal à 0,85, de préférence compris entre 0,80 et 0,99. De préférence, la base aromatique présente un ratio massique entre la quantité massique de composés aromatiques en C8-C12 de la base aromatique et la quantité massique de composés en C6-C14 de la base aromatique, supérieur ou égal à 0,90, de préférence supérieur ou égal à 0,95, de préférence compris entre 0,90 et 1. De préférence, le nombre moyen de carbone C moy des composés aromatiques de la base aromatique est inférieur ou égal à 10,0, de préférence inférieur ou égal à 9,8, de préférence inférieur ou égal à 9,5. De préférence, le nombre moyen de carbone C moy des composés aromatiques de la base aromatique est compris entre 7,5 et 10,0, de préférence entre 8,0 et 10,0, de préférence entre 8,2 et 9,8, de préférence entre 8,5 et 9,5. Le nombre moyen de carbone C moy des composés aromatiques de la base aromatique correspond à la moyenne du nombre de carbone de l’ensemble des composés aromatique de la base aromatique. Cette moyenne peut être calculée selon la formule suivante : i étant un entier, i min étant le nombre de carbone du composé aromatique de la base aromatique présentant le nombre de carbone le plus faible parmi l’ensemble des composés aromatiques de la base aromatique, i max étant le nombre de carbone du composé aromatique de la base aromatique présentant le nombre de carbone le plus élevé parmi l’ensemble des composés aromatiques de la base aromatique, et x i étant la fraction massique de l’ensemble des composés aromatiques de la base aromatique ayant un nombre d’atomes de carbone égal à i. De préférence, i va de 6 à 14, de préférence de 8 à 12. Autrement dit, de préférence, i min = 6 et i max = 14, préférentiellement i min = 8 et i max = 12. De préférence, la base aromatique comprend, par rapport à la masse totale de la base aromatique, de 5% à 25% en masse de composés aromatiques en C8, de préférence de 8% à 20% en masse. De préférence, la base aromatique comprend, par rapport à la masse totale de la base aromatique, de 25% à 70% en masse de composés aromatiques en C9, de préférence de 30% à 65% en masse. De préférence, la base aromatique comprend, par rapport à la masse totale de la base aromatique, de 10% à 35% en masse de composés aromatiques en C10, de préférence de 10% à 25% en masse. De préférence, la base aromatique comprend, par rapport au volume total de la base aromatique, une quantité en naphtalène inférieure ou égale à 1% en volume, de préférence inférieure ou égale à 0,5% en volume, préférentiellement inférieure ou égale à 0,1% en volume, avantageusement comprise entre 0,0005% et 1% en volume. La présence d’au moins 70% en masse, de préférence 80% en masse de composés aromatiques en C8-C12 dans la base aromatique, présentant en outre un nombre moyen de carbone inférieur ou égal à 10 permet avantageusement que la teneur en naphtalène soit faible. De préférence, la base aromatique est choisie parmi une base aromatique d’origine renouvelable issue soit de la conversion de biomasse ou d’alcools, soit de la conversion de lignine, soit du vapocraquage ou craquage catalytique en lit fluidisé (Fluid Cataytic Cracking FCC) ou du reformage catalytique d’une charge d’origine renouvelable, une base aromatique d’origine fossile issue d’un procédé de vapocraquage ou craquage catalytique en lit fluidisé ou du reformage catalytique d’une charge fossile, et l’un quelconque de leurs mélanges. Selon une variante de l’invention, les composés aromatiques issus des procédés décrits peuvent subir une étape additionnelle de concentration par un procédé d’extraction des aromatiques par solvant. Selon un mode de réalisation, la base aromatique est une base aromatique d’origine renouvelable, de préférence telle que décrite ci-dessus. Selon un autre mode de réalisation, la base aromatique est une base aromatique d’origine fossile, de préférence telle que décrite ci-dessus. Jet conforme à la norme ASTM D1655-21-c La composition selon l’invention comprend un jet conforme à la norme ASTM D1655-21-c. De préférence, le jet conforme à la norme ASTM D1655-21-c est un Jet A1, ou un Jet A. Le Jet A1 ou A est généralement produit par distillation atmosphérique d’un pétrole brut puis par un traitement complémentaire de type adoucissement ou hydrodésulfuration pour produire une coupe hydrocarbonée à teneur en mercaptans réduite. Il peut également contenir des coupes issues de procédés d’hydrocraquage de coupes de gazole sous vide. Composition de carburéacteur selon l’invention De préférence, la composition selon l’invention comprend, par rapport au volume total de la composition, de 1% à 15% en volume de base aromatique, de préférence de 1% à 8% en volume de préférence de 1% à 5% en volume. De préférence, la composition selon l’invention comprend, par rapport au volume total de la composition, de 30% à 50% en volume de base paraffinique, alternativement de 50% à 80% en volume. De préférence, la composition selon l’invention comprend, par rapport au volume total de la composition, de 12% à 55% en volume de jet conforme à la norme ASTM D1655-21-c, de préférence de 15% à 50% en volume. De préférence, la composition selon l’invention comprend une quantité inférieure ou égale à 25% en volume, de préférence inférieure à 15% en volume, de préférence inférieure ou égale à 10% en volume de composés aromatiques, par rapport au volume total de la composition. Les exemples ci-dessous illustrent l’invention sans pour autant en limiter la portée. EXEMPLES Dans tous les exemples, la composition des bases aromatiques a été déterminée selon la méthode suivante : la méthode UOP 744 a été utilisée pour déterminer la composition des aromatiques jusqu’en C12, et une méthode GC2D a ensuite été utilisée pour préciser la nature des composés non déterminables par UOP 744. Méthode UOP 744 : L'échantillon est injecté dans un chromatographe en phase gazeuse équipé d'un détecteur à ionisation de flamme (FID) et d'une colonne capillaire en silice fondue revêtue intérieurement de polyéthylène glycol réticulé. La composition en % en masse de l'échantillon est obtenue par la normalisation des zones de pic après l'application de facteurs de réponse relatifs pour corriger les différences de réponse de masse du détecteur. Colonne chromatographique, 60 m de capillaire en silice fondue de 0,32 mm de Diamètre Intérieur, revêtu intérieurement avec du polyéthylène glycol réticulé d'une épaisseur de film de 0,5 µm. La GC2D a été réalisée avec les conditions citées dans la publication : Marko R. Djokic et al. Quantitative analysis of crude and stabilized bio-oils by comprehensive two-dimensional gas-chromatography. Journal of Chromatography A, 1257 (2012) pp131-140, tableau 1. Le jet et les bases HEFA utilisées dans les exemples 1 et 2 présentent les compositions suivantes (en pourcentage massique) : Composés Jet HEFA-1 HEFA-2 ISO-Paraffine 21,37 84,41 80.50 N-Paraffine 18,89 12,10 14.56 Saturés 0,53 0.17 Saturés 3,82 Saturés >C28 Naphtènes 21,23 2,78 4.76 Polynaphtènes 11,26 Mono-aro + NMA 20,16 0,19 0.00 Di aromatiques 3,24 Naphténo-di-aromatiques 0,02 Les bases aromatiques d’origine renouvelable utilisées dans les exemples 1 et 2 présentent les compositions suivantes (en pourcentage massique) : Composés Aro1 Aro2 Aromatiques en C6 0,00 0,03 Aromatiques en C7 0,35 0,21 Aromatiques en C8 14,32 8,94 Aromatiques en C9 31,52 55,21 Aromatiques en C10 22,42 24,08 Dont naphtalène 0,02 0,00 Aromatiques en C11 9,84 1,07 Dont 1 et 2 méthyl-naphtalène 0,11 0,00 Aromatiques en C12 3,32 0,01 Non aromatiques 17,50 8,93 Aromatiques en C13 et C14 0,74 Autres aromatiques - 1,51 Nombre de carbone moyen des composés aromatiques 9,5 9,0 Les différentes bases utilisées dans les exemples 1 et 2 présentent les caractéristiques suivantes : Propriété Norme Jet HEFA1 HEFA2 Aro1 Aro2 Masse volumique @15°C (kg/m 3 ) ASTM D1298 808,8 759,8 753.6 859,4 867,6 Freezing point auto 5G2s (°C) ASTM D7153 -48,1 -43,7 -41.1 Freezing point auto OptiFZP (°C) -48,9 -43,1 -41.2 Viscosité @ 40°C (mm 2 /s) ASTM D445 1,274 1,482 1.251 0,778 0.7600 Viscosité @ 20°C (mm 2 /s) 1,726 2,077 1.695 0,99 0.9483 Viscosité @ 0°C (mm 2 /s) 2,525 3,111 2.474 1,321 1.280 Viscosité @-20°C (mm 2 /s) 4,176 5,547 4.155 1,915 1,851 Viscosité @-40°C (mm 2 /s) 8,384 12,45 8.374 3,135 3,116 Exemple 1 Une composition comparative C1* et deux compositions selon l’invention C2 et C3 sont préparées. C1* comprend 50% en volume d’une base jet fossile a) et 50% en volume d’HEFA-1 conforme à la base paraffinique b) selon l’invention. C2 comprend 50% en volume d’une base jet fossile a), 45% en volume d’HEFA-1 conforme à la base paraffinique b) selon l’invention et 5% en volume d’une base aromatique 1 c) selon l’invention. C3 comprend 50% en volume d’une base jet fossile a), 40% en volume d’HEFA-1 conforme à la base paraffinique b) selon l’invention et 10% en volume d’une base aromatique 1 c) selon l’invention. Les compositions C1*, C2 et C3 présentent les propriétés détaillées dans le tableau suivant (ces caractéristiques ont été déterminées selon les normes précisées dans chaque colonne) : Propriété Norme C1* C2 C3 Masse volumique à 15°C (kg/m 3 ) ASTM D4052 784,4 789,1 794,5 Point de décongélation (freezing point) (°C) OptiFZP ASTM D7153 -46,4 -47,2 -48,4 5G2s -46,9 -47,9 -48,9 Viscosité (mm²/s) -20°C ASTM D445 4,796 4,528 4,117 -40°C 10,03 9,351 8,262 * : comparatif Ces résultats montrent que : - Le mélange 50 % jet et 50 % HEFA (composition C1* comparative) est non conforme au niveau de son freezing point, - L'ajout de 5 % de coupe aromatique fait baisser d'environ 1°C le freezing point, et l'ajout de 10 % de coupe aromatique fait baisser d'environ 2°C le freezing point rendant les compositions C2 et C3 conformes aux normes concernant le freezing point, - L'ajout de 5 % de coupe aromatique fait baisser d'environ 0,27 mm²/s la viscosité à -20°C, et l'ajout de 10 % de coupe aromatique fait baisser d'environ 0,68 mm²/s la viscosité à -20°C, et - L'ajout de 5 % de coupe aromatique fait baisser d'environ 0,68 mm²/s la viscosité à -40°C, et l'ajout de 10 % de coupe aromatique fait baisser d'environ 1,77 mm²/s la viscosité à -40°C. En conclusion : Sur le freezing point Le jet et l’HEFA1 mélangés ont des freezing point proches de la spécification (-46,4°C mais non conformes puisque la règlementation ASTM D7566-22a prévoit un freezing point maximal de -47°C) et leur mélange à des proportions de 50 / 50 (volumes) ne permet pas d’avoir un freezing point conforme. L’ajout de 5 % d’aromatiques permet de passer en dessous de -47°C en abaissant le freezing point de 1°C et donc de devenir conforme. L’ajout de 10 % permet de baisser de 2°C le freezing point (-48,4°C). Sur la viscosité L’ajout de 5 ou 10% d’aromatiques permet avantageusement de diminuer encore la viscosité du mélange HEFA/jet 50/50. Exemple 2 Une composition comparative C4* et deux compositions selon l’invention C5 et C6 sont préparées. C4* comprend 50% en volume d’une base jet fossile a) (le même que celui de l’exemple 1) et 50% en volume d’HEFA-2 conforme à la base paraffinique b) selon l’invention. C5 comprend 45% en volume d’une base jet fossile a), 50% en volume d’HEFA-2 conforme à la base paraffinique b) selon l’invention et 5% en volume de la base aromatique Aro2 conforme à l’invention. C6 comprend 40% en volume d’une base jet fossile a), 50% en volume d’HEFA-2 conforme à la base paraffinique b) selon l’invention et 10% en volume de la base aromatique Aro2 conforme à l’invention. Les compositions C4*, C5 et C6 présentent les propriétés détaillées dans le tableau suivant (ces caractéristiques ont été déterminées selon les normes précisées dans chaque colonne) : Propriété Norme C4* C5 C6 Masse volumique à 15°C (kg/m 3 ) ASTM D4052 781,2 784,1 786,9 Point de décongélation (freezing point) (°C) 5G2s ASTM D7153 -50,0 -51,3 -52,2 Viscosité (mm²/s) -20°C ASTMD445 8,302 7,665 7,145 -40°C 4,176 3,846 3,616 * : comparatif Ces résultats montrent que : - L'ajout de 5 % de coupe aromatique bio fait baisser d'environ 1,3°C le freezing point, et l'ajout de 10 % de coupe aromatique fait baisser d'environ 2,2°C le freezing point ; - L'ajout de 5 % de coupe aromatique fait baisser d'environ 0,64 mm²/s la viscosité à -40°C et l'ajout de 10 % de coupe aromatique fait baisser d'environ 1,16 mm²/s la viscosité à -40°C ; - L'ajout de 5 % de coupe aromatique fait baisser d'environ 0,33 mm²/s la viscosité à -20°C et l'ajout de 10 % de coupe aromatique fait baisser d'environ 0,56 mm²/s la viscosité à -20°C ; et - L'ajout de 5 % de coupe aromatique fait augmenter la masse volumique de 3 kg/m 3 , et l'ajout de 10 % de coupe aromatique fait augmenter la MV (Masses Volumiques) d’environ 6 kg/m 3 . Exemple 3 : impact de la teneur en composés aromatiques Quatre compositions de mélange d’une base paraffinique renouvelable (HEFA-3) et de deux bases aromatiques d’origine fossile ont été préparées. Les compositions des deux bases aromatiques sont indiquées dans le tableau suivant. La base Aro4 est un mélange de deux bases aromatiques commerciales, et la base Aro3 est une base aromatique disponible dans le commerce. Composés Aro3 Aro4 Aromatiques en C6 Aromatiques en C7 0,03 Aromatiques en C8 0,01 18,11 Aromatiques en C9 5,72 53,30 Aromatiques en C10 70,54 27,60 Dont naphtalène 7,20 0,02 Aromatiques en C11 21,31 0,52 Dont 1 et 2 méthyl-naphtalène 0,06 Aromatiques en C12 1,61 0,02 Non aromatiques 0,76 0,42 Aromatiques en C13 0,05 Nombre de carbone moyen des composés aromatiques 10,1 9,1 Les compositions C7*, C8*, C9* et C10* présentent les compositions et les propriétés détaillées dans le tableau suivant (ces caractéristiques ont été déterminées selon les normes précisées dans chaque colonne) : Propriété Norme HEFA-3 Aro3 C7* (84,5 vol% de HEFA + 15,5 vol% de Aro3 ) Aro4 C8* (82,5 vol% de HEFA + 17,5 vol% de Aro4 ) C9* (91,0 vol% de HEFA + 9,0 vol% de Aro4 ) C10* (96,0 vol% de HEFA + 4,0 vol% de Aro4 ) Teneur en aromatique - >99 18,3 >99 19,8 10,3 4,6 Masse volumique à 15°C (kg/m 3 ) ASTM D4052 754,0 895,5 775,7 877,4 775,0 764,7 758,7 Viscosité (mm²/s) -20°C ASTMD445 4,197 3,243 3,866 3,575 3,732 3,981 -40°C 8,601 6,372 7,662 6,467 7,361 8,058 Ces résultats montrent que la viscosité de compositions comprenant la base aromatique Aro4 (C8* à C10*) est plus faible que la composition C7* comprenant la base aromatique Aro3 (comparer C7* et C8*). La baisse de viscosité par rapport à celle de l’HEFA seul est plus importante en y ajoutant la base aromatique Aro4 que la base aromatique Aro3, dont le nombre de carbone moyen est plus élevé. Un corollaire du nombre de carbone moyen moins élevé de la base aromatique Aro4 est qu’elle est substantiellement dépourvue de naphtalène, ce qui diminue les émissions de particules fines lors de la combustion. Composition de carburéacteur comprenant, par rapport au volume total de la composition : a. de 9% à 60% en volume d’un jet conforme à la norme ASTM D1655-21-c, b. de 30% à 90% en volume d’une base paraffinique de type kérosène paraffinique synthétique renouvelable, ladite base paraffinique étant issue d’un hydrotraitement d’esters et d’acides gras, d’un procédé Fischer-Tropsch ou d’un procédé de production de carburéacteur à partir d’alcools, et c. de 1% à 15% en volume d’une base aromatique comprenant au moins 70% en masse, de préférence 80% en masse de composés aromatiques en C8-C12, par rapport à la masse totale de la base aromatique. Composition selon la revendication 1, dans laquelle la base aromatique comprend de 70% à 99,8% en masse de composés aromatiques en C8-C12, par rapport à la masse totale de la base aromatique, de préférence de 85% à 98% en masse, de préférence de 90 à 95% en masse. Composition selon la revendication 1 ou 2, dans laquelle la base aromatique présente un ratio massique entre la quantité massique de composés aromatiques en C8-C10 et la quantité massique de composés en C6-C14, supérieur ou égal à 0,80, de préférence supérieur ou égal à 0,85, de préférence compris entre 0,80 et 0,99. Composition selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle le nombre moyen de carbone des composés aromatiques de la base aromatique est inférieur ou égal à 10,0, de préférence inférieur ou égal à 9,8, de préférence inférieur ou égal à 9,5. Composition selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant une quantité inférieure ou égale à 25% en volume, de préférence inférieure à 15% en volume, de préférence inférieure ou égale à 10% en volume de composés aromatiques, par rapport au volume total de la composition. Composition selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant, par rapport au volume total de la composition, de 1% à 8% en volume de base aromatique, de préférence de 1% à 5% en volume. Composition selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la base aromatique comprend, par rapport au volume total de la base aromatique, une quantité en naphtalène inférieure ou égale à 1% en volume. Composition selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la base aromatique est choisie parmi : une base aromatique d’origine renouvelable issue soit de la conversion de biomasse ou d’alcools, soit de la conversion de lignine, soit du vapocraquage ou craquage catalytique en lit fluidisé ou du reformage catalytique d’une charge d’origine renouvelable, une base aromatique d’origine fossile issue d’un procédé de vapocraquage ou craquage catalytique en lit fluidisé ou du reformage catalytique d’une charge fossile, et l’un quelconque de leurs mélanges. Procédé de production d’une composition de carburéacteur selon l’une quelconque des revendications 1 à 8, comprenant au moins les étapes suivantes : a) la production d’un jet conforme à la norme ASTM D1655-21-c, b) la production d’une base paraffinique de type kérosène paraffinique synthétique renouvelable par un hydrotraitement d’esters et d’acides gras, par un procédé Fischer-Tropsch ou par un procédé de production de carburéacteur à partir d’alcools, c) la production d’une base aromatique comprenant au moins 70% en masse, de préférence 80% en masse de composés aromatiques en C8-C12 par rapport à la masse totale de la base aromatique, et d) le mélange de 9% à 60% en volume du jet issu de l’étape a), de 30% à 90% en volume de la base paraffinique issue de l’étape b) et de 1 à 15% en volume de la base aromatique issue de l’étape c). Procédé selon la revendication 9, dans lequel l’étape c) comprend : la conversion de biomasse ou d’alcools, la conversion de lignine, ou le vapocraquage ou craquage catalytique en lit fluidisé ou le reformage catalytique d’une charge d’origine renouvelable pour obtenir une base aromatique d’origine renouvelable, et/ou le vapocraquage ou le craquage catalytique en lit fluidisé et/ou le reformage catalytique d’une charge fossile pour obtenir une charge aromatique d’origine fossile, et Éventuellement une étape de mélange de la base aromatique d’origine renouvelable et de la base aromatique d’origine fossile.