FR 3153347 A1 20250328 FR 2310148 A 20230925 La présente divulgation a pour objet un enrobé hydrocarboné compacté comprenant un liant hydrocarboné et des particules solides. L’enrobé hydrocarboné comprend de 0,1 à 5 % en poids, par rapport au poids du liant hydrocarboné, d’un additif thermoplastique choisi parmi un polymère ayant au moins une terminaison acide carboxylique, le polymère étant un polyester, un polyamide, un poly(ester-amide), un polyéther fonctionnalisé en bout de chaîne acide carboxylique ou un polydiène fonctionnalisé en bout de chaîne acide carboxylique; ou un polymère thermoplastique fonctionnalisé en bout de chaine par une fonction anhydride succinique, le polymère étant un polyisobutène ou un polystyrène. Les particules solides comprennent des éléments de taille inférieure à 0,063 mm, au moins 30% en poids de ces éléments de taille inférieure à 0,063 mm étant issus de roches calcaires. ENROBES HYDROCARBONES COMPACTES AYANT DES PROPRIETES DE MANIABILITE ET DE COMPACTIBILITES AMELIOREES DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention appartient au domaine des enrobés hydrocarbonés à chaud ou à température réduite. Elle porte sur des enrobés hydrocarbonés compactés possédant des propriétés de compactibilité et de maniabilité améliorées, qui se trouvent adaptés pour une utilisation dans les chaussées, notamment au sein d’une couche de roulement ou d’une couche d’assise. La présente invention concerne également le procédé de préparation de tels enrobés hydrocarbonés compactés. ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE Les enrobés hydrocarbonés compactés représentent le composant principal des chaussées en France et dans le monde. Ils sont généralement présents à la fois au sein des couches d’assise et des couches de roulement. La technique la plus utilisée lors de la fabrication des chaussées est celle dite des enrobés hydrocarbonés « à chaud » dans laquelle les constituants (particules solides et liants) sont chauffés à des températures typiquement allant de 130°C à 190°C. Ces hautes températures sont nécessaires pour réduire la viscosité du liant et conférer une maniabilité et une compactibilité suffisante à l’enrobé. Un enrobage satisfaisant est ainsi obtenu et les propriétés mécaniques des enrobés après mise en œuvre et refroidissement sont conformes aux attentes de l’homme de l’art. Les propriétés de maniabilité et de compactibilité des enrobés hydrocarbonés sont donc fortement dépendantes de leurs températures de fabrication et de mise en œuvre. Toutefois, la température représente un paramètre parfois difficilement maitrisable sur chantier en raison des conditions météorologiques et des temps de transport et de stockage qui peuvent fortement influer sur la vitesse de refroidissement des enrobés. De plus, les hautes températures utilisées dans les enrobés à chaud représentent une consommation en énergie importante et coûteuse. Dans le contexte actuel de réduction de la consommation en énergie, et dans l’objectif d’être moins dépendants des conditions météorologiques, les professionnels du domaine de la route cherchent à pouvoir travailler sur des gammes de températures de fabrication et de mises en œuvre plus larges, notamment à des températures plus basses, sans que les propriétés mécaniques des enrobés n’en soit affectées. En particulier, il existe un besoin pour améliorer les propriétés de maniabilité et de compactibilité des enrobés à des températures plus basses que les températures conventionnelles, tout en maintenant satisfaisantes leurs propriétés mécaniques, par exemple la tenue à l’orniérage et la résistance à la fatigue. La présente invention a pour objet un enrobé hydrocarboné compacté, comprenant un liant hydrocarboné et des particules solides, caractérisé en ce que : a. l’enrobé hydrocarboné comprend en outre de 0,1 à 5 % en poids, par rapport au poids du liant hydrocarboné, d’un additif thermoplastique choisi parmi : - un polymère thermoplastique ayant au moins une terminaison acide carboxylique, le polymère étant un polyester, un polyamide, un poly(ester-amide), un polyéther fonctionnalisé en bout de chaîne par une fonction acide carboxylique ou un polydiène fonctionnalisé en bout de chaîne par une fonction acide carboxylique ; ou - un polymère thermoplastique fonctionnalisé par au moins une fonction anhydride cyclique, le polymère étant un polyisobutène ou un polystyrène ; b. les particules solides comprennent des éléments de taille inférieure à 0,063 mm, au moins 30% en poids des éléments de taille inférieure à 0,063 mm étant issus de roches calcaires. La présente invention porte également sur l’utilisation d’un additif thermoplastique tel que défini ci-dessus et ci-après pour améliorer la compactibilité des enrobés hydrocarbonés destinés à être compactés, les enrobés hydrocarbonés comprenant un liant hydrocarboné et des particules solides, les particules solides comprenant des éléments de taille inférieure à 0,063 mm, au moins 30% en poids de ces éléments étant issus de roches calcaires. La présente invention porte également sur l’utilisation d’un additif thermoplastique tel que défini ci-dessus et ci-après pour améliorer la ségrégation ciblée lors de la préparation d’un enrobé hydrocarboné compacté de type PMA. La présente invention porte également sur l’utilisation d’un enrobé hydrocarboné compacté tel que décrit ci-dessus pour la fabrication de revêtement de chaussées, d’aménagements urbains ou de couches d’étanchéité d’ouvrages et bâtiments. La présente invention porte également sur une méthode de préparation d’un enrobé hydrocarboné compacté de l’invention, comprenant les étapes suivantes : a) préparation d’un enrobé hydrocarboné par mélange de particules solides, d’un liant hydrocarboné et d’un additif thermoplastique tel que décrit ci-avant et ci-après, la teneur en additif thermoplastique allant de 0,1 à 5 % en poids, par rapport au poids du liant hydrocarboné, les particules solides comprenant des éléments ayant une taille inférieure à 0,063 mm, au moins 30% en poids de ces éléments étant issus de roches calcaires ; b) répandage de l’enrobé hydrocarboné obtenu à l’étape a) ; c) compactage de l’enrobé hydrocarboné. D’autres aspects de l’invention sont tels que décrits dans les revendications ou ci-dessous. DESCRIPTION DETAILLEE Les inventeurs de la présente invention ont, de façon surprenante, mis au point une formulation d’enrobés permettant de répondre aux besoins précités. Ainsi, la présente invention porte sur un enrobé hydrocarboné compacté comprenant un liant hydrocarboné et des particules solides, caractérisé en ce que : a. l’enrobé hydrocarboné comprend en outre de 0,1 à 5 % en poids, par rapport au poids du liant hydrocarboné, d’un additif thermoplastique choisi parmi : - un polymère thermoplastique ayant au moins une terminaison acide carboxylique, le polymère étant un polyester, un polyamide, un poly(ester-amide), un polyéther fonctionnalisé en bout de chaîne par une fonction acide carboxylique ou un polydiène fonctionnalisé en bout de chaîne par une fonction acide carboxylique ; ou - un polymère thermoplastique fonctionnalisé par au moins une fonction anhydride cyclique, le polymère étant un polyisobutène ou un polystyrène ; b. les particules solides comprennent des éléments de taille inférieure à 0,063 mm, au moins 30% en poids des éléments de taille inférieure à 0,063 mm étant issus de roches calcaires. Les inventeurs de la présente invention ont découvert que l’utilisation de l’additif thermoplastique tel que décrit en détails ci-après permet d’influer à la fois sur les propriétés de compactibilité et de maniabilité des enrobés hydrocarbonés. La maniabilité et la compactibilité des enrobés représentent deux propriétés bien distinctes l’une de l’autre. La compactibilité des enrobés correspond à leur aptitude à être compactés, c’est-à-dire à atteindre une densité de référence, après répandage sur la chaussée. Une bonne compactibilité des enrobés permet d’obtenir des propriétés mécaniques satisfaisantes de la chaussée résultante. Dans le cas des couches de roulement, cela se traduit par une bonne résistance au trafic, une rigidité suffisante, une tenue à l’adhésion (tenue à l’eau) élevée et de bonnes propriétés de tenue au plumage. Dans le cas des couches d’assises, cela se traduit par une bonne résistance au trafic, une rigidité élevée, une bonne tenue à l’eau et une tenue à la fatigue importante. La compactibilité des enrobés est mesurée lors de l’étude de formulation de laboratoire ou lors d’une fabrication industrielle, au moyen de l’essai de mesure de compactibilité des enrobés soumis à la presse à cisaillement giratoire. La maniabilité des enrobés constitue une propriété recherchée pour la bonne qualité de mise en œuvre notamment pour limiter la pénibilité du travail manuel. La maniabilité permet à l’enrobé d’être plus rapidement et plus facilement répandu sur la chaussée. Elle peut être mesurée en laboratoire ou sur chantier, notamment selon la méthode décrite dans la section expérimentale. Le terme « enrobé hydrocarboné » désigne un produit comprenant des particules solides enrobées d’un liant hydrocarboné. Les particules solides et le liant hydrocarboné sont tels que définis ci-après. Le terme « enrobé hydrocarboné compacté » désigne un enrobé hydrocarboné ayant subi une étape de compactage. En effet, après leur fabrication, lors de la mise en œuvre, les enrobés sont compactés après répandage Les enrobés hydrocarbonés compactés se distinguent donc notamment des asphaltes coulés par cette étape de compactage. Par définition, les asphaltes coulés ne contiennent pas de vides et ne nécessitent pas d’énergie de compactage lors de leur mise en œuvre. Les asphaltes coulés sont décrits dans la norme NF-EN 13108-6. Les enrobés hydrocarbonés compactés de l’invention possèdent des propriétés mécaniques conformes à celles attendues pour les couches de roulement et couches d’assises, notamment à celles décrites dans la norme NF EN 13108. Liant hydrocarboné Un « liant » au sens de la présente invention est un matériau dont les propriétés thermoplastiques lui permettent de durcir lors du refroidissement et de lier les particules solides entre elles. Le terme "liant hydrocarboné " désigne tout liant d'origine fossile ou végétale ou de synthèse utilisable pour la réalisation de produits dits « bitumineux ». Le liant hydrocarboné peut être un bitume, et être pur ou modifié, notamment par ajout de polymère(s), de fibres, de pigments. Le liant pourra être un liant mou à dur, avantageusement d’un grade allant de 10/20 à 160/220. Les polymères modifiant le bitume auquel il est fait référence ici, peuvent être choisis parmi les polymères naturels ou synthétiques. Il s´agit par exemple de polymères de la famille des élastomères, synthétiques ou naturels, et de manière indicative et non limitative : - de copolymères statistiques, multi-séquencés ou en étoile, de styrène et de butadiène ou d’isoprène en toutes proportions (en particulier copolymères blocs de styrène-butadiène-styrène (SBS), de styrène-butadiène (SB, SBR pour styrène-butadiène rubber), de styrène-isoprène-styrène (SIS)) ou les copolymères de même famille chimique (isoprène, caoutchouc naturel, ...), éventuellement réticulés in-situ, - de copolymères d´acétate de vinyle et d´éthylène en toutes proportions, - de copolymères de l’éthylène et d’esters de l’acide acrylique, méthacrylique ou de l’anhydride maléique, les copolymères et terpolymères d’éthylène et de méthacrylate de glycidyle et les polyoléfines. Les polymères modifiant le bitume peuvent être choisis parmi les polymères de récupération, par exemple des « poudrettes de caoutchouc » ou autres compositions à base de caoutchouc réduits en morceaux ou en poudre, par exemple obtenues à partir de pneus usagés ou d’autres déchets à base de polymères (câbles, emballage, agricoles, ...) ou encore tout autre polymère couramment utilisé pour la modification des bitumes tels que ceux cités dans le Guide Technique écrit par l´Association Internationale de la Route (AIPCR) et édité par le Laboratoire Central des Ponts et Chaussées "Use of Modified Bituminous Binders, Special Bitumens and Bitumens with Additives in Road Pavements" (Paris, LCPC, 1999), ainsi que tout mélange en toute proportion de ces polymères. Le liant représente avantageusement de 3% à 12% en poids du poids de l’enrobé hydrocarboné compacté, encore plus avantageusement de 3% à 10% en poids du poids de l’enrobé hydrocarboné compacté. La teneur en liant au sein de l’enrobé hydrocarboné compacté peut notamment dépendre du type d’enrobé et de l’utilisation qui en est faite (couche d’assise ou couche de roulement). L’homme du métier saura ajuster la teneur en liant selon ces différents paramètres. Particules solides Le terme "particules solides " désigne toutes particules solides utilisables pour la réalisation de produits routiers et d’aménagement, notamment utilisables pour la réalisation d’enrobés hydrocarbonés compactés. Des exemples de particules solides incluent les particules solides minérales telles que les granulats minéraux naturels (gravillons, sable, fines), par exemple issus de carrière ou de gravière, les produits de recyclage des revêtements tels que les agrégats d'enrobés, par exemple résultant du recyclage des matériaux récupérés lors de la réfection des revêtements ou des surplus d’usines d’enrobés, les rebuts de fabrication, les granulats provenant du recyclage de matériaux routiers y compris les bétons, les laitiers en particulier les scories, les schistes en particulier la bauxite ou le corindon, les poudrettes de caoutchouc par exemple provenant du recyclage des pneus, les granulats artificiels de toute origine et les granulats provenant par exemple des mâchefers d’incinération des ordures ménagères (MIOM), ainsi que leurs mélanges en toutes proportions. Les particules solides, en particulier les particules solides minérales, par exemple les granulats minéraux naturels, comprennent typiquement : des éléments de taille inférieure à 0,063 mm (qui correspondent aux fillers d’apport (encore appelés fines d’apport) et/ou à la fraction fine du sable, ensemble désignés « fines »), des éléments ayant une taille allant de 0,063 mm à 2 mm (qui correspondent à la fraction grossière du sable et/ou sont apportés par les gravillons), et des éléments ayant une taille allant de 2 mm à 6 mm et des éléments ayant une taille supérieure à 6 mm, par exemple pouvant aller jusqu’à 40 mm (qui sont apportés par/correspondent aux gravillons ou granulats grossiers). Autrement dit, les fines sont constituées d’éléments passant au tamis de 0,063 mm, les éléments ayant une taille allant de 0,063 mm à 2 mm sont constitués d’éléments retenus au tamis de 0,063 mm mais passant au tamis de 2 mm et les éléments ayant une taille allant de 2 mm à 6 mm et les éléments ayant une taille supérieure à 6 mm sont constitués d’éléments retenus au tamis de 2 mm. La taille (ou dimension ou diamètre) des particules solides, en particulier des particules solides minérales, par exemple les granulats minéraux, est mesurée par les essais décrits dans la norme NF EN 933-2 (07/2020). Les « particules solides minérales » sont également désignées par les termes « fraction minérale 0/D ». Cette fraction minérale 0/D peut être séparée en deux granulométries : la fraction minérale 0/d et la fraction minérale d/D. Les éléments les plus fins (la fraction minérale 0/d) sont ceux compris dans la plage comprise entre 0 et un diamètre maximal que l’on peut fixer entre 2 et 6 mm. Les autres éléments (diamètre minimal supérieur à 2, 3, 4, 5 ou 6 mm ; et environ jusqu’à 40 mm) constituent la fraction minérale d/D. La distribution granulométrique et la nature des particules solides au sein des enrobés hydrocarbonés compactés de l’invention peuvent notamment dépendre du type d’enrobé et de l’utilisation qui en est faite. L’homme du métier saura ajuster la distribution granulométrique et la nature des particules solides selon ces différents paramètres. Dans le cadre de la présente invention, au moins 30% en poids des éléments de taille inférieure à 0,063 mm sont des éléments issus de roches calcaires. Les éléments de taille inférieure à 0,063 mm issus de roches calcaires peuvent représentés jusqu’à 100% en poids des éléments de taille inférieure à 0,063 mm. Ainsi, dans certains modes de réalisation, les éléments de taille inférieure à 0,063 mm comprennent de 30 à 100 % en poids ou de 50 à 100% en poids ou de 60 à 90% en poids d’éléments issus de roches calcaires. Ainsi, les fillers d’apport sont généralement issus de roches calcaires. Le sable, et donc la fraction fine du sable, peut être issu ou non de roches calcaires. Les roches calcaires sont composées majoritairement de carbonate de calcium, c’est-à-dire qu’elles comprennent au moins 50% en poids de carbonate de calcium. Le carbonate de calcium va interagir avec l’additif thermoplastique. Les éléments de taille supérieur à 2 mm (e.g. les gravillons) peuvent être ou non issus de roches calcaires. Lorsque l’enrobé hydrocarboné compacté est utilisé en tant que couche de roulement, les gravillons ne sont généralement pas issus de roches calcaires (ils contiennent généralement peu ou pas carbonate de calcium). Additif thermoplastique L’enrobé hydrocarboné compacté de la présente invention comprend un additif thermoplastique qui permet d’améliorer à la fois la compactibilité et la maniabilité des enrobés hydrocarbonés. Autrement dit, cet additif thermoplastique permet d’obtenir une compactibilité et une maniabilité comparables à celles obtenues avec des enrobés à chaud (i.e. à des températures de l’ordre de 180°C à 200°C) en utilisant des températures de fabrication et de mise en œuvre plus basses, typiquement de l’ordre de 80°C à 170°C, notamment de 110°C à 170°C ou de 120°C à 160°C. Néanmoins, l’enrobé hydrocarboné compacté de la présente invention comprenant un additif thermoplastique tel que décrit ci-après peut également être obtenu à des températures plus élevées, par exemple allant jusqu’à 190-200°C. La température de fabrication d’un enrobé hydrocarboné désigne la température de l’enrobé lors de sa préparation en centrale d’enrobage, typiquement en sortie de malaxeur. La température de mise en œuvre d’un enrobé hydrocarboné désigne la température de l’enrobé lors de son application, plus particulièrement la température de l’enrobé dans la vis du finisseur avant la table lisseuse ou la température de l’enrobé après la table lisseuse avant compactage. Cet additif thermoplastique est compatible avec le liant hydrocarboné, autrement dit l’additif thermoplastique est stable, soluble et inerte dans le liant hydrocarboné. L’affinité de l’additif thermoplastique avec le liant hydrocarboné peut être vérifiée en utilisant le test de stabilité au stockage décrit dans la norme NF EN 13399 (août 2000). En outre, en présence de l’additif thermoplastique, la teneur en liant de l’enrobé peut être diminuée, sans altérer la compactibilité et la maniabilité de l’enrobé. L’enrobé hydrocarboné compacté selon l’invention comprend de 0,1 à 5% ou de 0,5 à 2% ou de 0,5 à 1,5% en poids, par rapport au poids du liant hydrocarboné, de l’additif thermoplastique. Cet additif thermoplastique comprend au moins une fonction acide carboxylique (-COOH) ou anhydride cyclique (facilement hydrolysable et libérant des fonctions acide carboxylique) permettant ainsi une interaction chimique avec le carbonate de calcium. La ou les fonctions acide carboxylique peuvent être toutes totalement acide, ou être totalement ou partiellement neutralisées par un agent de neutralisation. A titre d’exemple d’agent de neutralisation, on peut citer les hydroxydes de sodium, de potassium, les hydroxydes et/ou oxydes de calcium, de magnésium, l’ammoniaque, ou leurs mélanges. L’additif thermoplastique utile dans le cadre de l’invention est un polymère, c’est-à-dire qu’il comprend plusieurs unités de répétition. Par « plusieurs », on entend « au moins deux », avantageusement « au moins trois ». Ce polymère comprend au moins une fonction acide carboxylique terminale. Lorsque le polymère comprend plus d’une fonction acide carboxylique, typiquement au moins 20 atomes de carbone séparent ces fonctions acide carboxylique. Le polymère est avantageusement linéaire. L’additif thermoplastique a avantageusement une masse moléculaire en poids d’au moins 500 g/mol, plus avantageusement de 500 g/mol à 200 000 g/mol. L’additif thermoplastique a avantageusement un indice d’acide inférieur à 100 mgKOH/g, plus avantageusement inférieur à 50 mgKOH/g. L’indice d’acide est la masse d’hydroxyde de potassium (exprimé en mg) nécessaire pour neutraliser les fonctions acides libres contenus dans un gramme d’additif thermoplastique. L’additif thermoplastique est polyester, un polyamide, un poly(ester-amide), un polyéther fonctionnalisé en bout de chaîne par une fonction acide carboxylique ou un polydiène fonctionnalisé en bout de chaîne par une fonction acide carboxylique. L’additif thermoplastique peut également être un polymère fonctionnalisé par au moins une fonction anhydride cyclique (e.g anhydride succinique ou anhydride maléique), le polymère étant un polyisobutène ou un polystyrène (e.g. polyisobutène anhydride succinique (PIBSA) ou styrène-anhydride maléique (SMA)).Le polymère peut être fonctionnalisé en milieu de chaîne, en bout de chaîne ou en milieu de chaîne et en bout de chaîne. Dans certains modes de réalisation, l’additif thermoplastique est un polyester, un polyamide ou un poly(ester-amide). Dans certains modes de réalisation, l’additif thermoplastique utile dans le cadre de l’invention est un polyester thermoplastique obtenu par polymérisation d’au moins un hydroxyacide de formule (I) : HO-C(O)-R-CR’(OH)-R’’ (I) dans lequel : - R est une chaîne hydrocarbonée aliphatique, en C8-C20, saturée ou insaturée, éventuellement ramifiée, comprenant éventuellement un ou des atomes d’oxygène, comprenant une chaine principale linéaire d’au moins 8 atomes de carbone, - R’, R’’ représentent chacun, indépendamment l’un de l’autre, H ou une chaîne hydrocarbonée aliphatique en C1-C10. Avantageusement, R répond à l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, avantageusement à l’ensemble des caractéristiques suivantes : R est une chaîne hydrocarbonée linéaire ; R est une chaîne hydrocarbonée qui peut être saturée ou insaturée. L’insaturation, lorsqu’elle est présente, est avantageusement une double liaison C=C ou une triple liaison C≡C, plus avantageusement une double liaison C=C. Dans un mode de réalisation, R est une chaîne hydrocarbonée qui comprend 0 à 3 doubles liaisons C=C, avantageusement 0 à 2 doubles liaisons C=C, plus avantageusement 1 double liaison C=C ; R est une chaîne hydrocarbonée en C8-C15, plus avantageusement en C10-C15, encore plus avantageusement en C10. En outre, R peut comprendre un ou plusieurs atomes d’oxygène soit interrompant la chaîne (fonctions éther) soit pendant sous la forme de fonctions hydroxyle ou éther en C1-C6. Avantageusement R ne comprend pas d’atomes d’oxygène. R’ et R’’ peuvent représenter, indépendamment l’un de l’autre, une chaîne hydrocarbonée aliphatique en C1-C10, linéaire ou ramifiée, saturée ou insaturée. Avantageusement, R’ représente H ou une chaîne hydrocarbonée, aliphatique, linéaire, saturée, plus avantageusement en C1-C4. Plus avantageusement, R’ représente H. Avantageusement, R’’ représente une chaîne hydrocarbonée, aliphatique, linéaire, saturée ou insaturée. L’insaturation, lorsqu’elle est présente, est avantageusement une double liaison C=C ou une triple liaison C≡C, plus avantageusement une double liaison C=C. Dans un mode de réalisation, R’’ est une chaîne hydrocarbonée saturée. Avantageusement, R’’ est une chaîne en C4-C8, notamment en C5. R’’ peut comprendre un ou plusieurs atomes d’oxygène soit interrompant la chaîne (fonctions éther) soit pendant sous la forme de fonctions hydroxyle ou éther en C1-C6. Avantageusement R’’ ne comprend pas d’atomes d’oxygène. On peut homopolymériser un hydroxyacide de formule (I) ou copolymériser plusieurs hydroxyacides de formule (I). En outre, la réaction de polymérisation peut être conduite en présence d’acides gras non hydroxylés, en particulier des acides gras saturés ou insaturés oléfiniques comprenant de 8 à 30 atomes de carbone, éventuellement substitués par un radical alkyle en C1-C4. On peut par exemple citer l’acide oléique, l’acide palmitique, l’acide stéarique, l’acide linoléique, l’acide 2-ethylhexanoique, etc. Dans certains modes de réalisation, le polyester peut être obtenu par copolymérisation d’au moins un diacide carboxylique et d’au moins un diol. Il est entendu que l’on peut copolymériser un ou plusieurs diacides carboxyliques avec un ou plusieurs diols. Avantageusement le diacide carboxylique est un diacide en C3-C20, plus avantageusement en C4-C16, encore plus avantageusement en C4-C12. Le diacide est avantageusement aliphatique, avantageusement linéaire ou ramifié. Le diacide peut comprendre une ou plusieurs insaturations, en particulier oléfinique. Le diacide carboxylique est avantageusement l’acide sébacique, l’acide azélaique, l’acide adipique, l’acide glutarique, l’acide succinique, l’acide maléique, l’acide itaconique, et leurs mélanges. Avantageusement le diol est un diol comprenant au moins trois atomes de carbone. Le diol peut en particulier être un alkyle diol, un alcényle diol ou un alcynyle diol, avantageusement en C3-C20, ou un polymère hydroxytéléchélique. Avantageusement, le diol est un alkyle diol insaturé en C3-C20, tel que par exemple le dodecanediol, le decanediol, l’hexane diol, le butanediol, ou le propanediol. Avantageusement le diol est un polymère hydroxytéléchélique, le polymère étant choisi parmi les polydiènes ou les polyethers, tel que par exemple les polybutadiènes hydroxytéléchéliques, les polytétrahydrofurane hydroxytéléchéliques, ou les polypropylene glycol hydroxytéléchéliques. On peut également utiliser un mélange de tels diols. Avantageusement, le diol est choisi parmi le dodecanediol, le decanediol, l’hexane diol, le butanediol, le propanediol, les polybutadiènes hydroxytéléchéliques, les polytetrahydrofurane hydroxytéléchéliques, les polypropylene glycol hydroxytéléchéliques et leurs mélanges. Le polyester peut également être obtenu par polymérisation par ouverture de cycle d’une lactone et être fonctionnalisé acide carboxylique terminal par condensation avec un polyacide, par exemple un diacide, en excès, ou par ouverture de cycle d’une lactone, d’un lactide ou d’un anhydride cyclique. L’anhydride cyclique peut comprendre de 4 à 10 atomes de carbone cycliques. Le polymère peut également être un polyamide. Un tel polyamide peut être obtenu par polymérisation d’au moins un diacide carboxylique et d’au moins une diamine. Il est entendu que l’on peut copolymériser un ou plusieurs diacides carboxyliques avec une ou plusieurs amines. Avantageusement le diacide carboxylique est tel que défini précédemment pour le polyester. Avantageusement la diamine est une alkyle diamine ou une alcényle diamine ou une alcynyle diamine, plus avantageusement en C4-C20. A titre d’exemple, on peut notamment citer la tétraméthylène diamine, l’hexaméthylène diamine, ou la décanediamine. Des polyamides peuvent également être préparés par polymérisation par ouverture de cycle de lactames, en particulier de lactames comprenant au moins 5 atomes de carbone. Des polyester-amide peuvent être obtenus par copolymérisation d’au moins un diacide carboxylique, d’au moins un diol et d’au moins une amine. Le diacide carboxylique, le diol et la diamine sont avantageusement tel que définis précédemment. Des polyester-amide peuvent être obtenus par copolymérisation d’au moins un diacide carboxylique, d’au moins un diol et d’au moins un lactame. Les monomères sont tels que décrits précédemment. Dans certains modes de réalisation, le polymère thermoplastique est un polyéther fonctionnalisé en bout de chaîne acide carboxylique ou un polydiène fonctionnalisé en bout de chaîne acide carboxylique. Ainsi, la fonction acide carboxylique est introduite par modification d’un polymère. Le polydiène est avantageusement le polybutadiène ou le polyisoprène ainsi que les copolymères d’isoprène-butadiène. Le polyéther est avantageusement le polytétrahydrofurane ou le polypropylène glycol. Le polymère peut être fonctionnalisé acide carboxylique en position terminale par toute méthode connue de l’homme du métier. En particulier, le polymère peut être est obtenu par condensation d’un polyéther mono ou dihydroxytéléchélique et d’un polyacide, par exemple un diacide, en excès, ou par ouverture de cycle d’une lactone, d’un lactide ou d’un anhydride cyclique avec un polyéther mono ou dihydroxytéléchélique. En particulier, le polymère peut être est obtenu par condensation d’un polydiène mono ou dihydroxytéléchélique et d’un diacide en excès, ou par ouverture de cycle d’une lactone, d’un lactide ou d’un anhydride cyclique avec un polydiène mono ou dihydroxytéléchélique. Le diacide peut être un diacide carboxylique tel que défini précédemment. L’anhydride cyclique peut comprendre de 4 à 10 atomes de carbone cycliques. Avantageusement, l’additif thermoplastique est le poly(acide ricinoléique) ou le poly(acide 12-hydroxystéarique). L’additif thermoplastique interagit avec les particules solides calcaires (c’est-à-dire les particules solides issues de roches calcaires), en particulier avec le carbonate de calcium. Il améliore la maniabilité, mais également la compactibilité des enrobés hydrocarbonés destinés à être compactés. Ainsi, l’invention a également pour objet l’utilisation d’un additif thermoplastique tel que décrit ici, tout particulièrement d’un polyester thermoplastique obtenu par polymérisation d’au moins un hydroxyacide de formule (I) : HO-C(O)-R-CR’(OH)-R’’ (I) où R est une chaîne hydrocarbonée aliphatique, en C8-C20, saturée ou insaturée, éventuellement ramifiée, comprenant éventuellement un ou des atomes d’oxygène, comprenant une chaine principale linéaire d’au moins 8 atomes de carbone, R’, R’’ représentent chacun, indépendamment l’un de l’autre, H ou une chaîne hydrocarbonée, aliphatique, en C1-C10, pour améliorer la compactibilité des enrobés hydrocarbonés destinés à être compactés. Additifs de maniabilité L’enrobé hydrocarboné compacté comprend optionnellement un ou plusieurs additifs de maniabilité, en plus de l’additif thermoplastique décrit-ci-dessus. Les additifs de maniabilité permettent d’améliorer la maniabilité des compositions destinées à la préparation de produits routiers et d’aménagement. Les additifs de maniabilité peuvent être tels que décrits dans EP3612597A1. Les enrobés hydrocarbonés compactés et leurs utilisations Un enrobé hydrocarboné compacté de la présente invention peut être un enrobé usuel/conventionnel ou un enrobé dit PMA (Porous Mastic Asphalt). Ces enrobés se distinguent notamment les uns des autres par la distribution granulométrique des particules solides. Les enrobés usuels (ou enrobés conventionnels) Dans le contexte de l’invention, les enrobés usuels ou conventionnels désignent des enrobés selon les normes NF EN 13108-1, NF EN 13108-2, NF EN 13108-4, NF EN 13108-5 et NF EN 13108-7. Ils sont typiquement utilisés pour la préparation de produits bitumineux utiles dans les couches d’assise, par exemple une Grave Bitume (NF EN 13108-1 de Février 2007) ou un Enrobé à Module Elevé, ou dans les couches de roulement, par exemple les BBSG (Bétons Bitumineux Semi-Grenus), les BBM (Bétons Bitumineux Minces), les BBS (Bétons Bitumineux Souples), les SMA (Stone Mastic Asphalt), les Hot Rolled Asphalte (13108-4), les BBTM (Béton Bitumineux Très Mince), les BBDr (Béton Bitumineux Drainant) ou les BBME (Béton Bitumineux à Module Elevé). Les enrobés usuels sont typiquement constitués de sable, de gravillons et de fillers d’apport calcaires (issus de roches calcaires). Le sable, qui peut être calcaire ou non, est typiquement constitué d’une fraction fine et d’une fraction grossière. La fraction fine du sable consiste en des éléments de taille inférieure à 0,063 mm et la fraction grossière consiste en des éléments de taille allant de 0,063 mm à 2 mm. Autrement dit, le sable est constitué d’une fraction minérale 0/2. Les gravillons sont constitués d’éléments ayant une taille D supérieure à 2 mm et typiquement inférieure ou égale à 6 mm. Les fillers d’apport calcaires sont constitués d’éléments de taille inférieure à 0,063 mm. Les fines totales (éléments de taille inférieure à 0,063 mm) sont donc constituées des fines issues du sable et des fillers d’apport calcaires. Typiquement, dans les enrobés usuels, les fillers d’apport calcaires représentent de 0 à 5% en poids par rapport au poids total des particules solides. Les enrobés usuels de l’invention, comme la Grave Bitume, ont typiquement la distribution granulométrique suivante : éléments de taille inférieure à 0,063 mm : de 5% à moins de 15%, de préférence de 5% à 12%, notamment de 6% à 10%, en poids par rapport au poids total des particules solides; éléments de taille allant de 0,063 mm à 2 mm : de 20% à 35%, notamment de 20% à 32%, en poids par rapport au poids total des particules solides, éléments de taille supérieure à 2 mm : de 50% à 80%, notamment de 55% à 75%, plus particulièrement de 58% à 74% en poids par rapport au poids total des particules solides. Les éléments de taille supérieure à 2 mm, autrement dit les gravillons, ou granulats grossiers, dans les enrobés usuels, ont avantageusement un diamètre maximal D de 40 mm, préférablement de 14 mm dans le cas des Graves Bitumes. Ils peuvent être minéraux et issus de roches calcaires ou siliceuses. Généralement, les gravillons employés pour la préparation des couches d’assise (e.g. Grave Bitumes) sont calcaires. Les enrobés usuels de l’invention ont une teneur en liant hydrocarboné allant typiquement de 3% à 10% en poids par rapport au poids total des enrobés usuels. Les enrobés usuels de l’invention ont typiquement un pourcentage de vides allant de 1% à 30%, notamment de 1% à 15% et plus particulièrement de 1% à 11% dans le cas d’une Grave Bitume par rapport au poids total des enrobés usuels. Les enrobés usuels selon l’invention se distinguent notamment des enrobés PMA par la proportion des éléments ayant une taille allant de 0,063 mm à 2 mm, cette proportion allant de 20% à 35% en poids, quand elle est inférieure ou égale à 15% en poids dans les enrobés PMA par rapport au poids total des particules solides. Dans les enrobés usuels, l’additif thermoplastique permet notamment d’améliorer la compactibilité et la maniabilité des enrobés à des températures de fabrication et de mise en œuvre plus basses que celles conventionnellement appliquées, par exemple allant de 80°C à 170°C, préférentiellement de 110 à 170°C ou de 120°C à 160°C. Les enrobés PMA Par définition, les enrobés PMA présentent après répandage/application une structure hétérogène qui comprend une couche supérieure (couche de surface) et une couche inférieure. La couche supérieure est dite poreuse et la couche inférieure est dite dense et compacte. La couche supérieure (couche de surface) est constituée d’un squelette granulaire poreux constitué de granulats grossiers (ayant une taille D supérieure à 2 mm, et préférablement inférieure ou égal à 5 mm). La couche supérieure des PMA comprend peu ou pas de mastic d’asphalte. Le terme « mastic d’asphalte » désigne un mélange de liant hydrocarboné, notamment du bitume, d’éléments de taille inférieure à 0,063 mm, et éventuellement d’éléments de taille allant de 0,063 mm à 2 mm. En d’autres termes, le mastic d’asphalte comprend généralement les fillers d’apport et le sable (fractions fine et grossière du sable). Typiquement, la couche supérieure comprend moins de 10% en volume de mastic, de préférence moins de 5% en volume. Elle forme ainsi une texture poreuse. La couche supérieure a généralement une épaisseur allant de 0,3 cm à 1 cm, notamment une épaisseur d’environ 0,5 cm. La couche supérieure représente généralement de 10% à 25% de l’épaisseur totale du PMA. La couche supérieure comprend un volume de vides typiquement allant de 15% à 30 % par rapport au volume de l’enrobé PMA dans son intégralité. La couche inférieure est constituée du même squelette granulaire que la couche supérieure et d’un mastic d’asphalte remplissant les interstices du squelette granulaire. La couche inférieure du PMA a une épaisseur généralement allant de 2,5 cm à 5 cm. La couche inférieure du PMA représente généralement de 75 à 90% de l’épaisseur totale du PMA. Cette couche inférieure comprend un volume de vides allant typiquement de 0 à 5 % par rapport au volume de la couche. Les enrobés PMA sont typiquement préparés à partir de sable, de gravillons et de fillers d’apport calcaires tels que définis ci-dessus. Le sable, qui peut être calcaire ou non, est typiquement constitué d’une fraction fine et d’une fraction grossière. Les fines totales sont constituées des fillers d’apport calcaires et de la fraction fine du sable. Typiquement, dans les enrobés PMA, les fines issues du sable représentent de 0 à 20% en poids par rapport au poids total des particules solides. Les enrobés PMA selon l’invention ont typiquement la distribution granulométrique suivante : éléments de taille inférieure à 0,063 mm : de 15% à moins de 25%, notamment de 15% à 20%, en poids par rapport au poids total des particules solides ; éléments de taille allant de 0,063 mm à 2 mm : de 5% à 15%, notamment de 6% à 15%, en poids par rapport au poids total des particules solides, éléments de taille supérieure à 2 mm : de 60% à 80%, notamment de 65% à 80% en poids par rapport au poids total des particules solides. Les enrobés PMA de l’invention ont une teneur en liant allant typiquement de 6% à 8,5% en poids par rapport au poids total des enrobés PMA. Les enrobés PMA comprennent typiquement de 0,1 à 2% en poids, avantageusement de 0,2 à 1,5 % en poids, plus avantageusement 0,6 à 1,2% en poids, par rapport au poids du liant hydrocarboné, de l’additif thermoplastique. Un enrobé PMA est obtenu par coulage à chaud d’un mélange comprenant un liant hydrocarboné et des particules solides telles que définies ci-dessus. Lors de la préparation des PMA, le mastic d’asphalte s’infiltre par gravité dans les porosités du squelette granulaire en laissant une texture poreuse en surface et formant ainsi une couche inférieure dense et compacte avec peu de vides. Dans les enrobés PMA, l’additif thermoplastique permet notamment d’améliorer la compactibilité et la maniabilité des enrobés à des températures de fabrication et de mise en œuvre plus basses que celles conventionnellement appliquées, par exemple allant de 80°C à 170°C, préférentiellement de 110 à 170°C ou de 120 à 160°C. Les inventeurs de la présente invention ont également découvert que l’additif thermoplastique favorise la ségrégation ciblée lors de la préparation des PMA. Comme indiqué précédemment, lors de la préparation des PMA, le mastic d’asphalte s’infiltre par gravité dans les porosités du squelette granulaire en laissant une texture poreuse en surface et en formant une couche inférieure dense et compacte avec peu de vides. L’infiltration du mastic d’asphalte au sein du squelette granulaire par gravité de manière à créer une couche supérieure poreuse et une couche inférieure dense est appelée « ségrégation ciblée ». Il est primordial que la ségrégation entre le mastic d’asphalte et les granulats du squelette granulaire se fasse de manière efficace et rapide lors de la fabrication des PMA pour obtenir les propriétés désirées des PMA. Le mastic d’asphalte doit donc posséder une viscosité adéquate pour remplir le squelette granulaire et permettre la formation d’une couche poreuse en surface. A cette fin, les techniques de l’art antérieur utilisent des températures de mise en œuvre élevées, généralement comprises entre 160°C et 190°C, pour obtenir la viscosité adéquate du mastic d’asphalte et permettre cette ségrégation ciblée. Les inventeurs de la présente invention ont donc découvert de manière surprenante que l’utilisation de l’additif thermoplastique, en plus d’améliorer la maniabilité et la compactibilité des enrobés, permet d’agir sur la lubrification du mastic d’asphalte et de favoriser la ségrégation ciblée lors de la préparation des enrobés PMA à des températures de mise en œuvre plus basses que celles conventionnellement appliquées, par exemple allant de de 80°C à 170°C, préférentiellement de 110°C à 170°C ou de 120 à 160°C. L’additif thermoplastique agit en tant qu’agent d’interface entre le mastic d’asphalte et le squelette granulaire du PMA. Ainsi, les éléments de taille inférieure à 0,063 mm et les éléments de taille allant de 0,063 mm à 2 mm contenus dans le mastic d’asphalte, vont pénétrer plus facilement le squelette granulaire formant ainsi la couche inférieure dense et compacte de l’enrobé PMA et favorisant la formation de la couche poreuse en surface. L’invention a également pour objet l’utilisation d’un additif thermoplastique tel que décrit précédemment, pour améliorer la ségrégation ciblée entre le mastic d’asphalte et le squelette granulaire au sein d’un enrobé PMA. Procédé de préparation des enrobés compactés La préparation des enrobés hydrocarbonés compactés selon l’invention comprend les étapes suivantes : a) préparation des enrobés hydrocarbonés par mélange de particules solides, d’un liant hydrocarboné et d’un additif thermoplastique tel que décrit précédemment, la teneur en additif thermoplastique allant de 0,1 à 5 % en poids, par rapport au poids du liant hydrocarboné, les particules solides comprenant des éléments ayant une taille inférieure à 0,063 mm, au moins 30% en poids de ces éléments étant issus de roches calcaires ; la préparation étant typiquement réalisée à une température de fabrication allant de 80°C à 170°C, de préférence de 110°C à 170°C ; b) répandage des enrobés obtenus à l’étape a), typiquement à une température de mise en œuvre allant de 110°C à 170°C ; c) compactage des enrobés. Dans certains modes de réalisation, les étapes a) et b) sont réalisées à une température allant de 110°C à 170°C. Les étapes a) et b) peuvent être menées à des températures plus élevées que celles indiquées précédemment, par exemple elles peuvent être réalisées à des températures allant jusqu’à 190°C. Le répandage des enrobés s’effectue par exemple avec un finisseur ou une niveleuse. Les enrobés hydrocarbonés compactés selon l’invention permettent une remise sous trafic inférieure à 72h, plus avantageusement dans les 24 heures après répandage. Le compactage est réalisé de sorte à obtenir le pourcentage de vides souhaité dans la couche d’enrobé. Les pourcentages de vides selon le type d’enrobé est décrit ci-dessus. Les enrobés hydrocarbonés compactés selon l’invention peuvent être utilisés dans toutes les applications usuelles des enrobés, en particulier pour la fabrication de revêtements de chaussées, d’aménagements urbains (ex. trottoirs) ou de couches d’étanchéité d’ouvrages et bâtiments. Les enrobés hydrocarbonés compactés sont notamment utiles pour la préparation d’une couche d’assise. Dans ce cas, les enrobés hydrocarbonés compactés sont typiquement des enrobés usuels tels que décrits ci-dessus. Les enrobés hydrocarbonés compactés sont également utiles pour la préparation d’une couche de roulement. Dans ce cas, les enrobés compactés sont typiquement des enrobés usuels, des enrobés SMA ou plus préférentiellement des enrobés PMA tels que décrits ci-dessus. Les enrobés PMA sont notamment préférés pour obtenir un revêtement ayant de bonnes propriétés acoustiques, autrement dit peu bruyant. En effet, de par leur composition, les enrobés PMA permettent de réduire la pollution sonore du trafic routier. Ils permettent également de favoriser le ruissellement des eaux de pluie et d’améliorer l’adhérence des pneus au revêtement routier. Intégrés en tant que couche de roulement dans les revêtements routiers, les enrobés PMA protègent les parties inférieures des revêtements grâce à l’étanchéité conférée par la couche inférieure de l’enrobé PMA comprenant le mastic d’asphalte et le squelette granulaire. Les enrobés PMA permettent ainsi d’augmenter la durée de vie des revêtements routiers et donc de diminuer les coûts de maintenance. La présente invention porte ainsi sur une couche d’assise ou de roulement comprenant un enrobé hydrocarboné compacté tel que décrit ici. La présente invention concerne également un revêtement routier comprenant au moins une couche d’un enrobé hydrocarboné compacté tel que décrit ici. FIGURES FIG. 1 La figure 1A (haut) représente un schéma de fonctionnement du maniabilimètre Nynas en fonctionnement, dans lequel un bras levier exerce un effort de cisaillement de poussée sur une couche d’enrobée placée dans le moule du maniabilimètre. La figure 1B (bas) est une photo d’un appareil Nynas. FIG. 2 La FIG. 2 représente l’évolution de l’énergie de compactage nécessaire (exprimée en nombre de girations) pour atteindre une compacité cible selon la température (en °C), obtenue par un essai PCG, pour un enrobé BBSG 0/10 au bitume 35/50 selon l’invention et un enrobé BBSG 0/10 au bitume 35/50 de référence, tels que décrits dans l’exemple 1. FIG. 3 La FIG. 3 représente la force de cohésion F (en N) selon la température (°C), mesurée à l’aide d’un maniabilimètre Nynas, pour un enrobé BBSG 0/10 au bitume 35/50 selon l’invention et un enrobé BBSG 0/10 au bitume 35/50 de référence, tels que décrits dans l’exemple 1. FIG. 4 La FIG. 4 représente l’évolution de l’énergie de compactage nécessaire (exprimée en nombre de girations) pour atteindre une compacité cible selon la température (en °C), obtenue par un essai PCG, pour un enrobé GB 0/14 au bitume 35/50 selon l’invention et un enrobé GB 0/14 au bitume 35/50 de référence, tels que décrits dans l’exemple 2. FIG. 5 La FIG. 5 représente la force de cohésion F (en N) selon la température (°C), mesurée à l’aide d’un maniabilimètre Nynas, pour un enrobé GB /014 au bitume 35/50 selon l’invention et un enrobé GB 0/14 au bitume 35/50 de référence, tels que décrits dans l’exemple 2. FIG. 6 La FIG. 6 représente la hauteur moyenne arithmétique Sa (surface) d’un enrobé PMA selon l’invention et d’un enrobé PMA de référence tels que décrit dans l’exemple 3, en fonction de la température. EXEMPLES METHODES Mesure de maniabilité à l’aide d’un maniabilimètre NYNAS Le maniabilimètre Nynas est un instrument couramment utilisé pour mesurer la maniabilité des enrobés. Cette mesure permet de déterminer la facilité avec laquelle l'enrobé peut être placé et compacté sur la chaussée. La maniabilité se définit comme une force de cohésion maximale F exprimée en N. Elle dépend de la température de la couche d’enrobé. Plus la température diminue, moins la couche d’enrobé est maniable, plus la force de cohésion augmente. Les essais réalisés ont pour objectif de déterminer à quelle température le seuil de maniabilité de 300N (force limite au-delà de laquelle la couche d’enrobé n’est plus considérée comme maniable, voir Faucon-Dumont et al., RGRA, n°928, juin 2015) est atteint, selon l’enrobé mis en oeuvre. Les essais sont effectués avec des enrobés ayant une compacité, i.e. une densité, constante, de 0,75. Le maniabilimètre Nynas contient un moule dans lequel est déversé une couche d’enrobés à la température de mise en oeuvre. Une photo d’un appareil Nynas est représenté en figure 1B. Un bras levier exerce une force de cisaillement sur la couche d’enrobés. La force exercée par le bras levier est mesurée à l’aide d’un capteur de force. La maniabilité correspond à la valeur de la forcée exercée par le bras levier lors de la décohésion de la couche d’enrobés. L’essai est schématisé en figure 1A. L’opération est répétée au fur et à mesure que la température diminue pour la force F en fonction de la température. Mesure de compactibilité : Essai PCG Cet essai est réalisé à l’aide de la Presse à Cisaillement Giratoire (PCG) conformément à la norme NF EN 12697-31. L’objectif est de déterminer à quelle température le niveau de compactibilité cible est atteint selon l’enrobé mis en œuvre. Le niveau de compactibilité cible est illustré par le nombre de girations à la PCG nécessaire pour atteindre le pourcentage de vides désiré. Le nombre de girations nécessaire est fonction de la température à laquelle l’essai est mis en œuvre. L’essai est mis en œuvre à trois températures différentes : 165°C (température d’un enrobé à chaud à base d’un bitume 35/50 selon la norme NF EN 12697-35), 120°C et 100°C. Pour chaque température et pour chaque enrobé, le pourcentage de vide dans la couche d’enrobés en fonction du nombre de girations à la PCG est relevé. La courbe logarithmique du pourcentage de vide en fonction du nombre de girations est tracée et permet d’obtenir le nombre de girations nécessaires pour atteindre le pourcentage de vides à n girations selon les exigences normatives ou exigences produit. Exemple 1 : Enrobé de roulement BBSG 0/10 35/50 Les compositions d’un enrobé BBSG 0/10 au bitume 35/50 comprenant un additif thermoplastique tel que précédemment décrit (polyester thermoplastique) (BBSG 0/10 selon l’invention) et d’un enrobé BBSG 0/10 au bitume 35/50 sans l’additif thermoplastique (BBSG 0/10 référence) sont données dans le tableau suivant : Constituant BBSG 0/10 (référence) BBSG 0/10 (invention) Particules solides Eléments de taille supérieure ou égale à 2 mm Gravillons 6/10 40,5% 40,5% Gravillons 2/6 18,3% 18,3% Eléments de taille allant de 0,063 mm à 2 mm Fraction grossière du sable 28,0% 28,0% Eléments de taille inférieure à 0,063 mm Fines issues du sable 5,5% 5,5% Filler calcaire 2,5% 2,5% Fines totales 8,0% 8,0% Bitume 35/50 5,2% 5,2% Additif thermoplastique (% en poids par rapport au poids du bitume) 0 1 Température de fabrication 165°C 120°C Sauf indication contraire, les pourcentages sont exprimés en poids par rapport au poids total de l’enrobé. L’additif thermoplastique est commercialisé par la société Oléon sous la dénomination Nouracid CE 80, n°CAS : 68604-47-7. Compactibilité Un essai PCG tel que décrit ci-dessus est effectué sur les deux enrobés. Le nombre de girations nécessaire pour obtenir 8,1% de vides au sein de la couche d’enrobé (appelée également énergie de compactage) est déterminé à 165°C, 120°C et 100°C pour les deux enrobés. La courbe représentant le nombre de girations pour obtenir la compacité cible en fonction de la température est représentée en FIG. 2 . L’écart de température pour atteindre une même énergie de compactage entre les deux enrobés est appelé gain de compactibilité. Il est observé que pour l’enrobé selon l’invention, l’énergie de compactage de 60 girations nécessaire pour atteindre la compacité ciblée est obtenue à 120°C alors qu’elle est obtenue à 165°C pour l’enrobé de référence. L’additif thermoplastique dans les enrobés de l’invention permet donc d’obtenir un gain de compactibilité de 45°C. Maniabilité Les résultats de maniabilité pour l’enrobé de référence et l’enrobés selon l’invention obtenus à l’aide du maniabilimètre Nynas selon la méthode décrite ci-dessus (maniabilimètre Nynas) sont représentés en FIG. 3 . Il est observé que le seuil de maniabilité de 300N est atteint à une température plus basse de 15°C pour le BBSG0/10 selon l’invention que pour le BBSG 0/10 de référence. Le polyester thermoplastique permet donc d’augmenter la maniabilité des enrobés à plus faible température. Tenue à l’orniérage et module de rigidité L’enrobé selon l’invention présente des résultats de tenue à l’orniérage selon la norme NF EN 12697-22 et de module de rigidité selon la norme NF EN 12697-26 annexe C conformes aux exigences d’un BBSG de classe 3. Les résultats sont présentés dans le tableau suivant : BBSG 0/10 (référence) BBSG 0/10 (invention) Spécifications normative Température de mise en œuvre (°C) 165 120 Résistance à l’orniérage % de vides (%) 7,9 7,1 5% – 8% % ornière à 10 000 cycles (%) 3,6 3,7 % ornière à 30 000 cycles (%) 4,1 4,2 pente 0,1402 0,1215 Module de rigidité Module 10 °C, 124 ms (MPa) 11662 11077 Module 15 °C, 124 ms (MPa) 6917 6544 Moyenne module (MPa) 9289 8810 > 7000 MPa % vides (%) 7,7 % 7,0 % 5% - 8% Exemple 2 : Enrobé d’assise GB 0/14 35/50 Les compositions d’un Grave Bitume (GB) 0/14 au bitume 35/50 selon l’invention comprenant un additif thermoplastique (polyester thermoplastique) et d’un GB 0/14 au bitume 35/50 sans additif thermoplastique sont données dans le tableau suivant : Constituant GB 0/14 (référence) GB 0/14 (invention) Particules solides Eléments de taille supérieure ou égale à 2 mm Gravillon 10/14 calcaire 28,0% 28,0% Gravillon 6/10 calcaire 20,1% 20,1% Gravillon 2/6 calcaire 11,4% 11,4% Eléments de taille allant de 0,063 mm à 2 mm Fraction grossière calcaire du sable 28,1% 28,1% Eléments de taille inférieure à 0,063 mm Fines calcaire issues du sable 5,9% 5,9% Filler calcaire 2,0% 2,0% (Fines totales) 7,9% 7,9% Bitume 35/50 4,5% 4,5% Additif thermoplastique (% en poids par rapport au poids du bitume) 0,6 Température de fabrication 165°C 120°C Sauf indication contraire, les pourcentages sont exprimés en poids par rapport au poids total de l’enrobé. L’additif thermoplastique est commercialisé par la société Oléon sous la dénomination Nouracid CE 80, n°CAS : 68604-47-7. Compactibilité Un essai PCG tel que décrit ci-dessus est effectué sur les deux enrobés. Le nombre de girations nécessaire pour obtenir 5,1% de vides au sein de la couche d’enrobé (appelée également énergie de compactage) est déterminé à 165°C, 120°C et 100°C pour les deux enrobés. La courbe représentant le nombre de girations pour obtenir la compacité cible en fonction de la température est représentée en FIG. 4 . Il est observé que pour l’enrobé selon l’invention, l’énergie de compactage de 100 girations nécessaire pour atteindre la compacité ciblée est obtenue à 105°C alors qu’elle est obtenue à 165°C pour l’enrobé de référence. Le polyester thermoplastique dans les enrobés de l’invention permet donc d’obtenir un gain de compactibilité de 60°C. Maniabilité Les résultats de maniabilité pour l’enrobé de référence et l’enrobés selon l’invention obtenus à l’aide du maniabilimètre Nynas selon la méthode décrite ci-dessus (maniabilimètre Nynas) sont représentés en FIG. 5 . Il est observé que le seuil de maniabilité de 300N est atteint à une température plus basse de 15°C pour le GB 0/14 selon l’invention que pour le GB 0/14 de référence. Le polyester thermoplastique permet donc d’augmenter la maniabilité des enrobés à plus faible température. Tenue à l’orniérage et module de rigidité L’enrobé selon la technologie innovante présente des résultats de performances mécaniques conformes aux exigences issues de la norme NF EN 13108-1. Les résultats sont présentés dans le tableau suivant : GB 0/14 (référence) GB 0/14 (invention) Spécifications normatives Température de mise en œuvre (°C) 165 120 Résistance à l’orniérage % de vides (%) 5,2 5,0 5% - 8% % ornière à 10 000 cycles (%) 5,5 4,4 % ornière à 30 000 cycles (%) 6,2 5,0 pente 0,1943 0,1694 Module de rigidité Module 10 °C, 124 ms (MPa) 13723 13655 Module 15 °C, 124 ms (MPa) 8919 8884 Moyenne module (MPa) 11321 11269 > 11000 MPa % vides (%) 5,6 5,1 5% - 8% Tenue à la fatigue % de vides (%) 5,6 5,7 5% - 8% ɛ6 en µdef 111 118 >100 Exemple 3 : Enrobé PMA (Porous Mastic Asphalt) : Les compositions d’un PMA 0/6 au bitume 35/50 selon l’invention comprenant un additif thermoplastique (polyester thermoplastique) et d’un PMA 0/6 au bitume 35/50 de référence sans additif thermoplastique sont données dans le tableau suivant : Constituant PMA 0/6 (référence) PMA 0/6 (invention) Particules solides Eléments de taille supérieure ou égale à 2 mm Gravillon 4/6 62,5% 62,5% Eléments de taille allant de 0,063 mm à 2 mm Fraction grossière du sable 15,0% 15,0% Eléments de taille inférieure à 0,063 mm Fines issues du sable 1,7% 1,7% Filler calcaire 14,3% 14,3% (Fines totales) 16,0% 16,0% Bitume 35/50 6,5% 6,5% Additif thermoplastique (% en poids par rapport au poids du bitume) 0,6 Température de fabrication 170°C 150°C Sauf indication contraire, les pourcentages sont exprimés en poids par rapport au poids total de l’enrobé. L’additif thermoplastique est commercialisé par la société Oléon sous la dénomination Nouracid CE 80, n°CAS : 68604-47-7. Ces revêtements exigent une rugosité de surface. Cette caractéristique est difficile à obtenir du fait des variations de température que l’on peut avoir sur chantier. La hauteur moyenne arithmétique Sa (surface) représente, en valeur absolue, la différence de hauteur de chaque point par rapport au plan moyen de la surface. Ce paramètre est généralement utilisé pour évaluer la rugosité de surface d’un revêtement. Les résultats obtenus sur les mesures de rugosité en fonction de la température de mise en œuvre pour le PMA selon l’invention et le PMA de référence sont représentés en FIG. 6 . Il est observé que lorsque la température diminue, la hauteur Sa diminue, notamment en-dessous de 170°C pour l’enrobé PMA de référence, traduisant une diminution de la rugosité de surface. En revanche, pour un enrobé PMA selon l’invention, la rugosité de surface reste constante selon la température, démontrant que la ségrégation ciblée s’effectue également à plus basse température. Enrobé hydrocarboné compacté comprenant un liant hydrocarboné et des particules solides, caractérisé en ce que : a. l’enrobé hydrocarboné comprend en outre de 0,1 à 5 % en poids, par rapport au poids du liant hydrocarboné, d’un additif thermoplastique choisi parmi : - un polymère thermoplastique ayant au moins une terminaison acide carboxylique, le polymère étant un polyester, un polyamide, un poly(ester-amide), un polyéther fonctionnalisé en bout de chaîne par une fonction acide carboxylique ou un polydiène fonctionnalisé en bout de chaîne par une fonction acide carboxylique ; ou - un polymère thermoplastique fonctionnalisé par au moins une fonction anhydride cyclique, le polymère étant un polyisobutène ou un polystyrène ; b. les particules solides comprennent des éléments de taille inférieure à 0,063 mm, au moins 30% en poids des éléments de taille inférieure à 0,063 mm étant issus de roches calcaires. Enrobé hydrocarboné compacté selon la revendication 1 dans lequel l’additif thermoplastique est un polyester thermoplastique obtenu par polymérisation d’au moins un hydroxyacide de formule (I) : HO-C(O)-R-CR’(OH)-R’’ (I) dans laquelle : R est une chaîne hydrocarbonée aliphatique, en C8-C20, saturée ou insaturée, éventuellement ramifiée, comprenant éventuellement un ou des atomes d’oxygène, comprenant une chaine principale linéaire d’au moins 8 atomes de carbone, R’, R’’ représentent chacun, indépendamment l’un de l’autre, H ou une chaîne hydrocarbonée, aliphatique, en C1-C10. Enrobé hydrocarboné compacté selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l’enrobé hydrocarboné comprend de 3% à 12% en poids de liant hydrocarboné par rapport au poids total de l’enrobé hydrocarboné compacté. Enrobé hydrocarboné compacté selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l’enrobé hydrocarboné compacté est un enrobé de type PMA (Porous Mastic Asphalt). Enrobé hydrocarboné compacté selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l’additif thermoplastique est le poly(acide ricinoléique) ou le poly(acide 12-hydroxystéarique). Utilisation d’un additif thermoplastique tel que décrit à la revendication 1 ou 2 pour améliorer la compactibilité des enrobés hydrocarbonés destinés à être compactés, les enrobés hydrocarbonés comprenant un liant hydrocarboné et des particules solides, les particules solides comprenant des éléments ayant une taille inférieure à 0,063 mm, au moins 30% en poids de ces éléments étant issus de roches calcaires. Utilisation d’un additif thermoplastique tel que décrit à la revendication 1 ou 2 pour améliorer la ségrégation ciblée lors de la préparation d’un enrobé hydrocarboné compacté de type PMA (Porous Mastic Asphalt). Utilisation d’un enrobé hydrocarboné compacté tel que décrit dans l’une quelconque des revendications 1 à 5 pour la fabrication de revêtements de chaussées, d’aménagements urbains ou de couches d’étanchéité d’ouvrages et bâtiments. Méthode de préparation d’un enrobé hydrocarboné compacté tel que décrit dans l’une quelconque des revendications 1 à 5 comprenant les étapes successives suivantes : a) préparation d’un enrobé hydrocarboné par mélange de particules solides, d’un liant hydrocarboné et d’un additif thermoplastique tel que décrit dans la revendication 1 ou 2, la teneur en additif thermoplastique allant de 0,1 à 5 % en poids, par rapport au poids du liant hydrocarboné, les particules solides comprenant des éléments ayant une taille inférieure à 0,063 mm, au moins 30% en poids de ces éléments étant issus de roches calcaires ; b) répandage de l’enrobé hydrocarboné obtenu à l’étape a) ; c) compactage de l’enrobé hydrocarboné. Méthode de préparation selon la revendication 9, dans laquelle les étapes a) et b) sont mises en œuvre à une température allant de 110°C à 170°C.