FR 3149075 A1 20241129 FR 2305201 A 20230525 Ensemble pour turbomachine comprenant un axe central (C), notamment d’aéronef, l’ensemble comprenant : - un système d’injection (48) comprenant au moins une vrille annulaire (54) d’axe central (C) comportant une rangée annulaire d’aubes (62, 62-1, 62-2) montées déplaçables en rotation autour d’un axe de rotation respectif entre une première position et une deuxième position, une section de passage d’air dans ladite vrille annulaire (54, 54-1, 54-2) étant plus petite dans la première position que dans la deuxième position des aubes ; et - un organe rotatif (68) d’axe central (C) couplé en rotation à ladite rangée annulaire d’aubes (62, 62-1, 62-2) de sorte à déplacer simultanément en rotation les aubes (62, 62-1, 62-2) de ladite rangée annulaire d’aubes (62, 62-1, 62-2) entre la première position et la deuxième position lors de la mise en rotation dudit organe rotatif (68). Figure de l’abrégé : Figure 2 ENSEMBLE POUR TURBOMACHINE ET TURBOMACHINE ASSOCIEE La présente divulgation concerne un ensemble pour turbomachine et une turbomachine associée. La turbomachine est notamment une turbomachine pour aéronef. De manière connue, un aéronef est propulsé à partir des turbomachines, par exemple des turboréacteurs ou des turbopropulseurs, conformées pour recevoir un flux d’air à une extrémité amont. Dans le cas des turboréacteurs, ce flux d’air est expulsé à grande vitesse à l’extrémité arrière de la turbomachine pour créer la poussée nécessaire qui fait avancer l’aéronef. Dans le cas des turbopropulseurs, ce flux d’air fait tourner une turbine située à l'arrière de la turbomachine, ce qui entraine en rotation une hélice située à l’extrémité amont de la turbomachine. C’est principalement la rotation de cette hélice qui crée la poussée qui fait avancer l’aéronef lorsqu’elle utilise des turbopropulseurs. Une partie du flux d’air reçu dans chaque turbomachine est comprimée dans des compresseurs basse pression et haute pression de la turbomachine, puis traverse une chambre de combustion installée dans celle-ci. La chambre de combustion a typiquement une forme annulaire autour d’un axe de révolution et comprend une pluralité d’ouvertures agencées régulièrement autour de cet axe de révolution. Un système d’injection est disposé dans chaque ouverture de la chambre de combustion. Classiquement, le système d’injection comprend un bol mélangeur et au moins une vrille agencée autour d’un axe central du système d’injection. Le système d’injection est configuré pour introduire une partie du flux d’air comprimé dans la chambre de combustion. Afin d’assurer la perméabilité du système d’injection à l’air comprimé, le système d’injection comprend des trous traversants agencés circonférenciellement autour de son axe central, par exemple sur la vrille et/ou sur le bol mélangeur. Le système d’injection comprend par ailleurs une cavité s’étendant autour de l’axe central et dans laquelle est reçue une tête d’un injecteur de carburant qui injecte un flux de carburant dans la chambre de combustion. Le flux de carburant injecté est pulvérisé et atomisé par le flux d’air comprimé introduit par le système d’injection d’air, ce qui donne lieu à un mélange d’air et carburant. La turbomachine a plusieurs régimes ou phases de fonctionnement, comme par exemple allumage, rallumage, ralenti sol, décollage, ralenti vol ou croisière. Lors des phases d’allumage ou de rallumage de la turbomachine, le mélange air-carburant est enflammé au moyen d’une bougie d’allumage dans la chambre de combustion. Inversement, lors des phases de ralenti sol, décollage, ralenti vol ou de croisière de la turbomachine, la bougie d’allumage n’opère pas car la combustion est entretenue. La flamme créée lors des phases d’allumage ou de rallumage est en effet entretenue par l’apport d’air comprimé et de carburant provenant, respectivement, du système d’injection d’air et de la tête de l’injecteur. Il est à noter que les conditions de rallumage de la turbomachine sont critiques. En effet, le rallumage de la turbomachine se produit lorsque la flamme dans la chambre de combustion s’éteint alors que l’aéronef est en vol. Par conséquent, la faible pression et faible température de l'air ambiant, la faible température du carburant injecté, les variations de la viscosité du carburant, et la forte vitesse d'écoulement de l'air dans la chambre de combustion constituent des conditions difficiles pour effectuer un rallumage de la chambre de combustion qui s'est éteinte. On définit ainsi un plafond de rallumage de la turbomachine, qui correspond à l’altitude maximale au-dessus du niveau de la mer sur une certaine plage de vitesse de l’avion à laquelle la chambre de combustion peut être rallumée. Garantir le plafond de rallumage spécifié par l’avionneur peut être un défi technique important pour le motoriste. Lors de ces phases d’allumage et de rallumage, il peut apparaitre que le noyau de flamme initié devant la bougie ait du mal à atteindre la zone de recirculation carburée du système d’injection ou que la flamme stagne devant un système d’injection sans se propager aux systèmes d’injection voisins, ce qui mène à un échec de l’allumage de la chambre de combustion. Pour améliorer cette situation, il est connu de diminuer de manière permanente la perméabilité des systèmes d’injection, notamment en réduisant la taille des trous traversants prévus dans le système d’injection. Cependant, la diminution de la perméabilité des systèmes d’injection dégrade le rendement à haut régime de la turbomachine et augmente les émissions polluantes. Résumé La présente divulgation vient améliorer la situation. A cet effet, il est proposé un ensemble pour turbomachine comprenant un axe central, notamment d’aéronef, l’ensemble comprenant : - un système d’injection d’une chambre de combustion de la turbomachine, le système d’injection s’étendant autour dudit axe central, le système d’injection comprenant au moins une vrille annulaire d’axe central comportant une rangée annulaire d’aubes montées déplaçables en rotation autour d’un axe de rotation respectif entre une première position et une deuxième position, une section de passage d’air dans ladite vrille annulaire étant plus petite dans la première position que dans la deuxième position des aubes ; et - un organe rotatif d’axe central couplé en rotation à ladite rangée annulaire d’aubes de sorte à déplacer simultanément en rotation les aubes de ladite rangée annulaire d’aubes entre la première position et la deuxième position lors de la mise en rotation dudit organe rotatif. La rotation de l’organe rotatif, qui est avantageusement réalisée autour de l’axe central permet ainsi de modifier la position de l’ensemble d’aubes de manière à augmenter ou réduire la section de passage d’air dans l’au moins une vrille. Cette modification de la position des aubes implique que le calage de l’au moins une vrille est modifié. Le calage de la vrille peut ainsi être réglé en fonction du régime de fonctionnement de la turbomachine dans laquelle l’ensemble est installé, ce qui permet d’améliorer les performances de la turbomachine en fonction du régime dans lequel elle fonctionne. Les performances de la turbomachine peuvent par exemple être améliorées en termes de consommation de carburant, de plafond de rallumage, de stabilité de la chambre de combustion de la turbomachine, de limite de soufflage de la flamme dans la chambre de combustion ou d’émission de polluants. Le calage est ici défini comme l’angle formé entre une direction radiale passant par le bord radialement extérieur d’une aube et une direction tangente à la surface de cette aube. De manière générale, l’ensemble est configuré pour que le calage diminue lorsque les aubes passent de la première position à la deuxième position, et pour que le calage augmente lorsque les aubes passent de la deuxième position à la première position. Selon l’invention, chaque aube peut rester dans toute position comprise entre la première position et la deuxième position. Ceci, à part de permettre d’adapter finement le calage de chaque vrille au régime de fonctionnement de la turbomachine, permet d’utiliser l’ensemble en tant que matériel d’essais afin de déterminer expérimentalement, avec un seul système d’injection, quel est le calage optimal de chaque vrille en fonction du régime de fonctionnement de la turbomachine. En effet, grâce à cet ensemble, il est possible de balayer tous les angles de calage possibles lors des essais partiels de mise au point ou essais de chambre complète (voire, essais moteur) afin de trouver le meilleur compromis sur ce paramètre, et ceci avec un seul spécimen d’essais. Il est ainsi possible de gagner du temps de montage/démontage de l’ensemble, ainsi que de diminuer le nombre de spécimens d’essais à produire. Par ailleurs, le passage de la première position à la deuxième position des aubes modifiant la section de passage d’air dans la vrille, la perméabilité du système d’injection de l’ensemble peut être modifiée en fonction du régime de fonctionnement de la turbomachine. Par exemple, en phase d’allumage ou de rallumage, il est avantageux de réduire la perméabilité du système d’injection afin d’enrichir en carburant la chambre de combustion. Aussi, lors de phases d’allumage ou de rallumage, il est avantageux que les aubes se déplacent de la deuxième position à la première position. Au contraire, lorsque la turbomachine fonctionne à plein gaz, par exemple en phase de décollage, il est avantageux d’augmenter la perméabilité du système d’injection pour appauvrir en carburant la chambre de combustion afin de réduire les émissions de polluants. Dans les régimes à plein gaz il est donc avantageux que les aubes se déplacent de la première position à la deuxième position. Dans le présent texte, par « axial » ou « longitudinal » on entend « sensiblement parallèle à l’axe central de l’ensemble », tandis que par « radial » on entend « sensiblement perpendiculaire à l’axe central de l’ensemble ». Selon un aspect, chaque aube de la rangée annulaire d’aubes est solidaire d’une tige respective reliée individuellement à l’organe rotatif par un mécanisme à biellette. Grâce au mécanisme à biellette, la tige peut tourner solidairement avec l’organe rotatif, entrainant ainsi en rotation l’aube à laquelle elle est reliée. Le calage de la vrille peut ainsi être modifié. Chaque tige s’étend par exemple selon l’axe de rotation de l’aube à laquelle elle est reliée et est montée mobile en rotation solidairement avec l’aube respective autour de cet axe de rotation. Aussi, lorsque l’organe rotatif est entrainé en rotation autour de l’axe central, chaque tige tourne autour de l’axe de rotation de l’aube respective, et celle-ci tourne également autour de son axe de rotation. Selon un exemple, une partie de la tige est montée serrée dans l’aube respective, permettant ainsi de solidariser le mouvement de rotation de chaque paire aube-tige. Selon l’invention, chaque tige peut avoir une forme sensiblement cylindrique, sans que ceci ne soit limitatif. Selon un aspect, chaque mécanisme à biellette comprend une patte dont une première extrémité est solidaire d’une première extrémité de la tige et dont une seconde extrémité opposée à ladite première extrémité est apte à être entrainée en rotation autour d’un axe longitudinal de la tige lors de la rotation de l’organe rotatif. L’axe longitudinal de la tige correspond avantageusement à l’axe de rotation de l’aube à laquelle elle est reliée. La tige peut par exemple être encastrée dans la première extrémité de la patte, ce qui induit sa rotation autour de l’axe de rotation respectif lorsque la seconde extrémité de la patte tourne autour de l’axe de la tige lors de la rotation de l’organe rotatif. Selon un aspect, la seconde extrémité de ladite patte comprend une portion engagée dans un logement de l’organe rotatif. Le logement et ladite portion sont notamment conformés de manière à permettre une rotation de la patte autour de l’axe de la tige, ainsi que la rotation de l’organe rotatif autour de l’axe central. De manière avantageuse, chaque logement et chaque patte sont conformés pour assurer que toutes les aubes de l’au moins une vrille se déplacent en même temps et d’un même angle autour de leurs axes de rotation respectifs Selon un aspect, ladite portion de la seconde extrémité de la patte présente une forme sensiblement rectangulaire engagée dans le logement de l’organe rotatif, ledit logement étant de forme sensiblement complémentaire à ladite portion de la patte, avec un jeu périphérique entre ladite portion de la patte et ledit logement. Grâce au jeu périphérique prévu entre le logement et la portion de la seconde extrémité de la patte engagée dans ce logement, l’organe rotatif peut tourner autour de l’axe central. Selon un autre exemple, la portion de la seconde extrémité de la patte engagée dans le logement pourrait avoir une forme sensiblement évasée convergente dans le sens allant de la tige à l’organe rotatif. Le logement aurait également dans ce cas une forme complémentaire de celle de ladite portion de la patte, avec un jeu périphérique étant formé entre les deux. Selon un aspect, l’organe rotatif comprend une alternance de parties pleines et de parties creuses, chaque partie creuse formant l’un des logements de réception de ladite portion de la seconde extrémité de chaque patte. Chaque logement étant formé par l’une des parties creuses, et les parties creuses étant disposées en alternance avec les parties pleines, lorsque l’organe rotatif tourne autour de l’axe central, un bord latéral de chaque partie pleine vient en butée de la portion de chaque patte engagée dans les logements. Ainsi, chaque patte tourne solidairement avec l’organe rotatif, et provoque la rotation de la tige et l’aube associées autour de leur axe de rotation. Cette alternance de parties pleines et creuses permet aussi que, quel que soit le sens de la rotation de l’organe rotatif, l’une des parties pleines, notamment l’un de ses bords latéraux, entre en contact avec la portion de chaque patte engagée dans les logements. Les mouvements des aubes de la première position à la deuxième position, et vice versa, sont ainsi possibles, ce qui permet de modifier le calage de l’au moins une vrille, que ce soit en l’augmentant ou en le réduisant. Le calage de l’au moins une vrille peut ainsi être ajusté en fonction du régime de fonctionnement de la turbomachine. Chaque partie creuse comprend de préférence deux parois latérales sensiblement en vis-à-vis l’une de l’autre selon une direction circonférentielle, et une paroi de fond reliant les deux parois latérales. Chaque paroi latérale des parties creuses est avantageusement formée par un bord latéral de l’une des parties pleines. Dans le présent texte, par « direction circonférentielle » on entend une direction qui s’étend autour de l’axe central. Selon un exemple, la paroi de fond peut former avec chacune des parois latérales de la partie creuse respective un angle sensiblement droit. Afin de garantir que la patte peut tourner en même temps que l’organe rotatif, les coins de la patte qui sont en vis-à-vis radial de la paroi de fond du logement respectif peuvent être sensiblement arrondis. Selon un aspect, chaque patte s’étend dans un plan sensiblement perpendiculaire à la tige. La patte peut ainsi être utilisée pour commander plus facilement la rotation de la tige respective autour de l’axe de rotation correspondant, et donc, la rotation de l’aube associée. Selon un exemple non-limitatif, la patte peut être faite d’un seul tenant avec la tige. Alternativement, la patte peut être une pièce rapportée sur la tige. Selon un aspect, l’ensemble comprend en outre un moyen de rappel de la pluralité d’aubes dans la première position. Grâce à ce moyen de rappel, les aubes peuvent revenir spontanément dans la première position après que la force qui les a déplacées par rapport à cette première position cesse. Selon un exemple, le moyen de rappel peut être un ressort comprenant une première partie d’extrémité attachée à l’au moins un système d’injection, et une seconde partie d’extrémité attachée à l’organe rotatif. Lorsque la force aérodynamique s’exerçant sur les extrados des aubes de l’au moins une vrille augmente, les aubes sont déplacées vers la deuxième position. Aussi, une augmentation de la force aérodynamique exercée sur l’extrados des aubes diminue le calage de la vrille, ce qui provoque également une augmentation de la perméabilité du système d’injection de l’ensemble. Le moyen de rappel a pour action de ramener les aubes dans la première position, augmentant ainsi le calage de la vrille et donc, diminuant la perméabilité du système d’injection de l’ensemble. Dans cet exemple, le déplacement de la première position à la deuxième position est donc induit par la force aérodynamique du flux d’air traversant la vrille, tandis que le déplacement de la deuxième position à la première position est induit par la libération de l’énergie potentielle élastique emmagasinée dans le moyen de rappel. Le déplacement entre la première et la seconde position est ainsi piloté passivement. Selon un aspect, l’ensemble comprend comprenant en outre un moyen de commande du déplacement de la pluralité d’aubes entre la première position et la seconde position. Selon un exemple, le moyen de commande peut être un moteur capable de commander le déplacement des aubes de la première position à la seconde position, ou vice versa. Ce moteur peut être actionné manuellement par un utilisateur, ou bien en fonction des signaux reçus d’un ou plusieurs capteurs, entre autres. Alternativement, le moyen de commande comprend des premiers moyens de liaison de coopérant avec des seconds moyens de liaison de forme, les premiers et seconds moyens de liaison de forme étant configurés pour entrainer l’organe rotatif en rotation autour dudit axe central. Les premiers moyens de liaison de forme comprennent par exemple une plaque portée par un injecteur apte à se déplacer le long de l’axe central du système d’injection, cette plaque comprenant une fente sensiblement oblique par rapport à l’axe central. Les seconds moyens de liaison de forme peuvent être un pion porté par l’organe rotatif. Ce pion est avantageusement conformé et positionné pour être engagé dans la fente des premiers moyens de liaison lorsque l’injecteur se déplace le long de l’axe central. La fente étant oblique, lors du déplacement de l’injecteur le long de l’axe central, l’organe rotatif tourne autour de cet axe central grâce à la coopération entre la fente et le pion. Les aubes de la vrille sont ainsi déplacées entre la première position et la seconde position en fonction du sens de déplacement de l’injecteur. Le déplacement entre la première et la seconde position peut donc aussi être piloté activement. Le pilotage actif d’un tel déplacement permet de contrôler plus finement le calage de la vrille. Il est possible de prévoir à la fois dans le même ensemble des moyens pour piloter passivement et des moyens pour piloter activement le déplacement entre les première et deuxième positions. Selon un aspect, l’organe rotatif est disposé axialement entre l’au moins une vrille et un anneau de rétention axiale de l’organe rotatif disposé sur une face amont de l’au moins une vrille, l’anneau de rétention étant maintenu en position axiale par des doigts de maintien solidaires de ladite au moins une vrille. Les doigts de maintien permettent en particulier de maintenir en position axialement l’organe rotatif et l’anneau de rétention, tout en permettant le déplacement en rotation de l’organe rotatif. Selon un exemple, les doigts de maintien permettent aussi de maintenir radialement l’organe rotatif et l’anneau de rétention. On évite ainsi que l’organe rotatif et l’anneau de rétention se détachent de l’ensemble. Selon un aspect, l’axe de rotation (O) de chaque aube (62, 62-1, 62-2) est sensiblement parallèle à l’axe central (C). Autrement dit, les axes de rotation de toutes les aubes sont compris dans une même paroi de révolution. Cette disposition des axes de rotation permet de diminuer la taille de la turbomachine dans la direction axiale. Selon un aspect, l’axe de rotation de chaque aube est sensiblement perpendiculaire à l’axe central. Cette disposition des axes de rotation permet de diminuer la taille de la turbomachine dans la direction radiale. Selon un aspect, le calage de l’au moins une vrille est compris entre 5° et 90°, de préférence entre 10° et 90°. Comme indiqué précédemment, chaque aube peut avantageusement être positionnée dans toute position comprise entre la première position et la deuxième position en fonction de l’angle de rotation de l’organe rotatif. Ainsi, chaque aube peut être déplacée autour de son axe de rotation respectif d’un angle ayant toute valeur comprise dans les plages précitées. Le calage de la vrille peut ainsi être réglé finement. Selon un autre aspect, il est décrit un ensemble tel que décrit ci-avant, dans lequel le système d’injection comprend une première vrille et une deuxième vrille annulaires d’axe central, la première vrille comportant une rangée annulaire de premières aubes montées déplaçables en rotation autour d’un axe de rotation respectif entre la première position et la deuxième position, une section de passage d’air dans ladite première vrille annulaire étant plus petite dans la première position que dans la deuxième position des premières aubes, la deuxième vrille comportant une rangée annulaire de deuxièmes aubes montées déplaçables en rotation autour d’un axe de rotation respectif entre la première position et la deuxième position, une section de passage d’air dans ladite deuxième vrille annulaire étant plus petite dans la première position que dans la deuxième position des deuxièmes aubes, dans lequel l’organe rotatif est couplé en rotation auxdites rangées annulaires de premières aubes et deuxièmes aubes de sorte à déplacer simultanément en rotation les premières aubes et les deuxièmes aubes entre la première position et la deuxième position lors de la mise en rotation dudit organe rotatif. La première vrille correspond par exemple à une vrille interne et la deuxième vrille correspond par exemple à une vrille externe du système d’injection, la vrille externe étant disposé en aval de la vrille interne selon un sens de circulation d’air dans la vrille. Il est également possible de prévoir trois vrilles coaxiales dans le système d’injection. Selon un aspect, le nombre de premières aubes est supérieur au nombre de deuxièmes aubes. Selon un exemple, le nombre de premières aubes est au moins deux fois supérieur au nombre de deuxièmes aubes. Selon un aspect, l’ensemble comprend en outre une pluralité de premières tiges, dans lequel chaque première tige est solidaire de l’une des premières aubes ou de l’une des deuxièmes aubes. Selon un aspect, l’ensemble comprend en outre une pluralité de deuxièmes tiges, dans lequel chaque deuxième tige est solidaire de l’une des premières aubes et de l’une des deuxièmes aubes. Chaque deuxième tige permet ainsi de déplacer les premières aubes et les deuxièmes aubes entre la première position et la deuxième position, ce qui permet de diminuer l’encombrement de l’ensemble. Selon un autre aspect, il est décrit une turbomachine, telle qu’un turboréacteur ou un turbopropulseur, comprenant au moins un ensemble tel que décrit ci-avant. D’autres caractéristiques, détails et avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-après, et à l’analyse des dessins annexés, sur lesquels : Fig. 1 montre une vue schématique en coupe axiale d'une partie d’une turbomachine selon un exemple de réalisation. Fig. 2 montre une vue schématique en perspective depuis une première position d’un ensemble pour turbomachine selon un premier exemple de réalisation. Fig. 3 montre une vue schématique latérale de l’ensemble pour turbomachine de la , et une partie d’une tête d’injecteur de carburant. Fig. 4 montre une vue schématique de l’ensemble pour turbomachine de la montrant, à gauche de la ligne I-I, une section frontale d’une vrille interne de l’ensemble et, à droite de cette ligne I-I, sur la zone grisée, une section frontale d’une vrille externe de l’ensemble. Fig. 5 montre une vue schématique frontale amont d’un système d’injection compris dans l’ensemble de la , dans laquelle, à gauche de la ligne II-II, les aubes de ce système d’injection sont dans une première position, et, à droite de la ligne II-II, les aubes sont dans une deuxième position. Fig. 6 montre une vue schématique frontale amont de l’ensemble de la selon une variante de réalisation. Fig. 7 montre une vue schématique en perspective depuis une deuxième position de l’ensemble de la . Fig. 8 montre une vue schématique en perspective de l’ensemble de la selon la variante de réalisation de la , et d’une partie d’un injecteur de carburant. Fig. 9 montre une vue schématique en perspective d’une tige comprise dans l’ensemble de la . Fig. 10 montre une vue schématique en coupe d’une partie d’un ensemble pour turbomachine selon un deuxième exemple de réalisation comprenant une vrille d’air axiale. Pour faciliter la compréhension de l’invention, on définit une direction axiale A qui s’étend le long d’un axe central C d’un système d’injection 10, ou parallèlement à cet axe central A, et une direction radiale R qui est perpendiculaire à la direction axiale A. Aussi, dans le présent texte, « axial » s’entend de toute direction sensiblement parallèle à l’axe central C, et « radial » s’étend de toute direction sensiblement perpendiculaire à l’axe central C. La montre une vue en coupe axiale d’une partie d’une turbomachine 100. La turbomachine est par exemple un turboréacteur ou un turbopropulseur. Comme visible sur cette figure, la turbomachine comprend une chambre annulaire de combustion 14 présentant un axe de révolution V. Dans la suite de la description, lorsque les termes « interne » et « externe » sont utilisés pour décrire la chambre de combustion 14, ces termes sont définis en référence avec l’axe de révolution V de la chambre de combustion 14. Lorsque les termes « interne » et « externe » sont utilisés pour décrire le système d’injection 10, ces termes sont définis en référence avec l’axe central C du système d’injection 10. La chambre de combustion 14 est logée à l’intérieur d’un carter 16. La chambre de combustion 14 est en particulier agencée en sortie d'un diffuseur centrifuge 18 monté en sortie d'un compresseur haute pression (non représenté). La chambre de combustion 14 est suivie d'une turbine haute pression 20 dont seul le distributeur d'entrée 22 est représenté. Comme il ressort de la , un espace 24, dit espace de contournement externe, existe entre une paroi radialement externe 26 de la chambre 14 et le carter 16. L’espace de contournement externe 24 reçoit un air de contournement de la chambre de combustion 14. Cet air de contournement correspond à un flux d’air issu du compresseur haute pression qui s’écoule à l’extérieur de la chambre de combustion 14. La chambre de combustion 14 comprend une paroi radialement interne 28 et la paroi radialement externe 26 présentée ci-avant. La paroi radialement externe 26 et la paroi radialement interne 28 sont des parois de révolution, par exemple tronconiques à section se réduisant vers l'aval. Toute autre forme de chambre de combustion 10 est aussi possible. Par exemple, la chambre 10 pourrait être alternativement une chambre de combustion à double tête. On note que dans le présent texte, les termes « amont » et « aval » sont à interpréter en référence à un sens classique d’écoulement du flux d’air aspiré par la turbomachine 100 en service. La paroi radialement externe 26 et la paroi radialement interne 28 sont de préférence coaxiales et agencées l'une à l'intérieur de l'autre. Une telle chambre de combustion est dite convergente. Les parois radialement interne 28 et externe 26 sont reliées à leurs extrémités amont à une paroi annulaire de fond de chambre 30 et fixées en aval par exemple par des brides annulaires interne 32 et externe 34. Comme illustré sur la , la bride annulaire externe 34 peut être en appui radialement externe sur le carter 16. Par ailleurs, la bride annulaire externe 34 peut être en appui axial sur une bride radiale 38 de fixation du distributeur 22 de la turbine haute pression au carter 16. La bride annulaire interne 32 de la chambre de combustion 14 est par exemple en appui radial et axial sur une pièce annulaire interne 40 de fixation du distributeur 22 à une paroi annulaire interne 41. La paroi externe 26 et le carter 16 comprennent chacun au moins un orifice d’installation d’au moins une bougie 42 d’allumage de la chambre de combustion 14. La paroi annulaire externe 26 de la chambre de combustion 14 peut aussi comprendre une rangée annulaire d'orifices primaires 44 de dilution d’un mélange air/carburant agencés en amont de la bougie 42. Le fond de chambre 30 comporte des ouvertures 45, de préférence régulièrement reparties autour de l’axe de révolution V. Chaque ouverture 45 constitue une entrée de la chambre de combustion 14. Chaque ouverture 45 est conformée pour recevoir un injecteur 46, au moins partiellement, et un système d'injection 48 respectifs. Le système d’injection 48 installé dans chaque ouverture 45 est montée autour d’un axe central C respectif. Chaque injecteur 46 comprend une tête d’injecteur 47 et un mat 49. Le mat 49 peut s’étendre de la tête d’injecteur 47 au carter 16, par exemple sensiblement perpendiculairement à l’axe central C. La tête d’injecteur 47 est conformée pour être reçue dans l’ouverture 45 respective, notamment à l’intérieur d’une cavité 50 délimitée radialement par le système d’injection 48 installé dans cette ouverture 45. La tête d’injecteur 47 s’étend avantageusement autour de l’axe central C du système d’injection 48 installée dans l’ouverture 45 respective. Chaque injecteur 46 permet d’introduire du carburant à l’intérieur de la chambre de combustion 14. Le système d’injection 48 est, comme il va être détaillé, configuré pour introduire de l’air dans la chambre 10. Le carburant injecté dans la chambre 10 est mélangé à l’air introduit dans la chambre 10 par le système d’injection 48, ce qui permet de produire un brouillard de gouttes de mélange air-carburant qui est enflammé par la bougie d’allumage 42 lors des phases d’allumage ou rallumage de la turbomachine. La flamme créée est entretenue lors des autres phases de fonctionnement de la turbomachine, lors desquelles la bougie d’allumage 42 est éteinte, par l’apport continu de mélange air-carburant. Maintenant sera décrit un exemple de système d’injection 48 apte à être monté en entrée de la chambre de combustion 14, notamment dans l’une des cavités 45. La description donnée ci-après pour ce système d’injection 48 est applicable aux systèmes d’injection 48 reçus dans chacune des autres cavités 45. Comme indiqué précédemment, le système d’injection 48 est agencé autour de l’axe central C de l’ouverture 45. Comme visible sur les figures 2 et 3, le système d’injection 48 comprend au moins une vrille 54 annulaire décrite ultérieurement. Le système 48 peut comprendre aussi un bol mélangeur 55. Le bol mélangeur 55 comprend une paroi sensiblement tronconique 56 d’axe central C. La paroi 56 est évasée vers l'aval et reliée à son extrémité aval à un rebord cylindrique 58 s'étendant vers l'amont et monté axialement dans l'ouverture 45 de la paroi de fond de chambre 22. La cavité 50 dans laquelle est reçue la tête 47 de l’injecteur 46 est par exemple délimitée radialement par le rebord cylindrique 58. La paroi tronconique 56 du bol comporte au moins une rangée annulaire d'orifices 60 d'injection d'air régulièrement répartis autour de l'axe C du système d’injection 48. Les centres des orifices 60 d’injection d’air sont par exemple espacés les uns des autres par une même distance. Selon un exemple, les orifices 60 d'injection d'air présentent tous la même forme et la même surface. Les orifices 60 d'injection d'air sont par exemple circulaires. Les orifices 60 permettent d’introduire un flux d’air issu du compresseur haute pression à l’intérieur du bol 55, et donc, à l’intérieur de la chambre 14. Comme indiqué, chaque système d’injection 48 comporte au moins une vrille annulaire 54. L’au moins une vrille 54 est de préférence d’axe central C, et peut être une vrille axiale ou une vrille radiale. Comme il va être détaillé, chaque vrille 54 comprend une rangée annulaire d’aubes 62, de préférence régulièrement réparties autour de l’axe central C. Un espace est formé entre deux aubes 62 consécutives de la vrille 54, l’ensemble des espaces formés entre toutes les aubes 62 de la même vrille 54 définissant une section de passage d’air dans la vrille 54. Un flux d’air issu du compresseur haute pression peut ainsi traverser la vrille 54 à travers la section de passage d’air, ce flux étant ensuite introduit dans la chambre de combustion 14, par exemple via le bol 55. Le flux d’air issu de chaque vrille 54 est par exemple un flux d’air tournant. Dans un premier exemple de réalisation illustré sur les figures 1 à 8, le système d’injection comprend une première vrille 54-1, dite vrille interne, et une deuxième vrille 54-2, dite vrille externe. La vrille interne 54-1 et externe 54-2 sont de préférence coaxiales d’axe C. La vrille interne 54-1 est dans cet exemple placée en amont de la vrille externe 54-2 selon la direction axiale A. Comme visible notamment sur les figures 2 et 3, la vrille interne 54-1 comprend une rangée annulaire d’aubes 62-1, appelées dans ce qui suit « premières aubes ». Les premières aubes 62-1 sont de préférence reparties régulièrement autour de l’axe C. La vrille externe 54-2 comprend une autre rangée annulaire d’aubes 62-2, appelées dans ce qui suit « deuxièmes aubes » et visibles sur les figures 3 et 4. Les deuxièmes aubes 62-1 sont de préférence régulièrement réparties autour de l’axe C. Chacune des premières aubes 62-1 et des deuxièmes aubes 62-2 comprend une face radialement externe 64, dite extrados, et une face radialement interne 66, dite intrados. Comme il ressort clairement de la , illustrant, à gauche de la ligne I-I, la répartition des aubes 62-1 sur une moitié de la vrille interne 54-1 et, à droite de cette ligne II-II, sur la zone grisée, la répartition des aubes 62-2 sur une moitié de la vrille externe 54-2, le nombre de premières aubes 62-1 peut être supérieur au nombre de deuxièmes aubes 62-2. Selon un exemple non limitatif, le nombre de premières aubes 62-1 est au moins deux fois supérieur au nombre de deuxièmes aubes 62-2. De manière avantageuse, le nombre de premières aubes 62-1 est un multiple entier pair du nombre de deuxièmes aubes 62-2. Ceci, associé à la répartition régulière des aubes 62-1, 62-2 autour de l’axe C, permet d’obtenir une répartition des aubes 62-1, 62-2 symétrique par rapport à un plan de symétrie comprenant les directions axiale et radiale. Bien entendu, le nombre de premières aubes 62-1 pourrait être égal au nombre de deuxièmes aubes 62-2. Selon une autre variante, le nombre de premières aubes 62-1 pourrait être inférieur au nombre de deuxièmes aubes 62-2. Les premières aubes 62-1 et les deuxièmes aubes 62-2 sont montées déplaçables en rotation autour d’un axe de rotation O respectif entre une première position et une deuxième position. De préférence, l’axe de rotation O de chaque deuxième aube 62-2 est coïncident avec l’axe de rotation O de l’une des premières aubes 62-1. Ceci permet de commander avec un même mécanisme la rotation de la première aube 62-1 et la deuxième aube 62-2 partageant le même axe de rotation O, comme il va être détaillé. Sur l’exemple des figures 1 à 8, l’axe de rotation O de chaque aube 62-1, 62-2 est sensiblement parallèle à l’axe central C, sans que ceci ne soit limitatif. Autrement dit, les axes de rotation O de toutes les aubes 62-1, 62-2 sont compris dans une même paroi de révolution. La montre, à gauche de la ligne II-II, la première position des premières aubes 62-1, et, à droite de la ligne II-II, la deuxième position des premières aubes 62-1. En fonction de la position de chaque aube 62, la section de passage d’air dans chaque vrille 54 change. En l’espèce, dans la première position des premières aubes 62-1, une section de passage d’air dans la vrille interne 54-1 est plus petite que dans la deuxième position des aubes 62-1. De manière analogue, dans la première position des deuxièmes aubes 62-2, une section de passage d’air dans la vrille externe 54-2 est plus petite que dans la deuxième position des aubes 62-2. Aussi, comme il va être détaillé, dans la deuxième position des aubes 62, la perméabilité à l’air de chaque vrille 54 est supérieure à cette perméabilité dans leur première position. On note que la section de passage d’air de la première vrille 54-1 lorsque les premières aubes 62-1 sont dans la première position peut être, en taille et en forme, égale ou différente de la section de passage d’air de la deuxième vrille 54-2 lorsque les deuxièmes aubes 62-2 sont dans la première position. De même, la section de passage d’air de la première vrille 54-1 lorsque les premières aubes 62-1 sont dans la deuxième position peut être, en taille et en forme, égale ou différente de la section de passage d’air de la deuxième vrille 54-2 lorsque les deuxièmes aubes 62-2 sont dans la deuxième position. Par ailleurs, lorsque chaque aube 62 est déplacée en rotation autour de l’axe de rotation O respectif, un angle α formé entre une direction radiale L passant par un bord radialement extérieur de l’aube 62 et une direction tangente T à l’intrados 66 de cette aube 62 est modifié. L’angle α, représenté sur la , est couramment connu sous le nom de « calage ». La rotation de chaque aube 62 autour de son axe de rotation O permet donc de modifier le calage α de la vrille 54 respective. De manière avantageuse, le calage α de chaque vrille 54 diminue lorsque ses aubes 62 passent de la première position à la deuxième position. Au contraire, le calage α augmente lorsque les aubes 62 passent de la deuxième position à la première position. Ceci est clairement illustré sur la . En effet, comme indiqué précédemment, la montre, à gauche de la ligne II-II, la première position des premières aubes 62-1, et, à droite de la ligne II-II, la deuxième position des premières aubes 62-1. Il ressort clairement de cette figure, que le calage α’, correspondant au calage α lorsque les aubes 62-1 sont dans la première position, est supérieur au calage α’’, correspondant au calage α lorsque les aubes 62-1 sont dans la deuxième position. Selon un exemple non limitatif, le calage α de chaque vrille 54 est compris entre 5° et 90°, de préférence entre 10° et 90°. La borne supérieure de ces plages de valeurs correspond au calage de la vrille 54 correspondante lorsque ses aubes 62 sont dans la première position, tandis que la borne inférieure de ces plages de valeurs correspond au calage de la vrille 54 correspondante lorsque ses aubes 62 sont dans la deuxième position. On note que lorsque plusieurs vrilles 54 sont présentes dans le système d’injection 48, en l’occurrence la première vrille 54-1 et la deuxième vrille 54-2, la valeur du calage α de chaque vrille 54 dans sa première position peut être différent de la valeur du calage α des autres vrilles 54 dans leur première position. De manière analogue, la valeur du calage α de chaque vrille 54 dans sa deuxième position peut être différent de la valeur du calage α des autres vrilles 54 dans leur deuxième position. Avantageusement, chaque aube 62 peut rester dans toute position comprise entre la première position et la deuxième position. Aussi, le calage α de chaque vrille 54 peut prendre à un instant donné toute valeur comprise entre les plages de valeurs précitées. Le calage α de chaque vrille 54 peut donc être réglé finement. Le système d’injection 48 fait partie d’un ensemble pour turbomachine qui comprend en outre un organe rotatif 68 d’axe central C. Cet ensemble pour turbomachine peut être installé en entrée de la chambre de combustion 14, notamment dans l’une des ouvertures 45. Un premier exemple d’ensemble pour turbomachine est illustré sur les figures 2 à 8. Cet exemple d’ensemble est formé par le système d’injection 48 muni des deux vrilles interne 54-1 et externe 54-2 tel que décrit précédemment, et un premier exemple non limitatif d’organe rotatif 68 qui est décrit dans ce qui suit. Comme visible notamment sur les figures 6 et 7, l’organe rotatif 68 a une forme générale en anneau d’axe central C. L’organe rotatif 68 comprend ainsi un bord radialement interne 70 et un bord radialement externe 72. L’organe rotatif 68 comprend une alternance de parties pleines 74 et de parties creuses 76. De préférence, les parties pleines 74 et creuses 76 sont reparties régulièrement autour de l’axe central C. Chaque partie creuse 76 comprend une première paroi latérale 78, une seconde paroi latérale 80, et une paroi de fond 82. Les parois latérales 78, 80 sont avantageusement en vis-à-vis selon la direction circonférentielle. Comme il ressort des figures 4 et 6, les parois latérales 78, 80 s’étendent depuis le bord radialement interne 70 de l’organe rotatif 68 vers le bord radialement externe 72, sans l’atteindre. La paroi de fond 82 relie les parois latérales 78, 80, de préférence à leurs extrémités les plus proches du bord radialement externe 72. Aussi, chaque partie creuse 76 de l’organe rotatif 68 forme un logement 77. Sur les figures, la première paroi latérale 78 et la seconde paroi latérale 80 de chaque logement 77 sont sensiblement parallèles entre elles et forment un angle sensiblement droit avec la paroi de fond 82 qui les relie. Le logement 77 a ainsi une forme sensiblement carrée ou rectangulaire. D’autres agencements des parois latérales 78, 80 sont toutefois possibles. Par exemple, la première paroi latérale 78 et la seconde paroi latérale 80 de chaque logement 77 pourraient être convergentes l’une vers l’autre en direction du bord radialement externe 72 de l’organe rotatif 68. Aussi, le logement 77 aurait une forme évasée. Chaque partie pleine 74 est délimitée par la première paroi latérale 78 d’un premier logement 77, et par la seconde paroi latérale 80 d’un deuxième logement 77, le premier logement 77 et le deuxième logement 77 correspondant aux parties creuses 76 disposées de part et d’autre de la partie pleine 74 correspondante. Chaque partie pleine 74 est par ailleurs délimitée par le bord radialement interne 70 de l’organe rotatif 68. Le bord radialement interne 70 relie les parois latérales 78, 80 qui délimitent la partie pleine 74. L’organe rotatif 68 est monté par exemple en amont de la vrille interne 54-1. En particulier, l’organe rotatif 68 peut venir au contact d’une face amont de la vrille interne 54-1. Afin de maintenir l’organe rotatif 68 dans cette position, l’ensemble peut comprendre un anneau de rétention axiale 83. L’anneau 83 est par exemple un circlip. L’organe rotatif 68 est avantageusement disposé axialement entre la vrille interne 54-1 et l’anneau de rétention 83. Sur l’exemple non limitatif des figures, l’anneau de rétention 83 est maintenu en position axiale par des doigts de maintien 85 solidaires du système d’injection 48. En l’espèce, les doigts de maintien 85 font saillie sensiblement axialement de la vrille interne 54-1, sans que ceci ne soit limitatif. Comme il ressort notamment de la , chaque doigt de maintien 85 peut avoir une forme en L, avec une portion 85-1 sensiblement axiale reliée directement au système d’injection 48, et une portion 85-2 sensiblement radiale qui s’étend depuis l’extrémité de la portion 85-1 opposée au système d’injection 48. Cette forme en L permet à chaque doigt de maintien 85 de maintenir en position l’organe rotatif 68 et l’anneau de rétention 83 à la fois axialement et radialement. Bien entendu, d’autres formes et nombre de doigts de maintien 85 sont envisageables. L’organe rotatif 68 est configuré pour tourner autour de l’axe central C. Dans certains cas, l’organe rotatif 68 comprend un crochet ou languette 84 (visible sur les figures 2, 4, 7) et/ou un pion 86 (visible sur les figures 6 et 8) qui sont employés pour entrainer l’organe rotatif 68 en rotation autour de l’axe central C, comme il va être détaillé. Le crochet 84 ou pion 86 font de préférence saillie sensiblement radialement vers l’extérieur depuis, par exemple, le bord radialement externe 72 de l’organe rotatif 68. Avantageusement, l’organe rotatif 68 est couplé en rotation à la rangée annulaire d’aubes 62 de chaque vrille 54 du système d’injection. Les aubes 62 de chaque vrille 54 sont ainsi configurées pour se déplacer entre la première position et la deuxième position de manière simultanée à la rotation de l’organe rotatif 68. Selon l’exemple non limitatif des figures, le couplage en rotation entre l’organe rotatif 68 et chaque aube 62 peut se faire par une tige 88 respective. Maintenant sera décrit un exemple de tige 88 en référence à la , toutes les tiges de l’ensemble étant similaires ou identiques à celle-ci. La tige 88 a par exemple une forme sensiblement cylindrique s’étendant le long d’un axe longitudinal Q. La tige 88 comprend une première extrémité 88-1 et une seconde extrémité 88-2. La première extrémité 88-1 est reliée à un mécanisme à biellette 90 qui sera décrit dans ce qui suit. La seconde extrémité 88-2 et toute la longueur de la tige 88 qui est comprise entre la première extrémité 88-1 et la seconde extrémité 88-2 peut porter une ou plusieurs aubes 62, comme visible sur la . A cet effet, chaque aube 62 comprend un trou s’étendant avantageusement le long de son axe de rotation O. Aussi, lorsque la tige 88 est installée dans l’ensemble, son axe longitudinal Q est coïncident avec l’axe de rotation O de toute aube 62 qu’elle porte. De préférence, la tige 88 est reçue de manière serrée dans le trou de l’aube 62 à laquelle elle est reliée. La tige 88 et l’aube 62 correspondante sont ainsi arrangées pour se déplacer en rotation solidairement. On note que, lorsque le système d’injection 48 comprend plusieurs vrilles 54, les tiges 88 peuvent être divisées en premières tiges 89 et en deuxièmes tiges 91 en fonction du nombre d’aubes qu’elles portent. Sur les figures 2 à 8, le système d’injection 48 comprend la vrille interne 54-1 et la vrille externe 54-2, la vrille externe 54-2 comprenant un nombre inférieur de deuxièmes aubes 62-2 que de premières aubes 62-1 de la vrille interne 54-1. Les premières tiges 89 correspondent alors aux tiges 88 qui sont reliées uniquement à l’une des premières aubes 62-1, tandis que les deuxièmes tiges 91 correspondent aux tiges qui sont reliées à l’une des premières aubes 62-1 et à l’une des secondes aubes 62-2. Une seule deuxième tige 91 permet ainsi de déplacer en même temps en rotation la première aube 62-1 et la deuxième aube 62-2 qu’elle porte, ce qui permet de diminuer l’encombrement de l’ensemble. Le mécanisme à biellette 90 comprend une patte 92. La patte 92 s’étend par exemple dans un plan sensiblement perpendiculaire à la tige 88. La patte 92 comprend une première extrémité 92-1 qui est solidaire de la première extrémité 88-1 de la tige 88. Dans certains cas, la patte 92 peut être faite d’un seul tenant avec la tige 88. Dans d’autres cas, la patte 92 peut être une pièce rapportée sur la tige 88. Dans un tel cas, la tige 88 peut être encastrée dans la première extrémité de la patte 92. De manière avantageuse, la tige 88 et la patte 92 sont reliées de manière à garantir que la patte 92 et la tige 88 se déplacent solidairement en rotation autour de l’axe Q de la tige 88. La patte 92 comprend aussi une seconde extrémité 92-2 opposée à ladite première extrémité 92-1. La seconde extrémité 92-2 de la patte 92 comprend une portion 94 engagée dans l’un des logements 77 de l’organe rotatif 68. La patte 92 permet donc de relier individuellement chaque tige 88 à l’organe rotatif 68, la patte 92 reliée à chaque tige 88 étant engagée dans un logement 77 respectif de l’organe rotatif 68. Comme il ressort notamment de la , la portion 94 de la patte 92 a avantageusement une forme complémentaire à celle du logement 77 dans lequel elle est reçue. Par exemple, lorsque le logement 77 a une forme sensiblement rectangulaire, la portion 94 a aussi une forme sensiblement rectangulaire. Le logement 77 et la portion 94 sont notamment conformés de manière à permettre une rotation de la patte 92 autour de l’axe Q de la tige 88, ainsi que la rotation de l’organe rotatif 68 autour de l’axe central C. A cet effet, les dimensions de la portion 94 et du logement 77 où elle est engagée sont choisies de sorte à garantir qu’un jeu périphérique 95 existe entre la portion 94 et le logement 77. En effet, comme expliqué précédemment, chaque logement 77 est formé par l’une des parties creuses 76 de l’organe rotatif 68, et les parties creuses 76 sont disposées en alternance avec les parties pleines 74. Aussi, lorsque l’organe rotatif 68 tourne autour de l’axe central C, un bord latéral 78, 80 de chaque logement 77 vient en butée de la portion 94 qu’il reçoit. Chaque patte 92 tourne ainsi solidairement avec l’organe rotatif 68, et provoque la rotation autour de l’axe de rotation O correspondant de la tige 88 et l’aube 62 auxquelles elle est associée. Grâce au jeu périphérique 95, on évite que la patte 92 se coince dans le logement 77, ce qui empêcherait à la fois le mouvement de rotation de la patte 92, de l’organe rotatif 68, de la tige 88 et de chaque aube 62. On note toutefois que le jeu périphérique 95 doit être le plus faible possible tout en garantissant que la patte 92 peut tourner, simultanément à la rotation de l’organe rotatif 68, autour de l’axe Q de la tige 88 à laquelle elle est reliée. En effet, comme indiqué précédemment, le tige 88 est entrainée en rotation par la patte 92 lors de la rotation de l’organe rotatif 68, ce qui provoque le déplacement de toute aube 62 portée par la tige 88 entre les première et deuxième positions. Afin que chaque aube 62 se déplace entre les première et deuxième positions de manière simultanée à la rotation de l’organe rotatif 68 autour de l’axe C, le jeu 95 doit être le plus faible possible. Au contraire, il y aurait un décalage entre le début de la rotation de l’organe rotatif 68 et le début du déplacement des aubes 62. Dans certains cas, les coins de la patte 92 qui sont en vis-à-vis radial de la paroi de fond 82 du logement 77 respectif peuvent être sensiblement arrondis. Ceci permet d’obtenir un jeu 95 plus important mais sans devoir augmenter les dimensions de l’organe rotatif 68, ce qui augmenterait l’encombrement, ni devoir diminuer la taille de la portion 94, ce qui créerait un décalage important entre le début de la rotation de l’organe rotatif 68 et la rotation de chaque aube 62. Comme indiqué précédemment, la rotation de la tige 88 autour de son axe Q provoque le déplacement de l’aube 62 qu’elle porte entre la première position et la deuxième position. De manière avantageuse, chaque logement 77 et chaque patte 92 sont conformés pour assurer toutes les tiges 88, et donc, que toutes les aubes 62 de chaque vrille 54, se déplacent en même temps et d’un même angle autour de l’axe de rotation O respectif. On note que grâce à l’alternance de parties pleines 74 et creuses 76 de l’organe rotatif 68, chaque aube 62 peut être déplacée de la première position à la deuxième position, ou vice versa. En effet, cette alternance permet que, quel que soit le sens de la rotation de l’organe rotatif 68, l’une des parties pleines 74, notamment l’un de ses bords latéraux 78, 80, entre en contact avec la portion de chaque patte 92 engagée dans les logements 77. Les mouvements des aubes 62 de la première position à la deuxième position, et vice versa, sont ainsi possibles. Aussi, grâce à la tige 88 et au mécanisme à biellette 90, l’organe rotatif 68 est couplé en rotation à la rangée annulaire d’aubes 62 de chaque vrille 54 du système d’injection. On note bien entendu que la configuration présentée ci-avant n’est pas limitative, et que d’autres manières de coupler en rotation l’organe rotatif 68 et les aubes 62 de chaque vrille 54 sont envisageables. Comme expliqué précédemment, lorsque les aubes 62 sont déplacées entre la première position et la seconde position, la perméabilité à l’air et le calage de la vrille 54 respective varient. La rotation de l’organe rotatif 68 autour de l’axe central permet ainsi d’ajuster la perméabilité à l’air et le calage de la vrille 54, notamment en fonction du régime de fonctionnement de la turbomachine. Par exemple, en phase d’allumage ou de rallumage, il est avantageux de réduire la perméabilité du système d’injection 48 afin d’enrichir en carburant la chambre de combustion 14. En effet, lorsque la perméabilité du système d’injection 48 diminue, le taux d’enrichissement en carburant dans la chambre de combustion 14, défini comme le rapport entre un débit de carburant injecté dans la chambre 14 et un débit d’air injecté dans la chambre 14, augmente. Ceci permet au noyau de flamme initié devant la bougie d’allumage d’attendre plus facilement la zone de recirculation carburée du système d’injection, et à la flamme générée dans la chambre de se propager sans difficultés aux systèmes d’injection voisins. Les chances d’allumer avec succès la chambre de combustion 14 lors des phases d’allumage ou de rallumage de la turbomachine 100 sont ainsi augmentées. Le plafond de rallumage de la turbomachine 100 est également augmenté lorsque la perméabilité du système d’injection 48 diminue. Aussi, lors de phases d’allumage ou de rallumage, il est avantageux que les aubes 62 se déplacent de la deuxième position à la première position. Au contraire, lorsque la turbomachine 100 fonctionne à plein gaz, par exemple en phase de décollage, il est avantageux d’augmenter la perméabilité du système d’injection 48 pour appauvrir en carburant la chambre de combustion 14, notamment la zone primaire de celle-ci, afin de réduire les émissions de polluants. Dans les régimes à plein gaz il est donc avantageux que les aubes 62 se déplacent de la première position à la deuxième position. Les performances de la turbomachine 100 peuvent donc être améliorées en fonction du régime dans lequel elle fonctionne à partir du déplacement des aubes 62 entre la première position et la deuxième position décrites ci-avant, ou, autrement dit, à partir de la modification du calage de la ou les vrilles 54 du système d’injection 48. Comme décrit ci-avant, les performances de la turbomachine 100 peuvent être améliorées notamment en termes de consommation de carburant (avec notamment une diminution de consommation) ou de plafond de rallumage (avec une augmentation de celui-ci, ce qui permet de garantir le rallumage de la chambre de combustion à des hauteurs plus élevées). L’émission de polluants lorsque la turbomachine 100 est en service peut aussi être diminuée grâce à l’ensemble décrit ici. D’autres performances de la turbomachine 100 qui peuvent être améliorées grâce à cet ensemble concernent la stabilité de la chambre de combustion de la turbomachine, ou la limite de soufflage de la flamme dans la chambre de combustion. De surcroit, comme également indiqué ci-avant, grâce à la possibilité de placer chaque aube dans toute position comprise entre la première position et la deuxième position, l’ensemble décrit peut être employé comme matériel d’essais pour déterminer expérimentalement quel est le calage optimal de chaque vrille en fonction du fonctionnement de la turbomachine. Pour déplacer les aubes 62 entre la première position et la deuxième position, plusieurs mécanismes sont envisageables. Un premier exemple de mécanisme est illustré sur les figures 2 à 4 et 7. Dans ce cas, l’ensemble est muni d’un moyen de rappel 96 de la pluralité d’aubes 62 dans la première position. Le moyen de rappel 96 est par exemple un ressort 97 de compression ou de traction qui est attaché, à une première partie d’extrémité, au crochet 84 de l’organe rotatif 68, et à une seconde partie d’extrémité opposée à la première d’extrémité, à un crochet 98 prévu sur le système d’injection 48. Par exemple, le crochet 98 fait saillie sensiblement radialement d’une vrille 54, en l’espèce de la vrille 54-1. Le ressort 97 est agencé de sorte à ce que son énergie potentielle élastique soit nulle lorsque l’organe rotatif 68 est dans une position qui laisse les aubes 62 dans leur première position. Au contraire, le ressort 97 est agencé de sorte à ce que la valeur absolue de son énergie potentielle élastique augmente lorsque les aubes 62 sont déplacées vers la deuxième position concomitamment à la rotation de l’organe rotatif 68. Le ressort 97 revient ainsi spontanément dans son état d’énergie potentielle élastique nulle dès lors que la force qui a provoqué le déplacement des aubes 62 vers la deuxième position cesse. Dans ce mécanisme, le passage des aubes 62 entre la première position et la deuxième position peut se faire de manière passive. En particulier, le passage de la première position à la deuxième position peut être induit par une force aérodynamique exercée par le flux d’air traversant chaque vrille 54 sur les aubes 62, en particulier sur l’extrados 64 de celles-ci. Lorsque la force aérodynamique qui s’exerce sur les extrados des aubes 62 de chaque vrille 54 augmente, notamment par une augmentation du débit d’air entrant dans la vrille 54, les aubes 62 sont déplacées vers la deuxième position. Aussi, une augmentation de la force aérodynamique exercée sur l’extrados 64 des aubes 62 diminue le calage de la vrille 54, ce qui provoque également une augmentation de la perméabilité du système d’injection 48 de l’ensemble. Les aubes 62 étant couplées en rotation à l’organe rotatif 68, ce déplacement des aubes 62 induit par la force aérodynamique s’accompagne d’un déplacement de l’organe rotatif 68 autour de l’axe central C dans un sens provoquant une compression du ressort 97 (si c’est un ressort de compression) ou un étirement du ressort 97 (si c’est un ressort de traction). Par conséquent, l’énergie potentielle élastique emmagasinée par ce ressort 97 devient non nulle. Une fois que la force aérodynamique cesse, le passage de la deuxième position à la première position se fait aussi passivement. En particulier, le ressort 97 libère spontanément l’énergie potentielle élastique emmagasinée, ce qui provoque le déplacement de l’organe rotatif 68 vers la position où les aubes 62 retrouvent leur première position. Si la force aérodynamique sur l’extrados 64 des aubes diminue sans cesser, le ressort 97 libère une partie de l’énergie potentielle élastique emmagasinée, de sorte que l’organe rotatif 68 est déplacé vers une position qui rapproche les aubes 62 de la première position sans l’atteindre. Ce premier mécanisme pourrait, selon une variante, être couplé à un moyen de commande du déplacement 102 de la pluralité d’aubes 62 de la première position à la seconde position. Par exemple, le moyen de commande pourrait être un moteur électrique (non illustré). Dans un tel cas, le passage des aubes 62 de la première position vers la deuxième position peut se faire de manière active à partir d’un actionnement du moteur qui commande le déplacement de l’organe rotatif vers une position où les aubes 62 sont dans leur deuxième position. Le moteur peut en particulier être actionné par une commande externe, par exemple une commande manuelle d’un utilisateur à partir d’une interface homme-machine. Alternativement, la commande externe peut être un signal reçu par le moteur provenant d’un ou plusieurs capteur(s) installé(s) dans l’aéronef. Selon un exemple non limitatif, chaque capteur peut envoyer comme signal une pression de carburant dans le circuit de carburant de la turbomachine, ou une pression d’air de contournement à l’extérieur de la chambre de combustion 14. En effet, en fonction du régime de fonctionnement de la turbomachine 100, ces pressions de carburant ou d’air de contournement peuvent être différentes, avec notamment des valeurs plus faibles lors des phases d’allumage, rallumage ou ralenti sol, et plus élevées au-delà du ralenti sol. Comme expliqué précédemment, le passage de la première position à la deuxième position des aubes 62 est particulièrement avantageux lorsque la turbomachine 100 fonctionne à plein gaz. Donc, de préférence, le moteur envoie une commande permettant aux aubes 62 de passer de la première position à la deuxième position lorsqu’il reçoit un signal des capteurs qui correspond aux valeurs propres des paramètres indiqués ci-avant lorsque la turbomachine 100 fonctionne au-delà du ralenti sol. Une fois que l’action du moteur cesse, les aubes 62 reviennent spontanément, c’est-à-dire, de manière passive, dans la première position grâce à la libération de l’énergie potentielle élastique emmagasinée par le ressort 97 lorsque la commande du moteur s’arrête. Selon un deuxième exemple de mécanisme non illustré, le passage de la première position à la deuxième position, et vice versa, des aubes, peut être commandé par un moteur électrique similaire ou identique à celui décrit ci-dessus. Dans un tel cas, l’ensemble peut être dépourvu du ressort 97. Un troisième exemple de mécanisme de déplacement des aubes 62 entre la première position et la deuxième position est illustré sur la . Dans ce cas, la rotation de l’organe rotatif 68 peut être commandé par un déplacement axial de la tête d’injecteur 47 entre une première position plus éloignée de l’intérieur de la chambre de combustion 14, dite position retractée, et une deuxième position plus enfoncée dans la chambre de combustion 14, dite position avancée. Le déplacement de la tête d’injecteur 47 entre ses positions retractée et avancée peut être commandé de manière active, par exemple par un moteur (non illustré) qui commande ce déplacement suite à une instruction d’un utilisateur, ou suite à un signal reçu d’un capteur, comme le moteur électrique présenté ci-avant. Le déplacement de la tête d’injecteur 47 entre ses positions retractée et avancée peut aussi être commandé de manière passive, par exemple à partir d’un piston (non illustré) relié directement ou indirectement à la tête d’injecteur 47. Le piston peut se déplacer à partir de commandes passives, comme par exemple en fonction de la pression de carburant dans le circuit de carburant de la turbomachine, ou de la pression d’air de contournement à l’extérieur de la chambre 14. Pour que le déplacement de la tête d’injecteur 47 entre les positions retractée et avancée provoque aussi le déplacement des aubes 62 entre la première position et la deuxième position, l’injecteur 36 peut comprendre au moins une plaque 110, visible sur la . La plaque 110 est notamment portée par le mat 49. La plaque 110 peut par exemple être soudée au mat 39. Avantageusement, la plaque 110 est disposée sur le mat 39 à une position radiale qui évite que la plaque 110 soit agencée en vis-à-vis axial du système d’injection 48. Aussi, lorsque l’injecteur 36 est déplacé entre la première position et la seconde position décrites ci-avant, la plaque 110 n’entre pas en collision avec le système d’injection 48. La plaque 110 sert comme moyen de commande 102 du déplacement des aubes 62. En particulier, la plaque 110 comprend avantageusement une fente 112 qui est oblique par rapport à l’axe central C et dans laquelle est engagé le pion 86 du système d’injection 48. Selon un exemple non limitatif, la fente 112 comprend une extrémité ouverte, une extrémité fermée, une première face interne et une seconde face interne. La première face interne et la seconde face interne s’étendent sensiblement en vis-à-vis l’une de l’autre entre l’extrémité ouverte et l’extrémité fermée. Grâce à la forme oblique de la fente, le déplacement axial de l’injecteur 46 entraine l’organe rotatif 68 en rotation autour de l’axe central C. En particulier, le mouvement relatif de la fente 112 par rapport au pion 86 lorsque l’injecteur 36 se déplace entre la première et la seconde position induit un effort sur le pion 86. Cet effort provoque le déplacement du pion 86 selon une trajectoire oblique ayant la forme de la fente 112. Aussi, l’organe rotatif 68 est entrainé en rotation autour de l’axe central C, et provoque donc le déplacement des aubes de chaque vrille 54. Ceci permet d’augmenter ou réduire la section de passage d’air dans chaque vrille 54 par le couplage en rotation entre l’organe rotatif 68 et l’ensemble des aubes 62. En particulier, la forme oblique de la fente 112 permet, par l’interaction entre le pion 86 et la fente 112, de tourner progressivement l’organe rotatif 68 autour de l’axe central C au fur et à mesure que la tête d’injecteur 47 se déplace entre la position avancée et la position retractée. Les aubes 62 sont par conséquent déplacées progressivement de la première position à la deuxième position et vice versa, pouvant également adopter toute position comprise entre ces deux positions extrêmes. Il est donc possible d’ajuster finement la perméabilité du système d’injection 48, ce qui s’avère avantageux lorsque la turbomachine fonctionne selon des régimes impliquant des puissances intermédiaires entre le ralenti sol et les régimes à plein gaz. On note que dans certains régimes de la turbomachine, la position avancée de la tête d’injecteur 47 s’avère avantageuse. Par exemple, en phase d’allumage ou de rallumage, outre la réduction de la perméabilité du système d’injection 48 afin d’enrichir en carburant la chambre de combustion 14, comme mentionné ci-avant, il est avantageux d’avoir la tête d’injecteur 47 plus enfoncée dans la chambre 14 afin que le carburant y injecté soit plus pénétrant. Au contraire, lorsque la turbomachine 100 fonctionne à plein gaz, par exemple en phase de décollage, outre l’augmentation de la perméabilité du système d’injection 48 pour appauvrir en carburant la chambre de combustion 14 afin de réduire les émissions de polluants, comme déjà expliqué, il est avantageux d’éloigner la tête d’injecteur 47 de l’intérieur de la chambre 14 afin d’éviter que la tête d’injecteur 47 ne soit thermiquement endommagée. En effet, dans la position retractée, la tête d’injecteur bénéficie d’un effet protecteur et refroidissant de l’air qui s’écoule à travers le système d’injection 48. On limite ainsi la cokéfaction et l’usure de la tête d’injecteur 47 dues aux hautes températures de la chambre de combustion 14 dans les régimes à plein gaz. Par conséquent, afin d’obtenir les meilleures performances dans chaque régime de la turbomachine, le mécanisme de la est avantageusement conformé pour que, lorsque la tête d’injecteur 47 est dans sa position retractée, les aubes 62 soient dans la deuxième position, et pour que lorsque la tête d’injecteur 47 est dans sa position avancée, les aubes 62 soient dans la première position. La présente divulgation ne se limite pas à l’exemple décrit ci-avant. La présente divulgation englobe également toutes les variantes et combinaisons que pourra envisager l’homme de l’art dans le cadre de la protection recherchée. Par exemple, comme illustré sur la , l’ensemble pourrait comprendre une seule vrille 54 comprenant une rangée annulaire d’aubes 62 dont l’axe de rotation O est sensiblement perpendiculaire à l’axe central C. Dans un tel cas, l’organe rotatif 68 est monté radialement à l’extérieur du système d’injection 48, de préférence autour de la vrille 54. Les logements 77 de l’organe de rotation 68 sont alors formés par des parties creuses qui sont intercalées entre des parties pleines, les parties creuses et pleines étant respectivement similaires aux parties creuses 76 et pleines 74 des figures 2 à 8 mais s’étendant sensiblement parallèlement à l’axe central C. Le reste d’éléments, caractéristiques et modes de fonctionnement décrits ci-avant en référence aux figures 1 à 9 sont applicables à cet l’ensemble pour turbomachine de la . Aussi, par souci de concision, elles ne seront pas détaillées de nouveau. Selon un autre exemple de réalisation non illustré, le système d’injection 48 comprend plus de deux vrilles 54, par exemple trois vrilles coaxiales. On note également que lorsque plusieurs vrilles 54 sont prévues, un organe rotatif similaire à l’organe rotatif 68 pourrait être associé à chaque vrille 54. Autrement dit, le nombre d’organes rotatifs 68 pourrait être égal au nombre de vrilles 54. Ceci permettrait de coupler en rotation chaque organe rotatif 68 aux aubes 62 de la vrille 54 respective. Le déplacement entre les première et deuxième positions des aubes 62 de l’une des vrilles 54 pourrait ainsi être indépendant du déplacement des aubes 62 des autres vrilles 54 entre leurs première et deuxième positions. Dans un autre exemple de réalisation non illustré, le calage des vrilles de tous les systèmes d’injection prévus en entrée de la chambre 14 peut être régulé de manière simultanée à partir d’un même mécanisme. A cet effet, un diaphragme propre à chaque système d’injection peut être prévu, chaque diaphragme étant configuré pour modifier le calage de la ou les vrilles du système d’injection respectif. Afin d’assurer que le calage des vrilles de tous les systèmes d’injection est modifié en même temps et de la même manière, l’ensemble de diaphragmes est relié à une casquette commune à tous les systèmes d’injection et qui est montée tournante, par exemple sur la paroi externe 26 de la chambre de combustion. Cette rotation de la casquette entraine la rotation de tous les diaphragmes. La rotation de la casquette est par exemple commandée par un dispositif de commande comprenant un arbre tournant monté au moyen d'un presse-étoupe d'étanchéité au travers du carter 16 de chambre 14, l'arbre portant sur son extrémité intérieure au carter une fourchette qui est en prise avec une rotule radiale unique portée par la casquette. La rotation de l’arbre peut être commandée par tout moyen connu, que ce soit de type mécanique (système à engrenage et crémaillère, biellette, etc), hydraulique (vérin et biellette) ou électrohydraulique commandé par le dispositif de régulation de la turbomachine. Ensemble pour turbomachine comprenant un axe central (C), notamment d’aéronef, l’ensemble comprenant : - un système d’injection (48) d’une chambre de combustion (14) de la turbomachine (100), le système d’injection (48) s’étendant autour dudit axe central (C), le système d’injection comprenant au moins une vrille (54, 54-1, 54-2) annulaire d’axe central (C) comportant une rangée annulaire d’aubes (62, 62-1, 62-2) montées déplaçables en rotation autour d’un axe de rotation (O) respectif entre une première position et une deuxième position, une section de passage d’air dans ladite vrille annulaire (54, 54-1, 54-2) étant plus petite dans la première position que dans la deuxième position des aubes ; et - un organe rotatif (68) d’axe central (C) couplé en rotation à ladite rangée annulaire d’aubes (62, 62-1, 62-2) de sorte à déplacer simultanément en rotation les aubes (62, 62-1, 62-2) de ladite rangée annulaire d’aubes (62, 62-1, 62-2) entre la première position et la deuxième position lors de la mise en rotation dudit organe rotatif (68). Ensemble selon la revendication 1, dans lequel chaque aube (62, 62-1, 62-2) de la rangée annulaire d’aubes est solidaire d’une tige (88, 89, 91) respective reliée individuellement à l’organe rotatif (68) par un mécanisme à biellette (90). Ensemble selon la revendication précédente, dans lequel chaque mécanisme à biellette (90) comprend une patte (92) dont une première extrémité (92-1) est solidaire d’une première extrémité (88-1) de la tige (88) et dont une seconde extrémité (92-2) opposée à ladite première extrémité (92-2) est apte à être entrainée en rotation autour d’un axe longitudinal (Q) de la tige (88) lors de la rotation de l’organe rotatif (68). Ensemble selon la revendication précédente, dans lequel la seconde extrémité (92-2) de ladite patte (92) comprend une portion (94) engagée dans un logement (77) de l’organe rotatif (68). Ensemble selon la revendication précédente, dans lequel ladite portion (94) de la seconde extrémité (92-2) de la patte (92) présente une forme sensiblement rectangulaire engagée dans le logement (77) de l’organe rotatif (68), ledit logement (77) étant de forme sensiblement complémentaire à ladite portion de la patte (92), avec un jeu périphérique (95) entre ladite portion (94) de la patte (92) et ledit logement (77). Ensemble selon l’une des revendications 4 ou 5, dans lequel l’organe rotatif (68) comprend une alternance de parties pleines (74) et de parties creuses (76), chaque partie creuse formant l’un des logements (77) de réception de ladite portion (94) de la seconde extrémité (92-2) de chaque patte (92). Ensemble selon l’une des revendications 3 à 6, dans lequel chaque patte (92) s’étend dans un plan sensiblement perpendiculaire à la tige (88). Ensemble selon l’une des revendications précédentes, comprenant en outre un moyen de rappel (96) de la pluralité d’aubes (62, 62-1, 62-2) dans la première position. Ensemble selon l’une des revendications précédentes, comprenant en outre un moyen de commande (102, 110) du déplacement de la pluralité d’aubes entre la première position et la seconde position. Ensemble selon l’une des revendications précédentes, dans lequel l’organe rotatif (68) est disposé axialement entre l’au moins une vrille (54, 54-1, 54-2) et un anneau de rétention axiale (83) de l’organe rotatif (68) disposé sur une face amont de l’au moins une vrille (54, 54-1, 54-2), l’anneau de rétention (83) étant maintenu en position axiale par des doigts de maintien (85) solidaires de ladite au moins une vrille (54, 54-1, 54-2). Ensemble selon l’une des revendications précédentes, dans lequel l’axe de rotation (O) de chaque aube (62, 62-1, 62-2) est sensiblement parallèle à l’axe central (C). Ensemble selon l’une des revendications 1 à 10, dans lequel l’axe de rotation (O) de chaque aube (62, 62-1, 62-2) est sensiblement perpendiculaire à l’axe central (C). Ensemble selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le calage (α) de l’au moins une vrille est compris entre 5° et 90°, de préférence entre 10° et 90°. Ensemble selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le système d’injection (48) comprend une première vrille (54-1) et une deuxième vrille (54-2) annulaires d’axe central (C), la première vrille (54-1) comportant une rangée annulaire de premières aubes (62-1) montées déplaçables en rotation autour d’un axe de rotation (O) respectif entre la première position et la deuxième position, une section de passage d’air dans ladite première vrille annulaire (54-1) étant plus petite dans la première position que dans la deuxième position des premières aubes (62-1), la deuxième vrille (54-2) comportant une rangée annulaire de deuxièmes aubes (62-2) montées déplaçables en rotation autour d’un axe de rotation (O) respectif entre la première position et la deuxième position, une section de passage d’air dans ladite deuxième vrille (54-2) annulaire étant plus petite dans la première position que dans la deuxième position des deuxièmes aubes (62-2), dans lequel l’organe rotatif (68) est couplé en rotation auxdites rangées annulaires de premières aubes (62-1) et deuxièmes aubes (62-2) de sorte à déplacer simultanément en rotation les premières aubes (62-1) et les deuxièmes aubes (62-2) entre la première position et la deuxième position lors de la mise en rotation dudit organe rotatif (68). Ensemble selon la revendication précédente, dans lequel le nombre de premières aubes (62-1) est supérieur au nombre de deuxièmes aubes (62-2). Ensemble l’une des revendications 14 ou 15, comprenant en outre une pluralité de premières tiges (89), dans lequel chaque première tige (89) est solidaire de l’une des premières aubes (62-1) ou de l’une des deuxièmes aubes (62-2). Ensemble selon la revendication 2 et l’une des revendications 14 à 16, comprenant en outre une pluralité de deuxièmes tiges (91), dans lequel chaque deuxième tige (91) est solidaire de l’une des premières aubes (62-1) et de l’une des deuxièmes aubes (62-2). Turbomachine (100), telle qu’un turboréacteur ou un turbopropulseur, comprenant au moins un ensemble pour turbomachine (100) selon l’une des revendications précédentes.