FR 3154782 A1 20250502 FR 2311833 A 20231030 Système d’alimentation en gaz d’au moins un appareil consommateur de gaz d’un ouvrage flottant La présente invention concerne un système d’alimentation (1) en gaz d’au moins un appareil consommateur de gaz (2, 2a, 2b), le système comprenant : une cuve (3), un circuit d’alimentation (4) comprenant un premier dispositif de compression (5), une ligne de reliquéfaction (6) comprenant un deuxième dispositif de compression (8), un circuit de refroidissement (10) comprenant un dispositif de pompage (13), le système d’alimentation (1) comprenant un premier échangeur de chaleur (9), caractérisé en ce que le système d’alimentation (1) comprend un réservoir secondaire (11), ledit système d’alimentation (1) comprenant une ligne d’alimentation (12) configurée pour prélever du gaz à l’état vapeur dans le réservoir secondaire (11). (figure 1) Système d’alimentation en gaz d’au moins un appareil consommateur de gaz d’un ouvrage flottant La présente invention se rapporte au domaine des ouvrages flottants de stockage et/ou de transport de gaz à l’état liquide et concerne plus particulièrement un système d’alimentation en gaz pour au moins un appareil consommateur de gaz compris au sein de tels ouvrages flottants, ledit système d’alimentation comprenant au moins une cuve à membranes configurée pour transporter et/ou stocker le gaz. Au cours d’un trajet effectué par un ouvrage flottant transportant et/ou stockant du gaz à l’état liquide destiné à être consommé et/ou à être livré vers un point de destination, ledit ouvrage flottant peut être apte à utiliser au moins une partie dudit gaz à l’état liquide afin d’alimenter au moins l’un de ses appareils consommateur de gaz, et ce via un système d’alimentation en gaz. D’une manière générale, il est connu que ce type de système d’alimentation permette une consommation du gaz s’étant évaporé au sein de la cuve afin d’alimenter l’appareil consommateur de gaz. Une telle évaporation peut survenir suite à une augmentation globale de la température de la cuve au cours du temps et le gaz à l’état vapeur généré doit être évacué afin d’éviter une surpression de la cuve. Lorsque le gaz à l’état vapeur est présent en quantité excessive dans la cuve par rapport à un besoin de l’appareil consommateur de gaz, l’excès de gaz à l’état vapeur peut être reliquéfié à l’aide de ce même système d’alimentation afin d’éviter un gaspillage du gaz à l’état vapeur en le brûlant ou en le relarguant dans l’atmosphère. De plus, lorsque le gaz à l’état vapeur est présent en trop faible quantité pour répondre au besoin en alimentation de l’appareil consommateur de gaz, le système d’alimentation peut également répondre à cette problématique en prélevant du gaz à l’état liquide dans la cuve et en évaporant celui-ci avant de l’envoyer à l’appareil consommateur de gaz. Le processus de consommation du gaz par l’appareil consommateur, que ce soit à partir du gaz à l’état vapeur généré dans la cuve ou du gaz à l’état liquide prélevé dans celle-ci, entraîne nécessairement un prélèvement dans la cuve. Or, cela entraîne nécessairement une perte de quantité de gaz présent dans ladite cuve, ce qui peut s’avérer problématique dans le cas où la cargaison de gaz est destinée à être livrée à un point de destination, sachant que la perte peut être significative en fonction de différents paramètres tels que la durée du trajet. La présente invention limite de manière optimale le prélèvement de gaz au sein d’une cargaison destinée à être livrée en proposant un système d’alimentation en gaz d’au moins un appareil consommateur de gaz d’un ouvrage flottant, le système d’alimentation comprenant : au moins une cuve à membranes configurée pour contenir le gaz, au moins un circuit d’alimentation en gaz de l’appareil consommateur de gaz, comprenant au moins un premier dispositif de compression configuré pour comprimer du gaz prélevé à l’état vapeur dans la cuve jusqu’à une pression compatible avec les besoins de l’appareil consommateur de gaz, au moins une ligne de reliquéfaction du gaz à l’état vapeur, la ligne de reliquéfaction étant connecté au circuit d’alimentation à un point de divergence disposé entre la cuve et le premier dispositif de compression, la ligne de reliquéfaction comprenant un deuxième dispositif de compression, au moins un circuit de refroidissement comprenant au moins un dispositif de pompage configurée pour prélever du gaz à l’état liquide, le système d’alimentation comprenant un premier échangeur de chaleur configuré pour opérer un échange de chaleur entre le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction en aval du deuxième dispositif de compression et le gaz à l’état liquide circulant dans le circuit de refroidissement, caractérisé en ce que le système d’alimentation comprend un réservoir secondaire à parois autoporteuses configuré pour contenir du gaz à l’état liquide, ledit système d’alimentation comprenant une ligne d’alimentation configurée pour prélever du gaz à l’état vapeur dans le réservoir secondaire, la ligne d’alimentation étant connectée au circuit d’alimentation. Grâce au système d’alimentation selon l’invention, le gaz utilisé pour alimenter l’appareil consommateur de gaz est prélevé en priorité au sein du réservoir secondaire, qui est dédié à l’alimentation en gaz de l’appareil consommateur de gaz, tandis que le gaz contenu dans la cuve à membranes, qui constitue une cargaison destinée à être livré à un point de destination, n’est prélevé pour alimenter l’appareil consommateur de gaz qu’en cas d’absolue nécessité. Cela limite de manière optimale le prélèvement de gaz de la cargaison et assure ainsi une livraison du gaz en quantité requise auprès du point de destination. La cuve à membranes constitue la cuve contenant la cargaison de gaz à l’état liquide à livrer au point de destination. Une telle cuve présente une pluralité de membranes et de parois assurant à la fois étanchéité et isolation thermique, limitant ainsi l’évaporation naturelle du gaz à l’état liquide. Le circuit d’alimentation permet une alimentation de l’appareil consommateur de gaz avec du gaz à l’état vapeur prélevé dans la cuve. On comprend de ce qui précède que le gaz à l’état vapeur contenu dans la cuve n’est utilisé qu’en dernier recours pour alimenter l’appareil consommateur de gaz, le gaz à l’état vapeur présent au sein du réservoir secondaire étant utilisé en priorité pour alimenter l’appareil consommateur de gaz. Le premier dispositif de compression est configuré à la fois pour aspirer le gaz à l’état vapeur contenu dans la cuve et pour élever celui-ci à une pression assurant sa consommation optimale par l’appareil consommateur de gaz. La ligne de reliquéfaction permet le passage à l’état liquide du gaz à l’état vapeur présent dans la cuve. D’une manière préférentielle, l’intégralité du gaz se formant à l’état vapeur dans la cuve circule dans cette ligne de reliquéfaction afin d’être reliquéfié. Ainsi, un volume identique ou sensiblement identique de gaz issu de la cargaison destinée à être livrée est conservé. Le point de divergence étant disposé entre la cuve et le premier dispositif de compression, ce dernier ne peut opérer sa fonction d’aspiration et d’élévation de pression du gaz à l’état vapeur afin de faire circuler celui-ci dans la ligne de reliquéfaction. C’est pour cela que le deuxième dispositif de compression doit être agencé au niveau de la ligne de reliquéfaction afin d’opérer ces fonctions. Le circuit d’alimentation et la ligne de reliquéfaction sont donc séparés et deux dispositifs de compression distincts sont mis en place. Afin d’éviter tout gaspillage du gaz, il est important de connaître la quantité précise de gaz à l’état vapeur qui est envoyée à l’appareil consommateur de gaz et donc qui est comprimé par le premier dispositif de compression. Mettre en œuvre un dispositif de compression commun au circuit d’alimentation et à la ligne de reliquéfaction complexifie le calcul de cette quantité envoyée à l’appareil consommateur de gaz. Afin de limiter au maximum un potentiel excès de gaz à l’état vapeur envoyé à l’appareil consommateur de gaz inutilement, il est avantageux d’effectuer une compression du gaz à l’état vapeur destiné à être consommé par l’appareil consommateur de gaz indépendante d’une compression du gaz destiné à être reliquéfié. Afin d’assurer la reliquéfaction du gaz à l’état vapeur, la ligne de reliquéfaction est traversante du premier échangeur de chaleur. Le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction est donc refroidi en circulant au sein de ce premier échangeur de chaleur. Un tel refroidissement entraîne une reliquéfaction au moins partielle du gaz circulant dans la ligne de reliquéfaction. Le circuit de refroidissement est également traversant du premier échangeur de chaleur et du gaz à l’état liquide circule au sein de ce même circuit de refroidissement. Le gaz à l’état liquide circulant dans le circuit de refroidissement est à une température plus faible que le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction. Le premier échangeur de chaleur permet donc un refroidissement du gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction par le gaz à l’état liquide circulant dans le circuit de refroidissement. Selon un exemple, le gaz à l’état liquide peut être prélevé par le dispositif de pompage dans la cuve. Le réservoir secondaire se distingue de la cuve à membranes en ce qu’elle présente des parois autoporteuses. Le réservoir secondaire permet ainsi de résister à une surpression plus élevée que la cuve à membranes ce qui permet un cumul du gaz à l’état vapeur. Le réservoir secondaire présente par ailleurs un volume inférieur à la cuve à membranes. Tout comme la cuve, le réservoir secondaire contient du gaz à l’état liquide isolé thermiquement. Un ciel du réservoir secondaire comprend également du gaz à l’état vapeur. Tel que cela a été mentionné précédemment, le rôle du gaz contenu dans le réservoir secondaire est d’alimenter l’appareil consommateur de gaz en lieu et place du gaz contenu dans la cuve, et ce à chaque fois que cela est possible. D’une manière avantageuse, au cours d’un trajet effectué par l’ouvrage flottant, l’appareil consommateur de gaz est alimenté intégralement par le gaz à l’état vapeur contenu dans le réservoir secondaire et à aucun moment par le gaz à l’état vapeur contenu dans la cuve, celui-ci étant intégralement reliquéfié via la ligne de reliquéfaction. La ligne d’alimentation permet de connecter fluidiquement le réservoir secondaire au circuit d’alimentation. Avantageusement, la ligne d’alimentation est connectée au circuit d’alimentation en amont du dispositif de compression par rapport à un sens de circulation du gaz à l’état vapeur destiné à alimenter l’appareil consommateur de gaz. Cela permet d’éviter de mettre en œuvre un dispositif de compression exclusif à la ligne d’alimentation. Ainsi le gaz à l’état vapeur contenu dans le réservoir secondaire peut rejoindre le circuit d’alimentation, être aspiré par le premier dispositif de compression et être élevé à la pression compatible avec l’appareil consommateur de gaz pour alimenter ce dernier. Selon une caractéristique de l’invention, le dispositif de pompage du circuit de refroidissement est configuré pour prélever le gaz à l’état liquide contenu dans le réservoir secondaire. D’une manière avantageuse, c’est à partir du réservoir secondaire que le gaz est prélevé à l’état liquide pour circuler dans le circuit de refroidissement. Le dispositif de pompage est donc fluidiquement connecté au réservoir secondaire et pompe le gaz à l’état liquide contenu au sein de celui-ci. Cela permet d’éviter de pomper du gaz à l’état liquide dans la cuve et de perturber la température de celui-ci en l’utilisant comme moyen de reliquéfaction pour le gaz à l’état vapeur. Ainsi, dans une configuration idéale, la seule fraction de gaz sortant de la cuve est destinée à être intégralement reliquéfiée. Le volume de la cargaison stocké dans la cuve n’est donc idéalement jamais perdu. Le dispositif de pompage peut être agencé au sein d’un volume interne du réservoir secondaire ou hors de celui-ci. L’avantage de disposer le dispositif de pompage au sein du réservoir secondaire est de limiter l’encombrement spatial du système d’alimentation. Selon une caractéristique de l’invention, le circuit de refroidissement s’étend jusqu’au réservoir secondaire. Après sa circulation au sein du premier échangeur pour refroidir le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction, le gaz à l’état liquide circulant dans le circuit de refroidissement circule jusqu’à retourner dans le réservoir secondaire. Le gaz à l’état liquide peut donc être réutilisé pour un refroidissement ultérieur du gaz à l’état vapeur. Par ailleurs, du fait de sa circulation au sein du premier échangeur de chaleur, le gaz à l’état liquide circulant dans le circuit de refroidissement monte en température. Son retour au réservoir secondaire à une température plus élevée favorise donc la génération de gaz à l’état vapeur au sein du réservoir secondaire, offrant ainsi une plus grande quantité de carburant pour alimenter l’appareil consommateur de gaz via la ligne d’alimentation. Selon une caractéristique de l’invention, le système d’alimentation comprend une ligne d’évaporation connectée au circuit de refroidissement en aval du premier échangeur de chaleur et s’étendant jusqu’au circuit d’alimentation en aval du premier dispositif de compression, le système d’alimentation comprenant un dispositif d’évaporation configuré pour évaporer le gaz circulant dans la ligne d’évaporation. Au lieu de retourner au réservoir secondaire, le gaz à l’état liquide circulant dans le circuit de refroidissement et ayant traversé le premier échangeur de chaleur peut être directement utilisé pour alimenter l’appareil consommateur de gaz en circulant au sein de la ligne d’évaporation au lieu de poursuivre sa circulation dans le circuit de refroidissement jusqu’à retourner au sein du réservoir secondaire. Une telle configuration est également mise en œuvre en priorité par rapport à une alimentation de l’appareil consommateur de gaz via le gaz à l’état vapeur contenu dans la cuve. L’appareil consommateur de gaz ne tolérant que le gaz à l’état vapeur, le gaz à l’état liquide circulant dans la ligne d’évaporation doit être préalablement évaporé avant d’être envoyé à l’appareil consommateur de gaz. Le dispositif d’évaporation garantit l’évaporation par exemple via un échange de chaleur avec un fluide tiers tel que de l’eau de mer. Le gaz évaporé circule ensuite jusqu’à l’appareil consommateur de gaz pour alimenter ce dernier. Il n’est pas nécessaire que le gaz évaporé passe par le premier dispositif de compression car le gaz évaporé a déjà été préalablement élevé à une pression compatible avec l’appareil consommateur de gaz en étant pompé par le dispositif de pompage lors de sa circulation à l’état liquide. De manière avantageuse, le dispositif de pompage permet donc une élévation de pression du gaz équivalente à celle du premier dispositif de compression. Selon une caractéristique de l’invention, le premier échangeur de chaleur est configuré pour opérer un échange de chaleur entre le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction en aval du deuxième dispositif de compression, le gaz à l’état liquide circulant dans le circuit de refroidissement, et le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne d’alimentation. Il s’agit d’une alternative du système d’alimentation assurant la circulation de trois flux de gaz au sein du premier échangeur de chaleur afin d’améliorer la reliquéfaction du gaz à l’état vapeur circulant au sein de la ligne de reliquéfaction. En effet, le gaz à l’état vapeur issu du réservoir secondaire présente une température suffisamment basse pour pouvoir participer à la reliquéfaction du gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction. Dans une telle configuration, lorsque le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction traverse le premier échangeur de chaleur, ledit gaz est refroidi à la fois par le gaz à l’état liquide circulant dans le circuit de refroidissement et par le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne d’alimentation. Selon une caractéristique de l’invention, le système d’alimentation comprend un deuxième échangeur de chaleur configuré pour opérer un échange de chaleur au moins entre le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction entre le point de divergence et le deuxième dispositif de compression et le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction entre le deuxième dispositif de compression et le premier échangeur de chaleur. Le deuxième échangeur de chaleur est un échangeur de chaleur interne aux lignes où circule le gaz à l’état vapeur destiné à être reliquéfié. Le deuxième échangeur de chaleur est un échangeur de chaleur au sein duquel circule deux flux de gaz. Le deuxième échangeur de chaleur permet de prérefroidir le gaz à l’état vapeur comprimé par le deuxième dispositif de compression et circulant par la suite au sein du premier échangeur de chaleur. Un tel prérefroidissement permet de faciliter la reliquéfaction au sein du premier échangeur de chaleur par la suite. Le prérefroidissement du gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction entre le deuxième dispositif de compression et le premier échangeur de chaleur se fait grâce au gaz à l’état vapeur issu directement de la cuve et circulant dans la ligne de reliquéfaction. N’ayant pas encore été comprimé par le deuxième dispositif de compression, ledit gaz est donc à une température plus faible que le gaz à l’état vapeur comprimé qui est donc refroidi par échange de chaleur. Selon une caractéristique de l’invention, le système d’alimentation comprend un séparateur pourvu d’une entrée, d’une sortie liquide et d’une sortie vapeur, la ligne de reliquéfaction s’étendant jusqu’à l’entrée du séparateur. Comme cela a été mentionné précédemment, le gaz circulant dans la ligne de reliquéfaction sort du premier échangeur de chaleur au moins partiellement reliquéfié. Le gaz est ainsi dans un état diphasique, c’est-à-dire qu’il comprend une fraction à l’état liquide et une fraction à l’état vapeur. Le gaz à l’état diphasique circule alors jusqu’à entrer dans le séparateur où les fractions liquides et gazeuses sont séparées. Il est tout à fait possible que le gaz sorte du premier échangeur de chaleur sort entièrement à l’état liquide, auquel cas le gaz n’est pas divisé en deux fractions au sein du séparateur. Selon une caractéristique de l’invention, le système d’alimentation comprend une ligne de retour de gaz vapeur connectée à la sortie vapeur du séparateur et s’étendant au moins jusqu’à la ligne de reliquéfaction entre le point de divergence et le deuxième échangeur de chaleur. La fraction de gaz à l’état vapeur séparée par le séparateur constitue la fraction de gaz qui ne s’est pas reliquéfiée après la circulation au sein du premier échangeur de chaleur. Cette fraction de gaz à l’état vapeur recircule jusqu’à la ligne de reliquéfaction, en amont du deuxième échangeur de chaleur, via la ligne de retour de gaz vapeur après être sorti du séparateur via la sortie vapeur. Il est à noter que la ligne de retour de gaz vapeur peut également être connectée au circuit d’alimentation ou à la ligne d’alimentation afin de pouvoir utiliser la fraction de gaz à l’état vapeur séparée par le séparateur comme carburant pour l’appareil consommateur de gaz. Selon une caractéristique alternative de l’invention, le système d’alimentation comprend une ligne de retour de gaz vapeur connectée à la sortie vapeur du séparateur et s’étendant jusqu’à la ligne de reliquéfaction entre le deuxième échangeur de chaleur et le deuxième dispositif de compression, le deuxième échangeur de chaleur étant configuré pour opérer un échange de chaleur entre le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction entre le point de divergence et le deuxième dispositif de compression, le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction entre le deuxième dispositif de compression et le premier échangeur de chaleur, et le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de retour de gaz vapeur. Une telle alternative permet également à la fraction de gaz à l’état vapeur séparée par le séparateur de rejoindre la ligne de reliquéfaction, mais en traversant préalablement le deuxième échangeur de chaleur, qui dans cette configuration est alors un échangeur de chaleur au sein duquel circule trois flux de gaz. Dans cette configuration, le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de retour de gaz vapeur participe ainsi également au prérefroidissement du gaz à l’état vapeur comprimé par le deuxième dispositif de compression. La température du gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de retour de gaz vapeur est également plus faible que le gaz à l’état vapeur comprimé par le deuxième dispositif de compression car le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de retour de gaz vapeur a préalablement été refroidi au sein du premier échangeur de chaleur. La ligne de retour de gaz vapeur et la ligne de reliquéfaction se rejoignent par la suite en sortie du deuxième échangeur de chaleur. Selon une caractéristique de l’invention, le deuxième échangeur de chaleur est configuré pour opérer un échange de chaleur entre le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction entre le point de divergence et le deuxième dispositif de compression, le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction entre le deuxième dispositif de compression et le premier échangeur de chaleur, le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de retour de gaz vapeur, et le gaz à l’état vapeur circulant dans le circuit d’alimentation entre un point de convergence au niveau duquel la ligne d’alimentation est connectée au circuit d’alimentation, et le premier dispositif de compression. D’une manière alternative, le deuxième échangeur de chaleur peut donc comprendre quatre passes où circulent quatre flux de gaz, dont trois ont été évoquées précédemment. Ainsi, dans cette configuration, le gaz à l’état vapeur destiné à alimenter l’appareil consommateur de gaz circule également au sein du deuxième échangeur de chaleur avant d’être comprimé par le premier dispositif de compression. Cette circulation se fait en aval du point de convergence au niveau duquel la ligne d’alimentation rejoint le circuit d’alimentation, garantissant ainsi la circulation du gaz à l’état vapeur au sein du deuxième échangeur de chaleur, que ledit gaz à l’état vapeur provienne de la cuve ou du réservoir secondaire. Cette configuration peut par ailleurs être couplée avec l’alternative décrite précédemment, définissant un échange de chaleur à trois flux au sein du premier échangeur de chaleur. Selon une caractéristique de l’invention, le système d’alimentation comprend une ligne de retour de gaz liquide connectée à la sortie liquide du séparateur. La fraction liquide présente dans le séparateur est composée de gaz à l’état liquide s’étant correctement reliquéfié. Cette fraction peut alors être évacuée par la sortie liquide du séparateur. Selon une caractéristique de l’invention, la ligne de retour de gaz liquide peut s’étendre jusqu’à la cuve. Selon un premier mode de réalisation du système d’alimentation, le gaz reliquéfié peut retourner d’où il est issu, c’est-à-dire dans la cuve. Ainsi, peu importe la quantité de gaz s’évaporant au sein de la cuve, le gaz évaporé revient au sein de celle-ci à l’état liquide. Dans l’hypothèse où l’alimentation de l’appareil consommateur de gaz est entièrement effectuée à l’aide du gaz contenu dans le réservoir secondaire, la quantité de gaz contenu dans la cuve reste constante ou sensiblement constante au cours du temps. Selon une caractéristique de l’invention, la ligne de retour de gaz liquide peut s’étendre jusqu’au réservoir secondaire. Dans un deuxième mode de réalisation, le gaz reliquéfié peut retourner vers le réservoir secondaire afin de fournir ce dernier en gaz à l’état liquide. Le deuxième mode de réalisation, bien qu’utilisant une partie de la cargaison contenue dans la cuve pour ravitailler le réservoir secondaire, présente plusieurs avantages. Tout d’abord, il permet de ravitailler le réservoir secondaire en gaz, ce qui permet de ne pas faire dépendre la taille du réservoir secondaire de la durée du trajet de l’ouvrage flottant. Le deuxième mode de réalisation permet donc l’utilisation d’un réservoir secondaire présentant un petit volume, limitant ainsi l’encombrement mécanique du système d’alimentation. De plus, le deuxième mode de réalisation permet d’améliorer l’autonomie du système d’alimentation qui peut alors s’auto-alimenter de sorte à ce que l’appareil consommateur de gaz soit fourni en carburant en permanence et ce de manière indépendante à un volume de départ de gaz à l’état liquide au sein du réservoir secondaire. Bien que, pour ce deuxième mode de réalisation, une diminution du volume d’origine de la cargaison de gaz contenu dans la cuve est proportionnelle à la quantité de gaz s’évaporant dans la cuve, l’objectif du système d’alimentation selon l’invention est maintenu, à savoir d’utiliser en priorité le gaz contenu dans le réservoir secondaire pour alimenter l’appareil consommateur de gaz, et ainsi limiter au maximum la perte du volume de la cargaison de gaz contenu dans la cuve. Selon une caractéristique de l’invention, le système d’alimentation peut comprendre un circuit de ravitaillement du réservoir secondaire, le circuit de ravitaillement comprenant un dispositif de pompage additionnel configuré pour prélever du gaz à l’état liquide dans la cuve, le circuit de ravitaillement s’étendant jusqu’au réservoir secondaire. Il s’agit d’un troisième mode de réalisation du système d’alimentation selon l’invention. Tout comme le premier mode de réalisation, le gaz reliquéfié par le système d’alimentation retourne ensuite dans la cuve. Toutefois, contrairement au premier mode de réalisation mais tout comme le deuxième mode de réalisation, il est possible de transférer du gaz de la cuve vers le réservoir secondaire afin de remplir ce dernier. Ce troisième mode de réalisation permet donc également de ne pas dépendre entièrement d’un volume de gaz initial contenu dans le réservoir secondaire, le circuit de ravitaillement pouvant toujours être utilisé en cas d’urgence si le réservoir secondaire est vide. Le dispositif de pompage additionnelle permet la circulation du gaz à l’état liquide de la cuve vers le réservoir secondaire en cas de besoin. Selon une caractéristique de l’invention, le réservoir secondaire est configuré pour être ravitaillé en gaz à l’état liquide par des moyens de ravitaillement externes au système d’alimentation. Quel que soit le mode de réalisation parmi ceux décrits précédemment, le réservoir secondaire est préférentiellement rempli de manière indépendante au reste du circuit d’alimentation, par exemple avant le départ de l’ouvrage flottant d’un point de départ. Cela présente l’avantage de permettre d’avoir le réservoir secondaire froid et donc apte à permettre la reliquéfaction du gaz issu de l’évaporation du gaz à l’état liquide présent dans la cuve dès le départ de l’ouvrage flottant. Si le réservoir secondaire n’est pas remplissable d’une autre manière que par les moyens de ravitaillement externes, comme cela est le cas pour le premier mode de réalisation du système d’alimentation, le volume de gaz versé dans le réservoir secondaire est calculé en fonction de la durée prévue du trajet et d’autres paramètres comme par exemple la météo ou la composition chimique du gaz. Si le réservoir secondaire est ravitaillable au cours du trajet via le gaz contenu dans la cuve, comme pour le deuxième et le troisième mode de réalisation du système d’alimentation, le réservoir secondaire peut être rempli d’un volume arbitraire, dépendant des paramètres précédemment cités, selon un maximum de sa contenance, ou selon tout autre critère, ce qui permet l’utilisation d’un réservoir secondaire d’un volume interne indépendant des caractéristiques du trajet de l’ouvrage flottant. Comme cela a été mentionné précédemment, bien qu’il existe un risque plus élevé de consommer une partie de la cargaison contenue dans la cuve, cela permet toutefois de limiter l’encombrement mécanique du réservoir secondaire dû à une taille trop importante. Les moyens de ravitaillement externes peuvent par exemple être une station de chargement d’un port. L’invention couvre également un ouvrage flottant configuré pour transporter et/ou stocker du gaz à l’état liquide, comprenant au moins un appareil consommateur de gaz et au moins un système d’alimentation tel que décrit précédemment. Dans le contexte de l’invention, l’ouvrage flottant est destiné à livrer la cargaison mentionnée précédemment à un point de destination, par exemple un port. L’invention couvre également un procédé d’alimentation d’au moins un appareil consommateur de gaz d’un ouvrage flottant, mis en œuvre par un système d’alimentation en gaz tel que décrit précédemment, au cours duquel : on alimente l’appareil consommateur de gaz via au moins la ligne d’alimentation en prélevant le gaz à l’état vapeur contenu dans le réservoir secondaire, s’il n’y a pas de gaz disponible dans le réservoir secondaire, on alimente l’appareil consommateur de gaz via le circuit d’alimentation en prélevant le gaz à l’état vapeur contenu dans la cuve. Selon une caractéristique du procédé, on alimente l’appareil consommateur de gaz via la ligne d’évaporation en prélevant le gaz à l’état liquide contenu dans le réservoir secondaire s’il n’y a pas de gaz à l’état vapeur disponible dans le réservoir secondaire. Comme cela a été mentionné précédemment, c’est le gaz contenu dans le réservoir secondaire qui est à utiliser en priorité comme carburant pour l’appareil consommateur de gaz, le gaz contenu dans la cuve n’étant utilisé qu’en tout dernier recours pour alimenter celui-ci. Le réservoir secondaire constitue donc la source de gaz prioritaire pour alimenter l’appareil consommateur de gaz, et ce par le biais de la ligne d’alimentation ou de la ligne d’évaporation. D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront encore au travers de la description qui suit d’une part, et de plusieurs exemples de réalisation donnés à titre indicatif et non limitatif en référence aux dessins schématiques annexés d’autre part, sur lesquels : FIG. 1 représente un premier mode de réalisation d’un système d’alimentation selon l’invention, FIG. 2 représente une première variante du premier mode de réalisation du système d’alimentation selon l’invention, FIG. 3 représente un deuxième mode de réalisation du système d’alimentation selon l’invention, FIG. 4 représente un troisième mode de réalisation du système d’alimentation selon l’invention, FIG. 5 représente une deuxième variante du premier mode de réalisation du système d’alimentation selon l’invention. La FIG. 1 représente un système d’alimentation 1 en gaz d’au moins un appareil consommateur de gaz 2 d’un ouvrage flottant selon l’invention. Sur l’ensemble des figures, un premier appareil consommateur de gaz 2a et un deuxième appareil consommateur de gaz 2b sont représentés mais le système d’alimentation 1 est apte à alimenter en gaz un nombre indéfini d’appareils consommateur de gaz 2, l’essentiel étant que le système d’alimentation 1 puisse répondre à un besoin d’alimentation en gaz de chacun d’entre eux. A titre d’exemples, le premier appareil consommateur de gaz 2a peut être un moteur assurant la propulsion de l’ouvrage flottant, tandis que le deuxième appareil consommateur de gaz 2b peut être un générateur alimentant l’ouvrage flottant en électricité. Le système d’alimentation 1 comprend également une cuve 3 à membranes contenant une cargaison de gaz à l’état liquide, par exemple de gaz naturel. Cette cargaison est transportée par l’ouvrage flottant et est destinée à être livrée à un point de destination, par exemple un port de destination. La cuve 3 présente une pluralité de membranes assurant à la fois étanchéité et isolation thermique afin de maintenir la cargaison de gaz à l’état liquide autant que faire se peut. Malgré l’isolation thermique de la cuve 3, la cargaison de gaz à l’état liquide s’évapore partiellement au cours du temps et du gaz à l’état vapeur se forme au niveau d’un ciel de la cuve 3. La présence de gaz à l’état vapeur entraîne une augmentation de la pression de saturation de la cuve 3. Le gaz à l’état vapeur se formant dans la cuve 3 doit donc être traité d’une manière ou d’une autre afin d’éviter une surpression de la cuve 3 risquant d’endommager les parois et/ou les membranes de celle-ci. Le système d’alimentation 1 comprend à ce titre un circuit d’alimentation 4 pourvu d’un premier dispositif de compression 5 configuré notamment pour aspirer le gaz à l’état vapeur contenu dans la cuve 3. Le circuit d’alimentation 4 relie la cuve 3 aux appareils consommateurs de gaz 2 et est donc apte à assurer une alimentation de ces derniers à partir du gaz à l’état vapeur contenu dans la cuve 3. Les appareils consommateur de gaz 2 ayant des exigences en pression pour la consommation du gaz qui leur est fourni, le premier dispositif de compression 5 est également chargé d’élever la pression du gaz à l’état vapeur à une pression compatible avec les appareils consommateur de gaz 2. Le gaz à l’état vapeur formé dans le ciel de la cuve 3 peut ainsi être évacué hors de celle-ci grâce au circuit d’alimentation 4. Le système d’alimentation 1 comprend également une ligne de reliquéfaction 6 qui débute au niveau d’un point de divergence 7 disposé au niveau du circuit d’alimentation 4 entre la cuve 3 et le premier dispositif de compression 5. La ligne de reliquéfaction 6 a pour objectif de faire circuler du gaz à l’état vapeur se formant au sein de la cuve 3 et destiné à être reliquéfié. Le gaz à l’état vapeur est aspiré au sein de la ligne de reliquéfaction 6 à l’aide d’un deuxième dispositif de compression 8 disposé sur la ligne de reliquéfaction 6. La présence de deux dispositifs de compression 5, 8 distincts l’un de l’autre permet d’isoler le circuit d’alimentation 4 et la ligne de reliquéfaction 6. Pour éviter de gaspiller du gaz en l’envoyant en quantité supérieure au besoin de l’un ou des appareils consommateur de gaz 2, il est important de savoir la quantité exacte de gaz à l’état vapeur comprimé par le premier dispositif de compression 5, ce qui peut s’avérer complexe si un dispositif de compression a pour objectif de comprimer à la fois le gaz destiné à être consommé et le gaz destiné à être reliquéfié. Ce problème est contourné par la présence des deux dispositifs de compression 5, 8 chacun comprimant le gaz à l’état vapeur destiné à être consommé ou à être reliquéfié. La circulation du gaz à l’état vapeur au sein du circuit d’alimentation 4 est contrôlée par une première vanne 31 disposée sur le circuit d’alimentation 4 entre le point de divergence 7 et le premier dispositif de compression 5, tandis que la circulation du gaz à l’état vapeur au sein de la ligne de reliquéfaction 6 est contrôlée par une deuxième vanne 32 disposée sur la ligne de reliquéfaction 6 entre le point de divergence 7 et le deuxième dispositif de compression 8. Par souci de sécurité, le système d’alimentation 1 comprend une ligne secondaire 27 assurant une liaison fluidique directe entre la ligne de reliquéfaction 6 en aval du deuxième dispositif de compression 8 et les appareils consommateur de gaz 2. La ligne secondaire 27 est utile pour alimenter les appareils consommateur de gaz 2 en cas de panne du premier dispositif de compression 5. Il est ainsi toujours possible d’opérer une alimentation des appareils consommateur de gaz 2, le deuxième dispositif de compression 8 et la ligne secondaire 27 assurant une redondance du premier dispositif de compression 5. Il est évident à ce titre que le deuxième dispositif de compression 8 est apte à élever la pression du gaz à l’état vapeur à une pression compatible aux besoins des appareils consommateur de gaz 2. Dans cette configuration, ces derniers sont donc alimentés par le gaz à l’état vapeur issu de la cuve 3. La circulation du gaz à l’état vapeur au sein de la ligne secondaire 27 est contrôlée par une troisième vanne 33. Afin de reliquéfier le gaz à l’état vapeur, le système d’alimentation 1 comprend un premier échangeur de chaleur 9 ainsi qu’un circuit de refroidissement 10 au sein duquel circule du gaz à l’état liquide présentant une température plus faible que le gaz à l’état vapeur circulant au sein de la ligne de reliquéfaction 6. Un échange de chaleur se fait au sein du premier échangeur de chaleur 9 entre le gaz à l’état liquide circulant dans le circuit de refroidissement 10 et le gaz à l’état vapeur circulant au sein de la ligne de reliquéfaction 6 afin de reliquéfier ce dernier. On comprend ainsi que le système d’alimentation 1 présente des moyens pour alimenter les appareils consommateur de gaz 2 avec le gaz à l’état vapeur présent dans la cuve 3 ainsi que des moyens pour reliquéfier ledit gaz à l’état vapeur. La consommation du gaz présent dans la cuve 3 peut toutefois être problématique car une partie de la cargaison destinée à être livrée est consommée, créant un manque de volume de gaz une fois arrivée à destination. Pour pallier cela, le système d’alimentation 1 selon l’invention comprend un réservoir secondaire 11 contenant également un volume de gaz à l’état liquide ne faisant pas partie de la cargaison destinée à être livrée. C’est en priorité à partir du gaz contenu dans ce réservoir secondaire 11 que les appareils consommateur de gaz 2 sont alimentés, et ce afin de préserver la cargaison de gaz contenue dans la cuve 3, le système d’alimentation 1 étant apte à mettre en œuvre un procédé d’alimentation de l’un ou des appareils consommateur de gaz 2 allant en ce sens. De plus, c’est le gaz contenu dans le réservoir secondaire 11 qui circule au sein du circuit de refroidissement 10 afin de reliquéfier le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction 6. Cela permet de ne pas perturber la température du gaz à l’état liquide contenu dans la cuve 3 en ne l’utilisant pas comme moyen de refroidissement. Contrairement à la cuve 3, le réservoir secondaire 11 est à parois autoporteuses, ce qui constitue une structure différente de la cuve 3 à membranes. Les parois autoporteuses assurent une isolation thermique mais présentent également une résistance à la surpression plus importante que la cuve 3 à membranes, permettant ainsi une accumulation plus élevée de gaz à l’état vapeur. Le système d’alimentation 1 selon l’invention garantit donc d’éviter le plus possible d’alimenter les appareils consommateur de gaz 2 avec le gaz à l’état vapeur se formant dans la cuve 3 et de privilégier ladite alimentation avec du gaz à l’état vapeur se formant dans le réservoir secondaire 11. Le système d’alimentation 1 comprend à ce titre une ligne d’alimentation 12 qui s’étend du réservoir secondaire 11 jusqu’au circuit d’alimentation 4. Les appareils consommateur de gaz 2 peuvent ainsi être alimentés par le gaz à l’état vapeur provenant du réservoir secondaire et circulant dans la ligne d’alimentation 12. Avantageusement, la ligne d’alimentation 12 est connectée au circuit d’alimentation au niveau d’un point de convergence 26 disposé sur le circuit d’alimentation 4, ledit point de convergence 26 étant positionné sur le circuit d’alimentation 4 entre le point de divergence 7 et le premier dispositif de compression 5. Cette connexion permet la compression du gaz provenant de la ligne d’alimentation 12 par le premier dispositif de compression 5, et évite ainsi de mettre en place un dispositif de compression supplémentaire dédié à la compression du gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne d’alimentation 12. Dans cette configuration, le premier dispositif de compression 5 est donc apte à aspirer le gaz à l’état vapeur contenu dans le réservoir secondaire 11 et l’élever à une pression compatible pour l’un ou les appareils consommateur de gaz 2. La circulation du gaz au sein de la ligne d’alimentation 12 vers le premier dispositif de compression 5 est contrôlée par une quatrième vanne 34. Le gaz contenu dans le réservoir secondaire 11 est donc utilisé en permanence pour alimenter les appareils consommateur de gaz 2, et ce tant qu’une source d’alimentation des appareils consommateur de gaz 2 est disponible au sein du réservoir secondaire 11. D’une manière avantageuse, tout au long du trajet effectué par l’ouvrage flottant, les appareils consommateur de gaz 2 sont en permanence alimentés par le gaz issu du réservoir secondaire 11 tandis que l’intégralité du gaz à l’état vapeur se formant dans la cuve 3 est destiné à circuler dans la ligne de reliquéfaction 6 pour être reliquéfié et non consommé. Tel que cela a été mentionné précédemment, le gaz à l’état liquide contenu dans le réservoir secondaire 11 est également utilisé, et ce pour opérer le refroidissement, avantageusement la reliquéfaction totale, du gaz à l’état vapeur issu de la cuve 3. Le circuit de refroidissement 10 comprend ainsi un dispositif de pompage 13 permettant de prélever le gaz à l’état liquide dans le réservoir secondaire 11. Le gaz à l’état liquide circule dans le circuit de refroidissement 10 et traverse le premier échangeur de chaleur 9 afin de refroidir le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction 6 et traversant également le premier échangeur de chaleur 9. Sur la FIG. 1 , le dispositif de pompage 13 est représenté en dehors du réservoir secondaire 11, mais tel que cela sera visible par la suite, le dispositif de pompage 13 peut aussi être placé au sein d’un volume interne du réservoir secondaire 11. Le gaz à l’état liquide circulant dans le circuit de refroidissement 10 subit une hausse de température suite à l’échange de chaleur se produisant dans le premier échangeur de chaleur 9 et retourne ensuite dans le réservoir secondaire 11. Ce retour entraîne une hausse de la température du gaz à l’état liquide du réservoir secondaire 11, favorisant ainsi la production de gaz à l’état vapeur servant à alimenter les appareils consommateur de gaz 2. De plus, le système d’alimentation 1 comprend une ligne d’évaporation 14, connectée au circuit de refroidissement 10 en aval du premier échangeur de chaleur 9 par rapport au sens de circulation du gaz à l’état liquide dans le circuit de refroidissement 10. La ligne d’évaporation 14 permet de faire circuler le gaz issu du circuit de refroidissement 10 de sorte à l’utiliser pour alimenter les appareils consommateur de gaz 2. Cette ligne d’évaporation 14 peut être utilisée en cas d’absence ou de présence trop faible de gaz à l’état vapeur dans le réservoir secondaire 11 et est préférentiellement utilisée en priorité pour alimenter les appareils consommateur de gaz 2 par rapport à une alimentation via le gaz à l’état vapeur contenu dans la cuve 3. Les appareils consommateurs de gaz 2 ne tolèrent que du gaz à l’état vapeur pour être alimentés. Le gaz circulant dans le circuit de refroidissement 10 puis dans la ligne d’évaporation 14 étant à l’état liquide, le système d’alimentation 1 comprend un dispositif d’évaporation 15 assurant l’évaporation du gaz à l’état liquide circulant au sein de la ligne d’évaporation 14. Le dispositif d’évaporation 15 peut par exemple opérer une évaporation via un échange de chaleur avec un fluide tiers, tel que de l’eau de mer. Le gaz circulant dans la ligne d’évaporation 14 est ainsi évaporé et peut alors être consommé par les appareils consommateurs de gaz 2. La ligne d’évaporation 14 peut alors préalablement rejoindre le circuit d’alimentation 4 avant d’être envoyé à l’un ou aux appareils consommateur de gaz 2. D’une manière avantageuse, il n’est pas nécessaire que le gaz évaporé se fasse comprimer par le premier dispositif de compression 5 avant d’être envoyé vers les appareils consommateur de gaz 2. Pour rappel, le gaz circulant dans la ligne d’évaporation 14 provient au départ du circuit de refroidissement 10, et le dispositif de pompage 13 est apte à élever la pression du gaz à l’état liquide à une pression compatible avec les appareils consommateur de gaz 2. La circulation du gaz au sein de la ligne d’évaporation 14 est contrôlée par une cinquième vanne 35. On comprend ainsi que le système d’alimentation 1 selon l’invention, particulièrement le réservoir secondaire 11 et les éléments qui s’y rattachent, ont les capacités d’une part de reliquéfier le gaz à l’état vapeur se formant dans la cuve 3, et d’autre part d’alimenter les appareils consommateur de gaz 2 en lieu et place du gaz à l’état vapeur se formant dans la cuve 3 afin d’éviter une diminution d’un volume de la cargaison de gaz contenu dans la cuve 3. Afin de favoriser la reliquéfaction au sein du premier échangeur de chaleur 9, le système d’alimentation 1 comprend un deuxième échangeur de chaleur 21 au sein duquel circulent au moins deux flux de gaz à l’état vapeur. Le deuxième échangeur de chaleur 21 assure un prérefroidissement du gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction 6, ce qui facilite sa reliquéfaction par la suite. Sur la FIG. 1 , au sein du deuxième échangeur de chaleur 21, un échange de chaleur est opéré entre le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction 6 entre le point de divergence 7 et le deuxième dispositif de compression 8 et le gaz à l’état vapeur circulant dans le circuit de reliquéfaction 6 entre le deuxième dispositif de compression 8 et le premier échangeur de chaleur 9. Grâce au deuxième échangeur de chaleur 21, le gaz à l’état vapeur circulant dans le circuit de reliquéfaction 6 entre le deuxième dispositif de compression 8 et le premier échangeur de chaleur 9 est prérefroidi avant de traverser le premier échangeur de chaleur 9. Le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction 6 entre le point de divergence 7 et le deuxième dispositif de compression 8 offre une source de diminution de température car il est issu directement de la cuve 3 et n’est pas encore comprimé par le deuxième dispositif de compression 8. En sortie du premier échangeur de chaleur 9, le gaz circulant dans la ligne de reliquéfaction 6 est au moins partiellement reliquéfié, idéalement entièrement reliquéfié. Il est toutefois envisageable que le gaz circulant dans la ligne de reliquéfaction 6 en sortie du premier échangeur de chaleur 9 soit dans un état diphasique, c’est-à-dire en partie à l’état liquide et en partie à l’état vapeur. Auquel cas le gaz à l’état diphasique poursuit sa circulation au sein de la ligne de reliquéfaction 6 jusqu’à rejoindre un séparateur 16, qui permet la séparation d’une fraction liquide et d’une fraction vapeur du gaz à l’état diphasique. Le séparateur 16 comprend une entrée 17 où débouche la ligne de reliquéfaction 6 et permettant ainsi au gaz à l’état diphasique d’entrer au sein du séparateur 16. Le séparateur 16 comprend également une sortie vapeur 18 par laquelle sort la fraction vapeur du gaz à l’état diphasique et une sortie liquide 19 par laquelle sort la fraction liquide du gaz à l’état diphasique. La fraction de gaz à l’état vapeur constitue la fraction de gaz ne s’étant pas reliquéfiée lors de l’échange de chaleur se produisant au sein du premier échangeur de chaleur 9. Le système d’alimentation 1 comprend à ce titre une ligne de retour de gaz vapeur 20 s’étendant entre la sortie vapeur 18 du séparateur 16 et la ligne de reliquéfaction 6, entre le point de divergence 7 et le deuxième échangeur de chaleur 21. La ligne de retour de gaz vapeur 20 assure une recirculation du gaz ne s’étant pas reliquéfié vers la ligne de reliquéfaction 6, afin d’opérer un nouvel échange de chaleur dans un but de reliquéfaction. Sur la FIG. 1 , la ligne de retour de gaz vapeur 20 est fluidiquement connectée au point de divergence 7, qui fait ici office de point de jonction. Cette connexion fluidique permet de faire recirculer la fraction de gaz à l’état vapeur dans la ligne de reliquéfaction 6. Tel que cela est illustré sur la FIG. 1 , la ligne de retour de gaz vapeur peut également être fluidiquement connectée à la ligne d’alimentation 12 dans l’hypothèse où la fraction de gaz à l’état vapeur provenant du séparateur 16 est utilisée pour alimenter les appareils consommateur de gaz 2. La circulation du gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de retour de gaz vapeur 20 et destiné à recirculer dans la ligne de reliquéfaction 6 est contrôlée par une sixième vanne 36. La circulation du gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de retour de gaz vapeur 20 et destiné à alimenter les appareils consommateur de gaz 2 est quant à elle contrôlée par une septième vanne 37. La fraction de gaz à l’état liquide contenue dans le séparateur 16 constitue la fraction de gaz s’étant reliquéfiée lors de l’échange de chaleur se produisant au sein du premier échangeur de chaleur 9. Selon le premier mode de réalisation du système d’alimentation 1, le gaz reliquéfié sort du séparateur 16 via la sortie liquide 19 et retourne au sein de la cuve 3. Le système d’alimentation 1 comprend à ce titre une ligne de retour de gaz liquide 22 connectée à la sortie liquide 19 du séparateur 16 et s’étendant jusqu’à la cuve 3. Ainsi, selon ce premier mode de réalisation, le gaz s’évaporant dans la cuve 3 est entièrement reliquéfié et retourne intégralement dans la cuve 3, maintenant ainsi le volume de la cargaison constant au fil du temps, sous réserve que le gaz contenu dans le réservoir secondaire 11 se suffise à lui-même pour assurer seul l’alimentation des appareils consommateur de gaz 2 au cours du temps. Selon ce premier mode de réalisation, la cuve 3 et le réservoir secondaire 11 sont indépendantes l’une de l’autre. Autrement dit il n’y a pas de possibilité de faire circuler du gaz de la cuve 3 vers le réservoir secondaire 11 ou inversement. Le réservoir secondaire 11 ne peut donc être rempli que pas des moyens de ravitaillement 23 externes au système d’alimentation 1 ou même à l’ouvrage flottant. Les moyens de ravitaillement 23 peuvent par exemple être ceux qui sont également chargés du remplissage de la cuve 3. Cette dernière et le réservoir secondaire 11 peuvent par exemple être remplies en même temps, lors du chargement du gaz à l’état liquide au sein de l’ouvrage flottant. Le volume de gaz à l’état liquide au sein du réservoir secondaire peut être choisi en fonction de différents paramètres comme le temps du trajet jusqu’au point de destination, les prévisions météorologiques ou la composition chimique du gaz transporté. D’une manière alternative, le réservoir secondaire 11 peut être rempli au maximum de sa capacité de contenance sans autre distinctions. La FIG. 2 représente une première variante du premier mode de réalisation du système d’alimentation 1 selon l’invention. Cette première variante présente des caractéristiques distinctes de ce qui a été décrit en FIG. 1 en ce qui concerne la ligne de retour de gaz vapeur 20 ainsi que le deuxième échangeur de chaleur 21. Concernant cette première variante, la ligne de retour de gaz vapeur 20 s’étend également jusqu’à la ligne de reliquéfaction 6, mais cette fois entre le deuxième échangeur de chaleur 21 et le deuxième dispositif de compression 8. De plus, la ligne de retour de gaz vapeur 20 traverse le deuxième échangeur de chaleur 21 qui ici opère alors un échange de chaleur entre trois flux de gaz. Grâce au deuxième échangeur de chaleur 21, le gaz à l’état vapeur circulant dans le circuit de reliquéfaction 6 entre le deuxième dispositif de compression 8 et le premier échangeur de chaleur 9 est prérefroidi avant de traverser le premier échangeur de chaleur 9. Telle que cela a été décrit précédemment, le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction 6 entre le point de divergence 7 et le deuxième dispositif de compression 8 offre une source de diminution de température car il est issu directement de la cuve 3 et n’est pas encore comprimé par le deuxième dispositif de compression 8. Par ailleurs, concernant cette première variante, le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de retour de gaz vapeur 20 garantit également une source de diminution de température. Le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de retour de gaz vapeur 20 rejoint ensuite la ligne de reliquéfaction 6 en sortie du deuxième échangeur de chaleur 21. Il est à noter que le système d’alimentation 1 tel que décrit en FIG. 2 comprend une ligne d’évacuation 28 connectée à la ligne de retour de gaz vapeur 20, en aval du deuxième échangeur de chaleur 21. La ligne d’évacuation 28 s’étend jusqu’au circuit d’alimentation 4, en amont du premier dispositif de compression 5. La ligne d’évacuation 28 permet d’évacuer le gaz à l’état vapeur hors de la ligne de retour de gaz vapeur 20 et de l’envoyer aux appareils consommateur de gaz 2. Cette ligne d’évacuation 28 est utilisée en cas d’excès d’azote au sein du gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de retour de gaz vapeur 20. En effet, la cargaison de gaz peut potentiellement contenir une faible quantité d’azote, qui se reliquéfie à une température plus basse que les hydrocarbures qui sont les composants majeurs de la cargaison de gaz. L’azote contenu dans la cargaison de gaz reste donc à l’état vapeur malgré un ou plusieurs passages au sein du premier échangeur de chaleur 9 et circule donc en continu dans la ligne de reliquéfaction 6 et dans la ligne de retour de gaz vapeur 20. Ainsi, au fil du temps et de la quantité de gaz à l’état vapeur formé dans la cuve 3 puis circulant dans la ligne de reliquéfaction 6, la concentration en azote augmente progressivement au sein du gaz circulant dans la ligne de reliquéfaction 6 et dans la ligne de retour de gaz vapeur 20, ce qui nuit aux performances de reliquéfaction du système d’alimentation 1. Lorsque la concentration en azote devient trop élevée, par exemple au bout d’une durée déterminée de trajet, le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de retour de gaz vapeur 20 circule par la suite au sein de la ligne d’évacuation 28 au lieu de recirculer au sein de la ligne de reliquéfaction 6, et est alors élevé en pression par le premier dispositif de compression 5 avant d’être envoyé aux appareils consommateur de gaz 2. Le reste des éléments structurels et fonctionnels de la première variante du premier mode de réalisation étant identiques au premier mode de réalisation décrit en FIG. 1 , on se reportera à la description de la FIG. 1 pour les éléments communs aux deux modes de réalisation. La FIG. 3 est une représentation d’un deuxième mode de réalisation du système d’alimentation 1 selon l’invention. Ce deuxième mode de réalisation se distingue de la première variante du premier mode de réalisation en ce que la ligne de retour de gaz liquide 22 ne s’étend non pas de la sortie liquide 19 du séparateur 16 jusqu’à la cuve 3, mais de la sortie liquide 19 du séparateur 16 jusqu’au réservoir secondaire 11. Autrement dit, le gaz se formant à l’état vapeur dans la cuve 3 et circulant dans la ligne de reliquéfaction 6 est envoyé au réservoir secondaire 11 une fois reliquéfié. Le réservoir secondaire 11 est donc ravitaillé par le gaz à l’état vapeur se formant dans la cuve 3 et destiné à être reliquéfié. Une telle configuration ne limite donc pas le fonctionnement du réservoir secondaire 11 au volume de gaz de départ qu’il contient. Cela entraîne une diminution du volume de la cargaison de la cuve 3 mais limite toutefois le gaspillage de celle-ci par rapport à une alimentation directe du gaz à l’état vapeur contenu dans la cuve 3 aux appareils consommateur de gaz 2. De plus, comme un ravitaillement du réservoir secondaire 11 via le gaz contenu dans la cuve 3 est possible, le réservoir secondaire 11 n’est pas entièrement indépendant de son volume de gaz de départ. Cela permet de limiter un tel volume et donc de limiter également la taille du réservoir secondaire 11, ce qui permet de réduire les coûts ainsi que l’encombrement spatial du système d’alimentation 1. Le moyen de ravitaillement principal du réservoir secondaire 11 reste toutefois le remplissage via les moyens de ravitaillement 23 décrits précédemment. Le deuxième mode de réalisation se distingue du premier mode de réalisation également en ce que le dispositif de pompage 13 assurant la circulation du gaz à l’état liquide dans le circuit de refroidissement 10 est positionné au sein du volume interne du réservoir secondaire 11. Un tel positionnement est avantageux afin de limiter l’encombrement spatial du système d’alimentation 1 par rapport à un positionnement du dispositif de pompage 13 hors du réservoir secondaire 11. Le positionnement du dispositif de pompage 13 est toutefois totalement indépendant du mode de réalisation du système d’alimentation 1, et un positionnement du dispositif de pompage 13 au sein ou hors du réservoir secondaire 11 est possible quel que soit le mode de réalisation mis en œuvre. Le reste des éléments structurels et fonctionnels du deuxième mode de réalisation étant identiques au premier mode de réalisation ou à la première variante du premier mode de réalisation, on se reportera à la description des figures 1 et 2 pour les éléments communs aux deux modes de réalisation. La FIG. 4 est une représentation d’un troisième mode de réalisation du système d’alimentation 1 selon l’invention. Ce troisième mode de réalisation est sensiblement identique à la première variante du premier mode de réalisation, notamment au niveau de la ligne de retour de gaz liquide 22 qui s’étend de la sortie liquide 19 du séparateur 16 jusqu’à la cuve 3, contrairement au deuxième mode de réalisation. Toutefois, le troisième mode de réalisation du système d’alimentation 1 comprend en outre un circuit de ravitaillement 24 s’étendant entre la cuve 3 et le réservoir secondaire 11. Le circuit de ravitaillement 24 comprend un dispositif de pompage additionnel 25 préférentiellement immergé au fond de la cuve 3 et configuré pour prélever du gaz à l’état liquide dans la cuve 3. Le gaz à l’état liquide circule alors au sein du circuit de ravitaillement 24 jusqu’au réservoir secondaire 11. Le troisième mode de réalisation du système d’alimentation 1, tout comme le deuxième mode de réalisation, permet donc de ravitailler le réservoir secondaire 11 en gaz au cours du trajet et non uniquement à l’aide des moyens de ravitaillement 23. Le troisième mode de réalisation permet donc également de limiter la taille du réservoir secondaire 11, celui-ci pouvant être rempli au cours du trajet via la cuve 3 et le circuit de ravitaillement 24. Le ravitaillement du réservoir secondaire 11 avec du gaz à l’état liquide provenant de la cuve 3 peut également être un moyen de refroidir le réservoir secondaire 11 et de fournir du gaz à l’état liquide à une température plus faible pour améliorer la capacité de refroidissement au sein du premier échangeur de chaleur 9 et ainsi permettre une reliquéfaction plus efficace. L’utilisation d’une partie de la cargaison de la cuve 3 peut être compensée par exemple en remplissant au départ la cuve d’un volume de gaz supérieur au volume prévu de la cargaison. Le reste des éléments structurels et fonctionnels du troisième mode de réalisation étant identiques au premier mode de réalisation ou à sa première variante, on se reportera à la description des figures 1 et 2 pour les éléments communs aux deux modes de réalisation. La FIG. 5 représente une deuxième variante du premier mode de réalisation du système d’alimentation 1. Cette deuxième variante inclus des différences structurelles et fonctionnelles qui ne sont pas exclusivement applicables au premier mode de réalisation. Ainsi, cette deuxième variante peut également être appliquée au deuxième mode de réalisation ainsi qu’au troisième mode de réalisation. Cette deuxième variante se distingue ainsi de la première variante en ce que la ligne d’alimentation 12 traverse le premier échangeur de chaleur 9 avant de rejoindre le circuit d’alimentation 4, tandis que ce dernier traverse le deuxième échangeur de chaleur 21 avant de s’étendre jusqu’au premier dispositif de compression 5. Ainsi, le premier échangeur de chaleur 9 et le deuxième échangeur de chaleur 21 présentent chacun un flux supplémentaire de gaz qui les traversent. Un tel arrangement permet d’exploiter les capacités de refroidissement du gaz à l’état vapeur destiné à alimenter les appareils consommateur de gaz 2. En effet, le gaz à l’état vapeur issu du réservoir secondaire 11, bien que s’étant préalablement évaporé, présente une température suffisamment basse pour participer à l’échange de chaleur se déroulant au sein du premier échangeur de chaleur 9. La reliquéfaction du gaz circulant au sein de la ligne de reliquéfaction 6 s’en retrouve alors améliorée. En sortie du premier échangeur de chaleur 9, le gaz circulant dans la ligne d’alimentation 12 rejoint le circuit d’alimentation 4. Par la suite, le gaz à l’état vapeur provenant de la ligne d’alimentation 12 traverse le deuxième échangeur de chaleur 21 avant d’être comprimé par le premier dispositif de compression 5. Une telle configuration est également valable pour le gaz à l’état vapeur provenant de la cuve 3 si celui-ci est utilisé pour alimenter les appareils consommateur de gaz 2 car la traversée du deuxième échangeur de chaleur 21 du gaz à l’état vapeur circulant dans le circuit d’alimentation 4 se fait entre le point de convergence 26 et le premier dispositif de compression 5. La circulation au sein du deuxième échangeur de chaleur 21 du gaz à l’état vapeur circulant dans le circuit d’alimentation 4 et destiné à être comprimé par le premier dispositif de compression 5 par la suite permet d’améliorer le prérefroidissement du gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction 6 et traversant ce même deuxième échangeur de chaleur 21. Un tel prérefroidissement s’avère efficace même dans l’hypothèse où le gaz à l’état vapeur circulant dans le circuit d’alimentation 4 est issu de la ligne d’alimentation 12 en ayant subi une hausse de température du fait d’avoir préalablement traversé le premier échangeur de chaleur 9. Une telle configuration est ainsi optimale pour la réliquéfaction du gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction 6. Il est à noter que, sur la FIG. 5 , les deux échangeurs de chaleur 9, 21 sont chacun traversés par un flux de gaz supplémentaire, mais il est tout à fait envisageable de mettre en œuvre un flux supplémentaire sur uniquement un seul de ces échangeurs de chaleur 9, 21. Le reste des éléments structurels et fonctionnels de cette variant étant identique au premier mode de réalisation ou à sa première variante, on se reportera à la description des figures 1 et 2 pour les éléments communs aux variantes du système d’alimentation 1 divulgués aux figures 1, 2 et 4. Bien sûr, l’invention n’est pas limitée aux exemples qui viennent d’être décrits et de nombreux aménagements peuvent être apportés à ces exemples sans sortir du cadre de l’invention. L’invention, telle qu’elle vient d’être décrite, atteint bien le but qu’elle s’était fixée, et permet de proposer un système d’alimentation pour ouvrage flottant permettant de limiter la consommation de gaz contenu dans une cuve par un appareil consommateur de gaz dudit ouvrage flottant. Des variantes non décrites ici pourraient être mises en œuvre sans sortir du contexte de l’invention, dès lors que, conformément à l’invention, elles comprennent un système d’alimentation conforme à l’invention. Système d’alimentation (1) en gaz d’au moins un appareil consommateur de gaz (2, 2a, 2b) d’un ouvrage flottant, le système d’alimentation (1) comprenant : au moins une cuve (3) à membranes configurée pour contenir le gaz, au moins un circuit d’alimentation (4) en gaz de l’appareil consommateur de gaz (2, 2a, 2b), comprenant au moins un premier dispositif de compression (5) configuré pour comprimer du gaz prélevé à l’état vapeur dans la cuve (3) jusqu’à une pression compatible avec les besoins de l’appareil consommateur de gaz (2, 2a, 2b), au moins une ligne de reliquéfaction (6) du gaz à l’état vapeur, la ligne de reliquéfaction (6) étant connecté au circuit d’alimentation (4) à un point de divergence (7) disposé entre la cuve (3) et le premier dispositif de compression (5), la ligne de reliquéfaction (6) comprenant un deuxième dispositif de compression (8), au moins un circuit de refroidissement (10) comprenant au moins un dispositif de pompage (13) configurée pour prélever du gaz à l’état liquide, le système d’alimentation (1) comprenant un premier échangeur de chaleur (9) configuré pour opérer un échange de chaleur entre le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction (6) en aval du deuxième dispositif de compression (8) et le gaz à l’état liquide circulant dans le circuit de refroidissement (10), caractérisé en ce que le système d’alimentation (1) comprend un réservoir secondaire (11) à parois autoporteuses configuré pour contenir du gaz à l’état liquide, ledit système d’alimentation (1) comprenant une ligne d’alimentation (12) configurée pour prélever du gaz à l’état vapeur dans le réservoir secondaire (11), la ligne d’alimentation (12) étant connectée au circuit d’alimentation (4). Système d’alimentation (1) selon la revendication 1, dans lequel le dispositif de pompage (13) du circuit de refroidissement (10) est configuré pour prélever le gaz à l’état liquide contenu dans le réservoir secondaire (11). Système d’alimentation (1) selon la revendication 2, dans lequel le circuit de refroidissement (10) s’étend jusqu’au réservoir secondaire (11). Système d’alimentation (1) selon la revendication 2 ou 3, comprenant une ligne d’évaporation (14) connectée au circuit de refroidissement (10) en aval du premier échangeur de chaleur (9) et s’étendant jusqu’au circuit d’alimentation (4) en aval du premier dispositif de compression (5), le système d’alimentation (1) comprenant un dispositif d’évaporation (15) configuré pour évaporer le gaz circulant dans la ligne d’évaporation (14). Système d’alimentation (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le premier échangeur de chaleur (9) est configuré pour opérer un échange de chaleur entre le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction (6) en aval du deuxième dispositif de compression (8), le gaz à l’état liquide circulant dans le circuit de refroidissement (10), et le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne d’alimentation (12). Système d’alimentation (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant un deuxième échangeur de chaleur (21) configuré pour opérer un échange de chaleur au moins entre le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction (6) entre le point de divergence (7) et le deuxième dispositif de compression (8) et le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction (6) entre le deuxième dispositif de compression (8) et le premier échangeur de chaleur (9). Système d’alimentation (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant un séparateur (16) pourvu d’une entrée (17), d’une sortie liquide (19) et d’une sortie vapeur (18), la ligne de reliquéfaction (6) s’étendant jusqu’à l’entrée (17) du séparateur (16). Système d’alimentation (1) selon la revendication précédente, en combinaison avec la revendication 6, comprenant une ligne de retour de gaz vapeur (20) connectée à la sortie vapeur (18) du séparateur (16) et s’étendant au moins jusqu’à la ligne de reliquéfaction (6) entre le point de divergence (7) et le deuxième échangeur de chaleur (21). Système d’alimentation (1) selon la revendication 7, en combinaison avec la revendication 6, comprenant une ligne de retour de gaz vapeur (20) connectée à la sortie vapeur (18) du séparateur (16) et s’étendant jusqu’à la ligne de reliquéfaction (6) entre le deuxième échangeur de chaleur (21) et le deuxième dispositif de compression (8), le deuxième échangeur de chaleur (21) étant configuré pour opérer un échange de chaleur entre le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction (6) entre le point de divergence (7) et le deuxième dispositif de compression (8), le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction (6) entre le deuxième dispositif de compression (8) et le premier échangeur de chaleur (9), et le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de retour de gaz vapeur (20). Système d’alimentation (1) selon la revendication précédente, dans lequel le deuxième échangeur de chaleur (21) est configuré pour opérer un échange de chaleur entre le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction (6) entre le point de divergence (7) et le deuxième dispositif de compression (8), le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de reliquéfaction (6) entre le deuxième dispositif de compression (8) et le premier échangeur de chaleur (9), le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de retour de gaz vapeur (20), et le gaz à l’état vapeur circulant dans le circuit d’alimentation (4) entre un point de convergence (26) au niveau duquel la ligne d’alimentation (12) est connectée au circuit d’alimentation (4), et le premier dispositif de compression (5). Système d’alimentation (1) selon l’une quelconque des revendications 7 à 10, comprenant une ligne de retour de gaz liquide (22) connectée à la sortie liquide (19) du séparateur (16). Système d’alimentation (1) selon la revendication précédente, dans lequel la ligne de retour de gaz liquide (22) s’étend jusqu’à la cuve (3). Système d’alimentation (1) selon la revendication 11, dans lequel la ligne de retour de gaz liquide (22) s’étend jusqu’au réservoir secondaire (11). Système d’alimentation (1) selon la revendication 12, comprenant un circuit de ravitaillement (24) du réservoir secondaire (11), le circuit de ravitaillement (24) comprenant un dispositif de pompage additionnel (25) configuré pour prélever du gaz à l’état liquide dans la cuve (3), le circuit de ravitaillement (24) s’étendant jusqu’au réservoir secondaire (11). Système d’alimentation (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le réservoir secondaire (11) est configuré pour être ravitaillé en gaz à l’état liquide par des moyens de ravitaillement (23) externes au système d’alimentation (1). Ouvrage flottant configuré pour transporter et/ou stocker du gaz à l’état liquide, comprenant au moins un appareil consommateur de gaz (2, 2a, 2b) et au moins un système d’alimentation (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes. Procédé d’alimentation d’au moins un appareil consommateur de gaz (2, 2a, 2b) d’un ouvrage flottant, mis en œuvre par un système d’alimentation (1) en gaz selon l’une quelconque des revendications 1 à 15, au cours duquel : on alimente l’appareil consommateur de gaz (2, 2a, 2b) via au moins la ligne d’alimentation (12) en prélevant le gaz à l’état vapeur contenu dans le réservoir secondaire (11), s’il n’y a pas de gaz disponible dans le réservoir secondaire (11), on alimente l’appareil consommateur de gaz (2, 2a, 2b) via le circuit d’alimentation (4) en prélevant le gaz à l’état vapeur contenu dans la cuve (3). Procédé d’alimentation selon la revendication précédente, mis en œuvre par un système d’alimentation (1) selon l’une quelconque des revendications 4 à 15 en combinaison avec la revendication 4, au cours duquel on alimente l’appareil consommateur de gaz (2, 2a, 2b) via la ligne d’évaporation (14) en prélevant le gaz à l’état liquide contenu dans le réservoir secondaire (11) s’il n’y a pas de gaz à l’état vapeur disponible dans le réservoir secondaire (11).