FR 3150312 A1 20241227 FR 2306660 A 20230626 Procédé de polarisation d’au moins un premier module électronique à partir d’un premier courant de polarisation continu, ledit au moins un premier module (MDi) étant alimenté par une tension d’alimentation (Vdd) ayant des valeurs réelles dispersées autour d’une valeur nominale, ledit au moins un premier module ayant au moins un premier paramètre physique dont la valeur peut subir une variation résultant de ladite dispersion de valeurs de tension, le procédé comprenant une compensation en boucle ouverte de ladite dispersion des valeurs de tension comportant une élaboration d’un premier courant corrigé ( IREF_corr ) à partir d’un courant de référence et d’un premier coefficient de correction (G FF ) déterminé à partir de la variation de la valeur dudit au moins un premier paramètre physique, résultant de ladite dispersion des valeurs de tension, et une élaboration du premier courant de polarisation (I REF_i ) à partir du premier courant corrigé. Figure pour l’abrégé : Fig 3 Polarisation de modules électroniques, en particulier des modules analogiques radiofréquences Des modes de réalisation et de mise en œuvre concernent la polarisation de modules électroniques avec des courants de polarisations continus, notamment des modules analogiques réalisés en technologie BiCMOS ou CMOS et utilisés dans les circuits intégrés radiofréquence (RF), par exemple des amplificateurs RF, des mélangeurs (« mixer »), des décaleurs de phase (« phase shifter »). Les performances de ces modules dépendent fortement de ces courants de polarisation. Or des variations de la tension d’alimentation sont une cause importante de variations de ces courants de polarisations, conduisant donc à une dégradation des performances de ces modules, en particulier en terme de gain. En général pour s’affranchir des variations de l’alimentation soit on cascode les sources de courant soit on équipe l’ensemble du circuit intégré d’un régulateur de tension du type à faible chute de tension (« LDO : Low Drop Out ») délivrant la tension d’alimentation. Mais ces deux solutions présentent l’inconvénient de réduire la valeur de la tension d’alimentation délivrée aux différents composants du circuit intégré ce qui peut s’avérer très contraignant voire inacceptable lorsque la tension d’alimentation alimentant le régulateur a une valeur faible. Il existe donc un besoin de réduire l’impact des variations de la tension d’alimentation sur les courants de polarisation sur l’ensemble du circuit intégré, et ce sans imposer de contraintes sur la tension d’alimentation. Selon un aspect, il est proposé un circuit intégré, comprenant au moins un premier module électronique configuré pour être alimenté par une tension d’alimentation et pour être polarisé à partir d’un premier courant de polarisation continu. La tension d’alimentation peut avoir des valeurs réelles dispersées autour d’une valeur nominale. Ledit au moins un premier module a au moins un premier paramètre physique, par exemple un gain, dont la valeur peut subir une variation (ou dispersion) résultant de ladite dispersion de valeurs de tension. Le circuit intégré selon cet aspect comprend des moyens centralisés de polarisation comprenant des premiers moyens de compensation configurés pour effectuer une compensation en boucle ouverte de ladite dispersion des valeurs de tension. Cette compensation en boucle ouverte comporte une élaboration d’un premier courant corrigé à partir d’un courant de référence et d’un premier coefficient de correction déterminé à partir de la variation (ou dispersion) de la valeur dudit au moins un premier paramètre physique résultant de ladite dispersion des valeurs de tension. Ainsi le premier coefficient de correction est avantageusement ajusté en fonction de la sensibilité présenté par ledit au moins un premier module aux variations de la tension, cette sensibilité se traduisant par une variation du premier paramètre physique, par exemple le gain, du premier module. Par exemple, dans le cas où le premier paramètre physique est le gain du premier module, un premier module qui présenterait une variation de gain de 0.5dB lorsque la tension varie de 1.7V à 1.9V par exemple se verrait attribuer un premier coefficient plus élevé qu’un premier module qui ne présenterait qu’une variation de 0.2dB pour les mêmes variations (ou dispersion) de valeurs de la tension. Les moyens centralisés de polarisation comportent également des premiers moyens de recopie de courant, par exemple du type miroir de courant, configurés pour élaborer le premier courant de polarisation à partir du premier courant corrigé. Une pré-compensation centralisée en boucle ouverte, et donc une pré-correction centralisée, du courant de polarisation et éventuellement de tous les courants de polarisation (lorsqu’il y a plusieurs premiers modules électroniques), permet d’obtenir une sensibilité moindre du ou des courants de polarisation aux variations de la tension d’alimentation. Selon un mode de réalisation, les moyens centralisés de polarisation comportent une source de courant de référence configurée pour délivrer le courant de référence. Par ailleurs les premiers moyens de compensation sont configurés pour -déterminer une différence de tension entre la valeur réelle de la tension d’alimentation et sa valeur nominale, -transformer cette différence de tension en un premier courant de correction en utilisant le premier coefficient de correction et -injecter ce premier courant de correction dans la source de courant de référence pour obtenir le premier courant de corrigé. Selon un mode de réalisation, le circuit intégré comprend une source de tension de référence, par exemple une source de tension du type « bande interdite » (« band gap ») configurée pour délivrer une tension de référence. Et les premiers moyens de compensation comprennent par exemple : -un premier amplificateur opérationnel à transconductance possédant une première entrée connectée à la source de tension de référence et une sortie rebouclée sur une deuxième entrée de ce premier amplificateur opérationnel à transconductance, -un premier bloc de recopie de courant connecté à la sortie du premier amplificateur opérationnel à transconductance et ayant un facteur de recopie ajustable en fonction du premier coefficient de correction, -un pont résistif diviseur de tension possédant une entrée pour recevoir la tension d’alimentation et une sortie. Ce pont diviseur est par ailleurs dimensionné pour délivrer sur sa sortie, une tension égale à la tension de référence lorsque la tension d’alimentation présente sur son entrée, a sa valeur nominale. Selon ce mode de réalisation, les premiers moyens de compensation comprennent également : -un deuxième amplificateur opérationnel à transconductance possédant une première entrée connectée à la sortie du pont diviseur et une sortie rebouclée sur une deuxième entrée de ce deuxième amplificateur opérationnel à transconductance, - un deuxième bloc de recopie de courant connecté à la sortie du deuxième amplificateur opérationnel à transconductance et ayant ledit facteur de recopie ajustable en fonction du premier coefficient de correction. Le nœud connecté aux sorties respectives des deux blocs de recopie de courant est apte à délivrer le premier courant de correction. La source de courant de référence et les premiers moyens de recopie de courant (qui délivrent le ou les premiers courants de polarisation) sont connectés audit nœud. Bien que cela ne soit pas indispensable, le premier bloc de recopie de courant peut comporter deux premiers étages de recopie de courant cascodés et le deuxième bloc de recopie de courant peut comporter deux deuxièmes étages de recopie de courant cascodés. L’utilisation d’étages de recopie (ou miroir) de courant cascodés permet de rendre encore moins sensible le ou les courants de polarisation aux variations de la tension d’alimentation. Le premier paramètre de correction est avantageusement programmable. Il peut être par exemple stocké dans un registre et le fait de pouvoir le modifier permet de s’adapter à différents types de modules électroniques et/ou d’applications. Comme indiqué ci-avant, le premier paramètre physique est par exemple le gain du premier module. Le circuit intégré peut comprendre plusieurs premiers modules configurés pour être alimentés par la tension d’alimentation et pour être polarisés à partir de premiers courants de polarisation continus respectifs. Et les premiers moyens de recopie de courant sont configurés pour élaborer ces premiers courants de polarisation respectifs à partir dudit courant corrigé. Les premiers modules peuvent par exemple former une chaîne d’émission ou de réception radiofréquence et le premier paramètre physique est par exemple le gain de la chaîne d’émission ou de réception. Selon un mode de réalisation, le circuit intégré comprend en outre plusieurs deuxièmes modules configurés pour être alimentés par la tension d’alimentation et pour être polarisés à partir de deuxièmes courants de polarisation continus respectifs. Les premiers modules forment par exemple une chaîne d’émission radiofréquence et les deuxièmes modules forment par exemple une chaîne de réception radiofréquence ayant un gain formant un deuxième paramètre physique, dont la valeur peut subir une variation résultant de ladite dispersion de valeurs de tension. Les moyens centralisés de polarisation comprennent -des deuxièmes moyens de compensation, analogues aux premiers moyens de compensation, configurés pour effectuer une compensation en boucle ouverte de ladite dispersion des valeurs de tension comportant une élaboration d’un deuxième courant corrigé à partir du courant de référence et d’un deuxième coefficient de correction déterminé à partir de la variation de la valeur dudit deuxième paramètre physique résultant de ladite dispersion des valeurs de tension, et -des deuxième moyens de recopie de courant configurés pour élaborer les deuxièmes courant de polarisation à partir du deuxième courant corrigé. Les deuxièmes moyens de compensation et les deuxièmes moyens de recopie de courant, peuvent être distincts des premiers moyens de compensation et des premiers moyens de recopie de courant, respectivement. En variante, comme les chaînes de transmission et de réception opèrent en pratique avec un multiplexage temporel, les deuxièmes moyens de compensation et les deuxièmes moyens de recopie de courant pourraient être confondus avec les premiers moyens de compensation et les premiers moyens de recopie de courant, pour ne former que des seuls et mêmes moyens de compensation et des seuls et mêmes moyens de recopie de courant, mis en œuvre séquentiellement en utilisant séquentiellement le premier coefficient de correction et le deuxième coefficient, en fonction du multiplexage temporel. Selon un autre aspect, il est proposé un procédé de polarisation d’au moins un premier module à partir d’un premier courant de polarisation continu, ledit au moins un premier module étant alimenté par une tension d’alimentation ayant des valeurs réelles dispersées autour d’une valeur nominale, ledit au moins un premier module ayant au moins un premier paramètre physique dont la valeur peut subir une variation résultant de ladite dispersion de valeurs de tension, le procédé comprenant - une compensation en boucle ouverte de ladite dispersion des valeurs de tension comportant une élaboration d’un premier courant corrigé à partir d’un courant de référence et d’un premier coefficient de correction déterminé à partir de la variation de la valeur dudit au moins un premier paramètre physique résultant de ladite dispersion des valeurs de tension, et -une élaboration du premier courant de polarisation à partir du premier courant corrigé. Selon un mode de mise en œuvre, le procédé comprend une délivrance d’un courant de référence par une source de courant de référence et ladite compensation comprend -une détermination d’une différence de tension entre la valeur réelle de la tension d’alimentation et sa valeur nominale, -une transformation de cette différence de tension en un premier courant de correction en utilisant le premier coefficient de correction et -une injection de ce premier courant de correction dans la source de courant de référence pour obtenir le premier courant de corrigé. Selon un autre aspect, il est proposé un procédé de détermination de la valeur du premier coefficient de correction utilisé dans le circuit intégré tel que défini ci-avant ou dans le procédé tel que défini ci-avant, comprenant, après la fabrication du circuit intégré, une mesure de la variation du premier paramètre physique occasionnée par la dispersion des valeurs de la tension d’alimentation, pour différentes valeurs du premier coefficient de correction, et une sélection de la valeur du premier coefficient de correction correspondant à une valeur désirée pour la variation du premier paramètre physique. D’autres avantages et caractéristiques de l’invention apparaîtront à l’examen de la description détaillée de mode de réalisation et de mise en œuvre, nullement limitatifs, et des dessins annexés sur lesquels : ; ; ; ; ; ; et ; illustrent schématiquement des modes de réalisation et de mise en œuvre de l’invention. Sur la , la référence IC désigne un circuit intégré comportant ici une chaîne de premiers modules MD1-MD5 formant par exemple une chaîne de transmission radiofréquence. Le signal d’entrée de la chaîne est référencé RF IN et le signal de sortie RF OUT . Chaque premier module MDi est alimenté par une tension d’alimentation Vdd pouvant avoir des valeurs réelles dispersées autour d’une valeur nominale. Par exemple, la valeur nominale peut être égale à 1,8 volts et les valeurs réelles peuvent être comprises entre 1,7 volts et 1,9 volts par exemple. Par ailleurs, chaque premier module MDi est destiné à être polarisé à partir d’un premier courant de polarisation continu I REF_i . Les courants de polarisation I REF_i sont délivrés par des moyens centralisés de polarisation CBIAS dont on reviendra plus en détail ci-après sur la structure et la fonction. La chaîne de transmission CHT est affectée ici d’un premier paramètre physique, par exemple le gain c’est-à-dire le rapport RF OUT /RF IN dont la valeur peut subir une variation ou dispersion résultant de la dispersion des valeurs de tension de la tension d’alimentation Vdd. Mais, on peut d’ores et déjà indiquer que ces moyens centralisés de polarisation CBIAS comprennent : des premiers moyens de compensation configurés pour effectuer une compensation en boucle ouverte de la dispersion des valeurs de tension, cette compensation en boucle ouverte comportant une élaboration d’un premier courant corrigé à partir d’un courant de référence et d’un premier coefficient de correction G FF déterminé à partir de la variation de la valeur du premier paramètre physique, en l’espèce le gain de la chaîne de transmission CHT, résultant de ladite dispersion des valeurs de tension. Les moyens centralisés de polarisation comprennent également des premiers moyens de recopie de courant configurés pour élaborer chaque courant de polarisation I REF_i à partir du premier courant corrigé. Ce premier coefficient de correction G FF , par exemple stocké dans un registre RG, est constant mais peut être programmable par des moyens de commande MC, par exemple un microcontrôleur du circuit intégré IC en utilisant un mot numérique de commande G FF -ADJ. Bien que le courant de polarisation I REF_i puisse être effectivement le courant de polarisation du module MDi, il peut être, comme illustré sur la , un courant de référence à partir duquel sera élaboré le courant de polarisation effectif du module MDi. En effet, en général, et comme c’est particulièrement le cas pour des modules radiofréquences, un module MDi peut comprendre, comme illustré sur la , un moyen de polarisation local LBS comportant des moyens de recopie de courant à base de transistors NMOS et/ou PMOS, destinés à délivrer le courant effectif de polarisation IBIAS à partir du courant I REF_i , à l’étage radiofréquence RTSG de ce module MDi, cet étage radiofréquence RTSG étant alimenté par la tension d’alimentation Vdd et recevant le courant Idd_BLOCK. Dans ce cas, le courant I REF_i peut être considéré comme un courant de référence. Cela étant, dans la suite du texte, et à des fins d’homogénéisation des termes, on continuera à le désigner par l’expression de « premier courant de polarisation ». On se réfère maintenant plus particulièrement aux figures 3 et 4 pour décrire plus en détail un exemple de structure des premiers moyens de compensation MCP1 et des premiers moyens de recopie de courant MIR1. La illustre également un mode de mise en œuvre d’un procédé de polarisation de chaque premier module MDi à partir du premier courant de polarisation continu correspondant I REF_i . La compensation en boucle ouverte de la dispersion des valeurs de la tension d’alimentation Vdd comporte, comme indiqué ci-dessus, -une élaboration par les premiers moyens de compensation MCP1, d’un premier courant corrigé I REF_corr à partir d’un courant de référence I REF0 et du premier coefficient de correction G FF , et -une élaboration par les moyens de recopie de courant MIR1 de chaque premier courant de polarisation I REF_i à partir du premier courant corrigé I REF_corr . Le courant de référence I REF0 est délivré par une source de courant de référence SCR. La compensation en boucle ouverte comprend une détermination d’une différence de tension V FF (symbolisée schématiquement par un soustracteur STR) entre la valeur réelle de la tension d’alimentation Vdd et sa valeur nominale Vdd TYP . Cette différence de tension V FF est transformée en un premier courant de correction I CORR en utilisant le premier coefficient de correction G FF . Et, ce premier courant de correction I CORR est injecté dans la source de courant de référence SCR pour obtenir le premier courant corrigé I REF_corr . Ce premier courant corrigé est délivré à l’entrée IN des premiers moyens de recopie de courant MIR1 et les différents premiers courants de polarisation I REF_i sont délivrés sur les sorties OUT de ces premiers moyens de recopie de courant MIR1. Sur la , on voit que le circuit intégré comporte une source de tension de référence BG, par exemple une source de tension de bande interdite (« bandgap » en anglais) configurée pour délivrer une tension de référence Vbg, typiquement de l’ordre de 1,2 volts. Les premiers moyens de compensation MCP1 comportent dans ce mode de réalisation, un premier amplificateur opérationnel à transconductance, de structure classique et connue en soi, référencé OTA1. Ce premier amplificateur opérationnel à transconductance OTA1 possède -une première entrée + connectée à la source de tension de référence BG pour recevoir la tension de référence Vbg, et -une sortie rebouclée sur une deuxième entrée – de ce premier amplificateur opérationnel de la transconductance OTA1. La sortie de ce premier amplificateur opérationnel à transconductance OTA1 est également connectée à la masse GND par une résistance R31. Par ailleurs, les premiers moyens de compensation MCP1 comportent un premier bloc de recopie de courant ETM1 dont l’entrée est connectée à la sortie de l’amplificateur à transconductance OTA1 et ayant un facteur de recopie ajustable f(G FF ) en fonction du premier coefficient de correction G FF . En pratique, selon la valeur de ce premier coefficient de correction G FF , on utilisera plus ou moins de transistors PMOS dans le premier bloc de recopie de courant ETM1. Le courant délivré par ce premier bloc ETM1 est recopié dans un autre bloc de recopie de courant ETM3 de façon à tirer un courant i_pull à la masse GND. Les premiers moyens de compensation MCP1 comportent également un pont résistif diviseur de tension R1, R2 possédant une entrée pour recevoir la tension d’alimentation Vdd et une sortie (nœud commun entre les résistances R1 et R2). Ce pont diviseur de tension est dimensionné pour délivrer sur sa sortie une tension égale à la tension de référence Vbg lorsque la tension d’alimentation Vdd présente sur son entrée a sa valeur nominale Vdd TYP (1,8 volts par exemple). Les premiers moyens de compensation MCP1 comportent également un deuxième amplificateur opérationnel à transconductance OTA2. Ce deuxième amplificateur opérationnel à transconductance OTA2 possède -une première entrée + connectée à la sortie du pont diviseur R1, R2, -et une sortie rebouclée sur une deuxième entrée – de ce deuxième amplificateur opérationnel à transconductance OTA2. Par ailleurs, la sortie de ce deuxième amplificateur OTA2 est également connectée à la masse GND par l’intermédiaire d’une résistance R32. Les premiers moyens de compensation MCP1 comportent également un deuxième bloc de recopie de courant ETM2 connecté à la sortie du deuxième amplificateur opérationnel à transconductance OTA2 et ayant le même facteur de recopie que celui du premier bloc ETM1, facteur de recopie qui est là encore ajustable à partir du premier coefficient de correction G FF . Ce bloc ETM2 délivre le courant i_push. Et, le nœud MD connecté aux sorties respectives des deux blocs de recopie de courant ETM1 et ETM2, délivre le premier courant de correction I CORR qui va être injecté dans la source de courant de référence SCR. CE premier courant de correction I CORR est égal à i_push- i_pull. Les premiers moyens de recopie de courant MIR1 recopient le courant corrigé I REF_CORR pour, avec des facteurs de recopie variables, délivrer les premiers courant de polarisation I REF_1…IREF_5 . Bien que cela ne soit pas indispensable, il est préférable, de façon à diminuer encore la sensibilité des courants de polarisation aux variations de la tension d’alimentation, que le premier bloc de recopie de courant ETM1 comporte deux premiers étages de recopie de courant cascodés ETM10, ETM11 ( ). De même, il est particulièrement avantageux que le deuxième bloc de recopie de courant comporte également deux deuxièmes étages de recopie de courant cascodés ETM20, ETM21. On se réfère maintenant plus particulièrement à la pour illustrer un exemple d’un procédé de détermination de la valeur du premier coefficient de correction G FF utilisé dans le circuit intégré tel que décrit ci-avant ou dans le procédé tel que décrit ci-avant. Ce procédé de détermination comporte, après la fabrication du circuit intégré, une mesure, en laboratoire par exemple, de la variation du premier paramètre physique Gp (ici le gain de la chaîne de transmission CHT par exemple) occasionnée par la dispersion de la valeur de tension d’alimentation, pour différentes valeurs du premier coefficient de correction. Ainsi, dans cet exemple, on considère que la tension d’alimentation peut avoir des valeurs comprises entre 1,7 volts et 1,9 volts pour une tension nominale de 1,8 volts. On va donc mesurer (étape ST60) la différence entre le gain Gp de la chaîne de transmission à 1,9 volts et le gain Gp de cette chaîne de transmission à 1,7 volts, et ce pour différentes valeurs 3, 4, 5 et 6 du premier coefficient de correction G FF . On remarque tout d’abord que lorsqu’il n’y a pas de compensation, on obtient une variation en dB de 2,16 ce qui correspond à une grande variation ou dispersion du gain. Par contre, dès que l’on applique une compensation, cette variation diminue. Cette variation de gain est par exemple égale à 0,83 pour un coefficient G FF égal à 3. Elle est égale à 0,57 dB pour un coefficient G FF égal à 4. Elle est égale à 0,33 dB pour un coefficient G FF égal à 5. Elle est égale à 0,05 dB pour un coefficient G FF égal à 6. On voit donc que l’on obtient une faible variation du gain pour un coefficient G FF égal à 5 et une très faible variation du gain pour un coefficient G FF égal à 6. Il serait possible donc de choisir la valeur 6 pour le coefficient de correction G FF . Cependant, l’inventeur a observé que dans certains cas il était préférable de choisir la valeur 5 pour ce coefficient G FF , c’est-à-dire accepter une variation de gain un peu plus élevée que la variation minimale, ce qui permet d’être moins sensible aux variations dynamiques (« ripple ») de la tension d’alimentation. Comme illustré sur la , le circuit intégré IC peut comporter à la fois une chaîne d’émission radiofréquence CHT et une chaîne de réception radiofréquence CHR. La chaîne de réception CHR comporte des deuxièmes modules radiofréquence MD21-MD25 configurés pour être alimenté par la tension d’alimentation Vdd et pour être polarisés à partir de deuxièmes courants de polarisation continus respectifs I2 REF_i . La chaîne de réception CHR présente alors un gain formant un deuxième paramètre physique dont la valeur peut également subir une variation résultant de la dispersion des valeurs de tension Vdd. Les moyens centralisés de polarisation CBIAS peuvent comprendre alors des deuxièmes moyens de compensation MCP2, analogues aux premières moyens de compensation MCP1, configurés pour effectuer une compensation en boucle ouverte de la dispersion des valeurs de tension, cette compensation comportant une élaboration d’un deuxième courant corrigé I2 REF_corr à partir du courant de référence I REF0 et d’un deuxième coefficient de correction G2 FF déterminé à partir de la variation de la valeur du gain de la chaîne de réception CHR, résultant de ladite dispersion des valeurs de tension. Les moyens centralisés de polarisation comportent alors des deuxièmes moyens de recopie de courant MIR2 configurés pour élaborer les deuxièmes courants de polarisation I2 REF_i destinés à polariser les modules de la chaîne de réception CHR à partir du deuxième courant corrigé I2 REF_corr . Et, bien entendu, là encore, les coefficients de correction G FF et G2 FF peuvent être programmables et ajustés. Dans le mode de réalisation qui vient d’être décrit, les deuxièmes moyens de compensation MCP2 et les deuxièmes moyens de recopie de courant MIR2, sont distincts des premiers moyens de compensation MCP1 et des premiers moyens de recopie de courant MIR1. En variante, puisque les chaînes de transmission et de réception opèrent avec un multiplexage temporel, les deuxièmes moyens de compensation MCP2 et les deuxièmes moyens de recopie de courant MIR2 pourraient être confondus avec les premiers moyens de compensation MCP1 et les premiers moyens de recopie de courant MIR1, pour ne former que des seuls et mêmes moyens de compensation et des seuls et mêmes moyens de recopie de courant, mis en œuvre séquentiellement en utilisant séquentiellement le premier coefficient de correction G FF et le deuxième coefficient G2 FF , en fonction du multiplexage temporel. L’invention permet notamment de réduire la sensibilité aux variations de la tension d’alimentation, des courants de polarisation continus des différents modules du circuit intégré tout en conservant lorsque c’est nécessaire, des structures locales de polarisation LBS ( ) de petite taille ce qui permet de réduire l’encombrement sur silicium. La compensation centralisée programmable conduit à des performances améliorées par rapport aux solutions de l’art antérieur. En outre cette compensation centralisée en boucle ouverte réduit également la consommation maximum de courant lorsque la tension d’alimentation a sa valeur maximale ce qui conduit donc à une réduction de la consommation maximale de puissance. Circuit intégré, comprenant au moins un premier module électronique (MDi) configuré pour être alimenté par une tension d’alimentation (Vdd) et pour être polarisé à partir d’un premier courant de polarisation continu ( I REF_i ), la tension d’alimentation pouvant avoir des valeurs réelles dispersées autour d’une valeur nominale, ledit au moins un premier module ayant au moins un premier paramètre physique (Gp) dont la valeur peut subir une variation résultant de ladite dispersion de valeurs de tension, et des moyens centralisés de polarisation (CBIAS) comprenant -des premiers moyens de compensation (MCP1) configurés pour effectuer une compensation en boucle ouverte de ladite dispersion des valeurs de tension comportant une élaboration d’un premier courant corrigé (I REF_corr ) à partir d’un courant de référence (I REF0 ) et d’un premier coefficient de correction (G FF ) déterminé à partir de la variation de la valeur dudit au moins un premier paramètre physique, résultant de ladite dispersion des valeurs de tension, et -des premiers moyens de recopie de courant (MIR1) configurés pour élaborer le premier courant de polarisation ( I REF_i ) à partir du premier courant corrigé. Circuit intégré selon la revendication 1, dans lequel les moyens centralisés de polarisation (CBIAS) comportent une source de courant de référence (SCR) configurée pour délivrer le courant de référence et les premier moyens de compensation (MCP1) sont configurés pour -déterminer une différence de tension (V FF ) entre la valeur réelle de la tension d’alimentation et sa valeur nominale, -transformer cette différence de tension en un premier courant de correction (I CORR ) en utilisant le premier coefficient de correction et -injecter ce premier courant de correction dans la source de courant de référence pour obtenir le premier courant de corrigé. Circuit intégré selon la revendication 2, comprenant une source de tension de référence (BG) configurée pour délivrer une tension de référence (Vbg), et dans lequel les premiers moyens de compensation (MCP1) comprennent -un premier amplificateur opérationnel à transconductance (OTA1) possédant une première entrée connectée à la source de tension de référence et une sortie rebouclée sur une deuxième entrée du premier amplificateur opérationnel à transconductance, -un premier bloc de recopie de courant (ETM1) connecté à la sortie du premier amplificateur opérationnel à transconductance et ayant un facteur de recopie (f(G FF )) ajustable en fonction du premier coefficient de correction (G FF ), -un pont résistif diviseur de tension (R1, R2) possédant une entrée pour recevoir la tension d’alimentation et une sortie, et dimensionné pour délivrer sur sa sortie une tension égale à la tension de référence lorsque la tension d’alimentation présente sur son entrée, a sa valeur nominale, -un deuxième amplificateur opérationnel à transconductance (OTA2) possédant une première entrée connectée à la sortie du pont diviseur et une sortie rebouclée sur une deuxième entrée du deuxième amplificateur opérationnel à transconductance, - un deuxième bloc de recopie de courant (ETM2) connecté à la sortie du deuxième amplificateur opérationnel à transconductance et ayant ledit facteur de recopie (f(G FF )) ajustable en fonction du premier coefficient de correction -un nœud (ND) connecté aux sorties respectives des deux blocs de recopie de courant et apte à délivrer le premier courant de correction (I CORR ), -la source de courant de référence (SCR) et les premiers moyens de recopie de courant (MIR1) étant connectés audit nœud (ND). Circuit intégré selon la revendication 3, dans lequel le premier bloc de recopie de courant comporte deux premiers étages de recopie de courant cascodés (ETM10, ETM11) et le deuxième bloc de recopie de courant comporte deux deuxièmes étages de recopie de courant cascodés (ETM20, ETM21). Circuit intégré selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le premier paramètre de correction (G FF ) est programmable. Circuit intégré selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le premier paramètre physique est le gain du premier module (MDi). Circuit intégré selon l’une des revendications précédentes, comprenant plusieurs premiers modules (MDi) configurés pour être alimentés par une tension d’alimentation et pour être polarisés à partir de premiers courants de polarisation continus respectifs, et les premiers moyens de recopie de courant sont configurés pour élaborer ces premiers courants de polarisation respectifs à partir dudit courant corrigé. Circuit intégré selon la revendication 7, dans lequel les premiers modules forment une chaîne d’émission (CHT) ou de réception radiofréquence et le premier paramètre physique est le gain (Gp) de la chaîne d’émission ou de réception. Circuit intégré selon la revendication 8, comprenant en outre plusieurs deuxièmes modules électroniques (MD21-MD25) configurés pour être alimenté par la tension d’alimentation et pour être polarisés à partir de deuxièmes courants de polarisation continus respectifs (I2 REF_i ), dans lequel les premiers modules forment une chaîne d’émission radiofréquence (CHT) et les deuxièmes modules forment une chaîne de réception radiofréquence (CHR) ayant un gain formant un deuxième paramètre physique, dont la valeur peut subir une variation résultant de ladite dispersion de valeurs de tension, et les moyens centralisés de polarisation (CBIAS) comprennent -des deuxièmes moyens de compensation (MCP2), analogues aux premiers moyens de compensation, configurés pour effectuer une compensation en boucle ouverte de ladite dispersion des valeurs de tension comportant une élaboration d’un deuxième courant corrigé (I2 REF_corr ) à partir du courant de référence et d’un deuxième coefficient de correction (G2 FF ) déterminé à partir de la variation de la valeur dudit deuxième paramètre physique, résultant de ladite dispersion des valeurs de tension, et -des deuxième moyens de recopie de courant (MIR2) configurés pour élaborer les deuxièmes courant de polarisation à partir du deuxième courant corrigé. Procédé de polarisation d’au moins un premier module électronique à partir d’un premier courant de polarisation continu, ledit au moins un premier module (MDi) étant alimenté par une tension d’alimentation (Vdd) ayant des valeurs réelles dispersées autour d’une valeur nominale, ledit au moins un premier module ayant au moins un premier paramètre physique dont la valeur peut subir une variation résultant de ladite dispersion de valeurs de tension, le procédé comprenant - une compensation en boucle ouverte de ladite dispersion des valeurs de tension comportant une élaboration d’un premier courant corrigé ( IREF_corr ) à partir d’un courant de référence et d’un premier coefficient de correction (G FF ) déterminé à partir de la variation de la valeur dudit au moins un premier paramètre physique, résultant de ladite dispersion des valeurs de tension, et -une élaboration du premier courant de polarisation (I REF_i ) à partir du premier courant corrigé. Procédé selon la revendication 10, comprenant une délivrance d’un courant de référence (I REF0 ) par une source de courant de référence et dans lequel ladite compensation comprend -une détermination d’une différence de tension (V FF ) entre la valeur réelle de la tension d’alimentation et sa valeur nominale, -une transformation de cette différence de tension en un premier courant de correction en utilisant le premier coefficient de correction et -une injection de ce premier courant de correction dans la source de courant de référence pour obtenir le premier courant de corrigé. Procédé de détermination de la valeur du premier coefficient de correction utilisé dans le circuit intégré selon l’une des revendications 1 à 9 ou dans le procédé selon la revendication 10 ou 11, comprenant, après la fabrication du circuit intégré, une mesure (ST60) de la variation du premier paramètre physique occasionnée par la dispersion des valeurs de la tension d’alimentation, pour différentes valeurs du premier coefficient de correction, et une sélection de la valeur du premier coefficient de correction correspondant à une valeur désirée pour la variation du premier paramètre physique.