FR 3150300 A1 20241227 FR 2306448 A 20230622 Procédé de vérification de l’adéquation aux courants résiduels de disjoncteurs différentiels Procédé de vérification de l’adéquation aux courants résiduels le traversant d’un disjoncteur différentiel disposé en tête d’une installation électrique, au moyen d’une pince de mesure de courant de fuite enserrant les conducteurs actifs sortant du disjoncteur différentiel pour alimenter une pluralité d’appareils électriques, le procédé consistant en une acquisition sur une durée totale d’acquisition, à une fréquence d’échantillonnage déterminée, d’échantillons de courants résiduels pendant des périodes d’acquisition successives ; en l’analyse fréquentielle par FFT de ces échantillons de courants résiduels dans des bandes de fréquences prédéterminées ; en la détermination pour chaque bande de fréquences et pour chacune des périodes d’acquisition successives, d’un courant efficace maximum et, à l’issue de la durée totale d’acquisition, en l’enregistrement de la valeur maximale des courants efficaces maximums ainsi déterminés ; et en la disqualification ou non du disjoncteur différentiel selon que cette valeur maximale des courants efficaces maximums répond ou non à une condition de compatibilité prédéterminée et en l’affichage de cette disqualification ou non en mode binaire par un pictogramme sur la pince de mesure de courant de fuite. Figure pour l’abrégé : Fig. 2. Procédé de vérification de l’adéquation aux courants résiduels de disjoncteurs différentiels La présente invention se rapporte au domaine de la surveillance des appareils et installations électriques par une protection différentielle consistant à comparer les courants entrant et sortant de ces appareils et installations, afin d’assurer la protection des personnes face au contact direct électrique résultant d’un défaut de ces appareils ou installations et elle concerne plus particulièrement un procédé permettant de vérifier la bonne adéquation de cette protection différentielle avec les courants de fuite ou résiduels émanant de ces appareils et installations. La protection différentielle est mise en œuvre dans les installations électriques au travers de deux familles de dispositifs, à savoir les interrupteurs différentiels et les disjoncteurs différentiels, ces derniers par nature très sélectifs (c’est à dire sensibles mais pas trop) intégrant en plus la détection des surintensités afin d’assurer à la fois la protection contre le défaut à la terre et les surcharges. L’utilisation de plus en plus généralisé d’électronique de puissance dans les sources d’alimentation, dans leur commande mais aussi dans les produits alimentés a conduit à l’apparition de courants résiduels de nature et de forme complexes, avec, selon les cas une composante continue, des composantes fréquentielles basse mais aussi haute fréquence. Aussi, la norme internatinonle IEC 60755 et son équivalent allemand VDE 0664-100 définissent principalement quatre familles de disjoncteurs différentiels selon la nature de leur déclenchement : le type AC lorsque ce déclenchement est assuré par un courant alternatif sans composante continue, le type A lorsqu’un courant pulsé superposé à une composante continue d’au plus 6mA peut aussi assurer ce déclenchement, le type F lorsque cette composante continue est d’au plus 10 mA et que des courants composites peuvent également assurer ce déclenchement et le type B/B+ lorsqu’un courant continu ou un courant résiduel haute fréquence (éventuellement supérieur à 420mA pour le type B+) peuvent en plus assurer ce déclenchement. Par haute fréquence, on entend une fréquence allant jusqu’à 1 kHz. Dans certains cas, des perturbations résultant du réseau ou de son environnement peuvent induire un déclenchement intempestif du disjoncteur différentiel qui entraine des coupures de l’alimentation électrique en l’absence de situation de danger. Ce type de déclenchement, souvent répétitif, est très préjudiciable à la qualité de la fourniture de l’énergie et entraine pour l’utilisateur des pertes d’exploitation. Ces perturbations peuvent aussi entrainer un non déclenchement en présence de défaut et donc de danger dû à une baisse de la sensibilité dans la détection des courants de défaut dangereux. Cette situation ne doit pas être négligée car elle affecte la sécurité. Parmi les principaux types de perturbations pouvant entrainer des déclenchements intempestifs, on notera particulièrement : Les courants de fuite permanents d’autant plus élevés que l’installation électrique est importante. Dans toute installation électrique, il y a un courant de fuite permanent à la terre dû soit aux déséquilibres des capacités de fuite naturelles des conducteurs actifs à la terre (circuits triphasés), soit à des capacités entre une phase et la terre pour des circuits monophasés pouvant avoir pour origine les condensateurs de filtrage reliés à la masse de certains équipements électroniques (automatismes, systèmes de communication, réseaux informatiques, etc.). Les courants de fuite à composante haute fréquence présents sous la forme d’harmoniques ou de transitoires (résultant par exemple de commutations à la mise sous tension) et qui peuvent avoir pour origine les alimentations d’équipements informatiques, les convertisseurs de fréquence, les commandes de moteur par variateur de vitesse, les systèmes d’éclairage à lampes fluorescentes. Ils peuvent aussi provenir de la proximité avec des appareils de coupure à moyenne tension et de batterie de condensateurs pour la compensation de l’énergie réactive. Parmi les principaux types de perturbations pouvant entrainer un non déclenchement, il y a particulièrement : Les courants permanents à composante continue ainsi que les courants permanents à composante très basse fréquence (typiquement inférieur à quelques Hz). Si ces courants, par nature, représentent de faibles ou moindres risques au regard de la protection des personnes, leurs capacités à saturer le tore magnétique qui est l’élément actif dans la détection des courants différentiels, conduisent à l’inefficacité par aveuglement de certains disjoncteurs différentiels. La température qui peut impacter les éléments mécaniques du disjoncteur. Ainsi, pour fonctionner dans des conditions de sécurité optimales sans déclenchements intempestifs ou non-déclenchement, les disjoncteurs différentiels doivent être traversés par des courants résiduels de formes bien spécifiques en fonction de leur type (AC, A, F, B/B+). Or, à ce jour, les seuls dispositifs de mesure existants ne sont pas capables de déterminer simplement cette adéquation. Il s’agit en effet soit de simples appareils portatifs, du type pinces de courants de fuite sans gestion de la composante continue, soit d’appareils fixes, du type contrôleurs d’isolement, installés en tête de l’installation électrique dans laquelle est injectée un signal de contrôle, soit encore de centrales d’analyse et d’expertise particulièrement complexe d’utilisation même pour un technicien chevronné. L'invention a donc pour objet de pallier ce manque en proposant un procédé et un équipement portatif simple d’utilisation permettant d’analyser la bonne adéquation des disjoncteurs différentiels avec les courants résiduels qui les traversent en l’absence de défauts. Ces buts sont atteints par un procédé de vérification de l’adéquation aux courants résiduels d’un disjoncteur différentiel disposé en tête d’une installation électrique, au moyen d’une pince de mesure de courant de fuite enserrant les conducteurs actifs sortant du disjoncteur différentiel pour alimenter une pluralité d’appareils électriques, procédé consistant à : - acquisition sur une durée totale d’acquisition (t fin – t début ), à une fréquence d’échantillonnage déterminée, d’échantillons de courants résiduels pendant des périodes d’acquisition successives, - analyse fréquentielle par FFT de ces échantillons de courants résiduels dans des bandes de fréquences prédéterminées, - détermination pour chaque bande de fréquences et pour chacune des périodes d’acquisition successives, d’un courant efficace maximum et, à l’issue de la durée totale d’acquisition, enregistrement de la valeur maximale des courants efficaces maximums ainsi déterminés dans chaque bande de fréquence, et - disqualification ou non du disjoncteur différentiel selon que cette valeur maximale des courants efficaces maximums répond ou non à une condition de compatibilité prédéterminée et affichage de cette disqualification ou non en mode binaire par un pictogramme sur la pince de mesure de courant de fuite. Ainsi, ce procédé mis en œuvre par une pince de mesure dont le module de traitement est spécialement configuré à cet effet, peut être utilisé en toute sécurité pour l’utilisateur, ne nécessite ni intervention mécanique (démontage, déconnexion,…), ni interruption de l’alimentation en énergie et ne présente donc aucun risque de dégradation potentielle pour l’installation électrique. Selon un mode de réalisation préférentiel, les bandes de fréquences prédéterminées sont les quatre suivantes : DC ; ]DC – 50Hz[ ; ]60Hz – 1kHz] et ]1kHz – 10kHz]. De préférence, le calcul de la FFT est réduit en ne la déterminant que jusqu’à 1kHz, la bande de fréquences ]1kHz - 10kHz] étant calculée par soustraction quadratique entre le courant efficace total obtenu sur la plage entière de fréquences [DC - 10kHz] et la somme des échantillons de courants résiduels obtenus dans la bande de fréquences ]DC - 1kHz]. Avantageusement, le calcul de FFT est précédé d’un fenêtrage de Hanning ou de Hamming appliqué à un nombre déterminé d’échantillons de courants résiduels. De préférence, l’utilisation d’un disjoncteur différentiel de type AC, A, ou F qui n’est pas recommandé est affichée sur la pince de mesure de courant de fuite respectivement par les pictogrammes suivants : , , . Avantageusement, la valeur maximale de courant dans chacune des bandes de fréquences définissant la condition de compatibilité prédéterminée et entrainant la disqualification du disjoncteur différentiel est donnée par le tableau suivant : DC ]DC - 50Hz[ ]60Hz - 1kHz] >1kHz Icones affichées >1mA et indifférent indifférent indifférent et indifférent indifférent indifférent indifférent indifférent indifférent indifférent >1mA indifférent indifférent indifférent indifférent >1mA indifférent indifférent indifférent indifférent De préférence, le courant efficace total est calculé par simple addition quadratique de l’ensemble des échantillons de courants résiduels. Avantageusement, le courant DC est calculé en effectuant une moyenne des échantillons de courants résiduels. De préférence, chaque période d’acquisition a une durée fixe de 100 ms, la fréquence d’échantillonnage est de 81,92kHz et le nombre déterminé d’échantillons pour le calcul de la FFT est de 512. L’invention concerne également une pince de mesure de courant de fuite comportant un capteur de courant AC+DC apte à mesurer des courants AC ou DC à partir de 1mA, sur une bande de fréquences comprise entre 0Hz et 10kHz minimum, et un module de traitement spécialement configuré pour mettre en œuvre le procédé précité. D’autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description faite ci-dessous, en référence aux dessins annexés qui en illustrent un exemple de réalisation dépourvu de tout caractère limitatif et sur lesquels : la illustre un exemple schématique d’installation électrique domestique à laquelle est appliqué le procédé de vérification de disjoncteurs différentiels selon l’invention, la montre les différentes étapes du procédé de vérification de disjoncteurs différentiels selon l’invention, et la montre en détail l’étape d’analyse fréquentielle par FFT des courants résiduels du procédé de la . Le principe de l’invention repose sur un procédé permettant de qualifier une protection différentielle standard de type AC, A, F, B/B+ mise en œuvre dans une installation électrique, c’est-à-dire de diagnostiquer ou de mettre en évidence dans cette installation dépourvue de défauts, une inadéquation de cette protection différentielle au regard des courants résiduels présents dans cette installation. Ce procédé de vérification consiste, en enserrant l’ensemble des conducteurs actifs en tête d’un disjoncteur différentiel, à identifier les disjoncteurs différentiels non compatibles avec les courants résiduels mesurés et à fournir, sous forme d’un pictogramme, simple indicateur binaire, un verdict d’inadéquation (ou de non compatibilité) de la protection différentielle installée. Il pourra de plus intégrer la visualisation des principales causes d’inadéquation constatés ou/et mesurées. La montre un exemple d’une installation électrique domestique dont le tableau électrique 10 comporte un disjoncteur différentiel 12 à tester. Le disjoncteur différentiel est relié à différents appareils électriques dont il assure la protection, par exemple : un four électrique 14, un réfrigérateur 16, une machine à laver 18 tous alimentés en monophasé et une pompe à chaleur à onduleur 20 alimentée en triphasé. L’installation est supposée en fonctionnement et sans défaut comme mentionné précédemment (l’invention n’a pas de sens dans une installation défectueuse). Selon l’invention, le procédé de vérification de l’adéquation de ce disjoncteur différentiel 12 aux courant résiduels le traversant est mise en œuvre dans cette installation au moyen d’un dispositif de mesure 30 enserrant l’ensemble des conducteurs actifs (phase(s) + neutre) connectés en sortie du disjoncteur différentiel. Un tel dispositif de mesure est par exemple une pince de mesure de courants de fuite telle que décrite dans la demande FR2206239 déposée au nom de la demanderesse, comportant un capteur de courant de fuite AC+DC pouvant mesurer avec précision des courants AC ou DC à partir de 1mA, sur une bande de fréquences comprise entre 0Hz et 10kHz minimum, dont le module de traitement des mesures est spécialement configuré pour mettre en œuvre ce procédé innovant. Les différentes étapes de ce procédé sont illustrées à la . Une fois la pince de mesure 30 mise en place par l’opérateur de façon à enserrer l’ensemble des conducteurs actifs (phase(s) + neutre) sortant du disjoncteur différentiel 12, la première étape 40 du procédé consiste à effectuer sur une durée totale d’acquisition définie par l’opérateur (comme il sera détaillé plus avant) des acquisitions successives, par exemple par période de 100ms, du courant résiduel présent dans l’installation et circulant dans ce disjoncteur différentiel. Dans une seconde étape 42, les courants résiduels mesurés font l’objet d’une analyse fréquentielle dans quatre bandes de fréquences prédéterminées : DC ; ]DC – 50Hz[ ; ]60Hz – 1kHz] et ]1kHz – 10kHz]. DC signifiant la fréquence 0Hz et les crochets ouverts ou fermés signifiant respectivement une exclusion ou une inclusion de la fréquence frontière de la plage de fréquence associée. Puis, dans une étape suivante 44, pour chaque période d’acquisition et dans chaque bande de fréquences, un courant efficace maximum (Imax DC , Imax ]DC – 50Hz[ , Imax ]60Hz – 1kHz] , Imax ]1kHz – 10kHz] ) correspondant à la valeur maximale des courants résiduels mesurés dans une bande de fréquence déterminée et pour une période d’acquisition déterminée, est calculé et enregistré en mémoire. A l’issue de la durée totale d’acquisition, la valeur maximale (maximum maximorum) de ces courants efficaces maximums est enregistrée à son tour. Enfin, dans une quatrième et dernière étape 46, cette valeur maximale des maximums des courants efficaces obtenus dans chaque bande de fréquences est utilisée comme une condition de compatibilité pour ségréger les différents types de disjoncteurs différentiels conformément aux normes précitées et donc disqualifier tel ou tel disjoncteur en en informant l’opérateur par un simple signal binaire pouvant être matérialisé typiquement par un pictogramme ou une icône. Toutefois, afin de ne pas faire attendre l’opérateur si, par exemple, on sait déjà que le disjoncteur AC n’est pas compatible, il est possible d’effectuer cette étape de ségrégation et l’étape d’affichage des pictogrammes qui sera détaillée plus avant en même temps que le calcul du maximum des maximums, c’est-à-dire en particulier tous les 100ms. Pour éviter une problématique d’aveuglement sur certain disjoncteur différentiel en présence de courant >1kHz, il est aussi possible d’informer l’opérateur sur la valeur du courant dans cette bande et, si ce courant est important, de lui recommander de ne pas utiliser de disjoncteur de type AC. La durée totale d’acquisition des mesures (t fin – t début ) et donc de l’analyse fréquentielle correspondante dépend de la nature des charges connectées sur le disjoncteur différentiel 12. C’est à l’opérateur d’estimer cette durée car c’est lui qui a la connaissance de la nature des charges connectées sur le disjoncteur différentiel. L’objectif est de pouvoir enregistrer tous les modes de fonctionnement des appareils. Quelques exemples illustratifs sont donnés dans le tableau ci-dessous : Type de charge Durée totale d’acquisition charge domotique (ordinateur, luminaire, volet roulant…) Système à compresseur : Réfrigérateur, congélateur PAC ancienne génération 10 minutes Système piloté en fréquence variable : PAC nouvelle génération avec onduleur Réfrigérateur nouvelle génération avec onduleur Four vapeur avec onduleur Chargeur de batterie de voiture Electroménager Machine à laver le linge 60 minutes La première étape d’acquisition des mesures de courant est plus précisément détaillée ci-après. Les signaux analogiques issus du capteur de courant sont échantillonnés grâce à un convertisseur analogique numérique du module de traitement de la pince de mesure. La fréquence d’échantillonnage doit être définie de manière à pouvoir acquérir la fréquence la plus élevée. Par exemple, pour mesurer avec précision le 10kHz, il convient de choisir une fréquence d’échantillonnage d’au moins 50kHz. De même, la durée de l’acquisition doit au moins être supérieure à une période du réseau électrique (soit 20ms pour le 50Hz et 16,66ms pour le 60Hz). Cette durée peut être variable en fonction de la période réseau mesurée, mais elle est de préférence fixe pour des raisons de simplicité et de robustesse. Typiquement, une durée fixe égale à 100ms est préférée car elle représente un nombre entier de périodes à la fois pour le 50Hz (5 périodes) et pour le 60Hz (6 périodes). Ainsi, un échantillonnage à 50kHz permettrait de recueillir 5000 échantillons de mesure sur 100ms. La seconde étape d’analyse fréquentielle est maintenant détaillée en référence à la . Celle-ci est réalisée par un algorithme de transformation de Fourrier rapide 50 (FFT pour « Fast Fournier Transform » en anglais) qui nécessite, pour un fonctionnement correct, un nombre d’échantillons multiple de n=2 p . La fréquence d’échantillonnage est donc choisie de préférence à 81,92kHz permettant ainsi l’obtention de 8192 échantillons du courant résiduel (n = 2 13 ) sur la période de 100ms. Un fenêtrage 52, de type Hanning ou Hamming par exemple, précède le calcul de la FFT afin d’obtenir un résultat plus lisse de la FFT. La durée du calcul dépend du nombre d’échantillons et est proportionnelle à n.log(n). La mémoire du module de traitement nécessaire à ce calcul est également proportionnelle à n. Aussi, pour réduire la taille de la mémoire nécessaire au stockage des échantillons et gagner en temps de calcul, il est choisi d’effectuer ce calcul de la FFT seulement jusqu’à 1Khz (bloc 56 de filtrage passe-bas) et aussi de ne prendre que 1 échantillon sur 16 (bloc de décimation 54) soit seulement 512 échantillons sur les 8192 recueillis. Etant donné que le calcul de FFT ne doit porter que sur quatre bandes de fréquences, cette simplification du calcul par le module de décimation 54 et le recours au filtrage passe-bas 56 ne déterminant la FFT que jusqu’à 1kHz, permet de calculer la bande de fréquences ]1kHz - 10kHz] par soustraction quadratique entre le courant efficace total (bloc de calcul 58) obtenu sur la plage entière de fréquences [DC - 10kHz] et la somme des échantillons de la FFT (bloc de calcul 60) obtenu dans la bande de fréquences ]DC - 1kHz]. Le courant efficace total est calculé par simple addition quadratique de l’ensemble des échantillons. Le courant DC est aussi obtenu à partir de la FFT mais peut être calculé de manière plus précise en effectuant une moyenne des échantillons (bloc de calcul 62). Cette technique innovante permet de réduire par environ 23 le temps de calcul de la FFT (au gain initial de temps de calcul de la FFT de 170 dû à la décimation, il faut rajouter le calcul du filtre passe-bas à 1kHz et la soustraction quadratique qui ramène ce ratio à environ 23) et donc comme indiqué précédemment de réduire la taille de la mémoire par 16. La dernière étape du procédé permettant l’information de l’opérateur sur la disqualification ou non du disjoncteur différentiel testé est détaillée ci-après. En effet, le calcul de la valeur maximale des courants efficaces maximums dans les quatre bandes de fréquences permet, en fonction de son niveau de ségréger les 4 types de disjoncteur différentiel selon, par exemple la norme IEC 60755 (AC / A / F / B). Pour cela, et ainsi simplifier le résultat d’analyse pour l’opérateur, il pourra être affiché selon un mode binaire ou tout ou rien, les pictogrammes suivants : : l’utilisation de disjoncteur différentiel de type AC n’est pas recommandé : l’utilisation de disjoncteur différentiel de type A n’est pas recommandé : l’utilisation de disjoncteur différentiel de type F n’est pas recommandé Le tableau ci-dessous définit la valeur maximale de courant dans chaque bande de fréquences entrainant la disqualification de certains disjoncteurs différentiels : DC ]DC - 50Hz[ ]60Hz - 1kHz] >1kHz Icones affichées >1mA et XXX XXX XXX et XXX XXX XXX XXX XXX XXX XXX >1mA XXX XXX XXX XXX >1mA XXX XXX XXX XXX XXX = indifférent et une incertitude Un seuil dépassé sur le courant DC entraine un problème de sécurité potentiel avec l’aveuglement et le non déclenchement de la protection différentielle en cas de défaut d’isolement, Un seuil dépassé sur les bandes de fréquences ]DC - 50Hz[ et ]60Hz - 1kHz] n’entraine pas de risque pour la sécurité mais de potentiel déclenchements non désirés, Un courant trop important dans la bande > 1kHz peut entrainer un problème de sécurité potentiel sur les disjoncteurs différentiels avec l’aveuglement et le non déclenchement de la protection différentielle en cas de défaut d’isolement. On notera que, si dans l’exemple précité, la bande de fréquences supérieure à 1kHz n’est pas exploitée pour la sélection des disjoncteurs différentiels, rien n’empêche de le faire si le besoin s’en fait sentir notamment dans le cadre de la norme VDE 0664-100 ou toute autre à venir. Procédé de vérification de l’adéquation aux courants résiduels le traversant d’un disjoncteur différentiel (12) disposé en tête d’une installation électrique (10), au moyen d’une pince de mesure de courant de fuite (30) enserrant les conducteurs actifs sortant du disjoncteur différentiel pour alimenter une pluralité d’appareils électriques (14, 16, 18, 20), procédé consistant à : - acquisition sur une durée totale d’acquisition (t fin – t début ), à une fréquence d’échantillonnage déterminée, d’échantillons de courants résiduels pendant des périodes d’acquisition successives, - analyse fréquentielle par FFT de ces échantillons de courants résiduels dans des bandes de fréquences prédéterminées, - détermination pour chaque bande de fréquences et pour chacune des périodes d’acquisition successives, d’un courant efficace maximum et, à l’issue de la durée totale d’acquisition, enregistrement de la valeur maximale des courants efficaces maximums ainsi déterminés dans chaque bande de fréquence, et - disqualification ou non du disjoncteur différentiel selon que cette valeur maximale des courants efficaces maximums répond ou non à une condition de compatibilité prédéterminée et affichage de cette disqualification ou non en mode binaire par un pictogramme sur la pince de mesure de courant de fuite. Procédé selon la revendication 1, dans lequel les bandes de fréquences prédéterminées sont les quatre suivantes : DC ; ]DC – 50Hz[ ; ]60Hz – 1kHz] et ]1kHz – 10kHz]. Procédé selon la revendication 2, dans lequel le calcul de la FFT est réduit en ne la déterminant que jusqu’à 1kHz, la bande de fréquences ]1kHz - 10kHz] étant calculée par soustraction quadratique entre le courant efficace total obtenu sur la plage entière de fréquences [DC - 10kHz] et la somme des échantillons de courants résiduels obtenus dans la bande de fréquences ]DC - 1kHz]. Procédé selon la revendication 3, dans lequel le calcul de FFT est précédé d’un fenêtrage de Hanning ou de Hamming appliqué à un nombre déterminé d’échantillons de courants résiduels. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel l’utilisation d’un disjoncteur différentiel de type AC, A, ou F qui n’est pas recommandé est affichée sur la pince de mesure de courant de fuite respectivement par les pictogrammes suivants : , , . Procédé selon la revendication 4, dans lequel la valeur maximale de courant dans chacune des bandes de fréquences définissant la condition de compatibilité prédéterminée et entrainant la disqualification du disjoncteur différentiel est donnée par le tableau suivant : DC ]DC - 50Hz[ ]60Hz - 1kHz] >1kHz Icones affichées >1mA et indifférent indifférent indifférent et indifférent indifférent indifférent indifférent indifférent indifférent indifférent >1mA indifférent indifférent indifférent indifférent >1mA indifférent indifférent indifférent indifférent Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel le courant efficace total est calculé par simple addition quadratique de l’ensemble des échantillons de courants résiduels. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel le courant DC est calculé en effectuant une moyenne des échantillons de courants résiduels. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel chacune des périodes successives d’acquisition successives a une durée fixe de 100 ms, la fréquence d’échantillonnage est de 81,92kHz et le nombre déterminé d’échantillons pour le calcul de la FFT est de 512. Pince de mesure de courant de fuite comportant un capteur de courant AC+DC apte à mesurer des courants AC ou DC à partir de 1mA, sur une bande de fréquences comprise entre 0Hz et 10kHz minimum, et un module de traitement spécialement configuré pour mettre en œuvre le procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 9.