FR 3153380 A1 20250328 FR 2310176 A 20230926 L’invention concerne une membrane déployable (58) d’obturation d’une veine secondaire, pour inverseur de poussée d’un ensemble propulsif d’aéronef, la membrane s’étendant selon une direction circonférentielle (27) et comprenant une extension de membrane (70) configurée de manière à former une sangle dont une portion en saillie comporte une première partie (70a) de raccord sur la membrane, ainsi qu’une seconde partie de raccord (70b) destinée à être raccordée sur un élément de déploiement de membrane (62) prévu au sein de l’inverseur, la sangle comportant une zone de transition (70c) agencée entre sa première partie de raccord (70a) présentant une première largeur (L1) selon la direction circonférentielle (27), et sa seconde partie de raccord (70b) présentant une seconde largeur (L2) strictement inférieure à la première largeur (L1). Figure pour l’abrégé : Fig. 8 INVERSEUR DE POUSSEE COMPRENANT au moins une membrane déployable de déviation à attache améliorée L’invention se rapporte au domaine des nacelles et des inverseurs de poussée pour ensemble propulsif d’aéronef, et, plus particulièrement, aux inverseurs de poussée équipés de membranes déployables. État de la technique antérieure Les inverseurs de poussée sont des dispositifs permettant de dévier vers l’avant le flux d’air traversant l’ensemble propulsif, de manière à raccourcir les distances d’atterrissage, et à limiter la sollicitation des freins sur les atterrisseurs. Les inverseurs à grilles actuellement exploités dans le secteur aéronautique comprennent des grilles de déviation intégrées à une structure fixe ou mobile de l’inverseur. La structure mobile de l’inverseur comporte un ou plusieurs capots mobiles d’inverseur, et elle est montée déplaçable en translation par rapport à la structure fixe entre une position avancée de poussée directe, et une position reculée d’inversion de poussée. Dans la position reculée d’inversion de poussée, pour dévier au moins une partie du flux secondaire vers les grilles, l’inverseur est habituellement équipé de volets d’obturation, qui, lorsqu’ils sont déployés, obturent au moins partiellement la veine secondaire. De manière connue, cela force l’air du flux secondaire radialement vers l’extérieur, en direction des grilles, qui génèrent ensuite le flux d’air de contre-poussée vers l’avant. Les volets sont généralement montés pivotants sur la paroi radialement interne des capots mobiles d’inverseur, cette paroi délimitant la veine secondaire radialement vers l’extérieur. Ainsi, des renfoncements sont prévus dans cette paroi radialement interne des capots d’inverseur afin de recevoir les volets d’obturation en position escamotée, telle qu’adoptée en jet direct. Néanmoins, en jet direct, la présence des renfoncements et des volets est source de perturbations aérodynamiques sur le flux secondaire. De plus, cette présence limite localement l’implantation d’un panneau acoustique sur la paroi radialement interne des capots d’inverseur. Pour apporter une solution technique à ces problèmes, il a été proposé de remplacer les volets par une ou plusieurs membranes déployables d’obturation de la veine secondaire. Une telle conception est par exemple connue du document FR 3 076 864 A1. Il subsiste néanmoins un besoin d’optimisation de la conception de ces membranes d’obturation, en particulier pour ce qui concerne leur raccord sur les éléments de déploiement de membrane comme des bielles ou des câbles, notamment en matière d’impact aérodynamique au sein de la veine secondaire. Pour répondre à ce besoin, l’invention a tout d’abord pour objet une membrane déployable d’obturation d’une veine secondaire, pour inverseur de poussée d’un ensemble propulsif d’aéronef, la membrane s’étendant selon une direction circonférentielle, et comprenant une extension de membrane configurée de manière à former une sangle dont une portion en saillie comporte une première partie de raccord sur la membrane, ainsi qu’une seconde partie de raccord destinée à être raccordée sur un élément de déploiement de membrane prévu au sein de l’inverseur, la sangle comportant une zone de transition agencée entre sa première partie de raccord et sa seconde partie de raccord, la première partie de raccord présentant une première largeur L1 selon la direction circonférentielle, et la seconde partie de raccord présentant une seconde largeur L2 strictement inférieure à la première largeur L1. L’invention prévoit une solution simple et performante, avec une, et de préférence plusieurs extensions de membrane qui forment des sangles, pour son rattachement aux éléments de déploiement de membrane. Afin de limiter l’impact aérodynamique de chaque sangle dans la veine secondaire, sa seconde partie de raccord présente une largeur circonférentielle plus faible, limitant la traînée qu’elle génère lorsqu’elle se trouve exposée au flux secondaire, en configuration de poussée directe. Cette diminution de largeur de la seconde partie de raccord de la sangle peut ainsi s’adapter à une largeur réduite de l’élément de déploiement de membrane sur laquelle elle est raccordée. En effet, avec l’emploi de membranes d’obturation plutôt que de volets rigides plus classiques, les éléments de déploiement de membrane, telles que des bielles, sont uniquement sollicitées en traction. L’intensité des efforts que doivent reprendre ces bielles s’avère ainsi plus faible, de sorte qu’elles peuvent présenter un dimensionnement moindre, notamment pour ce qui concerne leur largeur selon la direction circonférentielle. La zone de transition mise en œuvre sur la sangle de l’invention permet alors d’aboutir à une seconde partie de raccord également de largeur circonférentielle réduite, s’adaptant à la largeur réduite de sa bielle associée, avec pour conséquence commune une réduction globale de la trainée, et de la consommation spécifique de l’ensemble propulsif. L’invention est donc le résultat de recherches technologiques visant à améliorer de manière significative les performances des avions et, en ce sens, contribue à la réduction de l’impact environnemental des aéronefs (décarbonation). Enfin, il est noté que la présence de la zone de transition sur la sangle peut avantageusement être mise à profit pour rigidifier cette sangle, afin de la stabiliser au mieux dans son environnement vibratoire. La conception de cette zone de transition peut être adaptée de manière à lui conférer également une certaine flexibilité, afin d’éviter qu’elle n’endommage des éléments environnants de l’inverseur comme le capot mobile, ou encore le bord de déviation sur la structure fixe. La zone de transition de la sangle peut donc être conçue pour conférer un compromis satisfaisant entre une rigidité garantissant le blocage de l’interface avec la bielle, et une souplesse intrinsèque lui permettant de se déformer, dans le but de ne pas détériorer les éléments d’inverseur qui l’entourent. L’invention prévoit de préférence au moins l’une des caractéristiques techniques optionnelles suivantes, prises isolément ou en combinaison. De préférence, au moins à certains endroits de la seconde partie de raccord de la sangle, le rapport entre les première et seconde largeurs L1, L2 est supérieur à trois. De préférence, la première partie de raccord et la seconde partie de raccord de la sangle présentent des orientations orthogonales ou sensiblement orthogonales. De préférence, la zone de transition de la sangle est une zone de pliage et/ou de torsion de cette sangle. En particulier, les lignes de pliage forment des zones privilégiées pour conférer à la sangle des degrés de liberté de rotation, autour de ces lignes. Il est noté que la zone de transition peut former une transition régulière, par une variation régulière des deux largeurs L1 et L2, ce qui peut notamment être obtenu par la forme d’un tétraèdre régulier. Ainsi, préférentiellement, la zone de transition de la sangle forme un tétraèdre, de préférence régulier, et dont deux côtés opposés correspondent à une première et une seconde ligne de pliage formant respectivement deux degrés de liberté de rotation pour la sangle. Cette forme tétraédrique, facile à obtenir par pliage, s’est révélée particulièrement satisfaisante pour l’obtention du compromis précité, entre rigidité et souplesse de la sangle. Préférentiellement, le tétraèdre est rempli d’un matériau de remplissage, de préférence un matériau élastomère, et plus préférentiellement un matériau élastomère viscoélastique. De préférence, la seconde partie de raccord de la sangle forme un fourreau, ouvert ou fermé latéralement. De préférence, la sangle est réalisée à partir d’une bande, éventuellement doublée ou tubulaire, réalisée d’un seul tenant avec la membrane ou rapportée sur celle-ci, et présentant une largeur de bande identique ou sensiblement identique tout le long de cette bande. Cette conception permet de simplifier la conception, et d’en limiter les coûts de fabrication. De préférence, la largeur de bande est identique ou sensiblement identique à la longueur de chacun desdits côtés opposés du tétraèdre. L’invention a également pour objet un inverseur de poussée pour ensemble propulsif d’aéronef, l’inverseur comprenant une structure fixe équipée d’une paroi de délimitation radialement interne d’une veine secondaire de l’ensemble propulsif destinée à être traversée par un flux secondaire, l’inverseur comprenant également une membrane déployable d’obturation de la veine secondaire, telle que décrite ci-dessus, ainsi qu’un élément de déploiement de membrane comprenant une première extrémité raccordée sur la paroi de délimitation radialement interne, et une seconde extrémité raccordée sur la seconde partie de raccord de la sangle de la membrane. De préférence, la seconde partie de raccord de la sangle est montée sur un insert de fixation, sur lequel est également montée la seconde extrémité de l’élément de déploiement de membrane. Néanmoins, un raccordement plus direct, sans insert, est également envisageable entre ces deux éléments, sans sortir du cadre de l’invention. De préférence, l’élément de déploiement de membrane est une bielle ou un câble, ou une combinaison des deux. De préférence, l’inverseur comporte également une structure mobile comprenant au moins un capot d’inverseur présentant un logement ouvert vers l’amont et délimité entre une paroi radialement externe et une paroi radialement interne du capot d’inverseur, la structure mobile étant déplaçable en translation par rapport à la structure fixe selon un axe central longitudinal de l’inverseur, entre une position avancée de poussée directe et une position reculée d’inversion de poussée dans laquelle la paroi radialement interne reculée du capot d’inverseur laisse apparaître en amont une ouverture de passage de la veine secondaire vers un organe de déviation de flux, comme une grille ou une membrane, au moins une partie de la membrane d’obturation se trouvant agencée entre l’organe de déviation de flux et la paroi radialement interne du capot d’inverseur lorsque la structure mobile occupe sa position avancée de poussée directe, et la sangle se trouvant, au niveau de sa zone de transition, enserrée entre la structure fixe et une extrémité amont de la paroi radialement interne du capot d’inverseur. L’invention a aussi pour objet une nacelle pour ensemble propulsif d’aéronef, comprenant au moins un capot de soufflante ainsi qu’un inverseur de poussée tel que décrit ci-dessus. Préférentiellement, l’extension de membrane est configurée de manière à former une sangle dont une portion en saillie comporte une première partie de raccord sur la membrane, ainsi qu’une seconde partie de raccord, l’élément de déploiement de membrane comprenant une première extrémité raccordée sur la paroi de délimitation radialement interne, et une seconde extrémité raccordée à la seconde partie de raccord de la sangle, via un dispositif de jonction réversible conçu pour adopter alternativement une configuration d’association dans laquelle il réalise une liaison mécanique entre la seconde partie de raccord de la sangle et la seconde extrémité de l’élément de déploiement de membrane, et une configuration de dissociation dans laquelle il dissocie ces deux éléments. Tout d’abord, cela est avantageux du fait de la mise en œuvre d’une ou de plusieurs extensions de membrane pour former des sangles de raccordement avec les bielles, ou d’autres éléments de déploiement de cette membrane situés dans la veine secondaire. Ces sangles peuvent avantageusement être les éléments enserrés entre la structure fixe et la structure mobile dans la configuration de poussée directe de l’inverseur, la membrane restant alors en dehors de cette veine et limitant ainsi la traînée. De ce fait, l’invention est le résultat de recherches technologiques visant à améliorer de manière significative les performances des avions et, en ce sens, contribue à la réduction de l’impact environnemental des aéronefs (décarbonation). En outre, il est avantageusement prévu, en association avec l’extrémité de chaque sangle, un dispositif de jonction avec sa bielle de déploiement qui permet un montage réversible, c’est-à-dire un démontage non-destructif. Cette conception se révèle particulièrement avantageuse lors d’opérations de maintenance sur l’inverseur, nécessitant le retrait rapide de la membrane. De préférence, le dispositif de jonction réversible est conçu de manière à pouvoir réaliser manuellement, sans outil, le passage de la configuration de dissociation à la configuration d’association, et/ou inversement. De préférence, le dispositif de jonction réversible comprend une tête de verrouillage et un logement correspondant pour recevoir la tête de verrouillage dans la configuration d’association, et le dispositif de jonction réversible est conçu de manière à ce que le passage de la configuration de dissociation à la configuration d’association s’opère en réalisant au moins deux déplacements distincts de la tête de verrouillage par rapport à son logement, parmi lesquels au moins un déplacement en translation et/ou au moins un déplacement en rotation. La multiplicité de mouvements limite avantageusement les risques de désengagement. De préférence, le dispositif de jonction réversible comprend une boucle, une languette coopérant avec la boucle dans la configuration d’association, ainsi qu’un bouton de déverrouillage de la languette, actionnable manuellement de préférence en translation et/ou en rotation. Ce type de dispositif s’apparente à ceux mis en œuvre sur les ceintures de sécurité dans le domaine des véhicules de transport, et ils sont particulièrement éprouvés. De préférence, dispositif de jonction réversible comprend au moins un clip, comprenant de préférence un ou plusieurs boutons d’actionnement. De préférence, le dispositif de jonction réversible comprend au moins une broche à bille traversant l’élément de déploiement de membrane dans la configuration d’association. De préférence, le dispositif de jonction réversible comprend un ridoir, ou un mousqueton, de préférence de forme générale rectangulaire. De préférence, le dispositif de jonction réversible forme une attache sapin ou une attache en queue d’aronde, permettant un montage simple et performant. De préférence, le dispositif de jonction réversible forme comporte des griffes définissant entre elles un logement pour un organe de retenue, de préférence du type boudin, ainsi qu’un corps extérieur mobile de verrouillage des griffes, empêchant/limitant leur écartement les unes des autres. Il s’agit ici d’une sorte de tulipe mécanique, de nature particulièrement robuste et fiable. Selon une autre possibilité, éventuellement combinable aux précédentes, le dispositif de jonction réversible comprend un ensemble vis-écrou, voire plusieurs de ces ensembles. D’autres avantages et caractéristiques de l’invention apparaîtront dans la description détaillée non limitative ci-dessous. La description détaillée qui suit fait référence aux dessins annexés sur lesquels : FIG. 1 est une demi-vue schématique en coupe longitudinale d’un ensemble propulsif, comprenant un inverseur de poussée représenté en configuration de poussée directe ; FIG. 2 est une demi-vue schématique en coupe longitudinale de l’inverseur équipant l’ensemble propulsif montré sur la FIG. 1 , avec l’inverseur représenté en configuration de poussée directe ; FIG. 3 est une demi-vue schématique de l’inverseur montré sur la FIG. 2 , représenté en configuration d’inversion de poussée ; FIG. 3 est une demi-vue schématique similaire à celle de la figure précédente, avec l’inverseur se présentant selon une forme alternative de réalisation ; FIG. 4 est une vue en perspective de l’inverseur montré sur les figures 2 et 3, représenté en configuration de poussée directe ; FIG. 5 est une vue en perspective de l’inverseur montré sur la FIG. 4 , représenté en configuration d’inversion de poussée ; FIG. 6 est une vue schématique de l’une des bielles de raccordement de la membrane d’obturation de l’inverseur montré sur les figures précédentes, avec la bielle montrée dans une position en saillie telle qu’adoptée en configuration de poussée directe de l’inverseur ; FIG. 7 est une vue schématique de la bielle de raccordement montrée sur la FIG. 6 , représentée dans une position rabattue telle qu’adoptée en configuration d’inversion de poussée de l’inverseur ; FIG. 8 est une vue schématique de dessus de la membrane d’obturation du flux secondaire de l’inverseur montré sur les figures précédentes, représentant son assemblage avec une bielle destinée à son déploiement ; FIG. 8 , FIG. 8 , FIG. 8 , FIG. 8 sont respectivement des vues en coupe prises le long des lignes VIIIA-VIIIA, VIIIA’-VIIIA’, VIIIB-VIIIB et VIIIC-VIIIC de la FIG. 8 ; FIG. 9 est une vue en perspective d’une partie de l’assemblage montré sur la figure précédente ; FIG. 10 , FIG. 11 sont des vues en perspective similaires à celle de la FIG. 9 , selon d’autres angles de vue ; FIG. 12 est une vue schématique en demi-coupe longitudinale d’une partie de l’inverseur, montrant une sangle de la membrane coopérant avec ses éléments environnants de l’inverseur ; FIG. 13 est une vue en coupe d’un dispositif de jonction réversible montré sur les figures 9 à 11, assurant la jonction entre la bielle de déploiement de la membrane, et une extrémité d’une sangle de cette membrane ; FIG. 13 est une vue en coupe similaire à celle de la FIG. 13 , montrant une alternative ; FIG. 14 est une vue en perspective similaire à celle de la FIG. 9 , selon un autre mode de réalisation préféré de l’invention ; FIG. 15 est une vue schématique de dessus similaire à celle de la FIG. 8 , selon un autre mode de réalisation préféré de l’invention ; FIG. 15 , FIG. 15 sont respectivement des vues en coupe prises le long des lignes XVA-XVA, XVB-XVB de la FIG. 15 ; FIG. 16 est une vue schématique de dessus similaire à celle de la FIG. 15 , selon un autre mode de réalisation préféré de l’invention ; FIG. 16 , FIG. 16 sont respectivement des vues en coupe prises le long des lignes XVIA-XVIA, XVIB-XVIB de la FIG. 16 ; FIG. 17 est une vue schématique de dessus similaire à celle de la FIG. 16 , selon encore un autre mode de réalisation préféré de l’invention ; FIG. 17 , FIG. 17 , sont respectivement des vues en coupe prises le long des lignes XVIIA-XVIIA, XVIIB-XVIIB de la FIG. 17 ; FIG. 18 est une vue en perspective du dispositif de jonction réversible, similaire à celle de la FIG. 9 , selon un autre mode de réalisation préféré de l’invention ; FIG. 19 est une vue en perspective similaire à celle de la FIG. 18 , selon un autre angle de vue ; FIG. 20 est une vue en perspective du dispositif de jonction réversible, similaire à celle de la FIG. 9 , selon un autre mode de réalisation préféré de l’invention ; FIG. 21 est une vue en coupe transversale du dispositif de jonction réversible montré sur la figure précédente ; FIG. 22 est une vue en perspective schématisant le montage du dispositif de jonction réversible montré sur les figures 20 et 21 ; FIG. 23 est une vue en perspective du dispositif de jonction réversible, similaire à celle de la FIG. 20 , selon un autre mode de réalisation préféré de l’invention ; FIG. 24 est une vue en perspective schématisant le montage du dispositif de jonction réversible montré sur la FIG. 23 ; FIG. 25 est une vue en perspective du dispositif de jonction réversible, similaire à celle de la FIG. 20 , selon un autre mode de réalisation préféré de l’invention ; FIG. 26 est une vue en perspective schématisant le montage du dispositif de jonction réversible montré sur la FIG. 25 ; FIG. 27 est une vue de côté d’un dispositif de jonction réversible similaire à celui de la FIG. 25 , selon une alternative ; FIG. 28 est une vue en perspective du dispositif de jonction réversible, similaire à celle de la FIG. 26 , selon un autre mode de réalisation préféré de l’invention ; FIG. 29 est une vue en coupe du dispositif de jonction réversible, selon un autre mode de réalisation préféré de l’invention ; FIG. 30 est une vue éclatée en perspective du dispositif de jonction réversible, selon un autre mode de réalisation préféré de l’invention ; FIG. 31 , FIG. 32 , FIG. 33 , sont des vues schématiques en coupe du dispositif de jonction réversible, selon d’autres modes de réalisation préférés de l’invention ; FIG. 34 est une vue éclatée en perspective du dispositif de jonction réversible, selon un autre mode de réalisation préféré de l’invention ; FIG. 35 est une vue schématique en coupe du dispositif de jonction réversible, selon encore un autre mode de réalisation préféré de l’invention. Description détaillée de modes de réalisation Il est représenté sur la FIG. 1 un ensemble propulsif 1 d’aéronef, présentant un axe central longitudinal A1. Par la suite, les termes « amont » et « aval » sont définis relativement à un sens général S1 d’écoulement des gaz à travers l’ensemble propulsif 1, le long de l’axe A1 lorsque celui-ci génère une poussée. Ces termes « amont » et « aval » pourraient respectivement être substitués par les termes « avant » et « arrière », avec la même signification. L’ensemble propulsif 1 comprend une turbomachine 2, une nacelle 3 ainsi qu’un mât (non représenté), destiné à relier l’ensemble propulsif 1 à une aile (non représentée) de l’aéronef. La turbomachine 2 est dans cet exemple un turboréacteur à double flux et à double corps comprenant, de l’avant vers l’arrière, une soufflante 5, un compresseur basse pression 6, un compresseur haute pression 7, une chambre de combustion 8, une turbine haute pression 9 et une turbine basse pression 10. Les compresseurs 6 et 7, la chambre de combustion 8 et les turbines 9 et 10 forment un générateur de gaz. Le turboréacteur 2 est doté d’un carter de soufflante 11 relié au générateur de gaz par des bras structuraux 12. La nacelle 3 comprend une section avant formant une entrée d’air 13, une section médiane qui comporte deux capots de soufflante 14 enveloppant le carter de soufflante 11, et une section arrière 15. En fonctionnement, un écoulement d’air 20 pénètre dans l’ensemble propulsif 1 par l’entrée d’air 13, traverse la soufflante 5 puis se divise en un flux primaire 20A et un flux secondaire 20B. Le flux primaire 20A s’écoule dans une veine primaire 21A de circulation de gaz traversant le générateur de gaz. Le flux secondaire 20B s’écoule dans une veine secondaire 21B entourant le générateur de gaz. La veine secondaire 21B est délimitée radialement vers l’intérieur par un carénage interne fixe qui enveloppe le générateur de gaz. Dans cet exemple, le carénage interne fixe comprend un premier tronçon 17 appartenant à la section médiane 14, et un deuxième tronçon 18 s’étendant vers l’arrière à partir du premier tronçon 17, de manière à former une partie de la section arrière 15. Ce second tronçon 18 fait partie intégrante d’une structure fixe d’un inverseur de poussée qui sera décrit ci-après. Ce même tronçon sera par la suite dénommé paroi 18 de délimitation radialement interne de la veine secondaire 21B. Radialement vers l’extérieur, la veine secondaire 21B est délimitée par le carter de soufflante 11, et, dans la configuration de la FIG. 1 , par un ou plusieurs capots mobiles d’inverseur 33 formant une partie de la section arrière 15 de la nacelle 3, et qui seront décrits ultérieurement. Plus précisément, entre le carter de soufflante 11 et les capots d’inverseur 33, il est prévu une virole extérieure 40 d’un carter intermédiaire 42, ce dernier comprenant les bras structuraux 12 précités, dont l’extrémité radialement externe est fixée sur cette virole 40. Celle-ci participe donc également à délimiter la veine secondaire 21B radialement vers l’extérieur, en étant située dans le prolongement axial aval du carter de soufflante 11. La nacelle 3 comporte donc un inverseur de poussée 30 centré sur l’axe A1 et comprenant d’une part une structure fixe 31 solidaire du carter de soufflante 11, et d’autre part une structure 29 mobile par rapport à la structure fixe 31. La structure fixe 31 comporte par exemple un cadre avant 46 qui la raccorde fixement au carter de soufflante 11, de préférence via un assemblage en bride couteau situé en aval de la virole extérieure 11. Ce cadre avant 46 contient une partie aérodynamique profilée appelée bord de déviation 46B, qui guide l’écoulement en jet inversé. La structure fixe comporte aussi une pluralité de grilles de déviation 32 agencées de manière adjacente les unes aux autres autour de l’axe A1, selon une direction circonférentielle de l’inverseur 30 et de l’ensemble propulsif 1. Ces grilles 32 forment ainsi des organes de déviation du flux pour générer la contre-poussée. A cet égard, il est noté que cette fonction d’inversion du flux peut alternativement ou simultanément être réalisée à l’aide d’une structure souple, du type membrane/textile. Par ailleurs, la structure mobile 29 comprend les capots mobiles d’inverseur 33 précités, par exemple deux capots 33 s’étendant chacun sur une amplitude angulaire d’environ 180°. Cette configuration à deux capots 33 est particulièrement bien adaptée dans le cas d’une conception de nacelle dans laquelle les capots/parois 18 sont également montés articulés, l’inverseur 30 présentant alors une architecture dite « en D », connue sous l’appellation anglo-saxonne « D-Duct ». Dans cette architecture, les capots 18, 33 sont reliés de manière à s’ouvrir / se fermer simultanément lors des opérations de maintenance sur le moteur. Néanmoins, d’autres architectures sont possibles, comme par exemple une architecture dite « en C », connue sous l’appellation anglo-saxonne « C-Duct », ou encore une architecture dite « en O », connue sous l’appellation anglo-saxonne « O-Duct ». Chaque capot d’inverseur 33 comporte une paroi radialement externe 50 formant une surface aérodynamique externe de nacelle, ainsi qu’une paroi radialement interne 52 participant à la délimitation de la veine secondaire 21B radialement vers l’extérieur. Cette paroi 52 se situe dans la continuité aval du bord de déviation 46B. Les deux parois 50, 52 définissent un logement 54 ouvert axialement à l’extrémité amont du capot d’inverseur 33. La FIG. 1 montre l’inverseur 30 dans une configuration de poussée vers l’avant, dit « jet direct », correspondant à une configuration standard de vol. Dans cette configuration, les capots 33 de la structure mobile 29 sont dans une position de fermeture, dite position avancée de poussée ou de « jet direct », dans laquelle ces capots d’inverseur 33 sont en appui sur la structure fixe 31, en particulier sur le bord de déviation 46B faisant partie intégrante de cette dernière. En effet, dans la configuration de poussée directe, l’extrémité amont 52a de la paroi radialement interne 52 de chaque capot 33 est en appui axial contre le bord de déviation 46B. La structure mobile 29 est ainsi déplaçable en translation par rapport à la structure fixe 31 selon l’axe A1 de l’inverseur, entre la position avancée de poussée directe montrée sur la FIG. 1 , et une position reculée d’inversion de poussée qui sera décrite ultérieurement. Dans la position avancée de poussée directe de la structure mobile 29, les grilles de déviation 32 sont agencées dans le logement 54 des capots d’inverseur 33, en étant isolées de la veine secondaire 21B par la paroi radialement interne 52 de ces capots coulissant 29 d’inverseur. Cette paroi 52, formant la paroi externe de la veine secondaire, est également appelée panneau interne acoustique. Cette configuration de poussée directe est également représentée sur les figures 2 et 4, tandis que la position reculée d’inversion de poussée de la structure mobile 29 est représentée sur les figures 3, 3A et 5. Sur la FIG. 3 , il est montré que le panneau acoustique interne reculé 52 des capots d’inverseur laisse apparaître en amont une ouverture de passage 56 de la veine secondaire 21B vers les grilles de déviation 32. L’ouverture 56 est donc également délimitée vers l’amont par le bord de déviation 46B, qui s’évase radialement vers l’extérieur en allant vers l’arrière, pour délimiter un écoulement d’air destiné à traverser les grilles 32 lorsque le système mobile se trouve dans cette position reculée d’inversion de poussée. En d’autres termes, le bord de déviation 46B s’éloigne progressivement de l’axe A1 en allant de l’avant vers l’arrière, pour guider / dévier l’air vers les grilles 32 en configuration d’inversion de poussée. Afin de dévier au moins une partie du flux secondaire 20B vers l’ouverture de passage 56 définie axialement entre le bord de déviation 46B et l’extrémité amont 52a de la paroi radialement interne 52 de chaque capot 33, l’inverseur 30 comporte une ou plusieurs membranes d’obturation 58. Par la suite, il sera décrit une réalisation dans laquelle une seule membrane 58 est associée à chaque capot d’inverseur 33 en présentant une amplitude angulaire identique ou similaire, mais il reste envisageable de prévoir plusieurs membranes circonférentiellement adjacentes associées à chaque capot 33. De même, seule la coopération entre une membrane 58 et son capot associé 33 sera décrite ci-après, étant entendu que cette coopération est identique ou similaire pour tous les capots de l’inverseur 33. La membrane 58 peut être réalisée dans un matériau connu de l’homme du métier pour ce type d’application. Par exemple, il peut s’agir d’un tissu non imprégné, par exemple de fibres d’aramide. La membrane 58 peut également être réalisée à l’aide d’un matériau composite dont la matrice est particulièrement souple, par exemple en polyuréthane aliphatique, ce qui permet l’utilisation dans des conditions de températures différentes, notamment des températures plus faibles dans le cas d’une membrane en polyuréthane aliphatique que dans le cas d’une membrane en silicone. La matrice donne une faible capacité de reprise en flexion et le comportement de la structure obtenue est bien celui d’une membrane. L’une des propriétés majeures de cette membrane 58 est de pouvoir se plier de manière parfaitement réversible (élastique ou par glissement de fibres) avec un rayon de courbure très faible par rapport à sa surface, et d’avoir une épaisseur très faible, par exemple de l’ordre de 0,1 à 3 mm. A titre informatif, il est observé que cette membrane 58 se comporte comme une voile de bateau ou un parachute / une aile volante quand elle est mise sous pression. La membrane d’obturation 58 comporte une première extrémité 58a, ou extrémité arrière, raccordée sur un cadre arrière 60 de support des grilles 32, ce support étant annulaire ou en forme de tronçon annulaire reliant en effet entre elles les extrémités arrière de plusieurs grilles adjacentes. La membrane 58 comporte également une seconde extrémité 58b, ou extrémité avant, raccordée à la paroi 18 de délimitation radialement interne de la veine secondaire, d’une manière spécifique à l’invention qui sera décrite ultérieurement. En outre, comme cela est visible sur les figures 1, 2 et 4, lorsque la structure mobile 29 occupe sa position avancée de poussée directe, au moins une partie de la membrane d’obturation 58 se trouve agencée radialement entre les grilles de déviation 32 et la paroi radialement interne 52 du capot d’inverseur 33, dans le logement 54. De préférence, la partie de la membrane 58 qui se trouve dans ce logement 54 du capot d’inverseur 33, recouvre radialement l’intégralité de la longueur des grilles 32. De préférence, il s’agit de la quasi-intégralité de la membrane, seules des sangles de raccordement prévues à l’extrémité avant 58b de la membrane étant enserrées entre l’extrémité amont 52a de la paroi 52, et le bord de déviation 46B. Également, comme cela est visible sur la FIG. 3 , lorsque la structure mobile 29 se déplace et qu’elle occupe sa position reculée d’inversion de poussée à la fin de ce déplacement, la membrane d’obturation 58 se trouve en partie en appui contre l’extrémité amont 52a de la paroi radialement interne 52 du capot d’inverseur, correspondant donc au panneau acoustique. Plus précisément, au cours du déplacement vers l’arrière de la structure mobile 29, la membrane 58 glisse sur cette l’extrémité amont 52a de la paroi radialement interne 52. En position reculée d’inversion de poussée de la FIG. 3 , la membrane 58 est donc en appui axial vers l’aval contre l’extrémité amont 52a. Il est à noter que selon l’étendue de la course axiale de l’inverseur, la membrane 58 peut ne plus être en contact avec le panneau interne acoustique 52 dans la position totalement déployée de l’inverseur, où le capot 33 est dans sa position la plus reculée. Une telle configuration est représentée sur la FIG. 3 , sur laquelle il est bien montré que la membrane 58 se trouve en amont et à distance de l’extrémité amont 52a de la paroi 52 du capot d’inverseur. L’option avec contact correspond à une course minimisée de l’inverseur, tandis que l’option sans contact correspond en général à une forme de membrane plus lisse en jet inversé, donc plus performante d’un point de vue aérodynamique. Ainsi, la partie de la membrane 58 qui se situe radialement vers l’extérieur par rapport à sa zone d’appui sur la paroi 52 obture une partie de l’ouverture axiale amont du logement 54, tandis que l’autre partie située radialement vers l’intérieur obture au moins une partie de la veine secondaire 21B, déviant de la sorte au moins une partie du flux secondaire 20B vers l’ouverture de passage 56 en direction des grilles 32. Dans un autre mode de réalisation préféré non représenté, l’accrochage radialement externe de la membrane 58 peut être effectué sur la paroi radialement externe 50 du capot coulissant 33. Ainsi, en position de poussée directe, la membrane 58 est logée dans le logement 54 en étant repliée radialement de part et d’autre des grilles 32, avec une pliure définie au niveau de la zone de contact avec l’extrémité aval 60a du cadre arrière 60 de support de grilles. L’inverseur de poussée comprend également des éléments de déploiement 62 de la membrane 58, répartis circonférentiellement en rapport à l’axe A1 de l’inverseur. Ces éléments de déploiement 62, agencés dans la veine secondaire 21B, peuvent prendre la forme de bielles et/ou de câbles. Dans le cas de câbles, ceux-ci peuvent être élastiques, par exemple en utilisant des câbles en kevlar, et ces mêmes câbles peuvent être mis en tension lors de la fermeture du capot coulissant 33. Dans le mode de réalisation préféré représenté, les éléments de déploiement de membrane 62 sont des bielles, comprenant chacune une première extrémité 62a montée sur la paroi 18, de préférence par l’intermédiaire d’une liaison pivot ou rotule 64, montrée plus en détail sur les figures 6 et 7. Cette liaison 64 peut être réalisée à l’aide d’une ferrure 66 fixée sur la paroi fixe 18 et coopérant avec la première extrémité de bielle 62a. Comme évoqué précédemment, les bielles 62 sont espacées circonférentiellement les unes des autres au sein de la veine secondaire 21B, et leur nombre peut par exemple varier de deux à dix en association avec une même membrane. Chaque bielle 62 est conçue pour se déplacer d’une position en saillie radialement dans la veine secondaire 21B, position montrée sur les figures 2, 4 et 6 et adoptée lorsque la structure mobile 29 occupe sa position avancée de poussée directe, à une position rabattue vers l’aval, montrée sur les figures 3, 5 et 7 et adoptée lorsque la structure mobile 29 occupe sa position reculée d’inversion de poussée. Dans la position en saillie, chaque bielle 62 peut adopter une orientation radiale ou sensiblement radiale en rapport à l’axe A1, tandis que dans la position rabattue, chaque bielle 62 peut adopter une orientation axiale ou sensiblement axiale. Des moyens élastiques, dits moyens élastiques de rappel 68, tendent à incliner chaque bielle 62 vers sa position rabattue / couchée de la FIG. 7 , en particulier quand la bielle est dans sa position en saillie correspondant à la position de vol de l'inverseur. Ainsi, en début de déploiement de l’inverseur, chaque bielle 62 exerce sur la membrane 58 une poussée vers l’arrière et vers le bas qui la tire dans la veine de façon à ce que l’écoulement qui s’engouffre dans la cavité 54 en début de transit ne vienne pas coincer la membrane dans cette cavité 54 de capot de soufflante 33. La seconde extrémité 62b de chaque bielle 62, opposée à la première extrémité 62a, est raccordée sur la seconde extrémité 58b de la membrane 58, selon une conception propre à l’invention. Il est noté que les bielles 62 sont axialement positionnées pour que la trajectoire de leur extrémité 62b soit tangente ou sensiblement tangente à la surface intérieure du panneau acoustique 52 dans sa partie avant, ou pour que la trajectoire soit descendante dans la veine. En référence aux figures 8 à 13, il est montré le raccordement réversible entre la membrane 58 s’étendant selon une direction circonférentielle 27 correspondant à la direction circonférentielle de l’inverseur en rapport à l’axe A1, et la seconde extrémité 62b de l’une des bielles 62. Il est noté qu’un raccordement identique ou similaire peut être mis en œuvre pour chaque bielle 62 destinée au déploiement de la membrane. Par conséquent, un seul de ces raccordements sera décrit ci-après. D’ailleurs, il est rappelé que si la membrane 58 s’étend bien selon la direction circonférentielle 27, que ce soit lorsqu’elle est repliée en configuration de poussée directe, ou lorsqu’elle est déployée en configuration d’inversion de poussée, le déploiement de cette membrane 58 s’effectue quant à lui de manière globalement radiale. Le long de la direction circonférentielle 27, l’extrémité avant 58b de la membrane 58 comprend plusieurs extensions avant de membrane espacées les unes des autres, chacune configurée de manière à former une sangle 70. Sur les figures, seule l’une de ces sangles est représentée, mais elles présentent toutes une conception identique ou similaire. Chaque sangle 70 présente, par nature, un caractère flexible qui lui permet de se déformer pendant les phases de déplacement de l’inverseur entre la configuration de poussée directe, et celle d’inversion de poussée. Néanmoins, cette déformation s’effectue de préférence avec chaque sangle 70 restant dans un plan longitudinal de l’inverseur, et passant par son axe A1. La sangle 70 s’étend en saillie axialement vers l’avant au sein de l’extrémité avant de membrane 58b, soit en étant réalisée d’une seule pièce avec cette membrane, soit en étant rapportée sur celle-ci comme cela a été schématisé sur la FIG. 8 . De ce fait, une partie arrière de la sangle 70 se superpose à un corps de membrane, correspondant à la partie active de celle-ci, destinée à remplir la fonction d’obturation du flux secondaire en configuration d’inversion de poussée. La fixation de la sangle peut être réalisée de toute manière connue, de préférence par couture et/ou collage de cette sangle sur le corps de membrane. Dans ce mode de réalisation préféré, la sangle est réalisée à partir d’une bande, de conception tubulaire en ce sens que sa section suit un contour fermé. Bien que la sangle 70 présente plusieurs parties de formes et/ou d’orientations différentes, elle est ici préférentiellement réalisée à partir d’une bande présentant une largeur de bande identique ou sensiblement identique tout le long de cette bande. La largeur de bande précitée correspond à la largeur de la bande lorsqu’elle est aplatie, et que deux couches de textile reposent donc l’une sur l’autre, avec leurs chants latéraux reliés deux à deux, comme cela a été représenté schématiquement sur la FIG. 8 ’. Les différentes formes et/ou orientations des parties de la sangle, qui seront décrites ci-après, sont obtenues par pliage et/ou torsion de cette bande initiale de largeur constante ou sensiblement constante, et de préférence uniquement par pliage. Plus précisément, pour ce qui concerne sa portion en saillie vers l’avant, la sangle 70 comporte une première partie de raccord 70a destinée à se raccorder sur l’extrémité avant 58b de la membrane, de la manière exposée ci-dessus. Elle comporte également une seconde partie de raccord 70b, destinée à être raccordée sur la seconde extrémité de bielle 62b, à l’aide d’un dispositif de jonction réversible 72 qui sera décrit ultérieurement. En outre, une zone de transition 70c est agencée entre les deux parties de raccord 70a, 70b. La première partie de raccord 70a se trouve sensiblement dans la continuité surfacique du corps de membrane, en étant tout de même décalée de ce dernier d’une très faible distance correspondant à l’épaisseur du corps de membrane. La première partie de raccord 70a présente donc une forme aplatie s’étendant selon la direction circonférentielle 27, avec une première largeur circonférentielle L1 importante, de préférence constante, et correspondant à la largeur de bande précitée. Cette première largeur L1 a été identifiée sur les figures 8 et 8A’. La seconde partie de raccord 70b se trouve dans la continuité de la bielle 62, qui peut présenter un profil non circulaire, mais au contraire une section transversale allongée dans la direction axiale, par exemple de forme ovale, oblongue, ou analogue. Cette section allongée axialement permet de bénéficier d’une largeur circonférentielle de bielle réduite, afin de limiter la traînée sur le flux secondaire en configuration de poussée directe. Aussi, pour correspondre à ce profil de bielle et participer également à la limitation de la traînée dans la veine secondaire 21B, la seconde partie de raccord 70b présente également une section de forme allongée selon la direction axiale, et rétrécie selon la direction circonférentielle 27, avec une seconde largeur circonférentielle L2 faible. Cette seconde largeur L2 est préférentiellement évolutive le long de la seconde partie de raccord 70b, mais elle reste toujours strictement inférieure à la largeur L1 de la première partie de raccord 70a de la sangle. Dans le cas où la première largeur L1 serait elle aussi évolutive, alors la plus grande largeur L2 le long de la seconde partie de raccord 70b resterait préférentiellement strictement inférieure à la plus petite largeur L1 le long de la première partie de raccord 70a de la sangle. La seconde largeur L2 a été identifiée sur les figures 8 et 8C et 13. A cet égard, il est noté que cette largeur L2 est croissante jusqu’à son extrémité de raccordement à la bielle 62. Le rapport entre les première et seconde largeurs L1, L2 est donc ici évolutif, et il peut être supérieur à trois au moins à certains endroits de la seconde partie de raccord 70b. La zone de transition 70c, agencée entre les deux parties de raccord 70a, 70b, est obtenue par simple pliage de la bande textile, avec de multiples lignes de pliure jusqu’à aboutir une forme de tétraèdre, de préférence régulier. Le tétraèdre 74 défini par la sangle est de préférence rempli d’un matériau de remplissage 76, par exemple un matériau élastomère viscoélastique. Le tétraèdre 74 présente alors deux côtés opposés 78, 80, correspondant à une première et une seconde ligne de pliage de la sangle. Ces lignes de pliage 78, 80, au niveau desquelles les couches de textile de la bande sont préférentiellement aplaties l’une sur l’autre et fixées par couture et/ou collage, forment respectivement deux degrés de liberté de rotation pour la sangle 70. Celle-ci se trouve alors rigidifiée par la présence de cette zone de transition 70c, tout en présentant une certaine souplesse de par la présence de ces lignes de pliage 78, 80. De plus, il est noté que la longueur de ces deux côtés opposés 78, 80 est identique ou sensiblement identique à la largeur de bande précitée, correspondant donc aussi à la première largeur L1 de la première partie de raccord 70a de la sangle 70. A titre indicatif, il est noté que la succession des parties 70a, 70c, 70b peut aisément être obtenue à partir d’une bande tubulaire, qui est d’abord pliée orthogonalement à la direction de la longueur de cette bande, afin de former la première ligne de pliage 78. Ensuite, à distance de la première ligne de pliage 78, il est réalisé un nouveau pliage orthogonalement au précédent, ce qui permet de former la seconde ligne de pliage 80, et de définir entre ces deux lignes 78, 80 la forme tétraédrique de la zone de transition 70c.Grâce à cette conception, la première partie de raccord 70a de la sangle et sa seconde partie de raccord 78 présentent des orientations orthogonales ou sensiblement orthogonales, de même que les deux lignes de pliage 78, 80 sont préférentiellement orthogonales ou sensiblement orthogonales entre elles. Dans la configuration de poussée directe schématisée sur la FIG. 12 , la première ligne de pliage 78 est orientée dans la direction circonférentielle 27, afin de permettre une cassure de la sangle 70 entre la première partie de raccord 70a située dans le logement de capot 54, et la zone de transition 70c enserrée axialement entre le bord de déviation 46B et l’extrémité amont 52a de la paroi 52 du capot mobile. D’ailleurs, certaines faces du tétraèdre peuvent être légèrement déformées de par leur contact avec ces éléments 46B, 52a. Toujours dans la configuration de poussée directe schématisée de la FIG. 12 , la seconde ligne de pliage 80 est orientée axialement, ou sensiblement axialement. Comme évoqué ci-dessus, l’extrémité de la seconde partie de raccord 70b est raccordée sur la seconde extrémité de bielle 62b, à l’aide d’un dispositif de jonction réversible 72. Cette extrémité de la seconde partie de raccord 70b forme un fourreau 82, référencé sur la FIG. 13 , et fermé latéralement en raison de la nature tubulaire de la sangle 70. Le dispositif de jonction 72, du fait de son caractère réversible, est configuré pour adopter alternativement une configuration d’association ( FIG. 13 ) dans laquelle il réalise une liaison mécanique entre l’extrémité en fourreau 82 de la seconde partie de raccord 70b et la seconde extrémité de bielle 62b, et une configuration de dissociation dans laquelle il dissocie ces deux éléments 82, 62b, permettant ainsi leur désengagement par déplacement relatif. Ici, le dispositif de jonction 72 comporte un ou plusieurs ensembles vis-écrou 86, mais également un insert de fixation 88 sur lequel sont montés à la fois le fourreau 82 de la seconde partie de raccord 70b, et la seconde extrémité de bielle 62b. Pour ce faire, l’insert de fixation 88 est creux, et logé dans le fourreau 82. Extérieurement, ce fourreau est recouvert d’une bague 90 permettant le sertissage du fourreau entre la bague 90 et l’insert 88. D’ailleurs, la forme intérieure de la bague peut être conique de manière à faire en sorte que lorsque la bielle est mise en tension, le serrage du fourreau 82 s’accentue en coopération avec l’insert 88. De plus, la seconde extrémité de bielle 62b est logée dans l’insert 88, et l’ensemble des éléments 90, 82, 88, 62b sont alors traversés par l’ensemble réversible vis-écrou 86. Il suffit de démonter cet ensemble 86 pour obtenir la configuration de dissociation du dispositif de jonction 72, configuration dans laquelle les deux éléments 82, 62b sont dissociés et peuvent être séparés l’un de l’autre. L’écrou de l’ensemble 86 peut présenter un fût afin de renforcer la fonction de cisaillement assurée par cet ensemble. Pour des raisons aérodynamiques, la tête de la vis et de l’écrou peut être entièrement ou partiellement noyée dans des lamages correspondant de la bague 90, formant l’élément extérieur de ce dispositif de jonction 72. La FIG. 13 représente une alternative, avec la seconde extrémité de bielle 62a formant une chape dans laquelle sont insérés tous les autres éléments 82, 88, 90, et les deux têtes de la vis et de l’écrou étant logées au moins en partie dans des lamages sur les oreilles de cette chape. En outre, il est noté que l’ensemble vis-écrou 86 peut simplement remplir la fonction d’organe de cisaillement comme cela a été représenté sur la FIG. 13 , ou bien cet ensemble 86 peut également être serré selon son axe afin d’enserrer les éléments 90, 82, 88, 62b précités, pour en particulier serrer la bague 90 contre le fourreau 82. Il est noté que plusieurs de ces ensembles vis-écrou 86 peuvent être disposés le long de la seconde extrémité de bielle 62b, sans sortir du cadre de l’invention. La FIG. 14 montre qu’une conception identique ou similaire peut être mise en œuvre lorsque l’élément de déploiement de membrane 62 est un câble, avec l’extrémité du câble comprenant une cosse sertie 92, coopérant avec le dispositif de jonction réversible 72. Dans un autre mode de réalisation montré sur les figures 15 à 15B, la partie en saillie de la sangle 70 est une bande unique, qu’il convient de replier après la zone de transition 70c, afin de former le fourreau de la seconde partie de raccord 70b. Ce fourreau, visible sur la FIG. 15 , présente donc une section ouverte latéralement. Cette sangle monocouche, donc plate, vient recouvrir une partie du corps de membrane avant de s’étendre en saillie de celle-ci, comme cela est visible sur les figures 15 et 15A. Dans un autre mode de réalisation préféré montré sur les figures 16 à 16B, la partie en saillie de la sangle 70 est également de forme tubulaire, mais avec deux portions de textile rapportées l’une sur l’autre, au niveau de leurs chants latéraux respectifs. Cette sangle peut être obtenue avec une portion s’étendant d’un seul tenant avec le corps de membrane, recouverte par une bande plate monocouche, fixée sur la portion précitée et sur le corps de membrane. Dans encore un autre mode de réalisation préféré montré sur les figures 17 à 17B, la partie en saillie de la sangle 70 est réalisé d’un seul tenant avec la membrane, sous forme de bande plate monocouche se trouvant dans la parfaite continuité du corps de membrane. Tout comme dans le mode des figures 15 à 15B, il convient de replier sur elle-même la bande après la zone de transition 70c, afin de former le fourreau de la seconde partie de raccord 70b. Ici aussi, ce fourreau visible sur la FIG. 17 , est également ouvert latéralement. Dans le mode de réalisation des figures 18 et 19, le dispositif de jonction comporte toujours l’insert 88, mais le fourreau 82 et la seconde extrémité de bielle 62b sont montés sur cet insert en deux points distincts de celui-ci, respectivement par deux ensembles vis-écrou 86. D’ailleurs, pour le montage du fourreau 82 correspondant à l’extrémité de la seconde partie de raccord 70b de la sangle 70, l’ensemble vis-écrou 86 qui lui est dédié ne traverse plus la bague de serrage 90. Celle-ci coopère en effet avec l’insert 88 toujours pour sertir cette seconde partie de raccord 70b, mais en un point de l’insert différent de celui traversé par l’ensemble vis-écrou 86. Dans le mode de réalisation des figures 20 à 22, le dispositif de jonction réversible 72 est conçu de manière à pouvoir réaliser manuellement, sans outil, le passage de la configuration de dissociation à la configuration d’association, et/ou inversement. Pour ce faire, la seconde extrémité de bielle 62b est solidarisée à une tige 94 qui est prolongée dans sa propre direction, cette tige portant une tête de verrouillage 96, ici cannelée ou en forme d’étoile avec un nombre de branches pouvant varier. Dans la configuration d’association montrée sur les figures 20 et 21, la tête de verrouillage 96 est reçue dans un logement 98 pratiqué dans l’insert 88. Il est possible pour la tête 96 d’accéder à ce logement 98, en passant à travers un orifice de passage 100 de section identique ou similaire à celle de la tête 96. Cet orifice 100 est également réalisé à travers l’insert, et il débouche dans le logement 98. Ainsi, la conception du dispositif de jonction 72 est telle que le passage de la configuration de dissociation à la configuration d’association s’opère en réalisant deux déplacements distincts de la tête de verrouillage par rapport à son logement. En référence essentiellement à la FIG. 22 , il s’agit tout d’abord d’un déplacement relatif en translation de la tête de verrouillage 96 à travers l’orifice de passage 100 dans l’insert, avec les dents / cannelures de cette tête alignées avec des creux correspondants 102 de l’orifice de passage 100. Une fois l’orifice 100 traversé et la tête 96 intégralement située dans le logement 98, cette tête est mise en rotation relativement au logement selon un axe correspondant à celui de la tige 94, afin de désaligner les dents et les creux précités, dans le but d’obtenir le verrouillage correspondant à la configuration d’association. Cette configuration est par exemple sécurisée par un système élastique, comme un ressort 104 logé dans l’insert et qui plaque la tête de verrouillage 96 contre le fond du logement 98. Il est noté que la configuration de dissociation est obtenue en réalisant les opérations inverses, de préférence toujours sans outil mais en réalisant les déplacements relatifs précités entre la seconde extrémité de bielle 62a, et l’insert 88. Par conséquent, dans cette configuration de dissociation, l’insert 88 reste fixé au fourreau 82 de la sangle, d’une manière quelconque et de préférence selon une solution du type de celles décrites précédemment. La dissociation entre la sangle 70 et la bielle 62 s’effectue donc au niveau de l’insert 88, qui est dissocié de la seconde extrémité de bielle 62b. Les figures 23 et 24 montrent un autre mode de réalisation similaire, dans lequel la tête de verrouillage 96 est une protubérance, par exemple en forme de boule ou de portion de boule. Le logement 98 de la protubérance 96 ne se situe plus dans la continuité de l’orifice de passage 100 selon la direction d’introduction de la protubérance à travers cet orifice. En effet, le logement 98 communique latéralement avec l’orifice de passage 100. Ainsi, la conception de ce dispositif de jonction 72 est telle que le passage de la configuration de dissociation à la configuration d’association s’opère tout d’abord en réalisant un déplacement relatif en translation de la tête de verrouillage 96 à travers l’orifice de passage 100 dans l’insert, les diamètres respectifs de ces éléments autorisant une telle introduction selon la direction de la tige 94. Ensuite, une autre translation relative est réalisée, selon une direction orthogonale conduisant à un déplacement relatif latéral, comme cela a été schématisé sur la FIG. 24 . Cela conduit la tête de verrouillage 96 à pénétrer dans le logement 98, dans lequel débouche un autre orifice de passage 106 parallèle à l’orifice 100 et recevant la tige 94, mais présentant un diamètre inférieur à celui de la protubérance formant la tête de verrouillage 96. La configuration d’association est ici aussi sécurisée par le système élastique 104, qui plaque la tête de verrouillage 96 contre le fond du logement 98, dans lequel débouche l’autre orifice de passage 106 de section réduite, également pratiqué dans l’insert 88. Les figures 25 et 26 montrent un autre mode de réalisation similaire, dans lequel la tête de verrouillage 96 est toujours une protubérance, par exemple en forme de cylindre d’axe orthogonal à celui de la tige 94, afin de former conjointement un T. Ce cylindre 96 peut présenter un ou plusieurs méplats pour améliorer la liaison mécanique obtenue, dans la configuration d’association. Ici aussi, le logement 98 communique latéralement avec l’orifice de passage 100, et il est également prévu l’autre trou de passage 106. La différence réside dans le fait que l’orifice de passage 100 est ouvert latéralement sur l’insert 88, et non plus seulement axialement selon la direction de la tige 94. Par conséquent, avec ce dispositif de jonction 72, le passage de la configuration de dissociation à la configuration d’association s’opère tout d’abord en réalisant un déplacement relatif en translation de la tête de verrouillage 96 et d’une partie de la tige 94 à travers l’orifice de passage 100, latéralement dans l’insert 88 selon une direction orthogonale à celles du cylindre 96 et de la tige 94. Ensuite, une autre translation relative est réalisée, selon une direction orthogonale, parallèle à l’axe du cylindre 96, et conduisant à un déplacement relatif latéral comme cela a été schématisé sur la FIG. 26 . Cela conduit la tête de verrouillage 96 à pénétrer dans le logement 98, dans lequel débouche donc l’autre orifice de passage 106 parallèle à l’orifice 100, et recevant la tige 94. La configuration d’association est ici aussi sécurisée par le système élastique 104, qui plaque la tête de verrouillage 96 contre le fond du logement 98, dans lequel débouche l’autre orifice de passage 106 de section réduite. La FIG. 27 représente une alternative pour la sécurisation de la configuration d’association. Elle comprend un écrou de serrage 108 monté sur la tige 94, et peut être serré sur une surface de l’insert 88 afin de plaquer la tête de verrouillage 96 dans le fond du logement 98. A titre d’exemple indicatif, il est noté qu’un fil (non représenté) assurant le freinage de l’écrou peut être mis en œuvre sur cet écrou 108. Cette solution de remplacement du ressort 104 par l’écrou de serrage 108 peut bien évidemment concerner tous les modes de réalisation préférés, ainsi que leurs alternatives. En référence à la FIG. 28 , le mode de réalisation préféré qui y est représenté diffère seulement du précédant en ce que l’orifice de passage 100 n’est plus parallèle à l’autre orifice de passage 106, mais il présente une certaine inclinaison selon laquelle la tige 94 et le cylindre 96 doivent être inclinés pour pénétrer latéralement dans cet orifice 100. Ensuite, avant la dernière translation latérale relative entre le cylindre et l’insert, un déplacement relatif intermédiaire doit être opéré, à savoir une rotation du cylindre 96 et de la tige 94 autour de l’axe du cylindre, d’une valeur correspondant à celle de l’inclinaison entre les deux orifices de passage 100, 106. Cette combinaison de trois déplacements relatifs successifs constitue ainsi une sécurité supplémentaire pour éviter le désengagement du dispositif de jonction, tout en ne requérant aucun outil pour assurer son engagement. Parmi les solutions ne nécessitant pas d’outil, la FIG. 29 propose un clip 110 monté à l’intérieur de la seconde extrémité de bielle 62b, et présentant à ses extrémités deux boutons d’actionnement 112 traversant des orifices correspondants 114 à travers la bielle 62. Ces boutons d’actionnement 112 peuvent être contraints élastiquement radialement vers l’intérieur pour rentrer vers l’intérieur de la bielle, et, lorsqu’ils sont agencés en correspondance avec des orifices 116 de l’insert 88, ils se redéployent radialement vers l’extérieur en pénétrant dans ces orifices 116. Cela forme un verrouillage permettant d’atteindre la configuration d’association. Une solution inversée est bien évidemment envisageable, dans laquelle le clip 110 serait monté sur l’insert 88. Dans le mode de réalisation de la FIG. 30 , le dispositif de jonction réversible 72 comprend une boucle 120 prévue sur l’insert 88 ainsi qu’une languette 122 prévue sur la seconde partie de raccord 70b, ou inversement. Dans la configuration d’association montrée sur la FIG. 30 , les deux éléments 120, 122 coopèrent entre eux à la manière d’une ceinture de sécurité d’un véhicule de transport. Un bouton poussoir 124, actionnable en translation et permettant de déverrouiller la languette, est implanté sur l’insert 88. Mais il pourrait alternativement être un bouton de déverrouillage actionnable en rotation, comme sur les ceintures de sécurité d’avion commerciaux. Il est noté que cette solution, également utilisable sans outil de montage / démontage, pourrait être mise en œuvre sans insert 88, mais directement sur la bielle 62 et la sangle 70. Encore une autre solution est représentée sur la FIG. 31 , avec la seconde partie de raccord 70b de la sangle formant, à son extrémité, une boucle 126 la reliant à une pièce de connexion 128 en forme de chape. Cette pièce reçoit l’insert 88 ou directement la seconde extrémité de bielle 62a, qui est perforée de trous 130 comme la chape. Lorsque les trous 130 sont alignés, par exemple selon deux lignes parallèles, des broches à bille(s) 132 peuvent être introduites dans ces trous afin de verrouiller les éléments à l’aide de billes 134 formant butées, et permettant d’obtenir la configuration d’association (non représentée). En effet, dans cette configuration, les broches 132 traversent les différents les lignes de trous des éléments 128, 88, et elles ne peuvent être extraites qu’en exerçant des pressions sur les billes 134, afin de les rétracter provisoirement et permettre le désengagement des broches. La FIG. 32 représente un autre mode de réalisation préféré de l’invention, avec la seconde partie de raccord 70b formant à son extrémité une sorte de boudin / ralingue 136. En configuration d’association représentée sur cette figure, le boudin136 est prisonnier dans un logement 138 défini entre des griffes élastiques 140. Il est aussi prévu un corps extérieur 142 mobile de verrouillage des griffes, qui recouvre ces griffes 140 en les empêchant ainsi de s’écarter les unes des autres. Ce dispositif 72 fonctionne alors à la manière d’une tulipe mécanique, de sorte que lorsque le corps extérieur 142 est amené dans une position axiale rétractée l’éloignant des griffes 140, celles-ci peuvent se déformer et autoriser ainsi l’insertion ou l’extraction du boudin 136 entre les extrémités écartées de ces griffes. Le corps extérieur 142 est rappelé dans la position de verrouillage par un moyen élastique du type ressort 144. La FIG. 33 représente un mode de réalisation préféré basé sur l’utilisation d’un mousqueton 146 entre la boucle 126 à la seconde extrémité de raccord 70b de la sangle, et l’insert 88 ou directement la seconde extrémité de bielle. Une forme de mousqueton en C est possible, mais une forme rectangulaire reste préférée. La dissociation peut être effectuée par le mousqueton 146 au niveau de la boucle de sangle 126 comme représenté sur la FIG. 33 , mais alternativement, cela pourrait être réalisé au niveau de l’insert 88 ou de la seconde extrémité de bielle. Selon encore un autre mode de réalisation préféré représenté sur la FIG. 34 , le dispositif de jonction réversible 72 forme une attache sapin 148 ou une attache en queue d’aronde entre l’insert 88 et la seconde extrémité de bielle 62b. Le montage s’effectue par simple glissement entre les dents des deux sapins, à la manière du montage de certaines aubes de turbomachine. La configuration d’association, montrée sur la FIG. 34 , peut être verrouillée par une ou plusieurs vis 150 traversant les éléments 88, 62b, de préférence de manière au moins partiellement noyée de façon à limiter les perturbations aérodynamiques du flux secondaire, en configuration de poussée directe de l’inverseur. Enfin, la FIG. 35 représente un autre mode de réalisation préféré de l’invention, mettant en œuvre un ridoir 152 entre l’insert 88 et la seconde extrémité de bielle 62. Le ridoir 152 dispose d’un trou de serrage 154 permettant de mettre le fût en rotation, et procéder ainsi au serrage / desserrage de l’insert 88 relativement à la seconde extrémité de bielle 62. Diverses modifications peuvent être apportées par l’homme du métier à l’invention qui vient d’être décrite, uniquement à titre d’exemples non limitatifs, et dont la portée est définie par les revendications annexées. Par exemple, l’inverseur de poussée 30 peut alternativement présenter une architecture en « C » ou en « O ». En outre, les membranes spécifiques à l’invention peuvent coexister avec des grilles conventionnelles au sein de l’inverseur. De plus, toutes les caractéristiques divulguées ci-dessus, dans les différents modes de réalisation préférés et leurs alternatives, sont combinables entre elles. D’ailleurs, il est noté que sur toutes les figures qui ont été décrites ci-dessus, les éléments qui portent les mêmes références numériques correspondent à des éléments identiques ou similaires. Membrane déployable (58) d’obturation d’une veine secondaire, pour inverseur de poussée (30) d’un ensemble propulsif d’aéronef, la membrane s’étendant selon une direction circonférentielle (27), caractérisée en ce qu’elle comprend une extension de membrane (70) configurée de manière à former une sangle dont une portion en saillie comporte une première partie (70a) de raccord sur la membrane, ainsi qu’une seconde partie de raccord (70b) destinée à être raccordée sur un élément de déploiement de membrane (62) prévu au sein de l’inverseur, la sangle comportant une zone de transition (70c) agencée entre sa première partie de raccord (70a) et sa seconde partie de raccord (70b), la première partie de raccord (70a) présentant une première largeur (L1) selon la direction circonférentielle (27), et la seconde partie de raccord (70b) présentant une seconde largeur (L2) strictement inférieure à la première largeur (L1). Membrane selon la revendication 1, caractérisée en ce que la première partie de raccord (70a) et la seconde partie de raccord (70b) de la sangle présentent des orientations orthogonales ou sensiblement orthogonales. Membrane selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que la zone de transition (70c) de la sangle est une zone de pliage et/ou de torsion de cette sangle. Membrane selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la zone de transition (70c) de la sangle forme un tétraèdre, de préférence régulier, et dont deux côtés opposés correspondent à une première (78) et une seconde ligne de pliage (80) formant respectivement deux degrés de liberté de rotation pour la sangle (70). Membrane selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la seconde partie de raccord (70b) de la sangle forme un fourreau (82), ouvert ou fermé latéralement. Membrane selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la sangle (70) est réalisée à partir d’une bande, éventuellement doublée ou tubulaire, réalisée d’un seul tenant avec la membrane (58) ou rapportée sur celle-ci, et présentant une largeur de bande identique ou sensiblement identique tout le long de cette bande. Membrane selon la revendication précédente, combinée à la revendication 4, caractérisée en ce que la largeur de bande est identique ou sensiblement identique à la longueur de chacun desdits côtés opposés du tétraèdre. Inverseur de poussée (30) pour ensemble propulsif d’aéronef, l’inverseur comprenant une structure fixe (31) équipée d’une paroi de délimitation radialement interne (18) d’une veine secondaire (21B) de l’ensemble propulsif destinée à être traversée par un flux secondaire (20B), l’inverseur comprenant également une membrane déployable (58) d’obturation de la veine secondaire selon l’une quelconque des revendications précédentes, ainsi qu’un élément de déploiement de membrane (62) comprenant une première extrémité (62a) raccordée sur la paroi de délimitation radialement interne (18), et une seconde extrémité (62b) raccordée sur la seconde partie de raccord (70b) de la sangle de la membrane (58). Inverseur selon la revendication 8, caractérisé en ce que l’inverseur comporte également une structure mobile (29) comprenant au moins un capot d’inverseur (33) présentant un logement (54) ouvert vers l’amont et délimité entre une paroi radialement externe (50) et une paroi radialement interne (52) du capot d’inverseur (33), la structure mobile étant déplaçable en translation par rapport à la structure fixe selon un axe central longitudinal (A1) de l’inverseur, entre une position avancée de poussée directe et une position reculée d’inversion de poussée dans laquelle la paroi radialement interne reculée (52) du capot d’inverseur laisse apparaître en amont une ouverture de passage (56) de la veine secondaire (21B) vers un organe de déviation de flux (32), au moins une partie de la membrane d’obturation (58) se trouvant agencée entre l’organe de déviation de flux (32) et la paroi radialement interne (52) du capot d’inverseur (33) lorsque la structure mobile occupe sa position avancée de poussée directe, et la sangle (70) se trouvant, au niveau de sa zone de transition (70c), enserrée entre la structure fixe (31) et une extrémité amont (52a) de la paroi radialement interne (52) du capot d’inverseur (33). Nacelle (3) pour ensemble propulsif d’aéronef, comprenant au moins un capot de soufflante (14), ainsi qu’un inverseur de poussée (30) selon l’une quelconque des revendications 8 et 9.