FR 3153108 A1 20250321 FR 2309717 A 20230914 Système am élioré de refroidissement d’ anneau fixe de turbine à gaz Anneau (4) fixe s’étendant autour d’un axe central (X), apte à être monté sur un carter (2) de turbomachine pour entourer un passage de gaz (14) de la turbomachine (1), le carter (2) délimitant une chambre annulaire de refroidissement (30) disposée radialement à l’extérieur de l’anneau (4), ledit anneau (4) comprenant une première cavité interne de refroidissement (10) apte à communiquer fluidiquement avec la chambre annulaire de refroidissement (30) par l’intermédiaire d’un premier ensemble d’orifices (40), et une deuxième cavité interne de refroidissement (20) communiquant fluidiquement avec la première cavité interne de refroidissement (10) par l’intermédiaire d’un deuxième ensemble d’orifices (50), la deuxième cavité interne de refroidissement (20) étant disposée plus proche d’une extrémité aval (162) que d’une extrémité amont (161) du secteur d’anneau (16). Figure pour l’abrégé : Fig. 2. Système amélioré de refroidissement d’anneau fixe de turbine à gaz Le présent exposé est relatif aux anneaux fixes entourant des passages de gaz de turbines à gaz, et plus particulièrement au refroidissement des anneaux fixes de turbine à gaz. Une turbine à gaz, notamment une turbine haute-pression de turbomachine, comporte typiquement une pluralité d'aubes fixes disposées axialement en alternance avec une pluralité d'aubes mobiles dans le passage de gaz chauds issus de la chambre de combustion de la turbomachine. Les aubes fixes et mobiles de la turbine s’étendent circonférentiellement autour d’un axe central de rotation de la turbine à gaz et sont entourées sur toute la circonférence par un anneau fixe qui est généralement formé d'une pluralité de secteurs d'anneau. Ces secteurs d'anneau définissent en partie le passage pour l'écoulement des gaz chauds à travers les aubes de la turbine. Les secteurs d'anneau de la turbine sont ainsi soumis aux températures élevées des gaz chauds issus de la chambre de combustion de la turbomachine. Pour la tenue mécanique et thermique de l'anneau de turbine, il est donc nécessaire de munir les secteurs d'anneau de dispositifs de refroidissement. Outre l’application d’une couche de protection thermique sur la face de l’anneau en contact avec les gaz chauds, l'une des méthodes connues de refroidissement consiste à alimenter en air de refroidissement une plaque d'impact montée sur le corps des secteurs d'anneau. La plaque est munie d'une pluralité d'orifices pour le passage de l'air qui vient, sous la différence de pression de part et d'autre de la plaque, refroidir le secteur d'anneau par impact. L'air de refroidissement est alors évacué dans le passage des gaz chauds par des perçages pratiqués au travers du secteur d'anneau. Une telle méthode ne permet pas d'obtenir un refroidissement efficace et homogène des secteurs d'anneau, notamment au niveau de l'extrémité amont du secteur d'anneau qui est une zone particulièrement exposée aux gaz chauds. En effet, il peut y avoir des perturbations entre les jets provenant d’orifices adjacents, et entre les jets des orifices situés en amont et en aval du dispositif. Ces perturbations, d’autant plus marquées lorsque la cavité à refroidir est grande et que le nombre d’orifices est important, réduisent l’efficacité du refroidissement. La durée de vie des secteurs d'anneau s'en trouve donc affectée. Par ailleurs, et pour limiter les inconvénients cités précédemment liés aux perturbations entre jets, cette technologie nécessite un prélèvement important en air de refroidissement, ce qui diminue les performances de la turbine. Il existe donc un besoin pour une solution permettant de limiter au moins en partie les inconvénients précités et permettant d’améliorer l’efficacité du refroidissement des anneaux fixes de turbine. Le présent exposé concerne un anneau fixe s’étendant autour d’un axe central, apte à être monté sur un carter de turbomachine pour entourer un passage de gaz de la turbomachine, le carter délimitant une chambre annulaire de refroidissement disposée radialement à l’extérieur de l’anneau, ledit anneau comprenant une première cavité interne de refroidissement apte à communiquer fluidiquement avec la chambre annulaire de refroidissement par l’intermédiaire d’un premier ensemble d’orifices, et une deuxième cavité interne de refroidissement communiquant fluidiquement avec la première cavité interne de refroidissement par l’intermédiaire d’un deuxième ensemble d’orifices, la deuxième cavité interne de refroidissement étant disposée plus proche d’une extrémité aval que d’une extrémité amont du secteur d’anneau. Dans le présent exposé, une direction axiale est considérée selon l’axe central de la turbine à gaz, qui est l’axe de rotation des parties tournantes de la turbine. De plus, les termes « amont » et « aval » sont considérés selon un sens normal d’écoulement des gaz dans la turbine le long de l’axe central, notamment de la chambre de combustion vers la turbine haute pression. Par ailleurs, les termes « interne » et « externe » sont considérés selon une direction radiale perpendiculaire à l’axe central. Ainsi, la paroi externe de la chambre de combustion, par exemple, est plus éloignée de l’axe central que sa paroi interne dans la direction radiale. On comprend que la première et la deuxième cavité interne sont disposées selon un agencement en cascade, dans lequel l’air de refroidissement provenant de la chambre annulaire de refroidissement s’écoule d’abord dans la première cavité interne de refroidissement par l’intermédiaire du premier ensemble d’orifices, puis s’écoule de la première cavité interne de refroidissement vers la deuxième cavité interne de refroidissement par l’intermédiaire du deuxième ensemble d’orifices. La deuxième cavité interne de refroidissement étant disposée plus proche d’une extrémité aval que d’une extrémité amont du secteur d’anneau, c’est-à-dire à proximité d’une extrémité axiale aval du secteur d’anneau, il est possible de refroidir dans un premier temps une portion amont du secteur d’anneau par l’intermédiaire de la première cavité interne, puis une portion aval du secteur d’anneau par l’intermédiaire de la deuxième cavité interne. La première et la deuxième cavité interne étant distincte l’une de l’autre, mais communicant l’une avec l’autre, il est ainsi possible de refroidir une portion amont du secteur d’anneau, sans que les jets provenant du premier ensemble d’orifices ne soient perturbés par les jets provenant du deuxième ensemble d’orifices, permettant de refroidir une portion aval du secteur d’anneau. De plus, cela permet d’homogénéiser l’air de refroidissement dans la première cavité interne, avant sa réinjection dans la deuxième cavité interne. Ainsi, pour un même débit d’air de refroidissement, il est possible d’améliorer l’efficacité du refroidissement. En d’autres termes, cet agencement permet de diminuer le débit d’air de refroidissement nécessaire pour obtenir les mêmes performances thermiques sur l’anneau. Cela permet également d’augmenter la température de la veine d’écoulement d’air chaud et donc les performances de la turbine à gaz et de la turbomachine. Dans certains modes de réalisation, la première cavité interne comprend une portion amont et une portion aval, la portion amont étant décalée radialement vers l’intérieur par rapport à la portion aval. On comprend que la portion amont et la portion aval communiquent entre elles, par exemple par l’intermédiaire d’un épaulement décalant ces portions l’une par rapport à l’autre. Cela permet de rapprocher la portion amont de la veine d’écoulement d’air chaud, et donc d’améliorer le refroidissement de la paroi en contact avec lesdits gaz chauds, sur la portion amont du secteur d’anneau. Dans certains modes de réalisation, la deuxième cavité interne est disposée radialement sous la portion aval de la première cavité interne. En d’autres termes, selon cet agencement, la portion amont de la première cavité interne, et la deuxième cavité interne, sont disposées chacune plus proche de la veine d’écoulement d’air chaud, par rapport à la portion aval de la première cavité interne. Cet agencement permet d’améliorer l’efficacité du refroidissement du secteur d’anneau, en refroidissant d’une part une portion amont de la paroi en contact avec les gaz chauds par l’intermédiaire de la portion amont de la première cavité interne, et d’autre part une portion aval de la paroi en contact avec les gaz chauds par l’intermédiaire de la deuxième cavité interne. Dans certains modes de réalisation, la portion amont de la première cavité interne est apte à communiquer fluidiquement avec la chambre annulaire de refroidissement par l’intermédiaire du premier ensemble d’orifices, et la portion aval de la première cavité interne communique avec la deuxième cavité interne par l’intermédiaire du deuxième ensemble d’orifices. Compte tenu de cet agencement dans lequel la deuxième cavité interne est disposée radialement sous la portion aval de la première cavité interne, l’air de refroidissement provenant de la chambre annulaire de refroidissement vient impacter la portion amont de la paroi du secteur d’anneau en contact avec les gaz chauds via les orifices du premier ensemble d’orifices, puis l’air de refroidissement provenant de la première cavité interne vient impacter la portion aval de la paroi du secteur en contact avec les gaz chauds via les orifices du deuxième ensemble d’orifices. Cela permet d’améliorer davantage l’efficacité du refroidissement. Dans certains modes de réalisation, l’anneau comprend une pluralité de secteurs d’anneau agencés circonférentiellement bout-à-bout autour de l’axe central, chaque secteur d’anneau comprenant une paroi radialement interne et une paroi radialement externe délimitant au moins en partie la première cavité interne, et une paroi intermédiaire disposée entre la paroi radialement interne et la paroi radialement externe et délimitant, avec une portion de la paroi radialement interne, la deuxième cavité interne. On comprend qu’une face interne de la paroi radialement interne délimite la veine d’écoulement des gaz chauds, la paroi radialement interne et la paroi radialement externe étant espacées l’une de l’autre. La paroi radialement interne délimite à la fois une portion inférieure de la première cavité interne et de la deuxième cavité interne. L’air de refroidissement injecté par le premier et le deuxième ensemble d’orifices respectivement impacte la paroi radialement interne, ce qui permet d’améliorer encore l’efficacité du refroidissement. Dans certains modes de réalisation, le premier ensemble d’orifices est formé dans la paroi radialement externe, et le deuxième ensemble d’orifices est formé dans la paroi intermédiaire. Dans certains modes de réalisation, le premier et le deuxième ensemble d’orifices sont disposés à une même position radiale. On comprend que les orifices du premier et le deuxième ensemble d’orifices sont tous disposés dans un même plan radial courbe dont le centre de courbure est l’axe central, le deuxième ensemble d’orifices étant en aval du premier ensemble d’orifices. Cet agencement permet d’homogénéiser le refroidissement des portions amont et aval de la paroi radialement interne du secteur d’anneau. Dans certains modes de réalisation, les orifices du premier ensemble d’orifices ont un diamètre plus important que les orifices du deuxième ensemble d’orifices. Cela permet de garantir le fait que les orifices du deuxième ensemble d’orifices sont ceux qui possèdent la section limitante pour le passage du débit d’air de refroidissement et d’assurer la bonne alimentation et le bon écoulement d’air dans les deux cavités. En particulier, à débit constant, la plus petite section de perçage correspond à la vitesse de fluide la plus rapide, et donc la pression statique la plus faible. Le fait de placer la plus petite section entre la première et la deuxième cavité interne permet de garantir une pression statique dans la seconde cavité plus faible que dans la première, facilitant donc le flux d’air. Par ailleurs, le fait d’accélérer le fluide après que celui-ci ait perdu de l’énergie suite à son impact avec la paroi interne dans la première cavité, et donc de lui fournir suffisamment d’énergie pour venir impacter la paroi interne dans la seconde cavité interne. Ainsi, cela permet d’améliorer l’effet d’écoulement en cascade de l’air de refroidissement, et donc d’améliorer l’efficacité du refroidissement. Dans certains modes de réalisation, l’extrémité aval de l’anneau comprend des orifices d’évacuation aptes à mettre fluidiquement en communication la deuxième cavité interne avec le passage de gaz de la turbomachine. Dans certains modes de réalisation, un diamètre des orifices d’évacuation est plus grand qu’un diamètre des orifices du deuxième ensemble d’orifices. Cela permet de limiter les effets de blocage de l’air dans la deuxième cavité interne, qui augmenterait la pression dans cette dernière. Des orifices plus larges permettent en outre de faciliter la fabrication de ces orifices d’évacuation, un refroidissement en aval de ces derniers, et donc une accélération du fluide, n’étant pas nécessaire. Dans certains modes de réalisation, une section des orifices d’évacuation est plus grande qu’une section des orifices du premier ensemble. Dans certains modes de réalisation, les orifices du premier ensemble d’orifices et les orifices du deuxième ensemble d’orifices présentent un diamètre inférieur à 1 mm. Dans certains modes de réalisation, les orifices d’évacuation présentent un diamètre compris entre 1 et 1,5 mm. Ces valeurs permettent d’optimiser l’effet d’écoulement en cascade de l’air de refroidissement, depuis la chambre annulaire de refroidissement vers la veine d’écoulement des gaz chauds, en passant par la première cavité interne puis la deuxième cavité interne. Le présent exposé concerne également un ensemble comprenant un carter de turbomachine et un anneau selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, monté sur le carter, le carter entourant l’anneau et délimitant une chambre annulaire de refroidissement disposée radialement à l’extérieur de l’anneau. Le présent exposé concerne également une turbine haute pression comprenant un ensemble défini ci-dessus. L’invention et ses avantages seront mieux compris à la lecture de la description détaillée faite ci-après de différents modes de réalisation de l’invention donnés à titre d’exemples non limitatifs. Cette description fait référence aux pages de figures annexées, sur lesquelles : FIG. 1 La FIG. 1 représente schématiquement une partie d’une turbine à gaz illustrant l’emplacement d’un anneau fixe par rapport à celui des aubes mobiles, FIG. 2 La FIG. 2 est une vue en coupe longitudinale d’un secteur d’anneau selon un mode de réalisation de l’invention, FIG. 3 La FIG. 3 est une vue en perspective du secteur d’anneau seul de la FIG. 2 , FIG. 4 La FIG. 4 est une vue en perspective et en coupe du secteur d’anneau de la FIG. 3 selon un plan de coupe A, FIG. 5 Les figures 5 est une vue en perspective et en coupe du secteur d’anneau de la FIG. 3 selon un plan de coupe B. Un mode de réalisation de l’invention va être décrit en référence aux figures 1 à 5. Les termes « amont » et « aval » sont par la suite définis par rapport au sens d’écoulement des gaz chauds au travers une turbomachine, indiqué par la flèche F sur les figures 1 et 2. Par ailleurs, les termes « interne » et « externe » sont considérés selon une direction radiale perpendiculaire à l’axe central X. Ainsi, la paroi radialement externe 18 du secteur d’anneau 16, par exemple, est plus éloignée de l’axe central X que sa paroi radialement interne 17 dans la direction radiale. La FIG. 1 représente schématiquement une partie d’une turbine haute-pression 1 d’une turbomachine. La turbine haute-pression 1 comporte notamment un logement annulaire fixe 2 formant un carter de la turbomachine. Un anneau fixe 4 de turbine est fixé à ce logement 2 et entoure une pluralité d'aubes mobiles 6 de la turbine. Ces aubes mobiles 6 sont disposées en aval d'aubes fixes 8 par rapport à la direction d'écoulement F des gaz chauds issus d'une chambre de combustion 12 de la turbomachine et traversant la turbine. Ainsi, l'anneau 4 de turbine entoure un passage 14 (ou veine) d'écoulement des gaz chauds. De manière générale, l'anneau de turbine 4 se compose d'une pluralité de secteurs d'anneau disposés circonférentiellement autour de l'axe central X de la turbine de façon à former une surface circulaire et continue. Toutefois, on peut aussi imaginer que l'anneau de turbine ne soit composé que d'une seule et même pièce continue. La présente invention s'applique indifféremment à un anneau unique de turbine et à un secteur d'anneau de turbine. En se référant à la FIG. 2 , illustrant en coupe un des secteurs d’anneau 16 formant l’anneau fixe 4, on constate que chaque secteur d'anneau 16 présente une paroi radialement interne 17 (ci-après « paroi interne 17 ») annulaire et une paroi radialement externe 18 (ci-après « paroi externe 18 ») annulaire décalée radialement vers l’extérieur par rapport à la paroi interne 17. La paroi interne 17 est en regard du passage 14 d'écoulement des gaz chauds F. Chaque secteur d'anneau 16 présente en outre, au niveau de son extrémité axiale amont 161, un crochet amont 22 et, au niveau de son extrémité axiale aval 162, un crochet aval 24. Les crochets amont 22 et aval 24 permettent la fixation du secteur d'anneau 16 sur le logement annulaire fixe 2 (ou carter) de la turbine. Le logement annulaire fixe 2 et l'anneau 4 de turbine formé par les secteurs d'anneau 16 définissent entre eux une chambre annulaire de refroidissement 30 qui est alimentée en air de refroidissement par l'intermédiaire d'au moins un orifice 32 d'alimentation en air de refroidissement, traversant le logement annulaire fixe 2. L'air de refroidissement alimentant cette chambre annulaire de refroidissement 30 provient typiquement d'une partie de l'air extérieur qui traverse une soufflante et contourne la chambre de combustion 12 de la turbomachine. Selon l'invention, chaque secteur d'anneau 16 est muni d'une première cavité interne 10 et d’une deuxième cavité interne 20. Ces cavités internes 10, 20 permettent d'assurer un refroidissement des secteurs d'anneau 16 par impact de jet et convection thermique. La première cavité interne 10 communique fluidiquement avec la chambre annulaire de refroidissement 30 par l’intermédiaire d’un premier ensemble 40 d’orifices, comprenant une pluralité d’orifices 42 traversant la paroi externe 18. La deuxième cavité interne 20 communique fluidiquement avec la première cavité interne 10 par l’intermédiaire d’un deuxième ensemble 50 d’orifices, comprenant une pluralité d’orifices 52 traversant une paroi intermédiaire 19, disposée entre la paroi interne 17 et la paroi externe 18. La deuxième cavité interne 20 communique également fluidiquement avec le passage 14 par l’intermédiaire d’orifices d’évacuation 62. Selon ce mode de réalisation, le premier ensemble 40 d’orifices 42 et le deuxième ensemble 50 d’orifices 52 comprennent chacun 36 (trente-six) orifices 42, 52 respectivement, répartis à intervalles réguliers et agencés selon une matrice 6*6, permettant d’uniformiser le refroidissement du secteur d’anneau 16. En outre, douze orifices d’évacuation 62 sont formés sur l’extrémité aval 162 du secteur d’anneau, et sont répartis à intervalles réguliers et circonférentiellement autour de l’axe central X. La FIG. 3 , la FIG. 4 (représentant le secteur d’anneau 16 de la FIG. 3 selon un plan de coupe A) et la FIG. 5 (représentant le secteur d’anneau 16 de la FIG. 3 selon un plan de coupe B), illustrent l’agencement des orifices 42, 52. Toutefois, cet exemple n’est pas limitatif, les orifices 42, 52, 62 pouvant être agencés différemment, et présents en nombre différent, sans sortir du cadre de l’invention. La première cavité interne 10 comprend une portion amont 11, située plus proche de l’extrémité amont 161 du secteur d’anneau 16, et une portion aval 13, située plus proche de l’extrémité aval 162 du secteur d’anneau 16. La portion amont 11 et la portion aval 13 sont reliées entre elles par un épaulement 15. Ainsi, la portion amont 11 est décalée radialement vers l’intérieur par rapport à la portion aval 13, et est donc plus proche du passage 14 que la portion aval 13. En particulier, la portion amont 11 de la première cavité interne 10 est séparée du passage 14 uniquement par l’épaisseur de la paroi interne 17. Cette forme de la première cavité interne 10 est obtenue grâce à la structure de la paroi externe 18 et de la paroi intermédiaire 19. Plus précisément, la paroi externe 18 comprend une portion amont de paroi externe 181 et une portion aval de paroi externe 182, reliées entre elles par un épaulement de paroi externe 183, de telle sorte que la portion amont de paroi externe 181 est décalée radialement vers l’intérieur par rapport à la portion aval de paroi externe 182. Par ailleurs, la paroi intermédiaire 19 comprend une portion annulaire 191 disposée radialement entre la paroi interne 17 et la portion aval de paroi externe 182, et une portion radiale 192 reliant la portion annulaire 191 et la paroi interne 17. Ainsi, la portion amont 11 de la première cavité interne 10 est formée entre la paroi interne 17 et la portion amont de paroi externe 181, la portion aval 13 de la première cavité interne 10 est formée entre la portion annulaire 191 de la paroi intermédiaire 19 et la portion aval de paroi externe 182, et l’épaulement 15 de la première cavité interne 10 est formée entre la portion radiale 192 de la paroi intermédiaire 19 et l’épaulement de paroi externe 183. La deuxième cavité interne 20 est ainsi délimitée par la paroi interne 17, la paroi intermédiaire 19, et l’extrémité aval 162 du secteur d’anneau 16, et est disposée radialement sous la portion aval 13 de la première cavité interne 10. En particulier, la deuxième cavité interne 20 est séparée du passage 14 uniquement par l’épaisseur de la paroi interne 17. Par ailleurs, le premier ensemble 40 d’orifices est formé au travers de la portion amont de paroi externe 181, et le deuxième ensemble 50 d’orifices est formé au travers de la portion annulaire 191 de la paroi intermédiaire 19, de telle sorte que le premier ensemble 40 d’orifices et le deuxième ensemble 50 d’orifices soient disposés sensiblement à une même position radiale. En d’autres termes, la portion amont de paroi externe 181 et la portion annulaire 191 de la paroi intermédiaire 19 sont disposées à une même distance de l’axe central X, la portion annulaire 191 étant disposée en aval de la portion amont de paroi externe 181. Compte tenu de cet agencement l’air de refroidissement suit un circuit de refroidissement illustré par les flèches sur la FIG. 2 . Ce circuit de refroidissement comprend l’entrée de l’air de refroidissement dans la chambre annulaire de refroidissement 30 par l’intermédiaire des orifices 32. L’air de refroidissement présent dans la chambre 30 est ensuite injecté dans la première cavité interne 10, plus précisément dans sa portion amont 11 par l’intermédiaire des orifices 42 du premier ensemble 40 d’orifices, et vient impacter la paroi interne 17 directement en contact avec les gaz chauds F, notamment une portion amont de ladite paroi interne 17. L’air de refroidissement s’écoule ensuite dans l’épaulement 15 puis dans la portion aval 13 de la première cavité interne 10. L’air de refroidissement ainsi uniformisé dans la première cavité interne 10 après une première injection dans ladite cavité interne 10, est ensuite à nouveau injecté dans la deuxième cavité interne 20 par l’intermédiaire des orifices 52 du deuxième ensemble 50 d’orifices, et vient ainsi impacter à nouveau la paroi interne 17 directement en contact avec les gaz chauds F, notamment une portion aval de ladite paroi interne 17. L’air de refroidissement présent dans la deuxième cavité interne 20 est ensuite évacué vers l’extérieur du secteur d’anneau 16, notamment vers le passage 14, par l’intermédiaire des orifices d’évacuation 62. Pour permettre cet écoulement, les orifices 52 du deuxième ensemble 50 d’orifices présentent une section plus faible que celle des orifices 42 du premier ensemble 40 d’orifices, et que celle des orifices d’évacuation 62. Typiquement, les orifices 42 du premier ensemble 40 d’orifices présentent un diamètre compris entre 0,5 et 1 mm, les orifices 52 du deuxième ensemble 50 d’orifices présentent un diamètre compris entre 0,3 et 0,5 mm, et les orifices d’évacuation 62 présentent un diamètre compris entre 1 et 1,5 mm. Compte tenu de cet agencement, les jets d’air de refroidissement injectés dans la première cavité interne 10 par le premier ensemble 40 d’orifices ne sont pas perturbés par les jets d’air de refroidissement injectés dans la deuxième cavité interne 20 le deuxième ensemble 50 d’orifices, et inversement. Bien que la présente invention ait été décrite en se référant à des exemples de réalisation spécifiques, il est évident que des modifications et des changements peuvent être effectués sur ces exemples sans sortir de la portée générale de l'invention telle que définie par les revendications. En particulier, au lieu de s’étendre sur toute la circonférence de l’anneau autour de l’axe central X, les cavités internes 10, 20 pourraient être segmentées, par exemple en disposant des parois radiales réparties circonférentiellement autour de l’axe central X. Cela permettrait de limiter les effets parasites et donc d’améliorer davantage les performances thermiques. Par ailleurs, des caractéristiques individuelles des différents modes de réalisation illustrés/mentionnés peuvent être combinées dans des modes de réalisation additionnels. Par conséquent, la description et les dessins doivent être considérés dans un sens illustratif plutôt que restrictif. Anneau (4) fixe s’étendant autour d’un axe central (X), apte à être monté sur un carter (2) de turbomachine pour entourer un passage de gaz (14) de la turbomachine (1), le carter (2) délimitant une chambre annulaire de refroidissement (30) disposée radialement à l’extérieur de l’anneau (4), ledit anneau (4) comprenant une première cavité interne de refroidissement (10) apte à communiquer fluidiquement avec la chambre annulaire de refroidissement (30) par l’intermédiaire d’un premier ensemble d’orifices (40), et une deuxième cavité interne de refroidissement (20) communiquant fluidiquement avec la première cavité interne de refroidissement (10) par l’intermédiaire d’un deuxième ensemble d’orifices (50), la deuxième cavité interne de refroidissement (20) étant disposée plus proche d’une extrémité aval (162) que d’une extrémité amont (161) du secteur d’anneau (16). Anneau (4) selon la revendication 1, dans lequel la première cavité interne (10) comprend une portion amont (11) et une portion aval (13), la portion amont (11) étant décalée radialement vers l’intérieur par rapport à la portion aval (13). Anneau (4) selon la revendication 2, dans lequel la deuxième cavité interne (20) est disposée radialement sous la portion aval (13) de la première cavité interne (10). Anneau (4) selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel la portion amont (11) de la première cavité interne (10) est apte à communiquer fluidiquement avec la chambre annulaire de refroidissement (30) par l’intermédiaire du premier ensemble d’orifices (40), et la portion aval (13) de la première cavité interne (10) communique fluidiquement avec la deuxième cavité interne (20) par l’intermédiaire du deuxième ensemble d’orifices (50). Anneau (4) selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, comprenant une pluralité de secteurs d’anneau (16) agencés circonférentiellement bout-à-bout autour de l’axe central (X), chaque secteur d’anneau (16) comprenant une paroi radialement interne (17) et une paroi radialement externe (18) délimitant au moins en partie la première cavité interne (10), et une paroi intermédiaire (19) disposée entre la paroi radialement interne (17) et la paroi radialement externe (18) et délimitant, avec une portion de la paroi radialement interne (17), la deuxième cavité interne (20). Anneau (4) selon la revendication 5, dans lequel le premier ensemble d’orifices (40) est formé dans la paroi radialement externe (18), et le deuxième ensemble d’orifices (50) est formé dans la paroi intermédiaire (19). Anneau (4) selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel le premier et le deuxième ensemble d’orifices (40, 50) sont disposés à une même position radiale. Anneau (4) selon l’une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel les orifices (42) du premier ensemble d’orifices (40) ont un diamètre plus important que les orifices (52) du deuxième ensemble d’orifices (50). Anneau (4) selon l’une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel l’extrémité aval (162) de l’anneau (4) comprend des orifices d’évacuation (62) aptes à mettre fluidiquement en communication la deuxième cavité interne (20) avec le passage (14) de gaz de la turbomachine (1). Anneau (4) selon la revendication 9, dans lequel un diamètre des orifices d’évacuation (62) est plus grand qu’un diamètre des orifices (52) du deuxième ensemble d’orifices (50). Anneau (4) selon l’une quelconque des revendications 1 à 10, dans lequel les orifices (42) du premier ensemble d’orifices (40) et les orifices (52) du deuxième ensemble d’orifices (50) présentent un diamètre inférieur à 1mm. Ensemble comprenant un carter (2) de turbomachine et un anneau (4) selon l’une quelconque des revendications 1 à 11 monté sur le carter (2), le carter (2) entourant l’anneau (4) et délimitant une chambre annulaire de refroidissement (30) disposée radialement à l’extérieur de l’anneau (4). Turbine haute pression (1) comprenant un ensemble selon la revendication 12.