FR 3151854 A1 20250207 FR 2308268 A 20230731 Procédé de fabrication d’un carburéacteur à partir de biomasse présentant une économie d’atome optimisée La présente invention concerne un procédé (10) de fabrication d’un carburéacteur comprenant : - un procédé (20) de production d’un carburéacteur à partir d’un courant de biomasse, le procédé (20) de production produisant en outre un courant de dioxyde de carbone, et - un sous-procédé (30) de conversion d’au moins une partie du courant (213) de dioxyde de carbone produit par le procédé (20) de production en un courant secondaire d’éthylène. Figure pour l'abrégé : Figure 1 Procédé de fabrication d’un carburéacteur à partir de biomasse présentant une économie d’atome optimisée La présente invention concerne un procédé de fabrication d’un carburéacteur à partir de biomasse, ce procédé présentant une économie d’atome optimisée. La présente invention concerne également une installation pour la production d’un carburéacteur à partir de biomasse permettant une utilisation optimisée de la biomasse. CONTEXTE DE L’INVENTION Les contraintes environnementales, économiques et énergétiques ont encouragé la diversification des ressources énergétiques et le développement de nouveaux carburants en particulier dans le domaine de l’aviation. Les carburants renouvelables dérivés de la matière biologique sont une alternative aux combustibles fossiles conventionnels. Les jets conventionnels peuvent être mélangés à des carburants de synthèse issues de charges renouvelables telles que prévues par la norme D7566-21, permettant ainsi la production de carburants d’aviation synthétiques. Comme base pour carburant d’aviation issues de charges renouvelables, on connaît en particulier les kérosènes paraffiniques synthétiques [SPK] notamment produits par la voie Alcohol-to-jet (transformation d’alcool en kérosène) [ATJ-SPK]. Cette voie de synthèse comprend en général une étape de production d’alcool, par exemple d’éthanol, à partir de biomasse, suivant d’une déshydratation de ces alcools pour produire des oléfines, ces oléfines étant ensuite oligomérisées en un mélange d’hydrocarbures qui est hydrogéné et/ou fractionné Or, ces différentes étapes génèrent des sous-produits, qui ne sont pas forcément valorisés. En particulier, l’étape de production d’alcool à partir de biomasse génère de grandes quantités de dioxyde de carbone, ce qui entraîne une perte importante en atomes de carbone renouvelable provenant de la biomasse utilisée. ETAT DE LA TECHNIQUE La demande US 2009/0299109 décrit un procédé de préparation d'hydrocarbures renouvelables comprenant (a) le traitement de la biomasse pour former une matière première ; (b) la fermentation de la matière première avec une ou plusieurs espèces de micro-organismes, formant ainsi un ou plusieurs alcools en C2-C6 ; (c) la déshydratation d'au moins une partie du ou des alcools en C2-C6 obtenus à l'étape (b), formant ainsi un produit comprenant une ou plusieurs oléfines en C2-C6 ; (d) l’isolation de la ou des oléfines en C2-C6 ; (e) l’oligomérisation d'au moins une partie de la ou des oléfines en C2-C6 formant ainsi un produit comprenant un ou plusieurs oligomères insaturés en C6-C24 ; et éventuellement (f) l’hydrogénation d’au moins une partie du produit de l'étape (e) en présence d'hydrogène, formant ainsi un produit comprenant un ou plusieurs alcanes saturés en C6-C24. WO 2023287579 décrit des installations et des procédés pour la conversion intégrée et l'oligomérisation ultérieure d'alcools et/ou d'éthers d'origine biologique à l'aide de catalyseurs à base de zéolite. Cependant, aucun de ces documents ne mentionne que l’étape de transformation de la biomasse engendre une production importante de dioxyde de carbone et une perte de carbone. Ainsi, aucun des procédés de l’art antérieur ne comprend de voie de valorisation de ce dioxyde de carbone. Il existe donc un besoin de nouveaux procédés et de nouvelles installations pour la préparation de carburéacteur à partir de biomasse permettant une utilisation optimisée des atomes de carbone issus de la biomasse, et de préférence, permettant une utilisation optimisée des atomes issus de la biomasse. Formulé autrement, il existe un besoin de nouveaux procédés et de nouvelles installations pour la préparation de carburéacteur à partir de biomasse permettant de diminuer la quantité de biomasse utilisée et/ou la quantité d’énergie requise pour obtenir une même quantité de carburéacteur. De manière plus générale, il existe un besoin pour de nouveaux procédés et de nouvelles installations pour la préparation de carburéacteur à partir de biomasse présentant une économie d’atome la plus élevée possible, en particulier présentant une économie d’atomes renouvelables la plus élevée possible. DESCRIPTION DE L’INVENTION A cet effet, l’invention a pour objet un procédé de fabrication d’un carburéacteur comprenant : - un procédé de production d’un carburéacteur à partir d’un courant de biomasse, le procédé de production produisant en outre un courant de dioxyde de carbone, et - un sous-procédé de conversion d’au moins une partie du courant de dioxyde de carbone produit par le procédé de production en un courant secondaire d’éthylène. De manière avantageuse, la récupération du dioxyde de carbone produit par le procédé de production du carburéacteur à partir de biomasse et la conversion de ce dioxyde de carbone en éthylène permet d’améliorer de manière significative la quantité d’atomes de carbone issus de la biomasse transformée en carburéacteur. Le sous-procédé de conversion d’au moins une partie du courant de dioxyde de carbone produit par le procédé de production du carburéacteur permet de significativement améliorer l’économie d’atome du procédé de production du carburéacteur à partir de biomasse. Dans toute la présente demande, l’expression « un courant de X » doit être compris comme « un courant comprenant X ». Suivant d’autres aspects avantageux de l’invention, le procédé selon l’invention comprend une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou suivant toutes les combinaisons techniquement possibles : - au moins une partie, de préférence l’intégralité, du courant secondaire d’éthylène est recyclée dans le procédé de production ; - le sous-procédé de conversion produit en outre un courant secondaire d’éthanol, et au moins une partie, de préférence l’intégralité, dudit courant secondaire d’éthanol est recyclée dans le procédé de production ; - le sous-procédé de conversion produit en outre un courant de dihydrogène, et au moins une partie dudit courant de dihydrogène est recyclée dans le procédé de production ; - le procédé de production produit en outre un courant d’eau, et au moins une partie, de préférence l’intégralité, du courant d’eau est recyclée dans le sous-procédé de conversion ; - le procédé de production produit en outre un courant de lignine, ledit courant de lignine étant brûlée pendant une étape de combustion pour produire notamment un courant secondaire de dioxyde de carbone et également de l’énergie sous forme de vapeur et électricité, et au moins une partie, de préférence l’intégralité, du courant secondaire de dioxyde de carbone est recyclée dans le sous-procédé de conversion ; - le procédé de production comprend les étapes suivantes : - transformation du courant de biomasse pour produire un courant d’éthanol et le courant de dioxyde de carbone, - déshydratation du courant d’éthanol pour produire un courant d’éthylène, - oligomérisation du courant d’éthylène produit à l’étape de déshydratation pour produire un courant d’hydrocarbures, - hydrogénation du courant d’hydrocarbures pour produire un courant d’hydrocarbures hydrogéné, et - fractionnement du courant d’hydrocarbures hydrogéné produit à l’étape d’hydrogénation pour produire le carburéacteur ; - le sous-procédé de conversion comprend les étapes suivantes : - capture du dioxyde de carbone produit pendant l’étape de transformation du procédé de production, et éventuellement du dioxyde de carbone produit pendant l’étape de combustion de la lignine, pour produire un courant de dioxyde de carbone capturé, et - conversion du courant de dioxyde de carbone capturé en au moins un courant secondaire d’éthylène, et éventuellement en un courant secondaire d’éthanol et/ou en un courant de dihydrogène ; - au moins une partie, de préférence l’intégralité, du courant secondaire d’éthylène produit par le sous-procédé de conversion, de préférence par l’étape de conversion du courant de dioxyde de carbone capturé, est recyclée dans l’étape d’oligomérisation du procédé de production ; - au moins une partie, de préférence l’intégralité, du courant secondaire d’éthanol produit par le sous-procédé de conversion, de préférence par l’étape de conversion du courant de dioxyde de carbone capturé, est recyclée dans l’étape de déshydratation du procédé de production ; - le sous-procédé de conversion, de préférence l’étape de conversion du courant de dioxyde de carbone capturé, produit en outre un courant de dihydrogène, et au moins une partie dudit courant de dihydrogène est recyclée dans l’étape d’hydrogénation du procédé de production ; - l’étape de transformation produit en outre un courant de lignine, ledit courant de lignine étant brûlé pendant une étape de combustion pour produire notamment un courant secondaire de dioxyde de carbone ainsi que de l’énergie, et au moins une partie, de préférence l’intégralité, du courant secondaire de dioxyde de carbone est recyclée dans le sous-procédé de conversion, de préférence est capturée pendant l’étape de capture ; - l’étape de déshydratation produit en outre un courant d’eau, et au moins une partie, de préférence l’intégralité, du courant d’eau est recyclée dans le sous-procédé de conversion, de préférence dans l’étape de conversion du courant de dioxyde de carbone capturé ; - au moins 20% en poids, de préférence de 25 à 95% en poids, de préférence de 45 à 90% en poids, du poids total en atomes de carbone de la biomasse introduite dans le procédé est converti en le courant d’hydrocarbures hydrogéné (avant l’étape de fractionnement) ; - au moins 15% en poids, de préférence de 20% à 80% en poids, de préférence de 40 à 80% en poids, du poids total en atomes de carbone de la biomasse introduite dans le procédé est converti en le carburéacteur ; - l’intégralité des atomes de carbone du carburéacteur provient de la biomasse. L’invention concerne également l’utilisation du carburéacteur produit par la mise en œuvre du procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, (i) en mélange avec un carburéacteur résultant d’une distillation d’un pétrole, ou (ii) en mélange avec un carburéacteur de synthèse, pour alimenter au moins un moteur d’aéronef. Le mélange avec un carburéacteur de synthèse permet de rendre le mélange ainsi constitué compatible avec les aéronefs existants (drop-in). L’invention concerne également une installation de fabrication d’un carburéacteur comportant : - une ligne de production d’un courant de biomasse en un carburéacteur, la ligne de production produisant en outre un courant de dioxyde de carbone, et - une ligne de conversion du courant de dioxyde de carbone en au moins au courant secondaire d’éthylène, caractérisée en ce que la ligne de conversion comprend un conduit d’amenée du courant de dioxyde de carbone provenant de la ligne de production. De préférence, la ligne de production comprend un conduit d’amenée du courant secondaire d’éthylène provenant de la ligne de conversion. De préférence, la ligne de conversion produit en outre un courant secondaire d’éthanol, et la ligne de production comprend en outre un conduit d’amenée du courant secondaire d’éthanol provenant de la ligne de conversion. De préférence, la ligne de conversion produit en outre un courant de dihydrogène, et la ligne de production comprend en outre un conduit d’amenée du courant de dihydrogène provenant de la ligne de conversion. De préférence, la ligne de production produit en outre un courant d’eau, et la ligne de conversion comprend en outre un conduit d’amenée du courant d’eau provenant de la ligne de production. De préférence, la ligne de production produit en outre un courant de lignine, la ligne de production comprend un étage de combustion de ladite lignine pour produire notamment un courant secondaire de dioxyde de carbone, ainsi que de l’énergie sous forme de vapeur et électricité, et la ligne de conversion comprend en outre un conduit d’amenée du courant secondaire de dioxyde de carbone provenant de l’étage de combustion. La ligne de production comprend de préférence : - un étage de transformation du courant de biomasse pour produire un courant d’éthanol et le courant de dioxyde de carbone, - un étage de déshydratation du courant d’éthanol pour produire un courant d’éthylène, - un étage d’oligomérisation du courant d’éthylène produit par l’étage de déshydratation pour produire un courant d’hydrocarbures, - un étage d’hydrogénation du courant d’hydrocarbures pour produire un courant d’hydrocarbures hydrogéné, et - un étage de fractionnement du courant d’hydrocarbures hydrogéné par l’étage d’hydrogénation pour produire le carburéacteur ; La ligne de conversion comprend de préférence : - un étage de capture du dioxyde de carbone produit par l’étage de transformation, et éventuellement de capture du dioxyde de carbone produit par l’étage de combustion, pour produire un courant de dioxyde de carbone capturé, et - un étage de conversion du courant de dioxyde de carbone capturé en au moins un courant secondaire d’éthylène, et éventuellement en un courant secondaire d’éthanol et/ou en un courant de dihydrogène. De préférence, la ligne de production, de préférence l’étage d’oligomérisation, comprend un conduit d’amenée du courant secondaire d’éthylène provenant de la ligne de conversion, de préférence provenant de l’étage de conversion du courant de dioxyde de carbone capturé. De préférence, la ligne de production, de préférence l’étage de déshydratation, comprend un conduit d’amenée du courant secondaire d’éthanol provenant de la ligne de conversion, de préférence provenant de l’étage de conversion du courant de dioxyde de carbone capturé. De préférence, la ligne de production, de préférence l’étage d’hydrogénation, comprend un conduit d’amenée du courant de dihydrogène provenant de la ligne de conversion, de préférence provenant de l’étage de conversion du courant de dioxyde de carbone capturé. De préférence, la ligne de production, de préférence l’étage de transformation, produit en outre un courant de lignine, la ligne de production comprend en outre un étage de combustion de ladite lignine pour produire notamment un courant secondaire de dioxyde de carbone ainsi que de l’énergie sous forme de vapeur et électricité, et la ligne de conversion, de préférence l’étage de capture, comprend en outre un conduit d’amenée du courant secondaire de dioxyde de carbone provenant de l’étage de combustion. De préférence, la ligne de production, de préférence l’étage de déshydratation, produit en outre un courant d’eau, et la ligne de conversion, de préférence l’étage de conversion, comprend en outre un conduit d’amenée du courant d’eau provenant de la ligne de production, de préférence l’étage de déshydratation. De préférence, les atomes de carbone du carburéacteur produit par l’étage de fractionnement correspondent à au moins 15% en poids, de préférence de 20 à 80% en poids, de préférence de 40 à 80% en poids du poids total en atomes de carbone du courant de biomasse introduit dans l’étage de transformation. De préférence, les atomes de carbone du courant d’hydrocarbure produit par l’étage d’hydrogénation correspond à au moins 20% en poids, de préférence de 25 à 95% en poids, de préférence de 45 à 90% en poids du poids total en atomes de carbone du courant de biomasse introduit dans l’étage de transformation. DESCRIPTION DETAILLEE (a) Production du carburéacteur à partir de biomasse La chaîne de production d’un carburéacteur à partir de biomasse est connue de l’homme du métier. Des exemples de procédés de production de carburéacteur à partir de biomasse sont en particulier détaillés dans WO 2023/287579 et US 2009/0299109. (a1) Transformation d’une biomasse pour produire de l’éthanol et coproduire du dioxyde de carbone N’importe quel type de biomasse lignocellulosique appropriée peut être utilisé. Comme exemple de biomasse, on peut citer, sans s’y limiter, la paille de canne à sucre, les épis de maïs, la canne de maïs, la fibre de maïs, le bois dur ou tendre, la bagasse de canne à sucre. Classiquement, la conversion d’une biomasse en éthanol comprend les étapes suivantes : (a) éventuellement, broyage de la biomasse lignocellulosique ; (b) exposition de la biomasse à de la vapeur ou de l'eau chaude liquide, éventuellement de l’acide, par exemple dans un digesteur, pour libérer la cellulose et l'hémicellulose de la lignine et/ou d'augmenter l'accessibilité de la cellulose et de l'hémicellulose à l'hydrolyse enzymatique ; (c) hydrolyse enzymatique pour dépolymériser les sucres glucidiques de l'hémicellulose et de la cellulose et obtenir des sucres, par exemple dans un réacteur d'hydrolyse ; et (d) fermentation des sucres, par exemple dans un fermenteur, pour obtenir notamment de l’éthanol et du dioxyde de carbone. Les enzymes utilisées pendant l’étape c) peuvent être des enzymes cellulases (par exemple les β- glucosidases) ou hemicellulases (par exemple les acetylesterase, xylanase, β-xylosidase, galactomannase et glucomannase). Les sucres produits sont notamment des sucres hexosés tels que le glucose et des sucres pentosés. Des exemples de transformation de biomasse en éthanol convenant au procédé de l’invention sont détaillés dans WO 2011028554 ou WO2016134195. A l’issue de l’étape (d), le flux obtenu est riche en éthanol, mais contient également des résidus solides, notamment de la lignine. Ces résidus peuvent être éliminés, par exemple dans une unité de récupération. Il en résulte un flux d'éthanol exempt de solides mais comprenant de l’eau (de 60 à 80% en poids, par exemple). Dans certains cas, le flux d'éthanol exempt de solides avec une teneur en eau importante peut être utilisé comme charge pour la conversion de l'éthanol en oléfines. Dans d'autres cas, au moins une partie de l'eau excédentaire est éliminée par une série de séparateurs, comme des colonnes de distillation et/ou des séparateurs à tamis moléculaire. De l'éthanol concentré (par exemple, entre 40 et 96% en poids d’éthanol, de préférence de 80 % en poids à 95 % en poids, ou de 85 % en poids à 95 % en poids,) est ainsi obtenu. ( a2) Déshydratation du courant d’éthanol pour produire un courant d’éthylène L’éthanol issu de la transformation de la biomasse peut être converti en éthylène par déshydratation, selon tout procédé convenant à une telle réaction. La déshydratation d’éthanol en éthylène peut être catalysée par de nombreux catalyseurs, homogènes ou de préférence hétérogènes, et l’éthanol est en général activé par un catalyseur acide pour faciliter la perte d'eau. L'eau est généralement éliminée de la zone de réaction avec le produit. Étant donné que l'eau est générée en grandes quantités lors de l'étape de déshydratation, les catalyseurs utilisés sont tolérants à l'eau et l’étage de déshydratation est configuré pour éliminer l'eau produite. La déshydratation de l’éthanol peut s’effectuer dans un réacteur en présence d’un catalyseur zéolitique, comme par exemple en présence d’un catalyseur comprenant une zéolite modifiée au phosphore tel que décrit dans WO 2013/017496. (a3) Oligomérisation du courant d’éthylène produit à l’étape de déshydratation pour produire un courant d’hydrocarbures L’éthylène formé lors de l'étape de déshydratation peut être soit transféré directement à l’étage d'oligomérisation ou peut être isolé/purifié avant l'oligomérisation, par exemple par distillation. L’oligomérisation d’éthylène est connue de l’homme du métier, et peut notamment être mise en œuvre selon les différentes conditions décrites dans la revue suivante : « Applications of light olefin oligomerization to the production of fuels and chemicals » Christopher P. Nicholas Applied Catalysis A: General Volume 543, 5 August 2017, Pages 82-97. Différents catalyseurs hétérogènes et homogènes peuvent être utilisés, notamment des catalyseurs acides en phase solide tels que l’acide phosphorique solide, les résines acides, la silice-alumine amorphe et les zéolithes. Des catalyseurs métalliques ou organométalliques peuvent également être utilisés. La réaction est typiquement mise en œuvre dans un réacteur, par exemple un réacteur à lit catalytique. L’éthylène est transformé en composés aliphatiques insaturés, principalement des dimères, trimères, tétramères ou pentamères. Le courant d’hydrocarbures formé contient typiquement des butènes, hexènes, des heptènes, des octènes, des nonènes, des décènes, des undécènes et des dodécènes. Dans certains cas, le catalyseur et/ou le réacteur de l’étage de déshydratation de l’éthylène et de l’étage d'oligomérisation peut être le même. De préférence, les étapes de déshydratation et d'oligomérisation/réarrangement peuvent être effectuées séparément. (a4) Hydrogénation du courant d’hydrocarbures pour produire un courant d’hydrocarbures hydrogéné s Le courant d’hydrocarbures subit une hydrogénation pour former un courant d’hydrocarbures hydrogénés. Ceci sature les composés oléfiniques. L’hydrogénation des hydrocarbures formés par l’étape d’oligomérisation peut être effectuée par toute technique connue de l’homme du métier. L’hydrogénation est par exemple réalisée dans un ou plusieurs réacteurs en lit fixe (descendant ou ascendant) et en phase mixte, la fraction à hydrogéner étant principalement en phase liquide. L’hydrogénation est par exemple effectuée à une température comprise entre 50°C et 350°C, notamment entre 100°C et 300°C. Elle est réalisée sous une pression de préférence supérieure à 10 bara et notamment comprise entre 20 bara et 80 bara. Un flux d’hydrogène est alimenté dans le ou chaque réacteur en mélange avec le courant d’hydrocarbures à traiter. L’excès d’hydrogène peut être recyclé dans la zone réactionnelle après séparation et compression. Un flux d’hydrogène est alimenté dans le ou chaque réacteur en mélange avec le courant d’hydrocarbures à traiter. Le rapport du débit volumique du flux d’hydrogène au débit volumique du courant d’hydrocarbures (sans compter le flux recyclé) à hydrogéner est compris avantageusement entre 50 NL/L et 3000NL/L, notamment entre 100 NL/L et 500 NL/L. L’hydrogène peut être ajouté au courant d’hydrocarbures en plusieurs étages le long du lit catalytique. La vitesse spatiale horaire est comprise avantageusement entre 0.5 et 3 et notamment entre 1 et 2 h -1 . L’excès d’hydrogène peut être recyclé dans la zone réactionnelle après séparation et compression. La réaction est mise en œuvre en présence d’au moins un catalyseur comprenant un ou plusieurs métaux du groupe VIII (typiquement Pt, Pd, Ni) supporté sur un support tel que la silice, l’alumine ou tout mélange de ces deux composés ou du carbone. La réaction peut également être mise en œuvre en présence d’un catalyseur de type sulfure contenant un élément du groupe VIB (Cr, Mo, W) et un élément du groupe VIIIB (Fe, Ru, Co, Os, Co, Rh, Ir, Pd, Ni, Pt) ou des mélanges de ces deux groupes de métaux. Le courant d’hydrocarbures hydrogéné contient avantageusement moins de 10% en masse d’oléfines et de préférence moins de 3% d’oléfines. Il contient de préférence plus de 50% en masse de paraffines, en particulier plus de 50% en masse de paraffines en C7 à C18, en particulier plus de 60% en masse de paraffines en C7 à C18, notamment entre 70 % en masse et 95% en masse de de paraffines en C7 à C18. (a5) Fractionnement du courant d’hydrocarbures hydrogéné produit à l’étape d’hydrogénation pour produire le carburéacteur Pour récupérer le carburéacteur, le courant d’hydrocarbures hydrogénés subit avantageusement un fractionnement. Ce fractionnement peut être effectué par passage dans au moins une colonne de séparation, par exemple une colonne de distillation. De préférence au moins une première colonne de séparation est utilisée pour séparer, en tête, une fraction de gaz de pétrole liquéfiés du reste du courant d’hydrocarbures hydrogénés qui est obtenu en pied. Les conditions de fractionnement dans cette colonne sont les suivantes : pression avantageusement comprise entre 2 bara à 15 bara, température de condensation de tête ajustée pour pouvoir utiliser un condenseur à air ou à eau de réfrigération, c’est-à-dire comprise de préférence entre 20°C et 50 °C. La fraction résiduelle de courant d’hydrocarbures hydrogénés est ensuite introduite dans une deuxième colonne de séparation pour produire en tête une fraction naphta, en pied une fraction diesel et à au moins un étage intermédiaire la fraction carburéacteur. Ce fractionnement peut être réalisé dans une seule colonne comprenant un soutirage latéral de la fraction carburéacteur, ou dans deux colonnes distinctes. Plus de 80% en masse du courant d’hydrocarbures hydrogénés introduit dans la deuxième colonne forme avantageusement la fraction carburéacteur. La fraction de gaz de pétrole liquéfiés présente préférentiellement un point d’ébullition final inférieur à 50°C, et encore plus préférentiellement un point d’ébullition final inférieur à 30°C. La fraction naphta comprend plus de 80 % en masse des paraffines en C8- contenues dans la fraction résiduelle. La fraction carburéacteur présente préférentiellement un point d’ébullition final inférieur à 300°C. Le point d’ébullition initial peut être de 120°C à 180 °C. La fraction diesel est la fraction la plus lourde, dont les molécules ne peuvent pas toutes être utilisées pour former un carburéacteur. Cette fraction présente typiquement une température initiale d’ébullition supérieure à 200 °C, et préférentiellement à 250°C. (b) Conversion du dioxyde de carbone en éthylène Le procédé selon l’invention est caractérisé en ce que le dioxyde de carbone produit par le procédé de production du carburéacteur à partir de biomasse est recyclé par sa conversion en éthylène. (b1) C apture du dioxyde de carbone produit pendant l’étape de transformation du procédé de production, et éventuellement du dioxyde de carbone produit pendant l’étape de combustion de la lignine . Le procédé de captage de CO 2 le plus mature est celui qui utilise une amine qui absorbe à contre-courant le CO 2 du flux à traiter. Le CO 2 capté est ensuite régénéré dans un régénérateur d’amine pour être recyclé et réaliser une nouvelle absorption. Il existe aussi des procédés d’adsorption qui utilisent des adsorbants solides pour retenir le CO 2 . L’adsorbant est lui aussi régénéré pour pouvoir adsorber une nouvelle fois du CO 2 . (b2) C onversion du courant de dioxyde de carbone capturé en éthylène Une fois capturé, le dioxyde de carbone peut être converti en éthylène. Une telle conversion est par exemple effectuée par électrolyse, comme détaillé dans WO 2012125053. La réaction est typiquement effectuée dans une cellule électrochimique où la cathode est une électrode modifiée avec des dépôts électrolytiques de catalyseur, en particulier des dépôts de cuivre. Ceci permet d’optimiser la production d’éthylène. Les réactions d’électroconversion du CO2 ne sont pas 100% sélectives en éthylène, et de l’éthanol et de l’hydrogène sont aussi produits à la cathode. L’éthanol pourra être déshydraté en éthylène et l’hydrogène utilisé pour réaliser des réactions d’hydrotraitement. De l’oxygène sera produit sur l’autre électrode, l’anode. La séparation aval contient une unité de captage de CO2 et une unité de séparation eau/éthanol, le reste (CO, CH3) est très comparable aux séparations utilisées dans des unités de vapocraqueur. L’énergie de séparation est faible (15-20%) au regard de l’énergie nécessaire pour les réactions d’électroconversion. (c) Combustion de la lignine L‘étape de combustion de la lignine est une étape connue industriellement de l’homme du métier. Cette combustion peut être réalisée à l’air ambiant, ou avec un air enrichi en oxygène, voire à l’oxygène pur (oxycombustion). L’oxycombustion ou combustion à l’air enrichi en O2 permet de produire des fumées enrichies en CO2 et donc de faciliter la récupération de CO2. DESCRIPTION DES FIGURES L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple, et faite en se référant aux dessins annexés, sur lesquels : - La est un schéma-bloc d’un procédé de fabrication d’un carburéacteur selon l’invention, et - La est une vue schématique d’une installation configurée pour la mise en œuvre du procédé de fabrication d’un carburéacteur selon l’invention. DESCRIPTION DE MODES DE REALISATION DE L’INVENTION Un procédé 10 de fabrication d’un carburéacteur est schématiquement représenté sur la . Le procédé 10 comprend un procédé 20 de production d’un carburéacteur à partir d’un courant de biomasse et produisant en outre un courant de dioxyde de carbone, et un sous-procédé 30 de conversion d’au moins une partie du courant de dioxyde de carbone produit par le procédé 20 de production en un courant secondaire d’éthylène. Le sous-procédé 30 est effectué en parallèle du procédé 20. Le procédé 20 de production comprend une étape 22 de transformation du courant de biomasse pour produire un courant d’éthanol et le courant de dioxyde de carbone. Le procédé 20 comprend ensuite une étape 24 de déshydratation du courant d’éthanol pour produire un courant d’éthylène. Le courant d’éthylène est ensuite oligomérisé lors d’une étape 26 d’oligomérisation, pour produire un courant d’hydrocarbures. Pendant une étape 28 d’hydrogénation, le courant d’hydrocarbure est hydrogéné pour produire un courant d’hydrocarbures hydrogénés. Le courant d’hydrocarbures hydrogéné est fractionné lors d’une étape 29 de fractionnement, pour obtenir notamment le carburéacteur. Selon un mode de réalisation alternatif, l’étape 29 de fractionnement est effectuée avant l’étape 28 d’hydrogénation. Selon ce mode de réalisation, le courant d’hydrocarbures est fractionné à l’aide d’une ou de plusieurs colonnes de fractionnement pour produire un courant de GPL, un courant d’essence, un courant de kérosène, et éventuellement un courant de coupe diesel. Le courant de kérosène est ensuite hydrogéné pour produire le carburéacteur. En parallèle, le courant de dioxyde de carbone produit à l’étape 22 de transformation est capturé pendant une étape 32 de capture. Le dioxyde de carbone capturé est ensuite converti en éthanol lors d’une étape 34 de conversion. L’étape 32 de capture et l’étape 34 de conversion du sous procédé 30 sont donc effectués en parallèle de l’étape 24 de déshydratation. Dans une mode de réalisation particulier, l’étape 22 de transformation de la biomasse en éthanol co-produit notamment de la lignine, qui peut être brûlée pendant une étape 40 de combustion pour produire notamment de l’énergie. L’étape 40 de combustion produit notamment un courant secondaire de dioxyde de carbone, qui est capturé pendant l’étape 32 de capture. Une installation 100 de fabrication destinée à la mise en œuvre du procédé de fabrication d’un carburéacteur selon l’invention est illustrée schématiquement sur la . L’installation 100 comprend une ligne 200 de production d’un courant 203 de biomasse en un carburéacteur 255, la ligne 200 de production produisant en outre un courant 213 de dioxyde de carbone, et comprend en outre une ligne 300 de conversion du courant 213 de dioxyde de carbone en au moins au courant secondaire 323 d’éthylène. La ligne 200 de production comprend un étage 210 de transformation du courant 203 de biomasse pour produire un courant 215 d’éthanol et le courant 213 de dioxyde de carbone. L’étage 210 de transformation est destiné à mettre en œuvre l’étape 22 de transformation, permettant de transformer la biomasse en éthanol. Cette étape 22 de transformation produit en outre le courant 213 de dioxyde de carbone, un courant 217 de lignine. L’étage 210 de transformation est tel que défini dans la partie (a1) ci-dessus. De manière avantageuse, la ligne 200 de production comprend également un étage 410 de combustion, destiné à brûler le courant 217 de lignine et à produire de la vapeur et de l’électricité nécessaires au procédé. Cette combustion peut être réalisée à l’air ambiant, ou avec un air enrichi en oxygène, voire à l’oxygène pur (oxycombustion). L’oxycombustion ou combustion à l’air enrichi en O2 permet de produire des fumées enrichies en CO2 et donc de faciliter la récupération de CO2. Cette combustion produit notamment un courant secondaire 413 de dioxyde de carbone, qui est acheminé par un conduit d’amenée vers la ligne 300 de conversion. Le fait de pouvoir convertir la lignine produite par l’étage 210 de transformation en CO2, et donc en éthanol et éthylène, puis en carburéacteur, permet d’améliorer encore l’économie d’atomes, en particulier d’atomes de carbone, de l’installation. La ligne 200 de production comprend en outre un étage 220 de déshydratation du courant 215 d’éthanol pour produire un courant 223 d’éthylène. L’étage 220 de déshydratation est destiné à mettre en œuvre l’étape 24 de déshydratation, et est configuré pour transformer l’éthanol en éthylène. Cette réaction produit de l’eau, qui est séparée par l’étage 220 pour produit un courant 225 d’eau. L’étage 220 de déshydratation est tel que défini dans la partie (a2) ci-dessus. La ligne 200 de production comprend en outre un étage 230 d’oligomérisation du courant 223 d’éthylène pour produire un courant 233 d’hydrocarbures. L’étage 230 d’oligomérisation est destiné à mettre en œuvre l’étape 26 d’oligomérisation. L’étage 230 d’oligomérisation est tel que défini dans la partie (a3) ci-dessus. Le courant 233 d’hydrocarbures est ensuite acheminé vers un étage 240 d’hydrogénation de la ligne 200 de production pour produire un courant 243 d’hydrocarbures hydrogénés. L’étage 240 d’hydrogénation est destiné à mettre en œuvre l’étape 28 d’hydrogénation du procédé selon l’invention. L’étage 240 d’hydrogénation est tel que défini dans la partie (a4) ci-dessus. La ligne 200 de production comprend enfin un étage 250 de fractionnement, permettant de séparer le courant 243 d’hydrocarbures hydrogénés en différentes fractions. Cet étage 250 de fractionnement permet par exemple d’obtenir une fraction 253 de gaz propane liquéfiés (GPL), une fraction 254 de naphta, une fraction 255 de carburéacteur, et une fraction 257 de diesel. L’étage 250 de fractionnement est tel que défini dans la partie (a5) ci-dessus. En parallèle, l’installation 100 comprend un ligne 300 de conversion permettant de convertir le courant 213 de dioxyde de carbone provenant de la ligne 200 de production notamment en un courant secondaire 323 d’éthylène, grâce à un conduit d’amenée du courant 213 de dioxyde de carbone provenant de la ligne 200 de production, et plus précisément provenant de l’étage 210 de transformation. Le courant secondaire 323 d’éthylène est ensuite ré-introduit dans la ligne 200 de production, et plus précisément dans l’étage 230 d’oligomérisation, pour être oligomérisé avec le courant 223 d’éthylène provenant de la ligne 200 de production grâce à un conduit d’amenée du courant secondaire 323 d’éthylène provenant de la ligne 300 de conversion. Le courant secondaire 323 d’éthylène est en particulier mélangé avec le courant 223 d’éthylène et le mélange du courant 223 d’éthylène et du courant secondaire 323 d’éthylène est oligomérisé dans l’étage 230 d’oligomérisation. Ceci permet avantageusement de recycler le dioxyde de carbone produit pendant la transformation de la biomasse en carburéacteur et le transformant en éthylène qui est ré-introduit dans la ligne principale de production de la biomasse en carburéacteur, ce qui augmente donc l’économie d’atome de carbone de l’installation. La ligne 300 de conversion comprend un étage 310 de capture du dioxyde de carbone produit par l’étage 210 de transformation, et éventuellement de capture du dioxyde de carbone produit par l’étage 410 de combustion, pour produire un courant 313 de dioxyde de carbone capturé. Cet étage 310 de capture est destiné à mettre en œuvre l’étape 32 de capture du procédé selon l’invention. L’étage 310 de capture est tel que défini dans la partie (b1) ci-dessus. L’étage 310 de capture peut également permettre de séparer le CO2 des autres constituants du courant 213 de dioxyde de carbone provenant de la ligne 200 de production, et éventuellement du courant secondaire 413 de dioxyde de carbone, et/ou de concentrer le dioxyde de carbone dans le courant 313 de dioxyde de carbone capturé. La ligne 300 de conversion comprend en outre un étage 320 de conversion du courant 313 de dioxyde de carbone capturé pour produire le courant secondaire 323 d’éthylène, un courant secondaire 325 d’éthanol et un courant 327 de dihydrogène. L’étage 320 de conversion est tel que défini dans la partie (b2) ci-dessus. Le conduit d’amenée du courant secondaire 323 d’éthylène provient de l’étage 320 de conversion. Le courant secondaire 325 d’éthanol est acheminé vers l’étage 220 de déshydratation par un conduit d’amenée dudit courant secondaire 325 d’éthanol provenant de l’étage 320 de conversion. Le courant secondaire 325 d’éthanol est en particulier mélangé avec le courant 215 d’éthanol, et le mélange du courant 215 d’éthanol et du courant secondaire 325 d’éthanol est déshydraté par l’étage 220 de déshydratation. Le courant 327 de dihydrogène est acheminé vers l’étage 240 d’hydrogénation par un conduit d’amenée dudit courant 327 de dihydrogène provenant de l’étage 320 de conversion. Dans certaines modes de réalisation, la quantité de dihydrogène produite par l’étage 320 de conversion est supérieure à la quantité requise par l’étage 230 d’hydrogénation. Le courant 327 de dihydrogène est donc séparé en un courant 328 de dihydrogène excédentaire, et un courant 329 de dihydrogène recyclé dans l’étage 240 d’hydrogénation. Enfin, le courant 225 d’eau coproduit pendant par l’étage 220 de déshydratation peut être recyclé en étant acheminé vers l’étage 320 de conversion par un conduit d’amenée dudit courant 225 d’eau provenant de l’étage 220 de déshydratation. Dans certains modes de réalisation, la quantité d’eau du courant 225 d’eau n’est pas suffisante, et un courant additionnel 316 d’eau doit être ajouté au courant 225 d’eau pour former un courant 318 d’eau introduite dans l’étage 320 de conversion. Le fait de récupérer et d’utiliser le courant secondaire 325 d’éthanol, le courant 327 de dihydrogène et le courant 225 d’eau permet d’améliorer l’efficacité d’atomes de carbone, et plus largement l’efficacité d’atomes de manière générale. Cette économie d’atome est illustrée par les valeurs du tableau suivant, représentant les quantités de matières attendues partant de 500 kt de biomasse selon trois procédés et installations différentes, décrites ci-dessous : Procédé/Installation 1 (comparative) : Aucun recyclage (correspond à la ligne 200 de production de carburéacteur sans la ligne 300 de conversion) Procédé/Installation 2 (selon l’invention) : recyclage du courant secondaire 323 d’éthylène, du courant 325 d’éthanol et du courant 327 de dihydrogène dans la ligne 200 de production, mais pas de recyclage du courant 225 d’eau ni du courant de lignine 217 Procédé/Installation 3 (selon l’invention) : recyclage du courant secondaire 323 d’éthylène, du courant 325 d’éthanol et du courant 327 de dihydrogène dans la ligne 200 de production, et recyclage du courant de lignine 217 dans la ligne 300 de conversion (utilisation du courant secondaire 413 de dioxyde de carbone). Courant Quantité de matière (kt) Procédé/Installation 1 (comparative) Procédé/Installation 2 (invention) Procédé/Installation 3 (invention) Biomasse (203) 500 500 500 CO2 (213) 100 100 100 Lignine + residus (217) 300 300 300 CO2 (413) - - 270 Ethanol (215) 100 100 100 Ethylène (223) 61 69,5 69,5 Eau (225) 39 44,5 Hydrocarbures (233) 62 92,5 178 Carburéacteur (255) 52 78,6 151 Ethylène secondaire (323) - 23 85 Ethanol secondaire (325) - 14 52 Dihydrogène (327) - 1,4 5,2 Dihydrogène excédentaire (328) - 0,5 1,8 Dihydrogène introduit (329) 0,7 Ces résultats illustrent l’intérêt du procédé et de l’installation selon l’invention, puisque pour une même quantité initiale de biomasse (500 kt), une quantité de carburéacteur beaucoup plus élevée peut être obtenue. De plus, cette quantité est doublée lorsque le courant 217 de lignine et de résidus est valorisé. Procédé (10) de fabrication d’un carburéacteur (255) comprenant : - un procédé (20) de production d’un carburéacteur (255) à partir d’un courant (203) de biomasse, le procédé (20) de production produisant en outre un courant (213) de dioxyde de carbone, et - un sous-procédé (30) de conversion d’au moins une partie du courant (213) de dioxyde de carbone produit par le procédé (20) de production en un courant secondaire (323) d’éthylène. Procédé (10) selon la revendication 1, dans lequel au moins une partie du courant secondaire (323) d’éthylène est recyclée dans le procédé (20) de production. Procédé (10) selon la revendication 1 ou 2, dans lequel le sous-procédé (30) de conversion produit en outre un courant secondaire (325) d’éthanol, et au moins une partie dudit courant secondaire (325) d’éthanol est recyclée dans le procédé (20) de production. Procédé (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le procédé (20) de production comprend les étapes suivantes : - transformation (22) du courant (203) de biomasse pour produire un courant (215) d’éthanol et le courant (213) de dioxyde de carbone, - déshydratation (24) du courant (215) d’éthanol pour produire un courant (223) d’éthylène, - oligomérisation (26) du courant (223) d’éthylène produit à l’étape (24) de déshydratation pour produire un courant (233) d’hydrocarbures, - hydrogénation (28) du courant (233) d’hydrocarbures pour produire un courant (243) d’hydrocarbures hydrogéné, et - fractionnement (29) du courant (243) d’hydrocarbures hydrogéné produit à l’étape (28) d’hydrogénation pour produire le carburéacteur (255). Procédé (10) selon la revendication 4, dans lequel au moins une partie du courant secondaire (323) d’éthylène produit par le sous-procédé (30) de conversion est recyclée dans l’étape (26) d’oligomérisation du procédé (20) de production. Procédé (10) selon la revendication 4 ou 5, dans lequel au moins une partie du courant secondaire (325) d’éthanol produit par le sous-procédé (30) de conversion est recyclée dans l’étape (24) de déshydratation du procédé (20) de production. Procédé (10) selon l’une quelconque des revendications 4 à 6, dans lequel le sous-procédé (30) de conversion produit en outre un courant (327) de dihydrogène, et au moins une partie dudit courant (327) de dihydrogène est recyclée dans l’étape (28) d’hydrogénation du procédé (20) de production. Procédé (10) selon l’une quelconque des revendications 4 à 7, dans lequel l’étape (22) de transformation produit en outre un courant (217) de lignine, ledit courant (217) de lignine étant brûlé pendant une étape (40) de combustion pour produire notamment un courant secondaire (413) de dioxyde de carbone ainsi que de l’énergie, et au moins une partie du courant secondaire (413) de dioxyde de carbone est recyclée dans le sous-procédé (30) de conversion. Procédé (10) selon l’une quelconque des revendications 4 à 8, dans lequel l’étape (24) de déshydratation produit en outre un courant (225) d’eau, et au moins une partie du courant (225) d’eau est recyclée dans le sous-procédé (30) de conversion. Procédé (10) selon l’une quelconque des revendications 4 à 9, dans lequel le sous-procédé (30) de conversion comprend les étapes suivantes : - capture (32) du dioxyde de carbone produit pendant l’étape (22) de transformation du procédé (20) de production, et éventuellement du dioxyde de carbone produit pendant l’étape (40) de combustion, pour produire un courant (313) de dioxyde de carbone capturé, et - conversion (34) du courant (313) de dioxyde de carbone capturé en au moins un courant secondaire (323) d’éthylène, et éventuellement en un courant secondaire (325) d’éthanol et/ou en un courant (327) de dihydrogène. Procédé (10) selon l’une quelconque des revendications 1 à 10, dans lequel au moins 20% en poids du poids total en atomes de carbone de la biomasse (203) introduite dans le procédé (10) est converti en le courant (243) d’hydrocarbures hydrogéné. Utilisation du carburéacteur (255) produit par la mise en œuvre du procédé (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes, (i) en mélange avec un carburéacteur résultant d’une distillation d’un pétrole, ou (ii) en mélange avec un carburéacteur de synthèse, pour alimenter au moins un moteur d’aéronef. Installation (100) de fabrication d’un carburéacteur (255) comportant : - une ligne (200) de production d’un courant (203) de biomasse en un carburéacteur (255), la ligne (200) de transformation produisant en outre un courant (213) de dioxyde de carbone, et - une ligne (300) de conversion du courant (213) de dioxyde de carbone en au moins au courant secondaire (323) d’éthylène, caractérisée en ce que la ligne (300) de conversion comprend un conduit d’amenée du courant (213) de dioxyde de carbone provenant de la ligne (200) de transformation.