FR 3147317 A1 20241004 FR 2303042 A 20230329 Ensemble d’anneau de turbine avec une tôle d’étanchéité L’invention concerne un ensemble (2) d’anneau de turbine doté d’un anneau de turbine (4) sectorisé en CMC et d’une structure de support d’anneau (6), chaque secteur (10) comprenant une base (12) à partir de laquelle s’étendent radialement vers l’extérieur une patte d’accrochage amont (16) et une patte d’accrochage aval (14) espacées axialement, la structure de support (6) comportant une bride radiale amont (62) et une bride radiale aval (64) entre lesquelles sont maintenues les pattes d’accrochage (14, 16). L’ensemble (2) comprend en outre, à chaque jonction entre deux secteurs d’anneau (10) adjacents selon la direction circonférentielle (D C ), un premier élément d’étanchéité (42) cylindrique s’étendant principalement selon la direction axiale (D A ) et disposé entre les bases (12) des deux secteurs d’anneau (10) adjacents, un deuxième d’étanchéité (124) s’étendant radialement le long de la patte d’accrochage aval (14) depuis le joint d’étanchéité (42) cylindrique en formant une liaison étanche, et un troisième élément d’étanchéité (126) s’étendant radialement le long de la patte d’accrochage aval (16) depuis le joint d’étanchéité (42) cylindrique en formant une liaison étanche. Figure pour l’abrégé : Fig. 2. Ensemble d’anneau de turbine avec une tôle d’étanchéité L’invention concerne un ensemble d’anneau de turbine pour une turbomachine dans lequel l’ensemble comprend une pluralité de secteurs angulaires d’anneau en matériau composite à matrice céramique mis bout à bout pour former un anneau de turbine. Le domaine d'application de l'invention est notamment celui des moteurs aéronautiques à turbine à gaz. L'invention est toutefois applicable à d'autres turbomachines, par exemple des turbines industrielles. Dans le cas d’ensembles d’anneau de turbine entièrement métalliques, il est nécessaire de refroidir tous les éléments de l’ensemble et en particulier l’anneau de turbine qui est soumis aux flux les plus chauds. Ce refroidissement a un impact significatif sur la performance du moteur puisque le flux de refroidissement utilisé est prélevé sur le flux primaire du moteur. En outre, l’utilisation de matériau métallique pour l’anneau de turbine limite les possibilités d’augmenter la température au niveau de la turbine en raison des limites mécaniques propres à ce type de matériau, ce qui permettrait pourtant d’améliorer les performances des moteurs aéronautiques. Afin de tenter de résoudre ces problèmes, il a été envisagé de réaliser l’anneau de turbine en matériau composite à matrice céramique (CMC) afin de s’affranchir de la mise en œuvre d’un matériau métallique. Les matériaux CMC présentent de bonnes propriétés mécaniques les rendant aptes à constituer des éléments de structures et conservent avantageusement ces propriétés à températures élevées. La mise en œuvre de matériaux CMC a avantageusement permis de réduire le flux de refroidissement nécessaire lors du fonctionnement et donc à augmenter la performance des turbomachines. En outre, la mise en œuvre de matériaux CMC permet avantageusement de diminuer la masse des turbomachines et de réduire l’effet de dilatation à chaud rencontré avec les pièces métalliques. On connait par ailleurs les documents FR 2 540 939, et FR 2 955 898 qui divulguent des ensembles d’anneau de turbine. L'anneau comporte une base annulaire dont la face interne définit la face interne de l'anneau de turbine et une face externe à partir de laquelle s'étendent radialement deux pattes dont les extrémités sont maintenues entre les deux brides d'une structure métallique de support d'anneau. L’intégration d’un anneau en CMC comprend un maintien radial de la pièce en partie assuré par un ou plusieurs pions axiaux. Dans le document connu FR 3 086 327, il y a quatre pions, deux en amont et deux en aval. L’utilisation d’un matériau CMC pour l’anneau permet ainsi de réduire significativement la ventilation nécessaire au refroidissement de l’anneau de turbine, et donc d’augmenter le rendement. Ils permettent également un gain de masse car ils sont plus légers que les alliages métalliques traditionnellement utilisés. Toutefois, le CMC ayant un comportement mécanique différent d’un matériau métallique, son intégration ainsi que la manière de le positionner au sein de la turbine ont dû être repensés. En effet, le CMC Peut être endommagé par les montages frettés (usuellement employés pour les anneaux métalliques) et sa dilation thermique est plus faible qu’un matériau métallique. Il existe un besoin pour améliorer les ensembles d’anneau de turbine existants et leur montage, et notamment les ensembles d’anneau de turbine existants mettant en œuvre un matériau CMC afin de réduire l’intensité des contraintes mécaniques auxquelles l’anneau en CMC est soumis lors du fonctionnement de la turbine. Les anneaux de turbine en CMC sont généralement divisés en plusieurs secteurs d’anneau. Ce choix d’intégration est dû au fait qu’un anneau monobloc viendrait se déformer sous l’effet des hautes températures pour cette pièce de turbine haute pression. Il en résulterait un jeu en sommet d’aubage mobile (dans la veine en vis-à-vis) localement trop important et ainsi une performance fortement dégradée via une perte de rendement turbine. La conséquence de cette sectorisation de l’anneau de turbine est la création de jeux aux inter-secteurs (entre 0.1mm et 1mm). Pour limiter les fuites dans ces zones, on intègre généralement entre les pièces des lamelles (aussi appelées tôles) d’étanchéité. Si leur efficacité est notable, il est nécessaire pour les intégrer d’usiner des fentes aux inter-secteurs des pièces CMC. Or, le CMC étant particulièrement dur, l’usinage de ces fentes est très long et complexe. Il est connu également du document FR3034454 un ensemble d'anneau de turbine comprenant une pluralité de secteurs d'anneau en CMC formant un anneau de turbine et une structure de support d'anneau. Chaque secteur d'anneau présente en coupe radiale une forme de K, des pattes s'étendant à partir de la face externe de la base annulaire au-dessus des portions d'extrémité de la base annulaire. L'ensemble d'anneau de turbine comprend une pluralité de joints rigides s'étendant chacun axialement entre deux secteurs d'anneau adjacents, et des dispositifs de maintien élastique exerçant une force apte à maintenir les joints en contact avec les portions d'extrémité ou les pattes de deux secteurs d'anneau adjacents. L’ensemble d’anneau décrit dans ce document présente un ensemble de contraintes de complexité et d’encombrements trop important pour son intégration, notamment à cause des dispositifs de maintien élastique utilisés pour maintenir les joints rigides et la forme de languette épaisse du joint rigide qui oblige à prévoir des fentes larges. La présente invention a donc pour but principal de proposer un ensemble d’anneau de turbine qui ne présente pas les inconvénients précités tout en possédant une masse réduite et en réduisant d’autant plus l’intensité des contraintes mécaniques auxquelles les secteurs d’anneau en CMC sont soumis lors du fonctionnement de la turbine. Plus particulièrement, la solution de la présente invention a pour but de limiter l’usure au niveau des contacts entre l’anneau CMC et les pièces métalliques. Ce but est atteint grâce à un ensemble d’anneau de turbine comprenant une pluralité de secteurs d’anneau en matériau composite à matrice céramique formant un anneau de turbine, définissant une direction axiale, une direction radiale et une direction circonférentielle, et une structure de support d’anneau maintenue par un carter de turbine, chaque secteur d’anneau comprenant une base à partir de laquelle s’étendent radialement vers l’extérieur une patte d’accrochage amont et une patte d’accrochage aval espacées axialement l’une de l’autre, la structure de support d’anneau comportant une bride radiale amont et une bride radiale aval entre lesquelles sont maintenues la patte d’accrochage amont et la patte d’accrochage aval de chaque secteur d’anneau. L’ensemble d’anneau comprend en outre, à chaque jonction entre deux secteurs d’anneau adjacents selon la direction circonférentielle, un premier moyen d’étanchéité s’étendant principalement selon la direction axiale et disposé entre les bases des deux secteurs d’anneau adjacents, un deuxième d’étanchéité s’étendant radialement le long de la patte d’accrochage aval, et un troisième élément d’étanchéité s’étendant radialement le long de la patte d’accrochage aval. L’ensemble d’anneau de turbine selon l’invention est remarquable notamment en ce que le premier élément d’étanchéité est un joint d’étanchéité cylindrique, le deuxième élément d’étanchéité s’étend radialement depuis le joint d’étanchéité cylindrique en formant une liaison étanche, et le troisième élément d’étanchéité s’étend radialement depuis le joint d’étanchéité cylindrique en formant une liaison étanche. Les deuxième et troisième éléments d’étanchéité servent à la fois pour l’étanchéité et le blocage des rouleaux. Cela permet notamment de s’affranchir de pièces supplémentaires pour le maintien en position de ces rouleaux dans une zone fortement contrainte en volume disponible. L’utilisation d’un joint d’étanchéité cylindrique permet de réduire considérablement, voire même de supprimer, les fentes d’étanchéité à usiner dans les secteurs d’anneau en CMC et donc de gagner en simplicité et en coût de fabrication des pièces par rapport à l’utilisation d’une languette d’étanchéité. En effet, pour l’intégrer, il ne faut plus usiner une fente de hauteur comprise entre 0,5 mm et 1,5 mm et d’un profondeur importante, mais « uniquement » biseauter les faces aux inter-secteurs pour le faire tenir ou bien usiner une gorge hémi sphérique. L’appui entre le joint d’étanchéité cylindrique et le secteur d’anneau en CMC se fait alors sur une ligne, et non plus sur une surface contrairement à ce qui était prévu dans l’état de la technique avec des languettes insérées dans des fentes. L’invention permet ainsi d’éviter la présence d’une interaction chimique entre le Nickel du métal et le silicium libre du CMC dans les conditions de fonctionnement à haute température rencontrées dans l’environnement Turbine HP. En effet, des essais ont montré que la réduction de la surface de contact jouait à l’ordre 1 sur l’interaction entre les matériaux. De plus, fabriquer un joint d’étanchéité cylindrique plutôt qu’une languette offre une variété géométrique de joint plus large pour limiter l’interaction. L’invention est également applicable sur d’autres intégrations, y compris avec des secteurs d’anneau métalliques. On entend bien par forme cylindrique une forme géométrique tridimensionnelle présentant une surface réglée dont les génératrices sont parallèles, c'est-à-dire une surface dans l'espace constituée de droites parallèles. Selon un premier aspect de l’ensemble d’anneau de turbine, le joint d’étanchéité cylindrique peut comprendre, dans un plan de coupe orthogonale à la direction axiale, une section avec un diamètre compris entre 0,5 mm et 5 mm. Selon un deuxième aspect de l’ensemble d’anneau de turbine, chaque secteur d’anneau peut comprendre une première face inter secteur et une seconde face inter secteur, chaque face inter secteur comprenant une zone de coopération avec le joint d’étanchéité cylindrique à hauteur de la base du secteur d’anneau. Selon un troisième aspect de l’ensemble d’anneau de turbine, la zone de coopération peut être formée par un biseau de la face inter secteur, ou par une gorge inter secteur hémicylindrique. Chaque gorge inter secteur hémicylindrique présente un rayon supérieur au rayon du joint d’étanchéité cylindrique, et compris entre 0,25 mm et 3 mm. Chaque biseau de la face inter secteur peut former un angle compris entre 10° et 80° la direction radiale. L’usinage du biseau de la face inter secteur peut être localisé sur l’ensemble de la face inter secteur. Selon un quatrième aspect de l’ensemble d’anneau de turbine, la première face inter secteur et la seconde face inter secteur de chaque secteur d’anneau peuvent comprendre chacune une fente radiale amont s’étendant depuis la base jusqu’à une partie de la hauteur de la patte d’accrochage amont, une fente radiale aval s’étendant depuis la base jusqu’à une partie de la hauteur de la patte d’accrochage aval, et l’ensemble pouvant comprendre en outre, à chaque jonction entre deux secteurs d’anneau adjacents selon la direction circonférentielle, une languette d’étanchéité amont s’insérant dans les fentes radiales amont des deux secteurs d’anneau adjacents et une languette d’étanchéité aval s’insérant dans les fentes radiales aval des deux secteurs d’anneau adjacents, les languettes d’étanchéité amont et aval étant disposées radialement à l’extérieur du joint d’étanchéité cylindrique. Même si ce mode de réalisation implique l’usinage de deux fentes, cela représente tout de même deux fentes de moins que les quatre fentes prévues dans l’état de la technique, les quatre fentes prévues dans l’état de la technique étant plus grandes que les deux fentes de ce mode de réalisation. En outre les languettes sont plus éloignées de la veine et voient ainsi des températures hors du domaine d’interaction chimique avec le CMC. Dans une variante, les languettes d’étanchéité pourraient être remplacées par des rouleaux d’étanchéité disposés radialement dans des gorges hémisphériques qui remplaceraient les fentes radiales. Selon un cinquième aspect de l’ensemble d’anneau de turbine, la languette d’étanchéité aval et la languette d’étanchéité amont comprennent une encoche coopérant avec le joint d’étanchéité cylindrique pour le maintenir radialement en position. Selon un sixième aspect de l’ensemble d’anneau de turbine, le joint d’étanchéité cylindrique est réalisé à partir d’un matériau métallique choisi parmi HA188®, Inco 750-X®, Waspaloy X®, et le CMC. Selon un septième aspect de l’ensemble d’anneau de turbine, pour maintenir radialement le secteur d’anneau en position avec la structure de support d’anneau, l’ensemble d’anneau comprenant, pour chaque secteur d’anneau, au moins un premier pion traversant la patte d’accrochage aval et la bride radiale aval et au moins un second pion traversant la patte d’accrochage amont et la bride radiale amont. Selon un huitième aspect de l’ensemble d’anneau de turbine, le premier pion et le second pion sont deux pions transversaux, chaque pion transversal traversant la patte d’accrochage amont et la patte d’accrochage aval du secteur d’anneau et le support d’anneau pour maintenir le secteur d’anneau et le support d’anneau solidaires l’un de l’autre. L’invention a également pour objet une turbomachine comprenant un ensemble tel que défini précédemment. La est une vue schématique en coupe selon un plan comprenant la direction axiale et la direction radiale d’un ensemble d’anneau de turbine selon l’invention. La représente une vue en perspective d’une portion de l’ensemble d’anneau de turbine de la . La présente un zoom de la partie biseauté d’une face inter secteur du secteur d’anneau de la . La présente une première vue en coupe d’un secteur d’anneau selon un second mode de réalisation de l’invention. La illustre une seconde vue en coupe d’un secteur d’anneau selon le second mode de réalisation de l’invention. La représente schématiquement un ensemble 2 d’anneau de turbine selon un premier mode de réalisation de l’invention. La est une vue en coupe selon un plan comprenant la direction radiale D R et la direction axiale D A et orthogonal à la direction circonférentielle D C . La représente une vue en perspective d’une portion de l’ensemble d’anneau de turbine de la . L’ensemble 2 d’anneau de turbine représenté sur les figures 1 et 2 comprend notamment un anneau de turbine 4 en matériau composite à matrice céramique (CMC) centré sur un axe longitudinal X-X, une structure métallique de support d'anneau 6 fixée à un carter de turbine non représentée pour plus de lisibilité. L'anneau de turbine 4 entoure un ensemble d’aubes de turbine non représentée. la direction circonférentielle D C étant une direction circulaire centrée sur l’axe longitudinal X-X. Par la suite, dans tout le texte, les termes « amont » et « aval » sont utilisés en référence au sens d’écoulement du flux gazeux F au travers des aubes indiqué par une flèche. Par ailleurs, l'anneau de turbine 4 est formé d'une pluralité de secteurs angulaires d'anneau 10 qui sont mis bout à bout selon la direction circonférentielle pour former un anneau. Sur la , la flèche D A indique la direction axiale de l’anneau de turbine tandis que la flèche D R indique la direction radiale de l’anneau de turbine. Chaque secteur angulaire d’anneau 10 présente une section sensiblement en forme de Pi (ou π) inversé avec une base 12 munie d’une face interne 12a qui définit une portion angulaire de la face interne de l’anneau de turbine 4 et qui est typiquement munie d’une couche de revêtement abradable 13 faisant également office de barrière thermique et environnementale. Deux pattes d’accrochage espacées axialement, une patte d’accrochage aval 14 et une patte d’accrochage amont 16, s’étendent radialement à partir de la face externe 12b de la base 12 opposée à la face interne 12a. Ces pattes d’accrochage 14 et 16 s’étendent sur toute la largeur de chaque secteur d’anneau 10 (dans le sens circonférentiel). La structure de support d’anneau 6 comprend une virole 60 s’étendant autour de l’axe X-X, ainsi qu’une bride radiale amont 62 et une bride radiale aval 64 s’étendant radialement vers l’intérieur depuis la virole 60. La bride radiale aval 64 comprend une portion d’attache 640 en saillie radiale de la virole 60, et la bride radiale amont 62 comprend une portion d’attache 620 en saillie radiale de la couronne 60, ainsi qu’un premier flasque amont 20 et un second flasque amont 22 fixé à la portion d’attache 620 en saillie radiale de la bride radiale amont 62 à l’aide de boulons 300 et d’écrous 302. Le premier flasque amont 20 est disposé en amont du second flasque amont 22. Les boulons 300 traversent axialement le premier flasque amont 20, le second flasque amont 22 et la portion d’attache 520 de la bride radiale amont 62. La bride radiale amont 62 et la bride radiale aval 64 forment ainsi deux brides d’accrochage de l’anneau 4 disposées axialement entre la patte d’accrochage aval 14 et la patte d’accrochage amont 16 des secteurs d’anneau 10. L’ensemble 2 d’anneau de turbine comprend en outre des pions amont 40 et des pions aval 50. Les pions amont 40 traversent le second flasque amont 22 de la bride radiale amont 62 ainsi que la patte amont 16 d’un secteur d’anneau 10. Les pions aval 50 traversent au moins partiellement la bride radiale aval 64, et plus particulièrement la portion d’attache 640 en saillie radiale, ainsi que la patte aval d’accrochage 14. Comme cela est illustré sur les figures 1 et 2, l’ensemble d’anneau 2 comprend en outre à chaque jonction entre deux secteurs d’anneau 10 adjacents selon la direction circonférentielle D C , un joint d’étanchéité 42 de forme cylindrique. Le joint d’étanchéité 42 est disposé entre les bases 12 des deux secteurs d’anneau 10 adjacents, et s’étend principalement selon la direction axiale D A , c’est-à-dire que la base de la forme cylindrique s’étend dans un plan orthogonal à la direction axiale D A et les génératrices de la forme cylindrique s’étendent parallèlement à la direction axiale D A . De préférence, la base de la forme cylindrique forme un disque avec un périmètre extérieur circulaire. Le joint d’étanchéité 42 comprend, dans un plan de coupe orthogonale à la direction axiale D A , une section circulaire avec un diamètre compris entre 0,5 mm et 5 mm. Dans une variante ou la base de la forme cylindrique présente une autre forme qu’une disque, la section circulaire du joint d’étanchéité 42 s’inscrit dans un cercle dont le diamètre est compris entre 0,5 mm et 5 mm. Chaque secteur d’anneau 10 comprend une première face inter secteur 102a et une seconde face inter secteur (102b mais pas encore visible sur la ), chaque face inter secteur 102a et 102b comprenant une zone 104 de coopération avec le joint cylindrique 42 à hauteur de la base 12 du secteur d’anneau 10. A chaque jonction entre deux secteurs d’anneau 10 adjacents, un joint d’étanchéité 42 coopère avec la première face inter secteur 102a d’un premier secteur d’anneau 10 et la seconde face inter secteur 102b d’un second secteur d’anneau 10. La zone 104 de coopération est formée par un biseau 106 de la face inter secteur 102a ou 102b. Par conséquent chaque face inter secteur, aussi bien une première face inter secteur 102a qu’une seconde face inter secteur 102b, comprend trois parties : une partie radialement interne 105, une partie radialement externe 107 et une partie intermédiaire 106 formant le biseau et située radialement entre la partie radialement interne 105 et la partie radialement externe 107, comme cela est représenté sur les figures 1 et 2 et sur la qui présente un zoom de la partie biseauté d’une face inter secteur du secteur d’anneau de la . La partie radialement interne 105 et la partie radialement externe 107 d’une même face inter secteur sont parallèle l’une à l’autre mais décalées axialement. Selon la direction circonférentielle D C , la partie radialement interne 105 d’une face inter secteur est plus proche du secteur d’anneau 10 adjacent que la partie radialement externe 107 de la même face inter secteur. Autrement dit, sur un secteur d’anneau 10, la distance selon la direction circonférentielle D C séparant la partie radialement interne 105 de la première face inter secteur 102a du secteur d’anneau 10 de la partie radialement interne 105 de la seconde face inter secteur 102b du même secteur d’anneau 10 est plus grand que la distance selon la direction circonférentielle D C séparant la partie radialement externe 107 de la première face inter secteur 102a du secteur d’anneau 10 de la partie radialement externe 107 de la seconde face inter secteur 102b du même secteur d’anneau 10. Chaque biseau 106 d’une face inter secteur peut former un angle α compris entre 10° et 80° par rapport à la direction radiale D R . L’usinage du biseau de la face inter secteur s’étend sur l’ensemble de la face inter secteur selon la direction axiale D A . Comme cela est illustré sur les figures 1 et 2, la première face inter secteur 102a et la seconde face inter secteur 102b de chaque secteur d’anneau 10 comprennent chacune une fente radiale amont 116 s’étendant depuis la base 12 jusqu’à une partie de la hauteur de la patte d’accrochage amont 16, et une fente radiale aval 114 s’étendant depuis la base 12 jusqu’à une partie de la hauteur de la patte d’accrochage aval 14. Les fentes radiales aval et amont 114 et 116 s’étendent chacune depuis le biseau 106. L’ensemble d’anneau 102 comprend en outre, à chaque jonction entre deux secteurs d’anneau 10 adjacents selon la direction circonférentielle D C , une languette d’étanchéité amont 126 s’insérant dans les fentes radiales amont 116 des deux secteurs d’anneau 10 adjacents et une languette d’étanchéité aval 124 s’insérant dans les fentes radiales aval 114 des deux secteurs d’anneau adjacents, les languettes d’étanchéité amont et aval 126 et 124 étant disposées radialement à l’extérieur du joint d’étanchéité 42. La languette d’étanchéité aval 124 et la languette d’étanchéité amont 126 comprennent une encoche 130 coopérant avec le joint d’étanchéité 42 pour le maintenir radialement en position. Les joints d’étanchéité 42 sont réalisé à partir d’un matériau métallique choisi parmi HA188®, Inco 750-X®, Waspaloy X®, et le CMC. Sur les figures 4 et 5 sont représentées deux vues en coupe d’un secteur d’anneau selon un second mode de réalisation de l’invention. Le second mode de réalisation diffère du premier mode de réalisation en ce que la zone 104 de coopération du secteur d’anneau 10 avec le joint d’étanchéité n’est pas un biseau mais une gorge hémicirculaire 109 dans lequel est inséré partiellement selon la direction circonférentielle D C , le joint d’étanchéité 42. Chaque gorge hémicylindrique 109 présente un rayon supérieur au rayon du joint d’étanchéité, et compris entre 0,25 mm et 3 mm. Dans une variante non illustrée, les languettes d’étanchéité pourraient être remplacées par des rouleaux d’étanchéité, similaire aux joints d’étanchéités par leur conception, disposés radialement dans des gorges hémisphériques qui remplaceraient les fentes radiales. La présente invention propose ainsi un ensemble d’anneau de turbine une masse réduite et en réduisant d’autant plus l’intensité des contraintes mécaniques auxquelles les secteurs d’anneau en CMC sont soumis lors du fonctionnement de la turbine. Ensemble (2) d’anneau de turbine comprenant une pluralité de secteurs d’anneau (10) en matériau composite à matrice céramique formant un anneau de turbine (4), définissant une direction axiale (D A ), une direction radiale (D R ) et une direction circonférentielle (D C ), et une structure de support d’anneau (6) maintenue par un carter de turbine, chaque secteur d’anneau (10) comprenant une base (12) à partir de laquelle s’étendent radialement vers l’extérieur une patte d’accrochage amont (16) et une patte d’accrochage aval (14) espacées axialement l’une de l’autre, la structure de support d’anneau (6) comportant une bride radiale amont (62) et une bride radiale aval (64) entre lesquelles sont maintenues la patte d’accrochage amont (16) et la patte d’accrochage aval (14) de chaque secteur d’anneau (10), l’ensemble (2) d’anneau comprenant en outre, à chaque jonction entre deux secteurs d’anneau (10) adjacents selon la direction circonférentielle (D C ), un premier élément d’étanchéité (42) s’étendant principalement selon la direction axiale (D A ) et disposé entre les bases (12) des deux secteurs d’anneau (10) adjacents, un deuxième élément d’étanchéité (124) s’étendant radialement le long de la patte d’accrochage aval (14), et un troisième élément d’étanchéité (126) s’étendant radialement le long de la patte d’accrochage aval (16), c aractérisé en ce que le premier élément d’étanchéité (42) est un joint d’étanchéité cylindrique, le deuxième élément d’étanchéité (124) s’étend radialement depuis le joint d’étanchéité (42) cylindrique en formant une liaison étanche, et le troisième élément d’étanchéité (126) s’étend radialement depuis le joint d’étanchéité (42) cylindrique en formant une liaison étanche. Ensemble (2) d’anneau de turbine selon la revendication 1, dans lequel le joint d’étanchéité (42) comprend, dans un plan de coupe orthogonale à la direction axiale (DA), une section avec un diamètre compris entre 0,5 mm et 5 mm. Ensemble (2) d’anneau de turbine selon l’une des revendications 1 ou 2, dans lequel chaque secteur d’anneau (10) comprend une première face inter secteur (102a) et une seconde face inter secteur (102b), chaque face inter secteur (102a, 102b) comprenant une zone de coopération (104) avec le joint d’étanchéité (42) à hauteur de la base (12) du secteur d’anneau (10). Ensemble (2) d’anneau de turbine selon la revendication 3, dans lequel la zone de coopération (104) est formée par un biseau (106) de la face inter secteur (102a, 102b). Ensemble (2) d’anneau de turbine selon la revendication 3, dans lequel la zone de coopération (104) est formée par une gorge inter secteur hémicylindrique (109). Ensemble (2) d’anneau de turbine selon l’une des revendications 3 à 5, dans lequel la première face inter secteur (102a) et la seconde face inter secteur (102b) de chaque secteur d’anneau (10) comprennent une fente radiale amont (116) s’étendant depuis la base (12) jusqu’à une partie de la hauteur de la patte d’accrochage amont (16), une fente radiale aval (114) s’étendant depuis la base (12) jusqu’à une partie de la hauteur de la patte d’accrochage aval (14), et l’ensemble (3) comprenant en outre, à chaque jonction entre deux secteurs d’anneau (10) adjacents selon la direction circonférentielle (D C ), une languette d’étanchéité amont (126) s’insérant dans les fentes radiales amont (116) des deux secteurs d’anneau (10) adjacents et une languette d’étanchéité aval (124) s’insérant dans les fentes radiales aval (114) des deux secteurs d’anneau (10) adjacents, les languettes d’étanchéité amont et aval (124, 126) étant disposées radialement à l’extérieur du joint d’étanchéité (42). Ensemble (2) d’anneau de turbine selon la revendication 6, dans lequel la languette d’étanchéité aval (124) et la languette d’étanchéité amont (126) comprennent une encoche (130) coopérant avec le joint d’étanchéité (42) pour le maintenir radialement en position. Ensemble d’anneau de turbine selon l’une des revendications 1 à 7, dans lequel le joint d’étanchéité (42) est réalisé à partir d’un matériau métallique choisi parmi A600®, Hastelloy X®, HA188®, et le HS25®. Ensemble (2) d’anneau de turbine selon l’une des revendications 1 à 8, dans lequel pour maintenir radialement le secteur d’anneau (10) en position avec la structure de support d’anneau (6), l’ensemble (2) d’anneau comprenant, pour chaque secteur d’anneau (10), au moins un premier pion (50) traversant la patte d’accrochage aval (14) et la bride radiale aval (64) et au moins un second pion (40) traversant la patte d’accrochage amont (16) et la bride radiale amont (62). Ensemble d’anneau de turbine selon la revendication 9, dans lequel le premier pion (50) et le second pion (40) sont deux pions transversaux, chaque pion transversal traversant la patte d’accrochage amont (16) et la patte d’accrochage aval (14) du secteur d’anneau (10) et le support d’anneau (6) pour maintenir le secteur d’anneau (10) et le support d’anneau (6) solidaires l’un de l’autre. Turbomachine comprenant un ensemble (2) selon l’une quelconque des revendications 1 à 10.