FR 3148694 A1 20241115 FR 2304649 A 20230510 L’invention concerne un procédé d’adaptation d’impédance (P) pour l’adaptation d’une charge (5) située en bout d’une chaîne applicative radiofréquence au moyen d’un réseau d’adaptation d’impédance (4) à deux degrés de liberté placé en amont de la charge. Le procédé est notamment mis en œuvre au moyen d’un discriminateur radiofréquence (1) positionné en amont du réseau d’adaptation d’impédance et en sortie d’un générateur radiofréquence (2) générant une onde électromagnétique sur toute la longueur de la chaîne applicative radiofréquence. Le procédé est remarquable en ce que le discriminateur radiofréquence reste positionné à la même position, soit une position fixe (p0), et procède à deux mesures d’impédances (Z1, Z2) de la charge à deux distances d’intérêt (d1, d2) distinctes telles qu’elles permettent de découpler les deux degrés de libertés du réseau d’adaptation d’impédance de manière purement numérique, pour ensuite pouvoir les piloter indépendamment l’un de l’autre et procéder à l’adaptation d’impédance. Figure de l’abrégé : Figure 2 Procédé pour l’adaptation d’une impédance d’un réseau d’adaptation d’impédance dans une chaîne applicative radiofréquence L’invention se rapporte à un procédé pour adapter l’impédance d’un réseau d’adaptation d’impédance dans une chaîne applicative radiofréquence. Elle se rapporte plus particulièrement à un procédé pour adapter l’impédance d’un réseau d’adaptation d’impédance en fonction de l’impédance d’une charge placée en aval de la chaîne applicative radiofréquence, de sorte que l’impédance du réseau d’adaptation d’impédance associé à la charge soit adaptée à l’impédance de sortie de la source de la chaîne. L’invention trouve une application favorite, et non limitative dans le domaine de l’électronique radiofréquence pour toute chaîne applicative radiofréquence requérant l’utilisation d’un réseau d’adaptation d’impédance pour adapter une impédance d’entrée d’une charge dont la valeur est trop éloignée de celle de l’impédance de sortie de la source. De manière connue, dans le domaine de l’électronique radiofréquence, il est d’usage, pour une chaîne applicative radiofréquence comprenant au moins un générateur radiofréquence (ou source) transmettant un signal radiofréquence à un système récepteur (ou charge) en aval de la chaîne, au travers par exemple d’une ligne de transmission (comme un câble coaxial) connectant la source à la charge si elles sont éloignées d’une certaine de distance, d’adapter leurs impédance respectives, c’est-à-dire que l’impédance de sortie de la source et l’impédance d’entrée de la charge sont conjuguées, et l’impédance de la ligne de transmission égale à l’impédance d’entrée de la charge. Plus précisément, l’adaptation d’impédance consiste à adapter l’impédance d’un système à celle du(des) système(s) le(les) plus proche(s) se trouvant en aval et/ou en amont de celui-ci. Une chaîne applicative radiofréquence pour laquelle l’ensemble des impédances sont adaptées permet une transmission du signal optimisée pour un maximum de transfert de puissance électrique entre la source et la charge. Dans le cas contraire, si l’au moins un des éléments/systèmes en aval de la source ne présente pas une impédance adaptée au reste des autres éléments, il n’absorbe pas l’ensemble du signal et en réfléchit une partie se propageant en direction de la source. Les réflexions de signal sur la chaîne empêchent alors une partie de l’énergie d’être transmise dans la chaîne, atténuant alors le signal et causant une surtension inutile sur la chaîne applicative. Les impédances des éléments de la chaîne sont adaptées pour une valeur de50 Ohms. Néanmoins, les impédances des éléments d’une chaîne peuvent être définies par : une partie réelle / purement résistive (par exemple, une résistance), une partie imaginaire / purement réactive (une inductance, une capacité), ou les deux. De plus, deux impédances de même nature peuvent avoir des valeurs de résistance et/ou de réactance éloignées l’une de l’autre. C’est pourquoi, dans le cas où deux systèmes successifs dans la chaîne radiofréquence présenteraient des impédances éloignées, peut être inséré entre ces deux systèmes un réseau dit d’adaptation d’impédance dont la fonction est de réaliser une transformation d’impédance entre les deux systèmes. Plus précisément, le réseau d’adaptation d’impédance est lui-même caractérisé par une impédance dont la valeur est telle que, lorsque le réseau d’adaptation d’impédance est associé à l’un des deux systèmes, l’impédance formée par cette association est adaptée au second système. Par exemple, dans le cas d’une chaîne comprenant une source et une charge pour laquelle l’impédance de sortie de la source serait très éloignée et/ou de nature différente de celle de l’impédance d’entrée de charge, l’impédance du réseau d’adaptation est réglée telle que lorsqu’il est associé à la charge, l’impédance formée par leur association est égale à l’impédance conjuguée de l’impédance de sortie de la source. De manière répandue, les réseaux d’adaptation d’impédance sont formés par l’association de composants passifs (résistance, capacité, inductance) dans une topologie (en T, en L, etc.) dépendant des caractéristiques de la chaîne applicative radiofréquence. Les réseaux d’adaptation d’impédance sont également caractérisés par des degrés de liberté correspondant au nombre de composants discrets ou distribués variables qu’ils contiennent, et qui permettent de modifier leur impédance. Par exemple, un réseau d’adaptation constitué par deux composants passifs dont un des deux aurait une valeur fixe imposée possède un seul degré de liberté, dans la mesure où la valeur fixe dudit composant conditionne la valeur que peut prendre le second composant en vue d’adapter l’impédance d’un système à une valeur d’impédance donnée. Un réseau d’adaptation constitué par deux composants passifs mais pour lequel la valeur de chacun des composants peut être modifiée indépendamment de celle de l’autre possède deux degrés de liberté. Egalement, dans le cas où le réseau d’adaptation d’impédance comprend une ligne de transmission, la longueur de ladite ligne de transmission constitue un degré de liberté. Afin de déterminer les valeurs que doivent prendre les composants du réseau d’adaptation d’impédance pour réaliser la transformation d’impédance d’un système donné peut être utilisé un discriminateur radiofréquence. Il s’agit d’un appareil de mesure qui, positionné en un point donné de la chaîne applicative radiofréquence, est conformé pour mesurer une impédance ou un coefficient de réflexion (duquel peut être déduit mathématiquement l’impédance) de toute la partie de la chaîne située en aval de ce point. Lorsqu’est utilisé un réseau d’adaptation d’impédance à deux degrés de liberté, une méthode connue d’adaptation d’impédance d’une chaîne applicative radiofréquence est d’employer un discriminateur radiofréquence analogique et de le positionner en une position particulière sur la ligne de transmission an amont de la charge, telle qu’en cette dite position particulière, les mesures réalisées par le discriminateur sont découplées des deux degrés de liberté du réseau ; c’est-à-dire que chacune des deux mesures permet de régler la valeur d’un degré de liberté indépendamment de l’autre, la chaîne applicative radiofréquence étant adaptée une fois que les deux degrés de liberté sont réglés de manière adéquate. Cette approche présente deux inconvénients. Tout d’abord, la position particulière étant un compromis établi à partir de deux autres positions, elle est donc peu précise, signifiant que les réglages des deux degrés de liberté à partir des mesures réalisées en celle-ci par le discriminateur analogique ne permettent pas d’adapter parfaitement en impédance la chaîne applicative radiofréquence. Ensuite, l’usage d’un discriminateur radiofréquence analogique nécessite de devoir le déplacer manuellement pour identifier les deux positions d’intérêt puis la position particulière. Sachant par exemple que l’identification de la première position et de la seconde position consiste à placer le discriminateur en un point quelconque de la ligne de transmission, puis de vérifier en ce point si les conditions permettant d’identifier l’une ou l’autre des deux positions d’intérêt sont atteintes ou non, l’approche peut être très coûteuse en temps en fonction de la longueur de la ligne de transmission. L’invention se propose de résoudre les problématiques posées au moyen d’un procédé d’adaptation d’impédance pour adapter une impédance d’un réseau d’adaptation d’impédance qui est peu coûteuse en temps ; et ergonomique en étant facile à mettre en œuvre en termes d’installation, de manipulation de matériel, etc. Ainsi, l’invention se rapporte à un procédé d’adaptation d’impédance pour une adaptation d’impédance d’une chaîne applicative radiofréquence présentant une longueur de chaîne et comprenant au moins : - un générateur radiofréquence générant une onde électromagnétique et ayant une impédance de référence définie au moins par une partie imaginaire de référence, et un module de référence, - une ligne de transmission qui est positionnée sur la longueur de chaîne en sortie du générateur radiofréquence et qui présente une impédance caractéristique de ligne adaptée à l’impédance de référence, - un bloc fonctionnel positionné sur la longueur de chaîne en sortie de la ligne de transmission et qui comprend un réseau d’adaptation d’impédance et une charge positionnée en sortie du réseau d’adaptation d’impédance, dans lequel le réseau d’adaptation d’impédance est à deux degrés de liberté en comprenant un premier composant variable et un second composant variable, - un discriminateur radiofréquence positionné à une position fixe se trouvant sur la longueur de chaîne en sortie du générateur radiofréquence et en entrée de la ligne de transmission, et - une unité de contrôle reliée d’une part au discriminateur radiofréquence, et d’autre part au réseau d’adaptation d’impédance à deux degrés de liberté qu’elle pilote en lui transmettant un ordre de commande ; lequel procédé d’adaptation d’impédance met tout d’abord en œuvre une phase de détermination qui est automatisée et durant laquelle sont déterminés numériquement un module et une phase d’un coefficient de réflexion à la position fixe, à partir d’au moins une mesure réalisée par le discriminateur radiofréquence ; puis met ensuite en œuvre une phase d’identification comprenant : - une première étape d’identification durant laquelle est identifiée numériquement une première position d’intérêt, distante du bloc fonctionnel d’une première distance d’intérêt, telle qu’à ladite première position d’intérêt, un module d’une première impédance, vue en la première position d’intérêt , varie uniquement en fonction d’une valeur du premier composant variable autour de l’impédance de référence, ladite première impédance étant calculée numériquement à partir au moins du module et de la phase du coefficient de réflexion à la position fixe, et - une seconde étape d’identification durant laquelle est identifiée numériquement une seconde position d’intérêt distante du bloc fonctionnel d’une seconde distance d’intérêt telle qu’à ladite seconde position d’intérêt, une partie imaginaire d’une seconde impédance, vue en la seconde position d’intérêt, varie uniquement en fonction d’une valeur du second composant variable autour de l’impédance de référence, ladite seconde impédance étant calculée numériquement à partir au moins du module et de la phase du coefficient de réflexion à la position fixe ; et enfin ledit procédé d’adaptation met en œuvre une phase d’adaptation qui est automatisée et durant laquelle la valeur du premier composant variable est physiquement ajustée pour que le module de la première impédance soit égale au module de référence, et la valeur du second composant variable est physiquement ajustée pour que la partie imaginaire de la seconde impédance soit égale à la partie imaginaire de référence. Autrement dit, le procédé d’adaptation d’impédance proposé repose avantageusement sur l’emploi d’un discriminateur radiofréquence positionné physiquement à une position fixe en sortie d’un générateur radiofréquence d’une chaîne applicative radiofréquence, pour pouvoir déterminer le coefficient de réflexion et/ou l’impédance à la position fixe ; et ensuite calculer le coefficient de réflexion et/ou l’impédance en tout point de la chaîne situé en amont du bloc fonctionnel constitué par le réseau d’adaptation d’impédance mis en série avec la charge localisée en bout de la chaîne, cela sans qu’il soit nécessaire de déplacer physiquement le discriminateur radiofréquence de sa position fixe. En effet, le découplage que réalise le discriminateur radiofréquence entre les deux degrés de liberté du réseau d’adaptation d’impédance est numérique. A partir de la connaissance du coefficient de réflexion à la position fixe où est positionné le discriminateur radiofréquence peuvent être calculées le coefficient de réflexion et l’impédance en un point quelconque (appelé par la suite point test) situé en amont du bloc fonctionnel à une distance dite distance de test. D’une certaine manière, cela revient à déplacer « fictivement » le discriminateur radiofréquence de sa position fixe à ce point test sur la chaîne applicative radiofréquence physique. Une fois l’impédance au point test calculée, le premier composant variable et le second composant variable sont manipulés/pilotés pour déterminer si la distance de test correspond ou non à la première distance d’intérêt ou bien à la seconde distance d’intérêt. Comme indiqué plus haut, la première distance d’intérêt est déterminée lorsque le module de l’impédance (c’est-à-dire le module de la première impédance) vue à cette première distance d’intérêt varie qu’en fonction d’un seul des deux degrés de liberté du réseau d’adaptation d’impédance (c’est-à-dire en fonction du premier composant variable) autour de la valeur du module de référence (qui est généralement de 50 Ohms). La seconde distance d’intérêt est déterminée lorsque la partie imaginaire de l’impédance (c’est-à-dire la partie imaginaire de la seconde impédance) vue à cette seconde distance d’intérêt ne varie qu’en fonction de l’autre des deux degrés de liberté du réseau d’adaptation d’impédance (c’est-à-dire en fonction du second composant variable) autour de la valeur de la partie imaginaire de référence. La partie imaginaire de référence est généralement nulle, l’adaptation d’impédance d’une chaîne applicative radiofréquence étant souvent réalisée pour 50 Ohms. Dans le cas où ne sont pas remplies les conditions spécifiques à la première impédance ou la seconde impédance au point test/à la distance test, un autre point test/une autre distance test est considéré(e) sur la chaine applicative radiofréquence est considéré. Lorsqu’une distance test est identifiée comme correspondant à la première ou à la seconde distance d’intérêt, elle est mémorisée par l’unité de contrôle. Une fois les deux distances d’intérêt identifiées, le procédé d’adaptation d’impédance met enfin en œuvre la phase d’adaptation pour adapter l’impédance de la chaîne applicative radiofréquence. Outre mémoriser les deux distances d’intérêt, l’unité de contrôle est aussi conformée pour communiquer : - lors de la phase d’indentification, avec le discriminateur radiofréquence pour le calcul des coefficients de réflexion et/ou des impédances aux points test et la détermination des deux distances d’intérêt, et - avec le réseau d’adaptation d’impédance pour l’ajustement/le réglage des premier et second composants variables lors de la phase d’adaptation. Dans une première variante de réalisation de l’invention, l’unité de contrôle fait partie intégrante du discriminateur radiofréquence, et correspond par exemple à un microprocesseur et/ou une carte électronique qui contient un programme relatif à l’exécution du procédé d’adaptation d’impédance. Dans ce mode, le discriminateur radiofréquence est donc raccordé et/ou en communication avec le réseau d’adaptation d’impédance. Dans une seconde variante de réalisation de l’invention, l’unité de contrôle est un système externe, comme une station de travail (par exemple un ordinateur de bureau), raccordé et/ou en communication avec le discriminateur radiofréquence, et comprenant un logiciel pour : le pilotage du discriminateur radiofréquence et du réseau d’adaptation d’impédance, et la mise en œuvre du procédé d’adaptation d’impédance. Un avantage du procédé d’adaptation d’impédance est de permettre d’adapter en continu et de manière automatisée. En effet, dans le cas où surviendrait une désadaptation d’impédance sur la chaîne applicative radiofréquence ultérieurement à la mise en œuvre de la phase d’adaptation, une nouvelle phase d’adaptation d’impédance est réalisée avec l’unité de contrôle pilotant à nouveau le réseau d’adaptation d’impédance pour le réglage des deux composants variables, sans qu’il soit nécessaire de mettre à nouveau en œuvre les phases de détermination et d’identification. En effet, la localisation des deux positions d’intérêt n’est pas dépendante de l’adaptation ou de la désadaptation de l’impédance de la chaîne applicative radiofréquence. Autrement dit, la localisation des deux positions d’intérêt ne change pas si une désadaptation se produit. Selon une caractéristique de l’invention, l’étape de détermination comprend au moins : - une étape de mesure durant laquelle le discriminateur radiofréquence mesure physiquement sur la longueur de chaîne au moins une tension directe et une tension réfléchie, - une étape de calcul durant laquelle le module et la phase du coefficient de réflexion à la position fixe sont au moins calculés à partir d’un rapport de la tension réfléchie sur la tension directe. Autrement dit, le discriminateur radiofréquence calcule le module et la phase du coefficient de réflexion à la position fixe où se trouve le discriminateur radiofréquence, puis l’impédance correspondante, à partir d’une tension directe (aussi appelée tension incidente) et d’une tension réfléchie mesurées par celui-ci (et qui sont toutes deux atténuées d’un même facteur de couplage). Dans un mode de réalisation de l’invention, afin de procéder aux mesure des tensions directe et réfléchie, le discriminateur radiofréquence contient un coupleur bidirectionnel. Selon un mode de réalisation de l’invention, durant l’étape de mesure est également mesurée une tension réfléchie retardée qui est retardée d’un retard donné par rapport à la tension directe, et durant la sous-étape de calcul sont calculés : - le module du coefficient de réflexion à la position fixe à partir d’un module du rapport de la tension réfléchie sur la tension directe, - un cosinus de la phase du coefficient de réflexion à la position fixe à partir au moins d’un argument du rapport de la tension réfléchie sur la tension directe, - un sinus de la phase à partir au moins d’un argument du rapport de la tension réfléchie retardée sur la tension directe, - la phase du coefficient de réflexion à la position fixe qui est égale à une cotangente d’un rapport du cosinus de la phase sur le sinus de la phase. Une unité de contrôle peut calculer, à partir du rapport d’une tension réfléchie sur une tension directe mesurées par un détecteur de module et de phase, le module et la phase du coefficient de réflexion en une position sur une longueur de chaîne applicative radiofréquence avec : le module qui est égal au module du rapport entre les deux tensions ; et la phase qui est égale à l’argument du rapport entre les deux tensions. Cependant, si les détecteurs de module et de phase disponibles dans le commerce peuvent déterminer des tensions fonctions du module et de le phase, l’unité de contrôle pourra ensuite déduire/calculer le module du coefficient de réflexion sur un intervalle de 360°, certaines références de détecteur n’étant pas capables de distinguer les phases positives des phases négatives des signaux de tension. Pour rappel, la phase positive est comprise entre 0° et 180°, et la phase négative entre 0° et -180°. Avantageusement, le procédé d’adaptation d’impédance permet de calculer la phase du coefficient de réflexion et est applicable pour n’importe quel type/référence de détecteur de module et de phase. Dans le cas où les concepteurs n’auraient pas d’autre alternative que d’utiliser des détecteurs de phases couvrant la phase sur 180° et ne pouvant donc détecter qu’une phase positive ou une phase négative, une tension supplémentaire est mesurée au cours de l’étape de mesure. Cette tension supplémentaire correspond à la tension réfléchie mais retardée/déphase d’un certain retard, et qui est appelée tension réfléchie retardée. Le module du coefficient de réflexion reste calculé comme expliqué plus haut, en étant égal au module du rapport entre la tension réfléchie sur la tension directe. La phase est déterminée à partir du calcul de la cotangente du rapport de son cosinus sur son sinus. Le cosinus de la phase est obtenu en calculant l’argument du rapport de la tension réfléchie sur la tension directe. Le sinus de la phase est obtenu en calculant l’argument du rapport de la tension réfléchie retardée sur la tension directe. Dans un mode de réalisation préférentiel de l’invention, le discriminateur radiofréquence contient deux détecteur de module et de phase. Un des deux détecteurs est utilisé pour mesurer la tension directe et la tension réfléchie, qui serviront à l’unité de contrôle pour calculer le cosinus de la phase du coefficient de réflexion à la position fixe. L’autre des deux détecteurs est utilisé pour mesurer la tension directe et la tension réfléchie retardée, qui serviront à l’unité de contrôle pour calculer le sinus de la phase du coefficient de réflexion à la position fixe. Suite à ces deux calculs, l’unité de contrôle calcule finalement la phase du coefficient de réflexion. Selon un mode de réalisation de l’invention, le retard définissant la tension réfléchie retardée est égal à 90°, à plus ou moins 15 degrés près. Dans un mode de réalisation préférentiel de l’invention, le retard définissant la tension réfléchie retardée est compris entre 90 degrés et 100 degrés. Autrement dit, la phase du coefficient de réflexion à la position fixe est calculée avec la meilleure précision possible lorsque la tension réfléchie retardée est retardée de 90° par rapport à la tension directe, c’est-à-dire lorsque la tension réfléchie retardée et la tension directe sont en quadrature. Néanmoins, la tension réfléchie retardée n’a pas besoin d’être strictement retardée de 90° par rapport à la tension directe. Une légère tolérance est admissible dans la valeur de retard considérée. En effet, et avantageusement dans le cas où cas où le discriminateur radiofréquence utilisé ou conçu ne permettrait pas une mesure de la tension réfléchie avec un déphasage de 90° par rapport à la tension directe, le procédé d’adaptation d’impédance reste valide lorsque le retard est inférieur à 90° et supérieure ou égal à 80°, ou s’il est supérieur à 90° et inférieur ou égal à 100°. Dans ces deux intervalles de valeur de retard, la valeur de phase du coefficient de réflexion à la position fixe obtenue peut être moins précise que celle obtenue pour un déphasage de 90°. Cette imprécision dans le calcul de la phase du coefficient de réflexion à la position fixe peut induire une imprécision dans le calcul des première et seconde impédances lors des première et seconde étapes d’identification. Toutefois, les imprécisions dans la détermination des première et seconde impédances n’ont pas d’incidence sur la phase d’adaptation : les valeurs des premier et second composants variables pour l’adaptation d’impédance de la chaîne applicative radiofréquence restent déterminées avec précision. Selon une caractéristique de réalisation de l’invention, durant la première étape d’identification et la seconde étape d’identification, la première impédance et la seconde impédance sont calculées en fonction d’un vecteur d’onde caractéristique de l’onde électromagnétique générée par le générateur radiofréquence. L’unité de contrôle est capable de déterminer l’impédance (module et phase) à la position fixe à partir du coefficient de réflexion calculé à cette même position. Elle est également capable de calculer le coefficient de réflexion de toute position située entre la position fixe et l’entrée du bloc fonctionnel ; ce qui revient fictivement à déplacer et placer physiquement le discriminateur radiofréquence à cette position. Le coefficient de réflexion à cette nouvelle position, qui peut éventuellement correspondre à la première ou à la seconde position d’intérêt, est calculé à partir : du coefficient de réflexion à la position fixe, de la distance séparant cette nouvelle position du bloc fonctionnel, et d’un vecteur d’onde représentatif de la propagation de l’onde générée par le générateur radiofréquence sur la chaîne applicative radiofréquence. A partir du coefficient de réflexion de la nouvelle position, l’unité de contrôle déduit l’impédance à ladite nouvelle position, ladite impédance pouvant éventuellement correspondre à la première impédance ou à la seconde impédance. A noter qu’en considérant l’atténuation de ligne négligeable sur toute la longueur de la chaîne applicative radiofréquence, le module du coefficient de réflexion ne change pas quelle que soit la position considérée entre le discriminateur radiofréquence et le bloc fonctionnel. Par contre, pour une même valeur de module de coefficient de réflexion, la partie réelle et la partie imaginaire du coefficient de réflexion peuvent varier pour deux positions distinctes ; pareillement pour la partie réelle et la partie imaginaire de l‘impédance déduite du coefficient de réflexion. Selon une caractéristique de l’invention, la première étape d’identification comprend les sous-étapes suivantes : - une sous-étape de sélection d’un premier point test qui est distant du bloc fonctionnel d’une première distance test, - une sous-étape de calcul d’un coefficient de réflexion au premier point test à partir du coefficient de réflexion à la position fixe, de la première distance test et du vecteur d’onde, - une sous-étape de calcul d’une impédance au premier point test à partir du coefficient de réflexion au premier point test, - une étape de détermination d’un module de l’impédance au premier point test, - une sous-étape de test durant laquelle est mise en œuvre une surveillance du module de l’impédance au premier point test en faisant varier la valeur du premier composant variable et la valeur du second composant variable, afin de tester la dépendance du module de l’impédance au premier point test en fonction de ces deux valeurs ; et si le module de l’impédance au premier point test varie uniquement en fonction de la valeur du premier composant variable, alors la première distance d’intérêt correspond à la première distance test ; sinon la première distance test est modifiée, et la première étape d’identification est répétée. Autrement dit, l’unité de contrôle considère un point test (désigné sous le terme de premier point test) situé sur la chaîne applicative radiofréquence entre la sortie du discriminateur radiofréquence et l’entrée du bloc fonctionnel, puis met en œuvre la première étape d’identification dans le but de déterminer si la distance séparant le bloc fonctionnel de ce premier point test, appelée première distance test, correspond ou non à la première distance d’intérêt. Elle calcule pour cela le coefficient de réflexion (module et phase) en ce premier point test, puis l’impédance correspondante dont elle déduit alors le module. Les composants variables du réseau d’adaptation d’impédance sont ensuite manipulés/réglés pour faire varier leur valeur afin de tester la dépendance du module de l’impédance obtenue au premier point test à ces variations. Si le module de l’impédance au premier point test dépend que des variations d’un des deux composants variables (ici le premier composant variable), alors la première distance test est identifiée comme étant la première distance d’intérêt puis mémorisée par l’unité de contrôle. Si non, la première étape d’identification est répétée, cela autant de fois que nécessaire jusqu’à identifier une première distance d’intérêt. Selon une caractéristique de l’invention, la seconde étape d’identification comprend les sous-étapes suivantes : - une sous-étape de sélection d’un second point test qui est distant du bloc fonctionnel d’une seconde distance test, - une sous-étape de calcul d’un coefficient de réflexion au second point test à partir du coefficient de réflexion à la position fixe, de la seconde distance test et du vecteur d’onde, - une sous-étape de calcul d’une impédance au second point test à partir du coefficient de réflexion au second point test, - une sous-étape de détermination d’une partie imaginaire de l’impédance au second point test ; - une sous-étape de test durant laquelle est mise en œuvre une surveillance de la partie imaginaire de l’impédance au second point test en faisant varier la valeur du premier composant variable et la valeur du second composant variable, afin de tester la dépendance de la partie imaginaire de l’impédance au second point test en fonction de ces deux valeurs ; et si la partie imaginaire de l’impédance au second point test varie uniquement en fonction de la valeur du second composant variable, alors la seconde distance d’intérêt correspond à la seconde distance test ; sinon la seconde distance test est modifiée et la seconde étape d’identification est répétée. Similairement à la première étape d’identification, l’unité de contrôle détermine au cours d’une seconde étape d’identification si la seconde distance test séparant le bloc fonctionnel d’un second point test situé sur la chaîne applicative radiofréquence entre le discriminateur radiofréquence et le bloc fonctionnel correspond ou non à la seconde distance d’intérêt. Après avoir calculé la phase de l’impédance en ce second point test, les composants variables du réseau d’adaptation d’impédance sont manipulés pour faire varier leur valeur afin de tester la dépendance de la partie imaginaire de l’impédance au second point test à ces variations. Si la partie imaginaire de l’impédance au second point test ne dépend que de l’autre des deux degrés de liberté/composants variables, alors la seconde distance test est identifiée comme étant la seconde distance d’intérêt. L’unité de contrôle mémorise alors la seconde distance d’intérêt ainsi que la partie imaginaire de la seconde impédance. Si non, l’unité de contrôle réitère la seconde étape d’identification, cela autant de fois que jusqu’à identifier une seconde distance d’intérêt. Selon le contexte applicatif, la seconde distance d’intérêt peut être identifiée après ou avant la première distance d’intérêt. Selon un mode de réalisation de l’invention, au moins la phase d’adaptation est réalisée au moyen d’un système d’asservissement compris dans le réseau d’adaptation d’impédance et au moins en communication avec l’unité de contrôle ; ledit système d’asservissement comprenant au moins : - un premier comparateur amont, un premier correcteur amont, un premier comparateur aval, un premier correcteur aval, et un premier actionneur, - un second comparateur amont, un second correcteur amont, un second comparateur aval, un second correcteur aval, et un second actionneur, avec : - le premier correcteur amont mis en série en sortie du premier comparateur amont, et le second correcteur amont mis en série en sortie du second comparateur amont ; - le premier correcteur aval mis en série en sortie du premier comparateur aval, et le second correcteur aval mis en série en sortie du second comparateur aval ; - le premier actionneur mis en série en sortie du premier comparateur aval et raccordé au premier composant variable, et le second actionneur mis en série en sortie du second comparateur aval et raccordé au second composant variable ; et - le premier comparateur aval présentant au moins une première entrée et une seconde entrée telles que la première entrée soit raccordée à la sortie du premier correcteur amont ; le second comparateur aval présentant au moins une première entrée et une seconde entrée telles que la première entrée soit raccordée à la sortie du second correcteur amont. Autrement dit, le réseau d’adaptation comprend un système d’asservissement contribuant au moins à la réalisation de la phase d’adaptation. Le système d’asservissement comprenant deux branches d’asservissement indépendantes, avec : - une des deux branches d’asservissement dédiée au réglage de la valeur du premier composant variable, et - l’autre des deux branches d’asservissement dédiée au réglage de la valeur du second composant variable ; cela en fonction de l’ordre de commande que reçoit le système d’asservissement en provenance de l’unité de contrôle. Chaque branche d’asservissement comprend un comparateur amont et un correcteur amont, un comparateur aval et un correcteur aval, et un actionneur dont les positionnements dans la branche sont spécifiés ci-dessus, et dont les rôles respectifs sont précisés par la suite. Le premier actionneur et le second actionneur en bout de branche d’asservissement et raccordés respectivement au premier et second composants variables servent à faire varier/régler physiquement les valeurs de ces derniers. Selon un mode de réalisation de l’invention, le procédé d’adaptation d’impédance comprend : - une première correction aval durant laquelle le premier correcteur aval génère une première tension de réglage à partir d’un premier écart de tension conformé aval en provenance du premier comparateur aval ; - une seconde correction aval réalisée parallèlement à la première correction aval durant laquelle le second correcteur aval génère une seconde tension de réglage à partir d’un second écart de tension conformé aval en provenance du second comparateur aval ; - un premier réglage durant lequel le premier actionneur fait varier la valeur du premier composant variable depuis une valeur actuelle vers une nouvelle valeur en fonction de la première tension de réglage ; - un second réglage réalisé parallèlement au premier réglage durant lequel le second actionneur fait varier la valeur du second composant variable depuis une valeur actuelle vers une nouvelle valeur en fonction de la seconde tension de réglage. Autrement dit, le premier actionneur et le second actionneur pilotant respectivement le premier composant variable et le second composant variable font varier leur valeur depuis leur valeur actuelle vers une nouvelle valeur à partir d’une première tension de réglage et d’une seconde tension de réglage. Ces deux tensions de réglage sont fournies par le premier correcteur aval et le second correcteur aval, générées en fonction d’un premier écart de tension conformé aval et d’un second écart de tension conformé aval qu’ils reçoivent. Ces deux écarts de tension conformés aval sont définis par la suite. Selon un mode de réalisation de l’invention, les sous-étapes de test de la première étape d’identification et de la seconde étape d’identification comprennent au moins chacune : - une transmission durant laquelle sont transmises au système d’asservissement une première tension de pilotage et une seconde tension de pilotage ; - une répartition telle qu’une fois la première tension de pilotage et la seconde tension de pilotage reçues par le système d’asservissement, la première tension de pilotage est envoyée en entrée du premier comparateur aval, et la seconde tension de pilotage est envoyée en entrée du second comparateur aval ; - une première comparaison aval durant laquelle le premier comparateur aval compare la première tension de pilotage avec une première mesure de position en tension représentative de la valeur actuelle du premier composant variable, et génère le premier écart de tension conformé aval correspondant à une différence entre la première tension de pilotage et la première mesure de position en tension ; - une seconde comparaison aval réalisée parallèlement à la première comparaison aval durant laquelle le second comparateur aval compare la seconde tension de pilotage avec une seconde mesure de position en tension représentative de la valeur actuelle du second composant variable, et génère le second écart de tension conformé aval correspondant à une différence entre la seconde tension de pilotage et la seconde mesure de position en tension ; - la première correction aval et la seconde correction aval, basées respectivement sur ledit premier écart de tension conformé aval et sur ledit second écart de tension conformé aval issus respectivement de la première comparaison aval et de la seconde comparaison aval ; - le premier réglage et le second réglage pour lesquels, respectivement, le premier actionneur fait varier la valeur du premier composant variable depuis sa valeur actuelle vers la nouvelle valeur en fonction de la première tension de réglage, et le second actionneur fait varier la valeur du second composant variable depuis sa valeur actuelle vers la nouvelle valeur en fonction de la seconde tension de réglage. Dans un mode de réalisation de l’invention, qui correspond également au mode de réalisation préférentiel, le premier et le second actionneur sont tous deux des moteurs à courant continu nécessitant d’être alimentés par des tensions analogiques, appelées tensions de réglage, afin de piloter et régler les valeurs des premier et second composant variables. Par l’intermédiaire de leur actionneur respectif, la valeur du premier composant variable est réglé au moyen d’une première tension de réglage, et la valeur du second composant variable est réglée au moyen d’une seconde tension de réglage. Dans chacun des branches d’asservissement du réseau d’adaptation d’impédance, la tension de réglage est générée au moyen de l’association/la mise en série d’un comparateur aval avec un correcteur aval. Chacun des deux comparateurs aval possèdent trois entrées indépendantes les unes des autres telles que : - la première des trois entrées est mise en série avec la sortie du correcteur amont de sa branche d’asservissement, - la seconde entrée est conformée pour recevoir une tension en provenance d’un système/composant extérieur au système d’asservissement ; et - la troisième entrée est connectée à la sortie du correcteur amont de sa branche d’asservissement. Afin de mettre en œuvre les sous-étapes de test de la première et de la seconde étape d’identification, et de vérifier si le module de l’impédance à la première distance test (respectivement la partie imaginaire de l’impédance à la seconde distance test) dépend ou non uniquement des variations du premier composant variable (respectivement du second composant variable), des tensions de pilotage sont envoyées sur la seconde entrée du comparateur aval de chaque branche d’asservissement. Autrement dit, une première tension de pilotage est envoyée sur la seconde entrée du premier comparateur aval et une seconde tension de pilotage est envoyée sur la seconde entrée du second comparateur aval. La première et la seconde tension de pilotage sont comparées respectivement avec une première mesure de position en tension et une seconde mesure de position en tension. La première mesure de position en tension et la seconde mesure de position en tension sont respectivement représentatives d’une position du premier actionneur et d’une position du second actionneur, et donc d’un réglage du premier et du second composant variable à des valeurs données à l’instant t. Suite à ce cette comparaison, le premier (respectivement le second) comparateur aval génère un premier (respectivement un second) écart de tension conformé aval qui est égal à la différence entre la première (respectivement la seconde) tension de pilotage et la première (respectivement la seconde) mesure de position en tension. Les premier et second de tension conformé aval sont envoyés en entrée des premier et second correcteur aval pour la génération de la première et de la seconde tension de réglage qui sont transmises aux actionneurs. Une fois leur tension de réglage respective reçue, chacun des actionneurs pilote le composant variable auquel il est raccordé en fonction de la valeur de la tension de réglage, en faisant varier sa valeur de sa valeur actuelle à une nouvelle valeur. Les réglages des deux composants variables sont réalisés parallèlement. Dans un mode de réalisation de l’invention, le premier et le second correcteur aval comprennent chacun un décaleur de tension pour adapter les niveaux de tension de première et de la seconde tension de réglage de sorte qu’elles soient comprises dans la plage de tension de fonctionnement des premier et second actionneurs. Selon un mode de réalisation de l’invention, le réseau d’adaptation d’impédance est raccordé et/ou en communication avec un poste de commande disposant d’une interface homme-machine dans laquelle un utilisateur renseigne la première tension de pilotage et la seconde tension de pilotage, lesquelles seront transmises par le poste de commande au réseau d’adaptation d’impédance. Afin de vérifier que le module de l’impédance à la première distance test et la partie imaginaire de l’impédance à la seconde distance test dépendent ou non respectivement uniquement des variations du premier composant variable et du second composant variable, plusieurs premières tensions de pilotage et plusieurs seconde tension de pilotage sont envoyées sur le premier et le second comparateur aval, de sorte à faire varier plusieurs fois les valeurs des deux composants variables pour une analyse de dépendance fiable. Selon un mode de réalisation de l’invention, la phase d’adaptation comprend au moins : - une conversion durant laquelle l‘unité de contrôle convertit : le module de la première impédance à la première distance d’intérêt en une première tension de mesure représentative dudit module, et la partie imaginaire de la seconde impédance à la seconde distance d’intérêt en une seconde tension de mesure représentative de ladite partie imaginaire ; - une transmission durant laquelle l’unité de contrôle envoie au système d’asservissement l’ordre de commande qui comprend la première tension de mesure et la seconde tension de mesure ; - une répartition telle qu’une fois l’ordre de commande reçu par le système d’asservissement, la première tension de mesure est envoyée en entrée du premier comparateur amont, et la seconde tension de mesure est envoyée en entrée du second comparateur amont ; - une première comparaison amont durant laquelle le premier comparateur amont compare la première tension de mesure avec une première tension de consigne représentative du module de référence, et génère un premier écart de tension conformé amont correspondant à une différence entre la première tension de mesure et la première tension de consigne ; - une seconde comparaison amont réalisée parallèlement à la première amont durant laquelle le second comparateur amont compare la seconde tension de mesure avec une seconde tension de consigne représentative de la partie imaginaire de référence, et génère un second écart de tension conformé amont correspondant à une différence entre la seconde tension de mesure et la seconde tension de consigne ; - une première correction amont durant laquelle le premier correcteur amont génère une troisième tension de mesure à partir du premier écart de tension conformé amont ; - une seconde correction amont réalisée parallèlement à la première correction amont durant laquelle le second correcteur amont génère une quatrième tension de mesure à partir du second écart de tension conformé amont ; - une première comparaison aval durant laquelle le premier comparateur aval compare la troisième tension de mesure avec une première mesure de position en tension représentative d’une valeur actuelle du premier composant variable, et génère le premier écart de tension conformé aval correspondant à une différence entre la troisième tension de mesure et la première mesure de position en tension ; - une seconde comparaison aval réalisée parallèlement à la première comparaison aval durant laquelle le second comparateur aval compare la quatrième tension de mesure avec une seconde mesure de position en tension représentative d’une valeur actuelle du second composant variable, et génère le second écart de tension conformé aval correspondant à une différence entre la quatrième tension de mesure et la seconde mesure de position en tension ; - la première correction aval et la seconde correction aval, basées respectivement sur ledit premier écart de tension conformé aval et sur ledit second écart de tension conformé aval issus respectivement de la première comparaison aval et de la seconde comparaison aval ; - le premier réglage et le second réglage, pour lesquels, respectivement, le premier actionneur fait varier la valeur du premier composant variable depuis sa valeur actuelle vers la nouvelle valeur en fonction de la première tension de réglage, et le second actionneur fait varier la valeur du second composant variable depuis sa valeur actuelle vers la nouvelle valeur en fonction de la seconde tension de réglage. Comme indiqué auparavant, une fois qu’une distance test est identifiée comme étant la première distance d’intérêt ou la seconde distance d’intérêt, celle-ci est mémorisée par l’unité de contrôle. La phase d’adaptation est mise en œuvre une fois que les deux distances d’intérêt ont été identifiées et mémorisées. Au démarrage de la phase d’adaptation, l’unité de contrôle considère la première impédance, vue à la première distance d’intérêt, et la seconde impédance, vue à la seconde distance d’intérêt, puis convertit la valeur du module de la première impédance et la valeur de partie imaginaire de la seconde impédance respectivement en une première tension de mesure et une seconde tension de mesure qui vont servir in fine à régler les premier et second composants variables. Les deux tensions de commande sont envoyées par l’unité de contrôle au système d’asservissement du réseau d’adaptation d’impédance. Chacune des tensions de commande est injectée en entrée du comparateur amont de chaque branche d’asservissement. Plus précisément, la première tension de mesure est injectée en entrée du premier comparateur amont et la seconde tension de mesure est injectée en entrée du second comparateur amont. La première tension de mesure (respectivement la seconde tension de mesure) est comparée à une première tension de consigne (respectivement une seconde tension de consigne) amont représentative du module de référence (respectivement de la partie imaginaire de référence). Le premier comparateur amont génère alors un premier écart de tension conformé amont qui est égal à la différence de tension entre la première tension de mesure et la première tension de consigne, et qui correspond à une différence de valeur de module entre la valeur de module calculée à la première distance d’intérêt et le module de référence. Similairement, le second comparateur amont génère un second écart de tension conformé amont qui est égal à la différence de tension entre la seconde tension de mesure et la seconde tension de consigne, et qui correspond à une différence de valeur de partie imaginaire entre la partie imaginaire calculée à la seconde distance d’intérêt et la partie imaginaire de référence. Le premier écart de tension conformé amont (respectivement le second écart de tension conformé amont) est ensuite envoyé en entrée du premier correcteur amont (respectivement du second correcteur amont), qui va générer à partir du premier écart de tension conformé amont (respectivement du second écart de tension conformé amont) une troisième tension de mesure (respectivement une quatrième tension de mesure). Dans un mode de réalisation de l’invention, au besoin, le premier et le second correcteur amont comprennent chacun un décaleur de tension pour adapter les niveaux de tension de la troisième tension de mesure et de la quatrième tension de mesure de sorte qu’elles soient comprises dans la plage de tension de fonctionnement des premier et second actionneurs. La troisième tension de mesure et la quatrième tension de mesure sont transmises respectivement au premier et au second comparateur aval, pour être comparées à la première mesure de position en tension et la seconde mesure de position en tension. Le premier et le second comparateur aval vont générer un premier et un second écart de tension conformé aval qui vont être corrigés par le premier et le second correcteur aval, lesquels vont aussi générer la première et la seconde tension de réglage pour le pilotage/le réglage du premier et du second actionneur, en les faisant tous deux varier de leur valeur actuelle jusqu’à atteindre une nouvelle valeur permettant l’adaptation de l’impédance sur toute la longueur de la chaîne applicative radiofréquence. Les asservissements, c’est-à-dire les réglages, des deux composants variables pour l’obtention du module de référence et de la partie imaginaire de référence sont réalisés parallèlement. Selon une caractéristique de l’invention, durant la conversion : - le module de la première impédance est converti en la première tension de mesure au moyen d’une première fonction injective et monotone présentant une pente autour d’une première valeur de tension de référence représentative du module de référence, et - la partie imaginaire de la seconde impédance est convertie en la seconde tension de mesure au moyen d’une seconde fonction injective et monotone présentant une pente autour d’une seconde valeur de tension de référence représentative de la partie imaginaire de référence. Autrement dit, durant la conversion de la phase d’adaptation, le module de la première impédance à la première distance d’intérêt et la partie imaginaire de la seconde impédance à la seconde distance d’intérêt sont convertis en tension par deux fonctions mathématiques. Chacune des deux fonctions mathématique est une fonction injective et monotone, c’est-à-dire une fonction pour laquelle à chaque valeur de module (ou de partie imaginaire) correspond une unique valeur de tension. Chacune des fonctions injectives présente une pente autour d’une valeur de tension de référence correspondant, suivant la fonction injective considérée, à la valeur de tension représentative du module de référence ou de la partie imaginaire de référence. Selon une caractéristique de l’invention, le procédé d’adaptation d’impédance est tel que : - la première fonction injective et monotone est définie dans un premier intervalle de tension en étant bornée par une première borne minimale et une première borne maximale ; la première borne minimale étant représentative d’une valeur de module d’impédance égale à zéro, et la première borne maximale étant représentative d’une valeur de module d’impédance tendant vers l’infini ; et - la seconde fonction injective et monotone est définie dans un second intervalle de tension en étant bornée par une seconde borne minimale et une seconde borne maximale ; la seconde borne minimale étant représentative d’une valeur de partie imaginaire d’impédance tendant vers moins l’infini, et la seconde borne maximale étant représentative d’une valeur de partie imaginaire d’impédance tendant vers plus l’infini. Par définition, la valeur du module de l’impédance est comprise entre zéro et l’infini, alors que la valeur de la partie imaginaire est définie entre moins l’infini et l’infini. C’est pourquoi la première et la seconde fonctions injectives et monotones sont bornées tel que décrit ci-dessus, avec la borne minimale et la borne maximale correspondant aux valeurs limites (basse et haute) que peuvent prendre le module et la partie imaginaire. Selon un mode de réalisation de l’invention, la première valeur de tension de référence correspond à une valeur moyenne du premier intervalle de tension, et la seconde valeur de tension de référence correspond à une valeur moyenne du second intervalle de tension. Selon un mode de réalisation de l’invention, le procédé d’adaptation d’impédance est tel que : - la première borne minimale et la première borne maximale sont respectivement égales à -0,2 Volts et 0,2 Volts, avec la première valeur de tension de référence égale à zéro ; et - la seconde borne minimale et la seconde borne maximale sont respectivement égales à -0,2 Volts et 0,2 Volts, avec la seconde valeur de tension de référence égale à zéro. Autrement dit, les deux valeurs de tension de référence sont définies telles que pour : - la première fonction injective et monotone, la première valeur de tension de référence, représentative d’un un module de référence égale à 50 Ohms, est nulle ; et - la seconde fonction injective et monotone, la seconde valeur de tension de référence est égale, représentative d’une partie imaginaire nulle, est égale à zéro. Selon un mode de réalisation de l’invention, la première tension de consigne est égale à la première valeur de tension de référence, et la seconde tension de consigne est égale à la seconde valeur de tension de référence Selon un mode de réalisation de l’invention, l’impédance de référence est égale à 50 Ohms, c’est-à-dire : que le module de référence de l’impédance de référence est égal à 50 Ohms ; et que la partie imaginaire de référence de l’impédance de référence est nulle. Selon un mode de réalisation de l’invention, le procédé d’adaptation d’impédance est tel que le premier composant variable et le second composant variable : - correspondent chacun soit à un condensateur variable, soit à une inductance variable ; et - sont soit en série avec la ligne de transmission, soit en parallèle avec elle. D’autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-après, d’un exemple de mise en œuvre non limitatif, faite en référence aux figures annexées dans lesquelles : est logigramme présentant les étapes principales mises en œuvre dans le procédé d’adaptation d’impédance ; est une vue schématique de l’ensemble d’une chaîne applicative radiofréquence pour laquelle est mis en œuvre le procédé d’adaptation d’impédance, avec : une charge en bout de chaîne associée à un réseau d’adaptation d’impédance à deux degrés de liberté, formant tous deux un bloc fonctionnel alimenté au travers d’une ligne de transmission par un générateur radiofréquence ; et un discriminateur radiofréquence qui est positionné à une position fixe en sortie du générateur radiofréquence et en amont du réseaux d’adaptation d’impédance, lequel discriminateur radiofréquence procédant à des mesures d’impédances vue à des distances distinctes du bloc fonctionnel en vue de découpler et piloter indépendamment les deux degrés de liberté du réseau d’adaptation d’impédance pour adapter l’impédance sur toute la longueur de chaîne ; est une vue schématique illustrant le système d’asservissement contenu dans le réseau d’adaptation d’impédance et qui est conformé pour piloter les deux degrés de libertés, lesquels correspondent à deux composants variables, en fonction d’ordre de commande provenant d’une unité de contrôle intégrée dans le discriminateur radiofréquence ; est logigramme d’une phase de détermination comprise dans le procédé d’adaptation d’impédance pour la détermination d’un coefficient de réflexion à la position où se trouve le discriminateur radiofréquence ; est une illustration de l’évolution de deux tensions dites première phase analogique et seconde phase analogique, avec : la première phase analogique (courbe C1) représentative d’un argument du rapport d’une tension réfléchie sur une tension directe qui sont toutes deux mesurées sur la ligne de transmission par le discriminateur radiofréquence ; et la seconde phase analogique représentative d’un argument du rapport d’une tension réfléchie retardée sur la tension directe, avec la tension réfléchie retardée également qui est mesurée sur la ligne de transmission par le discriminateur radiofréquence et qui est déphasée d’un retard de 90° (courbe C2) et d’un retard de 100° (courbe C3) par rapport à la tension directe ; illustre trois courbes d’évolution correspondant respectivement à l’évolution du cosinus de la phase du coefficient de réflexion à la position fixe qui est calculée à partir de la première phase analogique (courbe C4) ; et du sinus de la phase du coefficient de réflexion à la position fixe qui est calculée à partir de la seconde phase analogique lorsque la tension réfléchie retardée est mesurée avec un retard de 90° (courbe C5) et de 100° (courbe C6) ; illustre une évolution de la phase du coefficient de réflexion à la position fixe, laquelle est déterminée à partir du calcul de la cotangente du cosinus de la phase sur le sinus de la phase, pour une tension réfléchie retardée déphasée de 90° (courbe C7) et de 100° (courbe C8) ; illustre un logigramme d’une première étape d’identification mise en œuvre dans le procédé d’adaptation d’impédance et se déroulant après l’étape de détermination, dans le but d’identifier une première position d’intérêt sur la chaîne applicative radiofréquence, entre la sortie générateur radiofréquence et l’entrée du réseau d’adaptation d’impédance, telle que le module d’une l’impédance calculé en cette première position ne varie qu’en fonction de l’un des deux degrés de liberté du réseau d’adaptation d’impédance autour de l’impédance de référence, laquelle première étape d’identification comprend une première phase de calcul durant laquelle est calculée l’impédance à la première position et une première phase de test durant laquelle est testée la dépendance du module de l’impédance aux variations des deux composants variables ; est un logigramme d’une seconde étape d’identification mise en œuvre dans le procédé d’adaptation d’impédance et se déroulant après l’étape de détermination, en parallèle de la première étape d’identification, dans le but d’identifier une seconde position d’intérêt sur la chaîne applicative radiofréquence, entre la sortie générateur radiofréquence et l’entrée du réseau d’adaptation d’impédance, telle qu’une partie imaginaire de l’impédance calculée en cette seconde position ne varie qu’en fonction de l’autre des deux degrés de liberté du réseau d’adaptation d’impédance autour de l’impédance de référence, laquelle seconde étape d’identification comprend une seconde phase de calcul durant laquelle est calculée l’impédance à la seconde position et une seconde phase de test durant laquelle est testée la dépendance de la partie imaginaire de l’impédance aux variations des deux composants variables ; est un logigramme d’une sous-étape de test mise en œuvre au cours de la première et de la seconde étape d’identification. est un logigramme détaillant l’ensemble de étapes comprises dans une phase d’adaptation mise en œuvre suite à l’identification de la première et de la seconde distance d’intérêt, et durant laquelle le premier composant variable et le second composant variable sont pilotés/réglés indépendamment afin d’adapter en impédance la chaîne applicative radiofréquence sur toute sa longueur, en fonction du module de la première impédance et de la partie imaginaire de la seconde impédance. [Description détaillée d’un ou plusieurs modes de réalisation de l’invention] En référence aux Figures 1 à 3, le procédé d’adaptation d’impédance P est mis en œuvre pour adapter l’impédance d’une chaîne applicative radiofréquence sur toute sa longueur de chaîne. Dans le contexte applicatif illustré , la chaîne applicative radiofréquence comprend en amont un générateur radiofréquence 2 générant une onde électromagnétique et ayant une impédance de référence Zref définie au moins par un module de référence Mref et/ou une partie imaginaire de référence Imref. Le générateur radiofréquence 2 est utilisé pour alimenter, par l’intermédiaire d’une ligne à transmission dont l’impédance caractéristique est adaptée à l’impédance de référence Zref, une charge 5, aussi appelée applicateur, située en aval de la chaîne. L’impédance de la charge 5 n’est pas adaptée / n’est pas égale à l’impédance de référence Zref, faisant que la chaîne applicative radiofréquence est désadaptée. Dans la suite de la description, il est considéré que l’impédance de référence Zref est égale à 50 Ohms. Ainsi, le module de référence Mref est égal à 50 Ohms et la partie imaginaire de référence Imref est égale à zéro. Afin d’adapter l’impédance sur toute la longueur de ligne, l’invention utilise comme matériel/équipement : - un réseau d’adaptation d’impédance à deux degré de liberté comprenant un premier composant variable X1 et un second composant variable X2, et qui est placé en amont de la charge 5, et - un discriminateur radiofréquence positionné en sortie du générateur radiofréquence 2 et en amont d’un bloc fonctionnel 6 formé par la mise en série du réseau d’adaptation d’impédance 4 et de la charge 5. Le procédé d’adaptation d’impédance P est remarquable en ce que le discriminateur radiofréquence 1 permet de mesurer en des points particuliers sur la longueur de chaîne, positionnés en amont du bloc fonctionnel 6, des impédances telles qu’elles permettent de procéder à un découplage entre les deux degrés de liberté du réseau d’adaptation d’impédance, afin de les piloter individuellement pour réaliser l’adaptation d’impédance, cela sans qu’il soit nécessaire de déplacer physiquement ledit discriminateur radiofréquence 1 à ces points particuliers. Autrement dit, le découplage des deux degrés de liberté (soit le découplage des premier et second composants variables X1, X2) est réalisé numériquement, avec le discriminateur radiofréquence 1 restant dans une position fixe p0 en sortie du générateur radiofréquence 2. D’une certaine manière, cela revient à déplacer « fictivement » le discriminateur radiofréquence de sa position fixe à ces points particuliers. Plus de précision sont données par la suite, lorsqu’est détaillé le principe de fonctionnement du procédé d’adaptation d’impédance P. En référence à la , le réseaux d’adaptation d’impédance 4 comprend un système d’asservissement conformé pour piloter les deux composants variables X1, X2. Plus précisément, le système d’asservissement comprend deux branches d’asservissement, qualifiables de première et seconde branche d’asservissement, conformées chacune pour piloter un des deux composants variables X1, X2. Pour chacune des branches d’asservissement sont cascadés plusieurs éléments. Ce sont les mêmes pour chacune d’entre elles. Ainsi, la première (respectivement la seconde) branche d’asservissement comprend : - un premier comparateur amont CF1 (respectivement un second comparateur amont CF2) présentant deux entées et une sortie ; - un premier correcteur amont RF1 (respectivement un second correcteur amont RF2) dont l’entrée est mise en série avec la sortie du premier comparateur amont CF1 (respectivement un second comparateur amont CF2) ; - un premier comparateur aval CB1 (respectivement un second comparateur aval CB2) présentant trois entrée et une sortie, pour lequel : la première des trois entrées est mise en série avec la sortie du correcteur amont de sa branche d’asservissement, la seconde entrée est conformée pour recevoir une tension en provenance d’un système/composant extérieur au système d’asservissement, et la troisième entrée est connectée à la sortie du correcteur du premier correcteur amont RF1 (respectivement un second correcteur amont RF2) ; - un premier correcteur aval RB1 (respectivement un second correcteur aval RB2) dont l’entrée est mise en série avec la sortie du premier comparateur aval CB1 (respectivement un second comparateur aval CB2) ; - un premier actionneur A1 (respectivement un second actionneur A2) dont l’entrée est mise en série avec la sortie du premier correcteur aval RB1 (respectivement un second correcteur aval RB2), et dont la sortie est raccordée au premier composant variable X1 (respectivement au second composant variable X2) pour le pilotage et le réglage de leur valeur. Le rôle de chacun des éléments est précisé ultérieurement. Selon un premier mode de réalisation de l’invention, le premier composant variable X1 correspond à une capacité, et le second composant variable X2 à une inductance ; ou inversement dans un second mode de réalisation. Dans un troisième mode et un quatrième mode, les deux composants variables X1, X2 sont tous deux des capacités, ou bien des inductances. Selon deux modes de réalisation de l’invention, les deux composants variables X1, X2 sont placés, sur la chaîne applicative radiofréquence, soit en série, soit en parallèle. Le procédé d’adaptation d’impédance P est mis en œuvre par une unité de contrôle 10 rattachée au discriminateur radiofréquence 1 et au réseau d’adaptation d’impédance 4. Dans une première variante de réalisation de l’invention, l’unité de contrôle 10 est un système externe, comme une station de travail (par exemple un ordinateur de bureau), raccordé et/ou en communication avec le discriminateur radiofréquence 1 et le réseau d’adaptation d’impédance 4, et comprenant un logiciel pour la mise en œuvre du procédé d’adaptation d’impédance P. Le discriminateur radiofréquence 1 et le réseau d’adaptation d’impédance 4 ne sont pas reliés entre eux directement, mais indirectement par l’intermédiaire de l’unité de contrôle 10. Dans une seconde variante de réalisation, qui correspond à celle illustrée , l’unité de contrôle 10 fait partie intégrante du discriminateur radiofréquence 1, et correspond par exemple à un microprocesseur et/ou une carte électronique qui contient un programme relatif à l’exécution du procédé d’adaptation d’impédance. En référence aux et , le procédé d’adaptation d’impédance P débute avec une phase de détermination DP durant laquelle le discriminateur radiofréquence 1 détermine le coefficient de réflexion S11p0 à la position fixe p0 où il est installé. Pour cela, au moyen d’un coupleur bidirectionnel qu’il intègre (et non illustré sur les figures), le discriminateur radiofréquence 1 mesure durant une étape de mesure E01 au moins une tension directe Vd (ou tension incidente) et une tension réfléchie Vr. A partir de ces deux tensions, le discriminateur radiofréquence calcule, durant une étape de calcul E02 et selon les équations Eq.1 à Eq.3, le coefficient de réflexion S11p0 à partir des deux tensions Vd, Vr mesurées, duquel il peut également déduire son module M_S11p0 et sa phase P_S11p0. Eq.1 Eq.2 Eq.3 A noter que la tension directe Vd et la tension réfléchie Vr sont toutes deux atténuées d’un même facteur de couplage Cf, qui n’intervient pas comme le montre les trois équations précédentes dans le calcul du module M_S11p0 et de la phase P_S11p0 du coefficient de réflexion S11p0 à la position fixe p0. Dans un mode de réalisation de l’invention, le discriminateur radiofréquence comprend un détecteur de module et de phase dont le rôle est de calculer le module M_S11p0 et la phase P_S11p0 à partir des deux tensions Vd, Vr mesurées, puis de les transmettre à l’unité de contrôle 10. Cependant, si les détecteurs de module et de phase disponibles dans le commerce peuvent déduire/calculer le module d’un coefficient de réflexion sur un intervalle de 360°, certaines références de détecteur ne sont pas capables de distinguer, pour le calcul de la phase, les phases positives des phases négatives des signaux de tension. Pour rappel, la phase positive d’un signal de tension est comprise entre 0° et 180°, et la phase négative entre 0° et -180°. Ainsi, s’ils sont capables de calculer le module M_S11p0 réel du coefficient de réflexion S11p0 à la position fixe p0, ils sont ne sont pas capable de calculer sa phase P_S11p0 réelle. En vue de résoudre cette problématique, dans un autre mode de réalisation de l’invention, le discriminateur radiofréquence 1 comprend deux détecteurs de module et de phase, idéalement de même référence, qui peuvent être des détecteurs analogiques délivrant des tensions fonctions du module et de la phase. Un des deux détecteurs de module et de phase, ou premier détecteur, est conformé pour mesurer la tension directe et la tension réfléchie, qui serviront à calculer le module M_S11p0 du coefficient de réflexion S11p0 à la position fixe p0, et également à calculer un argument du rapport de la tension réfléchie Vr sur la tension directe Vd qui correspond au cosinus de la phase P_S11p0 du coefficient de réflexion S11p0. L’autre des deux détecteurs de module et de phase, ou second détecteur, est conformé pour mesurer la tension directe mais également une tension réfléchie retardé Vr_d, qui correspond à la tension réfléchie Vr mais retardée/déphasée d’un retard dly. Ces deux tensions serviront à calculer un argument du rapport de la tension réfléchie retardée Vr_d sur la tension directe Vd, qui correspond au sinus de la phase P_S11p0. Le premier détecteur et le second détecteur sont reliés à l’unité de contrôle 10 qui calcule le cosinus et le sinus de la phase P_S11p0 du coefficient de réflexion S11p0. Une fois le cosinus et le sinus de la phase P_S11p0 calculés, l’unité de contrôle 10 détermine la phase P_S11p0 du coefficient de réflexion S11p0 à la position fixe p0 en calculant sa cotangente. En d’autres termes, ces détecteurs de module et de phase sont conçus pour fournir des tensions respectives, appelées phases analogiques P_ana1 et P_ana2, qui sont fonctions de la phase et du module. Autrement dit, le premier détecteur et le second détecteur fournissent respectivement une première phase analogique P_ana1 et une seconde phase analogique P_ana2 représentative respectivement de l’argument du rapport de la tension réfléchie Vr sur la tension directe Vd (Eq.4) et de de l’argument du rapport de la tension réfléchie retardée Vr_d sur la tension directe Vd (Eq.5). Eq.4 Eq.5 La première phase analogique P_ana1 et la seconde phase analogique P_ana2 sont transmises par le premier détecteur et le second détecteur à l’unité de contrôle 10. L’unité de contrôle 10 calcule alors tout d’abord le cosinus et le sinus de la phase P_S11p0 du coefficient de réflexion S11p0 peuvent être déduits respectivement de la première phase analogique P_ana1 et de la seconde phase analogique P_ana2 à partir des équations suivantes : Eq.6 Eq.7 Enfin, l’unité de contrôle 10 déduit des équations Eq.6 et Eq.7 la phase P_S11p0 du coefficient de réflexion S11p0 en calculant sa cotangente telle que : Eq.8 En référence à la , La phase P_S11p0 réelle du coefficient de réflexion S11p0 à la position fixe p0 est calculée avec la meilleure précision possible à partir de la première phase analogique P_ana1 et de la seconde phase analogique P_ana2 lorsque la tension réfléchie retardée Vr_d est mesurée avec un retard dly de 90° par rapport à la tension directe Vd, c’est-à-dire lorsque les deux tensions sont en quadrature. Néanmoins, la tension réfléchie retardée Vr_d n’a pas besoin d’être strictement retardée d’un retard dly de 90° par rapport à la tension directe. Une légère tolérance est admissible dans la valeur de retard dly considérée. Dans le cas où cas où le discriminateur radiofréquence 1 ne permet pas une mesure de la tension réfléchie Vr avec un déphasage de 90° par rapport à la tension directe Vd, le calcul de la phase P_S11p0 réelle reste valide lorsque le retard dly reste compris entre 75° et 105°. La illustre des exemples d’évolution de la première phase analogique P_ana1 ; et de la seconde phase analogique P_ana2 lorsqu’est considéré pour la tension réfléchie retardée Vr_d un retard dly de 90° et de 100° par rapport à la tension directe Vd. Le déphasage pour lequel la tension réfléchie retardée Vr_d a été mesurée se répercute directement dans l’évolution des phases analogiques P_ana1, P_ana2. Il est observable que la seconde phase analogique P_ana2, suivant la valeur de retard dly considérée, est décalée de 90° ou de 100° par rapport à la première phase analogique P_ana1 ; ou bien encore que les courbes C2, C3 dévolution de la seconde phase analogique P_ana2 sont décalées/déphasées de 10°. Ce décalage de 10° est également observable sur la qui présente des exemples d’évolution du cosinus de la phase P_S11p0 qui est calculée à partir de la première phase analogique (courbe C4) ; et du sinus de la phase P_S11p0 qui calculée à partir de la seconde phase analogique lorsque la tension réfléchie retardée Vr_d est mesurée avec un retard dly de 90° (courbe C5) et de 100° (courbe C6) par rapport à la tension directe Vd. La montre les évolutions de la phase P_S11p0 lorsqu’elle est calculée à partir de l’équation Eq.8 et lorsqu’est considéré pour la tension réfléchie retardée un retard dly de 90° (courbe C7) ou de 100° (courbe C8). Les deux évolutions montrent que le déphasage de 10° entraîne une légère imprécision dans l’estimation de la valeur de la phase P_S11p0 réelle. Néanmoins, les deux courbes C7, C8 montrent que la phase P_S11p0 réelle reste calculée avec un bon degré de précision lorsqu’est considéré un retard dly de 100° pour la tension réfléchie retardée Vr_d. Par ailleurs, in fine, ces erreurs d’estimations n’ont pas d’incidence lors de l’d’adaptation d’impédance de chaîne applicative radiofréquence et du réglage du premier et du second composant variable X1, X2. A partir de la connaissance du coefficient de réflexion S11p0 à la position fixe p0, le discriminateur radiofréquence 1, plus précisément l’unité de contrôle 10, est capable de calculer le coefficient de réflexion en tout point de la chaîne applicative radiofréquence localisé entre la position fixe p0 et l’entrée du bloc fonctionnel 6, c’est-à-dire l’entrée du réseau d’adaptation d’impédance 4. Cela revient fictivement à déplacer et positionner physiquement le discriminateur radiofréquence à une position différente de la position fixe p0 comprise entre la sortie du générateur radiofréquence 2 et l’entrée du bloc fonctionnel 6. L’unité de contrôle est capable de calculer le coefficient de réflexion en tout autre position de la chaîne applicative radiofréquence à partir : du coefficient de réflexion S11p0 à la position fixe p0, de la distance séparant cette nouvelle position du bloc fonctionnel 6 (autrement dit, de la distance séparant la position fixe p0 de la nouvelle position), et d’un vecteur d’onde k représentatif de la propagation de l’onde générée par le générateur radiofréquence 2 sur la chaîne applicative radiofréquence. Il est considéré dans la mise en œuvre du procédé d’adaptation d’impédance P que l’atténuation de ligne est négligeable sur toute la longueur de la chaîne applicative radiofréquence. Par conséquent, quelle que soit la nouvelle position considérée entre le générateur radiofréquence 2 et le boc fonctionnel 6, le module du coefficient de réflexion calculé en cette nouvelle position est égal au module M_S11p0 du coefficient de réflexion S11p0 à la position fixe p0. En revanche, pour une même valeur de module de coefficient de réflexion (ici le module M_S11p0), la partie réelle et la partie imaginaire définissant le coefficient de réflexion peuvent varier pour deux positions distinctes ; pareillement pour la partie réelle et la partie imaginaire d’une impédance déduite dudit coefficient de réflexion. Suite à réalisation de la phase de détermination DP est mise en œuvre une phase d’identification IP dans l’objectif de découpler et piloter indépendamment les premier et second composants variables X1, X2 pour adapter l’impédance de la chaîne applicative radiofréquence, sont recherchées une première position d’intérêt p1, respectivement une seconde position d’intérêt p2, distante de l’entrée du bloc fonctionnel 6 d’une première distance d’intérêt d1, respectivement d’une seconde distance d’intérêt d2 telle que : - le module MZ1 de l’impédance à la première position d’intérêt p1 (ou à la première distance d’intérêt d1), appelée première impédance Z1, varie uniquement en fonction des variations de l’un des deux degrés de liberté du réseau d’adaptation d’impédance 4 de l’impédance de référence Zref, c’est-à-dire ici 50 Ohms. Il est considéré que le module MZ1 varie en fonction des variations du premier composant variable X1 ; - la partie imaginaire ImZ2 de l’impédance à la seconde position d’intérêt p2 (ou à la seconde distance d’intérêt d2), appelée seconde impédance Z2, varie uniquement en fonction des variations de l’autre des deux degrés de liberté du réseau d’adaptation d’impédance 4 autour de l’impédance de référence Zref, c’est-à-dire ici 50 Ohms. Il est considéré que la partie imaginaire MZ2 varie en fonction des variations du second composant variable X2. La phase d’identification IP comprend une première étape d’identification et une seconde étape d’identification qui sont respectivement dédiées à l’identification de la première position d’intérêt p1 (ou de la première distance d’intérêt d1) et de la seconde position d’intérêt p2 (ou de la seconde distance d’intérêt d2) sur la chaine applicative radiofréquence. A noté que la première position d’intérêt p1 et la seconde position d’intérêt p2 sont déterminées numériquement par l’unité de contrôle 10. La première distance d’intérêt d1 et la seconde distance d’intérêt d2 sont donc des distances virtuelles. Ainsi, à partir du coefficient de réflexion S11p0 déterminé à la position fixe p0, l’unité de contrôle est en capacité de déterminer numériquement une première position d’intérêt p1 et une seconde position d’intérêt p2 localisées : - en aval du discriminateur radiofréquence 1, comme illustré et considéré par la suite ; ou bien - en amont de ce dernier (par exemple, sur le schéma de la , entre la sortie du générateur radiofréquence 2 et l’entrée du discriminateur radiofréquence 1). Dans un autre contexte applicatif, les positions d’intérêt p1, p2 peuvent même se trouver en amont de la sortie du générateur radiofréquence 2. En référence aux et , la première et la seconde étape d’identification E1, E2 débutent toutes deux pour une sous-étape de sélection E11, E21 durant laquelle l’unité de contrôle 10 sélectionne entre la position fixe p0 et l’entrée du bloc fonctionnel 6 un point test (appelé respectivement premier point test et second point test pour la première étape d’identification E1 et la seconde étape d’identification E2) situé, sur la ligne de transmission 3, à une distance test (appelé respectivement première distance test dt1 et seconde distance test dt2 pour la première étape d’identification E1 et la seconde étape d’identification E2) du bloc fonctionnel 6. Après avoir choisi un premier point test pt1 (respectivement un second point test pt2), l’unité de contrôle 10 calcule durant une sous-étape de calcul E12, E22 le coefficient de réflexion S11pt1, S11pt2 au premier point test pt1 (respectivement au second point test pt2). Elle calcule/déduit ensuite, durant une autre sous-étape de calcul E13, E23, à partir du coefficient de réflexion S11pt1, S11pt2, l’impédance Zpt1 au premier point test pt1 ou l’impédance Zpt2 au second point test pt2 (selon que soit mise en œuvre la première étape d’identification E1 ou la seconde étape d’identification E2). La première étape d’identification E1 se poursuit avec une sous-étape de détermination E14 durant laquelle l’unité de contrôle 10 déduit, à partir de l’impédance Zpt1 au premier point test pt1, le module Mpt1 de ladite impédance Zpt1. La seconde étape d’identification E2 se poursuit quant à elle avec une sous-étape de détermination E24 durant laquelle l’unité de contrôle 10 déduit, à partir de l’impédance Zpt2 au premier point test pt2, la partie imaginaire Impt2 de ladite impédance Zpt2. Les variations du module Mpt1 de l’impédance Zpt1 au premier point test pt1 et la partie imaginaire Impt2 de l’impédance Zpt2 au second point test pt2 en fonction des variations du premier et du second composant variable X1, X2 sont testées durant les étapes d’identification E1, E2 au cours de sous-étapes de test E15, E25. Dans le cas où la valeur du module Mpt1 de l’impédance Zpt1 au premier point test pt1 ne dépend que des variations du premier composant variable X1, alors le premier point test pt1 est identifié comme étant la première position d’intérêt p1. La première distance test dt1 correspond alors à la première distance d’intérêt d1, et l’impédance Zpt1 au premier point test pt1 à la première impédance Z1. L’unité de contrôle 10 garde en mémoire la première distance d’intérêt d1. Sinon, la première étape d’identification E1 est répétée/réitérée, avec l’unité de contrôle 10 sélectionnant un nouveau premier point test pt1 (toujours compris entre la position p0 et l’entrée du bloc fonctionnel 6). Similairement, dans le cas où la valeur de la partie imaginaire Impt2 de l’impédance Zpt2 au second point test pt2 ne dépend que des variations du second composant variable X2, alors le second point test pt2 est identifié comme étant la seconde position d’intérêt p2. La seconde distance test dt2 correspond alors à la seconde distance d’intérêt d2, et l’impédance Zpt2 au second point test pt2 à la seconde impédance Z2. L’unité de contrôle 10 garde en mémoire la second distance d’intérêt d2. Sinon, la seconde étape d’identification E2 est répétée/réitérée, avec l’unité de contrôle 10 sélectionnant un nouveau second point test pt2 (toujours compris entre la position p0 et l’entrée du bloc fonctionnel 6). Comme illustré , la seconde étape d’identification E2 est mise en œuvre après la première étape d’identification E1. Néanmoins, il est envisageable que la première étape d’identification E1 puisse être mise en œuvre après la seconde étape d’identification E2. Dans une première variante de réalisation de l’invention, qui correspond au mode de réalisation préférentiel de l’invention, la phase d’identification IP, et donc les première et seconde étapes d’identification E1, E2 sont semi-automatisée. Dans cette variante, durant les sous-étapes de sélection E11, E21, le premier point test pt1 et le second point test pt2 sont choisis par un opérateur mettant en œuvre le procédé d’adaptation d’impédance P. Pour cela, il interagit avec l’unité de contrôle 10 (s’il s’agit d’une station distante) ou avec le discriminateur radiofréquence 1 (si l’unité de contrôle 10 est intégrée dans celui-ci) en renseignant la première distance de test dt1 et la seconde distance de test dt2. Suite à cela, l’unité de contrôle 10 calcule automatiquement le coefficient de réflexion S11pt1 au premier point test pt1 et le coefficient de réflexion S11pt2 au second point test pt2 pour déduire, in fine, le module Mpt1 de l’impédance Zpt1 au premier point test pt1 et la partie imaginaire Impt2 de l’impédance Zpt2 au second point test pt2. Autrement dit, l’unité de contrôle met en œuvre automatiquement les sous-étapes de calcul E12, E13, E22, E23 et la sous-étape de détermination E14, E24. Une fois la sous-étape de détermination E14, E24 terminée, et afin de procéder à la sous-étape de test E15, E25, l’utilisateur interagit avec une interface homme-machine 21 d’un poste de commande 20 raccordé et/ou en communication avec le réseau d’adaptation d’impédance 4 dans laquelle il entre/définit une première tension de pilotage Vp1 et une seconde tension de pilotage Vp2. Les deux tensions de pilotage Vp1, Vp2 sont transmises lors d‘une transmission T1 au réseau d’adaptation d’impédance 4 par le poste de commande 20. Plus précisément, elles sont dans ce mode de réalisation transmises à un répartiteur 22 conformé, lors d’une répartition T2, pour envoyer la première tension de pilotage Vp1 sur la seconde entrée du premier comparateur aval CB1 et la seconde tension de pilotage Vp2 sur la seconde entrée du second comparateur aval CB2. Dans un mode de réalisation de l’invention, le réseau d’adaptation d’impédance ne comprend pas de répartiteur 22, et le poste de commande 20 envoie directement les tensions de pilotage Vp1, Vp2 sur les secondes entrées des comparateurs aval CB1, CB2. La première tension de pilotage Vp1 et la seconde tension de pilotage Vp2 sont comparées respectivement, lors d’une première comparaison aval T31 et d’une seconde comparaison aval T32, avec une première mesure de position en tension VCB1 et une seconde mesure de position en tension VCB2 qui sont récupérées au niveau du premier actionneur A1 et du second actionneur A2, puis injectées sur la troisième entrée des premier et second correcteur aval CB1, CB2. Les mesures de position en tension VCB1, VCB2 sont représentatives d’une position des deux actionneurs A1, A2 à l’instant présent, soit également d’un réglage des composants variables X1, X2 à des valeurs données. Le premier comparateur aval CB1 (respectivement le second comparateur aval CB2) génère un premier écart de tension conformé aval dvb1 (respectivement un second écart de tension conformé aval dvb2) qui est égal à la différence entre la première tension de pilotage Vp1 (respectivement la seconde tension de pilotage Vp2) et la première mesure de position en tension VCB1 (respectivement la seconde mesure de position en tension VCB2). Le premier écart de tension conformé aval dvb1 et le second écart de tension conformé aval dvb2 sont ensuite envoyés respectivement en entrée du premier correcteur aval RB1 et du second correcteur aval RB2 qui vont générer à partir de ceux-ci, lors d’une première correction aval E371 et d’une seconde correction aval E372, une première tension de réglage Vtune1 et une seconde tension de réglage Vtune2. Les deux tensions de réglage Vtune1, Vtune 2 sont représentatives d’un changement de position (et de valeur) des composants variables X1, X2 de leur position/valeur actuelle (à l’instant t) à une nouvelle position/valeur. Ces changements de position/valeur sont mis en œuvre lors d’un premier réglage E381 et d’un second réglage E382 par les actionneurs A1, A2 raccordés aux composants variables X1, X2 une fois qu’ils ont reçus les tensions de réglage Vtune1, Vtune2 transmises par les correcteurs aval RB1, RB2. Suite à ces changements de position, les valeurs des composants variables jusqu’alors désignées comme étant leur valeur actuelle deviennent leur valeur à l’instant t-1, et les nouvelles valeurs deviennent de fait leur valeur actuelle à l’instant t. La première comparaison aval T31 et la seconde comparaison aval T32 sont réalisée en parallèle. Idem pour les corrections aval E371, E372 et les réglages E381, E382. Dans un mode de réalisation de l’invention, les correcteur aval RB1, RB2 comprennent chacun un décaleur de tension pour adapter les niveaux de tension des tensons de réglage Vtune1, Vtune2 de sorte qu’elles soient comprises dans la plage de tension de fonctionnement des actionneurs A1, A2. Afin de vérifier que le module Mpt1 de l’impédance Zpt1 à la première distance test pt1 et la partie imaginaire Impt2 de l’impédance Zpt2 à la seconde distance test pt2 dépendent ou non respectivement uniquement des variations du premier composant variable X1 et du second composant variable X2, plusieurs premières tensions de pilotage Vp1 et plusieurs seconde tension de pilotage Vp2 sont transmises au réseau d‘adaptation d’impédance 4, de sorte à faire varier plusieurs fois les valeurs des deux composants variables pour une analyse de dépendance fiable. Lorsque, suite aux envois des tensions de pilotages Vp2 , Vp2 et du pilotage des premier et second composants variables X1, X2, l’utilisateur observe durant la sous-étape de test E15 de la première étape d’identification E1 que le module Mpt1 l’impédance Zpt1 au premier point test pt1 ne varie qu’en fonction des variations du premier composant variable X1, il interagit avec l’unité de contrôle 10 pour sauvegarder la première distance test dt1 qui correspond alors à la première distance d’intérêt d1 (le module Mpt1 de l’impédance Zpt1 au premier point test pt1 correspondant donc au module MZ1 de la première impédance Z1). Si non, dans le cas où le module Mpt1 dépend des variations des deux composants variables X1, X2, il considère et renseigne dans l’unité de contrôle 10 un nouveau premier point test pt1. Similairement, si l’utilisateur observe durant la sous-étape de test E25 de la seconde étape d’identification E2 que la partie imaginaire Impt2 au second point test pt2 ne varie qu’en fonction des variations du second composant variable X2, il interagit avec l’unité de contrôle 10 pour sauvegarder la seconde distance test dt2 qui correspond alors à la seconde distance d’intérêt d2. Si non, dans le cas où la partie imaginaire Impt2 dépend des variations des deux composants variables X1, X2, il considère et renseigne dans l’unité de contrôle 10 un nouveau second point test pt2 (la partie imaginaire Impt2 de l’impédance Zpt2 au second point test pt2 correspondant donc à la partie imaginaire ImZ2 de la seconde impédance Z2). Dans une première variante de réalisation de l’invention, il est envisageable que l’utilisateur renseigne les tensions de pilotage Vp1, Vp2 à partir de l’unité de contrôle 10 qui les transmet au réseau d’adaptation d’impédance 4, rendant non nécessaire l’usage d’un poste de commande 20. Dans une seconde variante de réalisation, il est envisageable les étapes d’identification E1, E2 soient entièrement automatisées avec l’unité de contrôle 10 : - choisissant durant les sous-étapes de sélection E11, E21 les premiers et seconds points test pt1, pt2, - envoyant durant les sous-étapes de test E15, E25 les tensions de pilotage Vp1, Vp2 au réseau d’adaptation d’impédance 4, puis - détectant si le module Mpt1 de l’impédance Zpt1 au premier point test pt1 et la partie imaginaire Impt2 de l’impédance Zpt2 au second point test pt2 dépendent des variations d’un seul composant variable X1, X2 ou des deux. Autrement dit, l’unité de contrôle détecte si la première distance test dt1 et la seconde distance test dt2 correspondent ou pas aux première distance d’intérêt d1 et seconde distance d’intérêt d2. Suite à l’identification de la première distance d’intérêt d1 et la seconde distance d’intérêt d2, le procédé d’adaptation d’impédance P met en œuvre une dernière phase appelée phase d’adaptation AP. Durant la phase d’adaptation AP, illustrée , le premier composant variable X1 et le second composant variable X2 sont pilotés/réglés indépendamment afin d’adapter en impédance la chaîne applicative radiofréquence sur toute sa longueur, cela en fonction : du module MZ1 de la première impédance Z1 ; de la partie imaginaire ImZ2 de la seconde impédance Z2 ; et du module Mref et de la partie imaginaire Imref de l’impédance de référence Zref. Durant la phase d’adaptation AP, on asservit donc pour avoir MZ1=Mref et ImZ2=Imref, ces égalités n’étant pas tout de suite obtenues en considérant les erreurs statiques. Comme indiqué précédemment, les composants variables X1, X2 sont réglables au moyen de deux actionneurs A1, A2 compris dans le réseau d’adaptation d’impédance 4. Dans le mode de réalisation de l’invention décrit, les deux actionneurs A1, A2 sont des moteurs à courant continu nécessitant d’être alimentés par des tensions analogiques afin d’assurer les réglages des composants variables X1, X2. De sorte à pouvoir procéder à ces réglages, le module MZ1 de la première impédance Z1 et la partie imaginaire ImZ2 de la seconde impédance Z2 sont convertis par l’unité de contrôle 10 durant une conversion E31 respectivement en deux tensions de commande VC1, VC2. L’unité de contrôle 10 procède aux deux conversions au moyen de deux fonctions mathématiques injectives et monotones, la première fonction injective et monotone étant utilisée pour la conversion du module MZ1 de la première impédance Z1, et la seconde pour la conversion de la partie imaginaire ImZ2 de la seconde impédance Z2. Par définition, une fonction injective et monotone est une fonction monotone. Autrement dit, à chaque module MZ1 de la première impédance Z1 (respectivement partie imaginaire ImZ2 de la seconde impédance Z2) correspond une unique première tension de mesure VC1 (respectivement une seconde tension de mesure VC2). Le première fonction injective et monotone est définie comme : - étant bornée dans un premier intervalle de tension par une première borne minimale et une première borne maximale ; la première borne minimale (respectivement la première borne maximale) étant représentative d’une valeur de module d’impédance égale à zéro (respectivement tendant vers l’infini) ; et - présentant une pente autour d’une première valeur de tension de référence représentative du module de référence Mref (c’est-à-dire représentative d’un module égale à 50 Ohms). Le seconde fonction injective et monotone est définie comme : - étant bornée dans un second intervalle de tension par une seconde borne minimale et une seconde borne maximale ; la seconde borne minimale (respectivement la seconde borne maximale) étant représentatives d’une valeur de partie imaginaire d’impédance tendant vers moins l’infini (respectivement vers l’infini ; et - présentant une pente autour d’une seconde valeur de tension de référence représentative de la partie imaginaire de référence Mref (c’est-à-dire d’une partie imaginaire nulle). Dans le mode de réalisation de l’invention, présenté : - la première borne minimale et la première borne maximale sont respectivement égales à -0,2 Volts et 0,2 Volts ; - la seconde borne minimale et la seconde borne maximale sont respectivement égales à -0,2 Volts et 0,2 Volts ; et - la première valeur de tension de référence, respectivement la seconde valeur de tension de référence, est égale à la valeur moyenne du premier intervalle de tension, respectivement de second intervalle de tension. Autrement dit, les deux valeurs de tension de référence sont toutes deux égales à zéro. Une fois que l’unité de contrôle 10 a converti le module MZ1 de la première impédance Z1 et la partie imaginaire ImZ2 de la seconde impédance Z2 convertis en la première et la seconde tensions de mesure VC1, VC2, elle transmet les deux tensions de commande VC1, VC2 dans un ordre de commande CO au réseau d’adaptation d’impédance 4 durant une transmission E32. L’ordre de commande est reçu par un répartiteur 19 compris dans le réseau d’adaptation d’impédance 4 qui a pour fonction, durant une répartition E33, de transmettre la première tension de mesure VC1 à une entrée du premier comparateur amont CF1 de la première branche d’asservissement, et la seconde tension de mesure VC2 à une entrée du second comparateur amont CF2 de la seconde branche d’asservissement. Dans une variante de réalisation de l’invention, le réseau d’adaptation d’impédance 4 ne contient pas de répartiteur 19 : l’unité de contrôle 10 transmet directement les tensions de commande VC1, VC2 aux entrées des comparateurs amont CF1, CF2. Durant une première comparaison amont E341, le premier comparateur amont CF1 compare la première tension de mesure VC1 avec une première tension de consigne VCF1 représentative du module Mref de l’impédance de référence Zref. Dans le mode de réalisation de l’invention, la première tension de consigne VCF1 correspond à la première valeur de tension de référence. Autrement dit, la première tension de consigne VCF1 est égale à zéro. Le premier comparateur amont CF1 génère ensuite en sortie un premier écart de tension conformé amont dvf1 correspondant à une différence entre la première tension de mesure VC1 et la première tension de consigne VCF1, qu’il envoie en entrée du premier correcteur amont RF1. Ce premier écart de tension conformé amont dvf1 est donc représentatif d’une différence de valeur de module entre le module MZ1 de la première impédance et le module de référence Mref. Similairement, durant une seconde comparaison E342 amont se déroulant parallèlement à la première comparaison amont E341, le second comparateur amont CF2 compare la seconde tension de mesure VC2 avec une seconde tension de consigne VCF2 représentative de la partie imaginaire de référence Imref de l’impédance de référence Zref. Dans le mode de réalisation de l’invention, la seconde tension de consigne VCF2 correspond à la seconde valeur de tension de référence. Autrement dit, la seconde tension de consigne VCF2 est égale à zéro. Le second comparateur amont CF2 génère ensuite en sortie un second écart de tension conformé amont dvf2 correspondant à une différence entre la seconde tension de mesure VC2 et la première seconde tension de consigne VCF2, qu’il envoie en entrée du second correcteur amont RF2. Ce second écart de tension conformé amont dvf2 est donc représentatif d’une différence de valeur de partie imaginaire entre la partie imaginaire ImZ2 de la seconde impédance Z2 et la partie imaginaire de référence Imref. Une fois reçus respectivement le premier écart de tension conformé amont dvf1 et le second écart de tension conformé amont dvf2, le premier correcteur amont RF1 et le second correcteur amont RF2 génère une troisième tension de mesure VC3 et une quatrième tension de mesure VC4 durant une première correction amont E351 et une seconde correction amont E352. La seconde correction amont E352 est mise en œuvre parallèlement à la première correction amont E351. Le premier correcteur amont RF1 transmet ensuite la troisième tension de mesure VC3 en entrée d’un premier comparateur aval CB1, et le second correcteur amont RF2 transmet ensuite la quatrième tension de mesure VC4 en entrée d’un premier comparateur aval CB2. Dans un mode de réalisation de l’invention, le premier et le second correcteur amont RF1, RF2 comprennent chacun un décaleur de tension pour adapter les niveaux de tension de la troisième tension de mesure VC3 et de la quatrième tension de mesure VC4 de sorte qu’elles soient comprises dans la plage de tension de fonctionnement des premier et second actionneurs A1, A2. Suite à la réception des troisième et quatrième tensions de commande VC3, VC4 sont parallèlement et respectivement mises en œuvre une première comparaison aval E361 et une seconde comparaison aval E362. Le premier comparateur aval CB1 (respectivement le second comparateur aval CB2) compare la troisième tension de mesure VC3 (respectivement la quatrième tension de mesure VC4) avec la première mesure de position en tension VCB1 (respectivement la seconde mesure de position en tension VCB2). Le premier comparateur aval CB1 (respectivement le second comparateur aval CB2) génère alors un premier écart de tension conformé aval dvb1 (respectivement un second écart de tension conformé aval dvb2). Les écarts de tension conformé aval dvb1 générés sont représentatifs de la différence de tension nécessaire à appliquer aux actionneurs A1, A2 pour qu’ils règles les valeurs des composants variables X1, X2 en le faisant passer de leur valeur actuelle à de nouvelles valeurs permettant d’obtenir un module et une partie imaginaire d’impédance qui correspondent au module de référence Mref et à la partie imaginaire de référence Imref. La phase d’adaptation se poursuit avec la mise en œuvre des corrections aval E371, E372 et des réglages E381, E382 tels que décrits précédemment. Finalement, suite aux réglages E381, E382, les nouvelles valeurs/positions des composants variables X1, X2 permettant l’adaptation de la chaine applicative radiofréquence sur toute sa longueur. Dans une variante de réalisation de l’invention, il est envisageable d’augmenter artificiellement les pentes autour des valeurs de tension de référence des fonctions injectives et monotones quitte à saturer leurs bornes minimale et maximale en vue d’améliorer le temps de réponse de l'asservissement des deux branches d’asservissement. Pour chacune des deux branches d’asservissement, le temps de réponse correspond à temps global nécessaire pour mettre en œuvre successivement toutes les sous-étapes suivantes : - la comparaison amont E341, E342 ; - la correction amont E351, E352 ; - la comparaison aval E361, E362 ; - la correction aval E371, E372 ; et - le réglage E381, E382. Cependant, l’amélioration du temps de réponse de réponse se fait au détriment d'une sensibilité accrue. Procédé d’adaptation d’impédance (P) pour une adaptation d’impédance d’une chaîne applicative radiofréquence présentant une longueur de chaîne et comprenant au moins : - un générateur radiofréquence (2) générant une onde électromagnétique et ayant une impédance de référence (Zref) définie au moins par une partie imaginaire de référence (Imref), et un module de référence (Mref), - une ligne de transmission (3) qui est positionnée sur la longueur de chaîne en sortie du générateur radiofréquence (2) et qui présente une impédance caractéristique de ligne adaptée à l’impédance de référence (Zref), - un bloc fonctionnel (6) positionné sur la longueur de chaîne en sortie de la ligne de transmission (3) et qui comprend un réseau d’adaptation d’impédance (4) et une charge (5) positionnée en sortie du réseau d’adaptation d’impédance (4), dans lequel le réseau d’adaptation d’impédance (4) est à deux degrés de liberté en comprenant un premier composant variable (X1) et un second composant variable (X2), - un discriminateur radiofréquence (1) positionné à une position fixe (p0) se trouvant sur la longueur de chaîne en sortie du générateur radiofréquence (2) et en entrée de la ligne de transmission (3), et - une unité de contrôle (10) reliée d’une part au discriminateur radiofréquence (1), et d’autre part au réseau d’adaptation d’impédance (4) à deux degrés de liberté qu’elle pilote en lui transmettant un ordre de commande (CO) ; lequel procédé d’adaptation d’impédance (P) met tout d’abord en œuvre une phase de détermination (DP) qui est automatisée et durant laquelle sont déterminés numériquement un module (M_S11p0) et une phase (P_S11p0) d’un coefficient de réflexion (S11p0) à la position fixe (p0), à partir d’au moins une mesure réalisée par le discriminateur radiofréquence (1) ; puis met ensuite en œuvre une phase d’identification (IP) comprenant : - une première étape d’identification (E1) durant laquelle est identifiée numériquement une première position d’intérêt (p1), distante du bloc fonctionnel (6) d’une première distance d’intérêt (d1), telle qu’à ladite première position d’intérêt (p1), un module (MZ1) d’une première impédance (Z1), vue en la première position d’intérêt (p1), varie uniquement en fonction d’une valeur du premier composant variable (X1) autour de l’impédance de référence (Zref), ladite première impédance (Z1) étant calculée numériquement à partir au moins du module (M_S11p0) et de la phase (P_S11p0) du coefficient de réflexion (S11p0) à la position fixe (p0), et - une seconde étape d’identification (E2) durant laquelle est identifiée numériquement une seconde position d’intérêt (p2) distante du bloc fonctionnel (6) d’une seconde distance d’intérêt (d2) telle qu’à ladite seconde position d’intérêt (p2), une partie imaginaire (ImZ2) d’une seconde impédance (Z2), vue en la seconde position d’intérêt (p2), varie uniquement en fonction d’une valeur du second composant variable (X2) autour de l’impédance de référence (Zref), ladite seconde impédance (Z2) étant calculée numériquement à partir au moins du module (M_S11p0) et de la phase (P_S11p0) du coefficient de réflexion (S11p0) à la position fixe (p0) ; et enfin ledit procédé d’adaptation d’impédance (P) met en œuvre une phase d’adaptation (AP) qui est automatisée et durant laquelle la valeur du premier composant variable (X1) est physiquement ajustée pour que le module (MZ1) de la première impédance (Z1) soit égale au module de référence (Mref), et la valeur du second composant variable (X2) est physiquement ajustée pour que la partie imaginaire (ImZ2) de la seconde impédance (Z2) soit égale à la partie imaginaire de référence (Imref). Procédé d’adaptation d’impédance (P) selon la revendication 1, dans lequel la phase de détermination (DP) comprend au moins : - une étape de mesure (E01) durant laquelle le discriminateur radiofréquence (4) mesure physiquement sur la longueur de chaîne au moins une tension directe (Vd) et une tension réfléchie (Vr), - une étape de calcul (E02) durant laquelle le module (M_S11p0) et la phase (P_S11p0) du coefficient de réflexion (S11p0) à la position fixe (p0) sont calculés au moins à partir d’un rapport de la tension réfléchie (Vr) sur la tension directe (Vd). Procédé d’adaptation d’impédance (P) selon la revendication 2, dans lequel durant l’étape de mesure (E01) est également mesurée une tension réfléchie retardée (Vr_d) qui est retardée d’un retard (dly) donné par rapport à la tension directe (Vd), et durant l’étape de calcul (E02) sont calculés : - le module (M_S11p0) du coefficient de réflexion (S11p0) à la position fixe (p0) à partir d’un module du rapport de la tension réfléchie (Vr) sur la tension directe (Vd), - un cosinus de la phase (P_S11p0) du coefficient de réflexion (S11p0) à la position fixe (p0) à partir au moins d’un argument du rapport de la tension réfléchie (Vr) sur la tension directe (Vd), - un sinus de la phase (P_S11p0) à partir au moins d’un argument du rapport de la tension réfléchie retardée (Vr_d) sur la tension directe (Vd), - la phase (P_S11p0) du coefficient de réflexion (S11p0) à la position fixe (p0) qui est égale à une cotangente d’un rapport du cosinus de la phase (P_S11p0) sur le sinus de la phase (P_S11p0). Procédé d’adaptation d’impédance (P) selon la revendication 3, dans lequel le retard (dly) définissant la tension réfléchie retardée (Vr_d) est égal à 90°, à plus ou moins 15 degrés près. Procédé d’adaptation d’impédance (P) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel, durant la première étape d’identification (E1) et la seconde étape d’identification (E2), la première impédance (Z1) et la seconde impédance (Z2) sont calculées en fonction d’un vecteur d’onde (k) caractéristique de l’onde électromagnétique générée par le générateur radiofréquence (2). Procédé d’adaptation d’impédance (P) selon la revendication 5, dans lequel la première étape d’identification (E1) comprend les sous-étapes suivantes : - une sous-étape de sélection (E11) d’un premier point test (pt1) qui est distant du bloc fonctionnel (6) d’une première distance test (dt1), - une sous-étape de calcul (E12) d’un coefficient de réflexion (S11pt1) au premier point test (pt1) à partir du coefficient de réflexion (S11p0) à la position fixe (p0), de la première distance test (dt1) et du vecteur d’onde (k), - une sous-étape de calcul (E13) d’une impédance (Zpt1) au premier point test (pt1) à partir du coefficient de réflexion (S11pt1) au premier point test (pt1), - une sous-étape de détermination (E14) d’un module (Mpt1) de l’impédance (Zpt1) au premier point test (pt1) ; - une sous-étape de test (E15) durant laquelle est mise en œuvre une surveillance du module (Mpt1) de l’impédance (Zpt1) au premier point test (pt1) en faisant varier la valeur du premier composant variable (X1) et la valeur du second composant variable (X2), afin de tester la dépendance du module de l’impédance (Zpt1) au premier point test (pt1) en fonction de ces deux valeurs ; et si le module (Mpt1) de l’impédance (Zpt1) au premier point test (pt1) varie uniquement en fonction de la valeur du premier composant variable (X1), alors la première distance d’intérêt (d1) correspond à la première distance test (dt1); sinon la première distance test (dt1) est modifiée et la première étape d’identification (E1) est répétée. Procédé d’adaptation d’impédance (P) selon la revendication 5 ou 6, dans lequel la seconde étape d’identification (E2) comprend les sous-étapes suivantes : - une sous-étape de sélection (E21) d’un second point test (pt2) qui est distant du bloc fonctionnel (6) d’une seconde distance test (dt2), - une sous-étape de calcul (E22) d’un coefficient de réflexion (S11pt2) au second point test (pt2) à partir du coefficient de réflexion (S11p0) à la position fixe (p0), de la seconde distance test (dt2) et du vecteur d’onde (k), - une sous-étape de calcul (E23) d’une impédance (Zpt2) au second point test (pt2) à partir du coefficient de réflexion (S11pt2) au second point test (pt2), - une étape de détermination (E24) d’une partie imaginaire (Impt2) de l’impédance (Zpt2) au second point test (pt2) ; - une sous-étape de test (E25) durant laquelle est mise en œuvre une surveillance de la partie imaginaire (Impt2) de l’impédance (Zpt2) au second point test (pt2) en faisant varier la valeur du premier composant variable (X1) et la valeur du second composant variable (X2), afin de tester la dépendance de la partie imaginaire (Impt2) de l’impédance (Zpt2) au second point test (pt2) en fonction de ces deux valeurs ; et si la partie imaginaire (Impt2) de l’impédance (Zpt2) au second point test (pt2) varie uniquement en fonction de la valeur du second composant variable (X2), alors la seconde distance d’intérêt (d2) correspond à la seconde distance test (dt2) ; sinon la seconde distance test (dt2) est modifiée et la seconde étape d’identification (E2) est répétée. Procédé d’adaptation d’impédance (P) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel au moins la phase d’adaptation (AP) est réalisée au moyen d’un système d’asservissement compris dans le réseau d’adaptation d’impédance (4) et au moins en communication avec l’unité de contrôle (10) ; ledit système d’asservissement comprenant au moins : - un premier comparateur amont (CF1), un premier correcteur amont (RF1), un premier comparateur aval (CB1), un premier correcteur aval (RB1), et un premier actionneur (A1), - un second comparateur amont (CF2), un second correcteur amont (RF2), un second comparateur aval (CB2), un second correcteur aval (RB2), et un second actionneur (A2), avec : - le premier correcteur amont (RF1) mis en série en sortie du premier comparateur amont (CB1), et le second correcteur amont (RF2) mis en série en sortie du second comparateur amont (CB2) ; - le premier correcteur aval (RB1) mis en série en sortie du premier comparateur aval (CB1), et le second correcteur aval (RB2) mis en série en sortie du second comparateur aval (CB2); - le premier actionneur (A1) mis en série en sortie du premier comparateur aval (RB1) et raccordé au premier composant variable (X1), et le second actionneur (A2) mis en série en sortie du second comparateur aval (RB2) et raccordé au second composant variable (X2) ; et - le premier comparateur aval (CB1) présentant au moins une première entrée et une seconde entrée telles que la première entrée soit raccordée à la sortie du premier correcteur amont (RF1) ; le second comparateur aval (CB2) présentant au moins une première entrée et une seconde entrée telles que la première entrée soit raccordée à la sortie du second correcteur amont (RF2). Procédé d’adaptation d’impédance (P) selon la revendication 8, dans lequel le procédé d’adaptation d’impédance (P) comprend : - une première correction aval (E371) durant laquelle le premier correcteur aval (RB1) génère une première tension de réglage (Vtune1) à partir d’un premier écart de tension conformé aval (dvb1) en provenance du premier comparateur aval (CB1) ; - une seconde correction aval (E372) réalisée parallèlement à la première correction aval (E371) durant laquelle le second correcteur aval (RB2) génère une seconde tension de réglage (Vtune2) à partir d’un second écart de tension conformé aval (dvb2) en provenance du second comparateur aval (CB2) ; - un premier réglage (E381) durant lequel le premier actionneur (A1) fait varier la valeur du premier composant variable (X1) depuis une valeur actuelle vers une nouvelle valeur en fonction de la première tension de réglage (Vtune1) ; - un second réglage (E382) réalisé parallèlement au premier réglage (E381) durant lequel le second actionneur (A2) fait varier la valeur du second composant variable (X2) depuis une valeur actuelle vers une nouvelle valeur en fonction de la seconde tension de réglage (Vtune2). Procédé d’adaptation d’impédance (P) selon les revendications 6 à 9, dans lequel les sous-étapes de test (E15, E25) de la première étape d’identification (E1) et de la seconde étape d’identification (E2) comprennent au moins chacune : - une transmission (T1) durant laquelle sont transmises au système d’asservissement une première tension de pilotage (Vp1) et une seconde tension de pilotage (Vp2) ; - une répartition (T2) telle qu’une fois la première tension de pilotage (Vp1) et la seconde tension de pilotage (Vp2) reçues par le système d’asservissement, la première tension de pilotage (Vp1) est envoyée en entrée du premier comparateur aval (CB1), et la seconde tension de pilotage (Vp2) est envoyée en entrée du second comparateur aval (CF2) ; - une première comparaison aval (T31) durant laquelle le premier comparateur aval (CB1) compare la première tension de pilotage (Vp1) avec une première mesure de position en tension (VCB1) représentative de la valeur actuelle du premier composant variable (X1), et génère le premier écart de tension conformé aval (dvb1) correspondant à une différence entre la première tension de pilotage (Vp1) et la première mesure de position en tension (VCB1) ; - une seconde comparaison aval (T32) réalisée parallèlement à la première comparaison aval (T31) durant laquelle le second comparateur aval (CB2) compare la seconde tension de pilotage (Vp2) avec une seconde mesure de position en tension (VCB2) représentative de la valeur actuelle du second composant variable (X2), et génère le second écart de tension conformé aval (dvb2) correspondant à une différence entre la seconde tension de pilotage (Vpt2) et la seconde mesure de position en tension (VCB2) ; - la première correction aval (E371) et la seconde correction aval (E372), basées respectivement sur ledit premier écart de tension conformé aval (dvb1) et sur ledit second écart de tension conformé aval (dvb2) issus respectivement de la première comparaison aval (T31) et de la seconde comparaison aval (T32) ; - le premier réglage (E381) et le second réglage (E382) pour lesquels, respectivement, le premier actionneur (A1) fait varier la valeur du premier composant variable (X1) depuis sa valeur actuelle vers la nouvelle valeur en fonction de la première tension de réglage (Vtune1), et le second actionneur (A2) fait varier la valeur du second composant variable (X2) depuis sa valeur actuelle vers la nouvelle valeur en fonction de la seconde tension de réglage (Vtune2). Procédé d’adaptation dépendance (P) selon la revendication 9 ou 10, dans lequel la phase d’adaptation (AP) comprend au moins : - une conversion (E31) durant laquelle l‘unité de contrôle (10) convertit : le module (MZ1) de la première impédance (Z1) à la première distance d’intérêt (d1) en une première tension de mesure (VC1) représentative dudit module (MZ1), et la partie imaginaire (ImZ2) de la seconde impédance (Z2) à la seconde distance d’intérêt (d2) en une seconde tension de mesure (VC2) représentative de ladite partie imaginaire (ImZ2) ; - une transmission (E32) durant laquelle l’unité de contrôle (10) envoie au système d’asservissement l’ordre de commande (CO) qui comprend la première tension de mesure (VC1) et la seconde tension de mesure (VC2) ; - une répartition (E33) telle qu’une fois l’ordre de commande (CO) reçu par le système d’asservissement, la première tension de mesure (VC1) est envoyée en entrée du premier comparateur amont (CF1), et la seconde tension de mesure (VC2) est envoyée en entrée du second comparateur amont (CF2) ; - une première comparaison amont (E341) durant laquelle le premier comparateur amont (CF1) compare la première tension de mesure (VC1) avec une première tension de consigne (VCF1) représentative du module de référence (Mref), et génère un premier écart de tension conformé amont (dvf1) correspondant à une différence entre la première tension de mesure (VC1) et la première tension de consigne (VCF1) ; - une seconde comparaison amont (E342) réalisée parallèlement à la première comparaison amont (E341) durant laquelle le second comparateur amont (CF2) compare la seconde tension de mesure (VC2) avec une seconde tension de consigne (VCF2) représentative de la partie imaginaire de référence (Imref), et génère un second écart de tension amont (dvf2) correspondant à une différence entre la seconde tension de mesure (VC2) et la seconde tension de consigne (VCF2) ; - une première correction amont (E351) durant laquelle le premier correcteur amont (RF1) génère une troisième tension de mesure (VC3) à partir du premier écart de tension amont (dvf1) ; - une seconde correction amont (E352) réalisée parallèlement à la première correction amont (E351) durant laquelle le second correcteur amont (RF2) génère une quatrième tension de mesure (VC4) à partir du second écart de tension amont (dvf2) ; - une première comparaison aval (E361) durant laquelle le premier comparateur aval (CB1) compare la troisième tension de mesure (VC3) avec une première mesure de position en tension (VCB1) représentative d’une valeur actuelle du premier composant variable (X1), et génère le premier écart de tension aval (dvb1) correspondant à une différence entre la troisième tension de mesure (VC3) et la première mesure de position en tension (VCB1) ; - une seconde comparaison aval (E362) réalisée parallèlement à la première comparaison aval (E361) durant laquelle le second comparateur aval (CB2) compare la quatrième tension de mesure (VC4) avec une seconde mesure de position en tension (VCB2) représentative d’une valeur actuelle du second composant variable (X2), et génère le second écart de tension aval (dvb2) correspondant à une différence entre la quatrième tension de mesure (VC4) et la seconde mesure de position en tension (VCB2) ; - la première correction aval (E371) et la seconde correction aval (E372), basées respectivement sur ledit premier écart de tension conformé aval (dvb1) et sur ledit second écart de tension conformé aval (dvb2) issus respectivement de la première comparaison aval (E361) et de la seconde comparaison aval (E362) ; - le premier réglage (E381) et le second réglage (E382), pour lesquels, respectivement, le premier actionneur (A1) fait varier la valeur du premier composant variable (X1) depuis sa valeur actuelle vers la nouvelle valeur en fonction de la première tension de réglage (Vtune1), et le second actionneur (A2) fait varier la valeur du second composant variable (X2) depuis sa valeur actuelle vers la nouvelle valeur en fonction de la seconde tension de réglage (Vtune2). Procédé d’adaptation d’impédance (P) selon la revendication 11, dans lequel, durant la conversion (E31) : - le module (MZ1) de la première impédance (Z1) est converti en la première tension de mesure (VC1) au moyen d’une première fonction injective et monotone présentant une pente autour d’une première valeur de tension de référence représentative du module de référence (Mref), et - la partie imaginaire (ImZ2) de la seconde impédance (Z2) est convertie en la seconde tension de mesure (VC2) au moyen d’une seconde fonction injective et monotone présentant une pente autour d’une seconde valeur de tension de référence représentative de la partie imaginaire de référence (Imref). Procédé d’adaptation d’impédance (P) selon la revendication 12, dans lequel : - la première fonction injective et monotone est définie dans un premier intervalle de tension en étant bornée par une première borne minimale et une première borne maximale ; la première borne minimale étant représentative d’une valeur de module d’impédance égale à zéro, et la première borne maximale étant représentative d’une valeur de module d’impédance tendant vers l’infini ; et - la seconde fonction injective et monotone est définie dans un second intervalle de tension en étant bornée par une seconde borne minimale et une seconde borne maximale ; la seconde borne minimale étant représentative d’une valeur de partie imaginaire d’impédance tendant vers moins l’infini, et la seconde borne maximale étant représentative d’une valeur de partie imaginaire d’impédance tendant vers plus l’infini. Procédé d’adaptation (P) selon la revendication 13, dans lequel la première valeur de tension de référence correspond à une valeur moyenne du premier intervalle de tension, et la seconde valeur de tension de référence correspond à une valeur moyenne du second intervalle de tension. Procédé d’adaptation d’impédance (P) selon la revendication 13 et 14, dans lequel : - la première borne minimale et la première borne maximale sont respectivement égales à -0,2 Volts et 0,2 Volts, avec la première valeur de tension de référence égale à zéro ; et - la seconde borne minimale et la seconde borne maximale sont respectivement égales à -0,2 Volts et 0,2 Volts, avec la seconde valeur de tension de référence égale à zéro. Procédé selon l’une quelconque des revendications 12 à 15, dans lequel la première tension de consigne (VCF1) est égale à la première valeur de tension de référence, et la seconde tension de consigne (VCF2) est égale à la seconde valeur de tension de référence. Procédé d’adaptation d’impédance (P) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l’impédance de référence (Zref) est égale à 50 Ohms, c’est-à-dire : que le module (Mref) de référence de l’impédance de référence (Zref) est égal à 50 Ohms ; et que la partie imaginaire (Imref) de référence de l’impédance de référence (Zref) est nulle. Procédé d’adaptation d’impédance (P) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le premier composant variable (X1) et le second composant variable (X2) : - correspondent chacun soit à un condensateur variable, soit à une inductance variable ; et - sont soit en série avec la ligne de transmission (3), soit en parallèle avec elle.