FR 3151629 A1 20250131 FR 2308013 A 20230725 L’invention concerne une roue mobile (50) pour turbomachine, notamment d’aéronef, comprenant une pluralité d’aubes (52), chaque aube comprenant une pale (60) s’étendant radialement entre un pied d’aube (66) et une tête d’aube (68), axialement entre un bord d’attaque (BA) et un bord de fuite (BF) et tangentiellement entre une face extrados (64) et une face intrados (62), deux aubes adjacentes étant séparées d’une distance inter-aube (D), caractérisée en ce que chaque aube (52) comporte une ailette (70) agencée en tête d’aube, ladite ailette s’étendant tangentiellement à partir de la face intrados de la pale sur une largeur maximale comprise en 5 et 10 % de la distance inter-aube. Figure pour l'abrégé : Figure 5 ROUE MOBILE POUR TURBOMACHINE COMPRENANT DES AUBES EQUIPÉES D’UNE AILETTE Domaine technique de l'invention La présente invention se rapporte au domaine des turbomachines d’aéronef. Elle concerne plus particulièrement les aubes pour les compresseurs des turbomachines. Arrière-plan technique Les turbomachines aéronautiques sont classiquement constituées, depuis l'amont vers l'aval dans le sens de l'écoulement des gaz, d'une soufflante, d'un ou plusieurs étages de compresseurs, par exemple un compresseur basse pression et un compresseur haute pression, d'une chambre de combustion, d'un ou plusieurs étages de turbines, par exemple une turbine haute pression et une turbine basse pression, et d'une tuyère d'échappement des gaz. Le ou les compresseurs sont réalisés sous la forme d'une pluralité d'aubages mobiles tournant devant une pluralité d'aubages fixes appelés redresseurs. Les aubages mobiles sont disposés de façon régulière sur la périphérie d'un disque entraîné par le rotor de la turbomachine, et leurs pales s'étendent radialement entre le disque du rotor et un carter qui referme la veine d'air. Chaque aube mobile comporte une face intrados sur laquelle l'air de la veine est en surpression par rapport à la pression moyenne qui règne aux alentours de la pale de l'aube, et une face extrados sur laquelle l'air est en dépression par rapport à cette pression moyenne. Il s'ensuit qu'un circuit d'air se met en place à l'extrémité externe de l'aube, qui tend à faire passer de l'air de l'intrados vers l'extrados au travers du jeu existant entre l'aube et le carter. De façon connue cette circulation d'air se développe tout le long de la corde de l'aube et prend la forme d'un tourbillon, dit tourbillon de jeu, qui se propage en aval du bord de fuite de l'aube. La présence de ce tourbillon perturbe l'écoulement dans les étages plus aval du compresseur et crée des pertes néfastes pour le rendement du compresseur. Il serait donc souhaitable de supprimer ce tourbillon ou tout au moins de réduire le débit d'air qu'il véhicule. Dans le cadre des compresseurs axiaux de faible taille dont les roues mobiles peuvent être très petites, il est difficile voire impossible de conserver une taille de jeu compatible avec une grande marge au pompage. En effet l’écoulement dans le jeu en tête de roue mobile peut rapidement devenir la première cause d’instabilité s’il dépasse des valeurs de l’ordre de 2% du ratio hauteur de jeu sur hauteur d’aube. Des tentatives ont été faites pour essayer de contrôler ce tourbillon et ainsi améliorer la marge au pompage notamment en cas de jeu en bout d’aube élevé, comme par exemple des traitements appliqués au carter entourant le compresseur ou la création de "trenchs", c'est-à-dire de cavités creusées dans ce carter. Ces traitements de carter ont la propriété de modifier les écoulements de jeu soit en perturbant la formation des tourbillons de jeu (axisymétrique) soit en transportant une partie du débit dans le jeu depuis les zones de fortes pressions proches du bord de fuite de l’aube vers des zones de pressions statiques plus faibles proches du bord d’attaque. Un exemple de tels traitements est décrit dans la demande de brevet de la demanderesse publiée sous le numéro FR 2940374. Elles présentent toutes l'inconvénient de générer des coûts supplémentaires pour la réalisation de la turbomachine et peuvent dégrader les performances en rendement du compresseur à certains points de fonctionnement. Pour répondre aux problèmes précités, des demandes de brevet ont également été déposées pour améliorer la marge au pompage lorsque celle-ci est due à l’écoulement de jeu en tentant de réduire l'impact de ce tourbillon sur le rendement d'un étage de compresseur ou de turbine. Ces demandes prévoient de modifier la forme des aubes en jouant notamment sur la forme donnée au bord d'attaque, c'est à dire en faisant évoluer son angle de flèche (sweep angle) entre le pied et la tête de l'aube le long de ce bord d'attaque. Par exemple, le document WO 2012/080669 A1 décrit une aube de turbomachine ayant une géométrie particulière de sa tête, notamment présentant une double inversion du sens de sa courbure dans le tiers radialement externe de l’aube. Une telle conception vise à améliorer les pertes aérodynamiques dues à l’écoulement de fuite en tête d’aube résultant du jeu radial entre les aubes et le carter. Ce jeu radial est nécessaire pour prévenir un contact entre l’aube et le carter qui pourrait survenir à grande vitesse. En effet, dans cette conception, les aubes ne sauraient souffrir d’un contact avec le carter car elles seraient endommagées. L’invention a pour objectif de proposer une solution alternative aux solutions précédentes permettant de remédier à au moins certains de ces inconvénients. Notamment, un des objectifs de la présente invention est de proposer un aubage présentant une bonne stabilité à l’ouverture du jeu en tête d’aube permettant d’améliorer la marge au pompage sans diminuer le jeu qui est supposé contraint à une valeur relativement élevée de l’ordre de 2% du ratio hauteur de jeu sur hauteur d’aube. L’invention concerne une roue mobile pour turbomachine, notamment d’aéronef, comprenant une pluralité d’aubes, chaque aube comprenant une pale s’étendant radialement entre un pied d’aube et une tête d’aube, axialement entre un bord d’attaque et un bord de fuite et tangentiellement entre une face extrados et une face intrados, deux aubes adjacentes étant séparées d’une distance inter-aube. Selon l’invention, chaque aube comporte une ailette agencée en tête d’aube, ladite ailette s’étendant tangentiellement à partir de la face intrados de la pale sur une largeur maximale comprise en 5 et 10 % de la distance inter-aube. Ainsi, l’invention permet de remédier à au moins certains des inconvénients présentés ci-avant par une solution simple. En effet, l’invention propose une roue mobile équipées d’aubes ayant une ailette en sommet d’aube du côté intrados d’une largeur faible et avec une épaisseur au sommet fine située au rayon du jeu permettant ainsi de réduire le débit passant dans le jeu. Une telle roue mobile permet d’améliorer la marge au pompage sans diminuer le jeu qui est supposé contraint à une valeur relativement élevée de l’ordre de 2% du ratio hauteur de jeu sur hauteur d’aube notamment quand les aubes sont de petites tailles, c’est-à-dire inférieures à 30 mm. L’invention permet ainsi de gagner de la marge au pompage sans diminuer le rendement de la turbomachine. En effet, la géométrie de la tête de l’aube crée un « obstacle » à l’écoulement radial de l’air. La formation de tourbillons de fuite en tête est empêchée permettant d’aboutir à un meilleur rendement du compresseur et donc de la turbomachine. La roue mobile selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou en combinaison les unes avec les autres, selon toutes les combinaisons techniquement possibles : - la pale s’étend radialement selon une direction d’envergure entre le pied d’aube et la tête d’aube et l’ailette s’étend radialement entre une face interne et une face externe, la face externe étant sensiblement perpendiculaire à la direction d’envergure de la pale et la face interne étant concave ; - l’ailette comporte une extrémité de raccordement de l’ailette à la face intrados et une extrémité libre, l’épaisseur de la pale selon la direction radiale diminue de l’extrémité de raccordement vers l’extrémité libre ; - l’épaisseur de l’extrémité libre de l’ailette est inférieure à 0,2mm ; - l’ailette s’étend axialement entre une première extrémité et une seconde extrémité agencées entre le bord d’attaque et le bord de fuite de la pale, la première extrémité étant agencée à distance du bord d’attaque de la pale, la seconde extrémité étant agencée à distance du bord de fuite de la pale, et la première extrémité étant plus proche du bord d’attaque de la pale que la seconde extrémité ; - l’ailette présente axialement une longueur entre la première extrémité et la seconde extrémité comprise entre 5 % et 95 % de la distance entre le bord d’attaque et le bord de fuite de l’ailette ; - l’ailette comporte une première portion, une deuxième portion et une troisième portion, la deuxième portion étant agencée entre la première portion et la troisième portion, et l’ailette présente une largeur constante dans la deuxième portion, une largeur croissante dans la première portion de la première extrémité vers la deuxième portion et une largeur décroissante dans la troisième portion de la deuxième portion vers la deuxième extrémité, la largeur étant la dimension d’extension tangentielle de l’ailette à partir de la face intrados de la pale. L’invention concerne également un compresseur pour turbomachine, notamment d’aéronef, comportant au moins une roue mobile selon l’invention et telle que décrite précédemment. L’invention concerne également une turbomachine, notamment d’aéronef, comportant au moins une roue mobile selon l’invention et telle que décrite précédemment ou un tel compresseur selon l’invention et tel que décrit précédemment. Brève description des figures L’invention sera mieux comprise et d’autres caractéristiques et avantages apparaîtront encore à la lecture de la description détaillée qui suit comprenant des modes de réalisation, donnés à titre illustratif en référence avec les figures annexées et présentés en tant qu’exemples non limitatifs, qui pourront servir à compléter la compréhension de la présente invention et l’exposé de sa réalisation et, le cas échéant, contribuer à sa définition, sur lesquelles : la représente une vue schématique en coupe axiale (ou longitudinale) d’une turbomachine à laquelle l’invention s’applique; la est une vue schématique partielle en coupe d’un compresseur de la turbomachine de la ; la représente schématiquement une vue en coupe partielle d’un compresseur selon l’état de la technique ; la illustre une vue tridimensionnelle d’une aube de roue mobile selon l’invention ; la représente une vue en coupe partielle d’un compresseur selon l’invention équipé d’aubes de la ; la représente une vue en section de deux aubes adjacentes d’une roue mobile selon l’invention ; la est un graphique illustrant l’amélioration du taux de compression d’un rotor de compresseur équipé d’aubes mobiles selon la ; et la est un graphique illustrant l’amélioration du rendement d’un rotor de compresseur équipé d’aubes mobiles selon la . Les éléments ayant les mêmes fonctions dans les différentes mises en œuvre ont les mêmes références dans les figures. Les figures ne sont pas représentées à l’échelle. En particulier, les épaisseurs sont agrandies pour faciliter la lecture des figures. Description détaillée de l'invention L’invention s’applique à une turbomachine destinée à être montée sur un aéronef, tel qu’un avion ou un hélicoptère. La turbomachine peut être un turbomoteur, un turboréacteur, par exemple une turbomachine équipée d’une soufflante carénée (turbosoufflante) ou un turbopropulseur, par exemple un ensemble propulsif équipé d’une hélice non carénée (« open rotor », « USF » pour « Unducted Single Fan » ou « UDF » pour « Unducted Fan »). La représente un exemple d’une telle turbomachine 10 d’aéronef. Dans l’exemple illustré, la turbomachine est une turbomachine à double flux et à double corps qui présente un axe longitudinal C parallèle à l’axe X. Dans l’ensemble des figures, la direction X désigne la direction de l’axe C de la turbomachine, tandis que les directions Y et Z sont deux directions radiales orthogonales l’une par rapport à l’autre. En outre, les termes « interne »/« intérieur » et « externe »/« extérieur » renvoient à un positionnement par rapport à l’axe de rotation d’une turbomachine ou l’axe longitudinal C. La direction axiale, notée X, correspond à la direction le long de l’axe de rotation C de la turbomachine. La direction radiale, notée R, est perpendiculaire à l’axe de rotation. La direction tangentielle, notée T, est perpendiculaire aux directions axiale X et radiale R. L’amont et l’aval sont en référence au sens d’écoulement principal du flux dans la turbomachine. La turbomachine 10 comprend de l’amont vers l’aval, par référence au sens d’écoulement des gaz (cf. flèches), une entrée d’air 20, un compresseur basse pression 22, un compresseur haute pression 24, une chambre annulaire de combustion 26, une turbine haute pression 28 et une turbine basse pression 30. La turbine haute pression 28 est reliée au compresseur haute pression 24 par un arbre haute pression de manière à former un corps haute pression, tandis que la turbine basse pression 30 est reliée au compresseur basse pression 22 par un arbre basse pression de manière à former un corps basse pression, de sorte que chaque turbine entraîne le compresseur associé en rotation autour de l'axe de la turbomachine X sous l'effet de la poussée des gaz provenant de la chambre de combustion 26. La turbomachine 10 comporte en outre, en amont du compresseur basse pression 22, une soufflante 32 qui est ici agencée directement en aval d’un cône d’entrée d’air. La soufflante 32 comporte une couronne d’aubes 34 de soufflante rotatives autour de l’axe C de la turbomachine. La soufflante 32 est ici carénée par une nacelle 36. En outre, dans l’exemple illustré, la turbomachine 10 définit une veine primaire V1 destinée à être traversée par un flux primaire F1, ainsi qu’une veine secondaire V2 destinée à être traversée par un flux secondaire F2 situé radialement vers l’extérieur par rapport au flux primaire. Le flux F de la soufflante est divisé au niveau d’un bec 40 de séparation des flux d’un carter intermédiaire 42. Le carter intermédiaire 42 est habituellement interposé entre les compresseurs basse pression 22 et haute pression 24. En fonctionnement, l'air s'écoule à travers la soufflante 32 et une première partie du flux d'air, le flux primaire F1, est acheminée à travers le compresseur basse pression 22, où le flux d’air primaire F1 est redressé, ensuite le compresseur haute pression 24 où le flux d'air primaire F1 est comprimé et envoyé à la chambre de combustion 26. Les produits de combustion chauds provenant de la chambre de combustion 26 sont utilisés pour entraîner les turbines haute pression 28 et basse pression 30 et produire ainsi la poussée de la turbomachine 10. La est une vue schématique partielle simplifiée en coupe d’un compresseur de la turbomachine de la . Il s’agit ici du compresseur basse-pression 22 mais les enseignements de la présente demande peuvent également s’appliquer au compresseur haute-pression 24. Le compresseur 22 comprend un rotor 46 qui tourne autour d’un axe confondu avec l’axe de rotation C de la turbomachine et qui est couplé à la soufflante 32. Le compresseur basse pression 22 comprend une succession d’étages, où chaque étage comprend une roue mobile 50 ou rotor comprenant plusieurs aubes mobiles 52 portées par un disque et une roue d’aubes de stator 54 portées par une virole annulaire du bec de séparation 40. Les aubes de stator 54 peuvent être des aubes à angle de calage variable. Le compresseur 22 comprend un carter 56. Le carter 56 peut présenter une forme généralement circulaire ou tubulaire. Il peut être composé de plusieurs segments angulaires ou être monobloc. Il peut être en matériau composite. Les aubes rotoriques 52 s'étendent essentiellement radialement selon une direction d’envergure. Sur l’exemple illustré, les aubes 52 comporte une plateforme de fixation à un disque. Alternativement, les aubes mobiles 52 peuvent être monoblocs avec le disque pour former une roue mobile. L’extrémité radiale externe des aubes mobiles 52 vient en regard du carter 56. La est une vue partielle dans un plan perpendiculaire à l’axe longitudinal C d’une aube selon l’état de la technique antérieur. L’aube 52A comprend une pale 60A et des éléments de fixation (non représentés). La pale 60A comprend un bord d’attaque BA, un bord de fuite BF, une face intrados 62A et une face extrados 64A. La pale 60A s’étend radialement entre un pied d’aube 66A et une tête ou sommet d’aube 68A. La hauteur radiale de l’aube est notée H. L’aube 52A et le disque 70 tournent dans une direction de rotation F4 pour comprimer le flux d’air primaire F1. Au niveau de la tête 68A de l’aube, un jeu radial J est prévu entre l’aube 52A et le carter 56, afin d’assurer une rotation de l’aube 52A sans frottement sur le carter 56, ou de minimiser les probabilités de contact entre l’aube 52A et le carter 56. Ce jeu J entraîne un écoulement de fuite (flèches en trait plein). En effet, un écoulement d’air avec une composante radiale le long de l’intrados atteint le jeu et suite au passage de l’aube 52A génère des tourbillons qui se propagent axialement vers l’aval et détériorent l’écoulement du flux en aval de l’aube 52A. Les géométries connues présentent un jeu J qui est de 0,8% à 2% de H, selon la position de l’aube dans le compresseur (jeu supérieur en aval). La illustre une vue tridimensionnelle d’une aube 52 pour une roue mobile selon l’invention. Celle-ci diffère de l’aube 52A de la par sa géométrie et en particulier par la géométrie de sa tête. Comme pour l’aube rotorique 52A de la , l’aube rotorique 52 selon l’invention comporte une pale 60 s’étendant radialement entre un pied d’aube 66 et une tête d’aube 68 selon la direction d’envergure sensiblement parallèle à la direction radiale R. La pale 60 s’étend également axialement entre un bord d’attaque BA et un bord de fuite BF et tangentiellement entre une face extrados 64 et une face intrados 62. De plus, deux aubes adjacentes 52 de la roue mobile selon l’invention sont séparées d’une distance inter-aube D (illustrée sur la ) représentant la distance minimum entre 2 profils adjacents et en l’absence d’ailette, cette distance est également appelée col. Chaque aube 52 comporte en outre une ailette 70 agencée en tête d’aube. Cette ailette 70 s’étend tangentiellement à partir de la face intrados de la pale. Plus précisément, l’ailette 70 s’étend tangentiellement entre une extrémité de raccordement 72 de l’ailette à la face intrados de la pale vers une extrémité libre 74 en aval de la pale. De plus, l’ailette 70 s’étend radialement entre une face interne 75 et une face externe 76 et axialement entre une première extrémité 78 et une seconde extrémité 79 agencées entre le bord d’attaque BA et le bord de fuite BF de la pale. Plus précisément, la première extrémité 78 est agencée à distance du bord d’attaque BA de la pale 60 et la seconde extrémité 79 est agencée à distance du bord de fuite BF de la pale 60, la première extrémité 78 étant plus proche du bord d’attaque BA de la pale 60 que la seconde extrémité 79. Ainsi, l’ailette 70 commence avantageusement à l’intrados 62 au point référencé 80 correspondant à l’intersection entre le col et l’intrados. Selon l’invention, l’ailette 70 s’étend tangentiellement à partir de la face intrados 62 de la pale sur une largeur maximale notée d comprise en 2 et 10 % de la distance inter-aube D. Comme illustré sur la , la face externe 76 est de préférence sensiblement perpendiculaire à la direction d’envergure, notée E, de la pale 60 et la face interne 75 est de préférence concave. On définit l’épaisseur de l’ailette comme la dimension de l’ailette 70 selon la direction radiale R. En d’autres termes, l’épaisseur de l’ailette est la distance entre la face externe 76 et la face interne 75 de l’ailette 70 selon la direction radiale R. Selon l’invention, l’épaisseur de l’ailette 70 selon la direction radiale R diminue avantageusement de l’extrémité de raccordement 72 vers l’extrémité libre 74. L’épaisseur de l’extrémité libre 74 de l’ailette est la plus fine possible tenant compte des contraintes mécaniques et la face externe 76 est à une distance du carter égale au jeu J imposé, pour entrainer le maximum de débit vers l’intérieur de la veine. De préférence, l’épaisseur de l’extrémité libre 74 de l’ailette est inférieure à 1 % de la hauteur de la pale. Par exemple, pour une pale inférieure à 30 mm, l’épaisseur de l’extrémité libre 74 de l’ailette est inférieure à 0,2 mm. Comme illustré sur la , une telle ailette 70 permet de détourner une partie de l’écoulement de jeu. En effet, l’écoulement de jeu venant massivement de l’intrados 62, la présence de l’ailette 70 empêche une partie de l’écoulement de passer dans le jeu en le détournant vers le pied 66 de l’aube. La représente une vue en section de deux aubes mobiles 52 adjacentes d’une roue mobile selon l’invention. Chaque ailette 70 présente axialement une longueur L entre la première extrémité 78 et la seconde extrémité 79 comprise entre 5 % et 95 % de la distance entre le bord d’attaque BA et le bord de fuite BF de l’ailette, cette distance est également appelée corde. Cette représente une application particulière de l’invention. Notamment, l’ailette 70 comporte une première portion P1, une deuxième portion P2 et une troisième portion P3, la deuxième portion P2 étant agencée entre la première portion P1 et la troisième portion P3. La première portion P1 s’étend axialement de la première extrémité axiale 78 de l’ailette vers la deuxième portion P2 jusqu’au point noté M de séparation entre la première et la deuxième portions. La deuxième portion P2 s’étend axialement du point M au point N de séparation entre la deuxième et la troisième portions. La troisième portion P3 s’étend axialement du point noté N jusqu’à la deuxième extrémité axiale 79 de l’ailette 70. Selon l’exemple illustré, l’ailette 70 présente une largeur constante dans la deuxième portion P2 comprise entre 2 et 10 % de la distance inter-aube D et de préférence sensiblement égale à 5 % de la distance inter-aube D. L’ailette 70 présente une largeur croissante dans la première portion P1 de la première extrémité 78 vers la deuxième portion P2 et une largeur décroissante dans la troisième portion P3 de la deuxième portion P2 vers la deuxième extrémité 79. Pour rappel, la largeur est la dimension d’extension tangentielle de l’ailette à partir de la face intrados 62 de la pale 60 vers l’aval. La largeur maximum du profil de l’ailette 70, c’est-à-dire la deuxième portion P2 doit être agencée plus proche du bord de fuite BF que du bord d’attaque BA de la pale, au-delà de la position du col du profil 80 de base de la pale afin de préserver au maximum la section de passage du débit en tête. En outre, dans l’exemple illustré, la face extrados 64 est inchangée par rapport à la face extrados 64 d’une aube selon l’art antérieur et la zone de captation 82 agencée entre le d’attaque BA et le col D demeure identique à celle l’aube de base. Les aubes modifiées selon l’invention ont fait l’objet d’évaluations et de comparaison par rapport aux aubes sans ailettes de l’art antérieur par les inventeurs. Des calculs Navier Stokes 3D permettant de visualiser les contours de vitesses radiales à la même abscisse et avec la même contre pression aval sur une aube de base et sur une aube avec ailette selon l’invention, permettent de démontrer que l’écoulement qui passe dans le jeu avec l’aube de base est issu d’une zone importante alors qu’avec l’ailette seule la partie très proche de la paroi extérieure du carter participe au débit dans le jeu. Ainsi, une telle roue mobile équipée d’aubes avec ailette permet de gagner plusieurs points de marge au pompage sans dégrader le rendement sur la ligne de fonctionnement. Les figures 7 et 8 montrent l’amélioration des performances, obtenues par un calcul tridimensionnel Navier-Stokes, d’un rotor de compresseur selon l’invention par rapport à un rotor réalisé de façon classique, c’est-à-dire avec des aubes mobiles sans ailettes. Les deux courbes figurent les points obtenus à iso-vitesse de rotation pour un rotor à l’état de l'art antérieur (ronds reliés sur les graphiques) et un rotor selon l'invention (croix sur les graphiques). L'abscisse représente l'évolution du débit d'air traversant la grille et les ordonnées indiquent le taux de compression obtenu ( ) et le rendement obtenu ( ) pour les divers points de calcul. Sur la , le point correspondant au taux de compression maximum représente le point situé sur la ligne de pompage de ce rotor et le point le plus à droite représente le point sur la ligne de fonctionnement, qui dans ce cas correspond au point de rendement maximum. L’invention permet ainsi de gagner plusieurs points de marge sans dégrader le rendement sur la ligne de fonctionnement. En outre, des calculs mécaniques ont montré qu’aucune concentration de contrainte n’était présente dans la zone de l’ailette. La contrainte maximum augmentait un peu par l’ajout de masse en tête mais cette contrainte maximum restait en pied de pale comme sur l’aube classique de l’état de la technique c’est-à-dire sans ailette. De plus, le contenu fréquentiel de l’aube avec ailette est forcément un peu différent de celui de l’aube classique sans ailette. Les fréquences 1F et 1T diminuent un peu et certaines fréquences de type mode à bande peuvent augmenter parce que la coupe de tête est plus rigide. Ainsi, le réglage des empilages et épaisseurs permettant d’éviter les coïncidences fréquentielles est donc légèrement différent avec une ailette mais la loi d’épaisseur variable de l’ailette offre de nouveaux paramètres pour modifier les fréquences de sorte que dans certains cas la conception mécanique est facilitée. L’invention telle qu’elle a été décrite permet ainsi avantageusement de fournir une roue mobile équipée d’aubes ayant des ailettes en sommet d’aube du côté intrados d’une largeur faible et avec une épaisseur au sommet fine permettant de réduire le débit passant dans le jeu entre le carter et l’aube. Ainsi, l’invention permet de gagner de la marge au pompage sans diminuer le rendement du compresseur et de la turbomachine. Bien évidemment, l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits précédemment et fournis uniquement à titre d'exemple. Elle englobe diverses modifications, formes alternatives et autres variantes que pourra envisager l'homme du métier dans le cadre de l’invention et notamment toutes combinaisons des différents modes de fonctionnement décrits précédemment, pouvant être pris séparément ou en association. Notamment, l’invention peut être modifiée de différentes façons dans la répartition de la largeur de l’ailette le long du profil en fonction des caractéristiques de l’aube de base (sans ailette), tant que la zone de captation est respectée et que les paramètres de largeur en fonctions des contraintes mécaniques et du gain recherché sont optimisés. L’invention est en outre compatible avec des traitements appliqués au carter entourant le compresseur et/ou des modifications de la forme des aubes notamment de la forme donnée au bord d'attaque évoquées précédemment. En effet, l’invention peut s’ajouter à des évolutions de l’empilage des profils de type basculement axial de la tête de l’aube vers l’amont ou basculement tangentiel vers l’extrados, ou à des évolutions du calage des profils en tête. Les gains de toutes ces améliorations seront alors cumulés le cas échéant. Roue mobile (50) pour turbomachine, notamment d’aéronef, comprenant une pluralité d’aubes (52), chaque aube comprenant une pale (60) s’étendant radialement entre un pied d’aube (66) et une tête d’aube (68), axialement entre un bord d’attaque (BA) et un bord de fuite (BF) et tangentiellement entre une face extrados (64) et une face intrados (62), deux aubes adjacentes étant séparées d’une distance inter-aube (D), caractérisée en ce que chaque aube (52) comporte une ailette (70) agencée en tête d’aube, ladite ailette s’étendant tangentiellement à partir de la face intrados de la pale sur une largeur maximale comprise en 5 et 10 % de la distance inter-aube. Roue mobile selon la revendication 1, dans laquelle la pale (60) s’étend radialement selon une direction d’envergure (E) entre le pied d’aube (66) et la tête d’aube (68) et l’ailette (70) s’étend radialement entre une face interne (75) et une face externe (76), la face externe étant sensiblement perpendiculaire à la direction d’envergure de la pale et la face interne étant concave. Roue mobile selon la revendication 2, dans laquelle l’ailette (70) comporte une extrémité de raccordement (72) de l’ailette à la face intrados (62) et une extrémité libre (74), l’épaisseur de l’ailette (70) selon la direction radiale (R) diminue de l’extrémité de raccordement (72) vers l’extrémité libre (74). Roue mobile selon la revendication 3, dans laquelle l’épaisseur de l’extrémité libre (74) de l’ailette (70) est inférieure à 0,2mm. Roue mobile selon l’une des revendications précédentes, dans laquelle l’ailette (70) s’étend axialement entre une première extrémité (78) et une seconde extrémité (79) agencées entre le bord d’attaque (BA) et le bord de fuite (BF) de la pale (60), la première extrémité (78) étant agencée à distance du bord d’attaque (BA) de la pale, la seconde extrémité (79) étant agencée à distance du bord de fuite (BF) de la pale, et la première extrémité (78) étant plus proche du bord d’attaque (BA) de la pale que la seconde extrémité (79). Roue mobile selon la revendication 5, dans laquelle l’ailette (70) présente axialement une longueur (L) entre la première extrémité (78) et la seconde extrémité (79) comprise entre 5 % et 95 % de la distance entre le bord d’attaque (BA) et le bord de fuite (BF) de l’aube (60). Roue mobile selon la revendication 5 ou 6, dans laquelle l’ailette (70) comporte une première portion (P1), une deuxième portion (P2) et une troisième portion (P3), la deuxième portion (P2) étant agencée entre la première portion (P1) et la troisième portion (P3) et dans laquelle l’ailette (70) présente une largeur constante dans la deuxième portion (P2), une largeur croissante dans la première portion (P1) de la première extrémité vers la deuxième portion et une largeur décroissante dans la troisième portion (P3) de la deuxième portion vers la deuxième extrémité, la largeur étant la dimension d’extension tangentielle de l’ailette à partir de la face intrados (62) de la pale. Compresseur (22) pour turbomachine, notamment d’aéronef, comportant au moins une roue mobile selon l’une des revendications précédentes. Turbomachine (10), notamment d’aéronef, comportant au moins une roue mobile selon l’une des revendications 1 à 7 ou au moins un compresseur (22) selon la revendication précédente.