FR 3152523 A1 20250307 FR 2309256 A 20230904 Système aéraulique de déshumidification et procédé associé. L’invention porte principalement sur un système aéraulique de déshumidification (1) d’un mur de bâtisse (2) à l’aide d’une circulation d’air dans un espace tampon (4) adjacent au mur de bâtisse (2), des moyens de commande étant apte à piloter la circulation d’un premier volume d’air pour déterminer une variation de quantité d’eau dans l’espace tampon (4) par calcul de la différence entre la quantité d’eau extraite et la quantité d’eau apportée, et la circulation d’un flux d’un second volume d’air au travers de l’espace tampon (4) si la variation de quantité d’eau est supérieure à un seuil déterminé, ou commander l’arrêt des moyens de circulation d’air (6) si la variation de quantité d’eau est inférieure ou égale au seuil déterminé. Figure à publier avec l’abrégé : Fig. 1 Système aéraulique de déshumidification et procédé associé. L'invention s’inscrit dans le domaine de l’assainissement du bâti existant. L’invention porte plus particulièrement sur un système aéraulique de déshumidification des murs d’une bâtisse, et sur un procédé de déshumidification par un tel système aéraulique. ART ANTERIEUR ET INCONVENIENTS DE L’ART ANTERIEUR Dans le domaine de l’assainissement du bâti existant, les principales interventions concernent la déshumidification des murs dudit bâti. En effet, les murs du bâti sont soumis à l’humidité provenant de plusieurs sources, et en particulier de remontées capillaires en provenance de sols humides, de terrains humides en contact direct avec les murs enterrés ou semi enterrés, et de l’adsorption des molécules d’eau présentes dans l’air ambiant (humidité atmosphérique). Il existe différentes méthodes de déshumidification, et notamment les méthodes de déshumidification par des systèmes aérauliques, comme celle décrite dans la publication de brevet FR3003584. Des parois thermiquement isolantes et étanches sont prévues pour être disposées à distance du mur à déshumidifier, de manière à former un espace tampon de déshumidification par circulation d’air dans ledit espace tampon selon un débit d’air déterminé. Bien que fonctionnelle, cette méthode n’est pas optimale en particulier parce qu’il est difficile, voire impossible de maitriser l’humidité de l’air entrant et circulant dans l’espace tampon. OBJECTIF DE L’INVENTION L’invention vise ainsi à proposer un système aéraulique de déshumidification des murs de bâtisse à l’efficacité optimisée. À cet effet, le système aéraulique de déshumidification d’un mur de bâtisse au moins une paroi d’isolation thermique apposée à distance d’une face extérieure ou intérieure du mur de bâtisse en formant un espace tampon de déshumidification, une paroi étanche apposée sur l’une des faces de la paroi d’isolation thermique, et des moyens de circulation d’air dans l’espace tampon depuis une zone inférieure d’entrée d’air à l’intérieur de l’espace tampon vers une zone supérieure de sortie d’air hors de l’espace tampon, lequel système aéraulique comprend : Des premiers moyens de détermination de l’humidité absolue de l’air au niveau de la zone d’entrée d’air dans l’espace tampon ; Des seconds moyens de détermination de l’humidité absolue de l’air au niveau et de la zone de sortie d’air hors de l’espace tampon, et Des moyens de commande reliés aux moyens de circulation d’air, aux premiers et seconds moyens de détermination de l’humidité absolue, Lesquels moyens de commande sont configurés pour : Actionner les moyens de circulation d’air pour générer un flux d’un premier volume d’air au travers de l’espace tampon pendant un temps déterminé, Déterminer la quantité d’eau apportée dans l’espace tampon par le flux d’air au niveau de la zone d’entrée d’air, et la quantité d’eau extraite de l’espace tampon par le flux d’air au niveau de la zone de sortie d’air pendant ledit temps déterminé à partir des valeurs d’humidité absolue respectives déterminées en continue par les premiers et seconds moyens de détermination d’humidité absolue, Déterminer une variation de quantité d’eau dans l’espace tampon par calcul de la différence entre la quantité d’eau extraite et la quantité d’eau apportée, et Commander la circulation d’un flux d’un second volume d’air au travers de l’espace tampon si la variation de quantité d’eau est supérieure à un seuil déterminé, ou commander l’arrêt des moyens de circulation d’air si la variation de quantité d’eau est inférieure ou égale au seuil déterminé. Le système de l’invention peut également comporter les caractéristiques optionnelles suivantes considérées isolément ou selon toutes les combinaisons techniques possibles : Au niveau de la zone d’entrée d’air à l’intérieur de l’espace tampon, les premiers moyens de détermination de l’humidité absolue de l’air comprennent des premiers moyens de détermination de la température et de l’humidité relative de l’air, et au niveau de la zone de sortie d’air hors de l’espace tampon, les seconds moyens de détermination de l’humidité absolue de l’air comprennent des seconds moyens de détermination de la température et de l’humidité relative de l’air. Les moyens de commande sont configurés pour commander la circulation du premier volume d’air sous forme d’un flux laminaire dans l’espace tampon. Les moyens de commande sont configurés pour commander la circulation du flux du premier volume d’air équivalent au volume de l’espace tampon. Les moyens de circulation d’air dans l’espace tampon comprennent des moyens de soufflage d’air à l’intérieur de l’espace tampon disposés au niveau de la zone inférieure d’entrée d’air et des moyens d’aspiration d’air hors de l’espace tampon disposés au niveau de la zone supérieure de sortie d’air. L’invention vise également un procédé de déshumidification d’un mur de bâtisse, comprenant au moins une paroi d’isolation thermique apposée à distance d’une face extérieure ou intérieure du mur de bâtisse en formant un espace tampon de déshumidification, une paroi étanche apposée sur l’une des faces de la paroi d’isolation thermique, et des moyens de circulation d’air dans l’espace tampon entre une zone inférieure d’entrée d’air dans l’espace tampon et une zone supérieure de sortie d’air hors de l’espace tampon, caractérisé en ce que le système aéraulique comprend des premiers moyens de détermination de l’humidité absolue de l’air au niveau de la zone d’entrée d’air, des seconds moyens de détermination de l’humidité absolue de l’air au niveau et de la zone de sortie d’air et des moyens de commande reliés aux moyens de circulation d’air, aux premiers et seconds moyens de détermination de l’humidité absolue, lequel procédé comprend les étapes successives de : Actionnement des moyens de circulation d’air pour générer un flux d’un premier volume d’air au travers de l’espace tampon pendant un temps déterminé ; Détermination en continu de l’humidité absolue de l’air au niveau des zones d’entrée d’air et de sortie d’air pendant le temps déterminé ; A partir de l’humidité absolue déterminée en continu à l’étape précédente, détermination de la quantité d’eau apportée dans l’espace tampon par le flux d’air au niveau de la zone d’entrée d’air et la quantité d’eau extraite de l’espace tampon par le flux d’air au niveau de la zone de sortie d’air pendant le temps déterminé ; Détermination d’une variation de quantité d’eau dans l’espace tampon par calcul de la différence entre la quantité d’eau extraite et la quantité d’eau apportée, et, sélectivement, Si la variation de la quantité d’eau dans l’espace tampon est supérieure à un seuil déterminé, commande de la circulation d’un flux d’un second volume d’air au travers de l’espace tampon entre la zone d’entrée d’air et la zone de sortie d’air, puis arrêt des moyens de circulation d’air ; Si la variation de la quantité d’eau dans l’espace tampon est inférieure ou égale au seuil déterminé, arrêt des moyens de circulation d’air. Le procédé de l’invention peut également comporter les caractéristiques optionnelles suivantes considérées isolément ou selon toutes les combinaisons techniques possibles : Le flux du premier volume d’air circulant au travers de l’espace tampon est laminaire. Le seuil déterminé associé à la variation de quantité d’eau dans l’espace tampon est égal à zéro. Les moyens de commande déterminent périodiquement la variation dite instantanée de la quantité d’eau dans l’espace tampon durant la circulation du flux du second volume d’air au travers de l’espace tampon. Les moyens de commande pilotent l’arrêt des moyens de circulation d’air avant la circulation de la totalité du flux du second volume d’air si la variation instantanée de la quantité d’eau déterminée dans l’espace tampon est inférieure ou égale au seuil déterminé. Le second volume d’air est quatre fois supérieur au premier volume d’air. PRESENTATION DES FIGURES D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront clairement de la description qui en est donnée ci-dessous, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux figures annexées parmi lesquelles : FIG. 1 La FIG. 1 représente une vue schématique en coupe du système aéraulique de l’invention ; FIG. 2 La FIG. 2 représente une vue schématique de côté des moyens de circulation et de détermination de l’humidité absolue de l’invention. DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION Il est tout d’abord précisé que sur les figures, les mêmes références désignent les mêmes éléments quelle que soit la figure sur laquelle elles apparaissent et quelle que soit la forme de représentation de ces éléments. De même, si des éléments ne sont pas spécifiquement référencés sur l’une des figures, leurs références peuvent être aisément retrouvées en se reportant à une autre figure. Il est également précisé que les figures représentent essentiellement un mode de réalisation de l’objet de l’invention mais qu’il peut exister d’autres modes de réalisation qui répondent à la définition de l’invention. La présente invention concerne un système aéraulique de déshumidification 1 d’au moins un mur 2 de bâtisse, et avantageusement de l’ensemble des murs 2 de la bâtisse. Pour chaque mur 2 de la bâtisse, le système aéraulique 1 comprend, selon une première variante préférée de l’invention, une paroi d’isolation thermique 3 apposée à distance d’une face intérieure du mur 2 – ladite face intérieure du mur 2 étant celle située à l’intérieur de la bâtisse – de manière à former un espace tampon de déshumidification 4 entre la face intérieure du mur 2 et l’une des faces de la paroi d’isolation thermique 3. Selon cette première variante préférée, le système aéraulique de déshumidification 1 comprend une paroi étanche dite paroi freine-vapeur 5 ménagée sur la face opposée de la paroi d’isolation thermique 3. Les propriétés d’isolation thermique et d’étanchéité de ces parois 3, 5 permettent de s’affranchir, dans l’espace clos à l’intérieur de la bâtisse, de la présence d’humidité dans les murs 2. Selon une seconde variante, pour chaque mur 2 de bâtisse, la paroi d’isolation thermique 3 est apposée à distance du mur 2 et en vis-à-vis d’une face extérieure dudit mur 2. Dans cette seconde variante, la paroi freine-vapeur 5 est ménagée sur une face de la paroi d’isolation thermique 3 qui est en vis-à-vis du mur 2 de bâtisse. Selon une troisième et dernière variante, le système aéraulique 2 comprend deux parois étanches 3 – chacune accolée à une paroi freine-vapeur 5 – apposées de part et d’autre du mur 2 de bâtisse, de manière à former deux espace tampon de déshumidification 4. Dans la suite de la description, le système aéraulique 1 de l’invention sera décrit en liaison avec la première variante préférée, selon les figures 1 et 2. Le système aéraulique 1 comprend des moyens de circulation d’air 6 dans l’espace tampon 4 depuis une zone inférieure d’entrée d’air 7 à l’intérieur de l’espace tampon 4 vers une zone supérieure de sortie d’air 8 en dehors de l’espace tampon 4. Plus précisément, et en référence à la FIG. 2 , les moyens de circulation comprennent, pour chaque espace tampon de déshumidification 4, au moins une canalisation inférieure 15 perforée d’une pluralité d’orifices de soufflage 17 qui forme la zone d’entrée d’air 7 et au moins une canalisation supérieure 16 perforée d’une pluralité d’orifices 18 qui forme dans la zone de sortie d’air 8. Les moyens de circulation 6 comprennent des moyens de soufflage d’air 9 reliés en entrée 19 de chaque canalisation inférieure perforée 15, et qui sont configurés pour assurer l’injection d’air provenant de l’extérieur dans l’espace tampon 4, via les orifices 17 de la canalisation inférieure 15. Les moyens de circulation 6 comprennent en outre des moyens d’aspiration d’air 10 reliés en sortie 20 de chaque canalisation supérieure perforée 16, et qui sont configurés pour assurer la sortie d’air hors de l’espace tampon 4, via les orifices 18 de la canalisation supérieure 16. Le système aéraulique 1 comprend également des moyens de commande 21 reliés aux moyens de circulation 6, et plus précisément aux moyens de soufflage 9 et aux moyens d’aspiration 10. Ces moyens de commande 21 comprennent typiquement des moyens de contrôle-commande programmables configurés pour piloter la puissance des moyens de soufflage 9 et d’aspiration 10 – et de fait le débit d’air soufflé ou aspiré – ainsi que la durée de fonctionnement desdits moyens de soufflage 9 et d’aspiration 10. Ces moyens de commande 21 sont programmables à distance et comprennent des moyens de communication filaire et/ou sans fil. Le système aéraulique 1 comprend également des premiers moyens de détermination de la température de l’air soufflé dans la canalisation inférieure, ainsi que des premiers moyens de détermination de l’humidité relative de cet air soufflé 13. En outre, le système aéraulique 1 comprend également des seconds moyens de détermination de la température de l’air aspiré dans la canalisation supérieure, ainsi que des seconds moyens de détermination de l’humidité relative de cet air aspiré 14. Ces premiers et seconds moyens de détermination de la température et de l’humidité relative de l’air 13, 14 respectivement au niveau de la zone d’entrée d’air 7 et de la zone de sortie d’air 8 sont reliés aux moyens de commande 21, qui peut alors déterminer l’humidité absolue de l’air au niveau de la zone d’entrée d’air 7 et au niveau de la zone de sortie d’air 8 de la manière suivante. La pression partielle de vapeur d’eau à une température déterminée – au niveau de la zone d’entrée d’air 7 P e et au niveau de la zone de sortie d’air 8 P s – s’exprime de la manière suivante : H re et H rs étant les humidités relatives respectivement mesurées au niveau des zones d’entrée et de sortie d’air, P es et P ss étant les pressions de vapeur saturante respectivement déterminées au niveau des zones d’entrée 7 et de sortie d’air 8 selon la formule suivante : T e et T s étant les températures de l’air en degrés Celsius respectivement mesurées au niveau des zones d’entrée 7 et de sortie d’air 8. Enfin, à partir de l’équation des gaz parfaits P.V = N.R.T, et l’humidité absolue déterminée respectivement au niveau des zones d’entrée 7 et de sortie d’air 8 s’exprimant selon la formule H ae = m e /V e et H as = m s /V s , m e , m s , V e et V s étant respectivement la masse d’eau atmosphérique en grammes pénétrant dans l’espace tampon 4 via la zone d’entrée d’air 7, la masse d’eau atmosphérique en grammes sortant hors de l’espace tampon 4 via la zone de sortie d’air 8, le volume d’air en mètres cube entrant dans l’espace tampon 4 au niveau de la zone d’entrée d’air 7 et le volume d’air en mètres cube sortant de l’espace tampon 4 au niveau de la zone de sortie d’air 4, alors la masse d’eau (c’est à dire la quantité d’eau) ajoutée et la masse d’eau extraite de l’espace tampon 4 durant un temps déterminé s’expriment de la manière suivante : Q étant le débit d’air au niveau de la zone d’entrée d’air 7 et de la zone de sortie d’air 8. Préférentiellement, le débit d’air au niveau de la zone d’entrée d’air 7 est identique au débit d’air au niveau de la zone de sortie d’air 8. De fait, la masse d’eau totale ajoutée M e ou extraite M s pendant une durée totale D de circulation d’air au travers de l’espace tampon 4 s’exprime de la manière suivante : Ainsi, les moyens de commande 21 sont configurés pour asservir le fonctionnement des moyens de soufflage 9 et d’aspiration 10 en fonction des données d’humidité absolue et de masses d’eau extraite de l’espace tampon 4 et ajoutée dans l’espace tampon 4 déterminées. En effet, l’invention permet de programmer une circulation prolongée d’air au travers de la zone tampon 4 uniquement si l’humidité absolue de l’air extérieur est inférieure à l’humidité absolue dans l’espace tampon 4. Pour ce faire, les moyens de commande 21 du système aéraulique 1 mettent en œuvre le procédé de déshumidification suivant : Au cours d’une première étape, les moyens de commande 21 actionnent les moyens d’aspiration 9 et de soufflage 10 pour commander la circulation d’un premier volume d’air déterminé au travers de l’espace tampon. Avantageusement, le débit d’air est tel que le nombre de Reynolds associé à cette circulation du premier volume d’air au travers de l’espace tampon 4 est inférieur à 2000, ce qui assure la circulation d’un flux laminaire dans l’espace tampon 4 et non pas turbulent. La circulation d’un flux laminaire limite le mélange entre l’air initialement présent dans l’espace tampon 4 et l’air apportée de l’extérieur via la zone d’entrée d’air 7, ce qui limite de fait le volume d’air nécessaire au remplacement quasi-total du volume d’air dans l’espace tampon 4. En effet, la circulation d’un premier volume d’air équivalent au volume de l’espace tampon suffit pour renouveler 63% de l’air initialement présent dans ledit espace tampon 4. Or, le débit d’air étant connu, les moyens de commande 21 pilotent donc l’actionnement des moyens de soufflage et d’aspiration pendant un premier temps déterminé assurant la circulation du premier volume d’air. Le nombre de Reynolds R e est déterminé de la manière suivante : ρétant la masse volumique de l’air, v b la vitesse de l’air traversant l’espace tampon, L la longueur caractéristique sur laquelle varie l’écoulement d’air (estimée à 1 mètre), et η la viscosité dynamique de l’air. Ainsi, les moyens de commande 21 ajustent la vitesse de circulation de l’air (et donc le débit d’air) pour maintenir un nombre de Reynolds inférieur à 2000. Au cours d’une seconde étape et concomitamment à la circulation de ce premier volume d’air au travers de l’espace tampon 4, entre la zone d’entrée d’air 7 et la zone de sortie d’air 8, les premiers et second moyens de détermination de l’humidité relative et de la température de l’air 13, 14 mesurent périodiquement la température et l’humidité relative de l’air sortant des moyens de soufflage 9 (et donc pénétrant dans l’espace tampon 4 via la zone d’entrée d’air 7) ainsi que la température et l’humidité relative de l’air sortant des moyens d’aspiration 10 (et donc sortant hors de l’espace tampon 4 via la zone de sortie d’air 8). Ces mesures sont envoyées aux moyens de commande 21, qui disposent donc de n mesures d’humidité relative d’air et n mesures de température d’air au niveau de la zone d’entrée d’air 7, ainsi que n mesures d’humidité relative d’air et n mesures de température d’air au niveau de la zone de sortie d’air 8. En outre, chaque mesure de température ou d’humidité relative prise à l’instant k est associée à un temps t k . Au cours d’une troisième étape, les moyens de commande déterminent la masse d’eau ajoutée dans l’espace tampon 4 ainsi que la masse d’eau extraite de l’espace tampon 4 durant la période de circulation du premier volume d’air, c’est à dire pendant le premier temps déterminé. Pour ce faire, les moyens de commande 21 calculent la masse d’eau instantanée ajoutée et extraite pour chaque intervalle de temps Δt k déterminé entre t k-1 et t k , k allant de 1 (début de la circulation du premier volume d’air au travers de l’espace tampon 4) à n (fin de la circulation du premier volume d’air au travers de l’espace tampon 4). Ce calcul est réalisé en adaptant la formule (1) avec la méthode des rectangles. Ainsi, pour chaque intervalle de temps Δt k , la masse d’eau instantanée extraite m sk et la masse d’eau instance ajoutée m ek sont respectivement égales à : Q k étant le débit des moyens de soufflage et des moyens d’aspiration pour l’intervalle de temps Δt k , P ek et P sk étant les valeurs de pression partielle de vapeur d’eau pour l’intervalle de temps Δ tk respectivement au niveau des zones d’entrée 7 et de sortie d’air 8, T ek et T sk étant les températures de l’air respectivement au niveau des zones d’entrée 7 et de sortie d’air 8. Les moyens de commande en déduisent alors la variation de masse d’eau Δm k pour chaque intervalle Δt k , en soustrayant la masse d’eau ajoutée de la masse d’eau extraite durant cet intervalle Δt k : Dm k = m sk – m ek Les calculs sont réalisés pour l’ensemble des intervalles de temps, c’est-à-dire pour k compris entre 1 et n, si bien que la masse totale d’eau ajoutée M e dans l’espace tampon 4 via la zone d’entrée d’air 7 et la masse totale d’eau extraite M s de l’espace tampon 4 via la zone de sortie d’air 8 est calculée par les moyens de commande de la manière suivante. Finalement la variation de la masse d’eau ΔM à l’intérieur de l’espace tampon 4, à l’issue de la circulation du premier volume d’air, est calculé par les moyens de commande 21 suivant DM = M s – M e . Pour plus de précision et de manière alternative, une autre méthode de calcul peut être utilisée, par exemple la méthode des trapèzes. Si la variation de la masse d’eau ΔM est supérieure à un seuil déterminé – typiquement zéro, ce qui signifie que de l’eau à été extraite de l’espace tampon 4 durant la circulation du premier volume d’air – alors les moyens de commande 21 pilotent la circulation d’un second volume d’air pendant un second temps déterminé, destiné à déshumidifier le ou les murs 2 de bâtisse. Typiquement, ce second volume d’air est quatre fois supérieur au premier volume d’air, et donc quatre fois supérieur au volume de l’espace tampon 4. En revanche, si la variation de la masse d’eau ΔM est inférieure ou égale au seuil déterminé – si le seuil est zéro, cela signifie que la masse d’eau dans l’espace tampon 4 n’a pas varié, ou a augmenté lors de la circulation du premier volume d’air, alors les moyens de commande pilotent l’arrêt des moyens de circulation 6. Ainsi, le second volume d’air destiné à déshumidifier le ou les murs de bâtisse n’est mis en circulation que si le test préalable – qui consiste en la circulation du premier volume d’air – conclut à une extraction d’eau hors de l’espace tampon 4. Quotidiennement, les moyens de commande réalisent entre un et dix tests préalables qui, s’ils indiquent une extraction d’eau de l’espace tampon 4, sont suivis d’un cycle de déshumidification par la circulation du second volume d’air. De manière particulièrement avantageuse, afin d’optimiser encore davantage le système aéraulique 1, les moyens de commande 21 réalisent périodiquement une mesure de la variation instantanée de masse d’eau au cours de la circulation du second volume d’air au travers de l’espace tampon 4. Si durant un intervalle de temps Δt k la variation instantanée de masse d’eau dans l’espace tampon 4 devient négative ou nulle, alors les moyens de commande 21 pilotent l’arrêt des moyens de circulation d’air 6 pour éviter l’ajout d’eau dans l’espace tampon 4 et limiter la durée de fonctionnement des moyens de soufflage 9 et d’aspiration 10. Le tableau ci-dessous illustre la comparaison entre des cycles de déshumidification mis en œuvre par un système de déshumidification sans asservissement à l’humidité extérieure, et des cycles de déshumidification avec le système aéraulique 1 de l’invention, dont les moyens de commande sont asservis à l’humidité extérieur. Cette période de test s’étend sur 4 mois pour le système aéraulique sans asservissement, et sur 5 mois pour le système aéraulique 1 de l’invention. Désignation Sans asservissement Avec asservissement Variation Durée d’un cycle de déshumidification 60 mn 40 ou 60 mn Nombre de cycles 127 131 Durée programmée Dp 7620 mn 6600 mn Durée totale effective De 7620 mn 4658 mn De/Dp 1 0,71 -29% Masse extraite Ms 2103 2081 Masse ajoutée Me 314 33 Ms/Me 6,7 63,1 +842% Ms/De (g/mn) 0,28 0,447 +62% Me/De (g/mn) 0,041 0,007 -83% Ces résultats démontrent, pour une quantité d’eau extraite comparable entre le système sans asservissement et le système aéraulique 1 de l’invention, que : Le temps de fonctionnement effectif des moyens de circulation 6 est réduit de 29%, ce qui permet des économies d’énergie. La variation du rapport entre la masse totale d’eau extraite hors de l’espace tampon 4 et la masse totale d’eau ajoutée dans l’espace tampon 4 est de plus de 800%. Cela signifie que le système 1 de l’invention, tout en permettant d’extraire des quantités d’eau comparables avec le système aéraulique sans asservissement à l’humidité extérieure, diminue de manière extrêmement efficace l’apport d’eau durant les cycles de déshumidification. Ceci est corroboré par les rapports Ms/De et Me/De, qui montre une augmentation de 62% de la vitesse d’extraction d’eau hors de l’espace tampon 4 et une diminution de 83% de la vitesse d’apport d’eau dans l’espace tampon 4. Le système aéraulique 1 de l’invention permet donc d’assainir les murs 2 de manière optimale, en optimisant l’extraction de vapeur d’eau de l’espace tampon 4, en limitant l’apport de vapeur d’eau dans cet espace tampon 4, et en réduisant la consommation d’énergie des moyens de circulation d’air 6. Système aéraulique de déshumidification (1) d’un mur de bâtisse (2), comprenant au moins une paroi d’isolation thermique (3) apposée à distance d’une face extérieure ou intérieure du mur de bâtisse (2) en formant un espace tampon de déshumidification (4), une paroi étanche (5) apposée sur l’une des faces de la paroi d’isolation thermique (3), et des moyens de circulation d’air (6) dans l’espace tampon (4) depuis une zone inférieure d’entrée d’air (7) à l’intérieur de l’espace tampon (4) vers une zone supérieure de sortie d’air (8) hors de l’espace tampon (4), caractérisé en ce que le système aéraulique (1) comprend : des premiers moyens de détermination de l’humidité absolue de l’air (11) au niveau de la zone d’entrée d’air dans l’espace tampon (7), des seconds moyens de détermination de l’humidité absolue de l’air (12) au niveau et de la zone de sortie d’air hors de l’espace tampon (8), et des moyens de commande (21) reliés aux moyens de circulation d’air (6), aux premiers et seconds moyens de détermination de l’humidité absolue (11,12), lesquels moyens de commande sont configurés pour : actionner les moyens de circulation d’air (6) pour générer un flux d’un premier volume d’air au travers de l’espace tampon (4) pendant un temps déterminé, déterminer la quantité d’eau apportée dans l’espace tampon (4) par le flux d’air au niveau de la zone d’entrée d’air (7), et la quantité d’eau extraite de l’espace tampon (4) par le flux d’air au niveau de la zone de sortie d’air (8) pendant ledit temps déterminé à partir des valeurs d’humidité absolue respectives déterminées en continue par les premiers et seconds moyens de détermination d’humidité absolue (11,12), déterminer une variation de quantité d’eau dans l’espace tampon (4) par calcul de la différence entre la quantité d’eau extraite et la quantité d’eau apportée, et commander la circulation d’un flux d’un second volume d’air au travers de l’espace tampon (4) si la variation de quantité d’eau est supérieure à un seuil déterminé, ou commander l’arrêt des moyens de circulation d’air (6) si la variation de quantité d’eau est inférieure ou égale au seuil déterminé. Système aéraulique (1) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que : au niveau de la zone d’entrée d’air (7) à l’intérieur de l’espace tampon (4), les premiers moyens de détermination de l’humidité absolue de l’air (11) comprennent des premiers moyens de détermination de la température et de l’humidité relative de l’air (13) ; au niveau de la zone de sortie d’air (8) hors de l’espace tampon (4), les seconds moyens de détermination de l’humidité absolue de l’air (12) comprennent des seconds moyens de détermination de la température et de l’humidité relative de l’air (14). Système aéraulique (1) selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que les moyens de commande (21) sont configurés pour commander la circulation du premier volume d’air sous forme d’un flux laminaire dans l’espace tampon (4). Système aéraulique (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que les moyens de commande (21) sont configurés pour commander la circulation du flux du premier volume d’air équivalent au volume de l’espace tampon (4). Système aéraulique (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que les moyens de circulation d’air (6) dans l’espace tampon (4) comprennent des moyens de soufflage d’air à l’intérieur de l’espace tampon (9) disposés au niveau de la zone inférieure d’entrée d’air (7) et des moyens d’aspiration d’air hors de l’espace tampon (10) disposés au niveau de la zone supérieure de sortie d’air (8). Procédé de déshumidification d’un mur de bâtisse (2), comprenant au moins une paroi d’isolation thermique (3) apposée à distance d’une face extérieure ou intérieure du mur de bâtisse (2) en formant un espace tampon de déshumidification (4), une paroi étanche (5) apposée sur l’une des faces de la paroi d’isolation thermique (3), et des moyens de circulation d’air (6) dans l’espace tampon (4) entre une zone inférieure d’entrée d’air (7) dans l’espace tampon (4) et une zone supérieure de sortie d’air (8) hors de l’espace tampon (4), caractérisé en ce que le système aéraulique (1) comprend des premiers moyens de détermination de l’humidité absolue de l’air (11) au niveau de la zone d’entrée d’air (7), des seconds moyens de détermination de l’humidité absolue de l’air (12) au niveau et de la zone de sortie d’air (8) et des moyens de commande (21) reliés aux moyens de circulation d’air (6), aux premiers et seconds moyens de détermination de l’humidité absolue (11,12), lequel procédé comprend les étapes successives de : Actionnement des moyens de circulation d’air (6) pour générer un flux d’un premier volume d’air au travers de l’espace tampon (4) pendant un temps déterminé ; Détermination en continu de l’humidité absolue de l’air au niveau des zones d’entrée d’air (7) et de sortie d’air (8) pendant le temps déterminé ; A partir de l’humidité absolue déterminée en continu à l’étape précédente, détermination de la quantité d’eau apportée dans l’espace tampon (4) par le flux d’air au niveau de la zone d’entrée d’air (7) et la quantité d’eau extraite de l’espace tampon (4) par le flux d’air au niveau de la zone de sortie d’air (8) pendant le temps déterminé ; Détermination d’une variation de quantité d’eau dans l’espace tampon (4) par calcul de la différence entre la quantité d’eau extraite et la quantité d’eau apportée, et, sélectivement, Si la variation de la quantité d’eau dans l’espace tampon (4) est supérieure à un seuil déterminé, commande de la circulation d’un flux d’un second volume d’air au travers de l’espace tampon (4) entre la zone d’entrée d’air (7) et la zone de sortie d’air (8), puis arrêt des moyens de circulation d’air (6) ; Si la variation de la quantité d’eau dans l’espace tampon (4) est inférieure ou égale au seuil déterminé, arrêt des moyens de circulation d’air (6). Procédé selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le flux du premier volume d’air circulant au travers de l’espace tampon (4) est laminaire. Procédé selon la revendication 6 ou 7, caractérisé en ce que le seuil déterminé associé à la variation de quantité d’eau dans l’espace tampon (4) est égal à zéro. Procédé selon l’une quelconque des revendications 6 à 8, caractérisé en ce que les moyens de commande (21) déterminent périodiquement la variation dite instantanée de la quantité d’eau dans l’espace tampon (4) durant la circulation du flux du second volume d’air au travers de l’espace tampon (4). Procédé selon la revendication précédente, caractérisé en ce que les moyens de commande (21) pilotent l’arrêt des moyens de circulation d’air (6) avant la circulation de la totalité du flux du second volume d’air si la variation instantanée de la quantité d’eau déterminée dans l’espace tampon (4) est inférieure ou égale au seuil déterminé. Procédé selon l’une quelconque des revendications 6 à 10, caractérisé en ce que le second volume d’air est quatre fois supérieur au premier volume d’air.