FR 3152175 A1 20250221 FR 2308713 A 20230814 Le présent document présente un joint annulaire d’étanchéité (10) comprenant une pluralité de secteurs (30, 60, 62) de joint distribués circonférentiellement autour d’un axe longitudinal (A), chaque secteur de joint (30, 60, 62) comprenant un secteur d’anneau interne (30) relié à un secteur d’anneau externe (60) par un organe de rappel (62), le joint d’étanchéité (10) comprenant en outre un organe d’étanchéité (32, 34, 36, 38, 40) comprenant une rangée annulaire de lames (32) maintenues en appui axial contre les secteurs d’anneau interne (30) et externe (60) par des moyens de maintien élastiques (36). Figure de l’abrégé : Figure 4 Joint d’étanchéité pour turbomachine La présente divulgation concerne la conception d’un joint d’étanchéité pour une turbomachine ainsi qu’une turbomachine comprenant un tel joint d’étanchéité. Le changement climatique est une préoccupation majeure pour de nombreux organes législatifs et de régulation à travers le monde. En effet, diverses restrictions sur les émissions de carbone ont été, sont ou seront adoptées par divers états. En particulier, une norme ambitieuse s’applique à la fois aux nouveaux types d’avions mais aussi ceux en circulation nécessitant de devoir mettre en œuvre des solutions technologiques afin de les rendre conformes aux réglementations en vigueur. L’aviation civile se mobilise depuis maintenant plusieurs années pour apporter une contribution à la lutte contre le changement climatique. Les efforts de recherche technologique ont déjà permis d’améliorer de manière significative les performances environnementales des avions. La Déposante prend en considération les facteurs impactant dans toutes les phases de conception et de développement pour obtenir des composants et des produits aéronautiques moins énergivores, plus respectueux de l’environnement et dont l’intégration et l’utilisation dans l’aviation civile entraînent des conséquences environnementales modérées dans un but d’amélioration de l'efficacité énergétique des avions. Dans ce contexte, le rendement des moteurs est constamment amélioré, ce qui a parfois un impact sur la température des gaz ou des éléments structurels en aval de la chambre de combustion. La maîtrise des températures au niveau des turbines est primordiale pour des raisons de tenue mécanique et de maîtrise des déformations de dilatation. Le document de brevet FR 3 080 406 A1 décrit un distributeur de turbine dans lequel les pales sont creuses et sont adaptées pour recevoir un écoulement d’air refroidissant les pales et prélevé au niveau du compresseur. L’air de refroidissement des turbines peut être prélevé en aval du compresseur et radialement en-dessous des chambres de combustion. Ce flux d’air traverse trois joints d’étanchéité : un joint d’étanchéité en aval du compresseur à haute pression, dit « CDP » pour « compressor discharge pressure » en anglais ; un joint d’étanchéité interne, dit « FIS » pour « forward inner seal » en anglais ; et un joint d’étanchéité externe, dit « FOS » pour « forward outer seal » en anglais. Ces joints d’étanchéité sont généralement des joints d’étanchéité à labyrinthes. Les joints d’étanchéité labyrinthes sont formés de léchettes disposées sur le rotor qui coopèrent avec un abradable du stator. L’abradable peut avoir une structure alvéolaire du type nid d’abeilles. L’inconvénient de ce type de joints d’étanchéité réside dans le fait que le frottement des léchettes sur l’abradable tend à détériorer l’abradable et par conséquent à augmenter le jeu entre rotor et stator. Ceci induit une augmentation du débit d’air traversant les joints d’étanchéité. Selon le joint d’étanchéité en question (CDP, FIS, FOS), cela signifie une augmentation ou une diminution du débit d’air fourni aux turbines et donc un écart par rapport à une valeur cible, optimisée, de débit d’air. Ainsi, l’augmentation du jeu entre ces joints d’étanchéité et les rotors peut avoir deux conséquences majeures : une réduction du rendement de la turbomachine, et un refroidissement insuffisant des turbines. Par conséquent, il existe un besoin pour garantir une constance des débits traversant les joints d’étanchéité sur toute la durée de vie des joints d’étanchéité. Résumé La présente invention vise à proposer un joint d’étanchéité de turbomachine qui permette de maîtriser le débit d’air de refroidissement fourni aux turbines, indépendamment de sa durée de vie. A cet effet, le présent document concerne un joint annulaire d’étanchéité comprenant une pluralité de secteurs de joint distribués circonférentiellement autour d’un axe longitudinal, chaque secteur de joint comprenant un secteur d’anneau interne relié à un secteur d’anneau externe par un organe de rappel, le joint d’étanchéité comprenant en outre un organe d’étanchéité comprenant une rangée annulaire de lames maintenues en appui axial contre les secteurs d’anneau interne et externe par des moyens de maintien élastiques. Cette conception permet de minimiser les fuites d’air radialement au-dessus du secteur d’anneau interne sans entraver le déplacement radial du secteur d’anneau interne. Ainsi, le contrôle du jeu entre le joint d’étanchéité et le rotor peut être maîtrisé. Une telle architecture du joint d’étanchéité diffère d’un joint d’étanchéité à labyrinthe. Le secteur d’anneau interne est mobile radialement et présente une interface interne avec un rotor. La portance du secteur interne et l’organe de rappel assurent le maintien d’un jeu prédéfini avec le rotor interne. Il est évident que l’étanchéité du joint d’étanchéité n’est pas une étanchéité stricte au sens où l’air ne pourrait pas traverser le joint d’étanchéité, mais une étanchéité relative, le but du joint d’étanchéité étant de laisser passer une quantité d’air maîtrisée, mais uniquement entre le joint d’étanchéité et le rotor. L’organe d’étanchéité veillant à ne pas laisser passer d’air entre le secteur d’anneau interne et le secteur d’anneau externe. Il est entendu que le jeu prédéfini est un jeu « cible », et qu’il est possible que le jeu varie légèrement autour de la valeur de jeu prédéfini dans certaines conditions d’utilisation du joint d’étanchéité. Lorsque le joint d’étanchéité est dans sa position d’équilibre, le jeu prédéfini permet d’assurer que le flux d’air traversant le joint d’étanchéité soit le flux d’air souhaité. Toutefois, si le jeu augmente ou diminue, le joint d’étanchéité sera ramené au jeu prédéfini par rapport à un comportement de ressort des secteurs d’anneau internes assuré notamment par les organes de rappel et l’écoulement de l’air. Plus précisément, si le jeu entre le joint d’étanchéité et le rotor devient plus faible que le jeu prédéfini, le frottement de l’air sous le secteur d’anneau interne tend à déplacer le secteur d’anneau interne de sorte à augmenter le jeu. A l’inverse, si le jeu entre le joint d’étanchéité et le rotor devient plus grand que le jeu prédéfini, l’organe de rappel exerce une force plus grande que la portance du secteur d’anneau interne, les secteurs d’anneau internes revenant alors à leurs positions d’équilibre, c’est-à-dire au jeu prédéfini. Cet équilibre mécano-aérodynamique qui régule un jeu prédéfini permet également d’éviter tout contact entre le rotor et le joint d’étanchéité, s’affranchissant ainsi du problème d’usure rencontré pour les joints d’étanchéité à labyrinthe classiques. La « distribution circonférentielle » des secteurs de joint entend signifier que chaque secteur de joint définit une portion de la circonférence du joint, et que l’ensemble des secteurs de joint permet d’obtenir le joint complet. Optionnellement, la distribution est régulière et chaque secteur de joint représente alors une portion égale de la circonférence du joint d’étanchéité. Les termes « interne » et « externe », ou indifféremment « intérieur » et « extérieur » se réfèrent à une position radiale par rapport à l’axe central du joint autour duquel sont agencés les secteurs de joint. « L’amont » et « l’aval » sont à comprendre dans la direction principale d’écoulement du flux dans une turbomachine. Selon un mode de réalisation, chaque lame présente deux ouvertures alignées avec des orifices traversant les secteurs d’anneau externe ; et une pluralité de pions est insérée dans les ouvertures et les orifices, chaque pion ayant une tête mettant en compression axiale un des moyens de maintien élastiques et une tige débouchant en aval du secteur d’anneau externe. Il est ainsi possible de maîtriser l’effort appliqué sur les lames en choisissant des pions de taille adéquate. Lors d’opérations de maintenance, les pions peuvent être changés le cas échéant par des pions plus courts, pour maintenir le même effort d’appui sur les lames et continuellement maîtriser le jeu indépendamment de l’âge du joint d’étanchéité. Les pions peuvent être fixes en translation par rapport au secteur d’anneau externe. Par exemple, la tige des pions peut être soudée au secteur d’anneau externe, ou son débattement peut être limité par un circlip. Selon un mode de réalisation, une coupelle, fixée à une bride de fixation du joint à un carter, recouvre la tête d’au moins deux pions qui mettent en compression un même moyen de maintien élastique. La coupelle constitue une sécurité en cas de déformation des moyens de maintien élastiques ou du pion. La coupelle peut être formée d’une unique tôle, recouvrant l’intégralité des pions, ou de plusieurs tôles, distribuées circonférentiellement pour recouvrir une ou plusieurs paires de pions. Selon un mode de réalisation, les moyens de maintien élastiques sont des tôles de maintien pliées en épingle. Les tôles de maintien peuvent être faite d’acier à ressort. Alternativement, d’autres moyens élastiques (ressorts hélicoïdaux par exemple) peuvent être prévus. Selon un mode de réalisation, chaque moyen de maintien présente deux trous et deux encoches circonférentiellement adjacentes, les pions traversant d’une part les trous et d’autre part les encoches pour maintenir en position les moyens de maintien élastiques. Ces dégagements de matière limitent la détérioration de l’élasticité de la tôle avec le temps, contrôlant ainsi continuellement le jeu à l’interface joint-rotor. Selon un mode de réalisation, des couvre-lames recouvrent au moins en partie deux lames circonférentiellement adjacentes. Ces couvre-lames permettent de garantir une étanchéité entre deux lames adjacentes. Selon un mode de réalisation, la zone d’appui des moyens de maintien élastiques sur les lames est positionnée à une distance médiane entre une arête d’extrémité radiale interne du secteur d’anneau externe et une arête d’extrémité radiale externe du secteur d’anneau interne. Ainsi, les moyens de maintien élastiques peuvent appliquer un effort moindre tout en garantissant l’étanchéité à la fois sur le secteur d’anneau interne et le secteur d’anneau externe. Un effort moindre signifie une déviation de l’effort initial faible au cours de la vie du joint et donc une bonne maîtrise du jeu dans le temps. Lorsque des couvre-lames sont prévus, la zone d’appui peut être une zone d’appui direct des moyens de maintien élastiques sur le couvre-lame et l’effort n’est appliqué qu’indirectement sur les lames, via les couvre-lames. Selon un mode de réalisation, la pluralité de lames est constituée d’une lame respective à chaque secteur de joint. Dans un mode de réalisation, le joint d’étanchéité comprend entre 8 et 20 secteurs de joints. Cette plage de valeurs constitue un bon compromis entre un trop petit nombre de secteurs, synonyme de secteurs lourds pour les organes de rappel, et un trop grand nombre de secteurs, synonyme de nombreux interstices inter-secteurs et donc de fuites potentielles d’air. Dans un mode de réalisation, les secteurs d’anneau externe d’un joint d’étanchéité peuvent être une pièce unique, par exemple une virole. En d’autres termes, il n’y a pas de séparation physique entre deux secteurs d’anneau externes circonférentiellement successifs. Dans un mode de réalisation, une telle virole peut être monolithique, c’est-à-dire réalisée en une seule pièce sans raccordement. Dans un tel cas de figure, il sera considéré qu’une portion angulaire de la virole peut être considérée comme un secteur d’anneau externe. L’invention porte également sur un procédé d’assemblage d’un joint annulaire d’étanchéité selon l’un des modes de réalisation évoqués ci-dessus, le procédé comprenant les étapes consistant à : fournir un ensemble comprenant une pluralité de secteurs de joint distribués circonférentiellement autour d’un axe longitudinal, chaque secteur de joint comprenant un secteur d’anneau interne relié à un secteur d’anneau externe par un organe de rappel ; mettre en position des lames en appui axial contre les secteurs d’anneau interne et externe ; puis mettre en position des moyens de maintien élastiques appliquant un effort sur les lames pour maintenir le contact entre les lames et les secteurs d’anneau interne et externe. Optionnellement, les couvre-lames, les pions et la/les tôle(s) sont également assemblées à l’ensemble. L’invention porte également sur une turbomachine comprenant : un compresseur haute pression ; une chambre de combustion ; une turbine haute pression ; un premier, un deuxième et un troisième joint d’étanchéité ; et un circuit d’acheminement d’air de refroidissement vers la turbine haute pression, le circuit d’acheminement d’air comprenant une entrée d’air en aval du compresseur haute pression, un conduit séparé de l’entrée par le premier joint d’étanchéité, un logement séparé du conduit par le deuxième joint d’étanchéité, un injecteur d’air débouchant dans le logement, une sortie de purge séparée du logement par le troisième joint d’étanchéité et une sortie d’air du logement dirigeant le flux d’air vers la turbine haute pression, au moins l’un des premier, deuxième et troisième joints d’étanchéité étant conforme à l’un des modes de réalisation exposés ci-dessus. Selon la position envisagée, le premier joint est un joint en aval du compresseur à haute pression (dit « CDP » pour « compressor discharge pressure » en anglais), le deuxième joint est un joint intérieur avant (dit « FIS » pour « forward inner seal » en anglais) et le troisième joint est un joint extérieur avant (dit « FOS » pour « forward outer seal » en anglais). Il a été constaté que les joints d’étanchéité de l’invention permettent un meilleur contrôle du jeu au cours de leur durée de vie que les joints d’étanchéité à labyrinthe, et assurent ainsi un maintien des performances de la turbomachine et un refroidissement efficace des turbines tout au long de la vie du joint d’étanchéité. D’autres caractéristiques, détails et avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-après, et à l’analyse des dessins annexés, sur lesquels : FIG. 1 est une vue en coupe schématique d’une turbomachine ; FIG. 2 est une vue en coupe d’un circuit de refroidissement des turbines ; FIG. 3 est une vue de face d’un joint d’étanchéité selon l’invention ; FIG. 4 est une vue en coupe d’un secteur de joint ; FIG. 5 est une vue partielle de l’ensemble lames et couvre-lames ; FIG. 6 est une vue détaillée d’une tôle de maintien ; FIG. 7 est une vue isométrique partielle d’un joint d’étanchéité. Les figures décrivent différents aspects de l’invention de façon schématique. Les dimensions ne sont pas représentées à l’échelle : certaines dimensions sont agrandies pour faciliter la lecture des dessins et la compréhension des phénomènes en jeu. Le terme « environ », utilisé pour qualifier les dimensions des différents éléments, est à considérer comme synonyme d’une tolérance de +/- 10%. La direction axiale est celle de l’axe longitudinal de la turbomachine, noté A. La direction radiale est perpendiculaire et coplanaire à la direction A. La direction circonférentielle ou tangentielle est orthogonale à la direction axiale et à la direction radiale. La présente invention s’inscrit de manière préférentielle dans le cadre des turbomachines pour aéronefs. A ce titre, la FIG. 1 représente de manière schématique, en coupe selon un plan vertical passant par son axe longitudinal A, un turboréacteur à double flux 1. Il comporte d’amont en aval selon la circulation du flux d’air, une soufflante 2, un compresseur basse pression 3, un compresseur haute pression 4, une chambre de combustion 5, une turbine haute pression 6 et une turbine basse pression 7. Il est entendu que l’invention n’est pas limitée à une turbomachine spécifiquement avec cette structure. L’air entrant dans la turbomachine est froid. Il est comprimé par les compresseurs 3 et 4 et monte en température jusqu’à environ 500-600°C. En sortie de la chambre de combustion 5, l’air est à une température de l’ordre de 1500 à 2000°C. Les turbines 6 et 7 voient donc un air très chaud et sont donc sujettes à des déformations et des usures thermiques. Un moyen de réguler la température des turbines est de prélever de l’air moins chaud, sous la chambre de combustion 5 et au niveau des derniers étages du compresseur 4, et d’acheminer cet air vers l’aval pour refroidir les turbines. La FIG. 2 représente une portion de la turbomachine de la FIG. 1 , et en particulier la chambre de combustion et des joints d’étanchéité. Dans le mode de réalisation représenté, la portion de turbomachine présente trois joints d’étanchéité : un joint d’étanchéité 10 en aval du compresseur à haute pression (« CDP »), un joint d’étanchéité intérieur avant 12 (« FIS »), et un joint d’étanchéité extérieur avant 14 (« FOS »). La FIG. 2 n’est qu’un exemple de configuration pour un chemin de refroidissement de l’air dans une turbomachine, et l’homme du métier parviendra à identifier les joints respectifs CDP, FIS et FOS dans d’autres géométries de circuit de refroidissement. Dans le mode de réalisation représenté, une entrée d’air 9 permet de prélever de l’air 16 en aval du dernier disque de compresseur. L’air 16 prélevé en aval du dernier disque de compresseur traverse en premier lieu le joint d’étanchéité 10, lequel est situé radialement sous l’entrée de la chambre de combustion 5. L’air 16 poursuit son chemin dans un conduit 11 qui peut être annulaire autour de l’axe A. L’air traverse ensuite un deuxième joint (joint d’étanchéité interne avant) 12 et débouche dans un logement 13 agencé entre le deuxième joint 12 et un troisième joint (joint d’étanchéité extérieur avant) 14. De l’air est également prélevé sous la chambre de combustion 5. Des injecteurs 15 d’air provenant d’une cavité 17 sous la chambre de combustion débouchent dans le logement 13. L’air 16 provenant du compresseur et celui provenant des injecteurs 15 se rejoignent au niveau du logement 13. Cet air est ensuite dirigé vers un circuit de refroidissement 18 du premier étage de la turbine 6 via une sortie 19 du logement 13. Le joint 14 permet de réguler une sortie d’air depuis le logement 13 vers un circuit de purge 20, axialement positionné entre un distributeur 6.1 et la première roue mobile de turbine 6. Le flux 18 est destiné à refroidir la turbine et notamment refroidir les aubes creuses de la turbine 6. Les quantités d’air régulées par les joints 10, 12, 14 sont dictées par le jeu entre ces joints et une surface interne 22 respective en regard des joints. Dans le mode de réalisation représenté, la surface 22 en regard des joints 10, 12, 14 est une surface externe d’un ensemble rotorique. Dans la suite, le joint d’étanchéité de l’invention sera décrit avec le numéro 10 mais il convient de noter que ce qui est décrit pour ce joint peut également, ou alternativement, être appliqué aux autres joints d’étanchéité 12, 14. La FIG. 3 montre une partie d’un joint 10 en vue de face, perpendiculaire à la direction A. Le joint 10 est composé de secteurs qui sont distribués selon une direction circonférentielle T autour de l’axe A. Chaque secteur compte pour une partie angulaire d’un anneau décrivant 360° autour de l’axe A. Chaque secteur comprend un secteur annulaire interne 30, un secteur annulaire externe 60, et un organe de rappel 62. L’organe de rappel 62 est lié au secteur annulaire interne 30 en une embase 64, et l’organe de rappel 62 est lié au secteur annulaire externe 60 en une embase 66. Le joint 10 peut être formé de 8 à 20 secteurs. Les secteurs annulaires externes 60 peuvent former ensemble un seul anneau. La sectorisation est dans ce cas purement géométrique. Alternativement, les secteurs annulaires externes 60 peuvent être formés de pièces distinctes, assemblées entre elles. L’organe de rappel 62 peut être formé de deux lames d’une épaisseur destinée à leur conférer une élasticité prédéterminée, par exemple entre 0,7 et 2,0 mm. L’épaisseur totale de l’organe de rappel peut être comprise entre 2,5 et 5,0 mm. Il est entendu qu’un autre nombre de lames (1, 3, 4) ou une autre technologie de ressort élastique peut être employé(e). Les secteurs annulaires internes 30 sont espacés les uns des autres d’une distance e. Cette distance est exagérée sur la FIG. 3 . Cette distance peut être inférieure à 0,3 mm. L’ensemble présenté sur la FIG. 3 peut être monobloc, c’est-à-dire que les secteurs d’anneau internes 30, les secteurs d’anneau externes 60, les organes de rappel 62 et les embases 64, 66 peuvent être formés d’une seule pièce. Les secteurs annulaires internes 30 sont espacés d’un rotor 22 par un jeu j. Le joint 10 est conçu pour assurer un jeu j prédéfini. Le jeu prédéfini peut être compris entre 0,1 et 1,0 mm. Ce jeu correspond à un débit d’air cible pour un régime moteur ou une charge donnée. Si lors du fonctionnement de la turbomachine, le jeu j devient trop grand, l’organe de rappel 62 tendra à imprimer un effort radialement vers l’axe A pour rétrécir le jeu j. A l’inverse, si le jeu j devient trop petit, le flux d’air passant à l’interface entre le secteur d’anneau interne 30 et le rotor 22 augmentera en pression et aura tendance à écarter le secteur d’anneau interne 30 de l’axe A. Sur la FIG. 3 , des lames qui viennent recouvrir l’espace entre les secteurs d’anneau interne et les secteurs d’anneau externe ne sont pas représentées. La FIG. 4 montre une vue en coupe d’un secteur du joint 10 dans un plan contenant l’axe A. L’amont est à gauche et l’aval est à droite. L’air froid sous pression est à gauche du joint 10. Le joint 10 est positionné entre un rotor 22 en bas, et un carter de stator (en haut). On y voit notamment le secteur d’anneau interne 30 qui présente une surface externe 30.1 et une surface interne 30.2. La surface interne 30.2 est séparée du rotor 22 par le jeu j. Le secteur d’anneau interne 30 peut présenter une portion amont 30.3 ayant une épaisseur radiale inférieure à une portion aval 30.4. La portion amont 30.3 peut s’étendre axialement en amont du secteur d’anneau externe 60. L’organe de rappel 62 peut être exclusivement porté par la portion aval 30.4. Le secteur d’anneau interne 30 peut présenter une lèvre externe 30.5 qui peut être portée par la portion aval 30.4. Une arête 30.51 de la lèvre externe 30.5 peut former un point culminant du secteur d’anneau interne 30. La lèvre externe 30.5 a une surface frontale 30.52. Pour éviter que l’air sous pression en amont du joint 10 ne traverse le joint de manière incontrôlée entre le secteur d’anneau interne 30 et le secteur d’anneau externe 60, une rangée annulaire de lames 32 est mise en appui contre les secteurs d’anneau interne 30 et externe 60. Une lame 32 est visible en coupe sur la FIG. 4 . Les lames 32 sont en appui contre la surface frontale 30.52 du secteur d’anneau interne 30. Le contact entre la lame 32 et la surface frontale 30.52 se caractérise par une zone annulaire (vue de face comme dans la FIG. 3 ) de hauteur radiale d. Cette hauteur radiale d peut être suffisamment petite pour limiter les frottements dus au déplacement radial du secteur d’anneau interne 30 mais suffisamment grande pour maintenir une étanchéité quelle que soit la position radiale du secteur d’anneau interne 30. Ainsi d peut être compris entre 0,5 et 3 mm. Côté externe, le secteur d’anneau externe 60 a un corps 60.1 présentant une surface frontale 60.2 avec une arête d’extrémité interne 60.3. Le contact entre la lame 32 et la surface frontale 60.2 du secteur d’anneau externe 60 se caractérise par une zone annulaire de hauteur radiale D. La lame 32 peut s’étendre radialement au-delà de la surface frontale 60.2 et ainsi être au contact sur toute la surface frontale 60.2 avec le secteur d’anneau externe 60. La hauteur radiale D peut être au moins 3 fois supérieure à la hauteur radiale d. Ainsi, la lame 32 chevauche radialement l’intégralité de l’organe de rappel 62 et chevauche radialement en partie les secteurs d’anneau interne 30 et externe 60. La lame 32 peut avoir une épaisseur supérieure à 0,2 mm. Elle peut s’étendre radialement sur une hauteur d’environ 15 mm +/- 10%. Les lames 32 forment une rangée annulaire, c’est-à-dire un ensemble partageant la même position axiale et distribué circonférentiellement autour de l’axe A (voir aussi FIG. 5 ). Entre chaque paire de lames 32 se présente un petit interstice permettant le libre déplacement des secteurs d’anneau interne 30 sous l’influence de la dilatation thermique. L’interstice peut être d’une largeur circonférentielle inférieure à 0,4 mm. La lame 32 peut être recouverte d’un couvre-lame 34 (voir aussi FIG. 5 ) qui chevauche circonférentiellement deux lames 32 circonférentiellement adjacentes. Ainsi, un couvre-lame 34 peut recouvrir au moins partiellement deux lames 32 circonférentiellement adjacentes. Selon un mode de réalisation, vu radialement, les lames 32 et couvre-lames 34 sont agencées en quinconce. Les lames 32 et couvre-lames 34 peuvent avoir une même hauteur radiale d’environ 15 mm. Afin de mettre en appui la lame 32 et l’éventuel couvre-lame 34 contre les secteurs d’anneau 30, 60, des moyens de maintien élastiques appliquent un effort axial. Les moyens de maintien élastiques peuvent prendre différentes formes ou utiliser différentes technologies, comme par exemple des rondelles Belleville, des ressorts hélicoïdaux, des butées élastomères, etc. La FIG. 4 illustre un mode de réalisation avantageux des moyens de maintien élastiques dans lesquels l’effort appliqué sur la lame 32 est obtenu par une tôle de maintien 36, pouvant consister essentiellement en une plaque d’acier à ressort repliée sur elle-même. La tôle de maintien 36 est décrite plus en détail en rapport avec la FIG. 6 . Elle comprend notamment une portion plane 36.1, une portion d’appui 36.2 sur la lame 32 et/ou le couvre-lame 34 et une portion coudée 36.3 reliant la portion plane 36.1 à la portion d’appui 36.2. Un pion 38 peut maintenir la tôle de maintien 36 dans une configuration précontrainte. Le pion 38 peut comprendre une tête 38.1 et une tige 38.2. La tête 38.1 peut être au contact de la portion plane 36.1 de la tôle de maintien 36. La tige 38.2 peut s’étendre parallèlement à l’axe A. Elle peut traverser la lame 32 et/ou le couvre-lame 34 et/ou le secteur d’anneau externe 60. En particulier, des ouvertures (32.1, 34.1 sur la FIG. 5 ) de la lame et du couvre-lame 34 peuvent être alignées avec un orifice 60.4 du secteur d’anneau externe 60. L’extrémité aval 38.3 de la tige 38.2 débouche en aval du secteur d’anneau externe 60 et peut y être fixée, par exemple par un point de soudure, ou être arrêté en translation par un circlip. Le pion 38 est ainsi fixe en translation axiale avec le secteur d’anneau externe 60. La longueur du pion 38, ou plus exactement le dégagement entre la tête 38.1 et la lame 32 ou le couvre-lame 34, dicte l’état de précontrainte de la tôle de maintien 36 et par conséquent l’effort axial exercé pour maintenir la lame 32 au contact des secteurs d’anneau interne et externe 30, 60 afin de garantir l’étanchéité. L’effort appliqué par la tôle de maintien 36 (directement ou indirectement) sur la lame 32 peut être purement axial. Le diamètre de la tige 38.2 peut être d’environ 1 mm et sa longueur peut être supérieure à 25 mm. Elle peut s’étendre en saillie en aval du secteur d’anneau externe 60 d’environ 2 à 5 mm une fois montée dans ce dernier. Le diamètre de la tête 38.1 peut être supérieur à 7 mm. La forme de la tête 38.1 du pion est ici représentée comme un cylindre La zone d’appui C entre la tôle de maintien 36 et la lame 32 ou le couvre-lame 34 peut être environ à équidistance (à +/-10%) de l’arête interne 60.3 du secteur d’anneau externe 60 et de l’arête externe 30.51 du secteur d’anneau interne 30. Ainsi, la zone d’appui C des moyens élastiques 36 sur les lames 32 est positionnée à une distance médiane entre l’arête d’extrémité radiale interne 60.3 du secteur d’anneau externe 60 et l’arête d’extrémité radiale externe 30.51 du secteur d’anneau interne 30. La lame 32, l’éventuel couvre-lame 34 et le secteur d’anneau externe 60 peuvent être percés pour permettre le passage de la tige 38.2 du pion 38. Ainsi, le secteur d’anneau externe 60 présente un orifice 60.4 qui traverse axialement le corps 60.1 du secteur d’anneau externe 60. Cet orifice 60.4 est parallèle à l’axe A et est de diamètre légèrement supérieur au diamètre de la tige 38.2 du pion 38. Par exemple, le diamètre peut être d’environ 1,10 mm. Une bride radiale externe 60.5 est prévue pour la fixation du joint 10 à une bride radialement interne d’un carter 24., La bride radiale externe 60.5 peut être d’un seul tenant avec les secteurs d’anneau externes 60. Une coupelle 40 peut être fixée à la bride 60.5. Cette coupelle 40 peut être formée par une tôle plane pliée et présentant deux portions planes parallèles entre elles 40.1, 40.2. Une des portions planes 40.1 peut recouvrir totalement la tête 38.1 du pion 38 et peut recouvrir partiellement le moyen de maintien élastique 36. La coupelle 40 peut être fixée au secteur d’anneau externe 60 via une visserie 70 qui peut être la visserie 70 utilisée pour fixer le joint 10 au carter 24. La portion plane 40.2 de la coupelle est ainsi apposée et maintenue contre la bride 60.5. Dans un mode de réalisation, la coupelle 40, fixée à la bride 60.5, recouvre la tête 38.1 d’au moins deux pions 38 qui mettent en compression un même moyen de maintien élastique 36. La coupelle peu avoir une épaisseur de tôle d’environ 1 mm. La coupelle 40 prévient tout débattement imprévu du pion 38 en cas de rupture de l’attache (soudure ou circlip) de la tige 38.2 au secteur d’anneau externe 60. La coupelle 40 permet également d’atténuer le frottement visqueux de l’air sur la visserie 70 et sur les pions 38. Un jeu de moins d’un millimètre peut être prévu entre la coupelle 40 et la tête 38.1 du pion 38. La coupelle 40 peut être formée d’une unique tôle ou de plusieurs tôles 40 distribuées circonférentiellement, conjointes ou espacées les unes des autres. Le pion 38 peut traverser des ouvertures 32.1, 34.1 pourvues dans la lame 32 et le couvre-lame 34. La FIG. 5 montre deux lames 32 parmi la rangée annulaire de lames 32 (qui ensemble décrivent 360° autour de l’axe A). Le trait pointillé matérialise la jonction entre les deux lames 32, jonction qui est cachée par le couvre-lame 34. Le joint 10 peut comprendre autant de lames 32 que de secteurs d’anneau interne 30. Les lames 32 peuvent respectivement recouvrir chaque secteur d’anneau interne 30. Alternativement, il y a plus de lames 32 que de secteurs 30 et chaque secteur d’anneau 30 voit donc deux ou trois lames 32. Alternativement, une lame 32 peut recouvrir plus d’un secteur d’anneau interne 30. Un couvre-lame 34 est également représenté, recouvrant l’interstice entre les deux lames 32. Les lames 32 ont chacune deux ouvertures 32.1 dans une région radialement supérieure et proche des extrémités circonférentielles des lames 32. Le couvre-lame 34 a deux ouvertures 34.1 dans une région radialement supérieure et proche des extrémités circonférentielles du couvre-lame 34. Les ouvertures des lames 32 et du couvre-lame 34 coïncident pour permettre au pion 38 de traverser ces ouvertures 32.1, 34.1. En position montée, les ouvertures 32.1, 34.1 sont alignées avec l’orifice 60.4 ( FIG. 4 ) du secteur d’anneau externe 60. Le diamètre des ouvertures 32.1, 34.1 peut être égal à celui de l’orifice 60.4, c’est-à-dire être un peu supérieure au diamètre de la tige 38.2 du pion 38. La FIG. 6 montre deux vues isométriques de la tôle de maintien 36. La tôle de maintien 36 peut être formée par pliage d’une tôle d’acier à ressort d’une épaisseur qui peut être supérieure à 0,5 mm. Comme évoqué précédemment, la tôle de maintien 36 comprend une portion sensiblement plane 36.1 et une portion d’appui 36.2 reliée à la portion plane 36.1 par une portion courbe 36.3. La portion d’appui 36.2 peut être formée de deux portions circulaires de concavité opposée 36.21, 36.23. Le point d’appui 36.22 contre la lame 32 ou le couvre-lame 34 étant disposé sur la portion qui, vu depuis l’aval, est convexe. La tôle de maintien 36 comprend également deux trous 36.4 destinés au passage de la tige 38.2 du pion. Des encoches 36.5 circonférentiellement adjacentes permettent d’alléger la tôle de maintien 36 et d’ajuster l’élasticité pour obtenir un effort axial désiré sur les lames 32. Les pions traversent d’une part les trous 36.4 et d’autre part les encoches 36.5, pour maintenir en position la tôle de maintien 36. L’ordre de grandeur des dimensions de la tôle de maintien 36 peut être le suivant (selon toutes les combinaisons possibles des éléments suivants) : le diamètre des trous 36.4 peut être supérieur au diamètre de la tige 38.2 du pion 38 ; le rayon de courbure de la portion courbe 36.3 peut être inférieur à 1 mm ; la hauteur radiale de la portion d’appui 36.2 peut être supérieure à 15 mm. le rayon de courbure de la portion 36.21 peut être d’environ 12 mm ; le rayon de courbure de la portion 36.23 peut être d’environ 5 mm ; la longueur totale de la plaque utilisée pour former la tôle de maintien 36, c’est-à-dire la longueur curviligne sur la partie de droite de la FIG. 6 , cumulée des portions 36.1, 36.2 et 36.3 peut être supérieure à 25 mm ; la largeur circonférentielle (selon la direction T sur la partie de gauche de la FIG. 6 ) peut être supérieure à 25 mm et peut optionnellement être identique à la largeur circonférentielle du couvre-lame 34 ; la largeur circonférentielle des encoches 36.5 peut être supérieure à 4 mm et/ou celles-ci peuvent être espacées l’une de l’autre d’au moins 5 mm et/ou celles-ci peuvent être éloignées d’au moins 2 mm des bords d’extrémité circonférentielle ; les trous 36.4 peuvent être éloignées du bord amont inférieur d’au moins 4 mm ; l’épaisseur de matière entre les trous 36.4 et les encoches 36.5 peut être d’au moins 2 mm ; la longueur curviligne des encoches (sur les portions 36.1, 36.2 et 36.3) peut être supérieure à 10 mm. La FIG. 7 est une vue isométrique partielle du joint 10, sans la coupelle 40. On y voit notamment deux lames 32 adjacentes, un couvre-lame 34 qui recouvre partiellement les deux lames 32 et qui comble l’espace laissé par l’interstice entre les deux lames 32. Une tôle de maintien 36 est appliquée contre le couvre-lame 34 grâce à deux pions dont on voit les têtes 38.1. Les pions traversent des ouvertures et orifices respectifs de la tôle de maintien 36, du couvre-lame 34, des lames 32 et du secteur d’anneau externe 60. Il est entendu que dans l’exemple de la FIG. 7 , une lame 32 est apposée sur chaque secteur d’anneau interne, et que la tôle de maintien 36 a une largeur circonférentielle voisine de celle du couvre-lame 34 mais d’autres configurations sont possibles avec d’autres dimensions relatives. La largeur circonférentielle du couvre-lame 34 peut être plus petite que la largeur circonférentielle des lames 32, le ratio pouvant être compris entre 0,2 et 0, 5. Aussi, un nombre plus grand ou plus petit de pions peut être choisi pour maintenir la tôle de maintien 36 en état de précontrainte. En référence aux figures 4 à 7, le procédé d’assemblage du joint dans la turbomachine peut se dérouler de la façon suivante : l’ensemble du secteur d’anneau interne 30, du secteur d’anneau externe 60 et de l’organe de rappel 62, qui peut être monobloc, est fourni ; les lames 32 sont mises en place au contact des surfaces frontales 30.52, 60.2 ; l’éventuel couvre-lame 34 est disposé pour recouvrir l’interstice entre deux lames circonférentiellement adjacentes 32 ; la tôle de maintien 36 est mise en place et les pions 38 sont insérés dans les orifices prévus à cet effet, puis l’extrémité aval de la tige des pions sont fixées au secteur d’anneau externe. Pour ce faire, l’ensemble peut être placé horizontalement, c’est-à-dire avec l’axe A vertical. Des cales peuvent être utilisées pour régler finement le débattement des tôles de maintien avant de solidariser les pions 38 au secteur d’anneau externe 60. La ou les vis 70 peut/peuvent être insérée(s) dans la coupelle 40 puis l’ensemble de la coupelle et des vis peut être glissé axialement de manière à faire pénétrer la/les vis 70 dans la bride 60.5. L’ensemble peut ensuite être glissé axialement contre une bride de fixation du carter 24 pour y disposer un écrou (visible sur la FIG. 4 ). Joint annulaire d’étanchéité (10, 12, 14) comprenant une pluralité de secteurs (30, 60, 62) de joint distribués circonférentiellement autour d’un axe longitudinal (A), chaque secteur de joint (30, 60, 62) comprenant un secteur d’anneau interne (30) relié à un secteur d’anneau externe (60) par un organe de rappel (62), le joint d’étanchéité (10, 12, 14) comprenant en outre un organe d’étanchéité (32, 34, 36, 38, 40) comprenant une rangée annulaire de lames (32) maintenues en appui axial contre les secteurs d’anneau interne (30) et externe (60) par des moyens de maintien élastiques (36). Joint annulaire d’étanchéité (10, 12, 14) selon la revendication 1, dans lequel chaque lame (32) présente deux ouvertures (32.1) alignées avec des orifices (60.4) traversant les secteurs d’anneau externe (60) ; et une pluralité de pions (38) est insérée dans les ouvertures (32.1) et les orifices (60.4), chaque pion (38) ayant une tête (38.1) mettant en compression axiale un des moyens de maintien élastiques (36) et une tige (38.2) débouchant en aval du secteur d’anneau externe (60). Joint annulaire d’étanchéité (10, 12, 14) selon la revendication 2, dans lequel une coupelle (40), fixée à une bride (60.5) de fixation du joint (10, 12, 14) à un carter (24), recouvre la tête (38.1) d’au moins deux pions (38) qui mettent en compression un même moyen de maintien élastique (36). Joint annulaire d’étanchéité (10, 12, 14) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel les moyens de maintien élastiques (36) sont des tôles de maintien pliées en épingle. Joint annulaire d’étanchéité (10, 12, 14) selon la revendication précédente en combinaison de la revendication 2, dans lequel chaque moyen de maintien (36) présente deux trous (36.4) et deux encoches (36.5) circonférentiellement adjacentes, les pions (38) traversant d’une part les trous (36.4) et d’autre part les encoches (36.5) pour maintenir en position les moyens de maintien élastiques (36). Joint annulaire d’étanchéité (10, 12, 14) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel des couvre-lames (34) recouvrent au moins en partie deux lames (32) circonférentiellement adjacentes. Joint annulaire d’étanchéité (10, 12, 14) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la zone d’appui (C) des moyens de maintien élastiques (36) sur les lames (32) est positionnée à une distance médiane entre une arête d’extrémité radiale interne (60.3) du secteur d’anneau externe (60) et une arête d’extrémité radiale externe (30.51) du secteur d’anneau interne (30). Joint annulaire d’étanchéité (10, 12, 14) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la pluralité de lames (32) est constituée d’une lame (32) respective à chaque secteur de joint (32, 60, 62). Procédé d’assemblage d’un joint annulaire d’étanchéité (10, 12, 14) selon l’une des revendications précédentes, comprenant les étapes consistant à : fournir un ensemble comprenant une pluralité de secteurs (30, 60, 62) de joint distribués circonférentiellement autour d’un axe longitudinal (A), chaque secteur de joint (30, 60, 62) comprenant un secteur d’anneau interne (30) relié à un secteur d’anneau externe (60) par un organe de rappel (62) ; mettre en position des lames en appui axial contre les secteurs d’anneau interne et externe ; puis mettre en position des moyens de maintien élastiques appliquant un effort sur les lames pour maintenir le contact entre les lames et les secteurs d’anneau interne et externe. Turbomachine (1) comprenant : un compresseur haute pression (4) ; une chambre de combustion (5) ; une turbine haute pression (6) ; un premier, un deuxième et un troisième joint d’étanchéité (10, 12, 14) ; et un circuit (9-20) d’acheminement d’air de refroidissement vers la turbine haute pression (6), le circuit d’acheminement d’air comprenant une entrée d’air (9) en aval du compresseur haute pression (4), un conduit (11) séparé de l’entrée (9) par le premier joint d’étanchéité (10), un logement (13) séparé du conduit (11) par le deuxième joint d’étanchéité (12), un injecteur d’air (15) débouchant dans le logement (13), une sortie de purge (20) séparée du logement (13) par le troisième joint d’étanchéité (14) et une sortie d’air (19) du logement (13) dirigeant le flux d’air (18) vers la turbine haute pression (6), au moins l’un des premier, deuxième et troisième joints d’étanchéité (10, 12, 14) étant conforme à l’une quelconque des revendications 1 à 8.