FR 3151977 A1 20250214 FR 2308591 A 20230809 Colonne et procédé d’extraction par exemple pour extraction liquide-liquide ou gaz-liquide ou distillation, dans lesquels : un premier point d’injection (§2) d’une première phase et un deuxième point d’injection (§3) d’une deuxième phase sont disposés pour permettre la circulation de la première phase et de la deuxième phases à contre-courant, l’une des deux phases étant une phase continue (§A) et l’autre étant une phase dispersée (§B) ; un premier point de soutirage d’un extrait (§4) et un deuxième point de soutirage d’un raffinat (§5), l’un étant disposé en fond de colonne d’extraction (§1) et l’autre étant disposé en tête de colonne d’extraction (§1) ; et une pluralité de plateaux perforés hélicoïdaux (§16) espacés d’un espace inter-plateaux (§8) et comprenant des rebords adaptés pour recevoir une couche coalescée (§9) de la phase dispersée au-dessus ou au-dessous des plateaux perforés hélicoïdaux. Figure 4 à publier Colonne à plateaux perforés hélicoïdaux L’invention concerne les domaines des colonnes à plateaux (où contacteurs) perforés pour applications en extraction liquide-liquide, extraction gaz-liquide et distillation, telles qu’utilisées dans de nombreux procédés chimiques dont les procédés de séparation des aromatiques présents dans différentes coupes pétrolières ou issues de procédés de raffinages. Par exemple, les colonnes d’extraction liquide-liquide sont notamment adaptées pour la séparation de composés hydrocarbonés, tels que des composés aromatiques (e.g. A6-A11) provenant d’une coupe hydrocarbonée étendue (e.g. coupe C6-C11), telle que provenant d’une unité de craquage catalytique (FCC ou « Fluid Catalytic Cracking » selon la terminologie anglo-saxonne). L’état de l’art concerne des colonnes à plateaux perforés à déversoirs dont le principe de fonctionnement repose sur les différences de solubilité des composés d’une charge liquide ou gaz dans un solvant approprié (e.g. solvant aprotique et polaire, tel que le Sulfolane ou le DMSO). L’adjonction à la charge d’un solvant partiellement miscible provoque l’apparition d’une seconde phase vers laquelle est transférée préférentiellement une partie des composés (e.g. les composés aromatiques), constituants les plus solubles. En référence à la , une colonne d’extraction §1, par exemple pour extraction liquide-liquide ou gaz-liquide, comprend les éléments suivants : - un premier point d’injection §2 d’une première phase (e.g. charge liquide ou gaz à séparer) ; - un deuxième point d’injection §3 d’une deuxième phase (e.g. fluide liquide ou gaz de séparation), lesdites premier et deuxième points d’injection §2 et §3 étant disposés dans la colonne d’extraction §1 pour permettre la circulation desdites première et deuxième phases à contre-courant (l’une par rapport à l’autre) entre lesdits premier et deuxième points d’injection §2 et §3 ; - un premier point de soutirage d’un extrait §4 (e.g. en phase liquide ou gaz), tel qu’un solvant enrichi en composés extraits de la charge ; et - un deuxième point de soutirage d’un raffinat §5 (e.g. en phase liquide ou gaz), tel qu’une charge appauvrie en composés extraits, l’un desdits premier et deuxième points de soutirage étant disposé en fond de colonne d’extraction §1 et l’autre en tête de colonne d’extraction §1. Selon la , le premier point d’injection §2 sert à injecter la charge à séparer et est typiquement disposé entre le deuxième point d’injection §3 du fluide de séparation (ou solvant) et le premier point de soutirage de l’extrait §4. De la même manière, le deuxième point d’injection §3 du fluide de séparation est typiquement disposé entre le premier point d’injection §2 de la charge à séparer et le deuxième point de soutirage du raffinat §5. Dans cet exemple de référence, la première phase est la phase légère et la deuxième phase est la phase lourde. Il est entendu que la première phase puisse être la phase lourde et la deuxième phase puisse être la phase légère, par exemple lorsque la charge est sous forme liquide. En référence à la et à la , une colonne d’extraction §1 comprend une pluralité de plateaux perforés §15, chaque plateau perforé §15 étant équipé d’un à plusieurs déversoirs §6 en fonction des capacités visées, un déversoir §6 étant un évidement permettant le passage de la première phase §A dite « continue » au travers du plateau perforé §15 vers une zone non-perforée §14 du plateau perforé §15 suivant (dans le sens de l’écoulement de la phase continue). On parle de plateaux à une passe (s’il y 1 déversoir par plateau) ou multipasses (s’il y a plus de 1 déversoir par plateau). Un plateau perforé §15 comprend au moins une zone perforée de trous §7, par où circule la deuxième phase §B dite « dispersée » . La deuxième phase dispersée §B circule sous forme de gouttes (ou de bulles pour le cas d’un gaz) traversant la première phase continue §A dans chaque espace inter-plateaux §8 définit par l’espace entre deux plateaux perforés §15 adjacents. Dans l’exemple de la et de la , la deuxième phase dispersée §B est la phase lourde et s’accumule au-dessus du plateau perforé §15 au moyen de rebords §10, jusqu’à former une couche coalescée §9 (voir ) au-dessus de la zone perforée. Cette couche coalescée §9 peut typiquement faire de 1 cm à 8 cm d’épaisseur. Dans la présente description, il est entendu que si la phase dispersée est la phase légère, la phase dispersée s’accumule au-dessous du plateau perforé. La deuxième phase dispersée §B traverse ensuite la zone perforée du plateau perforé §15 pour alimenter le plateau perforé §15 suivant (plateau supérieur si la phase dispersée est la phase légère, plateau inférieur si la phase dispersée est la phase lourde), et ainsi de suite. La première phase continue §A serpente dans les espaces inter-plateaux §8 en passant par les déversoirs §6, vers le haut dans cet exemple de la car la phase continue est la phase légère. Les brevets US 3,632,315 et US 4,588,563 décrivent des exemples de colonnes d’extraction liquide-liquide comprenant des plateaux perforés équipés d’un et/ou deux déversoirs. Ainsi, une colonne d’extraction §1 permet de mettre en contact deux phases §A et §B partiellement immiscibles, en contre-courant. Selon le choix de la phase dispersée §B (phase lourde ou phase légère), le plateau perforé §15 est adapté pour accueillir (au moyen du rebords §10) une couche coalescée §9 de la phase dispersée §B sur la partie haute du plateau perforé (cas où phase dispersée §B est la phase lourde) ou sur la partie basse (cas où la phase dispersée §B est la phase légère). Dans les figures de la présente description, seul le cas du fluide de séparation étant la phase dispersée §B et la phase lourde est décrit. La demanderesse a identifié que, bien que cette technologie soit courante, des inconvénients sont nombreux. Au-delà de 1 passe, les plateaux successifs ne sont pas identiques car les déversoirs sont alternés et l’on retrouve en fait un nombre différent de passes entre 2 plateaux (alternance 1-2 passes ou 2-3 passes) ce qui complexifie le design. En outre, les zones de déversoir sont des zones inutiles pour le transfert de matière car non parcourues par le mélange charge/fluide de séparation. Les zones de déversoirs sont donc des zones utiles pour la circulation des phases mais pas pour le transfert de matière. Enfin et surtout pour augmenter le volume utile de transfert (donc parcouru par l’émulsion), les surfaces projetées des déversoirs sont usuellement réduites. Il en résulte de fortes survitesses de phase continue §A à proximité des déversoirs, pouvant engendrer des perturbations de l’écoulement de la phase dispersée §B, pouvant mener à du mélange axial et donc à une perte d’efficacité. Ainsi, les surfaces de déversoir ne peuvent être trop minimisées. Il en découle que le volume utile de transfert de matière ne représente que 40% à 75% du volume total de la colonne d’extraction. La présente invention a pour objet de remédier aux déficiences mentionnées ci-dessus et d’augmenter la performance des colonnes d’extraction. Dans le contexte précédemment décrit, un premier objet de la présente description est de proposer une colonne d’extraction permettant : - d’augmenter le volume disponible pour la mise en contact des deux phases ; - d’augmenter la capacite desdites colonnes d’extraction (conséquence du point précédent) ; - de mieux maitriser l’entrainement de la phase dispersée ; - d’uniformiser la hauteur de couche coalescée de la phase dispersée sur les plateaux perforés ; - de réduire le risque d’engorgement de la colonne, - d’uniformiser la vitesse transverse de phase continue, permettant de diminuer les perturbations de l’écoulement de la phase dispersée ; - de simplifier les étapes de fabrication des plateaux perforés ; - de proposer une technologie mettant en œuvre un seul type de plateaux, ce qui simplifie la conception, la fabrication et le montage de la colonne. Selon un premier aspect, les objets précités, ainsi que d’autres avantages, sont obtenus par une colonne d’extraction, par exemple pour extraction liquide-liquide ou gaz-liquide ou distillation, comprenant les éléments suivants : - un premier point d’injection d’une première phase ; - un deuxième point d’injection d’une deuxième phase, les premier et deuxième points d’injection étant disposés sur la colonne d’extraction pour permettre la circulation de la première phase et de la deuxième phase à contre-courant (l’une par rapport à l’autre) dans la colonne d’extraction, l’une desdites première et deuxième phases étant une phase continue et l’autre étant une phase dispersée ; - un premier point de soutirage d’un extrait et un deuxième point de soutirage d’un raffinat, l’un étant disposé en fond de colonne d’extraction et l’autre étant disposé en tête de colonne d’extraction ; et - une pluralité de plateaux perforés hélicoïdaux disposés du haut (ou du bas) de la colonne d’extraction au bas (ou au haut) de la colonne d’extraction, les plateaux perforés hélicoïdaux étant espacés d’un espace inter-plateaux permettant le passage de la phase continue et comprenant des rebords adaptés pour recevoir une couche coalescée de la phase dispersée (au-dessus ou au-dessous des plateaux perforés hélicoïdaux). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les plateaux perforés hélicoïdaux sont disposés autour d’un axe central de la colonne d’extraction selon une isométrie hélicoïdale comprenant une rotation d'angle β autour de l’axe central de la colonne d’extraction et une translation d’une distance H1 selon l’axe central de la colonne d’extraction ; l’angle β est compris entre 20° et 180°, préférablement entre 30° et 120°, très préférablement entre 40° et 90 ; et la distance H1 est comprise entre 0,01 m et 1 m, préférablement entre 0,1 m et 0,9 m ou entre 0,2 m et 0,8 m, très préférablement entre 0,3 m et 0,7 m. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, chaque plateau perforé hélicoïdal comprend un panneau perforé de trous et comprend un rebord amont et un rebord aval, selon un sens inverse à l’écoulement de la phase continue, le rebord amont et le rebord aval formant un réservoir adapté pour recevoir la couche coalescée. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rebord aval présente une hauteur H3 comprise entre 1 cm et 150 cm, préférablement entre 1 cm et 30 cm, préférablement entre 2 cm et 20 cm, très préférablement entre 5 cm et 15 cm. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rebord amont présente une hauteur supérieure, inférieure ou sensiblement égale à la hauteur H3 du rebord aval. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rebord amont d’un plateau perforé hélicoïdal aval est connecté au plateau perforé hélicoïdal amont adjacent, selon un sens inverse à l’écoulement de la phase continue. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, chaque plateau perforé hélicoïdal forme un panneau perforé angulaire d’angle α compris entre 20° et 180°, préférablement entre 30° et 120°, très préférablement entre 40° et 90°. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’angle α est sensiblement égal à l’angle β, ou l’angle α est supérieur à l’angle β. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la colonne d’extraction comprend une ou plusieurs cloisons ouvertes adaptées pour établir une section de passage prédéterminée de la phase continue dans la colonne d’extraction. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la colonne d’extraction comprend N plateaux perforés hélicoïdaux disposés approximativement à une même hauteur dans la colonne d’extraction (e.g. comme une double hélice ou une triple hélice), N étant compris entre 1 et 4, préférablement entre 1 et 3, le terme approximativement correspondant à une approximation de ± 50%, préférablement de ± 20%, très préférablement de ± 10% de la distance H1, la distance H1 étant la translation selon l’axe central entre deux plateaux perforés hélicoïdaux adjacents. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la colonne d’extraction comprend : - un secteur d’extraction, s’étendant sensiblement du premier point d’injection de la première phase jusqu’à sensiblement le deuxième point d’injection de la deuxième phase, et - un secteur de contre-lavage optionnel, adjacent au secteur d’extraction et s’étendant du premier point d’injection de la première phase jusqu’à sensiblement un troisième point d’injection de fluide de contre-lavage. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la colonne d’extraction est adaptée pour extraction liquide-liquide ou gaz-liquide, préférablement pour extraction liquide-liquide. Selon un deuxième aspect, les objets précités, ainsi que d’autres avantages, sont obtenus par un procédé d’extraction comprenant les étapes suivantes : - injecter une première phase et une deuxième phase dans une colonne d’extraction selon le premier aspect ; et - soutirer un extrait et un raffinat de la colonne d’extraction. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la colonne d’extraction est opérée à une pression comprise entre 0,05 MPaa et 3 MPaa, de préférence entre 0,1 MPaa et 2 MPaa, de préférence entre 0,2 MPaa et 1,5 MPaa, de préférence entre 0,3 MPaa et 1 MPaa ; et à une température comprise entre 10°C et 150°C, de préférence entre 15°C et 130°C, de préférence entre 30°C et 120°C, de préférence entre 40°C et 110°C. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la première phase comprend un mélange de composés aromatiques et non-aromatiques. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la deuxième phase comprend un composé choisi parmi l’éthylène glycol, le diéthylène glycol, le triéthylène glycol, hexaméthylphosphoramide, le carbonate de propylène, le carbonate d’éthylène, le sulfolane, le 3-methylsulfolane, le N-méthylacétamide, le N,N-diméthylacétamide, la butyrolactone, la 1-méthylpyrrolidone, le diméthylsulfoxyde, la caprolactame, le N-méthylformamide, la pyrrolidine-2-one, le furfural, le 1,1,3,3-tétraméthylurée et un mélange de ceux-ci. Des modes de réalisation de la colonne et du procédé d’extraction selon les aspects précités ainsi que d’autres caractéristiques et avantages vont apparaître à la lecture de la description qui va suivre, donnée à titre uniquement illustratif et non limitatif, et en référence aux dessins suivants. Liste des figures La montre schématiquement une vue en coupe d’une colonne d’extraction. La montre schématiquement une vue de dessus et une vue 3D d’une colonne d’extraction de référence comprenant des plateaux perforés à déversoirs. La montre schématiquement une vue en coupe de l’écoulement de la phase dispersée et de la phase continue dans la colonne d’extraction de référence. La montre schématiquement une vue de dessus et une vue 3D d’une colonne d’extraction selon la présente invention comprenant des plateaux perforés hélicoïdaux. La montre schématiquement une vue en coupe de l’écoulement de la phase dispersée et de la phase continue dans la colonne d’extraction telle que représentée dans la . La montre schématiquement une vue en coupe de l’écoulement de la phase dispersée et de la phase continue dans une colonne d’extraction selon la présente invention. La montre schématiquement une vue 3D d’une colonne d’extraction selon la présente invention comprenant des plateaux perforés hélicoïdaux disposés en double hélice. Des modes de réalisation de l’invention vont maintenant être décrits en détail. Dans la description détaillée suivante, de nombreux détails spécifiques sont exposés afin de fournir une compréhension plus approfondie de l’invention. Cependant, il apparaîtra à l’homme du métier que l’invention peut être mise en œuvre sans ces détails spécifiques. Dans d’autres cas, des caractéristiques bien connues n’ont pas été décrites en détail pour éviter de compliquer inutilement la description. Dans la présente description, le terme « comprendre » est synonyme de (signifie la même chose que) « inclure » et « contenir », et est inclusif ou ouvert et n’exclut pas d’autres éléments non récités. Il est entendu que le terme « comprendre » inclut le terme exclusif et fermé « consister ». En outre, dans la présente description, le terme « sensiblement » correspondent à une approximation de ± 10%, préférablement de ± 5%, très préférablement de ± 2%, d’une valeur de référence telle qu’une distance, un angle, une vitesse, un débit, une teneur en composés, une température, une pression, etc. Colonne d’extraction Une colonne d’extraction selon la présente invention, comprend tous les éléments tels que définis ci-dessus en référence à la . Une colonne d’extraction selon la présente invention comprend une ou plusieurs zones de fonctionnement distinctes. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la colonne d’extraction §1 selon la présente invention comprend ou est constituée d’un secteur d’extraction §11, s’étendant sensiblement du premier point d’injection §2 de la première phase jusqu’à sensiblement le deuxième point d’injection §3 de la deuxième phase (fluide (liquide ou gaz) de séparation). Le secteur d’extraction §11 permet notamment d’extraire des composés de la charge à séparer (e.g. composés aromatiques) par contactage avec le fluide de séparation (zone dite de rendement). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la colonne d’extraction §1 selon la présente invention comprend plusieurs zones de fonctionnement distinctes, comme par exemple : - un secteur d’extraction §11, s’étendant sensiblement du premier point d’injection §2 de la première phase jusqu’à sensiblement le deuxième point d’injection §3 de la deuxième phase ; et - un secteur optionnel de contre-lavage §12 (ou « backwash » selon la terminologie anglo-saxonne), adjacent au secteur d’extraction §11 et s’étendant du premier point d’injection §2 de la première phase jusqu’à sensiblement un troisième point d’injection §13 de fluide (e.g. liquide) de contre-lavage (optionnel), tel qu’un recycle d’extrait. Le secteur de contre-lavage §12 permet notamment de contre-extraire des composés non-désirés (e.g. composés non aromatiques lourds) contenus dans l’extrait §4 par le fluide de contre-lavage afin de garantir un haut niveau de pureté. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le troisième point d’injection §13 de fluide de contre-lavage est disposé entre le premier point d’injection §2 et le premier point de soutirage de l’extrait §4. Concrètement en référence à la , le fluide de séparation sort de la colonne d’extraction §1 en entrainant des composés d’intérêt à séparer (e.g. composés aromatiques) pour former l’extrait §4. L’extrait §4 peut contenir également des composés non-désirés (e.g. composés non-aromatiques légers, tels que des C6-C7) qui peuvent être séparés en aval (e.g. par distillation et/ou strippage). Avantageusement, l’extrait §4 ne contient sensiblement pas (ou très peu) de composés non-désirés difficiles à séparer (e.g. composés non-aromatiques plus lourds, tels que des C8+), qui sont séparés de l’extrait dans le secteur de contre-lavage §12. En référence à la , le fluide de séparation est plus lourd que la charge à séparer et est injecté en tête de colonne d’extraction §1, alors que le fluide de contre-lavage optionnel est injecté en pied de colonne d’extraction §1. Il est entendu que la présente invention concerne également les colonnes d’extraction, dans lesquelles le fluide de séparation est plus léger que la charge à séparer, le point d’injection §3 du fluide de séparation étant alors en pied de colonne d’extraction §1 et le point d’injection §13 du fluide de contre-lavage étant en tête de colonne d’extraction §1. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la colonne d’extraction §1 selon la présente invention est une colonne pour extraction liquide-liquide ou gaz-liquide ou distillation, préférablement pour extraction liquide-liquide ou gaz-liquide, très préférablement pour extraction liquide-liquide. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la colonne d’extraction §1 selon la présente invention est de section circulaire. En référence aux figures 4, 5 et 6, une colonne d’extraction §1 selon la présente l’invention comprend une pluralité de plateaux perforés hélicoïdaux §16. Avantageusement, les plateaux perforés hélicoïdaux §16 sont disposés autour d’un axe central Z de la colonne d’extraction §1 selon une isométrie hélicoïdale comprenant une rotation d'angle β autour de l’axe central Z et une translation H1 selon l’axe central Z. La pluralité de plateaux perforés hélicoïdaux §16 ainsi disposée dans la colonne forme une hélice droite ou gauche (en forme d’escalier), chaque plateau perforé hélicoïdal §16 étant disposé à une distance H1 (selon une direction parallèle à l’axe central Z ; e.g. selon le sens de l’écoulement de la phase dispersée §B) d’un plateau perforé hélicoïdal §16 adjacent. La distance H1 correspond ainsi à la hauteur de marche entre deux plateaux perforés hélicoïdaux §16 adjacents. De même, chaque plateau perforé hélicoïdal §16 est disposé selon une rotation d'angle β autour de l’axe central Z (e.g. selon sensiblement le sens de l’écoulement de la phase continue §A) par rapport à un plateau perforé hélicoïdal §16 adjacent. Avantageusement, les plateaux perforés hélicoïdaux §16 s’étendent chacun de la paroi interne de la colonne d’extraction (§1) jusqu’à sensiblement l’axe central Z. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’angle β est compris entre 20° et 180°, préférablement entre 30° et 120°, très préférablement entre 40° et 90°, tel que par exemple sensiblement 45° ou 60°. L’angle β exprime également le nombre de plateaux perforés hélicoïdaux §16 par tour (360°) de l’hélice dans la colonne. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, une hélice de plateaux perforés hélicoïdaux §16 comprend entre 2 et 18 plateaux perforés, préférablement entre 3 et 12 plateaux perforés, très préférablement entre 4 et 9 plateaux perforés. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la distance H1 est comprise entre 0,01 m et 1 m, préférablement entre 0,1 m et 0,9 m ou entre 0,2 m et 0,8 m, très préférablement entre 0,3 m et 0,7 m. Avantageusement, les plateaux perforés hélicoïdaux §16 sont en forme de découpe radiale ou de part de gâteau (« pie-cut » selon la terminologie anglo-saxonne), c’est-à-dire de section correspondant à une section angulaire de la colonne d’extraction §1. En référence aux figures 4, 5 et 6, chaque plateau perforé hélicoïdal §16 comprend un panneau perforé de forme angulaire d’angle α. Préférablement, les plateaux perforés hélicoïdaux §16 présentent le même angle α. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’angle α est compris entre 20° et 180°, préférablement entre 30° et 120°, très préférablement entre 40° et 90°, tel que par exemple sensiblement 45° ou 60°. En référence aux figures 4 et 5, selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’angle α est sensiblement égal à l’angle β. Avantageusement, la séparation est améliorée car les zones inutiles pour le transfert de matière sont limitées. En référence à la , selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’angle α est supérieur à l’angle β. Avantageusement, le supportage des plateaux perforés hélicoïdaux §16 peut être amélioré. Préférablement, le plateau perforé hélicoïdal n’est pas perforé (i.e., formés d’une plaque pleine) dans la zone située en aplomb du plateau perforé hélicoïdal §16 aval (voir zone de recouvrement R de la ), notamment pour ne pas générer de passage préférentiel de phase dispersée d'un plateau à l'autre. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les plateaux perforés hélicoïdaux §16 sont disposés autour d’un mât central (non décrit dans les figures) disposé dans la colonne d’extraction §1 selon l’axe central Z de la colonne. Avantageusement, le mât central confère une partie de la résistance mécanique nécessaire au maintien de la structure. En référence à la , chaque plateau perforé hélicoïdal §16 est disposé de sorte que la phase dispersée §B s’écoule au travers des trous §7 d’un plateau perforé hélicoïdal §16, les gouttes ou bulles de la phase dispersée §B recoalesçant sur le plateau perforé hélicoïdal §16 suivant (dans le sens de l’écoulement de la phase dispersée §B) pour former un volume de la couche coalescée §9 empêchant le passage de la phase continue §A à travers les trous §7 dudit plateau perforé hélicoïdal §16 suivant. La charge à séparer circule à contre-courant du fluide de séparation de façon sensiblement transverse dans un espace inter-plateaux §8. En référence à la , la phase lourde est la phase dispersée §B et la phase légère est la phase continue §A. Il est entendu qu’une colonne d’extraction §1 peut comprendre des plateaux perforés hélicoïdaux adaptés pour que la phase dispersée soit la phase légère et la phase continue soit la phase lourde. Il est également entendu que la charge puisse être la phase dispersée ou la phase continue. De même en fonction du choix du fluide de séparation, la charge peut être la phase légère ou la phase lourde. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les trous §7 des plateaux perforés hélicoïdaux §16 sont de diamètre compris entre 2 mm et 12 mm. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le diamètre des trous est prédéterminé pour que la vitesse de la phase dispersée (au trou) soit comprise entre 0,2 m/s et 0,8 m/s, tel qu’entre 0,2 m/s et 0,5 m/s. Il est entendu que la perforation des trous §7 peut être effectuée selon un plan de perforation très variable (en type de trou, de pas, de diamètre de trous). En référence aux figures 4, 5 et 6, chaque plateau perforé hélicoïdal §16 comprend un panneau (ou plaque) perforé de trous §7 et comprend un rebord amont §18 ainsi qu’un rebord aval §10 (dans le sens inverse à l’écoulement de la phase continue §A), le rebord amont §18 et le rebord aval §10 étant adaptés pour former en réservoir adapté pour recevoir la couche coalescée §9 de la phase dispersée §B. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rebord amont §18 présente une hauteur supérieure, inférieure ou sensiblement égale à la hauteur H3 du rebord aval §10. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la hauteur H3 est comprise entre 1 cm et 150 cm, préférablement entre 1 cm et 30 cm, préférablement entre 2 cm et 20 cm, très préférablement entre 5 cm et 15 cm, tel que par exemple entre 8 cm et 12 cm, e.g. sensiblement 10 cm. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rebord amont §18 d’un plateau perforé hélicoïdal §16 aval est connecté au plateau perforé hélicoïdal §16 amont adjacent. Avantageusement, ledit plateau perforé hélicoïdal §16 amont peut être supporté par ledit plateau perforé hélicoïdal §16 aval. Préférablement, la hauteur du rebord amont §18 est sensiblement égale à la distance H1. Avantageusement, le rebord amont §18 d’un plateau perforé hélicoïdal §16 aval peut être prolongé jusqu’au plateau perforé hélicoïdal §16 amont adjacent. Avantageusement, la phase continue peut être empêchée de circuler entre le rebord amont §18 d’un plateau perforé hélicoïdal §16 aval et un plateau perforé hélicoïdal §16 amont adjacent. Avantageusement, la phase dispersée §B est évacuée par débordement au-dessus du rebord aval §10 (et non pas au-dessus du rebord amont §18) vers le plateau perforé hélicoïdal §16 aval (et non pas dans le sens inverse à l’écoulement de la phase continue §A). En référence à la , selon un ou plusieurs modes de réalisation, chaque plateau perforé hélicoïdal §16 comprend une pièce de renfort §17 adjacente (e.g. juxtaposée) à la paroi interne de la colonne d’extraction §1. Avantageusement, la pièce de renfort §17 permet de renforcer la structure du plateau perforé hélicoïdal §16 et en particulier du panneau perforé. la pièce de renfort §17 permet de relier physiquement la structure du plateau perforé hélicoïdal §16 à la paroi de la virole pour donner de la rigidité et éviter son fléchissement. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la hauteur H2 des espaces inter-plateaux §8 des plateaux perforés hélicoïdaux §16 est comprise entre 0,1 m et 2 m, préférablement entre 0,2 m et 1 m ou entre 0,3 m et 1 m, très préférablement entre 0,3 m et 0,6 m ou 0,3 m et 0,5 m. Il est entendu dans la présente description que la hauteur H2 d’un espace inter-plateaux §8 d’un premier plateau perforé hélicoïdal §16 correspond à la distance entre ledit premier plateau perforé hélicoïdal §16 et le plateau perforé hélicoïdal §16 suivant dans le sens de l’écoulement de la phase dispersée §B ou selon l’axe central Z, c’est-à-dire le plateau perforé hélicoïdal §16 disposé en dessous ou au-dessus dudit premier plateau perforé hélicoïdal §16. En fonction des valeurs choisies pour la distance H1 et l’angle β, l’hélice peut être plus ou moins aplatie, ce qui modifie la hauteur H2 des espaces inter-plateaux §8 et ce qui peut changer la nature de l’écoulement de la phase continue §A. En effet, plus la hauteur H2 des espaces inter-plateaux §8 est grande, plus la hauteur de la colonne d’extraction §1 aura tendance à être grande pour une efficacité visée. Ce point est d’autant plus vrai que la phase continue §A circule de manière plus verticale et peut être susceptible de générer une dispersion axiale néfaste à l’efficacité d’extraction. Inversement, plus la hauteur H2 des espaces inter-plateaux §8 est faible, plus l’écoulement tend vers le piston, et plus l’extraction est favorisée. Mais le coût de la colonne est plus élevé car le nombre et la masse des plateaux perforés hélicoïdaux §16 sont plus grands et la section de passage de la phase continue §A est diminuée, ce qui peut limiter la capacité de colonne. La section transversale, et notamment le diamètre de la colonne d’extraction §1, est typiquement fonction de la valeur prédéterminée du débit volumique des phases la traversant. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la somme des débits volumiques de la phase continue §A et de la phase dispersée §B est compris entre 10 m 3 /h/m 2 et 70 m 3 /h/m 2 . La hauteur de la colonne d’extraction §1 est typiquement fonction de son diamètre. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la hauteur de la colonne d’extraction est comprise entre 1 m et 50 m. La vitesse transverse V de la phase continue §A est définie par le ratio entre le débit volumique Q de la phase continue §A sur la section de passage S de la phase continue §A (e.g. rayon d’un panneau perforé multiplié par H2-H1-H3) : V = Q/S. Si la vitesse transverse V de la phase continue §A est trop basse une dispersion axiale importante est possible car l’écoulement de phase continue §A n’est pas assez compartimenté et des boucles de recirculations peuvent apparaitre. Si la vitesse transverse V de la phase continue §A est trop grande, cela peut perturber l’écoulement de la phase dispersée §B qui n’est plus assez verticale et qui est entrainée partiellement par la phase continue §A. Préférablement, la vitesse transverse V de la phase continue §A est comprise entre 0,01 m/s et 0,6 m/s, préférablement entre 0,01 m/s et 0,3 m/s. Afin de contrôler la vitesse transverse V de la phase continue §A indépendamment du diamètre de la colonne d’extraction et/ou de la hauteur H2 des espaces inter-plateaux §8, il est possible de contrôler la section de passage S de la phase continue §A. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la colonne d’extraction §1 comprend une ou plusieurs cloisons ouvertes §19 (voir ), telles que des plaques métalliques verticales disposées dans l’espace inter-plateaux §8. Les cloisons ouvertes §19 permettent notamment de diminuer la section de passage S de la phase continue §A et/ou de canaliser la phase continue. La position des cloisons ouvertes §19 dans la colonne d’extraction §1 peut varier, telle que sur chaque plateau perforé hélicoïdal §16, un sur deux, un sur trois, ou tous les n plateaux perforés hélicoïdaux §16, n étant par exemple compris entre 1 et 6, préférablement entre 2 et 4. La forme des cloisons ouvertes §19 peut varier. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, une cloison ouverte §19 comprend une ou plusieurs plaques verticales disposées entre deux plateaux perforés hélicoïdaux §16 suivants (dans le sens de l’écoulement de la phase continue ou selon l’axe central Z). Par exemple, une plaque verticale peut relier un plateau perforé hélicoïdal §16 au plateau perforé hélicoïdal §16 suivant. Par exemple, une plaque horizontale peut prolonger un rebord amont §18 d’un plateau perforé hélicoïdal §16 (voir exemple de ). Il est entendu que la forme de l’ouverture de la cloison ouverte §19 peut être variée, telle que ronde, rectangulaire, carrée, triangulaire, ou de toute autre forme, et la position de l’ouverture peut être centrée ou décentrée pour lutter contre la force centrifuge. Préférablement, l’ouverture est disposée du côté externe de la cloison ouverte §19, par exemple proche de (voire adjacente à) la paroi de la colonne d’extraction §1, par exemple lorsque la phase continue est la phase légère. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la fraction ouverte (correspondant à la section de passage) d’une cloison ouverte §19 peut varier entre 20% et 90% de la cloison ouverte §19. En référence à la , selon un ou plusieurs modes de réalisation, la colonne d’extraction §1 comprend plusieurs plateaux perforés hélicoïdaux §16 disposés approximativement à une même hauteur dans la colonne d’extraction §1 (i.e., à un même niveau par rapport à l’axe central Z). Ainsi, les plateaux perforés hélicoïdaux §16 tournes les uns autour des autres comme une double hélice, une triple hélice, etc. Dans ce mode de réalisation, le terme « approximativement » correspondent à une approximation de ± 50%, préférablement de ± 20%, très préférablement de ± 10% de la hauteur H1. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la colonne d’extraction §1 comprend 2 ou 3 ou N plateaux perforés hélicoïdaux §16 disposés à sensiblement une même hauteur dans la colonne d’extraction §1, N étant par exemple compris entre 1 et 4, préférablement entre 1 et 3, tel que 2. Avantageusement, les plateaux perforés hélicoïdaux §16 ainsi disposés dans la colonne d’extraction §1 en faisceau de N hélices coaxiales translatées l'une par rapport à l'autre, par exemple en forme de double hélice (de triple hélice, etc…), par exemple de type escalier de Chambord, permettent de diviser le flux de la phase continue §A selon une pluralité de flux §20 et §21. Ces modes de réalisation permettent de diviser le débit volumique Q de la phase continue §A par N, réduisant ainsi vitesse transverse V de la phase continue §A. Procédé d’extraction Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la colonne d’extraction §1 est opérée à une pression (absolue) comprise entre 0,05 MPaa et 3 MPaa (0,5 et 30 bara), de préférence entre 0,1 MPaa et 2 MPaa (1 et 20 bara), de préférence entre 0,2 MPaa et 1,5 MPaa (2 et 15 bara), de préférence entre 0,3 MPaa et 1 MPaa (3 et 10 bara). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’extracteur est opéré à une température comprise entre 10°C et 150°C, de préférence entre 15°C et 130°C, de préférence entre 30°C et 120°C, de préférence entre 40°C et 110°C. Charge à séparer Le procédé d’extraction selon l'invention permet de traiter une charge à séparer comprenant un mélange de composés aromatiques et non-aromatiques. Préférablement la charge est hydrotraitée et/ou hydrogénée. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge est une charge essence optionnellement hydrotraitée et/ou hydrogénée. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge est une coupe C5+, i.e., contenant des composés à 5 atomes de carbone et plus. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge est une coupe C5-C10 ou C5-C11, i.e., contenant des composés comprenant de 5 à 10 ou de 5 à 11 atomes de carbone. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge est une coupe C6-C10 ou C6-C11, i.e., contenant des composés comprenant de 6 à 10 ou de 6 à 11 atomes de carbone. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge comprend au moins 20% poids, préférablement au moins 30% poids, très préférablement au moins 40% poids, (e.g. au moins 50% poids) de composés aromatiques de 6 à 11 atomes de carbone, par rapport au poids total de la charge. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge comprend au moins 20% poids, préférablement au moins 30% poids, très préférablement au moins 40% poids, (e.g. au moins 50% poids) de composés mono-aromatiques de 6 à 11 atomes de carbone, par rapport au poids total de la charge. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les composés aromatiques de la charge sont des composés mono-aromatiques à au moins 95% poids, préférablement à au moins 98% poids, très préférablement à au moins 99% poids. Selon un mode de réalisation de l’invention, la charge comprend moins de 50 ppm poids de soufre, préférablement moins de 10 ppm poids de soufre, et très préférablement moins de 1 ppm poids de soufre. Selon un mode de réalisation de l’invention, la charge comprend moins de 100 ppm poids d’azote, préférablement moins de 10 ppm poids d’azote, et très préférablement moins de 1 ppm poids d’azote. Selon un mode de réalisation de l’invention, la charge comprend moins de 0,1 % poids de dioléfines, préférablement moins de 0,05% poids de dioléfines, et très préférablement moins de 0,01% poids de dioléfines. Selon un mode de réalisation de l’invention, la charge comprend moins de 0,1 % poids d’oléfines, préférablement moins de 0,05% poids d’oléfines, et très préférablement moins de 0,01 % poids d’oléfines. Selon un mode de réalisation de l’invention, la charge présente une teneur inférieure ou égale à 5000 ppm poids, préférablement inférieure ou égale à 4500 ppm poids, et très préférablement inférieure ou égale à 3000 ppm poids, en composés ayant une température d’ébullition supérieure à 217°C, tel que le naphtalène. Selon un mode de réalisation de l’invention, la charge est dépourvue des composés suivants : H 2 , H 2 S, gaz léger tel que l’éthane, le propane et le butane. Selon un mode de réalisation de l’invention, l’élimination de ces composés dans la charge est réalisée dans une colonne de fractionnement. Selon un mode de réalisation, ladite charge est au moins en partie une coupe essence issue d’une unité de craquage catalytique en lit fluidisé (e.g. unité FCC), la coupe essence ayant préférablement été hydrogénée sélectivement pour transformer des dioléfines en oléfines, puis fractionnée pour obtenir une coupe C5-C10, C5-C11, C6-C10 ou C6-C11, puis hydrogénée pour saturer les composés oléfiniques. Selon un mode de réalisation de l’invention, la charge est issue de l’hydrogénation d’une essence de pyrolyse (« PyGas » selon la terminologie anglo-saxonne) en mélange avec une coupe essence issue d’une unité FCC. Fluide de séparation Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le fluide de séparation (ou solvant) comprend un composé choisi parmi l’éthylène glycol, le diéthylène glycol, le triéthylène glycol, hexaméthylphosphoramide, le carbonate de propylène, le carbonate d’éthylène, le sulfolane, le 3-methylsulfolane, le N-méthylacétamide, le N,N-diméthylacétamide, la butyrolactone, la 1-méthylpyrrolidone, le diméthylsulfoxyde, la caprolactame, le N-méthylformamide, la pyrrolidine-2-one, le furfural, le 1,1,3,3-tétraméthylurée et un mélange de ceux-ci. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le fluide de séparation comprend ou consiste en du sulfolane. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le fluide de séparation est constitué d’au moins 80% poids (e.g. d’au moins 90% poids), préférablement d’au moins 95% poids (e.g. d’au moins 99% poids), en sulfolane, par rapport au poids total du fluide de séparation. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le fluide de séparation comprend en outre un anti-solvant, tel que de l’eau. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’anti-solvant comprend ou consiste en de l’eau. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le fluide de séparation comprend entre 0,01 % poids et 5% poids, préférablement entre 0,1 % poids et 3% poids (e.g. entre 0,5 % poids et 2% poids) d’anti-solvant, tel que de l’eau, par rapport au poids total du fluide de séparation. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le fluide de séparation comprend, ou consiste en du sulfolane et de l’eau. Un premier exemple comparatif 1 est représenté dans table 1. Il s’agit d’une comparaison entre : - un exemple de référence 1A représenté par une colonne d’extraction comprenant des plateaux perforés à déversoir (de type une passe tel que représenté sur la ) de l’art antérieur ; - un exemple selon l’invention 1B représenté par une colonne d’extraction comprenant des plateaux perforés hélicoïdaux (diamètre de perforation de 7mm). Exemple 1A (référence) 1B (invention) Caractéristiques Plateaux à une passe Plateaux hélicoïdaux N=1 Diamètre colonne (m) 2,14 1,92 Aire totale (m 2 ) 3,60 2,88 Capacité (m 3 /h/m 2 ) 45,7 57,1 Hold-up (%) 17 17 Q phase dispersée (m 3 /h) 127,3 127,3 Q phase continue (m 3 /h) 37,2 37,2 Ratio Qc/Qd 0,3 0,3 Définitions : l’aire total est l’aire d’une coupe transversale de la colonne (Aire totale = pi * R²) ; le terme « Hold-up » représente le pourcentage en volume de la phase dispersée dans la phase continue : holdup = (volume dispersé) / (volume total) = (volume dispersé) / (volume dispersé + volume phase continue). Avantageusement, pour des « hold-up » et des débits similaires, les plateaux perforés hélicoïdaux permettent de diminuer de 10% la diamètre de la colonne et d’augmenter de 20% la capacité de la colonne. Un deuxième exemple comparatif 2 et un troisième exemple comparatif 3 sont représentés dans la table 2 et la table 3. Il s’agit d’une comparaison entre : - un exemple de référence A représenté par une colonne d’extraction comprenant des plateaux perforés à déversoir (de type une passe tel que représenté sur la ) de l’art antérieur ; - un exemple selon l’invention B représenté par une colonne d’extraction comprenant des plateaux perforés hélicoïdaux ; - un exemple selon l’invention C représenté par une colonne d’extraction comprenant des plateaux perforés hélicoïdaux et un mât central. Pour le deuxième exemple comparatif 2, un calcul est réalisé pour une colonne de 1 mètre de diamètre pour un système standard eau / acétone / acétate de butyle (medium interfacial tension) à 20°C selon un premier ratio de débit volumique, l’eau et l’acétone formant la phase continue (phase lourde) : ratio débit volumique de la phase continue sur débit volumique de la phase dispersée Qc/Qd = 0,4. Pour le troisième exemple comparatif 3, un calcul est réalisé pour une colonne de 1 mètre de diamètre pour le système standard eau / acétone / acétate de butyle (medium interfacial tension) à 20°C selon un deuxième ratio de débit volumique, l’eau et l’acétone formant la phase continue (phase lourde) : ratio débit volumique de la phase continue sur débit volumique de la phase dispersée Qc/Qd = 0,67. Le trafic maximal admissible dans la colonne est ajusté de sorte à respecter au maximum un holdup de 17%, valeur définie pour ne pas engorger. Qc/Qd = 0,4 Capacité (m 3 /h/m 2 ) Gain Relatif capacité Gain Relatif Diamètre 2A (référence) 20,6 - - 2B (invention) 31,6 53% 19% 2C (invention) 29,0 40% 16% Qc/Qd = 0,67 Capacité (m 3 /h/m 2 ) Gain Relatif capacité Gain Relatif Diamètre 3A (référence) 19,9 - - 3B (invention) 41,1 107% 29% 3C (invention) 37,5 88% 26% La capacité est nettement augmentée pour un ratio Qc/Qd faible : entre 40% et 53% de gain, soit une réduction du diamètre total de la colonne entre 15 – 20%. La capacité est encore plus nettement augmentée pour un ratio Qc/Qd fort : entre 88% et 107% de gain, soit une réduction du diamètre total de la colonne entre 25 – 30%. A titre illustratif, la conception des exemples 2 et 3 selon l’invention est explicité ci-après : - l’espace inter plateau H2 est fixé à 0,3 m ; - la hauteur du rebord, H3 est fixé à 0,1 m ; - le nombre de marche est fixé à 4, soit une hauteur H1 = 7,5 cm. Colonne d’extraction comprenant les éléments suivants : - un premier point d’injection (§2) d’une première phase ; - un deuxième point d’injection (§3) d’une deuxième phase, les premier et deuxième points d’injection (§2, §3) étant disposés sur la colonne d’extraction (§1) pour permettre la circulation de la première phase et de la deuxième phase à contre-courant dans la colonne d’extraction (§1), l’une desdites première et deuxième phases étant une phase continue (§A) et l’autre étant une phase dispersée (§B) ; - un premier point de soutirage d’un extrait (§4) et un deuxième point de soutirage d’un raffinat (§5), l’un étant disposé en fond de colonne d’extraction (§1) et l’autre étant disposé en tête de colonne d’extraction (§1) ; et - une pluralité de plateaux perforés hélicoïdaux (§16) disposés du haut de la colonne d’extraction (§1) au bas de la colonne d’extraction (1), les plateaux perforés hélicoïdaux (§16) étant espacés d’un espace inter-plateaux (§8) permettant le passage de la phase continue et comprenant des rebords (§10, §18) adaptés pour recevoir une couche coalescée (§9) de la phase dispersée (§B). Colonne d’extraction selon la revendication 1, dans laquelle : - les plateaux perforés hélicoïdaux (§16) sont disposés autour d’un axe central (Z) de la colonne d’extraction (§1) selon une isométrie hélicoïdale comprenant une rotation d'angle β autour de l’axe central (Z) de la colonne d’extraction (§1) et une translation d’une distance H1 selon l’axe central (Z) de la colonne d’extraction (§1) ; - l’angle β est compris entre 10° et 120°, préférablement entre 20° et 90°, très préférablement entre 30° et 75 ; et - la distance H1 est comprise entre 0,01 m et 1 m, préférablement entre 0,1 m et 0,9 m ou entre 0,2 m et 0,8 m, très préférablement entre 0,3 m et 0,7 m. Colonne d’extraction selon la revendication 1 ou la revendication 2, dans laquelle chaque plateau perforé hélicoïdal (§16) comprend un panneau perforé de trous (§7) et comprend un rebord amont (§18) et un rebord aval (§10), selon un sens inverse à l’écoulement de la phase continue (§A), le rebord amont (§18) et le rebord aval (§10) formant un réservoir adapté pour recevoir la couche coalescée (§9). Colonne d’extraction selon la revendication 3, dans laquelle le rebord aval (§10) présente une hauteur H3 comprise entre 1 cm et 150 cm, préférablement entre 1 cm et 30 cm, préférablement entre 2 cm et 20 cm, très préférablement entre 5 cm et 15 cm. Colonne d’extraction selon la revendication 3 ou la revendication 4, dans laquelle le rebord amont (§18) présente une hauteur supérieure, inférieure ou sensiblement égale à la hauteur H3 du rebord aval (§10). Colonne d’extraction selon l’une quelconque des revendications 3 à 5, dans laquelle le rebord amont (§18) d’un plateau perforé hélicoïdal (§16) aval est connecté au plateau perforé hélicoïdal (§16) amont adjacent, selon un sens inverse à l’écoulement de la phase continue (§A). Colonne d’extraction selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle chaque plateau perforé hélicoïdal (§16) forme un panneau perforé angulaire d’angle α compris entre 10° et 120°, préférablement entre 20° et 90°, très préférablement entre 30° et 75°. Colonne d’extraction selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle l’angle α est sensiblement égal à l’angle β, ou l’angle α est supérieur à l’angle β. Colonne d’extraction selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant une ou plusieurs cloisons ouvertes (§19) adaptées pour établir une section de passage prédéterminée de la phase continue (§A) dans la colonne d’extraction (§1). Colonne d’extraction selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant N plateaux perforés hélicoïdaux (§16) disposés approximativement à une même hauteur dans la colonne d’extraction, N étant par compris entre 1 et 4, préférablement entre 1 et 3, le terme approximativement correspondant à une approximation de ± 50%, préférablement de ± 20%, très préférablement de ± 10% de la distance H1, la distance H1 étant la translation selon l’axe central (Z) entre deux plateaux perforés hélicoïdaux (§16) adjacents. Colonne d’extraction selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant : - un secteur d’extraction (§11), s’étendant sensiblement du premier point d’injection (§2) de la première phase jusqu’à sensiblement le deuxième point d’injection (§3) de la deuxième phase, et - un secteur de contre-lavage (§12), adjacent au secteur d’extraction (§11) et s’étendant du premier point d’injection (§2) de la première phase jusqu’à sensiblement un troisième point d’injection (§13) de fluide de contre-lavage. Procédé d’extraction comprenant les étapes suivantes : - injecter une première phase et une deuxième phase dans la colonne d’extraction selon l’une quelconque des revendications 1 à 11 ; et - soutirer un extrait (§4) et un raffinat (§5) de la colonne d’extraction. Procédé d’extraction selon la revendication 12, dans lequel la colonne d’extraction (§1) est opérée à une pression comprise entre 0,05 MPaa et 3 MPaa, de préférence entre 0,1 MPaa et 2 MPaa, de préférence entre 0,2 MPaa et 1,5 MPaa, de préférence entre 0,3 MPaa et 1 MPaa ; et à une température comprise entre 10°C et 150°C, de préférence entre 15°C et 130°C, de préférence entre 30°C et 120°C, de préférence entre 40°C et 110°C. Procédé d’extraction selon la revendication 12 ou la revendication 13, dans lequel la première phase comprend un mélange de composés aromatiques et non-aromatiques. Procédé d’extraction selon l’une quelconque des revendications 12 à 14, dans lequel la deuxième phase comprend un composé choisi parmi l’éthylène glycol, le diéthylène glycol, le triéthylène glycol, hexaméthylphosphoramide, le carbonate de propylène, le carbonate d’éthylène, le sulfolane, le 3-methylsulfolane, le N-méthylacétamide, le N,N-diméthylacétamide, la butyrolactone, la 1-méthylpyrrolidone, le diméthylsulfoxyde, la caprolactame, le N-méthylformamide, la pyrrolidine-2-one, le furfural, le 1,1,3,3-tétraméthylurée et un mélange de ceux-ci.