FR 3148923 A1 20241129 FR 2305123 A 20230524 L’invention concerne un procédé de fabrication d’une tige (12) à aimantation hélicoïdale, comprenant les étapes suivantes : injection dans un tube (T 12 ) cylindrique d’un mélange (M 12 ) comprenant des particules magnétiques et au moins un polymère formant un liant ; chauffage du mélange à une température de chauffe comprise entre la température de transition vitreuse du liant et la température de Curie des particules magnétiques ; alignement des particules magnétiques de manière à leur affecter une orientation magnétique ayant une direction qui s’étend dans un plan orthogonal à l’axe (X 12 ) longitudinal du tube et qui varie de façon continue en fonction de la distance séparant le plan et une extrémité du tube ; refroidissement du mélange jusqu’à une température de refroidissement inférieure à la température de transition vitreuse du liant. FIGURE DE L’ABREGE : Fig. 4 Procédé et dispositif de fabrication d’une tige à aimantation hélicoïdale La présente invention concerne le domaine des capteurs de position linéaire, et notamment un procédé et un dispositif de fabrication d’une tige à aimantation hélicoïdale pour un tel capteur. ARRIERE PLAN DE L’INVENTION Le frein d’une roue d’aéronef comporte généralement une pile de disques de friction, une plaque de poussée, et des actionneurs pilotables pour exercer sélectivement un effort de freinage sur la plaque de poussée et donc sur la pile de disques. Un tel frein comprend classiquement un témoin d’usure formé d’une tige solidaire de la plaque de poussée et dont la position linéaire est représentative de l’usure de la pile de disques. En maintenance, un opérateur vérifie alors manuellement la position de la tige pour déterminer l’état d’usure des disques. Si une telle vérification est fiable, elle ne permet pas d’estimer précisément l’usure des disques et rend difficile tout suivi automatisé de cette usure. Il a ainsi été envisagé de surveiller automatiquement l’usure de la pile de disques en mesurant, à l’aide d’un capteur magnétique, la position linéaire de la tige. Pour se faire, il a été proposé que la tige comprenne un assemblage de plusieurs aimants permanents présentant chacun, dans un plan perpendiculaire à l’axe longitudinal de la tige, un pôle Sud et un pôle Nord s’étendant de part et d’autre dudit axe longitudinal. Les pôles de même polarité de deux aimants adjacents présentent un décalage angulaire non nul autour de l’axe longitudinal de la tige, de sorte que la tige émet un champ magnétique dont l’orientation évolue en fonction de la position de la tige, ce qui permet de déterminer une usure de la pile de disques. L’inconvénient majeur de cette solution est que la fabrication d’une telle tige, de par le nombre d’aimants et la complexité de leur assemblage, s’avère particulièrement longue et onéreuse. Qui plus est, l’orientation du champ magnétique émis par la tige n’évolue pas de manière continue, ce qui rend la détermination de l’usure des disques peu précise. OBJET DE L’INVENTION L’invention a donc pour but de proposer un procédé de fabrication simple et peu couteux d’une tige émettant un champ magnétique variant, dans un plan perpendiculaire à un axe longitudinal de la tige, de façon continue en fonction de la distance séparant le plan d’une extrémité de ladite tige. A cet effet, l’invention propose un procédé de fabrication d’une tige à aimantation hélicoïdale, comprenant les étapes suivantes : injection dans un tube cylindrique d’un mélange comprenant des particules magnétiques et au moins un polymère formant un liant ; chauffage du mélange à une température de chauffe comprise entre la température de transition vitreuse du liant et la température de Curie des particules magnétiques ; alignement des particules magnétiques de manière à leur affecter une orientation magnétique ayant une direction qui s’étend dans un plan orthogonal à l’axe longitudinal du tube et qui varie de façon continue en fonction de la distance séparant le plan et une extrémité du tube ; et refroidissement du mélange jusqu’à une température de refroidissement inférieure à la température de transition vitreuse du liant. Dès lors, l’orientation du champ magnétique émis par la tige évolue de manière continue, ce qui permet de mesurer de manière précise la position linéaire de la tige à l’aide d’un capteur magnétique. De manière particulière, le procédé comprend en outre un déliantage et un frittage du mélange. De manière particulière, le procédé comprend en outre un renforcement du champ magnétique émis par les particules magnétiques. L’invention concerne aussi un dispositif d’alignement magnétique pour la mise en œuvre d’un procédé. Le dispositif comprend : une plateforme motorisée agencée pour assurer simultanément une translation du tube suivant son axe longitudinal et une rotation dudit tube autour dudit axe longitudinal ; un élément de chauffe fixe par rapport à la plateforme motorisée et agencé pour augmenter localement la température du mélange contenu dans le tube jusqu’à la température de chauffe ; un élément de refroidissement fixe par rapport à la plateforme motorisée et agencé pour diminuer localement la température du mélange contenu dans le tube jusqu’à la température de refroidissement ; et un générateur de flux unidirectionnel disposé entre l’élément de chauffe et l’élément de refroidissement, et agencé pour soumettre localement les particules magnétiques à un flux magnétique unidirectionnel orthogonal à l’axe longitudinal du tube. Selon une caractéristique particulière, l’élément de chauffe comprend un collier de chauffage agencé pour s’étendre autour d’un tronçon du tube. De manière particulière, le collier de chauffage est de type résistif. Selon une autre caractéristique particulière, l’élément de refroidissement comprend un collier de refroidissement agencé pour s’étendre autour d’un tronçon du tube. De manière particulière, le collier de refroidissement est une bague en cuivre refroidie par circulation d’eau ou par pulvérisation d’un gaz en décompression. Selon une autre caractéristique particulière, le générateur de flux magnétique unidirectionnel comprend un électro-aimant alimenté sélectivement par un courant électrique pour générer un champ magnétique, et un élément de canalisation agencé pour obtenir le flux magnétique unidirectionnel à partir du champ magnétique généré par l’électro-aimant. L’invention sera mieux comprise à la lumière de la description qui suit, laquelle est purement illustrative et non limitative, et doit être lue en regard des dessins annexés, parmi lesquels : la est une vue schématique en perspective d’un frein d’une roue d’aéronef ; la est une vue schématique en perspective d’un dispositif de mesure pour déterminer une usure de la pile de disques du frein illustré à la ; la illustre un procédé de fabrication d’une tige du dispositif de mesure illustré à la ; la est une vue schématique en perspective d’un dispositif d’alignement magnétique pour la mise en œuvre du procédé de fabrication illustré à la . DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION En référence à la , l’invention est ici décrite en application à un frein, désigné en 1, d’une roue d’un aéronef A. Le frein 1 comprend un tube de torsion sur lequel est enfilée, selon un axe X, une pile de disques 2 (appelé aussi puit de chaleur) comportant alternativement des disques stators 2a et des disques rotors 2b. Les disques stators 2a et les disques rotors 2b sont munis de garnitures de freinage et sont respectivement liés en rotation au tube de torsion et à une jante de la roue. Le frein 1 comprend en outre une couronne hydraulique 3 fixée à une extrémité du tube de torsion 2. La couronne hydraulique 3 porte des pistons 4 agencés pour exercer un effort de freinage sur une plaque de poussée 5 qui est en appui axial sur la pile de disques 2 et qui répartit uniformément l’effort de freinage ainsi exercé sur une face frontale de la pile de disques 2. Cet agencement bien connu du frein 1 ne sera pas décrit plus en détail. On notera que l’invention est également applicable à un dispositif de freinage électromécanique. Le frein 1 est en outre équipé d’un dispositif de mesure 10 linéaire pour déterminer une usure des disques 2a, 2b de la pile de disques 2. En référence à la , le dispositif de mesure 10 comprend un corps 11 sensiblement cylindrique qui s’étend selon un axe X 11 parallèle à l’axe X et qui est fixé sur une face externe 3.1 de la couronne hydraulique 3 sensiblement orthogonal à l’axe X. Le dispositif de mesure 10 comprend également une tige 12 magnétique qui s’étend selon un axe X 12 parallèle à l’axe X et qui est montée coulissante dans un alésage du corps 11, de sorte que l’axe X 12 est sensiblement confondu avec l’axe X 11 . La tige 12 comprend une première extrémité 12.1 qui est articulée à une face externe 5.1 de la plaque de poussée 5 via un pivot 13 d’axe sensiblement orthogonal à l’axe X, et une deuxième extrémité 12.2, opposée à la première extrémité 12.1, qui est libre. La tige 12 est ainsi solidaire en translation, selon l’axe X, de la face externe 5.1 de la plaque de poussée 5. La tige 12 est agencée pour émettre un champ magnétique C 12 radial comprenant un pôle nord et un pôle sud qui sont disposés de part et d’autre de l’axe X 12 et qui s’étendent chacun le long d’une hélice 12 N , 12 S autour de l’axe X 12 , ici selon un angle de 360 degrés entre la première extrémité 12.1 et la deuxième extrémité 12.2. Ainsi, l’orientation du champ magnétique varie, dans un plan perpendiculaire à l’axe X 12 , de façon continue en fonction d’une distance séparant ce plan de la première extrémité 12.1 de la tige 12. Le dispositif de mesure 10 comprend également un premier capteur 14.1 magnétique et un deuxième capteur 14.2 magnétique, tous deux de type à effet Hall. Le premier capteur 14.1 et le deuxième capteur 14.2 sont disposés sur une face libre du corps 11, dans un même plan de mesure sensiblement orthogonal à l’axe X 11 , de manière à ce que le deuxième capteur 14.2 corresponde à une image du premier capteur 14.1 selon une rotation d’axe X 11 et d’amplitude égale à 90 degrés. Le premier capteur 14.1 est agencé pour délivrer un premier signal représentatif de l’intensité du champ magnétique émis par la tige 12 selon une première direction D 14.1 qui est comprise dans le plan de mesure Pm et qui est sensiblement orthogonale à l’axe X 12 . Le deuxième capteur 14.2 est agencé pour délivrer un deuxième signal représentatif de l’intensité du champ magnétique émis par la tige 12 selon une deuxième direction D 14.2 qui est comprise dans le plan de mesure et qui est sensiblement perpendiculaire à l’axe X 12 et à la première direction D 14.1 . Le premier capteur 14.1 et le deuxième capteur 14.2 sont reliés à une unité de contrôle UC de l’aéronef A. L’unité de contrôle UC comprend un module de mémoire, un processeur formant un module de traitement, et un afficheur. Le module de mémoire contient des programmes informatiques dont l’exécution par le module de traitement permet le fonctionnement de l’unité de contrôle UC. Le module de mémoire contient en outre une base de données qui associe des couples de mesure d’intensité du champ magnétique émis par ladite tige 12 selon la première direction D 14.1 et la deuxième direction D 14.2 avec une orientation angulaire dudit champ magnétique autour de l’axe X 12 et donc avec une position de ladite tige 12 le long dudit axe X 12 , par rapport au corps 11. Lorsque l’on souhaite déterminer l’état d’usure des garnitures de la pile de disques 2, on commande une sortie des pistons 4 de la couronne hydraulique 3 de manière à ce que la plaque de poussée 5 se déplace selon l’axe X et comprime la pile de disques 2. De par sa liaison avec la plaque de poussée 5, la tige 12 se déplace alors selon l’axe X 12 . Le premier signal et le deuxième signal délivrés respectivement par le premier capteur 14.1 et le deuxième capteur 14.2 constituent un couple de mesures d’intensité représentatives de l’orientation angulaire du champ magnétique émis par la tige 12 autour de l’axe X 12 . A l’aide de la base de données, le module de traitement de l’unité de contrôle UC détermine l’orientation angulaire de la tige 12 associée au couple de mesures d’intensité délivrées par le premier capteur 14.1 et le deuxième capteur 14.2. Le module de traitement en déduit alors une position de la tige 12 par rapport au corps 11 et donc une valeur d’usure des garnitures de freinage de la pile de disques 2. Le dispositif de mesure 10 permet ainsi d’obtenir une mesure fiable, précise et rapide d’un état d’usure des garnitures de freinage de la pile de disques 2 sans qu’il soit nécessaire de réaliser une intervention manuelle sur le frein 1. En référence aux figures 3 et 4, un procédé de fabrication de la tige 12 va maintenant être détaillé. Un tube T 12 cylindrique d’axe X 12 est préalablement rempli d’un mélange M 12 , appelé aussi « feedstock », comprenant des particules magnétiques et un mélange de polymères composé de thermoplastiques, de fluidifiants et de mouillants. Le mélange de polymères forme un liant visqueux. Le tube T 12 est réalisé en acier inoxydable (par exemple en acier 316L, 304L ou équivalent) et forme un conformateur ayant ici un diamètre externe sensiblement compris entre 7 et 8 millimètres et une longueur sensiblement comprise entre 5 et 8 centimètres. Les particules magnétiques se présentent sous la forme d’une poudre d’aimants permanents comme par exemple : une poudre de particules en un alliage de samarium et cobalt (SmCo) ; une poudre de particules en un alliage de néodyme, fer et bore (NdFeB) ; une poudre de particules en ferrite… Le taux de charge volumique des particules magnétiques dans le mélange M 12 est ici sensiblement égal à 40%. Le mélange M 12 est inséré sous pression dans le tube T 12 via une presse d’injection (non représentée) qui permet de forcer l’introduction dudit mélange M 12 dans un moule dans lequel le tube T 12 est préalablement reçu. Une fois rempli du mélange M 12 , le tube T 12 est prêt à être inséré dans un dispositif d’alignement magnétique 20 permettant d’orienter les particules magnétiques du mélange M 12 selon une direction D 12 qui s’étend dans un plan de magnétisation P M perpendiculaire à l’axe X 12 du tube T 12 et qui varie de façon continue en fonction de la distance séparant le plan de magnétisation P M d’une extrémité libre du tube T 12 . En référence à la , le dispositif d’alignement magnétique 20 comprend une plateforme motorisée 21, un élément de chauffe 22, un élément de refroidissement 23 et un générateur de flux magnétique unidirectionnel 24. La plateforme motorisée 21 est montée mobile sur un bâti et agencée pour assurer simultanément une translation du tube T 12 suivant son axe X 12 longitudinal et une rotation dudit tube T 12 autour dudit axe X 12 . La vitesse de translation et la vitesse de rotation du tube T 12 sont contrôlables indépendamment l’une de l’autre. La plateforme motorisée 21 comprend par exemple un chariot entrainé en translation le long d’un rail par un premier moteur pourvu d’un barillet qui est entrainé en rotation autour d’un axe horizontal par un deuxième moteur et qui est pourvu de moyens de serrage d’une extrémité de tube T 12 . On peut également prévoir un unique moteur et un dispositif de synchronisation des mouvements, par exemple un jeu d’engrenages. L’élément de chauffe 22 est fixe par rapport au bâti et est agencé pour augmenter localement la température du mélange M 12 contenu dans le tube T 12 jusqu’à une température de chauffe prédéterminée. La température de chauffe est comprise entre la température de transition vitreuse (Tg) du liant au-dessous de laquelle ledit liant est dit vitreux et présente le comportement d’un corps solide élastique, et la température de Curie des particules magnétiques de la poudre au-dessus de laquelle lesdites particules magnétiques perdent leurs propriétés ferromagnétiques. La température de chauffe est choisie de façon à ce qu’à cette température, le liant utilisé soit à la fois suffisamment liquide pour permettre une orientation des particules magnétiques via le générateur de flux magnétique unidirectionnel 24, et suffisamment solide pour empêcher tout mouvement des particules magnétiques dû au déplacement et à la rotation du tube T 12 via la plateforme motorisée 21. L’élément de chauffe 22 comprend ici un collier de chauffage agencé pour s’étendre autour d’un tronçon du tube T 12 et pour parcourir la totalité du tube T 12 au fur et à mesure que ledit tube T 12 se déplace suivant son axe X 12 via la plateforme motorisée 21. Le collier de chauffage est par exemple de type résistif. L’élément de refroidissement 23 est fixe par rapport au bâti et est agencé pour diminuer localement la température du mélange M 12 chauffé par l’élément de chauffe 22, jusqu’à une température de refroidissement prédéterminée. La température de refroidissement est inférieure à la température de transition vitreuse (Tg) du liant et est choisie de manière à ce qu’à ladite température de refroidissement, le liant utilisé soit suffisamment solide ou visqueux pour empêcher tout mouvement des particules magnétiques. L’élément de refroidissement 23 comprend ici un collier de refroidissement agencé pour s’étendre autour d’un tronçon du tube T 12 et pour parcourir la totalité du tube T 12 au fur et à mesure que ledit tube T 12 se déplace suivant son axe X 12 via la plateforme motorisée 21. Le collier de refroidissement est par exemple une bague en cuivre refroidie par circulation d’eau ou par pulvérisation d’un gaz en décompression. Le générateur de flux magnétique unidirectionnel 24 est disposé entre l’élément de chauffe 22 et l’élément de refroidissement 23, et est agencé pour soumettre localement le mélange M 12 chauffé par l’élément de chauffe 22 à un flux magnétique unidirectionnel. Ce flux magnétique unidirectionnel est orthogonal à l’axe X 12 du tube T 12 et a une intensité suffisante pour orienter, suivant la direction du flux magnétique, les particules magnétiques du mélange M 12 chauffé par l’élément de chauffe 22. Il comprend ici un électro-aimant 24.1 alimenté sélectivement par un courant électrique, et un élément de canalisation 24.2 agencé pour obtenir le flux magnétique unidirectionnel à partir du champ magnétique généré par l’électro-aimant. L’élément de canalisation 24.2 est par exemple réalisé par un entrefer. Le tube T 12 contenant le mélange M 12 est ainsi inséré dans le dispositif d’alignement magnétique 20. Alors que la plateforme motorisée 21 entraîne une translation et une rotation du tube T 12 autour de son axe X 12 , chaque tronçon dudit tube T 12 est successivement soumis : à l’élément de chauffe 22 afin de chauffer localement le mélange M 12 jusqu’à ce qu’il atteigne la température de chauffe et ainsi permettre une modification de l’orientation des particules magnétiques contenues dans ledit mélange M 12 ; au dispositif d’alignement magnétique 24 afin d’orienter les particules magnétiques selon la direction D 12 qui s’étend dans un plan orthogonal à l’axe X 12 du tube T 12 et qui varie de façon continue en fonction de la distance séparant ce plan à une extrémité du tube T 12 ; à l’élément de refroidissement afin de refroidir localement le mélange M 12 chauffé jusqu’à ce qu’il atteigne la température de refroidissement et ainsi figer l’orientation des particules magnétiques liés par le liant. On obtient ainsi, en sortie du dispositif d’alignement magnétique 20, un tube T 12 contenant une poudre d’aimants liés émettant un champ magnétique de forme hélicoïdale. Ce champ magnétique comprend un pôle nord et un pôle sud qui sont disposés de part et d’autre de l’axe X 12 et qui s’étendent chacun autour de l’axe X 12 , le long de l’hélice 12 N , 12 S . Le pas de l’hélice 12 N , 12 S dépend de la vitesse de translation et de la vitesse de rotation à laquelle est soumis le tube T 12 via la plateforme motorisée 12. Dans le cas où la vitesse de translation et la vitesse de rotation sont constantes, le pas de l’hélice 12 N , 12 S est constant. Les aimants liés, seuls ou entourés du tube T 12 , forment ainsi la tige 12. Afin de renforcer le champ magnétique émis par les aimants permanents, il est possible d’insérer à nouveau le tube T 12 dans le dispositif d’alignement magnétique 20 afin de soumettre une nouvelle fois lesdits aimants permanents au flux magnétique unidirectionnel émis par le générateur 24, mais en désactivant l’élément de chauffe 22 et l’élément de refroidissement 23. Dans le même but, il est également possible d’augmenter la densité relative d’aimants permanents à l’intérieur du tube T 12 en effectuant un déliantage puis une densification par frittage du mélange M 12 . Le déliantage, autrement dit l’élimination du liant présent à l’intérieur du tube T 12 , pourra par exemple être réalisé en plaçant verticalement le tube T 12 dans un four sous pression partielle d’argon en ayant préalablement visser un bouchon à l’extrémité inférieure du tube ou pincer ladite extrémité inférieure. Un tel déliantage permet d’obtenir une densité relative d’aimants permanents supérieure à 90%. Si une densité relative égale à 100% est nécessaire, l’extrémité du tube T 12 restée ouverte sera à son tour fermée puis le tube T 12 sera inséré dans une enceinte HIP (de l’anglais « Hot Isostatic Pressing ») pour subir un compactage isostatique à chaud. Une fois le frittage réalisé, on obtient alors un tube T 12 contenant un aimant massif émettant un champ magnétique de forme hélicoïdale. On notera que le liant devra avoir des propriétés compatibles avec la mise en œuvre du procédé de fabrication de la tige 12, mais aussi l’application dans laquelle ladite tige 12 est utilisée. Il devra ainsi avoir une rhéologie adaptée aux opérations d’injection, mais aussi, si nécessaire, aux opérations de déliantage et de frittage (taux d’impureté résiduelle de la poudre d’aimants permanents faible, notamment le taux de carbone résiduel) : les mélanges de polymères composés de polyéthylène (PE), d’acide stéarique (AS), de polyéthylène glycol (PEG), de paraffine (PW), de polyméthacrylate de méthyle (PMMA)… On notera également qu’un tel procédé de fabrication et un tel dispositif d’alignement magnétique 20 permettent la fabrication d’une tige 12 ayant une longueur allant de dix millimètres à plusieurs mètres, et cela sans modification dudit dispositif d’alignement magnétique. On notera en outre que le tube T 12 peut être débité en tronçons. Bien entendu, l’invention n’est pas limitée au mode de réalisation décrit mais englobe toute variante entrant dans le champ de l’invention telle que définie par les revendications. Bien que le pas de l’hélice 12 N , 12 S soit ici constant, il peut aussi être variable en faisant par exemple varier la vitesse de translation et/ou la vitesse de rotation du tube T 12 contenant le mélange M 12 . Le dispositif d’alignement magnétique 20 permet ainsi de fabriquer une tige 12 présentant une aimantation hélicoïdale à pas variable, mais aussi de fabriquer des tiges présentant des aimantations hélicoïdales ayant des pas constants différents. Pour réaliser les opérations de déliantage et de frittage, il peut être envisagé de retirer le tube T 12 et/ou d’en mettre un nouveau. Bien que la tige 12 soit ici utilisée dans un dispositif de mesure pour déterminer une usure des disques d’une roue freinée d’aéronef, elle peut aussi être utilisée dans d’autres types de capteurs de position linéaire, comme par exemple les capteurs électriques passifs de type LVDT (de l’anglais « Linear Variable Differential Transformer ») ou les capteurs électriques actifs de type RVDT (de l’anglais « Rotary Variable Differential Transformer »). Les dimensions et la forme du tube T 12 peuvent être différentes de celles décrites. Bien que le liant comprenne ici un mélange de polymères composé de thermoplastiques, de fluidifiants et de mouillants, il peut aussi comprendre un mélange composé d’un unique polymère. La viscosité finale du mélange M 12 sera adaptée en fonction du liant, de la taille et de la géométrie des particules magnétiques, de la géométrie du conformateur… Procédé de fabrication d’une tige (12) à aimantation hélicoïdale, comprenant les étapes suivantes : injection dans un tube (T 12 ) cylindrique d’un mélange (M 12 ) comprenant des particules magnétiques et au moins un polymère formant un liant ; chauffage du mélange à une température de chauffe comprise entre la température de transition vitreuse du liant et la température de Curie des particules magnétiques ; alignement des particules magnétiques de manière à leur affecter une orientation magnétique ayant une direction qui s’étend dans un plan orthogonal à l’axe (X 12 ) longitudinal du tube et qui varie de façon continue en fonction de la distance séparant le plan et une extrémité du tube ; et refroidissement du mélange jusqu’à une température de refroidissement inférieure à la température de transition vitreuse du liant. Procédé selon la revendication 1, comprenant en outre un déliantage et un frittage du mélange (M 12 ). Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant en outre un renforcement du champ magnétique émis par les particules magnétiques. Dispositif d’alignement magnétique pour la mise en œuvre du procédé selon l’une quelconques des revendication 1 à 3, comprenant : une plateforme motorisée (21) agencée pour assurer simultanément une translation du tube (T 12 ) suivant son axe (X 12 ) longitudinal et une rotation dudit tube autour dudit axe longitudinal ; un élément de chauffe (22) fixe par rapport à la plateforme motorisée et agencé pour augmenter localement la température du mélange (M 12 ) contenu dans le tube jusqu’à la température de chauffe ; un élément de refroidissement (23) fixe par rapport à la plateforme motorisée et agencé pour diminuer localement la température du mélange (M 12 ) contenu dans le tube jusqu’à la température de refroidissement ; et un générateur de flux unidirectionnel (24) disposé entre l’élément de chauffe (22) et l’élément de refroidissement (23) et agencé pour soumettre localement les particules magnétiques à un flux magnétique unidirectionnel orthogonal à l’axe longitudinal du tube. Dispositif selon la revendication 4, dans lequel l’élément de chauffe (22) comprend un collier de chauffage agencé pour s’étendre autour d’un tronçon du tube (T 12 ). Dispositif selon la revendication 5, dans lequel le collier de chauffage est de type résistif. Dispositif selon la revendication 4, dans lequel l’élément de refroidissement (23) comprend un collier de refroidissement agencé pour s’étendre autour d’un tronçon du tube (T 12 ). Dispositif selon la revendication 7, dans lequel le collier de refroidissement est une bague en cuivre refroidie par circulation d’eau ou par pulvérisation d’un gaz en décompression. Dispositif selon la revendication 4, dans lequel le générateur de flux magnétique unidirectionnel (24) comprend un électro-aimant (24.1) alimenté sélectivement par un courant électrique pour générer un champ magnétique, et un élément de canalisation (24.2) agencé pour obtenir le flux magnétique unidirectionnel à partir du champ magnétique généré par l’électro-aimant.