FR 3151504 A1 20250131 FR 2307985 A 20230725 Système de capture de dioxyde de carbone au sein de gaz chargé en dioxyde de carbone La présente invention concerne un système de capture (1) de dioxyde de carbone, comprenant un premier échangeur de chaleur (4a) et un deuxième échangeur de chaleur (4b), chacun des échangeurs de chaleur (4) comprenant une chambre (14), une première passe (12a) et une deuxième passe (12b), le premier échangeur de chaleur (4a) et le deuxième échangeur de chaleur (4b) étant configurés pour être opérés selon un premier mode de fonctionnement et selon un deuxième mode de fonctionnement, le système de capture (1) comprenant des moyens de contrôle (5) configurés pour opérer une alternance entre le premier mode de fonctionnement et le deuxième mode de fonctionnement, caractérisé en ce que le système de capture (1) comprend un dispositif de dépressurisation (11) configuré pour abaisser la pression de la chambre (14). (figure 1) Système de capture de dioxyde de carbone au sein de gaz chargé en dioxyde de carbone La présente invention se rapporte au domaine du traitement de gaz chargé en dioxyde de carbone et concerne plus particulièrement un système de capture de dioxyde de carbone au sein desdits gaz chargé en dioxyde de carbone. Lorsqu’une source d’émission de gaz, par exemple de gaz de combustion, est en cours de fonctionnement, ladite source d’émission pouvant être un véhicule tel qu’un ouvrage flottant, des gaz chargés en dioxyde de carbone sont générés. Ces gaz chargés en dioxyde de carbone sont généralement relargués dans l’atmosphère. Il est toutefois connu que le dioxyde de carbone entraîne des dégâts environnementaux lorsqu’il est relargué dans l’atmosphère. Pour éviter cela, un système de capture du dioxyde de carbone peut être mis en œuvre afin de capturer le dioxyde de carbone par désublimation au sein des gaz émis par la source d’émission. Un tel système de capture peut comprendre des échangeurs de chaleur permettant spécifiquement la capture d’un élément par désublimation. Par la suite, le dioxyde de carbone capturé peut être fusionné afin de récupérer le dioxyde de carbone à l’état liquide et stocker celui-ci pour des utilisations ultérieures tierces. Lors de la désublimation du dioxyde de carbone, celui-ci est capturé au sein d’une chambre de l’échangeur de chaleur. Le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone est mis sous pression, par exemple à une pression de 3,5 barg. Par la suite, au cours de la fusion du dioxyde de carbone, la pression au sein de la chambre est susceptible d’augmenter davantage, et peut atteindre une pression d’environ 8,7 barg. Un tel niveau de pression nécessite d’augmenter l’épaisseur des parois de l’échangeur de chaleur afin que la surpression de la chambre ne déforme pas celles-ci. Cela entraîne une augmentation du poids total de l’échangeur de chaleur ainsi que son inertie thermique. Par ailleurs, cela entraîne une augmentation de la quantité de chaleur nécessaire pour faciliter par la suite une transition vers la fusion du dioxyde de carbone, et surtout à l’étape suivante, lors de la transition du mode fusion au mode désublimation, à une augmentation de la quantité de froid nécessaire ce qui nuit à l’efficacité du procédé de capture du dioxyde de carbone. La présente invention permet d’éviter les différents problèmes suscités en proposant un système de capture de dioxyde de carbone au sein de gaz chargé en dioxyde de carbone, comprenant au moins un premier échangeur de chaleur et un deuxième échangeur de chaleur, chacun des échangeurs de chaleur comprenant au moins une chambre, une première passe et une deuxième passe qui s’étendent toutes deux dans la chambre, le premier échangeur de chaleur et le deuxième échangeur de chaleur étant configurés pour être opérés selon un premier mode de fonctionnement où la chambre est configurée pour être traversée par un flux de gaz chargé en dioxyde de carbone et pour capturer par désublimation le dioxyde de carbone présent dans ledit flux de gaz chargé en dioxyde de carbone en vue de générer un flux de gaz décarboné et selon un deuxième mode de fonctionnement où la première passe et la deuxième passe sont traversées par un flux de gaz chargé en dioxyde de carbone pour fusionner le dioxyde de carbone capturé dans la chambre, le système de capture comprenant des moyens de contrôle configurés pour opérer une alternance entre le premier mode de fonctionnement et le deuxième mode de fonctionnement, caractérisé en ce que le système de capture comprend au moins un dispositif de dépressurisation opérant sur la chambre d’au moins l’un des échangeurs de chaleur et configuré pour abaisser la pression de la chambre, les moyens de contrôle étant configurés pour actionner le dispositif de dépressurisation au cours d’une transition du premier mode de fonctionnement vers le deuxième mode de fonctionnement. Le système de capture permet ainsi, une fois le dioxyde de carbone capturé du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone d’abaisser la pression de la chambre avant que le dioxyde de carbone ne soit fusionné. Cela permet d’éviter une surpression due à la pression partielle du dioxyde de carbone lorsque celui-ci est capturé cumulée à la pression partielle d’autres gaz, par exemple l’azote ou l’oxygène. La pression de la chambre est alors limitée et il n’est alors pas nécessaire de renforcer l’épaisseur des parois du premier échangeur de chaleur et/ou du deuxième échangeur de chaleur. Par ailleurs l’efficacité du procédé de capture s’en retrouve améliorée. Le premier échangeur de chaleur et le deuxième échangeur de chaleur sont spécifiquement conçus pour assurer la désublimation d’un élément composant par exemple un fluide. Lorsque l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur est opéré selon le premier mode de fonctionnement, les paramètres de refroidissement liés à cet échangeur de chaleur permettent la désublimation du dioxyde de carbone. Le dioxyde de carbone désublimé, c’est-à-dire à l’état solide, se dépose alors sur les parois de l’échangeur de chaleur opéré selon le premier mode de fonctionnement. Afin de garantir la désublimation lorsque le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone traverse la chambre de l’un et/ou l’autre des échangeurs de chaleur, la première passe et/ou la deuxième passe de l’un et/ou l’autre des échangeurs de chaleur est parcourue par un ou plusieurs fluides à une température suffisamment basse afin de refroidir le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone de sorte à faire passer le dioxyde de carbone qui le compose directement de l’état vapeur à l’état solide. Suite à la capture du dioxyde de carbone, le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone qui a traversé la chambre en sort décarboné. On comprend donc que le flux de gaz décarboné est un flux de gaz ayant une teneur en dioxyde de carbone inférieure à celle du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone du fait de la capture du dioxyde de carbone par désublimation dans l’échangeur, avec un appoint de froid externe, procuré par du gaz naturel liquéfié ou tout autre fluide frigorigène produit par un groupe froid. A titre d’exemple non-limitatif, le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone peut avoir une teneur en dioxyde de carbone de 3 à 4%mol. Le flux de gaz décarboné issu du système de capture selon l’invention ne contient plus de dioxyde de carbone, ou bien peut avoir une très faible teneur résiduelle en dioxyde de carbone de l’ordre de 0,2 à 0,3 %mol. Dans le cadre de l’invention, la chambre est à comprendre comme une zone de transfert thermique entre un flux froid et un flux chaud. Cette chambre peut être matérialisée par des parois délimitant physiquement la zone, comme cela est représenté sur les figures et détaillé par la suite. Toutefois, la chambre peut également ne pas comprendre de parois. Dans ce cas, la chambre est une zone de transfert thermique lors de la mise en œuvre du premier mode de fonctionnement entre, d’une part, le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone et, d’autre part, le flux de gaz décarboné et/ou un flux de tout autre fluide frigorigène. L’échangeur comprenant une telle chambre est appelé un échangeur multi-flux. De même, on ne sort pas du cadre de l’invention dans le cas d’une passe dans laquelle circule un fluide frigorigène autour de laquelle se trouve un espace annulaire présentant des ailettes, le gaz chargé en dioxyde de carbone étant destiné à circuler dans cet espace annulaire. L’Homme du métier comprend donc que l’ensemble de la passe et de l’espace annulaire constituent l’échangeur et la chambre est alors la zone d’échange thermique sur le pourtour de la passe. Au cours du deuxième mode de fonctionnement de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur, le dioxyde de carbone à l’état solide, ou désublimé, qui s’est préalablement déposé sur les parois dudit échangeur de chaleur est fusionné, c’est-à-dire qu’il passe de l’état solide à l’état liquide. Pour faire fondre le dioxyde de carbone, un flux de gaz chargé en dioxyde de carbone traverse la première passe et/ou la deuxième passe afin de réchauffer la chambre de l’échangeur de chaleur où le dioxyde de carbone à l’état solide doit être fusionné. Comme cela a été décrit, le premier échangeur de chaleur et le deuxième échangeur de chaleur peuvent être opérés selon deux modes de fonctionnement différents, à savoir un premier mode permettant la capture du dioxyde de carbone par désublimation et un deuxième mode permettant la fusion du dioxyde de carbone capturé et la récupération de celui-ci. Les moyens de contrôle permettent la gestion de chacun de ces deux modes de fonctionnement en appliquant l’un ou l’autre de ceux-ci aux échangeurs de chaleur mais également en opérant un basculement de l’un des modes de fonctionnement vers l’autre. La dépressurisation de la chambre de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur se fait après la capture du dioxyde de carbone et avant la fusion de celui-ci. Les moyens de contrôle peuvent donc actionner le dispositif de dépressurisation afin d’abaisser la pression de la chambre. Une fois la pression abaissée, les moyens de contrôle peuvent mettre en œuvre le deuxième mode de fonctionnement afin que le dioxyde de carbone soit fusionné. Selon une caractéristique de l’invention, le dispositif de dépressurisation comprend une ligne de dépressurisation s’ouvrant dans la chambre d’au moins l’un des échangeurs de chaleur et une valve de dépressurisation, les moyens de contrôle étant configurés pour actionner la valve de dépressurisation. D’une manière avantageuse, le système de capture comprend autant de lignes de dépressurisation qu’il y a d’échangeurs de chaleur. La ligne de dépressurisation s’ouvre dans la chambre afin que, lors de la dépressurisation de l’échangeur de chaleur, une sortie du gaz contenu dans la chambre puisse être mise en œuvre afin d’abaisser la pression de la chambre. La valve de dépressurisation est agencée sur la ligne de dépressurisation et peut alterner entre une position ouverte et une position fermée afin d’autoriser ou d’interdire une circulation de fluide au sein de la ligne de dépressurisation. Etant donné que la chambre de l’échangeur de chaleur est sous pression après le premier mode de fonctionnement, le gaz contenu dans la chambre va circuler dans la ligne de dépressurisation à l’ouverture de la valve de dépressurisation grâce au différentiel de pression entre la chambre de l’échangeur de chaleur et la ligne de dépressurisation. Selon une caractéristique de l’invention, la ligne de dépressurisation est connectée à un évent. L’évent permet d’évacuer le gaz hors de la chambre de l’échangeur de chaleur et du dispositif de dépressurisation. Selon une caractéristique de l’invention, les moyens de contrôle comprennent au moins un organe de gestion configuré pour réguler une circulation d’un premier fluide de refroidissement qui circule au sein de l’une ou l’autre des passes de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur. Selon une autre caractéristique de l’invention, l’organe de gestion comprend au moins une première vanne disposée en amont de l’une ou l’autre des passes de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur et/ou au moins une deuxième vanne disposée en aval de l’une ou l’autre des passes de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur. L’organe de gestion autorise ou interdit la circulation du premier fluide de refroidissement au sein de l’une des passes via la première vanne et la deuxième vanne disposées de part et d’autre de ladite passe. La première vanne et la deuxième vanne peuvent être ouvertes ou fermées afin d’autoriser ou d’interdire la circulation du premier fluide de refroidissement au sein de la passe régulée par l’organe de gestion. Selon une caractéristique de l’invention, les moyens de contrôle comprennent au moins un dispositif de gestion configuré pour réguler une circulation d’un deuxième fluide de refroidissement qui circule au sein de l’une ou l’autre des passes de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur. Selon une autre caractéristique de l’invention, le dispositif de gestion comprend au moins une troisième vanne disposée en amont de l’une ou l’autre des passes de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur et/ou au moins une quatrième vanne disposée en aval de l’une ou l’autre des passes de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur. Le dispositif de gestion autorise ou interdit la circulation du premier fluide de refroidissement au sein de l’une des passes via la troisième vanne et la quatrième vanne disposées de part et d’autre de ladite passe. La troisième vanne et la quatrième vanne peuvent être ouvertes ou fermées afin d’autoriser ou d’interdire la circulation du deuxième fluide de refroidissement au sein de la passe régulée par le dispositif de gestion. Les moyens de contrôle peuvent comprendre un organe de gestion et un dispositif de gestion régulant chacun la circulation d’un fluide de refroidissement au sein des passes d’un même échangeur de chaleur. Ainsi l’organe de gestion régule la circulation du premier fluide de refroidissement au sein de l’une des passes et le dispositif de gestion régule la circulation du deuxième fluide de refroidissement au sein de l’autre passe. Il est à noter que le premier fluide de refroidissement et le deuxième fluide de refroidissement peuvent être un même fluide ou un fluide différent. Selon une caractéristique de l’invention, les moyens de contrôle comprennent au moins un organe de contrôle configuré pour réguler la circulation du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone au sein de l’une et/ou l’autre des passes de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur. Selon une autre caractéristique de l’invention, l’organe de contrôle comprend au moins une cinquième vanne disposée en amont de l’une ou l’autre des passes de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur et/ou au moins une sixième vanne disposée en aval de l’une ou l’autre des passes de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur. L’organe de contrôle autorise ou interdit la circulation du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone au sein d’au moins l’une des passes de l’échangeur de chaleur via la cinquième vanne et la sixième vanne disposées de part et d’autre d’au moins ladite passe. La cinquième vanne et la sixième vanne peuvent être ouvertes ou fermées afin d’autoriser ou d’interdire la circulation du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone au sein d’au moins l’une des passes régulées par l’organe de contrôle. D’une manière avantageuse, l’organe de contrôle comprend quatre vannes dont deux en amont de chacune des deux passes de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur et deux en aval de chacune des deux passes de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur, et ce afin que le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone circule dans les deux passes pour améliorer l’homogénéité de la fusion du dioxyde de carbone capturé. L’ensemble des vannes susmentionnées peuvent être des vannes indépendantes les unes des autres ou peuvent être éventuellement rassemblées, par exemple pour former une vanne trois voies. Selon une caractéristique de l’invention, les moyens de contrôle comprennent au moins un dispositif de contrôle configuré pour réguler la circulation du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone qui circule au travers de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur autour de l’une ou l’autre de ses passes. Selon une autre caractéristique de l’invention, le dispositif de contrôle comprend au moins une septième vanne disposée en amont de la chambre de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur et/ou au moins une huitième vanne disposée en aval de la chambre de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur. Autrement dit, le dispositif de contrôle régule la circulation du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone qui traverse la chambre et au sein duquel le dioxyde de carbone est capturé. La septième vanne et la huitième vanne sont agencées de part et d’autre de la chambre de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur, et peuvent basculer entre une position ouverte et une position fermée afin d’autoriser ou non la circulation du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone à travers la chambre. Selon une caractéristique de l’invention, le système de capture est associé à une source d’émission du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone, ledit flux de gaz chargé en dioxyde de carbone provenant de ladite source d’émission. La source d’émission peut être un moteur à combustion interne, par exemple un moteur utilisé pour une propulsion d’un véhicule et/ou pour générer un courant électrique, ou pour toute autre fonction. Le moteur à combustion fonctionne à l’aide d’un carburant, et la combustion interne qui en résulte génère le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone. La source d’émission peut également, de manière non exhaustive, être une cheminée, une chaudière ou une usine quelconque. Selon une caractéristique de l’invention, le système de capture comprend un troisième échangeur de chaleur configuré pour être opéré selon le premier mode de fonctionnement et selon le deuxième mode de fonctionnement, les moyens de contrôle étant configurés pour opérer une alternance entre le premier mode de fonctionnement et le deuxième mode de fonctionnement sur le troisième échangeur de chaleur, au moins un dispositif de dépressurisation du système de capture étant associé au troisième échangeur de chaleur et configuré pour abaisser la pression d’une chambre dudit troisième échangeur de chaleur, les moyens de contrôle étant configurés pour actionner ledit dispositif de dépressurisation au cours d’une transition du premier mode de fonctionnement vers le deuxième mode de fonctionnement. Il s’agit d’une alternative à ce qui a été décrit précédemment, où le système de capture comprend trois échangeurs de chaleur au lieu de deux. Le troisième échangeur de chaleur est structurellement et fonctionnellement identique au premier échangeur de chaleur et au deuxième échangeur de chaleur. Le système de capture peut donc inclure un dispositif de dépressurisation supplémentaire pour abaisser la pression de la chambre du troisième échangeur de chaleur. Selon une caractéristique de l’invention, le système de capture est configuré pour maintenir la valve de dépressurisation fermée lorsque le premier échangeur de chaleur et/ou le deuxième échangeur de chaleur sont opérés selon le premier mode de fonctionnement et/ou selon le deuxième mode de fonctionnement. La fermeture de la valve de dépressurisation permet d’éviter un échappement d’un fluide hors de la chambre, que ce soit au cours de la capture du dioxyde de carbone ou de la fusion de celui-ci. Selon une caractéristique de l’invention, le système de capture est configuré pour ouvrir la valve de dépressurisation après la fin de l’opération du premier mode de fonctionnement et avant le début de l’opération du deuxième mode de fonctionnement. Une telle configuration permet d’optimiser la dépressurisation en ouvrant uniquement la valve de dépressurisation sans qu’aucun mode de fonctionnement ne soit en cours d’opération sur l’échangeur de chaleur considéré. L’invention couvre également un procédé de capture de dioxyde de carbone au sein d’un flux de gaz chargé en dioxyde de carbone mis en œuvre par un système de capture de dioxyde de carbone au sein du gaz chargé en dioxyde de carbone selon l’une quelconque des revendications précédentes, au cours duquel : on opère le premier mode de fonctionnement d’au moins l’un des échangeurs de chaleur afin de désublimer le dioxyde de carbone présent au sein du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone et traversant la chambre dudit échangeur de chaleur, on interrompt l’opération du premier mode de fonctionnement dudit échangeur de chaleur, on initie une opération de dépressurisation en actionnant le dispositif de dépressurisation pour abaisser la pression de la chambre, lorsque la pression au sein de la chambre atteint un seuil de pression, on opère le deuxième mode de fonctionnement dudit échangeur de chaleur afin de fusionner le dioxyde de carbone désublimé dans la chambre. Le procédé de capture permet ainsi d’éviter une surpression au sein de la chambre, ce qui est le cas en basculant directement du premier mode de fonctionnement au deuxième mode de fonctionnement. La dépressurisation se déroule après la capture du dioxyde de carbone et avant la fusion de celui-ci. Le seuil de pression peut par exemple être égal ou sensiblement égal à la pression atmosphérique, soit environ entre 0 et 1 barg. Une fois ce seuil de pression atteint, l’échangeur de chaleur peut être opéré selon le deuxième mode de fonctionnement afin que le dioxyde de carbone contenu dans la chambre soit fusionné. La fusion du dioxyde de carbone peut entraîner une hausse de la pression partielle en dioxyde de carbone d’environ 5,2 bar, correspondant à la pression partielle en dioxyde de carbone nécessaire pour permettre la fusion du dioxyde de carbone à l’état solide, sachant que la pression partielle en dioxyde de carbone homogène à une pression de 1 bar absolu ou de 2 bar absolus dans la calandre en fin de dépressurisation est négligeable, correspondant environ à 0,03 bar et 0,06 bar respectivement. La pression atteinte lors de la mise en œuvre du deuxième mode de fonctionnement est donc d’environ 6,2 à 7,2 bars absolus en régime permanent, ce qui correspond à une pression tolérable. Selon une caractéristique du procédé, la valve de dépressurisation est fermée au cours de l’opération du premier mode de fonctionnement et du deuxième mode de fonctionnement. Cette fermeture permet d’éviter l’échappement du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone traversant la chambre au cours du premier mode de fonctionnement ou bien du dioxyde de carbone au cours du deuxième mode de fonctionnement. Selon une caractéristique du procédé, la valve de dépressurisation est ouverte au cours d’une période de transition postérieure à l’opération du premier mode de fonctionnement, ladite période de transition étant d’une durée de 300 secondes par exemple. Plus généralement la durée d’actionnement du dispositif de dépressurisation est faible par rapport au temps nécessaire pour que la pression de la chambre de l’échangeur de chaleur atteigne le seuil de pression. Selon une caractéristique du procédé, la période de transition est antérieure à l’opération du deuxième mode de fonctionnement. Selon une caractéristique du procédé, la première vanne, la deuxième vanne, la troisième vanne, la quatrième vanne, la cinquième vanne, la sixième vanne, la septième vanne et la huitième vanne sont fermées lors de l’opération de dépressurisation. Cette configuration permet que l’abaissement de la pression de la chambre résulte uniquement de l’évacuation de gaz ou autre fluide contenu dans la chambre par la ligne de dépressurisation et non au sein d’une autre portion du système de capture. Cela permet par ailleurs d’éviter toute circulation de fluides au sein des passes de l’échangeur de chaleur pouvant nuire à la dépressurisation de la chambre dudit échangeur de chaleur. Selon une caractéristique du procédé, le dioxyde de carbone solide capturé dans la chambre de l’échangeur de chaleur lors de l’opération du premier mode de fonctionnement est partiellement sublimé au cours de l’opération de dépressurisation. La sublimation s’effectue en surface au cours de l’opération de dépressurisation de manière à générer une couche limite pure en dioxyde de carbone sous une pression de 1 à 2 bars absolus. En effet, l’abaissement de la pression au sein de la chambre lors de l’opération de dépressurisation entraîne un abaissement de la pression d’équilibre solide/vapeur. Le dioxyde de carbone est donc susceptible d’être partiellement sublimé lors de l’abaissement de la pression de la chambre. A l’initiation du deuxième mode de fonctionnement, la sublimation du dioxyde de carbone à l’état solide se déroule jusqu’à ce que la pression partielle en dioxyde de carbone dans la calandre atteigne 5,2 bars absolus, c’est-à-dire le seuil de pression partielle auquel la sublimation s’arrête et la fusion commence. Si l’apport de chaleur se poursuit, le système reste verrouillé au point triple aussi longtemps que coexiste le dioxyde de carbone sous trois phases, à savoir solide, vapeur et liquide. A l’issue du deuxième mode de fonctionnement, le dioxyde de carbone est donc récupéré en intégralité à l’état liquide. Selon une caractéristique du procédé, au moins l’un des échangeurs de chaleur est opéré selon le premier mode de fonctionnement lorsque l’autre des échangeurs de chaleur est opéré selon le deuxième mode de fonctionnement. Le procédé de capture est mis en œuvre de sorte à ce que le dioxyde de carbone puisse être capturé par désublimation en permanence, afin que le gaz ne soit jamais largué dans l’atmosphère en étant chargé en dioxyde de carbone. Selon une caractéristique du procédé, le premier mode de fonctionnement suivi du deuxième mode de fonctionnement est un cycle de capture/fusion du dioxyde de carbone, ledit cycle de capture/fusion étant répété par itérations. Le cycle de capture/fusion garantit une alternance des échangeurs de chaleur entre eux entre le premier mode de fonctionnement et le deuxième mode de fonctionnement. Selon une caractéristique du procédé, lorsque celui-ci est mis en œuvre par un système de capture comprenant trois échangeurs de chaleur, deux échangeurs de chaleur sont opérés selon le premier mode de fonctionnement tandis que le dernier échangeur de chaleur est opéré selon le deuxième mode de fonctionnement. Autrement dit, dans un système de capture à trois échangeurs de chaleur, le procédé de capture est configuré de sorte à ce que deux échangeurs de chaleur soient systématiquement opérés selon le premier mode de fonctionnement, l’échangeur de chaleur restant étant opéré selon le deuxième mode de fonctionnement. Une telle configuration permet d’atteindre des capacités de traitement plus importante, de manière relative à une taille donnée de l’échangeur de chaleur. Par ailleurs la configuration à trois échangeurs de chaleur permet aussi de négocier plus facilement des opérations de permutation. Il est cependant important de prendre en compte la durée de la période de transition au cours de laquelle la chambre de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur est en opération de dépressurisation, et ce afin de ne pas créer de décalages involontaires entre les cycles de capture/fusion des échangeurs de chaleur et de constamment avoir deux échangeurs de chaleur opérés selon le premier mode de fonctionnement lors de la mise en œuvre du procédé de capture. Selon une caractéristique du procédé, un premier fluide de refroidissement et un deuxième fluide de refroidissement circulent respectivement dans la première passe et dans la deuxième passe de l’échangeur de chaleur lorsqu’il est opéré selon le premier mode de fonctionnement. Les fluides de refroidissement permettent de refroidir le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone traversant la chambre afin de capturer le dioxyde de carbone par désublimation. Lesdits fluides de refroidissement doivent donc circuler au sein de la première passe et/ou de la deuxième passe à une température suffisamment basse pour assurer la désublimation du dioxyde de carbone lorsque le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone traverse la chambre. Selon une caractéristique du procédé, la première vanne, la deuxième vanne, la troisième vanne, la quatrième vanne, la septième vanne et la huitième vanne sont ouvertes tandis que la cinquième vanne et la sixième vanne sont fermées lorsque l’échangeur de chaleur considéré est opéré selon le premier mode de fonctionnement. La première vanne, la deuxième vanne, la troisième vanne, la quatrième vanne doivent être ouvertes afin d’autoriser la circulation des fluides de refroidissement dans la première passe et dans la deuxième passe de l’échangeur de chaleur considéré. La septième vanne et la huitième vanne sont également ouvertes afin d’autoriser le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone à travers la chambre. Selon une caractéristique du procédé, la première vanne, la deuxième vanne, la troisième vanne, la quatrième vanne, la septième vanne et la huitième vanne sont fermées tandis que la cinquième vanne et la sixième vanne sont ouvertes lorsque l’échangeur de chaleur considéré est opéré selon le deuxième mode de fonctionnement. Lorsque l’échangeur de chaleur est opéré selon le deuxième mode de fonctionnement, la première vanne, la deuxième vanne, la troisième vanne, la quatrième vanne, la septième vanne et la huitième vanne sont fermées afin d’interdire la circulation des fluides de refroidissement à travers les passes ainsi que la traversée de la chambre par le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone. La cinquième vanne et la sixième vanne sont ouvertes afin que le flux de gaz décarboné circule dans la première passe et/ou dans la deuxième passe de l’échangeur de chaleur considéré, dans le but de fusionner le dioxyde de carbone préalablement capturé dans la chambre. Selon une caractéristique du procédé, le premier fluide de refroidissement et/ou le deuxième fluide de refroidissement peut être le flux de gaz décarboné. En effet, après avoir traversé la chambre et que le dioxyde de carbone a été capturé, le flux de gaz décarboné est à très basse température du fait d’avoir été refroidi afin d’assurer la capture du dioxyde de carbone. Le flux de gaz décarboné peut ainsi être utilisé par la suite comme fluide de refroidissement en circulant jusqu’à l’entrée d’au moins l’une des deux passes de l’un des échangeurs de chaleur opéré selon le premier mode de fonctionnement. Le flux de gaz décarboné est par exemple à une température de -120°C avant son passage à travers la première passe et/ou la deuxième passe. Selon une caractéristique du procédé, le premier fluide de refroidissement et/ou le deuxième fluide de refroidissement peut être un flux de gaz naturel liquéfié ou un autre fluide frigorigène. Dans le cas où le système de capture est agencé au sein d’une installation produisant des gaz de combustion issu de la combustion de gaz naturel liquéfié, ledit gaz peut être utilisé comme moyen de désublimation du dioxyde de carbone. L’installation peut comprendre une cuve de transport et/ou de stockage du gaz naturel liquéfié et un moyen permettant d’y pomper le gaz naturel liquéfié et de le faire circuler jusqu’à la première passe et/ou la deuxième passe d’au moins l’un des échangeurs de chaleur afin de participer à la capture du dioxyde de carbone par désublimation. Le gaz naturel liquéfié est par exemple à une température de -161°C avant son passage à travers la première passe et/ou la deuxième passe. Dans le cas où le système de capture est agencé au sein d’une installation n’interagissant pas avec du gaz naturel liquéfié, ladite installation peut être équipée d’un circuit réfrigérant au sein duquel un autre fluide frigorigène circule. Le fluide frigorigène est ainsi traité de sorte à circuler au sein de la première passe et/ou de la deuxième passe de l’échangeur de chaleur à une température suffisamment basse, par exemple -125°C, pour participer à la désublimation du dioxyde de carbone. Selon une caractéristique du procédé, le dioxyde de carbone fusionné issu de l’échangeur de chaleur opéré selon le deuxième mode de fonctionnement est stocké. Une fois le dioxyde de carbone fusionné, celui-ci circule alors à l’état liquide au sein de la branche de récupération mentionnée précédemment jusqu’à être stocké au sein d’un organe de stockage. D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront encore au travers de la description qui suit d’une part, et de plusieurs exemples de réalisation donnés à titre indicatif et non limitatif en référence aux dessins schématiques annexés d’autre part, sur lesquels : représente un premier mode de réalisation d’un système de capture de dioxyde de carbone au sein de gaz chargé en dioxyde de carbone selon l’invention, illustre un exemple de circulation des différents fluides au sein du premier mode de réalisation du système de capture, représente un deuxième mode de réalisation d’un système de capture selon l’invention et une illustration d’une circulation des différents fluides au sein de ce deuxième mode de réalisation, représente un échangeur de chaleur compris au sein de l’un ou l’autre des modes de réalisation du système de capture et au niveau duquel est opéré un premier mode de fonctionnement, représente l’échangeur de chaleur compris au sein de l’un ou l’autre des modes de réalisation du système de capture et au niveau duquel est opéré une opération de dépressurisation d’une chambre dudit échangeur de chaleur, représente l’échangeur de chaleur compris au sein de l’un ou l’autre des modes de réalisation du système de capture et au niveau duquel est opéré un deuxième mode de fonctionnement, est une courbe détaillant l’évolution de la pression au sein de la chambre de l’échangeur de chaleur au cours du temps. Le présent document utilise les mots amont et aval pour définir la disposition relative des composants. Ces mots s’apprécient en fonction du sens de circulation du fluide qui traverse lesdits composants ou qui circule au sein du circuit concerné. La illustre un premier mode de réalisation d’un système de capture 1 de dioxyde de carbone au sein de gaz chargé en dioxyde de carbone selon l’invention. Un tel système de capture 1 peut par exemple être intégré au sein d’un véhicule, d’une cheminée, d’une usine, ou toute autre entité comprenant une source d’émission 6 de gaz chargé en dioxyde de carbone. La source d’émission 6 peut par exemple être un moteur à combustion tel qu’un moteur assurant la propulsion d’un véhicule ou bien le moteur d’un générateur électrique dudit véhicule. Lorsque la source d’émission 6 est en cours de fonctionnement, le carburant est brûlé et la source d’émission 6 émet donc naturellement des gaz chargés en dioxyde de carbone, par exemple des gaz de combustion. Le système de capture 1 permet ainsi de capturer le dioxyde de carbone présent au sein d’un flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 au lieu de larguer ledit flux directement dans l’atmosphère. Afin de traiter le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone, celui-ci circule de la source d’émission 6 jusqu’au système de capture 1 selon l’invention par le biais d’une conduite. Avant d’atteindre le système de capture 1, le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone est comprimé par un dispositif de compression, non représenté sur la , afin d’atteindre une pression d’environ 4,5 bars absolus ou 3,5 barg. Le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 peut également circuler à travers un dispositif de séchage, également non représenté, qui assure une élimination des traces d’eau pouvant subsister au sein du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone. Le système de capture 1 est illustré sur la sans matérialiser la circulation des différents flux. Cette figure illustre donc les composants du système dépourvu de toute circulation de fluide. Afin d’assurer la capture du dioxyde de carbone contenu dans le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2, le système de capture 1 comprend au moins deux échangeurs de chaleur 4, plus particulièrement un premier échangeur de chaleur 4a et un deuxième échangeur de chaleur 4b. Chaque échangeur de chaleur 4 comprend une chambre 14 définie par un volume interne de chacun des échangeurs de chaleur 4, ainsi que deux passes 12 qui s’étendent dans la chambre 14. Plus précisément, chaque échangeur de chaleur 4 comprend une première passe 12a et une deuxième passe 12b au sein desquelles un fluide peut circuler. La première passe 12a et la deuxième passe 12b traversent toutes deux la chambre 14. Un échange de chaleur peut ainsi être mis en œuvre entre les passes 12 et la chambre 14. Les échangeurs de chaleur 4 présentent la particularité d’être opérés selon deux modes de fonctionnement. Un premier mode de fonctionnement assure une capture du dioxyde de carbone présent au sein du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone par désublimation. Le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 traverse la chambre 14 de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur 4 et le dioxyde de carbone composant le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 est désublimé et vient se déposer à l’état solide sur les parois de l’échangeur de chaleur 4 considéré. Afin de désublimer le dioxyde de carbone contenu dans le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2, la première passe 12a et/ou la deuxième passe 12b sont parcourues par des fluides de refroidissement. Ces derniers assurent le refroidissement du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 traversant la chambre 14, de manière à fournir la condition de température adaptée à la capture du dioxyde de carbone par désublimation. Cela permet de générer un flux de gaz décarboné 3 en sortie de la chambre 14 de l’échangeur de chaleur 4. Les échangeurs de chaleur 4 peuvent également être opérés selon un deuxième mode de fonctionnement assurant une fusion du dioxyde de carbone préalablement capturé au sein de la chambre 14 de l’échangeur de chaleur 4 considéré. D’une manière préférentielle, le deuxième mode de fonctionnement est opéré sur un échangeur de chaleur 4 précédemment opéré selon le premier mode de fonctionnement. Afin de faire fondre le dioxyde de carbone capturé en fusionnant celui-ci, la première passe 12a et/ou la deuxième passe 12b de l’échangeur de chaleur 4 sont parcourues par le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2. Ce dernier étant à une température relativement élevée, par exemple autour de-25°C à -33°C, la chambre 14 reçoit la chaleur que lui cède le gaz de charge en se refroidissant et le dioxyde de carbone capturé passe à l’état liquide. Le système de capture 1 comprend à ce titre une branche de récupération 31 connectée à la chambre 14 de chacun des échangeurs de chaleur 4 et assurant la circulation du dioxyde de carbone à l’état liquide jusqu’à un organe de stockage 53. Ainsi, en plus d’éviter de larguer du dioxyde de carbone dans l’atmosphère, le système de capture 1 selon l’invention permet de stocker le dioxyde de carbone à l’état liquide, qui peut par la suite être utilisé ou commercialisé pour de multiples activités tierces. La branche de récupération 31 comprend une vanne de récupération 19 pouvant être ouverte pour autoriser la circulation du dioxyde de carbone à l’état liquide dans la branche de récupération 31. Comme cela a été mentionné précédemment, le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 circule dans le système de capture 1, et traverse donc la chambre 14 de l’échangeur de chaleur 4 opéré selon le premier mode de fonctionnement, à une pression de 3,5 barg. La pression de ladite chambre 14 augmente donc à une pression d’environ 3,5 barg également au cours de la mise en œuvre du premier mode de fonctionnement. Par la suite, lors de la mise en œuvre du deuxième mode de fonctionnement, la fonte du dioxyde de carbone entraîne également une hausse de pression pouvant aller jusqu’à 5,2 barg, soit une pression totale d’environ 8,7 barg. Pour résister à une telle pression, il est nécessaire de renforcer l’épaisseur des parois des échangeurs de chaleur 4, ce qui augmente le coût de fabrication, mais nuit également à l’efficacité des échangeurs de chaleur 4. Pour éviter cela, le système de capture 1 comprend au moins un dispositif de dépressurisation 11 de la chambre 14 d’au moins l’un des échangeurs de chaleur 4. Avantageusement, dans un système de capture comprenant deux échangeurs de chaleur 4, le système de capture 1 comprend deux dispositifs de dépressurisation 11, chacun étant associé à la chambre 14 de l’un des échangeurs de chaleur 4. Le dispositif de dépressurisation 11 assure l’abaissement de la pression au sein de la chambre 14 de l’échangeur de chaleur 4 basculant du premier mode de fonctionnement vers le deuxième mode de fonctionnement. Le dispositif de dépressurisation 11 pallie ainsi un cumul de la pression partielle des gaz autres que le dioxyde de carbone de la chambre 14 lors de la mise en œuvre du premier mode de fonctionnement avec la pression partielle en dioxyde de carbone de la chambre 14 lors de la mise en œuvre du deuxième mode de fonctionnement en abaissant la pression de la chambre 14 au cours d’une période de transition entre la mise en œuvre des deux modes de fonctionnement. Une surpression de la chambre 14 est ainsi évitée et il n’est donc pas nécessaire d’augmenter l’épaisseur des parois des échangeurs de chaleur 4. Sur la , le dispositif de dépressurisation 11 comprend une ligne de dépressurisation 13 pourvue d’une valve de dépressurisation 15 et un évent 17. Le dispositif de dépressurisation 11 peut toutefois se présenter sous une autre forme, l’essentiel étant qu’il soit apte à abaisser la pression de la chambre 14 de l’échangeur de chaleur 4 ou des échangeurs de chaleur 4. La ligne de dépressurisation 13 s’étend entre la chambre 14 de l’échangeur de chaleur 4 et l’évent 17, afin d’assurer l’évacuation d’un fluide contenu dans la chambre 14, par exemple une fraction du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 resté dans la chambre 14 à un état vapeur, et ainsi d’entraîner une baisse de la pression au sein de la chambre 14. L’évent 17 permet d’évacuer ce fluide hors du système de capture 1. Lorsque la pression de la chambre 14 doit être abaissée, la valve de dépressurisation 15 est ouverte pour procéder à l’évacuation du fluide contenu dans la chambre 14. Lorsque le premier mode de fonctionnement ou le deuxième mode de fonctionnement est mis en œuvre, la valve de dépressurisation 15 reste fermée pour éviter tout échappement de dioxyde de carbone ou autre fluide via le dispositif de dépressurisation 11. Afin d’opérer les échangeurs de chaleur 4 selon l’un ou l’autre des modes de fonctionnement, mais également de basculer lesdits échangeurs de chaleur 4 d’un mode de fonctionnement à l’autre, le système de capture 1 comprend des moyens de contrôle 5 permettant la gestion de la circulation des différents fluides circulant dans les passes 12 et/ou traversant la chambre 14 de chacun des échangeurs de chaleur 4. Les moyens de contrôle 5 sont aptes à actionner la valve de dépressurisation 15 du dispositif de dépressurisation 11. Les moyens de contrôle 5 comprennent notamment au moins un organe de gestion 42, au moins un dispositif de gestion 40, au moins un organe de contrôle 38 et au moins un dispositif de contrôle 44. Avantageusement, chacun de ces moyens de contrôle 5 est présent en autant d’exemplaires qu’il y a d’échangeurs de chaleur 4, afin que chacun de ces derniers puisse être opéré selon l’un ou l’autre des modes de fonctionnement évoqués précédemment. L’organe de gestion 42 permet de contrôler la circulation d’un premier fluide de refroidissement au sein de l’une ou l’autre des passes 12 des échangeurs de chaleur 4. A titre d’exemple, sur la , il y a un organe de gestion 42 pour chaque échangeur de chaleur 4, et chacun des organes de gestion 42 contrôle la circulation du premier fluide de refroidissement au sein de la première passe 12a. Chaque organe de gestion 42 comprend une première vanne 42a et une deuxième vanne 42b disposées de part et d’autre de la première passe 12a de chaque échangeur de chaleur 4, c’est-à-dire en amont et en aval de la première passe 12a. Le dispositif de gestion 40 permet de contrôler la circulation d’un deuxième fluide de refroidissement, pouvant être identique ou différent du premier fluide de refroidissement, au sein de l’une ou l’autre des passes 12 des échangeurs de chaleur 4. A titre d’exemple, sur la , il y a un dispositif de gestion 40 pour chaque échangeur de chaleur 4, et chacun des dispositifs de gestion 40 contrôle la circulation du deuxième fluide de refroidissement au sein de la deuxième passe 12b. Chaque dispositif de gestion 40 comprend une troisième vanne 40a et une quatrième vanne 40b disposées de part et d’autre de la deuxième passe 12b de chaque échangeur de chaleur 4, c’est-à-dire en amont et en aval de la deuxième passe 12b. On comprend ainsi que la première vanne 42a, la deuxième vanne 42b, la troisième vanne 40a et la quatrième vanne 40b sont ouvertes afin d’autoriser la circulation des fluides de refroidissement lorsque l’échangeur de chaleur 4 considéré est opéré selon le premier mode de fonctionnement, le passage des fluides de refroidissement au sein des passes 12 assurant la capture du dioxyde de carbone par désublimation. L’organe de contrôle 38 permet de contrôler la circulation du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 au sein de l’une et/ou l’autre des passes 12 des échangeurs de chaleur 4. A titre d’exemple, sur la , il y a un organe de contrôle 38 pour chaque échangeur de chaleur 4, et chacun des organes de contrôle 38 contrôle la circulation du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 au sein de la première passe 12a et/ou de la deuxième passe 12b. Chaque organe de contrôle 38 comprend au moins une cinquième vanne 38a et une sixième vanne 38b disposées de part et d’autre de l’une ou l’autre des passes 12 de chaque échangeur de chaleur 4, c’est-à-dire en amont et en aval de l’une ou l’autre des passes 12. Avantageusement, et tel que cela est illustré sur la , chaque organe de contrôle 38 comprend deux cinquièmes vannes 38a et deux sixièmes vannes 38b, à raison d’une cinquième vanne 38a et d’une sixième vanne 38b en amont et en aval de chacune des passes 12 de l’échangeur de chaleur 4 considéré. On comprend ainsi que les cinquièmes vannes 38a et les sixièmes vannes 38b sont ouvertes afin d’autoriser la circulation du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 au sein des passes 12 lorsque l’échangeur de chaleur 4 considéré est opéré selon le deuxième mode de fonctionnement, le passage du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 au sein des passes 12 assurant la fonte du dioxyde de carbone capturé dans la chambre 14 de l’échangeur de chaleur 4 considéré. Sur les figures 1 à 6, l’ensemble des vannes susmentionnées sont des vannes indépendantes les unes des autres, mais il est possible de rassembler certaines d’entre elles, par exemple pour former des vannes trois voies. Le dispositif de contrôle 44 permet de contrôler la circulation du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 à travers la chambre 14 des échangeurs de chaleur 4. Plus précisément, il s’agit du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 qui traverse la chambre 14 autour des passes 12 et qui est refroidi dans le but de capturer le dioxyde de carbone par désublimation. A titre d’exemple, sur la , il y a un dispositif de contrôle 44 pour chaque échangeur de chaleur 4. Chaque dispositif de contrôle 44 comprend au moins une septième vanne 44a et une huitième vanne 44b disposées de part et d’autre de la chambre 14 de chaque échangeur de chaleur 4, c’est-à-dire en amont et en aval de la chambre 14 de chaque échangeur de chaleur 4. On comprend ainsi que la septième vanne 44a et la huitième vanne 44b sont ouvertes afin d’autoriser la circulation du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 à travers la chambre 14 lorsque l’échangeur de chaleur 4 considéré est opéré selon le premier mode de fonctionnement, le passage du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 à travers la chambre 14 permettant d’en capturer le dioxyde de carbone qui le contient. Il est à noter que l’organe de gestion 42, le dispositif de gestion 40, l’organe de contrôle 38 et le dispositif de contrôle 44 ne sont pas des objets matériels mais uniquement des dénominations permettant de désigner l’ensemble des vannes suscitées. Par ailleurs, la vanne de récupération 19 évoquée précédemment peut être également contrôlée par les moyens de contrôle 5. Quel que soit le mode de réalisation de l’invention ou ses variantes, il est prévu un organe de régulation 90 dont le rôle est de contrôler la température qui règne au sein d’au moins une des deux chambres 14a, 14b, et avantageusement au sein d’une unique chambre ou de toutes les chambres opérées selon le premier mode de fonctionnement. En contrôlant la température au sein de la chambre 14, on peut agir sur la désublimation qui prend place dans cette chambre 14. Pour ce faire, l’organe de régulation 90 comprend au moins un canal 93 permettant à une partie du flux de gaz décarboné 3 de contourner la ou les passes 12 du ou des échangeurs de chaleur 4, en fonction du mode de réalisation envisagé. Ce faisant, le débit au sein de la passe ou des passes 12 peut être réduit et donc l’apport de froid au sein de la chambre 14 peut être ajusté. La circulation du flux de gaz décarboné dans ce canal 93 est placée sous la dépendance d’un organe de mesure 91 de la température au sein d’au moins une des deux chambres 14, 14a, 14b. Cet organe de mesure 91 est par exemple un capteur de température installé à l’intérieur de la chambre 14. Cet organe de mesure 91 agit sur une vanne de régulation 92 placée sur le canal 93 et qui ajuste le débit du flux de gaz décarboné 3 qui circule dans le canal 93. Le système de capture 1 comprend par ailleurs un premier échangeur thermique 16 et un deuxième échangeur thermique 10, chacun d’entre eux configuré pour opérer un échange de chaleur entre le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 et le flux de gaz décarboné 3, après que ce dernier sorte de la chambre 14 d’au moins un échangeur de chaleur 4 opéré selon le premier mode de fonctionnement. Le flux de gaz décarboné 3 étant à très basse température du fait de sa traversée de la chambre 14 de l’un des échangeurs de chaleur 4 opéré selon le premier mode de fonctionnement, le premier échangeur thermique 16 et le deuxième échangeur thermique 10 permettent d’exploiter cette température du flux de gaz décarboné 3 afin de pré-refroidir le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 avant que celui-ci ne traverse la chambre 14 d’un échangeur de chaleur 4 opéré selon le premier mode de fonctionnement. Ainsi, le premier échangeur thermique 16 comprend une première passe 16a au sein de laquelle circule le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 et une deuxième passe 16b au sein duquel circule le flux de gaz décarboné 3, et le deuxième échangeur thermique 10 comprend une première passe 10a au sein de laquelle circule le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 et une deuxième passe 10b au sein duquel circule le flux de gaz décarboné 3. Tel que cela sera détaillé par la suite, le deuxième échangeur thermique 10 est positionné en amont du premier échangeur thermique 16 par rapport au sens de circulation du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2. La illustre le même système de capture 1 que celui illustré en . La illustre toutefois un exemple de circulation des différents fluides au sein du système de capture 1 lorsque ce dernier est en cours de fonctionnement. Dans les figures 2 à 6, les lignes pleines épaisses sont celles au sein desquelles circule le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2, les lignes pleines fines sont celles au sein desquelles circule le flux de gaz décarboné 3, les lignes en traits mixtes sont celles au sein desquelles circule un flux de gaz naturel liquéfié, les lignes en pointillés longs correspondent à un flux de dioxyde de carbone à l’état liquide, et les lignes en pointillés courts correspondent à des lignes où il n’y a pas de circulation d’un quelconque fluide dans le mode de fonctionnement considéré. Sur la , le deuxième échangeur de chaleur 4b est opéré par les moyens de contrôle 5 selon le premier mode de fonctionnement. Autrement dit, c’est au sein de la chambre 14b du deuxième échangeur de chaleur 4b que le dioxyde de carbone contenu dans le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 est en cours de capture. Le premier échangeur de chaleur 4a est opéré par les moyens de contrôle 5 selon le deuxième mode de fonctionnement. Autrement dit, du dioxyde de carbone a été préalablement capturé au sein de la chambre 14a du premier échangeur de chaleur 4a, et ledit dioxyde de carbone est en cours de fusion. Lorsque le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 est émis par la source d’émission 6, celui-ci circule jusqu’au système de capture 1 en étant préalablement comprimé et séché tel que cela a été évoqué précédemment. A l’entrée du système de capture 1, le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 est à une température comprise entre 5°C et 15°C . Le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 circule ensuite au sein du système de capture 1, plus précisément au sein d’un premier circuit d’alimentation 8. Le premier circuit d’alimentation 8 est divisé en une première voie 8a et en une deuxième voie 8b et permet de connecter fluidiquement l’arrivée du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 aux échangeurs de chaleur 4. Le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 circule au sein de la première voie 8a jusqu’au deuxième échangeur thermique 10 au sein duquel il est pré refroidi par le flux de gaz décarboné 3 jusqu’à une température comprise entre -25°C et -33°C. Le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 poursuit sa circulation au sein de la première voie 8a jusqu’au premier échangeur de chaleur 4a. Les moyens de contrôle 5, plus particulièrement l’organe de contrôle 38 associé au premier échangeur de chaleur 4a, est configuré pour maintenir ouvertes les cinquièmes vannes 38a et les sixièmes vannes 38b agencées de part et d’autre des passes 12 du premier échangeur de chaleur 4a. Cette configuration permet au flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 de circuler au sein de la première passe 12a et de la deuxième passe 12b du premier échangeur de chaleur 4a. Le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 étant à une température comprise entre -25°C et -33°C, un échange de chaleur est opéré, refroidissant le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 à une température comprise entre -42°C et -49°C et réchauffant la chambre 14a du premier échangeur de chaleur 4a, entraînant ainsi la fusion du dioxyde de carbone présent au sein de ladite chambre 14a du premier échangeur de chaleur 4a. La vanne de récupération 19 est ouverte et le dioxyde de carbone à l’état liquide ainsi formé peut circuler au sein de la branche de récupération 31 jusqu’à l’organe de stockage 53. En sortie des passes 12 du premier échangeur de chaleur 4a, le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 poursuit sa circulation jusqu’au premier échangeur thermique 16 au sein duquel il est de nouveau refroidi par le flux de gaz décarboné 3. Le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 est refroidi jusqu’à un seuil limite de température de changement d’état du dioxyde de carbone, par exemple à une température d’environ -99°C. Le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 circule alors jusqu’au deuxième échangeur de chaleur 4b. Les moyens de contrôle 5, plus particulièrement le dispositif de contrôle 44 associé au deuxième échangeur de chaleur 4b est configuré pour maintenir ouvertes la septième vanne 44a et la huitième vanne 44b agencées de part et d’autre de la chambre 14b du deuxième échangeur de chaleur 4b afin que le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 puisse la traverser. Lorsque le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 traverse la chambre 14b du deuxième échangeur de chaleur 4b, un échange de chaleur est opéré car les passes 12 du deuxième échangeur de chaleur 4b sont parcourues par le premier fluide de refroidissement et le deuxième fluide de refroidissement. Le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 est alors refroidi à une température telle que le dioxyde de carbone contenu dans le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 est désublimé, c’est-à-dire qu’il passe de l’état vapeur à l’état solide. Le dioxyde de carbone se dépose alors sous forme de givre sur les parois de la chambre 14b du deuxième échangeur de chaleur 4b ou autour des passes 12 de celui-ci. Les détails concernant les caractéristiques et la nature des fluides de refroidissement seront mentionnés par la suite. La traversée de la chambre 14b du deuxième échangeur de chaleur 4b entraîne la génération du flux de gaz décarboné 3 à partir du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2. Le flux de gaz décarboné 3 est alors à une température d’environ -120°C. Le système de capture 1 comprend un deuxième circuit d’alimentation 20 assurant la circulation du flux de gaz décarboné 3 au sein du système de capture 1. Le deuxième circuit d’alimentation 20 comprend notamment une ligne 22 qui assure la circulation du flux de gaz décarboné 3 des chambres 14 des échangeurs de chaleur 4 jusqu’aux passes 12 des échangeurs de chaleur 4. En effet, le flux de gaz décarboné 3 étant à environ -120°C, celui-ci peut être utilisé comme fluide de refroidissement pour au moins l’un des échangeurs de chaleur 4 opérés selon le premier mode de fonctionnement. Sur la , la ligne 22 permet la circulation du flux de gaz décarboné 3 jusqu’à la première passe 12a du deuxième échangeur de chaleur 4b. Les moyens de contrôle 5, plus particulièrement l’organe de gestion 42 associé au deuxième échangeur de chaleur 4b est configuré pour maintenir ouvertes la première vanne 42a et la deuxième vanne 42b agencées de part et d’autre de la première passe 12a du deuxième échangeur de chaleur 4b afin que le flux de gaz décarboné 3 puisse y circuler pour être utilisé en tant que premier fluide de refroidissement au sein du deuxième échangeur de chaleur 4b et ainsi participer à la désublimation du dioxyde de carbone contenu dans le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2. En sortie de la première passe 12a du deuxième échangeur de chaleur 4b, le flux de gaz décarboné 3 est à une température d’environ -102°C. Afin de maintenir la chambre 14b hermétique, la vanne de récupération 19 du deuxième échangeur de chaleur 4b est fermée. Le deuxième circuit d’alimentation 20 comprend également un collecteur 24 permettant de récupérer le flux de gaz décarboné 3 après que celui-ci soit évacué de l’une ou l’autre des passes 12 d’au moins l’un des échangeurs de chaleur 4 opéré selon le premier mode de fonctionnement, ici la première passe 12a du deuxième échangeur de chaleur 4b. Le collecteur 24 permet notamment de faire circuler le flux de gaz décarboné 3 jusqu’au premier échangeur thermique 16 afin de refroidir le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2. D’une manière alternative, le flux de gaz décarboné 3 peut également contourner les passes 12 des échangeurs de chaleur 4 en circulant dans le canal 93 directement jusqu’au premier échangeur thermique 16, et ce en fonction de la configuration de l’organe de mesure 90 évoqué précédemment. En sortie du premier échangeur thermique 16, le flux de gaz décarboné 3 est à une température comprise entre -52°C et -55°C. Celui-ci circule alors jusqu’au deuxième échangeur thermique 10 pour assurer le pré-refroidissement du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2. En sortie du deuxième échangeur thermique 10, le flux de gaz décarboné 3 est à une température comprise entre -19°C et-25°C. Une telle succession d’échanges de chaleur permet d’exploiter au maximum les capacités de refroidissement du flux de gaz décarboné 3. Ce dernier circule ensuite hors du système de capture 1 et peut par exemple, si cela est possible, contribuer au refroidissement du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 lors de sa compression et de son séchage préalable à son arrivée dans le système de capture 1. Le système de capture 1 comprend par ailleurs un troisième circuit d’alimentation 28, au sein duquel peut circuler un flux de gaz naturel liquéfié 30 ou un autre fluide frigorigène. Le système de capture 1, tel que cela a été mentionné précédemment, peut en effet être intégrée au sein d’un véhicule, par exemple un ouvrage flottant. Un tel ouvrage flottant peut comprendre une cuve 34 de transport et/ou de stockage d’un gaz naturel liquéfié. Ce dernier peut par ailleurs être utilisé comme carburant pour alimenter la source d’émission 6. Sur les figures 2 et 3, c’est donc un flux de gaz naturel liquéfié 30 qui circule dans le troisième circuit d’alimentation 28. Il est toutefois possible que le troisième circuit d’alimentation 28 soit un circuit de refroidissement au sein duquel circule un fluide frigorigène assurant une fonction identique au flux de gaz naturel liquéfié 30. La cuve 34 comprend une pompe 32 assurant la mise en circulation du flux de gaz naturel liquéfié 30. Celui-ci circule alors au sein du troisième circuit d’alimentation 28 jusqu’aux échangeurs de chaleur 4. On comprend ainsi que le flux de gaz naturel liquéfié peut être utilisé comme fluide de refroidissement pour participer à la capture du dioxyde de carbone présent dans le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2. Sur la , le flux de gaz naturel liquéfié 30 circule jusqu’à la deuxième passe 12b du deuxième échangeur de chaleur 4b, celui-ci étant opéré selon le premier mode de fonctionnement. Les moyens de contrôle 5, plus particulièrement le dispositif de gestion 40 associé au deuxième échangeur de chaleur 4b est configuré pour maintenir ouvertes la troisième vanne 40a et la quatrième vanne 44b agencées de part et d’autre de la deuxième passe 12b du deuxième échangeur de chaleur 4b afin que le flux de gaz naturel liquéfié 30 puisse y circuler pour être utilisé en tant que deuxième fluide de refroidissement au sein du deuxième échangeur de chaleur 4b et ainsi participer à la désublimation du dioxyde de carbone contenu dans le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2. A l’entrée de la deuxième passe 12b du deuxième échangeur de chaleur 4b, le flux de gaz naturel liquéfié 30 est à une température d’environ -161°C. Dans le cas où c’est un autre fluide frigorigène qui circule dans le troisième circuit d’alimentation 28, ledit fluide frigorigène peut par exemple être à une température de -125°C. En sortie de la deuxième passe 12b du deuxième échangeur de chaleur 4b, le flux de gaz naturel liquéfié 30 est à une température d’environ -101°C. D’une manière avantageuse, le flux de gaz décarboné 3 circule au sein de la première passe 12a et le flux de gaz naturel liquéfié 30 circule au sein de la deuxième passe 12b de l’échangeur de chaleur 4 opéré selon le premier mode de fonctionnement. Cet agencement permet au flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2, lors de sa traversée de la chambre 14, d’être refroidi dans un premier temps par le flux de gaz décarboné 3, puis par le flux de gaz naturel liquéfié 30 qui est plus froid que le flux de gaz décarboné 3. Le refroidissement du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 est ainsi progressif et contribue à répartir la neige carbonique sur les surfaces froides successivement traversées par le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2. En sortie de la deuxième passe 12b du deuxième échangeur de chaleur 4b, le flux de gaz naturel liquéfié 30 peut être utilisé par la suite pour un échange de chaleur ultérieur. En effet, comme cela a été évoqué, le premier circuit d’alimentation 8 se divise en la première voie 8a et en la deuxième voie 8b. La circulation du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 au sein de la voie 8a a été décrite précédemment. Le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 circulant dans la deuxième voie 8b circule également jusqu’aux échangeurs de chaleur 4, mais doit être pré-refroidi avant de traverser la chambre 14 d’au moins l’un des échangeurs de chaleur 4 opéré selon le premier mode de fonctionnement, tout comme le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 circulant dans la première voie 8a. Pour ce faire, le système de capture 1 comprend un troisième échangeur thermique 18 configuré pour opérer un échange de chaleur entre le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 circulant dans la deuxième voie 8b et le flux de gaz naturel liquéfié 30 circulant dans le troisième circuit d’alimentation 28 après avoir circulé dans l’une et/ou l’autre des passes 12 d’au moins l’un des échangeurs de chaleur 4 opéré selon le premier mode de fonctionnement. La division du premier circuit d’alimentation 8 en deux voies 8a, 8b permet une répartition du pré-refroidissement du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 auprès de plusieurs échangeurs thermiques. De plus, la basse température du flux de gaz naturel liquéfié 30 peut être exploitée. Ainsi, le troisième échangeur thermique 18 comprend une première passe 18a au sein de laquelle circule le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 et une deuxième passe 18b au sein duquel circule le flux de gaz naturel liquéfié 30. Ce dernier étant à une température d’environ -101°C, il peut alors refroidir le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 jusqu’au seuil limite de température de changement d’état du dioxyde de carbone, par exemple à une température d’environ -99°C. En aval du troisième échangeur thermique 18, la deuxième voie 8b rejoint la première voie 8a en aval du premier échangeur thermique 16 et en amont des échangeurs de chaleur 4. Les flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 circulant dans chacune des voies 8a, 8b se rejoignent ainsi en ayant une température identique ou sensiblement identique l’un par rapport à l’autre. En sortie du troisième échangeur thermique 18, le flux de gaz naturel liquéfié 30 ou tout autre fluide frigorigène est à l’état vapeur à une température d’environ +3°C et peut circuler jusqu’à un organe de réception 35 qui peut réchauffer ledit flux et le faire circuler jusqu’à un appareil consommateur de gaz, par exemple la source d’émission 6 qui génère le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 que le système de capture 1 selon l’invention cherche à traiter. Afin notamment de réguler la température des flux de gaz au niveau du premier échangeur thermique 16, le système de capture 1 est également pourvu d’un système de régulation 46 et d’un dispositif de régulation 61. Le système de régulation 46 comprend un dispositif de détection 48, une branche de contournement 26 et une neuvième vanne 50. Le dispositif de détection 48 permet de mesurer la température du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 en sortie du premier échangeur thermique 16. La branche de contournement 26 est intégrée au sein du deuxième circuit d’alimentation 20 et est agencée en parallèle du premier échangeur thermique 16. La neuvième vanne 50 est quant à elle disposée sur la branche de contournement 26. Le système de régulation 46 a pour fonction d’éviter une désublimation prématurée du dioxyde de carbone au sein du premier échangeur thermique 16 qui n’est pas configuré pour assurer le stockage du dioxyde de carbone à l’état solide. La température du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 est ainsi contrôlée en sortie dudit premier échangeur thermique 16. Si le dispositif de détection 48 mesure une température inférieure à un seuil de température défini, cela signifie que le flux de gaz décarboné 3 refroidit trop le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 au sein du premier échangeur thermique 16. Afin de limiter un tel refroidissement, la neuvième vanne 50 peut être ouverte afin qu’au moins une fraction du flux de gaz décarboné 3 circule au sein de la branche de contournement 26 au lieu de traverser le premier échangeur thermique 16. Cela limite ainsi le débit du flux de gaz décarboné 3 traversant le premier échangeur thermique 16 et évite de refroidir trop intensivement le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2. Le dispositif de détection 48 peut être configuré pour contrôler directement la neuvième vanne 50. Cette dernière peut être ouverte de sorte à faire varier une section de passage de la branche de contournement 26. De cette manière, il est possible de contrôler le débit de gaz décarboné circulant dans la branche de contournement 26 et donc d’indirectement contrôler le débit de gaz décarboné traversant le premier échangeur thermique 16. Dans le cas où le flux de gaz décarboné 3 est divisé en une fraction circulant dans la branche de contournement 26 et en une fraction traversant le premier échangeur thermique 16, les deux fractions se rejoignent en aval de ce dernier et le flux de gaz décarboné 3 poursuit sa circulation jusqu’au deuxième échangeur thermique 10. Le dispositif de régulation 61 comprend une ligne de contournement 62 de la première passe 12a et/ou de la deuxième passe 12b de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur 4, une vanne de contrôle 63 configurée pour contrôler la circulation du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 au sein de la ligne de contournement 62, et un organe de détection 64 de la température du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 en amont du premier échangeur thermique 16. La ligne de contournement 62 est intégrée au sein de la première voie 8a du premier circuit d’alimentation 8 et est agencée en parallèle des passes 12 des échangeurs de chaleur 4. La vanne de contrôle 63 est quant à elle disposée sur la ligne de contournement 62. Le dispositif de régulation 61 a pour fonction de contrôler la vitesse de fusion du dioxyde de carbone au sein de la chambre 14 d’au moins l’un des échangeurs de chaleur 4 opéré selon le deuxième mode de fonctionnement. La température du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 est contrôlée par l’organe de détection 64 en amont du premier échangeur thermique 16 et donc en aval des passes 12 d’au moins l’un des échangeurs de chaleur 4, ici la première passe 12a et la deuxième passe 12b du premier échangeur de chaleur 4a. Si l’organe de détection 64 mesure une température inférieure à un seuil de température défini, cela signifie que le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 effectue un échange de chaleur trop important au sein d’au moins l’un des échangeurs de chaleur 4 opéré selon le deuxième mode de fonctionnement et donc que la fusion du dioxyde de carbone est potentiellement effectuée trop rapidement. Afin de limiter la vitesse de fusion du dioxyde de carbone, la vanne de contrôle 63 peut être ouverte de sorte qu’au moins une fraction du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 circule au sein de la ligne de contournement 62 au lieu de traverser la première passe 12a et la deuxième passe 12b du premier échangeur de chaleur 4a. Cela limite ainsi le débit du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 circulant dans la première passe 12a et dans la deuxième passe 12b du premier échangeur de chaleur 4a et évite d’une part de fusionner trop rapidement le dioxyde de carbone contenu dans la chambre 14a du premier échangeur de chaleur 4a, d’autre part de trop refroidir le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 avant l’échange de chaleur se produisant dans le premier échangeur thermique 16. L’organe de détection 64 peut être configuré pour contrôler directement la vanne de contrôle 63. Cette dernière peut être ouverte de sorte à faire varier une section de passage de la ligne de contournement 62. De cette manière, il est possible de contrôler le débit de gaz chargé en dioxyde de carbone circulant dans la ligne de contournement 62 et donc d’indirectement contrôler le débit de gaz chargé en dioxyde de carbone circulant dans la première passe 12a et dans la deuxième passe 12b du premier échangeur de chaleur 4a. Dans le cas où le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 est divisé en une fraction circulant dans la ligne de contournement 62 et en une fraction circulant dans la première passe 12a et dans la deuxième passe 12b du premier échangeur de chaleur 4a, les deux fractions se rejoignent en aval de ce dernier et en amont de la mesure de la température du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 par l’organe de détection 64. Bien que la température de la fraction du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 circulant dans la première passe 12a et dans la deuxième passe 12b du premier échangeur de chaleur 4a a été abaissée lors de l’échange de chaleur opéré au sein de ce dernier, cette baisse de température est compensée par la température de la fraction du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 circulant dans la ligne de contournement 62 et qui n’a donc pas subi d’échange de chaleur lorsque les deux fractions se rejoignent et se mélangent. Comme cela a été mentionné précédemment, les moyens de contrôle 5 sont aptes à opérer le basculement des échangeurs de chaleur 4 d’un mode de fonctionnement à l’autre de manière à mettre en œuvre une capture du dioxyde de carbone, puis une fusion de celui-ci pour le récupérer à l’état liquide afin de mettre en œuvre un procédé de capture du dioxyde de carbone au sein de gaz chargé en dioxyde de carbone. De manière successive à ce qui est illustré à la , le premier échangeur de chaleur 4a peut basculer du deuxième mode de fonctionnement vers le premier mode de fonctionnement. Simultanément, le deuxième échangeur de chaleur 4b bascule du premier mode de fonctionnement vers le deuxième mode de fonctionnement. Tel que cela sera détaillé par la suite, la dépressurisation de la chambre 14 des échangeurs de chaleur 4 se fait lors d’une période de transition postérieure à la mise en œuvre du premier mode de fonctionnement et antérieure au deuxième mode de fonctionnement. La illustre un deuxième mode de réalisation du système de capture 1 selon l’invention. Le deuxième mode de réalisation se distingue du premier mode de réalisation, illustré sur les figures 1 et 2, en ce que le système de capture 1 comprend trois échangeurs de chaleur 4 chargé de capturer ou fusionner le dioxyde de carbone. Le système de capture 1 comprend ainsi un troisième échangeur de chaleur 4c structurellement et fonctionnellement identique au premier échangeur de chaleur 4a et au deuxième échangeur de chaleur 4b. Ainsi, le troisième échangeur de chaleur 4c peut être opéré selon les deux modes de fonctionnement évoqués précédemment et les moyens de contrôle 5 peuvent basculer le troisième échangeur de chaleur 4c d’un mode de fonctionnement à l’autre. Afin de présenter les mêmes caractéristiques fonctionnelles que le premier échangeur de chaleur 4a et le deuxième échangeur de chaleur 4b, le troisième échangeur de chaleur 4c est relié à l’ensemble des différents circuits d’alimentation de manière identique au premier échangeur de chaleur 4a et au deuxième échangeur de chaleur 4b. Le système de capture 1 comprend par ailleurs des moyens de contrôle 5 associés au troisième échangeur de chaleur 4c. Les moyens de contrôle 5 comprennent ainsi un organe de gestion 42, un dispositif de gestion 40, un organe de contrôle 38 et un dispositif de contrôle 44, chacun associé au troisième échangeur de chaleur 4c et chacun étant pourvu de ses vannes respectives telles que décrites précédemment. La circulation des différents fluides en fonction du mode de fonctionnement opéré sur le troisième échangeur de chaleur 4c se déroule donc de manière identique à ce qui a été décrit précédemment. C’est ainsi qu’on se reportera à la description des figures 1 et 2 qui forme le support et/ou la description détaillée des éléments identiques ou fonctionnant de manière identique présents sur ces figures. Au sein du deuxième mode de réalisation du système de capture 1, le procédé de capture du dioxyde de carbone est opéré de sorte à ce qu’il y ait constamment deux échangeurs de chaleur 4 qui sont opérés selon le premier mode de fonctionnement, c’est-à-dire deux échangeurs de chaleur 4 qui assurent la capture de dioxyde de carbone au sein de leur chambre 14 respective. Le fait d’avoir deux échangeurs de chaleur 4 opérés selon le premier mode de fonctionnement permet de traiter un débit du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 plus important et ainsi d’accroître la capacité de traitement du système de capture 1. Lorsque, selon ce mode de réalisation, deux échangeurs de chaleur 4 sont opérés selon le premier mode de fonctionnement, le système de capture 1 peut comprendre un capteur de débit 94 en amont de la chambre 14 de chacun des échangeurs de chaleur 4, par exemple au voisinage de la septième vanne 44a du dispositif de contrôle 44 de chaque échangeur de chaleur 4. Chaque capteur de débit 94 permet de mesurer le débit de flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 traversant la chambre 14 des échangeurs de chaleur 4 opérés selon le premier mode de fonctionnement. De plus, chaque huitième vanne 44b du dispositif de contrôle 44 de chaque échangeur de chaleur 4 peut être une vanne pouvant faire varier une section de passage du flux de gaz décarboné 3. Ainsi, la répartition du débit du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 est maitrisée entre les deux échangeurs de chaleur 4 opérés selon le premier mode de fonctionnement. Les figures 4 à 6 illustrent l’un des échangeurs de chaleur 4 pouvant être le premier échangeur de chaleur, le deuxième échangeur de chaleur ou le troisième échangeur de chaleur décrit précédemment. Plus précisément, les figures 4 à 6 illustrent un ordre chronologique des différentes configurations associées audit échangeur de chaleur 4 afin de détailler comment se déroule l’abaissement de la pression de la chambre 14. Sur la , l’échangeur de chaleur 4 est opéré selon le premier mode de fonctionnement, comme cela est le cas pour le deuxième échangeur de chaleur 4b illustré sur les figures 2 et 3 ou pour le troisième échangeur de chaleur 4c illustré sur la . L’échangeur de chaleur 4 illustré sur la est en cours de capture du dioxyde de carbone présent au sein du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2. La première vanne 42a et la deuxième vanne 42b sont donc ouvertes pour autoriser la circulation du flux de gaz décarboné 3 au sein de la première passe 12a. La troisième vanne 40a et la quatrième vanne 40b sont également ouvertes pour autoriser la circulation du flux de gaz naturel liquéfié 30 au sein de la deuxième passe 12b. La septième vanne 44a et la huitième vanne 44b sont ouvertes pour permettre au flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 de traverser la chambre 14 et de ressortir de la chambre 14 sous la forme du flux de gaz décarboné 3, le dioxyde de carbone ayant été capturé dans la chambre 14 par désublimation. Le premier mode de fonctionnement étant en cours d’opération, il n’y a pas de dioxyde de carbone à l’état liquide circulant au sein de la branche de récupération 31. La vanne de récupération 19 est donc fermée. La valve de dépressurisation 15 est quant à elle fermée afin d’éviter un échappement du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 via la ligne de dépressurisation 13. Comme cela a été dit précédemment, le flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 est à une pression d’environ 3,5 barg. La pression au sein de la chambre 14 est donc également à une pression d’environ 3,5 barg. A partir d’un temps donné, la mise en œuvre du premier mode de fonctionnement est stoppée. Afin d’abaisser la pression au sein de la chambre 14 suite à la mise en œuvre du premier mode de fonctionnement, une opération de dépressurisation est initiée avant de mettre en œuvre le deuxième mode de fonctionnement. La configuration de l’échangeur de chaleur 4 au cours de l’opération de dépressurisation est illustrée sur la . A l’issue de l’opération du premier mode de fonctionnement, la première vanne 42a, la deuxième vanne 42b, la troisième vanne 40a, la quatrième vanne 40b, la septième vanne 44a et la huitième vanne 44b sont refermées. Ensuite, la valve de dépressurisation 15 est ouverte. Le fluide responsable de la pression d’environ 3,5 barg au sein de la chambre 14 circule alors au sein de la ligne de dépressurisation 13 jusqu’à l’évent 17 afin d’être évacué hors de la chambre 14. Cette évacuation diminue alors la pression au sein de la chambre 14. L’opération de dépressurisation se poursuit jusqu’à ce que la pression au sein de la chambre 14 atteigne un seuil de pression déterminé. La pression au sein de la chambre 14 peut par exemple être mesurée par un capteur de pression non représenté. Le seuil de pression peut par exemple être d’environ 0 barg, soit une pression sensiblement égale à la pression atmosphérique ou éventuellement une pression de l’ordre de 1 barg pour, au cours de l’opération du deuxième mode de fonctionnement, permettre l’écoulement du dioxyde de carbone à l’état liquide vers l’organe de stockage sans avoir recours à une pompe. Une fois que la pression au sein de la chambre 14 a atteint le seuil de pression, l’opération de dépressurisation est terminée. La valve de dépressurisation 15 est alors refermée et le deuxième mode de fonctionnement peut être mis en œuvre afin de fusionner le dioxyde de carbone capturé dans la chambre 14. La configuration relative au deuxième mode de fonctionnement est illustrée sur la tout comme cela est le cas pour le premier échangeur de chaleur 4a illustré sur les figures 2 et 3. Pour mettre en œuvre le deuxième mode de fonctionnement, les cinquièmes vannes 38a et sixièmes vannes 38b sont ouvertes afin d’autoriser la circulation du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone 2 au sein de la première passe 12a et de la deuxième passe 12b de l’échangeur de chaleur 4. La température au sein de la chambre 14 augmente alors, et le dioxyde de carbone est fusionné et passe à l’état liquide. La vanne de récupération 19 est également ouverte, afin que le dioxyde de carbone à l’état liquide circule alors au sein de la branche de récupération 31. Tel que cela a été mentionné précédemment, lors de la mise en œuvre du deuxième mode de fonctionnement, la fusion du dioxyde de carbone au sein de la chambre 14 peut générer une hausse de pression de celle-ci jusqu’à 5,2 barg. Cela n’entraîne toutefois pas une surpression de la chambre 14 grâce à l’opération de dépressurisation effectuée au préalable. La illustre deux exemples de courbes représentant l’évolution de la pression P en barg au sein de la chambre de l’un des échangeurs de chaleur en fonction du temps. La pression P est également dépendante des basculements des modes de fonctionnement de l’échangeur de chaleur au cours du temps. La courbe de la pression P de la chambre débute alors que le premier mode de fonctionnement est déjà mis en œuvre depuis une durée telle que la pression P est déjà à 3,5 barg, soit égale ou sensiblement égale à la pression du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone. La configuration de l’échangeur de chaleur considéré correspond alors à ce qui est illustré sur la . Une fois le premier mode de fonctionnement 101 stoppé, l’opération de dépressurisation 103 est initié de manière postérieure au premier mode de fonctionnement 101. La pression P de la chambre de l’échangeur de chaleur chute au cours de l’opération de dépressurisation 103 tel que cela est décrit précédemment, et ce jusqu’à ce que la pression P atteigne le seuil de pression 82. Tel que cela a été évoqué précédemment, le seuil de pression 82 peut être environ égal à 0 barg comme cela est illustré pour la courbe pleine, ou 1 barg comme cela est illustré pour la courbe en pointillés. La période de transition 83 au cours de laquelle l’opération de dépressurisation 103 est mise en œuvre peut être d’une durée donnée, par exemple 300 secondes +/-10%. Au cours de l’opération de dépressurisation 103, la configuration de l’échangeur de chaleur considéré correspond à ce qui est illustré sur la . Une fois le seuil de pression 82 atteint, l’opération de dépressurisation 103 est stoppée, et le deuxième mode de fonctionnement 102 est mis en œuvre. L’opération de dépressurisation 103 est antérieure à la mise en œuvre du deuxième mode de fonctionnement 102, tel que cela est illustré sur la . Au cours de la mise en œuvre du deuxième mode de fonctionnement 102, la configuration de l’échangeur de chaleur considéré correspond à ce qui est illustré sur la . La fusion du dioxyde de carbone entraîne alors la hausse de la pression P de la chambre de l’échangeur de chaleur jusqu’à une valeur de pression partielle du dioxyde de carbone de 4,2 barg, soit une pression totale de 5,2 barg si le seuil de pression 82 atteint lors de l’opération de dépressurisation est de 0 barg, tel que la courbe pleine l’illustre. Si le seuil de pression 82 atteint lors de l’opération de dépressurisation est de 1 barg, tel que la courbe en pointillés l’illustre, la fusion du dioxyde de carbone entraîne alors la hausse de la pression P de la chambre de l’échangeur de chaleur jusqu’à une valeur de pression partielle du en CO2dioxyde de carbone de 5,2 barg, soit une pression totale de 6,2 barg Au cours de la variation de la pression P, un seuil de changement d’état 84 du dioxyde de carbone est franchi. En effet, du fait de la baisse de pression au sein de la chambre lors de l’opération de dépressurisation 103, le dioxyde de carbone à l’état solide est susceptible de partiellement se sublimer et de passer à l’état vapeur au sein de la chambre. Toutefois, du fait de l’augmentation de la pression P au cours de la mise en œuvre du deuxième mode de fonctionnement 102, le seuil de changement d’état 84 est de nouveau franchi. La fraction de dioxyde de carbone restée à l’état solide passe alors directement à l’état liquide lors de la fonte de celle-ci tandis que la fraction de dioxyde de carbone s’étant sublimée lors de l’opération de dépressurisation 103 est maintenue à l’état vapeur. Bien sûr, l’invention n’est pas limitée aux exemples qui viennent d’être décrits et de nombreux aménagements peuvent être apportés à ces exemples sans sortir du cadre de l’invention. L’invention, telle qu’elle vient d’être décrite, atteint bien le but qu’elle s’était fixée, et permet de proposer un système de capture comprenant au moins deux échangeurs de chaleur aptes à être opérés selon un premier mode de fonctionnement où le dioxyde de carbone est capturé et selon un deuxième mode de fonctionnement où le dioxyde de carbone capturé est fusionné, et comprenant par ailleurs un dispositif de dépressurisation permettant de réduire les excursions de la pression d’une chambre desdits échangeurs de chaleur. Des variantes non décrites ici pourraient être mises en œuvre sans sortir du contexte de l’invention, dès lors que, conformément à l’invention, elles comprennent un système de capture conforme à l’invention. Système de capture (1) de dioxyde de carbone au sein de gaz chargé en dioxyde de carbone, comprenant au moins un premier échangeur de chaleur (4a) et un deuxième échangeur de chaleur (4b), chacun des échangeurs de chaleur (4) comprenant au moins une chambre (14), une première passe (12a) et une deuxième passe (12b) qui s’étendent toutes deux dans la chambre (14), le premier échangeur de chaleur (4a) et le deuxième échangeur de chaleur (4b) étant configurés pour être opérés selon un premier mode de fonctionnement (101) où la chambre (14) est configurée pour être traversée par un flux de gaz chargé en dioxyde de carbone (2) et pour capturer par désublimation le dioxyde de carbone présent dans ledit flux de gaz chargé en dioxyde de carbone (2) en vue de générer un flux de gaz décarboné (3) et selon un deuxième mode de fonctionnement (102) où la première passe (12a) et la deuxième passe (12b) sont traversées par un flux de gaz chargé en dioxyde de carbone (2) pour fusionner le dioxyde de carbone capturé dans la chambre (14), le système de capture (1) comprenant des moyens de contrôle (5) configurés pour opérer une alternance entre le premier mode de fonctionnement (101) et le deuxième mode de fonctionnement (102), caractérisé en ce que le système de capture (1) comprend au moins un dispositif de dépressurisation (11) opérant sur la chambre (14) d’au moins l’un des échangeurs de chaleur (4) et configuré pour abaisser la pression (P) de la chambre (14), les moyens de contrôle (5) étant configurés pour actionner le dispositif de dépressurisation (11) au cours d’une transition du premier mode de fonctionnement (101) vers le deuxième mode de fonctionnement (102). Système de capture (1) selon la revendication 1, dans lequel le dispositif de dépressurisation (11) comprend une ligne de dépressurisation (13) s’ouvrant dans la chambre (14) d’au moins l’un des échangeurs de chaleur (4) et une valve de dépressurisation (15), les moyens de contrôle (5) étant configurés pour actionner la valve de dépressurisation (15). Système de capture selon la revendication 2, dans lequel la ligne de dépressurisation (13) est connectée à un évent (17). Système de capture (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel les moyens de contrôle (5) comprennent au moins un organe de gestion (42) configuré pour réguler une circulation d’un premier fluide de refroidissement qui circule au sein de l’une ou l’autre des passes (12) de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur (4). Système de capture (1) selon la revendication précédente, dans lequel l’organe de gestion (42) comprend au moins une première vanne (42a) disposée en amont de l’une ou l’autre des passes (12) de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur (4) et/ou au moins une deuxième vanne (42b) disposée en aval de l’une ou l’autre des passes (12) de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur (4). Système de capture (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel les moyens de contrôle (5) comprennent au moins un dispositif de gestion (40) configuré pour réguler une circulation d’un deuxième fluide de refroidissement qui circule au sein de l’une ou l’autre des passes (12) de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur (4). Système de capture (1) selon la revendication précédente, dans lequel le dispositif de gestion (40) comprend au moins une troisième vanne (40a) disposée en amont de l’une ou l’autre des passes (12) de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur (4) et/ou au moins une quatrième vanne (40b) disposée en aval de l’une ou l’autre des passes (12) de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur (4). Système de capture (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel les moyens de contrôle (5) comprennent au moins un organe de contrôle (38) configuré pour réguler la circulation du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone (2) au sein de l’une et/ou l’autre des passes (12) de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur (4). Système de capture (1) selon la revendication précédente, dans lequel l’organe de contrôle (38) comprend au moins une cinquième vanne (38a) disposée en amont de l’une ou l’autre des passes (12) de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur (4) et/ou au moins une sixième vanne (38b) disposée en aval de l’une ou l’autre des passes (12) de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur (4). Système de capture (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel les moyens de contrôle (5) comprennent au moins un dispositif de contrôle (44) configuré pour réguler la circulation du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone (2) qui circule au travers de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur (4) autour de l’une ou l’autre de ses passes (12). Système de capture (1) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le dispositif de contrôle (44) comprend au moins une septième vanne (44a) disposée en amont de la chambre (14) de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur (4) et/ou au moins une huitième vanne (44b) disposée en aval de la chambre (14) de l’un ou l’autre des échangeurs de chaleur (4). Système de capture (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant un troisième échangeur de chaleur (4c) configuré pour être opéré selon le premier mode de fonctionnement (101) et selon le deuxième mode de fonctionnement (102), les moyens de contrôle (5) étant configurés pour opérer une alternance entre le premier mode de fonctionnement (101) et le deuxième mode de fonctionnement (102) sur le troisième échangeur de chaleur (4c), au moins un dispositif de dépressurisation (11) du système de capture (1) étant associé au troisième échangeur de chaleur (4c) et configuré pour abaisser la pression d’une chambre (14) dudit troisième échangeur de chaleur (4c), les moyens de contrôle (5) étant configurés pour actionner ledit dispositif de dépressurisation (11) au cours d’une transition du premier mode de fonctionnement (101) vers le deuxième mode de fonctionnement (102). Système de capture (1) selon l’une quelconque des revendications 2 à 12, en combinaison avec la revendication 2, configuré pour maintenir la valve de dépressurisation (15) fermée lorsque le premier échangeur de chaleur (4a) et/ou le deuxième échangeur de chaleur (4b) sont opérés selon le premier mode de fonctionnement (101) et/ou selon le deuxième mode de fonctionnement (102). Système de capture (1) selon l’une quelconque des revendications 2 à 13, en combinaison avec la revendication 2, configuré pour ouvrir la valve de dépressurisation (15) après la fin de l’opération du premier mode de fonctionnement (101) et avant le début de l’opération du deuxième mode de fonctionnement (102). Procédé de capture de dioxyde de carbone au sein d’un flux de gaz chargé en dioxyde de carbone (2) mis en œuvre par un système de capture (1) de dioxyde de carbone au sein du gaz chargé en dioxyde de carbone selon l’une quelconque des revendications précédentes, au cours duquel : on opère le premier mode de fonctionnement (101) d’au moins l’un des échangeurs de chaleur (4) afin de désublimer le dioxyde de carbone présent au sein du flux de gaz chargé en dioxyde de carbone (2) et traversant la chambre (14) dudit échangeur de chaleur (4) ; on interrompt l’opération du premier mode de fonctionnement (101) dudit échangeur de chaleur (4), on initie une opération de dépressurisation (103) en actionnant le dispositif de dépressurisation (11) pour abaisser la pression (P) de la chambre (14), lorsque la pression (P) au sein de la chambre (14) atteint un seuil de pression (82), on opère le deuxième mode de fonctionnement (102) dudit échangeur de chaleur (4) afin de fusionner le dioxyde de carbone désublimé dans la chambre (14). Procédé de capture selon la revendication précédente, mis en œuvre sur un système de capture (1) selon l’une quelconque des revendications 2 à 14 en combinaison avec la revendication 2, au cours duquel la valve de dépressurisation (15) est fermée au cours de l’opération du premier mode de fonctionnement (101) et du deuxième mode de fonctionnement (102). Procédé de capture selon la revendication 15 ou 16, au cours duquel la valve de dépressurisation (15) est ouverte au cours d’une période de transition (83) postérieure à l’opération du premier mode de fonctionnement (101), ladite période de transition (83) étant d’une durée de 300 secondes. Procédé de capture selon la revendication précédente, au cours duquel la période de transition (83) est antérieure à l’opération du deuxième mode de fonctionnement (102). Procédé de capture selon l’une quelconque des revendications 15 à 18, en combinaison avec les revendications 5, 7, 9 et 11, au cours duquel la première vanne (42a), la deuxième vanne (42b), la troisième vanne (40a), la quatrième vanne (40b), la cinquième vanne (38a), la sixième vanne (38b), la septième vanne (44a) et la huitième vanne (44b) sont fermées lors de l’opération de dépressurisation (103).