FR 3153154 A1 20250321 FR 2309823 A 20230918 Dispositif d’évaluation d’un champ de transfert thermique, comprenant un bâti (1), un bain thermorégulé, une plaque (5) qui est pourvue d’une cible (19) au voisinage d’une première face principale (5.1) de la plaque (5) et qui est montée sur le bâti (1) pour être déplaçable le long d’une première direction entre une première position dans laquelle la cible (19) est hors du bain thermorégulé et une deuxième position dans laquelle la cible (19) est dans le bain thermorégulé, une buse (13) montée en regard de la première face principale (5.1) de la plaque (5) pour projeter un jet de fluide vers la cible (19) lorsque la plaque (5) est dans sa première position et pour être déplaçable le long d’une deuxième direction pour régler une position d’un point d’impact du jet par rapport à la cible (19), et un dispositif de mesure (20, 30) d’au moins une température de la cible (19) lorsque la plaque (19) est dans sa première position. FIGURE DE L’ABREGE : Fig. 1 Dispositif d’évaluation d’un champ de transfert thermique La présente invention concerne le domaine de la thermique et plus particulièrement l’évaluation d’un champ de transfert thermique représentatif de la répartition des coefficients de transfert thermique sur une surface d’un solide sur laquelle est projeté un fluide. L’invention a par exemple une application dans le domaine de l’usinage et en particulier pour le refroidissement des pièces et des outils en cours d’usinage mais a des applications multiples, notamment dans tout système mettant en œuvre un refroidissement par jet de fluide. ARRIERE PLAN DE L’INVENTION Il est connu de refroidir et lubrifier les pièces et les outils en cours d’usinage notamment pour optimiser la vitesse d’usinage, obtenir la précision d’usinage et l’état de surface recherchés, préserver les outils… Le mode de refroidissement/lubrification le plus couramment utilisé à l’heure actuelle consiste à projeter sur la pièce et l’outil un jet de liquide de refroidissement/lubrification pendant toute la durée de l’usinage. Le liquide de refroidissement/lubrification utilisé est souvent à base d’huile ou d’eau et la consommation en liquide de refroidissement/lubrification est élevée, la pièce et l’outil barbotant dans le liquide de refroidissement/lubrification qui se répand largement autour de la zone d’usinage. Le liquide de refroidissement/lubrification étant toxique, au moins d’un point de vue environnemental, il est nécessaire de récupérer et traiter le liquide de refroidissement/lubrification usagé, ce qui complexifie le processus d’usinage et en augmente le coût. Pour remédier à ces inconvénients, il a été envisagé de déterminer à l’avance la chaleur à dissiper lors de l’usinage et la quantité de liquide de refroidissement/lubrification à fournir pour maintenir l’échauffement de la pièce et de l’outil à des niveaux acceptables en limitant la consommation de liquide de refroidissement/lubrification au juste nécessaire. Ceci est réalisé à partir des paramètres d’usinage (vitesse, profondeur de passe et matériaux). Il a également été envisagé d’utiliser d’autres modes de refroidissement utilisant des compositions de fluide de refroidissement/lubrification moins polluantes. Parmi ceux-ci, on peut noter : le refroidissement cryogénique par projection d’azote liquide (LN2) ou de dioxyde de carbone liquide (LCO2) ; le refroidissement par projection de dioxyde de carbone supercritique (scCO2). Cependant, quel que soit le fluide de refroidissement employé, il est nécessaire, pour optimiser le refroidissement lors de l’usinage, de déterminer l’efficacité du refroidissement en fonction du débit de fluide de refroidissement, de l’angle de projection, de sa température… En particulier, on sait que la température de la pièce dans la zone frappée par le jet de fluide de refroidissement n’est pas la même selon que l’on se trouve au centre de cette zone ou en périphérie de celle-ci. OBJET DE L’INVENTION L’invention a notamment pour but de permettre l’évaluation d’un champ de transfert thermique à la surface d’un matériau frappé par un jet de fluide. A cet effet, on prévoit, selon l’invention un dispositif d’évaluation d’un champ de transfert thermique, comprenant un bâti, un organe de thermorégulation, une pièce qui est pourvue d’une cible au voisinage d’une première surface principale de la pièce et qui est montée sur le bâti pour être déplaçable le long d’une première direction entre une première position dans laquelle la cible est soumise à l’effet de l’organe de thermorégulation et une deuxième position dans laquelle la cible échappe à l’effet de l’organe de thermorégulation, une buse montée en regard de la première surface principale de la pièce pour projeter un jet de fluide vers la cible lorsque la pièce est dans sa première position, et un dispositif de mesure d’au moins une température de la cible lorsque la pièce est dans sa première position. L’organe de thermorégulation est agencé pour imposer une température à la cible. L’organe de thermorégulation réinitialise la température de la cible entre deux mesure. Avec le dispositif de l’invention, il est possible, de manière cyclique : de projeter le jet vers la pièce entre lesquels on souhaite connaitre le champ d’échange thermique, d’amener la pièce dans la deuxième position pour soumettre la cible à l’effet de l’organe de thermorégulation et ainsi initialiser la température de la cible, d’amener la pièce dans la première position et d’effectuer une première mesure de température, d’amener la pièce dans la deuxième position pour soumettre la cible à l’effet de l’organe de thermorégulation et réinitialiser la température de la cible, de ramener la pièce dans la première position et d’effectuer une deuxième mesure de température. L’invention permet ainsi de mesurer les effets sur les champs d’échanges thermique des propriétés du jet (par exemple sa nature, sa température, sa vitesse, son angle d’impact, sa distance…) et de la surface impactée (par exemple sa température, sa rugosité, sa nature, sa forme, sa vitesse…). De préférence, la buse et la pièce sont montées pour être mobiles l’une par rapport à l’autre le long d’une deuxième direction pour faire évoluer une position d’un point d’impact du jet par rapport à la cible. On comprend que, la buse ayant été décalée entre les deux mesures de température, la première mesure de température est réalisée en un premier point écarté du centre du jet d’une première distance et la deuxième mesure de température est réalisée en un deuxième point écarté du centre du jet d’une deuxième distance différente de la première distance alors même que la température de la cible avant d’être touchée par le jet est identique pour les deux mesures du fait de l’initialisation de température par l’organe de thermorégulation. En répétant les mesures de température après réinitialisation de la température de la cible et décalage de la buse, on dispose de mesures de température à plusieurs distances par rapport au centre du jet. Avec ce balayage, il est possible de déduire un champ de transfert thermique entre le jet et la cible sur toute la surface d’interaction. Le déplacement du jet combiné au déplacement de la pièce permet ainsi d’étudier la distribution surfacique des coefficients de transfert sans qu’il soit nécessaire de mesurer les températures sur l’ensemble du rotor. Selon des caractéristiques optionnelles, utilisées individuellement ou tout ou partie en combinaison : la pièce est un rotor qui a un axe de rotation et qui est en partie soumis en permanence à l’effet de l’organe de thermorégulation, la première direction étant circonférentielle autour dudit axe de rotation ; le dispositif comprend un moteur d’entraînement du rotor en rotation selon la première direction ; le dispositif comprend également un moteur de déplacement de la buse, et une unité électronique de commande reliée aux deux moteurs pour commander ceux-ci de manière synchronisée ; le dispositif comprend au moins une sonde de température fixée dans la cible à une distance prédéterminée par rapport à la première surface principale et de préférence plusieurs sondes de température fixées dans la cible à des distances prédéterminées différentes par rapport à la première surface principale, les sondes de température sont avantageusement alignées sur la première direction et éventuellement les sondes de température sont positionnées également selon au moins une deuxième direction ; chaque sonde de température comprend un thermocouple comportant un premier métal et la cible est une plaquette d’un second métal du thermocouple ; le dispositif comprend au moins une caméra thermique disposée en regard de la pièce, de préférence en regard d’une deuxième surface principale de la pièce opposée à la première surface principale ; l’organe de thermorégulation est un bain thermorégulé dans lequel la cible trempe lorsque la pièce est dans la deuxième position ; le bain thermorégulé comprend de l’eau et de l’éthylène-glycol, ou le bain thermorégulé comprend un métal à bas point de fusion sous forme liquide ; l’organe de thermorégulation comprend une buse de projection d’un jet de fluide ; l’organe de thermorégulation comprend un lit de sable fluidisé ; le dispositif comprend une raclette appliquée sur la première surface principale ; le dispositif comprend un organe de réglage de la distance entre la buse et la première surface principale ; le dispositif comprend un organe de réglage de l’inclinaison entre la buse et la première surface principale. D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront à la lecture de la description qui suit de modes de réalisation particuliers et non limitatifs de l’invention. Il sera fait référence aux dessins annexés, parmi lesquels : FIG. 1 la FIG. 1 est une vue schématique de face d’un dispositif selon un premier mode de réalisation de l’invention ; FIG. 2 la FIG. 2 est une vue schématique partielle de côté de ce dispositif ; FIG. 3 la FIG. 3 est une vue schématique de face de la plaque montrant le positionnement des thermocouples parallèlement au plan principal de la plaque ; FIG. 4 la FIG. 4 est une vue schématique partielle en coupe transversale de la plaque montrant le positionnement des thermocouples perpendiculairement au plan principal de la plaque ; FIG. 5 la FIG. 5 montre une première série de courbes de températures mesurées en fonction du temps avant recalage des courbes et une deuxième série de courbes de températures mesurées en fonction du temps après recalage des courbes ; FIG. 6 la FIG. 6 est une vue schématique de face d’un dispositif selon un deuxième mode de réalisation de l’invention ; FIG. 7 la FIG. 7 est une vue schématique en perspective montrant la répartition des différentes zones de la plaque soumise au jet. DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION En référence aux figures 1 à 4, le dispositif selon le premier mode de réalisation de l’invention comprend un bâti 1 horizontal et une cuve 2 fixée sous le bâti 1 en regard d’une ouverture 3 allongée ménagée dans le bâti 1. La cuve 2 est entourée d’un dispositif de régulation de température 4 visant à réguler la température du liquide contenu dans la cuve 2 pour former un bain thermorégulé. A cette fin, le dispositif de régulation de température 4 comprend une unité électronique de commande pilotant un échangeur de chaleur en fonction des signaux provenant d’une sonde de température trempant dans le liquide contenu dans la cuve 2. Un organe de brassage est installé dans la cuve 2 pour brasser le liquide du bain thermorégulé et uniformiser la température du bain thermorégulé dans toute la cuve 2. Le bain thermorégulé comprend ici par exemple un mélange d’eau et d’éthylène-glycol ou un métal à bas point de fusion à l’état liquide. Le métal en question peut être un alliage plomb, étain et antimoine. Dans ce deuxième cas, on comprend que la température de consigne du bain thermorégulé doit être maintenue supérieure à la température de fusion du métal. La température du bain thermorégulé est comprise entre -30°C et plusieurs centaines de degrés, par exemple 500°C, selon le liquide utilisé pour le bain thermorégulé. Le choix de la température de réinitialisation est un des paramètres étudiés affectant l’échange thermique à mesurer. Un rotor 5, ayant une portion passant par l’ouverture 3 pour tremper dans le bain thermorégulé, est fixé à une première extrémité d’un arbre d’entraînement 6 qui est monté sur le bâti 1 pour pivoter autour d’un axe horizontal et qui a une deuxième extrémité liée en rotation à un arbre de sortie d’un moteur 7 fixé sous le bâti 1. Un codeur angulaire 8 est monté sur le bâti 1 pour déterminer la position angulaire de l’arbre d’entraînement 6 autour de son axe de rotation. Le rotor 5 a une première face principale 5.1 orientée à l’opposé de l’arbre d’entraînement 6 et une deuxième face principale 5.2 orientée vers l’arbre d’entraînement 6. Ces deux faces sont sensiblement verticales et une raclette 17 est fixée au bord de l’ouverture 3 pour frotter la première face principale 5.1, la débarrassant ainsi de tout résidu de liquide. Le rotor 5 est ici réalisé sous la forme d’un disque en aluminium et a par exemple une épaisseur de 4 mm. En regard de la première face principale 5.1 du rotor 5 s’étend verticalement un châssis 9 monté sur le bâti 1 par une embase 10 réglable en position parallèlement à l’axe de rotation du rotor 5 pour permettre un rapprochement ou un éloignement du châssis 9 par rapport au rotor 5. Un chariot 11 est monté sur le châssis 9 pour être déplaçable verticalement et est porté par un écrou engagé sur une vis sans fin montée pour pivoter autour d’un axe vertical et entraînée en rotation par un moteur 12 fixé au sommet du châssis 9. Un codeur angulaire 18 est montée sur le châssis 9 pour détecter la position angulaire de l’arbre de sortie du moteur 12, et connaitre la position du chariot 11. Le chariot 11 porte une buse 13 qui a un axe s’étendant dans un plan vertical contenant l’axe de rotation du rotor 5 et qui est réglable en inclinaison dans un plan vertical par rapport au chariot 11. La buse 13 est ici solidaire d’une platine 14 qui est montée rotative sur le chariot 11 autour d’un axe horizontal perpendiculaire à l’axe de rotation du rotor 5 et qui est blocable en position par serrage d’une vis. La buse 13 est reliée via une vanne 15 à un circuit 16 de transport d’un fluide sous pression et permet de projeter ce jet sur la première face principale 5.1 du rotor 5. La mobilité en hauteur du chariot 11 et donc de la buse 13 par rapport au bâti 1 permet de balayer avec le jet la hauteur de la zone de la première face principale 5.1 du rotor 5. Le réglage en inclinaison de la buse 13 par rapport au chariot 11 permet de régler et d’étudier l’effet de l’inclinaison du jet par rapport à la première face principale 5.1 du rotor 5. Une variante du dispositif donnant des résultats identiques peut être réalisée en fixant la buse 13 dans la seconde direction (verticale ici) et en déplaçant la cible 19 dans la direction radiale du rotor 5. La température du fluide projeté dépend des applications et est par exemple comprise entre des températures négatives comme -196°C jusqu’à des températures positives de quelques centaines de degrés Celcius. Le fluide projeté peut être du dioxyde de carbone à l’état supercritique, de l’azote liquide, de l’air comprimé ou tout autre fluide pur ou mélange de refroidissement ou de chauffage dont on voudrait connaître le champ de coefficient de transfert thermique avec un solide. Une cible 19 est fixée au rotor 5 : la cible 19 a la forme d’une plaquette ayant une première face principale 19.1 affleurant la première face principale 5.1 du rotor 5. La plaquette formant la cible 19 est ici en fer et a par exemple une épaisseur égale à 1 mm. Un isolant électrique est interposé entre la cible 19 et le rotor 5. La cible 19 a un centre placé à une distance R de l’axe de rotation du rotor 5 et est pourvue par exemple de cinq thermocouples 20a, 20b, 20c, 20d, 20e qui forment des sondes de température et qui sont fixés du côté d’une deuxième face principale 19.2 de la cible 19, à l’opposé de la première face principale 19.1, le long d’un cercle de rayon R. Plus précisément, les thermocouples 20b, 20c, 20d, 20e sont fixés chacun dans un perçage 21b, 21c, 21d, 21e ménagé dans la cible 19 depuis la deuxième face principale 19.2. Le perçage 21b a une profondeur supérieure à une profondeur du perçage 21c qui est elle-même supérieure à une profondeur du perçage 21d qui est elle-même supérieure à une profondeur du perçage 21e. Le perçage 20a est débouchant et permet de faire déboucher en surface la soudure chaude réalisée avec la cible, donnant accès à la température du jet proche de la surface. Les thermocouples 20a, 20b, 20c, 20d, 20e sont de type J monofilaire et sont reliés à une unité électronique de traitement 22 via un collecteur tournant 23 monté sur l’arbre d’entraînement 6 du rotor 5. Plus précisément, la partie J+ (en fer) est commune à tous les thermocouples 20a, 20b, 20c, 20d, 20e et est fixée sur la deuxième face principale 19.2 de la cible 19 à l’aide du fil 20f. Les parties J- (en cuivre-nickel) des thermocouples 20b, 20c, 20d, 20e sont fixées au fond des perçages 21b, 21c, 21d, 21e. Outre la liaison ponctuelle électrique en fond des trous et la liaison sur le connecteur tournant, les fils thermocouples sont électriquement isolés du dispositif et ils sont également isolés des parois des perçages 21a, 21b, 21c, 21d, 21e. La perturbation du champ thermique est réduite en limitant le diamètre des perçages par exemple à un dixième de millimètre. Le fait d’utiliser le même matériau pour la plaquette de la cible 19 et la partie J+ des thermocouples permet d’avoir un faible temps de réaction pour la mesure de température. Les constantes de temps de mesure des températures ne sont limitées que par le moyen de mesure de tension, atteignant par exemple ici un million de points par seconde et par voie. L’unité électronique de traitement 22 mesure les températures des thermocouples et est également reliée aux codeurs angulaires 8, 18 pour recevoir des données de ceux-ci et aux cartes d’axes des moteurs 7, 12, à la vanne 15 et au dispositif de régulation de température 4 pour piloter ceux-ci. L’unité électronique de traitement 22 comprend au moins un processeur et une mémoire contenant un programme informatique exécutable par le processeur et est ici un ordinateur couplé à un dispositif de mesure (de tensions et de signaux codeurs) et un automate programmable. Le processus de mesure mise en œuvre par le programme informatique consiste à : commander le moteur 7 pour faire tourner le rotor dans un sens de rotation prédéterminé de manière à amener la cible 19 successivement dans le bain thermorégulé puis devant la buse 13 puis à nouveau dans le bain thermorégulé puis à nouveau devant la buse 13 et ainsi de suite, commander la vanne 15 pour projeter le jet vers la première face principale 5.1 du rotor 5 pendant toute la rotation du rotor 5, acquérir en continu une mesure de température sur chaque thermocouple 20a, 20b, 20c, 20d, 20e ou de manière périodique quand la cible 19 est hors du bain thermorégulé et présentée devant le jet, acquérir la position de chaque thermocouple 20a, 20b, 20c, 20d, 20e dans leur mouvement de rotation sur le disque 5 ainsi que de la position du jet 13 de manière synchrone à la mesure des températures, commander le moteur 12 pour décaler la buse 13 en hauteur au moins pendant que la cible 19 est dans le bain thermorégulé de manière à régler une position d’un point d’impact du jet par rapport à la cible 19 à chaque tour. L’unité électronique de commande 22 est donc agencée pour commander le premier moteur 7 et le deuxième moteur 12 de manière synchronisée. La cible se déplace donc selon une direction circonférentielle du rotor 5. La vitesse de rotation du rotor 5 est par exemple de 0,5 tour par seconde et la vitesse linéaire de défilement des thermocouples devant la buse 13 est . Le sens de rotation S est celui permettant aux thermocouples d’arriver en regard de la buse 13 dans l’ordre suivant 20a, 20b, 20c, 20d, 20e. On comprend donc que le thermocouple 20b, qui est le plus proche de la première face principale 5.1, effectue la première mesure de température et va être rapidement saturé. Ceci n’est pas gênant puisque le thermocouple 20c, qui est un peu plus loin de la première face principale 5.1, va pouvoir prendre le relais et fournir une deuxième mesure de température, et ainsi de suite avec les thermocouples 20d, et 20e dans cet ordre au fur et à mesure de leur défilement devant la buse 13. L’écartement dans la seconde direction des thermocouples 20a, 20b, 20c, 20d, 20e est déterminé pour être suffisamment important pour que les thermocouples 20a, 20b, 20c, 20d, 20e ne se perturbent pas entre eux. La profondeur des perçages 21a, 21b, 21c, 21d, 21e est fonction de leur vitesse de défilement devant la buse 13 et de la diffusivité thermique du matériau constituant la cible 19 : ceci permet d’éviter une saturation de la mesure de température pour voir plus loin dans le temps et l’espace. On notera qu’à chaque profondeur de thermocouple on a une constante de temps proche du rapport entre le carré de la distance séparant le thermocouple de la première face 5.1 et la diffusivité du matériau. On comprend que les températures t a , t b , t c , t d , t e fournies par les thermocouples 20a, 20b, 20c, 20d, 20e sont décalées dans le temps du fait que les thermocouples sont décalés angulairement les uns des autres et de leur constante de temps (voir la série de courbes du haut sur la FIG. 5 ). Connaissant la vitesse de rotation du rotor 5 et l’écartement entre les thermocouples 20a, 20b, 20c, 20d, 20e, il est aisé de recaler l’évolution des températures t a , t b , t c , t d , t e mesurées par les thermocouples 20a, 20b, 20c, 20d, 20e sur une même origine temporelle (voir la série de courbes du bas sur la FIG. 5 ). Les mesures de température au cours du temps sont ensuite traitées par l’unité électronique de traitement 22 via un algorithme de méthode inverse pour évaluer les flux thermiques et surtout, la distribution surfacique du coefficient d’échange entre le rotor et le fluide étudié. On comprend que, à chaque instant, une zone 5’ du rotor 5 est hors du bain thermorégulé et n’est pas soumise à l’influence du jet, une zone 5’’ du rotor 5 est hors du bain thermorégulé et est ou a été soumise à l’influence du jet du fait qu’elle englobe la zone 5’’’’ d’impact du jet avec le rotor 5, une zone 5’’’ du rotor 5 est dans le bain thermorégulé. Les mesures des températures sont fournies pendant toute la rotation du rotor 5, quelle que soit la zone dans laquelle se trouve la cible 19. De préférence, les mesures de température pendant que la cible 19 est immergée dans le bain thermorégulé sont écartées (l’unité électronique connaît la position angulaire du rotor 5 et donc de la cible 19 grâce au codeur angulaire 8). En variante, les mesures de température pendant que la cible 19 est immergée dans le bain thermorégulé peuvent être utilisées pour s’assurer de la température du bain thermorégulé ou de l’efficacité du refroidissement homogène du rotor 5. En variante également, l’acquisition des mesures de température peut être interrompue pendant que la cible 19 est immergée dans le bain thermorégulé. En variante également, la vitesse de rotation du disque peut être réduite lorsque le secteur 5’’ est dans le fluide de réinitialisation thermique. Le bain thermorégulé assure une réinitialisation thermique du rotor 5 et de la cible 19 entre chaque série de mesures de température : il en résulte un effacement continu de l’histoire thermique du rotor 5 et de la cible 19. Ceci permet de stabiliser les échanges et de ne plus à avoir à gérer les échanges transitoires lors de l’établissement du jet ou à chaque décalage de celui-ci. Ce dispositif permet de réaliser un régime transitoire continu en réinitialisant à chaque tour l’histoire thermique de la cible 19. En variante, on peut isoler thermiquement la première face 5.1 du rotor 5 et ne laisser subsister que l’interaction thermique avec la cible 19. Dans un deuxième mode de réalisation de l’invention représenté à la FIG. 6 , les thermocouples formant un dispositif de mesure de température sont remplacés par une caméra thermique 30 qui est pointée sur la zone 5’’ de la deuxième face 5.2 du rotor 5 s’étendant au-dessus du bain thermorégulé et qui englobe la zone 5’’’’ d’impact du jet. La zone 5’’ s’étend ici sur un quart environ du rotor 5 (voir la FIG. 7 ) et constitue la zone cible visée par la caméra thermique 30. Dans ce mode de réalisation, on comprend que, du fait de la rotation du rotor 5, la caméra acquiert les informations sur une surface annulaire du rotor 5 de sorte que le rotor 5 porte en quelque sorte une multitude de cibles couvrant ladite surface annulaire dont les passages devant la caméra thermique 30 et dans le bain thermorégulé s’enchaînent à une vitesse directement liée à la vitesse de rotation du rotor 5. On notera que l’intérêt du réglage en hauteur de la buse 13 dépend de l’étendue du champ de la caméra thermique 30 et est d’autant plus grand que le champ de la caméra thermique est petit. A l’extrême, le réglage en hauteur de la buse 13 est inutile si la caméra a un champ tel que la zone 5’’ s’étend sur tout le rayon du rotor 5. Comme la caméra thermique 30 effectue une mesure sur la deuxième face principale 5.2 pour déterminer les échanges au niveau de la première face 5.1, il y a un temps de retard qui fait convoluer les conductivités dans l’épaisseur du rotor 5 et latéralement sur la première face 5.1. L’unité de traitement 22 doit donc mettre en œuvre un algorithme de déconvolution, connu en lui-même, pour permettre l’exploitation des mesures pour déterminer le champ d’échange thermique sur la face 5.1. En variante, la caméra pourrait être pointée sur la face 5.1 si le fluide projeté n’en perturbe pas le fonctionnement : ceci permet de simplifier le traitement des mesures. Bien entendu, l’invention n’est pas limitée aux modes de réalisation décrits mais englobe toute variante entrant dans le champ de l’invention telle que définie par les revendications. En particulier, le dispositif peut avoir une autre structure que celle décrite. L’invention peut être réalisée en utilisant toute cible déplaçable le long d’une première direction entre une première position dans laquelle la cible est hors du bain et une deuxième position dans laquelle la cible est dans le bain. La pièce portant la cible peut ainsi se déplacer selon des directions rectilignes formant par exemple une trajectoire carrée. La pièce n’est pas forcément un rotor ni même une plaque : ce peut être une pièce de forme quelconque comme un tore, une calotte sphérique, une plaque carrée… La pièce et la cible ne sont pas limités à des formes planes et peuvent par exemple se présenter sous toute forme de révolution autour de l’axe de rotation ou non. A titre d’exemple, il est possible d’utiliser une cible 19 sous forme d’un segment de tore pour évaluer les champs d’échange thermiques entre un jet et une forme cylindrique. Le rotor et/ou la cible peuvent être constitués d’éléments souples leur permettant de passer tour à tour de la zone de réinitialisation thermique à la zone de mesure. Les propriétés de surface comme par exemple la rugosité de la cible peuvent être modifiées pour évaluer leur impact sur les échanges thermiques. Toute ces variantes possibles justifient que la cible soit un élément modulaire et facilement remplaçable du disque 5. Le dispositif peut être plus ou moins motorisé/automatisé. L’unité électronique de commande est de préférence reliée à d’autres capteurs pour corréler automatiquement les informations fournies par ces capteurs avec les mesures de température fournies par les thermocouples, mais ce n’est pas obligatoire. L’unité électronique d’acquisition est par exemple reliée aux capteurs suivants : un capteur de hauteur de la buse, ici un codeur angulaire, un capteur d’inclinaison de la buse, un capteur de débit et/ou de vitesse du jet, un capteur de position et de vitesse de rotation du rotor, ici un codeur angulaire, un capteur de distance entre la buse et le rotor… L’embase 10 peut être motorisée pour régler l’écartement de la buse 13 par rapport à la première face principale du rotor 5. La platine 14 peut également être motorisée. Le chariot peut être déplacé verticalement pas à pas, à chaque tour ou être animé d’un mouvement continu. La raclette est facultative, son utilité dépendant de la mouillabilité du disque face à la tension de surface du liquide du bain thermorégulé. Les matériaux et les épaisseurs de la cible et du rotor peuvent être différents de ceux indiqués. L’invention est utilisable pour tester tout fluide de refroidissement ou de chauffage, gazeux, liquide ou même chargé de particules solides. On peut prévoir un joint racleur s’étendant le long de l’ouverture 3 et en appui contre la face principale 5.1 pour empêcher que du liquide de refroidissement issu de la buse 13 ne vienne se mélanger au liquide du bain thermorégulé. L’organe de thermorégulation peut être tout organe capable d’imposer une température à la partie de la pièce subissant l’effet de l’organe de thermorégulation. On peut par exemple utiliser un jet de fluide, un lit de sable fluidisé, un solide appliqué contre la pièce mais également simplement l’air ambiant. Dans ces deux derniers cas plus particulièrement, l’organe de thermorégulation comprend d’une part les moyens permettant la mise en contact de la pièce avec le solide ou l’air ambiant (agencement pour que la cible vienne en contact avec le solide et l’air ambiant lorsqu’elle quitte le jet refroidissant) et les moyens de réglage de la durée de ce contact (vitesse de rotation/déplacement de la pièce). Tout organe de mesure de température peut être utilisé à la place des thermocouples et par exemple des thermistances. Dispositif d’évaluation d’un champ de transfert thermique, comprenant un bâti (1), un organe de thermorégulation, une pièce (5) qui est pourvue d’une cible (19) au voisinage d’une première surface principale (5.1) de la pièce (5) et qui est montée sur le bâti (1) pour être déplaçable le long d’une première direction entre une première position dans laquelle la cible (19) est soumise à l’effet de l’organe de thermorégulation et une deuxième position dans laquelle la cible (19) échappe à l’effet de l’organe de thermorégulation, une buse (13) montée en regard de la première surface principale (5.1) de la pièce (5) pour projeter un jet de fluide vers la cible (19) lorsque la pièce (5) est dans sa première position, et un dispositif de mesure (20, 30) d’au moins une température de la cible (19) lorsque la pièce (19) est dans sa première position. Dispositif selon la revendication 1, dans lequel la buse (13) et la pièce (5) sont montées pour être mobiles l’une par rapport à l’autre le long d’une deuxième direction pour faire évoluer une position d’un point d’impact du jet par rapport à la cible (19). Dispositif selon la revendication 2, dans lequel la deuxième direction est verticale. Dispositif selon la revendication 2 ou 3, comprenant un moteur (12) de déplacement de la buse (13) selon la deuxième direction. Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la pièce est un rotor (5) qui a un axe de rotation et qui est en partie soumis en permanence à l’effet de l’organe de thermorégulation, la première direction étant circonférentielle autour dudit axe de rotation. Dispositif selon la revendication 5, comprenant un moteur (7) d’entraînement du rotor (5) en rotation selon la première direction. Dispositif selon la revendication 4 et la revendication 6, comprenant une unité électronique de commande (22) reliée aux deux moteurs (7, 12) pour commander ceux-ci de manière synchronisée. Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le dispositif de mesure comprend au moins une sonde de température (20a, 20b, 20c, 20d, 20e) fixée dans la cible à une distance prédéterminée par rapport à la première surface principale (5.1). Dispositif selon la revendication 6, dans lequel le dispositif de mesure comprend plusieurs sondes de température (20a, 20b, 20c, 20d, 20e) fixées dans la cible (19) à des distances prédéterminées différentes par rapport à la première surface principale (5.1). Dispositif selon la revendication 9, dans lequel les sondes de température (20a, 20b, 20c, 20d, 20e) sont alignées sur la première direction. Dispositif selon la revendication 10, dans lequel les sondes de température sont positionnées également selon au moins une deuxième direction. Dispositif selon l’une quelconque des revendications 8 à 11, dans lequel chaque sonde de température comprend un thermocouple (20a, 20b, 20c, 20d, 20e) comportant un premier métal et la cible (19) est une plaquette d’un second métal du thermocouple. Dispositif selon l’une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel le dispositif de mesure comprend au moins une caméra thermique (30) disposée en regard de la pièce (5). Dispositif selon la revendication 13, dans lequel la caméra thermique (30) est disposée en regard d’une deuxième surface principale (5.2) de la pièce (5) opposée à la première surface principale (5.1). Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l’organe de thermorégulation est un bain thermorégulé dans lequel la cible trempe lorsque la pièce est dans la deuxième position. Dispositif selon la revendication 15, dans lequel le bain thermorégulé comprend de l’eau et de l’éthylène-glycol. Dispositif selon la revendication 15, dans lequel le bain thermorégulé est un bain de métal à bas point de fusion sous forme liquide. Dispositif selon l’une quelconque des revendications 1 à 14, dans lequel l’organe de thermorégulation comprend une buse de projection d’un jet de fluide. Dispositif selon l’une quelconque des revendications 1 à 14, dans lequel l’organe de thermorégulation comprend un lit de sable fluidisé. Dispositif selon l’une quelconque des revendications 15 à 19, comprenant une raclette (17) appliquée sur la première surface principale (5.1). Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant un organe (10) de réglage de la distance entre la buse (13) et la première surface principale (5.1). Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant un organe (14) de réglage de l’inclinaison entre la buse (13) et la première surface principale (5.1).