FR 3154453 A1 20250425 FR 2311400 A 20231020 Un dispositif (10) pour le transfert de plusieurs voies de fluide comprend : une partie centrale (20) ; une partie périphérique (22) tournant autour de la partie centrale ; des chambres de transfert (24A-24C) entre les parties centrale et périphérique. La partie centrale définit des premiers chemins fluidiques (FP1A-FP1C) raccordant des entrées fluidiques (14A, 14C) aux chambres de transfert. La partie périphérique (22) comprend une douille de transfert (DT), et une frette (90) montée serrée autour de la douille de transfert (DT). La douille de transfert (DT) et la frette (90) définissent conjointement des seconds chemins fluidiques (FP2A-FP2C) raccordant des sorties fluidiques (16A-16C) aux chambres de transfert. Figure pour l’abrégé : Figure 1 Dispositif de transfert fluidique multivoies à partie périphérique pourvue d’une frette La présente invention se rapporte au domaine des dispositifs de transfert de fluide conçus pour transférer plusieurs voies de fluide d’un repère fixe à un repère tournant, ou plus généralement entre deux repères en rotation relative l’un par rapport à l’autre. De tels repères sont en pratique définis par des pièces ou des assemblages de pièces. Dans des exemples d’applications particuliers dans le domaine des turbomachines destinées à la propulsion d’aéronefs, le repère fixe peut être défini par un stator d’une telle turbomachine tandis que le repère tournant peut être défini par un rotor de celle-ci. Dans de telles applications, le fluide est par exemple de l’huile ou un autre fluide destiné à la commande hydraulique d’actionneurs. Dans des applications particulières, le dispositif considéré est du type couramment dénommé OTB (d’après la terminologie anglo-saxonne « Oil Transfer Bearing »), et est ainsi destiné à alimenter un vérin commandant le calage de pales d’une ou plusieurs hélices ainsi qu’un actionneur de mise en sécurité des pales. État de la technique antérieure Les dispositifs de transfert de fluide multivoies entre deux repères en rotation relative, tels que ceux destinés à la commande d’actionneurs au sein des turbomachines destinées à la propulsion d’aéronefs, sont généralement encombrants et pèsent généralement lourd, ce qui pénalise les performances générales des turbomachines et se traduit par un impact négatif en matière de changement climatique. Il existe ainsi un besoin pour un dispositif de transfert de fluide multivoies amélioré. La présente invention est le résultat des recherches technologiques conduites par la Déposante, visant à améliorer de manière significative les performances des aéronefs et, en ce sens, contribue à la réduction de leur impact environnemental. L’invention propose à cet effet un dispositif pour le transfert de plusieurs voies de fluide, comprenant : une partie centrale présentant une surface externe à géométrie de révolution selon un axe ; une partie périphérique présentant une surface interne à géométrie de révolution selon l’axe agencée autour de la surface externe de la partie centrale avec faculté de rotation par rapport à cette dernière selon l’axe ; des chambres de transfert définies entre la surface externe de la partie centrale et la surface interne de la partie périphérique ; dans lequel : la partie centrale définit des premiers chemins fluidiques raccordant respectivement des entrées fluidiques du dispositif aux chambres de transfert au travers de ladite surface externe ; la partie périphérique définit des seconds chemins fluidiques raccordant respectivement des sorties fluidiques du dispositif aux chambres de transfert au travers de ladite surface interne. Selon l'invention, chacun des seconds chemins fluidiques est constitué d’un chemin fluidique de transfert et d’un chemin fluidique de redirection respectivement définis par une douille de transfert et une frette qui forment la partie périphérique et qui sont telles que : la douille de transfert définit la surface interne de la partie périphérique et est délimitée extérieurement par une surface d’interface de douille, à géométrie de révolution ; la frette est montée serrée autour de la douille de transfert de sorte qu’une surface d’interface de frette délimitant intérieurement la frette entoure la surface d’interface de douille ; les chemins fluidiques de transfert débouchent, d’une part, au travers de la surface interne de la partie périphérique dans les chambres de transfert respectivement, et, d’autre part, au travers de la surface d’interface de douille ; et la frette comporte des conduits fluidiques – au moins un pour définir chaque chemin fluidique de redirection – ayant chacun une première extrémité raccordée à un chemin fluidique de transfert correspondant au travers de la surface d’interface de frette, et une seconde extrémité opposée agencée à une extrémité axiale de la frette et définissant l’une des sorties fluidiques correspondante du dispositif. Le fait de scinder la partie périphérique en la douille de transfert et la frette permet de faciliter le perçage des chemins fluidiques de transfert. En effet, ceux-ci peuvent être percés radialement au travers de la douille de transfert depuis l’extérieur de celle-ci, en plaçant un outil de perçage en regard de la surface d’interface de douille, sans qu’il ne soit nécessaire de boucher ensuite l’extrémité radialement externe de ces chemins fluidiques de transfert puisque cette extrémité externe est destinée à être raccordée aux conduits de la frette. Ces conduits peuvent être aisément réalisés, y compris leurs premières extrémités, du fait que le diamètre intérieur de la frette est plus grand que celui de la surface interne de la partie périphérique, ce qui rend possible de faire passer un outil de perçage radial depuis l’intérieur de la frette quand bien même un tel outil ne passerait pas dans la partie périphérique complète une fois cette dernière assemblée. Dans des modes de réalisation préférés, chacun des chemins fluidiques de transfert s’étend radialement par rapport à l’axe au travers de la douille de transfert. Dans des modes de réalisation préférés, les conduits fluidiques de la frette comportent chacun une portion radiale formant, à une extrémité interne, la première extrémité du conduit, et une portion axiale raccordant une extrémité externe de la portion radiale à la sortie fluidique correspondante du dispositif. Dans des modes de réalisation préférés, les conduits fluidiques de la frette sont au moins au nombre de deux pour chaque chemin fluidique de redirection, et les conduits fluidiques définissant chaque chemin fluidique de redirection sont régulièrement répartis autour de l’axe. Dans des modes de réalisation préférés, les conduits fluidiques de la frette sont respectivement définis dans des nervures formées en saillie d’une surface extérieure de la frette. Dans des modes de réalisation préférés, la frette est axialement prise en sandwich entre une bride annulaire radiale formée à une extrémité axiale de la douille de transfert et un écrou monté sur une extrémité axiale opposée de la douille de transfert. L’invention concerne également une turbomachine comprenant au moins un dispositif du type décrit ci-dessus, et comprenant un stator solidaire de l’une des parties centrale et périphérique du dispositif et un rotor solidaire de l’autre des parties centrale et périphérique du dispositif. L’invention concerne également un procédé de fabrication d’un dispositif du type décrit ci-dessus, comprenant au moins des étapes consistant à : A) mettre à disposition la partie centrale et la partie périphérique ; puis B) monter la partie périphérique autour de la partie centrale de manière à permettre une rotation relative entre ces deux parties et à mettre en communication deux-à-deux les premiers chemins fluidiques et les seconds chemins fluidiques. Dans des modes de réalisation préférés, l’étape A comprend une étape A3 consistant à : A3a) mettre à disposition la douille de transfert et la frette ; puis A3b) monter la frette autour de la douille de transfert de sorte que la surface d’interface de frette entoure la surface d’interface de douille, en étant en contact serré avec cette dernière, et de sorte que chaque chemin fluidique de transfert soit relié fluidiquement à un chemin fluidique de redirection correspondant. Dans des modes de réalisation préférés, l’étape A3a comprend, d’une part, le perçage d’une partie au moins des chemins fluidiques de transfert radialement au travers de la douille de transfert depuis l’extérieur de celle-ci, en plaçant un outil de perçage en regard de la surface d’interface de douille, et, d’autre part, le perçage des conduits fluidiques au sein de la frette, comprenant le perçage des premières extrémités des conduits fluidiques au moyen d’un outil de perçage placé à l’intérieur de la frette. L’invention concerne également un procédé de mise en œuvre d’un dispositif du type décrit ci-dessus, comprenant : l’alimentation sélective en fluide des premiers chemins fluidiques, par les entrées fluidiques du dispositif ; la circulation du fluide dans les premiers chemins fluidiques jusque dans les chambres de transfert, comprenant la circulation du fluide dans les canaux fluidiques et dans les piquages fluidiques ; la circulation du fluide dans les seconds chemins fluidiques à partir des chambres de transfert, jusqu’aux sorties fluidiques du dispositif. L’invention sera mieux comprise, et d’autres détails, avantages et caractéristiques de celle-ci apparaîtront à la lecture de la description suivante faite à titre d’exemple non limitatif et en référence aux dessins annexés dans lesquels : FIG. 1 est une vue schématique en coupe axiale d’un dispositif pour le transfert de plusieurs voies de fluide, selon un mode de réalisation préféré de l’invention ; FIG. 2 est une vue schématique en perspective d’une partie centrale du dispositif de la FIG. 1 ; FIG. 3 est une vue schématique en coupe axiale de la partie centrale de la FIG. 2 ; FIG. 3 est une vue schématique en section transversale de la partie centrale de la FIG. 2 , selon le plan III B -III B de la FIG. 3 ; FIG. 4 est une vue schématique en coupe axiale d’une partie périphérique du dispositif de la FIG. 1 ; FIG. 5 est une vue schématique en perspective et en coupe axiale de la partie périphérique, et de paliers, du dispositif de la FIG. 1 ; FIG. 6 est une vue schématique en coupe axiale d’un manchon de la partie périphérique du dispositif de la FIG. 1 ; FIG. 7 est une vue schématique en coupe axiale d’une douille de transfert comprenant le manchon de la FIG. 6 et des bagues de la partie périphérique ; FIG. 8 est une vue schématique en perspective et en coupe axiale d’une frette de la partie périphérique de la FIG. 4 ; FIG. 9 est une vue schématique en coupe axiale d’une douille de réception comprenant le manchon de la FIG. 6 et la frette de la FIG. 8 ; FIG. 10 est un organigramme d’un procédé de fabrication d’un dispositif tel que celui de la FIG. 1 ; FIG. 10 est une vue schématique en coupe axiale des bagues de la partie périphérique, illustrant une étape du procédé de fabrication de la FIG. 10 ; FIG. 10 est une vue semblable à la FIG. 10 , illustrant une autre étape du procédé de fabrication de la FIG. 10 ; FIG. 10 est une vue semblable à la FIG. 6 , illustrant une étape du procédé de fabrication de la FIG. 10 ; FIG. 10 est une vue semblable à la FIG. 8 , illustrant une étape du procédé de fabrication de la FIG. 10 ; FIG. 11 est une vue semblable à la FIG. 1 , illustrant la mise en œuvre du dispositif ; FIG. 12 est une vue schématique en coupe axiale d’une turbomachine comprenant un dispositif tel que celui de la FIG. 1 . Dans l’ensemble de ces figures, des références identiques peuvent désigner des éléments identiques ou analogues. Exposé détaillé de modes de réalisation préférés I. Généralités La FIG. 1 illustre un dispositif 10 destiné au transfert de plusieurs voies de fluide entre deux repères en rotation l’un par rapport à l’autre, par exemple entre un stator de turbomachine, définissant un repère fixe, et un rotor de turbomachine, définissant un repère tournant selon un axe 8. Dans l’exemple décrit, les voies de fluide sont au nombre de trois, mais les principes décrits dans ce qui suit sont bien entendu applicables quel que soit le nombre de voies de fluide. Dans la présente description, la direction axiale X est la direction de l’axe 8. La direction radiale R est en tout point une direction orthogonale à l’axe 8 et passant par ce dernier, et la direction orthoradiale ou circonférentielle C est en tout point une direction orthogonale à la direction radiale R et à l’axe 8. Un plan transversal est un plan orthogonal à l’axe 8. En l’absence d’indication contraire, les termes « interne » et « externe » font respectivement référence à une relative proximité, et un relatif éloignement, d’un élément par rapport à l’axe 8. Le stator comprend par exemple une platine d’alimentation en fluide 12 à trois voies ( FIG. 1 ), destinée à être raccordée à des entrées fluidiques 14A-14C du dispositif ( FIG. 2 ), tandis que le rotor comprend des moyens de réception de fluide (non illustrés) destinés à être raccordés à des sorties fluidiques 16A-16C du dispositif ( FIG. 5 ). Bien que la présente description prévoit, par commodité, un sens de circulation de fluide depuis les entrées fluidiques vers les sorties fluidiques au travers du dispositif 10, un sens de circulation inverse est possible sans sortir du cadre de l’invention. À cet égard, les termes « entrée » et « sortie » doivent être considérés, dans l’ensemble de la présente demande, comme synonymes d’orifices de passage ou de « ports fluidiques ». Toujours en référence à la FIG. 1 , le dispositif 10 comporte, d’une manière générale, une partie centrale 20 (également visible, seule, sur les figures 2 et 3A-3B), et une partie périphérique 22 (également visible, seule, sur les figures 4 et 5) agencée autour de la partie centrale 20 avec faculté de rotation par rapport à cette dernière selon l’axe 8. La partie centrale 20 est par exemple destinée à être solidaire du stator, tandis que la partie périphérique 22 est par exemple destinée à être solidaire du rotor. Dans d’autres exemples d’applications, les rôles des parties centrale 20 et périphérique 22 peuvent être inversés, la partie centrale étant alors solidaire d’un rotor et la partie périphérique étant solidaire d’un stator. La partie centrale 20 présente une surface externe 20A à géométrie de révolution selon l’axe 8, et préférentiellement de forme cylindrique. La partie périphérique 22 présente une surface interne 22A à géométrie de révolution selon l’axe 8, agencée autour de la surface externe 20A de la partie centrale 20, et de préférence de forme globalement semblable à la forme de la surface externe 20A à une transformation homothétique près, les deux surfaces pouvant en outre différer par la présence de différents orifices et gorges annulaires comme cela apparaîtra plus clairement dans ce qui suit. La surface interne 22A de la partie périphérique 22 peut être constituée conjointement par plusieurs pièces 50, 70A, 70B, 90 appartenant à la partie périphérique 22, comme cela apparaîtra plus clairement dans ce qui suit. Un espace annulaire 23 ( FIG. 1 ) est défini entre la surface externe 20A de la partie centrale 20 et la surface interne 22A de la partie périphérique 22. D’une manière générale, l’espace annulaire 23 comprend, agencées axialement en alternance, des premières régions annulaires définissant des chambres de transfert 24A-24C, et des secondes régions annulaires 26A-26D, à section transversale restreinte par comparaison avec les chambres de transfert 24A-24C, pour séparer ces dernières, d’une part, les unes des autres, et, d’autre part, de l’extérieur de l’espace annulaire 23. Ainsi, une seconde région annulaire 26B, 26C est agencée entre toute paire de chambres de transfert consécutives 24A-24B et 24B-24C, et des secondes régions annulaires 26A, 26D sont agencées respectivement à deux extrémités axiales opposées de l’espace annulaire 23. Du fait de leur section transversale relativement restreinte, les secondes régions annulaires 26A-26D ont pour fonction de limiter et maîtriser les fuites de fluide entre la partie centrale 20 et la partie périphérique 22 à partir des chambres de transfert 24A-24C. Pour chacune des voies de fluide à transférer, la partie centrale 20 comporte un chemin fluidique en communication fluidique avec un chemin fluidique correspondant au sein de la partie périphérique 22, afin de permettre une circulation du fluide de la voie considérée depuis une entrée fluidique 14A-14C correspondante solidaire de la partie centrale (figures 1 et 2), jusqu’à une sortie fluidique 16A-16C correspondante solidaire de la partie périphérique (figures 1 et 4). De plus, la communication deux-à-deux entre les chemins fluidiques de la partie centrale 20, dénommés premiers chemins fluidiques dans ce qui suit et référencés FP1A-FP1C ( FIG. 3 ), et les chemins fluidiques de la partie périphérique 22, dénommés seconds chemins fluidiques dans ce qui suit et référencés FP2A-FP2C ( FIG. 4 ), est mise en œuvre par l’intermédiaire des chambres de transfert 24A-24C annulaires ( FIG. 1 ) définies entre la surface externe 20A de la partie centrale 20 et la surface interne 22A de la partie périphérique 22, comme cela apparaîtra plus clairement dans ce qui suit. Chaque premier chemin fluidique FP1A-FP1C raccorde donc une entrée fluidique 14A-14C correspondante à une chambre de transfert 24A-24C correspondante, tandis que chaque second chemin fluidique FP2A-FP2C correspondant raccorde la chambre de transfert 24A-24C correspondante à la sortie fluidique 16A-16C correspondante. Les entrées fluidiques 14A-14C sont préférentiellement agencées à une extrémité longitudinale du dispositif située d’un premier côté axial S1, tandis que les sorties fluidiques 16A-16C sont préférentiellement agencées à une extrémité longitudinale du dispositif située d’un second côté axial S2 opposé. Les entrées et sorties fluidiques peuvent, dans d’autres modes de réalisation, être agencées d’un même côté. II. Partie centrale La partie centrale 20 (figures 1 à 3B) comporte une portion principale 30 définissant la surface externe 20A précitée, et, à une extrémité de celle-ci située du premier côté axial S1, une portion de raccordement 32, et à une autre extrémité de celle-ci située du second côté axial S2, un tourillon 34. Le tourillon 34 est par exemple séparé de la surface externe 20A par un épaulement 35A, tandis que la surface externe 20A est séparée de la portion de raccordement 32 par un épaulement 35B. Pour définir les premiers chemins fluidiques FP1A-FP1C, la portion principale 30 comporte, de manière générale, des canaux fluidiques 36A-36C correspondants, respectivement raccordés, du premier côté axial S1, aux entrées fluidiques 14A-14C, et pour chacun des canaux fluidiques 36A-36C, au moins un piquage fluidique 38A-38C raccordé au canal fluidique 36A-36C considéré, du second côté axial S2, et débouchant au travers de la surface externe 20A. Les canaux fluidiques 36A-36C sont des canaux concentriques s’étendant le long de l’axe 8. La surface externe 20A précitée entoure l’ensemble de ces canaux fluidiques 36A-36C. Ainsi, la portion principale 30 comporte par exemple un premier canal 36A à section transversale circulaire (c'est-à-dire en forme de disque) centré par rapport à l’axe 8, un deuxième canal 36B à section transversale en forme d’anneau, s’étendant autour du premier canal 36A, et un troisième canal 36C également à section transversale en forme d’anneau, s’étendant autour du deuxième canal 36B ( FIG. 3 ). Du côté du tourillon 34 c'est-à-dire du second côté axial S2, les canaux 36A-36C présentent des extrémités 39A-39C échelonnées le long de l’axe 8 ( FIG. 3 ) de sorte que plus un canal est implanté loin de l’axe 8, moins il s’étend loin en direction du second côté axial S2 (et, en l’occurrence, plus ce canal est court). Ainsi, le premier canal 36A est celui des canaux qui s’étend le plus loin vers le tourillon 34 tandis que le troisième canal 36C est celui des canaux qui s’étend le moins loin vers le tourillon 34. Dans l’exemple préférentiel illustré, la portion principale 30 comporte, pour chaque canal fluidique 36A-36C, une série correspondante de piquages fluidiques 38A-38C ayant chacun une extrémité interne reliée au canal 36A-36C considéré et une extrémité externe débouchant au travers de la surface externe 20A. Les piquages fluidiques de chaque série 38A-38C partent ainsi du canal 36A-36C correspondant. À cet effet, les piquages 38A d’une première série, qui relient la surface externe 20A au premier canal 36A, sont disposés au-delà du deuxième canal 36B en direction du tourillon 34. De manière analogue, les piquages 38B d’une deuxième série, qui relient la surface externe 20A au deuxième canal 36B, sont disposés au-delà du troisième canal 36C en direction du tourillon 34. Plus généralement, pour chacun des canaux 36A-36C, le ou les piquage(s) raccordé(s) à celui-ci s’étend(ent) au-delà de tout autre canal formé autour du canal considéré, en direction du second côté axial S2. Les piquages 38A-38C de chaque série sont par exemple agencés sous la forme d’une rangée annulaire de piquages régulièrement répartis autour de l’axe 8. Les piquages 38A-38C s’étendent de préférence chacun selon la direction radiale R. La portion de raccordement 32 comporte des moyens de connexion fluidique 40A-40C ( FIG. 2 ) respectivement dédiés aux différentes voies de fluide et ayant des premières extrémités respectives (dont deux, 42A et 42B, sont visibles sur la FIG. 3 ) débouchant respectivement dans les canaux 36A-36C, et des secondes extrémités respectives ( FIG. 2 ) définissant les entrées fluidiques 14A-14C du dispositif et destinées à être raccordées à des moyens de connexion correspondants sur la platine d’alimentation en fluide 12 ( FIG. 1 ). Plus précisément, chaque seconde extrémité forme par exemple une fiche de connexion adaptée à être connectée à une fiche correspondante sur la platine d’alimentation en fluide 12. La configuration de canaux fluidiques 36A-36C concentriques associés aux piquages 38A-38C correspondants permet de limiter de manière particulièrement efficace l’encombrement de la partie centrale 20 et le nombre de pièces constituant le dispositif 10. De plus, la concentricité des canaux fluidiques 36A-36C permet de limiter les déformations de la partie centrale 20 dues à la pression du fluide dans les premiers chemins fluidiques FP1A-FP1C en fonctionnement. La partie centrale 20 peut ainsi présenter une conception allégée sans que cela ne nuise au fonctionnement général du dispositif 10. En variante, les premiers chemins fluidiques FP1A-FP1C peuvent être constitués d’une manière différente de ce qui est décrit ci-dessus sans sortir du cadre de l’invention. III. Partie périphérique La partie périphérique 22 (visible sur la FIG. 1 et, de manière plus détaillée, sur les figures 4 et 5) comprend, de manière générale, un manchon 50 ou corps principal, des bagues 70A, 70B, et une frette 90, rigidement assemblés les uns aux autres. III.A Manchon En référence à la FIG. 6 , le manchon 50 (représenté isolé du reste du dispositif) présente une surface interne à géométrie de révolution, par exemple sensiblement cylindrique, délimitant un alésage 52 s’étendant selon l’axe 8, et une surface externe 54 également à géométrie de révolution, par exemple sensiblement cylindrique. L’alésage comporte deux portions d’extrémité 52A, 52B de forme annulaire et, entre ces dernières, une portion intermédiaire 52C également de forme annulaire, de section transversale plus petite que celle des portions d’extrémité 52A, 52B. La surface interne qui délimite l’alésage 52 présente ainsi deux épaulements 52D, 52E délimitant axialement entre eux la portion intermédiaire 52C. Le manchon 50 comporte en outre une nervure annulaire 56 formée en saillie radialement vers l'intérieur dans la portion intermédiaire 52C de l’alésage et divisant ainsi cette dernière en une première partie 52C1 située du second côté axial S2 et une seconde partie 52C2 située du premier côté axial S1. La nervure annulaire 56 présente une surface d’extrémité interne 58 à géométrie de révolution, par exemple cylindrique, qui contribue à délimiter la portion intermédiaire 52C de l’alésage entre les première et seconde parties 52C1, 52C2. Le manchon 50 présente une surface externe filetée 60 à l’une de ses extrémités axiales, par exemple celle située du premier côté axial S1, et une bride annulaire radiale 62 à son extrémité axiale opposée. Pour contribuer à définir chacun des seconds chemins fluidiques FP2A-FP2C, le manchon 50 comporte au moins un passage fluidique 64 correspondant pour chaque second chemin fluidique, et préférentiellement une série correspondante de tels passages fluidiques 64 pour chaque second chemin fluidique. Ces passages fluidiques 64 présentent chacun une extrémité interne débouchant au travers de la surface interne du manchon 50 dans la portion intermédiaire 52C de l’alésage, et une extrémité externe débouchant au travers de la surface externe 54 du manchon. Dans l’exemple illustré qui concerne un dispositif à trois voies fluidiques, les passages fluidiques précités se répartissent par exemple en une première série 64A de passages fluidiques débouchant dans la première partie 52C1 de la portion intermédiaire de l’alésage, une deuxième série 64B de passages fluidiques débouchant au travers de la surface d’extrémité interne 58 de la nervure annulaire 56, et une troisième série 64C de passages fluidiques débouchant dans la seconde partie 52C2 de la portion intermédiaire de l’alésage. En particulier, les passages fluidiques de la deuxième série 64B débouchent dans la chambre de transfert 24B ( FIG. 1 ). III.B Bagues Les bagues 70A, 70B (visibles sur la FIG. 1 et, de manière plus détaillée, sur les figures 4 et 5), qui sont par exemple au nombre de deux, présentent des surfaces externes 72 respectives montées serrées dans l’alésage 52, en l’occurrence dans les première et seconde parties 52C1, 52C2 de la portion intermédiaire 52C de l’alésage. Les bagues 70A, 70B présentent des surfaces internes 74 respectives qui, selon la terminologie adoptée dans la présente description, forment des parties correspondantes de la surface interne 22A de la partie périphérique. Dans l’exemple illustré, les bagues 70A, 70B présentent des flancs 75B, 75C respectifs (figures 4 et 5) appliqués respectivement contre deux flancs 56A, 56B opposés de la nervure annulaire 56. Ainsi, la surface d’extrémité interne 58 de la nervure annulaire 56, qui est intercalée axialement entre les surfaces internes 74 des bagues, définit conjointement avec ces dernières la surface interne 22A de la partie périphérique. L’utilisation de telles bagues 70A, 70B pour définir partiellement la surface interne 22A de la partie périphérique 22 permet, d’une manière générale, de faciliter les opérations de rectification de la surface interne 22A et/ou les opérations de dépôt d’un revêtement de protection sur cette dernière, en scindant cette dernière en plusieurs tronçons pouvant être traités indépendamment les uns des autres. Chaque bague 70A, 70B présente en effet une étendue axiale plus réduite par comparaison avec l’étendue axiale totale de la surface interne 22A, de sorte que certains outils de rectification et certains outils destinés à pulvériser des revêtements de protection, qui seraient inadaptés pour traiter la surface interne 22A dans sa globalité du fait de l’étendue axiale de cette dernière, peuvent en revanche être utilisés pour traiter la surface interne 74 de chaque bague 70A, 70B prise individuellement, ainsi que, dans l’exemple illustré, la surface d’extrémité interne 58 de la nervure annulaire 56. En l’absence des bagues, l’accès à cette dernière est en effet également facilité du fait du diamètre interne supérieur des première et seconde parties 52C1, 52C2 de la portion intermédiaire 52C de l’alésage 52, par comparaison avec le diamètre interne de la surface interne 22A. L’obtention d’un jeu particulièrement réduit entre les surfaces 20A et 22A est ainsi rendu possible. Il en résulte la possibilité d’obtenir une étanchéité satisfaisante entre les parties centrale 20 et périphérique 22 même dans les cas où la longueur de recouvrement, c'est-à-dire l’étendue axiale de l’espace annulaire 23 défini entre ces parties, serait relativement faible par comparaison avec ce qui est nécessaire dans les dispositifs ne mettant pas en œuvre de telles bagues. Or, la réduction de la longueur de recouvrement requise pour obtenir une étanchéité satisfaisante offre en particulier l’avantage d’une masse réduite et d’un encombrement réduit en ce qui concerne le dispositif 10. Pour contribuer à définir certains des seconds chemins fluidiques FP2A-FP2C, chaque bague 70A, 70B comporte des passages fluidiques 76A, 76B ayant chacun une extrémité interne 78 débouchant, au travers de la surface interne 74 de la bague, dans une chambre de transfert 24A, 24C correspondante. La surface interne 74 de chaque bague 70A, 70B définit deux pistes d’étanchéité 79A, 79B, de forme annulaire, par exemple cylindrique, agencées axialement de part et d’autre des passages fluidiques 76A, 76B de la bague considérée. Ces pistes d’étanchéité 79A, 79B sont prévues pour s’étendre à faible distance de la surface externe 20A de la partie centrale 20 et limiter ainsi les fuites axiales de fluide à partir de la chambre de transfert 24A, 24C correspondante ( FIG. 1 ). Pour définir les chambres de transfert 24A-24C, les surfaces internes 74 des bagues 70A, 70B et la surface d’extrémité interne 58 de la nervure annulaire 56 forment chacune une gorge annulaire 80A, 80B, 80C correspondante (figures 4 et 5), dans laquelle débouchent les passages fluidiques 76A, 64B, 76B correspondants. La gorge annulaire 80A, 80C de chaque bague est ainsi définie entre les pistes d’étanchéité 79A, 79B de la bague considérée. En variante ou de manière complémentaire, les chambres de transfert 24A-24C peuvent être définies par des gorges annulaires formées sur la surface externe 20A de la partie centrale 20. Les secondes régions annulaires 26A-26D précitées sont ainsi respectivement délimitées extérieurement par les pistes d’étanchéité 79A, 79B de chacune des bagues 70A, 70B. Un joint annulaire d’étanchéité 82 compressible fait saillie d’une gorge formée dans le flanc 75B, 75C précité de chacune des bagues 70A, 70B, en direction de la nervure annulaire 56, de manière à être en appui contre les flancs 56A, 56B de cette dernière et éviter ainsi les fuites de fluide entre chaque bague 70A, 70B et la nervure 56. En variante ou de manière complémentaire, des gorges pour les joints 82 peuvent être respectivement formées dans les flancs 56A, 56B de la nervure 56. Par ailleurs, les passages fluidiques 76A de la bague 70A ont chacun une extrémité externe 84 débouchant au travers de la surface externe 72 de la bague 70A, en regard de la première série 64A de passages fluidiques du manchon 50 (c'est-à-dire axialement au même niveau que cette série 64A de passages fluidiques). De manière analogue, les passages fluidiques 76B de la bague 70B ont chacun une extrémité externe 84 débouchant au travers de la surface externe 72 de la bague 70B, en regard de la troisième série 64C de passages fluidiques du manchon 50. Pour permettre une circulation de fluide entre les passages 76A, 76B des bagues 70A, 70B et les passages correspondants 64A, 64C du manchon, des cavités de distribution 86A, 86B annulaires sont définies par des gorges formées dans la surface du manchon 50 qui délimite l’alésage 52 de sorte que les passages précités débouchent dans ces cavités de distribution 86A, 86B. En variante ou de manière complémentaire, les cavités de distribution 86A, 86B peuvent être définies par des gorges formées dans les surfaces externes 72 des bagues 70A, 70B. Un joint annulaire d’étanchéité 88A, 88B compressible est interposé entre chaque bague 70A, 70B et le manchon 50, d’un côté axial opposé à la nervure annulaire 56 par rapport à la cavité de distribution 86A, 86B correspondante, pour limiter les fuites de fluide hors de la portion intermédiaire 52C de l’alésage. Chacun des joints annulaires d’étanchéité 88A, 88B fait par exemple saillie d’une gorge formée dans la surface externe 72 de chacune des bagues 70A, 70B, de manière à être en appui contre la surface interne du manchon 50 délimitant l’alésage 52. En variante ou de manière complémentaire, une telle gorge peut être formée, pour chaque joint 88A, 88B, dans la surface interne du manchon 50. Dans le but de réduire au mieux la masse du dispositif, les flancs opposés 75A, 75B et 75C, 75D des bagues 70A, 70B présentent des évidements 89. Les bagues présentent ainsi par exemple une demi-section axiale formant une portion médiane radiale, dans laquelle sont formés les passages fluidiques correspondants, et deux talons annulaires axiaux s’étendant chacun en saillie vers le premier côté axial et vers le second côté axial, respectivement à partir de chacune des extrémités radiales de la portion médiane de la bague considérée. En variante, le nombre de bagues peut être supérieur à deux. De plus, le manchon 50 peut être dépourvu de la nervure annulaire 56, auquel cas l’intégralité de la surface interne 22A de la partie périphérique peut être définie par les bagues. Dans la terminologie adoptée dans la présente description, l’ensemble constitué du manchon 50 et des bagues 70A, 70B constitue une douille de transfert DT (visible sur la FIG. 4 , et représentée isolée du reste du dispositif sur la FIG. 7 ), et la surface externe 54 du manchon est dénommée surface d’interface de douille. Ainsi, la douille de transfert DT et la frette 90 constituent ensemble la partie périphérique 22. De plus, les passages 76A, 76B des bagues 70A, 70B, les passages 64A-64C du manchon, et les cavités de distribution 86A, 86B constituent conjointement des chemins fluidiques de transfert TFP-A à TFP-C ( FIG. 7 ). En variante, la douille de transfert DT peut être formée d’un seul tenant. Autrement dit, le dispositif 10 peut être dépourvu des bagues 70A, 70B, auquel cas le manchon 50 (qui constitue alors seul la douille de transfert) est dépourvu de la nervure 56 et définit l’intégralité de la surface interne 22A de la partie périphérique. IIIC. Frette La frette 90 (visible sur les figures 1, 4 et 5, et représentée isolée du dispositif sur la FIG. 8 ) présente une surface interne 92A, à géométrie de révolution, par exemple cylindrique ou, plus généralement, de forme sensiblement complémentaire à la forme de la surface externe 54 du manchon 50, et également dénommée surface d’interface de frette dans ce qui suit. La frette 90 est montée avec un ajustement glissant autour du manchon 50, ou plus généralement autour de la douille de transfert DT, de sorte que la surface interne 92A de la frette, ou surface d’interface de frette, entoure la surface externe 54 du manchon, ou surface d’interface de douille, en étant en contact étroit avec cette dernière. La frette 90 comporte des conduits fluidiques définissant, dans la terminologie de l’invention, des chemins fluidiques de redirection RFP-A à RFP-C ( FIG. 8 ), qui constituent chacun une partie d’un second chemin fluidique FP2A-FP2C correspondant au sein de la frette 90. Dans l’exemple illustré, chaque chemin fluidique de redirection RFP-A à RFP-C est défini par une paire correspondante de conduits fluidiques 94A, 94B, 94C diamétralement opposés. Chaque conduit fluidique 94A, 94B, 94C présente une première extrémité 96A-96C ( FIG. 8 ) débouchant au travers de la surface interne 92A de la frette, de préférence en regard d’une série correspondante 64A-64C des passages fluidiques 64 (figures 1, 4 et 5) définis dans le manchon 50 (c'est-à-dire axialement au même niveau que cette série de passages fluidiques) . Pour permettre une circulation de fluide entre les passages fluidiques 64 du manchon 50 et les conduits fluidiques 94A-94C de la frette 90, des cavités de distribution 98A-98C annulaires sont prévues sous la forme de gorges formées dans la surface externe 54 du manchon de sorte que les extrémités externes des passages fluidiques 64 et les premières extrémités 96A-96C des conduits fluidiques 94A-94C débouchent dans ces cavités de distribution 98A-98C (figures 4 et 5). En variante ou de manière complémentaire, des gorges peuvent être formées dans la surface interne 92A de la frette pour définir les cavités de distribution 98A-98C. L’étanchéité des cavités de distribution 98A-98C est par exemple assurée au moyen de joints annulaires d’étanchéité 100 compressibles interposés entre la surface externe 54 du manchon et la surface interne 92A de la frette, axialement de part et d’autre de chacune des cavités de distribution 98A-98C. Pour limiter au mieux les risques d’endommagement des joints 100 lors d’opérations d’assemblage et de désassemblage du dispositif, la surface externe 54 du manchon et la surface interne 92A de la frette présentent avantageusement une forme étagée se traduisant par un diamètre légèrement décroissant après chacune des cavités de distribution 98A-98C, dans la direction allant du deuxième côté axial S2 vers le premier côté axial S1. Chacun des joints annulaires d’étanchéité 100 fait par exemple saillie d’une gorge formée dans la surface externe 54 du manchon 50, de manière à être en appui contre la surface interne 92A de la frette. En variante ou de manière complémentaire, une telle gorge peut être formée, pour chaque joint 100, dans la surface interne 92A de la frette. Par ailleurs, chaque conduit fluidique 94A, 94B, 94C présente une seconde extrémité 102A-102C, opposée à la première extrémité 96A-96C, agencée à une extrémité axiale de la frette 90, par exemple située du second côté axial ( FIG. 8 ). Les secondes extrémités 102A-102C respectives des conduits (en l’occurrence de chaque paire de conduits) définissent les sorties fluidiques 16A-16C correspondantes du dispositif 10. Chacun des conduits fluidiques 94A-94C présente par exemple une forme coudée ( FIG. 8 ). Ainsi, chaque conduit 94A-94C présente une portion radiale 104A-104C formant, à une extrémité interne, la première extrémité 96A-96C précitée du conduit, et raccordé, à une extrémité externe, à une portion axiale 106A-106C du conduit se terminant par la seconde extrémité 102A-102C du conduit. Les portions radiales 104A-104C des différentes paires de conduits sont échelonnées axialement, à l’instar des séries 64A-64C de passages fluidiques du manchon 50. Les portions axiales 106A-106C des conduits sont par exemple définies au sein de nervures correspondantes 107A-107C, formées en saillie radialement vers l'extérieur à partir d’une surface externe 92B de la frette, et s’étendant longitudinalement. Par ailleurs, la frette 90 est rigidement liée au manchon 50 en étant prise en sandwich entre la bride annulaire radiale 62 du manchon 50, du second côté axial S2, et un écrou 108 vissé sur la surface externe filetée 60 du manchon 50 contre une extrémité axiale 90A de la frette, du premier côté axial S1 (figures 4 et 5). Dans l’exemple illustré, les secondes extrémités 102A de la paire de conduits fluidiques 94A débouchent au travers d’orifices de passage formés dans la bride annulaire radiale 62 du manchon 50. Le fait de scinder la partie périphérique 22 en la douille de transfert DT et la frette 90 permet de faciliter le perçage des chemins fluidiques de transfert, en l’occurrence le perçage des passages fluidiques 64 du manchon 50. En effet, ceux-ci peuvent être percés radialement au travers de la douille de transfert DT, en l’occurrence du manchon 50, depuis l’extérieur de cette douille, en plaçant un outil de perçage en regard de la surface d’interface de douille 54, sans qu’il ne soit nécessaire de boucher ensuite l’extrémité radialement externe de ces chemins fluidiques de transfert (ou passages 64) puisque cette extrémité externe est destinée à être raccordée aux conduits 94A-94C de la frette 90. Ces conduits peuvent être aisément réalisés, y compris leurs premières extrémités 96A-96C et, le cas échéant, leurs portions radiales 104A-104C, du fait que le diamètre intérieur de la frette est plus grand que celui de l’alésage 52, ce qui rend possible de faire passer un outil de perçage radial depuis l’intérieur de la frette 90. Dans la terminologie adoptée dans la présente description, l’ensemble constitué du manchon 50 et de la frette 90 constitue une douille de réception DR (visible sur la FIG. 4 , et représentée isolée du reste du dispositif sur la FIG. 9 ). Cette douille de réception DR définit donc l’alésage 52. Ainsi, la douille de réception DR et les bagues 70A, 70B constituent ensemble la partie périphérique 22. De plus, les passages fluidiques 64 du manchon 50, les cavités de distribution 98A-98C, et les chemins fluidiques de redirection RFP-A à RFP-C (constitués par les conduits fluidiques 94A, 94B, 94C de la frette 90) définissent conjointement des chemins fluidiques de réception RCFP-A à RCFP-C, qui correspondent respectivement aux seconds chemins fluidiques au sein de la douille de réception DR. IV. Liaison entre parties centrale et périphérique Pour relier les parties centrale 20 et périphérique 22 en permettant un guidage en rotation de l’une par rapport à l’autre, en référence aux figures 1 et 5, le dispositif 10 comprend au moins un palier 110A, 110B radialement interposé entre la partie centrale 20 et la partie périphérique 22, et logé dans une enceinte 112A, 112B respective en communication fluidique avec une seconde région annulaire 26A, 26D correspondante parmi les secondes régions annulaires précitées de l’espace annulaire 23. Un tel agencement permet de lubrifier le palier au moyen de fuites de fluide issu des chambres de transfert 24A-24C et passant au travers de la seconde région annulaire 26A, 26D correspondante, jusque dans l’enceinte 112A, 112B du palier. Le débit de telles fuites est déterminé notamment par la section transversale des secondes régions annulaires 26A-26D. Le recours à des dispositifs de pulvérisation ou d’injection de lubrifiant en direction des paliers peut ainsi être évité, ce qui a notamment pour avantage une réduction correspondante de la masse et de l’encombrement du dispositif 10 et, le cas échéant, de la turbomachine qui en serait équipée. Dans l’exemple illustré, les paliers 110A, 110B sont au nombre de deux et sont agencés axialement de part et d’autre de l’espace annulaire 23, de sorte que les enceintes 112A, 112B soient axialement adjacentes aux secondes régions annulaires 26A, 26D respectivement. En particulier, les paliers 110A, 110B sont respectivement disposés dans les portions d’extrémité 52A, 52B de l’alésage 52 du manchon 50. De plus, chaque palier 110A, 110B est par exemple un palier à roulement, comprenant une bague interne 114A, 114B solidaire de la partie centrale 20, une bague externe 116A, 116B solidaire de la partie périphérique 22 par exemple par frettage, et une rangée d’éléments roulants 118 interposés entre la bague interne 114A, 114B et la bague externe 116A, 116B. Les bagues interne 114A, 114B et externe 116A, 116B de chaque palier délimitent une région 120 de l’enceinte 112A, 112B en communication fluidique avec la seconde région annulaire 26A, 26D correspondante et dans laquelle est logée la rangée d’éléments roulants 118. Les paliers 110A, 110B sont avantageusement du type à contact oblique et agencés selon une disposition « en O ». En référence à la FIG. 1 , le palier 110B, situé du premier côté axial S1, est par exemple agencé de sorte que sa bague interne 114B soit axialement en butée, du premier côté axial S1, contre l’épaulement 35B qui est formé à une extrémité de la surface externe 20A de la partie centrale 20 située du premier côté axial S1, et de sorte que l’épaulement 52E du manchon 50 soit axialement en butée, du premier côté axial S1, contre la bague externe 116B du palier. Le palier 110A, situé du second côté axial S2, est par exemple agencé de sorte que sa bague interne 114A soit montée sur le tourillon 34 de la partie centrale 20 et que sa bague externe 116A soit axialement en butée, en direction du premier côté axial S1, contre l’épaulement 52D du manchon 50. De plus, un écrou 122 est vissé sur le tourillon 34 de la partie centrale 20 de manière à être axialement en butée, en direction du premier côté axial S1, contre la bague interne 114A de ce palier. Une cale 124 est avantageusement interposée entre la bague interne 114A et l’épaulement 35B agencé à l’extrémité de la surface externe 20A située du second côté axial S2. Une telle cale 124 peut être spécifiquement usinée ou rectifiée au cours d’opérations d’assemblage du dispositif 10 afin de rattraper les tolérances de fabrication des différents constituants de ce dernier dans la direction axiale et garantir une précharge axiale déterminée des paliers 110A, 110B. Bien entendu, un interstice est avantageusement maintenu entre chaque bague 70A, 70B et le palier 110A, 110B qui lui est adjacent, ou plus généralement entre la douille de transfert DT et chaque palier 110A, 110B, pour faciliter la circulation du fluide, issu de l’espace annulaire 23, jusque dans l’enceinte 112A, 112B de chaque palier. En variante, le dispositif 10 peut être dépourvu de paliers interposés entre les parties centrale 20 et périphérique 22, auquel cas le guidage en rotation des parties centrale 20 et périphérique 22 est assuré par des moyens ne faisant pas partie du dispositif 10, typiquement un ou plusieurs paliers interposés entre le stator et le rotor dont sont respectivement solidaires les parties centrale 20 et périphérique 22. V. Procédé de fabrication En référence à la FIG. 10 , un procédé de fabrication du dispositif 10 comprend de manière générale les étapes consistant à : A) mettre à disposition la partie centrale 20 et la partie périphérique 22 ; puis B) monter la partie périphérique 22 autour de la partie centrale 20 de manière à permettre une rotation relative entre ces deux parties et à mettre en communication deux-à-deux les premiers chemins fluidiques et les seconds chemins fluidiques. L’étape A peut comprendre une étape A1 de fabrication de la partie centrale 20 au moyen d’un procédé de fabrication additive, en particulier de type fusion sur lit de poudre par faisceau laser, ou au moyen d’un procédé de fonderie, en particulier de type à la cire perdue mettant en œuvre des noyaux solubles pour constituer les canaux fluidiques de la partie centrale 20. L’étape A peut comprendre une étape A2 consistant à : A2a) mettre à disposition la douille de réception DR et les bagues 70A, 70B ; A2b) rectifier la surface interne 74 de chacune des bagues 70A, 70B en fonction de la géométrie de la surface externe 20A de la partie centrale 20 au moyen d’un outil de rectification 125 ( FIG. 10 ) ; puis A2c) optionnellement, appliquer un revêtement de protection sur la surface interne 74 de chacune des bagues 70A, 70B par pulvérisation au moyen d’un outil de pulvérisation 126 ( FIG. 10 ) par exemple configuré pour pulvériser un fluide destiné à former le revêtement sous une incidence de 45 degrés environ sur la surface interne 74 ; puis A2d) monter les bagues 70A, 70B dans l’alésage 52 de manière serrée de sorte que la surface interne 74 de chacune des bagues 70A, 70B contribue à former la surface interne 22A de la partie périphérique 22. La rectification des bagues 70A, 70B avant l’assemblage de ces dernières à la douille de réception DR permet l’utilisation d’outils de précision, permettant, dans un exemple de réalisation, d’atteindre une tolérance inférieure à ±0,005 mm environ en ce qui concerne la géométrie de la surface interne 74 des bagues, et donc de la surface interne 22A de la partie périphérique. Le revêtement appliqué à l’étape A2c optionnelle permet de durcir la surface interne 74 de chaque bague, d’éviter l’érosion de cette surface en fonctionnement et de protéger cette surface en cas de contact involontaire entre les parties centrale 20 et périphérique 22. L’application de ce revêtement à l’étape A2c est par exemple mise en œuvre, pour chaque bague, au moyen d’une buse orientée à 45 degrés par rapport à l’axe de la bague, depuis chaque côté de la bague, de manière à obtenir un dépôt du revêtement sur toute la surface interne 74 de chaque bague. Au lieu de l’étape A2 ou en complément de celle-ci, l’étape A peut comprendre une étape A3 consistant à : A3a) mettre à disposition la douille de transfert DT et la frette 90 ; puis A3b) monter la frette 90 autour de la douille de transfert DT de sorte que la surface d’interface de frette 92A entoure la surface d’interface de douille 54, en étant en contact étroit avec cette dernière. L’étape A3a comprend par exemple, d’une part, le perçage des passages fluidiques 64 (ou, plus généralement, d’une partie au moins des chemins fluidiques de transfert TFP1A à TFP1C) radialement au travers de la douille de transfert DT depuis l’extérieur de celle-ci, en plaçant un outil de perçage 127 en regard de la surface d’interface de douille 54 ( FIG. 10 ), et, d’autre part, le perçage des conduits fluidiques 94A-94C au sein de la frette 90, comprenant le perçage des premières extrémités 96A-96C des conduits, ainsi que, le cas échéant, des portions radiales 104A-104C des conduits, au moyen d’un outil de perçage 128 placé à l’intérieur de la frette 90, et le perçage des secondes extrémités 102A-102C des conduits ( FIG. 10 ), ainsi que, le cas échéant, des portions axiales 106A-106C des conduits, au moyen d’un outil de perçage 129 placé face à l’extrémité axiale correspondante de la frette 90 ( FIG. 10 ). L’étape A3b comprend par exemple l’amenée de la frette en butée contre la bride annulaire radiale 62 du manchon 50, du second côté axial, puis le vissage de l’écrou 108 sur la surface externe filetée 60 du manchon 50 contre l’extrémité axiale 90A de la frette, du premier côté axial S1. Dans les cas où les étapes A2 et A3 sont toutes deux mises en œuvre, l’assemblage des bagues 70A, 70B sur le manchon 50 et l’assemblage de la frette 90 sur le manchon 50 peuvent être opérés dans n’importe quel ordre. L’étape B comprend avantageusement l’interposition des deux paliers 110A, 110B entre la partie centrale 20 et la partie périphérique 22, de part et d’autre de l’espace annulaire 23. Plus précisément, l’étape B comprend par exemple successivement : B1) le montage de l’un des paliers 110B autour de la surface externe 20A de la partie centrale 20, de sorte que la bague interne 114B de celui-ci soit axialement en butée, du premier côté axial S1, contre l’épaulement 35B de la partie centrale ; B2) la mise en place de la partie périphérique 22 autour de la partie centrale 20, de sorte que l’épaulement 52E du manchon 50 soit axialement en butée, du premier côté axial S1, contre la bague externe 116B du palier 110B ; B3) le montage de l’autre palier 110A autour du tourillon 34 de la partie centrale, de sorte que la bague externe 116A de ce palier soit axialement en butée contre l’épaulement 52D du manchon 50, en direction du premier côté axial S1 ; B4) le montage de l’écrou 122 sur le tourillon 34 de la partie centrale pour précontraindre axialement l’ensemble formé, d’une part, par les deux paliers 110A, 110B, et, d’autre part, par le manchon 50 et les bagues 70A, 70B ou, plus généralement, par la partie périphérique 22. Avant l’étape B4, le procédé comprend avantageusement la détermination des dimensions appropriées pour la cale 124, puis l’usinage de celle-ci auxdites dimensions, et enfin l’interposition de la cale 124 entre la bague interne 114A de l’autre palier 110A et l’épaulement 35A de la partie centrale 20. VI. Procédé de mise en œuvre Un procédé de mise en œuvre d’un dispositif du type décrit ci-dessus comprend de manière générale : l’alimentation sélective en fluide des premiers chemins fluidiques FP1A-FP1C, par les entrées fluidiques 14A-14C du dispositif ; la circulation du fluide dans les premiers chemins fluidiques FP1A-FP1C jusque dans les chambres de transfert 24A-24C ; la circulation du fluide dans les seconds chemins fluidiques FP2A-FP2C à partir des chambres de transfert 24A-24C, jusqu’aux sorties fluidiques 16A-16C du dispositif. La circulation du fluide dans les premiers chemins fluidiques FP1A-FP1C comprend la circulation du fluide dans les canaux fluidiques 36A-36C et, à partir de ces derniers, dans les piquages fluidiques 38A-38C. La circulation du fluide dans les seconds chemins fluidiques FP2A-FP2C comprend la circulation du fluide dans les passages fluidiques 76A, 76B des bagues 70A, 70B, dans les passages fluidiques 64 du manchon 50, et dans les conduits fluidiques 94A, 94B, 94C de la frette 90. Le procédé comprend, le cas échéant, la circulation d’un débit de fuite du fluide, à partir d’au moins l’une des chambres de transfert 24A-24C, jusque dans l’enceinte 112A, 112B de chaque palier 110A, 110B, en passant par la seconde région annulaire 26A, 26D correspondante, et la lubrification du palier au moyen du débit de fuite du fluide. La FIG. 11 illustre par exemple le dispositif 10 dans une phase où seule l’entrée fluidique 14A est alimentée en fluide 130, ce dernier circulant donc dans le premier canal 36A puis dans la première série 38A de piquages fluidiques, puis, passant par la chambre de transfert 24A, le fluide poursuit sa circulation au travers des passages fluidiques 76A de la bague 70A, des passages 64A du manchon 50, et des conduits 94A de la frette 90, jusqu’à sortir du dispositif par la sortie fluidique 16A. Une partie minoritaire 132 du fluide fuit à partir de la chambre de transfert 24A en circulant dans l’espace annulaire 23 en direction des deux côtés axiaux S1 et S2 jusqu’à atteindre l’enceinte 112A, 112B de chaque palier 110A, 110B et lubrifier chaque palier. VII. Turbomachine La FIG. 12 illustre une turbomachine 210, par exemple un turboréacteur à double flux et à double corps pour aéronef, comportant de manière générale une soufflante 212 destinée à l’aspiration d’un flux d’air F1 se divisant en aval de la soufflante en un flux primaire F2 circulant dans un canal d’écoulement de flux primaire, ci-après dénommé veine primaire PV, et un flux secondaire F3 circulant dans un canal d’écoulement de flux secondaire, ci-après dénommé veine secondaire SV, disposé autour de la veine primaire PV. La turbomachine comporte, de manière générale, un compresseur basse pression 214, un compresseur haute pression 216, une chambre de combustion 218, une turbine haute pression 220 et une turbine basse pression 222 qui définissent conjointement la veine primaire PV. Les rotors respectifs du compresseur haute pression et de la turbine haute pression sont reliés par un arbre dit « arbre haute pression », tandis que les rotors respectifs du compresseur basse pression et de la turbine basse pression sont reliés par un arbre dit « arbre basse pression », d’une manière bien connue. Ces rotors sont montés rotatifs autour d’un axe 228 de la turbomachine. La turbomachine comprend un dispositif 10 du type décrit ci-dessus, d’axe 8 par exemple confondu avec l’axe 228 de la turbomachine 210. Un stator de la turbomachine est solidaire de l’une des parties centrale 20 et périphérique 22 du dispositif, en l’occurrence la partie centrale 20. Un rotor de la turbomachine est solidaire de l’autre partie, en l’occurrence la partie périphérique 22, du dispositif. Le dispositif 10, illustré très schématiquement sur la FIG. 12 , est par exemple agencé pour que ses sorties fluidiques 16A-16C soient raccordées à des chambres fluidiques d’actionneurs portés par le rotor précité pour permettre la commande de ces derniers. En particulier, le dispositif est par exemple du type couramment dénommé OTB (« Oil Transfer Bearing ») et destiné à alimenter un vérin commandant le calage de pales d’une ou plusieurs hélices ainsi qu’un actionneur de mise en sécurité des pales. Dispositif (10) pour le transfert de plusieurs voies de fluide, comprenant : une partie centrale (20) présentant une surface externe (20A) à géométrie de révolution selon un axe (8) ; une partie périphérique (22) présentant une surface interne (22A) à géométrie de révolution selon l’axe (8) agencée autour de la surface externe (20A) de la partie centrale avec faculté de rotation par rapport à cette dernière selon l’axe (8) ; des chambres de transfert (24A à 24C) définies entre la surface externe (20A) de la partie centrale et la surface interne (22A) de la partie périphérique ; dans lequel : la partie centrale (20) définit des premiers chemins fluidiques (FP1A à FP1C) raccordant respectivement des entrées fluidiques (14A à 14C) du dispositif aux chambres de transfert (24A à 24C) au travers de ladite surface externe (20A) ; la partie périphérique (22) définit des seconds chemins fluidiques (FP2A à FP2C) raccordant respectivement des sorties fluidiques (16A à 16C) du dispositif aux chambres de transfert (24A à 24C) au travers de ladite surface interne (22A) ; caractérisé en ce que chacun des seconds chemins fluidiques (FP2A à FP2C) est constitué d’un chemin fluidique de transfert (TFP-A à TFP-C) et d’un chemin fluidique de redirection (RFP-A à RFP-C) respectivement définis par une douille de transfert (DT) et une frette (90) qui forment la partie périphérique (22) et qui sont telles que : la douille de transfert (DT) définit la surface interne (22A) de la partie périphérique et est délimitée extérieurement par une surface d’interface de douille (54), à géométrie de révolution ; la frette (90) est montée serrée autour de la douille de transfert (DT) de sorte qu’une surface d’interface de frette (92) délimitant intérieurement la frette entoure la surface d’interface de douille (54) ; les chemins fluidiques de transfert (TFP-A à TFP-C) débouchent, d’une part, au travers de la surface interne (22A) de la partie périphérique dans les chambres de transfert (24A-24C) respectivement, et, d’autre part, au travers de la surface d’interface de douille (54) ; la frette (90) comporte des conduits fluidiques (94A-94C) – au moins un pour définir chaque chemin fluidique de redirection (RFP-A à RFP-C) – ayant chacun une première extrémité (96A-96C) raccordée à un chemin fluidique de transfert (TFP-A à TFP-C) correspondant au travers de la surface d’interface de frette (92), et une seconde extrémité (102A-102C) opposée agencée à une extrémité axiale de la frette et définissant l’une des sorties fluidiques (16A-16C) correspondante du dispositif ; la douille de transfert (DT) est formée d’un manchon (50) délimitant un alésage (52) s’étendant selon l’axe (8), et d’au moins deux bagues (70A, 70B) présentant des surfaces externes (72) respectives montées serrées dans l’alésage (52) et des surfaces internes (74) respectives formant des parties correspondantes de la surface interne (22A) de la partie périphérique ; le manchon (50) définit la surface d’interface de douille (54) et comporte, pour contribuer à définir chacun des chemins fluidiques de transfert (TFP-A à TFP-C), au moins un passage fluidique (64) correspondant pour chaque chemin fluidique de transfert, chaque passage fluidique (64) présentant une extrémité interne débouchant au travers de l’alésage (52), et une extrémité externe débouchant au travers de la surface d’interface de douille (54) ; chaque bague (70A, 70B) comporte des passages fluidiques (76A, 76B), ayant chacun une extrémité interne (78) débouchant au travers de la surface interne (74) de la bague dans l’une des chambres de transfert (24A, 24C) correspondante et une extrémité externe (84) débouchant au travers de la surface externe (72) de la bague de manière à former une autre partie de l’un des chemins fluidiques de transfert (TFP-A à TFP-C) correspondant. Dispositif selon la revendication 1, dans lequel chacun des chemins fluidiques de transfert (TFP-A à TFP-C) s’étend radialement par rapport à l’axe (8) au travers de la douille de transfert (DT). Dispositif selon la revendication 1 ou 2, dans lequel les conduits fluidiques (94A à 94C) de la frette (90) comportent chacun une portion radiale (104A à 104C) formant, à une extrémité interne, la première extrémité (96A à 96C) du conduit, et une portion axiale (106A à 106C) raccordant une extrémité externe de la portion radiale à la sortie fluidique (16A à 16C) correspondante du dispositif. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel les conduits fluidiques (94A à 94C) de la frette (90) sont au moins au nombre de deux pour chaque chemin fluidique de redirection (RFP-A à RFP-C), et les conduits fluidiques définissant chaque chemin fluidique de redirection (RFP-A à RFP-C) sont régulièrement répartis autour de l’axe (8). Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel les conduits fluidiques (94A à 94C) de la frette (90) sont respectivement définis dans des nervures (107A à 107C) formées en saillie d’une surface extérieure (92B) de la frette. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel la frette (90) est axialement prise en sandwich entre une bride annulaire radiale (62) formée à une extrémité axiale de la douille de transfert (DT) et un écrou (108) monté sur une extrémité axiale opposée de la douille de transfert (DT). Turbomachine (210) pour aéronef, comprenant au moins un dispositif (10) selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, et comprenant un stator solidaire de l’une des parties centrale (20) et périphérique (22) du dispositif et un rotor solidaire de l’autre des parties centrale (20) et périphérique (22) du dispositif. Procédé de fabrication d’un dispositif (10) selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, comprenant au moins des étapes consistant à : A) mettre à disposition la partie centrale (20) et la partie périphérique (22) ; puis B) monter la partie périphérique (22) autour de la partie centrale (20) de manière à permettre une rotation relative entre ces deux parties et à mettre en communication deux-à-deux les premiers chemins fluidiques (FP1A à FP1C) et les seconds chemins fluidiques (FP2A à FP2C). Procédé selon la revendication 8, dans lequel l’étape A comprend une étape A3 consistant à : A3a) mettre à disposition la douille de transfert (DT) et la frette (90) ; puis A3b) monter la frette (90) autour de la douille de transfert (DT) de sorte que la surface d’interface de frette (92A) entoure la surface d’interface de douille (54), en étant en contact serré avec cette dernière, et de sorte que chaque chemin fluidique de transfert (TFP-A à TFP-C) soit relié fluidiquement à un chemin fluidique de redirection (RFP-A à RFP-C) correspondant. Procédé selon la revendication 9, dans lequel l’étape A3a comprend, d’une part, le perçage d’une partie au moins des chemins fluidiques de transfert (TFP-A à TFP-C) radialement au travers de la douille de transfert (DT) depuis l’extérieur de celle-ci, en plaçant un outil de perçage en regard de la surface d’interface de douille (54), et, d’autre part, le perçage des conduits fluidiques (94A à 94C) au sein de la frette (90), comprenant le perçage des premières extrémités (96A à 96C) des conduits fluidiques au moyen d’un outil de perçage placé à l’intérieur de la frette (90). Procédé de mise en œuvre d’un dispositif (10) selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, comprenant : l’alimentation sélective en fluide des premiers chemins fluidiques (FP1A à FP1C), par les entrées fluidiques (14A à 14C) du dispositif ; la circulation du fluide dans les premiers chemins fluidiques jusque dans les chambres de transfert (24A à 24C) ; la circulation du fluide dans les seconds chemins fluidiques (FP2A à FP2C) à partir des chambres de transfert (24A à 24C), jusqu’aux sorties fluidiques (16A à 16C) du dispositif.