FR 3153284 A1 20250328 FR 2310232 A 20230926 L’invention concerne un système de conditionnement thermique (100), comportant : - un circuit (20) de liquide caloporteur configuré pour faire circuler un liquide caloporteur, - un circuit de fluide réfrigérant (10) configuré pour faire circuler un fluide réfrigérant, le circuit de fluide réfrigérant (10) comprenant successivement selon un sens de circulation du fluide réfrigérant: -- un dispositif de compression (11), -- un premier échangeur de chaleur (1), agencé conjointement sur le circuit (20) de liquide caloporteur et sur le circuit de fluide réfrigérant (10), -- un premier détendeur (31), -- un deuxième échangeur de chaleur (2), agencé conjointement sur le circuit (20) de liquide caloporteur et sur le circuit de fluide réfrigérant (10), -- un deuxième détendeur (32), -- un troisième échangeur de chaleur (3), agencé conjointement sur le circuit (20) de liquide caloporteur et sur le circuit de fluide réfrigérant (10). Figure de l’abrégé : Figure 1 Système de conditionnement thermique La présente invention se rapporte au domaine des systèmes de conditionnement thermique. De tels systèmes peuvent par exemple équiper des véhicules automobiles. Ces systèmes permettent d’assurer une régulation thermique de différents organes du véhicule, comme l’habitacle ou une batterie de stockage d’énergie électrique, lorsque le véhicule est à propulsion électrique. Les échanges de chaleur sont gérés notamment par la compression et la détente d’un fluide réfrigérant circulant dans un circuit dans lequel sont disposés plusieurs échangeurs de chaleur. Un compresseur refoule le fluide réfrigérant dans un état de haute pression et permet une circulation du fluide réfrigérant dans le circuit. Le fluide réfrigérant peut absorber de la chaleur ou céder de la chaleur au niveau de différents échangeurs de chaleur disposés sur le circuit. Les fluides réfrigérants basés sur des composés fluorés ont généralement l’inconvénient de posséder un potentiel de réchauffement global (coefficient « GWP ») élevé. Certains hydrocarbures, par exemple le propane, possèdent des propriétés thermodynamiques rendant possible leur utilisation comme fluide réfrigérant, et présentent un coefficient de réchauffement global moindre. Toutefois, il est préférable que les échangeurs de chaleur disposés dans l’habitacle des véhicules ne contiennent pas d’hydrocarbures. Dans ce cas, le fluide réfrigérant à base d’hydrocarbures réalise un échange thermique intermédiaire avec un liquide caloporteur à base aqueuse, et ce liquide caloporteur circule ensuite dans des échangeurs de chaleur disposés dans l’habitacle. Le chauffage et le refroidissement de l’habitacle peuvent ainsi être assurés grâce à une circulation de liquide caloporteur respectivement chauffé préalablement par le fluide réfrigérant ou refroidi préalablement par le fluide réfrigérant. En associant plusieurs échangeurs permettant chacun de réaliser un échange thermique entre le fluide réfrigérant et le liquide caloporteur, différents modes de fonctionnement sont possibles. Cependant, les systèmes connus présentent généralement un degré de complexité élevé, sans permettre tous les modes de fonctionnement souhaités. Il est ainsi souhaitable de disposer de systèmes de conditionnement thermique à l’architecture optimisée, permettant une plus large gamme de modes de fonctionnement tout en étant plus simples à mettre en œuvre. Résumé Dans ce but, il est proposé un système de conditionnement thermique, comportant : - un circuit de liquide caloporteur configuré pour faire circuler un liquide caloporteur, - un circuit de fluide réfrigérant configuré pour faire circuler un fluide réfrigérant, le circuit de fluide réfrigérant comprenant successivement selon un sens de circulation du fluide réfrigérant: -- un dispositif de compression, -- un premier échangeur de chaleur, agencé conjointement sur le circuit de liquide caloporteur et sur le circuit de fluide réfrigérant de façon à permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant et le liquide caloporteur, -- un premier détendeur, -- un deuxième échangeur de chaleur, agencé conjointement sur le circuit de liquide caloporteur et sur le circuit de fluide réfrigérant de façon à permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant et le liquide caloporteur, -- un deuxième détendeur, -- un troisième échangeur de chaleur, agencé conjointement sur le circuit de liquide caloporteur et sur le circuit de fluide réfrigérant de façon à permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant et le liquide caloporteur. Cet arrangement du circuit de fluide réfrigérant permet notamment d’obtenir une source de liquide caloporteur chaud, ainsi que deux sources de liquide caloporteur froid, ces deux sources pouvant être à deux niveau de température différents. En jouant sur le niveau de détente respectif assuré par le premier et le deuxième détendeur, il est également possible de disposer de deux sources de liquide caloporteur chaud, avec une source de liquide caloporteur froid. Grâce à l’architecture proposée, de nombreux modes de fonctionnement peuvent ainsi être obtenus, ce qui permet d’optimiser la consommation énergétique pour de nombreux cas d’utilisation différents. De plus, le circuit de fluide réfrigérant peut être particulièrement compact, par conséquent facile à intégrer. Les caractéristiques listées dans les paragraphes suivant peuvent être mises en œuvre indépendamment les unes des autres ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles : Le système de conditionnement thermique est un système de conditionnement thermique pour véhicule automobile. Le premier échangeur peut fonctionner en condenseur de fluide réfrigérant. Le premier échangeur peut aussi fonctionner en refroidisseur de fluide réfrigérant, lorsque le fluide réfrigérant est dans l’état supercritique. Le deuxième échangeur peut fonctionner sélectivement en condenseur/refroidisseur de fluide réfrigérant ou en évaporateur de fluide réfrigérant. Le troisième échangeur peut fonctionner en évaporateur de fluide réfrigérant. Selon un mode de réalisation, le circuit de fluide réfrigérant comprend un dispositif d’accumulation disposé en aval du troisième échangeur et en amont d’une entrée du compresseur de fluide réfrigérant. En variante, le dispositif d’accumulation est disposé en aval du premier échangeur et en amont du deuxième échangeur. Le circuit de fluide réfrigérant forme une unique boucle de circulation du fluide réfrigérant. Le circuit de fluide réfrigérant est dépourvu de branches de dérivation. Le premier détendeur est par exemple un détendeur électronique. De même, le deuxième détendeur peut être un détendeur électronique. Le premier échangeur de chaleur est agencé conjointement sur une boucle primaire du circuit de liquide caloporteur et sur le circuit de fluide réfrigérant. La boucle primaire de liquide caloporteur comporte un quatrième échangeur de chaleur configuré pour échanger de la chaleur avec un premier flux d’air. Le premier échangeur comporte une première section d’échange thermique disposée sur le circuit de fluide réfrigérant et une deuxième section d’échange thermique disposée sur la boucle primaire de liquide caloporteur. Le premier flux d’air est un premier flux d’air intérieur à un habitacle d’un véhicule automobile. La boucle primaire de liquide caloporteur comporte une première pompe de circulation de liquide caloporteur. Le deuxième échangeur de chaleur est agencé sur conjointement sur une boucle secondaire du circuit de liquide caloporteur et sur le circuit de fluide réfrigérant. La boucle secondaire de liquide caloporteur comporte un cinquième échangeur de chaleur configuré pour échanger de la chaleur avec un premier élément d’une chaine de traction électrique d’un véhicule automobile. Le deuxième échangeur de chaleur permet de sélectivement refroidir ou réchauffer le premier élément de la chaine de traction électrique du véhicule. Le deuxième échangeur comporte une première section d’échange thermique disposée sur le circuit de fluide réfrigérant et une deuxième section d’échange thermique disposée sur la boucle secondaire de liquide caloporteur. Selon un mode de réalisation, le premier élément de la chaine de traction électrique du véhicule comprend une batterie de stockage d’énergie électrique. Le cinquième échangeur de chaleur comprend une paroi d’un carter de l’élément de la chaine de traction électrique. La boucle secondaire de liquide caloporteur comporte une deuxième pompe de circulation de liquide caloporteur. La boucle secondaire de liquide caloporteur comporte un dispositif de chauffage électrique configuré pour chauffer le liquide caloporteur. Une activation du dispositif de chauffage électrique permet de chauffer le liquide caloporteur circulant dans la boucle secondaire de liquide caloporteur. La boucle secondaire de liquide caloporteur est isolée de la boucle primaire. Le troisième échangeur de chaleur est agencé conjointement sur une boucle tertiaire du circuit de liquide caloporteur et sur le circuit de fluide réfrigérant. La boucle tertiaire de liquide caloporteur comporte un sixième échangeur de chaleur configuré pour échanger de la chaleur avec un deuxième flux d’air. Le deuxième flux d’air est un deuxième flux d’air intérieur à un habitacle du véhicule. Le premier flux d’air intérieur peut être identique au deuxième flux d’air intérieur. Autrement dit, le débit d’air formant le premier flux d’air intérieur peut être égal au débit d’air formant le deuxième flux d’air intérieur. Le premier flux d’air intérieur peut être distinct du deuxième flux d’air intérieur. En particulier, le débit d’air formant le premier flux d’air intérieur peut être inférieur au débit d’air formant le deuxième flux d’air intérieur. Autrement dit, une partie du deuxième flux d’air intérieur, qui réalise un échange thermique avec le sixième échangeur de chaleur, peut contourner le quatrième échangeur. Le sixième échangeur de chaleur est disposé en amont du quatrième échangeur de chaleur selon un sens d’écoulement du flux d’air intérieur. Le troisième échangeur comporte une première section d’échange thermique disposée sur le circuit de fluide réfrigérant et une deuxième section d’échange thermique disposée sur la boucle tertiaire de liquide caloporteur. La boucle tertiaire de liquide caloporteur comporte une troisième pompe de circulation de liquide caloporteur. La boucle secondaire de liquide caloporteur est isolée de la boucle tertiaire. Chaque pompe de circulation de liquide caloporteur peut être une pompe à commande électrique. Le circuit de liquide caloporteur comprend une première branche de dérivation reliant un premier point de raccordement disposé sur la boucle primaire entre le premier échangeur et le quatrième échangeur à un deuxième point de raccordement disposé sur la boucle primaire entre le quatrième échangeur et le premier échangeur, la première branche de dérivation comportant un septième échangeur de chaleur configuré pour échanger de la chaleur avec un troisième flux d’air. Le troisième flux d’air est un flux d’air extérieur à l’habitacle du véhicule automobile. La première pompe de circulation est disposée entre le premier échangeur et le premier point de raccordement. Le circuit de liquide caloporteur comprend une deuxième branche de dérivation reliant un troisième point de raccordement disposé sur la boucle secondaire entre la deuxième pompe et le cinquième échangeur à un quatrième point de raccordement disposé sur la boucle secondaire entre le cinquième échangeur et le deuxième échangeur. La deuxième pompe de circulation est disposée entre le deuxième échangeur et le troisième point de raccordement. Le circuit de liquide caloporteur comprend une troisième branche de dérivation reliant un cinquième point de raccordement disposé sur la boucle tertiaire entre le troisième échangeur et le sixième échangeur à un sixième point de raccordement disposé sur la boucle tertiaire entre le troisième échangeur et le sixième échangeur, la troisième branche de dérivation comportant un huitième échangeur de chaleur configuré pour échanger de la chaleur avec un deuxième élément de la chaine de traction électrique du véhicule automobile. Le cinquième point de raccordement est disposé entre la troisième pompe et le sixième échangeur. La troisième pompe de circulation est disposée entre le troisième échangeur et le cinquième point de raccordement. Le deuxième élément de la chaine de traction électrique du véhicule comprend un moteur électrique de traction du véhicule. Le deuxième élément de la chaine de traction électrique du véhicule comprend une unité électronique de contrôle du moteur électrique de traction du véhicule. La troisième pompe de circulation est disposée entre le troisième échangeur et le cinquième point de raccordement. Le circuit de liquide caloporteur comprend une quatrième branche de dérivation reliant un septième point de raccordement disposé sur la première branche de dérivation entre le septième échangeur et le premier point de raccordement et à un huitième point de raccordement disposé sur la troisième branche de dérivation entre le cinquième point de raccordement et le huitième échangeur. Le circuit de liquide caloporteur comprend une cinquième branche de dérivation reliant un neuvième point de raccordement disposé sur la première branche de dérivation entre le septième échangeur et le deuxième point de raccordement à un dixième point de raccordement disposé sur la troisième branche de dérivation entre le huitième échangeur et le sixième point de raccordement. La cinquième branche de dérivation comprend une quatrième pompe de circulation de liquide caloporteur. La quatrième pompe de circulation est une pompe unidirectionnelle. La quatrième pompe de circulation est configurée pour faire circuler le liquide caloporteur du neuvième point de raccordement vers le dixième point de raccordement. Selon un mode de réalisation, la première pompe de circulation de liquide caloporteur est une pompe unidirectionnelle. Le circuit de liquide caloporteur comprend une première vanne trois-voies disposée conjointement sur la boucle primaire et sur la première branche de dérivation. La première vanne trois-voies est configurée pour sélectivement : - permettre une circulation de liquide caloporteur dans la boucle primaire et interdire une circulation de liquide caloporteur entre la boucle primaire et la première branche de dérivation, ou - permettre une circulation de liquide caloporteur du septième échangeur vers le premier échangeur et interdire une circulation de liquide caloporteur du quatrième échangeur vers le premier échangeur, ou - permettre une circulation de liquide caloporteur conjointement dans le premier échangeur, dans le quatrième échangeur et dans le septième échangeur. Selon une variante de réalisation, la première vanne trois-voies peut être une vanne proportionnelle. Autrement dit, le débit arrivant sur l’une des trois entrées/sorties de la vanne peut être distribué entre les deux autres entrées/sorties de manière continue. Selon un mode de réalisation, la deuxième pompe de circulation de liquide caloporteur est une pompe unidirectionnelle. Le circuit de liquide caloporteur comprend une deuxième vanne trois-voies disposée conjointement sur la boucle secondaire et sur la deuxième branche de dérivation. La deuxième vanne trois-voies est configurée pour sélectivement : - permettre une circulation de liquide caloporteur dans la boucle secondaire et interdire une circulation de liquide caloporteur entre la boucle secondaire et la deuxième branche de dérivation, ou - permettre une circulation de liquide caloporteur entre la boucle secondaire et la deuxième branche de dérivation et interdire une circulation de liquide caloporteur entre le deuxième échangeur et le cinquième échangeur. Selon un mode de réalisation, la troisième pompe de circulation de liquide caloporteur est une pompe unidirectionnelle. Le circuit de liquide caloporteur comprend une troisième vanne trois-voies disposée conjointement sur la boucle tertiaire et sur la troisième branche de dérivation. La troisième vanne trois-voies est configurée pour sélectivement : - permettre une circulation de liquide caloporteur dans la boucle tertiaire et interdire une circulation de liquide caloporteur entre la boucle tertiaire et la troisième branche de dérivation, ou - permettre une circulation de liquide caloporteur entre le troisième échangeur et le huitième échangeur et interdire une circulation de liquide caloporteur entre le troisième échangeur et le sixième échangeur, ou - permettre une circulation de liquide caloporteur conjointement dans le troisième échangeur, dans le sixième échangeur et dans le huitième échangeur. La quatrième branche de dérivation comprend une première vanne d’arrêt. La troisième branche de dérivation comprend une deuxième vanne d’arrêt. La deuxième vanne d’arrêt est disposée entre le huitième point de raccordement et le huitième échangeur. Selon un mode de réalisation, la première pompe de circulation de liquide caloporteur est une pompe bidirectionnelle. La première pompe bidirectionnelle comprend une première entrée/sortie et une deuxième entrée/sortie. La première pompe bidirectionnelle est configurée pour sélectivement : - faire circuler le liquide caloporteur de la première entrée/sortie vers la deuxième entrée/sortie, ou - faire circuler le liquide caloporteur de la deuxième entrée/sortie vers la première entrée/sortie. Selon un mode de réalisation, la boucle primaire comprend une première vanne unidirectionnelle et la première branche de dérivation comprend une deuxième vanne unidirectionnelle, la première vanne unidirectionnelle et la deuxième vanne unidirectionnelle étant configurée pour : - selon un premier sens de refoulement de la première pompe de circulation, autoriser une circulation de liquide caloporteur du premier échangeur de chaleur vers le quatrième échangeur de chaleur et interdire une circulation de liquide caloporteur du premier échangeur de chaleur vers le septième échangeur de chaleur, et - selon un deuxième sens de refoulement de la première pompe de circulation, opposé au premier sens de refoulement, autoriser une circulation de liquide caloporteur du premier échangeur de chaleur vers le septième échangeur de chaleur et interdire une circulation de liquide caloporteur du premier échangeur de chaleur vers le quatrième échangeur de chaleur. Selon un exemple de réalisation, la boucle primaire comprend une première vanne unidirectionnelle configurée pour autoriser une circulation de liquide caloporteur à travers la première vanne unidirectionnelle du deuxième point de raccordement vers le quatrième échangeur de chaleur et configurée pour interdire une circulation de liquide caloporteur à travers la première vanne unidirectionnelle du quatrième échangeur de chaleur vers le deuxième point de raccordement, et la première branche de dérivation comprend une deuxième vanne unidirectionnelle configurée pour autoriser une circulation de liquide caloporteur à travers la deuxième vanne unidirectionnelle du premier point de raccordement vers le septième point de raccordement et configurée pour interdire une circulation de liquide caloporteur à travers la deuxième vanne unidirectionnelle du septième point de raccordement vers le premier point de raccordement. Selon un autre exemple de réalisation, la boucle primaire comprend une première vanne unidirectionnelle configurée pour interdire une circulation de liquide caloporteur à travers la première vanne unidirectionnelle du deuxième point de raccordement vers le quatrième échangeur de chaleur et configurée pour autoriser une circulation de liquide caloporteur à travers la première vanne unidirectionnelle du quatrième échangeur de chaleur vers le deuxième point de raccordement, et la première branche de dérivation comprend une deuxième vanne unidirectionnelle configurée pour interdire une circulation de liquide caloporteur à travers la deuxième vanne unidirectionnelle du premier point de raccordement vers le septième point de raccordement et configurée pour autoriser une circulation de liquide caloporteur à travers la deuxième vanne unidirectionnelle du septième point de raccordement vers le premier point de raccordement. L’agencement d’une pompe bidirectionnelle avec deux vannes unidirectionnelles permet d’obtenir les mêmes possibilités de circulation qu’avec une pompe unidirectionnelle et une vanne trois-voies. Selon un mode de réalisation, la deuxième pompe de circulation de liquide caloporteur est une pompe bidirectionnelle. La deuxième pompe bidirectionnelle comprend une première entrée/sortie et une deuxième entrée/sortie. La deuxième pompe bidirectionnelle est configurée pour sélectivement : - faire circuler le liquide caloporteur de la première entrée/sortie vers la deuxième entrée/sortie, ou - faire circuler le liquide caloporteur de la deuxième entrée/sortie vers la première entrée/sortie. Selon un mode de réalisation, la boucle secondaire comprend une troisième vanne unidirectionnelle et la deuxième branche de dérivation comprend une quatrième vanne unidirectionnelle, la troisième vanne unidirectionnelle et la quatrième vanne unidirectionnelle étant configurée pour : - selon un premier sens de refoulement de la deuxième pompe de circulation, autoriser une circulation de liquide caloporteur du deuxième échangeur de chaleur vers le cinquième échangeur de chaleur et interdire une circulation de liquide caloporteur dans la deuxième branche de dérivation, et - selon un deuxième sens de refoulement de la deuxième pompe de circulation, opposé au premier sens de refoulement, autoriser une circulation de liquide caloporteur dans la deuxième branche de dérivation et interdire une circulation de liquide caloporteur du deuxième échangeur de chaleur vers le cinquième échangeur de chaleur. Selon un mode de réalisation, la boucle secondaire comprend une troisième vanne unidirectionnelle configurée pour autoriser une circulation de liquide caloporteur à travers la troisième vanne unidirectionnelle du troisième point de raccordement vers le cinquième échangeur de chaleur et configurée pour interdire une circulation de liquide caloporteur à travers la troisième vanne unidirectionnelle du cinquième échangeur de chaleur vers le troisième point de raccordement, et la deuxième branche de dérivation comprend une quatrième vanne unidirectionnelle configurée pour autoriser une circulation de liquide caloporteur à travers la quatrième vanne unidirectionnelle du quatrième point de raccordement vers le troisième point de raccordement et configurée pour interdire une circulation de liquide caloporteur à travers la quatrième vanne unidirectionnelle du troisième point de raccordement vers le quatrième point de raccordement. Selon un autre mode de réalisation, la boucle secondaire comprend une troisième vanne unidirectionnelle configurée pour interdire une circulation de liquide caloporteur à travers la troisième vanne unidirectionnelle du troisième point de raccordement vers le cinquième échangeur de chaleur et configurée pour autoriser une circulation de liquide caloporteur à travers la troisième vanne unidirectionnelle du cinquième échangeur de chaleur vers le troisième point de raccordement, et la deuxième branche de dérivation comprend une quatrième vanne unidirectionnelle configurée pour interdire une circulation de liquide caloporteur à travers la quatrième vanne unidirectionnelle du quatrième point de raccordement vers le troisième point de raccordement et configurée pour autoriser une circulation de liquide caloporteur à travers la quatrième vanne unidirectionnelle du troisième point de raccordement vers le quatrième point de raccordement. Selon un mode de réalisation, la troisième pompe de circulation de liquide caloporteur est une pompe bidirectionnelle. La troisième pompe bidirectionnelle comprend une première entrée/sortie et une deuxième entrée/sortie. La troisième pompe bidirectionnelle est configurée pour sélectivement : - faire circuler le liquide caloporteur de la première entrée/sortie vers la deuxième entrée/sortie, ou - faire circuler le liquide caloporteur de la deuxième entrée/sortie vers la première entrée/sortie. Selon un mode de réalisation, la boucle tertiaire comprend une cinquième vanne unidirectionnelle et la troisième branche de dérivation comprend une sixième vanne unidirectionnelle, la cinquième vanne unidirectionnelle et la sixième vanne unidirectionnelle étant configurée pour : - selon un premier sens de refoulement de la troisième pompe de circulation, autoriser une circulation de liquide caloporteur du troisième échangeur de chaleur vers le sixième échangeur de chaleur et interdire une circulation de liquide caloporteur du troisième échangeur de chaleur vers le huitième échangeur de chaleur, et - selon un deuxième sens de refoulement de la troisième pompe de circulation, opposé au premier sens de refoulement, autoriser une circulation de liquide caloporteur du troisième échangeur de chaleur vers le huitième échangeur de chaleur et interdire une circulation de liquide caloporteur du troisième échangeur de chaleur vers le sixième échangeur de chaleur. Selon un mode de réalisation, la boucle tertiaire comprend une cinquième vanne unidirectionnelle configurée pour autoriser une circulation de liquide caloporteur à travers la cinquième vanne unidirectionnelle du sixième échangeur de chaleur vers le cinquième point de raccordement et configurée pour interdire une circulation de liquide caloporteur à travers la cinquième vanne unidirectionnelle du cinquième point de raccordement vers le sixième échangeur de chaleur, et la troisième branche de dérivation comprend une sixième vanne unidirectionnelle configurée pour autoriser une circulation de liquide caloporteur à travers la sixième vanne unidirectionnelle du dixième point de raccordement vers le sixième point de raccordement et configurée pour interdire une circulation de liquide caloporteur à travers la sixième vanne unidirectionnelle du sixième point de raccordement vers le dixième point de raccordement. Selon un autre mode de réalisation, la boucle tertiaire comprend une cinquième vanne unidirectionnelle configurée pour interdire une circulation de liquide caloporteur à travers la cinquième vanne unidirectionnelle du sixième échangeur de chaleur vers le cinquième point de raccordement et configurée pour autoriser une circulation de liquide caloporteur à travers la cinquième vanne unidirectionnelle du cinquième point de raccordement vers le sixième échangeur de chaleur, et La troisième branche de dérivation comprend une sixième vanne unidirectionnelle configurée pour interdire une circulation de liquide caloporteur à travers la sixième vanne unidirectionnelle du dixième point de raccordement vers le sixième point de raccordement et configurée pour autoriser une circulation de liquide caloporteur à travers la sixième vanne unidirectionnelle du sixième point de raccordement vers le dixième point de raccordement. Chaque vanne unidirectionnelle est par exemple un clapet anti-retour. Le circuit de liquide caloporteur comprend une vanne trois-voies disposée conjointement sur la troisième branche de dérivation et sur la quatrième branche de dérivation. La vanne trois-voies est configurée pour sélectivement : - permettre une circulation de liquide caloporteur entre la quatrième branche de dérivation et le huitième échangeur et interdire une circulation de liquide caloporteur entre la quatrième branche de dérivation et le cinquième point de raccordement, ou - permettre une circulation de liquide caloporteur entre la quatrième branche de dérivation et le cinquième point de raccordement et interdire une circulation de liquide caloporteur entre la quatrième branche de dérivation et le huitième échangeur. Chacune des vannes trois-voies peut être une vanne proportionnelle. Le système de conditionnement thermique proposé peut fonctionner sélectivement selon différents modes de fonctionnement. Il est aussi proposé un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique tel que décrit précédemment, dans un premier mode de fonctionnement dit de premier mode de chauffage habitacle, dans lequel : - un débit de fluide réfrigérant circule dans le compresseur où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, dans le premier détendeur où il subit une détente et passe à basse pression, dans le deuxième échangeur de chaleur où il reçoit de la chaleur du liquide caloporteur, dans le deuxième détendeur, dans le troisième échangeur, et retourne au compresseur, - un premier débit de liquide caloporteur circule dans la boucle primaire, successivement dans le premier échangeur où le liquide caloporteur reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le quatrième échangeur où il cède de la chaleur au premier flux d’air intérieur, et retourne au premier échangeur, - le dispositif de chauffage électrique est activé de façon à chauffer le liquide caloporteur de la boucle secondaire, - un deuxième débit de liquide caloporteur circule dans la boucle secondaire, successivement dans le deuxième échangeur où il cède de la chaleur au fluide réfrigérant, dans la deuxième branche de dérivation, dans le dispositif de chauffage électrique où il reçoit de la chaleur, et retourne au deuxième échangeur. Il est proposé également un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique tel que décrit précédemment, dans un deuxième mode de fonctionnement dit de premier mode de chauffage batterie, dans lequel : - un débit de fluide réfrigérant dans le circuit de fluide réfrigérant est nul, - le dispositif de chauffage électrique est activé de façon à chauffer le liquide caloporteur de la boucle secondaire, - un débit de liquide caloporteur circule dans la boucle secondaire, successivement dans le deuxième échangeur, dans le cinquième échangeur où il cède de la chaleur de façon à chauffer l’élément de la chaine de traction, dans le dispositif de chauffage électrique où il reçoit de la chaleur, et retourne au deuxième échangeur. Il est proposé en outre un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique tel que décrit précédemment, dans un troisième mode de fonctionnement dit de refroidissement batterie, dans lequel : - un débit de fluide réfrigérant circule dans le compresseur où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, dans le premier détendeur où il subit une détente et passe à basse pression, dans le deuxième échangeur de chaleur où il reçoit de la chaleur du liquide caloporteur, dans le deuxième détendeur, dans le troisième échangeur, et retourne au compresseur, - un premier débit de liquide caloporteur circule successivement dans le premier échangeur où le liquide caloporteur reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le septième échangeur où il cède de la chaleur au flux d’air extérieur, et retourne au premier échangeur, - un deuxième débit de liquide caloporteur circule dans la boucle secondaire, successivement dans le deuxième échangeur où il cède de la chaleur au fluide réfrigérant, dans le cinquième échangeur où il reçoit de la chaleur de façon refroidir l’élément de la chaine de traction, dans le dispositif de chauffage électrique, et retourne au deuxième échangeur. Il est aussi proposé un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique tel que décrit précédemment, dans un quatrième mode de fonctionnement dit de refroidissement habitacle, dans lequel : - un débit de fluide réfrigérant circule dans le compresseur où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, dans le premier détendeur, dans le deuxième échangeur de chaleur, dans le deuxième détendeur où il subit une détente et passe à basse pression, dans le troisième échangeur où il reçoit de la chaleur du liquide caloporteur, et retourne au compresseur, - un premier débit de liquide caloporteur circule successivement dans le premier échangeur où le liquide caloporteur reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le septième échangeur où il cède de la chaleur au flux d’air extérieur, et retourne au premier échangeur, - un deuxième débit de liquide caloporteur circule successivement dans le troisième échangeur où le liquide caloporteur cède de la chaleur au fluide réfrigérant, dans le sixième échangeur où il reçoit de la chaleur du deuxième flux d’air intérieur, et retourne au troisième échangeur. Il est de plus proposé un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique tel que décrit précédemment, dans un cinquième mode de fonctionnement dit de refroidissement de la chaine de traction, dans lequel : - un débit de fluide réfrigérant dans le circuit de fluide réfrigérant est nul, - un débit de liquide caloporteur circule successivement dans la quatrième pompe de circulation, dans le huitième échangeur où il reçoit de la chaleur du deuxième élément de la chaine de traction, dans la quatrième branche de dérivation, dans le septième échangeur où il cède de la chaleur au flux d’air extérieur, et retourne à la quatrième pompe de circulation. Il est également proposé un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique tel que décrit précédemment, dans un sixième mode de fonctionnement dit deuxième mode de chauffage habitacle, dans lequel : - un débit de fluide réfrigérant circule dans le compresseur où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, dans le premier détendeur, dans le deuxième échangeur de chaleur, dans le deuxième détendeur où il subit une détente et passe à basse pression, dans le troisième échangeur où il reçoit de la chaleur du liquide caloporteur, et retourne au compresseur, - un premier débit de liquide caloporteur circule dans la boucle primaire, successivement dans le premier échangeur où le liquide caloporteur reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le quatrième échangeur où il cède de la chaleur au premier flux d’air intérieur, et retourne au premier échangeur, - un deuxième débit de liquide caloporteur circule dans la boucle tertiaire, successivement dans le troisième échangeur où il cède de la chaleur au fluide réfrigérant, dans le huitième échangeur où il reçoit de la chaleur, et retourne au troisième échangeur. Il est aussi proposé un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique tel que décrit précédemment, dans un septième mode de fonctionnement dit troisième mode de chauffage habitacle, dans lequel : - un débit de fluide réfrigérant circule dans le compresseur où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, dans le premier détendeur où il subit une détente et passe à basse pression, dans le deuxième échangeur de chaleur où il reçoit de la chaleur du liquide caloporteur, dans le deuxième détendeur, dans le troisième échangeur, et retourne au compresseur, - un premier débit de liquide caloporteur circule dans la boucle primaire, successivement dans le premier échangeur où le liquide caloporteur reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le quatrième échangeur où il cède de la chaleur au premier flux d’air intérieur, et retourne au premier échangeur, - un deuxième débit de liquide caloporteur circule successivement dans le deuxième échangeur où le liquide caloporteur cède de la chaleur au fluide réfrigérant, dans le cinquième échangeur où il reçoit de la chaleur, et retourne au deuxième échangeur. Il est en outre proposé un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique tel que décrit précédemment, dans un huitième mode de fonctionnement dit deuxième mode de chauffage batterie, dans lequel : - un débit de fluide réfrigérant circule dans le compresseur où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur, dans le premier détendeur, dans le deuxième échangeur de chaleur où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, dans le deuxième détendeur où il subit une détente et passe à basse pression, dans le troisième échangeur où il reçoit de la chaleur du liquide caloporteur, et retourne au compresseur, - un premier débit de liquide caloporteur circule dans la boucle secondaire, successivement dans le deuxième échangeur où il reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le cinquième échangeur où il cède de la chaleur, et retourne au deuxième échangeur, - un deuxième débit de liquide caloporteur circule successivement dans le troisième échangeur où le liquide caloporteur cède de la chaleur au fluide réfrigérant, dans le huitième échangeur où il reçoit de la chaleur, et retourne au troisième échangeur. On propose également un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique tel que décrit précédemment, dans un neuvième mode de fonctionnement dit de dégivrage, dans lequel : - un débit de fluide réfrigérant circule dans le compresseur où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, dans le premier détendeur où il subit une détente et passe à basse pression, dans le deuxième échangeur de chaleur où il reçoit de la chaleur du liquide caloporteur, dans le deuxième détendeur, dans le troisième échangeur, et retourne au compresseur, - un premier débit de liquide caloporteur circule dans le septième échangeur où il cède de la chaleur, et se divise en : -- un deuxième débit de liquide caloporteur qui circule successivement dans la quatrième pompe de circulation, dans le huitième échangeur où il reçoit de la chaleur, dans la quatrième branche de dérivation, et -- un troisième débit de liquide caloporteur qui circule dans le premier échangeur où il reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans la première pompe de circulation, le deuxième débit de liquide caloporteur et le troisième débit de liquide caloporteur se rejoignant de façon à former le premier débit de liquide caloporteur, - le dispositif de chauffage électrique est activé de façon à chauffer le liquide caloporteur de la boucle secondaire, - un quatrième débit de liquide caloporteur circule dans la boucle secondaire, successivement dans le deuxième échangeur où il cède de la chaleur au fluide réfrigérant, dans la deuxième branche de dérivation, dans le dispositif de chauffage électrique où il reçoit de la chaleur, et retourne au deuxième échangeur. On propose aussi un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique tel que décrit précédemment, dans un dixième mode de fonctionnement dit de déshumidification de l’habitacle et refroidissement de la chaine de traction, dans lequel : - un débit de fluide réfrigérant circule dans le compresseur où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, dans le premier détendeur, dans le deuxième échangeur de chaleur, dans le deuxième détendeur où il subit une détente et passe à basse pression, dans le troisième échangeur où il reçoit de la chaleur du liquide caloporteur, et retourne au compresseur, - un premier débit de liquide caloporteur circule dans la boucle primaire, successivement dans le premier échangeur où le liquide caloporteur reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le quatrième échangeur où il cède de la chaleur au premier flux d’air intérieur, et retourne au premier échangeur, - un deuxième débit de liquide caloporteur circule successivement dans la quatrième pompe de circulation, dans le huitième échangeur où il reçoit de la chaleur du deuxième élément de la chaine de traction, dans la quatrième branche de dérivation, dans le septième échangeur où il cède de la chaleur au flux d’air extérieur, et retourne à la quatrième pompe de circulation, - un troisième débit de liquide caloporteur circule successivement dans le troisième échangeur où le liquide caloporteur cède de la chaleur au fluide réfrigérant, dans le sixième échangeur où il reçoit de la chaleur du deuxième flux d’air intérieur, et retourne au troisième échangeur. Il est proposé de plus un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique tel que décrit précédemment, dans un onzième mode de fonctionnement dit quatrième mode de chauffage habitacle, dans lequel : - un débit de fluide réfrigérant circule dans le compresseur où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, dans le premier détendeur, dans le deuxième échangeur de chaleur, dans le deuxième détendeur où il subit une détente et passe à basse pression, dans le troisième échangeur où il reçoit de la chaleur du liquide caloporteur, et retourne au compresseur, - un premier débit de liquide caloporteur circule dans la boucle primaire, successivement dans le premier échangeur où le liquide caloporteur reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le quatrième échangeur où il cède de la chaleur au premier flux d’air intérieur, et retourne au premier échangeur, - un deuxième débit de liquide caloporteur circule successivement dans le troisième échangeur où il cède de la chaleur au fluide réfrigérant, dans le septième échangeur où il reçoit de la chaleur du flux d’air extérieur, et retourne au troisième échangeur. Il est proposé également un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique tel que décrit précédemment, dans un douzième mode de fonctionnement dit premier mode de chauffage combiné habitacle et batterie, dans lequel : - un débit de fluide réfrigérant circule dans le compresseur où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, dans le premier détendeur où il passe à une pression intermédiaire inférieure à la haute pression, dans le deuxième échangeur de chaleur, dans le deuxième détendeur où il subit une détente et passe à basse pression inférieure à la pression intermédiaire, dans le troisième échangeur où il reçoit de la chaleur du liquide caloporteur, et retourne au compresseur, - un premier débit de liquide caloporteur circule dans la boucle primaire, successivement dans le premier échangeur où le liquide caloporteur reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le quatrième échangeur où il cède de la chaleur au premier flux d’air intérieur, et retourne au premier échangeur, - le dispositif de chauffage électrique est activé de façon à chauffer le liquide caloporteur de la boucle secondaire, - un deuxième débit de liquide caloporteur circule dans la boucle secondaire, successivement dans le deuxième échangeur, dans le cinquième échangeur où il cède de la chaleur, dans le dispositif de chauffage électrique où il reçoit de la chaleur, et retourne au deuxième échangeur, - un troisième débit de liquide caloporteur circule successivement dans le troisième échangeur où il cède de la chaleur au fluide réfrigérant, dans le septième échangeur où il reçoit de la chaleur du flux d’air extérieur, et retourne au troisième échangeur. Le deuxième débit de liquide caloporteur peut circuler dans le deuxième échangeur sans réaliser d’échange thermique avec le réfrigérant. Il est en outre proposé un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique tel que décrit précédemment, dans un treizième mode de fonctionnement dit cinquième mode de chauffage habitacle, dans lequel : - un débit de fluide réfrigérant circule dans le compresseur où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, dans le premier détendeur, dans le deuxième échangeur de chaleur, dans le deuxième détendeur où il subit une détente et passe à basse pression, dans le troisième échangeur où il reçoit de la chaleur du liquide caloporteur, et retourne au compresseur, - un premier débit de liquide caloporteur circule dans la boucle primaire, successivement dans le premier échangeur où le liquide caloporteur reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le quatrième échangeur où il cède de la chaleur au premier flux d’air intérieur, et retourne au premier échangeur, - le dispositif de chauffage électrique est activé de façon à chauffer le liquide caloporteur de la boucle secondaire, - un deuxième débit de liquide caloporteur circule dans la boucle secondaire, successivement dans le deuxième échangeur où il cède de la chaleur au fluide réfrigérant, dans la deuxième branche de dérivation, dans le dispositif de chauffage électrique où il reçoit de la chaleur, et retourne au deuxième échangeur, - un troisième débit de liquide caloporteur circule successivement dans le troisième échangeur où il cède de la chaleur au fluide réfrigérant, dans le septième échangeur où il reçoit de la chaleur du flux d’air extérieur, et retourne au troisième échangeur. On propose aussi un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique tel que décrit précédemment, dans un quatorzième mode de fonctionnement dit deuxième mode de chauffage combiné habitacle et batterie, dans lequel : - un débit de fluide réfrigérant circule dans le compresseur où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, dans le premier détendeur, dans le deuxième échangeur de chaleur, dans le deuxième détendeur où il subit une détente et passe à basse pression, dans le troisième échangeur où il reçoit de la chaleur du liquide caloporteur, et retourne au compresseur, - un premier débit de liquide caloporteur circule dans la boucle primaire, successivement dans le premier échangeur où le liquide caloporteur reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le quatrième échangeur où il cède de la chaleur au premier flux d’air intérieur, et retourne au premier échangeur, - le dispositif de chauffage électrique est inactif, - un deuxième débit de liquide caloporteur circule dans la boucle secondaire, successivement dans le deuxième échangeur où il reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le cinquième échangeur où il cède de la chaleur, dans le dispositif de chauffage électrique, et retourne au deuxième échangeur, - un troisième débit de liquide caloporteur circule successivement dans le troisième échangeur où il cède de la chaleur au fluide réfrigérant, dans le septième échangeur où il reçoit de la chaleur du flux d’air extérieur, et retourne au troisième échangeur. Le débit de fluide réfrigérant peut circuler dans le premier détendeur sans subir de détente. Le débit de fluide réfrigérant peut circuler dans le premier détendeur en subissant une détente partielle. En variante, le dispositif de chauffage électrique peut être activé de façon à chauffer le liquide caloporteur de la boucle secondaire. D’autres caractéristiques, détails et avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-après, et à l’analyse des dessins annexés, sur lesquels : FIG. 1 est une vue schématique d’un système de conditionnement thermique selon un premier mode de réalisation, FIG. 2 est une vue schématique du système de conditionnement thermique de la FIG. 1 , fonctionnant suivant un premier mode de fonctionnement, dit premier mode de chauffage habitacle, FIG. 3 est une vue schématique du système de conditionnement thermique de la FIG. 1 , fonctionnant suivant un deuxième mode dit de premier mode de chauffage batterie, FIG. 4 est une vue schématique du système de conditionnement thermique de la FIG. 1 , fonctionnant suivant un troisième mode dit de refroidissement batterie, FIG. 5 est une vue schématique du système de conditionnement thermique de la FIG. 1 , fonctionnant suivant un quatrième mode dit de refroidissement habitacle, FIG. 6 est une vue schématique du système de conditionnement thermique de la FIG. 1 , fonctionnant suivant un cinquième mode dit de refroidissement de la chaine de traction, FIG. 7 est une vue schématique du système de conditionnement thermique de la FIG. 1 , fonctionnant suivant un sixième mode dit deuxième mode de chauffage habitacle, FIG. 8 est une vue schématique du système de conditionnement thermique de la FIG. 1 , fonctionnant suivant un septième mode dit troisième mode de chauffage habitacle, FIG. 9 est une vue schématique du système de conditionnement thermique de la FIG. 1 , fonctionnant suivant un huitième mode dit deuxième mode de chauffage batterie, FIG. 10 est une vue schématique du système de conditionnement thermique de la FIG. 1 , fonctionnant suivant un neuvième mode dit de dégivrage, FIG. 11 est une vue schématique du système de conditionnement thermique de la FIG. 1 , fonctionnant suivant un dixième mode dit de déshumidification de l’habitacle et refroidissement de la chaine de traction, FIG. 12 est une vue schématique du système de conditionnement thermique de la FIG. 1 , fonctionnant suivant un onzième mode dit quatrième mode de chauffage habitacle, FIG. 13 est une vue schématique du système de conditionnement thermique de la FIG. 1 , fonctionnant suivant un douzième mode dit de quatrième mode de chauffage habitacle et chauffage batterie, FIG. 14 est une vue schématique du système de conditionnement thermique de la FIG. 1 , fonctionnant suivant un treizième mode dit cinquième mode de chauffage habitacle, FIG. 15 est une vue schématique du système de conditionnement thermique de la FIG. 1 , fonctionnant suivant un quatorzième mode dit mode de chauffage habitacle et chauffage batterie, FIG. 16 est une vue schématique d’un système de conditionnement thermique selon un deuxième mode de réalisation, FIG. 17 est une vue schématique du système de conditionnement thermique de la FIG. 2 , fonctionnant suivant le premier mode de fonctionnement, FIG. 18 est une vue schématique du système de conditionnement thermique de la FIG. 2 , fonctionnant suivant le troisième mode de fonctionnement, FIG. 19 est une vue schématique du système de conditionnement thermique de la FIG. 2 , fonctionnant suivant le dixième mode de fonctionnement, FIG. 20 est une vue schématique du système de conditionnement thermique de la FIG. 2 , fonctionnant suivant le treizième mode de fonctionnement. Afin de faciliter la lecture des figures, les différents éléments ne sont pas nécessairement représentés à l’échelle. Sur ces figures, les éléments identiques portent les mêmes références. Certains éléments ou paramètres peuvent être indexés, c’est-à-dire désignés par exemple par premier élément ou deuxième élément, ou encore premier paramètre et second paramètre, etc. Cette indexation a pour but de différencier des éléments ou paramètres similaires, mais non identiques. Cette indexation n’implique pas une priorité d’un élément, ou paramètre par rapport à un autre et on peut interchanger les dénominations. De même, les termes primaire, secondaire, tertiaire correspondent à une indexation et peuvent être interchangés. Dans la description qui suit, l’expression «un premier élément en amont d’un deuxième élément» signifie que le premier élément est placé avant le deuxième élément par rapport au sens de circulation, ou de parcours, d’un fluide. De manière analogue, le terme «un premier élément en aval d’un deuxième élément» signifie que le premier élément est placé après le deuxième élément par rapport au sens de circulation, ou de parcours, du fluide considéré. Dans le cas du circuit de fluide réfrigérant, le terme « un premier élément est en amont d’un deuxième élément » signifie que le fluide réfrigérant parcourt successivement le premier élément, puis le deuxième élément, sans passer par le dispositif de compression. Autrement dit, le fluide réfrigérant sort du dispositif de compression, traverse éventuellement ou plusieurs éléments, puis traverse le premier élément, puis le deuxième élément, puis regagne le dispositif de compression, éventuellement après avoir traversé d’autres éléments. L’expression « un deuxième élément est placé entre un premier élément et un troisième élément » signifie que le plus court trajet pour passer du premier élément au troisième élément passe par le deuxième élément. Quand il est précisé qu’un sous-système comporte un élément donné, cela n’exclut pas la présence d’autres éléments dans ce sous-système. Le système de conditionnement thermique 100 qui va être décrit comprend une unité électronique de contrôle, non représentée, recevant des informations de différents capteurs mesurant notamment les caractéristiques du fluide réfrigérant en divers points du circuit. L’unité électronique de contrôle reçoit également des consignes émises par les occupants du véhicule, comme par exemple la température souhaitée à l’intérieur de l’habitacle. L’unité électronique de contrôle peut aussi recevoir des consignes provenant d’autres sous-systèmes électroniques, comme par exemple le système de gestion des batteries de stockage d’énergie électrique. L’unité électronique de contrôle met en œuvre des lois de contrôle permettant le pilotage des différents actionneurs, afin d’assurer le contrôle du système de conditionnement thermique 100 de façon à assurer les consignes reçues. Un dispositif de compression 11, encore appelé compresseur, permet de faire circuler un fluide réfrigérant dans un circuit 10 de circulation de fluide réfrigérant. Le dispositif de compression 11 peut être un compresseur électrique, c’est-à-dire un compresseur dont les pièces mobiles sont entrainées par un moteur électrique. Le dispositif de compression 11 comporte un côté aspiration du fluide réfrigérant à basse pression, encore appelé entrée 11a du dispositif de compression, et un côté refoulement du fluide réfrigérant à haute pression, encore appelé sortie 11b du dispositif de compression 11. Les pièces mobiles internes du compresseur 11 font passer le fluide réfrigérant d’une basse pression côté entrée 11a à une haute pression côté sortie 11b. Après détente dans un ou plusieurs organes de détente et circulation dans au moins une partie du circuit, le fluide réfrigérant revient à l’entrée 11a du compresseur 11 et recommence un nouveau cycle thermodynamique. Le circuit de fluide réfrigérant 10 forme un circuit fermé dans lequel peut circuler le fluide réfrigérant. Le circuit de fluide réfrigérant 10 est étanche lorsque celui-ci est dans un état nominal de fonctionnement, c’est-à-dire sans défaut ou fuite. Chaque point de raccordement du circuit 10 permet au fluide réfrigérant de passer dans l’une ou l’autre des portions de circuit se rejoignant à ce point de raccordement. La répartition du fluide réfrigérant entre les portions de circuit se rejoignant en un point de raccordement se fait en jouant sur l’ouverture ou la fermeture des vannes d’arrêt, clapets anti-retour ou dispositifs de détente compris sur chacune de ces portions. Autrement dit, chaque point de raccordement est un moyen de redirection du fluide réfrigérant arrivant à ce point de raccordement. Diverses vannes d’arrêt et clapets anti-retour permettent ainsi de diriger sélectivement le fluide réfrigérant dans les différentes branches du circuit de réfrigérant, afin d’assurer différents modes de fonctionnement, comme il sera décrit ultérieurement. Le fluide réfrigérant utilisé par le circuit de fluide réfrigérant 10 est ici un fluide naturel, tel le R290 ou le R744. Un fluide réfrigérant chimique tel que le R1234yf, ou le 134a peut également être utilisé. Chaque dispositif de détente du fluide réfrigérant, encore appelé détendeur, peut être un détendeur électronique. Dans un détendeur électronique, la section de passage permettant de faire passer le fluide réfrigérant peut être ajustée de manière continue entre une position de fermeture et une position d’ouverture maximale. Pour cela, un module électronique de contrôle du détendeur pilote un moteur électrique qui déplace un obturateur mobile contrôlant la section de passage offerte au fluide réfrigérant. On entend par flux d’air intérieur Fi un flux d’air à destination de l’habitacle du véhicule automobile. Ce flux d’air intérieur Fi peut circuler dans une installation 70 de chauffage, ventilation et/ou climatisation, désignée fréquemment par le terme Anglais « HVAC », pour « Heating, Ventilating and Air Conditioning », et représentée schématiquement sur les différentes figures. Un premier groupe moto-ventilateur, non représenté, est disposé dans l’installation de chauffage, ventilation et/ou climatisation afin d’augmenter si nécessaire le débit du flux d’air intérieur Fi. On entend par flux d’air extérieur Fe un flux d’air qui n’est pas à destination de l’habitacle du véhicule. Autrement dit, ce flux d’air Fe reste à l’extérieur de l’habitacle du véhicule. Un deuxième groupe moto-ventilateur, également non représenté, peut être activé afin d’augmenter si nécessaire le débit du flux d’air extérieur Fe. Le débit d’air assuré par le premier ainsi que par le deuxième groupe moto-ventilateur peut être ajusté en temps réel en fonction des besoins d’échanges thermiques, par exemple par l’unité électronique de contrôle du système de conditionnement thermique 100. Le terme « échangeur » est équivalent au terme « échangeur de chaleur ». De même, le terme « échangeur interne » est équivalent au terme « échangeur de chaleur interne ». Le terme « dispositif d’accumulation » est équivalent au terme « dispositif d’accumulation de fluide réfrigérant ». Le ou les circuits de liquide caloporteur forment également un ou des circuits fermés et étanches dans lesquels un liquide caloporteur peut circuler. On entend par « boucle » un circuit fermé. En partant d’un point initial quelconque d’une boucle et en suivant cette boucle, on revient à ce point initial. Chaque branche de dérivation comprend exactement une entrée et une sortie. Chaque branche de dérivation est reliée à chacune de ses extrémités à une portion du circuit de liquide caloporteur. Chaque liaison est réalisée au niveau d’un point de connexion. Une branche de dérivation peut relier deux boucles distinctes. Une branche de dérivation peut relier une boucle et une autre branche de dérivation. Une branche de dérivation peut relier deux autres branches de dérivation. Le réseau formé par les différentes boucles et les différentes branches de dérivation peut être configuré de différentes manières en fonction de la position des différentes vannes présentes, afin de réaliser différents circuits de façon à permettre différents modes de fonctionnement. Dans ce but, il est proposé un système de conditionnement thermique 100, comportant : - un circuit 20 de liquide caloporteur configuré pour faire circuler un liquide caloporteur, - un circuit de fluide réfrigérant 10 configuré pour faire circuler un fluide réfrigérant, le circuit de fluide réfrigérant 10 comprenant successivement selon un sens de circulation du fluide réfrigérant : -- un dispositif de compression 11, -- un premier échangeur de chaleur 1, agencé conjointement sur le circuit 20 de liquide caloporteur et sur le circuit de fluide réfrigérant 10 de façon à permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant et le liquide caloporteur, -- un premier détendeur 31, -- un deuxième échangeur de chaleur 2, agencé conjointement sur le circuit 20 de liquide caloporteur et sur le circuit de fluide réfrigérant 10 de façon à permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant et le liquide caloporteur, -- un deuxième détendeur 32, -- un troisième échangeur de chaleur 3, agencé conjointement sur le circuit 20 de liquide caloporteur et sur le circuit de fluide réfrigérant 10 de façon à permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant et le liquide caloporteur. Cet arrangement du circuit de fluide réfrigérant permet notamment d’obtenir une source de liquide caloporteur chaud, ainsi que deux sources de liquide caloporteur froid, ces deux sources pouvant être à deux niveaux de température différents. En jouant sur le niveau de détente respectif assuré par le premier et le deuxième détendeur, il est également possible de disposer de deux sources de liquide caloporteur chaud, avec une source de liquide caloporteur froid. Grâce à l’architecture proposée, de nombreux modes de fonctionnement peuvent ainsi être obtenus, ce qui permet d’optimiser la consommation énergétique pour de nombreux cas d’utilisation différents. De plus, le circuit de fluide réfrigérant peut être particulièrement compact, par conséquent facile à intégrer. Selon l’exemple illustré, le système de conditionnement thermique 100 est un système de conditionnement thermique 100 pour véhicule automobile. Le premier échangeur 1 peut fonctionner en condenseur de fluide réfrigérant. Le premier échangeur 1 peut aussi fonctionner en refroidisseur de fluide réfrigérant. C’est le cas lorsque le fluide réfrigérant est dans l’état supercritique, par exemple lorsque du R744 est utilisé comme fluide réfrigérant du circuit 10. En effet, le premier échangeur 1 peut recevoir du fluide réfrigérant à haute pression et haute température. Le deuxième échangeur 2 peut fonctionner sélectivement en condenseur/refroidisseur de fluide réfrigérant ou en évaporateur de fluide réfrigérant. En effet, le deuxième échangeur 2 est disposé en aval du premier détendeur 31 et peut donc, en fonction du niveau de détente réalisé par ce premier détendeur 31, condenser ou évaporer le fluide réfrigérant. Le troisième échangeur 3 peut fonctionner en évaporateur de fluide réfrigérant. Selon l’exemple illustré, le circuit de fluide réfrigérant 10 comprend un dispositif d’accumulation 12 disposé en aval du troisième échangeur 3 et en amont d’une entrée 11a du compresseur 11 de fluide réfrigérant. Le dispositif d’accumulation 12 est un accumulateur. Selon une variante non illustrée, le dispositif d’accumulation 12 est disposé en aval du premier échangeur 1 et en amont du deuxième échangeur 2. Le dispositif d’accumulation 12 est une bouteille déshydratante. Le circuit de fluide réfrigérant 10 forme ici une unique boucle de circulation du fluide réfrigérant. Le circuit de fluide réfrigérant 10 est dépourvu de branche de dérivation. Le premier détendeur 31 est par exemple un détendeur électronique. De même, le deuxième détendeur 32 peut être un détendeur électronique. Le liquide caloporteur est un par exemple un mélange d’eau et de glycol. Le premier échangeur de chaleur 1 est agencé conjointement sur une boucle primaire 20A du circuit 20 de liquide caloporteur et sur le circuit 10 de fluide réfrigérant. La boucle primaire 20A de liquide caloporteur comporte un quatrième échangeur de chaleur 4 configuré pour échanger de la chaleur avec un premier flux d’air F1. Le premier échangeur 1 comporte une première section d’échange thermique 1a disposée sur le circuit 10 de fluide réfrigérant et une deuxième section d’échange thermique 1b disposée sur la boucle primaire 20A de liquide caloporteur. Le premier échangeur 1 est configuré pour permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant dans la première section d’échange thermique 1a et le liquide caloporteur dans la deuxième section d’échange thermique 1b. Le premier flux d’air F1 est un premier flux d’air Fi-1 intérieur à un habitacle d’un véhicule automobile. La boucle primaire 20A de liquide caloporteur comporte une première pompe 21 de circulation de liquide caloporteur. La boucle primaire 20A relie en série le premier échangeur 1 et le quatrième échangeur 4. Le deuxième échangeur de chaleur 2 est agencé sur conjointement sur une boucle secondaire 20B du circuit 20 de liquide caloporteur et sur le circuit 10 de fluide réfrigérant. La boucle secondaire 20B de liquide caloporteur comporte un cinquième échangeur de chaleur 5 configuré pour échanger de la chaleur avec un premier élément 25 d’une chaine de traction électrique d’un véhicule automobile. Le deuxième échangeur de chaleur 2 permet de sélectivement refroidir ou réchauffer le premier élément 25 de la chaine de traction électrique du véhicule. Le deuxième échangeur 2 comporte une première section d’échange thermique 2a disposée sur le circuit 10 de fluide réfrigérant et une deuxième section d’échange thermique 2b disposée sur la boucle secondaire 20B de liquide caloporteur. Le deuxième échangeur 2 est configuré pour permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant dans la première section d’échange thermique 2a et le liquide caloporteur dans la deuxième section d’échange thermique 2b. Selon un mode de réalisation, le premier élément 25 de la chaine de traction électrique du véhicule comprend une batterie de stockage d’énergie électrique. La batterie de de stockage d’énergie électrique peut fournir l’énergie électrique permettant d’assurer la force motrice du véhicule. Le cinquième échangeur de chaleur 5 comprend une paroi d’un carter de l’élément 25 de la chaine de traction électrique. Le liquide caloporteur traversant le cinquième échangeur 5 et en contact avec la paroi du carter. Suivant un mode de fonctionnement, la chaleur dégagée par le fonctionnement de l’élément 25 de la chaine de traction électrique peut traverser la paroi du carter et être transférée au liquide caloporteur. Suivant un autre mode de fonctionnement, la chaleur du liquide caloporteur peut être transférée à l’élément 25 de la chaine de traction afin de chauffer celui-ci. La boucle secondaire 20B de liquide caloporteur comporte une deuxième pompe 22 de circulation de liquide caloporteur. La boucle secondaire 20B de liquide caloporteur comporte un dispositif de chauffage électrique 15 configuré pour chauffer le liquide caloporteur. Une activation du dispositif de chauffage électrique 15 permet de chauffer le liquide caloporteur circulant dans la boucle secondaire 20B de liquide caloporteur. La boucle secondaire 20B relie en série le deuxième échangeur 2 et le cinquième échangeur 5. Le dispositif de chauffage électrique 15 est optionnel. Lorsque le dispositif de chauffage électrique 15 est présent, la boucle secondaire 20B relie en série le deuxième échangeur 2, le cinquième échangeur 5 et le dispositif de chauffage électrique 15. La boucle secondaire 20B de liquide caloporteur est isolée de la boucle primaire 20A. Autrement dit, la boucle secondaire 20B de liquide caloporteur et la boucle primaire 20A ne sont pas en communication fluidique. Le liquide caloporteur circulant dans la boucle secondaire 20B ne peut pas se mélanger au liquide caloporteur circulant dans la boucle primaire 20A. Le troisième échangeur de chaleur 3 est agencé conjointement sur une boucle tertiaire 20C du circuit 20 de liquide caloporteur et sur le circuit 10 de fluide réfrigérant. La boucle tertiaire 20C de liquide caloporteur comporte un sixième échangeur de chaleur 6 configuré pour échanger de la chaleur avec un deuxième flux d’air F2. Le deuxième flux d’air F2 est un deuxième flux d’air Fi-2 intérieur à un habitacle du véhicule. Le premier flux d’air intérieur Fi-1 peut être identique au deuxième flux d’air intérieur Fi-2. Autrement dit, le débit d’air formant le premier flux d’air intérieur Fi-1 peut être égal au débit d’air formant le deuxième flux d’air intérieur Fi-2. Dans ce cas, l’intégralité du flux d’air réalisant un échange thermique avec le sixième échangeur 6 réalise également un échange thermique avec le quatrième échangeur 4. Le premier flux d’air intérieur Fi-1 peut être distinct du deuxième flux d’air intérieur Fi-2. En particulier, le débit d’air formant le premier flux d’air intérieur Fi-1 peut être inférieur au débit d’air formant le deuxième flux d’air intérieur Fi-2. Autrement dit, une partie du deuxième flux d’air intérieur Fi-2, qui réalise un échange thermique avec le sixième échangeur de chaleur 6, peut contourner le quatrième échangeur 4. Le sixième échangeur de chaleur 6 est disposé en amont du quatrième échangeur de chaleur 4 selon un sens d’écoulement du flux d’air intérieur. Le troisième échangeur 3 comporte une première section d’échange thermique 3a disposée sur le circuit 10 de fluide réfrigérant et une deuxième section d’échange thermique 3b disposée sur la boucle tertiaire 20C de liquide caloporteur. Le troisième échangeur 3 est configuré pour permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant dans la première section d’échange thermique 3a et le liquide caloporteur dans la deuxième section d’échange thermique 3b. Le troisième échangeur 3 peut être identique au deuxième échangeur 2. La boucle tertiaire 20C de liquide caloporteur comporte une troisième pompe 23 de circulation de liquide caloporteur. La boucle tertiaire 20C relie en série le troisième échangeur 3 et le sixième échangeur 6. La boucle secondaire 20B de liquide caloporteur est isolée de la boucle tertiaire 20C. Autrement dit, la boucle tertiaire 20C de liquide caloporteur et la boucle secondaire 20B ne sont pas en communication fluidique. Chaque pompe de circulation de liquide caloporteur peut être une pompe à commande électrique. Chacune des pompes de circulation 21, 22, 23 comprend un moteur électrique entrainant un ensemble de pièces mobiles configurées pour aspirer le liquide caloporteur au niveau d’une entrée et pour refouler le liquide caloporteur au niveau d’une sortie. Chaque pompe de circulation 21, 22, 23 peut aussi être inactive, c’est-à-dire n’exercer aucun refoulement de liquide caloporteur, lorsque le moteur électrique de la pompe concernée n’est pas commandé et est immobile. En plus des boucles de circulation déjà décrites, le circuit 20 de liquide caloporteur comprend plusieurs branches de dérivation permettant de relier différentes portions du circuit et manière à pouvoir former différentes configurations de circuit de liquide caloporteur. Le circuit 20 de liquide caloporteur comprend une première branche de dérivation 20D reliant un premier point de raccordement C1 disposé sur la boucle primaire 20A entre le premier échangeur 1 et le quatrième échangeur 4 à un deuxième point de raccordement C2 disposé sur la boucle primaire 20A entre le quatrième échangeur 4 et le premier échangeur 1. La première branche de dérivation 20D comporte un septième échangeur de chaleur 7 configuré pour échanger de la chaleur avec un troisième flux d’air F3. Le troisième flux d’air F3 est un flux d’air Fe extérieur à l’habitacle du véhicule automobile. Le septième échangeur 7 est par exemple disposé dans la face avant du véhicule, juste derrière la calandre. La première branche de dérivation 20D est reliée à la boucle primaire 20A en parallèle du quatrième échangeur 4. La première pompe 21 de circulation est disposée entre le premier échangeur 1 et le premier point de raccordement C1. Le circuit 20 de liquide caloporteur comprend une deuxième branche de dérivation 20E reliant un troisième point de raccordement C3 disposé sur la boucle secondaire 20B entre la deuxième pompe 22 et le cinquième échangeur 5 à un quatrième point de raccordement C4 disposé sur la boucle secondaire 20B entre le cinquième échangeur 5 et le deuxième échangeur 2. La deuxième branche de dérivation 20E est reliée à la boucle secondaire 20B en parallèle du cinquième échangeur 5. La deuxième branche de dérivation 20E permet au liquide caloporteur provenant du deuxième échangeur 2 de rejoindre le deuxième échangeur 2 sans passer par le cinquième échangeur 5. La deuxième pompe 22 de circulation est disposée entre le deuxième échangeur 2 et le troisième point de raccordement C3. Le dispositif de chauffage électrique 15 est disposé entre le quatrième point de raccordement C4 et le deuxième échangeur 2. Le circuit 20 de liquide caloporteur comprend une troisième branche de dérivation 20F reliant un cinquième point de raccordement C5 disposé sur la boucle tertiaire 20C entre le troisième échangeur 3 et le sixième échangeur 6 à un sixième point de raccordement C6 disposé sur la boucle tertiaire 20C entre le troisième échangeur 3 et le sixième échangeur 6. La troisième branche de dérivation 20F comportant un huitième échangeur de chaleur 8 configuré pour échanger de la chaleur avec un deuxième élément 26 de la chaine de traction électrique du véhicule automobile. Le cinquième point de raccordement C5 est disposé entre la troisième pompe 23 et le sixième échangeur 6. La troisième pompe 23 de circulation est disposée entre le troisième échangeur 3 et le cinquième point de raccordement C5. Selon un exemple de mise en œuvre, le deuxième élément 26 de la chaine de traction électrique du véhicule comprend un moteur électrique de traction du véhicule. En variante, le deuxième élément 26 de la chaine de traction électrique du véhicule peut comprendre une unité électronique de contrôle du moteur électrique de traction du véhicule. Deux éléments distincts 25, 26 de la chaine de traction électrique du véhicule peuvent ainsi recevoir un conditionnement thermique. La troisième branche de dérivation 20F permet au liquide caloporteur provenant du troisième échangeur 3 de rejoindre le troisième échangeur 3 sans passer par le sixième échangeur 6. La troisième pompe 23 de circulation est disposée entre le troisième échangeur 3 et le cinquième point de raccordement C5. Le circuit 20 de liquide caloporteur comprend une quatrième branche de dérivation 20G reliant un septième point de raccordement C7 disposé sur la première branche de dérivation 20D entre le septième échangeur 7 et le premier point de raccordement C1 et à un huitième point de raccordement C8 disposé sur la troisième branche de dérivation 20F entre le cinquième point de raccordement C5 et le huitième échangeur 8. Le circuit 20 de liquide caloporteur comprend une cinquième branche de dérivation 20H reliant un neuvième point de raccordement C9 disposé sur la première branche de dérivation 20D entre le septième échangeur 7 et le deuxième point de raccordement C2 à un dixième point de raccordement C10 disposé sur la troisième branche de dérivation 20F entre le huitième échangeur 8 et le sixième point de raccordement C6. La cinquième branche de dérivation 20H comprend une quatrième pompe de circulation 24 de liquide caloporteur. La quatrième pompe de circulation 24 est une pompe unidirectionnelle. La quatrième pompe de circulation 24 est configurée pour faire circuler le liquide caloporteur du neuvième point de raccordement C9 vers le dixième point de raccordement C10. Les figures 1 à 15 illustrent un premier mode de réalisation dans lequel les pompes de circulation 21, 22, 23 sont des pompes bidirectionnelles. La première pompe 21 de circulation de liquide caloporteur est une pompe unidirectionnelle. La première pompe 21 de circulation de liquide caloporteur possède une unique direction de refoulement du liquide caloporteur, c’est-à-dire que la direction de refoulement ne peut pas être modifiée. Le circuit de liquide caloporteur 20 comprend une première vanne trois-voies 41 disposée conjointement sur la boucle primaire 20A et sur la première branche de dérivation 20D. La première vanne trois-voies 41 est configurée pour sélectivement : - permettre une circulation de liquide caloporteur dans la boucle primaire 20A et interdire une circulation de liquide caloporteur entre la boucle primaire 20A et la première branche de dérivation 20D, ou - permettre une circulation de liquide caloporteur du septième échangeur 7 vers le premier échangeur 1 et interdire une circulation de liquide caloporteur du quatrième échangeur 4 vers le premier échangeur 1, ou - permettre une circulation de liquide caloporteur conjointement dans le premier échangeur 1, dans le quatrième échangeur 4 et dans le septième échangeur 7. La première vanne trois-voies 41 permet de répartir le débit de liquide caloporteur traversant le premier échangeur 1 entre le quatrième échangeur 4 et le septième échangeur 7. Selon un exemple de réalisation, la première vanne trois-voies 41 comprend seulement deux positions d’équilibre stable, c’est-à-dire qu’en régime permanent le débit traversant le premier échangeur 1 est dirigé soit vers le quatrième échangeur 4, soit vers le septième échangeur 7. Selon un autre exemple de réalisation, la première vanne trois-voies 41 peut répartir de façon continue le débit total traversant le premier échangeur 1 entre un débit dirigé vers le quatrième échangeur 4 et un débit complémentaire au débit total dirigé vers le septième échangeur 7. La proportion dirigée vers le quatrième échangeur 4 peut varier de manière continue entre 0 et 100% du débit total traversant le premier échangeur 1. Le deuxième point de raccordement C2 fait partie de la première vanne trois-voies 41. La première vanne trois-voies 41 permet sélectivement une circulation de liquide caloporteur du premier échangeur 1 vers le quatrième échangeur 4 ou du premier échangeur 1 vers le septième échangeur 7. Selon ce premier mode de réalisation, la deuxième pompe 22 de circulation de liquide caloporteur est une pompe unidirectionnelle. Le circuit de liquide caloporteur 20 comprend une deuxième vanne trois-voies 42 disposée conjointement sur la boucle secondaire 20B et sur la deuxième branche de dérivation 20E. La deuxième vanne trois-voies 42 est configurée pour sélectivement : - permettre une circulation de liquide caloporteur dans la boucle secondaire 20B et interdire une circulation de liquide caloporteur entre la boucle secondaire 20B et la deuxième branche de dérivation 20E, ou - permettre une circulation de liquide caloporteur entre la boucle secondaire 20B et la deuxième branche de dérivation 20E et interdire une circulation de liquide caloporteur entre le deuxième échangeur 2 et le cinquième échangeur 5. Le troisième point de raccordement C3 fait partie de la deuxième vanne trois-voies 42. La deuxième vanne trois-voies 42 permet de sélectivement faire circuler le liquide caloporteur en série dans le deuxième échangeur 2 et le cinquième échangeur 5, ou d’isoler le cinquième échangeur 5 du deuxième échangeur 2. Selon ce mode de réalisation, la troisième pompe 23 de circulation de liquide caloporteur est une pompe unidirectionnelle. Le circuit de liquide caloporteur 20 comprend une troisième vanne trois-voies 43 disposée conjointement sur la boucle tertiaire 20C et sur la troisième branche de dérivation 20F. La troisième vanne trois-voies 43 est configurée pour sélectivement : - permettre une circulation de liquide caloporteur dans la boucle tertiaire 20C et interdire une circulation de liquide caloporteur entre la boucle tertiaire 20C et la troisième branche de dérivation 20F, ou - permettre une circulation de liquide caloporteur entre le troisième échangeur 3 et le huitième échangeur 8 et interdire une circulation de liquide caloporteur entre le troisième échangeur 3 et le sixième échangeur 6, ou - permettre une circulation de liquide caloporteur conjointement dans le troisième échangeur 3, dans le sixième échangeur 6 et dans le huitième échangeur 8. La troisième vanne trois-voies 43 permet de répartir le débit de liquide caloporteur traversant le troisième échangeur 3 entre le sixième échangeur 6 et la troisième branche de dérivation 20F. Le liquide caloporteur circulant dans la troisième branche de dérivation 20F peut ensuite être dirigé vers le huitième échangeur 8 ou vers le septième échangeur 7. Selon un exemple de réalisation, la troisième vanne trois-voies 43 comprend seulement deux positions d’équilibre stable, c’est-à-dire qu’en régime permanent le débit traversant le troisième échangeur 3 est dirigé soit vers le sixième échangeur 6, soit vers la troisième branche de dérivation 20F en direction du septième échangeur 7 ou du huitième échangeur 8. Selon un autre exemple de réalisation, la troisième vanne trois-voies 43 peut répartir de façon continue le débit total traversant le troisième échangeur 3 entre un débit dirigé vers le sixième échangeur 6 et un débit complémentaire au débit total dirigé la troisième branche de dérivation 20F. La proportion dirigée vers le sixième échangeur 6 peut varier de manière continue entre 0 et 100% du débit total traversant le troisième échangeur 3. Le cinquième point de raccordement C5 fait partie de la troisième vanne trois-voies 43. La troisième vanne trois-voies 43 permet sélectivement soit une circulation de liquide caloporteur du troisième échangeur 3 vers le sixième échangeur 6, soit une circulation de liquide caloporteur du troisième échangeur 3 vers le huitième échangeur 8 ou vers le septième échangeur 7. Chacun des vannes trois-voies 41, 42, 43 est une vanne à commande électrique. Le circuit de liquide caloporteur 20 comporte un ensemble de vannes d’arrêt permettant d’interrompre la circulation de liquide caloporteur dans certaines portions du circuit. La quatrième branche de dérivation 20G comprend une première vanne d’arrêt 28. La troisième branche de dérivation 20F comprend une deuxième vanne d’arrêt 29. La deuxième vanne d’arrêt 29 est disposée entre le huitième point de raccordement C8 et le huitième échangeur 8. La première vanne d’arrêt 28 et la deuxième vanne d’arrêt 29 sont des vannes à commande électrique. La première vanne d’arrêt 28 et la deuxième vanne d’arrêt 29 possèdent par exemple deux positions de fonctionnement stable : une première position dans laquelle la circulation à travers la vanne est interrompue, et une deuxième position dans laquelle la circulation à travers la vanne est autorisée. Les figures 16 à 20 illustrent un deuxième mode de réalisation dans lequel les pompes de circulation 21, 22, 23 sont des pompes bidirectionnelles. La première pompe 21 de circulation de liquide caloporteur est ainsi une pompe bidirectionnelle. La première pompe bidirectionnelle 21 comprend une première entrée/sortie ES1-1 et une deuxième entrée/sortie ES2-1. La première pompe bidirectionnelle 21 est configurée pour sélectivement : - faire circuler le liquide caloporteur de la première entrée/sortie ES1-1 vers la deuxième entrée/sortie ES2-1, ou - faire circuler le liquide caloporteur de la deuxième entrée/sortie ES2-1 vers la première entrée/sortie ES1-1. Autrement dit, le sens de refoulement de la pompe peut être inversé. Une entrée de liquide caloporteur peut devenir une sortie de liquide caloporteur, et inversement, c’est pourquoi on emploie le terme entrée/sortie. La boucle primaire 20A comprend une première vanne unidirectionnelle 45 et la première branche de dérivation 20D comprend une deuxième vanne unidirectionnelle 46, la première vanne unidirectionnelle 45 et la deuxième vanne unidirectionnelle 46 étant configurée pour : - selon un premier sens de refoulement de la première pompe de circulation 21, autoriser une circulation de liquide caloporteur du premier échangeur de chaleur 1 vers le quatrième échangeur de chaleur 4 et interdire une circulation de liquide caloporteur du premier échangeur de chaleur 1 vers le septième échangeur de chaleur 7, et - selon un deuxième sens de refoulement de la première pompe de circulation 21, opposé au premier sens de refoulement, autoriser une circulation de liquide caloporteur du premier échangeur de chaleur 1 vers le septième échangeur de chaleur 7 et interdire une circulation de liquide caloporteur du premier échangeur de chaleur 1 vers le quatrième échangeur de chaleur 4. Selon le mode de réalisation illustré sur les figures 16 à 20 : La boucle primaire 20A comprend une première vanne unidirectionnelle 45 configurée pour autoriser une circulation de liquide caloporteur à travers la première vanne unidirectionnelle 45 du deuxième point de raccordement C2 vers le quatrième échangeur de chaleur 4 et configurée pour interdire une circulation de liquide caloporteur à travers la première vanne unidirectionnelle 45 du quatrième échangeur de chaleur 4 vers le deuxième point de raccordement C2, et la première branche de dérivation 20D comprend une deuxième vanne unidirectionnelle 46 configurée pour autoriser une circulation de liquide caloporteur à travers la deuxième vanne unidirectionnelle 46 du premier point de raccordement C1 vers le septième point de raccordement C7 et configurée pour interdire une circulation de liquide caloporteur du septième point de raccordement C7 vers le premier point de raccordement C1. Selon une variante de réalisation non illustrée : La boucle primaire 20A comprend une première vanne unidirectionnelle 45 configurée pour interdire une circulation de liquide caloporteur à travers la première vanne unidirectionnelle 45 du deuxième point de raccordement C2 vers le quatrième échangeur de chaleur 4 et configurée pour autoriser une circulation de liquide caloporteur à travers la première vanne unidirectionnelle 45 du quatrième échangeur de chaleur 4 vers le deuxième point de raccordement C2, et la première branche de dérivation 20D comprend une deuxième vanne unidirectionnelle 46 configurée pour interdire une circulation de liquide caloporteur à travers la deuxième vanne unidirectionnelle 46 du premier point de raccordement C1 vers le septième point de raccordement C7 et configurée pour autoriser une circulation de liquide caloporteur à travers la deuxième vanne unidirectionnelle 46 du septième point de raccordement C7 vers le premier point de raccordement C1. Autrement dit, le sens de montage de la première vanne unidirectionnelle 45 et le sens de montage de la deuxième vanne unidirectionnelle 46 sont tous les deux inversés entre le mode de réalisation illustrée et la variante de réalisation non illustrée. L’agencement d’une pompe bidirectionnelle avec deux vannes unidirectionnelles permet d’obtenir les mêmes possibilités de circulation qu’avec une pompe unidirectionnelle et une vanne trois-voies, tout en utilisant des composants plus simples et moins couteux. Selon ce mode de réalisation, la deuxième pompe 22 de circulation de liquide caloporteur est une pompe bidirectionnelle. Le fonctionnement de la deuxième pompe bidirectionnelle 22 est analogue au fonctionnement de la première pompe bidirectionnelle 21. La deuxième pompe bidirectionnelle 22 comprend une première entrée/sortie ES1-2 et une deuxième entrée/sortie ES2-2. La deuxième pompe bidirectionnelle 22 est configurée pour sélectivement : - faire circuler le liquide caloporteur de la première entrée/sortie ES1-2 vers la deuxième entrée/sortie ES2-2, ou - faire circuler le liquide caloporteur de la deuxième entrée/sortie ES2-2 vers la première entrée/sortie ES1-2. La boucle secondaire 20B comprend une troisième vanne unidirectionnelle 47 et la deuxième branche de dérivation 20E comprend une quatrième vanne unidirectionnelle 48, la troisième vanne unidirectionnelle 47 et la quatrième vanne unidirectionnelle 48 étant configurée pour : - selon un premier sens de refoulement de la deuxième pompe de circulation 22, autoriser une circulation de liquide caloporteur du deuxième échangeur de chaleur 2 vers le cinquième échangeur de chaleur 5 et interdire une circulation de liquide caloporteur dans la deuxième branche de dérivation 20E, et - selon un deuxième sens de refoulement de la deuxième pompe de circulation 22, opposé au premier sens de refoulement, autoriser une circulation de liquide caloporteur dans la deuxième branche de dérivation 20E et interdire une circulation de liquide caloporteur du deuxième échangeur de chaleur 2 vers le cinquième échangeur de chaleur 5. Selon le mode de réalisation illustré : La boucle secondaire 20B comprend une troisième vanne unidirectionnelle 47 configurée pour autoriser une circulation de liquide caloporteur à travers la troisième vanne unidirectionnelle 47 du troisième point de raccordement C3 vers le cinquième échangeur de chaleur 5 et configurée pour interdire une circulation de liquide caloporteur à travers la troisième vanne unidirectionnelle 47 du cinquième échangeur de chaleur 5 vers le troisième point de raccordement C3. La deuxième branche de dérivation 20E comprend une quatrième vanne unidirectionnelle 48 configurée pour autoriser une circulation de liquide caloporteur à travers la quatrième vanne unidirectionnelle 48 du quatrième point de raccordement C4 vers le troisième point de raccordement C3 et configurée pour interdire une circulation de liquide caloporteur à travers la quatrième vanne unidirectionnelle 48 du troisième point de raccordement C3 vers le quatrième point de raccordement C4. Selon une variante de réalisation non illustrée : La boucle secondaire 20B comprend une troisième vanne unidirectionnelle 47 configurée pour interdire une circulation de liquide caloporteur à travers la troisième vanne unidirectionnelle 47 du troisième point de raccordement C3 vers le cinquième échangeur de chaleur 5 et configurée pour autoriser une circulation de liquide caloporteur à travers la troisième vanne unidirectionnelle 47 du cinquième échangeur de chaleur 5 vers le troisième point de raccordement C3, et la deuxième branche de dérivation 20E comprend une quatrième vanne unidirectionnelle 48 configurée pour interdire une circulation de liquide caloporteur à travers la quatrième vanne unidirectionnelle 48 du quatrième point de raccordement C4 vers le troisième point de raccordement C3 et configurée pour autoriser une circulation de liquide caloporteur à travers la quatrième vanne unidirectionnelle 48 du troisième point de raccordement C3 vers le quatrième point de raccordement C4. Selon ce mode de réalisation, la troisième pompe 23 de circulation de liquide caloporteur est une pompe bidirectionnelle. La troisième pompe bidirectionnelle 23 comprend une première entrée/sortie ES1-3 et une deuxième entrée/sortie ES2-3. La troisième pompe bidirectionnelle 23 est configurée pour sélectivement : - faire circuler le liquide caloporteur de la première entrée/sortie ES1-3 vers la deuxième entrée/sortie ES2-3, ou - faire circuler le liquide caloporteur de la deuxième entrée/sortie ES2-3 vers la première entrée/sortie ES1-3. Chaque pompe bidirectionnelle 21, 22, 23 comprend un moteur électrique entrainant un ensemble de pièces mobiles configurées pour sélectivement : - selon un premier sens de refoulement, refouler le liquide caloporteur au niveau d’une première entrée/sortie et aspirer le liquide caloporteur au niveau d’une deuxième entrée/sortie et, ou - selon un deuxième sens de refoulement, refouler le liquide caloporteur au niveau de la deuxième entrée/sortie et aspirer le liquide caloporteur au niveau de la première entrée/sortie. Une inversion du sens de rotation du moteur électrique entrainant l’ensemble de pièces mobiles d’une pompe bidirectionnelle permet de passer du premier sens de refoulement au deuxième sens de refoulement, et réciproquement. Chaque pompe bidirectionnelle 21, 22, 23 peut être par exemple commandée électriquement par un pont de transistors permettant de contrôler le sens de rotation et le régime de rotation du moteur. Chaque pompe bidirectionnelle 21, 22, 23 peut être arrêtée, c’est-à-dire que le moteur électrique n’est pas commandé électriquement. Aucun refoulement de liquide caloporteur n’est alors assuré, et par conséquent aucune circulation de liquide caloporteur. La boucle tertiaire 20C comprend une cinquième vanne unidirectionnelle 49 et la troisième branche de dérivation 20F comprend une sixième vanne unidirectionnelle 50, la cinquième vanne unidirectionnelle 49 et la sixième vanne unidirectionnelle 50 étant configurée pour : - selon un premier sens de refoulement de la troisième pompe de circulation 23, autoriser une circulation de liquide caloporteur du troisième échangeur de chaleur 3 vers le sixième échangeur de chaleur 6 et interdire une circulation de liquide caloporteur du troisième échangeur de chaleur 3 vers le huitième échangeur de chaleur 8, et - selon un deuxième sens de refoulement de la troisième pompe de circulation 23, opposé au premier sens de refoulement, autoriser une circulation de liquide caloporteur du troisième échangeur de chaleur 3 vers le huitième échangeur de chaleur 8 et interdire une circulation de liquide caloporteur du troisième échangeur de chaleur 3 vers le sixième échangeur de chaleur 6. Selon le mode de réalisation illustré : La boucle tertiaire 20C comprend une cinquième vanne unidirectionnelle 49 configurée pour autoriser une circulation de liquide caloporteur à travers la cinquième vanne unidirectionnelle 49 du sixième échangeur de chaleur 6 vers le cinquième point de raccordement C5 et configurée pour interdire une circulation de liquide caloporteur à travers la cinquième vanne unidirectionnelle 49 du cinquième point de raccordement C5 vers le sixième échangeur de chaleur 6. La troisième branche de dérivation 20F comprend une sixième vanne unidirectionnelle 50 configurée pour autoriser une circulation de liquide caloporteur à travers la sixième vanne unidirectionnelle 50 du dixième point de raccordement C10 vers le sixième point de raccordement C6 et configurée pour interdire une circulation de liquide caloporteur à travers la sixième vanne unidirectionnelle 50 du sixième point de raccordement C6 vers le dixième point de raccordement C10. Selon une variante de réalisation non illustrée : La boucle tertiaire 20C comprend une cinquième vanne unidirectionnelle 49 configurée pour interdire une circulation de liquide caloporteur à travers la cinquième vanne unidirectionnelle 49 du sixième échangeur de chaleur 6 vers le cinquième point de raccordement C5 et configurée pour autoriser une circulation de liquide caloporteur à travers la cinquième vanne unidirectionnelle 49 du cinquième point de raccordement C5 vers le sixième échangeur de chaleur 6. La troisième branche de dérivation 20F comprend une sixième vanne unidirectionnelle 50 configurée pour interdire une circulation de liquide caloporteur à travers la sixième vanne unidirectionnelle 50 du dixième point de raccordement C10 vers le sixième point de raccordement C6 et configurée pour autoriser une circulation de liquide caloporteur à travers la sixième vanne unidirectionnelle 50 du sixième point de raccordement C6 vers le dixième point de raccordement C10. Chaque vanne unidirectionnelle 45, 46 …, 50 est par exemple un clapet anti-retour. Un clapet anti-retour est un organe passif réagissant à la différence de pression existant entre son entrée et sa sortie. Aucune commande électrique n’est nécessaire. Selon le deuxième mode de réalisation, le circuit de liquide caloporteur 20 comprend une vanne trois-voies 44 disposée conjointement sur la troisième branche de dérivation 20F et sur la quatrième branche de dérivation 20G. La vanne trois-voies 44 est configurée pour sélectivement : - permettre une circulation de liquide caloporteur entre la quatrième branche de dérivation 20G et le huitième échangeur 8 et interdire une circulation de liquide caloporteur entre la quatrième branche de dérivation 20G et le cinquième point de raccordement C5, ou - permettre une circulation de liquide caloporteur entre la quatrième branche de dérivation 20G et le cinquième point de raccordement C5 et interdire une circulation de liquide caloporteur entre la quatrième branche de dérivation 20G et le huitième échangeur 8. Dans le deuxième mode de réalisation dans lequel les pompes 21, 22, 23 sont des pompes bidirectionnelles associées aux vannes unidirectionnelles 45, …, 50 et à la vanne trois-voies 44, la première vanne d’arrêt 28 et la deuxième vanne d’arrêt 29 ne sont pas présentes. Le système de conditionnement thermique 100 proposé peut fonctionner sélectivement selon différents modes de fonctionnement. Les figures 2 à 15 ainsi que 17 à 20 illustrent la circulation de fluide réfrigérant et la circulation de liquide caloporteur dans différents modes de fonctionnement. Sur ces figures, les portions du circuit 20 dans lesquelles un débit de liquide caloporteur circule sont en trait épais continu, tandis que les portions dans lesquelles le liquide caloporteur ne circule pas sont en traits fins pointillés. Le même type de représentation est utilisé pour le circuit de fluide réfrigérant 10 : les portions du circuit 20 dans lesquelles un débit de fluide réfrigérant circule sont en trait épais continu, tandis que les portions dans lesquelles le fluide réfrigérant ne circule pas sont en traits fins pointillés. Les figures 2 et 17 illustrent un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique 100 tel que décrit précédemment, dans un premier mode de fonctionnement dit de premier mode de chauffage habitacle. Selon ce premier mode de fonctionnement : - un débit QR de fluide réfrigérant circule dans le compresseur 11 où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur 1 où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, dans le premier détendeur 31 où il subit une détente et passe à basse pression, dans le deuxième échangeur de chaleur 2 où il reçoit de la chaleur du liquide caloporteur, dans le deuxième détendeur 32, dans le troisième échangeur 3, et retourne au compresseur 11. - un premier débit QL1 de liquide caloporteur circule dans la boucle primaire 20A, successivement dans le premier échangeur 1 où le liquide caloporteur reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le quatrième échangeur 4 où il cède de la chaleur au premier flux d’air intérieur Fi-1, et retourne au premier échangeur 1. - le dispositif de chauffage électrique 15 est activé de façon à chauffer le liquide caloporteur de la boucle secondaire 20B. - un deuxième débit QL2 de liquide caloporteur circule dans la boucle secondaire 20B, successivement dans le deuxième échangeur 2 où il cède de la chaleur au fluide réfrigérant, dans la deuxième branche de dérivation 20E, dans le dispositif de chauffage électrique 15 où il reçoit de la chaleur, et retourne au deuxième échangeur 2. La FIG. 2 illustre ce premier mode de fonctionnement dans le cas où les pompes de circulation de liquide caloporteur 21, 22, 23 sont des pompes unidirectionnelles associées à des vannes trois-voies. La FIG. 17 illustre ce premier mode de fonctionnement dans le cas où les pompes 21, 22, 23 sont des pompes bidirectionnelles associées à des vannes unidirectionnelles. Le liquide caloporteur circulant dans la boucle primaire 20A chauffe le premier flux d’air intérieur Fi-1 au niveau du quatrième échangeur 4. Le fluide réfrigérant cède de la chaleur au liquide caloporteur circulant dans la boucle primaire 20A et reçoit de la chaleur notamment du liquide caloporteur circulant dans la boucle secondaire 20B. Cette chaleur reçue du liquide caloporteur est fournie grâce à l’activation du dispositif de chauffage électrique 15. La première pompe 21 et la deuxième pompe 22 sont activées. La troisième pompe 23 et la quatrième pompe 24 sont désactivées et ne font pas circuler de liquide caloporteur. Le troisième échangeur 3 ne participe pas aux échanges thermiques. De même, le sixième échangeur 6, le septième échangeur 7 et le huitième échangeur 8 sont inactifs thermiquement. La FIG. 3 illustre un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique 100 tel que décrit précédemment, dans un deuxième mode de fonctionnement dit de premier mode de chauffage batterie. Selon ce deuxième mode de fonctionnement : - un débit de fluide réfrigérant dans le circuit de fluide réfrigérant 10 est nul, - le dispositif de chauffage électrique 15 est activé de façon à chauffer le liquide caloporteur de la boucle secondaire 20B, - un débit QL de liquide caloporteur circule dans la boucle secondaire 20B, successivement dans le deuxième échangeur 2, dans le cinquième échangeur 5 où il cède de la chaleur de façon à chauffer l’élément 25 de la chaine de traction, dans le dispositif de chauffage électrique 15 où il reçoit de la chaleur, et retourne au deuxième échangeur 2. La FIG. 3 illustre ce mode de fonctionnement pour le premier mode de réalisation, c’est-à-dire dans le cas où les pompes de circulation de liquide caloporteur 21, 22, 23 sont des pompes unidirectionnelles associées à des vannes trois-voies. Le liquide caloporteur circulant dans la boucle secondaire 20B chauffe l’élément 25 de la chaine de traction au niveau du cinquième échangeur 5. La chaleur est fournie grâce à l’activation du dispositif de chauffage électrique 15. Seule la deuxième pompe 22 est activée. La première pompe 21, la troisième pompe 23 et la quatrième pompe 24 sont désactivées et ne font pas circuler de liquide caloporteur. Le compresseur 11 est inactif et ne refoule pas de fluide réfrigérant. Parmi les échangeurs de chaleur, seul le cinquième échangeur 5 réalise un échange thermique. Les figures 4 et 18 illustrent un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique 100 tel que décrit précédemment, dans un troisième mode de fonctionnement dit de refroidissement batterie. Selon ce troisième mode de fonctionnement : - un débit QR de fluide réfrigérant circule dans le compresseur 11 où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur 1 où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, dans le premier détendeur 31 où il subit une détente et passe à basse pression, dans le deuxième échangeur de chaleur 2 où il reçoit de la chaleur du liquide caloporteur, dans le deuxième détendeur 32, dans le troisième échangeur 3, et retourne au compresseur 11. - un premier débit QL1 de liquide caloporteur circule successivement dans le premier échangeur 1 où le liquide caloporteur reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le septième échangeur 7 où il cède de la chaleur au flux d’air extérieur Fe, et retourne au premier échangeur 1. - un deuxième débit QL2 de liquide caloporteur circule dans la boucle secondaire 20B, successivement dans le deuxième échangeur 2 où il cède de la chaleur au fluide réfrigérant, dans le cinquième échangeur 5 où il reçoit de la chaleur de façon refroidir l’élément 25 de la chaine de traction, dans le dispositif de chauffage électrique 15, et retourne au deuxième échangeur 2. La FIG. 4 illustre ce mode de fonctionnement dans le cas où les pompes de circulation de liquide caloporteur 21, 22, 23 sont des pompes unidirectionnelles et la FIG. 18 illustre ce mode de fonctionnement dans le cas où les pompes 21, 22, 23 sont des pompes bidirectionnelles associées à des vannes unidirectionnelles. Le liquide caloporteur circulant dans la boucle secondaire 20B est refroidi au niveau du deuxième échangeur 2 par l’évaporation du fluide réfrigérant. Le liquide caloporteur circulant dans la boucle secondaire 20B refroidit ainsi l’élément 25 de la chaine de traction électrique au niveau du cinquième échangeur 5. La chaleur fournie par le fluide réfrigérant au liquide caloporteur circulant dans la boucle primaire 20A au niveau du premier échangeur 1 est dissipée dans le flux d’air extérieur Fe au niveau du septième échangeur 7. La première pompe 21 et la deuxième pompe 22 sont activées. La troisième pompe 23 et la quatrième pompe 24 sont désactivées et ne font pas circuler de liquide caloporteur. Le troisième échangeur 3 ne participe pas aux échanges thermiques. De même, le quatrième échangeur 4, le sixième échangeur 6 et le huitième échangeur 8 ne contribuent pas aux échanges thermiques. Sur la FIG. 4 correspondant au premier mode de réalisation, la première vanne trois-voies 41 bloque la circulation du liquide caloporteur vers le quatrième échangeur 4. Le premier débit QL1 de liquide caloporteur est refoulé par la première pompe 21 et est ainsi dirigé vers le septième échangeur 7. Sur la FIG. 18 , la première vanne unidirectionnelle 45 bloque la circulation du liquide caloporteur du quatrième échangeur 4 vers le deuxième point de raccordement C2. La première pompe 21 aspire le liquide caloporteur au niveau de sa première entrée/sortie ES1-1 et le refoule au niveau de sa deuxième entrée/sortie ES2-1 vers le premier point de connexion C1. La deuxième vanne unidirectionnelle 46 laisse circuler le liquide caloporteur du premier point de raccordement C1 vers le septième point de raccordement C7 et le septième échangeur 7. La première vanne unidirectionnelle 45 bloque la circulation de liquide caloporteur du premier point de raccordement C1 vers le deuxième point de raccordement C2. Le débit de liquide caloporteur dans le quatrième échangeur de chaleur 4 est donc nul. La quatrième vanne unidirectionnelle 48 interdit la circulation de liquide caloporteur dans la deuxième branche de dérivation 20E. La troisième vanne unidirectionnelle 47 permet une circulation dans la boucle secondaire 20B, du troisième point de raccordement C3 vers le quatrième point de raccordement C4 en passant par le cinquième échangeur 5. La FIG. 5 illustre un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique 100 tel que décrit précédemment, dans un quatrième mode de fonctionnement dit de refroidissement habitacle. Selon ce quatrième mode de fonctionnement : - un débit QR de fluide réfrigérant circule dans le compresseur 11 où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur 1 où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, dans le premier détendeur 31, dans le deuxième échangeur de chaleur 2, dans le deuxième détendeur 32 où il subit une détente et passe à basse pression, dans le troisième échangeur 3 où il reçoit de la chaleur du liquide caloporteur, et retourne au compresseur 11. - un premier débit QL1 de liquide caloporteur circule successivement dans le premier échangeur 1 où le liquide caloporteur reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le septième échangeur 7 où il cède de la chaleur au flux d’air extérieur Fe, et retourne au premier échangeur 1. - un deuxième débit QL2 de liquide caloporteur circule successivement dans le troisième échangeur 3 où le liquide caloporteur cède de la chaleur au fluide réfrigérant, dans le sixième échangeur 6 où il reçoit de la chaleur du deuxième flux d’air intérieur Fi-2, et retourne au troisième échangeur 3. Le liquide caloporteur circulant dans la boucle tertiaire 20C est refroidi au niveau du troisième échangeur 3 par l’évaporation du fluide réfrigérant. Le liquide caloporteur circulant dans la boucle tertiaire 20C refroidit ainsi le deuxième flux d’air intérieur Fi-2 au niveau du sixième échangeur 6. La chaleur fournie par le fluide réfrigérant au liquide caloporteur circulant dans la boucle primaire 20A au niveau du premier échangeur 1 est dissipée dans le flux d’air extérieur Fe au niveau du septième échangeur 7. La première pompe 21 et la troisième pompe 23 sont activées. La première vanne trois-voies 41 bloque la circulation du liquide caloporteur vers le quatrième échangeur 4. Le liquide caloporteur refoulé par la première pompe 21 est ainsi dirigé vers le septième échangeur 7. La deuxième pompe 22 et la quatrième pompe 24 sont désactivées et ne font pas circuler de liquide caloporteur. Le deuxième échangeur 2 ne participe pas aux échanges thermiques. De même, le quatrième échangeur 4, le cinquième échangeur 5 et le huitième échangeur 8 ne contribuent pas aux échanges thermiques. La FIG. 5 correspond au premier mode de réalisation. Ce mode de fonctionnement n’a pas été illustré pour le deuxième mode de réalisation. La FIG. 6 illustre un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique 100 tel que décrit précédemment, dans un cinquième mode de fonctionnement dit de refroidissement de la chaine de traction. Selon ce cinquième mode de fonctionnement : - un débit QR de fluide réfrigérant dans le circuit de fluide réfrigérant 10 est nul, - un débit QL de liquide caloporteur circule successivement dans la quatrième pompe de circulation 24, dans le huitième échangeur 8 où il reçoit de la chaleur du deuxième élément 26 de la chaine de traction, dans la quatrième branche de dérivation 20G, dans le septième échangeur 7 où il cède de la chaleur au flux d’air extérieur Fe, et retourne à la quatrième pompe de circulation 24. Le compresseur 11 est inactif et ne refoule pas de fluide réfrigérant. Seule la quatrième pompe 24 est activée. La première pompe 21, la deuxième pompe 22 et la troisième pompe 23 sont désactivées et ne font pas circuler de liquide caloporteur. Sous l’effet de la quatrième pompe de circulation 24, le liquide caloporteur circule dans le huitième échangeur 8 puis parcourt la quatrième branche de dérivation 20G et rejoint le septième échangeur 7. Le liquide caloporteur est refroidi au niveau du septième échangeur 7 par le flux d’air extérieur Fe, et regagne le huitième échangeur 8 en parcourant la cinquième branche de dérivation 20H. La première vanne d’arrêt 28 et la deuxième vanne d’arrêt 29 sont toutes les deux en position ouverte. La chaleur dissipée par le deuxième élément 26 de la chaine de traction peut ainsi être dissipée dans le flux d’air extérieur Fe. Parmi les échangeurs de chaleur, seuls le septième échangeur 7 et le huitième échangeur 8 réalisent un échange thermique. La FIG. 6 correspond au premier mode de réalisation. Ce mode de fonctionnement n’a pas été illustré pour le deuxième mode de réalisation. La FIG. 7 illustre un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique 100 tel que décrit précédemment, dans un sixième mode de fonctionnement dit deuxième mode de chauffage habitacle. Selon ce sixième mode de fonctionnement : - un débit QR de fluide réfrigérant circule dans le compresseur 11 où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur 1 où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, dans le premier détendeur 31, dans le deuxième échangeur de chaleur 2, dans le deuxième détendeur 32 où il subit une détente et passe à basse pression, dans le troisième échangeur 3 où il reçoit de la chaleur du liquide caloporteur, et retourne au compresseur 11. - un premier débit QL1 de liquide caloporteur circule dans la boucle primaire 20A, successivement dans le premier échangeur 1 où le liquide caloporteur reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le quatrième échangeur 4 où il cède de la chaleur au premier flux d’air intérieur Fi-1, et retourne au premier échangeur 1. - un deuxième débit QL2 de liquide caloporteur circule dans la boucle tertiaire 20C, successivement dans le troisième échangeur 3 où il cède de la chaleur au fluide réfrigérant, dans le huitième échangeur 8 où il reçoit de la chaleur, et retourne au troisième échangeur 3. Le liquide caloporteur de la boucle tertiaire 20C reçoit de la chaleur du deuxième élément 26 de la chaine de traction électrique au niveau du huitième échangeur 8. Cette chaleur récupérée de la chaine de traction est transférée au fluide réfrigérant au niveau du troisième échangeur 3. Cette chaleur transférée au fluide réfrigérant est à son tour transférée au liquide caloporteur circulant dans la boucle primaire 20A au niveau du premier échangeur 1, et est dissipée dans le premier flux d’air intérieur Fi-1 au niveau du quatrième échangeur 4. La première pompe 21 et la troisième pompe 23 sont activées. La deuxième pompe 22 et la quatrième pompe 24 sont désactivées et ne font pas circuler de liquide caloporteur. La boucle secondaire 20B est inactive, et le deuxième échangeur 2 ne participe pas aux échanges thermiques. Le cinquième échangeur 5, le sixième échangeur 6 et le septième échangeur 7 ne participent pas aux échanges thermiques. Le dispositif de chauffage électrique 15 n’est pas activé. La première vanne trois-voies 41 bloque la circulation du liquide caloporteur du neuvième point de raccordement C9 vers le quatrième échangeur 4, le liquide caloporteur refoulé par la première pompe 21 est ainsi dirigé vers le quatrième échangeur 4. La troisième vanne trois-voies 43 dirige le liquide caloporteur refoulé par la troisième pompe 23 vers le huitième échangeur 8 et bloque la circulation vers le sixième échangeur 6. Au niveau du cinquième point de raccordement C5, le liquide caloporteur est dirigé vers le huitième échangeur 8 en parcourant la troisième branche de dérivation 20F. La FIG. 7 correspond au premier mode de réalisation. Ce mode de fonctionnement n’a pas été illustré pour le deuxième mode de réalisation. La FIG. 8 illustre un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique 100 tel que décrit précédemment, dans un septième mode de fonctionnement dit troisième mode de chauffage habitacle. Selon ce septième mode de fonctionnement : - un débit QR de fluide réfrigérant circule dans le compresseur 11 où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur 1 où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, dans le premier détendeur 31 où il subit une détente et passe à basse pression, dans le deuxième échangeur de chaleur 2 où il reçoit de la chaleur du liquide caloporteur, dans le deuxième détendeur 32, dans le troisième échangeur 3, et retourne au compresseur 11. - un premier débit QL1 de liquide caloporteur circule dans la boucle primaire 20A, successivement dans le premier échangeur 1 où le liquide caloporteur reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le quatrième échangeur 4 où il cède de la chaleur au premier flux d’air intérieur Fi-1, et retourne au premier échangeur 1. - un deuxième débit QL2 de liquide caloporteur circule successivement dans le deuxième échangeur 2 où le liquide caloporteur cède de la chaleur au fluide réfrigérant, dans le cinquième échangeur 5 où il reçoit de la chaleur, et retourne au deuxième échangeur 2. Le liquide caloporteur circulant dans la boucle primaire 20A chauffe le premier flux d’air intérieur Fi-1 au niveau du quatrième échangeur 4. Le fluide réfrigérant cède de la chaleur au niveau du premier échangeur 1 au liquide caloporteur circulant dans la boucle primaire 20A et reçoit de la chaleur au niveau du deuxième échangeur 2 du liquide caloporteur circulant dans la boucle secondaire 20B. Cette chaleur reçue par le fluide réfrigérant est prélevée au liquide caloporteur circulant dans la boucle secondaire 20B, qui reçoit la chaleur dissipée par le fonctionnement de la chaine de traction électrique. La première pompe 21 et la deuxième pompe 22 sont activées. La troisième pompe 23 et la quatrième pompe 24 sont désactivées et ne font pas circuler de liquide caloporteur. La deuxième vanne trois-voies 42 empêche une circulation de liquide caloporteur dans la deuxième branche de dérivation 20E, et fait circuler le liquide caloporteur dans la boucle secondaire 20B, depuis le troisième point de raccordement C3 vers le cinquième échangeur 5. Le sixième échangeur 6, le septième échangeur 7 et le huitième échangeur 8 ne participent pas aux échanges thermiques. Le dispositif de chauffage électrique 15 n’est pas activé. La FIG. 8 correspond au premier mode de réalisation. Ce mode de fonctionnement n’a pas été illustré pour le deuxième mode de réalisation. La FIG. 9 illustre un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique 100 tel que décrit précédemment, dans un huitième mode de fonctionnement dit deuxième mode de chauffage batterie. Selon ce huitième mode de fonctionnement : - un débit QR de fluide réfrigérant circule dans le compresseur 11 où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur 1, dans le premier détendeur 31, dans le deuxième échangeur de chaleur 2 où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, dans le deuxième détendeur 32 où il subit une détente et passe à basse pression, dans le troisième échangeur 33 où il reçoit de la chaleur du liquide caloporteur, et retourne au compresseur 11. - un premier débit QL1 de liquide caloporteur circule dans la boucle secondaire 20B, successivement dans le deuxième échangeur 2 où il reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le cinquième échangeur 5 où il cède de la chaleur, et retourne au deuxième échangeur 2. - un deuxième débit QL2 de liquide caloporteur circule successivement dans le troisième échangeur 3 où le liquide caloporteur cède de la chaleur au fluide réfrigérant, dans le huitième échangeur 8 où il reçoit de la chaleur, et retourne au troisième échangeur 3. Le liquide caloporteur circulant dans la boucle secondaire 20B chauffe l’élément 25 de la chaine de traction au niveau du cinquième échangeur 5. La chaleur est fournie par le fluide réfrigérant circulant dans le deuxième échangeur 2. De préférence, le fluide réfrigérant ne subit pas de détente en traversant le premier détendeur 31. Le fluide réfrigérant à basse pression après détente dans le deuxième détendeur 32 s’évapore dans le troisième échangeur 3 en absorbant de la chaleur du liquide caloporteur, récupérant ainsi les pertes thermiques du deuxième élément 26 de la chaine de traction. La deuxième pompe 22 et la troisième pompe 23 sont activées. La première pompe 21 et la quatrième pompe 24 sont désactivées et ne font pas circuler de liquide caloporteur. Le premier échangeur 1, le quatrième échangeur 4, le sixième échangeur 6, et le septième échangeur 7 ne participent pas aux échanges thermiques. Le deuxième échangeur 2, le troisième échangeur 3 et le huitième échangeur 8 participent aux échanges thermiques au sein du système de conditionnement thermique 100. La FIG. 9 correspond au premier mode de réalisation. Ce mode de fonctionnement n’a pas été illustré pour le deuxième mode de réalisation. La FIG. 10 illustre un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique 100 tel que décrit précédemment, dans un neuvième mode de fonctionnement dit de dégivrage. Selon ce neuvième mode de fonctionnement : - un débit QR de fluide réfrigérant circule dans le compresseur 11 où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur 1 où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, dans le premier détendeur 31 où il subit une détente et passe à basse pression, dans le deuxième échangeur de chaleur 2 où il reçoit de la chaleur du liquide caloporteur, dans le deuxième détendeur 32, dans le troisième échangeur 3, et retourne au compresseur 11. - un premier débit QL1 de liquide caloporteur circule dans le septième échangeur 7 où il cède de la chaleur, et se divise en : -- un deuxième débit QL2 de liquide caloporteur qui circule successivement dans la quatrième pompe 24 de circulation, dans le huitième échangeur 8 où il reçoit de la chaleur, dans la quatrième branche de dérivation 20G, et -- un troisième débit QL3 de liquide caloporteur qui circule dans le premier échangeur 1 où il reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans la première pompe 21 de circulation. Le deuxième débit QL2 de liquide caloporteur et le troisième débit QL3 de liquide caloporteur se rejoignent de façon à former le premier débit QL1 de liquide caloporteur. - le dispositif de chauffage électrique 15 est activé de façon à chauffer le liquide caloporteur de la boucle secondaire 20B. - un quatrième débit QL4 de liquide caloporteur circule dans la boucle secondaire 20B, successivement dans le deuxième échangeur 2 où il cède de la chaleur au fluide réfrigérant, dans la deuxième branche de dérivation 20E, dans le dispositif de chauffage électrique 15 où il reçoit de la chaleur, et retourne au deuxième échangeur 2. Après un fonctionnement selon le quatrième mode de chauffage, qui sera détaillé ultérieurement, le septième échangeur 7 est susceptible d’accumuler du givre, lorsque la température ambiante est négative ou proche de 0°C, et que le taux d’humidité est élevé. Dans ce neuvième mode de fonctionnement, la chaleur cédée par le liquide caloporteur au niveau du septième échangeur 7 permet de dégivrer le septième échangeur 7. Le liquide caloporteur circulant dans le septième échangeur 7 reçoit de la chaleur au niveau du huitième échangeur 8 et également au niveau du premier échangeur 1. Le fluide réfrigérant s’évapore dans le deuxième échangeur 2 en absorbant de la chaleur du liquide caloporteur circulant successivement dans une portion de la boucle secondaire 20B et dans la deuxième branche de dérivation 20E. Le dispositif de chauffage électrique 15 fournit la chaleur nécessaire à assurer l’évaporation du fluide réfrigérant. La deuxième vanne trois-voies 42 dirige le liquide caloporteur refoulé par la deuxième pompe 22 vers la deuxième branche de dérivation 20E. Seule la troisième pompe 23 est désactivée. Le troisième échangeur 3 ne réalise pas d’échange thermique. De même, le quatrième échangeur 4, le cinquième échangeur 5 et le sixième échangeur 6 ne réalisent pas d’échange thermique. La FIG. 10 correspond au premier mode de réalisation. Ce mode de fonctionnement n’a pas été illustré pour le deuxième mode de réalisation. Les figures 11 et 19 illustrent un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique 100 tel que décrit précédemment, dans un dixième mode de fonctionnement dit de déshumidification de l’habitacle et refroidissement de la chaine de traction. Dans ce dixième mode de fonctionnement : - un débit QR de fluide réfrigérant circule dans le compresseur 11 où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur 1 où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, dans le premier détendeur 31, dans le deuxième échangeur de chaleur 2, dans le deuxième détendeur 32 où il subit une détente et passe à basse pression, dans le troisième échangeur 3 où il reçoit de la chaleur du liquide caloporteur, et retourne au compresseur 11. - un premier débit QL1 de liquide caloporteur circule dans la boucle primaire 20A, successivement dans le premier échangeur 1 où le liquide caloporteur reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le quatrième échangeur 4 où il cède de la chaleur au premier flux d’air intérieur Fi-1, et retourne au premier échangeur 1. - un deuxième débit QL2 de liquide caloporteur circule successivement dans la quatrième pompe de circulation 24, dans le huitième échangeur 8 où il reçoit de la chaleur du deuxième élément 26 de la chaine de traction, dans la quatrième branche de dérivation 20G, dans le septième échangeur 7 où il cède de la chaleur au flux d’air extérieur Fe, et retourne à la quatrième pompe de circulation 24. - un troisième débit QL3 de liquide caloporteur circule successivement dans le troisième échangeur 3 où le liquide caloporteur cède de la chaleur au fluide réfrigérant, dans le sixième échangeur 6 où il reçoit de la chaleur du deuxième flux d’air intérieur Fi-2, et retourne au troisième échangeur 3. Le liquide caloporteur circulant dans la boucle primaire 20A chauffe le premier flux d’air intérieur Fi-1 au niveau du quatrième échangeur 4. Le fluide réfrigérant cède de la chaleur au liquide caloporteur circulant dans la boucle primaire 20A et reçoit de la chaleur du liquide caloporteur circulant dans la boucle tertiaire 20C. Le liquide caloporteur circulant dans la boucle tertiaire 20C est refroidi au niveau du troisième échangeur 3 par l’évaporation du fluide réfrigérant. Le deuxième flux d’air extérieur Fi-2 est refroidi au niveau du sixième échangeur 6. Le flux d’air intérieur est ainsi refroidi au niveau du sixième échangeur 6 et réchauffé au niveau du quatrième échangeur 4, et est donc déshumidifié. La quatrième pompe de circulation 24 fait circuler le liquide caloporteur dans le huitième échangeur 8, puis dans la quatrième branche de dérivation 20G et le septième échangeur 7. La première vanne d’arrêt 28 et la deuxième vanne d’arrêt 29 sont en position ouverte. Le liquide caloporteur est refroidi au niveau du septième échangeur 7 par le flux d’air extérieur Fe, et regagne la huitième échangeur 8 en parcourant la cinquième branche de dérivation 20H. Le deuxième élément 26 de la chaine de traction est ainsi refroidi. Seule la deuxième pompe 22 est désactivée. Le deuxième échangeur 2 et le cinquième échangeur 5 sont inactifs. Les échangeurs de chaleur 1, 3, 4, 6, 7, 8 réalisent tous un échange thermique. Le circuit de liquide caloporteur 20 forme dans ce mode de fonctionnement trois boucles de circulation indépendantes. Une boucle de circulation comprend le premier échangeur 1 et le quatrième échangeur 4, la circulation dans cette boucle étant assurée par la première pompe 21. Une autre boucle de circulation comprend le troisième échangeur 3 et le sixième échangeur 6, la circulation y étant assurée par la troisième pompe 23. Une autre boucle de circulation comprend le septième échangeur 7 et le huitième échangeur 8, et la circulation y est assurée par la quatrième pompe 24. La FIG. 11 illustre ce mode de fonctionnement dans le cas où les pompes de circulation de liquide caloporteur 21, 22, 23 sont des pompes unidirectionnelles et la FIG. 19 illustre ce mode de fonctionnement dans le cas où les pompes 21, 22, 23 sont des pompes bidirectionnelles associées à des vannes unidirectionnelles. Sur la FIG. 11 , la troisième vanne trois-voies 43 dirige le liquide caloporteur refoulé par la troisième pompe 23 vers le sixième échangeur 6. Sur la FIG. 19 , la première pompe bidirectionnelle 21 aspire le liquide caloporteur par sa deuxième entrée/sortie ES2-1 et refoule le liquide caloporteur par sa première entrée/sortie ES1-1. La troisième pompe bidirectionnelle 23 aspire le liquide caloporteur par sa première entrée/sortie ES1-3 et refoule le liquide caloporteur par sa deuxième entrée/sortie ES2-3. La FIG. 12 illustre un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique 100 tel que décrit précédemment, dans un onzième mode de fonctionnement dit quatrième mode de chauffage habitacle. Dans ce onzième mode de fonctionnement : - un débit QR de fluide réfrigérant circule dans le compresseur 11 où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur 1 où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, dans le premier détendeur 31, dans le deuxième échangeur de chaleur 2, dans le deuxième détendeur 32 où il subit une détente et passe à basse pression, dans le troisième échangeur 3 où il reçoit de la chaleur du liquide caloporteur, et retourne au compresseur 11. - un premier débit QL1 de liquide caloporteur circule dans la boucle primaire 20A, successivement dans le premier échangeur 1 où le liquide caloporteur reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le quatrième échangeur 4 où il cède de la chaleur au premier flux d’air intérieur Fi-1, et retourne au premier échangeur 1. - un deuxième débit QL2 de liquide caloporteur circule successivement dans le troisième échangeur 3 où il cède de la chaleur au fluide réfrigérant, dans le septième échangeur 7 où il reçoit de la chaleur du flux d’air extérieur Fe, et retourne au troisième échangeur 3. Dans le quatrième mode de chauffage habitacle, le fluide réfrigérant à haute pression chauffe le liquide caloporteur de la boucle primaire 20A, qui lui-même chauffe le premier flux d’air intérieur Fi-1 au niveau du quatrième échangeur 4. Le fluide réfrigérant à basse pression se vaporise dans le troisième échangeur 3 en absorbant de la chaleur du liquide caloporteur. Le liquide caloporteur refroidi en circulant dans le troisième échangeur 3 circule successivement dans la troisième branche de dérivation 20F, dans la quatrième branche de dérivation 20G, et est réchauffé au niveau du septième échangeur 7 par le flux d’air extérieur Fe. Le liquide caloporteur réchauffé par le flux d’air extérieur Fe regagne le troisième échangeur 3 en circulant dans la cinquième branche de dérivation 20H et dans la quatrième pompe 24. Lorsque le flux d’air extérieur Fe est à température proche de 0°C avec un fort taux d’humidité, la vapeur d’eau contenue dans le flux d’air extérieur Fe est susceptible de givrer, et de s’accumuler sur la surface du septième échangeur 7. Dans ce mode de fonctionnement, la chaleur extraite du flux d’air extérieur Fe contribue à chauffer l’habitacle. Le deuxième échangeur 2 et la boucle secondaire 20B ne participent pas aux échanges thermiques. La troisième vanne trois-voies 43 dirige le liquide caloporteur refoulé par la troisième pompe 23 vers la troisième branche de dérivation 20F. La deuxième vanne d’arrêt 29 est en position fermée de façon à bloquer la circulation de liquide caloporteur dans le huitième échangeur 8. La première vanne d’arrêt 28 est en position ouverte. La deuxième pompe 22 est inactive. La première pompe 21 est active. La troisième pompe 23 et la quatrième pompe 24 sont également toutes les deux actives. Lorsque les pompes utilisées sont d’un type permettant l’écoulement du liquide caloporteur à travers ces pompes lorsque celles-ci sont inactives, il est possible d’activer une seule pompe parmi la troisième pompe 23 et la quatrième pompe 24. La pompe activée assure la circulation de liquide caloporteur dans la boucle de circulation formée par le troisième échangeur 3, les points de raccordement C5, C8, C7, le septième échangeur 7, les points de raccordements C9, C10, C6. Lorsque les pompes utilisées sont d’un type pour lequel l’écoulement du liquide caloporteur à travers ces pompes est bloqué lorsque celles-ci sont inactives, la troisième pompe 23 et la quatrième pompe 24 doivent être toutes les deux actives de façon à faire circuler le liquide caloporteur. La FIG. 12 correspond au premier mode de réalisation. Ce mode de fonctionnement n’a pas été illustré pour le deuxième mode de réalisation. La FIG. 13 et la FIG. 20 schématisent un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique 100 tel que décrit précédemment, dans un douzième mode de fonctionnement dit premier mode de chauffage combiné habitacle et batterie. Dans ce douzième mode de fonctionnement : - un débit QR de fluide réfrigérant circule dans le compresseur 11 où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur 1 où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, dans le premier détendeur 31 où il passe à une pression intermédiaire inférieure à la haute pression, dans le deuxième échangeur de chaleur 2, dans le deuxième détendeur 32 où il subit une détente et passe à basse pression inférieure à la pression intermédiaire, dans le troisième échangeur 3 où il reçoit de la chaleur du liquide caloporteur, et retourne au compresseur 11. - un premier débit QL1 de liquide caloporteur circule dans la boucle primaire 20A, successivement dans le premier échangeur 1 où le liquide caloporteur reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le quatrième échangeur 4 où il cède de la chaleur au premier flux d’air intérieur Fi-1, et retourne au premier échangeur 1. - le dispositif de chauffage électrique 15 est activé de façon à chauffer le liquide caloporteur de la boucle secondaire 20B. - un deuxième débit QL2 de liquide caloporteur circule dans la boucle secondaire 20B, successivement dans le deuxième échangeur 2, dans le cinquième échangeur 5 où il cède de la chaleur, dans le dispositif de chauffage électrique 15 où il reçoit de la chaleur, et retourne au deuxième échangeur 2. - un troisième débit QL3 de liquide caloporteur circule successivement dans le troisième échangeur 3 où il cède de la chaleur au fluide réfrigérant, dans le septième échangeur 7 où il reçoit de la chaleur du flux d’air extérieur Fe, et retourne au troisième échangeur 3. Le deuxième débit QL2 de liquide caloporteur peut circuler dans le deuxième échangeur 2 sans réaliser d’échange thermique avec le réfrigérant. Ce mode de fonctionnement diffère du quatrième mode de chauffage habitacle par le fait que la boucle secondaire 20B de liquide caloporteur est active. En particulier, le dispositif de chauffage électrique 15 est activé de façon à chauffer le liquide caloporteur circulant dans la boucle secondaire 20B. Le premier échangeur 1, le deuxième échangeur 2 et le troisième échangeur 3 sont tous les trois parcourus par un débit de fluide réfrigérant et par un débit de liquide caloporteur. La pression en sortie du premier détendeur 31 est ajustée de façon à ce qu’il n’y ait pas d’échange thermique entre le fluide réfrigérant et le liquide caloporteur au niveau du deuxième échangeur 2. Pour cela, le niveau de détente du fluide réfrigérant à travers le premier détendeur 31 est ajusté de façon à ce que la température de saturation du fluide réfrigérant détendu soit sensiblement égale à la température du liquide caloporteur circulant dans la boucle secondaire 20B et regagnant le deuxième échangeur 2. Ainsi, l’échange thermique entre le fluide réfrigérant dans la première section d’échange thermique 2a et le liquide caloporteur dans deuxième section d’échange thermique 2b est nul ou négligeable. L’énergie thermique fournie par le dispositif de chauffage électrique 15 est alors utilisée seulement pour chauffer la batterie 25. La FIG. 13 illustre ce mode de fonctionnement dans le cas où les pompes de circulation de liquide caloporteur 21, 22, 23 sont des pompes unidirectionnelles et la FIG. 20 illustre ce mode de fonctionnement dans le cas où les pompes 21, 22, 23 sont des pompes bidirectionnelles associées à des vannes unidirectionnelles. Sur la FIG. 13 , la deuxième vanne trois-voies 42 dirige le liquide caloporteur refoulé par la deuxième pompe 22 vers le cinquième échangeur 5. Les pompes de circulation 21, 22, 23, 24 sont toutes les quatre activées. La première vanne d’arrêt 28 est en position ouverte et la deuxième vanne d’arrêt 29 est en position fermée. Sur la FIG. 20 , la première pompe bidirectionnelle 21 aspire le liquide caloporteur par sa deuxième entrée/sortie ES2-1 et refoule le liquide caloporteur par sa première entrée/sortie ES1-1. La deuxième pompe bidirectionnelle 22 aspire le liquide caloporteur par sa deuxième entrée/sortie ES2-2 et refoule le liquide caloporteur par sa première entrée/sortie ES1-2. La troisième pompe bidirectionnelle 23 aspire le liquide caloporteur par sa deuxième entrée/sortie ES2-3 et refoule le liquide caloporteur par sa première entrée/sortie ES1-3. La FIG. 14 illustre un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique 100 tel que décrit précédemment, dans un treizième mode de fonctionnement dit cinquième mode de chauffage habitacle. Selon ce treizième mode de fonctionnement : - un débit QR de fluide réfrigérant circule dans le compresseur 11 où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur 1 où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, dans le premier détendeur 31, dans le deuxième échangeur de chaleur 2, dans le deuxième détendeur 32 où il subit une détente et passe à basse pression, dans le troisième échangeur 3 où il reçoit de la chaleur du liquide caloporteur, et retourne au compresseur 11, - un premier débit QL1 de liquide caloporteur circule dans la boucle primaire 20A, successivement dans le premier échangeur 1 où le liquide caloporteur reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le quatrième échangeur 4 où il cède de la chaleur au premier flux d’air intérieur Fi-1, et retourne au premier échangeur 1, - le dispositif de chauffage électrique 15 est activé de façon à chauffer le liquide caloporteur de la boucle secondaire 20B, - un deuxième débit QL2 de liquide caloporteur circule dans la boucle secondaire 20B, successivement dans le deuxième échangeur 2 où il cède de la chaleur au fluide réfrigérant, dans la deuxième branche de dérivation 20E, dans le dispositif de chauffage électrique 15 où il reçoit de la chaleur, et retourne au deuxième échangeur 2, - un troisième débit QL3 de liquide caloporteur circule successivement dans le troisième échangeur 3 où il cède de la chaleur au fluide réfrigérant, dans le septième échangeur 7 où il reçoit de la chaleur du flux d’air extérieur Fe, et retourne au troisième échangeur 3. Ce mode de fonctionnement diffère du quatrième mode de chauffage habitacle par le fait que la boucle secondaire 20B de liquide caloporteur est active. A la différence du mode de fonctionnement précédent, le liquide caloporteur circulant dans le deuxième échangeur 2 ne circule pas dans le cinquième échangeur 5 et circule dans la deuxième branche de dérivation 20E. Le dispositif de chauffage électrique 15 est activé de façon à chauffer le liquide caloporteur circulant dans le deuxième échangeur 2. Le premier échangeur 1, le deuxième échangeur 2 et le troisième échangeur 3 réalisent tous les trois un échange thermique entre le fluide réfrigérant et le liquide caloporteur. L’énergie thermique fournie par le dispositif de chauffage électrique 15 contribue à assurer le chauffage de l’habitacle. Le cinquième échangeur 5 est inactif. La FIG. 14 correspond au premier mode de réalisation. Ce mode de fonctionnement n’a pas été illustré pour le deuxième mode de réalisation. La FIG. 15 illustre un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique 100 tel que décrit précédemment, dans un quatorzième mode de fonctionnement dit deuxième mode de chauffage combiné habitacle et batterie. Dans ce quatorzième mode de fonctionnement : - un débit QR de fluide réfrigérant circule dans le compresseur 11 où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur 1 où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, dans le premier détendeur 31, dans le deuxième échangeur de chaleur 2, dans le deuxième détendeur 32 où il subit une détente et passe à basse pression, dans le troisième échangeur 3 où il reçoit de la chaleur du liquide caloporteur, et retourne au compresseur 11. - un premier débit QL1 de liquide caloporteur circule dans la boucle primaire 20A, successivement dans le premier échangeur 1 où le liquide caloporteur reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le quatrième échangeur 4 où il cède de la chaleur au premier flux d’air intérieur Fi-1, et retourne au premier échangeur 1. - le dispositif de chauffage électrique 15 est inactif. - un deuxième débit QL2 de liquide caloporteur circule dans la boucle secondaire 20B, successivement dans le deuxième échangeur 2 où il reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le cinquième échangeur 5 où il cède de la chaleur, dans le dispositif de chauffage électrique 15, et retourne au deuxième échangeur 2. - un troisième débit QL3 de liquide caloporteur circule successivement dans le troisième échangeur 3 où il cède de la chaleur au fluide réfrigérant, dans le septième échangeur 7 où il reçoit de la chaleur du flux d’air extérieur Fe, et retourne au troisième échangeur 3. En variante, le dispositif de chauffage électrique 15 peut être activé de façon à chauffer le liquide caloporteur de la boucle secondaire 20B. La circulation du liquide caloporteur dans les différentes portions du circuit 20 est identique à celle du treizième mode, dit premier mode de chauffage habitacle et chauffage batterie. Ce mode de fonctionnement diffère du douzième mode par le niveau de détente réalisé respectivement par le premier détendeur 1 et le deuxième détendeur 2, et par le fait que le dispositif de chauffage électrique 15 n’est pas forcément activé. Le premier détendeur 31 peut être grand ouvert et le fluide réfrigérant ne subit alors pas de détente en traversant le premier détendeur 31. Le fluide réfrigérant à haute pression cède donc de la chaleur au liquide caloporteur circulant dans la boucle secondaire 20B, et contribue à chauffer l’élément 25 de la chaine de traction. Le premier détendeur 31 peut également être en position d’ouverture partielle. Dans ce cas, le fluide réfrigérant subit une détente partielle en traversant le détendeur 31. Le fluide réfrigérant subit ainsi deux détentes successives, une par le premier détendeur 31 puis une deuxième par le deuxième détendeur 32. Le fluide réfrigérant passe de l’état de haute pression à l’état de basse pression au niveau du deuxième détendeur 32. La FIG. 15 correspond au premier mode de réalisation. Ce mode de fonctionnement n’a pas été illustré pour le deuxième mode de réalisation. D’autres modes de fonctionnement sont également possibles, en jouant sur la circulation du liquide caloporteur dans les différentes portions du circuit 20, sur le niveau de pression du fluide réfrigérant dans le premier, le deuxième et le troisième échangeur de chaleur, ou encore sur la puissance électrique fournie par le dispositif de chauffage électrique 15. Système de conditionnement thermique (100), comportant : - un circuit (20) de liquide caloporteur configuré pour faire circuler un liquide caloporteur, - un circuit de fluide réfrigérant (10) configuré pour faire circuler un fluide réfrigérant, le circuit de fluide réfrigérant (10) comprenant successivement selon un sens de circulation du fluide réfrigérant: -- un dispositif de compression (11), -- un premier échangeur de chaleur (1), agencé conjointement sur le circuit (20) de liquide caloporteur et sur le circuit de fluide réfrigérant (10) de façon à permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant et le liquide caloporteur, -- un premier détendeur (31), -- un deuxième échangeur de chaleur (2), agencé conjointement sur le circuit (20) de liquide caloporteur et sur le circuit de fluide réfrigérant (10) de façon à permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant et le liquide caloporteur, -- un deuxième détendeur (32), -- un troisième échangeur de chaleur (3), agencé conjointement sur le circuit (20) de liquide caloporteur et sur le circuit de fluide réfrigérant (10) de façon à permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant et le liquide caloporteur. Système de conditionnement thermique (100) selon la revendication 1, dans lequel : - le premier échangeur de chaleur (1) est agencé conjointement sur une boucle primaire (20A) du circuit (20) de liquide caloporteur et sur le circuit (10) de fluide réfrigérant, la boucle primaire (20A) de liquide caloporteur comportant un quatrième échangeur de chaleur (4) configuré pour échanger de la chaleur avec un premier flux d’air (Fi-1) intérieur à un habitacle d’un véhicule automobile, - le deuxième échangeur de chaleur (2) est agencé sur conjointement sur une boucle secondaire (20B) du circuit (20) de liquide caloporteur et sur le circuit (10) de fluide réfrigérant, la boucle secondaire (20B) de liquide caloporteur comportant un cinquième échangeur de chaleur (5) configuré pour échanger de la chaleur avec un premier élément (25) d’une chaine de traction électrique d’un véhicule automobile, - le troisième échangeur de chaleur (3) est agencé conjointement sur une boucle tertiaire (20C) du circuit (20) de liquide caloporteur et sur le circuit (10) de fluide réfrigérant, la boucle tertiaire (20C) de liquide caloporteur comportant un sixième échangeur de chaleur (6) configuré pour échanger de la chaleur avec un deuxième flux d’air (Fi-2) intérieur à l’habitacle du véhicule. Système de conditionnement thermique (100) selon la revendication précédente, dans lequel : - la boucle primaire (20A) de liquide caloporteur comporte une première pompe (21) de circulation de liquide caloporteur, - la boucle secondaire (20B) de liquide caloporteur comporte une deuxième pompe (22) de circulation de liquide caloporteur, - la boucle tertiaire (20C) de liquide caloporteur comporte une troisième pompe (23) de circulation de liquide caloporteur. Système de conditionnement thermique (100) selon la revendication 2 ou 3, dans lequel la boucle secondaire (20B) de liquide caloporteur comporte un dispositif de chauffage électrique (15) configuré pour chauffer le liquide caloporteur. Système de conditionnement thermique (100) selon l’une des revendications 2 à 4 en combinaison avec la revendication 3, dans lequel : - le circuit (20) de liquide caloporteur comprend une première branche de dérivation (20D) reliant un premier point de raccordement (C1) disposé sur la boucle primaire (20A) entre le premier échangeur (1) et le quatrième échangeur (4) à un deuxième point de raccordement (C2) disposé sur la boucle primaire (20A) entre le quatrième échangeur (4) et le premier échangeur (1), la première branche de dérivation (20D) comportant un septième échangeur de chaleur (7) configuré pour échanger de la chaleur avec un flux d’air (Fe) extérieur à l’habitacle du véhicule automobile, - le circuit (20) de liquide caloporteur comprend une deuxième branche de dérivation (20E) reliant un troisième point de raccordement (C3) disposé sur la boucle secondaire (20B) entre la deuxième pompe (22) et le cinquième échangeur (5) à un quatrième point de raccordement (C4) disposé sur la boucle secondaire (20B) entre le cinquième échangeur (5) et le deuxième échangeur (2), - le circuit (20) de liquide caloporteur comprend une troisième branche de dérivation (20F) reliant un cinquième point de raccordement (C5) disposé sur la boucle tertiaire (20C) entre le troisième échangeur (3) et le sixième échangeur (6) à un sixième point de raccordement (C6) disposé sur la boucle tertiaire (20C) entre le troisième échangeur (3) et le sixième échangeur (6), la troisième branche de dérivation (20F) comportant un huitième échangeur de chaleur (8) configuré pour échanger de la chaleur avec un deuxième élément (26) de la chaine de traction électrique du véhicule automobile. Système de conditionnement thermique (100) selon la revendication précédente, dans lequel : - le circuit (20) de liquide caloporteur comprend une quatrième branche de dérivation (20G) reliant un septième point de raccordement (C7) disposé sur la première branche de dérivation (20D) entre le septième échangeur (7) et le premier point de raccordement (C1) et à un huitième point de raccordement (C8) disposé sur la troisième branche de dérivation (20F) entre le cinquième point de raccordement (C5) et le huitième échangeur (8), - le circuit (20) de liquide caloporteur comprend une cinquième branche de dérivation (20H) reliant un neuvième point de raccordement (C9) disposé sur la première branche de dérivation (20D) entre le septième échangeur (7) et le deuxième point de raccordement (C2) à un dixième point de raccordement (C10) disposé sur la troisième branche de dérivation (20F) entre le huitième échangeur (8) et le sixième point de raccordement (C6) Système de conditionnement thermique (100) selon l’une des revendications 1 à 6 en combinaison avec la revendication 3, dans lequel : - la première pompe (21) de circulation de liquide caloporteur est une pompe unidirectionnelle, - la deuxième pompe (22) de circulation de liquide caloporteur est une pompe unidirectionnelle, - la troisième pompe (23) de circulation de liquide caloporteur est une pompe unidirectionnelle. Système de conditionnement thermique (100) selon la revendication précédente en combinaison avec la revendication 5, dans lequel le circuit de liquide caloporteur (20) comprend : - une première vanne trois-voies (41) disposée conjointement sur la boucle primaire (20A) et sur la première branche de dérivation (20D), la première vanne trois-voies (41) étant configurée pour sélectivement : -- permettre une circulation de liquide caloporteur dans la boucle primaire (20A) et interdire une circulation de liquide caloporteur entre la boucle primaire (20A) et la première branche de dérivation (20D), ou -- permettre une circulation de liquide caloporteur du septième échangeur (7) vers le premier échangeur (1) et interdire une circulation de liquide caloporteur du quatrième échangeur (4) vers le premier échangeur (1), ou -- permettre une circulation de liquide caloporteur conjointement dans le premier échangeur (1), dans le quatrième échangeur (4) et dans le septième échangeur (7), - une deuxième vanne trois-voies (42) disposée conjointement sur la boucle secondaire (20B) et sur la deuxième branche de dérivation (20E), la deuxième vanne trois-voies (42) est configurée pour sélectivement : -- permettre une circulation de liquide caloporteur dans la boucle secondaire (20B) et interdire une circulation de liquide caloporteur entre la boucle secondaire (20B) et la deuxième branche de dérivation (20E), ou -- permettre une circulation de liquide caloporteur entre la boucle secondaire (20B) et la deuxième branche de dérivation (20E) et interdire une circulation de liquide caloporteur entre le deuxième échangeur (2) et le cinquième échangeur (5), - une troisième vanne trois-voies (43) disposée conjointement sur la boucle tertiaire (20C) et sur la troisième branche de dérivation (20F), la troisième vanne trois-voies (43) est configurée pour sélectivement : -- permettre une circulation de liquide caloporteur dans la boucle tertiaire (20C) et interdire une circulation de liquide caloporteur entre la boucle tertiaire (20C) et la troisième branche de dérivation (20F), ou -- permettre une circulation de liquide caloporteur entre le troisième échangeur (3) et le huitième échangeur (8) et interdire une circulation de liquide caloporteur entre le troisième échangeur (3) et le sixième échangeur (6), -- permettre une circulation de liquide caloporteur conjointement dans le troisième échangeur (3), dans le sixième échangeur (6) et dans le huitième échangeur (8). Système de conditionnement thermique (100) selon l’une des revendications 1 à 6 en combinaison avec la revendication 3, dans lequel : - la première pompe (21) de circulation de liquide caloporteur est une pompe bidirectionnelle, - la deuxième pompe (22) de circulation de liquide caloporteur est une pompe bidirectionnelle, - la troisième pompe (23) de circulation de liquide caloporteur est une pompe bidirectionnelle. Système de conditionnement thermique (100) selon la revendication précédente en combinaison avec la revendication 5, dans lequel la boucle primaire (20A) comprend une première vanne unidirectionnelle (45) et la première branche de dérivation (20D) comprend une deuxième vanne unidirectionnelle (46), la première vanne unidirectionnelle (45) et la deuxième vanne unidirectionnelle (46) étant configurée pour : - selon un premier sens de refoulement de la première pompe de circulation (21), autoriser une circulation de liquide caloporteur du premier échangeur de chaleur (1) vers le quatrième échangeur de chaleur (4) et interdire une circulation de liquide caloporteur du premier échangeur de chaleur (1) vers le septième échangeur de chaleur (7), et - selon un deuxième sens de refoulement de la première pompe de circulation (21), opposé au premier sens de refoulement, autoriser une circulation de liquide caloporteur du premier échangeur de chaleur (1) vers le septième échangeur de chaleur (7) et interdire une circulation de liquide caloporteur du premier échangeur de chaleur (1) vers le quatrième échangeur de chaleur (4). Système de conditionnement thermique (100) selon la revendication précédente, dans lequel la boucle secondaire (20B) comprend une troisième vanne unidirectionnelle (47) et la deuxième branche de dérivation (20E) comprend une quatrième vanne unidirectionnelle (48), la troisième vanne unidirectionnelle (47) et la quatrième vanne unidirectionnelle (48) étant configurée pour : - selon un premier sens de refoulement de la deuxième pompe de circulation (22), autoriser une circulation de liquide caloporteur du deuxième échangeur de chaleur (2) vers le cinquième échangeur de chaleur (5) et interdire une circulation de liquide caloporteur dans la deuxième branche de dérivation (20E), et - selon un deuxième sens de refoulement de la deuxième pompe de circulation (22), opposé au premier sens de refoulement, autoriser une circulation de liquide caloporteur dans la deuxième branche de dérivation (20E) et interdire une circulation de liquide caloporteur du deuxième échangeur de chaleur (2) vers le cinquième échangeur de chaleur (5). Système de conditionnement thermique (100) selon la revendication 10 ou 11, dans lequel la boucle tertiaire (20C) comprend une cinquième vanne unidirectionnelle (49) et la troisième branche de dérivation (20F) comprend une sixième vanne unidirectionnelle (50), la cinquième vanne unidirectionnelle (49) et la sixième vanne unidirectionnelle (50) étant configurée pour : - selon un premier sens de refoulement de la troisième pompe de circulation (23), autoriser une circulation de liquide caloporteur du troisième échangeur de chaleur (3) vers le sixième échangeur de chaleur (6) et interdire une circulation de liquide caloporteur du troisième échangeur de chaleur (3) vers le huitième échangeur de chaleur (8), et - selon un deuxième sens de refoulement de la troisième pompe de circulation (23), opposé au premier sens de refoulement, autoriser une circulation de liquide caloporteur du troisième échangeur de chaleur (3) vers le huitième échangeur de chaleur (8) et interdire une circulation de liquide caloporteur du troisième échangeur de chaleur (3) vers le sixième échangeur de chaleur (6). Système de conditionnement thermique (100) selon l’une des revendications 9 à 12 en combinaison avec les revendications 5 et 6, dans lequel le circuit de liquide caloporteur (20) comprend une vanne trois-voies (44) disposée conjointement sur la troisième branche de dérivation (20F) et sur la quatrième branche de dérivation (20G), la vanne trois-voies (44) est configurée pour sélectivement : - permettre une circulation de liquide caloporteur entre la quatrième branche de dérivation (20G) et le huitième échangeur (8) et interdire une circulation de liquide caloporteur entre la quatrième branche de dérivation (20G) et le cinquième point de raccordement (C5), ou - permettre une circulation de liquide caloporteur entre la quatrième branche de dérivation (20G) et interdire une circulation de liquide caloporteur entre la quatrième branche de dérivation (20G) et le huitième échangeur (8). Procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique (100) selon l’une des revendications 2 à 13 en combinaison avec les revendications 4 à 6, dans un neuvième mode dit de dégivrage, dans lequel : - un débit (QR) de fluide réfrigérant circule dans le compresseur (11) où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur (1) où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, dans le premier détendeur (31) où il subit une détente et passe à basse pression, dans le deuxième échangeur de chaleur (2) où il reçoit de la chaleur du liquide caloporteur, dans le deuxième détendeur (32), dans le troisième échangeur (3), et retourne au compresseur (11), - un premier débit (QL1) de liquide caloporteur circule dans le septième échangeur (7) où il cède de la chaleur, et se divise en : -- un deuxième débit (QL2) de liquide caloporteur qui circule successivement dans la quatrième pompe (24) de circulation, dans le huitième échangeur (8) où il reçoit de la chaleur, dans la quatrième branche de dérivation (20G), et -- un troisième débit (QL3) de liquide caloporteur qui circule dans le premier échangeur (1) où il reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans la première pompe (21) de circulation, le deuxième débit (QL2) de liquide caloporteur et le troisième débit (QL3) de liquide caloporteur se rejoignant de façon à former le premier débit (QL1) de liquide caloporteur, - le dispositif de chauffage électrique (15) est activé de façon à chauffer le liquide caloporteur de la boucle secondaire (20B), - un quatrième débit (QL4) de liquide caloporteur circule dans la boucle secondaire (20B), successivement dans le deuxième échangeur (2) où il cède de la chaleur au fluide réfrigérant, dans la deuxième branche de dérivation (20E), dans le dispositif de chauffage électrique (15) où il reçoit de la chaleur, et retourne au deuxième échangeur (2). Procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique (100) selon l’une des revendications 2 à 13 en combinaison avec les revendications 4 et 5, dans un mode de fonctionnement dit cinquième mode de chauffage habitacle, dans lequel : - un débit (QR) de fluide réfrigérant circule dans le compresseur (11) où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur (1) où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, dans le premier détendeur (31), dans le deuxième échangeur de chaleur (2), dans le deuxième détendeur (32) où il subit une détente et passe à basse pression, dans le troisième échangeur (3) où il reçoit de la chaleur du liquide caloporteur, et retourne au compresseur (11), - un premier débit (QL1) de liquide caloporteur circule dans la boucle primaire (20A), successivement dans le premier échangeur (1) où le liquide caloporteur reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le quatrième échangeur (4) où il cède de la chaleur au premier flux d’air intérieur (Fi-1), et retourne au premier échangeur (1), - le dispositif de chauffage électrique (15) est activé de façon à chauffer le liquide caloporteur de la boucle secondaire (20B), - un deuxième débit (QL2) de liquide caloporteur circule dans la boucle secondaire (20B), successivement dans le deuxième échangeur (2) où il cède de la chaleur au fluide réfrigérant, dans la deuxième branche de dérivation (20E), dans le dispositif de chauffage électrique (15) où il reçoit de la chaleur, et retourne au deuxième échangeur (2), - un troisième débit (QL3) de liquide caloporteur circule successivement dans le troisième échangeur (3) où il cède de la chaleur au fluide réfrigérant, dans le septième échangeur (7) où il reçoit de la chaleur du flux d’air extérieur (Fe), et retourne au troisième échangeur (3). Procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique (100) selon l’une des revendications 2 à 13 en combinaison avec les revendications 4 et 5, dans un mode de fonctionnement dit deuxième mode de chauffage combiné habitacle et batterie, dans lequel : - un débit (QR) de fluide réfrigérant circule dans le compresseur (11) où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur (1) où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, dans le premier détendeur (31), dans le deuxième échangeur de chaleur (2), dans le deuxième détendeur (32) où il subit une détente et passe à basse pression, dans le troisième échangeur (3) où il reçoit de la chaleur du liquide caloporteur, et retourne au compresseur (11), - un premier débit (QL1) de liquide caloporteur circule dans la boucle primaire (20A), successivement dans le premier échangeur (1) où le liquide caloporteur reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le quatrième échangeur (4) où il cède de la chaleur au premier flux d’air intérieur (Fi-1), et retourne au premier échangeur (1), - le dispositif de chauffage électrique (15) est inactif, - un deuxième débit (QL2) de liquide caloporteur circule dans la boucle secondaire (20B), successivement dans le deuxième échangeur (2) où il reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le cinquième échangeur (5) où il cède de la chaleur, dans le dispositif de chauffage électrique (15) et retourne au deuxième échangeur (2), - un troisième débit (QL3) de liquide caloporteur circule successivement dans le troisième échangeur (3) où il cède de la chaleur au fluide réfrigérant, dans le septième échangeur (7) où il reçoit de la chaleur du flux d’air extérieur (Fe), et retourne au troisième échangeur (3).