FR 3152679 A1 20250307 FR 2309330 A 20230905 L’invention concerne une machine tournante comprenant un rotor (20) et un stator (30) coaxiaux, le rotor (20) étant mobile en rotation autour d’un axe de rotation , la machine comprenant un palier (10) pour guider la rotation du rotor (20), le palier (10) étant en contact d’une surface (200) du rotor (20), le palier (10) comprenant un dispositif de roulement (100) autour du rotor (20) et un dispositif de détection (110), le dispositif de détection (110) comprenant un premier élément (110’) et un deuxième élément (110’’), le premier élément (110’) s’étendant autour du rotor (20), le deuxième élément (110’’) étant solidaire du stator (30), le dispositif de détection (110) étant configuré pour basculer d’une configuration de repos, dans laquelle le premier élément (110’) est distant du rotor (20) et du deuxième élément (110’’), vers une configuration de freinage, dans laquelle le premier élément (110’) est entraîné en rotation par le rotor (20) et dans laquelle le deuxième élément (110’’) exerce une réaction opposée à la rotation sur le premier élément (110’), le dispositif de détection (110) étant configuré pour basculer de la configuration de repos à la configuration de freinage lorsque la rotation du rotor (20) est excentrique par rapport à l’axe de rotation . Figure pour l’abrégé : Fig. 1 Dispositif de protection de défauts paliers machines électriques tournantes. L’invention concerne le domaine de l’aéronautique, et notamment celui des machines électriques tournantes, de type moteur ou générateur, permettant la transformation d’énergie électrique en énergie mécanique et inversement, devant équiper des moyens de transport, tels que des aéronefs, par exemple des avions ou des hélicoptères. Néanmoins, l’invention n’est pas restreinte au domaine du transport et est adapté pour tout système électrique tournant à étage. Plus précisément, l’invention a trait à un dispositif de protection contre un défaut de concentricité de la rotation du rotor de la machine électrique tournante. Le domaine d'application de l'invention concerne les génératrices d'électricité et les moteurs alimentés en électricité associés à leurs convertisseurs qui comprend : une machine électrique type synchrone ou asynchrone mais non exclusivement avec : Au stator, un bobinage principal, qui peut être à titre d’exemple non limitatif, polyphasé ; Au rotor, une cage d’écureuil ou des aimants indifféremment montés, en surface, ou enterrés, et sans présumer du type d’aimantation ou d’aimants ; Un ensemble de palier tournant ou guide de rotation du rotor comportant par exemple un roulement pour assurer la rotation du rotor. Un arbre permettant d’accoupler la machine électrique à une boite relais telle qu’une boite à vitesse ou autre, par l’intermédiaire de cannelures. Certains évènements peuvent malheureusement amener à un disfonctionnement de l’ensemble générateur et/ou moteur, il s’agit notamment d’évènements de type : Une perte de lubrification d’un des paliers ou guides de rotation. Ce type de défaut peut conduire à un échauffement du dispositif de roulement et un risque de propagation de forte température jusqu’au point d’auto inflammation du palier dysfonctionnel, Ou une Rupture lente ou brutale d’un palier, voire de plusieurs paliers. Ce type de défaut peut engendrer une perte du maintien du rotor par rapport au stator avec une génération de chaleur non souhaitée au niveau de l'entrefer et un risque de propagation de forte température. Ces deux évènements provoques généralement un décentrage du rotor par rapport au stator ainsi qu’un échauffement des composants amenant à une rupture d’un des composants voire de la machine entière. Il est alors nécessaire, dans ce type de situation, d’arrêter la rotation du rotor afin de minimiser les dommages et de se prémunir de tout éclatement ou rupture non souhaité ou de tout départ de feu dans la machine électrique tournante. Il est connu, pour éviter ces évènements redoutés, d’utiliser des moyens de natures différentes : Un diapositif de type fusible mécanique ou « section à casser » sur la ligne d'arbre de la machine tournante. Ce type de dispositif présente l’avantage d’être relativement simple et peu volumineux. L’inconvénient majeur de ce dispositif se tient dans le fait que le désaccouplement ne peut se faire que si le couple du rotor est suffisamment important. Plus précisément, cette section à casser fonctionne comme un fusible dont la résistance mécanique est prédéterminée. Dès lors, il est nécessaire, pour que ce fusible cède, qu’une force, ou un couple, suffisant lui soit imposé. Néanmoins, avec un fusible mécanique faiblement résistant peut également amener ce dernier à casser même lorsque l’arbre est sain et qu’aucun évènement redouté n’est apparu. Or, une telle rupture n’est possible seulement dans le cas d’un blocage mécanique suffisant pour freiner le rotor. Et dans le cas d’une perte de lubrification d’un palier, il est possible d’observer un éclatement ou un échauffement extrême dans la machine électrique tournante sans pour autant que cela génère un couple de freinage important et suffisant pour casser l’arbre de transmission. Un dispositif dynamique de désaccouplement qui consiste en un actionneur qui assure l'accouplement des deux arbres, celui de la machine électrique tournante et celui du système d’entrainement par exemple. Le dispositif comporte des moyens de décrabotage commandés. Ainsi, en cas de détection de défaut de fonctionnement, ces moyens sont actionnés pour désaccoupler les arbres lorsque ceux-ci sont en rotation. Ce dispositif dynamique peut être une solution viable, néanmoins, il souffre de quelques inconvénients majeurs. Le volume nécessaire à la mise en place de ce type de dispositif ainsi que sa masse est en inadéquation avec l’encombrement habituellement disponible pour l’intégration de la machine électrique tournante. En outre, le décrabotage ne peut se faire que sur commande, elle-même basée sur une détection par le biais d’un algorithme ou lors d’un dépassement de seuil. En conséquence, la fiabilité du dispositif dynamique est fortement liée à la fiabilité du système de détection, à l’algorithme et à l’électronique de commande. Dès lors, l’ajout d’un tel dispositif dynamique dégrade fortement la fiabilité de la machine électrique tournante. L’invention vise à pallier tout ou partie des problèmes cités plus haut en proposant un dispositif de détection et de désaccouplement passif et peu volumineux. Le dispositif de détection permet de détecter toute excentricité dans la rotation de l’arbre et d’agir dès lors qu’un défaut dans la rotation de l’arbre est détecté. A cet effet, l’invention a pour objet une machine tournante comprenant un rotor et un stator coaxiaux, le rotor étant configuré pour être mobile en rotation autour d’un axe de rotation , la machine tournante comprenant au moins un palier configuré pour guider la rotation du rotor, l’au moins un palier étant en contact d’une surface du rotor, le palier comprenant un dispositif de roulement s’étendant concentriquement autour du rotor et un dispositif de détection d’un défaut de rotation, le dispositif de détection de défaut de rotation comprenant un premier élément et un deuxième élément, le premier élément s’étendant concentriquement autour du rotor, le deuxième élément étant solidaire du stator, le dispositif de détection étant configuré pour basculer d’une configuration de repos, dans laquelle le premier élément est distant du rotor et du deuxième élément, vers une configuration de freinage, dans laquelle le premier élément est entraîné en rotation par le rotor et dans laquelle le deuxième élément exerce une réaction opposée à la rotation du rotor sur le premier élément, le dispositif de détection étant configuré pour basculer de la configuration de repos à la configuration de freinage lorsque la rotation du rotor est excentrique par rapport à l’axe de rotation . Selon un aspect de l’invention, le premier élément est juxtaposé avec le dispositif de roulement selon l’axe de rotation . Selon un aspect de l’invention, le dispositif de roulement est distant de la surface du rotor d’une première distance prédéfinie, le premier élément étant distant de la surface du rotor d’une deuxième distance, la deuxième distance étant définie selon la formule suivante : Où représente la deuxième distance séparant la surface du rotor du premier élément, représente la première distance séparant la surface du rotor du dispositif de roulement et représente le rapport de détection d’excentricité prédéfini. Selon un aspect de l’invention, le premier élément comprend une excroissance et dans lequel le deuxième élément comprend une butée, la butée étant en contact de l’excroissance dans la configuration de freinage et distante de l’excroissance dans la configuration de repos. Selon un aspect de l’invention, l’excroissance est définie selon un axe radial au rotor. L’invention sera mieux comprise et d’autres avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée d’un mode de réalisation donné à titre d’exemple, description illustrée par le dessin joint dans lequel : FIG. 1 la FIG. 1 représente une vue frontale d'un modèle d'assemblage d’un palier de machine tournante selon l’invention ; FIG. 2 la FIG. 2 représente une vue de côté d'un modèle d'assemblage d’un palier de machine tournante selon l’invention de la FIG. 1 ; FIG. 3 la FIG. 3 représente une vue schématique d’un premier élément d’un dispositif de détection de défaut de rotation de la FIG. 1 ; FIG. 4 la FIG. 4 représente une vue schématique d’un deuxième élément du dispositif de détection de défaut de rotation de la FIG. 1 . Par souci de clarté, les mêmes éléments porteront les mêmes repères dans les différentes figures. La figure 1 représente une vue de face d’un palier 10 d’une machine tournante comprenant un rotor 20 et un stator 30 coaxiaux. Le rotor 20 est ainsi configuré pour être mobile en rotation autour d’un axe de rotation . Le rotor 20 est mobile en rotation dans le stator 30 qui est fixe par rapport au rotor 20. La machine tournante comprend également au moins un palier 10 configuré pour guider la rotation du rotor 20 de façon alignée par rapport à l’axe de rotation . Le rotor 20 de la machine tournante traverse l’au moins un palier 10 selon une section de passage 101, comme représenté en FIG. 1 . Autrement dit, l’au moins un palier 10 maintient la rotation du rotor 20 par rapport à l’axe de rotation . L’au moins un palier 10 est en contact d’une surface 200 du rotor 20. L’au moins un palier 10 peut être en contact ponctuel de la surface 200 du rotor 20. De façon préférentielle, l’au moins un palier 10 est contact permanent avec la surface 200. Autrement dit, l’au moins un palier 10 est relié à la surface 200 concentrique. Pour ce faire, l’au moins un palier 10 comprend un dispositif de roulement 100 s’étendant concentriquement autour du rotor 20. Le dispositif de roulement 100 est en contact direct avec la surface 200 du rotor 20. Le dispositif de roulement 100 permet ainsi au rotor 20 d’être mobile en rotation par rapport à l’au moins un palier 10. A titre d’exemple indicatif, le dispositif de roulement 100 peut être tout type de roulement assurant le mouvement de rotation du rotor 20 par rapport à l’au moins un palier 10 fixe. De façon préférentielle, le dispositif de roulement 100 est un roulement à bille. L’au moins un palier 10 comprend également un dispositif de détection 110 d’un défaut de rotation du rotor 20. Le dispositif de détection 110 est configuré pour basculer d’une configuration de repos à une configuration de freinage du rotor 20 si l’au moins un palier n’est plus guidé et produit un orbitage, c’est-à-dire que sa rotation n’est plus parfaitement concentrique, et un contact frottant avec des éléments environnants. Le dispositif de détection 110 agit comme un mécanisme de type roue libre qui n’est pas directement entrainé en rotation et monté avec un jeu par rapport à rotor 20. Le dispositif de détection 110 de défaut de rotation comprend un premier élément 110’ amplificateur de couple et un deuxième élément 110’’ détecteur d’une excentricité de rotation du rotor 20. Le premier élément 110’ ou amplificateur de couple du rotor 20 est un élément s’étendant concentriquement autour du rotor 20, de façon similaire au dispositif de roulement 100. Dans la configuration de repos du détecteur de défaut 110 de rotation, le premier élément ou amplificateur de couple du rotor 110’ est un élément libre, c’est-à-dire mobile en rotation, de façon identique par rapport au rotor 20, mais pas nécessairement entraîné en rotation par le rotor 20. Autrement dit, le premier élément 110’ ou augmentateur de couple du rotor 20 est en roue libre par rapport au rotor 20 et par rapport au stator 30 et il existe un jeu ou une distance entre le rotor 20 et le premier élément 110’. Le deuxième élément 110’’ ou détecteur d’une excentricité de la rotation du rotor 20 est un élément solidaire du stator 30 et fixe par rapport au rotor 20. En outre, dans la configuration de repos du détecteur de défaut 110 de rotation du rotor 20, le premier élément 110’ ou augmentateur de couple du rotor 20 est distant du rotor 20 et du deuxième élément 110’’. Ainsi, le rotor n’est relié à l’au moins un palier 10 que par le biais du dispositif de roulement 100 et le deuxième élément 110’’ n’est pas connecté au premier élément 110’ augmentateur de couple du rotor 20. Autrement dit, le premier élément 110’ ou augmentateur de couple du rotor 20 est désuni du rotor 20 et du deuxième élément 110’’. Cette configuration de repos du détecteur de défaut 110 de rotation traduit ainsi un fonctionnement nominal de la machine tournante et du rotor 20. Plus précisément, la configuration de repos permet de conclure que la rotation du rotor 20 est sensiblement concentrique et que l’axe de rotation du rotor 20 n’est pas mobile pendant la rotation du rotor 20. Dans la configuration de freinage du dispositif de détection 110, le premier élément 110’ ou augmentateur de couple du rotor 20 est entraîné en rotation par le rotor 20. Tout type d’entraînement peut être envisagé comme par exemple un entraînement magnétique à l’aide d’aimants entre le rotor 20 et le premier élément 110’. De façon préférentielle, le premier élément 110’, lorsqu’il est entraîné en rotation par le rotor 20, est alors relié mécaniquement au rotor 20. Plus précisément, lorsque la rotation du rotor 20 n’est plus concentrique, c’est-à-dire lorsque l’axe de rotation du rotor 20 est mobile d’une quelconque manière, alors cette excentricité est détectable au niveau du premier élément 110’. En effet, la rotation imparfaite du rotor 20 et l’excentricité de la rotation du rotor 20 permet au rotor 20 d’être en contact avec le premier élément 110’ augmentateur de couple. Le premier élément augmentateur de couple 110’ est alors entraîné par le rotor 20, de fait du contact mécanique entre le rotor qui effectue des rotations et le premier élément 110’, en rotation, de façon similaire au rotor 20. Ainsi, à la différence de la configuration de repos, dans la configuration de freinage du dispositif de détection 110, le rotor 20 et le premier élément 110’ effectuent des rotations. Le premier élément 110’, une fois entraîné par le rotor 20, permet ainsi d’augmenter le couple de rotation du rotor 20. En effet, le couple du rotor 20 est ainsi une combinaison du couple du rotor 20 et du premier élément 110’. En outre, il peut être envisagé que le premier élément 110 comprenne un dimensionnement plus important que le rotor 20. Plus précisément, si le premier élément 110’ est de forme circulaire, comme il est représenté en FIG. 1 , il peut être envisagé que la section, ou le diamètre du premier élément 110’ soit supérieur au diamètre ou à la section du rotor 20, de sorte que la rotation du premier élément 110’ augmente significativement le couple de rotation du rotor 20, lorsque le rotor 20 entraîne en rotation le premier élément 110’. En variante, il peut également être envisagé que le premier élément soit plus dense ou présente une masse volumique supérieure à la densité ou la masse volumique du rotor 20 afin d’augmenter le couple de rotation du rotor 20, lorsque le rotor 20 entraîne en rotation le premier élément 110’. Dans la configuration de freinage, le deuxième élément 110’’ exerce également une réaction opposée à la rotation du rotor 20 sur le premier élément 110’. Ainsi, le deuxième élément 110’’ agit comme un frein par rapport au premier élément 110’ et par rapport au rotor 20. A titre d’exemple indicatif, le deuxième élément 110’’ de freinage peut agir comme un frein magnétique par rapport au premier élément 110’ augmentateur de couple et par rapport au rotor 20. En effet, le premier élément 110’ et le deuxième élément 110’’ peuvent comprendre des aimants de pôles opposés de sorte que lorsque le premier élément 110’ est entrainé en rotation par le rotor 20, les aimants du premier élément 110’ sont rapprochés des aimants du deuxième élément 110’’. Les aimants du deuxième élément 110’’ appliquent alors une force de répulsion magnétique opposée au couple du rotor 20 et du premier élément 110’ augmentateur de couple du rotor 20. De façon préférentielle, dans la configuration de freinage, le deuxième élément 110’’ ou frein est en contact mécanique avec le premier élément 110’ augmentateur de couple du rotor 20. Ainsi, le deuxième élément 110’’ agit comme une butée mécanique par rapport à la rotation du premier élément 110’ et du rotor 20. Le deuxième élément 110’’ bloque ainsi toute rotation du premier élément 110’ et du rotor 20 selon l’axe de rotation . De façon préférentielle, le deuxième élément 110’’ est de forme complémentaire au premier élément 110’. Ainsi, lorsque la rotation du rotor 20 n’est plus concentrique, c’est-à-dire lorsque l’axe de rotation du rotor 20 est mobile d’une quelconque manière, alors le rotor 20, de par son mouvement inhomogène et son excentricité, entraîne en rotation le premier élément 110’ qui agit ainsi comme un moyen d’augmenter le couple du rotor 20 en étant en rotation avec le rotor 20. Dès lors, ce couple augmenté est détecté par le dispositif de détection 110 au moyen du deuxième élément 110’’ qui entre en contact avec le premier élément afin d’arrêter toute rotation du rotor 20 et du premier élément 110’. Le rotor 20 est alors immobilisé avant que sa rotation ne dégénère trop fortement. Autrement dit, le dispositif de détection 110 est configuré pour basculer de la configuration de repos à la configuration de freinage lorsque la rotation du rotor est excentrique par rapport à l’axe de rotation . On entend par excentrique que le comportement et la rotation du rotor 20 s’écarte de la rotation nominale ou attendue du rotor 20 ou encore que la rotation du rotor 20 ne définit plus un cercle concentrique mais plutôt que la rotation du rotor 20 définit un mouvement elliptique ou ovoïdal. De plus, la rotation du rotor 20 définit un rayon R qui est la distance entre l’axe de rotation et la surface 200 du rotor 20 selon un plan perpendiculaire à l’axe de rotation , comme représenté en figure 1.Dès lors, une excentricité est également une distance entre l’axe de rotation et la surface 200 du rotor 20 selon un plan perpendiculaire à l’axe de rotation lorsque le mouvement de rotation du rotor 20 n’est plus concentrique. Ainsi, l’excentricité, lorsque le mouvement de rotation du rotor 20 n’est plus concentrique, est supérieure au rayon R. Le dispositif de roulement 100 comprend également une tolérance par rapport à la rotation du rotor 20. La tolérance du dispositif de roulement 100 est une distance radiale au rotor 20, c’est-à-dire selon un axe radial , définie dans laquelle la fonction de roulement du dispositif de roulement 100 est réalisée. Si le mouvement de rotation du rotor 20, autrement dit si une excentricité dans la rotation du rotor, dépasse cette tolérance de fonctionnement, alors le dispositif de roulement 100 assure sa fonction de roulement du rotor 20 de façon dégradée. Cette tolérance peut ainsi être interprétée comme un jeu entre le rotor 20 et le dispositif de roulement 100. Le premier élément 110’ est également positionné à proximité immédiate du rotor 20. Le premier élément 110’ comprend alors également une deuxième tolérance par rapport à la rotation du rotor 20. Et, comme pour le dispositif de roulement 100, cette deuxième tolérance est une distance radiale au rotor 20, c’est-à-dire selon l’axe radial . Cependant, à la différence du dispositif de roulement 100, la deuxième tolérance se traduit comme la distance seuil traduisant un fonctionnement adéquat ou non du rotor 20. Autrement dit, si le mouvement de rotation du rotor 20, ou si les potentielles excentricités dans la rotation du rotor 20, restent inférieure à la distance définit par la deuxième tolérance, alors le rotor 20 fonctionne de façon nominale. Dès lors, le premier élément 110’ n’est pas entraîné par le rotor et le dispositif de détection 110 est dans la configuration de repos. A l’inverse, si les potentielles excentricités dans la rotation du rotor 20, sont supérieures à la distance définit par la deuxième tolérance, alors le rotor 20 fonctionne de façon dégradée. Le premier élément 110’ est alors entraîné en rotation par le rotor 20, qui, de manière préférentielle, entre en contact avec le premier élément 110’ et le dispositif de détection 110 bascule alors dans la configure de freinage. Dès lors, la première tolérance du dispositif de roulement 100 est inférieure à la deuxième tolérance du dispositif de détection 110. De cette manière, dans la configuration de repos du dispositif de détection 110, le rotor 20 est en contact uniquement avec le dispositif de roulement 100. Et, dans la configuration de freinage, l’excentricité mesurable au niveau de la rotation du rotor 20 permet au rotor 20 d’entraîner le premier élément 110’ en rotation et de détecter cette excentricité par le biais du deuxième élément 110’’. A titre d’exemple indicatif, pour un dispositif de roulement 100 ayant une tolérance de 7 micromètres, c’est-à-dire qu’il existe une distance séparant la surface 200 du rotor 20 du dispositif de roulement 100 égale à 7 micromètres, il peut être envisagé que la deuxième tolérance ou distance entre la surface 200 du rotor 20 et le premier élément 110’ soit égale à 10 micromètres. De manière avantageuse, il peut être envisagé de définir la distance séparant la surface 200 du rotor 20 du premier élément 110’, à savoir la deuxième tolérance, par rapport à la distance séparant la surface 200 du rotor 20 au dispositif de roulement 100. Plus précisément, la distance séparant la surface 200 du rotor 20 du premier élément 110’, à savoir la deuxième tolérance, peut être définie selon la formule suivante : Où représente la distance séparant la surface 200 du rotor 20 du premier élément 110, à savoir la deuxième tolérance, représente la distance séparant la surface 200 du rotor 20 du dispositif de roulement 100, à savoir la première tolérance, et représente le rapport de détection d’excentricité. De façon préférentielle, le rapport de détection d’excentricité est supérieur à 1 et inférieure à 1,5. Dans une configuration idéale, le rapport de détection d’excentricité est égal à 1,2. De façon préférentielle, le premier élément 110’ est juxtaposé avec le dispositif de roulement 100 par rapport à l’axe de rotation . Dès lors, du point de vue du plan perpendiculaire à l’axe de rotation , le premier élément 110’ et le dispositif de roulement 100 sont superposés. Le premier élément 110’ et le dispositif de roulement 100 sont donc positionnés côte à côte, et préférentiellement à proximité l’un de l’autre selon l’axe de rotation . Il n’est pas nécessaire que le premier élément 110’ et le dispositif de roulement 100 soient liés. De façon idéale, le premier élément 110’ est fixé contre le dispositif de roulement 100 de sorte à permettre au dispositif de détection 110 de détecter toute excentricité au plus proche possible du dispositif de roulement 100. Le premier élément 110’ augmentateur de couple comprend également au moins une excroissance 410. L’au moins une excroissance 410 prend la forme d’une protubérance. Le deuxième élément 110’’ de frein comprend une butée 420 mécanique de forme complémentaire de l’excroissance 410 permettant à l’au moins une excroissance 410 d’être en butée ou en appuie contre la butée 420. De façon préférentielle, le premier élément 110’ comprend au moins deux excroissances 410 et le deuxième élément 110’’ de frein comprend le même nombre de butée 420 mécanique. Ainsi, en configuration de freinage, l’au moins une excroissance 410, qui subit la rotation du premier élément 110’, entre en contact avec la butée mécanique 420 qui exerce une force opposée au couple de rotation. A l’inverse, en configuration de repos du dispositif de détection 110, l’au moins une excroissance 410 est distante de la butée 420. En outre, l’au moins une excroissance 420 peut s’étendre préférentiellement selon l’axe radial . En variante, l’au moins une excroissance 410 peut s’étendre parallèlement par rapport à l’axe de rotation . Cette architecture permet alors de décaler le premier élément 110’ et le deuxième élément 110’’ selon l’axe de rotation de sorte à garantir une distance entre le premier élément 110’ et le deuxième élément 110’’ dans la configuration de repos du dispositif de détection 110. La figure 2 représente une vue en coupe de palier de la figure 1 selon un plan parallèle à l’axe de rotation . En outre, il peut également être envisagé d’ajouter en plus du dispositif de détection 110 un fusible mécanique au niveau du rotor. Le fusible mécanique permet alors de générer un désaccouplement mécanique dans le rotor 20 lorsque le dispositif de détection 110 bascule dans la configuration de freinage. En effet, comme énoncé précédemment, le configuration de freinage permet de générer, par le biais du deuxième élément 110’’, une force de freinage opposée au couple de rotation du rotor 20 significative et suffisante pour que le fusible mécanique s’active et rompt. Ainsi, lorsque la rotation du rotor 20 n’est plus concentrique, c’est-à-dire lorsque l’axe de rotation du rotor 20 est mobile d’une quelconque manière, alors le rotor 20, de par son mouvement inhomogène et son excentricité, entraîne en rotation le premier élément 110’ qui agit ainsi comme un moyen d’augmenter le couple du rotor 20 en étant en rotation avec le rotor 20. Dès lors, ce couple augmenté est détecté par le dispositif de détection 110 au moyen du deuxième élément 110’’ qui entre en contact avec le premier élément 110’ de sorte à générer un couple du frottement suffisant pour briser la section à casser, c’est à dire le fusible mécanique, afin d’arrêter toute rotation du rotor 20 et du premier élément 110’. Le rotor 20 est alors immobilisé avant que sa rotation ne dégénère trop fortement. La FIG. 3 représente une vue schématique d’une architecture préférentielle du premier élément 110’ permettant d’augmenter le couple du rotor 20 pendant sa rotation, lorsque la rotation du rotor 20 est excentrique. Préférentiellement, le premier élément 110’ prend partiellement la forme d’une bague annulaire et comprend à ce titre au moins une section concentrique 405 adaptée à la forme du rotor 20. Comme énoncé précédemment, le premier élément 110’ comprend également, come énoncé précédemment, au moins une excroissance 410. Comme énoncé précédemment, le rotor 20 est distant de l’au moins une section concentrique 405. A titre d’exemple indicatif, le jeu, c’est-à-dire la distance séparant la surface 200 du rotor 20 de la section concentrique 405 du premier élément 110’ peut être comprise entre 0,001% et 0,05% du diamètre du rotor 20. A titre d’exemple indicatif, le jeu entre la surface 200 du rotor 20 et la section concentrique 405 du premier élément 110’ peut être compris entre 0,02 millimètres et 5 millimètres. Ainsi, lorsque la rotation du rotor 20 n’est plus parfaitement concentrique et que la surface 200 est contact avec la section concentrique 405, le premier élément 110’ est entraîné en rotation avec le rotor 20 jusqu’à ce que l’excroissance 410 soit en contact de la butée 420 et immobilise l’ensemble rotor 20 et premier élément 110’. A titre indicatif, afin d’entraîner le premier élément 110’ en rotation par le biais du contact entre la surface 200 et la section concentrique 405, le couple de frottement entre la surface 200 et la section concentrique 405 doit être supérieur à 0,5 N.m. Avantageusement, le premier élément 110’ peut également comprendre une section d’amortissement 415 disposée à proximité de l’excroissance 405. Plus précisément, selon un plan perpendiculaire à l’axe de rotation du rotor 20, la butée 420 du deuxième élément 110’’ est comprise entre la section d’amortissement 415 et l’excroissance 410 du premier élément 110’. En effet, les contraintes locales au niveau de l’interface entre l’excroissance 410 et la butée 420 étant élevées, et à titre indicatif, supérieures à 800 Mpa, la section d’amortissement 415 supporte ces contraintes en se déformant notamment de sorte à éviter toute rupture du premier élément 110’. La section d’amortissement 415 agit tel un ressort en compression afin de supporter les contraintes locales lors du freinage du premier élément 110’ et du rotor 20. Le deuxième élément 110’’ représenté en FIG. 4 , comprend quant- à lui l’au moins une butée 420 configurée pour interagir directement avec l’au moins une excroissance 410 du premier élément 110’ lorsque le premier élément 110’ est entraîné en rotation par le rotor 20. L’invention propose ainsi un dispositif de désaccouplement dit passif. En effet, lors d’une perte de lubrification ou une rupture lente ou brutale d’un palier, cette rupture conduit à une perte de guidage du palier de type roulement ou autre. Le dispositif de détection 110 permet alors de détecter l’orbitage du rotor 20 et produire un couple résistant à la rotation du rotor 20. L’invention permet, en outre, de ne pas ajouter d’élément supplémentaire commandé autre que ce qui est prévu pour le fonctionnement de la machine tournante, donc ne présente avantageusement pas d’impact sur le volume et un impact poids négligeable. Machine tournante comprenant un rotor (20) et un stator (30) coaxiaux, le rotor (20) étant configuré pour être mobile en rotation autour d’un axe de rotation , la machine tournante comprenant au moins un palier (10) configuré pour guider la rotation du rotor (20), l’au moins un palier (10) étant en contact d’une surface (200) du rotor (20), le palier (10) comprenant un dispositif de roulement (100) s’étendant concentriquement autour du rotor (20) et un dispositif de détection (110) d’un défaut de rotation, le dispositif de détection (110) de défaut de rotation comprenant un premier élément (110’) et un deuxième élément (110’’), le premier élément (110’) s’étendant concentriquement autour du rotor (20), le deuxième élément (110’’) étant solidaire du stator (30), le dispositif de détection (110) étant configuré pour basculer d’une configuration de repos, dans laquelle le premier élément (110’) est distant du rotor (20) et du deuxième élément (110’’), vers une configuration de freinage, dans laquelle le premier élément (110’) est entraîné en rotation par le rotor (20) et dans laquelle le deuxième élément (110’’) exerce une réaction opposée à la rotation du rotor (20) sur le premier élément (110’), le dispositif de détection (110) étant configuré pour basculer de la configuration de repos à la configuration de freinage lorsque la rotation du rotor (20) est excentrique par rapport à l’axe de rotation . Machine tournante selon la revendication 1, dans lequel le premier élément (110’) est juxtaposé avec le dispositif de roulement (100) selon l’axe de rotation . Machine tournante selon la revendication 1, dans lequel le dispositif de roulement (100) est distant de la surface (200) du rotor (20) d’une première distance prédéfinie, le premier élément (110’) étant distant de la surface (200) du rotor (20) d’une deuxième distance, la deuxième distance étant définie selon la formule suivante : Où représente la deuxième distance séparant la surface (200) du rotor (20) du premier élément (110), représente la première distance séparant la surface (200) du rotor (20) du dispositif de roulement (100) et représente le rapport de détection d’excentricité prédéfini. Machine tournante selon la revendication 1, dans lequel le premier élément (110’) comprend une excroissance (410) et dans lequel le deuxième élément (110’’) comprend une butée (420), la butée (420) étant en contact de l’excroissance (410) dans la configuration de freinage et distante de l’excroissance (410) dans la configuration de repos. Machine tournante selon la revendication 4, dans lequel l’excroissance (410) est définie selon un axe radial au rotor (20).