FR 3152180 A1 20250221 FR 2308770 A 20230818 Dispositif et procédé de reconstruction d’un front d’onde Le dispositif (10) comprend : un caisson anéchoïque (12) dont l’une des faces est une grille (20) percée de plusieurs ouvertures (22), une source émettrice (S) étant positionnée à une distance d de la grille (20) de sorte qu’un front d’onde (F I ) issu de la source émettrice (S) soit diffracté par chaque ouverture (22) de la grille (20) et génère une figure d’interférences dans le caisson anéchoïque (12), une unité de mesure (14) propre à mesurer les variations d’intensité de la figure d’interférences générée, une unité de traitement (16) propre à : déterminer des différences de marche pour le front d’onde (F I ) incident sur la grille (20) en fonction des mesures effectuées par l’unité de mesure (14), et reconstruire le front d’onde (F I ) incident sur la grille (20) en fonction des différences de marche déterminées. Figure pour l'abrégé : 1 Dispositif et procédé de reconstruction d’un front d’onde La présente invention concerne un dispositif de reconstruction d’un front d’onde. La présente invention concerne aussi un procédé associé de reconstruction d’un front d’onde. L’invention s’inscrit dans le cadre des bancs de test hyperfréquences utilisés pour évaluer les performances des traitements algorithmiques (radar ou autre) effectués par des capteurs disposés au sein d’une chambre anéchoïque. En particulier, l’invention est née dans le cadre de pré-études réalisées pour la conception de futurs bancs de test, l’objectif étant de dimensionner au plus juste les chambres anéchoïques qui équiperont ces bancs de test. Le critère communément retenu par les concepteurs pour dimensionner une chambre est le critère de Fraunhofer qui donne la distance minimale à respecter afin d’opérer en condition de champ lointain (front d’onde quasi plan) lorsque la source d’émission est ponctuelle. Or, l’application stricte de ce critère peut donner des dimensions de chambre pessimistes selon la fréquence de travail et le diamètre de l’antenne du matériel sous test (MST) considérés. De plus, si la source d’émission est composée de plusieurs sources ponctuelles, le critère de Fraunhofer n’est plus applicable. Dans ces conditions, nous ne pouvons plus nous appuyer sur des modèles simples (front d’onde sphérique) pour dimensionner la chambre de manière optimale. Dans le contexte d’une étude visant à évaluer l’impact du défaut de planéité d’une onde émise par une source ponctuelle (ou pluriponctuelle) sur les performances des traitements effectués par un matériel sous test (MST), nous avons simulé le profil du front d’onde présent au niveau de l’antenne du MST (pour rappel, le front d’onde est une construction théorique représentant la surface isophase tridimensionnelle d’une onde radioélectrique). Le profil simulé étant issu d’une modélisation théorique, nous devons nous assurer qu’il a un rapport avec la réalité physique. Or, la reconstitution directe d’un front d’onde réel en mesurant sa phase à l’aide d’une sonde appropriée en tout point de la zone d’intérêt est une opération complexe. En particulier, une solution connue consiste à mesurer, à l’aide d’une sonde appropriée, solidaire d’un dispositif de positionnement mécanique idoine, l’amplitude et la phase du champ électrique en tout point de la portion du plan dans laquelle se situe l’antenne du MST. Si la mesure de l’amplitude ne pose pas de problème particulier, en revanche, celle de la phase est une opération délicate en raison des faibles longueurs d’onde (ondes centimétriques) caractérisant le domaine hyperfréquence : un défaut de positionnement de la sonde de quelques millimètres peut en effet induire une erreur de phase importante. Il existe donc un besoin pour un moyen permettant de déterminer de manière fiable la forme d’un front d’onde. A cet effet, l’invention a pour objet un dispositif de reconstruction d’un front d’onde issu d’une source émettrice, le dispositif comprenant : - un caisson anéchoïque dont l’une des faces est une grille percée de plusieurs ouvertures, la source émettrice étant positionnée à une distance d de la grille de sorte que le front d’onde issu de la source émettrice soit diffracté par chaque ouverture de la grille et génère une figure d’interférences dans le caisson anéchoïque, - une unité de mesure propre à mesurer les variations d’intensité de la figure d’interférences générée, - une unité de traitement propre à : • déterminer des différences de marche pour le front d’onde incident sur la grille en fonction des mesures effectuées par l’unité de mesure, et • reconstruire le front d’onde incident sur la grille en fonction des différences de marche déterminées. Suivant d’autres aspects avantageux de l’invention, le dispositif comprend une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou suivant toutes les combinaisons techniquement possibles : - l’unité de mesure comprend une sonde solidaire d’une unité électromécanique propre à effectuer un balayage linéaire de la figure d’interférences ; - l’unité de mesure comprend une matrice de sondes, de préférence électro-optiques, propre à prendre un instantané de la figure d’interférences ; - l’unité de traitement est propre à traiter les mesures effectuées de sorte à diminuer le rapport signal sur bruit des mesures, la détermination des différences de marche étant réalisée avec les mesures traitées ; - lorsque la figure d’interférences est symétrique, la figure d’interférences comprend plusieurs portions unitaires de forme identique dont la réunion forme la figure d’interférences, le traitement comprenant la détermination de valeurs débruitées pour une portion unitaire, dite de référence, par moyennage des mesures correspondantes de l’ensemble des portions unitaires, et la duplication de la portion unitaire de référence pour former une figure d’interférences débruitée, les valeurs d’intensité de la figure d’interférences débruitée formant les mesures traitées, et/ou - lorsque la figure d’interférences n’est pas symétrique, le traitement comprend : • l’application d’une transformation pour encadrer la figure d’interférences dans une figure englobante, la figure englobante étant une figure symétrique comprenant plusieurs portions unitaires de forme identique dont la réunion forme la figure englobante, • la détermination de valeurs débruitées pour une portion unitaire, dite de référence, de la figure englobante par moyennage des mesures correspondantes de l’ensemble des portions unitaires, et la duplication de la portion unitaire de référence pour former une figure englobante débruitée, et • l’application d’une transformation inverse à la figure englobante débruitée pour obtenir une figure d’interférences débruitée, les valeurs d’intensité de la figure d’interférences débruitée formant les mesures traitées ; - les différences de marche sont déterminées par l’unité de traitement par minimisation d’une fonction de coût selon le critère des moindres carrés, la fonction de coût évaluant l’écart entre les mesures effectuées sur la figure d’interférences, et des valeurs correspondantes attendues issues d’un modèle théorique ; - le caisson anéchoïque est un volume dont plusieurs parois internes sont recouvertes d’un matériau absorbant les ondes électromagnétiques ; - la grille est une plaque conductrice dont les ouvertures sont des trous circulaires ou hexagonaux, les positions des ouvertures correspondant aux nœuds d’un réseau bidimensionnel périodique engendré par la répétition d’une maille élémentaire présentant une symétrie de rotation. L’invention concerne également un procédé de reconstruction d’un front d’onde issu d’une source émettrice par un dispositif de reconstruction, dans lequel le procédé comprend : - la génération d’un front d’onde par la source émettrice positionnée à une distance d de la grille du caisson anéchoïque, - la diffraction du front d’onde par chaque ouverture de la grille et la génération d’une figure d’interférences dans le caisson anéchoïque, - la mesure, par l’unité de mesure, des variations d’intensité de la figure d’interférences générée, - la détermination, par l’unité de traitement, des différences de marche pour le front d’onde incident sur la grille en fonction des mesures effectuées par l’unité de mesure, et - la reconstruction, par l’unité de traitement, du front d’onde incident sur la grille en fonction des différences de marche déterminées. Optionnellement, le procédé comprend la répétition des étapes du procédé pour différentes distances d de la source émettrice à la grille du caisson, et la détermination d’une distance d à partir de laquelle le front d’onde incident sur la grille remplit un critère de planéité. L’invention apparaîtra plus clairement à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple non limitatif, et faite en référence aux dessins dans lesquels : FIG. 1 la FIG. 1 est une vue schématique d’un exemple d’un dispositif de reconstruction, FIG. 2 la FIG. 2 est une vue schématique d’un exemple de la diffraction d’un front d’onde issu d’une source ponctuelle par des ouvertures d’une grille de sorte à former une figure d’interférences, FIG. 3 la FIG. 3 est une vue schématique d’un exemple des portions unitaires d’une figure d’interférences symétrique, FIG. 4 la FIG. 4 est une vue schématique d’un exemple d’une figure englobante encadrant une figure d’interférences non symétrique, la figure englobante étant divisée en portions unitaires, et FIG. 5 la FIG. 5 est une vue schématique d’un exemple d’organigramme d’un procédé de reconstruction d’un front d’onde. Un dispositif 10 de reconstruction d’un front d’onde F I issu d’une source émettrice S est illustré par la FIG. 1 . La source émettrice S est propre à émettre une onde électromagnétique ayant une ou plusieurs longueurs d’onde λ. L’onde électromagnétique se propage sous la forme d’un front d’onde F I . La source émettrice S est, par exemple, une source ponctuelle ou une source pluriponctuelle (c’est-à-dire composée de plusieurs sources ponctuelles). Le dispositif 10 comprend un caisson anéchoïque 12, une unité de mesure 14 et une unité de traitement 16. De préférence, comme illustré par la FIG. 1 , le caisson anéchoïque 12, l’unité de mesure 14 et la source émettrice S sont à l’intérieur d’une même chambre 18 (anéchoïque ou non). Le caisson anéchoïque 12 est un volume dont au moins certaines des faces internes absorbent les ondes sonores ou électromagnétiques de sorte à reproduire des conditions de champ libre. L’une des faces du caisson anéchoïque 12 est une grille 20 percée de plusieurs ouvertures 22. La source émettrice S est positionnée à une distance d de la grille 20 de sorte que le front d’onde F I , issu de la source émettrice S et incident sur la grille 20, soit diffracté par chaque ouverture 22 de la grille 20 et génère une figure d’interférences F dans le caisson anéchoïque 12. La figure d’interférences F se forme par exemple sur la face du caisson anéchoïque 12 opposée à la grille 20. En variante, la figure d’interférences F se forme sur un écran de projection positionné, par exemple, sur la face du caisson anéchoïque 12 opposée à la grille 20. La FIG. 2 illustre un exemple de diffraction d’une source ponctuelle S par une grille 20 comportant des ouvertures 22 disposées en couronne pour former une figure d’interférences F au point M. A noter que la FIG. 2 est purement didactique. Elle représente en effet un cas particulier destiné à illustrer le principe de l’invention. En pratique, une grille est formée non d’un mais d’une pluralité de couronnes concentriques ou par la répétition périodique d’une maille élémentaire dont les sommets coïncident avec les ouvertures ou éventuellement d’une pluralité d’ouvertures disposées sur la plaque selon une distribution donnée. De préférence, toutes les parois du caisson anéchoïque 12 sont recouvertes d’un matériau absorbant les ondes électromagnétiques à la longueur d’onde du front d’onde F I incident sur la grille 20, à l’exception de la face formée par la grille 20 et de la face opposée où se forme la figure d’interférences F. Le matériau est, par exemple, une mousse polymère ou des fibres de verre. La mousse polymère est, par exemple, imprégnée d’un matériau absorbant les ondes radioélectriques aux fréquences considérées. En complément ou variante, la face externe (dirigée vers la source S) de la plaque métallique dans laquelle sont percées les ouvertures 22 formant la grille 20 est également recouverte d’un matériau absorbant. Dans un exemple, le caisson anéchoïque 12 est un volume ayant 6 faces, tel qu’un parallélépipède rectangle ou une pyramide tronquée. En variante, le caisson anéchoïque 12 est formé par une surface de révolution. De préférence, la forme du caisson anéchoïque 12 est évasée de manière à ressembler à celle d’un cornet de gramophone (l’embouchure étant située du côté de la grille et son diamètre étant au moins égal à celui de cette dernière). Cela permet d’éviter les multi trajets susceptibles de survenir à l’intérieur du caisson anéchoïque 12 et qui contribuent à la genèse de la figure d’interférences (même lorsqu’ils ont été atténués grâce au revêtement absorbant dont sont tapissées les parois intérieures du caisson). Ainsi, la figure d’interférences apparaissant dans la zone centrale du plan de projection opposé à celui de la grille serait uniquement produite par les trajets directs (il en résulte une conformité accrue avec le modèle théorique utilisé lors de la minimisation du critère des moindres carrés). En pratique, le caisson anéchoïque 12 a une forme de pyramide tronquée ou de cône tronqué (plus simple à réaliser qu’une vraie forme évasée). De préférence, la grille 20 est une plaque conductrice dont les ouvertures 22 sont des trous circulaires ou hexagonaux. Les positions des ouvertures 22 correspondent aux nœuds d’un réseau bidimensionnel périodique engendré par la répétition d’une maille élémentaire présentant une symétrie de rotation. Les mailles élémentaires suivantes sont privilégiées : maille triangulaire équilatérale, maille carrée, ou encore maille hexagonale. De préférence, le diamètre des trous est de l’ordre de la longueur d’onde du front d’onde F I , idéalement égal à la longueur d’onde du front d’onde F I . L’unité de mesure 14 est propre à mesurer l’intensité, notamment les variations d’intensité (creux et crêtes), de la figure d’interférences F générée. L’unité de mesure 14 comprend, par exemple, une sonde solidaire d’une unité électromécanique propre à effectuer un balayage linéaire de l’écran de projection. Le balayage linéaire est typiquement en boustrophédon. En variante, l’unité de mesure 14 comprend une matrice de sondes propre à prendre un instantané de l’écran de projection. Les sondes sont de préférence des sondes électro-optiques en raison de leur compacité et de leur aptitude à effectuer une mesure localisée très précise du champ électrique sans induire de perturbation. En particulier, chaque sonde de la matrice est propre à transformer le champ électrique de l’onde incidente qu’elle capte en un signal analogique. Les signaux analogiques sont ensuite numérisés par une unité de numérisation pour obtenir une image de la figure d’interférences F. L’unité de traitement 16 est propre à reconstruire le front d’onde F I incident sur la grille 20 en fonction des mesures effectuées par l’unité de mesure 14. L’unité de traitement 16 est, par exemple, un calculateur. Dans un exemple, l’unité de traitement 16 est en interaction avec un produit-programme d’ordinateur qui comporte un support d’informations. Le support d’informations est un support lisible par l’unité de calcul. Sur le support d’informations est mémorisé le produit-programme d’ordinateur comprenant des instructions de programme. Le programme d’ordinateur est chargeable sur l’unité de traitement 16 et entraîne la mise en œuvre des étapes de détermination de différences de marche et de reconstruction de front d’onde F I , lorsque le programme d’ordinateur est mis en œuvre sur l’unité de traitement 16. Optionnellement, l’unité de traitement 16 est propre à traiter les mesures effectuées de sorte à diminuer le rapport signal sur bruit des mesures, la reconstruction du front d’onde F I étant réalisée avec les mesures traitées. En particulier, le traitement permet d’améliorer le rapport signal sur bruit de la luminance de l’image obtenue de la figure d’interférences F (c’est-à-dire du signal qui correspond aux valeurs de contraste d'une image, du noir le plus profond jusqu'au blanc le plus pur). Dans un exemple, lorsque la figure d’interférences F est symétrique, la figure d’interférences F comprend plusieurs portions unitaires PU de forme identique dont la réunion forme la figure d’interférences F. Par exemple, la FIG. 3 illustre une figure d’interférences F de forme circulaire divisée en 6 portions égales. Le traitement comprend la détermination de valeurs débruitées pour une portion unitaire, dite de référence, par moyennage des mesures correspondantes de l’ensemble des portions unitaires PU (c’est-à-dire que pour chaque point échantillonné de la portion de référence, les valeurs mesurées en ce point pour l’ensemble des portions unitaires PU sont moyennées). La portion de référence est ensuite dupliquée pour former une figure d’interférences F débruitée. Les valeurs d’intensité de la figure d’interférences F débruitée forment les mesures traitées. Dans un autre exemple, lorsque la figure d’interférences F n’est pas symétrique, le traitement comprend l’application d’une transformation pour encadrer la figure d’interférences F mesurée dans une figure englobante FE. La figure englobante FE est une figure symétrique comprenant plusieurs portions unitaires PU de forme identique dont la réunion forme la figure englobante FE. Le traitement comprend, en outre, la détermination de valeurs débruitées pour une portion unitaire, dite de référence, de la figure englobante FE par moyennage des mesures correspondantes de l’ensemble des portions unitaires PU, et la duplication de la portion unitaire de référence pour former une figure englobante FE débruitée. Le traitement comprend enfin l’application d’une transformation inverse à la figure englobante FE débruitée pour obtenir une figure d’interférences F débruitée. Les valeurs d’intensité de la figure d’interférences F débruitée forment les mesures traitées. L’unité de traitement 16 est propre à déterminer des différences de marche pour le front d’onde F I incident sur la grille 20 en fonction des mesures (éventuellement mesures traitées) effectuées par l’unité de mesure 14. Dans un exemple de mise en œuvre, les différences de marche sont déterminées par l’unité de traitement 16 par minimisation d’une fonction de coût selon le critère des moindres carrés. La fonction de coût évalue l’écart entre les mesures effectuées sur la figure d’interférences F, et des valeurs correspondantes attendues issues d’un modèle théorique. Un exemple d’algorithme utilisé est donné dans ce qui suit en prenant l’exemple d’une source émettrice S ponctuelle située sur l’axe à mètres d’une grille 20 de centre comportant couronnes concentriques de rayon et d’un front d’onde dont le profil géométrique est de révolution (voir figure 2). La figure d’interférences située dans le plan (à mètres de la grille 20) est échantillonnée uniformément selon les axes et . L’intensité mesurée au point de la figure d’interférences de coordonnées est notée . Le phénomène d’interférence en ce point est modélisé comme suit : Où : désigne l’amplitude de l’onde incidente, la différence de marche (ou différence de phase) entre le cercle passant par les centres des trous de la couronne de la grille 20 d’indice et la rétroprojection de ce cercle sur le front d’onde incident, le nombre de trous de la couronne d’indice , le nombre d’onde, ( ) et ( ) les indices dénombrant l’ensemble des échantillons de coordonnées dans le plan , la distance entre le centre du trou d’indice de la couronne d’indice . Les différences de phase caractérisant le front d’onde incident sont estimées en minimisant selon le critère des moindres carrés la fonction de coût suivante : Le produit se simplifie de la manière suivante : Où : désigne la partie réelle et la conjugaison complexe. Avec : Soit : Où : désigne la partie imaginaire. La fonction de coût s’écrit finalement : Les différences de phase cherchées sont obtenues en écrivant : Et en résolvant le système obtenu. L’algorithme que nous venons de présenter tire parti des propriétés géométriques de la grille 20 et du front d’onde. Si la distribution des trous sur le plan est quelconque alors le phénomène d’interférence au point est modélisé comme suit : Où : ( ) et ( ) désignent les indices dénombrant l’ensemble des trous de coordonnées dans le plan L’unité de traitement 16 est propre à reconstruire le front d’onde F I incident sur la grille 20 en fonction des différences de marche déterminées. En effet, la connaissance de la différence de marche pour différents points du front d’onde F I permet de reconstituer la forme du front d’onde F I . Un procédé de reconstruction d’un front d’onde F I issu d’une source émettrice S par un dispositif 10 de reconstruction tel que décrit précédemment, va maintenant être décrit en référence à la FIG. 5 . Le procédé de reconstruction comprend une étape 100 de génération d’un front d’onde F I par la source émettrice S positionnée à une distance d de la grille 20 du caisson anéchoïque 12. Le procédé de reconstruction comprend une étape 110 de diffraction du front d’onde F I par chaque ouverture 22 de la grille 20 et la génération d’une figure d’interférences F sur l’écran de projection présent dans le caisson anéchoïque 12. Le procédé de reconstruction comprend une étape 120 de mesure, par l’unité de mesure 14, des variations d’intensité de la figure d’interférences F générée. Le procédé de reconstruction comprend une étape 130 de détermination, par l’unité de traitement 16, des différences de marche pour le front d’onde F I incident sur la grille 20 en fonction des mesures effectuées par l’unité de mesure 14. Le procédé de reconstruction comprend une étape 140 de reconstruction, par l’unité de traitement 16, du front d’onde F I incident sur la grille 20 en fonction des différences de marche déterminées. Dans un mode de mise en œuvre spécifique visant par exemple à déterminer les dimensions au plus juste d’une chambre anéchoïque, le procédé comprend la répétition des étapes du procédé pour différentes distances d de la source émettrice S à la grille 20 du caisson anéchoïque 12, et la détermination d’une distance d à partir de laquelle le front d’onde F I incident sur la grille 20 remplit un critère de planéité. Typiquement, le critère de planéité permet d’évaluer à partir de quelle distance d la planéité du front d’onde F I est considérée acceptable pour l’application souhaitée. Ainsi, la présente invention permet par l’acquisition de mesures de la figure d’interférences générée par la grille et suite à un traitement numérique, de reconstruire la surface tridimensionnelle du front d’onde incident. L’invention permet, ainsi, de déterminer de manière simple et fiable la forme d’un front d’onde. Elle apporte en outre, en fonction des modes de réalisation, les avantages suivants : Le front d’onde est reconstitué en mesurant simplement les variations d’intensité correspondant aux franges (ou aux creux et crêtes) d’une figure d’interférence. La figure d’interférences obtenue présente une symétrie de rotation dont l’exploitation permet d’améliorer le rapport signal sur bruit de la luminance (variations d’intensité) de l’image obtenue après échantillonnage. La sensibilité de la méthode à la distance séparant la source de la grille est élevée ce qui permet de mesurer avec acuité l’évolution de la courbure du front d’onde avec la distance. Il est possible d’acquérir un instantané du front d’onde avec des matrices de sondes, ce que ne permet pas un système de positionnement mécanique de haute précision en raison du temps de mesure. Dans un contexte dynamique (lorsque la source émettrice est en mouvement), nous pouvons envisager de cinématographier l’évolution temporelle du front d’onde. Le dispositif et procédé décrits ont été proposés dans le contexte d’une expérimentation dont l’objet est l’acquisition de fronts d’onde réels statiques afin de valider les résultats d’une simulation théorique. Ce dispositif et procédé sont également compatibles avec les applications suivantes : conception d’antennes, conception de chambres anéchoïques, étude de l’évolution temporelle de fronts d’onde réels, ou encore validation et qualification de moyens d’essais. L’homme du métier comprendra que les modes de réalisation décrits peuvent être combinés pourvu qu’ils soient compatibles techniquement. Dispositif (10) de reconstruction d’un front d’onde (F I ) issu d’une source émettrice (S), le dispositif (10) comprenant : un caisson anéchoïque (12) dont l’une des faces est une grille (20) percée de plusieurs ouvertures (22), la source émettrice (S) étant positionnée à une distance d de la grille (20) de sorte que le front d’onde (F I ) issu de la source émettrice (S) soit diffracté par chaque ouverture (22) de la grille (20) et génère une figure d’interférences (F) dans le caisson anéchoïque (12), une unité de mesure (14) propre à mesurer les variations d’intensité de la figure d’interférences (F) générée, une unité de traitement (16) propre à : déterminer des différences de marche pour le front d’onde (F I ) incident sur la grille (20) en fonction des mesures effectuées par l’unité de mesure (14), et reconstruire le front d’onde (F I ) incident sur la grille (20) en fonction des différences de marche déterminées. Dispositif (10) selon la revendication 1, dans lequel l’unité de mesure (14) comprend une sonde solidaire d’une unité électromécanique propre à effectuer un balayage linéaire de la figure d’interférences (F). Dispositif (10) selon la revendication 1, dans lequel l’unité de mesure (14) comprend une matrice de sondes, de préférence électro-optiques, propre à prendre un instantané de la figure d’interférences (F). Dispositif (10) selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel l’unité de traitement (16) est propre à traiter les mesures effectuées de sorte à diminuer le rapport signal sur bruit des mesures, la détermination des différences de marche étant réalisée avec les mesures traitées. Dispositif (10) selon la revendication 4, dans lequel : lorsque la figure d’interférences (F) est symétrique, la figure d’interférences (F) comprend plusieurs portions unitaires (PU) de forme identique dont la réunion forme la figure d’interférences (F), le traitement comprenant la détermination de valeurs débruitées pour une portion unitaire, dite de référence, par moyennage des mesures correspondantes de l’ensemble des portions unitaires (PU), et la duplication de la portion unitaire de référence pour former une figure d’interférences (F) débruitée, les valeurs d’intensité de la figure d’interférences (F) débruitée formant les mesures traitées, et/ou lorsque la figure d’interférences (F) n’est pas symétrique, le traitement comprend : l’application d’une transformation pour encadrer la figure d’interférences (F) dans une figure englobante (FE), la figure englobante (FE) étant une figure symétrique comprenant plusieurs portions unitaires (PU) de forme identique dont la réunion forme la figure englobante (FE), la détermination de valeurs débruitées pour une portion unitaire, dite de référence, de la figure englobante (FE) par moyennage des mesures correspondantes de l’ensemble des portions unitaires (PU), et la duplication de la portion unitaire de référence pour former une figure englobante (FE) débruitée, et l’application d’une transformation inverse à la figure englobante (FE) débruitée pour obtenir une figure d’interférences (F) débruitée, les valeurs d’intensité de la figure d’interférences (F) débruitée formant les mesures traitées. Dispositif (10) selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel les différences de marche sont déterminées par l’unité de traitement (16) par minimisation d’une fonction de coût selon le critère des moindres carrés, la fonction de coût évaluant l’écart entre les mesures effectuées sur la figure d’interférences (F), et des valeurs correspondantes attendues issues d’un modèle théorique. Dispositif (10) selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel le caisson anéchoïque (12) est un volume dont plusieurs parois internes sont recouvertes d’un matériau absorbant les ondes électromagnétiques. Dispositif (10) selon l’une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel la grille (20) est une plaque conductrice dont les ouvertures (22) sont des trous circulaires ou hexagonaux, les positions des ouvertures (22) correspondant aux nœuds d’un réseau bidimensionnel périodique engendré par la répétition d’une maille élémentaire présentant une symétrie de rotation. Procédé de reconstruction d’un front d’onde (F I ) issu d’une source émettrice (S) par un dispositif (10) de reconstruction selon l’une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel le procédé comprend : la génération d’un front d’onde (F I ) par la source émettrice (S) positionnée à une distance d de la grille (20) du caisson anéchoïque (12), la diffraction du front d’onde (F I ) par chaque ouverture (22) de la grille (20) et la génération d’une figure d’interférences (F) dans le caisson anéchoïque (12), la mesure, par l’unité de mesure (14), des variations d’intensité de la figure d’interférences (F) générée, la détermination, par l’unité de traitement (16), des différences de marche pour le front d’onde (F I ) incident sur la grille (20) en fonction des mesures effectuées par l’unité de mesure (14), et la reconstruction, par l’unité de traitement (16), du front d’onde (F I ) incident sur la grille (20) en fonction des différences de marche déterminées. Procédé selon la revendication 9, dans lequel le procédé comprend la répétition des étapes du procédé pour différentes distances d de la source émettrice (S) à la grille (20) du caisson, et la détermination d’une distance d à partir de laquelle le front d’onde (F I ) incident sur la grille (20) remplit un critère de planéité.