FR 3155004 A1 20250509 FR 2411975 A 20241031 L’invention concerne des procédés de production de noir de carbone au moyen d’un combustible de brûleur qui comprend au moins un combustible de brûleur durable, tel que, mais sans s’y limiter, de l’huile de pyrolyse de pneus. Les noirs de carbone produits par ces procédés sont décrits plus en détail. L’invention concerne en outre les avantages obtenus grâce aux procédés. Procédés de production de noirs de carbone à l’aide de combustibles de brûleur durables et produits fabriqués à partir de ceux-ci La présente invention concerne des procédés de production de noir de carbone produit à partir de combustibles de brûleur durables ou alternatifs. La présente invention concerne en outre des noirs de carbone formés à partir de l’utilisation de combustibles de brûleur durables dans le processus. Le noir de carbone a été utilisé pour modifier les propriétés mécaniques, électriques et optiques dans des compositions. Les noirs de carbone et autres charges ont été utilisés comme pigments, charges et/ou agents de renforcement dans la composition et la préparation de compositions utilisées dans des applications de caoutchouc, de plastique, de papier ou de textile. Les propriétés du noir de carbone ou d’autres charges sont des facteurs importants pour déterminer différentes caractéristiques de performance de ces compositions. Les utilisations importantes des compositions élastomères concernent la fabrication de pneus et des composants supplémentaires sont souvent ajoutés pour conférer des propriétés spécifiques au produit fini ou à ses composants. Les noirs de carbone ont été utilisés pour modifier les propriétés fonctionnelles, la conductivité électrique, la rhéologie, les propriétés de surface, la viscosité, l’aspect et d’autres propriétés dans des compositions élastomères et d’autres types de compositions. Le processus conventionnel et le plus courant pour la production industrielle de noirs de carbone est le processus au fourneau. Dans ce processus, une première matière première liquide contenant du carbone ou matière première liquide contenant du carbone principale, telle que de l’huile de décantation, est injectée dans un flux de gaz brûlé ou de combustion chaud pauvre en combustible. Le flux de combustion chaud est formé par oxydation d’un combustible de brûleur, généralement du gaz naturel ou du gaz de charbon ou un combustible liquide similaire ou identique à la matière première primaire, dans de l’air ou de l’air enrichi en oxygène ou de l’oxygène. Une partie de la matière première se pyrolyse pour produire du noir de carbone et des sous-produits (principalement de l’hydrogène et du monoxyde de carbone) ; le reste s’oxyde pour produire CO 2 et H 2 O. La matière première conventionnelle ou traditionnelle est une huile de décantation, une huile boueuse, une huile de cokéfaction, un dérivé de goudron de houille ou un résidu liquide lourd provenant d’un processus de craquage d’éthylène. Ces matières premières de noir de carbone sont généralement à la fois lourdes (densité > 1,02), ont un rapport atomique H:C inférieur à 1,23, sont riches en aromatiques (indice de corrélation du Bureau of Mines (BMCI) > 100) et sont liquides à température et pression ambiantes (par exemple, 25 °C à 1 atm). Les quantités d’hydrogène et de carbone peuvent être mesurées conformément à l’ASTM D5291 ou à des méthodes équivalentes. Elles sont toutes généralement dérivées de combustibles fossiles. Le processus de fabrication de noir de fourneau diffère du processus de fabrication de noir au tunnel et du processus de fabrication de noir thermique, qui utilisent tous deux du gaz naturel comme matière première. Il serait à la fois économiquement utile et bénéfique pour l’environnement d’utiliser un ou plusieurs combustibles de brûleur durables dans un processus de fabrication de noir de carbone de fourneau existant. Ces combustibles de brûleur ne seraient pas nécessairement à base de combustibles fossiles. Des exemples de ceux-ci comprennent des huiles végétales, des huiles dérivées de la pyrolyse de pneus recyclés (huile de pyrolyse de pneus ou TPO), de matières plastiques, de déchets municipaux, de biomasse ou de gaz naturel produit à partir de décharges ou de déchets agricoles. Par conséquent, il existe un besoin dans l’industrie de fournir une solution pour être capable d’utiliser (pour permettre l’utilisation) de grandes quantités de matériaux durables dans un processus de fabrication de noir de carbone de fourneau existant, et de produire encore des noirs de carbone comparables aux noirs de carbone formés à partir de combustible de brûleur traditionnel et de matières premières primaires (par exemple, produire des noirs de carbone avec des rendements acceptables et/ou avec des surfaces spécifiques élevées et/ou des structures élevées). Une façon d’y parvenir consiste à utiliser des matériaux durables en tant que combustible de combustion (où au moins la majorité du combustible de brûleur total est un combustible de brûleur durable). L’utilisation de ces combustibles de brûleur durables dans un processus au fourneau existant permet d’économiser d’importants capitaux et ressources de développement, au lieu de développer, de concevoir et de construire un nouveau processus pour les utiliser. L’ensemble des brevets et publications mentionnés présentement sont incorporés dans leur intégralité en référence. RÉSUMÉ DE LA PRÉSENTE INVENTION Une caractéristique de la présente invention est de fournir des procédés de préparation ou de production de noir de carbone au moyen de combustibles de brûleur qui comprennent au moins un combustible de brûleur durable. Une caractéristique supplémentaire de la présente invention est de fournir des noirs de carbone fabriqués à partir de processus qui utilisent des combustibles de brûleur qui comprennent au moins un combustible de brûleur durable. Une autre caractéristique est de fournir un procédé de production de noirs de carbone utilisant des matières premières formant du noir de carbone conventionnelles ainsi que des combustibles de brûleur qui comprennent au moins un combustible de brûleur durable. Une caractéristique supplémentaire est la fourniture d’un procédé de production de noirs de carbone utilisant un combustible de brûleur qui comprend au moins un combustible de brûleur durable (par exemple, où la majorité en poids du combustible de brûleur est au moins un combustible de brûleur durable) et de telle sorte que le noir de carbone résultant ait un rendement acceptable (par exemple, bon), pour une surface acceptable (par exemple, élevée) donnée et/ou une structure acceptable (par exemple, une structure élevée). Pour obtenir ces avantages et d’autres, et conformément aux objectifs de la présente invention, tels qu’ils sont réalisés et largement décrits présentement, la présente invention concerne, en partie, un procédé de production de noir de carbone. Le procédé comprend l’introduction dans un réacteur à noir de carbone d’un combustible de brûleur comprenant au moins un combustible de brûleur durable, puis l’allumage et la formation d’un flux de gaz chauds à partir du combustible de brûleur dans le réacteur. Le procédé comprend ensuite l’introduction dans le réacteur à noir de carbone d’au moins une matière première produisant du noir de carbone à un ou plusieurs points d’introduction et la combinaison de la ou des matières premières produisant du noir de carbone avec le flux de gaz chauds pour former du noir de carbone dans un flux de réaction. Le procédé comprend en outre la trempe du flux de réaction contenant le noir de carbone et la récupération du noir de carbone. En outre, la présente invention concerne, en partie, un ou plusieurs noirs de carbone dans lesquels au moins une partie ou au moins une majorité du combustible de brûleur qui est utilisé est un combustible de brûleur durable dans le processus de formation du noir de carbone. La présente invention concerne en outre des produits et/ou des articles, tels que, mais sans s’y limiter, des composites élastomères formés à partir d’un ou plusieurs des noirs de carbone de la présente invention. Il doit être entendu que la description générale ci-dessus et la description détaillée ci-après sont faites uniquement à titre d’exemple et sont destinées à fournir une explication supplémentaire de la présente invention telle que revendiquée. Les dessins annexés, qui sont incorporés et constituent une partie de cette demande, illustrent différentes caractéristiques de la présente invention et, conjointement avec la description, servent à expliquer les principes de la présente invention. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS La FIG. 1 est une vue en coupe transversale d’un exemple d’un réacteur adapté pour préparer le noir de carbone de la présente invention. La FIG. 1 est une vue en coupe transversale d’un autre exemple d’un réacteur adapté pour préparer le noir de carbone de la présente invention. La FIG. 2 est une vue en coupe transversale d’un autre exemple d’un réacteur adapté pour préparer le noir de carbone de la présente invention. La FIG. 3 est un graphique représentant l’OAC (%) et le STSA (en m 2 /g) pour deux exemples de la présente invention et un exemple comparatif avec différents combustibles de brûleur utilisés. La FIG. 4 est un graphique représentant le rendement sans dimension et STSA (en m 2 /g) pour deux exemples de la présente invention et un exemple comparatif avec différents combustibles de brûleur utilisés. La FIG. 5 est un graphique représentant COAN et STSA (en m 2 /g) pour deux exemples de la présente invention et un exemple comparatif avec différents combustibles de brûleur utilisés. La FIG. 6 est un graphique représentant Tint et STSA (en m 2 /g) pour deux exemples de la présente invention et un exemple comparatif avec différents combustibles de brûleur utilisés. La FIG. 7 est un graphique représentant l’indice d’iode et STSA (en m 2 /g) pour deux exemples de la présente invention et un exemple comparatif avec différents combustibles de brûleur utilisés. DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE LA PRÉSENTE INVENTION La présente invention concerne des procédés de production de noirs de carbone qui utilisent des combustibles de brûleur qui comprennent un ou plusieurs combustibles de brûleur durables, tels que définis et décrits dans la présente description. Aux fins de la présente invention, les combustibles de brûleur « durables », tel que ce terme est utilisé ici, peuvent être ou inclure, par exemple, ce qui est parfois appelé des matériaux circulaires ou des matériaux recyclés ou peuvent être appelés matériaux et/ou combustibles « durables » provenant de sources biologiques. Des exemples de combustibles de brûleur pouvant être utilisés sont décrits en détail ci-dessous. La présente invention concerne en outre des noirs de carbone produits à partir d’un ou plusieurs de ces procédés. Avec les procédés de la présente invention, de préférence, au moins une majorité du combustible de brûleur total utilisé peut être un ou plusieurs combustibles de brûleur durables. Grâce aux procédés de la présente invention, non seulement de grandes quantités de combustible de brûleur durable peuvent être utilisées comme combustible de brûleur, mais cela ne compromet en aucune façon la qualité du noir de carbone produit. Ainsi, les procédés de la présente invention utilisent des combustibles de brûleur durables qu’il est plus souhaitable d’utiliser pour des raisons environnementales et/ou d’autres raisons, et produisent cependant des noirs de carbone qui sont au moins comparables, voire supérieurs, aux noirs de carbone produits en utilisant des combustibles de brûleur 100 % traditionnels dans les processus de fabrication de noir de carbone de fourneau. Un procédé de production de noir de carbone selon la présente invention comprend ou inclut l’introduction, dans un réacteur à noir de carbone, d’un combustible de brûleur qui comprend au moins une partie d’un ou plusieurs combustibles de brûleur durables. Le procédé comprend en outre l’allumage et la formation d’un flux de gaz chauds ou d’un flux de gaz chauffé dans le réacteur à noir de carbone (par exemple, un réacteur à noir de carbone de fourneau). Le procédé comprend en outre l’introduction, dans le réacteur à noir de carbone, d’au moins une matière première produisant du noir de carbone (ou matière première de noir de carbone) au moyen d’un ou plusieurs points d’introduction. Le procédé comprend ensuite la combinaison de la matière première produisant du noir de carbone avec le flux de gaz chauds pour former du noir de carbone dans un flux de réaction. Le procédé comprend ensuite la trempe du flux de réaction contenant le noir de carbone et la récupération du noir de carbone. Dans le procédé, de préférence, le combustible de brûleur durable constitue une majorité du combustible de brûleur total et plus préférablement, constitue au moins 60 % en poids du combustible de brûleur total. Le combustible de brûleur durable peut être un combustible dérivé de sources considérées comme durables, biologiques et/ou recyclées. Par exemple, le combustible de brûleur durable peut être ou comprendre de l’éthylène, un gaz à température et pression ambiantes. L’éthylène peut être produit à partir d’éthanol d’origine biologique, par exemple à partir de la fermentation de maïs ou d’autres fermentations de matières végétales. En variante ou en outre, le combustible de brûleur durable peut être une huile issue de la liquéfaction hydrothermale (HTL) de biomasse ou de pneus, de matières plastiques ou d’autres déchets. Le combustible de brûleur durable, aux fins de la présente invention, peut être un combustible qui n’est pas dérivé de la production d’essence à base de combustibles fossiles ou du craquage de charbon, ou du craquage visant à produire des oléfines. Ainsi, le combustible de brûleur durable est un combustible autre que du liquide de goudron de houille, un liquide de raffinerie de pétrole ou un résidu de craquage d’éthylène. D’autres exemples de combustible de brûleur durable peuvent comprendre, mais sans s’y limiter, les suivants : une huile de pyrolyse de pneus, une huile de pyrolyse de matières plastiques, une huile d’origine végétale, une huile d’origine forestière, une huile dérivée de la pyrolyse de déchets solides municipaux, une huile dérivée de la pyrolyse ou de la décomposition de biomasse (par exemple, animale, de plante, d’arbre ou de légume) ou d’autres déchets agricoles, une huile dérivée du traitement de sous-produits de fabrication de papier, et/ou une autre huile provenant principalement de biomatériaux ou d’une combinaison quelconque de ceux-ci. Ces matières premières liquides ont un rapport atomique H:C supérieur à 1,23, ou une densité inférieure à 1,02, ou une valeur BMCI inférieure à 100. Des exemples spécifiques de combustibles de brûleur liquides durables sont présentés dans le [tableau 1] ci-dessous : Exemple de matière première Huile de pyrolyse de pneus Bolder 350 Huile de pyrolyse de pneus Delta Energy DE-Solv Huile de soja Huile de maïs Huile d’arachide H:C atomique 1,32 1,5 1,87 1,87 1,87 Densité 1,00 0,94 0,93 0,92 0,91 BMCI 94 62,5 56 54 50 Teneur en soufre (% en poids) 1,08 1,03 0 0 0 Point d’éclair ( o C) 68 32 >110 321 315 Tableau 1. D’autres exemples de combustible de brûleur durable peuvent comprendre, sans toutefois s’y limiter, les suivants : une matière première durable, une matière première biosourcée ou d’origine biologique, et/ou un autre sous-produit d’un processus de raffinage, ou des combinaisons quelconques de ceux-ci. D’autres exemples de combustible de brûleur durable peuvent comprendre, sans toutefois s’y limiter, les suivants : des huiles végétales, de fruits, de noix ou autres huiles d’origine végétale (par exemple, l’huile de maïs et/ou l’huile de maïs de distillerie) ou des huiles d’origine forestière. D’autres exemples de combustible de brûleur durable peuvent comprendre, sans toutefois s’y limiter, les suivants : l’éthanol biosourcé (issu de la fermentation de maïs ou d’autres produits de fermentation de plante, de légume ou de fruit). D’autres exemples de combustible de brûleur durable peuvent comprendre, sans toutefois s’y limiter, les suivants : des cires et des résines produites par des plantes ou des animaux, telles que la lanoline ou la gomme-laque. D’autres exemples de combustible de brûleur durable peuvent comprendre, sans toutefois s’y limiter, les suivants : des huiles obtenues à partir de graisses animales. D’autres exemples de combustible de brûleur durable peuvent comprendre, sans toutefois s’y limiter, des huiles d’algues. D’autres exemples de combustible de brûleur durable peuvent comprendre, sans toutefois s’y limiter, des huiles obtenues à partir de la pyrolyse de boues d’épuration ou de déchets agricoles. D’autres exemples de combustible de brûleur durable peuvent comprendre, sans toutefois s’y limiter, les suivants : des sous-produits liquides du traitement de matériaux biogéniques. D’autres exemples de combustible de brûleur durable peuvent comprendre, sans toutefois s’y limiter, les suivants : des liquides produits par liquéfaction hydrothermale de biomatériaux, de caoutchouc, de matières plastiques ou d’autres déchets. D’autres exemples de combustible de brûleur durable peuvent comprendre, sans toutefois s’y limiter, les suivants : des huiles de tall brutes, la colophane d’huile de tall, le brai d’huile de tall ou des acides gras d’huile de tall (par exemple, issus de processus de fabrication de papier). D’autres exemples de combustible de brûleur durable peuvent comprendre, sans toutefois s’y limiter, les suivants : des matières premières durables telles que des huiles produites à partir de matériaux recyclés. D’autres exemples de combustible de brûleur durable peuvent comprendre, sans toutefois s’y limiter, les suivants : des huiles dérivées de la pyrolyse de pneus de mauvaise qualité, rejetés ou en fin de vie. D’autres exemples de combustible de brûleur durable peuvent comprendre, sans toutefois s’y limiter, des huiles dérivées de la pyrolyse de matières plastiques mises au rebut ou recyclées. D’autres exemples de combustible de brûleur durable peuvent comprendre, sans toutefois s’y limiter, les suivants : des huiles dérivées de la pyrolyse de déchets solides municipaux. D’autres exemples de combustible de brûleur durable peuvent comprendre, sans toutefois s’y limiter, les suivants : des huiles dérivées de la pyrolyse de la biomasse (bio-huile), par exemple, d’animaux ou de plantes (par exemple, de légumes) ou d’arbres, ou du biocharbon broyé. D’autres exemples de combustibles de combustion durables peuvent comprendre, sans toutefois s’y limiter, de l’hydrogène et/ou de l’ammoniac récupérés ou recyclés ou verts ou autres produits de façon durable. Dans la présente invention, le combustible de brûleur peut comprendre, être constitué de, être essentiellement constitué de, ou comprendre au moins un combustible de brûleur durable. Le pourcentage en poids du combustible de brûleur durable par rapport au pourcentage en poids total du combustible de brûleur peut être une valeur quelconque de 5 % en poids à 100 % en poids, par exemple de 10 % en poids à 100 % en poids, ou de 20 % en poids à 100 % en poids, ou de 30 % en poids à 100 % en poids, ou de 40 % en poids à 100 % en poids, ou de 50 % en poids à 100 % en poids, ou supérieure à 50 % en poids. De préférence, mais pas nécessairement, dans la présente invention, au moins une majorité (en % en poids) du combustible de brûleur total utilisé dans certains procédés de la présente invention est un ou plusieurs combustibles de brûleur durables. De préférence, cette quantité est d’au moins 60 % en poids, ou au moins 65 % en poids, ou au moins 70 % en poids, ou au moins 75 % en poids, ou au moins 80 % en poids, ou au moins 85 % en poids, ou au moins 90 % en poids, par exemple de 51 % en poids à 95 % en poids, ou de 60 % en poids à 95 % en poids, ou de 65 % en poids à 95 % en poids, ou de 70 % en poids à 95 % en poids, ou de 75 % en poids à 95 % en poids, ou de 60 % en poids à 95 % en poids, ou de 60 % en poids à 90 % en poids, ou de 60 % en poids à 85 % en poids, ou de 60 % en poids à 80 % en poids, ou de 60 % en poids à 75 % en poids, sur la base du pourcentage en poids total de la totalité des combustibles de brûleur utilisés. Pour toute partie du combustible de brûleur qui n’est pas un combustible de brûleur durable, la partie restante peut être un combustible de brûleur traditionnel quelconque utilisé dans des processus de fabrication de noir de carbone utilisant un réacteur à noir de carbone. Par exemple, la partie de combustible de brûleur traditionnel, si elle est présente, peut être un flux de gaz, de vapeur ou de liquide facilement combustible, tel que le gaz naturel, l’hydrogène, le monoxyde de carbone, le méthane, l’acétylène, l’alcool ou le kérosène. Un mélange d’au moins deux combustibles de brûleur durables peut être utilisé. Lorsque deux combustibles de brûleur différents sont utilisés (par exemple, a) au moins deux combustibles de brûleur durables ou b) au moins un combustible de brûleur durable et un combustible de brûleur non durable, tel qu’un combustible de brûleur conventionnel, les différents combustibles de brûleur peuvent être introduits dans le réacteur à noir de carbone sous forme de mélange, ou introduits séparément, ou introduits séquentiellement par la même conduite d’alimentation ou des combinaisons quelconques de ceux-ci, et peuvent éventuellement être introduits à différents emplacements. En ce qui concerne la matière première produisant du noir de carbone, cette matière première peut être une matière première de noir de carbone traditionnellement utilisée dans des processus de fabrication de noir de carbone de fourneau (matières premières de noir de carbone « traditionnelles »). Les matières premières de noir de carbone appartiennent typiquement à la famille des huiles de décantation ou boueuses, des goudrons de houille ou des fractions de distillat de goudron de houille, ou des résidus de craquage d’éthylène ou de phénol. Leurs caractéristiques distinctives, par rapport à la production de noir de carbone dans un processus au fourneau typique, sont décrites plus en détail ci-dessous. La matière première de noir de carbone peut avoir une ou plusieurs ou toutes les propriétés suivantes : un BMCI supérieur à 100 (par exemple, supérieur à 101, supérieur à 102, supérieur à 103, supérieur à 104, supérieur à 105, supérieur à 110, supérieur à 115, supérieur à 120, supérieur à 130, supérieur à 140, supérieur à 150, supérieur à 160, supérieur à 170, par exemple de 100,1 à 180, de 100,5 à 180, de 101 à 180, de 102 à 180, de 103 à 180, de 104 à 180, de 105 à 180, de 110 à 180, de 115 à 180, de 120 à 180, de 130 à 180, de 140 à 180, de 150 à 180, de 160 à 180, de 100,1 à 175, de 100,1 à 170, de 100,1 à 165, de 110 à 175, de 115 à 175, de 120 à 175, de 125 à 170, de 130 à 170), et/ou une densité supérieure à 1,02 (par exemple, supérieure à 1,025, supérieure à 1,03, supérieure à 1,035, supérieure à 1,04, supérieure à 1,05, telle que de 1,021 à 1,3, ou de 1,025 à 1,3, ou de 1,03 à 1,3, ou de 1,05 à 1,3, ou de 1,07 à 1,25), et/ou un rapport atomique H:C inférieur à 1,23 (par exemple, inférieur à 1,22, inférieur à 1,21, inférieur à 1,2, inférieur à 1,15, inférieur à 1,1, inférieur à 1,05, inférieur à 1, inférieur à 0,9, inférieur à 0,8, par exemple de 1,225 à 0,7, de 1,225 à 0,8, de 1,225 à 0,9, de 1,225 à 1, de 1,225 à 1,1, de 1,22 à 0,7, de 1,21 à 0,7 de 1,2 à 0,7), et/ou un liquide à température et pression ambiantes (par exemple, 25 °C et 1 atm). La matière première de noir de carbone peut avoir l’ensemble de ces quatre propriétés (BMCI, rapport atomique H:C, densité et propriété liquide) ou trois des quatre propriétés, ou deux des quatre propriétés, éventuellement. Des exemples de matières premières de noir de carbone sont présentés dans le tableau 2 ci-dessous et comprennent des goudrons de houille, des liquides distillés à partir de goudrons de houille, des huiles de décantation ou boueuses obtenues à partir de craquage catalytique et des huiles résiduelles de craquage d’éthylène. Comme décrit dans le tableau 2, ces matières premières ont un H:C inférieur à 1,23, une densité supérieure à 1,02 et une valeur BMCI supérieure à 100. [Tableau 2] : Exemple de matière première Résidu de vapocraquage d’éthylène Résidu de vapocraquage d’éthylène Huile de décantation A Huile de décantation B Distillat de goudron de houille H:C atomique 0,94 0,91 0,94 1,01 0,85 Densité 1,07 1,08 1,10 1,11 1,14 BMCI 127 146 132 134 161 Teneur en soufre (% en poids) 0,2 0,17 2,1 0,95 0,6 Point d’éclair ( o C) 70 86 130 90 90 Exemple de matière première Goudron de houille brut Huile de décantation C H:C atomique 0,72 1,01 Densité 1,22 1,10 BMCI 179 163 Teneur en soufre (% en poids) 0,38 1,36 Point d’éclair ( o C) La matière première de noir de carbone peut être un liquide ou un solide amorphe goudronneux, poisseux à température ambiante. Aux fins de la présente invention, le liquide est basé sur des conditions ambiantes de température (par exemple, 25 degrés F) et d’atmosphère (par exemple, 1 atm). « Riche en espèces aromatiques » signifie que la matière première contient une grande quantité de composés aromatiques. Par exemple, une quantité élevée de composés aromatiques est celle où le pourcentage en poids total d’aromatiques présents est d’au moins 20 % en poids ou le BMCI est supérieur à 100 ou les deux. La matière première de noir de carbone peut être chauffée de sorte que la matière première soit sous forme de vapeur ou partiellement sous forme de vapeur et puisse ainsi devenir, ou être utilisée dans la pratique comme, une vapeur riche en espèces aromatiques. Éventuellement, le combustible de brûleur durable est sensiblement ou complètement consommé et brûlé comme combustible et aucune partie du combustible de brûleur durable n’est utilisée comme matière première pour la pyrolyse pour former le noir de carbone. Éventuellement, moins de 5 %, par exemple moins de 1 % en poids, de combustible de brûleur durable, par rapport au poids total de la matière première produisant du noir de carbone, est disponible pour former du noir de carbone. En variante ou en outre, le combustible de brûleur durable est presque totalement consommé (brûlé) comme combustible et moins de 1 % en poids du combustible de brûleur durable total utilisé dans le processus est soumis à une pyrolyse pour former du noir de carbone. La quantité de combustible de brûleur durable utilisée peut être une quantité suffisante pour augmenter le rendement du noir de carbone formé de 1 % à 8 % (par exemple, de 2 % à 8 % ou de 3 % à 7 %, ou de 2 % à 6 %) par rapport à un combustible de brûleur constitué de 100 % de gaz naturel. La quantité de combustible de brûleur durable peut être une quantité suffisante pour augmenter le COAN du noir de carbone formé de 1 % à 8 % (par exemple, de 2 % à 8 % ou de 3 % à 7 %, ou de 2 % à 6 %) par rapport à un combustible de brûleur constitué de 100 % de gaz naturel. Éventuellement, une partie de la matière première de noir de carbone peut être une matière première de noir de carbone à faible rendement telle que décrite dans WO 2023/055931, présentement incorporé en référence dans son intégralité. La matière première de noir de carbone à faible rendement peut comprendre au moins 1 % en poids, ou au moins 5 % en poids, ou au moins 10 % en poids, ou au moins 25 % en poids, ou au moins 50 % en poids, ou au moins 75 % en poids, ou d’environ 1 % en poids à 90 % en poids, sur la base de la quantité totale de matière première de noir de carbone utilisée. En ce qui concerne les étapes de procédé de la présente invention, le procédé comprend l’étape d’introduction dans un réacteur à noir de carbone d’un combustible de brûleur qui comprend au moins un combustible de brûleur durable tel que décrit dans la présente description. Le combustible de brûleur peut être introduit dans le réacteur par un ou plusieurs tuyaux et/ou lances et/ou injecteurs et/ou d’autres conduites d’alimentation axiaux ou radiaux ou tangentiels. Le procédé comprend l’allumage et la formation d’un flux de gaz chauds à partir du combustible de brûleur dans le réacteur à noir de carbone (par exemple, un réacteur à noir de carbone de fourneau). Le « flux de gaz chauds » peut être considéré comme un flux de gaz chauffé ou un flux de gaz de combustion chauds. Le flux de gaz chauds peut être généré par mise en contact du combustible de brûleur avec un flux d’oxydant approprié tel que, mais sans s’y limiter, de l’air, de l’oxygène, des mélanges d’air et d’oxygène, ou similaires. Afin de faciliter la génération de gaz de combustion chauds, le flux d’oxydant peut être préchauffé. Le flux de gaz chauffé est essentiellement créé par allumage ou combustion du combustible et/ou de l’oxydant. Des températures allant d’environ 1 000 °C à environ 3 500 °C pour le flux de gaz chauffé peuvent être obtenues. Le réacteur à noir de carbone est de préférence un réacteur à noir de carbone de fourneau. Dans certains modes de réalisation, le réacteur à noir de carbone est une version du réacteur à fourneau appelé réacteur à noir de carbone à plusieurs étages (par exemple, réacteur à noir de carbone à étages multiples ou réacteur à étages multiples). « À plusieurs étages » signifie que la matière première est introduite ou injectée à plusieurs emplacements axiaux le long du grand axe du fourneau. Aux fins de ce procédé ainsi que des autres procédés décrits dans la présente description, un réacteur à noir de carbone à étages multiples peut être utilisé, tel que ceux décrits dans le brevet U.S. n° 4 383 973, le brevet U.S. n° 7 829 057, le brevet U.S. n° 5 190 739, le brevet U.S. n° 5 877 251, le brevet U.S. n° 6 153 684 ou le brevet U.S. n° 6 403 695, qui sont tous incorporés ici en référence dans leur intégralité. En variante ou en outre, le combustible de brûleur durable peut être utilisé pour générer des gaz de combustion chauds pour un processus tel que celui décrit dans le document US10519298, dont l’intégralité du contenu est incorporée ici en référence, dans lequel des particules de noyau produites in situ ou introduites dans un réacteur sous forme de particules enrobées préformées sont enrobées d’une couche de carbone. Le processus général de formation de noir de carbone au moyen du réacteur à noir de carbone, tel qu’un réacteur à étages multiples, et l’obtention de gaz chauds appropriés pour former du noir de carbone sont décrits plus en détail dans les brevets référencés identifiés ci-dessus qui sont incorporés en référence dans la présente invention et peuvent être appliqués dans la présente invention avec les modifications décrites dans la présente description. Les figures Les figures 1A et 1B représentent une vue en coupe transversale d’un réacteur à noir de carbone (50 sur la FIG. 1 et 80 sur la FIG. 1 ) qui peut être utilisé. Sur la FIG. 1 , un flux de gaz chauds ou de gaz de combustion chauds est généré dans une zone de combustion ou une chambre de combustion 1 par mise en contact du combustible de brûleur sous la forme d’une vapeur de combustible liquide ou gazeux 9 avec un flux d’oxydant 5, par exemple de l’air, de l’oxygène ou des mélanges d’air et d’oxygène (également appelés dans la technique « air enrichi en oxygène »). Le combustible de brûleur peut être sous la forme de flux de gaz, de vapeur ou de liquide facilement combustible. Dans la présente invention, l’étape de combustion peut consommer complètement ou presque complètement le combustible de brûleur. Autrement dit, la réaction de combustion ou d’oxydation du combustible de brûleur peut se rapprocher étroitement de l’équilibre chimique. L’oxygène, le choix du combustible, la conception du brûleur, les vitesses de jet, les conditions et/ou les profils de mélange, les rapports du combustible à l’air, l’air enrichi en oxygène ou l’oxygène pur, les températures et/ou d’autres facteurs peuvent être ajustés ou optimisés. Le flux de gaz chauds ou le flux de gaz de combustion chauds s’écoule en aval des zones 1 et 2 vers les zones 3 et 4. La matière première de noir de carbone est introduite à un ou plusieurs emplacements appropriés par rapport aux autres composants et charges du réacteur. La zone 2 de la chambre de combustion peut être l’emplacement où une ou plusieurs matières premières de noir de carbone sont introduites. Sur la FIG. 1 , un injecteur 10 et/ou un injecteur 6 peuvent être utilisés pour introduire une matière première de noir de carbone dans le réacteur. L’injecteur 10, par exemple, peut introduire ou injecter une matière première de noir de carbone dans le réacteur. En variante, la matière première de noir de carbone peut également être introduite dans la chambre à l’aide d’un tuyau axial ou d’une lance axiale (représentée par le tuyau ou la lance 63 sur la FIG. 1 ). Selon une autre alternative, la matière première de noir de carbone peut être injectée ou introduite par plusieurs procédés simultanément. La lance ou tout autre injecteur exposé au réacteur ou à la chambre de combustion peut nécessiter d’être refroidi ou protégé de la chaleur excessive dans la chambre de combustion, par des procédés connus dans l’art. Éventuellement, une autre matière première de noir de carbone (qui peut par exemple être identique ou différente de la matière première de noir de carbone) peut être introduite dans la zone du réacteur 3 au point d’injection 7 par l’injecteur 6. Les zones 3 et 4 sont des zones de réaction et la zone 8 est la zone de trempe. Q représente la longueur de la zone 4 avant la zone de trempe 8. La matière première de noir de carbone peut être injectée dans le flux de gaz de combustion via une ou plusieurs buses conçues pour une distribution optimale de la matière première dans le flux de gaz de combustion. Ces buses peuvent être monofluides ou bifluides. Les buses bifluides peuvent utiliser, par exemple, de la vapeur, de l’air ou de l’azote pour atomiser la matière première. Les buses monofluides peuvent être atomisées sous pression ou la matière première peut être injectée directement dans le flux de gaz. Dans ce dernier cas, l’atomisation se produit par la force du flux de gaz. La matière première de noir de carbone peut être injectée par une lance d’injection axiale ou un tuyau central peut être utilisé et/ou une ou plusieurs lances radiales disposées sur la circonférence du réacteur dans un plan perpendiculaire à la direction d’écoulement. Un réacteur peut contenir plusieurs plans avec des lances radiales le long de la direction d’écoulement. Des buses de pulvérisation ou d’injection peuvent être disposées sur la tête des lances au moyen desquelles la matière première est mélangée à l’écoulement du flux de gaz chauffé. La FIG. 1 illustre une coupe transversale d’un autre exemple de réacteur à noir de carbone dans le processus au fourneau, qui peut être utilisé dans la présente invention. Dans cet exemple, comme dans la FIG. 1 , un flux d’oxydant 51 est combiné dans une chambre de combustion 55 avec un combustible de brûleur ou de combustion 52. Le flux de gaz chaud brûlé ou partiellement brûlé préparé dans la chambre 55 s’écoule dans la direction A vers un étranglement ou une contraction 64. La matière première de noir de carbone est introduite dans le réacteur à noir de carbone de fourneau 80. La matière première de noir de carbone peut être introduite à l’aide d’un tuyau central 63 facultatif, ou d’une lance ou d’un injecteur ou d’un ensemble de lances 56, ou via des lances ou des injecteurs placés au niveau ou à proximité de l’étranglement 64 comme indiqué par 57. La matière première de noir de carbone peut être introduite à l’un de ces emplacements, ou simultanément à deux de ces emplacements en même temps, ou aux trois emplacements simultanément. Le mode et la répartition de la première injection de matière première, lorsque plusieurs emplacements parmi ces emplacements sont utilisés, peuvent être modifiés afin de modifier les propriétés du produit et l’économie du processus. Les injecteurs ainsi que la chambre de combustion elle-même (ou des parties de celle-ci) peuvent être refroidis selon les besoins par des procédés connus dans l’art. Sur la FIG. 1 , la longueur entre l’injecteur de tuyau central facultatif 63 et le milieu de la contraction 64 est appelée longueur 60. Si ce tuyau central est utilisé, cette longueur est de préférence de 1X (fois) à 10X le diamètre le plus étroit de la première contraction 64. Si le tuyau central est utilisé simultanément avec un ensemble d’injecteurs ou de lances 57 pour l’introduction de la matière première de noir de carbone, alors la longueur 60 peut être telle qu’indiquée ci-dessus ou peut être aussi faible que 0. L’ajustement de cette longueur peut permettre l’équilibrage de la structure et l’économie du processus. La hauteur ou le diamètre 54 est indiqué pour la chambre de combustion et cette hauteur est supérieure à la hauteur ou au diamètre 64 et la hauteur ou le diamètre 64 peut être au moins 20 %, au moins 30 %, au moins 40 %, au moins 50 % plus petit que la hauteur ou le diamètre 54. Après l’introduction de la matière première de noir de carbone, le flux de gaz chaud mélangé à la matière première pénètre dans une première chambre de réaction 58. La fonction de la chambre est de fournir un temps de séjour afin que les réactions de pyrolyse qui produisent du noir de carbone puissent terminer un temps d’induction et commencer, et éventuellement, de produire une population de particules de germe pour une croissance de structure ultérieure, comme enseigné dans le brevet U.S. n° 7 829 057. La longueur de cette chambre 66 peut être typiquement de 1X à 20X le diamètre le plus étroit de la première contraction 64. À la fin de la première chambre de réaction 58, une matière première de noir de carbone supplémentaire peut éventuellement être introduite. Il peut être introduit à l’aide d’un injecteur ou d’un réseau d’injecteurs 59 positionné à l’intérieur ou à proximité d’une deuxième contraction 65. En variante, il peut être introduit avec une lance sensiblement en amont de la contraction 65, mais à l’intérieur de la chambre 58. Après l’introduction d’une matière première de noir de carbone supplémentaire, le mélange s’écoule dans une deuxième chambre de réaction 61. Une trempe est ensuite effectuée à l’aide d’une pulvérisation de refroidissement de liquide ou de vapeur 62, comme cela est connu dans l’art. La longueur du point d’injection 59 de la matière première de noir de carbone supplémentaire à l’emplacement de trempe 62 est indiquée par 67 sur la FIG. 1 . Cette longueur est définie pour fournir un temps de séjour qui contrôle certaines propriétés du produit comme cela est connu dans la technique du processus au fourneau. Un autre agencement introduit la matière première de noir de carbone aux emplacements 63 et/ou 56, puis introduit une autre matière première de noir de carbone éventuelle aux emplacements 57 et/ou 59, ce qui peut être effectué simultanément si les deux emplacements sont utilisés. En général, l’une quelconque des matières premières de noir de carbone qui sont utilisées dans l’un quelconque des procédés de la présente invention peut être injectée dans un réacteur par un seul flux ou une pluralité de flux à l’aide d’injecteurs, qui pénètrent dans les régions intérieures du flux de gaz de combustion chauds. Un injecteur peut mieux assurer un taux élevé de mélange et de cisaillement des gaz de combustion chauds et des une ou plusieurs matières premières de noir de carbone. Cela garantit que la matière première est pyrolysée et de préférence à un taux rapide et/ou avec un rendement élevé pour former le noir de carbone de la présente invention. La FIG. 2 illustre un exemple spécifique d’un réacteur qui peut être utilisé pour mettre en pratique l’invention, et a été utilisé pour produire les exemples décrits ci-dessous. La matière première de noir de carbone peut être introduite à un seul emplacement du réacteur ou à plusieurs emplacements du réacteur. L’introduction de cette matière première peut être réalisée par un ou plusieurs tuyaux ou injecteurs 83 au niveau de l’étranglement du réacteur 76. Le réacteur 90 comporte une chambre de combustion 74 ayant un plus grand diamètre Dchamber 75, dans le réacteur 90 comme décrit, par exemple, sur la FIG. 2 . Le combustible de brûleur peut être introduit au moyen d’un ou plusieurs emplacements en amont de l’emplacement où la matière première de noir de carbone est initialement introduite. Un ou plusieurs tuyaux ou injecteurs 71 peuvent être l’emplacement où le combustible de brûleur, ou au moins une partie de celui-ci, est introduit dans la chambre de combustion 74. Un ou plusieurs tuyaux ou injecteurs 72 peuvent être l’emplacement où un oxydant (par exemple, de l’air ou de l’oxygène) peut être introduit dans la chambre de combustion 74. Dans un mode de réalisation de la présente invention, la matière première de noir de carbone est introduite à un emplacement (par exemple, 83) dans le réacteur ou à plusieurs emplacements dans le réacteur. L’option d’introduction d’une matière première de noir de carbone supplémentaire peut être réalisée avec un ou plusieurs injecteurs (par exemple, un ou plusieurs tuyaux métalliques situés sur la paroi du réacteur) qui introduisent la matière première dans la chambre de combustion du réacteur, comme décrit, par exemple, sur les figures 1A et 1B. L’injecteur peut comporter une tête d’injecteur ou une tête de pulvérisation sur la pointe. L’injecteur sur la pointe peut comporter, par exemple, un ou plusieurs trous (2 ou 3 ou 4 ou plus) autour de la pointe (généralement plusieurs trous espacés uniformément). Éventuellement, l’introduction d’une matière première de noir de carbone quelconque dans le réacteur et dans le flux de réaction peut être telle que la matière première soit introduite perpendiculairement à l’écoulement latéral du flux de réaction à travers le réacteur, comme décrit, par exemple, sur les figures 1A et 1B. Perpendiculaire peut être plus ou moins 15 degrés par rapport à une véritable injection perpendiculaire de la matière première dans le flux de réaction. Éventuellement, l’introduction de la matière première de noir de carbone dans le réacteur peut être effectuée à un emplacement ayant un diamètre plus étroit que le diamètre du réacteur à l’emplacement où le noir de carbone initial a été introduit précédemment. Cet emplacement peut être considéré comme un « étranglement » dans certains réacteurs au noir de carbone. Les figures 1A et 1B donnent un exemple de cet étranglement ou de cette zone d’étranglement dans un réacteur. Ce diamètre plus étroit peut avoir un diamètre qui est au moins 10 % plus petit, au moins 20 % plus petit, ou au moins 30 % plus petit, ou de 10 % à 40 % plus petit que le diamètre du réacteur dans lequel le noir de carbone initial a été introduit précédemment. Sur la FIG. 2 , il s’agit de Dchamber 75 vs. Dthroat 76. Une fois que les matières premières (la matière première de noir de carbone initiale et toute autre matière première de noir de carbone facultative) sont combinées avec le flux de réaction, les procédés de la présente invention comprennent généralement l’étape de trempe de la réaction. Sur la FIG. 2 , il s’agit de la pulvérisation de trempe 81. La zone de réaction après l’étranglement 76 est représentée par 80 ayant le plus grand diamètre Dreactor. Lquench indique la longueur entre l’emplacement où la matière première de noir de carbone est introduite et l’emplacement où la trempe se produit. Lquench est la longueur de la dernière introduction facultative de matière première de noir de carbone dans le réacteur à la pulvérisation de trempe 81. La réaction est arrêtée dans la zone de trempe du réacteur (voir la zone 8 sur la FIG. 1 ). Comme décrit sur la FIG. 1 , la trempe 8 est située en aval de la zone de réaction 4 et pulvérise un fluide de trempe, tel que de l’eau, dans le flux de particules de noir de carbone nouvellement formées. En général, la trempe sert à refroidir les particules de noir de carbone et à réduire la température du flux gazeux et à diminuer la vitesse de réaction. Q est la distance du début de la zone 4 au point de trempe 8, et variera en fonction de la position de la trempe. Éventuellement, la trempe peut être à plusieurs étages ou se produire à plusieurs points dans le réacteur. Une pulvérisation sous pression, une pulvérisation atomisée par gaz ou d’autres techniques de trempe peuvent être utilisées. En ce qui concerne la trempe complète des réactions pour former le noir de carbone, tout moyen conventionnel pour effectuer la trempe de la réaction en aval de l’introduction des matières premières produisant du noir de carbone peut être utilisé et est connu de l’homme du métier. Par exemple, un fluide de trempe peut être injecté, qui peut être de l’eau ou d’autres fluides adaptés pour arrêter la réaction chimique. Après la trempe, les gaz refroidis et le noir de carbone passent en aval dans un moyen de refroidissement et de séparation conventionnel quelconque par lequel le produit est récupéré. La séparation du noir de carbone du flux de gaz est facilement réalisée par des moyens classiques tels qu’un précipitateur, un séparateur cyclonique, un filtre à manches ou d’autres moyens connus de l’homme du métier. Une fois que le noir de carbone est séparé du flux de gaz, le noir de carbone peut éventuellement être soumis à une étape de granulation. Éventuellement, un ou plusieurs des combustibles de brûleur et/ou des matières premières de noir de carbone ou d’autres composants utilisés dans les procédés de la présente invention peuvent être préchauffés avant leur introduction dans le réacteur. Des températures de préchauffage et/ou des techniques de préchauffage adaptées peuvent être utilisées dans la présente invention comme décrit dans, par exemple, le brevet U.S. n° 3 095 273 délivré le 25 juin 1963 à Austin ; le brevet U.S. n° 3 288 696 délivré le 29 novembre 1966 à Orbach ; le brevet U.S. n° 3 984 528 délivré le 5 octobre 1976 à Cheng et al. ; le brevet U.S. n° 4 315 901 délivré le 16 février 1982 à Cheng et al. ; le brevet U.S. n° 4 765 964 délivré le 23 août 1988 à Gravley et al. ; le brevet U.S. n° 5 997 837 délivré le 7 décembre 1999 à Lynum et al. ; le brevet U.S. n° 7 097 822 délivré le 29 août 2006 à Godal et al. ; le brevet U.S. n° 8 871 173B2 délivré le 28 octobre 2014 à Nester et al. ou CA 682982, tous les documents étant incorporés ici en référence dans leur intégralité. Éventuellement, le procédé est réalisé en l’absence d’au moins une substance qui est ou qui contient au moins un élément du groupe IA ou du groupe IIA (ou un ion de celui-ci) du tableau périodique. Éventuellement, dans l’un quelconque des procédés de la présente invention, le procédé peut comprendre l’étape d’introduction d’au moins une substance qui est ou qui contient au moins un élément du groupe IA ou du groupe IIA (ou un ion de celui-ci) du tableau périodique. De préférence, la substance contient au moins un métal alcalin ou un métal alcalino-terreux. Des exemples comprennent le lithium, le sodium, le potassium, le rubidium, le césium, le francium, le calcium, le baryum, le strontium ou le radium, ou des combinaisons de ceux-ci. Des mélanges quelconques d’un ou plusieurs de ces composants peuvent être présents dans la substance. La substance peut être un solide, une solution, une dispersion, un gaz ou une combinaison quelconque de ceux-ci. Plusieurs substances ayant le même métal du groupe IA ou du groupe IIA ou un métal différent peuvent être utilisées. Si plusieurs substances sont utilisées, les substances peuvent être ajoutées conjointement, séparément, séquentiellement ou à différents emplacements de réaction. Dans le contexte de la présente invention, les substances peuvent être le métal (ou l’ion métallique) lui-même, un composé contenant un ou plusieurs de ces éléments, notamment un sel contenant un ou plusieurs de ces éléments, et similaire. De préférence, la substance permet d’introduire un métal ou un ion métallique dans la réaction qui est en cours pour former le produit de noir de carbone. Aux fins de la présente invention, de préférence, la substance est introduite avant que la trempe soit terminées comme décrit ci-dessus. Par exemple, la substance peut être ajoutée à un point quelconque avant que la trempe soit terminée, y compris avant l’introduction de l’une ou des deux matières premières produisant du noir de carbone ; pendant l’introduction de l’une quelconque des matières premières produisant du noir de carbone ; après l’introduction de l’une ou de l’ensemble des matières premières produisant du noir de carbone ; ou après l’introduction de toutes les matières premières mais avant que la trempe soit terminée. Plusieurs points d’introduction de la substance peuvent être utilisés. La quantité de substance contenant un métal du groupe IA ou du groupe IIA peut être une quantité quelconque tant qu’un produit de noir de carbone peut être formé. Par exemple, la quantité de la substance peut être ajoutée dans une quantité telle que 10 ppm ou plus, ou 30 ppm ou plus, ou 50 ppm ou plus, ou 100 ppm ou plus, ou 200 ppm ou plus de l’élément du groupe IA ou du groupe IIA soit présent dans le produit de noir de carbone finalement formé. D’autres quantités comprennent d’environ 200 ppm à environ 5 000 ppm ou plus et d’autres plages peuvent être d’environ 300 ppm à environ 1 000 ppm, ou d’environ 500 ppm à environ 1 000 ppm de l’élément du groupe IA ou du groupe IIA présent dans le produit de noir de carbone qui est formé. Ces taux peuvent être relatifs à la concentration en ion métallique. Comme indiqué, ces quantités de l’élément du groupe IA ou du groupe IIA présentes dans le produit de noir de carbone formé peuvent être relatives à un élément ou à plusieurs éléments du groupe IA ou du groupe IIA et seraient donc une quantité combinée des éléments du groupe IA ou du groupe IIA présents dans le produit de noir de carbone formé. La substance peut être ajoutée d’une manière quelconque, y compris par n’importe quel moyen conventionnel. En d’autres termes, la substance peut être ajoutée de la même manière qu’une matière première produisant du noir de carbone est introduite. La substance peut être ajoutée sous forme de gaz, de liquide ou de solide, ou une combinaison quelconque de ceux-ci. La substance peut être ajoutée à un point ou à plusieurs points et peut être ajoutée sous la forme d’un flux unique ou d’une pluralité de flux. La substance peut être mélangée à la matière première, au combustible et/ou à l’oxydant avant ou pendant leur introduction. En ce qui concerne le noir de carbone formé par l’un quelconque des procédés de la présente invention, le noir de carbone formé ou produit peut être une qualité renforçante ou non renforçante quelconque de noir de carbone. Des exemples de qualités renforçantes sont N110, N121, N220, N231, N234, N299, N326, N330, N339, N347, N351, N358 et N375. Des exemples de qualités semi-renforçantes sont N539, N550, N650, N660, N683, N762, N765, N774, N787 et/ou N990. Le noir de carbone peut être un noir de fourneau. Dans certains modes de réalisation, le noir de carbone formé peut avoir une teneur en carbone biogénique inférieure ou égale à 2 %, ou inférieure à 2 %, telle que, mais sans s’y limiter, inférieure à 1,75 %, inférieure à 1,5 %, inférieure à 1,25 %, inférieure à 1 %, inférieure à 0,75 %, ou de 0,5 % à 2 %, de 0,6 % à 2 %, de 0,7 % à 2 %, de 0,8 % à 2 %, de 0,9 % à 2 %, de 1 % à 2 %, de 1,1 % à 2 %, de 1,2 % à 2 %, de 1,3 % à 2 %, de 1,4 % à 2 %, de 1,5 % à 2 %, de 1,6 % à 2 %, de 0,5 % à 1,9 %, de 0,5 % à 1,8 %, de 0,5% à 1,7%, de 0,5% à 1,6%, de 0,5% à 1,5%, de 0,5% à 1,4%, de 0,5% à 1,3%, de 0,5% à 1,2%, de 0,5% à 1,1%, de 0,5% à 1%, de 0,5% à 0,9%, de 0,5% à 0,8%, de 0,5% à 0,7%, où % est % en poids et par rapport au poids total de noir de carbone. La mesure de la teneur en carbone biogénique peut être effectuée selon l’ASTM D6866. La faible teneur biogénique éventuelle peut être obtenue lorsque la matière première formant du noir de carbone contient peu (par exemple, moins de 5 % en poids) ou pas de matière première d’origine biologique durable. Le noir de carbone peut être caractérisé par une surface spécifique, une structure, une taille d’agrégat, une forme et une distribution ; et/ou des propriétés chimiques et physiques de la surface. Les propriétés du noir de carbone sont déterminées analytiquement par des essais connus de l’homme du métier. Par exemple, la surface d’adsorption d’azote et la surface d’épaisseur statistique (STSA), une autre mesure de la surface, sont déterminées par adsorption d’azote selon la procédure d’essai ASTM D6556-10. L’indice d’iode peut être mesuré au moyen de la procédure ASTM D-1510-13. La « structure » du noir de carbone décrit la taille et la complexité des agrégats de noir de carbone formés par la fusion de particules primaires de noir de carbone les unes aux autres. Telle qu’utilisée ici, la structure du noir de carbone peut être mesurée par l’indice d’absorption d’huile (OAN) pour le noir de carbone non broyé, exprimé en millilitres d’huile pour 100 grammes de noir de carbone, selon la procédure décrite dans l’ASTM D-2414-13. L’indice d’absorption d’huile d’échantillons comprimés (COAN) mesure la partie de la structure du noir de carbone qui n’est pas facilement altérée par l’application d’une contrainte mécanique. Le COAN est mesuré selon l’ATSM D3493-13. La distribution granulométrique des agrégats (ASD) est mesurée selon la méthode ISO 15825 utilisant la photosédimentométrie par centrifugeuse à disques avec un modèle BI-DCP fabriqué par Brookhaven Instruments. Les matériaux à base de noir de carbone ayant des propriétés adaptées pour une application spécifique peuvent être sélectionnés et définis par les normes ASTM (voir, par exemple, ASTM D 1765-03 Standard Classification System for Carbon Blacks Used in Rubber Products), selon les spécifications de Cabot Corporation (voir le site Web www.cabot-corp.com), ou d’autres spécifications de qualité commerciale. Le noir de carbone peut avoir un STSA quelconque, par exemple dans la plage de 5 m 2 /g à 250 m 2 /g, 11 m 2 /g à 250 m 2 /g, 20 m 2 /g à 250 m 2 /g ou supérieur, par exemple, au moins 70 m 2 /g, par exemple de 70 m 2 /g à 250 m 2 /g, ou 80 m 2 /g à 200 m 2 /g ou de 90 m 2 /g à 200 m 2 /g, ou de 100 m 2 /g à 180 m 2 /g, de 110 m 2 /g à 150 m 2 /g, de 120 m 2 /g à 150 m 2 /g et similaire. Éventuellement, le noir de carbone peut avoir un indice d’iode (I2 No) d’environ 5 à environ 35 mg I 2 /g de noir de carbone (selon l’ASTM D1510). Les particules de noir de carbone décrites ici peuvent avoir une surface BET, mesurée par la technique Brunauer/Emmett/Teller (BET) selon la procédure ASTM D6556, de 5 m 2 /g à 300 m 2 /g, par exemple entre 50 m 2 /g et 300 m 2 /g, par exemple, entre 100 m 2 /g et 300 m 2 /g. La surface BET peut être d’environ 100 m 2 /g à environ 200 m 2 /g ou d’environ 200 m 2 /g à environ 300 m 2 /g. L’indice d’adsorption d’huile (OAN) peut être de 40 ml/100 g et 200 ml/100 g, par exemple entre 60 ml/100 g et 200 ml/100 g, par exemple entre 80 ml/100 g et 200 ml/100 g, par exemple entre 100 ml/100 g et 200 ml/100 g ou entre 120 ml/100 g et 200 ml/100 g, 140 ml/100 g et 200 ml/100 g, 160 et 200 ml/100 g ou par exemple entre 40 ml/100 g et 150 ml/100 g ou 40 ml/100 g et 150 ml/100 g. Le COAN peut être dans la plage d’environ 40 ml/100 g à environ 150 ml/100 g, par exemple entre environ 55 ml/100 g et environ 150 ml/100 g, par exemple entre environ 80 ml/100 g et environ 150 ml/100 g, ou entre environ 80 ml/100 g et environ 120 ml/100 g. Le noir de carbone peut être un produit de carbone contenant des espèces contenant du silicium et/ou des espèces contenant du métal et similaires, ce qui peut être obtenu en incluant l’étape supplémentaire d’introduction d’une telle espèce avec ou en plus de l’une ou des deux matières premières produisant du noir de carbone. Le noir de carbone peut être, aux fins de la présente invention, un agrégat multiphase comprenant au moins une phase de carbone et au moins une phase d’espèce contenant du métal ou une phase d’espèce contenant du silicium (également appelé noir de carbone traité au silicium, tel que les matériaux ECOBLACK™ de Cabot Corporation). Comme indiqué, le noir de carbone peut être un noir de caoutchouc, et notamment une qualité renforçante de noir de carbone ou une qualité semi-renforçante de noir de carbone. Éventuellement, le noir de carbone de la présente invention peut comporter des groupes fonctionnels ou des groupes chimiques (par exemple, dérivés de petites molécules ou de polymères, ioniques ou non ioniques) qui sont directement liés à la surface du carbone (par exemple, liés de manière covalente). Des exemples de groupes fonctionnels qui peuvent être directement liés (par exemple, de manière covalente) à la surface des particules de noir de carbone et des procédés pour effectuer la modification de surface sont décrits, par exemple, dans le brevet U.S. n° 5 554 739 délivré à Belmont le 10 septembre 1996 et dans le brevet U.S. n° 5 922 118 délivré à Johnson et al. le 13 juillet 1999, incorporés ici en référence dans leur intégralité. À titre d’illustration, un noir de carbone modifié en surface qui peut être utilisé ici est obtenu par traitement du noir de carbone avec des sels de diazonium formés par la réaction de l’acide sulfanilique ou de l’acide para-amino-benzoïque (PABA) avec HCl et NaNO 2 . La modification de surface par des processus à base d’acide sulfanilique ou para-amino-benzoïque utilisant des sels de diazonium, par exemple, permet d’obtenir du noir de carbone contenant des quantités efficaces de fragments hydrophiles sur le revêtement de carbone. Le noir de carbone peut être modifié en surface conformément au brevet U.S. n° 8 975 316 de Belmont et al., dont le contenu est incorporé ici en référence dans son intégralité. D’autres techniques qui peuvent être utilisées pour fournir des groupes fonctionnels liés à la surface du noir de carbone sont décrites dans le brevet U.S. n° 7 300 964, délivré à Niedermeier et al, le 27 novembre 2007. Le noir de carbone oxydé (modifié) peut être préparé d’une manière similaire à celle utilisée sur le noir de carbone, comme décrit, par exemple, dans le brevet U.S. n° 7 922 805 délivré à Kowalski et al. le 12 avril 2011, et dans le brevet U.S. n° 6 471 763 délivré à Karl le 29 octobre 2002, et incorporés ici en référence dans leur intégralité. Un noir de carbone oxydé est un noir de carbone qui a été oxydé à l’aide d’un agent oxydant afin d’introduire des groupes ioniques et/ou ionisables sur la surface. Ces particules peuvent avoir un degré plus élevé de groupes contenant de l’oxygène à la surface. Les agents oxydants comprennent, mais sans s’y limiter, de l’oxygène gazeux, de l’ozone, des peroxydes tels que le peroxyde d’hydrogène, des persulfates, notamment le persulfate de sodium et de potassium, des hypohalites tels que l’hypochlorite de sodium, des acides oxydants tels que l’acide nitrique, et des oxydants contenant des métaux de transition, tels que des sels de permanganate, le tétroxyde d’osmium, des oxydes de chrome ou le nitrate d’ammonium cérique. Des mélanges d’oxydants peuvent également être utilisés, notamment des mélanges d’oxydants gazeux tels que l’oxygène et l’ozone. D’autres procédés de modification de surface, tels que la chloration et la sulfonylation, peuvent également être utilisés pour introduire des groupes ioniques ou ionisables. La présente innovation est en partie basée sur un besoin actuellement reconnu de développer une classe de noirs de carbone qui peuvent être fabriqués au moyen d’une combustion globale (OAC) plus faible. La combustion globale est définie comme le pourcentage d’oxygène ajouté à l’ensemble du réacteur par rapport à la quantité totale d’oxygène nécessaire pour réagir de manière stœchiométrique avec la totalité des flux de combustible ajoutés à l’ensemble du réacteur. En réduisant l’OAC tout en produisant le même noir de carbone ou essentiellement le même noir de carbone (sur la base de paramètres tels que la surface spécifique de l’azote et/ou le COAN), une opération de rendement plus élevé et une économie améliorée pour le processus de fabrication de noir de carbone peuvent être obtenues et/ou une opération de fabrication de noir de carbone plus respectueuse de l’environnement peut être obtenue. Le noir de carbone peut être utilisé dans différentes applications, telles que, par exemple comme renfort dans des produits en caoutchouc, par exemple des composants de pneus. Le noir de carbone peut être incorporé dans des articles en caoutchouc, étant utilisés, par exemple, pour une bande de roulement de pneu, en particulier dans une bande de roulement pour des pneus de voiture de tourisme, de véhicule léger, de camion et de bus, des pneus tout-terrain (« OTR »), des pneus d’avion et similaire ; une sous-bande de roulement ; un revêtement mince de fil métallique ; des flancs ; une gomme de pied pour pneus rechapés ; et d’autres utilisations dans des pneus. Dans d’autres applications, les particules peuvent être utilisées dans des articles industriels en caoutchouc, tels que des supports de moteur, des supports hydrauliques, des appareils d’appui, des isolateurs sismiques, des chenilles de tank, des pistes ou des bandes de roulement de tank, des convoyeurs d’exploitation minière, des tuyaux flexibles, des garnitures, des joints, des pales, des articles coupe-froid, des pare-chocs ou des pièces anti-vibration et autres. Le noir de carbone peut être ajouté à la place ou en plus des premiers agents de renforcement pour des composants de pneu et/ou d’autres utilisations finales industrielles du caoutchouc. Le noir de carbone peut être combiné avec du caoutchouc naturel et/ou synthétique dans un processus de mélange sec ou humide approprié basé sur un mélangeur discontinu interne, un mélangeur continu ou un broyeur à cylindres. En variante, le noir de carbone peut être mélangé au caoutchouc via un processus de mélange maître liquide. Par exemple, une suspension contenant les particules décrites ici peut également être combinée avec du latex élastomère dans une cuve, puis coagulée par l’ajout d’un coagulant, tel qu’un acide, au moyen des techniques décrites dans le brevet U.S. n° 6 841 606. Le noir de carbone peut être introduit conformément au brevet U.S. n° 6 048 923, délivré à Mabry et al. le 11 avril 2000, incorporé ici en référence dans son intégralité. Par exemple, un procédé de préparation d’un mélange maître d’élastomère peut mettre en œuvre l’introduction simultanée d’un fluide de charge particulaire et d’un fluide de latex élastomère dans une zone de mélange d’un réacteur à coagulum. Une zone de coagulum s’étend à partir de la zone de mélange, la section transversale de préférence en augmentant progressivement dans la direction aval d’une extrémité d’entrée à une extrémité d’évacuation. Le latex élastomère peut être naturel ou synthétique et la charge particulaire comprend, est essentiellement constituée ou est constituée du matériau tel que décrit ci-dessus. La charge particulaire est introduite dans la zone de mélange, de préférence sous la forme d’un jet continu à grande vitesse de fluide injecté, tandis que le fluide de latex est introduit à faible vitesse. La vitesse, le débit et la concentration particulaire du fluide de charge particulaire sont suffisants pour provoquer un mélange avec un cisaillement élevé du fluide de latex et une turbulence d’écoulement du mélange dans au moins une partie en amont de la zone de coagulum de manière à coaguler sensiblement complètement le latex élastomère avec la charge particulaire avant l’extrémité d’évacuation. Une coagulation sensiblement complète peut se produire sans nécessiter un agent de coagulation acide ou salin. Comme décrit dans le brevet U.S. n° 6 075 084, incorporé ici en référence dans son intégralité, un élastomère supplémentaire peut être ajouté au matériau qui sort de l’extrémité d’évacuation du réacteur à coagulum. Comme décrit dans le brevet U.S. n° 6 929 783, incorporé ici en référence dans son intégralité, le coagulum peut ensuite être introduit dans une extrudeuse de déshydratation. D’autres exemples de processus de mélange maître adaptés sont décrits dans le brevet U.S. n° 6 929 783 de Chung et al. ; la demande U.S. 2012/0264875A1 de Berriot et al. ; la demande U.S. 2003/0088006A1 de Yanagisawa et al. ; et le brevet EP 1 834 985 B1 délivré à Yamada et al. Le noir de carbone peut être évalué dans une formulation de caoutchouc adaptée, en utilisant un caoutchouc naturel ou synthétique. Les quantités appropriées de noir de carbone à utiliser peuvent être déterminées par des essais de routine, des calculs, en prenant en compte des facteurs tels que des charges typiques de noirs de fourneau conforme aux normes ASTM dans des processus de fabrication comparables, des paramètres spécifiques aux techniques et/ou à l’équipement utilisés, la présence ou l’absence d’autres additifs, les propriétés souhaitées du produit final, etc. Les performances du noir de carbone en tant qu’agent de renforcement pour les composés de caoutchouc peuvent être évaluées par détermination, par exemple, des performances d’une composition de caoutchouc utilisant les particules par rapport aux performances d’une composition de caoutchouc comparative qui est similaire à tous égards, à l’exception de l’utilisation d’une qualité de noir de carbone adaptée à l’application en question. Dans d’autres approches, les valeurs obtenues pour les compositions préparées selon l’invention peuvent être comparées à des valeurs connues dans l’art associées aux paramètres souhaités dans une application donnée. Les essais appropriés comprennent des essais sur caoutchouc cru, des essais de durcissement et des tests sur caoutchouc durci. Parmi les essais appropriés sur caoutchouc cru, l’ASTM D4483 décrit une méthode de test pour l’essai de viscosité Mooney ML1+4 à 100 °C. Le temps de grillage est mesuré selon l’ASTM D4818. La courbe de durcissement est obtenue par un Rubber Process Analyzer (RPA2000) à 0,5°, 100 cpm et 150 °C (NR) - 160 °C (SBR) selon l’ASTM D5289. Les caractéristiques de performances des échantillons durcis peuvent être déterminées par une série d’essais appropriés. La résistance à la traction, l’allongement à la rupture et la contrainte à différentes déformations (par exemple 100 % et 300 %) sont tous obtenus par la méthode A de l’ASTM D412. Les propriétés mécaniques dynamiques, comprenant le module de conservation, le module de perte et tan δ, sont obtenues par un essai de balayage de déformation à 10 Hz, 60 °C et différentes amplitudes de déformation de 0,1 % à 63 %. La dureté Shore A est mesurée selon l’ASTM D2240. La résistance à la déchirure des échantillons de caoutchouc durci de type filière B est mesurée selon l’ATSM D624. La zone non dispersée est calculée par analyse d’images obtenues par microscopie optique en mode réflexion pour des composés de caoutchouc durcis d’une zone de section transversale découpée selon différents procédés décrits. La dispersion peut également être représentée par la valeur Z (mesurée, après réticulation, selon la méthode décrite par S. Otto et Al dans Kautschuk Gummi Kunststoffe, 58 Jahrgang, NR 7-8/2005, article intitulé New Reference value for the description of Filler Dispersion with the Dispergrader 1000NT). La norme ISO 11345 décrit des méthodes visuelles pour l’évaluation rapide et comparative du degré de macrodispersion de noir de carbone et de noir de carbone/silice dans le caoutchouc. La résistance à l’abrasion est quantifiée sous la forme d’un indice basé sur la perte par abrasion du caoutchouc durci par la machine d’abrasion Cabot (type Lambourn). Des résultats intéressants en matière de résistance à l’abrasion peuvent être révélateurs de propriétés d’usure avantageuses. De bons résultats d’hystérésis peuvent être associés à une faible résistance au roulement (et par conséquent à une économie de carburant plus élevée) pour les applications de pneus de véhicules automobiles, une accumulation réduite de chaleur, la durabilité des pneus, la durée de vie de la bande de roulement et la durée de vie de la carcasse, des caractéristiques d’économie de carburant pour le véhicule automobile, etc. L’indice d’iode (I2 No.) est déterminé selon la procédure d’essai ASTM D1510. La STSA (surface d’épaisseur statistique) est déterminée sur la base de la procédure d’essai ASTM D-5816 (mesurée par adsorption d’azote). L’OAN est déterminé sur la base de l’ASTM D2414 ou D1765 (par exemple, D1765-20). Le COAN est déterminé sur la base de l’ASTM D3493 (par exemple, D3493-20). Sauf indication contraire, toutes les proportions de matériaux exprimées présentement en pourcentage sont en pourcentage en poids. La présente invention apparaîtra plus clairement à partir des exemples suivants qui sont donnés uniquement à titre d’exemple. Exemples Aux fins de la présente invention et des exemples présentés ici, l’explication suivante de certains termes est fournie. Taux de combustion globale (OAC) : La combustion globale est définie comme le pourcentage d’oxygène ajouté à l’ensemble du réacteur par rapport à la quantité totale d’oxygène nécessaire pour réagir de manière stœchiométrique avec la totalité des flux de combustible (combustible de brûleur et matière première produisant du noir de carbone) ajoutés à l’ensemble du réacteur. Pour les conditions stœchiométriques, l’OAC est de 100 %. Lorsque le mélange est riche en combustible, l’OAC est inférieur à 100 % et lorsqu’il est pauvre en combustible, il est supérieur à 100 %. La production de noir de carbone se produit de préférence lorsque l’OAC est substantiellement riche en combustible, généralement moins de 60 et plus souvent moins de 40. Taux de combustion primaire (PC) (également appelé taux de combustion du brûleur) : ce rapport est le même que l’OAC, sauf qu’il ne prend en compte que les flux de combustibles et d’oxygène introduits dans le brûleur (74 sur la FIG. 2 ). Il n’inclut pas les flux de combustibles ou d’oxygène (tels que 84 sur la FIG. 2 ) introduits en aval du brûleur. Le rapport de combustion primaire (PC) est généralement pauvre en combustible, avec des valeurs généralement dans la plage de 110 à 600 % Rendement : le rendement est la masse de carbone solide obtenue par masse totale de matière première injectée dans le réacteur à noir de carbone, sans compter le combustible de brûleur utilisé pour la chambre de combustion sur la FIG. 2 , et les unités sont [kg C/kg de matière première]. Le rendement est égal au taux de masse total de carbone solide produit dans le réacteur, divisé par le taux de masse total de la matière première, et est calculé sur la base de mesures des débits et compositions d’entrée du réacteur et de la composition du gaz résiduaire. Dans certains cas, le rendement peut inclure le soufre, les cendres et d’autres composants du noir de carbone en plus du carbone, mais pour ces exemples, le rendement comprend uniquement la teneur en carbone du noir de carbone. Extractibles au toluène (SP20), I 2 , STSA, OAN et COAN. L’OAN et le COAN sont analysés sur des granulés secs et selon les normes ASTM identifiées ci-dessus. L’indice I 2 et le STSA sont analysés sur des granulés secs selon les méthodes ASTM identifiées ci-dessus. Configuration et fonctionnement du réacteur Exemple 1 Dans l’exemple 1, de l’huile de décantation a été utilisée en tant que matière première de noir de carbone (tableau 6), et un TPO lourd (tableau 4) seul (100 % en poids de TPO) ou un TPO lourd à environ 50 % en poids avec environ 50 % en poids de gaz naturel (tableau 5) a été utilisé comme combustible de brûleur. À titre comparatif, 100 % en poids de gaz naturel (tableau 5) a été utilisé comme combustible de brûleur. Chacune de ces trois combinaisons de combustibles de brûleur a été testée dans une plage de conditions d’écoulement de combustion globale (OAC) comme décrit dans le tableau 7. Toutes les conditions testées avaient un débit d’air de traitement de 1600 Nm 3 /h et une température d’entrée d’air de traitement de 500 °C. Le taux de combustion de brûleur était de 150 % pour tous les cas. La température d’entrée de la matière première de noir de carbone, l’huile de décantation, était de 190 °C pour toutes les conditions. Le tableau 7 présente les paramètres d’écoulement qui ont été modifiés pour chaque condition, comprenant le débit de gaz naturel, le débit de TPO lourd, l’OAC, le débit de matière première de noir de carbone, le débit d’additif de potassium, le débit d’eau de trempe et la distance de longueur de trempe L quench . En utilisant un processus de fabrication de noir de carbone de fourneau, le combustible de brûleur et l’air de traitement chaud sont combinés dans une chambre de combustion pour fournir un flux de gaz brûlé chaud, comme décrit sur la FIG. 2 . La chambre de combustion était revêtue de réfractaire et son diamètre interne est indiqué dans le tableau 3. Le gaz naturel, les combustibles de brûleur de TPO et l’air de traitement chaud ont été introduits dans le brûleur (71 et 72) avec des conditions de débit conformes au tableau 7. Le TPO lourd liquide a été atomisé, puis le TPO et le gaz naturel ont été mélangés et brûlés via des dispositifs de combustion typiques de l’état de la technique. Ensuite, le gaz brûlé provenant de la chambre s’écoulait dans une contraction de sorte qu’il pénétrait dans un étranglement plus étroit (76 sur la FIG. 2 ). Au niveau de l’étranglement, pour tous les cas dans l’exemple, la matière première de noir de carbone a été injectée radialement, positionnée perpendiculairement à la direction d’écoulement de gaz brûlé, vers le centre du réacteur à travers l’injecteur 83 comme décrit sur la FIG. 2 . L’étranglement était fixé à une chambre de réacteur revêtue de réfractaire. La chambre de réacteur permettait d’obtenir un temps de séjour pour que la matière première termine sa pyrolyse en particules de noir de carbone. À une distance Lquench 79 en aval du plan d’injection illustré sur la FIG. 2 , une pulvérisation d’eau a été utilisée pour la trempe, comme c’est généralement le cas pour les processus de fabrication de noir de carbone de fourneau (voir le tableau 7 pour les détails). En aval de la trempe, un filtre a été utilisé pour séparer les particules de noir de carbone du flux de gaz résiduaire. Le noir de carbone au niveau du filtre a été échantillonné pour l’absorption de I 2 et les extractibles au toluène (SP20). Le noir de carbone a ensuite été granulé et séché pour les mesures de STSA, OAN et COAN. Le gaz résiduaire filtré a été échantillonné, sa composition a été mesurée pour chaque condition et les rendements ont été déterminés. Dimension Description Unités Valeur D chamber Diamètre de la chambre de combustion cm 20,3 D throat Diamètre de l’étranglement cm 10,7 D reactor Diamètre du réacteur cm 34,3 Tableau 3. Dimensions dans le réacteur représenté sur la FIG. 2 pour l’exemple 1 Le TPO lourd utilisé en tant que combustible de brûleur a été distillé par le fournisseur pour obtenir un point d’éclair à une température plus élevée pour une conservation plus facile. Le TPO utilisé (Polimix 330) possède les propriétés/caractéristiques suivantes : Propriétés Méthode d’essai Valeur Densité à 15,5 o C ASTM D-4052 0,9246 Soufre, % en poids IP-336 0,830 Cendres, % en poids ASTM D-482 0,008 Asphaltènes, % en poids IP-143 0,30 Carbone, % en poids 88,28 Azote, % en poids ASTM D-3228 0,46 Hydrogène, % en poids 10,37 Sédiment par extraction, % en poids ASTM D-473 0,01 MJ/kg, brut ASTM D-240 43,10 Le gaz naturel, lorsqu’il est introduit dans la chambre de combustion de la FIG. 2 , présente une composition moyenne mesurée telle que décrite dans le [tableau 5] pour les exemples. Les composants ont été mesurés par chromatographie en phase gazeuse. Composant % en moles Azote % 2,97 Oxygène % 0,00 Dioxyde de carbone % 0,06 Méthane % 92,2 Éthane % 4,40 Propane % 0,32 Isobutane % 0,01 n-Butane % 0,01 Isopentane % 0,00 n-Pentane % 0,00 Hexanes % 0,00 Hydrogène % 0,00 Éthylène % 0,00 Tableau 5. Composition moyenne du gaz naturel pour les données expérimentales. L’huile de décantation liquide dans ces exemples était telle que décrite dans le [tableau 6] ci-dessous (les méthodes D-xxxx sont établies par ASTM International). MÉTHODE ESSAI RÉSULTAT D-4052 Densité à 15,5 °C 1,0628 IP-336 Soufre, % en poids 2 D-5291-02 Analyse élémentaire, % en poids Carbone 89,38 Hydrogène 8,09 D-3228 Azote, % en poids 0,21 Tableau 6. Propriétés de la matière première d’huile de décantation. Débit de gaz naturel (Nm3/h) Débit de TPO lourd (kg/h) OAC Débit de matière première de noir de carbone (kg/h) Additif de potassium (ppm de MP de NC) Débit d’eau de trempe (kg/h) Distance de trempe (Lquench) (pieds) 109,7 0,0 26,0 503 40 475 14 109,7 0,0 28,0 460 40 1745 14 109,7 0,0 30,0 422 40 1816 10 59,7 47,1 26,0 511 40 479 14 59,7 47,1 28,0 467 40 1760 14 59,7 47,1 30,0 428 40 1833 10 0,0 103,5 26,0 519 40 484 14 0,0 103,5 28,0 474 40 1790 14 0,0 103,5 30,0 435 40 1864 10 0,0 103,5 28,0 474 10 1790 19 0,0 103,5 28,5 464 5 1809 19 0,0 103,5 27,5 485 10 1769 19 0,0 103,5 27,8 480 8 1779 19 Tableau 7. Conditions de fonctionnement de l’exemple 1. Résultats. Les résultats sont présentés sur les figures 3 à 7 (Les figures 5 à 7 ne présentent que les données pour l’ajout de 40 ppm de potassium). Le noir de carbone formé à partir des essais dans lesquels le combustible de brûleur était 100 % en poids de TPO lourd (HTPO, carrés ; lien en pointillé), ou environ 50 % en poids de HTPO avec environ 50 % en poids de gaz naturel (GN, triangles, ligne pointillée) ou 100 % en poids de GN (losanges ; ligne continue) a été obtenu et analysé. Le taux de combustion primaire était dans tous les cas de 150 %. La FIG. 3 montre que pour atteindre une certaine surface (STSA), un OAC plus faible est nécessaire lorsque le combustible de brûleur était 100 % de HTPO ou HTPO/GN 50/50 par rapport au GN seul. En d’autres termes, la présente invention concerne un noir de carbone ayant une surface spécifique particulière mais produit en utilisant un OAC inférieur. Un OAC plus faible se traduit normalement par un rendement plus élevé. La FIG. 4 montre que le rendement en noir de carbone pour un STSA donné était en fait plus élevé, comme prévu sur la base de l’OAC inférieur, lorsque le combustible de brûleur était 100 % HTPO ou 50 %/50 % HTPO/GN par rapport au GN seul. La FIG. 5 montre que le COAN pour un STSA donné était plus élevé lorsque le combustible de brûleur était 100 % HTPO ou 50 %/50 % HTPO/GN par rapport au GN seul. Une structure supérieure (OAN et/ou COAN) présente souvent une plus grande valeur pour le noir de carbone. La FIG. 6 montre que la teinte à un STSA donné était essentiellement la même lorsque le combustible de brûleur était 100 % HTPO ou 50 %/50 % HTPO/GN par rapport au GN seul. La FIG. 7 montre que l’indice d’iode à un STSA donné était essentiellement le même lorsque le combustible de brûleur était 100 % HTPO ou 50 %/50 % HTPO/GN par rapport au GN seul. Exemple 2 Dans l’exemple 2, l’huile de décantation est utilisée comme matière première de noir de carbone (tableau 6), et une bio-huile liquide (produit de la pyrolyse rapide de biomasse) est utilisée à environ 75 % en poids avec 25 % en poids de gaz naturel comme combustible de brûleur. À titre comparatif, 100 % en poids de gaz naturel (tableau 5) a été utilisé comme combustible de brûleur. Chacune de ces combinaisons de combustibles de brûleur est testée dans une plage de conditions d’écoulement de combustion globale (OAC) comme décrit dans le tableau 9 en utilisant un débit d’air de traitement de 1800 Nm 3 /h et une température d’entrée d’air de traitement de 500 °C. La température d’entrée de la matière première de noir de carbone d’huile de décantation est maintenue à 175 °C pour toutes les conditions. Le tableau 9 présente les paramètres d’écoulement qui sont modifiés pour chaque condition, comprenant le débit de gaz naturel, le débit de bio-huile, l’OAC, le débit de matière première de noir de carbone, le débit d’additif de potassium, le débit d’eau de trempe et la distance de longueur de trempe L quench . En utilisant un processus de fabrication de noir de carbone de fourneau, le combustible de brûleur et l’air de traitement chaud sont combinés dans une chambre de combustion pour fournir un flux de gaz brûlé chaud, comme décrit sur la FIG. 2 . La chambre de combustion est revêtue de réfractaire et ses diamètres internes sont les suivants : D chamber = 20,3 cm, D throat = 11,43 cm, D reactor = 45,7 cm. Le gaz naturel et les combustibles du brûleur de bio-huile et l’air de traitement chaud sont introduits dans le brûleur (71 et 72) avec des conditions de débit conformes au tableau 9. La bio-huile est atomisée, et la bio-huile et le gaz naturel sont mélangés et brûlés via des dispositifs de combustion typiques de l’état de la technique. Ensuite, le gaz brûlé provenant de la chambre s’écoule dans une contraction de sorte qu’il pénètre dans un étranglement plus étroit (76 sur la FIG. 2 ). Au niveau de l’étranglement, pour tous les cas dans l’exemple, la matière première de noir de carbone est injectée radialement, positionnée perpendiculairement à la direction d’écoulement de gaz brûlé, vers le centre du réacteur via l’injecteur 83 comme décrit sur la FIG. 2 . L’étranglement est fixé à une chambre de réacteur revêtue de réfractaire. La chambre de réacteur permet d’obtenir un temps de séjour pour que la matière première termine sa pyrolyse en particules de noir de carbone. À une distance Lquench 79 en aval du plan d’injection illustré sur la FIG. 2 , un jet d’eau est utilisé pour la trempe, comme c’est généralement le cas pour les processus de fabrication de noir de carbone de fourneau (voir le tableau 8 pour les détails). En aval de la trempe, un filtre est utilisé pour séparer les particules de noir de carbone du flux de gaz résiduaire. Une bio-huile typique contient moins de soufre, plus de cendres et plus d’eau que le TPO utilisé dans l’exemple 1. Il peut cependant contenir moins d’asphaltènes, ou même aucun asphaltène. Il contient généralement plus d’eau que le TPO utilisé dans l’exemple 1 et peut par conséquent être plus dense d’un point de vue massique mais avoir une densité énergétique moindre. Débit de gaz naturel (Nm 3 /h) Débit de bio-huile (kg/h) Brûleur PC (%) Bio-huile/GN (masse) OAC (%) Débit de matière première de noir de carbone (kg/h) Additif de potassium (ppm de matière première de NC) Débit d’eau de trempe (kg/h) Distance de trempe (Lquench) (pieds) 105 0 180 0/100 31 494 10 640 40 106 0 180 0/100 27 583 10 550 40 106 0 170 0/100 31 583 10 660 16 106 0 170 0/100 27 583 10 526 40 49,5 111 171 75/25 31 501 0 673 16 49,5 110 171 75/25 27 592 0 522 40 57,3 128 148 75/25 27 570 0 554 40 60,1 129 148 75/25 31 480 0 670 16 54,5 117 161 75/25 29 533 0 600 25 30 167 156 85/15 29 533 0 616 25 95 40 162 30/70 29 527 0 552 25 72 177 117 75/25 27 538 0 590 40 72 177 117 75/25 31 449 0 760 16 49,5 110 171 75/25 31 501 0 721 16 Tableau 8. Conditions de fonctionnement de l’exemple 2. On s’attend à ce que toute eau dans la bio-huile entraîne un rendement légèrement inférieur à celui du contrôle de gaz naturel, mais que l’utilisation de bio-huile permette un développement similaire de la surface (STSA) en fonction de la combustion globale (OAC) par rapport au gaz naturel à 100 %. La présente invention comprend les aspects/modes de réalisation/caractéristiques suivants dans un ordre quelconque et/ou dans une combinaison quelconque : 1. La présente invention concerne un procédé de production de noir de carbone comprenant l’introduction dans un réacteur à noir de carbone d’un combustible de brûleur comprenant au moins un combustible de brûleur durable ; l’allumage et la formation d’un flux de gaz chauds à partir dudit combustible de brûleur dans ledit réacteur ; l’introduction dans le réacteur à noir de carbone d’au moins une matière première produisant du noir de carbone à un ou plusieurs points d’introduction ; la combinaison d’au moins une matière première produisant du noir de carbone avec le flux de gaz chauds pour former du noir de carbone dans un flux de réaction, et la trempe de réaction du flux de réaction contenant le noir de carbone, et la récupération dudit noir de carbone. 2. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel le ou les combustibles de brûleur durables sont un ou plusieurs des suivants : une huile de pyrolyse de pneus, une huile de pyrolyse de plastique, une huile d’origine végétale, une huile dérivée de la pyrolyse de déchets solides municipaux, une huile dérivée de la pyrolyse ou de la décomposition de biomasse (par exemple, animale, de plante, d’arbre, de fruit ou de légume) ou d’autres déchets agricoles, une huile dérivée du traitement de sous-produits de fabrication de papier, et/ou une autre huile provenant principalement de biomatériaux ou des combinaisons quelconques de ceux-ci. 3. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel le combustible de brûleur comprend au moins 50 % en poids dudit au moins un combustible de brûleur durable, par rapport au poids total du combustible de brûleur. 4. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel le ou les combustibles de brûleur durables sont de l’huile de pyrolyse de pneus (TPO). 5. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel le combustible de brûleur comprend au moins 50 % en poids dudit TPO, par rapport au poids total du combustible de brûleur. 6. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel le combustible de brûleur comprend au moins 70 % en poids dudit au moins un combustible de brûleur durable, par rapport au poids total du combustible de brûleur. 7. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel ledit noir de carbone a une teneur en carbone biogénique inférieure à 2 % en poids. 8. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel l’allumage et la formation consomment sensiblement ou complètement le combustible de brûleur durable. 9. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel moins de 5 % ou moins de 1 % en poids de combustible de brûleur durable, par rapport au poids total de la matière première produisant du noir de carbone, est disponible pour former du noir de carbone. 10. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel le combustible de brûleur durable est présent en une quantité suffisante pour augmenter le rendement du noir de carbone formé de 1 % à 8 % par rapport à un combustible de brûleur constitué de 100 % de gaz naturel. 11. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel le combustible de brûleur durable est présent en une quantité suffisante pour augmenter le COAN du noir de carbone formé de 1 % à 8 % par rapport à un combustible de brûleur constitué de 100 % de gaz naturel. 12. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel le TPO comprend du TPO lourd. 13. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel le TPO est constitué de TPO lourd. 14. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel ledit noir de carbone récupéré est un noir de carbone de qualité N110, N121, N220, N231, N234, N299, N326, N330, N339, N347, N351, N358, N375, N539, N550, N650, N660, N683, N762, N765, N774, N787 ou N990. 15. Noir de carbone formé ou produit à partir du procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants. La présente invention peut comprendre une combinaison quelconque de ces différentes caractéristiques ou différents modes de réalisation ci-dessus et/ou ci-dessous, comme décrit présentement dans des phrases et/ou des paragraphes. Toute combinaison des caractéristiques présentement décrites est considérée comme faisant partie de la présente invention et aucune limitation n’est prévue en ce qui concerne les caractéristiques combinables. Les demandeurs incorporent spécifiquement l’intégralité du contenu de toutes les références citées dans cette description. En outre, lorsqu’une quantité, une concentration ou une autre valeur ou un autre paramètre est donné sous la forme d’une plage, d’une plage préférée ou d’une liste de valeurs supérieures préférables et de valeurs inférieures préférables, cela doit être entendu comme indiquant spécifiquement toutes les plages formées d’une paire quelconque d’une limite de plage ou valeur préférée supérieure quelconque et d’une limite de plage ou valeur préférée inférieure quelconque, indépendamment du fait que les plages sont décrites séparément ou non. Lorsqu’une plage de valeurs numériques est mentionnée présentement, sauf indication contraire, la plage est destinée à inclure ses points limites, ainsi que l’ensemble des entiers et fractions dans la plage. Il n’est pas prévu que la portée de l’invention soit limitée aux valeurs spécifiques énoncées lors de la définition d’une plage. D’autres modes de réalisation de la présente invention apparaîtront à l’homme du métier à partir de la lecture de la présente description et de la pratique de la présente invention présentement décrite. Il doit être entendu que la présente description et les exemples doivent être considérés comme donnés à titre d’exemple uniquement, la portée et l’esprit réels de l’invention étant indiqués par les revendications suivantes et leurs équivalents. Procédé de production de noir de carbone, ledit procédé comprenant : l’introduction dans un réacteur à noir de carbone d’un combustible de brûleur comprenant au moins un combustible de brûleur durable ; l’allumage et la formation d’un flux de gaz chauds à partir dudit combustible de brûleur dans ledit réacteur ; l’introduction dans le réacteur à noir de carbone d’au moins une matière première produisant du noir de carbone à un ou plusieurs points d’introduction ; la combinaison d’au moins une matière première produisant du noir de carbone avec le flux de gaz chauds pour former du noir de carbone dans un flux de réaction, et la trempe du flux de réaction contenant le noir de carbone, et la récupération dudit noir de carbone. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le ou les combustibles de brûleur durables sont un ou plusieurs des suivants : une huile de pyrolyse de pneus, une huile de pyrolyse de plastique, une huile d’origine végétale, une huile dérivée de la pyrolyse de déchets solides municipaux, une huile dérivée de la pyrolyse ou de la décomposition de biomasse ou d’autres déchets agricoles, une huile dérivée du traitement de sous-produits de fabrication de papier, et/ou une autre huile provenant principalement de biomatériaux ou des combinaisons quelconques de ceux-ci. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le combustible de brûleur comprend au moins 50 % en poids dudit au moins un combustible de brûleur durable, par rapport au poids total du combustible de brûleur. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le ou les combustibles de brûleur durables sont de l’huile de pyrolyse de pneus (TPO). Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le combustible de brûleur comprend au moins 50 % en poids dudit TPO, par rapport au poids total du combustible de brûleur. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le combustible de brûleur comprend au moins 70 % en poids dudit au moins un combustible de brûleur durable, par rapport au poids total du combustible de brûleur. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel ledit noir de carbone a une teneur en carbone biogénique inférieure ou égale à 2 % en poids. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l’allumage et la formation consomment sensiblement ou complètement le combustible de brûleur durable. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel moins de 5 % ou moins de 1 % en poids de combustible de brûleur durable, par rapport au poids total de la matière première produisant du noir de carbone, est disponible pour former du noir de carbone. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le combustible de brûleur durable est présent en une quantité suffisante pour augmenter le rendement du noir de carbone formé de 1 % à 8 % par rapport à un combustible de brûleur constitué de 100 % de gaz naturel. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le combustible de brûleur durable est présent en une quantité suffisante pour augmenter le COAN du noir de carbone formé de 1 % à 8 % par rapport à un combustible de brûleur constitué de 100 % de gaz naturel. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le TPO comprend du TPO lourd. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le TPO est constitué de TPO lourd. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel ledit noir de carbone récupéré est un noir de carbone de qualité N110, N121, N220, N231, N234, N299, N326, N330, N339, N347, N351, N358, N375, N539, N550, N650, N660, N683, N762, N765, N774, N787 ou N990.