FR 3143669 A1 20240621 FR 2213562 A 20221216 L’invention concerne un déflecteur de flux (21) d’un compresseur de turbomachine (1) à double flux d’axe longitudinal, le déflecteur de flux comprenant une paroi (25) pourvue d’une pluralité de canaux d’éjection (29) aptes à décharger un flux d’air de décharge dans une veine de la turbomachine dans laquelle circule un flux d’air, les canaux d’éjection d’axes (C) étant agencés en plusieurs rangées et étant configurés de manière à éjecter le flux d’air de décharge suivant la direction d’écoulement du flux d’air, les axes (C) étant chacun orienté suivant une première direction formant un premier angle (α) par rapport à un axe (B) parallèle à un axe de révolution du déflecteur de décharge. Selon l’invention, la projection des axes des canaux d’éjection (29) de chaque rangée dans un plan de projection (PP) perpendiculaire au plan médian (PM) forme un deuxième angle (β) avec une droite parallèle au plan médian. Figure pour l’abrégé : Fig.4 DÉFLECTEUR DE FLUX PRÉSENTANT DES CANAUX À DOUBLE ANGLES D’ÉJECTION. Domaine technique de l’invention La présente invention concerne le domaine des turbomachines, notamment des turbomachines à double flux pour aéronefs. Elle vise en particulier, un déflecteur de flux permettant de décharger une partie d’un flux d’air passant d’un compresseur dans une veine de la turbomachine. Elle concerne également une turbomachine comprenant un tel déflecteur de flux. Arrière-plan technologique Il est connu d’équiper des turbomachines à double flux avec un ou plusieurs systèmes de décharge d’air d’un ensemble de compresseur. Ces systèmes sont connus sous la désignation anglaise de «Handling Bleed Valve» (siglée HBV) ou de « Transient Bleed Valve » (siglée TBV) permettant de prélever une partie du flux primaire issu du compresseur haute pression ou de « Variable Bleed Valve » (siglée VBV) permettant de prélever une partie du flux primaire issu du compresseur basse pression. Les flux d’air prélevés sont éjectés dans le flux secondaire ou à l’aval du flux primaire. Cette décharge a pour but d’une part, de stabiliser le fonctionnement du compresseur basse pression et/ou du compresseur haute pression et d’autre part, de limiter certains phénomènes pouvant entraver leur fonctionnement tels que le pompage, le décollement tournant ou de flottement. Le système de décharge du type HBV comporte une pluralité d’ouvertures débouchant dans la veine secondaire où circule le flux secondaire. Le jet de flux d’air éjecté par le système de décharge dans la veine secondaire peut impacter les pièces autour des ouvertures telles que la paroi interne délimitant en partie la veine secondaire connue sous le sigle IFD pour (Inner Fan Duct) ou la paroi externe délimitant en partie la veine secondaire connue sous le signe de OFD pour (Outer Fan Duct), et éventuellement d’autres pièces dans le sillage du flux d’air. Les ouvertures peuvent être orientées dans le sens du flux secondaire ou dans un sens transversal au flux d’air pour d’une part, augmenter l’incorporation du flux primaire déchargé dans le flux secondaire, et d’autre part limiter les contraintes thermiques sur les structures et/ou composants voisin(e)s qui ne sont pas configuré(e)s pour résister à des températures élevées. Un tel exemple de système de décharge est décrit dans le document FR-A1-3057026. Toutefois, avec ce système de décharge connu, il subsiste un risque que certaines pièces autour de la zone d’éjection de l’air prélevé dans le compresseur puissent encore être impactées significativement, notamment en ce qui concerne l’OFD et l’inverseur de poussée. Il existe un besoin de résoudre tout ou partie des inconvénients précités. L’objectif de la présente invention est de fournir un déflecteur de flux d’air permettant une meilleure répartition du flux d’air en sortie de celui-ci tout en évitant les contraintes thermiques et tout en étant économique et simple de réalisation. Nous parvenons à cet objectif conformément à l’invention grâce à un déflecteur de flux d’un système de décharge d’un compresseur de turbomachine à double flux d’axe longitudinal, le déflecteur de flux comprenant une paroi pourvue d’une pluralité de canaux d’éjection aptes à décharger un flux d’air de décharge du compresseur dans une veine de la turbomachine dans laquelle circule un flux d’air suivant une direction d’écoulement, les canaux d’éjection d’axes étant agencés en plusieurs rangées suivant des directions d’alignement sensiblement parallèles à un plan médian du déflecteur de flux lequel est sensiblement parallèle à la direction d’écoulement et étant configurés de manière à éjecter le flux d’air de décharge suivant la direction d’écoulement, les axes étant chacun orienté suivant une première direction formant un premier angle par rapport à un axe parallèle à un axe de révolution du déflecteur de flux, la projection des axes des canaux d’éjection de chaque rangée dans un plan de projection perpendiculaire au plan médian formant un deuxième angle avec une droite parallèle au plan médian. Ainsi, cette solution permet d’atteindre l’objectif susmentionné. En particulier, l’orientation de chaque canal d’éjection suivant deux angles, et notamment le deuxième angle (orientation axiale et tangentielle), permet d’orienter le jet de flux d’air en sortie du déflecteur de manière à homogénéiser rapidement le mélange et de réduire l’impact thermique sur les pièces sensibles thermiquement sans impacter l’acoustique du déflecteur. L’agencement du deuxième angle permet d’une part de diminuer la température du jet en sortie du déflecteur ce qui permet de protéger davantage les parois telles que les parois radialement interne et externe délimitant la veine de la turbomachine ainsi que les pièces environnantes telles un inverseur de poussée pouvant être porté par une des parois de la veine, et d’autre part l’expansion du flux d’air de décharge. Le déflecteur comprend également l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison : - les canaux d’éjection de chaque rangée présentent une section transversale circulaire. - les valeurs des deuxièmes angles sont symétriques par rapport au plan médian. - le deuxième angle croit depuis le plan médian vers le bord du déflecteur suivant une direction perpendiculaire au plan médian. - la variation du deuxième angle est progressive. - le deuxième angle est constant dans une même rangée de part et d’autre du plan médian. - les canaux d’éjection sont agencés de façon à former des lignes courbes parallèles entre elles, transversales par rapport au plan médian et symétriques par rapport au plan médian. - les premiers angles de chaque rangée sont constants. - chaque premier angle d’une même rangée varie en décroissant entre un bord amont et un bord aval de la paroi selon la direction d’écoulement du flux d’air. L’invention concerne également une turbomachine comprenant au moins un déflecteur présentant l’une quelconque des caractéristiques précédentes. Le deuxième angle améliore considérablement la protection de la structure de la turbomachine au niveau de la paroi radialement externe (OFD) lorsque le déflecteur est monté dans la turbomachine. L’invention concerne en outre un aéronef comprenant une turbomachine telle que susmentionnée. Brève description des figures L’invention sera mieux comprise, et d’autres buts, détails, caractéristiques et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement à la lecture de la description explicative détaillée qui va suivre, de modes de réalisation de l’invention donnés à titre d’exemples purement illustratifs et non limitatifs, en référence aux dessins schématiques annexés dans lesquels : - La représente en coupe axiale et partielle, un exemple de turbomachine à laquelle s’applique l’invention ; - La est une vue schématique et en coupe axiale d’une veine dans laquelle est positionné un exemple de système de décharge selon l’invention ; - La illustre une vue en coupe transversale d’un exemple de système de décharge selon l’invention ; - La est une vue de dessus du système de décharge selon la . Description détaillée de l’invention La montre schématiquement une turbomachine pour aéronef selon l’invention. La turbomachine 1 illustrée est un turboréacteur double flux et double corps qui s’étend suivant un axe longitudinal X. La turbomachine 1 comprend de manière générale un générateur de gaz 2. Ce dernier comprend généralement d’amont en aval, un compresseur basse pression 3, un compresseur haute pression 4, une chambre de combustion (non représentée), une turbine basse pression (non représentée) et une turbine haute pression (non représentée). Les termes « amont » et « aval » sont définis par rapport à la circulation des gaz dans la turbomachine (en situation normale de fonctionnement) et suivant l’axe longitudinal X. De même, les termes « radial », « interne » et « externe » sont définis par rapport à un axe radial Z perpendiculaire à l’axe longitudinal X et au regard de l’éloignement par rapport à l’axe longitudinal X. Le compresseur basse pression 3 et la turbine basse pression sont reliés par un arbre basse pression (non représenté) et forment avec lui un corps basse pression (BP). Le compresseur haute pression 4 et la turbine haute pression sont reliés par un arbre haute pression (non représenté) et forment avec lui un corps haute pression (HP). L’arbre basse pression et l’arbre haute pression sont centrés sur l’axe longitudinal. La turbomachine comprend une soufflante 5 qui est agencée en amont du générateur de gaz 2. La soufflante 5 est entrainée en rotation directement par l’arbre basse pression ou via un réducteur de vitesse (non représenté). La soufflante 5 comprend une rangée d’aubes de soufflante 6 s’étendant radialement vers l’extérieur et réparties régulièrement autour de l’axe longitudinal. Les aubes de soufflante 6 sont entourées par un carter externe 7 lequel est porté par un carter de soufflante 8. Le carter externe 7 est centré sur l’axe longitudinal X. Suivant un mode de réalisation, les aubes de soufflante 6 peuvent être à calage variable. En référence à la , la turbomachine 1 comprend une première veine annulaire, dite veine primaire 9 dans laquelle circule un flux primaire (ou flux chaud) et une deuxième veine annulaire, dite veine secondaire 10 dans laquelle circule un flux secondaire (ou flux froid). La veine secondaire 10 entoure la veine primaire 9 de manière avantageuse. La veine primaire 9 et la veine secondaire 10 sont séparées par un carter inter-veine 11 annulaire disposée entre le carter externe 7 et un carter interne 11. Ce dernier enveloppe en partie le générateur de gaz 2. De manière avantageuse, la veine primaire 9 est délimitée par une paroi radialement interne du carter inter-veine 11 et une paroi radialement externe d’un carter interne. Celui-ci est coaxial au carter inter-veine 11 et entouré par le carter inter-veine 11. De manière avantageuse, la veine secondaire 10 est délimitée par une paroi radialement externe 12 du carter inter-veine 11 et une paroi radialement interne 13 du carter externe 7. Le flux primaire traverse les compresseurs, la chambre de combustion, et les turbines, puis débouche dans une tuyère (non représentée) vers l’atmosphère. En référence à la , un système de décharge 20 est agencé dans la turbomachine de manière à pouvoir prélever une partie d’un flux d’air au niveau d’un ou de plusieurs organes de la turbomachine et d’éjecter cette partie de flux d’air dans une autre flux d’air de la turbomachine. De manière avantageuse, le système de décharge 20 est destiné à prélever une portion d’air dans le compresseur haute pression 4. La portion d’air prélevée est une portion du flux primaire. Le système de décharge 20 est agencé entre la veine primaire 9 et la veine secondaire 10. Plus précisément, le système de décharge 20 est monté au niveau de la paroi radialement externe 12 du carter inter-veine 11. Le système de décharge 20 est monté avantageusement, mais non limitativement, au droit du compresseur haute pression 4 de manière à réduire l’encombrement. La portion du flux primaire est éjectée dans la veine secondaire 10. Suivant un exemple de réalisation, le système de décharge 20 comprend au moins un déflecteur de flux 21 et un conduit 24. Le déflecteur de flux 21 comprend une paroi 25 depuis laquelle s’étend une jupe 26 périphérique. De manière avantageuse, mais non limitativement, la paroi 25 est circulaire et la jupe 26 périphérique est cylindrique de section circulaire d’axe de révolution A. Bien entendu, la forme de la paroi 25 et de la jupe 26 pourrait être différente telle que rectangulaire. Le déflecteur 21 comprend une entrée d’air 27 et une sortie d’air 28. De manière avantageuse, l’entrée d’air 27 est formée par une bordure libre de la jupe 26 périphérique. La sortie d’air 28 est formée avantageusement par des canaux d’éjection 29 (représentés en particulier sur la ) agencés dans la paroi 25. En référence aux figures 2 à 4, le déflecteur de flux 21 comprend une collerette 35 solidaire de la jupe 26 périphérique. La collerette 35 s’étend dans cet exemple depuis l’extrémité libre de la jupe 26 périphérique et entoure l’entrée d’air 27. La collerette 35 permet la fixation du déflecteur de flux 21 sur le conduit 24. La collerette 35 comprend des trous 36 traversant la paroi de celle-ci de part et d’autre. Les trous 36 sont destinés à recevoir des moyens de fixation 37 amovibles tels que des vis. Selon l’exemple de la , la collerette 35 est montée de manière avantageuse, mais non limitativement, en regard de la surface radialement interne 14 de la paroi radialement externe 12 du carter inter-veine 11. Le conduit 24 est avantageusement agencé dans le carter inter-veine 11 (ou encore dans le compartiment « core » de la turbomachine). La paroi 25 et une portion de la jupe 26 périphérique sont agencées dans la veine secondaire 10 de sorte que le flux primaire reçu du compresseur par l’entrée d’air soit éjecté directement dans la veine secondaire 10 via les canaux d’éjection 29. La jupe 26 périphérique définit un passage de flux d’air entre l’entrée d’air 27 et les canaux d’éjection 29. Le conduit 24 comprend une entrée d’air (non représentée) destinée à être en communication fluidique avec la veine primaire 9 et à recevoir une partie du flux primaire issu du compresseur haute pression 4. Le conduit 24 comprend également une sortie d’air 32 couplée à l’entrée d’air 27 du déflecteur de flux 21. Le conduit 24 permet le passage du flux d’air chaud du compresseur vers le déflecteur de flux 21. Un dispositif de régulation 22 et un actionneur 23 peuvent être disposés dans le conduit 24, ou en amont du conduit 24 au voisinage de la veine primaire 9. Sur les figures 3 et 4, la paroi 25 est pourvue d’une pluralité de canaux d’éjection 29 aptes à décharger une portion du flux d’air primaire dans la veine secondaire 10 où circule le flux d’air secondaire. Les canaux d’éjection 29 sont configurés de manière à éjecter un flux d’air de décharge Fc qui ne vient pas directement en contact avec les parois 12 (IFD), 13 (OFD) de la veine secondaire 10 et qui ne perturbe pas l’écoulement ni la circulation du flux secondaire. La paroi 25 du déflecteur présente une forme arquée ou de dôme. La paroi 25 présente une épaisseur sensiblement constante comprise entre 1 et 5 mm. En particulier, la paroi 25 présente une surface interne 30 concave tournée vers le dispositif de régulation 22 du système de décharge 20 et une surface externe 31 convexe opposée à la surface interne 30. Cette dernière dans le présent exemple est tournée vers la veine secondaire 10. La paroi 25 présente ici un bord périphérique circulaire comme énoncé précédemment. En référence à la , les canaux d’éjection 29 sont formés dans la paroi 25 du déflecteur 21. Chaque canal d’éjection 29 s’étend de part et d’autre de celle-ci entre la surface interne 30 et la surface externe 31. Dans les exemples représentés, les canaux d’éjection 29 occupent la quasi-totalité de la surface de la paroi 25. Chaque canal d’éjection 29 présente un orifice d’entrée 33 défini dans la surface interne 30 et communiquant fluidiquement avec le passage du déflecteur 21. Chaque canal d’éjection 29 comprend un orifice de sortie 34 défini dans la surface externe 31 et communiquant fluidiquement avec la veine secondaire 10. Les canaux d’éjection 29 présentent ici une section circulaire sensiblement constante. Bien entendu, la section des canaux 29 pourrait présenter une autre forme. Ici, les canaux 29 présentent un diamètre compris entre 2 et 3 mm (préférentiellement de l’ordre de 2,5 mm) de sorte à faciliter la fabrication du déflecteur de flux, adapter le débit de flux de décharge à décharger et limiter les nuisances sonores. La longueur de ces canaux 29 est préférablement comprise entre 1 mm et 6 mm. La dimension des canaux 29 dépendra des dimensions du déflecteur (notamment de l’épaisseur de la paroi) et du débit de flux de décharge à décharger dans la veine secondaire 10. Les canaux d’éjection 29 sont agencés en plusieurs rangées R1, R20, etc. Chaque rangée R1, R20 s’étend suivant une direction d’alignement (B) parallèle ou sensiblement parallèle (de plus ou moins 5°) à un plan médian PM du déflecteur de flux 21. En d’autres termes, les rangées sont parallèles entre elles. Le plan médian PM est parallèle à la direction d’écoulement du flux d’air (ici en l’occurrence le flux secondaire en situation d’installation). Le plan médian PM est dans le plan de la et comprend l’axe de révolution A du déflecteur 21. Les rangées R1, R20 forment de manière avantageuse chacune une lame de flux de décharge. Chaque rangée R1, R20 comprend entre 1 et 30 canaux d’éjection 29. Les canaux 29 sont espacés les uns par rapport aux autres suivant une distance par exemple comprise entre 0.5 et 3 mm pour conserver une résistance mécanique de la paroi 25 du déflecteur de flux. Il est entendu que le nombre de rangées et le nombre de canaux d’éjection 29 par rangée est fonction d’une part, des dimensions du déflecteur de flux 21 et des canaux d’éjection 29 et d’autre part, du débit souhaité pour traverser le déflecteur 21 quand la vanne est ouverte. Comme cela est également illustré sur les figures 3 et 4, les canaux d’éjection 29 sont agencés de façon à former des lignes L parallèles entre elles. Les lignes L sont avantageusement disposées de manière transversale par rapport au plan médian PM. En particulier, les lignes L sont orientées vers les bords latéraux du déflecteur 21. Les bords latéraux sont disposés de part et d’autre du plan médian PM. Suivant cet exemple de réalisation les lignes L sont courbes. La forme arrondie des lignes L est accentuée par la forme sphérique de la paroi 25. Suivant encore une autre caractéristique avantageuse mais non limitativement, les lignes L sont symétriques par rapport au plan médian. Celles-ci présentent une forme sensiblement en V avec la pointe du V qui est disposée sur le plan médian PM. Les canaux 29 sont configurés de manière à décharger le jet d’air suivant la direction d’écoulement du flux d’air secondaire. Chaque canal d’éjection 29 présente un axe central C. Dans le présent exemple, l’axe central C de chaque canal d’éjection 29 est orienté suivant une direction formant un premier angle α défini par rapport à un axe B parallèle à l’axe de révolution A du déflecteur. Dans le présent exemple, l’axe B est vertical dans le plan de la . Chaque premier angle α est mesuré dans un plan vertical parallèle au plan médian PM ou à l’axe longitudinal X (en situation d’installation dans la turbomachine). De manière avantageuse, chaque premier angle α est compris entre 0° et 90°. Cela permet que le flux d’air primaire en sortie du déflecteur 21 évite les parois radialement interne et externe 12, 13 de la veine secondaire 10. De manière avantageuse, les premiers angles α de chaque rangée sont décroissants depuis l’amont vers l’aval suivant la direction d’écoulement (ou l’axe longitudinal X lorsque le système de décharge 21 est installé dans la turbomachine). En d’autres termes, les canaux d’éjection 29 d’une même rangée sont orientés suivant un premier angle α qui décroit entre un premier canal d’une rangée et le dernier canal de cette rangée. Les premiers angles α sont alors différents. Cette variation est définie entre un bord amont et un bord aval de la paroi. Suivant une caractéristique avantageuse mais non limitative, la variation est progressive afin de ne pas créer de perturbation dans le flux secondaire. De la sorte, les lames de flux d’air de décharge Fc traversant les canaux d’éjection 29 sont guidées suivant une direction orientée dans le sens de circulation du flux secondaire. Suivant un mode de réalisation, les canaux d’éjection 29 de chaque rangée sont orientés suivant un même angle α de sorte à former une lame de flux d’air de décharge Fc. En d’autres termes, les canaux d’éjection 29 d’une même rangée sont orientés suivant un angle α identique. Cette configuration permettrait d’éviter que la lame de flux de décharge Fc ne rentre en contact avec la paroi radialement interne 13 et/ou un inverseur de poussée que comprend la turbomachine. Suivant un exemple de réalisation et tel que représenté sur la , la projection des axes C des canaux d’éjection 29 de chaque rangée dans un plan de projection PP perpendiculaire au plan médian PM forme un deuxième angle β avec une droite parallèle au plan médian. Une telle configuration permet de maximiser la surface frontale de mélange entre le jet de flux en sortie du déflecteur et le flux secondaire afin d’améliorer le mélange. Avantageusement, les deuxièmes angles β de chaque rangée sont constants. Une rangée présente un seul et même angle de chaque côté du plan médian. De manière alternative, les deuxièmes angles β de chaque rangée ne sont pas constants. Suivant une caractéristique avantageuse, les deuxièmes angles β varient en croissant du plan médian PM vers le bord latéral opposé au plan médian. La direction de cette variation croissante est perpendiculaire au plan médian PM. En d’autres termes, les deuxièmes angles β varient dans une même ligne courbe vers le bord de la paroi 25. Entre un canal d’éjection d’une rangée et un canal d’éjection d’une rangée voisine, le deuxième angle β augmente à partir du plan médian. Avantageusement, la variation du deuxième angle β est progressive pour une meilleure distribution du jet chaud. Cette progression peut être de l’ordre de +/-30° en passant d’une rangée à l’ordre. Les valeurs des deuxièmes angles β sont symétriques par rapport au plan médian PM. Cela permet d’avoir une répartition homogène du flux. Cette répartition pourrait être non symétrique. Le deuxième angle β est compris entre compris entre 0° inclus et 90° inclus. La valeur du deuxième angle β peut être définie en fonction du besoin de diluer le flux d’air de décharge dans le flux secondaire. Plus la valeur du deuxième angle β est grande plus la dilution sera grande. Toutefois, avec une valeur du deuxième angle β de 90°, le flux d’air de décharge est injecté dans le sens inverse de circulation du flux secondaire dans cet exemple de réalisation ce qui pourrait générer une perte de charge dans la veine secondaire. Ainsi, lorsque le flux d’air de décharge Fc est éjecté dans la veine secondaire 10, celui-ci est orienté suivant plusieurs lames avec une forme sensiblement parabolique qui évite les chocs thermiques avec l’environnement du système de décharge 20. La circulation et l’écoulement du flux d’air F froid n’est pas perturbé. Les deuxièmes angles β permettent une meilleure répartition du flux dans une direction azimutale (ou tangentielle) de la grille. Déflecteur de flux (21) d’un système de décharge (20) d’un compresseur (4, 5) de turbomachine (1) à double flux d’axe longitudinal (X), le déflecteur de flux (21) comprenant une paroi (25) pourvue d’une pluralité de canaux d’éjection (29) aptes à décharger un flux d’air de décharge du compresseur dans une veine (9, 10) de la turbomachine (1) dans laquelle circule un flux d’air suivant une direction d’écoulement, les canaux d’éjection (29) d’axes (C) étant agencés en plusieurs rangées (R1, R20) suivant des directions d’alignement (B) sensiblement parallèles à un plan médian (PM) du déflecteur de flux (21) lequel est sensiblement parallèle à la direction d’écoulement et étant configurés de manière à éjecter le flux d’air de décharge suivant la direction d’écoulement, les axes (C) étant chacun orienté suivant une première direction formant un premier angle (α) par rapport à un axe (B) parallèle à un axe de révolution du déflecteur de flux, caractérisé en ce que la projection des axes des canaux d’éjection (29) de chaque rangée dans un plan de projection (PP) perpendiculaire au plan médian (PM) forme un deuxième angle (β) avec une droite parallèle au plan médian (PM). Déflecteur (21) selon la revendication 1, caractérisé en ce que les canaux d’éjection (29) de chaque rangée présentent une section transversale circulaire. Déflecteur (21) selon l’une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que les valeurs des deuxièmes angles (β) sont symétriques par rapport au plan médian. Déflecteur (21) selon l’une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le deuxième angle (β) croit depuis le plan médian (PM) vers le bord du déflecteur suivant une direction perpendiculaire au plan médian (PM). Déflecteur (21) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la variation du deuxième angle (β) est progressive. Déflecteur (21) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le deuxième angle (β) est constant dans une même rangée de part et d’autre du plan médian. Déflecteur (21) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les canaux d’éjection (29) sont agencés de façon à former des lignes (L) courbes parallèles entre elles, transversales par rapport au plan médian (PM) et symétriques par rapport au plan médian (PM). Déflecteur (21) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les premiers angles (α) de chaque rangée sont constants. Déflecteur (21) selon l’une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que chaque premier angle (α) d’une même rangée varie en décroissant entre un bord amont et un bord aval de la paroi (25) selon la direction d’écoulement du flux d’air (F). Turbomachine (1) à double flux comprenant au moins un déflecteur selon l’une quelconque des revendications précédentes.