FR 3144133 A1 20240628 FR 2214479 A 20221223 L’invention porte sur un liant de construction comprenant : - de 35 % à 65 % en poids de clinker, - de 5 % à 30 % en poids d’une matrice argileuse calcinée, - de 5 % à 30 % en poids d’une matrice argileuse crue, et - de 0,05 % à 5 % en poids d’un agent de défloculation ; et le rapport massique de la matrice argileuse crue sur la matrice argileuse calcinée est de 0,2 à 7. L’invention porte en outre sur un matériau de construction comprenant à un liant de construction selon l’invention. LIANT DE CONSTRUCTION BAS CARBONE ET MATÉRIAU DE CONSTRUCTION ASSOCIÉ L’invention concerne le domaine de la construction et plus particulièrement celui des matériaux de construction bas carbone. En particulier, elle concerne un liant de construction bas carbone comportant une matrice argileuse crue et une matrice argileuse calcinée. En outre, l’invention concerne un matériau de construction produit à partir d’un liant de construction selon l’invention. Ci-après, nous décrivons l’art antérieur connu à partir duquel l’invention a été développée. Le ciment est la deuxième ressource la plus consommée au monde, avec plus de 4 milliards de tonnes produites chaque année dans le monde. Cette consommation est en constante augmentation, portée par la demande croissante de logements et d'infrastructures. Le ciment est notamment utilisé pour la fabrication d’éléments de maçonnerie qui reposent sur des matériaux cimentaires en tant que liants. En raison du développement constant de nouvelles infrastructures dans la plupart des pays du monde, il existe une demande permanente pour l’approvisionnement en liants de construction, plus particulièrement des ressources minérales pour la formation de ciments, notamment de ciments Portland. Cependant, la production et l’utilisation du ciment Portland est associée à une empreinte environnementale élevée. Le ciment utilisé dans le domaine de la construction est généralement un ciment Portland. C’est un liant hydraulique qui, mélangé à de l’eau, durcit et prend en masse. Après durcissement, le ciment conserve sa résistance ainsi que sa stabilité et cela même exposé à l’eau. Il existe une grande variété de ciments utilisés par le monde. Néanmoins, tous les ciments conventionnels comportent un clinker à un pourcentage variant de 5 % pour certains ciments de hauts fourneaux à un minimum de 95 % pour le ciment Portland qui est le ciment aujourd’hui le plus utilisé par le monde. Le clinker résulte de la cuisson d'un mélange composé d'environ 80 % de calcaire et de 20 % d'aluminosilicates (tels que des argiles). Cette cuisson, la clinkérisation, se fait généralement à une température de plus de 1200°C, un tel processus de préparation de ciments implique donc une forte consommation énergétique. De plus, la conversion chimique du calcaire en chaux libère également du dioxyde de carbone. En conséquence, l’industrie du ciment génère environ 8% des émissions mondiales de CO 2 . En effet, il est estimé que la fabrication d’un liant de construction de type Portland génère en moyenne 0,8 kg de CO 2 par kg de clinker de ciment Portland produit. Différentes solutions ont donc été développées pour tenter de remplacer au moins partiellement certains composants des liants de construction utilisés pour la formation des ciments de type Portland. Ces solutions visent principalement à réduire l’empreinte carbone. Une première solution, décrite dans le document n°EP3274315, porte sur une composition pour matériau de construction permettant l’utilisation de matériaux facilement disponibles et réactifs, et à faible impact écologique et ne nécessitant pas de traitement thermique long et coûteux. A cet effet, la composition pour matériau de construction comprend une matrice renfermant majoritairement un composé à base d'un métakaolin « flashé », c'est-à-dire obtenu par calcination rapide d'une argile en poudre à une température comprise entre 600°C et 900°C pendant quelques secondes, suivie d'un refroidissement rapide, et une solution d'activation alcaline. Cette composition comprend en outre une proportion massique en ciment ou clinker inférieure à 10 %, tandis que la solution d'activation alcaline comprend une source de silicate de sodium ou de potassium et une base alcaline. Les proportions relatives de la solution d'activation et de la matrice étant telles que la somme totale en moles de silicate de sodium et de base alcaline de la solution d'activation est comprise entre 3,5 et 5,5 mol/kg de matrice et la solution d'activation alcaline présente un rapport molaire global silicate de sodium sur base alcaline compris entre 1,25 et 1,65. Une deuxième solution, décrite dans le document n°WO2010130511, propose un matériau de construction comprenant au moins 65% en poids de clinker de ciment Portland, une argile calcinée produite à une température entre 500°C et 900°C ainsi qu’un carbonate broyé à une surface spécifique de 3000 - 15000 cm 2 /g dans lequel le rapport en poids du matériau argile calcinée sur matériau carbonate est compris entre 0,25 et 3. Ce matériau de construction permet de conserver une résistance mécanique élevée, par rapport au ciment de type Portland, et de réduire les émissions de CO 2 lors de la production de ciment. Bien que ces solutions permettent la production de matériaux de construction qui présentent des résistances mécaniques similaires à celle du ciment de type Portland, tel que le ciment portland de type CEM1 ou CEM2, la composition des liants de construction, à l’origine de ces matériaux de construction, nécessite encore des quantités trop importantes de composants calcinés, telles que les argiles calcinées et/ou le clinker de ciment Portland. Ainsi, l’empreinte carbone de ces matériaux de construction peut encore être améliorée. Cependant, les difficultés principales résident dans le fait de conserver une résistance mécanique à la compression, à jeune âge (à 1 jour) mais également à 28 jours, une rhéologie proche de celle du ciment Portland de type CEM 2 tout en réduisant l’empreinte carbone du matériau de construction produit. L’invention a pour but de remédier aux inconvénients de l’art antérieur. En particulier, l’invention a pour but de proposer un liant de construction bas carbone présentant une empreinte carbone améliorée et un bilan énergétique amélioré par rapport aux liants de construction de l’art antérieur, tout en assurant une résistance à la compression et une rhéologie proches de celles du ciment Portland de type CEM 2. L’invention a en outre pour but de proposer un matériau de construction bas carbone fabriqué à partir d’un liant de construction selon l’invention, ledit matériau de construction présentant une résistance à la compression au moins équivalente à celle du ciment Portland, une empreinte carbone et énergétique améliorée par rapport aux matériaux de construction de l’art antérieur. L’invention vise à pallier ces inconvénients. L’invention vise en particulier un liant de construction comprenant de 35 % à 65 % en poids de clinker, de 5 % à 30 % en poids d’une matrice argileuse calcinée, de 5 % à 30 % en poids d’une matrice argileuse crue, et de 0,05 % à 5 % en poids d’un agent de défloculation ; et en ce que le rapport massique de la matrice argileuse crue sur la matrice argileuse calcinée est de 0,2 à 7. La combinaison d’argile crue et en substitution partielle d’argile calcinée permet de réduire l’empreinte carbone par rapport à un liant de construction de type LC3 classique tout d’abord en limitant la teneur en constituants calcinés, tels que le ciment de type CEM 1 ou la matrice argileuse calcinée, nécessaire et en réduisant l’apport d'énergie nécessaire à la formation d’un matériau de construction. En outre, un liant de construction selon l’invention assure également le maintien d’une résistance à la compression à jeune âge supérieure à 5 MPa ainsi qu’une amélioration de la rhéologie du liant de construction à l'état frais. Selon d’autres caractéristiques optionnelles, le liant de construction selon l’invention peut inclure les caractéristiques suivantes prises seules ou en combinaison : Jusqu’à 25 % en poids d’un précurseur. Le précurseur comprend une source de carbonate de calcium. Le précurseur est sélectionné parmi : des laitiers de hauts fourneaux, des cendres volantes, des fumées de silice, un filler calcaire naturel ou synthétique, un filler siliceux, de la diatomite. Le carbonate de calcium présente un D50 compris entre 0,1 micron et 5 microns. Le carbonate de calcium comprend de la vatérite. L’agent de défloculation est un agent de défloculation organique. La matrice argileuse présente un D50 sensiblement égale à 10 µm. 35 % en poids de clinker. Au plus 65 % en poids de clinker. Entre 35% et 50 % en poids de clinker. 20 % en poids de précurseur. Entre 15% et 20 % en poids de précurseur. 5% en poids de matrice argileuse calcinée. Au moins 10% en poids de matrice argileuse crue. Au moins 30% en poids de matrice argileuse crue. La matrice argileuse calcinée est une matrice argileuse flashée. La matrice argileuse calcinée est une roche pouzzolanique naturelle. La matrice argileuse calcinée est du metakaolin. Le liant de construction comprend au moins : de 40 % à 55 % en poids de clinker, jusqu’à 25 % en poids d’un précurseur, de 5 % à 15 % en poids d’une matrice argileuse calcinée, de 15 % à 30 % en poids d’une matrice argileuse crue, et de 0.05 % à 2% en poids d’un agent de défloculation ; et en ce que le rapport massique de la matrice argileuse crue sur la matrice argileuse calcinée est de 0.5 à 6. Le liant de construction comprend au moins : 39 % en poids de clinker, 20% en poids d’un précurseur, 10 % en poids d’une matrice argileuse calcinée, 30 % en poids d’une matrice argileuse crue, et 1 % en poids d’un agent de défloculation. Le liant de construction comprend : 39 % en poids de clinker, 20% en poids d’un précurseur, 20 % en poids d’une matrice argileuse calcinée, 20% en poids d’une matrice argileuse crue, et 1 % en poids d’un agent de défloculation. Selon un deuxième objet, l’invention porte en outre sur un matériau de construction comprenant un liant de construction selon l’invention. D’autres caractéristiques et avantages de l’invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre et en référence aux dessins annexés, donnés à titre illustratif et nullement limitatif. Ci-après, nous décrivons un résumé de l’invention et le vocabulaire associé, avant de présenter les inconvénients de l’art antérieur, puis enfin de montrer plus en détail comment l’invention y remédie. Dans la suite de la description, le terme « % en poids » en lien avec le liant de construction, doit être compris comme étant une proportion par rapport au poids sec du liant de construction. Le poids sec correspond au poids avant l’addition d’eau par exemple nécessaire à la formation d’un matériau de construction. Lorsque les valeurs de % en poids sont données sous la forme d’intervalles, les bornes sont comprises. L’expression « matrice argileuse », au sens de l’invention peut correspondre à un ou plusieurs matériaux rocheux à base de de phyllosilicates, de silicates hydratés ou d’aluminosilicates de structure lamellaire, ladite matrice argileuse étant composée au moins en partie de particules fines provenant en général de l'altération de silicates à charpente tridimensionnelle ou de la précipitation d’un fluide en sursaturation. Une matrice argileuse peut ainsi comporter un mélange de tels matériaux rocheux pouvant par exemple comporter de la kaolinite, de la serpentine, de la pyrophyllite, du talc, de la smectite, de la vermiculite, de l’illite, de la glauconite, du mica, de la chlorite, de la palygorskite, de la sépiolite, des interstratifiés ou leurs mélanges (Alain Meunier. Clays, 2005). . En outre, une matrice argileuse peut comporter des limons ou des silts. Une matrice argileuse peut provenir sans que cela soit limitatif de déblais de chantier, de fines de carrières, de fines argilo calcaires, de fines de lavage, de boues d'argiles, de matériaux de découverture, de matériaux d'excavation argileux tels que des terres excavées, ou de sédiments notamment des sédiments de dragage et des varves, de roches phyllosilicatées et d’altérites telles que des turbidites, des marnes, des pélites, des ruffes, des latérites, des schistes, des micaschistes. Par « béton », il faut comprendre un mélange de granulats, éventuellement de sable, avec un liant de construction (par exemple du ciment) et de l’eau, ayant fait prise. Ainsi, le terme béton peut correspondre à un élément constructif formé à partir d’un mélange de granulats, minéraux ou végétaux, dont éventuellement du sable, d’un ou plusieurs adjuvants, de liant de construction et d’eau. L’expression « matrice argileuse crue » correspond au sens de l’invention à une matrice argileuse n’ayant pas subi d’étape de calcination. En particulier, c’est-à-dire qu’elle n’a fait l’objet d’aucun traitement thermique préalable. Par exemple, cela correspond à une matrice argileuse n’ayant pas subit une montée en température supérieure à 300°C, de préférence supérieure à 200°C et plus préférentiellement une température supérieure à 150°C. En effet, la matrice argileuse crue peut subir une étape de séchage nécessitant une montée en température généralement sensiblement égale ou inférieure à 150°C mais pas d’étape de calcination. Une matrice argileuse crue peut de préférence comporter des matériaux rocheux pouvant par exemple comporter de la kaolinite, de la serpentine, de la pyrophyllite, du talc, de la smectite, de la vermiculite, de l’illite, de la glauconite, du mica, de la chlorite, de la palygorskite, de la sépiolite, des interstratifiés ou leurs mélanges. Au sens de l’invention, un « agent défloculant », « défloculant » ou « agent de défloculation », peut correspondre à un composé capable de dissocier des agrégats et des colloïdes notamment en suspension aqueuse. Des agents défloculants ont par exemple été utilisés dans un contexte de forage ou d’extraction pétrolière pour rendre l’argile plus fluide et faciliter l’extraction ou le forage. Le terme « liant » ou « liant de construction » au sens de l’invention peut être compris comme une formulation permettant d’assurer l'agglomération de matériaux entre eux, notamment lors de la prise, puis du durcissement d’un matériau de construction. Ainsi, il permet en particulier d’assurer l’agglomération du sable et autres granulats avec les constituants du liant. Le liant selon l’invention est en particulier un liant hydraulique, c’est-à-dire que le durcissement se fait au contact de l'eau. L’expression « ciment Portland » correspond à un liant hydraulique composé principalement de silicates de calcium hydrauliques dont la prise et le durcissement est rendue possible par une réaction chimique avec de l’eau. Le ciment Portland contient généralement au moins 95% de clinker et au maximum 5% de constituants secondaires tels que des alcalis (Na 2 O, K 2 O), de la magnésie (MgO), du gypse (CaSO 4 · 2 H 2 O) ou encore diverses traces de métaux. L’expression « oxydes métalliques » peut se référer au sens de l’invention à une composition comportant des oxydes métalliques tels que des aluminates. En particulier, un liant de construction selon l’invention peut comporter une composition d’oxydes métalliques comprenant plus de 25 % en poids d’oxydes métalliques, de préférence plus de 30 % en poids d’oxydes métalliques, de façon plus préférée plus de 40 % en poids d’oxydes métalliques et de façon encore plus préférée plus de 45 % en poids d’oxydes métalliques. Par exemple, la composition d’oxydes métalliques comporte plus de 2 % en poids d’aluminate, de préférence plus de 5 % en poids d’aluminate, de façon plus préférée plus de 7% en poids d’aluminate et de façon encore plus préférée plus de 10 % en poids d’aluminate. En outre, les oxydes métalliques peuvent correspondre à, ou comporter, des oxydes d’alcalinoterreux. Par exemple, la composition d’oxydes métalliques peut comporter plus de 10 % en poids d’oxyde de calcium, de préférence plus 20 % en poids d’oxyde de calcium, de façon plus préférée plus 25 % en poids d’oxyde de calcium et de façon encore plus préférée plus de 30 % en poids sec d’oxyde de calcium. La composition d’oxydes métalliques peut comporter des espèces chimiques n’étant pas des oxydes métalliques. Par exemple, la composition d’oxydes métalliques peut être remplacée par des oxydes d’aluminium ou de silicium avec par exemple plus de 10 % en poids d’oxyde d’aluminium ou de silicium, de préférence plus de 20 % en poids d’oxyde d’aluminium ou de silicium, de façon plus préférée plus de 25 % en poids d’oxyde d’aluminium ou de silicium et de façon encore plus préférée plus de 30 % en poids d’oxyde d’aluminium ou de silicium. Ces concentrations massiques peuvent être aisément mesurées par l’homme du métier utilisant les techniques classiques de dosage des oxydes métalliques ou des oxydes d’aluminium ou de silicium. En particulier, l’expression « composition d’oxydes métalliques » se réfère à une composition comportant plus de 50%, de préférence plus de 70%, de façon plus préférée plus de 80% et de façon encore plus préférée plus de 90% d’oxydes métalliques et/ou d’oxydes d’aluminium ou de silicium, dont des aluminates. De préférence, une composition d’oxydes métalliques correspondra à un laitier issu de la métallurgie, tel qu’un laitier de hauts fourneaux ou encore à des cendres volantes. La composition « d’oxydes métalliques » est de préférence une composition d’oxydes métalliques calcinés. C’est-à-dire qu’elle a subi une étape à haute température. Cette étape à haute température peut être naturelle ou artificielle, dans ce cas, il s’agit d’un traitement à haute température. L’étape à haute température peut par exemple correspondre à un traitement à une température supérieure ou égale à 400°C, de préférence supérieure ou égale à 750°C et de façon plus préférée supérieure ou égale à 900°C ; et de façon encore plus préférée supérieure à 1000°C. La composition en oxydes métalliques d’une composition ou d’un élément de construction peut être déterminée par fluorescence par rayon X (« Standard Test Methods for Chemical Analysis of Hydraulic Cement » december 2022 ; ASTM C114-18 ou selon la norme EN ISO 29581-2:2010. Le terme « sensiblement égale » au sens de l’invention correspond à une valeur variant de moins de 20 % par rapport à la valeur comparée, de préférence de moins de 10 %, de façon encore plus préférée de moins de 5 %. Le terme « clinker » ou « clinker Portland » se rapporte à un constituant du ciment et provient de la cuisson d'un mélange composé de sensiblement 80 % de calcaire et 20 % d'aluminosilicates (tels que des argiles). Cette cuisson, la clinkérisation, se fait généralement à une température de plus de 1200°C, particulièrement énergivore et générant de fortes émissions de gaz à effet de serre. Le clinker est généralement moulu puis additivé avec 5% de gypse, d’anhydrite et/ou de bassanite afin de produire du ciment Portland de type CEM1. Le terme « D50 » correspond au diamètre médian pour lequel 50% (en volume ou en masse, de préférence en volume) des grains, particules, granulats ou sédiments ont une taille inférieure à un diamètre donné. A titre d’exemple, si une méthode d’analyse par tamisage et par sédimentométrie indique un D50 = 5,8 mm, alors 50 % des particules de l'échantillon (en volume ou en masse, de préférence en volume) sont supérieures à 5,8 mm et 50 % sont inférieures à 5,8 mm. Le D50 est généralement utilisé pour représenter la taille des particules d'un groupe de particules. Le D50 peut être mesurée par toute méthode connue de la personne de métier. Le D50 est de préférence mesuré selon la norme ASTM D422-63, selon la norme XP P 94-041 (1995), NF ISO 11277 (2020), NF EN ISO 17892-4 (2018) ou encore selon la norme ASTM D6913-04(2009) ou notamment pour les particules fines la norme ISO 13320:2020 (e.g. D10 ou Le domaine de la construction se doit d’évoluer pour optimiser sa productivité tout en répondant aux enjeux sociétaux et environnementaux. Dans ce contexte, les laboratoires de recherche et les industriels ont proposé des liants de construction bas carbone comportant des quantités réduites en clinker Portland, ou ont tenté de remplacer le clinker Portland par d’autres composants calcinés ayant un bilan carbone moindre que celui du clinker Portland. Toutefois, ces mélanges comportent toujours des quantités élevées de clinker Portland et/ou de composants calcinés. En effet, même lorsque les liants de construction ne comportent pas de clinker Portland, ces-derniers comprennent tout de même près de 50% en poids du liant de construction en composants calcinés et présentent l’inconvénient de ne pas présenter une résistance mécanique équivalente à celle du ciment Portland de type CEM1 ou CEM2. Pourtant, il devient urgent de réduire l’empreinte carbone du secteur de la construction et de limiter toujours plus l’utilisation du ciment Portland ou de clinker Portland ou encore de remplacer le ciment/clinker Portland par d’autres composants ayant une empreinte carbone plus faible voire nulle. Pour répondre à cela, les inventeurs ont mis au point un liant de construction comprenant des proportions de clinker, de matrice argileuse crue et calcinée particulières qui permettent de réduire la quantité de clinker et de matrice argileuse calcinée par rapport aux liants de construction contenant du clinker et/ou des composants calcinés tout en présentant une résistance mécanique à 1 jour d’au moins 5 MPa, de préférence de 10 MPa et une résistance mécanique à 28 jours d’au moins 30 MPa, de préférence de 40 MPa. Ainsi, l’invention porte en particulier sur un liant de construction bas carbone comprenant du clinker, une matrice argileuse calcinée, une matrice argileuse crue et un agent de défloculation. En outre, le rapport massique de la matrice argileuse crue sur la matrice argileuse calcinée est de 0,2 à 7. Le liant de construction selon l’invention peut être préparé extemporanément ou bien préparé sur un site de production puis éventuellement stocké puis transporté jusqu’au site de construction. Nous allons présenter en détails les caractéristiques générales et préférées de chacun des constituants de la formulation selon l’invention. Matrice argileuse crue La matrice argileuse crue peut par exemple comporter au moins une espèce minérale sélectionnée parmi : Illite, Kaolinite, Smectite, Vermiculite, Chlorite, Montmorillonites, Muscovite, Halloysite, Sépiolite, et Palygorskite. De façon préférée, la matrice argileuse crue comporte au moins deux types d’argiles sélectionnés parmi : Illite, Kaolinite, Smectite, Vermiculite, Chlorite, Montmorillonites, Muscovite, Halloysite, Sépiolite, Interstratifiés, Pyrophyllite, talcs, Serpentines et Palygorskite. Cela inclut les argiles dites interstratifiées qui sont des combinaisons complexes de plusieurs argiles. De façon encore plus préférée, la matrice argileuse crue comporte au moins une espèce minérale sélectionnée parmi : Kaolinite, Illite, Smectite, Palygorskite, Sépiolite, Chlorite, Montmorillonites, et Vermiculite. Le tableau 1 ci-dessous présente les caractéristiques chimiques de ces espèces minérales. Matrice Argileuse Crue Type d'argile Composition Illite (K,H 3 O)(Al,Mg,Fe) 2 (Si,Al) 4 O 10 [(OH) 2 ,(H 2 O)] Smectite (Na,Ca) 0,3 (Al,Mg) 2 Si 4 O 10 (OH) 2, n H 2 O Kaolinite Al 2 Si 2 O 5 (OH) 4 Bentonite (Na,Ca) 0,3 (Al,Mg) 2 Si 4 O 10 (OH) 2 Vermiculite (Mg,Ca) 0,7 (Mg,Fe,Al) 6 (Al,Si) 8 O 22 (OH) 4, n H 2 O Chlorite (Fe,Mg,Al) 6 (Si,Al) 4 O 10 (OH) 8 Muscovite KAl 2 (AlSi 3 O 10 ) (OH,F) 2 Halloysite Al 2 Si 2 O 5 (OH) 4 Sépiolite Mg 4 Si 6 O 15 (OH) 2 , n H 2 O Palygorskite (Mg,Al,Fe 3+ ) 5 [Si 8 O 20 ](OH) 2 (OH2) 4 n H 2 O En outre, la matrice argileuse crue peut également comprendre de la Montmorillonite et/ou des argiles dites interstratifiées qui sont des combinaisons complexes (à l’échelle atomique) de plusieurs argiles. Le type d’argile pourra être déterminé par les méthodes connues de la personne du métier. En particulier, il sera possible d’utiliser de la diffractométrie des rayons X après préparations spécifiques des échantillons selon la méthode dite des lames orientées (cf. Thiry et al. - 2013 - Technique de préparation des minéraux argileux en vue de l’analyse par diffraction des Rayons X et introduction à l’interprétation des diagrammes). Par exemple les conditions suivantes pourront être utilisées : Appareillage : Diffractomètre, par exemple un BRUKER D8 ADVANCE (Géométrie Bragg-Brentano) ; par exemple présentant les réglages suivants : Tube au Cuivre (λ Kα1 ≈ 1.54 Å) Puissance du générateur : 40 kV, 40 mA ; Optiques primaires : fente fixe 0.16° ; fente de Soller 2.5° ; Optique secondaire : fente de Soller 2.5° ; Détecteur LynXeye XE-T Paramètres d’acquisition : Balayage de 4 à 70°2θ ; Vitesse de balayage de 0,03°2θ/seconde, Temps de comptage : entre 20 min et 60 min par pas ; Echantillon tournant. La matrice argileuse crue pourra, de façon préférée, correspondre au moins en partie à une terre argileuse excavée, de préférence une terre argileuse excavée non calcinée, telle qu’une terre argileuse excavée crue traitée. La matrice argileuse crue pourra avantageusement avoir été traitée, ledit traitement étant sélectionné parmi : broyage, triage, tamisage et/ou séchage. De préférence, la matrice argileuse crue utilisée dans le liant a été broyée. De façon préférée, un liant de construction selon l’invention comprend au moins 5 % en poids de matrice argileuse crue, de façon plus préférée au moins 15 % en poids de matrice argileuse crue. En effet, le liant de construction selon l’invention présente l’avantage de pouvoir comporter une quantité élevée de matrice argileuse crue sans que cela ne vienne altérer les propriétés mécaniques des matériaux de construction. En outre, de façon préférée, le liant de construction selon l’invention comprend au plus 30 % en poids de matrice argileuse crue, de façon plus préférée au plus 25 % en poids de matrice argileuse crue. Ainsi, en particulier, un liant de construction selon l’invention comprend entre 5 % et 30 % en poids de matrice argileuse crue, de façon préférée entre 10 % et 28 % en poids ou entre 15 % et 27 % en poids de matrice argileuse crue, de façon plus préférée entre 20 % et 26 % en poids de matrice argileuse crue, et de façon encore plus préférée entre 22 % et 25 % en poids de matrice argileuse crue. Avantageusement, la matrice argileuse crue peut comporter de l’argile crue broyée. De façon préférée, la matrice argileuse crue peut présenter un D50 inférieur ou égal à 500 µm, de préférence inférieur ou égal à 250 µm, de façon plus préférée inférieur ou égal à 100 µm ou de façon encore plus préférée inférieur ou égal à 50 µm. En outre, la matrice argileuse crue peut présenter un D50 supérieur ou égal à 0,1 µm, de préférence supérieur ou égal à 1 µm, de façon plus préférée supérieur ou égal à 10 µm ou de façon encore plus préférée supérieur ou égal à 20 µm, de manière plus préférée, supérieur à 40 µm. Cela permet de limiter les contraintes sur les outils productifs industriels dédiés au broyage. De façon plus préférée, la matrice argileuse crue peut présenter un D50 compris entre 10 µm et 500 µm, de préférence compris entre 15 µm et 250 µm, de façon plus préférée compris entre 20 µm et 150 µm ou de façon encore plus préférée compris entre 20 µm et 50 µm. La présence d’une argile broyée de façon à atteindre de tels diamètres peut permettre d’améliorer la performance du liant de construction et du matériau de construction selon l’invention. Avantageusement, la matrice argileuse crue peut comporter au moins 2 % en poids de particules de limon, de préférence au moins 4 % en poids, de façon plus préférée au moins 6 % en poids. Par exemple, la matrice argileuse crue peut comporter au plus 50 % en poids de particules de limon, de préférence au plus 30 % en poids, de façon plus préférée au plus 20 % en poids. Par exemple, la matrice argileuse crue peut comporter de 2 % à 50 % en poids de particules de limon, de préférence de 4 % à 30 % en poids, de façon plus préférée de 6 % à 20 % en poids. Les particules de limon sont en particulier des particules présentant un diamètre compris entre 2 µm et 63 µm. La matrice argileuse crue peut comporter au moins 1 % en poids de sable, de préférence au moins 2 % en poids, de façon plus préférée au moins 3 % en poids. Par exemple, la matrice argileuse crue peut comporter au plus 70 % en poids de sable, de préférence au plus 50 % en poids, de façon plus préférée au plus 40 % en poids. Par exemple, la matrice argileuse crue peut comporter de 1 % à 70 % en poids de particules de sable, de préférence de 2 % à 50 % en poids, de façon plus préférée de 3 % à 40 % en poids. Le sable correspond en particulier à des particules présentant un diamètre compris entre 63 µm et 2 mm. De façon préférée, la matrice argileuse crue comporte des teneurs en argile au sens minéralogique du terme d’au moins 10 % en poids sec, de façon plus préférée d’au moins 20 % en poids sec, et de façon encore plus préférée d’au moins 30 % en poids sec. Toutefois, une matrice argileuse crue comportant de faibles teneurs en argiles au sens minéralogique pourra être utilisée. En particulier, la matrice argileuse crue peut correspondre à des fines argilo calcaires ou argilo siliceuse/quartzeuse comportant au moins 50 % en poids sec de calcaire, silice ou quartz, de préférence au moins 60%, de façon plus préférée au moins 70% ou de façon encore plus préférée au moins 80 % en poids sec de calcaire, silice ou quartz. Matrice argileuse calcinée La matrice argile calcinée peut être une matière argileuse crue qui a au préalable subit un traitement thermique, de préférence à une température d’au moins 450°C et d’au maximum 900°C, ou dans un procédé de calcination « éclair » ou « flash » selon une terminologie anglo-saxonne à des températures comprises entre 800°C et 1100 °C. De manière préférée, la matière argileuse calcinée est déshydroxylée en une matière amorphe tandis que la formation de phases cristallines d'aluminosilicate à haute température telles que la mullite est empêchée. La matrice argileuse calcinée est de préférence amorphe, et a une activité pouzzolanique. En outre, la matrice argileuse calcinée peut comprendre au moins 5% en poids d’oxydes métalliques, de préférence au moins 10% en poids d’oxydes métalliques, de préférence au moins 20% en poids d’oxydes métalliques, de manière encore plus préférée au moins 30 % en poids d’oxydes métalliques. La matrice argileuse calcinée peut en outre comprendre au plus 70% en poids d’oxydes métalliques, de manière préférée au plus 60% en poids d’oxydes métalliques. La matrice argileuse calcinée peut être formée avec toutes les matrices argileuses déjà mentionnées ci-dessus. La matrice argileuse calcinée peut comporter, à titre d’exemples non limitatifs, au moins une espèce minérale sélectionnée parmi : Metakaolin, Metaillite et/ou Metamontmorillonite. De préférence, la matrice argileuse qui a été calcinée comporte de la kaolinite et/ou de l’illite. Ainsi, de préférence, la matrice argileuse calcinée correspond à du métakaolin ou du métaillite. Selon un mode de réalisation préféré de la présente invention, la matrice argileuse calcinée est composée de métakaolin. Le métakaolin est un matériau résultant de la calcination de la kaolinite ou de minéraux qui sont riches en kaolinite, par exemple qui ont une teneur en kaolinite d'au moins 20 % en poids, de préférence d'au moins 25 % en poids, de manière encore plus préférée d’au moins 30% en poids. De préférence la matrice argileuse calcinée est une matrice argileuse flashée, telle que par exemple du metakaolin issu d’une calcination flash. Alternativement, la matrice argileuse calcinée peut être issue d’une roche pouzzolanique naturelle, c’est-à-dire formée par des projections basaltiques volcaniques ou de composition proche ou plus généralement de toute substance qui présente des « propriétés pouzzolaniques », c’est à dire qui présente une aptitude à se combiner, à température ambiante et en présence d'eau, avec la chaux ou la portlandite pour donner des hydrates très peu solubles. De façon préférée, un liant de construction selon l’invention comprend au moins 5 % en poids de matrice argileuse calcinée, de façon plus préférée au moins 15 % en poids de matrice argileuse calcinée. En effet, le liant de construction selon l’invention présente l’avantage de pouvoir comporter une quantité faible de matrice argileuse crue sans que cela ne vienne altérer les propriétés mécaniques des matériaux de construction. En outre, de façon préférée, le liant de construction selon l’invention comprend au plus 30 % en poids de matrice argileuse calcinée, de façon plus préférée au plus 25 % en poids de matrice argileuse calcinée. Ainsi, en particulier, un liant de construction selon l’invention comprend entre 5 % et 30 % en poids de matrice argileuse calcinée, de façon préférée entre 10 % et 25 % en poids ou entre 10 % et 20 % en poids de matrice argileuse calcinée, de façon plus préférée entre 12.5 % et 20 % en poids de matrice argileuse calcinée, et de façon encore plus préférée entre 12.5 % et 15 % en poids de matrice argileuse calcinée. Ratio massique préféré Comme cela est illustré dans les exemples, la demanderesse a découvert que certains ratios massiques entre la matrice argileuse crue et la matrice argileuse calcinée du liant de construction permettaient d’obtenir des propriétés avantageuses de résistance mécanique à jeune âge et à 28 jours. Avantageusement, dans un liant de construction selon la présente invention, la matrice argileuse calcinée et la matrice argileuse crue sont présentes en une quantité telle que le rapport massique en poids de la matrice argileuse crue sur la matrice argileuse calcinée est compris entre 0,33 et 3 (bornes comprises). En effet, comme cela est illustré dans les exemples, de tels ratios massiques permettent d’obtenir une Rc à 1j élevée (e.g. supérieure à 7 MPa) tout en maintenant une Rc à 28j d’au moins 30 MPa. Agent de défloculation De nombreux composés peuvent faire office d’agents de défloculation et beaucoup sont généralement connus de l’homme du métier. La présence d’un ou de plusieurs agent(s) de défloculation peut améliorer les performances du matériau formé à partir du liant de construction. Dans le cadre de l’invention, un liant de construction peut comporter un agent de défloculation organique, avantageusement un polymère défloculant. Selon la présente invention, un agent de défloculation organique comporte au moins un atome de carbone et de préférence au moins une liaison carbone-oxygène. Le polymère défloculant peut être un surfactant non-ionique tel qu’un éther de polyoxyéthylène. L’éther de polyoxyéthylène peut par exemple être sélectionné parmi : un éther de lauryl poly(oxyéthylène). Le polymère défloculant peut aussi être un agent anionique tel qu’un surfactant anionique. En particulier, l’agent anionique peut être sélectionné parmi : des sulfonates d'alkylaryle, des aminoalcools, des carbonates, des silicates, des acides gras, des humates (e.g. humates de sodium), des acides carboxyliques, des lignosulfonates (e.g. lignosulfonates de sodium), des polyacrylates, des phosphates ou polyphosphates tels que l’hexamétaphosphate de sodium, le tripolyphosphate de sodium, l’orthophosphate de sodium, des carboxyméthylcelluloses et leurs mélanges. Le polymère défloculant peut aussi être un polyacrylate. Il peut alors être sélectionné par exemple parmi du polyacrylate de sodium et du polyacrylate de d’ammonium. Le polymère défloculant peut également être une amine sélectionnée par exemple parmi : les 2-amino-2-methyl-1-propanol ; mono-, di ou tri ethanolamine, les isopropanolamines (1-Amino-2-propanol, diisopropanolamine, triisopropanolamine) et N-alkyl ethanolamines. De façon préférée, le polymère défloculant est sélectionné parmi : un lignosulphonate (e.g. lignosulphonate de sodium), un polyacrylate, un humate et leurs mélanges. De façon préférée, le polymère défloculant est sélectionné parmi : un lignosulphonate (e.g. lignosulphonate de sodium), un polyacrylate, un humate, un polycarboxylate tel qu’un polycarboxylate d’ether, et leurs mélanges. De façon plus préférée, le polymère défloculant comporte un humate, un lignosulphonate et/ou un polyacrylate. L’agent de défloculation peut aussi être un silicate tel que le silicate de sodium, le métasilicate de sodium ou le trisilicate de sodium. Alternativement, l’agent de défloculation peut être un mélange de composés, tel qu’un mélange comportant au moins deux composés sélectionnés parmi : surfactant non-ionique, agent anionique, polyacrylate, amine et composé organophosphoré. En particulier, l’agent de défloculation peut être un mélange de silicate de sodium et de carbonate de sodium. L’agent de défloculation est de préférence sous forme d’un sel. Cependant, l’invention ne saurait se limiter aux agents défloculants cités précédemment, tout type d’agent défloculant connu par l’homme du métier peut être utilisé en lieu et place desdits agents défloculants cités précédemment. Les agents de défloculation utilisables selon la présente invention pourront prendre une forme solide ou une forme liquide. En particulier, l’agent de défloculation représente au moins 0,05 % en poids du liant de construction, de préférence au moins 0.1 % en poids du liant de construction, de façon préférée au moins 0.25 % en poids du liant de construction, de façon plus préférée au moins 0.5 % en poids du liant de construction, de façon plus préférée au moins 0.5 % en poids du liant de construction, de façon encore plus préférée au moins 0,8 % en poids en poids du liant de construction et par exemple au moins 1 % en poids en poids du liant de construction. En outre, l’agent de défloculation représente au plus 5 % en poids du liant de construction, de préférence au plus 4 % en poids du liant de construction, de façon plus préférée au plus 3 % en poids du liant de construction et de façon encore plus préférée au plus 2 % en poids du liant de construction. En effet, une concentration trop élevée n’est pas nécessaire pour former un matériau aux propriétés mécaniques avantageuses. En particulier, l’agent de défloculation représente entre 0,05 % et 5 % en poids du liant de construction, de façon préférée entre 0.1 % et 4 % en poids du liant de construction, de façon plus préférée entre 0.25 % et 3 % en poids du liant de construction, de façon encore plus préférée entre 0.5 % et 2 % en poids du liant de construction et de manière encore plus préférée entre 0.8 % et 2 % en poids du liant de construction et de façon encore plus préférée entre 0,9 % et 2 % en poids du liant de construction. Précurseur Le liant de construction selon l’invention peut comprendre un précurseur. Sans être limité par la théorie, le rôle du précurseur est de contribuer à la résistance mécanique du matériau de construction. Le précurseur peut comprendre une source de carbonates en combinaison ou non avec des silicates. En particulier, le précurseur peut comporter du carbonate de sodium ou de potassium. Le carbonate de sodium ou de potassium peut en outre être mélangé à du silicate de sodium ou de potassium. De façon préférée, le précurseur peut comprendre une source de carbonate de calcium. La source de carbonate de calcium peut correspondre à un matériau solide composé principalement de minéraux carbonates tels que les minéraux calcite ou dolomite. A titre d’exemples illustratifs, la source de carbonate peut être du calcaire, de la dolomite, de la craie, de l’aragonite ou encore de la vatérite. En variante, le calcaire peut également être du carbonate de magnésium et ou un mélange de carbonate de magnésium et de dolomite. De manière préférée, le calcaire est un calcaire naturel principalement constitué de carbonate de calcium avec différents polymorphes, tel que de la calcite et/ou de l'aragonite, mais contenant également une certaine quantité de carbonate de magnésium et/ou de dolomite. Le calcaire peut également être un calcaire argileux ou une marne naturelle. En outre, le précurseur peut comprendre un filler siliceux ou « farine de quartz ». A titre d’exemple, le filler siliceux peut comprendre de la silice corpusculaire et de la kaolinite. Le précurseur peut également comprendre des schistes calcinées, de la diatomite, de la phonolite, des cendres de boue de papeterie, ou encore du verre broyé. En complément, le précurseur peut comprendre au moins 30 % en poids d’oxyde de calcium ou au moins 30 % en poids de carbonate de calcium. En alternative ou en complément, le précurseur peut en outre comprendre des laitiers de hauts fourneaux, des cendres volantes, des cendres d’incinération, des cendres volcaniques, des fumées de silice, un filler calcaire par exemple un filler calcaire micronisé de type connu, ou leur combinaison. Le précurseur peut en outre présenter une granulométrie spécifique, par exemple un D50 caractérisant la taille des particules pour lequel 50% du volume (ou masse) du précurseur a une granulométrie inférieure à 25 microns et 50% du volume (ou masse) du précurseur a une granulométrie supérieure à 5 microns. Alternativement, le précurseur peut présenter une granulométrie spécifique, par exemple une granulométrie moyenne caractérisant le diamètre moyen des particules comprise entre 5 microns et 50% du volume (ou masse) du précurseur a une granulométrie supérieure à 5 microns. Alternativement, le précurseur, tel que le carbonate de calcium, peut présenter une granulométrie spécifique, par exemple une granulométrie moyenne caractérisant le diamètre moyen des particules comprise entre 0,1 micron et 100 microns, de préférence comprise entre 0,1 micron et 5 microns. Lorsque le précurseur est du carbonate de calcium, celui-ci peut être constitué de vatérite. Le carbonate de calcium peut ainsi comprendre au moins 10 % en poids de vatérite ; ou au moins 20 % en poids de vatérite ; ou au moins 30 % en poids de vatérite ; ou au moins 40 % en poids de vatérite ; ou au moins 50 % en poids de vatérite ; ou au moins 60 % en poids de vatérite ; ou au moins 70 % en poids de vatérite ; ou au moins 80 % en poids de vatérite ; ou au moins 90 % en poids de vatérite ; ou au moins 95 % en poids de vatérite ; ou au moins 99 % en poids de vatérite. La vatérite, en présence d’eau, forme de l’aragonite. La vatérite peut être obtenue par tout type de méthode connue de l’homme du métier. Dans l’invention, lorsque le précurseur est présent, il peut l’être à une teneur d’au moins 1 % en poids du liant de construction, de préférence à une teneur d’au moins 10 % en poids du liant de construction, de manière encore plus préférée à une teneur d’au moins 15 % en poids du liant de construction. En outre, de façon préférée, le liant de construction selon l’invention comprend au plus 25 % en poids de précurseur, de façon plus préférée au plus 20 % en poids de précurseur. Ainsi, en particulier, un liant de construction selon l’invention peut comprendre entre 1 % et 25 % en poids de précurseur, de façon préférée entre 10 % et 25 % en poids de précurseur, de façon plus préférée entre 15 % et 20 % en poids de précurseur. Clinker Le liant de construction selon l’invention comprend en outre du clinker. Le clinker est obtenu suite à la cuisson d'un mélange composé d'environ 80 % de calcaire et de 20 % d'aluminosilicates. Cette cuisson, la clinkérisation, se fait généralement à une température de plus de 1200°C. Comme vu précédemment, le clinker peut en outre comprendre du gypse à hauteur de 5 %. Le rôle du gypse consiste à apporter des sulfates qui permettent de ralentir la prise du ciment. Bien que le gypse soit couramment utilisé en complément du clinker Portland pour former du CEM 1, tout autre constituant qui permettrait d’apporter des sulfates et de ralentir la prise du ciment pourrait être utilisé en complément ou en remplacement du gypse, tel que par exemple de la bassanite ou de l’anhydrite. A titre d’exemple non limitatif, le clinker peut être du clinker « Portland ». Le clinker Portland est constitué d’au moins deux tiers en masse de silicates de calcium (3CaO • SiO 2 : C 3 S et 2CaO . SiO 2 : C 2 S), la partie restante étant constituée de phases contenant de l’aluminium et du fer, de chaux libre (CaO) ne dépassant pas 2%. Le rapport massique (CaO)/(SiO 2 ) est généralement supérieur ou égale à 2. De façon préférée, un liant de construction selon l’invention comprend au moins 35 % en poids de clinker, de façon plus préférée au moins 40 % en poids de clinker. En outre, de façon préférée, le liant de construction selon l’invention comprend au plus 60 % en poids de clinker, de façon plus préférée au plus 65 % en poids de clinker. Ainsi, en particulier, un liant de construction selon l’invention comprend entre 35 % et 65 % en poids de clinker, de façon préférée entre 40 % et 60 % en poids ou entre 45 % et 60 % en poids de clinker, de façon plus préférée entre 45 % et 55 % en poids de clinker, et de façon encore plus préférée entre 45 % et 50 % en poids de clinker. Dans un mode de réalisation particulier, un liant de construction conforme à l’invention comprend : - de 40 % à 55 % en poids de clinker, - de 15 % à 25 % en poids d’un précurseur, - de 5 % à 15 % en poids d’une matrice argileuse calcinée, - de 15 % à 30 % en poids d’une matrice argileuse crue, et - de 0,05 % à 2% en poids d’un agent de défloculation ; le rapport massique de la matrice argileuse crue sur la matrice argileuse crue est de 0,2 à 7. Dans un autre mode de réalisation particulier, un liant de construction conforme à l’invention comprend : - 39 % en poids de clinker, - 20 % en poids d’un précurseur, de préférence le précurseur est un filler calcaire, - 10 % en poids d’une matrice argileuse calcinée, - 30 % en poids d’une matrice argileuse crue, et - 1 % en poids d’un agent de défloculation. Dans un autre mode de réalisation particulier, un liant de construction conforme à l’invention comprend : - 39 % en poids de clinker, - 20 % en poids d’un précurseur, de préférence le précurseur est un filler calcaire, - 20 % en poids d’une matrice argileuse calcinée, - 20 % en poids d’une matrice argileuse crue, et - 1 % en poids d’un agent de défloculation. Dans un autre mode de réalisation particulier, un liant de construction conforme à l’invention comprend : - 39 % en poids de clinker, - 20 % en poids d’un précurseur, de préférence le précurseur est un filler calcaire, - 25 % en poids d’une matrice argileuse calcinée, - 5 % en poids d’une matrice argileuse crue, et - 1 % en poids d’un agent de défloculation. Dans un autre mode de réalisation particulier, un liant de construction conforme à l’invention comprend : - 50 % en poids de clinker, - 30 % en poids d’une matrice argileuse calcinée, - 20 % en poids d’une matrice argileuse crue, et - 1 % en poids d’un agent de défloculation. Ainsi, selon un autre aspect, l’invention porte sur un matériau de construction formé à partir du liant de construction bas carbone selon l’invention. Le liant de construction bas carbone selon l’invention permet en particulier la fabrication de matériau de construction isolant : à partir d’un liant de construction selon l’invention additionné de granulats légers de type « végétaux ou poreux » ; béton allégé : à partir d’un liant de construction selon l’invention additionné d’agent moussant type poudre d’aluminium. Cela va permettre de piéger de l’air dans le matériau et améliorer ses propriétés isolantes ; éléments de préfabrication : fabrication de blocs ou plaques de bétons en usine à partir du liant de construction selon l’invention ; et Modules d’isolation. Préparation d’un liant de construction : Dans tous les exemples présentés ci-après, les liants de construction selon l’invention sont préparés selon un protocole identique, à savoir qu’un prémélange à sec est réalisé entre du clinker, une matrice argileuse crue, une matrice argileuse calcinée, un précurseur (sauf pour un des exemples qui n’en contient pas) et un agent de défloculation dans des quantités prédéterminées, puis de l’eau est ajoutée et la solution est mélangée à basse vitesse, c’est-à-dire sensiblement à 100 tours par minute pendant 90 secondes. Ensuite, de l’eau et des granulats sont ajoutés au liant de construction et mélangés à basse vitesse, c’est-à-dire sensiblement à 100 tours par minute pendant 45 secondes afin d’obtenir un matériau de construction. Alternativement, le prémélange à sec peut être réalisé en mélangeant, dans un premier temps, la matrice argileuse crue, la matrice argileuse calcinée et l’agent de défloculation, puis dans un second temps en ajoutant du clinker et du précurseur (si celui-ci est présent). Le rapport massique eau sur matières sèches de la composition (aussi appelée liant de construction) est ajusté à une valeur comprise entre 0,4 et 0,6. Dans les exemples, le matériau de construction, un mortier, comporte 25% en poids de liant, 75 % en poids de sable ; ce mélange étant complété par de l’eau pour un rapport massique eau sur matières sèches du liant ajusté à une valeur de 0,4. Le mortier à base du liant de construction ainsi formé est ensuite coulé dans deux moules distincts puis laissé à maturation à température ambiante, c’est-à-dire environ 20 degrés Celsius pendant vingt-quatre heures pour le premier moule et subit une cure en eau à 20 °C pendant vingt-huit jours pour le deuxième moule. Alternativement, le mortier peut être coulé dans un moule puis laissé à maturation pendant moins de vingt-quatre heures dans une étape de cure, à température ambiante, c’est-à-dire environ 25 degrés Celsius ou de préférence sous traitement thermique. Lors de cette étape de cure, le moule peut être rendu hermétique ou la couche supérieure du matériau de construction peut être recouverte d’un produit de cure pour en limiter/empêcher l’évaporation. Méthodologie de mesure de la consistance des liants de construction : Une fois les constituants mélangés, la consistance, ci-après appelée rhéologie, des mortiers fraîchement malaxés est déterminée au moyen de la mesure de la valeur d'étalement au cône tel que décrit dans la norme NF EN 1015-3. Méthodologie de mesure des propriétés mécaniques des liants de construction : Une fois la maturation terminée, la résistance mécanique est mesurée. On entend par résistance mécanique d’un liant de construction, sa résistance à la compression, une telle compression étant mesurée selon la norme NF EN 196-1, pour un prisme de 40 millimètres de côté et 160 millimètres de longueur et est exprimée en Méga Pascal (MPa). Comparaison des liants de construction selon l’invention aux liants de construction connus : Le tableau 2 ci-dessous présente différents types de liants de construction connus. La masse des composants relatifs à chaque formulation est exprimée en pourcentage de la masse totale du liant de construction (poids sec). CEM2-A (Référence) LC3 (Référence) REF1 REF2 CEM I (mélange de 95% de Clinker et 5% de Gypse moulus) 80% 50% 50% 50% Précurseur 20% filler calcaire 20% filler calcaire 20% filler calcaire 20% filler calcaire Matrice argileuse calcinée 0% 30% 0% 15% Matrice argileuse crue 0% 0% 30% 15% Agent de Défloculation 0% 0% 0% 0% Rhéologie par étalement au cône (mm) 110 100 100 100 Résistance à la Compression (MPa) à 24h >15 10 3 5 Résistance à la Compression (MPa) à 28 jours >50 45 12 25 Réduction de l’Empreinte Carbone estimée par rapport au CEM 2 A n.a 15 % 25 % 20 % Ratio argile crue/argile calcinée n.a n.a n.a 1 Ainsi, le tableau 2 présente les résistances mécaniques de liants de construction connues (Liant CEM2, LC3, REF1 et REF2) et ne faisant pas partie de l’invention, tel que le liant de construction de type CEM2 plus connu sous le nom de ciment Portland au calcaire dont la résistance à la compression est de l’ordre de 50 MPa. La formulation LC3 peut être obtenue en suivant les enseignements du brevet EP2429966. Le liant de construction de type LC3 comprend 30% en poids de Metakaolin obtenu par calcination de kaolin, 50 % en poids de CEM 1 et 20% d’un filler calcaire. Ainsi la résistance mécanique relative à un tel liant de construction, de l’ordre de 45 MPa, est proche de la résistance du liant de construction de type CEM2. Enfin, les liants de construction REF1 et REF2, obtenu en suivant les enseignements de la demande de brevet EP2429966, mais en remplaçant tout ou partie de la matrice argileuse calcinée par une matrice argileuse crue. Ces essais montrent une forte baisse de la résistance mécanique (12 MPa) lorsque le liant de construction ne comprend pas (REF1) de matrice argileuse calcinée et une résistance mécanique (25 MPa) plus élevée (REF2), mais bien moindre que les références CEM2 et LC3, lorsque le liant de construction comprend une matrice argileuse crue et une matrice argileuse calcinée en proportion équivalente. Ainsi, l’absence de matrice argileuse calcinée ou sa présence en proportion équivalente avec une matrice argileuse crue ne permet pas d’obtenir de béton aux propriétés mécaniques adéquates. Le tableau 3 ci-dessous présente différents types de liants de construction selon l’invention (MTU01 à MTU05). La masse des composants relatifs à chaque formulation est exprimée en pourcentage de la masse totale du liant de construction (poids sec). Les liants de construction présentés ci-après diffèrent notamment en ce que les proportions de matrices argileuses crue et calcinée sont plus ou moins importantes, l’un des exemples de liants de construction comprend également des Laitiers de haut-fourneaux en tant que précurseur. MTU01 MTU02 MTU03 MTU04 MTU05 CEM I (mélange de 95% de Clinker et 5% de Gypse moulus) 39% 39% 39% 32% 49% Précurseur 20% filler calcaire 20% filler calcaire 20% filler calcaire 20% filler calcaire 0% Matrice argileuse calcinée 20% 30% 10% 23,6% 30% Matrice argileuse crue 20% 10% 30% 23,6% 20% Agent de Défloculation 1% 1% 1% 0.8% 1% Rhéologie par étalement au cône (mm) 190 140 200 160 170 Résistance à la Compression (MPa) à 24 h 10 10 8 7 11 Résistance à la Compression (MPa) à 28 jours 42 47 40 30 41 Réduction de l’Empreinte Carbone estimée par rapport au CEM II A 35% 30% 40% 50% 25% Ratio argile crue/argile calcinée 1 0,33 3 1 0,67 Comme le montre le tableau 3, les liants de construction selon l’invention présentent des résistances à la compression équivalentes voire supérieures aux résistances à la compression obtenues avec un béton formé avec du ciment CEM2 ou du ciment de type LC3. Ainsi, la présente invention permet de former un liant de construction bas carbone, en limitant encore plus les proportions de clinker et de matrice argileuse calcinée utilisées. Cela permet ainsi de réduire encore plus l’empreinte carbone et le bilan énergétique de ces liants de construction par rapport aux liants bas carbone de type CEM2 et LC3 pour en faire un matériau de construction répondant à la majorité des besoins du secteur. Enfin, les liants liant de construction selon l’invention ont l’avantage de présenter une rhéologie améliorée par rapport aux liants de construction de référence, qui comprennent une matrice argileuse calcinée et/ou crue et une résistance à la compression à jeune âge ce qui leur permet d’être utilisés pour la formation de tout type de matériaux de construction telles que des dalles minces (moins de 200 mm d’épaisseur) ou épaisses, plus généralement pour les travaux de maçonnerie, de toute nature en béton armé ou précontraint. Liant de construction comprenant : de 35 % à 65 % en poids de clinker, de 5 % à 30 % en poids d’une matrice argileuse calcinée, de 5 % à 30 % en poids d’une matrice argileuse crue, et de 0,05 % à 5 % en poids d’un agent de défloculation ; et en ce que le rapport massique de la matrice argileuse crue sur la matrice argileuse calcinée est de 0,2 à 7. Liant de construction selon la revendication 1, ledit liant comprenant en outre jusqu’à 25 % en poids d’un précurseur. Liant de construction selon la revendication 2, le précurseur comprend une source de carbonate de calcium. Liant de construction selon la revendication 2 ou 3, dans lequel le précurseur est sélectionné parmi : des laitiers de hauts fourneaux, des cendres volantes, des fumées de silice, un filler calcaire naturel ou synthétique, un filler siliceux, de la diatomite. Liant de construction selon l’une des revendications 3 ou 4, dans lequel le carbonate de calcium présente un D50 compris entre 0,1 µm et 5 µm. Liant de construction selon l’une quelconque des revendications 3 à 5, dans lequel le carbonate de calcium comprend de la vatérite. Liant de construction selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel l’agent de défloculation est un agent de défloculation organique. Liant de construction selon l’une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel la matrice argileuse présente un D50 sensiblement égale à 10 µm. Liant de construction selon l’une quelconque des revendications 1 à 8, ledit liant comprenant entre 35% et 50 % en poids de clinker. Liant de construction selon l’une quelconque des revendications 1 à 9, ledit liant comprenant au moins 10% en poids de matrice argileuse crue. Liant de construction selon l’une quelconque des revendications 1 à 9, ledit liant comprenant au moins 30% en poids de matrice argileuse crue. Liant de construction selon l’une quelconque des revendications 1 à 11, dans lequel la matrice argileuse calcinée est du metakaolin. Liant de construction selon l’une quelconque des revendications 1 à 9, ledit liant comprenant au moins : de 40 % à 55 % en poids de clinker, jusqu’à 25 % en poids d’un précurseur, de 5 % à 15 % en poids d’une matrice argileuse calcinée, de 15 % à 30 % en poids d’une matrice argileuse crue, et de 0,05 % à 2% en poids d’un agent de défloculation ; et en ce que le rapport massique de la matrice argileuse crue sur la matrice argileuse calcinée est de 0,5 à 6. Liant de construction selon l’une quelconque des revendications 1 à 9, ledit liant comprenant : 39 % en poids de clinker, 20% en poids d’un précurseur, 10 % en poids d’une matrice argileuse calcinée, 30 % en poids d’une matrice argileuse crue, et 1 % en poids d’un agent de défloculation. Liant de construction selon l’une quelconque des revendications 1 à 9, ledit liant comprenant : 39 % en poids de clinker, 20% en poids d’un précurseur, 20 % en poids d’une matrice argileuse calcinée, 20 % en poids d’une matrice argileuse crue, et 1 % en poids d’un agent de défloculation. Matériau de construction comprenant un liant de construction selon l’une quelconque des revendications 1 à 15.