FR 3145926 A1 20240823 FR 2301546 A 20230220 Une entrée d’air (1) pour une nacelle d’aéronef comprenant : - une enveloppe externe (5) et une cloison interne (6) définissant une chambre annulaire (7) ; - un orifice d’injection d’un fluide de dégivrage dans la chambre annulaire (7) selon un sens de circulation autour de l’axe longitudinal (X) orienté d’amont en aval ; - une paroi de protection thermique (10) s’étendant dans la chambre annulaire (7) en aval de l’orifice d’injection et comprenant un corps (13) reliant continûment une extrémité radialement intérieure (11) et une extrémité radialement extérieure (12) fixées sur la cloison interne (6), le corps (13) divisant la chambre annulaire (7) en une zone fluidique chaude (Z1) dans laquelle circule le fluide de dégivrage (F) et une zone fluidique froide (Z2) en contact avec l’enveloppe externe (5). Figure de l’abrégé : Figure 3 Entrée d’air pour une nacelle d’aéronef et procédé de dégivrage associé La présente invention concerne le domaine du dégivrage des entrées d’air de nacelle d’aéronef. De manière connue, un ensemble propulsif d’aéronef comprend une turbomachine et une nacelle s’étendant autour d’un axe longitudinal orienté d’avant et arrière. La nacelle entoure la turbomachine et comprend à l’avant une entrée d’air pour assurer l’admission d’un flux d’air entrant dans la turbomachine. De manière connue, l’entrée d’air comprend une paroi radialement intérieure et une paroi radialement extérieure s’étendant autour de l’axe longitudinal et reliées à l’avant par un bord d’attaque, de manière à former ensemble une enveloppe externe. L’entrée d’air comprend également une cloison interne, connue sous le terme anglais « forward bulkhead », fixée d’une part sur la paroi radialement intérieure et d’autre part sur la paroi radialement extérieure. La cloison interne et l’enveloppe externe définissent ensemble une chambre annulaire, connue sous le terme anglais « D-duct » du fait de son profil sensiblement en forme de D en coupe longitudinale. Pour éviter la formation et l’accumulation de givre sur l’entrée d’air, il est connu d’utiliser un système de dégivrage permettant de faire circuler un fluide de dégivrage dans la chambre annulaire afin de réchauffer l’enveloppe externe par convection. Le fluide de dégivrage se présente usuellement sous la forme d’air chaud prélevé dans la turbomachine, notamment dans la veine primaire, par exemple au niveau de la tuyère. Il est notamment connu un système de dégivrage comprenant un conduit d’entrée monté dans la cloison interne et équipé d’un orifice d’injection, tel qu’une buse, qui assure l’injection tangentielle du fluide de dégivrage dans la chambre annulaire selon un sens de circulation autour de l’axe longitudinal orienté d’amont en aval. Le fluide de dégivrage parcourt toute la circonférence de la chambre annulaire d’amont en aval avant d’être évacué par un orifice d’évacuation d’un conduit de sortie du système de dégivrage. En pratique, les échanges thermiques par convection avec l’enveloppe externe réduisent la température du fluide de dégivrage au fur et à mesure de sa circulation dans la chambre annulaire, ce qui réduit l’efficacité du dégivrage en aval. Face à cet inconvénient, une solution consiste à augmenter la température et/ou le débit du fluide de dégivrage injecté en amont. Toutefois, une telle solution peut dans certains cas endommager l’enveloppe externe, usuellement en aluminium, au niveau de la zone d’impact du jet du fluide de dégivrage, par exemple par déformation thermique. Une solution consisterait à utiliser un matériau plus résistant thermiquement pour l’enveloppe externe mais cela augmenterait les coûts et la masse de manière indésirable. Il a également été proposé de monter un mélangeur en sortie du dispositif d’injection et/ou d’utiliser une buse en forme de pommeau de douche afin d’améliorer le mélange à l’amont. De telles solutions sont toutefois coûteuses et peu efficaces. Il est par ailleurs connu de monter des obstacles de diverses formes sur la cloison interne pour améliorer le mélange du fluide de dégivrage. Il est de plus connu de monter une ou plusieurs aubes déflectrices en sortie d’injecteur pour rediriger l’écoulement. Ces solutions présentent les mêmes inconvénients. L’invention vise ainsi un dégivrage efficace sur toute la circonférence de la chambre annulaire d’une entrée d’air, tout en préservant thermiquement l’enveloppe externe de tout endommagement. PRESENTATION DE L’INVENTION L’invention concerne une entrée d’air pour une nacelle d’aéronef comprenant : Une paroi radialement intérieure et une paroi radialement extérieure s’étendant autour d’un axe longitudinal orienté d’avant en arrière et reliées à l’avant par un bord d’attaque, formant ensemble une enveloppe externe, Une cloison interne fixée d’une part sur la paroi radialement intérieure et d’autre part sur la paroi radialement extérieure et définissant avec l’enveloppe externe une chambre annulaire, Un conduit de dégivrage traversant la cloison interne et comprenant un orifice d’injection d’un fluide de dégivrage dans la chambre annulaire selon un sens de circulation autour de l’axe longitudinal, ledit sens de circulation étant orienté d’amont en aval. L’invention est remarquable en ce que l’entrée d’air comprend une paroi de protection thermique s’étendant dans la chambre annulaire en aval de l’orifice d’injection, la paroi de protection thermique comprenant un corps reliant une extrémité radialement intérieure et une extrémité radialement extérieure fixées sur la cloison interne, le corps divisant la chambre annulaire en une zone fluidique chaude dans laquelle est injecté le fluide de dégivrage et une zone fluidique froide en contact avec l’enveloppe externe. Grâce à la paroi de protection thermique, l’entrée d’air selon l’invention est adaptée pour recevoir un fluide de dégivrage de température et/ou de débit élevés assurant un dégivrage efficace sur toute la circonférence de la chambre annulaire, à savoir depuis sa zone d’injection en amont où le fluide de dégivrage est très chaud, jusqu’à sa zone d’évacuation en aval où les échanges thermiques avec l’enveloppe externe ont refroidi le fluide de dégivrage. La paroi de protection thermique forme un écran séparant une zone fluidique chaude, où est guidé le fluide de dégivrage injecté, et une zone fluidique froide formant une couche limite au niveau de l’enveloppe externe. La fixation de la paroi de protection thermique à la cloison interne permet en outre d’éviter de former un pont thermique avec l’enveloppe externe et d’y limiter les contraintes mécaniques exercées. Selon un aspect de l’invention, la paroi de protection thermique comporte une extrémité amont qui est écartée de l’orifice d’injection d’un angle prédéterminé par rapport à l’axe longitudinal selon le sens de circulation du fluide de dégivrage, ledit angle prédéterminé étant supérieur à 5°, de préférence supérieur à 10°, et préférentiellement inférieur à 25°. Un tel écartement angulaire est avantageux étant donné qu’il permet de réduire la longueur de la paroi de protection thermique. En effet, du fait de sa vitesse, le fluide de dégivrage est peu susceptible d’entrer en contact avec l’enveloppe externe sur le début de sa circulation périphérique. La paroi de protection thermique est avantageusement disposée de sorte à éviter un impact direct du fluide de dégivrage sur l’enveloppe externe par la force centrifuge. Le fluide de dégivrage est avantageusement guidé dans la zone fluidique chaude, formant un couloir de circulation d’amont en aval. Selon un aspect de l’invention, la paroi de protection thermique s’étend sur une portion angulaire par rapport à l’axe longitudinal selon le sens de circulation du fluide de dégivrage, la portion angulaire étant supérieure à 20°, de préférence supérieure à 30°, et préférentiellement inférieure à 60°. Une telle portion angulaire est suffisamment étendue pour protéger efficacement l’enveloppe externe et suffisamment restreinte pour limiter la masse embarquée. La paroi de protection thermique s’étend avantageusement uniquement là où la température du fluide de dégivrage est très élevée. Selon un aspect de l’invention, le corps de la paroi de protection thermique est espacé de l’enveloppe externe d’une distance, la distance étant de préférence inférieure à 10cm, préférentiellement inférieure à 7cm, et encore plus préférentiellement supérieure à 0,5cm. La paroi de protection thermique forme ainsi une couche limite au niveau de l’enveloppe externe où les échanges thermiques sont limités, tout en assurant une bonne circulation du fluide de dégivrage dans la zone fluidique chaude. Selon un aspect de l’invention, la distance séparant le corps de la paroi de protection thermique de l’enveloppe externe est constante avec une marge de tolérance de 10% depuis l’extrémité radiale intérieure jusqu’à l’extrémité radiale extérieure dans un plan radial par rapport à l’axe longitudinal X. Ceci participe à créer une couche limite de température contrôlée et homogène. Selon un aspect de l’invention, le corps comprend une pluralité de perforations entre la zone fluidique chaude et la zone fluidique froide. Les perforations assurent l’admission d’une faible partie du fluide de dégivrage dans la zone fluidique froide de manière contrôlée pour assurer un mélange entre la zone fluidique froide et la zone fluidique chaude. Ceci permet d’utiliser une paroi de protection thermique s’étendant sur une portion angulaire réduite, car la température du fluide de dégivrage diminue plus rapidement du fait du mélange. Il en résulte un gain de masse. Selon un aspect de l’invention, les perforations du corps de la paroi de protection thermique couvrent ensemble au moins 2% de la surface totale du corps de la paroi de protection thermique, de préférence au moins 4% et préférentiellement au plus 40%. Les perforations assurent seules la communication fluidique entre les zones fluidiques chaude et froide ce qui permet de contrôler les échanges thermiques de manière simple et efficace. Selon un aspect préféré de l’invention, les perforations du corps de la paroi de protection thermique sont réparties sur tout le corps de la paroi de protection thermique pour assurer un mélange homogène dans la zone fluidique froide. Selon un aspect de l’invention, l’entrée d’air comprend : Au moins un support de fixation de la cloison interne sur la paroi radialement intérieure de l’enveloppe externe et Au moins un élément de fixation reliant la cloison interne à la fois au support de fixation et à l’extrémité radialement intérieure de la paroi de protection thermique. Selon un aspect préféré de l’invention, l’entrée d’air comprend : Au moins un support de fixation de la cloison interne sur la paroi radialement extérieure de l’enveloppe externe et Au moins un élément de fixation reliant la cloison interne à la fois au support de fixation et à l’extrémité radialement extérieure de la paroi de protection thermique. Une telle mutualisation des moyens de fixation facilite le montage et réduit la masse embarquée. Selon un aspect de l’invention, le corps de la paroi de protection thermique est concave dans un plan radial par rapport à l’axe longitudinal X, de concavité tournée vers l’arrière. La paroi de protection thermique comprend sensiblement la forme de l’enveloppe externe selon un rapport de réduction donné. Selon un aspect préféré de l’invention, l’entrée d’air comprend un dispositif d’évacuation du fluide de dégivrage hors de la chambre annulaire disposé en amont de l’orifice d’injection de sorte à assurer la circulation du fluide de dégivrage sur toute la circonférence de la chambre annulaire selon le sens de circulation. Selon un aspect préféré, le dispositif d’évacuation comprend un conduit traversant la cloison interne et comprenant un orifice d’évacuation débouchant dans la chambre d’évacuation. L’invention concerne également une nacelle d’aéronef s’étendant selon un axe longitudinal orienté d’avant en arrière et comprenant à l’avant une entrée d’air telle que décrite précédemment. L’invention concerne également un ensemble propulsif d’aéronef comprenant une turbomachine et une nacelle s’étendant autour d’un axe longitudinal orienté d’avant et arrière, la nacelle entourant la turbomachine et comprenant à l’avant une entrée d’air telle que décrite précédemment. L’invention concerne également un procédé de dégivrage d’une entrée d’air telle que décrit précédemment, comprenant : Une étape d’injection, par l’orifice d’injection de la conduite de dégivrage, du fluide de dégivrage dans la chambre annulaire selon le sens de circulation, et Une étape de guidage du fluide de dégivrage à travers la zone fluidique chaude par le corps de la paroi de protection thermique. Selon un aspect préféré, le procédé de dégivrage comprend également : Une étape d’alimentation contrôlée de la zone fluidique froide en fluide de dégivrage par les perforations du corps de la paroi de protection thermique. Un tel procédé permet de dégivrer de manière efficace, simple et pratique toute la circonférence de l’entrée d’air. Les perforations permettent d’assurer un mélange contrôlé entre la zone fluidique froide et la zone fluidique chaude, ce qui permet de réduire la portion angulaire sur laquelle s’étend la paroi de protection thermique et donc la masse embarquée. PRESENTATION DES FIGURES L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée à titre d’exemple, et se référant aux figures suivantes, données à titre d’exemples non limitatifs, dans lesquelles des références identiques sont données à des objets semblables. La est une représentation schématique en demi-coupe longitudinale d’un ensemble propulsif d’aéronef équipé d’une entrée d’air selon une forme de réalisation de l’invention. La est une représentation schématique en vue depuis l’avant d’une entrée d’air selon une forme de réalisation de l’invention. La est une représentation schématique en demi-coupe longitudinale de l’entrée d’air de la au niveau de la portion angulaire où s’étend la paroi de protection thermique. La et la sont des représentations schématiques du procédé de dégivrage d’une entrée d’air selon un mode de réalisation de l’invention. La est une représentation schématique en vue depuis l’avant d’une entrée d’air selon une autre forme de réalisation de l’invention. Il faut noter que les figures exposent l’invention de manière détaillée pour mettre en œuvre l’invention, lesdites figures pouvant bien entendu servir à mieux définir l’invention le cas échéant. DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION En référence à la , l’invention concerne un ensemble propulsif d’aéronef comprenant une turbomachine 40 et une nacelle 30 s’étendant selon un axe longitudinal X orienté d’avant en arrière. La nacelle 30 entoure la turbomachine 40 et comprend à son extrémité avant une entrée d’air 1 qui assure l’admission d’un flux d’air entrant dans la turbomachine 40. En référence aux figures 1 à 3, l’entrée d’air 1 comprend une enveloppe externe 5 et une cloison interne 6 qui définissent ensemble une chambre annulaire 7. Comme illustré sur les figures 2 et 3, l’enveloppe externe 5 comprend une paroi radialement intérieure 2 s’étendant autour de l’axe longitudinal X, une paroi radialement extérieure 3 s’étendant autour de la paroi radialement intérieure 2 selon l’axe longitudinal X et un bord d’attaque 4 reliant à l’avant la paroi radialement intérieure 2 et la paroi radialement extérieure 3. Le bord d’attaque 4 est configuré pour séparer le flux d’air entrant en un flux d’air intérieur guidé par la paroi radialement intérieure 11 dans la turbomachine 40 et un flux d’air extérieur guidé par la paroi radialement extérieure 12 hors de la turbomachine 40. L’enveloppe externe 5 est de préférence en aluminium. Comme illustré sur la , la cloison interne 6, connue sous le terme anglais de « forward bulkhead », s’étend entre la paroi radialement intérieure 11 et la paroi radialement extérieure 12, en arrière du bord d’attaque 4. La cloison interne 6 est fixée d’une part à la paroi radialement intérieure 11 et d’autre part à la paroi radialement extérieure 12, de préférence par l’intermédiaire de supports de fixation 16, 19, tels que des coins ou des équerres. Dans l’exemple de la , un premier support de fixation 16 est fixé d’une part à la cloison interne 6 et d’autre part à la paroi radialement intérieure 11, par des éléments de fixation 17, 18, notamment sous la forme de rivets. Un deuxième support de fixation 19 est fixé d’une part à la cloison interne 6 et d’autre part à la paroi radialement extérieure 12, par des éléments de fixation 20, 21 notamment sous la forme de rivets. La cloison interne 6 est de préférence en titane. Comme illustré sur les figures 1 et 2, pour éviter la formation et/ou l’accumulation de givre sur l’enveloppe externe 5, l’entrée d’air 1 comprend un système de dégivrage configuré pour faire circuler un fluide de dégivrage F dans la chambre annulaire 7 afin de réchauffer l’enveloppe externe 5 par convection. Le fluide de dégivrage F se présente usuellement sous la forme d’air chaud prélevé dans la turbomachine 40, notamment dans la veine primaire, par exemple au niveau de la tuyère. Le fluide de dégivrage F est transporté jusqu’au niveau de l’entrée d’air 1 où il est injecté dans la chambre annulaire 7 par un orifice d’injection 8a d’un conduit de dégivrage 8 traversant la cloison interne 6. Comme illustré sur la , l’orifice d’injection 8a, tel qu’une buse, est monté sur la cloison interne 6 en une position angulaire déterminée et assure l’injection du flux de dégivrage F dans la chambre annulaire 7 selon un sens de circulation S orienté d’amont en aval autour de l’axe longitudinal X, soit tangentiellement. Le débit de fluide de dégivrage F injecté par l’orifice d’injection 8a assure la circulation du fluide de dégivrage F sur toute la circonférence de la chambre annulaire 7. Un dispositif d’évacuation 9 est monté en amont de l’orifice d’injection 8a, en pratique à côté, de sorte à évacuer le fluide de dégivrage F hors de la chambre annulaire 7 une fois qu’il a parcouru toute la circonférence de la chambre annulaire 7 selon le sens de circulation S. Le dispositif d’évacuation 9 se présente de préférence sous la forme d’un conduit traversant la cloison interne 6 et débouchant dans la chambre annulaire 7. Après son évacuation, le fluide de dégivrage F est rejeté à l’extérieur ou réinjecté dans la turbomachine 40. En référence aux figures 2 et 3, l’entrée d’air 1 selon l’invention comprend en outre une paroi de protection thermique 10 configurée pour protéger thermiquement l’enveloppe externe 5 tout en utilisant un fluide de dégivrage F selon une température et/ou un débit assurant un dégivrage efficace sur toute la circonférence de la chambre annulaire 7. Selon l’invention et comme illustré sur les figures 2 et 3, la paroi de protection thermique 10 s’étend dans la chambre annulaire 7 en aval de l’orifice d’injection 8a du conduit de dégivrage 8 et comprend : Une extrémité radialement intérieure 11 et une extrémité radialement extérieure 12 fixées sur la cloison interne 6, et Un corps 13 reliant l’extrémité radialement intérieure 11 à l’extrémité radialement extérieure 12. Comme illustré sur la , le corps 13 de la paroi de protection thermique 10 divise la chambre annulaire 7 en une zone fluidique chaude Z1, dans laquelle est injecté le fluide de dégivrage F, et une zone fluidique froide Z2, qui est en contact avec l’enveloppe externe 5. La zone fluidique chaude Z1 et la zone fluidique froide Z2 sont séparées par le corps 13 de la paroi de protection thermique 10. La paroi de protection thermique 10 permet avantageusement de maintenir localement une température plus froide dans la chambre annulaire 7, à savoir au niveau de la zone fluidique froide Z2, afin de protéger l’enveloppe externe 5 d’une exposition à de fortes températures en sortie de l’orifice d’injection 8a. Une telle paroi de protection thermique 10 permet ainsi d’injecter le fluide de dégivrage F à une température allant jusqu’à 500°C, de préférence entre 100°C et 350°C, au niveau de l’orifice d’injection 8a. Le fluide de dégivrage F comprend de préférence un débit d’injection compris entre 0,01% et 0,5% du débit d’air total circulant dans la turbomachine 40 au niveau où le fluide de dégivrage F est prélevé. De telles conditions de température et de débit permettent de dégivrer efficacement l’enveloppe externe 5 sur toute la circonférence et notamment en aval, au niveau du dispositif d’évacuation 9. La paroi de protection thermique 10 comporte de préférence du titane ou un alliage de fer, de chrome et de nickel, tel que de l’acier inoxydable ou de l’inconel lui conférant une haute résistance thermique. La paroi de protection thermique 10 comporte de préférence une épaisseur comprise entre 1/10 ème et 2 fois l’épaisseur de la cloison interne 6 ou l’enveloppe externe 5. Selon un aspect préféré illustré sur les figures 2 et 3, le corps 13 de la paroi de protection thermique 10 comprend des perforations 14 assurant la mise en communication fluidique de la zone fluidique chaude Z1 avec la zone fluidique froide Z2. La illustre une autre forme de réalisation de l’invention se distinguant de celle des figures 2 et 3 en ce que le corps 13 est exempt de perforations 14. Les perforations 14 permettent de réduire la température dans la zone fluidique chaude Z1 et donc de prévoir une paroi de protection thermique 10 s’étendant sur une portion angulaire réduite tout en maintenant une protection efficace de l’enveloppe externe 5. Comme illustré sur la , l’extrémité radialement intérieure 11 et l’extrémité radialement extérieure 12 sont fixées sur la cloison interne 6, de préférence respectivement sur un bord radialement intérieur et un bord radialement extérieur de la cloison interne 6. Ceci assure une meilleure tenue mécanique qu’une fixation à l’enveloppe externe 5 et facilite le montage. En outre, ceci évite de générer un pont thermique entre la paroi de protection thermique 10 et l’enveloppe externe 5, ce qui chaufferait l’enveloppe externe 5 par conduction et irait à l’encontre de l’objectif de l’invention. Selon un aspect préféré illustré sur la , la paroi de protection thermique 10 est fixée à la cloison interne 6 en mutualisant les moyens de fixation de la cloison interne 6 sur l’enveloppe externe 5. De préférence, au moins un élément de fixation 17, tel qu’un rivet, relie la cloison interne 6 à la fois au premier support de fixation 16 et à l’extrémité radialement intérieure 11 de la paroi de protection thermique 10. De manière analogue, au moins un élément de fixation 20, tel qu’un rivet, relie la cloison interne 6 à la fois au deuxième support de fixation 19 et à l’extrémité radialement extérieure 12 de la paroi de protection thermique 10. Une telle mutualisation des moyens de fixation facilite le montage et réduit la masse embarquée. Selon un aspect préféré illustré sur la , la paroi de protection thermique 10 comporte une extrémité amont qui est écartée de l’orifice d’injection 8a d’un angle prédéterminé α supérieur à 5° orienté selon le sens de circulation S, de préférence compris entre 10 et 25° et préférentiellement choisi entre 15° et 20°. L’angle prédéterminé α est choisi de sorte que le jet de fluide de dégivrage F injecté par l’orifice d’injection 8a impacte sur la face interne de la paroi de protection thermique 10 tournée vers la zone fluidique chaude Z1. Le fluide de dégivrage F est ensuite guidé d’amont en aval dans la zone fluidique chaude Z1 par la face interne de la paroi de protection thermique 10. Une partie minoritaire du fluide de dégivrage F pénètre dans la zone fluidique froide Z2 via les perforations 14. Ceci permet de maintenir une température inférieure à 250°C dans la zone fluidique froide Z2, qui évite tout endommagement de l’enveloppe externe 5. Selon un aspect préféré également illustré sur la , la paroi de protection thermique 10 s’étend sur une portion angulaire 15 autour de l’axe longitudinal X comprise entre 20° et 60°, de préférence entre 30° et 60°. Une telle portion angulaire 15 est suffisamment étendue pour protéger l’enveloppe externe 5 tant que la température du fluide de dégivrage F est supérieure au seuil maximal de la zone fluidique froide Z2 et suffisamment restreinte pour limiter la masse embarquée. Comme illustré sur la , le corps 13 de la paroi de protection thermique 10 s’étend continûment de l’extrémité radiale intérieure 11 jusqu’à l’extrémité radiale extérieure 12 en vis-à-vis de l’enveloppe externe 5. Selon un aspect préféré, le corps 13 est espacé de l’enveloppe externe 5 d’une distance d de préférence inférieure à 10cm et préférentiellement comprise entre 0,5cm et 7cm, encore plus préférentiellement entre 1cm et 5cm. De préférence, la distance d est sensiblement constante sur toute la paroi de protection thermique 10 avec une marge de tolérance de 10% liée au montage. Le corps 13 comporte ainsi une forme correspondant à celle de l’enveloppe externe 5 avec un rapport de réduction prédéterminé. Le corps 13 comporte typiquement une forme concave dans un plan radial par rapport à l’axe longitudinal X avec un unique point d’inflexion dont la concavité est tournée vers l’arrière. La zone fluidique froide Z2 forme ainsi une couche limite externe de la chambre annulaire 7 au niveau de la zone d’impact du jet de fluide de dégivrage F qui protège thermiquement l’enveloppe externe 5. Une distance d constante participe à maintenir une température homogène contrôlée dans la zone fluidique froide Z2. De préférence, dans l’exemple des figures 2 et 3, les perforations 14 couvrent ensemble au moins 2% de la surface totale du corps 13 de la paroi de protection thermique 10, de préférence entre 4% et 40% et préférentiellement entre 5% et 30%. Les perforations 14 sont de préférence réparties sur toute la surface du corps 13, préférentiellement de manière homogène pour maintenir une température homogène dans la zone fluidique froide Z2. Les figures 4 et 5 illustrent un procédé de dégivrage d’une entrée d’air 1 telle que décrite précédemment, qui est en pratique mis en œuvre pendant le fonctionnement de la turbomachine 40. Le procédé de dégivrage consiste, lors d’une étape d’injection E1, à injecter le fluide de dégivrage F dans la chambre annulaire 7 selon le sens de circulation S, qui est conduit dans la zone fluidique chaude Z1 lors d’une étape de guidage E2. Lorsque le corps 13 comporte des perforations comme sur les figures 4 et 5, le procédé consiste en outre à alimenter de manière contrôlée la zone fluidique froide Z2 lors d’une étape d’alimentation contrôlée E3. Comme illustré sur la , lors de l’étape d’injection E1, l’orifice d’injection 8a du conduit de dégivrage 8 délivre dans la chambre annulaire 7 un jet de fluide de dégivrage F, en pratique d’air préalablement prélevé dans la turbomachine 40, dont la température et le débit sont prédéterminés. Le jet est délivré tangentiellement par rapport à l’axe longitudinal X selon le sens de circulation S. Comme illustré sur la , le jet du fluide de dégivrage F impacte la face interne de la paroi de protection thermique 10 qui le guide d’amont en aval dans la zone fluidique chaude Z1 lors de l’étape de guidage E2. Comme illustré sur la , une partie minoritaire du fluide de dégivrage F circule à travers les perforations 14 et pénètre dans la zone fluidique froide Z2 lors de l’étape d’alimentation contrôlée E3. La partie majoritaire du fluide de dégivrage F circule uniquement à travers la zone fluidique chaude Z1. Comme illustré sur la , l’ensemble du fluide de dégivrage F sort ensuite des zones fluidiques Z1, Z2 et circule selon le sens de circulation S dans toute la circonférence de la chambre annulaire 7 avant d’être évacué par le dispositif d’évacuation 9. La paroi de protection thermique 10 permet avantageusement de confiner le fluide de dégivrage F en sortie de l’orifice d’injection pour éviter qu’il n’impacte directement l’enveloppe externe 5 lorsqu’il est très chaud. Les perforations 14 assurent un mélange homogène dans la zone fluidique froide Z2. Ceci permet d’utiliser un jet de température et/ou débit importants assurant un dégivrage efficace sur toute la circonférence de la chambre annulaire 7. La paroi de protection thermique 10 est avantageusement fixe et passive, ne nécessitant pas d’être commandée. Entrée d’air (1) pour une nacelle d’aéronef (30) comprenant : Une paroi radialement intérieure (2) et une paroi radialement extérieure (3) s’étendant autour d’un axe longitudinal (X) orienté d’avant en arrière et reliées à l’avant par un bord d’attaque (4), formant ensemble une enveloppe externe (5), Une cloison interne (6) fixée d’une part sur la paroi radialement intérieure (2) et d’autre part sur la paroi radialement extérieure (3) et définissant avec l’enveloppe externe (5) une chambre annulaire (7), Un conduit de dégivrage (8) traversant la cloison interne (6) et comprenant un orifice d’injection (8a) d’un fluide de dégivrage (F) dans la chambre annulaire (7) selon un sens de circulation (S) autour de l’axe longitudinal (X), ledit sens de circulation (S) étant orienté d’amont en aval, Entrée d’air (1) caractérisée en ce qu’ elle comprend une paroi de protection thermique (10) s’étendant dans la chambre annulaire (7) en aval de l’orifice d’injection (8a), la paroi de protection thermique (10) comprenant un corps (13) reliant une extrémité radialement intérieure (11) et une extrémité radialement extérieure (12) fixées sur la cloison interne (6), le corps (13) divisant la chambre annulaire (7) en une zone fluidique chaude (Z1) dans laquelle est injecté le fluide de dégivrage (F) et une zone fluidique froide (Z2) en contact avec l’enveloppe externe (5). Entrée d’air (1) selon la revendication 1, dans laquelle la paroi de protection thermique (10) comporte une extrémité amont qui est écartée de l’orifice d’injection (8a) d’un angle prédéterminé (α) par rapport à l’axe longitudinal (X) selon le sens de circulation (S) du fluide de dégivrage (F), ledit angle prédéterminé (α) étant supérieur à 5°, de préférence supérieur à 10°, et préférentiellement inférieur à 25°. Entrée d’air (1) selon l’une des revendications 1 et 2, dans laquelle la paroi de protection thermique (10) s’étend sur une portion angulaire (15) par rapport à l’axe longitudinal (X) selon le sens de circulation (S) du fluide de dégivrage (F), la portion angulaire (15) étant supérieure à 20°, de préférence supérieure à 30°, et préférentiellement inférieure à 60°. Entrée d’air (1) selon l’une des revendications 1 à 3, dans laquelle le corps (13) de la paroi de protection thermique (10) est espacé de l’enveloppe externe (5) d’une distance (d), la distance (d) étant de préférence inférieure à 10cm, préférentiellement inférieure à 7cm, et encore plus préférentiellement supérieure à 0,5cm. Entrée d’air (1) selon la revendication 4, dans laquelle la distance (d) séparant le corps (13) de la paroi de protection thermique (10) de l’enveloppe externe (5) est constante avec une marge de tolérance de 10% depuis l’extrémité radiale intérieure (11) jusqu’à l’extrémité radiale extérieure (12) dans un plan radial par rapport à l’axe longitudinal X. Entrée d’air (1) selon l’une des revendications 1 à 5, dans laquelle le corps (13) de la paroi de protection thermique (10) comprend une pluralité de perforations (14) entre la zone fluidique chaude (Z1) et la zone fluidique froide (Z2). Entrée d’air (1) selon la revendication 6, dans laquelle les perforations (14) couvrent ensemble au moins 2% de la surface totale du corps (13) de la paroi de protection thermique (10), de préférence au moins 4% et préférentiellement au plus 40%. Entrée d’air (1) selon l’une des revendications 1 à 7, comprenant : Un support de fixation (16) de la cloison interne (6) sur la paroi radialement intérieure (2) de l’enveloppe externe (5) et Au moins un élément de fixation (17) reliant la cloison interne (6) à la fois au support de fixation (16) et à l’extrémité radialement intérieure (11) de la paroi de protection thermique (10). Entrée d’air (1) selon l’une des revendications 1 à 8, dans laquelle le corps (13) de la paroi de protection thermique (10) est concave dans un plan radial par rapport à l’axe longitudinal X, de concavité tournée vers l’arrière. Procédé de dégivrage d’une entrée d’air (1) selon l’une des revendications 1 à 9, comprenant : Une étape d’injection (E1), par l’orifice d’injection (8a) de la conduite de dégivrage (8), du fluide de dégivrage (F) dans la chambre annulaire (7) selon le sens de circulation (S), et Une étape de guidage (E2) du fluide de dégivrage (F) à travers la zone fluidique chaude (Z1) par le corps (13) de la paroi de protection thermique (10).