FR 3145165 A1 20240726 FR 2400932 A 20240131 La présente invention concerne, en partie, un procédé de fabrication de noirs de carbone utilisant au moins un additif de matière première qui est, ou comprend, du strontium, du baryum, ou une combinaison de ceux-ci. Des additifs de matière première supplémentaires facultatifs peuvent être utilisés en combinaison avec le strontium et/ou le baryum. La présente invention concerne en outre un noir de carbone produit par un ou plusieurs procédés de la présente invention. La présente invention concerne en outre un noir de carbone ayant une surface spécifique BET à l'azote (N2SA) de 800 m 2 /g à 2 500 m 2 /g et la concentration (ppm) en éléments du groupe IIA dans le noir de carbone est inférieure ou égale à 4,3*N2SA-2150, l’additif étant ou comprenant du strontium, du baryum, ou une combinaison de ceux-ci. L'invention concerne en outre des formulations, des articles et des dispositifs contenant le noir de carbone. Noirs de carbone contenant des additifs de strontium et/ou de baryum et leurs procédés de fabrication La présente invention concerne des noirs de carbone et leurs procédés de fabrication. Plus particulièrement, la présente invention concerne des noirs de carbone contenant ou comprenant des additifs de strontium et/ou de baryum. En outre, la présente invention concerne des noirs de carbone, tels que des noirs de carbone gravés, qui contiennent du strontium et/ou du baryum ainsi que, éventuellement, un ou plusieurs autres additifs. La présente innovation est en partie basée sur un besoin actuellement reconnu de développer une classe de noirs de carbone qui peuvent être fabriqués au moyen d’une combustion globale (OAC) plus faible. La combustion globale est définie comme le pourcentage d'oxygène ajouté à l'ensemble du réacteur par rapport à la quantité totale d'oxygène nécessaire pour réagir de manière stœchiométrique avec la totalité des flux de combustible ajoutés à l'ensemble du réacteur. En réduisant l'OAC tout en produisant le même ou essentiellement le même noir de carbone (sur la base de paramètres tels que la surface spécifique à l’azote et/ou le COAN), un fonctionnement plus sûr du processus de fabrication de noir de carbone peut être obtenu et/ou une opération de fabrication de noir de carbone plus respectueuse de l'environnement peut être obtenue et/ou une opération de fabrication de noir de carbone plus respectueuse du réacteur peut être obtenue. La présente invention est également basée en partie sur un substitut amélioré au calcium en tant qu’additif aux matières premières à des fins telles que la gravure du noir de carbone pendant sa formation. US8895142 décrit l'utilisation de calcium comme additif, en particulier lorsqu'une gravure est souhaitée dans la fabrication du noir de carbone. Un problème avec le calcium est que des quantités élevées de ppm, une OAC élevée, ou les deux, sont nécessaires pour obtenir l’effet souhaité. Ainsi, la présente invention fournit un moyen d'obtenir et/ou résout les problèmes définis ci-dessus et atteindre les objectifs et avantages présentement décrits. Plus particulièrement, une caractéristique de la présente invention est de fournir un noir de carbone qui présente une surface spécifique particulière en utilisant une OAC élevée mais en utilisant moins d'additif de matière première. Une autre caractéristique de la présente invention est de fournir un noir de carbone ayant une surface spécifique plus élevée qui est produit à une OAC donnée et avec moins d'additif de matière première. Une autre caractéristique supplémentaire de la présente invention est de fournir un noir de carbone ayant une surface spécifique particulière mais produit en utilisant une OAC plus faible pour une quantité donnée de matière première ajoutée, avec moins d'additif de matière première pour une OAC donnée, ou avec à la fois une OAC plus faible et moins d'additif de matière première. Une autre caractéristique de la présente invention est de fournir un additif de matière première qui peut remplacer au moins partiellement ou totalement le calcium en tant qu'additif de matière première. Une caractéristique supplémentaire de la présente invention est de fournir un additif de matière première qui peut non seulement remplacer le calcium, mais également conférer une ou plusieurs propriétés bénéfiques, comprenant, mais sans s'y limiter, l'utilisation d’une plus faible quantité pour obtenir le même effet dans le noir de carbone, et/ou nécessiter une OAC plus faible pour obtenir des effets identiques ou similaires dans le noir de carbone produit, et/ou produire des teneurs en cendres plus faibles. Une autre caractéristique de la présente invention est de fournir des procédés de production de noirs de carbone utilisant certains additifs de matière première et certaines OAC et configurations de réacteur sur la base de la surface spécifique et l'OAC souhaitées pour obtenir des noirs de carbone utiles dans une ou plusieurs utilisations finales, telles que les domaines du renforcement et/ou dans des formulations polymères conductrices. Des caractéristiques et avantages supplémentaires de la présente invention sont décrits en partie dans la description faite ci-après, et apparaîtront en partie à la lecture de la description, ou pourront être appris par la pratique de la présente invention. Les objectifs et autres avantages de la présente invention seront réalisés et atteints au moyen des éléments et combinaisons particulièrement décrits dans la description et les revendications annexées. Pour obtenir ces avantages et d'autres, et conformément aux objectifs de la présente invention, tels qu'ils sont réalisés et largement décrits présentement, la présente invention concerne un procédé de production de noir de carbone. Le procédé comprend l’introduction d’un flux de gaz chauffé dans un réacteur à noir de carbone. Le procédé comprend en outre la combinaison d’au moins un additif de matière première avec au moins une matière première de noir de carbone pour former un mélange de matière première. Dans ce procédé, les un ou plusieurs additifs de matière première sont ou comprennent du strontium ou du baryum, ou une combinaison de ceux-ci. D'autres additifs de matière facultatifs première peuvent également être utilisés. Le procédé comprend en outre l’introduction du mélange de matière première à au moins un point d'introduction de matière première du réacteur à noir de carbone et la combinaison d’au moins le mélange de matière première à travers l’au moins un point d'introduction dans le réacteur à noir de carbone avec le flux de gaz chauffé pour former un flux de réaction dans lequel le noir de carbone est formé. Le noir de carbone formé présente une surface spécifique BET à l'azote de 800 m 2 /g à 2 500 m 2 /g. Le procédé met en œuvre ensuite la récupération du noir de carbone dans le flux de réaction. Dans le procédé, le procédé comprend le fonctionnement du réacteur à noir de carbone à une combustion globale (OAC) comprise de 28 % à 50 %. En outre, dans le procédé, le réacteur à noir de carbone est configuré de sorte que l’OAC ≤ [(1350 + N2SA - 244*ln (additif ppm + 1))/0,003]^(1/3,5). La N2SA est la surface spécifique BET à l'azote mesurée comme décrit ci-dessus. « Additif ppm » est la quantité totale en ppm (ppm en poids) d'éléments métalliques ajoutés à la matière première, à l'exclusion des impuretés résiduelles dans l'additif de matière première. La présente invention concerne en outre un procédé de production de noir de carbone qui comprend l’introduction d’un flux gazeux chauffé dans un réacteur à noir de carbone et l’introduction d’au moins une matière première de noir de carbone à au moins un point d'introduction de matière première dans le réacteur à noir de carbone. Le procédé comprend en outre l’introduction d’au moins un additif de matière première à au moins un point d'introduction de matière première du réacteur à noir de carbone. Encore une fois, ici, les un ou plusieurs additifs de matière première sont ou comprennent du strontium ou du baryum, ou une combinaison de ceux-ci. D'autres additifs de matière facultatifs première peuvent également être utilisés. Le procédé comprend en outre la combinaison de l’au moins une matière première de noir de carbone et de l’au moins un additif de matière première, avec le flux de gaz chauffé pour former un flux de réaction dans lequel du noir de carbone est formé ayant une surface spécifique BET à l'azote (N2SA) de 800 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, dans le réacteur à noir de carbone. Le procédé comprend ensuite la récupération du noir de carbone dans le flux de réaction. Dans ce procédé, comme dans l'autre procédé, le procédé met en œuvre le fonctionnement du réacteur à noir de carbone à une combustion globale (OAC) comprise de 28 % à 50 %. En outre, le réacteur à noir de carbone est configuré de sorte que l’OAC ≤ [(1350 + N2SA - 244*ln (additif ppm + 1))/0,003]^(1/3,5). La N2SA est la surface spécifique BET à l'azote mesurée comme décrit ci-dessus. « Additif ppm » est la quantité totale en ppm (ppm en poids) d'éléments métalliques ajoutés à la matière première, à l'exclusion des impuretés résiduelles dans l'additif de matière première. De plus, la présente invention concerne un noir de carbone ayant une surface spécifique BET à l’azote (N2SA) de 800 m 2 /g à 2 500 m 2 /g et une concentration en groupe IIA (ppm) qui est Sauf indication contraire, les quantités en ppm décrites ici sont des ppm en poids. Il doit être entendu que la description générale ci-dessus et la description détaillée ci-après sont faites uniquement à titre d’exemple et sont destinées à fournir une explication supplémentaire de la présente invention, telle que revendiquée. Les dessins annexés, qui sont incorporés et constituent une partie de cette demande, illustrent certains des modes de réalisation de la présente invention et, conjointement avec la description, servent à expliquer les principes de la présente invention. Brève description des dessins La et la sont des graphiques représentant la surface spécifique BET à l'azote en fonction de l'OAC pour des exemples des présents noirs de carbone (en utilisant des additifs de matière première de Sr (symboles ouverts), Ba (symboles fermés) ou des mélanges Sr-Ca (triangles rayés)) et des noirs de carbone comparatifs (en utilisant uniquement Ca en tant qu’additif de matière première (cercles et losanges rayés)) à différentes concentrations dans la matière première (carrés – 250 ppm, triangles – 700 ppm, cercles – 1000 ppm, losanges – 1500 ppm). Les figures 1A et 1B représentent en outre une série de lignes d'équation (symboles rayés : carrés – 250 ppm, triangles – 700 ppm, cercles -1000 ppm, losanges – 1500 ppm) qui délimitent les présentes conditions de fonctionnement du four et la surface spécifique à l'azote résultante par rapport à celles pour les noirs de carbone comparatifs. La est une vue schématique d'une partie d'un type de réacteur à noir de carbone, qui peut être utilisé pour produire les présents noirs de carbone. La est un graphique représentant la concentration en éléments du groupe IIA en fonction de la surface spécifique BET à l'azote pour des exemples des présents noirs de carbone (produits avec un additif de matière première de Sr ou Ba, symboles pleins) et des noirs de carbone comparatifs (produits avec uniquement un additif de matière première de Ca, symboles creux). La représente en outre une ligne d'équation qui délimite les propriétés du présent noir de carbone par rapport aux noirs de carbone comparatifs. La est un graphique représentant le taux de cendres (% en poids) en fonction de la surface spécifique BET à l'azote pour des exemples des présents noirs de carbone (produits avec un additif de matière première de Sr ou Ba, symboles pleins) et des noirs de carbone comparatifs (produits avec uniquement un additif de matière première de Ca, symboles creux). La représente en outre une ligne d'équation qui délimite les propriétés du présent noir de carbone par rapport aux noirs de carbone comparatifs. Description détaillée L'invention concerne des procédés nouveaux et uniques pour produire des noirs de carbone à l'aide d'un ou plusieurs additifs de matière première particuliers. L'invention concerne en outre des noirs de carbone fabriqués à partir d'un ou plusieurs de ces procédés. Les noirs de carbone produits présentent une ou plusieurs propriétés ou relations uniques. La surface spécifique BET à l'azote est mesurée selon la norme ASTM D6556 avec des échantillons dégazés à 300 °C pendant une heure sous courant d’azote et les mesures effectuées dans la plage de pression partielle d'azote de 0,05 à 0,1 P/P o . Concernant les procédés de la présente invention, les procédés mettent en œuvre l'utilisation d'un additif de matière première qui est ou comprend du strontium, ou qui est ou comprend du baryum, ou qui est ou comprend une combinaison de strontium et de baryum (qui peut être introduit sous la forme d'un mélange préformulé ou peut être introduit séparément). D'autres additifs de matière première supplémentaires, mais facultatifs, tels que le calcium, peuvent être utilisés. De manière plus détaillée, dans un procédé de la présente invention, le procédé de production du noir de carbone comprend, est constitué par, ou inclut l'introduction d'un flux de gaz chauffé dans un réacteur à noir de carbone. Le procédé comprend, est constitué par, ou inclut la combinaison d’au moins un additif de matière première avec au moins une matière première de noir de carbone pour former un mélange de matière première L’au moins un additif de matière première est ou comprend du strontium ou du baryum, ou une combinaison de ceux-ci. Le procédé comprend, est constitué par, ou inclut l’introduction dudit mélange de matière première à au moins un point d'introduction de matière première du réacteur à noir de carbone. Le procédé comprend, est constitué par, ou inclut la combinaison d’au moins le mélange de matière première à travers l’au moins un point d'introduction dans le réacteur à noir de carbone avec le flux de gaz chauffé pour former un flux de réaction dans lequel du noir de carbone est formé ayant une surface spécifique à l'azote de 800 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, dans le réacteur à noir de carbone ; et Le procédé comprend, est constitué par, ou inclut la récupération du noir de carbone dans le flux de réaction. Le procédé comprend, est constitué par, ou inclut le fonctionnement du réacteur à noir de carbone à une combustion globale (OAC) de 28 % à 50 %, par exemple de 33,5 % à 46,5 %, et le réacteur à noir de carbone est configuré de telle sorte que OAC ≤ [(1350 + N2SA - 244*ln (additif ppm + 1))/0,003]^(1/3,5), dans lequel l'additif comprend du strontium, du baryum ou les deux, par exemple de 50 à 1500 ppm de strontium, de baryum ou les deux en tant que fraction par rapport à la quantité totale de matière première. La N2SA est la surface spécifique BET à l'azote mesurée comme décrit ci-dessus. « Additif ppm » est la quantité totale en ppm (ppm en poids) d'éléments métalliques ajoutés à la matière première, à l'exclusion des impuretés résiduelles dans l'additif de matière première. Dans un autre procédé, le procédé de production du noir de carbone comprend, est constitué par, ou inclut l'introduction d'un flux de gaz chauffé dans un réacteur à noir de carbone. Le procédé comprend, est constitué par, ou inclut l’introduction d’au moins une matière première de noir de carbone à au moins un point d'introduction de matière première du réacteur à noir de carbone. Le procédé comprend, est constitué par, ou inclut l’introduction (par exemple, séparément de la matière première de noir de carbone) d’au moins un additif de matière première à au moins un point d'introduction de matière première du réacteur à noir de carbone. Comme précédemment, l’au moins un additif de matière première est ou comprend du strontium ou du baryum, ou une combinaison de ceux-ci. L’au moins un point d'introduction de matière première et l’au moins un point d'introduction peuvent être identiques ou différents, peuvent être situés au même, à peu près au même endroit ou à des emplacements différents, ou peuvent se chevaucher à un ou plusieurs points, le cas échéant. Le procédé comprend, est constitué par, ou inclut la combinaison de l’au moins une matière première de noir de carbone et de l’au moins un additif de matière première, avec le flux de gaz chauffé pour former un flux de réaction dans lequel du noir de carbone est formé ayant une surface spécifique à l'azote (N2SA) de 800 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, dans le réacteur à noir de carbone. La surface spécifique à l'azote est mesurée comme décrit ci-dessus. Le procédé comprend, est constitué par, ou inclut la récupération du noir de carbone dans le flux de réaction. Le procédé comprend, est constitué par, ou inclut le fonctionnement du réacteur à noir de carbone à une combustion globale (OAC) de 28 % à 50 %, et le réacteur à noir de carbone est configuré de telle sorte que OAC ≤ [(1350 + N2SA - 244*ln (additif ppm + 1))/0,003]^(1/3,5), dans lequel l'additif comprend du strontium, du baryum ou les deux. L’OAC est telle que définie précédemment. La N2SA est la surface spécifique BET à l'azote du noir de carbone résultant formé dans le réacteur à noir de carbone. « Additif ppm » est la quantité totale en ppm (ppm en poids) d'éléments métalliques ajoutés à la matière première, à l'exclusion des impuretés résiduelles dans l'additif de matière première par rapport à la quantité totale de matière première. Sauf indication contraire, tous les détails ou options présentement décrits peuvent être utilisés dans l’un quelconque des procédés de la présente invention. En ce qui concerne la surface spécifique à l'azote (c'est-à-dire la surface spécifique BET à l'azote ou N2SA) qui peut être obtenue avec les procédés de la présente invention, la N2SA peut être de 800 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, par exemple de 900 m 2 /g à 2 400 m 2 /g, ou de 850 m 2 /g à 2 400 m 2 /g, ou de 825 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, ou de 850 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, ou de 875 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, ou de 900 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, ou de 925 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, ou de 950 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, ou de 1,000 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, ou de 1,100 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, ou de 1,200 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, ou de 1,250 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, ou de 1,300 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, ou de 800 m 2 /g à 2 450 m 2 /g, ou de 800 m 2 /g à 2 400 m 2 /g, ou de 800 m 2 /g à 2 350 m 2 /g, ou de 800 m 2 /g à 2 300 m 2 /g, ou de 800 m 2 /g à 2 250 m 2 /g, ou de 800 m 2 /g à 2 200 m 2 /g, ou de 800 m 2 /g à 2 150 m 2 /g, ou de 800 m 2 /g à 2 100 m 2 /g, ou de 800 m 2 /g à 2 050 m 2 /g, ou de 800 m 2 /g à 2 000 m 2 /g, ou de 800 m 2 /g à 1,950 m 2 /g, ou de 800 m 2 /g à 1,900 m 2 /g, ou de 800 m 2 /g à 1,800 m 2 /g, ou de 800 m 2 /g à 1,700 m 2 /g, ou toute N2SA au-dessous ou au-dessus de l’une quelconque de ces plages ou toute combinaison d'un point d’extrémité d'une plage avec un autre point d’extrémité d'une deuxième plage. Dans les procédés de la présente invention, le réacteur à noir de carbone est configuré pour fonctionner, ou fonctionne à une combustion globale (OAC) de 28 % à 50 %. L'OAC peut être de 28,5 % à 50 %, ou de 29 % à 50 %, ou de 29,5 % à 50 %, ou de 30 % à 50 %, ou de 30,5 % à 50 %, ou de 31 % à 50 %, ou de 31,5 % à 50 %, ou de 32 % à 50 %, ou de 32,5 % à 50 %, ou de 33 % à 50 %, ou de 33,5 % à 50 %, ou de 34 % à 50 %, ou de 34,5 % à 50 %, ou de 35 % à 50 %, ou de 35,5 % à 50 %, ou de 36 % à 50 %, ou de 36,5 à 50 %, ou de 37 % à 50 %, ou de 37,5 % à 50 %, ou de 38 % à 50 %, ou de 38,5 % à 50 %, ou de 39 % à 50 %, ou de 39,5 % à 50 %, ou de 40 % à 50 %, ou de 41 % à 50 %, ou de 42 % à 50 %, ou de 45 % à 50 %, ou de 28 % à 49,5 %, ou de 28 % à 49 %, ou de 28 % à 48,5 %, ou de 28 % à 48 %, ou de 28 % à 47,5 %, ou de 28 % à 47 %, ou de 28 % à 46,5 %, ou de 33,5 % à 47 %, ou de 33,5 % à 46,5 %, ou de 33,5 % à 46 %, ou de 33 % à 47 %, ou de 28 % à 46 %, ou de 28 % à 45,5 %, ou de 28 % à 45 %, ou de 28 % à 44 %, ou de 28 % à 43 %, ou de 28 % à 43 %, ou de 28 % à 42 %, ou de 28 % à 41 %, ou de 28 % à 40 %, ou de 28 % à 38 %, ou de 28 % à 36 %, ou de 28 % à 34 %, ou de 28 % à 32 %, ou d'autres OAC au-dessus ou au-dessous de l’une quelconque de ces plages ou toute combinaison d'un point d’extrémité d'une plage avec un autre point d’extrémité d'une deuxième plage. Comme indiqué, le réacteur à noir de carbone est configuré de sorte que OAC ≤ [(1350 + N2SA - 244*ln (additif ppm + 1))/0,003]^(1/3,5) [Équation 1]. Le réacteur à noir de carbone peut être configuré de sorte que OAC En référence à l'équation 1, l'OAC peut être au moins 1 % plus faible que le nombre résultant de l'équation 1 ou peut être au moins 2 % plus faible, 3 % plus faible, 5 % plus faible, 7 % plus faible, 10 % plus faible, 15 % plus faible, 20 % plus faible, ou 25 % plus faible, par exemple de 1 % à 25 % plus faible que le nombre résultant de l'équation 1. Et ces quantités d'OAC peuvent être combinées avec la N2SA de 800 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, ou de 900 m 2 /g à 2 400 m 2 /g, ou de 1000 m 2 /g à 2 300 m 2 /g, ou de 1100 m 2 /g à 2 300 m 2 /g ou l’une quelconque des autres valeurs ou plages de N2SA mentionnées présentement. Dans d'autres exemples, dans les procédés, l'OAC peut être de 33 % à 47 % et la N2SA peut être de 900 m 2 /g à 2 400 m 2 /g. Dans un autre exemple, l'OAC peut être de 33,5 % à 46,5 % et la N2SA peut être de 850 m 2 /g à 2 400 m 2 /g. Dans un autre exemple, l'OAC peut être de 33,5 % à 46,5 % et la N2SA peut être de 1000 m 2 /g à 2 400 m 2 /g. L'OAC peut être régulée de différentes façons. Par exemple, l'OAC peut être régulée, au moins en partie, en régulant la quantité de matière première introduite dans le réacteur à noir de carbone. D'autres méthodes pour réguler l'OAC comprennent, mais sans s'y limiter, la régulation de la quantité et de la composition du gaz chauffé introduit dans le réacteur à noir de carbone et/ou la modification de la composition de la matière première (telle que le rapport massique de l'hydrogène au carbone). Dans les procédés de la présente invention, le procédé peut comprendre l'injection d'oxygène en aval du point d'introduction de matière première et en amont d'une trempe. Le rapport molaire de l'oxygène en aval à la quantité de flux de comburant qui est ajouté à une zone de combustion d'un réacteur à noir de carbone peut être de 0 à environ 1 :4, ou d'environ 0,1 :4 à environ 1 :4, ou d'environ 0,2 :4 à 0,9 :4, ou d'environ 0,3 :4 à environ 0,8 :4 et similaire. En référence à la , par exemple, le rapport molaire de l'oxygène en aval à la quantité de flux de comburant 14 qui est ajoutée à la zone de combustion 1 peut être tel que décrit ci-dessus. En ce qui concerne l’au moins un point d'introduction de matière première, il peut s'agir d'un ou deux ou plus de deux points d'introduction de matière première. Lorsqu'il y en a deux ou plus, au moins un point d'introduction de matière première peut être en aval d'au moins un autre point d'introduction de matière première. En général, le réacteur à noir de carbone comporte ou comprend une zone de combustion, une zone de transition et une zone de réaction. Par exemple, le réacteur à noir de carbone peut comprendre ou comprend une zone de combustion, une zone de transition, une section d'entrée conique, une section d'entrée étagée, une zone de réaction et une zone de trempe. Des exemples de réacteurs adaptés comprennent, mais sans s'y limiter, ceux décrits dans US3922335, US4383973, US5190739, US5877250, US5904762, US6153684, US6156837, US6403695, US6485693, US7829057, US8871173, US10829642, US6926877, US6156837, US5190739 et US5877251. L’un quelconque de ces réacteurs peut être utilisé pour mettre en œuvre et inclure les paramètres de fonctionnement et les composants décrits ici pour fabriquer les noirs de carbone de la présente invention. Dans les procédés de formation de noir de carbone, au moins un additif de matière première est utilisé comme indiqué, qui est ou comprend du strontium ou du baryum, ou une combinaison de ceux-ci. En général, l'additif de matière première peut être constitué de substances qui sont un solide, une solution, une dispersion, un gaz ou une combinaison quelconque de ceux-ci. Dans le contexte de la présente invention, les substances peuvent être le métal (ou l'ion métallique) lui-même, un composé contenant un ou plusieurs de ces éléments, notamment un sel contenant un ou plusieurs de ces éléments, et similaire. Des exemples de sels métalliques de Sr et/ou Ba comprennent à la fois des sels organiques et inorganiques, par exemple des sels avec l’un quelconque parmi un chlorure, un acétate ou un formiate, ou des combinaisons d’au moins deux de ces sels. La forme de l'additif de matière première est capable, par exemple, d'introduire un métal ou un ion métallique Sr et/ou Ba dans la réaction qui est en cours pour former le produit de noir de carbone. L'additif de matière première peut, de préférence, être sous la forme d'un liquide aqueux contenant au moins un sel de strontium et/ou un sel de baryum dissous dans celui-ci. Néanmoins, la quantité d'additif ajoutée à la matière première est décrite présentement comme une quantité de métal élémentaire par rapport à la quantité de matière première à laquelle l'additif est ajouté et exclut les impuretés résiduelles, notamment les métaux élémentaires, qui sont typiquement présents dans une formulation d'additif de matière première. Par conséquent, la quantité d'additif ne tient pas compte du liquide aqueux, du contre-ion du sel métallique ou des impuretés métalliques éventuellement présentes dans l'additif de matière première. La quantité d'additif de matière première introduite aux un ou plusieurs points d'introduction de matière première ou point d'introduction (par exemple, un point d'introduction d'additif de matière première) peut être une quantité de 50 ppm à 1500 ppm ou plus (sur la base du métal élémentaire, sous forme ionique ou neutre, à l'exclusion des impuretés résiduelles) et cette quantité est basée sur les taux en ppm (ppm en poids) de métal élémentaire, à l'exclusion des impuretés résiduelles, ajoutés à la matière première avant que toute réaction ou pyrolyse se produise dans le réacteur à noir de carbone. La quantité peut être de 60 ppm à 1500 ppm, de 75 ppm à 1500 ppm, de 100 ppm à 1500 ppm, de 125 à 1500 ppm, de 150 ppm à 1500 ppm, de 175 ppm à 1500 ppm, de 200 ppm à 1500 ppm, de 250 ppm à 1450 ppm, de 250 ppm à 1400 ppm, de 250 ppm à 1350 ppm, de 250 ppm à 1300 ppm, de 250 ppm à 1200 ppm, de 250 ppm à 1100 ppm, de 250 ppm à 1000 ppm, de 250 ppm à 900 ppm, de 250 ppm à 800 ppm, de 250 ppm à 700 ppm, de 250 ppm à 600 ppm, de 250 ppm à 500 ppm, de 250 ppm à 400 ppm, de 300 ppm à 1500 ppm, de 350 ppm à 1500 ppm, de 400 ppm à 1500 ppm, de 450 ppm à 1500 ppm, de 500 ppm à 1500 ppm, de 550 ppm à 1500 ppm, de 600 ppm à 1500 ppm, de 650 ppm à 1500 ppm, de 700 ppm à 1500 ppm, de 750 ppm à 1500 ppm, de 800 ppm à 1500 ppm, et des quantités quelconques au-dessus ou au-dessous de l’une quelconque de ces plages ou toute combinaison d'un point d’extrémité d'une plage avec un autre point d’extrémité d'une deuxième plage. Ces quantités peuvent s'appliquer à l'additif de matière première total ou peuvent s'appliquer au strontium, au baryum ou aux deux dans la matière première. Concernant les quantités d'additifs de matière première telles que décrites immédiatement ci-dessus, les quantités supérieures à 1500 ppm, qui peuvent être utilisées, ont tendance à ne pas apporter d'avantages supplémentaires par rapport aux quantités de 1500 ppm ou moins. En outre, des quantités supérieures à 1500 ppm peuvent généralement produire des teneurs en cendres excessivement élevées dans le noir de carbone formé résultant. Ainsi, avec les procédés de la présente invention, il a été découvert que la quantité d'additifs de matière première utilisée est de préférence de 50 ppm à 1500 ppm et plus préférablement de 250 ppm à 1500 ppm. En option, et de préférence, le strontium et/ou le baryum sont présents dans l’au moins un additif de matière première au pourcentage en poids le plus élevé par rapport à tout élément métallique qui peut être éventuellement présent dans l'additif de matière première (sur la base du poids total des additifs de matière première). En option, l'additif de matière première peut être du strontium et au moins un autre élément métallique (autre que le baryum, par exemple le calcium) pour former une quantité totale d'éléments métalliques. Dans un tel mode de réalisation, le strontium peut être présent, par exemple, de 30 % en poids à 99 % en poids de la quantité totale des éléments métalliques présents (ou par rapport au poids total des additifs de matière première), à l'exclusion des impuretés résiduelles (par exemple, de 33 % en poids à 99 % en poids, de 35 % en poids à 99 % en poids, de 40 % en poids à 99 % en poids, de 45 % en poids à 99 % en poids, de 50 % en poids à 99 % en poids, de 55 % en poids à 99 % en poids %, de 60 % en poids à 99 % en poids, de 70 % en poids à 99 % en poids, de 80 % en poids à 99 % en poids, de 85 % en poids à 99 % en poids, de 90 % en poids à 99 % en poids, de 95 % en poids % à 99 % en poids). En option, l'additif de matière première peut être du baryum et au moins un autre élément métallique (autre que le strontium, par exemple le calcium) pour former une quantité totale d'éléments métalliques. Dans un tel mode de réalisation, le baryum peut être présent, par exemple, de 30 % en poids à 99 % en poids de la quantité totale des éléments métalliques présents (ou par rapport au poids total des additifs de matière première), à l'exclusion des impuretés résiduelles (par exemple, de 33 % en poids à 99 % en poids, de 35 % en poids à 99 % en poids, de 40 % en poids à 99 % en poids, de 45 % en poids à 99 % en poids, de 50 % en poids à 99 % en poids, de 55 % en poids à 99 % en poids %, de 60 % en poids à 99 % en poids, de 70 % en poids à 99 % en poids, de 80 % en poids à 99 % en poids, de 85 % en poids à 99 % en poids, de 90 % en poids à 99 % en poids, de 95 % en poids % à 99 % en poids). La quantité d'additif de matière première utilisée dans les procédés de la présente invention peut, en variante, être caractérisée comme étant l’utilisation d’une quantité suffisante pour que le noir de carbone résultant formé contienne d'environ 100 ppm à environ 7 000 ppm ou plus de strontium élémentaire ou de baryum élémentaire, ou des deux. Le strontium et/ou le baryum (et éventuellement d'autres additifs) peuvent être dispersés uniformément dans le noir de carbone. [00001]Cette quantité peut être de 100 ppm à 7 000 ppm, de 100 ppm à 6,500 ppm, de 100 ppm à 6 000 ppm, de 100 ppm à 5,500 ppm, de 100 ppm à 5 000 ppm, de 100 ppm à 4,500 ppm, de 100 ppm à 4 000 ppm, de 100 ppm à 3,500 ppm, de 100 ppm à 3 000 ppm, de 100 ppm à 2,500 ppm, de 100 ppm à 2 000 ppm, de 100 ppm à 1,500 ppm, de 100 ppm à 1 000 ppm, de 100 ppm à 500 ppm, de 150 ppm à 7 000 ppm, de 200 ppm à 7 000 ppm, de 250 ppm à 7 000 ppm, de 300 ppm à 7 000 ppm, de 350 ppm à 7 000 ppm, de 400 ppm à 7 000 ppm, de 450 ppm à 7 000 ppm, de 500 ppm à 7 000 ppm, de 550 ppm à 7 000 ppm, de 600 ppm à 7 000 ppm, de 650 ppm à 7 000 ppm, de 700 ppm à 7 000 ppm, de 750 ppm à 7 000 ppm, de 800 ppm à 7 000 ppm, de 850 ppm à 7 000 ppm, de 900 ppm à 7 000 ppm, de 950 ppm à 7 000 ppm, de 1 000 ppm à 7 000 ppm, de 1 000 ppm à 6 500 ppm, de 1000 ppm à 6 000 ppm, de 1 000 ppm à 5 500 ppm, de 1 000 à 5 000 ppm, de 1 000 ppm à 4 500 ppm, de 1 000 ppm à 4 000 ppm, de 1 000 ppm à 3 500 ppm, de 1 000 ppm à 3 000 ppm, de 1 000 ppm à 2 500 ppm, de 1 000 ppm à 2 000 ppm, de 1 000 à 1 500 ppm, de 1 500 ppm à 7 000 ppm, de 2 000 ppm à 7 000 ppm, de 2 500 ppm à 7 000 ppm, de 3 000 ppm à 7 000 ppm, de 3 500 ppm à 7 000 ppm, de 4 000 ppm à 7 000 ppm, de 4 500 ppm à 7 000 ppm, de 5 000 ppm à 7 000 ppm, de 5 500 ppm à 7 000 ppm, de 6 000 ppm à 7 000 ppm, de 6 500 ppm à 7 000 ppm. En ce qui concerne la quantité d'additif de matière première utilisée dans les procédés de la présente invention de manière à former un noir de carbone résultant contenant d'environ 100 ppm à environ 7 000 ppm de strontium et/ou de baryum présents comme décrit, en particulier, immédiatement ci-dessus, des quantités d'additifs supérieures à 7 000 ppm dans le noir de carbone formé peuvent être obtenues, mais ne présentent généralement aucun avantage supplémentaire par rapport à des quantités de 7 000 ppm ou moins dans le noir de carbone. En outre, des quantités supérieures à 7 000 ppm dans le noir de carbone peuvent généralement s'accompagner de teneurs en cendres excessivement élevées dans le noir de carbone. D'autres éléments métalliques dans l'additif de matière première peuvent être ou comprendre le calcium. D'autres éléments métalliques dans l'additif de matière première peuvent être ou comprendre un élément du groupe IA et/ou du calcium, qui peuvent être introduits, à tout moment. Tout additif de matière première facultatif, tel que le calcium, peut être introduit au même moment ou à un moment différent et/ou au même emplacement ou à un emplacement différent et/ou être combiné avec l'additif Sr et/ou Ba avant l'introduction dans le réacteur. La quantité d'élément du groupe IA et/ou de calcium peut être inférieure à 500 ppm sur la base de la quantité totale de matière première. Cette quantité est basée sur les taux en ppm des éléments métalliques ajoutés à la matière première, à l'exclusion des impuretés résiduelles, et sans tenir compte des contre-ions ou des solvants qui font partie de l'additif de matière première, avant que toute réaction ou pyrolyse se produise dans le réacteur de noir de carbone. Cette quantité peut être inférieure à 450 ppm, inférieure à 400 ppm, inférieure à 350 ppm, inférieure à 300 ppm, inférieure à 250 ppm, inférieure à 200 ppm, inférieure à 150 ppm, inférieure à 100 ppm, inférieure à 50 ppm, inférieure à 25 ppm, inférieure à 15 ppm, inférieure à 10 ppm, inférieure à 1 ppm, de 1 ppm à 499 ppm, de 10 ppm à 450 ppm, de 25 ppm à 425 ppm, de 50 ppm à 475 ppm, de 75 ppm à 450 ppm, de 100 ppm à 400 ppm. Ces quantités peuvent s'appliquer à une quantité totale combinée d'un élément du groupe IA (le cas échéant) et de calcium (si utilisé) ou ces quantités peuvent s'appliquer individuellement au calcium et s'appliquer individuellement à un ou plusieurs éléments du groupe IA. Par exemple, un élément du groupe IA peut être introduit, à tout moment, en une quantité inférieure à 10 ppm par rapport à la quantité totale de matière première et du calcium peut également être introduit, à tout moment, en une quantité inférieure à 10 ppm par rapport à la quantité totale de matière première. Dans un autre exemple, aucun élément du groupe IA n'est introduit, à aucun moment, et moins de 500 ppm de calcium sont introduits, à tout moment. Comme indiqué, l'utilisation d'un élément du groupe IA et/ou de calcium est facultative, et donc en option, aucun élément du groupe IA n'est introduit ou présent. En option, aucun calcium n'est introduit ou présent. En option, moins de 50 ppm de calcium sont présents. En option, aucun additif de potassium n'est introduit et aucun potassium n'est présent dans le noir de carbone formé. En option, 100 ppm ou moins d'additif de potassium sont introduits dans les procédés de la présente invention. Et le noir de carbone formé peut contenir 100 ppm ou moins de potassium élémentaire dans le noir de carbone formé. La quantité d'additif de potassium présent ou introduit dans les procédés de la présente invention peut être de 90 ppm ou moins, 80 ppm ou moins, 70 ppm ou moins, 60 ppm ou moins, 50 ppm ou moins, 40 ppm ou moins, 30 ppm ou moins, 20 ppm ou moins, 15 ppm ou moins, 5 ppm ou moins, 4 ppm ou moins, 3 ppm ou moins, 2 ppm ou moins ou 1 ppm ou moins. La quantité d'additif potassique peut être de 0,1 ppm à 100 ppm ou de 0,5 ppm à 100 ppm, ou de 1 ppm à 100 ppm. La quantité de potassium présent dans le noir de carbone formé peut être de 100 ppm ou moins, 90 ppm ou moins, 80 ppm ou moins, 70 ppm ou moins, 60 ppm ou moins, 50 ppm ou moins, 40 ppm ou moins, 30 ppm ou moins, 20 ppm ou moins, 15 ppm ou moins, 5 ppm ou moins, 4 ppm ou moins, 3 ppm ou moins, 2 ppm ou moins, ou 1 ppm ou moins, ou de 1 ppm à 100 ppm ou de 5 ppm à 20 ppm, ou de 1 ppm à 50 ppm (sur la base du poids total du noir de carbone). En option, aucun additif de sodium n'est introduit et aucun sodium n'est présent dans le noir de carbone formé. En option, la quantité d'additif de sodium introduite dans les procédés ou présente dans le noir de carbone peut être de 100 ppm ou moins, 50 ppm ou moins, 20 ppm ou moins, 10 ppm ou moins, 5 ppm ou moins, ou 1 ppm ou moins, ou 0,1 ppm ou moins. La quantité de sodium présent dans le noir de carbone formé peut être de 100 ppm ou moins, 90 ppm ou moins, 80 ppm ou moins, 70 ppm ou moins, 60 ppm ou moins, 50 ppm ou moins, 40 ppm ou moins, 30 ppm ou moins, 20 ppm ou moins, 10 ppm ou moins, 5 ppm ou moins, 4 ppm ou moins, 3 ppm ou moins, 2 ppm ou moins, ou 1 ppm ou moins, ou de 1 ppm à 100 ppm ou de 5 ppm à 100 ppm, ou de 1 ppm à 50 ppm (sur la base du poids total du noir de carbone). Des exemples d'éléments du groupe IA comprennent le lithium, le sodium, le potassium, le rubidium, le césium ou le francium, ou une combinaison quelconque d’au moins deux d'entre eux. Ces éléments peuvent être inclus dans des additifs de matière première qui sont un solide, une solution, une dispersion, un gaz ou une combinaison quelconque de ceux-ci. Dans le contexte de la présente invention, les substances peuvent être le métal (ou l'ion métallique) lui-même, un composé contenant un ou plusieurs de ces éléments, notamment un sel contenant un ou plusieurs de ces éléments, et similaire. Des exemples de sels métalliques du groupe IA comprennent à la fois des sels organiques et inorganiques, par exemple des sels, par exemple de sodium et/ou de potassium, avec un chlorure, un acétate ou un formiate, ou des combinaisons de deux de ces sels ou plus. En ce qui concerne les additifs de matière première, que du strontium et/ou du baryum soient utilisés seuls ou avec d'autres éléments métalliques tels que le calcium, les substances peuvent être ajoutées ensemble, séparément, séquentiellement ou à des emplacements de réaction différents. Par exemple, les substances peuvent être ajoutées à tout moment avant la fin de la trempe, y compris, par exemple, avant l'introduction de la matière première produisant du noir de carbone dans la zone 1 ou 2 (de la ) ; lors de l'introduction de la matière première produisant du noir de carbone dans la zone 3 ; après l'introduction de la matière première produisant du noir de carbone dans les zones 4 à 10 ; ou toute étape précédant la trempe complète. Plusieurs points d'introduction de l'additif de matière première peuvent être utilisés. Les un ou plusieurs additifs de matière première peuvent être ajoutés d’une façon quelconque, y compris par tout moyen conventionnel. En d'autres termes, les un ou plusieurs additifs de matière première peuvent être ajoutés de la même manière qu'une matière première produisant du noir de carbone est introduite. La substance peut être ajoutée sous forme de gaz, de liquide ou de solide, ou une combinaison quelconque de ceux-ci. Les un ou plusieurs additifs de matière première peuvent être ajoutés à un point ou plusieurs points, comme illustré par le point 12 sur la , et peut être ajouté sous la forme d'un flux unique ou d'une pluralité de flux. Les un ou plusieurs additifs de matière première peuvent, en outre ou en variante être mélangés avec la matière première, le combustible et/ou le comburant avant et/ou pendant leur introduction, tel que, par exemple, un ou plusieurs des flux d'alimentation 7, 13 et 14 représentés sur la , ou à d'autres emplacements du réacteur. Les un ou plusieurs additifs de matière première peuvent être introduits à différents points et/ou par l’intermédiaire d’injecteurs et/ou de lances séparés dans le réacteur (non représentés). Avec les procédés de la présente invention, comme indiqué précédemment, l’utilisation de strontium et/ou de baryum au lieu du calcium lui-même en tant qu’additif de matière première présente des avantages. Par exemple, dans les procédés de la présente invention, les procédés peuvent former un noir de carbone ayant une surface spécifique et une structure et dans lequel le réacteur à noir de carbone fonctionne à une OAC (%) souhaitée en raison, au moins en partie, du flux de gaz chauffé et d’une température du flux de réaction, et cette OAC (%) est au moins 4 % plus faible pour former ledit noir de carbone (ayant la surface spécifique et la structure) par rapport à un procédé qui utilise uniquement du calcium (et pas de strontium et de baryum) dans la même quantité pour l’additif de matière première mais qui est par ailleurs le même procédé. « Au moins 4 % plus faible » pour l'OAC (%) peut être au moins 5 %, au moins 6 %, au moins 7 %, par exemple de 4 % à 10 % plus faible ou de 5 % à 8 % plus faible, ou 4 % à 6 % plus faible en termes d’OAC (%), ce qui signifie que la valeur d’OAC, en pourcentage, est plus faible d'un certain pourcentage dans le procédé de l'invention (c'est-à-dire que la différence entre les valeurs d’OAC est soustraite et divisée par la valeur d’OAC pour le procédé utilisant uniquement du calcium, et multipliée par 100). Bien qu'il soit fait référence à des procédés pour fabriquer des noirs de carbone, le procédé peut être considéré comme un procédé de production de noir de carbone au fourneau qui forme des noirs de carbone de fourneau ou des noirs de fourneau. La représente une partie illustrative d'un type de réacteur à noir de carbone qui peut être utilisé pour produire des noirs de carbone de la présente invention en tenant compte des conditions de procédé et des composants et additifs présentement décrits. Les conditions de procédé et les agencements de réacteur pour la production des noirs de carbone de la présente invention peuvent comprendre les caractéristiques suivantes. En général, pour fabriquer les noirs de carbone de la présente invention, une ou plusieurs ou la totalité des conditions de procédé et agencements d'équipement 1) et facultativement avec 2) à 4) suivants peuvent être utilisées. Au moins 1) est toujours utilisé et de préférence avec 2), ou 3), ou 4) ou 2)-3), ou 3)-4), ou 2)-4). Les conditions de procédé et les agencements d’équipement sont comme suit : 1) introduction (par exemple, injection) des quantités indiquées d'éléments strontium et/ou de baryum ou d'ions de ceux-ci (par exemple, Sr/Sr 2+ , Ba/Ba 2+ ). 2) injection facultative d'eau et d'oxygène en aval des un ou plusieurs points d'introduction de la matière première produisant du noir de carbone, mais en amont de la trempe pour augmenter la température et fournir un environnement humide. 3) introduction ou ajout facultatif de calcium dans le réacteur pour graver le noir de carbone s'y trouvant. 4) introduction facultative (par exemple, injection) de quantités de potassium ou d'autres éléments du groupe IA de la Table périodique ou de leurs ions (par exemple, Na/Na + , K/K + , Cs/Cs + ). Selon un aspect, les présents noirs de carbone sont produits, par exemple, dans un réacteur à noir de carbone de fourneau, tel que celui représenté sur la , comportant une zone de combustion 1, qui comporte une zone de diamètre convergent 2, une zone de transition 3, une section d'entrée conique 4, une section d'entrée étagée 5 et une zone de réaction 6. Le diamètre de la zone de combustion 1, jusqu'au point où la zone de diamètre convergent 2 commence, est représenté par D-1 ; le diamètre de la zone 3, par D-2 ; les diamètres d'entrée et de sortie de la zone conique 4 par D-3 et D-4, respectivement ; les diamètres de la zone d'entrée étagée 5 par D-5, D-6, D-7 ; et les diamètres de la zone de réaction 6 par D-8 et D-9. La longueur de la zone de combustion 1, jusqu'au point où la zone de diamètre convergent 2 commence , est représentée par L-1 ; la longueur de la zone de diamètre convergent est représentée par L-2 ; la longueur de la zone de transition est représentée par L-3 ; la longueur de la section conique, zone 4, par L-4 ; et les longueurs des épaulements dans la section d'entrée du réacteur, zone 5, par L-5, L-6 et L-7. Les longueurs de la zone de réaction 6 sont L-8 et L-9. Pour produire des noirs de carbone, des gaz de combustion chauds (également appelés flux de gaz chauffé) sont générés dans la zone de combustion 1, par mise en contact d’un combustible liquide ou gazeux 13 avec un flux de comburant 14 approprié tel que de l'air, de l'oxygène, des mélanges d'air et d'oxygène, ou similaire. Lorsque de l'oxygène est ajouté au flux de comburant (appelé ici « oxygène d'enrichissement »), celui-ci est ajouté de manière à enrichir la teneur en oxygène de l'air à des taux d'environ 21 % à environ 35 %. Les combustibles adaptés pour utilisation dans la mise en contact du flux de comburant dans la zone de combustion 1 pour générer les gaz de combustion chauds comprennent l’un quelconque des flux de gaz, de vapeur ou de liquide aisément combustibles tels que le gaz naturel, l'hydrogène, le monoxyde de carbone, le méthane, l'acétylène, l'alcool ou le kérosène. Généralement, les combustibles ont une teneur élevée en composants contenant du carbone, en particulier des hydrocarbures. À titre d'exemple, le rapport volumétrique de l’air au gaz naturel utilisé pour produire les noirs de carbone de la présente invention peut être d'environ 5 :1 à environ 100 :1. Afin de faciliter la génération de gaz de combustion chauds, le flux de comburant peut être préchauffé. Le flux de gaz de combustion chaud (ou flux de gaz chauffé) s'écoule en aval des zones 1 et 2 vers les zones 3, 4, 5 et 6. La direction de circulation des gaz de combustion chauds est représentée sur la par la flèche « F ». Une matière première produisant du noir de carbone (également appelée matière première de noir de carbone) peut être introduite au point 7 (situé dans la zone 3). Des hydrocarbures insaturés tels que l'acétylène sont adaptés pour être utilisés ici en tant que matières premières d'hydrocarbures produisant du noir de carbone, qui sont facilement volatilisables dans les conditions de la réaction ; des oléfines telles que l'éthylène, le propylène, le butylène ; des composés aromatiques tels que le benzène, le toluène et le xylène ; certains hydrocarbures saturés ; et d'autres hydrocarbures tels que les kérosènes, les naphtalènes, les terpènes, les goudrons éthyléniques, des charges de recyclage aromatique et similaires. Les un ou plusieurs additifs de matière première peuvent être introduits au point 7 ou à d'autres points dans la zone 3 ou d'autres zones. L'additif de matière première peut être précombiné avec la matière première produisant du noir de carbone ou ajouté séparément au réacteur. En option, des matières premières ayant une plus faible teneur en soufre peuvent être utilisées. Les taux de soufre peuvent être, par exemple, de 0 à environ 5 % en poids, ou de 0 à environ 1 % en poids, ou de 0 à environ 0,5 % en poids, ou de 0 à environ 0,1 % en poids, par rapport à la matière première produisant du noir de carbone totale utilisée dans l’ensemble du processus. Ces plages de taux et quantités de soufre peuvent également s'appliquer à n'importe quel flux individuel de matière première produisant du noir de carbone. Généralement, la matière première produisant du noir de carbone (seule ou combinée avec l'additif de matière première) est injectée au point 7 sous la forme d'une pluralité de flux (non représentés) qui pénètrent dans les régions intérieures du flux de gaz de combustion chaud pour garantir un taux élevé de mélange et de cisaillement de la matière première produisant du noir de carbone par les gaz de combustion chauds de manière à décomposer et convertir rapidement et complètement la matière première en noir de carbone. Le mélange (également appelé flux de réaction) de matière première produisant du noir de carbone (avec l'additif de matière première) et de gaz de combustion chauds s'écoule en aval à travers la zone 3 dans les zones 4, 5 et 6. De l'eau peut être injectée dans la zone 6 au point 8 dans le réacteur. Sans être restreint par une théorie particulière, cette eau peut se vaporiser en vapeur, ce qui augmente la concentration en espèces gazeuses qui peuvent oxyder le carbone, ce qui conduit à taux accru d'attaque oxydante de la surface du noir de carbone. Cela peut conduire à un noir de carbone gravé ou poreux. Le rapport en poids de la quantité d'eau injectée à la matière première produisant du noir de carbone est généralement de 0 à environ 1 :1, ou d'environ 0,1 :1 à environ 1 :1, ou d'environ 0,2 :1 à environ 0,5 :1, ou d'environ 0,3 :1 à environ 0,7 :1, ou d'environ 0,4 :1 à environ 0,8 :1 et similaire. Cette eau (appelée ici « eau intermédiaire ») est différenciée de l'eau de trempe, située au point 10, dont la fonction est d'arrêter la réaction. Sur la , « A » est la distance du début de la zone 4 au point d'eau intermédiaire 8, et variera en fonction de la position de l'injection d'eau intermédiaire. De l'oxygène gazeux (appelé ici « oxygène intermédiaire ») peut être ajouté à la zone 6 au point 9. Sans être restreint par une théorie particulière, l'oxygène peut réagir avec des espèces combustibles telles que le monoxyde de carbone et l'hydrogène dans le gaz pour augmenter la température du système, augmentant ainsi le taux d'attaque oxydante de la surface du noir de carbone, ce qui conduit à un noir de carbone gravé ou poreux avec une surface spécifique plus élevée que le noir de carbone non traité avec de l’oxygène gazeux. Le rapport molaire de l'oxygène intermédiaire à la quantité d'air qui est ajoutée à la zone 1 peut être de 0 à environ 1 :4, ou d'environ 0,1 :4 à environ 1 :4, ou d'environ 0,2 :4 à 0,9 :4, ou d'environ 0,3 :4 à environ 0,8 :4 et similaire. Sur la , « B » est la distance du début de la zone 4 au point d'oxygène intermédiaire 9, et peut varier suivant la position de l'injection d'oxygène intermédiaire. À titre d'exemple, de l'eau et de l'oxygène peuvent être injectés en aval du point d'introduction de matière première produisant du noir de carbone et en amont de la trempe, de manière efficace pour augmenter la température d'au moins environ 5 %, ou d'au moins environ 10 %, ou d'au moins environ 15 %, ou au moins environ 20 %, et/ou augmenter la teneur en humidité d'au moins environ 5 %, ou au moins environ 10 %, ou au moins environ 15 %, ou au moins environ 20 %, dans le réacteur par rapport à la température et la teneur en humidité dans le réacteur sans injecter de l'eau et de l'oxygène et toutes les autres conditions identiques. Comme indiqué, l'additif de matière première seul et/ou précombiné peut être introduit dans le réacteur à un ou plusieurs points différents du réacteur (en référence à la , ces points peuvent être ou comprendre les points 3, 4, 5, 8, 6 et/ou 9. La trempe 11 du réacteur, située au point 10, injecte un fluide de trempe, qui peut être de l'eau, et est utilisée pour arrêter la formation supplémentaire de noirs de carbone. Le point 10 peut être déterminé d’une manière connue dans la technique pour sélectionner la position d'une trempe pour arrêter la pyrolyse. Sur la , « Q » est la distance du début de la zone 4 au point d'eau intermédiaire 10, et variera en fonction de la position de la trempe. Pour ces noirs de carbone, à titre d'exemple, Q peut être maximisé afin de maximiser le temps disponible pour la gravure afin de créer une surface spécifique élevée. Une fois que le mélange de gaz de combustion chauds et de matière première produisant du noir de carbone est trempé, les gaz refroidis passent en aval dans un appareil de refroidissement et de séparation conventionnel quelconque de sorte que les noirs de carbone sont récupérés. La séparation du noir de carbone du courant gazeux est facilement réalisée par un appareil conventionnel tel qu'un précipitateur, un séparateur cyclone ou un filtre à manches. Cette séparation peut être suivie d'une granulation en utilisant, par exemple, un granulateur humide. Comme indiqué, la présente invention concerne en outre de nouveaux noirs de carbone (par exemple, des noirs de carbone de fourneau). En particulier, La présente invention concerne un noir de carbone ayant une surface spécifique BET à l'azote (N2SA) de 800 m 2 /g à 2 500 m 2 /g et une concentration en éléments du groupe IIA dans le noir de carbone peut être inférieure ou égale à 4,3*N2SA-2150[Équation 2]. La concentration (ppm) en éléments du groupe IIA dans le noir de carbone peut être inférieure à 4,3*N2SA-2150. La quantité peut être caractérisée comme un % plus faible que 4,3*N2SA-2150, tel qu'au moins 1 % plus faible, au moins 5 % plus faible, au moins 10 % plus faible, au moins 15 % plus faible ou au moins 20 % plus faible, tel de 1 % à 50 % plus faible, de préférence jusqu'à 75 % plus faible que 4,3*N2SA-2150. De préférence, les éléments du groupe IIA comprennent au moins du strontium, du baryum ou une combinaison de ceux-ci. Les éléments métalliques dans le noir de carbone, comme indiqué ci-dessus, peuvent comprendre en outre, en plus du strontium, du baryum ou les deux, un élément du groupe IA et/ou un élément supplémentaire du groupe IIA. La teneur en cendres (% en poids) dans le noir de carbone peut être égale ou inférieure à 0,0012*N2SA - 0,24 [Équation 3]. La teneur en cendres (% en poids) dans le noir de carbone peut être inférieure à 0,0012*N2SA - 0,24. En référence à l'équation 3, la teneur en cendres (% en poids) peut être au moins 1 % plus faible que le nombre résultant de l'équation 3 ou peut être au moins 2 % plus faible, 3 % plus faible, 5 % plus faible, 7 % plus faible, 10 % plus faible, 15 % plus faible, 20 % plus faible ou 25 % plus faible, par exemple de 1 % à 25 % plus faible que le nombre résultant de l'équation 3. Les éléments du groupe IIA et du groupe IA dans le noir de carbone proviennent de « l'additif de matière première » qui comprend des éléments métalliques comprenant ou constitués essentiellement de strontium et/ou de baryum, et la description et les paramètres mentionnés précédemment pour cet additif de matière première peuvent également s'appliquer ici aux éléments du groupe IIA et du groupe IA contenus dans le produit de noir de carbone. Le noir de carbone de la présente invention peut avoir une N2SA de 800 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, par exemple de 900 m 2 /g à 2 400 m 2 /g, ou de 850 m 2 /g à 2 400 m 2 /g, ou de 825 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, ou de 850 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, ou de 875 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, ou de 900 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, ou de 925 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, ou de 950 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, ou de 1,000 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, ou de 1,100 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, ou de 1,200 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, ou de 1,250 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, ou de 1,300 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, ou de 800 m 2 /g à 2 450 m 2 /g, ou de 800 m 2 /g à 2 400 m 2 /g, ou de 800 m 2 /g à 2 350 m 2 /g, ou de 800 m 2 /g à 2 300 m 2 /g, ou de 800 m 2 /g à 2 250 m 2 /g, ou de 800 m 2 /g à 2 200 m 2 /g, ou de 800 m 2 /g à 2 150 m 2 /g, ou de 800 m 2 /g à 2 100 m 2 /g, ou de 800 m 2 /g à 2 050 m 2 /g, ou de 800 m 2 /g à 2 000 m 2 /g, ou de 800 m 2 /g à 1,950 m 2 /g, ou de 800 m 2 /g à 1,900 m 2 /g, ou de 800 m 2 /g à 1,800 m 2 /g, ou de 800 m 2 /g à 1,700 m 2 /g, ou toute N2SA qui est au-dessous ou au-dessus de l’une quelconque de ces plages ou toute plage définie par une combinaison quelconque d'un point d’extrémité d'une plage avec un autre point d’extrémité d'une deuxième plage. La N2SA est la surface spécifique BET à l'azote mesurée comme décrit ci-dessus. En option, la concentration (ppm) en éléments du groupe IIA dans le noir de carbone peut être de 100 à 7000 ppm (en poids, par rapport à la masse totale du noir de carbone). Par exemple, la concentration en éléments du groupe IIA peut être de 200 ppm à 6500 ppm, de 300 ppm à 6000 ppm, de 400 ppm à 5000 ppm, de 500 ppm à 4000 ppm, de 600 ppm à 7000 ppm, ou de 800 ppm à 6500 ppm, ou une plage quelconque définie par une combinaison quelconque d'un point d’extrémité d'une plage avec un autre point d’extrémité d'une deuxième plage. En option, la concentration (ppm) en strontium et/ou baryum dans le noir de carbone peut être de 100 à 7000 ppm (en poids, par rapport à la masse totale du noir de carbone). Par exemple, la concentration en éléments du groupe IIA peut être de 200 ppm à 6500 ppm, de 300 ppm à 6000 ppm, de 400 ppm à 5000 ppm, de 500 ppm à 4000 ppm, de 600 ppm à 7000 ppm, ou de 800 ppm à 6500 ppm, ou une plage quelconque définie par une combinaison quelconque d'un point d’extrémité d'une plage avec un autre point d’extrémité d'une deuxième plage. Grâce aux additifs de matière première décrits ci-dessus, le noir de carbone peut contenir uniquement du strontium ou du baryum, ou une combinaison de ceux-ci. En raison de l'utilisation des additifs de matière première décrits ci-dessus, le noir de carbone peut comprendre uniquement des éléments du groupe IIA qui comprennent au moins du strontium et/ou du baryum. Le poids total d’éléments du groupe IIA présents peut être d'au moins 30 % en poids de strontium sur la base du poids total desdits éléments du groupe IIA, ou au moins 35 % en poids de strontium, ou d'au moins 40 % en poids de strontium, ou au moins 50 % en poids de strontium, ou au moins 60 % en poids de strontium, ou au moins 70 % en poids de strontium, ou au moins 80 % en poids de strontium sur la base du poids total desdits éléments du groupe IIA, ou au moins 99 % en poids de strontium sur la base du poids total desdits éléments du groupe IIA. Le poids total des éléments du groupe IIA présents peut être d'au moins 30 % en poids de baryum sur la base du poids total desdits éléments du groupe IIA, ou au moins 35 % en poids de baryum, ou au moins 40 % en poids de baryum, ou au moins 50 % en poids de baryum, ou au moins 60 % en poids de baryum, ou au moins 70 % en poids de baryum, ou au moins 80 % en poids de baryum sur la base du poids total dudit additif, ou au moins 99 % en poids de baryum sur la base du poids total desdits éléments du groupe IIA. S’ils sont présents conjointement (strontium et baryum), le poids total d’éléments du groupe IIA présents peut être d'au moins 30 % en poids de strontium/baryum sur la base du poids total desdits éléments du groupe IIA, ou au moins 35 % en poids de strontium/baryum, ou au moins 40 % en poids de strontium/baryum, ou au moins 50 % en poids de strontium/baryum, ou au moins 60 % en poids de strontium/baryum, ou au moins 70 % en poids de strontium/baryum, ou au moins 80 % en poids de strontium/baryum sur la base du poids total desdits éléments du groupe IIA, ou au moins 99 % en poids de strontium/baryum sur la base du poids total desdits éléments du groupe IIA. Le poids total des éléments du groupe IIA présents peut être d'au moins 30 % en poids de strontium ou de baryum ou une combinaison de ceux-ci et 70 % ou moins en poids peuvent être un ou plusieurs autres additifs, tels que, mais sans s'y limiter, le calcium. Le rapport en poids des éléments du groupe IIA qui sont le strontium, le baryum ou une combinaison de ceux-ci (A) aux autres additifs (par exemple, Ca) (B) peut être un rapport en poids A :B de 99 :1 à 30 :70, tel que 98 :2 à 50 :50, 95 :5 à 50 :50, 90 :10 à 50 :50, 80 :20 à 50 :50, 70 :30 à 50 :50, 60 :40 à 50 :50, 99 :1 à 51 :49, 99 :1 à 55 :45, 99 :1 à 60 :40, 99 :1 à 65 :35, 95 :1 à 55 :45, 95 :1 à 60 :40, 95 :1 à 65 :35, 30 :70 à 99 :1, 35 :65 à 99 :1, 40 :60 à 99 :1, 45 :55 à 99 :1, et d'autres quantités à l'intérieur ou à l'extérieur de ces plages spécifiées. En option, le noir de carbone contient moins de 0,1 % en poids ou moins de 500 ppm ou moins de 250 ppm ou moins de 100 ppm ou moins de 50 ppm ou moins de 25 ppm ou moins de 5 ppm ou moins de 1 ppm ou 0 ppm de calcium. En option, le noir de carbone contient moins de 0,1 % en poids ou moins de 500 ppm ou moins de 250 ppm ou moins de 100 ppm ou moins de 50 ppm ou moins de 25 ppm ou moins de 5 ppm ou moins de 1 ppm ou 0 ppm de potassium et/ou de sodium. En option, le noir de carbone contient moins de 0,1 % en poids ou moins de 500 ppm ou moins de 250 ppm ou moins de 100 ppm ou moins de 50 ppm ou moins de 25 ppm ou moins de 20 ppm ou moins de 15 ppm ou 0 ppm d’élément du groupe IA. Une description simplifiée d'une particule de noir de carbone est un agrégat d'une pluralité de particules, appelées particules primaires (« primaires »). La taille des particules primaires dans une particule de noir de carbone peut varier, mais la production de noir de carbone avec des primaires d'une taille (diamètre) inférieure à au moins environ 8 nm est réalisable, comme avec, par exemple, les procédés illustrés présentement. Le nombre de particules primaires dans l'agrégat peut également varier, par exemple, d'environ une à quelques dizaines, voire des centaines, ce qui permet d'obtenir une taille de particule de noir de carbone allant jusqu'à environ 500 nm. Le nombre de particules primaires et leur agencement dans la particule de noir de carbone régissent non seulement la taille de la particule de noir de carbone mais également la structure du noir de carbone. La taille moyenne des particules primaires est déterminée selon ASTM D3849-04, et peut être, par exemple, inférieure à environ 100 nm, ou inférieure à environ 75 nm, ou inférieure à environ 50 nm, ou inférieure à environ 30 nm, ou inférieure à environ 20 nm, ou inférieure à environ 10 nm. Les agrégats de noir de carbone peuvent être, par exemple, des assemblages de particules primaires de noir de carbone qui sont fusionnées aux points de contact et ne peuvent pas être facilement séparées par cisaillement. La taille moyenne des agrégats de noir de carbone peut être déduite d'une analyse d'images MET en utilisant la technique d'imagerie décrite dans ASTM D3849-04. Le noir de carbone peut avoir une taille d'agrégat moyenne qui est, par exemple, inférieure à environ 500 nm, ou inférieure à environ 400 nm, ou inférieure à environ 300 nm, ou inférieure à environ 200 nm, ou inférieure à environ 100 nm. La taille de particule primaire moyenne et/ou une taille de particule agrégée moyenne que le présent noir de carbone peut avoir, mais sans s'y limiter, une ou plusieurs des propriétés suivantes : a) une taille moyenne de particule primaire d'environ 8 nm à environ 100 nm, ou d'environ 8 nm à environ 50 nm, ou d'environ 9 nm à environ 40 nm, ou d'environ 9 nm à environ 30 nm, ou d'environ 10 nm à environ 20 nm, ou d'environ 10 à environ 15 nm ; b) une taille de particule d’agrégat moyenne d'environ 8 nm à environ 500 nm, ou d'environ 20 nm à environ 400 nm, ou d'environ 30 à environ 300 nm, ou d'environ 50 nm à environ 250 nm, ou d'environ 75 nm à environ 200 nm, ou d'environ 100 nm à environ 175 nm, ou d'environ 125 nm à environ 150 nm, ou d'environ 50 nm à environ 70 nm, ou d'environ 55 nm à environ 65 nm, ou d'environ 58 nm à environ 62 nm. Par exemple, le présent noir de carbone peut avoir une taille moyenne de particules primaires d'environ 8 nm à environ 100 nm, et une taille moyenne de particules de noir de carbone d'environ 8 nm à environ 500 nm. Les noirs de carbone de la présente invention peuvent être préparés, par exemple, en ajustant simultanément le débit de gaz naturel du brûleur, le débit d'oxygène d'enrichissement, le débit de matière première, le type de matière première, la concentration en élément additif de matière première dans la matière première, la concentration en éléments du groupe IA facultatifs dans la matière première, un débit et un emplacement d'eau intermédiaires, et un débit et un emplacement d'oxygène intermédiaire pour obtenir les propriétés souhaitées. La sélection de la géométrie du réacteur particulière décrite ici peut également être importante pour obtenir les propriétés souhaitées. La surface spécifique du noir de carbone peut être augmentée, par exemple, en augmentant le débit de gaz naturel du brûleur, en augmentant le débit d'oxygène d'enrichissement, en diminuant le débit de matière première, en augmentant la concentration en élément additif de matière première, en augmentant la concentration en Sr et/ou Ba dans l’additif de matière première (par exemple, en passant de 30/70 Sr/Ca à 90/10 Sr/Ca), et/ou en augmentant le débit d'eau intermédiaire tout en augmentant simultanément le débit d'oxygène intermédiaire. Les niveaux exacts de chaque variable requis pour créer du noir de carbone ayant les propriétés souhaitées peuvent dépendre de la géométrie du réacteur et du procédé d'injection de chaque espèce dans le réacteur. Le présent produit de noir de carbone peut être sous la forme d'une poudre ou d’une forme finement divisée. Le présent noir de carbone peut également être, par exemple, granulé, aggloméré ou mélangé à une autre substance quelconque, telle que des particules, des liquides, des solides, des polymères ou d'autres matériaux. Un additif de matière première typique utilisé dans la production de noir de carbone est le calcium ou le potassium, ou le sodium ou des combinaisons de ceux-ci. L’utilisation du strontium et/ou du baryum en tant qu’additif pour matière première n’a pas été considérée comme une option qui présenterait un avantage particulier pour la fabrication de noir de carbone, notamment par rapport au calcium. Ainsi, il était tout à fait inattendu de découvrir que l'utilisation de strontium seul, l'utilisation de baryum seul et/ou l'utilisation d'une combinaison de strontium et de baryum ou l'utilisation de strontium et/ou de baryum avec une quantité de calcium ne produisait pas de résultats comparables, mais ont effectivement produit des résultats significatifs et étonnamment supérieurs dans plusieurs domaines. Comme décrit ci-dessus et/ou présenté dans les exemples, la présente invention peut fournir les propriétés et/ou avantages uniques et inattendus suivants, en particulier par rapport à l'utilisation d'additif de calcium standard comme seul additif de matière première pendant la fabrication du noir de carbone : 1) un noir de carbone ayant une N2SA identique ou similaire peut être formé en utilisant moins de ppm de Sr (par rapport à Ca) (où « similaire » signifie plus ou moins 10 % ou plus ou moins 5 %). Le % de ppm de Sr (par rapport à Ca) peut être moins 25 % plus faible, au moins 50 % plus faible, au moins 60 % plus faible, au moins 75 % plus faible, au moins 80 % plus faible (par rapport à Ca) ; 2) un noir de carbone ayant une N2SA plus élevée peut être formé en utilisant moins de ppm de Sr (par rapport à Ca). Le % plus élevé de N2SA peut être au moins 10 % plus élevé, au moins 20 % plus élevé, au moins 30 % plus élevé, au moins 40 % plus élevé ou au moins 50 % plus élevé (par rapport à Ca mais à une quantité en ppm plus faible) et le % de ppm de Sr (par rapport à Ca) peut être inférieur d'au moins 25 % plus faible, au moins 50 % plus faible, au moins 60 % plus faible, au moins 75 % plus faible, au moins 80 % plus faible (par rapport à Ca) ; 3) un noir de carbone ayant une N2SA identique ou similaire peut être formé à une OAC plus faible (par rapport à Ca). Le % plus faible d'OAC (étant la différence d'OAC pour les différentes conditions opératoires) peut être au moins 1 %, au moins 2 %, au moins 3 %, au moins 4 %, au moins 5 % et étant entendu que chaque % d'OAC est important dans l’industrie du noir de carbone. Ainsi, une diminution de l’OAC de 2 % ou plus est très importante ; 4) un noir de carbone ayant une N2SA plus élevée peut être formé à un OAC plus faible (par rapport à Ca). Le % plus faible d'OAC peut être au moins 1 %, au moins 2 %, au moins 3 %, au moins 4 %, au moins 5 % et étant entendu que chaque % d'OAC est important et le % plus élevé de N2SA peut être au moins 10 % plus élevé, au moins 20 % plus élevé, au moins 30 % plus élevé, au moins 40 % plus élevé ou au moins 50 % plus élevé (par rapport à Ca à une quantité en ppm plus faible). A-1 : Les propriétés et/ou avantages uniques et inattendus 1), 2), 3) et 4) ci-dessus sont particulièrement plus prononcés lorsque l'OAC utilisée pour fabriquer les noirs de carbone est de 32 % et plus, 32,5 % et plus, 33 % et plus, 33,5 % et plus, 34 % et plus, par exemple de 32 % ou 32,5 % ou 33 % ou 33,5 % à 44 %, 45 %, 46 %, 46,5 %, 47 % ou 48 %. A-2 : Les propriétés et/ou avantages uniques et inattendus 1), 2), 3) et 4) ci-dessus sont particulièrement plus prononcés lorsque la N2SA est de 800 m 2 /g ou plus, ou 900 m 2 /g ou plus, ou 1000 m 2 /g ou plus, par exemple de 800 m 2 /g à 2500 m 2 /g ou 900 m 2 /g à 2500 m 2 /g, ou 1000 m 2 /g à 2500 m 2 /g. A-3 : Les propriétés et/ou avantages uniques et inattendus 1), 2), 3) et 4) ci-dessus sont particulièrement plus prononcés lorsque les quantités en ppm de Sr sont au moins 250 ppm, au moins 300 ppm, au moins 350 ppm, au moins 400 ppm, au moins 500 ppm, au moins 600 ppm, ou moins de 1000 ppm, ou moins de 900 ppm, ou moins de 800 ppm, ou moins de 700 ppm, par exemple de 200 ppm à 1000 ppm. La référence aux quantités en ppm concerne les ppm de l'additif dans la matière première (en masse). Les propriétés et/ou avantages uniques et inattendus 1), 2), 3) et 4) et A-1 à A-3 ci-dessus s'appliquent également lorsque l'additif est Ba (par rapport à Ca). Les propriétés et/ou avantages uniques et inattendus ci-dessus sont en outre illustrés sur les figures 1, 3 et 4. C-1 : Des propriétés et/ou avantages uniques et inattendus sont également observés lorsque Sr est utilisé en combinaison avec Ca (par exemple, les deux sont utilisés comme additifs dans le procédé de fabrication de noir de carbone). Plus spécifiquement, en utilisant un mélange ou une combinaison de Sr et de Ca, où Sr est présent en une quantité en % en poids de 30 :70 (Sr :Ca) à 99 :1 (Sr :Ca), un noir de carbone ayant une N2SA plus élevée peut être produit avec la même charge d'additif (par rapport à 100 % de Ca avec la même charge en ppm). Le rapport Sr :Ca peut être de 35 :65, de 40 :60, de 45 :55, de 50 :50, de 55 :45, de 60 :40, de 65 :35, de 70 :30, de 75 :25, de 80 :20, de 85 :15 ou de 90 :10 à 99 :1 (Sr :Ca). Ces propriétés et/ou avantages uniques et inattendus pour la formulation / le mélange / la combinaison Sr :Ca sont particulièrement plus prononcés lorsque la N2SA est de 800 m 2 /g ou plus, ou 825 m 2 /g ou plus, ou 850 m 2 /g ou plus, ou 1000 m 2 /g ou plus, par exemple de 800 m 2 /g à 2500 m 2 /g ou 850 m 2 /g à 2500 m 2 /g, ou 1000 m 2 /g à 2500 m 2 /g. Ces propriétés et/ou avantages uniques et inattendus pour la formulation / le mélange / la combinaison Sr :Ca sont particulièrement plus prononcés lorsque les quantités totales d'additifs (total de Sr et Ca) sont d'au moins 250 ppm, au moins 300 ppm, au moins 350 ppm, au moins 400 ppm, au moins 500 ppm, au moins 600 ppm, au moins 700 ppm, au moins 800 ppm, au moins 900 ppm, au moins 1000 ppm, au moins 1100 ppm, au moins 1200 ppm, au moins 1300 ppm, au moins 1400 ppm, au moins 1500 ppm, par exemple de 250 ppm à 1500 ppm. Une référence aux quantités en ppm dans la matière première est en référence au ppm (en masse) de l'élément métallique par rapport à la quantité de matière première à laquelle il est ajouté, à l'exclusion de toute impureté résiduelle dans le véhicule d’administration (généralement une solution aqueuse de sel) et ne tenant pas compte du contre-ion du sel métallique ou du véhicule aqueux ajouté à la matière première. Les propriétés et/ou avantages uniques et inattendus ci-dessus à C-1 s'appliquent également lorsque l'additif est Ba au lieu de Sr en combinaison avec Ca. Les propriétés et/ou avantages uniques et inattendus à C-1 ci-dessus sont en outre illustrés, en partie, par les figures 1A-B, 3 et 4. Comme expliqué dans la section d’exemples ci-dessous, et comme indiqué dans les données, une OAC plus faible était possible pour produire du noir de carbone ayant un N2SA spécifié lorsque Sr ou Ba était utilisé comme additif de matière première. En outre, comme décrit sur la , les données au-dessous de la ligne sont toutes des exemples où Sr ou Ba ont été utilisés comme additif de matière première, et les données au-dessus de la ligne sont toutes des exemples où Ca a été utilisé comme additif de matière première, et comme cela peut être observé, un noir de carbone ayant une concentration (ppm) en élément du groupe IIA beaucoup plus faible avec la N2SA indiquée a été obtenu lorsque Sr ou Ba a été utilisé, permettant une formation de cendres plus faible sur le noir de carbone. En outre, comme décrit sur la , les données au-dessous de la ligne sont toutes des exemples où Sr ou Ba ont été utilisés comme additif de matière première, et les données au-dessus de la ligne sont toutes des exemples où Ca a été utilisé comme seul additif de matière première, et comme cela peut être observé, un noir de carbone ayant une teneur en centres (% en poids) beaucoup plus faible a été lorsque Sr ou Ba a été utilisé. Les présents noirs de carbone peuvent être post-traités après avoir quitté le réacteur comme décrit sur la , par exemple par lavage à l'eau ou à l'acide, traitement thermique et/ou traitement moléculaire chimique. Le post-traitement peut être une simple procédure de lavage à l’eau (chaude ou froide) ou à l’acide ou un traitement thermique. Les températures de traitement thermique peuvent être telles qu'elles peuvent entraîner une graphitisation du noir de carbone. En variante, les températures peuvent être telles qu'elles n'entraînent aucune graphitisation supplémentaire, comme, par exemple, au-dessous d'environ 1100 ºC, comme décrit dans D.H. Everett, et al., J. Chem. Soc., Faraday Trans. I, 82, 2915-2928 (1986). Le traitement thermique peut être effectué, par exemple, dans une atmosphère inerte, telle que l'argon ou l'azote. En variante ou en outre, le noir de carbone peut être traité thermiquement comme décrit dans US11352536 et/ou US20130295462, pour modifier les caractéristiques de surface telles que la taille des cristallites Raman, la cristallinité ou la pression de propagation de l'eau. Les présents noirs de carbone peuvent comporter un ou plusieurs groupes chimiques, tels que des groupes organiques fixés à sa surface (par exemple, chimiquement liés, adsorbés, revêtus ou autrement présents). Par exemple, le noir de carbone peut comporter au moins un groupe organique fixé comprenant un groupe aromatique et/ou un groupe alkyle. Le groupe aromatique ou le groupe alkyle peut être directement fixé au noir de carbone (par exemple, un atome de carbone du groupe aromatique ou alkyle est fixé (par exemple lié) au noir de carbone). Des exemples de groupes chimiques, ainsi que des procédés pour attacher ces groupes au noir de carbone classique, sont décrits dans les brevets et publications U.S. suivants: 5 851 280 ; 5 837 045 ; 5 803 959 ; 5 672 198 ; 5 571 311 ; 5 630 868 ; 5 707 432 ; 5 554 739 ; 5 689 016 ; 5 713 988 ; WO 96/18688 ; WO 97/47697 ; et WO 97/47699. Les groupes organiques, qui peuvent être fixés au noir de carbone, peuvent être des groupes donneurs d'électrons et/ou accepteurs d'électrons. En variante, les groupes organiques qui peuvent être fixés sur le noir de carbone peuvent comprendre des groupes donneurs d'électrons et/ou accepteurs d'électrons. Une autre possibilité supplémentaire est que des groupes donneurs d'électrons et/ou accepteurs d'électrons peuvent être associés à la surface du noir de carbone en tant que contre-ions. Les groupes organiques qui sont fixés au noir de carbone peuvent être des petites molécules simples, des oligomères ou des polymères. Des exemples de tels groupes donneurs et accepteurs d'électrons comprennent, mais sans s'y limiter, des quinones substituées ou non substituées ; des groupes organométalliques, tels que des métallocènes substitués ou non substitués (par exemple, des ferrocènes) ; des thiophènes/furanes/pyrroles/carbazoles substitués ou non substitués ; un tétrathiafulvalène substitué ou non substitué ; et/ou des amines aromatiques substituées ou non substituées, par exemple des triphénylamines. Des exemples de groupes polymères donneurs et accepteurs d'électrons comprennent, sans s'y limiter, des polythiophènes, des polyacétylènes, des polyphénylènevinylènes, des polyanilines et des polyvinylcarbazoles. Les groupes organiques qui peuvent être fixés sur le noir de carbone peuvent être au moins un ou plusieurs groupes ioniques ou ionisables, ou les deux. Les groupes fonctionnels ioniques ou ionisables formant des anions ou des groupes anioniques comprennent, par exemple, des groupes acides ou des sels de groupes acides. Des exemples de groupes organiques qui sont de caractère anionique comprennent, mais sans s'y limiter, –C 6 H 4 –COO - X + ; –C 6 H 4 –SO 3 - X + ; –C 6 H 4 -(PO 3 ) 2- 2X + ; –C 6 H 2 -(COO - X + ) 3 ; –C 6 H 3 -(COO - X + ) 2 ; –(CH 2 ) 2 -(COO - X + ) ; –C 6 H 4 -(CH 2 ) 2 -(COO - X + ), où X + est un cation quelconque tel que Na + , H + , K + , NH 4 + , Li + , Ca 2+ , Mg 2+ et similaire. Comme il apparaîtra à l'homme du métier, X + peut être formé in situ dans le cadre du processus de fabrication ou peut être associé au groupe aromatique ou alkyle via un processus typique d'échange de sel ou d'échange d'ion. L'amine représente des exemples de groupes fonctionnels ionisables qui forment des cations ou des groupes cationiques. Les groupes ammonium quaternaire, les groupes phosphonium quaternaires et les groupes sulfonium représentent également des exemples de groupe cationique. Des exemples de groupes organiques de caractère cationique comprennent, mais sans s'y limiter, –C 6 H 4 N(CH 3 ) 3 + Y - , –C 6 H 4 COCH 2 N(CH 3 ) 3 + Y - , –C 6 H 4 (NC 5 H 5 ) + Y - , –(C 5 H 4 N)C 2 H 5 + Y - , –(C 3 H 5 N 2 ) + Y - (imidazoles), –(C 7 H 7 N 2 ) + Y - (indazoles), –C 6 H 4 COCH 2 (NC 5 H 5 ) + Y - , –(C 5 H 4 N)CH 3 + Y - et –C 6 H 4 CH 2 N(CH 3 ) 3 + Y - , où Oui - est un halogénure quelconque ou un anion tel que RSO 3 - , SO 4 2- , PO 4 3- , NO 3 - , OH 3 - , CH 3 COO - et similaire ; ou des combinaisons de ceux-ci, où R est un groupe alkyle ou aromatique. Comme il apparaîtra à l'homme du métier, Y - peut être formé in situ dans le cadre du processus de fabrication ou peut être associé au groupe aromatique ou alkyle via un processus typique d'échange de sel ou d'échange d'ion. Tout niveau de traitement physiquement admissible des groupes chimiques (par exemple, des groupes organiques) avec le noir de carbone est généralement autorisé. Le niveau de traitement des groupes chimiques avec le noir de carbone, qui peut être exprimé en μmol/m 2 de carbone, du groupe chimique (par exemple, un groupe organique) sur le noir de carbone peut être, par exemple, d'environ 0,1 à environ 10 μmol/m 2 ou plus. Les noirs de carbone de la présente invention peuvent avoir un type de groupe chimique (par exemple, un groupe organique) fixé ou plusieurs types de groupe chimique fixés à leur surface. En d'autres termes, un noir de carbone modifié par traitement double ou multiple peut être utilisé. De même, un mélange de noirs de carbone modifiés auxquels sont fixés différents groupes chimiques peut être utilisé. Les noirs de carbone de la présente invention peuvent être utilisés, par exemple, dans un condensateur, par exemple un condensateur électrochimique, une batterie ou un autre dispositif de stockage d'énergie. Le noir de carbone peut, par exemple, faire partie d'une électrode. L'électrode peut être en contact direct avec un collecteur de courant, qui est généralement un métal (par exemple, une bande, une tige, etc.), tel que l'aluminium, l'aluminium avec un revêtement mince de carbone conducteur, l'aluminium gravé et l'aluminium avec un revêtement mince d'AlN, bien que d'autres configurations soient également envisagées. Par exemple, les noirs de carbone de la présente invention peuvent être utilisés comme partie d'une pâte pour batterie. Pour les batteries au plomb-acide, une pâte pour batterie peut comprendre des particules d'oxyde de plomb et de noir de carbone, ainsi qu'un ou plusieurs des autres composants de formulations d'expansion normalement utilisées dans les plaques négatives des batteries au plomb-acide, par exemple le sulfate de baryum et/ou un lignosulfonate ou un autre matériau organique. De plus, la pâte contiendra de l'acide sulfurique en une quantité suffisante pour produire la consistance souhaitée dans la pâte. Pour produire une plaque de batterie, les composants de la pâte sont ajoutés à un mélangeur de pâte commercial, mélangés jusqu'à la consistance souhaitée, puis appliqués sur une structure en alliage de plomb électriquement conductrice connue appelée grille. Typiquement, cette grille sous forme de pâte est ensuite durcie dans une chambre chauffée contenant de l'air avec une humidité relative élevée. Ce processus de durcissement produit la structure chimique et physique nécessaire à la manipulation et aux performances ultérieures de la batterie. Après durcissement, la plaque est séchée par un moyen adapté quelconque. La plaque résultante, comprenant un matériau actif négatif, est ensuite adaptée pour être utilisée dans une batterie au plomb-acide. Pour une utilisation dans un condensateur électrochimique, les noirs de carbone de la présente invention peuvent être formulés en électrodes en combinant ceux-ci avec des matériaux tels que du charbon actif (ou d'autres grandes particules poreuses) et un polymère (tel qu'un liant polymère, tel qu'un polymère fluoré, tel qu'un copolymère poly(fluorure de vinylidène-co-chlorotrifluoroéthylène) ou des polymères similaires). Dans la présente invention, le noir de carbone est, par exemple, un noir de carbone électriquement conducteur. Par conséquent, il peut être utilisé pour augmenter la conductivité de pâtes d’électrodes pour des batteries lithium-ion. L'électrode positive d'une batterie lithium-ion comprend typiquement un substrat conducteur soutenant un mélange (par exemple, appliqué sous forme de pâte) comportant au moins un matériau électroactif, un liant et un additif conducteur, qui peut comprendre le noir de carbone de l'invention, éventuellement avec du graphite et/ou d'autres additifs conducteurs typiquement utilisés dans des batteries lithium-ion. Le matériau électroactif, tel qu'un oxyde de métal de transition de lithium, est capable de recevoir et libérer des ions lithium. Le liant, tel que le poly(fluorure de vinylidène), est utilisé pour assurer l'intégrité mécanique et la stabilité de l'électrode. Généralement, étant donné que le matériau électroactif et le liant sont faiblement conducteurs ou isolants électriquement, l'additif conducteur (par exemple, le graphite et le noir de carbone) est ajouté pour améliorer la conductivité électrique de l'électrode. Une électrode est formée en déposant la pâte sur un substrat électriquement conducteur (par exemple un collecteur de courant en aluminium), puis en éliminant le solvant. L'électrode formée peut être incorporée dans une batterie lithium-ion selon des procédés connus dans l'art, par exemple comme décrit dans « Lithium Ion Batteries Fundamentals and Applications », par Yuping Wu, CRC press, (2015). Une électrode contenant le noir de carbone et éventuellement d'autres composants peut être formée, par exemple, par enduction du collecteur de courant avec une dispersion liquide contenant ces composants sous forme de formulation de dispersion. Des exemples de liquides comprennent, mais sans s'y limiter, des solvants à base organique, tels que des solvants à base de cétone comme la méthyléthylcétone ou la méthylisobutylcétone, et des solvants aqueux. D'autres exemples sont l'eau et la N-méthylpyrollidone (NMP). Généralement, les formulations de dispersion contenant un présent noir de carbone, et une préparation et un traitement en dispersion, peuvent être utilisées dans le cadre de la fabrication d’électrode. La formulation en dispersion peut comprendre plusieurs composants : noir de carbone, liants, agents dispersants, modificateurs de rhéologie, solvants, etc. Cette formulation en dispersion peut se présenter, par exemple, sous forme de suspension concentrée. La température peut être régulée pendant le mélange par dispersion de 15 à 45 °C ou dans d'autres plages. Le mélange peut être effectué via un processus à cisaillement élevé, etc., où le dispositif de mélange peut être un rotor-stator, un broyeur horizontal, un cornet sonore, un bain sonore, une pale de Cowles, etc. Une viscosité quelconque de la dispersion peut être obtenue en choisissant la teneur en masse appropriée de particules dans la dispersion, et cette viscosité est choisie sur la base du procédé d'application de la dispersion. Des exemples du procédé de revêtement comprennent, par exemple, un procédé d’extrusion-stratification, un procédé à racle, un procédé de gravure, un procédé de revêtement inversé, un procédé de revêtement par applicateur et un procédé de sérigraphie. Les présents noirs de carbone peuvent également être utilisés dans d'autres dispositifs de stockage d'énergie, comprenant, par exemple, l'utilisation comme additif conducteur pour des électrodes dans des batteries, en tant que support de catalyseur dans des piles à combustible, et l'utilisation dans des dispositifs de stockage d'énergie hybrides, qui sont des dispositifs (également appelés supercondensateurs asymétriques ou batterie hybride/supercondensateurs) qui combinent des électrodes de batterie et des électrodes EDLC dans une seule cellule. Par exemple, les dispositifs hybrides de stockage d'énergie au plomb-carbone utilisent des électrodes positives de batterie au plomb-acide et des électrodes négatives à supercondensateur comme décrit, par exemple, dans les brevets U.S. n° 6 466 429 ; 6 628 504 ; 6 706 079 ; 7 006 346 ; et 7 110 242. En variante ou en outre, les noirs de carbone de la présente invention, avec ou sans l'une quelconque des modifications décrites ci-dessus, peuvent également être formulés avec des thermoplastiques pour former un mélange maître ou un composé. Un tel composé peut être préparé d’une manière connue de l'homme du métier pour préparer des compositions de résine. Généralement, les composants sont mélangés avec la résine souhaitée, au point de ramollissement de la résine ou au-dessus de celui-ci, dans un appareil de mélange conventionnel, tel que des mélangeurs à deux rotors, des comalaxeurs, des malaxeurs à deux vis, des mélangeurs continus Farrell (FCM), des mélangeurs continus longs avec évacuation axiale (LCM-AX), et similaires. Un mélange maître ou une autre composition thermoplastique peut comprendre une quantité quelconque de noir de carbone, par exemple jusqu'à 25 % en poids de noir de carbone et peut comprendre en outre 0 à 2 % en poids d'un antioxydant, par exemple en une quantité de 0 à 2 % en poids et/ou un adjuvant de traitement, par exemple en une quantité de 0 à 50 % en poids, tel que des stéarates métalliques, des stéarates organiques et des fluoroélastomères. D'autres additifs, tels que des stabilisants aux ultraviolets, des stabilisants antidérapants, des lubrifiants, des azurants optiques, des agents antibuée et antistatiques, des charges, des pigments, des additifs thermoconducteurs et/ou des additifs électriquement conducteurs, peuvent également être incorporés dans un mélange maître ou un composé. Un mélange maître peut être combiné avec des additifs thermoplastiques supplémentaires et facultatifs et transformé en un produit quelconque par un procédé quelconque, comprenant, mais sans s'y limiter, un moulage par injection, un moulage par compression, un moulage par extrusion à partir d'une feuille, la formation de film et un moulage par extrusion-soufflage. Des exemples de polymères qui peuvent être combinés avec le noir de carbone comprennent, mais sans s'y limiter, des polyoléfines thermoplastiques (TPO), un polyéthylène (PE), un polyéthylène basse densité linéaire (LLDPE), basse densité (LDPE), moyenne densité (MDPE), haute densité (HDPE), à poids moléculaire très élevé (UHMWPE), très basse densité (VLDPE), un polyéthylène moyenne densité à métallocène (mLLDPE), un polypropylène, des copolymères de polypropylène, un caoutchouc éthylène-propylène (EPR), des terpolymères d'éthylène-propylène-diène (EPDM), acrylonitrile-butadiène styrène (ABS), acrylonitrile EPDM styrène (AES), styrène-butadiène-styrène (SBS), un polyoxyméthylène (POM), des polyamides (PA), un poly(chlorure de vinyle) (PVC), des polymères de fluorure de tétraéthylène-hexapropylène-vinylidène (THV), des polymères de perfluoroalcoxy (PFA), un polyhexafluoropropylène (HFP), des polycétones (PK), éthylène-alcool vinylique (EVOH), des copolyesters, des polyuréthanes (PU), des polyuréthanes thermoplastiques, un polystyrène (PS), un polycarbonate (PC), un poly(téréphtalate de butylène) (PBT), un poly(téréphtalate d’éthylène) (PET), un poly(oxyde de phénylène) (PPO) et un poly(éther phénylénique) (PPE), ainsi que des mélanges ou des formulations quelconques de ceux-ci. La présente invention comprend les aspects/modes de réalisation/caractéristiques suivants dans un ordre quelconque et/ou dans une combinaison quelconque : Procédé de production de noir de carbone comprenant : - l’introduction d’un flux de gaz chauffé dans un réacteur à noir de carbone ; - la combinaison d’au moins un additif de matière première avec au moins une matière première de noir de carbone pour former un mélange de matière première, dans lequel ledit au moins un additif de matière première comprend du strontium ou du baryum, ou une combinaison de ceux-ci ; - l’introduction dudit mélange de matière première à au moins un point d'introduction de matière première du réacteur à noir de carbone, - la combinaison d’au moins ledit mélange de matière première à travers l’au moins un point d'introduction dans ledit réacteur à noir de carbone avec le flux de gaz chauffé pour former un flux de réaction dans lequel du noir de carbone est formé ayant une surface spécifique à l'azote (N2SA) de 800 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, dans ledit réacteur à noir de carbone ; et - la récupération du noir de carbone dans le flux de réaction, le procédé comprenant en outre le fonctionnement du réacteur à noir de carbone à une combustion globale (OAC) de 28 % à 50 %, et le réacteur à noir de carbone étant configuré de telle sorte que ladite OAC ≤ [(1350 + N2SA - 244*ln (additif ppm + 1))/0,003]^(1/3,5), et dans lequel la N2SA est la surface spécifique BET à l'azote, et « additif ppm » est la quantité totale en ppm (ppm en poids) d'éléments métalliques ajoutés à la matière première, à l'exclusion des impuretés résiduelles dans l'additif de matière première. Procédé de production de noir de carbone comprenant : - l’introduction d’un flux de gaz chauffé dans un réacteur à noir de carbone ; - l’introduction d’au moins une matière première de noir de carbone à au moins un point d'introduction de matière première du réacteur à noir de carbone ; - l’introduction d’au moins un additif de matière première à au moins un point d'introduction dans le réacteur à noir de carbone, dans lequel ledit au moins un additif de matière première comprend du strontium ou du baryum, ou une combinaison de ceux-ci ; - la combinaison de ladite au moins une matière première de noir de carbone et dudit au moins un additif de matière première, avec le flux de gaz chauffé pour former un flux de réaction dans lequel du noir de carbone est formé ayant une surface spécifique à l'azote (N2SA) de 800 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, dans ledit réacteur à noir de carbone ; et - la récupération du noir de carbone dans le flux de réaction, le procédé comprenant en outre le fonctionnement du réacteur à noir de carbone à une combustion globale (OAC) de 28 % à 50 %, et le réacteur à noir de carbone étant configuré de telle sorte que ladite OAC ≤ [(1350 + N2SA - 244*ln (additif ppm + 1))/0,003]^(1/3,5), et dans lequel la N2SA est la surface spécifique BET à l'azote, et « additif ppm » est la quantité totale en ppm (ppm en poids) d'éléments métalliques ajoutés à la matière première, à l'exclusion des impuretés résiduelles dans l'additif de matière première. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel la N2SA est de 900 m 2 /g à 2 400 m 2 /g. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel ladite OAC Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel la N2SA est de 850 m 2 /g à 2 400 m 2 /g. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel l’OAC est de 33,5 % à 46,5 %. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel l’OAC est de 33,5 % à 46,5 % et la N2SA est de 900 m 2 /g à 2 400 m 2 /g. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel l’OAC est de 33,5 % à 46,5 % et la N2SA est de 850 m 2 /g à 2 400 m 2 /g. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel l’OAC est de 33,5 % à 46,5 % et la N2SA est de 1000 m 2 /g à 2 400 m 2 /g. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, ledit procédé comprenant en outre l'injection d'oxygène en aval du point d'introduction de matière première et en amont d'une trempe. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel l’au moins un point d'introduction de matière première est constitué d’au moins deux points d'introduction de matière première avec au moins un point d'introduction de matière première en aval d'au moins un autre point d'introduction de matière première. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel ledit réacteur à noir de carbone comprend une zone de combustion, une zone de transition et une zone de réaction. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel ledit réacteur à noir de carbone comprend une zone de combustion, une zone de transition, une section d'entrée conique, une section d'entrée étagée, une zone de réaction et une zone de trempe. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, le procédé étant mis en œuvre par au moins la régulation de la quantité de matière première introduite de sorte que la combustion globale (OAC) soit de 33,5 % à 46,5 %. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel un élément du groupe IA et/ou du calcium est introduit, à tout moment, en une quantité inférieure à 500 ppm en tant que fraction par rapport à la quantité totale de matière première. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel un élément du groupe IA et/ou du calcium est introduit, à tout moment, en une quantité inférieure à 100 ppm en tant que fraction par rapport à la quantité totale de matière première. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel un élément du groupe IA et/ou du calcium est introduit, à tout moment, en une quantité inférieure à 10 ppm en tant que fraction par rapport à la quantité totale de matière première. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel un élément du groupe IA est introduit, à tout moment, en une quantité inférieure à 10 ppm par rapport à la quantité totale de matière première et du calcium est introduit, à tout moment, en une quantité inférieure à 10 ppm en tant que fraction par rapport à la quantité totale de matière première. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel aucun élément du groupe IA n'est introduit, à aucun moment, et aucun calcium n'est introduit, à aucun moment. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel l’au moins un additif de matière première est un liquide aqueux contenant un sel de strontium et/ou un sel de baryum dissous dans celui-ci. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel le strontium et/ou le baryum est présent dans l’au moins un additif de matière première au pourcentage en poids le plus élevé par rapport à tout élément métallique présent dans l'additif de matière première. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel l'additif de matière première comprend ledit strontium et au moins un autre élément métallique pour former une quantité totale d'éléments métalliques, dans lequel ledit strontium constitue de 30 % en poids à 99 % en poids de la quantité totale des éléments métalliques présents. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel l'additif de matière première comprend ledit strontium et au moins un autre élément métallique pour former une quantité totale d'éléments métalliques, dans lequel ledit strontium constitue de 80 % en poids à 99 % en poids de la quantité totale des éléments métalliques présents. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel l’au moins un autre élément métallique est le calcium. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel l'additif de matière première comprend du strontium et du baryum, et l’au moins un autre élément métallique est le calcium. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel une quantité dudit additif de matière première est de 50 ppm à 1 500 ppm de métal élémentaire en tant que fraction par rapport à la quantité totale de matière première. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel une quantité dudit additif de matière première est une quantité qui conduit à ce que le noir de carbone contienne de 100 ppm à 7 000 ppm de strontium élémentaire, de baryum élémentaire ou les deux présents dans le noir de carbone. Procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, le procédé formant ledit noir de carbone ayant une surface spécifique et une structure et dans lequel le réacteur à noir de carbone fonctionne à ladite OAC en raison, au moins en partie, du flux de gaz chauffé et d’une température du flux de réaction, et ladite OAC est au moins 4 % plus faible pour former ledit noir de carbone par rapport à un procédé qui utilise uniquement du calcium dans la même quantité pour ledit additif de matière première mais qui est par ailleurs le même procédé. Noir de carbone ayant une surface spécifique BET à l'azote (N2SA) de 800 m 2 /g à 2 500 m 2 /g et la concentration (ppm) en éléments du groupe IIA dans le noir de carbone est inférieure ou égale à 4,3*N2SA-2150, lesdits éléments du groupe IIA comprenant au moins le strontium, le baryum ou une combinaison de ceux-ci. Noir de carbone selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, le noir de carbone ayant un taux de cendres (%) qui est ≤ 0,0012*N2SA – 0,24. Noir de carbone selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel la N2SA est de 900 m 2 /g à 2 400 m 2 /g. Noir de carbone selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel la N2SA est de 850 m 2 /g à 2 400 m 2 /g. Noir de carbone selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel ladite concentration (ppm) en éléments du groupe IIA dans le noir de carbone est inférieure à 4,3*N2SA-2150. Noir de carbone selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel lesdits éléments du groupe IIA sont constitués d'au moins 95 % de strontium, de baryum ou d'une combinaison de ceux-ci. Noir de carbone selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel lesdits éléments du groupe IIA sont constitués d’au moins 30 % en poids de strontium par rapport au poids total desdits éléments du groupe IIA. Noir de carbone selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel lesdits éléments du groupe IIA sont constitués d’au moins 50 % en poids de strontium par rapport au poids total desdits éléments du groupe IIA. Noir de carbone selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel lesdits éléments du groupe IIA sont constitués d’au moins 99 % en poids de strontium par rapport au poids total desdits éléments du groupe IIA. Noir de carbone selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel lesdits éléments du groupe IIA sont constitués d'au moins 30 % en poids de baryum par rapport au poids total desdits éléments du groupe IIA. Noir de carbone selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel lesdits éléments du groupe IIA sont constitués d'au moins 50 % en poids de baryum par rapport au poids total desdits éléments du groupe IIA. Noir de carbone selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, dans lequel lesdits éléments du groupe IIA sont constitués d'au moins 99 % en poids de baryum par rapport au poids total desdits éléments du groupe IIA. Noir de carbone selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, ledit noir de carbone ayant une concentration en éléments du groupe IA dans le noir de carbone inférieure à 100 ppm. Noir de carbone selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, ledit noir de carbone ayant une concentration en éléments du groupe IA dans le noir de carbone inférieure à 50 ppm. Noir de carbone selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, ledit noir de carbone ayant une concentration en éléments du groupe IA dans le noir de carbone inférieure à 20 ppm. Noir de carbone selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, ledit noir de carbone ayant une concentration en éléments du groupe IA dans le noir de carbone inférieure à 15 ppm. Noir de carbone selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, ledit noir de carbone ayant une concentration en strontium et/ou de baryum de 100 à 7000 ppm. Noir de carbone selon l’un quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédents ou suivants, ledit noir de carbone ayant une concentration en strontium et/ou de baryum d'au moins 200 ppm. La présente invention peut comprendre une combinaison quelconque de ces différentes caractéristiques ou différents modes de réalisation ci-dessus et/ou ci-dessous, comme décrit dans des phrases et/ou des paragraphes. Toute combinaison des caractéristiques présentement décrites est considérée comme faisant partie de la présente invention et aucune limitation n'est prévue en ce qui concerne les caractéristiques combinables. La présente invention apparaîtra plus clairement à partir des exemples suivants, qui sont donnés uniquement à titre d’exemple de la présente invention. Sauf indication contraire, l’ensemble des quantités, pourcentages, rapports et similaire utilisés présentement sont en poids. Exemples Exemple 1 : Préparation de noir de carbone Des noirs de carbone ont été préparés dans un réacteur comme décrit ci-dessus et représenté sur la , en utilisant une matière première liquide ayant des propriétés indiquées dans le tableau 1 et des conditions et une géométrie de réacteur présentées dans le tableau 2. Du gaz naturel a été utilisé en tant que combustible pour la réaction de combustion. Une solution aqueuse de strontium ou de baryum ou de calcium (comparatif) ou de strontium avec du calcium a été utilisée comme additif de matière première, et a été mélangée à une matière première liquide avant injection dans le réacteur dans la zone 3 (en référence à la ). Le strontium, le baryum et le calcium ont tous été utilisés sous forme de solutions aqueuses d'acétate métallique. La réaction a été stoppée avec de l'eau purifiée par osmose inverse. [Tableau 1] : Propriétés de matière première Type de matière première FS-A Hydrogène (% en poids) 7,60 Carbone (% en poids) 91,00 Soufre (% en poids) 0,71 Azote (% en poids) 0,30 Oxygène (% en poids) 0,39 Densité à 15,5 °C [ASTM 4052] 1,0910 [Tableau 2] : Géométrie du réacteur et conditions de fonctionnement fixes Paramètres D-1 (m) 0,18 D-2 (m) 0,13 D-3 (m) SO D-4 (m) SO D-5 (m) 0,69 D-6 (m) SO D-7 (m) SO D-8 (m) 0,91 D-9 (m) 0,69 L-1 (m) 0,61 L-2 (m) 0,30 L-3 (m) SO L-4 (m) SO L-5 (m) 0,38 L-6 (m) SO L-7 (m) SO L-8 (m) 9,45 L-9 (m) 7,87 A (m) SO B (m) SO Q (m) 15,3 Air de combustion (nm3/h)* 2400 Préchauffage d'air de combustion (K) 798 Gaz Naturel vers le brûleur (nm3/h)* 179 Nombre d'orifices d'injection de matière première 6 Combustion primaire (%)** 120 * nm 3 désigne des mètres cubiques normaux, où « normal » fait référence au volume de gaz corrigé à 25 °C et 1 atm de pression. ** La combustion primaire est définie comme le pourcentage d'oxygène ajouté à la zone de combustion 1 par rapport à la quantité totale d'oxygène nécessaire pour réagir de manière stœchiométrique avec le gaz naturel ajouté à la zone de combustion 1. [Tableau 3] : Conditions opératoires pour les exemples d’ajout de calcium Paramètre/Exemple de noir de carbone 1 2 3 4 Diamètre de l’orifice d’injection de matière première (cm) 0,071 0,071 0,071 0,097 Débit de matière première (kg/h) 390 425 492 563 Température de matière première (K) 446 445 446 455 Concentration en Ca 2+ dans la matière première (ppm) 1500 1500 1500 1000 Concentration en Sr 2+ dans la matière première (ppm) 0 0 0 0 Concentration en Ba 2+ dans la matière première (ppm) 0 0 0 0 Combustion globale (%)*** 42,5 40,0 36,0 32,5 Débit d'eau de trempe (kg/h) 622 718 783 927 N2SA (m2/g) 1703,1 1520,1 1094,7 804,5 Concentration en Ca 2+ dans le noir (ppm) 5695 4717 3600 2093 Concentration en cendres dans le noir (%) 2,56 1,98 1,6 0,88 *** La combustion globale est définie comme le pourcentage d'oxygène ajouté à l'ensemble du réacteur par rapport à la quantité totale d'oxygène nécessaire pour réagir de manière stœchiométrique avec la totalité des flux de combustible ajoutés à l'ensemble du réacteur. [Tableau 4] : Conditions opératoires pour les exemples d’ajout de calcium/strontium Paramètre/Exemple de noir de carbone 5 6 Diamètre de l’orifice d’injection de matière première (cm) 0,071 0,071 Débit de matière première (kg/h) 390 390 Température de matière première (K) 452 451 Concentration en Ca 2+ dans la matière première (ppm) 350 70 Concentration en Sr 2+ dans la matière première (ppm) 350 630 Concentration en Ba 2+ dans la matière première (ppm) 0 0 Combustion globale (%)*** 42,5 42,5 Débit d'eau de trempe (kg/h) 644 676 N2SA (m2/g) 2223,7 2236,1 Concentration en Ca 2+ dans le noir (ppm) 2601 826 Concentration en Sr 2+ dans le noir (ppm) 2331 4526 Concentration en cendres dans le noir (%) 1,6 1,48 *** La combustion globale est définie comme le pourcentage d'oxygène ajouté à l'ensemble du réacteur par rapport à la quantité totale d'oxygène nécessaire pour réagir de manière stœchiométrique avec la totalité des flux de combustible ajoutés à l'ensemble du réacteur. [Tableau 5] : Conditions opératoires pour les exemples d’ajout de strontium Paramètre/Exemple de noir de carbone 7 8 9 10 11 12 Diamètre de l’orifice d’injection de matière première (cm) 0,071 0,071 0,071 0,071 0,071 0,071 Débit de matière première (kg/h) 390 425 492 390 425 492 Température de matière première (K) 454 407 405 413 404 407 Concentration en Ca 2+ dans la matière première (ppm) 0 0 0 0 0 0 Concentration en Sr 2+ dans la matière première (ppm) 700 700 700 250 250 250 Concentration en Ba 2+ dans la matière première (ppm) 0 0 0 0 0 0 Combustion globale (%)*** 42,5 40 36 42,5 40 36 Débit d'eau de trempe (kg/h) 600 682 716 675 724 900 N2SA (m2/g) 2259,9 1933,4 1251,7 1831,4 1509,4 1019,4 Concentration en Sr 2+ dans le noir (ppm) 6095 3280 2032 1391 1020 684 Concentration en cendres dans le noir (%) 1,81 0,35 0,3 0,74 0,16 0,45 *** La combustion globale est définie comme le pourcentage d'oxygène ajouté à l'ensemble du réacteur par rapport à la quantité totale d'oxygène nécessaire pour réagir de manière stœchiométrique avec la totalité des flux de combustible ajoutés à l'ensemble du réacteur. [Tableau 6] : Conditions opératoires pour les exemples d’ajout de baryum Paramètre/Exemple de noir de carbone 13 14 15 16 17 18 19 Diamètre de l’orifice d’injection de matière première (cm) 0,071 0,071 0,071 0,071 0,071 0,071 0,071 Débit de matière première (kg/h) 390 425 492 390 425 492 492 Température de matière première (K) 407 405 404 409 407 405 404 Concentration en Ca 2+ dans la matière première (ppm) 0 0 0 0 0 0 0 Concentration en Sr 2+ dans la matière première (ppm) 0 0 0 0 0 0 0 Concentration en Ba 2+ dans la matière première (ppm) 700 700 700 250 250 250 1000 Combustion globale (%)*** 42,5 40 36 42,5 40 36 36 Débit d'eau de trempe (kg/h) 633 703 690 740 817 886 721 N2SA (m2/g) 2086,7 1803 1091 1876,4 1483,1 896,1 1195,8 Concentration en Ba 2+ dans le noir (ppm) 6353 3087 1837 1658 929 645 2743 Concentration en cendres dans le noir (%) 1,25 0,32 0,25 0,6 0,17 0,3 0,63 *** La combustion globale est définie comme le pourcentage d'oxygène ajouté à l'ensemble du réacteur par rapport à la quantité totale d'oxygène nécessaire pour réagir de manière stœchiométrique avec la totalité des flux de combustible ajoutés à l'ensemble du réacteur. Les tableaux 3, 4, 5 et 6 indiquent la surface spécifique (surface spécifique BET mesurée comme décrit ci-dessus) et les teneurs en calcium, strontium et baryum des noirs de carbone. La quantité de ces éléments du groupe IIA présents a été mesurée par plasma à couplage inductif comme suit. Un échantillon de 5 à 10 mg a été incinéré au moyen d’un four à moufle comme décrit dans ASTM D1506. Les cendres résultantes ont été combinées avec 2 ml de HCl concentré, 0,5 ml de HNO 3 concentré, et une faible quantité d'eau de qualité réactif. L'échantillon a ensuite été complété à 50 ml avec de l'yttrium comme étalon interne et de l'eau de qualité réactif et analysé à l'aide d'un spectromètre ICP-OES Agilent modèle 5110. Les résultats des tableaux 3, 4, 5 et 6 sont représentés sur les figures 1A-B, 3 et 4. Les figures Les figures 1A et 1B sont des graphiques représentant l’OAC (%) en fonction de la surface spécifique à l'azote. Étant donné que l’OAC et la concentration en additif de matière première influencent toutes deux la surface spécifique, chaque concentration en additif utilisée dans la matière première est représentée par son propre symbole (carrés – 250 ppm ( ), triangles – 700 ppm ( ), cercles -1000 ppm ( ), losanges – 1500 ppm ( )). Les symboles rayés indiquent les courbes de l'équation OAC = [(1350 + N2SA - 244*ln (additif ppm + 1))/0,003]^(1/3,5) pour chaque concentration en additif. Il peut être observé sur le graphique que les noirs de carbone produits avec Sr (symboles ouverts), Ba (symboles fermés) et des mélanges Sr-Ca (triangles rayés) satisfont systématiquement à l'équation OAC ≤ [(1350 + N2SA - 244*ln (additif ppm + 1))/0,003]^(1/3,5) et sont situés sur ou au-dessous de leurs courbes correspondantes (suivant la concentration en additif). Par contre, les noirs de carbone produits avec Ca seul (cercles et losanges rayés) ne satisfont pas à cette équation et se situent au-dessus de leurs courbes correspondantes (suivant la concentration en additif). La est un graphique représentant la concentration totale en éléments du groupe IIA dans le noir de carbone en fonction de la surface spécifique. Le graphique montre que les noirs de carbone produits avec Sr ou Ba (y compris des mélanges Sr-Ca) présentent systématiquement une concentration en groupe IIA (ppm) dans le noir de carbone inférieure à 4,3*N2SA-2150, tandis que les noirs de carbone produits avec Ca seul contiennent des quantités plus élevées d’éléments du groupe IIA. Cette quantité réduite d'éléments du groupe IIA est en corrélation avec des taux de cendres plus faibles qui peuvent augmenter la conductivité du noir de carbone et améliorer l'aspect et l'aptitude au traitement des thermoplastiques contenant de tels noirs de carbone. La est un graphique confirmant la concentration réduite en cendres. Le graphique montre que les noirs de carbone produits avec Sr ou Ba (y compris les mélanges Sr-Ca) présentent systématiquement une concentration en cendres (%) dans le noir de carbone inférieure à 0,0012*N2SA - 0,24, tandis que les noirs de carbone produits avec Ca seul ont des taux de cendres plus élevés. Exemple 2 Des noirs de carbone sont préparés dans un réacteur comme décrit ci-dessus et représenté sur la , en utilisant une matière première liquide ayant des propriétés indiquées dans le tableau 1 et des conditions et une géométrie de réacteur présentées dans le tableau 2. Le gaz naturel est utilisé en tant que combustible pour la réaction de combustion. Une solution aqueuse d'acétate de strontium ou de calcium (comparatif) avec du potassium (sous forme d’acétate de potassium) est utilisée comme additif de matière première, et est mélangée à une matière première liquide avant injection dans le réacteur dans la zone 3 (en référence à la ). La réaction est stoppée avec de l'eau purifiée par osmose inverse. [Tableau 7] : Conditions opératoires pour les exemples d’ajout de potassium Paramètre/Exemple de noir de carbone 20 21 Diamètre de l’orifice d’injection de matière première (cm) 0,097 0,071 Débit de matière première (kg/h) 563 492 Température de matière première (K) 455 407 Concentration en Ca 2+ dans la matière première (ppm) 1000 0 Concentration en Sr 2+ dans la matière première (ppm) 0 250 Concentration en K 1+ dans la matière première (ppm) 10 10 Combustion globale (%)*** 32,5 36 Débit d'eau de trempe (kg/h) 927 900 *** La combustion globale est définie comme le pourcentage d'oxygène ajouté à l'ensemble du réacteur par rapport à la quantité totale d'oxygène nécessaire pour réagir de manière stœchiométrique avec la totalité des flux de combustible ajoutés à l'ensemble du réacteur. Il est attendu que la variation de la quantité de potassium dans la matière première ait un effet négligeable sur la surface spécifique du noir de carbone, en particulier par rapport à l'effet de l'ajout de strontium. Exemple 3 Des noirs de carbone sont préparés dans un réacteur comme décrit ci-dessus et représenté sur la , en utilisant une matière première liquide ayant des propriétés indiquées dans le tableau 1 et des conditions et une géométrie de réacteur présentées dans le tableau 2. Le gaz naturel est utilisé en tant que combustible pour la réaction de combustion. Une solution aqueuse d'acétate de strontium et d'acétate de baryum est utilisée comme additif de matière première, et est mélangée à une matière première liquide avant injection dans le réacteur dans la zone 3 (en référence à la ). La réaction est stoppée avec de l'eau purifiée par osmose inverse. [Tableau 8] : Conditions opératoires pour les exemples d’ajout de mélange strontium/baryum Paramètre/Exemple de noir de carbone 22 Diamètre de l’orifice d’injection de matière première (cm) 0,071 Débit de matière première (kg/h) 492 Température de matière première (K) 405 Concentration en Ca 2+ dans la matière première (ppm) 0 Concentration en Sr 2+ dans la matière première (ppm) 350 Concentration en Ba 2+ dans la matière première (ppm) 350 Combustion globale (%)*** 36 Débit d'eau de trempe (kg/h) 716 *** La combustion globale est définie comme le pourcentage d'oxygène ajouté à l'ensemble du réacteur par rapport à la quantité totale d'oxygène nécessaire pour réagir de manière stœchiométrique avec la totalité des flux de combustible ajoutés à l'ensemble du réacteur. Il est prévu que l'utilisation de strontium et de baryum en combinaison à un taux de combustion global de 36 % conduit à un noir de carbone ayant une surface spécifique satisfaisant à l'équation OAC ≤ [(1350 + N2SA - 244*ln (additif ppm + 1))/0,003]^(1/3,5). En outre, lorsqu'une quantité, une concentration ou une autre valeur ou un autre paramètre est donné sous la forme d'une plage, d'une plage préférée ou d'une liste de valeurs supérieures préférables et de valeurs inférieures préférables, cela doit être entendu comme indiquant spécifiquement toutes les plages formées d'une paire quelconque d’une limite de plage ou valeur préférée supérieure quelconque et d’une limite de plage ou valeur préférée inférieure quelconque, indépendamment du fait que les plages sont décrites séparément ou non. Lorsqu'une plage de valeurs numériques est mentionnée présentement, sauf indication contraire, la plage est destinée à inclure ses points limites, ainsi que l’ensemble des entiers et fractions dans la plage. Il n'est pas prévu que la portée de l'invention soit limitée aux valeurs spécifiques énoncées lors de la définition d'une plage. Il est en outre entendu que pour toute plage proposée présentement, les plages numériques peuvent être « environ » ces plages, et réciproquement, lorsqu'une plage est fournie en utilisant « environ » des plages, ces plages peuvent être précisément les plages numériques fournies. Une combinaison quelconque de modes de réalisation et/ou d’éléments et/ou de composants et/ou de propriétés mentionnés présentement peut être réalisée ici et est considérée comme faisant partie de la présente invention. D'autres modes de réalisation de la présente invention apparaîtront à l'homme du métier à partir de la lecture de la présente description et de la pratique de la présente invention présentement décrite. Il doit être entendu que la présente description et les exemples doivent être considérés comme donnés à titre d’exemple uniquement, la portée et l'esprit réels de l'invention étant indiqués par les revendications suivantes et leurs équivalents. Procédé de production de noir de carbone comprenant : l’introduction d’un flux de gaz chauffé dans un réacteur à noir de carbone ; la combinaison d’au moins un additif de matière première avec au moins une matière première de noir de carbone pour former un mélange de matière première, dans lequel ledit au moins un additif de matière première comprend du strontium ou du baryum, ou une combinaison de ceux-ci ; l’introduction dudit mélange de matière première à au moins un point d'introduction de matière première du réacteur à noir de carbone, la combinaison d’au moins ledit mélange de matière première à travers l’au moins un point d'introduction dans ledit réacteur à noir de carbone avec le flux de gaz chauffé pour former un flux de réaction dans lequel du noir de carbone est formé ayant une surface spécifique à l'azote (N2SA) de 800 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, dans ledit réacteur à noir de carbone ; et la récupération du noir de carbone dans le flux de réaction, le procédé comprenant en outre le fonctionnement du réacteur à noir de carbone à une combustion globale (OAC) de 28 % à 50 %, et le réacteur à noir de carbone étant configuré de telle sorte que ladite OAC ≤ [(1350 + N2SA - 244*ln (additif ppm + 1))/0,003]^(1/3,5), et dans lequel la N2SA est la surface spécifique BET à l'azote, et « additif ppm » est la quantité totale en ppm (ppm en poids) d'éléments métalliques ajoutés à la matière première, à l'exclusion des impuretés résiduelles dans l'additif de matière première. Procédé de production de noir de carbone comprenant : l’introduction d’un flux de gaz chauffé dans un réacteur à noir de carbone ; l'introduction d’au moins une matière première de noir de carbone à au moins un point d'introduction de matière première du réacteur à noir de carbone ; l’introduction d’au moins un additif de matière première à au moins un point d'introduction dans le réacteur à noir de carbone, dans lequel ledit au moins un additif de matière première comprend du strontium ou du baryum, ou une combinaison de ceux-ci ; la combinaison de ladite au moins une matière première de noir de carbone et dudit au moins un additif de matière première, avec le flux de gaz chauffé pour former un flux de réaction dans lequel du noir de carbone est formé ayant une surface spécifique à l'azote (N2SA) de 800 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, dans ledit réacteur à noir de carbone ; et la récupération du noir de carbone dans le flux de réaction, le procédé comprenant en outre le fonctionnement du réacteur à noir de carbone à une combustion globale (OAC) de 28 % à 50 %, et le réacteur à noir de carbone étant configuré de telle sorte que ladite OAC ≤ [(1350 + N2SA - 244*ln (additif ppm + 1))/0,003]^(1/3,5), et dans lequel la N2SA est la surface spécifique BET à l'azote, et « additif ppm » est la quantité totale en ppm (ppm en poids) d'éléments métalliques ajoutés à la matière première, à l'exclusion des impuretés résiduelles dans l'additif de matière première. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel la N2SA est de 900 m 2 /g à 2 400 m 2 /g. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel ladite OAC Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel la N2SA est de 850 m 2 /g à 2 400 m 2 /g. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel l’OAC est de 33,5 % à 46,5 %. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel l’OAC est de 33,5 % à 46,5 % et la N2SA est de 900 m 2 /g à 2 400 m 2 /g. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel l’OAC est de 33,5 % à 46,5 % et la N2SA est de 850 m 2 /g à 2 400 m 2 /g. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel l’OAC est de 33,5 % à 46,5 % et la N2SA est de 1000 m 2 /g à 2 400 m 2 /g. Procédé selon la revendication 1 ou 2, ledit procédé comprenant en outre l'injection d'oxygène en aval du point d'introduction de matière première et en amont d'une trempe. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel l’au moins un point d'introduction de matière première est constitué d’au moins deux points d'introduction de matière première avec au moins un point d'introduction de matière première en aval d'au moins un autre point d'introduction de matière première. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel ledit réacteur à noir de carbone comprend une zone de combustion, une zone de transition et une zone de réaction. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel ledit réacteur à noir de carbone comprend une zone de combustion, une zone de transition, une section d'entrée conique, une section d'entrée étagée, une zone de réaction et une zone de trempe. Procédé selon la revendication 1 ou 2, le procédé étant mis en œuvre par au moins la régulation de la quantité de matière première introduite de sorte que la combustion globale (OAC) soit de 33,5 % à 46,5 %. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel un élément du groupe IA et/ou du calcium est introduit, à tout moment, en une quantité inférieure à 500 ppm en tant que fraction par rapport à la quantité totale de matière première. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel un élément du groupe IA et/ou du calcium est introduit, à tout moment, en une quantité inférieure à 100 ppm en tant que fraction par rapport à la quantité totale de matière première. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel un élément du groupe IA et/ou du calcium est introduit, à tout moment, en une quantité inférieure à 10 ppm en tant que fraction par rapport à la quantité totale de matière première. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel un élément du groupe IA est introduit, à tout moment, en une quantité inférieure à 10 ppm par rapport à la quantité totale de matière première et du calcium est introduit, à tout moment, en une quantité inférieure à 10 ppm en tant que fraction par rapport à la quantité totale de matière première. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel aucun élément du groupe IA n'est introduit, à aucun moment, et aucun calcium n'est introduit, à aucun moment. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel l’au moins un additif de matière première est un liquide aqueux contenant un sel de strontium et/ou un sel de baryum dissous dans celui-ci. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel le strontium et/ou le baryum est présent dans l’au moins un additif de matière première au pourcentage en poids le plus élevé par rapport à tout élément métallique présent dans l'additif de matière première. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel l'additif de matière première comprend ledit strontium et au moins un autre élément métallique pour former une quantité totale d'éléments métalliques, dans lequel ledit strontium constitue de 30 % en poids à 99 % en poids de la quantité totale des éléments métalliques présents. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel l'additif de matière première comprend ledit strontium et au moins un autre élément métallique pour former une quantité totale d'éléments métalliques, dans lequel ledit strontium constitue de 80 % en poids à 99 % en poids de la quantité totale des éléments métalliques présents. Procédé selon la revendication 20 ou 21, dans lequel l’au moins un autre élément métallique est le calcium. Procédé selon la revendication 20 ou 21, dans lequel l'additif de matière première comprend du strontium et du baryum, et l’au moins un autre élément métallique est le calcium. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel une quantité dudit additif de matière première est de 50 ppm à 1 500 ppm de métal élémentaire en tant que fraction par rapport à la quantité totale de matière première. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel une quantité dudit additif de matière première est une quantité qui conduit à ce que le noir de carbone contienne de 100 ppm à 7 000 ppm de strontium élémentaire, de baryum élémentaire ou les deux présents dans le noir de carbone. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, le procédé formant ledit noir de carbone ayant une surface spécifique et une structure et dans lequel le réacteur à noir de carbone fonctionne à ladite OAC en raison, au moins en partie, du flux de gaz chauffé et d’une température du flux de réaction, et ladite OAC est au moins 4 % plus faible pour former ledit noir de carbone par rapport à un procédé qui utilise uniquement du calcium dans la même quantité pour ledit additif de matière première mais qui est par ailleurs le même procédé. Noir de carbone ayant une surface spécifique BET à l'azote (N2SA) de 800 m 2 /g à 2 500 m 2 /g et la concentration (ppm) en éléments du groupe IIA dans le noir de carbone est inférieure ou égale à 4,3*N2SA-2150, lesdits éléments du groupe IIA comprenant au moins le strontium, le baryum ou une combinaison de ceux-ci. Noir de carbone selon la revendication 29, le noir de carbone ayant un taux de cendres (%) qui est ≤ 0,0012*N2SA – 0,24. Noir de carbone selon la revendication 29, dans lequel la N2SA est de 900 m 2 /g à 2 400 m 2 /g. Noir de carbone selon la revendication 29, dans lequel la N2SA est de 850 m 2 /g à 2 400 m 2 /g. Noir de carbone selon la revendication 29, dans lequel ladite concentration (ppm) en éléments du groupe IIA dans le noir de carbone est inférieure à 4,3*N2SA-2150. Noir de carbone selon la revendication 29, dans lequel lesdits éléments du groupe IIA sont constitués d'au moins 95 % de strontium, de baryum ou d'une combinaison de ceux-ci. Noir de carbone selon la revendication 29, dans lequel lesdits éléments du groupe IIA sont constitués d’au moins 30 % en poids de strontium par rapport au poids total desdits éléments du groupe IIA. Noir de carbone selon la revendication 29, dans lequel lesdits éléments du groupe IIA sont constitués d’au moins 50 % en poids de strontium par rapport au poids total desdits éléments du groupe IIA. Noir de carbone selon la revendication 29, dans lequel lesdits éléments du groupe IIA sont constitués d’au moins 99 % en poids de strontium par rapport au poids total desdits éléments du groupe IIA. Noir de carbone selon la revendication 29, dans lequel lesdits éléments du groupe IIA sont constitués d’au moins 30 % en poids de baryum par rapport au poids total desdits éléments du groupe IIA. Noir de carbone selon la revendication 29, dans lequel lesdits éléments du groupe IIA sont constitués d’au moins 50 % en poids de baryum par rapport au poids total desdits éléments du groupe IIA. Noir de carbone selon la revendication 29, dans lequel lesdits éléments du groupe IIA sont constitués d’au moins 99 % en poids de baryum par rapport au poids total desdits éléments du groupe IIA. Noir de carbone selon la revendication 29, ledit noir de carbone ayant une concentration en éléments du groupe IA dans le noir de carbone inférieure à 100 ppm. Noir de carbone selon la revendication 29, ledit noir de carbone ayant une concentration en éléments du groupe IA dans le noir de carbone inférieure à 50 ppm. Noir de carbone selon la revendication 29, ledit noir de carbone ayant une concentration en éléments du groupe IA dans le noir de carbone inférieure à 20 ppm. Noir de carbone selon la revendication 29, ledit noir de carbone ayant une concentration en éléments du groupe IA dans le noir de carbone inférieure à 15 ppm. Noir de carbone selon la revendication 29, ledit noir de carbone ayant une concentration en strontium et/ou de baryum de 100 à 7000 ppm. Noir de carbone selon la revendication 29, ledit noir de carbone ayant une concentration en strontium et/ou de baryum d'au moins 200 ppm.