FR 3144867 A1 20240712 FR 2300244 A 20230110 Ce dispositif électronique (30) de caractérisation d’un fluide comporte au moins un capteur (38 i ) comportant un premier site réactif (40 i ) sur lequel sont greffés des premiers composants réactifs identiques, un transducteur (44) conçu pour fournir, en interaction avec ledit au moins un capteur (38 i ), une séquence de signaux (S) de mesure, et un processeur (48) de traitement de la séquence de signaux (S) de mesure pour fournir au moins un signal temporel (ΔSG i ) représentatif d’une interaction du fluide avec chaque capteur (38 i ). Chaque capteur (38 i ) comporte un deuxième site réactif (42 i ) sur lequel sont greffés des deuxièmes composants réactifs identiques constitués respectivement de premières portions réactives identiques aux premiers composants réactifs du premier site réactif (40 i ) et d’extensions réactives distinctives. Ledit au moins un signal temporel (ΔSG i ) résulte, pour chaque capteur, d’une comparaison des interactions du fluide avec les deux sites réactifs (40 i , 42 i ). Figure pour l’abrégé : Fig. 3 Dispositif et procédé de caractérisation d’un fluide La présente invention concerne un dispositif électronique de caractérisation d’un fluide liquide ou gazeux. Elle concerne également un procédé de caractérisation mis en œuvre par un tel dispositif. L'invention s’applique plus particulièrement à un dispositif électronique de caractérisation d’un fluide, comportant : au moins un capteur conçu pour interagir avec le fluide, chaque capteur comportant un site réactif sur lequel sont greffés des composants réactifs identiques aptes à interagir avec des composés susceptibles d’être présents dans le fluide ; un transducteur conçu pour fournir, en interaction avec ledit au moins un capteur, une séquence de signaux de mesure ; et un processeur de traitement de la séquence de signaux de mesure pour fournir au moins un signal temporel représentatif d’une interaction du fluide avec chaque capteur. Il est bien entendu que l’interaction avec le fluide, la fourniture de la séquence de signaux de mesure et son traitement sont des opérations qui peuvent s’effectuer en parallèle au cours du temps. En variante, le traitement peut être exécuté a posteriori . Ce type de dispositif est parfois appelé capteur multivarié (de l’anglais « multivariate sensor »). Il peut être envisagé pour des applications variées d’estimations olfactives et est généralement, dans ce cas, qualifié de « nez électronique » (en milieu gazeux) ou « langue électronique » (en milieu liquide). Il est alors utilisé pour détecter, discriminer, identifier et quantifier des composés organiques volatils dans un fluide gazeux à analyser, ou des composés présents dans un liquide. Il peut être exploité dans différents domaines industriels tels que : l’industrie du parfum, par exemple pour comparer, étudier ou concevoir des compositions olfactives pures ou mélangées, la protection de l’environnement, en particulier pour détecter les pollutions odorantes ou la surveillance de la qualité d’environnements plus ou moins confinés, la surveillance de sites industriels présentant un risque de contamination par des matériaux volatils ou solubles dans un solvant potentiellement dangereux ou odorants, la santé, par exemple pour proposer un substitut d’odorat à des personnes souffrant d’anosmie ou pour détecter des marqueurs biologiques volatils tels que les émanations d’une activité microbiologique infectieuse, l’industrie alimentaire, par exemple pour détecter des contaminations dans une chaîne de fabrication et/ou distribution de nourriture, n’importe quel autre domaine industriel dans lequel le contrôle d’un produit odorant quelconque peut s’avérer utile. Un exemple est connu et décrit dans les documents de brevets WO 2018/158458 A1 et WO 2019/053366 A1. Cet exemple, appelé NeOse Pro (marque déposée), a été commercialisé par la société Aryballe dès 2018. Il est basé sur une technologie de détection par résonance de plasmons de surface, c’est-à-dire un système d’imagerie de type SPR (de l’anglais « Surface Plasmon Resonance ») et comporte un processeur capable de fournir une signature numérique vectorielle à M composantes à partir des signaux de mesure fournis par le transducteur, chaque signature étant spécifique à une odeur détectée et pouvant être qualifiée de signature olfactive. En général, M est inférieur ou égal au nombre de capteurs. Par un apprentissage mené sur plusieurs échantillons de fluides et sous différentes conditions, il est potentiellement possible d’identifier toutes les odeurs. En variante, comme enseigné dans l’article de Bernini et al, intitulé « Generalized Mach-Zehnder interferometers for sensing applications », publié dans Sensors and Actuators B 100 (2004), pages 72-74, ou comme envisagé dans le document de brevet WO 2022/238812 A1, le système d’imagerie SPR peut être remplacé par un système d’amplification de variation d’indice optique par interférométrie de Mach-Zehnder, c’est-à-dire un système d’imagerie de type MZI (de l’anglais « Mach-Zehnder Interferometer »). A titre d’exemple, un dispositif électronique de caractérisation olfactive à système MZI, appelé NeOse Advance (marque déposée), est également commercialisé par la société Aryballe. En variante également, il peut aussi être remplacé par un système nano- ou micro-électromécanique NEMS ou MEMS (de l’anglais « nano- or micro-electromechanical system »). Selon un bon usage d’un tel dispositif, il est généralement avantageux de maîtriser les moments de contact avec le fluide à analyser et ceux de contact avec un milieu de référence. On obtient ainsi des signaux temporels exploitables appelés « sensorgrammes » caractéristiques d’une cinétique d’interactions entre des composés cibles du fluide et les sites réactifs des capteurs du dispositif, à partir desquels il est possible de caractériser le fluide et sa composition. Ces sensorgrammes, dont un exemple est illustré sur la sous la forme d’un diagramme temporel obtenu en technologie MZI, comportent ainsi généralement une première portion PH1 correspondant à un premier état référentiel d’exposition des capteurs à un environnement fluidique de référence à fluide porteur sans présence des composés cibles, c’est-à-dire sans la présence du fluide à caractériser, suivie d’une deuxième portion PH2 correspondant à un deuxième état analytique d’exposition des capteurs au fluide à analyser, dit d’adsorption et d’équilibre, suivie d’une troisième portion PH3 correspondant à un troisième état final, dit de désorption, de réexposition des site réactifs à l’environnement fluidique de référence. En pratique et comme illustré sur la également, chaque capteur 10 comporte des composants réactifs 12, tels que des polymères de tailles limitées, par exemple des polymères chimiques autres que biomoléculaires de masse molaire inférieure à 2000 g/mol, des peptides, des fragments d’ADN (pour Acide DésoxyriboNucléique), des oligosaccharides, ou plus généralement des oligomères, avantageusement identiques, qui lui sont propres et dont certaines terminaisons réactives 14, notamment les résidus ou chaînes latérales d’acides aminés lorsqu’il s’agit de peptides, interagissent spécifiquement par adsorption avec certains composés 16 susceptibles d’être présents dans le fluide à caractériser. Les différents capteurs du dispositif électronique de caractérisation diffèrent en outre entre eux par leurs composants réactifs, c’est-à-dire par les terminaisons réactives qui les caractérisent, notamment les acides aminés qui les composent lorsqu’il s’agit de peptides, et leurs capacités résultantes à adsorber tel ou tel composé. On notera que la illustre plus spécifiquement le cas non limitatif de composants réactifs formés de peptides à six liaisons peptidiques. Ainsi, l’ensemble des signaux temporels, ou sensorgrammes, qui peuvent être obtenus par interaction d’un fluide à caractériser avec l’ensemble des capteurs d’un même dispositif électronique de caractérisation forment en tant que tels une signature brute du fluide. En particulier, deux fluides de compositions différentes ne peuvent théoriquement pas présenter un même sensorgramme lorsqu’ils interagissent avec un capteur donné. Mais le site réactif de chaque capteur 10 présente un substrat 18, généralement à base de composés du silicium ou d’or, et d’éventuels éléments 20 de greffage des composants réactifs, généralement des groupes de silanes fixés au substrat 18 lorsqu’il est à base de composés du silicium. Or il se trouve que les composés 16 du fluide à caractériser peuvent interagir, non seulement de façon discriminante avec les composants réactifs 12, mais en outre de façon inopportune avec le substrat 18 et les éléments de greffage 20 lorsque ceux-ci sont présents et accessibles, notamment lorsqu’ils ne sont pas totalement couverts ou sollicités pour la greffe de composants réactifs ce qui est inévitable. Plus globalement, les interactions entre le fluide et les terminaisons réactives 14 portées par les composants réactifs 12 d’un capteur 10 sont discriminantes. Mais les interactions également possibles entre le fluide et le substrat 18, les éléments de greffage 20 ou les liaisons 22 internes aux composants réactifs 12, notamment les liaisons peptidiques lorsqu’il s’agit de peptides, les liaisons phosphodiester lorsqu’il s’agit de fragments d’ADN, les liaisons glycosidiques lorsqu’il s’agit d’oligosaccharides ou autres liaisons chimiques lorsqu’il s’agit de polymères, ne le sont pas. Elles sont donc source de bruit de mesure. Par ailleurs il peut se produire que, en fonction des propriétés physico-chimiques des composants réactifs 12 greffés sur le substrat 18, des terminaisons réactives 14 ne soient en réalité pas accessibles pour une interaction, ce qui est aussi source de bruit. La caractérisation du fluide est donc bruitée par ces interactions inopportunes, de sorte qu’il peut même arriver que deux fluides différents interagissent différemment avec un même capteur tout en produisant deux sensorgrammes difficiles à distinguer, l’un résultant par exemple de davantage d’interactions inopportunes que l’autre. A titre d’exemple non limitatif, basé sur des composants réactifs peptidiques, la montre par l’illustration que deux fluides F1 et F2 de composés respectifs C1 et C2 produisent deux sensorgrammes très ressemblants en interagissant différemment avec le même capteur 10. Les composés C1 du fluide F1 interagissent davantage avec les résidus d’acides aminés propres au capteur 10, tandis que les composés C2 du fluide F2 interagissent davantage avec son substrat et ses éléments de greffage, pour une dynamique globale d’adsorption relativement similaire comme le montrent les sensorgrammes résultants S1 et S2. Pour surmonter cette difficulté dans la caractérisation du fluide, il est connu de prévoir un capteur de référence sur le site réactif duquel n’est greffé aucun composant réactif, par exemple un site réactif à substrat de silice et à groupes de silanes seuls, et de soustraire le sensorgramme résultant de référence de chaque autre sensorgramme. Mais il se trouve que le silane lui-même constitue un capteur, de sorte qu’il est susceptible de réagir spécifiquement avec certains composés, ce qui relativise assez singulièrement l’intérêt du capteur de référence. Il peut ainsi être souhaité de prévoir un dispositif électronique de caractérisation d’un fluide qui permette de s’affranchir d’au moins une partie des problèmes et contraintes précités, notamment en permettant l’obtention de signaux temporels représentatifs beaucoup moins sensibles aux sources de bruit de mesure précitées. Il est donc proposé un dispositif électronique de caractérisation d’un fluide, comportant : au moins un capteur conçu pour interagir avec le fluide, chaque capteur comportant un premier site réactif sur lequel sont greffés des premiers composants réactifs identiques aptes à interagir avec des composés susceptibles d’être présents dans le fluide ; un transducteur conçu pour fournir, en interaction avec ledit au moins un capteur, une séquence de signaux de mesure ; et un processeur de traitement de la séquence de signaux de mesure pour fournir au moins un signal temporel représentatif d’une interaction du fluide avec chaque capteur ; dans lequel : chaque capteur comporte un deuxième site réactif sur lequel sont greffés des deuxièmes composants réactifs identiques constitués respectivement de premières portions réactives, greffées sur le deuxième site réactif et identiques aux premiers composants réactifs du premier site réactif de ce capteur, et d’extensions réactives qui les distinguent des premiers composants réactifs du premier site réactif de ce capteur ; et le processeur est configuré pour fournir ledit au moins un signal temporel, pour chaque capteur, sur la base d’une comparaison des interactions du fluide avec les deux sites réactifs de ce capteur. Ainsi, la plus grosse contribution au bruit de mesure est supprimée par comparaison, puisqu’elle est statistiquement destinée à se produire à peu près de la même façon sur les premier et deuxième sites réactifs de chaque capteur, à savoir les interactions entre les composés du fluide et le substrat, les éventuels éléments de greffage et les liaisons internes des premières portions réactives communes. De façon optionnelle, chaque site réactif de chaque capteur comporte : un substrat à base de composé du silicium, notamment à base de silice ou de nitrure de silicium, des groupes de silanes fixés au substrat et des composants réactifs identiques greffés aux groupes de silanes ; ou un substrat à base d’or et des composants réactifs identiques greffés au substrat. De façon optionnelle également, les composants réactifs d’un même capteur sont des homo-oligomères, c’est-à-dire tous constitués d’unités monomères elles-mêmes identiques, par exemple des homopeptides tous constitués d’une chaîne peptidique d’une ou plusieurs occurrences d’un même acide aminé. De façon optionnelle également, chaque premier composant réactif du premier site réactif de chaque capteur est un oligomère qui comporte entre une et cinq unités monomères. De façon optionnelle également, chaque deuxième composant réactif du deuxième site réactif de chaque capteur est un oligomère qui comporte entre six et dix-huit unités monomères. De façon optionnelle également, pour chaque capteur, le processeur est conçu pour fournir : un premier signal temporel représentatif d’une interaction du fluide avec le premier site réactif de ce capteur ; un deuxième signal temporel représentatif d’une interaction du fluide avec le deuxième site réactif de ce capteur ; et un signal temporel différentiel résultant d’une comparaison, par exemple par soustraction, des premier et deuxième signaux temporels. De façon optionnelle également, le processeur est conçu pour fournir ledit au moins un signal temporel représentatif d’une interaction du fluide avec chaque capteur à partir de chaque signal temporel différentiel. De façon optionnelle également, les premiers composants réactifs du premier site réactif d’un même capteur sont des hétéro-oligomères, c’est-à-dire tous constitués d’unités monomères dont au moins deux sont différentes, par exemple des hétéropeptides tous constitués d’une chaîne peptidique de plusieurs occurrences issues d’au moins deux acides aminés différents, et chaque extension réactive de chaque deuxième composant réactif du deuxième site réactif de ce même capteur comporte au moins une répétition de sa première portion réactive identique aux premiers composants réactifs du premier site réactif, par exemple au moins une répétition de la chaîne hétéropeptidique de sa première portion peptidique identique aux premiers peptides du premier site réactif. De façon optionnelle également, le processeur est conçu pour obtenir une caractérisation du fluide, notamment une signature identifiante du fluide, par extraction d’une caractéristique prédéterminée dudit au moins un signal temporel représentatif. Il est également proposé un procédé de caractérisation d’un fluide, à l’aide d’un dispositif électronique tel que défini précédemment, comportant les étapes suivantes : approcher le dispositif électronique du fluide de manière à obtenir une interaction du fluide avec chaque capteur ; fournir, à l’aide du transducteur et en interaction avec ledit au moins un capteur, une séquence de signaux (S) de mesure ; et fournir, à l’aide du processeur, au moins un signal temporel représentatif d’une interaction du fluide avec chaque capteur ; dans lequel : l’approche du dispositif électronique est réalisée de manière à obtenir une interaction du fluide avec les premier et deuxième sites réactifs de chaque capteur ; et le processeur procède, pour chaque capteur, à une comparaison des interactions du fluide avec les deux sites réactifs de ce capteur pour fournir ledit au moins un signal temporel comme résultant de cette comparaison. L’invention sera mieux comprise à l’aide de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple et faite en se référant aux dessins annexés dans lesquels : la , déjà décrite, illustre un exemple de diagramme temporel de signal représentatif d’une interaction d’un fluide avec un capteur de l’état de la technique, ou sensorgramme, pouvant être obtenu dans des conditions maîtrisées de mesure multivariée, la , déjà décrite, illustre un autre exemple de diagramme temporel dans lequel se superposent deux signaux respectivement représentatifs d’une interaction de deux fluides différents avec un même capteur de l’état de la technique, ou sensorgrammes, pouvant être obtenus dans des conditions maîtrisées de mesure multivariée, La représente schématiquement la structure générale d’un dispositif électronique de caractérisation d’un fluide, selon un mode de réalisation de l’invention, la illustre un exemple de diagramme temporel dans lequel se superposent plusieurs signaux de réponse, ou sensorgrammes, pouvant être obtenus par le dispositif électronique de la , dans des conditions maîtrisées de mesure multivariée, la illustre, sous la forme d’un diagramme circulaire, un exemple de signature normée pouvant être calculée par le dispositif électronique de la à partir de sensorgrammes tels que ceux de la , la illustre un exemple de diagramme temporel dans lequel se superposent deux signaux représentatifs d’une interaction d’un fluide avec un capteur du dispositif électronique de la , ou sensorgrammes, pouvant être obtenus dans des conditions maîtrisées de mesure multivariée, la représente schématiquement la structure générale d’un capteur du dispositif de la , dans un mode de réalisation en technologie MZI, la illustre les étapes successives d’un procédé de caractérisation d’un fluide pouvant être mis en œuvre par le dispositif électronique de la . Le dispositif électronique 30 de caractérisation olfactive d’un fluide représenté schématiquement sur la est un exemple non limitatif de dispositif de caractérisation de fluide selon un mode de réalisation possible de la présente invention pour une application olfactive non limitative d’identification d’odeurs. Il comporte une chambre de mesure 32 destinée à recevoir un fluide, par exemple un gaz tel que de l’air ambiant. Pour ce faire, il comporte un dispositif d’aspiration 34 conçu pour aspirer l’air situé à l’intérieur de la chambre de mesure 32 et le faire sortir à l’extérieur. Il comporte en outre une entrée d’air 36 pouvant être sélectivement fermée pour garder l’air ambiant dans la chambre de mesure 32 ou bien ouverte pour permettre l’évacuation de l’air ambiant de la chambre de mesure 32 et son renouvellement par l’activation du dispositif d’aspiration 34. Il est ainsi doté de moyens de maîtrise des flux entrant et sortant. Dans sa chambre de mesure 32, Le dispositif électronique de caractérisation olfactive 30 comporte plusieurs capteurs olfactifs 38 1 , …, 38 i , …, 38 M , par exemple une trentaine, conçus pour interagir avec des composés susceptibles d’être présents dans la chambre de mesure 32 lorsque le dispositif 30 est placé à proximité d’un fluide à analyser émetteur de ces composés, notamment lorsque l’entrée d’air 36 est à proximité du fluide considéré. Les composés émis sont généralement des composés organiques volatils mais la présente invention ne se limite pas à de tels composés. Chaque capteur olfactif 38 i , 1≤i≤M, est lui-même par exemple un biocapteur conçu pour interagir avec les composés d’une famille particulière de composés organiques volatils. Conformément aux principes généraux de la présente invention, chaque capteur olfactif 38 i , 1≤i≤M, comporte deux sites réactifs distincts 40 i et 42 i sur lesquels sont greffés des composants réactifs aptes à interagir avec des composés susceptibles d’être présents dans le fluide, plus précisément les composés de la famille associée à ce capteur olfactif 38 i . Sur le premier site réactif 40 i , des premiers composants réactifs identiques sont greffés sur un premier substrat à l’aide éventuellement de premiers éléments de greffage. Sur le deuxième site réactif 42 i , des deuxièmes composants réactifs identiques sont greffés sur un deuxième substrat à l’aide éventuellement de deuxièmes éléments de greffage. Les deuxièmes composants réactifs identiques sont constitués respectivement de premières portions réactives, greffées sur le deuxième substrat et identiques aux premiers composants réactifs du premier site réactif 40 i de ce capteur olfactif 38 i , et d’extensions réactives qui les distinguent des premiers composants réactifs du premier site réactif 40 i de ce capteur olfactif 38 i . En revanche, les premier et deuxième substrats de ce capteur olfactif 38 i sont identiques. Il s’agit par exemple de deux substrats à base de silice, de nitrure de silicium, ou d’or. De même, tous les premiers et deuxièmes éléments de greffage éventuels de ce capteur olfactif 38 i sont identiques. Il s’agit par exemple de groupes de silanes auxquels sont greffés les composants réactifs lorsque les deux substrats sont à base de composés du silicium. De façon optionnelle mais préférée, les composants réactifs d’un même capteur olfactif sont des homo-oligomères, c’est-à-dire tous constitués d’unités monomères elles-mêmes identiques, par exemple des homopeptides tous constitués d’une chaîne peptidique d’une ou plusieurs occurrences d’un même acide aminé. En variante toutefois, les composants réactifs d’un même capteur olfactif peuvent être des hétéro-oligomères, c’est-à-dire tous constitués d’unités monomères dont au moins deux sont différentes, par exemple des hétéropeptides tous constitués d’une chaîne peptidique de plusieurs occurrences issues d’au moins deux acides aminés différents. Dans ce cas, de façon plus précise, les premiers composants réactifs du premier site réactif d’un même capteur sont des hétéro-oligomères comprenant par exemple entre deux et vingt unités monomères et chaque extension réactive de chaque deuxième composant réactif du deuxième site réactif de ce même capteur peut être un homo-oligomère ou un hétéro-oligomère. Dans le cas où chaque extension réactive précitée est un hétéro-oligomère, elle peut avantageusement comporter au moins une répétition, notamment entre deux et dix répétitions, de sa première portion réactive identique aux premiers composants réactifs du premier site réactif, par exemple au moins une répétition de la chaîne hétéropeptidique de sa première portion peptidique identique aux premiers peptides du premier site réactif. Dans cette variante également, les premiers composants réactifs du premier site réactif d’un même capteur peuvent être des homo-oligomères, seules les extensions réactives des deuxièmes composants réactifs du deuxième site réactif correspondant étant de nature hétéro-oligomère. En variante également, le dispositif de caractérisation olfactive 30 pourrait être adapté pour être mis en contact avec tout autre fluide, liquide ou gazeux, que de l’air ambiant. Il pourrait également selon une version particulièrement simple ne pas comporter le dispositif d’aspiration 34 et l’entrée d’air 36, voire même la chambre de mesure 32. Dans cette version simple, les capteurs olfactifs 38 1 , …, 38 i , …, 38 M sont alors susceptibles d’être directement mis au contact du fluide à analyser sans maîtrise de flux. Les capteurs olfactifs 38 1 , …, 38 i , …, 38 M sont associés à au moins un transducteur 44 avec lequel ils interagissent. Ce transducteur 44 est arrangé et configuré pour mesurer tout changement de propriété physique provoqué par une interaction des capteurs olfactifs 38 1 , …, 38 i , …, 38 M avec le fluide à analyser. Il fournit une séquence de signaux électriques de mesure S qui caractérise ce fluide puisqu’elle est représentative des composés organiques volatils avec lesquels les capteurs olfactifs peuvent interagir dans la chambre de mesure 32. Plus précisément, le transducteur 44 peut être un système d’imagerie par résonance de plasmons de surface, c’est-à-dire un système d’imagerie de type SPR (de l’anglais « Surface Plasmonic Resonance ») configuré pour mesurer tout changement d’un indice de réfraction dû à une interaction du fluide étudié avec au moins l’un quelconque des capteurs olfactifs grâce à un effet plasmonique. Un tel transducteur comporte : une couche métallique dont une première face à sites réactifs sert de support aux capteurs olfactifs 38 1 , …, 38 i , …, 38 M ; un prisme optique disposé contre une deuxième face, opposée à la première, de la couche métallique ; un dispositif d’éclairage à lumière collimatée et polarisée de cette deuxième face de la couche métallique via une face d’entrée de lumière du prisme optique ; et une caméra disposée en sortie de lumière du prisme optique pour la fourniture de la séquence de signaux de mesure S sous la forme d’une séquence d’images en niveaux de gris des sites réactifs sur lesquels sont disposés les capteurs olfactifs 38 1 , …, 38 i , …, 38 M . Les sites réactifs de la première face de la couche métallique sont par exemple organisés en une grille matricielle de positionnement. En variante, le transducteur 44 peut être un système d’amplification de variation d’indice optique par interférométrie de Mach-Zehnder, par exemple selon une technologie à matrice d’interféromètres de Mach-Zehnder, dite technologie MZI (de l’anglais « Mach-Zehnder Interferometer »), voire plus précisément une technologie MZI à interférences multimodales, dite technologie MZI/MMI (de l’anglais « Multi Mode Interference »). Un tel système est configuré pour mesurer tout changement d’un indice de réfraction dû à une interaction du fluide étudié avec au moins l’un quelconque des sites réactifs de chaque capteur olfactif grâce à un décalage de phases détectable entre un bras de référence de l’interféromètre et un bras de détection sur lequel ce site réactif quelconque est disposé. Le transducteur résultant fournit la séquence de signaux de mesure S qui se présente sous la forme d’une séquence d’images de décalages de phases, exprimés en Radian, des capteurs olfactifs 38 1 , …, 38 i , …, 38 M . Selon une autre variante, le transducteur 44 pourrait être un système d’amplification nano- ou micro-électromécanique NEMS (de l’anglais « Nano Electro-Mechanical System ») ou MEMS (de l’anglais « Micro Electro-Mechanical System »). Un tel système est configuré pour mesurer tout changement de fréquence de résonance d’une membrane vibrante sur laquelle est disposé l’un quelconque des capteurs olfactifs. Les sites réactifs sur lesquels sont placés les capteurs olfactifs sont par exemple arrangés en une matrice de membranes vibrantes NEMS ou MEMS pour la fourniture de la séquence de signaux de mesure S qui se présente sous la forme d’une séquence de signaux de décalages de fréquences de résonance des capteurs olfactifs 38 1 , …, 38 i , …, 38 M . On peut ainsi citer la technologie CMUT (de l’anglais « Capacitive Micromachined Ultrasonic Transducer ») qui utilise des transducteurs ultrasonores capacitifs de type MEMS. D’autres variantes sont envisageables par implémentation de tout autre dispositif de transduction physique (i.e. optique, mécanique, etc.) équivalent, c’est-à-dire à sondes raccordables à des sites réactifs greffés de composants réactifs, en opérant une adaptation simple du dispositif électronique de caractérisation olfactive 30 qui ne sera pas décrite parce qu’à la portée de l’homme du métier. Quel que soit le choix du transducteur 44, l’idée générale reste de fonctionnaliser des sites réactifs de capteurs olfactifs 38 1 , …, 38 i , …, 38 M de telle sorte qu’ils adsorbent et désorbent de manière différenciée les composés organiques volatils, de former une réponse d’interaction moléculaire différenciée des capteurs olfactifs, et d’amplifier la réponse sous la forme d’une séquence de signaux électriques de mesure S à l’aide d’un dispositif de transduction physique. Le dispositif électronique de caractérisation olfactive 30 comporte en outre plusieurs modules fonctionnels qui vont être décrits ci-dessous. Dans l’exemple décrit, ces modules sont de nature logicielle. Ainsi, le dispositif 30 comporte un élément de type ordinateur 46 comportant une unité de traitement 48 et une zone de mémoire associée 50 dans laquelle plusieurs programmes d’ordinateurs ou plusieurs fonctions d’un même programme d’ordinateur sont enregistrés. Ces programmes d’ordinateurs comportent des instructions conçues pour être exécutées par l’unité de traitement 48 afin de réaliser les fonctions des modules logiciels. Ils sont présentés comme distincts, mais cette distinction est purement fonctionnelle. Ils pourraient tout aussi bien être regroupés selon toutes les combinaisons possibles en un ou plusieurs logiciels. Leurs fonctions pourraient aussi être au moins en partie micro programmées ou micro câblées dans des circuits intégrés dédiés, tels que des circuits numériques. Ainsi, en variante, l’ordinateur 46 pourrait être remplacé par un dispositif électronique composé uniquement de circuits numériques (sans programme d’ordinateur) pour la réalisation des mêmes fonctions. Le dispositif électronique de caractérisation olfactive 30 comporte ainsi tout d’abord un module logiciel 52, destiné à être exécuté par l’unité de traitement 48, de commande du dispositif d’aspiration 34 (s’il est prévu dans de dispositif 30), de l’entrée d’air 36 (si elle est également prévue dans de dispositif 30) et du transducteur 44. Il comporte en outre de façon optionnelle mais avantageuse un module logiciel 54, destiné à être exécuté par l’unité de traitement 48, de sélection, parmi les capteurs olfactifs 38 1 , …, 38 i , …, 38 M du dispositif électronique de caractérisation olfactive 30, d’un sous-ensemble de capteurs sensibles à des composants volatils caractéristiques d’une empreinte olfactive recherchée. Ces composants volatils caractéristiques peuvent varier d’une application ou d’un fluide étudié à l’autre de sorte que la sélection de capteurs olfactifs réalisée par le module logiciel 54 peut varier elle aussi et être paramétrée. Le sous-ensemble sélectionné comporte par exemple au moins un capteur olfactif, notamment avantageusement plusieurs capteurs olfactifs, voire tous les capteurs olfactifs 38 1 , …, 38 i , …, 38 M avec M≥3. Dans la suite de l’exposé, tous les capteurs olfactifs 38 1 , …, 38 i , …, 38 M seront considérés comme sélectionnés par souci de simplification dans les notations. Tous les composants réactifs seront en outre considérés comme des homopeptides par souci de simplification dans les illustrations, bien que tout ce qui sera décrit relativement à ces homopeptides puisse être adapté notamment aux hétéropeptides, aux fragments d’ADN, aux oligosaccharides, ou généralisé aux homo-/hétéro-oligomères et homo-/hétéro-polymères. Le dispositif électronique de caractérisation olfactive 30 comporte en outre un module logiciel 56, destiné à être exécuté par l’unité de traitement 48, pour extraire 2M sensorgrammes SG1 i , SG2 i , i∈{1, …, M} respectivement représentatifs des interactions des 2M sites réactifs des M capteurs olfactifs sélectionnés avec les composés organiques volatils concernés à partir des valeurs propres à ces M capteurs olfactifs dans la séquence de signaux de mesure S fournie par le transducteur 44. Ces sensorgrammes SG1 i , SG2 i , i∈{1, …, M} sont par exemple des signaux de réflectance exprimés en pourcentage selon un ratio de valeurs de luminance obtenues avec une lumière polarisée transversale sur des valeurs de luminance obtenues avec une même lumière polarisée à 90 degrés pour chacun des 2M sites réactifs des M capteurs olfactifs sélectionnés lorsque le transducteur 44 est un système d’imagerie de type SPR. Ils prennent la forme de signaux de décalages de phases et sont exprimés en Radian lorsque le transducteur est un système d’amplification MZI ou MZI/MMI. Ils prennent la forme de signaux de décalages de fréquences et sont exprimés en Hertz lorsque le transducteur est un système d’amplification NEMS ou MEMS. Ils peuvent prendre d’autres formes lorsque le transducteur est d’un autre type compatible. La illustre ainsi le diagramme temporel d’une superposition d’une soixantaine de sensorgrammes SG1 i , SG2 i , i∈{1, …, M} obtenus à l’aide d’un système d’amplification MZI ou MZI/MMI sur une durée d’environ 190 secondes selon un protocole de mesure bien maîtrisé, impliquant une commande du dispositif d’aspiration 34 et de l’entrée d’air 36, dans lequel : les sites réactifs 40 1 , …, 40 i , …, 40 M et 42 1 , …, 42 i , …, 42 M des capteurs olfactifs 38 1 , …, 38 i , …, 38 M sont tout d’abord exposés à un environnement fluidique de référence à fluide porteur sans présence des composés cibles d’un fluide à analyser au cours d’un premier état de référence identifiable par une première portion PH1 des sensorgrammes, ils sont ensuite exposés au fluide à analyser au cours d’un deuxième état analytique d’adsorption déclenché par une injection maîtrisée de ce fluide dans la chambre de mesure 32, ce deuxième état étant identifiable par une deuxième portion PH2 des sensorgrammes, et ils sont finalement exposés de nouveau à l’environnement fluidique de référence au cours d’un troisième état final de désorption par une évacuation maîtrisée du fluide à analyser hors de la chambre de mesure 32, ce troisième état étant identifiable par une troisième portion PH3 des sensorgrammes. L’émergence de deux groupes bien distincts de sensorgrammes SG1 i , i∈{1, …, M} et SG2 i , i∈{1, …, M} issus respectivement des premiers 40 1 , …, 40 i , …, 40 M et deuxièmes 42 1 , …, 42 i , …, 42 M sites réactifs des capteurs olfactifs 38 1 , …, 38 i , …, 38 M sera expliquée ultérieurement en référence à la . De retour à la , le dispositif électronique de caractérisation olfactive 30 comporte en outre un module logiciel 58 optionnel, destiné à être exécuté par l’unité de traitement 48, pour opérer un traitement préalable éventuel sur les 2M sensorgrammes SG1 i , SG2 i , i∈{1, …, M} fournis par le module logiciel 56. Ce traitement préalable comporte par exemple un filtrage passe-bas implémenté sous la forme d’un filtre numérique à réponse impulsionnelle finie ou infinie. Il s’agit de filtrer le bruit de mesure à hautes fréquences dans les signaux bruts tels que fournis par le module logiciel 56. Un filtre de Butterworth à réponse impulsionnelle finie du premier ordre et fréquence de coupure normalisée à 0,45 (i.e. valeur du ratio entre la fréquence de coupure et la fréquence d’échantillonnage égale à 0,45) convient. Ce traitement préalable comporte par exemple en outre un calcul de norme au sens du document de brevet WO 2020/141281 A1 sur les 2M sensorgrammes SG1 i , SG2 i , i∈{1, …, M} filtrés ou non pour l’obtention de 2M sensorgrammes filtrés et/ou normés SG1’ i , SG2’ i , i∈{1, …, M}. Le dispositif électronique de caractérisation olfactive 30 comporte en outre plusieurs modules logiciels 60 à 64, destinés à être exécutés par l’unité de traitement 48, pour obtenir une caractérisation SIG de la composition du fluide à analyser à partir des 2M sensorgrammes SG1 i , SG2 i , i∈{1, …, M} ou SG1’ i , SG2’ i , i∈{1, …, M}. Cette caractérisation SIG peut prendre la forme d’une signature olfactive normée telle que mentionnée précédemment et telle qu’illustrée dans la sous la forme d’un diagramme circulaire. Conformément aux principes généraux de la présente invention, les modules logiciels 60 à 64 sont conçus pour obtenir une caractérisation SIG de la composition d’un fluide à analyser à partir des 2M sensorgrammes SG1 i , SG2 i , i∈{1, …, M} ou SG1’ i , SG2’ i , i∈{1, …, M} qui soit nettement plus discrimante que dans l’état de la technique. A cet effet le module logiciel 60, destiné à être exécuté par l’unité de traitement 48, réalise une comparaison des interactions du fluide avec les deux sites réactifs de chaque capteur olfactif, par exemple sous la forme d’une comparaison des deux sensorgrammes SG1 i et SG2 i , ou SG1’ i et SG2’ i , issus de chaque capteur olfactif 38 i , 1≤i≤M. Cette comparaison peut encore plus précisément prendre la forme d’une simple soustraction, pour l’obtention de M sensorgrammes différentiels ΔSG i , i∈{1, …, M}. Cette comparaison est illustrée sur la . On y voit deux sites réactifs 40 i et 42 i d’un même capteur olfactif 38 i , 1≤i≤M. Ces deux sites réactifs comportent des substrats 66 et des éléments de greffages 68 identiques. Le premier site réactif 40 i comporte des homopeptides 70 tous identiques à deux liaisons peptidiques 72 et deux résidus d’acides aminés 74 chacun. Le deuxième site réactif 42 i comporte des homopeptides 76 tous identiques à douze liaisons peptidiques 72 et douze résidus d’acides aminés 74 chacun. Ainsi, les homopeptides 76 du deuxième site réactif 42 i comportent chacun une première portion peptidique à deux liaisons peptidiques 72 et deux résidus d’acides aminés 74 greffée sur les éléments de greffage 68. Cette première portion peptidique est identique aux homopeptides 70 du premier site réactif 40 i . En revanche les homopeptides 76 du deuxième site réactif 42 i comportent en outre chacun une extension peptidique 78 à dix liaisons peptidiques 72 et dix résidus d’acides aminés 74 pour former au total les douze liaisons peptidiques 72 et les douze résidus d’acides aminés 74. On notera que, de façon plus générale, il est avantageux de prévoir entre une et cinq liaison(s) peptidique(s) pour chaque peptide 70 du premier site réactif 40 i et entre six et dix-huit liaisons peptidiques pour chaque peptide 76 du deuxième site réactif 42 i . Les interactions d’un fluide avec le premier site réactif 40 i produisent le sensorgramme SG1 i , alors que celles de ce même fluide avec le deuxième site réactif 42 i produisent le sensorgramme SG2 i dont l’amplitude à chaque instant est plus grande en raison du nombre plus important de liaisons peptidiques. En soustrayant à chaque instant le sensorgramme SG1 i au sensorgramme SG2 i comme illustré par l’opération Δ dans la , on obtient le sensorgramme différentiel ΔSG i précité qui résulte statistiquement uniquement des interactions du fluide avec les extensions peptidiques 78. On s’est donc débarrassé des interactions inopportunes du fluide avec les substrats 66 et les éléments de greffage 68, voire avec les deux premières liaisons peptidiques de chaque peptide 70 ou 76, de sorte que le le sensorgramme différentiel ΔSG i est bien plus pertinent que chacun des sensorgrammes SG1 i et SG2 i pour caractériser le fluide. Un exemple concret de réalisation de chaque capteur olfactif 38 i en technologie MZI est illustré sur la . Le transducteur 44 est dans ce cas un système d’amplification de variation d’indice optique par interférométrie de Mach-Zehnder. Le capteur olfactif 38 i comporte un premier bras (i.e. sous la forme d’une fibre optique) 80 i de détection sur lequel est disposé le premier site réactif 40 i et un premier bras 82 i de référence permettant de mesurer la variation d’indice optique engendrée par ce premier site réactif 40 i . Il comporte en outre un deuxième bras de détection 84 i sur lequel est disposé le deuxième site réactif 42 i et un deuxième bras 86 i de référence permettant de mesurer la variation d’indice optique engendrée par ce deuxième site réactif 42 i . De retour à la , le module logiciel 62, destiné à être exécuté par l’unité de traitement 48, reprend chacun des M sensorgrammes différentiels ΔSG i , i∈{1, …, M} et réalise pour chacun d’entre eux le calcul d’au moins une valeur descriptive DSCR i . Il existe de nombreuses façons connues de déterminer une telle valeur descriptive, notamment par calcul statistique, de sorte que le fonctionnement du module logiciel 62 ne sera pas détaillé. Enfin, le module logiciel 64, destiné à être exécuté par l’unité de traitement 48, obtient la caractérisation de la composition du fluide sur la base des valeurs descriptives ainsi calculées. Cette caractérisation se fait par exemple par estimation d’une signature olfactive SIG des M sensorgrammes différentiels ΔSG i , i∈{1, …, M}. Dans la variante la plus simple, il s’agit par exemple tout simplement de définir la signature olfactive SIG comme un vecteur dont les M composantes sont les M valeurs descriptives DSCR i , i∈{1, …, M}, calculées par le module logiciel 62. Comme évoqué précédemment, ce vecteur peut ensuite être normé pour rendre la signature olfactive plus générique. Le procédé de caractérisation olfactive d’un fluide correspondant à l’exécution des modules logiciels 52 à 64 va maintenant être détaillé conformément à la succession d’étapes de la . Au cours d’une première étape 100, le dispositif électronique de caractérisation olfactive 30 est approché d’un fluide de manière à obtenir une interaction du fluide avec chacun des deux sites réactifs 40 i , 42 i de chaque capteur olfactif 38 i , 1≤i≤M. A cette occasion, le module logiciel 52 est exécuté. Au cours d’une étape suivante 102, le transducteur 44 fournit une séquence S de signaux de mesure en interaction avec les capteurs olfactifs 38 i , 1≤i≤M. Au cours d’une étape suivante 104 réalisée par exécution du module logiciel 56, le processeur 48 fournit les 2M sensorgrammes SG1 i , SG2 i , i∈{1, …, M} représentatifs d’une interaction du fluide avec chaque site réactif de capteur olfactif. Au cours d’une étape optionnelle suivante 106 réalisée par exécution du module logiciel 58, le processeur 48 fournit les 2M sensorgrammes SG1’ i , SG2’ i , i∈{1, …, M}. Au cours d’une étape suivante 108 réalisée par exécution du module logiciel 60, le processeur 48 procède, pour chaque capteur olfactif 38 i , à une comparaison des interactions du fluide avec les deux sites réactifs 40 i et 42 i de ce capteur olfactif pour fournir les M sensorgrammes différentiels ΔSG i , i∈{1, …, M}, par exemple résultant d’une simple soustraction des M sensorgrammes SG1 i , i∈{1, …, M} aux M sensorgrammes SG2 i , i∈{1, …, M}, ou des M sensorgrammes SG1’ i , i∈{1, …, M} aux M sensorgrammes SG2’ i , i∈{1, …, M}. Ces M sensorgrammes différentiels sont par exemple directement exploités comme représentatifs d’une interaction du fluide avec les M capteurs olfactifs considérés dans leur ensemble. Au cours d’une étape suivante 110 réalisée par exécution du module logiciel 62, M valeurs descriptives DSCRi, i∈{1, …, M}, des M sensorgrammes différentiels ΔSG i , i∈{1, …, M}, sont extraites de façon connue en soi. Enfin, au cours d’une dernière étape 112 réalisée par exécution du module logiciel 64, une signature olfactive normée SIG est obtenue à partir des M valeurs descriptives DSCRi, i∈{1, …, M}. Il apparaît clairement qu’un dispositif électronique de caractérisation d’un fluide tel que celui de la permet d’améliorer significativement la propriété discriminante de cette caractérisation en se débarrassant astucieusement du bruit de mesure lié aux interactions inopportunes entre le fluide et certains composants des capteurs, tels que les substrats et les éventuels éléments de greffage peptidique. On notera par ailleurs que l’invention n’est pas limitée au mode de réalisation décrit précédemment. Il apparaîtra en effet à l'homme de l'art que diverses modifications peuvent être apportées au mode de réalisation décrit ci-dessus, à la lumière de l'enseignement qui vient de lui être divulgué. Dans la présentation détaillée de l’invention qui est faite précédemment, les termes utilisés ne doivent pas être interprétés comme limitant l’invention au mode de réalisation exposé dans la présente description, mais doivent être interprétés pour y inclure tous les équivalents dont la prévision est à la portée de l'homme de l'art en appliquant ses connaissances générales à la mise en œuvre de l'enseignement qui vient de lui être divulgué. Dispositif électronique (30) de caractérisation d’un fluide, comportant : au moins un capteur (38 1 , …, 38 i , …, 38 M ) conçu pour interagir avec le fluide, chaque capteur (38 1 , …, 38 i , …, 38 M ) comportant un premier site réactif (40 1 , …, 40 i , …, 40 M ) sur lequel sont greffés des premiers composants réactifs identiques (70) aptes à interagir avec des composés (16) susceptibles d’être présents dans le fluide ; un transducteur (44) conçu pour fournir, en interaction avec ledit au moins un capteur (38 1 , …, 38 i , …, 38 M ), une séquence de signaux (S) de mesure ; et un processeur (48) de traitement de la séquence de signaux (S) de mesure pour fournir au moins un signal temporel (ΔSG i ) représentatif d’une interaction du fluide avec chaque capteur (38 1 , …, 38 i , …, 38 M ) ; caractérisé en ce que : chaque capteur (38 1 , …, 38 i , …, 38 M ) comporte un deuxième site réactif (42 1 , …, 42 i , …, 42 M ) sur lequel sont greffés des deuxièmes composants réactifs identiques (76) constitués respectivement de premières portions réactives, greffées sur le deuxième site réactif (42 1 , …, 42 i , …, 42 M ) et identiques aux premiers composants réactifs (70) du premier site réactif (40 1 , …, 40 i , …, 40 M ) de ce capteur (38 1 , …, 38 i , …, 38 M ), et d’extensions réactives (78) qui les distinguent des premiers composants réactifs (70) du premier site réactif (40 1 , …, 40 i , …, 40 M ) de ce capteur (38 1 , …, 38 i , …, 38 M ) ; et le processeur (48) est configuré pour fournir ledit au moins un signal temporel (ΔSG i ), pour chaque capteur (38 1 , …, 38 i , …, 38 M ), sur la base d’une comparaison des interactions du fluide avec les deux sites réactifs (40 1 , …, 40 i , …, 40 M , 42 1 , …, 42 i , …, 42 M ) de ce capteur (38 1 , …, 38 i , …, 38 M ). Dispositif électronique (30) de caractérisation d’un fluide selon la revendication 1, dans lequel chaque site réactif (40 1 , …, 40 i , …, 40 M , 42 1 , …, 42 i , …, 42 M ) de chaque capteur (38 1 , …, 38 i , …, 38 M ) comporte : un substrat (66) à base de composé du silicium, notamment à base de silice ou de nitrure de silicium, des groupes de silanes (68) fixés au substrat (66) et des composants réactifs identiques (70, 76) greffés aux groupes de silanes (68) ; ou un substrat (66) à base d’or et des composants réactifs identiques (70, 76) greffés au substrat (66). Dispositif électronique (30) de caractérisation d’un fluide selon la revendication 1 ou 2, dans lequel les composants réactifs (70, 76) d’un même capteur (38 1 , …, 38 i , …, 38 M ) sont des homo-oligomères, c’est-à-dire tous constitués d’unités monomères elles-mêmes identiques, par exemple des homopeptides tous constitués d’une chaîne peptidique d’une ou plusieurs occurrences d’un même acide aminé (74). Dispositif électronique (30) de caractérisation d’un fluide selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel chaque premier composant réactif (70) du premier site réactif (40 1 , …, 40 i , …, 40 M ) de chaque capteur (38 1 , …, 38 i , …, 38 M ) est un oligomère qui comporte entre une et cinq unités monomères. Dispositif électronique (30) de caractérisation d’un fluide selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel chaque deuxième composant réactif du deuxième site réactif (42 1 , …, 42 i , …, 42 M ) de chaque capteur (38 1 , …, 38 i , …, 38 M ) est un oligomère qui comporte entre six et dix-huit unités monomères. Dispositif électronique (30) de caractérisation d’un fluide selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel, pour chaque capteur (38 1 , …, 38 i , …, 38 M ), le processeur (48) est conçu pour fournir : un premier signal temporel (SG1 i ) représentatif d’une interaction du fluide avec le premier site réactif (40 1 , …, 40 i , …, 40 M ) de ce capteur (38 1 , …, 38 i , …, 38 M ) ; un deuxième signal temporel (SG2 i ) représentatif d’une interaction du fluide avec le deuxième site réactif (42 1 , …, 42 i , …, 42 M ) de ce capteur (38 1 , …, 38 i , …, 38 M ) ; et un signal temporel différentiel (ΔSG i ) résultant d’une comparaison, par exemple par soustraction, des premier (SG1 i ) et deuxième (SG2 i ) signaux temporels. Dispositif électronique (30) de caractérisation d’un fluide selon la revendication 6, dans lequel le processeur (48) est conçu pour fournir ledit au moins un signal temporel (ΔSG i ) représentatif d’une interaction du fluide avec chaque capteur (38 1 , …, 38 i , …, 38 M ) à partir de chaque signal temporel différentiel (ΔSG i ). Dispositif électronique (30) de caractérisation d’un fluide selon l’une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel les premiers composants réactifs (70) du premier site réactif d’un même capteur (38 1 , …, 38 i , …, 38 M ) sont des hétéro-oligomères, c’est-à-dire tous constitués d’unités monomères dont au moins deux sont différentes, par exemple des hétéropeptides tous constitués d’une chaîne peptidique de plusieurs occurrences issues d’au moins deux acides aminés différents, et chaque extension réactive (78) de chaque deuxième composant réactif (76) du deuxième site réactif de ce même capteur (38 1 , …, 38 i , …, 38 M ) comporte au moins une répétition de sa première portion réactive identique aux premiers composants réactifs (70) du premier site réactif, par exemple au moins une répétition de la chaîne hétéropeptidique de sa première portion peptidique identique aux premiers peptides (70) du premier site réactif. Dispositif électronique (30) de caractérisation d’un fluide selon l’une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel le processeur (48) est conçu pour obtenir une caractérisation du fluide, notamment une signature identifiante (SIG) du fluide, par extraction d’une caractéristique prédéterminée (DSCR i ) dudit au moins un signal temporel représentatif (ΔSG i ). Procédé de caractérisation d’un fluide, à l’aide d’un dispositif électronique (30) selon l’une quelconque des revendications 1 à 9, comportant les étapes suivantes : approcher le dispositif électronique (30) du fluide de manière à obtenir une interaction du fluide avec chaque capteur (38 1 , …, 38 i , …, 38 M ) ; fournir, à l’aide du transducteur (44) et en interaction avec ledit au moins un capteur (38 1 , …, 38 i , …, 38 M ), une séquence de signaux (S) de mesure ; et fournir, à l’aide du processeur (48), au moins un signal temporel (ΔSG i ) représentatif d’une interaction du fluide avec chaque capteur (38 1 , …, 38 i , …, 38 M ) ; caractérisé en ce que : l’approche du dispositif électronique (30) est réalisée de manière à obtenir une interaction du fluide avec les premier (40 1 , …, 40 i , …, 40 M ) et deuxième (42 1 , …, 42 i , …, 42 M ) sites réactifs de chaque capteur (38 1 , …, 38 i , …, 38 M ) ; et le processeur (48) procède, pour chaque capteur (38 1 , …, 38 i , …, 38 M ), à une comparaison des interactions du fluide avec les deux sites réactifs (40 1 , …, 40 i , …, 40 M , 42 1 , …, 42 i , …, 42 M ) de ce capteur (38 1 , …, 38 i , …, 38 M ) pour fournir ledit au moins un signal temporel (ΔSG i ) comme résultant de cette comparaison.