FR 3139417 A1 20240308 FR 2308298 A 20230731 La présente divulgation concerne du phosphate de fer, un procédé et un système pour sa synthèse, et une application de celui-ci. Le procédé de synthèse de phosphate de fer comprend les étapes suivantes : une solution métallique est soumise à une opération d'écoulement à courant parallèle utilisant de l'eau pure pour ajuster le pH de la solution métallique afin d’obtenir une solution métallique devant être traitée ; la solution métallique devant être traitée est soumise à une opération de synthèse de phosphate de fer afin d’obtenir une première bouillie de surverse ; la première bouillie de surverse est soumise à une opération de concentration et d'extraction de solides afin d’obtenir une bouillie concentrée ; la bouillie concentrée est soumise à une opération de synthèse de phosphate de fer et à une opération de concentration et d'extraction de solides de manière cyclique par utilisation de la solution métallique devant être traitée, afin d’obtenir une bouillie concentrée cyclée, dans lequel, quand la bouillie concentrée cyclée est mélangée avec la solution métallique devant être traitée, le phosphate de fer a une teneur en solides de 250 g/L à 500 g/L et une granulométrie de 10 µm à 20 µm ; la soumission de la solution métallique à l'opération d'écoulement à courant parallèle utilisant de l'eau pure est stoppée ; et la bouillie concentrée cyclée et la solution métallique sont soumises à une opération de séchage et de déshydratation afin que soit obtenu du phosphate de fer. Le procédé de synthèse de phosphate de fer ci-dessus peut réaliser une homogénéité relativement bonne du phosphate de fer parmi plusieurs lots, et a un rendement de production élevé, une simplicité du procédé, et un coût relativement bas. PHOSPHATE DE FER ET PROCEDE ET SYSTEME POUR SA SYNTHESE, ET APPLICATION DE CELUI-CI Le présent exposé relève du domaine technique des matériaux de batterie, et en particulier concerne le phosphate de fer, ainsi qu'un procédé et un système pour sa synthèse et une application de celui-ci. Etat de la technique Le matériau de cathode dans une batterie au lithium ion représente plus de 40 % du coût total de la batterie. A l'heure actuelle, un matériau de cathode qui est mûrement appliqué contient du cobaltate de lithium, du manganate de lithium, nickel et cobalt, du phosphate de fer lithié, et du manganate de lithium, parmi lesquels le phosphate de fer lithié (LiFePO4) a de nombreux avantages tels qu'une longue durée de vie en cyclage, une bonne sécurité, un faible coût et une faible quantité de chaleur émise, et est significativement favorisé dans le domaine du stockage de l'énergie. En général, 0,96 tonne de phosphate de fer et 0,24 tonne de carbonate de lithium doivent être consommées pour produire une tonne de phosphate de fer lithié. On peut voir que le phosphate de fer représente la majorité de la matière première du phosphate fer lithié. Par conséquent, le phosphate de fer, qui a une qualité et un coût excellents, aura un effet relativement important sur la performance et le coût d'une batterie au phosphate de fer lithié. A l'heure actuelle, dans un procédé de production de phosphate de fer, on utilise principalement un procédé de coprécipitation intermittente. Le procédé de coprécipitation intermittente provoque une perte d'énergie due au démarrage et à l'arrêt, les périodes de démarrage et d'arrêt relativement longues augmentent le coût de production et réduisent le rendement de préparation du phosphate de fer, et comme il faut ajuster la valeur de pH en utilisant une liqueur alcaline dans la préparation de phosphate de fer, une partie du coût de production est augmentée, c'est-à-dire que la préparation de phosphate de fer par utilisation du procédé de coprécipitation intermittente a un coût relativement élevé. De plus, la préparation de phosphate de fer par utilisation du procédé de coprécipitation intermittente est un processus complexe, et un contrôle instable d'un paramètre de procédé dans chaque étape peut engendrer une homogénéité relativement médiocre du phosphate de fer entre plusieurs lots. Dans un procédé de production réel de préparation de phosphate de fer par utilisation du procédé de coprécipitation intermittente, il est relativement difficile de commander le contrôle du paramètre de procédé dans chaque étape. Par conséquent, on a urgemment besoin de développer un procédé de synthèse de phosphate de fer qui puisse réaliser une homogénéité relativement bonne du phosphate de fer entre plusieurs lots et qui ait un rendement de production élevé, une simplicité du procédé, et un coût relativement bas. Résumé Le présent exposé vise à mettre à disposition du phosphate de fer et un procédé et un système de synthèse et une application de celui-ci, pouvant atteindre une homogénéité relativement bonne du phosphate de fer entre plusieurs lots et qui ait un rendement de production élevée, une simplicité du procédé, et un coût relativement bas. Les solutions techniques du présent exposé sont décrites ci-dessous. Un procédé de synthèse de phosphate de fer comprend les étapes suivantes : l'acquisition d'une source de fer, d'une source de phosphore et d'un agent oxydant ; la dilution et le mélange de la source de fer, de la source de phosphore et de l'agent oxydant afin que soit obtenue une solution métallique ; la mise en œuvre d'une opération d'écoulement à co-courant sur la solution métallique utilisant de l'eau pure pour ajuster le pH de la solution métallique afin que soit obtenue une solution métallique devant être traitée ; la mise en œuvre d'un traitement de synthèse de phosphate de fer sur la solution métallique devant être traitée de façon que soit obtenue une première bouillie de surverse ; la mise en œuvre d'une opération de concentration et d'extraction de solides sur la première bouillie de surverse afin que soit obtenue une bouillie concentrée ; la mise en œuvre d'un traitement de synthèse de phosphate de fer et d'une opération de concentration et d'extraction de solides sur la bouillie concentrée d'une manière cyclique par utilisation de la solution métallique devant être traitée afin que soit obtenue une bouillie concentrée cyclée, dans laquelle, quand la bouillie concentrée cyclée est mélangée avec la solution métallique devant être traitée, le phosphate de fer a une teneur en solides de 250 g/L à 500 g/L et une granulométrie de 10 µm à 20 µm ; l'arrêt de la mise en œuvre de l'opération d'écoulement à co-courant sur la solution métallique utilisant de l'eau pure ; et le séchage et la déshydratation d'un mélange de la bouillie concentrée cyclée et de la solution métallique afin que soit obtenu du phosphate de fer. Dans l'un des modes de réalisation, la source de fer est au moins l'un parmi le sulfate de fer(II), le chlorure de fer(III), le nitrate de fer(III) et le sulfate de fer(III). Dans l'un des modes de réalisation, la source de phosphore est au moins l'un parmi l'acide phosphorique, le phosphate de triammonium, le dihydrogénophosphate d'ammonium, le phosphate de diammonium, le dihydrogénophosphate de sodium, le phosphate trisodique, le monohydrogénophosphate de sodium, l'hydrogénophosphate dipotassique, le dihydrogénophosphate de potassium et le phosphate de potassium, et la source de phosphore comprend au moins de l'acide phosphorique. Dans l'un des modes de réalisation, l'agent oxydant est au moins l'un parmi le peroxyde d'hydrogène, l'oxygène, le persulfate de sodium, le persulfate d'ammonium et le persulfate de potassium. Dans l'un des modes de réalisation, le rapport molaire du Fe au P dans la solution métallique est de 1/(1,05 à 2,0). Dans l'un des modes de réalisation, le pH de la solution métallique devant être traitée est de 1,5 à 2,0. Dans l'un des modes de réalisation, l'opération d'écoulement à co-courant sur la solution métallique utilisant de l'eau pure est spécifiquement que la solution métallique et l'eau pure en un rapport des débits de 1/(0,15 à 0,25) sont mélangées selon un écoulement à co-courant. Dans l'un des modes de réalisation, le séchage et la déshydratation du mélange de la bouillie concentrée cyclée et de la solution métallique comprennent spécifiquement les étapes suivantes : la mise en œuvre d'une opération de filtration sous pression sur le mélange de la bouillie concentrée cyclée et de la solution métallique afin que soit obtenu un gâteau de filtration ; la mise en œuvre d'un premier traitement de frittage sur le gâteau de filtration pendant 1 h à 2 h dans des conditions de 200°C à 350°C ; et la mise en œuvre d'un deuxième traitement de frittage sur le gâteau de filtration après le premier traitement de frittage pendant 1 h à 3 h dans des conditions de 500°C à 750°C. Un système de synthèse de phosphate de fer, qui est utilisé dans le procédé de synthèse de phosphate de fer selon l'un quelconque des modes de réalisation précédents pour la préparation de phosphate de fer, comprend un tuyau de délivrance d'eau pure, un tuyau de délivrance de solution métallique, un tuyau d'écoulement à co-courant, un premier groupe de cuves réactionnelles, un deuxième groupe de cuves réactionnelles, un extracteur de solides et un réservoir de transfert, parmi lesquels le tuyau de délivrance d'eau pure est utilisé pour délivrer de l'eau pure, le tuyau de délivrance de solution métallique est utilisé pour délivrer une solution métallique, le tuyau de délivrance d'eau pure et le tuyau de délivrance de solution métallique sont tous deux connectés au tuyau d'écoulement à co-courant, le tuyau d'écoulement à co-courant est connecté au premier groupe de cuves réactionnelles, l'extracteur de solides est connecté au premier groupe de cuves réactionnelles d'une manière cyclique, le premier groupe de cuves réactionnelles est connecté au deuxième groupe de cuves réactionnelles quand l'extracteur de solides est arrêté, et le réservoir de transfert est connecté au deuxième groupe de cuves réactionnelles. Dans l'un des modes de réalisation, le premier groupe de cuves réactionnelles comprend une première cuve réactionnelle et une deuxième cuve réactionnelle, parmi lesquelles la première cuve réactionnelle est connectée au tuyau d'écoulement à co-courant, la première cuve réactionnelle est connectée à la deuxième cuve réactionnelle au moyen d'un déversoir, la deuxième cuve réactionnelle est connectée à l'extracteur de solides, et la deuxième cuve réactionnelle est connectée au deuxième groupe de cuves réactionnelles au moyen d'un déversoir quand l'extracteur de solides est arrêté. Dans l'un des modes de réalisation, l'extracteur de solides comprend un corps de tamis et un corps cylindrique, parmi lesquels le corps de tamis est disposé autour d'une paroi intérieure du corps cylindrique pour former une cavité de filtre et une cavité de concentration, la cavité de filtre est utilisée pour délivrer en sortie un filtrat filtré par le corps de tamis, et la cavité de concentration est connectée séparément à la première cuve réactionnelle et à la deuxième cuve réactionnelle. Du phosphate de fer est préparé par le procédé de synthèse de phosphate de fer selon l'un quelconque des modes de réalisation précédents. Une application du phosphate de fer applique le phosphate de fer selon l'un quelconque des modes de réalisation précédents à la préparation d'une batterie au phosphate de fer lithié. Comparé à la technique apparentée, le présent exposé a au moins les avantages ci-dessous. Dans le procédé de synthèse de phosphate de fer du présent exposé, la source de fer, la source de phosphore et l'agent oxydant sont soumis à l'opération de dilution et de mélange de façon que la source de fer, la source de phosphore et l'agent oxydant soient soigneusement mélangés, et la solution métallique est soumise à l'opération d'écoulement à co-courant utilisant de l'eau pure, c'est-à-dire que l'eau pure s'écoule vers la solution métallique selon un écoulement à co-courant pour réaliser un effet de dilution de la solution métallique et d'augmentation du pH de la solution métallique, c'est-à-dire que le pH de la solution métallique est ajustée par utilisation d'eau pure, et la solution métallique et l'eau pure sont toutes deux soumises à une opération de production de phosphate de fer de façon que du phosphate de fer soit formé dans la solution métallique et en outre soumis à une transformation cristalline et à un vieillissement pour former un phosphate de fer solide. En outre, la première bouillie de surverse est soumise à l'opération de concentration et d'extraction de solides afin que soit obtenue la bouillie concentrée, c'est-à-dire que la proportion de cristaux de phosphate de fer dans la première bouillie de surverse est augmentée, et la bouillie concentrée est en outre renvoyée vers la solution métallique qui s'écoule avec l'eau pure selon un écoulement à co-courant et est soumise à l'opération de synthèse de phosphate de fer et à l'opération de concentration et d'extraction de solides d'une manière cyclique conjointement avec la solution métallique. Quand l'opération de synthèse de phosphate de fer est effectuée de manière cyclique, les cristaux de phosphate de fer dans la première bouillie de surverse ont un effet inducteur de nucléation dans le traitement de transformation cristalline et de vieillissement, et donc la vitesse de génération de cristaux de phosphate de fer dans la solution métallique s'écoulant en continu est augmentée dans les mêmes conditions que pour l'opération de synthèse de phosphate de fer. De plus, quand l'opération de concentration et d'extraction de solides est effectuée de manière cyclique, la teneur en les cristaux de phosphate de fer dans la première bouillie de surverse augmente progressivement, ce qui favorise l'effet inducteur de nucléation et en outre augmente la vitesse de génération des cristaux de phosphate de fer dans la solution métallique s'écoulant en continu, et quand la teneur en les cristaux de phosphate de fer dans la première bouillie de surverse augmente progressivement jusqu'à ce que la bouillie concentrée cyclée soit mélangée avec la solution métallique devant être traitée et que le phosphate de fer ait une teneur en solides de 250 g/L à 500 g/L et une granulométrie de 10 µm à 20 µm, alors la soumission de la solution métallique à l'opération d'écoulement à co-courant utilisant de l'eau pure est stoppée, et la bouillie concentrée cyclée et la solution métallique sont soumises à l'opération de séchage et de déshydratation, c'est-à-dire que seul l'écoulement à co-courant de l'eau pure est stoppé, tandis que la solution métallique reste en écoulement continu si bien que la bouillie concentrée cyclée à ce moment peut ajuster le pH de la solution métallique, et la bouillie concentrée cyclée a toujours un effet inducteur de nucléation sur la solution métallique avant que la solution métallique s'écoule jusqu'à ce que l'opération de séchage et de déshydratation soit mise en œuvre, c'est-à-dire que les cristaux de phosphate de fer sont toujours générés avant que la solution métallique s'écoule jusqu'à ce que l'opération de séchage et de déshydratation soit mise en œuvre, si bien que la source de fer et la source de phosphore dans la solution en mélange de la bouillie concentrée cyclée et de la solution métallique génèrent suffisamment de cristaux de phosphate de fer et le mélange en écoulement de la bouillie concentrée cyclée et de la solution métallique est soumis à l'opération de séchage et de déshydratation afin que du phosphate de fer anhydre soit obtenu, c'est-à-dire que la synthèse de phosphate de fer est un procédé en continu parmi plusieurs lots, assurant l'homogénéité du phosphate de fer parmi plusieurs lots, et la synthèse continue de phosphate de fer est réalisée uniquement par l'addition de l'écoulement à co-courant de l'eau pure et du reflux cyclé, qui peut être effectuée par un simple ajustement sur la base d'un dispositif principal original avec un procédé simple et à un coût relativement bas. Pour illustrer plus clairement les solutions techniques dans des modes de réalisation du présent exposé, on décrit brièvement ci-dessous les dessins utilisés dans les modes de réalisation. Il convient de comprendre que les dessins illustrent des parties de modes de réalisation du présent exposé et ne doivent pas être considérés comme limitant la portée. Les personnes ayant une connaissance ordinaire de la technique peuvent obtenir d'autres dessins pertinents sur la base de ces dessins sur le principe qu'aucun travail créatif ne soit effectué. La est un organigramme d'un procédé de synthèse de phosphate de fer selon un mode de réalisation du présent exposé. La est un motif XRD (cristallographie aux rayons X) de phosphate de fer anhydre préparé dans l'Exemple 1. La est une image MEB (microscopie électronique à balayage) de phosphate de fer anhydre préparé dans l'Exemple 1. La est un motif XRD de phosphate de fer lithié préparé avec le phosphate de fer anhydre de l'Exemple 1. La est une image MEB de phosphate de fer lithié préparé avec le phosphate de fer anhydre de l'Exemple 1. La est un graphique de courbe de charge-décharge de phosphate de fer lithié préparé avec le phosphate de fer anhydre de l'Exemple 1 à 0,1C. La est un diagramme de structure d'un système de synthèse de phosphate de fer selon un mode de réalisation du présent exposé. Description détaillée Pour faciliter la compréhension du présent exposé, on présente ci-dessous une description plus complète du présent exposé en référence aux dessins. Des modes de réalisation préférés du présent exposé sont montrés dans les dessins. Toutefois, le présent exposé peut être mis en application sous de nombreuses formes différentes et n'est pas limité aux modes de réalisation décrits ici. Ces modes de réalisation sont plutôt présentés pour une compréhension plus détaillée et complète du contenu divulgué dans le présent exposé. Il convient de noter que lorsqu'un composant est décrit comme étant "fixé à" un autre composant, il peut être fixé directement sur le composant particulier ou bien des composants intervenants peuvent être sur le composant particulier. Quand un composant est décrit comme étant "connecté à" un autre composant, il peut être connecté directement au composant particulier ou bien des composants intervenants peuvent être connectés au composant particulier. Les termes utilisés ici, tels que "vertical", "horizontal", "gauche" et "droit" sont utilisés uniquement dans un but d'illustration et ne représentent pas des modes de réalisation uniques. Sauf mention contraire, tous les termes techniques et scientifiques utilisés ici ont les mêmes significations que celles communément comprises par les personnes ayant une bonne connaissance de la technique à laquelle se rapporte le présent exposé. Les termes utilisés dans la description du présent exposé sont utilisés uniquement pour décrire des modes de réalisation et ne sont pas destinés à limiter le présent exposé. Le terme "et/ou" utilisé ici englobe l'une quelconque ou la totalité des combinaisons d'un ou plusieurs éléments associés listés. Le présent exposé met à disposition un procédé de synthèse de phosphate de fer. Pour une meilleure compréhension du procédé de synthèse de phosphate de fer du présent exposé, on explique davantage ci-dessous le procédé de synthèse de phosphate de fer du présent exposé. En référence à la , un procédé de synthèse de phosphate de fer selon un mode de réalisation comprend tout ou partie des étapes ci-dessous. En S100, une source de fer, une source de phosphore et un agent oxydant sont acquis. Il convient de comprendre que la source de fer, la source de phosphore et l'agent oxydant peuvent efficacement assurer une génération rapide de phosphate de fer, si bien que la source de fer, la source de phosphore et l'agent oxydant sont sélectionnés pour synthétiser du phosphate de fer. En S200, la source de fer, la source de phosphore et l'agent oxydant sont soumis à une opération de dilution et de mélange pour que soit obtenue une solution métallique. Il convient de comprendre que pour assurer un mélange uniforme de la source de fer, de la source de phosphore et de l'agent oxydant, et pour assurer que la source de fer, la source de phosphore et l'agent oxydant, uniformément mélangés, soient délivrés en continu pour que soit réalisée une génération continue de phosphate de fer, la source de fer, la source de phosphore et l'agent oxydant sont soumis à l'opération de dilution et de mélange, c'est-à-dire que la source de fer, la source de phosphore et l'agent oxydant sont dilués et mélangés, ce qui assure davantage que la source de fer, la source de phosphore et l'agent oxydant, délivrés en continu, soient dans un état de mélange uniforme, et assure davantage la génération stable de phosphate de fer lors de la délivrance continue de la source de fer, de la source de phosphore et de l'agent oxydant. En S300, la solution métallique est soumise à une opération d'écoulement à co-courant utilisant de l'eau pure pour ajuster le pH de la solution métallique afin que soit obtenue une solution métallique devant être traitée. Il convient de comprendre que la synthèse de phosphate de fer utilisant la source de fer, la source de phosphore et l'agent oxydant nécessite généralement l'addition d'une liqueur alcaline pour ajuster le pH afin d'assurer la génération de phosphate de fer. Toutefois, la liqueur alcaline ajoutée endommage le dispositif, et l'utilisation de liqueur alcaline augmente aussi le coût de synthèse de phosphate de fer. Par conséquent, dans le présent exposé, la solution métallique est soumise au traitement à co-courant utilisant de l'eau pure de façon que le rapport d'écoulement à co-courant de l'eau pure et de la solution métallique soit régulé et que l'eau pure dilue efficacement la solution métallique pour ajuster le pH de la solution métallique. De plus, l'eau pure utilisée peut être encore filtrée en eau pure de nouveau de façon que la solution métallique soit soumise à un écoulement à co-courant, ce qui ainsi réalise l'ajustement du pH de la solution métallique à un coût relativement bas, réduit l'endommagement du dispositif quand le pH de la solution métallique est ajusté, réduit davantage le coût de synthèse de phosphate de fer et prolonge la durée d'utilisation du dispositif de synthèse de phosphate de fer. En S400, la solution métallique devant être traitée est soumise à une opération de synthèse de phosphate de fer afin que soit obtenue une première bouillie de surverse. Il convient de comprendre que l'opération de synthèse de phosphate de fer est une opération conventionnelle de génération de cristaux de phosphate de fer quand du phosphate de fer est synthétisé. Toutefois, la solution métallique devant être traitée dans le présent exposé est dans un état d'écoulement continu, ce qui assure ainsi la formation initiale de cristaux de phosphate de fer dans la première bouillie de surverse. En S500, la première bouillie de surverse est soumise à une opération de concentration et d'extraction de solides afin que soit obtenue une bouillie concentrée. Il convient de comprendre que, puisque la solution métallique devant être traitée est dans un état d'écoulement continu et, dans l'opération précédente de synthèse de phosphate de fer, la transformation cristalline de phosphate de fer dans la solution métallique devant être traitée n'est pas suffisante, c'est-à-dire que le phosphate de fer n'est pas suffisamment transformé en cristaux de phosphate de fer, ceci a pour résultat une teneur relativement faible en phosphate de fer dans la première bouillie de surverse. Par conséquent, dans le présent exposé, la première bouillie de surverse est soumise à l'opération de concentration et d'extraction de solides, c'est-à-dire que la première bouillie de surverse est soumise à une concentration et une extraction de solides destinées à augmenter la teneur en cristaux de phosphate de fer dans la bouillie concentrée, et quand la bouillie concentrée est ensuite renvoyée vers la solution métallique devant être traitée, elle est propice à une concentration relativement élevée de cristaux de phosphate de fer dans la solution métallique devant être traitée, si bien qu'un effet inducteur de nucléation est favorisé et la vitesse de génération des cristaux de phosphate de fer dans la solution métallique s'écoulant en continu est augmentée dans les mêmes conditions que pour l'opération de synthèse de phosphate de fer. En S600, la bouillie concentrée est soumise à une opération de synthèse de phosphate de fer et à une opération de concentration et d'extraction de solides d'une manière cyclique par utilisation de la solution métallique devant être traitée afin que soit obtenue une bouillie concentrée cyclée où, quand la bouillie concentrée cyclée est mélangée avec la solution métallique devant être traitée, le phosphate de fer a une teneur en solides de 250 g/l à 500 g/l et une granulométrie de 10 µm à 20 µm. Il convient de comprendre que la bouillie concentrée est soumise à l'opération de synthèse de phosphate de fer et à l'opération de concentration et d'extraction de solides de manière cyclique par utilisation de la solution métallique devant être traitée, c'est-à-dire que la bouillie concentrée est renvoyée vers la solution métallique qui s'écoule avec l'eau pure selon un écoulement à co-courant et soumise à l'opération de synthèse de phosphate de fer conjointement avec la solution métallique, suivie de l'opération de concentration et d'extraction de solides conjointement avec la solution métallique, c'est-à-dire que la bouillie concentrée est renvoyée vers la solution métallique devant être traitée et soumise à l'opération de synthèse de phosphate de fer conjointement avec la solution métallique devant être traitée, suivie de l'opération de concentration et d'extraction de solides conjointement avec la solution métallique. Dans un procédé cyclique, les cristaux de phosphate de fer dans la bouillie concentrée ont un effet inducteur de nucléation sur la solution métallique devant être traitée, si bien que la vitesse de génération des cristaux de phosphate de fer dans la solution métallique s'écoulant en continu est augmentée dans les mêmes conditions que pour l'opération de synthèse de phosphate de fer, et la teneur en les cristaux de phosphate de fer dans la bouillie concentrée augmente avec l'augmentation du nombre de cycles, ce qui encore favorise l'effet inducteur de nucléation, augmente la vitesse de génération des cristaux de phosphate de fer dans la solution métallique s'écoulant en continu, et assure efficacement que le rendement de synthèse de phosphate de fer soit amélioré. En S700, la soumission de la solution métallique à l'opération d'écoulement à co-courant utilisant de l'eau pure est stoppée. Il convient de comprendre que, dans le procédé cyclique, la teneur en les cristaux de phosphate de fer dans la bouillie concentrée augmente avec l'augmentation du nombre de cycles jusqu'à ce que la bouillie concentrée cyclée soit mélangée avec la solution métallique devant être traitée et que le phosphate de fer ait une teneur en solides de 250 g/L à 500 g/L et une granulométrie de 10 µm à 20 µm. A ce moment, le pH de la solution métallique peut être ajusté par la bouillie concentrée cyclée. Par conséquent, la soumission de la solution métallique à l'opération d'écoulement à co-courant utilisant de l'eau pure est stoppée à ce moment, c'est-à-dire que seul l'écoulement à co-courant de l'eau pure est stoppé tandis que la solution métallique continue de s'écouler en continu à ce moment, ce qui réduit l'utilisation excessive d'eau pure, en économisant de l'énergie et en étant respectueux de l'environnement, et ce qui réduit la dilution de l'eau pure sur les cristaux de phosphate de fer, en réduisant ainsi la charge de l'opération de séchage et de déshydratation et réduisant efficacement le coût de synthèse de phosphate de fer. De plus, les cristaux de phosphate de fer sont toujours générés avant que la solution métallique et la bouillie concentrée cyclique s'écoulent jusqu'à ce que l'opération de séchage et de déshydratation soit réalisée, ce qui assure ainsi une certaine quantité de synthèse de phosphate de fer après l'opération de séchage et de déshydratation. En S800, un mélange de la bouillie concentrée cyclée et de la solution métallique est soumis à une opération de séchage et de déshydratation pour que soit obtenu du phosphate de fer. Il convient de comprendre que les cristaux de phosphate de fer sont du phosphate de fer contenant de l'eau de cristallisation et de l'eau libre, si bien que la bouillie concentrée cyclée et la solution métallique s'écoulant en continu sont soumises à l'opération de séchage et de déshydratation, assurant davantage une synthèse efficace de phosphate de fer sans l'eau de cristallisation et l'eau libre. Dans le procédé ci-dessus de synthèse de phosphate de fer, la source de fer, la source de phosphore et l'agent oxydant sont soumis à l'opération de dilution et de mélange de façon que la source de fer, la source de phosphore et l'agent oxydant soient soigneusement mélangés, et la solution métallique est soumise à l'opération d'écoulement à co-courant utilisant de l'eau pure, c'est-à-dire que l'eau pure s'écoule vers la solution métallique selon un écoulement à co-courant pour réaliser un effet de dilution de la solution métallique et d'augmentation du pH de la solution métallique, c'est-à-dire que le pH de la solution métallique est ajusté par l'utilisation d'eau pure, et la solution métallique et l'eau pure sont toutes deux soumises à une opération de production de phosphate de fer de façon que du phosphate de fer soit formé dans la solution métallique et en outre soumis à une transformation cristalline et un vieillissement pour former un phosphate de fer solide. En outre, la première bouillie de surverse est soumise à l'opération de concentration et d'extraction de solides pour que soit obtenue la bouillie concentrée, c'est-à-dire que la proportion de cristaux de phosphate de fer dans la première bouillie de surverse est augmentée, et la bouillie concentrée est en outre renvoyée vers la solution métallique qui s'écoule avec l'eau pure selon un écoulement à co-courant et soumise à l'opération de synthèse d'oxyde de fer et à l'opération de concentration et d'extraction de solides de manière cyclique conjointement avec la solution métallique. Quand l'opération de synthèse de phosphate de fer est effectuée de manière cyclique, les cristaux de phosphate de fer dans la première bouillie de surverse ont un effet inducteur de nucléation dans le traitement de transformation cristalline et de vieillissement, et donc la vitesse de génération de cristaux de phosphate de fer dans la solution métallique s'écoulant en continu est augmentée dans les mêmes conditions que pour l'opération de synthèse de phosphate de fer. De plus, quand l'opération de concentration et d'extraction de solides est effectuée de manière cyclique, la teneur en les cristaux de phosphate de fer dans la première bouillie de surverse augmente progressivement, ce qui favorise l'effet inducteur de nucléation et en outre augmente la vitesse de génération des cristaux de phosphate de fer dans la solution métallique s'écoulant en continu, et quand la teneur en les cristaux de phosphate de fer dans la première bouillie de surverse augmente progressivement jusqu'à ce que la bouillie concentrée cyclée soit mélangée avec la solution métallique devant être traitée et que le phosphate de fer ait une teneur en solides de 250 g/L à 500 g/L et une granulométrie de 10 µm à 20 µm, alors la soumission de la solution métallique à l'opération d'écoulement à co-courant utilisant de l'eau pure est stoppée, et la bouillie concentrée cyclée et la solution métallique sont soumises à l'opération de séchage et de déshydratation, c'est-à-dire que seul l'écoulement à co-courant de l'eau pure est stoppé, tandis que la solution métallique reste en écoulement continu si bien que la bouillie concentrée cyclée à ce moment peut ajuster le pH de la solution métallique, et la bouillie concentrée cyclée a toujours un effet inducteur de nucléation sur la solution métallique avant que la solution métallique s'écoule jusqu'à ce que l'opération de séchage et de déshydratation soit mise en œuvre, c'est-à-dire que les cristaux de phosphate de fer sont toujours générés avant que la solution métallique s'écoule jusqu'à ce que l'opération de séchage et de déshydratation soit mise en œuvre, si bien que la source de fer et la source de phosphore dans la solution en mélange de la bouillie concentrée cyclée et de la solution métallique génèrent suffisamment de cristaux de phosphate de fer et le mélange en écoulement de la bouillie concentrée cyclée et de la solution métallique est soumis à l'opération de séchage et de déshydratation afin que du phosphate de fer anhydre soit obtenu, c'est-à-dire que la synthèse de phosphate de fer est un procédé en continu parmi plusieurs lots, assurant l'homogénéité du phosphate de fer parmi plusieurs lots, et la synthèse continue de phosphate de fer est réalisée uniquement par l'addition de l'écoulement à co-courant de l'eau pure et du reflux cyclé, qui peut être effectuée par un simple ajustement sur la base d'un dispositif principal original avec un procédé simple et à un coût relativement bas. Il convient de noter que lorsque la source de fer, la source de phosphore et l'agent oxydant sont mis à réagir pour former du phosphate de fer, le phosphate de fer généré doit être soumis à une transformation cristalline. La vitesse de production des cristaux de phosphate de fer est d'autant plus élevée que la température à laquelle la transformation cristalline est effectuée est élevée. Toutefois, le phosphate de fer généré est généralement soumis à une transformation cristalline pendant un temps relativement long uniquement à une température appropriée en raison d'une trop forte consommation d'énergie à température élevée. Toutefois, le rendement de génération des cristaux de phosphate de fer est relativement faible, et même le temps de séjour pour la transformation cristalline doit être augmenté, ce qui a encore pour résultat un rendement de génération relativement faible des cristaux de phosphate de fer. Dans le présent exposé, la source de fer, la source de phosphore et l'agent oxydant sont amenés à s'écouler en continu, de façon à permettre à la solution métallique de s'écouler avec l'eau selon un écoulement à co-courant dans le cas où l'homogénéité du phosphate de fer parmi plusieurs lots doit être assurée, ce qui réalise ainsi l'ajustement du pH de la solution métallique. Ensuite, dans l'état en écoulement continu, la solution métallique est soumise à une transformation cristalline initiale à une température relativement basse, et est filtrée pour former la bouillie concentrée. Ensuite, la bouillie concentrée est renvoyée vers la solution métallique qui s'écoule avec l'eau selon un écoulement à co-courant, et s'écoule en continu conjointement avec la solution métallique, et la bouillie concentrée est soumise à une génération de phosphate de fer et à une extraction solide et à un renvoi de manière cyclique conjointement avec la solution métallique. Dans le procédé cyclique, la bouillie concentrée après le cyclage et le renvoi a un effet inducteur de nucléation, si bien qu'un mélange de la bouillie concentrée et de la solution métallique devant être traitée a pour effet d'induire une transformation cristalline, et la vitesse de génération des cristaux de phosphate de fer dans la bouillie concentrée et la solution métallique devant être traitée s'écoulant en continu est augmentée dans la même condition de température de transformation cristalline. De plus, quand l'opération de concentration et d'extraction de solides est effectuée de manière cyclique, la teneur en cristaux de phosphate de fer dans la bouillie concentrée augmente progressivement, ce qui favorise l'effet inducteur de nucléation, augmente davantage la vitesse de génération des cristaux de phosphate de fer dans la bouillie concentrée et la solution métallique devant être traitée s'écoulant en continu, et améliore efficacement le rendement de génération des cristaux de phosphate de fer à une température de transformation cristalline relativement basse, c'est-à-dire que le rendement de synthèse de phosphate de fer est efficacement amélioré dans le cas d'une réduction de la consommation d'énergie. Dans l'un des modes de réalisation, la solution métallique contient la source de fer, la source de phosphore, l'agent oxydant et de l'eau pure (dont les teneurs sont représentées en pourcentages en masse). Dans l'un des modes de réalisation, la source de fer est au moins l'un parmi le sulfate de fer(II), le chlorure de fer(III), le nitrate de fer(III) et le sulfate de fer(III), assurant davantage une génération efficace de phosphate de fer. Dans l'un des modes de réalisation, la source de phosphore est au moins l'un parmi l'acide phosphorique, le phosphate de triammonium, le dihydrogénophosphate d'ammonium, le phosphate de diammonium, le dihydrogénophosphate de sodium, le phosphate trisodique, le monohydrogénophosphate de sodium, l'hydrogénophosphate dipotassique, le dihydrogénophosphate de potassium et le phosphate de potassium, et la source de phosphore comprend au moins de l'acide phosphorique, assurant davantage une génération efficace de phosphate de fer. Dans l'un des modes de réalisation, le rapport molaire de la source de phosphore à d'autres sources de phosphore est de 1/(0 à 5). Il convient de noter que les autres sources de phosphore sont des substances autres que l'acide phosphorique parmi la source de phosphore, c'est-à-dire au moins l'un parmi le phosphate de triammonium, le dihydrogénophosphate d'ammonium, le phosphate de diammonium, le dihydrogénophosphate de sodium, le phosphate trisodique, le monohydrogénophosphate de sodium, l'hydrogénophosphate dipotassique, le dihydrogénophosphate de potassium et le phosphate de potassium, assurant davantage une génération efficace de phosphate de fer. Dans l'un des modes de réalisation, l'agent oxydant est au moins l'un parmi le peroxyde d'hydrogène, l'oxygène, le persulfate de sodium, le persulfate d'ammonium et le persulfate de potassium; assurant davantage une génération efficace de phosphate de fer. Dans l'un des modes de réalisation, le rapport molaire du Fe au P dans la solution métallique est de 1/(1,05 à 2,0), assurant davantage une génération efficace de phosphate de fer. Dans l'un des modes de réalisation, le rapport molaire du Fe au P dans la solution métallique est de 1/(1,05 à 1,5), assurant davantage une génération efficace de phosphate de fer. Dans l'un des modes de réalisation, le rapport molaire du Fe au P dans la solution métallique est de 1/(1,05 à 1,3), assurant davantage une génération efficace de phosphate de fer. Dans l'un des modes de réalisation, le pH de la solution métallique devant être traitée est de 1,5 à 2,0, assurant davantage une génération efficace de phosphate de fer. Dans l'un des modes de réalisation, le pH de la solution métallique devant être traitée est de 1,5 à 1,8, assurant davantage une génération efficace de phosphate de fer. Dans l'un des modes de réalisation, le pH de la solution métallique devant être traitée est de 1,75 à 1,8, assurant davantage une génération efficace de phosphate de fer. Dans l'un des modes de réalisation, la source de fer, la source de phosphore et l'agent oxydant sont soumis à l'opération de dilution et de mélange, qui comprend spécifiquement les étapes suivantes : la source de fer, la source de phosphore et l'agent oxydant sont soumis à l'opération de dilution et de mélange pour que soit obtenue la solution métallique ; et la solution métallique est soumise à un traitement de transfert par écoulement pour permettre le transfert par écoulement continu de la solution métallique. Dans l'un des modes de réalisation, le débit du transfert par écoulement continu de la solution métallique est de 4,8 L/min à 5,2 L/min, réalisant mieux une génération suffisante et une transformation cristalline de phosphate de fer dans la solution métallique s'écoulant en continu. Dans l'un des modes de réalisation, le débit du transfert par écoulement continu de la solution métallique est de 5,0 L/min, réalisant mieux une génération suffisante et une transformation cristalline de phosphate de fer dans la solution métallique s'écoulant en continu. Dans l'un des modes de réalisation, la source de fer, la source de phosphore et l'agent oxydant sont soumis à l'opération de mélange et de dilution dans un réservoir, réalisant mieux un mélange et une dilution efficaces de la source de fer, de la source de phosphore et de l'agent oxydant, et assurant la stabilité en écoulement continu de la solution métallique. Dans l'un des modes de réalisation, la solution métallique est soumise à un traitement de transfert par écoulement continu. De façon spécifique, la solution métallique est dosée et évacuée par pompage en continu au moyen d'une pompe doseuse et transférée par un tuyau, réalisant mieux une régulation efficace du débit de la solution métallique. Dans l'un des modes de réalisation, la solution métallique est soumise à l'opération d'écoulement à co-courant utilisant de l'eau pure. De façon spécifique, la solution métallique et l'eau pure, à un rapport de débit de 1/(0,15 à 0,25), sont mélangées selon un écoulement à co-courant, réalisant ainsi mieux l'ajustement du pH de la solution métallique et assurant davantage la génération de phosphate de fer. Dans l'un des modes de réalisation, la solution métallique est soumise à l'opération d'écoulement à co-courant utilisant de l'eau pure. De façon spécifique, la solution métallique et l'eau pure, à un rapport de débit de 1/(0,20 à 0,25), sont mélangées selon un écoulement à co-courant, réalisant ainsi mieux l'ajustement du pH de la solution métallique et assurant davantage la génération de phosphate de fer. Dans l'un des modes de réalisation, la solution métallique est soumise à l'opération d'écoulement à co-courant utilisant de l'eau pure. De façon spécifique, la solution métallique et l'eau pure, à un rapport de débit de 1/0,25, sont mélangées selon un écoulement à co-courant, réalisant ainsi mieux l'ajustement du pH de la solution métallique et assurant davantage la génération de phosphate de fer. Dans l'un des modes de réalisation, quand la solution métallique et l'eau pure à un rapport de débit de 1/(0,15 à 0,25) sont mélangées selon un écoulement à co-courant, le débit de la solution métallique est de 4,8 L/min à 5,2 L/min. Dans l'un des modes de réalisation, quand la solution métallique et l'eau pure à un rapport de débit de 1/(0,15 à 0,25) sont mélangées selon un écoulement à co-courant, le débit de la solution métallique est de 5,0 l/min. Dans l'un des modes de réalisation, la solution métallique devant être traitée est soumise à l'opération de synthèse de phosphate de fer, qui comprend spécifiquement les étapes suivantes : la solution métallique devant être traitée est introduite dans une première cuve réactionnelle pour un premier traitement de vieillissement ; et la solution métallique devant être traitée après le premier traitement de vieillissement est introduite dans une deuxième cuve réactionnelle pour un deuxième traitement de vieillissement, assurant efficacement une transformation cristalline suffisante du phosphate de fer. Dans l'un des modes de réalisation, la température dans la première cuve réactionnelle est de 70°C à 90°C, assurant efficacement une transformation cristalline suffisante du phosphate de fer. Dans l'un des modes de réalisation, la température dans la première cuve réactionnelle est de 75°C à 85°C, assurant efficacement une transformation cristalline suffisante du phosphate de fer. Dans l'un des modes de réalisation, la température dans la deuxième cuve réactionnelle est de 85°C à 95°C, assurant efficacement une transformation cristalline suffisante du phosphate de fer. Dans l'un des modes de réalisation, la première bouillie de surverse est soumise à l'opération de concentration et d'extraction de solides. De façon spécifique, la première bouillie de surverse est introduite dans un extracteur de solides pour être filtrée et concentrée afin que soient obtenues la bouillie concentrée et un liquide limpide, respectivement. Le liquide limpide est utilisé pour être réintroduit dans un réservoir de liqueur mère, et la bouillie concentrée est utilisée pour être renvoyée vers la première cuve réactionnelle. Dans l'un des modes de réalisation, le liquide limpide dans le réservoir de liqueur mère est utilisé pour une utilisation cyclique en tant qu'eau pure. Dans l'un des modes de réalisation, la bouillie concentrée est soumise à l'opération de synthèse de phosphate de fer et à l'opération de concentration et d'extraction de solides de manière cyclique par utilisation de la solution métallique devant être traitée, ce qui comprend spécifiquement les étapes suivantes : la bouillie concentrée est renvoyée vers la première cuve réactionnelle et soumise à un premier traitement de vieillissement avec la solution métallique devant être traitée qui est mélangée avec la bouillie concentrée selon un écoulement à co-courant pour que soit obtenue une solution métallique cyclée ; la bouillie concentrée cyclée est introduite dans la deuxième cuve réactionnelle pour un deuxième traitement de vieillissement ; la bouillie concentrée cyclée après le deuxième traitement de vieillissement est introduite dans l'extracteur de solides et soumise à une opération de concentration et d'extraction de solides pour que soit obtenue une bouillie concentrée cyclée ; de façon répétée, la bouillie concentrée est renvoyée vers la première cuve réactionnelle et soumise à un premier traitement de vieillissement avec la solution métallique devant être traitée qui est mélangée avec la bouillie concentrée selon un écoulement à co-courant pour que soit obtenue une solution métallique cyclée, la bouillie concentrée cyclée est introduite dans la deuxième cuve réactionnelle pour un deuxième traitement de vieillissement, et la bouillie concentrée cyclée après le deuxième traitement de vieillissement est introduite dans l'extracteur de solides et soumise à une opération de concentration et d'extraction de solides pour que soit obtenue une bouillie concentrée cyclée. La répétition est stoppée lorsque la bouillie concentrée cyclée est mélangée avec la solution métallique devant être traitée et que le phosphate de fer a une teneur en solides de 250 g/L à 500 g/L et une granulométrie de 10 µm à 20 µm ; et la bouillie concentrée cyclée est renvoyée vers la première cuve réactionnelle. Dans l'un des modes de réalisation, la soumission de la solution métallique à l'opération d'écoulement à co-courant utilisant de l'eau pure est stoppée. De façon spécifique, l'écoulement de l'eau pure selon un écoulement à co-courant vers la solution métallique qui est transférée par écoulement continu est stoppé. Dans l'un des modes de réalisation, avant que la bouillie concentrée cyclée et la solution métallique soient soumises à l'opération de séchage et de déshydratation, et après l'arrêt de la soumission de la solution métallique à l'opération d'écoulement à co-courant utilisant de l'eau pure, le procédé de synthèse de phosphate de fer comprend en outre l'étape suivante : le mélange de la bouillie concentrée cyclée et de la solution métallique est soumis à un traitement de mélange et de vieillissement. Dans l'un des modes de réalisation, la bouillie concentrée cyclée et la solution métallique sont soumises au traitement de mélange et de vieillissement. De façon spécifique, la bouillie concentrée cyclée renvoyée vers la première cuve réactionnelle et la solution métallique qui est en continu transférée par écoulement sont soumises à un mélange et à un vieillissement dans la première cuve réactionnelle, puis introduites dans la deuxième cuve réactionnelle pour une poursuite du mélange et du vieillissement, et ensuite introduites dans une troisième cuve réactionnelle pour un mélange et un vieillissement. Dans l'un des modes de réalisation, le mélange de la bouillie concentrée cyclée et de la solution métallique est soumis à l'opération de séchage et de déshydratation, qui comprend spécifiquement les étapes suivantes : le mélange de la bouillie concentrée cyclée et de la solution métallique est soumis à une opération de filtration sous pression afin que soit obtenu un gâteau de filtration ; le gâteau de filtration est soumis à un premier traitement de frittage pendant 1 h à 2 h dans des conditions de 200°C à 350°C ; et le gâteau de filtration après le premier traitement de frittage est soumis à un deuxième traitement de frittage pendant 1 h à 3 h dans des conditions de 500°C à 750°C, assurant efficacement l'élimination suffisante de l'eau de cristallisation et de l'eau libre dans les cristaux de phosphate de fer. Le présent exposé met en outre à disposition un système de synthèse de phosphate de fer. Le système ci-dessus de synthèse de phosphate de fer est utilisé dans le procédé de synthèse de phosphate de fer selon l'un quelconque des modes de réalisation précédents pour préparer du phosphate de fer. Pour une meilleure compréhension du système de synthèse de phosphate de fer du présent exposé, on explique davantage ci-dessous le système de synthèse de phosphate de fer du présent exposé. En référence à la , un système 10 de synthèse de phosphate de fer dans un mode de réalisation comprend un tuyau de délivrance d'eau pure 100, un tuyau de délivrance de solution métallique 200, un tuyau d'écoulement à co-courant 300, un premier groupe de cuves réactionnelles 400, un deuxième groupe de cuves réactionnelles 500, un extracteur de solides 600 et un réservoir de transfert 700, parmi lesquels le tuyau de délivrance d'eau pure 100 est utilisé pour délivrer de l'eau pure, le tuyau de délivrance de solution métallique 200 est utilisé pour délivrer une solution métallique, le tuyau de délivrance d'eau pure 100 et le tuyau de délivrance de solution métallique 200 sont tous deux connectés au tuyau d'écoulement à co-courant 300, le tuyau d'écoulement à co-courant 300 est connecté au premier groupe de cuves réactionnelles 400, l'extracteur de solides 600 est connecté au premier groupe de cuves réactionnelles 400 d'une manière cyclique, le premier groupe de cuves réactionnelles 400 est connecté au deuxième groupe de cuves réactionnelles 500 quand l'extracteur de solides 600 est arrêté, et le réservoir de transfert 700 est connecté au deuxième groupe de cuves réactionnelles 500. Le système 10 ci-dessus de synthèse de phosphate de fer comprend le tuyau de délivrance d'eau pure 100, le tuyau de délivrance de solution métallique 200, le tuyau d'écoulement à co-courant 300, le premier groupe de cuves réactionnelles 400, le deuxième groupe de cuves réactionnelles 500, l'extracteur de solides 600 et le réservoir de transfert 700, tous étant des structures mises en jeu dans un système général de synthèse de phosphate de fer. Par conséquent, le système 10 de synthèse de phosphate de fer est obtenu par un simple ajustement sur la base d'un dispositif principal original, ce qui réduit davantage le coût de reconstruction du système 10 de synthèse de phosphate de fer. De plus, l'extracteur de solides 600 est connecté au premier groupe de cuves réactionnelles 400 de manière cyclique, le premier groupe de cuves réactionnelles 400 est connecté au deuxième groupe de cuves réactionnelles 500 quand l'extracteur de solides 600 est arrêté, et le réservoir de transfert 700 est connecté au deuxième groupe de cuves réactionnelles 500, en réalisant efficacement le traitement d'écoulement continu et de cyclage de la solution métallique et en améliorant davantage le rendement de synthèse de phosphate de fer par un simple ajustement du dispositif original. Il convient de noter que le réservoir de transfert est utilisé pour contenir le mélange de la bouillie concentrée cyclée et de la solution métallique après le traitement de mélange et de vieillissement, qui est favorable à la mise en œuvre de l'opération de séchage et de déshydratation sur la bouillie concentrée cyclée et la solution métallique. En référence à la , dans l'un des modes de réalisation, le premier groupe de cuves réactionnelles 400 comprend une première cuve réactionnelle 410 et une deuxième cuve réactionnelle 420, parmi lesquelles la première cuve réactionnelle 410 est connectée au tuyau d'écoulement à co-courant 300, la première cuve réactionnelle 410 est connectée à la deuxième cuve réactionnelle 420 au moyen d'un déversoir, la deuxième cuve réactionnelle 420 est connectée à l'extracteur de solides 600, et la deuxième cuve réactionnelle 420 est connectée au deuxième groupe de cuves réactionnelles 500 au moyen d'un déversoir quand l'extracteur de solides 600 est arrêté, en réalisant au mieux une transformation cristalline suffisante du phosphate de fer, en réduisant le coût de fonctionnement du système de synthèse du phosphate de fer, et en réduisant le coût de synthèse du phosphate de fer. En référence à la , dans l'un des modes de réalisation, le deuxième groupe de cuves réactionnelles 500 est connecté au réservoir de transfert 700 au moyen d'un déversoir, ce qui réduit le coût de fonctionnement du système de synthèse du phosphate de fer et réduit le coût de synthèse du phosphate de fer. En référence à la , dans l'un des modes de réalisation, le système 10 de synthèse de phosphate de fer comprend en outre une pompe doseuse d'eau pure 800 disposée sur le tuyau de délivrance d'eau pure 100 et connectée à celui-ci. En référence à la , dans l'un des modes de réalisation, le système 10 de synthèse de phosphate de fer comprend une pompe doseuse de solution métallique 900 disposée sur le tuyau de délivrance de solution métallique 200 et connectée à celui-ci. En référence à la , dans l'un des modes de réalisation, le système 10 de synthèse de phosphate de fer comprend en outre un filtre presse 1000, lequel filtre presse 1000 est connecté au réservoir de transfert 700 et est utilisé pour réaliser une filtration sous pression du mélange de la bouillie concentrée cyclée et de la solution métallique après le traitement de mélange et de vieillissement, contenu dans le réservoir de transfert 700, pour que soit obtenu un gâteau de filtration. Il convient de noter que le gâteau de filtration obtenu après filtration sous pression par le filtre presse est transféré et soumis à une opération de séchage et de déshydratation. Dans l'un des modes de réalisation, le deuxième groupe de cuves réactionnelles comprend une troisième cuve réactionnelle. Dans l'un des modes de réalisation, l'extracteur de solides comprend un corps de tamis et un corps cylindrique, parmi lesquels le corps de tamis est disposé autour d'une paroi intérieure du corps cylindrique pour former une cavité de filtre et une cavité de concentration, la cavité de filtre est utilisée pour délivrer en sortie un filtrat filtré par le corps de tamis, et la cavité de concentration est connectée séparément à la première cuve réactionnelle et à la deuxième cuve réactionnelle, en réalisant au mieux la concentration de la première bouillie de surverse. Dans l'un des modes de réalisation, l'extracteur de solides est un concentrateur. Dans l'un des modes de réalisation, un premier orifice de déversement est disposé sur la première cuve réactionnelle et est situé à 80 % à 90 % du niveau de liquide total sur un côté de la première cuve réactionnelle. Dans l'un des modes de réalisation, le volume total de la première cuve réactionnelle est de 500 L, et le premier orifice de déversement est disposé sur une paroi latérale de la première cuve réactionnelle à un volume de 400 L à 450 L. Dans l'un des modes de réalisation, un deuxième orifice de déversement est disposé sur la deuxième cuve réactionnelle et est situé à 80 % à 90 % du niveau de liquide total sur un côté de la deuxième cuve réactionnelle. Dans l'un des modes de réalisation, le volume total de la deuxième cuve réactionnelle est de 500 L, et le deuxième orifice de déversement est disposé sur une paroi latérale de la deuxième cuve réactionnelle à un volume de 400 L à 450 L. Dans l'un des modes de réalisation, un troisième orifice de déversement est disposé sur la troisième cuve réactionnelle et est situé à 80 % à 90 % du niveau de liquide total sur un côté de la troisième cuve réactionnelle. Dans l'un des modes de réalisation, le volume total de la troisième cuve réactionnelle est de 500 L, et le troisième orifice de déversement est disposé sur une paroi latérale de la troisième cuve réactionnelle à un volume de 400 L à 450 L. Dans l'un des modes de réalisation, une deuxième entrée de liquide est en outre disposée sur la deuxième cuve réactionnelle, et la deuxième entrée de liquide est plus basse de 20 cm à 50 cm que le premier orifice de déversement dans la direction verticale. Dans l'un des modes de réalisation, une troisième entrée de liquide est en outre disposée sur la troisième cuve réactionnelle, et la troisième entrée de liquide est plus basse de 20 cm à 50 cm que le deuxième orifice de déversement dans la direction verticale. Le présent exposé met en outre à disposition du phosphate de fer. Le phosphate de fer ci-dessus est préparé par le procédé de synthèse de phosphate de fer selon l'un quelconque des modes de réalisation précédents. Dans l'un des modes de réalisation, le phosphate de fer a une granulométrie D50 de 10 µm à 20 µm. Dans l'un des modes de réalisation, le phosphate de fer a une masse volumique après tassement de 1,10 g/cm 3 à 1,50 g/cm 3 . Dans l'un des modes de réalisation, le phosphate de fer a une surface spécifique de 4 m 2 /g à 7 m 2 /g. Le présent exposé met en outre à disposition une application du phosphate de fer. L'application ci-dessus du phosphate de fer applique le phosphate de fer selon l'un quelconque des exemples précédents à la préparation d'une batterie au phosphate de fer lithié. Certains exemples spécifiques sont présentés ci-dessous. Si un % est mentionné, il représente un pourcentage en poids. Il convient de noter que tous les cas possibles ne sont pas approfondis dans les exemples qui suivent, et les matériaux utilisés dans les exemples qui suivent sont disponibles dans le commerce, sauf mention contraire. Exemple 1 On injecte 7,5 m 3 d'eau pure dans un réservoir de préparation de 10 m 3 , et on ajoute sous agitation 1490 kg de sulfate ferreux heptahydraté et 493 kg de dihydrogénophosphate d'ammonium. Après dissolution complète, on ajoute 250 kg de solution d'acide phosphorique et 365 kg de solution de peroxyde d'hydrogène à une concentration de 27,5 % pour préparer une solution métallique ayant un rapport Fe/P de 1/1,20, les teneurs en Fe et P dans la solution métallique étant de 38,53 g/L et 25,66 g/L respectivement. On utilise séparément des cuves réactionnelles de 500 L en tant que cuve réactionnelle primaire, cuve réactionnelle secondaire et cuve réactionnelle tertiaire, chacune utilisant 100 L d'eau pure en tant que liquide de fond. On maintient l'agitation à 350 t/min. Après chauffage à 80°C, on introduit la solution métallique et l'eau pure dans la cuve réactionnelle primaire selon un écoulement à co-courant à un rapport des débits de 4/L, et on maintient le pH de façon stable à environ 1,8 pour obtenir une bouillie blanche. Quand le niveau de liquide de la bouillie dans la cuve a atteint 400 L, la bouillie se déverse de la cuve réactionnelle primaire à la cuve réactionnelle secondaire, on maintient l'agitation dans la cuve réactionnelle secondaire tout le temps, et on chauffe à 85°C le liquide de fond de la cuve réactionnelle secondaire. La bouillie dans la cuve réactionnelle secondaire atteint un orifice de déversement et se déverse par celui-ci et on l'envoie par pompage vers un extracteur de solides par l'intermédiaire d'une pompe à diaphragme. On renvoie la bouillie après concentration vers la cuve réactionnelle primaire par l'intermédiaire d'un tuyau de renvoi. Par l'extraction cyclique de solides au moyen de l'extracteur de solides, des cristaux de phosphate de fer croissent jusqu'à environ 15 µm et ont une morphologie sphéroïdale. Après que la teneur en solides de la cuve réactionnelle primaire a atteint environ 350 g/L, on arrête l'extracteur de solides, et on stoppe l'extraction cyclique de solides dans la première cuve réactionnelle. On stoppe l'écoulement à co-courant de l'eau pure, on injecte la solution métallique au fond de la cuve réactionnelle primaire au débit d'origine, le déversement entre la cuve réactionnelle secondaire et la cuve réactionnelle tertiaire commence, et on chauffe à 85°C le fond de la cuve réactionnelle tertiaire. Après que la bouillie dans la cuve réactionnelle tertiaire a atteint un orifice de déversement, la bouillie se déverse dans un réservoir de transfert. Après qu'une quantité de traitement d'un filtre presse a été atteinte, on filtre sous pression la bouillie finale et on la lave, on la sèche à 95°C, on la calcine pendant 2 h à 250°C et on la déshydrate pendant 3 h à 650°C pour obtenir 750 kg de phosphate de fer anhydre ayant une teneur en impuretés 0,2 %. Exemple 2 On injecte 7,5 m 3 d'eau pure dans un réservoir de préparation de 10 m 3 , et on ajoute sous agitation 2272 kg de nitrate ferrique nonahydraté et 389 kg de dihydrogénophosphate de sodium. Après dissolution complète, on ajoute 374 kg de solution d'acide phosphorique à une concentration de 85 % et 383 kg de solution de peroxyde d'hydrogène à une concentration de 27,5 % pour préparer une solution métallique ayant un rapport Fe/P de 1/1,15, les teneurs en Fe et P dans la solution métallique étant de 40,32 g/L et 25,47 g/L respectivement. On utilise séparément des cuves réactionnelles de 500 L en tant que cuve réactionnelle primaire, cuve réactionnelle secondaire et cuve réactionnelle tertiaire, chacune utilisant 100 L d'eau pure en tant que liquide de fond. On maintient l'agitation à 350 t/min. Après avoir chauffé à 88°C le liquide de fond de la cuve réactionnelle primaire, on introduit la solution métallique et l'eau pure dans la cuve réactionnelle primaire selon un écoulement à co-courant à un rapport des débits de 5/L, et on maintient le pH de façon stable à environ 1,65 pour obtenir une bouillie blanche. Quand le niveau de liquide de la bouillie dans la première cuve réactionnelle a atteint 400 L, la bouillie se déverse de la cuve réactionnelle primaire à la cuve réactionnelle secondaire, on maintient l'agitation dans la cuve réactionnelle secondaire tout le temps, et on chauffe à 88°C le liquide de fond de la cuve réactionnelle secondaire. La bouillie dans la cuve réactionnelle secondaire atteint un orifice de déversement et se déverse par celui-ci et on l'envoie par pompage vers un extracteur de solides par l'intermédiaire d'une pompe à diaphragme. On renvoie la bouillie après concentration vers la cuve réactionnelle primaire par l'intermédiaire d'un tuyau de renvoi. Par l'extraction cyclique de solides au moyen de l'extracteur de solides, des cristaux de phosphate de fer croissent jusqu'à environ 18 µm et ont une morphologie sphéroïdale. Après que la teneur en solides de la cuve réactionnelle primaire a atteint environ 250 g/L, on arrête l'extracteur de solides, et on stoppe l'extraction cyclique de solides dans la première cuve réactionnelle. On stoppe l'écoulement à co-courant de l'eau pure, on injecte la solution métallique au fond de la cuve réactionnelle primaire au débit d'origine, le déversement entre la cuve réactionnelle secondaire et la cuve réactionnelle tertiaire commence, et on chauffe à 88°C le fond de la cuve réactionnelle tertiaire. Après que la bouillie dans la cuve réactionnelle tertiaire a atteint un orifice de déversement, la bouillie se déverse dans un réservoir de transfert. Après qu'une quantité de traitement d'un filtre presse a été atteinte, on filtre sous pression la bouillie finale et on la lave, on la sèche à 95°C, on la calcine pendant 2 h à 350°C et on la calcine et déshydrate pendant 1,5 h à 700°C pour obtenir 800 kg de phosphate de fer anhydre ayant une teneur en impuretés 0,2 %. Exemple 3 On injecte 7,5 m 3 d'eau pure dans un réservoir de préparation de 10 m 3 , et on ajoute sous agitation 938 kg de sulfate de fer(III) et 432 kg de dihydrogénophosphate de sodium. Après dissolution complète, on ajoute 207 kg de solution d'acide phosphorique à une concentration de 85 % pour préparer une solution métallique ayant un rapport Fe/P de 1/1,15, les teneurs en Fe et P dans la solution métallique étant de 33,47 g/L et 21,51 g/L respectivement. On utilise séparément des cuves réactionnelles de 500 L en tant que cuve réactionnelle primaire, cuve réactionnelle secondaire et cuve réactionnelle tertiaire, chacune utilisant 100 L d'eau pure en tant que liquide de fond. On maintient l'agitation à 300 t/min. Après avoir chauffé à 75°C le liquide de fond de la cuve réactionnelle primaire, on introduit la solution métallique et l'eau pure dans la cuve réactionnelle primaire selon un écoulement à co-courant à un rapport des débits de 4/1, et on maintient le pH de façon stable à environ 1,70 pour obtenir une bouillie blanche. Quand le niveau de liquide de la bouillie dans la première cuve réactionnelle a atteint 400 L, la bouillie se déverse de la cuve réactionnelle primaire à la cuve réactionnelle secondaire, on maintient l'agitation dans la cuve réactionnelle secondaire tout le temps, et on chauffe à 90°C le liquide de fond de la cuve réactionnelle secondaire. La bouillie dans la cuve réactionnelle secondaire atteint un orifice de déversement et se déverse par celui-ci et on l'envoie par pompage vers un extracteur de solides par l'intermédiaire d'une pompe à diaphragme. On renvoie la bouillie après concentration vers la cuve réactionnelle primaire par l'intermédiaire d'un tuyau de renvoi. Par l'extraction cyclique de solides au moyen de l'extracteur de solides, des cristaux de phosphate de fer croissent jusqu'à environ 13 µm et ont une morphologie sphéroïdale. Après que la teneur en solides de la cuve réactionnelle primaire a atteint environ 350 g/L, on arrête l'extracteur de solides, et on stoppe l'extraction cyclique de solides dans la première cuve réactionnelle. On stoppe l'écoulement à co-courant de l'eau pure, on injecte la solution métallique au fond de la cuve réactionnelle primaire au débit d'origine, le déversement entre la cuve réactionnelle secondaire et la cuve réactionnelle tertiaire commence, et on chauffe à 90°C le fond de la cuve réactionnelle tertiaire. Après que la bouillie dans la cuve réactionnelle tertiaire a atteint un orifice de déversement, la bouillie se déverse dans un réservoir de transfert. Après qu'une quantité de traitement d'un filtre presse a été atteinte, on filtre sous pression la bouillie finale et on la lave, on la sèche à 100°C, on la calcine pendant 1,5 h à 300°C et on la calcine et déshydrate pendant 2 h à 600°C pour obtenir 650 kg de phosphate de fer anhydre ayant une teneur en impuretés 0,2 %. Exemple 4 On injecte 7,5 m 3 d'eau pure dans un réservoir de préparation de 10 m 3 , et on ajoute sous agitation 1021 kg de sulfate de fer(III) et 532 kg de dihydrogénophosphate de sodium. Après dissolution complète, on ajoute 256 kg de solution d'acide phosphorique à une concentration de 85 % pour préparer une solution métallique ayant un rapport Fe/P de 1/1,3, les teneurs en Fe et P dans la solution métallique étant de 38,11 g/L et 27,31 g/L respectivement. On utilise séparément des cuves réactionnelles de 500 L en tant que cuve réactionnelle primaire, cuve réactionnelle secondaire et cuve réactionnelle tertiaire, chacune utilisant 100 L d'eau pure en tant que liquide de fond. On maintient l'agitation à 300 t/min. Après avoir chauffé à 70°C le liquide de fond de la cuve réactionnelle primaire, on introduit la solution métallique et l'eau pure dans la cuve réactionnelle primaire selon un écoulement à co-courant à un rapport des débits de 4/1, et on maintient le pH de façon stable à environ 1,50 pour obtenir une bouillie blanche. Quand le niveau de liquide de la bouillie dans la première cuve réactionnelle a atteint 400 L, la bouillie se déverse de la cuve réactionnelle primaire à la cuve réactionnelle secondaire, on maintient l'agitation dans la cuve réactionnelle secondaire tout le temps, et on chauffe à 92°C le liquide de fond de la cuve réactionnelle secondaire. La bouillie dans la cuve réactionnelle secondaire atteint un orifice de déversement et se déverse par celui-ci et on l'envoie par pompage vers un extracteur de solides par l'intermédiaire d'une pompe à diaphragme. On renvoie la bouillie après concentration vers la cuve réactionnelle primaire par l'intermédiaire d'un tuyau de renvoi. Par l'extraction cyclique de solides au moyen de l'extracteur de solides, des cristaux de phosphate de fer croissent jusqu'à environ 13 µm et ont une morphologie sphéroïdale. Après que la teneur en solides de la cuve réactionnelle primaire a atteint environ 300 g/L, on arrête l'extracteur de solides, et on stoppe l'extraction cyclique de solides dans la première cuve réactionnelle. On stoppe l'écoulement à co-courant de l'eau pure, on injecte la solution métallique au fond de la cuve réactionnelle primaire au débit d'origine, le déversement entre la cuve réactionnelle secondaire et la cuve réactionnelle tertiaire commence, et on chauffe à 92°C le fond de la cuve réactionnelle tertiaire. Après que la bouillie dans la cuve réactionnelle tertiaire a atteint un orifice de déversement, la bouillie se déverse dans un réservoir de transfert. Après qu'une quantité de traitement d'un filtre presse a été atteinte, on filtre sous pression la bouillie finale et on la lave, on la sèche à 100°C, on la calcine pendant 2 h à 200°C et on la calcine et déshydrate pendant 1 h à 750°C pour obtenir 700 kg de phosphate de fer anhydre ayant une teneur en impuretés 0,2 %. Exemple 5 On injecte 7,5 m 3 d'eau pure dans un réservoir de préparation de 10 m 3 , et on ajoute sous agitation 973 kg de sulfate de fer(III) et 780 kg de dihydrogénophosphate de sodium. Après dissolution complète, on ajoute 375 kg de solution d'acide phosphorique à une concentration de 85 % pour préparer une solution métallique ayant un rapport Fe/P de 1/2, les teneurs en Fe et P dans la solution métallique étant de 36,33 g/L et 40,38 g/L respectivement. On utilise séparément des cuves réactionnelles de 500 L en tant que cuve réactionnelle primaire, cuve réactionnelle secondaire et cuve réactionnelle tertiaire, chacune utilisant 100 L d'eau pure en tant que liquide de fond. On maintient l'agitation à 300 t/min. Après avoir chauffé à 90°C le liquide de fond, on introduit la solution métallique et l'eau pure dans la cuve réactionnelle primaire selon un écoulement à co- courant à un rapport des débits de 3/1, et on maintient le pH de façon stable à environ 1,80 pour obtenir une bouillie blanche. Quand le niveau de liquide de la bouillie dans la première cuve réactionnelle a atteint 400 L, la bouillie se déverse de la cuve réactionnelle primaire à la cuve réactionnelle secondaire, on maintient l'agitation dans la cuve réactionnelle secondaire tout le temps, et on chauffe à 95°C le liquide de fond de la cuve réactionnelle secondaire. La bouillie dans la cuve réactionnelle secondaire atteint un orifice de déversement et se déverse par celui-ci et on l'envoie par pompage vers un extracteur de solides par l'intermédiaire d'une pompe à diaphragme. On renvoie la bouillie après concentration vers la cuve réactionnelle primaire par l'intermédiaire d'un tuyau de renvoi. Par l'extraction cyclique de solides au moyen de l'extracteur de solides, des cristaux de phosphate de fer croissent jusqu'à environ 13 µm et ont une morphologie sphéroïdale. Après que la teneur en solides de la cuve réactionnelle primaire a atteint environ 300 g/L, on arrête l'extracteur de solides, et on stoppe l'extraction cyclique de solides dans la première cuve réactionnelle. On stoppe l'écoulement à co-courant de l'eau pure, on injecte la solution métallique au fond de la cuve réactionnelle primaire au débit d'origine, le déversement entre la cuve réactionnelle secondaire et la cuve réactionnelle tertiaire commence, et on chauffe à 90°C le fond de la cuve réactionnelle tertiaire. Après que la bouillie dans la cuve réactionnelle tertiaire a atteint un orifice de déversement, la bouillie se déverse dans un réservoir de transfert. Après qu'une quantité de traitement d'un filtre presse a été atteinte, on filtre sous pression la bouillie finale et on la lave, on la sèche à 100°C, on la calcine pendant 2 h à 350°C et on la calcine et déshydrate pendant 2,5 h à 500°C pour obtenir 700 kg de phosphate de fer anhydre ayant une teneur en impuretés 0,2 %. On teste ci-dessous les performances des microémulsions solides des Exemples 1 à 5 préparées par utilisation du procédé de préparation du présent exposé. Le Tableau 1 montre les résultats de divers indicateurs physiques et chimiques des phosphates de fer produits préparés dans les Exemples 1 à 5. Pour des détails, voir le Tableau 1 ci-dessous. [Table 1] Tableau 1 - Résultats d'indicateurs physiques et chimiques de phosphate de fer anhydre dans les Exemples 1 à 5 et d'indicateurs de phosphate de fer disponible dans le commerce Groupe Indicateur physique et chimique Exemple 1 Exemple 2 Exemple 3 Exemple 4 Exemple 5 Disponible dans le commerce Fe (% pds) 36,58 36,46 36,51 36,55 36,44 36,70 ± 0,30 P (% pds) 20,91 20,92 20,84 20,92 20,97 20,80 ± 0,30 Fe/P 0,970 0,966 0,971 0,969 0,965 0,975 ± 0,010 D10 (µm) 9,67 10,93 8,40 8,76 8,98 15,0 µm D50 (µm) 14,90 18,08 12,66 13,11 13,05 20,0 µm D90 (µm) 23,20 34,42 18,41 21,35 20,59 45,0 µm (D90-D10)/D50 0,91 1,30 0,79 0,96 0,89 3,0 BET (m 2 /g) 5,66 4,53 6,15 7,14 5,99 4-10 TD (g/cm 3 ) 1,52 1,61 1,46 1,42 1,51 > 0,65 S (ppm) 151 230 211 211 32 300 Cu (ppm) 9 11 9 8 1 20 Zn (ppm) 11 10 15 9 2 20 Corps étrangers magnétiques 0,14 0,11 0,17 0,05 0,12 0,50 On transforme du phosphate de fer anhydre préparé dans les Exemples 1 à 5 et du phosphate de fer disponible dans le commerce en phosphate de fer lithié conformément à un procédé conventionnel dans les mêmes conditions, et on détecte la masse volumique après tassement et d'autres propriétés électriques du phosphate de fer lithié préparé. Les résultats sont présentés dans le Tableau 2 qui suit. [Table 2] Tableau 2 - Masse volumique après tassement et propriétés électriques du phosphate de fer lithié Propriété Groupe Masse volumique après tassement (g/cm 3 ) Capacité de charge initiale (mAh/g) à 0,1C Capacité de décharge initiale (mAh/g) à 0,1C Efficacité de décharge Exemple 1 2,45 161,5 160,5 99,38 Exemple 2 2,42 160,1 158,9 99,00 Exemple 3 2,40 161,0 159,1 98,82 Exemple 4 2,43 160,5 158,8 98,94 Exemple 5 2,41 160,8 159,0 98,81 Disponible dans le commerce 2,39 160,5 158,5 98,75 D'après les Tableaux 1 et 2 et les Figures 2 à 6, on peut voir que la masse volumique après tassement et les propriétés électriques de la poudre de phosphate de fer lithié préparée à partir de phosphate de fer anhydre synthétisé dans les Exemples 1 à 5 sont proches de celles du phosphate de fer disponible dans le commerce, ce qui indique que le phosphate de fer synthétisé dans le présent exposé est conforme aux normes établies d'une batterie au phosphate de fer lithié en ce qui concerne le phosphate de fer anhydre, telles que les capacités de charge et de décharge initiales et l'efficacité de décharge peuvent être mieux assurées quand du phosphate de fer est utilisé pour préparer la batterie au phosphate de fer lithié. Les exemples ci-dessus constituent uniquement plusieurs modes de réalisation du présent exposé, et leur description spécifique et détaillée ne peut pas être interprétée comme limitant la portée du présent exposé. Il convient de noter que les personnes ayant une connaissance ordinaire de la technique peuvent effectuer un certain nombre de variantes et d'améliorations sans s'écarter du concept du présent exposé, et ces variantes et améliorations rentrent à l'intérieur de la portée du présent exposé. Par conséquent, la portée du présent exposé est définie par les revendications annexées. Liste des étapes de procédé : S100 : Acquisition d'une source de fer, d'une source de phosphore et d'un agent oxydant. S200 : Dilution et mélange de la source de fer, de la source de phosphore et de l'agent oxydant afin d’obtenir une solution métallique. S300 : Mise en œuvre d'une opération d'écoulement à courant parallèle sur la solution métallique utilisant de l'eau pure pour ajuster le pH de la solution métallique afin d’obtenir une solution métallique devant être traitée. S400 : Mise en œuvre d'un procédé de synthèse de phosphate de fer sur la solution métallique devant être traitée afin d’obtenir une première bouillie de surverse. S500 : Mise en œuvre d'une opération de concentration et d'extraction de solides sur la première bouillie de surverse afin d’obtenir une bouillie concentrée S600 : Mise en œuvre d'un procédé de synthèse de phosphate de fer et d'une opération de concentration et d'extraction de solides sur la bouillie concentrée de manière cyclique par utilisation de la solution métallique devant être traitée afin d’obtenir une bouillie concentrée cyclique, dans laquelle, quand la bouillie concentrée cyclée est mélangée avec la solution devant être traitée, le phosphate de fer a une teneur en solides de 250 g/L à 500 g/L et une granulométrie de 10 µm à 20 µm S700 : Arrêt de la mise en œuvre de l'opération d'écoulement à courant parallèle sur la solution métallique utilisant de l'eau pure. S800 : Séchage et déshydratation d'un mélange de la bouillie concentrée cyclée et de la solution métallique afin que soit obtenu du phosphate de fer. Procédé de synthèse de phosphate de fer, comprenant les étapes suivantes : l'acquisition d'une source de fer, d'une source de phosphore et d'un agent oxydant ; la dilution et le mélange de la source de fer, de la source de phosphore et de l'agent oxydant afin d’obtenir une solution métallique ; la mise en œuvre d'une opération d'écoulement à co-courant sur la solution métallique utilisant de l’eau pure pour ajuster le pH de la solution métallique afin d’obtenir une solution métallique devant être traitée ; la mise en œuvre d’un traitement de synthèse de phosphate de fer sur la solution métallique devant être traitée de façon à obtenir une première bouillie de surverse ; la mise en œuvre d’une opération de concentration et d’extraction de solides sur la première bouillie de surverse afin d’obtenir une bouillie concentrée ; la mise en œuvre d’un traitement de synthèse de phosphate de fer et d’une opération de concentration et d’extraction de solides sur la bouillie concentrée d’une manière cyclique par utilisation de la solution métallique devant être traitée afin d’obtenir une bouillie concentrée cyclée, dans laquelle, quand la bouillie concentrée cyclée est mélangée avec la solution métallique devant être traitée, le phosphate de fer a une teneur en solides de 250 g/L à 500 g/L et une granulométrie de 10 µm à 20 µm ; l’arrêt de la mise en œuvre de l’opération d’écoulement à co-courant sur la solution métallique utilisant de l'eau pure ; et le séchage et la déshydratation d'un mélange de la bouillie concentrée cyclée et de la solution métallique afin d’obtenir du phosphate de fer. Procédé de synthèse de phosphate de fer selon la revendication 1, dans lequel la source de fer est au moins l'un parmi le sulfate de fer(II), le chlorure de fer(III), le nitrate de fer(III) et le sulfate de fer(III) ; et/ou la source de phosphore est au moins l'un parmi l'acide phosphorique, le phosphate de triammonium, le dihydrogénophosphate d'ammonium, le phosphate de diammonium, le dihydrogénophosphate de sodium, le phosphate trisodique, le monohydrogénophosphate de sodium, l'hydrogénophosphate dipotassique, le dihydrogénophosphate de potassium et le phosphate de potassium, et la source de phosphore comprend au moins de l'acide phosphorique ; et/ou l'agent oxydant est au moins l'un parmi le peroxyde d'hydrogène, l'oxygène, le persulfate de sodium, le persulfate d'ammonium et le persulfate de potassium. Procédé de synthèse de phosphate de fer selon la revendication 1, dans lequel le rapport molaire du Fe au P dans la solution métallique est de 1/(1,05 à 2,0) ; et/ou le pH de la solution métallique devant être traitée est de 1,5 à 2,0. Procédé de synthèse de phosphate de fer selon la revendication 1, dans lequel l'opération d'écoulement à co-courant sur la solution métallique utilisant de l'eau pure est spécifiquement que la solution métallique et l'eau pure en un rapport des débits de 1/(0,15 à 0,25) sont mélangées selon un écoulement à co-courant. Procédé de synthèse de phosphate de fer selon la revendication 1, dans lequel le séchage et la déshydratation du mélange de la bouillie concentrée cyclée et de la solution métallique comprennent spécifiquement les étapes suivantes : la mise en œuvre d'une opération de filtration sous pression sur le mélange de la bouillie concentrée cyclée et de la solution métallique afin d’obtenir un gâteau de filtration ; la mise en œuvre d'un premier traitement de frittage sur le gâteau de filtration pendant 1 h à 2 h dans des conditions de 200°C à 350°C ; et la mise en œuvre d'un deuxième traitement de frittage sur le gâteau de filtration après le premier traitement de frittage pendant 1 h à 3 h dans des conditions de 500°C à 750°C. Système de synthèse de phosphate de fer, qui est utilisé dans le procédé de synthèse de phosphate de fer selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 pour la préparation de phosphate de fer, comprenant un tuyau de délivrance d'eau pure, un tuyau de délivrance de solution métallique, un tuyau d'écoulement à co-courant, un premier groupe de cuves réactionnelles, un deuxième groupe de cuves réactionnelles, un extracteur de solides et un réservoir de transfert, dans lequel le tuyau de délivrance d'eau pure est utilisé pour délivrer de l'eau pure, le tuyau de délivrance de solution métallique est utilisé pour délivrer une solution métallique, le tuyau de délivrance d'eau pure et le tuyau de délivrance de solution métallique sont tous deux connectés au tuyau d'écoulement à co-courant, le tuyau d'écoulement à co-courant est connecté au premier groupe de cuves réactionnelles, l'extracteur de solides est connecté au premier groupe de cuves réactionnelles d'une manière cyclique, le premier groupe de cuves réactionnelles est connecté au deuxième groupe de cuves réactionnelles quand l'extracteur de solides est arrêté, et le réservoir de transfert est connecté au deuxième groupe de cuves réactionnelles. Système de synthèse de phosphate de fer selon la revendication 6, dans lequel le premier groupe de cuves réactionnelles comprend une première cuve réactionnelle et une deuxième cuve réactionnelle, et dans lequel la première cuve réactionnelle est connectée au tuyau d'écoulement à co-courant, la première cuve réactionnelle est connectée à la deuxième cuve réactionnelle au moyen d'un déversoir, la deuxième cuve réactionnelle est connectée à l'extracteur de solides, et la deuxième cuve réactionnelle est connectée au deuxième groupe de cuves réactionnelles au moyen d'un déversoir quand l'extracteur de solides est arrêté. Système de synthèse de phosphate de fer selon la revendication 7, dans lequel l'extracteur de solides comprend un corps de tamis et un corps cylindrique, et dans lequel le corps de tamis est disposé autour d'une paroi intérieure du corps cylindrique pour former une cavité de filtre et une cavité de concentration, la cavité de filtre est utilisée pour délivrer en sortie un filtrat filtré par le corps de tamis, et la cavité de concentration est connectée séparément à la première cuve réactionnelle et à la deuxième cuve réactionnelle.