FR 3144019 A1 20240628 FR 2214086 A 20221221 Dispositif de dégazage d’un mélange gaz-liquide Ce dispositif comprend : - une entrée (7) pour le fluide à dégazer et une sortie (8) pour le liquide dégazé agencées dans une partie basse d’un corps de réservoir ou dans une des parois latérales, - un orifice d’évacuation (9) du gaz agencé dans la partie haute du corps de réservoir, et - un conduit d’acheminement (10) de fluide à dégazer, relié à l’entrée (7) et comprenant une sortie (11), et - une structure-déversoir (12) agencée dans le ciel gazeux, alimentée en fluide à dégazer par la sortie (11). La structure-déversoir (12) comprend une ouverture faisant face à la partie haute du réservoir, configurée pour acheminer le fluide en assurant un dégazage progressif pendant son acheminement depuis la sortie (11), pour alimenter la partie basse avec du liquide au moins partiellement dégazé et la partie haute avec du gaz s’échappant au travers de l’ouverture. Figure pour l'abrégé : 1 Dispositif de dégazage d’un mélange gaz-liquide La présente invention est relative à un dispositif de dégazage d’un fluide formé d’un mélange gaz-liquide. Dans de nombreux domaines il est impératif de pouvoir séparer les liquides et les gaz. Le dispositif de dégazage selon l’invention est destiné à être utilisé en particulier dans une installation d'électrolyse de l'eau sous pression atmosphérique ou légèrement pressurisée et destinée à la production industrielle d'hydrogène et/ou d'oxygène. Une installation industrielle d'électrolyse de l'eau sous pression, par exemple une installation telle que décrite dans le brevet français n° 1.151.507, utilise d'une part un dégazeur relié à la sortie d'anolyte de l'électrolyseur et d'autre part un dégazeur relié à la sortie de catholyte. Le premier de ces dégazeurs extrait les bulles de gaz Oxygène du liquide électrolytique sortant de l'électrolyseur du côté des compartiments anodiques, et le second de ces dégazeurs extrait les bulles de gaz Hydrogène du liquide électrolytique sortant de l'électrolyseur du côté des compartiments cathodiques. Les liquides électrolytiques dégazés sortant de ces deux dégazeurs sont alors remélangés, et le mélange obtenu est réinjecté dans l'électrolyseur. Le liquide électrolytique circule donc continûment et en circuit fermé dans l'installation d'électrolyse, son débit étant principalement lié au refroidissement de l’électrolyseur. Les dégazeurs doivent effectuer un dégazage poussé pour obtenir un rendement maximal. En effet, il s’agit d’éviter une perte de l’hydrogène dans l’oxygène et inversement. Généralement, l’hydrogène se trouvant dans le flux d’oxygène est perdu dans l’atmosphère, et l’oxygène se trouvant dans le flux d’hydrogène est recombiné avec celui-ci, produisant ainsi de l’eau. On assiste ainsi à une perte directe de production. Par ailleurs, le dégazage poussé permet également d’éviter, après le remélange des liquides dégazés, la formation, même minime, d'un mélange dangereusement explosif de bulles de gaz Hydrogène et Oxygène. On utilise dans ces dégazeurs le principe du dégazage par montée progressive des bulles de gaz à la surface du liquide. Le dégazage consiste à introduire le liquide chargé de bulles de gaz dans un récipient dans lequel il se crée alors une interface liquide-gaz, et à attendre que ces bulles de gaz montent jusqu'à cette interface. Elles sont alors piégées par le volume gazeux se trouvant au-dessus de cette interface et ne peuvent plus réintégrer le volume de liquide se trouvant en-dessous de celle-ci. Le dégazage est donc d'autant plus poussé que le liquide à dégazer séjourne plus longtemps dans le dégazeur, et que l'interface liquide-gaz est plus grande. Dans le cas d'une installation d'électrolyse telle que ci-dessus définie, le liquide électrolytique circule continûment à débit préférablement constant, et ne peut donc stagner dans le dégazeur. Pour obtenir un dégazage poussé, on diminue au maximum la vitesse de propagation du liquide dans le dégazeur en augmentant le plus possible sa section de passage, et on augmente le plus possible l'interface liquide-gaz. Ceci entraine donc un surdimensionnement des dégazeurs. Partant de là, un problème qui se pose est de fournir un dispositif de dégazage amélioré, ne présentant pas les inconvénients susmentionnés. Une solution de la présente invention est un dispositif de dégazage d’un fluide formé d’un mélange gaz-liquide comprenant un réservoir comprenant un corps de réservoir allongé 1 selon un axe XX comprenant une partie basse 3 formant un fond, une partie haute 2 formant un toit, et des parois latérales 4 reliant la partie basse et la partie haute de manière à former entre lesdites parties un volume interne, ledit volume interne étant configuré pour contenir du liquide 5 au moins partiellement dégazé en partie basse et un ciel gazeux 6 en partie haute, dans lequel : - une entrée 7 pour le fluide à dégazer et une sortie 8 pour le liquide dégazé sont agencées dans la partie basse du corps de réservoir ou dans une des parois latérales, - un orifice d’évacuation 9 du gaz est agencé dans la partie haute du corps de réservoir, et - le volume interne du corps de réservoir comprend : - un conduit d’acheminement 10 de fluide à dégazer, relié fluidiquement à l’entrée 7 de fluide à dégazer, et comprenant une sortie de conduit 11 débouchant dans le ciel gazeux, et - une structure-déversoir 12 de forme allongée agencé dans le ciel gazeux, s’étendant selon l’axe XX dans le corps de réservoir et alimentée en fluide à dégazer par la sortie de conduit 11 du conduit d’acheminement 10 de fluide à dégazer, et dans lequel ladite structure-déversoir 12 : - comprend au moins une ouverture faisant face à la partie haute du réservoir, et - est configurée pour acheminer le fluide à dégazer en assurant un dégazage progressif dudit fluide pendant son acheminement depuis la sortie du conduit d’acheminement 11 de fluide à dégazer, de manière à alimenter la partie basse du corps de réservoir avec du liquide au moins partiellement dégazé et la partie haute du corps de réservoir avec du gaz s’échappant au travers de l’ouverture. Dans le corps de réservoir ledit ciel gazeux 6 surmonte le liquide 5. La est un schéma du dispositif selon l’invention Selon le cas, le dispositif selon l’invention peut présenter une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous : - le dispositif comprend un dispositif de nettoyage du gaz agencé au-dessus de l’orifice d’évacuation du gaz 9; ce dispositif de nettoyage permet d’éviter l’entraînement de microgouttes de liquide ; - le réservoir 1 est un réservoir horizontal ; - la structure-déversoir 12 comprend un fond bordé par deux parois latérales et a de préférence la forme d’une gouttière ; de préférence la structure-déversoir présente un angle d’inclinaison par rapport à l’horizontal compris entre 0° et -2°C - l’ouverture de la structure-déversoir 12 s’étend sur toute la longueur de ladite structure ; - la structure-déversoir 12 comprend une partie haute formant un toit parallèle au fond bordé par les parois latérales et présentant plusieurs ouvertures faisant face à la partie haute du réservoir et réparties sur toute la longueur de ladite structure ; - l’axe XX est horizontal ; - la structure-déversoir 12 est agencée dans la partie supérieure du réservoir, de préférence dans le quart supérieur du réservoir ; - le liquide dégazé occupe entre 50% et 90% du volume interne, de préférence entre 50% et 75% du volume interne. - la longueur de la structure-déversoir est comprise entre 70% et 95% de préférence entre 85% et 90% de la longueur du réservoir. Il est néanmoins important que la longueur de la structure-déversoir ne soit pas trop importante afin d’éviter que le liquide qui se répande dans l’interface gaz/liquide de la structure réservoir ne provoque des courants tourbillonnants au sein de la phase liquide. Ces mouvements tourbillonnants sont de nature à disperser au sein de la phase liquide des quantités importantes de microbulles et ainsi une teneur trop importante de gaz dans le liquide soutiré de la structure réservoir. - la structure-déversoir 12 comprend une première extrémité reliée au conduit d’acheminement de fluide à dégazer et une deuxième extrémité correspondant au point d’alimentation la partie basse du corps de réservoir avec du liquide dégazé, et l’orifice d’évacuation du gaz est agencé plus près de la deuxième extrémité que de la première extrémité. - la structure-déversoir 12 est agencée à l’interface entre le volume de liquide au moins partiellement dégazé et le ciel gazeux. - le conduit d’acheminement de fluide à dégazer est agencé soit verticalement soit légèrement incliné vers l’interface gaz/liquide afin de permettre une pénétration lente du liquide dégazé tout au long de la structure déversoir dans l’interface gaz/liquide. - le réservoir 1 est un cylindre fermé à ses extrémités. - la structure-déversoir 12 présente une longueur comprise entre 70% et 90% de la longueur du réservoir. La présente invention permet une séparation plus rapide des bulles de gaz comprises dans le liquide à dégazer. En effet, la structure-déversoir permet l’acheminement d’un niveau de liquide à dégazer très faible ce qui facilite la séparation progressive des bulles de gaz et ainsi un premier dégazage du fluide à dégazer. A titre d’exemple la hauteur du liquide à dégazer dans la structure-déversoir représente entre 10% et2 % de la hauteur du volume liquide dégazé, de préférence entre 5% et 3% de la hauteur du volume liquide dégazé. Un second dégazage s’effectuera naturellement dans la partie basse du réservoir par remonter des bulles de gaz à l’interface entre le volume de liquide au moins partiellement dégazé et le ciel gazeux. Enfin, la structure-déversoir permettant une arrivée plus douce du liquide au moins partiellement dégazé dans la partie basse du réservoir comprenant le liquide au moins partiellement dégazé, moins de turbulences sont observées. En effet, avec la structure-déversoir on a très peu de chance d'avoir des chutes de liquide dans interface gaz-liquide qui pourrait provoquer des remous, entrainement de bulles au fond de la phase liquide mais également l’effet de rejaillissement. De cette manière, le liquide situé à proximité de la sortie du liquide dégazé comprendra moins de 99,9% de gaz, de préférence moins 99,95% de gaz.Si on compare le dispositif de dégazage selon l’invention avec un dispositif de dégazage similaire au dispositif selon l’invention et de capacité similaire, mais ne comprenant ni de conduit interne ni de structure-déversoir, on observe une augmentation de la vitesse de dégazéification comprise entre 300 % et 50%, de préférence entre 300 % et 200%. De plus, en plaçant la structure-déversoir à l’interface entre le ciel gazeux et le volume du liquide au moins partiellement dégazé, et de préférence en immergeant l’extrémité de ladite structure-déversoir opposé au conduit interne dans le volume de liquide dégazé, on minimise les turbulences dans le volume du liquide dégazé et tout entraînement possible de bulles de gaz dans la partie basse du corps du réservoir. Par conséquent, la distribution gaz/liquide étant largement améliorée, il n’est plus nécessaire de surdimensionner le dispositif de dégazage, ce qui est très bénéfique en termes d‘empreinte au sol, d’exigence de fabrication et aussi de risques HSE suivant le gaz séparé car la concentration du volume dans ledit dispositif sera moindre. La présente invention a également pour objet l’utilisation du dispositif selon l’invention pour dégazer un liquide comprenant entre 25% et 90 % de gaz, de préférence entre 30% et 50% de gaz. Le dispositif selon l’invention pourra en particulier être utilisé pour dégazer un liquide électrolytique en aval d’un ou plusieurs électrolyseurs. Pour ce faire, deux dispositifs de dégazage selon l’invention seront utilisés, l’un permettant l’extraction des bulles d’hydrogène, et l’autre permettant l’extraction des bulles d’oxygène. Encore plus particulièrement, l’invention s’appliquera à une installation présentant un nombre réduit d’équipements. Pour cette raison, la présente invention a également pour objet une Installation de production d’hydrogène comprenant : - Une série de n électrolyseurs avec n>1 configurés pour électrolyser l’eau et générer un mélange hydrogène-liquide, de préférence ladite série présentant une capacité globale supérieure à 40 MW, - Au moins un dispositif de dégazage selon l’invention configuré pour éliminer le liquide contenu dans le mélange hydrogène-liquide généré par la série de n électrolyseurs et/ou pour éliminer le liquide contenu dans le mélange oxygène-liquide généré par la série de n électrolyseurs, et produire un flux d’hydrogène et un flux d’oxygène, - Un moyen de récupération d’un flux d’hydrogène, et - Un moyen de récupération d’un flux de liquide. Autrement dit, dans cette installation selon l’invention un seul dispositif de dégazage configuré pour éliminer le liquide contenu dans mélange hydrogène-liquide est associé à n modules d’électrolyse de l’eau. Par liquide, nous entendons le liquide électrolytique tel que mentionné précédemment, qui est de l’eau pouvant comprendre jusqu’à environ 40% massique de sels ; les sels étant de préférence de l’hydroxyde de potassium. De préférence, chaque électrolyseur consiste en un empilement de plusieurs cellules d’électrolyse pouvant être le plus probablement de type alcalin ou PEM (membrane échangeuse de protons – « proton exchange membrane » en anglais) montées en série, que l'on appelle communément un stack. Le stack est alimenté en courant continu par un système de distribution électrique dont la tension de sortie peut être réglable. D’autres types de cellules d’électrolyse peuvent être utilisées tels que les cellules AEM (membrane échangeuse d’anions – « anion exchange membrane » en anglais, les SOEC (cellules électrolytique à oxyde solide – « solid oxide electrolysis cells » en anglais, les PCEC (cellules électrochimique céramique protonique - « protonic ceramic electrochemical cell » en anglais). Plus généralement, tout type d’électrolyseur pourra être utilisé. Par « capacité globale » de la série de n électrolyseurs, on entend le cumul des n capacités des n électrolyseurs. Préférentiellement, la série de n modules d’électrolyse de l’eau présentera une capacité globale supérieure à 100MW, voire supérieure à plusieurs centaines de MW. Typiquement, pour une capacité d’électrolyse d’environ 5MW par stack, « n » pourra être compris entre 8 et 200, de préférence entre 16 et 40. Par le terme « lignes » on entend un ensemble de tuyauteries, de pompes et de vannes. Il va de soi que la série de n modules d’électrolyse de l’eau génère en plus de l’hydrogène de l’oxygène. Aussi avantageusement, l’installation comprendra un deuxième dispositif de dégazage selon l’invention configuré pour éliminer la solution aqueuse (ou eau comprenant jusqu’à environ 40% massique de sels) contenue dans le mélange oxygène-liquide généré par la série de n électrolyseurs. On aura donc également n lignes 13 configurées pour fournir le mélange oxygène-liquide généré par les n électrolyseurs au deuxième dispositif de dégazage 14. L’oxygène 15 récupéré en sortie du deuxième dispositif de dégazage sera ensuite refroidi dans un refroidisseur 16 à une température comprise entre 30 et 40°C, puis collecté dans un système de collecte 19 ou sera plus généralement envoyé à l’atmosphère. L’eau pourra être stockée dans un réservoir de stockage raccordé au circuit d’alimentation en eau en amont de la série de n électrolyseurs. Le circuit d'alimentation en eau peut être branché sur l'eau courante et comporte plusieurs unités de purification de l'eau, pouvant être de type différent (par exemple à résine et/ou à charbon actif) pour une meilleure purification. Par exemple, un capteur de conductivité monté sur le circuit d'alimentation en eau permet de vérifier en continu le degré de pureté de l'eau. L’utilisation d’analyseurs peut également permettre de suivre le niveau d’impureté en sel dans l’eau purifiée. L’installation selon l’invention pourra comprendre des boucles de recyclage du liquide entre les dispositifs de dégazage et la série de n électrolyseurs. Avantageusement chaque boucle de recyclage comprendra un refroidisseur afin de refroidir le liquide à une température inférieure à celle des électrolyseurs, de préférence à une température comprise entre 50 et 80°C, encore plus préférentiellement à une température comprise entre 60 et 70°C. Selon le cas, l’installation selon l’invention peut présenter une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous : - le dispositif de dégazage 8 est connecté à une capacité supérieure à 40 MW, de préférence supérieure à 100MW ; - le dispositif de dégazage 8 présente un inventaire H en hydrogène inférieur ou égal à 0.7nh avec : - n le nombre d’électrolyseurs et, - h l’inventaire en hydrogène dans chaque dispositif de dégazage configuré pour éliminer le liquide contenu dans le mélange hydrogène-liquide, pour une installation de capacité similaire à l’installation selon l’invention et comprenant n électrolyseurs associés en série à n dispositifs de dégazage configuré pour éliminer le liquide contenu dans le mélange hydrogène-liquide ; par « inventaire » on entend le volume d’hydrogène accumulé dans le dispositif de dégazage; il s’exprime généralement en m 3 (mètre cube) - le dispositif de dégazage 8 est en matériau choisi parmi l’acier carbone, l’acier inoxydable, l’acier duplex, le nickel, le nickel autocatalytique, ou l’acier carbone avec revêtement nickel. - la série de n électrolyseurs 4 est comprise dans au moins un bâtiment B fermé et le dispositif de dégazage 8 est situé à l’extérieur de ce bâtiment B ; la taille du bâtiment B est ainsi réduite ; - les lignes 7, et de préférence les vannes associées, sont situées au moins en grande partie à l’extérieur du bâtiment B ; ceci permet également de réduire la taille du bâtiment B et de limiter les risques de fuite d’hydrogène dans le bâtiment B. Par ailleurs en plaçant les vannes à l’extérieur du bâtiment B on facilite leur accessibilité. - l’installation comprend un refroidisseur 10 configuré pour refroidir l’hydrogène 9 sortant du dispositif de dégazage 8; autrement dit un seul refroidisseur est associé à l’unique dispositif de dégazage 8 ; le refroidisseur peut être un refroidisseur de gaz à effet Peltier, mais plus généralement un échangeur à plaques ou un échangeur tubulaire. - L’installation comprend une unité de purification 11 du flux d’hydrogène sortant du refroidisseur 10 ; Les impuretés à éliminer sont l’oxygène et l’eau principalement, ainsi que quelques traces de sels…L’unité de purification 11 pourra être choisie parmi : une unité de lavage à l’eau permettant d’éliminer les sels (par exemple l’hydroxyde de potassium), un refroidisseur couplé ou non à l’unité de lavage à l’eau et permettant de refroidir le flux à une température comprise entre 30 et 40°C, une unité de désoxygénation catalytique, et une unité de séchage (par exemple un séchage par refroidissement permettant de refroidir le flux à une température comprise entre 5 et 10°C ou séchage sur tamis moléculaire). De préférence, ces différentes unités seront ajoutées en série à l’installation. A noter que l’eau récupérée en sortie de séchage pourra être recyclée dans la série de n électrolyseurs. Une unité d’analyse pourra être placée en aval de cette(ces) unité(s) de purification afin de vérifier la concentration résiduelle en impuretés dans le flux d’hydrogène. - l’installation comprend une unité de compression du flux d’hydrogène en aval de l’unité de purification 11. Le type de compresseur peut être alternatif, centrifuge ou à membrane principalement; A noter qu’une unité de compression peut également être placée en amont de l’unité de purification 11 ; - l’installation comprend un mélangeur statique configuré pour mélanger l’hydrogène des n lignes en amont du dispositif de séparation gaz-liquide. Le mélangeur statique permet d’avoir des tailles de bulles homogène et ainsi avoir une séparation facilitée dans le dispositif de séparation gaz-liquide. Cette installation selon l’invention va à présent être décrite plus en détail à l’aide de la . L’eau 1 provenant d’une alimentation ou d’un réservoir de stockage 2 est introduite dans une unité de traitement d’eau 3 (par traitement d’eau on entend préférentiellement une déminéralisation et une déionisation). L’eau purifiée est ensuite injecté dans le circuit de liquide pour être ensuite électrolysée dans une série de n électrolyseurs 4 (stacks), ladite série présentant une capacité globale supérieure à 40 MW. En sortant de la série de n électrolyseurs 4, un mélange hydrogène-liquide 5 et un mélange oxygène-liquide 6 sont récupérés. Le mélange hydrogène-liquide 5 est acheminé via n lignes 7 au premier dispositif de dégazage 8 configuré pour éliminer le liquide contenu dans le mélange hydrogène-liquide généré par la série de n électrolyseurs 4. Le flux d’hydrogène 9 sortant du dispositif de dégazage 8 est saturé en eau. Le flux d’hydrogène 9 est généralement refroidi à une température comprise entre 40 et 30°C dans un refroidisseur 10 avant d’être introduit dans une unité de purification 11. Le flux d’hydrogène 12 sortant de l’unité de purification 11 présente une pureté supérieure à 99,99%, de préférence supérieure à 99,999%. Le flux d’hydrogène 12 pourra éventuellement est comprimé à une pression supérieure à celle d’entrée dans l’unité de purification 11, de préférence supérieure à 15 bar avant d’être stocké 18 ou acheminé dans un circuit d’extraction. Le mélange oxygène-liquide 6 quant à lui est acheminé via n lignes 13 au second dispositif de dégazage 14 configuré pour éliminer le liquide contenu dans le mélange oxygène-liquide 6 généré par la série de n électrolyseurs 4. Le flux d’oxygène 15 sortant du second dispositif de dégazage 14 est saturé en eau Le flux d’oxygène 15 est refroidi à une température comprise entre 40 et 30°C dans un refroidisseur 16. Le flux d’oxygène 17 sortant du refroidisseur 16 présente une pureté supérieure à 98 %, de préférence supérieure à 99% ; il sera stocké dans un système de collecte 19 ou acheminé vers un circuit d’extraction. L’installation selon l’invention ne comprend pas « n » dispositifs de séparation gaz-liquide configurés pour éliminer le liquide contenu dans le mélange hydrogène-liquide généré par la série de n électrolyseurs 4, comme cela est proposé dans l’art antérieur, mais comprend un seul dispositif de séparation gaz-liquide 8 configuré pour éliminer le liquide contenu dans le mélange hydrogène-liquide 5 généré par la série de n électrolyseurs 4. Autrement dit, l’installation selon l’invention mettant en œuvre le dispositif de dégazage permet de : - réduire le nombre d’équipements ; - limiter les risques HSE (Hygiène – Sécurité – Environnement) en diminuant les dispositifs accumulant l’hydrogène ; - réduire la taille de l’installation et de l’occupation au sol. En effet, en réduisant le nombre d’équipements, les distances de sécurité sont également réduites ; et - réduire le coût de l’installation. Dispositif de dégazage d’un fluide formé d’un mélange gaz-liquide comprenant un réservoir comprenant un corps de réservoir allongé (1) selon un axe XX comprenant une partie basse (3) formant un fond, une partie haute (2) formant un toit, et des parois latérales (4) reliant la partie basse et la partie haute de manière à former entre lesdites parties un volume interne, ledit volume interne étant configuré pour contenir du liquide (5) au moins partiellement dégazé en partie basse et un ciel gazeux (6) en partie haute, dans lequel : - une entrée (7) pour le fluide à dégazer et une sortie (8) pour le liquide dégazé sont agencées dans la partie basse du corps de réservoir ou dans une des parois latérales, - un orifice d’évacuation (9) du gaz est agencé dans la partie haute du corps de réservoir, et - le volume interne du corps de réservoir comprend : - un conduit d’acheminement (10) de fluide à dégazer, relié fluidiquement à l’entrée (7) de fluide à dégazer, et comprenant une sortie de conduit (11) débouchant dans le ciel gazeux, et - une structure-déversoir (12) de forme allongée agencé dans le ciel gazeux, s’étendant selon l’axe XX dans le corps de réservoir et alimentée en fluide à dégazer par la sortie de conduit (11) du conduit d’acheminement 10 de fluide à dégazer, et dans lequel ladite structure-déversoir (12) : - comprend au moins une ouverture faisant face à la partie haute du réservoir, et - est configurée pour acheminer le fluide à dégazer en assurant un dégazage progressif dudit fluide pendant son acheminement depuis la sortie du conduit d’acheminement (11) de fluide à dégazer, de manière à alimenter la partie basse du corps de réservoir avec du liquide au moins partiellement dégazé et la partie haute du corps de réservoir avec du gaz s’échappant au travers de l’ouverture. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que la structure-déversoir (12) comprend un fond bordé par deux parois latérales et a de préférence la forme d’une gouttière. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que la structure-déversoir (12) comprend une partie haute formant un toit parallèle au fond bordé par les parois latérales et présentant plusieurs ouvertures faisant face à la partie haute du réservoir et réparties sur toute la longueur de ladite structure. Dispositif selon l’une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l’ouverture de la structure-déversoir (12) s’étend sur toute la longueur de ladite structure. Dispositif selon l’une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l’axe XX est horizontal. Dispositif selon l’une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la structure-déversoir (12) est agencée dans la partie supérieure du réservoir, de préférence dans le quart supérieur du réservoir. Dispositif selon l’une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le liquide dégazé occupe entre 50% et 90% du volume interne, de préférence entre 50% et 75% du volume interne. Dispositif selon l’une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la longueur de la structure-déversoir est comprise entre 70% et 95% de préférence entre 85% et 90% de la longueur du réservoir. Dispositif selon l’une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la structure-déversoir (12) comprend une première extrémité reliée au conduit d’acheminement de fluide à dégazer et une deuxième extrémité correspondant au point d’alimentation la partie basse du corps de réservoir avec du liquide dégazé, et l’orifice d’évacuation du gaz est agencé plus près de la deuxième extrémité que de la première extrémité. Dispositif selon l’une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la structure-déversoir est agencée à l’interface entre le volume de liquide dégazé et le ciel gazeux. Dispositif selon l’une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que le conduit d’acheminement de fluide à dégazer est agencé verticalement. Dispositif selon l’une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que le réservoir est un cylindre fermé à ses extrémités. Dispositif selon l’une des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que la structure-déversoir présente une longueur comprise entre 70% et 90% de la longueur du réservoir. Utilisation du dispositif tel que défini dans l’une des revendications 1 à 13 pour dégazer un liquide comprenant entre 25% et 90 % de gaz, de préférence entre 30% et 50% de gaz. Installation de production d’hydrogène comprenant : - Une série de n électrolyseurs avec n>1 configurés pour électrolyser l’eau et générer un mélange hydrogène-liquide, de préférence ladite série présentant une capacité globale supérieure à 40 MW, - Au moins un dispositif de dégazage selon l’une quelconque des revendications précédentes, configuré pour éliminer le liquide contenu dans le mélange hydrogène-liquide généré par la série de n électrolyseurs et/ou pour éliminer le liquide contenu dans le mélange oxygène-liquide généré par la série de n électrolyseurs, et produire un flux d’hydrogène et un flux d’oxygène, - Un moyen de récupération d’un flux d’hydrogène, et - Un moyen de récupération d’un flux de liquide.