FR 3145601 A1 20240809 FR 2401160 A 20240206 La présente demande concerne un dispositif destiné à la récupération de dioxyde de carbone et d'azote provenant des gaz de combustion, qui comporte un système de prétraitement, un système de séparation du CO 2 et du N 2 , un système de purification et de liquéfaction du N 2 et un système de purification et de liquéfaction du CO 2 . Le système de prétraitement comporte un refroidisseur de gaz naturel à haute température, un séparateur gaz-liquide, un ventilateur surpresseur et un sécheur ; le système de séparation du CO 2 et du N 2 comporte un refroidisseur de GNL à basse température et un dispositif d'adsorption cryogénique ; le système de purification et de liquéfaction de N 2 comporte un ensemble de dispositifs de distillation et de liquéfaction de N 2 composé d'un compresseur, d'un refroidisseur, d'un échangeur de chaleur, d'un séparateur gaz-liquide et d'une tour de distillation ; et le système de purification et de liquéfaction du CO 2 comporte un ensemble de dispositifs de distillation et de liquéfaction du CO 2 composé d'un compresseur, d'un refroidisseur, d'un condenseur, d'un évaporateur, d'un liquéfacteur et d'une tour de purification, qui sont destinés à purifier et à liquéfier davantage le gaz désorbé obtenu à partir du système de séparation du CO 2 et du N 2 . [Fig.1] DISPOSITIF ET PROCEDE DESTINES A LA RECUPERATION DIOXYDE DE CARBONE ET AZOTE PROVENANT DES GAZ DE COMBUSTION Domaine technique de l’invention La présente invention concerne un dispositif et un procédé destinés à la récupération de dioxyde de carbone et d'azote provenant des gaz de combustion, appartenant au domaine de la technologie cryogénique. Arrière-plan technique Les émissions de combustibles fossiles représentent 40 % du total des émissions mondiales de dioxyde de carbone et la structure énergétique de la Chine, caractérisée par la richesse du charbon, la pénurie de pétrole et la pénurie de gaz naturel, fait des gaz de combustion alimentés au charbon une source principale d'émissions de dioxyde de carbone en Chine. Par conséquent, la réduction des émissions de carbone provenant des gaz de combustion alimentés au charbon revêt une grande importance sur le plan environnemental. Dans les procédés d'utilisation de l'énergie, les principales technologies servant à la séparation et à la récupération du CO 2 comportent : la technologie d'absorption, la technologie d'adsorption, la technologie de séparation par membrane, la technologie de séparation par changement de phase cryogénique, etc. L'absorption de solution est un procédé de capture du CO 2 plus mature et a été largement appliquée dans de nombreux gaz de combustion dans le monde. Le CO 2 peut être séparé des gaz de combustion à faible concentration atmosphérique, avec une grande capacité de traitement et une haute pureté du CO 2 obtenue, mais la régénération de la solution absorbée nécessite beaucoup de chaleur. Pendant ce temps, les absorbants sont préparés à partir de ressources, perdent leur efficacité après une période d'utilisation et nécessitent un approvisionnement continu. Les absorbants chimiques ont également une certaine toxicité et une certaine corrosion, ce qui a un impact significatif sur l'environnement et les coûts de leur production et de leur récupération sont élevés. La séparation par membrane sert à séparer les gaz au moyen de la différence de perméabilité d'un film mince fabriqué en matériau polymère entre différents gaz, entraînée par la différence de pression. Cette technologie est limitée dans les applications à grande échelle. La technologie d'adsorption modulée en pression présente de nombreux avantages, tels que la régénération facile des adsorbants, la longue durée de vie des adsorbants et un équipement simple. Toutefois, pour le gaz de combustion contenant du dioxyde de carbone à faible concentration, le coût et la consommation d'énergie de la technologie d'adsorption modulée en pression à température ambiante sont élevés. Parallèlement, la Chine est un important importateur de gaz naturel liquéfié (GNL). Le GNL est un mélange liquide cryogénique obtenu par liquéfaction cryogénique et purification de gaz naturel gazeux, avec une température de -162 ℃ sous pression normale. Une grande quantité d'énergie froide sera libérée pendant la regazéification du GNL à une station de réception. Dans les procédés classiques de regazéification, l'utilisation d'eau de mer pour gazéifier le GNL entraîne un gaspillage significatif d'énergie froide et une pollution par le froid dans la mer environnante ou dans l'environnement de la station. Si une centrale alimentée au charbon est construite à proximité d'une station de réception du GNL, l'énergie froide libérée pendant la gazéification du GNL peut entraîner la récupération du CO 2 et du N 2 provenant des gaz de combustion, ce qui peut non seulement réduire l'investissement dans un dispositif de gazéification du GNL, mais peut également réduire la consommation d'électricité d'un dispositif de récupération et indirectement réduire les émissions de gaz à effet de serre pour obtenir des avantages économiques et sociaux significatifs. Le brevet chinois CN107899376A divulgue un dispositif de capture et de récupération de liquéfaction et un procédé destiné au dioxyde de carbone et à l'azote provenant des gaz de combustion, appartenant à la séparation par membrane et à la récupération, avec des exigences élevées d'une membrane pour la propreté d'une source de gaz, une durée de vie courte, une faible pureté de produit et un prix élevé de la membrane, de sorte que le dispositif et le procédé ne conviennent pas à la production industrielle à grande échelle. Le brevet chinois CN210825439U divulgue un système destiné à la récupération synchrone du dioxyde de carbone et de l'azote provenant des gaz de combustion d'une chaudière de centrale électrique alimentée au charbon, comportant un système de prétraitement de gaz de combustion, un système PSA1, un système PSA2, un système de compression et de purification du dioxyde de carbone, un système de distillation et de stockage du dioxyde de carbone et un système de production d'azote haute pureté d'adsorption modulée en pression (PSA). Le système peut capturer le dioxyde de carbone et l'azote dans la plus grande mesure avec une haute pureté de produit, mais présente des problèmes de fonctionnement rigide de l'équipement et de consommation d'énergie élevée. Le brevet chinois CN216481836U décrit un système destiné à la récupération synchrone d'azote et de dioxyde de carbone à partir de gaz de combustion de chaudière, comportant un système de prétraitement de gaz de combustion, un système de séparation de l'azote carboné, un système de purification secondaire de dioxyde de carbone et un système de concentration et de purification d'azote. Le système peut récupérer le dioxyde de carbone et l'azote dans la plus grande mesure, mais la séparation du carbone et de l'azote du système adopte la technologie d'adsorption modulée en pression à température ambiante, avec une pression d'adsorption aussi élevée que 0,2 à 0,4 MPa et une consommation d'énergie relativement élevée. De surcroît, l'énergie froide est produite par la réfrigération électrique classique, avec un coût de récupération élevé. En réponse au contexte technique ci-dessus, la présente invention vise à fournir un dispositif et un procédé destiné à la récupération de dioxyde de carbone et d'azote provenant des gaz de combustion, qui obtiennent la récupération et l'utilisation du CO 2 et du N 2 provenant des gaz de combustion avec un faible coût et une faible consommation d'énergie à l'aide de l'énergie froide libérée par la gazéification du GNL combinée à la technologie d'adsorption cryogénique et présentent une valeur économique et sociale élevée. Pour atteindre l'objectif ci-dessus, la présente invention adopte les technologies suivantes. Un dispositif destiné à la récupération du dioxyde de carbone et de l'azote provenant des gaz de combustion qui comporte un système de prétraitement, un système de séparation du CO 2 et du N 2 , un système de purification et de liquéfaction du N 2 et un système de purification et de liquéfaction du CO 2 , qui sont raccordés l'un à l'autre par des canalisations et des vannes ; le système de prétraitement comporte un refroidisseur de gaz naturel à haute température, un séparateur gaz-liquide, un ventilateur surpresseur et un sécheur, qui sont destinés à éliminer l'eau et à refroidir le gaz de combustion ; le système de séparation du CO 2 et du N 2 comporte un refroidisseur de GNL à basse température et un dispositif d'adsorption cryogénique, qui sont destinés à éliminer l'eau et à refroidir et à adsorber davantage le gaz de combustion prétraité afin de séparer le CO 2 et le N 2 ; le système de purification et de liquéfaction de N 2 comporte un ensemble de dispositifs de distillation et de liquéfaction de N 2 composé d'un compresseur de matériau brut, d'un échangeur de chaleur, d'un refroidisseur, d'un séparateur gaz-liquide et d'un système de distillation, qui sont destinés à purifier et à liquéfier davantage le gaz contenant de l'azote obtenu à partir du système de séparation du CO 2 et du N 2 ; et le système de purification et de liquéfaction du CO 2 comporte un ensemble de dispositifs de distillation et de liquéfaction du CO 2 composé d'un compresseur de CO 2 , d'un refroidisseur, d'un évaporateur, d'un condenseur, d'un liquéfacteur et d'une tour de purification, qui sont destinés à purifier et à liquéfier davantage le gaz désorbé obtenu à partir du système de séparation du CO 2 et du N 2 . Comme option préférée : une première entrée du refroidisseur de gaz naturel à haute température du système de prétraitement est raccordée à un orifice d'évacuation des gaz de combustion, le gaz de combustion est refroidi davantage par du gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, le gaz de combustion refroidi passe par une première sortie du refroidisseur de gaz naturel haute température, la majeure partie de l'eau dans le gaz de combustion est éliminée par le séparateur gaz-liquide et l'eau est évacuée au moyen d'une sortie d'eau du séparateur gaz-liquide ; le gaz de combustion refroidi passe par une sortie de gaz du séparateur gaz-liquide, est mis sous pression par le ventilateur surpresseur, puis entre dans le sécheur par l'intermédiaire d'un canal pour un séchage complémentaire ; le sécheur dans le système de prétraitement est raccordé à une entrée du refroidisseur de GNL à basse température et le gaz de combustion sec prétraité est réduit à environ une température du point d'ébullition du CO 2 par l'énergie froide du GNL ; une sortie du refroidisseur de GNL à basse température est raccordée à une entrée du dispositif d'adsorption cryogénique, le CO 2 dans le gaz de combustion cryogénique est adsorbé et capturé par le principe de l'adsorption cryogénique, le gaz de dioxyde de carbone brut avec une haute pureté de carbone est obtenu dans une sortie de gaz désorbé du dispositif d'adsorption cryogénique, un gaz contenant de l'azote avec une haute pureté d'azote et une teneur en dioxyde de carbone inférieure à 1 ppm est obtenu dans une sortie de gaz évacué du dispositif d'adsorption cryogénique, ce qui permet d'atteindre un objectif de séparation carbone-azote ; et un adsorbant utilisé dans le dispositif d'adsorption cryogénique est principalement un tamis moléculaire ou du charbon actif. Comme option préférée : une canalisation de gaz évacué à une sortie du dispositif d'adsorption cryogénique est raccordée à une entrée du compresseur de matériau brut du système de purification et de liquéfaction du N 2 pour mettre sous pression le gaz contenant de l'azote ; une sortie du compresseur de matériau brut est raccordée à une première entrée du refroidisseur, une première sortie du refroidisseur est raccordée à une première entrée de l'échangeur de chaleur, une deuxième entrée du refroidisseur est raccordée à une canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température et une deuxième sortie du refroidisseur est raccordée à une canalisation d'évacuation de gaz naturel ; une première sortie de l'échangeur de chaleur est raccordée au système de distillation, une sortie d'azote du système de distillation est raccordée à une deuxième entrée de l'échangeur de chaleur, une deuxième sortie de l'échangeur de chaleur est raccordée à une entrée d'un compresseur de circulation, une sortie du compresseur de circulation est raccordée à une troisième entrée de l'échangeur de chaleur, une troisième sortie de l'échangeur de chaleur est raccordée à une première entrée du séparateur gaz-liquide et un produit d'azote liquide est obtenu à un point bas du séparateur gaz-liquide et s'écoule vers l'extérieur par l'intermédiaire d'une première sortie du séparateur gaz-liquide ; une deuxième sortie du séparateur gaz-liquide est raccordée à une sixième entrée de l'échangeur de chaleur et la sixième entrée est raccordée à la deuxième sortie de l'échangeur de chaleur ; une sortie de gaz de vidage du système de distillation est raccordée à une quatrième entrée de l'échangeur de chaleur et une quatrième sortie de l'échangeur de chaleur est raccordée à une canalisation de vidage ; et une entrée de liquide de GNL est raccordée à une cinquième entrée de l'échangeur de chaleur et une sortie de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température est raccordée à une cinquième sortie de l'échangeur de chaleur. Le gaz contenant de l'azote obtenu à partir du système de séparation du CO 2 et du N 2 est purifié et liquéfié davantage selon le principe de la distillation cryogénique pour obtenir un produit d'azote liquide de haute pureté et le système de distillation est un système de distillation à tour unique ou de distillation à tour double. Comme option préférée : une canalisation de gaz désorbé à la sortie du dispositif d'adsorption cryogénique est raccordée à une entrée du compresseur de CO 2 du système de purification et de liquéfaction du CO 2 pour mettre sous pression le gaz de dioxyde de carbone brut ; une sortie du compresseur de CO 2 est raccordée à une première entrée du refroidisseur, une première sortie du refroidisseur est raccordée à une entrée de l'évaporateur, une deuxième entrée du refroidisseur est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température et une deuxième sortie du refroidisseur est raccordée à la canalisation d'évacuation de gaz naturel ; une sortie de l'évaporateur est raccordée à une première entrée du liquéfacteur, une première sortie du liquéfacteur est raccordée à une entrée centrale de la tour de purification, une deuxième entrée du liquéfacteur est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température et une deuxième sortie du liquéfacteur est raccordée à la canalisation d'évacuation de gaz naturel ; une première entrée du condenseur est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température et une première sortie du condenseur est raccordée à la canalisation de sortie de gaz naturel ; et un produit de dioxyde de carbone liquide de qualité industrielle est obtenu à un point bas de la tour de purification et une première sortie au bas de la tour de purification est raccordée à un système de stockage ou à un système de raffinage du dioxyde de carbone destiné à la purification secondaire du CO 2 pour obtenir du dioxyde de carbone de qualité alimentaire. Une deuxième sortie de la tour de purification est raccordée à la canalisation de vidage du gaz d'échappement. Procédé destiné à la récupération de dioxyde de carbone et d'azote provenant des gaz de combustion, qui comporte les étapes suivantes : Étape 1. Prétraitement des gaz de combustion : refroidissement et séchage des gaz de combustion à température normale et à pression normale. Étape 2. Séparation du CO 2 et du N 2 désorption du gaz de dioxyde de carbone brut et évacuation du gaz contenant de l'azote du gaz séché par le sécheur par le refroidisseur de GNL à basse température et le dispositif d'adsorption cryogénique. Étape 3. Purification et liquéfaction pour obtenir des produits de CO 2 et de N 2 purification et liquéfaction du gaz de dioxyde de carbone brut et du gaz contenant de l'azote évacué par le dispositif de distillation et de liquéfaction du CO 2 et le dispositif de distillation et de liquéfaction du N 2 . Comme option préférée : un procédé destiné au prétraitement du gaz de combustion à l'étape 1 est le suivant : le gaz de combustion à température normale et à pression normale entre dans la première entrée du gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, le gaz de combustion est refroidi par le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température dans le refroidisseur, le gaz de combustion refroidi entre dans le séparateur gaz-liquide par l'intermédiaire de la première sortie du refroidisseur de gaz naturel à haute température et la majeure partie de l'eau dans le gaz de combustion est évacuée par l'intermédiaire de la sortie d'eau du séparateur gaz-liquide ; et le gaz de combustion refroidi est évacué par l'intermédiaire de la sortie de gaz du séparateur gaz-liquide et mis sous pression par le ventilateur surpresseur, puis entre dans le sécheur par l'intermédiaire du canal pour un séchage complémentaire jusqu'à ce que son point de rosée réponde aux exigences pertinentes. Comme option préférée : un procédé destiné à la séparation du CO 2 et du N 2 à l'étape 2 est le suivant : le gaz séché par le sécheur entre dans le refroidisseur de GNL à basse température par l'intermédiaire de l'entrée du refroidisseur de GNL à basse température et le gaz de combustion sec est réduit à environ une température du point d'ébullition du CO 2 par l'énergie froide du GNL dans le refroidisseur de GNL à basse température ; et la sortie du refroidisseur de GNL à basse température est raccordée à l'entrée du dispositif d'adsorption cryogénique, le CO 2 et autres dans le gaz de combustion sec cryogénique sont adsorbés et capturés par le principe de l'adsorption cryogénique, le gaz de dioxyde de carbone brut avec une haute pureté de carbone est obtenu dans la sortie de gaz désorbé du dispositif d'adsorption cryogénique et un gaz contenant de l'azote avec une haute pureté d'azote et une teneur en dioxyde de carbone inférieure à 1 ppm est obtenu dans la sortie de gaz évacué du dispositif d'adsorption cryogénique, ce qui permet d'obtenir un gaz brut purifié contenant du dioxyde de carbone et de l'azote et d'atteindre l'objectif de séparation carbone-azote. Comme option préférée : un procédé destiné à la purification et à la liquéfaction de N 2 à l'étape 3 est le suivant : le gaz d'évacuation provenant de la sortie de gaz évacué du dispositif d'adsorption cryogénique est raccordé à l'entrée du compresseur de matériau brut par l'intermédiaire d'une canalisation pour mettre sous pression le gaz contenant de l'azote ; la sortie du compresseur de matériau brut est raccordée à la première entrée du refroidisseur, la première sortie du refroidisseur est raccordée à la première entrée de l'échangeur de chaleur, la deuxième entrée du refroidisseur est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température et la deuxième sortie du refroidisseur est raccordée à la canalisation d'évacuation de gaz naturel ; le gaz contenant de l'azote sous pression et refroidi échange de la chaleur avec le GNL externe, l'azote de circulation distillé et le gaz de vidage distillé dans l'échangeur de chaleur et est raccordé au système de distillation par l'intermédiaire de la première sortie de l'échangeur de chaleur et séparé et purifié dans le système de distillation ; la sortie d'azote du système de distillation est raccordée à la deuxième entrée de l'échangeur de chaleur, l'azote sert d'azote de circulation et est raccordé à l'entrée du compresseur de circulation par l'intermédiaire de la deuxième sortie de l'échangeur de chaleur, la sortie du compresseur de circulation est raccordée à la troisième entrée de l'échangeur de chaleur, la troisième sortie de l'échangeur de chaleur est raccordée au séparateur gaz-liquide et un produit d'azote liquide de haute pureté est obtenu au bas du séparateur gaz-liquide et s'écoule vers l'extérieur par l'intermédiaire de la première sortie du séparateur gaz-liquide ; le gaz provenant du séparateur gaz-liquide entre dans la sixième entrée de l'échangeur de chaleur par l'intermédiaire de la deuxième sortie du séparateur gaz-liquide et entre dans le compresseur de circulation pour la compression par l'intermédiaire de la deuxième sortie après avoir été réchauffé par l'échangeur de chaleur ; le gaz de vidage provenant du système de distillation est raccordé à la quatrième entrée de l'échangeur de chaleur et est évacué et vidé par l'intermédiaire de la quatrième sortie de l'échangeur de chaleur après avoir été réchauffé ; l'entrée de liquide de GNL est raccordée à la cinquième entrée de l'échangeur de chaleur et le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température s'écoule vers l'extérieur par l'intermédiaire de la cinquième sortie de l'échangeur de chaleur comme source de capacité de refroidissement à haute température destinée à d'autres systèmes ; Un procédé destiné à la purification et à la liquéfaction du CO 2 à l'étape 3 est le suivant : le gaz désorbé provenant du dispositif d'adsorption cryogénique est raccordé à l'entrée du compresseur de CO 2 par l'intermédiaire de la sortie de gaz désorbé pour mettre sous pression le gaz de dioxyde de carbone brut ; la sortie du compresseur de CO 2 est raccordée à la première entrée du refroidisseur, la deuxième entrée du refroidisseur est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, la deuxième sortie du refroidisseur est raccordée à la canalisation d'évacuation de gaz naturel et le gaz de dioxyde de carbone brut comprimé est refroidi par le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température à haute température dans le refroidisseur ; la première sortie du refroidisseur est raccordée à l'entrée de l'évaporateur et le gaz de dioxyde de carbone brut refroidi sert de source de chaleur à l'évaporateur pour fournir la chaleur destinée à la gazéification du dioxyde de carbone liquide ; la sortie de l'évaporateur est raccordée à la première entrée du liquéfacteur, la deuxième entrée du liquéfacteur est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, la deuxième sortie du liquéfacteur est raccordée à la canalisation d'évacuation de gaz naturel et le dioxyde de carbone brut est liquéfié et condensé par le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température dans le liquéfacteur ; la première sortie du liquéfacteur est raccordée à l'entrée centrale de la tour de purification et le dioxyde de carbone brut entrant dans la tour de purification subit une purification par transfert de chaleur et de masse dans la tour de purification ; la première entrée du condenseur en haut de la tour est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, la première sortie du condenseur est raccordée à la canalisation de sortie de gaz naturel, le gaz ascendant en haut de la tour est condensé et reflué par le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, certains gaz résiduels sont évacués et vidés par l'intermédiaire de la deuxième sortie de la tour de purification et du dioxyde de carbone liquide de qualité industrielle est obtenu au bas de la tour de purification et raccordé au système de stockage par l'intermédiaire de la première sortie au bas de la tour de purification comme produit de dioxyde de carbone liquide de qualité industrielle, ou raccordé au système de raffinage du dioxyde de carbone destiné à la purification secondaire du CO 2 pour obtenir du dioxyde de carbone de qualité alimentaire. Comme option préférée : la source de froid destinée au refroidisseur, au liquéfacteur, au condenseur et au refroidisseur dans le système de purification et de liquéfaction du N 2 provient du gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température généré pendant la vaporisation du GNL, qui est plus faible dans la consommation d'énergie, sûr et respectueux de l'environnement et peut également obtenir la récupération et l'utilisation du GNL de capacité de refroidissement à haute température par comparaison à la production de froid classique par un mécanisme de réfrigération à entraînement électrique. Comme option préférée : le système de purification et de liquéfaction du N 2 utilise l'énergie froide libérée pendant la gazéification du GNL dans l'échangeur de chaleur pour entraîner la production du produit d'azote liquide, au lieu de la production de froid classique comportant la compression et la détente avec de l'énergie électrique, ce qui permet de réduire considérablement la consommation d'énergie destinée à la production du produit d'azote liquide de haute pureté ; pendant ce temps, le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température généré pendant la gazéification du GNL dans le système de purification et de liquéfaction du N 2 pour libérer de l'énergie peut être utilisé comme source de froid pour d'autres éléments du système de récupération, ce qui permet d'atteindre une utilisation en gradient de l'énergie froide du GNL à différentes températures. Le dispositif et le procédé destinés à la récupération de dioxyde de carbone et d'azote provenant des gaz de combustion, prévu par la présente invention, présentent les effets bénéfiques suivants : 1) Le dispositif et le procédé utilisent le GNL comme source de froid du système, ne nécessitent aucun système de réfrigération électrique externe et, par conséquent, économisent plus d'énergie. Par ailleurs, selon les différentes exigences de température de chaque système, l'énergie froide du GNL à différentes températures est adaptée pour obtenir une utilisation efficace de la capacité de refroidissement du GNL. 2) Le dispositif et le procédé séparent le carbone et l'azote par adsorption cryogénique et peuvent obtenir du gaz de dioxyde de carbone brut à haute teneur et du gaz contenant de l'azote respectivement sous basse pression, de sorte que l'utilisation de la puissance d'amplification du système de purification complémentaire est plus élevée et la consommation d'énergie globale est faible. 3) La présente invention utilise l'énergie froide du GNL pour liquéfier et récupérer le CO 2 et le N 2 provenant des gaz de combustion, utilise des caractéristiques de séparation par adsorption cryogénique pour séparer efficacement le CO 2 et le N 2 et utilise la distillation cryogénique pour purifier le CO 2 et le N 2 liquéfiés, ce qui permet d'obtenir du dioxyde de carbone liquide de haute pureté et de l'azote liquide de grande pureté avec une faible consommation d'énergie et un faible coût. Brève description des figures – La est un organigramme de la présente invention, – La est un diagramme schématique de la structure de purification et de liquéfaction du N 2 dans la présente invention ; – La est un diagramme schématique d'une structure de purification et de liquéfaction du CO 2 dans la présente invention ; et – La est un diagramme schématique d'une autre structure de purification et de liquéfaction du N2 dans la présente invention. Description détaillée de l'invention Afin de clarifier les problèmes techniques à résoudre, les solutions techniques et les effets bénéfiques de la présente invention, la présente invention sera en outre décrite plus en détail ci-après en liaison avec les figures 1 à 4 et les mises en œuvre spécifiques. Il convient de souligner que l'homme du métier peut apporter en outre des améliorations et des modifications à la présente invention sans s'écarter du principe de la présente invention et ces améliorations et modifications entrent également dans le champ de protection des revendications de la présente invention. Comme le montre la , un dispositif destiné à la récupération de dioxyde de carbone et d'azote provenant des gaz de combustion, qui comporte un système de prétraitement 01, un système de séparation du CO 2 et du N 2 02, un système de purification et de liquéfaction du N 2 03 et un système de purification et de liquéfaction du CO 2 04, qui sont raccordés l'un à l'autre par des canalisations et des vannes. Le système de prétraitement 01 comporte un refroidisseur de gaz naturel à haute température 1a, un séparateur gaz-liquide 1b, un ventilateur surpresseur 1c et un sécheur 1d, qui sont utilisés pour éliminer l'eau et refroidir le gaz de combustion ; le système de séparation du CO 2 et du N 2 02 comporte un refroidisseur de GNL à basse température 2a et un dispositif d'adsorption cryogénique 2b, qui sont destinés à refroidir davantage et à adsorber le gaz de combustion prétraité afin de séparer le CO 2 et le N 2 ; le système de purification et de liquéfaction du N 2 03 comporte un ensemble de dispositifs de distillation et de liquéfaction de N 2 composé des compresseurs 3a et 3k, d'un refroidisseur 3b, d'un échangeur de chaleur 3c, un séparateur gaz-liquide 3i et un système de distillation 3m, qui sont destinés à purifier et à liquéfier davantage le gaz contenant de l'azote obtenu à partir du système de séparation du CO 2 et du N 2 ; et le système de purification et de liquéfaction du CO 2 04 comporte un ensemble de dispositifs de distillation et de liquéfaction du CO 2 composé d'un compresseur de CO 2 4a, d'un refroidisseur 4b, d'un évaporateur 4c, d'un condenseur 4f, d'un liquéfacteur 4d et d'une tour de purification 4e, qui sont destinés à purifier et à liquéfier le gaz désorbé obtenu à partir du système de séparation du CO 2 et du N 2 . Le système de prétraitement 01 comporte un refroidisseur de gaz naturel à haute température 1a, un séparateur gaz-liquide 1b, un ventilateur surpresseur 1c et un sécheur 1d. Une première entrée 10 du refroidisseur de gaz naturel à haute température 1a est raccordée à un orifice d'évacuation des gaz de combustion, le gaz de combustion est refroidi davantage par le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, le gaz de combustion refroidi passe par une première sortie 11 du refroidisseur de gaz naturel à haute température 1a, la majeure partie de l'eau dans le gaz de combustion est éliminée par le séparateur gaz-liquide 1b et l'eau est évacuée par l'intermédiaire d'une sortie d'eau 12 du séparateur gaz-liquide 1b ; et le gaz de combustion refroidi passe par une sortie de gaz 13 du séparateur gaz-liquide 1b, est mis sous pression par le ventilateur surpresseur 1c, puis entre dans le sécheur 1d par l'intermédiaire d'un canal 14 pour un séchage complémentaire jusqu'à ce que leurs points de rosée répondent aux exigences pertinentes. Le système de séparation du CO 2 et du N 2 comporte un refroidisseur de GNL à basse température 2a et un dispositif d'adsorption cryogénique 2b, une entrée 15 du refroidisseur de GNL basse température 2a étant raccordée à une sortie du sécheur 1d dans le système de prétraitement 01 et le gaz de combustion sec prétraité est réduit à environ une température du point d'ébullition de CO 2 par l'énergie froide du GNL ; et une sortie 16 du refroidisseur de GNL à basse température 2a est raccordée à une entrée du dispositif d'adsorption cryogénique 2b, le CO 2 dans le gaz de combustion cryogénique est adsorbé et capturé par le principe de l'adsorption cryogénique, le gaz de dioxyde de carbone brut avec une haute pureté de carbone est obtenu dans une sortie de gaz désorbé 18 du dispositif d'adsorption cryogénique, un gaz contenant de l'azote présentant une pureté d'azote élevée et une teneur en dioxyde de carbone inférieure à 1 ppm est obtenu dans une sortie de gaz évacué 17 du dispositif d'adsorption cryogénique, ce qui permet d'atteindre un objectif de séparation carbone-azote. Comme le montre la : une entrée 19 du compresseur de matériau brut 3a du système de purification et de liquéfaction de N 2 03 est raccordée à la sortie de gaz évacué 17 du dispositif d'adsorption cryogénique 2b pour mettre sous pression le gaz contenant de l'azote ; une sortie du compresseur de matériau brut 3a est raccordée à une première entrée 20 du refroidisseur 3b, une première sortie du refroidisseur 3b est raccordée à une première entrée 21 de l'échangeur de chaleur 3c, une deuxième entrée 80 du refroidisseur 3b est raccordée à une canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température et une deuxième sortie 90 du refroidisseur 3b est raccordée à une canalisation d'évacuation de gaz naturel ; une première sortie 22 de l'échangeur de chaleur 3c est raccordée au système de distillation 3m, une sortie d'azote du système de distillation 3m est raccordée à une deuxième entrée 33 de l'échangeur de chaleur 3c, une deuxième sortie 34 de l'échangeur de chaleur 3c est raccordée à une entrée d'un compresseur de circulation 3k, une sortie du compresseur de circulation 3k est raccordée à une troisième entrée 35 de l'échangeur de chaleur 3c, une troisième sortie 36 de l'échangeur de chaleur est raccordée à une première entrée du séparateur gaz-liquide 3i et un produit d'azote liquide est obtenu à un point bas du séparateur gaz-liquide 3i et s'écoule vers l'extérieur par l'intermédiaire d'une première sortie 38 du séparateur gaz-liquide 3i ; une deuxième sortie du séparateur gaz-liquide 3i est raccordée à une sixième entrée 37 de l'échangeur de chaleur 3c et la sixième entrée 37 est raccordée à la deuxième sortie 34 de l'échangeur de chaleur 3c ; une sortie de gaz de vidage du système de distillation 3m est raccordée à une quatrième entrée 29 de l'échangeur de chaleur et une quatrième sortie 30 de l'échangeur de chaleur est raccordée à une canalisation de vidage ; et une entrée de liquide de GNL est raccordée à une cinquième entrée 39 de l'échangeur de chaleur et une sortie de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température est raccordée à une cinquième sortie 40 de l'échangeur de chaleur. Le gaz contenant de l'azote obtenu à partir du système de séparation du CO 2 et du N 2 est purifié et liquéfié davantage selon le principe de la distillation cryogénique pour obtenir un produit d'azote liquide de haute pureté. Comme le montre la , le système de purification et de liquéfaction du CO 2 04 comporte un ensemble de dispositifs de distillation et de liquéfaction du CO 2 composé d'un compresseur de CO 2 4a, d'un refroidisseur 4b, d'un évaporateur 4c, d'un liquéfacteur 4d, d'un condenseur 4f et d'une tour de purification 4e. Une entrée 41 du compresseur de CO 2 4a est raccordée à la sortie de gaz désorbé 18 du dispositif d'adsorption cryogénique 2b pour mettre sous pression le gaz de dioxyde de carbone brut ; une sortie du compresseur de CO 2 4a est raccordée à une première entrée 42 du refroidisseur 4b, une première sortie 43 du refroidisseur 4b est raccordée à une entrée de l'évaporateur 4c, une deuxième entrée 47 du refroidisseur 4b est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température et une deuxième sortie 52 du refroidisseur 4b est raccordée à la canalisation d'évacuation de gaz naturel ; une sortie de l'évaporateur 4c est raccordée à une première entrée 44 du liquéfacteur 4d, une première sortie 45 du liquéfacteur 4d est raccordée à une entrée centrale de la tour de purification 4e, une deuxième entrée 48 du liquéfacteur 4d est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température et une deuxième sortie 53 du liquéfacteur 4d est raccordée à la canalisation d'évacuation de gaz naturel ; une première entrée 46 du condenseur 4f est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température et une première sortie 51 du condenseur 4f est raccordée à la canalisation de sortie de gaz naturel ; et un produit de dioxyde de carbone liquide de qualité industrielle est obtenu à un point bas de la tour de purification 4e et une première sortie 49 au bas de la tour de purification 4e est raccordée à un système de stockage ou à un système de raffinage du dioxyde de carbone destiné à la purification secondaire du CO 2 pour obtenir du dioxyde de carbone de qualité alimentaire. Une deuxième sortie 50 de la tour de purification 4e est raccordée à la canalisation de vidage du gaz d'échappement. Une mise en œuvre spécifique comporte les étapes suivantes : Étape 1 : Le gaz de combustion à température normale et à pression normale entre dans la première entrée 10 du refroidisseur de gaz naturel à haute température 1a, le gaz de combustion est refroidi par le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température dans le refroidisseur 1a, le gaz de combustion refroidi entre dans le séparateur gaz-liquide 1b par l'intermédiaire de la première sortie 11 du refroidisseur de gaz naturel à haute température 1a et la majeure partie de l'eau contenue dans le gaz de combustion est évacuée par l'intermédiaire de la sortie d'eau 12 du séparateur gaz-liquide ; et le gaz de combustion refroidi est évacué par l'intermédiaire de la sortie de gaz 13 du séparateur gaz-liquide 1b et mis sous pression par le ventilateur surpresseur 1c puis entre dans le sécheur 1d par l'intermédiaire du canal 14 pour un séchage complémentaire jusqu'à ce que son point de rosée réponde aux exigences pertinentes. Étape 2 : Le gaz séché par le sécheur 1d entre dans le refroidisseur de GNL à basse température 2a par l'intermédiaire de l'entrée 15 du refroidisseur de GNL à basse température 2a et le gaz de combustion sec est réduit à environ une température du point d'ébullition du CO 2 par l'énergie froide du GNL dans le refroidisseur de GNL à basse température 2a ; et la sortie 16 du refroidisseur de GNL à basse température 2a est raccordée à l'entrée du dispositif d'adsorption cryogénique 2b, le CO 2 et autres dans le gaz de combustion sec cryogénique sont adsorbés et capturés par le principe de l'adsorption cryogénique, le gaz de dioxyde de carbone brut avec une haute pureté de carbone est obtenu dans la sortie de gaz désorbé 18 du dispositif d'adsorption cryogénique 2b et un gaz contenant de l'azote avec une haute pureté d'azote et une teneur en dioxyde de carbone inférieure à 1 ppm est obtenu dans la sortie de gaz évacué 17 du dispositif d'adsorption cryogénique 2b, ce qui permet d'obtenir un gaz brut purifié contenant du dioxyde de carbone et de l'azote et d'atteindre l'objectif de séparation carbone-azote. Étape 3 : Le gaz évacué de la sortie de gaz évacué 17 du dispositif d'adsorption cryogénique 2b est raccordé à l'entrée 19 du compresseur de matériau brut 3a par l'intermédiaire d'une canalisation pour mettre sous pression le gaz contenant de l'azote ; la sortie du compresseur de matériau brut 3a est raccordée à la première entrée 20 du refroidisseur 3b, la première sortie du refroidisseur 3b est raccordée à la première entrée 21 de l'échangeur de chaleur 3c, la deuxième entrée 80 du refroidisseur 3b est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température et la deuxième sortie 90 du refroidisseur 3b est raccordée à la canalisation d'évacuation de gaz naturel ; le gaz contenant de l'azote sous pression et refroidi échange de la chaleur avec le GNL externe, l'azote de circulation distillé et le gaz de vidage distillé dans l'échangeur de chaleur 3c et est raccordé au système de distillation 3m par l'intermédiaire de la première sortie 22 de l'échangeur de chaleur 3c et séparé et purifié dans le système de distillation 3m ; la sortie d'azote du système de distillation 3m est raccordée à la deuxième entrée 33 de l'échangeur de chaleur 3c, l'azote sert d'azote circulant et est raccordé à l'entrée du compresseur de circulation 3k par la deuxième sortie 34 de l'échangeur de chaleur 3c, la sortie du compresseur de circulation 3k est raccordée à la troisième entrée 35 de l'échangeur de chaleur 3c, la troisième sortie 36 de l'échangeur de chaleur 3c est raccordée au séparateur gaz-liquide 3i et un produit d'azote liquide de haute pureté est obtenu au bas du séparateur gaz-liquide 3i et s'écoule vers l'extérieur par la première sortie 38 du séparateur gaz-liquide 3i ; le gaz issu du séparateur gaz-liquide 3i entre dans la sixième entrée 37 de l'échangeur de chaleur 3c par la deuxième sortie du séparateur gaz-liquide 3i et entre dans le compresseur de circulation 3k pour la compression par la deuxième sortie 34 après avoir été réchauffé par l'échangeur de chaleur ; le gaz de vidage du système de distillation 3m est raccordé à la quatrième entrée 29 de l'échangeur de chaleur 3c et est évacué et vidé par la quatrième sortie 30 de l'échangeur de chaleur 3c après avoir été réchauffé ; l'entrée de liquide de GNL est raccordée à la cinquième entrée 39 de l'échangeur de chaleur 3c et le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température s'écoule vers l'extérieur par l'intermédiaire de la cinquième sortie 40 de l'échangeur de chaleur 3c comme source de capacité de refroidissement à haute température pour d'autres systèmes. Étape 4 : Le gaz désorbé provenant du dispositif d'adsorption cryogénique 2b est raccordé à l'entrée 41 du compresseur de CO 2 4a par l'intermédiaire de la sortie de gaz désorbé 18 pour mettre sous pression le gaz carbonique brut ; la sortie du compresseur de CO 2 4a est raccordée à la première entrée 42 du refroidisseur 4b, la deuxième entrée 47 du refroidisseur 4b est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, la deuxième sortie 52 du refroidisseur 4b est raccordée à la canalisation d'évacuation de gaz naturel et le gaz de dioxyde de carbone brut comprimé est refroidi par le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température dans le refroidisseur 4b ; la première sortie 43 du refroidisseur 4b est raccordée à l'entrée de l'évaporateur 4c et le gaz carbonique brut refroidi sert de source de chaleur à l'évaporateur pour fournir la chaleur destinée à la gazéification du dioxyde de carbone liquide ; la sortie de l'évaporateur 4c est raccordée à la première entrée 44 du liquéfacteur 4d, la deuxième entrée 48 du liquéfacteur 4d est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, la deuxième sortie 53 du liquéfacteur 4d est raccordée à la canalisation d'évacuation de gaz naturel et le gaz de dioxyde de carbone brut est liquéfié et condensé par le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température dans le liquéfacteur 4d ; la première sortie 45 du liquéfacteur 4d est raccordée à l'entrée centrale de la tour de purification 4e et le dioxyde de carbone brut entrant dans la tour de purification subit une purification par transfert de chaleur et de masse dans la tour de purification ; la première entrée 46 du condenseur 4f au sommet de la tour est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, la première sortie 51 du condenseur 4f est raccordée à la canalisation de sortie de gaz naturel, le gaz ascendant en haut de la tour est condensé et reflué par le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, une partie des gaz résiduaires est évacuée et vidée par l'intermédiaire de la deuxième sortie 50 de la tour de purification 4e et du dioxyde de carbone liquide de qualité industrielle est obtenu au bas de la tour de purification 4e et raccordé au système de stockage par l'intermédiaire de la première sortie 49 au fond de la tour de purification 4e comme produit de dioxyde de carbone liquide de qualité industrielle, ou raccordé au système de raffinage du dioxyde de carbone destiné à la purification secondaire du CO 2 pour obtenir du dioxyde de carbone de qualité alimentaire. Un adsorbant utilisé dans le dispositif d'adsorption cryogénique 2b est principalement un tamis moléculaire ou du charbon actif. Le système de distillation 3m dans le système de purification et de liquéfaction du N 2 03 peut adopter soit un procédé de distillation à tour unique ou un procédé de distillation à tour double. Le dispositif et le procédé utilisent l'énergie froide libérée pendant la vaporisation du GNL comme source de capacité de refroidissement du système, ne nécessitent aucun système de réfrigération électrique externe et, par conséquent, économisent plus d'énergie. Par ailleurs, selon les différentes exigences de température de chaque système, l'énergie froide du GNL à différentes températures est adaptée pour obtenir une utilisation efficace des capacités de refroidissement de gradient différent du GNL. Le dispositif et le procédé séparent le carbone et l'azote par adsorption cryogénique et peuvent obtenir du gaz de dioxyde de carbone brut à haute teneur et du gaz contenant de l'azote respectivement sous basse pression, avec une faible consommation d'énergie globale. La est un diagramme schématique montrant un exemple de variante d'un système de purification et de liquéfaction du N 2 03 dans le dispositif et le procédé. Le système de distillation 3m du système de purification et de liquéfaction de N 2 03 comporte principalement une première tour de pression 3d, un premier évaporateur à condensation 3e, un sous-refroidisseur 3f, une seconde tour de pression 3g, un second évaporateur à condensation 3h et une pompe à azote liquide 3j. Les étapes spécifiques de mise en œuvre sont les suivantes : La première sortie 22 de l'échangeur de chaleur 3c est raccordée à une entrée au bas de la première tour de pression 3d, le liquide provenant de la sortie au bas de la première tour de pression 3d est raccordée à une première entrée 23 du sous-refroidisseur 3f, une première sortie 24 du sous-refroidisseur 3f est raccordée à une entrée du premier évaporateur à condensation 3e, le liquide provenant d'un fond de la première tour de pression 3d est sous-refroidi par le refroidisseur 3f puis entre dans le premier évaporateur à condensation 3e comme source de froid, une sortie 25 du premier évaporateur à condensation 3e est raccordée à une entrée au bas de la seconde tour sous pression 3g et l'azote provenant d'une sortie en haut de la première tour sous pression 3d est raccordé à la deuxième entrée 33 de l'échangeur de chaleur ; une sortie au bas de la seconde tour de pression 3g est raccordée à une deuxième entrée 26 du sous-refroidisseur 3f, une deuxième sortie 27 du sous-refroidisseur 3f est raccordée à une entrée du second évaporateur à condensation 3h, le liquide provenant d'un fond de la seconde tour de pression 3g est sous-refroidi par le sous-refroidisseur 3f puis entre dans le second évaporateur à condensation 3h comme source de froid, une sortie du second évaporateur à condensation 3h est raccordée à une troisième entrée 28 du sous-refroidisseur 3f et une troisième sortie du sous-refroidisseur 3f est raccordée à la quatrième entrée 29 de l'échangeur de chaleur ; et l'azote liquide extrait à partir d'un haut 31 de la seconde tour de pression 3g est mis sous pression par la pompe à azote liquide 3j et retourne dans un sommet 32 de la première tour de pression 3d. Modes de réalisation spécifiques : Mode de réalisation 1 Comme le montrent les figures 1, 2 et 3 : 1. Le gaz de combustion de chaudière à température normale et à pression normale 10 d'environ 50 °C et 0,1 MpaA qui répond aux normes nationales d'émissions ultra-faibles entre dans la première entrée du refroidisseur de gaz naturel à haute température 1a par l'intermédiaire d'une canalisation, le gaz de combustion est refroidi davantage à environ 5 °C par du gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température dans le refroidisseur, le gaz de combustion refroidi entre dans la première entrée 11 du séparateur gaz-liquide 1b et la majeure partie de l'eau contenue dans le gaz de combustion est évacuée par l'intermédiaire de la sortie d'eau 12 du séparateur gaz-liquide ; et le gaz de combustion refroidi est évacué par l'intermédiaire de la sortie de gaz 13 du séparateur gaz-liquide et mis sous pression par le ventilateur surpresseur 1c puis le gaz de combustion à environ 0,12 MPaA entre dans le sécheur 1d par l'intermédiaire du canal 14 pour un séchage complémentaire jusqu'à ce que son point de rosée réponde aux exigences pertinentes. 2. Le gaz séché à partir de la sortie du sécheur 1d est raccordé à l'entrée 15 du refroidisseur de GNL à basse température 2a et le gaz de combustion sec est réduit à environ une température du point d'ébullition de -78 ℃, 0.11 MPaA du CO 2 par l'énergie froide du GNL dans le refroidisseur de GNL ; et la sortie 16 du refroidisseur de GNL à basse température 2a est raccordée à l'entrée du dispositif d'adsorption cryogénique 2b, le CO 2 et autres dans le gaz de combustion sec cryogénique sont adsorbés et capturés par le principe de l'adsorption cryogénique, le gaz de dioxyde de carbone brut avec une haute pureté de carbone est obtenu dans la sortie de gaz désorbé 18 du dispositif d'adsorption cryogénique 2b et un gaz contenant de l'azote avec une haute pureté d'azote et une teneur en dioxyde de carbone inférieure à 1 ppm est obtenu dans la sortie de gaz évacué 17 du dispositif d'adsorption cryogénique 2b, ce qui permet d'obtenir un gaz brut purifié contenant du dioxyde de carbone et de l'azote et d'atteindre l'objectif de séparation carbone-azote. 3. Le gaz déchargé d'environ -70 ℃ et 0,1 MPaA à partir de la sortie de gaz évacué 17 du dispositif d'adsorption cryogénique 2b est raccordé à l'entrée 19 du compresseur de matériau brut 3a par l'intermédiaire d'une canalisation pour mettre sous pression le gaz contenant de l'azote à environ 0,75 MPaA ; la sortie du compresseur de matériau brut 3a est raccordée à la première entrée 20 du refroidisseur 3b, le gaz contenant de l'azote sous pression d'environ 5 ℃ à la première sortie du refroidisseur 3b est raccordé à la première entrée 21 de l'échangeur de chaleur 3c, la deuxième entrée 80 du refroidisseur 3b est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température et la deuxième sortie 90 du refroidisseur 3b est raccordée à la canalisation d'évacuation du gaz naturel ; le gaz contenant de l'azote sous pression échange de la chaleur avec le GNL, l'azote de circulation distillé et le gaz de vidage distillé dans l'échangeur de chaleur 3c et le gaz contenant de l'azote sous pression d'environ -172 ℃ et 0,72 MPaA est raccordé au système de distillation 3m par l'intermédiaire de la première sortie 22 de l'échangeur de chaleur 3c et séparé et purifié dans le système de distillation ; l'azote d'environ 0,71 MPaA à la sortie du système de distillation 3m est raccordé à la deuxième entrée 33 de l'échangeur de chaleur 3c, l'azote sert d'azote de circulation, l'azote d'environ -121 ℃ et 0,7 MPaA est raccordé à l'entrée du compresseur de circulation 3k par l'intermédiaire de la deuxième sortie 34 de l'échangeur de chaleur 3c, l'azote d'environ -50 ℃ et 6,0 MPaA à la sortie du compresseur de circulation 3k est raccordé à la troisième entrée 35 de l'échangeur de chaleur 3c, la troisième sortie 36 de l'échangeur de chaleur 3c est raccordée au séparateur gaz-liquide 3i, un produit d'azote liquide de haute pureté est obtenu au bas du séparateur gaz-liquide 3i et le produit d'azote liquide d'environ -191 ℃ et 0,6 MPaA est évacué par l'intermédiaire de la première sortie 38 du séparateur gaz-liquide 3i ; le gaz dans le séparateur gaz-liquide 3i est raccordé à la sixième entrée 37 de l'échangeur de chaleur 3c par l'intermédiaire de la deuxième sortie supérieure, la sixième entrée 37 est raccordée à la deuxième sortie 34 de l'échangeur de chaleur 3c et le gaz retourne à l'entrée du compresseur de circulation ; le gaz de vidage d'environ -178 ℃ et 0,14 MPaA évacué par le système de distillation 3m est raccordé à la quatrième entrée 29 de l'échangeur de chaleur 3c, réchauffé à la température normale, puis évacué et vidé par l'intermédiaire de la quatrième sortie 30 de l'échangeur de chaleur 3c ; le gaz d'environ -140 ℃ et 10,0 MPaA à l'entrée de liquide de GNL est raccordé à la cinquième entrée 39 de l'échangeur de chaleur 3c et le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température d'environ -70 ℃ et 9,7 MPaA s'écoule vers l'extérieur par l'intermédiaire de la cinquième sortie 40 de l'échangeur de chaleur 3c comme source de capacité de refroidissement à haute température pour d'autres systèmes. 4. La sortie de gaz désorbé 18 du dispositif d'adsorption cryogénique 2b est raccordée à l'entrée 41 du compresseur de CO 2 4a pour mettre sous pression le gaz carbonique brut à environ 2,4 MpaA ; la sortie du compresseur de CO 2 est raccordée à la première entrée 42 du refroidisseur 4b, la première sortie 43 du refroidisseur 4b est raccordée à l'entrée de l'évaporateur 4c, la deuxième entrée 47 du refroidisseur 4b est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, la deuxième sortie 52 du refroidisseur 4b est raccordée à la canalisation d'évacuation de gaz naturel et le gaz de dioxyde de carbone brut comprimé est refroidi par le gaz naturel à haute température dans le refroidisseur 4b ; le gaz de dioxyde de carbone brut refroidi d'environ 6 ℃ à la première sortie 43 du refroidisseur 4b est raccordé à l'entrée de l'évaporateur 4c et sert de source de chaleur de l'évaporateur pour fournir la chaleur destinée à la gazéification du dioxyde de carbone liquide ; le dioxyde de carbone liquide d'environ 15 ℃ à la sortie de l'évaporateur 4c est raccordé à la première entrée 44 du liquéfacteur 4d, la première sortie 45 du liquéfacteur 4d est raccordée à l'entrée centrale de la tour de purification 4e, la deuxième entrée 48 du liquéfacteur 4d est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, la deuxième sortie 53 du liquéfacteur 4d est raccordée à la canalisation d'évacuation de gaz naturel et le dioxyde de carbone brut est liquéfié et condensé par le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température dans le liquéfacteur 4d ; le dioxyde de carbone brut entrant dans la tour de purification transfère la chaleur et la masse dans la tour de purification pour une purification complémentaire ; la première entrée 46 du condenseur 4f en haut de la tour est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, la première sortie 51 du condenseur 4f est raccordée à la canalisation de sortie de gaz naturel, le gaz ascendant au sommet de la tour est condensé et reflué par le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, une partie des gaz résiduaires est évacuée et vidée par la deuxième sortie en haut de la tour de purification 4e, un produit de dioxyde de carbone liquide de qualité industrielle est obtenu au bas de la tour de purification 4e et le produit d'environ -17 ℃ et 2,3 MPaA à la première sortie 49 au bas de la tour de purification 4e est raccordé au système de stockage ou raccordé au système de raffinage du dioxyde de carbone destiné à la purification secondaire du CO 2 pour obtenir du dioxyde de carbone de qualité alimentaire. Mode de réalisation 2 Comme le montre la : Le gaz d'environ -172 ℃ et 0,72 MPaA de la première sortie 22 de l'échangeur de chaleur 3c est raccordé à l'entrée au bas de la première tour de pression 3d et est séparé et purifié dans la première tour de pression 3d ; le liquide provenant de la sortie au bas de la première tour de pression 3d est raccordé à la première entrée 23 du sous-refroidisseur 3f, le liquide d'environ -175 ℃ et 0,72 MPaA à la première sortie 24 du sous-refroidisseur 3f est raccordé à l'entrée du premier évaporateur de condensation 3e, le liquide provenant du bas de la première tour de pression 3d est sous-refroidi par le refroidisseur 3f puis entre dans le premier évaporateur à condensation 3e comme source de froid, la source de froid d'environ -180 ℃ et 0,4 MPaA à la sortie 25 du premier évaporateur de condensation 3e est raccordée à l'entrée au bas de la seconde tour de pression 3g et la source de froid évaporée entre dans la seconde tour de pression 3g pour la séparation secondaire et la purification ; l'azote d'environ 0,71 MPaA provenant de la sortie en haut de la première tour de pression 3d est raccordé à la deuxième entrée 33 de l'échangeur de chaleur ; la sortie au bas de la seconde tour de pression 3g à environ -180 ℃ et 0,4 MPaA est raccordée à la deuxième entrée 26 du sous-refroidisseur 3f, la deuxième sortie 27 du sous-refroidisseur 3f est raccordée à l'entrée du second évaporateur à condensation 3h, le liquide provenant du bas de la seconde tour de pression 3g est sous-refroidi par le sous-refroidisseur 3f puis entre dans le second évaporateur à condensation 3h comme source de froid, la sortie du second évaporateur à condensation 3h étant raccordée à la troisième entrée 28 du sous-refroidisseur 3f et la troisième sortie du sous-refroidisseur 3f est raccordée à la quatrième entrée 29 de l'échangeur de chaleur à environ -178 ℃ et 0,14 MpaA ; et l'azote liquide extrait à partir du haut 31 de la seconde tour de pression 3g est mis sous pression par la pompe à azote liquide 3j à environ 1,0 MPaA et retourne au haut 32 de la première tour de pression 3d. Dispositif destiné à la récupération du dioxyde de carbone et de l'azote provenant des gaz de combustion, le dispositif comprend un système de prétraitement (01), un système de séparation de CO 2 et de N 2 (02), un système de purification et de liquéfaction du N 2 (03) et un système de purification et de liquéfaction de CO 2 (04), qui sont raccordés l'un à l'autre par des canalisations et des vannes, dans lequel le système de prétraitement (01) comprend un refroidisseur de gaz naturel à haute température (1a), un séparateur gaz-liquide (1b), un ventilateur surpresseur (1c) et un sécheur (1d), qui sont destinés à éliminer l'eau et à refroidir le gaz de combustion ; le système de séparation du CO 2 et du N 2 (02) comprend un refroidisseur de GNL à basse température (2a) et un dispositif d'adsorption cryogénique (2b), qui sont destinés à refroidir et à adsorber davantage le gaz de combustion prétraité afin de séparer le CO 2 et le N 2 ; le système de purification et de liquéfaction de N 2 (03) comprend un ensemble de dispositifs de distillation et de liquéfaction de N 2 composé d'un compresseur de matériau brut, d'un échangeur de chaleur (3c), d'un refroidisseur (3b), d'un séparateur gaz-liquide (3i) et d'un système de distillation (3m), qui sont destinés à purifier et à liquéfier davantage le gaz contenant de l'azote obtenu à partir du système de séparation du CO 2 et du N 2 ; le système de purification et de liquéfaction de CO 2 (04) comprend un ensemble de dispositifs de distillation et de liquéfaction de CO 2 composé d'un compresseur de CO 2 (4a), d'un refroidisseur (4b), d'un évaporateur (4c), d'un condenseur (4f), d'un liquéfacteur (4d) et d'une tour de purification (4e), qui sont destinés à purifier et à liquéfier davantage le gaz désorbé obtenu à partir du système de séparation du CO 2 et du N 2 ; une première entrée (10) du refroidisseur de gaz naturel à haute température (1a) du système de prétraitement (01) est raccordée à un orifice d'évacuation des gaz de combustion, le gaz de combustion est refroidi davantage par du gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, le gaz de combustion refroidi passe par une première sortie (11) du refroidisseur de gaz naturel à haute température (1a), la majeure partie de l'eau contenue dans le gaz de combustion est éliminée par le séparateur gaz-liquide (1b) et l'eau est évacuée par l'intermédiaire d'une sortie d'eau (12) du séparateur gaz-liquide (1b) ; le gaz de combustion refroidi passe par une sortie de gaz (13) du séparateur gaz-liquide (1b), est mis sous pression par le ventilateur surpresseur (1c), puis entre dans le sécheur (1d) par l'intermédiaire d'un canal (14) pour un séchage complémentaire ; le sécheur (1d) dans le système de prétraitement (01) est raccordé à une entrée (15) du refroidisseur de GNL à basse température (2a) et le gaz de combustion sec prétraité est réduit à environ une température du point d'ébullition de CO 2 par l'énergie froide du GNL ; une sortie (16) du refroidisseur de GNL à basse température (2a) est raccordée à une entrée du dispositif d'adsorption cryogénique (2b), le CO 2 dans le gaz de combustion cryogénique est adsorbé et capturé par le principe de l'adsorption cryogénique, du gaz de dioxyde de carbone brut de haute pureté de carbone est obtenu dans une sortie de gaz désorbé (18) du dispositif d'adsorption cryogénique (2b) et un gaz contenant de l'azote avec une haute pureté d'azote et une teneur en dioxyde de carbone inférieure à 1 ppm est obtenu dans une sortie de gaz évacué (17) du dispositif d'adsorption cryogénique (2b), ce qui permet d'atteindre un objectif de séparation carbone-azote ; un adsorbant utilisé dans le dispositif d'adsorption cryogénique (2b) est principalement un tamis moléculaire ou du charbon actif ; la sortie de gaz évacué (17) du dispositif d'adsorption cryogénique (2b) est raccordée à une entrée (19) du compresseur de matériau brut (3a) du système de purification et de liquéfaction de N 2 (03) pour mettre sous pression le gaz contenant de l'azote ; une sortie du compresseur de matériau brut (3a) est raccordée à une première entrée (20) du refroidisseur (3b), une première sortie du refroidisseur (3b) est raccordée à une première entrée (21) de l'échangeur de chaleur (3c), une deuxième entrée (80) du refroidisseur (3b) est raccordée à une canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température et une deuxième sortie (90) du refroidisseur (3b) est raccordée à une canalisation d'évacuation de gaz naturel ; une première sortie (22) de l'échangeur de chaleur (3c) est raccordée au système de distillation (3m), une sortie d'azote du système de distillation (3m) est raccordée à une deuxième entrée (33) de l'échangeur de chaleur, une deuxième sortie (34) de l'échangeur de chaleur (3c) est raccordée à une entrée d'un compresseur de circulation (3k), une sortie du compresseur de circulation (3k) est raccordée à une troisième entrée (35) de l'échangeur de chaleur (3c), une troisième sortie (36) de l'échangeur de chaleur (3c) est raccordée à une première entrée du séparateur gaz-liquide (3i) et un produit d'azote liquide est obtenu à un point bas du séparateur gaz-liquide (3i) et s'écoule vers l'extérieur par l'intermédiaire d'une première sortie (38) du séparateur gaz-liquide (3i) ; une deuxième du séparateur gaz-liquide (3i) est raccordée à une sixième entrée (37) de l'échangeur de chaleur (3c) et la sixième entrée (37) est raccordée à la deuxième sortie (34) de l'échangeur de chaleur (3c) ; une sortie de gaz de vidage du système de distillation (3m) est raccordée à une quatrième entrée (29) de l'échangeur de chaleur et une quatrième sortie (30) de l'échangeur de chaleur est raccordée à une canalisation de vidage ; une entrée de liquide de GNL est raccordée à une cinquième entrée (39) de l'échangeur thermique et une sortie de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température est raccordée à une cinquième sortie (40) de l'échangeur thermique ; le gaz contenant de l'azote obtenu à partir du système de séparation du CO 2 et du N 2 est purifié et liquéfié davantage selon le principe de la distillation cryogénique pour obtenir un produit d'azote liquide de haute pureté et le système de distillation (3m) est un système de distillation à tour unique ou de distillation à tour double ; et La sortie de gaz désorbé (18) du dispositif d'adsorption cryogénique (2b) est raccordée à une entrée (41) du compresseur de CO 2 (4a) du système de purification et de liquéfaction de CO 2 (04) pour mettre sous pression le gaz de dioxyde de carbone brut ; une sortie du compresseur de CO 2 (4a) est raccordée à une première entrée (42) du refroidisseur (4b), une première sortie (43) du refroidisseur (4b) est raccordée à une entrée de l'évaporateur (4c), une deuxième entrée (47) du refroidisseur (4b) est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température et une deuxième sortie (52) du refroidisseur (4b) est raccordée à la canalisation d'évacuation de gaz naturel ; une sortie de l'évaporateur (4c) est raccordée à une première entrée (44) du liquéfacteur (4d), une première sortie (45) du liquéfacteur (4d) est raccordée à une entrée centrale de la tour de purification (4e), une deuxième entrée (48) du liquéfacteur (4d) est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température et une deuxième sortie (53) du liquéfacteur (4d) est raccordée à la canalisation d'évacuation de gaz naturel ; une première entrée (46) du condenseur (4f) est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température et une première sortie (51) du condenseur (4f) est raccordée à la canalisation de sortie de gaz naturel ; et un produit de dioxyde de carbone liquide de qualité industrielle est obtenu à un point bas de la tour de purification (4e) et une première sortie (49) au bas de la tour de purification (4e) est raccordée à un système de stockage ou à un système de raffinage du dioxyde de carbone destiné à la purification secondaire du CO 2 pour obtenir du dioxyde de carbone de qualité alimentaire ; et une deuxième sortie (50) de la tour de purification (4e) est raccordée à la canalisation de vidage du gaz d'échappement. Procédé destiné à la récupération de dioxyde de carbone et d'azote provenant des gaz de combustion à l'aide du dispositif selon la revendication 1, dans lequel le procédé comprend les étapes suivantes : étape 1. prétraitement des gaz de combustion : refroidissement et séchage des gaz de combustion à température normale et à pression normale ; étape 2. séparation du CO 2 et du N 2 désorption du gaz de dioxyde de carbone brut et évacuation du gaz contenant de l'azote du gaz séché par le sécheur par le refroidisseur de GNL à basse température et le dispositif d'adsorption cryogénique (2b) ; étape 3. purification et liquéfaction pour obtenir des produits de CO 2 et de N 2 purification et liquéfaction du gaz de dioxyde de carbone brut et du gaz contenant de l'azote évacué par le dispositif de distillation et de liquéfaction du CO 2 et le dispositif de distillation et de liquéfaction du N 2 . Procédé selon la revendication 2, dans lequel un procédé destiné au prétraitement de gaz de combustion dans l'étape 1 est le suivant : le gaz de combustion à température normale et à pression normale entre dans la première entrée (10) du refroidisseur de gaz naturel à haute température (1a), le gaz de combustion est refroidi par le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température dans le refroidisseur (1a), le gaz de combustion refroidi entre dans le séparateur gaz-liquide (1b) par l'intermédiaire de la première sortie (11) du refroidisseur du gaz naturel à haute température (1a) et la majeure partie de l'eau contenue dans le gaz de combustion est évacuée par l'intermédiaire de la sortie d'eau (12) du séparateur gaz-liquide ; le gaz de combustion refroidi est évacué par l'intermédiaire de la sortie de gaz (13) du séparateur gaz-liquide (1b) et mis sous pression par le ventilateur surpresseur (1c), puis entre dans le sécheur (1d) par l'intermédiaire du canal (14) pour un séchage complémentaire jusqu'à ce que son point de rosée réponde aux exigences pertinentes. Procédé selon la revendication 2, dans lequel un procédé destiné à la séparation du CO 2 et du N 2 à l'étape 2 est le suivant : le gaz séché par le sécheur (1d) entre dans le refroidisseur de GNL à basse température (2a) par l'intermédiaire de l'entrée (15) du refroidisseur de GNL à basse température (2a) et le gaz de combustion sec est réduit à environ une température du point d'ébullition du CO 2 par l'énergie froide du GNL dans le refroidisseur de GNL à basse température (2a) ; et la sortie (16) du refroidisseur de GNL à basse température (2a) est raccordée à l'entrée du dispositif d'adsorption cryogénique (2b), le CO 2 et autres dans le gaz de combustion sec cryogénique sont adsorbés et capturés par le principe de l'adsorption cryogénique, le gaz de dioxyde de carbone brut avec une haute pureté de carbone est obtenu dans la sortie de gaz désorbé (18) du dispositif d'adsorption cryogénique (2b) et un gaz contenant de l'azote avec une haute pureté d'azote et une teneur en dioxyde de carbone inférieure à 1 ppm est obtenu dans la sortie de gaz évacué (17) du dispositif d'adsorption cryogénique (2b), ce qui permet d'obtenir un gaz brut purifié contenant du dioxyde de carbone et de l'azote et d'atteindre l'objectif de séparation carbone-azote. Procédé selon la revendication 2, dans lequel un procédé destiné à la purification et à la liquéfaction du N 2 dans l'étape 3 est le suivant : le gaz d'évacuation provenant de la sortie de gaz évacué (17) du dispositif d'adsorption cryogénique (2b) est raccordé à l'entrée (19) du compresseur de matériau brut (3a) par l'intermédiaire d'une canalisation pour mettre sous pression le gaz contenant de l'azote ; la sortie du compresseur de matériau brut (3a) est raccordée à la première entrée (20) du refroidisseur (3b), la première sortie du refroidisseur (3b) est raccordée à la première entrée (21) de l'échangeur de chaleur (3c), la deuxième entrée (80) du refroidisseur (3b) est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température et la deuxième sortie (90) du refroidisseur (3b) est raccordée à la canalisation d'évacuation de gaz naturel ; le gaz contenant de l'azote sous pression et refroidi échange de la chaleur avec le GNL externe, l'azote de circulation distillé et le gaz de vidage distillé dans l'échangeur de chaleur (3c) et est raccordé au système de distillation (3m) par l'intermédiaire de la première sortie (22) de l'échangeur de chaleur (3c) et séparé et purifié dans le système de distillation (3m) ; la sortie d'azote du système de distillation (3m) est raccordée à la deuxième entrée (33) de l'échangeur de chaleur (3c), l'azote sert d'azote de circulation et est raccordé à l'entrée du compresseur de circulation (3k) par l'intermédiaire de la deuxième sortie (34) de l'échangeur de chaleur (3c) ; la sortie du compresseur de circulation (3k) est raccordée à la troisième entrée (35) de l'échangeur de chaleur (3c), la troisième sortie (36) de l'échangeur de chaleur (3c) est raccordée au séparateur gaz-liquide (3i) et un produit d'azote liquide de haute pureté est obtenu au bas du séparateur gaz-liquide (3i) et s'écoule vers l'extérieur par la première sortie (38) du séparateur gaz-liquide (3i) ; le gaz provenant du séparateur gaz-liquide (3i) entre dans la sixième entrée (37) de l'échangeur de chaleur (3c) par l'intermédiaire de la deuxième sortie du séparateur gaz-liquide (3i) et entre dans le compresseur de circulation (3k) pour la compression par l'intermédiaire de la deuxième sortie (34) après avoir été réchauffé par l'échangeur de chaleur ; le gaz de vidage provenant du système de distillation (3m) est raccordé à la quatrième entrée (29) de l'échangeur de chaleur (3c) et est évacué et vidé par l'intermédiaire de la quatrième sortie (30) de l'échangeur de chaleur (3c) après avoir été réchauffé ; l'entrée de liquide de GNL est raccordée à la cinquième entrée (39) de l'échangeur de chaleur (3c) et le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température s'écoule vers l'extérieur par l'intermédiaire de la cinquième sortie (40) de l'échangeur de chaleur (3c) comme source de capacité de refroidissement à haute température pour d'autres systèmes ; un procédé destiné à la purification et à la liquéfaction de CO 2 dans l'étape 3 est le suivant : le gaz désorbé provenant du dispositif d'adsorption cryogénique (2b) est raccordé à l'entrée (41) du compresseur de CO 2 (4a) par l'intermédiaire de la sortie de gaz désorbé (18) pour mettre sous pression le gaz de dioxyde de carbone brut ; la sortie du compresseur de CO 2 (4a) est raccordée à la première entrée (42) du refroidisseur (4b), la deuxième entrée (47) du refroidisseur (4b) est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, la deuxième sortie (52) du refroidisseur (4b) est raccordée à la canalisation d'évacuation de gaz naturel et le gaz de dioxyde de carbone brut comprimé est refroidi par le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température dans le refroidisseur (4b) ; la première sortie (43) du refroidisseur (4b) est raccordée à l'entrée de l'évaporateur (4c) et le gaz de dioxyde de carbone brut refroidi sert de source de chaleur de l'évaporateur pour fournir la chaleur destinée à la gazéification du dioxyde de carbone liquide ; la sortie de l'évaporateur (4c) est raccordée à la première entrée (44) du liquéfacteur (4d), la deuxième entrée (48) du liquéfacteur (4d) est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, la deuxième sortie (53) du liquéfacteur (4d) est raccordée à la canalisation d'évacuation de gaz naturel et le dioxyde de carbone brut est liquéfié et condensé par le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température dans le liquéfacteur (4d) ; la première sortie (45) du liquéfacteur (4d) est raccordée à l'entrée centrale de la tour de purification (4e) et le dioxyde de carbone brut entrant dans la tour de purification subit une purification par transfert de chaleur et de masse dans la tour de purification ; la première entrée (46) du condenseur (4f) en haut de la tour est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, la première sortie (51) du condenseur (4f) est raccordée à la canalisation de sortie de gaz naturel, le gaz ascendant au sommet de la tour est condensé et reflué par l'intermédiaire du gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, une partie des gaz résiduaires est évacuée et vidée par l'intermédiaire de la deuxième sortie (50) de la tour de purification (4e) et du dioxyde de carbone liquide de qualité industrielle est obtenu au bas de la tour de purification (4e) et raccordé au système de stockage par l'intermédiaire de la première sortie (49) au bas de la tour de purification (4e) comme produit de dioxyde de carbone liquide de qualité industrielle, ou raccordé au système de raffinage du dioxyde de carbone pour la purification secondaire du CO 2 pour obtenir du dioxyde de carbone de qualité alimentaire. Procédé selon la revendication 5, dans lequel la source de froid destinée au refroidisseur (4b), au liquéfacteur (4d), au condenseur (4f) et au refroidisseur (3b) dans le système de purification et de liquéfaction du N 2 (03) provient du gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température généré pendant la vaporisation du GNL, qui est plus faible dans la consommation d'énergie, sûr et respectueux de l'environnement et peut également obtenir la récupération et l'utilisation du GNL de capacité de refroidissement à haute température par comparaison à la production de froid classique par un mécanisme de réfrigération à entraînement électrique. Procédé selon la revendication 6, dans lequel le système de purification et de liquéfaction de N 2 (03) utilise l'énergie froide libérée pendant la gazéification du GNL dans l'échangeur de chaleur (3c) pour entraîner la production du produit d'azote liquide, au lieu de la production de froid classique comprenant la compression et la détente avec de l'énergie électrique, ce qui permet de réduire considérablement la consommation d'énergie destinée à la production du produit d'azote liquide de haute pureté ; pendant ce temps, le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température généré pendant la gazéification du GNL dans le système de purification et de liquéfaction du N 2 (03) pour libérer de l'énergie peut être utilisé comme source de froid pour d'autres éléments du système de récupération, ce qui permet d'atteindre une utilisation en gradient de l'énergie froide du GNL à différentes températures.