FR 3140495 A1 20240405 FR 2209935 A 20220929 Circuit d’alimentation (7), comportant : - un circuit de commande (12) ; - un interrupteur (11) comprenant une broche de commande (11C) pilotée par le circuit de commande ; - un dispositif de stockage d’énergie électrique (10) pouvant être connectée en service, via l’interrupteur (11), à une entrée (8A) d’un convertisseur électronique de puissance (8) ; le circuit de commande (12) étant agencé pour, en fonctionnement de secours, commander l’interrupteur (11) de telle sorte que l’interrupteur connecte le dispositif de stockage d’énergie (10) à, en service, l’entrée (8A) du convertisseur électronique de puissance (8) ; le circuit d’alimentation (7) comportant en outre une branche (13) comprenant une résistance et un condensateur, la résistance ayant une première borne (14A) destinée à être connectée à l’entrée (8A) du convertisseur électronique de puissance (8) et une deuxième borne (14B) connectée à un nœud milieu (19) de la branche (13), le condensateur ayant une première électrode (15A) connectée au nœud milieu (19) et une deuxième électrode (15B) connectée au potentiel de référence (16), le nœud milieu (19) étant également connecté au circuit de commande (12). FIGURE DE L’ABREGE : Fig. 2 Circuit d’alimentation électrique pour aéronef L’invention concerne le domaine des circuits d’alimentation électrique pour aéronef. ARRIERE PLAN DE L’INVENTION Un équipement électrique embarqué dans un aéronef est classiquement alimenté par une carte d’alimentation électrique à partir d’une source d’alimentation principale. Une telle carte d’alimentation électrique comporte généralement une pluralité de convertisseurs de tensions (par exemple, des convertisseurs DC-DC) pour produire, à partir de la source d’alimentation principale, les différentes tensions d’alimentation de l’équipement électrique embarqué. En outre, la carte d’alimentation électrique présente généralement une fonction dite de « réserve d’énergie ». Plus précisément, si la source d’alimentation principale n’est soudainement plus disponible (par exemple, en raison d’une coupure accidentelle), une telle fonction permet de prolonger temporairement le temps de fonctionnement des convertisseurs de tensions de la carte de telle sorte que l’équipement électrique reste fonctionnel pendant une durée prédéterminée, généralement appelée « temps de transparence ». De manière générale, le temps de transparence est défini en amont de la phase de conception lors de la définition de la spécification produit. La fonction « réserve d’énergie » est classiquement assurée par un dispositif de stockage d’énergie électrique (généralement un condensateur de très forte capacité chargé sous une tension prédéfinie). Ainsi, lorsque la source d’alimentation n’est plus disponible, un interrupteur est activé pour venir connecter le dispositif de stockage d’énergie électrique en entrée d’un ou plusieurs convertisseurs de tension de la carte d’alimentation électrique. Le dispositif de stockage d’énergie électrique va alors se décharger pour prolonger temporairement le temps de fonctionnement du ou des convertisseurs de tension. Cette configuration est par exemple très couramment utilisée sur les convertisseurs de tension DC-DC équipés d’un condensateur de filtrage en amont. Le dispositif de stockage d’énergie électrique est alors connecté via l’interrupteur au condensateur de filtrage. En plus du dispositif de stockage d’énergie électrique, la carte d’alimentation présente classiquement une fonction de limitation de courant. La fonction de limitation de courant est active à l’instant auquel le dispositif de stockage d’énergie électrique est connecté en entrée du ou des convertisseurs de tension de la carte. La fonction de limitation de courant permet ainsi de limiter des variations rapides de tension en entrée du ou des convertisseurs de tension de la carte (lors d’une phase transitoire de commutation de l’interrupteur) et donc notamment de limiter le stress des composants électriques de ladite carte. Une telle méthode de limitation de courant est robuste et est couramment utilisée pour les convertisseurs de tension DC-DC. En revanche, la fonction de limitation de courant ne peut pas être utilisée sur les convertisseurs de tension AC-DC, type correcteur du facteur de puissance (en anglais, PFC pour Power Factor Corrector ), en raison de l’absence de condensateur de filtrage en amont de ces convertisseurs de tensions. En effet, dans le cas d’un convertisseur de tension AC-DC type PFC, le condensateur de filtrage présente une capacité de l’ordre de seulement quelques nanofarads alors que pour un convertisseur de tension DC-DC, le condensateur de filtrage présente une large capacité de l’ordre de quelques microfarads. Lorsque la limitation de courant ne peut pas être utilisée, un certain nombre de problèmes se posent au moment où le dispositif de stockage d’énergie électrique est connecté en entrée du convertisseur de tension (via l’interrupteur) : appel de courant important lors de la commutation de l’interrupteur causant un stress important des composants électriques de la carte, perturbations électromagnétiques (contraintes de Compatibilité ElectroMagnétique – CEM) lors de la commutation de l’interrupteur, perturbations du fonctionnement de la boucle de régulation de la tension de sortie du convertisseur de tension (sortie transitoire de la plage de régulation du convertisseur qui engendre un risque d’instabilité de la régulation de la tension de sortie). OBJET DE L’INVENTION Un but de l’invention est d’obvier au moins en partie à au moins l’un des problèmes précités. En vue de la réalisation de cet objet, on propose un circuit d’alimentation, comportant : - un circuit de commande ; - un interrupteur comprenant une broche de commande pilotée par le circuit de commande et une première broche et une deuxième broche, la première broche étant destinée à être connectée à une entrée (8A) d’un convertisseur électronique de puissance (8) ; - un dispositif de stockage d’énergie électrique ayant une borne de plus bas potentiel connectée à un potentiel de référence du circuit d’alimentation et une borne de plus haut potentiel connectée à la deuxième broche de l’interrupteur ; le circuit de commande étant agencé pour, dans un mode de fonctionnement de secours, commander l’interrupteur de telle sorte que l’interrupteur connecte le dispositif de stockage d’énergie à l’entrée du convertisseur électronique de puissance ; le circuit d’alimentation comportant en outre une branche comprenant une résistance et un condensateur, la résistance ayant une première borne pouvant être connectée à l’entrée du convertisseur électronique de puissance et une deuxième borne connectée à un nœud milieu de la branche, le condensateur ayant une première électrode connectée au nœud milieu et une deuxième électrode connectée au potentiel de référence, le nœud milieu étant également connecté au circuit de commande. Le circuit d’alimentation est donc particulièrement avantageux car la résistance et le condensateur de la branche permettent de contrôler la vitesse d’évolution (ou de transition) de la tension sur l’entrée du convertisseur électronique de puissance (c’est-à-dire le transitoire de tension) lorsque l’interrupteur vient connecter la borne de plus haut potentiel du dispositif de stockage d’énergie électrique à ladite entrée. Optionnellement, le dispositif de stockage d’énergie électrique comprend au moins un condensateur ou une pluralité de condensateurs connectés en parallèle ou au moins un supercondensateur ou une pluralité de supercondensateurs connectés en série ou une batterie. Optionnellement, le circuit d’alimentation comprend en outre le convertisseur électronique de puissance. Selon un mode particulier, le convertisseur électronique de puissance est une alimentation à découpage. Selon un mode particulier, le convertisseur électronique de puissance est un convertisseur AC-DC de type correcteur du facteur de puissance. Selon un mode particulier, le convertisseur électronique de puissance est un régulateur linéaire. Avantageusement, l’interrupteur est un transistor à effet de champ à structure métal-oxyde-semi-conducteur à canal N. Optionnellement, le circuit d’alimentation comprend en outre un condensateur de découplage connecté à l’entrée du convertisseur électronique de puissance d’une part et au potentiel de référence d’autre part. De préférence, le circuit d’alimentation comprend en outre : - une première diode comportant une première anode et une première cathode, la première anode pouvant être connectée à une source d’alimentation et la première cathode pouvant être connectée à l’entrée du convertisseur électronique de puissance, ou - un pont de diodes dont une entrée est connectée à la source d’alimentation et une sortie est connectée à l’entrée du convertisseur électronique de puissance. De préférence, le circuit d’alimentation comprend en outre une deuxième diode comportant une deuxième anode et une deuxième cathode, la deuxième anode pouvant être connectée à une première broche de l’interrupteur et la deuxième cathode pouvant être connectée à l’entrée du convertisseur électronique de puissance. L’invention concerne également un système électrique comprenant un circuit d’alimentation tel que précédemment décrit. Selon un mode particulier, le système électrique tel que précédemment décrit comprend une source d’alimentation connectée à l’entrée du convertisseur électronique de puissance et un circuit aval connecté à une sortie du convertisseur électronique de puissance. L’invention concerne également un aéronef comprenant un système électrique tel que précédemment décrit. L’invention sera mieux comprise à la lumière de la description qui suit d’un mode de réalisation non limitatif de l’invention. Il sera fait référence aux dessins annexés parmi lesquels : la représente un aéronef comprenant un schéma général de contexte de l’invention ; la représente l’architecture électronique d’un circuit d’alimentation selon un mode particulier de l’invention ; la représente un chronogramme de fonctionnement d’une source d’alimentation alternative, AC, associée au circuit d’alimentation représentée à la ainsi qu’un chronogramme correspondant de fonctionnement dudit circuit d’alimentation ; la représente un chronogramme de fonctionnement d’une source d’alimentation continue, DC, associée au circuit d’alimentation représentée à la ainsi qu’un chronogramme correspondant de fonctionnement dudit circuit d’alimentation. DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION En référence à la , il est représenté un schéma général de contexte de l’invention. Le circuit d’alimentation selon l’invention est ici décrit en application à un aéronef généralement désigné en 1. L’aéronef 1 comporte un système électrique 2 comprenant un ou plusieurs équipements électriques 3. Le ou les équipements électriques peuvent être une charge, un moteur, un calculateur, une alimentation (continue ou alternative), …etc. Le système électrique 2 comporte en outre une source d’alimentation 4 (généralement appelée « réseau de bord ») et une carte d’alimentation 5. La carte d’alimentation 5 comporte des circuits d’alimentation et des composants d’alimentation (en particulier un ou des convertisseurs électroniques de puissance) et est agencée pour alimenter le ou les équipements électriques 3 à partir de la source d’alimentation 4. La source d’alimentation 4 fournit une tension d’alimentation V source qui peut être une tension alternative ou AC (en anglais, Alternati ng Current ) monophasée ou polyphasée ou encore une tension continue ou DC (en anglais, Direct Current ). En référence à la , il est décrit un circuit d’alimentation 7 selon un mode de réalisation particulier de l’invention. Le circuit d’alimentation 7 est monté sur la carte d’alimentation 5 et est connecté à un convertisseur électronique de puissance 8 de ladite carte d’alimentation 5. En outre, le convertisseur électronique de puissance 8 appartient au circuit d’alimentation 8. Le convertisseur électronique de puissance 8 comporte une entrée 8A et une sortie 8B. Le convertisseur électronique de puissance 8 peut être une alimentation à découpage (DC-DC, AC-DC, AC-AC, DC-AC) ou encore un régulateur linéaire et plus largement tout type d’alimentation DC ou AC (isolée ou non isolée). Le choix de la topologie du convertisseur électronique de puissance 8 dépend de l’application et/ou de la spécifications visées. En plus du convertisseur électronique de puissance 8, le circuit d’alimentation 7 comporte : - un dispositif de stockage d’énergie électrique 10 ayant une borne de plus haut potentiel 10A et une borne de plus bas potentiel 10B. Le dispositif de stockage 10 comporte ici un condensateur C1. Typiquement, le condensateur C1 à une valeur de l’ordre de quelques centaines de microfarads à quelques millifarads (pour simplifier la description, il sera simplement fait référence dans la suite au dispositif de stockage 10) ; - un interrupteur 11 ayant une première broche 11A, une deuxième broche 11B et une broche de commande 11C. L’interrupteur 11 est de préférence un transistor à effet de champ à structure métal-oxyde-semi-conducteur à canal N (en anglais, Metal-Oxide-Semiconductor Field Effect Transistor – MOSFET ). La première broche 11A, la deuxième broche 11B et la broche de commande 11C correspondent respectivement à la source, au drain et à la grille ; - un circuit de commande 12 comprenant une sortie de commande 12A ; - une branche 13 comprenant une résistance R et un condensateur C2. La résistance R a une première borne 14A et une deuxième borne 14B et le condensateur C2 a une première électrode 15A et une deuxième électrode 15B. Le circuit d’alimentation 7 comporte en outre un potentiel de référence 16 qui est ici une masse électrique (potentiel « 0V »). Optionnellement, le circuit d’alimentation 7 comprend en outre une première diode 17 comportant une première anode 17A et une première cathode 17B. Optionnellement, le circuit d’alimentation 7 comprend en outre une deuxième diode 18 comportant une deuxième anode 18A et une deuxième cathode 18B. L’entrée 8A du convertisseur électronique de puissance 8 est connectée à la source d’alimentation 4 via la première diode 17. Plus précisément, la première anode 17A est connectée à la source d’alimentation 4 et la première cathode 17B est connectée à l’entrée 8A du convertisseur électronique de puissance 8. La sortie 8B du convertisseur électronique de puissance 8 est connectée à un circuit aval (non représenté sur la ) appartenant à l’équipement électrique 3. Le convertisseur électronique de puissance 8 est également connecté au potentiel de référence 16. La borne de plus bas potentiel 10B du dispositif de stockage 10 est connectée au potentiel de référence 16 du circuit d’alimentation 7. La borne de plus haut potentiel 10A du dispositif de stockage 10 est connectée à la deuxième broche 11B (drain) de l’interrupteur 11. La première broche 11A (source) de l’interrupteur 11 est connectée à l’entrée 8A du convertisseur électronique de puissance 8 via la deuxième diode 18. Plus précisément, la deuxième anode 18A est connectée à la première broche 11A de l’interrupteur 11 et la deuxième cathode 18B est connectée à l’entrée 8A du convertisseur électronique de puissance 8. La sortie de commande 12A du circuit de commande 12 est connectée à la broche de commande 11C (grille) de l’interrupteur 11. La branche 13 comporte un nœud milieu 19 qui est le point de connexion entre la deuxième borne 14B de la résistance R et la première électrode 15A du condensateur C2. Le nœud milieu 19 est également connecté au circuit de commande 12 (mais non à la sortie de commande 12A). Le potentiel du nœud milieu 19 correspond à la tension entre la première électrode 15A et la deuxième électrode 15B du condensateur C2 qui sera simplement appelée tension aux bornes du condensateur C2 et notée V C2 . Optionnellement, le circuit d’alimentation 7 comporte en outre un condensateur de découplage C3 connecté à l’entrée 8A du convertisseur électronique de puissance 8 d’une part et au potentiel de référence 16 d’autre part. Le condensateur de découplage C3 varie en fonction de la topologie du convertisseur électronique de puissance 8 et des performances et/ou spécifications fonctionnelles visées du circuit d’alimentation 7. Si le convertisseur électronique de puissance est un convertisseur de tension AC-DC, alors le condensateur de découplage C3 peut avoir une capacité de l’ordre de quelques dizaines de nanofarads à quelques centaines de nanofarad. Si le convertisseur électronique de puissance est un convertisseur de tension DC-DC, alors le condensateur de découplage C3 peut avoir une capacité qui peut varier très largement en fonction des spécifications et/ou de l’application visées. Il est maintenant décrit le fonctionnement du circuit d’alimentation 7 en référence à la . La source d’alimentation 4 fournit la tension d’alimentation V source , dans l’exemple, une tension alternative (ou AC) monophasée présentant une tension efficace de 115V et une fréquence de 400Hz. Le convertisseur électronique de puissance 8 est dans l’exemple de réalisation, un convertisseur de tension AC-DC type correcteur du facteur de puissance (en anglais, Power Factor Corrector – PFC ). En mode de fonctionnement nominal (ou en conditions normales de fonctionnement), la source d’alimentation 4 est opérationnelle et fournit la tension d’alimentation V source , qui dans l’exemple considéré est une tension alternative, AC. En mode de fonctionnement nominal, le circuit de commande 12 est agencé pour commander l’interrupteur 11 de telle sorte que la borne de plus haut potentiel 10A du dispositif de stockage 10 n’est pas connectée à l’entrée 8A du convertisseur électronique de puissance 8 (via la deuxième diode 18). Le dispositif de stockage 10 est dans un état de charge initial, à une tension V C1 (tension entre la borne de plus haut potentiel 10A et la borne de plus bas potentiel 10B) qui présente un niveau de tension donné E1. Typiquement la tension V C1 est égale au niveau de tension donné E1 après pré-chargement du dispositif de stockage 10 par exemple par un dispositif externe ou non au circuit d’alimentation et non représenté ici. On a ainsi E1 supérieure à E0. Par exemple, le condensateur C1 à une capacité égale à 220µF et le niveau de tension E1 est égale à 300V. L’entrée 8A du convertisseur électronique de puissance 8 reçoit une tension d’entrée V in qui en mode de fonctionnement normal, est égale à la tension V source de la source d’alimentation 4soit dans l’exemple, une tension alternative, AC, monophasée. Le convertisseur électronique de puissance 8 produit au moins une tension de sortie V out sur la sortie 8B, à partir de la tension d’entrée V in , elle-même issue de la tension d’alimentation V source de la source d’alimentation 4, pour alimenter au moins un circuit aval. Cette tension de sortie V out dépend du type de convertisseur et du circuit aval de l’équipement 3 à alimenter. Dans l’exemple, le convertisseur de tension est de type convertisseur AC-DC à correction du facteur de puissance, apte à produire une ou une pluralité de tensions continues, en fonction des spécifications de la ou des charges à alimenter, par exemple en sortie une première tension continue égale à 12V, une deuxième tension continue égale à -12V et une troisième tension continue égale à 9V. En mode de fonctionnement nominal, le condensateur C2 de la branche 13 se charge via un courant de fuite (courant inverse) à travers la deuxième diode 18 (qui circule également à travers la résistance R de ladite branche 13). La tension V C2 (courbe A) aux bornes du condensateur C2 est donc sensiblement égale à la tension d’entrée V in (courbe B). En effet, il n’existe qu’une légère différence entre la tension V C2 et la tension d’entrée V in (notamment inférieure à 0.5%, voire inférieure à 0.2%, de la valeur de V in ) due à une chute de tension provoquée par le passage du courant dans la deuxième diode 18. L’écart entre les deux courbes A et B n'est ainsi pas représentatif de la réalité et n’est présent que pour faciliter la lecture de la . On se place à présent dans une situation dans laquelle, à partir d’un temps t1, la source d’alimentation 4 n’est plus opérationnelle : la tension d’alimentation V source passe alors du niveau de tension E0 à un niveau de tension nul. Le circuit d’alimentation 7 entre alors en mode de fonctionnement de secours. Le circuit de commande 12 est alors agencé pour commander l’interrupteur 11 de telle sorte que l’interrupteur 11 connecte la borne de plus haut potentiel 10A du dispositif de stockage d’énergie 10 à l’entrée 8A du convertisseur électronique de puissance 8. Au temps t1, l’interrupteur 11 est ainsi activé et le dispositif de stockage 10 va alors charger le condensateur C2 de la branche 13 à travers l’interrupteur 11 et la résistance R. Au temps t1, la tension V SW entre la deuxième broche 11B et la première broche 11A de l’interrupteur 11 (tension drain-source) est égale à V SW = E1 – E0. L’interrupteur 11 fonctionne ici en régime linéaire (aussi appelé régime ohmique ou triode) et absorbe l’intégralité de la différence de tension au moment où le circuit d’alimentation 7 passe en fonctionnement de secours. Le nœud milieu 19 de la branche 13 est connecté au circuit de commande 12 de telle sorte que la tension V C2 joue le rôle de potentiel de référence du circuit de commande 12. Entre le temps t1 et un temps t2, le dispositif de stockage 10 va charger le condensateur C2 jusqu’à ce que la tension V C2 (courbe A) aux bornes dudit condensateur C2 soit sensiblement égale à la tension V C1 aux bornes du dispositif de stockage 10 (c’est-à-dire jusqu’à ce que la tension V C2 = E1). En même temps, la tension d’entrée V in (courbe B) sur l’entrée 8A du convertisseur électronique de puissance 8 va suivre la tension V C2. Sur la , la tension d’entrée V in suit la tension V C2 à la tension de seuil de la deuxième diode 18 près. Il est à noter que dans le cas où la deuxième diode 18 est considérée comme idéale, la tension d’entrée V in suit parfaitement la tension V C2 . Entre le temps t1 et le temps t2, l’interrupteur 11 fonctionne en régime linéaire. Lorsque la tension V C2 est égale à la tension V C1 , alors la tension V SW est sensiblement nulle. L’l’interrupteur présente alors une tension drain-source sensiblement nulle et fonctionne en régime linéaire profond (en anglais, deep triode region ). Le temps nécessaire au dispositif de stockage 10 pour charger le condensateur C2 de la branche 13 jusqu’au niveau de tension E1 (c’est-à-dire le temps nécessaire à la tension d’entrée V in pour passer du niveau de tension E0 au niveau de tension E1) est fixé par la constante de temps τ de la branche 13. La constante de temps τ de la branche 13 est proportionnelle au produit de la résistance R par la capacité du condensateur C2. Il est donc possible d’ajuster la résistance R et le condensateur C2 de la branche 13 pour contrôler précisément (et donc limiter) la vitesse d’évolution de la tension d’entrée V in sur l’entrée 8A du En pratique, la constante de temps τ de la branche 13 peut être fixée à n’importe quelle valeur adéquate au regard de l’application visée et/ou de la spécification requise. Le contrôle de l’évolution de la tension d’entrée V in permet de limiter les appels de courant lors de la commutation de l’interrupteur 11 et assure donc de limiter le stress des composants électriques du circuit d’alimentation 7 et plus largement de la carte d’alimentation 5. En même temps, cela permet de limiter les perturbations électromagnétiques et les perturbations du fonctionnement de la boucle de régulation de la tension de sortie V out du convertisseur électronique de puissance 8. La limitation des perturbations électromagnétiques par le circuit d’alimentation 7 selon l’invention est également avantageuse car cela permet de ne pas perturber le fonctionnement des circuits électroniques adjacents au circuit d’alimentation 7 (comme par exemple, les fonctions analogiques sensibles, les horloges, les processeurs, etc.). A partir du temps t2, c’est ainsi l’énergie électrique préalablement chargée dans le dispositif de stockage 10 qui permet au circuit d’alimentation 7 de fonctionner temporairement (après coupure de la source d’alimentation 4, à t1). Autrement dit, le convertisseur électronique de puissance 8 produit la tension de sortie V out pour alimenter le circuit aval à partir de l’énergie électrique préalablement chargée dans le dispositif de stockage 10. A partir du temps t2, le dispositif de stockage 10 va progressivement se décharger pour assurer le fonctionnement temporaire du circuit d’alimentation 7 et la tension V C2 et la tension d’entrée V in vont alors suivre la tension V C1 aux bornes dudit dispositif de stockage 10. On comprend alors que le choix de la capacité du condensateur C1 du dispositif de stockage 10 dépend avant tout de la durée spécifiée pendant laquelle il est nécessaire de d’assurer le fonctionnement du circuit d’alimentation 7. On notera que ce qui vient d’être décrit concerne le cas d’une source d’alimentation AC monophasée. Dans le cas d’une source d’alimentation AC polyphasée, par exemple, triphasée, on prévoira de préférence un circuit d’alimentation d’un convertisseur électronique de puissance tel qu’il vient d’être décrit pour chacune des phases. Par ailleurs, ce qui vient d’être décrit concerne le cas d’une source d’alimentation AC. Dans le cas d’une source d’alimentation DC, (et donc d’un convertisseur électronique de puissance DC-DC), l’architecture électronique du circuit d’alimentation 2 n’a que légèrement besoin d’être modifiée en remplaçant la première diode 17 par un redresseur double alternance ou un pont de diodes ou un pont de Graetz. Par la suite, on parlera donc de pont de diodes 17’ en place de la première diode 17. Le reste de l’architecture du circuit d’alimentation 2 (en aval de la source d’alimentation et du pont de diodes 17) reste inchangé. Il est maintenant décrit le fonctionnement du circuit d’alimentation 7 en référence à la , dans le cas donc de la source d’alimentation DC et du convertisseur électronique de puissance DC-DC. La source d’alimentation 4 fournit la tension d’alimentation V source qui est donc ici une tension continue, DC, présentant un niveau de tension E0. Par exemple, le niveau de tension E0 est 100 volts DC. Le convertisseur électronique de puissance 8 est ici un convertisseur de tension DC-DC, par exemple et non limitativement, un convertisseur Buck , Boost ou encore un régulateur linéaire. En mode de fonctionnement nominal, la source d’alimentation 4 est opérationnelle et fournit la tension DC V source . L’entrée 8A du convertisseur électronique de puissance 8 reçoit une tension d’entrée V in qui en mode de fonctionnement nominal est fournie par la source d’alimentation 4, soit donc la tension V source , qui a un niveau de tension E0. Quant au dispositif de stockage 10, il est initialement chargé à une tension V C1 (tension entre la borne de plus haut potentiel 10A et la borne de plus bas potentiel 10B) qui présente un niveau de tension donné E1. Typiquement la tension V C1 est égale au niveau de tension donné E1 après pré-chargement du dispositif de stockage 10 par exemple par un dispositif externe ou non au circuit d’alimentation et non représenté ici. On a ainsi E1 supérieure à E0. Par exemple, E1 est égal à 250V. On se place à présent dans une situation dans laquelle, à partir d’un temps t1’, la source d’alimentation 4 n’est plus opérationnelle et la tension d’alimentation V source passe du niveau de tension E0 à un niveau de tension nul. Le circuit d’alimentation 7 entre alors en mode de fonctionnement de secours. En mode de fonctionnement de secours, le circuit de commande 12 est agencé pour commander l’interrupteur 11 de telle sorte que l’interrupteur 11 connecte la borne de plus haut potentiel 10A du dispositif de stockage d’énergie 10 à l’entrée 8A du convertisseur électronique de puissance 8. Au temps t1’, l’interrupteur 11 est activé et le dispositif de stockage 10 va alors charger le condensateur C2 de la branche 13 à travers l’interrupteur 11 et la résistance R. En particulier le dispositif de stockage 10 va charger le condensateur C2 jusqu’à ce que la tension V C2 (courbe A) aux bornes dudit condensateur C2 soit sensiblement égale à la tension V C1 aux bornes du dispositif de stockage 10 (c’est-à-dire jusqu’à ce que la tension V C2 = E1). En même temps, la tension d’entrée V in (courbe B) sur l’entrée 8A du convertisseur électronique de puissance 8 va suivre la tension V C2. Sur la , la tension d’entrée V in suit la tension V C2 à la tension de seuil de la deuxième diode 18 près. Entre le temps t1’ et le temps t2’, l’interrupteur 11 fonctionne en régime linéaire. Lorsque la tension V C2 est égale à la tension V C1 , alors la tension V SW est sensiblement nulle. L’interrupteur présente alors une tension drain-source sensiblement nulle et fonctionne en régime linéaire profond. Le temps nécessaire au dispositif de stockage 10 pour charger le condensateur C2 de la branche 13 jusqu’au niveau de tension E1 est fixé par la constante de temps τ de la branche 13. La constante de temps τ de la branche 13 est proportionnelle au produit de la résistance R par la capacité du condensateur C2. Comme dans le cas d’une source d’alimentation 4 alternative et d’un convertisseur électronique de puissance 8 qui un convertisseur de tension AC-DC, le contrôle de l’évolution de la tension d’entrée V in permet de limiter les appels de courant lors de la commutation de l’interrupteur 11 et assure donc de limiter le stress des composants électriques du circuit d’alimentation 7 et plus largement de la carte d’alimentation 5. En même temps, cela permet de limiter les perturbations électromagnétiques et les perturbations du fonctionnement de la boucle de régulation de la tension de sortie V out du convertisseur électronique de puissance 8 (et des circuits électroniques adjacents). A partir du temps t2’, c’est l’énergie électrique préalablement chargée dans le dispositif de stockage 10 qui permet au circuit d’alimentation 7 de fonctionner temporairement (après coupure de la source d’alimentation 4). Le dispositif de stockage 10 va alors progressivement se décharger pour assurer le fonctionnement temporaire du circuit d’alimentation 7 et la tension V C2 et la tension d’entrée V in vont alors suivre la tension V C1 aux bornes dudit dispositif de stockage 10. Le fonctionnement du circuit d’alimentation 7 selon l’invention est donc indépendant du type de la source d’alimentation 4 (c’est-à-dire le réseau de bord), qui peut fournir aussi bien une tension d’alimentation alternative que continue. En outre, le circuit d’alimentation 7 selon l’invention s’applique quelle que soit la topologie du convertisseur électronique de puissance 8. Il est néanmoins intéressant de remarquer que le circuit d’alimentation s’applique de manière avantageuse particulièrement lorsque le convertisseur électronique de puissance 8 est un convertisseur de tension AC-DC pour lesquels la capacité de découplage C3 est généralement relativement faible (de l’ordre de quelques dizaines de nanofarads à quelques centaines de nanofarad) voire n’est pas présente du tout. Le circuit d’alimentation 7 selon l’invention apparait en effet comme la seule solution viable et performante permettant de contrôler efficacement la vitesse de transition de la tension d’entrée V in sur l’entrée 8A du convertisseur électronique de puissance 8 (qui est un convertisseur de tension AC-DC). En outre, il est intéressant de remarquer que le circuit d’alimentation 7 propose une solution pour contrôler la vitesse de transition de la tension V in qui présente les avantages suivants : les performances ne sont pas dépendantes de la température ; le coût est maitrisé et la fiabilité est élevée car seulement deux composants électroniques passifs (la résistance R et le condensateur C2) assurent le contrôle de l’évolution de la tension ; il n’est pas nécessaire de prévoir un circuit dédié pour décharger le condensateur C2 lors de la mise sous tension ; la taille est maitrisée car la résistance R est de taille limitée étant donné que le condensateur C2 ne présente pas une capacité élevée (contrairement à celle par exemple du dispositif de stockage d’énergie 10 qui est élevée). Bien entendu, l’invention n’est pas limitée au mode de réalisation décrit mais englobe toute variante entrant dans le champ de l’invention telle que définie par les revendications. Optionnellement, le convertisseur électronique de puissance (8) est une alimentation à découpage et, avantageusement : - le convertisseur électronique de puissance (8) est un convertisseur de tension AC-DC de type correcteur du facteur de puissance ;ou - le convertisseur électronique de puissance (8) est un régulateur linéaire. Optionnellement, le dispositif de stockage d’énergie électrique 10 pourrait comporter une pluralité de condensateurs connectés en parallèle ou au moins un supercondensateur ou une pluralité de supercondensateurs montés en série ou une batterie. Alternativement, l’interrupteur 11 pourrait être tout autre type d’interrupteur, par exemple, un transistor bipolaire (en anglais, Bipolar Junction Transistor – BJT ), un transistor bipolaire à grille isolée (en anglais, Insulated Gate Bipolar Transistor – IGBT ), un transistor à effet de champ (en anglais, Junction Field Effect Transistor – JFET ). Alternativement, si le convertisseur électronique de puissance 8 est un convertisseur de tension AC-AC ou DC-AC, alors la tension de sortie V out est une tension alternative (ou AC). A la , il a été représenté que le circuit d’alimentation 7 selon l’invention est monté sur une carte d’alimentation 5 externe à le ou les équipements 3. Cependant, la carte d’alimentation 5 pourrait être directement intégrée dans le ou les équipements 3. Plus largement, le circuit d’alimentation 7 pourrait être directement intégré ou alors externe à le ou les équipements 3. En outre, il a été présenté que le convertisseur électronique de puissance 8 appartenait au circuit d’alimentation 7. En variante, le convertisseur électronique de puissance 8 pourrait ne pas appartenir au circuit d’alimentation 7. Le convertisseur électronique de puissance pourrait être monté sur la carte d’alimentation 5 ou alors sur une carte électronique distincte de ladite carte d’alimentation (mais électriquement connectée à ladite carte d’alimentation 5). Circuit d’alimentation (7), comportant : - un circuit de commande (12) ; - un interrupteur (11) comprenant une broche de commande (11C) pilotée par le circuit de commande et une première broche (11A) et une deuxième broche (11B), la première broche étant destinée à être connectée à une entrée (8A) d’un convertisseur électronique de puissance (8) ; - un dispositif de stockage d’énergie électrique (10) ayant une borne de plus bas potentiel (10B) connectée à un potentiel de référence (16) du circuit d’alimentation et une borne de plus haut potentiel (10A) connectée à la deuxième broche de l’interrupteur ; le circuit de commande (12) étant agencé pour, dans un mode de fonctionnement de secours, commander l’interrupteur (11) de telle sorte que l’interrupteur connecte le dispositif de stockage d’énergie (10) à l’entrée (8A) du convertisseur électronique de puissance (8) ; le circuit d’alimentation comportant en outre une branche (13) comprenant une résistance (R) et un condensateur (C2), la résistance ayant une première borne (14A) pouvant être connectée à l’entrée (8A) du convertisseur électronique de puissance (8) et une deuxième borne (14B) connectée à un nœud milieu (19) de la branche, le condensateur ayant une première électrode (15A) connectée au nœud milieu (19) et une deuxième électrode (15B) connectée au potentiel de référence (16), le nœud milieu (19) étant également connecté au circuit de commande (12). Circuit d’alimentation selon la revendication 1, dans lequel le dispositif de stockage d’énergie électrique (10) comprend au moins un condensateur ou une pluralité de condensateurs connectés en parallèle ou au moins un supercondensateur ou une pluralité de supercondensateurs connectés en série ou une batterie. Circuit d’alimentation selon la revendication 1 ou la revendication 2, dans lequel le circuit d’alimentation (7) comprend en outre le convertisseur électronique de puissance (8). Circuit d’alimentation selon l’une des revendications 1 à 3, dans lequel l’interrupteur (11) est un transistor à effet de champ à structure métal-oxyde-semi-conducteur à canal N. Circuit d’alimentation selon l’une des revendications 1 à 4, comprenant en outre un condensateur de découplage (C3) connecté à l’entrée (8A) du convertisseur électronique de puissance (8) d’une part et au potentiel de référence (16) d’autre part. Circuit d’alimentation selon l’une des revendications 1 à 5, comprenant en outre : - une première diode (17) comportant une première anode (17A) et une première cathode (17B), la première anode pouvant être connectée à une source d’alimentation (4) et la première cathode pouvant être connectée à l’entrée (8A) du convertisseur électronique de puissance (8), ou - un pont de diodes dont une entrée est connectée à la source d’alimentation (4) et une sortie est agencée pour être connectée à l’entrée du convertisseur électronique de puissance (8). Circuit d’alimentation selon l’une des revendications 1 à 6, comprenant en outre une deuxième diode (18) comportant une deuxième anode (18A) et une deuxième cathode (18B), la deuxième anode pouvant être connectée à la première broche (11A) de l’interrupteur (11) et la deuxième cathode pouvant être connectée à l’entrée (8A) du convertisseur électronique de puissance (8). Système électrique (2) comprenant un circuit d’alimentation (7) selon l’une des revendications 1 à 7. Système électrique selon la revendication 8, comprenant une source d’alimentation (4) agencée pour être connectée à l’entrée (8A) du convertisseur électronique de puissance (8) et un circuit aval agencée pour être connecté à une sortie (8B) du convertisseur électronique de puissance. Aéronef (1) comprenant un système électrique (2) selon la revendication 8 ou la revendication 9.