FR 3140952 A1 20240419 FR 2210553 A 20221013 L’invention concerne un procédé de détection d’une contamination (8) en uranium artificiel d’un objet contenant de l’uranium naturel, comportant : a) - le positionnement d’un scintillateur (4) sur l’objet à examiner, b) – la réalisation d’au moins un spectre de rayonnement gamma émis par la surface à examiner, c) - la sélection d’une 1 ère région spectrale et d’une 2 ème région spectrale dudit spectre de rayonnement gamma, d) - la mesure d’un 1 er taux de comptage net dans la 1 ère région spectrale et d’un 2 ème taux de comptage net dans la 2 ème région spectrale, e) - l’estimation de l’enrichissement en 235 U artificiel sur la base du 1 er taux de comptage net et du 2 ème taux de comptage net. Figure 1A PROCEDE DE DETECTION D’UNE CONTAMINATION EN URANIUM ET ESTIMATION DE L’ENRICHISSEMENT 235 U/ 238 U PAR SPECTROMETRIE GAMMA BASSE RESOLUTION DOMAINE TECHNIQUE ET ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE L’invention se situe dans le domaine de la détection rapide de contamination en uranium artificiel dans un objet, par exemple contenant de l’uranium naturel en équilibre séculaire ; ce peut être le cas par exemple d’une tache de contamination en uranium enrichi sur une paroi en béton. Par tache de contamination, on entend une contamination de surface pouvant aller d’une contamination ponctuelle (point chaud de quelques cm 2 ) à une contamination surfacique, plus étendue (plusieurs m 2 ). Une telle détection peut par exemple être réalisée lors du démantèlement et l’assainissement d’une installation nucléaire. L'invention est applicable, par exemple, à toute installation de traitement d’uranium en démantèlement, où des contaminations d’uranium résiduel pourraient être présentes. Par exemple, l'enrichissement de l'uranium peut permettre d'atteindre différents niveaux, allant d’un enrichissement bas (moins de 1 % en masse d’ 235 U) à très haut (plus de 90 % en masse d’ 235 U), destiné à différentes applications. Or le processus d’enrichissement de l’uranium naturel modifie les proportions d’ 238 U, 235 U et 234 U, ce qui implique des variations sur leurs pourcentages d’activité selon le niveau d’enrichissement. Ces activités induisent non seulement les émissions α propres à ces isotopes de l’uranium mais aussi les émissions γ et β de leurs descendants, issus des chaînes de filiation, comme le montre la figure publiée dans l’article https://fr.wikipedia.org/wiki/Uranium_238. Si on considère maintenant une contamination en uranium artificiel plus ou moins enrichi présente sur ou dans un objet contenant de l’uranium naturel, on comprend que les différentes contributions (γ, α et β) de cette contamination se superposent à un bruit de fond ambiant (BDF) produit par les chaînes de filiation de l’uranium, du thorium et par le potassium, naturellement présents, par exemple, dans le béton des parois et sols de l’installation. On cherche à caractériser ce bruit de fond et à le prendre en compte dans les mesures du signal net de la tache de contamination en uranium. Parmi les objets concernés, on peut citer par exemple un tapis roulant, ou des échantillons ou des sacs de gravas (« big bag ») après décroutage d’une paroi contaminée, ou encore à des colis de déchets radioactifs uranifères (fûts, caissons, etc.). Par exemple, dans le cadre de la détection et de la caractérisation de taches de contamination en uranium, l’invention permet de répondre à trois objectifs principaux : - la vérification des seuils de déclassement imposés par les autorités de sûreté nucléaire, qui sont par exemple de l’ordre du Bq/cm², - le contrôle rapide des surfaces ; par exemple, la surface totale à contrôler peut atteindre plusieurs centaines de milliers de m 2 , ce qui impose la mise en place de techniques de mesure rapides de façon à contrôler la totalité des surfaces en un temps raisonnable ; - l’estimation du niveau d’enrichissement en 235 U de la tache de contamination, ce qui donne des informations supplémentaires utiles, par exemple, pour la décontamination, la caractérisation et la gestion des déchets qu’elle engendre, comme leur orientation vers une filière de stockage appropriée. Différentes techniques de mesure sont connues pour le contrôle de contamination, allant du comptage alpha et béta à la spectrométrie gamma haute et basse résolution. Une première technique de détection peut être réalisée par comptage alpha, par exemple à l’aide de contaminamètres de type scintillateur ZnS(Ag). Les avantages de ce type de technique sont les suivants : - le nombre de particules alpha émises par une contamination en uranium est généralement plus important que le nombre de particules beta et encore plus important que le nombre de particules gamma. De ce fait, les temps de mesure nécessaires pour la détection d’une contamination par comptage alpha sont très courts ; - le bruit de fond associé à un comptage de particules alpha émergeant du béton est faible, car seules les émissions en surface peuvent atteindre le détecteur en raison du faible parcours des particules alpha dans le béton, environ 20 µm ; ceci facilite l’identification d’une contamination surfacique en uranium ; selon une estimation expérimentale avec une source alpha surfacique posée sur un sol non contaminé, il contribue à moins de 1 % du comptage alpha d’une tache de contamination de quelques Bq/cm² ; - il est possible de réaliser des détecteurs de grande surface (par exemple 1000 cm²) à très faible coût. Mais cette technique a des inconvénients : - les particules alpha sont facilement arrêtées par la matière. En moyenne le parcours des particules alpha est d’environ 3 cm dans l’air et 20 µm dans le béton pour une énergie de 4,5 MeV (calcul SRIM). Le détecteur doit donc se trouver au plus proche de la surface contaminée pour détecter ces particules ; - cette méthode dépend fortement de l’état de surface de l’objet. Par exemple, dans le cadre de la détection d’une contamination sur le sol d’une installation, la présence d’éventuelles poussières et aspérités du sol peuvent atténuer fortement ces rayonnements. On connaît également la technique de détection par comptage bêta, par exemple à l’aide de scintillateurs au plastique PVT. Les avantages de ce type de technique sont les suivants : - le parcours des particules bêta dans la matière est plus important que celui des particules alpha, par exemple environ 1,5 mm dans le béton pour les particules bêta émises par le 234m Pa, dont l’énergie maximale est élevée : E β max = 2,269 MeV. Cette méthode sera donc plus efficace que la mesure alpha si la contamination se trouve en profondeur, jusqu’à quelques millimètres ; - selon l’enrichissement en 235 U de la contamination et le nombre de particules bêta émis par seconde, la mesure bêta peut s’avérer plus efficace que la mesure gamma. Mais cette technique a, elle aussi, des inconvénients : en particulier, le nombre de bêta émis pour une contamination avec de l’uranium très enrichi décroit fortement. Par conséquent, les temps de mesure requis pour différencier le signal de contamination du bruit de fond deviennent très importants, il peut atteindre plusieurs heures pour détecter des niveaux de contamination de l’ordre du Bq/cm 2 ; de plus, la non sensibilité au-delà de profondeurs de l’ordre du mm pose problème pour détecter une contamination plus en profondeur ou pour l’analyse d’objets volumineux. Au vu des avantages et inconvénients de chacune des techniques, il apparaît par exemple que le comptage alpha est la méthode la plus rapide parmi celles citées pour la détection d’une contamination surfacique sur une gamme d’enrichissements allant de moins de 1 % à plus de 90 %. Néanmoins, l’efficacité de celle-ci dépend fortement de l’état de surface de l’objet à caractériser, par exemple lorsqu’une contamination au sol est recouverte par une couche de poussière. Quant au comptage bêta, la contrainte liée à la propreté du sol est moins préoccupante mais la baisse considérable des taux d’émission bêta dans le cas d’enrichissements en 235 U importants rallonge les temps de mesure de façon rédhibitoire. En outre, ces deux méthodes ne permettent pas de remonter à l’enrichissement en 235 U de l’uranium présent au sein de la contamination. On peut mettre en œuvre des techniques de détection par spectrométrie gamma car elles sont beaucoup moins sensibles à la profondeur de contamination ou à la propreté et à l’état de surface de l’objet examiné, car les rayonnements gamma et X d’intérêt peuvent traverser plusieurs cm de béton ; La spectrométrie gamma haute résolution avec un détecteur au germanium hyper pur (GeHP) permet une analyse fine des différentes raies du spectre gamma et de mesurer l’enrichissement 235 U/ 238 U par des ratios d’intensité (ou de surface ou d’aire, de préférence nette) de certaines raies. En revanche : - les détecteurs GeHP sont très onéreux (environ un facteur 10 sur le prix) à volume (et donc efficacité) de détection similaire en comparaison aux détecteurs à scintillation de type NaI(Tl); - les temps de mesure requis pour obtenir un spectre gamma avec une incertitude statistique suffisamment faible sur les raies d’intérêt, permettant par exemple de détecter la contamination, de déterminer sa composition isotopique, voire même son profil en profondeur, sont trop importants pour envisager de mesurer de très grandes surfaces potentiellement contaminées sans multiplier le nombre de détecteurs GeHP, ce qui représenterait un coût prohibitif ; - ce type de détecteur nécessite un refroidissement à très basse température à l’azote liquide ce qui complique son exploitation in situ, hors laboratoire) ou avec un système électrique (cryogénérateur), ce qui en accroit le coût. On connaît également la technique de détection par spectrométrie gamma basse résolution avec des scintillateurs de type NaI(Tl). Les avantages de ce type de technique sont les suivants : - les temps de mesure requis sont relativement courts (quelques minutes) pour détecter une contamination de l’ordre du Bq/cm 2 . Des scintillateurs NaI(Tl) de grandes dimensions (par exemple : 1000 cm 2 de surface et 5 cm d’épaisseur) sont réalisables à un prix convenable, contrairement à des scintillateurs de meilleure résolution comme ceux à base de cristaux LaBr 3 (Ce) ou CeBr 3 , ou aux détecteurs semi-conducteurs GeHP de haute résolution évoqués précédemment. Les inconvénients des scintillateurs NaI(Tl) sont leur mauvaise résolution en énergie, qui ne permet pas la caractérisation fine d’une contamination (par exemple son profil en profondeur ou l’enrichissement en 235 U) par l’analyse des raies gamma ou X classiquement réalisée en spectrométrie gamma (identification des radioéléments émetteurs grâce aux énergies des raies et de leurs activités grâce aux aires nettes des raies). Il est possible cependant de caractériser l’uranium par bandes d’énergie avec un détecteur NaI(Tl) tel que décrit dans les documents FR3104739 et WO2021122772. Dans ces documents, l’objectif de l’analyse par bandes d’énergie est l’estimation de la teneur en uranium naturel dans des échantillons de minerai d’uranium ou dans un puits de forage, c’est-à-dire avec une répartition de l’uranium naturel à mesurer dans tout le volume interrogé. Le problème posé par la présente invention est au contraire de détecter et de déterminer l’enrichissement d’une faible contamination en uranium artificiel localisée sur ou dans (en profondeur) un volume épais, par exemple un volume de béton, contenant de l’uranium naturel induisant un bruit de fond important à soustraire. Par ailleurs, la problématique dans les documents FR3104739 et WO2021122772 était de distinguer le signal gamma de l’uranium de celui de ses descendants dans ses chaines radioactives naturelles pour tenir compte d’un éventuel déséquilibre uranium/radon dans les chaînes de filiation. La technique décrite dans ces documents ne permet pas de détecter une contamination en uranium artificiel dans un objet contenant de l’uranium naturel qui génère un bruit de fond. Il se pose donc ici le problème de trouver un nouveau procédé et un nouveau dispositif permettant de mesurer ou d'évaluer une contamination résiduelle en uranium artificiel, en général de faible activité (avec par exemple un seuil de déclassement de l’ordre du Bq.cm -2 ), dans un objet contenant de l’uranium naturel, par exemple en équilibre séculaire, et d’autres radioéléments naturels comme du 232 Th en équilibre séculaire avec ses descendants et du 40 K, par exemple dans une paroi en béton d’une installation d'enrichissement de l'uranium. Cette radioactivité naturelle crée un bruit de fond gamma à soustraire pour détecter et caractériser la contamination en uranium artificiel. On cherche, pour ce genre de mesure, à mettre en œuvre une technique rapide, pour permettre par exemple l’analyse de la totalité des surfaces d'une installation dans une période de temps raisonnable en vue de leur déclassement. Un procédé selon l'invention met en œuvre une mesure des émissions gamma d’une contamination en uranium dans un objet contenant de l’uranium naturel, ou de l’uranium naturel en équilibre séculaire, par spectrométrie gamma basse résolution, par exemple un détecteur du type NaI(Tl), de préférence de grand volume, par exemple entre 100 cm 3 (ou 0,1l) et 1 l, et/ou avec une surface de détection importante, par exemple adaptée, ou correspondant, à la surface de la tâche de contamination, par exemple comprise entre 100 cm 2 et 1600 cm 2 (la largeur et la longueur du détecteur peuvent être comprises par exemple entre 10 cm et 40 cm ; sa profondeur est par exemple comprise entre 5 cm et 15 cm). L’invention permet d’estimer la présence, ou non, d’une contamination en uranium dans un objet ainsi que l’enrichissement en 235 U présent au sein de celui-ci. L'invention concerne d'abord un procédé de détection d’une contamination en uranium artificiel d’un objet contenant de l’uranium naturel, ce procédé comportant : a) - le positionnement d’au moins un scintillateur sur l’objet à examiner, b) – la réalisation d’au moins un spectre de rayonnement gamma émis par l’objet à examiner, c) - la sélection d’une région spectrale dudit spectre, cette région spectrale étant de préférence à basse énergie, par exemple comprise entre 50 keV et 220 keV, dudit spectre de rayonnement gamma, d) - la mesure du taux de comptage, de préférence net, (sans bruit de fond, dans ladite région spectrale sur le spectre de gamma émis par l’objet contaminé. L'invention concerne également un procédé de détection d’une contamination en uranium artificiel d’un objet contenant de l’uranium naturel, et/ou de l’estimation de l’enrichissement en 235 U artificiel dudit objet, comportant : a) - le positionnement d’un scintillateur, par exemple un détecteur NaI, sur ou contre l’objet à examiner, b) – la réalisation d’au moins un spectre de rayonnement gamma émis par l’objet à examiner, c) - la sélection d’une 1 ère région spectrale et d’une 2 ème région spectrale dudit spectre de rayonnement gamma, d) - la détection d’un 1 er taux de comptage net, sans bruit de fond, dans la 1 ère région spectrale et d’un 2 ème taux de comptage net, sans bruit de fond, dans la 2 ème région spectrale, e) - l’estimation de l’enrichissement en 235 U artificiel sur la base du 1 er taux de comptage net et du 2 ème taux de comptage net, par exemple sur la base du rapport de ces deux taux de comptage. L'invention propose donc un procédé de spectrométrie gamma avec un scintillateur, par exemple de type NaI(Tl), de préférence un grand scintillateur, pour réaliser une détection rapide de la contamination, moins sensible à l’état de surface de l’objet et à la profondeur de contamination que la détection alpha ou bêta, dont les rayonnements peuvent être masqués par de faibles épaisseurs de poussière, peinture, ciment, ou autre, qui recouvriraient les surfaces examinées. Pour identifier les zones contaminées, l’invention met en œuvre une spectrométrie gamma de basse résolution en énergie, avec un scintillateur (ou détecteur à scintillation), par exemple avec un cristal NaI(Tl), plutôt qu’une spectrométrie de haute résolution avec un détecteur semi-conducteur au Ge, lequel est beaucoup plus petit et plus couteux par unité de volume. De plus, la spectrométrie gamma peut apporter une information sur l’enrichissement de l’uranium, information que ne peuvent apporter la détection alpha ou bêta. La mesure par spectrométrie gamma basse résolution permet de résoudre les problèmes d'atténuation par l’environnement. Les rayonnements gamma étant peu atténués par exemple par le béton, ils peuvent être détectés même si la contamination se trouve à quelques millimètres ou même à quelques centimètres de profondeur. De préférence, la 1 ère région spectrale contient au moins une raie, par exemple à 93 keV, et la 2 ème région spectrale contient au moins une autre raie, par exemple à 185 keV. Les régions spectrales mises en œuvre dans le cadre de l'invention peuvent être situées à basse énergie (par exemple entre 50 et 220 keV, pour la détection et l’estimation de l’enrichissement en 235 U d’une contamination uranium. Pour l’enrichissement, l’estimation peut être basée sur un rapport des comptages dans deux sous bandes d’énergie, comprises dans la bande à basse énergie, ici entre 50 et 220 keV. Par exemple, la 1 ère région spectrale est située entre 50 keV et 130 keV et la 2 ème région spectrale est située entre 165 keV et 215 keV. Quelle que soit la réalisation de l’invention, le taux de comptage net peut être obtenu par différence entre le taux de comptage brut et le taux de comptage lié au bruit de fond, par exemple obtenu par mesure ou estimation de celui-ci, par exemple encore par la réalisation d’au moins un spectre de rayonnement gamma émis par un objet équivalent non contaminé. Selon un mode de réalisation de l'invention, on peut donc estimer le bruit de fond de la mesure, dans au moins la 1 ère région spectrale et la 2 ème région spectrale, les taux de comptage net étant calculés en prenant en compte ce bruit de fond. Selon un aspect, un procédé selon l’invention permet donc de distinguer entre, d’une part, le signal gamma de l’objet (par exemple un objet en béton) ou de sa surface et, d’autre part, le bruit de fond naturel de l’objet ou de sa surface, sur ou dans lequel ou laquelle la contamination est déposée ou introduite. Selon une réalisation particulière, le bruit de fond peut être estimé à partir de plusieurs spectres gamma acquis sur des échantillons ou des objets non contaminés, une estimation étant par exemple obtenue par moyenne ou par régression, par exemple avec des méthodes d’apprentissage automatique telles que la régression multilinéaire par la méthode des moindres carrés. Selon encore une autre réalisation particulière, le bruit de fond, dans au moins la 1 ère région spectrale et la 2 ème région spectrale, peut être estimé à partir de mesures dans une ou des régions à plus haute énergie que la 1 ère région spectrale et la 2 ème région spectrale, par exemple pour laquelle/lesquelles la contribution d'une possible contamination en uranium est nulle ou négligeable (inférieure à 1%). Par exemple si la 1 ère région spectrale contient au moins une raie à 93 keV et la 2 ème région spectrale contient au moins une raie à 185 keV, ou si les régions spectrales mises en œuvre dans le cadre de l'invention sont situées à basse énergie, par exemple encore entre 50 et 220 keV, le bruit de fond, dans au moins la 1 ère région spectrale et la 2 ème région spectrale, peut être estimé à partir de mesures dans une région spectrale comprise entre 550 keV à 660 keV et dans une région spectrale comprise entre de 1300 keV à 1600 keV. Une estimation du pourcentage massique d'enrichissement 235 U/ 238 U peut être réalisée à partir des données d’indicateur d’enrichissement, par exemple à l’aide d'une courbe d'étalonnage. Un procédé selon l'invention peut comporter une étape préalable de détection par comptage alpha et/ou beta, et/ou une étape additionnelle de détection gamma à haute résolution. De manière avantageuse, un procédé selon l'invention peut comporter, pour une contamination faible ou nulle, une étape de mémorisation d'au moins une partie des données du spectre. Ces données peuvent être ensuite réutilisées pour élaborer des données de bruit de fond. L'invention concerne également un dispositif de détection d’une contamination en uranium artificiel d’un objet contenant de l’uranium naturel, ce dispositif comportant : a) - un scintillateur ; b) – des moyens pour la réalisation d’au moins un spectre de rayonnement gamma émis par la surface de l’objet ou par l’objet à examiner, c) - des moyens pour sélectionner une région spectrale dudit spectre, cette région spectrale étant de préférence à basse énergie, par exemple comprise entre 50 keV et 220 keV, dudit spectre de rayonnement gamma, d) - des moyens, adaptés ou spécialement programmés, pour mesurer le taux de comptage, de préférence net (sans bruit de fond) dans ladite région spectrale sur le spectre de gamma émis par l’objet contaminé. L’invention concerne également un dispositif de détection d’une contamination en uranium d’un objet contenant de l’uranium naturel, et/ou d’estimation de l’enrichissement en 235 U artificiel dudit objet, comportant : a) - un scintillateur ; b) – des moyens pour la réalisation d’au moins un spectre de rayonnement gamma émis par la surface de l’objet ou par l’objet à examiner, c) – des moyens pour sélectionner une 1 ère région spectrale et une 2 ème région spectrale dudit spectre de rayonnement gamma, d) – des moyens adaptés ou spécialement programmés pour effectuer la mesure d’un 1 er taux de comptage net, sans bruit de fond, dans la 1 ère région spectrale et d’un 2 ème taux de comptage net, sans bruit de fond, dans la 2 ème région spectrale, e) – des moyens, adaptés ou spécialement programmés, pour estimer un indicateur d’enrichissement en 235 U sur la base du 1 er taux de comptage et du 2 ème taux de comptage. L’invention concerne également un procédé mettant en œuvre un tel dispositif. Dans un procédé ou un dispositif selon l'invention, l'indicateur d'enrichissement peut être obtenu par calcul du rapport entre le 1er taux de comptage net et le 2ème taux de comptage net. Les taux de comptage nets sont obtenus après soustraction du bruit de fond dans chacune des régions spectrales concernées. Dans un procédé ou un dispositif selon l'invention : - le scintillateur est de préférence un détecteur NaI ; - et/ou les 2 régions spectrales (A 1 , A 2 ) ont des contributions différentes de l’ 235 U et de l’ 238 U ; - et/ou la 1 ère région spectrale contient au moins une raie à 93 keV et la 2 ème région spectrale contient au moins une raie à 185 keV. - et/ou la 1 ère région spectrale est située entre 50 keV et 150 keV et la 2 ème région spectrale est située entre 150 keV et 250 keV ; - et/ou l'indicateur d'enrichissement peut être obtenu par calcul du rapport entre le 1 er taux de comptage net et le 2 ème taux de comptage net. Un dispositif selon l'invention peut comporter en outre : - des moyens pour réaliser une estimation du bruit de fond de la mesure, dans au moins la 1 ère région spectrale et la 2 ème région spectrale, et des moyens pour corriger les taux de comptages sur la base de cette estimation du bruit de fond ; - et/ou des moyens de mémorisation de données de spectres gamma de surfaces non contaminées. Un dispositif selon l'invention peut comporter en outre : - un détecteur alpha et/ou bêta et des moyens pour mettre en œuvre une étape préalable de détection par comptage alpha et/ou beta ; - et/ou un détecteur gamma à haute résolution. La technique mise en œuvre selon l'invention n'utilise pas principalement de détecteurs à haute résolution, tel qu'un détecteur au germanium, lesquels nécessitent un système de refroidissement permanent ; de plus, la surface de détection de ce type d’appareil est limitée par la taille du cristal, et notamment du cristal Ge dans le cas d'un détecteur germanium. L'invention permet de s’affranchir de ce problème à un coût moindre puisque l’on peut réaliser des détecteurs à scintillation ayant une grande surface avec un ratio environ 10 fois plus grand entre l’efficacité et le prix, tout en pouvant les utiliser à température ambiante (pas de refroidissement). représente un exemple de réalisation d’une détection d'une contamination uranium avec un détecteur NaI ; représente un exemple de réalisation d’une chaîne de mesure qui peut être mise en œuvre dans le cadre de la présente invention ; représente des spectres gamma obtenus par simulation MCNP pour une contamination quasi-surfacique en uranium avec des enrichissements de 1 à 80 % et pour le BDF dû aux émissions gamma naturelles dans le volume du béton, avec un détecteur NaI(Tl) de grand volume ; représente l’identification, dans un spectre gamma, des bandes d'énergie A1 (ici de 50 à 130 keV) et A2 (de 165 à 215 keV) ; représente l'évolution d'un indicateur α ENR après correction du bruit de fond et en fonction du pourcentage massique d'enrichissement 235 U/ 238 U ; représente l'évolution d'un indicateur α ENR sans soustraction du bruit de fond et en fonction du pourcentage massique d'enrichissement en 235 U; représente des spectres correspondant à des mesures de bruit de fond effectuées sur une installation avec un détecteur NaI ; représente une comparaison des points calculés par le modèle de régression et des points expérimentaux ; représente des étapes d'un procédé selon l'invention, de détection d’une contamination uranium par un couplage des méthodes de mesure alpha, bêta et gamma ; représente des étapes d’un procédé selon l'invention, de détection d'une contamination uranium et d'estimation de son enrichissement 235 U/ 238 U. et représentent schématiquement des variantes d'un procédé selon l'invention. EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS Un exemple de mise en œuvre de l'invention est donné en . Il s'agit sur cette figure d'une détection sur une surface d'un bloc de béton 2, mais elle pourrait être également réalisée sur ou dans tout autre objet contaminé, comme des sols et/ou des murs d’un bâtiment. Le bloc 2 est par exemple de dimensions 100 × 100 × 30 cm³, pour une densité de 2,35. La référence 8 désigne une tache de contamination par de l'uranium artificiel, par exemple d'épaisseur 0,1 cm pour une surface de 32 × 32 cm 2 . Le bloc 2, plus généralement l’objet sur ou dans lequel on souhaite faire une détection, et de préférence également une estimation de l’enrichissement, contient par ailleurs de l’uranium naturel, ou uranium naturel en équilibre radioactif séculaire. Le guide méthodologique de l’ASN sur la « Gestion des sites potentiellement pollués par des substances radioactives » https://www.asn.fr/l-asn-reglemente/guides-de-l-asn/guide-methodologique-gestion-des-sites-potentiellement-pollues-par-des-substances-radioactives indique que, « lorsque la période du père est très nettement supérieure à celle des fils, les activités des différents fils se mettent à l’équilibre avec celle du père. Cet équilibre, dit séculaire, est obtenu après un temps égal à environ 10 fois la période du fils dont la période est la plus longue : 234U (T=2,46.10 5 ans) pour la chaîne de l’238U (T=4,47.10 9 ans) et 228Ra (T=5,75 ans) pour la chaîne du 232Th (T=1,40.10 10 ans). En considérant que toutes les activités sont alors égales, l’erreur commise est inférieure à 1‰ ». La face d'entrée du détecteur 4 est donc déposée contre cette tâche. Plus généralement elle est déposée contre la surface de l’objet sur ou dans lequel on souhaite faire une détection ou une estimation, comme expliqué ci-dessus. Ce détecteur 4 est un scintillateur, par exemple un détecteur NaI . Dans le cadre de la présente invention, on utilise un tel détecteur gamma, de basse résolution. Il peut être d'un volume relativement important, par exemple il a ici une largeur L de 32 cm et une profondeur de 32 cm (toutes 2 mesurées parallèlement à la surface contre laquelle il est déposé) pour une hauteur h de 7,62 cm. La hauteur du détecteur, par exemple comprise entre 5 cm et 10 cm, est quant à elle liée à l’efficacité visée pour les rayonnements gamma à détecter, et à la limitation du phénomène de diffusion Compton responsable du continuum de bruit de fond observé sur les spectres gamma. Plus généralement, la largeur et la longueur du détecteur peuvent être comprises par exemple entre 10 cm et 40 cm, sa profondeur par exemple entre 5 cm et 15 cm, son volume global par exemple entre quelques centaines de cm 3 et plusieurs litres, par exemple entre d’une part 100 cm 3 (ou 0,1 l) ou 200 cm 3 (ou 0,2 l) et d’autre part 5 l ou 10 l. De préférence, le détecteur est équipé d'un blindage 6, par exemple un blindage en plomb, par exemple encore d'épaisseur 5 cm. Ce blindage permet d'éviter les rayonnements gamma parasites. On peut noter que le bloc 2 de béton est émetteur de bruit de fond. La représente donc un détecteur 4 et la chaîne de mesure 10 à laquelle il est associé . Cette chaîne est composée d’une embase 12 HT/MCA (haute tension et analyseur multicanal, ou MCA pour Multi-Channel Analyzer ) dont le rôle est d’alimenter le détecteur et de reconstruire le spectre à partir des signaux électriques produits par les rayonnements gamma détectés, ainsi que d’un ordinateur ou micro-ordinateur d’acquisition 14 programmé pour enregistrer et analyser les spectres gamma. Les données mesurées peuvent être mémorisées dans la mémoire de l'ordinateur ou micro-ordinateur 14 à des fins de traitement selon la présente invention. Cet ordinateur ou ce micro-ordinateur est donc de préférence adapté ou programmé pour mettre en œuvre une ou plusieurs des étapes décrites dans le cadre de la présente invention. Dans les exemples présentés, les émetteurs gamma d’intérêt pour la détection de la contamination sont l’ 238 U, le 234 Th, le 234m Pa, l’ 235 U et le 231 Th avec des énergies d’émission essentiellement comprises dans une région de basse énergie A, par exemple comprise entre 50 keV et 220 keV. Le tableau ci-dessous montre les principales émissions gamma des isotopes de l'uranium naturel ou enrichi ( 238 U, 235 U, 234 U), et de leurs descendants, après 40 ans d'évolution (données tirées de la base LARA, voir par exemple http://www.nucleide.org/Laraweb/index.php). L'incertitude sur le dernier chiffre est donnée entre parenthèses. Isotope Emetteurs gamma Energies γ (keV) Intensités γ (%) 238 U 238 U 49,55 (6) 0,0697 (26) 234 Th 63,30 (2) 92,38 (1) 92,80 (2) 3,75 (8) 2,18 (19) 2,15 (19) 234m Pa 766,361 (20) 1 001,026 (18) 0,323 (4) 0,847 (8) 235 U 235 U 185,720 (4) 143,767 (3) 163,356 (3) 205,316 (4) 57,0 (3) 10,94 (6) 5,08 (3) 5,02 (3) 231 Th 25,64 (2) 84,2140 (13) 13,9 (7) 6,70 (7) 234 U 234 U 53,20 (2) 0,1253 (40) Comme on le voit de ce tableau, les taux de comptage dans la région à basse énergie A, par exemple comprise entre 50 et 220 keV (le taux de comptage est alors noté C BRUT [50-220] ) sont plus élevés lorsque l’on est en présence d’une contamination de pourcentage d’activité 238 U important ; de ce fait, lorsque le signal de bruit de fond (BDF) sera pris en compte, la différence entre ce signal de BDF et le signal de contamination sera plus nette. De façon à vérifier cet écart, on a effectué plusieurs simulations MCNP (Monte Carlo N-Particle Transport Code, Los Alamos National Laboratory, « Monte Carlo N-Particle (MCNP) Transport Code ») selon la géométrie de la . Les proportions d’activité 238 U, 235 U et 234 U de la tache de contamination correspondent à différents enrichissements de 1 à 80 % en 235 U, et elles varient respectivement de 40 à 0,1 % pour l’ 238 U, de 2,6 % à 3,2 % pour l’ 235 U et 57,4 % à 96,7 % pour l’ 234 U. Les résultats de simulation dans le volume du détecteur 4 permettent de reconstruire (voir ) les différents spectres gamma détectés, dus aux émissions du BDF dans le volume du béton 2 et dus à celles de la contamination surfacique 8. Sur cette , la région A, dans cet exemple allant de 50 à 220 keV, est celle qui contient le plus d’informations relatives à la contamination uranium, principalement par les raies à 63 et 92 keV du 234 Th ainsi que la raie à 185 keV de l’ 235 U. Les différentes courbes de la , outre celle qui correspond au bruit de fond (BDF), correspondent à divers enrichissemments de 1 à 80 %. Globalement, ces résultats mettent en évidence que les spectres gamma correspondant aux enrichissements de 1 à 80 % affichent, dans la région A à basse énergie de 50 à 220 keV, des taux de comptage plus élevés que ceux du bruit de fond. L’écart entre les différents signaux de contamination et le signal de bruit de fond du béton pur permet donc de détecter et de quantifier la contamination, moyennant une estimation du bruit de fond et sa soustraction comme expliqué ci-dessous. Ces résultats montrent qu'une contamination peut être détectée en établissant un spectre de rayonnement gamma émis par la surface, plus généralement par l’objet, à examiner. Les temps de mesure estimés par simulation pour obtenir un spectre avec une incertitude statistique suffisamment faible pour détecter la contamination et estimer son enrichissement sont par exemple de l’ordre de la minute en spectrométrie gamma basse résolution avec le détecteur NaI(Tl) parallélépipédique décrit ci-dessus (volume de de 32 x 32 x 7,62 cm 3 ), pour un faible enrichissement de 1 % et un niveau de contamination de l’ordre du Bq/cm². Une fois la contamination détectée, on peut séparer la région spectrale A d'interêt en deux sous-bandes A 1 et A 2 : - la première (A 1 ) pouvant par exemple être située autour d’au moins une des 2 raies à 63 keV et à 92 keV (de préférence autour des 2 pour avoir plus de signal), région associée à l’ 238 U avec une contribution de l’ 235 U par l’émission X de conversion interne du 231 Th à 93 keV; ici, cette sous-bande A 1 est située entre environ 50 keV et 130 keV ; - la deuxième (A 2 ) est par exemple située autour de la raie à 185 keV, émise par l’ 235 U ; ici, cette sous-bande A 2 est située entre environ 165 keV et 215 keV ;. Selon l’invention, on peut donc sélectionner 2 plages d’énergie dans lequelles les contributions de l’ 235 U et de l’ 238 U sont différentes,les valeurs numériques des bornes de ces plages pouvant quant à elles faire l’objet de choix différents. Dans chacune de ces 2 bandes, on obtient un taux de comptage brut C BRUT A1 et C BRUT A2. En soustrayant le bruit de fond associé à chacune des sous-bandes, C BDF A1 et C BDF A2, on peut établir un indicateur, noté α ENR , permettant d’estimer l’enrichissement 235 U/ 238 U (ratio massique) de la contamination : C NET A1 et C NET A2 étant les taux de comptage nets respectifs dans chacune des sous-bandes A 1 et A 2 , après soustraction du bruit de fond dû au béton pur. En se basant sur la simulation numérique, il est possible d’établir la relation entre cet indicateur α ENR et l’enrichissement réel comme représenté en (pour des enrichissements allant de 1 % à 85 %). On constate, d'après cette figure que, lorsque le bruit de fond est soustrait du spectre avant le calcul de l’indicateur α ENR , ce dernier présente une bonne sensibilité sur toute la plage d’enrichissement et sans ambigüité sur l’estimation de l’enrichissement pour une valeur de α ENR donnée (relation bijective). Lorsque le bruit de fond n’est pas soustrait des régions d’énergie pour le calcul de l’indicateur α ENR , le graphique de la est obtenu, qui représente l'évolution de α ENR en fonction de l’enrichissement. Cette figure montre que, sans soustraction du bruit de fond, l’indicateur n’est pas adapté à l’estimation de l’enrichissement car la sensibilité de celui-ci est très faible, avec un écart maximal d’environ 0,035 entre les valeurs minimales et maximales de α ENR qui évolue entre 0,45 et 0,49 approximativement (soit moins de 10 % de variation relative alors que l’enrichissement évolue sur une plage de 1 % à 85 %). De plus, certaines valeurs de l’indicateur α ENR peuvent donner plusieurs valeurs d’enrichissement (relation non bijective au-delà de 40 % d’enrichissement environ) ; . On soustrait donc le bruit de fond avant le calcul de l’indicateur. Par exemple, l’estimation de l’enrichissement 235 U/ 238 U par la lecture des sous-bandes d’énergie A1 et A2 permet de différencier une contamination peu enrichie (0 à 20 %) d’une contamination hautement enrichie (plus de 20 %). Comme expliqué ci-dessus, une caractérisation du bruit de fond émis par le matériau, par exemple le béton, de l’installation inspectée permet une meilleure estimation des taux de comptage nets dus à la contamination dans les bandes d’énergie. Le bruit de fond pouvant varier en fonction des teneurs U, K et Th dans divers matériaux, par exemple les matériaux constitutifs du béton (ciment, sable, granulats), et de la concentration de radon dans l’air ambiant (cette dernière est dépendante des conditions météorologiques), deux méthodes d’estimation sont possibles, décrites ci-dessous. Selon une première méthode, il est possible d'estimer une moyenne des taux de comptage de bruit de fond à basse énergie à partir de plusieurs spectres gamma de bruit de fond acquis sur un objet non contaminé, par exemple une ou des zone(s) certifiée(s) non contaminées, mais représentatif de l’objet ou de la zone à contrôler (c’est-à-dire sur la même installation), car il peut exister des fluctuations des teneurs en uranium, thorium et potassium, notamment dans le béton. A titre d’illustration, l’acquisition de 47 spectres de bruit de fond du béton d'une installation a permis d’estimer une valeur moyenne des taux de comptage du BDF à basse énergie comme présenté sur la . En haut de cette figure sont indiqués le numéro de chaque mesure et le taux de comptage correspondant. A partir de ces différents spectres, on peut déduire une moyenne de 12,9 c/s avec une incertitude (écart-type) de 1,0 c/s soit une incertitude relative de 8 %. De manière générale, ce type d’étude préliminaire peut donc être réalisé sur n’importe quel site à contrôler. Selon une deuxième méthode, on exploite les différents spectres de BDF, par exemple ceux de la , pour établir, par régression multilinéaire, un modèle qui permet de déterminer le BDF du spectre gamma d’une zone contrôlée à partir de bandes d’énergie, par exemple B 1 , B 2 etc, où la contribution d’une possible contamination en uranium est négligeable, par exemple au-dessus de 220 keV. En utilisant les comptages bruts dans des zones susceptibles de caractériser les trois contributions naturelles au BDF gamma (par exemple autour de la raie de 609 keV pour l’uranium, de la raie de 1460 keV pour le 40 K ; la contribution du 232 Th autour de la raie de 2614 keV n’est pas prise en compte explicitement dans le modèle mais indirectement par le biais des deux zones précédentes, car alors le modèle donne une meilleure justesse et un écart type plus faible sur le bruit de fond estimé, le 232 Th ayant une contribution dans la zone à 609 keV par le biais de la raie à 583 keV du 208 Tl, un descendant dans la chaine du 232 Th), on obtient par régression, avec la méthode des moindres carrés, une expression de la forme : où C [550-660] et C [1300-1600] sont, respectivement, les taux de comptage bruts dans les zones spectrales autour de 609 keV (région de l’ 238 U naturel) et autour 1460 keV (région du 40 K). Dans cette étude préliminaire du BDF on s’intéressait à une bande d’énergie de 50 à 150 keV plutôt qu’à celles considérées ci-dessus, mais le principe d’estimation du BDF est le même, notamment pour les bandes « d’enrichissement » entre 50-130 keV et 165-215 keV. Le calcul par régression multilinéaire permet, à partir de données expérimentales (ici les 47 spectres de BDF de la ), de trouver les constantes a 609 , a 1460 et a 0 de façon à diminuer l’écart entre les valeurs de C BDF [50-150] calculées par la formule précédente et les valeurs de C BDF [50-150] issues de l’expérience ; autrement dit, les comptages pour le BDF dans les régions à basse énergie peuvent être estimés à partir de comptages dans des régions à plus haute énergie :ce sont les raies de haute énergie qui induisent, par effet de diffusion Compton, le continuum du spectre notamment à basse énergie. Pour tester la méthode, on a scindé l’échantillon des 47 spectres en un sous-échantillon de 42 spectres pour l’apprentissage du modèle et 5 spectres pour le test, tirés aléatoirement. En sortie, on obtient le graphique de la , qui permet une comparaison des points expérimentaux (C BDF [50-150] observé) et des points calculés par le modèle (C BDF [50-150] modèle). La montre que, avec ce modèle, les valeurs calculées se rapprochent des valeurs expérimentales (distribution des points proche de la droite Y=X). Les coefficients sont a 609 = 5,4, a 1460 = 5,0 et a 0 = - 8,8 c/s et l’incertitude associée à C BDF [50-150] est de 0,4 c/s. On peut noter qu’elle est plus petite qu’avec la première approche utilisant la moyenne (incertitude de 1 c/s). L’approche par régression (par exemple par apprentissage automatique) donne de meilleurs résultats que la 1 ère (simple moyenne). A partir de modèles de régression similaires, on peut estimer le bruit de fond dans chacune des régions d’intérêt pour l’estimation de l’enrichissement 235 U/ 238 U (voir ci-dessus, en lien avec la ) et déduire les quantités C BDF [50-130] et C BDF [165-215] . L’équation permettant de calculer l’indicateur α ENR devient alors : Des étapes d'un exemple de procédé selon l'invention sont données en . Un tel exemple de détection de contamination, par exemple sur les sols d’une installation, couple les méthodes de mesure alpha, bêta et gamma. Préalablement, on peut par exemple avoir scanné tout ou partie d’un bâtiment avec détecteur(s) alpha ou beta pour trouver où sont les zones suspectes. Le cas d’un sol donné ici n’est donc qu’un exemple parmi d’autres. Selon une première étape, on effectue une détection rapide alpha (resp. béta) d’une surface suspecte, ou une mesure alpha (S1) ou bêta (S’1, si la mesure alpha ne convient pas) pour identifier les zones, par exemple les surfaces, contaminées ; cette étape peut être réalisée de manière systématique sur l’ensemble d’une installation. Puis (étape S2), il est possible de réaliser une étape de contrôle par spectrométrie gamma. Dans une troisième étape (S3), il est possible de réaliser un spectre gamma basse résolution, conformément à la présente invention, qui donne une confirmation rapide d’une première estimation de l'enrichissement en 235 U de la tache de contamination. En variante (étape S’3), ou en plus, il est possible de réaliser, par spectrométrie gamma à haute résolution (avec un détecteur au germanium) une caractérisation fine, de longue durée, ainsi qu'une évaluation précise l'enrichissement en 235 U une estimation de la profondeur de contamination. Autrement dit, la présente invention met principalement en œuvre une technique de spectrométrie gamma à basse résolution, mais peut être couplée : - à des compteurs alpha et bêta pour une première détection d’une contamination uranium ; - et/ou éventuellement à une mesure par spectrométrie gamma haute résolution pour une caractérisation plus fine. La représente une 1 ère variante d'un procédé selon l'invention, pour laquelle un compteur 4a, alpha ou beta, est utilisé, pour faire une première mesure d'une contamination 8 en surface d’un volume 2, puis un scintillateur 4 tel que décrit ci-dessus (par exemple un détecteur NaI) est utilisé pour effectuer une deuxième mesure, selon la présente invention. La représente une 2 ème variante d'un procédé selon l'invention, pour laquelle un scintillateur 4 tel que décrit ci-dessus (par exemple un détecteur NaI) est d'abord utilisé pour effectuer, selon la présente invention, une première mesure d'une contamination 8 en surface d’un volume 2, puis un compteur 4g gamma à haute résolution et utilisée, pour faire une deuxième mesure. Il est possible de combiner le schéma de la avec celui de la , une mesure par un procédé selon l'invention étant précédée d'une mesure par un compteur 4a alpha ou bêta ( ), et suivie d’une mesure par un compteur gamma 4g ( ). Etant donné que les mesures alpha et bêta sont plus sensibles que la mesure gamma (sauf état de surface de l’objet ou profil de contamination défavorable comme dans le cas d’une contamination en profondeur, ou lorsque l’enrichissement en 235 U de la contamination est élevé pour la mesure bêta), les mesures alpha et bêta peuvent être employées pour une recherche préliminaire rapide (de l’ordre de la seconde) de contamination. Une fois qu’une contamination est identifiée, une mesure gamma NaI(Tl), de durée un peu plus importante (de l’ordre de la minute), peut être réalisée. A partir de ce spectre gamma et d’une soustraction du bruit de fond comme expliqué précédemment, on peut confirmer la présence d’une contamination avec le comptage net C NET A dans une bande spectrale A (par exemple 50 keV - 220 keV) et on peut calculer un indicateur d’enrichissement α ENR à partir des comptages nets C NET A1 et C NET A2 dans 2 sous bandes A1 (par exemple 50 keV - 130 keV) et A2 (par exemple 165 keV -215 keV) de la bande A. Des étapes détaillées d'un exemple d'un tel procédé selon l'invention sont données en . Là encore, on peut avoir préalablement scanné tout ou partie d’un bâtiment avec détecteur(s) alpha ou beta pour trouver où sont les zones suspectes. Le cas d’un sol donné ici n’est donc qu’un exemple parmi d’autres. Les étapes de la sont décrites ci-dessous : Les étapes S10, S’10 et S11 correspondants étapes S1, S’1 et S2 décrites ci-dessus. Il est ensuite possible (étape S12) de lire le taux de comptage dans la région à basse énergie C BRUT A puis (étape S13) de soustraire le bruit de fond C BDF A pour obtenir C NET A . C BDF A correspond au taux de comptage brut de bruit de fond estimé par exemple par un modèle de régression linéaire à partir de spectres expérimentaux de BDF qui peuvent avoir été acquis au préalable. Si C NET A est positif, une contamination est présente puisque la valeur obtenue après soustraction du bruit de fond est le surplus de coups détectés, dû à la présence de contamination. Dans ce cas (étape S14), une lecture des taux de comptage C BRUT A1 et C BRUT A2 est effectuée dans les sous-bandes A1 et A2 autour des raies caractéristiques de contamination. Puis (étape S15), on peut obtenir les taux de comptage C NET A1 et C NET A2 après soustraction des comptages du BDF C BDF A1 et C BDF A2 lesquels peuvent avoir été estimés comme expliqué précédemment, par exemple par des modèles de régression linéaire à partir de spectres expérimentaux de BDF antérieurement mesurés. Puis (étape S16) à partir de ces taux de comptage nets, l’indicateur α ENR est calculé et le pourcentage massique d’enrichissement 235 U/ 238 U est déduit (étape S17) à partir d’une courbe d’étalonnage 235 U/ 238 U = f(α ENR ) préétablie par simulation numérique, par exemple telle que la courbe de la . Si C NET A (tel que calculé à l'étape S13) est inférieur ou égal à zéro (il est à noter qu’avec les fluctuations statistiques des comptages, et dans la mesure où on soustrait le BDF, on peut avoir un comptage net négatif s’il n’y a pas de contamination (ou une contamination très faible), aucune contamination n’est détectée et le spectre obtenu correspond au bruit de fond naturel. Ce spectre peut donc être enregistré (étape S18) dans une bibliothèque dédiée aux spectres de bruit de fond acquis par exemple tout au long de l’inspection des sols de l’installation. Cette bibliothèque peut être exploitée au fur et à mesure qu’elle s’enrichit pour mettre à jour, par exemple par régression multilinéaire, les modèles permettant d’estimer, pour chaque spectre des futures zones à contrôler, les taux de comptage du BDF dans les régions d’intérêt à basse énergie (selon l’exemple pris ici : de 50 à 220 keV, par exemple encore de 50 à 130 keV et de 165 à 215 keV) à partir des comptages bruts dans les régions à plus haute énergie (par exemple de 550 keV à 660 keV et de 1300 keV à 1600 keV). Ceci permet de réduire l’incertitude liée à l’estimation de la contribution du bruit de fond et d’améliorer la sensibilité de détection d’une possible contamination, ainsi que la précision sur l’enrichissement de l’uranium en cas de contamination détectée. En variante le bruit de fond peut être obtenu par une ou des mesures sur un objet non contaminé mais contenant de l’uranium naturel en équilibre radioactif séculaire. Dans un procédé selon l’invention, l’objet examiné, qui contient de l’uranium naturel, peut contenir en outre au moins du potassium et/ou du thorium. Les applications industrielles de l'invention sont larges avec notamment, par exemple, l’assainissement et le démantèlement d’installations de traitement de l’uranium (tels qu’une usine d’enrichissement, un atelier de fabrication de combustible ou un laboratoire de recherche-développement) ainsi que l’analyse de déchets radioactifs contenant de l’uranium (comme ceux issus des opérations l’assainissement et le démantèlement). - Procédé de détection d’une contamination (8) en uranium artificiel d’un objet contenant de l’uranium naturel, comportant : a) - le positionnement d’au moins un scintillateur (4) sur l’objet à examiner, b) - la réalisation d’au moins un spectre de rayonnement gamma émis par l’objet à examiner, c) - la sélection d’une 1 ère région spectrale (A 1 ) et d’une 2 ème région spectrale (A 2 ) dudit spectre de rayonnement gamma, d) - la mesure d’un 1 er taux de comptage net, sans bruit de fond, dans la 1 ère région spectrale et d’un 2 ème taux de comptage net, sans bruit de fond, dans la 2 ème région spectrale, e) - l’estimation de l’enrichissement en 235 U artificiel sur la base du 1 er taux de comptage net et du 2 ème taux de comptage net. - Procédé selon la revendication 1 dans lequel le scintillateur a un volume compris entre 0,1 l et 10 l. - Procédé selon l’une des revendications 1 ou 2, dans lequel le scintillateur est un détecteur NaI. - Procédé selon l’une des revendications 1 à 3, dans lequel, les 2 régions spectrales (A 1 , A 2 ) ont des contributions différentes de l’ 235 U et de l’ 238 U. - Procédé selon l’une des revendications 1 à 4, dans lequel la 1 ère région spectrale contient au moins une raie à 93 keV et la 2 ème région spectrale contient au moins une raie à 185 keV. - Procédé selon l’une des revendications 1 à 5, dans lequel la 1 ère région spectrale est située entre 50 keV et 150 keV et la 2 ème région spectrale est située entre 150 keV et 250 keV - Procédé selon l’une des revendications 1 à 6, dans lequel on réalise en outre une estimation du bruit de fond de la mesure, dans au moins la 1 ère région spectrale et la 2 ème région spectrale, les taux de comptage net étant calculés en prenant en compte ce bruit de fond. - Procédé selon la revendication 7, le bruit de fond étant estimé à partir d’un ou plusieurs spectres gamma acquis sur au moins un objet non contaminé, ou mémorisé(s). - Procédé selon la revendication 7 ou 8, dans lequel le bruit de fond est estimé à partir de mesures dans des régions à plus haute énergie que la 1 ère région spectrale et la 2 ème région spectrale . - Procédé selon la revendication 9, dans lequel le bruit de fond est estimé à partir de mesures dans des régions à plus haute énergie que la 1 ère région spectrale et la 2 ème région spectrale, pour lesquelles la contribution d'une possible contamination en uranium est nulle ou inférieure à 1% . - Procédé selon la revendication 9 ou la revendication 10, le bruit de fond, dans au moins la 1 ère région spectrale et la 2 ème région spectrale, étant estimé à partir de mesures dans une région spectrale comprise entre 550 keV à 660 keV et dans une région spectrale comprise entre de 1300 keV à 1600 keV. - Procédé selon l’une des revendications 1 à 11, comportant en outre une estimation du pourcentage massique d'enrichissement 235 U/ 238 U à l’aide d'une courbe d'étalonnage. - Procédé selon l’une des revendications 1 à 12, l’objet contenant en outre au moins du potassium et/ou du thorium. - Procédé selon l’une des revendications 1 à 13, comportant une étape préalable de détection par comptage alpha et/ou beta. - Procédé selon l’une des revendications 1 à 14, comportant en outre une étape de détection gamma à haute résolution. - Procédé selon l’une des revendications 1 à 15, comportant en outre, pour une contamination faible ou nulle, une étape de mémorisation d'au moins une partie des données du spectre. - Procédé selon l’une des revendications 1 à 16, l'indicateur d'enrichissement étant obtenu par calcul du rapport entre le 1 er taux de comptage net et le 2 ème taux de comptage net. – Dispositif de détection d’une contamination en uranium artificiel d’un objet contenant de l’uranium naturel, comportant : a) - un scintillateur (4) ; b) – des moyens (2) pour la réalisation d’au moins un spectre de rayonnement gamma émis par l’objet à examiner, c) – des moyens (14) pour sélectionner une 1 ère région spectrale et une 2 ème région spectrale dudit spectre de rayonnement gamma, d) – des moyens (14) adaptés pour estimer un 1 er taux de comptage net, sans bruit de fond, dans la 1 ère région spectrale et d’un 2 ème taux de comptage net, sans bruit de fond, dans la 2 ème région spectrale, e) – des moyens (14) adaptés pour estimer un indicateur d’enrichissement en 235 U sur la base du 1 er taux de comptage net et du 2 ème taux de comptage net. - Dispositif selon la revendication 18, dans lequel le scintillateur a un volume compris entre 0,1 l et 10 l – Dispositif selon l’une des revendications 18 ou 19, dans lequel le scintillateur est un détecteur NaI. - Dispositif selon l’une des revendications 18 à 20, dans lequel la 1 ère région spectrale contient au moins une raie à 93 keV et la 2 ème région spectrale contient au moins une raie à 185 keV. - Dispositif selon l’une des revendications 18 à 21, dans lequel la 1 ère région spectrale est située entre 50 keV et 150 keV et la 2 ème région spectrale est située entre 150 keV et 250 keV. – Dispositif selon l’une des revendications 18 à 22, comportant en outre des moyens pour réaliser une estimation du bruit de fond de la mesure, dans au moins la 1 ère région spectrale et la 2 ème région spectrale, et des moyens pour corriger les taux de comptages sur la base de cette estimation du bruit de fond. – Dispositif selon l’une des revendications 18 à 23, comportant en outre des moyens de mémorisation de données de spectres gamma de surfaces non contaminées. – Dispositif selon l’une des revendications 18 à 24, comportant en outre un détecteur alpha et/ou bêta et des moyens pour mettre en œuvre une étape préalable de détection par comptage alpha et/ou beta. – Dispositif selon l’une des revendications 18 à 25, comportant en outre un détecteur gamma à haute résolution. - Dispositif selon l’une des revendications 18 à 26, l'indicateur d'enrichissement étant obtenu par calcul du rapport entre le 1 er taux de comptage net et le 2 ème taux de comptage net.