FR 3143730 A1 20240621 FR 2213904 A 20221220 L’invention concerne un assemblage monolithique de chargements explosifs et de leurs dispositifs d’amorçage associés, comprenant un premier chargement explosif C1 en une composition M1, couplé à au moins un relais d’amorçage R1, ledit chargement explosif C1 incluant dans son volume au moins un autre chargement explosif C2 en une composition M2, chaque chargement explosif C2 étant couplé à un relais d’amorçage R2. L’assemblage est tel que le diamètre critique de la composition M1 du chargement explosif C1 est supérieur au diamètre critique de la composition M2 du chargement explosif C2. Chaque chargement explosif C2 et son relais d’amorçage R2 est disposé à une distance D de chaque relais d’amorçage R1, distance qui est supérieure à l’épaisseur du nombre de cartes correspondant à un test IAD négatif de la composition du relais d’amorçage R1. Assemblage de chargements explosifs à puissance explosive modulable. Domaine de l’invention La présente invention concerne un assemblage de chargements explosifs et leurs dispositifs d’amorçage en détonation. L’assemblage de chargements explosifs est destiné à être intégré dans la tête militaire d’une munition à puissance explosive modulable. On entend par munition à puissance explosive modulable une munition apte à générer une détonation de puissance prédéterminée P1 non nulle dans au moins un premier mode de fonctionnement et à générer, dans au moins un autre mode de fonctionnement, une détonation de puissance P2 non nulle et différente de P1, chaque puissance P1 et P2 étant estimée par exemple par son équivalent TNT. Une munition du type précité est généralement destinée à être raccordée à une plateforme d’emport, notamment d’un aéronef. Elle constitue alors une arme aérienne utilisée en vue d’atteindre avec précision des cibles au sol telles que des bunkers, des véhicules blindés, et ce avec une puissance explosive adaptée de façon, par exemple, à éviter les effets collatéraux. Etat de la technique On connaît des exemples de munitions à puissance explosive modulable, c'est-à-dire capables de libérer à la demande tout ou partie de leur énergie explosive, en fonction de la nature plus ou moins blindée de la cible et de son environnement proche. De la demande internationale WO2011/135279, on connaît par exemple une munition comprenant deux chargements explosifs cylindriques coaxiaux du type manchon-chandelle et reliés respectivement à deux dispositifs de mise à feu. L'amorçage piloté de l'un seulement ou des deux dispositifs de mise à feu permet de mettre en détonation soit l'un soit les deux chargements explosifs, et ainsi de maîtriser la puissance explosive de la munition. Les deux chargements sont séparés par un matériau inerte ou un matériau énergétique non détonant. Ce matériau d’interface entre les deux chargements explosifs évite la détonation du chargement externe lorsque seul le chargement interne est amorcé en détonation. Cette architecture nécessite donc un empilement concentrique de deux chargements explosifs séparés par un matériau atténuateur. De la demande de brevet FR-A-2599134, on connait une tête explosive munie de deux chargements explosifs concentriques séparés par un espace de détente. Un dispositif d’amorçage permet d’amorcer soit le chargement externe soit le chargement interne. L’espace de détente entre les deux chargements est prévu pour que l’amorçage du chargement interne entraîne l’amorçage du chargement externe, et pour que l’amorçage du chargement externe n’entraîne pas l’amorçage du chargement interne. Ces deux modes de fonctionnement conduisent à une répartition spatiale différente des éclats métalliques de la paroi de la tête explosive. Cette architecture nécessite donc un espace de détente complexe à aménager entre les deux chargements explosifs. De la demande internationale WO2014/132004, on connait une munition à puissance explosive modulable comprenant un corps s’étendant dans une direction axiale et abritant au moins une première et une deuxième charge explosive séparées par un élément non détonant et un dispositif d’amorçage. Elle comprend en outre un sélecteur muni d’une partie détonante et adapté à se déplacer entre au moins une première et une deuxième position, le sélecteur étant configuré de sorte que sa partie détonante couple le dispositif d’amorçage à la première charge explosive dans ladite première position et à la deuxième charge explosive dans ladite deuxième position, l’une parmi la première et la deuxième charge explosive) n’étant pas couplée au dispositif d’amorçage dans au moins l’une parmi la première et la deuxième position. Cette architecture nécessite une division de la munition en deux parties contenant chacune un chargement explosif ainsi qu’une pièce mobile constituant le sélecteur d’amorçage en détonation. L’homme du métier est donc toujours à la recherche d’un chargement explosif et son dispositif d’amorçage ne nécessitant pas de matériau d’interface, de cavité ajoutée ou de dispositif d’amorçage non standard pour une munition à puissance modulable. Il cherche aussi, en plus de ces caractéristiques, une munition dont la puissance explosive peut être modulable sur plus de deux niveaux. Dans le cadre de la présente invention, il faut rappeler que le diamètre critique d’une composition explosive correspond au diamètre minimum en-dessous duquel la détonation d’un chargement explosif en cette composition ne se propage plus. Ce diamètre critique est déterminé au moyen d’éprouvettes cylindriques à section variable en milieu non confiné. La section du cylindre présentant la plus grande surface est mise en détonation, le diamètre critique de détonation est alors déterminé en observant la surface pour laquelle la détonation de l’éprouvette n’est plus propagée. Cette épreuve standard codifiée dans le document « NATO STANAG 4170 and Allied Ordnance Publication 7, AOP-7 (Manual of Tests for Qualification of Explosive Materials for Military Use) »en milieu non confiné mesure une valeur propre à chaque composition explosive. Les compositions peuvent donc être classées relativement en fonction de leur diamètre critique de détonation. Par exemple, le diamètre critique d’une composition explosive du type B2514 (contenant en pourcentage massique 14% de liant à base de polyuréthane, 22% de RDX ; 24% de perchlorate d’ammonium et 40% d’aluminium ) est d’environ 30 mm, celui d’une composition de type ORA86 (contenant en pourcentage massique 14% de liant à base de polyuréthane et 86% de HMX) est de 4 mm. En ambiance confinée (par exemple lorsque l’explosif est disposé dans une structure métallique de 3 à 4 mm), le diamètre critique mesuré de la composition explosive est inférieur, d’environ un facteur 3, à celui déterminé en ambiance non confinée selon le mode opératoire standard. Néanmoins, le classement relatif des diamètres critiques de mise en détonation en milieu confiné d’une composition par rapport à une autre reste identique à celui déterminé selon le test standard en milieu non confiné. Dans la pratique, l’amorçage en détonation d’un chargement explosif C1 est généralement réalisé par un détonateur couplé à une charge de relais d’amorçage R1 ou par un autre chargement explosif C2 lui-même mis en détonation. Il est connu de la personne du métier que l’amorçage d’un chargement explosif C1 n’est assuré que si le diamètre du relais d’amorçage R1 ou du chargement C2 au contact du chargement explosif C1 est supérieur au diamètre critique de la composition du chargement explosif C1 dans les conditions de confinement de fonctionnement. Dans la suite du document, le diamètre critique pratique Φ de mise en détonation d’un chargement est déterminé au cas par cas selon sa composition et ses conditions de confinement en structure. Le test de sensibilité du type "amorçage de la détonation à travers une barrière" appelé IAD (Indice d'Aptitude à la Détonation) ou " Card Gap Test"sur une éprouvette en composition explosive solide est réalisé selon la norme NF T 70-502 (voir aussi ONU - Recommandations relatives au Transport des marchandises dangereuses - manuel d'épreuves et de critères, Quatrième édition révisée, ST/SG/AC.10/ll/Rev.4, ISBN 92-1-239083-8ISSN 1014-7179 et STANAG 4488). Il consiste à déterminer la réactivité d'une éprouvette en substance explosive soumise sur une de ses faces à une détonation d'un relais d'amorçage au travers d'une barrière constituée de cartes d'acétate de cellulose. On détermine l'épaisseur limite de la barrière pour laquelle il n'y a pas d'amorçage de la détonation d'un second relais placé au contact de l'autre face de l'éprouvette. Dans la suite du document, les valeurs limites d’épaisseur d’amorçage de la détonation à travers une barrière correspondent à l’épreuve IAD décrite selon la référence «intermediate scale gap test » du STANAG 4488, sur un échantillon d’explosif de 40 mm diamètre. Cette épaisseur est typiquement de 30 mm, correspondant à 150 cartes de 0,2 mm, pour des explosifs composites industriels du type PBXN109 (contenant en pourcentage massique 16% de liant à base de polyuréthane, 64% de RDX et 20% d’aluminium), ORA86 (contenant en pourcentage massique 14% de liant à base de polyuréthane et 86% HMX), HBU88 (contenant en pourcentage massique 12% de liant à base de polyuréthane et 88% RDX). L’épaisseur déterminée par le test IAD est donc une caractéristique propre d’une composition et permet de classer les compositions explosibles entre-elles. Lorsque la barrière n’est pas constituée de cartes en acétate de cellulose, l’épaisseur limite de non amorçage en détonation est différente de celle déterminée avec des cartes en acétate de cellulose. Lorsque la barrière est un bloc explosif (qui n’est pas amorcé en détonation mais fait fonction uniquement de barrière), l’épaisseur limite de non amorçage en détonation de la composition explosive testée varie légèrement par rapport à la valeur standard obtenue avec des cartes de cellulose. L’atténuation de l’onde explosive est, en effet, un peu moins importante à travers une barrière constituée d’un bloc explosif qu’à travers une barrière constituée de cartes en acétate de cellulose. Néanmoins, le classement relatif des épaisseurs limites de non amorçage en détonation d’une composition par rapport à une autre reste identique à celui déterminé selon le test standard IAD. Dans la suite du document, l’épaisseur (distance) D pratique fixant la limite inférieure de non amorçage en détonation d’une composition explosive est déterminée au cas par cas selon la composition du matériau explosif faisant barrière. Il est du mérité des inventeurs d’avoir identifié que le choix des compositions explosives les mieux adaptées pour un assemblage de chargements explosifs confinés peut être effectué en se basant sur les valeurs des tests standards. En effet, bien que les valeurs des propriétés explosives des chargements dépendent dans la pratique de leur assemblage et confinement, elles restent en valeurs relatives identiques à celles mesurées en tests standard effectués sur les compositions des chargements. La présente invention concerne un assemblage monolithique de chargements explosifs et leurs dispositifs d’amorçage associés, assemblage destiné à être intégré dans la tête militaire d’une munition à puissance explosive modulable. Cet assemblage est constitué d’un chargement explosif, appelé dans la suite du document C1, en une composition explosive M1 à fort diamètre critique de détonation Φ1 et d’un au moins un autre chargement explosif, appelé dans la suite du document C2, en une composition explosive M2 à faible diamètre critique de détonation Φ2. Ces notions de « fort » et « faible » sont relatives conformément à celles caractérisées selon le test standard, et déterminées pratiquement dans les conditions de confinement et d’assemblage des chargements de la munition. Le au moins un autre chargement C2 est inclus dans le volume du chargement explosif C1. Des relais d’amorçage (amorcés chacun par un détonateur) sont couplés aux chargements explosifs de la munition, au moins un relais d’amorçage R1 pour le chargement C1 et un relais d’amorçage R2 pour chaque chargement C2. Les dimensions du chargement C1 sont telles que la détonation du chargement C1 en composition M1 à fort diamètre critique par le au moins un relais d’amorçage R1 entraîne la détonation du(des) chargement(s) C2 à faible diamètre critique et du(des) relais d’amorçage R2. Les dimensions du(des) chargement(s) C2 en composition M2 à faible diamètre critique peuvent être telles que la détonation de ce(ces) chargement(s) amorcée par son(leur) relais d’amorçage R2 n’entraîne(nt) pas la détonation du chargement C1 à fort diamètre critique. Il n’est cependant pas exclu que le chargement C1 soit partiellement amorcé par influence en détonation ou en déflagration par la détonation du(des) chargement(s) C2. L’amorçage en détonation du(des) chargement(s) à faible diamètre critique C2 par un(des) relais d’amorçage R2 n’entraîne pas la détonation du(des) relais d’amorçage R1 du chargement C1 à fort diamètre critique 1. Pour cela, le(les) chargements C2 et leur relais d’allumage R2 sont disposés à une distance D supérieure à l’épaisseur du nombre de cartes correspondant à un test IAD négatif de la composition du relais d’amorçage R1. Une telle distance ne conduit pas à l’amorçage en détonation du relais d’amorçage R1. Lorsque l’assemblage comporte plusieurs chargements C2 (au moins 2 chargements C2) couplés chacun à leur relais d’amorçage R2, ils sont disposés entre eux à une distance d supérieure à l’épaisseur du nombre de cartes correspondant à un test IAD négatif de la composition M2 de chacun des chargements C2 et de la composition de leur relais d’amorçage R2 respectif. Une telle distance d entre les chargements C2 ne conduit pas à l’amorçage en détonation d’un chargement C2 et de son relais d’amorçage R2 par influence de la détonation d’un ou de plusieurs chargements C2. L’invention porte donc sur un assemblage monolithique de chargements explosifs et leurs dispositifs d’amorçage associés, comprenant un premier chargement C1 en composition explosive M1, couplé à au moins un relais d’amorçage R1, ledit chargement C1 incluant dans son volume au moins un autre chargement C2 en composition explosive M2, chaque chargement C2 étant couplé à un relais d’amorçage R2. Le diamètre critique Φ1 de la composition M1 du chargement C1 est supérieur au diamètre critique Φ2 de la composition M2 du chargement C2. Le ou les chargement(s) C2, et son (leur) relais d’amorçage R2, sont chacun disposés à une distance du au moins un relais d’amorçage R1 qui est supérieure à l’épaisseur du nombre de cartes correspondant à un test IAD négatif de la composition du(des)relais d’amorçage R1, épaisseur qui est déterminée selon la norme NF T 70-502. Comme indiqué ci-dessus, le test IAD consiste à déterminer la réactivité d'une éprouvette en substance explosive soumise sur une de ses faces à une détonation d'un relais d'amorçage au travers d'une barrière constituée de cartes avantageusement en acétate de cellulose. Le nombre de cartes formant cette barrière pour laquelle il n'y a pas d'amorçage de la détonation d'un second relais placé au contact de l'autre face de l'éprouvette constitue l’épaisseur à laquelle il est fait référence dans le cadre de la présente invention. De façon générale, le chargement C1, lorsqu’il est amorcé en détonation par son au moins un relais d’amorçage R1, entraîne la détonation du au moins un chargement C2 et de son relais d’amorçage R2. Le au moins un chargement C2, lorsqu’il est amorcé par son relais d’amorçage R2, n’entraîne pas la détonation du au moins un relais d’amorçage R1 et du chargement C1. Lorsque l’assemblage contient plusieurs chargements C2, un chargement C2, lorsqu’il est amorcé par son relais d’amorçage R2, n’entraîne pas la détonation du au moins un autre relais d’amorçage R2 et chargement C2. De façon générale, le diamètre critique Φ1 de la composition M1 du chargement C1 est au moins 2 fois supérieur, par exemple au moins 5 fois supérieur, ou encore au moins 20 fois supérieur au diamètre critique Φ2 de la composition M2 du(des) chargement(s) C2. De façon générale, le nombre de cartes correspondant à un test IAD négatif de la composition M2 d’un chargement C2, de la composition du relais d’amorçage R1 et de celle du relais d’amorçage R2 est compris entre 135 et 240 cartes, correspondant à une épaisseur comprise entre 27 mm et 48 mm. Dans un premier mode de fonctionnement à forte puissance explosive, le(s) relais d’amorçage R1 est(sont) actionné(s) et amorce(nt) en détonation le chargement C1, ce qui conduit par transmission à la détonation du au moins un chargement C2 et de son relais d’amorçage R2. Eventuellement, sans que cela induise un avantage, le(s) relais d’amorçage R2 peut(vent) aussi dans ce premier mode de fonctionnement être actionné(s) simultanément au relais d’amorçage R1. Dans un deuxième mode de fonctionnement à puissance explosive réduite, le au moins un relais d’amorçage R1 n’est pas amorcé et seul au moins un relais d’amorçage R2 est actionné et amorce en détonation un chargement C2 avec lequel il est couplé. Dans ce deuxième mode de fonctionnement, le chargement C1 n’est pas amorcé ou est amorcé par influence partiellement (pour une partie de sa masse inférieure à 100%) en détonation ou en déflagration par la détonation du au moins un chargement C2. Lorsque la munition comporte plusieurs chargements C2 couplés chacun avec un relais d’amorçage R2, ceux-ci sont en général tous amorcés simultanément. Lorsque l’assemblage comporte plusieurs chargements C2, il est aussi possible que seul un ou certains (au moins un mais pas leur totalité) chargements C2 soient amorcés. La puissance explosive du deuxième mode de fonctionnement peut donc être modulée en fonction du nombre de chargements C2 portés en détonation. Le nombre de chargements C2 mis en détonation peut, de plus, piloter la proportion massique (inférieure à 100%) du chargement C1 porté par influence en détonation ou en déflagration. L’assemblage de chargements de l’invention est parfaitement adapté pour équiper une munition à puissance explosive modulable Le tableau 1 résume ces deux modes de fonctionnement. Amorçage en détonation Relais d’amorçage R1 X Chargement C1 X Aucun ou partiel en détonation ou en déflagration Relais d’amorçage R2 X X Chargement(s) C2 X X Contrairement aux assemblages de chargements décrits dans l’art antérieur, les assemblages selon l’invention ne nécessitent pas de matériau d’interface, de cavité ajoutée ou de dispositif d’amorçage non standard. Le principe retenu pour le fonctionnement des munitions de l’invention repose uniquement sur les propriétés de mise en détonation (différentes) des compositions explosives et sur leur agencement dans la munition de manière adéquate. Brève description des figures représente un assemblage dans lequel le chargement cylindrique C2, inséré dans un chargement C1 cylindrique, est amorcé par un relais d’amorçage R2 au contact de la surface affleurante du chargement C2. représente un assemblage dans lequel le chargement cylindrique C2, inséré dans un chargement C1 cylindrique, est amorcé par un relais d’amorçage R2 inséré dans le chargement C1 au contact de la surface du chargement C2. représente un assemblage dans lequel 6 chargements cylindriques C2 sont disposés en couronne autour de l’axe du chargement cylindrique C1. représente un assemblage dans lequel 4 chargements cylindrique C2 sont disposés en couronne autour de l’axe du chargement cylindrique C1 avec deux relais d’amorçage R1 désaxés radialement par rapport à l’axe de symétrie du chargement cylindrique C1. représente un assemblage dans lequel un chargement hélicoïdal C2 à section circulaire est inséré dans le chargement cylindrique C1. représente une vue du chargement hélicoïdal C2 à section circulaire de la . représente un assemblage dans lequel un chargement hélicoïdal C2 à section carrée est inséré dans le chargement cylindrique C1. représente une vue du chargement du chargement hélicoïdal C2 à section carrée de la . représente un assemblage dans lequel deux chargements hélicoïdaux C2 à section circulaire de même diamètre et décalés radialement d’un angle π sont insérés dans le chargement cylindrique C1. représente une vue des deux chargements hélicoïdaux C2 à section circulaire de la . représente un assemblage dans lequel deux chargements hélicoïdaux C2 à section circulaire de diamètres différents et décalés radialement d’un angle π sont insérés dans le chargement cylindrique C1. représente une vue des deux chargements hélicoïdaux C2 à section circulaire de la . représente une photographie d’un assemblage dans lequel 4 chargements cylindriques C2 sont insérés en couronne autour de l’axe du chargement cylindrique C1. Description de l’invention L’assemblage de chargements explosifs de l’invention comporte un chargement explosif cylindrique C1 de diamètre DC1, de longueur LC1 (typiquement, de diamètre DC1~ 160 mm, longueur LC1~ 400 mm), en une composition M1 à grand diamètre critique Φ1 de détonation, par exemple supérieur ou égal à 40 mm. Selon un mode de fonctionnement standard, ce chargement est amorcé en détonation par au moins un relais d’amorçage R1 cylindrique couplé à un détonateur. Ce au moins un relais d’amorçage R1 cylindrique a un diamètre DR1 égal ou supérieur au diamètre critique Φ1 du chargement C1. Ce relais d’amorçage R1, de par son diamètre DR1 supérieur ou égal au diamètre critique Φ1 de la composition M1 du chargement C1, est donc apte à amorcer en détonation le chargement C1 (DR1≥Φ1). Le au moins un relais d’amorçage R1 est en contact par une de ses faces avec une surface plane du chargement C1. Lorsqu’il est unique, il est généralement centré sur une face du chargement C1. Le au moins un relais d’amorçage R1 peut être en simple contact externe avec une des faces du chargement C1 ou, plus généralement, inséré en contact dans le chargement C1 dans un canal débouchant (laissant donc libre une des faces du relais d’amorçage R1 qui peut être couplée à un détonateur externe). Selon un premier mode de réalisation, au moins un (généralement plusieurs) chargement explosif cylindrique C2 de diamètre DC2 (typiquement DC2~20 mm) et de longueur LC2 est inclus dans le volume du chargement C1. La longueur LC2 est inférieure ou égale à la longueur LC1 du chargement C1 (LC2 ≤ LC1). Le diamètre DC2 du chargement C2 est inférieur à celui DC1 du chargement C1. L’axe dudit au moins un chargement C2 est colinéaire à celui du chargement C1, et est désaxé radialement par rapport audit au moins un relais d’amorçage R1, de façon à être disposé à une distance radiale du (des) relais d’amorçage R1 supérieure à l’épaisseur du nombre de cartes correspondant à un test IAD négatif de la composition du (des)relais d’amorçage R1. Ledit au moins un chargement C2 peut être affleurant au moins d’un côté à la surface du chargement C1 pour pouvoir être couplé avec un relais d’amorçage R2 externe. Il peut aussi être inséré [figure 2 et figure 3] dans le chargement C1 en laissant un volume libre pour loger à son contact un relais d’amorçage R2 dans le chargement C1. Ce relais d’amorçage R2 (couplé à un détonateur) de diamètre DR2 est donc en contact avec une surface libre du chargement C2. Le diamètre DR2 du relais d’amorçage R2 est supérieur ou égal à au diamètre critique Φ2 de la composition M2 et inférieur au diamètre critique Φ1 de la composition M1. Un relais d’amorçage R2 de diamètre DR2 est donc apte à faire détoner un chargement C2 sans amorcer le chargement C1. Le au moins un chargement C2 et son relais d’amorçage R2 sont disposés dans le volume du chargement C1 de façon à ce que leur détonation n’entraîne pas celle du relais d’amorçage R1 destiné à amorcer le chargement C1. Pour cela, le au moins un chargement C2 et son relais d’amorçage R2 sont disposés à une distance D du relais d’amorçage R1 à laquelle ils ne sont pas susceptibles d’amorcer le relais d’amorçage R1. Cette distance D est définie au cas par cas selon les compositions d’explosifs , mais est supérieure à l’épaisseur du nombre de cartes conduisant à un résultat négatif pour le test IAD de la composition du relais d’amorçage R1. En règle générale, les compositions des relais d’amorçage R1 et R2 sont identiques, et éventuellement aussi identiques à celle du(des) chargement(s) C2. Lorsque l’assemblage contient plusieurs chargements C2, un chargement C2, lorsqu’il est amorcé par son relais d’amorçage R2, n’entraîne pas la détonation du au moins un autre relais d’amorçage R2 et chargement C2. Pour cela, les chargements C2 couplés à leur relais d’amorçage R2 sont disposés entre eux à une distance d à laquelle ils ne sont pas susceptibles d’amorcer un autre chargement C2 et son relais d’amorçage R2. Cette distance d est définie au cas par cas selon les compositions d’explosifs, mais est supérieure à l’épaisseur du nombre de cartes conduisant à un résultat négatif pour le test IAD de la composition M2 de chacun des chargements C2 et de celle de leur relais d’amorçage R2 respectif, épaisseur qui est déterminée selon la norme NF T 70-502. La puissance explosive maximale dans le deuxième mode de fonctionnement (amorçage d’un ou plusieurs chargement(s) C2) du premier mode de réalisation est limitée par le nombre maximal de chargements C2. En effet, pour des raisons géométriques, le nombre de chargements C2 insérés dans le chargement C1 est forcément faible, typiquement au maximum environ 6 pour un chargement C1 de diamètre 160 mm , pour respecter une distance D au(x) relais d’amorçage R1. La masse d’explosif des chargements C2 est donc ainsi limitée, et par voie de conséquence la puissance explosive maximale du deuxième mode de fonctionnement, notamment lorsque la détonation des chargements C2 n’amorce pas en partie le chargement C1 en détonation ou en déflagration, est aussi limitée. De façon avantageuse, lorsque l’assemblage comprend plusieurs chargements cylindriques C2, ceux-ci sont disposés en couronne autour de l’axe de symétrie du chargement cylindrique C1. Les différents chargements C2 (insérés dans le chargement C1) peuvent alternativement être disposés radialement entre eux sur une couronne. Lorsque l’assemblage comprend n chargements C2 (n est avantageusement un entier allant de 2 à 6), lesdits chargements disposés radialement avec un angle de 2π/n entre eux. Dans l’ensemble de la description et des modes de réalisation décrits, un chargement cylindrique C2 peut avec les mêmes conditions être remplacé par un chargement parallélépipédique rectangle C2. Ainsi, l’invention concerne notamment un assemblage tel que défini ci-dessus, dans lequel ledit au moins un autre chargement explosif C2 est parallélépipédique rectangle et a un axe de symétrie colinéaire à l’axe de symétrie du chargement explosif C1. Un deuxième mode de réalisation de l’invention permet d’augmenter la puissance explosive maximale du deuxième mode de fonctionnement. Ce deuxième mode de réalisation reprend les caractéristiques géométriques et de fonctionnement du premier mode de réalisation à l’exception de la géométrie du au moins un chargement C2. Selon le second mode de réalisation, le au moins un chargement C2 cylindrique du premier mode de réalisation est remplacé par un chargement C2 hélicoïdal. Un tel chargement peut être de section circulaire ou quelconque (carrée, rectangulaire…), avantageusement de section circulaire ou carrée. Sa longueur linéaire LC2 correspond à la longueur de l’axe longitudinal de l’hélice ajoutée à la longueur axiale de son raccord courbe d’extrémité jusqu’au relais d’amorçage R2. L’hélice de diamètre DHC2 - diamètre de relais d’amorçage DR1 ≥ diamètre critique Φ1 de la composition du chargement C1, - diamètre critique Φ2 de la composition M2 du chargement C2 - diamètre du relais d’amorçage DR2 ≥ au diamètre critique Φ2 de la composition du chargement hélicoïdal C2 et inférieur au diamètre critique Φ1 de la composition du chargement C1, - distance D du chargement hélicoïdal C2 et du relais d’amorçage R2 par rapport à R1 > épaisseur du nombre de cartes conduisant à un résultat négatif pour le test IAD de la composition du relais d’amorçage R1. - distance d entre chargements hélicoïdaux couplés C2 avec leur relais d’amorçage R2 > épaisseur du nombre de cartes conduisant à un résultat négatif pour le test IAD de la composition M2 de chacun des chargements C2 et de celle de leur relais d’amorçage R2 respectif. Chaque chargement hélicoïdal C2 est disposé de façon à ce que l’axe de l’hélice coïncide, avec l’axe du chargement C1. L’hélice est enroulée autour de l’axe du chargement C1 de telle sorte que le chargement hélicoïdal C2 et le relais d’amorçage R2 soient à une distance D du relais d’amorçage R1 (distance D à laquelle ils ne sont pas susceptibles lors de leur détonation d’amorcer le relais d’amorçage R1). Lorsque plusieurs (= n, de préférence n est un entier allant de 2 à 6) chargements hélicoïdaux C2 concentriques de même diamètre d’hélice DHC2 sont en présence, les hélices des n chargements hélicoïdaux C2 sont décalées radialement d’un angle 2π/n. Il est aussi possible que plusieurs chargements hélicoïdaux C2 de diamètres d’hélices DHC2 différents soient agencés de façon concentrique. Cette dernière configuration est notamment envisageable pour les chargements C1 de grand diamètre DC1. Il est aussi tout à fait envisageable que l’hélice dudit au moins un chargement hélicoïdal C2 soit à pas variable le long de son axe. Les spires de l’hélice (des hélices) constituant le (les) chargement(s) hélicoïdal (hélicoïdaux) C2 sont espacées bord à bord d’une distance D’ suffisamment grande pour éviter un amorçage de voisinage entre spires de(s) l’hélice(s). La détonation d’un chargement hélicoïdal C2 se propage donc uniquement le long de la trajectoire de son hélice. Cette distance D’ est définie au cas par cas selon les compositions d’explosifs, mais est supérieure à l’épaisseur du nombre de cartes conduisant à un résultat négatif pour le test IAD de la composition du (des) chargement(s) hélicoïdal (hélicoïdaux) C2. Cette épaisseur est typiquement de 30 mm, correspondant à 150 cartes de 0,2 mm pour des explosifs composites du type PBXN109, ORA86, HBU88. Les assemblages de chargements incluant au moins un chargement hélicoïdal C2 peuvent être obtenus par un procédé additif ou par coulées successives dans des moules gigognes démontables. Un exemple de plus grande puissance explosive obtenue dans le second mode de fonctionnement avec un assemblage selon le deuxième mode de réalisation, par rapport au premier mode de réalisation, est donné ci-après à titre indicatif. Un chargement cylindrique C2 de diamètre DC2 = 20 mm et de longueur LC2 = 340 mm a un volume de 107 cm 3 . Un chargement hélicoïdal C2 de 6 spires de diamètre DHC2 = 120 mm, de section circulaire de diamètre DC2 = 20 mm, espacées de 50 mm (D’ = 30 mm bord à bord), et de longueur axiale LC2 = 300 mm ajouté à une rallonge courbe de connexion de 40 mm de longueur d’axe au relais d’amorçage R2 a un volume de 1055 cm 3 . Un chargement hélicoïdal C2 de ce type a donc un volume (et donc une masse) environ 10 fois supérieur à celui d’un chargement cylindrique de type C2 assurant une puissance explosive supérieure à celui d’un chargement C2. Dans un troisième mode de réalisation, l’assemblage de chargements est constitué d’un chargement C1, d’au moins un chargement cylindrique C2 et d’au moins un chargement hélicoïdal C2. Les relations géométriques caractéristiques inter-chargements et des chargements C2 avec le relais d’allumage R1 décrites ci-dessus pour les deux premiers modes de réalisation sont conservées. Comme indiqué ci-dessus, dans l’ensemble de la description et des modes de réalisation décrits, un chargement cylindrique C2 peut avec les mêmes conditions être remplacé par un chargement parallélépipédique rectangle C2. L’invention sera illustrée à l’aide des exemples ci-après, donnés à titre indicatif. Exemple1 La montre un exemple de configuration d’un assemblage de chargements explosifs selon le premier mode de réalisation. Les valeurs géométriques indiquées sont représentatives de celles qui conviendraient pour un chargement en explosif composite du type PBXN109, ORA86, HBU88. L’assemblage comporte un relais d’amorçage R1 (DR1 = 40 mm, LR1= 60 mm) inséré de façon coaxiale centrée dans le chargement C1 (DC1 = 160 mm, LC1 = 400 mm). L’assemblage comporte, de plus, 6 chargements cylindriques C2 (DC2 = 20 mm, LC2 = 400 mm) colinéaires à l’axe du chargement C1, chacun couplé à un relais d’amorçage R2 (DR2 = 20 mm, LR2 = 60 mm). Ces chargements C2 et relais d’amorçage R2 sont disposés radialement en couronne à une distance D du relais d’amorçage R1. En raison d’une possible concentration des ondes de détonation des chargements C2 et de leur relais d’amorçage R2 au centre de l’assemblage, il peut être nécessaire d’augmenter la distance D (définie par le test IAD de la composition du relais d’amorçage R1) par exemple en désaxant le relais d’amorçage R1 par rapport au centre de symétrie des chargements C2. La présente ainsi une configuration comprenant deux relais d’amorçage R1 désaxés par rapport à l’axe de symétrie des chargements C2. Quatre chargements C2 et leurs relais d’amorçage R2 sont situés radialement à une distance D des deux relais d’amorçage R1. Exemple 2 La montre un exemple d’assemblage de chargements explosifs selon le deuxième mode de réalisation comportant un chargement C1 incluant un chargement hélicoïdal C2. Les valeurs géométriques indiquées sont représentatives de celles qui conviendraient pour un assemblage en explosif composite du type PBXN109, ORA86, HBU88. L’assemblage comporte un relais d’amorçage R1 (DR1 = 40 mm, LR1 = 60 mm) inséré de façon coaxiale centrée dans le chargement C1 (DC1 = 160 mm, LC1 = 400 mm). Le chargement hélicoïdal C2 a un diamètre DHC2 = 120 mm, est de section circulaire de diamètre DC2 = 20 mm, et a une longueur axiale LC2 = 285 mm (5 spires de pas de 50 mm + 35 mm de longueur axiale pour le raccord courbe au relais d’amorçage R2). L’axe de l’hélice du chargement hélicoïdal C2 est coaxial à l’axe du chargement C1. Le chargement hélicoïdal C2 est couplé à un relais d’amorçage R2 (DR2 = 20 mm, LR2 = 60 mm). Pour cet exemple, la longueur du chargement hélicoïdal C2 ajoutée à celle du relais d’amorçage R2 est inférieure à la longueur du chargement C1. Ceci n’exclut pas qu’elle pourrait être dans une autre variante égale à la longueur du chargement C1. Le chargement hélicoïdal C2 et le relais d’amorçage R2 sont disposés radialement à une distance D du relais d’amorçage R1. La distance D’ entre le centre des spires évite une transmission de la détonation de voisinage entre les spires du chargement hélicoïdal C2. La montre un chargement hélicoïdal C2 muni de son relais d’amorçage R2 identique à celui inclus dans le chargement C1 de la . La montre un exemple similaire à celui de la à l’exception de la section du chargement hélicoïdal C2 qui est carrée. La montre une vue du seul chargement hélicoïdalC2 à section carrée muni de son relais d’amorçage R2. La montre un exemple de chargement selon l’invention comportant deux chargements hélicoïdaux C2a et C2b, de section DC2 = 20 mm et de diamètre DHC2 = 120 mm, décalés d’un angle π. La distance entre les spires du chargement C2a et du chargement C2b est de 100 mm, assurant ainsi une distance D’ bord à bord entre les spires des deux chargements C2a et C2b. Le nombre de spires est égal à 3 pour les chargements C2a et C2b . Dans la configuration de la , la longueur LC2 de l’hélice des chargements C2a et C2b ajoutée à celle de leurs relais d’amorçage R2a et R2b est égale à la longueur du chargement C1. La montre une vue des seuls deux chargements hélicoïdaux C2a et C2b et leur relais d’amorçage R2 de la . La montre un chargement C1 de grand diamètre DC1 = 400 mm et de longueur LC1 = 400 mm comportant deux chargements hélicoïdaux C2a et C2b concentriques de diamètre DHC2a = 120 mm et de diamètre DHC2b = 240 mm. Les chargements C2a et C2b sont de même section circulaire de diamètre DC2 = 20 mm, et de même longueur axiale LC2 = 285 mm (5 spires de pas de 50 mm + 35 mm de longueur axiale pour le raccord courbe au relais d’amorçage R2). L’axe des hélices des chargements C2a et C2b est coaxial à l’axe du chargement C1. La montre une vue des seuls chargements hélicoïdaux C2a et C2bet de leur relais d’amorçage R2 de la . Exemple 3 L’exemple 3 illustre le fonctionnement d’un assemblage de chargements explosifs selon le premier mode de réalisation. Le chargement C1 cylindrique (DC1 = 90 mm, LC1 = 100 mm) est en composition B2514 (contenant en pourcentage massique 14% de liant à base de polyuréthane, 22% de RDX,2 4% de perchlorate d’ammonium et 40% d’aluminium). Le diamètre critique de cette composition B2514 est d’environ 40 mm. L’assemblage comporte, de plus, 4 chargements C2 cylindriques (DC2 = 10 mm, LC2 = 100 mm) colinéaires à l’axe du chargement C1. Ces chargements C2 sont en composition ORA86 (contenant en pourcentage massique 14% de liant à base de polyuréthane et 86% HMX). Le diamètre critique et l’épaisseur IAD de cette composition ORA86 sont respectivement d’environ 4 mm et d’environ 32 mm (160 cartes d’acétate de cellulose). Chaque chargement C2 est couplé à un relais d’amorçage R2 (DR2 = 10 mm, LR2 = 16 mm) en composition Formex ® commercialisée par la société Eurenco. Ces chargements C2 insérés dans le chargement C1 sont disposés radialement avec un angle de 90° entre eux sur une couronne de 50 mm de diamètre. La montre une photographie d’une face de l’assemblage de chargements explosifs du présent exemple 3. On distingue sur cette photographie en gris clair le chargement explosifC1 et en blanc les 4 chargements explosifs C2. La puissance de détonation est mesurée par la surpression aérienne à une distance de 4 m de l’assemblage de chargements explosifs. La détonation en totalité de l’assemblage des chargements explosifsC1 et C2 conduit à une surpression aérienne d’environ 650 mbar à 4 m. L’amorçage en détonation d’un seul chargement explosif C2 conduit à une surpression aérienne mesurée de 160 mbar à 4 m. Dans les mêmes conditions, la mise en détonation de deux chargements explosifs C2 décalés d’un angle π conduit à une surpression aérienne mesurée à 4 m de 270 mbar. La mise en détonation de 3 chargements explosifs C2 conduit à une surpression aérienne mesurée à 4 m de 390 mbar. Assemblage monolithique de chargements explosifs et de leurs dispositifs d’amorçage associés, comprenant un premier chargement explosif cylindrique C1 en une composition M1, couplé à au moins un relais d’amorçage R1, ledit chargement explosif C1 incluant dans son volume au moins un autre chargement explosif C2 en une composition M2, chaque chargement explosif C2 étant couplé à un relais d’amorçage R2, assemblage dans lequel le diamètre critique Φ1 de la composition M1 du chargement explosif C1 est supérieur au diamètre critique Φ2 de la composition M2 du au moins un autre chargement explosif C2, et dans lequel chaque chargement explosif C2 et son relais d’amorçage R2 est disposé à une distance D de chaque relais d’amorçage R1, la distance D étant supérieure à l’épaisseur du nombre de cartes correspondant à un test IAD négatif de la composition du(des) relais d’amorçage R1, épaisseur qui est déterminée selon la norme NF T 70-502. Assemblage selon la revendication 1, dans lequel ledit au moins un autre chargement explosif C2 est cylindrique, a un axe de symétrie colinéaire à l’axe de symétrie du chargement explosif C1, et est désaxé radialement par rapport audit au moins un relais d’amorçage R1. Assemblage selon la revendication 1 ou la revendication 2, qui comprend plusieurs chargements cylindriques explosifs C2 disposés en couronne autour de l’axe de symétrie du chargement explosif C1. Assemblage selon la revendication 1, qui comprend n chargements cylindriques explosifs C2 disposés radialement sur une couronne avec un angle de 2π/n entre eux. Assemblage selon la revendication 1, dans lequel ledit au moins un autre chargement explosif C2 est parallélépipédique rectangle, et a un axe de symétrie colinéaire à l’axe de symétrie du chargement explosif C1. Assemblage selon la revendication 1, qui comprend n chargements explosifs hélicoïdaux C2 concentriques dont les hélices sont décalées radialement d’un angle 2π/n. Assemblage selon la revendication 5, qui comprend de 2 à 6chargements explosifs hélicoïdaux C2. Assemblage selon la revendication 6 ou la revendication 7, dans lequel le diamètre des différentes hélices est identique ou différent. Assemblage selon la revendication 1, dans lequel chaque chargement explosif C2 est hélicoïdal à surface circulaire ou carrée, l’axe de chaque hélice coïncidant avec l’axe de symétrie du chargement explosif C1, la distance entre les spires de chaque hélice étant supérieure à l’épaisseur du nombre de cartes correspondant à un test IAD négatif de la composition M2 de chaque chargement explosif C2, épaisseur qui est déterminée selon la norme NF T 70-502. Assemblage selon l’une quelconque des revendications 1 à 9, qui comprend plusieurs chargements explosifs C2 couplés à leur relais d’amorçage R2 et disposés entre eux à une distance d supérieure à l’épaisseur du nombre de cartes correspondant à un test IAD négatif de la composition M2 de chacun des chargements C2 et de celle de leur relais d’amorçage R2, épaisseur qui est déterminée selon la norme NF T 70-502. 11. Assemblage selon l’une quelconque des revendications 1 à 10, dans lequel ledit au moins un autre chargement explosif C2 comprend au moins un chargement cylindrique et au moins un chargement hélicoïdal. 12. Munition explosive contenant un assemblage de chargements explosifs selon l’une quelconque des revendications 1 à 11.