FR 3129607 A1 20230602 FR 2112593 A 20211126 Emulsion millimétrique bi-phasique La présente invention concerne un procédé de formation d’une dispersion biphasique, ledit procédé comprenant au moins les étapes suivantes : (a) disposer, dans un récipient intermédiaire, d’une dispersion intermédiaire contenant une phase huileuse, sous forme de particules (P) et une phase aqueuse continue suspensive vis-à-vis des particules (P), (b) conditionner la dispersion intermédiaire de l’étape (a) dans un récipient définitif, caractérisé en ce que le procédé comprend, simultanément à l’étape (b), l’ajout en phase aqueuse continue d’au moins une solution comprenant au moins une matière première apte à réduire la viscosité de la phase aqueuse continue telle qu’elle ne soit plus suspensive vis-à-vis des particules (P). Figure pour l’abrégé : néant Emulsion millimétrique bi-phasique La présente invention a pour objet un procédé de formation d’une dispersion bi-phasique dont une des phases est sous forme de gouttes macroscopiques, y compris lorsque ladite dispersion est au repos. Une "composition biphasique" (ou "composition biphase") désigne classiquement une composition constituée de deux phases liquides distinctes et non miscibles l’une avec l’autre, qui se distinguent des émulsions classiques par le fait que, au repos, les deux phases sont distinctes au lieu d’être émulsionnées l’une dans l’autre. Ainsi, les deux phases sont séparées au repos par une seule interface, alors que, dans les émulsions classiques, une des phases est dispersée dans l’autre sous forme d’une multitude de gouttelettes, et les interfaces sont donc multiples, et généralement stabilisées par des tensioactifs émulsionnants et/ou des polymères émulsionnants. Une composition biphasique doit être de qualité et de stabilité suffisantes pour permettre une application homogène des deux phases, mais telle qu’au repos, les deux phases se séparent rapidement et retrouvent leur état initial principalement en raison de phénomènes de coalescence des gouttes de phase dispersée entre elles, ce phénomène étant plus connu sous le terme de "déphasage" (ou démixage). Des compositions multiphases, en particulier biphases ou triphases, sont décrites par exemple dans les demandes FR 2 638 636, EP 1 064 926, EP 0 370 856 et EP 0 603 080. La fabrication de composition bi-phasique classique repose sur un procédé en deux étapes, à savoir : - Etape 1 : disposer, dans deux réceptacles intermédiaires indépendants, de deux phases liquides non-miscibles entre elles à température ambiante et pression atmosphérique, et - Etape 2 : injecter ces deux phases non-miscibles, de manière simultanée (via un double remplissage) ou séquentielle, dans un réceptacle définitif, généralement le packaging primaire vendu et utilisé/manipulé par l’utilisateur ou le consommateur final. Toutefois, ce type de procédé n’est pas adapté à la fabrication d’une composition biphasique sous forme de dispersion dont au moins une des phases est figurée par des gouttes macroscopiques, et dont la fabrication repose notamment sur un procédé microfluidique, tel que par exemple ceux décrits dans les demandes WO 2012/120043, WO 2017/046305, WO2018077977, FR3063893, PCT/EP2021/063596 et PCT/EP2021/ 063598. De tels procédés « microfluidique » sont particulièrement sensibles et de nombreux paramètres sont susceptibles d’altérer leurs robustesse et/ou la stabilité cinétique des dispersions obtenues. En particulier, la phase continue (ou deuxième phase) doit, au moins au niveau de l’étape d’émulsification, être suffisamment fluide et homogène pour permettre une bonne émulsification au niveau du conduit d’injection de la phase dispersée (ou première phase) dans la deuxième phase. Après formation des gouttes, la deuxième phase doit être suspensive vis-à-vis des gouttes pour : - prévenir/empêcher les contacts des gouttes entre elles, et donc leur agrégation, et l’adhésion des gouttes au packaging, et donc garantir une stabilité cinétique satisfaisante de la dispersion lors de son stockage dans un récipient intermédiaire en vue d’un conditionnement ultérieure dans un récipient définitif, généralement un packaging primaire; et ainsi - assurer un stockage stable pour permettre, lors du conditionnement de la dispersion, une répartition homogène, et donc un nombre identique, de(s) gouttes dans chaque récipient définitif. Ces deux conditions, de prime abord contradictoire, sont généralement satisfaites par la présence en deuxième phase d’au moins un agent gélifiant hydrophile pH-dépendant et/ou sensible aux électrolytes. De préférence, ces deux conditions sont satisfaites par la présence en deuxième phase d’au moins un agent gélifiant hydrophile pH-dépendant de type carbomère, par exemple ceux commercialisé par Lubrizol sous la dénomination Carbopol. L’effet gélifiant/suspensif des carbomères est activé par la “neutralisation” de la deuxième phase par l’ajout d’une solution d’augmentation de la viscosité dont le rôle est d’induire une augmentation de pH. Ainsi, avant formation de la dispersion, la deuxième phase est dotée d’un pH acide, pour garantir une fluidité de la deuxième phase compatible avec le procédé microfluidique. La gélification de la deuxième phase est réalisée dans un second temps, après formation de la dispersion, grâce à une étape d’injection de la solution d’augmentation de la viscosité de la deuxième phase dans le conduit de circulation ou à la sortie du conduit de circulation, en amont du récipient, comme décrit dans la demande WO2015055748. En d’autres termes, la solution d’augmentation de la viscosité de la deuxième phase est injectée après formation des gouttes de première phase dans la deuxième phase. De tels procédés « microfluidiques » sont donc particulièrement efficaces pour former des gouttes stables de taille parfaitement contrôlée, et présentant des propriétés optiques très satisfaisantes. Néanmoins, au vu du caractère suspensif de la deuxième phase requis pour assurer la stabilité cinétique de la dispersion entre sa fabrication et son conditionnement en récipient définitif, et comme indiqué précédemment, des procédés de fabrication de telles dispersions ne sont pas adaptés à la fabrication de compositions biphasiques. Une option visant à surmonter cet inconvénient consisterait, après récupération de la dispersion suspensive, à envisager une première étape de tamisage pour séparer les gouttes macroscopiques de la phase continue, puis, lors du conditionnement dans le récipient définitif, une deuxième étape indépendante de mélange desdites gouttes dans une phase continue non suspensive. Une telle option n’est toutefois pas souhaitable car l’étape de tamisage est propice à l’agrégation des gouttes entre elles et à leur déformation et/ou rupture. Qui plus est, cette option nécessiterait le recours à deux phases continues distinctes, la première ayant vocation à être jetée. Enfin, cette option rendrait difficile, voire impossible, une répartition homogène, et donc un nombre identique, de gouttes dans le récipient définitif. Un but de l’invention est donc de fournir un procédé de fabrication simple d’une composition biphasique sous forme de dispersion dont une des phases est sous forme de gouttes macroscopiques qui demeurent stables malgré la présence d’une phase aqueuse continue non suspensive. À cet effet, l’invention a pour objet un procédé de formation (ou de fabrication) d’une dispersion biphasique, ledit procédé comprenant au moins les étapes suivantes : (a) disposer, dans un récipient intermédiaire, d’une dispersion intermédiaire contenant une phase huileuse, sous forme de particules (P) et comprenant au moins un agent gélifiant lipophile, dispersée dans une phase aqueuse continue comprenant au moins un agent gélifiant hydrophile pH-dépendant et/ou sensible aux électrolytes et suspensive vis-à-vis des particules (P), la phase huileuse et la phase aqueuse étant non miscibles entre elles à température ambiante et à pression atmosphérique, (b) conditionner la dispersion intermédiaire de l’étape (a) dans un récipient définitif, caractérisé en ce que le procédé comprend, simultanément à l’étape (b), l’ajout en phase aqueuse continue d’au moins une solution comprenant au moins une matière première apte à réduire la viscosité de la phase aqueuse continue telle qu’elle ne soit plus suspensive vis-à-vis des particules (P). Au sens de la présente invention, la dispersion obtenue à l’issue de l’étape (a) et dotée d’une phase aqueuse continue suspensive à l’égard des particules (P) peut être indifféremment désignée par « dispersion intermédiaire ». Au sens de la présente invention, la dispersion obtenue à l’issue de l’étape (b) et dotée d’une phase aqueuse continue non suspensive à l’égard des particules (P) peut être indifféremment désignée par « dispersion définitive » ou « dispersion bi-phasique ». Ainsi, un procédé selon l’invention permet d’accéder à des dispersions biphasiques présentant un visuel inédit. En particulier, lorsque la dispersion selon l’invention est au repos, elle se présente sous la forme d’au moins deux couches superposées distinctes, la phase huileuse sous forme de gouttes macroscopiques (ou particules (P)) constituant la couche supérieure, et la phase aqueuse constituant la couche inférieure. Sous agitation, les gouttes de phase huileuse se mélangent dans la phase aqueuse pour former un produit homogène que l’on peut alors appliquer. Puis, au repos, les différentes phases se séparent progressivement et les gouttes se réunissent pour reformer la couche supérieure de phase huileuse, mais tout en demeurant sous forme de gouttes macroscopiques, que l’on peut facilement redisperser en agitant de nouveau le produit. Ainsi, une dispersion biphasique selon l’invention diffère des compositions biphasiques classiques par le fait que, au repos, les deux phases sont distinctes mais la phase huileuse demeure sous forme de gouttes macroscopiques. Les deux phases sont donc toujours séparées par une multitude d’interfaces, y compris au repos ; le nombre d’interface entre la phase continue et la phase dispersée demeure donc inchangé, que la dispersion soit à l’état de repos ou après agitation. Ainsi, dans une dispersion selon l’invention, le phénomène de "déphasage" (ou démixage) au repos est observé mais sans coalescence des gouttes de phase huileuse entre elles. L’effet visuel obtenu avec une dispersion biphasique selon l’invention est analogue à celui d’une boule à neige. En outre, l’aspect parfois inesthétique de la zone interfaciale entre la première phase et la deuxième phase rencontré avec des compositions bi-phasiques classiques n’est pas présent avec une dispersion selon l’invention. En outre, la présente invention permet d’incorporer dans les particules (P) des principes actifs liposolubles peu stables au contact d'une phase hydrophile, et cela sans préjudice pour la qualité et/ou la rapidité du processus de déphasage. Une dispersion biphasique selon l’invention permet également d’incorporer dans les particules (P) des principes actifs incompatibles avec d’autres actifs, éventuellement présents dans l’autre phase hydrophile. Une dispersion biphasique selon l’invention permet également d’incorporer, dans les particules (P), des principes actifs qui vont diffuser dans l’autre phase hydrophile. Il est alors possible d’ajuster la composition des particules (P) pour maitriser la diffusion souhaitée. La illustre une dispersion biphasique selon l’invention. Dans le cadre de la présente invention, une dispersion intermédiaire et/ou définitive peut être désignée indifféremment par le terme " émulsion". Par « immiscible » ou « non miscible » au sens de la présente invention, on entend désigner que la solubilité d’une première phase dans une deuxième phase est inférieure avantageusement à 5 % en masse. Les particules (P) d’une dispersion selon l’invention sont avantageusement sensiblement sphériques et présentent avantageusement une monodispersité apparente (i. e. qu’elles sont perçues à l’œil comme des sphères identiques en diamètre). Dans la suite de la présente description, les particules (P) peuvent être désignées indifféremment par les termes « gouttes », « gouttes macroscopiques » ou « gouttes (G1) ». Selon un mode de réalisation, une dispersion biphasique selon l’invention est d’autant plus avantageuse qu’elle ne comprend pas de tensioactif. Sauf indication contraire, dans tout ce qui suit, on considère qu’on se trouve à la température ambiante (par exemple T=25°C ± 2°C) et pression atmosphérique (760 mm de Hg, soit 1,013.10 5 Pa ou 1013 mbar). L’invention concerne également une composition, notamment cosmétique, comprenant une dispersion biphasique selon l’invention, de préférence en association avec un milieu physiologiquement acceptable. L’invention concerne encore un procédé non thérapeutique de traitement cosmétique d’une matière kératinique, notamment la peau et/ou les cheveux, et plus particulièrement la peau, comprenant une étape d’application sur ladite matière kératinique d’une dispersion biphasique ou d’une composition cosmétique selon l’invention. Dispersion Une dispersion selon l’invention comprend une phase huileuse sous forme de gouttes macroscopiques dispersée dans une phase aqueuse continue, la phase dispersée et la phase continue étant non miscibles entre elles à température ambiante et pression atmosphérique. Une dispersion selon l’invention présente l’avantage d’être stable (ou « cinétiquement stable »), notamment au cours du temps et pendant le transport. Par « stable », on entend notamment désigner, au sens de la présente invention, l’absence d’opacification de la phase aqueuse continue, l’absence d’agrégation des gouttes entre elles, et notamment l’absence de coalescence ou de mûrissement d’Oswald des gouttes entre elles, l’absence de fuite de matières de la phase dispersée vers la phase continue, ou inversement, et l’absence d’adhésion des gouttes aux parois internes des récipients. Pour des raisons évidentes, la stabilité au sens de la présente invention ne tient pas compte du paramètre « absence de crémage ou de sédimentation des gouttes de phase dispersée dans la phase continue ». Phase aqueuse continue Comme indiqué précédemment, une dispersion selon l’invention comprend une phase aqueuse continue liquide à température ambiante et pression atmosphérique, et dont le caractère suspensif vis-à-vis des particules (P) évolue au cours du procédé de fabrication. Ainsi, au sens de la présente invention, : - par « suspensif », on entend désigner la capacité de la phase aqueuse continue à suspendre les particules (P) sur une période de temps supérieure à 1 mois, de préférence supérieure à 3 mois, et mieux supérieure à 6 mois ; et - par « non suspensif », « pas suspensif » ou « plus suspensif », on entend désigner la capacité de la phase aqueuse continue à autoriser la séparation (ou crémage) entre lesdites particules (P) et la phase aqueuse continue sur une période de temps inférieure à 1 jours, en particulier inférieure à 1 heure, mieux inférieure à 30 minutes, et de préférence inférieure à 5 minutes. En d’autres termes, la phase aqueuse continue n'est pas solide à température ambiante et à pression ambiante. Selon un mode de réalisation, la phase aqueuse continue est translucide, voire transparente, et de préférence transparente. La propriété de transparence ou de translucidité est déterminée de la façon suivante : on coule la phase à tester dans un pot Volga 30 ml, on laisse la phase pendant 24h à température ambiante et on place en dessous une feuille blanche sur laquelle est tracée au feutre noir une croix d’environ 2 mm d'épaisseur. Si la croix est visible à l'œil nu à la lumière du jour à une distance d'observation de 40 cm, la phase est transparente ou translucide. Cet aspect transparent ou translucide est privilégié pour garantir le visuel différenciant conféré par les particules (P), voire (P’), et donc la présence d’un élément esthétique significatif. Une phase aqueuse selon l’invention comprend de l’eau et au moins un agent gélifiant hydrophile pH-dépendant et/ou sensible aux électrolytes. Outre l’eau distillée ou déionisée, une eau convenant à l’invention peut être aussi une eau de source naturelle ou une eau florale. Selon un mode de réalisation, le pourcentage massique d’eau de la phase aqueuse continue est d’au moins 30%, de préférence d’au moins 40%, en particulier d’au moins 50%, et mieux d’au moins 60%, notamment compris entre 70% et 98%, et préférentiellement compris entre 75% et 95%, par rapport à la masse totale de la phase aqueuse continue. Agent gélifiant hydrophile pH-dépendant et/ou sensible aux électrolytes La phase aqueuse continue comprend au moins un agent gélifiant hydrophile pH-dépendant et/ou sensible aux électrolytes. Comme indiqué précédemment, l’effet gélifiant/suspensif d’un agent gélifiant hydrophile pH-dépendant est activé par la “neutralisation” de la deuxième phase par l’ajout d’une solution d’augmentation de la viscosité dont le rôle est d’induire une augmentation de pH. L’effet gélifiant/suspensif d’un agent gélifiant hydrophile sensible aux électrolytes est activé par l’ajout en deuxième phase d’électrolytes, par exemple par ajout d’une solution comprenant des ions sodium ou potassium. De préférence, un agent gélifiant hydrophile pH-dépendant et/ou sensible aux électrolytes est choisi parmi les copolymères d’acide acrylique ou d’acide maléique et d’autres monomères, tels que l’acrylamide, les acrylates d’alkyle, les acrylates d’alkyle en C5-C8, les acrylates d’alkyle en C10-C30, les méthacrylates d’alkyle en C12-C22, les méthacrylates méthoxypolyéthylèneglycol, les acrylates d’hydroxyester, les acrylates crosspolymères, et leurs mélanges. De préférence, un agent gélifiant hydrophile pH-dépendant et/ou sensible aux électrolytes est un poly(acide acrylique) éventuellement réticulé (ou "carbomère"). Dans le cadre de l’invention, et sauf mention contraire, on entend par "carbomère", un homopolymère éventuellement réticulé, issu de la polymérisation de l’acide acrylique. Il s’agit donc d’un poly(acide acrylique) éventuellement réticulé. Parmi les carbomères de l’invention, on peut citer ceux commercialisés sous les noms Tego ® Carbomer 340FD de Evonik, Carbopol ® 981 de Lubrizol, Carbopol ETD 2050 de Lubrizol, ou encore Carbopol Ultrez 10 de Lubrizol. Les carbomères ont d'autres dénominations : acides polyacryliques, polymères carboxyvinyliques ou carboxy polyéthylènes. De préférence, une dispersion intermédiaire et/ou définitive selon l’invention peut comprendre de 0,01% à 5% en poids, de préférence de 0,05% à 2%, et préférentiellement de 0,10% à 0,5%, d’agent(s) gélifiant(s) hydrophile(s) pH-dépendant(s) et/ou sensible(s) aux électrolytes, notamment de carbomère(s), par rapport au poids de la phase aqueuse continue de la dispersion intermédiaire et/ou définitive selon l’invention. Bien entendu, l’homme du métier veillera à ajuster la nature et/ou les teneurs en agent(s) gélifiant(s) hydrophile(s) pH-dépendant(s) et/ou sensible aux électrolytes de manière à garantir le bon fonctionnement du procédé de fabrication, en particulier à assurer le caractère suspensif vis-à-vis des particules (P) de la dispersion intermédiaire. Ces ajustements relèvent des connaissances générales de l’homme du métier. Phase huileuse dispersée Une phase huileuse (ou phase grasse) selon l’invention comprend au moins une huile et au moins un agent gélifiant lipophile. Huiles La phase huileuse peut comprendre au moins une huile, de préférence dans laquelle le polymère cationique tel que décrit ci-après (lorsque présent) est soluble. On entend par « huile » un corps gras liquide à la température ambiante. Comme huiles utilisables dans une dispersion de l’invention, on peut citer par exemple : - les huiles hydrocarbonées d'origine végétale, telles que l'huile de jojoba hydrogénée, l'huile de tournesol hydrogénée, l'huile de ricin hydrogénée, l'huile de coprah hydrogénée ; - les huiles hydrocarbonées d'origine animale, telles que le perhydrosqualène et le squalane ; - les esters et les éthers de synthèse, notamment d'acides gras, comme les huiles de formules R1COOR2 et R1OR2 dans laquelle R1 représente le reste d’un acide gras en C8 à C29, et R2 représente une chaîne hydrocarbonée, ramifiée ou non, en C3 à C30, comme par exemple l’huile de Purcellin, l'isononanoate d'isononyle, le néopentanoate d’isodécyle, le myristate d’isopropyle, le palmitate d’éthyl-2-hexyle, le stéarate d’octyl-2-dodécyle, l’érucate d’octyl-2-dodécyle, l’isostéarate d’isostéaryle ; les esters hydroxylés comme l’isostéaryl lactate, l’octylhydroxystéarate, l’hydroxystéarate d’octyldodécyle, le diisostéaryl-malate, le citrate de triisocétyle, les heptanoates, octanoates, décanoates d'alcools gras ; les esters de polyol, comme le dioctanoate de propylène glycol, le diheptanoate de néopentylglycol et le diisononanoate de diéthylèneglycol ; et les esters du pentaérythritol comme le tétrabéhénate de pentaérythrityle (DUB PTB) ou le tétraisostéarate de pentaérythrityle (Prisorine 3631) ; - les hydrocarbures linéaires ou ramifiés, d’origine minérale ou synthétique, tels que les huiles de paraffine, volatiles ou non, et leurs dérivés, la vaseline, les polydécènes, le polyisobutène hydrogéné tel que l’huile de Parléam ; - les huiles de silicone, comme par exemple les polyméthylsiloxanes (PDMS) volatiles ou non à chaine siliconée linéaire ou cyclique, liquides ou pâteux à température ambiante, notamment les cyclopolydiméthylsiloxanes (cyclométhicones) telles que la cyclohexasiloxane et la cyclopentasiloxane ; les polydiméthylsiloxanes (ou diméthicones) comportant des groupements alkyle, alcoxy ou phényle, pendant ou en bout de chaine siliconée, groupements ayant de 2 à 24 atomes de carbone ; les silicones phénylées comme les phényltriméthicones, les phényldiméthicones, les phényltriméthylsiloxydiphényl-siloxanes, les diphényl-diméthicones, les diphénylméthyldiphényl trisiloxanes, les 2-phényléthyltriméthyl-siloxysilicates, et les polyméthylphénylsiloxanes ; - les alcools gras ayant de 8 à 26 atomes de carbone, comme l’alcool cétylique, l’alcool stéarylique et leur mélange (alcool cétylstéarylique), ou encore l’octyldodécanol ; - les huiles fluorées partiellement hydrocarbonées et/ou siliconées comme celles décrites dans le document JP-A-2-295912 ; - et leurs mélanges. Selon un mode de réalisation préféré, l’huile est choisie dans le groupe constitué de l’isononanoate d’isononyle, de la diméthicone, de l’isohexadécane, du polydiméthylsiloxane, de l’octyldodécanol, du néopentanoate d’isodécyle et de leurs mélanges. Avantageusement, une dispersion selon l’invention comprend au moins une huile non volatile hydrocarbonée contenant plus de 90%, de préférence plus de 95%, d’acides gras de longueur de chaînes supérieure ou égale à 18 atomes de carbone, de préférence supérieure ou égale à 20 atomes de carbone, en particulier comprise entre C18 et C36, de préférence entre C20 et C28, et mieux entre C20 et C22 (huile H1). Par « non volatile », on entend une huile dont la pression de vapeur à température ambiante et pression atmosphérique, est non nulle et inférieure à 0,02 mm de Hg (2,66 Pa) et mieux inférieure à 10-3 mm de Hg (0,13 Pa). Ainsi, à titre d’huiles H1, on peut citer l’huile de jojoba, l’huile de lin, l’huile de Perilla, l’huile de Inca Inchi, l’huile de rose musquée, l’huile de colza, l’huile de chanvre, l’huile d’amande douce, l’huile de maïs, l’huile d’abricot, l’huile de ricin, l’huile de Meadowfoam (INCI : Limnanthes Alba (Meadowfoam) Seed Oil) et leurs mélanges, de préférence l’huile de jojoba et/ou l’huile de Meadowfoam, et mieux l’huile de Meadowfoam. Selon un autre mode de réalisation préféré, la phase grasse ne comprend pas d’huile de silicone, et de préférence ne comprend pas de polydiméthylsiloxane (PDMS). La phase huileuse comprend avantageusement de l’huile de meadowfoam (eg 20% en poids par rapport au poids de la phase huileuse). En effet, la présence de cette huile, lorsque couplée à l’Estogel M (via EMC30), augmente la résistance mécanique des particules (P) ce qui est particulièrement utile dans le cas d’une composition bi-phasique où les particules (P) subissent des contraintes bien plus importantes que dans une composition classique, cad où la viscosité de la phase aqueuse continue est ajustée pour suspendre lesdites particules (P) de manière stable. L’homme du métier saura ajuster la nature et/ou la teneur en huile(s), notamment pour assurer une stabilité cinétique satisfaisante de la dispersion selon l’invention et conserver les effets techniques avantageux précités. Selon un mode de réalisation, une dispersion selon l’invention comprend entre 0,1 % et 99,99 %, en particulier entre 1% et 99%, de préférence entre 20% et 90%, et en particulier entre 30% et 60%, en poids d’huile(s) par rapport au poids total de la phase huileuse la/les comprenant. Agent gélifiant lipophile Un agent gélifiant lipophile peut être choisi parmi les agents gélifiants organiques ou minéraux, polymériques ou moléculaires ; les corps gras solides à température et pression ambiante, notamment choisis parmi les cires, les corps gras pâteux, les beurres ; et leurs mélanges. De tels agents gélifiant lipophiles sont notamment décrits dans WO2019002308. Parmi les gélifiants lipophiles pouvant être utilisés dans la présente invention, on peut encore citer les esters de dextrine et d’acide gras, tels que les palmitates de dextrine. Parmi les esters de dextrine et d’acide(s) gras, on peut par exemple citer les palmitates de dextrine, les myristates de dextrine, les palmitates/éthylhexanoates de dextrine et leurs mélanges. On peut notamment citer les esters de dextrine et d’acide(s) gras commercialisés sous les dénominations Rheopearl® KL2 (nom INCI : dextrin palmitate), Rheopearl® TT2 (nom INCI : dextrin palmitate ethylhexanoate), et Rheopearl® MKL2 (nom INCI : dextrin myristate) par la société Miyoshi Europe, également le dextrin palmitate commercialisé par The Innovation Company. Parmi les agents gélifiants polymériques, on peut citer le THIXCIN® R de Elementis Specialties (INCI : Trihydroxystearin), l’OILKEMIA™ 5S polymer de la société Lubrizol (INCI : Caprylic/Capric Triglyceride (and) Polyurethane-79) ou l’Estogel M de PolymerExpert (INCI: CASTOR OIL / IPDI COPOLYMER & CAPRYLIC / CAPRIC TRIGLYCERIDE). Parmi les cires et les beurres, on peut citer plus particulièrement les triglycérides en C10-C18 (nom INCI : C10-18 Triglycerides) comportant à la température de 25°C et à pression atmosphérique (760 mm Hg) une fraction liquide et une fraction solide, le beurre de karité, le beurre de Karité Nilotica ( Butyrospermum parkii ), le beurre de Galam, ( Butyrospermum parkii ), le beurre ou graisse de Bornéo ou tengkawang tallow) ( Shorea stenoptera ), beurre de Shorea, beurre d'Illipé , beurre de Madhuca ou Bassia Madhuca longifolia, beurre de mowrah ( Madhuca Latifolia ), beurre de Katiau ( Madhuca mottleyana ), le beurre de Phulwara ( M. butyracea ), le beurre de mangue ( Mangifera indica ), le beurre de Murumuru ( Astrocatyum murumuru ), le beurre de Kokum ( Garcinia Indica ), le beurre d'Ucuuba ( Virola sebifera ), le beurre de Tucuma, le beurre de Painya (Kpangnan) ( Pentadesma butyracea ), le beurre de café ( Coffea arabica ), le beurre d'abricot ( Prunus Armeniaca ), le beurre de Macadamia ( Macadamia Temifolia ), le beurre de pépin de raisin ( Vitis vinifera ), le beurre d'avocat ( Persea gratissima ), le beurre d'olives ( Olea europaea ), le beurre d'amande douce ( Prunus amygdalus dulcis ), le beurre de cacao ( Theobroma cacao ) et le beurre de tournesol, le beurre sous le nom INCI Astrocaryum Murumuru Seed Butter, le beurre sous le nom INCI Theobroma Grandiflorum Seed Butter, et le beurre sous le nom INCI Irvingia Gabonensis Kernel Butter, les esters de jojoba (mélange de cire et d'huile de jojoba hydrogénée)(nom INCI : Jojoba esters) et les esters éthyliques de beurre de karité (nom INCI : Shea butter ethyl esters), et leurs mélanges. Selon un mode de réalisation particulier, la phase huileuse ne comprend pas de gel d’élastomère comprenant au moins une diméthicone, notamment tel que commercialisé par NuSil Technology sous la dénomination CareSil™ CXG-1104 (INCI : Dimethicone (and) Dimethicone/Vinyl Dimethicone Crosspolymer). De préférence, l’agent gélifiant lipophile est choisi parmi les palmitates de dextrine, l’Estogel M de PolymerExpert (INCI : CASTOR OIL / IPDI COPOLYMER & CAPRYLIC / CAPRIC TRIGLYCERIDE), l’OILKEMIA™ 5S polymer de la société Lubrizol (INCI : Caprylic/Capric Triglyceride (and) Polyurethane-79), et leur mélange. Avantageusement, un agent gélifiant lipophile est un agent gélifiant thermosensible, à savoir qui réagit à la chaleur, et notamment est un agent gélifiant solide à température ambiante et liquide à une température supérieure à 40°C, de préférence supérieure à 50°C. Avantageusement, un agent gélifiant lipophile est un agent gélifiant thixotrope ou apte à conférer à la phase qui le comprend un comportement thixotrope. Un tel agent gélifiant thixotrope est notamment choisi parmi les silices pyrogénées éventuellement traitées hydrophobes, décrites précédemment. Selon l’invention, une dispersion intermédiaire et/ou définitive selon l’invention peut comprendre de 0,01% à 99,90%, en particulier de 0,05% à 90%, de préférence de 0,1% à 70%, en particulier de 0,25% à 50%, mieux de 0,5% à 40%, en particulier de 1% à 30%, et préférentiellement de 2,5% à 20%, en poids d’agent(s) gélifiant(s) lipophile(s) par rapport au poids total de la phase huileuse dispersée. Au vu de ce qui précède, la phase huileuse dispersée possède de préférence une densité inférieure à celle de la phase aqueuse continue. Bien entendu, l’homme du métier veillera à ajuster les paramètres du procédé de fabrication pour garantir son bon fonctionnement, notamment de manière à assurer la mise en œuvre de phases dotées d’une fluidité adaptée atteignable notamment par une élévation de température desdites phases. Ces ajustements relèvent des connaissances générales de l’homme du métier. Particules (P) Comme décrit précédemment, la phase huileuse dispersée est sous forme de gouttes macroscopiques, c’est-à-dire visibles à l’œil nu. Ainsi, dans une dispersion intermédiaire et/ou définitive selon l’invention, les phases la constituant y forment un mélange macroscopiquement inhomogène, y compris lorsque la dispersion est au repos. Par « macroscopique » au sens de la présente invention, on entend désigner des particules (P) dotées d’un diamètre (ou taille) supérieur ou égal à 100 μm. Selon un mode de réalisation préféré : - les gouttes possédant un diamètre supérieur ou égal à 100 μm, de préférence supérieur ou égal à 150 μm, mieux supérieur ou égal à 200 μm, en particulier supérieur ou égal à 250 μm, de préférence supérieur ou égal à 300 μm, en particulier supérieur ou égal à 400 μm et mieux supérieur ou égal à 500 μm, représentent un volume supérieur ou égal à 60%, voire supérieur ou égal à 70%, de préférence supérieur ou égal à 80%, et mieux supérieur ou égal à 90 % du volume total de la phase dispersée ; et/ou - au moins 60%, voire au moins 70%, de préférence au moins 80%, et mieux au moins 90 %, des gouttes possèdent un diamètre supérieur ou égal à 100 μm, de préférence supérieur ou égal à 150 μm, mieux supérieur ou égal à 200 μm, en particulier supérieur ou égal à 250 μm, de préférence supérieur ou égal à 300 μm, en particulier supérieur ou égal à 400 μm et mieux supérieur ou égal à 500 μm. Selon une première variante, les particules (P) sont translucides, voire transparentes. Selon une autre variante préférée, les particules (P) sont colorées. Les particules (P) ne sont pas en métal, en verre ou en céramique. Les particules (P) peuvent être monophasiques ou multiphasiques. Les particules (P) peuvent être figurées par : - des sphères (ou particules pleines ou matricielles) ; - des capsules (ou particules de type « cœur/écorce » ou « core/shell »), de préférence comprenant un cœur liquide ou au moins en partie gélifié ou au moins en partie thixotrope ; et - leur mélange. Selon un mode de réalisation, une particule (P) selon l’invention est une particule pleine (ou monophasique). Selon un autre mode de réalisation, une particule (P) selon l’invention est une capsule. Une sphère ou le cœur d’une capsule selon l’invention peut être monophasique et/ou comprendre une goutte intermédiaire d’une phase intermédiaire, ladite goutte intermédiaire comprenant au moins une goutte interne d’une phase interne. La phase intermédiaire est par exemple réalisée à base d’une solution non miscible avec la phase interne à température ambiante et pression atmosphérique. A titre illustratif, lorsque la phase intermédiaire est huileuse, la phase interne est aqueuse. Ainsi, une dispersion selon l’invention peut-être : - une dispersion simple de type directe (i.e. de type huile-dans-eau); ou - une dispersion multiple, notamment double, et en particulier de type eau-dans-huile-dans-eau ou huile-dans-huile-dans-eau. Avantageusement, la phase intermédiaire comprend au moins un agent gélifiant lipophile, notamment tel que défini ci-dessus, pour à améliorer la suspension de la/des goutte(s) interne(s) disposée(s) dans la goutte intermédiaire selon ce mode de réalisation et ainsi prévenir/éviter les phénomènes de crémage ou de sédimentation de la/des goutte(s) interne(s) disposée(s) dans la goutte intermédiaire. Selon un mode de réalisation, l les capsules comprennent une enveloppe gélifiée ou une écorce encapsulant totalement ledit cœur, de préférence une écorce comprenant au moins un polyélectroyte gélifié, au moins un polymère, ou dérivant d’une réaction de coacervation complexe entre au moins un polymère anionique, de préférence hydrophile, et au moins un polymère cationique, de préférence lipophile. En outre, les particules (P) présentent avantageusement une monodispersité apparente (i. e. qu’elles sont perçues à l’œil comme des sphères identiques en diamètre). Les gouttes sont avantageusement sensiblement sphériques. De préférence, les dispersions de l’invention sont constituées d’une population de gouttes monodispersées, notamment telles qu’elles possèdent un coefficient de variation Cv inférieur à 10%, voire inférieur à 3%, notamment pour un diamètre moyen compris de 100 µm à 3 000 µm, en particulier de 500 µm à 2 000 µm. Dans le cadre de la présente description, on entend par "gouttes monodispersées" le fait que la population de gouttes de la dispersion selon l’invention possède une distribution de taille uniforme. Des gouttes monodispersées présentent une bonne monodispersité. A l’inverse, des gouttes présentant une mauvaise monodispersité sont dites "polydispersées". Selon un mode, le diamètre moyen des gouttes est par exemple mesuré par analyse d’une photographie d’un lot constitué de N gouttes, par un logiciel de traitement d’image (Image J). Typiquement, selon cette méthode, le diamètre est mesuré en pixel, puis rapporté en µm, en fonction de la dimension du récipient contenant les gouttes de la dispersion. De préférence, la valeur de N est choisie supérieure ou égale à 30, de sorte que cette analyse reflète de manière statistiquement significative la distribution de diamètres des gouttes de ladite émulsion. N est avantageusement supérieure ou égale à 100, notamment dans le cas où la dispersion est polydispersée. On mesure le diamètre Di de chaque goutte, puis on obtient le diamètre moyen en calculant la moyenne arithmétique de ces valeurs : A partir de ces valeurs D i , on peut également obtenir l’écart-type σ des diamètres des gouttes de la dispersion : L'écart-type σ d’une dispersion reflète la répartition des diamètres D i des gouttes de la dispersion autour du diamètre moyen . En connaissant le diamètre moyen et l'écart-type σ d’une dispersion, on peut déterminer que l’on trouve 95,4% de la population de gouttes dans l’intervalle de diamètres et que l’on trouve 68,2% de la population dans l’intervalle . Pour caractériser la monodispersité de la dispersion selon ce mode de l’invention, on peut calculer le coefficient de variation : Ce paramètre reflète la répartition des diamètres des gouttes en fonction du diamètre moyen de celles-ci. Le coefficient de variation Cv des diamètres des gouttes selon ce mode de l’invention est inférieur à 10%, de préférence inférieur à 5%, voire inférieur à 3%. Alternativement, la monodispersité peut être mise en évidence en plaçant un échantillon de dispersion dans un flacon à section circulaire constante. Une agitation douce par rotation de un quart de tour sur une demi-seconde autour de l’axe de symétrie traversant le flacon, suivie d’un repos d’une demi-seconde est effectuée, avant de répéter l’opération en sens inverse, et ce quatre fois de suite. Les gouttes de la phase dispersée s’organisent sous une forme cristalline lorsqu’elles sont monodispersées. Ainsi, elles présentent un empilement suivant un motif se répétant suivant dans les trois dimensions. Il est alors possible d’observer, un empilement régulier qui indique une bonne monodispersité, un empilement irrégulier traduisant la polydispersité de la dispersion. Pour obtenir des gouttes monodisperses, on peut également mettre en œuvre la technique de la microfluidique (Utada et al. MRS Bulletin 32, 702-708 (2007) ; Cramer et al. Chem. Eng. Sci. 59, 15, 3045-3058 (2004)), et plus particulièrement des dispositifs microfluidiques de type co-flow (les fluides vont dans la même direction) ou flow-focusing (les fluides vont dans des directions différentes, et typiquement dans des sens opposés). Selon un mode de réalisation particulier, une dispersion selon l’invention comprend en outre une troisième phase, aqueuse et/ou huileuse, sous forme de particules (P’), différentes des particules (P), dispersée dans la phase aqueuse continue, et de préférence comprenant une densité inférieure (mais différente de la densité des particules (P)), identique ou supérieure à celle de la phase aqueuse continue. Ce mode de réalisation autorise la présence, dans une même dispersion, de matières premières lipophiles, en particulier principes actifs, incompatibles entre eux ou aptes à réagir au moment de l’application sur la surface à traiter. Ce mode de réalisation autorise en outre des visuels inédits. Selon une première variante où les particules (P’) ont une densité identique à celle de la phase aqueuse continue, lorsque la dispersion selon l’invention est au repos, elle se présente sous la forme d’au moins deux couches superposées distinctes, la phase huileuse sous forme de particules (P) constituant la couche supérieure, et la phase aqueuse constituant la couche inférieure comprenant en outre des particules (P’) suspendues. Selon une deuxième variante où les particules (P’) ont une densité supérieure à celle de la phase aqueuse continue, lorsque la dispersion selon l’invention est au repos, elle se présente sous la forme d’au moins trois couches superposées distinctes, la phase huileuse sous forme de particules (P) constituant la couche supérieure, la phase aqueuse constituant la couche intermédiaire et la phase sous forme de particules (P’) constituant la couche inférieure. Les particules (P’) peuvent notamment être choisies parmi des sphères, des capsules, des particules réfléchissantes, en particulier des paillettes, notamment telles que définies dans FR3082731, et leurs mélanges. De préférence, une dispersion selon l’invention, en particulier une dispersion définitive, comprend entre 1% et 40%, de préférence entre 2% et 25%, préférentiellement entre 3% et 15%, et en particulier entre 4% et 10%, en poids de particules (P) par rapport au poids total de la dispersion intermédiaire et/ou définitive. Selon un mode de réalisation particulier : - la phase aqueuse continue peut se présenter sous la forme d’une émulsion directe, la taille des gouttes (G2) étant de préférence inférieure à la taille des gouttes (G1) ; et/ou - la phase huileuse dispersée, voire la phase intermédiaire et/ou la phase interne dans le cas d’une dispersion multiple (ou capsule complexe) telle que définie ci-dessous, peu(ven)t se présenter sous la forme d’une émulsion respectivement sous forme de gouttes (G3) et/ou (G4), la taille des gouttes (G3) et/ou (G4) étant nécessairement inférieure à la taille des gouttes (G1). Les gouttes (G2) et/ou (G3) et/ou (G4) sont de préférence microscopiques, c’est-à-dire non visibles à l’œil nu et notamment d’une taille inférieure à 100 µm, de préférence inférieure à 20 µm, et mieux inférieure à 10 µm. Préférentiellement, la taille des gouttes (G2) et/ou (G3) et/ou (G4) est comprise entre 0,1 µm et 90 µm, de préférence entre 0,25 µm et 75 µm, en particulier entre 0,5 µm et 50 µm, et de préférence entre 1 µm et 20 µm. Optionnellement, les gouttes (G2) et/ou (G3) et/ou (G4) comprennent une écorce formée d’au moins un polymère anionique, en particulier un carbomère, et d’au moins un polymère cationique, en particulier une amodiméthicone, tels que définis ci-dessous. En d’autres termes, les gouttes (G2) et/ou (G3) et/ou (G4) sont différentes et indépendantes des gouttes (G1). Ces gouttes (G2) et/ou (G3) et/ou (G4), de taille réduite, autorise la mise en œuvre d’ingrédients pas ou peu compatibles entre eux lorsque présents au sein d’une même phase et/ou permettent d’avoir un effet sur la texture. En effet, une dispersion selon l’invention comprenant de telles gouttes (G2) et/ou (G3) et/ou (G4) finement dispersées présente des qualités d’onctuosité améliorées. Ecorce des gouttes Selon un premier mode de réalisation, les gouttes d’une dispersion selon l’invention sont dénuées d’écorce, en particulier de membrane polymérique ou formée par polymérisation interfaciale. En particulier, les gouttes d’une dispersion selon l’invention ne sont pas stabilisées à l’aide d’une membrane de coacervat (type polymère anionique (carbomère)/polymère cationique (amodiméthicone)). En d’autres termes, le contact entre la phase continue et la phase dispersée est direct. Selon un autre mode de réalisation, les gouttes de la phase dispersée comprennent en outre une écorce. Cette écorce peut être telle que définie dans WO2015166454. Selon une première variante, l’écorce encapsulant totalement le cœur est typiquement à base d’au moins un polyélectrolyte gélifié et/ou au moins un polymère, de préférence thermosensible, par exemple l’agar-agar. Selon une autre variante préférée, les gouttes selon l’invention sont entourées d’une écorce comprenant au moins un polymère anionique et au moins un polymère cationique, en particulier d’une écorce dérivant d’une réaction de coacervation complexe entre au moins un polymère anionique, de préférence hydrophile, et au moins un polymère cationique, de préférence lipophile. Selon l’invention, les gouttes obtenues peuvent présenter une écorce très fine, notamment d’épaisseur inférieure à 1% du diamètre des gouttes. L’épaisseur de l’écorce est ainsi de préférence inférieure à 1 µm et est donc trop faible pour être mesurée par des méthodes optiques. Selon un mode de réalisation, l’épaisseur de l’écorce des gouttes est inférieure à 1 000 nm, notamment comprise de 1 à 500 nm, de préférence inférieure à 100 nm, avantageusement inférieure à 50 nm, préférentiellement inférieure à 10 nm. La mesure de l’épaisseur de l’écorce des gouttes de l’invention peut être effectuée par la méthode de diffusion de neutrons aux petits angles (Small-Angle X-ray Scattering), telle que mise en œuvre dans Sato et al. J. Chem. Phys. 111, 1393-1401 (2007). Pour cela, les gouttes sont produites en utilisant de l’eau deutérée, puis sont lavées trois fois avec une huile deutérée, comme par exemple une huile deutérée de type hydrocarboné (octane, dodécane, hexadécane). Après lavage, les gouttes sont ensuite transférées dans la cellule de Neutrons afin de déterminer le spectre I(q) ; q étant le vecteur d’onde. A partir de ce spectre, on applique les traitements analytiques classiques (REF) afin de déterminer l’épaisseur de l’écorce hydrogénée (non deutérée). Selon un mode de réalisation, l’écorce entourant les gouttes de la phase dispersée est rigidifiée, ce qui confère notamment une bonne résistance aux gouttes et diminue, voire empêche, leur coalescence. Cette écorce est typiquement formée par coacervation, c’est-à-dire par précipitation de polymères chargés de charges opposées. Au sein d’un coacervat, les liaisons liant les polymères chargés entre eux sont de type ionique, et sont généralement plus fortes que des liaisons présentes au sein d’une membrane de type tensioactif. L’écorce est formée par coacervation d’au moins deux polymères chargés de polarité opposée (ou polyélectrolyte) et de préférence en présence d’un premier polymère précurseur du coacervat, de type cationique, et d’un deuxième polymère précurseur du coacervat, différent du premier polymère, de type anionique. Ces deux polymères jouent le rôle d’agents de rigidification de la membrane. La formation du coacervat entre ces deux polymères peut être provoquée par une modification des conditions du milieu réactionnel (température, pH, concentration en réactifs, etc.). La réaction de coacervation résulte de la neutralisation de ces deux polymères chargés de polarités opposées et permet la formation d’une structure membranaire par interactions électrostatiques entre le polymère anionique et le polymère cationique. La membrane ainsi formée autour de chaque goutte forme typiquement une écorce qui encapsule totalement le cœur de la goutte, et isole ainsi le cœur de la goutte de la phase aqueuse continue. Les polymères anioniques et cationiques sont notamment différents des huiles décrites précédemment décrits ci-dessus. En revanche, le polymère anionique peut être identique à l’agent gélifiant hydrophile pH-dépendant et/ou sensible aux électrolytes décrit précédemment, notamment lorsque ce dernier est un carbomère. Polymère anionique Dans le cadre de la présente description, on entend par "polymère de type anionique" ou « polymère anionique » un polymère comportant des fonctions chimiques de type anionique. On peut aussi parler de polyélectrolyte anionique. Par "fonction chimique de type anionique", on entend une fonction chimique AH capable de céder un proton pour donner une fonction A - . Selon les conditions du milieu dans lequel il se trouve, le polymère de type anionique comporte donc des fonctions chimiques sous forme AH, ou bien sous forme de sa base conjuguée A - . Comme exemple de fonctions chimiques de type anionique, on peut citer les fonctions acide carboxylique –COOH, éventuellement présentes sous forme d’anion carboxylate –COO - . Comme exemple de polymère de type anionique, on peut citer tout polymère formé par la polymérisation de monomères dont au moins une partie porte des fonctions chimiques de type anionique, tel que des fonctions acide carboxylique. De tels monomères sont par exemple l’acide acrylique, l’acide maléique, ou tout monomère éthyléniquement insaturé comportant au moins une fonction acide carboxylique. Il peut par exemple s’agir de polymère anionique comprenant des unités monomères comportant au moins une fonction chimique de type acide carboxylique. De préférence, le polymère anionique est hydrophile, c'est-à-dire soluble ou dispersible dans l'eau. Parmi les exemples de polymère de type anionique appropriés à la mise en œuvre de l’invention, on peut citer les copolymères d’acide acrylique ou d’acide maléique et d’autres monomères, tels que l’acrylamide, les acrylates d’alkyle, les acrylates d’alkyle en C 5 -C 8 , les acrylates d’alkyle en C 10 -C 30 , les méthacrylates d’alkyle en C 12 -C 22 , les méthacrylates méthoxypolyéthylèneglycol, les acrylates d’hydroxyester, les acrylates crosspolymères, et leurs mélanges. Selon l’invention, un polymère de type anionique est de préférence un carbomère tel que décrit précédemment. Ce polymère peut également être un copolymère réticulé acrylates/C 10 - 30 alkyl acrylate (nom INCI : acrylates/C 10 - 30 alkyl acrylate Crosspolymer). Selon un mode de réalisation, l'écorce des gouttes comprend au moins un polymère anionique, tel que par exemple un carbomère tel que décrit précédemment. Une dispersion selon l’invention peut comprendre de 0,01% à 5% en poids, de préférence de 0,05% à 2%, et préférentiellement de 0,10% à 0,5%, de polymère(s) anionique(s), notamment de carbomère(s), par rapport au poids de la phase le(s) comprenant, voire par rapport au poids total de la dispersion. Selon l’invention, les dispersions selon l’invention peuvent comprendre un carbomère et un copolymère réticulé acrylates/C 10 - 30 alkyl acrylate, notamment tel que décrit dans WO2017046305. Selon l’invention, la dispersion de l’invention peut comprendre de 0,1% à 10% en poids, de préférence de 0,5% à 8% en poids, et préférentiellement de 1% à 3% en poids de polymère(s) réticulé(s) ou copolymère(s) réticulé(s) par rapport au poids de la phase le(s) comprenant, voire par rapport au poids total de la dispersion. Selon l’invention, les dispersions selon l’invention peuvent comprendre un carbomère et un copolymère réticulé Carbopol ® Aqua SF1 (nom INCI = Acrylates copolymer). Polymère cationique Dans le cadre de la présente demande, et sauf mention contraire, on entend par "polymère de type cationique" ou « polymère cationique » un polymère comportant des fonctions chimiques de type cationique. On peut aussi parler de polyélectrolyte cationique. De préférence, le polymère cationique est lipophile ou liposoluble. Dans le cadre de la présente demande, et sauf mention contraire, par "fonction chimique de type cationique", on entend une fonction chimique B capable de capter un proton pour donner une fonction BH + . Selon les conditions du milieu dans lequel il se trouve, le polymère de type cationique comporte donc des fonctions chimiques sous forme B, ou bien sous forme BH + , son acide conjugué. Comme exemple de fonctions chimiques de type cationique, on peut citer les fonctions amine primaire, secondaire et tertiaire, éventuellement présentes sous forme de cations ammoniums. Comme exemple de polymère de type cationique, on peut citer tout polymère formé par la polymérisation de monomères dont au moins une partie porte des fonctions chimiques de type cationique, tel que des fonctions amine primaire, secondaire ou tertiaire. De tels monomères sont par exemple l’aziridine, ou tout monomère éthyléniquement insaturé comportant au moins une fonction amine primaire, secondaire ou tertiaire. Parmi les exemples de polymères cationiques appropriés à la mise en œuvre de l’invention, on peut citer l’amodiméthicone, dérivé d’un polymère silicone (polydiméthylsiloxane, aussi appelé diméthicone), modifié par des fonctions amine primaire et amine secondaire. On peut également citer des dérivés de l’amodiméthicone, comme par exemple des copolymères de l’amodiméthicone, l’aminopropyl diméthicone, et plus généralement des polymères silicones linéaires ou ramifiés comportant des fonctions amines. On peut citer le copolymère de bis-isobutyl PEG-14/amodiméthicone, le Bis (C13-15 Alkoxy) PG-Amodimethicone, le Bis-Cetearyl Amodimethicone et le bis-hydroxy/méthoxy amodiméthicone. On peut également citer les polymères de type polysaccharide comprenant des fonctions amine, tel que le chitosan ou les dérivés de gomme guar (chlorure d’hydroxypropyltrimonium guar). On peut également citer les polymères de type polypeptide comprenant des fonctions amine, tel que la polylysine. On peut également citer les polymères de type polyéthylèneimine comprenant des fonctions amine, tel que la polyéthylèneimine linéaire ou branchée. Selon un mode de réalisation, le polymère cationique est un polymère silicone modifié par une fonction amine primaire, secondaire ou tertiaire, tel que l’amodiméthicone. Selon un mode de réalisation, les gouttes, et en particulier l’écorce desdites gouttes, comprennent de l’amodiméthicone. Selon un mode de réalisation particulièrement préféré, le polymère cationique répond à la formule suivante : dans laquelle : - R 1 , R 2 et R 3 , indépendamment les uns des autres, représentent OH ou CH 3 ; - R 4 représente un groupe -CH 2 - ou un groupe -X-NH- dans lequel X est un radical alkylène divalent en C3 ou C4 ; - x est un nombre entier compris entre 10 et 5 000, de préférence entre 30 et 1 000, et mieux entre 80 et 300 ; - y est un nombre entier compris entre 1 et 1 000, de préférence entre 2 et 100, et mieux entre 2 et 20 ; et - z est un nombre entier compris entre 0 et 10, de préférence entre 0 et 1, et mieux est égal à 1. Dans la formule susmentionnée, lorsque R 4 représente un groupe -X-NH-, X est relié à l’atome de silicium. Dans la formule susmentionnée, R 1 , R 2 et R 3 représentent de préférence CH 3 . Dans la formule susmentionnée, R 4 est de préférence un groupe -(CH 2 ) 3 -NH-. Selon l’invention, la dispersion peut comprendre de 0,01% à 10%, de préférence de 0,05% à 5%, en poids de polymère(s) cationique(s), notamment d’amodiméthicone(s), par rapport au poids de la phase le(s) comprenant. Solution d’augmentation de la viscosité L’étape (a) d’un procédé de fabrication selon l’invention suppose que la viscosité de la phase aqueuse continue soit augmentée pour maintenir les particules (P) en suspension, de préférence sur une période de temps d’au moins 1 mois, de préférence au moins 3 mois, mieux au moins 6 mois, et tout particulièrement au moins 12 mois. L’augmentation de la viscosité, voire la gélification de la phase aqueuse continue, est obtenue par injection d’au moins une solution d’augmentation de la viscosité, suivant le procédé selon l’invention qui sera décrit plus en détails plus bas. De préférence, la solution d’augmentation de la viscosité est par exemple une solution contenant une base. Elle peut comprendre une base unique ou un mélange de plusieurs bases différentes. Selon ce mode de réalisation particulier, la présence d’au moins une base dans ladite phase continue aqueuse contribue notamment à rehausser la viscosité de cette dernière. Selon un mode de réalisation, la base présente dans la phase aqueuse est une base minérale. Selon un mode de réalisation, la base minérale est choisie dans le groupe constitué des hydroxydes des métaux alcalins et des hydroxydes des métaux alcalino-terreux. De préférence, la base minérale est un hydroxyde de métaux alcalins, et notamment NaOH. Selon un mode de réalisation, la base présente dans la phase aqueuse est une base organique. Parmi les bases organiques, on peut citer par exemple l’ammoniaque, la pyridine, la triéthanolamine, l’aminométhylpropanol, ou encore la triéthylamine. Une dispersion intermédiaire, voire biphasique, selon l’invention peut comprendre de 0,01% à 10% en poids, de préférence de 0,01% à 5% en poids, et préférentiellement de 0,02% à 1% en poids de base, de préférence de base minérale, et notamment de NaOH, par rapport au poids total de phase aqueuse continue. De préférence, lors de la formation des particules (P), la viscosité de la deuxième phase, à savoir celle dédiée à former la phase aqueuse continue de la dispersion intermédiaire, est avantageusement inférieure à 20000 mPa.s, en particulier inférieure à 10000 mPa.s, de préférence inférieure à 5000 mPa.s, et mieux est comprise entre 300 mPa.s et 3000 mPa.s. Une fois les particules (P) formées, la viscosité de la deuxième phase de la dispersion intermédiaire est augmentée pour être supérieure ou égale à 3000 mPa.s, de préférence supérieure ou égale à 5000 mPa.s, mieux est comprise entre 3000 mPa.s et 10000 mPa.s, et en particulier est comprise entre 4000 mPa.s et 6000 mPa.s. La viscosité est mesurée à température ambiante et à pression ambiante, par la méthode décrite dans WO2017046305. Solution comprenant au moins une matière première apte à réduire la viscosité de la phase aqueuse continue Comme indiqué précédemment, l’étape (b) d’un procédé de fabrication selon l’invention suppose que la viscosité de la phase aqueuse continue de la dispersion intermédiaire soit réduite pour autoriser la séparation (ou crémage) entre lesdites particules (P) et la phase aqueuse continue sur une période de temps inférieure à 1 jours, en particulier inférieure à 1 heure, mieux inférieure à 30 minutes, et de préférence inférieure à 5 minutes. Cette réduction de la viscosité de la phase aqueuse continue de la dispersion intermédiaire est obtenue par injection d’au moins une solution comprenant au moins une matière première apte à réduire la viscosité de la phase aqueuse continue de la dispersion intermédiaire, suivant le procédé selon l’invention qui sera décrit plus en détails plus bas. La solution comprenant au moins une matière première apte à réduire la viscosité de la phase aqueuse continue peut-être également indifféremment désignée par « solution de réduction de la viscosité ». De préférence, une matière première apte à réduire la viscosité de la phase aqueuse continue peut-être choisie parmi l’eau, au moins un sel, au moins un acide, au moins un agent chélatant, et leurs mélanges. De préférence : - le sel est choisi parmi les sels minéraux, de préférence un sel de chlorure, et en particulier choisi parmi le chlorure de calcium, le chlorure de sodium ; - l’acide est choisi parmi un acide aminopolycarboxylique, l’acide citrique, l’acide salicylique, l’acide glycolique, l’acide lactique, l’acide malique, l’acide tartrique, l'acide acétique, l'acide acétylsalicylique, l'acide ascorbique, l'acide chlorhydrique, l'acide sulfurique, l'acide nitrique, l'acide formique, de préférence l’acide citrique ; - l’agent chélatant comprenant au moins un cation est choisi parmi l’acide éthylènediaminedisuccinique (ou EDDS), l’acide éthylènediaminetétraacétique (ou EDTA), le Trisodium Ethylenediamine Disuccinate tel que par exemple le produit Natrlquest E30 commercialisé par Innospec ; et - leurs mélanges. A noter que la phase aqueuse d’une dispersion intermédiaire peut avantageusement comprendre au moins un agent chélatant, ce dernier étant en effet utile au maintien de la stabilité de la dispersion intermédiaire. Un procédé selon l’invention est donc en outre avantageux en ce que l’ajout de la solution de réduction de la viscosité, notamment en présence d’au moins un agent chélatant, autorise à réduire la teneur en agent(s) gélifiant(s) hydrophile(s) pH-dépendant et/ou sensible(s) aux électrolytes, notamment en carbomère(s). Néanmoins, une dispersion intermédiaire selon l’invention doit de préférence être totalement neutralisée avant ajout de la solution de réduction de la viscosité. Ainsi, le pH d’une dispersion intermédiaire selon l’invention est avantageusement compris entre 5 et 7,5, de préférence entre 5,2 et 7. En effet, à pH acide, en particulier à pH inférieur à 5, l’ajout en dispersion intermédiaire d’une solution de réduction de la viscosité, notamment en présence d’au moins un agent chélatant, pourrait au contraire induire une augmentation de la viscosité de la phase aqueuse continue, ce qui n’est pas souhaitable. L’homme du métier saura ajuster le pH de la phase aqueuse continue de la dispersion intermédiaire pour prévenir ce type de phénomène non désiré. De préférence, la phase aqueuse continue d’une dispersion définitive peut comprendre entre 0,01% et 1%, de préférence entre 0,02% et 0,75%, et mieux entre 0,03% et 0,5%, en poids de matière(s) première(s) apte(s) à réduire la viscosité de la phase aqueuse continue de la dispersion intermédiaire par rapport au poids total de la phase aqueuse continue de la dispersion définitive. De préférence, une dispersion définitive selon l’invention peut comprendre entre 1% et 10%, de préférence entre 2% et 7,5%, et mieux entre 4% et 6%, en poids de solution de réduction de la viscosité par rapport au poids total de la phase aqueuse continue de la dispersion définitive. De préférence, le rapport massique entre la phase aqueuse continue de la dispersion intermédiaire et la solution de réduction de la viscosité est compris entre 80/20 et 99/1, et mieux entre 90/10 et 95/5. De préférence, la phase aqueuse continue de la dispersion définitive a une valeur seuil d’écoulement inférieure à 2 Pa, de préférence inférieure à 1 Pa. Cette valeur seuil d’écoulement peut être obtenue par toutes méthode connue de l’homme du métier, par exemple par balayage en amplitude avec un rhéomètre. A titre illustratif, on peut se référer à la publication scientifique Dubash et al., J. Non-Newtonian Fluid Mech. 142 (2007) 123–134. Composé(s) additionnel(s) Selon l’invention, une dispersion selon l’invention, en particulier la phase continue et/ou la phase dispersée, peu(ven)t en outre comprendre au moins un composé additionnel différent des huiles, des agents gélifiants, et des matières premières aptes à réduire la viscosité de la phase aqueuse continue susmentionné(e)s. Les dispersions selon l’invention peuvent ainsi en outre comprendre des poudres ; des particules réfléchissantes, en particulier des paillettes, notamment telles que définies dans FR3082731 ; des agents colorants, notamment choisis parmi les agents colorants hydrosolubles ou non, liposolubles ou non, organiques ou inorganiques, les matériaux à effet optique, les cristaux liquides, et leurs mélanges ; des charges, notamment telles que décrites dans FR1755907 ; des élastomères de silicone émulsionnants et/ou non émulsionnants, notamment tels que décrit dans EP2353577 ; des charges « soft focus » ; des agents de texture, notamment les polyéthylèneglycols (e.g. commercialisé sous la dénomination Carbowax) ou la glycérine ; des conservateurs ; des humectants ; des stabilisateurs ; des chélateurs ; des émollients ; des agents gélifiants hydrophiles additionnels, notamment tels que décrits ci-après ; des agents modificateurs de pH, de force osmotique et/ou des modificateurs d’indice de réfraction etc… ou tout additif cosmétique usuel ; et leurs mélanges. Également, les dispersions selon l’invention peuvent en outre comprendre au moins un actif biologique et/ou cosmétique choisi parmi les agents hydratants, les agents cicatrisants, les agents dépigmentants, les filtres UV, les agents desquamants, les agents antioxydants, les actifs stimulant la synthèse des macromoléculaires dermiques et/ou épidermiques, les agents dermodécontractants, les agents anti-transpirants, les agents apaisants, les agents anti-âge, les agents parfumants, les anticoagulants, les anti-thrombogéniques, les agents anti-mitotiques, les agents anti-prolifération, antiadhésion, anti-migration, les promoteurs d'adhésion cellulaire, les facteurs de croissance, les molécules antiparasitaires, les anti-inflammatoires, les angiogéniques, les inhibiteurs de l'angiogenèse, les vitamines, les hormones, les protéines, les antifongiques, les molécules antimicrobiennes, les antiseptiques ou les antibiotiqueset leurs mélanges. De tels actifs sont notamment décrits dans FR 1 558 849. Agent gélifiant hydrophile additionnel La phase aqueuse continue peut en outre comprendre au moins un agent gélifiant hydrophile additionnel différent des agents gélifiants hydrophiles pH-dépendant et/ou sensibles aux électrolytes décrits précédemment, et de préférence dotés de bonnes propriétés de résistance aux électrolytes et/ou de stabilité sur une large gamme de pH. A titre d’agent gélifiant hydrophile additionnel, on peut citer : les agents gélifiant naturels, notamment choisis parmi les extraits d'algues, les exsudats de plantes, les extraits de graines, les exsudats de microorganismes, tel que l’alcasealan (INCI : Alcaligenes Polysaccharides), et autres agents naturels, en particulier l’acide hyaluronique, les agents gélifiant semi-synthétiques, notamment choisis parmi les dérivés de la cellulose et les amidons modifiés, les agents gélifiant synthétiques, notamment choisis parmi les homopolymères d'acide (méth)acrylique ou un de leurs esters, les copolymères d'acide (méth)acrylique ou un de leurs esters, les copolymères d’AMPS (2-acrylamido-2-méthylpropane sulfoniques acide), les polymères associatifs, les autres agents gélifiant, notamment choisis parmi les argiles, les silices telles que celles commercialisées sous les dénominations Aérosil® 90/130/150/200/300/380), et leurs mélanges. Par « polymère associatif » au sens de la présente invention, on entend tout polymère amphiphile comportant dans sa structure au moins une chaîne grasse et au moins une portion hydrophile ; les polymères associatifs conformes à la présente invention peuvent être anioniques, cationiques, non-ioniques ou amphotères ; il s’agit notamment de ceux décrits dans FR 2 999 921. De préférence, il s’agit des polymères associatifs amphiphiles et anioniques et des polymères associatifs amphiphiles et non-ioniques tels que décrits ci-après. Ces agents gélifiant hydrophiles sont décrits plus en détails dans FR3041251. Bien entendu, l’homme du métier veillera à choisir les éventuels composé(s) additionnel(s) et/ou leur quantité de telle manière que les propriétés avantageuses de la dispersion selon l’invention ne soient pas ou substantiellement pas altérées par l’adjonction envisagée. Également, l’homme du métier veillera à choisir la nature et/ou la quantité en composé(s) additionnel(s) en fonction de la nature aqueuse ou grasse de la phase considérée et/ou au regard du procédé de fabrication de la dispersion. Ces ajustements relèvent des connaissances générales de l’homme du métier. Procédé de préparation Un procédé de formation d’une dispersion biphasique selon l’invention comprend au moins les étapes suivantes : (a) disposer, dans un récipient intermédiaire, d’une dispersion intermédiaire contenant une phase huileuse, sous forme de particules (P) et comprenant au moins un agent gélifiant lipophile, dispersée dans une phase aqueuse continue comprenant au moins un agent gélifiant hydrophile pH-dépendant et/ou sensible aux électrolytes et suspensive vis-à-vis des particules (P), la phase huileuse et la phase aqueuse étant non miscibles entre elles à température ambiante et à pression atmosphérique, (b) conditionner la dispersion intermédiaire de l’étape (a) dans un récipient définitif, caractérisé en ce que le procédé comprend, simultanément à l’étape (b), l’ajout en phase aqueuse continue d’au moins une solution comprenant au moins une matière première apte à réduire la viscosité de la phase aqueuse continue telle qu’elle ne soit plus suspensive vis-à-vis des particules (P). Dispersion intermédiaire Une dispersion intermédiaire selon l’invention peut être préparée par différents procédés. Ainsi, une dispersion intermédiaire selon l’invention présente l’avantage de pouvoir être préparée selon un procédé simple « non-microfluidique », à savoir par simple émulsification. Comme dans une émulsion classique, une solution aqueuse et une solution grasse sont préparées séparément. Par exemple, c’est l’ajout sous agitation de la phase grasse dans la phase aqueuse qui crée l’émulsion directe. La viscosité des phases, en particulier de la phase continue, et la force de cisaillement appliquée au mélange sont les deux principaux paramètres qui influencent la taille et la monodispersité des particules (P) de phase huileuse dispersée. L’homme du métier saura ajuster le procédé non-microfluidique pour parvenir à une dispersion intermédiaire selon l’invention et notamment satisfaire aux critères de diamètres des gouttes recherchée. Une dispersion intermédiaire selon l’invention peut également être préparée selon un procédé microfluidique, notamment comme décrit dans WO2012/120043, WO2015/055748 ou WO2019145424, et décrit plus en détails plus bas. Avantageusement, la dispersion intermédiaire selon l’invention est préparée selon un procédé microfluidique. Ainsi, le procédé de formation d’une dispersion biphasique selon l’invention comprend avantageusement au moins les étapes suivantes : (a.i) disposer d’au moins une phase huileuse comprenant au moins un agent gélifiant lipophile et d’au moins une phase aqueuse comprenant au moins un agent gélifiant hydrophile pH-dépendant et/ou sensible aux électrolytes ; (a.ii) écoulement, dans un conduit de circulation, de particules (P) de phase huileuse dans la phase continue ou d’un jet fluide formé de la phase huileuse entourée de manière concentrique par la phase aqueuse vers un dispositif de fragmentation mécanique dudit jet fluide disposé au voisinage de la sortie du conduit de circulation ; (a.iii) injection d’une solution d’augmentation de viscosité de la phase aqueuse continue dans le conduit de circulation (38) ou à la sortie du conduit de circulation (38), en amont d’un récipient intermédiaire ; (a.iv) récupération, dans le récipient intermédiaire, d’une dispersion contenant les particules (P) dans une phase aqueuse continue suspensive vis-à-vis des particules (P) ; (b.i) injection d’au moins une solution comprenant au moins une matière première apte à réduire la viscosité de la phase aqueuse continue, dans le conduit de circulation (38) ou à la sortie du conduit de circulation (38), en amont d’un récipient définitif, et (b.ii) récupération, dans le récipient définitif, d’une dispersion définitive contenant les particules (P) dans une phase aqueuse continue non suspensive vis-à-vis des particules (P). Les figures 2 et 3 illustrent une étape (a) 100 d’un procédé de fabrication selon l’invention où la fabrication de la dispersion intermédiaire 102 repose sur un appareil 30 microfluidique. La illustre la fabrication d’une dispersion intermédiaire 102 comprenant des particules (P) de type sphère ou capsule simple. La illustre la fabrication d’une dispersion intermédiaire 102 et d’une dispersion définitive bi-phasique comprenant des particules (P) de type capsule complexe. En d’autres termes, la illustre les étapes (a) 100 et (b) 104 d’un procédé de fabrication selon l’invention, et repose donc sur : - un appareil microfluidique 30 comportant au moins une buse 32 de formation des gouttes 12 ; - un étage 21 d’injection d’une solution d’augmentation de la viscosité de la phase aqueuse continue (ou solution 62) telle que décrite précédemment ; - un réceptacle intermédiaire 23 de réception de la dispersion intermédiaire 102 ; - un dispositif 31 d’injection simultanée dans un réceptacle définitif 33 de la dispersion intermédiaire 102 et d’une solution de réduction de la viscosité de la phase aqueuse continue (ou solution 63) telle que décrite précédemment ; et - un réceptacle définitif 33 de réception de la dispersion définitive bi-phasique. Dans le cas d’une dispersion comprenant des particules (P) de type sphère ou capsule simple (illustrée en ), la buse de formation 32 comporte au moins un conduit interne 34 d’amenée d’un fluide interne 36 comprenant la première phase 14, et un conduit externe de circulation 38, disposé autour du conduit interne 34 pour amener et faire circuler un fluide externe 40 formant au moins une partie de la deuxième phase 16. L’appareil 30 comporte de plus des moyens 46 d’amenée de fluide interne 36 dans le conduit interne 34, et des moyens 48 d’amenée de fluide externe 40 dans l’espace annulaire délimité entre le conduit interne 34 et le conduit externe 38. Dans l’exemple représenté sur la , le diamètre maximal des conduits 34 et 38 est inférieur à 3 mm pour préserver le caractère microfluidique du procédé. Le conduit interne 34 est avantageusement disposé coaxialement dans le conduit externe 38. Il est raccordé en amont aux moyens d’amenée 46. Il débouche en aval par une ouverture aval disposée dans le conduit externe 38. De préférence, le conduit externe 38 délimite avec le conduit interne 34 un espace annulaire raccordé en amont aux moyens d’amenée 48. Le conduit externe 38 présente une ouverture aval qui est située au-dessus et à l’écart du récipient intermédiaire 23. Elle débouche dans l’étage d’injection 21 de la solution 62. Les moyens d’amenée 46 et 48 comportent chacun par exemple un pousse seringue, une pompe péristaltique ou un autre système générateur de pression contrôlant le débit, comme par exemple un pot à pression couplé d’un débitmètre et d’un système de régulation du débit. Chacun des moyens d’amenée 46 et 48 est propre à convoyer un fluide respectif 36 et 40 à un débit contrôlé et réglable. Dans le cas d’une dispersion multiple comprenant des particules (P) de type capsule complexe (illustrée en ), la buse de formation 32 comporte au moins un conduit interne 34 d’amenée d’un fluide interne 36 comprenant la première phase 14, et un conduit intermédiaire 37 d’amenée d’un fluide intermédiaire 39 destiné à former une troisième phase 19, disposé autour du conduit interne 34. La buse de formation 32 comporte en outre un conduit externe de circulation 38, disposé autour du conduit interne 34 et/ou du conduit intermédiaire 37 pour amener et faire circuler un fluide externe 40 formant au moins une partie de la deuxième phase 16. L’appareil 30 comporte de plus des moyens 46 d’amenée de fluide interne 36 dans le conduit interne 34, des moyens 47 d’amenée de fluide intermédiaire 39 dans le conduit intermédiaire 37, et des moyens 48 d’amenée de fluide externe 40 dans l’espace annulaire délimité entre le conduit interne 34 et le conduit externe 38 (moyens d’amenée non représentés en ). Dans l’exemple représenté sur la , le diamètre maximal des conduits 34, 37 et 38 est inférieur à 3 mm pour préserver le caractère microfluidique du procédé. Le conduit interne 34 est avantageusement disposé coaxialement dans le conduit externe 38. Il est raccordé en amont aux moyens d’amenée 46. Il débouche en aval par une ouverture aval disposée dans le conduit externe 38, en retrait par rapport à l’ouverture aval définie par le conduit intermédiaire 37, au-dessus de cette ouverture. Le conduit intermédiaire 37 s’étend autour du conduit interne 34. Il délimite de préférence avec le conduit interne 34 un espace annulaire raccordé en amont aux moyens d’amenée 47. Le conduit intermédiaire 37 débouche par l’ouverture aval du conduit intermédiaire 37. Le conduit externe 38 délimite de préférence avec le conduit intermédiaire 37 et/ou le conduit interne 34 un espace annulaire raccordé en amont aux moyens d’amenée 48. Le conduit externe 38 présente une ouverture aval qui est située au-dessus et à l’écart du récipient 23. Elle débouche dans l’étage 21 d’augmentation de la viscosité. Les moyens d’amenée 46, 47 et 48 comportent chacun par exemple un pousse seringue, une pompe péristaltique ou un autre système générateur de pression contrôlant le débit, comme par exemple un pot à pression couplé d’un débitmètre et d’un système de régulation du débit. Chacun des moyens d’amenée 46, 47 et 48 est propre à convoyer un fluide respectif 36, 39, 40 à un débit contrôlé et réglable. Selon l’invention, l’étage 21 comporte au moins un conduit 60 d’injection d’une solution 62, et des moyens d’amenée 64 de la solution d’augmentation de la viscosité de phase aqueuse continue 62 dans le conduit 60. Pour les deux variantes de réalisation de l’étape (a) du procédé de fabrication décrites précédemment, l’étage 31 comporte au moins un conduit 60 d’injection d’une solution 62, et des moyens d’amenée 64 de la solution 62 dans le conduit 60. Dans l’exemple représenté sur la , l’étage 21 comporte un conduit 60 périphérique d’injection de la solution 62. Le conduit périphérique 60 s’étend à la périphérie du conduit externe de circulation 38, parallèlement, et dans le cas présent coaxialement, avec l’axe local du conduit externe 38. L’ouverture aval du conduit externe 38 s’étend dans le conduit périphérique 60. Le conduit périphérique 60 définit, en aval de l’ouverture aval du conduit externe 38, une ouverture de distribution qui débouche dans le récipient 23 ou au-dessus de celui-ci. De préférence, le conduit périphérique 60 délimite, avec le conduit externe 38, un espace annulaire qui débouche en amont de l’ouverture de distribution du conduit périphérique 60. De préférence, le conduit périphérique 60 est configuré pour permettre l’injection de la solution 62 coaxialement avec l’axe de circulation de la dispersion contenant des gouttes 12 et la deuxième phase 16, juste à la sortie du conduit externe de circulation 38. Dans cet exemple, le conduit périphérique 60 est propre à recueillir les gouttes 12 et la deuxième phase 16 dans laquelle la solution 62 a été introduite, et à les convoyer jusqu’à l’ouverture de distribution du conduit périphérique 60. Le moyen 64 d’amenée comporte un réservoir 68 (non représentée) contenant la solution 62 (non représentée). Le moyen 64 d’amenée comporte par exemple un pousse seringue, une pompe péristaltique ou un autre système générateur de pression contrôlant le débit, comme par exemple un pot à pression couplé d’un débitmètre et d’un système de régulation du débit. Le récipient intermédiaire 23 est disposé au-dessous de l’ouverture de distribution du conduit périphérique 60. De préférence, le récipient intermédiaire 23 peut être figuré par un sceau, une seringue de remplissage, une trémie de remplissage ou un conteneur IBC (« Intermediate bulk container », également désigné indifféremment par conteneur GRV (« Grand Récipient pour Vrac »). En variante, il contient un volume de liquide destiné à former une partie de la deuxième phase 16, avantageusement un volume de fluide externe 40. Ensuite, la dispersion intermédiaire 102 est déplacée vers le récipient intermédiaire 23. Initialement, le fluide interne 36 est préparé de manière à former la première phase 14. La première phase 14 comprend au moins une huile, au moins un agent gélifiant lipophile, en particulier thermosensible, et optionnellement au moins un premier polymère précurseur de la coacervation. Le polymère précurseur est lipophile, et avantageusement cationique. Initialement, le fluide externe 40 est préparé de manière à former la deuxième phase 16. Le fluide externe 40 comprend au moins de l’eau, au moins un agent gélifiant hydrophile pH-dépendant et/ou sensible aux électrolytes, et optionnellement au moins un deuxième polymère précurseur de la coacervation, ici un polymère hydrosoluble, par exemple de type anionique. Pour des raisons évidentes, les étapes de mélange des composés constitutifs de la première phase et de la deuxième phase sont réalisées dans des conditions adaptées pour former des phases fluides compatibles avec le procédé microfluidique selon l’invention. En particulier, et si nécessaire, l’étape de mélange des composés constitutifs de la première phase est réalisée à chaud, et notamment à une température comprise entre 60 et 100 °C, de préférence entre 70 et 90 °C. C’est notamment le cas lorsqu’une phase comprend au moins un agent gélifiant thermosensible. Avantageusement, le fluide interne 36 et/ou le fluide externe 40 peu(ven)t en outre comprendre au moins un composé additionnel tel que défini précédemment. Une solution aqueuse 62 d’augmentation de la viscosité de la deuxième phase 16 (ou phase continue) est aussi préparée. Elle comporte une base, notamment un hydroxyde d’alcalin, tels que l’hydroxyde de sodium. Puis, le fluide interne 36 et le fluide externe 40 sont disposés respectivement dans les moyens d’amenée respectifs 46 et 48. La solution 62 est disposée dans les moyens d’amenée 64. Ensuite, les moyens d’amenée 46, 47 (optionnel), 48 et 64, sont activés. Le flux de fluide interne 36 circulant dans le conduit interne 34 entre coaxialement dans le conduit 38 au niveau de l’ouverture aval du conduit interne 34. Le fluide interne 36 est alors entouré par du fluide externe 40 dans le conduit externe 38. Au niveau de l’ouverture aval du conduit interne 34, des gouttes 12 de fluide interne 36, entourées par une pellicule de fluide externe 40, sont formées. Les gouttes 12 circulent alors dans le fluide externe 40 vers l’ouverture aval du conduit externe 38. Comme indiqué précédemment, il est ensuite nécessaire de rehausser la viscosité du fluide externe 40, après formation des gouttes 12 notamment pour assurer une suspension satisfaisante des gouttes dans le fluide externe 40. De même, le pH du fluide externe 40 est neutralisé. L’augmentation de la viscosité et la neutralisation éventuelle se produisent au voisinage de l’ouverture de distribution du conduit périphérique 60, juste avant l’introduction de la dispersion dans le récipient intermédiaire 23. Ainsi, les gouttes 12 stabilisées dans le fluide externe 40, arrivent dans l’étage 31. La solution 62 est alors injectée coaxialement au flux de gouttes 12 dans le fluide externe 40, à la périphérie du fluide externe 40. La solution 62 diffuse dans le fluide externe 40 lors de son transport à travers la partie aval du conduit périphérique 60. Le temps de diffusion de la solution 62 d’augmentation de la viscosité dans la phase continue 16 est très faible, compte tenu de la faible épaisseur à traverser. La phase continue 16 acquiert presque immédiatement un caractère suspensif lors de sa collecte dans le récipient 23. La dispersion intermédiaire 102 ainsi obtenue est éjectée à la sortie du conduit périphérique 60, au niveau de l’ouverture de distribution du conduit périphérique 60. La dispersion intermédiaire 102 est ensuite conditionnée dans le récipient intermédiaire 23 où les gouttes 12 de première phase 14 restent suspendues dans la deuxième phase 16 formée par le fluide externe 40 et la solution 62. Dans le mode de réalisation illustré en , l’appareil 30 comporte une pluralité de buses 32, toutes reliées en aval à un étage commun 21, les buses 32 étant disposées en parallèle au-dessus d’un récipient intermédiaire 23. Les buses 32 sont déportées latéralement par rapport à l’étage 21. Un circuit de collecte permet de recueillir les gouttes 12 dans le fluide 40 en sortie de chaque buse 32 pour les rassembler et les introduire dans l’étage 21. Dans la , l’étage 21 comporte un conduit 60 central d’injection de la solution 62. Selon un mode de réalisation non illustré, l’étape (a) repose sur un procédé microfluidique tel que décrit dans WO2019145424, à savoir où la formation des particules (P) est opérée au moyen d’une buse propre à convoyer un jet fluide formé d’un deuxième fluide entourant de manière concentrique un premier fluide et un dispositif de fragmentation mécanique dudit jet fluide disposé au voisinage de la sortie de la buse. Dispersion définitive Comme indiqué précédemment, il est ensuite nécessaire de réduire la viscosité du fluide externe 40 simultanément à l’étape de conditionnement en récipient définitif 33, pour accéder à une phase aqueuse continue non suspensive vis-à-vis des gouttes, et de préférence sans modifier significativement le pH du fluide externe 40. Le conditionnement de la dispersion intermédiaire 102 dans un récipient définitif peut s’effectuer au moyen de tout dispositif adapté connu de l’homme du métier et bien évidemment compatible avec le récipient intermédiaire 23 considéré. Un tel dispositif peut par exemple être figuré par : - un tuyau d’aspiration qu’on plonge dans ou raccordé au récipient intermédiaire 23 ; - une trémie de remplissage, optionnellement connectée fluidiquement à une buse de remplissage, ledit dispositif étant nécessairement adapté pour assurer, dans le récipient définitif, un conditionnement simultanée en dispersion intermédiaire 102 et en solution 63. L’étape (b) 104 du procédé de fabrication selon l’invention illustrée en comprend ainsi : - un dispositif 31 d’injection simultanée dans le récipient définitif de la dispersion intermédiaire 102 et d’une solution de réduction de la viscosité de la phase aqueuse continue (ou solution 63) telle que décrite précédemment ; - un moyen d’amenée 74 de la solution 63 (non représenté) au niveau du dispositif 31 ; et - un réceptacle définitif 33 de réception de la dispersion définitive bi-phasique. Le dispositif 31 illustré en se limite à décrire un conduit de circulation 108 de la dispersion intermédiaire 63 comprenant au moins un conduit d’injection 106 de la solution 63. Dans l’exemple représenté sur la , le conduit de circulation 108 comporte un conduit 106 périphérique et un conduit 106 central d’injection de la solution 63. De préférence, le conduit 106 est configuré pour permettre l’injection de la solution 63 coaxialement avec l’axe de circulation de la dispersion intermédiaire 102. Une solution aqueuse 63 comprenant au moins une matière première apte à réduire la viscosité de la phase aqueuse continue de la dispersion intermédiaire 23 est aussi préparée. La solution 63 est disposée dans les moyens d’amenée 74 (non représenté). Le moyen 74 d’amenée comporte par exemple un pousse seringue, une pompe péristaltique ou un autre système générateur de pression contrôlant le débit, comme par exemple un pot à pression couplé d’un débitmètre et d’un système de régulation du débit. Le moyen 74 d’amenée comporte un réservoir contenant la solution 63 (non représentée). Le récipient définitif 33 est disposé au-dessous de l’ouverture de distribution du conduit de circulation 108. De préférence, le récipient définitif 33 peut être figuré par un packaging ou emballage primaire, à savoir le récipient dédié à être vendu et utilisé/manipulé par l’utilisateur ou le consommateur final. Ensuite, le moyen d’amenée 74 est activé. La dispersion intermédiaire 102 est alors déplacée vers l’ouverture aval du conduit de circulation 108. La dispersion intermédiaire 102 est alors mélangée avec la solution 63 dans conduit de circulation 108. Selon un mode de réalisation avantageux, le conduit 108, en sortie de conduit d’injection 106, comprend tout dispositif adapté pour renforcer l’homogénéité du mélange entre la dispersion intermédiaire 102 et la solution 63, tel que par exemple un mélangeur statique. La solution 63 est alors injectée coaxialement au flux de dispersion intermédiaire 102. La solution 63 diffuse dans le fluide externe 40 lors de son transport à travers la partie aval du conduit périphérique 106. Le temps de diffusion de la solution 63 est très faible, compte tenu de la faible épaisseur à traverser. La phase continue 16 acquiert presque immédiatement un caractère non suspensif lors de sa collecte dans le récipient 33. La réduction de la viscosité se produit de préférence au voisinage de l’ouverture de distribution du conduit 108, de préférence juste avant l’introduction de la dispersion définitive dans le récipient définitif 33. La dispersion définitive ainsi obtenue est éjectée à la sortie du conduit 108, au niveau de l’ouverture de distribution du conduit 108. La dispersion définitive tombe dans le récipient définitif 33 à travers un volume d’air et les gouttes 12 de première phase 14, dans la deuxième phase 16 formée par le fluide externe 40, la solution 62 et la solution 63, subissent alors le phénomène de déphasage décrit précédemment. L’injection de la solution 63 est donc conduite de manière peu invasive, et directement en ligne avec le conditionnement de la dispersion intermédiaire 102 dans le récipient définitif 33. Un procédé de fabrication selon l’invention est donc avantageux au moins pour les raisons suivantes : L’injection de la solution 62 est donc conduite de manière peu invasive, et directement en ligne avec la fabrication des gouttes 12. Ceci garantit l’utilisation d’une phase aqueuse suffisamment fluide pour autoriser une formation adéquate de gouttes 12 au niveau de la buse 32 tout en garantissant un procédé de fabrication des gouttes robuste. La dispersion intermédiaire 102 comprend ainsi une phase aqueuse continue suspensive, sans nuire à la stabilité des gouttes 12 formées, et via un procédé de fabrication simple, sécure et à moindre coût. La dispersion intermédiaire 102 peut donc être stockée de manière stable dans le récipient intermédiaire 23 sur un temps prolongé, par exemple plusieurs jours à plusieurs mois, pour ensuite opérer son conditionnement en récipient final et sa transformation concomitante en dispersion bi-phasique et ce, sans remplacement de la phase aqueuse continue. Le procédé selon l’invention limite le cisaillement. Aucune force n’est engendrée pour déformer ou fragmenter les gouttes 12 lorsque la solution 62 et la solution 63 sont injectées. Dans la dispersion définitive, les gouttes 12 ainsi formées sont donc stables et n’ont pas tendance à coalescer les unes sur les autres ni à s’agréger entre elles et/ou à adhérer aux parois du récipient définitif, malgré le caractère non suspensif de la phase aqueuse continue. Le procédé de fabrication selon l’invention est donc particulièrement efficace pour former de manière simple, robuste et de manière particulièrement contrôlée, une composition biphasique sous forme de dispersion dont une des phases est sous forme de gouttes macroscopiques qui demeurent stables malgré la présence d’une phase aqueuse continue non suspensive, qui plus est sans recourir à l’utilisation de tensio-actifs. Utilisations De manière préférée, une dispersion selon l'invention est directement utilisable, à l'issue des procédés de préparation précités, à titre de composition, notamment cosmétique. L'invention concerne également l’utilisation d’une dispersion selon l'invention pour la préparation d'une composition, notamment cosmétique, pharmaceutique, en nutrition ou en agroalimentaire, de préférence d’une composition cosmétique et en particulier d’une composition de soin et/ou de maquillage d’une matière kératinique, en particulier de la peau. La présente invention concerne ainsi également une composition, notamment cosmétique, en particulier de soin et/ou de maquillage d’une matière kératinique, notamment de la peau et/ou des cheveux, et plus particulièrement de la peau comprenant au moins une dispersion selon l’invention, optionnellement en association avec au moins un milieu physiologiquement acceptable. Les dispersions ou compositions selon l’invention peuvent donc notamment être utilisées dans le domaine cosmétique. Elles peuvent comprendre, outre les ingrédients ou composés susmentionnés, au moins un milieu physiologiquement acceptable. Le milieu physiologiquement acceptable est généralement adapté à la nature du support sur lequel doit être appliquée la composition, ainsi qu’à l’aspect sous lequel la composition doit être conditionnée. Selon un mode de réalisation, le milieu physiologiquement acceptable est représenté directement par la phase continue aqueuse telle que décrite ci-dessus. Dans le cadre de l’invention, et sauf mention contraire, on entend par "milieu physiologiquement acceptable", un milieu approprié aux applications cosmétiques, et convenant notamment à l’application d’une composition de l’invention sur une matière kératinique, notamment la peau et/ou les cheveux, et plus particulièrement la peau. Les compositions cosmétiques de l’invention peuvent être par exemple une crème, une lotion, un sérum et un gel pour la peau (mains, visage, pieds, etc.), un fond de teint (liquide, pâte) une préparation pour bains et douches (sels, mousses, huiles, gels, etc.), un produit de soins capillaires (teintures capillaires et décolorants), un produit de nettoyage (lotions, poudres, shampoings), un produit d'entretien pour la chevelure (lotions, crèmes, huiles), un produit de coiffage (lotions, laques, brillantines), un produit pour le rasage (savons, mousses, lotions, etc.), un produit destiné à être appliqué sur les lèvres , un produit solaire, un produit de bronzage sans soleil, un produit permettant de blanchir la peau, un produit antirides. En particulier, les compositions cosmétiques de l’invention peuvent être un sérum anti-âge, un sérum jeunesse, un sérum hydratant ou une eau parfumée. Ainsi, au vu de ce qui précède, une dispersion ou composition selon l’invention est orale ou topique, de préférence topique, et mieux topique sur une matière kératinique, en particulier la peau, et mieux la peau du visage. La présente invention concerne également un procédé non thérapeutique de traitement cosmétique d’une matière kératinique, notamment la peau et/ou les cheveux, et plus particulièrement la peau, comprenant une étape d’application sur ladite matière kératinique d’au moins une dispersion ou d’au moins une composition cosmétique susmentionnée. La présente invention concerne également l’utilisation d’une dispersion ou d’une composition selon l’invention, pour améliorer l’aspect de surface de la peau, en particulier pour hydrater la peau et/ou réduire les rides et ridules. Dans toute la description, l’expression « comprenant un » doit être comprise comme étant synonyme de « comprenant au moins un », sauf si le contraire est spécifié. Les expressions « compris entre … et … », « compris de … à … » et « allant de … à … » doivent se comprendre bornes incluses, sauf si le contraire est spécifié. Des exemples particuliers de mise en œuvre du procédé selon l’invention pour obtenir des dispersions 10 vont maintenant être décrits. EXEMPLES Exemple 1 : procédé de fabrication selon l’invention avec ou sans amodimethicone Cet exemple illustre le procédé de fabrication et de conditionnement d’une dispersion biphasique selon l’invention. La composition des phases (fluides) et des paramètres du procédé de fabrication sont décrits dans les tableaux ci-après. Tableau 1 : composition de la phase continue d’origine (OF) Nom Fournisseur Nom INCI % w/w Phases PHASE AQUEUSE (OF) sous total 100 EAU OSMOSEE / AQUA QSP* PURECARE CHP XO UNILAB CHLORPHENESIN 0,30 PENTIOL GREEN+ / A-LEEN 5 MINASOLVE PENTYLENE GLYCOL, AQUA 3,55 CREMERGLYC REFINED GLYCERINE 99.5% - RAPESEED CREMER OLEO GLYCERIN, AQUA 7,10 MAKILENE GC DAITO KASEI BUTHYLENE GLYCOL 4,73 UNITAMURON H-22 INDUCHEM AQUA, PENTYLENE GLYCOL, TAMARINDUS INDICA SEED GUM 3,54 CARBOPOL ULTREZ 10 POLYMER LUBRIZOL CARBOMER 0,14 CARBOPOL ETD 2050 POLYMER LUBRIZOL CARBOMER 0,07 SOLUTION 10% NAOH / SODIUM HYDROXIDE 0,12 * QSP : quantité suffisante pour. Tableau 2 : composition de la phase huileuse dispersée (IF) Essai A B C Nom Fournisseur Nom INCI % w/w Phases PHASE GRASSE (IF) sous total 100 100 100 CETIOL C 5C [MB] BASF COCO-CAPRYLATE/CAPRATE, TOCOPHEROL QSP* QSP* QSP* EMC30 PolymerExpert AQUA, CAPRYLIC/CAPRIC TRIGLYCERIDE, CASTOR OIL/IPDI COPOLYMER 33,33 33,33 33,33 SUNSHINE SOFT BRONZE [C84-6080] SUNCHEMICAL Synthetic Fluorphlogopite, CI 77491 0,12 0,12 0,12 NIKKOL MEADOWFOAM OIL NIKKO CHEMICALS LIMNANTHES ALBA SEED OIL, TOCOPHEROL 20,00 20,00 20,00 CAS-3131 NUSIL TECHNOLOGY LLC AMODIMETHICONE 0 0,10 0,20 Tableau 3 : solution d’augmentation de la viscosité de la phase continue (BP) Nom Fournisseur Nom INCI % w/w EAU OSMOSEE / AQUA QSP* SOLUTION 10% NAOH PANREAC QUIMICA SLU SODIUM HYDROXIDE 4,36 Total 100,00 Tableau 4 : solution de réduction de la viscosité de la phase continue ( A F) Nom Fournisseur Nom INCI % w/w EAU OSMOSEE / AQUA QSP* SOLUTION 10% CITRIC ACID ANHYDROUS PRS CODEX PANREAC QUIMICA SLU CITRIC ACID 15,95 SOLUTION 10% NAOH PANREAC QUIMICA SLU SODIUM HYDROXIDE 8,17 Total 100,00 Optionnellement, la solution AF peut en outre comprendre au moins un conservateur, par exemple PENTIOL GREEN+ / A-LEEN 5 de MINASOLVE (INCI : PENTYLENE GLYCOL, AQUA), de préférence à 5% en poids par rapport au poids de la solution d’AF. Protocole de préparation : Pour l’OF : La Chlorphénésine et le Pentylène glycol sont incorporés dans l’eau. Le mélange est agité pendant 5 min. Les carbomères sont ensuite dispersés dans le mélange précédent sous agitation pendant 30 minutes à l’aide d’une pâle défloculeuse. La glycérine est ensuite ajoutée et le mélange est placé sous agitation pendant 10 min. Le Makilene GC, Le Natrlquest E30 et l’Unitamuron H-22 sont ensuite ajoutés et le mélange est placé sous agitation jusqu’à homogénéisation. La soude est ensuite ajoutée et on mélange la solution pendant 10 minutes. Pour l’IF : L’amodiméthicone (lorsque présente) est ajoutée au CETIOL C 5C puis mélangée à l’aide d’un barreau magnétique pendant 5 min. Ensuite, on ajoute NIKKOL MEADOWFOAM OIL, EMC30 et SUNSHINE SOFT BRONZE [C84-6080] sous agitation à 80°C jusqu’à homogénéisation. Pour la BP et l ’AF : leur préparation respective relève des compétences générales de l’homme du métier. Procédé de fabrication : La dispersion intermédiaire est obtenue par mise en œuvre d’un procédé « microfluidique », notamment tel que décrit dans WO2017046305. Les paramètres procédés, notamment les débits et la température des phases sont renseignés dans le tableau 5 ci-dessous. Tableau 5 : paramètres du procédé microfluidique %phases dans PF Température (en °C) IF 6 80 OF 84,60% 80 BP 4,70% TA** AF 4,70% TA** ** : Température Ambiante La dispersion intermédiaire obtenue après injection de la solution d’augmentation de la viscosité de la phase continue (BP) est stockée en sceau pendant 1 mois. Le pH de cette dispersion intermédiaire est de 5,5. Ensuite, cette dispersion intermédiaire est conditionnée dans un packaging définitif en verre de 50 ml en simultanée avec la solution de réduction de la viscosité de la phase continue (AF) selon les paramètres décrits en tableau 5 ci-dessus. Le pH de cette dispersion définitive est de 5,84. Paramètres observés : A l’issu de la fabrication des dispersions bi-phasiques, on observe (1) la cinétique de déphasage, (2) l’agrégation de gouttes entre elles, (3) l’adhésion des gouttes au packaging, (4) la transparence de la phase continue et (5) la résistance mécanique des gouttes dans le temps après au moins 20 séquences d’agitation puis retour au repos et déphasage. Tableau 6 : Critères de notation : CRITÈRES DE NOTATION 0 1 2 3 Agrégation des gouttes Absence d’agrégation Légère agrégation Agrégation moyenne Forte agrégation Adhésion des gouttes au packaging Absence d’adhésion Légère adhésion Adhésion moyenne Forte adhésion Transparence phase continue Transparent Léger trouble Trouble moyen Fort trouble Résistance mécanique des goutte Très bonne Bonne Moyenne Mauvaise Tableau 7 Résultats : Diamètre moyen des particules (en micron) Déphasage Agrégation des gouttes Adhésion des gouttes au packaging Transparence phase continue Résistance mécanique des gouttes Dispersion 1A 890 Crémage homogène en 3 minutes 1 1 2 1 Dispersion 1B 890 Crémage homogène en 3 minutes 0 0 1 0 Dispersion 1C 890 Crémage homogène en 3 minutes 0 1 1 1 *** RAS : Rien à signaler Le procédé de fabrication selon l’invention permet donc d’accéder simplement et de manière robuste à des compositions biphasiques sous forme de dispersion dont une des phases est sous forme de gouttes macroscopiques, y compris lorsque ladite dispersion est au repos. La présence d’amodiméthicone en phase dispersée à une teneur adaptée, et donc d’une membrane au niveau des particules (P), permet d’améliorer les phénomènes de non-agrégation des gouttes entre elles, de non-adhésion des gouttes aux parois internes du packaging, et de résistance mécanique des gouttes dans le temps. Exemple 2 : impact de la matière première apte à réduire la viscosité de la phase aqueuse continue. Sauf indication contraire, les phases (fluides) et les paramètres du procédé de fabrication sont identiques à ceux décrits en exemple 1. L’IF utilisée en exemple 2 est l’IF B présentée en tableau 2 ci-dessus. Tableau 8 : composition de la phase continue d’origine (OF) Nom Fournisseur Nom INCI % w/w Phases OF1 OF2 PHASE AQUEUSE (OF) sous total 100 Eau osmosée / Aqua QSP* QSP* Purecare CHP XO Unilab Chlorphenesin 0,32 0,32 Pentiol green+ / A-Leen 5 Minasolve Pentylene glycol, aqua 3,58 3,58 Cremerglyc refined glycerine 99.5% - rapeseed Cremer oleo Glycerin, aqua 7,17 7,17 Makilene GC Daito kasei Buthylene glycol 4,78 4,78 Unitamuron H-22 Induchem Aqua, pentylene glycol, tamarindus indica seed gum 3,58 3,58 Carbopol ultrez 21 polymer Lubrizol ACRYLATES/C10-30 ALKYL ACRYLATE CROSSPOLYMER 0,09 0 Carbopol ETD 2050 Polymer Lubrizol CARBOMER 0,12 0 Carbopol ultrez 10 polymer Lubrizol CARBOMER 0 0,13 * QSP : quantité suffisante pour. Tableau 9 : solution de réduction de la viscosité de la phase continue ( A F) Nom Fournisseur Nom INCI D E F G H % w/w % w/w % w/w % w/w % w/w Eau osmosée / Aqua QSP* CALCIUM CHLORIDE 2-HYDRATE POWDER ? Calcium chloride 0,57 - - - - Solution 10% citric acid anhydrous prs codex Panreac Quimica Slu Citric acid - 15,96 - - - Glypure™ 70 The Chemours Company FC, LLC Glycolic acid (70%) - - 2,18 - - Ronacare® salicylic acid extra pure Merck KGAA Salicylic acid - - - 2,033 - Natrlquest E30 Innospec Aqua, trisodium ethylenediamine disuccinate - - - - 3,23 Solution 10% NaOH Panreac quimica slu Sodium hydroxide 10 8,17 8,42 6,69 0 Total 100,00 100,00 100,00 100,00 100,00 OF associée OF1 OF1 OF1 OF1 OF2 Les protocoles de préparation des différentes phases sont identiques à ceux décrits en exemple 1. Paramètres observés : A l’issu de la fabrication des dispersions bi-phasiques, on observe (1) la cinétique de déphasage, (2) l’agrégation de gouttes entre elles, (3) l’adhésion des gouttes au packaging, (4) la transparence de la phase continue et (5) la résistance mécanique des gouttes dans le temps après au moins 20 séquences d’agitation puis retour au repos et déphasage. Tableau 10 Critères de notation : CRITÈRES DE NOTATION 0 1 2 3 Agrégation des gouttes Absence d’agrégation Légère agrégation Agrégation moyenne Forte agrégation Adhésion des gouttes au packaging Absence d’adhésion Légère adhésion Adhésion moyenne Forte adhésion Transparence phase continue Transparent Léger trouble Trouble moyen Fort trouble Résistance mécanique des goutte Très bonne Bonne Moyenne Mauvaise Tableau 11 Résultats : Diamètre moyen des particules (en micron) Déphasage Agrégation des gouttes Adhésion des gouttes au packaging Transparence phase continue Résistance mécanique des gouttes Dispersion D 890 Crémage homogène 0 1 2 1 Dispersion E 890 Crémage homogène 0 0 1 1 Dispersion F 890 Crémage homogène 0 1 1 1 Dispersion G 890 Crémage homogène 0 0 1 1 Dispersion H 890 Crémage homogène 0 0 0 0 Le procédé de fabrication selon l’invention permet d’accéder à des dispersions biphasiques au moyen de sels, d’acides ou d’agent chélatant. Au vu des performances observées en termes de transparence de la phase continue, les acides et les agents chélatants sont préférés, et tout particulièrement les agents chélatants. Procédé de formation d’une dispersion biphasique, ledit procédé comprenant au moins les étapes suivantes : (a) disposer, dans un récipient intermédiaire, d’une dispersion intermédiaire contenant une phase huileuse, sous forme de particules (P) et comprenant au moins un agent gélifiant lipophile, dispersée dans une phase aqueuse continue comprenant au moins un agent gélifiant hydrophile pH-dépendant et/ou sensible aux électrolytes et suspensive vis-à-vis des particules (P), la phase huileuse et la phase aqueuse étant non miscibles entre elles à température ambiante et à pression atmosphérique, (b) conditionner la dispersion intermédiaire de l’étape (a) dans un récipient définitif, caractérisé en ce que le procédé comprend, simultanément à l’étape (b), l’ajout en phase aqueuse continue d’au moins une solution comprenant au moins une matière première apte à réduire la viscosité de la phase aqueuse continue telle qu’elle ne soit plus suspensive vis-à-vis des particules (P). Procédé selon la revendication 1, dans lequel les particules (P) possédant un diamètre supérieur ou égal à 100 μm représentent un volume supérieur ou égal à 60% du volume total de la phase huileuse dispersée et/ou au moins 60% des particules (P) possèdent un diamètre supérieur ou égal à 100 μm. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 2, dans lequel la dispersion définitive obtenue en étape (b) comprend entre 1% et 40%, de préférence entre 2% et 25%, préférentiellement entre 3% et 15%, et en particulier entre 4% et 10%, en poids de particules (P) par rapport au poids total de ladite dispersion définitive. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel ledit procédé comprend au moins les étapes suivantes : (a.i) disposer d’au moins une phase huileuse comprenant au moins un agent gélifiant lipophile et d’au moins une phase aqueuse comprenant au moins un agent gélifiant hydrophile pH-dépendant et/ou sensible aux électrolytes ; (a.ii) écoulement, dans un conduit de circulation, de particules (P) de phase huileuse dans la phase continue ou d’un jet fluide formé de la phase huileuse entourée de manière concentrique par la phase aqueuse vers un dispositif de fragmentation mécanique dudit jet fluide disposé au voisinage de la sortie du conduit de circulation ; (a.iii) injection d’une solution d’augmentation de viscosité de la phase aqueuse continue dans le conduit de circulation ou à la sortie du conduit de circulation, en amont d’un récipient intermédiaire ; (a.iv) récupération, dans le récipient intermédiaire, d’une dispersion intermédiaire contenant les particules (P) dans une phase aqueuse continue suspensive vis-à-vis des particules (P) ; (b.i) injection simultanée, dans un récipient définitif, au moins d’une dispersion intermédiaire et d’une solution comprenant au moins une matière première apte à réduire la viscosité de la phase aqueuse continue, et (b.ii) récupération, dans le récipient définitif, d’une dispersion définitive contenant les particules (P) dans une phase aqueuse continue non suspensive vis-à-vis des particules (P). Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la phase aqueuse continue de la dispersion intermédiaire de l’étape (a) a une viscosité supérieure ou égale à 3000 mPa.s, de préférence supérieure ou égale à 5000 mPa.s, mieux est comprise entre 3000 mPa.s et 10000 mPa.s, et en particulier est comprise entre 4000 mPa.s et 6000 mPa.s . Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la phase aqueuse continue de la dispersion finale de l’étape (b) a une valeur seuil d’écoulement inférieure à 2 Pa, de préférence inférieure à 1 Pa. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel les particules (P) sont : - des sphères ; et/ou - des capsules, de préférence comprenant un cœur liquide ou au moins en partie gélifié ou au moins en partie thixotrope. Procédé selon la revendication précédente, dans lequel la sphère ou le cœur des capsules est monophasique et/ou comprend une goutte intermédiaire d’une phase intermédiaire, ladite goutte intermédiaire comprenant au moins une goutte interne d’une phase interne. Procédé selon l’une quelconque des revendications 7 ou 8, dans lequel les capsules comprennent une enveloppe gélifiée ou une écorce encapsulant totalement ledit cœur, de préférence une écorce comprenant au moins un polyélectroyte gélifié, au moins un polymère, ou dérivant d’une réaction de coacervation complexe entre au moins un polymère anionique, de préférence hydrophile, et au moins un polymère cationique, de préférence lipophile. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la dispersion comprend en outre une troisième phase, aqueuse et/ou huileuse, sous forme de particules (P’), différentes des particules (P), dispersée dans la phase aqueuse continue, et de préférence comprenant une densité identique à celle de la phase aqueuse continue. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l’agent gélifiant hydrophile pH dépendant et/ou sensible aux électrolytes est choisi parmi les copolymères d’acide acrylique ou d’acide maléique et d’autres monomères, tels que l’acrylamide, les acrylates d’alkyle, les acrylates d’alkyle en C5-C8, les acrylates d’alkyle en C10-C30, les méthacrylates d’alkyle en C12-C22, les méthacrylates méthoxypolyéthylèneglycol, les acrylates d’hydroxyester, les acrylates crosspolymères, et leurs mélanges, et de préférence est un poly(acide acrylique) éventuellement réticulé (ou carbomère). Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l’agent gélifiant lipophile est choisi parmi les agents gélifiants lipophiles organiques ou minéraux, polymériques ou moléculaires ; les corps gras solides à température et pression ambiante ; et leurs mélanges, et de préférence est un agent gélifiant lipophile thermosensible. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la matière première apte à réduire la viscosité de la phase aqueuse continue est choisie parmi l’eau, au moins un sel, au moins un acide, au moins un agent chélatant, et leurs mélanges. Procédé selon la revendication précédente, dans lequel : - le sel est choisi parmi les sels minéraux, de préférence un sel de chlorure, et en particulier choisi parmi le chlorure de calcium, le chlorure de sodium ; - l’acide est choisi parmi un acide aminopolycarboxylique, l’acide citrique, l’acide salicylique, l’acide glycolique, l’acide lactique, l’acide malique, l’acide tartrique, l'acide acétique, l'acide acétylsalicylique, l'acide ascorbique, l'acide chlorhydrique, l'acide sulfurique, l'acide nitrique, l'acide formique, de préférence l’acide citrique ; - l’agent chélatant esy un agent chélatant comprenant au moins un cation, de préférence est choisi parmi l’acide éthylènediaminedisuccinique (EDDS), l’acide Éthylènediaminetétraacétique (EDTA) ou le Trisodium Ethylenediamine Disuccinate ; et - leurs mélanges. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la phase aqueuse continue de la dispersion définitive comprend entre 0,01% et 1%, de préférence entre 0,02% et 0,75%, et mieux entre 0,03% et 0,5%, en poids de matière(s) première(s) apte(s) à réduire la viscosité de la phase aqueuse continue de la dispersion intermédiaire par rapport au poids total de la phase aqueuse continue de la dispersion définitive. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le rapport massique entre la phase aqueuse continue de la dispersion intermédiaire et la solution comprenant au moins une matière première apte à réduire la viscosité de la phase aqueuse continue est compris entre 80/20 et 99/1, et mieux entre 90/10 et 95/5. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le récipient intermédiaire est un sceau, une seringue de remplissage, une trémie de remplissage, ou un conteneur IBC (ou récipient pour vrac). Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le récipient final correspond au packaging ou emballage primaire. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la dispersion ne comprend pas de tensioactif. Composition, notamment cosmétique, comprenant une dispersion selon l’une quelconque des revendications 1 à 19, optionnellement en association avec un milieu physiologiquement acceptable. Procédé non thérapeutique de traitement cosmétique d’une matière kératinique, notamment la peau et/ou les cheveux, et plus particulièrement la peau, comprenant une étape d’application sur ladite matière kératinique d’une dispersion selon l’une quelconque des revendications 1 à 19 ou d’une composition cosmétique selon la revendication 20.