FR 3130858 A1 20230623 FR 2113629 A 20211216 L’invention concerne un câble (50) multi-torons comprenant une couche interne (CI) du câble constituée de K>1 toron interne (TI) à au moins deux couches (C1, C3) avec la couche interne (C1) constituée de Q fils métalliques internes (F1) et la couche externe (C3) constituée de N fils métalliques externes (F3) et une couche externe (CE) du câble constituée de L>1 torons externes (TE) à au moins deux couches (C1’, C3’) enroulés autour de la couche interne (CI) du câble avec la couche interne (C1’) constituée de Q’ fils métalliques internes (F1’) et la couche externe (C3’) constituée de N’ fils métalliques externes (F3’). Le câble (50) présente : - un critère endurance sous flexion SL ≤ 36 000 MPa.mm; et - un critère d’encombrement Ec ≥ 0, 41. Figure pour l’abrégé : Fig 4 Câble multi-torons à deux couches à endurance sous flexion améliorée L’invention concerne des câbles, un produit renforcé du type bandage non pneumatique, une bande transporteuse ou une chenille et un pneumatique comprenant ces câbles. On connait de l’état de la technique, notamment du document EP2065511 un pneumatique pour véhicule de génie civil à armature de carcasse radiale comprenant une bande de roulement, deux bourrelets inextensibles, deux flancs reliant les bourrelets à la bande de roulement et une armature de sommet, disposée circonférentiellement entre l’armature de carcasse et la bande de roulement. Cette armature de sommet comprend quatre nappes renforcées par des éléments de renforts tels que des câbles métalliques, les câbles d’une nappe étant noyés dans une matrice élastomérique de la nappe. Cette armature de sommet comprend plusieurs nappes de travail comprenant plusieurs éléments filaires de renfort. Chaque élément filaire de renfort de travail est un câble multi-torons à deux couches comme celui de l’exemple 1-1 du tableau 1 présentant une couche interne du câble constituée de K=3 torons internes à deux couches comprenant une couche interne constituée de Q=3 fils métalliques internes de diamètre d1= 0,275 mm et une couche externe constituée de N= 9 fils métalliques externes de diamètre d3= 0,275 mm enroulés autour de la couche interne ; une couche externe du câble constituée de L= 9 torons externes à deux couches comprenant une couche interne constituée de Q’= 3 fils métalliques internes de diamètre d1’=0,275 mm et une couche externe constituée de N’=9 fils métalliques externes de diamètre d3’=0,275 mm enroulés autour de la couche interne. On connaît également les exemples 1-2 et 1-3 du tableau qui sont des variantes. Du câble décrit ci-dessus. Un pneumatique de véhicule industriel lourd, notamment de génie civil, est soumis à de nombreuses agressions. En effet, le roulage de ce type de pneumatique se fait habituellement sur un revêtement accidenté conduisant parfois à des perforations de la bande de roulement. Ces perforations permettent l'entrée d'agents corrosifs, par exemple l'air et l'eau, qui oxydent les éléments de renfort métalliques de l'armature de sommet et parfois de l'armature de carcasse ce qui réduit considérablement la durée de vie du pneumatique. Concernant l'armature de carcasse, les inventeurs à l'origine de l'invention ont identifié que le besoin majeur pour l'armature de carcasse est l’endurance sous forte charge, il est donc important de concevoir des câbles avec un haut niveau de force rupture, une faible rigidité de flexion et une très bonne pénétration par le mélange élastomérique. Or les câbles de l’état de la technique sont connus pour être très peu pénétrables par le mélange élastomérique ce qui les rend moins endurants sous un environnement corrosif. Une solution pour augmenter la durée de vie du pneumatique est de lutter contre l'action des agents corrosifs au sein de chaque toron. On peut ainsi prévoir de recouvrir de gomme chaque couche interne et intermédiaire de chaque toron lors du procédé de fabrication du câble. Lors de ce procédé, la gomme déposée pénètre dans les capillaires présents entre chaque couche de chaque toron et empêche ainsi la propagation des agents corrosifs. De tels câbles, généralement appelés câbles gommés in situ, sont bien connus de l'état de la technique. Toutefois, le procédé de fabrication de ces câbles gommés in situ requiert une maîtrise de nombreuses contraintes industrielles pour éviter notamment le débordement de la gomme à la périphérie de chaque toron. Une autre solution pour augmenter la durée de vie du pneumatique est d'augmenter la force à rupture des câbles de l'état de la technique. Généralement, on augmente la force à rupture en augmentant le diamètre des fils constituant le câble et/ou le nombre de fils et/ou la résistance unitaire de chaque fil. Toutefois, augmenter davantage le diamètre des fils, par exemple au-delà de 0,50 mm, entraine nécessairement une baisse de la flexibilité du câble ce qui n'est pas souhaitable pour un câble utilisé dans l'armature de carcasse. Augmenter le nombre de fils entraine la plupart du temps une baisse de la pénétrabilité des torons par le mélange élastomérique. Augmenter la résistance unitaire de chaque fil nécessite des investissements importants dans les installations de fabrication des fils. L'invention a pour but un câble présentant une endurance sous flexion améliorée par rapport aux câbles de l'état de la technique tout en évitant les désavantages précités. A cet effet l’invention a pour objet un câble multi-torons à deux couches, comprenant : - une couche interne du câble constituée de K>1 toron interne à deux couches comprenant : - une couche interne constituée de Q=1,2,3 ou 4 fils métalliques internes de diamètre d1, et - une couche externe constituée de N fils métalliques externes de diamètre d3 enroulés autour de la couche interne , - une couche externe du câble constituée de L>1 torons externes à deux couches enroulés autour de la couche interne du câble comprenant : - une couche interne constituée de Q’=1, 2, 3 ou 4 fils métalliques internes de diamètre d1’, et - une couche externe constituée de N’ fils métalliques externes de diamètre d3’ enroulés autour de la couche interne, dans lequel le câble présente : - un critère endurance sous flexion SL ≤ 36 000 MPa.mm avec SL =max( ; ) ; et - un critère d’encombrement Ec ≥ 0,41 avec Ec= Sc/Se où: - en MPa.mm est le maximum de contrainte de flexion par unité de courbure vue par les fils internes des torons internes et externes ; - en MPa.mm est le maximum de contrainte de flexion par unité de courbure vue par les fils métalliques externes des torons internes; - en MPa.mm est le maximum de contrainte de flexion par unité de courbure vue par les fils métalliques externes des torons externes ; - M acier = 210 000 MPa est le module de l’acier ; - d1, d1’, d3 et d3’ sont exprimés en mm, - - Cp est le coefficient de pénétrabilité du câble avec est le coefficient de pénétration inter torons externes et est le coefficient de pénétrabilité des torons externes avec : - = 0,4 lorsque la distance inter-torons E des torons externes de la couche externe E - = 1,0 lorsque E > 120 µm ; ou - lorsque 60µm ≤ E ≤120 µm ; et - avec CpC3’ est le coefficient de pénétrabilité de la couche externe du toron externe tel que : = 0,4 lorsque la distance inter-fils I3’des fils métalliques externes de la couche externe I3’ = 1,0 lorsque I3’ > 40µm ; ou lorsque 10µm ≤ I3’ ≤40µm ; et - Cr_TI_TE est le coefficient de rendement dû aux contacts entre torons internes et torons externes du câble sans unité avec ; et - Cr_TI est le coefficient de rendement dû aux contacts entre torons internes du câble sans unité avec ; où : αfTiTe est l’angle de contact entre les fils métalliques externes du toron interne et les fils métalliques externes des torons externes exprimé en radian, αfTiTi est l’angle de contact entre les fils métalliques externes de 2 torons internes exprimé en radian, αte est l’angle d’hélice de chaque toron externe exprimé en radian ; αti est l’angle d’hélice de chaque toron interne exprimé en radian ; Cste = 1500 N.mm -2 ; D est le diamètre du câble en mm ; Sc est la surface compactée en mm 2 avec : Sc=[K x (Q x(d1/2) 2 + N x (d3/2) 2 ) + L x (Q' x(d1'/2) 2 + N' x (d3'/2) 2 )] x π ; et Se est la surface d’encombrement du câble en mm 2 Se = π x (D/2) 2 . A cet effet l’invention a également pour objet un câble multi-torons à deux couches, comprenant : - une couche interne du câble constituée de K>1 toron interne à trois couches comprenant : - une couche interne constituée de Q=1,2,3 ou 4 fils métalliques internes de diamètre d1, - une couche intermédiaire constituée de M fils métalliques intermédiaires de diamètre d2 enroulés autour de la couche interne, et - une couche externe constituée de N fils métalliques externes de diamètre d3 enroulés autour de la couche intermédiaire, - une couche externe du câble constituée de L>1 torons externes à trois couches enroulés autour de la couche interne du câble comprenant : - une couche interne constituée de Q’=1, 2, 3 ou 4 fils métalliques internes de diamètre d1’, - une couche intermédiaire constituée de M’ fils métalliques intermédiaires de diamètre d2’ enroulés autour de la couche interne, et - une couche externe constituée de N’ fils métalliques externes de diamètre d3’ enroulés autour de la couche intermédiaire, dans lequel le câble présente : - un critère endurance sous flexion SL ≤ 36 000 MPa.mm avec SL =max( ; ) ; et - un critère d’encombrement Ec ≥ 0,41 avec Ec= Sc/Se où: - en MPa.mm est le maximum de contrainte de flexion par unité de courbure vue par les fils internes des torons externes ou des fils intermédiaires des torons internes et externes - en MPa.mm est le maximum de contrainte de flexion par unité de courbure vue par les fils métalliques externes des torons internes ; - en MPa.mm est le maximum de contrainte de flexion par unité de courbure vue par les fils métalliques externes des torons externes ; - M acier = 210 000 MPa est le module de l’acier ; - d1, d1’, d2, d2’, d3 et d3’ sont exprimés en mm, - - Cp est le coefficient de pénétrabilité du câble avec est le coefficient de pénétration inter torons externes et est le coefficient de pénétrabilité des torons externes avec : - = 0,4 lorsque la distance inter-torons E des torons externes de la couche externe E - = 1,0 lorsque E > 120 µm ; ou - lorsque 60µm ≤ E ≤120 µm ; et - avec CpC2’ est le coefficient de pénétrabilité de la couche intermédiaire du toron externe et CpC3’ est le coefficient de pénétrabilité de la couche externe du toron externe tel que : = 0,4 lorsque la distance inter-fils I2’des fils métalliques intermédiaire de la couche intermédiaire I2’ - = 1,0 lorsque I2’ > 40µm ; ou - lorsque 10µm ≤ I2’ ≤40µm et = 0,4 lorsque la distance inter-fils I3’des fils métalliques externes de la couche externe I3’ - = 1,0 lorsque I3’ > 40µm ; ou - lorsque 10µm ≤ I3’ ≤40µm ; et - Cr_TI_TE est le coefficient de rendement dû aux contacts entre torons internes et torons externes du câble sans unité avec ; et - Cr_TI est le coefficient de rendement dû aux contacts entre torons internes du câble sans unité avec ; où : αfTiTe est l’angle de contact entre les fils métalliques externes du toron interne et les fils métalliques externes des torons externes exprimé en radian, αfTiTi est l’angle de contact entre les fils métalliques externes de 2 torons internes exprimé en radian, αte est l’angle d’hélice de chaque toron externe exprimé en radian ; αti est l’angle d’hélice de chaque toron interne exprimé en radian ; Cste = 1500 N.mm -2 ; D est le diamètre du câble en mm ; Sc est la surface compactée en mm 2 avec : Sc=[K x (Q x(d1/2) 2 +M x (d2/2) 2 + N x (d3/2) 2 ) + L x (Q' x(d1'/2) 2 + M’ x (d2’/2) 2 + N' x (d3'/2) 2 )] x π; et Se est la surface d’encombrement du câble en mm 2 Se = π x (D/2) 2 . A cet effet l’invention a encore pour objet un câble multi-torons à deux couches, comprenant : - une couche interne du câble constituée de K>1 toron interne à trois couches comprenant : - une couche interne constituée de Q=1,2,3 ou 4 fils métalliques internes de diamètre d1, - une couche intermédiaire constituée de M fils métalliques intermédiaires de diamètre d2 enroulés autour de la couche interne, et - une couche externe constituée de N fils métalliques externes de diamètre d3 enroulés autour de la couche intermédiaire , - une couche externe du câble constituée de L>1 torons externes à deux couches enroulés autour de la couche interne du câble comprenant : - une couche interne constituée de Q’=1, 2, 3 ou 4 fils métalliques internes de diamètre d1’, et - une couche externe constituée de N’ fils métalliques externes de diamètre d3’ enroulés autour de la couche interne , dans lequel le câble présente : - un critère endurance sous flexion SL ≤ 36 000 MPa.mm avec SL =max( ; ) ; et - un critère d’encombrement Ec ≥ 0,41 avec Ec= Sc/Se où: - en MPa.mm est le maximum de contrainte de flexion par unité de courbure vue par les fils internes des torons internes et externes ou des fils intermédiaires des torons internes; - en MPa.mm est le maximum de contrainte de flexion par unité de courbure vue par les fils métalliques externes des torons internes; - en MPa.mm est le maximum de contrainte de flexion par unité de courbure vue par les fils métalliques externes des torons externes ; - M acier = 210 000 MPa est le module de l’acier ; - d1, d1’, d2, d3 et d3’ sont exprimés en mm, - - Cp est le coefficient de pénétrabilité du câble avec est le coefficient de pénétration inter torons externes et est le coefficient de pénétrabilité des torons externes avec : - = 0,4 lorsque la distance inter-torons E des torons externes de la couche externe E - = 1,0 lorsque E > 120 µm ; ou - lorsque 60µm ≤ E ≤120 µm ; et avec CpC3’ est le coefficient de pénétrabilité de la couche externe du toron externe tel que : = 0,4 lorsque la distance inter-fils I3’des fils métalliques externes de la couche externe I3’ = 1,0 lorsque I3’ > 40µm ; ou lorsque 10µm ≤ I3’ ≤40µm ; et - Cr_TI_TE est le coefficient de rendement dû aux contacts entre torons internes et torons externes du câble sans unité avec ; et - Cr_TI est le coefficient de rendement dû aux contacts entre torons internes du câble sans unité avec ; où : αfTiTe est l’angle de contact entre les fils métalliques externes du toron interne et les fils métalliques externes des torons externes exprimé en radian, αfTiTi est l’angle de contact entre les fils métalliques externes de 2 torons internes exprimé en radian, αte est l’angle d’hélice de chaque toron externe exprimé en radian ; αti est l’angle d’hélice de chaque toron interne exprimé en radian ; Cste = 1500 N.mm -2 ; D est le diamètre du câble en mm ; Sc est la surface compactée en mm 2 avec : Sc=[K x (Q x(d1/2) 2 +M x (d2/2) 2 + N x (d3/2) 2 ) + L x (Q' x(d1'/2) 2 + N' x (d3'/2) 2 )] x π ; et Se est la surface d’encombrement du câble en mm 2 Se = π x (D/2) 2 . A cet effet l’invention a enfin pour objet un câble multi-torons à deux couches, comprenant : - une couche interne du câble constituée de K>1 toron interne à deux couches comprenant : - une couche interne constituée de Q=1,2,3 ou 4 fils métalliques internes de diamètre d1, et - une couche externe constituée de N fils métalliques externes de diamètre d3 enroulés autour de la couche interne , - une couche externe du câble constituée de L>1 torons externes à trois couches enroulés autour de la couche interne du câble comprenant : - une couche interne constituée de Q’=1, 2, 3 ou 4 fils métalliques internes de diamètre d1’, - une couche intermédiaire constituée de M’ fils métalliques intermédiaires de diamètre d2’ enroulés autour de la couche interne, et - une couche externe constituée de N’ fils métalliques externes de diamètre d3’ enroulés autour de la couche intermédiaire, dans lequel le câble (50) présente : - un critère endurance sous flexion SL ≤ 36 000 MPa.mm avec SL =max( ; ) ; et - un critère d’encombrement Ec ≥ 0,41 avec Ec= Sc/Se où: - en MPa.mm est le maximum de contrainte de flexion par unité de courbure vue par les fils internes des torons internes et externes ou des fils intermédiaires des torons externes ; - en MPa.mm est le maximum de contrainte de flexion par unité de courbure vue par les fils métalliques externes des torons internes; - en MPa.mm est le maximum de contrainte de flexion par unité de courbure vue par les fils métalliques externes des torons externes ; - M acier = 210 000 MPa est le module de l’acier ; - d1, d1’, d2’, d3 et d3’ sont exprimés en mm, - - Cp est le coefficient de pénétrabilité du câble avec est le coefficient de pénétration inter torons externes et est le coefficient de pénétrabilité des torons externes avec : - = 0,4 lorsque la distance inter-torons E des torons externes de la couche externe E - = 1,0 lorsque E > 120 µm ; ou - lorsque 60µm ≤ E ≤120 µm ; et avec CpC2’ est le coefficient de pénétrabilité de la couche intermédiaire du toron externe et CpC3’ est le coefficient de pénétrabilité de la couche externe du toron externe tel que : = 0,4 lorsque la distance inter-fils I2’des fils métalliques intermédiaire de la couche intermédiaire I2’ - = 1,0 lorsque I2’ > 40µm ; ou - lorsque 10µm ≤ I2’ ≤40µm et = 0,4 lorsque la distance inter-fils I3’des fils métalliques externes de la couche externe I3’ - = 1,0 lorsque I3’ > 40µm ; ou - lorsque 10µm ≤ I3’ ≤40µm ; et - Cr_TI_TE est le coefficient de rendement dû aux contacts entre torons internes et torons externes du câble sans unité avec ; et - Cr_TI est le coefficient de rendement dû aux contacts entre torons internes du câble sans unité avec où : αfTiTe est l’angle de contact entre les fils métalliques externes du toron interne et les fils métalliques externes des torons externes exprimé en radian, αfTiTi est l’angle de contact entre les fils métalliques externes de 2 torons internes exprimé en radian, αte est l’angle d’hélice de chaque toron externe exprimé en radian ; αti est l’angle d’hélice de chaque toron interne exprimé en radian ; Cste = 1500 N.mm -2 ; D est le diamètre du câble en mm ; Sc est la surface compactée en mm 2 avec : Sc=[K x (Q x(d1/2) 2 + N x (d3/2) 2 ) + L x (Q' x(d1'/2) 2 + M’ x (d2’/2) 2 + N' x (d3'/2) 2 )] x π; et Se est la surface d’encombrement du câble en mm 2 Se = π x (D/2) 2 . D’une part, grâce à son critère d’endurance sous flexion relativement bas, le câble selon un des quatre modes de réalisation de l’invention permet de réduire les niveaux de contraintes dans le câble soumis à une sollicitation de flexion et donc d’allonger la durée de vie du pneumatique. En effet, les inventeurs à l’origine de l’invention ont découvert que le premier critère déterminant pour améliorer les performances d’endurance d’un câble sous environnement corrosif n’était pas uniquement la force à rupture comme cela est largement enseigné dans l’état de la technique mais le critère d’endurance sous flexion représentée dans la présente demande par un indicateur égal à la valeur maximale entre : - la contrainte de flexion par unité de courbure vue par les fils internes des torons internes et externes divisée par le coefficient de pénétrabilité du câble ; ou - la contrainte de flexion par unité de courbure vue par les fils externes des torons internes divisée par le coefficient de pénétrabilité du câble et par le plus petit coefficient de rendement entre le coefficient de rendement dû aux contacts entre torons internes du câble et le coefficient de rendement dû aux contacts entre torons internes et torons externes ou - la contrainte de flexion par unité de courbure vue par les fils externes des torons externes divisé par le coefficient de pénétrabilité du câble et par le coefficient de rendement dû aux contacts entre torons internes et torons externes câble. D’une part, les inventeurs à l’origine de l’invention émettent l’hypothèse que plus les surfaces de contacts inter-fils sont élevées et plus particulièrement dans les zones inter-torons qui sont les plus sollicitantes, c’est-à-dire plus on a de surface de contact entre les fils métalliques externes d’un toron interne et les fils métalliques externes des torons externes et entre les fils métalliques externes de 2 torons internes, plus on dilue l’effort de fragilisation sur le nombre de contacts. Afin d’optimiser ces contacts, les inventeurs à l’origine de l’invention émettent l’hypothèse qu’il est nécessaire d’avoir moins de contraintes dues à la tension dans le câble à iso effort donc d’avoir de bonnes propriétés géométriques du contact et plus précisément de minimiser l’angle de contact entre les fils métalliques externes du toron interne et les fils métalliques externes des torons externes et minimiser l’angle de contact entre les fils métalliques externes de 2 torons internes. A une tension donnée, les coefficients de rendement permettent de prendre en compte la perte de rendement du câble en traction dû à la fragilisation transverse due aux contacts inter-fils au niveau des fils métalliques externes de la couche interne et de la couche externe et les fils métalliques externes de 2 torons internes. Ces coefficients de rendement dépendent du nombre de fils métalliques externes des torons internes, de l’angle de contact entre les fils métalliques externes du toron interne et les fils métalliques externes des torons externes, de l’angle de contact entre les fils métalliques externes de 2 torons internes, des diamètres d3 et d3’ respectivement des fils métalliques externes de la couche interne et des fils métalliques externes de la couche externe, de l’angle d’hélice du toron interne, de l’angle d’hélice d’un toron externe et de la force à rupture d’un toron interne et d’un toron externe. Ainsi un câble solide aura un coefficient de rendement proche de 1 et un câble fragilisé aura un coefficient de rendement non optimal, plutôt proche de 0,5. Et, d’autre part, grâce à son critère d’encombrement suffisamment élevé, le câble selon l’invention permet d’avoir un maximum de masse métal sur une surface la plus petite possible permettant de participer à l’amélioration de l’endurance sous flexion. On calcule les surfaces sur une section de coupe du câble. Par définition la section du câble est définie, sur une section du câble perpendiculaire à l’axe principal du câble, comme la distance la plus courte qui sépare, en moyenne, l’enveloppes circulaire dans laquelle est inscrit le câble. En effet, les inventeurs à l’origine de l’invention ont découvert que le deuxième critère déterminant pour améliorer les performances d’endurance d’un câble sous environnement corrosif n’était pas uniquement la force à rupture comme cela est largement enseigné dans l’état de la technique mais le critère encombrement représenté dans la présente demande par un indicateur égal à la surface compactée du câble divisée par la surface d’encombrement du câble. En effet, les câbles de l’état de la technique présentent soit un critère d’endurance sous flexion relativement faible mais un critère d’encombrement non optimal, soit un critère d’encombrement optimal, c’est-à-dire au-delà de 0,46 mais un critère d’endurance sous flexion relativement élevé. Le câble selon un des quatre modes de réalisation de l’invention, du fait de son coefficient de rendement relativement élevé et de pénétrabilité relativement élevée présente un critère d’endurance relativement faible ainsi qu’un critère d’encombrement relativement élevé permettant ainsi une endurance sous flexion améliorée. Tout intervalle de valeurs désigné par l’expression « entre a et b » représente le domaine de valeurs allant de plus de a à moins de b (c’est-à-dire bornes a et b exclues) tandis que tout intervalle de valeurs désigné par l’expression « de a à b » signifie le domaine de valeurs allant de la borne « a » jusqu’à la borne « b » c’est-à-dire incluant les bornes strictes « a » et « b ». Par définition, le diamètre d’un toron est le diamètre du plus petit cercle dans lequel est circonscrit le toron. Par définition, le diamètre du câble est le diamètre du plus petit cercle dans lequel est circonscrit le câble sans la frette. Avantageusement, le diamètre du câble est le diamètre du plus petit cercle dans lequel est circonscrit le câble sans la frette. De façon préférée, le câble présente un diamètre D tel que D ≤ 6,0 mm, de préférence tel que 2,0 mm≤ D ≤ 5,5 mm. Le diamètre D est mesuré sur le câble selon la norme ASTM D2969-04. Dans l’invention, le câble est à deux couches de torons, c’est-à-dire qu’il comprend un assemblage constitué de deux couches de torons, ni plus ni moins, c’est-à-dire que l’assemblage a deux couches de torons, pas une, pas trois, mais uniquement deux. Dans un mode de réalisation, le toron interne du câble est entouré d’une composition polymérique puis de la couche externe. Avantageusement, le toron interne est à couches cylindriques. Avantageusement, chaque toron externe est à couches cylindriques. De façon très avantageuse, le toron interne et chaque toron externe sont à couches cylindriques. On rappelle que de telles couches cylindriques sont obtenues lorsque les différentes couches d’un toron sont enroulées à des pas différents et/ou lorsque les sens d’enroulement de ces couches sont distincts d’une couche à l’autre. Un toron à couches cylindriques est très fortement pénétrable contrairement à un toron à couches compactes dans lequel les pas de toutes les couches sont égaux et les sens d’enroulement de toutes les couches sont identiques qui présente une pénétrabilité bien plus faible. Dans le premier mode de réalisation, le toron interne est à deux couches. Le toron interne comprend un assemblage de fils constitué de deux couches de fils, ni plus ni moins, c’est-à-dire que l’assemblage de fils a deux couches de fils, pas une, pas trois, mais uniquement deux. Le toron externe est à deux couches. Le toron externe comprend un assemblage de fils constitué de deux couches de fils, ni plus ni moins, c’est-à-dire que l’assemblage de fils a deux couches de fils, pas une, pas trois, mais uniquement deux. Dans le deuxième mode de réalisation, le toron interne est à trois couches. Le toron interne comprend un assemblage de fils constitué de trois couches de fils, ni plus ni moins, c’est-à-dire que l’assemblage de fils a trois couches de fils, pas deux, pas quatre, mais uniquement trois. Le toron externe est à trois couches. Le toron externe comprend un assemblage de fils constitué de trois couches de fils, ni plus ni moins, c’est-à-dire que l’assemblage de fils a trois couches de fils, pas deux, pas quatre, mais uniquement trois. Dans le troisième mode de réalisation, le toron interne est à trois couches. Le toron interne comprend un assemblage de fils constitué de trois couches de fils, ni plus ni moins, c’est-à-dire que l’assemblage de fils a trois couches de fils, pas deux, pas quatre, mais uniquement trois. Le toron externe est à deux couches. Le toron externe comprend un assemblage de fils constitué de deux couches de fils, ni plus ni moins, c’est-à-dire que l’assemblage de fils a deux couches de fils, pas une, pas trois, mais uniquement deux. Dans le quatrième mode de réalisation, le toron interne est à deux couches. Le toron interne comprend un assemblage de fils constitué de deux couches de fils, ni plus ni moins, c’est-à-dire que l’assemblage de fils a deux couches de fils, pas une, pas trois, mais uniquement deux. Le toron externe est à trois couches. Le toron externe comprend un assemblage de fils constitué de trois couches de fils, ni plus ni moins, c’est-à-dire que l’assemblage de fils a trois couches de fils, pas deux, pas quatre, mais uniquement trois. On rappelle que, de manière connue, le pas d’un toron représente la longueur de ce toron, mesurée parallèlement à l'axe du câble, au bout de laquelle le toron ayant ce pas effectue un tour complet autour dudit axe du câble. De façon analogue, le pas d’un fil représente la longueur de ce fil, mesurée parallèlement à l'axe du toron dans lequel il se trouve, au bout de laquelle le fil ayant ce pas effectue un tour complet autour dudit axe du toron. Par sens d’enroulement d’une couche de torons ou de fils, on entend le sens formé par les torons ou les fils par rapport à l’axe du câble ou du toron. Le sens d’enroulement est communément désigné par la lettre soit Z, soit S. Les pas, sens d’enroulement et diamètres des fils et des torons sont déterminés conformément à la norme ASTM D2969-04 de 2014. L’angle de contact entre les fils métalliques externes de 2 torons internes est l’angle αfTiTi. C’est un des paramètres pertinents pour déterminer le coefficient de fragilisation du câble car plus l’angle de contact est faible moins la fragilisation du câble est importante. L’angle d’hélice de chaque toron interne αti est une grandeur bien connue de l’homme du métier et peut être déterminé par le calcul suivant : tan αti = 2xπ x Re T I /pi, formule dans laquelle pi est le pas exprimé en millimètres suivant lequel chaque toron interne est enroulé, Re T I est le rayon d’hélice de chaque toron interne exprimé en millimètres, et tan désigne la fonction tangente. αti est exprimé en degrés. Par définition, le rayon d’hélice Ri de la couche interne du câble est le rayon du cercle théorique passant par les centres des torons internes de la couche interne dans un plan perpendiculaire à l’axe du câble. L’angle de contact entre les fils métalliques externes du toron interne et les fils métalliques externes des torons externes est l’angle αfTiTe. C’est également un des paramètres pertinents pour déterminer le coefficient de fragilisation du câble car plus l’angle de contact est faible moins la fragilisation du câble est importante. L’angle d’hélice de chaque toron externe αte est une grandeur bien connue de l’homme du métier et peut être déterminé par le calcul suivant : tan αte = 2xπ x Re TE /pe, formule dans laquelle pe est le pas exprimé en millimètres suivant lequel chaque toron externe est enroulé, Re TE est le rayon d’hélice de chaque toron externe exprimé en millimètres, et tan désigne la fonction tangente. αte est exprimé en degrés. Par définition, le rayon d’hélice Re de la couche externe du câble est le rayon du cercle théorique passant par les centres des torons externes de la couche externe dans un plan perpendiculaire à l’axe du câble. Pour le calcul du critère endurance sous flexion, les angles αfTiTi, αfTiTE, αti et αte sont exprimés en radian, soit la valeur en degré multipliée par π et divisée par 180°. Par définition, la distance inter-torons E de la couche externe de torons externes est définie, sur une section du câble perpendiculaire à l’axe principal du câble, comme la distance la plus courte qui sépare, en moyenne, les enveloppes circulaires dans lesquelles sont inscrits deux torons externes adjacents. La distance inter-torons E est la distance entre les 2 centres de 2 torons externes adjacents les points A et B tels que présentés sur les figures 10 ou 11, moins le diamètre du toron externe. De préférence, les fils d’une même couche d’un toron prédéterminé (interne ou externe) présentent tous sensiblement le même diamètre. Avantageusement, les torons externes présentent tous sensiblement le même diamètre. Par « sensiblement le même diamètre», on entend que les fils ou les torons ont le même diamètre aux tolérances industrielles près. Pour cela, en se plaçant dans un repère 2D orthonormal, c’est-à-dire en suivant la coupe transverse du câble, en prenant OA pour la direction de l’axe des abcisses avec O le centre du câble et dans le cas où les torons externes présentent tous sensiblement le même diamètre, on calcule les coordonnées des centres de 2 torons A et B : avec L, le nombre de torons externes, Re TE le rayon d’hélice de chaque toron externe exprimé en millimètres. Le rayon d’hélice de chaque toron externe est calculé selon la formule suivante : avec : Re minTE est le rayon d’enroulement qu’on obtient en cas de sursaturation de la couche. C’est le rayon minimum pour que tous les torons soient en contact , avec L : le nombre de torons externes, pe est le pas exprimé en millimètres dans lequel chaque toron externe est enroulé et : le diamètre du toron externe en mm, et Re TE insaturé correspond à une architecture insaturée ou strictement saturée, avec : le diamètre du toron interne en mm et : le diamètre du toron externe en mm. Pour le premier et troisième mode de réalisation, Le diamètre du toron externe est calculé comme suit : D TE =2 x Re1’ + d1’ + 2 x d2’avec Re1’ est le rayon d’enroulement de la couche interne du toron externe, avec -si la couche interne du toron externe contient 1 seul fil métalique interne: ; - Sinon, avec Q’ : le nombre de fils métalliques de la couche interne du toron externe, d1’ : le diamètre des fils métalliques de la couche interne du toron externe en mm et le pas p1’ est le pas de la couche interne du toron externe en mm. Pour les deuxième et quatrième modes de réalisation, le diamètre du toron externe est calculé comme suit : D TE =2 x Re1’ + d1’ + 2 x d2’ + 2 x d3’ avec Re1’ est le rayon d’enroulement de la couche interne du toron externe, avec -si la couche interne du toron externe contient 1 seul fil métallique interne: Re1’= 0; - Sinon, Re1’= 1/[( sin 2 (π/Q’)/d1’/2) 2 -cos 2 (π/Q’) x (2 π/p1’) 2 ] avec Q’ : le nombre de fils métalliques de la couche interne du toron externe, d1’ le diamètre des fils métalliques de la couche interne du toron externe en mm et le pas p1’ est le pas de la couche interne du toron externe en mm. Ensuite on calcule la distance AB dans un repère selon la formule suivante : et On trouve ensuite la distance intertorons en µm : avec D TE le diamètre du toron externe l’angle d’hélice du toron externe, avec pe est le pas exprimé en millimètres suivant lequel chaque toron externe est enroulé. Par définition, la distance interfils d’une couche est définie, sur une section du câble perpendiculaire à l’axe principal du câble, comme la distance la plus courte qui sépare, en moyenne, deux fils adjacents de la couche. Pour le premier et troisième mode de réalisation, la distance interfils de la couche est calculée comme suit : On calcule le rayon d’enroulement des couches externes des torons externes : avec Re1’ est le rayon d’enroulement de la couche interne du toron externe tel que défini précédemment. La distance interfils I3’ est la distance entre 2 centres de fils métalliques moins le diamètre fil telle que présentée sur la , le mode de calcul est le même que celui pour les torons externes: On trouve ainsi I3’ avec est l’angle d’hélice de la couche externe du toron externe. La somme SI3’ est la somme des distances interfils séparant chaque couple de fils externes adjacents de la couche externe. Pour les deuxième et quatrième modes de réalisation, la distance interfils de la couche est calculée comme suit : On calcule le rayon d’enroulement des couches externes des torons externes : Re3’=Re1’+d1’/2+d2’+d3’/2 avec Re1’ est le rayon d’enroulement de la couche interne du toron externe tel que défini précédemment. La distance interfils I3’ est la distance entre 2 centres de fils métalliques moins le diamètre fil telle que présentée sur la , le mode de calcul est le même que celui pour les torons externes: A’= [Re 3’ , 0] B’= [Re 3’ x cos (2π/N’) ; Re3’ x sin( 2π/N’)] A’B’=[ (xb’-xa’) 2 + (yb’-ya’) 2 ] 1/2 On trouve ainsi I3’= A’B’-d3’/cos(αC3’) x 1000 avec αC3’ = atan(2 π Re3’/p3’) est l’angle d’hélice de la couche externe du toron externe. La somme SI3’ est la somme des distances interfils séparant chaque couple de fils externes adjacents de la couche externe. La distance interfils I2’ est la distance entre 2 centres de fils métalliques intermédiaire moins le diamètre fil. Le calcul est le même que celui précédemment décrit. La somme SI2’ est la somme des distances interfils séparant chaque couple de fils intermédiaires adjacents de la couche externe. De préférence, les torons ne subissent pas de préformation. Avantageusement, le câble est métallique. Par câble métallique, on entend par définition un câble formé de fils constitués majoritairement (c’est-à-dire pour plus de 50% de ces fils) ou intégralement (pour 100% des fils) d'un matériau métallique. Un tel matériau métallique est préférentiellement mis en œuvre avec un matériau en acier, plus préférentiellement en acier perlitique (ou ferrito-perlitique) au carbone désigné ci-après par "acier au carbone", ou encore en acier inoxydable (par définition, acier comportant au moins 11% de chrome et au moins 50% de fer). Mais il est bien entendu possible d'utiliser d'autres aciers ou d'autres alliages. Lorsqu'un acier au carbone est avantageusement utilisé, sa teneur en carbone (% en poids d'acier) est de préférence comprise entre 0,4% et 1,2%, notamment entre 0,5% et 1,1% ; ces teneurs représentent un bon compromis entre les propriétés mécaniques requises pour le pneumatique et la faisabilité des fils. Le métal ou l'acier utilisé, qu'il s'agisse en particulier d'un acier au carbone ou d'un acier inoxydable, peut être lui-même revêtu d'une couche métallique améliorant par exemple les propriétés de mise en œuvre du câble métallique et/ou de ses éléments constitutifs, ou les propriétés d'usage du câble et/ou du pneumatique eux-mêmes, telles que les propriétés d'adhésion, de résistance à la corrosion ou encore de résistance au vieillissement. Selon un mode de réalisation préférentiel, l'acier utilisé est recouvert d'une couche de laiton (alliage Zn-Cu) ou de zinc. Avantageusement, les torons internes sont enroulés en hélice selon un pas pi allant de 10 à 80 mm, de préférence de 15 à 60 mm. Avantageusement, les torons externes sont enroulés en hélice autour du toron interne selon un pas pe allant de 40 mm à 100 mm et de préférence allant de 50 mm à 90 mm. L’invention a également pour objet un câble tel que décrit précédemment extrait d’une matrice polymérique. De préférence, la matrice polymérique est une matrice élastomérique. La matrice polymérique, de préférence élastomérique, est à base d’une composition polymérique, de préférence élastomérique. Par matrice polymérique, on entend une matrice comprenant au moins un polymère. La matrice polymérique est ainsi à base d’une composition polymérique. Par matrice élastomérique, on entend une matrice comprenant au moins un élastomère. La matrice élastomérique préférentielle est ainsi à base d’une composition élastomérique. Par l'expression "à base de", il faut entendre que la composition comporte le mélange et/ou le produit de réaction in situ des différents constituants utilisés, certains de ces constituants pouvant réagir et/ou étant destinés à réagir entre eux, au moins partiellement, lors des différentes phases de fabrication de la composition ; la composition pouvant ainsi être à l’état totalement ou partiellement réticulé ou à l’état non-réticulé. Par composition polymérique, on entend que la composition comprend au moins un polymère. De préférence, un tel polymère peut être un thermoplastique, par exemple un polyester ou un polyamide, un polymère thermodurcissable, un élastomère, par exemple du caoutchouc naturel, un élastomère thermoplastique ou un mélange de ces polymères Par composition élastomérique, on entend que la composition comprend au moins un élastomère et au moins un autre composant. De préférence, la composition comprenant au moins un élastomère et au moins un autre composant comprend un élastomère, un système de réticulation et une charge. Pour rappel, une nappe dans un pneumatique est formée du câble précédemment décrit noyé dans la composition élastomérique. Les compositions utilisables pour ces nappes sont des compositions conventionnelles pour calandrage d’éléments filaires de renfort et comprennent un élastomère diénique, par exemple du caoutchouc naturel, une charge renforçante, par exemple du noir de carbone et/ou de la silice, un système de réticulation, par exemple un système de vulcanisation, de préférence comprenant du soufre, de l’acide stéarique et de l’oxyde de zinc, et éventuellement un accélérateur et/ou retardateur de vulcanisation et/ou divers additifs. L'adhésion entre les fils métalliques et la matrice dans laquelle ils sont noyés est assurée par exemple par un revêtement métallique, par exemple une couche de laiton. Les valeurs des caractéristiques décrites dans la présente demande pour le câble extrait sont mesurées sur ou déterminées à partir de câbles extraits d’une matrice polymérique, notamment élastomérique, par exemple d’un pneumatique. Ainsi, par exemple sur un pneumatique, on retire la bande de matière radialement à l’extérieur du câble à extraire de façon à apercevoir le câble à extraire affleurer radialement de la matrice polymérique. Ce retrait peu se faire par décorticage au moyen de pinces et de couteaux ou bien par rabotage. Puis, on dégage l’extrémité du câble à extraire au moyen d’un couteau. Puis, on tire sur le câble de façon à l’extraire de la matrice en appliquant un angle relativement faible de façon à ne pas plastifier le câble à extraire. Les câbles extraits sont alors nettoyés soigneusement, par exemple au moyen d’un couteau, de façon à détacher les restes de matrice polymérique accrochés localement au câble et en prenant soin de ne pas dégrader la surface des fils métalliques. Les caractéristiques avantageuses décrites ci-dessous s’appliquent indifféremment au câble tel que défini ci-dessus et au câble extrait. Avantageusement, SL ≤ 35 700 MPa.mm. Plus ce critère SL est faible, meilleure est l’endurance sous flexion du câble. Avantageusement, SL ≥ 25 000 MPa.mm et de préférence SL ≥ 28 000 MPa.mm. De préférence SL est supérieur à 25 000 MPa.mm car on cherche un encombrement plutôt élevé en maximisant la masse métal. Avantageusement, Ec ≥ 0, 40 et de préférence Ec ≥ 0, 41. Avantageusement, Ec ≤ 0, 60 et de préférence Ec ≤ 0, 50. En effet, dans ces plages de critère d'encombrement Ec, on peut obtenir le maximum de masse métal dans le moins de surface possible tout en gardant une bonne pénétration pour le critère endurance SL. En effet, plus la masse métal est importante, moins il va y avoir de contraintes de tension dans le câble à iso effort et à contrario, si l'encombrement est trop important pour avoir la même masse métal, le câble est plus gros et les composites d’élastomères comprenant le câble sont plus épais entraînant des risques d’échauffement plus importants et des problèmes de dimensionnement de l’objet final. De préférence, αfTiTe est supérieur ou égal à 0°et de préférence supérieur ou égal à 1° et αfTiTe est inférieur ou égal 50°, de préférence inférieur ou égal à 35° et plus préférentiellement inférieur ou égal à 30°. De préférence, αfTiTi est supérieur ou égal à 0° et de préférence supérieur ou égal à 3° et αfTiTi est inférieur ou égal à 40° et de préférence inférieur ou égal à 35°. Sur ces plages d’angle de contact allant de 0° à 30°, la zone de contact est maximale et le câble est relativement bien pénétré par la composition polymérique. De préférence, αt est supérieur ou égal à 0° et de préférence supérieur ou égal à 3°. De préférence, αti est supérieur ou égal à 1°, de préférence supérieur ou égal à 2° et plus préférentiellement inférieur ou égal à 3° et αti est inférieur ou égal à 30° et de préférence inférieur ou égal à 25°. De préférence, αte est supérieur ou égal à 1°, de préférence supérieur ou égal à 3° et plus préférentiellement inférieur ou égal à 5° et αte est inférieur ou égal à 40° et de préférence inférieur ou égal à 35°. Sur ces plages d’angle d’hélice, on minimise les efforts de contacts entre les deux torons internes et entre torons externes et le toron interne lors de la mise en traction du câble. Dans un mode de réalisation, au moins 50% des fils métalliques, de préférence au moins 60%, plus préférentiellement au moins 70% des fils métalliques, et très préférentiellement chaque fil métallique du câble comprend une âme en acier présentant une composition conforme à la norme NF EN 10020 de septembre 2000 et un taux de carbone C ≤ 0,80%. Dans un autre mode de réalisation, au moins 50% des fils métalliques, de préférence au moins 60%, plus préférentiellement au moins 70% des fils métalliques, et très préférentiellement chaque fil métallique du câble comprend une âme en acier présentant une composition conforme à la norme NF EN 10020 de septembre 2000 et un taux de carbone C > 0,80%, de préférence C ≥ 0,82 %. De telles compositions d’aciers rassemblent les aciers non alliés (points 3.2.1 et 4.1 de la norme NF EN 10020 de septembre 2000), les aciers inoxydables (points 3.2.2 et 4.2 de la norme NF EN 10020 de septembre 2000) et d’autres aciers alliés (point 3.2.3 et 4.3 de la norme NF EN 10020 de septembre 2000). Un taux de carbone relativement élevé permet d’atteindre la résistance mécanique des fils métalliques des câbles selon l’invention. Avantageusement, au moins 50% des fils métalliques, de préférence au moins 60%, plus préférentiellement au moins 70% des fils métalliques, et très préférentiellement chaque fil métallique du câble comprend une âme en acier présentant une composition conforme à la norme NF EN 10020 de septembre 2000 et un taux de carbone C ≤ 1,20% et de préférence C ≤ 1,10%. L’utilisation d’un taux de carbone trop important est d’une part relativement coûteuse et d’autre part entraine une baisse de l’endurance en fatigue-corrosion des fils métalliques. De préférence, d1, d1’,d2, d2’, d3, d3’ vont, indépendamment les uns des autres, de 0,12 mm à 0, 38 mm et de préférence de 0,15 mm à 0,35 mm. Avantageusement, le coefficient de pénétrabilité du câble Cp est supérieur ou égal à 0,60 et de préférence supérieur ou égal à 0,70. En effet, il existe suffisamment d’espace entre les fils ou les torons pour permettre le passage d’une composition polymérique, de préférence élastomérique. Avantageusement, la couche externe du câble est désaturée. Par définition, une couche désaturée est telle qu’il existe suffisamment d’espace entre les fils de façon à permettre le passage d’une composition polymérique, de préférence élastomérique. Une couche désaturée signifie que les fils ne se touchent pas et qu’il y a suffisamment d’espace entre deux fils adjacents permettant le passage d’une composition polymérique, de préférence élastomérique. Par opposition, une couche saturée est telle qu’il n’existe pas suffisamment d’espace entre les fils de la couche pour permettre le passage d’une composition polymérique, de préférence élastomérique, par exemple car les fils de la couche se touchent deux à deux. Par définition, une couche de câble désaturée est telle que la distance inter-torons des torons externes est supérieure ou égale à 30 µm. La distance inter-torons de la couche externe de torons externes est définie, sur une section du câble perpendiculaire à l’axe principal du câble, comme la distance la plus courte qui sépare, en moyenne, les enveloppes circulaires dans lesquelles sont inscrits deux torons externes adjacents. Ainsi, cette construction du câble permet d’assurer une bonne pénétrabilité par la composition élastomérique de la couche externe. Avantageusement, la couche externe du toron interne est désaturée. Avantageusement, la distance interfils de la couche externe du toron interne est supérieure ou égale à 10 µm. De préférence, la distance interfils de la couche externe du toron interne est supérieure ou égale à 15 µm. De préférence, la distance interfils de la couche externe du toron interne est inférieure ou égale à 100µm. Avantageusement, dans le deuxième et troisième mode de réalisation, la somme SI2 des distances interfils I2 de la couche intermédiaire du toron interne est supérieure au diamètre d2 des fils intermédiaire de la couche intermédiaire. Avantageusement, la somme SI3 des distances interfils I3 de la couche externe du toron interne est supérieure au diamètre d3 des fils externes de la couche externe. Avantageusement, chaque toron est du type non gommé in situ. Par non gommé in situ, on entend qu’avant assemblage des torons entre eux, chaque toron est constitué des fils des différentes couches et dépourvu de composition polymérique, notamment de composition élastomérique. Avantageusement, la couche externe de chaque toron externe est désaturée. Avantageusement, la distance interfils de la couche externe de chaque toron externe est supérieure ou égale à 10 µm. De préférence, la distance interfils de la couche externe de chaque toron externe est supérieure ou égale à 15 µm. De préférence, la distance interfils de la couche externe de chaque toron externe est inférieure ou égale à 100 µm. Avantageusement, dans le deuxième et quatrième mode de réalisation, la somme SI2’ des distances interfils I2’ de la couche intermédiaire de chaque toron externe est supérieure au diamètre d2’ des fils intermédiaire de la couche intermédiaire. Avantageusement, la somme SI3’ des distances interfils I3’ de la couche externe de chaque toron externe est supérieure ou égale au diamètre d3’ des fils externes de la couche externe. De préférence, dans le premier et quatrième mode de réalisation, la couche externe du toron interne est enroulée autour de la couche interne du toron interne au contact de la couche interne du toron interne. De préférence, dans le deuxième et troisième mode de réalisation, la couche externe du toron interne est enroulée autour de la couche intermédiaire du toron interne au contact de la couche intermédiaire du toron interne et la couche intermédiaire du toron interne est enroulée autour de la couche interne du toron interne au contact de la couche interne du toron interne. De préférence, dans le premier et troisième mode de réalisation, la couche externe du toron externe est enroulée autour de la couche interne du toron externe au contact de la couche interne du toron externe. De préférence, dans le deuxième et quatrième mode de réalisation, la couche externe du toron externe est enroulée autour de la couche intermédiaire du toron externe au contact de la couche intermédiaire du toron externe et la couche intermédiaire du toron externe est enroulée autour de la couche interne du toron externe au contact de la couche interne du toron externe. Avantageusement, L= 8, 9, 10 ou 11 de préférence L=9 ou 10. De préférence, K=3 et L=9. Toron interne du câble selon le premier mode de réalisation de l’invention Dans un mode de réalisation, Q=1. Avantageusement, N =5, 6 ou 7 et de préférence N=6. Dans un autre mode de réalisation préféré, Q>1, de préférence Q=2, 3 ou 4. Avantageusement, N =7, 8, 9 ou 10 et de préférence N=8 ou 9. Dans une première variante, Q=2 et N=7 ou 8, de préférence Q=2, N=7. Dans une deuxième variante, Q=3 et N=7, 8 ou 9, de préférence Q=3, N=8. Dans une troisième variante, Q=4 et N=7, 8,9 ou 10, de préférence Q=4, N=9. Très avantageusement, chaque fil interne du toron interne présente un diamètre d1 égal au diamètre d3 de chaque fil externe du toron interne. Ainsi, on utilise préférentiellement le même diamètre de fil sur les couches interne et externe du toron interne ce qui limite le nombre de fils différents à gérer lors de la fabrication du câble. Torons externes du câble selon le premier mode de réalisation de l’invention Dans un mode de réalisation, Q’=1. Avantageusement, N’ =5, 6 ou 7 et de préférence N’=6. Dans un autre mode de réalisation préféré, Q’>1, de préférence Q’=2, 3 ou 4. Avantageusement, N’ =7, 8, 9 ou 10 et de préférence N’=8 ou 9. Dans une première variante, Q’=2 et N’=7 ou 8, de préférence Q’=2, N’=7. Dans une deuxième variante, Q’=3 et N’=7, 8 ou 9, de préférence Q’=3, N’=9. Dans une troisième variante, Q’=4 et N’=7, 8,9 ou 10, de préférence Q’=4, N’=9. Toron interne du câble selon le deuxième mode de réalisation de l’invention Dans un mode de réalisation, Q=1. Avantageusement, M =3, 4, 5 ou 6 et de préférence M= 3 ou 4. Avantageusement, N=8, 9, 10,11 ou 12 et de préférence N=8 ou 9. Dans un autre mode de réalisation préféré, Q>1, de préférence Q=2, 3 ou 4. Avantageusement, M=7, 8, 9 ou 10 et de préférence M=7, 8 ou 9. Avantageusement, N=12, 13, 14 ou 15 et de préférence N= 12, 13 ou 14. Dans une première variante, Q=2, M=7 ou 8 et N=12 ou 13. Dans une deuxième variante, Q=3, M=8 ou 9 et N=13 ou 14. Dans une troisième variante, Q=4, M=9 ou 10 et N= 12, 13 ou 14, de préférence Q=4, M=9 et N=14. Torons externes du câble selon le deuxième mode de réalisation l’invention Dans un mode de réalisation, Q’=1. Avantageusement, M’=3, 4, 5 ou 6 et de préférence M’= 3 ou 4. Avantageusement, N’=8, 9, 10,11 ou 12 et de préférence N’=8 ou 9. Dans un autre mode de réalisation préféré, Q’>1, de préférence Q’=2, 3 ou 4. Avantageusement, M’=7, 8, 9 ou 10 et de préférence M’=7, 8 ou 9. Avantageusement, N’=12, 13, 14 ou 15 et de préférence N’= 12, 13 ou 14. Dans une première variante, Q’=2, M’=7 ou 8 et N’=12 ou 13. Dans une deuxième variante, Q’=3, M’=8 ou 9 et N’=13 ou 14. Dans une troisième variante, Q’=4, M’=9 ou 10 et N’= 12, 13 ou 14, de préférence Q’=4, M’=9 et N’=14. Avantageusement, Q=1, M= 3 et N=8, Q’=1, M’= 3 et N’=8 avec d2=d3=d2’=d3’, ou Q=4, M=9 et N=14 et Q’=3, M’=9 et N’=14 avec d1=d2= d3=d1’. Les torons internes du câble selon le troisième et quatrième mode de réalisation l’invention sont décrits respectivement dans les torons internes du câble selon le premier mode de réalisation de l’invention et dans les torons internes du câble deuxième mode de réalisation de l’invention. Les torons externes du câble selon le troisième et quatrième mode de réalisation l’invention sont décrits respectivement dans les torons externes du câble selon le deuxième mode de réalisation de l’invention et dans les torons externes du câble selon le premier mode de réalisation de l’invention. PRODUIT RENFORCE SELON L’INVENTION Un autre objet de l’invention est un produit renforcé comprenant une matrice polymérique et au moins un câble ou câble extrait tel que défini précédemment. Avantageusement, le produit renforcé comprend un ou plusieurs câbles selon l’invention noyés dans la matrice polymérique, et dans le cas de plusieurs câbles, les câbles sont agencés côte à côte selon une direction principale. PNEUMATIQUE SELON L’INVENTION Un autre objet de l’invention est un pneumatique comprenant au moins un câble ou un produit renforcé tel que défini ci-dessus. De préférence, le pneumatique comporte une armature de carcasse ancrée dans deux bourrelets et surmontée radialement par une armature de sommet elle-même surmontée d'une bande de roulement, l’armature de sommet étant réunie auxdits bourrelets par deux flancs et comportant au moins un câble tel que défini ci-dessus. Dans un mode de réalisation préféré, l’armature de sommet comprend une armature de protection et une armature de travail, l’armature de travail comprenant au moins un câble tel que défini ci-dessus, l’armature de protection étant radialement intercalée entre la bande de roulement et l’armature de travail. Le câble est tout particulièrement destiné à des véhicules industriels choisis parmi des véhicules lourds tels que "Poids lourd" - i.e., métro, bus, engins de transport routier (camions, tracteurs, remorques), véhicules hors-la-route -, engins agricoles ou de génie civil, autres véhicules de transport ou de manutention. De manière préférentielle, le pneumatique est pour véhicule de type génie civil. Ainsi, le pneumatique présente une dimension dans laquelle le diamètre, en pouces, du siège de la jante sur laquelle le pneumatique est destiné à être monté est supérieur ou égal à 40 pouces. L’invention concerne également un article de caoutchouc comprenant un assemblage selon l’invention, ou un assemblage imprégné selon l’invention. Par article de caoutchouc, on entend tout type d’article de caoutchouc tel qu’un ballon, un objet non pneumatique tel qu’un bandage non pneumatique, une bande transporteuse ou une chenille. L’invention sera mieux comprise à la lecture des exemples qui vont suivre, donnés uniquement à titre d’exemples non limitatifs et faite en se référant aux dessins dans lesquels : - la est une vue en coupe perpendiculaire à la direction circonférentielle d’un pneumatique selon l’invention ; - la est une vue de détails de la zone II de la ; - la est une vue en coupe d’un produit renforcé selon l’invention ; - la est une vue schématique en coupe perpendiculaire à l’axe du câble (supposé rectiligne et au repos) d’un câble (50) selon un premier mode de réalisation de l’invention ; - la est une vue analogue à celle de la d’un câble (60) selon un deuxième mode de réalisation l’invention ; - la est une vue analogue à celle de la d’un câble (70) selon un troisième mode de réalisation l’invention ; - la est une vue analogue à celle de la d’un câble (80) selon un quatrième mode de réalisation l’invention ; la une vue schématique en coupe perpendiculaire à l’axe du câble (supposé rectiligne et au repos) d’un câble extrait (50’) selon un premier mode de réalisation de l’invention ; - la est une vue analogue à celle de la d’un câble (71) selon un troisième mode de réalisation l’invention ; - la est une vue schématique de différents paramètres géométriques du câble (50) selon un premier mode de réalisation de l’invention ; et - la est une vue schématique de différents paramètres géométriques du câble (60) selon un deuxième mode de réalisation de l’invention . EXEMPLE DE PNEUMATIQUE SELON L’INVENTION Dans les figures 1 et 2, on a représenté un repère X, Y, Z correspondant aux orientations habituelles respectivement axiale (X), radiale (Y) et circonférentielle (Z) d’un pneumatique. Le « plan circonférentiel médian » M du pneumatique est le plan qui est normal à l'axe de rotation du pneumatique et qui se situe à équidistance des structures annulaires de renfort de chaque bourrelet. On a représenté sur les figures 1 et 2 un pneumatique selon l’invention et désigné par la référence générale 10. Le pneumatique 10 est pour véhicule lourd de type génie civil, par exemple de type « dumper ». Ainsi, le pneumatique 10 présente une dimension de type 53/80R63. Le pneumatique 10 comporte un sommet 12 renforcé par une armature de sommet 14, deux flancs 16 et deux bourrelets 18, chacun de ces bourrelets 18 étant renforcé avec une structure annulaire, ici une tringle 20. L’armature de sommet 14 est surmontée radialement d'une bande de roulement 22 et réunie aux bourrelets 18 par les flancs 16. Une armature de carcasse 24 est ancrée dans les deux bourrelets 18, et est ici enroulée autour des deux tringles 20 et comprend un retournement 26 disposé vers l'extérieur du pneumatique 20 qui est ici représenté monté sur une jante 28. L’armature de carcasse 24 est surmontée radialement par l’armature de sommet 14. L'armature de carcasse 24 comprend au moins une nappe de carcasse 30 renforcée par des câbles de carcasse radiaux (non représentés). Les câbles de carcasse sont agencés sensiblement parallèlement les uns aux autres et s'étendent d’un bourrelet 18 à l'autre de manière à former un angle compris entre 80° et 90° avec le plan circonférentiel médian M (plan perpendiculaire à l'axe de rotation du pneumatique qui est situé à mi-distance des deux bourrelets 18 et passe par le milieu de l'armature de sommet 14). Le pneumatique 10 comprend également une nappe d’étanchéité 32 constituée d’un élastomère (communément appelée gomme intérieure) qui définit la face radialement interne 34 du pneumatique 10 et qui est destinée à protéger la nappe de carcasse 30 de la diffusion d’air provenant de l’espace intérieur au pneumatique 10. L’armature de sommet 14 comprend, radialement de l’extérieur vers l’intérieur du pneumatique 10, une armature de protection 36 agencée radialement à l’intérieur de la bande de roulement 22, une armature de travail 38 agencée radialement à l’intérieur de l’armature de protection 36 et une armature additionnelle 40 agencée radialement à l’intérieur de l’armature de travail 38. L’armature de protection 36 est ainsi radialement intercalée entre la bande de roulement 22 et l’armature de travail 38. L’armature de travail 38 est radialement intercalée entre l’armature de protection 36 et l’armature additionnelle 40. L’armature de protection 36 comprend des première et deuxième nappes de protection 42, 44 comprenant des câbles métalliques de protection, la première nappe 42 étant agencée radialement à l’intérieur de la deuxième nappe 44. De façon optionnelle, les câbles métalliques de protection font un angle au moins égal à 10°, de préférence allant de 10° à 35° et préférentiellement de 15° à 30° avec la direction circonférentielle Z du pneumatique. L’armature de travail 38 comprend des première et deuxième nappes de travail 46, 48, la première nappe 46 étant agencée radialement à l’intérieur de la deuxième nappe 48. Chaque nappe 46, 48 comprend au moins un câble 50. De façon optionnelle, les câbles métalliques 50 de travail sont croisés d’une nappe de travail à l’autre et font un angle au plus égal à 60°, de préférence allant de 15° à 40° avec la direction circonférentielle Z du pneumatique. L’armature additionnelle 40, également appelée bloc limiteur, dont la fonction est de reprendre en partie les sollicitations mécaniques de gonflage, comprend, par exemple et de façon connue en soi, des éléments de renfort métalliques additionnels, par exemple tels que décrits dans FR 2 419 181 ou FR 2 419 182 faisant un angle au plus égal à 10°, de préférence allant de 5° à 10° avec la direction circonférentielle Z du pneumatique 10. EXEMPLE DE PRODUIT RENFORCE SELON L’INVENTION On a représenté sur la un produit renforcé selon l’invention et désigné par la référence générale 100. Le produit renforcé 100 comprend au moins un câble 50, en l’espèce plusieurs câbles 50, noyés dans la matrice polymérique 102. Sur la , on a représenté la matrice polymérique 102, les câbles 50 dans un repère X, Y, Z dans lequel la direction Y est la direction radiale et les directions X et Z sont les directions axiale et circonférentielle. Sur la , le produit renforcé 100 comprend plusieurs câbles 50 agencés côte à côte selon la direction principale X et s’étendant parallèlement les uns aux autres au sein du produit renforcé 100 et noyés collectivement dans la matrice polymérique 102. Ici, la matrice polymérique 102 est une matrice polymérique à base d’une composition élastomérique. CABLE SELON UN PREMIER MODE DE REALISATION DE L’INVENTION On a représenté sur la le câble 50 selon un premier mode de réalisation de l’invention. En référence à la , chaque nappe de carcasse 30 est formée, après extraction du pneumatique 10, par un câble extrait 50’ tel que décrit ci-dessous. Le câble 50 est obtenu par noyage dans une matrice polymérique, en l’espèce dans une matrice polymérique formant respectivement chaque matrice polymérique de chaque nappe carcasse 30 dans laquelle sont noyés respectivement les éléments de renfort de carcasse. Le câble 50 et le câble extrait 50’ sont métalliques et du type multi-torons à deux couches cylindriques. Ainsi, on comprend que les couches de torons constituant le câble 50 ou 50’ sont au nombre de deux, ni plus, ni moins. Le câble 50 ou le câble 50’ comprend une couche interne CI du câble constituée de K=3 torons internes TI. La couche externe CE est constituée de L>1 torons externes TE enroulés autour de la couche interne CI du câble. En l’espèce, L= 8, 9, 10 ou 11 de préférence L=9 ou 10 et ici L=9. Le câble présente un critère endurance sous flexion SL= SL =max( ; ) =210 000 x 0,26/2=27300 =210 000 x 0,26/2=27300 =210 000 x 0,23/2=23940 La distance inter-torons E=170 µm, ainsi . La distance inter fils I3’= 37 µm , ainsi avec lorsque 10µm ≤ I3’ ≤40µm , CpC3’ = 0,02 x 37 + 0,2= 0,942 Cp = (1+0, 942)/2= 0,966 = = 0,877. = = 0,862. SL= max( ; )= 32769 MPa.mm qui est bien inférieur à 36 000 MPa.mm. SL ≤ 35 700 MPa.mm et SL ≥ 25 000 MPa.mm et de préférence SL ≥ 28 000 MPa.mm. La surface compactée Sc = [K x (Q x(d1/2) 2 + N x (d3/2) 2 ) + L x (Q' x(d1'/2) 2 + N' x (d3'/2) 2 )] x π = [3 x (4 x(0,26/2) 2 + 9 x (0,26/2) 2 ) + 9 x (3 x(0,26/2) 2 + 9 x (0,23/2) 2 )] x π = 6,8 mm 2 . La surface d’encombrement Se = π x (4,5/2) 2 = 15,8 mm 2 . Ec= Sc/Se = 6,8/15,8= 0,43 Ec ≥ 0, 41, Ec ≤ 0, 60 et de préférence Ec ≤ 0, 50. Le coefficient de pénétrabilité des câbles 50 et 50’ est égal à 0,966 qui est supérieur ou égal à 0,60 et de préférence supérieur ou égal à 0,70. La couche externe des câbles 50 et 50’ est désaturée. Ainsi, la distance inter-torons E des torons externes est supérieure strictement à 30 µm. Ici E=170 µm. αfTiTe est supérieur ou égal à 0°et de préférence supérieur ou égal à 1° et αfTiTe est inférieur ou égal 50°, de préférence inférieur ou égal à 35° et plus préférentiellement inférieur ou égal à 30°. Ici αfTiTe = 26,6°. αfTiTi est supérieur ou égal à 0° et de préférence supérieur ou égal à 3° et αfTiTi est inférieur ou égal à 40° et de préférence inférieur ou égal à 35°. Ici αfTiTi=29,6°. αti est supérieur ou égal à 1°, de préférence supérieur ou égal à 2° et plus préférentiellement inférieur ou égal à 3° et αti est inférieur ou égal à 30° et de préférence inférieur ou égal à 25°. Ici αti = 7,1°. αte est supérieur ou égal à 1°, de préférence supérieur ou égal à 3° et plus préférentiellement inférieur ou égal à 5° et αte est inférieur ou égal à 40° et de préférence inférieur ou égal à 35°. Ici αte= 19,5°. T oron s interne s TI des câbles 50 et 50’ Chaque toron interne TI est à deux couches et comprend une couche interne C1 constituée de Q= 2, 3 ou 4 fils métalliques internes F1 et une couche externe C3 constituée de N fils métalliques externes F3 enroulés autour de la couche interne C1. Ici Q=4. N =7, 8, 9 ou 10, et de préférence N=8 ou 9 ici N=9. La couche externe C3 de chaque toron interne TI est désaturée. La distance interfils de la couche externe du toron interne est supérieure ou égale à 30 µm, et ici égale à 38 µm. La somme SI3 des distances interfils I3 de la couche externe C3 est supérieure au diamètre d3 des fils externe F3 de la couche externe C3. Ici, la somme SI3= 0,038 x 9= 0,34 mm, valeur supérieure à d3=0,26 mm. d1 et d3 vont, indépendamment l’un de l’autre, de 0,12 à 0,38 mm et de préférence de 0,15 à 0,35 mm Ici d1=d3=0,26 cm. T oron s externes TE des câbles 50 et 50’ Chaque toron externe TE est à deux couches et comprend une couche interne C1’ constituée de Q’= 2, 3 ou 4 fils métalliques internes F1’ et une couche externe C3’ constituée de N’ fils métalliques externes F3’ enroulés autour de la couche interne C1’. Ici Q’=3. N’ =7, 8, 9 ou 10 et de préférence N’=8 ou 9, ici N’=9. La couche externe C3’ de chaque toron externe TE est désaturée. Etant désaturée, la distance interfils I3’ de la couche externe C3’ séparant en moyenne les N’ fils externes est supérieure ou égale à 10 µm. La distance interfils I3’ de la couche externe de chaque toron externe est supérieure ou égale à 30 µm, et ici égale à 37 µm. La somme SI3’ des distances interfils I3’ de la couche externe C3’ est supérieure au diamètre d3’ des fils externes F3’ de la couche externe C3’. Ici, la somme SI3’= 0,037 x 9= 0,33 cm, valeur supérieure à d3’=0,23 mm. Chaque couche interne C1’de chaque toron externe TE est enroulée selon un sens d’enroulement opposé au sens d’enroulement du câble et des couches interne et externe C1, C3 du toron interne TI et le sens d’enroulement de la couche externe C3’ de chaque toron externe TE autour de la couche interne C1’ du toron externe TE est selon un sens d’enroulement opposé au sens d’enroulement du câble et des couches interne et externe C1, C3 du toron interne TI. Ici le sens d’enroulement des couches C1, C3 et du câble est Z et celui des couches C1’ et C3’ est S. PROCEDE DE FABRICATION DU CABLE SELON L’INVENTION Nous allons maintenant décrire un exemple de procédé de fabrication du câble muti-torons 50. Chaque toron interne précédemment décrit est fabriqué selon des procédés connus comportant les étapes suivantes, opérées préférentiellement en ligne et en continu : - tout d’abord, une première étape d’assemblage par câblage ou retordage des Q= 4 fils internes F1 de la couche interne C1 au pas p1 et dans le sens S pour former la couche interne C1 en un premier point d’assemblage ; - suivie d’une deuxième étape d’assemblage par câblage ou retordage des N=9 fils externes F3 autour des Q fils internes F1 de la couche interne C1 au pas p3 et dans le sens S pour former la couche externe C3 en un deuxième point d’assemblage; - préférentiellement une étape d’équilibrage final des torsions. Chaque toron externe précédemment décrit est fabriqué selon des procédés connus comportant les étapes suivantes, opérées préférentiellement en ligne et en continu: - tout d’abord, une première étape d’assemblage par câblage ou retordage des Q’= 3 fils internes F1’ de la couche interne C1’ au pas p1’ et dans le sens Z pour former la couche interne C1’ en un premier point d’assemblage ; - suivie d’une deuxième étape d’assemblage par câblage ou retordage des N’=9 fils externes F3’ autour des Q’ fils internes F1’ de la couche interne C1’ au pas p3’ et dans le sens Z pour former la couche externe C3’ en un deuxième point d’assemblage; - préférentiellement une étape d’équilibrage final des torsions. Par « équilibrage de torsion », on entend ici de manière bien connue de l’homme du métier l’annulation des couples de torsion résiduels (ou du retour élastique de de torsion) s’exerçant sur chaque fil du toron, dans la couche intermédiaire comme dans la couche externe. Après cette étape ultime d’équilibrage de la torsion, la fabrication du toron est terminée. Chaque toron est enroulé sur une ou plusieurs bobines de réception, pour stockage, avant l’opération ultérieure d’assemblage par câblage des torons élémentaires pour l’obtention du câble multi-torons. Pour la fabrication du câble multi-torons de l’invention, on procède de manière bien connue de l’homme du métier, par câblage ou retordage des torons précédemment obtenus, à l’aide de machines de câblage ou retordage dimensionnées pour assembler des torons. Dans une étape de fabrication de la couche interne CI, on assemble par câblage les K torons internes TI au pas pi et dans le sens Z pour former la couche interne CI en un premier point d’assemblage. Puis, dans une étape de fabrication ultérieure, on assemble par câblage les L torons externes TE autour de la couche interne CI au pas pe et dans le sens Z pour former l’assemblage des couches CI et CE. Eventuellement, dans une dernière étape d’assemblage, on enroule la frette F au pas pf dans le sens S autour de l’assemblage précédemment obtenu. Le câble 50 est ensuite incorporé par calandrage à des tissus composites formés d'une composition connue à base de caoutchouc naturel et de noir de carbone à titre de charge renforçante, utilisée conventionnellement pour la fabrication des armatures de sommet de pneumatiques radiaux. Cette composition comporte essentiellement, en plus de l'élastomère et de la charge renforçante (noir de carbone), un antioxydant, de l'acide stéarique, une huile d'extension, du naphténate de cobalt en tant que promoteur d'adhésion, enfin un système de vulcanisation (soufre, accélérateur, ZnO). Les tissus composites renforcés par ces câbles comportent une matrice de composition élastomérique formée de deux couches fines de composition élastomérique qui sont superposées de part et d’autre des câbles et qui présentent respectivement une épaisseur allant de 1 et 4 mm. Le pas de calandrage (pas de pose des câbles dans le tissu de composition élastomérique) va de 4 mm à 8 mm. Ces tissus composites sont ensuite utilisés en tant que nappe de carcasse dans l’armature de carcasse lors du procédé de fabrication du pneumatique, dont les étapes sont par ailleurs connues de l’homme du métier. CABLE SELON UN DEUXIEME MODE DE REALISATION DE L’INVENTION On a représenté sur la un câble 60 selon un deuxième mode de réalisation de l’invention. A la différence du premier mode de réalisation décrit précédemment, le câble 60 selon le deuxième mode de réalisation est tel que Q=3, M=8 et N =13 et Q’=3, M’=8 et N’=13. CABLE SELON UN TROISIEME MODE DE REALISATION DE L’INVENTION On a représenté sur la un câble 70 selon un troisième mode de réalisation de l’invention et sur la un câble 71 selon un troisième mode de réalisation de l’invention. A la différence du premier mode de réalisation décrit précédemment, le câble 70 selon le troisième mode de réalisation est tel que Q=3 et N =8 et Q’=1, M’=3 et N’=9. A la différence du premier mode de réalisation décrit précédemment, le câble 71 selon le troisième mode de réalisation est tel que K=4, L=10, Q=3 et N =8 et Q’=1, M’=3 et N’=9. CABLE SELON UN QUATRIEME MODE DE REALISATION DE L’INVENTION On a représenté sur la un câble 80 selon un quatrième mode de réalisation de l’invention. A la différence du premier mode de réalisation décrit précédemment, le câble 80 selon le quatrième mode de réalisation est tel que Q=3, M=8 et N =15. On a résumé dans le tableau 1 ci-dessous les caractéristiques pour les différents câbles 50, 60, 70,71 et 80 selon l’invention. Câbles 50 50’ 60 70 71 80 TI Q/M/N 4/-/9 4/-/9 3/8/13 3/-/8 3/-/8 3/8/13 d1/d2/d3 (mm) 0,26/-/0,26 0,26/-/0,26 0,23/0,23/0,23 0,23/-/0,23 0,23/-/0,23 0,23/0,23/0,23 sens C1/pas p1 (mm) Z/6 Z/6 Z/6 Z/6 Z/6 Z/6 sens C2/pas p2 (mm) - - Z/12 - - Z/12 sens C3/pas p3 (mm) Z/12 Z/12 Z/18 Z/12 Z/12 Z/18 I2(µm)/SI2(mm) - - 44/0,35 - - 44/0,35 I3(µm)/SI3(mm) 38/0,34 38/0,34 49/0,64 44/0,35 44/0,35 49/0,64 TE Q’/M’/N’ 3/-/9 3/-/9 3/8/13 1/3/9 1/3/9 3/-/9 d1’/d2’/d3’ (mm) 0,26/-/0,23 0,26/-/0,23 0,23/0,23/0,23 0,10/0,23/0,23 0,10/0,23/0,23 0,23/-/0,23 sens C1’/pas p1’ (mm) Z/6 Z/6 Z/6 Z/inf Z/inf Z/6 sens C2’/pas p2’ (mm) - - Z/12 Z/6 Z/6 - sens C3’/pas p3’ (mm) Z/12 Z/12 Z/18 Z/12 Z/12 Z/12 I2’(µm)/SI2’(mm) - - 44/0,35 52/0,16 52/0,16 - I3’(µm)/SI3’(mm) 37/0,33 37/0,33 50/0,65 67/0,60 67/0,60 44/0,41 Sens câble/pi/pe Z/40/80 Z/40/80 Z/40/80 Z/40/80 Z/40/80 Z/40/80 K 3 3 3 3 4 3 L 9 9 9 9 10 12 E (µm) 170 170 110 26 0,6 70 D (mm) 4,5 4,5 5,9 4,1 4,4 5,0 27300 27300 24150 24150 24150 24150 27300 27300 24150 24150 24150 24150 23940 23940 24150 24150 24150 24150 1,0 1,0 0,7 0,4 0,4 0,5 Cp C2’ - - 1,0 1,0 1,0 - Cp C3’ 0,942 0,942 1,0 1,0 1,0 1,0 0,942 0,942 1,0 1,0 1,0 1,0 Cp 0,966 0,966 0,904 0,800 0,800 0,833 (°) 26,6 26,6 20,7 11,6 10,1 7,7 (°) 29,6 29,6 21,2 23,7 23,7 25,8 αti (°) 6 6 7.3 4 4.9 5.9 αte (°) 7.8 7.8 10 6.9 7.5 8.9 (N) 2105 2105 3336 1387 1387 3027 (N) 1621 1621 3336 1409 1409 1387 CrTi Te 0,877 0,877 0,801 0,946 0,949 0,972 CrTi 0,862 0,862 0,797 0,903 0,865 0,872 SL (MPa.mm) 32769 32769 33508 33443 34914 33260 Sc (mm 2 ) 6,8 6,8 11,9 5,6 6,5 8,5 Se (mm 2 ) 15,8 15,8 27,0 13,2 14,7 19,3 Ec 0,43 0,43 0,44 0,42 0,44 0,44 TESTS COMPARATIFS Evaluation du critère endurance sous flexion et du critère encombrement On a simulé différents câbles de l’état de la technique. On a résumé dans le tableau 2, les caractéristiques des câbles de l’état de la technique EDT (exemple 1-1, exemple 1-2 et exemple 1-3 issus du tableau 1 de EP2065511 A1). Câbles EDT Exemple 1-1 Exemple 1-3 Exemple 1-2 TI Q/M/N 3/-/9 3/9/15 3/-/9 d1/d2/d3 (mm) 0,275/-/0,275 0,185/0,185/0,185 0,275/-/0,275 sens C1/pas p1 (mm) Z/6 Z/6 Z/6 sens C2/pas p2 (mm) - Z/12 - sens C3/pas p3 (mm) Z/8 Z/18 Z/8 I2(µm)/SI2(mm) - 13/0,12 - I3(µm)/SI3(mm) 6,5/0,06 11/0,17 6.5/0,06 TE Q’/M’/N’ 3/-/9 3/9/15 3/9/15 d1’/d2’/d3’ (mm) 0,275/-/0,275 0,185/0,185/0,185 0,185/0,185/0,185 sens C1’/pas p1’ (mm) Z/6 Z/6 Z/6 sens C2’/pas p2’ (mm) - Z/12 Z/12 sens C3’/pas p3’ (mm) Z/8 Z/18 Z/18 I2’(µm)/SI2’(mm) - 13/0,12 13/0,12 I3’(µm)/SI3’(mm) 6,5/0,06 11/0,17 11/0,17 Sens câble/pi/pe Z/60/60 Z/60/60 Z/60/60 K 3 3 3 L 9 9 9 E (µm) 74 73 77 D (mm) 4,8 4,7 4,7 28875 19425 28875 28875 19425 28875 28875 19425 19425 0,5 0,5 0,5 Cp C2’ - 0,451 0,451 Cp C3’ 1,0 0,416 0,416 1,0 0,416 0,416 Cp 0,837 0,447 0,553 (°) 52,1 33,4 42,8 (°) 37,3 17,9 37,3 αti (°) 4 3.9 4 αte (°) 10.5 10.5 10.5 (N) 2328 2511 2328 (N) 2328 2511 2511 CrTi Te 0,67 0,673 0,547 CrTi 0,80 0,856 0,787 SL (MPa.mm) 98386 64614 95458 Sc (mm 2 ) 8,6 8,7 8,7 Se (mm 2 ) 17,7 17.6 17.7 Ec 0,48 0,50 0,50 Les tableaux 1 et 2 montrent que, les câbles 50, 50’ , 60, 70, 71 et 80 présentent un critère endurance sous flexion relativement bas par rapport aux câbles de l’état de la technique EDT tout en ayant un critère d’encombrement suffisant. En effet, les câbles de l’EDT présentent un critère d’endurance sous flexion relativement élevé qui ne permet pas de réduire efficacement les contraintes dans le câble lors d’une sollicitation de flexion. Ainsi les câbles selon l’invention présentent un critère endurance sous flexion SL≤ 36 000 MPa.mm suffisamment bas pour remédier à ces inconvénients tout en maintenant un encombrement satisfaisant. L’invention ne se limite pas aux modes de réalisation précédemment décrits. Câble (50) multi-torons à deux couches, comprenant : - une couche interne (CI) du câble constituée de K>1 toron interne (TI) à deux couches (C1, C3) comprenant : - une couche interne (C1) constituée de Q=1,2,3 ou 4 fils métalliques internes (F1) de diamètre d1, et - une couche externe (C3) constituée de N fils métalliques externes (F3) de diamètre d3 enroulés autour de la couche interne (C1) , - une couche externe (CE) du câble constituée de L>1 torons externes (TE) à deux couches (C1’, C3’) enroulés autour de la couche interne (CI) du câble comprenant : - une couche interne (C1’) constituée de Q’=1, 2, 3 ou 4 fils métalliques internes (F1’) de diamètre d1’, et - une couche externe (C3’) constituée de N’ fils métalliques externes (F3’) de diamètre d3’ enroulés autour de la couche interne (C1’), caractérisé en ce que le câble (50) présente : - un critère endurance sous flexion SL ≤ 36 000 MPa.mm avec SL =max( ; ) ; et - un critère d’encombrement Ec ≥ 0,41 avec Ec= Sc/Se où: - en MPa.mm est le maximum de contrainte de flexion par unité de courbure vue par les fils internes des torons internes et externes ; - en MPa.mm est le maximum de contrainte de flexion par unité de courbure vue par les fils métalliques externes des torons internes; - en MPa.mm est le maximum de contrainte de flexion par unité de courbure vue par les fils métalliques externes des torons externes ; - M acier = 210 000 MPa est le module de l’acier ; - d1, d1’, d3 et d3’ sont exprimés en mm, - - Cp est le coefficient de pénétrabilité du câble avec est le coefficient de pénétration inter torons externes et est le coefficient de pénétrabilité des torons externes avec : - = 0,4 lorsque la distance inter-torons E des torons externes (TE) de la couche externe (CE) E - = 1,0 lorsque E > 120 µm ; ou - lorsque 60µm ≤ E ≤120 µm ; et - avec CpC3’ est le coefficient de pénétrabilité de la couche externe du toron externe tel que : = 0,4 lorsque la distance inter-fils I3’des fils métalliques externes de la couche externe I3’ = 1,0 lorsque I3’ > 40µm ; ou lorsque 10µm ≤ I3’ ≤40µm ; et - Cr_TI_TE est le coefficient de rendement dû aux contacts entre torons internes et torons externes du câble sans unité avec ; et - Cr_TI est le coefficient de rendement dû aux contacts entre torons internes du câble sans unité avec ; où : αfTiTe est l’angle de contact entre les fils métalliques externes du toron interne et les fils métalliques externes des torons externes exprimé en radian, αfTiTi est l’angle de contact entre les fils métalliques externes de 2 torons internes exprimé en radian, αte est l’angle d’hélice de chaque toron externe exprimé en radian ; αti est l’angle d’hélice de chaque toron interne exprimé en radian ; est la somme des forces à rupture pour les Q+N fils d’un toron interne en Newton; est la somme des forces à rupture pour les Q’+N’ fils d’un toron externe en Newton; Cste = 1500 N.mm -2 ; D est le diamètre du câble en mm ; Sc est la surface compactée en mm 2 avec : Sc=[K x (Q x(d1/2) 2 + N x (d3/2) 2 ) + L x (Q' x(d1'/2) 2 + N' x (d3'/2) 2 )] x π ; et Se est la surface d’encombrement du câble en mm 2 Se = π x (D/2) 2 . Câble (60) multi-torons à deux couches, comprenant : - une couche interne (CI) du câble constituée de K>1 toron interne (TI) à trois couches (C1, C2, C3) comprenant : - une couche interne (C1) constituée de Q=1,2,3 ou 4 fils métalliques internes (F1) de diamètre d1, - une couche intermédiaire ( C2) constituée de M fils métalliques intermédiaires (F2) de diamètre d2 enroulés autour de la couche interne (C1), et - une couche externe (C3) constituée de N fils métalliques externes (F3) de diamètre d3 enroulés autour de la couche intermédiaire (C2), - une couche externe (CE) du câble constituée de L>1 torons externes (TE) à trois couches (C1’, C2’, C3’) enroulés autour de la couche interne (CI) du câble comprenant : - une couche interne (C1’) constituée de Q’=1, 2, 3 ou 4 fils métalliques internes (F1’) de diamètre d1’, - une couche intermédiaire ( C2’) constituée de M’ fils métalliques intermédiaires (F2’) de diamètre d2’ enroulés autour de la couche interne (C1’), et - une couche externe (C3’) constituée de N’ fils métalliques externes (F3’) de diamètre d3’ enroulés autour de la couche intermédiaire (C2’), caractérisé en ce que le câble (50) présente : - un critère endurance sous flexion SL ≤ 36 000 MPa.mm avec SL =max( ; ) ; et - un critère d’encombrement Ec ≥ 0,41 avec Ec= Sc/Se où: - en MPa.mm est le maximum de contrainte de flexion par unité de courbure vue par les fils internes des torons internes et externes ou des fils intermédiaires des torons internes et externes - en MPa.mm est le maximum de contrainte de flexion par unité de courbure vue par les fils métalliques externes des torons internes; - en MPa.mm est le maximum de contrainte de flexion par unité de courbure vue par les fils métalliques externes des torons externes ; - M acier = 210 000 MPa est le module de l’acier ; - d1, d1’, d2, d2’, d3 et d3’ sont exprimés en mm, - - Cp est le coefficient de pénétrabilité du câble avec est le coefficient de pénétration inter torons externes et est le coefficient de pénétrabilité des torons externes avec : - = 0,4 lorsque la distance inter-torons E des torons externes (TE) de la couche externe (CE) E - = 1,0 lorsque E > 120 µm ; ou - lorsque 60µm ≤ E ≤120 µm ; et - avec CpC2’ est le coefficient de pénétrabilité de la couche intermédiaire du toron externe et CpC3’ est le coefficient de pénétrabilité de la couche externe du toron externe tel que : = 0,4 lorsque la distance inter-fils I2’des fils métalliques intermédiaire de la couche intermédiaire I2’ - = 1,0 lorsque I2’ > 40µm ; ou - lorsque 10µm ≤ I2’ ≤40µm et = 0,4 lorsque la distance inter-fils I3’des fils métalliques externes de la couche externe I3’ - = 1,0 lorsque I3’ > 40µm ; ou - lorsque 10µm ≤ I3’ ≤40µm ; et - Cr_TI_TE est le coefficient de rendement dû aux contacts entre torons internes et torons externes du câble sans unité avec ; et - Cr_TI est le coefficient de rendement dû aux contacts entre torons internes du câble sans unité avec ; où : αfTiTe est l’angle de contact entre les fils métalliques externes du toron interne et les fils métalliques externes des torons externes exprimé en radian, αfTiTi est l’angle de contact entre les fils métalliques externes de 2 torons internes exprimé en radian, est la somme des forces à rupture pour les Q+M+ N fils d’un toron interne en Newton; est la somme des forces à rupture pour les Q’+M’+N’ fils d’un toron externe en Newton; αte est l’angle d’hélice de chaque toron externe exprimé en radian ; αti est l’angle d’hélice de chaque toron interne exprimé en radian ; Cste = 1500 N.mm -2 ; D est le diamètre du câble en mm ; Sc est la surface compactée en mm 2 avec : Sc=[K x (Q x(d1/2) 2 +M x (d2/2) 2 + N x (d3/2) 2 ) + L x (Q' x(d1'/2) 2 + M’ x (d2’/2) 2 + N' x (d3'/2) 2 )] x π; et Se est la surface d’encombrement du câble en mm 2 Se = π x (D/2) 2 . Câble (70) multi-torons à deux couches, comprenant : - une couche interne (CI) du câble constituée de K>1 toron interne (TI) à trois couches (C1, C2, C3) comprenant : - une couche interne (C1) constituée de Q=1,2,3 ou 4 fils métalliques internes (F1) de diamètre d1, - une couche intermédiaire ( C2) constituée de M fils métalliques intermédiaires (F2) de diamètre d2 enroulés autour de la couche interne (C1), et - une couche externe (C3) constituée de N fils métalliques externes (F3) de diamètre d3 enroulés autour de la couche intermédiaire (C2) , - une couche externe (CE) du câble constituée de L>1 torons externes (TE) à deux couches (C1’, C3’) enroulés autour de la couche interne (CI) du câble comprenant : - une couche interne (C1’) constituée de Q’=1, 2, 3 ou 4 fils métalliques internes (F1’) de diamètre d1’, et - une couche externe (C3’) constituée de N’ fils métalliques externes (F3’) de diamètre d3’ enroulés autour de la couche interne (C1’), caractérisé en ce que le câble (50) présente : - un critère endurance sous flexion SL ≤ 36 000 MPa.mm avec SL =max( ; ) ; et - un critère d’encombrement Ec ≥ 0,41 avec Ec= Sc/Se où: - en MPa.mm est le maximum de contrainte de flexion par unité de courbure vue par les fils internes des torons internes et externes ou des fils intermédiaires des torons internes ; - en MPa.mm est le maximum de contrainte de flexion par unité de courbure vue par les fils métalliques externes des torons internes; - en MPa.mm est le maximum de contrainte de flexion par unité de courbure vue par les fils métalliques externes des torons externes ; - M acier = 210 000 MPa est le module de l’acier ; - d1, d1’, d2, d3 et d3’ sont exprimés en mm, - - Cp est le coefficient de pénétrabilité du câble avec est le coefficient de pénétration inter torons externes et est le coefficient de pénétrabilité des torons externes avec : - = 0,4 lorsque la distance inter-torons E des torons externes (TE) de la couche externe (CE) E - = 1,0 lorsque E > 120 µm ; ou - lorsque 60µm ≤ E ≤120 µm ; et avec CpC3’ est le coefficient de pénétrabilité de la couche externe du toron externe tel que : = 0,4 lorsque la distance inter-fils I3’des fils métalliques externes de la couche externe I3’ = 1,0 lorsque I3’ > 40µm ; ou lorsque 10µm ≤ I3’ ≤40µm ; et - Cr_TI_TE est le coefficient de rendement dû aux contacts entre torons internes et torons externes du câble sans unité avec ; et - Cr_TI est le coefficient de rendement dû aux contacts entre torons internes du câble sans unité avec ; où : αfTiTe est l’angle de contact entre les fils métalliques externes du toron interne et les fils métalliques externes des torons externes exprimé en radian, αfTiTi est l’angle de contact entre les fils métalliques externes de 2 torons internes exprimé en radian, est la somme des forces à rupture pour les Q+M+ N fils d’un toron interne en Newton; est la somme des forces à rupture pour les Q’+N’ fils d’un toron externe en Newton; αte est l’angle d’hélice de chaque toron externe exprimé en radian ; αti est l’angle d’hélice de chaque toron interne exprimé en radian ; Cste = 1500 N.mm -2 ; D est le diamètre du câble en mm ; Sc est la surface compactée en mm 2 avec : Sc=[K x (Q x(d1/2) 2 +M x (d2/2) 2 + N x (d3/2) 2 ) + L x (Q' x(d1'/2) 2 + N' x (d3'/2) 2 )] x π ; et Se est la surface d’encombrement du câble en mm 2 Se = π x (D/2) 2 . Câble (80) multi-torons à deux couches, comprenant : - une couche interne (CI) du câble constituée de K>1 toron interne (TI) à deux couches (C1, C3) comprenant : - une couche interne (C1) constituée de Q=1,2,3 ou 4 fils métalliques internes (F1) de diamètre d1, et - une couche externe (C3) constituée de N fils métalliques externes (F3) de diamètre d3 enroulés autour de la couche interne (C1) , - une couche externe (CE) du câble constituée de L>1 torons externes (TE) à trois couches (C1’, C2’, C3’) enroulés autour de la couche interne (CI) du câble comprenant : - une couche interne (C1’) constituée de Q’=1, 2, 3 ou 4 fils métalliques internes (F1’) de diamètre d1’, - une couche intermédiaire ( C2’) constituée de M’ fils métalliques intermédiaires (F2’) de diamètre d2’ enroulés autour de la couche interne (C1’), et - une couche externe (C3’) constituée de N’ fils métalliques externes (F3’) de diamètre d3’ enroulés autour de la couche intermédiaire (C2’), caractérisé en ce que le câble (50) présente : - un critère endurance sous flexion SL ≤ 36 000 MPa.mm avec SL =max( ; ) ; et - un critère d’encombrement Ec ≥ 0,41 avec Ec= Sc/Se où: - en MPa.mm est le maximum de contrainte de flexion par unité de courbure vue par les fils internes des torons internes et externes ou des fils intermédiaires des torons externes ; - en MPa.mm est le maximum de contrainte de flexion par unité de courbure vue par les fils métalliques externes des torons internes; - en MPa.mm est le maximum de contrainte de flexion par unité de courbure vue par les fils métalliques externes des torons externes ; - M acier = 210 000 MPa est le module de l’acier ; - d1, d1’, d2’, d3 et d3’ sont exprimés en mm, - - Cp est le coefficient de pénétrabilité du câble avec est le coefficient de pénétration inter torons externes et est le coefficient de pénétrabilité des torons externes avec : - = 0,4 lorsque la distance inter-torons E des torons externes (TE) de la couche externe (CE) E - = 1,0 lorsque E > 120 µm ; ou - lorsque 60µm ≤ E ≤120 µm ; et avec CpC2’ est le coefficient de pénétrabilité de la couche intermédiaire du toron externe et CpC3’ est le coefficient de pénétrabilité de la couche externe du toron externe tel que : = 0,4 lorsque la distance inter-fils I2’des fils métalliques intermédiaire de la couche intermédiaire I2’ - = 1,0 lorsque I2’ > 40µm ; ou - lorsque 10µm ≤ I2’ ≤40µm et = 0,4 lorsque la distance inter-fils I3’des fils métalliques externes de la couche externe I3’ - = 1,0 lorsque I3’ > 40µm ; ou - lorsque 10µm ≤ I3’ ≤40µm ; et - Cr_TI_TE est le coefficient de rendement dû aux contacts entre torons internes et torons externes du câble sans unité avec ; et - Cr_TI est le coefficient de rendement dû aux contacts entre torons internes du câble sans unité avec où : αfTiTe est l’angle de contact entre les fils métalliques externes du toron interne et les fils métalliques externes des torons externes exprimé en radian, αfTiTi est l’angle de contact entre les fils métalliques externes de 2 torons internes exprimé en radian, αte est l’angle d’hélice de chaque toron externe exprimé en radian ; αti est l’angle d’hélice de chaque toron interne exprimé en radian ; est la somme des forces à rupture pour les Q+N fils d’un toron interne en Newton; est la somme des forces à rupture pour les Q’+M’+N’ fils d’un toron externe en Newton; Cste = 1500 N.mm -2 ; D est le diamètre du câble en mm ; Sc est la surface compactée en mm 2 avec : Sc=[K x (Q x(d1/2) 2 + N x (d3/2) 2 ) + L x (Q' x(d1'/2) 2 + M’ x (d2’/2) 2 + N' x (d3'/2) 2 )] x π; et Se est la surface d’encombrement du câble en mm 2 Se = π x (D/2) 2 . Câble (50, 60, 70, 80) selon quelconque des revendications précédentes, dans lequel SL ≤ 35 700 MPa.mm. Câble (50, 60, 70, 80) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel SL ≥ 25 000 MPa.mm et de préférence SL ≥ 28 000 MPa.mm. Câble (50, 60, 70, 80) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel Ec ≤ 0, 60 et de préférence Ec ≤ 0, 50. Câble (50, 60, 70, 80) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel αfTiTe est supérieur ou égal à 0°et de préférence supérieur ou égal à 1° et dans lequel αfTiTe est inférieur ou égal 50°, de préférence inférieur ou égal à 35° et plus préférentiellement inférieur ou égal à 30° . Câble (50, 60, 70, 80) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel αfTiTi est supérieur ou égal à 0° et de préférence supérieur ou égal à 3°et dans lequel αfTiTi est inférieur ou égal à 40° et de préférence inférieur ou égal à 35°. Câble (50, 60, 70, 80) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel αti est supérieur ou égal à 1°, de préférence supérieur ou égal à 2° et plus préférentiellement inférieur ou égal à 3° et dans lequel αti est inférieur ou égal à 30° et de préférence inférieur ou égal à 25°. Câble (50, 60, 70, 80) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel αte est supérieur ou égal à 1°, de préférence supérieur ou égal à 3° et plus préférentiellement inférieur ou égal à 5° et dans lequel αte est inférieur ou égal à 40° et de préférence inférieur ou égal à 35°. Câble (50, 60, 70, 80) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le coefficient de pénétrabilité du câble Cp est supérieur ou égal à 0,60 et de préférence supérieur ou égal à 0,70. Câble (50’, 60’, 70’, 80’) selon l’une quelconque des revendications précédentes, extrait d’une matrice polymérique. Produit renforcé (100), caractérisé en ce qu ’il comprend une matrice polymérique (102) et au moins un câble (50, 60, 70, 80) selon l’une quelconque des revendications précédentes. Pneumatique (10), caractérisé en ce qu ’il comprend au moins un câble (50, 60, 70, 80) selon l’une quelconque des revendications 1 à 12 ou un produit renforcé selon la revendication 14.