FR 3136683 A1 20231222 FR 2206008 A 20220620 PROCÉDÉ DE CAPTATION ET DE STOCKAGE DU CO 2 Procédé de captation et de stockage de CO 2 comprenant les étapes suivantes : dissolution d’une amine ou d’un acide aminé dans une solution organique ; mise en contact de la solution ainsi obtenue avec un gaz contenant du CO 2 ; filtration et lavage du précipité ainsi obtenu ; mise en contact du précipité obtenu à l’étape c) avec un oxyde, un silicate, un aluminate, un phosphate, un chlorure ou un sulfate de métal alcalino-terreux ou un matériau contenant un oxyde, un silicate, un aluminate, un phosphate, un chlorure ou un sulfate de métal alcalino-terreux ; lavage du solide obtenu. PROCÉDÉ DE CAPTATION ET DE STOCKAGE DU CO 2 La présente invention a pour objet un nouveau procédé de captation et de stockage de CO 2 . La fabrication des liants hydrauliques, et notamment celle des ciments, consiste essentiellement en une calcination d’un mélange de matières premières judicieusement choisies et dosées, aussi désigné par le terme de « cru ». La cuisson de ce cru donne un produit intermédiaire, le clinker, qui, broyé avec du sulfate de calcium et d’éventuels ajouts minéraux, donnera du ciment. Le type de ciment fabriqué dépend de la nature et des proportions des matières premières ainsi que du procédé de cuisson. On distingue plusieurs types de ciments : les ciments Portland (qui représentent la très grande majorité des ciments produits dans le monde), les ciments alumineux (ou d’aluminate de calcium), les ciments prompts naturels, les ciments sulfo-alumineux, les ciments sulfo-bélitiques et d’autres variétés intermédiaires. Les ciments les plus répandus sont les ciments de type Portland. Les ciments Portland sont obtenus à partir de clinker Portland, obtenus après clinkérisation à une température de l’ordre de 1450°C d’un cru riche en carbonate de calcium dans un four. La production d’une tonne de clinker Portland s’accompagne de l’émission d’importantes quantités de CO 2 (environ 0,8 à 0,9 tonne de CO 2 par tonne de ciment dans le cas d’un clinker). Or, en 2014, la quantité de ciment vendu dans le monde avoisinait les 4.2 milliards de tonnes (source : Syndicat Français de l’Industrie Cimentière - SFIC). Ce chiffre, en constante augmentation, a plus que doublé en 15 ans. Lors de la production du clinker, principal constituant du ciment Portland, le dégagement de CO 2 est lié : - à hauteur de 40% au chauffage du four de cimenterie, au broyage et au transport ; - à hauteur de 60% au CO 2 dit chimique, ou de décarbonatation. La décarbonatation est une réaction chimique qui a lieu lorsque l’on chauffe du calcaire, principale matière première pour la fabrication du ciment Portland, à haute température. Le calcaire se transforme alors en chaux vive et en CO 2 selon la réaction chimique suivante : Pour réduire les émissions de CO 2 liées à la production du ciment Portland, plusieurs approches ont été envisagées jusqu’à présent : - l’adaptation ou la modernisation des procédés cimentiers afin de maximiser le rendement des échanges thermiques ; - le développement de nouveaux liants « bas carbone » tels que les ciments sulfo-alumineux préparés à partir de matières premières moins riches en calcaire et à une température de cuisson moins élevée, ce qui permet une diminution des émissions CO 2 de 35% environ ; - ou encore la substitution (partielle) du clinker dans les ciments par des matériaux permettant de limiter les émissions de CO 2 . Des technologies de captage et de stockage du carbone ont par ailleurs été développées pour limiter les émissions de CO 2 des cimenteries ou des centrales électriques au charbon. Malheureusement, ces technologies n'ont pas atteint le développement technologique permettant une application à grande échelle. De plus, ces technologies sont coûteuses. La demande de brevet internationale WO-A-2019/115722 décrit un procédé permettant à la fois le nettoyage de gaz d'échappement contenant du CO 2 et la fabrication d'un matériau cimentaire supplémentaire. Le procédé décrit consiste à utiliser des fines de béton recyclées comprenant la fourniture de fines de béton recyclées avec d 90 ≤ 1000 µm dans des stocks ou un silo en tant que produit de départ, le rinçage du produit de départ pour fournir un matériau carboné, le retrait du matériau carboné et du gaz d'échappement nettoyé, et la désagglomération du matériau carboné pour former le matériau cimentaire supplémentaire, ainsi que l'utilisation de stocks ou d'un silo contenant un produit de départ de fines de béton recyclées avec d 90 ≤ 1000 µm pour le nettoyage de gaz d'échappement contenant du CO 2 et la fabrication simultanée d'un matériau cimentaire supplémentaire. Cependant, pour être économiquement et industriellement viable, ce procédé nécessite que les déchets se trouvent à proximité de la source de CO 2 . En outre, la réaction de fixation du CO 2 ayant lieu sur une matrice solide, les cinétiques sont lentes et les rendements en termes de teneurs en CO 2 séquestré dans la matrice solide sont faibles. A la date de la présente invention, il demeure donc nécessaire d’identifier de nouveaux procédés permettant de capter et de stocker le CO 2 contenu dans les gaz d’échappement industriels, notamment dans les gaz d’échappement issus de la production de ciment, dont la cinétique et le rendement permettent d’abaisser significativement les émissions de CO 2 et une mise en œuvre qui soit industriellement et économiquement viable. Parmi les différentes techniques permettant la captation et le stockage du CO 2 , la voie dite de « minéralisation par absorption intégrée », également désignée par « Integrated Absorption Mineralisation » ou « IAM », a fait l’objet de nombreux travaux, comme par exemple ceux de Meishen Liu et al., « Integrated CO 2 Capture, Conversion, and Storage To Produce Calcium Carbonate Using an Amine Looping Strategy », Energy Fuels , 2019, 33, 1722−1733, et « Integrated CO 2 Capture and Removal via Carbon Mineralization with Inherent Regeneration of Aqueous Solvents », Energy Fuels , 2021, 35, 8051−8068. Cette voie peut être résumée par le schéma réactionnel suivant : puis dans lequel X désigne le capteur de CO 2 et M désigne un minéral, notamment un minéral riche en calcium ou magnésium. Elle consiste principalement à capter le CO 2 à l’aide d’un solvant puis à mettre en contact la solution ainsi obtenue avec un accepteur minéral tel que CaO ou MgO afin de le carbonater et ainsi obtenir un carbonate insoluble et stable. Les travaux autour de la voie IAM ont fait l’objet de nombreuses publications. Les absorbants de CO 2 principalement utilisés jusqu’à présent ont été des amines industrielles, en particulier la monoéthanolamine (MEA), la diéthanolamine (DEA), la N-méthyldiéthanolamine (MDEA), le 2-amino-2méthylpropanol (AMP), la pipérazine et le 1,8-diazabicyclo[5.4.0]undec-7-ène (DBU). Cependant, dans la stratégie IAM, un point crucial pour le développement industriel concerne la perte de l’amine dans la matrice carbonate minérale formée. En effet, cette séquestration induit une double pénalité économique pour un procédé potentiel : consommation de l’absorbant au cours de cycles IAM et réapprovisionnement nécessaire ; et réduction de la valeur marchande du carbonate formé. En outre, l’eco-toxicité des amines industrielles utilisées réduit fortement les possibilités d’utilisation du carbonate finalement formé. De ce fait, les recherches se sont orientées vers l’utilisation d’un sel alcalin d’acide aminé, le glycinate de sodium (NaGly), pour capter le CO 2 , notamment du fait de son innocuité environnementale. Quel que soit l’absorbant de CO 2 utilisé, le procédé mis en œuvre consiste en un procédé « one-pot » en système fermé dans lequel l’accepteur minéral est mis en suspension dans une solution d’absorbant de CO 2 contenue dans un réacteur sous une atmosphère à pCO 2 = 1 atm constante, la dépression induite par l’absorption du CO 2 étant compensée par l’apport constant de gaz contenant du CO 2 . Une fois la réaction terminée, solide (accepteur minéral carbonaté) et liquide sont séparés par filtration, le solide lavé et les phases liquides réunies pour réutilisation. Dans ce procédé, la carbonatation de l’accepteur minéral a donc lieu en milieu liquide, et une importante quantité d’eau est ainsi nécessaire pour sa mise en œuvre, ce qui pose une difficulté, notamment d’un point de vue environnemental. En outre, la carbonatation nécessite des températures élevées (environ 80°C), ce qui est donc consommateur d’énergie et réduit la solubilité du CO 2 dans la phase liquide. Enfin, la cinétique de réaction est faible et le taux de régénération de l’absorbant de CO 2 n’est pas assez élevé ce qui remet en cause la viabilité économique du procédé. Il serait donc intéressant d’identifier de nouveaux procédés de mise en œuvre de la voie « IAM » présentant des cinétiques de réaction et des rendements acceptables d’un point de vue industriel, et qui permettrait de limiter la quantité d’eau utilisée ainsi qu'une régénération suffisante de l’absorbant de CO 2 utilisé. Or, il a maintenant été trouvé un procédé de mise en œuvre de la voie IAM permettant une carbonatation par voie sèche ce qui limite significativement les quantités d’eau nécessaires en comparaison des procédés mis en œuvre jusqu’à présent. Par ailleurs, la cinétique de réaction, le rendement et le taux de régénération de l’absorbant de CO 2 utilisé sont significativement plus élevés que pour les procédés classiquement utilisés. Ainsi, la présente invention a pour objet un procédé de captation et de stockage de CO 2 comprenant les étapes suivantes : dissolution d’une amine ou d’un acide aminé dans une solution organique ; mise en contact de la solution ainsi obtenue avec un gaz contenant du CO 2 ; filtration et lavage du précipité ainsi obtenu ; mise en contact du précipité obtenu à l’étape c) avec un oxyde, un silicate, un aluminate, un phosphate, un chlorure ou un sulfate de métal alcalino-terreux ou un matériau contenant un oxyde, un silicate, un aluminate, un phosphate, un chlorure ou un sulfate de métal alcalino-terreux ; lavage du solide obtenu. Le procédé selon la présente invention permet donc une précipitation de l’amine ou de l’acide aminé lorsque le CO 2 est capté et, en conséquence, la conduite de l’étape de carbonatation de l’oxyde de métal alcalinoterreux par voie sèche, ce qui limite significativement les quantités d’eau nécessaires en comparaison des procédés mis en œuvre jusqu’à présent. Par ailleurs, la cinétique de réaction, le rendement et le taux de régénération de l’absorbant de CO 2 utilisé sont significativement plus élevés que pour les procédés classiquement utilisés. Dans le cadre de la présente invention : - on entend par « acide aminé » tout acide aminé connu de l’homme du métier, en particulier les acides aminés de formule générale (I) ou (II) suivante : dans laquelle R représente un atome d'hydrogène, un groupe C 1 -C 5 -alkyle éventuellement substitué par au moins un groupement choisi parmi hydroxyle, amino ; -C(O)-OH ; -S(O) 2 -OH ; -C(O)-O - , M+ ; -S(O) 2 -O - , M+ ; M+ représentant un contre ion cationique tel que métal alcalin, alcalino-terreux, ou ammonium ; n vaut 0 ou 1 ; ainsi que leurs isomères optiques et leurs sels alcalins ; - on entend par « acide aminé protéinogène » tout acide aminé choisi parmi l’alanine (Ala), l’arginine (Arg), l’asparagine (Asn), l’aspartate (Asp), la cystéine (Cys), le glutamate (Glu), la glutamine (Gln), la glycine (Gly), l’histidine (His), l’isoleucine (Ile), la leucine (Leu), la lysine (Lys), la méthionine (Met), la phénylalanine (Phe), la proline (Pro), la pyrrolysine (Pyl), la sélénocystéine (Sec), la sérine (Ser), la thréonine (Thr), le tryptophane (Trp), la tyrosine (Tyr) et la valine (Val), ainsi que leurs isomères optiques et leurs sels alcalins ; et - on entend par « amine » tout composé comprenant au moins une fonction amine primaire ou secondaire. De préférence, « amine » désigne tout composé comprenant au moins une fonction de type amine primaire ; et - on entend par « sel alcalin » tout sel d’addition obtenu avec une base minérale ou organique par action d’une telle base au sein d’un solvant organique ou aqueux tel qu’un alcool, une cétone, un éther ou un solvant chloré. Comme exemple de tels sels on peut notamment citer les sels d’ammonium (NH 4 + ), de calcium (Ca 2+ ), de fer (II) (Fe 2+ ) ou (III) (Fe 3+ ), de magnésium (Mg 2+ ), de potassium (K + ), de sodium (Na + ) ou de lithium (Li + ). De préférence, on entend par « sel alcalin » un sel de lithium, de potassium ou de sodium. L’étape a) du procédé selon la présente invention correspond donc à une étape de dissolution d’une amine ou d’un acide aminé dans une solution organique. De préférence, l’étape a) du procédé selon la présente invention est conduite dans les conditions suivantes, prises seules ou en combinaison : l’amine est choisie comme étant l’éthylènediamine (EDA), la diéthylènetriamine (DETA), la monoéthanolamine (MEA), la diéthanolamine (DEA), la N-méthyldiéthanolamine (MDEA), le 2-amino-2méthylpropanol (AMP), la pipérazine, le 1,8-diazabicyclo[5.4.0]undec-7-ène (DBU), la cadaverine, la putrescine, la spermidine ou la spermine . De préférence encore, l’amine est choisie comme étant l’éthylènediamine (EDA), la diéthylènetriamine (DETA), la monoéthanolamine (MEA), la diéthanolamine (DEA), la N-méthyldiéthanolamine (MDEA), le 2-amino-2méthylpropanol (AMP), la pipérazine et le 1,8-diazabicyclo[5.4.0]undec-7-ène (DBU). De façon tout à fait préférée, l’amine est choisie comme étant la monoéthanolamine (MEA), la diéthanolamine (DEA), la N-méthyldiéthanolamine (MDEA), le 2-amino-2méthylpropanol (AMP), la pipérazine ou le 1,8-diazabicyclo[5.4.0]undec-7-ène (DBU); l’acide aminé est choisi comme étant un acide aminé protéinogène. De préférence, l’acide aminé est choisi comme étant l’arginine (Arg), l’asparagine (Asn), l’aspartate (Asp), la cystéine (Cys), la glycine (Gly), l’histidine (His) ou la lysine (Lys), ainsi que leurs isomères optiques et leurs sels alcalins. De préférence encore, l’acide aminé est choisi comme étant la L -arginine ( L -Arg), la L -asparagine ( L -Asn), la L -aspartate ( L -Asp), la L -cystéine ( L -Cys), la glycine (Gly) ou la L -lysine ( L -Lys), ainsi que leurs sels alcalins. De façon tout à fait préférée, l’acide aminé est choisi comme étant un sel alcalin de L -lysine ( L -Lys) ; la solution organique est un mélange d’eau et d’alcool dont le ratio eau:alcool est de préférence compris entre 1:10 et 10:1, de préférence encore entre 1:5 et 5:1. De préférence, l’alcool est choisi comme étant le méthanol, l’éthanol, le propanol, ou l’isopropanol ; de préférence encore, l’alcool est choisi comme étant le méthanol ; et/ou l’amine ou l’acide aminé sont présents dans la solution organique à une concentration pouvant varier de 0,1 à 10M, de préférence encore de 0,5 à 7,5 M, de façon tout à fait préférée de 1 à 5M. A l’issue de l’étape a) du procédé selon la présente invention, la solution obtenue est mise en contact avec la solution ainsi obtenue avec un gaz contenant du CO 2 (étape b)). De préférence, l’étape b) du procédé selon la présente invention est conduite dans les conditions suivantes, prises seules ou en combinaison : le gaz contenant du CO 2 est un gaz de combustion ou d’échappement industriel. De préférence, le gaz contenant du CO 2 est un gaz d’échappement provenant d’une cimenterie, d’une aciérie, d’une centrale à charbon, à gaz ou à fuel. De préférence encore, le gaz contenant du CO 2 est un gaz d’échappement provenant d’une cimenterie ou d’une centrale à charbon ; la mise en contact s’effectue à une température variant de 10°C à 70°, de préférence de 15°C à 65°C, de préférence encore de 20°C à 60°C ; et/ou la mise en contact s’effectue sous une pression totale variant de 0,7 à 10 Bars , de préférence de 0,8 à 5 Bars, de préférence encore de 1 à 3 Bars. A l’issue de l’étape b) du procédé selon la présente invention, le précipité est filtré et lavé (étape c)). De préférence, l’étape c) du procédé selon la présente invention est conduite dans les conditions suivantes, prises seules ou en combinaison : le lavage s’effectue avec une solution contenant de l’eau et/ou de l’alcool. De préférence encore, le lavage s’effectue avec un mélange d’eau et d’alcool dont le ratio eau:alcool est de préférence compris entre 1:1 et 1 :5. De préférence, l’alcool est choisi comme étant le méthanol, l’éthanol, le propanol, ou l’isopropanol ; de préférence encore, l’alcool est choisi comme étant le méthanol ; les solutions de lavage sont réunies et sont réutilisées dans l’étape a) du procédé selon l’invention ; le lavage est suivi d’une étape de séchage. De préférence le lavage est suivi d’une étape de séchage conduite à une température variant de 5°C à 400°C, de préférence encore à une température variant de 20°C à 300°C ; et/ou l’étape c) est conduite sous vide. A l’issue de l’étape c) du procédé selon la présente invention, le précipité obtenu est mis en contact avec un oxyde, un silicate, un aluminate, un phosphate, un chlorure ou un sulfate de métal alcalino-terreux ou un matériau contenant un oxyde, un silicate, un aluminate, un phosphate, un chlorure ou un sulfate de métal alcalino-terreux (étape d)). De préférence, l’étape d) du procédé selon la présente invention est conduite dans les conditions suivantes, prises seules ou en combinaison : le précipité obtenu est mis en contact avec un oxyde ou un silicate de métal alcalino-terreux ou un matériau contenant un oxyde ou un silicate de métal alcalino-terreux l’oxyde de métal alcalino-terreux est choisi comme étant CaO ou MgO ; le silicate de métal alcalino-terreux est choisi comme étant CaSiO 3 ou MgSiO 3 ; la mise en contact s’effectue en présence d’eau ou d’un mélange eau/solvant ; et/ou la mise en contact s’effectue à une température variant de 10°C à 40°, de préférence encore de 15°C à 30°C. De façon tout à fait préférée, la mise en contact s’effectue à température ambiante. A l’issue de l’étape d) du procédé selon la présente invention, le solide obtenu est filtré, et lavé (étape e)). De préférence, l’étape e) du procédé selon la présente invention est conduite dans les conditions suivantes, prises seules ou en combinaison : le lavage s’effectue avec de l’eau ; les solutions de lavage sont réunies et sont réutilisées dans l’étape c) du procédé selon l’invention ; et/ou le lavage est suivi d’une étape de séchage. De préférence le lavage est suivi d’une étape de séchage conduite à une température allant jusqu’à 400°C. Les carbonates de métal alcalino-terreux obtenus à la fin du procédé selon la présente invention sont insolubles et stables et permettent donc de stocker le CO 2 de manière durable. Ils sont en outre réutilisables de diverses façons, par exemple comme filler dans le cadre de la production de ciment, comme charge minérale dans divers produits ou comme amendement. La présente invention peut être illustrée de façon non limitative par les exemples suivants. Exemple 1 – Procédé de captation et de stockage de CO 2 selon l’invention 1.1 – Captation du CO2 a/ Procédé Acide aminé 1g d’acide aminé et un équivalent de KOH sont dissous dans 6 ml d’un mélange eau distillée/méthanol dans un ratio eau:méthanol de 1:5. Le CO 2 est introduit dans la solution ainsi formée à 200 mg/min pendant 1 heure. On observe la formation d’un précipité blanc. A la fin de la réaction, le précipité est filtré sur fritté, lavé à froid avec un mélange d’eau/méthanol (ratio 1:5) et séché sous rampe à vide pendant 12h. La quantité injectée de CO 2 est suivie par gravimétrie et la charge totale de CO 2 capté est confirmée par analyse RMN quantitative du 13C. Les acides aminés utilisés dans le cadre de ce procédé sont la lysine, la glycine et la cystéine. Amine industrielle Une solution 5M de diéthylènetriamine (DETA) est préparée à partir de DETA commerciale et d’eau distillé dans une fiole jaugée. La solution est chargée avec un flux de CO 2 de 200mg/min à l’aide d’un débitmètre. La quantité injectée de CO 2 est suivie par gravimétrie et la charge totale de CO 2 capté est confirmée par analyse RMN quantitative du 13C. b/ Résultats Acide aminé / Amine Quantité de CO 2 capté par l’acide aminé / amine GlyK 0.61 LysK 0.77 CysK 0.61 DETA 0.45 Tableau 1 – Quantité de CO 2 capté par l’acide aminé ou l’amine Dans ce tableau, la quantité de CO 2 capté par l’acide aminé / amine correspond au rapport mole de CO 2 / mole d’azote. 1.2 – Stockage du CO2 a/ Procédé i) Broyage par voie sèche 0.3 g d’α-acide aminé-CO 2 solide obtenu à l’exemple 1.1 est introduit dans un réacteur de mécanochimie de volume 20 ml en carbure de tungstène (WC) avec 60 billes de 5 mm de diamètre. L’oxyde de métal alcalino-terreux est introduit en quantité stœchiométrique par rapport au CO 2 . Le broyage est effectué à 500 rpm pendant 30 minutes. Les solides résultants sont collectés à l’aide de 5 ml d’eau distillée, centrifugés et lavés 3 fois. Les phases liquides et solides sont séparées et séchées via un lyophilisateur. ii) Broyage en présence de solvant (LAG – Liquid Assisted Grinding) – Acide aminé 0.3 g d’α-acide aminé-CO 2 solide obtenu à l’exemple 1.1 est introduit dans un réacteur de mécanochimie de volume 20 ml en carbure de tungstène (WC) avec 60 billes de 5 mm de diamètre. L’oxyde de métal alcalino-terreux est introduit en quantité stœchiométrique par rapport au CO 2 . Une quantité définie d’eau est ajoutée dans le réacteur avec un ratio liquide:solide compris entre 0,1 et 2 µL/mg. Le broyage est effectué à 500 rpm pendant 30 minutes. Les solides résultants sont collectés à l’aide de 5 ml d’eau distillé, centrifugés et lavés 3 fois. Les phases liquides et solides sont séparées et séchées via un lyophilisateur. iii) Broyage en présence de solvant (LAG – Liquid Assisted Grinding) – Amine 1 ml de la solution DETA-CO 2 obtenue selon l’exemple 1.1 est introduite dans un réacteur de mécanochimie de volume 20 ml en carbure de tungstène (WC) avec 60 billes de 5 mm de diamètre. L’oxyde de métal alcalino-terreux est introduit en quantité stœchiométrique par rapport au CO 2 . Le broyage est effectué à 500 rpm pendant 30 minutes. Les solides résultants sont collectés à l’aide de 5 ml d’eau distillée, centrifugés et lavés 3 fois. Les phases liquides et solides sont séparées et séchées via lyophilisateur. b/ Résultats Taux de régénération de l’acide aminé/amine Le taux de régénération de l’acide aminé ou de l’amine est quant à lui déterminé par analyse élémentaire de la quantité d'azote N dans le solide selon le mode opératoire suivant, celui-ci correspondant à : (nombres de moles introduites - nombres de moles retenue) / nombres de moles introduite x 100. La phase solide est analysée par CHNS afin d’obtenir le pourcentage massique des divers éléments présents. Le pourcentage peut être converti en moles de chaque élément selon les équations suivantes : Après avoir obtenu le nombre de moles de N dans l’échantillon, le nombre de mole d’acide aminé/d’amine est obtenu en divisant le nombre de moles d’azote par le nombre d’azote présents sur l’amine (e.g. 3 pour la DETA et 2 pour la lysine) : A partir du nombre de moles d’amine dans l’échantillon solide on peut calculer le taux de régénération de l’acide aminé/amine (TR) selon l’équation suivante : Taux de carbonatation de l’oxyde de métal alcalino-terreux Le taux de carbonatation de l’oxyde de métal alcalino-terreux (rapport mole de CO 2 fixé dans la phase solide par mole d’oxyde de métal alcalino-terreux) est déterminé : par titration volumétrique du CO 2 expulsé lors de la digestion acide du solide obtenu (dosage du carbonate dit « inorganique ») sur un appareillage Chittick avec une burette de 3 ml : une aliquote de solide sec d’environ 10 mg est titré avec 1 ml d’acide H 2 SO 4 1M. La calibration de l’appareil est faite auparavant avec NaHCO 3 titrée avec H 2 SO 4 1M, obtenant ainsi une courbe de calibration de y=13.225 avec R 2 =0.9943 ; et par analyse élémentaire de la teneur en carbone (dit total) déduction faite de l’éventuelle contribution de l’amine piégée : la teneur en azote du solide permet de remonter à la quantité d'amine et donc de carbone provenant de l'amine dans le solide. Retranché à la quantité de carbone total dans le solide, on déduit la quantité de carbone provenant du CO 2 fixé Ces deux mesures sont confirmées par la RMN q13C sur les phases liquides pour confirmer la quantité d’amine : une aliquote de la phase liquide est analysée par RMN en présence d’une référence interne pour permettre la quantification de l’amine en solution. Le taux de carbonatation est calculé en suivant le même principe que pour le calcul du taux de régénération de l’amine/acide aminé. Les équations (1), (2) et (3) ci-dessus sont adaptées en divisant par la masse atomique du carbone. Le nombre de moles de CO 2 dans la phase solide est calculé en soustrayant le nombre de moles d’acide aminé/d’amine au nombre de moles de carbone : Dans l’équation 6 le nombre de moles d’amine ont été calculé par l’eq. (4) et le #C varie selon l’acide aminé/amine (e.g. 4 pour la DETA et 6 pour la lysine). Le taux de carbonatation (TC) est alors calculé comme : Broyage par voie sèche (neat grinding) avec acide aminé Acide aminé Oxyde de métal alcalino-terreux Taux de carbonatation de l’oxyde de métal alcalino-terreux Taux de régénération de l’acide aminé GlyK CaO 45% 95% LysK CaO 82% 95% CysK CaO 52% 100% GlyK MgO 8.9% 99% LysK MgO 21% 98% CysK MgO 16% 100% Tableau 2 – Taux de carbonatation de l’oxyde de métal et taux de régénération de l’acide aminé – Voie sèche Broyage par LAG avec acide aminé Acide aminé Oxyde de métal alcalino-terreux Eau distillée (µl/mg de solide total) Taux de carbonatation de l’oxyde de métal alcalino-terreux Taux de régénération de l’acide aminé LysK(s) MgO 0.5 41% 92% MgO 1.0 37% 87% MgO 2.0 31% 94% Tableau 3 – Taux de carbonatation de l’oxyde de métal et taux de régénération de l’acide aminé – Voie LAG Broyage par LAG avec amine Amine Oxyde de métal alcalino-terreux Eau distillée (µl/mg d’oxyde de métal) Taux de carbonatation de l’oxyde de métal alcalino-terreux Taux de régénération de l’amine DETA CaO 2.56 51% 93% DETA MgO 3.89 17% 94% Tableau 4 – Taux de carbonatation de l’oxyde de métal et taux de régénération de l’amine – Voie LAG 1.3 - Conclusion Les résultats expérimentaux obtenus confirment que le procédé selon la présente invention permet de conduire l’étape de carbonatation de l’oxyde de métal alcalinoterreux par voie sèche ou en présence de très faibles quantités d’eau, ce qui limite significativement les quantités d’eau nécessaires en comparaison des procédés classiquement mis en œuvre. Par ailleurs, la cinétique de réaction, le taux de carbonatation de l’oxyde de métal alcalino-terreux et le taux de régénération de l’acide aminé ou de l’amine utilisé sont significativement plus élevés que pour les procédés classiquement utilisés (voir par exemple Liu et al., « Single-step, low temperature and integrated CO 2 capture and conversion using sodium glycinate to produce calcium carbonate », Fuel (2020) , Ed. 275, 117887, ou encore Liu et al., « Integrated CO 2 Capture and Removal via Carbon Mineralization with Inherent Regeneration of Aqueous Solvents », Energy & Fuels (2021) , 35 (9), 8051-8068)). Procédé de captation et de stockage de CO 2 comprenant les étapes suivantes : dissolution d’une amine ou d’un acide aminé dans une solution organique ; mise en contact de la solution ainsi obtenue avec un gaz contenant du CO 2 ; filtration et lavage du précipité ainsi obtenu ; mise en contact du précipité obtenu à l’étape c) avec un oxyde, un silicate, un aluminate, un phosphate, un chlorure ou un sulfate de métal alcalino-terreux ou un matériau contenant un oxyde, un silicate, un aluminate, un phosphate, un chlorure ou un sulfate de métal alcalino-terreux ; lavage du solide obtenu. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l’amine est choisie comme étant l’amine est choisie comme étant l’éthylènediamine (EDA), la diéthylènetriamine (DETA), la monoéthanolamine (MEA), la diéthanolamine (DEA), la N-méthyldiéthanolamine (MDEA), le 2-amino-2méthylpropanol (AMP), la pipérazine ou le 1,8-diazabicyclo[5.4.0]undec-7-ène (DBU). Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l’acide aminé est choisi comme étant un acide aminé protéinogène. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que l’acide aminé est choisi comme étant la L -arginine ( L -Arg), la L -asparagine ( L -Asn), la L -aspartate ( L -Asp), la L -cystéine ( L -Cys), la glycine (Gly), l’histidine (His) ou la L -lysine ( L -Lys), ainsi que leurs sels alcalins. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que l’acide aminé est choisi comme étant la L -lysine ( L -Lys). Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la solution organique est un mélange eau/alcool dans un ratio eau:alcool compris entre 1:10 et 10:1. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le gaz contenant du CO 2 est un gaz de combustion ou d’échappement industriel. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que le gaz contenant du CO 2 est un gaz d’échappement provenant d’une cimenterie. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le précipité obtenu à l’issue de l’étape c) est mis en contact avec un oxyde ou un silicate de métal alcalino-terreux ou un matériau contenant un oxyde ou un silicate de métal alcalino-terreux. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que l’oxyde de métal alcalino-terreux est choisi comme étant CaO ou MgO. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que le silicate de métal alcalino-terreux est choisi comme étant CaSiO 3 ou MgSiO 3 .