FR 3135269 A1 20231110 FR 2204287 A 20220505 L’invention concerne un procédé de fabrication d'un polyéthercétonecétone comprenant : - la mise en contact d'un éther aromatique ou d’un mélange d’éthers aromatiques, comprenant au moins 50% en moles de 1,3-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène, de 1,4-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène ou de leur mélange, par rapport au nombre total de moles en éther(s) aromatique(s), avec un chlorure d’acyle ou un mélange de chlorures d'acyle, et un acide de Lewis, dans tout ou partie d’un solvant de réaction, de sorte à former un mélange réactionnel, le 1,3-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène et/ou le 1,4-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène étant essentiellement non solubilisés dans le solvant de réaction à la fin de l’étape de mise en contact ; et, - la polymérisation du mélange réactionnel, la polymérisation étant mise en œuvre, au moins en partie, à une température Tp supérieure ou égale à 50 °C; le procédé étant caractérisé en ce qu'il comprend une étape progressive de chauffage du mélange réactionnel jusqu’à atteindre une accélération de la réaction de polymérisation, l’étape progressive de chauffage étant mise en œuvre à une vitesse moyenne de chauffe choisie dans une gamme allant de 0,65°C/minute à 2,5°C/minute; un ou plusieurs agents limiteur de chaîne étant optionnellement ajoutés au cours du procédé. Figure pour l’abrégé : figure 1 Procédé de fabrication de polyéthercétonecétone L'invention concerne le domaine des polyéthercétonecétones. Plus particulièrement, l'invention concerne un procédé de fabrication de polyéthercétonecétone par polymérisation précipitante, mis en œuvre par voie électrophile. L’invention concerne également le polymère susceptible d’être obtenu par ce procédé. Art antérieur Il est connu, notamment de US 3,791,890, un procédé de fabrication électrophile de polyétheréthercétone à partir d’un mélange de chlorure d’isophtaloyle et de chlorure de téréphthaloyle (chlorures d’acyle), mis à réagir avec du diphényléther (éther aromatique), en présence de chlorure d’aluminium (acide de Lewis), et utilisant l’ortho-dichlorobenzène comme solvant de réaction. L’exemple 3 de US 3,791,890 décrit la préparation d’un pré-mélange comprenant les chlorures d’acyle, le diphényléther et le chlorure d’aluminium dans une faible quantité d’ortho-dichlorobenzène (350 mL) à une température d’environ -5°C. La réaction est ensuite initiée par dispersion de ce pré-mélange dans une grande quantité d’ortho-dichlorobenzène (1250 mL) préchauffée à 100°C. Cette séquence de préparation premièrement d’un pré-mélange à froid puis d’une dispersion du pré-mélange dans du solvant de réaction préchauffé permet d’effectuer une montée en température du mélange réactionnel extrêmement rapide. Bien que les mécanismes ayant lieu dans le milieu réactionnel ne sont pas entièrement compris, le document US 3,791,890 indique que cela permet de : séparer les particules de polymère en cours de formation, faciliter la réaction de polymérisation, et empêcher la coagulation des particules en une masse gélatineuse caractéristique de cette réaction de polymérisation. Il est également connu, notamment de l’exemple 3 de US 4,816,556 que la séquence de préparation d’un pré-mélange à froid puis de la dispersion de ce dernier dans du solvant de réaction préchauffé peut aussi être mise en œuvre dans un procédé par voie électrophile alternatif de fabrication de polyétheréthercétone, dans lequel du 1,4-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène (éther aromatique) est mis à réagir avec un chlorure d’acyle, en présence de chlorure d’aluminium, et utilisant l’ortho-dichlorobenzène comme solvant de réaction. En outre, l’exemple 3 de US 4,816,556 inclut l’utilisation de chlorure de benzoyle permettant de contrôler le poids moléculaire du polymère obtenu. En pratique, les procédés des deux documents de brevets ci-dessus ne se sont pas révélés totalement efficaces et n’empêchent que partiellement le dépôt d’une masse gélatineuse au cours de la polymérisation sur les parois du réacteur et sur le système d’agitation, ce qui entraîne plusieurs désavantages. Premièrement, cela provoque une diminution du rendement du procédé puisque ce gel est difficilement récupérable. Deuxièmement, cela rend le contrôle de la réaction de polymérisation plus compliqué puisque cela peut entraîner une dérive de la stœchiométrie des réactifs. Troisièmement, l’encrassement des parois diminue l’efficacité du transfert thermique entre les moyens de contrôle de température du réacteur et le milieu réactionnel, rendant le contrôle de la température au sein du réacteur plus compliqué. Quatrièmement, cela nécessite de mettre un œuvre un nettoyage souvent fastidieux du réacteur ce qui entraîne une diminution de la productivité des installations tout en générant des effluents liquides et solides à recycler et/ou détruire. En outre, l’augmentation brusque de la température du milieu réactionnel implique un mauvais contrôle, au moins temporaire, de cette dernière, ce qui rend difficile une bonne répétabilité du procédé. De plus, comme démontré en partie expérimentale de la présente demande, le polymère obtenu à l’aide de procédés selon les deux documents de brevets ci-dessus, se présente sous forme de grosses particules de tailles assez hétérogènes, ce qui rend notamment les étapes de purification plus compliquées à mettre en œuvre. Enfin, comme démontré en partie expérimentale de la présente demande, le procédé selon les deux documents de brevets ci-dessus ne permet pas d’obtenir une bonne intégration de l’agent limiteur de chaîne en fin des chaînes polymériques pour une viscosité de polymère donnée. Il est aussi connu, notamment de WO 9 523 821, l’ajout d’un dispersant du polymère permettant d’éviter la coagulation d’un produit polymérique collant. Ce document explique que le produit polymérique collant est en fait dû au complexe formé par un polymère de faible poids moléculaire avec l’acide de Lewis formé au début de la réaction de polymérisation et qui précipite sous forme d’un gel qui recouvre les parois du réacteur et de l'agitateur. Parmi les dispersants, le document de brevet désigne par exemple des composés ayant comme groupe pendant une fraction de formule : L’ajout d’un dispersant présente néanmoins plusieurs désavantages. L’utilisation de certains dispersants, notamment ceux possédant une fraction de formule (0) comme illustrée ci-dessus, entraîne une surconsommation de l’acide de Lewis dans le procédé, ce dernier formant également un complexe avec le dispersant. En outre, cela complique la gestion des effluents du procédé, et notamment l’exploitation/recyclage de l’effluent contenant l’acide de Lewis. Pour finir, toujours dans le but d’éviter le phénomène de coagulation et d’encrassement du réacteur, le document EP 3 712 193 propose un procédé dans lequel un gaz inerte, notamment du diazote, est insufflé au sein du milieu réactionnel pendant la réaction de polymérisation. Ceci peut dans certains cas être préjudiciable à un contrôle fin de la température dans le milieu réactionnel et donc à la bonne répétabilité du procédé. Ainsi, il existe actuellement un besoin d’améliorer le procédé de fabrication de polyéthercétonecétone afin de limiter encore davantage l’encrassement provoqué par, selon les connaissances actuelles, la coagulation de complexe oligomère-acide de Lewis. Il existe également un besoin de fournir un procédé de fabrication plus simple et/ou ayant une bonne répétabilité et/ou ayant un meilleur rendement et/ou étant plus efficace. La présente invention propose un tel procédé palliant préférentiellement à un ou plusieurs désavantages des procédés selon l’art antérieur, ainsi que des polymères susceptibles d’être obtenus par ce procédé. Objectifs de l’invention Un objectif de l’invention est, au moins selon certains modes de réalisation, de proposer un procédé simple de mise en œuvre et permettant de limiter efficacement l’encrassement du réacteur de polymérisation. Un autre objectif de l’invention est, au moins selon certains modes de réalisation, d’augmenter le rendement du procédé de fabrication de polyéthercétonecétone. Un autre objectif de l’invention est, au moins selon certains modes de réalisation, d’augmenter l’efficacité du procédé de fabrication de polyéthercétonecétone, notamment permettant un nettoyage moins fréquent du réacteur. Un autre objectif de l’invention est, au moins selon certains modes de réalisation, de proposer un procédé autorisant un contrôle optimal des paramètres de réaction, notamment de la température à l’intérieur du réacteur. Un autre objectif de l’invention est, au moins selon certains modes de réalisation, de proposer un procédé autorisant un contrôle optimal du degré de polymérisation, ce qui est mesuré indirectement mais de manière usuelle par l’évaluation de la viscosité du polymère fabriqué. Un autre objectif de l’invention est, au moins selon certains modes de réalisation, de proposer un procédé autorisant un contrôle optimal de la chimie des fins de chaîne du polymère fabriqué. Un autre objectif de l’invention est, au moins selon certains modes de réalisation d’obtenir des particules de polymère de taille plus homogène et/ou de plus faible taille. L’invention concerne un procédé de fabrication d'un polyéthercétonecétone comprenant : - la mise en contact d'un éther aromatique ou d’un mélange d’éthers aromatiques, comprenant au moins 50% en moles de 1,3-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène, de 1,4-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène ou de leur mélange, par rapport au nombre total de moles en éther(s) aromatique(s), avec un chlorure d’acyle ou un mélange de chlorures d'acyle, et un acide de Lewis, dans tout ou partie d’un solvant de réaction, de sorte à former un mélange réactionnel. Le 1,3-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène et/ou le 1,4-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène sont essentiellement non solubilisés dans le solvant de réaction à la fin de l’étape de mise en contact ; et, - la polymérisation du mélange réactionnel, la polymérisation étant mise en œuvre, au moins en partie, à une température Tp supérieure ou égale à 50 °C. Le procédé est caractérisé en ce qu'il comprend une étape progressive de chauffage du mélange réactionnel jusqu’à atteindre une accélération de la réaction de polymérisation, l’étape progressive de chauffage étant mise en œuvre à une vitesse moyenne de chauffe choisie dans une gamme allant de 0,65°C/minute à 2,5°C/minute. Parmi les espèces chimiques introduites au cours du procédé, notamment pendant l’étape de mise en contact et/ou pendant la polymérisation, et/ou pendant l’étape progressive de chauffage, un ou plusieurs agents limiteur de chaîne peuvent optionnellement être ajoutés. Selon certains modes de réalisation, le ou, le cas échéant, les chlorures d'acyles sont choisis dans le groupe constitué de : chlorure de téréphtaloyle, chlorure d'isophtaloyle, chlorure de phtaloyle, phosgène, dichlorure d'adipoyle, chlorure de tétrabromophtaloyle, et des composés ayant pour formule chimique : dans lesquelles : a est un nombre entier allant de 0 to 3; V est choisi parmi : -O-, -S-, -(CF 2 ) q -, -(CH 2 ) q -, or -C((CH 3 ) 2 )-; Z est choisi parmi : –C(O)-, -SO 2 -, -C(O)-C 6 H 4 -C(O)-, -O-(CF 2 ) q -O-, -S-, -(CF 2 ) q -, -(CH2) q -, ou C-(CH 3 ) 2 -; et dans lequel q est un nombre entier allant de 1 à 20. Selon certains modes de réalisation, un mélange d’éthers aromatiques est utilisé. Ce mélange comprend en plus d’un éther aromatique choisi parmi le groupe constitué de : 1,3-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène , 1,4-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène, ou leur mélange, au moins un autre éther aromatique choisi parmi le groupe constitué de : diphényléther, 4,4’-diphénoxybenzophénone, 3,3’-diphénoxybenzophénone, 3,4’-diphénoxybenzophénone, les produits de la réaction par substitution électrophile de Friedel-Crafts de deux molécules, notamment deux mêmes molécules, choisies parmi : diphényl éther, 4,4’-diphénoxybenzophénone, 3,3’-diphénoxybenzophénone, 3,4’-diphénoxybenzophénone avec une molécule de chlorure d’acyle choisie parmi : le chlorure de phtaloyle, le phosgène, le dichlorure d'adipoyle, et les composés ayant pour formule chimique : dans lesquelles : a est un nombre entier allant de 0 to 3 ; V est choisi parmi : -O-, -S-, -(CF 2 ) q -, -(CH 2 ) q -, or -C((CH 3 ) 2 )-; Z est choisi parmi : –C(O)-, -SO 2 -, -C(O)-C 6 H 4 -C(O)-, -O-(CF 2 ) q -O-, -S-, -(CF 2 ) q -, -(CH2) q -, ou C-(CH 3 ) 2 -; et dans lequel q est un nombre entier allant de 1 à 20 ; et, les produits de la réaction par substitution électrophile de Friedel-Crafts de deux molécules, notamment deux mêmes molécules, choisies parmi : 4,4’-diphénoxybenzophénone, 3,3’-diphénoxybenzophénone, et 3,4’-diphénoxybenzophénone avec une molécule de chlorure d’acyle choisie parmi : chlorure de téréphtaloyle et chlorure d'isophtaloyle. Selon certains modes de réalisation, le solvant de réaction est choisi dans le groupe constitué de : ortho-dichlorobenzène, 1,2,4-trichlorobenzène, 1,2,3-trichlorobenzène, ortho-difluorobenzène, et leurs mélanges. Selon certains modes de réalisation, l'acide de Lewis est choisi dans le groupe constitué de : trichlorure d'aluminium, tribromure d'aluminium, pentachlorure d'antimoine, pentafluorure d'antimoine, trichlorure d'indium, trichlorure de gallium, trichlorure de bore, trifluorure de bore, chlorure de zinc, chlorure ferrique, chlorure stannique, tétrachlorure de titane, pentachlorure de molybdène, et leurs mélanges. Selon certains modes de réalisation, au moins un agent limiteur de chaîne est ajouté au cours du procédé. L’agent limiteur de chaîne peut être un agent limiteur de chaîne nucléophile. Ce dernier est préférentiellement choisi parmi les composés de formule chimique suivante : dans laquelle : X 1 représente une liaison covalente, -O-, ou -S-, et X 2 représente, C 6 H 5 CO, ou C 6 H 5 SO 2 ; et, dans laquelle : X 3 représente un atome d’halogène, un groupe alkyle, ou un groupe alcoxy ayant 1 à 10 atomes de carbone; Alternativement, ou en complément, l’agent limiteur de chaîne peut être un agent limiteur de chaîne électrophile. Ce dernier est préférentiellement choisi parmi les composés de formule suivante : dans lesquelles : X 4 représente un atome d’hydrogène, un atome d’halogène, un groupe alkyle ou alcoxy ayant 1 à 10 atomes de carbone, un groupe nitro, C 6 H 5 CO ou C 6 H 5 SO 2 . Selon certains modes de réalisation, le ratio molaire en éther(s) aromatique(s) par rapport au(x) solvant(s) de réaction ayant été introduits au total dans le mélange réactionnel à la fin de la polymérisation est de : 0,005 à 0,030, préférentiellement de : 0,008 à 0,025, et de manière extrêmement préférée de : 0,010 à 0,022. Selon certains modes de réalisation, un excès d’éther(s) aromatique(s) est mis à réagir avec le(s) chlorure(s) d'acyle. De manière avantageuse, le ratio molaire en éther(s) aromatique(s) par rapport au(x) chlorure(s) d'acyle ayant été introduits au total dans le mélange réactionnel à la fin de l’étape de mise en contact étant préférentiellement de : 1,001 à 1,1. Selon certains modes de réalisation, le ratio molaire en acide(s) de Lewis par rapport au(x) éther(s) aromatique(s) ayant été introduits au total dans le mélange réactionnel à la fin de l’étape de mise en contact est de : 5,0 à 7,0 et préférentiellement de : 5,5 à 6,5. Selon certains modes de réalisation, le mélange réactionnel est maintenu au cours de l’étape de mise en contact à une température T 0 inférieure ou égale à 5°C, préférentiellement inférieure ou égale à 0°C, et de manière davantage préférée inférieure ou égale à -5°C. Selon certains modes de réalisation, la température Tp est inférieure ou égale à 120°C; et préférentiellement inférieure ou égale à 100°C. Selon certains modes de réalisation, l’étape progressive de chauffage et la polymérisation sont mises en œuvre sous agitation, préférentiellement à l'aide d’un moyen d’agitation comprenant au moins un mobile à double flux. Selon certains modes de réalisation, un mélange d’éthers aromatiques est utilisé pour mettre en œuvre le procédé. Ce mélange d’éthers aromatiques est constitué d’un éther aromatique choisi parmi : 1,4-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène, 1,3-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène ou leur mélange; et d’un autre éther aromatique choisi parmi : diphényléther, 4,4’-diphénoxybenzophénone, ou leur mélange.Le mélange d’éthers aromatiques comprend jusqu’à 20% en moles, préférentiellement jusqu’à 10% en moles, et de manière davantage préférée jusqu’à 5% en moles dudit autre éther aromatique, par rapport au nombre total de moles d’éthers aromatiques. Selon certains modes de réalisation, l’éther aromatique ou le cas échéant le mélange d’éthers aromatiques est constitué, ou est respectivement essentiellement constitué, de 1,4-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène. Selon certains modes de réalisation, le ou les chlorures d’acyles sont choisis dans le groupe constitué de chlorure d'isophtaloyle, chlorure de téréphtaloyle, et leur mélange. Selon certains modes de réalisation, l'acide de Lewis est le trichlorure d'aluminium. Selon certains modes de réalisation, le solvant de réaction est l'ortho-dichlorobenzène. Selon certains modes de réalisation, un agent limiteur de chaîne est ajouté au cours du procédé. Cet agent limiteur de chaîne est le chlorure de benzoyle, le chlorure de p-fluorobenzoyle, ou leur mélange. Selon certains modes de réalisation, l’étape progressive de chauffage est mise en œuvre à une vitesse moyenne de chauffe allant de 0,70°C/minute à 2,2°C/minute, préférentiellement à une vitesse moyenne de chauffe allant 0,75°C/minute à 2,0°C/minute, et de manière davantage préférée à une vitesse moyenne de chauffe allant de 0,8°C/min à 1,8°C/min. Selon certains modes de réalisation, une fraction massique de solvant de réaction au moins égale à 0,15 est introduite avant la fin de l’étape de mise en contact, la fraction massique étant calculée en divisant le poids de solvant de réaction ayant été introduit à la fin de l’étape de mise en contact par rapport au poids total de solvant de réaction ayant été introduit à la fin de la polymérisation. La présente invention concerne également un polyéthercétonecétone ayant des fins de chaînes contrôlées par un limiteur de chaîne, vérifiant l’inégalité suivante : IV *FDC( LDC) ≥ LIM; (eq.1) dans laquelle : IV représente la viscosité inhérente du polymère, exprimée en dl/g, telle que mesurée selon la norme ISO 307-2009 appliquée au PEKK ; FDC( LDC) représente la concentration molaire du groupement issu du limiteur de chaîne par rapport au poids total du polymère, exprimée en micro équivalent de limiteur de chaine par gramme de polymère ; LIM est un nombre égal à au moins 40. Ce polymère est susceptible d’être obtenu par un procédé par voie électrophile, notamment par le procédé par voie électrophile selon l’invention. Selon certains modes de réalisation, le limiteur de chaîne est un agent limiteur de chaîne nucléophile choisi parmi les composés de formule chimique suivante : dans laquelle : X 1 représente une liaison covalente, -O-, ou -S- ; et X 2 représente, C 6 H 5 CO, ou C 6 H 5 SO 2 ; et, dans laquelle : X 3 représente un atome d’halogène, un groupe alkyle ou un groupe alcoxy ayant 1 à 10 atomes de carbone ; ou, le limiteur de chaîne est un agent limiteur de chaîne électrophile choisi parmi les composés de formule suivante : dans lesquelles : X 4 représente un atome d’hydrogène, un atome d’halogène, un groupe alkyle ou alcoxy ayant 1 à 10 atomes de carbone, un groupe nitro, C 6 H 5 CO ou C 6 H 5 SO 2 . Selon certains modes de réalisation, le limiteur de chaîne est le chlorure de benzoyle, le chlorure de p-fluorobenzoyle, ou leur mélange. Selon certains modes de réalisation, le polyéthercétonecétone a une viscosité inhérente supérieure ou égale à 0,4 dl/g, préférentiellement supérieure ou égale à 0,5 dl/g, préférentiellement supérieure ou égale à 0,6 dl/g et de manière davantage préférée supérieure ou égale à 0,7 dl/g, la viscosité inhérente étant mesurée à une concentration de 0,0005 g/mL dans une solution d’acide sulfurique à 96,00% à 25°C à l’aide d’un viscosimètre de type Ubbelohde à niveau suspendu selon la norme ISO 307-2009. Alternativement, ou de manière complémentaire, le polyéthercétonecétone a une viscosité inhérente inférieure ou égale à 2 dl/g, et préférentiellement inférieure ou égale à 1,5 dL/g. Selon certains modes de réalisation, le polyéthercétonecétone a une viscosité inhérente allant de 0,98 dl/g à 1,4 dL/g. Selon certains modes de réalisation, le polyéthercétonecétone selon l’invention se présente sous forme d’une poudre caractérisée en ce que la proportion massique en particules de taille strictement supérieure à 630 micromètres est inférieure ou égale à 25%, préférentiellement inférieure ou égale à 15%, plus préférentiellement inférieure ou égale à 10%, plus préférentiellement encore inférieure ou égale à 5%, et de manière la plus préférée inférieure ou égale à 2%, telle qu’obtenue par tamisage à l’aide d’un tamis de maille égale à 630 micromètres. Selon certains modes de réalisation, le polyéthercétonecétone selon l’invention se présente sous forme d’une poudre caractérisée en ce que la proportion massique en particules de taille strictement supérieure à 450 micromètres est inférieure ou égale à 75%, préférentiellement inférieure ou égale à 50%, plus préférentiellement inférieure ou égale à 25%, plus préférentiellement encore inférieure ou égale à 20%, et de manière la plus préférée inférieure ou égale à 16%, telle qu’obtenue par tamisage à l’aide d’un tamis de maille égale à 450 micromètres. Procédé de fabrication d'un polyéthercétonecétone comprenant : - la mise en contact d'un éther aromatique ou d’un mélange d’éthers aromatiques, comprenant au moins 50% en moles de 1,3-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène, de 1,4-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène ou de leur mélange, par rapport au nombre total de moles en éther(s) aromatique(s), avec un chlorure d’acyle ou un mélange de chlorures d'acyle, et un acide de Lewis, dans tout ou partie d’un solvant de réaction, de sorte à former un mélange réactionnel, le 1,3-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène et/ou le 1,4-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène étant essentiellement non solubilisés dans le solvant de réaction à la fin de l’étape de mise en contact ; et, - la polymérisation du mélange réactionnel, la polymérisation étant mise en œuvre, au moins en partie, à une température Tp supérieure ou égale à 50 °C; le procédé étant caractérisé en ce qu'il comprend une étape progressive de chauffage du mélange réactionnel jusqu’à atteindre une accélération de la réaction de polymérisation, l’étape progressive de chauffage étant mise en œuvre à une vitesse moyenne de chauffe choisie dans une gamme allant de 0,65°C/minute à 2,5°C/minute; un ou plusieurs agents limiteur de chaîne étant optionnellement ajoutés au cours du procédé. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le ou les chlorures d'acyles sont choisis dans le groupe constitué de : chlorure de téréphtaloyle, chlorure d'isophtaloyle, chlorure de phtaloyle, phosgène, dichlorure d'adipoyle, chlorure de tétrabromophtaloyle, et des composés ayant pour formule chimique : dans lesquelles : a est un nombre entier allant de 0 to 3; V est choisi parmi : -O-, -S-, -(CF 2 ) q -, -(CH 2 ) q -, or -C((CH 3 ) 2 )-; Z est choisi parmi : –C(O)-, -SO 2 -, -C(O)-C 6 H 4 -C(O)-, -O-(CF 2 ) q -O-, -S-, -(CF 2 ) q -, -(CH2) q -, ou C-(CH 3 ) 2 -; et dans lequel q est un nombre entier allant de 1 à 20. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 et 2, dans lequel un mélange d’éthers aromatiques est utilisé comprenant en plus d’un éther aromatique choisi parmi le groupe constitué de : 1,3-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène , 1,4-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène, ou leur mélange, au moins un autre éther aromatique choisi parmi le groupe constitué de : diphényléther, 4,4’-diphénoxybenzophénone, 3,3’-diphénoxybenzophénone, 3,4’-diphénoxybenzophénone, les produits de la réaction par substitution électrophile de Friedel-Crafts de deux molécules, notamment deux mêmes molécules, choisies parmi : diphényl éther, 4,4’-diphénoxybenzophénone, 3,3’-diphénoxybenzophénone, 3,4’-diphénoxybenzophénone avec une molécule de chlorure d’acyle choisie parmi : le chlorure de phtaloyle, le phosgène, le dichlorure d'adipoyle, et les composés ayant pour formule chimique : dans lesquelles : a est un nombre entier allant de 0 to 3; V est choisi parmi : -O-, -S-, -(CF 2 ) q -, -(CH 2 ) q -, or -C((CH 3 ) 2 )-; Z est choisi parmi : –C(O)-, -SO 2 -, -C(O)-C 6 H 4 -C(O)-, -O-(CF 2 ) q -O-, -S-, -(CF 2 ) q -, -(CH2) q -, ou C-(CH 3 ) 2 -; et dans lequel q est un nombre entier allant de 1 à 20; et, les produits de la réaction par substitution électrophile de Friedel-Crafts de deux molécules, notamment deux mêmes molécules, choisies parmi : 4,4’-diphénoxybenzophénone, 3,3’-diphénoxybenzophénone, et 3,4’-diphénoxybenzophénone avec une molécule de chlorure d’acyle choisie parmi : chlorure de téréphtaloyle et chlorure d'isophtaloyle. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel le solvant de réaction est choisi dans le groupe constitué de : ortho-dichlorobenzène, 1,2,4-trichlorobenzène, 1,2,3-trichlorobenzène, ortho-difluorobenzène, et leurs mélanges. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel l'acide de Lewis est choisi dans le groupe constitué de : trichlorure d'aluminium, tribromure d'aluminium, pentachlorure d'antimoine, pentafluorure d'antimoine, trichlorure d'indium, trichlorure de gallium, trichlorure de bore, trifluorure de bore, chlorure de zinc, chlorure ferrique, chlorure stannique, tétrachlorure de titane, pentachlorure de molybdène, et leurs mélanges. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel au moins un agent limiteur de chaîne est ajouté au cours du procédé, l’agent limiteur de chaîne étant un agent limiteur de chaîne nucléophile choisi parmi les composés de formule chimique suivante : dans laquelle : X 1 représente une liaison covalente, -O-, ou -S-, et X 2 représente, C 6 H 5 CO, ou C 6 H 5 SO 2 ; et, dans laquelle : X 3 représente un atome d’halogène, un groupe alkyle, ou un groupe alcoxy ayant 1 à 10 atomes de carbone; ou, l’agent limiteur de chaîne étant un agent limiteur de chaîne électrophile choisi parmi les composés de formule suivante : dans lesquelles : X 4 représente un atome d’hydrogène, un atome d’halogène, un groupe alkyle ou alcoxy ayant 1 à 10 atomes de carbone, un groupe nitro, C 6 H 5 CO ou C 6 H 5 SO 2 . Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel le ratio molaire en éther(s) aromatique(s) par rapport au(x) solvant(s) de réaction ayant été introduits au total dans le mélange réactionnel à la fin de la polymérisation est de : 0,005 à 0,030, préférentiellement de : 0,008 à 0,025, et de manière extrêmement préférée de : 0,010 à 0,022. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7 , dans lequel un excès d’éther(s) aromatique(s) est mis à réagir avec le(s) chlorure(s) d'acyle, le ratio molaire en éther(s) aromatique(s) par rapport au(x) chlorure(s) d'acyle ayant été introduits au total dans le mélange réactionnel à la fin de l’étape de mise en contact étant préférentiellement de : 1,001 à 1,1. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel le ratio molaire en acide(s) de Lewis par rapport au(x) éther(s) aromatique(s) ayant été introduits au total dans le mélange réactionnel à la fin de l’étape de mise en contact est de : 5,0 à 7,0 et préférentiellement de : 5,5 à 6,5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, dans lequel le mélange réactionnel est maintenu au cours de l’étape de mise en contact à une température T 0 inférieure ou égale à 5°C, préférentiellement inférieure ou égale à 0°C, et de manière davantage préférée inférieure ou égale à -5°C. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, dans lequel la température Tp est inférieure ou égale à 120°C; et préférentiellement inférieure ou égale à 100°C. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, dans lequel l’étape progressive de chauffage et la polymérisation sont mises en œuvre sous agitation, préférentiellement à l'aide d’un moyen d’agitation comprenant au moins un mobile à double flux. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, dans lequel un mélange d’éthers aromatiques est utilisé, le mélange d’éthers aromatiques étant constitué d’un éther aromatique choisi parmi : du 1,4-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène, du 1,3-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène ou un mélange de 1,4-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène et de 1,3-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène ; et, d’un autre éther aromatique choisi parmi : du diphényléther, de la 4,4’-diphénoxybenzophénone, ou d’un mélange de diphényléther et de 4,4’-diphénoxybenzophénone ; le mélange d’éthers aromatiques comprenant jusqu’à 20% en moles, préférentiellement jusqu’à 10% en moles, et de manière davantage préférée jusqu’à 5% en moles dudit autre éther aromatique, par rapport au nombre total de moles d’éthers aromatiques. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, dans lequel l’éther aromatique, ou le cas échéant le mélange d’éthers aromatiques, est constitué, ou est respectivement essentiellement constitué, de 1,4-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, dans lequel le chlorure d’acyle est choisi dans le groupe constitué de chlorure d'isophtaloyle, chlorure de téréphtaloyle, et leur mélange. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, dans lequel l'acide de Lewis est le trichlorure d'aluminium. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 16, dans lequel le solvant de réaction est l'ortho-dichlorobenzène. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 17, dans lequel un agent limiteur de chaîne est ajouté au cours du procédé, l’agent limiteur de chaîne étant le chlorure de benzoyle, le chlorure de p-fluorobenzoyle, ou leur mélange. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 18, dans lequel l’étape progressive de chauffage est mise en œuvre à une vitesse moyenne de chauffe allant de 0,70°C/minute à 2,2°C/minute, préférentiellement à une vitesse moyenne de chauffe allant 0,75°C/minute à 2,0°C/minute, et de manière davantage préférée à une vitesse moyenne de chauffe allant de 0,8°C/min à 1,8°C/min. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 19, dans lequel une fraction massique de solvant de réaction au moins égale à 0,15 est introduite avant la fin de l’étape de mise en contact, la fraction massique étant calculée en divisant le poids de solvant de réaction ayant été introduit à la fin de l’étape de mise en contact par rapport au poids total de solvant de réaction ayant été introduit à la fin de la polymérisation. Polyéthercétonecétone ayant des fins de chaînes contrôlées par un limiteur de chaîne, vérifiant l’inégalité suivante : IV *FDC( LDC) ≥ LIM; (eq.1) dans laquelle : IV représente la viscosité inhérente du polymère, exprimée en dl/g, telle que mesurée selon la norme ISO 307-2009 appliquée au PEKK ; FDC( LDC) représente la concentration molaire du groupement issu du limiteur de chaîne par rapport au poids total du polymère, exprimée en micro équivalent de limiteur de chaine par gramme de polymère ; LIM est un nombre égal à au moins 40. Polyéthercétonecétone selon la revendication 21, dans lequel le limiteur de chaîne est un agent limiteur de chaîne nucléophile choisi parmi les composés de formule chimique suivante : dans laquelle : X 1 représente une liaison covalente, -O-, ou -S-, et X 2 représente, C 6 H 5 CO, ou C 6 H 5 SO 2 ; et, dans laquelle : X 3 représente un atome d’halogène, un groupe alkyle ou un groupe alcoxy ayant 1 à 10 atomes de carbone; ou, le limiteur de chaîne est un agent limiteur de chaîne électrophile choisi parmi les composés de formule suivante : dans lesquelles : X 4 représente un atome d’hydrogène, un atome d’halogène, un groupe alkyle ou alcoxy ayant 1 à 10 atomes de carbone, un groupe nitro, C 6 H 5 CO ou C 6 H 5 SO 2 . Polyéthercétonecétone selon l’une quelconque des revendications 21 et 22, dans lequel le limiteur de chaîne est le chlorure de benzoyle, le chlorure de p-fluorobenzoyle, ou leur mélange. Polyéthercétonecétone selon l’une quelconque des revendications 21 à 23, ayant une viscosité inhérente supérieure ou égale à 0,4 dl/g, préférentiellement supérieure ou égale à 0,5 dl/g, préférentiellement supérieure ou égale à 0,6 dl/g et de manière davantage préférée supérieure ou égale à 0,7 dl/g; et/ou ayant une viscosité inhérente inférieure ou égale à 2 dl/g, et préférentiellement inférieure ou égale à 1,5 dL/g; la viscosité inhérente étant mesurée à une concentration de 0,0005 g/mL dans une solution d’acide sulfurique à 96,00% à 25°C à l’aide d’un viscosimètre de type Ubbelohde à niveau suspendu selon la norme ISO 307-2009. Polyéthercétonecétone selon la revendication 24, ayant une viscosité inhérente allant de 0,98 dl/g à 1,4 dL/g. Poudre de polyéthercétonecétone selon l’une quelconque des revendications 21 à 25, pour laquelle la proportion massique en particules de taille strictement supérieure à 630 micromètres est inférieure ou égale à 25%, préférentiellement inférieure ou égale à 15%, plus préférentiellement inférieure ou égal à 10%, plus préférentiellement encore inférieure ou égale à 5%, et de manière la plus préférée inférieure ou égale à 2%, telle qu’obtenue par tamisage à l’aide d’un tamis de maille égale à 630 micromètres. Poudre de polyéthercétonecétone selon l’une quelconque des revendications 21 à 26, pour laquelle la proportion massique en particules de taille strictement supérieure à 450 micromètres est inférieure ou égale à 75%, préférentiellement inférieure ou égale à 50%, plus préférentiellement inférieure ou égale à 25%, plus préférentiellement encore inférieure ou égale à 20%, et de manière la plus préférée inférieure ou égale à 16%, telle qu’obtenue par tamisage à l’aide d’un tamis de maille égale à 450 micromètres.