FR 3137366 A1 20240105 FR 2206587 A 20220630 Dispositif d’attinage L’invention concerne un système d’attinage pour le soutènement d’un bâtiment naval en cale sèche, comprenant au moins un tin (1) comprenant un élément de support inférieur (2) reposant sur un sol (6) et un élément de support supérieur (4) destiné à soutenir le bâtiment naval selon une direction d’élévation (Z), ledit tin (1) comprenant au moins un dispositif de suspension inférieur (8) et au moins un dispositif de suspension supérieur (16), ledit élément de support inférieur (2) reposant sur le sol (6) par l’intermédiaire dudit dispositif de suspension inférieur (8) agencé pour amortir des sollicitations extérieures sur le tin (1) selon des directions sensiblement perpendiculaires à la direction d’élévation (Z) et ledit élément de support supérieur (4) reposant sur l’élément de support inférieur (2) par l’intermédiaire dudit dispositif de suspension supérieur (16) agencé pour amortir les sollicitations sur le tin (1) selon la direction d’élévation (Z). Figure pour l'abrégé : 1 Dispositif d’attinage La présente invention concerne un système d’attinage pour le soutènement d’un bâtiment naval en cale sèche. Un tel système d’attinage permet de soutenir un bâtiment naval avant sa mise à l’eau ou pendant des opérations de maintenance pendant lesquelles le bâtiment naval doit être maintenu hors de l’eau. De façon connue, un tel système d’attinage comprend une pluralité de tins reposant sur le sol et répartis sous la coque du bâtiment naval, chaque tin étant adapté pour soutenir une partie de la coque du bâtiment naval selon une direction d’élévation. Chaque tin doit donc être dimensionné pour soutenir une lourde charge. Cependant, en cas d’activité sismique, par exemple lors d’un tremblement de terre, les tins propagent les effets de cette activité au bâtiment naval soutenu, ce qui entraîne des risques d’endommagement des équipements à bord du bâtiment naval. Ce risque peut être augmenté dans le cas de bâtiments navals militaires, notamment furtifs, dans lesquels des plots de filtration acoustique peuvent être ajoutés afin d’en renforcer la discrétion acoustique. En effet, de tels plots tendent à amplifier le phénomène de propagation des effets de l’activité sismique dans les bâtiments navals qui en sont équipés. Afin de réduire les risques d’endommagement, les équipements du bâtiment naval, notamment ceux qui sont présentent des enjeux de sûreté particuliers, par exemple dans le cas d’un bâtiment à propulsion nucléaire, doivent être agencés pour résister aux sollicitations dues à la propagation de l’activité sismique. Un tel agencement représente un surcoût important et augmente la complexité des équipements, sans pour autant apporter d’avantage particulier au bâtiment naval lorsque celui-ci est mis à l’eau. En outre, afin d’être efficace, cet agencement particulier doit être testé, ce qui augmente encore les coûts liés à celui-ci. L’un des buts de l’invention est de pallier ces inconvénients en proposant un système d’attinage permettant de réduire la transmission d’une activité sismique au bâtiment naval supporté par le système d’attinage. A cet effet, l’invention concerne un système d’attinage pour le soutènement d’un bâtiment naval en cale sèche, comprenant au moins un tin comprenant un élément de support inférieur reposant sur un sol et un élément de support supérieur destiné à soutenir le bâtiment naval selon une direction d’élévation, ledit tin comprenant au moins un dispositif de suspension inférieur et au moins un dispositif de suspension supérieur, ledit élément de support inférieur reposant sur le sol par l’intermédiaire dudit dispositif de suspension inférieur agencé pour amortir des sollicitations extérieures sur le tin selon des directions sensiblement perpendiculaires à la direction d’élévation et ledit élément de support supérieur reposant sur l’élément de support inférieur par l’intermédiaire dudit dispositif de suspension supérieur agencé pour amortir les sollicitations sur le tin selon la direction d’élévation. Les dispositifs de suspension inférieur et supérieur permettent d’amortir les sollicitations extérieures exercées sur le tin, notamment en cas d’activité sismique, afin que ces sollicitations ne soient pas transmises, ou au moins transmises de façon réduite, au bâtiment naval soutenu par ce tin. Ainsi, les risques d’endommagement des équipements du bâtiment naval sont largement réduits et il n’est pas nécessaire de prévoir un agencement particulier des équipements à bord du bâtiment naval pour résister aux effets d’une activité sismique. Les dispositifs de suspension inférieur et supérieur peuvent notamment être agencés pour que les sollicitations transmises au bâtiment naval soient inférieures ou égales à celles qui sont transmises en cas d’activité sismique au bâtiment naval lorsque celui-ci est à l’eau. Ainsi, l’agencement des équipements qui est prévu pour résister à l’activité sismique lorsque le bâtiment naval est à l’eau est suffisant pour permettre à ces équipements de résister également lorsque le bâtiment naval est en cale sèche. Le système d’attinage selon l’invention peut en outre comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou selon toute combinaison techniquement envisageable : - le dispositif de suspension inférieur comprend au moins un élément de suspension inférieur s’étendant selon un axe s’étendant selon la direction d’élévation ; - l’élément de suspension inférieur comprend un cylindre central en plomb entouré d’un matériau élastomère, ledit cylindre central s’étendant selon l’axe s’étendant selon la direction d’élévation ; - le matériau élastomère comprend une pluralité de couches en matériau élastomère empilées les unes sur les autres selon la direction d’élévation, lesdites couches étant renforcées par des frettes en acier ; - le dispositif de suspension inférieur comprend plusieurs éléments de suspensions inférieurs répartis sous une surface inférieure de l’élément de support inférieur, ladite surface inférieure s’étendant sensiblement parallèlement au sol et en regard dudit sol ; - le dispositif de suspension supérieur comprend au moins deux éléments de suspension supérieurs, s’étendant de part et d’autre de l’élément de support supérieur selon une direction transversale sensiblement perpendiculaire à la direction d’élévation, lesdits éléments de suspension supérieurs étant inclinés l’un vers l’autre et s’étendant chacun selon un axe incliné formant un angle non nul avec la direction d’élévation ; - l’angle entre l’axe incliné de chaque élément de suspension supérieur et la direction d’élévation est sensiblement compris entre 105° et 125° ; - chaque élément de suspension supérieur est un isolateur en matériau élastomère à amortissement élevé ; - le dispositif de suspension supérieur comprend une pluralité de paires d’éléments de suspension supérieurs, lesdites paires étant adjacentes les unes aux autres selon une direction longitudinale sensiblement perpendiculaire à la direction d’élévation et à la direction transversale ; et - le système d’attinage comprend une pluralité de tins espacés les uns des autres au moins selon une direction principale du bâtiment naval à soutenir par le système d’attinage. D’autres aspects et avantages de l’invention apparaîtront à la lecture de la description qui suit, donnée à titre d’exemple et faite en référence aux dessins annexés, dans lesquels : - la est une représentation schématique en perspective d’un tin d’un système d’attinage selon l’invention, - la est une représentation schématique en coupe du tin de la , les dispositifs de suspension étant représentés de façon schématique, et - la est une représentation schématique en perspective avec une partie arrachée d’un élément de suspension inférieur utilisé dans un tin d’un système d’attinage selon l’invention. En référence aux Figs. 1 et 2, on décrit un tin 1 d’un système d’attinage pour le soutènement d’un bâtiment naval en cale sèche. De façon connue, un tel système d’attinage 1 comprend une pluralité de tins 1 répartis sous la coque d’un bâtiment naval afin de soutenir celui-ci lorsqu’il est hors de l’eau, par exemple avant sa mise à l’eau ou lors d’opération de maintenances nécessitant de sortir le bâtiment naval de l’eau. Pour un bâtiment naval longiligne s’étendant principalement selon une direction principale correspondant à la direction avant-arrière du bâtiment naval, les tins 1 sont par exemple écartés les uns des autres selon cette direction principale. Il est entendu que plusieurs rangées de tins peuvent être prévues de sorte à soutenir l’ensemble de la coque du bâtiment naval et à la maintenir écartée du sol. L’invention s’applique à tout type de bâtiment naval, qu’il soit un bâtiment de surface ou un bâtiment submersible. Les caractéristiques particulières des tins du système d’attinage selon l’invention étant les mêmes pour tous les tins 1, un seul de ceux-ci va à présent être décrit. Le tin 1 comprend un élément de support inférieur 2 et un élément de support supérieur 4. Le tin 1 s’élève selon une direction d’élévation Z, correspondant à la direction verticale lorsque le tin 1 repose sur un sol 6 horizontal. En d’autres termes, la direction d’élévation Z est sensiblement perpendiculaire au sol 6. Dans la description, les termes « hauteur », « inférieur » et « supérieur », « au-dessus », « en dessous » sont définis par rapport à la direction d’élévation Z. L’élément de support inférieur 2 repose sur le sol 6, par exemple formé par le sol de l’endroit où le bâtiment naval à soutenir est placé en cale sèche ou par un support placé sur ce sol, tel qu’un radier. L’élément de support inférieur 2 repose plus particulièrement sur le sol par l’intermédiaire d’un dispositif de suspension inférieur 8, qui sera décrit plus en détail ultérieurement. Par là on entend que le dispositif de suspension inférieur 8 est interposé entre l’élément de support inférieur 2 et le sol 6 de sorte que des sollicitations extérieures passant par le sol 6 passent par le dispositif de suspension inférieur 8 avant d’atteindre l’élément de support inférieur 2 et de sorte qu’il n’y a pas de transmission directe de ces sollicitations du sol à l’élément de support inférieur 2 L’élément de support inférieur 2 comprend une surface inférieure 10, tournée vers le sol 6 et reposant sur le dispositif de suspension inférieur 8, et une surface supérieure 12, tournée vers l’élément de support supérieur 4. La surface inférieure 10 et la surface supérieure 12 sont écartées l’une de l’autre selon la direction d’élévation Z. La surface inférieure 10 est agencée pour recevoir le dispositif de suspension inférieur 8. A cet effet, la surface inférieure 10 comprend par exemple une ou plusieurs zones de réception 14 du dispositif de suspension inférieur 8 s’étendant sensiblement parallèlement au sol 6. Selon le mode de réalisation représenté sur la , la surface inférieure 10 comprend des zones de réception 14 à la périphérie de la surface inférieure 10 et ces zones de réception 14 s’étendent à une hauteur supérieure à celle d’une partie centrale de la surface inférieure 10. La surface supérieure 12 est agencée pour recevoir l’élément de support supérieur 4, un dispositif de suspension supérieur 16, qui sera décrit plus en détail ultérieurement, étant interposé entre l’élément de support inférieur 2 et l’élément de support supérieur 4. La surface supérieure 12 présente une forme de berceau adaptée pour loger l’élément de support supérieur 4. A cet effet, selon une direction transversale sensiblement perpendiculaire à la direction d’élévation, et comme plus particulièrement visible sur la , la surface supérieure 12 comprend une partie centrale 18 s’étendant sensiblement parallèlement au sol 6 et deux parties latérales 20 s’étendant de part et d’autre de la partie centrale 18. Chaque partie latérale 20 s’étend entre une extrémité inférieure solidaire de la partie centrale 18 et une extrémité supérieure libre, opposée à l’extrémité inférieure. Les parties latérales sont inclinées par rapport à la direction d’élévation à partir de leur extrémité inférieure de sorte à s’écarter l’une de l’autre. Ainsi, comme représenté sur la , la distance entre les extrémités inférieures des parties latérales 20, mesurée selon la direction transversale, est inférieure à la distance entre les extrémités supérieures des parties latérales. L’angle α formé entre la direction d’élévation et une partie latérale 20 est par exemple sensiblement compris entre 15° et 35°. Selon une direction longitudinale, sensiblement perpendiculaire à la direction d’élévation et à la direction transversale, la surface supérieure 12 forme une gorge ouverte à ses deux extrémités, la partie centrale 18 formant le fond de la gorge et les deux parties latérales 20 formant les parois de celle-ci. Comme représenté sur la , le dispositif de suspension supérieur 16 et l’élément de support supérieur 4 sont reçus dans la gorge formée par la surface supérieure 12 de l’élément de support inférieur 2. L’élément de support supérieur 4 comprend une surface inférieure 22, tournée vers l’élément de support inférieur 2 et reposant sur le dispositif de suspension supérieur 16, et une surface supérieure 24, destinée à recevoir la coque du bâtiment naval, représentée schématiquement par une masse 26 sur la . La surface inférieure 22 s’étend en regard de la surface supérieure 12 de l’élément de support inférieur 2 et présente une forme similaire à celle-ci selon la direction transversale. Ainsi, la surface inférieure 22 comprend une partie centrale 28 et deux parties latérales 30 s’étendant de part et d’autre de la partie centrale 28. En condition normale d’utilisation du tin 1, c’est-à-dire en l’absence de sollicitation particulière des dispositifs de suspension inférieur 8 et supérieur 16, la partie centrale 28 et les parties latérales 30 de la surface inférieure 22 sont respectivement sensiblement parallèles à la partie centrale 18 et aux parties latérales 20 de la surface supérieure 12 de l’élément de support inférieur 2. Ainsi, les parties latérales 30 de la surface inférieure 22 sont inclinées et forment un angle avec la direction d’élévation, sensiblement égal à l’angle α. La surface supérieure 24 relie les extrémités supérieures des parties latérales 30 l’une à l’autre selon la direction transversale. Selon la direction longitudinale, la surface supérieure 24 peut présenter toute forme adaptée à la partie de la coque du bâtiment naval que le tin 1 doit soutenir. Ainsi, comme représenté sur la , la surface supérieure 24 peut présenter une forme sensiblement plane et horizontale, lorsque le tin repose sur un sol 6 horizontal, avec des bords 32 relevés afin d’assurer un maintien selon la direction longitudinale de la partie de coque reçue sur la surface supérieure 24. De façon générale, le dispositif de suspension inférieur 8 et le dispositif de suspension supérieur 16 sont agencés pour amortir les sollicitations extérieures sur l’élément de support supérieur 4 afin que ces sollicitations ne soient pas transmises au bâtiment naval supporté par le système d’attinage. Les sollicitations sont plus particulièrement celles qui sont générées à la suite d’un séisme dont les effets se font ressentir sur le site où le bâtiment naval est en cale sèche. Ainsi, les sollicitations amorties par les dispositifs de suspension sont par exemple des vibrations importantes ou des secousses sismiques. Ces sollicitations se transmettent par le sol 6 sur lequel repose le tin 1. Le dispositif de suspension inférieur 8 est agencé pour amortir les sollicitations extérieures selon les directions sensiblement perpendiculaires à la direction d’élévation Z, c’est-à-dire des sollicitations selon la direction du sol 6. Ainsi, pour un sol 6 horizontal, le dispositif de suspension inférieur 8 est agencé pour amortir les sollicitations extérieures horizontales sur le tin 1. Le dispositif de suspension inférieur 8 est notamment dimensionné pour que les sollicitations transmises par le tin 1 au bâtiment naval soient inférieures à celles subies en cas de séisme par le bâtiment naval lorsque celui-ci est à l’eau. Le dispositif de suspension inférieur 8 comprend au moins un élément de suspension inférieur 34, tel que représenté sur la , et de préférence plusieurs éléments de suspension inférieurs 34, comme représenté sur les Figs. 1 et 2. Chaque élément de suspension inférieur 34 s’étend selon un axe s’étendant selon la direction d’élévation Z et comprend un noyau d’absorption 36 agencé pour amortir les sollicitations extérieures. A cet effet, le noyau d’absorption 36 est par exemple formé d’un pallier élastomère avec un cœur en plomb (connu sous le terme Lead Rubber Bearing (LRB) en anglais). Ainsi, comme représenté sur la , le noyau d’absorption 36 comprend un cylindre central 38 en plomb entouré d’un matériau élastomère 40, l’axe du cylindre central 38 s’étendant selon la direction d’élévation Z. Le matériau élastomère 40 comprend une pluralité de couches en matériau élastomère 42, par exemple en caoutchouc synthétique, les couches en matériau élastomère 42 étant empilées les unes sur les autres autour du cylindre central 38 selon la direction d’élévation Z. Les couches en matériau élastomère, présentant sensiblement la forme d’un disque, sont par exemple laminées les unes sur les autres. Les couches en matériau élastomère 42 sont renforcées par des frettes en acier. Un tel noyau d’absorption 36 permet d’absorber de l’énergie en cas de séisme, cette absorption étant améliorée par le cisaillement du cylindre central 38 par les frettes en acier lorsque les sollicitations se propagent dans le noyau d’absorption 36. Selon la direction d’élévation Z, le noyau d’absorption 36 est par exemple placé entre une platine inférieure 44 et une platine supérieure 46 s’étendant sensiblement perpendiculairement à la direction d’élévation. Des éléments d’ancrage inférieurs 48 s’étend par exemple en saillie de la platine inférieure 44 vers le sol 6 afin de fixer l’élément de suspension inférieur 34 dans le sol 6. Lorsque le tin 1 comprend un unique élément de suspension inférieur 34, des pieds 50 s’étendent en saillie de la platine supérieure 46, par exemple quatre pieds 50, et assurent la fixation entre l’élément de suspension inférieur 34 et la surface inférieure 10 de l’élément de support inférieur 2. Les pieds 50 sont fixés dans les zones de fixation 14 prévues à cet effet sur la surface inférieure 10. Selon un mode de réalisation préféré, le dispositif de suspension inférieur 8 comprend quatre éléments de suspension inférieurs 34 comme représenté sur la . Dans ce cas, chaque élément de suspension inférieur 34 comprend un noyau d’absorption 36 tel que décrit ci-dessus et un pied 50 s’étendant entre le noyau d’absorption 36 et la zone de fixation 14 correspondante sur la surface inférieure 10. Les éléments de suspension inférieurs 34 sont répartis sous la surface inférieure 10 de l’élément de support inférieur 2. Ainsi, pour quatre éléments de suspension 34, les zones de fixation 14 sont par exemple prévues aux quatre coins de la surface inférieure 10. Chaque élément de suspension inférieur 34 peut également comprendre au moins un élément d’ancrage inférieur, non représenté sur la . Dans le cas où plusieurs éléments d’absorption inférieurs 34 sont prévus, chaque noyau d’absorption 36 présente par exemple une fréquence propre voisine de 0,5 Hz, par exemple comprise entre 0,4 Hz et 0,6 Hz. Pour ce faire, chaque noyau d’absorption présente par exemple les caractéristiques suivantes, les valeurs variant selon les caractéristiques du bâtiment naval à soutenir : - module de cisaillement : 0,8 MPa - diamètre : entre 500 mm et 800 mm - épaisseur du matériau élastomère : entre 80 mm et 170 mm - hauteur totale : entre 200 mm et 400 mm - déplacement maximum selon les directions perpendiculaires à la direction d’élévation : entre 180 mm et 370 mm - raideur du matériau élastomère selon les directions perpendiculaires à la direction d’élévation : entre 1,6 kN/mm et 1,7 kN/mm - raideur du cylindre en plomb : entre 16,0 kN/mm et 16,7 kN/mm - raideur effective : entre 2,40 kN/mm et 2,60 kN/mm - amortissement effectif : entre 25% et 30% Le dispositif de suspension supérieur 16 est agencé pour amortir les sollicitations extérieures selon la direction d’élévation Z. Ainsi, pour un sol 6 horizontal, le dispositif de suspension supérieur est agencé pour amortir les sollicitations extérieures verticales sur le tin 1. Le dispositif de suspension supérieur 16 est notamment dimensionné pour que les sollicitations transmises par le tin 1 au bâtiment naval soient inférieures à celles subies en cas de séisme par le bâtiment naval lorsque celui-ci est à l’eau. Le dispositif de suspension supérieur 16 comprend au moins une paire d’éléments de suspension supérieurs 52 s’étendant de part et d’autre de l’élément de support supérieur 4 selon la direction transversale, comme plus particulièrement visible sur la . De préférence, le dispositif de suspension supérieur 16 comprend une pluralité de paires d’éléments de suspension supérieurs 52. Les éléments de suspension supérieurs 52 d’une paire sont inclinés l’un vers l’autre et s’étendent chacun selon un axe incliné par rapport à la direction d’élévation. Plus particulièrement, chaque élément de suspension 52 s’étend entre une partie inclinée 20 de la surface supérieure 12 de l’élément de support inférieur 2 et la partie inclinée 30 de la surface inférieure 22 de l’élément de support supérieur 4, les parties inclinées 20 et 30 s’étendant sensiblement parallèlement comme décrit précédemment. Comme indiqué précédemment, les éléments de suspension supérieurs 52 d’une paire s’étendent de part et d’autre de l’élément de support supérieur 4, c’est-à-dire que les éléments de suspension s’étendent entre les parties inclinées 20 et 30 de part et d’autre des parties centrales 18 et 28 de la surface supérieure 12 de l’élément de support inférieur 2 et de la surface inférieure 22 de l’élément de support supérieur 4. L’axe de chaque élément de suspension supérieur 52 forme un angle β avec la direction d’élévation Z, mesuré selon la direction allant de l’élément de support supérieur 4 vers l’élément de support inférieur 2 comme représenté sur la . L’angle β est par exemple sensiblement compris entre 105° et 125°. Chaque élément de suspension supérieur 52 est formé par un pallier élastomère présentant sensiblement la forme d’un cylindre de révolution, comme visible sur la . Un tel pallier élastomère est par exemple formé par une pluralité de couches de matériau élastomère, tel qu’un caoutchouc synthétique, empilées les unes sur les autres selon l’axe de l’élément de suspension supérieur 52. Un tel pallier élastomère est par exemple un isolateur élastomère à amortissement élevé connu sous le terme anglais de High Damping Rubber Bearing (HDRB pour pallier caoutchouc à amortissement élevé). Un tel pallier est similaire au LRB utilisé pour l’élément de suspension inférieur 34 excepté qu’il ne comprend pas de cylindre central en plomb. De préférence, comme représenté sur la , le dispositif de suspension supérieur 16 comprend plusieurs paires d’éléments de suspension supérieurs 52, par exemple cinq paires. Les paires sont adjacentes les unes aux autres selon la direction longitudinale de sorte que l’élément de support supérieur 4 repose sur des éléments de suspension supérieurs 52 sensiblement sur toute sa longueur, mesurée selon la direction longitudinale. Lorsque plusieurs paires d’éléments de suspension supérieurs 52 sont prévus, chaque élément de suspension supérieur présente par exemple une fréquence propre voisine de 1,8 Hz, par exemple comprise entre 1,7 Hz et 1,9 Hz. Pour ce faire, chaque élément de suspension supérieur 52 présente par exemple les caractéristiques suivantes, les valeurs variant selon les caractéristiques du bâtiment naval à soutenir : - module de cisaillement : 0,9 MPa - diamètre : entre 300 mm et 450 mm - épaisseur du matériau élastomère : entre 200 mm et 300 mm - hauteur totale : entre 300 mm et 400 mm - déplacement maximum selon la direction d’élévation : entre 50 mm et 80 mm - raideur du matériau élastomère selon la direction d’élévation : entre 7 kN/mm et 11 kN/mm - amortissement effectif : entre 10% et 20% En cas de séisme, des secousses sont transmises par le sol aux tins 1 du système d’attinage et passent d’abord par le dispositif de suspension inférieur 8. Le ou les éléments de suspension inférieurs 34 sont alors sollicités et les différentes couches de matériau élastomère 42 absorbent de l’énergie en se déplaçant les unes par rapport aux autres selon des directions perpendiculaires à la direction d’élévation Z, les frettes métalliques cisaillant en outre le cylindre central 38. Le dispositif de suspension inférieur amortit ainsi les sollicitations extérieures selon les directions perpendiculaires à la direction d’élévations. Les sollicitations sont ensuite transmises à l’élément de support supérieur 4 en passant par l’élément de support inférieur 2 et le dispositif de suspension supérieur 16. Les éléments de suspension supérieurs 52 absorbent de l’énergie en se comprimant selon leur axe, ce qui permet d’amortir les sollicitations extérieures selon la direction d’élévation Z. Le système d’attinage décrit ci-dessus est particulièrement efficace pour réduire les effets d’un séisme sur un bâtiment naval en cale sèche soutenu par un tel système d’attinage. Plus particulièrement, un tel système d’attinage peut être utilisé pour supporter un bâtiment naval à propulsion nucléaire, tel qu’un sous-marin ou un navire de surface à propulsion nucléaire. En effet, les tins d’un tel système d’attinage sont agencés pour que les sollicitations transmises par les tins au bâtiment naval soient inférieures à celles subies en cas de séisme par le bâtiment naval lorsque celui-ci est à l’eau. Ainsi, il n’est pas nécessaire de prévoir des mesures spécifiques internes au bâtiment naval pour que celui-ci puisse résister à ces sollicitations lorsqu’il n’est pas à l’eau, de telles mesures entraînant un surcoût et une complexité accrue sans apporter de bénéfice particulier lorsque le bâtiment naval est à l’eau. Système d’attinage pour le soutènement d’un bâtiment naval en cale sèche, comprenant au moins un tin (1) comprenant un élément de support inférieur (2) reposant sur un sol (6) et un élément de support supérieur (4) destiné à soutenir le bâtiment naval selon une direction d’élévation (Z), ledit tin (1) comprenant au moins un dispositif de suspension inférieur (8) et au moins un dispositif de suspension supérieur (16), ledit élément de support inférieur (2) reposant sur le sol (6) par l’intermédiaire dudit dispositif de suspension inférieur (8) agencé pour amortir des sollicitations extérieures sur le tin (1) selon des directions sensiblement perpendiculaires à la direction d’élévation (Z) et ledit élément de support supérieur (4) reposant sur l’élément de support inférieur (2) par l’intermédiaire dudit dispositif de suspension supérieur (16) agencé pour amortir les sollicitations sur le tin (1) selon la direction d’élévation (Z). Système d’attinage selon la revendication 1, dans lequel le dispositif de suspension inférieur (8) comprend au moins un élément de suspension inférieur (34) s’étendant selon un axe s’étendant selon la direction d’élévation (Z). Système d’attinage selon la revendication 2, dans lequel l’élément de suspension inférieur (34) comprend un cylindre central (38) en plomb entouré d’un matériau élastomère (40), ledit cylindre central (38) s’étendant selon l’axe s’étendant selon la direction d’élévation (Z). Système d’attinage selon la revendication 3, dans lequel le matériau élastomère (40) comprend une pluralité de couches en matériau élastomère (42) empilées les unes sur les autres selon la direction d’élévation (Z), lesdites couches (42) étant renforcées par des frettes en acier. Système d’attinage selon l’une quelconque des revendications 2 à 4, dans lequel le dispositif de suspension inférieur (8) comprend plusieurs éléments de suspensions inférieurs (34) répartis sous une surface inférieure (10) de l’élément de support inférieur (2), ladite surface inférieure (10) s’étendant sensiblement parallèlement au sol (6) et en regard dudit sol (6). Système d’attinage selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel le dispositif de suspension supérieur (16) comprend au moins deux éléments de suspension supérieurs (52), s’étendant de part et d’autre de l’élément de support supérieur (4) selon une direction transversale sensiblement perpendiculaire à la direction d’élévation (Z), lesdits éléments de suspension supérieurs (52) étant inclinés l’un vers l’autre et s’étendant chacun selon un axe incliné formant un angle (β) non nul avec la direction d’élévation (Z), l’angle (β) étant mesuré selon une direction allant de l’élément de support supérieur (4) vers l’élément de support inférieur (2). Système d’attinage selon la revendication 6, dans lequel l’angle (β) entre l’axe incliné de chaque élément de suspension supérieur (52) et la direction d’élévation (Z) est sensiblement compris entre 105° et 125°. Système d’attinage selon la revendication 6 ou 7, dans lequel chaque élément de suspension supérieur (52) est un isolateur en matériau élastomère à amortissement élevé. Système d’attinage selon l’une quelconque des revendications 6 à 8, dans lequel le dispositif de suspension supérieur (16) comprend une pluralité de paires d’éléments de suspension supérieurs (52), lesdites paires étant adjacentes les unes aux autres selon une direction longitudinale sensiblement perpendiculaire à la direction d’élévation (Z) et à la direction transversale. Système d’attinage selon l’une quelconque des revendications 1 à 9, comprenant une pluralité de tins (1) espacés les uns des autres au moins selon une direction principale du bâtiment naval à soutenir par le système d’attinage.