FR 3131382 A1 20230630 FR 2114354 A 20211223 L’invention concerne un procédé de détection d’appareils électroniques comprenant les étapes consistant à : a) émettre simultanément vers une même région d’intérêt (RDI) un premier signal électromagnétique (S1) à une première fréquence f 1 dans le domaine radio- ou hyperfréquence et un second signal électromagnétique (S2) à une seconde fréquence f 2 également dans le domaine radio- ou hyperfréquence et supérieure à la première fréquence f 1 ; et b) recevoir un signal électromagnétique (SR) réémis par au moins un appareil électronique (AEL) à détecter situé dans la région d’intérêt, correspondant à un produit d’intermodulation du premier et du second signal électromagnétique ; caractérisé en ce que le premier et le second signal électromagnétiques présentent, dans la région d’intérêt, des niveaux de puissance différents, présentant un écart (Δ) d’au moins 10 dB. L’invention concerne également un appareil pour la mise en œuvre d’un tel procédé. Figure pour l’abrégé : Fig. 1 Procédé et système de détection d’appareils électroniques L’invention se situe dans le domaine de la détection électromagnétique, et plus particulièrement dans celui des RADARs non-linéaires, et plus particulièrement encore des RADARs à intermodulation. Les appareils électroniques, et notamment les systèmes radiofréquences (RF) et hyperfréquences (MW de l’anglais « Microwaves ») sont difficiles à détecter par un RADAR linéaire conventionnel qui mesure la puissance d’une onde électromagnétique rétrodiffusée par une cible à la même fréquence que celle qui a été émise. Ces dispositifs électroniques ciblés étant de petites tailles, leurs Surface Equivalente RADAR (SER) les rend extrêmement difficiles à détecter. Or, ils présentent intrinsèquement une réponse non-linéaire. Il est donc possible d’illuminer une telle cible pour ensuite exploiter les fréquences non-linéaires générées par elle : on parle de « RADAR non-linéaire ». Le RADAR non-linéaire le plus couramment utilisé implique la génération de l’harmonique d’ordre deux (H2) d’un signal radiofréquence ou hyperfréquence émis par un appareil électronique cible. Quelle que soit l'efficacité de la génération de l’harmonique H2, cependant, elle n’est généralement pas incluse dans la bande passante de fonctionnement de la cible. Il en résulte une forte atténuation du signal réémis. Par exemple, soit l’onde incidente soit l’onde réémise se trouvera vraisemblablement en dehors de la bande passante de l’antenne de l’appareil cible, et le couplage devra alors se faire, avec une efficacité bien moindre, à travers des interstices dans le blindage et sur les pistes des circuits imprimés. Aussi, pour obtenir détecter un signal d’harmonique deux suffisamment intense il est nécessaire d’émettre des signaux de puissance très élevée, typiquement dépassant les 50 dBm. Les RADARs à intermodulation permettent de surmonter en partie cette difficulté en utilisant deux signaux émis de fréquences f 1 , f 2 proches (écart fréquentiel typiquement de quelques MHz) et en détectant les produits d’intermodulation d’ordre 3, aux fréquences f IM3L =2f 1 -f 2 et f IM3H =2f 2 -f 1 . Par exemple, en choisissant f 1 =400 MHz et f 2 =401 MHz on obtient f IM3L =399 MHz et f IM3H =402 MHz – les quatre signaux peuvent donc être à l’intérieur de la bande passante de l’antenne de l’appareil à détecter. Des RADARs à intermodulation sont connus par exemple des brevets EP 0 309 350 et US 9,395,434 et des articles (Martorell 2018) et (Martorell 2019). Il est également connu d’identifier l’appareil électronique détecté à partir de la variation du niveau de puissance du signal d’intermodulation en fonction de la puissance des signaux émis (US 9,395,434) ou de leur fréquence (Martorell 2018). Malgré l’amélioration du couplage des signaux non-linéaires permise par l’utilisation de la technique de l’intermodulation, le niveau de ces signaux reste très faible, ce qui constitue un obstacle à la détection et encore plus à l’identification des cibles. L’invention vise à surmonter au moins en partie les inconvénients précités de l’art antérieur. Plus particulièrement elle vise à améliorer le rendement de génération des signaux d’intermodulation et, par conséquent, à augmenter le niveau de puissance des signaux reçus par un RADAR non-linéaire, facilitant ainsi la détection et, de préférence, l’identification d’appareils électroniques. Conformément à l’invention, ce but est atteint en émettant deux signaux électromagnétiques radiofréquences ou hyperfréquences à des niveaux de puissance différents, alors que dans l’art antérieur deux signaux de même puissance sont émis par un RADAR à intermodulation. Les inventeurs se sont en effet rendu compte que cela permet d’augmenter significativement le niveau de puissance d’un signal d’intermodulation. Plus précisément, si f 1 2 , augmenter le niveau de puissance du premier signal de fréquence f 1 par rapport à celui du second signal de fréquence f 2 permet d’augmenter le niveau de puissance du signal d’intermodulation à la fréquence f IM3L =2f 1 -f 2 . Réciproquement, augmenter le niveau de puissance du second signal de fréquence f 2 par rapport à celui du premier signal de fréquence f 1 permet d’augmenter le niveau de puissance du signal d’intermodulation à la fréquence f IM3H =2f 2 -f 1 >f IM3L . Par ailleurs, l’écart de puissance Δ entre les deux signaux émis qui maximise le niveau de puissance d’un signal d’intermodulation reçu constitue une signature de l’appareil électronique détecté, permettant ou facilitant son identification. Un objet de l’invention est donc un procédé de détection d’appareils électroniques comprenant les étapes consistant à : a) émettre simultanément vers une même région d’intérêt un premier signal électromagnétique à une première fréquence f1 dans le domaine radio- ou hyperfréquence et un second signal électromagnétique à une seconde fréquence f2 également dans le domaine radio- ou hyperfréquence et supérieure à la première fréquence f1; et b) recevoir un signal électromagnétique réémis par au moins un appareil électronique à détecter situé dans la région d’intérêt, correspondant à un produit d’intermodulation du premier et du second signal électromagnétique ; caractérisé en ce que le premier et le second signal électromagnétique présentent, dans la région d’intérêt, des niveaux de puissance différents, présentant un écart d’au moins 10 dB. Selon des modes de réalisation particuliers de l’invention : - Le premier signal électromagnétique peut présenter, dans la région d’intérêt, un niveau de puissance supérieur à celui du second signal électromagnétique, et dans lequel le signal électromagnétique reçu présente une fréquence fIM3L=2f1-f2. - Le premier signal électromagnétique peut présenter, dans la région d’intérêt, un niveau de puissance inférieur à celui du second signal électromagnétique, et le signal électromagnétique reçu peut alors présenter une fréquence fIM3H=2f2-f1. - L’étape a) peut comprendre un balayage de la première et de la seconde fréquence, maintenant un écart fréquentiel fixe entre elles. Le procédé peut alors comprendre également une étape c) d’identification du ou d’un appareil électronique dans la région d’intérêt en fonction d’une variation du niveau de puissance du signal reçu au cours du balayage de la première et de la seconde fréquence. - L’étape a) peut comprendre une variation de l’écart de niveau de puissance entre le premier et le second signal électromagnétique. Le procédé peut alors comprendre également une étape c’) d’identification du ou d’un appareil électronique dans la région d’intérêt en fonction d’une variation du niveau de puissance du signal reçu avec l’écart de niveau de puissance entre le premier et le second signal électromagnétique. - En variante, les niveaux de puissance du premier et du second signal électromagnétique et leurs fréquences sont fixés à des valeurs maximisant le niveau de puissance du signal réémis par un appareil électronique d’un type prédéfini et correspondant à un produit d’intermodulation du premier et du second signal électromagnétique. Un autre objet de l’invention est un système de détection d’appareils électroniques comprenant : - au moins un émetteur pour émettre simultanément vers une même région d’intérêt un premier signal électromagnétique à une première fréquence f1 dans le domaine radio- ou hyperfréquence et un second signal électromagnétique à une seconde fréquence f2 également dans le domaine radio- ou hyperfréquence et supérieure à la première fréquence f1; - au moins un récepteur pour recevoir un signal électromagnétique réémis par au moins un appareil électronique à détecter situé dans la région d’intérêt, correspondant à un produit d’intermodulation du premier et du second signal électromagnétique ; caractérisé en ce que l’émetteur est configuré pour émettre le premier et le second signal électromagnétiques de telle sorte qu’ils présentent, dans la région d’intérêt, des niveaux de puissance différents, avec un écart d’au moins 10 dB. Un tel système peut comprendre également un contrôleur configuré pour contrôler l’émetteur de manière à varier l’écart de niveau de puissance entre le premier et le second signal électromagnétique, et un processeur configuré pour identifier ledit ou au moins un dit appareil électronique dans la région d’intérêt en fonction d’une variation du niveau de puissance du signal reçu avec l’écart de niveau de puissance entre le premier et le second signal électromagnétique. D’autres caractéristiques, détails et avantages de l’invention ressortiront à la lecture de la description faite en référence aux dessins annexés donnés à titre d’exemple et qui représentent, respectivement : un synoptique d’un système selon un mode de réalisation de l’invention ; , un graphique illustrant les niveaux de puissance des signaux électromagnétiques émis dans un procédé selon un mode de réalisation de l’invention ; , un graphique illustrant les niveaux de puissance des signaux électromagnétiques émis et reçus dans un procédé selon un mode de réalisation de l’invention ; , un graphique illustrant l’augmentation de puissance du signal reçu obtenue pour différents niveaux de puissance du premier et second signal électromagnétique émis, par rapport à l’art antérieur et pour un appareil électronique d’un premier type ; , un graphique illustrant l’augmentation de puissance du signal reçu obtenue pour différents niveaux de puissance du premier et second signal électromagnétique émis, par rapport à l’art antérieur et pour un appareil électronique d’un deuxième type ; , un graphique illustrant comment l’écart signal à bruit du signal reçu varie en fonction de la distance entre l’émetteur et l’appareil électronique cible, pour différents niveaux de puissance du premier et second signal électromagnétique émis ; et , un graphique illustrant comment l’augmentation de puissance du signal reçu par rapport à l’art antérieur varie en fonction de la distance entre l’émetteur et l’appareil électronique cible, pour différents niveaux de puissance du premier et second signal électromagnétique émis. Comme illustré sur la , un appareil selon un mode de réalisation de l’invention comprend un émetteur TX et un récepteur RX. L’émetteur TX comprend un premier générateur de signaux radio- ou hyperfréquence GS1 pouvant générer un premier signal S1 à une fréquence f 1 comprise, dans le mode de réalisation de la , entre 380 MHz et 6 GHz, ainsi qu’un second générateur de signaux radio- ou hyperfréquence GS2 pouvant générer un second signal S2 à une fréquence f 2 différente de f 1 mais comprise dans la même plage fréquentielle que f 1 . Les générateurs de signaux peuvent par exemple être de type « radio logicielle », et générer les signaux S1, S2 numériquement. Dans la suite on suppose f 1 2 . L’émetteur TX comprend également un premier amplificateur de puissance AP1 pour amplifier le premier signal S1 et un second amplificateur de puissance AP2 pour amplifier le second signal S2. Un contrôleur CTR, par exemple basé sur un microprocesseur ou un circuit numérique de type FPGA ou ASIC, pilote les générateurs de signaux GS1, GS2 pour fixer les valeurs des fréquences f 1 et f 2 ; avantageusement, il est configuré ou programmé pour pouvoir varier ces valeurs tout en maintenant constant leur écart. Le contrôleur CTR pilote également les amplificateurs AP1, AP2 pour fixer les niveaux de puissance P f1 , P f2 des signaux S1, S2, respectivement, avec un écart Δ (en dB) – fixe ou variable – entre eux. Avantageusement, le contrôleur est configuré ou programmé pour pouvoir varier les valeurs de P f1 , P f2 et Δ de manière contrôlée. Les niveaux de puissance des signaux S1, S2 amplifiés peuvent par exemple atteindre les 10 W et le gain des amplificateurs AP1, AP2 les 70 dB. Avantageusement ces amplificateurs opèrent en régime linéaire pour limiter le bruit d’émission. Des bancs d’isolateurs radiofréquences IRF1, IRF2 sont agencés sur les trajets des signaux S1, S2 amplifiés. Les isolateurs présentant une bande de fonctionnement limitée, des commutateurs mécaniques COMM11, COMM12, COMM21, COMM22 permettent de sélectionner le bon isolateur dans la bande de fonctionnement voulue pour chacun des deux signaux S1, S2 en fonction de sa fréquence. Dans l’exemple de la les isolateurs des bancs IRF1, IRF2 sont désignés par une lettre de a. à h. en fonction de leur bande de fonctionnement : [380 MHz – 650 MHz] [650 MHz – 1000 MHz] [1000 MHz – 1400 MHz] [1400 MHz – 2000 MHz] [2000 MHz – 2500 MHz] [2500 MHz – 3400 MHz] [3400 MHz – 4500 MHz] [4500 MHz – 6000 MHz] La fonction des isolateurs est d’éviter qu’une composante réfléchie du signal S1 pénètre dans l’amplificateur AP2, et réciproquement qu’une composante réfléchie du signal S12 pénètre dans l’amplificateur AP1, engendrant des produits d’intermodulation parasites qui seraient rayonnées, réfléchis et captés par le récepteur RX perturbant la détection d’un appareil électronique. Un combineur de signaux large bande SS combine les signaux S1 et S2 pour les fournir en entrée d’une antenne, également large bande (par exemple de type cornet) qui les rayonne vers une région d’intérêt RDI – typiquement située à une distance de quelques mètres – qui peut contenir un appareil électronique AEL à détecter. La montre le spectre de puissance d’un tel signal émis. On remarque les deux composantes de puissance P f1 et P f2 correspondant aux signaux S1 et S2, et l’écart Δ entre leurs niveaux de puissance. Un appareil électronique AEL situé dans la région d’intérêt RDI et présentant une bande de fonctionnement qui inclut f 1 et f 2 réémet un signal SR comprenant des composantes d’intermodulations aux fréquences f IM3L =2f 1 -f 2 et f IM3H =2f 2 -f 1 . La [ ) montre le spectre de puissance d’un tel signal réémis. On remarque, en plus de deux composantes – dominantes – aux fréquences fondamentales f 1 , f 2 , un produit d’intermodulation SIM3L à la fréquence f IM3L (la composante SIM3H à la fréquence f IM3H est noyée dans le bruit de fond). Le signal SR est capté par une antenne AR large bande, par exemple de type cornet, du récepteur RX, puis dirigé vers un banc de filtres FIM. Deux commutateurs mécaniques COMM31, COMM32 permettent de sélectionner un filtre du banc en fonction de la bande de fonctionnement sélectionnée en émission. Dans l’exemple de la les filtres du banc FIM sont désignés par une lettre de a. à h. en fonction de leur bande de fonctionnement, comme les isolateurs. Ces filtres sont du type passe-bande et ont pour fonction de sélectionner le produit d’intermodulation d’intérêt (SIM3L dans l’exemple de la ) en rejetant les fréquences fondamentales. Le signal reçu et filtré est ensuite traité par un circuit de traitement de signal CTS, qui par exemple le convertit au format numérique. Un processeur PR pilote l’acquisition du signal numérisé en synchronie avec le contrôleur CTR et l’analyse pour détecter et éventuellement identifier un ou plusieurs appareils électroniques AEL dans la région d’intérêt. Comme le contrôleur CTR, le processeur PR peut être, par exemple, basé sur un microprocesseur ou un circuit numérique de type FPGA ou ASIC. Pour tester l’invention, deux appareils électroniques cibles ont été placés dans le champ de détection (région d’intérêt RDI) de l’appareil de la , à une distance de 2m de l’antenne d’émission et de l’antenne de réception, pour être testés successivement : un Talkie-Walkie de référence BAOFENG UV5REX et un modem GSM de référence TELIC TE-910-G. Des balayages puissances ont été réalisé, dans lequel le niveau de puissance P f2 du signal S2 a été varié de manière continue, tout en maintenant constant le niveau de puissance P f1 du signal S1. Ces balayages ont été répétés pour trois niveaux de puissance du signal P f1 : 17 dBm, 22 dBm et 27 dBm. Les et montrent, pour le premier et le deuxième appareil électronique cible, respectivement, le niveau de contribution (c’est-à-dire le gain en niveau de puissance du signal SIM3L, exprimé en dB) obtenu conformément à l’invention – en prenant P f2 P f1 – par rapport au cas connu de l’art antérieur où P f2 =P f1 . On remarque que, dans la limite des faibles valeurs de P f2 (Zone 1 relatant d’un état de la cible faiblement non-linéaire) le niveau de contribution augmente avec P f2 jusqu’à atteindre un maximum. Ceci s’explique par deux phénomènes : Par le fait que dans le cas de l’art antérieur, dans la zone 1, l’amplitude du signal SIM3L est en deçà du niveau de bruit En observant que l’amplitude du signal SIM3L est donnée par : Où V 1, V 2 sont les amplitudes des signaux S 1 et S 2 , respectivement. En passant à la puissance, P IM3L , et en exprimant la valeur en dBm on voit que la dépendance se fait linéairement (en dB) de P f2 en suivant une pente 1dB/dB. On remarque que, dans la limite des faibles valeurs de P f2 (Zone 2 relatant d’un état de la cible faiblement non-linéaire) le niveau de contribution augmente avec P f2 à un taux de -2dB/dB. Ceci s’explique en observant que l’amplitude du signal SIM3L est donnée par : Où V 1 , V 2 sont les amplitudes des signaux S 1 et S 2 , respectivement. Dans le cas de l’art antérieur où V 1 =V 2 on peut écrire Et donc En passant aux puissances, P IM3L , P’ IM3L et en exprimant les valeurs en dBm on voit que le rapport P IM3L /P’ IM3L dépend linéairement (en dB) de P f2 . Pour des valeurs de P f2 excédant un seuil qui dépend de l’appareil électronique détecté (Zone 3 relatant d’un état de la cible fortement non-linéaire), des effets de saturation modifient cette relation simple et des maxima apparaissent (un dans la ; un dans la ). On rappelle que les graphiques montrent la contribution au niveau de puissance du signal SIM3L, et non le niveau de puissance lui-même ; aussi sur la et la , le maximum de gauche correspond à une contribution importante pour la détection, par rapport à un niveau de signal faible. Aussi sur la et la , seul le maximum de droite présente un véritable intérêt d’identification. Les contributions optimales pour les deux cibles sont données par : Contributions Optimales de détection P f1 P f2 Δ = P f1 -P f2 BAOFENG UV5REX Contribution sur IM3L TELIC TE-910-G Contribution sur IM3L 12 dBm + 15 dB 12 dBm 15 dB 35.4 dB - 16 dBm + 11 dB 16 dBm 11 dB - 26.84 dB On constate que l’utilisation de niveaux de puissance différents pour les deux signaux émis permet d’obtenir un gain important, de plus de 26 dB à plus de 35 dB, en fonction de la cible. Bien que cela soit préférable, il n’est pas nécessaire de choisir exactement la valeur optimale de Δ : d’une manière générale, l’utilisation d’un écart de puissance d’au moins 10 dB s’avère avantageux. On remarque également que l’optimum de contribution de la zone 3 dépend de la cible et peut donc servir de critère d’identification de cette dernière. Si la cible à détecter est connue, il est possible d’utiliser une configuration optimale de l’appareil de la , en choisissant des fréquences f 1 , f 2 au centre de la bande de fonctionnement de la cible et des valeurs optimales de P f1 et Δ. Si par contre la cible n’est pas connue, ou est connue de manière imparfaite, il est possible de procéder à un balayage de la valeur de l’écart Δ et identifier l’appareil électronique cible en observant comment le niveau de puissance P IM3L varie. En variante ou en complément, il est possible d’identifier la cible en effectuant un balayage de la première et de la seconde fréquence, maintenant un écart fréquentiel fixe entre elles, et observant comment le niveau de puissance P IM3L varie. Lors du balayage, la valeur d’écart de puissance Δ ne sera pas forcément optimal, mais il pourra être optimisé une fois la cible identifiée. La est un graphique de l’écart signal à bruit SNR du signal SIM3L issu du Talkie-Walkie de référence BAOFENG UV5REX en fonction de la distance cible – antenne, pour P f1 =27 dBm et trois valeurs de Δ : Δ=15 dB ; Δ=12 dB (contributions optimales de détection) et Δ=0 (art antérieur). On remarque que l’invention permet de gagner jusqu’à 10 dB de SNR par rapport à l’art antérieur ; les performances ne sont que légèrement dégradées si la valeur de Δ s’écarte de 3dB de l’optimum. La est un graphique de la contribution au signal SIM3L issu du Talkie-Walkie de référence BAOFENG UV5REX en fonction de la distance cible – antenne, pour P f1 =27 dBm et deux valeurs de Δ : Δ=15 dB ; Δ=12 dB. Là aussi on constate, plus clairement, cette contribution qui peut atteindre 10 dB et une faible dégradation des performances si la valeur de Δ s’écarte de 3dB de l’optimum. L’invention a été décrite en référence à un mode de réalisation particulier, mais des variantes sont possibles. Par exemple, il est possible de choisir P f1 f2 , auquel cas c’est le niveau de puissance du signal S IM3H qui sera augmenté. De même, il est possible de travailler en configuration monostatique, avec une seule antenne pour émettre et recevoir les signaux électromagnétiques ou, inversement, utiliser deux antennes émettrices distinctes pour les signaux S 1 et S 2 . Par ailleurs, les valeurs de puissance et de fréquence ont été données uniquement à titre d’exemple. Dans les exemples de réalisation décrits plus haut seul un appareil électronique détectable se trouvait, à chaque instant, dans la région d’intérêt, mais l’invention permet également la multi-détection. Procédé de détection d’appareils électroniques comprenant les étapes consistant à : a) émettre simultanément vers une même région d’intérêt (RDI) un premier signal électromagnétique (S1) à une première fréquence f1 dans le domaine radio- ou hyperfréquence et un second signal électromagnétique (S2) à une seconde fréquence f2 également dans le domaine radio- ou hyperfréquence et supérieure à la première fréquence f1; et b) recevoir un signal électromagnétique (SR) réémis par au moins un appareil électronique (AEL) à détecter situé dans la région d’intérêt, correspondant à un produit d’intermodulation du premier et du second signal électromagnétique ; caractérisé en ce que le premier et le second signal électromagnétique présentent, dans la région d’intérêt, des niveaux de puissance différents, présentant un écart (Δ) d’au moins 10 dB. Procédé selon la revendication 1 dans lequel le premier signal électromagnétique (S1) présente, dans la région d’intérêt, un niveau de puissance (Pf1) supérieur à celui (Pf2) du second signal électromagnétique (S2), et dans lequel le signal électromagnétique reçu présente une fréquence fIM3L=2f1-f2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel le premier signal électromagnétique présente, dans la région d’intérêt, un niveau de puissance (Pf1) inférieur à celui (Pf2) du second signal électromagnétique, et dans lequel le signal électromagnétique reçu (SR) présente une fréquence fIM3H=2f2-f1. Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel l’étape a) comprend un balayage de la première et de la seconde fréquence, maintenant un écart fréquentiel fixe entre elles. Procédé selon la revendication 4 comprenant également une étape c) d’identification du ou d’un appareil électronique (AEL) dans la région d’intérêt (RDI) en fonction d’une variation du niveau de puissance (PIM3L, PIM3H) du signal reçu (SR) au cours du balayage de la première et de la seconde fréquence. Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel l’étape a) comprend une variation de l’écart (Δ) de niveau de puissance entre le premier (S1) et le second (S2) signal électromagnétique. Procédé selon la revendication 6 comprenant également une étape c’) d’identification du ou d’un appareil électronique (AEL) dans la région d’intérêt (RDI) en fonction d’une variation du niveau de puissance (PIM3L, PIM3H) du signal reçu (SR) avec l’écart (Δ) de niveau de puissance entre le premier (S1) et le second (S2) signal électromagnétique. Procédé selon l’une des revendications 1 à 3 dans lequel les niveaux de puissance (Pf1, Pf2) du premier (S1) et du second (S2) signal électromagnétique et leurs fréquences sont fixés à des valeurs maximisant le niveau de puissance du signal réémis par un appareil électronique (AEL) d’un type prédéfini et correspondant à un produit d’intermodulation du premier et du second signal électromagnétique. Système de détection d’appareils électroniques comprenant : - au moins un émetteur (TX) pour émettre simultanément vers une même région d’intérêt (RDI) un premier signal électromagnétique (S1) à une première fréquence f1 dans le domaine radio- ou hyperfréquence et un second signal électromagnétique (S2) à une seconde fréquence f2 également dans le domaine radio- ou hyperfréquence et supérieure à la première fréquence f1; - au moins un récepteur (RX) pour recevoir un signal électromagnétique (SR) réémis par au moins un appareil électronique (AEL) à détecter situé dans la région d’intérêt, correspondant à un produit d’intermodulation du premier et du second signal électromagnétique ; caractérisé en ce que l’émetteur est configuré pour émettre le premier et le second signal électromagnétiques de telle sorte qu’ils présentent, dans la région d’intérêt, des niveaux de puissance différents, avec un écart (Δ) d’au moins 10 dB. Système selon la revendication 9 comprenant également un contrôleur (CTR) configuré pour contrôler l’émetteur (TX) de manière à varier l’écart de niveau de puissance entre le premier et le second signal électromagnétique, et un processeur (PR) configuré pour identifier ledit ou au moins un dit appareil électronique (AEL) dans la région d’intérêt en fonction d’une variation du niveau de puissance (PIM3L, PIM3H) du signal reçu (SR) avec l’écart de niveau de puissance (Δ) entre le premier et le second signal électromagnétique.