FR 3121547 A1 20221007 FR 2103336 A 20210331 Dispositif de coupure pour courant électrique sous haute tension continue L’invention propose un dispositif de coupure sous haute tension continue comportant au moins un module de coupure (18), comprenant : • un appareil principal de coupure (26) dans une branche principale (24), • un parasurtenseur général (30) dans une branche d’absorption (28), • une branche de commutation (32), avec au moins un condensateur de commutation (C1) caractérisé par : - un premier interrupteur à tube à plasma (34.1) dans la branche de commutation (32) - un circuit de pré-charge (48.1) du condensateur de commutation (C1), - un parasurtenseur de commutation (80.1), en parallèle du condensateur de commutation (C1), et présentant une tension de protection inférieure à une tension nominale de service du module de coupure et, et par au moins commutateur pilotable (58.1, 58a, 58b) qui alimente le premier interrupteur à tube à plasma (34.1) par une tension dérivée d’une tension électrique entre les armatures (C1p, C1d) du condensateur de commutation (C1). Figure pour l’abrégé : Fig. 1 . Dispositif de coupure pour courant électrique sous haute tension continue avec tube à plasma L’invention concerne un dispositif de coupure pour courant électrique sous haute tension continue (HVDC). De tels dispositifs sont destinés à être mis en œuvre dans des réseaux ou unités de réseaux HVDC en cas d’apparition d’un défaut électrique générant un courant de défaut dans au moins un conducteur électrique du réseau. Les réseaux HVDC sont notamment envisagés comme une solution à l'interconnexion de sites de production d'électricité disparates ou non synchrones. Les réseaux HVDC sont notamment envisagés pour la transmission et la distribution d'énergie produite par des fermes éoliennes offshore plutôt que des technologies de courant alternatif, du fait de pertes en ligne inférieures et d'absence d'incidence des capacités parasites du réseau sur de longues distances. De tels réseaux ont typiquement des niveaux de tension nominale de service supérieure à 75 kV, notamment de l'ordre de 100 kV et plus. Dans le présent texte, on considère comme dispositif à haute tension continue soit un dispositif à « haute tension A », dans lequel la tension nominale de service continue est supérieure à 1500 V, mais inférieure ou égale à 75 000 V (75kV), soit un dispositif à « haute tension B » (ou très haute tension) lorsque la tension nominale de service continue est supérieure à 75 000 V (75kV). Ainsi, le domaine de la haute tension continue inclut le domaine de la « haute tension A » et celui de la « haute tension B ». La coupure du courant dans de tels réseaux est un enjeu crucial conditionnant directement la faisabilité et le développement de tels réseaux. L’évolution de ces réseaux tend aujourd’hui vers l’interconnexion des infrastructures pour aboutir à des réseaux maillés, c’est-à-dire des réseaux comportant plusieurs cheminements possibles entre deux points donnés du réseau. Dans ces réseaux, on trouve des installations électriques, comportant notamment des postes électriques ou sous-stations électriques, dans lesquelles on trouve au moins un appareil de coupure de circuit électrique au sein d’un circuit électrique. Dans un circuit électrique, on trouve généralement au moins une source de tension, et au moins un utilisateur de tension, qui peut comprendre tout appareil ou ensemble d’appareils ou tout réseau ayant de tels appareils qui utilisent l’énergie électrique pour la transformer en une autre forme d’énergie, par exemple en énergie mécanique, et/ou calorifique, et/ou électromagnétique, etc… Dans un circuit électrique, on trouve généralement au moins un appareil de coupure électrique permettant d’interrompre la circulation du courant électrique dans le circuit, généralement entre la source de tension et l’utilisateur de tension, ou entre la source de tension et la terre. On connait différents types de dispositif de coupure électrique destinés à être interposés dans un conducteur électrique d’un circuit électrique. Par exemple, on connait les disjoncteurs, qui sont des appareils mécaniques de coupure du circuit électrique et qui sont conçus et dimensionnés pour autoriser notamment une ouverture en charge ou en régime de défaut du circuit électrique dans lequel ils sont interposés. On connait par ailleurs des appareils de coupure électrique, de conception plus simple, tels que des sectionneurs qui ne sont généralement pas conçus pour réaliser des coupures de circuits en charge, mais plutôt pour assurer, dans un circuit où la circulation de courant est déjà interrompue par un autre appareil de coupure, la sécurité des biens et des personnes lors des interventions, en assurant une isolation électrique d’un niveau élevé prédéterminé entre une portion amont d’un conducteur du circuit, reliée par exemple à la source de tension, et une portion aval de ce conducteur du circuit. Dans un appareil principal de coupure de type mécanique, la coupure du courant est obtenue uniquement par l'ouverture d'un élément interrupteur mécanique. Un tel élément interrupteur mécanique comporte deux pièces conductrices faisant contact qui sont en contact mécanique et électrique lorsque l'élément interrupteur est fermé et qui se séparent mécaniquement lorsque l'élément interrupteur est ouvert. Cette séparation mécanique est généralement effectuée par mouvement d’une pièce conductrice mobile par rapport à une pièce conductrice fixe. Ces appareils mécaniques de coupure électrique présentent plusieurs inconvénients lorsqu'ils sont traversés par des courants importants, notamment sous haute tension continue. En présence d’un courant et / ou d’une tension continue importante, la séparation mécanique peut se traduire par l'établissement d'un arc électrique entre les deux pièces conductrices, du fait des énergies importantes accumulées dans le réseau que l’appareil protège. Tant que l’arc électrique reste établi au travers de la séparation mécanique, l’appareil mécanique de coupure électrique ne réalise pas la coupure électrique puisqu’un courant continue de circuler au travers de l’appareil par la présence de l’arc. La coupure électrique, au sens de l’interruption effective de la circulation du courant électrique, est parfois particulièrement difficile à réaliser dans un contexte de courants sous haute tension continue, ces conditions tendant à entretenir l'arc électrique. Par ailleurs, cet arc électrique dégrade, d'une part, par érosion, les deux pièces conductrices faisant contact, et d'autre part, par ionisation, le milieu environnant les pièces conductrices dans lequel l’arc s’établit. Cela nécessite des opérations de maintenance de l’appareil de coupure qui sont contraignantes et coûteuses. La coupure des courants sous haute tension continue (HVDC) est plus complexe à réaliser que celle des courants sous tension alternative (AC). En effet, lors de la coupure d’un courant sous tension alternative, on profite d’un passage par zéro du courant pour réaliser la coupure électrique, ce dont on ne peut pas bénéficier avec un courant sous haute tension continue. L’utilisation d’un tel appareil de coupure électrique, notamment d’un appareil mécanique, sans moyens spécifiques additionnels pour faciliter la coupure, ne permet pas d’obtenir les performances souhaitées en termes de coupure électrique. Par ailleurs, un objectif de l’invention est de permettre l’interruption de courant quelle que soit l’amplitude de l’intensité du courant de défaut à couper, y compris pour des valeurs faibles de l’intensité du courant de défaut. En effet, dans certaines techniques antérieures basées sur l’injection d’un contre-courant, l’interruption des courants de défaut de faible intensité peut être empêchée ou gênée par l’injection d’un contre-courant de valeur trop importante, notamment parce que le passage à zéro du courant dans l’interrupteur ouvert se fait avec une dérivée de l’intensité qui est trop importante pour permettre l’interruption au moment de ce passage par zéro. Pour cela, on connaît de nombreux dispositifs de coupure dans lesquels un appareil principal de coupure électrique est secondé par des moyens spécifiques additionnels qui facilitent la coupure. Ces moyens spécifiques additionnels qui facilitent la coupure peuvent être classés en différentes familles bien distinctes en fonction de leur mode principal d’assistance à la coupure. Dans une première de ces familles, les moyens spécifiques additionnels qui facilitent la coupure génèrent, après l’ouverture mécanique de l’appareil principal de coupure, un contre-courant au travers de l’appareil principal, ce contre-courant devant être de sens inverse au courant de défaut et devant être d’intensité supérieure au courant de défaut pour annuler ce courant de défaut. Un exemple d’un dispositif de ce type est décrit dans le document EP-3.091.626-A1. Ce dispositif comporte : ● une branche principale avec un appareil principal de coupure électrique, de type mécanique, ● une branche d’absorption, électriquement en parallèle de la branche principale entre le premier point et le second point, avec au moins un parasurtenseur général, ● une branche de commutation, électriquement en parallèle de la branche principale et de la branche d’absorption, avec un condensateur de commutation, une inductance, et un interrupteur de commutation. Le dispositif du document EP-3.091.626-A1 comporte un circuit de pré-charge du condensateur de commutation. Après l’ouverture mécanique de l’appareil de coupure principal, tout arc qui pourrait être présent entre les électrodes de celui-ci est coupé par l’injection, dans la branche principale, d’un contre-courant qui est généré en fermant l’interrupteur de commutation, ce qui provoque la décharge du condensateur de commutation pré-chargé dans la boucle formée par la banche principale et la branche de commutation. Le document US2014299579 décrit un dispositif comparable, qui repose sur le même principe de génération d’un contre-courant, mais qui comporte plusieurs banques de condensateurs pré-chargés. En fonction de l’intensité de courant à couper, ce dispositif insère dans le circuit une capacité adaptée par la fermeture sélective des commutateurs de condensateur de manière à générer une intensité de contre-courant adaptable, ceci pour avoir une dérivée de l’intensité qui est suffisamment basse de permettre l’interruption au moment de ce passage par zéro. Dans le document WO2015166600, un condensateur 10 est rechargé par une source auxiliaire de tension continue 20, avant la fermeture de l’interrupteur de commutation 17. Des commutateurs de dérivation d'inductance 15 et 16 sont sélectivement fermés pour changer l'inductance du circuit LC formé par la branche de commutation, et l'amplitude du courant d'oscillation résultante est ainsi contrôlée. Pour couvrir une plage étendue de valeurs d’intensité pour lesquelles l'interruption de courant pourrait être garantie, un tel dispositif impliquerait un nombre élevé d'interrupteurs de dérivation d'inductance. Dans cette première famille, on comprend que l’énergie qui va permettre de couper l’arc électrique est stockée préalablement dans le condensateur pré-chargé. Les documents WO2015185096, US3758790, et US4442469 décrivent des modules de coupure qui comportent au moins deux appareils de coupure en série dans une branche principale du module, avec une boucle visant à créer un courant oscillant au travers de ces interrupteurs pour interrompre le courant. Ces trois dispositifs présentent l’inconvénient que le ou les condensateurs de commutation doivent être capables de tenir une tension supérieure à la tension nominale de service du réseau électrique dans lequel ils sont insérés, généralement au moins 1,6 fois cette tension nominale de service. Cela implique des condensateurs chers et volumineux. De plus, des interrupteurs de commutation sont présents dans la branche de commutation, ce qui nécessite des sources d’énergie auxiliaires non décrites pour leur mise en action. De plus, ces modules de coupure présentent une durée d’arc encore relativement longue dans les appareils de coupure de la branche principale. Par ailleurs, l’extinction d’arc peut seulement être effectuée après que la séparation des contacts aura permis d’atteindre une distance suffisamment élevée pour pouvoir tenir une tension supérieure à la tension nominale de service, et cette durée d’arc est généralement supérieure à quelques millisecondes, ce qui représente une durée qui est relativement longue pendant laquelle l’arc est susceptible de provoquer un échauffement important et une érosion des électrodes. Dans une deuxième famille de dispositifs, les moyens spécifiques additionnels qui facilitent la coupure comprennent, en parallèle de la branche principale, une branche de dérivation qui comporte un interrupteur de dérivation, mais comprennent aussi, dans la branche principale, en série avec l’appareil de coupure principal, un interrupteur additionnel, souvent de type électronique. Cet interrupteur additionnel a pour rôle est de générer, dans un état ouvert, une tension à ses bornes. Dans cette famille, il n’y a pas besoin de prévoir de condensateur dans la branche de dérivation. Dans certains documents d’art antérieur, par exemple le document EP-2.502.248 l’interrupteur de dérivation est réalisé sous la forme de matrices d’interrupteurs électroniques, en parallèle de l’appareil principal de coupure et en parallèle d’une branche d’absorption. Les documents EP-3.522.194 et EP-3.522.196 décrivent tous les deux chacun un dispositif de cette deuxième famille, dans lequel l’interrupteur de dérivation est réalisé sous la forme d’un interrupteur à tube à plasma ou, puisque les interrupteurs à tube à plasma sont par nature unidirectionnels, de deux interrupteurs à tube à plasma montés électriquement en parallèle l’un de l’autre et en sens inverse. Dans les deux documents, le dispositif de coupure comporte un système de commande pour chaque interrupteur à tube à plasma. Un tel système de commande, destiné à assurer la commande et le fonctionnement de l’interrupteur à tube à plasma nécessite une source d’énergie électrique. Dans le document EP-3.522.194, cette source d’énergie électrique comporte une première bobine électrique qui est placée dans le circuit principal et une seconde bobine électrique qui est couplée de manière inductive à la première bobine électrique et qui, par ce couplage inductif, prélève de l’énergie électrique dans la première bobine électrique pour la fournir au système de commande de l’interrupteur à tube à plasma. Dans le document EP-3.522.196, cette source d’énergie électrique comporte un condensateur qui est agencé électriquement en parallèle directement de l’interrupteur de coupure électronique qui se situe dans la branche principale du dispositif. Ce condensateur est relié, par l’intermédiaire d’un convertisseur de puissance électrique, au système de commande afin de lui fournir de la puissance électrique nécessaire à son fonctionnement. La puissance électrique nécessaire est élevée. Elle dépend de l’amplitude du courant de défaut qu’il faut interrompre. Le système de commande doit, dans ces dispositifs, fournir une tension de quelques kV, par exemple entre 1 et 10 kV, et doit fournir un courant dont l’intensité est du même ordre que celle du courant de défaut à couper. Dans la pratique, de tels systèmes de commande devraient donc fournir une puissance électrique de l’ordre de quelques dizaines de kW en impulsionnel pour la fermeture, mais jusqu’à quelques dizaines de mégawatts (MW) en impulsionnel pour la commande d’ouverture. Ainsi, dans ces solutions, la puissance électrique nécessaire à fournir par la bobine et le condensateur est donc très importante. Cela implique donc un volume et un coût très importants pour ces composants, et une indéniable complexité de la solution. Dans les deux cas, on voit que la source d’énergie électrique nécessaire au fonctionnement de l’interrupteur à tube à plasma est une source qui nécessite d’interposer dans la branche principale du dispositif, voire même dans le circuit principal, au moins un interrupteur de coupure électronique et éventuellement une bobine électrique. Or, tant la branche principale que l’appareil principal de coupure sont traversés, en fonctionnement nominal de l’installation, par le courant nominal qui est un courant sous haute tension continue et qui peut présenter une intensité très élevée, par exemple supérieure à 1000 A, voire supérieure à 5000 A. Les composants électriques et électroniques qui sont ainsi interposés dans la branche principale ou dans le circuit principal sont donc traversés par ce courant nominal en permanence lors du fonctionnement du réseau. De la sorte, ils doivent être dimensionnés pour être en mesure de supporter ce courant nominal de manière permanente. De plus, quelle que soit la qualité de ces composants, leur présence est nécessairement une source de perte d’énergie électrique en fonctionnement nominal. Enfin, ces composants électriques sont traversés par le courant nominal sous très haute tension, avec des intensités qui sont potentiellement très élevées, si bien que ces composants doivent être généralement refroidis, ce qui augmente le coût de l’installation. Dans une troisième famille de dispositifs, les moyens spécifiques additionnels qui facilitent la coupure génèrent, après l’ouverture mécanique de l’appareil principal de coupure, un courant oscillant d’amplitude croissante dans une branche d’oscillation en parallèle de la branche principale. Lorsque, après plusieurs oscillations, le courant oscillant atteint une valeur suffisante, il génère à son tour, au travers de l’appareil principal, un contre-courant susceptible d’annuler le courant de défaut. Le document US2017178844 décrit un exemple d’un tel dispositif. Ce dispositif propose de mettre en œuvre un convertisseur à IGBT spécialement piloté pour créer et amplifier des oscillations électriques dans un circuit LC en parallèle de l’appareil principal de coupure. On comprend que ce convertisseur à IGBT doit générer des courants d’intensité élevée, de l’ordre de celle du courant de défaut, et est donc encombrant et onéreux. De plus, la capacité dans le circuit LC doit avoir une tenue en tension élevée, supérieure à la tension nominale de service, généralement supérieure à 1,6 fois la tension nominale de service. L'invention a pour but de proposer un dispositif de coupure de courant sous haute tension continue qui est basé sur la génération, après l’ouverture mécanique de l’appareil principal de coupure, d’un contre-courant au travers de l’appareil principal en utilisant de l’énergie préalablement stockée dans un condensateur de commutation, mais qui soit économique, d’encombrement réduit, et qui n’engendre pas de pertes électriques lors du fonctionnement nominal de l’installation. Dans le but ci-dessus, l’invention propose un dispositif de coupure pour courant électrique sous haute tension continue comportant : - un circuit principal, dans lequel circule, dans une configuration de conduction du dispositif de coupure, un courant électrique sous une haute tension nominale de service continue du dispositif ; - au moins un module de coupure, interposé dans le circuit principal entre un premier point et un second point du circuit principal pour le module de coupure, le module de coupure comprenant : • une branche principale, entre le premier point et le second point du module de coupure, avec au moins un appareil principal de coupure électrique, de type mécanique et interposé dans la branche principale entre le premier point et le second point, • une branche d’absorption, électriquement en parallèle de la branche principale entre le premier point et le second point du module de coupure, avec au moins un parasurtenseur général interposé dans la branche d’absorption entre le premier point et le second point, • une branche de commutation, électriquement en parallèle de la branche principale et de la branche d’absorption entre le premier point et le second point du module de coupure, avec au moins un premier condensateur de commutation agencé dans la branche de commutation, entre le premier point et le second point du module de coupure, et un interrupteur de commutation capable d’autoriser la circulation de courant dans la branche de commutation, • une boucle formée par la branche principale et la branche de commutation du module de coupure, ladite boucle du module de coupure présentant une inductance de commutation. L’invention est caractérisée en ce que: - l’interrupteur de commutation comporte au moins un premier interrupteur à tube à plasma comportant une anode, une cathode, et une grille de commande, le premier interrupteur à tube à plasma étant interposé dans la branche de commutation entre le premier point et le second point du module de coupure de manière à séparer la branche de commutation en un premier tronçon, relié à la cathode du premier interrupteur à tube à plasma, et un second tronçon, relié à l’anode du premier interrupteur à tube à plasma, le premier condensateur de commutation étant agencé dans le premier tronçon de la branche de commutation qui est relié à la cathode du premier interrupteur à tube à plasma, - un système de commande du premier interrupteur à tube à plasma est alimenté électriquement par le premier condensateur de commutation, - le premier condensateur de commutation comporte une armature proximale reliée à la cathode du premier interrupteur à tube à plasma, et une armature distale opposée à la cathode du premier interrupteur à tube à plasma par rapport à l’armature proximale, - le dispositif comporte un circuit de pré-charge du premier condensateur de commutation (C1), - le module de coupure comporte un premier parasurtenseur de commutation qui présente une tension de protection inférieure à une tension nominale de service du module de coupure et qui est connecté électriquement en parallèle du premier condensateur de commutation, et en ce que le système de commande du premier interrupteur à tube à plasma comporte au moins premier commutateur pilotable qui, dans un état fermé, alimente la grille de commande du premier interrupteur à tube à plasma par une tension dérivée d’une tension électrique entre les armatures du premier condensateur de commutation. Un dispositif selon l’invention peut de plus comprendre une ou plusieurs des caractéristiques optionnelles suivantes, prises seules ou en combinaison. Dans certains cas, lors d’une ouverture du dispositif de coupure, le premier commutateur pilotable est piloté selon une première impulsion de fermeture pour commander la fermeture du premier interrupteur à tube à plasma après une ouverture mécanique partielle du l’appareil principal de coupure électrique, et est piloté selon une seconde impulsion de fermeture pour commander l’ouverture du premier interrupteur à tube à plasma après renversement de la polarité de charge du premier condensateur de commutation, définissant une durée de conduction du premier interrupteur à tube à plasma entre la fermeture et l’ouverture du premier interrupteur à tube à plasma. Dans certains cas, le premier commutateur pilotable, dans son état fermé, relie électriquement la grille de commande du premier interrupteur à tube à plasma à l’armature distale du premier condensateur de commutation. Dans certains cas, le premier commutateur pilotable est un interrupteur bidirectionnel capable de conduire et de bloquer le courant dans les deux sens entre la grille de commande du premier interrupteur à tube à plasma et l’armature distale du premier condensateur de commutation. Dans certaines variantes d’un tel cas, le premier commutateur pilotable est réalisé sous la forme de deux interrupteurs électroniques unidirectionnels interposés en série et en sens inverse l’un de l’autre, entre la grille de commande du premier interrupteur à tube à plasma et l’armature distale du premier condensateur de commutation, chaque interrupteur électronique unidirectionnel étant équipé d’une diode de roue libre montée en antiparallèle de l’interrupteur électronique unidirectionnel. Dans certains cas, le système de commande du premier interrupteur à tube à plasma comporte une ramification d’alimentation qui alimente une électrode de veille du premier interrupteur à tube à plasma, la ramification d’alimentation reliant l’électrode de veille du premier interrupteur à tube à plasma à l’armature distale du premier condensateur de commutation. Dans certaines variantes d’un tel cas, la ramification d’alimentation comporte un interrupteur d’alimentation capable de conduire et de bloquer le courant la ramification d’alimentation, et une résistance est interposée dans la ramification d’alimentation. Dans certaines versions d’une telle variante, l’interrupteur d’alimentation est piloté en fermeture après la réception d’un ordre d’interruption de courant par le dispositif de coupure. Dans certains cas, le système de commande du premier interrupteur à tube à plasma comporte un convertisseur de puissance continue-continue ayant un côté source qui est relié à l’armature distale du premier condensateur de commutation, et ayant un côté commande qui alimente la grille de commande du premier interrupteur à tube à plasma par l’intermédiaire du premier commutateur pilotable. Dans certaines variantes d’un tel cas, le côté commande du convertisseur de puissance comporte une borne positive et une borne négative, et le premier commutateur pilotable comporte un premier interrupteur pilotable d’activation interposé entre la borne positive et la grille de commande du premier interrupteur à tube à plasma, et un deuxième interrupteur pilotable de désactivation interposé entre la borne négative et la grille de commande du premier interrupteur à tube à plasma. Dans certaines versions d’une telle variante, le système de commande du premier interrupteur à tube à plasma comporte une ramification d’alimentation qui alimente une électrode de veille du premier interrupteur à tube à plasma, la ramification d’alimentation reliant une électrode de veille du premier interrupteur à tube à plasma à la borne positive du côté commande du convertisseur de puissance continue-continue. Dans certains cas, la tension aux bornes du premier condensateur de commutation est limitée, par le premier parasurtenseur de commutation, à une tension de protection inférieure à 10% de la tension nominale de service du module de coupure. Dans certains cas, le premier condensateur de commutation présente une capacité supérieure à 100 microfarads. Dans certains cas, l’inductance de commutation et la tension de pré-charge du premier condensateur de commutation du module de coupure sont dimensionnés pour limiter la vitesse de variation de courant au travers de l’appareil principal de coupure, variation qui apparaît lorsque la branche de commutation devient passante pour le courant par la fermeture de l’interrupteur à tube à plasma, à une valeur correspondant à la vitesse de variation pour laquelle l’appareil principal de coupure est capable d’interrompre l’arc électrique. Dans certains cas, lors d’une ouverture du dispositif de coupure, une durée de conduction du premier interrupteur à tube à plasma est inférieure à 1 milliseconde, de préférence inférieure à 300 microsecondes, plus préférentiellement inférieure à 100 microsecondes. Dans certains cas: - l’interrupteur de commutation comprend un second interrupteur à tube à plasma comportant une anode, une cathode et une grille de commande, le second interrupteur à tube à plasma étant interposé dans la branche de commutation entre le premier point et le second point du module de coupure, électriquement en parallèle du premier interrupteur à tube à plasma, en sens inverse du premier interrupteur à tube à plasma, de telle sorte que la cathode du second interrupteur à tube à plasma est reliée au second tronçon de la branche de commutation et que l’anode du second interrupteur à tube à plasma est reliée au premier tronçon de la branche de commutation, - un second condensateur de commutation est agencé dans le second tronçon de la branche de commutation qui est relié à la cathode du second interrupteur à tube à plasma, - un système de commande du second interrupteur à tube à plasma est alimenté électriquement par le second condensateur de commutation ; - le second condensateur de commutation comporte une armature proximale reliée à la cathode du second interrupteur à tube à plasma, et une armature distale opposée à la cathode du second interrupteur à tube à plasma par rapport à l’armature proximale, - le dispositif comporte un circuit de pré-charge du second condensateur de commutation, - le module de coupure comporte un second parasurtenseur de commutation qui présente une tension de protection telle que la somme des tensions de protection du premier parasurtenseur de commutation et du second parasurtenseur de commutation est inférieure à la tension nominale de service du module de coupure et qui est connecté électriquement en parallèle du second condensateur de commutation, et le système de commande du second interrupteur à tube à plasma comporte au moins second commutateur pilotable qui, dans un état fermé, alimente la grille de commande du second interrupteur à tube à plasma par une tension dérivée d’une tension électrique entre les armatures du second condensateur de commutation. Dans certaines variantes d’un tel cas, le second commutateur pilotable, dans son état fermé, relie électriquement la grille de commande du second interrupteur à tube à plasma à l’armature distale du second condensateur de commutation. Dans d’autres variantes d’un tel cas, le système de commande du second interrupteur à tube à plasma comporte un second convertisseur de puissance continue-continue ayant un côté source qui est relié à l’armature distale du second condensateur de commutation, et ayant un côté commande qui alimente la grille de commande du second interrupteur à tube à plasma par l’intermédiaire du second commutateur pilotable. Dans certains cas, le système de commande du second interrupteur à tube à plasma comporte une ramification d’alimentation qui alimente une électrode de veille du second interrupteur à tube à plasma. Dans certaines variantes d’un tel cas, la ramification d’alimentation relie l’électrode de veille du second interrupteur à tube à plasma à une borne positive du côté commande du second convertisseur de puissance continue-continue. Dans certains cas, l’au moins un module de coupure comporte au moins une branche auxiliaire de commutation, électriquement en parallèle de la branche principale, de la branche d’absorption et de la branche de commutation entre le premier point et le second point du module de coupure, avec au moins un premier interrupteur auxiliaire à tube à plasma comportant une anode, une cathode et une grille de commande, le premier interrupteur auxiliaire à tube à plasma étant interposé dans la branche auxiliaire de commutation entre le premier point et le second point du module de coupure de manière à séparer la branche auxiliaire de commutation en un premier tronçon, relié à la cathode du premier interrupteur auxiliaire à tube à plasma, et un second tronçon, relié à l’anode du premier interrupteur auxiliaire à tube à plasma, et au moins un premier condensateur auxiliaire de commutation est agencé dans le premier tronçon de la branche auxiliaire de commutation qui est relié à la cathode du premier interrupteur à tube à plasma. Dans certaines variantes d’un tel cas : - l’anode du premier interrupteur auxiliaire à tube à plasma est reliée au même point, parmi le premier point et le second point du module de coupure, que l’anode du premier interrupteur à tube à plasma de l’au moins un module de coupure ; - l’au moins un module de coupure comporte un système de commande du premier interrupteur auxiliaire à tube à plasma alimenté par le premier condensateur auxiliaire de commutation, - le premier condensateur auxiliaire de commutation comporte une armature proximale reliée à la cathode du premier interrupteur auxiliaire à tube à plasma, et une armature distale opposée à la cathode du premier interrupteur auxiliaire à tube à plasma par rapport à l’armature proximale, - le dispositif comporte un circuit de pré-charge du premier condensateur de commutation auxiliaire, - le dispositif comporte un premier parasurtenseur auxiliaire de commutation qui présente une tension de protection inférieure à une tension nominale de service du module de coupure et qui est connecté électriquement en parallèle du premier condensateur auxiliaire de commutation, et le circuit de pré-charge du premier condensateur de commutation et le circuit de pré-charge du premier condensateur auxiliaire de commutation comportent une source de tension commune qui alimente en parallèle le premier condensateur de commutation et le premier condensateur auxiliaire de commutation. Dans certains cas, l’au moins un module de coupure comporte, interposés en parallèle et en sens inverse l’un de l’autre dans la branche auxiliaire de commutation, deux interrupteurs auxiliaires à tube à plasma. Dans certains cas, le dispositif comporte plusieurs modules de coupure interposés en série dans le circuit principal, chacun entre un premier point et un second point du circuit principal pour le module de coupure considéré. La est une vue schématique d’un exemple de réalisation d’un dispositif de coupure unidirectionnel selon l’invention. Les Figures 2A à 2E représentent divers modes de réalisation d’une première famille de pilotes pour un système de commande d’un interrupteur à tube à plasma dans un dispositif de coupure selon l’invention. Les Figures 2F à 2H représentent divers modes de réalisation d’une deuxième famille de pilotes pour un système de commande d’un interrupteur à tube à plasma dans un dispositif de coupure selon l’invention. La est une vue schématique d’un exemple de réalisation d’un dispositif de coupure bidirectionnel selon l’invention. Les Figures 4A à 4H sont des diagrammes illustrant les variations de différentes grandeurs physiques dans un dispositif de coupure selon la , pour un premier scénario de coupure électrique par le dispositif de coupure. Les Figures 5A à 5H sont des diagrammes illustrant les variations de différentes grandeurs physiques dans un dispositif de coupure selon la , pour un second scénario de coupure électrique par le dispositif de coupure. La est une vue schématique d’un exemple de réalisation d’un dispositif de coupure bidirectionnel selon l’invention, ayant une branche de commutation auxiliaire. La est une vue schématique d’un exemple de réalisation d’un dispositif de coupure selon l’invention, ayant plusieurs modules de coupure agencés en série dans un circuit principal. Dans un réseau électrique, la transmission de puissance électrique entre deux points donnés du réseau se fait par une ligne de transmission de puissance qui comprend généralement plusieurs conducteurs électriques dont chacun correspond à un pôle électrique de la ligne de transmission de puissance. Dans tous les cas, au sens du présent texte, un conducteur électrique peut être sous la forme d’un unique conducteur électrique qui s’étend entre deux points distincts du réseau considéré, ou sous la forme d’un ensemble de conducteurs électriques qui s’étendent en parallèle électriquement entre les deux mêmes points distincts du réseau considéré, tous les conducteurs de l’ensemble étant, à chaque instant, au même potentiel électrique. Ainsi, dans un réseau HVDC, la transmission de puissance électrique entre deux points donnés du réseau se fait par une ligne de transmission de puissance qui, dans beaucoup de cas, comporte deux pôles électriques, chaque pôle comprenant un conducteur électrique qui s’étend entre les deux points donnés du réseau. Dans ce cas, la ligne de transmission de puissance comporte donc deux conducteurs électriques de polarités différentes, avec, en charge, par exemple un conducteur électrique qui est à un potentiel positif et un conducteur électrique qui est à un potentiel négatif ou neutre. Toujours dans une unité de réseau HVDC, la transmission de puissance électrique entre deux points donnés du réseau peut aussi se faire par une voie de transmission de puissance à trois pôles électriques comprenant trois conducteurs électriques, avec, en charge, un conducteur électrique qui est à un potentiel positif, un conducteur électrique qui est à un potentiel négatif, et un conducteur électrique qui est à un potentiel neutre. Dans certains cas, la transmission de puissance électrique entre deux points donnés du réseau peut se faire par une ligne de transmission de puissance à un seul pôle électrique, avec un conducteur électrique au potentiel de la ligne et avec un retour électrique par la terre. La illustre un premier exemple de réalisation d’un dispositif de coupure 10 pour interrompre un courant électrique sous haute tension continue circulant dans un conducteur électrique 11, lequel peut par exemple appartenir à une ligne électrique de transmission de puissance électrique dans une unité de réseau HVDC qui fonctionne sous une tension nominale de service continue supérieure à 1500 V, voire supérieure à 75 000 V (75kV). Le dispositif de coupure 10 est donc interposé dans le conducteur électrique 11, entre un point primaire 12 du dispositif 10 et un point secondaire 14 du dispositif 10 qui peuvent être des bornes de raccordement du dispositif 10 respectivement. Le dispositif de coupure 10 partage donc le conducteur électrique 11 en deux sections, une première section 11.1 qui est raccordée au point primaire 12, et une deuxième section 11.2 qui est raccordée au point secondaire 14. Le dispositif de coupure 10 comporte donc un circuit principal 16, entre le point primaire 12 du dispositif 10 et le point secondaire 14 du dispositif 10, dans lequel circule, dans une configuration de conduction du dispositif de coupure 10, un courant électrique opérationnel sous une haute tension nominale de service du dispositif de coupure 10 continue (qui est la haute tension nominale de service du réseau), qui est le courant électrique opérationnel circulant dans le conducteur 11, et dont l’intensité est inférieure ou égale à l’intensité nominale pour le dispositif. En effet en fonction des besoins instantanés dans le réseau, l’intensité opérationnelle, cella qui circule à un instant donné dans le conducteur 11, peut varier en étant inférieure ou égale à l’intensité nominale. En revanche, en cas de défaut électrique, l’intensité du courant à travers le dispositif de coupure peut dépasser pendant un temps bref cette intensité nominale. Le dispositif de coupure 10 est configuré pour remplir le rôle d’un disjoncteur, à savoir qu’il a la capacité d’interrompre un courant d’intensité supérieure ou égale à l’intensité nominale, donc soit en charge à l’intensité normale, soit en présence d’un courant de défaut d’intensité supérieure ou égale à l’intensité nominale. Cependant, ce même dispositif de coupure reste capable d’interrompre un courant d’intensité inférieure ou égale à l’intensité nominale. Le dispositif de coupure 10 comporte au moins un module de coupure 18 qui interposé dans le circuit principal 16 entre un premier point 20 et un second point 22 du circuit principal 16 pour le module de coupure 18. Dans l’exemple de la , qui ne comporte qu’un seul module de coupure 18, le premier point 20 et un second point 22 du circuit principal 16 sont des points du circuit principal 16 qui sont respectivement au même potentiel électrique que, respectivement, le point primaire 12 et le point secondaire 14 du dispositif de coupure 10 qui délimitent le circuit principal 16 du dispositif de coupure 10. On verra plus loin en référence à la que le dispositif de coupure peut comporter plusieurs modules de coupure 18a, 18b, 18c, …, qui peuvent être agencés électriquement en série dans le circuit principal 16, entre le point primaire 12 et le point secondaire 14 du dispositif de coupure 10. Un module de coupure 18 comprend au moins trois branches qui sont électriquement en parallèle l’une de l’autre entre le premier point 20 et le second point 22 . Un module de coupure 18 comprend une branche principale 24 , entre le premier point 20 et le second point 22 , avec au moins un appareil principal de coupure 26 , qui est interposé dans la branche principale 24 entre le premier point 20 et le second point 22 , et qui est de type mécanique pour assurer la coupure électrique dans la branche principale 24 . L’appareil principal de coupure 26 peut basculer entre un état fermé, dans lequel il permet la circulation du courant électrique dans la branche principale 2 4 , et un état ouvert dans lequel il assure la coupure électrique dans la branche principale 24 en interrompant la circulation de courant électrique au moment d’un passage par zéro de l’intensité dans le branche principale 24 . La branche principale 24 du module 18 est celle dans laquelle circule le courant opérationnel en fonctionnement normal du réseau lorsque le dispositif de coupure 10 est dans sa configuration de conduction. En fonctionnement normal du réseau, lorsque le dispositif de coupure 1 0 est dans sa configuration de conduction, l’appareil principal de coupure 26 est donc traversé par le courant opérationnel circulant dans le conducteur électrique 11 , selon un régime qui peut être permanent, ou quasi-permanent. Dans l’appareil principal de coupure 26 de type mécanique, la coupure électrique est obtenue par déplacement, notamment par écartement, d’une ou plusieurs paires de contacts électriques. Le déplacement des contacts électriques est généralement réalisé par des organes de manœuvre ou actionneurs mécaniques, pneumatiques, hydrauliques ou électriques, éventuellement à travers une cinématique de transfert du mouvement. Ce déplacement peut être contrôlé électroniquement, par exemple par une unité de commande électronique 100 . Comme indiqué plus haut, en présence d’un courant et/ou d’une tension importante, la séparation mécanique des contacts électriques peut se traduire par l'établissement d'un arc électrique entre les deux contacts électriques de l’appareil, du fait des énergies importantes accumulées dans le réseau que l’appareil protège. Tant que l’arc électrique reste établi au travers de la séparation mécanique, l’appareil principal de coupure 26 ne réalise pas la coupure électrique puisqu’un courant continue de circuler au travers de l’interrupteur par la présence de l’arc. Comme on le verra plus loin, l’invention prévoit des moyens pour assurer la coupure électrique, au sens de l’interruption effective de la circulation du courant électrique. L’appareil principal de coupure 26 peut être constitué par un unique appareil principal de coupure, ou peut être constitué de plusieurs appareils principaux de coupure électrique agencés électriquement en série et / ou en parallèle. L’appareil principal de coupure 26 peut être un appareil dit « sous enveloppe métallique » où les contacts électriques sont enfermés dans une enceinte étanche emplie d’un fluide isolant, ou encore, plus préférentiellement, un appareil « sous vide » (parfois appelé « ampoule à vide ») où les contacts électriques sont enfermés dans une enceinte étanche dans laquelle la pression est inférieure à la pression atmosphérique, notamment inférieure à 100 millibars, notamment inférieure à 10 microbars. L’appareil principal de coupure 26 sera avantageusement capable d’interrompre l’arc électrique d’un courant présentant, au moment d’un passage par zéro de l’intensité, une forte vitesse de variation d’intensité (di/dt), typiquement avec une vitesse de variation d’intensité supérieure ou égal à 100 A par microsecondes. Un module de coupure 18 comporte aussi une branche d’absorption 28 , qui est agencée électriquement en parallèle de la branche principale 24 entre le premier point 20 et le second point 22 du module de coupure 18 considéré, avec au moins un parasurtenseur général 30 interposé dans la branche d’absorption 2 8 entre le premier point 20 et le second point 22 du module considéré. Un tel parasurtenseur général 30 permet de limiter l'amplitude de la différence de potentiel aux bornes de tout composant ou ensemble de composant en parallèle duquel ou desquels il est agencé. Un parasurtenseur, ou « voltage surge arester », est donc un dispositif qui limite les crêtes de tension à ses bornes. Un parasurtenseur comprend généralement un composant électrique qui présente une résistance variable en fonction de la tension électrique à ses bornes. La variation de la valeur de résistance n’est généralement pas linéaire avec la tension électrique aux bornes du parasurtenseur. Généralement, en-dessous d’une tension de transition aux bornes du parasurtenseur, la résistance de celui-ci est importante, avec une décroissance nulle ou relativement faible de sa résistance en fonction de l’augmentation de la tension, et le parasurtenseur ne laisse passer qu’un courant de fuite, de préférence inférieur à 1 ampère (A), voire inférieur à 100 milliampères (mA). Au contraire, au-dessus de la tension de transition aux bornes du parasurtenseur, la résistance de celui-ci décroît rapidement en fonction de l’augmentation de la tension, laquelle atteint une valeur de tension d’écrêtage, ou tension de protection, pour laquelle la résistance du parasurtenseur devient faible, voire très faible. En d’autres termes, le parasurtenseur agit comme un limiteur de tension à ses bornes sur l’intervalle de courant pour lequel il a été choisi. Il oppose la tension de protection lorsqu’on fait passer le courant le plus élevé pour lequel le parasurtenseur a été dimensionné. En deçà de la tension de transition, il tend à empêcher le passage du courant. Au-delà de la tension de transition, il autorise le passage du courant au travers du parasurtenseur pour une faible augmentation de la tension à ses bornes. De manière connue, la tension de transition n’est généralement pas une valeur précise mais correspond plutôt à une plage de tension de transition. Cependant, dans le présent texte, on prendra comme définition que la tension de transition d’un parasurtenseur est la tension pour laquelle le parasurtenseur laisse passer à son travers un courant de 1 ampère (A). La tension de protection est la tension aux bornes du parasurtenseur lorsqu’il est traversé par le courant le plus important pour lequel il a été dimensionné. Parmi les parasurtenseurs, on connait notamment les parafoudres, lesquels peuvent notamment comprendre les varistances (ou varistors) et les diodes « TVS » (Transient Voltage Suppressor, telles que les diodes « Transil™ ». Notamment, dans le cadre de l’invention, un parasurtenseur, notamment le parasurtenseur général 30 peut comprendre un varistor à oxydes métalliques (ou MOV, signifiant « metal oxyde varistor »). Le parasurtenseur général 30 peut être réalisé sous la forme d’un ensemble de plusieurs composants discrets agencés électriquement en série et / ou en parallèle. Chaque composant discret est par exemple un parafoudre, notamment une varistance, tel qu’un varistor à oxydes métalliques, ou une diode « TVS ». De préférence, l’ensemble de plusieurs composants discrets agencés électriquement en série et / ou en parallèle présente, du point de vue du reste du dispositif, le comportement d’un parasurtenseur unique ayant une tension de transition équivalente pour l’ensemble et une tension de protection pour l’ensemble. Comme on peut le voir sur les figures, la branche d’absorption ne comporte pas d’interrupteur. De ce fait, il est nécessaire de choisir le parasurtenseur général 30 de telle sorte que sa tension de transition soit supérieure à la tension susceptible d’apparaitre aux bornes du module de coupure 18 lorsque le dispositif de coupure 10 est en service et en configuration d’ouverture électrique sous la tension nominale de service du réseau. Par exemple, le parasurtenseur général 30 est choisi de telle sorte que sa tension de protection soit comprise entre 1,2 et 2 fois, par exemple 1,6 fois la tension nominale de service du module 18 qui est la tension sous laquelle le module de coupure 18 opère lorsque le dispositif de coupure 10 est en service sous la tension nominale de service du réseau. Dans les cas où le dispositif de coupure 10 ne comporte qu’un unique module de coupure 18, comme illustré sur les Figures 1, 3 et 6, la tension nominale de service du module 18 est égale à la tension nominale de service du dispositif de coupure 10 et est égale à la tension nominale de service du réseau. Dans les cas où le dispositif de coupure 10 comporte plusieurs modules de coupure 18a, 18b, 18c, comme illustré sur la , la tension nominale de chaque module 18a, 18b, 18c, qui est la tension susceptible d’apparaitre aux bornes de chaque module de coupure 18a, 18b, 18c, lorsque le dispositif de coupure 10 est en service et en configuration d’ouverture électrique sous la tension nominale de service du réseau, est seulement une fraction de la tension nominale de service du dispositif de coupure 10, donc une fraction de la tension nominale de service du réseau puisque cette tension est alors répartie entre les différents modules de coupure 18a, 18b, 18c. Du fait de la présence du parasurtenseur général 30 interposé dans la branche d’absorption 28 , et du fait du choix de sa valeur de tension de transition, on peut considérer que, en fonctionnement normal du réseau lorsque le dispositif de coupure 10 est dans sa configuration de conduction, aucun courant électrique ne circule dans la branche d’absorption. Un module de coupure 18 selon l’invention comporte de plus au moins une branche de commutation 32 qui est agencée électriquement en parallèle de la branche principale 24 et de la branche d’absorption 28 entre le premier point 20 et le second point 22 du module de coupure 18 considéré. On trouve, interposés électriquement en série dans la branche de commutation 32 , entre le premier point 20 et le second point 22 , un premier condensateur de commutation C1 et un interrupteur de commutation qui est réalisé sous la forme d’au moins un premier interrupteur à tube à plasma 34 . Des interrupteurs à tube à plasma sont décrits dans les documents US5828176A (« Planar crossed-field plasma switch ») ou US10256067 et US2019/0295801 (« gas switch »), auxquels on pourra se reporter. De manière générale, un interrupteur à tube à plasma, et donc le premier interrupteur à tube à plasma 34.1 , comporte une anode 36 .1 , une cathode 38 .1 , et une grille de commande 40 .1 dans une enceinte étanche 42 .1 contenant un fluide qui peut être ionisé pour générer un plasma, par exemple de l’hélium, de l’azote, etc…. La grille de commande 40 .1 est généralement agencée entre l’anode 36 .1 et la cathode 38 .1 de telle sorte que, lorsqu’une tension de commande est appliquée de manière transitoire à la grille de commande 40 .1 , un chemin de plasma est amorcé entre l'anode 36 .1 et la cathode 38 .1 pour conduire un courant électrique important entre l'anode 36 .1 et la cathode 38 .1 . Le chemin de plasma peut être interrompu en provoquant une polarisation inverse de la grille de commande 40 .1 , donc en envoyant une tension de commande inverse, de sorte que le courant électrique circulant de l'anode 36 .1 à la cathode 38 .1 est temporairement prélevé par la grille de commande 40 .1 , permettant au fluide qui était précédemment ionisé entre la grille de commande 40 .1 et l'anode 36 .1 de redevenir isolant. Ainsi, un interrupteur à tube à plasma 34 .1 peut être commandé vers un état ouvert, dans lequel il interrompt tout passage de courant entre son anode 36 .1 et sa cathode 38 .1 , ou vers un état fermé, dans lequel il autorise le passage de courant entre son anode 36 .1 et sa cathode 38 .1 , cette commande étant réalisée par la valeur et la polarité de la tension appliquée à la grille de commande 40 .1 . Par exemple, un interrupteur à tube à plasma 34 .1 peut être de type « cross-field switch », ce que l’on peut traduire par « à champs perpendiculaires » : des aimants sont agencés pour générer un champ magnétique qui est parallèle à la surface de conduction d’une des électrodes de l’interrupteur à tube à plasma, et ce champ magnétique est donc perpendiculaire au champ électrique généré par la tension entre les deux électrodes 36 .1 , 38 .1 . Dans certains cas, l’interrupteur à tube à plasma 34 .1 comporte aussi, dans l’enceinte étanche 42 .1 , une électrode de veille 44 .1 dont le rôle est de maintenir, entre l’électrode de veille 44.1 et la cathode 38.1 , un plasma faible. L’intensité de courant de ce plasma est l’ordre de grandeur de quelques milliampères à quelques ampères, et dépend du type de gaz et de la pression de gaz dans l’enceinte étanche 42.1 . Dans tous les cas, le principe de fonctionnement d’un interrupteur à tube à plasma repose sur la possibilité, en appliquant à la grille de commande 40 .1 un potentiel de fermeture qui génère une tension positive par rapport la cathode, de créer un plasma qui enclenche une conduction d’un courant électrique entre l’anode 36 .1 et la cathode 38 .1 . Au contraire, en appliquant à la grille de commande 40 .1 un potentiel d’ouverture qui génère une tension négative par rapport la cathode, on provoque l’interruption de ce plasma, ce qui rétablit l’isolation électrique entre l’anode 36 .1 et la cathode 38 .1 et ainsi interrompt tout passage de courant entre l’anode 36.1 et la cathode 38.1 de l’interrupteur à tube à plasma 34.1 . Seul subsiste alors l’éventuel courant de plasma entre l’électrode de veille 44.1 et la cathode 38.1 si une alimentation de tension est appliquée à l’éventuelle électrode de veille 44.1 . Un interrupteur à tube à plasma 34.1 présente le grand avantage de pourvoir être conçu pour interrompre à coup sûr, en un temps très court, des courants élevés, par exemple supérieurs à 500 A, par exemple de l’ordre de 1000 A, sous une tension continue égale ou supérieure à 50.000 volts (50kV), avec les constructions connues actuellement. Il ne fait pas de doute que des dimensionnements supérieurs sont possibles, mais aujourd’hui à des conditions économiques moins avantageuses. De la sorte, si le dispositif de coupure doit être dimensionné pour interrompre des courants plus importants, on pourra mettre en œuvre un module de coupure 18 comportant plusieurs branches de commutation en parallèle, chacune équipée d’au moins interrupteur à tube à plasma, pour ainsi répartir l’intensité entre plusieurs branches de commutation fonctionnant en parallèle, donc entre plusieurs interrupteurs à tube à plasma en parallèle. Un exemple d’un tel dispositif de coupure 10 sera décrit plus loin en référence à la . De plus, une fois dans son état ouvert, un interrupteur à tube à plasma peut être conçu, avec les technologies actuellement disponibles, pour tenir une tension à ses bornes de plus de 50kV, voire même de plus de 100 kV. Si le dispositif de coupure doit être dimensionné pour tenir des tensions plus élevées, on peut mettre en œuvre, comme illustré à la , un dispositif de coupure 10 comportant plusieurs modules de coupure 18a, 18b, 18c, …, agencés électriquement en série dans le circuit principal 16 du dispositif de coupure 16, chaque module de coupure étant équipé d’au moins interrupteur à tube à plasma, pour ainsi répartir la tension entre plusieurs interrupteurs à tube à plasma en série. La chute de tension aux bornes entre l’anode 36.1 et la cathode 38.1 d’un interrupteur à tube à plasma 34.1 , lorsqu’il est parcouru par un courant, est importante et est par exemple comprise entre 50V et 1000V. Cette chute de tension dépend de certaines caractéristiques de l’interrupteur à tube à plasma, notamment la pression et le type de gaz dans l’enceinte étanche, le matériau de la cathode 38.1 , etc….Cette chute de tension génère une importante dissipation d’énergie pendant la durée de conduction de l’interrupteur à tube à plasma 34.1 et, si la durée de conduction est longue, risque de provoquer un endommagement des électrodes dans le tube à plasma. De la sorte, on conçoit qu’il apparait préférable que la durée de conduction de l’interrupteur à plasma soit la plus réduite possible si on veut contenir son volume et son coût. Par ailleurs, l’intensité de courant qu’il est nécessaire de fournir à la grille de commande 40.1 du tube à plasma est importante, avec une intensité de quelques dizaines d’ampères nécessaire à la commande de la fermeture, pour lui permettre de conduire le courant entre son anode et sa cathode, et une intensité équivalente à celle du courant d’anode nécessaire pour la commande d’ouverture de cet interrupteur à tube à plasma, i.e. pour lui permettre d’interrompre le courant entre son anode et sa cathode , donc du même ordre de grandeur que celle du courant de défaut qu’il s’agit de couper. On note que, tel que décrit ci-dessus, un interrupteur à tube à plasma ne permet le passage d’un courant que dans un seul sens entre son anode et sa cathode : il permet le passage d’un courant circulant de son anode (où les électrons sortiront de l’interrupteur à tube à plasma) vers sa cathode (où les électrons entreront dans l’interrupteur à tube à plasma). On verra que, de ce fait, le premier mode de réalisation de l’invention qui est illustré sur la ne permet d’interrompre un courant de défaut que, pour le cas où le conducteur 11.1 est un conducteur à un potentiel positif dans la ligne de transmission de puissance, si le défaut est situé dans la première section 11.1 du conducteur électrique 11. Pour le cas où le conducteur 11.1 est un conducteur à un potentiel négatif dans la ligne de transmission de puissance, le premier mode de réalisation de l’invention qui est illustré sur la ne permettrait d’interrompre un courant de défaut que si le défaut était situé dans la deuxième section 11.2 du conducteur électrique 11. En effet, le premier mode de réalisation de l’invention qui est illustré sur la ne permet d’interrompre un courant de défaut que s’il circule dans le sens allant du second point 22 vers le premier point 20. Le premier interrupteur à plasma 34 .1 est agencé dans la branche de commutation 32 de manière à séparer la branche de commutation 32 en un premier tronçon 32.1 , relié à la cathode 38 .1 du premier interrupteur à tube à plasma 34 .1 , et un second tronçon 32.2 , relié à l’anode 36 du premier interrupteur à tube à plasma 34.1 . Dans les exemples illustrés, le premier tronçon 32.1 de la branche de commutation 32 relie donc la cathode 38.1 du premier interrupteur à tube à plasma 34.1 avec le premier point 20 du module de coupure 18 , et le second tronçon 32.2 de la branche de commutation 32 relie l’anode 36.1 du premier interrupteur à tube à plasma 34.1 avec le second point 22 du module de coupure 18 . Pour commander le premier interrupteur à plasma 34 .1 , le module de coupure 18 du dispositif de coupure 10 comporte un système de commande 46 .1 du premier interrupteur à tube à plasma 34 .1 . Ce système de commande 46 .1 a pour fonction de contrôler notamment le potentiel électrique appliqué à la grille de commande 40 .1 du premier interrupteur à tube plasma 34 .1 , ceci afin de commander l’interrupteur à plasma soit dans son état ouvert, soit dans son état fermé. Comme on le comprendra plus loin, le premier interrupteur à tube à plasma 34 .1 a vocation à être commandé vers son état fermé, autorisant le passage du courant à son travers, uniquement dans des phases de basculement de l’appareil principal de coupure 26 , notamment dans une phase de basculement de l’appareil principal de coupure 26 de son état fermé vers son état ouvert. En dehors de ces phases de basculement, notamment dans une phase de conduction nominale lorsque l’appareil principal de coupure 26 est maintenu dans son état fermé pour laisser circuler à son travers un courant électrique opérationnel circulant dans le conducteur électrique 11 , ou dans une phase d’isolement dans laquelle l’appareil principal de coupure 26 est maintenu dans son état ouvert pour interrompre la circulation de courant dans le conducteur électrique 11 , le premier interrupteur à tube à plasma 34 .1 a vocation à être maintenu dans son état ouvert, de sorte qu’aucun courant ne circule dans la branche de commutation 32 . De la sorte, le système de commande 46 .1 doit comporter au moins une source de potentiel électrique et au moins un commutateur pilotable afin de pouvoir commander le potentiel électrique appliqué à la grille de commande 40 .1 du premier interrupteur à tube à plasma 34 .1 . Le système de commande 46 .1 du premier interrupteur à tube à plasma 34 .1 est alimenté électriquement par le premier condensateur de commutation C1 agencé dans le premier tronçon 32.1 de la branche de commutation 32 qui est relié à la cathode 38 .1 du premier interrupteur à tube à plasma 34 .1 . De manière conventionnelle, le premier condensateur de commutation C1 comporte deux armatures C1p , C1d conductrices agencées en vis-à-vis l’une de l’autre et séparées par un isolant électrique, avec une armature proximale C1p reliée à la cathode 38 .1 de l’interrupteur à tube à plasma 34 .1 , et une armature distale C1d opposée à la cathode 38 .1 de l’interrupteur à tube à plasma par rapport à l’armature proximale C1p . L’armature distale C1d du premier condensateur de commutation C1 est donc reliée au premier point 20 du module de coupure 18 , avec, dans le mode de réalisation illustré, interposition d’une bobine 82 optionnelle qui sera discutée plus bas. Bien entendu, le premier condensateur de commutation C1 peut être réalisé sous la forme d’un ensemble de plusieurs condensateurs discrets agencés électriquement en série et/ou en parallèle les uns par rapport aux autres, le premier condensateur de commutation C1 tel que discuté plus loin étant alors le condensateur électriquement équivalent à cet ensemble. Le premier condensateur de commutation C1 joue donc, entre autre, le rôle de source de potentiel électrique destiné à être appliqué à la grille de commande 40 .1 de l’interrupteur à tube à plasma 34 .1 . En plus de cette première fonction qui est de constituer une source de tension pour le système de commande 46.1 du premier interrupteur à tube à plasma 34.1 , on verra qu’il assure aussi une deuxième fonction comprenant la génération d’un courant oscillant dans la branche de commutation 32 pour injecter un contre-courant dans la branche principale 24 , ceci afin de favoriser l’extinction de l’arc électrique susceptible d’apparaitre entre les électrodes de l’appareil de coupure principal 26 au moment de son ouverture. Comme on le verra plus loin, le système de commande 46 .1 comporte un circuit de pré-charge 48 .1 du premier condensateur de commutation C1 . Ce circuit de pré-charge 48 .1 permet d’installer entre les deux armatures C1p , C1d du condensateur de commutation C1 , avant toute commutation de l’appareil principal de coupure 26 , une tension électrique prédéterminée, suffisante pour fournir le potentiel électrique nécessaire à la commande de l’interrupteur à tube à plasma 34 .1 , notamment suffisante pour commander le passage de l’interrupteur à tube à plasma 34 .1 vers son état fermé. Dans l’exemple, le circuit de pré-charge 48 .1 comporte une source de tension continue 50 .1 qui comporte une borne positive 52 .1 qui est reliée, dans ce mode de réalisation, à l’armature distale C1d du condensateur de commutation C1 , ici au travers d’une résistance 53.1 , et une borne négative 54 .1 qui est reliée, dans ce mode de réalisation, à l’armature proximale C1p du condensateur de commutation C1 , ici aussi au travers d’une autre résistance 55.1 . Les résistances 53.1 , 55.1 du circuit de pré-charge 48.1 peuvent être de même valeur de résistance, ou peuvent présenter des valeurs différentes. En pratique, une seule des deux résistances peut suffire. La ou les résistances 53.1 , 55.1 ont pour rôle de limiter le courant de charge/décharge à fournir par la source de tension continue 50.1 . Dans ce mode de réalisation, qui n’est conçu pour permettre d’interrompre un courant de défaut que si le courant de défaut circule dans le sens allant du second point 22 vers le premier point 20 , le circuit de pré-charge 48 .1 assure donc une pré- charge du condensateur de commutation C1 de telle sorte que l’armature distale C1d du condensateur de commutation C1 se trouve chargée positivement par rapport à l’armature proximale C1p . Le système de commande 46 .1 du premier interrupteur à tube à plasma 34 .1 comporte au moins premier commutateur pilotable 58 .1 qui, dans un état fermé, alimente la grille de commande 40 .1 du premier à tube à plasma 34 .1 par une tension dérivée d’une tension électrique entre les armatures du premier condensateur de commutation C1 . De manière générale, le premier commutateur pilotable 58 .1 est piloté selon une première impulsion de fermeture pour commander la fermeture du premier interrupteur à tube à plasma 34 .1 , et est piloté selon une seconde impulsion de fermeture pour commander l’ouverture du premier interrupteur à tube à plasma 34 .1 , après renversement de la polarité de charge du premier condensateur de commutation C1 . De manière générale, le système de commande 46 .1 peut prendre différentes formes. Parmi ces différentes formes possibles, on peut notamment dégager deux familles de mode de réalisation pour le système de commande 46 .1 : une première famille de mode de réalisation qui assure une connexion directe, par l’intermédiaire du commutateur pilotable 58 .1 , entre l’armature distale C1 d du condensateur de commutation C1 et la grille de commande 40 , et une deuxième famille de réalisation qui assure une connexion indirecte entre le condensateur de commutation et la grille de commande 40 .1 de l’interrupteur à tube à plasma 34 .1 , par l’intermédiaire d’un convertisseur de puissance électrique et d’un interrupteur pilotable. Ces deux familles ont en commun d’interposer un pilote 56 .1 entre le condensateur de commutation C1 et l’interrupteur à tube à plasma 34 , ce pilote 56.1 comprenant le premier commutateur pilotable 58 . 1 . La première famille de pilote 56 .1 peut par exemple prendre l’une ou l’autre des formes illustrées respectivement aux figures 2A, 2B, 2C, 2D et 2E, y compris leurs variantes éventuelles. À la Figure 2A, on a illustré un mode de réalisation dans lequel le pilote 56.1 peut prendre la forme d’un simple commutateur pilotable 58.1 interposé dans un conducteur 60 reliant l’armature distale C1d du condensateur de commutation C1 à la grille de commande 40.1 de l’interrupteur à tube à plasma 34.1. De préférence, le premier commutateur pilotable 58.1 est un interrupteur bidirectionnel capable de conduire et de bloquer le courant dans les deux sens entre la grille de commande 40.1 du premier interrupteur à tube à plasma 34.1 et l’armature distale C1d du premier condensateur de commutation C1. Une fermeture temporaire du premier commutateur pilotable 58.1 permet de contrôler la fermeture et l’ouverture de premier interrupteur à tube plasma 34. A l’état initial, on considère que l’armature distale C1d est en polarité positive par rapport à la cathode 38.1 du premier interrupteur à tube plasma 34.1, si bien que la fermeture temporaire du commutateur pilotable 58.1 permet de générer une tension impulsionnelle positive sur la grille de commande 40.1 pour commander la fermeture du premier interrupteur à tube plasma 34.1, lequel devient passant pour tout courant électrique allant de son anode 36.1 à sa cathode 38.1. Un tel courant est donc alors susceptible de traverser l’interrupteur à tube plasma 34.1 et est susceptible d’inverser la tension entre les armatures C1d, C1p du premier condensateur de commutation C1, de sorte que l’armature distale C1d présente alors une polarité négative par rapport à la cathode 38.1. De la sorte, en partant de cet état, une fermeture temporaire du premier commutateur pilotable 58.1 permet d’appliquer une tension négative sur la grille de commande 40.1 pour commander l’ouverture de l’interrupteur à tube à plasma 34.1, ce qui interrompt tout passage de courant électrique au travers de celui-ci. Sur cette Figure 2A, on a illustré une variante qui pourra être mise en œuvre dans le cas où le premier interrupteur à tube à plasma 34.1 comporte par ailleurs une électrode de veille 44.1. Dans ce cas, le pilote 56.1 peut avantageusement comporter une ramification d’alimentation 62 qui alimente l’électrode de veille 44.1 du premier interrupteur à tube à plasma 34.1. Dans l’exemple illustré, la ramification d’alimentation 62 comporte une résistance 64 interposée dans un conducteur qui relie l’armature distale C1d du condensateur de commutation C1 à la grille de commande 40.1 du premier interrupteur à tube à plasma 34.1. Typiquement, la résistance 64 sera dimensionnée pour que le courant d’alimentation de l’électrode de veille 44.1 présente une intensité comprise entre 1 milliampère et 1 ampère. Sur la Figure 2B, on a illustré une variante du pilote 56.1 dans laquelle le premier commutateur pilotable 58.1 est réalisé sous la forme de deux interrupteurs électroniques unidirectionnels 58a, 58b, par exemple des IGBTs (Insulated Gate Bipolar Transistor) interposés électriquement en série et en sens inverse l’un de l’autre, entre la grille de commande 40.1 du premier interrupteur à tube à plasma 34.1 et l’armature distale C1d du premier condensateur de commutation C1, chaque IGBT 58a, 58b étant équipé d’une diode de roue libre montée en antiparallèle de l’IGBT. En fonctionnement, les deux IGBTs 58a, 58b sont normalement ouverts. L’un des deux IGBTs 58a, 58b est commandé vers son état fermé pour commander la fermeture du premier interrupteur à tube à plasma 34.1, tandis que l’autre des deux IGBT 58a, 58b est commandé vers son état fermé pour commander l’ouverture du premier interrupteur à tube à plasma 34.1. La réalisation du premier commutateur pilotable 58.1 sous la forme de deux interrupteurs électroniques unidirectionnels permet, de manière simple et économique, d’autoriser un pilotage précis des instants de commutation du premier interrupteur à tube à plasma 34.1. Dans cette même Figure 2B, indépendamment du mode de réalisation particulier du commutateur pilotable 58.1 illustré sur cette figure, on a illustré que la ramification d’alimentation 62 qui alimente l’éventuelle électrode de veille 44.1 peut comporter une diode 66 laissant circuler le courant dans la ramification 62 uniquement depuis l’armature distale C1d du condensateur de commutation C1 vers l’électrode de veille 44.1, dans les cas bien sûr où l’interrupteur à tube à plasma 34.1 comporte une telle électrode de veille 44.1. La présence de cette diode 66 permet maintenir le plasma à l’intérieur de l’interrupteur à tube plasma 34.1, ceci même quand la tension aux bornes du premier condensateur de commutation C1 est inversée, ce qui permet d’assurer que le premier interrupteur à tube à plasma 34.1 reste dans sa configuration fermée permettant le passage du courant à son travers. Sur la Figure 2C, on a illustré une variante du pilote 56.1 dans laquelle la ramification d’alimentation 62 qui alimente l’éventuelle électrode de veille 44.1 comporte un interrupteur d’alimentation 68 pour commander l’alimentation ou pas de l’électrode de veille 44.1. Dans cet exemple, l’interrupteur d’alimentation 68 est associé en série dans la ramification d’alimentation 62 avec une diode 66 laissant circuler le courant dans la ramification 62 uniquement depuis l’armature distale C1d du condensateur de commutation C1 vers l’électrode de veille 44.1. Par ailleurs, l’interrupteur d’alimentation 68 qui commande l’alimentation ou pas de l’électrode de veille 44.1 peut être réalisé sous la forme d’un interrupteur électronique, par exemple sous la forme d’un IGBT équipé d’une diode de roue libre montée en antiparallèle de l’IGBT et en sens inverse de la diode 66. Dans son état fermé, l’IGBT d’alimentation 68 court-circuite la diode de roue libre pour laisser circuler le courant dans la ramification 62 depuis l’armature distale C1d du condensateur de commutation C1 vers l’électrode de veille 44. L’interrupteur d’alimentation 68 qui commande l’alimentation ou pas de l’électrode de veille 44.1 peut ainsi être amenée dans son état fermé, pour alimenter l’électrode de veille 44.1 juste avant une commande de fermeture de l’interrupteur à tube à plasma 34.1. Par exemple, l’interrupteur d’alimentation 68 est amené dans son état fermé entre 100 microsecondes (µs) et 10 millisecondes (ms) avant une commande de fermeture de l’interrupteur à tube à plasma 34.1. On s’assure ainsi d’une bonne maîtrise de l’instant de commutation de l’interrupteur à tube à plasma 34.1 vers son état fermé. Sur la Figure 2D, on a illustré une variante du pilote 56.1 dans laquelle on a inséré, en série avec le premier commutateur pilotable 58.1 dans le conducteur 60 reliant l’armature distale C1d du condensateur de commutation C1 à la grille de commande 40.1 de l’interrupteur à tube à plasma, un limiteur de courant 70 qui évitera une décharge trop rapide du condensateur C1 et pourra limiter l’intensité au travers commutateur pilotable 58.1. Dans l’exemple, ce limiteur de courant est un limiteur asymétrique qui limite le courant uniquement dans le sens allant de l’armature distale C1d du condensateur de commutation C1 à la grille de commande 40.1 du premier interrupteur à tube à plasma 34.1, donc uniquement lors d’une commande de fermeture du premier interrupteur à tube à plasma 34.1. Ceci est avantageux car le courant nécessaire pour la commande de fermeture d’un interrupteur à tube à plasma est généralement beaucoup plus faible que celui nécessaire pour une commande d’ouverture: Pour cela, le limiteur de courant 70 comporte, en parallèle l’une de l’autre, une résistance 72 et une diode 74, la diode 74 court-circuitant la résistance 72 lorsque le courant circule de la grille de contrôle 40.1 vers l’armature distale C1d du premier condensateur de commutation C1. Sur cette Figure 2D, le limiteur de courant 70 n’offre pas de résistance lors de l’ouverture du premier interrupteur à tube à plasma 34.1. Dans la variante illustrée à la Figure 2E, le limiteur de courant 70 reste asymétrique, avec une seconde résistance 76 qui est agencée en série dans le limiteur de courant 70 avec la diode 74, la seconde résistance 76 et la diode 74 étant en parallèle de la première résistance 72. La première résistance 72 et la seconde résistance 76 permettent donc définir indépendamment l’une de l’autre les valeurs de limitation de courant dans les deux sens entre le premier condensateur de commutation C1 et la grille de commande 40.1 du premier interrupteur à tube à plasma 34.1, pour ajuster au plus près le courant fourni à la grille de commande 40.1 à celui qui est respectivement nécessaire pour la commande de fermeture et pour la commande d’ouverture tout en protégeant le commutateur pilotable 58.1. En pratique, la seconde résistance 76 sera généralement dimensionnée de manière à avoir une valeur de résistance inférieure à celle de la première résistance 72. La deuxième famille de pilotes 56 .1 peut par exemple prendre l’une ou l’autre des formes illustrées respectivement aux Figures 2F, 2G, et 2H, y compris leurs variantes éventuelles. Dans ces modes de réalisation, le système de commande 46 .1 du premier interrupteur à tube à plasma 44 .1 comporte un convertisseur de puissance continue-continue 78 ayant un côté source qui est relié électriquement à l’armature distale C1d du premier condensateur de commutation C1 , et ayant un côté commande qui alimente la grille de commande 40 .1 du premier interrupteur à tube à plasma 34 .1 par l’intermédiaire du premier commutateur pilotable 58 .1 . La présence de ce convertisseur électrique permet de dissocier la problématique de dimensionnement du condensateur (notamment en termes de tenue en tension et de capacité) pour qu’il puisse assurer d’une part son rôle dans la génération du courant oscillant permettant l’extinction de l’arc dans l’appareil de coupure principal, et d’autre son rôle d’alimentation électrique pour la grille de commande 40.1 du premier interrupteur à tube à plasma 34.1 . Comme on peut le voir sur les figures, l’armature distale C1d du premier condensateur de commutation C1 est reliée à une borne d’entrée 78.1 du convertisseur de puissance continue-continue 78 , tandis que l’armature proximale C1p est reliée à un neutre électrique 78.2 du convertisseur de puissance continue – continue 78 . Le côté commande du convertisseur de puissance 78 comporte une borne positive 78.3 et une borne négative 78.4. Dans les exemples illustrés sur les Figures 2F, 2G, et 2H, le premier commutateur pilotable 58.1 comporte un premier interrupteur pilotable d’activation 58a interposé entre la borne positive 78.3 du convertisseur de puissance 78 et la grille de commande 40.1 du premier interrupteur à tube à plasma 34.1, et un deuxième interrupteur pilotable de désactivation 58b interposé entre la borne négative 78.4 du convertisseur de puissance 78 et la grille de commande 40.1 du premier interrupteur à tube à plasma 34.1. Le premier interrupteur pilotable d’activation 58a et le deuxième interrupteur pilotable de désactivation 58b sont des interrupteurs qui sont normalement ouverts, et le système de commande 46.1 est configuré pour qu’un seul à la fois des deux interrupteurs pilotables 58a, 58b soient commandés vers son état fermé. Lorsque le premier interrupteur pilotable d’activation 58a est commandé vers son état fermé, il autorise le passage d’un courant de commande en direction de la grille de commande 40.1 qui provoque la fermeture du premier interrupteur à tube à plasma 34.1. Lorsque le deuxième interrupteur pilotable de désactivation 58b est commandé vers son état fermé, il autorise le passage d’un courant de commande depuis la grille de commande 40.1, ce qui provoque l’ouverture du premier interrupteur à tube à plasma 34.1. Comme illustré dans l’exemple de réalisation de la Figure 2G, on peut prévoir par ailleurs une résistance 72 électriquement en série avec le premier interrupteur pilotable d’activation 58a interposé entre la borne positive 78.3 du convertisseur de puissance 78 et la grille de commande 40.1, et/ou une résistance 76 électriquement en série avec le deuxième interrupteur pilotable de désactivation 58b interposé entre la borne négative 78.4 du convertisseur de puissance 78 et la grille de commande 40.1 du premier interrupteur à tube à plasma 34.1, pour limiter le courant respectivement lors de la fermeture et/ou de l’ouverture du premier interrupteur à tube à plasma 34.1. Dans cette deuxième famille de pilotes 56 .1 , pour les cas où le premier interrupteur à tube à plasma 34 .1 comporte une électrode de veille 44 .1 , alors le pilote 56 .1 peut comporter une ramification d’alimentation 62 reliant l’électrode de veille 44 .1 du premier interrupteur à tube à plasma 34 à la borne positive 78.3 du côté commande du convertisseur de puissance continue-continue 78 . De préférence, une résistance 64 est insérée dans la ramification 62 pour limiter le courant dans cette ramification d’alimentation 62 . Comme illustré sur les Figures 2G et 2H, un interrupteur d’alimentation 68 peut être inséré dans la ramification d’alimentation 62 , l’interrupteur d’alimentation 68 ayant le même rôle et le même fonctionnement que celui décrit en référence au mode de réalisation de la Figure 2C. Dans les deux cas, le dispositif selon l’invention permet de réaliser ces fonctions avec un premier condensateur de commutation C1 ayant une tenue en tension qui peut être très largement inférieure à la tension nominale de service du module de coupure 18 , donc très largement inférieure à la tension nominale de service du réseau dans lequel le conducteur électrique 11 est inséré. En effet, l’invention exploite la haute tenue en tension de l’interrupteur à tube à plasma, généralement environ 10 fois supérieure à celle d’un interrupteur électronique, et la forte capacité de coupure de courant de l’interrupteur à tube à plasma. De ce fait, le module de coupure 18 comporte, électriquement en parallèle du premier condensateur de commutation C1 , un premier parasurtenseur de commutation 80.1 . Ce premier parasurtenseur de commutation 80.1 est donc raccordé par ses deux bornes respectivement à deux points du premier tronçon de la branche de commutation, de part et d’autre du premier condensateur de commutation C1 . Le premier parasurtenseur de commutation 80.1 permet de limiter la tension aux bornes du premier condensateur de commutation C1 . Typiquement, dans un dispositif de coupure 10 destinée à un réseau à très haute tension, c’est-à-dire pour une tension nominale de service continue dans le réseau supérieure à 75 kV, la tension aux bornes du premier condensateur de commutation C1 peut ainsi être limitée, par le premier parasurtenseur de commutation 80.1 , à une tension inférieure ou égale à 10 kV. Généralement, il sera possible de prévoir que le premier parasurtenseur de commutation 80.1 présente une tension de protection inférieure à 10% de la tension nominale de service du module de coupure. Toutefois, on note que le premier parasurtenseur de commutation 80.1 va nécessairement limiter la tension de pré-charge que l’on pourra appliquer au premier condensateur de commutation C1 . Or cette tension de pré-charge sert à commander l’interrupteur à tube à plasma 34.1 . Aussi, on veillera, sauf à prévoir un dispositif d’élévation de tension dans le système de commande 46.1 du premier interrupteur à tube à plasma 34.1 , à ce que la tension de protection du premier parasurtenseur de commutation 80.1 soit supérieure à la tension nécessaire à la commande de l’interrupteur à tube à plasma 34.1 , cette dernière étant généralement supérieure à 1 kV, par exemple comprise entre 1 kV et 5kV. Par exemple, un parasurtenseur de commutation 80.1 peut être choisi de telle sorte que sa tension de protection soit comprise entre 1,5 et 2.5 fois, par exemple 2 fois la tension de pré-charge du condensateur de commutation C1 qu’il doit protéger. Grâce à cela, l’invention permet d’utiliser un condensateur de commutation C1 qui n’a pas à supporter une tension supérieure à celle définie par la tension de protection du parasurtenseur de commutation 80.1 . On peut donc limiter le coût et l’encombrement du premier condensateur de commutation C1 . Comment on le verra plus loin, la génération d’une oscillation de courant de commutation dans la branche de commutation 32 , lorsque le premier interrupteur à tube à plasma 34.1 est dans son état fermé, résulte d’une modulation du courant dans la boucle formée par la branche principale 24 et la branche de commutation 32 du module de coupure 18 . Cette boucle, qui comporte notamment le premier condensateur de commutation C1 , présente nécessairement une certaine inductance de sorte que la boucle forme un circuit LC qui génère une ondulation de courant dans les phases transitoires, ondulation de courant qui sera mise à profit de la manière expliquée plus bas pour interrompre un arc électrique susceptible d’être formé dans l’appareil principal de coupure 26 dans son état ouvert. L’inductance de commutation peut résulter de l’inductance propre des composants qui composent la boucle, notamment l’inductance propre de la branche principale 24 et/ou l’inductance propre de la branche de commutation 32. Toutefois, si l’inductance propre des composants n’est pas suffisante, la boucle formée par la branche principale 24 et la branche de commutation 32 peut comporter une bobine 82. Cette bobine est de préférence agencée dans la branche de commutation 32. Dans un tel cas, la bobine 82 pourrait être agencée dans le second tronçon 32.2 de la branche de commutation 32. Dans l’exemple de la , la bobine 82 est agencée dans le premier tronçon 32.1 de la branche de commutation, mais pas entre le premier condensateur de commutation C1 et le premier interrupteur à tube à plasma 34.1, au contraire entre le premier condensateur de commutation C1 et le premier point 20 du circuit principal 16. L’inductance de commutation sera dimensionnée pour limiter la vitesse de variation de courant au travers de l’appareil principal de coupure 26, variation qui apparaît lorsque la branche de commutation 32 devient passante pour le courant par la fermeture de l’interrupteur à tube à plasma 34.1. La vitesse de variation de courant de la branche de commutation 32 doit être limitée par les composants dans cette branche à une valeur correspondant à la capacité que possède l’appareil principal de coupure 26 d’interrompre l’arc électrique. On dimensionne ainsi le dispositif de manière qu’il assure l’interruption de l’arc dans l’appareil principal de coupure 26 lorsque le courant traversant cet appareil principal de coupure électrique 26 passe par une valeur nulle, même si l’amplitude du courant circulant dans le circuit principal 16 est faible ou très faible en comparaison de l’intensité nominale de service pour laquelle le circuit principal est dimensionné. Par exemple, dans le cas où l’appareil principal de coupure 26 a la capacité d’interrompre l’arc électrique d’un courant avec une forte vitesse de variation d’intensité (di/dt), typiquement avec un gradient intensité supérieur ou égal à 100 A par microsecondes, alors, on dimensionnera l’inductance de commutation et la tension de pré-charge du condensateur de commutation du module de coupure pour limiter la vitesse de variation de courant au travers de l’appareil principal de coupure, 26, variation qui apparaît lorsque la branche de commutation 32 devient passante pour le courant par la fermeture de l’interrupteur à tube à plasma 34.1, à une valeur inférieure à 100 A par microsecondes. On notera que l’utilisation de condensateurs de commutation sous une tension relativement faible, permise par l’invention qui met en œuvre un interrupteur à tube à plasma, est favorable. En effet, sous une tension relativement faible on utilisera des condensateurs de commutation dont la valeur de capacité sera relativement élevée. Ainsi, la fréquence propre de décharge de la ou des condensateurs de commutation dans la boucle de commutation, boucle qui est donc de type essentiellement LC, sera comparativement faible. Par exemple le module de coupure 18 pourra être dimensionné de telle sorte que la fréquence propre de décharge du ou des condensateurs de commutation dans la boucle de commutation soit inférieure à 3 kHz, de préférence inférieure à 1 kHz, plus préférentiellement inférieure à 300 Hz. Pour cela, on s’assurera que le dispositif de coupure comporte une inductance de commutation, pour la boucle constituée par la branche de principale et par la branche de commutation, dont la valeur n’est pas inférieure au rapport entre d’une part la différence entre la tension de pré-charge du condensateur de commutation C1 et la chute de tension aux bornes de l’interrupteur à tube à plasma et d’autre par la valeur maximum de la vitesse de variation d’intensité (di/dt_max) pour laquelle l’appareil principal de coupure 26 est capable d’interrompre l’arc électrique généré par un courant de faible intensité. Le principe général de fonctionnement du module de coupure 18 tel qu’illustré à la se comprendra du principe de fonctionnement qui sera décrit en relation avec le module de coupure 18 illustré à la . Comme indiqué plus haut, le module de coupure 18 tel qu’illustré à la permet une interruption de courant dans le conducteur électrique 11 pour le cas où le courant de défaut circule du second point 22 vers le premier point 20 au travers du module de coupure 18, par exemple en cas de défaut électrique à la terre dans la première section 11.1 du conducteur électrique 11. Plus précisément, c’est dans cette configuration que le système d’assistance à la coupure, qui est formé par la branche de commutation 32 et par la branche d’absorption d’énergie 28, sera disponible pour aider à l’extinction d’un arc électrique susceptible d’apparaître dans l’appareil principal de coupure 26 lors de son ouverture. Le module de coupure telle qu’illustré à la est donc unidirectionnel vis-à-vis du sens de circulation du courant de défaut, donc par exemple unidirectionnel par rapport à la localisation du défaut. Pour cela, l’invention propose aussi un dispositif de coupure comportant au moins un module de coupure 18 bidirectionnel tel qu’illustré à la , lequel est configuré pour assurer une interruption de courant dans le conducteur électrique 11 quel que soit le sens de circulation du courant de défaut au travers du module de coupure 18, donc par exemple aussi bien dans le cas où un défaut électrique à la terre se situe dans la première section 11.1 du conducteur électrique 11 que dans le cas où un défaut électrique à la terre se situe dans la seconde section 11.2 du conducteur électrique 11. Pour cela, le module de coupure 18 bidirectionnel de la comporte tous les éléments décrits ci-dessus en relation avec la , dans la même disposition, et avec les mêmes possibilités de variantes. En plus de ces éléments, le module de coupure 18 comprend, dans sa branche de commutation 32, un second interrupteur à tube à plasma 34.2 qui est interposé dans la branche de commutation 32 entre le premier point 20 et le second point 22 du circuit principal pour ce module de coupure 18, électriquement en parallèle du premier interrupteur à tube à plasma 34.1, mais en sens inverse du premier interrupteur à tube à plasma 34.1 dans la branche de commutation 32. Le second interrupteur à tube à plasma 34.2 comporte lui aussi une anode 36.2 , une cathode 38.2 et une grille de commande 40.2 . Du fait de l’agencement en sens inverse du premier interrupteur à tube à plasma, la cathode 38.2 du second interrupteur à tube à plasma 34.2 est reliée au second tronçon 32.2 de la branche de commutation 32 et l’anode 36.2 du second interrupteur à tube à plasma 34.2 est reliée au premier tronçon 32.1 de la branche de commutation 32 . On remarque que le second interrupteur à tube à plasma 34.2 est agencé dans la branche de commutation 32 de manière à être interposé entre le premier condensateur de commutation C1 et le second point 22 du module de coupure 18 . De la sorte, l’armature proximale C 1 p du premier condensateur de commutation C 1 est reliée à l’anode 3 6 . 2 du second interrupteur à tube à plasma 34. 2 . De manière symétrique par rapport au premier interrupteur à tube à plasma 34.1 , le module de coupure 18 comporte un système de commande 46.2 du second interrupteur à tube à plasma 34.2 qui comporte, en série avec le second interrupteur à tube à plasma 34.2 dans la branche de commutation 32 , entre le premier point 20 et le second point 22 , un second condensateur de commutation C2 qui est agencé dans le second tronçon 32.2 de la branche de commutation 32 , tronçon qui est donc celui qui est relié à la cathode 38.2 du second interrupteur à tube à plasma 34.2 . Le second condensateur de commutation C2 comporte lui aussi une armature proximale C2p qui est reliée à la cathode 34.2 du second interrupteur à tube à plasma 34.2 , et une armature distale C2 d qui est du côté opposé à la cathode 38.2 du second interrupteur à tube à plasma 34.2 par rapport à l’armature proximale C2p . L’armature distale C2d du second condensateur de commutation C2 est donc reliée au second point 22 du module de coupure 18 . On remarque que le second condensateur de commutation C2 est agencé dans la branche de commutation 32 de manière à être interposé entre le premier interrupteur à tube à plasma 34 . 1 et le second point 22 du module de coupure 18 . De la sorte, l’armature proximale C2p du second condensateur de commutation C2 est reliée à l’anode 3 6 . 1 du premier interrupteur à tube à plasma 34. 1 . Dans l’exemple, le module de coupure 18 est un module bidirectionnel dans lequel les deux interrupteurs à tube à plasma sont, mis à part leur montage en sens inverse, identiques du point de vue de leurs caractéristiques électriques. De même, dans l’exemple, le second condensateur de commutation C2 présente les mêmes caractéristiques électriques (tenue en tension, capacité,…) que le premier condensateur de commutation C1 . Ce dimensionnement identique permet de gérer des courants de défaut de même amplitude et de même dynamique quel que soit leur sens de circulation au travers du dispositif de coupure 10 . Cependant, dans certains cas, pour lesquels on peut anticiper des risques de défaut électrique de nature différente d’un côté et de l’autre du dispositif de coupure 10 , un dimensionnement différent pourra être envisagé pour les deux interrupteurs à tube à plasma et /ou pour le second condensateur de commutation C2 par rapport au premier condensateur de commutation C1 . Le dispositif de coupure 10 comporte un circuit de pré-charge 48.2 du second condensateur de commutation C2. Le circuit de pré-charge 48.2 du second condensateur de commutation C2 peut être distinct et indépendant du circuit de pré-charge 48.1 du premier condensateur de commutation C1, comme illustré sur la . Le circuit de pré-charge 48.2 du second condensateur de commutation C2 peut être une copie à l’identique du circuit de pré-charge 48.1 du second condensateur de commutation C1. De manière symétrique à ce qui a été vu plus haut pour le premier interrupteur à tube à plasma 34.1 , le système de commande 46.2 du second interrupteur à tube à plasma 34.2 comporte au moins second commutateur pilotable qui, dans un état fermé, alimente la grille de commande 40.2 du second interrupteur à tube à plasma 34.2 par une tension dérivée d’une tension électrique entre les armatures C2p , C2f du second condensateur de commutation C2 . Le système de commande 46.2 du second interrupteur à tube à plasma 34.2 peut prendre les mêmes formes que celles décrites plus haut pour le système de commande 46.1 du premier interrupteur à tube à plasma 34.1 . Ainsi, le système de commande 46.2 du second interrupteur à tube à plasma 34.2 peut être conçu de la même manière que décrit plus haut en référence aux Figures 2A à 2E, de telle sorte le second commutateur pilotable, dans son état fermé, relie la grille de commande 40. 2 du second interrupteur à tube à plasma 34.2 à l’armature distale C2d du second condensateur de commutation C 2 . De même, le système de commande 46.2 du second interrupteur à tube à plasma 34.2 peut lui aussi comporter une ramification d’alimentation qui alimente une électrode de veille 44.2 du second interrupteur à tube à plasma 34.2 , si ce dernier en comprend une. Alternativement, le système de commande 46.2 du second interrupteur à tube à plasma 34.2 peut comporter, de manière analogue à ce qui a été décrit pour les Figures 2F, 2G et 2H, un convertisseur de puissance continue-continue ayant un côté source qui est relié l’armature distale C2d du second condensateur de commutation C2 , et ayant un côté commande qui alimente la grille de commande 40.2 du second interrupteur à tube à plasma 34.2 par l’intermédiaire du second commutateur pilotable. Dans ce cas, si le second interrupteur à tube à plasma 34.2 comporte une électrode de veille 44.2 , le système de commande 46.2 peut comporter une ramification d’alimentation qui relie l’électrode de veille 44.2 du second interrupteur à tube à plasma à une borne positive du côté commande du second convertisseur de puissance continue-continue. Tout comme pour le premier condensateur de commutation C1 , le dispositif de coupure 10 est conçu pour pouvoir utiliser un second condensateur de commutation C2 ayant une tenue en tension qui peut être très largement inférieure à la tension nominale de service du réseau dans lequel le conducteur électrique 11 est inséré. De ce fait, le module de coupure 18 comporte, électriquement en parallèle du second condensateur de commutation C2 , un second parasurtenseur de commutation 80.2 . Ce second parasurtenseur de commutation 80.2 est donc raccordé par ses deux bornes respectivement à deux points du second tronçon 32.2 de la branche commutation 32 , de part et d’autre du second condensateur de commutation C2 . Le second parasurtenseur de commutation 80.2 permet de limiter la tension aux bornes du second condensateur de commutation C2 pendant que le courant de défaut circule dans la branche de commutation. Typiquement, dans un dispositif de coupure 10 destinée à un réseau à très haute tension, c’est-à-dire pour une tension nominale de service continue dans le réseau supérieure à 75 kV, la tension aux bornes du second condensateur de commutation C 2 peut ainsi être limitée, par le second parasurtenseur de commutation 80. 2 , à une tension inférieure ou égale à 10 kV. Typiquement, le second parasurtenseur de commutation 80.2 , pourra être dimensionné avec une tension de protection telle que la somme des tensions de protection du premier parasurtenseur 80. 1 de commutation et du second parasurtenseur 80.2 de commutation soit inférieure à la tension nominale de service du module de coupure 18 . On comprend donc que le module de coupure bidirectionnel illustré à la permet d’autoriser le passage de courant dans la branche de commutation 32 selon les deux sens de circulation. Pour autoriser le passage de courant dans la branche de commutation 32 selon un sens de circulation, à savoir du second point 22 vers le premier point, on pourra commander le premier interrupteur à tube à plasma 34.1 dans son état fermé. Pour autoriser le passage de courant dans la branche de commutation 32 selon l’autre sens de circulation, à savoir du premier point 20 vers le second point 22, on pourra commander le second interrupteur à tube à plasma 34.2 dans son état fermé. On décrira maintenant deux scénarios de coupure de courant susceptibles d’être réalisés par le dispositif de coupure 10 de la . Un premier scénario de coupure de courant est décrit en relation avec les Figures 4A à 4H qui représentent des chronogrammes de variation de différentes grandeurs électriques dans le dispositif de coupure 10 de la . Un deuxième scénario de coupure de courant est décrit en relation avec les chronogrammes des Figures 5A à 5H. Pour l’établissement de ces chronogrammes, on a pris de manière arbitraire la convention qu’un courant électrique circulant du premier point 20 au second point 22 au travers du dispositif de coupure 10 (donc de gauche à droite sur la ) est un courant électrique de sens positif. Dans les deux scénarios qui vont être décrit, on a pris le cas d’un courant initial, appelé courant opérationnel, circulant dans le sens négatif avec la convention utilisée, c’est-à-dire dans le sens allant du second point 22 au premier point 20 . Cependant, le sens du courant initial, c’est-à-dire du courant opérationnel, n’est pas important et dans les deux scénarios, il pourrait donc être en sens inverse. Dans les deux scénarios, jusqu’à un instant t1, on considère que le dispositif de coupure 10 est dans sa configuration de conduction, correspondant à un fonctionnement normal du réseau, avec donc un courant électrique opérationnel circulant dans le conducteur électrique 11. Dans l’exemple, la valeur absolue de l’intensité du courant opérationnel est de l’ordre de 1500 A (ici dans le sens négatif avec la convention arbitraire choisie). Dans cette configuration de conduction, l’appareil principal de coupure 26 est dans son état fermé, si bien que on peut considérer que l’intégralité du courant électrique opérationnel circule dans la branche principale 24 du dispositif de coupure 10 (Figure 4A), et que la tension V26 aux bornes de l’appareil principal de coupure 26 est nulle (Figure 4F). Dans cette configuration de conduction, les deux interrupteurs à tube à plasma 34.1 et 34.2 sont dans leur état ouvert, si bien que les courants électriques I34.1 et I34.2 au travers de chacun d’eux sont nuls (Figures 4B et 4C), et donc que le courant dans la branche de commutation 32 est nul. On remarque que la tension de commande V40.1 (Figure 4G) appliquée à la grille de commande 40.1 du premier interrupteur à tube à plasma 34.1 et la tension de commande V40.2 (Figure 4H) appliquée à la grille de commande 40.2 du second interrupteur à tube à plasma 34.2 sont toutes les deux égale à une tension de défaut qui, dans cet exemple est une tension nulle. On notera toutefois que certains interrupteurs à tube à plasma fonctionnent en appliquant par défaut une tension de défaut à la grille de commande qui est négative par rapport à la cathode. De tels interrupteurs à tube à plasma fonctionnent avec une tension de défaut négative à la grille de commande seront avantageusement mis en œuvre avec un pilote 56.1 comportant un convertisseur de puissance continue-continue, par exemple comme dans les exemples des Figures 2F à 2H. Pour les deux scénarios, on décrit le cas dans lequel le premier condensateur de commutation C1 est pré-chargé avec une tension VC1 (Figure 4E) aux bornes du premier condensateur de commutation C1 qui est ici une tension positive au sens que l’armature distale C1d est chargée positivement par rapport à l’armature proximale C1p. En d’autres termes, la tension VC1 = VC1d –VC1p est positive, avec VC1d le potentiel électrique de l’armature distale C1d, et VC1p le potentiel électrique de l’armature proximale C1p. La valeur absolue de la tension de pré-charge VC1i aux bornes du premier condensateur de commutation C1 peut avantageusement être inférieure à 10 kV, ici par exemple égale à 2 kV. Cependant, on comprendra qu’il est possible de pré-charger le premier condensateur de commutation C1 avec une polarité inverse, c’est-à-dire avec une armature distale C1d chargée négativement par rapport à l’armature proximale C1p. Dans le cas d’un dispositif de coupure bidirectionnel comme illustré à la , le second condensateur de commutation C2 sera toujours pré-chargé, avec la même polarité de tension que celle du premier condensateur de commutation C1. Cela signifie que si pour le premier condensateur de commutation C1 l’armature distale C1d est chargée positivement par rapport à l’armature proximale C1p, alors pour le second condensateur de commutation C2 l’armature distale C2d est chargée négativement par rapport à l’armature proximale C2p de sorte que la tension VC2 aux bornes du second condensateur de commutation C2, tension qui se définit par VC2 = VC2p –VC2d, avec VC2d le potentiel électrique de l’armature distale C2d, et VC2p le potentiel électrique de l’armature proximale C2p, est une tension positive. A un instant t1, on suppose qu’un défaut électrique survient dans la première section 11.1 du conducteur électrique 11, par exemple défaut du type « défaut à la terre ». Dans ce premier scénario qui est ici décrit, la localisation et le type de défaut électrique font qu’il génère un courant de défaut qui circule dans le sens négatif au travers du dispositif de coupure 10, c’est-à-dire du second point 22 vers le premier point 20. On constate immédiatement que la valeur absolue de l’intensité au travers du dispositif augmente du fait de l’apparition de ce défaut électrique, accroissant donc la valeur absolue de l’intensité I24 (Figure 4A) du courant électrique dans la branche principale 24, cette valeur absolue suivant une courbe augmentation qui dépend des caractéristiques électriques du réseau, du conducteur électrique 11, et des caractéristiques mêmes du défaut électrique, notamment sa localisation dans la première section 11.1 du conducteur électrique 11 et la résistance de défaut. À un instant t2 , on transmet un ordre d’ouverture de l’appareil principal de coupure 26 . L’instant t2 est séparé de l’instant t1 d’apparition du défaut d’un délai de détection de défaut qui est de préférence compris entre 100 µs et 5 ms, par exemple d’environ 1 ms. De préférence, dans le cas où le premier interrupteur à tube à plasma 34.1 comporte par ailleurs une électrode de veille 44.1 , on choisira d’alimenter l’électrode de veille à partir de cet instant t2 . Cela permet d’établir un plasma entre l’électrode de veille 44.1 et la cathode 34.1 afin que le premier interrupteur à tube à plasma 34.1 soit prêt à permettre la conduction de courant, ceci avant même la réception de l’ordre de fermeture électrique du premier interrupteur à tube à plasma 34.1 . Suivant la réception de l’ordre d’ouverture, l’appareil principal d’ouverture entame un mouvement d’ouverture. De manière connue, cette ouverture se fait par écartement de deux électrodes de l’appareil principal de coupure 26 , ouverture qui se fait progressivement sous la forme d’un écartement progressif des deux électrodes. On dénomme t2’ l’instant de première séparation des électrodes de l’appareil principal de coupure 26 . Typiquement, cet instant t2’ est séparé de l’instant t2 de transmission de l’ordre d’ouverture d’une durée de l’ordre de 0,3 à 30 ms. Au vu de la tension et de l’intensité aux bornes de l’appareil principal de coupure 26 , un arc électrique se forme entre les électrodes de l’appareil principal de coupure 26 à l’instant t2’ de leur séparation, cet arc électrique génère un grand quantité énergie et fait augmenter rapidement la température et provoque une ionisation du milieu diélectrique compris entre les deux électrodes de la chambre d’appareil principal de coupure 26 , si bien que, en dépit de la séparation mécanique des électrodes, la coupure électrique n’est pas réalisée. En conséquence, la tension V26 aux bornes de l’appareil principal de coupure 26 reste nulle (en négligeant la tension d’arc) et l’intensité I24 du courant électrique dans la branche principale continue de croître en valeur absolue selon la même courbe caractéristique (cf. Figure 4A et 4F). À un instant t3 , on commence la procédure d’assistance à la coupure du courant électrique dans l’appareil principal de coupure 26 qui est alors dans un état au moins partiellement ouvert. De préférence, l’instant t 3 correspond à un état d’ouverture partielle de l’appareil principal de coupure 26 , donc à une distance minimale d’écartement entre les électrodes de l’appareil principal de coupure 26 , pour lequel il aura été préalablement prédéterminé que, une fois l’arc électrique éteint entre les électrodes, l’appareil principal de coupure 26 est capable de tenir la tension de protection générée par le ou les parasurtenseurs de commutation 80.1 , 80.2 présents dans la branche de commutation 32 . L’intervalle de temps entre l’instant t2 ’ et l’instant t3 , que l’on peut appeler intervalle de temps d’ouverture mécanique partielle, dépend donc notamment de la vitesse d’écartement des électrodes de l’appareil principal de coupure 26 et du niveau de la tension de protection des parasurtenseurs de commutation 80.1 , 80.2 . Pendant l’intervalle de temps d’ouverture mécanique partielle, la coupure électrique n’est pas réalisée. L’intervalle de temps d’ouverture mécanique partielle dépend donc de la tension de protection des parasurtenseurs de commutation 80.1 , 80.2 , Or on a vu que l’invention permet de mettre en œuvre des parasurtenseurs de commutation 80.1 , 80.2 dont la tension de protection est très faible par rapport à la tension nominale de service du module de coupure. De la sorte, pour des tensions de protection des parasurtenseurs de commutation 80.1 , 80.2 inférieures à 10 kV, on peut aboutir à une durée de l’intervalle de temps d’ouverture mécanique partielle qui peut être inférieure à 50 microsecondes, voir même inférieure à 20 microsecondes. Ceci est très avantageux puisque cela va permettre de diminuer le temps total pendant lequel un arc est susceptible de subsister dans l’appareil principal de coupure 26 . En effet, le plus tôt on peut commencer la procédure d’assistance à la coupure du courant électrique dans l’appareil principal de coupure 26 , le plus tôt on pourra aboutir à l’instant « tc » d’extinction de l’arc électrique entre les électrodes de l’appareil principal de coupure 26 tel que décrit ci-dessous. Ainsi, à chaque ouverture, on va donc générer très peu d’énergie d’arc électrique entre les électrodes de l’appareil principal de coupure 26 , et donc produire très peu d’érosion des électrodes. Dans ce premier scénario, la procédure d’assistance à la coupure est déclenchée par la fermeture électrique du premier interrupteur à tube à plasma 34.1. En effet, le principe est de commander la fermeture de l’interrupteur à tube à plasma qui est capable de laisser circuler le courant de défaut dans la branche de commutation 32. On voit en effet sur la Figure 4G que le système de commande 46.1 envoie, à l’instant t3, sur la grille de contrôle 40.1 du premier interrupteur à tube à plasma 34.1, une impulsion de fermeture électrique sous la forme d’une impulsion de tension. On se rappelle que, dans ce scénario, le premier condensateur de commutation C1 a été préalablement chargé de telle sorte que son armature distale C1d est chargée positivement par rapport à son armature proximale C1p donc chargée positivement par rapport à la cathode 38.1 du premier interrupteur à tube à plasma 34.1. De ce fait, l’impulsion de fermeture électrique peut être constituée par la mise en conduction électrique directe de l’armature distale C1d avec la grille de contrôle 40.1 du premier interrupteur à tube à plasma 34.1 (cas des pilotes des Figures 2A à 2E), ou par fermeture d’un interrupteur 58a la reliant à la borne positive du convertisseur de puissance continue-continue (cas des pilotes des Figures 2F à 2G). On comprendra à la lecture ci-dessous du descriptif concernant le deuxième scénario ce qu’il faudrait faire pour le cas où le condensateur de commutation que l’on souhaite activer aurait été polarisé en sens inverse au moment de la pré-charge. On remarque alors que, avec l’application de l’impulsion de fermeture électrique, le courant électrique I24 dans la branche principale s’annule (Figure 4A) pour basculer intégralement dans la branche de commutation 32, au travers du premier interrupteur à tube à plasma 34.1 rendu passant pour le courant électrique (Figure 4B). La durée de commutation du courant de la branche principale vers la branche de commutation 32 est égale au maximum à un quart de la période d’oscillation du courant dans la boucle formée par la branche principale 24 et par la branche de commutation 32, sachant que cette oscillation peut être assimilée à la décharge des condensateurs dans un circuit LC ou RLC. En effet, la fermeture du premier interrupteur à tube à plasma 34.1 permet la fermeture électrique de la boucle formée par la branche principale 24 et par la branche de commutation 32 , laquelle forme un circuit LC oscillant. On se rappelle que, au moment de la fermeture, les deux condensateurs de commutation C1 et C2 sont pré-chargés. Ils sont agencés en série dans la branche de commutation et présentent une capacité équivalente Ceq, avec Ceq = C1 * C2 / ( C1 + C2 ) Dans ce premier scénario, le sens du courant de défaut dans le circuit principal et le sens de polarisation des deux condensateurs de commutation sont tels que l’oscillation de courant générée dans la boucle LC formée par la branche principale 24 et par la branche de commutation 32 provoque un passage par zéro du courant dans la branche principale 24 dans le premier quart de période de l’oscillation générée par la boucle LC, Dans l’exemple illustré, on considère donc que dès l’instant « tc » de premier passage par zéro de du courant dans la branche principale 24 , l’arc électrique entre les électrodes de l’appareil principal de coupure 26 est éteint. A l’instant « tc », l’appareil principal de coupure 26 atteint donc son état électriquement ouvert. La durée de l’intervalle de temps entre les instants « t3 » et « tc » sera typiquement de l’ordre de quelques dizaines de microsecondes à quelques centaines de microsecondes, par exemple 50 à 500 microsecondes. On note donc que la durée de l’arc électrique au travers de l’appareil de coupure électrique 26 , est une durée qui s’étend au maximum depuis l’instant t2’ de première séparation des électrodes de l’appareil principal de coupure 26 jusqu’à l’instant « tc », et qui est donc particulièrement courte. Cela permet de réduire l’érosion des électrodes de l’appareil principal de coupure électrique 26 . Cela permet aussi de diminuer la chaleur générée par l’arc. Ceci est donc favorable à la fiabilité de l’appareil principal de coupure électrique 26 et permet d’en réduire le coût. La vitesse de variation d’intensité (di/dt) lors d’un passage par zéro du courant dans la branche principale 24 , permise par la branche de commutation comprenant l’interrupteur à tube à plasma 34.1 , sera exploitée au mieux avec un appareil principal de coupure 26 ayant la capacité d’interrompre l’arc électrique d’un courant avec une forte vitesse de variation d’intensité (di/dt), typiquement avec un gradient intensité supérieur ou égal à 100 A par microsecondes. Ainsi, un appareil principal de coupure 26 de type « ampoule à vide » sera particulièrement adapté. On note bien que, dans ce scénario de coupure, c’est le premier interrupteur à tube à plasma 34.1 qui est commandé vers son état fermé, car c’est celui des deux interrupteurs à tube à plasma qui permet la circulation du courant selon le sens correspondant au sens du courant de défaut généré au travers du dispositif de coupure 10 par le défaut électrique. De manière connue, on constate (Figure 4B) que le premier interrupteur à plasma 34.1 reste dans son état fermé permettant le passage du courant électrique y compris au-delà de la disparition de l’impulsion électrique de fermeture sur sa grille de commande 40.1 (Figure 4G). La somme des tensions qui apparaissent aux bornes du premier condensateur de commutation C1 et du second condensateur de commutation C2 s’applique aux bornes de l’appareil principal de coupure 26 après l’instant « tc » de la coupure de l’arc électrique. La vitesse de variation de la tension V26 aux bornes de l’appareil principal de coupure 26 (dv/dt) est à partir de ce moment limitée par le rapport entre l’intensité du courant dans le circuit principal 16 et la capacité totale de la branche de commutation, que l’on peut ici assimiler à Ceq = C1 * C2 / ( C1 + C2 ). Par ailleurs, la crête de tension est limitée par la somme de tension de protection des deux parasurtenseurs de commutation 80.1 , 80.2 . Ces deux limites électriques, portant respectivement sur la vitesse de variation de la tension V26 et sur la crête de tension, définissent le dimensionnement des composants pour que l’appareil de coupure 26 maintienne l’absence de courant et empêche le rallumage d’un arc électrique entre les électrodes de l’appareil principal de coupure 26 , ce qui permet la dé-ionisation du milieu entre les électrodes de l’appareil principal de coupure 26 et permet donc de continuer le mouvement d’éloignement relatif entre les deux électrodes. La circulation du courant électrique dans la branche de commutation 32 provoque un renversement de la polarisation du premier condensateur de commutation C1, puisqu’on voit à la Figure 4E que la tension VC1 aux bornes du premier condensateur de commutation C1 passe de la valeur positive initiale à une valeur négative atteinte très rapidement à l’instant t4. L’instant t4 correspond à l’atteinte, aux bornes du premier condensateur de commutation C1, d’une tension égale à la tension de protection déterminée par le premier parasurtenseur de commutation 80.1 qui est raccordé par ses deux bornes respectivement de part et d’autre du premier condensateur de commutation C1. En devenant passant, le premier parasurtenseur de commutation 80.1 limite la tension aux bornes du premier condensateur de commutation C1 à une valeur prédéterminée égale à la tension de protection Vp80.1 du premier parasurtenseur de commutation 80.1. La tension de protection Vp80.1 est de préférence inférieure à 10 kV, dans l’exemple de l’ordre de 3 kV en valeur absolue, ceci afin de limiter le coût et le volume du premier condensateur de commutation C1. Le même basculement de tension et l’installation de la même tension de protection peuvent être observés aux bornes du second condensateur de commutation. À l’instant suivant t5, il est considéré que l’appareil principal de coupure électrique 26 est apte à tenir la tension de protection instaurée par le parasurtenseur général 30. Par exemple, cela implique qu’une distance suffisante a été atteinte entre les électrodes l’appareil principal de coupure électrique 26 et que le milieu diélectrique entre les électrodes l’appareil principal de coupure électrique 26 est dé-ionisé. Ce dernier a donc retrouvé son pouvoir d’isolation électrique dans son état ouvert. De la sorte, il est possible d’interrompre la circulation de courant dans la branche de commutation 32 en provoquant l’ouverture électrique du premier interrupteur à tube à plasma 34.1. Ceci est provoqué par le système de commande 46.1 qui envoie, à l’instant t5, une impulsion électrique d’ouverture sur la grille de commande 40.1 du premier interrupteur à tube à plasma 34.1 (Figure 4G). On remarque que, à cet instant t5 auquel on commande l’ouverture électrique du premier interrupteur à tube à plasma 34.1, la polarité du premier condensateur de commutation C1 est telle que l’armature distale C1d est à un potentiel électrique négatif (Figure 4E) par rapport l’armature proximale C1p, et donc aussi par rapport à la cathode 38.1, de sorte que l’impulsion électrique d’ouverture appliquée à la grille de commande 40.1 peut être obtenue simplement en mettant en conduction électrique l’armature distale la C1d du premier condensateur de commutation C1 avec la grille de commande 40.1 du premier interrupteur à tube à plasma 40.1 (cas des pilotes des Figures 2A à 2E), ou par fermeture d’un interrupteur de désactivation 58b la reliant à la borne négative du convertisseur de puissance continue-continue (cas des pilotes des Figures 2F à 2G). Dans l’exemple, l’impulsion électrique d’ouverture est appliquée pendant une durée d’impulsion électrique d’ouverture jusqu’à un instant t6 pour garantir la coupure électrique au sein du premier interrupteur à tube à plasma 34.1. Cette durée d’impulsion électrique d’ouverture est par exemple au minimum égale à 1 microseconde. On note que l’impulsion électrique d’ouverture peut être maintenue jusqu’à ce qu’une impulsion électrique de fermeture soit nécessaire. On note que, suite à une telle impulsion électrique d’ouverture, la durée pendant laquelle un courant circule effectivement au travers de la grille de commande 40.1 sera généralement comprise entre 1 microseconde et 100 microsecondes, et l’intensité de ce courant effectivement au travers de la grille de commande 40.1 est du même ordre de grandeur que celle du courant à couper entre l’anode 36.1 et la cathode 38.1 au travers du premier interrupteur à tube à plasma 34.1. Le temps nécessaire à l’ouverture électrique d’un interrupteur à tube à plasma est généralement de l’ordre de quelques centaines de nanosecondes à quelques dizaines de microsecondes. On note que l’interruption de courant dans l’interrupteur à tube à plasma ne va pas générer de réamorçage de l’arc dans l’appareil principal de coupure 26 , puisque l’appareil principal de coupure 26 est déjà ouvert électriquement et le milieu diélectrique entre les contacts est dé-ionisé. De plus, le courant qui circulait au travers de l’interrupteur à tube à plasma peut commuter vers la branche de d’absorption 28 qui va absorber toutes les énergies inductives de la ligne de transmission, sans création d’amorçage d’arc dans l’interrupteur à tube à plasma car celui-ci est dimensionné pour tenir une tension de rétablissement supérieure à la tension de protection du parasurtenseur général 30 interposé dans le branche d’absorption28. Lorsqu’un interrupteur à tube à plasma est commandé dans un état de fermeture électrique, autorisant la circulation d’un courant électrique entre son anode et sa cathode, il fonctionne dans un régime dans lequel le ratio de la densité de courant par rapport à la surface d’électrode de cathode est beaucoup plus petit que dans le régime de la génération d’arc. Par exemple, ce ratio est inférieur à 100A/cm². Dans un interrupteur à tube à plasma de type « à champs perpendiculaires », dans lequel un champ magnétique est appliqué parallèlement à la surface de conduction d’une des électrodes de cathode de l’interrupteur à tube à plasma, le champ magnétique empêche cette génération d’arc tant que l’on reste dans son domaine nominal d’opération. On rappelle notamment que interrupteur à tube à plasma possède une capacité d’interruption de courant que n’ont pas tous les commutateurs électriques. À partir de l’instant pour lequel le premier interrupteur à tube à plasma 34.1 a atteint son état ouvert, plus aucun courant ne circule dans la branche de commutation 32 (Figure 4B). De ce fait, une tension importante apparaît aux bornes du parasurtenseur général 30 qui se trouve électriquement en parallèle de la branche principale 24 et de la branche de commutation 32 dans lesquelles plus aucun courant ne peut circuler. Cette tension est imposée par le courant de défaut. Cependant, le parasurtenseur général 30 entre en action en limitant la tension aux bornes du module de coupure 18 à la valeur de sa tension de protection Vp30 (Figure 4F). À partir de là, on observe dans le conducteur électrique 11 une chute de la valeur absolue de l’intensité du courant qui correspond à la dissipation de l’énergie inductive et capacitive stockée dans le conducteur, énergie qui se dissipe dans le parasurtenseur général 30. Rapidement, on atteint la configuration ouverte du dispositif de coupure 10 dans laquelle on peut voir qu’aucun courant ne circule ni dans la branche principale 24, ni dans la branche de commutation 32 ni dans la branche d’absorption 28 (en négligeant un éventuel courant de fuite au travers du parsurtenseur général 30, ce courant de fuite étant généralement inférieure à 1 A), isolant ainsi entre elles la première section 11.1 et la deuxième section 11.2 du conducteur électrique 11. Il s’établit alors de part et d’autre du dispositif de coupure la tension du réseau, qui est, dans l’exemple, de l’ordre de 80 kV. On remarque que, dans ce premier scénario de coupure, le second interrupteur à tube à plasma 34.2 n’intervient pas et reste pendant tout le scénario dans sa configuration ouverte. Le système de commande 46.2 du second interrupteur à tube à plasma 34.2 reste bien entendu inactif, sauf bien entendu pour ce qui est du second condensateur de commutation C2 qui est interposé dans le second tronçon 32.2 de la branche de commutation et dont la capacité intervient dans les lois d’évolution du courant dans la branche de commutation 32 . Ceci est dû au fait que l’on a pris l’hypothèse d’un défaut qui génère un courant de défaut circulant dans le sens inverse de celui que le second interrupteur à tube à plasma 34.2 permet de faire circuler dans son état fermé. Comme on remarque que le second interrupteur à tube à plasma 34.2 de la n’intervient pas dans ce premier scénario, on comprend que le premier mode de réalisation de l’invention illustrée à la , comprenant un unique interrupteur à tube à plasma 34.1 susceptible uniquement de laisser passer un courant de sens négatif (avec la convention arbitraire choisie ci-dessus) fonctionnerait exactement de la manière décrite ci-dessus. Cependant, dans ce cas, il sera important de veiller à ce que le premier condensateur de commutation C1 soit bien pré-chargé avec la polarité décrite ci-dessus, c’est-à-dire avec une armature distale C1d chargée positivement par rapport à l’armature proximale C1p. Dans le deuxième scénario de coupure de courant illustré par les Figures 5A à 5F, on prend l’hypothèse que le module de coupure 18 présente un dimensionnement symétrique pour ce qui est d’une part du dimensionnement des deux interrupteurs à tube à plasma 34.1 , 34.2 , et pour ce qui est du premier condensateur de commutation C1 et du second condensateur de commutation C2 . Dans ce deuxième scénario, on décrira le cas où le premier condensateur de commutation C1 et le second condensateur de commutation C2 sont tous les deux pré-chargés avec une tension VC1 i , VC2i qui est une tension positive au sens que : - pour le premier condensateur de commutation C1 , l’armature distale C1d est chargée positivement par rapport à l’armature proximale C1p ; - pour le second condensateur de commutation C2 , l’armature distale C2d est chargée négativement par rapport à l’armature proximale C2p . Comme on le comprendra, on aurait tout aussi bien pu prévoir que le premier condensateur de commutation C1 et le second condensateur de commutation C2 sont tous les deux pré-chargés avec une tension VC1i , VC2i qui soit une tension négative au sens que : - pour le premier condensateur de commutation C1 , l’armature distale C1d est chargée négativement par rapport à l’armature proximale C1p ; - pour le second condensateur de commutation C2 , l’armature distale C2d est chargée positivement par rapport à l’armature proximale C2p . Dans tous les cas, la valeur absolue de la tension de pré-charge VC1i aux bornes du premier condensateur de commutation C1 et de la tension de pré-charge VC2i aux bornes du premier condensateur de commutation C2 peut avantageusement être inférieure à 10 kV, ici par exemple égale à 2 kV. A un instant t1, on suppose qu’un défaut électrique survient. Dans ce second scénario, contrairement au premier, on suppose que ce défaut électrique survient dans la deuxième section 11.2 du conducteur électrique 11, mais reste par exemple un défaut du type « défaut à la terre ». Dans ce deuxième scénario qui est ici décrit, la localisation et le type de défaut électrique font qu’il génère un courant de défaut qui circule dans le sens positif au travers du dispositif de coupure 10, c’est-à-dire du premier point 20 au second point 22. Comme déjà observé dans le premier scénario, la valeur absolue de l’intensité au travers du dispositif augmente du fait de l’apparition de ce défaut électrique, accroissant donc la valeur absolue de l’intensité I24 (Figure 5A) du courant électrique dans la branche principale 24, cette valeur absolue suivant une courbe d’augmentation qui dépend des caractéristiques électriques du réseau, du conducteur électrique 11, et des caractéristiques mêmes du défaut électrique, notamment sa localisation dans la deuxième section 11.2 du conducteur électrique 11 et la résistance de défaut. Comme pour le premier scénario, on transmet un ordre d’ouverture de l’appareil principal de coupure 26, à un instant t2, selon les mêmes modalités que ce qui a été décrit plus haut pour le premier scénario. Suivant la réception de l’ordre d’ouverture, l’appareil principal d’ouverture entame un mouvement d’ouverture. On dénomme t2’ l’instant de première séparation des électrodes de l’appareil principal de coupure 26. Ici aussi, l’écartement progressif des deux électrodes de l’appareil principal de coupure 26, permet la génération d’un arc électrique si bien que, en dépit de la séparation mécanique des électrodes, la coupure électrique n’est pas réalisée. En conséquence, la tension V26 aux bornes de l’appareil principal de coupure 26 reste nulle (en négligeant la tension d’arc – cf. Figure 5F) et l’intensité I24 du courant électrique dans la branche principale continue de croître en valeur absolue (et en valeur algébrique avec la convention arbitraire ci-dessus – Figure 5A). Comme pour le premier scénario, la procédure d’assistance à la coupure du courant électrique dans l’appareil principal de coupure 26 est déclenchée à un instant t3 , lorsque ce dernier est dans un état au moins partiellement ouvert correspondant à un écartement de ses électrodes pour lequel il aura préalablement été prédéterminé que, une fois l’arc électrique éteint entre les électrodes, l’appareil principal de coupure 26 est capable de tenir la tension de protection générée par le ou les parasurtenseurs de commutation 80.1 , 80.2 présents dans la branche de commutation 32 . Pendant l’intervalle de temps d’ouverture mécanique partielle, la coupure électrique n’est pas réalisée (Figure 5A). On a déjà indiqué que dans ce deuxième scénario, la procédure d’assistance à la coupure met en œuvre la fermeture électrique du second interrupteur à tube à plasma 34. 2 , seul capable de laisser circuler le courant de défaut dans la branche de commutation 32 . Pour cela, il est donc nécessaire que le système de commande 46.2 envoie, à l’instant t3 , sur la grille de contrôle 40.2 du second interrupteur à tube à plasma 34.2 une impulsion de fermeture électrique correspondant à un potentiel positif par rapport à la cathode 38.2 du second interrupteur à tube à plasma 34.2 . De plus, pour permettre la commutation du courant de défaut de la branche principale à la branche de commutation, avec ici donc une circulation du courant de défaut dans le sens positif, il faudrait que la tension aux bornes respectivement du premier condensateur de commutation C1 et du deuxième condensateur de commutation C2 soit une tension négative. Or, ce deuxième scénario est défini dans le cadre dans lequel le premier condensateur de commutation C1 a été préalablement chargé de telle sorte que son armature distale C1d est chargée positivement par rapport à son armature proximale C1p donc chargée positivement par rapport à la cathode 38.1 du premier interrupteur à tube à plasma 34.1, et que le second condensateur de commutation C2 a été préalablement chargé de telle sorte que son armature distale C2d est chargée négativement par rapport à son armature proximale C2p donc chargée négativement par rapport à la cathode 38.2 du deuxième interrupteur à tube à plasma 34.2. En effet, ce choix est tout à fait plausible puisque on part du principe que le dispositif de coupure 10 de la est prévu pour interrompre un courant quel que soit le sens du courant de défaut au travers du dispositif de coupure 10. Or, le choix de la polarité de la pré-charge du premier condensateur de commutation C1 et du second condensateur de commutation C2 est fait avant d’avoir connaissance du sens du courant de défaut qui est susceptible d’apparaître. De ce fait, dans cette configuration, le sens de circulation du courant de défaut fait que celui-ci ne pourrait pas être basculé vers la branche de commutation avec ce sens de polarisation des condensateurs de commutation C1 et C2. De plus, pour les modes de réalisation des Figures 2A à 2F du système de commande, l’impulsion de fermeture électrique ne peut pas être constituée par la mise en communication électrique directe de l’armature distale C2d avec la grille de contrôle 40.2 du second interrupteur à tube à plasma 34.2. Aussi, dans ce second scénario, à un instant « tinv » qui est ultérieur à l’instant t2 de la transmission d’un ordre d’ouverture de l’appareil de coupure électrique 26, mais qui précède l’instant t3 pour lequel une impulsion électrique de fermeture doit être envoyée à la grille de commande 40.2 du second interrupteur à tube à plasma 34.2, ce second scénario prévoit une étape intermédiaire d’inversion de la polarité du premier condensateur de commutation C1 et du deuxième condensateur de commutation C2. L’étape intermédiaire d’inversion de la polarité des condensateurs de commutation est réalisée de manière particulièrement simple en déclenchant, à l’instant « tinv », la fermeture du premier interrupteur à tube à plasma 34.1. Comme on peut le voir sur les Figures 5A et 5B, cette fermeture du premier interrupteur à tube à plasma 34.1 provoque une surintensité dans la branche principale 24 dans la mesure où les deux condensateurs de commutation C1 et C2 se déchargent par création d’un courant de décharge de sens négatif dans la branche de commutation 32 (ce courant de sens négatif étant imposé par la polarité de la charge des deux condensateurs de commutation C1 et C2), courant de décharge qui vient s’ajouter dans le sens positif dans la branche principale 24, en surplus du courant de défaut. Toutefois, ce courant de décharge est très bref. En effet, cette décharge se fait dans une boucle formée par la branche de commutation 32 et la branche principale 24 en série l’une avec l’autre, boucle qui est une boucle de type LC qui est dimensionnée pour que le courant de décharge soit oscillatoire. La décharge des condensateurs de commutation C1 et C2 de la branche de commutation 32 ne peut former qu’une demie période oscillatoire, et non pas une période oscillatoire complète puisque, à ce stade, seul le premier interrupteur à tube à plasma 34.1 a été rendu passant et qu’il ne permet le passage du courant dans la branche de commutation 32 que dans un seul sens. Ainsi, après une demie période d’oscillation, on voit que la tension aux bornes des deux condensateurs de commutation C1 et C2 a été inversée. De ce fait, on se trouve alors dans une situation dans laquelle, pour le second condensateur de commutation C2, l’armature distale C2d est chargée positivement par rapport à l’armature proximale C2p, et donc par rapport à la cathode 38.2 du second interrupteur à tube à plasma 34.2. Dans cette configuration, qui résulte l’inversion des polarités des deux condensateurs de commutation C1 et C2, il devient possible d’une part de créer à l’instant t3 une impulsion électrique de fermeture du second interrupteur à tube à plasma 34.2, sous la forme d’une impulsion de tension, par la mise en communication électrique directe de l’armature distale C2d avec la grille de contrôle 40.2 du second interrupteur à tube à plasma 34.2, ceci y compris avec les modes de réalisation des Figures 2A à 2E du système de commande 46.2. Mais, d’autre part, l’autre fonction de cette inversion des polarités des deux condensateurs de commutation C1 et C2 est de permettre la circulation dans la branche de commutation 32 d’un courant de commutation dans le sens positif au travers du second interrupteur à tube à plasma 34.2, ce qui entraîne dans le même temps l’annulation du courant I24 dans la branche principale 24 à partir de l’instant « tc » (cf. Figure 5A) qui correspond à la coupure de l’arc électrique au travers de l’appareil principal de coupure électrique 26, au moment où l’intensité du courant le traversant passe par zéro. La circulation du courant électrique dans la branche de commutation 32 provoque un nouveau renversement de la polarisation du premier condensateur de commutation C1 et du second condensateur de commutation C2, puisqu’on voit à la Figure 5E que les tensions VC1 aux bornes du premier condensateur de commutation C1 et VC2 aux bornes du second condensateur de commutation C2 passent de la valeur négative résultant de la première inversion à une valeur positive. L’instant t4 correspond à l’atteinte, aux bornes du premier condensateur de commutation C1, d’une tension égale à la tension de protection Vp80.1 déterminée par le premier parasurtenseur de commutation 80.1 qui est raccordé par ses deux bornes respectivement de part et d’autre du premier condensateur de commutation C1, et, aux bornes du second condensateur de commutation C2, d’une tension Vp80.2 égale à la tension de protection déterminée par le second parasurtenseur de commutation 80.2 qui est raccordée par ses deux bornes respectivement de part et d’autre du second condensateur de commutation C2. En devenant passant, le premier parasurtenseur de commutation 80.1 limite la tension aux bornes du premier condensateur de commutation C1 à une valeur prédéterminée égale à sa tension de protection Vp80.1. De même, en devenant passant, le second parasurtenseur de commutation 80.2 limite la tension aux bornes du second condensateur de commutation C2 à une valeur prédéterminée égale à sa tension de protection Vp80.2 (cf. Figure 5E). La tension de protection Vp80.2 est de préférence, comme la tension de protection Vp80.1, inférieure à 10 kV, dans l’exemple de l’ordre de 3 kV en valeur absolue, ceci afin de limiter le coût et le volume du second condensateur de commutation C2. La somme des tensions de protection Vp80.1, Vp80.2, respectivement du premier condensateur de commutation C1 du second condensateur de commutation C2, est de préférence inférieure à 20 kV, dans l’exemple de l’ordre de 6 kV en valeur absolue. À l’instant suivant t5, il est considéré que le milieu diélectrique compris entre les électrodes de l’appareil principal de coupure 26 a été dé-ionisé et que l’écart entre les électrodes est suffisamment large à tenir la tension de protection instaurée par le parasurtenseur général 30 dans le branche d’absorbation, et qu’il est possible d’interrompre la circulation de courant dans la branche de commutation 32 en provoquant l’ouverture électrique du second interrupteur à tube à plasma 34.2 (le premier interrupteur à tube à plasma 34.1 à lui déjà été rouvert auparavant après l’étape d’inversion de polarité des condensateurs de commutation). Ceci est provoqué par le système de commande 46.2 qui envoie, à l’instant t5, une impulsion électrique d’ouverture sur la grille de commande 40.2 du second interrupteur à tube à plasma 34.2. On remarque que, à cet instant t5 auquel on commande l’ouverture électrique du second interrupteur à tube à plasma 34.2, la polarité du second condensateur de commutation C2 est telle que l’armature distale C2d est à un potentiel électrique négatif par rapport l’armature proximale C2p, et donc aussi par rapport à la cathode 38.2, de sorte que l’impulsion électrique d’ouverture appliquée à la grille de commande 40.2 peut être obtenue simplement en mettant en conduction électrique l’armature distale la C2d du second condensateur de commutation C2 avec la grille de commande 40.2 du second interrupteur à tube à plasma 40.2. (cas des pilotes des Figure 2A à 2E), ou par fermeture d’un interrupteur de désactivation 58b la reliant à la borne négative du convertisseur de puissance continue-continue (cas des pilotes des Figure 2F à 2G). À partir de l’instant t5 pour lequel le second interrupteur à tube à plasma 34.2 a atteint son état ouvert, plus aucun courant ne circule dans la branche de commutation 32 (Figure 5B, Figure 5C). De ce fait, comme dans le premier scénario, une tension importante apparaît aux bornes du parasurtenseur général 30 (Figure 5F) qui se trouve électriquement en parallèle de la branche principale 24 et de la branche de commutation 32 dans lesquelles plus aucun courant ne peut circuler. Cette tension est imposée par la tension du réseau et l’énergie inductive stockée dans le réseau. Cependant, le parasurtenseur général 30 entre en action en limitant la tension aux bornes du module de coupure 18 à la valeur de sa tension de protection Vp30. À partir de là, on observe dans le conducteur électrique 11 une chute de la valeur absolue de l’intensité du courant qui correspond à la dissipation de l’énergie inductive et capacitive stockée dans le conducteur 11 et dans le dispositif 10, énergie qui se dissipe dans le parasurtenseur général 30 (Figure 5D). Rapidement, on atteint la configuration ouverte du dispositif de coupure 10 dans laquelle on peut voir que aucun courant ne circule ni dans la branche principale 24, ni dans la branche de commutation 32 ni dans la branche d’absorption 28 (en négligeant le courant de fuite du parsurtenseur général 30, ce courant de fuite étant généralement inférieure à 1 A), isolant ainsi entre elles la première section 11.1 et la deuxième section 11.2 du conducteur électrique 11. Il s’établit alors de part et d’autre du dispositif de coupure la tension du réseau, qui est, dans l’exemple, de l’ordre de 80 kV. Dans les deux scénarios décrits en détail ci-dessus, on a pris l’hypothèse d’un premier condensateur de commutation C1 dont l’armature distale C1d est chargée de manière positive par rapport à l’armature proximale C1p , et d’un second condensateur de commutation C2 dont l’armature distale C2d est au contraire chargé négativement par rapport à l’armature proximale C2p . On a évoqué aussi l’hypothèse inverse d’un premier condensateur de commutation C1 dont l’armature distale C1d serait chargée de manière négative par rapport à l’armature proximale C1p , et d’un second condensateur de commutation C2 dont l’armature distale C2d serait au contraire chargé positivement par rapport à l’armature proximale C2p . Dans cette hypothèse inverse, l’apparition d’un courant de défaut de sens positif avec la convention ci-dessus impliquerait la mise en œuvre d’un procédé analogue à celui décrit pour le premier scénario, ne mettant en œuvre qu’un seul interrupteur à tube à plasma, mais dans ce cas le second interrupteur à tube à plasma 34.2 , sans inversion de polarité des condensateurs de commutation C1 et C2 . Dans cette hypothèse inverse, l’apparition d’un courant de défaut de sens négatif avec la convention ci-dessus impliquerait la mise en œuvre d’un procédé analogue à celui décrit dans le deuxième scénario, mettant en œuvre tout d’abord le second interrupteur à tube à plasma 34.2 pour créer une inversion de polarités des condensateurs de commutation C1 et C2 , puis mettant en œuvre le premier interrupteur à tube à plasma 34.1 pour autoriser le passage du courant de commutation dans le sens négatif dans la branche de commutation afin d’assister la coupure électrique dans l’appareil principal de coupure 26 . Dans l’exemple illustré sur les Figures 1 et 3, le module de coupure 18 comporte unique branche de commutation 32 dans laquelle est interposé un unique interrupteur à tube à plasma 34.1 pour le mode de réalisation de la , et deux interrupteurs à tube à plasma 34.1 , 34.2 montés en parallèle et sens inverse l’un de l’autre pour le mode de réalisation de la . Dans les deux cas, on a vu qu’un parmi le ou les interrupteur(s) à tube à plasma est, dans une configuration d’assistance à la coupure de l’appareil principal de coupure 26 , rendu passant pour laisser passer le courant de défaut dans la branche de commutation 32 , puis ramené dans un état ouvert. Ainsi, dans les deux cas, un interrupteur à tube à plasma est traversé par un courant important et doit ensuite interrompre un courant résiduel défaut qui lui aussi peut être important. On note toutefois que la durée minimum pendant laquelle un interrupteur à tube à plasma doit être rendu passant, que l’on peut aussi appeler la durée minimum de conduction de l’interrupteur à tube à plasma, doit couvrir la durée de la commutation du courant de défaut depuis la branche principale 26 contenant l’appareil principal de coupure 26 vers la branche de commutation 32 , et doit aussi couvrir la durée de dé-ionisation de milieu diélectrique compris entre les électrodes de l’appareil principal de coupure 26 . Or on a vu que la durée de la commutation du courant de défaut est inférieure à un quart de période du courant oscillatoire généré par la branche de commutation 32 . Cette durée de commutation du courant de défaut est donc inférieure à la valeur donnée par la formule : avec L_equ et C_equ respectivement l’inductance équivalente et la capacité équivalente de la boucle fermée formée par la branche principale 24 et par la boucle de commutation 32 . La durée de dé-ionisation du milieu diélectrique entre les électrodes de l’appareil principal de coupure 26 sera généralement comprise dans une gamme allant de quelques microsecondes à quelques dizaines de microsecondes, notamment selon la technologie de l’appareil principal de coupure 26 , notamment en fonction de la pression et/ou du type de fluide isolant utilisé. Ainsi, au total, la durée minimum de conduction de l’interrupteur à tube à plasma, c’est-à-dire la durée pendant laquelle le courant de défaut le traverse, peut-être de très courte durée puisque cette durée pourra généralement être inférieure à 1 ms, de préférence est inférieure à 500 microsecondes, et dans certaines configurations cette durée minimum pourra être inférieure à 1 00 microsecondes. Pour le cas où un seul interrupteur à tube à plasma ne serait pas capable de supporter l’intensité maximale de courant de défaut pour laquelle on souhaite dimensionner le dispositif de coupure 10 , il est aisé de modifier le module de coupure 18 en rajoutant, en parallèle de la branche de commutation 32 , et donc en parallèle de la branche principale 24 et de la branche d’absorption 28 , au moins une branche de commutation auxiliaire 32’ comportant au moins un interrupteur à tube à plasma, la branche de commutation auxiliaire 32’ ayant de préférence la même configuration que la branche de commutation 32 décrite en référence respectivement à la et/ou à la . On a ainsi représenté à la un dispositif de coupure 10 ayant un module de coupure 18 comportant d’une part exactement les mêmes éléments que ceux décrits en relation avec le module de coupure 18 de la , et, en plus, une branche auxiliaire de commutation 32’, électriquement en parallèle de la branche principale 24, de la branche d’absorption 28 et de la branche de commutation 32 entre le premier point 20 et le second point 22. Au moins un premier interrupteur auxiliaire à tube à plasma 34.1’ est interposé dans cette branche auxiliaire de commutation 32’ et comporte une anode 36.1’, une cathode 38.1’, et une grille de commande 40.1’. Le premier interrupteur auxiliaire à tube à plasma 34.1’ est interposé dans la branche auxiliaire de commutation 32.1’ de manière à séparer la branche de auxiliaire commutation 32’ en un premier tronçon 32.1’, relié à la cathode 38.1’ du premier auxiliaire interrupteur à tube à plasma 34.1’, et un second tronçon 32.2’, relié à l’anode 36.1’ du premier interrupteur auxiliaire à tube à plasma 34.1’. Le premier interrupteur auxiliaire à tube à plasma 34.1’ est monté dans la branche auxiliaire de commutation 32’ dans le même sens que le premier interrupteur à tube à plasma 34.1 dans la branche de commutation 32 . Cela se traduit par exemple par le fait que l’anode 36.1’ du premier interrupteur auxiliaire à tube à plasma 34.1’ est reliée (ici indirectement chacune par l’intermédiaire d’un condensateur respectif C1 ; C 1 ’ ) au même point, parmi le premier point 20 et le second point 2 2 , que l’anode 36.1 du premier interrupteur à tube à plasma 34.1 . De manière générale, on comprend que ce premier interrupteur auxiliaire à tube à plasma 34.1’ pourra être commandé de manière identique et synchrone avec le premier interrupteur à tube à plasma 34.1 pour que, dans la configuration d’assistance à la coupure, le courant circulant à travers le dispositif 10 soit réparti, au niveau du module 18 considéré, entre les deux interrupteurs à tube à plasma, chaque interrupteur à tube à plasma devant donc transmettre ou interrompre un courant inférieur au courant total traversant le dispositif de coupure 10 . Si la branche auxiliaire de commutation 32’ présente les mêmes caractéristiques électriques que la branche de commutation 32 , le courant dans chacune des branches de commutation 32 , 32’ sera divisé par 2 par rapport au courant qui circulerait dans la branche de commutation si celle-ci était unique. Bien entendu, on prévoira avantageusement que le module de coupure 18 comporte un système de commande 46.1’ du premier interrupteur auxiliaire à tube à plasma 34.1’ analogue à celui qui a été décrit pour le premier interrupteur à tube à plasma 34.1 . Ainsi, ce système de commande 46.1’ comportera avantageusement, en série avec le premier interrupteur auxiliaire à tube à plasma 34.1’ , dans la branche auxiliaire de commutation 32’ , entre le premier point 20 et le second point 22 , un premier condensateur auxiliaire de commutation C1’ agencé dans le premier tronçon 32.1’ de la branche auxiliaire de commutation 32’ , c’est-à-dire dans le tronçon qui est relié à la cathode 38.1’ du premier interrupteur auxiliaire à tube à plasma 34.1’ . Ce premier condensateur auxiliaire de commutation C1’ comporte une armature proximale C1p’ reliée à la cathode 38.1’ du premier interrupteur auxiliaire à tube à plasma 34.1’ , et une armature distale C1d’ opposée à la cathode 38.1’ du premier interrupteur auxiliaire à tube à plasma 34.1’ par rapport à l’armature proximale C1p’ . De même, le dispositif de coupure 10 comporte un circuit de pré-charge 48.1’ du premier condensateur auxiliaire de commutation C1’ . Ce circuit de pré-charge pourrait être un circuit de pré-charge indépendant de celui du premier condensateur de commutation C1 , et donc prendre une forme analogue à celle décrite plus haut. Toutefois, dans l’exemple de la , le circuit de pré-charge du premier condensateur de commutation et le circuit de pré-charge du premier condensateur auxiliaire de commutation comportent une source de tension commune 50.1 qui alimente en parallèle le premier condensateur de commutation C1 et le premier condensateur auxiliaire de commutation C1’ . Ainsi, la source de tension continue 50.1 commune comporte : - d’une part une borne positive 52.1 qui est reliée, dans ce mode de réalisation ● à l’armature distale C1d du premier condensateur de commutation C1 , ici au travers d’une résistance 53.1 , et ● à l’armature distale C1d ’ du premier condensateur auxiliaire de commutation C1’ , ici au travers d’une résistance 53.1’ ; - et d’autre part une borne négative 54.1 qui est reliée, dans ce mode de réalisation, ● à l’armature proximale C1p du premier condensateur de commutation C1 , ici aussi au travers d’une résistance 55 .1 , et ● à l’armature proximale C1p’ du premier condensateur auxiliaire de commutation C1’ , ici aussi au travers d’une résistance 55.1’ . On a vu que, dans un dispositif bidirectionnel, on peut avoir une polarité inverse pour la source de tension continue 50.1 puisqu’on sait inverser la polarité de pré-charge des condensateurs de commutation. De préférence, les résistances 53.1 , 55.1 , 53.1’ , 55.1’ du circuit de pré-charge 48.1 sont de même valeur de résistance. Ces résistances permettent de limiter le courant dans le circuit de pré-charge et équilibrent les courants dans les différentes ramifications parallèles du circuit de pré-charge. Bien entendu, dans la mesure où le module de coupure 18 illustré à la comporte une branche de commutation 32 ayant deux interrupteurs à tube à plasma électriquement en parallèle et en sens inverse, on prévoira de préférence que ce module de coupure 18 comporte, dans la branche auxiliaire de commutation 32’, deux interrupteurs auxiliaires à tube à plasma 34.1’, 34.2’ interposés en parallèle et en sens inverse l’un de l’autre dans la branche auxiliaire de commutation 32’. En d’autres termes, comme cela est illustré à la , la branche auxiliaire de commutation 32’ présente de préférence exactement les mêmes éléments que la branche de commutation 32. Le mode de réalisation de la comporte une unique branche auxiliaire de commutation 32’. Cependant, on comprend que, pour encore augmenter l’aptitude du module de coupure 18 à soutenir des courants d’intensité plus élevée, on pourra prévoir de munir le module de coupure d’une ou plusieurs autres branches auxiliaire de commutation, de même type que la branche auxiliaire de commutation 32’qui vient d’être décrite, chaque autre branche auxiliaire de commutation étant agencée électriquement en parallèle de la branche principale 24, de la branche d’absorption 28, de la branche de commutation 32 et de la branche auxiliaire de commutation 32’ entre le premier point 20 et le second point 22. Dans les exemples illustrés et décrits ci-dessus, le dispositif de coupure 10 comporte un unique module de coupure 18 . On comprend donc que le module de coupure 18 , lorsqu’il est unique, doit être conçu pour tenir la tension nominale de service du réseau. Cela implique notamment des contraintes sur la tenue en tension du ou des interrupteurs à tube à plasma 34.1 , 34.2 . On note d’ailleurs que la tenue en tension du ou des interrupteurs à tube à plasma 34.1 , 34.2 pourra aisément être du même ordre de grandeur que celle de l’appareil principal de coupure 26 du module 18 . Cela est d’autant plus vrai si c’est l’appareil principal de coupure 26 est du type « ampoule à vide » puisque, dans ce cas, un interrupteur à tube à plasma et une « ampoule à vide » sont basés sur la même technologie des tubes à vide. Cependant, pour obtenir des dispositifs de coupure 10 ayant des capacités d’ouverture et de tenue en tension encore supérieure, ou pour utiliser des composants (notamment des interrupteurs à tube à plasma) de coût et d’encombrement raisonnable, on peut choisir de réaliser un dispositif de coupure 10, tel que celui illustré par exemple à la , ayant plusieurs modules de coupure 18a, 18b, 18c, …, interposés électriquement en série dans le circuit principal 16 du dispositif de coupure 10, entre le point primaire 12 et le point secondaire 14 de ce dispositif de coupure 10. Ainsi, chaque module de coupure 18a, 18b, 18c, …, s’étend, dans le circuit principal 16, entre son propre premier point 20a, 20b, 20c, …, et son propre second point 22a, 22b, 22c,…. Chaque module de coupure 18a, 18b, 18c, …, peut présenter l’une ou l’autre des formes décrites ci-dessus, y compris les formes envisagées ci-dessus comprenant au moins une branche auxiliaire de commutation 32’ en parallèle d’une branche de commutation 32. Les modules de coupure 18a, 18b, 18c, …, peuvent être identiques entre eux. Dans l’ensemble des exemples ci-dessus, on a vu que l’alimentation et la commande du ou des interrupteurs à tube à plasma placés dans la ou les branche de commutation 32 , 32’ est réalisée avec un système de commande 46.1 , 46.1’ , 46.2 , 46.2’ qui n’impose aucun composant électrique ou électronique dans la branche principale 24 du module de coupure 18 . De ce fait, en configuration de conduction, au cours de laquelle le courant électrique à travers le dispositif de coupure 10 transite dans cette branche principale 24 , il n’y a aucun composant appartenant au(s) système(s) de commande du ou des interrupteurs à tube à plasma qui risque de dissiper de l’énergie électrique en permanence lors du fonctionnement normal du réseau. Ainsi, aucun système de refroidissement ne s’avère nécessaire pour refroidir de tels composants. Dans l’ensemble des exemples ci-dessus, seul l’appareil principal de coupure 26 , le ou les interrupteurs à tube à plasma, et le parasurtenseur général 30 doivent être dimensionnés pour tenir la haute tension continue nominale de service du module 18 considéré, laquelle peut typiquement être supérieure à 75 000 V. Au contraire, le premier condensateur de commutation C1 et le second condensateur de commutation C2 , de même que le premier parasurtenseur de commutation 80 .1 et le second parasurtenseur de commutation 80 .2 peuvent être dimensionnés, pour un module de coupure d’un appareil de coupure 10 dimensionné pour un tel réseau de tension nominale de service supérieure à 75 000 V, avec une tenue en tension qui peut être inférieure à 10 000 V, y compris dans un appareil de coupure 10 comprenant un unique module de coupure 18 . Ces composants, dimensionnés pour une tension qui peut ainsi être de l’ordre de 10 fois inférieure à la tension nominale de service du réseau, peuvent être d’un encombrement et d’un coût réduit. Pour un module de coupure 18 , le dimensionnement d’une capacité minimum du ou des condensateurs de commutation peut être déterminé en première approximation en fonction de l’équation suivante : V_(c_equ) = [ I_to * √(L_equ / C_equ ) ] + V_(on_34) avec - V_(c_equ) : la tension de pré-charge aux bornes d’un condensateur équivalent à tous les condensateurs de commutation dans la/les branche(s) de commutation ( C1 , C1’ , C2 , C2 ’ , etc.) du module de coupure 18 , laquelle sera de toutes façons limitée par la présence des parasurtenseurs de commutation associés ; - I_to : l’intensité maximale du courant que le dispositif de coupure 10 doit être capable de couper ; - L_equ : Inductance équivalente de la/les boucle(s) formée par la branche principale 24 et la ou les branche de commutation(s) 32 ( 82 , 82’ , etc.) du module de coupure 18 ; - C_equ : Minimum de capacité équivalente de tous les condensateurs de commutation dans la/les branche(s) de commutation ( C1 , C1’ , C2 , C2’ , etc.) du module de coupure 18 ; - V_(on_34) : La chute de tension entre l’anode et cathode de l’interrupteur à tube à plasma 34 dans son état de conduction (cette tension est généralement comprise entre 50v et 1000v et dépend de certaines caractéristiques de l’interrupteur à tube à plasma, notamment la pression et le type de gaz dans l’enceinte, le matériau de la cathode, etc…). Par ailleurs, on a vu que chaque module de coupure 18 sera dimensionné pour que la valeur d’inductance équivalente L_equ de la/les boucle(s) formée par la branche principale 24 et la ou les branche(s) de commutation 32 du module de coupure 18 soit supérieure à une valeur minimale L_min permettant à l’arc électrique de s’éteindre dans l’appareil principal de coupure 26 lors du basculement du courant vers la branche de commutation 32 . Ainsi, cette valeur d’inductance équivalente L_equ devra être supérieure à une valeur minimale donnée par : L_min = (V_(c_equ) - V_(on_34)) / [(di/dt)]max avec - [(di/dt)]max la vitesse de variation de courant maximale pour laquelle l’appareil principal de coupure 26 est capable de couper l’arc électrique d’un courant lors d’un passage à zéro. Les équations ci-dessus permettent donc de déterminer la capacité équivalente minimale C_equ à obtenir, de laquelle on pourra déterminer les capacités individuelles de chacun des condensateurs de commutation. Typiquement, pour un dispositif bidirectionnel 10 tel qu’illustré à la , comprenant donc dans cet exemple un seul module de coupure 18 , on aurait par exemple, avec les valeurs suivantes : I_to=10kA VC1=VC2=2 kV (V_c_equ=4kV) L_equ=20 microHenrys V_on_34=500V (di/dt)max=200A/us la capacité équivalente de l’ensemble des condensateurs de commutation du dispositif 10 sera supérieure à 100 microfarads avec ainsi par exemple C1 = C2 =400 microFarads (C_equ=200uF). Par ailleurs, on a vu plus haut que la durée pendant laquelle un interrupteur à tube à plasma 34.1 , …, est rendu passant est très courte puisque cette durée est inférieure à 1 ms. Or cette durée, est aussi approximativement la durée pendant laquelle un courant est susceptible de traverser le parasurtenseur de commutation 80.1 , …, lequel doit alors dissiper l’énergie électrique correspondante. Comme la durée est courte, le volume et le coût d’un tel parasurtenseur de commutation n’ont pas besoin d’être surdimensionnés. Sur les Figures 3 et 6, dans lesquelles une branche de commutation comporte deux interrupteurs à tube à plasma agencé électriquement en parallèle et en sens inverse l’un de l’autre, les deux interrupteurs à tube à plasma peuvent être réalisés sous la forme de composants interrupteurs à tube à plasma unidirectionnels distincts. Cependant, on peut envisager de réaliser ces deux interrupteurs à tube à plasma unidirectionnels sous une forme jumelée, On note que, tels que décrit ci-dessus, le pilote 56 .1 , …, du système de commande 46 ., 1 , …, du ou des interrupteurs à tube à plasma dans la ou les branches de commutation ne nécessite aucune alimentation électrique autonome, puisque son alimentation est assurée au travers du condensateur de commutation associé. On remarque d’ailleurs que, quels que soit les modes de réalisation du pilote 56.1 ,.. , tels qu’illustrés sur les Figures 2A à 2H, le système de commande 46.1 du ou des interrupteurs à tube à plasma est d’une faible complexité puisqu’il peut être réalisé avec un unique interrupteur pilotable qu’il est nécessaire de piloter pour assurer la commande de l’interrupteur à tube à plasma associé. Le dispositif 10 selon peut comporter ou être associé à une ou plusieurs unité(s) électronique(s) de commande 100 pour commander/piloter notamment le ou les appareils principaux de coupure électrique 26 et le ou les pilotes 56.1 , …, du système de commande 46 ., 1 , …, du ou des interrupteurs à tube à plasma dans la ou les branches de commutation. Une unité électronique de commande comprend typiquement au moins un processeur et au moins une mémoire électronique, et peut comprendre ou être reliée à un ou plusieurs circuits électroniques de communication, par exemple de communication avec un ou plusieurs réseaux informatiques, et / ou un ou plusieurs circuits électroniques d’interface, et /ou un ou plusieurs circuits électroniques d’entrée / de sortie. Une unité électronique de commande peut comprendre ou être associée à un ou plusieurs afficheurs. Une unité électronique de commande peut comprendre ou être associé à un ou plusieurs capteurs, par exemple un ou plusieurs capteur d’intensité et / ou un ou plusieurs capteurs de tension, configurés pour mesurer une valeur d’un paramètre physique dans le dispositif de coupure 10 ou dans l’installation électrique dans laquelle le dispositif 10 est destiné à être intégré. La ou les unités électroniques de commande est / sont programmée(s) pour mettre en œuvre tout ou partie d’un procédé d’ouverture du dispositif tel que décrit ci-dessus. Avantageusement, on pourra prévoir que la ou les unités électroniques de commande 100 communique(nt) leurs ordres de commande/pilotage, notamment au(x) pilote(s) 56.1 , …, des systèmes de commande 46.1 , …, par des signaux isolés galvaniquement par rapport à la haute tension. Ces signaux pourraient des signaux optiques transportés par des fibres optiques. Ils pourront être des signaux électriques isolés par des transformateurs. Ces signaux pourront être des signaux électromagnétiques transportés par des liaisons de communication sans fil. Le dispositif de coupure électrique 10 tel que décrit ci-dessus forme donc un disjoncteur de courant particulièrement adapté pour les courants sous haute tension continue, notamment sous haute tension continue supérieure à 75 kV. Ils permettent d’obtenir des performances de coupure suffisantes avec des composants qui présentent, au total, un encombrement et un coût réduit, avec un minimum de pertes énergétiques en fonctionnement normal. Dispositif de coupure pour courant électrique sous haute tension continue comportant : - un circuit principal ( 16 ), dans lequel circule, dans une configuration de conduction du dispositif de coupure ( 10 ), un courant électrique sous une haute tension nominale de service continue du dispositif ; - au moins un module de coupure ( 18 , 18a , 18b , 18c ), interposé dans le circuit principal ( 16 ) entre un premier point ( 20 , 20a , 20b , 20c ) et un second point ( 22 , 22a , 22b , 22c ) du circuit principal ( 16 ) pour le module de coupure, le module de coupure comprenant : ● une branche principale ( 24 ), entre le premier point et le second point du module de coupure, avec au moins un appareil principal de coupure électrique ( 26 ), de type mécanique et interposé dans la branche principale ( 24 ) entre le premier point ( 20 ) et le second point ( 22 ), ● une branche d’absorption ( 28 ), électriquement en parallèle de la branche principale ( 24 ) entre le premier point et le second point du module de coupure, avec au moins un parasurtenseur général ( 30 ) interposé dans la branche d’absorption ( 28 ) entre le premier point ( 20 ) et le second point ( 22 ), ● une branche de commutation ( 32 ), électriquement en parallèle de la branche principale ( 24 ) et de la branche d’absorption ( 28 ) entre le premier point et le second point du module de coupure, avec au moins un premier condensateur de commutation ( C1 ) agencé dans la branche de commutation ( 32 ), entre le premier point et le second point du module de coupure, et un interrupteur de commutation ( 34.1 ) capable d’autoriser la circulation de courant dans la branche de commutation ( 32 ), ● une boucle formée par la branche principale ( 24 ) et la branche de commutation ( 32 ) du module de coupure, ladite boucle du module de coupure présentant une inductance de commutation ; carac té risé en ce que : - l’interrupteur de commutation comporte au moins un premier interrupteur à tube à plasma ( 34.1 ) comportant une anode ( 36.1 ), une cathode ( 38.1 ), et une grille de commande ( 40.1 ), le premier interrupteur à tube à plasma ( 34.1 ) étant interposé dans la branche de commutation ( 32 ) entre le premier point et le second point du module de coupure de manière à séparer la branche de commutation en un premier tronçon ( 32.1 ), relié à la cathode ( 38.1 ) du premier interrupteur à tube à plasma ( 34.1 ), et un second tronçon ( 32.2 ), relié à l’anode ( 36.1 ) du premier interrupteur à tube à plasma, le premier condensateur de commutation ( C1 ) étant agencé dans le premier tronçon ( 32.1 ) de la branche de commutation qui est relié à la cathode ( 38.1 ) du premier interrupteur à tube à plasma ( 34.1 ), - un système de commande ( 46.1 ) du premier interrupteur à tube à plasma est alimenté électriquement par le premier condensateur de commutation ( C1 ), - le premier condensateur de commutation comporte une armature proximale ( C1p ) reliée à la cathode du premier interrupteur à tube à plasma, et une armature distale ( C1d ) opposée à la cathode du premier interrupteur à tube à plasma par rapport à l’armature proximale ( C1p ), - le dispositif comporte un circuit de pré-charge ( 48.1 ) du premier condensateur de commutation ( C1 ), - le module de coupure ( 18 , 18a , 18b , 18c ) comporte un premier parasurtenseur de commutation ( 80.1 ) qui présente une tension de protection inférieure à une tension nominale de service du module de coupure et qui est connecté électriquement en parallèle du premier condensateur de commutation ( C1 ), et en ce que le système de commande ( 46.1 ) du premier interrupteur à tube à plasma ( 34.1 ) comporte au moins premier commutateur pilotable ( 58 .1 , 58a , 58b ) qui, dans un état fermé, alimente la grille de commande ( 40.1 ) du premier interrupteur à tube à plasma ( 34.1 ) par une tension dérivée d’une tension électrique entre les armatures ( C1p , C1d ) du premier condensateur de commutation ( C1 ). Dispositif selon la revendication 1 , caractérisé en ce que, lors d’une ouverture du dispositif de coupure ( 10 ), le premier commutateur pilotable ( 58.1 , 58a , 58b ) est piloté selon une première impulsion de fermeture pour commander la fermeture du premier interrupteur à tube à plasma ( 34.1 ) après une ouverture mécanique partielle du l’appareil principal de coupure électrique ( 26 ), et est piloté selon une seconde impulsion de fermeture pour commander l’ouverture du premier interrupteur à tube à plasma ( 34.1 ) après renversement de la polarité de charge du premier condensateur de commutation ( C1 ), définissant une durée de conduction du premier interrupteur à tube à plasma entre la fermeture et l’ouverture du premier interrupteur à tube à plasma. Dispositif selon l’une des revendications 1 ou 2 , caractérisé en ce que le premier commutateur pilotable ( 58 .1 ), dans son état fermé, relie électriquement la grille de commande ( 48.1 ) du premier interrupteur à tube à plasma ( 34.1 ) à l’armature distale ( C1d ) du premier condensateur de commutation. Dispositif selon la revendication 3 , caractérisé en ce que le premier commutateur pilotable ( 58 .1 , 58a , 58b ) est un interrupteur bidirectionnel capable de conduire et de bloquer le courant dans les deux sens entre la grille de commande ( 40.1 ) du premier interrupteur à tube à plasma ( 34.1 ) et l’armature distale ( C1d ) du premier condensateur de commutation ( C1 ). Dispositif selon la revendication 4 , caractérisé en ce que le premier commutateur pilotable est réalisé sous la forme de deux interrupteurs électroniques unidirectionnels ( 58a , 58b ) interposés en série et en sens inverse l’un de l’autre, entre la grille de commande ( 40.1 ) du premier interrupteur à tube à plasma ( 34 ) et l’armature distale ( C1d ) du premier condensateur de commutation ( C1 ), chaque interrupteur électronique unidirectionnel ( 58a , 58b ) étant équipé d’une diode de roue libre montée en antiparallèle de l’interrupteur électronique unidirectionnel. Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le système de commande ( 46.1 ) du premier interrupteur à tube à plasma ( 34.1 ) comporte une ramification d’alimentation ( 62 ) qui alimente une électrode de veille ( 44.1 ) du premier interrupteur à tube à plasma ( 34.1 ), la ramification d’alimentation ( 62 ) reliant l’électrode de veille ( 44.1 ) du premier interrupteur à tube à plasma à l’armature distale ( C1d ) du premier condensateur de commutation ( C1 ). Dispositif selon la revendication 6 , caractérisé en ce que la ramification d’alimentation ( 62 ) comporte un interrupteur d’alimentation ( 68 ) capable de conduire et de bloquer le courant la ramification d’alimentation ( 62 ), et une résistance ( 64 ) interposée dans la ramification d’alimentation. Dispositif selon la revendication 7 , caractérisé en ce que l’interrupteur d’alimentation ( 68 ) est piloté en fermeture après la réception d’un ordre d’interruption de courant par le dispositif de coupure. Dispositif selon l’une quelconque des revendications 1 ou 2 , caractérisé en ce que le système de commande ( 46.1 ) du premier interrupteur à tube à plasma ( 34.1 ) comporte un convertisseur de puissance continue-continue ( 78 ) ayant un côté source qui est relié à l’armature distale ( C1d ) du premier condensateur de commutation ( C1 ), et ayant un côté commande qui alimente la grille de commande ( 40.1 ) du premier interrupteur à tube à plasma ( 34.1 ) par l’intermédiaire du premier commutateur pilotable ( 58.1 ). Dispositif selon la revendication 9 , caractérisé en ce que le côté commande du convertisseur de puissance comporte une borne positive ( 78.3 ) et une borne négative ( 78.4 ), et en ce que le premier commutateur pilotable ( 58.1 ) comporte un premier interrupteur pilotable d’activation ( 58a ) interposé entre la borne positive ( 78.3 ) et la grille de commande ( 40.1 ) du premier interrupteur à tube à plasma ( 34.1 ), et un deuxième interrupteur pilotable de désactivation ( 58b ) interposé entre la borne négative ( 78.4 ) et la grille de commande ( 40.1 ) du premier interrupteur à tube à plasma ( 34.1 ). Dispositif selon la revendication 1 0 , caractérisé en ce que le système de commande ( 46.1 ) du premier interrupteur à tube à plasma ( 34.1 ) comporte une ramification d’alimentation ( 62 ) qui alimente une électrode de veille ( 44.1 ) du premier interrupteur à tube à plasma ( 34.1 ), la ramification d’alimentation reliant une électrode de veille ( 44.1 ) du premier interrupteur à tube à plasma à la borne positive ( 78.3 ) du côté commande du convertisseur de puissance continue-continue ( 78 ). Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la tension aux bornes du premier condensateur de commutation ( C1 ) est limitée, par le premier parasurtenseur de commutation ( 80.1 ), à une tension de protection inférieure à 10% de la tension nominale de service du module de coupure. Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le premier condensateur de commutation ( C1 ) présente une capacité supérieure à 100 microfarads. Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’inductance de commutation et la tension de pré-charge du premier condensateur de commutation du module de coupure sont dimensionnés pour limiter la vitesse de variation de courant au travers de l’appareil principal de coupure ( 26 ), variation qui apparaît lorsque la branche de commutation ( 32 ) devient passante pour le courant par la fermeture de l’interrupteur à tube à plasma ( 34.1 ), à une valeur correspondant à la vitesse de variation pour laquelle l’appareil principal de coupure ( 26 ) est capable d’interrompre l’arc électrique. Dispositif selon l’une quelconque des revendications 2 à 1 4 , caractérisé en ce que, lors d’une ouverture du dispositif de coupure ( 10 ), une durée de conduction du premier interrupteur à tube à plasma est inférieure à 1 milliseconde, de préférence inférieure à 300 microsecondes, plus préférentiellement inférieure à 100 microsecondes. Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que : - l’interrupteur de commutation comprend un second interrupteur à tube à plasma ( 34.2 ) comportant une anode ( 36.2 ), une cathode ( 38.2 ) et une grille de commande ( 40.2 ), le second interrupteur à tube à plasma ( 34.2 ) étant interposé dans la branche de commutation ( 32 ) entre le premier point et le second point du module de coupure ( 18 ), électriquement en parallèle du premier interrupteur à tube à plasma ( 34.1 ), en sens inverse du premier interrupteur à tube à plasma ( 34.1 ), de telle sorte que la cathode ( 38.2 ) du second interrupteur à tube à plasma est reliée au second tronçon ( 32.2 ) de la branche de commutation ( 32 ) et que l’anode ( 36.2 ) du second interrupteur à tube à plasma est reliée au premier tronçon ( 32.1 ) de la branche de commutation, - un second condensateur de commutation ( C2 ) est agencé dans le second tronçon ( 32.2 ) de la branche de commutation ( 32 ) qui est relié à la cathode ( 38.2 ) du second interrupteur à tube à plasma ( 34.2 ), - un système de commande ( 46.2 ) du second interrupteur à tube à plasma ( 34.2 ) est alimenté électriquement par le second condensateur de commutation ( C2 ), - le second condensateur de commutation ( C2 ) comporte une armature proximale ( C2p ) reliée à la cathode ( 38.2 ) du second interrupteur à tube à plasma ( 34.2 ), et une armature distale ( C 2 p ) opposée à la cathode du second interrupteur à tube à plasma par rapport à l’armature proximale ( C 2 p ), - le dispositif ( 10 ) comporte un circuit de pré-charge ( 48.2 ) du second condensateur de commutation, - le module de coupure ( 18 , 18a , 18b , 18c ) comporte un second parasurtenseur ( 80 .2 ) de commutation qui présente une tension de protection telle que la somme des tensions de protection du premier parasurtenseur ( 80. 1 ) de commutation et du second parasurtenseur ( 80.2 ) de commutation est inférieure à la tension nominale de service du module de coupure et qui est connecté électriquement en parallèle du second condensateur de commutation ( C2 ), et en ce que le système de commande ( 46.2 ) du second interrupteur à tube à plasma ( 34.2 ) comporte au moins second commutateur pilotable qui, dans un état fermé, alimente la grille de commande ( 40.2 ) du second interrupteur à tube à plasma ( 34.2 ) par une tension dérivée d’une tension électrique entre les armatures ( C2p , C2d ) du second condensateur de commutation ( C2 ). Dispositif selon la revendication 1 6 , caractérisé en ce que le second commutateur pilotable, dans son état fermé, relie électriquement la grille de commande du second interrupteur à tube à plasma à l’armature distale du second condensateur de commutation. Dispositif selon la revendication 1 6 , caractérisé en ce que le système de commande ( 46.2 ) du second interrupteur à tube à plasma ( 34.2 ) comporte un second convertisseur de puissance continue-continue ayant un côté source qui est relié à l’armature distale ( C2d ) du second condensateur de commutation ( C2 ), et ayant un côté commande qui alimente la grille de commande ( 40.2 ) du second interrupteur à tube à plasma ( 34.2 ) par l’intermédiaire du second commutateur pilotable. Dispositif selon l’une quelconque des revendications 1 6 à 1 8 , caractérisé en ce que le système de commande du second interrupteur à tube à plasma comporte une ramification d’alimentation qui alimente une électrode de veille du second interrupteur à tube à plasma. Dispositif selon la revendication 1 9 prise en combinaison avec la revendication 1 8 , caractérisé en ce que la ramification d’alimentation relie l’électrode de veille du second interrupteur à tube à plasma à une borne positive du côté commande du second convertisseur de puissance continue-continue. Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’au moins un module de coupure ( 18 , 18a , 18b , 18c ) comporte au moins une branche auxiliaire de commutation ( 32’ ), électriquement en parallèle de la branche principale ( 24 ), de la branche d’absorption ( 28 ) et de la branche de commutation ( 32 ) entre le premier point et le second point du module de coupure, avec au moins un premier interrupteur auxiliaire à tube à plasma ( 34.1’ ) comportant une anode ( 36.1’ ), une cathode ( 38.1’ ) et une grille de commande ( 40.1’ ), le premier interrupteur auxiliaire à tube à plasma ( 34.1’ ) étant interposé dans la branche auxiliaire de commutation ( 32’ ) entre le premier point et le second point du module de coupure de manière à séparer la branche auxiliaire de commutation ( 32’ ) en un premier tronçon ( 32.1’ ), relié à la cathode ( 38.1’ ) du premier interrupteur auxiliaire à tube à plasma ( 34.1’ ), et un second tronçon ( 32.2’ ), relié à l’anode ( 36.1’ ) du premier interrupteur auxiliaire à tube à plasma ( 34.1’ ), et en ce qu’au moins un premier condensateur auxiliaire de commutation ( C1’ ) est agencé dans le premier tronçon ( 32.1’ ) de la branche auxiliaire de commutation ( 32’ ) qui est relié à la cathode ( 38.1’ ) du premier interrupteur à tube à plasma ( 34.1’ ). Dispositif selon la revendication 2 1 , caractérisé en ce que : - l’anode ( 36.1’ ) du premier interrupteur auxiliaire à tube à plasma ( 34.1’ ) est reliée au même point, parmi le premier point et le second point du module de coupure, que l’anode ( 36.1 ) du premier interrupteur à tube à plasma ( 34.1 ) de l’au moins un module de coupure ; en ce que l’au moins un module de coupure comporte un système de commande ( 46.1’ ) du premier interrupteur auxiliaire à tube à plasma alimenté par le premier condensateur auxiliaire de commutation ( C1’ ), - le premier condensateur auxiliaire de commutation ( C1’ ) comporte une armature proximale reliée ( C1p’ ) à la cathode ( 38.1’ ) du premier interrupteur auxiliaire à tube à plasma ( 34.1’ ), et une armature distale ( C1d’ ) opposée à la cathode ( 38.1’ ) du premier interrupteur auxiliaire à tube à plasma ( 34.1’ ) par rapport à l’armature proximale ( C1p’ ), - le dispositif comporte un circuit de pré-charge ( 48.1 ’ ) du premier condensateur de commutation auxiliaire ( C1’ ), - le dispositif comporte un premier parasurtenseur auxiliaire de commutation ( 80.1’ ) qui présente une tension de protection inférieure à une tension nominale de service du module de coupure et qui est connecté électriquement en parallèle du premier condensateur auxiliaire de commutation ( C1’ ) et en ce que le circuit de pré-charge ( 48.1 ) du premier condensateur de commutation ( C1 ) et le circuit de pré-charge ( 48.1’ ) du premier condensateur auxiliaire de commutation ( C1’ ) comportent une source de tension commune ( 50.1 ) qui alimente en parallèle le premier condensateur de commutation ( C1 ) et le premier condensateur auxiliaire de commutation ( C1’ ). Dispositif selon l’une quelconque des revendications 2 1 ou 2 2 , caractérisé en ce que l’au moins un module de coupure comporte, interposés en parallèle et en sens inverse l’un de l’autre dans la branche auxiliaire de commutation ( 32’ ), deux interrupteurs auxiliaires à tube à plasma ( 34.1’ , 34.2’ ). Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le dispositif comporte plusieurs modules de coupure ( 18a , 18b , 18c ) interposés en série dans circuit principal ( 16 ), chacun entre un premier point ( 22a , 20b , 20c ) et un second point ( 22a , 22b , 22c ) du circuit principal ( 16 ) pour le module de coupure considéré.