FR 3125335 A1 20230120 FR 2107761 A 20210719 L'invention concerne une méthode de régulation des contraintes résiduelles dans des pièces forgées à partir d’un disque vierge de superalliage par pré-rotationladite méthode comprenant les étapes de : S1,déterminer des révolutions cibles pour réguler les contraintes résiduelles desdites pièces forgées et déterminer la quantité cible de déformation plastique à produire pour réguler les contraintes résiduelles ; S2, effectuer ladite pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge auxdites révolutions cibles, et arrêter ladite pré-rotation lorsque la déformation surveillée atteint ladite déformation cible, de telle sorte qu’on peut réguler les contraintes résiduelles dans les pièces forgées et maintenir leurs propriétés mécaniques , ralentir le degré de déformation dans l’usinage ultérieur des pièces et réduire le coût, réduire l’apparition de déformations nuisibles lors d’essais de survitesse et en service, garantir leur stabilité dimensionnelle, et améliorer leur durée de vie en fatigue en appliquant des contraintes de compression au moyeu après la pré-rotation. Figure : 7 Méthode de réguler les contraintes résiduelles dans les pièces forgées du disque vierge du superalliage par pré-rotation L’invention concerne le domaine des matériaux, spécifiquement liée à la méthode de réguler les contraintes résiduelles dans les pièces forgées du disque vierge du superalliage par pré-rotation. Les pièces rotatives de l'extrémité chaude des moteurs d'avion sont principalement fabriquées en superalliage, notamment les disques de turbine haute et basse pression, les disques de compresseur, les disques de labyrinthe, etc. Afin d'obtenir les propriétés mécaniques souhaitées sur ces disques en superalliage, un régime de traitement thermique contrôlé avec une grande précision est nécessaire pour une régulation et commande des tissus des ébauches des pièces. Lors de l'obtention des propriétés mécaniques requises lors du processus de traitement thermique, certaines contraintes résiduelles seront inévitablement introduites sur les ébauches de disque. Les contraintes du traitement thermique sur les ébauches des pièces forgées seront progressivement relâchées lors de l'usinage ultérieur, du traitement de surface et de l'installation des pièces en service. Des niveaux excessifs de contraintes résiduelles peuvent entraîner une déformation excessive des pièces de disque lors de l'usinage, ce qui rendre difficile l’obtention des dimensions exactes prévues sur la pièce. Dans le même temps, des contraintes internes excessives et mal réparties peuvent entraîner une réduction de la stabilité dimensionnelle des pièces en service, affectant le rendement du moteur jusqu'à provoquer une défaillance. Par conséquent, le contrôle et la gestion efficaces des contraintes résiduelles du traitement thermique sur les ébauches des pièces forgées sont une condition préalable et une base pour garantir la stabilité dimensionnelle des pièces rotatives en service d'usinage. La présente invention propose une méthode permettant d'obtenir de petites déformations plastiques prédéterminées sur les pièces forgées du vierge en mettant en œuvre un traitement rotatif à grande vitesse sur les pièces forgées, c'est-à-dire en utilisant des charges de force centrifuge, pour réguler et contrôler efficacement l'état de répartition des contraintes internes des pièces forgées du disque vierge sans affecter les performances de service ultérieures des pièces forgées. Cette méthode peut non seulement libérer complètement la contrainte résiduelle excessivement élevée formée dans le processus de traitement thermique, afin d'éviter une déformation néfaste des pièces forgées du disque vierge dans le processus de traitement ultérieur des pièces ; mais aussi optimiser la régulation et le contrôle de la répartition des contraintes internes pour les conditions de service des pièces forgées du disque vierge, garantissant ainsi mieux que les pièces forgées du disque vierge ne subiront pas de déformations néfastes sous l'état de contrainte élevée de 115% ou 120% lors du test de sur-rotation des pièces, avec une stabilité dimensionnelle à long terme lors du processus d'installation en service. Cette méthode est une nouvelle technique de réglage et de contrôle actifs des contraintes internes dans les pièces forgées du disque vierge au moyen d'une petite déformation plastique causée par la force centrifuge rotative, qui est effectuée pour les pièces forgées du disque vierge après le traitement thermique et avant l'usinage des pièces, d'où le terme de pré-rotation vierge. Afin d'atteindre les objectifs ci-dessus, la présente invention propose une méthode de réguler les contraintes résiduelles dans les pièces forgées du disque vierge du superalliage par pré-rotation, comprenant : S1. Déterminer les révolutions cibles pour réguler les contraintes résiduelles desdites pièces forgées du disque vierge et déterminer la quantité cible de déformation plastique à produire pour réguler les contraintes résiduelles desdites pièces forgées du disque vierge ; S2. Effectuer ladite pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge auxdites révolutions cibles, et arrêter ladite pré-rotation lorsque la déformation surveillée desdites pièces forgées du disque vierge atteint ladite déformation cible. De préférence, l’étape S1 comprend : S11. Obtenir les révolutions prévues qui régule la contrainte résiduelle desdites pièces forgées du disque vierge par un calcul de simulation ; S12. Effectuer ladite pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge auxdites révolutions prévues et surveiller la déformation desdites pièces forgées du disque vierge ; S13. Ajuster lesdites révolutions prévues en fonction de la déformation surveillée desdites pièces forgées du disque vierge pour déterminer lesdites révolutions cibles ; L’étape S13 comprend : S131. Si la déformation surveillée desdites pièces forgées du disque vierge atteint la déformation cible lorsque ladite pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge est effectuée auxdites révolutions prévues, lesdites révolutions prévues sont lesdites révolutions cibles ; ou, S132. Si la déformation surveillée desdites pièces forgées du disque vierge est inférieure à ladite déformation cible lorsque ladite pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge est effectuée auxdites révolutions prévues, les révolutions de ladite pré-rotation seront progressivement augmentées jusqu’à ce que la déformation desdites pièces forgées du disque vierge surveillée lorsque ladite pré-rotation est effectuées aux révolutions finales atteint ladite déformation cible, et lesdites révolutions finales sont lesdites révolutions cibles ; De préférence, l'étape S132 comprend : Si la déformation surveillée desdites pièces forgées du disque vierge est inférieure à ladite déformation cible lorsque ladite pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge est effectuée auxdites révolutions prévues, les révolutions de ladite pré-rotation seront progressivement augmentées par échelle de 25 à 100 révolutions par minute. De préférence, l’étape S11 comprend : S111. Simuler le traitement thermique desdites pièces forgées du disque vierge pour obtenir la répartition des contraintes résiduelles desdites pièces forgées du disque vierge ; S112. Simuler ladite pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge à différentes révolutions pour déterminer les révolutions prévues, dont, ladite pré-rotation effectuée auxdites révolutions prévues permet d'ajuster la contrainte résiduelle desdites pièces forgées du disque vierge à moins de 400 Mpa et de faire en sorte que la déformation résiduelle desdites pièces forgées soit de 0,05% à 1,95% ; De préférence, l'étape S111 comprend : En détectant la contrainte résiduelle réelle desdites pièces forgées du disque vierge, utiliser ladite contrainte résiduelle réelle pour corriger le résultat de la simulation desdites pièces forgées du disque vierge pour obtenir la répartition des contraintes résiduelles desdites pièces forgées du disque vierge après traitement thermique ; De préférence, l'étape S3 est comprise : Dessiner le diagramme de répartition des contraintes résiduelles desdites pièces forgées du disque vierge après pré-rotation, de préférence, l'étape S3 comprend : S31. Simuler la pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge auxdites révolutions cibles pour obtenir la répartition des contraintes résiduelles desdites pièces forgées du disque vierge après la pré-rotation ; S32. En détectant la contrainte résiduelle réelle desdites pièces forgées du disque vierge, utiliser ladite contrainte résiduelle réelle pour corriger le résultat de la simulation après la pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge, afin d’obtenir la répartition des contraintes résiduelles desdites pièces forgées du disque vierge après pré-rotation ; De préférence, ladite déformation cible est de 0,05％ à 1,95％. De préférence, lors de l'exécution de ladite pré-rotation, surveiller la déformation desdites pièces forgées du disque vierge après au moins 30 secondes aux révolutions actuelles. De préférence, lors de la surveillance de la déformation des pièces forgées du disque vierge, utiliser une valeur stable comme la déformation surveillée des pièces forgées du disque vierge ; et/ou, l'étape S2 comprend : lorsque ladite déformation desdites pièces forgées du disque vierge atteint ladite déformation cible, les révolutions de ladite pré-rotation sont diminuées progressivement jusqu'à un arrêt. De préférence, ledit superalliage est un superalliage déformé, un superalliage en poudre ou un superalliage coulé. De préférence, les pièces forgées du disque vierge sont une structure de disque sans concentration de contrainte évidente avant pré-rotation, comprenant des pièces forgées de disque vierge annulaire, des pièces forgées de disque vierge de compresseur et des pièces forgées de disque vierge de turbine. De préférence, la température de fonctionnement de ladite pré-rotation est de -50 °C à 750 °C. De préférence, ledit procédé réalise ladite pré-rotation au moyen d'une plate-forme d'essai tournant à grande vitesse et d'un outillage d'accompagnement destiné à positionner lesdites pièces forgées de disque vierge sur ladite plate-forme d'essai tournant à grande vitesse. Grâce à la solution technique ci-dessus, la contrainte résiduelle à l'intérieur des pièces forgées du disque vierge peut être efficacement réglée et contrôlée et les propriétés mécaniques desdites pièces forgées peuvent être maintenues en même temps. D’où, ce qui peut ralentir le degré de déformation dans l’usinage ultérieur des pièces et réduire le coût. Les pièces usinées ne sont plus soumises à des déformations nuisibles lors des essais ultérieurs de survitesse et en service, ce qui garantit la stabilité dimensionnelle des pièces. La durée de vie en fatigue des pièces du disque peut être améliorée efficacement en appliquant des contraintes de compression au moyeu après la pré-rotation. La est un schéma de la structure des pièces forgées du disque vierge comme disque de turbine. La est un schéma de la structure des pièces forgées du disque vierge comme disque annulaire (pour montrer la section transversale, les figures 1a et 1b sont des vues de la section enlevée, avec la pièce forgée est un anneau complet). Les figures 2a à 2c représentent les simulations de l'état de répartition des contraintes résiduelles dans différents paramètres de processus de traitement thermique selon le mode de réalisation 1 de la présente invention, respectivement. La montre le niveau de contrainte résiduelle plus faible : contrainte de traction maximale de 286 MPa dans la région centrale du profil de la pièce forgée. La montre le niveau de contrainte résiduelle moyenne : contrainte de traction maximale de 517 MPa dans la région centrale du profil de la pièce forgée. La montre le niveau de contrainte résiduelle plus élevée : contrainte de traction maximale de 681 MPa dans la région centrale du profil de la pièce forgée. Les figures 3a à 3d représentent les simulations de l'état de répartition des contraintes et déformations des pièces forgées du disque vierge pendant le processus de pré-rotation dans des conditions de contrainte résiduelle nulle selon la méthode de la présente invention, respectivement. La montre l'état de répartition des contraintes équivalentes de Von Mises sur la pièce vierge lorsque la vitesse maximale est atteinte. La montre l'état de répartition de la contrainte résiduelle de direction tangentielle sur les pièces forgées de disque vierge après arrêt de rotation. La montre la répartition de la déformation plastique équivalente de Von Mises sur les pièces forgées de disque vierge après arrêt. La montre la composante de direction tangentielle de la déformation plastique résiduelle après arrêt. Les figures 4a à 4f représentent les simulations de la répartition des contraintes et des déformations des pièces forgées dans le processus de traitement de pré-rotation et sous des contraintes résiduelles de traitement thermique superposées, selon la méthode de la présente invention. La montre la réparation de la contrainte équivalente de Von Mises sur la pièce forgée soumise à un traitement thermique modéré à la vitesse maximale. La montre la répartition de la contrainte de direction tangentielle sur la pièce forgée soumise à un traitement thermique modéré à la vitesse maximale. La montre la répartition des contraintes équivalentes de Von Mises sur la pièce forgée après arrêt. La montre la composante de la contrainte de direction tangentielle après arrêt, passant d'une contrainte de compression de -250 MPa sur le diamètre intérieur à une contrainte de traction de 150 MPa sur le diamètre extérieur. La montre la répartition de la déformation plastique équivalente de Von Mises sur la pièce forgée après arrêt. La montre une petite déformation plastique de 0,05% à 0,25% introduite de la pré-rotation dans la zone de la pièce réelle des pièces forgées. Les figures 5a à 5d montrent la loi du changement des dimensions des parties caractéristiques des pièces forgées du disque vierge pendant le traitement de pré-rotation selon la méthode de la présente invention. La montre la relation entre la variation dimensionnelle des pièces forgées et la vitesse maximale de pré-rotation dans la condition d'absence de contrainte initiale de traitement thermique (σ initial = 0). La montre l'effet de la contrainte de traitement thermique sur la variation du diamètre extérieur des pièces forgées, où plus la contrainte initiale est élevée, plus la vitesse critique nécessaire à la limite d'élasticité est faible. La montre les différentes lois de changement des dimensions des pièces forgées pendant la rotation, en fonction de la contrainte initiale, pour des conditions constantes de pré-rotation. La montre que la contrainte de traitement thermique a commencé à avoir un effet significatif sur le changement du diamètre extérieur des pièces forgées pendant le processus d'augmentation de la vitesse ;[0025] La est une courbe de relâchement des contraintes pendant le processus de pré-rotation selon le mode de réalisation 1 de la présente invention. La montre les résultats des contraintes résiduelles simulant la pré-rotation selon le mode de réalisation 1 de la présente invention avant et après la pré-rotation et à des révolutions prédites. Les figures 8a et 8b montrent les changements des propriétés mécaniques avant et après la pré-rotation selon le mode de réalisation 1 de la présente invention. La montre des changements de résistance à la traction. La montre des changements de limite d’élasticité. Les figures 9a à 9d montrent l'effet de réglage et de contrôle du traitement de pré-rotation sur l'état de contrainte d'une ébauche de Disque de turbine HP selon le mode de réalisation 2 de la présente invention. La montre des contraintes équivalentes de Von Mises. La montre des composantes de la contrainte de direction tangentielle. La montre des contraintes équivalentes de Von Mises après la pré-rotation. La montre des composantes de la contrainte de direction tangentielle après la pré-rotation. Les figures 10a et 10b montrent les courbes de libération des contraintes pendant la pré-rotation et les résultats des contraintes résiduelles de simulation de la pré-rotation à des révolutions prédites avant et après la pré-rotation, selon le mode de réalisation 2 de la présente invention, et la montre les changements dimensionnels pendant les essais de rotation à vitesse excessive selon le mode de réalisation 2. La montre des changements dynamiques de diamètre en fonction de la vitesse de rotation. La montre des contraintes résiduelles avant et après la pré-rotation. La montre une déformation résiduelle en fonction de révolutions relatives sans pré-rotation et après pré-rotation. Modes de réalisations Les modes de réalisation spécifiques de la présente invention seront décrits en détail ci-dessous en référence aux dessins. Il convient de comprendre que les modes de réalisation spécifiques décrits par la présente sont destinés à illustrer et à expliquer l'invention uniquement et ne sont pas destinés à limiter l'invention. Dans la présente invention, des termes d'orientation tels que « haut, bas, gauche, droite » sont généralement utilisés pour désigner les parties en haut, en bas, à gauche et à droite telles que représentées en référence aux dessins d'accompagnement, et « intérieur, extérieur » pour désigner les contours intérieurs et extérieurs relatifs aux pièces elles-mêmes, en l'absence de description contraire. Ci-après, la présente invention sera décrite en détail en référence aux dessins et conjointement avec les modes de réalisation. méthode de réguler les contraintes résiduelles dans les pièces forgées du disque vierge du superalliage par pré-rotation, caractérisée en ce que ladite méthode comprend : S1. Déterminer les révolutions cibles pour réguler les contraintes résiduelles dans lesdites pièces forgées de disque vierge et déterminer une quantité cible de déformation plastique à produire pour réguler les contraintes résiduelles dans lesdites pièces forgées du disque vierge. S2. Effectuer ladite pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge auxdites révolutions cibles, et arrêter ladite pré-rotation lorsque la déformation surveillée desdites pièces forgées du disque vierge atteint ladite déformation cible. La méthode de la présente invention permet de régler et contrôler efficacement la contrainte résiduelle à l'intérieur des pièces forgées du disque vierge et de maintenir les propriétés mécaniques desdites pièces forgées en même temps. D’où, ce qui peut ralentir le degré de déformation dans l’usinage ultérieur des pièces et réduire le coût. Les pièces usinées ne sont plus soumises à des déformations nuisibles lors des essais ultérieurs de survitesse et en service, ce qui garantit la stabilité dimensionnelle des pièces. La durée de vie en fatigue des pièces du disque peut être améliorée efficacement en appliquant des contraintes de compression au moyeu après la pré-rotation. Plus précisément, la méthode de la présente invention peut réguler et contrôler les contraintes résiduelles internes dans les pièces forgées du disque vierge en effectuant une pré-rotation sur une plate-forme rotative à grande vitesse pour déformer irréversiblement l'ensemble des pièces forgées et créer une déformation plastique mineure. En outre, en régulant les contraintes résiduelles à l'intérieur des pièces forgées du disque vierge, on évite la possibilité de gauchissement et de déformation des pièces lors de l’usinage ultérieur, ce qui contribue à améliorer l'efficacité de l'usinage ainsi que la précision dimensionnelle. En outre, en raison de la pré-rotation des pièces forgées du disque vierge sans concentration significative de contraintes, les révolutions de la pré-rotation sont beaucoup plus élevés que celles de l’état en service afin d’atteindre une déformation irréversible de l'ensemble du disque, en régulant les contraintes résiduelles. Ainsi, lors des essais ultérieurs de résistance à la survitesse, il est possible de garantir qu’aucune déformation néfaste au-delà des exigences de conception ne se produira à des contraintes élevées de 115 % ou 120 % ; également dans le processus de service, aucune déformation néfaste ne se produira à nouveau, ce qui est bénéfique pour le contrôle de la taille des pièces. Et, en arrêtant la pré-rotation, la rotation des pièces forgées du disque vierge se produit à une vitesse réduite, ce qui entraîne un état de répartition des contraintes de compression interne et de traction externe le long de la direction radiale des pièces forgées. Cet état de répartition des contraintes est favorable aux conditions de service (application des contraintes de compression au niveau du moyeu du disque), ce qui améliore efficacement la durée de vie en fatigue des pièces forgées. Par rapport à la méthode traditionnelle de réduction de la contrainte résiduelle à l'intérieur des pièces forgées uniquement en contrôlant la vitesse de refroidissement du traitement thermique, cette méthode peut non seulement résoudre le problème de la déformation de traitement, mais aussi garantir que la déformation nuisible au-delà de la conception ne se produira pas dans les conditions d'essai de résistance à la vitesse excessive et dans le processus de service ultérieur en raison de la régulation précoce de la contrainte résiduelle. Dans la présente invention, les révolutions cibles pour réguler les contraintes résiduelles dans lesdites pièces forgées du disque vierge peuvent être déterminées selon une manière appropriée, par exemple par simulation. Selon le mode préféré de la présente invention, il est possible d'effectuer une correction en fonction du résultat de la simulation pour obtenir les révolutions cibles. Précisément, l’étape S1 comprend : S11. Obtenir les révolutions prévues qui régule la contrainte résiduelle desdites pièces forgées du disque vierge par un calcul de simulation ; S12. Effectuer ladite pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge auxdites révolutions prévues et surveiller la déformation desdites pièces forgées du disque vierge ; S13. Ajuster lesdites révolutions prévues en fonction de la déformation surveillée desdites pièces forgées du disque vierge pour déterminer lesdites révolutions cibles ; En d'autres termes, dans le mode de réalisation préféré de la présente invention, les révolutions prédites sont d'abord déterminées à l'étape S11, puis corrigées pour obtenir les révolutions cibles en effectuant une pré-rotation aux révolutions prédites à l'étape S12 et ajustées en fonction de la déformation des pièces forgées du disque vierge à l'étape S13. Une fois que les révolutions cibles sont déterminées via les pièces forgées du disque vierge, des pièces forgées avec les mêmes spécifications et conditions peuvent être pré-tournées aux révolutions déterminées. A l'étape S11, pour obtenir les révolutions prédites, une simulation peut être effectuée pour obtenir les contraintes résiduelles des pièces forgées du disque vierge et définir les contraintes résiduelles cibles à réguler selon les besoins. Tout en contrôlant les contraintes résiduelles, afin de maintenir les propriétés mécaniques des pièces forgées du disque vierge, il est également nécessaire de contrôler le degré de petite déformation plastique. À cet effet, l’étape S11 comprend : S111. Simuler le traitement thermique desdites pièces forgées du disque vierge pour obtenir la répartition des contraintes résiduelles desdites pièces forgées du disque vierge ; S112. Simuler ladite pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge à différentes révolutions pour déterminer les révolutions prévues, dont, ladite pré-rotation effectuée auxdites révolutions prévues permet d'ajuster la contrainte résiduelle desdites pièces forgées du disque vierge à moins de 400 Mpa et de faire en sorte que la déformation desdites pièces forgées soit de 0,05% à 1,95% ; Dans ce cas, les résultats de la simulation peuvent être corrigés par la répartition des contraintes résiduelles détectées des pièces forgées du disque vierge afin d'obtenir une répartition plus précise des contraintes résiduelles des pièces forgées du disque vierge. Plus précisément, l'étape S111 peut comprendre : En détectant la contrainte résiduelle réelle desdites pièces forgées du disque vierge, utiliser ladite contrainte résiduelle réelle pour corriger le résultat de la simulation desdites pièces forgées du disque vierge et pour obtenir la répartition desdites contraintes résiduelles. Des divers moyens appropriés que les techniciens du domaine peuvent comprendre peuvent être utilisés pour simuler le traitement thermique et la pré-rotation des pièces forgées du disque vierge. Par exemple, on peut définir le matériau, la taille et le procédé de traitement thermique des pièces forgées du disque vierge et effectuer une simulation par éléments finis (à l'aide du logiciel ansys) pour simuler le traitement thermique des pièces forgées du disque vierge, ou se référer au Progrès de la recherche sur la simulation numérique du traitement thermique de l'acier (Journal de l’Université normale professionnelle et technique de Tianjin, Vol. 24, No. 3, Septembre 2014) pour simuler le traitement thermique, et nous pouvons ajouter des actions de rotation à cette base pour simuler la pré-rotation des pièces forgées du disque vierge selon des paramètres tels que les révolutions de pré-rotation. Sans tenir compte des contraintes initiales du traitement thermique (σ initial=0), les valeurs de contrainte-déformation à divers endroits sur les pièces forgées du disque vierge sont généralement fonction du diamètre des pièces forgées, indépendamment des caractéristiques dimensionnelles géométriques spécifiques de la section transversale des pièces forgées, pendant tout le processus de simulation du traitement de pré-rotation et après l'achèvement du traitement et l'arrêt, comme le montrent les figures 3a à 3d. Lorsque le traitement de pré-rotation atteint sa vitesse maximale, comme le montre la , la zone entre le diamètre intérieur Dinner et la courbe de niveau du numéro A a atteint la limite d'élasticité (la limite d'élasticité du matériau à température ambiante est fixée à 1 150 MPa). Dans le processus d'augmentation des révolutions, la déformation plastique commence d'abord au diamètre intérieur des pièces forgées du disque vierge et s'étend progressivement jusqu'au diamètre extérieur. En conséquence, en contrôlant précisément la vitesse maximale du processus de pré-rotation, la plage de la limite d'élasticité atteinte sur les pièces forgée du disque vierge peut être contrôlée avec précision et une déformation plastique spécifique peut être obtenue. D'après les figures 3c et 3d, on peut voir que pour un disque de turbine BP avec (Douter-Dinner)/Dinner Les figures 4a à 4f montrent les résultats de la simulation de pré-rotation en présence de contraintes de traitement thermique (c'est-à-dire l'état réel des pièces forgées du disque vierge). La comparaison montre qu'il existe des différences significatives dans la distribution des contraintes et le comportement de déformation des pièces forgées pendant la pré-rotation en présence de contraintes résiduelles de traitement thermique par rapport à l'état idéal sans contraintes initiales donné dans les figures 3a à 3d. En effet, en raison de la présence de contraintes résiduelles provenant du traitement thermique initial, les contraintes initiales de traction de direction tangentielle superposent aux forces centrifuges de pré-rotation pour les zones à l'intérieur des pièces forgées où se forment des contraintes de traction, ce qui rend la vitesse critique de pré-rotation nécessaire pour atteindre la limite d'élasticité dans la zone correspondante considérablement plus faible que celle dans le cas sans contraintes initiales, comme le montre la . Plus la contrainte initiale de traction de direction tangentielle par le traitement thermique est élevée, plus la vitesse critique requise pour atteindre la limite d'élasticité pendant le processus de pré-rotation des pièces forgées du disque vierge est faible. En outre, l'endroit sur les pièces forgées où la limite d'élasticité est atteinte le plus tôt n'est plus au niveau du diamètre intérieur (Dinner), mais à l'endroit de la contrainte de traction maximale initiale formée dans la région intérieure de la section transversale en raison du traitement thermique. À mesure que la vitesse de rotation augmente, la plage d'atteinte de la limite d'élasticité s'étend progressivement de la contrainte de traction maximale à la zone adjacente. À vitesse maximale constante, la variation du diamètre extérieur des pièces forgées du disque vierge après le traitement de rotation augmente au fur et à mesure que la contrainte résiduelle du traitement thermique augmente. C’est parce que plus la contrainte de traitement thermique peut être réglée dans son ensemble, plus la déformation élastique récupérée par chaque partie des pièces forgée du disque vierge du fait de la perte de restriction de contrainte est importante. Plus précisément, comme la zone où la contrainte de traitement thermique des pièces forgées du disque vierge est une contrainte de traction, la contrainte de traction est régulée en générant une déformation plastique locale, la région où la contrainte de compression est en équilibre avec la restriction mutuelle subira un allongement élastique simultané en raison de la perte de restriction. Les performances macroscopiques sont que plus la contrainte résiduelle de traitement thermique est élevée, plus l'augmentation permanente de la valeur du diamètre extérieur (Douter) des pièces forgées après le traitement de pré-rotation est importante. La donne la variation dynamique du diamètre extérieur des pièces forgées du disque vierge en fonction de la vitesse pendant tout le processus de chargement et de déchargement pour le traitement de pré-rotation avec une vitesse maximale de 9750 rpm. Pour un traitement de pré-rotation particulier, les pièces forgées du disque vierge sont proportionnelles au carré de la vitesse de rotation pendant la phase de déformation élastique. En comparant la et la , on constate que le diamètre extérieur des pièces forgées du disque vierge croît plus rapidement après qu’elles commencent à se déformer de manière irréversible, tandis qu’il reste linéairement lié au carré de la vitesse pendant la phase de déchargement après avoir atteint la vitesse maximale. Au fur et à mesure que les contraintes résiduelles du traitement thermique augmentent, les pièces forgées du disque vierge commencent à se déformer irréversiblement plus tôt et présentent une déformation plus permanente du diamètre extérieur après déchargement dans les mêmes conditions de pré-rotation. En particulier, les élargissements locaux de la phase d'augmentation de la vitesse dans les figures 5d et 5c, montre que l'ampleur des contraintes résiduelles du traitement thermique a un effet significatif sur le comportement de déformation des pièces forgées du disque vierge à un stade précoce de l’accélération. Lorsque les pièces forgées du disque vierge sont en structure de disque de turbine BP illustrée à la , le diamètre du trou intérieur (Dinner) et le diamètre du cercle extérieur (Douter) sont proches et tous deux sont plus grands, c'est-à-dire (Douter-Dinner)/Dinner Par rapport à des pièces de type de disque de turbine BP, de disque à labyrinthe et de blindage ayant des sections transversales plus petites, lorsque les pièces forgées du disque vierge ont la configuration du Disque de turbine HP illustrée à la , les ébauches de Disque de turbine HP étant généralement caractérisées par un poids élevé et de grandes épaisseurs dans le moyeu et d'autres zones, des niveaux plus élevés de contraintes résiduelles ont tendance à se développer sur les pièces forgées du disque vierge pendant le traitement thermique. Étant donné que la structure globale des pièces de Disque de turbine HP est relativement épaisse dans le contour extérieur et d'une rigidité élevée, le problème des contraintes résiduelles du traitement thermique affectant la taille des pièces dans le processus d'usinage n'est souvent pas aussi grave que celui des autres pièces de disque à paroi mince. Cependant, lors des essais de sur-rotation et de l’installation en service, si les contraintes de traction des contraintes résiduelles du traitement thermique se superposent à la charge de service, la limite d'élasticité peut être atteinte dans des parties spécifiques des pièces forgées du disque vierge à des vitesses nettement inférieures à la plage de charge nominale. Lorsque le phénomène de déformation irréversible locale dans la région des contraintes résiduelles de traction se produit pendant le fonctionnement des pièces forgées du disque vierge, il entraîne un ajustement et contrôle global des contraintes résiduelles du traitement thermique, qui se manifeste sous la forme d'une déformation néfaste à macro-échelle des pièces forgées au-delà des attentes. En fait, une contrainte résiduelle du traitement thermique excessivement élevée est l'une des principales raisons pour lesquelles le Disque de turbine HP perd sa stabilité dimensionnelle dans des conditions de service bien inférieures à la résistance de conception pendant le service. La différence entre le diamètre intérieur et le diamètre extérieur du Disque de turbine HP est importante, c'est-à-dire que (Douter-Dinner)/Dinner>>1. Par conséquent, si le pré-traitement est effectué à une vitesse permettant la déformation irréversible de l’ensemble de l'ébauche de Disque de turbine HP, cela entraînera une déformation plastique excessive au niveau de la partie du diamètre intérieur et affectera les propriétés tissulaires du matériau. Cependant, en raison de la contrainte de traction élevée du traitement thermique dans la zone spécifique du moyeu du Disque de turbine HP, ainsi, dans une plage de vitesse inférieure, même en dessous de la vitesse requise pour que la déformation irréversible se produise au niveau inférieur au trou interne (Dinner), la limite d'élasticité est atteinte à l'endroit où la contrainte de traction est maximale sur les pièces forgées, ce qui permet un contrôle efficace des contraintes résiduelles du traitement thermique. Comme on peut le voir sur les figures 9a et 9b, l'ébauche de Disque de turbine HP à l'état traité thermiquement présente des contraintes résiduelles élevées, les contraintes de traction internes maximales se produisant dans la région interne du moyeu, la contrainte de traction maximale est aussi élevée que 700-900MPa, et en conséquence, la contrainte de compression maximale sur la surface des pièces forgées du disque vierge peut atteindre plus de 1000 MPa. Si le matériau a une limite d'élasticité à température ambiante de 1 200 MPa, la partie du moyeu devient effectivement en état de déformation irréversible lorsque la charge de service sur la partie du moyeu dans les conditions de service atteint 500 MPa ou plus, ce qui a pour effet de réguler les contraintes résiduelles sur les pièces forgées du disque vierge. À ce stade, les pièces forgées du disque vierge produiront plus de déformations néfastes que prévu dans la plage de conditions de service bien en dessous de la limite d'élasticité nominale. Contrairement au traitement de pré-rotation du disque de turbine BP, qui peut atteindre la déformation irréversible de l’ensemble des pièces forgées du disque vierge, afin d'éviter une déformation plastique excessive, le Disque de turbine HP n'introduit généralement une déformation plastique que dans la zone du moyeu lors du traitement de la pré-rotation à la vitesse la plus élevée, ce qui garantit que les contraintes de traction dans la zone du moyeu sont correctement régulées. En revanche, la plaque radiale et la zone de la jante ne sont pas du tout soumises à une déformation plastique pendant le traitement de pré-rotation et n'affectent donc pas l'état de la microstructure, comme la densité des dislocations dans la partie de la jante. Cela permet d'améliorer la limite d'élasticité et les propriétés de fatigue de la partie du moyeu, tout en garantissant que les performances de résistance au fluage à haute température de la partie de la jante ne sont pas dégradées. En mettant en œuvre le traitement de pré-rotation, comme illustré sur les figures 9c et 9d, la zone de contrainte de traction de direction tangentielle dans la région intérieure du moyeu est fondamentalement éliminée, et les contraintes résiduelles du traitement thermique sont alors efficacement régulées sur les ébauches, tandis que les contraintes de compression, qui sont distribuées selon un gradient le long de la direction du diamètre à partir du trou interne, couvrent la zone correspondant aux plaques radiales des pièces forgées du disque vierge. Cet état de la distribution des contraintes internes ajusté par le traitement de pré-rotation, en particulier les contraintes de compression de direction tangentielle implantées dans la zone du moyeu, peut améliorer de manière significative la performance en fatigue des pièces forgées de disque vierge. Plus important encore, l'élimination des contraintes de traction de direction tangentielle excessives à l'intérieur du moyeu permet d’empêcher les pièces forgées du disque vierge d'atteindre prématurément la limite d'élasticité pendant le service ultérieur en raison des contraintes de traction résiduelles superposées aux contraintes de service, et d’éviter une déformation néfaste des pièces forgées en raison de la régulation des contraintes résiduelles. Par conséquent, le traitement de pré-rotation des pièces forgées du disque vierge, en tant que moyen efficace de régulation des contraintes, est d'une grande importance technique pour garantir la stabilité dimensionnelle des disques à haut vortex dans le processus de service ultérieur. De plus, à l'étape S112, afin de fixer raisonnablement les révolutions prédites, le degré de régulation requis peut être défini en fonction de la répartition des contraintes résiduelles obtenue par la simulation, c'est-à-dire que la contrainte résiduelle des pièces forgées du disque vierge après pré-rotation est réglée à moins de 400 MPa. Plus précisément, différentes révolutions de pré-rotation peuvent être définies pour simuler la pré-rotation, et les révolutions finales prédites doivent être déterminées de manière à ce que les contraintes résiduelles sur les pièces forgées après pré-rotation soient régulées à moins de 400 MPa. Dont, les révolutions prédites déterminées par la simulation de pré-rotation doivent également faire en sorte que la déformation des pièces forgées du disque vierge soit comprise entre 0,05 % et 1,95 % afin d'éviter une déformation plastique excessive des pièces forgées, qui affecterait les propriétés mécaniques des pièces forgées. Dans l'étape S13 ci-dessus, les révolutions de la pré-rotation peuvent être adaptées d’une manière appropriée en fonction de la comparaison entre la déformation surveillée des pièces forgées du disque vierge et la déformation cible. Plus précisément, l’étape S13 comprend : S131. Si la déformation surveillée desdites pièces forgées du disque vierge atteint la déformation cible lorsque ladite pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge est effectuée auxdites révolutions prévues, lesdites révolutions prévues sont lesdites révolutions cibles ; ou, S132. Si la déformation surveillée desdites pièces forgées du disque vierge est inférieure à ladite déformation cible lorsque ladite pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge est effectuée auxdites révolutions prévues, les révolutions de ladite pré-rotation seront progressivement augmentées jusqu’à ce que la déformation desdites pièces forgées du disque vierge surveillée lorsque ladite pré-rotation est effectuées aux révolutions finales atteint ladite déformation cible, et lesdites révolutions finales sont lesdites révolutions cibles ; L'étape S131 s’applique au cas où les révolutions prédites sont relativement précises, c'est-à-dire que la déformation cible souhaitée peut être atteinte en effectuant une pré-rotation aux révolutions prédites. L'étape S132 s’applique au cas où les révolutions prédites ne sont pas assez précises (c'est-à-dire que la déformation cible ne peut pas être atteinte par une pré-rotation aux révolutions prédites) et une correction est effectuée en augmentant progressivement les révolutions prédites de la pré-rotation. Afin de déterminer avec précision les révolutions cibles, les révolutions augmentées à chaque fois peuvent être réglées de manière raisonnable. De préférence, l'étape S132 comprend : Si la déformation surveillée desdites pièces forgées du disque vierge est inférieure à ladite déformation cible lorsque ladite pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge est effectuée auxdites révolutions prévues, les révolutions de ladite pré-rotation seront progressivement augmentées par échelle de 25 à 100 révolutions par minute. En outre, afin d'éviter que la pré-rotation ne conduise à une déformation plastique excessive des pièces forgées du disque vierge et n'affecte les propriétés mécaniques, la quantité de déformation cible peut être raisonnablement définie de sorte que seule une petite déformation plastique des pièces forgées se produise, de préférence, ladite quantité de déformation cible est de 0,05 % à 1,95 %. Dont, lors de la surveillance de la déformation des pièces forgées du disque vierge, celle à l’emplacement spécifique est généralement surveillée (par exemple au niveau du diamètre extérieur), mais la déformation peut varier à différents emplacements sur l'ensemble des pièces forgées, par exemple, la quantité de déformation au diamètre intérieur est supérieure à la quantité de déformation au diamètre extérieur, et la plage de la déformation à chaque emplacement doit être maintenue dans la plage de la déformation cible. De plus, afin de surveiller avec précision la déformation des pièces forgées du disque vierge, de préférence, lors de l'exécution de ladite pré-rotation, surveiller la déformation desdites pièces forgées du disque vierge après au moins 30 secondes aux révolutions actuelles, afin de garantir que la surveillance est effectuée lorsque la déformation plastique causée par la pré-rotation a été stabilisée. En outre, pendant la déformation plastique des pièces forgées du disque vierge due à la pré-rotation, elles passent de la déformation élastique à la déformation plastique, de sorte que la déformation des pièces forgées subit des changements continus jusqu'à ce qu'elle soit stable. Afin de surveiller avec précision la déformation, de préférence, lors de la surveillance de la déformation desdites pièces forgées du disque vierge, une valeur stable est utilisée comme déformation surveillée desdites pièces forgées du disque vierge. Dans ce cas, on considère qu'une valeur stable est atteinte lorsque la déformation surveillée fluctue dans les limites de ±0,01 mm pendant un temps prédéterminé de 15s. Dans le procédé de la présente invention, afin de former enfin un état de répartition des contraintes en compression interne et en tension externe le long de la direction radiale des pièces forgées du disque vierge qui soit bénéfique aux conditions en service, l'étape S2 comprend : Lorsque ladite déformation desdites pièces forgées du disque vierge atteint ladite déformation cible, les révolutions de ladite pré-rotation sont diminuées progressivement jusqu'à l’arrêt. Plus précisément, les révolutions peuvent être progressivement réduites jusqu'à un arrêt à un taux de décélération de 1 à 200 révolutions par seconde. La méthode de la présente invention s’applique à différentes pièces forgées du disque vierge du superalliage avec des contraintes résiduelles élevées, dont ledit superalliage est un superalliage déformé, un superalliage en poudre ou un superalliage coulé. De plus, afin de vérifier l'effet de la méthode de la présente invention, l’étape S3 comprend : Dessiner le diagramme de répartition des contraintes résiduelles desdites pièces forgées du disque vierge après pré-rotation. En dessinant le diagramme de répartition des contraintes résiduelles après pré-rotation, l'effet technique de la présente invention peut être vu de manière plus intuitive. Diverses méthodes appropriées peuvent être utilisées pour dessiner la carte de répartition des contraintes résiduelles après pré-rotation, comme le dessin par simulation Afin d’améliorer l'efficacité, de préférence, l'étape S3 comprend : S31. Simuler la pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge auxdites révolutions cibles pour obtenir la répartition des contraintes résiduelles desdites pièces forgées du disque vierge après la pré-rotation ; S32. En détectant la contrainte résiduelle réelle des parties caractéristiques (par exemple, emplacements avec de petites fluctuations dans la répartition des contraintes sélectionnés en fonction des résultats de la simulation) desdites pièces forgées du disque vierge, utiliser ladite contrainte résiduelle réelle pour corriger le résultat de la simulation après la pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge, afin d’obtenir la répartition des contraintes résiduelles desdites pièces forgées du disque vierge après pré-rotation ; Dans la présente invention, les contraintes résiduelles réelles dans les parties caractéristiques des pièces forgées du disque vierge peuvent être détectées par des moyens appropriés, par exemple en utilisant la diffraction des rayons X au-dessous pour faire une mesure au-dessous de 0,2 mm de la surface des parties caractéristiques des pièces forgées. Pour garantir l'effet final, les pièces forgées du disque vierge applicables dans la présente invention sont une structure de disque sans concentration de contrainte évidente avant pré-rotation, comprenant, sans s’y limiter, des pièces forgées de disque vierge annulaire, des pièces forgées de disque vierge de compresseur et des pièces forgées de disque vierge de turbine. En outre, la température de fonctionnement de pré-rotation applicable dans la présente invention est de -50°C à 750°C, en particulier à température ambiante, la température de fonctionnement spécifique étant déterminée principalement par le rapport entre la résistance à la traction et la limite élastique du matériau. Dans la présente invention, divers équipements rotatifs à grande vitesse appropriés peuvent être utilisés pour la pré-rotation, et ils doivent pouvoir répondre aux conditions telles que les révolutions et la température requis pour la pré-rotation des pièces forgées du disque vierge, et la déformation dans le processus de pré-rotation peut être surveillée par un équipement approprié, tel que la détection de déplacement infrarouge. La méthode de la présente invention est illustrée par des modes de réalisation suivants. Mode de réalisation 1 Les pièces forgées du disque vierge de turbine basse pression annulaire en alliage GH4065 sont illustrées à la , dont le diamètre intérieur est de 618 mm, le diamètre extérieur de 829 mm, la hauteur de 85 mm et le poids de 130 kg. La contrainte résiduelle de direction tangentielle est la contrainte dominante après le traitement thermique standard de cette pièce forgée. La contrainte de direction tangentielle est de -384 MPa au niveau du moyeu, de -641 MPa au niveau de la plaque radiale et de -740 MPa au niveau de la jante, ce qui représente un niveau de contrainte élevé, détecté par la méthode de diffraction des rayons X en dessous de 0,2 mm au niveau de la partie caractéristique. La répartition des contraintes résiduelles desdites pièces forgées du disque vierge est obtenue en simulant le traitement thermique desdites pièces forgées, comme le montre la , il est cohérent avec les résultats des tests mentionnés ci-dessus ; La pré-rotation est alors simulée. Pour un disque de turbine BP avec (Douter-Dinner)/Dinner Comme le montrent les figures 4a à 4f, simuler la répartition des contraintes-déformations des pièces forgées du disque vierge pendant le traitement de pré-rotation à différentes révolutions en présence de contraintes de traitement thermique, confirmer que la contrainte de traction maximale de direction tangentielle à l'intérieur des pièces forgées du disque vierge est ajustée à moins de 400 Mpa, et que les révolutions prédites correspondantes à la déformation globale de 0,15% à 0,25% est de 9400 rpm. Effectuer ladite pré-rotation sur les pièces forgées du disque vierge à 9400 révolutions par minute, maintenue pendant 60 secondes, comme le montre la , surveiller la déformation desdites pièces forgées du disque vierge et la déformation résiduelle au niveau du diamètre extérieur est mesurée à 0,75 mm, la déformation globale correspondante des pièces du disque vierge est de 0,18 à 0,24%, la déformation cible est alors atteinte et les révolutions prédites sont les révolutions cibles. Pour un lot de pièces forgées du disque vierge de même spécification, les contraintes résiduelles peuvent être réglées par la pré-rotation de 9400 rpm. Pour vérifier l'efficacité de l'invention, les contraintes résiduelles ont été mesurées au-dessous de 0,2 mm de la surface des parties caractéristiques des pièces forgées du disque vierge (par exemple, les zones présentant une répartition des contraintes moins fluctuante ont été sélectionnées sur la base des résultats de la simulation) en utilisant la diffraction des rayons X avant et après la pré-rotation. (Les résultats sont présentés à la .) Les résultats des essais sont en accord général avec les résultats de la simulation, et enfin la répartition des contraintes résiduelles après la pré-rotation est tracée pour le processus ultérieur d'usinage du disque. La détection par ultrasons n'a révélé aucune anomalie dans les pièces forgées du disque vierge pré-tournées, et après dissection des pièces, la microstructure et les propriétés mécaniques des pièces (résultats montrés dans les figures 8a et 8b) n'étaient pas significativement différentes de celles des pièces non pré-tournées. Mode de réalisation 2 Appliquer la méthode du mode de réalisation 1 pour traiter les pièces forgées du disque vierge de turbine en alliage de superalliage FGH96 en poudre typique (ci-après également appelé disque vierge en superalliage), dont la structure est illustrée à la , le diamètre intérieur est de Φ125 mm, le diamètre extérieur de Φ550 mm, la hauteur du moyeu de 215 mm et la hauteur de la jante de 60 mm. Après que les pièces forgées ont été soumises à un traitement thermique standard, la répartition des contraintes résiduelles desdites pièces forgées est obtenue au moyen de la simulation du traitement thermique desdites pièces forgées, et les résultats sont présentés sur les figures 9a et 9b, où la contrainte de traction maximale de direction tangentielle à l'intérieur du disque atteint plus de 700 MPa, un niveau de contrainte élevé. En simulant ladite pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge à différentes révolutions, s’assurer que la contrainte de traction maximale de direction tangentielle à l'intérieur du disque vierge est réduite à moins de 400 MPa, et que les révolutions prédites correspondantes à une déformation globale de 0,15 à 1,0 %, est de 23 500 rpm. Effectuer ladite pré-rotation de la pièce d'essai dudit disque vierge à 23 500 rpm, maintenue pendant 60 secondes, surveiller la déformation de ladite pièce d'essai, mesurer une déformation résiduelle de 0,70 mm, correspondant à une déformation de 0,12 à 0,88%, qui ne peut atteindre la déformation cible. En montant de 50 révolutions à chaque fois, la déformation résiduelle atteint 0,82mm à un régime final de 23 550 révolutions, atteignant une déformation cible de 0,15~0,98% au régime final. Pour un lot de pièces forgées du disque vierge de même spécification, les contraintes résiduelles peuvent être réglées par la pré-rotation de 23 550 rpm. Pour vérifier l'efficacité de la présente invention, des contraintes résiduelles ont été mesurées au-dessous de 0,2 mm sur la surface de la partie caractéristique des pièces forgées du disque vierge avant et après la pré-rotation (les résultats sont présentés sur la ), et les résultats des tests étaient conformes aux résultats de la simulation. Grâce à la détection des défauts par ultrasons des pièces forgées du disque vierge pré-tournés et à un test de performance anatomique complet des pièces forgées, aucun changement évident n'a été trouvé. En outre, pour vérifier l'efficacité de la présente invention en termes de stabilité dimensionnelle, un essai de survitesse a été effectué sur les pièces pré-tournées par rapport aux pièces non pré-tournées, et les résultats de l'essai sont présentés sur la , où les pièces pré-tournées n'ont montré essentiellement aucun changement dimensionnel dans l'essai de survitesse à 122%. Les modes de réalisation préférés de la présente invention sont décrits en détail ci-dessus en référence aux dessins annexés, mais la présente invention n'y est pas limitée. Dans le cadre du concept technique de la présente invention, de nombreuses variations simples peuvent être apportées à la solution technique de la présente invention. La présente invention comprend la combinaison faites par de diverses caractéristiques techniques spécifiques de toute manière appropriée. Afin d'éviter des répétitions inutiles, diverses combinaisons possibles ne sont pas décrites séparément dans la présente invention. Cependant, ces variations et combinaisons simples doivent également être considérées comme le contenu divulgué dans la présente invention, et appartiennent toutes à la portée de protection de la présente invention. Méthode de réguler les contraintes résiduelles dans les pièces forgées du disque vierge du superalliage par pré-rotation, caractérisée en ce que ladite méthode comprend les étapes de: S1. déterminer les révolutions cibles pour réguler les contraintes résiduelles desdites pièces forgées du disque vierge et déterminer la quantité cible de déformation plastique à produire pour réguler les contraintes résiduelles desdites pièces forgées du disque vierge, l'étape S1 comprenant les étapes de : S11. obtenir les révolutions prévues qui régule la contrainte résiduelle desdites pièces forgées du disque vierge par un calcul de simulation ; l'étape S11 comprenant les étapes de : S111. simuler le traitement thermique desdites pièces forgées du disque vierge pour obtenir la répartition des contraintes résiduelles desdites pièces forgées du disque vierge, l'étape S111 comprenant l’étape de détecter la contrainte résiduelle réelle desdites pièces forgées du disque vierge, utiliser ladite contrainte résiduelle réelle pour corriger le résultat de la simulation desdites pièces forgées du disque vierge pour obtenir la répartition des contraintes résiduelles desdites pièces forgées du disque vierge après traitement thermique ; et S112. simuler ladite pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge à différentes révolutions pour déterminer les révolutions prévues, dont, ladite pré-rotation effectuée auxdites révolutions prévues permet d'ajuster la contrainte résiduelle desdites pièces forgées du disque vierge à moins de 400 Mpa et de faire en sorte que la déformation résiduelle desdites pièces forgées soit de 0,05% à 1,95% ; S12. effectuer ladite pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge auxdites révolutions prévues, et surveiller la déformation desdites pièces forgées du disque vierge ; et S13. ajuster lesdites révolutions prévues en fonction de la déformation surveillée desdites pièces forgées du disque vierge pour déterminer lesdites révolutions cibles, l'étape S13 comprenant les étapes de : S131. si la déformation surveillée desdites pièces forgées du disque vierge atteint la déformation cible lorsque ladite pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge est effectuée auxdites révolutions prévues, lesdites révolutions prévues sont lesdites révolutions cibles ; ou, S132. si la déformation surveillée desdites pièces forgées du disque vierge est inférieure à ladite déformation cible lorsque ladite pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge est effectuée auxdites révolutions prévues, les révolutions de ladite pré-rotation seront progressivement augmentées jusqu’à ce que la déformation desdites pièces forgées du disque vierge surveillée lorsque ladite pré-rotation est effectuées aux révolutions finales atteint ladite déformation cible, et lesdites révolutions finales sont lesdites révolutions cibles, l'étape S132 comprenant l’étape de : si la déformation surveillée desdites pièces forgées du disque vierge est inférieure à ladite déformation cible lorsque ladite pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge est effectuée auxdites révolutions prévues, les révolutions de ladite pré-rotation seront progressivement augmentées par échelle de 25 à 100 révolutions par minute ; S2. effectuer ladite pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge auxdites révolutions cibles, et arrêter ladite pré-rotation lorsque la déformation surveillée desdites pièces forgées du disque vierge atteint ladite déformation cible ; et S3. dessiner le diagramme de répartition des contraintes résiduelles desdites pièces forgées du disque vierge après pré-rotation, de préférence, l'étape S3 comprenant les étapes de : S31. simuler la pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge auxdites révolutions cibles pour obtenir la répartition des contraintes résiduelles desdites pièces forgées du disque vierge après la pré-rotation ; et S32. en détectant la contrainte résiduelle réelle desdites pièces forgées du disque vierge, utiliser ladite contrainte résiduelle réelle pour corriger le résultat de la simulation après la pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge, afin d’obtenir la répartition des contraintes résiduelles desdites pièces forgées du disque vierge après pré-rotation. Méthode de réguler les contraintes résiduelles dans les pièces forgées du disque vierge du superalliage par pré-rotation selon la Revendication 1, caractérisée en ce que : ladite déformation cible est de 0,05％ à 1,95％. Méthode de réguler les contraintes résiduelles dans les pièces forgées du disque vierge du superalliage par pré-rotation selon la Revendication 1, caractérisée en ce que, lors de l'exécution de ladite pré-rotation, surveiller la déformation desdites pièces forgées du disque vierge après au moins 30 secondes aux révolutions actuelles. Méthode de réguler les contraintes résiduelles dans les pièces forgées du disque vierge du superalliage par pré-rotation selon la Revendication 1, caractérisée en ce que : lors de la surveillance de la déformation desdites pièces forgées du disque vierge, une valeur stable est utilisée comme déformation surveillée desdites pièces forgées du disque vierge ; et/ou, l'étape S2 comprend : lorsque ladite déformation desdites pièces forgées du disque vierge atteint ladite déformation cible, les révolutions de ladite pré-rotation sont diminuées progressivement jusqu'à un arrêt. Méthode de réguler les contraintes résiduelles dans les pièces forgées du disque vierge du superalliage par pré-rotation selon la Revendication 1, caractérisée en ce que : ledit superalliage est un superalliage déformé, un superalliage en poudre ou un superalliage coulé. Méthode de réguler les contraintes résiduelles dans les pièces forgées du disque vierge du superalliage par pré-rotation selon la Revendication 1, caractérisée en ce que : les pièces forgées du disque vierge sont une structure de disque sans concentration de contrainte évidente avant pré-rotation, comprenant des pièces forgées de disque vierge annulaire, des pièces forgées de disque vierge de compresseur et des pièces forgées de disque vierge de turbine. Méthode de réguler les contraintes résiduelles dans les pièces forgées du disque vierge du superalliage par pré-rotation selon la Revendication 1, caractérisée en ce que : la température de fonctionnement de ladite pré-rotation est de -50 °C à 750 °C. Méthode de réguler les contraintes résiduelles dans les pièces forgées du disque vierge du superalliage par pré-rotation selon la Revendication 1, caractérisée en ce que : ledit procédé réalise ladite pré-rotation au moyen d'une plate-forme d'essai tournant à grande vitesse et d'un outillage d'accompagnement destiné à positionner lesdites pièces forgées de disque vierge sur ladite plate-forme d'essai tournant à grande vitesse.