FR 3125722 A1 20230203 FR 2108302 A 20210730 La présente invention concerne un procédé de traitement d’une matière solide contenant de l’amiante, comprenant la mise en contact de la matière solide broyée avec une solution aqueuse d’acide chlorhydrique à froid puis à chaud en utilisant deux paliers de chauffe. PROCEDE DE TRAITEMENT D’UNE MATIERE SOLIDE CONTENANT DE L’AMIANTE OBJET DE L’INVENTION La présente invention concerne un procédé de traitement d’une matière solide contenant de l’amiante, comprenant la mise en contact de la matière solide broyée avec une solution aqueuse d’acide chlorhydrique à froid puis à chaud en utilisant deux paliers de chauffe. ARRIERE-PLAN DE L’INVENTION L’amiante est un matériau formé de fibres de silicate essentiellement de chrysotile, un silicate de magnésium de formule Mg 3 [Si 2 O 5 (OH) 4 ], qui a été massivement utilisé dans les années 70 à la fois comme renfort dans des composites et comme isolant dans le domaine de la construction. Son implication dans des cancers des voies respiratoires a entraîné son interdiction dans un certain nombre de pays et la mise en place de mesures spécifiques sur les chantiers de rénovation de bâtiments afin de protéger les personnels et d’assurer le traitement des déchets amiantés. Actuellement, la quasi-totalité des déchets issus des opérations de désamiantage sont enfouis. Des recherches ont donc été menées afin de disposer d’un procédé de traitement des déchets amiantés (ou MPCA, pour Matériaux et Produits Contenant de l’Amiante) qui soit plus respectueux de l’environnement, en permettant leur traitement et en aboutissant à des résidus non-dangereux éventuellement valorisables. Dans ce contexte, il a déjà été proposé de traiter des déchets amiantés, notamment à base de fibrociment ou de flocage d’amiante, à l’aide d’acide chlorhydrique afin de les décomposer et d’isoler notamment des sels métalliques et de la silice (EP 2 285 455 et FR2930892). Pour ce faire, les déchets amiantés sont généralement broyés en milieu humide avant d’être traités à l’aide d’acide chlorhydrique à température ambiante destiné à séparer l’amiante et les solides siliciques éventuellement présents (issus de l’argile constitutive du liant hydraulique) des constituants non amiantés et non siliciques, puis le solide amianté obtenu est filtré avant d’être remis en suspension, dans un réacteur de type malaxeur, dans une solution aqueuse d’acide chlorhydrique portée à reflux (à 70-110°C, typiquement 95°C) pendant plusieurs heures. Il est nécessaire d’équiper le réacteur d’un condenseur de grandes dimensions, adapté pour permettre la condensation et le recyclage de la totalité des vapeurs formées par le chauffage de la suspension, ce qui affecte nécessairement le coût de l’installation de mise en oeuvre de ce procédé. Par ailleurs, la formation de vapeurs acides entraîne une réduction de l’acidité du milieu qui est préjudiciable à la cinétique ou au rendement de la réaction, sauf à compenser la perte d’acide par l’ajout d’une quantité complémentaire de solution acide qui génère une surconsommation de produits chimiques. Enfin, les vapeurs d’acide ainsi formées se mélangent au dioxyde de carbone dégagé lors de la décomposition des composés carbonatés présents dans les déchets amiantés, ce qui complique le traitement ou la valorisation de ce gaz. Il a également été observé que ce procédé n’était pas suffisamment flexible pour pouvoir traiter des types de MPCA très différents. Les MPCA sont en effet très variables et leur composition en composés carbonatés, généralement issus du liant qu’ils renferment, n’est souvent pas connue en raison de l’ancienneté de l’utilisation de ces matériaux et de l’absence de spécifications. Comme indiqué précédemment, ces composés carbonatés sont susceptibles de dégager du dioxyde de carbone et donc d’entraîner la formation de mousse lors du traitement de l’amiante par l’acide chlorhydrique. Il serait donc utile de disposer d’un procédé permettant de limiter la formation de mousse et d’éliminer efficacement le dioxyde de carbone formé, dans des conditions nécessitant une moindre dépense énergétique et une quantité moindre de consommables chimiques, sans affecter sensiblement la cinétique de la réaction de décomposition de l’amiante. En outre, le procédé décrit dans l’art antérieur ci-dessus intègre une étape consistant à isoler le solide amianté issu du traitement acide à froid avant de procéder au traitement acide à chaud. Cette étape nécessite ainsi l’évaporation du surnageant issu du premier traitement, puis une remise en suspension avant le second traitement, entraînant là encore une surconsommation de réactif (en l’occurrence, d’eau) et une dépense énergétique inutile. De manière similaire, le document CA 2240082 décrit un procédé de traitement de résidus miniers issus de l’extraction d’amiante, afin de produire de la silice de haute surface spécifique. Ce procédé comprend une première étape de traitement de ces résidus préalablement broyés à l’aide d’une solution d’acide chlorhydrique à 70-80°C éventuellement suivie d’une étape de traitement à chaud à l’aide d’acide oxalique. Ce procédé souffre des mêmes écueils que celui décrit dans le document EP2285455. En outre, il n’est pas adapté au traitement de déchets amiantés complexes. Il subsiste donc le besoin de disposer d’un procédé de traitement des déchets amiantés qui permette de surmonter les inconvénients des procédés décrits précédemment et qui puisse en particulier convertir à l’échelle industrielle des déchets amiantés en résidus non-dangereux, dans des conditions économiquement satisfaisantes et notamment en continu. Les inventeurs ont démontré que l’objectif précité pouvait être atteint grâce à un procédé polyvalent, capable de traiter des déchets amiantés de composition chimique très variable, qui peut être mis en oeuvre en continu dans des conditions économiquement acceptables assurant une cinétique optimale de la réaction. L’invention a ainsi pour objet un procédé de traitement d’une matière solide contenant de l’amiante, caractérisé en ce qu’il comprend les étapes successives suivantes : (a) le broyage de la matière solide, (b) la mise en contact de la matière solide broyée avec une solution aqueuse d’acide chlorhydrique, sous agitation, à une température comprise entre 5 et 40°C, de préférence de 20 à 30°C, de manière à obtenir une suspension, (c) le chauffage de la suspension à une première température comprise entre 50 et 60 °C, de préférence entre 50 et 55 °C, pendant une durée allant de 20 minutes à 1 heure, (d) le chauffage de la suspension à une seconde température comprise entre 70 et 100°C, de préférence entre 90 et 95°C, pendant une durée allant de 30 minutes à 1 heure, et (e) le refroidissement de la suspension obtenue à l’étape (d). BREVE DESCRIPTION DES FIGURES est un schéma illustrant les différentes étapes du procédé selon l’invention. illustre la libération dans le temps du dioxyde de carbone par traitement d’une dalle de sol à l’aide d’une solution d’acide chlorhydrique à différentes températures. Procédé de traitement d’une matière solide contenant de l’amiante, caractérisé en ce qu’il comprend les étapes successives suivantes : (a) le broyage de la matière solide, (b) la mise en contact de la matière solide broyée avec une solution aqueuse d’acide chlorhydrique, sous agitation, à une température comprise entre 5 et 40°C, de préférence entre 20 et 30°C, de manière à obtenir une suspension, (c) le chauffage de la suspension à une première température comprise entre 50 et 60 °C, de préférence entre 50 et 55°C, pendant une durée allant de 20 minutes à 1 heure, (d) le chauffage de la suspension à une seconde température comprise entre 70 et 100°C, de préférence entre 90 et 95°C, de pendant une durée allant de 30 minutes à 1 heure, et (e) le refroidissement de la suspension obtenue à l’étape (d). Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l’étape (a) de broyage consiste à réduire la taille du solide à une granulométrie inférieure ou égale à 10 mm, de préférence comprise entre 100 µm et 2 mm. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la solution d’acide chlorhydrique utilisée dans l’étape (b) renferme au moins 15% en poids, de préférence au moins 18% en poids, plus préférentiellement de 25 à 34% en poids d’acide chlorhydrique. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la quantité de solution d’acide chlorhydrique est ajustée dans l’étape (b) pour obtenir une suspension renfermant au plus 20% en poids de matière solide, de préférence de 10 à 20% en poids de matière solide. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la concentration en acide chlorhydrique est mesurée pendant l’étape (c) et une solution aqueuse d’acide chlorhydrique est éventuellement ajoutée à la suspension, en quantité telle que la concentration en acide chlorhydrique ne dépasse pas 400 g/l. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu’il comprend une étape supplémentaire de récupération du dioxyde de carbone généré dans l’étape (c). Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la concentration en acide chlorhydrique est mesurée pendant l’étape (d) et une solution aqueuse d’acide chlorhydrique est éventuellement ajoutée à la suspension, en quantité telle que la concentration en acide chlorhydrique ne dépasse pas 340 g/l, de préférence 250 g/L. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la matière solide est issue de déchets amiantés renfermant également: des sels de calcium ou de l’oxyde de calcium, en particulier du calcaire ou du gypse ; des oxydes et/ou hydroxydes de fer, d’aluminium, de magnésium et/ou de calcium ; de la silice ; du carbonate de calcium ; de l’alumine ; et leurs mélanges, lesdits déchets étant choisis notamment parmi des flocages d’amiante, des plaques ou dalles de couverture de sol, de murs ou de toit ou des tuyauteries, en particulier des conduites d’aération ou des conduites d’adduction ou d’évacuation d’eau. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la suspension est refroidie dans l’étape (e) à une température comprise entre 25 et 60°C. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que l’acide chlorhydrique non consommé dans l’étape (d) est recyclé vers l’étape (b) ou (c).