FR 3121299 A1 20220930 FR 2103212 A 20210329 Ce convertisseur de tension isolé (106) comporte : - des première et deuxième bornes d’entrée globales (P, N) destinées à recevoir entre elles une tension d’entrée globale (V E ) ; et - un premier et un deuxième modules de conversion de tension (108 1 , 108 2 ) comportant chacun un circuit primaire et un circuit secondaire isolés reliés par un circuit magnétique, les circuits primaires recevant chacun une tension d’entrée locale (V E1 , V E2 ). Il comporte en outre un dispositif de reconfiguration (110) conçu pour sélectivement connecter les circuits primaires en parallèle l’un de l’autre entre les bornes d’entrée globales (P, N) afin que chaque tension d’entrée locale (V E1 , V E2 ) soit égale à la tension d’entrée globale (V E ), et les connecter en série entre les bornes d’entrée globales (P, N) pour que chaque circuit primaire reçoive, comme tension d’entrée locale (V E1 , V E2 ), une partie seulement de la tension d’entrée globale (V E ). Figure pour l’abrégé : Fig. 1 CONVERTISSEUR DE TENSION ISOLÉ Domaine technique de l’invention La présente invention concerne un convertisseur de tension isolé. Arrière-plan technologique La demande de brevet français publiée sous le numéro FR 3 064 832 A1 décrit un convertisseur de tension isolé comportant : des première et deuxième bornes d’entrée globales destinées à recevoir une tension d’entrée globale ; et un premier et un deuxième modules de conversion de tension comportant chacun un circuit primaire et un circuit secondaire isolés reliés par un circuit magnétique, le circuit primaire du premier module de conversion de tension et le circuit primaire du second module de conversion de tension recevant chacun une tension d’entrée locale. Plus précisément, dans la demande de brevet FR 3 064 832 A1, le convertisseur de tension est un convertisseur de tension continu-continu, précédé d’un convertisseur de tension alternatif-continu destiné à être connecté à un réseau électrique alternatif monophasé ou bien triphasé. Il est prévu de laisser les deux modules en série lorsque réseau électrique est triphasé et de court-circuiter l’un des modules lorsque le réseau électrique est monophasé. Il peut ainsi être souhaité de prévoir un convertisseur de tension qui permette d’augmenter la puissance fournie en sortie. Il est donc proposé un convertisseur de tension isolé comportant : des première et deuxième bornes d’entrée globales destinées à recevoir une tension d’entrée globale ; et un premier et un deuxième modules de conversion de tension comportant chacun un circuit primaire et un circuit secondaire isolés reliés par un circuit magnétique, le circuit primaire du premier module de conversion de tension et le circuit primaire du second module de conversion de tension recevant chacun une tension d’entrée locale ; le convertisseur de tension isolé étant caractérisé en ce qu’il comporte en outre un dispositif de reconfiguration conçu pour sélectivement connecter les circuits primaires en parallèle l’un de l’autre entre les bornes d’entrée globales afin que chaque tension d’entrée locale soit égale à la tension d’entrée globale, et les connecter en série entre les bornes d’entrée globales pour que chaque circuit primaire reçoive, comme tension d’entrée locale, une partie seulement de la tension d’entrée globale. Ainsi, grâce à l’invention, il est possible de toujours faire fonctionner les deux modules ensemble, de sorte que la puissance maximale du convertisseur de tension peut être atteinte, alors que lorsqu’un module est désactivé, la puissance du convertisseur de tension est limitée à celle du module restant activé. De façon optionnelle, le dispositif de reconfiguration est conçu pour placer les circuits primaires des modules de conversion de tension en série lorsque la tension d’entrée globale est dans un premier intervalle prédéfini de tensions et en parallèle lorsque la tension d’entrée globale est dans un deuxième intervalle prédéfini de tensions, plus bas que le premier intervalle prédéfini de tensions. Ainsi, les tensions d’entrée locales sont limitées et ne prennent pas des valeurs trop importantes. De façon optionnelle, le convertisseur de tension comporte en outre un dispositif de régulation des tensions d’entrée locales pour les maintenir dans un ratio prédéfini, par exemple pour les maintenir égales l’une à l’autre. Cela permet d’éviter qu’un déséquilibre se produise, qui conduirait à ce que la majeure partie de la conversion de tension soit réalisée par un seul des modules, ce qui peut le détériorer s’il n’est pas dimensionné pour recevoir une telle puissance électrique. De façon optionnelle, les circuits primaires des modules de conversion de tension comportent chacun au moins un interrupteur à semi-conducteur et le dispositif de régulation est conçu pour commander les interrupteurs à semi-conducteur de manière à maintenir les tensions d’entrée locales dans le ratio prédéfini. Ainsi, la régulation des tensions d’entrée locales peut facilement être mise en œuvre. De façon optionnelle également, le dispositif de régulation est conçu pour déterminer, à partir d’un écart entre les tension d’entrée locales, une compensation et pour commander l’un des modules de conversion de tension à partir d’une consigne électrique diminuée de la compensation et l’autre des modules de conversion de tension à partir de la même consigne augmentée de la compensation. Ainsi, il est possible de réguler les tensions d’entrée locales en même temps à partir d’une seule boucle de compensation. De façon optionnelle également, le dispositif de régulation est conçu pour déterminer la consigne électrique à partir d’un écart entre une tension de sortie du convertisseur de tension et une consigne de tension de sortie. Ainsi, la tension de sortie est régulée en même temps que les tensions d’entrée locales. De façon optionnelle également, la consigne électrique est une consigne de courant et la compensation est une compensation de courant. En effet, les modules comportent généralement déjà des blocs fonctionnels de régulation de courant. Par exemple, il est aussi possible de surveiller ce courant pour détecter des défauts dans le convertisseur de tension. Ainsi, il est possible de réutiliser ces blocs fonctionnels pour réguler les tensions d’entrée locales. En outre, la régulation de courant peut permettre d’améliorer les performances dynamiques du convertisseur de tension. De façon optionnelle également, le circuit primaire de chacun des modules de conversion de tension comporte deux interrupteurs agencés en bras de commutation entre deux bornes d’entrée du module de conversion de tension considéré et le dispositif de régulation est conçu pour commander les deux bras de commutation selon une même période de commutation et selon un rapport cyclique de manière à maintenir lesdites tensions d’entrée locales dans le ratio prédéfini, et en décalant les commandes d’un des bras de commutation de 45% à 55%, de préférence 50%, de la période de commutation par rapport aux commandes de l’autre bras de commutation. Ce décalage des commandes permet d’augmenter la fréquence du bruit et de compenser les courants de perturbation. De façon optionnelle également, les premier et deuxième modules de conversion de tension sont des modules de conversion continu-continu. De façon optionnelle également, les circuits secondaires des premier et deuxième modules de conversion de tension sont connectés en parallèle l’un de l’autre en sortie du convertisseur de tension isolé. Brève description des figures L’invention sera mieux comprise à l’aide de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple et faite en se référant aux dessins annexés dans lesquels : la est un schéma électrique d’un système électrique comportant un premier exemple de convertisseur de tension selon l’invention, la est un schéma électrique d’un de deux modules de conversion de tension du convertisseur de tension de la , la est un schéma de régulation automatique mis en œuvre par un dispositif de commande des deux modules de conversion de tension, et la regroupe des chronogrammes de commandes d’interrupteurs commandables des modules de conversion de tension. Description détaillée de l’invention En référence à la , un système électrique 100 mettant en œuvre l’invention va à présent être décrit. Le système électrique 100 comporte tout d’abord un réseau électrique 102 conçu pour délivrer une tension réseau V E . Dans l’exemple décrit, le réseau électrique 102 est continu, de sorte que la tension réseau V E est continue. Le système électrique 100 comporte en outre une charge 104 (tel qu’un réseau basse tension) et un convertisseur de tension isolé 106 destiné à être connecté au réseau électrique 102 pour convertir la tension réseau V E en une tension de sortie V S d’alimentation de la charge 104. Dans l’exemple décrit, le convertisseur de tension 106 est un convertisseur continu-continu, de sorte que la tension de sortie V S est continue. En outre, la tension réseau V E est par exemple une haute tension (c’est-à-dire par exemple une tension supérieure à 60 V), tandis que la tension d’alimentation V S est une basse tension (c’est-à-dire par exemple une tension inférieure à 60 V). Par exemple, la tension réseau V E est comprise entre 100 V et 900 V, tandis que la tension d’alimentation V S est comprise entre 10 V et 50 V, généralement égale à 14 V ou bien 48 V. La tension réseau V E reçue par le convertisseur de tension 106 peut prendre des valeurs très différentes. Cela peut venir du fait que le convertisseur de tension 106 est destiné à être successivement connecté à des réseaux électriques 102 différents et/ou du fait qu’un même réseau électrique 102 peut voir sa tension réseau V E varier au cours du temps, par exemple suivant le mode de fonctionnement du réseau électrique 102. Par exemple, quand le réseau électrique 102 comporte une ou des batteries destinées à fournir une tension de 400 V, la tension réseau V E peut en fait varier entre 170 V et 450 V suivant la charge de la ou des batteries. Quand le réseau électrique 102 comporte une ou des batteries destinées à fournir une tension de 800 V, la tension réseau V E peut en fait varier entre 470 V et 850 V suivant la charge de la ou des batteries. C’est pourquoi le convertisseur de tension 106 est de préférence un convertisseur de tension continu, conçu pour fournir une tension de sortie V S sensiblement constante sur toute une plage de tensions réseau V E possibles. Le convertisseur de tension 106 présente des première et deuxième bornes d’entrée P, N entre lesquelles le réseau électrique 102 est connecté pour délivrer sa tension réseau V E entre les bornes P, N. Le convertisseur de tension 106 comporte en outre des premier et deuxième modules 108 1 , 108 2 de conversion de tension. Dans l’exemple décrit, ces modules 108 1 , 108 2 sont des convertisseurs continu-continu. De préférence, les modules 108 1 et 108 2 sont sensiblement identiques. Les modules 108 1 , 108 2 comportent de préférence des interrupteurs à semi-conducteur. Les modules 108 1 , 108 2 sont par exemple connectés à la charge 104 en parallèle l’un de l’autre. Ainsi, ils fournissent chacun la tension de sortie V S . Chaque module 108 1 , 108 2 présente des première et deuxième bornes d’entrée P 1 , N 1 , respectivement P 2 , N 2 . Dans l’exemple décrit, la borne d’entrée P 1 du module 108 1 est connectée à la borne d’entrée P du convertisseur de tension 106 et la borne d’entrée N 1 du module 108 1 est connectée à la borne d’entrée P 2 du module 108 2 . Le convertisseur de tension 106 comporte en outre un dispositif 110 de reconfiguration de la connexion des modules 108 1 , 108 2 au réseau électrique 102. Plus précisément, le dispositif de reconfiguration 110 est conçu pour sélectivement : (i) connecter les modules 108 1 , 108 2 en série entre les bornes d’entrée P, N pour recevoir chacun, comme tension d’entrée V E1 , V E2 , une partie seulement de la tension réseau V E (dans l’exemple décrit, la tension réseau V E est égale à la somme des tensions d’entrée V E1 , V E2 ) et (ii) connecter les modules 108 1 , 108 2 en parallèle entre les deux bornes d’entrée P, N afin que leurs tensions d’entrée V E1 ,V E2 soient égales à la tension réseau V E . Pour passer d’une configuration de connexion à l’autre, le dispositif de reconfiguration 110 commande par exemple un commutateur 112 conçu pour sélectivement connecter les deux modules 108 1 , 108 2 en série et en parallèle au réseau électrique 102. Dans la configuration parallèle, chaque tension d’entrée V E1 , V E2 est ainsi égale à la tension réseau V E . Dans l’exemple décrit, la borne P 1 du module 108 1 est connectée à la borne P et la borne N 2 du module 108 2 est connectée à la borne N. Ainsi, pour passer d’une configuration à l’autre, le commutateur 112 est conçu pour modifier la connexion des bornes N 1 , P 2 . Plus précisément, dans l’exemple décrit, pour la configuration en parallèle, le commutateur 112 est conçu pour connecter la borne P 2 à la borne P et la borne N 1 à la borne N. Pour la configuration en série, le commutateur 112 est conçu pour connecter ensemble les bornes N 1 et P 2 . Le dispositif de reconfiguration 110 est alors par exemple conçu pour commander le commutateur 112 pour connecter les deux modules 108 1 , 108 2 en parallèle entre les deux bornes d’entrée P, N lorsque la tension réseau V E appartient à l’intervalle regroupant les tensions les plus petites (l’intervalle 170 – 450 V dans l’exemple décrit) et pour connecter les modules 108 1 , 108 2 en série entre les bornes d’entrée P, N lorsque la tension réseau V E appartient à l’intervalle regroupant les tensions les plus élevées (l’intervalle 470 – 850 V dans l’exemple décrit). Le convertisseur de tension 106 comporte en outre, toujours dans l’exemple décrit, un dispositif 114 de mesure de la tension réseau V E et le dispositif de reconfiguration 110 est conçu pour commander le commutateur 112 en fonction de la tension réseau V E mesurée. Par exemple, le dispositif de reconfiguration 110 est conçu pour déterminer dans lequel parmi deux intervalles préfinis de tension se trouve la tension d’entrée V E . De préférence, ces deux intervalles prédéfinis ne se chevauchent pas. Dans l’exemple décrit, le premier intervalle correspond aux tensions réseau V E possibles pour un réseau électrique de 400 V (c’est-à-dire par exemple 170 – 450 V) et le deuxième intervalle correspond aux tensions réseau V E possibles pour un réseau électrique de 800 V (c’est-à-dire par exemple 470 – 850 V). Par exemple, la tension d’entrée V E mesurée peut être comparée à un seuil prédéfini permettant de distinguer les deux intervalles. Dans l’exemple décrit, ce seuil pourrait être compris entre 450 V et 470 V. Le dispositif de reconfiguration 110 est alors par exemple conçu pour commander le commutateur 112 pour connecter le module 108 1 entre les deux bornes d’entrée P, N lorsque la tension réseau V E appartient à l’intervalle regroupant les tensions les plus petites (l’intervalle 170 – 450 V dans l’exemple décrit) et pour connecter les modules 108 1 , 108 2 en série entre les bornes d’entrée P, N lorsque la tension réseau V E appartient à l’intervalle regroupant les tensions les plus élevées (l’intervalle 470 – 850 V dans l’exemple décrit). Dans l’exemple décrit où les modules 108 1 , 108 2 comportent des interrupteurs à semi-conducteur, le convertisseur de tension 106 comporte en outre un dispositif 118 de commande de ces interrupteurs, afin par exemple de maintenir la tension de sortie V S égale à une consigne V S *. Même si les modules 108 1 , 108 2 sont destinés à être identiques, il existe toujours des différences entre les composants, résultant par exemple des tolérances de fabrication. Pour cette raison, lorsque les modules 108 1 ,108 2 sont connectés en série, il existe un risque que l’un des modules 108 1 , 108 2 prenne le pas sur l’autre et réalise toute la conversion de tension. Pour éviter cela, il est proposé de chercher à maintenir les tensions d’entrée VE 1 , VE 2 égales. Ainsi, le convertisseur de tension 106 comporte en outre un dispositif de régulation des tensions d’entrée V E1 , V E2 des modules 108 1 , 108 2 , lorsque ces derniers sont connectés en série, afin de chercher à maintenir ces tensions d’entrée V E1 , V E2 égales, notamment à une incertitude près. Par exemple, le convertisseur de tension 106 comporte des dispositifs 120 de mesure des tensions d’entrée V E1 , V E2 et le dispositif de régulation est conçu pour réguler les tensions d’entrée V E1 , V E2 à partir de leurs mesures. Toujours par exemple, le dispositif de régulation est conçu pour commander au moins certains des interrupteurs à semi-conducteur des modules 108 1 , 108 2 , à partir des tensions d’entrée V E1 , V E2 mesurées. Dans l’exemple décrit, le dispositif de régulation est mis en œuvre par le dispositif de commande 118. Un exemple de tel dispositif de commande 118 sera décrit plus en détail plus loin, en référence à la . En référence à la , un exemple de réalisation du module 1082 va à présent être décrit. Le module 1081 est similaire et comporte des composants sensiblement identiques, qui seront désignés par la suite avec l’indice « 1 » plutôt que l’indice « 2 » utilisé pour les composants du module 1082. Le module 108 2 comporte tout d’abord une capacité d’entrée C E2 connectée entre les bornes P 2 , N 2 pour lisser la tension d’entrée V E2 . Le module 108 2 comporte en outre un premier convertisseur de tension 202 2 conçu pour convertir la tension d’entrée V E2 en une tension intermédiaire V INT2 continue. Le convertisseur de tension 202 2 comporte un bras de commutation comprenant deux interrupteurs à semi-conducteur QA 2 , QB 2 connectés entre les borne d’entrée P 2 , N 2 et l’un à l’autre en un point milieu. Chacun des interrupteurs à semi-conducteur QA 2 , QB 2 est par exemple un transistor à effet de champ à structure métal-oxyde-semiconducteur (de l’anglais « Metal Oxide Semiconductor Field Effect Transistor » ou MOSFET) ou bien un transistor bipolaire à grille isolée (de l’anglais « Insulated Gate Bipolar Transistor » ou IGBT). Le convertisseur de tension 202 2 comporte en outre une inductance L 2 et une capacité C INT2 connectées l’une à la suite de l’autre entre le point milieu du bras de commutation QA 2 , QB 2 et la borne d’entrée N 2 . La tension intermédiaire V INT2 est ainsi la tension aux bornes de la capacité C INT2 . Le module 108 2 comporte en outre un deuxième convertisseur de tension 204 2 conçu pour convertir la tension intermédiaire V INT2 en la tension de sortie V S . Le convertisseur de tension 204 2 comporte en particulier une barrière d’isolation galvanique 206 2 comprenant un circuit magnétique 208 2 qui, dans l’exemple décrit, couple un ou plusieurs enroulements primaires 210 2 et un ou plusieurs enroulements secondaires 212 2 entre eux. Dans l’exemple décrit, le convertisseur de tension 204 2 est un convertisseur dit « flyward » décrit par exemple en détail dans la demande de brevet français publiée sous le numéro FR 3 056 038 A1. Dans un convertisseur de ce type, il est prévu deux interrupteurs à semi-conducteur QC 2 , QD 2 connectés l’un à l’autre par une capacité milieu C F2 , l’ensemble étant connecté aux bornes de la capacité intermédiaire C INT2 pour recevoir la tension intermédiaire V INT2 . Chacun des interrupteurs à semi-conducteur QC 2 , QD 2 comporte par exemple un MOSFET ou bien un IGBT. Le module de conversion de tension 1082 présente ainsi un circuit primaire 214 2 et un circuit secondaire 216 2 isolés, reliés par le circuit magnétique 208 2 . Le circuit primaire 214 2 comporte en particulier les bornes P 2 , N 2 pour recevoir la tension d’entrée locale V E2 . Dans l’exemple décrit, le circuit primaire 214 2 inclut le convertisseur de tension 202 2 , les composants du convertisseur de tension 204 2 connectés entre le convertisseur de tension 202 2 et le ou les enroulements primaires 210 2 , et ce ou ces enroulements primaires 210 2 . De son côté, le circuit secondaire 216 2 inclut les composants du convertisseur de tension 204 2 connectés entre le ou les enroulements secondaires et des bornes de sortie 218 2 du module de conversion de tension 108 2 . En référence à la , un exemple de dispositif de commande 118 va à présent être décrit plus en détail. Le dispositif de commande 118 comporte tout d’abord un comparateur 302 conçu pour déterminer un écart ΔV S entre la tension de sortie V S mesurée et une consigne de tension de sortie V S *. Le dispositif de commande 118 comporte en outre un régulateur 304 conçu pour déterminer une consigne électrique dite initiale à partir de l’écart ΔV S . Dans l’exemple décrit, la consigne électrique initiale est une consigne de courant I*. Le dispositif de commande 118 comporte en outre un comparateur 306 conçu pour déterminer un écart ΔV E entre les tensions d’entrée V E1 , V E2 . Le dispositif de commande 118 comporte en outre un régulateur 308 conçu pour déterminer une compensation à partir de l’écart ΔV E . Dans l’exemple décrit, la compensation I COMP est une compensation de courant. Le dispositif de commande 118 comporte en outre, pour la commande de l’un des modules (le module 108 1 dans l’exemple décrit), un soustracteur 310 conçu pour diminuer la consigne I* de la compensation I COMP pour fournir une consigne dite finale I 1 * pour ce module 108 1 . Dans l’exemple décrit, cette consigne finale I 1 * est une consigne de courant pour le courant circulant dans l’inductance du module considéré (l’inductance L 1 dans l’exemple décrit). Le dispositif de commande 118 comporte en outre, pour la commande de l’autre des modules (le module 108 2 dans l’exemple décrit), un additionneur 312 conçu pour augmenter la consigne initiale I* de la compensation I COMP pour fournir une consigne dite finale I* 2 pour ce module 108 2 . Dans l’exemple décrit, cette consigne finale I 2 * est une consigne de courant pour le courant circulant dans l’inductance du module considéré (l’inductance L 2 dans l’exemple décrit). Pour la commande du module 108 1 , le dispositif de commande 118 comporte en outre un comparateur 314 conçu pour déterminer un écart ΔI 1 entre le courant I 1 mesuré et la consigne finale I* 1 et un dispositif 316 conçu pour déterminer des commandes pour les interrupteurs QA 1 , QB 1 du module 108 1 à partir de cet écart ΔI 1 . De même, pour la commande du module 108 2 , le dispositif de commande 118 comporte en outre un comparateur 318 conçu pour déterminer un écart ΔI 2 entre le courant I 2 mesuré et la consigne finale I* 2 et un dispositif 320 conçu pour déterminer des commandes pour les interrupteurs QA 2 , QB 2 du module 108 2 à partir de cet écart ΔI 2 . Les commandes sont par exemple sous la forme de signaux en modulation de largeur d’impulsion (de anglais « Pulse Width Modulation » ou PWM) présentant un rapport cyclique déterminé en fonction de l’écart ΔI 1 ou ΔI 2 , suivant le dispositif 316 ou 320 considéré. Les dispositifs 316, 320 peuvent en outre être conçus pour déterminer des commandes pour les interrupteurs QC 1 , QD 1 , respectivement QC 2 , QD 2 . Ces commandes sont par exemple également des signaux PWM, mais dont le rapport cyclique est fixe (en particulier, indépendant de l’écart ΔI 1 ou ΔI 2 ). Chacun des régulateur 304, 308 est par exemple l’un parmi : un régulateur PID, un régulateur PI et un régulateur non linéaire. En référence à la , des chronogrammes illustrant des exemples de commandes des interrupteurs QA1, QA2, QC1, QC2 vont à présent être décrit. Sur ces chronogrammes, l’abscisse représente le temps en millisecondes et l’ordonnée la tension de commande en volts. Les commandes des interrupteurs QB 1 , QB 2 , QD 1 , QD 2 ne sont pas représentées car elles se déduisent des commandes des interrupteurs QA 1 , QA 2 , QC 1 , QC 2 : les interrupteurs QB 1 , QB 2 sont respectivement commandés en opposition des interrupteurs QA 1 , QA 2 (avec de préférence un temps mort) et les interrupteurs QD 1 , QD 2 sont respectivement commandés en opposition des interrupteurs QC 1 , QC 2 (avec de préférence un temps mort). Comme cela est visible sur le premier chronogramme, la commande C_QA2 de l’interrupteur QA2 alterne entre deux valeurs respectivement d’ouverture et de fermeture selon une période TB égale à l’inverse d’une fréquence de commutation FB. Dans l’exemple décrit, cette fréquence de commutation FB est fixe et prédéfinie et le dispositif de commande 118 est conçu pour déterminer un rapport cyclique de la commande C_QA2 à partir des tensions d’entrée locales VE1, VE2, pour maintenir ces dernières dans le ratio prédéfini. Comme cela est illustré sur la , dans l’exemple décrit, le rapport cyclique de la commande C_QA2 est déterminé par le dispositif 320 à partir de l’écart ΔI2. De même, comme cela est visible sur le deuxième chronogramme, la commande C_QA1 de l’interrupteur QA1 alterne entre deux valeurs respectivement d’ouverture et de fermeture selon la période TB. Dans l’exemple décrit, le dispositif de commande 118 est conçu pour déterminer un rapport cyclique de la commande C_QA1 à partir des tensions d’entrée locales VE1, VE2, pour maintenir ces dernières dans le ratio prédéfini. Comme cela est illustré sur la , dans l’exemple décrit, le rapport cyclique de la commande C_QA1 est déterminé par le dispositif 316 à partir de l’écart ΔI1. En outre, de préférence, les commandes d’un des bras de commutation sont décalées de 45% à 55%, de préférence 50%, de la période de commutation TB par rapport aux commandes de l’autre bras de commutation. Ceci est illustré sur la par la double flèche TB/2. Comme cela est visible sur les troisième et quatrième chronogrammes, les commandes C_QC 1 , C_QC 2 des interrupteurs QC 1 , QC 2 alternent entre deux valeurs respectivement d’ouverture et de fermeture selon une période de commutation TF. Dans l’exemple décrit, cette période de commutation TF est fixe et les commandes C_QC 1 , C_QC 2 présentent des rapports cycliques égaux et fixes. En outre, de préférence, les commandes d’une des paires d’interrupteurs (la paire QC 2 , QD 2 dans l’exemple décrit) est décalée de 20% à 30%, de préférence 25%, de la période de commutation TF par rapport aux commandes de l’autre paire d’interrupteurs (la paire QC 1 , QD 1 dans l’exemple décrit). Ceci est illustré sur la par la double flèche TF/4. Il apparaît clairement qu’un convertisseur de tension tel que ceux décrits précédemment permet de maintenir à l’équilibre le fonctionnement des modules. On notera par ailleurs que l’invention n’est pas limitée aux modes de réalisation décrits précédemment. Il apparaîtra en effet à l'homme de l'art que diverses modifications peuvent être apportées aux modes de réalisation décrits ci-dessus, à la lumière de l'enseignement qui vient de lui être divulgué. En particulier, le système de reconfiguration 110 peut en outre être configuré pour désactiver le module 108 2 , plutôt que de le mettre en parallèle du module 108 1 . Dans ce cas, le convertisseur de tension 106 pourrait fonctionner dans trois modes différents : avec les modules 108 1 , 108 2 en série, avec les modules 108 1 , 108 2 en parallèle et avec le module 1082 désactivé. En effet, les modules 108 1 , 108 2 sont généralement conçus pour avoir des meilleures performances à haute puissance, par exemple entre 50% et 100 % de la puissance nominale. Ainsi, la désactivation du deuxième module 108 2 permet d’augmenter les chances que le premier module 108 1 fonctionne dans sa plage de meilleures performances. Au contraire, si les modules 108 1 , 108 2 fonctionnaient en parallèle, ils risqueraient chacun de fonctionner hors de leur plage de meilleures performances. Pour désactiver le module 108 2 , le système de reconfiguration 110 peut par exemple être conçu pour déconnecter sa borne d’entrée N 2 pour rendre son potentiel flottant ou bien pour court-circuiter l’entrée de ce module 108 2 , par exemple en fermant les deux interrupteurs QA 2 , QB 2 . Par ailleurs, le décalage d’environ 25% est valable dans le cas où le deuxième convertisseur de tension 204 1 , 204 2 est de type flyward. Pour d’autres types de convertisseurs, le décalage pourrait être différent. Par exemple, il pourrait être compris entre 45% et 55%, de préférence 50%, pour un convertisseur à décalage de phase (de l’anglais « phase shift ») ou bien pour un convertisseur LLC résonant. Dans la présentation détaillée de l’invention qui est faite précédemment, les termes utilisés ne doivent pas être interprétés comme limitant l’invention aux modes de réalisation exposés dans la présente description, mais doivent être interprétés pour y inclure tous les équivalents dont la prévision est à la portée de l'homme de l'art en appliquant ses connaissances générales à la mise en œuvre de l'enseignement qui vient de lui être divulgué. Convertisseur de tension isolé (106) comportant : des première et deuxième bornes d’entrée globales (P, N) destinées à recevoir entre elles une tension d’entrée globale (V E ) ; et un premier et un deuxième modules de conversion de tension (108 1 , 108 2 ) comportant chacun un circuit primaire (214 2 ) et un circuit secondaire (216 2 ) isolés reliés par un circuit magnétique (208 2 ), le circuit primaire du premier module de conversion de tension (108 1 ) et le circuit primaire (214 2 ) du second module de conversion de tension recevant chacun une tension d’entrée locale (V E1 , V E2 ) ; le convertisseur de tension isolé étant caractérisé en ce qu’il comporte en outre un dispositif de reconfiguration (110) conçu pour sélectivement connecter les circuits primaires (214 2 ) en parallèle l’un de l’autre entre les bornes d’entrée globales (P, N) afin que chaque tension d’entrée locale (V E1 , V E2 ) soit égale à la tension d’entrée globale (V E ), et les connecter en série entre les bornes d’entrée globales (P, N) pour que chaque circuit primaire (214 2 ) reçoive, comme tension d’entrée locale (V E1 , V E2 ), une partie seulement de la tension d’entrée globale (V E ). Convertisseur de tension isolé (106) selon la revendication 1, dans lequel le dispositif de reconfiguration (110) est conçu pour placer les circuits primaires (214 2 ) des modules de conversion de tension (108 1 , 108 2 ) en série lorsque la tension d’entrée globale (V E ) est dans un premier intervalle prédéfini de tensions, et en parallèle lorsque la tension d’entrée globale (V E ) est dans un deuxième intervalle prédéfini de tensions, plus bas que le premier intervalle prédéfini de tensions. Convertisseur de tension isolé (106) selon la revendication 1 ou 2, comportant en outre un dispositif (118) de régulation des tensions d’entrée locales (V E1 , V E2 ) pour les maintenir dans un ratio prédéfini, par exemple pour les maintenir égales l’une à l’autre. Convertisseur de tension isolé (106) selon la revendication 3, dans lequel les circuits primaires (214 2 ) des modules de conversion de tension (108 1 , 108 2 ) comportent chacun au moins un interrupteur à semi-conducteur (Q A2 , Q B2 ) et dans lequel le dispositif de régulation (118) est conçu pour commander les interrupteurs à semi-conducteur (Q A2 , Q B2 ) de manière à maintenir les tensions d’entrée locales (V E1 , V E2 ) dans le ratio prédéfini. Convertisseur de tension isolé (106) selon la revendication 4, dans lequel le dispositif de régulation (118) est conçu pour déterminer, à partir d’un écart (ΔV E ) entre les tension d’entrée locales (V E1 , V E2 ), une compensation (I COMP ) et pour commander l’un des modules de conversion de tension (108 1 , 108 2 ) à partir d’une consigne électrique (I*) diminuée de la compensation (I COMP ) et l’autre des modules de conversion de tension (108 1 , 108 2 ) à partir de la même consigne (I*) augmentée de la compensation (I COMP ). Convertisseur de tension isolé (106) selon la revendication 5, dans lequel le dispositif de régulation (118) est conçu pour déterminer la consigne électrique (I*) à partir d’un écart (ΔV S ) entre une tension de sortie (V S ) du convertisseur de tension (106) et une consigne de tension de sortie (V S *). Convertisseur de tension isolé (106) selon la revendication 5 ou 6, dans lequel la consigne électrique (I*) est une consigne de courant et dans lequel la compensation (I COMP ) est une compensation de courant. Convertisseur de tension isolé (106) selon l’une quelconque des revendications 4 à 7, dans lequel le circuit primaire (214 2 ) de chacun des modules de conversion de tension (108 1 , 108 2 ) comporte deux interrupteurs (Q A2 , Q B2 ) agencés en bras de commutation entre deux bornes d’entrée (P 1 , N 1 , P 2 , N 2 ) du module de conversion de tension (108 1 , 108 2 ) considéré et dans lequel le dispositif de régulation (118) est conçu pour commander les deux bras de commutation selon une même période de commutation (TB) et selon un rapport cyclique de manière à maintenir lesdites tensions d’entrée locales (V E1 , V E2 ) dans le ratio prédéfini, et en décalant les commandes d’un des bras de commutation de 45% à 55%, de préférence 50%, de la période de commutation (TB) par rapport aux commandes de l’autre bras de commutation. Convertisseur de tension isolé (106) selon l’une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel les premier et deuxième modules de conversion de tension (108 1 , 108 2 ) sont des modules de conversion continu-continu. Convertisseur de tension isolé (106) selon l’une quelconque des revendications 1 à 9, dans lequel les circuits secondaires (216 2 ) des premier et deuxième modules de conversion de tension (108 1 , 108 2 ) sont connectés en parallèle l’un de l’autre en sortie du convertisseur de tension isolé.