FR 3128384 A1 20230428 FR 2111205 A 20211021 Titre : Procédé de traitement d’un gaz riche en dioxyde de carbone contenant de l’eau Dans un procédé de traitement d’un gaz (1) riche en dioxyde de carbone contenant de l’eau, le traitement par compression et/ou lavage et/ou séchage du gaz produit de l’eau acidifiée (W1, W2, W3, W4, W7) qui est envoyé à un circuit de refroidissement (W8,W10). Figure unique Procédé de traitement d’un gaz riche en dioxyde de carbone contenant de l’eau La présente invention est relative à un procédé de traitement d’un gaz riche en dioxyde de carbone contenant de l’eau. Le gaz peut contenir au moins un autre gaz acide que le dioxyde de carbone. Un gaz riche en dioxyde de carbone contient au moins 10% mol. de dioxyde de carbone ou au moins 50% mol de dioxyde de carbone, voire au moins 80% mol de dioxyde de carbone. Les fumées des bruleurs d’un reformeur à méthane et à vapeur d’eau (connu sous l’acronyme SMR) produisent un gaz contenant 10% mol de CO 2 ainsi qu’environ 70% d’azote. L’invention s’applique au traitement, par exemple la compression, le lavage, le refroidissement ou le séchage, de tout gaz riche en dioxyde de carbone contenant éventuellement au moins un autre gaz acide, tel que NO, NO 2 , SO 2 , SO 3 . Le gaz peut être issu d’une combustion, par exemple une oxycombustion, de la fermentation, d’un PSA d’élimination d’hydrogène, d’une aciérie, d’une cimenterie, de la production d’ammoniac, de chaux ou d’oxyde d’éthylène. Il peut être du gaz naturel ou du biométhane contenant également du méthane dans les deux cas. US4542114 décrit l’élimination des autres gaz acides présents dans un gaz riche en dioxyde de carbone par compression, les gaz acides se trouvant concentrés dans les condensats d’eau produits lors de la compression. L’eau acidifiée formée n’est pas utilisée. « Industrial Gases Processing », de Häring éd. Wiley VCH 2008 décrit l’envoi d’eau condensée dans un compresseur de gaz riche en dioxyde de carbone comme déchet (“waste water system”). Ceci a inévitablement pour résultat d’envoyer de l’acide dans les égouts, ce qui présente des dangers pour l’environnement. US2002/0144506 décrit la condensation d’eau dans le dioxyde de carbone comprimé dans un compresseur après refroidissement, l’eau étant ensuite envoyée à la combustion. L’hydrogène est un vecteur énergétique qui joue un rôle croissant dans la décarbonation de différents secteurs, notamment les transports et l’industrie. L’hydrogène peut être produit à partir de la réaction de reformage du gaz naturel (dans des fours SMR – « Steam Methane Reforming » ou reformage de méthane à la vapeur d’eau) ou par électrolyse de l’eau. L’électrolyse de l’eau a l’avantage de ne pas produire de gaz à effet de serre mais consomme beaucoup d’électricité (décarbonée si possible). Dans les SMR, la production d’hydrogène s’accompagne d’une production importante de CO 2 . Une unité de capture CO 2 peut être ajoutée à un SMR afin de réduire l’empreinte carbone de la production d’hydrogène par SMR. La capture de CO 2 (e.g. traitement et liquéfaction CO 2 pour usage alimentaire ou pour séquestration) peut être réalisée par voie cryogénique ou par voie non cryogénique (par exemple, lavage aux amines). Le CO 2 produit lors de la combustion (par traitement de gaz de combustion à l’air ou à l’oxygène) contient quelque NO x . La réaction d’oxydation du NO en NO 2 est lente, tandis que les autres réactions et notamment les réactions d’hydrolyse du NO 2 et N 2 O 3 en présence d’eau sont rapides et équilibrées : Ainsi lorsque le CO 2 contient de l’eau et des NO x , des condensats acides sont formés dans le procédé du fait de la formation de HNO 3 et HNO 2 dans l’eau condensée (par exemple) condensation partielle entre deux étages de compression du CO 2 humide, condensation partielle du produit de régénération du sécheur de type TSA, condensats de la tour de lavage à l’eau dans le cas où le pH n’est pas remonté trop haut pour abattre les SO x ). D’ailleurs même dans le cas où le gaz riche en dioxyde de carbone ne contient pas d’autre gaz acide (donc pas de NOx), le lavage à l’eau de ce gaz ou son refroidissement ou son séchage peut produire une eau acidifiée. De plus, un réseau d’eau de refroidissement est généralement utilisé sur l’unité de traitement du gaz riche en CO 2 pour refroidir le fluide comprimé en sortie des étages de compression et en amont du sécheur. Cette eau a tendance progressivement à entartrer les échangeurs de chaleur, les rendant ainsi moins performants. L’entartrage des échangeurs à eau peut être limité en conservant un pH acide (pH 2 SO 4 ) permet de maintenir le pH acide de l’eau et de limiter l’entartrage. Selon les cas, en particulier selon la dureté de l’eau, un pH plus élevée peut être désiré, par exemple un pH Selon un objet de l’invention, il est prévu un procédé de traitement d’un gaz riche en dioxyde de carbone contenant de l’eau et éventuellement au moins un autre gaz acide dans lequel : le gaz est comprimé dans au moins un étage de compression, refroidi et au moins un condensat est séparé du gaz refroidi après au moins un étage de compression, de préférence entre deux étages de compression, le condensat étant constitué par de l’eau dans laquelle le CO 2 et/ou l’au moins un autre gaz acide est dissous formant de l’eau acidifiée ayant un pH d’au plus 6,5 et/ou le gaz riche en dioxyde de carbone est épuré, éventuellement en amont de la compression de l’étape a), dans une unité de lavage à l’eau pour produire un gaz épuré éventuellement à envoyer à la compression et de l’eau contenant des impuretés et/ou le gaz, éventuellement comprimé dans l’étape a), est séché dans une unité de séchage et de l’eau contenue dans le gaz comprimé est récupérée formant de l’eau récupérée, caractérisé en ce que : au moins une partie de l’eau acidifiée de l’étape a) et/ou au moins une partie de l’eau contenant des impuretés de l’étape b) et/ou au moins une partie de l’eau récupérée de l’étape c) est/sont mélangée(s) avec de l’eau circulant dans un circuit de refroidissement pour former un mélange avec un degré d’acidité désiré, de préférence ayant un pH inférieur à 8,5, voire inférieure à 7, de préférence supérieur à -2. Selon d’autres aspects facultatifs : le mélange sert à refroidir un échangeur de chaleur à contact indirect. l’échangeur de chaleur est de type à plaques et à ailettes en aluminium brasé ou plaques et ondes ou à tubes et à calandre. l’échangeur de chaleur sert à refroidir du gaz riche en dioxyde de carbone comprimé dans l’étape a), en aval d’au moins un étage de compression, et/ou à épurer dans l’étape c). le sécheur fonctionne par adsorption d’eau et est régénéré périodiquement par un gaz de régénération sec qui quitte l’unité d’adsorption y ayant récupéré de l’eau accumulée dans l’unité de séchage. l’échangeur de chaleur sert à refroidir le gaz de régénération ayant récupéré l’eau dans l’unité de séchage, l’eau ainsi condensée constituant l’eau récupérée de l’étape c). le sécheur sèche le gaz en le comprimant et/ou en le refroidissant pour condenser l’eau qu’il contient. le degré d’acidité désiré est supérieur à un pH de 1 ou supérieur à un pH de 3. l’au moins un autre gaz acide est choisi dans le groupe : SO 2 , SO 3 , H 2 S, HCl, NO, N 2 O, NO 2 , N 2 O 4 , HNO 3 , HNO 2 , H 2 CO 3 . on rajoute dans l’eau du circuit de refroidissement un débit acide provenant d’un stockage. on règle le débit d’eau du débit ou des débits i) et/ou ii) et/ou iii) pour obtenir un pH désiré dans le circuit de refroidissement. au moins un débit i), ii) ou iii) ayant un premier pH est mélangé avec un autre de ces trois débits ayant un deuxième pH différent du premier pH. on règle le débit acide provenant du stockage ainsi qu’au moins un des débits i) et/ou ii) et/ou iii) pour obtenir un pH désiré dans le circuit de refroidissement. l’au moins un des débits i) et/ou ii) et/ou iii) a un premier pH différent de celui du débit acide. l’au moins un des débits i) et/ou ii) et/ou iii) a un premier pH supérieur à celui du débit acide. l’au moins un des débits i) et/ou ii) et/ou iii) a un premier pH inférieur à celui du débit acide. le gaz riche en dioxyde de carbone est épuré en amont de la compression dans l’unité de lavage à l’eau pour produire un gaz épuré et de l’eau contenant des impuretés et la température et/ou le débit d’eau de lavage envoyée à la tour de refroidissement est/sont ajusté(s) afin de varier le débit et/ou l’acidité de l’eau contenant des impuretés envoyées au circuit de refroidissement. le circuit de refroidissement sert à refroidir un gaz comprimé dans un étage de compression, pouvant être celui de l’étape a) ou un étage de compression d’un gaz produit en traitant un gaz traité dans au moins une des étapes a) et/ou b) et/ou c). le rajout de l’eau i) et/ou ii) et/ou iii) peut augmenter ou réduire le degré d’acidité de l’eau circulant dans le circuit de refroidissement. le circuit de refroidissement contient de l’eau de refroidissement ayant un pH entre 6 et 8, voire entre 6,5 et 7,5 avant d’être mélangé avec l’au moins un des débits i), ii) ou iii). Selon un autre objet de l’invention, il est prévu un appareil de traitement d’un gaz riche en dioxyde de carbone contenant de l’eau et éventuellement au moins un autre gaz acide comprenant : au moins un étage de compression pour comprimer le gaz, des moyens de refroidissement pour refroidir le gaz comprimé et condenser au moins partiellement l’eau qu’il contient et des moyens pour séparer au moins un condensat du gaz refroidi, les moyens pour séparer étant disposés après au moins un étage de compression, de préférence entre deux étages de compression, le condensat étant constitué par de l’eau dans laquelle le CO 2 et/ou l’au moins un autre gaz acide est dissous formant de l’eau acidifiée ayant un pH d’au plus 6,5 et/ou une unité de lavage à l’eau pour produire un gaz épuré, éventuellement à envoyer à la compression, et de l’eau contenant des impuretés et/ou une unité de séchage ainsi que des moyens pour récupérer l’eau enlevée par le séchage. caractérisé en ce qu’il comprend des moyens pour mélanger : au moins une partie de l’eau acidifiée de l’option a) et/ou au moins une partie de l’eau contenant des impuretés de l’option b) et/ou au moins une partie de l’eau récupérée de l’option c) avec de l’eau circulant dans un circuit de refroidissement pour former un mélange avec un degré d’acidité désiré, de préférence ayant un pH inférieur à 8, 5, voire inférieure à 7, de préférence supérieur à -2. Selon d’autres caractéristiques optionnelles, l’appareil comprend : des moyens pour envoyer le mélange refroidir un échangeur de chaleur à contact indirect. l’échangeur de chaleur est de type à plaques et à ailettes en aluminium brasé ou plaques et ondes ou à tubes et à calandre. l’échangeur de chaleur est agencé pour refroidir du gaz riche en dioxyde de carbone comprimé dans l’étape a), en aval d’au moins un étage de compression, et/ou à épurer dans l’étape c). le sécheur comprend plusieurs lits d’adsorption d’eau ainsi que des moyens pour envoyer périodiquement par un gaz de régénération sec à un des lits et des moyens pour sortir du lit le gaz de régénération ayant récupéré de l’eau accumulée dans l’unité de séchage. l’échangeur de chaleur est agencé pour refroidir le gaz de régénération ayant récupéré l’eau dans l’unité de séchage, l’eau ainsi condensée constituant l’eau récupérée de l’étape c). le sécheur comprend des moyens de compression et/ou de refroidissement pour condenser l’eau contenue dans le gaz à sécher. des moyens pour rajouter dans l’eau du circuit de refroidissement un débit acide provenant d’un stockage. un stockage d’un acide relié au circuit de refroidissement des moyens pour régler le débit d’eau du débit ou des débits i) et/ou ii) et/ou iii) afin d’obtenir un pH désiré dans le circuit de refroidissement. des moyens pour mélanger au moins un débit i), ii) ou iii) ayant un premier pH avec un autre de ces trois débits ayant un deuxième pH différent du premier pH. des moyens pour régler le débit acide provenant du stockage ainsi qu’au moins un des débits i) et/ou ii) et/ou iii) pour obtenir un pH désiré dans le circuit de refroidissement. des moyens pour envoyer le gaz riche en dioxyde de carbone s’épuré, éventuellement en amont de la compression, dans l’unité de lavage à l’eau pour produire un gaz épuré et de l’eau contenant des impuretés des moyens pour ajuster la température d’eau de lavage envoyée à la tour de refroidissement afin de varier le débit et/ou l’acidité de l’eau contenant des impuretés envoyée au circuit de refroidissement. des moyens pour ajuster le débit d’eau de lavage envoyée à la tour de refroidissement afin de varier le débit et/ou l’acidité de l’eau contenant des impuretés envoyée au circuit de refroidissement. le circuit de refroidissement est agencé pour refroidir un gaz comprimé dans un étage de compression, pouvant être celui de l’étape a) ou un étage de compression d’un gaz produit en traitant un gaz traité dans au moins une des étapes a) et/ou b) et/ou c). La présente invention consiste à injecter au moins une partie des condensats acides générés par un procédé de traitement du gaz riche en CO 2 et éventuellement comportant du HNO 3 ou HNO 2 dans le réseau d’eau de refroidissement afin de maintenir un pH inférieur à 8,5, voire à 8, voire à 7 plutôt que ou en complément d’injecter du H 2 SO 4 ou autre acide dans le réseau d’eau. Cela permet de limiter la consommation d’acide à injecter et/ou réduire le coût d’investissement et/ou d’opération de l’unité de traitement de l’eau de refroidissement. Ainsi, une solution selon l’invention est d’injecter l’eau acidifiée condensée en aval d’au moins un refroidisseur intermédiaire et/ou du refroidisseur final d’un compresseur d’un gaz riche en dioxyde de carbone dans un réseau d’eau de refroidissement plutôt que dans la tour de lavage à l’eau ou à la batterie limite du client. Dans beaucoup de cas, le gaz comprimé dans le compresseur est ensuite séché dans un sécheur à plusieurs lits d’adsorption qui doivent régulièrement être régénéré pour éliminer l’eau qui s’y accumule. Le gaz de régénération envoyé au sécheur en sort chargé de vapeur d’eau. En condensant cette vapeur, l’eau produit peut également être envoyée à un circuit d’eau de refroidissement. De préférence, le gaz de régénération, généralement pris dans une unité de séparation en aval du sécheur, peut être mélangé avec un gaz provenant d’un étage intermédiaire ou final du compresseur, de sorte que l’eau condensée est un mélange d’eau présente à l’entrée du compresseur et d’eau provenant du gaz de régénération. Alternativement le séchage du gaz peut être réalisé simplement en refroidissant le gaz riche en dioxyde de carbone pour faire condenser l’eau, l’eau récupérée pouvant être envoyée au circuit de refroidissement. Le circuit d’eau de refroidissement peut également être alimenté par de l’eau condensée dans la tour de lavage à l’eau en amont du compresseur (si présente). Cette eau sera acidifiée du fait de la présence de gaz acides dans le gaz à laver. Une partie des NOx et/ou SOx que le gaz riche en dioxyde de carbone contient sera éliminée dans la tour par lavage à l’eau et l’eau accumulant en cuve de la tour contient les acides dissous dans l’eau de lavage. Il sera donc compris que l’acidité de l’eau du circuit de refroidissement peut être régulée en y rajoutant de l’eau d’au moins une source, l’eau pouvant provenir de la tour de refroidissement du gaz riche en CO 2 et/ou de la compression du gaz riche en CO 2 et/ou du sécheur, par exemple du gaz de régénération du sécheur de gaz riche en CO 2 comprimé. Ces sources d’eau peuvent avoir des niveaux d’acidité différents et il devient donc possible en dosant la quantité d’eau envoyée d’une ou plusieurs sources potentielles de réguler le niveau d’acidité dans le circuit d’eau de refroidissement. La solution alternative serait de rajouter de l’acide (par exemple de l’acide sulfurique) dans le circuit d’eau afin d’éviter la formation de calcaire dans les circuits, cette solution nécessitant d’apporter et de stocker un acide sur site. Or la présente invention peut dans certains cas éviter d’avoir à gérer une source d’acide d’en dehors du site, tout en réglant le problème économique et surtout environnemental de la gestion des déchets acides. La présente invention peut également s’appliquer à l’utilisation des condensats de la purge de la tour de lavage à l’eau en amont de la compression par exemple dans le réseau d’eau de refroidissement de l’unité si la composition et le pH des condensats le permettent ; Si la tour de lavage à l’eau ou une autre colonne dédiée permet également d’abattre les SOx, selon la quantité d’ions accumulés dans la purge en cas d’abattement des SOx avec l’ajout de soude ou autre solution basique, l’eau de purge obtenue sera basique. Dans ce cas, l’eau de purge pourrait être rajoutée à l’eau du circuit de réfrigération pour la rendre plus basique ou pour corriger une acidité excessive. Le circuit de réfrigération de préférence sert à refroidir un gaz en sortie d’un étage de compression d’un compresseur, pouvant être un compresseur du gaz riche en dioxyde de carbone ou un compresseur d’un produit d’un appareil de séparation du gaz riche en dioxyde de carbone, situé par exemple en aval du sécheur (si présent) et/ou en aval du compresseur du gaz riche en dioxyde de carbone, si présent. L’invention sera décrite de manière plus détaillée en se référant à la figure. illustre un procédé selon l’invention. Dans , le gaz riche en dioxyde de carbone peut provenir de n’importe laquelle source capable de produire un tel gaz. Ici deux débits de gaz de combustion FG1 et FG2 sont mélangés pour former le gaz riche en dioxyde de carbone 1 contenant par exemple au moins 10% mol de CO 2 , au moins 40% mol de CO 2 , au moins 80% mol de CO 2 ou au moins 90% mol de CO 2 . Ce gaz est envoyé dans une tour de lavage à l’eau Q alimentée en haut par de l’eau sous pression, W12, capable d’absorber au moins un gaz acide présent dans le gaz riche en dioxyde de carbone, par exemple SO 2 , SO 3 , NO 2 , NO, N 2 O, HNO 3 , HNO 2 , CO 2 …. La tour de lavage Q peut également opérer à la pression atmosphérique ou sousatmosphérique. Le débit d’eau W12 envoyé en haut de la tour peut être varié afin de régler le débit et/ou l’acidité du liquide formé en cuve de la tour Q. L’eau en cuve de la tour Q est acidifiée et peut être pompée par une pompe P1. Une partie W5 est éventuellement mélangée avec l’eau W12 et le reste W7 peut être envoyée selon l’invention vers le circuit de refroidissement pour en varier le niveau acidité (non-illustré dans la figure). Le gaz riche en dioxyde de carbone 3 épuré dans la tour Q est dans cet exemple comprimé dans un compresseur C1 puis divisé en deux et refroidi dans deux échangeurs de chaleur E1, E2 par échange de chaleur indirect avec des débits d’azote différents W13 ou avec un autre frigorigène, tel que de l’eau. Ensuite les débits de gaz sont réunis et refroidis dans l’échangeur E3 pour condenser une partie de l’eau contenue dans le gaz. Cette eau contiendra de l’acide carbonique sous une forme dissoute et/ou de l’acide sulfurique et/ou d’acide sulfureux et/ou de l’acide nitrique, et/ou de l’acide nitreux. Elle est séparée du gaz dans un séparateur S1 ou par un autre moyen équivalent, dont le condensat W1 est soutiré en cuve de séparateur S1. Le gaz est de nouveau comprimé dans un compresseur C2, refroidi dans un échangeur de chaleur E4 et l’eau formée est séparée dans un séparateur de phases S2 ou un autre moyen équivalent dont le condensat W2 est soutiré en cuve. Le gaz du séparateur S2 est de nouveau comprimé dans un compresseur C3, refroidi dans un échangeur de chaleur E4 et l’eau formée est séparée dans un séparateur de phases S3 dont le condensat W3 est soutiré en cuve. Le gaz du séparateur S3 ou un autre moyen équivalent est comprimé par un compresseur C4 puis est refroidi par un échangeur de chaleur E6 et ensuite dans un échangeur E7 pour condenser encore de l’eau. Cette eau dans le gaz 5 est enlevée dans le séparateur S4 ou un autre moyen équivalent pour former un gaz 7 et de l’eau condensée W4. Le gaz 7 est ensuite séché dans un sécheur D qui peut être une unité d’adsorption. Le gaz séché 9 peut ensuite servir comme produit sec ou être épuré par un autre moyen tel qu’une autre unité d’adsorption et/ou une membrane et/ou une unité de séparation à température inférieure à 0°C, par exemple par condensation partielle et/ou distillation. Si le sécheur D opère par adsorption, il sera nécessaire de le régénérer en y envoyant un gaz sec de régénération. Ce gaz R sort du sécheur chargé d’eau et peut être mélangé avec le débit 5, ici entre les échangeurs E6, E7, le point de mélange dépendant de la quantité d’eau contenue et de la température du gaz R. Il va de soi que la composition du gaz R doit être compatible avec l’usage définitif du gaz 9. Il peut par exemple être riche en dioxyde de carbone. Il sera compris que le sécheur n’opère pas nécessairement par adsorption. Le gaz 7 peut simplement être refroidi et/ou pressurisé pour condenser l’eau qu’il contient, cette eau acidifiée étant récupérée comme débit R pour alimenter le cycle de refroidissement. Les débits d’eau W1, W2, W3, W4 sont mélangés pour former un débit d’eau contenant au moins un gaz acide dissous. Le mélange formé peut néanmoins ne contenir qu’au moins deux des débits mélangés. Sinon seul un débit W1, W2, W3, W4 peut être récupéré. Au moins une partie de l’eau récupérée (mélangée ou pas) est envoyée à l’eau d’un cycle de réfrigération. Dans le cas de l’exemple l’eau est envoyée comme débit W6 à l’échangeur de chaleur E7 où se refroidit le gaz 5 en aval de l’échangeur E6, ici mélangé avec le gaz de régénération R. Ainsi l’eau récupérée en S4 vient partiellement du gaz de régénération R. Ici l’eau W6 n’est pas refroidie en amont de l’échangeur E7. Néanmoins il est possible de la refroidir comme par exemple dans la tour de refroidissement T. La possibilité de varier un débit envoyé rejoindre le circuit d’eau et/ou mélanger au moins deux débits permet de compenser des niveaux d’acidité trop élevé ou trop bas. Par exemple si un des débits W1 à W4 ou W7 a un niveau d’acidité exceptionnellement élevé, il peut servir néanmoins pour alimenter le cycle de refroidissement, en réduisant son débit et/ou en le mélangeant avec un débit moins acide. Un circuit d’azote W sert à refroidir l’échangeur E1 et l’échangeur E2 éventuellement après détente dans une turbine. L’azote détendu dans la turbine alimente une tour T par le bas. En remontant la tour, il refroidit l’eau W10 envoyée en tête de tour, produisant un débit d’azote réchauffé en tête de tour qui est rejeté à l’atmosphère et de l’eau refroidie en cuve qui alimente le circuit de refroidissement. Un débit d’azote W11 peut être envoyé à l’air. Par exemple si l’azote W arrive trop froid ou s’il n’y a pas besoin de refroidir beaucoup le débit d’eau W10 on fonction de combien de chaleur est apporté par l’échangeur de chaleur E7 dans le circuit de refroidissement, on n’envoie pas tout l’azote dans la tour T mais la partie W11 peut être envoyée directement à l’atmosphère. Ceci constitue une façon de régler la température de l’eau W8 provenant de la tour T. Il sera compris que le type précis de circuit d’azote n’est pas important et pour cette raison il n’est pas décrite de manière détaillée. Il est à noter que le circuit d’eau de refroidissement est optionnellement alimenté par un débit d’acide W9, pouvant être de l’acide sulfurique et/ou ayant un pH inférieur à 7. Cet envoi d’acide peut être supprimé ou réduit puisque le circuit d’eau est acidifié par de l’eau provenant d’au moins une de trois sources, à savoir : la tour de lavage Q, quand présente, dont le condensat W7 peut être mélangé au circuit d’eau. le gaz de régénération R, quand présent, dont l’eau peut être séparée en le mélangeant avec le gaz à sécher ou pas. au moins un des étages de compression C1, C2, C3, C4 après refroidissement et condensation partielle. Il est à noter que les compresseurs C1, C2, C3, C4 peuvent chacun être constitué par au moins un étage d’un compresseur. La tour Q peut être alimentée par de l’eau provenant d’au moins un des compresseurs C1 à C4 pour former le débit W12. Ce débit W12 peut autrement être complètement indépendant. Il est possible de réguler le débit et/ou l’acidité du débit W12 en variant le débit et/ou l’acidité du débit W12. Le débit peut être varié par une vanne sur le débit W12. Sinon au moins un des débits W1, W2, W3 peut être régulé par une vanne. Comme les débits W1, W2, W3 pourront avoir des niveaux d’acidité différents, ceci peut suffire pour varier l’acidité de la purge d’eau enlevée en cuve de colonne. L’eau ayant servi à refroidir l’échangeur de chaleur E7 peut être envoyée à une tour de lavage T en tête de celle-ci pour refroidir un débit d’eau W15. L’acide W9, si présent, est de préférence mélangé au liquide de cuve de la tour T et ensuite l’eau formée est mélangée au débit W6. L’eau dans le gaz R est récupérée de manière astucieuse en mélangeant le gaz R au gaz comprimé entre les échangeurs E6 et E7, de sorte que l’échangeur E7 refroidit le gaz R et le séparateur S4 récupère l’eau provenant du compresseur et du gaz de régénération R. Le cycle de refroidissement alimenté par l’eau d’au moins une des sources a), b), c) peut être celui du compresseur de la source a) ou un autre compresseur, par exemple un compresseur de produit d’un appareil de séparation alimenté par le gaz riche en dioxyde de carbone. Dans l’exemple de la figure, de l’eau est prise dans la tour de lavage, le compresseur de gaz lavé et le sécheur du gaz provenant du compresseur pour alimenter le circuit de refroidissement. Néanmoins il sera compris que la tour de lavage, le compresseur et le sécheur ne sont pas nécessairement tous présents. Par exemple, le procédé peut être uniquement un procédé de lavage (et l’appareil une tour de lavage avec moyens associés) produisant de l’eau acidifiée pour acidifier de l’eau d’un circuit de refroidissement. Dans ce cas, le compresseur et/ou le sécheur n’est pas présent. Donc la tour de lavage peut produire un gaz à traiter par compression et/ou séchage. De même le procédé peut être uniquement un procédé de séchage (et l’appareil un sécheur avec moyens associés) produisant de l’eau acidifiée pour acidifier de l’eau d’un circuit de refroidissement. Dans ce cas, le compresseur et/ou la tour de lavage n’est pas présent. Donc le sécheur peut sécher un gaz provenant de la compression du gaz à sécher et/ou du lavage dans une tour de lavage pour produire le gaz à traiter par séchage. Le circuit de refroidissement peut refroidir du gaz issu d’un étage de compression pouvant être le gaz épuré dans la tour de lavage et/ou du gaz à sécher dans le sécheur. Sinon il peut refroidir un circuit de refroidissement indépendant des étapes a), b et c). Procédé de traitement d’un gaz (1,3,7) riche en dioxyde de carbone contenant de l’eau et éventuellement au moins un autre gaz acide dans lequel : le gaz est comprimé dans au moins un étage de compression (C1, C2, C3, C4), refroidi et au moins un condensat (W1, W2, W3, W4) est séparé du gaz refroidi (5) après au moins un étage de compression, de préférence entre deux étages de compression, le condensat étant constitué par de l’eau dans laquelle le CO 2 et/ou l’au moins un autre gaz acide est dissous formant de l’eau acidifiée ayant un pH d’au plus 6,5 et/ou le gaz riche en dioxyde de carbone est épuré, éventuellement en amont de la compression de l’étape a), dans une unité de lavage à l’eau (Q) pour produire un gaz épuré (3) éventuellement à envoyer à la compression et de l’eau (W7) contenant des impuretés et/ou le gaz (7), éventuellement comprimé dans l’étape a), est séché dans une unité de séchage (D) et de l’eau contenue dans le gaz comprimé est récupérée formant de l’eau récupérée (W4), Caractérisé en ce que au moins une partie de l’eau acidifiée (W1, W2, W3, W4) de l’étape a) et/ou au moins une partie de l’eau (W7) contenant des impuretés de l’étape b) et/ou au moins une partie de l’eau récupérée (W4) de l’étape c) est/sont mélangée(s) avec de l’eau circulant dans un circuit de refroidissement (W8, W10) pour former un mélange (W8) avec un degré d’acidité désiré, de préférence ayant un pH inférieur à 8,5, voire inférieure à 7. Procédé selon la revendication 1 dans lequel le mélange (W8) refroidit un échangeur de chaleur à contact indirect (E7). Procédé selon la revendication 2 dans lequel l’échangeur de chaleur (E7) est de type à plaques et à ailettes en aluminium brasé ou plaques et ondes ou à tubes et à calandre. Procédé selon la revendication 2 ou 3 dans lequel l’échangeur de chaleur (E7) refroidit du gaz riche en dioxyde de carbone comprimé (5) dans l’étape a), en aval d’au moins un étage de compression, et/ou à épurer (7) dans l’étape c). Procédé selon l’une des revendications 2 à 4 dans lequel le sécheur (D) fonctionne par adsorption d’eau et est régénéré périodiquement par un gaz de régénération sec (R) qui quitte l’unité d’adsorption y ayant récupéré de l’eau accumulée dans l’unité de séchage. Procédé selon la revendication 2 et 5 dans lequel l’échangeur de chaleur (E7) refroidit le gaz de régénération (R) ayant récupéré l’eau dans l’unité de séchage (D), l’eau ainsi condensée (W4) constituant l’eau récupérée de l’étape c). Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel au moins un autre gaz acide est choisi dans le groupe : SO 2 , SO 3 , H 2 S, HCl, NO, N 2 O, NO 2 , N 2 O 4 , HNO 3 , HNO 2 , H 2 CO 3 . Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel on rajoute dans l’eau du circuit de refroidissement un débit acide (W9) provenant d’un stockage. Procédé selon des revendications précédentes dans lequel on règle le débit d’eau du débit ou des débits i) et/ou ii) et/ou iii) (W1, W2, W3, W4, W7) pour obtenir un pH désiré dans le circuit de refroidissement. Procédé selon les revendications 8 et 9 dans lequel on règle le débit acide (W9) provenant du stockage ainsi qu’au moins un des débits i) et/ou ii) et/ou iii) (W1, W2, W3, W4, W7) pour obtenir un pH désiré dans le circuit de refroidissement. Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel le gaz riche en dioxyde de carbone (3) est épuré en amont de la compression dans l’unité de lavage à l’eau (Q) pour produire un gaz épuré (3) et de l’eau contenant des impuretés (W7) et la température et/ou le débit d’eau de lavage (W12) envoyée à la tour de refroidissement est/sont ajusté(s) afin de varier le débit et/ou l’acidité de l’eau contenant des impuretés envoyées au circuit de refroidissement. Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel le circuit de refroidissement (W8, W10) refroidit un gaz (5) comprimé dans un étage de compression (C1, C2, C3, C4), pouvant être celui de l’étape a) ou un étage de compression d’un gaz produit en traitant un gaz traité dans au moins une des étapes a) et/ou b) et/ou c). Appareil de traitement d’un gaz (1,3,7) riche en dioxyde de carbone contenant de l’eau et éventuellement au moins un autre gaz acide comprenant: au moins un étage de compression (C1, C2, C3, C4), pour comprimer le gaz, des moyens de refroidissement (E1, E2, E3, E4, E5, E6, E7) pour refroidir le gaz comprimé et condenser au moins partiellement l’eau qu’il contient et des moyens pour séparer au moins un condensat du gaz refroidi (S1, S2, S3, S4, S4), les moyens pour séparer étant disposés après au moins un étage de compression, de préférence entre deux étages de compression, le condensat étant constitué par de l’eau (W1, W2, W3, W4) dans laquelle le CO2 et/ou l’au moins un autre gaz acide est dissous formant de l’eau acidifiée ayant un pH d’au plus 6,5 et/ou une unité de lavage à l’eau (Q) pour produire un gaz épuré (3), éventuellement à envoyer à la compression, et de l’eau contenant des impuretés (W7) et/ou une unité de séchage (D) ainsi que des moyens pour récupérer l’eau (W4) enlevée par le séchage Caractérisé en ce qu’il comprend des moyens pour mélanger au moins une partie de l’eau acidifiée de l’option a) et/ou ii) au moins une partie de l’eau contenant des impuretés de l’option b) et/ou au moins une partie de l’eau récupérée de l’option c) avec de l’eau (W8) circulant dans un circuit de refroidissement pour former un mélange avec un degré d’acidité désiré, de préférence ayant un pH inférieur à 8, 5, voire inférieure à 7.