FR 3112865 A1 20220128 FR 2007763 A 20200723 Système 1 pour caractériser le pompage en milieu poreux d’un produit organique non miscible à l’eau, ledit système 1 étant apte à contenir un mélange comprenant de l’eau et le produit organique non miscible à l’eau, ledit système 1 comprenant : - des moyens 3 pour mesurer une permittivité en au moins une zone de mesure 5 dans ledit mélange, - des moyens 7 pour mesurer une résistivité électrique en au moins une zone de mesure 9 dans ledit mélange, et - des moyens 11 pour mesurer une densité optique en au moins une zone de mesure 13) dans ledit mélange. Figure pour l’abrégé : figure 1 Système pour caractériser le pompage en milieu poreux d’un polluant L’invention concerne le domaine de la dépollution de milieu poreux tels que des sols et des nappes phréatiques. Les pollutions des sites et sols pollués concernent essentiellement les pollutions organiques, c’est-à-dire des pollutions liées à la présence d’hydrocarbures pétroliers, d’hydrocarbures aromatiques polycycliques et de composés chlorés. Ces polluants se déversent dans les sols et les nappes sous forme de produits purs non miscibles à l’eau (Non-Aqueous Phase Liquids, NAPL), que l’on appellera également « produits organiques non miscibles à l’eau », ou « polluants ». Lorsque la pollution atteint la nappe, il est difficile de récupérer ledit NAPL. Les techniques de dépollution majoritairement utilisées sont principalement basées sur le pompage-écrémage et traitement de la phase dissoute. Pour autant, cette technique est lente et ne permet pas de traiter de manière significative les NAPL sous forme de produit pur. Ces produits purs restent présents, non plus sous forme de continuum, mais sous forme de gouttelettes à l’état insulaire (que l’on nomme saturation résiduelle). Cette saturation résiduelle se dissout lentement dans la phase aqueuse et génère des panaches de pollution conséquent. Une étude réalisée par McGuire et al. en 2006 a comparé, sur 59 sites pollués aux Composés Organo-halogénés Volatiles (COHV) aux Etats-Unis, les durées de traitement et les rendements épuratoires de certaines techniques de dépollution dans les nappes. Les résultats indiquent que les durées moyennes de traitement par pompage/traitement classique sont de l’ordre de 50 ans avec un rendement épuratoire (en relargage) d’environ 50 % au bout de 20 ans. Des techniques plus novatrices, relatives à cette problématique, émergent actuellement. Elles concernent la réduction chimique (ou biologique) in situ, la désorption thermique in situ et le lavage avec tensioactifs. L’étude de McGuire présente également les rendements épuratoires moyens de ces techniques : i) technique de destruction par réduction biologique (95 %) ; ii) technique d’extraction (désorption thermique : 97 %, surfactant et co-solvant : 95 %). De plus, les périodes de traitement sont notablement plus courtes que pour le pompage/traitement classique (de 2 mois à 21 mois). Des études de terrain réalisées par McGuire et al. en 2006 et Falta et al. en 2005 montrent clairement que le fait de diminuer la source de pollution de NAPL denses (DNAPL), par exemple par excavation et pompage-écrémage, permet de diminuer les concentrations en phase dissoute dans les eaux souterraines. De manière plus détaillée, certains articles mettent en lumière que le relargage de la source de pollution est étroitement lié à son architecture, et notamment à la façon dont la pollution a été distribuée. Des observations similaires ont été rapportées pour NAPL légers-LNAPL. La quantification exacte de la saturation résiduelle (quantité de produits purs après pompage) est primordiale dans le domaine des sites et sols pollués. Elle permet de calculer les rendements épuratoires des techniques de pompage de produit pur ainsi que le relargage de ces produits dans la phase dissoute. La littérature ayant trait à l’évaluation des techniques de pompage et traitement se focalise sur des pollutions mono-polluant (un seul polluant) pour lesquelles les paramètres rhéologiques sont connus (tension interfaciale, angle de contact, viscosité). Pour autant les pollutions rencontrées dans le domaine des sites et sols pollués sont rarement mono-polluant. Les pollutions multi-polluant (plusieurs polluants) sont plus difficilement caractérisables puisqu’elles sont soumises à des phénomènes de co-viscosité, de co-solubilité... On connaît de l’état de la technique des systèmes pour caractériser le pompage en milieu poreux d’un polluant. Ces systèmes comportent au moins un orifice pour le pompage. On connaît notamment des colonnes 1D permettant de caractériser les écoulements multiphasiques en milieux poreux. Il s’agit de colonnes capables de contenir des milieux poreux. Ces colonnes sont équipées de sondes TDR (sondes de réflectométrie à domaine temporel - Time Domain Reflectometry) permettant de mesurer la permittivité, et de sondes de mesures géophysiques (polarisation provoquée-PP). Les essais consistent à réaliser des drainages et imbibitions de deux liquides non miscibles (NAPL et eau) en exerçant des pressions en partie basse et haute de la colonne. Ces colonnes permettent de suivre les fronts de migration de l’interface Eau-NAPL en fonction des pressions exercées lors des drainages-imbibitions. Les essais font l’objet d’un suivi par bilan massique ainsi que par mesures de résistivités et permittivité. Cependant ces colonnes 1D ne permettent pas d’apprécier les effets des pompages dynamiques en 2D. L'invention a notamment pour but d’estimer plus finement les paramètres nécessaires à la modélisation et au dimensionnement du pompage de produits purs dans différents contextes hydrogéologiques. A cet effet, l’invention a pour objet un système pour caractériser le pompage en milieu poreux d’un produit organique non miscible à l’eau. Ce système est apte à contenir un mélange comprenant de l’eau et le produit organique non miscible à l’eau. Il comprend des moyens pour mesurer une permittivité en au moins une zone de mesure dans ledit mélange, des moyens pour mesurer une résistivité en au moins une zone de mesure dans ledit mélange, et des moyens pour mesurer une densité optique en au moins une zone de mesure dans ledit mélange. On entend ici par « produit organique non miscible à l’eau », une pollution d’un site géologique ou d’un sol. Il peut s’agir d’un hydrocarbure pétrolier, d’un hydrocarbure aromatique polycyclique ou d’un composé chloré. L’eau dans le mélange peut être une eau souterraine, issue du pompage, ou une eau déionisée, ou bien encore une eau déminéralisée. Ce système permet de valider les taux de récupération des polluants en fonction des débits de pompage et des directions de pompage, de l’ajout de surfactants, du chauffage. Les effets de ces changements de conditions opératoires peuvent être suivis de manière directe (variations des volumes de produit organique non miscible à l’eau, récupérés en fonction du temps) et de manière indirecte (densités optiques, permittivités et résistivités électriques). Ce suivi permet : - d’estimer les volumes, les rayons et les hauteurs des cônes de dépression en fonction des changements de conditions opératoires ; - de mesurer les saturations résiduelles à l’intérieur et en dehors du cône de dépression ; - de confronter un modèle mathématique, par exemple un modèle numérique multiphasique de pompage, aux mesures ; - de valider les calibrations des densités optiques, permittivités et résistivités électriques en fonction des saturations en eau ; - après validation des données, de dimensionner les puits de pompage et les débits associés (phase terrain) ; - de calibrer les données de permittivité et de résistivité afin de suivre la dépollution de manière indirecte lors des futurs essais terrain. Ce système permet d’étudier des pollutions multi-polluants. Le fait de travailler avec les trois méthodes (mesures de permittivité, de résistivité et de densité optique) permet de couvrir de nombreux cas de figures. Par ailleurs, le système de suivi de densités optiques permet de discrétiser de manière plus détaillée que les mesures de permittivité et de résistivité, le comportement des polluants (digitation et front de migration). Suivant d’autres caractéristiques optionnelles de ce système de caractérisation, prises seules ou en combinaison : - Le produit organique non miscible à l’eau présente une permittivité, une résisitivité électrique ou une densité optique, différente de celle de l’eau. Ainsi, il est possible de suivre spécifiquement ce polluant, indépendamment de l’eau dans laquelle il est présent. - Le système comprend un réservoir apte à contenir le mélange de produit organique et d’eau, comportant : - une paroi inférieure, dite paroi de fond, - des parois latérales, la paroi de fond et les parois latérales délimitant en partie une chambre du réservoir, il comporte également : - au moins un premier orifice situé dans la paroi de fond, débouchant d’une part sur la chambre, d’autre part sur l’extérieur du réservoir, de préférence au moins deux premiers orifices, de façon préférentielle de trois à sept premiers orifices, de façon plus préférentielle entre quatre et six premiers orifices, de façon encore plus préférée cinq premiers orifices, - au moins un second orifice situé dans chaque paroi latérale d’une paire de parois latérales opposées, chaque second orifice étant situé en regard d’un autre second orifice de la paroi latérale opposée, et débouchant d’une part sur la chambre, d’autre part sur l’extérieur du réservoir, de préférence au moins deux seconds orifices, de façon préférentielle de quatre à huit seconds orifices, de façon plus préférentielle entre cinq et sept seconds orifices, de façon encore plus préférée six seconds orifices. Ainsi, le système permet de réaliser des essais de drainage-imbibition en utilisant les premiers orifices (dans le fond du réservoir). Le système permet aussi de réaliser des pompages dynamiques en imposant des charges hydrauliques sur les côtés latéraux du bac et en pompant dans un ou des premiers orifices (en position basse). Ces essais permettent de calculer les rayons d’action de pompage mais aussi les rayons de récupération (avec un ou plusieurs pompages dans les différents orifices). Enfin, en imposant des flux latéraux, il est possible, une fois que les essais de pompage sont réalisés, d’estimer les flux de relargage des saturations résiduelles (en prélevant les eaux et en les analysant par chromatographie). Les différents orifices peuvent également être utilisés pour injecter un agent surfactant sous forme liquide ou de mousse. Ceci permet de tester l’effet de ce soutien chimique sur le pompage. Dans un mode de réalisation préféré, la chambre contient un milieu poreux. Le milieu poreux est par exemple constitué de billes, telles que des billes en verre, et / ou de l’encaissant du site de pompage. - Le réservoir comprend en outre, dans une paire de parois latérales opposées, un troisième orifice situé dans une partie inférieure d’une desdites parois latérales, et un quatrième orifice situé dans une partie supérieure de l’autre desdites parois latérales, les deux orifices débouchant d’une part sur la chambre, d’autre part sur l’extérieur du réservoir. Ainsi, il est possible de pomper les liquides par le haut, par les côtés et par le bas du réservoir. - Le réservoir comporte un ensemble de double-parois, comprenant chacune une paroi interne délimitant en partie la chambre, et une paroi externe, lesdites deux parois interne et externe étant séparées par un espace qui communique avec les espaces formés par les autres parois internes et externes, l’ensemble des espaces formant un volume séparé. Le volume séparé est apte à contenir un liquide, de préférence caloporteur et transparent. La température de ce liquide est maintenue constante grâce à un circuit fermé (comprenant un régulateur thermique externe munie d’une pompe). Le réservoir peut ainsi être thermostaté : la chambre peut être maintenue à une température permettant de diminuer la viscosité des polluants. L’impact de la température sur la forme du cône de dépression et le volume de polluant récupéré peut être ainsi évalué. De ce fait, il est possible d’évaluer l’impact de la température sur les rendements épuratoires et les cinétiques de récupération des polluants. Le fluide caloporteur est de préférence de l’eau. De façon préférentielle, le volume séparé communique avec l’extérieur du réservoir par au moins deux ouvertures, de manière à permettre l’entrée du fluide caloporteur et la sortie du fluide caloporteur, de sorte que le fluide caloporteur peut circuler dans le volume séparé. De façon préférée, les parois interne et externe d’une double-paroi sont parallèles entre elles. Dans un mode de réalisation, les parois internes et externes sont en verre. - Le réservoir a une longueur de 65 cm, une hauteur hors pieds de 40 cm et une profondeur de 15 cm. La chambre du réservoir a une longueur de 50 cm, une hauteur de 30 cm et une largeur de 7,05 cm. Entre une paroi interne latérale et une paroi externe latérale, l’épaisseur du volume séparé est de l’ordre de 3 cm. Entre une paroi interne et une paroi externe de fond, l’épaisseur du volume séparé est de l’ordre de 2600 cm 3 . - Les moyens pour mesurer une permittivité en au moins une zone de mesure dans le mélange comprennent une sonde de réflectométrie à domaine temporel. De préférence, ces moyens comprennent plusieurs sondes de réflectométrie à domaine temporel. Idéalement, ces sondes sont distribuées de manière à ce que la chambre du réservoir présente dans sa hauteur une sonde pour 10 cm, et présente dans sa longueur une sonde pour 10 cm. Dans un mode de réalisation, la chambre du réservoir a une hauteur de 30 cm et une longueur de 50 cm, et 15 sondes équipent le réservoir. La chambre du réservoir peut avoir une largeur de 7,05 cm. De façon préférée, les sondes sont connectées à un enregistreur de données. Dans un mode de réalisation, la sonde est apte à fonctionner à une fréquence de 70 MHz. Dans un autre mode de réalisation, la sonde est apte à fonctionner à une fréquence d’acquisition de deux signaux par minutes. Dans un autre mode de réalisation, les sondes sont également aptes à mesurer la teneur en eau volumétrique, et / ou la température, et / ou la conductivité électrique. - Le système pour caractériser le pompage comprend également des moyens de mesure d’une température du mélange. - Les moyens pour mesurer une résistivité électrique en au moins une zone de mesure dans le mélange comprennent au moins un ensemble d’une électrode d’injection de courant et d’une électrode de réception de courant et un résistivimètre. De façon préférée, l’électrode de réception est non polarisable ; ainsi, l’action des électrodes sur le potentiel mesuré peut être considérée comme négligeable, et ces électrodes n’ajoutent pas un bruit de fond aux mesures de polarisation induite. Dans un mode de réalisation, l’électrode de réception est une électrode Cu/CuSO 4 . De façon préférée, l’électrode d’injection de courant est une électrode de courant métallique, de préférence en alliage nickel-cobalt. Cet alliage permet de résister à la corrosion par les polluants. De préférence, les moyens de mesure de la résistivité électrique comprennent plusieurs ensembles d’électrode d’injection de courant et d’électrode de réception de courant. Dans un mode de réalisation, ces sondes sont distribuées de manière à ce que la chambre du réservoir présente dans sa hauteur deux électrodes d’injection de courant et deux électrodes de réception de courant pour 10 cm, et présente dans sa longueur deux électrodes d’injection de courant et deux électrodes de réception de courant pour 10 cm. Dans un mode de réalisation, la chambre du réservoir a une hauteur de 30 cm et une longueur de 50 cm, et 30 électrodes d’injection de courant et 30 électrodes de réception de courant équipent le réservoir. Dans un mode de réalisation, les moyens de mesure de la résistivité électrique permettent une mesure entre 10 -3 et 20 kHz. Avantageusement, les moyens pour mesurer une résistivité électrique comprennent un logiciel d’acquisition de données. - Les moyens pour mesurer une densité optique comprennent un appareil photographique, de façon préférée présentant une résolution supérieure ou égale à 34 mégapixels (7360x4912). De façon préférée, des réflecteurs noir et blanc sont utilisés avec l’appareil photographique, ainsi que des sources de lumière. L’invention a également pour objet un procédé de caractérisation du pompage en milieu poreux d’un produit organique non miscible à l’eau, le produit organique non miscible à l’eau étant présent dans un mélange comprenant de l’eau, dit mélange de produit organique et d’eau, procédé dans lequel on mesure : - une permittivité en au moins une zone de mesure dans ledit mélange, - une résistivité électrique en au moins une zone de mesure dans ledit mélange, et - une densité optique en au moins une zone de mesure dans ledit mélange. Suivant d’autres caractéristiques optionnelles du procédé de caractérisation du pompage, prises seules ou en combinaison : - La mesure de la densité optique comprend les étapes suivantes, effectuées dans cet ordre : - prise d’une photographie, - correction de l’intensité optique, de préférence par utilisation d’une échelle de couleurs, - transformation en nuances de gris, - mise à l’échelle et orthogonalisation, - estimation des saturations totales en produit organique non miscible à l’eau, - détection d’une interface produit organique non miscible à l’eau / eau, de préférence par détection d’un contraste d’intensité lumineuse, - estimation d’une forme d’un cône de dépression, - mesure d’une hauteur et d’un rayon du cône de dépression, - estimation des saturations en produit organique non miscible à l’eau à l’intérieur du cône de dépression, - estimation des digitations. On entend par « saturations totales en produit organique non miscible à l’eau » l’ensemble des saturations en produit organique non miscible à l’eau détectées sur la photographie, c’est à dire la quantité totale de produit organique non miscible à l’eau détectée dans une zone du bac. - Le procédé comprend en outre une étape d’injection, dans le mélange de produit organique et d’eau, d’un agent surfactant. Ceci permet de tester l’effet de ce soutien chimique sur le pompage. - Le procédé est effectué à une température contrôlée. De ce fait, il est possible d’évaluer l’impact de la température sur les rendements épuratoires et les cinétiques de récupération des polluants. L’invention a également pour objet un procédé de calibration d’un modèle mathématique multiphasique de pompage comprenant les étapes de : - mise en œuvre du procédé de caractérisation du pompage en milieu poreux d’un produit organique non miscible à l’eau, - estimation de saturations résiduelles à partir de données de permittivité, résistivité électriques et densité optique mesurées, - comparaison avec les résultats obtenus à l’aide dudit modèle multiphasique en milieu poreux, - calibration du modèle multiphasique en milieu poreux. On entend par calibration l’ajustement du modèle pour des problèmes spécifiques par la détermination des paramètres du modèle et des conditions limites et initiales au cours de la simulation numérique. Dans un mode de réalisation préférentiel, le modèle mathématique comprend deux équations de la loi de Darcy pour les formulations pression-pression pour des phases mouillantes et non-mouillantes, et les équations van Genuchten-Mualem pour le calcul de la pression capillaire et de la perméabilité relative. L’invention a également pour objet un procédé de dépollution d’un site géologique par pompage d’un produit organique non miscible à l’eau, dans lequel un modèle mathématique multiphasique de pompage est calibré par le procédé décrit ci-avant. Brève description des figures L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins annexés dans lesquels : la est une vue de face d’un système pour caractériser le pompage en milieu poreux selon un mode de réalisation de l’invention ; la est une vue de dessus du système de la ; la est une vue de face de la chambre du réservoir d’un système pour caractériser le pompage en milieu poreux selon un mode de réalisation de l’invention, illustrant l’implantation de moyens pour mesurer la permittivité et la résistivité électrique ; la est une vue de détail de la ; la est une vue de face du réservoir d’un système pour caractériser le pompage en milieu poreux selon un mode de réalisation de l’invention, illustrant l’implantation de moyens pour mesurer la densité optique ; la montre une succession d’images obtenues pour la mesure de la densité optique selon un mode de mise en œuvre du procédé de caractérisation du pompage d’un milieu poreux selon l’invention ; la est une capture d’écran du réservoir d’un système pour caractériser le pompage en milieu poreux selon un mode de réalisation de l’invention ; la montre les conditions pour l’imbibition dans le réservoir d’un système pour caractériser le pompage en milieu poreux, lorsque les expériences sont effectuées avec de l’eau ; la montre les conditions pour l’imbibition dans le réservoir d’un système pour caractériser le pompage en milieu poreux, lorsque les expériences sont effectuées avec du produit organique non miscible à l’eau ; la montre une comparaison du volume de produit organique non miscible à l’eau mesuré et estimé pour la mise en œuvre du procédé de calibration d’un modèle mathématique multiphasique de pompage ; la montre des images de la zone inférieure du réservoir d’un système pour caractériser le pompage en milieu poreux, lorsque les expériences sont effectuées dans différentes conditions ; la montre des graphes de comparaison de données obtenues par le procédé de caractérisation du pompage selon un mode de réalisation et de données issues de l’application d’un modèle mathématique ; la est une vue de face de la chambre du réservoir d’un système pour caractériser le pompage en milieu poreux selon un mode de réalisation de l’invention, illustrant l’implantation de moyens pour mesurer la permittivité et la résistivité électrique, ainsi que les zones de mesure de la permittivité ; la montre un graphe de comparaison de données de permittivité obtenues d’une part par le procédé de caractérisation du pompage selon un mode de réalisation et d’autre part issues de l’application d’un modèle mathématique ; la comprend quatre vues de face de la chambre du réservoir d’un système pour caractériser le pompage en milieu poreux selon un mode de réalisation de l’invention, illustrant l’implantation de moyens pour mesurer la permittivité et la résistivité électrique, ainsi que les zones de mesure de la résistivité électrique ; la montre un graphe de comparaison de données de résistivité électrique obtenues d’une part par le procédé de caractérisation du pompage selon un mode de réalisation et d’autre part issues de l’application d’un modèle mathématique. Description détaillée On a représenté sur les figures 1 à 5, et 10 et 12 un système pour caractériser le pompage en milieu poreux d’un produit organique non miscible à l’eau selon un mode de réalisation de l’invention, désigné par la référence générale 1. Ce système 1 est apte à contenir un mélange comprenant de l’eau et le produit organique non miscible à l’eau. Il comprend des moyens 3 pour mesurer une permittivité en au moins une zone de mesure 5 dans ledit mélange, des moyens 7 pour mesurer une résistivité en au moins une zone de mesure 9 dans ledit mélange, et des moyens 11 pour mesurer une densité optique en au moins une zone de mesure 13 dans ledit mélange. Les zones de mesure 5 sont visibles sur les figures 10, 12b et 12c. Les zones de mesure 9 sont visibles sur les figures 12a et 12d. Une zone de mesure 13 est visible sur la . Des moyens 11 pour mesurer une densité optique sont visibles sur la . Dans un mode de réalisation, le système 1 comprend un réservoir 15 apte à contenir le mélange de produit organique et d’eau. Le réservoir 15 comporte une paroi inférieure 151, dite paroi de fond et des parois latérales 153. La paroi de fond 151 et les parois latérales 153 délimitent en partie une chambre 155 du réservoir 15. Le réservoir 15 comporte également cinq premiers orifices 1511 situés dans la paroi de fond 151, débouchant d’une part sur la chambre 155, d’autre part sur l’extérieur du réservoir 15. Le réservoir 15 comporte également six seconds orifices 1531 situés dans chaque paroi latérale 153 d’une paire de parois latérales opposées, chaque second orifice 1531 étant situé en regard d’un autre second orifice 1531 de la paroi latérale opposée 153. Les seconds orifices 1531 débouchent d’une part sur la chambre 155, d’autre part sur l’extérieur du réservoir 15. Dans un mode de réalisation, la chambre 155 contient un milieu poreux non représenté. Le réservoir 15 comprend également un capot 157, visible sur la , une paroi avant 152 et une paroi arrière 156, toutes deux visibles sur la . Dans un mode de réalisation, le réservoir 15 comprend en outre, dans une paire de parois latérales 153 opposées, un troisième orifice 1533 situé dans une partie inférieure d’une desdites parois latérales 153, et un quatrième orifice 1535 situé dans une partie supérieure de l’autre desdites parois latérales 153, les deux orifices 1533, 1535 débouchant d’une part sur la chambre 155, d’autre part sur l’extérieur du réservoir 15. Ainsi, il est possible de pomper les liquides par le haut, par les côtés et par le bas du réservoir. Dans un mode de réalisation, le réservoir 15 comporte un ensemble de double-parois 151, 153 comprenant chacune une paroi interne 151A, 153A délimitant en partie la chambre 155, et une paroi externe 151B, 153B, lesdites deux parois interne 151A, 153A, et externe 151B, 153B étant séparées par un espace 151C, 153C qui communique avec les espaces 151C, 153C formés par les autres parois internes 151A, 153A et externes 151B, 153B, l’ensemble des espaces 151C, 153C formant un volume séparé 159, également délimité par les deux parois avant 152 et arrière 156 qui sont sensiblement transversales aux double-parois 151, 153. Le volume séparé 159 est apte à contenir un matériau. Le matériau peut être un fluide caloporteur tel que de l’eau ou bien un matériau isolant. Le réservoir 15 peut être porté par des pieds 154. Dans un mode de réalisation, les parois interne 151A, 153A et externe 151B, 153B d’une double-paroi sont parallèles entre elles. Les parois internes 151A, 153A et externes 151B, 153B peuvent être en verre. Le volume séparé 159 peut communiquer avec l’extérieur du réservoir par deux ouvertures 1521, 1522 de manière à permettre l’entrée du fluide caloporteur et la sortie du fluide caloporteur, de sorte que le fluide caloporteur peut circuler dans le volume séparé 159. Les ouvertures 1521 et 1522 sont situées respectivement dans la partie supérieure de la paroi avant 152 et dans sa partie inférieure. Dans le mode de réalisation représenté sur les figures 1 et 2, le réservoir 15 a une longueur L15 de 65 cm, une hauteur hors pieds h15 de 40 cm et une profondeur p15 de 15 cm. La chambre du réservoir a une longueur L155 de 50 cm, une hauteur h155 de 30 cm et une profondeur p155 de 7,05 cm. Entre une paroi interne latérale 153A et une paroi externe latérale 153B, l’épaisseur e153 du volume séparé 159 est de l’ordre de 3 cm. Entre une paroi interne de fond 151A et une paroi externe de fond 151B, l’épaisseur du volume séparé 159 est de l’ordre de 2600 cm 3 . Les pieds 154 peuvent avoir une hauteur de 5 cm et une largeur de 2 cm. Dans un mode de réalisation représenté sur les figures 3, 4, 10 et 12, les moyens de mesure 3 comprennent quinze sondes de réflectométrie à domaine temporel, distribuées de manière à ce que la chambre 155 du réservoir 15 présente dans sa hauteur h155 une sonde 3 pour 10 cm, et présente dans sa longueur L155 une sonde 3 pour 10 cm. Dans un mode de réalisation, les sondes 3 sont connectées à un enregistreur de données, non représenté. Dans un mode de réalisation, la sonde 3 est apte à fonctionner à une fréquence de 70 MHz. Dans un autre mode de réalisation, la sonde 3 est apte à fonctionner à une fréquence d’acquisition de deux signaux par minutes. Dans un autre mode de réalisation, les sondes 3 sont également aptes à mesurer la teneur en eau volumétrique, et / ou la température, et / ou la conductivité électrique. Dans un mode de réalisation représenté sur les figures 3, 4, 10 et 12, les moyens 7 pour mesurer une résistivité électrique comprennent trente ensembles d’une électrode d’injection de courant 71 et d’une électrode de réception de courant 73, ainsi qu’un résistivimètre non représenté. Ces sondes 71, 73 sont distribuées de manière à ce que la chambre 155 du réservoir 15 présente dans sa hauteur h155 deux électrodes d’injection de courant 71 et deux électrodes de réception de courant 73 pour 10 cm, et présente dans sa longueur L155 deux électrodes d’injection de courant 71 et deux électrodes de réception de courant 73 pour 10 cm. Dans un mode de réalisation, l’électrode de réception de courant 73 est non polarisable. Dans un mode de réalisation, l’électrode de réception de courant 73 est une électrode Cu/CuSO 4 . Ces électrodes sont réalisées selon la méthodologie décrite par Noël (Noël, C.: 2014, Suivi de la biodégradation des hydrocarbures par le couplage des mesures géophysiques électriques du sol (polarisation provoquée) et des analyses des gaz (concentration du CO2 et isotopie du carbone), PhD thesis, Université d’Orléans, Orléans, France. 256 p.). Dans un mode de réalisation, l’électrode d’injection de courant 71 est une électrode de courant métallique, de préférence en alliage nickel-cobalt. Dans un mode de réalisation, les moyens de mesure 7 de la résistivité électrique permettent une mesure entre 10 -3 et 20 kHz. Les moyens pour mesurer une résistivité électrique peuvent comprendre un logiciel d’acquisition de données (non représenté). Dans le mode de réalisation de la , les moyens 11 pour mesurer une densité optique comprennent un appareil photographique. De façon préférée, il présente une résolution supérieure ou égale à 34 mégapixels (7360x4912). Des réflecteurs noir et blanc et des absorbeurs de lumière (non représentés) sont utilisés avec l’appareil photographique 11, ainsi que des sources de lumière 19 et 21. Dans ce mode de réalisation, les réflecteurs et les adsorbeurs de lumière sont situés afin d’avoir un éclairage homogène en chaque point du Bac 2D. La montre une disposition possible d’une première source de lumière 19 et d’une seconde source de lumière 21 et de l’appareil photographique 11 par rapport à la zone de mesure 13 de la densité optique d’un mélange comprenant de l’eau et un produit organique non miscible à l’eau, dans un réservoir 15 d’un système pour caractériser le pompage en milieu poreux du produit organique non miscible à l’eau. La source lumineuse 21 est placée à 165 cm par rapport au sol, l’appareil photographique est placé à 90 cm par rapport au sol. Le champ lumineux 191 émis par la source de lumière 19 est représenté, ainsi que le champ lumineux 211 émis par la source de lumière 21. Les sources de lumière 19 et 21 sont placés respectivement à une hauteur de 90 cm et 165 cm par rapport au sol. La zone de mesure 13 de la densité optique, c’est-à-dire la zone de détection par l’appareil photographique, est placée au centre d’une surface d’intersection 213 entre le champ lumineux 211 et le mélange dont on détecte la densité optique. Dans le procédé de caractérisation du pompage en milieu poreux d’un produit organique non miscible à l’eau, présent dans un mélange comprenant de l’eau, on mesure : - une permittivité en au moins une zone de mesure 5 dans ledit mélange, - une résistivité électrique en au moins une zone de mesure 9 dans ledit mélange, et - une densité optique en au moins une zone de mesure 13 dans ledit mélange. La montre des exemples de vues obtenues à différentes étapes pour la mesure de la densité optique selon un mode de réalisation de l’invention. Dans cet exemple, la mesure de la densité optique comprend les étapes suivantes, effectuées dans cet ordre: - prise d’une photographie de face d’une chambre 155 d’un réservoir 15 : - correction de l’intensité optique, par utilisation d’une échelle de couleurs. Les résultats obtenus à l’issue de ces deux étapes sont montrés sur la figure 6a. L’image de la figure 6a est ensuite soumise aux étapes suivantes : - transformation en nuances de gris, - mise à l’échelle et orthogonalisation. Les résultats obtenus à l’issue de ces deux étapes sont montrés sur la figure 6b. L’image de la figure 6b est ensuite soumise à une étape d’estimation des saturations totales en produit organique non miscible à l’eau. L’image obtenue à l’issue de cette étape est visible sur la figure 6c. Par la suite, l’image de la figure 6c est soumise aux étapes suivantes, dans cet ordre : - détection d’une interface 300 produit organique non miscible à l’eau / eau, par détection d’un contraste d’intensité lumineuse, - estimation de la forme d’un cône de dépression 302, - mesure d’une hauteur h302 et d’un rayon r302 du cône de dépression. L’image obtenue à l’issue de ces trois étapes de mesure est montrée sur la figure 6d. A partir de cette image de la figure 6d, on procède à une estimation des saturations en produit organique non miscible à l’eau à l’intérieur du cône de dépression 302. Cette étape aboutit à l’image de la figure 6e. Enfin, sur la base de la e, on procède à l’estimation des digitations 304, c’est-à-dire de la forme que prend l’écoulement du produit organique non miscible à l’eau dans le milieu poreux et dans les conditions de test utilisées. Ces digitations sont montrées sur la figure 6f. Le procédé de caractérisation du pompage en milieu poreux peut être mis en œuvre pour calibrer un modèle mathématique multiphasique de pompage. Le procédé de caractérisation est mis en œuvre afin d’obtenir une estimation de saturations résiduelles à partir de données de permittivité, résistivité électriques et densité optique mesurées. L’estimation est alors comparée avec les résultats obtenus à l’aide du modèle multiphasique en milieu poreux. A l’issue de cette comparaison, le modèle multiphasique est calibré. Dans un exemple présenté ci-après, les données d’entrée du modèle, les équations du modèle, ainsi que les différents paramétrages du modèle sont les suivants. La est une capture d’écran de la géométrie et des mailles du réservoir 15. Il y a 3965 mailles triangulaires. Deux sous-domaines 15E, 15F avec différents modèles de stockage sont construits. La zone supérieure (15E), qui ne s'intéresse qu'à l'écoulement monophasique en négligeant l'effet capillaire dans cette zone; la zone inférieure (15F), qui concerne l'écoulement diphasique de l'eau et du produit organique non miscible à l’eau. Le pompage (imbibition) a commencé une fois le drainage terminé. Le produit organique non miscible à l’eau est injecté du fond du réservoir 15 jusqu’à une hauteur de 15 cm. Les conditions initiales sont les suivantes : Pour des billes de verre d’un diamètre de 0,1 mm : Pour des billes de verre d’un diamètre de 0,5 mm : Les valeurs 0,3 et 0,15 cm sont respectivement les hauteurs de l'interface air-eau et de l'interface 300 produit organique non miscible à l’eau-eau dans le réservoir 15. Les figures 8 et 9 montrent les conditions aux limites pour l'imbibition dans les expériences dans le réservoir 15, respectivement pour l’eau et le produit organique non miscible à l’eau. Sur la : 2, 6 et 7 signifient qu’il n’y a pas de débit, En 1, 3, 5, 8 et 9, le calcul de Pw tel que défini ci-avant s’applique, En 4, le calcul de Pw ne s’applique pas. Sur la : 2, 4 et 7 signifient qu’il n’y a pas de débit, En 1 et 8, le calcul suivant s’applique pour des billes de verre d’un diamètre de 1,1 mm : 6 est le débit de pompage du produit organique non miscible à l’eau. Le modèle mathématique a été construit comme suit. Dans les formulations pression-pression, il existe deux équations de la loi de Darcy pour les phases mouillantes (w) et non mouillantes (n). La saturation en eau est estimée par la pression capillaire, qui est définie par la différence de pression entre deux phases. La fonction de pression capillaire et la fonction de perméabilité relative utilisées sont basées sur les équations van Genuchten – Mualem (VGM). Les équations qui forment le modèle mathématique sont présentées ci-après : [Math 6] où : S : saturation (-) ; k ij : tenseur de perméabilité intrinsèque (m 2 ) ; k r : perméabilité relative (-) ; μ : viscosité dynamique (Pa.s) ; P : pression (Pa) ; ρ : densité (kg.m -3 ) ; g : accélération due à la gravité (m.s -2 ) ; z : direction de la gravité ; S ew : saturation effective (-) ; Ø : porosité (-) ; λ : mobilité (Pa- 1 .s -1 ) ; C: coefficient de stockage (-) ; phase w : eau ; phase n : produit organique non miscible à l’eau. Les résultats expérimentaux considérés pour la modélisation sont basés sur : - les termes puits et source sont considérés comme égaux à zéro (pas de réaction): qw = 0 et qn = 0, - les expériences de drainage-imbibition fournissent des données pour la fonction de pression capillaire et la fonction de perméabilité relative - les paramètres rhéologiques mesurés : viscosité dynamique eau et DNAPL et densité eau et DNAPL. Les résultats des expérimentations dans le réservoir 15 et de la modélisation numérique ont été comparés. La montre une comparaison du volume de produit organique non miscible à l’eau mesuré et estimé, en fonction du temps et de différents débits de pompage. Le pompage a été réalisé dans un milieu poreux constitué de billes de verre (GB) d’un diamètre de 0,5 mm ou de 0,1 mm, comme indiqué en légende de la . La montre quatre images (figures 11a, 11b, 11c et 11d) de la zone inférieure 15F du réservoir 15, lorsque les expériences sont effectuées comme suit : - figure 11a : le milieu poreux est constitué de billes de verre d’un diamètre de 0,5 mm, le débit est de 50 mL.min-1, pendant une durée de 21 min ; - figure 11b : le milieu poreux est constitué de billes de verre d’un diamètre de 0,5 mm, le débit est de 150 mL.min-1, pendant une durée de 16 min ; - figure 11c : le milieu poreux est constitué de billes de verre d’un diamètre de 0,1 mm, le débit est de 50 mL.min-1, pendant une durée de 20 min ; - figure 11d : le milieu poreux est constitué de billes de verre d’un diamètre de 0,1 mm, le débit est de 220 mL.min-1, pendant une durée de 5 min. La figure 12a représente le volume de produit organique non miscible récupéré tel qu’il est mesuré (en abscisse) ou bien obtenu à partir du modèle mathématique (en ordonnée). La figure 12b représente le volume de produit organique non miscible estimé par interprétation d’image tel qu’il est mesuré (en abscisse) ou bien obtenu à partir du modèle mathématique (en ordonnée). La figure 12c représente le rayon du cône de dépression estimé par interprétation d’image récupéré tel qu’il est mesuré (en abscisse) ou bien obtenu à partir du modèle mathématique (en ordonnée). La figure 12d représente la hauteur du cône de dépression estimée par interprétation d’image tel qu’elle est mesurée (en abscisse) ou bien obtenue à partir du modèle mathématique (en ordonnée). Une fois le modèle validé, il est possible de changer les paramètres (viscosité, densité, courbe pression-saturation, saturation résiduelle) afin de prédire les effets des soutiens thermiques et chimiques sur les formes de cônes de dépression et les volumes de DNAPL récupérés. La validation du modèle avec les données expérimentales permet de confronter aussi les mesures de permittivité et de résistivité. La est une vue de face de la chambre du réservoir d’un système pour caractériser le pompage en milieu poreux selon un mode de réalisation de l’invention, illustrant l’implantation de moyens pour mesurer la permittivité et la résistivité électrique, ainsi que les zones de mesure de la permittivité. Sur cette figure, les zones de mesure 5 de la permittivité sont chacune limitées par un trait interrompu. Les modélisations de l’évolution des saturations moyennes dans les aires de détection permettent d’estimer, à partir des courbes de corrélation saturation en eau = f(permittivité), l’évolution des permittivités. Ces estimations peuvent être comparées avec les permittivités mesurées. La montre un graphe comparant les données de permittivité obtenues d’une part par le procédé de caractérisation du pompage selon un mode de réalisation (en ordonnée) et d’autre part issues de l’application d’un modèle mathématique (en abscisse). Les résultats mettent en lumière qu’il est possible, à partir des permittivités, d’estimer les saturations en produit organique non miscible à l’eau. La comprend quatre vues de face de la chambre du réservoir d’un système pour caractériser le pompage en milieu poreux selon un mode de réalisation de l’invention, illustrant l’implantation de moyens pour mesurer la permittivité et la résistivité électrique, ainsi que les zones de mesure de la résistivité électrique. Sur ces vues, les zones de mesure 9 de la résistivité électrique sont chacune limitées par un trait interrompu. La configuration des électrodes utilisée est de type Wenner pour les aires de détection rectangulaires verticales et de type dipole-dipole pour les aires de détection carré. Les modélisations de l’évolution des saturations moyennes dans les aires de détection permettent d’estimer, à partir des courbes de corrélation saturation en eau = f(résistivité électriques), l’évolution des résistivité électriques. Ces estimations peuvent être comparées avec les résistivités électriques mesurées ( ). Système (1) pour caractériser le pompage en milieu poreux d’un produit organique non miscible à l’eau, ledit système (1) étant apte à contenir un mélange comprenant de l’eau et le produit organique non miscible à l’eau, ledit système (1) comprenant : - des moyens (3) pour mesurer une permittivité en au moins une zone de mesure (5) dans ledit mélange, - des moyens (7) pour mesurer une résistivité électrique en au moins une zone de mesure (9) dans ledit mélange, et - des moyens (11) pour mesurer une densité optique en au moins une zone de mesure (13) dans ledit mélange. Système (1) pour caractériser le pompage en milieu poreux selon la revendication 1, comprenant un réservoir (15) apte à contenir le mélange de produit organique et d’eau, ledit réservoir (15) comportant : - une paroi inférieure (151), dite paroi de fond, et - des parois latérales (153), la paroi de fond (151) et les parois latérales (153) délimitant en partie une chambre (155) du réservoir (15), le réservoir (15) comportant également : - au moins un premier orifice (1511) situé dans la paroi de fond (151), débouchant d’une part sur la chambre (155), d’autre part sur l’extérieur du réservoir (15), - au moins un second orifice (1531) situé dans chaque paroi latérale (153) d’une paire de parois latérales opposées, chaque second orifice (1531) étant situé en regard de l’autre second orifice (1531), et débouchant d’une part sur la chambre (155), d’autre part sur l’extérieur du réservoir (15). Système (1) pour caractériser le pompage en milieu poreux selon l’une quelconque des revendications précédentes, le réservoir (15) comportant un ensemble de double-parois, comprenant chacune une paroi interne (151A, 153A) délimitant en partie la chambre (155), et d’une paroi externe (151B, 153B), lesdites deux parois interne (151A, 153A) et externe (151B, 153B) étant séparées par un espace (151C, 153C) qui communique avec les espaces (151C, 153C) formés par les autres parois internes (151A, 153A) et externes (151B, 153B), l’ensemble des espaces (151C, 153C) formant un volume séparé (159), le volume séparé étant apte à contenir un liquide. Système (1) pour caractériser le pompage en milieu poreux selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel les moyens (3) pour mesurer une permittivité en au moins une zone de mesure (5) dans le mélange comprennent une sonde de réflectométrie à domaine temporel. Système (1) pour caractériser le pompage en milieu poreux selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel les moyens (7) pour mesurer une résistivité électrique en au moins une zone de mesure (9) dans le mélange comprennent au moins un ensemble d’une électrode d’injection de courant (71) et d’une électrode de réception de courant (73) et un résistivimètre. Système (1) pour caractériser le pompage en milieu poreux selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel les moyens (11) pour mesurer une densité optique en au moins une zone de mesure (13) dans le mélange comprennent un appareil photographique (17). Procédé de caractérisation du pompage en milieu poreux d’un produit organique non miscible à l’eau, le produit organique non miscible à l’eau étant présent dans un mélange comprenant de l’eau, dit mélange de produit organique et d’eau, procédé dans lequel on mesure : - une permittivité en au moins une zone de mesure (5) dans ledit mélange, - une résistivité électrique en au moins une zone de mesure (9) dans ledit mélange, et - une densité optique en au moins une zone de mesure (13) dans ledit mélange. Procédé de caractérisation du pompage en milieu poreux selon la revendication précédente, dans lequel la mesure de la densité optique comprend les étapes suivantes, effectuées dans cet ordre : - prise d’une photographie, - correction de l’intensité optique, de préférence par utilisation d’une échelle de couleurs, - transformation en nuances de gris, - mise à l’échelle et orthogonalisation, - estimation des saturations totales en produit organique non miscible à l’eau, - détection d’une interface produit organique non miscible à l’eau / eau, de préférence par détection d’un contraste d’intensité lumineuse, - estimation d’une forme d’un cône de dépression, - mesure d’une hauteur et d’un rayon du cône de dépression, - estimation des saturations en produit organique non miscible à l’eau à l’intérieur du cône de dépression, - estimation des digitations. Procédé de calibration d’un modèle mathématique multiphasique de pompage comprenant les étapes de : - mise en œuvre d’un procédé de caractérisation du pompage en milieu poreux d’un produit organique non miscible à l’eau, selon l’une quelconque des revendications 7 et 8 , - estimation de saturations résiduelles à partir de données de permittivité, résistivité électrique et densité optique mesurées, - comparaison avec les résultats obtenus à l’aide dudit modèle multiphasique en milieu poreux, - calibration du modèle multiphasique en milieu poreux. Procédé de dépollution d’un site géologique par pompage d’un produit organique non miscible à l’eau, dans lequel un modèle mathématique multiphasique de pompage est calibré par un procédé selon la revendication précédente.