FR 3114170 A1 20220318 FR 2009299 A 20200914 L’invention porte sur un guide d’onde 1 comportant une fibre optique multimode 10 assemblée à une structure 20 de concentration spatiale des modes guidés. La structure de concentration 20 présente une variation adiabatique de sa dimension transversale d pc en direction de sa face de sortie 20b, et une valeur d pc,in de sa dimension transversale d pc étant au moins égale à une valeur d fc de la dimension transversale d fc du cœur 11 de la fibre optique multimode 10 au niveau de la deuxième face 10b de celle-ci. Figure pour l’abrégé : Fig.1A guide d’onde comportant une fibre optique multimode et adapté à concentrer spatialement les modes guidés Le domaine de l’invention est celui des guides d’onde comportant une fibre optique multimode. L’invention porte notamment sur un tel guide d’onde multimode adapté à concentrer spatialement les modes guidés. ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Les fibres optiques multimodes permettent de guider un signal optique tout en supportant différents modes de propagation. Elles sont particulièrement utiles notamment pour la détection de signaux optiques de faible flux, par exemple dans le cadre de l’astronomie ou celui de la télédétection par laser (LIDAR), puisque de telles fibres optiques multimodes présentent habituellement une ouverture numérique élevée ainsi qu’une dimension radiale importante devant la longueur d’onde λ du signal optique, optimisant ainsi le taux de collection par la fibre optique multimode du signal optique incident. Cependant, il existe un besoin de disposer d’un guide d’onde comportant une fibre optique multimode, ce guide devant être adapté à concentrer spatialement les modes guidés au niveau d’une face de sortie tout en minimisant les pertes optiques associées à une telle concentration spatiale. C’est le cas notamment lorsque le signal optique est destiné à être transmis en direction d’un photodétecteur dont la zone de détection présente des dimensions inférieures à celles de la fibre optique multimode. Ainsi, à titre d’exemple, une fibre optique multimode adapté à guider un signal optique de 1.55µm de longueur d’onde peut présenter une dimension transversale de l’ordre de plusieurs centaines de microns, par exemple un diamètre de 300µm. Or, une photodiode de type SPAD ( Single Photon Avalanche Diode , en anglais) ou de type SNSPD ( Superconducting Nanowire Single Photon Detector , en anglais) peut présenter une zone de détection de l’ordre de quelques dizaines de microns de côté, par exemple 20µm seulement. On connaît par ailleurs les fibres optiques dont l’extrémité est effilée de manière adiabatique, mais il s’agit généralement de fibres optiques monomodes. En effet, l’effilement adiabatique du cœur de la fibre, appliqué à une fibre optique multimode, conduirait à générer de fortes pertes optiques. L’invention a pour objectif de remédier au moins en partie aux inconvénients de l’art antérieur, et plus particulièrement de proposer un guide d’onde comportant une fibre optique multimode et adapté à concentrer spatialement les modes guidés au niveau de sa face de sortie, tout en minimisant les pertes optiques associées à une telle concentration spatiale. Pour cela, l’objet de l’invention est un guide d’onde multimode comportant une fibre optique multimode qui comporte un cœur réalisé en un matériau d’indice de réfraction n fc et présentant une dimension transversale d fc , entouré d’une gaine en un milieu d’indice de réfraction n fg inférieur à n fc ; et qui s’étend longitudinalement suivant un axe optique Δ entre une première face destinée à recevoir un signal optique, et une deuxième face opposée destinée à transmettre le signal optique. Le guide d’onde multimode comporte en outre une structure de concentration, de forme tronconique centrée sur l’axe optique Δ, présentant une face d’entrée par laquelle la structure de concentration est couplée optiquement et assemblée à la deuxième face de la fibre optique multimode, et une face de sortie opposée présentant une surface inférieure à celle de la face d’entrée, et réalisée en au moins un matériau de haut indice de réfraction n pc supérieur à n fc , présentant une dimension transversale locale d pc , et entouré d’un milieu d’indice de réfraction n pg inférieur à n pc . La structure de concentration présente une variation adiabatique de sa dimension transversale locale d pc allant d’une valeur d pc,in au niveau de la face d’entrée à une valeur d pc,out au niveau de la face de sortie. la valeur d pc,in de la dimension transversale locale d pc étant au moins égale à une valeur d fc de la dimension transversale d fc du cœur de la fibre optique multimode au niveau de la deuxième face. La structure de concentration est configurée de sorte que le nombre de modes optiques supportés au niveau de la face de sortie est au moins égal au nombre de modes optiques supportés par la fibre optique multimode. Certains aspects préférés mais non limitatifs de ce guide d’onde multimode sont les suivants. Le nombre de modes optiques supportés au niveau de la face de sortie peut être au moins égal à 40, la structure de concentration étant alors configurée de sorte que la relation (n pc 2 – n pg 2 )×d pc,out 2 ≥ (n fc 2 – n fg 2 )×d fc 2 est vérifiée. Le matériau de haut indice de la structure de concentration peut être un matériau semiconducteur cristallin, présentant un indice de réfraction n pc supérieur à n fc . Le matériau de haut indice de la structure de concentration peut être un élément ou un composé IV, ou peut être un composé III-V. La structure de concentration peut présenter une variation longitudinale d pc (z) continue de la dimension transversale d pc . La variation longitudinale d pc (z) de la dimension transversale d pc peut présenter sur toute sa longueur une pente locale inférieure ou égale, en valeur absolue, à 20°. La variation longitudinale d pc (z) de la dimension transversale d pc peut être décroissante sur au moins une partie de la structure de concentration débouchant sur la face aval. La variation longitudinale d pc (z) de la dimension transversale d pc peut être croissante sur une partie de la structure de concentration s’étendant à partir de la face amont. La structure de concentration peut présenter une longueur L p au moins égale à deux fois la valeur d fc de la dimension transversale d fc du cœur de la fibre optique multimode au niveau de la deuxième face. Une couche antireflet peut être disposée entre la deuxième face de la fibre optique multimode et la face d’entrée de la structure de concentration. Le rapport d pc,in /d pc,out peut être supérieur ou égal à 2. L'invention porte également sur un dispositif d’émission lumineuse, comportant une source lumineuse ainsi que le guide d’onde multimode selon l’une quelconque des caractéristiques précédentes, le guide d’onde multimode étant couplé optiquement à la source lumineuse par la première face de la fibre optique multimode. L’invention porte également sur un dispositif de photodétection, comportant un photodétecteur et le guide d’onde multimode selon l’une quelconque des caractéristiques précédentes, le guide d’onde multimode étant destiné à transmettre par la face de sortie un signal optique de longueur d’onde λ en direction du photodétecteur, la face de sortie étant au contact d’une surface de réception du photodétecteur destinée à recevoir le signal optique, ou en est espacée d’une distance inférieure ou égale à λ/n, où n étant l’indice de réfraction d’un milieu situé entre la face de sortie et la surface de réception du photodétecteur. L’invention porte également sur un procédé de fabrication d’un guide d’onde multimode selon l’une quelconque des caractéristiques précédentes, comportant les étapes suivantes : réalisation d’au moins une portion parallélépipédique en le matériau de haut indice de la structure de concentration, à partir d’un wafer du même matériau ; assemblage de la portion parallélépipédique à la deuxième face de la fibre optique multimode ; usinage de la portion parallélépipédique de manière à obtenir la variation adiabatique de la dimension transversale locale d pc de la portion parallélépipédique, obtenant ainsi la structure de concentration. L’invention porte également sur un procédé de fabrication d’un guide d’onde multimode selon l’une quelconque des caractéristiques précédentes, comportant les étapes suivantes : réalisation d’une portion tronconique sur la deuxième face de la fibre optique multimode ; dépôt d’une couche d’encapsulation recouvrant au moins la portion tronconique ; suppression de la portion tronconique par gravure sélective du matériau de celle-ci, libérant ainsi un espace vide délimité par la couche d’encapsulation ; dépôt du matériau de haut indice de la structure de concentration remplissant ainsi l’espace vide, et formant ainsi la structure de concentration. D'autres aspects, buts, avantages et caractéristiques de l’invention apparaîtront mieux à la lecture de la description détaillée suivante de formes de réalisation préférées de celle-ci, donnée à titre d'exemple non limitatif, et faite en référence aux dessins annexés sur lesquels : la figure 1A est une vue schématique et partielle, en coupe longitudinale, d’un guide d’onde multimode selon un mode de réalisation ; les figures 1B à 1E sont des vues schématiques et partielles, en coupe longitudinale, d’un guide d’onde multimode selon des variantes de réalisation ; la figure 2 est une vue schématique et partielle, en coupe longitudinale, d’un dispositif de détection comportant un guide d’onde multimode identique à celui illustré sur la fig.1A et un photodétecteur ; la figure 3A illustre une carte de champ en régime stationnaire d’un signal optique se propageant dans une fibre optique multimode en silice effilée, réalisée d’une manière similaire aux fibres optiques monomodes en silice effilées ; la figure 3B illustre une carte de champ en régime stationnaire d’un signal optique se propageant dans un guide d’onde multimode selon un mode de réalisation de l’invention ; la figure 3C illustre l’évolution longitudinale des coefficients de transmission T(z) et de pertes optiques P(z) associées à la partie effilée de la fibre optique multimode illustrée sur la fig.3A (notés T 3 et P 3 ), et à la structure de concentration du guide d’onde illustré sur la fig.3B (notés T 1 et P 1 ) ; la figure 4 illustre différentes étapes d’un procédé de réalisation d’un guide d’onde multimode selon un mode de réalisation. EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS Sur les figures et dans la suite de la description, les mêmes références représentent les éléments identiques ou similaires. De plus, les différents éléments ne sont pas représentés à l’échelle de manière à privilégier la clarté des figures. Par ailleurs, les différents modes de réalisation et variantes ne sont pas exclusifs les uns des autres et peuvent être combinés entre eux. Sauf indication contraire, les termes « sensiblement », « environ », « de l’ordre de » signifient à 10% près, et de préférence à 5% près. Par ailleurs, les termes « compris entre … et … » et équivalents signifient que les bornes sont incluses, sauf mention contraire. L’invention porte sur un guide d’onde multimode adapté à guider un signal optique tout en concentrant spatialement les modes guidés au niveau d’une face de sortie de taille réduite, avec des pertes optiques, associées à cette concentration spatiale, minimales. Par concentration spatiale des modes guidés, on entend ici une concentration latérale de l’intensité optique des modes guidés. Autrement dit, la répartition spatiale de l’intensité optique des modes guidés, dans un plan transversal qui est orthogonal à l’axe optique Δ du guide d’onde multimode, présente, au niveau de la face de sortie, une dimension réduite. Comme détaillé par la suite, le guide d’onde multimode selon l’invention comporte une fibre optique multimode couplée optiquement et assemblée à une structure rapportée, appelée par la suite structure tronconique de concentration ou concentrateur multimode, assurant la concentration spatiale des modes guidés au niveau de la face de sortie. Un tel guide d’onde multimode peut être notamment utilisé dans le cadre d’un dispositif optoélectronique de détection, celui-ci comportant le guide d’onde multimode selon l’invention et un photodétecteur, par exemple un photodétecteur quantique ou un photodétecteur de type non refroidi (microbolomètre), entre autres. Il peut également être utilisé dans le cadre d’un dispositif optoélectronique d’émission et de transmission, celui-ci comportant une source lumineuse couplée au guide d’onde multimode selon l’invention. D’une manière générale, le guide d’onde multimode selon l’invention peut présenter un intérêt dans toutes sortes de domaines, comme ceux de l’astronomie, des technologies de télémesure (par ex. LIDAR), les capteurs optiques fibrés, la microscopie optique en champ proche, les technologies optoélectroniques quantiques, etc. La figure 1A est une vue schématique et partielle, en coupe longitudinale, d’un guide d’onde multimode 1 selon un mode de réalisation. Les figures 1B à 1E illustrent différentes variantes du guide d’onde multimode 1 illustré sur la fig.1A. Comme mentionné précédemment, le guide d’onde multimode 1 comporte une fibre optique multimode 10 couplée optiquement et assemblée à une structure tronconique de concentration 20. On définit ici et pour la suite de la description un repère direct tridimensionnel orthogonal (e r ; e θ ; e z ) en coordonnées cylindriques, où la direction e z est parallèle à l’axe longitudinal de la fibre optique multimode 10, qui définit ici l’axe optique Δ du guide d’onde multimode 1, et est orientée en direction de la face de sortie 20b de la structure de concentration 20, et où la direction e r est la direction radiale à partir de l’axe Δ. Les termes « amont » et « aval » s’entendent comme étant relatifs à un positionnement croissant suivant la direction e z . La fibre optique multimode 10 est un guide d’onde s’étendant longitudinalement suivant un axe optique Δ entre une première face dite amont (non représentée) destinée à recevoir un signal optique à transmettre, et une deuxième face 10b dite aval par laquelle la fibre optique multimode 10 est couplée optiquement et assemblée à la structure tronconique de concentration 20. La face aval 10b est de préférence orthogonale à l’axe optique Δ. Elle est formée en un cœur 11 réalisé en au moins un matériau d’indice de réfraction n fc entouré d’une gaine 12 réalisée en un milieu de plus bas indice de réfraction n fg , ici un matériau solide. On considère ici que l’indice de réfraction n fc est une valeur de référence vis-à-vis de laquelle nous définissons un indice de réfraction plus faible (celui de la gaine 12) et un indice de réfraction plus élevé (celui de la structure de concentration 20). Dans cet exemple, la fibre optique multimode 10 est une fibre à saut d’indice, dans le sens où les indices de réfraction n fc et n fg sont constants. En variante, la fibre optique multimode 10 peut être une fibre à gradient d’indice où l’indice de réfraction n fc du cœur 11 varie suivant la direction radiale e r . D’une manière générale, le cœur 11 présente une dimension transversale d fc suivant l’axe e r (et donc une dimension radiale r fc à partir de l’axe optique Δ), et la gaine présente une épaisseur e fg . Dans cet exemple, la fibre optique multimode 10 présente une forme cylindrique de révolution. Sa section droite est donc de forme circulaire sur tout le long de l’axe optique Δ. D’autres formes de la section droite de la fibre optique multimode sont possibles, comme une forme ovale ou polygonale. Dans ce cas, on définit la dimension transversale d fc comme étant le diamètre d’un disque centré sur l’axe optique Δ et présentant la même surface que la section droite considérée. Le caractère multimode de la fibre optique 10 résulte de son ouverture numérique élevée et de sa dimension radiale r fc qui est supérieure à la longueur d’onde λ du signal optique guidé. En effet, il est connu que la fibre optique présente un régime multimodal lorsque la fréquence normalisée V, définie ainsi : V=(2π/λ)×r fc ×ON, est supérieure à 2.4. De préférence, la fibre optique est ici fortement multimode, c’est-à-dire que la fréquence normalisée V est au moins égale à 10, voire à 50 ou à 100, et est de préférence égale à plusieurs centaines. L’ouverture numérique ON est égale à la racine carrée de la différence du carré des indices de réfraction n fc , n fg (c’est-à-dire : ON = √(n fc 2 – n fg 2 )). De plus, la dimension radiale r fc est supérieure ou égale à la longueur d’onde λ, par exemple dix fois supérieure ou davantage. Ainsi, le rayon r fc peut être de l’ordre de plusieurs microns à plusieurs centaines de microns. A titre d’exemple, pour une longueur d’onde λ du signal optique égale à 1.55µm, la fibre optique multimode 10 peut présenter un diamètre d fc de 300µm et être réalisée en un cœur de silice d’indice n fc égal à 1.54 et en un matériau de gaine d’indice n fg égal à 1.46. La fibre optique multimode présente alors une ouverture numérique égale à 0.5 environ, et une fréquence normalisée V égale à 300 environ, traduisant le fait que la fibre optique est alors fortement multimode. En effet, le nombre N de modes supportés par la fibre optique multimode 10 est habituellement défini comme étant proportionnel au carré de la fréquence normalisée V. Par la suite, on considère que le nombre N de modes supportés est sensiblement égal à 4V 2 /π 2 de sorte que nous avons ici 35500 environ. Le guide d’onde comporte également une structure de concentration 20, couplée optiquement et assemblée à la fibre optique multimode 10. Cette structure de concentration 20 est un concentrateur spatial multimode, dans le sens où il assure la concentration spatiale des modes guidés au niveau de sa face de sortie 20b, laquelle présente une taille réduite, avec des pertes optiques associées à cette concentration spatiale qui sont minimales. Il s’agit d’une structure rapportée, dans le sens où elle est réalisée de manière distincte de la fibre optique multimode 10, en un matériau de haut indice de réfraction supérieur à l’indice n fc . Elle est assemblée à la face aval 10b de la fibre optique multimode 10. La structure de concentration 20 est avant tout adaptée à guider le signal optique provenant de la fibre optique multimode 10. Elle est réalisée en au moins un matériau (cœur 21) de haut indice de réfraction n pc qui peut être entouré d’une gaine 22 en un milieu de bas indice de réfraction n pg . La gaine 22 peut être un gaz, du vide, voire un matériau solide. Il comporte deux faces opposées l’une à l’autre suivant l’axe optique Δ, à savoir une face d’entrée 20a et une face de sortie 20b, lesquelles sont de préférence orthogonales à l’axe optique Δ. La face d’entrée 20a est celle par laquelle la structure de concentration 20 est couplée optiquement et assemblée à la fibre optique multimode 10, et la face de sortie 20b est celle par laquelle le signal optique est destiné à être transmis hors du guide d’onde multimode 1. Les dimensions des faces d’entrée 20a et de sortie 20b sont définies par le matériau de haut indice du cœur 21 de la structure de concentration 20. La structure de concentration 20 est par ailleurs réalisée en un ou des matériaux optiquement passifs, c’est-à-dire qu’ils ne sont pas adaptés à émettre un signal optique à la longueur d’onde de fonctionnement du guide d’onde 1. Le ou les matériaux de la structure de concentration 20 sont transparents à la longueur d’onde λ du signal optique guidé. Le matériau de haut indice peut être cristallin, de préférence monocristallin, et peut être choisi parmi les éléments ou les composés des colonnes III, IV et V du tableau périodique. Il peut ainsi s’agir d’un élément ou d’un composé IV, ou être un composé III-V. A titre d’exemple, il peut s’agir du silicium lorsque la longueur d’onde λ est comprise entre 1.2 et 10µm, du GaAs pour la gamme spectrale 0.9-20µm, du GaP pour une longueur d’onde λ supérieure à 0.5µm, entre autres. Elle peut comporter un même matériau de haut indice, de sorte que l’indice de réfraction n pc est constant dans la structure de concentration 20 entre les faces d’entrée 20a et de sortie 20b. En variante, il peut être réalisé de plusieurs segments 21 i de matériaux de haut indice, agencés de manière successive suivant l’axe optique Δ. Les matériaux de haut indice des segments 21 i sont alors distincts les uns des autres par leurs compositions en termes d’éléments chimiques et/ou de concentrations de ces éléments chimiques, et présentant des indices de réfraction n pc,i différents. Dans ce cas, ils sont préférentiellement agencés successivement à partir de la face d’entrée 20a de sorte que l’indice de réfraction n pc,i augmente en direction de la face de sortie 20b. A ce titre, la fig.1A illustre un exemple de guide d’onde multimode 1 dans lequel la structure de concentration 20 est formée uniquement par un même matériau de haut indice, par exemple du GaAs, qui définit les faces d’entrée 20a et de sortie 20b. Il ne comporte pas de gaine réalisée en un matériau de bas indice. La fig.1B illustre un guide d’onde multimode 1 selon une variante, qui se distingue de celui de la fig.1A essentiellement en ce que la structure de concentration 20 comporte ici plusieurs segments 21 i de haut indice, ici trois segments d’indice de réfraction n pc,1 , n pc,2 , n pc,3 différents avec n pc,1 pc,2 pc,3 , agencés suivant l’axe optique Δ de sorte que le segment 21 1 d’indice n pc,1 définit la face d’entrée 20a, celui d’indice n pc,3 définit la face de sortie 20b, et celui d’indice n pc,2 est situé entre les deux autres. La structure de concentration 20 est assemblée à la face aval 10b de la fibre optique multimode 10 au niveau de sa face d’entrée 20a, de manière à permettre l’injection du signal optique transmis par la fibre 10 à l’intérieur de la structure 20. La face d’entrée 20a est donc située en regard de la face aval 10b. Elle peut être assemblée par collage, éventuellement par l’intermédiaire d’un matériau adhésif ou sans matériau adhésif. Une couche intermédiaire, de préférence une couche antireflet, peut être située à l’interface entre la face aval 10b et la face d’entrée 20a. A ce titre, la fig.1C illustre un guide d’onde multimode 1 selon une variante, qui se distingue de celui de la fig.1A essentiellement en ce qu’il comporte une couche antireflet 2 située entre la face aval 10b et la face d’entrée 20a. Cette couche antireflet 2 présente un indice de réfraction n AR égale à √(n fc ×n pc ) environ et d’épaisseur quart-d’onde, c’est-à-dire égale à λ/(4×n AR ) environ. La présence d’une telle couche antireflet 2 permet de limiter les pertes optiques associées à la réflexion d’une partie du signal optique à l’interface entre le matériau de haut indice de la fibre optique multimode 10 et celui de la structure de concentration 20. Il en résulte une augmentation de la puissance transmise, qui peut atteindre plus de 10%. Une telle couche antireflet 2 peut par ailleurs être réalisée en un empilement de différents matériaux, notamment de manière à réduire la dépendance chromatique de cette fonction optique d’antireflet, ce qui peut alors améliorer encore la puissance optique transmise. La structure de concentration 20 présente de plus une forme tronconique centrée sur l’axe optique Δ, avec une face de sortie 20b qui présente une taille inférieure à celle de la face d’entrée 20a. La structure de concentration 20 est donc coaxiale avec la fibre optique multimode 10. La section droite de la structure de concentration 20 peut être circulaire (cône de révolution), ovale ou polygonale ayant une symétrie de rotation autour de l’axe optique Δ, par exemple d’ordre 4. Elle est de préférence circulaire, comme la fibre optique multimode 10, mais peut être latéralement allongée pour s’adapter à la forme éventuellement allongée de la zone de détection ou de réception au niveau de laquelle est transmis le signal optique guidé. Les faces d’entrée 20a et de sortie 20b sont reliées entre elles par une face latérale 20c (définie par le matériau de haut indice), qui présente une dimension transversale locale d pc (z) suivant l’axe e r , ici un diamètre (et une dimension radiale locale r pc (z) à partir de l’axe optique Δ, ici un rayon). Dans le cas où la section droite de la structure de concentration 20 présente une forme autre que circulaire, la dimension transversale locale d pc (z) est définie comme étant le diamètre d’un disque présentant la même surface que la section droite considérée. Le diamètre local d pc (z) présente une valeur haute d pc,in au niveau de la face d’entrée 20a et une valeur basse d pc,out au niveau de la face de sortie 20b. La valeur d pc,in est égale à la valeur d fc du diamètre du cœur 11 de la fibre optique multimode 10 au niveau de la face aval 10b, ou en est supérieure de manière à permettre une bonne injection du signal optique dans la structure de concentration 20. Elle peut être de l’ordre de plusieurs dizaines à centaines de microns, par exemple être compris entre 50 et 500µm environ. Par ailleurs, la valeur d pc,out est inférieure à la valeur d pc,in et peut être de l’ordre de quelques microns à quelques dizaines de microns, par exemple être comprise entre 5µm et 50µm environ. De préférence, le rapport d pc,in /d pc,out est supérieur ou égal à 2. Le diamètre local d pc (z) varie longitudinalement de manière monotone sur au moins une partie de la longueur L p de la structure de concentration 20, cette partie débouchant sur la face de sortie 20b, par exemple linéairement (affine) ou non. Aussi, le terme ‘tronconique’ est à prendre au sens large, c’est-à-dire qu’il couvre à la fois une forme conique au sens strict (c’est-à-dire que la face latérale 20c est entièrement définie par une génératrice passant par un point fixe situé sur l’axe optique Δ : la variation d pc (z) étant alors linéaire), tout comme il couvre une forme conique convexe (bombée) et/ou concave, la variation longitudinale d pc (z) n’étant alors pas linéaire sur toute la longueur de la structure de concentration 20. Ainsi, elle présente avantageusement une variation croissante à partir de la face amont 20a (pour notamment améliorer l’injection du signal optique dans la structure de concentration 20), puis présenter une variation décroissante jusqu’à la face aval 20b. Les fig.1D et 1E illustrent des guides d’onde multimodes 1 selon deux autres variantes, qui se distinguent de celui de la fig.1A essentiellement en ce que le matériau de haut indice 21 de la structure de concentration 20 est recouvert par un matériau de bas indice n pg qui forme une gaine 22. Dans le cas de la fig.1D, la gaine22 ne recouvre que le matériau de haut indice de la structure de concentration 20 et ne s’étend pas au niveau de la fibre optique multimode 10. Elle présente une épaisseur e pg (z) qui augmente longitudinalement à mesure que l’on s’éloigne de la fibre optique multimode 10 de sorte que la structure de concentration 20 présente une taille latérale sensiblement constante suivant l’axe e z , cette taille latérale étant ici sensiblement égale à celle de la fibre optique multimode 10. Dans le cas de la fig.1E, la gaine 22 s’étend de manière à recouvrir le matériau de haut indice de la structure de concentration 20 ainsi que la gaine 12 de la fibre optique multimode 10. Elle présente ici une épaisseur e pg sensiblement constante. La structure de concentration 20 est adaptée à concentrer spatialement, au niveau de sa face de sortie 20b, les modes optiques du signal optique provenant de la fibre optique multimode 10, c’est-à-dire à diminuer latéralement la répartition spatiale de l’intensité des modes optiques, avec des pertes optiques associées minimales. Pour cela, la structure de concentration 20 est tout d’abord dimensionnée et réalisée de sorte que le nombre de modes N p,out supportés au niveau de la face de sortie 20b est au moins égal au nombre de modes N f supportés dans la fibre optique multimode 10. Autrement dit, d’une manière générale, on choisit le diamètre d pc,out de la structure de concentration 20 au niveau de la face de sortie 20b ainsi que le ou les matériaux de la structure de concentration 20 (en termes d’indice de réfraction n pc , n pg ) de sorte que le nombre de modes N p,out supportés au niveau de la face de sortie 20b est au moins égal au nombre de modes N f supportés dans la fibre optique multimode 10. Pour calculer le nombre de modes N p,out , on peut résoudre les équations de Maxwell dans le guide d’onde 1 par simulation numérique, par exemple au moyen du logiciel FemSIM (logiciel commercial développé par la société Synopsis). Par ailleurs, dans le cas où la fréquence normalisée V est grande devant 2.4, par exemple lorsqu’elle est au moins égale à 10, il est possible de choisir le diamètre d pc,out de la structure de concentration 20 ainsi que le ou les matériaux de la structure de concentration 20 (en termes d’indice de réfraction n pc , n pg ) de sorte que la relation suivante est vérifiée : (n pc 2 – n pg 2 )×d pc,out 2 ≥ (n fc 2 – n fg 2 )×d fc 2 , où d fc est la valeur du diamètre du cœur 11 de la fibre optique multimode 10 au niveau de la face aval 10b. Cela se traduit notamment par le fait que le matériau de haut indice 21 de la structure de concentration 20 présente un indice de réfraction n pc supérieur à celui du cœur 11 de la fibre optique multimode 10. De plus, le saut d’indice entre le matériau de haut indice de la structure de concentration 20 et le milieu qui l’entoure est important, par exemple supérieur à 2, voire à davantage. Etant donné que le nombre de modes N p,out au niveau de la face de sortie 20b est au moins égal au nombre de modes N f supportés par la fibre optique multimode 10, et que le nombre de modes N p,out est inférieur au nombre de modes N p,in au niveau de la face d’entrée 20a (du fait de la diminution du diamètre d pc (z)), il en résulte qu’il y a davantage de modes supportés dans la structure de concentration 20, en tout point z, que dans la fibre optique multimode 10. On évite ainsi les pertes optiques, du fait d’une diminution du nombre de modes supportés entre celui N f de la fibre optique multimode 10 et celui N p,out à la sortie de la structure de concentration 20. A titre d’exemple, dans le cas où la fibre optique multimode 10 supporte un nombre de modes N f de l’ordre de 35000 pour un rayon r fc de 150µm, une structure de concentration 20 réalisée en GaAs (indice n pc de 3.45 environ pour λ de 1.55µm), dont le rayon r pc,out est de 25µm à la face de sortie 20b, présente un nombre de modes N p,out de l’ordre de 45000, donc au moins égal à N f . De plus, la structure de concentration 20 présente une forme tronconique ayant une variation dite adiabatique de sa dimension transversale d pc (z) entre la face d’entrée 20a (de valeur d pc,in ) et la face de sortie 20b (de valeur d pc,out ) permettant d’obtenir une modification adiabatique de la forme des modes guidés. On évite ainsi, dans une large mesure, que de la puissance optique, injectée dans les modes guidés supportés au niveau de la face d’entrée 20a, ne soit transférée dans des modes guidés d’ordre plus élevé susceptibles de ne pas être supportés au niveau de la face de sortie 20b, du fait de la diminution du diamètre d pc de la structure de concentration 20. Ainsi, une partie importante de la puissance injectée dans les modes guidés supportés au niveau de la face d’entrée 20a de la structure de concentration 20 sera transmise jusqu’à la face de sortie 20b. La variation longitudinale d pc (z) est de préférence une variation continue, au sens mathématique d’une fonction continue : elle ne présente pas de discontinuité le long de la structure de concentration 20 susceptible de dégrader le caractère adiabatique de la propagation des modes guidés. Par discontinuité, on entend ici une variation brutale et sensible de la dimension transversale d pc (z) (par ex. une marche d’escalier) au niveau de la face latérale 10c, d’une valeur par exemple au moins égale à λ/(50×n pc ). Cette valeur est bien entendu à opposer aux petites discontinuités, négligeables d’un point de vue optique, inhérente à la fabrication de la structure de concentration 20. De plus, la variation longitudinale d pc (z) présente, sur tout le long de la structure de concentration 20, une pente locale qui est avantageusement inférieure ou égale, en valeur absolue, à 20°, voire à 10°, voire moins. La valeur de la pente locale est indiquée en valeur absolue, dans la mesure où elle peut être positive (variation croissante) ou négative (variation décroissante). La variation continue et la pente locale faible permettent d’obtenir et de renforcer le caractère adiabatique de la propagation des modes guidés et de leur concentration progressive le long de la structure de concentration 20. Par ailleurs, la longueur L p de la structure de concentration 20 entre les faces d’entrée 20a et de sortie 20b peut être au moins égale à deux fois le diamètre d fc du cœur 11 de la fibre optique multimode 10, et de préférence au moins égale à cinq fois le diamètre d fc . Bien entendu, il est possible de déterminer plus précisément la variation longitudinale d pc (z) de sorte qu’elle soit dite adiabatique, de manière à limiter l’échange de puissance entre les différents modes supportés par la structure de concentration 20 lors de la propagation. Notons également que la variation adiabatique de la dimension transversale d pc (z) de la structure de concentration 20 est désirée, non pas tant pour éviter le couplage intermodal en soi, mais pour éviter qu’un mode guidé ne se couple et transfère de la puissance optique à un mode d’ordre élevé qui ne serait plus supporté au niveau de la face de sortie 20b, engendrant alors des pertes optiques. Enfin, la structure de concentration 20 est dimensionnée de sorte que la valeur d pc,in du diamètre d pc au niveau de la face d’entrée 20a est au moins égale à la valeur d fc du cœur 11 de la fibre optique multimode 10 au niveau de la face aval 10b. Par d pc,in au moins égal à d fc , on entend que d pc,in est au moins égal à d fc à 10% près, et de préférence à 5% près. Ainsi, le signal optique guidé et confiné dans le cœur 11 de la fibre optique multimode 10 est transmis essentiellement dans le matériau de haut indice 21 de la structure de concentration 20. De préférence, la valeur d pc,in du diamètre d pc au niveau de la face d’entrée 20a est comprise entre la valeur d fc et d fc +2×e fg . Ainsi, le signal optique qui se propage dans la fibre optique multimode 10 est efficacement injecté dans la structure de concentration 20. Les modes guidés se propageant dans la fibre optique multimode 10 sont habituellement les modes hybrides EH l,m ou HE l,m où l est un nombre entier, et m est un entier naturel non nul. A l’interface entre la fibre optique multimode 10 et la structure de concentration 20, chaque mode supporté par la fibre optique multimode 10 se couple de préférence à un mode de même nature EH ou HE, et de mêmes indices l,m. Ce mode existe effectivement dans la structure de concentration 20 dans la mesure où le nombre N p,in de modes supportés au niveau de la face d’entrée 20a est nécessairement supérieur au nombre N f (l’ouverture numérique de la structure de concentration 20 étant bien supérieure à celle de la fibre optique multimode 10). L’injection du signal optique dans la structure de concentration 20 est alors particulièrement efficace, et peut être limitée essentiellement par le taux de réflexion R à l’interface, lequel peut être minimisé par la présence de la couche antireflet mentionnée plus haut. Ensuite, les modes restent guidés dans la structure de concentration 20 en direction de la face de sortie 20b, étant donné que le nombre local N p (z) de modes supportés est supérieur à la valeur N p,out . La variation longitudinale du diamètre d pc (z) est dite adiabatique dans la mesure où elle rend adiabatique la propagation des modes guidés le long de la structure de concentration 20 : chaque mode guidé se propage en réduisant progressivement son extension transverse, c’est-à-dire en réduisant la répartition spatiale de son intensité dans le plan transversal (e r ,e θ ), et en limitant le couplage intermodal. Pour cela, comme indiqué précédemment, la variation longitudinale du diamètre d pc (z) est continue et présente une pente locale inférieure ou égale, en valeur absolue, à 20° en tout point z le long de la structure de concentration 20, de préférence inférieure ou égale à 10° et de préférence encore inférieure ou égale à 5°. Au niveau de la face de sortie 20b, une partie importante du signal optique qui a été injecté est présente et concentrée spatialement. Les pertes optiques associées à la concentration spatiale du signal optique sont donc minimales. La figure 2 est une vue schématique et partielle d’un dispositif de détection, comportant un guide d’onde multimode 1 selon l’invention, ici identique à celui illustré sur la fig.1, et un photodétecteur 30. Cette figure illustre l’une des multiples applications d’un tel guide d’onde multimode 1. Le photodétecteur 30 présente une zone de détection 31 dont la dimension latérale d d est de préférence au moins égale à la dimension d pc,out de la face de sortie 20b. Le photodétecteur 30 peut être de type SPAD ou SNSPD, comme mentionné précédemment, voire être un microbolomètre ou même une matrice de microbolomètre au pas de l’ordre de 10µm par exemple. Un détecteur SNSPD de photons uniques à nanofil supraconducteur est notamment décrit dans la publication de Eisaman et al. intitulé Single-photon sources and detectors , Rev. Sci. Instrum. 82 , 071101 (2011). Il peut être adapté à détecter le signal optique dont la longueur d’onde λ peut être comprise dans l’infrarouge voire dans le visible. Dans cet exemple, la zone de détection 31 est formée par une jonction de type PIN. La face de sortie 20b de la structure de concentration 20 peut être placée aussi près que possible de la zone de détection 31, voire être au contact de celle-ci. Ainsi, dans le cas où la face de sortie 20b est espacée d’une distance non nulle de la surface de la zone de détection 31, cet espacement est de préférence inférieur ou égal à λ/n, où λ est la longueur d’onde du signal optique transmis puis détecté, et n est l’indice de réfraction d’un milieu situé entre la face de sortie 20b et la surface de la zone de détection 31 du photodétecteur. Un connecteur de fibre (non représenté) peut être utilisé. Une colle optique peut être utilisée pour assembler le guide d’onde multimode 1 au photodétecteur 30. Comme mentionné précédemment, d’autres applications sont bien entendu envisageables. Ainsi, il peut s’agir de concentrer spatialement le signal optique guidé et de le transmettre en direction d’une zone d’un matériau absorbant pour l’échauffer localement. On peut ainsi étudier ses propriétés de conduction thermique, voire exploiter un effet thermoélectrique. Quoi qu’il en soit, le guide d’onde multimode 1 selon l’invention peut être associé à un photodétecteur placé en aval de la structure de concentration 20, et/ou à une source optique d’une lumière non cohérente, placée en amont de la fibre optique multimode 10. La figure 3A illustre la carte de champ en régime stationnaire d’un signal optique se propageant dans une fibre optique multimode 3 en silice effilée, réalisée d’une manière similaire aux fibres optiques monomodes en silice effilées. L’objectif ici est de montrer que le guide d’onde multimode 1 selon l’invention se distingue bien évidemment des composants optiques bien connus que sont les fibres optiques monomodes en silice effilées, mais également des fibres optiques multimodes en silice qui seraient effilées de manière similaire aux fibres optiques monomodes. En effet, une fibre optique monomode effilée comporte généralement une première portion monomode de diamètre d fc constant ne supportant qu’un seul mode optique (mode fondamental), qui se poursuit continûment par une deuxième portion dite effilée dans laquelle le cœur présente une diminution lente de son diamètre d fc . Dans cette deuxième portion, en réduisant lentement le diamètre d fc , on change la forme du mode dans la direction transverse : sa taille commence par se réduire, puis, lorsque le diamètre d fc devient inférieur à λ/n fc , le mode s’étale hors du guide tout en restant guidé. Ainsi, une fibre optique monomode effilée est utilisée pour étendre le mode guidé et non pas pour le concentrer, par exemple pour obtenir un couplage par onde évanescente avec un résonateur optique. Dans le cas des fibres optiques multimodes (FOMM), le diamètre d fc est grand devant la longueur d’onde λ du signal optique de sorte que la fibre optique supporte un nombre de modes élevé. Cependant, le fait de réduire le diamètre d fc conduirait à réduire le nombre de modes supportés, une partie de la lumière injectée à l’entrée d’une telle fibre étant alors rayonnée à l’extérieure de la fibre optique voire réfléchie. Les pertes optiques associées à une telle réduction du diamètre d fc sont donc particulièrement très élevées. A ce titre, la fibre optique effilée 3 illustrée sur la fig.3A présente une première portion 3.1 cylindrique de dimension latérale constante, formée d’un cœur d’un diamètre d fc de 10µm entouré d’une gaine de 0.5µm d’épaisseur. L’indice de réfraction n fc du cœur (silice) étant égal à 1.54 et l’indice de réfraction n fg de la gaine étant égal à 1.46, l’ouverture numérique ON est égale à 0.5. Pour un signal optique d’une longueur d’onde λ de 1.55µm, le nombre N f,in de modes supportés par la fibre optique dans sa première portion 3.1 est égal à 42 env (à partir de la définition N f ≈4×V 2 /π 2 mentionnée plus haut). La fibre optique effilée 3 comporte une deuxième portion 3.2 tronconique dont la dimension latérale diminue de manière linéaire, cette deuxième portion 3.2 étant formée par l’effilement du cœur et de la gaine dans la même proportion, pour toute abscisse Z. Au niveau de la face de sortie 3b, le cœur présente un diamètre local de 3µm et la gaine une épaisseur de 0.15µm, la longueur de la deuxième portion 3.2 étant de 20µm. On injecte un signal optique continu (lumière non cohérente, distribuée de façon aléatoire entre tous les modes guidés) dans la fibre optique effilée 3, et on mesure la puissance optique en régime stationnaire. Il apparaît que seuls 20% de la puissance initiale atteint la face de sortie 3b. Cela s’explique notamment par le fait que la fibre optique effilée 3 supporte un nombre N f,out de modes égal à 4 environ au niveau de sa face de sortie 3b. Outre 2% de signal réfléchi, les 78% restant sont rayonnés à l’extérieur de la fibre optique effilée 3 comme le montre la carte de champ. En conséquence, une fibre optique effilée 3 ne permet pas de concentrer spatialement le signal optique d’une part, et engendre de fortes pertes optiques d’autre part. La figure 3B illustre la carte de champ en régime stationnaire d’un signal optique se propageant dans guide d’onde multimode 1 selon un mode de réalisation de l’invention. Le guide d’onde multimode 1 présente une fibre optique multimode 10 identique à la première portion 3.1, formée d’un cœur d’un diamètre d fc de 10µm entouré d’une gaine de 0.5µm d’épaisseur. L’indice de réfraction n fc du cœur étant égal à 1.54 et l’indice de réfraction n fg de la gaine étant égal à 1.46, l’ouverture numérique ON est égale à 0.5. Pour un signal optique d’une longueur d’onde λ de 1.55µm, le nombre N f de modes supportés par la fibre optique multimode 10 est égal à 42 env. Le guide d’onde multimode 1 comporte une structure de concentration 20 présentant des dimensions latérale et longitudinale identiques à celles de la deuxième portion 3.2 (en considérant le cœur et la gaine de cette portion 3.2). Elle est réalisée en GaAs d’indice de réfraction n pc de 3.45 environ, entouré d’air (n pg =1). Au niveau de la face de sortie 20b, le matériau de haut indice présente un diamètre local de 3.3µm, de sorte que le nombre N f,out de modes supportés à la face de sortie 20b est égal à 190 environ. On injecte le signal optique (lumière non cohérente) dans le guide d’onde multimode 1, et on mesure la puissance optique en régime stationnaire. Il apparaît que près de 73% de la puissance du signal optique est mesuré à la face de sortie 20b, montrant une réduction importante des pertes optiques, en comparaison à la fibre optique effilée 3. Par ailleurs, près de 12% du signal optique est réfléchi à l’interface entre la fibre optique multimode 10 et la structure de concentration 20, en accord avec le coefficient de Fresnel pour la puissance réfléchie. Cette valeur peut être fortement diminuée avec l’utilisation d’une couche antireflet. Quoi qu’il en soit, il apparaît qu’un tel guide d’onde 1 permet d’assurer une concentration spatiale des modes guidés au niveau de la face de sortie 20b, et ceci avec les pertes optiques associées à une telle concentration qui sont minimales, ici de l’ordre de 17% seulement (définies à partir du rapport des 73% transmis sur les 88% injectés dans la structure de concentration 20). La carte de champ illustrée sur la fig.3B montre bien, en comparaison à la fig.3A, une forte diminution des pertes optiques liées au rayonnement de la lumière hors de la structure de concentration 20. La figure 3C illustre l’évolution longitudinale des coefficients de transmission T(z) et de pertes optiques P(z) associées à la partie effilée 3.2 de la fibre optique multimode 3 illustrée sur la fig.3A, et à la structure de concentration 20 du guide d’onde 1 illustré sur la fig.3B. Le coefficient de transmission T(z) est défini comme étant égal à la puissance mesurée normalisée par la puissance injectée dans la fibre 3.1 (fig.3A) ou dans fibre 10 (fig.3B), en fonction de la position z le long de la partie effilée 3.2 (fig.3A) ou le long de la structure de concentration 20 (fig.3B). Par ailleurs, le coefficient de pertes optiques P(z) est défini comme étant égal à 1-T(z)/(1-R) : il s’agit des pertes optiques associées à la concentration spatiale des modes guidés. On note T 1 et P 1 les coefficients associés au guide d’onde 1, et on note T 3 , P 3 les coefficients associés à la fibre optique multimode 3. Si l’on considère le coefficient de transmission T 3 (z) de la fibre optique 3, il présente une valeur élevée à l’entrée de la partie effilée 3.2 dans la mesure où il y a très peu de réflexion entre la partie droite 3.1 et la partie effilée 3.2 qui sont toutes les deux réalisées en silice. Cependant, il chute ensuite fortement à mesure que l’on se rapproche de la face de sortie 3b (une grande partie de la lumière est rayonnée à l’extérieur). Les pertes optiques P 3 (z) sont distribuées tout le long de la partie effilée 3.2 et atteignent une valeur totale de 80% environ au niveau de la face 3b. En revanche, le guide d’onde 1, bien qu’ayant de pertes par réflexion à l’interface silice/GaAs (ces pertes pouvant toutefois être minimisées notamment par l’emploi d’une couche antireflet), présente un coefficient de transmission T 1 (z) qui reste à une valeur particulièrement élevée jusqu’à la face de sortie 20b. Les pertes optiques P 1 (z) restent particulièrement faibles le long de la structure de concentration 20, et atteignent ici un total de 17% seulement au niveau de la face 20b. En effet, la lumière se propageant dans la structure de concentration 20 est très peu rayonnée à l’extérieur et est efficacement concentrée spatialement. Par ailleurs, le tableau ci-dessous montre l’évolution du coefficient de transmission T du guide d’onde 1 au niveau de la face de sortie 20b, et du taux de réflexion R à l’interface fibre 10 / structure 20, en fonction de la longueur L p de la structure de concentration 20. On considère ici que le diamètre d fc du cœur 11 de la fibre optique multimode 10 est égal à 3µm, et que sa gaine 12 a 0.5 µm d’épaisseur. La structure de concentration 20 est réalisée en GaAs et est tronconique à symétrie de rotation, et présente une variation longitudinale linéaire du diamètre d pc de 4µm à 1µm, On indique également les pertes optiques P associées à la concentration spatiale des modes guidés, définies telles que P = 1-T/(1-R)). L p (µm) 3 5 10 15 20 25 30 L p /d fc 1 1.7 3.3 5 6.7 8.3 10 T (%) 50 63 71 74 75 75 75 R (%) 20 18 14 14 14 14 14 P (%) 37 23 17 14 13 13 13 Il apparaît que, au premier ordre, une longueur L p de la structure de concentration 20 au moins égale à 2 fois le diamètre d fc du cœur 11 de la fibre optique multimode 10 (correspondant à une pente locale constante de 15° en valeur absolue) permet de limiter les pertes optiques P associées à la concentration spatiale des modes guidés par la structure de concentration 20, lesquelles sont ici inférieures à 20%. De préférence, la longueur L p est au moins égale à 5 fois le diamètre d fc (ce qui correspond à une pente locale constante de 6° en valeur absolue). Notons enfin que l’on peut définir un facteur de concentration de l’intensité lumineuse F tel que T×d pc,out 2 /d pc,in 2 (l’intensité est la puissance lumineuse divisée par la surface, d’où ce facteur de concentration F, qui est un nombre sans dimension). Il apparaît que ce facteur de concentration F peut être nettement supérieur à 1, tout en minimisant les pertes optiques P associées à la concentration spatiale des modes guidés. A ce titre, le tableau ci-dessous montre l’évolution du facteur de concentration F et des pertes optiques P pour différentes valeurs du diamètre d pc,out de la structure de concentration 20 au niveau de la face de sortie 20b. Dans cet exemple, le guide d’onde multimode 1 comporte une fibre optique multimode 10 dont le cœur présente un diamètre d fc de 6µm et dont la gaine présente une épaisseur e fg de 1µm. On montre facilement par simulation numérique qu’elle supporte un nombre N f de modes guidés égal à 20. La structure de concentration 20 est réalisée en GaAs (matériau de haut indice) entouré d’air. Elle présente un diamètre d pc,in de 8µm au niveau de la face d’entrée 20a et une longueur L p de 20µm. Dans ce tableau, le nombre de modes guidés N p,out ayant une astérisque est le nombre exact calculé à partir de la résolution des équations de Maxwell par simulation numérique, alors que le nombre sans astérisque a été estimé à partir de la relation N p,out = 4×V 2 /π 2 . d pc,out (µm) 3 3+AR 2.5 2.5+AR 2 2+AR 1.5 1 0.75 0.5 N p,out 160 110 78 45* 22* 12* 4* T (%) 78 91 65 75 48 55 31 15 9 2.5 R (%) 14 2 14 2 24 15 30 36 43 43 F 5.4 6.3 6.6 7.7 7.7 8.7 8.8 10.2 10.3 6 P (%) 9 7 24 23 37 35 55 76 84 96 Il en résulte que le facteur de concentration F est élevé pour un diamètre de sortie d pc,out inférieur à 3µm. De plus, les pertes optiques P liées à la concentration spatiale sont particulièrement faibles pour d pc,out voisin de 3µm. Evidemment, les pertes optiques P sont très fortes lorsque la condition N p,out > N f n’est pas satisfaite, c’est-à-dire pour d 1µm (pour laquelle la condition est bien satisfaite), on note que les pertes optiques P augmentent à mesure que le diamètre de sortie d pc,out diminue, dans la mesure où il est difficile d’être adiabatique pour les modes guidés d’ordre élevé. Aussi, de préférence, on dimensionne le guide d’onde 1 de sorte que le nombre N p,out soit très supérieur à N f , par exemple au moins 5 fois, voire au moins 10 fois supérieur. Notons qu’un calcul similaire appliqué à une fibre optique multimode effilée 3 telle que décrite précédemment montre que le facteur de concentration F reste voisin de l’unité pour toute la gamme du diamètre de sortie d pc,out , et que les pertes optiques P sont particulièrement élevées. Par ailleurs, comme indiqué précédemment, la variation longitudinale de la dimension transversale d pc (z) du matériau de haut indice de la structure de concentration 20 est décroissante de manière monotone sur au moins une partie de la longueur L p (débouchant alors sur la face de sortie 20b), et peut ne pas être linéaire. Considérons alors les performances optiques de la structure de concentration 20 dans le cas où la variation longitudinale d pc (z) présente une déviation parabolique par rapport à une variation longitudinale linéaire (cône de révolution). Dans ces exemples, la structure de concentration 20 est réalisée en GaAs entouré d’air, et présente un diamètre d’entrée d pc,in de 8µm, un diamètre de sortie d pc,out de 2µm et une longueur L p de 20µm. Dans le cas d’une déviation parabolique δ de +0.5µm mesurée à L p /2 (forme convexe, ou bombée), la structure de concentration 20 présente un taux de transmission T de 56%, un taux de réflexion R de 18%, se traduisant par un facteur de concentration F de 9, et des pertes optiques P associées à la concentration spatiale de 31%. Une déviation parabolique δ de +2µm améliore les performances optiques, dans la mesure où le taux de transmission T est de 72%, le taux de réflexion R de 16%, ce qui se traduit par un facteur de concentration F de 11 et des pertes optiques P associées à la concentration spatiale de 14% seulement. Notons que dans cet exemple, la variation longitudinale d pc (z) n’est pas monotone sur toute la longueur L p de la structure de concentration 20 : elle commence par augmenter de 8µm à 8.2µm, puis décroît de manière monotone jusqu’à 2µm. Comme mentionné plus haut, la face de sortie 20b peut ne pas être circulaire ou polygonale, mais ovale ou elliptique. A titre d’exemple, une structure de concentration 20 avec une face de sortie 20b elliptique dont le grand axe a est égal à 2×√2 et le petit axe b est égal à √2 (donnant ainsi une surface identique à celle d’une face de sortie 20b circulaire de 2µm de diamètre) montre de bonnes performances optiques en termes de transmission (T=52%) et de concentration (F=8). Les pertes optiques sont limitées suivant le grand axe mais sont un peu plus élevées suivant le petit axe. Un exemple de procédé de réalisation d’un guide d’onde multimode 1 tel qu’illustré sur la figure 1 est maintenant décrit. Ce procédé permet en particulier de réaliser une structure de concentration 20 présentant une symétrie axiale (cône de révolution), la variation longitudinale souhaitée de la dimension transversale d pc (z), ainsi qu’une rugosité de surface suffisamment faible pour limiter le couplage intermodal. Tout d’abord, le matériau de haut indice 21 de la structure de concentration 20 est choisi, compte tenu de la valeur souhaitée d pc,out de la dimension transversale d pc au niveau de la face de sortie 20b. Le matériau de haut indice 21 est transparent à la longueur d’onde de travail, et de préférence cristallin, et avantageusement monocristallin, et peut être choisi notamment parmi le silicium, le GaAs, le GaP, entre autres, en fonction de la longueur d’onde λ du signal optique à guider. Un tel matériau est habituellement disponible sous forme de plaque épaisse ( wafer , en anglais) d’une épaisseur de plusieurs centaines de microns. Considérons à titre d’exemple que le matériau de haut indice choisi est le GaAs. On amincit ensuite le wafer de GaAs pour obtenir une épaisseur finale égale ou légèrement supérieure à la dimension radiale maximale de la structure de concentration 20, par exemple égale au diamètre d pc,in au niveau de la face d’entrée 20a. L’amincissement peut être effectué par polissage mécanochimique, entre autres. On réalise ensuite des portions parallélépipédiques de GaAs, distinctes les unes des autres, par clivage du wafer de GaAs. Les portions parallélépipédiques présentent ainsi une section droite de forme carrée et une longueur égale à la longueur L p souhaitée de la structure de concentration 20. On assemble ensuite la portion parallélépipédique à la face aval 10b d’une fibre optique multimode 10, par exemple au moyen d’une colle optique. Une couche antireflet peut avoir été réalisée, au préalable, sur la face d’entrée 20a de la portion parallélépipédique. On usine ensuite la portion parallélépipédique de manière à obtenir la structure de concentration 20 présentant la variation longitudinale d pc (z) souhaitée. Un tel usinage peut être réalisé par faisceau d’ions focalisés (FIB, pour Focused Ion Beam ). Une telle technique permet d’obtenir une forme présentant une symétrie de rotation ou de révolution, ainsi qu’une faible rugosité de surface. Notons que la portion parallélépipédique peut également être usinée avant l’étape d’assemblage sur l’extrémité de la fibre optique multimode 10. Une technique « d’usinage » par gravure chimique humide peut également être utilisée, en particulier lorsqu’on souhaite obtenir une forme axisymétrique, par exemple en plongeant la portion parallélépipédique fixée à l’extrémité d’un support ou de la fibre optique multimode 10 dans une solution d’un agent de gravure. Une gaine en un matériau de bas indice peut ensuite être réalisée de manière à recouvrir le matériau de haut indice de la structure de concentration 20. La présence de cette gaine peut participer à améliorer la tenue mécanique de la structure de concentration 20, voire également aider à positionner la face de sortie 20b de la structure de concentration 20 vis-à-vis d’une zone de détection ou de réception du signal optique alors transmis par le guide d’onde multimode 1. D’autres procédés de réalisation de la structure de concentration 20 sont également possibles. A titre d’exemple, elle peut être réalisée en utilisant une étape de construction positive suivie d’une étape de double inversion. Ce procédé est illustré sur la figure 4. Une portion tronconique 4 en résine polymère est réalisée à l’extrémité de la fibre optique multimode 10. La portion tronconique 4 est obtenue par écriture directe au laser (DLW, pour Direct Laser Writing ). Elle présente les dimensions latérale et longitudinale de la structure de concentration 20 souhaitée. On encapsule ensuite la portion tronconique 4 ainsi que la fibre optique multimode 10 dans une couche d’encapsulation 5, par exemple en un oxyde de silicium, déposée par exemple par dépôt par voie chimique (CVD, pour Chemical Vapor Deposition ). On supprime ensuite, par gravure sélective, la portion tronconique 4 en résine. La couche d’encapsulation 5 forme alors un moule qui permettra de réaliser la structure de concentration 20. Enfin, la structure de concentration 20 est réalisée par dépôt, par exemple CVD, du matériau de haut indice 21 dans l’espace libre 6 délimité par la couche d’encapsulation 5. Celle-ci peut être conservée, formant ainsi une gaine de bas indice de la structure de concentration 20. Des modes de réalisation particuliers viennent d’être décrits. Différentes variantes et modifications apparaîtront à l’homme du métier. Guide d’onde multimode (1), comportant : une fibre optique multimode (10) : comportant un cœur (11) réalisé en un matériau d’indice de réfraction n fc et présentant une dimension transversale d fc , entouré d’une gaine (12) en un milieu d’indice de réfraction n fg inférieur à n fc ; s’étendant longitudinalement suivant un axe optique Δ entre une première face destinée à recevoir un signal optique, et une deuxième face (10b) opposée destinée à transmettre le signal optique ; caractérisé en ce qu’il comporte : une structure de concentration (20), de forme tronconique centrée sur l’axe optique Δ, présentant une face d’entrée (20a) par laquelle la structure de concentration (20) est couplée optiquement et assemblée à la deuxième face (10b) de la fibre optique multimode (10), et une face de sortie (20b) opposée présentant une surface inférieure à celle de la face d’entrée (20a), et réalisée en au moins un matériau de haut indice de réfraction n pc supérieur à n fc , présentant une dimension transversale locale d pc , et entouré d’un milieu d’indice de réfraction n pg inférieur à n pc , présentant une variation adiabatique de sa dimension transversale locale d pc allant d’une valeur d pc,in au niveau de la face d’entrée (20a) à une valeur d pc,out au niveau de la face de sortie (20b) ; la valeur d pc,in de la dimension transversale locale d pc étant au moins égale à une valeur d fc de la dimension transversale d fc du cœur (11) de la fibre optique multimode (10) au niveau de la deuxième face (10b) ; configurée de sorte que le nombre de modes optiques supportés au niveau de la face de sortie (20b) est au moins égal au nombre de modes optiques supportés par la fibre optique multimode (10). Guide d’onde multimode (1) selon la revendication 1, dans lequel le nombre de modes optiques supportés au niveau de la face de sortie (20b) est au moins égal à 40, la structure de concentration (20) étant alors configurée de sorte que la relation (n pc 2 – n pg 2 )×d pc,out 2 ≥ (n fc 2 – n fg 2 )×d fc 2 est vérifiée. Guide d’onde multimode (1) selon la revendication 1 ou 2, dans lequel le matériau de haut indice de la structure de concentration (20) est un matériau semiconducteur cristallin, présentant un indice de réfraction n pc supérieur à n fc . Guide d’onde multimode (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel le matériau de haut indice de la structure de concentration (20) est un élément ou un composé IV, ou est un composé III-V. Guide d’onde multimode (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel la structure de concentration (20) présente une variation longitudinale d pc (z) continue de la dimension transversale d pc . Guide d’onde multimode (1) selon la revendication 5, dans lequel la variation longitudinale d pc (z) de la dimension transversale d pc présente sur toute sa longueur une pente locale inférieure ou égale, en valeur absolue, à 20°. Guide d’onde multimode (1) selon la revendication 5 ou 6, dans lequel la variation longitudinale d pc (z) de la dimension transversale d pc est décroissante sur au moins une partie de la structure de concentration (20) débouchant sur la face aval (20b). Guide d’onde multimode (1) selon l’une quelconque des revendications 5 à 7, dans lequel la variation longitudinale d pc (z) de la dimension transversale d pc est croissante sur une partie de la structure de concentration (20) s’étendant à partir de la face amont (20a). Guide d’onde multimode (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel la structure de concentration (20) présente une longueur L p au moins égale à deux fois la valeur d fc de la dimension transversale d fc du cœur (11) de la fibre optique multimode (10) au niveau de la deuxième face (10b). Guide d’onde multimode (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 9, dans lequel une couche antireflet (2) est disposée entre la deuxième face (10b) de la fibre optique multimode (10) et la face d’entrée (20a) de la structure de concentration (20). Guide d’onde multimode (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 10, dans lequel le rapport d pc,in /d pc,out est supérieur ou égal à 2. Dispositif d’émission lumineuse, comportant une source lumineuse et le guide d’onde multimode (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 11, le guide d’onde multimode (1) étant couplé optiquement à la source lumineuse par la première face de la fibre optique multimode (10). Dispositif de photodétection, comportant un photodétecteur et le guide d’onde multimode (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 11, le guide d’onde multimode étant destiné à transmettre par la face de sortie (20b) un signal optique de longueur d’onde λ en direction du photodétecteur, la face de sortie (20b) étant au contact d’une surface de réception du photodétecteur destinée à recevoir le signal optique, ou en est espacée d’une distance inférieure ou égale à λ/n, où n étant l’indice de réfraction d’un milieu situé entre la face de sortie (20b) et la surface de réception du photodétecteur. Procédé de fabrication d’un guide d’onde multimode (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 11, comportant les étapes suivantes : réalisation d’au moins une portion parallélépipédique en le matériau de haut indice de la structure de concentration (20), à partir d’un wafer du même matériau ; assemblage de la portion parallélépipédique à la deuxième face (10b) de la fibre optique multimode (10) ; usinage de la portion parallélépipédique de manière à obtenir la variation adiabatique de la dimension transversale locale d pc de la portion parallélépipédique, obtenant ainsi la structure de concentration (20). Procédé de fabrication d’un guide d’onde multimode selon l’une quelconque des revendications 1 à 11, comportant les étapes suivantes : réalisation d’une portion tronconique (3) sur la deuxième face (10b) de la fibre optique multimode (10) ; dépôt d’une couche d’encapsulation (4) recouvrant au moins la portion tronconique (3) ; suppression de la portion tronconique (3) par gravure sélective du matériau de celle-ci, libérant ainsi un espace vide (6) délimité par la couche d’encapsulation (5) ; dépôt du matériau de haut indice (21) de la structure de concentration (20) remplissant ainsi l’espace vide (6), et formant ainsi la structure de concentration (20).