FR 3112307 A1 20220114 FR 2007315 A 20200710 L’invention concerne un procédé d’analyse de semi-produit comprenant des fibres de renfort ayant une orientation essentiellement unidirectionnelle et une résine thermoplastique, le procédé comprenant un premier et un deuxième test permettant de mesurer l’épaisseur d’un empilement de semi-produits au cours du temps lors de sa compression et de déterminer la viscosité homogène équivalente de l’empilement ; le procédé comprenant en outre la détermination de la réduction d’épaisseur totale de l’empilement au cours du premier test ; la détermination du rapport de la viscosité homogène équivalente de l’empilement du deuxième test sur la viscosité homogène équivalente de l’empilement du premier test ; et la détermination du rapport de l’épaisseur de l’empilement du premier test au bout d’une durée de référence à partir de l’instant, du début de fusion de l’empilement des semi-produits, sur l’épaisseur de l’empilement du premier test à l’instant, du début de fusion de l’empilement des semi-produits. Figure pour l’abrégé : Fig. 1 Procédé d’analyse de semi-produits comprenant une résine thermoplastique Domaine de l’invention La présente invention concerne un procédé d’analyse de semi-produits comprenant des fibres de renfort et une résine thermoplastique ainsi que lesdits semi-produits. La présente invention concerne également un procédé de fabrication d’une pièce composite à partir de ce semi-produit ainsi qu’une pièce composite obtenue par le procédé. Arrière-Plan Technique Les matériaux composites associant une résine thermoplastique à des fibres de renfort présentent, en raison de leurs excellentes propriétés mécaniques pour un faible poids, un grand intérêt dans de nombreux domaines, notamment dans l’industrie aéronautique et spatiale, mais aussi dans l’industrie automobile et les équipements de sport. Ces matériaux composites sont généralement fabriqués par consolidation de semi-produits constitués de fibres de renfort enrobées de résine tels que des pré-imprégnés sous forme de nappes unidirectionnelles, de mèches ou de tissés. Ces semi-produits peuvent être obtenus par imprégnation des fibres par la résine. Il existe différents procédés, dans lesquels la résine peut être fondue, soit dissoute dans un solvant, soit sous forme de poudre, en lit fluidisé, ou dispersée dans une solution aqueuse. Les fibres imprégnées sont ensuite le cas échéant débarrassées du solvant ou de la solution aqueuse puis chauffées afin de fondre la résine retenue et former le semi-produit. Les composites sont obtenus à partir des semi-produits par empilement des semi-produits en une préforme thermoplastique et densification subséquente de cette préforme. La densification de la préforme peut être réalisée par exemple dans un autoclave. Une pièce composite obtenue par consolidation autoclave possède un très bon niveau de densification, caractérisée par un taux de porosité de 1 à 2%. C’est la pression appliquée par l’autoclave (jusqu’à plus de 10 bars) qui, couplée au cycle thermique, permettent aux semi-produits de combler par écoulement les porosités présentes dans la préforme. L’écoulement dans les semi-produits pour densifier la préforme thermoplastique constitue ainsi un facteur clef de la consolidation d’une pièce composite. Aujourd’hui, le monde industriel, notamment aéronautique, cherche à s’affranchir des autoclaves. En effet, ces équipements sont extrêmement énergivores et compliquent la fabrication de pièces de grande dimension. Aussi, l’industrie se tourne vers le procédé de consolidation dit « hors-autoclave » (vacuum bag only, out of autoclave). Ce procédé permet une consolidation sous plus faible pression, appliquée à la préforme au moyen d’une simple bâche à vide, c’est-à-dire d’une membrane sous laquelle on applique un vide pour plaquer la bâche sur la préforme à consolider avec une pression de l’ordre d’un bar. Le cycle thermique permettant la consolidation peut être réalisé dans une simple étuve. Cependant, ce procédé requiert une bonne capacité d’écoulement du semi-produit sous faible pression afin d’aboutir à une densification satisfaisante dans la pièce composite. Les documents US 2014/0154472, US 2010/0170637, US 2014/0005331, US 2013/0164498 et US 2011/0097575 concernent la fabrication de matériaux composites ayant des propriétés adhésives et/ou mécaniques améliorées grâce à la présence d’une couche de résine entre les différentes couches de semi-produits. Le document US 2012/0107560 concerne la fabrication de matériaux composites à partir de semi-produits ayant à leur surface des particules qui permettent l’amélioration des propriétés mécaniques des matériaux composites fabriqués. Il existe toujours un besoin de fournir un semi-produit pouvant être consolidé de manière efficace, afin de préparer des matériaux composites de haute qualité. Il existe également un besoin de fournir un procédé d’analyse des semi-produits afin de déterminer ceux pouvant être consolidés de manière efficace pour préparer des matériaux composites de haute qualité. L’invention concerne en premier lieu un procédé d’analyse de semi-produits comprenant des fibres de renfort ayant une orientation essentiellement unidirectionnelle et une résine thermoplastique, le procédé comprenant : un premier test comprenant : la préparation d’un empilement d’au moins deux semi-produits identiques, les fibres des semi-produits adjacents ayant une différence d’orientation de 0° ; le chauffage de l’empilement jusqu’à une température supérieure à la température de fusion de la résine ; le refroidissement de l’empilement jusqu’à une température inférieure à la température de cristallisation ; l’empilement étant comprimé selon une direction de compression orthogonale à l’orientation des fibres de l’ensemble des semi-produits pendant le chauffage et le refroidissement ; la mesure de l’épaisseur de l’empilement selon la direction de compression au cours du temps ; la détermination de la viscosité homogène équivalente de l’empilement à partir de la mesure de l’épaisseur de l’empilement au cours du temps ; et un deuxième test comprenant : la préparation d’un empilement d’au moins deux semi-produits identiques, les fibres des semi-produits adjacents ayant une différence d’orientation de 90° en valeur absolue ; le chauffage de l’empilement jusqu’à une température supérieure à la température de fusion de la résine ; le refroidissement de l’empilement jusqu’à une température inférieure à la température de cristallisation; l’empilement étant comprimé selon une direction de compression orthogonale à l’orientation des fibres de l’ensemble des semi-produits pendant le chauffage et le refroidissement ; la mesure de l’épaisseur de l’empilement selon la direction de compression au cours du temps ; la détermination de la viscosité homogène équivalente de l’empilement à partir de la mesure de l’épaisseur de l’empilement au cours du temps ; le procédé comprenant en outre : la détermination d’un premier paramètre correspondant à la réduction d’épaisseur totale de l’empilement des semi-produits au cours du premier test ; la détermination d’un deuxième paramètre correspondant au rapport de la viscosité homogène équivalente de l’empilement des semi-produits du deuxième test sur la viscosité homogène équivalente de l’empilement des semi-produits du premier test ; la détermination d’un troisième paramètre correspondant au rapport de l’épaisseur de l’empilement des semi-produits du premier test au bout d’une durée de référence à partir de l’instant, au cours de l’étape de chauffage, du début de fusion de l’empilement des semi-produits, sur l’épaisseur de l’empilement des semi-produits du premier test à l’instant, au cours de l’étape de chauffage, du début de fusion de l’empilement des semi-produits. Selon certains modes de réalisation, la compression dans le premier test et le deuxième test est à une pression de 0,5 à 2 bar, de préférence de 0,8 bar à 1,2 bar, de préférence de 0,8 bar. Selon certains modes de réalisation, la durée de référence pour la détermination du troisième paramètre est de 1 à 5000 s, de préférence de 60 à 1000 s, et de préférence est de 500 s. Selon certains modes de réalisation, le procédé comprend une étape de validation de l’empilement des semi-produits si le premier paramètre, le deuxième paramètre et le troisième paramètre ont des valeurs comprises dans des intervalles cibles respectifs. Selon certains modes de réalisation : l’intervalle cible du premier paramètre est d’au moins 15 % ; et/ou l’intervalle cible du deuxième paramètre est de 1 à 5 ; et/ou l’intervalle cible du troisième paramètre est inférieur à 0,8. Selon certains modes de réalisation, le procédé comprend une étape de validation de l’empilement des semi-produits si le premier paramètre, le deuxième paramètre et le troisième paramètre ont des valeurs comprises dans des intervalles cibles respectifs, et dans lequel la compression dans le premier test et le deuxième test est à une pression de 0,8 bar, la durée de référence pour la détermination du troisième paramètre est de 500 s, l’intervalle cible du premier paramètre est d’au moins 15 %, l’intervalle cible du deuxième paramètre est de 1 à 5 et l’intervalle cible du troisième paramètre est inférieur à 0,8. L’invention concerne également un semi-produit comprenant des fibres de renfort ayant une orientation essentiellement unidirectionnelle et une résine thermoplastique, le semi-produit satisfaisant à la validation du procédé d’analyse conforme ci-dessus. Selon certains modes de réalisation, la résine thermoplastique est choisie dans le groupe des polyamides, des polyimides, en particulier les polyétherimides, des polyaryléthercétones, en particulier les polyéthercétones, les polyéthercétonecétones et polyétheréthercétones, du polytéréphtalate d'éthylène, des polyoléfines, en particulier le polypropylène, du polysulfure de phénylène, des polysulfones, des polymères halogénés, en particulier le polychlorure de vinyle et le polyfluorure de vinylidène, des polymères acryliques ou méthacryliques, et est de préférence un polyaryléthercétone tel que le polyéthercétone, le polyéthercétonecétone, le polyétheréthercétone, ou un de leurs copolymères, notamment ceux comprenant des unités étheréthercétones et étherdiphényléthercétones. Selon certains modes de réalisation, les fibres de renfort sont des fibres de carbone et/ou des fibres de verre. Selon certains modes de réalisation, la résine thermoplastique a une température de fusion de 250 à 400°C, de préférence de 280 à 380°C, et encore de préférence de 300 à 350°C. L’invention concerne également un procédé de fabrication d’une pièce composite à partir d’au moins deux semi-produits comme décrits ci-dessus, le procédé comprenant les étapes suivantes : la fourniture des semi-produits ; l’empilement des semi-produits ; le chauffage sous pression des semi-produits à une température supérieure à la température de fusion de la résine, afin de provoquer la fusion de la résine et la consolidation des semi-produits; et le refroidissement des semi-produits afin d’obtenir la pièce composite. Selon certains modes de réalisation, lors de l’empilement des semi-produits les fibres des semi-produits adjacents ont une différence d’orientation de 0 à 90° en valeur absolue. Selon certains modes de réalisation, les semi-produits sont consolidés hors autoclave. L’invention concerne également l’utilisation d’un semi-produit comme décrit ci-dessus, pour la fabrication de pièces composites par consolidation hors autoclave. L’invention concerne aussi une pièce composite obtenue par le procédé ci-dessus. Selon certains modes de réalisation, la pièce composite comprend de 2 à 150, de préférence de 4 à 40, de préférence encore de 6 à 30, et idéalement de 7 à 25 plis, chaque pli comprenant au moins deux semi-produits disposés de manière adjacente. Selon certains modes de réalisation, la pièce composite est une pièce d’un engin de locomotion aérien ou spatial, ou une pièce d’une installation de forage, ou une pièce destinée à être positionnée en contact avec ou à proximité d’un moteur de véhicule ou d’un réacteur, ou une pièce destinée à être soumise à une friction. La présente invention permet de répondre au besoin exprimé dans l’état de la technique. Elle fournit plus particulièrement un procédé d’analyse de semi-produits afin de déterminer ceux pouvant être consolidés de manière efficace pour préparer des matériaux composites de haute qualité. Elle concerne également des semi-produits ayant été validés par ce procédé. Il a été découvert par les présents inventeurs que la fabrication de matériaux composites de haute qualité dépend fortement des propriétés d’écoulement des semi-produits lors de leur consolidation. L’obtention d’un semi-produit présentant de bonnes propriétés d’écoulement permet une consolidation optimale, et donc la fabrication des pièces composites avec peu de défauts. Le procédé d’analyse présenté ci-dessus permet de distinguer les semi-produits présentant de bonnes propriétés d’écoulement de ceux ne présentant pas de bonnes propriétés d’écoulement. Brève description des figures représente la déformation (ou variation d’épaisseur) d’un premier empilement de semi-produits (en ordonnée à gauche, %) et la température (en ordonnée à droite, °C), en fonction du temps (en abscisse, min). représente un agrandissement de la . représente le rapport H(t)/H o (en ordonnée) en fonction du temps (en abscisse, s) pour le premier empilement de semi-produits, H(t) représentant l’épaisseur et H 0 représentant l’épaisseur au début de la fusion. représente la déformation (ou variation d’épaisseur) d’un deuxième empilement de semi-produits (en ordonnée à gauche, %) et la température (en ordonnée à droite, °C), en fonction du temps (en abscisse, min). représente un agrandissement de la . représente le rapport H(t)/H o (en ordonnée) en fonction du temps (en abscisse, s) pour le deuxième empilement de semi-produits, H(t) représentant l’épaisseur et H 0 représentant l’épaisseur au début de la fusion. représente la déformation (ou variation d’épaisseur) d’un troisième empilement de semi-produits (en ordonnée à gauche, %) et la température (en ordonnée à droite, °C), en fonction du temps (en abscisse, min). représente un agrandissement de la . représente le rapport H(t)/H o (en ordonnée) en fonction du temps (en abscisse, s) pour le troisième empilement de semi-produits, H(t) représentant l’épaisseur et H 0 représentant l’épaisseur au début de la fusion. représente la déformation (ou variation d’épaisseur) d’un quatrième empilement de semi-produits (en ordonnée à gauche, %) et la température (en ordonnée à droite, °C), en fonction du temps (en abscisse, min). représente un agrandissement de la . représente le rapport H(t)/H o (en ordonnée) en fonction du temps (en abscisse, s) pour le quatrième empilement de semi-produits, H(t) représentant l’épaisseur et H 0 représentant l’épaisseur au début de la fusion. Description détaillée L’invention est maintenant décrite plus en détail et de façon non limitative dans la description qui suit. Semi-produits On entend par « semi-produit » un produit comprenant une résine et des fibres de renfort, qui est utilisé comme produit intermédiaire dans la fabrication de matériaux composites. Les semi-produits selon l’invention sont des pré-imprégnés (ou tapes) sous forme d’une nappe de fibres dans une matrice de résine. Les fibres de renfort ont une orientation essentiellement unidirectionnelle dans le semi-produit. Cette orientation est due au procédé de fabrication de semi-produits qui comprend une étape de déroulement de bobines de fibres de renfort disposées de manière adjacente les unes aux autres. La résine du semi-produit est une résine thermoplastique qui peut comprendre un ou plusieurs matériaux thermoplastiques. Des exemples de matériaux thermoplastiques appropriés pour l’invention sont les polyamides, les polysulfones, le polysulfure de phénylène (PPS), les polyimides, en particulier les polyétherimides (PEI), les polyaryléthercétones (PAEK), en particulier les polyéthercétones (PEK), les polyéthercétonecétones (PEKK) et polyétheréthercétones (PEEK), les polyétheréthercétonecétones (PEEKK), les polyéthercétoneéthercétonecétones (PEKEKK), les polyétheréthercétoneéthercétones (PEEKEK), les polyétherétheréthercétones (PEEEK), les polyétherdiphényléthercétones (PEDEK), le polytéréphtalate d'éthylène, et leurs copolymères tels que ceux comprenant des unités étheréthercétones et étherdiphényléthercétones (LMPAEK, PEEK-PEDEK), les polyoléfines telles que le polypropylène, les polymères halogénés tels que le polychlorure de vinyle (PVC) et le polyfluorure de vinylidène (PVDF), les polymères acryliques ou méthacryliques. Le matériau thermoplastique peut être un matériau thermoplastique amorphe, cristallin ou semi-cristallin. Les polyamides peuvent notamment être un polyphtalamide (PPA), du PA 11, du PA 12, du PA 6, du PA 10/10, du PA 6.6, du PA 4.6 ou un copolyamide. Avantageusement, la résine thermoplastique comprend du PPS, du PEI ou un PAEK tel que le PEK, le PEEK ou le PEKK en tant que matériau thermoplastique. Le PEKK est particulièrement préféré. Dans certains modes de réalisation, la résine thermoplastique peut avoir une température de fusion Tf de 250 à 400°C, de préférence de 280 à 380°C, et encore de préférence de 300 à 350°C. La température de fusion est mesurée par calorimétrie différentielle à balayage (DSC) selon la norme ASTM D3529. Dans certains modes de réalisation, la résine thermoplastique peut avoir une température de cristallisation Tc de 150 à 400°C, de préférence de 200 à 250°C, et encore de préférence de 210 à 250°C. la température de fusion est mesurée par calorimétrie différentielle à balayage (DSC) selon la norme ASTM D3529. Les fibres de renfort utilisées pour la fabrication des semi-produits peuvent être choisies parmi toutes les fibres susceptibles d'être utilisées comme renfort dans la fabrication de pièces en matériaux composites. Ainsi, il peut notamment s'agir de fibres de verre, de fibres de quartz, de fibres de carbone, de fibres de graphite, de fibres de silice, de fibres métalliques comme des fibres d'acier, des fibres d'aluminium ou des fibres de bore, de fibres céramiques comme des fibres de carbure de silicium ou de carbure de bore, de fibres organiques de synthèse comme des fibres d'aramide ou des fibres de poly(p-phénylène benzobisoxazole), plus connues sous le sigle PBO, ou encore de fibres de PAEK, ou encore de mélanges de telles fibres. De préférence, il s’agit de fibres de carbone ou de fibres de verre, et plus particulièrement de fibres de carbone. Les fibres sont de préférence non ensimées. Lorsqu’elles sont ensimées, l’ensimage est de préférence adapté à la résine, notamment en ce qu’il n’entraîne pas de produits de dégradation néfastes pour la résine. Tout diamètre de fibres peut convenir. Le diamètre moyen des fibres de renfort peut être notamment de 2 à 20 µm, de préférence de 4 à 15 µm, de préférence encore de 6 à 10 µm. Dans le semi-produit, l’ensemble des fibres peuvent avoir un poids surfacique de 50 à 1000 g/m 2 , de préférence de 80 à 500 g/m 2 , et encore de préférence de 100 à 300 g/m 2 . Le poids surfacique des fibres est mesuré selon la norme ASTM D3776/D3766 M-09(a)2017 option C. Les fibres de renfort utilisées sont de préférence continues dans le semi-produit, c’est-à-dire s’étendent essentiellement sur la totalité de la longueur du semi-produit. En effet, les semi-produits selon l’invention peuvent être fabriqués en déroulant de manière alignée et en mettant sous tension des mèches de fibres initialement enroulées en bobines, disposées de manière adjacente les unes aux autres ; puis en réalisant une imprégnation avec la résine. Et enfin, après imprégnation, un bobinage du semi-produit est réalisé. Le nombre de mèches disposées de manière adjacente peut être notamment de 1 à 300, de préférence de 20 à 200, de préférence encore de 30 à 100, par exemple d’environ 50. Chaque mèche peut comporter notamment de 1.000 à 50.000 fibres, de préférence de 2.000 à 30.000 fibres, de préférence encore de 5.000 à 20.000 fibres, de préférence encore de 10.000 à 15.000 fibres, par exemple environ 12.000 fibres. L’imprégnation peut être effectuée par introduction et circulation des fibres de renfort dans un bain de dispersion aqueuse de résine. Les fibres imprégnées de poudre de résine thermoplastique sont ensuite sorties du bain et débarrassées de l’eau, par exemple par séchage dans un four à infra-rouges. Les fibres imprégnées séchées sont ensuite chauffées jusqu’à fusion de la résine thermoplastique, afin de permettre l’enrobage des fibres par la résine. Les fibres enrobées obtenues sont ensuite le cas échéant mises en forme, par exemple par calandrage. Cette étape peut permettre de texturer et d’assurer le dimensionnement du semi-produit. Alternativement, l’imprégnation peut être effectuée par introduction et circulation des fibres de renfort dans un bain de résine dissoute dans un solvant, puis par séchage, chauffage et calandrage comme décrit ci-dessus. Alternativement, l’imprégnation peut être effectuée en disposant les fibres de renfort dans un lit fluidisé de poudre de résine, puis par chauffage et calandrage comme décrit ci-dessus. De préférence, les semi-produits selon l’invention comportent de 30 à 90 % en poids, de préférence de 40 à 80 %, en particulier de 50 à 80 % en poids, et en particulier de 60 à 70 % en poids de fibres de renfort. De préférence, les semi-produits selon l’invention comportent de 10 à 70 % en poids, de préférence de 20 à 60 %, en particulier de 20 à 50 % en poids, et en particulier de 30 à 40 % en poids de résine. Cette teneur est mesurée selon la norme ASTM D3529. Les semi-produits de l’invention peuvent également comprendre en outre des charges (autres que les fibres de renfort) et/ou des additifs fonctionnels. Parmi les additifs fonctionnels, on peut notamment inclure un ou des tensioactifs, stabilisants UV, stabilisants thermiques, modifiants choc, agents expansifs et/ou agents biocides. Les charges peuvent notamment être des charges minérales telles que l’alumine, la silice, le carbonate de calcium, le dioxyde de titane, les billes de verre, le noir de carbone, le graphite le graphène et les nanotubes de carbone. La quantité totale de charges et additifs est de préférence inférieure ou égale à 5 % en poids, de préférence encore à 2 % en poids, de préférence encore à 1 % en poids dans le semi-produit. Les additifs et/ou charges, lorsqu’ils sont présents, peuvent être de préférence incorporés lors de l’imprégnation avec la résine. Ainsi réalisé, le semi-produit peut se présenter de préférence sous la forme d’une bobine, d’un ruban ou d’une nappe de faible épaisseur. L’épaisseur usuelle du semi-produit peut être entre 20 et 1500 µm, de préférence entre 80 et 500 µm, et de préférence encore entre 150 et 300 µm, bornes incluses. La largeur du semi-produit peut être variable, mais en règle générale, elle est comprise entre 0,5 et 50 cm. Le semi-produit peut alors être déroulé et découpé à la longueur souhaitée Cette longueur dépend de la dimension de la pièce composite visée. Disposés de manière adjacente les rubans ou nappes de semi-produit forment des plis. La dépose adjacente des semi-produits est réalisée pour obtenir une largeur de pli souhaitée. Cette largeur dépend de la dimension de la pièce composite visée. Procédé d’analyse de semi-produits Le procédé d’analyse de semi-produits permet de distinguer les semi-produits présentant de bonnes propriétés d’écoulement de ceux qui ne présentent pas de bonnes propriétés d’écoulement. Afin d’obtenir des semi-produits présentant de bonnes propriétés d’écoulement, il est souhaitable que les fibres dans le semi-produit présentent une uniformité de tension qui permet une bonne consolidation du semi-produit. En effet, une différence de tension entre les fibres du semi-produit peut engendrer une différence de relaxation des fibres lors de la fusion de la résine du semi-produit. Cette différence de relaxation peut gêner l’écoulement du semi-produit et donc sa consolidation. Il est également souhaitable que le semi-produit ne comprenne pas, ou le moins possible, de fibres emmêlées à sa surface, c’est-à-dire des fibres orientées de manière sécante, par exemple perpendiculaire, par rapport à la direction principale des fibres, vu que ces fibres peuvent réduire la mobilité des semi-produits à l’état fondu en diminuant ainsi la capacité des semi-produits à s’écouler. Il est également souhaitable que les semi-produits présentent une certaine rugosité de surface pour optimiser l’interpénétration des semi-produits entre eux. Il est également souhaitable de limiter le plus possible les cassures de fibres susceptibles d’intervenir par frottement lors de la fabrication du semi-produit. La mise en œuvre du procédé d’analyse de l’invention permet d’ajuster les paramètres de fabrication des semi-produits afin d’améliorer leurs propriétés. Ainsi, ce procédé d’analyse comprend un premier test et un deuxième test. Chaque test est effectué en préparant un empilement d’au moins deux semi-produits identiques, par exemple de deux à vingt, ou de trois à quinze, ou de quatre à dix, ou de cinq à huit. De préférence, chaque test est effectué avec un empilement de six semi-produits. De manière générale l’empilement de semi-produits (pour les deux tests) est disposé dans un appareillage de test de sorte à pouvoir être chauffé et comprimé. L’appareillage de test comprend deux plateaux de compression (permettant d’exercer une pression donnée sur l’empilement, et dont le déplacement peut être mesuré) et un système de contrôle de la température. Afin d’effectuer une certaine compression sur la surface de l’empilement, une force peut être appliquée, cette force étant choisie simplement pour respecter la relation F = σ x S, avec F (en N) la force appliquée, S (en mm²) la surface de l’empilement de semi-produits et σ (en MPa) la pression recherchée sur l’empilement. Le premier test comprend dans un premier temps la préparation d’un empilement d’au moins deux semi-produits identiques, les fibres des semi-produits adjacents ayant une différence d’orientation de 0°. Le deuxième test comprend quant à lui la préparation d’un empilement d’au moins deux semi-produits identiques, les fibres des semi-produits adjacents ayant une différence d’orientation de 90° environ en valeur absolue. Les semi-produits étant sous forme de nappe de faible épaisseur, ces nappes sont empilées surface plane contre surface plane. De préférence, les surfaces planes ont des circonférences circulaires ou carrées, et elles sont alignées dans l’empilement. Les étapes suivantes sont identiques pour le premier et le deuxième test. L’empilement de semi-produit (du premier test ou du deuxième test) est de préférence comprimé selon une direction de compression orthogonale aux plateaux de l’appareil, c’est-à-dire orthogonale à la surface plane des semi-produits (et donc à l’orientation des fibres des semi-produits) dans l’appareillage ci-dessus (étape de pré-compactage). Cette étape peut être effectuée à température ambiante, c’est à dire à une température de 15 à 30°C, et de préférence à une température de 18 à 25°C, encore de préférence à une température de 23°C pendant une durée de 10 à 60 minutes et de préférence pendant une durée d’environ 30 minutes. De préférence, l’étape de pré-compactage est effectuée à une pression de 0,5 à 2 bar, de préférence de 0,7 à 1 bar, et encore de préférence à 0,8 bar. L’empilement de semi-produits (du premier test ou du deuxième test) est ensuite chauffé à une température supérieure à la température de fusion de la résine puis refroidi à une température inférieure à la température de fusion de la résine, en comprimant l’empilement (comme détaillé ci-dessus). Plus précisément, pendant l’étape de chauffage de l’empilement de semi-produits, la température augmente jusqu’à une température maximale (Tmax), supérieure à la température de fusion de la résine, puis reste constante pendant une certaine durée. La température peut de préférence augmenter jusqu’à la température maximale à taux constant. Ainsi, la température augmente jusqu’à la température maximale de préférence avec un taux de 1 à 10°C par minute, et de préférence de 2 à 8°C par minute, et par exemple de 5°C par minute. La durée pendant laquelle la température augmente (à partir de la température ambiante) afin d’atteindre la température maximale peut être de 45 à 90 min, et de préférence de 50 à 75 minutes. Dans certains modes de réalisation, la durée pendant laquelle la température augmente afin d’atteindre la température maximale peut être de 45 à 50 minutes ; ou de 50 à 55 minutes ; ou de 55 à 60 minutes ; ou de 60 à 65 minutes ; ou de 65 à 70 minutes ; ou de 70 à 75 minutes ; ou de 75 à 80 minutes ; ou de 80 à 85 minutes ; ou de 85 à 90 minutes. La température maximale est de préférence fixée à une valeur qui est de 5 à 60°C supérieure à la température de fusion de la résine, de préférence de 10 à 50°C supérieure à la température de fusion de la résine, de préférence de 20 à 40°C supérieure à la température de fusion de la résine, et par exemple supérieure de 35°C à la température de fusion de la résine. La température maximale peut être, selon les cas, de 300 à 450°C, de préférence de 320 à 400°C, et par exemple de 375°C. Dans certains modes de réalisation, la température maximale de chauffage peut être de 300 à 320°C ; ou de 320 à 340°C ; ou de 340 à 360°C ; ou de 360 à 380°C ; ou de 380 à 400°C ; ou de 400 à 420°C ; ou de 420 à 450°C. La durée pendant laquelle la température reste constante à cette température maximale est de préférence de 5 à 30 minutes, de préférence encore de 10 à 20 minutes, et par exemple de 15 minutes. Dans certains modes de réalisation, la durée pendant laquelle la température reste constante peut être de 5 à 10 minutes ; ou de 10 à 15 minutes ; ou de 15 à 20 minutes ; ou de 20 à 25 minutes ; ou de 25 à 30 minutes. Après l’étape de chauffage, la température est diminuée à une température inférieure à la température de cristallisation de la résine, et de préférence jusqu’à la température ambiante. La température peut de préférence diminuer à partir de la température maximale à taux constant. Ainsi, la température diminue de préférence avec un taux de 1 à 10°C par minute, de préférence encore de 2 à 8°C par minute, et par exemple de 5°C par minute. La durée pendant laquelle la température diminue peut être notamment de 50 à 100 minutes, et de préférence de 60 à 80 minutes. L’application de la pression pendant les étapes de chauffage et de refroidissement de l’empilement de semi-produits a comme résultat une réduction de l’épaisseur de l’empilement selon la direction de compression au cours du temps. De préférence, la compression est maintenue pendant toute la durée du test à une valeur constante. De préférence, la compression est maintenue pendant toute la durée du test à une pression de 0,5 à 2 bar, de préférence de 0,7 à 1 bar, et encore de préférence à 0,8 bar. Le premier et le deuxième test comprennent également la mesure de l’épaisseur de l’empilement selon la direction de compression au cours du temps. Cette épaisseur de l’empilement selon la direction de compression au cours du temps est désignée par « H(t) ». Le premier et le deuxième test comprennent également une étape de détermination de la viscosité homogène équivalente de l’empilement à partir de la mesure de l’épaisseur de l’empilement au cours du temps H(t). Cette viscosité est mesurée comme détaillé ci-dessous. Tout d’abord, on détermine la température (T onset ) de début de la fusion de l’empilement de semi-produits dans le test (au cours du chauffage). Cette température est déterminée comme étant celle à laquelle le paramètre H(t) présente un maximum local. On désigne par H 0 l’épaisseur de l’empilement à l’instant où cette température T onset est atteinte lors du chauffage. Puis, on utilise l’équation de Stefan : dans laquelle F est la force de la compression appliquée, R est le rayon de la surface circulaire de l’empilement de semi-produits ou le rayon du cercle inscrit dans la surface carrée de l’empilement se semi-produits, H o est tel que défini ci-dessus, et η est la viscosité homogène équivalente de l’empilement de semi-produits. Etant donné que cette équation n’est pas adaptée aux matériaux anisotropes, il faut réaliser une correction afin de prendre en compte le compactage maximal de l’empilement. Pour ceci, on réalise une transformation linéaire des données selon l’équation suivante : Le facteur ((H(t)/H 0 ) exp ) T=23°C représente le rapport (H(t)/H o ) exp (issu de la mesure) à température ambiante (par exemple T=23°C), après la fin de la compression de l’empilement de semi-produits. Ainsi, en comparant (H(t)/H o ) corr et (H(t)/H o ) exp et en effectuant un ajustement de la courbe théorique (H(t)/H o ) corr à la courbe expérimentale (H(t)/H o ) exp , on détermine la valeur de viscosité homogène équivalente de l’empilement de semi-produits η donnant l’ajustement optimal. Cet ajustement peut être donné par une boucle classique d’optimisation par la méthode des moindres carrés par exemple. Le procédé d’analyse selon l’invention comprend en outre la détermination de trois paramètres distincts. Le premier paramètre correspond à la réduction d’épaisseur totale de l’empilement des semi-produits au cours du premier test. La réduction d’épaisseur de l’empilement de semi-produits est ici appelée « déformation ». Dans un premier temps, la déformation de l’empilement de semi-produits au cours du temps (∈(t)) est calculée à partir des mesures d’épaisseur, selon la relation suivante : H 30min , correspond à l’épaisseur de l’empilement de semi-produits après l’étape de pré-compactage (c’est-à-dire avant l’étape de chauffage de l’empilement). Le deuxième paramètre correspond au rapport de la viscosité homogène équivalente de l’empilement des semi-produits du deuxième test sur la viscosité homogène équivalente de l’empilement des semi-produits du premier test. Les viscosités homogènes équivalentes de l’empilement des semi-produits du premier et du deuxième test sont calculées comme détaillé ci-dessus. Le troisième paramètre qui est déterminé correspond au rapport de l’épaisseur de l’empilement des semi-produits du premier test au bout d’une durée de référence à partir de l’instant, au cours de l’étape de chauffage, du début de fusion de l’empilement des semi-produits (c’est-à-dire au bout d’une durée de référence à partir la température T onset ), sur l’épaisseur de l’empilement des semi-produits du premier test à l’instant, au cours de l’étape de chauffage, du début de fusion de l’empilement des semi-produits (c’est-à-dire à la température T onset ). Selon certains modes de réalisation, cette durée de référence peut être de 1 à 5000 s, de préférence de 60 à 1000 s et encore de préférence de 500 s. Lors de la mise en œuvre du test de consolidation, on observe généralement : avant que la température atteigne la température de fusion de la résine, des variations de l’épaisseur de l’empilement ; ces variations peuvent notamment inclure une chute relativement rapide de l’épaisseur si / lorsque la température atteint la température de transition vitreuse de la résine (due notamment au fluage solide ), ainsi qu’une augmentation modérée de l’épaisseur due à la dilatation thermique des composés ; à partir du moment où la température atteint la température de fusion de la résine, une chute rapide de l’épaisseur ; puis une chute plus lente de l’épaisseur ; et enfin une stabilisation de l’épaisseur jusqu’à ce qu’elle reste essentiellement constante (et égale à l’épaisseur finale). De plus, le procédé d’analyse selon l’invention peut comprendre une étape de validation de l’empilement des semi-produits. Ceci permet d’identifier des semi-produits ayant des bonnes propriétés d’écoulement. Plus particulièrement, cette étape de validation permet de déterminer si, pour un empilement de semi-produits, le premier paramètre, le deuxième paramètre et le troisième paramètre (telles que déterminés et détaillés ci-dessus) ont des valeurs comprises dans des intervalles cibles respectifs. Pour le premier paramètre, l’intervalle cible peut être d’au moins 15 %. En d’autres termes, la réduction d’épaisseur totale de l’empilement des semi-produits au cours du premier test peut être d’au moins 15 %. Ainsi, la réduction d’épaisseur totale est de 15 à 100 %, et de préférence de 20 à 80 %, voire de 30 à 60 %. Pour le deuxième paramètre, l’intervalle cible peut être de 1 à 5. En d’autres termes, le rapport de la viscosité homogène équivalente de l’empilement des semi-produits du deuxième test sur la viscosité homogène équivalente de l’empilement des semi-produits du premier test peut être de 1 à 5. Ainsi ce rapport peut être de préférence de 1,5 à 4,5, de préférence encore de 2 à 4. Pour le troisième paramètre, l’intervalle cible peut être inférieur à 0,8. En d’autres termes, le rapport de l’épaisseur de l’empilement des semi-produits du premier test au bout de la durée de référence à partir la température T onset , sur l’épaisseur de l’empilement des semi-produits du premier test à la température T onset peut être inférieur à 0,8. Ainsi, le rapport d’épaisseur de l’empilement des semi-produits est inférieur à 0,8, de préférence inférieur à 0,7, de préférence inférieur à 0,8, de préférence encore inférieur à 0,6, de préférence encore inférieur à 0,5, de préférence encore inférieur à 0,4, de préférence encore inférieur à 0,3, de préférence encore inférieur à 0,2, et encore de préférence inférieur à 0,1. Ainsi, les semi-produits ayant des bonnes propriétés d’écoulement présentent, lors la mise en œuvre du procédé d’analyse présenté ci-dessus (lorsque la compression dans le premier test et le deuxième test est à une pression de 0,8 bar et la durée de référence pour la détermination du troisième paramètre est de 500 s), les trois caractéristiques suivantes : une réduction d’épaisseur totale de l’empilement des semi-produits au cours du premier test d’au moins 15 %, un rapport de la viscosité homogène équivalente de l’empilement des semi-produits du deuxième test sur la viscosité homogène équivalente de l’empilement des semi-produits du premier test de 1 à 5, et un rapport de l’épaisseur de l’empilement des semi-produits du premier test au bout de la durée de référence à partir de la température T onset , sur l’épaisseur de l’empilement des semi-produits du premier test à la température T onset inférieur à 0,8. La déformation (ou réduction d’épaisseur) totale correspond à la variation entre l’épaisseur au moment de la compression de l’empilement, et l’épaisseur finale (stabilisée). Le premier critère énoncé ci-dessus signifie donc que le semi-produit présente des propriétés d’écoulement lors de la fusion lui permettant une interpénétration satisfaisante avec d’autres semi-produits adjacents dont les fibres peuvent facilement s’organiser les unes par rapport aux autres parce qu’elles sont orientées dans la même direction. Le rapport des viscosités homogènes équivalentes représente l’atténuation qu’il existe entre un empilement de semi-produits dont les fibres sont orientées dans la même direction et qui peuvent alors s’interpénétrer facilement et un empilement de semi-produits dont les fibres ne sont pas orientées dans la même direction et ne peuvent donc pas s’interpénétrer facilement. Le second critère énoncé ci-dessus caractérise donc une atténuation des phénomènes d’écoulement qu’on attribue à des phénomènes dissipatifs de frottements entre les fibres. Enfin, le rapport de l’épaisseur de l’empilement des semi-produits du premier test au bout de la durée de référence à partir de la température T onset , sur l’épaisseur de l’empilement des semi-produits du premier test à la température T onset représente une cinétique liée à l’écoulement du semi-produit. Le troisième critère énoncé ci-dessus caractérise ainsi une vitesse à laquelle les écoulements s’effectuent. Procédé de fabrication de pièces composites Le procédé selon l’invention comprend les étapes suivantes : la fourniture d’au moins deux semi-produits ; les semi-produits remplissant les caractéristiques du test de consolidation décrit ci-dessus ; l’empilement des semi-produits ; le chauffage sous pression des semi-produits à une température supérieure à la température de fusion de la résine, afin de provoquer la fusion de la résine et la consolidation des semi-produits ; et le refroidissement des semi-produits afin d’obtenir la pièce composite, de préférence également sous pression. Comme décrit ci-dessus, les semi-produits peuvent être disposés de manière adjacente afin de former des plis d’une largeur souhaitée. Ainsi, le nombre de plis dans une pièce composite peut varier de 2 à 150 plis, de préférence de 4 à 40, de préférence encore de 6 à 30, idéalement de 7 à 25. Par exemple, une pièce composite selon l’invention peut comprendre de 2 à 10 ; ou de 10 à 20 ; ou de 20 à 30 ; ou de 30 à 40 ; ou de 40 à 50 ; ou de 50 à 60 ; ou de 60 à 70 ; ou de 70 à 80 ; ou de 80 à 90 ; ou de 90 à 100 ; ou de 100 à 110 ; ou de 110 à 120 ; ou de 120 à 130 ; ou de 130 à 140 ; ou de 140 à 150 plis. Les fibres de renfort ont une orientation essentiellement unidirectionnelle dans chaque semi-produit. L’orientation unidirectionnelle des fibres de renfort peut être la même d’un semi-produit à l’autre, c’est-à-dire que deux semi-produits adjacents présentent des orientations unidirectionnelles de fibres de renfort qui forment essentiellement un angle de 0° l’un par rapport à l’autre. Ainsi, au sein d’un pli, l’orientation des fibres de renfort est essentiellement unidirectionnelle. De préférence toutefois, l’orientation unidirectionnelle des fibres de renfort diffère d’un pli à l’autre. De préférence encore, deux plis adjacents présentent des orientations unidirectionnelles de fibres de renfort qui forment essentiellement un angle d’environ 90° l’un par rapport à l’autre ; ou qui forment essentiellement un angle d’environ 45° l’un par rapport à l’autre ; ces angles étant donnés en valeur absolue. Dans certains modes de réalisation, deux plis adjacents peuvent présenter des orientations unidirectionnelles de fibres de renfort qui forment essentiellement un angle de 0 à 20° ; ou de 20 à 45° ; ou de 45 à 60° ; ou de 60 à 90° l’un par rapport à l’autre, en valeur absolue. Le matériau thermoplastique peut être identique ou différent d’un semi-produit à l’autre d’une pièce composite. De préférence, le matériau thermoplastique est de même nature (par exemple du PEK ou du PEKK ou du PEEK ou du PPS) dans l’ensemble des semi-produits de la pièce composite. Il peut éventuellement comporter un grade différent d’un semi-produit à l’autre, par exemple une viscosité différente, un poids moléculaire différent ou une température de fusion différente. Alternativement, le grade du matériau thermoplastique est le même dans l’ensemble des semi-produits de la pièce composite. Les semi-produits peuvent notamment être empilés par exemple par placement ou drapage des semi-produits dans un moule. Dans certains modes de réalisation, le chauffage sous pression des semi-produits peut être effectué dans un autoclave afin de consolider par fusion les semi-produits. La pression appliquée dans l’autoclave peut être de 5 à 9 bar et de préférence de 7 à 8 bar. Ainsi, la pression appliquée dans l’autoclave peut notamment être de 5 à 5,5 bar ; ou de 5,5 à 6 bar ; ou de 6 à 6,5 bar ; ou de 6,5 à 7 bar ; ou de 7 à 7,5 bar ; ou de 7,5 à 8 bar ; ou de 8 à 8,5 bar ; ou de 8,5 à 9 bar. Dans d’autres modes de réalisation avantageux, les semi-produits peuvent être consolidés hors autoclave, par exemple sous bâche à vide placée dans une étuve. Un tel équipement est plus économique qu’un autoclave, et donc avantageux à utiliser. Toutefois, il permet un niveau de compression plus faible qu’un autoclave. Les semi-produits selon l’invention sont donc particulièrement avantageux du fait que leurs bonnes propriétés d’écoulement leur permettent d’être consolidés dans un tel équipement économique sans altérer les propriétés mécaniques des pièces composites obtenues. La pression appliquée dans la bâche à vide peut être de 50 à 900 mbar et de préférence de 100 à 300 mbar. Ainsi, la pression appliquée dans la bâche à vide peut notamment être de 50 à 100 mbar ; ou de 100 à 150 mbar ; ou de 150 à 200 mbar ; ou de 200 à 250 mbar ; ou de 250 à 300 mbar ; ou de 300 à 400 mbar ; ou de 400 à 600 mbar ; ou de 600 à 900 mbar. Ainsi la pression appliquée sur l’empilement de semi-produits est la différence entre la pression atmosphérique et la pression appliquée sous la bâche à vide. Pendant l’étape de chauffage sous pression, la température peut augmenter jusqu’à une température maximale, supérieure à la température de fusion de la résine thermoplastique, puis rester constante. Le chauffage sous pression des semi-produits est suivi par leur refroidissement afin de solidifier la pièce composite. Ainsi, la température est diminuée à une température inférieure à la température de fusion de la résine. La température maximale est de préférence fixée à une valeur qui est de 5 à 50°C supérieure à la température de fusion de la résine, de préférence de 10 à 40°C supérieure à la température de fusion de la résine, de préférence de 20 à 30°C supérieure à la température de fusion de la résine, et par exemple supérieure de 25°C à la température de fusion de la résine. La température maximale peut être, selon les cas, de 300 et 450°C, de préférence de 350 à 400°C, et par exemple de 375°C. Dans certains modes de réalisation, la température maximale de chauffage peut être de 300 à 320°C ; ou de 320 à 340°C ; ou de 340 à 360°C ; ou de 360 à 380°C ; ou de 380 à 400°C ; ou de 400 à 420°C ; ou de 420 à 450°C. Dans les procédés de fabrication des pièces composites, les semi-produits peuvent être soumis à différents cycles thermiques sous pression afin de les assembler entre eux pour former la pièce composite et/ou de la mettre en forme. Les pièces composites ainsi fabriquées peuvent être transformées davantage, afin d’obtenir des assemblages de pièces composites complexes. Ainsi, il est possible de co-consolider des pièces composites, procédé généralement réalisé en autoclave au moyen d’un nouveau cycle thermique, ou de venir souder des pièces les unes aux autres par échauffement local. Les pièces composites fabriquées peuvent avoir une épaisseur de 0,1 à 40 mm, de préférence de 1 à 20 mm, et encore de préférence de 2 à 10 mm. Cette épaisseur est mesurée selon la norme ASTM D3171. Les pièces composites selon l’invention peuvent présenter une porosité égale ou inférieure à 5 %, de préférence égale ou inférieure à 4 %, de préférence encore égale ou inférieure à 3 %, plus préférentiellement égale ou inférieure à 2 %, et encore plus préférentiellement égale ou inférieure à 1 %. Cette porosité est mesurée selon la norme ISO2283. Les pièces composites qui sont obtenues avec le procédé selon l’invention peuvent être des pièces d’engin de locomotion aérien ou spatial, ou des pièces d’installation de forage (pour les champs d’hydrocarbures), ou toute pièce située en contact ou en proximité d’un moteur (par exemple d’un moteur de véhicule maritime, terrestre ou aérien) ou d’un réacteur, et notamment des joints, connecteurs, gaines et pièces structurales. Il peut également s’agir de pièces destinées à être soumises à une friction, c’est-à-dire de pièces en contact mobile avec une ou plusieurs surfaces, en utilisation. De telles pièces peuvent notamment être des supports, des bagues, des sièges de soupapes, des engrenages, des pistons, des bagues de pistons, des guides de soupapes, des pales de compresseurs, des joints et des composants de moteurs. EXEMPLES Les exemples suivants illustrent l'invention sans la limiter. Le procédé d’analyse décrit ci-dessus a été appliqué à quatre empilements de semi-produits différents (exemples 1 à 4). Dans les quatre exemples, les semi-produits étaient des nappes carrées de 11 mm x 11 mm. Dans tous les cas, six semi-produits ont été utilisés pour former un empilement. La consolidation de l’empilement a été effectuée avec un appareil d’analyse mécanique dynamique (appareil Q800 de TA). Un montage de compression (constitué d’un plateau cylindrique supérieur de diamètre de 12,6 mm et d’un plateau cylindrique inférieur de diamètre supérieur à 12,6 mm) a été utilisé afin d’apporter une force de compaction de 10 N nécessaire à la consolidation. Ainsi, la section du plateau de compression supérieur donnait une pression de l’ordre de 0,8 bar. Couplé à cette force de fluage constante, un cycle thermique a été appliqué à l’échantillon à l’aide du four de l’appareil d’analyse mécanique dynamique : Isotherme à 23°C pendant 30 min (pré-compactage) ; Augmentation de la température de 23°C à Tmax à 5°C/min. La température maximale Tmax est supérieure de 35°C de la température de fusion Tf de la résine ; Isotherme à Tmax pendant 15 min ; Refroidissement de la Tmax à 23°C à 5°C/min. Sous ces conditions, un premier test a été effectué avec un empilement des six semi-produits, les fibres des semi-produits adjacents ayant une différence d’orientation de 0° (même orientation). L’épaisseur de l’empilement H au cours du temps (H(t)) ainsi que la température ont été enregistrés. De plus, la viscosité homogène équivalente a été calculée en utilisant la méthodologie décrite ci-dessus. De plus, sous ces conditions, un deuxième test a été effectué avec un empilement des six semi-produits, les fibres des semi-produits adjacents ayant une différence d’orientation de 90°. L’épaisseur de l’empilement H au cours du temps (H(t)) ainsi que la température ont également été enregistrés. De plus, la viscosité homogène équivalente a été calculée en utilisant les équations décrites ci-dessus. Exemple 1 Dans ce premier exemple, les semi-produits comprennent une résine de polyéthercétonecétone (PEKK) et des fibres de carbone. Ces semi-produits sont obtenus par introduction et circulation des fibres de renfort (HexTow® AS4 commercialisées par HEXCEL) dans un bain de dispersion aqueuse comprenant 4 à 10 % de résine PEKK (Kepstan 7002, PT 20 microns commercialisée par ARKEMA France) sous forme de poudre ainsi que 2 % par rapport à la masse de PEKK de dioctyl sulfosuccinate de sodium. Les fibres imprégnées de résine sont ensuite sorties du bain et débarrassées de l’eau par séchage dans un four à infra-rouges. Les fibres imprégnées séchées sont ensuite chauffées jusqu’à fusion de la résine, afin de permettre l’enrobage des fibres par la résine. Les fibres enrobées obtenues sont ensuite mises en forme par calandrage, afin de produire un semi-produit ayant une épaisseur de 150 µm et coupées à une largeur de 300 mm. Le taux massique de résine dans le semi-produit est de l’ordre de 34 % et le grammage de fibres de carbone est de l’ordre de 145 g/m². La courbe de déformation en fonction du temps de deux empilements selon le premier test (1A et 1B) et de deux empilements selon le deuxième test (1C et 1D) est illustrée à la . La courbe illustre également la température (T) en fonction du temps. La déformation (%) est illustrée en ordonnée (à gauche) et la température (°C) est illustrée en ordonnée (à droite). Le temps (min) est illustré en abscisse. Cette courbe illustre une déformation de chaque empilement du premier test (1A et 1B) de 35 à 45 % (ce qui est dans l’intervalle cible du premier paramètre). Ensuite, de la courbe de la , la température Tonset est déterminée à 347°C à partir de la position du maximum local de l’épaisseur de l’empilement. Cela est mieux illustré sur la qui constitue un agrandissement de la . Les courbes expérimentales (1A, 1C) et calculées (1A’, 1C’) du rapport H(t)/Ho (en ordonnée) en fonction du temps (en abscisse) sont illustrées sur la . Les courbes calculées correspondent à la fonction (H(t)/Ho)corr décrite ci-dessus, pour laquelle l’ajustement aux courbes expérimentales est le meilleur. Cela permet de déterminer le paramètre de viscosité homogène équivalente η. Le rapport H(t)/H o de l’empilement de semi-produits selon le premier test à 500 secondes de la T onset est de 0,64. Cette valeur est inférieure à 0,8 ce qui est dans l’intervalle cible du troisième paramètre. Enfin, le rapport de la viscosité homogène équivalente de l’empilement des semi-produits du deuxième test sur la viscosité homogène équivalente de l’empilement des semi-produits du premier test est 14, ce qui est hors l’intervalle cible du deuxième paramètre. Par conséquent, ce semi-produit ne remplit pas les trois paramètres pour avoir des bonnes propriétés d’écoulement (le deuxième paramètre n’étant pas dans l’intervalle cible). Exemple 2 Dans ce deuxième exemple, les semi-produits comprennent une résine d’un copolymère comprenant des unités étheréthercétones et étherdiphényléthercétones (LM PAEK) et des fibres de carbone. Ces semi-produits sont obtenus par introduction et circulation des fibres de renfort (HexTow® AS4 commercialisées par HEXCEL) dans un bain de dispersion aqueuse comprenant 5 à 10 % de résine LM PAEK (commercialisée par VICTREX) sous forme de poudre ainsi que 2 % en poids (par rapport à la masse de LM PAEK) de dioctyl sulfosuccinate de sodium. Les fibres imprégnées de résine sont ensuite sorties du bain et débarrassées de l’eau par séchage dans un four à infra-rouges. Les fibres imprégnées séchées sont ensuite chauffées jusqu’à fusion de la résine, afin de permettre l’enrobage des fibres par la résine. Les fibres enrobées obtenues sont ensuite mises en forme par calandrage, afin de produire un semi-produit ayant une épaisseur de 150 µm et coupées à une largeur de 100 mm. Le taux massique de résine dans le semi-produit est de l’ordre de 34 % et le grammage de fibres de carbone est de l’ordre de 145 g/m La courbe de déformation en fonction du temps de deux empilements selon le premier test (2A et 2B) et de deux empilements selon le deuxième test (2C et 2D) est illustrée à la . La courbe illustre également la température (T) en fonction du temps. La déformation (%) est illustrée en ordonnée (à gauche) et la température (°C) est illustrée en ordonnée (à droite). Le temps (min) est illustré en abscisse. Cette courbe illustre une déformation de chaque empilement du premier test (2A et 2B) de 20 à 25 % (ce qui est dans l’intervalle cible du premier paramètre). Ensuite, de la courbe de la , la température Tonset est déterminée à 323°C à partir de la position du maximum local de l’épaisseur de l’empilement. Cela est mieux illustré sur la qui constitue un agrandissement de la . Les courbes expérimentales (2A, 2C) et calculées (2A’, 2C’) du rapport H(t)/Ho (en ordonnée) en fonction du temps sont illustrées sur la . Les courbes calculées correspondent à la fonction (H(t)/Ho)corr décrite ci-dessus, pour laquelle l’ajustement aux courbes expérimentales est le meilleur. Cela permet de déterminer le paramètre de viscosité homogène équivalente η. Le rapport H(t)/H o de l’empilement de semi-produits selon le premier test à 500 secondes de la T onset est de 0,81. Cette valeur est supérieure à 0,8, ce qui est hors l’intervalle cible du troisième paramètre. Enfin, le rapport de la viscosité homogène équivalente de l’empilement des semi-produits du deuxième test sur la viscosité homogène équivalente de l’empilement des semi-produits du premier test est 5, ce qui est dans l’intervalle cible du deuxième paramètre. Par conséquent, ce semi-produit ne remplit pas les trois paramètres pour avoir des bonnes propriétés d’écoulement (le troisième paramètre n’étant pas dans l’intervalle cible). Exemple 3 Dans ce troisième exemple, les semi-produits comprennent une résine de polyéthercétonecétone (PEKK) et des fibres de carbone. Ces semi-produits sont obtenus par introduction et circulation des fibres de renfort (HexTow® ASD4 commercialisées par HEXCEL) dans un bain de dispersion aqueuse comprenant 5 à 10 % de résine PEKK (Kepstan 7003, PT 20 microns commercialisé par ARKEMA France) sous forme de poudre ainsi que 2 % en poids (par rapport à la masse de PEKK) de dioctyl sulfosuccinate de sodium. Les fibres imprégnées de résine sont ensuite sorties du bain et débarrassées de l’eau par séchage dans un four à infra-rouges. Les fibres imprégnées séchées sont ensuite chauffées jusqu’à fusion de la résine, afin de permettre l’enrobage des fibres par la résine. Les fibres enrobées obtenues sont ensuite mises en forme par calandrage, afin de produire un semi-produit ayant une épaisseur de 250 µm et coupées à une largeur de 300 mm. Le taux massique de résine dans le semi-produit est de l’ordre de 34 % et le grammage de fibres de carbone est de l’ordre de 194 g/m². La courbe de déformation en fonction du temps de deux empilements selon le premier test (3A et 3B) et de deux empilements selon le deuxième test (3C et 3D) est illustrée à la . La courbe illustre également la température (T) en fonction du temps. La déformation (%) est illustrée en ordonnée (à gauche) et la température (°C) est illustrée en ordonnée (à droit). Le temps (min) est illustré en abscisse. Cette courbe illustre une déformation de chaque empilement du premier test (3A et 3B) de 30 à 40 % (ce qui est dans l’intervalle cible du premier paramètre). Ensuite, de la courbe de la , la température Tonset est déterminée à 320°C à partir de la position du maximum local de l’épaisseur de l’empilement. Cela est mieux illustré sur la qui constitue un agrandissement de la . Les courbes expérimentales (3A, 3C) et calculées (3A’, 3C’) du rapport H(t)/Ho (en ordonnée) en fonction du temps sont illustrées sur la . Les courbes calculées correspondent à la fonction (H(t)/Ho)corr décrite ci-dessus, pour laquelle l’ajustement aux courbes expérimentales est le meilleur. Cela permet de déterminer le paramètre de viscosité homogène équivalente η. Le rapport H(t)/H o de l’empilement de semi-produits selon le premier test à 500 secondes de la T onset est 0,75. Cette valeur est inférieure à 0,8, ce qui est dans l’intervalle cible du troisième paramètre. Enfin, le rapport de la viscosité homogène équivalente de l’empilement des semi-produits du deuxième test sur la viscosité homogène équivalente de l’empilement des semi-produits du premier test est 2, ce qui est dans l’intervalle cible du deuxième paramètre. Par conséquent, ce semi-produit remplit les trois paramètres pour avoir des bonnes propriétés d’écoulement. Exemple 4 Dans ce quatrième exemple, les semi-produits comprennent une résine d’un copolymère comprenant des unités étheréthercétones et étherdiphényléthercétones (LM PAEK) et des fibres de carbone. Ces semi-produits sont obtenus par introduction et circulation des fibres de renfort (T700 commercialisées par TORAY) dans un bain de dispersion aqueuse comprenant 5 à 10 % de résine LM PAEK (commercialisée par VICTREX) sous forme de poudre ainsi que 2 % en poids (par rapport à la masse de LM PAEK) de dioctyl sulfosuccinate de sodium. Les fibres imprégnées de résine sont ensuite sorties du bain et débarrassées de l’eau par séchage dans un four à infra-rouges. Les fibres imprégnées séchées sont ensuite chauffées jusqu’à fusion de la résine, afin de permettre l’enrobage des fibres par la résine. Les fibres enrobées obtenues sont ensuite mises en forme par calandrage, afin de produire un semi-produit ayant une épaisseur de 150 µm et coupées à une largeur de 150 mm. Le taux massique de résine dans le semi-produit est de l’ordre de 34 % et le grammage de fibres de carbone est de l’ordre de 145 g/m². La courbe de déformation en fonction du temps de deux empilements selon le premier test (4A et 4B) et de deux empilements selon le deuxième test (4C et 4D) est illustrée à la . La courbe illustre également la température (T) en fonction du temps. La déformation (%) est illustrée en ordonnée (à gauche) et la température (°C) est illustrée en ordonnée (à droit). Le temps (min) est illustré en abscisse. Cette courbe illustre une déformation de chaque empilement du premier test (4A et 4B) de 40 à 55 % (ce qui est dans l’intervalle cible du premier paramètre). Ensuite, de la courbe de la , la température Tonset est déterminée à 345°C à partir de la position du maximum local de l’épaisseur de l’empilement. Cela est mieux illustré sur la qui constitue un agrandissement de la . Les courbes expérimentales (4A, 4C) et calculées (4A’, 4C’) du rapport H(t)/Ho (en ordonnée) en fonction du temps sont illustrées sur la . Les courbes calculées correspondent à la fonction (H(t)/Ho)corr décrite ci-dessus, pour laquelle l’ajustement aux courbes expérimentales est le meilleur. Cela permet de déterminer le paramètre de viscosité homogène équivalente η. Le rapport H(t)/H o de l’empilement de semi-produits selon le premier test à 500 secondes de la T onset est 0,58. Cette valeur est inférieure à 0,8, ce qui est dans l’intervalle cible du troisième paramètre. Enfin, le rapport de la viscosité homogène équivalente de l’empilement des semi-produits du deuxième test sur la viscosité homogène équivalente de l’empilement des semi-produits du premier test est 2, ce qui est dans l’intervalle cible du deuxième paramètre. Par conséquent, ce semi-produit remplit les trois paramètres pour avoir des bonnes propriétés d’écoulement. Ainsi, la présente invention fournit un procédé d’analyse de semi-produits qui permet de distinguer les semi-produits présentant de bonnes propriétés d’écoulement de ceux ne présentant pas de bonnes propriétés d’écoulement. Ce procédé d’analyse permet de déterminer les semi-produits pouvant être consolidés de manière efficace pour préparer des matériaux composites de haute qualité. Procédé d’analyse de semi-produits comprenant des fibres de renfort ayant une orientation essentiellement unidirectionnelle et une résine thermoplastique, le procédé comprenant : un premier test comprenant : la préparation d’un empilement d’au moins deux semi-produits identiques, les fibres des semi-produits adjacents ayant une différence d’orientation de 0° ; le chauffage de l’empilement jusqu’à une température supérieure à la température de fusion de la résine ; le refroidissement de l’empilement jusqu’à une température inférieure à la température de cristallisation ; l’empilement étant comprimé selon une direction de compression orthogonale à l’orientation des fibres de l’ensemble des semi-produits pendant le chauffage et le refroidissement ; la mesure de l’épaisseur de l’empilement selon la direction de compression au cours du temps ; la détermination de la viscosité homogène équivalente de l’empilement à partir de la mesure de l’épaisseur de l’empilement au cours du temps ; et un deuxième test comprenant : la préparation d’un empilement d’au moins deux semi-produits identiques, les fibres des semi-produits adjacents ayant une différence d’orientation de 90° ; le chauffage de l’empilement jusqu’à une température supérieure à la température de fusion de la résine ; le refroidissement de l’empilement jusqu’à une température inférieure à la température de cristallisation; l’empilement étant comprimé selon une direction de compression orthogonale à l’orientation des fibres de l’ensemble des semi-produits pendant le chauffage et le refroidissement ; la mesure de l’épaisseur de l’empilement selon la direction de compression au cours du temps ; la détermination de la viscosité homogène équivalente de l’empilement à partir de la mesure de l’épaisseur de l’empilement au cours du temps ; le procédé comprenant en outre : la détermination d’un premier paramètre correspondant à la réduction d’épaisseur totale de l’empilement des semi-produits au cours du premier test ; la détermination d’un deuxième paramètre correspondant au rapport de la viscosité homogène équivalente de l’empilement des semi-produits du deuxième test sur la viscosité homogène équivalente de l’empilement des semi-produits du premier test ; la détermination d’un troisième paramètre correspondant au rapport de l’épaisseur de l’empilement des semi-produits du premier test au bout d’une durée de référence à partir de l’instant, au cours de l’étape de chauffage, du début de fusion de l’empilement des semi-produits, sur l’épaisseur de l’empilement des semi-produits du premier test à l’instant, au cours de l’étape de chauffage, du début de fusion de l’empilement des semi-produits. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la compression dans le premier test et le deuxième test est à une pression de 0,5 à 2 bar, de préférence de 0,8 bar à 1,2 bar, de préférence de 0,8 bar. Procédé selon l’une des revendication 1 ou 2, dans lequel la durée de référence pour la détermination du troisième paramètre est de 1 à 5000 s, de préférence de 60 à 1000 s, et de préférence est de 500 s. Procédé selon l’une des revendications 1 à 3, comprenant une étape de validation de l’empilement des semi-produits si le premier paramètre, le deuxième paramètre et le troisième paramètre ont des valeurs comprises dans des intervalles cibles respectifs. Procédé selon la revendication 4, dans lequel : l’intervalle cible du premier paramètre est d’au moins 15 % ; et/ou l’intervalle cible du deuxième paramètre est de 1 à 5 ; et/ou l’intervalle cible du troisième paramètre est inférieur à 0,8. Procédé selon la revendication 1, comprenant une étape de validation de l’empilement des semi-produits si le premier paramètre, le deuxième paramètre et le troisième paramètre ont des valeurs comprises dans des intervalles cibles respectifs, et dans lequel la compression dans le premier test et le deuxième test est à une pression de 0,8 bar, la durée de référence pour la détermination du troisième paramètre est de 500 s, l’intervalle cible du premier paramètre est d’au moins 15 %, l’intervalle cible du deuxième paramètre est de 1 à 5 et l’intervalle cible du troisième paramètre est inférieur à 0,8. Semi-produit comprenant des fibres de renfort ayant une orientation essentiellement unidirectionnelle et une résine thermoplastique, le semi-produit satisfaisant à la validation du procédé d’analyse conforme à la revendication 6. Semi-produit selon la revendication 7, dans lequel la résine thermoplastique est choisie dans le groupe des polyamides, des polyimides, en particulier les polyétherimides, des polyaryléthercétones, en particulier les polyéthercétones, les polyéthercétonecétones et polyétheréthercétones, du polytéréphtalate d'éthylène, des polyoléfines, en particulier le polypropylène, du polysulfure de phénylène, des polysulfones, des polymères halogénés, en particulier le polychlorure de vinyle et le polyfluorure de vinylidène, des polymères acryliques ou méthacryliques, et est de préférence un polyaryléthercétone tel que le polyéthercétone, le polyéthercétonecétone, le polyétheréthercétone, ou un de leurs copolymères, notamment ceux comprenant des unités étheréthercétones et étherdiphényléthercétones. Semi-produit selon l’une des revendications 7 ou 8, dans lequel les fibres de renfort sont des fibres de carbone et/ou des fibres de verre. Semi-produit selon l’une des revendications 7 à 9, dans lequel la résine thermoplastique a une température de fusion de 250 à 400°C, de préférence de 280 à 380°C, et encore de préférence de 300 à 350°C. Procédé de fabrication d’une pièce composite à partir d’au moins deux semi-produits selon l’une des revendications 7 à 10, le procédé comprenant les étapes suivantes : la fourniture des semi-produits ; l’empilement des semi-produits ; le chauffage sous pression des semi-produits à une température supérieure à la température de fusion de la résine, afin de provoquer la fusion de la résine et la consolidation des semi-produits; et le refroidissement des semi-produits afin d’obtenir la pièce composite. Procédé selon la revendication 11, dans lequel, lors de l’empilement des semi-produits : les fibres des semi-produits adjacents ont une différence d’orientation de 0 à 90°, en valeur absolue. Procédé selon l’une des revendications 11 à 12, dans lequel les semi-produits sont consolidés hors autoclave. Utilisation d’un semi-produit selon l’une des revendications 7 à 10, pour la fabrication de pièces composites par consolidation hors autoclave. Pièce composite obtenue par le procédé selon l’une des revendications 11 à 13. Pièce composite selon la revendication 15, comprenant de 2 à 150, de préférence de 4 à 40, de préférence encore de 6 à 30, et idéalement de 7 à 25 plis, chaque pli comprenant au moins deux semi-produits disposés de manière adjacente. Pièce composite selon la revendication 15 ou 16, qui est une pièce d’un engin de locomotion aérien ou spatial, ou une pièce d’une installation de forage, ou une pièce destinée à être positionnée en contact avec ou à proximité d’un moteur de véhicule ou d’un réacteur, ou une pièce destinée à être soumise à une friction.