FR 3117218 A1 20220610 FR 2012642 A 20201203 Système (1) de détection et d’acquisition radiofréquence (RF) à base de SQUID, prévu notamment pour être intégré dans un équipement à résonance magnétique nucléaire (IRM ou RMN), comprenant une antenne primaire de détection (5), un transformateur de flux (2) ayant un enroulement d’entrée (6) relié à l’antenne primaire de détection (5), un dispositif SQUID basse température critique (3), agencé pour capter le flux magnétique produit par un enroulement de sortie (8) du transformateur de flux (2) et délivrer un signal de détection secondaire, un dispositif de cryogénie prévu pour refroidir le dispositif SQUID (3) et le transformateur de flux (2), et un étage (4) de traitement du signal de détection secondaire émis par le dispositif SQUID (3), pour délivrer un signal analogique d’acquisition. L’antenne primaire de détection (5) est du type volumique comprenant des bobines de Helmholtz ou en selles de cheval et l’étage (4) de traitement du signal de détection secondaire comprend une boucle à verrouillage de flux (FLL) prévue pour linéariser la réponse du dispositif SQUID (3). Voir Figure 1 Système de détection et d'acquisition RF bas-bruit à base de SQUID et équipements intégrant ce système Domaine de l’invention La présente invention concerne un système de détection et d’acquisition RF bas-bruit à base de SQUID. Elle vise également des équipements intégrant ce système, notamment un équipement d’imagerie par résonance magnétique. Etat de la technique Il est bien connu d’utiliser des systèmes de détection à base de SQUID (pour « Superconducting QUantum Interference Device »: dispositif d’interférence quantique supraconducteur ) dans des équipements d’imagerie par résonance magnétique (IRM). Lors d’une expérience d’IRM, le sujet et placé dans un champ magnétique stationnaire et homogène B 0 . 0n soumet alors l’échantillon à un signal RF de fréquence ω accordée à la fréquence de Larmor ω 0 = γB 0 des protons dans le champ B 0 , avec γ/ (2 π ) = 42 , 6 MHz.T − 1 le rapport gyromagnétique du proton. A la suite de cette excitation, l’échantillon émet un signal de fréquence ω 0 capté par un système de détection, dont le principe dans les équipements commerciaux modernes est basé sur une antenne inductive refroidie. Le paradigme habituel de l’IRM est de choisir le champ magnétique le plus élevé possible, pour deux raisons : La première est qu’un champ plus élevé permet de polariser un plus grand nombre de protons, ce qui conduit à plus de signal, donc un temps d’expérience réduit et une résolution d’image plus fine. La deuxième est que la détection RF classique se fait avec une antenne inductive, dont la sensibilité est proportionnelle à ω . En tenant compte du niveau de bruit thermique en ω 1/4 , le seul de détection de l’antenne Faraday suit une loi en ω −3/4 . Puisque ω est proportionnel au champ de travail B 0 , travailler à haut champ permet d’abaisser le seuil de détectivité. Un équipement IRM clinique typique travaille à 1, 5 ou 3 T. Certains modèles montent à 7 T, et des expériences visent à atteindre 11, 7 T. Toutefois augmenter le champ produit du bruit ionique dans l’échantillon, dégrade la qualité d’image en raison de différence de susceptibilité magnétique des tissus, et a tendance à niveler les contrastes, sans compter les contraintes habituelles liées aux hauts champs : bobines supraconductrices coûteuses à produire et entretenir, salles IRM blindées magnétiquement, pas d’IRM pour les porteurs de stimulateurs cardiaques ou pacemakers, ni pour les soldats blessés par balle. Le document CN105137374A divulgue un appareil IRM avec détection SQUID en résolution nanométrique, mettant en œuvre un procédé d'imagerie par résonance magnétique et un dispositif à ultra-haute résolution. Ce procédé comprend au moins une étape de placement d'un échantillon testé dans la plage de travail d'une source de gradient de champ magnétique et d'un dispositif d'interférence quantique nano supraconducteur, une étape d'utilisation d'une source de champ magnétique statique pour appliquer un champ magnétique statique à l'échantillon testé, et utiliser une source de radiofréquence pour appliquer une impulsion de radiofréquence de résonance magnétique nucléaire à l'échantillon testé pour exciter l'échantillon testé afin de générer une résonance magnétique nucléaire, une étape d'utilisation du dispositif d'interférence quantique nano supraconducteur pour coupler directement l'échantillon testé pour détecter le magnétisme nucléaire signal de spectre de résonance généré par l'échantillon testé, et une étape d'établissement de l'image de l'échantillon testé en fonction du signal de spectre de résonance magnétique nucléaire détecté et des informations de distribution spatiale de la source de gradient de champ magnétique. Le dispositif d'interférence quantique nano supraconducteur est utilisé comme détecteur, l'imagerie par résonance magnétique avec une résolution de niveau nanométrique peut être réalisée, la mesure n'est pas perturbée par des vibrations et un signal de champ électrique, l'échantillon peut être directement couplé avec le détecteur à une distance proche, la plage d'image est augmentée, et le travail dans un champ magnétique fort est réalisé. Le document JP2010256318A divulgue un équipement de résonance magnétique nucléaire protonique haute résolution et l'imagerie (RMN / IRM) utilisant un magnétomètre à dispositif d'interférence quantique supraconducteur (SQUID) à température critique élevée (haute Tc) via un transformateur de flux magnétique dans un champ magnétique micro Tesla. L'invention concerne un procédé et un appareil. Le SQUID et la bobine d'entrée sont installés dans une cuve supraconductrice qui protège le bruit ambiant et met le SQUID dans un état de fonctionnement stable. Le signal RMN peut être maintenu même lorsque l'échantillon est éloigné du détecteur SQUID. Le document CN1287160C divulgue un appareil RMN et IRM à détection SQUID, avec prépolarisation, dans lequel les signaux de résonance magnétique nucléaire (RMN) sont détectés dans des champs microtesla. La prépolarisation dans des champs millitesla est suivie d'une détection avec un magnétomètre à dispositif d'interférence quantique supraconducteur à courant continu non accordé (SQUID). Le document WO2006052236A1 divulgue un appareil RMN et IRM à détection SQUID, avec prépolarisation et antenne primaire Faraday. L'imagerie par résonance magnétique dans un champ magnétique très faible est basée sur les RMN de champs très faibles. Des champs magnétiques de gradients sont appliqués, et des images sont construites à partir des signaux RMN détectés. Ces dispositifs de détection et d’acquisition à base de SQUID présentent l’inconvénient de nécessiter des méthodes de prépolarisation et mettent en œuvre des SQUIDS haut-Tc. Le document US2013271142A1 divulgue des dispositifs, des composants et des procédés d'IRM SQUID à faible champ. Ils comprennent un instrument d'IRM portable à faible champ (SQUID) et un système d'IRM portable à faible champ à base de SQUID à utiliser sous un lit. Cet instrument d’IRM met en œuvre un gradiomètre supraconducteur du second ordre adapté pour être utilisé avec un dispositif IRM à faible champ SQUID. Le but de l’invention est de proposer un système de détection et d’acquisition RF bas-bruit à base de SQUID qui soit de conception plus simple et moins couteuse que les systèmes précités de l’art antérieur, et qui en améliore les performances en particulier en termes de ratio signal à bruit. Cet objectif est atteint avec un système de détection et d’acquisition radiofréquence (RF) à base de SQUID, prévu notamment pour être intégré dans un appareil à résonance magnétique nucléaire (IRM ou RMN), comprenant une antenne primaire de détection, un transformateur de flux ayant un enroulement primaire relié à l’antenne primaire de détection, un dispositif SQUID basse température critique, agencé pour capter le flux magnétique produit par un enroulement d’entrée en série avec un enroulement secondaire du transformateur de flux et délivrer un signal de détection secondaire, un dispositif de cryogénie prévu pour refroidir le dispositif SQUID et le transformateur de flux, un étage de traitement du signal de détection secondaire émis par le dispositif SQUID, pour délivrer un signal analogique d’acquisition. Suivant l’invention, l’antenne primaire de détection est du type volumique comprenant des bobines de Helmholtz ou en selles de cheval et l’étage de traitement du signal de détection secondaire comprend une boucle à verrouillage de flux (FLL) prévue pour linéariser la réponse du dispositif SQUID. La boucle à verrouillage de flux (FLL) peut avantageusement comprendre un amplificateur bas-bruit qui peut inclure un amplificateur à hétérostructure semiconductrice ou un système d’amplification à base de SQUID. Pour la mise en œuvre de ces technologies dans le cadre de la présente invention, on pourra utilement se référer à l’ouvrage « The SQUID handbook : Fundamentals of Thechnology and Applications of SQUIDs and SQUID systems" par John Clarke, éditions Wiley-VCH 2004. Le système de détection et d’acquisition selon l’invention peut en outre comprendre une ou plusieurs bobines de compensation active du bruit externe à ce système. Dans une version préférée de l’invention, l’antenne primaire de détection coopère avec le transformateur de flux pour concentrer le flux capté par le dispositif SQUID. On peut aussi prévoir que le système de détection et d’acquisition selon l’invention comprenne en outre au sein du transformateur de flux une bobine de contre-réaction d’inductance agencée pour réagir aux variations du flux entrant, de façon à maintenir le dispositif SQUID à son niveau de sensibilité en flux maximale. Suivant un autre aspect de l’invention, il est proposé un équipement d’imagerie par résonance magnétique (IRM) comprenant un système (B) de détection et d’acquisition radiofréquence (RF) à base de SQUID selon l’invention, un dispositif porte-antenne (A), intégrant l’antenne primaire de détection de type volumique et relié audit système (B) de détection et d’acquisition, et un étage de conversion analogique-numérique (C), prévu pour convertir le signal analogique d’acquisition en données numériques adaptées pour un post-traitement en vue de générer et afficher une image IRM. Cet équipement IRM peut par exemple être couplé à un dispositif de magnétoencéphalographie (MEG). Le système de détection et d’acquisition RF à base de SQUID peut être mis en œuvre dans un équipement de résonance magnétique nucléaire (RMN), ou dans un équipement capteur magnétique à base de SQUID pour la prospection de métaux, en vue de détecter une onde radiofréquence (RF) émise par une veine métallique en réponse à une émission d’une onde radiofréquence (RF) dans un sol. On peut aussi prévoir un équipement capteur radiofréquence ultrasensible incluant un système de détection et d’acquisition selon l’invention, ou encore un équipement de radioastronomie opérant dans le domaine des radiofréquences (RF) incluant un système de détection et d’acquisition RF à base de SQUID selon l’invention. DESCRIPTION DES FIGURES On comprend mieux l’invention en référence aux figures décrites ci-après : La est un schéma du circuit de détection RF et de traitement du signal à base de SQUID ; La est un schéma de principe d'une acquisition IRM à partir de notre invention de détection RF. DESCRIPTION DETAILLEE On va maintenir, en référence à la , un exemple de réalisation d’un système 1 de détection et d’acquisition RF à base de SQUID selon l’invention. Ce système 1 de détection et d’acquisition RF à base de SQUID comprend une antenne inductive primaire 5 de type volumique, réalisée sous la forme de bobines de Helmholtz ou en selles de cheval, qui est reliée via un condensateur 9 de couplage de capacitance C a à un enroulement primaire 6, d’inductance L 1 , d’un transformateur de flux 2 présentant un enroulement secondaire 7, d’inductance L 2 , en série avec une bobine d’entrée 8 d’inductance Li générant un flux capté par un dispositif SQUID 3. Le transformateur de flux 2 et le dispositif SQUID 3 sont maintenus à basse température dans un dispositif de cryogénie (non représenté) comprenant un pulse tube tel que le produit PT403 commercialisé par CryoMech®. Un étage 4 de traitement du signal de détection secondaire comprend un pré-amplificateur 40 de la tension mesurée sur une résistance 12, de valeur R s , en série avec le dispositif SQUID 3. Cette mesure de tension représente un signal de détection qui est appliqué en entrée d’une boucle à verrouillage de flux FLL incluant un amplificateur bas-bruit 41 et une bobine de contre-réaction 10 d’inductance L feed prévue pour réagir aux variations de flux entrant afin de maintenir le dispositif SQUID 3 à son niveau de sensibilité en flux maximal. Le signal analogique d’acquisition est lu aux bornes d’une charge 11 de résistance R fll en sortie de l’amplificateur 41. Un exemple de caractéristiques quantitatives du système 1 de détection et d’acquisition RF à base de SQUID est donné ci-dessous : Largeur temporelle typique du train d’onde à détecter : T 2 ∗ ~ 50 ms Fréquence centrale de l’antenne primaire ω 0 ~ 40 kHz Bande passante du primaire ∆ ω ~ 20 kHz Facteur de qualité du primaire Q ~ 2 Intensité du champ magnétique au niveau de l’antenne primaire B p , de l’ordre de la centaine de fT au pT Inductance de la bobine d’entrée du SQUID L i = 720 nH Inductance propre de l’antenne primaire L a 0.1 mH Résistance de l’antenne primaire R a = 1Ω Capacité de résonance de l’antenne primaire C a = 6 µF Antenne inductive Au vu des applications visées, on choisit une géométrie de type bobines de Helmholtz ou bobines en « selle de cheval » pour l’antenne inductive primaire 5. Cette géométrie permet de récolter un maximum de signal tout en permettant, par sa géométrie ouverte, un confort relatif pour le patient. L’antenne primaire Faraday 5 doit être accordée au signal IRM. Cette antenne 5 a pour inductance propre La, pour résistance R a , et est couplée à une capacité C a pour la rendre résonante. 0n règle la capacité de sorte que la fréquence propre de l’antenne ω a =1 / soit accordée sur la fréquence ω 0 40 kHz du signal reçu. Par ailleurs, le design de l’antenne doit tenir compte de sa bande passante ∆ ω a = R a /L a qu’on souhaite avoir de même ordre de grandeur que la largeur de bande ∆ ω du signal RF, afin de ne pas perdre d’information tout en limitant le bruit détecté. C’est donc la valeur de l’inductance propre L a de l’antenne 5 qui va dicter la résistance et la capacité à choisir, en fonction des caractéristiques fréquentielles désirées. Concentration de flux et inductance optimale Pour déterminer l'inductance de l'antenne, on étudie le reste du système de détection en référence à la figure 1. Le dispositif SQUID 3 utilisé (par exemple le modèle SQ680 de StarCryo) est couplé à une bobine d'entrée 8 d'inductance Li = 720 nH qui réalise le couplage en courant avec l'antenne primaire 5, via un système de transformation de flux 2 matérialisé par les bobines L1 et L2, couplées inductivement. On note i1 (resp. i2) le courant circulant dans l'antenne 5 (resp. la bobine L2) et Φa le flux capté par l'antenne 5. On note par ailleurs Mis = k l'inductance mutuelle bobine d'entrée-SQUID, et M 12 = k ! la mutuelle entre les bobines L 1 et L 2 . k et k ! sont des facteurs sans dimension et L s est l'inductance propre du dispositif SQUID 3. On cherche une relation entre le flux extérieur capté par l'antenne, Φ a , et Φ sq le flux capté par le SQUID 3. Les relations de couplage inductif dans le circuit s'écrivent En combinant ces équations, on obtient Cette dernière équation établit un lien entre l'excitation extérieure, donnée par Φ a , et le niveau de réponse du SQUID 3, quantifié par Φ sq . On comprend alors pourquoi un tel montage est appelé "concentrateur de flux" : le rôle principal de l'antenne Faraday 5 est d'augmenter le flux capté par le SQUID 3. Le niveau de sensibilité maximale du dispositif, donnant la plus forte réponse en Φ s pour un Φ a donné, est atteint pour On fixe la résistance de l'antenne primaire 5 à une valeur raisonnable, par exemple R a = 1 Ω. Pour respecter la valeur de la bande passante de l'ordre de la dizaine de kH, on doit donc assurer L a 0 , 1 mH. Cette valeur de L a fixe une valeur pour la capacité Le rapport des inductances L 1 et L 2 est donc imposé : soit L 1 1390 L 2 . Les valeurs précises de L 1 et de L 2 sont fixées par la constante de couplage k ! , qu'on cherche à avoir la plus proche possible de 1 afin d'assurer la sensibilité maximale du dispositif. Nécessité de la transformation de flux On est en droit de se demander pourquoi on a introduit le couplage inductif via les bobines L 1 et L 2 . Il aurait été plus simple connecter directement l'antenne avec la bobine d'entrée du SQUID 3. On suppose que le transformateur de flux 2 comprenant les bobines ( L 1 ) et ( L 2 ) est absent, et que l'antenne inductive d'inductance L a est en série avec la bobine d'entrée ( L i ) du SQUID. Le couplage magnétique s'écrit alors d'où, en introduisant le couplage au SQUID Φ sq = M is i 1 L'équation précédente montre que la sensibilité maximale est atteinte pour une inductance de l'antenne 5 en égalisant l'inductance de l'antenne 5 à celle de la bobine d'entrée 8 du SQUID 3: L a = L i . On pourra, par exemple, ajuster l'inductance de l'antenne 5 en jouant sur le nombre de tours dans la boucle, ou en jouant sur sa géométrie. On comprend alors la nécessité d'introduire un transformateur de flux. En effet, sans celui-ci, l'inductance de l'antenne est imposée à la valeur L a = L i = 720 nH. Cette valeur d'inductance impose une résistance pour l'antenne R a = L ∆ ω = 0 , 72 mΩ (11) et une capacité à brancher sur l'antenne de valeur Ces résultats ne sont pas satisfaisants pour deux raisons. D'une part, la capacité trouvée est extrêmement élevée, à ces valeurs nous devrons utiliser des capacités chimiques qui pourraient ne pas être adaptées au froid du cryostat. D'autre part, la valeur de la résistance est très faible, ce qui aura un impact sur le bruit en intensité dans l'antenne soit, avec une antenne refroidie à 100 K, δi a 3 nA/ √ H,:. Ce bruit est beaucoup trop élevé en regard du très faible niveau de bruit en entrée du SQUID de l'ordre du pA . Une solution est d'augmenter la résistance de l'antenne primaire 5, ce qui nécessite de passer par un transformateur de flux 2 pour adapter l'inductance afin de conserver la même bande passante. SQUID lecteur de courant Le dipositif SQUID 3 utilisé est un SQUID bas-Tc (ex : SQ680 de chez STARCryo) refroidi par cryocooler (ex : PT 403 de CryoMech) et polarisé par un courant i p . Contrairement à ses homologues haut-Tc, le SQUID bas-Tc présente un niveau de bruit thermique bien moindre, ce qui permet d'augmenter drastiquement le rapport signal-à-bruit et in fine la qualité de l'image finale. Son rôle est de lire le courant engendré dans la bobine d'entrée, avec un niveau de bruit de 0 , 8 pA/ Hz. Ce niveau de bruit est donc l'objectif à atteindre pour le bruit thermique dans l'antenne inductive. Amplificateur bas-bruit - FLL Le dispositif SQUID présente une réponse flux capté-courant non-linéaire, périodique de période le quantum de flux Φ 0 = h/ 2 e . Pour linéariser cette réponse afin d’éviter des artefacts dégradant la qualité d'image, on couple le SQUID 3 à une boucle à verrouillage de flux (FLL), dont un exemple de fonctionnement est décrit ci-après. Cette boucle présente d'abord un pré-amplificateur 40 e la tension mesurée sur la résistance R s en série du SQUID, puis un système d'amplification-intégrateur 41. Deux choix sont envisageables pour le système d'amplification: soit opter pour une amplification à SQUID comme c'est par exemple le cas dans le document US2013271142A, ou bien utiliser une amplification à hétérostructure semiconductrices de type ASIC, ce qui est potentiellement plus intéressante mais pose aussi plus de contraintes, notamment dans le niveau maximal d'excursion en amplitude en tension du signal entrant. La bobine de contre-réaction 10 d'inductance L feed permet de réagir aux variations de flux entrant pour maintenir le SQUID 3 à son niveau de sensibilité en flux maximale. Le signal est lu au niveau de la résistance R fll . Equipement IRM Un système de détection ultrasensible et d’acquisition RF à base de SQUID peut être intégré dans un équipement d’IRM utilisant une champ magnétique de travail de l’ordre de B0 = 1 mT (ce qui correspond à une fréquence ω0 40 kHz), tout en conservant une temps d’acquisition et une qualité d’image en accord avec les standards cliniques actuels. La baisse du champ magnétique de travail de plusieurs ordres de grandeur permet de s’affranchir des contraintes empêchant d’une part une adoption massive de l’IRM comme standard d’imagerie et d’autre part l’ouverture d’applications encore inexistantes telles que l’IRM embarquée dans un camion pour diagnostiquer le type d’AVC (Accident Vasculo-Cérébral) : ischémique ou hémorragique, le dépistage du cancer du sein 100% IRM (effectué au scanner aujourd’hui), ou l’IRM per-opératoire, grâce à un équipement léger, sans blindage magnétique, et peu cher. La figure 2 présente un schéma de principe d'une expérience d'IRM effectuée avec le système de détection selon l’invention. On a choisi de présenter un IRM du genou, l'imagerie ostéo-articulaire étant un des premiers cas d'application probables de l’invention. Le genou du patient est enfilé dans un cylindre A qui comprend un solénoïde assurant un champ permanent B0 1 mT homogène à environ 10 ppm sur un volume d'environ 10x10x10 cm 3 , des gradients, et l'antenne de réception décrite précédemment. L'antenne de réception est refroidie à une température d'environ 60 K à l'aide d'un système de cryogénie sur-mesure dérivé du pulse-tube assurant le refroidissement du système SQUID de la partie B. La partie B comprend le SQUID assurant la lecture du courant en provenance de l'antenne inductive, ainsi que l'électronique de traitement du signal décrite plus haut le système de pré-amplification, ainsi que la boucle à verrouillage de flux FLL composée d’un amplificateur intégrateur, d’une résistance de lecture, et d’une bobine de bouclage L feed . Tout cet étage est refroidi à l'aide d'une machine cryogénique, par exemple le pulse-tube PT403 de CryoMech, à une température avoisinant 4 , 2 K. La partie C assure la conversion analogique-numérique du signal pour un post-traitement par ordinateur afin de piloter l’équipement et d'afficher l'image IRM obtenue. Applications médicales La sensibilité et la portabilité du dispositif le rendent intéressant en premier lieu pour l'imagerie à résonance magnétique (IRM). Les hauts niveaux de contraste obtenus à bas champ rendent la technologie intéressante pour les diagnostics ou le contraste est aujourd'hui insuffisant, avec les technologies haut-champ. Par ailleurs, un équipement selon l’invention pourrait aisément être embarqué dans un camion d'ambulance afin de diagnostiquer rapidement, sur le lieu de l'accident, un AVC ischémique ou hémorragique, afin de prendre en charge plus rapidement le patient et d'éviter des dégâts irrémédiables sur les facultés cognitives. De par son faible coût et sa facilité d'utilisation, l’équipement d’imagerie selon l’invention pourrait également se répandre largement dans des cas d'usage où il est aujourd'hui trop peu utilisé : dépistage du cancer du sein chez les femmes de plus de 50 ans, utilisation en neurologie et en psychiatrie : dépistage précoce des maladies telles que la schizophrénie, la dépression, ou l'épilepsie ; dépistage du cancer de la prostate. Enfin, de nombreux projets d'IRM bas champ à base de SQUID ont également pour but la conception d'un appareil hybride IRM - magnétoencéphalographie (MEG). C'est par exemple le cas du travail de l'équipe de l'université d'Aalto en Finlande, en référence à la source https://www.aalto.fi/en/department-of-neuroscience-and-biomedical-engineering/meg-mri-brain-imaging-group . Un équipement IRM à base de SQUID selon l’invention pourra être adapté pour intégrer en son sein un dispositif de MEG. Résonance magnétique nucléaire Les appareils de RMN utilisés notamment pour la caractérisation chimique peuvent également bénéficier de notre système de détection pour concevoir des équipements plus légers et moins coûteux, pour des raisons similaires à celles avancées dans le cadres de l'IRM. Industrie minière Il existe déjà dans l'industrie minière des capteurs magnétiques à base de SQUID pour la prospection de métaux, comme l’illustre le document US 7,394,250. Notre système de détection peut également être intégré dans un tel appareil pour la prospection minière, grâce à son très bas niveau de bruit. Le principe est le suivant : on émet une onde RF dans le sol, si une veine métallique est présente, des courants de Foucault sont induits dans la veine qui émet à son tour une onde RF, cette onde est détectée par notre appareil intégrant le système de détection à SQUID. Domaine militaire Les capteurs radiofréquence ultrasensibles sont des éléments bien connus des systèmes de guerre électronique : ils servent par exemple à la détection de signaux de communication. Une autre application intéressante est la détection de submersibles immergés : le submersible étant constitué de matériaux ferromagnétiques, notre dispositif est capable de détecter sa présence par l'émission d'ondes RF et la détection des ondes produites par les courants de Foucault induits, sur le même principe que la prospection minière. D'autres systèmes détectent quand à eux la perturbation du champ terrestre local engendré par le passage du sous-marin, comme l’illustre le document « Magnetic detection of a surface ship by an airborne LTS SQUID MAD » par Megumi Hirota et al., April 2001, IEEE Transactions on Applied Superconductivity 11(1):884 – 887. Radioastronomie Les systèmes à base de SQUID sont déjà largement utilisés dans le domaine de la radioastronomie, par exemple intégrés à des bolomètres supraconducteurs pour la lecture et/ou l'amplification de courants très faibles, Par sa très haute sensibilité, notre système pourra trouver une intégration intéressante dans un télescope calibré dans le domaine RF. Bien entendu, la présente invention n’est pas limitée aux modes de réalisation qui viennent d’être décrits et de nombreuses autres variantes de réalisation peuvent être envisagées dans le cadre de l’invention. Système (1) de détection et d’acquisition radiofréquence (RF) à base de SQUID, prévu notamment pour être intégré dans un appareil (S) à résonance magnétique nucléaire (IRM ou RMN), comprenant: une antenne primaire de détection (5), un transformateur de flux (2) ayant un enroulement primaire (6) relié à l’antenne primaire de détection (5), un dispositif SQUID basse température critique (3), agencé pour capter le flux magnétique produit par un enroulement d’entrée (8) en série avec un enroulement secondaire (7) du transformateur de flux (2) et délivrer un signal de détection secondaire, un dispositif de cryogénie prévu pour refroidir le dispositif SQUID (3) et le transformateur de flux (2), un étage (4) de traitement du signal de détection secondaire émis par le dispositif SQUID (3), pour délivrer un signal analogique d’acquisition, caractérisé en ce que l’antenne primaire de détection (5) est de type volumique comprenant des bobines de Helmholtz ou en selles de cheval et l’étage de traitement du signal de détection secondaire (4) comprend une boucle à verrouillage de flux (FLL) prévue pour linéariser la réponse du dispositif SQUID (3). Système de détection et d’acquisition (1) selon la revendication 1, caractérisé en ce que la boucle à verrouillage de flux (FLL) comprend un amplificateur bas-bruit. Système de détection et d’acquisition (1) selon la revendication 2, caractérisé en ce que l’amplificateur bas-bruit comprend un amplificateur à hétérostructure semiconductrice. Système de détection et d’acquisition selon l’une des revendications 2 ou 3, caractérisé en ce que l’amplificateur bas-bruit comprend un système d’amplification à base de SQUID. Système de détection et d’acquisition selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’il comprend en outre une ou plusieurs bobines de compensation active du bruit externe audit système. Système de détection et d’acquisition (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’antenne primaire de détection (5) coopère avec le transformateur de flux (2) pour concentrer le flux capté par le dispositif SQUID. Système de détection et d’acquisition (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’il comprend en outre au sein du transformateur de flux (2) une bobine de contre-réaction d’inductance (10) agencée pour réagir aux variations du flux entrant, de façon à maintenir le dispositif SQUID (3) à son niveau de sensibilité en flux maximale. Equipement (S) d’imagerie par résonance magnétique (IRM) comprenant : un système (B) de détection et d’acquisition radiofréquence (RF) à base de SQUID selon l’une quelconque des revendications précédentes, un dispositif porte-antenne (A), intégrant l’antenne primaire de détection de type volumique et relié audit système (B) de détection et d’acquisition, un étage de conversion analogique-numérique (C), prévu pour convertir le signal analogique d’acquisition en données numériques adaptées pour un post-traitement en vue de générer et afficher une image IRM. Equipement IRM selon la revendication 8, caractérisé en ce qu’il est couplé à un dispositif de magnétoencéphalographie (MEG). Equipement de résonance magnétique nucléaire (RMN) incluant un système de détection et d’acquisition RF à base de SQUID selon l’une quelconque des revendications 1 à 7. Equipement capteur magnétique à base de SQUID pour la prospection de métaux, incluant un système de détection et d’acquisition RF selon l’une quelconque des revendications 1 à 7, pour détecter une onde radiofréquence (RF) émise par une veine métallique en réponse à une émission d’une onde radiofréquence (RF) dans un sol. Equipement capteur radiofréquence ultrasensible incluant un système de détection et d’acquisition selon l’une quelconque des revendications 1 à 7. Equipement de radioastronomie opérant dans le domaine des radiofréquences (RF) incluant in système de détection et d’acquisition RF à base de SQUID selon l’une quelconque des revendications 1 à 7.