FR 3114153 A1 20220318 FR 2009223 A 20200911 L’invention concerne un dispositif de détection et d’identification d’une contamination d’un milieu gazeux par un gaz contaminant. Le dispositif de détection et d’identification (1) comprenant au moins un émetteur d’ultrasons (10), au moins un récepteur à ultrasons (20) et une unité de traitement (30). L’unité de traitement (30) apte à déterminer une première et une deuxième valeur d’atténuation à partir de respectivement un premier et un deuxième signal caractéristique fournis par le récepteur à ultrasons (20) pour une première et une deuxième onde ultrasonore à une première et à une deuxième fréquence respective. L’unité de traitement est configurée pour identifier à partir des première et deuxième valeurs d’atténuation au moins un gaz contaminant Figure pour l’abrégé : figure 1 dispositif et procédé d’identification d’une contamination gazeuse L’invention concerne le domaine détection d’une contamination gazeuse dans un milieu gazeux, tel que l’atmosphère d’un espace confiné d’un lieu de stockage de produits chimiques et/ou radioactifs ou un réservoir à combustibles. L’invention a ainsi plus particulièrement pour objet un dispositif et un procédé d’identification d’une contamination gazeuse État de l’art antérieur Comme l’ont démontré les inventeurs dans leurs travaux présentés par L. Iglesias et. al dans le cadre de la conférence « 16 th International Workshop on Nanomechanical Sensors » qui a eu lieu entre le 19 et le 21 juin 2019 à Lausanne en Suisse, il est possible d’utiliser les ultrasons pour surveiller la composition d’un milieu gazeux. En effet, la composition du milieu gazeux influençant directement la vitesse de propagation des ondes ultrasonores de ce dernier, il est possible d’obtenir une information sur la composition du milieu gazeux à partir de mesures de temps de vol des ondes ultrasonores. Ainsi, les inventeurs ont pu démontrer qu’avec de telles mesures de temps de vol, il est possible, lorsque le milieu gazeux présente une composition binaire dont les composants sont connus, de déterminer la proportion respective des composants du milieu gazeux. Il serait donc envisageable, pour une composition relativement simple d’un milieu gazeux à surveiller, d’utiliser de telles mesures pour détecter une contamination du milieu gazeux. Néanmoins, dans le cadre de la surveillance d’un milieu gazeux, telle que l’atmosphère d’un espace confiné d’un lieu de stockage de produits chimiques et/ou radioactifs ou un réservoir à combustibles, la composition gazeuse peut être relativement complexe. De ce fait, l’utilisation des ultrasons telle que l’ont proposée les inventeurs dans leurs travaux présentés à Lausanne en 2019 ne semble pas adaptée en raison de cette complexité pour identifier une éventuelle contamination (avec cette méthode proposée par les inventeurs, il est difficile de décorréler la nature du gaz contaminant et sa quantité). Il est également connu des travaux de A. Petculescu et de ses coauteurs qui ont été publiés dans la revue scientifique « Journal of Acoustical Society of America » numéro 120 volume 4 pages 1779 à 1782 la possibilité d’identifier une contamination du milieu gazeux à partir d’une mesure d’atténuation des ondes ultrasonores dans ce milieu. Pour ce faire, A. Petculescu et ses coauteurs enseignent qu’il serait possible de déterminer la composition binaire d’un gaz sur la base d’une mesure de la variation de l’atténuation en fonction de la pression du gaz dans une chambre de mesure (plus précisément d’une atténuation normalisé (notée αλ) en fonction de la fréquence de l’onde ultrasonore sur la pression (f/p)). En effet, lors de mesure de variation d’atténuation, la variation d’atténuation présente un pic d’absorption dont l’amplitude et la position seraient caractéristiques de la composition gazeuse et donc du contaminant. A partir de ce pic d’absorption, il semble donc possible d’identifier le contaminant et la quantité introduite. On notera que dans le cadre de leurs travaux, A. Petculescu et ses coauteurs ont démontré, par les figures 3 et 4, que ce pic d’absorption ne présentait aucune dépendance avec la fréquence de l’onde ultrasonore en tant que telle et, par la figure 5, que l’identification du gaz contaminant peut être obtenue sur la base de mesure qu’à une seule fréquence de l’onde ultrasonore. Ainsi, si le dispositif proposé par A. Petculescu et ses coauteurs semble permettre la détection et l’identification d’un gaz contaminant, cette identification nécessite un nombre de mesures important et un système de mise en pression de la chambre de mesure. Le dispositif enseigné par de A. Petculescu et ses coauteurs est donc relativement complexe à mettre en œuvre et n’autorise pas, du fait de cette nécessité de mise en pression de la chambre de mesure à chaque tentative d’identification, une surveillance en continu en raison du temps de mesure. De ce fait, il n’existe pas de dispositifs de détection et d’identification d’une contamination dans un milieu gazeux réellement adaptés pour permettre l’identification d’un contaminant dans le cadre d’une composition relativement complexe ceci avec une surveillance susceptible d’être mise en œuvre en continu. L’invention vise à remédier à cet inconvénient et a ainsi pour but de fournir un dispositif de détection et d’identification de la contamination d’un milieu gazeux qui autorise la détection et l’identification d’une contamination dans un milieu gazeux présentant une composition relativement complexe, ladite identification pouvant être réalisée en continu. L’invention concerne à cet effet un dispositif de détection et d’identification d’une contamination d’un milieu gazeux par au moins un gaz contaminant, le dispositif de détection et d’identification comprenant : - au moins un émetteur d’ultrasons pour émettre au moins une première onde ultrasonore à une première fréquence et au moins une deuxième onde ultrasonore à une deuxième fréquence, la première et la deuxième fréquences étant distinctes l’une de l’autre, - au moins un récepteur à ultrasons pour fournir au moins un premier et un deuxième signal caractéristique de respectivement la première onde ultrasonore et de la deuxième onde ultrasonore, l’émetteur d’ultrasons et le récepteur à ultrasons étant agencés de manière à définir un espace de mesure et à ce qu’une onde ultrasonore émise par l’émetteur d’ultrasons soit reçue par le récepteur à ultrasons après être passée par l’espace de mesure, - une unité de traitement apte à déterminer une première et une deuxième valeur d’atténuation à partir de respectivement le premier et le deuxième signal caractéristique fournis par le récepteur à ultrasons, l’unité de traitement étant configurée pour calculer au moins une valeur caractéristique de l’évolution d’atténuation entre la première et la deuxième valeur d’atténuation, et pour identifier le gaz contaminant sur la base de la valeur caractéristique de l’évolution d’atténuation et d’au moins l’une de la première et la deuxième valeur d’atténuation. En effet, en nécessitant l’utilisation que de deux mesures d’atténuation, l’une à la première fréquence, l’autre à la deuxième fréquence, l’identification du gaz contaminant est plus simple que le procédé de l’art antérieur ceci même avec une composition du milieu gazeux complexe. On notera, de plus, que ces deux mesures pouvant être réalisées sensiblement simultanément, un tel dispositif est adapté pour permettre une surveillance en continu du milieu gazeux. L’unité de traitement peut en outre être configurée pour déterminer, une fois le gaz contaminant identifié, une quantité dudit gaz se trouvant dans le milieu gazeux à partir de la première et/ou deuxième valeur d’atténuation. Ainsi, la nature et la quantité du gaz contaminant étant connues, il est aisé d’identifier les risques liés à une telle contamination. L’unité de traitement peut être en outre configurée pour déterminer à partir de l’identité du gaz contaminant identifié, une fréquence adaptée parmi au moins la première et la deuxième fréquence, la détermination de la quantité dudit gaz contaminant étant calculée à partir de la valeur d’atténuation correspondant à ladite fréquence adaptée. De cette manière il est possible d’obtenir une estimation de la quantité de gaz contaminant particulièrement précise. L’au moins un émetteur d’ultrasons peut être configuré pour émettre au moins une troisième onde ultrasonore à une troisième fréquence distincte de la première et de la deuxième fréquence, l’au moins un récepteur à ultrasons étant configuré pour fournir au moins un troisième signal caractéristique de respectivement la troisième onde ultrasonore, et dans lequel la fréquence adaptée est une fréquence parmi au moins la première à la troisième fréquence ultrasonore. De cette manière, il est possible d’obtenir une estimation de la quantité de gaz contaminant particulièrement précise même dans le cas où le dispositif de détection est adapté pour détecter un grand nombre de gaz contaminant. La première valeur d’atténuation peut être déterminée à partir d’un rapport entre une valeur caractéristique d’amplitude de la première onde et une valeur caractéristique d’amplitude préalablement déterminée en absence de gaz contaminant dans l’espace de mesure pour au moins une onde ultrasonore présentant la première fréquence, la deuxième valeur d’atténuation étant déterminée à partir d’un rapport entre une valeur caractéristique d’amplitude de la deuxième onde et une valeur caractéristique d’amplitude préalablement déterminée en absence de gaz contaminant dans l’espace de mesure pour au moins une onde ultrasonore présentant la deuxième fréquence. L’utilisation de tels rapports permet de ne pas avoir à tenir compte de l’influence des différents éléments de mesure du dispositif. Chacune de la première et de la deuxième valeur d’atténuation peut être une valeur d’atténuation normalisée en fréquence, la valeur caractéristique de l’évolution étant une différence de valeurs d’atténuation normalisée entre la première et la deuxième valeur d’atténuation. Une telle valeur d’atténuation normalisée est particulièrement adaptée pour faire ressortir des spécificités de chacun des gaz contaminants. Pour identifier le gaz contaminant sur la base de la valeur caractéristique de l’évolution d’atténuation et d’au moins l’une de la première et la deuxième valeur d’atténuation, l’unité de traitement peut être configurée pour déterminer un signe de la valeur caractéristique de l’évolution et un signe de l’au moins l’une de la première et la deuxième valeur d’atténuation. L’unité de traitement peut être configurée pour identifier un nombre prédéterminé de gaz contaminants, ce nombre prédéterminé de gaz contaminants comprenant préférentiellement l’hydrogène, le méthane et le dioxyde de carbone. De cette manière, le dispositif de détection et d’identification peut être parfaitement adapté aux risques de contamination susceptibles d’apparaître dans les milieux gazeux quels que soit ce milieu gazeux. Au moins l’un de l’émetteur d’ultrasons et du récepteur à ultrasons peut comprendre au moins un transducteur capacitif micro-usiné (cMUT). De tels transducteurs capacitifs micro-usinés sont particulièrement avantageux dans le cadre de l’invention, notamment lorsqu’ils sont conformes à l’enseignement du document FR 2962926, puisqu’ils donnent accès à une grande plage de fréquence de fonctionnement, aussi bien pour l’émission que la réception des ondes ultrasonores ceci avec une intégration particulièrement optimiser. Ainsi, l’industrialisation d’un dispositif selon l’invention est rendue particulièrement aisée. L’invention concerne en outre un procédé de détection et d’identification d’une contamination d’un milieu gazeux par un gaz contaminant à partir d’un dispositif de détection et d’identification, le dispositif de détection et d’identification, comprenant : - au moins un émetteur d’ultrasons pour émettre au moins une première onde ultrasonore à une première fréquence et au moins une deuxième onde ultrasonore à une deuxième fréquence, la première et la deuxième fréquences étant distinctes l’une de l’autre, - au moins un récepteur à ultrasons pour fournir au moins un premier et un deuxième signal caractéristique de respectivement la première onde ultrasonore et de la deuxième onde ultrasonore, l’émetteur d’ultrasons et le récepteur à ultrasons étant agencés de manière à définir un espace de mesure et à ce qu’une onde ultrasonore émise par l’émetteur d’ultrasons soit reçue par le récepteur à ultrasons après être passée par l’espace de mesure, - une unité de traitement (30) apte à déterminer une première et une deuxième valeur d’atténuation à partir de respectivement le premier et le deuxième signal caractéristique fournis par le récepteur à ultrasons, Le procédé comprenant les étapes suivantes : - émission de la première et de la deuxième onde ultrasonore par l’émetteur d’ultrasons, - fourniture, par le récepteur à ultrasons lors de la réception de la première et de la deuxième onde ultrasonore, du premier et du deuxième signal caractéristique de respectivement la première onde ultrasonore et de la deuxième onde ultrasonore, - détermination par l’unité de traitement d’une première et d’une deuxième valeur d’atténuation à partir de respectivement le premier et le deuxième signal caractéristique fournis par le récepteur à ultrasons, - calcul par l’unité de traitement d’au moins une valeur caractéristique de l’évolution d’atténuation entre la première et la deuxième valeur d’atténuation, et pour identifier le gaz contaminant sur la base de la valeur caractéristique de l’évolution d’atténuation et d’au moins l’une de la première et la deuxième valeur d’atténuation, - identification par l’unité de traitement d’au moins un gaz contaminant, ladite identification étant réalisée sur la base de la valeur caractéristique de l’évolution d’atténuation et d’au moins l’une de la première et la deuxième valeur d’atténuation. Un tel procédé, pouvant être mis en œuvre avec un dispositif selon l’invention, il en reprend les avantages. Il peut être en outre prévu une étape de : - détermination par l’unité de traitement et à partir de la première et/ou deuxième valeur d’atténuation d’une quantité dudit gaz contaminant identifié. La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description d’exemples de réalisation, donnés à titre purement indicatif et nullement limitatif, en faisant référence aux dessins annexés sur lesquels : La figure 1 illustre un dispositif de détection d’hydrogène selon l’invention. La figure 2 illustre graphiquement l’évolution de la variation du coefficient d’atténuation ΔαGaz d’une onde ultrasonore en fonction de la fréquence des ultrasons obtenue pour un dispositif de détection d’hydrogène selon l’invention, ceci pour l’hydrogène, le dioxyde de carbone et le méthane. La figure 3 illustre graphiquement l’évolution de la variation du coefficient d’atténuation ΔαGaz d’une onde ultrasonore ceci pour un milieu gazeux constitué d’azote dans lequel a été introduit par intermittence de l’hydrogène. La figure 4 illustre graphiquement l’évolution de la variation du coefficient d’atténuation ΔαGaz d’une onde ultrasonore ceci pour un milieu gazeux constitué d’azote dans lequel a été introduit par intermittence du dioxyde de carbone. La figure 5 illustre graphiquement l’évolution de la variation du coefficient d’atténuation ΔαGaz d’une onde ultrasonore ceci pour un milieu gazeux constitué d’azote dans lequel a été introduit par intermittence du méthane. La figure 6 illustre graphiquement l’évolution de la variation du coefficient d’atténuation illustrée sur la figure 2 après normalisation en fréquence, ladite variation du coefficient d’atténuation normalisée étant noté Δαn. la figure 7 illustre graphiquement l’évolution de la variation du coefficient d’atténuation ΔαGaz d’une onde ultrasonore ceci pour un milieu gazeux constitué d’azote dans lequel a été introduit par intermittence de l’hydrogène, le dispositif de détection comprenant pour ces mesures des transducteurs à ultrasons, pour l’émetteur et le récepteur à ultrasons, dont la surface de transduction est, pour les première et deuxième courbes, de 27 µm par 37 µm, et, pour la troisième courbe, de 27 µm par 27 µm. Des parties identiques, similaires ou équivalentes des différentes figures portent les mêmes références numériques de façon à faciliter le passage d’une figure à l’autre. Les différentes parties représentées sur les figures ne le sont pas nécessairement selon une échelle uniforme, pour rendre les figures plus lisibles. Les différentes possibilités (variantes et modes de réalisation) doivent être comprises comme n’étant pas exclusives les unes des autres et peuvent se combiner entre elles. La figure 1 illustre un dispositif de détection et d’identification 1 d’une contamination d’un milieu gazeux par un gaz contaminant selon l’invention, un tel dispositif de détection et d’identification étant adapté pour fournir une détection et une indentification d’une contamination sur la base d’une mesure d’atténuation d’ondes ultrasonores 45 lors de leur passage dans un espace à surveiller 40. On notera que dans le cadre de ce document et de ce premier mode de réalisation, les inventeurs se sont intéressés aux gaz contaminants qui sont le plus susceptibles de contaminer un lieu de stockage de produits chimiques et/ou radioactifs, à savoir l’hydrogène, le méthane et le dioxyde de carbone. Bien entendu, sur la base d’opération d’étalonnage de routine, l’homme du métier est à même d’adapter le présent enseignement à d’autres gaz contaminants sans que l’on sorte du cadre de l’invention. Le dispositif de détection et d’identification selon l’invention Un tel dispositif de détection d’hydrogène 1 comprend : - au moins un émetteur d’ultrasons 10 apte à émettre des ondes ultrasonores 45, - au moins un récepteur à ultrasons 20 apte à fournir un signal caractéristique d’une onde ultrasonore 45, l’émetteur d’ultrasons 10 et le récepteur à ultrasons 20 étant agencés de manière à définir l’espace à surveiller 40 et à ce qu’une onde ultrasonore 45 émise par l’émetteur d’ultrasons 10 soit reçue par le récepteur à ultrasons 20 après être passée par l’espace de mesure 40, - une unité de traitement 30 apte à déterminer, à partir d’au moins un signal caractéristique fourni par le récepteur à ultrasons 20 lors de la réception d’une onde ultrasonore 45 émise par l’émetteur d’ultrasons, une valeur d’atténuation. Lors de la mise en place du dispositif de détection 1 dans le cadre d’une surveillance d’un milieu gazeux, la détection de la contamination du milieu gazeux peut être réalisée en plaçant le dispositif de détection 1 avec son espace de mesure 40 en communication fluidique avec le milieu gazeux. De cette manière, l’espace de mesure et le milieu gazeux sont à même de partager la même atmosphère avec une composition gazeuse identique. Plus précisément et comme illustré sur la figure 1, l’émetteur d’ultrasons 10 selon ce premier mode de réalisation, comprend : - une pluralité de premiers transducteurs à ultrasons 11 aptes à émettre des ultrasons, - un premier support 12 sur lequel est agencée la pluralité de transducteurs à ultrasons 11 et, - une première unité d’amplification 15 configurée pour générer, à partir d’un signal de commande de l’unité de traitement 30, une tension d’alimentation de la pluralité de transducteurs à ultrasons 11. Selon une possibilité avantageuse de l’invention, les premiers transducteurs à ultrasons 11 sont des transducteurs cMUT, pour transducteurs capacitifs micro-usinés, tels que décrits dans le document FR 2962926. Conformément à l’enseignement de ce document, les premiers transducteurs cMUT selon ce mode de réalisation de l’invention, comprennent chacun une membrane et présentent une fréquence de résonnance de cette membrane. La fréquence de résonnance de la membrane est choisie comme étant supérieure à la fréquence des ondes ultrasonores à générer. Cette fréquence de résonnance peut ainsi être 125% à 200% de la fréquence maximale des ondes ultrasonores à générer. Ainsi, par exemple, pour une fréquence maximale des ondes ultrasonores à générer égale à 3 MHz, les transducteurs à ultrasons selon ce premier mode de réalisation peuvent présenter une fréquence de résonnance qui est comprise entre 3,75 MHz et 6 MHz. Conformément à l’invention, l’émetteur d’ultrasons 10 est configuré pour émettre des ondes ultrasonores à une première et à une deuxième fréquence distinctes l’une de l’autre avec une amplitude donnée A 0 respective ou identique. De tels premiers transducteurs à ultrasons 11 sont particulièrement avantageux dans le présent mode de réalisation puisqu’ils autorisent la génération d’ondes ultrasonores sur une plage de fréquences relativement importante. Bien entendu, une telle configuration n’est fournie qu’à titre d’exemple et d’autres types de transducteurs à ultrasons peuvent être utilisés sans que l’on sorte du cadre de l’invention. On notera en particulier qu’il est envisageable en variante et sans que l’on sorte du cadre de l’invention, que l’émetteur d’ultrasons 10 comprenne au moins deux types de transducteurs à ultrasons, un premier type adapté à la première fréquence et un deuxième type adapté à la deuxième fréquence. Les premiers transducteurs à ultrasons 11 sont agencés sur le premier support 12 de manière à définir une première paroi de l’espace à surveiller 40. Comme montré sur la figure 1, le récepteur à ultrasons 20 comprend : - une pluralité de deuxièmes transducteurs à ultrasons 21 aptes à recevoir des ondes ultrasonores et à générer à partir desdites ondes ultrasonores, un signal de mesure correspondant aux ondes ultrasonores reçues, - un deuxième support 22 sur lequel est agencée la pluralité de transducteurs à ultrasons 21 et, - une alimentation continue 23, apte à alimenter par une tension continue les deuxièmes transducteurs à ultrasons 21, - une deuxième unité d’amplification 25 configurée pour amplifier le signal de mesure fourni par la pluralité de deuxièmes transducteurs à ultrasons 21. Selon une possibilité de l’invention, les deuxièmes transducteurs à ultrasons 21 peuvent être d’un type identique aux premiers transducteurs à ultrasons 11. Ainsi, dans le présent mode de réalisation, et comme le montre la figure 1, les deuxièmes transducteurs à ultrasons 11 sont des cMUT, pour transducteurs capacitifs micro-usinés, conformes à l’enseignement du document FR 2962926. Bien entendu, en variante et sans que l’on sorte du cadre de l’invention, les deuxièmes transducteurs à ultrasons 21 peuvent être d’un autre type. D’une même façon que pour l’émetteur d’ultrasons 10, il est envisageable en variante et sans que l’on sorte du cadre de l’invention, que le récepteur à ultrasons 20 comprenne au moins deux types de transducteurs à ultrasons 21, un premier type adapté à la première fréquence et un deuxième type adapté à la deuxième fréquence. Les deuxièmes transducteurs à ultrasons 21 sont agencés sur le deuxième support 22 en face des premiers transducteurs à ultrasons 11 de manière à ce que le deuxième support 22 définisse une deuxième paroi de l’espace à surveiller 40. Ainsi le premier et le deuxième support 12, 22 définissent ensemble, par l’espace qu’ils délimitent entre eux, l’espace à surveiller 40. Bien entendu, un tel agencement de l’émetteur d’ultrasons 10 et du récepteur à ultrasons 20 n’est fourni qu’à titre d’exemple et est nullement limitatif. D’autres agencements sont parfaitement envisageables tant que l’émetteur d’ultrasons et le récepteur à ultrasons 20 sont agencés pour définir l’espace de mesure 40 et tant qu’une onde ultrasonore émise par l’émetteur d’ultrasons soit reçue par le récepteur à ultrasons après être passée par l’espace de mesure 40. Les deuxièmes transducteurs à ultrasons 21 sont alimentés en tension par l’alimentation continue 23 et le signal de mesure généré par les deuxièmes transducteurs lors de la réception d’une onde ultrasonore est amplifié par la deuxième unité d’amplification 25. Ce signal de mesure ainsi amplifié forme un signal caractéristique de l’onde ultrasonore émise par l’émetteur à ultrasons 10. Le signal de mesure est fourni par le deuxième amplificateur 25 à l’unité de traitement 30. L’unité de traitement 30 est plus précisément apte à déterminer une première et une deuxième valeur d’atténuation à partir de respectivement le premier et le deuxième signal caractéristique fournis par le récepteur à ultrasons 20. L’unité de traitement est également configurée pour calculer au moins une valeur caractéristique de l’évolution d’atténuation entre la première et la deuxième valeur d’atténuation, et pour identifier le gaz contaminant sur la base de la valeur caractéristique de l’évolution d’atténuation et d’au moins l’une de la première et la deuxième valeur d’atténuation. Afin de mieux comprendre le principe d’identification du gaz contaminant mis en œuvre par l’unité de traitement, le principe de mesure développé par les inventeurs dans le cadre de l’invention est expliqué ci-après. Principe de mesure mis en œuvre dans le cadre de l’invention La figure 1 illustre le principe d’une telle identification. L’unité de traitement 30 fournissant le signal de commande à la première unité d’amplification 15 qui alimente à son tour les premiers transducteurs à ultrasons 11, une onde ultrasonore 45 qui émise présentera une amplitude A 0 répondant à l’équation suivante : Avec S l’amplitude du signal de commande, H Amp 1 la fonction de transfert de la première unité d’amplification 15, H Emet la fonction de transfert des premiers transducteurs à ultrasons 11. L’onde ultrasonore 45 lors de son transit dans l’espace de mesure 40 va présenter une atténuation H Gaz directement proportionnelle à la distance d parcourue et dépendant de la composition du gaz se trouvant dans l’espace de mesure 40. Une telle atténuation H Gaz peut se calculer avec l’équation suivante : Avec α Gaz un coefficient d’atténuation du gaz correspondant à la composition du gaz se trouvant dans l’espace de mesure 40 et A l’amplitude de l’onde ultrasonore reçue par les deuxièmes transducteurs à ultrasons 21. Ainsi, l’amplitude A de l’onde ultrasonore reçue par les deuxièmes transducteurs à ultrasons sera donc égale à : Concernant le détecteur, le signal caractéristique fourni par le récepteur à ultrasons à l’unité de traitement sera dépendant à la fois de la fonction de transfert H récept des deuxièmes transducteurs à ultrasons 21 et de la fonction de transfert H Amp2 de la deuxième unité d’amplification. Le signal caractéristique S C aract répond donc à l’équation suivante : Autrement dit, à partir du signal caractéristique S C aract et d’un signal de commande S donné, et en connaissant l’ensemble des fonctions de transfert de chacun des éléments 11, 15, 21, 25 du dispositif de détection 1, il est possible de déterminer l’atténuation H Gaz = de l’onde ultrasonore 45 lors de son transit dans l’espace de mesure 40. Néanmoins, selon une possibilité de l’invention, afin de se prémunir de la nécessité de caractériser la fonction de transfert de chacun des éléments 11, 15, 21, 25 du dispositif de détection 1, il est envisageable d’utiliser une mesure de référence , S Ref préalable avec un gaz de référence, tel que l’atmosphère du milieu gazeux exempte de contamination gazeuse. Selon cette possibilité la variation du coefficient d’atténuation Δα Gaz =α Gaz – α Ref entre le gaz et le gaz de référence peut être obtenue avec la formule suivante : S Ref étant le signal caractéristique récupéré par l’unité de traitement 30 lors de la mesure de référence préalable, et est la mesure de référence. Ainsi, avec un tel dispositif de détection 1 et par l’utilisation d’une mesure de référence préalable, il est aisé de déterminer une variation du coefficient d’atténuation Δα Gaz =α Gaz – α Ref en tant que valeur d’atténuation. A partir de ce principe et dans le cadre de l’invention, les inventeurs ont démontré que l’atténuation mesurée en présence d’un gaz contaminant présente une variation avec les fréquences d’ultrasons qui est fonction du gaz contaminant. Ainsi, si on prend l’exemple de l’hydrogène, on observe que pour les fréquences d’onde ultrasonores supérieures ou égales à 2 MHz, voire supérieures ou égales à 2,5 MHz, la variation du coefficient d’atténuation Δα Gaz mesurée est principalement reliée à la concentration en hydrogène, les inventeurs ayant identifié que cette variation était faible pour le dioxyde de carbone et le méthane. Pour obtenir un tel résultat, comme illustré sur la figure 2, les inventeurs ont étudié l’évolution de la variation du coefficient d’atténuation Δα Gaz pour différents gaz susceptibles de contaminer l’espace de mesure en fonction de la fréquence de l’onde ultrasonore 45. Pour cette démonstration, les inventeurs ont utilisé la configuration suivante : - un analyseur de réseau AGILENT™ E5061B en tant que premier amplificateur 15 pour générer une excitation électrique de 800 mV crête-à-crête qui est amplifiée avec un gain de 100 pour atteindre 80 V crête-à-crête et à laquelle est ajoutée une composante continue de 40 V, - une alimentation continue 23 configurée pour appliquer une tension continue de 70 V aux deuxièmes transducteurs à ultrasons 21, - un deuxième amplificateur 25 fourni par un amplificateur de charge COOKNELL™, l’analyseur de réseau permettant de mesurer le signal caractéristique fourni par le deuxième amplificateur 25. Dans ce démonstrateur utilisé par les inventeurs pour illustrer le principe de l’invention, l’analyseur de réseau AGILENT™ E5061B fournit une partie des fonctions de l’unité de traitement 30. Ainsi, la figure 2 montre l’évolution de la variation Δα Gaz pour un gaz d’azote dans lequel a été respectivement introduit 1% d’hydrogène (courbe 101), 1% de dioxyde de carbone (courbe 102) et 1% de méthane (courbe 103) et, la mesure de référence ayant été réalisée pour un gaz d’azote non contaminé, c’est-à-dire de l’azote sensiblement pur. Pour une onde ultrasonore de 2 MHz, la variation du coefficient d’atténuation Δα Gaz est de l’ordre de 7 m -1 pour l’hydrogène, 101, alors qu’elle est inférieure, en valeur absolue, à 3 m -1 pour le dioxyde de carbone, 102, et le méthane, 103. Pour une onde ultrasonore de 2,5 MHz, la variation du coefficient d’atténuation Δα Gaz est de l’ordre de 10 m -1 pour l’hydrogène, 101, alors que cette même variation reste inférieure à 3 m -1 , en valeur absolue, pour le dioxyde de carbone, 102, et le méthane, 103. On peut voir sur la figure 2 que cette sélectivité à l’hydrogène augmente avec la fréquence, notamment pour les fréquences supérieures à 3 MHz, ou encore à 3,5 MHz, voire à 4 MHz. Il est à noter que, sauf précision contraire, l’ensemble des valeurs de proportion en gaz fourni ci-dessus et dans le reste de ce document sont des proportions molaires, une telle proportion molaire en gaz correspondant directement à la même valeur de proportion volumique. Lors de cette même étude, à l’origine de l’invention, les inventeurs ont également démontré que, comme cela est illustré sur la figure 3, la variation du coefficient d’atténuation Δα Gaz varie linéairement avec la présence de l’hydrogène ceci quelle que soit la fréquence de l’onde ultrasonore. Pour ce faire, les inventeurs ont introduit dans une atmosphère constituée d’azote tour à tour 4% d’hydrogène, 3% d’hydrogène, 2% d’hydrogène, 1% d’hydrogène, et une nouvelle fois 4%, ceci sur une plage de temps donnée, l’atmosphère azotée de l’espace de mesure 40 étant rétablie entre deux introductions. Lors de ces introductions, l’évolution de la variation du coefficient d’atténuation Δα Gaz a été déterminée pour trois fréquences d’ondes ultrasonores, 2 MHz (courbe 111), 3,6 MHz (courbe 112) et 4,1 MHz (courbe 113) tout au long de ces introductions d’hydrogène. On peut ainsi voir que la variation du coefficient d’atténuation Δα Gaz évolue linéairement avec la quantité d’hydrogène introduite ceci quelle que soit la fréquence d’onde ultrasonore retenue. En effet, à partir de ces mesures, les inventeurs ont mesuré une sensibilité de 0,062 cm -1 .% -1 à 2 MHz, une sensibilité de 0,175 cm -1 .% -1 à 3,6 MHz et une sensibilité de 0,211 cm -1 .% -1 à 4,1 MHz. De plus, comme cela est montré sur les figures 4 et 5, les inventeurs ont également découvert que si la variation du coefficient d’atténuation Δα Gaz change de manière prépondérante avec la proportion d’hydrogène dans l’espace de mesure 40 pour les fréquences d’ondes ultrasonores supérieures à 2 MHz, l’évolution de la variation de ce coefficient d’atténuation Δα Gaz avec la fréquence de l’onde ultrasonore est caractéristique du gaz contaminant ajouté dans l’espace de mesure 40. On peut ainsi voir cela sur la figure 4 qui montre le résultat de mesures lors desquelles les inventeurs ont introduit dans une atmosphère constituée d’azote tour à tour 4% de dioxyde de carbone, 3% de dioxyde de carbone, 2% de dioxyde de carbone, 1% de dioxyde de carbone, et une nouvelle fois 4% de dioxyde de carbone ceci sur une plage de temps donnée, l’atmosphère azotée de l’espace de mesure 40 étant rétablie entre deux introductions. Lors de ces introductions, l’évolution de la variation du coefficient d’atténuation Δα Gaz a été déterminée pour trois fréquences d’ondes ultrasonores, 2 MHz (courbe 121), 3,6 MHz (courbe 122) et 4,1 MHz (courbe 123) tout au long de ces introductions de dioxyde de carbone. Pour le dioxyde de carbone, les inventeurs ont ainsi identifié que la variation du coefficient d’atténuation Δα Gaz évolue linéairement avec la quantité de dioxyde de carbone se trouvant dans l’espace de mesure 40, ceci avec un coefficient directeur positif, et que, comme pour l’hydrogène, cette même variation du coefficient d’atténuation Δα Gaz augmente, lorsque la fréquence de l’onde ultrasonore 45 augmente. Concernant le méthane, comme cela est montré sur la figure 5 qui illustre le résultat de mesures lors desquelles les inventeurs ont introduit dans une atmosphère constituée d’azote tour à tour 4% de méthane, 3% de méthane, 2% de méthane, 1% de méthane, et une nouvelle fois 4% de méthane ceci sur une plage de temps donnée, l’atmosphère azotée de l’espace de mesure 40 étant rétablie entre deux introductions. Lors de ces introductions, l’évolution de la variation du coefficient d’atténuation Δα Gaz a encore une fois été déterminée pour trois fréquences d’ondes ultrasonores, 2 MHz (courbe 131), 3,6 MHz (courbe 132) et 4,1 MHz (courbe 133) tout au long de ces introductions de méthane. Pour le méthane, la variation du coefficient d’atténuation Δα Gaz varie également linéairement avec la quantité de méthane, le coefficient directeur étant négatif contrairement à l’hydrogène et au dioxyde de carbone (l’atténuation diminue lorsque l’on introduit plus de méthane), et que, comme pour le dioxyde de carbone, cette même variation du coefficient d’atténuation Δα Gaz augmente, en valeur absolue, lorsque la fréquence de l’onde ultrasonore 45 augmente. Le résultat de l’ensemble de ces mesures est résumé dans le tableau suivant qui présente la sensibilité de la variation du coefficient d’atténuation vis-à-vis de la proportion d’hydrogène, de dioxyde de carbone et de méthane, ceci pour les trois fréquences d’ondes ultrasonores étudiées. H 2 en cm -1 .% -1 CO 2 en cm -1 .% -1 CH 4 en cm -1 .% -1 F1=2 MHz 0,062 0,0195 -0,0073 F2=3,6MHz 0,175 0,024 -0,015 F3=4,1 MHz 0,211 0,0335 -0,0195 A partir de ce principe, l’unité de traitement 30 est donc apte à déterminer, à partir du signal caractéristique S C aract , une première et une deuxième valeur d’atténuation pour respectivement la première et de la deuxième onde ultrasonore, telle que par exemple la variation du coefficient d’atténuation Δα Gaz ou la variation du coefficient d’atténuation Δα Gaz multiplié par d, et pour déterminer à partir desdites première et deuxième valeur d’atténuation des valeurs caractéristiques d’une contamination du milieu gazeux par au moins un gaz contaminant. Une telle évolution de la variation du coefficient d’atténuation Δα Gaz avec la fréquence de l’onde ultrasonore et avec la quantité de gaz qui est donc caractéristique du gaz contaminant, peut donc être employée pour l’identification du gaz contaminant à l’origine d’une contamination du milieu gazeux. Identification de la nature de la contamination Ainsi, à partir des résultats présentés ci-dessus dans la partie « principe de mesure mis en œuvre dans le cadre de l’invention » , les inventeurs ont développé un procédé d’identification du gaz contaminant basé sur le fait que l’évolution de la variation de ce coefficient d’atténuation Δα Gaz avec la fréquence de l’onde ultrasonore est caractéristique du gaz contaminant. Dans le cadre de cette identification d’une contamination, les inventeurs ont retenu la variation de l’atténuation normalisée en fréquence Δα n en tant que valeur d’atténuation, vis-à-vis de la variation d’atténuation « non normalisée en fréquence », qui permet de mieux mettre en exergue les spécificités de chacun des gaz envisagés (l’hydrogène, le méthane et le dioxyde de carbone). Cette valeur d’atténuation dite normalisée en fréquence Δα n est égale à la valeur de la variation du coefficient d’atténuation Δα Gaz divisée par la fréquence f. Bien entendu, l’utilisation de la variation d’atténuation normalisée en fréquence Δα n en tant que valeur d’atténuation dans le cadre de l’invention n’est fournie qu’à titre d’exemple et d’autres valeurs d’atténuation, telles que la variation d’atténuation Δα Gaz , qui est donc « non normalisée en fréquence », peuvent bien entendu également être utilisées dans le cadre d’un procédé d’identification selon l’invention. En effet, la figure 6, qui illustre l’évolution de la variation du coefficient d’atténuation normalisée en fréquence Δα n en fonction de la fréquence (les courbes 141, 142 et 143 correspondant à une introduction de respectivement 1% d’hydrogène, 4% de dioxyde de carbone et 4% de méthane), montre que, avec la variation du coefficient d’atténuation normalisée en fréquence Δα n en tant que valeur d’atténuation, on obtient pour une première et une deuxième fréquence à 2 MHz et 3,6 MHz : - pour l’hydrogène, la courbe 141 montre une valeur d’atténuation, la variation d’atténuation normalisée en fréquence Δα n , présentant un signe positif (aussi bien à 2 MHz qu’à 3,6 MHz) et une variation positive de cette même valeur d’atténuation en passant de la première à la deuxième fréquence, - pour le dioxyde de carbone, la courbe 142 montre une valeur d’atténuation, la variation d’atténuation normalisée en fréquence Δα n , présentant un signe positif (aussi bien à 2 MHz qu’à 3,6 MHz) et une variation négative de cette même valeur d’atténuation en passant de la première à la deuxième fréquence, - pour le méthane, la courbe 143 montre une valeur d’atténuation, la variation d’atténuation normalisée en fréquence Δα n , présentant un signe négatif (aussi bien à 2 MHz qu’à 3,6 MHz) et une variation négative de cette même valeur d’atténuation en passant de la première à la deuxième fréquence. Ainsi en cas d’observation d’une variation de l’atténuation d’une onde ultrasonore dans la chambre de mesure et donc d’une potentielle contamination du milieu gazeux par un gaz contaminant, à partir de deux paramètres d’atténuation seuls, le signe de la variation d’atténuation normalisée en fréquence Δα n (aussi bien à la première fréquence qu’à la deuxième fréquence) et le signe de l’évolution de la variation d’atténuation normalisée en fréquence Δα n entre la première et la deuxième fréquence, il est aisé de déterminer la nature de gaz contaminant présent dans le milieu gazeux. Selon cette possibilité, l’unité de traitement 30 peut être configurée pour autoriser la mise en œuvre d’un procédé d’identification comprenant les étapes suivantes : - émission par l’émetteur d’ultrasons 10 de la première et de la deuxième onde ultrasonore à respectivement la première et la deuxième fréquence, - mesure d’un premier et d’un deuxième signal caractéristique par le récepteur à ultrasons 20 de respectivement la première et de la deuxième onde ultrasonore, - détermination d’une première et d’une deuxième valeur d’atténuation, ici les variations d’atténuation normalisée aux première et deuxième fréquences Δα n (f1) et Δα n (f2), respective à partir de respectivement les premier et deuxième signaux caractéristiques mesurés, - calcul d’au moins une valeur caractéristique de l’évolution d’atténuation entre la première et la deuxième valeur d’atténuation, ici un différence entre les variations d’atténuation normalisée aux première et deuxième fréquences, - identification de la nature de l’éventuel gaz contaminant sur la base de la valeur caractéristique de l’évolution d’atténuation et d’au moins l’une de la première et la deuxième valeur d’atténuation (Δα n (f2)-Δαn(f1)), ceci par exemple à partir de paramètres d’atténuation, - détermination d’une valeur caractéristique de la présence de l’éventuel gaz identifié. Afin de permettre l’identification de la nature de l’éventuel gaz contaminant, l’unité de traitement 30 peut ainsi être configurée pour déterminer au moins deux paramètres d’atténuation, dont : - un signe de la valeur d’atténuation déterminée pour l’une de la première et de la deuxième fréquence, ici le signe de la variation d’atténuation normalisée en fréquence Δα n soit à la première fréquence, soit à la deuxième fréquence Sign(Δα n (f1ou f2), - un signe de la différence entre la valeur d’atténuation déterminée pour la première fréquence et la valeur d’atténuation normalisée déterminée pour la deuxième fréquence, ladite différence correspondant à une valeur caractéristique de l’évolution d’atténuation entre la première et la deuxième valeur d’atténuation qui sont ici les variations d’atténuation normalisée Δα n , Sign(Δα n (f2) - Δα n (f1)). Bien entendu, ces deux paramètres ne sont fournis qu’à titre d’exemple, d’autres paramètres d’atténuation peuvent être envisagés sans que l’on sorte du cadre de l’invention, sachant que ces paramètres devant, selon le principe de l’invention être déterminés à partir de la valeur caractéristique de l’évolution d’atténuation et d’au moins l’une de la première et la deuxième valeur d’atténuation. On notera en particulier, dans le cas où on s’intéresserait à un nombre plus important de gaz contaminants, qu’il est parfaitement envisageable d’utiliser une valeur de pente à la première fréquence ou encore, lorsqu’une fuite est avérée, un rapport de variation entre la variation d’atténuation normalisée en fréquence à la première fréquence Δα n (f1) et la variation d’atténuation normalisée en fréquence à la deuxième fréquence Δα n (f2). Une fois un gaz contaminant identifié, l’unité de traitement 30 peut en outre être configurée pour déterminer une valeur caractéristique de la présence du gaz contaminant identifié. Une telle valeur caractéristique de la présence du gaz contaminant peut être déterminée à partir d’au moins l’une de la valeur d’atténuation déterminée pour la première fréquence et la valeur d’atténuation déterminée pour la deuxième fréquence. D’une manière avantageuse la valeur d’atténuation utilisée pour déterminer la valeur caractéristique de présence du gaz contaminant peut-être la valeur d’atténuation parmi la valeur d’atténuation déterminée pour la première et la deuxième fréquence qui est attendue comme présentant la sensibilité la plus importante pour le gaz contaminant identifié, la fréquence correspondante est dite fréquence adaptée. On notera que dans le présent mode de réalisation, une valeur d’atténuation à une troisième fréquence égale à 4,1 MHz a été également déterminée, la sélection se faisant ainsi entre les valeurs d’atténuation déterminées pour la première à la troisième fréquence. Ainsi, selon cette variante de l’invention, l’émetteur d’ultrasons 10 peut être configuré pour émettre au moins une troisième onde ultrasonore à une troisième fréquence distincte de la première et de la deuxième fréquence. Le récepteur à ultrasons 20 est configuré pour fournir au moins un troisième signal caractéristique de respectivement la troisième onde ultrasonore, et la fréquence adaptée est une fréquence parmi au moins la première à la troisième fréquence ultrasonore. Afin d’illustrer une telle possibilité, les inventeurs ont mis en œuvre le principe de fonctionnement d’un tel procédé de surveillance d’un espace de mesure pour une contamination à l’hydrogène, au dioxyde de carbone et au méthane à partir des mesures présentées dans le cadre des figures 3, 4 et 5. Ainsi, à partir de ces mesures, il a été possible de montrer le résultat d’un tel procédé dans le cadre d’introductions respectives de 1%, 2%, 3% et 4% d’hydrogène, de dioxyde de carbone et méthane dans l’espace de mesure 40 qui présente une atmosphère azoté. Pour chaque quantité de gaz contaminant, sur la base des résultats illustrés sur les figures 3, 4 et 5, les valeurs d’atténuation de la première onde ultrasonore sont celles correspondant aux ondes ultrasonores dont la fréquence est égale à 2 MHz, et celles de la deuxième onde ultrasonore sont celles correspondant aux ondes ultrasonores dont la fréquence est égale à 3,6 MHz. La première fréquence est ainsi 2 MHz et la deuxième fréquence est 3,6 Mhz. A partir de ces valeurs d’atténuation, les inventeurs ont pu déterminer pour chaque quantité de gaz contaminant : - un premier signe de la valeur d’atténuation à la première fréquence (autrement dit, si la variation d’atténuation normalisée en fréquence Δα n (f1) à la première fréquence augmente ou diminue lors de l’introduction du gaz contaminant), et - un deuxième signe de la différence Δα n (f2)- Δα n (f1) entre la valeur d’atténuation (ici la variation du coefficient d’atténuation normalisé en fréquence Δα n ) déterminée pour la deuxième fréquence et pour la première fréquence. Comme indiqué précédemment, les signes attendus pour chacun des trois gaz contaminants ont été déterminés à partir de la figure 6, à savoir : - un premier et un deuxième signe positifs pour l’hydrogène, - un premier signe positif et un deuxième signe négatif pour le dioxyde de carbone, - un premier et un deuxième signe négatifs pour le méthane. De la même façon, sur la base du tableau 1, il a été défini pour chacun des gaz contaminants la fréquence adaptée pour déterminer la valeur caractéristique de la présence dudit gaz contaminant, ici la proportion de gaz dans l’espace de mesure 40. Ainsi pour l’hydrogène, il s’agit de la troisième fréquence qui est 4,1 MHz et pour le méthane, il s’agit de la deuxième fréquence 3,6 MHz et pour le dioxyde de carbone il s’agit de la première fréquence qui est 2 MHz. On notera que dans la cadre de l’invention, qu’il aurait parfaitement été envisageable d’utiliser une fréquence inférieure à 2 MHz afin de favoriser la sensibilité au dioxyde de carbone et au méthane. Mélange introduit Mesure Détermination par 30 Gaz Quantité (%) Signe de Δα n (f1) Signe de Δα n (f2)-Δαn(f1) fréquence adaptée MHz Gaz identifié Quantité estimée (%) H 2 1 + + 4,1 H 2 0,98 2 + + 4,1 1,99 3 + + 4,1 2,98 4 + + 4,1 4.04 CO 2 1 + - 2 CO 2 1,18 2 + - 2 1,94 3 + - 2 3,15 4 + - 2 3,88 CH 4 1 - - 3,6 CH 4 1,02 2 - - 3,6 1,79 3 - - 3,6 3,24 4 - - 3,6 3,93 On peut voir qu’en appliquant le procédé selon cette possibilité compatible avec l’invention, chacun des gaz contaminants a bien été identifié et les proportions déterminées sont proches des valeurs attendues montrant le bon fonctionnement du procédé. Bien entendu, une telle mise en œuvre du procédé d’identification n’est fournie qu’à titre d’exemple de cette possibilité compatible avec l’invention et est donc nullement limitative. Ainsi, il est envisageable, sans que l’on sorte du cadre de l’invention, d’utiliser plus de deux fréquences d’onde ultrasonore afin de déterminer les paramètres d’atténuation permettant de discriminer la nature du gaz contaminant, ou encore d’utiliser d’autres types de variations que celles décrites ci-dessus (notamment utiliser une valeur d’atténuation ou de différence d’atténuation (voire de différence de variation d’atténuation) en tant que telle plutôt que des signes tels qu’utilisés dans le tableau 2). On notera aussi, qu’il est parfaitement envisageable, sur la base du présent enseignement et à partir d’algorithmes du type apprentissage profond (plus connu sous sa dénomination anglaise « deep learning »), de pouvoir identifier un nombre important de gaz contaminants susceptibles de contaminer, et même des contaminations simultanées par plusieurs gaz contaminants. De plus, si le présent document se concentre sur l’identification d’un gaz contaminant dans un milieu gazeux à surveiller et sur la détermination de la quantité dudit gaz se trouvant dans ce même milieu gazeux, dans le cadre de la mise en œuvre pratique d’un tel dispositif de détection et d’identification d’une contamination, l’unité de traitement 30 peut être configurée pour détecter une telle contamination ou une suspicion de contamination à partir de la détection d’une variation d’atténuation d’au moins une onde ultrasonore, telle que la première et la deuxième onde ultrasonore. Selon cette possibilité, une partie, ou la totalité, des étapes de d’identification du gaz contaminant peuvent être mises en œuvre uniquement dans le cas de la détection d’une telle contamination ou d’une suspicion de contamination du milieu gazeux à surveiller (la mise en œuvre de ces étapes n’étant pas nécessaire dans le cas où il n’y aurait pas de contamination). De la même façon, certaines des étapes de la détection d’une contamination ou d’une suspicion de contamination peuvent être communes avec celle de l’identification du gaz contaminant à l’origine de cette contamination (notamment celles concernant l’émission de la première et de la deuxième onde ultrasonore et de la mesure des premier et deuxième signaux caractéristiques). Comme montré ci-dessus, le principe de mesure découvert par les inventeurs basé sur la variation de l’atténuation des ondes ultrasonores avec la fréquence de l’onde ultrasonore et en fonction de la composition de l’atmosphère se trouvant dans l’espace de mesure 40 est particulièrement fiable. Afin de démontrer la fiabilité apportée par l’invention et montrer la reproductivité d’une telle valeur d’atténuation, ceci conformément à ce qui est montré sur la figure 7, les inventeurs ont reproduit une mesure de variation d’atténuation Δα Gaz dans le cadre d’une introduction d’hydrogène conforme à la mesure montrée sur la figure 3 une première fois avec un émetteur d’ultrasons présentant une surface de 27 µm par 37 µm, comme le montre la courbe 151, avec un émetteur d’ultrasons présentant une surface de 27 µm par 27 µm, la courbe 152, et une deuxième fois avec un émetteur d’ultrasons présentant une surface de 27 µm par 27 µm, courbe 153. On peut voir que ces courbes se superposent et montrent donc la fiabilité de cette mesure que ce soit dans le cadre de l’invention ou de la possibilité compatible avec l’invention. Une telle fiabilité est parfaitement compatible avec le domaine de la sécurisation des bâtiments et des travailleurs dans lequel s’inscrit l’invention. On notera de plus que dans le présent mode de réalisation, l’émetteur d’ultrasons 10 et le récepteur à ultrasons 20 présentent une configuration dans laquelle ils sont en regard l’un de l’autre afin de définir l’espace de mesure 40. Bien entendu d’autres configurations sont envisageables sans que l’on sorte du cadre de l’invention, tant que dans ces configurations, l’agencement de l’émetteur d’ultrasons 10 et du récepteur à ultrasons 20 permet de définir l’espace de mesure 40. On notera en particulier, qu’il est envisageable d’utiliser une ou plusieurs parois aptes à réfléchir les ondes ultrasonores afin d’utiliser des configurations autres. Ainsi, selon une variante de l’invention et de la possibilité compatible avec l’invention, l’émetteur d’ultrasons 10 et le récepteur à ultrasons 20 peuvent utiliser le ou les mêmes transducteurs à ultrasons en combinaison avec une paroi apte à réfléchir les ultrasons, les transducteurs à ultrasons permettant, dans le cadre de l’émetteur à ultrasons 10, d’émettre la ou les ondes à ultrasons 45 sous forme de trains d’onde, et permettant, après réflexion desdits trains d’onde par ladite paroi, de mesurer un signal caractéristique desdits trains d’onde. On notera que dans cette configuration, l’onde ultrasonore parcourt l’espace de mesure deux fois et présente donc, de ce fait, une atténuation double à laquelle s’ajoutent les pertes liées à la réflexion sur la paroi. De même, selon une autre variante similaire basée sur l’utilisation d’une paroi réfléchissante, les transducteurs de chacun de l’émetteur d’ultrasons 10 et du récepteur à ultrasons 20 peuvent être disposés sur un même support. Ici aussi, avec une telle configuration, l’onde ultrasonore parcourt l’espace de mesure deux fois et présente donc, de ce fait, une atténuation double à laquelle s’ajoutent les pertes liées à la réflexion sur la paroi. Dispositif de détection et d’identification (1) d’une contamination d’un milieu gazeux par au moins un gaz contaminant, le dispositif de détection et d’identification (1) comprenant : - au moins un émetteur d’ultrasons (10) pour émettre au moins une première onde ultrasonore à une première fréquence et au moins une deuxième onde ultrasonore à une deuxième fréquence, la première et la deuxième fréquences étant distinctes l’une de l’autre, - au moins un récepteur à ultrasons (20) pour fournir au moins un premier et un deuxième signal caractéristique de respectivement la première onde ultrasonore et de la deuxième onde ultrasonore, l’émetteur d’ultrasons (10) et le récepteur à ultrasons (20) étant agencés de manière à définir un espace de mesure (40) et à ce qu’une onde ultrasonore (45) émise par l’émetteur d’ultrasons (10) soit reçue par le récepteur à ultrasons (20) après être passée par l’espace de mesure (40), - une unité de traitement (30) apte à déterminer une première et une deuxième valeur d’atténuation à partir de respectivement le premier et le deuxième signal caractéristique fournis par le récepteur à ultrasons (20), Le dispositif de détection et d’identification étant caractérisé en ce que l’unité de traitement est configurée pour calculer au moins une valeur caractéristique de l’évolution d’atténuation entre la première et la deuxième valeur d’atténuation, et pour identifier le gaz contaminant sur la base de la valeur caractéristique de l’évolution d’atténuation et d’au moins l’une de la première et la deuxième valeur d’atténuation. Dispositif de détection et d’identification (1) selon la revendication 1, dans lequel l’unité de traitement (30) est en outre configurée pour déterminer, une fois le gaz contaminant identifié, une quantité dudit gaz se trouvant dans le milieu gazeux à partir de la première et/ou deuxième valeur d’atténuation. Dispositif de détection et d’identification (1) selon la revendication 1 ou 2, dans lequel l’unité de traitement (30) est en outre configurée pour déterminer à partir de l’identité du gaz contaminant identifié, une fréquence adaptée parmi au moins la première et la deuxième fréquence, la détermination de la quantité dudit gaz contaminant étant calculée à partir de la valeur d’atténuation correspondant à ladite fréquence adaptée. Dispositif de détection et d’identification (1) selon la revendication 3, dans lequel l’au moins un émetteur d’ultrasons (10) est configuré pour émettre au moins une troisième onde ultrasonore à une troisième fréquence distincte de la première et de la deuxième fréquence, l’au moins un récepteur à ultrasons (20) étant configuré pour fournir au moins un troisième signal caractéristique de respectivement la troisième onde ultrasonore, et dans lequel la fréquence adaptée est une fréquence parmi au moins la première à la troisième fréquence ultrasonore. Dispositif de détection et d’identification (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel la première valeur d’atténuation est déterminée à partir d’un rapport entre une valeur caractéristique d’amplitude de la première onde et une valeur caractéristique d’amplitude préalablement déterminée en absence de gaz contaminant dans l’espace de mesure (40) pour au moins une onde ultrasonore présentant la première fréquence, la deuxième valeur d’atténuation étant déterminée à partir d’un rapport entre une valeur caractéristique d’amplitude de la deuxième onde et une valeur caractéristique d’amplitude préalablement déterminée en absence de gaz contaminant dans l’espace de mesure (40) pour au moins une onde ultrasonore présentant la deuxième fréquence. Dispositif de détection et d’identification (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel chacune de la première et de la deuxième valeur d’atténuation est une valeur d’atténuation normalisée en fréquence, et dans lequel la valeur caractéristique de l’évolution est une différence de valeurs d’atténuation normalisée entre la première et la deuxième valeur d’atténuation. Dispositif de détection et d’identification (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel pour identifier le gaz contaminant sur la base de la valeur caractéristique de l’évolution d’atténuation et d’au moins l’une de la première et la deuxième valeur d’atténuation, l’unité de traitement (30) est configurée pour déterminer un signe de la valeur caractéristique de l’évolution et un signe de l’au moins l’une de la première et la deuxième valeur d’atténuation. Dispositif de détection et d’identification (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel l’unité de traitement (30) est configurée pour identifier un nombre prédéterminé de gaz contaminants, ce nombre prédéterminé de gaz contaminants comprenant préférentiellement l’hydrogène, le méthane et le dioxyde de carbone. Procédé de détection et d’identification d’une contamination d’un milieu gazeux par un gaz contaminant à partir d’un dispositif de détection et d’identification (1), le dispositif de détection et d’identification (1), comprenant : - au moins un émetteur d’ultrasons (10) pour émettre au moins une première onde ultrasonore à une première fréquence et au moins une deuxième onde ultrasonore à une deuxième fréquence, la première et la deuxième fréquences étant distinctes l’une de l’autre, - au moins un récepteur à ultrasons (20) pour fournir au moins un premier et un deuxième signal caractéristique de respectivement la première onde ultrasonore et de la deuxième onde ultrasonore, l’émetteur d’ultrasons (10) et le récepteur à ultrasons (20) étant agencés de manière à définir un espace de mesure (40) et à ce qu’une onde ultrasonore (45) émise par l’émetteur d’ultrasons (10) soit reçue par le récepteur à ultrasons (20) après être passée par l’espace de mesure (40), - une unité de traitement (30) apte à déterminer une première et une deuxième valeur d’atténuation à partir de respectivement le premier et le deuxième signal caractéristique fournis par le récepteur à ultrasons (20), Le procédé comprenant les étapes suivantes : - émission de la première et de la deuxième onde ultrasonore (45) par l’émetteur d’ultrasons (10), - fourniture, par le récepteur à ultrasons (20) lors de la réception de de la première et de la deuxième onde ultrasonore, du premier et du deuxième signal caractéristique de respectivement la première onde ultrasonore et de la deuxième onde ultrasonore, - détermination par l’unité de traitement (30) d’une première et d’une deuxième valeur d’atténuation à partir de respectivement le premier et le deuxième signal caractéristique fournis par le récepteur à ultrasons (20), - calcul par l’unité de traitement (30) d’au moins une valeur caractéristique de l’évolution d’atténuation entre la première et la deuxième valeur d’atténuation, - identification par l’unité de traitement (30) d’au moins un gaz contaminant, ladite identification étant réalisée sur la base de la valeur caractéristique de l’évolution d’atténuation et d’au moins l’une de la première et la deuxième valeur d’atténuation. Procédé de détection et d’identification d’une contamination selon la revendication 9, dans lequel il est en outre prévu une étape de : -détermination par l’unité de traitement (30) et à partir de la première et/ou deuxième valeur d’atténuation d’une quantité dudit gaz contaminant identifié.