FR 3118717 A1 20220715 FR 2100351 A 20210114 Titre : Procédé et appareil de séchage d’un débit riche en dioxyde de carbone Dans un procédé de séchage d’un premier courant gazeux humide contenant au moins 90% mol. CO 2 , on sèche du premier courant de CO 2 dans une unité d’adsorption d’eau, au moins une partie du gaz de régénération des adsorbeurs étant un gaz contenant au moins 90% mol de dioxyde de carbone produit dans un appareil de séparation (33) qui sépare un gaz (31) contenant du dioxyde de carbone et au moins une impureté par condensation partielle et/ou distillation à une température inférieure à 0°C. Figure de l’abrégé : Fig.1 Procédé et appareil de séchage d’un débit riche en dioxyde de carbone La présente invention est relative à un procédé et à un appareil de séchage d’un débit riche en dioxyde de carbone . Un débit riche en dioxyde de carbone contient au moins 90% mol., de préférence au moins 95% mol, voire au moins 98% mol. CO 2 en base sèche. Les unités de séparation de CO 2 peuvent être disséminées au sein d’un bassin industriel sur plusieurs émetteurs. La plupart des procédés de séparation par exemple ceux fonctionnant par absorption physique, chimique ou physico-chimique produisent le CO 2 à basse pression et saturé en eau, comme par exemple les procédés de lavage aux amines. Il est donc nécessaire de comprimer et sécher le CO 2 produit avant exportation et/ou liquéfaction pour séquestration ou usage. Des synergies peuvent être trouvées en mettant en commun les unités de compression et de séchage entre les différents émetteurs afin de réaliser des économies d’échelle et surtout d’infrastructures. En particulier, la mise en commun avec du CO 2 provenant d’une unité de séparation de CO 2 par voie cryogénique peut apporter des gains supplémentaires. Il est connu de FR2954179 de sécher un débit riche en dioxyde de carbone produit par un lavage aux amines en utilisant une étape d’adsorption. La compression de CO 2 et son séchage peuvent être configurés de la manière suivante : Compression du CO 2 humide jusqu’à une pression intermédiaire ou jusqu’à la pression finale, Refroidissement du gaz comprimé (par un fluide à température ambiante, telle que de l’air, de l’eau de réfrigération voire par de l’eau réfrigérée) permettant d’évacuer une part de l’eau sous forme de condensats, Séchage par adsorption : une bouteille est en production, l’autre bouteille identique est en parallèle et en régénération. La régénération est réalisée par le passage d’un courant chaud, préférablement à plus basse pression afin de réduire les dimensions du sécheur. Le gaz de régénération peut être une part du gaz séché (5 à 30%). Le gaz ayant servi à la régénération est détendu et recyclé dans le compresseur dans une section à plus basse pression. L’eau issue de la régénération est ainsi partiellement éliminée conjointement avec les condensats. Compression du CO 2 sec jusqu’à la pression finale dans le cas d’un séchage à une pression intermédiaire. Une part de l’énergie consommée est donc liée à la recompression du gaz de régénération ainsi que sa réfrigération dans le cas d’un refroidissement par eau réfrigérée. Dans le cas d’une intégration de CO 2 provenant d’une unité de séparation par voie cryogénique, du CO 2 provenant de la séparation cryogénique est disponible sec et sous pression, a minima à une pression proche de celle du point triple du CO 2 , la séparation cryogénique étant généralement au moins partiellement opérée à cette pression. Dans le cas d’une compression commune, ce CO 2 est intégré à niveau intermédiaire du compresseur. Si l’unité de séparation par voie cryogénique fournit d’autres courants de CO 2 à plus haute pression, ils peuvent aussi être intégrés à un niveau proche dans le compresseur. Le sécheur est le plus souvent opéré à une pression plus haute que l’injection à la pression proche du point triple du CO 2 pour des raisons technico-économiques (quantité d’eau résiduelle à adsorber, taille des adsorbeurs et sélection des matériaux des compresseurs étant à prendre en compte notamment). Selon un objet de l’invention, il est prévu un procédé de séchage d’un premier courant gazeux humide contenant au moins 90% mol., de préférence au moins 95% mol, voire au moins 98% mol. CO 2 en base sèche comprenant les étapes suivantes : éventuellement compression du premier courant gazeux humide jusqu’à une première pression afin d’obtenir un premier courant gazeux humide à la première pression, séchage du premier courant de CO 2 dans une unité d’adsorption d’eau du type mettant en œuvre nadsorbeurs avec, pour chaque adsorbeur, un cycle comprenant les phases opératoires suivantes, lesquelles sont décalées d'un adsorbeur à l'autre d'un nième de la durée (T) du cycle : adsorption, cette phase d'adsorption comportant l'admission du premier courant gazeux humide dans l'adsorbeur par une première extrémité, dite extrémité d'entrée, de l'adsorbeur, avec circulation de ce courant dans l'adsorbeur et soutirage simultané par l'autre extrémité de l'adsorbeur de gaz épuré en eau et régénération de l'adsorbeur pendant lequel un gaz de régénération régénère l’adsorbeur, le premier courant étant épuré en eau dans un des adsorbeurs pour produire un gaz séché alors que le gaz de régénération est envoyé à un autre des adsorbeurs caractérisé en ce qu’au moins une partie du gaz de régénération est un gaz contenant au moins 90% mol de dioxyde de carbone produit dans un appareil de séparation qui sépare un gaz contenant du dioxyde de carbone et au moins une impureté par condensation partielle et/ou distillation à une température inférieure à 0°C. Selon d’autres objets facultatifs : le gaz épuré dans l’unité d’adsorption est comprimé dans un compresseur avec un gaz contenant au moins 90% de préférence au moins 95% mol, voire au moins 98% mol. de dioxyde de carbone provenant de l’appareil de séparation. le premier courant est comprimé par au moins une étape de compression puis refroidi dans au moins un refroidisseur en aval de l’étape de compression, au moins une partie de l’eau produite par la compression et le refroidissement étant enlevée en amont de l’adsorption. le gaz de régénération ayant régénéré l’adsorbeur est envoyé se mélanger avec le gaz humide en amont d’au moins une des étapes de compression et d’au moins un des refroidisseurs. au moins une partie du gaz de régénération est constituée par une partie du premier courant épuré dans l’unité d’adsorption. le premier courant provient d’un procédé traitant un débit contenant du dioxyde de carbone pour l’enrichir en dioxyde de carbone, par exemple un procédé d’absorption physique, chimique ou physico-chimique ou un procédé d’adsorption. l’unité d’adsorption est une unité d’adsorption par modulation de température et la pression de l’adsorption est supérieure à celle de la régénération. la pression de l’adsorption et la pression de la régénération sont supérieures à 4,5 bars abs, de préférence à 5,5 bars abs voire à 6,5 bars abs. la pression d’adsorption est au moins égale à 10 bars abs. l’unité d’adsorption comprend deux ou trois adsorbeurs. Selon un autre objet de l’invention, il est prévu un appareil de séchage d’un premier courant gazeux humide contenant au moins 90% mol., de préférence au moins 95% mol, voire au moins 98% mol. CO 2 en base sèche comprenant : Eventuellement un compresseur pour comprimer le premier courant gazeux humide jusqu’à une première pression afin d’obtenir un premier courant gazeux humide à une première pression une unité d’adsorption d’eau du type mettant en œuvre n adsorbeurs avec, pour chaque adsorbeur, un cycle comprenant les phases opératoires suivantes, lesquelles sont décalées d'un adsorbeur a l'autre d'un nième de la durée (T) du cycle,: adsorption, cette phase d'adsorption comportant l'admission du premier courant gazeux humide dans l'adsorbeur par une première extrémité, dite extrémité d'entrée, de l'adsorbeur, avec circulation de ce courant dans l'adsorbeur et soutirage simultané par l'autre extrémité de l'adsorbeur de gaz épuré en eau et régénération de l'adsorbeur pendant lequel un gaz de régénération régénère l’adsorbeur, des moyens pour envoyer le premier courant gazeux humide à l’unité d’adsorption d’eau, des moyens pour sortir de l’unité d’adsorption un gaz riche en CO 2 séché, des moyens pour envoyer à l’unité d’adsorption un gaz de régénération, caractérisé en ce que les moyens pour envoyer à l’unité d’adsorption un gaz de régénération sont reliés à un appareil de séparation qui sépare un gaz contenant du dioxyde de carbone et au moins une impureté par condensation partielle et/ou distillation à une température inférieure à 0°C pour utiliser un gaz contenant au moins 90% mol de dioxyde de carbone produit par l’appareil de séparation comme gaz de régénération. L’invention permet de réduire l’énergie de compression et/ou de réfrigération pour produire du dioxyde de carbone sec à partir d’un procédé produisant du dioxyde de carbone humide. La taille du sécheur de CO 2 de l’unité de réfrigération et de la section de compression traitant le CO 2 peut également être réduite. Dans les cas où le procédé utilise comprime ensemble des débits issus de l’absorption et du la séparation à basse température, le nombre de machines tournantes peut être réduit. Parmi les caractéristiques innovantes de variantes de l’invention, on peut noter : Opérer le sécheur à une pression supérieure à celle du point triple du CO 2 , à la sortie d’une seconde section du compresseur. Utiliser le CO 2 sec provenant de l’unité de séparation par voie cryogénique à une pression proche du point triple du CO 2 comme gaz de régénération. Recycler ce gaz de régénération à la sortie d’une première section du compresseur. De cette manière, on profite de la disponibilité d’un gaz sec à plus basse pression que le sécheur pour le régénérer. Il n’est pas nécessaire de détendre et recycler une part du CO 2 sec en sortie du sécheur permettant ainsi un gain énergétique et une diminution de la taille des équipements dans la boucle de régénération. Lorsque l’unité de séparation de CO 2 est à l’arrêt ou à basse charge, le débit de CO 2 à la pression proche du point triple du CO 2 peut s’avérer insuffisant pour la régénération du sécheur. Dans ce cas, le complément peut être fourni par une part du CO 2 sec sortant du sécheur, détendu. Une variante du procédé selon l’invention peut être l’utilisation commune du refroidisseur intermédiaire du compresseur afin de refroidir le gaz issu de la section précédente de compresseur et le gaz chaud issu de la régénération du sécheur. Dans le cas d’un séparateur de condensat distinct du refroidisseur intermédiaire du compresseur, ce dernier peut aussi être mis en commun afin de séparer les condensats du CO 2 gazeux issu de la section précédente de compresseur et le gaz chaud issu de la régénération du sécheur. L’invention sera décrite de manière plus détaillée en se référant à la figure. illustre un procédé selon l’invention. Un débit 1 de gaz enrichi en dioxyde de carbone provient d’un procédé de séparation de dioxyde de carbone, tel qu’un procédé d’adsorption ou d’absorption physique, chimique ou physico-chimique traitant un débit contenant du dioxyde de carbone. Plusieurs unités de séparation produisant des débits de dioxyde de carbone humides peuvent alimenter un seul appareil de séchage, selon l’invention. Le débit 1 contient au moins 90% de dioxyde de carbone en base sèche de préférence au moins 95% mol, voire au moins 98% mol. CO 2 en base sèche ainsi que de l’eau. Il se trouve typiquement à une pression entre 1 et 2 bars absolus et peut également contenir des impuretés telles que de l’azote, de l’hydrogène, du méthane, de l’oxygène et du méthanol. Le débit 1 est comprimé dans une étage de compression 3 et ensuite refroidi dans un refroidisseur 5, ce qui a pour effet de condenser une partie 7 de l’eau qu’il contient. Le gaz restant est comprimé dans un étage de compression 9, ensuite refroidi dans un voire deux refroidisseurs 11, 13, ce qui a pour effet de condenser une partie 15 de l’eau qu’il contient. Le gaz séché est envoyé à un des au moins deux adsorbeurs d’une unité d’adsorption de type PTSA (« pressure and temperature swing adsorption » ou adsorption à modulation de température et de pression) comprenant au moins deux adsorbeurs contenant de l’alumine. Trois adsorbeurs peuvent s’avérer nécessaires pour des installations plus grandes. Pendant que l’un des adsorbeurs adsorbe l’eau dans le gaz séché, l’autre adsorbeur (ou un des autres adsorbeurs) est régénéré par un gaz de régénération. Un débit sec 19 riche en CO 2 sort de l’adsorbeur 17A et est comprimé dans un compresseur 25 avant d’être refroidi dans un refroidisseur 27 pour produire un débit de gaz sec 29. Si le débit sec 19 sort de l’adsorbeur 17A à la pression requise, aucune compression ne sera nécessaire. De même si le gaz 1 est disponible à la pression requise pour l’adsorption, aucune compression n’est nécessaire en amont des adsorbeurs 17A, 17B. L’adsorption est effectuée à une pression supérieure à celle du point triple du CO 2 , ici à la sortie d’une seconde section du compresseur 9. Cette pression minimale peut par exemple être entre 5 et 6,5 bars abs pour tenir compte des pertes de charge, voire entre 5 et 6 bars abs. L’adsorption se réalise de préférence à au moins 10 bars abs, par exemple entre 18 et 20 bar abs. Un débit 31 de gaz contenant du dioxyde de carbone et au moins une impureté (telle que l’oxygène, l’azote, l’argon, l’hydrogène, le monoxyde de carbone) est envoyé à un appareil de séparation 33 où le gaz est refroidi et séparé par condensation partielle et/ou distillation pour produire au moins un gaz enrichi en dioxyde de carbone 35 ne contenant pas d’eau. Si le débit 31 contient de l’eau, elle doit être enlevée en amont du refroidissement jusqu’à une température en dessous de 0°C qui précède nécessairement la condensation partielle et/ou la distillation. Le gaz enrichi en dioxyde de carbone est donc nécessairement sec et parfaitement adapté à la régénération de l’adsorbeur 17B saturé en eau, ayant servi précédemment à épurer le gaz 1. Le gaz 35 est réchauffé par échange de chaleur contre le débit 31 dans un échangeur de chaleur (non-illustré) faisant partie de l’appareil de séparation pour l’amener à une température entre 0 et 20°C. Il se trouve à une pression d’au moins 5 bars abs, de préférence d’au moins 6 bars abs, voire au moins 6, 5 bars abs. Ce gaz sec 35 provenant de l’appareil de séparation est à une pression proche du point triple du CO 2 par exemple entre 5 et 6,5 bars abs, voire entre 5 et 6 bars abs. Le gaz 35 est réchauffé par un réchauffeur 41 et ensuite régénère l’adsorbeur 17B. Le débit de gaz de régénération 51 contenant de l’eau est refroidi dans le refroidisseur 45 pour condenser au moins une partie de l’eau qui est ensuite séparée dans le séparateur 47. Le gaz formé 49 peut être recyclé juste en amont de l’étage de compression 9 et/ou comme débit 51 en aval de l’étage de compression 3 et en amont du refroidisseur 5. Ce recyclage permet de réduire les pertes de dioxyde de carbone. Si l’appareil de séparation 33 produit moins de gaz 35 ou pas de gaz 35, le gaz 43 peut être utilisé pour régénérer l’adsorbeur 17B, donc en prenant une partie du gaz 19. Un gaz 37 riche en dioxyde de carbone provenant de l’appareil de séparation 33 peut être comprimé dans le compresseur 25 pour former partie du produit 29. Il peut être mélangé avec le gaz 19 en amont du compresseur 25 ou sinon introduit à un niveau intermédiaire du compresseur selon la pression à laquelle il se trouve. Une partie du gaz 37 peut également servir pour régénérer l’adsorbeur 17B. Ceci présente un intérêt particulier si le gaz à sécher est à une pression plus élevée. Dans ce cas, l’adsorbeur 17A est opéré à une pression supérieure à celle du fluide 37 qui doit être intégré dans un autre étage plus bas que le sécheur. Dans cette figure, le gaz 35 et le gaz 37 peuvent être produits à des pressions différentes, l’une correspondant à la pression de régénération et l’autre à une pression d’entrée ou d’inter étage du compresseur 25. Ils peuvent également avoir des compositions différentes. Le gaz 35 et/ou le gaz 37 contient (ou contiennent) de préférence au moins 90% mol. de préférence au moins 95% mol, voire au moins 98% mol. CO 2 . Il est également possible d’utiliser un seul gaz produit par l’appareil 33 pour servir en partie comme gaz de régénération et en partie comme produit, éventuellement à comprimer dans le compresseur 25. L’usage d’un compresseur commun 25 pour comprimer le gaz riche en dioxyde de carbone provenant à la fois d’un appareil de séparation à basse température et d’au moins un appareil produisant du dioxyde de carbone humide permet de réduire le nombre total de machines tournantes sur le site. Procédé de séchage d’un premier courant gazeux humide contenant au moins 90% mol., de préférence au moins 95% mol, voire au moins 98% mol. CO 2 en base sèche comprenant les étapes suivantes : éventuellement compression du premier courant gazeux humide (1) jusqu’à une première pression afin d’obtenir un premier courant gazeux humide à la première pression, séchage du premier courant de CO2 dans une unité d’adsorption d’eau du type mettant en œuvre n adsorbeurs (17A, 17B) avec, pour chaque adsorbeur, un cycle comprenant les phases opératoires suivantes, lesquelles sont décalées d'un adsorbeur à l'autre d'un nième de la durée (T) du cycle : adsorption, cette phase d'adsorption comportant l'admission du premier courant gazeux humide dans l'adsorbeur par une première extrémité, dite extrémité d'entrée, de l'adsorbeur, avec circulation de ce courant dans l'adsorbeur et soutirage simultané par l'autre extrémité de l'adsorbeur de gaz épuré en eau, et régénération de l'adsorbeur pendant lequel un gaz de régénération (35) régénère l’adsorbeur, le premier courant étant épuré en eau dans un des adsorbeurs pour produire un gaz séché alors que le gaz de régénération est envoyé à un autre des adsorbeurs caractérisé en ce qu’au moins une partie du gaz de régénération est un gaz contenant au moins 90% mol de dioxyde de carbone produit dans un appareil de séparation (33) qui sépare un gaz (31) contenant du dioxyde de carbone et au moins une impureté par condensation partielle et/ou distillation à une température inférieure à 0°C. Procédé selon la revendication 1 dans lequel le gaz épuré dans l’unité d’adsorption (21) est comprimé dans un compresseur (25) avec un gaz (37) contenant au moins 90% de préférence au moins 95% mol, voire au moins 98% mol. de dioxyde de carbone provenant de l’appareil de séparation. Procédé selon la revendication 1 ou 2 dans lequel le premier courant est comprimé par au moins une étape de compression (3, 9) puis refroidi dans au moins un refroidisseur (5, 11, 13) en aval de l’étape de compression, au moins une partie de l’eau (7, 15) produite par la compression et le refroidissement étant enlevée en amont de l’adsorption. Procédé selon la revendication 3 où le gaz de régénération (49, 51) ayant régénéré l’adsorbeur est envoyé se mélanger avec le gaz humide en amont d’au moins une des étapes de compression et d’au moins un des refroidisseurs. Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel au moins une partie du gaz de régénération (39) est constituée par une partie (43) du premier courant épuré dans l’unité d’adsorption. Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel le premier courant (1) provient d’un procédé traitant un débit contenant du dioxyde de carbone pour l’enrichir en dioxyde de carbone, par exemple un procédé d’absorption physique, chimique ou physico-chimique ou un procédé d’adsorption. Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel l’unité d’adsorption (17A, 17B) est une unité d’adsorption par modulation de température et la pression de l’adsorption est supérieure à celle de la régénération. Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel la pression de l’adsorption et la pression de la régénération sont supérieures à 4,5 bars abs, de préférence à 5.5 bars abs voire à 6,5 bars abs. Procédé selon la revendication 8 dans lequel la pression d’adsorption est au moins égale à 10 bars abs. Appareil de séchage d’un premier courant gazeux humide contenant au moins 90% mol., de préférence au moins 95% mol, voire au moins 98% mol. CO2 en base sèche comprenant : Eventuellement un compresseur (3) pour comprimer le premier courant gazeux humide (1) jusqu’à une première pression afin d’obtenir un premier courant gazeux humide à une première pression, une unité d’adsorption d’eau (17A, 17B) du type mettant en œuvre n adsorbeurs avec, pour chaque adsorbeur, un cycle comprenant les phases opératoires suivantes, lesquelles sont décalées d'un adsorbeur a l'autre d'un nième de la durée (T) du cycle : adsorption : cette phase d'adsorption comportant l'admission du premier courant gazeux humide dans l'adsorbeur par une première extrémité, dite extrémité d'entrée, de l'adsorbeur, avec circulation de ce courant dans l'adsorbeur et soutirage simultané par l'autre extrémité de l'adsorbeur de gaz épuré en eau (19) et régénération de l'adsorbeur pendant lequel un gaz de régénération (39) régénère l’adsorbeur, des moyens pour envoyer le premier courant gazeux humide à l’unité d’adsorption d’eau, des moyens pour sortir de l’unité d’adsorption un gaz riche en CO 2 séché (19), des moyens pour envoyer à l’unité d’adsorption un gaz de régénération caractérisé en ce que les moyens pour envoyer à l’unité d’adsorption un gaz de régénération (35) sont reliés à un appareil de séparation (33) qui sépare un gaz (31) contenant du dioxyde de carbone et au moins une impureté par condensation partielle et/ou distillation à une température inférieure à 0°C pour utiliser un gaz contenant au moins 90% mol de dioxyde de carbone produit par l’appareil de séparation comme gaz de régénération.