FR 3119554 A1 20220812 FR 2101272 A 20210210 Procédé de commande en fonctionnement d’une unité de traitement d’eau et unité de traitement d’eau pour la mise en œuvre d’un tel procédé Ce procédé de commande en fonctionnement d’une unité de traitement d’eau comprend au moins es étapes suivantes de détermination (1000) d’une valeur de débit normalisé (D48) par unité de surface et par unité de pression d’une membrane d’ultrafiltration (48) ; traitement de l’eau (1004) si une différence (Δ1) entre la valeur du débit normalisé et une première valeur de référence (D48 1 ) est inférieure ou égale à une première valeur de seuil (D1) ; régénération (1010) de la membrane d’ultrafiltration (48) si la différence (Δ1) entre la valeur du débit normalisé et la première valeur de référence (D48 1 ) est supérieure à la première valeur de seuil (D1). L’étape de régénération (1010) comprend au moins des sous-étapes consistant à rétro-laver (1011) la membrane d’ultrafiltration (48) ; interrompre (1012) et maintenir interrompue la circulation d’eau dans l’unité de traitement (2) ; chauffer (1014) l’eau au contact de la membrane d’ultrafiltration (48) dans un dispositif de filtration (44, 58) à membrane d’ultrafiltration pendant la sous-étape d’interruption ; et après l’étape de chauffage, rétro-laver (1016) la membrane d’ultrafiltration (48). Figure pour l'abrégé : Figure 5 Procédé de commande en fonctionnement d’une unité de traitement d’eau et unité de traitement d’eau pour la mise en œuvre d’un tel procédé La présente invention concerne un procédé de commande en fonctionnement d’une unité de traitement d’eau qui comprend au moins un dispositif de filtration à membrane d’ultrafiltration. L’invention concerne également une unité de traitement d’eau permettant la mise en œuvre d’un tel procédé. Une telle unité de traitement d’eau peut être utilisée pour la clarification, la désinfection et la diminution des polluants dans l’eau, en particulier les micropolluants, tels que perturbateurs endocriniens, dérivés de pesticides, herbicides. Une telle unité de traitement d’eau peut, en particulier, être utilisée pour la potabilisation d’eau de surface, conformément aux normes d’une l’Agence Régionale de Santé en France. Dans le domaine du traitement de l’eau, il est connu de disposer, sur le trajet d’un écoulement d’eau à traiter, différents filtres visant à améliorer la qualité de l’eau. Ces différents filtres peuvent inclure des filtres fonctionnant selon un principe essentiellement mécanique, qui définissent des orifices de passage de l’eau, en particulier des filtres équipés de membranes d’ultrafiltration. Il est ainsi connu de WO-A-2008/047393 d’intégrer un filtre à charbon actif à une première unité de filtration, laquelle est disposée en amont d’une deuxième unité de filtration qui est, de préférence, du type à ultrafiltration. Cette approche permet de combiner les avantages d’une filtration par absorption et d’une filtration mécanique fine, par ultrafiltration. Dans ce matériel connu, la ou les membranes d’ultrafiltration ont tendance à se colmater, sous l’effet des agents colmatant ou des polluants solides charriés par l’eau qui s’écoule. Ce matériel connu est équipé de plusieurs clapets anti-retour qui empêchent une circulation en sens inverse, et donc un rétro-lavage des filtres. D’autre part, il est connu de certaines installations de rétro-laver des filtres en faisant circuler dans ceux-ci une eau de nettoyage, en sens inverse du sens de circulation normal de l’eau, correspondant au traitement de l’eau. Même si de telles opérations de rétro-lavage sont effectuées avec soin, elles ne permettent pas d’éliminer complètement les agents colmatant et les polluants, de sorte que la perméabilité d’une membrane d’ultrafiltration décroît progressivement de façon relativement rapide, sauf à utiliser des produits chimiques pour nettoyer en profondeur cette membrane, ce qui requiert des manipulations humaines par une main d’œuvre qualifiée et induit un risque de pollution de l’eau traitée. C’est à ces inconvénients que peut particulièrement remédier l’invention, en proposant un nouveau procédé de commande en fonctionnement d’une unité de traitement d’eau dans laquelle il est possible de prolonger la durée de vie d’une membrane d’ultrafiltration, en minimisant l’utilisation de produits chimiques de nettoyage. À cet effet, l’invention concerne un procédé de commande en fonctionnement d’une unité de traitement d’eau comprenant au moins un dispositif de filtration à membrane d’ultrafiltration, caractérisé en ce qu’il comprend au moins les étapes suivantes : a) détermination d’une valeur de débit normalisé par unité de surface et par unité de pression de la membrane d’ultrafiltration b) traitement de l’eau avec l’unité de traitement si une différence entre la valeur du débit normalisé détecté à l’étape a) et une première valeur de référence est inférieure ou égale à une première valeur de seuil ; c) régénération de la membrane d’ultrafiltration si la différence entre la valeur du débit normalisé détecté à l’étape a) et la première valeur de référence est supérieure à la première valeur de seuil; En outre, l’étape de régénération comprend au moins des sous-étapes consistant à : c1) rétro-laver la membrane d’ultrafiltration ; c2) interrompre et maintenir interrompue la circulation d’eau dans l’unité de traitement ; c3) chauffer l’eau au contact de la membrane d’ultrafiltration dans le dispositif de filtration à membrane d’ultrafiltration pendant la sous-étape c2) ; et c4) après l’étape c3), rétro-laver la membrane d’ultrafiltration. Grâce à l’invention, l’étape de régénération induit un effet surprenant d’augmentation sensible de la perméabilité d’une membrane d’ultrafiltration, qui permet de prolonger sa durée de vie, sans avoir recours à des produits chimiques lors du rétro-lavage des étapes c1) et c4). Ceci facilite l’exploitation de l’unité de traitement qui est plus simple, et qui peut être gérée à distance puisqu’il n’est pas nécessaire qu’un opérateur vienne sur place y injecter un ou des produits de nettoyage. Selon des aspects avantageux mais non obligatoires de l’invention, un tel procédé peut incorporer une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises selon toute combinaison techniquement admissible. - La sous-étape c2) est mise en œuvre a une durée comprise entre 15 mn et 6 heures, de préférence entre 30 et 90 mn. - La sous-étape c3) est mise en œuvre jusqu’à atteindre une température de l’eau au contact de la membrane d’ultrafiltration comprise entre 10°C et 30°C, de préférence entre 15°C et 25°C, de préférence encore de l’ordre de 20°C. - Le procédé est mis en œuvre de façon automatique, sans intervention humaine. - Le procédé comprend l’étape suivante, alternative à l’étape c) : d) rétro-lavage à froid de la membrane d’ultrafiltration. - L’étape c) de régénération et l’étape d) de rétro-lavage à froid sont mises en œuvre alternativement en fonction d'une différence entre la valeur du débit normalisé détecté à l’étape a) et une deuxième valeur de référence, et/ou de la périodicité d’une situation où la différence entre la valeur du débit normalisé détecté à l’étape a) et la première valeur de référence est supérieure à la première valeur de seuil, et/ou du pourcentage d’eau traitée utilisée pour une ou des étapes de retro-lavage successives, et/ou à des instants prédéterminés, et/ou en fonction de la quantité d’eau traitée dans l’unité de traitement. - La première valeur de référence est ajustée après l’étape c) de régénération et, éventuellement après l’étape d) de rétro-lavage à froid. - La valeur du débit normalisé déterminé à l’étape a) est rapportée à une température de référence. Selon un autre aspect, l’invention concerne une unité de traitement d’eau pour la mise en œuvre d’un procédé tel que mentionné ci-dessus, cette unité comprenant au moins un dispositif de filtration à membrane d’ultrafiltration. Conformément à l’invention, cette unité comprend également au moins un dispositif de chauffage de l’eau présente dans le dispositif de filtration à membrane d’ultrafiltration, ainsi qu’un système de mesure d’une perte de charge d’un écoulement d’eau à travers ce dispositif de filtration à membrane d’ultrafiltration. Selon un aspect avantageux de l’invention, le dispositif de chauffage comprend des résistances chauffantes en contact avec un corps du dispositif de filtration à membrane de d’ultrafiltration, des fils de cuivre recuit couplés à des résistances ou des systèmes de chauffage infrarouge. L’invention sera mieux comprise et d’autres avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement à la lumière de la description qui va suivre d’un mode de réalisation d’une unité de traitement d’eau et d’un procédé de commande en fonctionnement de cette unité, conformes à son principe, donnée uniquement à titre d’exemple et faite en référence aux dessins annexés, dans lesquels : la est un schéma de principe d’une unité de traitement d’eau conforme à l’invention, en cours de fonctionnement pour la traitement d’une quantité d’eau ; la est le même schéma que la , lors d’un rétro-lavage d’un premier dispositif de filtration de l’unité de traitement d’eau ; la est le même schéma que la , lors du rétro-lavage d’un deuxième dispositif de filtration de l’unité de traitement d’eau ; la est le même schéma que la , lors d’un rétro-lavage d’un troisième dispositif de filtration de l’unité de traitement d’eau ; la est un schéma blocs qui illustre un procédé de commande en fonctionnement de l’unité de traitement d’eau des figures 1 à 4 ; et la est une représentation de l’évolution, en fonction du temps, d’un débit normalisé utilisé dans le procédé de la . L’unité 2 représentée aux figures 1 à 4 est utilisée pour la clarification, la désinfection et la diminution des polluants d’une quantité d’eau présente dans un réservoir 4 qui appartient à l’unité 2 et qui est alimenté en eau à traiter par une conduite 6. L’unité de traitement 2 comprend également une carte de commande 8 qui inclut au moins un microprocesseur 10 et une mémoire 12 dans laquelle est stocké un programme permettant le pilotage en fonctionnement de l’unité de traitement 2. La carte de commande 8 est reliée à différents organes, tels que des compteurs ou des électrovannes de l’unité de traitement 2 par des liaisons non représentées, qui peuvent être de type filaire ou non filaire. Sur les figures, des flèches en pointillé ayant pour origine ou pour destination la référence 8 entourée dans un cercle montrent la transmission d’information entre certains organes de l’unité de traitement 2, autres que des électrovannes, et la carte de commande 8. La carte de commande pilote également les différentes électrovannes de l’unité de traitement, qui sont mentionnées ci-après, au moyen de liaison filaires ou non filaires non représentées. La carte de commande reçoit également les signaux de sortie des capteurs de pression et de température mentionnés ci-après. Sur les figures 1 à 4, les flèches E représentent le sens d’écoulement de l’eau dans les conduites de l’unité de traitement 2. Dans la présente description, l’entrée et la sortie d’un composant de l’unité de traitement 2 sont définies en fonction du sens normal d’écoulement de l’eau dans cette unité, comme la partie à travers laquelle l’eau entre ou sort de ce composant, lorsqu’un écoulement d’eau est en cours de traitement au sein de cette unité. L’unité de traitement 2 comprend une pompe principale 14 entraînée par un moteur électrique 16 piloté par la carte de commande 8. Une tubulure d’admission 18 raccordée à l’entrée de la pompe principale 14 plonge dans le réservoir 4 et est équipée, à son extrémité amont, d’un clapet anti-retour 20. La sortie de refoulement de la pompe principale 14 est reliée par une conduite 22 à l’entrée d’un dispositif de filtration 24 à effet mécanique, par exemple de type filtre à cyclone. La sortie du filtre à effet mécanique 24 est reliée par une conduite 26 à l’entrée 282 d’un dispositif 28 de filtration à particules minérales activées. D’autre part, une conduite de purge 30 relie une sortie de purge 242 du filtre à effet mécanique 24 à un collecteur 32 d’eau chargée en agents colmatant et en polluants, qui se déverse dans un bac 34 de collecte d’eau chargée. Une électrovanne 36, pilotée par la carte de commande 8, est disposée sur la conduite de purge 30. Le dispositif de filtration 28 renferme un filtre à particules minérales activées formé par des grains de verre dont la taille est comprise entre 0.4 et 1 mm et dont l’état de surface est modifié, en ce sens que ces grains de verre peuvent être qualifiés de « activés ». Un tel filtre est commercialisé, par exemple, par la société Bayrol sous la marque AFM. L’activation de l’état de surface des grains de verre induit une augmentation de leur porosité. Le fait que le média filtrant du dispositif de filtration 28 est formé de grains induit que la surface de contact de ce média filtrant avec l’eau est relativement grande, tout conférant une bonne compacité à ce dispositif. En outre, ce type de média filtrant est compatible avec un rétro-lavage, ce qui ne serait pas nécessairement le cas avec un média filtrant présentant des particules de taille inférieure à 0,4 mm qui pourraient provoquer des fuites de particules minérales dans le système. La sortie 284 du dispositif de filtration 28 est raccordée à une conduite 38 dont le diamètre est supérieur à celui de la conduite 26, par exemple 1,5 fois supérieur. Ainsi la section de passage de l’eau dans la conduite 38 est élargie par rapport à celle des conduites qui sont situées en amont et en aval. La conduite 38 est globalement en forme de U, avec deux branches verticales 382 et 384 et une branche horizontale 386. Le pied de chaque branche horizontale 382 et 384 est relié à un bras mort 388 équipé d’un bouchon amovible 390. Compte tenu de son diamètre relativement important, la conduite 38 constitue une zone de tranquillisation de l’écoulement d’eau en sortie du dispositif de filtration 28, ce qui permettrait à des particules solides qui seraient libérées dans l’eau par le filtre 28, de tomber dans les bras morts 190 où elles peuvent s’accumuler. Ceci évite notamment que des particules minérales activées du dispositif de filtration 28 ne viennent abraser les membranes des filtres disposées en aval. Ceci permet également de récupérer par décantation des particules solides d’agents colmatant ou de polluant présentes dans l’eau en aval du dispositif de filtration 28. Lors d’une opération d’exploitation de l’unité de traitement 2, et lorsque toutes les pompes sont à l’arrêt, il est possible de retirer les bouchons amovibles 390 pour purger les bras morts 388 et récupérer les particules solides qui s’y sont accumulées. Lorsque de l’eau circule à travers le dispositif de filtration 28, un gâteau de filtration se forme sur la quantité de média filtrant constituée des grains de verre activés. Ce gâteau de filtration participe à la filtration exercée par le dispositif de filtration 28. Une électrovanne 40 est disposée à l’extrémité aval de la conduite 38. Une conduite 42 relie l’électrovanne 40 à l’entrée 442 d’un dispositif de d’ultrafiltration 44 qui comprend quatre modules d’ultrafiltration 46, chacun de ces modules d’ultrafiltration comprenant une ou plusieurs membranes d’ultrafiltration 48, de préférence des membranes d’ultrafiltration à fibres creuses. Au sens de la présente invention, un dispositif d’ultrafiltration est un dispositif de filtration prévu pour retenir des particules dont la plus grande dimension est supérieure ou égale à 1 micromètre (µm). Ici, les membranes d’ultrafiltration 48 définissent des pores de passage de l’eau, dont la plus grande dimension moyenne est comprise entre 0,01 µm et 1 µm, de préférence entre 0,01 µm et 0,03 µm. Le seuil de coupure d’une membrane d’ultrafiltration est une taille de particules au-delà de laquelle 90% des particules sont retenues par la membrane. L’expérience montre que ce seuil de coupure est généralement de l’ordre de 10% de la plus grande dimension moyenne des pores. Ainsi, pour des pores de plus grande dimension moyenne égale à 1 µm, le seuil de coupure est d’environ 0,1 µm. Les modules d’ultrafiltration 46, donc leurs membranes 48, sont de préférence identiques. Les modules d’ultrafiltration 46 s’étendent en parallèle entre l’entrée 442 et la sortie 444 du dispositif d’ultrafiltration 44. D’autres disposition des modules d’ultrafiltration 46 sont toutefois possibles. Les membranes d’ultrafiltration 48 sont, par exemple réalisées en poly(sulfone) (PSu), poly(fluorure de vinylidène) (PvDF) de type Kynar ®, en PVDF modifié de type NEOPHIL ® ou dans un mélange des deux premiers matériaux cités . Un dispositif de chauffage 54 est disposé au niveau du dispositif de filtration 44 et permet d’élever la température de l’eau au contact des membranes d’ultrafiltration 48. Ce dispositif de chauffage 54 permet, notamment, d’éviter que l’eau ne gèle dans le dispositif d’ultrafiltration 44 lors d’un arrêt de fonctionnement de l’unité de traitement 2. Ce dispositif de chauffage comprend des résistances électriques qui sont en contact thermique avec un corps de chaque module 46, qui contient une ou plusieurs membranes d’ultrafiltration 48, et permettent de chauffer l’eau qu’il contient. Une conduite 50 relie la sortie 444 du dispositif de filtration 44 à l’entrée 522 d’un dispositif de filtration 52 à charbon actif. Le charbon actif est un milieu filtrant adsorbant du dispositif de filtration 52, capable notamment d’abattre les micropolluants présents dans l’eau, qu’ils soient organiques ou inorganiques, tels que certains métaux dissous. En particulier, un filtre à media adsorbant à base de charbon actif permet de retenir des micropolluants dissous dans l’eau à traiter, tels que les résidus de pesticides, d’herbicides ou de médicaments, ou les perturbateurs endocriniens, et de rendre l’eau neutre en goût en odeur. D’autre part, un premier capteur de pression 446 est disposé en entrée du dispositif de filtration 44 et permet de connaître la pression de l’eau entrant dans ce dispositif de filtration, alors qu’un deuxième premier capteur de pression 448 est disposé en sortie du dispositif de filtration 44 et permet de connaître la pression de l’eau sortant de ce dispositif de filtration. La différence des pressions respectivement mesurées par les capteurs 446 et 448 est représentative de la perte de charge dans le dispositif de filtration 44. Un capteur de température 449 est installé sur la conduite 42 et permet de connaître la température de l’eau en entrée du dispositif de filtration 44. Une conduite 56 relie la sortie 524 du dispositif de filtration à charbon actif 52 à l’entrée 582 d’un dispositif d’ultrafiltration 58 qui comprend deux modules d’ultrafiltration 60, qui sont de préférence identiques entre elles et aux modules d’ultrafiltration 46, et qui comprennent chacune une membrane d’ultrafiltration 48. Une électrovanne 62 est disposée sur la conduite 56, donc entre la sortie 524 du dispositif de filtration à charbon actif 52 et l’entrée 582 du dispositif d’ultrafiltration. La sortie 584 du dispositif d’ultrafiltration 58 est raccordée par une conduite 64 à un réservoir 66 de collecte de l’eau traitée. Ce réservoir 66 est, lui-même, raccordé à un utilisateur U par une conduite 68 équipée d’un clapet anti-retour 70 et qui plonge dans le réservoir 66. La tubulure 18, les conduites 22, 26, 38, 42, 50, 56 et 64, ainsi que les dispositifs de filtration 24, 28, 44, 52 et 58 définissent ensemble un circuit C d’écoulement de l’eau en cours de traitement dans l’unité 2. Une conduite de purge 72 relie la conduite 56, en amont de l’électrovanne 62, au collecteur 32. Une électrovanne 74 est disposée sur la conduite 72. Un premier compteur 76 est disposé sur la conduite 22, entre la pompe principale 14 et le filtre à effet mécanique 24. Une électrovanne 77 est disposée sur la conduite 22, entre le compteur 76 et le filtre à effet mécanique 24. Un deuxième compteur 78 est disposé sur la conduite 64, entre la sortie 584 du dispositif d’ultrafiltration 58 et le réservoir 66. Une électrovanne 80 est disposé en amont du compteur 78, sur la conduite 64. Une vanne manuelle 82 est disposés en aval du compteur 78, sur la conduite 94. La comparaison des signaux transmis respectivement par les computeurs 76 et 78 à la carte de commande 8 permet au microprocesseur 10 de détecter une éventuelle fuite dans le circuit d’écoulement C. D’autre part, l’unité de traitement 2 est équipée d’un sous-ensemble de rétro-lavage qui comprend une pompe de rétro-lavage 90 entraînée un moteur électrique 92 piloté par la carte de commande 8. Une tubulure d’admission 94 de la pompe de rétro-lavage 90 plonge dans le réservoir 6 et est équipée, à son extrémité amont, d’un clapet anti-retour 96. La sortie de refoulement de la pompe de rétro-lavage 90 est reliée par une conduite 98 à deux branches 100 et 110 qui s’étendent en parallèle entre la conduite 98 et le collecteur 32. La pompe 90 est donc une pompe de gavage en eau claire ultrafiltrée, autrement dit en eau traitée par l’installation 2, de la conduite 98. Un compteur 99 est installé sur la conduite 98 et permet de signaler à la carte de commande 8 quelle quantité d’eau traitée est utilisée pour effectuer chaque opération de rétro-lavage. La branche 100 comprend un premier tronçon 102 qui relie la conduite 98 à un point P1 de la conduite 42 situé entre l’électrovanne 40 et le côté amont 442 du dispositif de filtration 44. Le deuxième tronçon 104 de la branche 100 relie le point P1 au collecteur 32. Deux électrovannes 106 et 108 sont respectivement disposées sur les tronçons 102 et 104. La branche 110 comprend un premier tronçon 112 qui relie la conduite 98 à un point P2 du circuit d’écoulement C situé sur la conduite 50, entre la sortie 444 du dispositif d’ultrafiltration 44 et l’entrée 522 du dispositif de filtration à charbon actif 52. Le tronçon 112 est divisé en un premier brin 112A qui relie la conduite 98 à un point P3 et un deuxième brin 112B qui relie le point P3 et le point P2. Trois électrovannes 116, 117 et 118 sont respectivement disposées sur les brins 112A et 112B et sur le tronçon 114. Le point P3 raccorde le tronçon 112 à une conduite 120 qui connecte la conduite 26, en amont de l’entrée 282 du dispositif de filtration 28, à la conduite 64, en aval de la sortie 584 du dispositif d’ultrafiltration 58. Le point P3 divise la conduite 120 en deux tronçons 122 et 124, chacun équipé d’un clapet anti-retour 126, respectivement 128, qui est passant en s’éloignant du point P3 et bloquant en sens inverse. Le tronçon 122 relie la conduite 26 au point P3. Le tronçon 124 relie le point P3 à un point P4 du circuit d’écoulement C situé, sur la conduite 64, en amont de l’électrovanne 80. Les conduites 98, 100, 110 et 120 et les vannes qui les équipent appartiennent également au sous-ensemble de rétro-lavage de l’unité de traitement 2. A la , les conduites du circuit C d’écoulement de l’eau en cours de traitement dans l’unité 2 sont représentées en traits épais, puisqu’il s’agit de la partie de l’unité de traitement 2 dans laquelle l’eau circule, du réservoir 4 vers le réservoir 66. Au cours de cette circulation, l’eau est débarrassée des particules et polluants qu’elle contient en passant successivement dans les dispositifs de filtration 24, 28, 44, 52 et 58. Le dispositif de filtration 24 permet de réaliser une filtration relativement grossière, qui évite que des agents colmatant et des polluants de taille importante, typiquement supérieure à 150 µm, s’écoulent jusque dans le dispositif de filtration 28 qu’elles pourraient alors colmater rapidement. Le dispositif de filtration 28 permet, grâce à l’effet mécanique des particules de minéral activées et du gâteau présent dans ce lit de particules, de débarrasser l’écoulement d’agents colmatant et de polluants relativement fins, typiquement avec une dimension maximale de l’ordre de 4 µm. La zone de tranquillisation constituée par la conduite 38 permet de protéger les membranes d’ultrafiltration 48 d’un éventuel relargage de particules minérales du filtre 28 qui pourrait causer de l’abrasion et une réduction de la durée de vie des membranes d’ultrafiltration 48. L’eau parvient alors au niveau du dispositif d’ultrafiltration 44 où les membranes d’ultrafiltration 48 permettent de retenir les agents colmatant et les polluants de taille supérieure au seuil de coupure des membranes 48, soit entre 0,01 µm et 0,1 µm. L’eau qui parvient au dispositif 52 de filtration à charbon actif est ainsi débarrassée d’une large partie de ses agents colmatant et polluants, ce qui évite un encrassement rapide du filtre à charbon actif. Ainsi, les dispositifs de filtration 24 et 28 protègent le dispositif d’ultrafiltration 44 contre un encrassement rapide et les dispositifs de filtration 24, 28 et 44 protègent le dispositif de filtration 52 contre un encrassement rapide. En configuration normale de traitement de l’eau dans le circuit d’écoulement C, le deuxième dispositif de d’ultrafiltration 58 a une fonction de sécurité puisqu’il permet de bloquer, grâce à ses membranes 48, des particules qui auraient pu passer dans les dispositifs de filtration amont, à savoir les dispositifs de filtration 24, 28, 44 et 52. Cette fonction de sécurité est particulièrement importante en cas de rupture de l’une des membranes d’ultrafiltration 48 du premier dispositif d’ultrafiltration 44. Le nombre de modules d’ultrafiltration 46 est supérieur au nombre de modules d’ultrafiltration 60. En effet, en conditions normales d’utilisation de l’unité de traitement 2, c’est principalement le dispositif d’ultrafiltration 44 qui assure la fonction d’ultrafiltration. Ainsi, même si les modules d’ultrafiltration 60 sont en nombre inférieur à celui des modules d’ultrafiltration 46, la superficie cumulée des membranes d’ultrafiltration 48 du deuxième dispositif d’ultrafiltration 58 est suffisante pour filtrer l’eau sortant du dispositif de filtration 52, car cette eau a déjà subi une opération d’ultrafiltration au sein du premier dispositif d’ultrafiltration 44. En d’autres termes, l’eau en aval des dispositifs de filtration 44 et 52 a moins tendance à colmater les membranes d’ultrafiltration 48 du deuxième dispositif de filtration 58, que l’eau en sortie du dispositif de filtration 28 a tendance à colmater les membranes d’ultrafiltration 48 du premier dispositif de d’ultrafiltration 44. C’est pourquoi, la superficie cumulée des membranes d’ultrafiltration 48 du deuxième dispositif de filtration 58 peut être inférieure à la superficie cumulée des membranes d’ultrafiltration 48 du dispositif d’ultrafiltration 44. Les différentes électrovannes de l’unité de traitement 2 sont pilotées par la carte de commande 8. Dans la configuration de la , les électrovannes 77, 40, 62 et 80 sont pilotées en position ouverte par la carte de commande 8, alors que les autres électrovannes sont pilotées en configuration fermée. Les clapets anti-retour 126 et 128 empêchent une circulation d’eau de court-circuit, en parallèle au circuit C, entre les points P1 et P3, et une remontée d’eau, du circuit d’écoulement C vers la branche 110. Au fur et à mesure du fonctionnement de l’unité de traitement 2, les différents dispositifs de filtration ont tendance à s’encrasser. C’est pourquoi, l’unité de traitement 2 est configurée pour permettre des étapes de rétro-lavage de certains de ses dispositifs de filtration. Le rétro-lavage d’un dispositif de filtration peut avoir lieu à des moments prédéterminés, par exemple toutes les 1 heure d’utilisation de l’unité 2, ou en tenant compte de l’encrassement effectif de l’un ou de plusieurs des dispositifs de filtration, cet encrassement pouvant être déterminé pour chaque dispositif de filtration par une mesure de perte de charge en son sein, par exemple au moyen de capteurs de pression. Au cours d’une étape de rétro-lavage, le fonctionnement de la pompe principale 14 est arrêté et la pompe de rétro-lavage 90 est activée. Lorsqu’il convient de rétro laver les dispositifs de filtration 24 et 28, les électrovannes 106, 40 et 36 sont pilotées en position ouverte par la carte de commande 8, alors que les autres électrovannes sont pilotées en position fermée. Dans ce cas, l’eau puisée dans le réservoir 66 par la pompe de recirculation 90 circule dans la tubulure 94, dans la conduite 98, dans le tronçon 102 de la branche 100, jusqu’au point P1, dans les conduites 42 et 38, à travers le dispositif de filtration 28, en sens inverse du fonctionnement normal, c’est-à-dire de sa sortie 284 vers son entrée 282, dans la conduite 26, à travers le dispositif de filtration 24, jusqu’à sa sortie de purge 242, et dans la conduite 30, jusqu’à parvenir dans le collecteur 32. Cette étape de rétro-lavage est représentée à la où les conduites dans lesquelles circule effectivement l’eau constituent ensemble une première ligne de rétro-lavage L1 identifiée en traits épais. Comme le rétro-lavage est effectué avec de l’eau traitée, puisée dans le réservoir 66, les risques de contamination des dispositifs de filtration 24 et 28 sont éliminés, dans une large mesure. Ceci vaut également dans les autres configurations de rétro-lavage mentionnées ci-après. La durée du rétro-lavage des dispositifs de filtration 24 et 28 peut être comprise entre 15 secondes (s) et 8 minutes (mn), de préférence entre 30s et 2mn. En pratique, il peut être prévu un rétro-lavage des dispositifs de filtration 24 et 28 si la perte de charge entre l’entrée 282 et la sortie 284 du dispositif de filtration 28 est supérieure à une première valeur de seuil V1, par exemple égale à 2 bar. Cette perte de charge est mesurée par des capteurs de pression non représentés et connus en soi. Lorsqu’il convient de rétro-laver le dispositif de filtration 44, la pompe de rétro-lavage 90 est activée et les électrovannes 116, 117 et 108 sont pilotées en position ouverte par la carte de commande 8, alors que les autres électrovannes sont pilotées en position fermée. Ceci permet de faire circuler de l’eau provenant du réservoir 66 dans la tubulure 94, dans la conduite 98, dans la branche 112 de la conduite 110 jusqu’au point P2, dans la conduite 50, à travers le dispositif de filtration 44 en sens inverse, de sa sortie 444 vers son entrée 442, dans la conduite 42 jusqu’au point P1. Comme l’électrovanne 40 est fermée, l’eau de rétro-lavage ne peut alors s’écouler que dans le tronçon 104 de la conduite 100 jusque dans le collecteur 32, puis vers le bac 34. Cette étape de rétro-lavage est représentée à la où les conduites dans lesquelles circule effectivement l’eau constituent ensemble une deuxième ligne de rétro-lavage L2 identifiée en traits épais. La carte de commande 8 met automatiquement en œuvre un procédé de commande en fonctionnement de l’unité de traitement 2 qui considère un débit normalisé D48 affecté à la membrane d’ultrafiltration combinée, constituée par l’ensemble des membranes d’ultrafiltration 48 des différentes modules d’ultrafiltration 46. Dans ce qui suit, les différentes membranes d’ultrafiltration 48 sont assimilées à la membrane combinée, qui est également dénommée « membrane combinée d’ultrafiltration 48 » par souci de simplification. Ce procédé est mis en œuvre par le microprocesseur 10, en exécutant un logiciel stocké dans la mémoire 12. Le débit normalisé D48 s’exprime par unité de surface de la membrane combinée d’ultrafiltration 48, en l’espèce par m 2 , et par unité de pression de la membrane d’ultrafiltration, en l’espèce en bars, noté « b » dans la suite. Ce débit normalisé est corrigé par un coefficient de température calculé à partir de la température relevée en entrée du dispositif de filtration 44 par le capteur 449 et d’une fonction mathématique donnée par le fabricant de membranes. Un débit s’exprimant classiquement en litre/heure, le débit normalisé D48 peut ainsi s’exprimer en l/h/m 2 /b. Ce débit normalisé D48 est représentatif de la perméabilité de la membrane d’ultrafiltration combinée 48 dans la mesure où, plus la membrane d’ultrafiltration combinée 48 est perméable, plus ce débit normalisé est élevé. Ce débit D48 est donc une donnée caractérisant l’encrassement des membranes, indépendamment de la viscosité de l’eau, de la surface membranaire et de la différence de pression aux bornes des membranes. Au sein de l’unité de traitement 2, le débit normalisé D48 est mesuré, d’une part, grâce aux compteurs 76 et/ou 78 qui permettent de connaître le débit d’eau, en l/h, dans le circuit d’écoulement C et, d’autre part, par les capteurs de pression 446 et 448 qui permettent de connaître la différence de pression de part et d’autre de la membrane d’ultrafiltration combinée 48. La superficie de la membrane d’ultrafiltration combinée 48 est connue à partir des caractéristiques techniques des différents modules d’ultrafiltration 46. Cette donnée est généralement communiquée par le constructeur des modules d’ultrafiltration et peut être stockée dans la mémoire 12, comme un paramètre d’exploitation de l’unité de traitement 2. Ainsi, la carte de commande 8 est capable de calculer, à chaque instant t et dans une première étape 994 du procédé de l’invention, le débit normalisé D48 de la membrane d’ultrafiltration combinée 48. Cette première étape 994 est mise en œuvre de façon périodique, à partir d’un instant t 0 de mise en marche de l’unité 2, avec une périodicité comprise entre 2 et 90 secondes, de préférence égale à 15 secondes. Dans une deuxième étape 996, il est vérifié si l’instant t de mise en œuvre de l’étape 994 est l’instant t 0 . Si tel est le cas, une étape d’initialisation 998 est mise en œuvre, au cours de laquelle une première valeur de référence D48 1 et une deuxième valeur de référence D48 2 sont rendues égales à la valeur D48 du débit normalisé déterminée à l’étape 994. Après l’étape 998 si l’instant t est égal à t 0 , ou directement après l’étape 996 si l’instant t est différent de t 0 , une étape 1000 est mise en œuvre, dans laquelle sont calculées deux écarts, à savoir, une première valeur Δ1 d’écart, égale à la différence entre la première valeur de référence D48 1 et la valeur calculée à l’étape 994 ; et une deuxième valeur Δ2 d’écart, égale à la différence entre la deuxième valeur de référence D48 2 et la valeur calculée à l’étape 994. On a les relations suivantes : Δ1 = D48 1 -D48 et Δ2 = D48 2 -D48. Dans une étape suivante 1002 du procédé, la première valeur d’écart ou de différence Δ1 déterminée à l’étape 1000 est comparée à une valeur de seuil D1 fixée à l’avance, par exemple égale à 1 l/h/m 2 /b. Si, lors de l’étape 1002, il est déterminé que la première valeur de différence Δ1 est inférieure ou égale à la valeur de seuil D1, cela est interprété par le microprocesseur 10 comme le fait que le débit normalisé D48 a peu baissé par rapport à sa valeur de référence D48 1 . Dans ce cas, la membrane combinée d’ultrafiltration 48 est considérée comme non colmatée et non encrassée et l’installation peut fonctionner normalement, pour traiter l’eau, dans la configuration représentée dans la . Ceci a lieu lors d’une étape 1004 du procédé de l’invention. Le procédé revient alors à l’étape 994. Dans le cas contraire, c’est-à-dire si la première valeur de différence Δ1 est strictement supérieure à la valeur de seuil D1, cela est interprété par la carte de commande 8 comme le fait que l’encrassement ou le colmatage des membranes d’ultrafiltration commence à être significatif. Dans ce cas, il est prévu une étape 1007 de rétro-lavage ou une étape 1010 de régénération de la membrane d’ultrafiltration 48. Dans la représentation de la , on considère une mise en marche de l’unité de traitement 2 à l’instant t 0 . En cours de fonctionnement de l’unité de traitement 2, la membrane combinée d’ultrafiltration 48 s’encrasse progressivement, de sorte que la valeur du débit normalisé D48 décroît progressivement jusqu’à ce que la première valeur de différence Δ1 atteigne la valeur de seuil D1 à un instant t 1 , ce qui est détecté lors de l’étape 1002 Dans ce cas, une étape 1006 de comparaison est mise en œuvre, au cours de laquelle la deuxième valeur de différence Δ2 déterminée à l’étape 1000 est comparée à une deuxième valeur de seuil D2 fixée à l’avance, par exemple égale à 3,5 l/h/m 2 /b. Si, lors de l’étape 1006, il est déterminé que la deuxième valeur de différence Δ2 est inférieure ou égale à la valeur de seuil D2, cela est interprété par la carte de commande 8 comme le fait que le débit normalisé D48 a relativement peu baissé par rapport à sa valeur de référence D48 2 à l’instant t 0 . Dans ce cas, l’étape 1007 de rétro-lavage est initiée, à l’instant t 1 et jusqu’à un instant t 2 , étape pendant laquelle de l’eau ultrafiltrée circule dans la ligne de rétro-lavage L2, comme expliqué ci-dessus et représenté à la . Cette étape de rétro-lavage a lieu à froid, en ce sens que le dispositif de chauffage 54 n’est pas activé à l’instant t 1 , ni dans la période suivant cet instant, au moins jusqu’à l’instant t 2 . Cette étape de rétro-lavage à froid se prolonge jusqu’à l’instant t 2 où la pompe de gavage 90 est arrêtée, et la pompe principale 14 est à nouveau mise en service, ce qui permet de déterminer à nouveau la valeur du débit normalisé D48 dans une étape 1008. Cette nouvelle valeur du débit normalisé D48 est normalement supérieure à la valeur déterminée à l’instant t 1 , et le plus souvent légèrement inférieure à la valeur de référence D48 1 , comme visible à la . Après l’étape 1008, la valeur de référence D48 1 est ajustée, dans une étape 1009, à la valeur du débit normalisé D48 déterminée lors de l’étape 1008. En d’autres termes, la première valeur de référence D48 1 est ainsi ajustée à la valeur déterminée à la fin de l’étape 1007 de rétro-lavage à froid. Après mise en œuvre de l’étape 1009, le procédé revient à l’étape 994. A partir de l’instant t 2 , l’installation fonctionne à nouveau pour le traitement d’eau, dans la configuration représentée à la , et le débit normalisé est à nouveau déterminé à l’étape 994. Les étapes 1000 et 1002 sont à nouveau mises en œuvre, sans mise en œuvre de l’étape 998. L’étape 1004 est mise en œuvre jusqu’à un instant t 3 où la valeur du débit normalisé D48 est telle que la première valeur de différence Δ1 dépasse la valeur de seuil D1. A cet instant t 3 , une nouvelle étape 1006 de comparaison est mise en œuvre et, si le résultat de cette comparaison est que la deuxième valeur de différence Δ2 déterminée à l’étape 1000 est inférieure à la valeur de seuil D2, alors une nouvelle étape 1007 de rétro-lavage à froid est mise en œuvre. L’étape 1007 se prolonge jusqu’à un instant t 4 où l’installation repasse en configuration de traitement de l’eau, avec la pompe principale 14 en fonctionnement et la pompe de gavage 90 à l’arrêt. Les étapes 1008 et 1009 sont à nouveau mises en œuvre, avant les étapes 994, 996, 1000 et 1002. Ce fonctionnement se prolonge jusqu’à un nouvel instant t 5 où la valeur la première valeur de différence Δ1 devient strictement supérieure à la valeur de seuil D1, instant auquel les étapes 1006 et suivantes sont à nouveau mises en œuvre. La succession des étapes 1007 à 1009 permet donc un rétro-lavage du dispositif de filtration et la mise à jour de la première valeur de référence D48 1 qui correspond donc, lors du fonctionnement normal de l’unité 2 après un rétro-lavage à froid, à la valeur du débit normalisé D48 en début de fonctionnement normal. Ainsi, comme le montre la , la variation du débit normalisé D48 au cours du temps est comparée à la valeur seuil D1 pour chaque période de fonctionnement normal, en tenant compte de la valeur de départ de ce débit sur cette période. Ces étapes 1007 à 1009 n’ont pas d’influence sur la deuxième valeur de référence D48 2 . Le fonctionnement décrit ci-dessus se poursuit tant que l’étape de comparaison 1006 ne détecte pas que la valeur du débit normalisé D48 diffère de plus de la valeur de seuil D2 de la deuxième valeur de référence D48 2 . Si, lors de l’étape 1006, il est déterminé que la deuxième valeur de différence Δ2 est strictement supérieure à la valeur de seuil D2, cela est interprété par la carte de commande 8 comme le fait que le débit normalisé D48 a baissé de façon significative par rapport à sa valeur de référence D48 2 à l’instant t 0 , au point qu’une étape 1010 de régénération de cette membrane doit être mise en œuvre. Ceci est représenté à la à un instant t i+2 de reprise du fonctionnement de l’unité de traitement 2, après un rétro-lavage à froid intervenu au terme d’une période de fonctionnement normal entre les instants t i et t i+1 . Cette étape de régénération 1010, qui débute alors à l’instant t i+2 , comprend une première sous-étape 1011 de rétro-lavage à froid de la membrane combinée d’ultrafiltration 48, ce qui permet d’évacuer une partie des agents colmatant et des polluants, comme expliqué ci-dessus en référence à la et comme effectué dans l’étape 1007. L’étape de régénération 1010 comprend une deuxième sous-étape 1012 dans laquelle la circulation d’eau dans l’unité de traitement 2 est arrêtée et maintenue à l’arrêt, en particulier les deux pompes 14 et 90 sont mises à l’arrêt. Cette interruption de la circulation d’eau dans l’unité de traitement 2 a pour effet que l’eau présente dans le dispositif d’ultrafiltration 44 stagne dans ce dispositif, autour de la membrane combinée d’ultrafiltration 48. Dans une troisième sous-étape 1014 de l’étape de régénération 1010, l’eau au contact de la membrane d’ultrafiltration 48 est chauffée par le dispositif de chauffage 54, lequel est activé par la carte de commande 8. Cette sous-étape de chauffage a lieu pendant toute la période où la circulation d’eau est interrompue, c’est-à-dire pendant toute la sous-étape 1012. En d’autres termes, les sous-étapes 1012 et 1014 sont concomitantes. Au cours de la sous-étape 1014, la température T de l’eau stagnante au contact de la membrane d’ultrafiltration 48 augmente jusqu’à une valeur que l’on peut fixer entre 10°C et 30°C, de préférence entre 15°C et 25°C, de préférence encore de l’ordre de 20°C. Cette température T peut être détectée au moyen d’un capteur de température intégré à l’une au moins des modules d’ultrafiltration 46, qui peut être de tout type connu et qui n’est pas représenté sur les figures, par souci de simplification En pratique, la sous-étape 1012 est mise en œuvre pendant une période dont la durée est comprise entre 15 minutes et six heures, de préférence entre 30 et 90 mn . Cette durée d’interruption de la circulation d’eau, pendant la sous-étape 1012, correspond à la durée de la sous-étape 1014 de chauffage de l’eau et permet d’obtenir une élévation de température significative de l’eau au contact de la membrane d’ultrafiltration 48. La valeur de 30 mn est, en pratique, un minimum pour obtenir une élévation significative de la température T de la masse d’eau qui stagne dans le dispositif de filtration 44. La valeur de 6h est, en pratique, un maximum car des tests ont montré qu’une durée supérieure d’interruption de circulation et de chauffage n’améliore pas sensiblement la performance du rétro-lavage, voire réduit ses performances pour des durées plus importantes, alors qu’elle diminue le rendement de l’unité de traitement 2. L’étape de régénération 1010 comprend une quatrième sous-étape 1016, postérieure au sous-étape 1012 et 1014 et consistant à rétro-laver le dispositif de filtration, comme expliqué ci-dessus en référence à la . Cette sous-étape 1016 commence avec l’eau qui a été chauffée au cours de la sous-étape 1014. De façon surprenante, le rétro-lavage effectué au cours de la sous-étape 1016 est bien plus efficace que le rétro-lavage à froid effectué lors de l’étape 1007 en ce sens que la valeur du débit normalisé D48, déterminée lors du redémarrage de l’unité de traitement 2 à un instant t i+3 correspondant à la fin de l’étape 1010, est significativement supérieure à la valeur du débit normalisé déterminée lors de la dernière étape 994, à l’ instant t i+2 avant le déclenchement de l’étape de régénération 1010 et supérieure à la première valeur de référence D48 1 mise à jours lors de la dernière étape 1009. La perméabilité de la membrane combinée d’ultrafiltration est donc sensiblement augmentée au cours de l’étape de régénération 1010. Des tests ont permis de constater, dans un exemple où la valeur de seuil D2 est proche de 3,5 l/h/m 2 /b, une élévation du débit normalisé D48 de l’ordre de 4,2 l/h/m 2 /b au terme d’une étape de régénération 1010, par rapport à sa valeur avant cette étape. Ainsi, la valeur du débit normalisé D48 devient supérieure de 0,7 l/h/m 2 /b à la valeur D48 2 . Ainsi, l’étape de régénération 1010 peut permettre d’augmenter par étapes le débit normalisé D48 jusqu’à une valeur de l’ordre de + 7 l/h/m 2 /b en dix cycles de production/rétro-lavages et régénération, plutôt que de constater une perte de perméabilité généralement rencontrée lors de cycles de production/rétro-lavages sans régénération. Au cours de la durée de vie de l’unité de traitement 2, même si des étapes de régénération 1010 sont successivement utilisées, la membrane combinée d’ultrafiltration 48 peut s’encrasser progressivement, même si c’est de façon moins rapide que sans régénération. Ceci peut être mesuré en déterminant, lors d’une étape 1018 postérieure à l’étape 1010, la variation de la valeur du débit normalisé D48, déterminée lors de la dernière étape 994 avant l’étape de régénération, par rapport à la deuxième valeur de référence D48 2 . Cette variation peut être calculée sous la forme du rapport D48/D48 2 . Ce rapport est comparé à une valeur de seuil D3, ici choisie égale à 1. Si le rapport D48/D48 2 est strictement supérieur à la valeur de seuil D3, alors le microprocesseur 10 considère que le débit normalisé a augmenté et que le procédé peut continuer à être mis en œuvre avec la même valeur de D48 2 que précédemment. Dans le cas contraire, c’est-à-dire si le rapport D48/D48 2 est inférieur ou égal à la valeur de seuil D3, alors on considère que le débit normalisé a baissé par rapport à l’instant t 0 , ou au dernier instant où la valeur de D48 2 a été fixée, et on recale, dans une étape 1020, la valeur D48 2 sur la dernière valeur du débit normalisée déterminée à l’étape 994. Ceci revient à décaler le point d’origine de la comparaison effectuée lors des prochaines étapes 1006. Après l’étape 1018, et éventuellement après l’étape 1020, deux étapes 1022 et 1024 sont mises en œuvre, qui sont respectivement les mêmes que les étapes 1008 et 1009 et qui permettent d’ajuster la première valeur de référence D48 1 à la valeur déterminée après l’étape de régénération 1010. Les valeurs numériques données ci-dessus pour les valeurs de seuil D1, D2 et D3 ne sont pas limitatives. Par exemple, la valeur de seuil D1 peut être comprise entre 0,1 et 5 l/h/m 2 /b, de préférence entre 0,5 et 2 l/h/m 2 /b, la valeur de seuil D2 peut être comprise entre 1 et 10 l/h/m 2 /b, de préférence entre 2 et 4 l/h/m 2 /b, et la valeur de seuil D3 peut être comprise entre 0,95 et 1, de préférence égale à 1. Dans tous les cas, la valeur de seuil D1 est strictement inférieure à la valeur de seuil D2. En variante, l’étape 1006, qui permet de choisir entre la mise en œuvre de l’étape 1007 de rétro-lavage à froid ou la mise en œuvre de l’étape 1010 de régénération, peut être basée sur un autre critère que la comparaison de la deuxième valeur de différence Δ2 à la valeur de seuil D2. En particulier, en utilisant les signaux de sortie des compteurs 76, 78 et 99, il peut être considéré que l’étape de régénération 1010 est mise en œuvre si l’eau consommée lors d’une ou plusieurs étapes 1007 successives de rétro-lavage à froid représente un pourcentage supérieur ou égal à une valeur de seuil, par exemple 30%, de l’eau traitée par l’unité 2 sur une période de temps donnée. Dans le cas contraire, l’étape 1007 de rétro-lavage à froid est mise en œuvre. Selon une autre approche, les étapes de rétro-lavage à froid 1007 et de régénération 1010 peuvent être réparties dans le temps à intervalles fixes. Par exemple, il peut être prévu une étape de rétro-lavage 1008 toutes les 15 mn et une étape de régénération 1010 toutes les 4h. Dans ce cas, il n’est pas nécessaire de mettre en œuvre une étape comparable à l’étape 1006 et l’horloge interne de la carte de commande 8 permet de gérer cet aspect. Selon une autre approche, la répartition entre les étapes de rétro-lavage à froid 1007 et de régénération 1010 peut être effectuée en fonction de la quantité d’eau traitée dans l’installation. Par exemple, une étape de rétro-lavage à froid 1007 peut être mise en œuvre après le traitement de 200 litres d’eau et une étape de régénération 1010 peut être mise en œuvre après le traitement de 2000 litres d’eau. Dans ce cas également, il n’est pas nécessaire de mettre en œuvre une étape comparable à l’étape 1006. Selon encore une autre approche, la répartition entre les étapes de rétro-lavage à froid 1007 et de régénération 1010 peut être effectuée en tenant compte de la fréquence de mise en œuvre des étapes de rétro-lavage à froid 1007. Par exemple, il peut être considéré que si la durée de fonctionnement normal, dans la configuration de la , entre deux interruptions pour rétro-lavage, est inférieure à 10 mn, alors une étape de régénération doit être mise en œuvre. L’étape de régénération 1010 peut-être également mis en œuvre prioritairement lorsque le système de filtration ne délivre pas d’eau potable, la nuit par exemple, notamment si le système est alimenté à l’aide de panneaux photovoltaïques. Les approches mentionnées ci-dessus permettant de déterminer comment les étapes 1007 et 1010 sont mises en œuvre peuvent être combinées entre elles. Selon un aspect de l’invention optionnel, applicable à tous les modes de répartition entre les étapes 1007 et 1010, le débit normalisé D48 peut être rapporté à une température de référence, par exemple à la température de 20°C. En d’autres termes, le débit normalisé D48 est alors corrigé en fonction de la différence entre la température détectée par le capteur 449 et la valeur de référence. Cette correction, qui tient compte des propriétés de la membrane combinée d’ultrafiltration 48, est effectuée en fonction des indications du fabricant de cette membrane. L’étape 1010 permet de prolonger la durée de vie de la membrane combinée d’ultrafiltration 48, en augmentant sa perméabilité, au terme des étapes de régénération 1010, sans injection dans l’unité de traitement 2 de produits chimiques de nettoyage de cette membrane d’ultrafiltration. Une hypothèse serait que le chauffage de l’eau au contact de la membrane d’ultrafiltration 48, lors de la sous-étape 1014, aurait pour effet d’amener la membrane combinée d’ultrafiltration 48 et les agents colmatant et les polluants présents dans ses pores et à sa surface à une température optimale, où ces derniers formeraient des liaisons entre eux, ce qui faciliterait la séparation de ces agents colmatant et de ces polluants vis-à-vis de la membrane combinée d’ultrafiltration 48, lors de la sous-étape de rétro-lavage 116. C’est potentiellement la raison pour laquelle le rétro-lavage effectué lors de l’étape 1016 est plus efficace qu’un rétro-lavage sans variation de température effectué à l’étape 1007, au point que la valeur du débit normalisé D48 serait supérieure, au terme de l’étape de régénération 1010, par rapport à la même valeur au terme de l’étape de rétro-lavage à froid 1007. Le procédé de l’invention présente l’avantage d’être mis en œuvre de façon automatique par la carte de contrôle 8, sans intervention humaine. En particulier, ce procédé ne nécessite pas d’injecter des produits de nettoyage dans les conduites de l’unité de traitement 2, ce qui dispense un opérateur de se rendre, à intervalles réguliers, sur le lieu d’installation de l’unité de traitement 2. La combinaison des étapes de rétro-lavage à froid 1007 et de régénération 1010 est tout à fait avantageuse, puisqu’elle permet aux étapes de rétro-lavage à froid 1007 de nettoyer rapidement la membrane d’ultrafiltration 48 tant que cela reste efficace, alors que l’étape de régénération 1010 permet un nettoyage approfondi, même s’il prend plus de temps. Selon une variante du procédé de l’invention, la sous-étape 1014 peut ne s’étendre que sur une partie de la période de l’interruption de la sous-étape 1012. L’étape de rétro-lavage à froid 1007 est toutefois optionnelle et l’on peut envisager un procédé dans lequel l’étape de régénération 1010 est systématiquement mise en œuvre dès que la valeur du débit normalisé D48 devient strictement inférieure à la première valeur de seuil s’écarte de la première valeur de référence D48 1 d’une différence strictement supérieure à la valeur de seuil D1. Lorsqu’il convient de rétro-laver le dispositif de filtration 58, la pompe de rétro-lavage 90 est activée et les électrovannes 116, 62 et 74 sont basculées en position ouverte par la carte de commande 8, alors que les autres électrovannes sont maintenues en position fermée. Ceci permet de faire circuler l’eau prélevée dans le réservoir 66 dans la tubulure 94, dans la conduite 98, dans le brin 112A jusqu’au point P3, dans la branche 124, du point P3 jusqu’au point P4, dans la conduite 64, dans le dispositif de filtration 58, en sens inverse, de sa sortie 584 vers son entrée 582, dans les conduites 62 et 72, jusque dans le collecteur 32. En aval de l’électrovanne 62 par rapport au sens d’écoulement de l’eau dans cette configuration, l’eau de rétro-lavage ne remonte pas la conduite 56 vers la sortie 524 du dispositif de filtration 52, car la fermeture des vannes 40, 106, 108, 117 et 118 empêche un écoulement vers cette sortie 524. Cette étape de rétro-lavage est représentée à la où les conduites dans lesquelles circule effectivement l’eau constituent ensemble une troisième ligne de rétro-lavage L3 identifiée en traits épais. Les cycles de rétro-lavage des dispositifs de filtration 44 et 58 peuvent être effectués de façon coordonnée ou non, en fonction du degré d’encrassement détecté des membranes d’ultrafiltration 48, cette détection pouvant avoir lieu par mesure d’une perte de charge ou d’un débit normalisé d’eau par unité de temps, par unité de surface, par unité de pression et à une température donnée. En variante, le rétro-lavage des dispositifs de filtration 44 et 58 est effectué de façon périodique indépendamment de la perte de charge ou du débit normalisé. Le nombre d’électrovannes nécessaires pour faire fonctionner l’unité de traitement 2 en configuration normale où l’eau circule dans le circuit C ou lors des étapes de rétro-lavage est relativement faible. Dans l’exemple, l’unité de traitement 2 comprend onze électrovannes. Le dispositif de filtration à effet mécanique 24 sert de préfiltre pour la série de quatre dispositifs de filtration 28, 44, 52 et 58. En fonction de la qualité de l’eau prélevée dans le réservoir 4, ce dispositif de filtration 24 peut être omis. Il est donc optionnel. En variante, le dispositif d’ultrafiltration 44 ou le dispositif d’ultrafiltration 58 ne comprend qu’une seule membrane d’ultrafiltration. Dans ce cas, la superficie cumulée de l’un ou l’autre de ces dispositifs est égale à la superficie de sa membrane d’ultrafiltration. En variante, les nombres de modules d’ultrafiltration des dispositifs d’ultrafiltration 44 et 58 sont respectivement différents de 4 et 2. Ils peuvent être de 2 et 1, de 3 et 1, de 5 et 3, de 6 et 4, etc… en fonction de la superficie unitaire de chaque membrane d’ultrafiltration 48 et du débit d’eau à traiter dans l’unité 2. Selon une autre variante, un dispositif de chauffage du type du dispositif de chauffage 54 peut être associé au quatrième dispositif de filtration 58. Dans ce cas, le procédé de l’invention peut également ou alternativement être mise en œuvre pour ce qui concerne la membrane combinée d’ultrafiltration 48 du deuxième dispositif d’ultrafiltration 58. Le ou les dispositifs de chauffage 54 et/ou analogue ne sont pas forcément du type à résistance électrique et peuvent, en variante être constitués de fil de cuivre recuit (sans oxygène) couplé à des résistances ou à des systèmes de chauffage infrarouge en fibre de carbone électrifié (bandes de tissu chauffantes). Selon encore une autre variante, le dispositif de filtre à charbon actif 52 peut être remplacé par un autre dispositif de filtration à milieu filtrant adsorbant, par exemple de la zéolithe en grains qui adsorbe des composés tels que l’uranium. Selon une autre variante, le media filtrant peut être constitué par des granules métalliques recouvertes d’une couche d’oxyde métallique. Il peut s’agir de granules de fer recouvertes d’une couche d’oxyde de manganèse. Un filtre à media filtrant à base de granules traitées par du dioxyde de manganèse par exemple permet de retenir des polluants dissous dans l’eau à traiter tels que le fer, le manganèse, l’arsenic, le cadmium, l’hydrogène sulfuré et de rendre l’eau neutre en goût en odeur. Selon encore une autre variante, l’unité de traitement 2 peut inclure un ou plusieurs dispositif(s) de filtration supplémentaire(s), disposé(s) en aval du dispositif de filtration 52 à média filtrant, tel(s) qu’un filtre à oxyde de fer ou un filtre à résine échangeuse d’ions. De préférence, ce ou ces dispositifs de filtration supplémentaires sont disposés, le long du circuit d’écoulement C, entre le dispositif de filtration à média filtrant 52, c’est-à-dire à charbon actif dans l’exemple, et le deuxième dispositif d’ultrafiltration 58. Une résine échangeuse d’ion permet, par exemple, la réduction de l’azote ammoniacal dans l’eau. La résine échangeuse d’ion peut être de type anionique ou cationique, sous la forme de gel ou sous forme macroporeuse. Selon une application particulière, si l’eau à traiter est saumâtre, ou s’il s’agit d’eau de mer, l’unité de traitement 2 peut être associée à une unité d’osmose inverse ou d’électrodialyse ou encore de nano-filtration qui est installée en aval de l’unité 2. Une unité de nano-filtration est prévue pour retenir des composés ou des ions dont la plus grande dimension est de l’ordre de l’Angström (Å). Une unité de nano-filtration comprend une ou des membranes avec des pores de taille généralement comprise entre 1 et 7 nm. L’unité de traitement 2 peut être utilisée pour la clarification, la désinfection et l’abattement des micropolluants des eaux de surface. La clarification est effectuée au moyen des dispositifs de filtration 28 et 44, la désinfection est effectuée au moyen des dispositifs de filtration 44 et 58 et l’abattement des micropolluants est effectué au moyen du dispositif à média filtrant 52. L’unité de traitement 2 permet la potabilisation d’eau, sa préparation en vue de son utilisation dans un processus industriel ou son pré-dessalement. Le mode de réalisation et les variantes envisagées ci-dessus peuvent être combinés pour générer de nouveaux modes de réalisation d’invention. Procédé de commande en fonctionnement d’une unité (2) de traitement d’eau comprenant au moins un dispositif de filtration (44, 58) à membrane d’ultrafiltration (48), caractérisé en ce qu’il comprend au moins les étapes suivantes : a) détermination (1000) d’une valeur de débit normalisé (D48) par unité de surface et par unité de pression de la membrane d’ultrafiltration (48) ; b) traitement de l’eau (1004) avec l’unité de traitement si une différence (Δ1) entre la valeur du débit normalisé détecté à l’étape a) et une première valeur de référence (D48 1 ) est inférieure ou égale à une première valeur de seuil (D1) ; c) régénération (1010) de la membrane d’ultrafiltration (48) si la différence (Δ1) entre la valeur du débit normalisé détecté à l’étape a) et la première valeur de référence (D48 1 ) est supérieure à la première valeur de seuil (D1); et en ce que l’étape de régénération (1010) comprend au moins des sous-étapes consistant à : c1) rétro-laver (1011) la membrane d’ultrafiltration (48) ; c2) interrompre (1012) et maintenir interrompue la circulation d’eau dans l’unité de traitement (2) ; c3) chauffer (1014) l’eau au contact de la membrane d’ultrafiltration (48) dans le dispositif de filtration (44, 58) à membrane d’ultrafiltration pendant la sous-étape c2) ; et c4) après l’étape c3), rétro-laver (1016) la membrane d’ultrafiltration (48). Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la sous-étape c2) est mise en œuvre a une durée comprise entre 15 mn et 6 heures, de préférence entre 30 et 90 mn. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la sous-étape c3) est mise en œuvre jusqu’à atteindre une température de l’eau au contact de la membrane d’ultrafiltration (48) comprise entre 10°C et 30°C, de préférence entre 15°C et 25°C, de préférence encore de l’ordre de 20°C. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’il est mis en œuvre de façon automatique, sans intervention humaine. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’il comprend l’étape suivante, alternative à l’étape c) : d) rétro-lavage à froid (1007) de la membrane d’ultrafiltration. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que l’étape c) de régénération (1010) et l’étape d) de rétro-lavage à froid (1007) sont mises en œuvre alternativement en fonction d'une différence (Δ2) entre la valeur du débit normalisé (D48) détecté à l’étape a) et une deuxième valeur de référence (D48 2 ), et/ou de la périodicité d’une situation où la différence (Δ1) entre la valeur du débit normalisé (D48) détecté à l’étape a) et la première valeur de référence (D48 1 ) est supérieure à la première valeur de seuil (D1), et/ou du pourcentage d’eau traitée utilisée pour une ou des étapes de retro-lavage (1008) successives, et/ou à des instants prédéterminés, et/ou en fonction de la quantité d’eau traitée dans l’unité de traitement (2). Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la première valeur de référence (D48 1 ) est ajustée (1009, 1024) après l’étape c) de régénération (1010) et, éventuellement après l’étape d) de rétro-lavage à froid (1007). Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la valeur du débit normalisé (D48) déterminé à l’étape a) est rapportée à une température de référence. Unité de traitement d’eau (2) pour la mise en œuvre d’un procédé selon l’une des revendications précédentes, comprenant au moins un dispositif de filtration (44, 58) à membrane d’ultrafiltration (48), caractérisé en ce qu’elle comprend au moins un dispositif (54) de chauffage de l’eau présente dans le dispositif de filtration (44, 58) à membrane d’ultrafiltration (48) et un système (8, 446, 448) de mesure d’une perte de charge d’un écoulement d’eau à travers le dispositif de filtration à membrane d’ultrafiltration. Unité selon la revendication 9, caractérisée en ce que le dispositif de chauffage comprend des résistances chauffantes en contact avec un corps du dispositif de filtration (44, 58) à membrane de d’ultrafiltration (48), des fils de cuivre recuit couplés à des résistances ou des systèmes de chauffage infrarouge.