FR 3112967 A1 20220204 FR 2008251 A 20200803 La présente invention concerne un procédé de désodorisation d’un effluent gazeux comprenant l’utilisation d’une même tour de traitement, pourvue d’un lit d’un garnissage, de moyens de distribution dans ledit lit d’au moins un réactif chimique et de moyens de mesure de la perte de charge au sein dudit lit, pour réaliser le traitement dudit effluent gazeux par voie physico-chimique ou chimique ou bien par voie biologique, le passage de l’une à l’autre de ces voies étant fonction d’au moins un paramètre choisi parmi la teneur dudit effluent en au moins une espèce polluante odorante, la température dudit effluent et la perte de charge dudit effluent lors de son passage dans le lit de la tour. L’invention concerne également une installation pour la mise en œuvre d’un tel procédé. (Figure 1) Figure pour l’abrégé : [Fig. 1] Procédé d’épuration et de désodorisation d’un effluent gazeux et installation pour la mise en œuvre d'un tel procédé. L'invention concerne le domaine de l'épuration et de la désodorisation des effluents gazeux. Plus précisément, l'invention se rapporte à un procédé permettant d'abattre significativement la teneur de ces effluents en polluants, en particulier à l'origine de nuisances olfactives et notamment la concentration en composés soufrés et la concentration en composés azotés. L’air pollué contient des molécules polluantes et/ou odorantes diverses. Dans les stations d’épuration, l’hydrogène sulfuré (H 2 S), provenant de la réduction du sulfate par les bactéries, est le principal contributeur aux nuisances olfactives. En fonction des saisons, les valeurs d’H 2 S mesurées dans l’air peuvent varier de 1 ppm à 50 ppm. Dans une moindre mesure, les nuisances olfactives sont dues à des composés sulfurés organiques, dont les mercaptans. Selon les configurations d’usines, des composés azotés (ammoniac, amines) sont aussi présents ainsi que des composés organiques volatils (COV) divers. Des solutions existent afin d'éviter la propagation de ces nuisances olfactives, notamment les traitements par absorption dits physico-chimiques (tours d’absorption), les traitements biologiques et les traitements par adsorption sur charbon actif. Les procédés chimiques ou physico-chimiques consistent généralement en un lavage chimique à base d’acides, de bases et/ou d’oxydants, dans des colonnes contenant un lit composé de garnissage permettant d'augmenter la surface de contact entre la phase liquide et la phase gazeuse. La solution de lavage est pulvérisée sur le lit de garnissage et forme un film à la surface des éléments de ce garnissage. Les tours de lavage chimiques réalisent ainsi l’absorption qui est le transfert du polluant de la phase gazeuse vers la phase aqueuse dans ce contacteur gaz-liquide, le lit composé de garnissage, puis éventuellement une réaction dans la phase liquide et enfin son élimination dans une purge. Le temps de contact, qui est le temps permettant au polluant d’être absorbé sur le garnissage, et qui varie en fonction du volume du garnissage et du débit d’air, est de l’ordre de la seconde (souvent de 1 à 3 secondes). Selon les polluants et les réactifs utilisés, le phénomène mis en jeu peut se limiter à une simple solubilisation ou être complété par une réaction chimique dans la phase liquide. On connaît par exemple le procédé décrit dans le document WO2007/063104A1, qui consiste en un ou plusieurs lavages chimiques successifs de l'air vicié à contre-courant, via des solutions aqueuses, à l'intérieur de tours placées en série. Ces tours sont garnies de matériau inerte arrosé avec la solution chimique, ce qui favorise le contact gaz-liquide. Il est alors possible de traiter des effluents gazeux très concentrés qui peuvent dépasser le g/m³ de composés odorants. Très fiable, cette technique permet d'atteindre des rendements épuratoires supérieurs à 99% garantissant l'absence totale de nuisances olfactives. Cependant, dans tous les cas, ces procédés physico-chimiques nécessitent l’utilisation d’un réactif acide (par exemple l’acide sulfurique), basique (par exemple la soude) ou oxydant (par exemple l’hypochlorite de sodium ou le peroxyde d’hydrogène), ainsi qu’une forte recirculation de la phase liquide, ce qui entraîne des coûts en réactifs et en énergie qui peuvent être très élevés. D’un autre côté, des procédés biologiques font appel à des processus naturels économes, comme par exemple la bio-filtration ou la percolation sur un support sur lequel une biomasse est fixée pour cataboliser le polluant à éliminer. Le support, également dénommé média, peut-être de type minéral, comme par exemple le schiste expansé ou la pierre ponce, de type synthétique comme par exemple le garnissage en polypropylène, ou bien de type organique, comme par exemple la tourbe ou la fibre de coco. Classiquement, l’eau traitée récupérée en sortie de la station d’épuration contenant des nutriments percole sur un média filtrant, l’air pollué traversant à contre-courant ce média. Lorsque l’air pollué contient de l’H 2 S, le développement sur le média d’une biomasse de bactéries autotrophes sulfo-oxydante, appartenant principalement au genre Thiobacillus, est favorisé et l’H 2 S est oxydé en sulfate, réaction permettant la survie et le développement de ces bactéries. Le temps de contact est alors de l’ordre d’une dizaine de secondes. On connaît par exemple le procédé décrit dans le document FR2711922A1 qui permet d'oxyder les substances malodorantes (organiques ou inorganiques) en composés inorganiques et inodores selon un procédé de désodorisation biologique qui utilise la bio-filtration. Économique, ce procédé présente aussi l’avantage d’aboutir à une destruction des molécules et non à un déplacement de la pollution. Il présente néanmoins un certain nombre d’inconvénients. Tout d’abord, il est beaucoup plus lent que les traitements physico-chimiques, avec une vitesse de passage de l’air de l’ordre de 500 m/h contre 4000 m/h environ pour les traitements physico-chimiques. Ces vitesses limitées à quelques centaines de mètres par heure contraignent à utiliser des surfaces relativement importantes, qui ne permettent pas toujours une répartition homogène de l’air à traiter et de l’eau de recirculation et peuvent créer des chemins préférentiels (« by-pass »). Un autre inconvénient tient au fait que l’intensité de l’activité microbienne dépend de la température. La plupart des populations microbiennes dans la biomasse sont mésophiles et requièrent une température située entre 15°C et 30°C, ce qui peut être incompatible, dans certaines régions, avec les variations saisonnières des températures qui peuvent atteindre des valeurs inférieures à 10°C. Ensuite, les variations dans les teneurs en espèces chimiques perturbent la biomasse et peuvent également influer sur ses capacités de biodégradation. Un dernier inconvénient est que la formation de la biomasse sur le média doit être contrôlée pour limiter l’augmentation des pertes de charge et le risque de colmatage, à l’origine d’une augmentation des coûts énergétiques de fonctionnement. Ainsi, il est difficile de maintenir une efficacité constante sur une année complète avec ce type d’installations. Enfin, les traitements par adsorption sur charbon actif sont économiquement intéressants pour des débits faibles d’effluent à traiter et pour de faibles teneurs en espèce chimique malodorante ou en traitement de finition, derrière un lavage chimique ou un traitement biologique. Les autres inconvénients de ce système sont le volume nécessaire qui est trois fois supérieur que dans le cas d’un traitement physico-chimique ainsi que le coût des charbons actifs. Il existe des installations qui mettent en œuvre une combinaison d’au moins deux de ces procédés. Ainsi, une tour de traitement par adsorption sur charbon actif peut être placée comme finition après une tour de traitement biologique ou après une tour de traitement physico-chimique. Par ailleurs, un système biologique peut être utilisé en prétraitement de tours physico-chimiques afin d’abattre une grande quantité d’H 2 S à moindre coût, tandis que les tours de traitement physico-chimique suivantes permettront d’abattre efficacement l’H 2 S restant, en contrepartie de l’utilisation de réactifs plus coûteux. Ce type d’installations se rencontre principalement dans des zones régionales comme le Moyen-Orient où l’H 2 S est particulièrement abondant. Cependant, il s’agit d’une simple juxtaposition de ces deux procédés ; ainsi les inconvénients liés au procédé biologique ne sont pas résolus, comme le volume de réacteur important, le temps de contact élevé et la sensibilité aux variations de température et de charge polluante. On connaît également de l’art antérieur la transformation d’une tour de traitement physico-chimique en une tour de traitement biologique des effluents gazeux (Gabriel & Deshusses, 2003), principalement en modifiant le type de garnissage et la puissance de la pompe de recirculation. Les garnissages utilisés pour le traitement biologique selon cet art antérieur sont des cubes de mousse de polyuréthane, dont la surface spécifique avoisine les 600 m 2 /m 3 . Le temps de contact, de l’ordre de la seconde ou de quelques secondes, est alors bien plus faible que dans un biofiltre dédié, mais encore suffisant pour abattre une partie significative de l’H 2 S avant son passage dans la tour suivante. Cependant, une telle tour ne peut là non plus fonctionner efficacement en saison froide notamment en raison des cinétiques bactériennes réduites, surtout lorsque l’élimination des composés azotés est nécessaire. De plus, la mousse de polyuréthane est coûteuse et particulièrement sensible au colmatage. Cette tour a été adaptée pour la mise en œuvre de procédés biologiques exclusivement ; la plupart des inconvénients connus liés à la mise en œuvre de procédés biologiques ne sont donc pas résolus. Ainsi, aucun des systèmes actuels ne permet de façon satisfaisante de réduire la consommation d’énergie et de réactifs chimiques, tout en offrant une performance constante, même en cas de variations de température et/ou de charge polluante, et pour lesquelles la perte de charge reste acceptable dans le temps. L’invention a notamment pour objectif de pallier, à tout le moins en partie, les inconvénients de l’art antérieur. L’invention a pour objectif de fournir une technique qui permette d’envisager une réduction des coûts de fonctionnement par rapport à ceux occasionnés par les techniques connues. L’invention a également pour objectif de proposer une technique qui s’adapte aux variations dans le temps de températures, notamment saisonnières, en maintenant une performance essentiellement constante de traitement. L’invention a également pour objectif de proposer une technique qui s’adapte aux variations dans le temps de concentrations de polluants en maintenant une performance essentiellement constante de traitement. L’invention a aussi pour objectif de décrire une technique permettant de maîtriser et gérer l’augmentation des pertes de charge. L’invention a encore pour objectif de divulguer une technique capable, dans certains modes de réalisation, de s’adapter en temps réel pour ajuster automatiquement les consommables utilisés en désodorisation. L’invention a aussi pour objectif de minimiser l’empreinte environnementale des techniques liées au traitement des effluents gazeux. Enfin, l’invention a pour objectif de proposer une technique simple à intégrer dans des installations existantes. L’invention se propose de combiner les avantages du procédé de traitement biologique avec ceux des procédés physico-chimiques de façon synergique, en permettant la mise en œuvre d’un procédé biologique ou d’un procédé chimique ou physico-chimique à l’intérieur d’une même tour. Ces objectifs, ainsi que d’autres qui apparaîtront par la suite, sont atteints grâce à l’invention qui a pour premier objet un procédé de traitement d’un effluent gazeux contenant au moins une espèce chimique à éliminer, comprenant les étapes consistant à : - faire transiter, selon un flux ascendant, ledit effluent gazeux dans une première tour de traitement pourvue d’un premier lit d’un premier garnissage, de moyens de distribution de solutions dans ledit premier lit et de moyens de mesure de la perte de charge au sein dudit premier lit, - distribuer, durant au moins une période, une solution contenant au moins un réactif chimique traitant ladite au moins une espèce chimique à éliminer dans ledit premier lit, de façon à autoriser le traitement dudit effluent gazeux par voie chimique ou physico-chimique, - ne pas distribuer, durant au moins une autre période, de solution contenant au moins un réactif chimique traitant ladite au moins une espèce chimique à éliminer mais une solution aqueuse contenant des nutriments dans ledit premier lit, de façon à autoriser le développement d’une biomasse au sein dudit premier garnissage et le traitement dudit effluent gazeux par voie biologique, - déterminer le passage d’une période à l’autre en fonction d’au moins un paramètre choisi parmi la teneur dudit effluent gazeux en au moins une espèce chimique à éliminer, la température dudit effluent gazeux et la perte de charge dudit effluent gazeux lors de son passage dans ledit premier lit de ladite première tour. Ainsi, les mêmes moyens de distribution permettent de distribuer une solution contenant au moins un réactif chimique ou une solution aqueuse contenant des nutriments. Ces mêmes moyens de distribution conviennent également à la distribution d’une solution nettoyante. Il est ainsi possible de traiter un effluent gazeux alternativement par voie chimique ou physico-chimique et par voie biologique dans une même installation, ce qui permet avantageusement de réduire la consommation de produits réactifs chimiques et aussi de réduire la consommation en énergie, entraînant une réduction des coûts et de l’empreinte environnementale. Selon un mode de réalisation, le procédé selon l’invention comprend en outre au moins une étape complémentaire consistant à faire transiter, selon un flux ascendant, l’effluent gazeux provenant de ladite première tour dans une deuxième tour de traitement dans laquelle l’effluent gazeux subit un traitement complémentaire par voie physique et/ou chimique, la deuxième tour étant pourvue d’un deuxième lit d’un deuxième garnissage. L’effluent gazeux sortant de la première tour de traitement peut encore contenir des espèces chimiques à éliminer. Ainsi, un traitement complémentaire permet avantageusement de poursuivre le traitement de l’effluent réalisé par la première tour. Selon un mode de réalisation, le deuxième garnissage est constitué d’éléments en vrac, et la deuxième tour de traitement est pourvue de moyens de distribution d’une solution dans ce deuxième lit. Le procédé comprend alors en outre une étape consistant à distribuer une solution contenant au moins un réactif chimique traitant la au moins une espèce chimique à éliminer dans le deuxième lit, de façon à autoriser le traitement de l’effluent gazeux par voie chimique ou physico-chimique. Cette autre tour permet un traitement de l’effluent gazeux mettant en œuvre une quantité avantageusement réduite de réactifs chimiques, grâce au traitement préalable réalisé dans la première tour. Selon un mode de réalisation alternatif, le deuxième garnissage est constitué de matériau adsorbant, de préférence de charbon actif, de façon à autoriser le traitement de l’effluent gazeux par voie physique. Un tel garnissage permet d’affiner le traitement de l’effluent gazeux sans mettre en œuvre de réactifs chimiques. Ainsi, le procédé permet de réaliser des économies de réactifs chimiques et de réduire l’empreinte environnementale d’un tel traitement. Selon un mode de réalisation, le procédé selon l’invention comprend en outre, avant de faire transiter selon un flux ascendant l’effluent gazeux dans une première tour de traitement, les étapes consistant à : - faire transiter, selon un flux ascendant, l’effluent gazeux dans une tour de prétraitement, la tour de prétraitement étant pourvue d’un lit d’un garnissage, et - acheminer l’effluent gazeux vers la première tour de traitement. De cette façon, l’effluent gazeux aura subi un prétraitement, qui permettra d’améliorer les performances de la première tour de traitement et du procédé de traitement en général. Dans ce cas, la tour de prétraitement peut être pourvue d’un garnissage constitué d’éléments en vrac, de moyens de distribution de solution contenant au moins un réactif chimique traitant la au moins une espèce chimique à éliminer dans le lit de façon à autoriser le traitement de l’effluent gazeux par voie chimique ou physico-chimique. En alternative, la tour de prétraitement peut être identique à la première tour de traitement, et le procédé comprend en outre les étapes consistant à : - distribuer, durant au moins une période, une solution contenant au moins un réactif chimique traitant la au moins une espèce chimique à éliminer dans le lit de la tour de prétraitement, de façon à autoriser le traitement de l’effluent gazeux par voie chimique ou physico-chimique, - ne pas distribuer, durant au moins une autre période, de solution contenant au moins un réactif chimique traitant la au moins une espèce chimique à éliminer dans le lit de la tour de prétraitement, de façon à autoriser le développement d’une biomasse au sein du garnissage du lit de la tour de prétraitement, et le traitement de l’effluent gazeux par voie biologique, - déterminer le passage d’une période à l’autre en fonction d’au moins un paramètre choisi parmi la teneur de l’effluent gazeux en au moins une espèce chimique à éliminer, la température de l’effluent gazeux et la perte de charge de l’effluent gazeux lors de son passage dans le lit de la tour de prétraitement. Il est alors possible de bénéficier doublement des avantages liés à l’utilisation alternative par voie chimique ou physico-chimique et par voie biologique dans une même installation, et de réduire davantage la consommation de produits réactifs chimiques et la consommation en énergie. Selon un autre mode de réalisation, le procédé comprend de plus les étapes consistant à : - acheminer l’effluent gazeux de la deuxième tour vers au moins une autre tour de traitement, - faire transiter, selon un flux ascendant, l’effluent gazeux provenant de la deuxième tour de traitement dans la au moins une autre tour de traitement dans laquelle l’effluent gazeux subit un traitement complémentaire. Ces étapes supplémentaires permettent avantageusement d’affiner le traitement de l’effluent gazeux afin d’obtenir un gaz apte à être libéré dans l’atmosphère. Selon un mode de réalisation le premier garnissage de la première tour est constitué d’éléments en vrac. Un tel garnissage convient particulièrement à une utilisation selon l’invention, car il est bien adapté à la fois au développement d’une biomasse et à l’utilisation de réactifs chimiques. Selon un mode de réalisation avantageux du procédé selon l’invention, les éléments du premier garnissage présentent une taille inférieure à celle des éléments du deuxième garnissage, le cas échéant. Cette caractéristique est particulièrement avantageuse car tandis que le premier garnissage est astucieusement adapté à la mise en œuvre, de façon alternée, d’un traitement de l’effluent gazeux par voie biologique et d’un traitement de l’effluent gazeux par voie chimique ou physico-chimique, le deuxième garnissage est choisi de manière à permettre la mise en œuvre optimale d’un traitement de l’effluent gazeux par voie chimique ou physico-chimique. L’utilisation d’un deuxième garnissage dont la taille est supérieure à celle du premier garnissage permet ainsi de tirer les meilleurs avantages du procédé selon l’invention. Ainsi la taille supérieure du deuxième garnissage permet d’obtenir une perte de charge inférieure et d’appliquer un régime hydraulique optimisé pour le traitement chimique ou physico-chimique. Selon un mode de réalisation, le procédé comprend préférentiellement une étape de nettoyage dudit premier lit de garnissage. Il est alors possible, lorsque la perte de charge mesurée dans un lit de garnissage augmente, de procéder au nettoyage dudit lit, notamment grâce à la distribution d’une solution de nettoyage par les moyens de distribution d’une solution présents dans la tour. Un autre objet selon l’invention porte sur une installation pour la mise en œuvre du procédé selon l’invention, l’installation comprend alors : - des moyens d’amenée d’un effluent gazeux à traiter au pied d’une première tour, - une première tour de traitement pourvue d’un premier lit d’un premier garnissage constitué d’éléments en vrac, de moyens de distribution de solutions dans ce premier lit et de moyens de mesure de la perte de charge au sein de ce premier lit, - de moyens d’amenée de l’effluent extrait en partie haute de ladite première tour au pied d’une deuxième tour, - au moins une deuxième tour de traitement de l’effluent provenant de la première tour, la deuxième tour étant pourvue d’un deuxième lit d’un deuxième garnissage constitué d’éléments en vrac, de moyens de distribution de solutions dans le deuxième lit, - des moyens d’évacuation de l’effluent traité, et les éléments constituant le premier garnissage en vrac sont de taille inférieure à celle des éléments constituant le deuxième garnissage en vrac. Cette installation est particulièrement adaptée à la mise en œuvre du procédé selon l’invention. De plus, les éléments du garnissage en vrac présentent les avantages d’être disponibles dans de nombreuses tailles, et dans divers matériaux et d’être bon marché. Ils permettent donc un choix simplifié selon ces critères en fonction des besoins, notamment en fonction de la taille des tours, et du volume, de la concentration et du type de polluants de l’effluent gazeux à traiter. Selon un mode de réalisation, l’installation comprend en outre une tour de prétraitement située en amont de ladite première tour de traitement. La tour de prétraitement comprend alors des moyens d’amenée de l’effluent extrait en partie haute de la tour de prétraitement à la première tour. L’effluent gazeux peut alors être prétraité de manière à optimiser la qualité du traitement. Dans ce cas, la tour de prétraitement est une tour de traitement chimique ou physico-chimique, ou avantageusement identique à la première tour de traitement, permettant de bénéficier de l’alternance des modes d’utilisation de celle-ci. Selon un mode de réalisation préféré, les éléments du garnissage vrac sont en plastique, de préférence en polypropylène, en particulier choisis parmi les anneaux de Raschig, les anneaux de Pall, les anneaux Kappa ou Raluflow ou les anneaux sphériques Hacketten. En particulier, les éléments du premier garnissage (2’) en vrac présentent une taille comprise 1,6 cm et 3,8 cm et une surface spécifique comprise entre 125 m 2 /m 3 et 320 m 2 /m 3 , de préférence une surface spécifique supérieure à 200 m 2 /m 3 , et les éléments du deuxième garnissage (102’) en vrac présentent une taille comprise entre 3,8 cm et 9 cm et une surface spécifique comprise entre 55 m 2 /m 3 et 125 m 2 /m 3 . Ces paramètres permettent de tirer le plus grand bénéfice d’une installation selon l’invention, en particulier d’obtenir la plus grande efficacité de traitement d’un effluent gazeux tout en utilisant de faibles quantités de réactifs chimiques. L’installation selon l’invention se présente de l’extérieur comme une tour de traitement des effluents gazeux classique, elle s’intègre donc facilement dans une structure existante. Brève description des figures La est une représentation schématique d’un exemple d’une installation selon l’invention, comprenant trois tours. La présente les résultats expérimentaux obtenus grâce au procédé et à l’installation selon un mode de réalisation de l’invention. La concentration en H2S est mesurée en entrée et en sortie d’installation, et le pourcentage d’abattement d’H2S correspondant est calculé. A : le garnissage de la première tour est constitué d’anneaux de Pall 2 pouces (environ 50 mm). B : le garnissage utilisé dans la première tour est constitué d’anneaux de Pall 1 pouce (environ 25 mm). De façon surprenante, les inventeurs ont mis au point une installation particulièrement efficace pour le traitement d’un effluent gazeux, et découvert qu’il était possible de mettre en œuvre, de façon alternée à l’intérieur d’une même tour de cette installation, un procédé de traitement de type biologique et un procédé de traitement de type chimique ou physico-chimique, le choix du type de procédé mis en œuvre à un instant donné étant fonction d’au moins un paramètre choisi parmi la température, la teneur en espèce(s) à éliminer et/ou la perte de charge dudit effluent gazeux lors de son passage dans un lit de garnissage contenu dans la tour. Définitions Au sens de l’invention, on entend par « espèce chimique à éliminer » toute espèce chimique présente dans un effluent gazeux susceptible de présenter une gêne du fait de sa présence ou à partir d’une certaine teneur. Il peut s’agir notamment d’une matière polluante, en particulier d’une espèce chimique nocive et/ou malodorante. De telles espèces chimiques sont par exemple les composés soufrés, tels que l’H 2 S et les mercaptans, ou des composés azotés tels que le NH 3 ou les amines, ou encore les COV. Ainsi, de façon préférée, un traitement de l’effluent gazeux au sens de l’invention est un traitement de désodorisation. Au sens de l’invention, le terme « teneur » pour une espèce chimique à éliminer dans l’effluent gazeux, correspond à la quantité de cette espèce chimique à éliminer contenue dans l’effluent, et sera utilisée de manière équivalente à la concentration d’une espèce chimique à éliminer dans l’effluent gazeux. Au sens de l’invention, on entend par « environ » une variation de plus ou moins 20% ou moins, de préférence de plus ou moins 10% de la valeur indiquée, de façon plus préférée de plus ou moins 5% ou moins de la valeur de la grandeur mesurable quantifiée, de manière à prendre en compte les variations liées aux instruments et/ou aux méthodes de mesures, ainsi qu’une variation acceptable de la valeur de la grandeur mesurée. On entend par « taille » au sens de la présente invention, sauf précision particulière, la plus grande dimension de l’élément du garnissage. Dans le contexte de l’invention, le terme « biomasse » désigne un ensemble de microorganismes, en particulier un biofilm bactérien, qui se développe spontanément ou suite à un ensemencement volontaire du garnissage. Cette biomasse comprend des bactéries autotrophes sulfo-oxydantes, capables d’oxyder les composés soufrés, appartenant en particulier au genre Thiobacillus . Installation En référence à la , l’installation 100 comprend une première tour 1 conçue de manière à pouvoir mettre en œuvre, de façon alternée, un traitement d’un effluent gazeux selon une voie biologique et selon une voie chimique ou physico-chimique. Première tour Cette première tour comprend des moyens d’amenée 7 d’un effluent gazeux à traiter. Ces moyens d’amenée sont notamment des conduits. L’une des extrémités de ces moyens d’amenée d’un effluent gazeux est reliée à une source d’effluent gazeux à traiter (non représentée). L’autre extrémité de ces moyens d’amenée d’un effluent gazeux communique avec la première tour 1 au pied de celle-ci, c’est-à-dire dans la partie basse de celle-ci, de sorte que l’effluent gazeux arrive par la partie inférieure de la tour. Ainsi, le gaz transite du bas vers le haut de la tour, selon un flux ascendant. Ces moyens d’amenée sont de préférence munis de moyens de mesure 6 d’au moins un paramètre caractérisant l’effluent gazeux, de préférence la température de l’effluent gazeux et/ou la teneur en au moins une espèce chimique à éliminer. D’autres paramètres pourront être mesurés, comme le débit de l’effluent gazeux notamment. Garnissage Cette première tour 1 est pourvue d’un premier lit 2 d’un premier garnissage 2’. Le transfert de matière entre l’effluent gazeux et le liquide lors du traitement par voie physico-chimique ou chimique ainsi que le développement de biomasse lors du traitement par voie biologique sont réalisés à la surface du garnissage. Ainsi, la surface spécifique ou aire interfaciale du garnissage, qui correspond à la surface externe offerte par le garnissage au fluide ramenée à l’unité de volume de garnissage, exprimée en m² par m³, est un critère de choix important. Ce garnissage doit également être résistant, avoir un bon mouillage de sa surface et doit aussi permettre l’accrochage de la biomasse. Le garnissage 2’ peut être de type structuré ou de type vrac. Les garnissages structurés se présentent sous forme de blocs, constitués de plaques ondulées assemblées dos à dos. Ils sont plus coûteux que les garnissages en vrac. Leurs dimensions sont de l’ordre de 1100 mm de longueur pour 300 mm de largeur et 500 mm de hauteur. Les garnissages structurés préférés sont en matériau plastique et ont une surface spécifique supérieure à 200 m 2 /m 3 . De préférence, le garnissage 2’ est de type vrac. Les garnissages de type vrac sont composés d’éléments aux formes complexes et sont disposés de manière aléatoire dans le lit. Ils présentent les avantages de proposer de larges gammes de taille, de surface spécifique et de matériaux, et sont peu coûteux. La plus grande dimension des éléments constituant le garnissage en vrac varie de moins de 5 mm à plus de 5 cm, leur surface spécifique de moins de 100 m 2 /m 3 à plus de 500 m 2 /m 3 . Les garnissages de type vrac peuvent être en céramique, en verre, en métal ou en plastique. De préférence, le garnissage 2’ est en plastique, car ce matériau se prête mieux à une utilisation dans le traitement de désodorisation des effluents gazeux. On connaît par exemple les anneaux de Raschig, les anneaux de Pall, les anneaux de type KAPPA ou Raluflow, les selles de Berl ou encore les selles Intalox, Astrapak, Levapack, les anneaux sphériques Hacketten, etc. Selon un mode de réalisation préféré, les éléments en vrac du garnissage 2’ ont une taille appropriée pour le développement d’une biomasse, notamment une taille inférieure à environ 5 cm, tout en présentant une taille adéquate pour un traitement par voie chimique ou physico-chimique efficace, en particulier supérieure à environ 1,5 cm. Ainsi, les éléments en vrac du garnissage 2’ ont de préférence une taille comprise entre environ 1,6 cm et environ 3,8 cm. Les anneaux de type Pall, Kappa ou équivalent, de 1 pouce (environ 25 mm) ou de 2 pouces (environ 50 mm), en matériau plastique, en particulier en polypropylène, sont particulièrement préférés. Avantageusement, les éléments en vrac du garnissage 2’ ont une surface spécifique appropriée pour le développement d’une biomasse, tout en présentant une surface spécifique adéquate pour un traitement par voie chimique ou physico-chimique efficace. Ainsi, les éléments en vrac du garnissage 2’ ont de préférence une surface spécifique comprise entre environ 125 m 2 /m 3 et environ 320 m 2 /m 3 , de façon plus préférée une surface spécifique supérieure à 200 m 2 /m 3 . Les anneaux de type Pall de 1 pouce (environ 25 mm) présentant une surface spécifique d’environ 220 m 2 /m 3 , en matériau plastique, en particulier en polypropylène, sont particulièrement préférés. Moyens de distribution et de recirculation La première tour 1 comprend des moyens de distribution 4 de solutions d’au moins une solution à distribuer. Ces moyens de distribution 4 sont situés en partie haute de la tour, au-dessus du lit 2. Des moyens de distribution 4 acceptables permettant une distribution par gravité ou par pression, sont notamment des goulottes ou des rampes de pulvérisateurs. De façon préférée, ces moyens de distribution 4 sont munis d’une série de buses de pulvérisation régulièrement réparties en direction du lit 2. Les moyens de distribution 4 sont alimentés en au moins une solution à distribuer grâce à un système de recirculation 3 muni d’une pompe 13. La mise en œuvre d’un système de recirculation 3 est avantageuse car elle permet de recycler pratiquement toute la solution projetée sur le lit 2 par les moyens de distribution 4. Ainsi, les coûts sont diminués car ils évitent ou réduisent l’apport de solutions neuves. La première tour 1 comprend également un dévésiculeur (non représenté sur la figure) qui limite la dissipation des gouttelettes par l’effluent gazeux en favorisant leur condensation. Les gouttelettes condensées rejoignent alors la solution à distribuer. Solutions La solution à distribuer se trouve dans le pied de tour (en noir sur la ), en dessous du lit 2 et de l’arrivée de l’effluent gazeux par les moyens d’amenée 7. Lorsque la tour 1 est utilisée en mode biologique, la solution à distribuer sera de préférence riche en éléments minéraux indispensables au métabolisme de la biomasse, comme par exemple une eau traitée en sortie de station d’épuration. Selon une alternative, la solution à distribuer est une solution dite de nettoyage, avantageusement mise en œuvre lorsqu’il est nécessaire de retirer les éléments responsables de la perte de charge dans le garnissage, notamment la biomasse excédentaire, morte, voire parasite (flore hétérotrophe notamment). Les solutions de nettoyage acceptables sont par exemple la soude, de la potasse ou de l’hypochlorite de sodium. Lorsque la tour 1 est utilisée en mode chimique ou physico-chimique, la solution à distribuer contiendra un réactif chimique apte à traiter au moins une espèce chimique à éliminer. En particulier, elle comprend un mélange d’eau, d’au moins un réactif chimique et éventuellement des sels produits lors du traitement de l’effluent gazeux. Le réactif peut être acide (par exemple l’acide sulfurique), basique (par exemple la soude), ou oxydant (par exemple l’hypochlorite de sodium ou le peroxyde d’hydrogène). Lors de l’utilisation de la tour 1 en mode chimique ou physico-chimique, les sels formés lors du traitement de l’effluent gazeux peuvent s’accumuler dans la solution à distribuer. Dans ce cas, la concentration en sels dans la solution à distribuer peut nuire au bon déroulement des réactions et diminuer le rendement d’élimination des espèces chimiques à éliminer. Il convient alors de renouveler la solution à distribuer en réalisant des purges de déconcentration grâce aux moyens de purge 9. Des moyens de mesure 5 permettent de suivre au moins un paramètre de la solution à distribuer, comme le pH, afin de suivre l’évolution de la concentration en sels dans la solution à distribuer. Les purges peuvent être discontinues et périodiques, par exemple sur horloge. Les purges permettent aussi de réguler le niveau, dans la tour 1, de la solution à distribuer. Il est également possible de compléter ou remplacer la solution à distribuer, par une solution neuve ou tout autre solution à distribuer, grâce aux moyens d’amenée (8, 8’, 8"). Ces moyens sont chacun reliés à des sources de solutions devant être distribuées sur le lit. Notamment, les moyens d’amenée 8’ peuvent acheminer de l’eau traitée sortant d’une station d’épuration 11, riche en certains nutriments tels que le phosphore, qui convient particulièrement lorsque la tour 1 est utilisée en mode biologique. Dans ce cas, le débit de distribution est généralement plus élevé, et l’excès en solution à distribuer est de préférence principalement éliminé par purge par débordement (non représenté sur la ) plutôt que par les moyens de purge 9. Sur la , les moyens d’amenée 8" acheminent une eau d’appoint lorsque cela est nécessaire. Ces moyens d’amenée permettent de compenser les pertes en solution à distribuer dues aux purges de déconcentration, aux pertes par évaporation et par entraînement des vésicules liquides dans le flux gazeux. Lorsqu’un réactif 12 doit être ajouté à la solution à distribuer, il peut être introduit au niveau du pied de la première tour de traitement 1, par les moyens 8. En alternative, il est introduit au niveau du système de recirculation 3. De cette façon, le mélange du réactif avec la solution à distribuer est optimal, ce qui améliore sa dispersion sur le lit 2. La première tour 1 comprend également des moyens de mesure de la perte de charge 14 au sein du lit 2. La perte de charge, qui correspond à la différence entre la pression de l’effluent gazeux à l’entrée de la tour et celle à sa sortie, peut être mesurée par tout moyen connu de l’homme de l’art. Des moyens de mesure de la perte de charge préférés sont les capteurs de pression différentielle. Les valeurs de perte de charge dans le lit 2, des valeurs représentatives des caractéristiques de l’effluent gazeux et/ou de la solution à distribuer, telles que la concentration en polluants tels que H 2 S, NH 3 ou la température, sont utilisées pour déterminer le passage d’un fonctionnement selon la voie chimique ou physico-chimique vers un fonctionnement biologique, et inversement. Par exemple, lorsque la teneur en H 2 S est constante et élevée dans l’effluent gazeux, et/ou lorsque la température de l’effluent gazeux est élevée, notamment supérieure à 15°C, voire supérieure à 20°C, le mode de fonctionnement de type biologique dans la première tour sera favorisé. Au contraire, lorsqu’au moins l’une de ces valeurs est faible, le mode de fonctionnement de type chimique ou physico-chimique sera préféré. La possibilité de mettre en œuvre l’un ou l’autre de ces deux procédés dans une même tour, en fonction des caractéristiques de l’effluent gazeux à traiter, est particulièrement avantageuse car elle permet d’optimiser les coûts de mise en œuvre du procédé de traitement et de réduire l’emprise au sol de l’installation 100. Un autre avantage lié à la mise en œuvre d’une tour 1 est qu’il est possible de faire passer la tour de traitement 1 d'un mode de fonctionnement biologique en un mode de fonctionnement chimique ou physico-chimique très rapidement, en moins de 24 heures. Une telle réversibilité est particulièrement avantageuse, car elle permet d’optimiser l’efficacité du traitement de l’effluent gazeux rapidement, notamment en cas de forte pollution soudaine en NH 3 . Deuxième tour L’installation selon l’invention comprend une deuxième tour de traitement 101. La première tour 1 comprend des moyens d’évacuation 10 positionnés dans la partie haute de la tour. Ces moyens d’évacuation 10 permettent d’acheminer l’effluent gazeux au pied de la deuxième tour 101, dans laquelle l’effluent gazeux évolue selon un flux ascendant. La deuxième tour 101 comprend un lit 102 d’un garnissage 102’, qui est différent du garnissage 2’. La deuxième tour 101 n’est jamais utilisée pour la mise en œuvre d’un procédé de désodorisation d’un effluent gazeux par la voie biologique. Ainsi, le deuxième garnissage n’est pas destiné ni choisi de manière à permettre le développement d’une biomasse. Charbon actif Selon un premier mode de réalisation, le deuxième garnissage 102’ est un matériau adsorbant, comme par exemple le charbon actif, en particulier le charbon actif en grains, l’alumine activée, des gels de silice, la zéolithe, ou un biofiltre. L’utilisation d’un biofiltre présente toutefois l’inconvénient de nuire à la compacité de l’installation. Le charbon actif est particulièrement préféré. Garnissage vrac Selon un deuxième mode de réalisation préféré, le deuxième garnissage 102’ est choisi parmi des garnissages en vrac ou des garnissages structurés, qui sont particulièrement adaptés pour la mise en œuvre d’un procédé de traitement chimique ou physico-chimique au sein de la deuxième tour 101. Ces éléments sont avantageusement choisis parmi ceux décrits pour le garnissage 2’ de la première tour 1. Selon un mode de réalisation, ces éléments sont différents de ceux mis en œuvre dans la première tour 1. De préférence, les éléments du garnissage 102’ ont une taille supérieure à celle des éléments du garnissage 2’. Ainsi, de façon préférée, les éléments du garnissage 102’ sont des éléments en vrac, en plastique, de préférence en polypropylène. Avantageusement, les éléments du garnissage 102’ présentent une surface spécifique de l’ordre de 100 à 280 m 2 /m 3 . Les éléments en vrac du deuxième garnissage ont de préférence une taille comprise entre environ 3,8 cm et environ 9 cm. Ainsi, le garnissage 102’ se compose de façon particulièrement préférée d’anneaux de Pall et/ou de Raschig de 2 pouces (environ 50 mm) ou plus, de préférence en polypropylène. Moyens de distribution et recirculation Selon un mode de réalisation particulier de ce mode de réalisation préféré, la deuxième tour 101 est pourvue de moyens de distribution 104 de solutions qui sont alimentés en solution à distribuer par un système de recirculation 103 muni d’une pompe. Ces moyens de distribution 104 sont situés en partie haute de la tour, au-dessus du lit 102. La deuxième tour comprend également des moyens de mesure (non représentés) d’au moins un paramètre caractérisant la solution, tel que le pH, potentiel d’oxydo-réduction, la température, la concentration en certains composés d’intérêt. Ces moyens sont avantageusement situés dans le système de recirculation 103. Selon un mode de réalisation particulier de ce mode de réalisation préféré, la deuxième tour comprend des moyens d’amenée 108 d’une solution dans ladite deuxième tour. Ces moyens d’amenée 108 sont par exemple des conduits, si besoin munis d’une pompe. Ils communiquent avec un réservoir de stockage 112 d’une solution, par exemple une cuve spécifique, en particulier placée à l’extérieur de la deuxième tour. Plusieurs réservoirs de stockage 112, 212, de solutions identiques ou différentes peuvent ainsi communiquer avec la deuxième tour grâce à des moyens d’amenée 108, 208. La ou les solutions sont alors acheminées directement dans la partie basse de la deuxième tour, et le cas échéant se mélangent à la solution déjà présente, notamment lors de son passage dans le système de recirculation 103. Alternativement, ou en complément, les moyens d’amenée 108 et 208 conduisent la solution directement dans le système de recirculation 103, ce qui permet d’optimiser son mélange à la solution déjà présente, et sa distribution sur le lit 102. Selon un mode de réalisation particulier de ce mode de réalisation préféré, la deuxième tour comprend une purge 109 située dans la partie basse afin de permettre l’évacuation de la solution qui y est accueillie, notamment pour effectuer une purge de déconcentration telle que précédemment décrite lorsque cela est nécessaire. Selon un mode de réalisation particulier de ce mode de réalisation préféré, la deuxième tour 101 est également munie d’un dévésiculeur (non représenté), remplissant les mêmes fonctions que celui de la première tour 1. Solutions Différentes solutions peuvent également être utilisées dans la deuxième tour 101. Ces solutions permettent le traitement de l’effluent gazeux selon un mode chimique ou physico-chimique. Elles contiennent au moins un réactif chimique, de préférence de l’hypochlorite de sodium, de la soude, ou leur mélange. D’autres réactifs chimiques peuvent être utilisés simultanément, par exemple en mélange, ou successivement en fonction de l’évolution de l’espèce chimique à traiter dans la deuxième tour 101. Troisième tour Lorsque l’effluent gazeux qui atteint la partie supérieure de la deuxième tour de traitement 101 contient des quantités d’espèces chimiques à éliminer acceptables pour les personnes géographiquement proches de l’installation, alors l’effluent gazeux peut être libéré directement vers l’extérieur de la deuxième tour 101, dans l’atmosphère. En revanche, si les teneurs en espèces chimiques à éliminer sont encore au-delà des valeurs acceptables, alors il convient de rediriger l’effluent gazeux issu de la deuxième tour 101 vers au moins une troisième tour de traitement 201. Dans ce cas, les moyens d’évacuation 110 constituent des moyens d’amenée de l’effluent gazeux depuis la partie haute deuxième tour vers le pied de la troisième tour de traitement 201. Cette troisième tour de traitement est apte à conduire un traitement de l’effluent gazeux de type physique et/ou chimique. Des tours telles que décrites pour la deuxième tour sont alors particulièrement préférées. Selon le mode de réalisation présenté en , la troisième tour est apte à conduire un traitement de type chimique ou physico-chimique. Elle comprend un lit 202 muni d’un garnissage 202’, ainsi que des moyens de distribution 204 d’une solution sur le lit 202, un système de recirculation 203, et des moyens d’amenée de solutions 208 depuis un réservoir de stockage 212, ces éléments étant similaires à ceux décrits pour la deuxième tour, le cas échéant. Selon le mode de réalisation optionnel présenté en , les moyens d’amenée de solution 108 de la deuxième tour 101 sont conçus pour communiquer également avec la troisième tour 201, et les moyens d’amenée de solution 208 de la troisième tour 201 sont conçus pour communiquer également avec la deuxième tour 101. Lorsque l’effluent gazeux qui atteint la partie supérieure de la troisième tour de traitement 201 contient des quantités d’au moins une espèce chimique à éliminer acceptables, alors l’effluent gazeux peut être libéré directement vers l’extérieur de la troisième tour 201, dans l’atmosphère, par les moyens 210. Bien entendu, si les teneurs en au moins une espèce chimique à éliminer sont encore au-delà des valeurs acceptables, alors l’effluent gazeux issu de la troisième tour 201 pourra être dirigé par les moyens 210 au pied d’au moins une tour supplémentaire, apte à effectuer un traitement physique et/ou chimique selon l’espèce chimique ou les espèces chimiques restant à traiter. Notamment, une tour répondant à la description de la deuxième tour pourra être choisie. En alternative, la troisième tour 201 peut comprendre un lit 202 de charbon actif, pour permettre le traitement physique de l’effluent gazeux. Tour de prétraitement Selon un autre mode de réalisation, l’installation 100 comprend en outre une tour de prétraitement, non représentée sur la , qui est pourvue d’un lit d’un garnissage. Selon un mode de réalisation, cette tour de prétraitement est identique à la tour 1 précédemment décrite, permettant d’alterner un mode de traitement biologique et un mode de traitement chimique ou physico-chimique. Selon un autre mode de réalisation, cette tour de prétraitement est identique à une deuxième tour 101 telle que décrite précédemment, de sorte que le lit de la tour de prétraitement comprend un garnissage constitué d’éléments en vrac, et qu’elle est pourvue de moyens de distribution d’une solution sur le lit de garnissage , d’un système de recirculation, et de moyens d’amenée de solutions depuis un réservoir de stockage, permettant de conduire un traitement de l’effluent gazeux de type chimique ou physico-chimique. La tour de prétraitement est alors avantageusement pourvue d’une purge et d’un dévésiculeur. Procédé Selon un premier mode de réalisation, la tour 1 reçoit un effluent gazeux à traiter, typiquement de l’air pollué à désodoriser, par les moyens d’amenée 7 d’un effluent gazeux, munis d’au moins un capteur 6 apte à mesurer au moins un paramètre tel que par exemple la température de l’effluent gazeux ou la teneur en au moins une espèce chimique à éliminer, en particulier en H 2 S. L’effluent gazeux circule classiquement de bas en haut à travers un lit 2 de garnissage 2’. Mode biologique Lorsque la tour 1 fonctionne en mode biologique, le garnissage 2’ du lit 2 se recouvre d’une biomasse. De l’eau percole sur le garnissage 2’, telle que de l’eau de sortie de la station d’épuration 11, amenée dans la tour 1 grâce aux moyens 8’, riche en certains éléments minéraux indispensables au métabolisme de la biomasse. Le mouillage régulier du lit 2 et la purge permettent de plus de maintenir un taux d'humidité constant et d'évacuer les produits de l'oxydation biologique (sulfates notamment). Cette eau de percolation est en grande partie recirculée grâce à un système de recirculation 3 comprenant une pompe 13, qui la conduit jusqu’à des moyens de distribution 4. Le taux de recirculation de l’eau est compris entre 0,2 et 1 L/m 3 d’air traversant, ce qui est plus faible que dans le cas d’une tour chimique ou physico-chimique classique (1 L à 5 L de solution par m 3 d’air traversant), et bien plus faible encore que le taux rapporté pour un biofiltre à percolation (de 50 à 300 L/m 3 d’air traversant). Les eaux récupérées à la base de la tour 1 sont recirculées par le système 3 ou évacuées en tête de station d’épuration par la purge 9 pour être traitées. Lorsque la concentration en ammoniac est faible par rapport à l’H 2 S, ou lorsque la concentration en H 2 S est élevée et constante et la température est supérieure à 15°C, la tour 1 peut fonctionner par voie biologique. Elle est alors préférentiellement destinée à traiter une majorité de l’H 2 S par bio-oxydation et à assurer le transfert puis l’élimination des composés azotés par la biomasse, et en particulier l’ammoniac. L’effluent gazeux à traiter circule selon un flux ascendant au travers de ce garnissage 2’, ce qui permet le transfert de l’H 2 S vers la biomasse en vue de sa bio-oxydation par cette dernière. Cette bio-oxydation de l’H 2 S s’associe à une baisse du pH, qui favorise alors le transfert et l’élimination des composés azotés par la biomasse, et en particulier l’ammoniac. De façon surprenante et particulièrement avantageuse, le pH acide obtenu, habituellement peu favorable au transfert gaz vers liquide, ne nuit pas à l’élimination de l’H 2 S, la biomasse fixée permettant un transfert instantané ou quasiment instantané. Ainsi, il n’est pas nécessaire de réguler le pH à l’intérieur de la première tour 1. Le procédé peut comprendre des étapes de nettoyage, en particulier entre deux périodes successives. Des procédures de nettoyage sont donc intégrées au procédé de traitement de l’effluent gazeux, par exemple par nettoyage à la soude ou à l’eau de Javel du lit 2. La solution de nettoyage est alors acheminée grâce aux moyens d’amenée d’un réactif 8 en amont de ces séquences de nettoyage. Un tel nettoyage détruit la biomasse présente et est donc avantageusement opéré en préparation du passage vers un fonctionnement chimique ou physico-chimique. Suivi des paramètres Au moins trois paramètres sont suivis tout au long du procédé de traitement par voie biologique, notamment grâce aux moyens 6 et aux moyens 14. Ces trois paramètres sont choisis parmi la teneur de l’effluent gazeux à traiter en au moins une espèce chimique à éliminer, en particulier l’H 2 S, sur la ligne d’alimentation 7, la température de l’effluent gazeux à traiter, et la perte de charge, mesurée notamment grâce aux moyens 14 de mesure de la différence de pression en amont et en aval du lit 2, dudit effluent lors de son passage dans le lit 2 de la tour 1. La mesure du débit de liquide de recirculation est un indicateur en temps réel du colmatage des buses d'aspersion (non représenté). Les valeurs mesurées de ces paramètres sont transmises à une unité de contrôle, non représentée sur la figure, qui procédera à un traitement supplémentaire de ces données. L’unité de contrôle est avantageusement programmée de manière à évaluer quel type de fonctionnement, biologique ou chimique ou physico-chimique, convient le mieux en fonction de ces paramètres, et à informer un opérateur sur le bénéfice à modifier ou non le type de fonctionnement en cours. Mode chimique ou physico-chimique Lorsque les valeurs issues de l’un de ces paramètres, ou leurs combinaisons, ne correspondent pas à celles pour lesquelles le fonctionnement selon la voie biologique est le plus adéquat, alors la même tour 1 peut être passée en fonctionnement chimique ou physico-chimique, sans aucune modification structurale. Par exemple, il pourra être avantageux que la tour 1 fonctionne en mode chimique ou physico-chimique lors des périodes hivernales au cours desquelles la baisse des températures peut inhiber l’efficacité de la biomasse. Lorsque la tour 1 met en œuvre un procédé de désodorisation par voie chimique ou physico-chimique, les molécules polluantes à éliminer dans l’effluent gazeux sont traitées à l’aide d’au moins un réactif chimique. Le réactif chimique est alors introduit grâce aux moyens d’amenée 8 et dispersé par la rampe de dispersion 4 sur le lit 2. La tour 1 est préférentiellement une tour acide avec un pH autour de 3, destiné à traiter les composés azotés tels que l’ammoniac et les amines. Le réactif préféré est alors l’acide sulfurique. Lorsque les valeurs issues de l’un des paramètres, ou leurs combinaisons, ne correspondent pas à celles pour lesquelles le fonctionnement selon la voie chimique ou physico-chimique est le plus adéquat, alors la première tour 1 passe en fonctionnement biologique, sans aucune modification structurale. Cela est notamment préféré lorsque la valeur de concentration en H 2 S est constante et élevée et pour une température supérieure à 15°C. Deuxième tour Dans un exemple d’une installation selon la , l’effluent gazeux qui a traversé le lit 2 de la première tour 1 parvient dans la partie haute de la tour 1 et est transféré vers la deuxième tour 101 par les moyens d’amenée 10. Selon un mode de réalisation, la tour 101 sera de type oxydo-basique, avec un pH alcalin, notamment proche de 9, pour traiter principalement les composés soufrés, tels que l’H2S et les mercaptans présents dans l’effluent gazeux en sortie de la première tour 1. Les réactifs utilisés préférés dans ce cas est l’hydroxyde de sodium et de l’eau de Javel, qui sont distribués sur le lit 102 dans lequel le garnissage 102’ permet d’augmenter les échanges entre l’effluent gazeux et la solution contenant les réactifs. Enfin, l’effluent gazeux qui a traversé le lit 102 de la deuxième tour 101 peut ensuite être transféré vers la troisième tour 201 par les moyens d’amenée 110, pour y subir un traitement supplémentaire. Bien entendu, si l’effluent gazeux traité dans la deuxième tour 101 présente une qualité acceptable pour être libéré dans l’atmosphère, les moyens d’amenée 110 ne sont pas reliés à une troisième tour 201 mais ouverts vers le milieu extérieur afin de permettre à l’effluent gazeux traité de s’échapper dans l’atmosphère. Cette tour 201 est, par exemple, de type oxydo-basique avec un pH autour de 11, les réactifs préférés étant alors l’hydroxyde de sodium et l’eau de Javel. Cette tour convient particulièrement pour traiter les résidus soufrés tels que l’H 2 S et les mercaptans présents dans l’effluent gazeux. Exemples 1. Réduction de la consommation en réactifs Des essais ont été effectués dans une installation comprenant trois tours pendant 6 mois, puis les résultats ont été extrapolés à 12 mois par simulation et maximisation. Un débit d’air constant a été appliqué dans l’installation. La concentration d’H 2 S a été mesurée, et les consommations en acide, en eau de Javel et en soude ont été mesurées pour les deux essais. Lors du premier essai conduit en 2016, les mesures ont été effectuées dans l’installation comprenant les trois tours de traitement physico-chimique habituellement utilisées sur le site (Saint-Tropez, France) : une tour acide et 2 tours de type oxydo-basique. Cette installation (« installation témoin ») se compose de trois tours montées en série dont le garnissage utilisé est le KAPPA-2 (2 pouces, soit 55 mm de diamètre), dont la surface spécifique est de 129 m 2 /m 3 , la densité apparente de 53 kg/m 3 et le volume de vide de 94%. Le débit de recirculation était régulé à 60 m 3 /h. Ensuite, la première tour de la série a été modifiée selon l’invention pour un fonctionnement biologique. Le garnissage initial a été remplacé par des anneaux de type Pall Rings 1 pouce (25 mm de diamètre), dont la surface spécifique est de 209 m 2 /m 3 . Lors d’un second essai conduit en 2017, les mesures ont été effectuées sur l’installation comprenant cette première tour modifiée (« installation mixte »). Le débit de recirculation était régulé à 15 m 3 /h. Résultats Le débit d’air a été constant sur toute la période, les très légères variations qui ont été observées n’étaient pas significatives. En revanche, la concentration en H 2 S mesurée dans l’air en entrée de l’installation était variable. Ceci s’explique par l’influence de facteurs extrinsèques sur la production d’H 2 S, comme la température et la variation de flux et de concentrations engendrée par le changement de la densité de population à Saint-Tropez en fonction de la saison notamment. Bien qu’il ne soit pas possible de réguler la concentration d’H 2 S en entrée de l’installation, il reste raisonnable de penser que le profil de concentration en H 2 S sur une année complète soit comparable d’une année sur l’autre. Les résultats quant à la consommation en litres en acide, en eau de Javel et en soude sont donnés dans le tableau 1 ci-dessous. Installation témoin Installation mixte Volume de réactif économisé Année 2016 2017 2016 2017 2016 2017 Acide (L) 8 383 6 560 0 0 8 383 6 560 Eau de Javel (L) 116 840 136 549 54 901 58 770 61 939 77 779 Soude (L) 15 837 15 612 9 315 10 413 6 522 5 199 Il ressort clairement à la lecture de ces résultats que l’installation selon l’invention permet une économie substantielle en réactifs : l’injection d’acide est stoppée sur la première tour quand elle fonctionne en biologie et les consommations d’eau de Javel et de soude sont réduites. 2. Performances améliorées La totalité du débit d’air vicié extrait sur la station a été traité du 21 juin (jour 0) au 19 septembre (jour 90) des années 2018 et 2019 avec la première tour en fonctionnement biologique. Un débit d’air constant a été appliqué. Le suivi de 2018 a été conduit sur une tour selon l’invention comprenant un garnissage Pall 1 pouce (Pall Rings 1 pouce, 25 mm) dont la surface spécifique est de 209 m 2 /m 3 . Le suivi de 2019 a été conduit sur une tour selon l’invention comprenant un garnissage Pall 2 pouces (50 mm), dont la surface spécifique est de 105 m 2 /m 3 . Résultats Les performances en pourcentage d’abattement sont présentées en . La quantité d’air vicié moyenne était de 34 000 Nm3/h, la quantité de recirculation de percolat était de 15 m3/h, la quantité en alimentation d’eau traitée sortie station d’épuration était de 1 m3/h en continu, soit une consommation journalière de 24 m3. Enfin, le temps de contact était d’une seconde. Pour une utilisation d’anneaux de Pall de 2 pouces (50 mm), dans l’expérimentation conduite, on observe une quasi superposition des courbes de la concentration en H 2 S en entrée et en sortie (Fig. 2A, flèches hachurées et noires, respectivement), avec un pic mesuré autour du 80ème jour (début septembre 2019). Il en résulte une courbe du pourcentage d’abattement globalement inférieure à 30% (Fig. 2A, flèches blanches). En revanche, pour une utilisation d’anneaux de Pall de 1 pouce (25 mm), les valeurs du pourcentage d’abattement sont bien supérieures et proches de 100% quasiment tout au long du suivi (Fig. 2B, flèches blanches). Sur la Fig. 2B, les courbes des concentrations en H2S en entrée (flèches hachurées) et en sortie (flèches noires) se distinguent nettement dès le 20ème jour, avec des valeurs de concentration en sortie globalement proches de 0 ppm. On note des variations dans la concentration en H2S en sortie, mesurées à partir d’un peu avant le 80ème jour (début septembre 2018), qui conduisent à des diminutions subites et de courtes durées dans le pourcentage d’abattement calculé. Références Gabriel D., Deshusses M.A. 2003. Retrofitting existing chemical scrubbers to biotrickling filters for H 2 S emission control. Proceedings of the National Academy of Sciences 100(11):6308-6312; DOI: 10.1073/pnas.0731894100. Procédé de traitement d’un effluent gazeux contenant au moins une espèce chimique à éliminer comprenant les étapes consistant à : - faire transiter, selon un flux ascendant, ledit effluent gazeux dans une première tour de traitement pourvue d’un premier lit d’un premier garnissage, de moyens de distribution de solutions dans ledit premier lit et de moyens de mesure de la perte de charge au sein dudit premier lit, - distribuer, durant au moins une période, une solution contenant au moins un réactif chimique traitant ladite au moins une espèce chimique à éliminer dans ledit premier lit, de façon à autoriser le traitement dudit effluent gazeux par voie chimique ou physico-chimique, - ne pas distribuer, durant au moins une autre période, de solution contenant au moins un réactif chimique traitant ladite au moins une espèce chimique à éliminer mais une solution aqueuse contenant des nutriments dans ledit premier lit, de façon à autoriser le développement d’une biomasse au sein dudit premier garnissage et le traitement dudit effluent gazeux par voie biologique, - déterminer le passage d’une période à l’autre en fonction d’au moins un paramètre choisi parmi la teneur dudit effluent gazeux en au moins une espèce chimique à éliminer, la température dudit effluent gazeux et la perte de charge dudit effluent gazeux lors de son passage dans ledit premier lit de ladite première tour. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu’il comprend au moins une étape complémentaire consistant à faire transiter, selon un flux ascendant, l’effluent gazeux provenant de ladite première tour dans une deuxième tour de traitement dans laquelle ledit effluent gazeux subit un traitement complémentaire par voie physique et/ou chimique, ladite deuxième tour étant pourvue d’un deuxième lit d’un deuxième garnissage. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que ledit deuxième garnissage est constitué de matériau adsorbant, de préférence de charbon actif, de façon à autoriser le traitement dudit effluent gazeux par voie physique. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que ledit deuxième garnissage est constitué d’éléments en vrac, et en ce que ladite deuxième tour de traitement est pourvue de moyens de distribution d’une solution dans ledit deuxième lit, ledit procédé comprenant en outre une étape consistant à distribuer une solution contenant au moins un réactif chimique traitant ladite au moins une espèce chimique à éliminer dans ledit deuxième lit, de façon à autoriser le traitement dudit effluent gazeux par voie chimique ou physico-chimique. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’il comprend en outre, avant de faire transiter selon un flux ascendant ledit effluent gazeux dans ladite première tour de traitement, les étapes consistant à : - faire transiter, selon un flux ascendant, ledit effluent gazeux dans une tour de prétraitement, ladite tour de prétraitement étant pourvue d’un lit d’un garnissage, et - acheminer ledit effluent gazeux vers la première tour de traitement. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que la tour de prétraitement est identique à ladite première tour de traitement, ledit procédé comprenant en outre les étapes consistant à : - distribuer, durant au moins une période, une solution contenant au moins un réactif chimique traitant ladite au moins une espèce chimique à éliminer dans le lit de ladite tour de prétraitement, de façon à autoriser le traitement dudit effluent gazeux par voie chimique ou physico-chimique, - ne pas distribuer, durant au moins une autre période, de solution contenant au moins un réactif chimique traitant ladite au moins une espèce chimique à éliminer dans ledit lit de la tour de prétraitement, de façon à autoriser le développement d’une biomasse au sein du garnissage dudit lit de ladite tour de prétraitement, et le traitement dudit effluent gazeux par voie biologique, - déterminer le passage d’une période à l’autre en fonction d’au moins un paramètre choisi parmi la teneur dudit effluent gazeux en au moins une espèce chimique à éliminer, la température dudit effluent gazeux et la perte de charge dudit effluent gazeux lors de son passage dans ledit lit de ladite tour de prétraitement. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que ledit garnissage dudit lit de ladite tour de prétraitement est constitué d’éléments en vrac, et en ce que ladite tour de prétraitement est pourvue de moyens de distribution d’une solution dans ledit lit de ladite tour de prétraitement, ledit procédé comprenant en outre une étape consistant à distribuer une solution contenant au moins un réactif chimique traitant ladite au moins une espèce chimique à éliminer dans ledit lit de ladite tour de prétraitement, de façon à autoriser le traitement dudit effluent gazeux par voie chimique ou physico-chimique. Procédé selon l’une quelconque des revendications 2 à 7, caractérisé en ce qu’il comprend en outre les étapes consistant à : - acheminer l’effluent gazeux de ladite deuxième tour vers au moins une autre tour de traitement, - faire transiter, selon un flux ascendant, l’effluent gazeux provenant de ladite deuxième tour de traitement dans ladite au moins une autre tour de traitement dans laquelle ledit effluent gazeux subit un traitement complémentaire. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit premier garnissage est constitué d’éléments en vrac. Procédé selon l’une quelconque des revendications 4 à 9, caractérisé que lesdits éléments du premier garnissage présentent une taille inférieure à celle desdits éléments du deuxième garnissage. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’il comprend une étape de nettoyage dudit premier lit de garnissage. Installation pour la mise en œuvre du procédé selon l’une des revendications 6 à 8, caractérisée en ce qu’elle comprend : - des moyens d’amenée (7) d’un effluent gazeux à traiter au pied d’une première tour (1), - une première tour de traitement (1) pourvue d’un premier lit (2) d’un premier garnissage (2’) constitué d’éléments en vrac, de moyens (4) de distribution de solutions dans ledit premier lit (2) et de moyens de mesure de la perte de charge (14) au sein dudit premier lit, - de moyens (10) d’amenée de l’effluent extrait en partie haute de ladite première tour (1) au pied d’une deuxième tour (101), - au moins une deuxième tour (101) de traitement de l’effluent gazeux provenant de ladite première tour (1), ladite deuxième tour étant pourvue d’un deuxième lit (102) d’un deuxième garnissage (102’) constitué d’éléments en vrac, de moyens (104) de distribution de solutions dans ledit deuxième lit, - des moyens (110) d’évacuation de l’effluent traité, caractérisée en ce que lesdits éléments constituant ledit premier garnissage (2’) en vrac sont de taille inférieure à celle desdits éléments constituant ledit deuxième garnissage (102’) en vrac. Installation selon la revendication 12, caractérisée en ce qu’elle comprend en outre une tour de prétraitement située en amont de ladite première tour de traitement, et en ce que ladite tour de prétraitement comprend des moyens d’amenée de l’effluent extrait en partie haute de ladite tour de prétraitement à ladite première tour (1). Installation selon la revendication 13, caractérisée en ce que ladite tour de prétraitement est identique à la première tour de traitement. Installation selon l’une quelconque des revendications 12 à 14, caractérisée en ce que lesdits éléments sont en plastique, de préférence en polypropylène, en particulier choisis parmi les anneaux de Raschig, les anneaux de Pall, les anneaux Kappa ou Raluflow ou les anneaux sphériques Hacketten. Installation selon l’une quelconque des revendications 12 à 15, caractérisée en ce que lesdits éléments du premier garnissage (2’) en vrac présentent une taille comprise 1,6 cm et 3,8 cm et une surface spécifique comprise entre 125 m 2 /m 3 et 320 m 2 /m 3 , de préférence une surface spécifique supérieure à 200 m 2 /m 3 , et en ce que lesdits élément du deuxième garnissage (102’) en vrac présentent une taille comprise entre 3,8 cm et 9 cm et une surface spécifique comprise entre 55 m 2 /m 3 et 125 m 2 /m 3 .