FR 3118631 A1 20220708 FR 2100142 A 20210107 La présente invention appartient au domaine l’activité conchylicole et mytilicole et plus particulièrement au traitement et recyclage de produits classés « non commercialisables » car ne répondant pas aux critères de qualité requis par les différents labels. L’objet de la présente invention se rapporte dispositif de production d’acides gras volatils à partir de coquilles de mollusques présentant des corps mous ou de la chair, classés sous-produits animaux de catégorie 3, comprenant : une cuve, une boucle de recirculation, à l’extérieur de la cuve, la boucle de recirculation, la cuve comprenant en outre un filtre agencé de manière à prévenir le passage de particules dans la boucle de recirculation et un procédé de production d’acides gras volatils comprenant une étape d’hydrolyse en conditions thermophiles, mise en œuvre dans un dispositif selon l’invention, à partir desdites coquilles de mollusques présentant des corps mous ou de la chair hygiénisées. L’invention comprend en outre l’utilisation du dispositif selon l’invention dans la production d’acides gras volatils (AGV) à partir de coquilles et de chairs de mollusques présentant des corps mous ou de la chair. Dispositif et procédé pour la production d’acides gras volatils à partir de coquilles de mollusques présentant des corps mous ou de la chair La présente invention appartient au domaine de l’activité conchylicole et mytilicole et plus particulièrement au traitement et recyclage de produits classés « non commercialisables » car ne répondant pas aux critères de qualité requis par les différents labels. L’objet de la présente invention se rapporte à un dispositif de production d’acides gras volatils à partir de coquilles de mollusques présentant des corps mous ou de la chair, classés sous-produits animaux de catégorie 3, comprenant : une cuve, une boucle de recirculation, à l’extérieur de la cuve, la boucle de recirculation, la cuve comprenant en outre un filtre agencé de manière à prévenir le passage de particules dans la boucle de recirculation et un procédé de production d’acides gras volatils comprenant une étape d’hydrolyse en conditions thermophiles, mise en œuvre dans un dispositif selon l’invention, à partir desdites coquilles de mollusques présentant des corps mous ou de la chair. L’invention comprend en outre l’utilisation du dispositif selon l’invention dans la production d’acides gras volatils (AGV) à partir de coquilles de mollusques présentant des corps mous ou de la chair. Etat de la technique L’activité conchylicole et mytilicole génère une quantité substantielle de produits classés « non commercialisables » car ne répondant pas aux critères de qualité requis par les différents labels. Ces refus, majoritairement de type « sous-taille », sont considérés comme des déchets et doivent donc être éliminés. Les sites de production subissent par ailleurs la présence d’une espèce concurrente et invasive, les crépidules, générant une chute des productions en termes de qualité et de quantité. Des procédés et dispositifs de traitement de coquilles de mollusques présentant des corps mous ou de la chair existent. Actuellement, les déchets classés « sous-taille », broyés grossièrement ou non broyés, sont rejetés en mer. Les crépidules ne sont quant à elles pas valorisées. Cette pratique, outre la potentielle génération de nuisances olfactives, peut entrainer une pollution du milieu marin : le déversement d’une quantité importante de matière organique peut favoriser le développement bactérien et nuit à la qualité des eaux. Il existe donc un besoin d’apporter un exutoire à ces déchets tout en les valorisant. D’autres procédés de valorisation de moules ont été développés, faisant appel ou non à la méthanisation. Dans le document FR 3 037 481 par exemple, le procédé décrit fait appel à une hydrolyse enzymatique. L’objectif du procédé décrit n’est pas de produire des AGV mais une poudre sèche riche en protéines. Cependant, cette solution implique un apport d’enzymes régulier, générant des coûts importants. La poudre produite ne répond par ailleurs à aucune norme et conserve donc son statut de déchet : le problème est déplacé mais reste le même. La publication Biomass and Bioenergy, (2018)111,96–102, décrit un procédé faisant appel à la méthanisation. Il s’agit du couplage de deux réacteurs : un premier réacteur contenant les moules non broyées et un second de type UASB (pour Upflow Anaerobic Sludge Blanket). Le procédé décrit est un procédé en phase solide. L’objectif n’est pas de réaliser une séparation des phases de méthanisation mais de consommer des AGV directement au fur et à mesure de la production. Le premier réacteur fonctionne en phase solide. Les moules ne sont ni broyées, ni hygiénisées. La boucle de recirculation vise à alimenter un réacteur UASB permettant de consommer aussitôt les AGV produits. Le débordement de l’UASB entraine l’inoculation du premier réacteur en bactéries permettant la réalisation de la méthanogenèse. Dans ce procédé, il n’est donc pas possible de séparer la phase d’hydrolyse produisant des AGV de la phase de méthanogenèse produisant du méthane. Par ailleurs, ce procédé n’est pas conforme à la réglementation française en termes de traitement des SPAN : le digestat n’étant pas normé, il conserve son statut de déchet et ne peut donc être utilisé pour l’amendement des sols. Ainsi, bien qu’il existe des procédés permettant de valoriser par méthanisation des moules impropres à la consommation, ces procédés ne permettent toutefois pas de respecter la réglementation des SPAN, ni d’assurer uniquement la production d’AGV. Les produits de ces procédés ne peuvent notamment pas être épandus sur le territoire français et ne sont en outre pas normés, dans la mesure où ils ne permettent pas de respecter la réglementation en vigueur. Il existe ainsi un besoin pour un dispositif et un procédé qui résolvent les problèmes rencontrés dans les procédés connus ou apportent des solutions applicables sur le territoire, et dans le respect de la réglementation en vigueur. Description de l’invention Le nouveau dispositif et le nouveau procédé selon l’invention permettent de réaliser une hydrolyse biologique sans apport d’enzyme. Ils permettent de produire une quantité importante d’AGV puis de les convertir éventuellement en méthane. Les dispositifs et procédé selon l’invention visent ainsi à séparer les phases de méthanisation pour les optimiser. Il est possible d’obtenir par exemple une concentration de plus de 20 g/L d’AGV en fin de phase d’hydrolyse par l’application de paramètres adaptés, ce qui n’est pas le cas dans les procédés connus. Il est à noter également, que la présence de fragments de coquilles broyées nuit fortement aux procédés de méthanisation classique dans la mesure où cela entraine un bouchage des éléments de pompage et de robinetterie. De plus, l’accumulation de ces fragments dans les réacteurs en fonctionnement continus, réduit le volume utile du réacteur, le temps de séjour, et impacte ainsi négativement les rendements de conversion en biogaz de ces ouvrages. Le dispositif et le procédé selon l’invention permettent de répondre à ces problématiques tout en améliorant, en plus, les rendements de fonctionnement des équipements. Le dispositif, tout en assurant l’hydrolyse de la matière, est configuré pour liquéfier la chair des moules tout en gardant en place les fragments de coquilles broyées. Ainsi, l’hydrolysat circule en continu à travers le mélange de chair et de coquilles broyées (via la boucle de recirculation). L’action bactérienne dégrade les chairs et convertit la matière organique en hydrolysat riche en AGV. En fin de réaction, les coquilles sont parfaitement exemptes de chair et l’hydrolysat produit est riche en AGV, en alcools à chaine courte, et en ammonium. La conservation des coquilles broyées offre, par ailleurs, un avantage certain au procédé selon l’invention par rapport à un procédé de décortication en amont. En effet, l’hydrolyse biologique est une réaction qui s’inhibe en milieu acide. Or, l’hydrolyse biologique mise en œuvre dans la présente invention produit des AGV, composés acides par nature. Ainsi, la présence des coquilles broyées et la recirculation de l’hydrolysat en cours d’hydrolyse peut entrainer une légère dissolution des coquilles qui peuvent ainsi tamponner le pH du milieu. Cette association peut avoir un effet synergique sur le rendement de l’hydrolyse qui peut s’en trouver sensiblement amélioré. Sans conservation des fragments de coquilles, la production des AGV pourrait être ralentie, voire même stoppée, par l’acidification du milieu et le rendement de conversion s’en trouverait limité . La mise en place d’un broyage et d’une hygiénisation sont des obligations réglementaires pour une valorisation par méthanisation, pour des intrants étant de la catégorie des sous-produits animaux. Le dispositif et le procédé selon l’invention permettent en outre de respecter la réglementation en vigueur en matière de sous-produits animaux, et de s’affranchir des contraintes engendrées, ce qui n’est pas possible avec les procédés connus, suite à l’évolution de la règlementation : les caractéristiques du dispositif selon l’invention permettent de réaliser un broyage à 12 mm et une hygiénisation, tout en restant compatible avec un procédé de méthanisation à grande échelle. Un objet de l’invention est ainsi un dispositif de production d’acides gras volatils à partir de coquilles de mollusques présentant des corps mous ou de la chair, classés sous-produits animaux de catégorie 3, comprenant : - une cuve comprenant une partie supérieure munie d’une entrée supérieure et une partie inférieure munie d’une sortie inférieure, - une boucle de recirculation reliant la sortie inférieure de la cuve à l’entrée supérieure de la cuve, à l’extérieur de la cuve, la boucle de recirculation étant configurée pour aspirer de l’hydrolysat provenant de la sortie inférieure de la cuve et le refouler vers l’entrée supérieure de la cuve, caractérisé en ce que la cuve comprend en outre un filtre présentant des pores de diamètre inférieur ou égal à 4 mm, le filtre étant agencé entre l’entrée supérieure et la sortie inférieure de la cuve, à l’intérieur de la cuve, de manière à prévenir le passage de particules dans la boucle de recirculation. On entend par « acides gras volatils », des acides gras à chaîne carbonée (AGCC) courte comprenant moins de six atomes de carbone. Il peut s’agir par exemple d’acide acétique, d’acide propionique et/ou d’acide butyrique. On entend par « alcool à chaîne courte », des alcools comportant moins de six atomes de carbone. Il peut s’agir par exemple, d’éthanol, de n-, iso-propanol, de n- et/ou iso-butanol. On entend par « ammonium », indifféremment la molécule d’ammoniac proprement dite ou l’ion ammonium, en fonction du pH. On entend par « coquilles de mollusques présentant des corps mous ou de la chair, de catégorie 3 », des sous-produits animaux (SPAN), généralement des moules, parfois impropres à la consommation, identifiés par la dénomination officielle de « sous-produits animaux de catégorie 3 », selon le règlement CE 1069/2009, article 10, § k). Avantageusement, le dispositif selon l’invention peut être configuré pour fonctionner en conditions thermophiles, de préférence à une température supérieure ou égale à 45°C, de préférence de 45 à 70°C, et de manière encore préférée à 55°C. Avantageusement, le dispositif selon l’invention peut être configuré pour fonctionner en milieu anaérobie. En conditions anaérobies, le réacteur est étanche à l’air et peut résister à une pression allant de 10 à 80 mbar. Le dispositif peut être en outre équipé de soupapes de surpression et de dépression pour éviter la ruine de la structure en cas d’avarie, la présence de biogaz nécessitant par ailleurs de suivre une réglementation spécifique ATEX permettant de limiter les risques d’explosion. Avantageusement, le dispositif comprend une cuve. La cuve comprend une partie supérieure munie d’une entrée supérieure et une partie inférieure munie d’une sortie inférieure. La cuve peut présenter une forme cylindrique s’étendant autour d’un axe d’extension sensiblement vertical. La cuve peut présenter une section transversale par rapport à l’axe d’extension. La section transversale peut être de forme diverse ; par exemple de forme circulaire, rectangulaire ou carrée. La section transversale peut présenter un diamètre allant de 1 m à 30 m. La cuve peut présenter une hauteur allant de 1 m à 20 m. Le volume de la cuve est généralement de l’ordre d’une centaine de mètre cubes. Par exemple, pour traiter un volume de coquilles de mollusques présentant des corps mous ou de la chair de 1 m 3 , une cuve ayant un volume d’au moins 2 m 3 sera requise. L’homme du métier saura dimensionner la cuve en fonction du volume d’intrants à traiter et de la configuration de lieu où sera disposé le dispositif selon l’invention. Avantageusement, l’entrée supérieure de la cuve comprend au moins un injecteur, de préférence la cuve comprend un injecteur par m 2 de surface de section transversale de la cuve. Le au moins un injecteur peut être un sprinkleur (ou gicleur). Le sprinkleur peut comprendre par exemples des orifices circulaires et d’un diamètre supérieur à 4 mm. L’injecteur permet une répartition homogène du liquide circulant dans la boucle de recirculation en le répartissant sur la surface du lit du milieu réactionnel. Avantageusement, la partie inférieure de la cuve peut présenter une forme d’entonnoir dont une extrémité inférieure définit la sortie inférieure de la cuve. Cette forme facilite l’acheminement du liquide dans la boucle de recirculation. La sortie inférieure de la cuve peut en outre être reliée à un système d’évacuation, ledit système d’évacuation permettant d’extraire l’hydrolysat du dispositif, lorsque la réaction d’hydrolyse est terminée. Avantageusement, la cuve comprend en outre un filtre présentant des pores de diamètre inférieur ou égal à 4 mm. Le filtre est de préférence amovible. Le filtre est agencé entre l’entrée supérieure et la sortie inférieure de la cuve, à l’intérieur de la cuve, de manière à prévenir (ou empêcher) le passage de particules dans la boucle de recirculation (notamment les fragments de coquilles). Le filtre peut être un panier perforé à maille, de préférence à maille ronde. De préférence, le filtre est en matériau inoxydable. Le filtre a de préférence sensiblement la même section transversale que la cuve, de manière à prévenir (ou empêcher) le passage de particules dans la boucle de recirculation. Avantageusement, la cuve peut comprendre en outre une ouverture de remplissage par l’intermédiaire de laquelle les coquilles de mollusques présentant des corps mous ou de la chair, classés sous-produits animaux de catégorie 3, broyées et hygiénisées sont introduites à l’intérieur de la cuve. L’ouverture de remplissage peut être fermée au moyen d’un couvercle ou d’un bouchon. L’ouverture peut également être une couverture souple intégrée sur la partie haute de la cuve ayant en outre la fonction de gazomètre. Avantageusement, la cuve peut comprendre en outre un gazomètre dans la partie supérieure de la cuve. Avantageusement, la cuve peut comprendre un moyen de chauffage. Le moyen de chauffage peut être positionné à l’intérieur ou à l’extérieur de la cuve. Préférentiellement, le moyen de chauffage est positionné à l’extérieur de la cuve et ne chauffe que la fraction liquide. Il peut s’agir d’un échangeur tubulaire alimenté en fluide caloporteur ou d’un thermoplongeur externe en tube. La boucle de recirculation de l’hydrolysat permet d’assurer une homogénéité dans le chauffage. Avantageusement, le dispositif comprend une boucle de recirculation reliant la sortie inférieure de la cuve à l’entrée supérieure de la cuve, à l’extérieur de la cuve. La boucle de recirculation est configurée pour aspirer de l’hydrolysat (liquide) provenant de la sortie inférieure de la cuve et le refouler vers l’entrée supérieure de la cuve. La boucle de recirculation peut comprendre au moins une pompe. La pompe peut être une pompe volumétrique péristaltique, à lobes ou à rotor excentré. La boucle de recirculation peut en outre être reliée à un système d’évacuation. L’invention se rapporte aussi à une unité de production d’acides gras volatils à partir de coquilles de mollusques présentant des corps mous ou de la chair, classés sous-produits animaux de catégorie 3, comprenant : - un premier réacteur muni d’un moyen de broyage, de préférence un broyeur, - un deuxième réacteur muni d’un moyen de chauffage, de préférence un hygiénisateur, - un troisième réacteur comprenant au moins un dispositif selon l’invention, et - optionnellement un quatrième réacteur configuré pour fonctionner en conditions mésophiles, de préférence un réacteur infiniment mélangé, dans laquelle les premier, deuxième, troisième et éventuel quatrième réacteurs sont agencés en série. Avantageusement, le deuxième réacteur est identique ou différent au troisième réacteur. C’est-à-dire que le dispositif selon l’invention peut être configuré pour permettre l’hygiénisation des coquilles de mollusques présentant des corps mous ou de la chair, classés sous-produits animaux de catégorie 3. Dans cette variante, le deuxième et troisième réacteur sont un seul et même réacteur : un dispositif selon l’invention. Avantageusement, le transfert de matière d’un réacteur à un autre peut être assuré par transfert automatique ou manuel. En cas de transferts automatiques, les réacteurs adjacents peuvent être reliés entre eux par des dispositifs de transfert de matière, lesdits dispositifs de transfert de matière étant éventuellement équipés de pompes, d’un réseau de vannes et de réservoirs (pour autoriser un effet tampon et éviter les débordements et colmatages). Avantageusement, le premier réacteur est muni d’un moyen de broyage. Le moyen de broyage peut être un broyeur à arbre muni d’un crible 12 mm. Le premier réacteur peut être un simple broyeur muni d’une entrée et d’une sortie. Avantageusement, le second réacteur est muni d’un moyen de chauffage. Le moyen de chauffage peut être un thermoplongeur, une résistance chauffante ou mis en œuvre via une injection de vapeur au sein du deuxième réacteur. Le moyen de chauffage est configuré pour permettre d’atteindre une température d’au moins 70 °C à cœur du deuxième réacteur. Le volume du deuxième réacteur est adapté à la quantité d’intrants à traiter, il permet préférentiellement de conserver la matière en chauffe pendant un temps de séjour de 1 h. L’homme du métier sera donc à même de déterminer les dimensions du deuxième réacteur. Le deuxième réacteur peut être configuré pour résister à une pression allant de 1 à 12 bars et à des températures supérieures ou égales à 165 °C. Le réacteur est préférentiellement composé de matériau inoxydable, par exemple de type Inox 316L. De préférence, le deuxième réacteur est un hygiénisateur ou un pasteurisateur. Lorsque le dispositif selon l’invention est configuré pour permettre l’hygiénisation des coquilles de mollusques (cas où le deuxième et le troisième réacteur sont identiques), ces paramètres de résistance à la pression et à la température s’appliquent au troisième réacteur (et donc à chacun des dispositifs qui le composent). Avantageusement, le troisième réacteur comprend au moins un dispositif selon l’invention. De préférence, le troisième réacteur peut comprendre au moins deux dispositifs selon l’invention, et de manière encore préférée, il peut en comprendre trois. Lorsque le troisième réacteur comprend plusieurs dispositifs selon l’invention, lesdits dispositifs selon l’invention sont agencés en parallèle. La boucle de recirculation peut être mutualisée avec un système d’évacuation de l’hydrolysat, commun à tous les dispositifs. Par exemple, chaque dispositif selon l’invention peut comprendre une boucle de recirculation, chacune desdites boucles étant relié à une seule et même sortie, permettant l’extraction de l’hydrolysat riche en AGV en fin de réaction. Avantageusement, l’unité de production d’acides gras volatils selon l’invention peut comprendre un quatrième réacteur configuré pour fonctionner en conditions mésophiles. Le volume du quatrième réacteur est généralement de l’ordre de quelques centaines de mètre cubes. Par exemple, pour traiter un volume d’hydrolysat de 1 m 3 , une cuve ayant un volume d’au moins 15 m 3 sera requise. Avantageusement, le quatrième réacteur peut comprendre un moyen de chauffage. Le moyen de chauffage peut être tel que décrit précédemment. Le quatrième réacteur est généralement conçu pour offrir une résistance à la pression de 10 à 80 mbar et peut être muni de soupapes permettant de sécuriser l’installation en cas de dépassement de ces seuils. Le quatrième réacteur peut être muni d’un système de brassage de type pompe de recirculation ou agitateur pendulaire par exemple ainsi que d’un système de garde hydraulique permettant la sortie du liquide sans fuite de gaz. Les premier, deuxième, troisième et éventuel quatrième réacteurs sont agencés en série. Ils peuvent être reliés les uns autres. Lorsqu’ils sont reliés les uns aux autres, la sortie du réacteur n (n étant un entier allant de 1 à 3) est reliée à l’entrée du réacteur n+1, au moyen de tuyauterie, éventuellement muni d’une ou plusieurs pompes afin d’assurer le transfert de matière d’un réacteur à un autre. Des cuves tampon, permettant de réguler la circulation de matière d’un réacteur à un autre, peuvent être positionnées entre deux réacteurs successifs. Lorsque le troisième réacteur comprend plusieurs dispositifs selon l’invention, les deuxième et troisième réacteurs peuvent être reliés via un répartiteur permettant de répartir de manière homogène les coquilles de mollusques présentant des corps mous ou de la chair, classés sous-produits animaux de catégorie 3, broyées et hygiénisées, dans les dispositifs selon l’invention agencés en parallèle. Ces éléments peuvent être configurés pour un fonctionnement par transfert manuel ou automatique d’un réacteur à un autre. On entend par « relié », une connexion directe ou indirecte entre deux éléments du dispositif. Par exemple, la sortie inférieure de la cuve peut être reliée directement au système d’évacuation et à la boucle de recirculation (via un répartiteur) ou bien la sortie inférieure de la cuve peut être relié au système d’évacuation via la boucle de recirculation. L’invention se rapporte en outre à un procédé de production d’acides gras volatils comprenant une étape d’hydrolyse en conditions thermophiles, mise en œuvre dans un dispositif selon l’invention, à partir de coquilles de mollusques présentant des corps mous ou de la chair, classés sous-produits animaux de catégorie 3, préalablement broyées et hygiénisées. Avantageusement, le procédé selon l’invention peut comprendre les étapes ordonnées : a) broyage de coquilles de mollusques présentant des corps mous ou de la chair, classés sous-produits animaux de catégorie 3, à un seuil de coupe inférieur ou égal à 12 mm, b) hygiénisation du mélange broyé obtenu à l’issue de l’étape a) à une température supérieure ou égale à 70°C, pendant une durée de préférence supérieure ou égale à 1 heure, c) hydrolyse de la matière organique comprise dans le mélange hygiénisé obtenu à l’issue de l’étape b), en conditions thermophiles, à une température supérieure ou égale à 45°C, de préférence de 45°C à 70°C, et de manière encore préférée à 55°C. Avantageusement, l’étape a) de broyage du procédé selon l’invention est mise en œuvre dans le premier réacteur. La durée de l’étape a) peut varier en fonction de la dimension du moyen de broyage et du volume à broyer. L’homme du métier saura adapter la durée de l’étape a) en fonction de la nature et de la quantité mise en jeu. L’étape a) est généralement mise en œuvre à température ambiante, c’est-à-dire entre 15 et 25°C. Lors de la mise en œuvre de l’étape a), les coquilles de mollusques présentant des corps mous ou de la chair, classés sous-produits animaux de catégorie 3, sont broyées pour former un mélange comprenant de la matière organique (issue des corps mous ou de la chair) et des fragments de coquilles. La dimension des fragments de coquilles obtenus à l’issue de l’étape a) est de l’ordre de 4 à 12 mm. Avantageusement, l’étape b) d’hygiénisation du procédé selon l’invention est mise en œuvre dans le second réacteur. Le mélange comprenant de la matière organique (issue des corps mous ou de la chair) et des fragments de coquilles obtenus à l’issue de l’étape a) est soumis à une température élevée de manière à éliminer les éventuels pathogènes présents dans le mélange et notamment les éventuelles bactéries sporulantes. L’hygiénisation est mise en œuvre à une température supérieure ou égale à 70°C. L’étape b) d’hygiénisation peut avoir une durée supérieure ou égale à 1 heure. La montée en température n’est pas comprise dans cette durée. En fonction du matériel et du volume à traiter, la montée en température peut aller de quelques minutes à plusieurs heures. L’étape b) peut être une pasteurisation (conditions plus strictes), sur un temps plus réduit. Par exemple, la pasteurisation peut être réalisée à une température supérieure ou égale à 140 °C, à une pression allant de 1 à 10 bars. Avantageusement, l’étape c) d’hydrolyse du procédé selon l’invention est mise en œuvre dans le troisième réacteur. L’hydrolyse est réalisée en conditions thermophiles, à une température supérieure ou égale à 45°C, de préférence de 45°C à 70°C, et de manière encore préférée à 55°C. L’étape c) est de préférence mise en œuvre en milieu anaérobie. L’étape c) peut comprendre en outre une sous-étape d’inoculation du milieu réactionnel (c’est-à-dire de la ou des cuves du ou des dispositifs selon l’invention) au moyen d’un digestat thermophile provenant d’une unité de méthanisation classique. Le digestat peut provenir d’une unité de méthanisation en conditions thermophiles ou bien être réalisé par recyclage d’une partie du digestat produit lors de l’étape d’hydrolyse (d’une précédente mise-en-œuvre du procédé). Il peut s’agir aussi d’une communauté microbienne mixte ou d’une communauté microbienne ouverte. La sous-étape d’inoculation est mise en œuvre de préférence dans chacun des dispositifs du troisième réacteur, préalablement à l’introduction dans lesdits dispositifs du mélange hygiénisé obtenu à l’issue de l’étape b). Lors de l’étape c) du procédé, l’hydrolyse de la matière organique comprise dans le mélange est réalisée en présence des fragments de coquilles issues du broyage qui n’ont pas été séparés suite au broyage et à l’hygiénisation. La présence des fragments de coquille a un effet tampon sur le pH de la réaction d’hydrolyse, qui ne diminue pas au fur et à mesure de l’avancement de la réaction. L’étape c) d’hydrolyse est mise en œuvre en circuit fermé. La circulation et l’homogénéisation de la masse réactionnelle est assurée par la boucle de recirculation qui aspire la suspension filtrée (hydrolysat liquide) pour la réinjecter via le au moins un injecteur du dispositif. Lors de la mise en œuvre de l’étape c), la boucle de recirculation peut assurer l’homogénéisation de la masse réactionnelle en continu ou en alternance. Par exemple, elle peut n’être en fonctionnement que pendant 5 à 15 minutes par heure (pendant toute la durée de l’étape c)). La boucle de recirculation peut fonctionner en alternance de cycles continus (60 minutes par heure) et discontinus (5 à 15 minutes par heure). Les fragments de coquilles sont retenus par le filtre, ce dernier empêchant les fragments de circuler dans la boucle de recirculation. Le filtre retient le mélange de coquilles et de chair tout en permettant la circulation du liquide filtré, assurant l’homogénéité de la masse réactionnelle, pendant la durée de la réaction d’hydrolyse. Avantageusement, l’étape c) d’hydrolyse du procédé selon l’invention a un temps de séjours allant de 2 à 7 jours, de préférence de 2 à 5 jours, et de manière encore préférée 3 jours. Avantageusement, l’étape les étapes b) et c) du procédé selon l’invention peuvent être mises en œuvre, successivement, dans un dispositif selon l’invention. Dans cette variante, le deuxième réacteur et le troisième réacteur sont identiques, et sont un dispositif selon l’invention. Avantageusement, le procédé selon l’invention peut comprendre en outre une étape d) d’extraction des fragments de coquilles broyées du mélange hydrolysé obtenu à l’issue de l’étape c). L’extraction consiste en la séparation des fragments de coquilles du reste du milieu réactionnel (fraction liquide, hydrolysat). Lorsque le filtre a une forme de panier, l’étape d) d’extraction peut consister en le retrait dudit filtre de la cuve. Le filtre est retiré du réacteur, il ne contient que des coquilles dépourvues de chair. La suspension restante (hydrolysat riche en AGV) peut ensuite être transférée vers le quatrième réacteur ou valorisée. Avantageusement, le procédé selon l’invention peut comprendre en outre une étape e) de méthanogénèse en condition mésophile, de préférence à une température allant de 33 à 42°C, de préférence 37°C, de la fraction liquide obtenue à l’issue de l’étape d) d’extraction. L’étape e) du procédé selon l’invention est mise en œuvre dans le quatrième réacteur. L’étape e) peut être mise en œuvre dans des conditions de méthanogénèse classique et connues de l’homme du métier. L’étape e) peut comprendre une dilution (avec de l’eau) de la fraction liquide obtenue à l’issue de l’étape d). L’étape e) peut comprendre en outre une inoculation du milieu, préalablement à la méthanogénèse. Le dispositif et le procédé selon l’invention présente en outre les avantages : - de permettre et de respecter la réglementation en vigueur concernant les SPAN pour des coquilles de mollusques présentant des corps mous ou de la chair, classés sous-produits animaux de catégorie 3 ; - d’assurer une forte conversion de la matière organique en AGV, en alcools, en ammonium, en dioxyde de carbone, méthane, dihydrogène et hydrogène sulfuré et déplacer l’équilibre réactionnel grâce à la conservation lors de la mise en œuvre du procédé des fragments de coquilles broyées offrant un fort pouvoir tampon au milieu réactionnel ; - de séparer la phase de production des AGV et la phase de production de méthane, permettant ainsi une exploitation directe des AGV ; - de permettre de produire des fragments de coquilles dépourvues de chair et un amendement organique ; - de permettre de protéger les équipements industriels en évitant la circulation et l’accumulation de fragments de coquilles, résultats de la présence du broyage des coquilles ; - de permettre de réduire le volume du réacteur d’hydrolyse et donc son coût de fabrication et de mise en œuvre en accélérant la conversion de la matière organique en AGV, alcools, ammonium, dioxyde de carbone, méthane, dihydrogène et hydrogène sulfuré : la recirculation à travers le lit de coquilles broyées favorise les échanges et permet de chauffer à cœur la matière en cours de dégradation ; - de permettre de mettre en œuvre différemment les phases de production des AGV et de production de méthane avec des réacteurs adaptés à la teneurs en matières sèches et particules de leurs contenus. La représente un dispositif 10 selon l’invention comprenant : - une cuve 110 comprenant une partie supérieure 111 munie d’une entrée supérieure 112, elle-même munie d’injecteurs 113 et une partie inférieure 114 muni d’une sortie inférieure 115, - une boucle de recirculation 116 reliant la sortie inférieure 115 de la cuve 110 à l’entrée supérieure 112 de la cuve 110, à l’extérieur de la cuve 110, la boucle de recirculation 116 étant configurée pour aspirer de l’hydrolysat provenant de la sortie inférieure 115 de la cuve 110 et le refouler vers l’entrée supérieure 112 de la cuve 110, - un filtre 117, ledit filtre 117 étant agencé entre l’entrée supérieure 112 et la sortie inférieure 115 de la cuve 110, à l’intérieur de la cuve 110 - un moyen de chauffage 118, - un système d’évacuation 119, - un ensemble de vannes 120, et - une pompe 121. La représente une unité de production 20 d’AGV selon l’invention comprenant : - un premier réacteur 21 muni d’un moyen de broyage 23, - un deuxième réacteur 22 muni d’un moyen de chauffage 24, - un troisième réacteur constitué de trois dispositifs 25 selon l’invention en parallèle et d’une boucle de recirculation 26 mutualisée entre les différents dispositifs 25. La représente le suivi des paramètres de fonctionnement du réacteur thermophile d'hydrolyse, A : production d’AGV (g/L) en fonction du temps (jours), B : capacité tampon (g/L) en fonction du temps (jours) et C : pH en fonction du temps (jours). La représente ainsi une cinétique de production des AGV avec une augmentation de la concentration en AGV jusqu'au 3ème jour puis un plafonnement pour atteindre une concentration maximale en AGV de 20 g/L au 7ème jour. La capacité tampon augmente jusqu'au 4ème jour puis plafonne à une valeur approximative de 6 g/L. Cette augmentation du titre alcalimétrique permet de bien tamponner le milieu, ainsi le pH augmente lors des premiers jours d'hydrolyse puis plafonne à une valeur de 7,3 après le 3ème jour. L’invention sera mieux comprise à la lecture de l’exemple, non limitatif, qui suit. Exemple : Production d’un hydrolysat riche en AGV Le procédé selon l’invention est mis en œuvre sur un modèle laboratoire représentatif du dispositif de la et comprenant : - une cuve 110 comprenant une partie supérieure 111 munie d’une entrée supérieure 112, elle-même munie d’injecteurs 113 et une partie inférieure 114 muni d’une sortie inférieure 115, - une boucle de recirculation 116 reliant la sortie inférieure 115 de la cuve 110 à l’entrée supérieure 112 de la cuve 110, à l’extérieur de la cuve 110, la boucle de recirculation 116 étant configurée pour aspirer de l’hydrolysat provenant de la sortie inférieure 115 de la cuve 110 et le refouler vers l’entrée supérieure 112 de la cuve 110, - un filtre 117, ledit filtre 117 étant agencé entre l’entrée supérieure 112 et la sortie inférieure 115 de la cuve 110, à l’intérieur de la cuve 110 - un moyen de chauffage 118, - un système d’évacuation 119, - un ensemble de vannes 120, et - une pompe 121. Un premier réacteur et un deuxième réacteur adaptés au modèle sont utilisés. Matériel et méthode a) Broyage (premier réacteur) : 2,5 kg de moules d’origine Mont Saint Michel, classées sous-produit de catégorie 3 broyées à 12 mm avec un broyeur à couteaux puis placées dans des bocaux. b) Hygiénisation dans un hygiénisateur (deuxième réacteur) : les moules broyées sont ensuite hygiénisées dans un hygiénisateur à bocaux, d’un volume de 60 litres, 20 min de montée en température jusqu’à 70 °C, puis 1 h de maintien à 70 °C, suivi de l’arrêt processus. c) Hydrolyse dans un réacteur configuré pour fonctionner en conditions thermophiles (troisième réacteur comprenant un dispositif selon l’invention) : le volume de la cuve est de 5 litres. Le réacteur est d’une hauteur de 40 cm et offre une section circulaire de 15 cm de diamètre. Le chauffage homogène de la partie inférieure de la cuve est assuré par une double enveloppe. La température appliquée permet d’atteindre une température stable de 55 °C. Le réacteur utilisé est le modèle BPC CSTR 5S de la marque BPC Instruments ® . Un panier perforé à maille (filtre, dimension des mailles = 2 mm) est mis en place dans la cuve. Le temps de séjour de la réaction d’hydrolyse est de 7 jours. Un suivi du biogaz quantitatif et qualitatif est réalisé avec un compteur µFlow de la marque BPC Instruments ® et l’utilisation d’une chromatographie en phase gaz. La boucle de recirculation (prélèvement en partie inférieure de la cuve et refoulement vers la partie supérieure de la cuve) a un débit de 30 L/h avec fonctionnement de 10 min par heure. A l’issue de la réaction d’hydrolyse on obtient un hydrolysat riche en AGV. On observe dans la une production d’AGV, qui se stabilise à une concentration de 20 g/L d’hydrolysat avec une capacité tampon de 9,3 g/L et un pH de 7,2. On observe une faible production de biogaz qui se stabilise à 2 L/j avec une teneur en méthane d’environ 30 % : la méthanogénèse n’est donc pas lancée, la production d’AGV n’est pas transformée en biogaz et la phase d’hydrolyse est bien isolée. Aucun bouchage du système, dysfonctionnement, sédimentation, ou moussage n’a été observé. Le procédé et le dispositif selon l’invention ont ainsi permis une forte production d’AGV, pour un rendement total de 59 g d’AGV pour 210 g de moules brutes, soit 28 %. On a observé une liquéfaction des chairs et une séparation en deux phases distinctes : une phase liquide d’hydrolysat et une phase solide de coquilles broyées sans présence de matière organique. Dispositif de production d’acides gras volatils à partir de coquilles de mollusques présentant des corps mous ou de la chair, classés sous-produits animaux de de catégorie 3, comprenant : - une cuve comprenant une partie supérieure munie d’une entrée supérieure et une partie inférieure munie d’une sortie inférieure, - une boucle de recirculation reliant la sortie inférieure de la cuve à l’entrée supérieure de la cuve, à l’extérieur de la cuve, la boucle de recirculation étant configurée pour aspirer de l’hydrolysat provenant de la sortie inférieure de la cuve et le refouler vers l’entrée supérieure de la cuve, caractérisé en ce que la cuve comprend en outre un filtre présentant des pores de diamètre inférieur ou égal à 4mm, le filtre étant agencé entre l’entrée supérieure et la sortie inférieure de la cuve, à l’intérieur de la cuve, de manière à prévenir le passage de particules dans la boucle de recirculation. Dispositif selon la revendication 1, configuré pour fonctionner en conditions thermophiles, de préférence à une température supérieure ou égale à 45°C, de préférence de 45 à 70°C, et de manière encore préférée à 55°C. Dispositif selon la revendication 1 ou 2, dans lequel l’entrée supérieure de la cuve comprend au moins un injecteur. Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le filtre est un panier perforé à maille, de préférence à maille ronde, de préférence en matériau inoxydable. Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la partie inférieure présente une forme d’entonnoir dont une extrémité inférieure définit la sortie inférieure de la cuve. Unité de production d’acides gras volatils à partir de coquilles de mollusques présentant des corps mous ou de la chair, classés sous-produits animaux de catégorie 3, comprenant : - un premier réacteur muni d’un moyen de broyage, de préférence un broyeur à arbre muni d’un crible 12 mm, - un deuxième réacteur muni d’un moyen de chauffage, - un troisième réacteur comprenant au moins un dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, et - optionnellement un quatrième réacteur configuré pour fonctionner en conditions mésophiles, dans laquelle les premier, deuxième, troisième et éventuel quatrième réacteurs sont agencés en série. Unité de production selon la revendication précédente, dans laquelle le troisième réacteur comprend au moins deux dispositifs selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, de préférence trois, agencés en parallèle. Procédé de production d’acides gras volatils comprenant une étape d’hydrolyse en conditions thermophiles, mise en œuvre dans un dispositif selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, à partir de coquilles de mollusques présentant des corps mous ou de la chair, classés sous-produits animaux de catégorie 3, préalablement broyées et hygiénisées. Procédé de production d’acides gras volatils comprenant les étapes : a) broyage de coquilles de mollusques présentant des corps mous ou de la chair, classés sous-produits animaux de catégorie 3, à un seuil de coupe inférieur ou égal à 12 mm, b) hygiénisation du mélange broyé obtenu à l’issue de l’étape a) à une température supérieure ou égale à 70°C, pendant une durée de préférence supérieure ou égale à 1 heure, c) hydrolyse de la matière organique comprise dans le mélange hygiénisé obtenu à l’issue de l’étape b), en conditions thermophiles, à une température supérieure ou égale à 45°C, de préférence de 45 à 70°C, et de manière encore préférée à 55°C. Procédé selon la revendication précédente, dans lequel l’étape c) d’hydrolyse est mise en œuvre en milieu anaérobie. Procédé selon la revendication 9 ou 10, dans lequel l’étape c) comprend une sous-étape d’inoculation du milieu réactionnel. Procédé selon l’une quelconque des revendications 9 à 11, dans lequel le temps de séjour de l’étape c) est de 2 à 7 jours, de préférence 2 à 5, et de manière encore préférée 3 jours. Procédé selon l’une quelconque des revendications 9 à 12, dans lequel les étapes b) et c) sont mises œuvre, successivement, dans un dispositif selon l’une quelconque des revendications 1 à 5. Procédé selon l’une quelconque des revendications 9 à 13, comprenant en outre une étape d) d’extraction des fragments de coquilles broyées du mélange hydrolysé obtenu à l’issue de l’étape c). Procédé selon la revendication 14, comprenant en outre une étape e) de méthanogénèse en condition mésophiles, de préférence à une température allant de 33 à 42°C, de préférence 37°C, de la suspension obtenue à l’issue de l’étape d) d’extraction.