FR 3115017 A1 20220415 FR 2110663 A 20211008 Un procédé de refroidissement d’un système de propulsion d’aéronef électrique hybride comprend le fait de transporter un liquide de refroidissement (102) à travers une boucle à pompe (126) à deux phases (TPPL) en contact thermique avec une machine électrique (104) et une pluralité de modules de puissance (106) à refroidir, où la TPPL comprend : un agencement parallèle de plaques froides (114) ; un évaporateur (116) ; un condenseur (120) ; une première soupape de commande (122) ; un récepteur de liquide (124) ; et une pompe. Un capteur (136) positionné en amont des plaques froides, et dans certains cas en amont du récepteur de liquide (124), mesure la pression et/ou la température d’un courant de retour du liquide de refroidissement et transmet les données de mesure à un premier dispositif de commande (134) relié électriquement à la première soupape de commande. Le premier dispositif de commande régule l’écoulement d’un premier courant de liquide (142) à travers la première soupape de commande sur la base de la pression et/ou de la température mesurée(s) par le capteur, maintenant ainsi le courant de retour à une température se trouvant dans une plage de température prédéterminée. Figure pour l’abrégé : [Fig. 3] SYSTÈME DE GESTION THERMIQUE ET PROCÉDÉ DE REFROIDISSEMENT D’UN SYSTÈME DE PROPULSION D’AÉRONEF ÉLECTRIQUE HYBRIDE L’invention se rapporte de manière générale à des systèmes de refroidissement et plus particulièrement à un système de gestion thermique et à un procédé de refroidissement d’un système de propulsion d’aéronef électrique hybride. Les aéronefs électriques hybrides alimentés à la fois par du carburéacteur et de l’électricité est en cours de développement. L’électrification est un élément clé de la technologie de propulsion d’aéronefs électriques hybrides. L’un des plus grands défis pour mettre en œuvre l’électrification est la gestion thermique du sous-système de génération de puissance ou de propulsion électrique. Les générateurs, les moteurs et les convertisseurs de puissance, bien que très efficaces, génèrent des quantités importantes de chaleur aux niveaux de puissance globaux requis pour les applications de propulsion. La capacité de rejeter cette charge calorifique d’une plate-forme d’aéronef vers le dissipateur de l’air environnant est limitée par des considérations de volume, de poids et de traînée. Une perspective au niveau du système de l’espace de solution est essentielle pour développer une architecture de gestion thermique performante qui répond aux exigences. Les machines électriques et les appareils électroniques de puissance pour des applications terrestres (automobile, ferroviaire, machinerie lourde) sont généralement refroidis avec des boucles d’eau glycolée à phase unique à pompe. Une technologie de gestion thermique plus efficace qui permet des économies d’énergie et/ou de poids serait bénéfique pour des applications de refroidissement dans un aéronef électrique hybride. Afin que l’invention puisse être bien comprise, diverses formes de celle-ci, données à titre d’exemple, seront maintenant décrites, référence étant faite aux dessins annexés, dans lesquels : est une représentation d’un aéronef électrique hybride qui peut contenir le système de gestion thermique décrit dans cette description, est un schéma simple montrant le système de gestion thermique, qui utilise une boucle à pompe à deux phases (TPPL) pour dissiper la chaleur provenant de plusieurs charges calorifiques, y compris une machine électrique, telle qu’un générateur, et plusieurs modules de puissance, représente des composants du système de gestion thermique et de la TPPL selon un mode de réalisation, illustre un profil de mission notionnel créé pour évaluer la TPPL pendant une mission de test, illustre la température (˚C) et la charge calorifique (kW) en fonction du temps pendant la mission de test, Les dessins sont uniquement présents à des fins d’illustration et ne sont pas destinés à limiter l’étendue de la présente divulgation de quelque manière que ce soit. Un procédé et un système de gestion thermique de refroidissement d’un système de propulsion d’aéronef électrique hybride sont décrits dans la présente description. Le procédé et le système utilisent une boucle à pompe à deux phases (TPPL), qui présente des avantages par rapport aux approches de refroidissement à phase unique traditionnelles, tels qu’une puissance de pompage inférieure, l’isothermalité et une résistance au gel à de basses températures. Contrairement aux solutions de refroidissement à phase unique, l’ébullition et la condensation utilisant un liquide de refroidissement tel que le fluide frigorigène R134a réduisent la résistance au transport thermique à la fois au niveau de la source de chaleur et du dissipateur thermique. Une résistance thermique réduite au niveau de la source de chaleur se traduit par des températures de liquide de refroidissement plus élevées par rapport au dissipateur thermique (par exemple, l’air ambiant), permettant d’obtenir potentiellement des échangeurs de chaleur plus petits et plus légers avec une traînée plus faible sur l’aéronef. Le système de gestion thermique 160 peut être utilisé pour refroidir des composants de système de propulsion sur un aéronef électrique hybride 110, comme le montre schématiquement la . En se référant à la , le procédé de refroidissement comprend le fait de pomper un liquide de refroidissement à travers une TPPL 100 en contact thermique avec une machine électrique 104 et des modules de puissance 106 contenant des dispositifs électroniques qui nécessitent un refroidissement. La chaleur produite par la machine électrique 104 et les modules de puissance 106 est absorbée par le liquide de refroidissement dans la TPPL 100 (dont les détails sont décrits ci-dessous et représentés sur la ) et finalement transférée à l’air ambiant 108, qui peut entrer dans l’aéronef 110 via une conduite d’air 112. La machine électrique 104 peut être un générateur dans certains exemples. Le procédé utilise un schéma de commande simple, qui est décrit ci-dessous, pour maintenir une température de distribution de liquide de refroidissement extrêmement stable en dépit de grandes variations à la fois de l’entrée de charge calorifique et des conditions d’air ambiant (par exemple, la température et l’écoulement d’air), selon que l’aéronef 110 est au sol ou en vol. En se référant maintenant à la , la TPPL 100 peut comprendre un certain nombre de composants en communication fluidique les uns avec les autres, y compris, dans un exemple, un agencement parallèle de plaques froides 114, un évaporateur 116, un séparateur 118, un condenseur 120, une première soupape de commande 122, un récepteur de liquide 124 et une pompe 126. L’expression « en communication fluidique avec », telle qu’utilisée ci-dessus, signifie que les composants sont reliés entre eux comme cela est connu dans l’état de l’art, par exemple, en utilisant des longueurs appropriées de tuyau ou de tube et des raccords associés, de sorte que le fluide (le liquide de refroidissement 102) puisse s’écouler entre et/ou à travers les composants. Comme indiqué ci-dessus, le procédé comprend le fait de pomper un liquide de refroidissement 102 à travers la TPPL 100, qui est en contact thermique avec la machine électrique 104 et les modules de puissance 106. Les lignes pointillées entourant les composants dans différentes parties de la TPPL 100 sont destinées à représenter d’éventuels modules ou groupements physiques des composants. En se référant à la , le liquide de refroidissement 102 provenant du récepteur de liquide 124 est fourni à la pompe 126, qui distribue un flux sous pression dans la direction indiquée par les flèches de liquide de refroidissement. La pompe 126 est positionnée en aval du récepteur de liquide 124 et en amont de l’agencement parallèle de plaques froides 114. Une soupape de commande et un débitmètre (non représentés) peuvent être positionnés en aval de la pompe 126 pour surveiller et ajuster le débit, et la vitesse de pompe peut également ou alternativement varier. Généralement, il est préférable de faire fonctionner la pompe 126 à une vitesse de pompe sensiblement constante, c’est-à-dire à une vitesse de pompe qui varie de moins de +/- 10% d’une valeur nominale. La TPPL 100 peut en outre comprendre un filtre déshydrateur 128 en aval de la pompe 126 pour éliminer les contaminants du liquide de refroidissement 102. De même ou en variante, la TPPL 100 peut comprendre un sous-refroidisseur 162 en amont de la pompe 126 et en aval du récepteur de liquide 124 pour réduire la probabilité de cavitation à mesure que le liquide de refroidissement 102 s’écoule à travers la pompe 126. Le liquide de refroidissement sous pression 102 provenant de la pompe 126 atteint un collecteur d’entrée 130 où le flux est par exemple divisé en plusieurs courants. Comme le montre la , les plaques froides 114 sont agencées en parallèle de sorte que le liquide de refroidissement passe à travers les plaques froides 114 le long de trajets d’écoulement parallèles. À mesure que les plusieurs courants de liquide de refroidissement 102 s’écoulent à travers l’agencement parallèle de plaques froides 114, la chaleur est transférée des modules de puissance 106 au liquide de refroidissement 102, et les dispositifs électroniques sont refroidis. Chaque plaque froide 114 peut contenir un grand nombre de dispositifs électroniques contenus dans les modules de puissance 106. Les modules de puissance/dispositifs électroniques 106 peuvent fournir une conversion de puissance, un conditionnement de puissance et/ou d’autres fonctions. La TPPL 100 peut comprendre un nombre quelconque de plaques froides 114 (par exemple, de deux à 600) agencées en parallèle, en fonction du nombre de modules de puissance 106 à refroidir. Les plaques froides 114 peuvent comprendre des microcanaux pour l’écoulement de fluide. Du fait que les modules de puissance générateurs de chaleur 106 sont en contact thermique direct avec les plaques froides 114, le transfert de chaleur des modules de puissance 106 au liquide de refroidissement 102 peut être décrit comme un transfert de chaleur direct. Après écoulement à travers les plaques froides 114, les plusieurs courants de liquide de refroidissement 102 sont fusionnés dans un collecteur de sortie 132 positionné en aval des plaques froides 114. Le liquide de refroidissement 102 peut être décrit comme un liquide de refroidissement partiellement vaporisé après avoir passé à travers l’agencement parallèle de plaques froides 114 et absorbé la chaleur des modules de puissance 106. Le titre en vapeur du liquide de refroidissement sortant de l’agencement parallèle de plaques froides 114 peut se trouver dans une plage allant d’environ 0,1 à environ 0,5 et est de préférence proche de 0,3, où le titre en vapeur représente la fraction massique de vapeur dans le liquide de refroidissement. Comme le montre la , l’évaporateur 116 est positionné en aval des plaques froides 114. Le liquide de refroidissement partiellement vaporisé 102 s’écoule dans et à travers l’évaporateur 116, et la chaleur provenant de la machine électrique 104 est transférée au liquide de refroidissement 102. Le transfert de chaleur peut être désigné comme un transfert de chaleur indirect puisque la machine électrique 104 n’est pas directement refroidie par le liquide de refroidissement 102 ; au lieu de cela, un fluide intermédiaire (par exemple, de l’huile chauffée) 156 provenant de la machine électrique 104 est transporté à travers l’évaporateur 116, libère de la chaleur vers le liquide de refroidissement 102 et est renvoyé vers la machine électrique 104. Un avantage de cette configuration, où la machine électrique 104 est refroidie par un évaporateur 116 en série avec les plaques froides 114 qui refroidissent les modules de puissance 106 et en aval de celles-ci, est qu’un flux thermique critique peut être géré et des débits de pompe peuvent être réduits au minimum. Les charges calorifiques provenant des modules de puissance 106 sont dissipées sur une petite surface, ce qui peut conduire à des flux thermiques importants au niveau de l’interface plaque froide/liquide de refroidissement. Si ce flux thermique dépasse le flux thermique critique de la conception, la différence de température entre les modules de puissance 106 et le liquide de refroidissement 102 peut devenir très importante, entraînant une défaillance précoce des modules de puissance 106. Une façon de maintenir une capacité de flux thermique critique acceptable est de maintenir le titre en vapeur du liquide de refroidissement 102 relativement faible dans les plaques froides 114 (par exemple, de 0,1 à 0,5, de préférence ~0,3). Si l’évaporateur 116 était placé en parallèle avec les plaques froides 114, au lieu d’être en série comme le montre la , la pompe 126 serait nécessaire pour fournir un flux de liquide de refroidissement à l’évaporateur 116 en plus du flux de liquide de refroidissement requis pour les modules de puissance 106. Cependant, comme le flux thermique dans l’évaporateur 116 est relativement faible, il y a peu de risque de dépasser des niveaux de flux thermique critique dans l’évaporateur 116. Par conséquent, le titre en vapeur du liquide de refroidissement 102 sortant de l’évaporateur 116 peut être assez élevé (par exemple, de 0,8 à 1,0) ou le liquide de refroidissement 102 peut même sortir sous forme de vapeur surchauffée. Ainsi, dans la configuration représentée sur la , la quantité de flux de liquide de refroidissement fournie aux plaques froides 114 peut être suffisante pour absorber en toute sécurité la chaleur de l’évaporateur 116 sans avoir besoin d’augmenter le flux de liquide de refroidissement. Cette exigence de flux de liquide de refroidissement réduit peut permettre l’utilisation d’une plus petite pompe 126 et également une réduction de la puissance de pompage de liquide de refroidissement. Lors de la sortie de l’évaporateur 116, le liquide de refroidissement 102 peut dans certains cas être décrit comme un liquide de refroidissement entièrement vaporisé ou presque entièrement vaporisé. Le liquide de refroidissement 102 peut se déplacer sur une longueur de tube vers un module récepteur qui comprend plusieurs composants importants et réalise plusieurs fonctions clés. Premièrement, le liquide de refroidissement provenant de l’évaporateur 116 peut être divisé en un courant de vapeur 140 et un premier courant de liquide 142 dans le séparateur 118. Le séparateur 118 peut se baser sur la quantité de mouvement et/ou la gravité pour réaliser la séparation, et peut comprendre un raccord en T, un séparateur centrifuge, un séparateur inertiel et/ou un séparateur par gravité. Dans un exemple, la séparation du liquide de refroidissement 102 peut être obtenue par une différence de quantité de mouvement ; un flux de liquide à quantité de mouvement plus élevée peut avoir tendance à s’écouler à travers le trajet (« première sortie ») du séparateur 118 et la vapeur à quantité de mouvement plus faible est plus susceptible de s’écouler à travers la branche (« deuxième sortie ») du séparateur 118. Il convient de noter que le terme « courant de vapeur » fait référence à un courant qui comprend principalement, mais pas nécessairement exclusivement, la forme vapeur du liquide de refroidissement, et « courant de liquide » fait référence à un courant qui comprend principalement, mais pas nécessairement exclusivement, la forme liquide du liquide de refroidissement. En d’autres termes, le courant de vapeur 140 peut comprendre une quantité non nulle de la forme liquide du liquide de refroidissement, et le premier courant de liquide 142 ou le deuxième courant de liquide mentionné ci-après peut comprendre une quantité non nulle de la forme vapeur du liquide de refroidissement. Le courant de vapeur 140 se déplace de la deuxième sortie du séparateur 118 au condenseur 120, qui peut être monté dans une conduite d’air 112 alimentée en air extérieur (ambiant) 108. Le condenseur 120 peut être un condenseur multitubulaire à calandre refroidi par air. Le courant de vapeur 140 peut entrer par le haut du condenseur 120 et s’écouler à travers des microtubes vers le bas de l’unité 120, comme illustré dans la . À mesure que le courant de vapeur 140 s’écoule à travers le condenseur 120, de la chaleur absorbée est transférée de la forme vapeur du liquide de refroidissement à l’air ambiant 108, et le courant de vapeur 140 se condense en un deuxième courant de liquide 144 du liquide de refroidissement 102. Pendant ce temps, le premier courant de liquide 142 s’écoule à travers la première soupape de commande 122. Un premier dispositif de commande 134 est relié électriquement à la première soupape de commande 122 pour réguler l’écoulement à travers la soupape 122. Dans certaines conditions de fonctionnement, la première soupape de commande 122 peut être complètement fermée de sorte que sensiblement tout le liquide de refroidissement 102 provenant de l’évaporateur 116 s’écoule vers le condenseur 120. Comme il sera discuté plus en détail ci-dessous, le premier dispositif de commande 134 est également relié électriquement à un capteur 136 configuré pour mesurer la température et/ou la pression à un emplacement en amont des plaques froides 114 ; dans certains cas, l’emplacement peut être en amont du récepteur de liquide 124, comme illustré dans la . Le premier dispositif de commande 134 et le deuxième dispositif de commande décrits ci-dessous peuvent utiliser des signaux électriques et/ou des algorithmes numériques pour exécuter des fonctions de réception, de comparaison et de correction, afin de réguler l’écoulement à travers la soupape de commande respective. Le premier courant de liquide 142 provenant de la première soupape de commande 122 et le deuxième courant de liquide 144 provenant du condenseur 120 sont combinés en un courant de retour 146 du liquide de refroidissement 102. La combinaison peut avoir lieu dans un raccord en T 138 qui comprend une première entrée pour le passage du premier courant de liquide 142, une deuxième entrée pour le passage du deuxième courant de liquide 144, et une seule sortie pour le courant de retour 146. La TPPL 100 peut en outre comprendre un mélangeur 148 pour favoriser le mélange du courant de retour 146 avant son entrée dans le récepteur de liquide 124. Le mélangeur 148 peut comprendre des éléments de mélange passifs et/ou actifs, c’est-à-dire des composants fixes ou mobiles conçus pour mélanger le courant de retour 146 de liquide de refroidissement 102 à mesure qu’il s’écoule à travers celui-ci. Le passage à travers le mélangeur 148 peut améliorer l’uniformité de température du courant de retour 146. Avantageusement, le courant de retour 146 est distribué au récepteur de liquide 124 à une température se trouvant dans une plage de température prédéterminée, par exemple à +/- 20% d’une température de consigne, à +/- 10% d’une température de consigne, ou à +/-5% d’une température de consigne. De même ou en variante, la température peut se trouver à +/-20˚C, à +/-10˚C, ou à +/-2˚C de la température de consigne. Cette commande de température peut être obtenue grâce au moins en partie à l’incorporation de la première soupape de commande 122 dans la TPPL dans une branche parallèle au condenseur 120, ce qui permet de commander le volume de liquide de refroidissement 102 passant à travers le condenseur 120 (le courant de vapeur 140) ainsi que le volume de liquide de refroidissement 102 contournant le condenseur 120 (le premier courant de liquide 142). Le capteur 136 mesure la pression et/ou la température du courant de retour 146 à un emplacement en aval du raccord en T 138, et les données de mesure sont transmises électroniquement au premier dispositif de commande 134. Par conséquent, l’écoulement du premier courant de liquide 142 à travers la première soupape de commande 122 peut être régulé sur la base de la pression et/ou de la température mesurée(s) par le capteur 136, maintenant ainsi le courant de retour 146 dans la plage de température prédéterminée pour l’entrée dans le récepteur de liquide 124 et/ou pour le retour vers l’agencement parallèle de plaques froides 114. Cette architecture permet au système de gestion thermique de maintenir une température de distribution de liquide de refroidissement extrêmement stable en dépit de grandes variations à la fois de l’entrée de charge calorifique et de la température ambiante et de l’écoulement d’air perçues par le condenseur 120. Les applications de refroidissement d’aéronef sont particulièrement difficiles étant donné que la température de rejet de chaleur ambiante peut changer à la fois considérablement et rapidement à mesure que l’aéronef 110 vole plus haut dans l’atmosphère. L’air ambiant 108 circulant à travers le condenseur 120 peut se trouver dans une plage allant, par exemple, d’environ -60°C à de hautes altitudes à environ 50°C pendant des opérations au sol. De plus, l’écoulement d’air total à travers le condenseur 120, qui est un autre élément clé de la performance d’échangeur de chaleur, varie considérablement en passant des opérations au sol au vol à grande vitesse. L’architecture décrite ci-dessus peut compenser tous les effets ci-dessus avec une seule soupape de commande 122 et un schéma de commande simple. Dans certains cas, la TPPL peut en outre comprendre un limiteur d’écoulement ou une soupape 150 en aval du condenseur 120 et en amont du raccord en T 138 pour réguler l’écoulement du deuxième courant de liquide 144 dans le raccord en T 138. Par exemple, la soupape 150 peut comprendre une deuxième soupape de commande 152 avec un deuxième dispositif de commande 154 relié électriquement au capteur 136. Similaire au fonctionnement de la première soupape de commande 122, la deuxième soupape de commande 152 peut réguler l’écoulement du deuxième courant de liquide 144 sur la base de la température et/ou de la pression du courant de retour 146 à un emplacement en aval du raccord en T 138, par exemple, avant l’entrée dans le récepteur de liquide 124. Dans d’autres exemples, la soupape peut comprendre une soupape anti-retour avec une pression d’ouverture (par exemple, une pression amont minimale requise pour ouvrir la soupape anti-retour suffisamment pour permettre un écoulement détectable). Le limiteur d’écoulement ou la soupape 150 optionnel(le) peut compléter la première soupape de commande 122, qui est essentielle à la TPPL 100. Le liquide de refroidissement 102 utilisé dans la TPPL 100, qui peut alternativement être appelé fluide frigorigène, peut être n’importe quel fluide qui subit un changement de phase liquide-vapeur. Par exemple, le liquide de refroidissement peut comprendre un chlorofluorocarbure (CFC), un hydrochlorofluorocarbure (HCFC), un hydrofluorocarbure (HFC) tel que R134a, le difluorométhane, le difluoroéthane, le dioxyde de carbone, l’ammoniac, un mélange eau/ammoniac, ou une combinaison de ceux-ci. En résumé, un système de gestion thermique 160 pour refroidir un système de propulsion d’aéronef électrique hybride, qui est illustré dans la et qui peut être utilisé dans le procédé décrit ci-dessus, peut comprendre une boucle à pompe à deux phases (TPPL) 100 ayant les composants suivants : un récepteur de liquide 124 pour stocker un liquide de refroidissement 102 ; une pompe 126 en aval du récepteur de liquide 124 pour pomper le liquide de refroidissement à travers la TPPL ; un agencement parallèle de plaques froides 114 en aval de la pompe 126 pour transférer de la chaleur d’une pluralité de modules de puissance 106 au liquide de refroidissement ; un évaporateur 116 en aval des plaques froides 114 pour transférer de la chaleur d’une machine électrique 104 (ou plus particulièrement, d’un fluide intermédiaire (tel que de l’huile) provenant de la machine électrique 104) au liquide de refroidissement 102 ; un séparateur 118 en aval de l’évaporateur 116 pour séparer ou diviser le liquide de refroidissement 102 en un courant de vapeur 140 et un premier courant de liquide 142 ; un condenseur 120 en aval d’une première sortie du séparateur 118 pour condenser le courant de vapeur 140 en un deuxième courant de liquide 144 et libérer la chaleur absorbée vers l’air ambiant 108 ; une première soupape de commande 122 en aval d’une deuxième sortie du séparateur 118 pour réguler l’écoulement du premier courant de liquide 142 ; et un raccord en T 138 pour combiner les premier et deuxième courants de liquide 142, 144 en un courant de retour 146 de liquide de refroidissement 102 pour le transport vers le récepteur de liquide 124, où le raccord en T 138 comprend une première entrée en aval de la première soupape de commande 122 et une deuxième entrée en aval du condenseur 120. Le système de gestion thermique 160 peut en outre comprendre un capteur 136 positionné en aval du raccord en T 138 et en amont des plaques froides 114 pour mesurer la pression et/ou la température du courant de retour 146, et un premier dispositif de commande 134 relié électriquement au capteur 136 et configuré pour réguler l’écoulement du premier courant de liquide 142 sur la base de la pression et/ou de la température mesurée(s) par le capteur 136. Comme illustré, dans certains cas, le capteur 136 peut être positionné en amont du récepteur de liquide 124. Par conséquent, le courant de retour 146 du liquide de refroidissement 102 peut être maintenu à une température se trouvant dans une plage de température prédéterminée pour l’entrée dans le récepteur de liquide 124 et/ou pour le retour vers les plaques froides 114. Comme indiqué ci-dessus, la TPPL 100 peut en outre comprendre un mélangeur 148 pour favoriser le mélange et augmenter l’uniformité du courant de retour 146 avant son entrée dans le récepteur de liquide 124. La TPPL 100 peut également ou alternativement comprendre un limiteur d’écoulement ou une soupape 150 (par exemple, une soupape anti-retour ou une soupape de commande) en aval du condenseur 120 et en amont du raccord en T 138 pour réguler l’écoulement du deuxième courant de liquide 144. Lorsque la soupape 150 est une deuxième soupape de commande 152, le système de gestion thermique peut en outre comprendre un deuxième dispositif de commande 154 relié électriquement au capteur 136 et à la soupape 152 pour réguler l’écoulement du deuxième courant de liquide 144 sur la base de la température et/ou de la pression mesurée(s) par le capteur 136, aidant ainsi à maintenir la température souhaitée du courant de retour 146 du liquide de refroidissement 102. Le récepteur de liquide 124 peut prendre la forme d’un récipient dans lequel la gravité amène le liquide à se déposer dans une partie inférieure du récipient et la vapeur à monter jusqu’à une partie supérieure du récipient ; en conséquence, le récepteur de liquide peut comprendre une soupape de décharge 158 pour commander et relâcher la pression. La TPPL 100 peut également ou alternativement comprendre un sous-refroidisseur 162 en aval du récepteur de liquide 124 et en amont de la pompe 126, comme mentionné ci-dessus, pour réduire la probabilité de cavitation à mesure que le liquide de refroidissement 102 provenant du récepteur de liquide 124 s’écoule à travers la pompe 126. Comme indiqué par la ligne pointillée entrant dans le sous-refroidisseur 162 et sortant de celui-ci, un flux d’eau ou d’un autre fluide de refroidissement peut circuler en cycle à travers le sous-refroidisseur 162. Bien que le procédé et le système de gestion thermique 160 décrits ici soient idéalement adaptés pour refroidir un système de propulsion à bord d’un aéronef électrique hybride, il est reconnu que le procédé et le système de gestion thermique peuvent être utilisés pour refroidir d’autres types de systèmes et de dispositifs. Exemple Des tests ciblés ont été effectués pour évaluer la performance du système de gestion thermique 160. Dans un test de la capacité de la TPPL 100, un profil de mission notionnel a été créé pour programmer divers niveaux de charges calorifiques dans la TPPL pendant une durée de la mission, comme illustré dans la . Le test de profil de mission représenté sur la démontre la capacité de la TPPL 100 à dissiper une plage de charges calorifiques au cours d’une mission de vol simulée tout en maintenant la température du liquide de refroidissement en amont du récepteur de liquide dans une plage de température prédéterminée. Les expressions « au moins l’un de , de , … et de » ou « au moins l’un de , de , … de , ou des combinaisons de ceux-ci » ou « , , … et/ou » sont à prendre au sens le plus large, remplaçant toute autre définition implicite ci-avant ou ci-après, sauf si la présente description exprime expressément le contraire, pour signifier un ou plusieurs élément(s) choisi(s) dans le groupe comprenant A, B, … et N. En d’autres termes, les expressions signifient toute combinaison d’un ou de plusieurs des éléments A, B, … ou N, y compris n’importe quel élément seul ou ledit élément en combinaison avec un ou plusieurs des autres éléments qui peuvent également comprendre, en combinaison, des éléments supplémentaires non énumérés. Sauf indication contraire ou sauf si le contexte suggère le contraire, tel qu’utilisé ici, « un » ou « une » signifie « au moins un(e) » ou « un(e) ou plusieurs ». Bien que divers modes de réalisation aient été décrits, il sera évident pour l’homme du métier que de nombreux autres modes de réalisation et mises en œuvre sont possibles. Par conséquent, les modes de réalisation décrits ici sont des exemples, et ne sont pas les seuls modes de réalisation et mises en œuvre possibles. L’objet de la divulgation se rapporte, notamment, aux aspects suivants : Un premier aspect se rapporte par exemple à un procédé de refroidissement d’un système de propulsion d’aéronef électrique hybride, le procédé comprenant le fait : de transporter un liquide de refroidissement 102 à travers une boucle à pompe à deux phases (TPPL) en contact thermique avec une machine électrique 104 et une pluralité de modules de puissance 106 à refroidir, la TPPL comprenant : un arrangement parallèle de plaques froides 114; un évaporateur 116 ; un condenseur 120 ; une première soupape de commande 122 ; un récepteur de liquide ; et une pompe, le transport comprenant le fait : d’amener le liquide de refroidissement à s’écouler à travers l’agencement parallèle de plaques froides, la chaleur étant transférée de la pluralité de modules de puissance 106 au liquide de refroidissement ; d’amener le liquide de refroidissement à s’écouler à travers l’évaporateur, la chaleur étant transférée de la machine électrique 104 au liquide de refroidissement 102 ; de diviser le liquide de refroidissement 102 provenant de l’évaporateur en un courant de vapeur et un premier courant de liquide 142, le courant de vapeur s’écoulant vers le condenseur 120 et transférant la chaleur absorbée à l’air ambiant, se condensant ainsi en un deuxième courant de liquide 144, le premier courant de liquide 142 s’écoulant à travers la première soupape de commande 122 ; et de combiner le premier courant de liquide 142 et le deuxième courant de liquide 144 en un courant de retour du liquide de refroidissement 102 en aval de la première soupape de commande 122 pour la distribution au récepteur de liquide, où un capteur 136 positionné en amont des plaques froides, et dans certains cas en amont du récepteur de liquide, mesure la pression et/ou la température du courant de retour et transmet les données de mesure à un premier dispositif de commande relié électriquement à la première soupape de commande 122, et où le premier dispositif de commande régule l’écoulement du premier courant de liquide 142 à travers la première soupape de commande 122 sur la base de la pression et/ou de la température mesurée(s) par le capteur 136, maintenant ainsi le courant de retour à une température se trouvant dans une plage de température prédéterminée pour l’entrée dans le récepteur de liquide et/ou le retour vers les plaques froides. Un deuxième aspect se rapporte au procédé selon le premier aspect, la plage de température prédéterminée se trouvant à +/- 20% d’une température de consigne. Un troisième aspect se rapporte au procédé selon le premier ou le deuxième aspect, l’évaporateur étant positionné en aval de l’agencement parallèle de plaques froides. Un quatrième aspect se rapporte au procédé selon l’un quelconque des aspects précédents, un fluide intermédiaire provenant de la machine électrique 104 est amené à s’écouler à travers l’évaporateur et renvoyé vers la machine électrique 104 pour transférer de la chaleur de la machine électrique 104 au liquide de refroidissement 102. Un cinquième aspect se rapporte au procédé selon l’un quelconque des aspects précédents, dans lequel la pluralité de modules de puissance 106 sont en contact thermique direct avec les plaques froides pour effectuer un transfert de chaleur de la pluralité de modules de puissance 106 au liquide de refroidissement 102. Un sixième aspect se rapporte au procédé selon l’un quelconque des aspects précédents, dans lequel un titre en vapeur du liquide de refroidissement 102 sortant de l’agencement parallèle de plaques froides se trouve dans une plage allant d’environ 0,1 à environ 0,5. Un septième aspect se rapporte au procédé selon l’un quelconque des aspects précédents, dans lequel un titre en vapeur du liquide de refroidissement 102 sortant de l’évaporateur se trouve dans une plage allant d’environ 0,8 à environ 1,0. Un huitième aspect se rapporte au procédé selon l’un quelconque des aspects précédents, dans lequel le liquide de refroidissement 102 est pompé à travers la TPPL à une vitesse de pompe sensiblement constante. Un neuvième aspect se rapporte au procédé selon l’un quelconque des aspects précédents, dans lequel l’air ambiant circulant à travers le condenseur 120 a une température largement variable se trouvant dans la plage allant de -60°C à de hautes altitudes à environ 50°C pendant des opérations au sol. Un dixième aspect se rapporte au procédé selon l’un quelconque des aspects précédents, comprenant en outre le fait de mélanger le courant de retour dans un mélangeur positionné en amont du récepteur de liquide, améliorant ainsi une uniformité de température du courant de retour. Un onzième aspect se rapporte au procédé selon l’un quelconque des aspects précédents, dans lequel la TPPL comprend en outre un séparateur 118 pour diviser le liquide de refroidissement 102 provenant de l’évaporateur en le courant de vapeur et le premier courant de liquide 142, le séparateur 118 utilisant la gravité et/ou la quantité de mouvement pour effectuer la séparation. Un douzième aspect se rapporte au procédé selon l’un quelconque des aspects précédents, le procédé étant mis en œuvre à bord d’un aéronef électrique hybride 110. Un treizième aspect se rapporte à un système de gestion thermique pour refroidir un système de propulsion d’aéronef électrique hybride, le système de gestion thermique comprenant : une boucle à pompe à deux phases (TPPL) comprenant : un récepteur de liquide pour stocker un liquide de refroidissement 102 ; une pompe 126 en aval du récepteur de liquide pour pomper le liquide de refroidissement 102 à travers la TPPL ; un agencement parallèle de plaques froides en aval de la pompe 126 pour transférer de la chaleur d’une pluralité de modules de puissance 106 au liquide de refroidissement 102 ; un évaporateur en aval de l’agencement parallèle de plaques froides pour transférer de la chaleur d’une machine électrique 104 au liquide de refroidissement 102 ; un séparateur 118 en aval de l’évaporateur pour séparer le liquide de refroidissement 102 en un courant de vapeur et un premier courant de liquide 142 ; un condenseur 120 en aval d’une première sortie du séparateur 118 pour condenser le courant de vapeur en un deuxième courant de liquide 144 ; une soupape de commande en aval d’une deuxième sortie du séparateur 118 pour réguler l’écoulement du premier courant de liquide 142 ; et un raccord en T pour combiner les premier et deuxième courants de liquide en un courant de retour du liquide de refroidissement 102 pour le transport vers le récepteur de liquide ; un capteur 136 positionné en aval du raccord en T et en amont des plaques froides, et dans certains cas en amont du récepteur de liquide, pour mesurer la pression et/ou la température du courant de retour ; et un premier dispositif de commande relié électriquement au capteur 136, le premier dispositif de commande étant configuré pour réguler l’écoulement du premier courant de liquide 142 à travers la première soupape de commande 122 sur la base de la pression et/ou de la température mesurée(s) par le capteur 136. Un quatorzième aspect se rapporte au système de gestion thermique selon le treizième aspect, dans lequel la TPPL comprend en outre un mélangeur en aval du raccord en T pour favoriser le mélange du courant de retour avant son entrée dans le récepteur de liquide. Un quinzième aspect se rapporte au système de gestion thermique selon le treizième ou quatorzième aspect, dans lequel la TPPL comprend en outre un filtre déshydrateur 128 en aval de la pompe 126 et en amont de l’agencement parallèle de plaques froides pour éliminer les contaminants du liquide de refroidissement 102. Un seizième aspect se rapporte au système de gestion thermique selon l’un des treizième à quinzième aspects, dans lequel la TPPL comprend en outre une soupape 150 ou un limiteur d’écoulement positionné(e) en aval du condenseur 120 et en amont du raccord en T pour réguler l’écoulement du deuxième courant de liquide 144. Un dix-septième aspect se rapporte au système de gestion thermique selon le seizième aspect, dans lequel la soupape est une deuxième soupape de commande, et dans lequel un deuxième dispositif de commande est relié électriquement au capteur 136 et à la deuxième soupape de commande pour réguler l’écoulement du deuxième courant de liquide 144 sur la base de la température et/ou de la pression mesurée(s) par le capteur 136. Un dix-huitième aspect se rapporte au système de gestion thermique du seizième aspect, dans lequel la soupape est une soupape anti-retour. Un dix-neuvième aspect se rapporte au système de gestion thermique selon l’un des treizième à dix-huitième aspects, dans lequel la TPPL comprend en outre un sous-refroidisseur en aval du récepteur de liquide et en amont de la pompe 126 pour réduire la probabilité de cavitation à mesure que le liquide de refroidissement 102 s’écoule à travers la pompe 126. Un vingtième aspect se rapporte au système de gestion thermique selon l’un des treizième à dix-neuvième aspects, le système de gestion étant positionné dans un aéronef électrique hybride 110. En plus des caractéristiques mentionnées dans chacun des aspects indépendants énumérés ci-dessus, certains exemples peuvent montrer, seuls ou en combinaison, les caractéristiques optionnelles mentionnées dans les aspects dépendants et/ou telles que divulguées dans la description ci-dessus et représentées sur les figures. Procédé de refroidissement d’un système de propulsion d’aéronef électrique hybride, le procédé comprenant le fait : de transporter un liquide de refroidissement (102) à travers une boucle à pompe à deux phases (TPPL) en contact thermique avec une machine électrique (104) et une pluralité de modules de puissance (106) à refroidir, la TPPL comprenant : un agencement parallèle de plaques froides (114); un évaporateur (116); un condenseur (120) ; une première soupape de commande (122); un récepteur de liquide (124) ; et une pompe (126), où le transport comprend le fait : d’amener le liquide de refroidissement (102) à s’écouler à travers l’agencement parallèle de plaques froides (114), moyennant quoi la chaleur est transférée de la pluralité de modules de puissance (106) au liquide de refroidissement (102); d’amener le liquide de refroidissement (102) à s’écouler à travers l’évaporateur (116), moyennant quoi la chaleur est transférée de la machine électrique (104) au liquide de refroidissement (102); de diviser le liquide de refroidissement (102) provenant de l’évaporateur (116) en un courant de vapeur et un premier courant de liquide (142), le courant de vapeur s’écoulant vers le condenseur (120) et transférant la chaleur absorbée à l’air ambiant, se condensant ainsi en un deuxième courant de liquide (144), le premier courant de liquide (142) s’écoulant à travers la première soupape de commande (122) ; et de combiner le premier courant de liquide (142) et le deuxième courant de liquide (144) en un courant de retour du liquide de refroidissement (102) en aval de la première soupape de commande pour la distribution au récepteur de liquide (124), dans lequel un capteur (136) positionné en amont des plaques froides (114) mesure la pression et/ou la température du courant de retour et transmet les données de mesure à un premier dispositif de commande relié électriquement à la première soupape de commande (122), et dans lequel le premier dispositif de commande régule l’écoulement du premier courant de liquide (142) à travers la première soupape de commande (122) sur la base de la pression et/ou de la température mesurée(s) par le capteur (136), maintenant ainsi le courant de retour à une température se trouvant dans une plage de température prédéterminée. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la plage de température prédéterminée se trouve à +/- 20% d’une température de consigne. Procédé selon la revendication 1, dans lequel l’évaporateur (116) est positionné en aval de l’agencement parallèle de plaques froides (114). Procédé selon la revendication 1, dans lequel un fluide intermédiaire provenant de la machine électrique (104) est amené à s’écouler à travers l’évaporateur (116) et renvoyé vers la machine électrique (104) pour transférer de la chaleur de la machine électrique (104) au liquide de refroidissement (102). Procédé selon la revendication 1, dans lequel la pluralité de modules de puissance (106) sont en contact thermique direct avec les plaques froides (114) pour effectuer un transfert de chaleur de la pluralité de modules de puissance (106) au liquide de refroidissement (102). Procédé selon la revendication 1, dans lequel un titre en vapeur du liquide de refroidissement (102) sortant de l’agencement parallèle de plaques froides (114) se trouve dans une plage allant d’environ 0,1 à environ 0,5. Procédé selon la revendication 1, dans lequel un titre en vapeur du liquide de refroidissement (102) sortant de l’évaporateur (116) se trouve dans une plage allant d’environ 0,8 à environ 1,0. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le liquide de refroidissement (102) est pompé à travers la TPPL à un débit sensiblement constant. Procédé selon la revendication 1, dans lequel l’air ambiant circulant à travers le condenseur (120) a une température largement variable se trouvant dans la plage allant de -60˚C à environ 50˚C. Procédé selon la revendication 1, comprenant en outre le fait de mélanger le courant de retour dans un mélangeur positionné en amont du récepteur de liquide (124), améliorant ainsi une uniformité de température du courant de retour. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la TPPL comprend en outre un séparateur (118) pour diviser le liquide de refroidissement (102) provenant de l’évaporateur (116) en le courant de vapeur et le premier courant de liquide (142), le séparateur (118) utilisant la gravité et/ou la quantité de mouvement pour effectuer la séparation. Procédé selon la revendication 1 s’effectuant à bord d’un aéronef électrique hybride (110). Système de gestion thermique pour refroidir un système de propulsion d’aéronef électrique hybride, le système de gestion thermique comprenant : une boucle à pompe à deux phases (TPPL) comprenant : un récepteur de liquide (124) pour stocker un liquide de refroidissement (102); une pompe (126) en aval du récepteur de liquide (124) pour pomper le liquide de refroidissement (102) à travers la TPPL ; un agencement parallèle de plaques froides (114) en aval de la pompe (126) pour transférer de la chaleur d’une pluralité de modules de puissance (106) au liquide de refroidissement (102) ; un évaporateur (116) en aval de l’agencement parallèle de plaques froides (114) pour transférer de la chaleur d’une machine électrique (104) au liquide de refroidissement (102) ; un séparateur (118) en aval de l’évaporateur (116) pour séparer le liquide de refroidissement (102) en un courant de vapeur et un premier courant de liquide (142) ; un condenseur (120) en aval d’une première sortie du séparateur (118) pour condenser le courant de vapeur en un deuxième courant de liquide (144) ; une soupape de commande en aval d’une deuxième sortie du séparateur (118) pour réguler l’écoulement du premier courant de liquide (142) ; et un raccord en T pour combiner les premier et deuxième courants de liquide en un courant de retour du liquide de refroidissement (102) pour le transport vers le récepteur de liquide (124) ; un capteur (136) positionné en aval du raccord en T et en amont des plaques froides (114) pour mesurer la pression et/ou la température du courant de retour ; et un premier dispositif de commande (134) relié électriquement au capteur (136), le premier dispositif de commande (134) étant configuré pour réguler l’écoulement du premier courant de liquide (142) à travers la première soupape de commande (122) sur la base de la pression et/ou de la température mesurée(s) par le capteur (136). Système de gestion thermique selon la revendication 13, dans lequel la TPPL comprend en outre un mélangeur en aval du raccord en T pour favoriser le mélange du courant de retour avant son entrée dans le récepteur de liquide (124). Système de gestion thermique selon la revendication 13, dans lequel la TPPL comprend en outre un filtre déshydrateur (128) en aval de la pompe (126) et en amont de l’agencement parallèle de plaques froides (114) pour éliminer les contaminants du liquide de refroidissement (102). Système de gestion thermique selon la revendication 13, dans lequel la TPPL comprend en outre une soupape (150) ou un limiteur d’écoulement positionné(e) en aval du condenseur (120) et en amont du raccord en T pour réguler l’écoulement du deuxième courant de liquide (144). Système de gestion thermique selon la revendication 16, dans lequel la soupape est une deuxième soupape de commande (152), et dans lequel un deuxième dispositif de commande (154) est relié électriquement au capteur (136) et à la deuxième soupape de commande (152) pour réguler l’écoulement du deuxième courant de liquide (144) sur la base de la température et/ou de la pression mesurée(s) par le capteur (136). Système de gestion thermique selon la revendication 16, dans lequel la soupape est une soupape anti-retour. Système de gestion thermique selon la revendication 13, dans lequel la TPPL comprend en outre un sous-refroidisseur en aval du récepteur de liquide (124) et en amont de la pompe (126) pour réduire la probabilité de cavitation à mesure que le liquide de refroidissement (102) s’écoule à travers la pompe (126). Système de gestion thermique selon la revendication 13 qui est positionné dans un aéronef électrique hybride (110).