FR 3117591 A1 20220617 FR 2012966 A 20201210 L’invention propose un dispositif de mesure de déplacement mécanique (10) d’au moins une pièce (50), comprenant : - au moins un capteur à fibre optique (20) comportant au moins un premier réseau de Bragg (30a) et au moins un deuxième réseau de Bragg (30b), - un organe élastiquement déformable (40) équipé du capteur (20), et - un organe mobile (60) solidaire de l’organe (40) et comprenant une première extrémité longitudinale (60a) de l’organe mobile configurée pour être fixée à la pièce (50). De plus, le premier réseau de Bragg (30a) s’étend entre l’organe mobile (60) et une première extrémité (42) de l’organe (40) et le deuxième réseau de Bragg s’étend entre l’organe mobile (60) et une deuxième extrémité (44) de l’organe (40). Le dispositif (10) comprend en outre un support fixe (70) auquel sont fixées la première extrémité (42) et la deuxième extrémité (44) de l’organe (40). Figure pour l'abrégé : Figure 2 DISPOSITIF DE MESURE DE DEPLACEMENT MECANIQUE D’UNE PIECE Domaine technique de l'invention La présente invention concerne un dispositif de mesure de déplacement mécanique d’une pièce, utilisant plusieurs réseaux de Bragg. Ce type de dispositif de mesure de déplacement mécanique est, en particulier mais non exclusivement, adapté pour des équipements embarqués, utilisés dans un environnement en conditions sévères, dans lesquels le dispositif de mesure de déplacement mécanique est soumis à des fortes variations de température ambiante et des perturbations électromagnétiques. Le dispositif de mesure de déplacement mécanique trouve des applications dans divers domaines, tels que le génie civil, la géotechnique, l’aéronautique, etc. Arrière-plan technique Un dispositif de mesure de déplacement mécanique, également appelé extensomètre dans le domaine technique, est couramment utilisé dans les secteurs industriels pour caractériser et garantir l’état d’intégrité structurale et de fonctionnement d’une pièce en cours d’utilisation, notamment sans la dégrader. L’extensomètre est donc un instrument servant à mesurer un déplacement, ou déformation, dans une gamme de mesure pouvant aller de quelques millimètres à plusieurs dizaines de centimètre. Il peut être utilisé sur une pièce soumise à une traction, une compression ou une torsion. L’extensomètre comporte un ou plusieurs réseaux de Bragg intégré(s) dans un « cœur » d’un capteur à fibre optique, également désigné par FBG pour « Fiber Bragg Grating » en anglais. Le capteur à fibre optique comprend donc deux couches. Au centre du capteur à fibre optique, est disposé le cœur ayant un indice de réfraction élevé et un très petit diamètre et permet le transport de la lumière. Autour du cœur, est agencée une gaine ayant un indice de réfraction inférieur empêchant la lumière de sortir du cœur. Le réseau de Bragg est apte à mesurer la modification de la lumière se propageant dans le capteur à fibre optique consistant en une modulation périodique de l’indice de réfaction du cœur créant une structure résonante. Il est connu de l’état de la technique, un extensomètre apte à mesurer des déplacements mécaniques d’une pièce en mouvement par l’intermédiaire du capteur à fibre optique de manière indépendante de la température environnante. La figure 1 présente une vue schématique en perspective d’un dispositif de mesure de déplacement mécanique d’une pièce 5 dont on souhaite mesurer un déplacement mécanique selon l’état de la technique sur laquelle, un extensomètre 1 comporte un capteur à fibre optique 2 intégrant deux réseaux de Bragg 3a et 3b positionnés de manière symétrique sur une face inférieure 4a et une face supérieure 4b d’une lame flexible 4, généralement désignée par le terme cantilever en anglais. La lame flexible 4 est reliée à la pièce 5, de façon à ce que tout déplacement de la pièce 5 soit transmis aux réseaux de Bragg 3a et 3b. Les réseaux de Bragg 3a et 3b sont aptes à mesurer la modification de la lumière se propageant dans le capteur à fibre optique 2. Le déplacement de la pièce 5 est déterminé en calculant la différence entre les deux mesures des réseaux de Bragg 3a et 3b. L’utilisation des deux réseaux de Bragg 3a et 3b ainsi positionnés conduit à une auto-compensation de l’effet de la température, puisque les deux réseaux de Bragg 3a et 3b ont la même sensibilité à la température. Ainsi, la température environnante à la pièce 5 va induire un même décalage, ou erreur, sur les deux réseaux de Bragg 3a et 3b. De ce fait, le calcul de la différence permet d’éliminer la contribution de la température et de conserver uniquement la contribution du déplacement de la pièce 5. Cependant, un tel extensomètre peut présenter des inconvénients en termes d’utilisation et/ou d’encombrement dans des équipements embarqués utilisés en environnements sévères dans lesquels les capteurs à fibre optique sont soumis à des fortes variations de température et des perturbations électromagnétiques. Par exemple, un dispositif de mesure de déplacement mécanique fiable et peu encombrant peut être requis dans les inverseurs de poussée d’un ensemble propulsif d’aéronef. Un tel dispositif de mesure de déplacement mécanique peut être fixé à un boîtier de commande équipant un carter structural de l’inverseur de poussée pour vérifier les positions (fermeture, ouverture et en cours d’ouverture) de volets déviateurs de l’inverseur de poussée. Dans un tel contexte, il est intéressant de proposer une solution permettant de pallier, au moins en partie, aux inconvénients de l’état de la technique, notamment en optimisant la mesure de déplacement mécanique d’une pièce, en particulier pour un ensemble propulsif d’aéronef, par un dispositif de mesure de déplacement mécanique fiable et compatible de l’encombrement disponible en fonctionnement. La présente invention propose ainsi un dispositif de mesure de déplacement mécanique d’au moins une pièce, en particulier d’un ensemble propulsif d’aéronef, comprenant : - au moins un capteur à fibre optique comportant au moins un premier réseau de Bragg et au moins un deuxième réseau de Bragg, - un organe élastiquement déformable équipé du capteur à fibre optique, en particulier s’étendant suivant un axe longitudinal, et - un organe mobile, en particulier de forme allongée et notamment apte à coulisser en translation suivant l’axe longitudinal, solidaire de l’organe élastiquement déformable et comprenant une première extrémité longitudinale de l’organe mobile configurée pour être fixée à la pièce. Selon l’invention, le premier réseau de Bragg s’étend entre l’organe mobile et une première extrémité de l’organe élastiquement déformable et le deuxième réseau de Bragg s’étend entre l’organe mobile et une deuxième extrémité de l’organe élastiquement déformable. De plus selon l’invention, le dispositif de mesure de déplacement mécanique comprend en outre un support fixe auquel sont fixées la première extrémité et la deuxième extrémité de l’organe élastiquement déformable. Selon l’invention, le capteur à fibre optique est apte à mesurer au moins un déplacement mécanique de la pièce. Ainsi, cette solution permet d’atteindre l’objectif susmentionné. Pour cela, le dispositif de mesure de déplacement mécanique selon l’invention combine de façon synergique, d’une part, au moins un réseau de Bragg intégré directement entre l’organe mobile et chacune des extrémités de l’organe élastiquement déformable, et d’autre part, de fixer les extrémités de l’organe élastiquement déformable sur un support fixe. Une telle configuration permet à l’organe élastiquement déformable d’assurer les fonctions d’un élément de contre-réaction et d’un élément déformable, pour permettre la transmission et la mesure par les réseaux de Bragg des déformations générées par les déplacements de la pièce dont on souhaite mesurer et/ou contrôler un déplacement mécanique. En particulier, l’organe mobile est apte à déplacer, notamment à faire coulisser, l’organe élastiquement déformable, notamment en translation le long de l’axe longitudinal, lorsque la pièce à mesurer se déplace. Ceci génère des contraintes mécaniques sur chacune des extrémités de l’organe élastiquement déformable fixées sur le support fixe. Ces contraintes entrainent donc une déformation par compression d’une des extrémités de l’organe élastiquement déformable et une déformation par traction de l’autre des extrémités de l’organe élastiquement déformable. Ces déformations par compression et par traction sont ainsi mesurées, respectivement, par le premier réseau de Bragg et le deuxième réseau de Bragg positionnés spécifiquement sur chacune des extrémités de l’organe élastiquement déformable. Plus particulièrement, les réseaux de Bragg sont aptes à mesurer la modification de la lumière se propageant dans le capteur à fibre optique. Le calcul de la différence de mesures des réseaux de Bragg permet de déterminer le déplacement mécanique de la pièce. Cette mesure différentielle du premier réseau de Bragg et du deuxième réseau de Bragg présente l’avantage de ne pas nécessiter la prise en compte de la contribution de la température environnante de la pièce. Une telle configuration du dispositif de mesure de déplacement mécanique selon l’invention permet de simplifier et d’optimiser la mesure de déplacement mécanique d’une pièce ou d’un équipement embarqué utilisé(e) dans un environnement en conditions sévères dans lesquels le dispositif de mesure de déplacement mécanique est soumis à des fortes variations de température ambiante et des perturbations électromagnétiques. L’invention présente, par conséquent, l’avantage de reposer sur une conception simple, offrant une très grande fiabilité et peu pénalisante en termes de coûts et d’encombrement. Le dispositif de mesure de déplacement mécanique selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément les unes des autres ou en combinaison les unes avec les autres : - le premier réseau de Bragg est configuré pour mesurer une déformation en traction de l’organe élastiquement déformable et le deuxième réseau de Bragg est configuré pour mesurer une déformation en compression de l’organe élastiquement déformable ; - le support fixe, notamment ayant une forme générale allongée le long de l’axe longitudinal, comprend des extrémités longitudinales pourvues respectivement d’une première paroi transversale et d’une deuxième paroi transversale sur lesquelles sont fixées la première extrémité et la deuxième extrémité de l’organe élastiquement déformable ; - l’organe mobile comprend une tige de guidage, notamment s’étendant le long de l’axe longitudinal, et un coulisseau ; - le coulisseau est fixé à une portion intermédiaire de l’organe élastiquement déformable ; - l’organe mobile comprend en outre un rouleau de guidage s’étendant dans l’organe élastiquement déformable, notamment le long de l’axe longitudinal ; - le rouleau de guidage comprenant une ouverture centrale apte à permettre l’insertion d’au moins une partie de la tige de guidage et au moins une rainure longitudinale de forme complémentaire avec au moins un organe de jonction reliant la tige de guidage au coulisseau ; - le support fixe comprend des organes de guidage coopérant avec des organes complémentaires du coulisseau, les organes de guidage et/ou les organes complémentaires étant, par exemple, choisis parmi au moins des rails, des rainures, des butées et/ou des perçages ; - le organe élastiquement déformable comporte un passage interne sur toute son étendue à l’intérieur duquel s’étend le capteur à fibre optique ; - le organe élastiquement déformable le capteur à fibre optique est fixé le long d’une surface externe de l’organe élastiquement déformable ; - l’organe élastiquement déformable comprend une gaine, en particulier en matériau thermorétractable, apte à envelopper et solidariser le capteur à fibre optique sur l’organe élastiquement déformable ; - le dispositif de mesure de déplacement mécanique comprend en outre un ressort de contre-réaction dont les extrémités sont raccordées, respectivement, au coulisseau et au support fixe ; et - l’organe élastiquement déformable est un ressort hélicoïdal formé par un fil tubulaire ou par un fil plein. La présente invention concerne également un système de mesure de déplacements mécaniques, en particulier pour un ensemble propulsif d’aéronef, comprenant au moins un dispositif de mesure de déplacement mécanique selon l’invention pour mesurer les déplacements mécaniques d’une pièce de l’ensemble propulsif d’aéronef. Le système de mesure peut également comprendre un dispositif de traitement et d’analyse des données provenant du capteur à fibre optique. Un tel dispositif de traitement et d’analyse, désigné également par interrogateur, permet d’émettre une onde lumineuse dans la fibre optique du capteur à fibre optique. En parcourant la fibre optique, l’onde est en partie absorbée ou diffusée par le cœur de la fibre optique. La partie d’onde diffusée est ensuite analysée par l’interrogateur. La présente invention concerne également un ensemble propulsif d’aéronef, comportant notamment une turbomachine et une nacelle formant une enveloppe annulaire extérieure de la turbomachine, et un aéronef comportant un tel ensemble propulsif. L’ensemble propulsif comprend au moins une pièce reliée à un dispositif de mesure de déplacements mécaniques selon l’invention ou à un système de mesure selon l’invention. Le dispositif de mesure de déplacement mécanique ou le système de mesure peuvent être fixés sur un carter structural de la turbomachine et/ou de la nacelle. La pièce à mesurer peut être une pièce d’un inverseur de poussée, tel que des volets déviateurs. Bien entendu les différentes caractéristiques, variantes et/ou formes de réalisation de l’invention peuvent être associées les unes avec les autres selon diverses combinaisons dans la mesure où elles ne sont pas incompatibles ou exclusives les unes des autres. Brève description des figures L’invention sera mieux comprise et d’autres caractéristiques et avantages apparaîtront encore à la lecture de la description détaillée qui suit comprenant des modes de réalisation donnés à titre illustratif en référence avec les figures annexées, présentés à titre d’exemples non limitatifs, qui pourront servir à compléter la compréhension de l’invention et l’exposé de sa réalisation et, le cas échéant, contribuer à sa définition, sur lesquelles : la figure 1est une vue schématique en perspective d’un dispositif de mesure de déplacement mécanique selon l’état de la technique ; la figure 2 est une vue schématique en coupe axiale d’un premier mode de réalisation d’un dispositif de mesure de déplacement mécanique selon l’invention ; la figure 3a est une vue schématique en coupe axiale d’une première variante d’un organe élastiquement déformable du dispositif de mesure de déplacement mécanique de la figure 2 ; la figure 3b est une vue schématique en coupe axiale de l’organe élastiquement déformable de la figure 3a comportant un capteur à fibre optique ; la figure 4a est, respectivement, une vue partielle et une vue agrandie une en coupe axiale d’une deuxième variante d’un organe élastiquement déformable du dispositif de mesure de déplacement mécanique de la figure 2 comportant un capteur à fibre optique ; la figure 4b est, respectivement, une vue partielle et une vue agrandie en coupe axiale de l’organe élastiquement déformable de la figure 4a comportant une gaine ; la figure 4c est, respectivement, une vue partielle et une vue agrandie en coupe axiale de l’organe élastiquement déformable de la figure 4b après rétractation de la gaine ; la figure 5a est une vue schématique en coupe axiale d’un système de mesure comportant le dispositif de mesure de déplacement mécanique de la figure 2 ; la figure 5b est une vue schématique en coupe axiale d’une variante d’un organe mobile du système de mesure de la figure 5a ; la figure 6a est une vue schématique en coupe axiale d’un deuxième mode de réalisation du dispositif de mesure de déplacement mécanique selon l’invention, dans lequel l’organe élastiquement déformable est en position de repos ; la figure 6b est une vue schématique en coupe axiale du dispositif de mesure de déplacement mécanique de la figure 6a, dans lequel l’organe élastiquement déformable est comprimé d’un côté ; la figure 6c est une vue schématique de face d’une variante de l’organe mobile du dispositif de mesure de déplacement mécanique des figures 6a et 6b ; la figure 6d est une vue schématique de face d’une variante d’un support fixe du dispositif de mesure de déplacement mécanique des figures 6a et 6b ; la figure 7 est une vue schématique en perspective d’un organe mobile d’un troisième mode de réalisation du dispositif de mesure de déplacement mécanique selon l’invention ; la figure 8a est une vue schématique en perspective d’un coulisseau et d’une tige de guidage de l’organe mobile du troisième mode de réalisation du dispositif de mesure de déplacement mécanique selon la figure 7 ; la figure 8b est une vue schématique de face d’une variante de l’organe mobile de la figure 8a ; la figure 9a est une vue schématique en perspective d’un rouleau de l’organe mobile de la figure 7 ; la figure 9b est une vue schématique de face du rouleau de la figure 9a ; la figure 9c est une vue schématique de face d’une variante du rouleau des figures 9a et 9b ; la figure 10 est une vue schématique en perspective du troisième mode de réalisation du dispositif de mesure de déplacement mécanique comportant l’organe mobile de la figure 7 ; la figure 11 est une vue schématique en perspective d’un bouchon de fixation du dispositif de mesure de déplacement mécanique de la figure 10 ; la figure 12 est une vue schématique en perspective d’un quatrième mode de réalisation du dispositif de mesure de déplacement mécanique selon l’invention ; la figure 13a est une vue schématique en perspective d’un cinquième mode de réalisation du dispositif de mesure de déplacement mécanique selon l’invention ; la figure 13b est une vue schématique d’un ressort de contre-réaction de la figure 13a. Par ailleurs, il est à noter que, sur les différentes figures, les éléments structurels et/ou fonctionnels communs aux différents modes de réalisation peuvent être désignés par des références identiques. Ainsi, sauf mention contraire, de tels éléments disposent de propriétés structurelles, dimensionnelles et matérielles identiques. En outre, les différents éléments ne sont pas nécessairement représentés à l’échelle afin de présenter une vue permettant de faciliter la compréhension de l’invention. Description détaillée de l'invention Par convention, dans la description ci-après, les termes « longitudinal » et « axial » qualifient l'orientation d'éléments structurels s'étendant selon la direction d’un axe longitudinal, tel qu’un axe longitudinal d’un dispositif de mesure de déplacement mécanique, en particulier un organe élastiquement déformable. Les termes « radial » ou « vertical » qualifient une orientation d'éléments structurels s'étendant selon une direction perpendiculaire à l'axe longitudinal. Les termes « intérieur », « extérieur », « interne » et « externe » sont utilisés en référence à un positionnement par rapport à l’axe longitudinal. Ainsi, un élément structurel s'étendant selon l'axe longitudinal comporte une face intérieure tournée vers l'axe longitudinal et une surface extérieure, opposée à la face intérieure. La figure 1 a été décrite en préambule de la description. Elle est une vue schématique en perspective d’un dispositif de mesure de déplacement mécanique d’une pièce 5 dont on souhaite mesurer un déplacement mécanique selon l’état de la technique. Les figures 2 à 13 représentent plusieurs modes de réalisation d’un dispositif de mesure de déplacement mécanique 10 selon l’invention. Le dispositif de mesure de déplacement mécanique 10 est utilisé pour mesurer et/ou contrôler un déplacement mécanique d’une pièce 50, visible notamment sur la figure 5a. La pièce 50 dont on souhaite mesurer et/ou contrôler un déplacement mécanique peut être notamment toute ou partie d’un ensemble propulsif d’aéronef. Pour cela, le dispositif de mesure de déplacement mécanique 10 comprend un capteur à fibre optique 20. Plus particulièrement, le dispositif de mesure de déplacement mécanique 10 comporte au moins un premier réseau de Bragg 30a et un deuxième réseau de Bragg 30b. De plus, le dispositif de mesure de déplacement mécanique 10, peut comprendre un organe élastiquement déformable 40, un organe mobile 60, en particulier un organe mobile 60 de forme allongée, et/ou un support fixe 70. Plus spécifiquement, les figures 2 à 5b illustrent un premier mode de réalisation du dispositif de mesure de déplacement mécanique 10 selon l’invention. Selon le premier mode de réalisation du dispositif de mesure de déplacement mécanique 10, l’organe élastiquement déformable 40 présente une forme générale allongée s’étendant suivant un axe longitudinal A. En référence aux figures 2, 3a et 4c, l’organe élastiquement déformable 40 comprend une première extrémité 42 et une deuxième extrémité 44, en particulier une première extrémité 42 et une deuxième extrémité 44 opposées l’une de l’autre. L’organe élastiquement déformable 40 comprend également une portion intermédiaire 46, ou portion médiane 46, reliant la première extrémité 42 et la deuxième extrémité 44 entre elles. Sur l’exemple présenté, la première extrémité 42, la deuxième extrémité 44 et la portion intermédiaire 46 sont monoblocs. Alternativement, la première extrémité 42, la deuxième extrémité 44 et la portion intermédiaire 46 pourraient être unitaires et reliées entre elles. L’organe élastiquement déformable 40 présente une surface externe 47. L’organe élastiquement déformable 40 est d’une longueur et/ou d’un diamètre variable selon les dimensions de la pièce 50 à mesurer et/ou de l’environnement d’utilisation du dispositif de mesure de déplacement mécanique 10. Avantageusement, l’organe élastiquement déformable 40 est un ressort hélicoïdal 40 tel qu’illustré de façon non limitative sur les figures. Le ressort hélicoïdal 40 comprend une pluralité de spires. Les spires du ressort hélicoïdal 40, en position repos, peuvent être disjointes pour permettre des déformations par compression et par extension, ou traction, le long de l’axe longitudinal A. En position repos, le ressort hélicoïdal 40 comprend une distance (d) entre deux spires adjacentes, telle qu’illustrée sur les figures 3a et 4c. Les figures 3a et 3b illustrent une première variante de l’organe élastiquement déformable 40, dans laquelle l’organe élastiquement déformable 40 est un ressort hélicoïdal 40 comportant un passage interne 48 s’étendant sur toute son étendue. Dans une telle configuration, le ressort hélicoïdal 40 est creux. A titre d’exemple, le ressort hélicoïdal 40 creux peut être réalisé en enroulant un capillaire creux ou un fil tubulaire en plusieurs spires. Les figures 4a à 4c illustrent une deuxième variante de l’organe élastiquement déformable 40 comportant une gaine 49. En particulier, la gaine 49 est en matériau rétractable, avantageusement en matériau thermorétractable. Dans une telle configuration, le ressort hélicoïdal 40 peut être non-creux. A titre d’exemple, le ressort hélicoïdal 40 non-creux peut être réalisé en enroulant une tige métallique pleine ou un fil plein en plusieurs spires. En référence aux figures 2, 3b, 4a à 4c, l’organe élastiquement déformable 40 est équipé du capteur à fibre optique 20. Selon la première variante de l’organe élastiquement déformable 40, le capteur à fibre optique 20 est fixé à l’intérieur du passage interne 48. En référence à la figure 3b, le capteur à fibre optique 20 comportant le premier réseau de Bragg 30a et le deuxième réseau de Bragg 30b est inséré dans le passage interne 48 du ressort hélicoïdal 40, formé par exemple d’un capillaire. Le capteur à fibre optique 20 comportant le premier réseau de Bragg 30a et le deuxième réseau de Bragg 30b est donc enroulé en spirale suivant la forme du capillaire formant le ressort hélicoïdal 40 intégrant directement le capteur à fibre optique 20. A titre d’exemple, le ressort hélicoïdal 40 creux intégrant le capteur à fibre optique 20 est enroulé avec un rayon de courbure d’environ 15 mm. Le rayon de courbure peut être variable en fonction des dimensions et du type de capteur à fibre optique 20 utilisé. Selon la deuxième variante de l’organe élastiquement déformable 40, le capteur à fibre optique 20 est fixé le long de la surface externe 47 de l’organe élastiquement déformable 40. Plus particulièrement, le capteur à fibre optique 20 est fixé le long de la surface externe 47 de l’organe élastiquement déformable 40 par l’intermédiaire de la gaine 49, en particulier en matériau rétractable, avantageusement en matériau thermorétractable. La gaine 49 en matériau rétractable ou thermorétractable présente l’avantage de fixer le capteur à fibre optique 20 sur l’organe élastiquement déformable 40 par chauffage et/ou de s’adapter aux déformations de l’organe élastiquement déformable 40 en fonctionnement. En référence à la figure 4a, le capteur à fibre optique 20 comportant le premier réseau de Bragg 30a et le deuxième réseau de Bragg 30b est fixé sur la surface externe 47 du ressort hélicoïdal 40, par exemple en plusieurs points 22, afin de maintenir fixe le capteur à fibre optique 20 sur le ressort hélicoïdal 40. Le capteur à fibre optique 20 peut être fixé, par exemple collé, au fur et à mesure sur les spires du ressort hélicoïdal 40 lorsque ce dernier est rigide. Le capteur à fibre optique 20 peut sinon être fixé, par exemple par colle, au fur et à mesure sur différents points 22 d’une zone droite du ressort déroulé, ou de la tige métallique non-enroulée, lorsque le ressort est souple. En référence à la figure 4b, une fois que le capteur à fibre optique 20 est fixé sur le ressort hélicoïdal 40, la gaine 49 est enfilée en serpentin sur le ressort hélicoïdal 40 comportant le capteur à fibre optique 20, avec ou sans adhésif. La gaine 49 présente un diamètre supérieur au diamètre du ressort hélicoïdal 40 comportant le capteur à fibre optique 20, avant rétraction de la gaine 49. En référence à la figure 4c, une fois la gaine 49 enfilée sur le ressort hélicoïdal 40 comportant le capteur à fibre optique 20, la gaine 49 est rétractée, par exemple à l’aide d’un élément chauffant, également désigné par le terme hot gun en anglais. Dans cette configuration, le diamètre de la gaine 49 rétractée est inférieur au diamètre du ressort hélicoïdal 40 comportant le capteur à fibre optique 20. L’ensemble formé par l’organe élastiquement déformable 40 et le capteur à fibre optique 20 équipé du premier réseau de Bragg 30a et du deuxième réseau de Bragg 30b est configuré pour être assemblé sur le support fixe 70. Sur les exemples et de manière non limitative, le support fixe 70 présente une forme allongée, telle qu’un cylindre de révolution, s’étendant autour de l’axe longitudinal A. En référence aux figures 2, 5a et 5b, le support fixe 70 comprend une première paroi transversale 72 et une deuxième paroi transversale 74 disposées aux extrémités longitudinales du support fixe 70. La première extrémité 42 et la deuxième extrémité 44 de l’organe élastiquement déformable 40 sont fixées, respectivement, à la première paroi transversale 72 et à la deuxième paroi transversale 74. De façon complémentaire, la première paroi transversale 72 et/ou la deuxième paroi transversale 74 peuvent comprendre respectivement un premier orifice 720 et un deuxième orifice 740. Il est ainsi possible de faire passer des éléments du dispositif de mesure de déplacement mécanique 10 à l’intérieur du support fixe 70. Sur les exemples des figures 2 et 5a, la première extrémité 42 comportant le capteur à fibre optique 20 est raccordée à la première paroi transversale 72 à travers le premier orifice 720. De préférence, le premier orifice 720 présente un diamètre sensiblement similaire au diamètre de la première extrémité 42 comportant le capteur à fibre optique 20. La deuxième extrémité 44 comportant le capteur à fibre optique 20 peut être attachée à la deuxième paroi transversale 74 par des moyens de fixation, tels que des clips non illustrés sur les figures. En référence à la figure 5a, le deuxième orifice 740 est apte à recevoir une première extrémité longitudinale 60a de l’organe mobile 60. Préférentiellement, le deuxième orifice 740 présente un diamètre sensiblement similaire au diamètre de la première extrémité longitudinale 60a. Ainsi configuré, l’organe mobile 60 présente une forme allongée s’étendant suivant l’axe longitudinal A. Tel que présenté sur la figure 5a, l’organe mobile 60 relie l’organe élastiquement déformable 40 et la pièce 50 à mesurer. En référence aux figures 2, 4c à 5b, l’organe mobile 60 comprend la première extrémité longitudinale 60a et une deuxième extrémité longitudinale 60b, en particulier une première extrémité longitudinale 60a et une deuxième extrémité longitudinale 60b opposées l’une de l’autre. Sur l’exemple présenté, la première extrémité longitudinale 60a et la deuxième extrémité longitudinale 60b sont monoblocs. Alternativement, la première extrémité longitudinale 60a et la deuxième extrémité longitudinale 60b pourraient être unitaires et reliées entre elles. La deuxième extrémité longitudinale 60b peut être fixée sensiblement sur la portion intermédiaire 46 de l’organe élastiquement déformable 40. Ainsi agencé, l’organe mobile 60 et l’organe élastiquement déformable 40 sont solidaires, notamment en translation le long de l’axe longitudinal A. La première extrémité longitudinale 60a est configurée pour être fixée à la pièce 50 à mesurer, de façon à ce que le capteur à fibre optique 20 équipant l’organe élastiquement déformable 40 soit apte à mesurer les déplacements mécaniques de la pièce 50. Avantageusement, l’organe mobile 60 comporte un coulisseau 62 relié une tige de guidage 64. La tige de guidage 64 peut présenter une forme allongée suivant l’axe longitudinal A. La tige de guidage 64 s’étend longitudinalement entre la première extrémité longitudinale 60a et la deuxième extrémité longitudinale 60b. La première extrémité longitudinale 60a s’étend en passant à travers le deuxième orifice 740 du support fixe 70, entre la pièce 50 et la deuxième extrémité longitudinale 60b reliée à l’organe élastiquement déformable 40. Sur l’exemple des figures, la deuxième extrémité longitudinale 60b s’étend à l’intérieur du l’organe élastiquement déformable 40, en particulier le ressort hélicoïdal 40. Ainsi, le diamètre de la tige de guidage 64 est inférieur ou égal au diamètre interne de l’organe élastiquement déformable 40. Selon un exemple de réalisation, le coulisseau 62 peut comprendre un corps principal 620, notamment un corps principal 620 cylindrique s’étendant autour de l’axe longitudinal A. A titre d’exemple, le corps principal 620 peut être un cylindre plein ou creux. Le coulisseau 62, en particulier le corps principal 620, est fixé à la deuxième extrémité longitudinale 60b suivant une direction axiale opposée à la pièce 50. Plus spécifiquement, le coulisseau 62, en particulier le corps principal 620, est attaché au moins partiellement sur la portion intermédiaire 46 de l’organe élastiquement déformable 40. En effet, le coulisseau 62, en particulier le corps principal 620, peut présenter une forme tubulaire, notamment moulée, pour correspondre à l’empreinte de l’organe élastiquement déformable 40. Ainsi, selon un mode particulier de réalisation, le coulisseau 62 peut être assemblé autour d’au moins une des spires de la portion intermédiaire 46 de l’organe élastiquement déformable 40, en tant que ressort hélicoïdal 40, en position repos. Le coulisseau 62, notamment le corps principal 620, présente une largeur l 620 mesurée par rapport à l’axe longitudinal A. La largeur l 620 est comprise entre une valeur minimale correspondant à la distance (d) entre deux spires adjacentes, telle qu’illustrée sur les figures 3a et 4c, et une valeur maximale correspondant à la longueur de plusieurs spires, par exemple quatre spires, du ressort hélicoïdal 40 au repos. En particulier, tel que présenté sur l’exemple de la figure 6a, le corps principal 620 peut recouvrir environ 3 à 4 spires du ressort hélicoïdal 40. Préférentiellement, le corps principal 620 a une largeur l 620 faible pour favoriser la déformation, tant en extension qu’en compression, de l’organe élastiquement déformable 40, notamment le long de l’axe longitudinal A, tel qu’illustrée sur la figure 5b. A titre d’exemple, dans le cas où le ressort hélicoïdal 40 comporte 10 spires, le corps principal 620 du coulisseau 62 peut être fixé au ressort hélicoïdal 40 de façon soit à couvrir au minimum la distance (d) entre les 5 e et 6 e spires, soit au maximum de couvrir les 5 e et 6 e spires. Selon l’invention, le premier réseau de Bragg 30a, respectivement le deuxième réseau de Bragg 30b, du capteur à fibre optique 20 s’étend entre la première extrémité 42 de l’organe élastiquement déformable 40 et l’organe mobile 60, et le deuxième réseau de Bragg 30b, respectivement le premier réseau de Bragg 30a, s’étend entre la deuxième extrémité 44 de l’organe élastiquement déformable 40 et l’organe mobile 60. Une telle configuration de l’invention permet de créer une translation Tr de l’organe élastiquement déformable 40 par l’organe mobile 60 lorsque la pièce 50 dont on souhaite mesurer et/ou contrôler un déplacement mécanique se déplace, et par conséquent de déformer la première extrémité 42 et la deuxième extrémité 44 comportant le capteur à fibre optique 20. De cette façon, le premier réseau de Bragg 30a et le deuxième réseau de Bragg 30b sont aptes à mesurer une déformation en traction de la première extrémité 42, respectivement de la deuxième extrémité 44, et une déformation en compression de la deuxième extrémité 44, respectivement de la première extrémité 42. Plus particulièrement, le coulisseau 62 est fixé sur la portion intermédiaire 46 de façon à séparer le dispositif de mesure de déplacement mécanique 10 dans deux régions de mesure. Sur l’exemple des figures 5a et 5b, le coulisseau 62 délimite une première région 32a correspondant sensiblement à la première extrémité 42 comportant un premier réseau de Bragg 30a et une deuxième région 32b correspondant sensiblement à la deuxième extrémité 44 comportant le deuxième réseau de Bragg 30b. En référence à la figure 5a, la première extrémité 42 est déformée en traction et la deuxième extrémité 44 est déformée en compression. Ainsi, le premier réseau de Bragg 30a est apte à mesurer la déformation en traction de l’organe élastiquement déformable 40 et le deuxième réseau de Bragg 30b est apte à mesurer la déformation en compression de l’organe élastiquement déformable 40. Inversement, sur l’exemple de la figure 5b, la première extrémité 42 est déformée en compression et la deuxième extrémité 44 est déformée en traction. Ainsi, le premier réseau de Bragg 30a est apte à mesurer la déformation en compression de l’organe élastiquement déformable 40 et le deuxième réseau de Bragg 30b est apte à mesurer la déformation en traction de l’organe élastiquement déformable 40. La position du premier réseau de Bragg 30a et du deuxième réseau de Bragg 30b du capteur à fibre optique 20 sur la première extrémité 42 et la deuxième extrémité 44 peut être choisie de façon à favoriser, par exemple, la symétrie de mesures et/ou la sensibilité du capteur à fibre optique 20. Le capteur à fibre optique 20 peut être équipé d’un ou plusieurs réseaux de Bragg positionnés sur la première extrémité 42 et la deuxième extrémité 44, de façon à améliorer la mesure de déformation de l’organe élastiquement déformable 40. Ainsi, de manière générale, le dispositif de mesure de déplacement mécanique 10 est apte à mesurer à la fois une déformation en compression et une déformation en traction de l’organe élastiquement déformable 40 par l’intermédiaire du premier réseau de Bragg 30a et du deuxième réseau de Bragg 30b du capteur à fibre optique 20. Ceci permet au dispositif de mesure de déplacement mécanique 10 de déterminer le déplacement mécanique de la pièce 50 en calculant la différence des mesures du premier réseau de Bragg 30a et du deuxième réseau de Bragg 30b. Pour cela, le capteur à fibre optique 20 peut être relié à un dispositif de traitement et d’analyse 8. Le dispositif de traitement et d’analyse 8 reçoit des données provenant du capteur à fibre optique 20. A cet effet, le dispositif de traitement et d’analyse 8 comprend un connecteur 8’ pour être relié capteur à fibre optique 20, tel qu’illustré schématiquement sur la figure 5a. Dans le cas où le dispositif de mesure de déplacement mécanique 10 comprend un seul réseau de Bragg positionné par région de l’organe élastiquement déformable 40, à savoir le premier réseau de Bragg 30a dans la première région 32a et le deuxième réseau de Bragg 30b dans la deuxième région 32b, la mesure de déformation par le premier réseau de Bragg 30a et par le deuxième réseau de Bragg 30b est obtenue selon les lois : - pour le premier réseau de Bragg 30a situé dans la première région 32a : Δλ 30a = K (T_30a) *T + K( ε_30a )*ε - et pour le deuxième réseau de Bragg 30b situé dans la deuxième région 32b : Δλ 30b = K (T_30b) *T + K( ε_30b )*ε où : Δλ 30a est une variation de longueur d’onde du premier réseau de Bragg 30a ; Δλ 30b est une variation de longueur d’onde du deuxième réseau de Bragg 30b ; K (T_30a) est une sensibilité thermique du premier réseau de Bragg 30a ; K (T_30a) est une sensibilité thermique du deuxième réseau de Bragg 30b ; K( ε_30a ) est une sensibilité mécanique du premier réseau de Bragg 30a ; K( ε_30b ) est une sensibilité mécanique du deuxième réseau de Bragg 30b ; T est une température environnante à la déformation ; ε est une déformation (compression ou allongement) relative au premier réseau de Bragg et au deuxième réseau de Bragg. La sensibilité thermique du premier réseau de Bragg K (T_30a) et la sensibilité thermique du deuxième réseau de Bragg K (T_30b) dépendent principalement de la variation d’indice liée à la température. Etant donné que le premier réseau de Bragg 30a et le deuxième réseau de Bragg 30b sont inscrits dans la même fibre optique, la sensibilité thermique du premier réseau de Bragg K (T_30a) et la sensibilité thermique du deuxième réseau de Bragg K (T_30b) peuvent être considérées identiques et égales. La sensibilité mécanique du premier réseau de Bragg K ( ε _30a) et la sensibilité mécanique du deuxième réseau de Bragg K ( ε _30b) sont issues de la calibration du capteur à fibre optique 20 à la déformation et donc au déplacement de l’organe mobile 60. Les valeurs de sensibilité mécanique du premier réseau de Bragg K ( ε _30a) et de la sensibilité mécanique du deuxième réseau de Bragg K ( ε _30b) sont donc connues. Le dispositif de mesure 10 est configuré de façon à ce que la translation Tr de l’organe mobile 60 entrainera des variations de signes opposés sur le premier réseau de Bragg 30a et le deuxième réseau de Bragg 30b. Le premier réseau de Bragg 30a verra une augmentation de sa longueur d’onde Bragg et le deuxième réseau de Bragg 30b verra une diminution de sa longueur d’onde de Bragg et inversement. De ce fait, en calculant la différence entre la variation de longueur d’onde du premier réseau de Bragg Δλ 30a et la variation de longueur d’onde du deuxième réseau de Bragg Δλ 30b , on obtient l’équation suivante : Δ(Δλ 30a ;Δλ 30b ) = Δλ 30a - Δλ 30b = (K ( ε _30a) - K ( ε _30b) )* ε La température n’intervient plus dans cette équation. Il s’en suit donc que la valeur de la déformation relative au premier réseau de Bragg et au deuxième réseau de Bragg ε peut donc être déterminée de manière indépendante de la température. La connaissance de la déformation relative au premier réseau de Bragg et au deuxième réseau de Bragg ε permet de déterminer la valeur du déplacement de l’organe mobile 60 et, par conséquent, la valeur du déplacement de la pièce 50 dont on souhaite mesurer et/ou contrôler un déplacement mécanique via une calibration préalable. La calibration préalable est obtenue en mesurant la variation de longueur d’onde du premier réseau de Bragg Δλ 30a , respectivement du deuxième réseau de Bragg Δλ 30b , relié à la déformation ε relative au premier réseau de Bragg 30a, respectivement au deuxième réseau de Bragg 30b, via la sensibilité mécanique du premier réseau de Bragg K( ε_30a ), respectivement du deuxième réseau de Bragg K( ε_30b ), en fonction du déplacement (allongement ou compression) de l’organe élastiquement déformable 40, notamment le ressort hélicoïdal 40, via l’organe mobile 60, notamment le coulisseau 62. La position de repos de l’organe élastiquement déformable 40, notamment du ressort hélicoïdal 40, correspond au point de référence de décalage spectral. Dans le cas où le dispositif de mesure 10 comprend plusieurs réseaux de Bragg, en particulier le premier réseau de Bragg 30a et le deuxième réseau de Bragg 30b, du capteur à fibre optique 20 positionnés par première région 32a et deuxième région 32b de l’organe élastiquement déformable 40, une valeur moyenne des mesures des réseaux de Bragg par région peut être effectuée pour déterminer la valeur du déplacement mécanique de la pièce 50. Les figures 6a à 6d sont des vues schématiques d’un deuxième mode de réalisation du dispositif de mesure de déplacement mécanique 10 selon l’invention. Le dispositif de mesure de déplacement mécanique 10 du deuxième mode de réalisation se distingue du dispositif de mesure de déplacement mécanique 10 du premier mode de réalisation par l’organe mobile 60 et/ou le support fixe 70. Plus particulièrement, l’organe mobile 60 comprend le coulisseau 62 et la tige de guidage 64. Plus spécifiquement, le coulisseau 62 comprend en outre un corps secondaire 622, notamment un corps secondaire cylindrique 622. En référence aux figures 6a et 6b, le corps principal 620 est fixé à la tige de guidage 64 par la deuxième extrémité longitudinale 60b. Le corps secondaire 622 s’étend radialement vers l’extérieur du corps principal 620, de façon à ce que le corps principal 620 et le corps secondaire 622 soient coaxiaux. Le corps secondaire 622 permet de créer un guidage périphérique du coulisseau 62 le long de l’axe longitudinal A, en limitant notamment le débattement angulaire du corps principal 620 pendant un déplacement, en particulier le long de l’axe longitudinal A. Sur l’exemple présenté, le corps secondaire 622 présente une largeur l 622 supérieure à la largeur l 620 du corps principal 620. Avantageusement, le coulisseau 62 et le support fixe 70 peuvent comprendre, respectivement, des organes de guidage 76 et des organes complémentaires 626 coopérants avec les organes de guidage 76. Les organes de guidage 76 et les organes complémentaires 626 permettent de renforcer la limitation du débattement angulaire du coulisseau 62 en translation le long de l’axe longitudinal A. Les organes de guidage 76 et les organes complémentaires 626 peuvent être notamment choisis parmi des rails, des rainures, des dents en saillie, des butées et/ou des perçages. En référence à la variante présentée sur la figure 6c, le corps secondaire 622 du coulisseau 62 comprend deux dents en saillie en tant qu’organes complémentaires 626. De tels organes complémentaires 626 s’étendent radialement vers l’extérieur du corps secondaire 622. En référence à la variante présentée sur la figure 6d, le support fixe 70 a une forme de révolution cylindrique comprenant deux rainures en tant qu’organes de guidage 76. Les organes complémentaires 626 et les organes de guidage 76 coopèrent par complémentarité de forme pour favoriser le guidage du coulisseau 62 à l’intérieur du support fixe 70. Les figures 7 à 11 sont des vues schématiques d’un troisième mode de réalisation du dispositif de mesure de déplacement mécanique 10 selon l’invention. Le dispositif de mesure de déplacement mécanique 10 du troisième mode de réalisation se distingue du dispositif de mesure de déplacement mécanique 10 du premier mode de réalisation par l’organe mobile 60 et un bouchon de fixation 80. Plus particulièrement, en référence à la figure 7, l’organe mobile 60 comprend une variante du coulisseau 62, une variante de la tige de guidage 64 et un rouleau de guidage 66, notamment un rouleau de guidage 66 cylindrique. Le rouleau de guidage 66 permet notamment de créer un guidage central du coulisseau 62 le long de l’axe longitudinal A. Sur la figure 8a, la tige de guidage 64 s’étend le long de l’axe longitudinal A entre la première extrémité longitudinale 60a et la deuxième extrémité longitudinale 60b. Selon le troisième mode de réalisation, la première extrémité longitudinale 60a est similaire à celle décrite en relation avec le premier mode de réalisation du dispositif de mesure de déplacement mécanique 10 et la deuxième extrémité longitudinale 60b comprend au moins une extension longitudinale 640. Préférentiellement, l’extension longitudinale 640 s’étend radialement vers l’extérieur de la tige de guidage 64. Sur l’exemple, la deuxième extrémité longitudinale 60b et l’extension longitudinale 640 s’étendent de part et d’autre du coulisseau 62. Par ailleurs, le coulisseau 62 comprend un corps annulaire 621 s’étendant autour de l’axe longitudinal A. Le corps annulaire 621 comprend au moins un organe de jonction 68 reliant le corps annulaire 621 du coulisseau 62 à l’extension longitudinale 640 de la tige de guidage 64. L’organe de jonction 68 peut être une paroi radiale formant un pont de liaison entre le coulisseau 62 et la tige de guidage 64. Sur la figure 8b, le coulisseau 62 comprend trois organes de jonction 68 et la tige de guidage 64 comprend également trois extensions longitudinale 640, de façon à constituer un renforcement d’une liaison solide entre le coulisseau 62 et la tige de guidage 64. Sur l’exemple des figures 8a et 8b, le coulisseau 62 et la tige de guidage 64 sont monoblocs. Alternativement, le coulisseau 62 et la tige de guidage 64 pourraient être unitaires et reliées entre eux. En référence à la figure 9a, le rouleau de guidage 66 présente une forme cylindrique allongée suivant l’axe longitudinal A. Le rouleau de guidage 66 s’étend entre une première face d’extrémité 664 et une deuxième face d’extrémité 666. Le rouleau de guidage 66 comprend en outre une ouverture centrale 660 débouchant sur la première face d’extrémité 664 et la deuxième face d’extrémité 666. L’ouverture centrale 660 peut avoir un diamètre similaire à un diamètre externe de la tige de guidage 64. L’ouverture centrale 660 est configurée pour l’insertion d’au moins une partie de la tige de guidage 64. Le rouleau de guidage 66 comprend en outre au moins une rainure longitudinale 662. En particulier, la rainure longitudinale 662 s’étend au moins sur une partie d’une longueur du rouleau de guidage 66. Sur l’exemple, la rainure longitudinale 662 débouche seulement sur la première face d’extrémité 666. Par ailleurs, la rainure longitudinale 662 est configurée pour avoir une forme complémentaire avec l’organe de jonction 68 du coulisseau 62. La rainure longitudinale 662 permet de guider le coulisseau 62 et d’éviter des torsions des spires de l’organe élastiquement déformable 40 s’étendant autour du coulisseau 62. La rainure longitudinale 662 peut présenter une profondeur (p) inférieure à une hauteur (h) totale du rouleau de guidage 66. La profondeur (p) de la rainure longitudinale 662 et la hauteur (h) du rouleau de guidage 66 sont mesurées suivant un plan perpendiculaire à l’axe longitudinal A, tel qu’illustrées sur la figure 9b. De préférence, la hauteur (h) du rouleau de guidage 66 est similaire au diamètre interne du corps annulaire 621 du coulisseau 62. Tel que représenté sur la figure 9c, le rouleau de guidage 66 comprend trois rainures longitudinales 660, de façon à recevoir les trois organes de jonction 68 du coulisseau 62 de la figure 8b. En référence à la figure 10, le rouleau de guidage 66 est assemblé, d’une part, autour de la tige de guidage 64 à travers l’ouverture centrale 660, et d’autre part, dans le coulisseau 62 par l’intermédiaire de la rainure longitudinale 662. L’ensemble constitué du coulisseau 62, de la tige de guidage 64 et du rouleau de guidage 66 forme l’organe mobile 60. Préférentiellement, le coulisseau 62, la tige de guidage 64 et le rouleau de guidage 66 sont coaxiaux. Sur l’exemple, le rouleau de guidage 66 et la tige de guidage 64 s’étendent de part et d’autre du coulisseau 62. Le coulisseau 62, la tige de guidage 64 et le rouleau 66 peuvent avoir des dimensions variables, par exemple la taille ou la forme, en fonction de la pièce 50 à mesurer et l’encombrement disponible dans l’environnement d’utilisation. Dans la configuration de l’organe mobile 60, la tige de guidage 64 reliée au coulisseau 62 est donc mobile en translation à travers le rouleau de guidage 66 le long de l’axe longitudinal A. De façon non limitative, le coulisseau 62 s’étend entre deux spires adjacentes de l’organe élastiquement déformable 40. Les spires de l’organe élastiquement déformable 40 sont disposées autour du rouleau de guidage 66. Avantageusement, la deuxième face d’extrémité 666 du rouleau peut être fixée, par exemple par collage, soudure, vissage ou tout autre moyen de fixation, contre la deuxième paroi transversale 74 du support fixe 70. Ceci permet de renforcer le maintien en position de l’organe mobile 60 sur le support fixe 70. Par ailleurs, le premier orifice 720 de la première paroi transversale 72 peut comprendre le bouchon de fixation 80 apte à fixer la première extrémité 42 de l’organe élastiquement déformable 40 sur le support fixe 70. Une telle configuration de fixation permet de protéger la première extrémité 42 de l’organe élastiquement déformable 40 d’un éventuel pincement du capteur à fibre optique 20 en sortie du dispositif de mesure de déplacement mécanique 10. En référence à la figure 11, le bouchon de fixation 80 présente une forme générale tronconique. Le bouchon de fixation 80 comprend un passage de la première extrémité 42 de l’organe élastiquement déformable 40 intégrant le capteur à fibre optique 20. Le passage de la première extrémité 42 débouche entre un premier trou 84 et un deuxième trou 88 ménagés dans le bouchon de fixation 80. Ainsi agencé, la première extrémité 42 de l’organe élastiquement déformable 40 s’insère à travers le premier trou 84 et le deuxième trou 88 en sortie du dispositif de mesure de déplacement mécanique 10. Le passage de la première extrémité 42 peut être de forme linaire ou inclinée par rapport à l’axe longitudinal A. Sur l’exemple de la figure 11 et de façon non-limitative, le passage de la première extrémité 42 est incliné de sorte que le premier trou 84 est formé sur une face externe 82 du bouchon de fixation 80, par rapport au dispositif de mesure de déplacement mécanique 10, et le deuxième trou 88 est formé sur une surface externe 86 du bouchon de fixation 80, par rapport à l’axe longitudinal A. Ainsi, au moins une partie des spires de la première extrémité 42 de l’organe élastiquement déformable 40 sont enroulées autour de la surface externe 86 du bouchon de fixation 80. Par suite, la première extrémité 42 de l’organe élastiquement déformable 40 est insérée à travers le deuxième trou 88 et passe par le premier trou 84 du bouchon de fixation 80 pour sortir du dispositif de mesure de déplacement mécanique 10 afin de connecter le capteur à fibre optique 20 au dispositif de traitement et d’analyse 8. De préférence, le diamètre externe du bouchon de fixation 80 est similaire au diamètre du premier orifice 720 de la première paroi transversale 72. La figure 12 est une vue schématique d’un quatrième mode de réalisation du dispositif de mesure de déplacement mécanique 10 selon l’invention. Le dispositif de mesure de déplacement mécanique 10 du quatrième mode de réalisation se distingue du dispositif du premier mode de réalisation par l’organe mobile 60. Plus particulièrement, l’organe mobile 60 du quatrième mode de réalisation comprend une variante du coulisseau 62, une variante de la tige de guidage 64 et une variante du rouleau de guidage 66. Sur la figure 12, la tige de guidage 64 s’étend le long de l’axe longitudinal A entre la première extrémité longitudinale 60a et la deuxième extrémité longitudinale 60b. La deuxième extrémité longitudinale 60b est fixée au corps principal 620 du coulisseau 62. La tige de guidage 64 peut présenter un diamètre externe similaire au diamètre interne du corps principal 620. Sur l’exemple, le coulisseau 62 et la tige de guidage 64 sont monoblocs. Alternativement, le coulisseau 62 et la tige de guidage 64 pourraient être unitaires et reliées entre eux. La tige de guidage 64 comprend au moins une fente longitudinale 642 et au moins un premier organe de guidage 641 s’étendant vers l’intérieur de la tige de guidage 64. Le premier organe de guidage 641 peut être une extension radiale ou une rainure permettant une liaison coulissante avec le rouleau de guidage 66. Sur l’exemple, la fente longitudinale 642 s’étend de part et d’autre du premier organe de guidage 641. La fente longitudinale 642 est traversante et s’étend sur la totalité de la tige de guidage 64. La tige de guidage 64 comprend en outre une ouverture centrale 644 configurée pour l’insertion au moins partielle du rouleau de guidage 66. Le rouleau de guidage 66 s’étend entre la première face d’extrémité 664 et la deuxième face d’extrémité 666 le long de l’axe longitudinal A. Le rouleau de guidage 66 comprend au moins un deuxième organe de guidage 661 de forme complémentaire avec le premier organe de guidage 641 de la tige de guidage 64. Le deuxième organe de guidage 661 peut être une rainure longitudinale ou une extension longitudinale s’étendant radialement vers l’extérieur du rouleau de guidage 66. Sur l’exemple, le deuxième organe de guidage 661 s’étend sensiblement sur toute la longueur de la deuxième extrémité longitudinale 60b et débouche vers la première face d’extrémité du rouleau de guidage 66. Le deuxième organe de guidage 661 est configuré pour avoir une forme complémentaire au premier organe de guidage 641 de la tige de guidage 64. Ceci permet de guider en translation le coulisseau 62 le long de l’axe longitudinal A. Le rouleau de guidage 66 est donc assemblé dans la tige de guidage 64 par l’intermédiaire de l’ouverture centrale 660 et le deuxième organe de guidage 661. L’ensemble constitué du coulisseau 62, de la tige de guidage 64 et du rouleau de guidage 66 formant l’organe mobile 60 sont coaxiaux. Dans cette configuration de l’organe mobile 60, la tige de guidage 64 fixée au coulisseau 62 est donc mobile en translation autour du rouleau de guidage 66 le long de l’axe longitudinal A. De façon non limitative, le coulisseau 62 s’étend entre deux spires adjacentes de l’organe élastiquement déformable 40. Les spires de l’organe élastiquement déformable 40 sont disposées autour de la tige de guidage 64. Avantageusement, la deuxième face d’extrémité 664 du rouleau de guidage 66 peut être fixée, par exemple par collage, soudure, vissage ou tout autre moyen de fixation, contre la deuxième paroi transversale 74 du support fixe 70. Les figures 13a et 13b sont des vues schématiques d’un cinquième mode de réalisation du dispositif de mesure de déplacement mécanique 10 selon l’invention. Le dispositif de mesure de déplacement mécanique 10 du cinquième mode de réalisation se distingue du dispositif de mesure de déplacement mécanique 10 du premier mode au quatrième mode de réalisation par l’ajout d’un ressort de contre-réaction 90. Sur la figure 13a, le dispositif de mesure de déplacement mécanique 10 comprend en outre le ressort de contre-réaction 90 fixé entre le support fixe 70, en particulier la première paroi transversale 72, et le coulisseau 62. Le ressort de contre-réaction 90 présente une force de rappel supérieur à une force de rappel de l’organe élastiquement déformable 40. De cette façon, le coulisseau 62 est en position de butée sur le support fixe 70, pour que la deuxième extrémité 44 soit comprimée sur la deuxième paroi transversale 74. Ceci crée une position d’équilibre du coulisseau 62 dans laquelle l’organe élastiquement déformable 40, en position de repos, est comprimé d’un côté. On obtient ainsi, une meilleure position d’équilibre du coulisseau 62 pour optimiser les mesures de déplacements mécaniques de la pièce 50 par rapport à cette position d’équilibre. L’invention concerne également un système de mesure de déplacements mécaniques d’une pièce 50 pour un ensemble propulsif d’aéronef. Un tel système de mesure comprend la pièce 50 dont on souhaite mesurer et/ou contrôler le déplacement mécanique et au moins un dispositif de mesure de déplacement mécanique 10 selon l’invention relié à la pièce 50. Le système de mesure peut comprendre le dispositif de traitement et d’analyse 8 des données provenant du capteur à fibre optique 20. L’invention concerne également un ensemble propulsif d’aéronef comportant une turbomachine et une nacelle formant une enveloppe annulaire extérieure de la turbomachine, non illustrés sur les figures. L’ensemble propulsif comprend au moins une pièce 50 reliée à un dispositif de mesure de déplacement mécanique 10 selon l’invention et/ou à un système de mesure selon l’invention pour mesurer les déplacements mécaniques de la pièce 50 fixe ou mobile de la turbomachine et/ou de la nacelle. Avantageusement, le dispositif de mesure de déplacement mécanique 10 ou le système de mesure selon l’invention sont fixés sur un carter structural de la turbomachine et/ou de la nacelle non illustrés sur les figures. A titre d’exemple, la pièce 50 à mesurer peut être une pièce d’un inverseur de poussée, tel que des volets déviateurs. Bien évidemment, l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits précédemment et fournis uniquement à titre d'exemple. Elle englobe diverses modifications, formes alternatives et autres variantes que pourra envisager l'homme du métier dans le cadre de l’invention et notamment toutes combinaisons des différents modes de fonctionnement décrits précédemment, pouvant être pris séparément ou en association. Dispositif de mesure de déplacement mécanique (10) d’au moins une pièce (50), en particulier d’un ensemble propulsif d’aéronef, comprenant : - au moins un capteur à fibre optique (20) comportant au moins un premier réseau de Bragg (30a) et au moins un deuxième réseau de Bragg (30b), - un organe élastiquement déformable (40) équipé du capteur à fibre optique (20), et - un organe mobile (60) solidaire de l’organe élastiquement déformable (40) et comprenant une première extrémité longitudinale (60a) configurée pour être fixée à la pièce (50), caractérisé en ce que le premier réseau de Bragg (30a) s’étend entre l’organe mobile (60) et une première extrémité (42) de l’organe élastiquement déformable (40) et le deuxième réseaux de Bragg (30a) s’étend entre l’organe mobile (60) et une deuxième extrémité (44) de l’organe élastiquement déformable (40), et en ce que le dispositif de mesure de déplacement mécanique (10) comprend en outre un support fixe (70) auquel sont fixées la première extrémité (42) et la deuxième extrémité (44) de l’organe élastiquement déformable (40). Dispositif de mesure de déplacement mécanique (10) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le support fixe (70) comprend des extrémités longitudinales pourvues respectivement d’une première paroi transversale (72) et d’une deuxième paroi transversale (74) auxquelles sont fixées la première extrémité (42) et la deuxième extrémité (44) de l’organe élastiquement déformable (40). Dispositif de mesure de déplacement mécanique (10) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’organe mobile (60) comprend une tige de guidage (64) et un coulisseau (62). Dispositif de mesure de déplacement mécanique (10) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le coulisseau (62) est fixé à une portion intermédiaire (46) de l’organe élastiquement déformable (40). Dispositif de mesure de déplacement mécanique (10) selon la revendication 3 ou 4, caractérisé en ce que l’organe mobile (60) comprend en outre un rouleau de guidage (66) s’étendant dans l’organe élastiquement déformable (40) et comprenant une ouverture centrale (660) apte à permettre l’insertion d’au moins une partie de la tige de guidage (64) et au moins une rainure longitudinale (662) de forme complémentaire avec au moins un organe de jonction (68) reliant la tige de guidage (64) au coulisseau (62). Dispositif de mesure de déplacement mécanique (10) selon l’une quelconque des revendications 3 à 5, caractérisé en ce que le support fixe (70) comprend des organes de guidage (76) coopérant avec des organes complémentaires (626) du coulisseau (62). Dispositif de mesure de déplacement mécanique (10) selon l’une des revendications 3 à 6, caractérisé en ce qu’il comprend en outre un ressort de contre-réaction (90) dont les extrémités sont raccordées, respectivement, au coulisseau (62) et au support fixe (70). Dispositif de mesure de déplacement mécanique (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’organe élastiquement déformable (40) comporte un passage interne (48), notamment sur toute son étendue, à l’intérieur duquel s’étend le capteur à fibre optique (20). Dispositif de mesure de déplacement mécanique (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le capteur à fibre optique (20) est fixé le long d’une surface externe (44) de l’organe élastiquement déformable (40). Dispositif de mesure de déplacement mécanique (10) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que l’organe élastiquement déformable (40) comprend une gaine (49), en particulier en matériau thermorétractable, apte à envelopper et solidariser le capteur à fibre optique (20) sur l’organe élastiquement déformable (40). Dispositif de mesure de déplacement mécanique (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’organe élastiquement déformable (40) est un ressort hélicoïdal formé par un fil tubulaire ou par un fil plein. Système de mesure de déplacement mécanique d’au moins une pièce (50) comprenant au moins un dispositif de mesure de déplacement mécanique (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes et un dispositif de traitement et d’analyse (8) des données provenant d’un capteur à fibre optique (20). Ensemble propulsif d’aéronef comportant un système de mesure de déplacement mécanique comprenant au moins un dispositif de mesure de déplacement mécanique (10) selon l’une des revendications 1 à11. Aéronef comprenant au moins un ensemble propulsif d’aéronef selon la revendication précédente.