FR 3104487 A1 20210618 FR 1914617 A 20191217 L’invention concerne un stratifié élastomérique comprenant au moins deux couches adjacentes cohésives, la première couche étant constituée d’une composition à base de 10 à 100 pce d’un copolymère d’éthylène et d’un 1,3-diène de formule CH 2 =CR-CH=CH 2 , les unités éthylène dans le copolymère représentant plus de 50% en mole des unités monomères du copolymère, le symbole R représentant une chaîne hydrocarbonée ayant 3 à 20 atomes de carbone, de 0 à 90 pce d’un élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50%, et d’un système de réticulation ; la deuxième couche étant constituée d’une composition à base d’un élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% et d’un système de réticulation. L’invention concerne également un pneumatique, en particulier un pneumatique pourvu d’un flanc comprenant cette composition. STRATIFIE ELASTOMERIQUE Le domaine de la présente invention est celui des stratifiés de caoutchouc comportant un élastomère diénique fortement saturé, en particulier ceux destinés à être utilisés dans un pneumatique. Un pneumatique comporte usuellement deux bourrelets destinés à entrer en contact avec une jante, un sommet composé d’au moins une armature de sommet et une bande de roulement, deux flancs, le pneumatique étant renforcé par une armature de carcasse ancrée dans les deux bourrelets. Dans la fabrication conventionnelle d’un pneumatique, les différents composants constitutifs du sommet, de l’armature de carcasse, des bourrelets et des flancs sont assemblés pour former un bandage de pneumatique. L’étape d’assemblage est suivie d’une étape de conformation du bandage pour donner la forme torique à l’assemblage avant l’étape de cuisson sous presse. Lors de l’assemblage du pneumatique, la bande de roulement est disposée radialement extérieurement à l’armature sommet, et est généralement séparée de cette dernière par une sous-couche de bande de roulement. Les flancs, quant à eux, sont des couches élastomères disposées à l’extérieur de l’armature de carcasse par rapport à la cavité interne du pneumatique, entre le sommet et le bourrelet de sorte à couvrir totalement ou partiellement la zone de l’armature de carcasse s’étendant du sommet au bourrelet. La bande de roulement, qui est destinée à entrer en contact avec le sol lors du roulage du pneumatique, doit présenter des propriétés très spécifiques que sont notamment une bonne adhérence tant sur sol sec que sur sol humide, une faible résistance au roulement et une bonne résistance à usure. Le flanc du pneumatique est quant à lui soumis à des cycles de déformation comme la flexion au cours du roulage du pneumatique, la composition de caoutchouc constitutive d’un flanc de pneumatique doit être à la fois suffisamment flexible et peu hystérétique, mais également présenter une bonne résistance aux agressions physiques, tels que les chocs trottoir, et chimiques telle que l’attaque ozone. De ce fait, les compositions des bandes de roulement et des flancs de pneumatiques sont constituées d’une composition très spécifique, différente des couches de pneumatiques sur lesquelles elles sont disposées, telles que respectivement la sous-couche de la bande de roulement, ou la nappe carcasse, qui sont souvent constituées d’une composition comprenant un élastomère diénique fortement insaturé, tel que du caoutchouc naturel. Cette différence de composition peut entrainer une diminution des propriétés d’adhésion entre la bande de roulement ou le flanc d’un pneumatique avec leur couche adjacente respective. Par conséquent, il demeure important de mettre au point des compositions présentant de bonnes propriétés vis-à-vis du poste (bande de roulement ou flanc par exemple) auquel elles sont destinées, tout en présentant une bonne adhésion sur leur couche adjacente respective, en particulier pour améliorer la tenue des interfaces à cuit. Poursuivant ses recherches, la Demanderesse a découvert que l’utilisation d’un copolymère d’éthylène et d’un 1,3-diène spécifique, permet, d’améliorer davantage l’adhésion de la composition sur une composition diénique. Ainsi un premier objet de l’invention est un stratifié élastomérique comprenant au moins deux couches adjacentes : - la première couche étant constituée d’une composition à base de 10 à 100 pce d’un copolymère d’éthylène et d’un 1,3-diène de formule (I), les unités éthylène dans le copolymère représentant plus de 50% en mole des unités monomères du copolymère, CH2=CR-CH=CH2 (I) le symbole R représentant une chaîne hydrocarbonée ayant 3 à 20 atomes de carbone ; de 0 à 90 pce d’un élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% ; et d’un système de réticulation, - la deuxième couche étant constituée d’une composition à base d’un élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% et d’un système de réticulation. Un autre objet de l’invention est un pneumatique comprenant ce stratifié. I- DÉFINITIONS Par l’expression « à base de » utilisée pour définir les constituants d’un système catalytique ou d’une composition, on entend le mélange de ces constituants, ou le produit de la réaction d’une partie ou de la totalité de ces constituants entre eux. Par l'expression « composition à base de », il faut entendre une composition comportant le mélange et/ou le produit de réaction in situ des différents constituants utilisés, certains de ces constituants pouvant réagir et/ou étant destinés à réagir entre eux, au moins partiellement, lors des différentes phases de fabrication de la composition ; la composition pouvant ainsi être à l’état totalement ou partiellement réticulé ou à l’état non-réticulé. Sauf indication contraire, les taux des unités résultant de l’insertion d’un monomère dans un copolymère sont exprimés en pourcentage molaire par rapport à la totalité des unités monomères du copolymère. Par l’expression « partie en poids pour cent parties en poids d’élastomère » (ou pce), il faut entendre au sens de la présente invention, la partie, en masse pour cent parties en masse d’élastomère. D'autre part, tout intervalle de valeurs désigné par l'expression "entre a et b" représente le domaine de valeurs allant de plus de a à moins de b (c’est-à-dire bornes a et b exclues) tandis que tout intervalle de valeurs désigné par l'expression "de a à b" signifie le domaine de valeurs allant de a jusqu'à b (c’est-à-dire incluant les bornes strictes a et b). Dans la présente, lorsqu’on désigne un intervalle de valeurs par l’expression "de a à b", on désigne également et préférentiellement l’intervalle représenté par l’expression "entre a et b". Lorsqu’on fait référence à un composé "majoritaire", on entend au sens de la présente invention, que ce composé est majoritaire parmi les composés du même type dans la composition, c’est-à-dire que c’est celui qui représente la plus grande quantité en masse parmi les composés du même type. Ainsi, par exemple, un élastomère majoritaire est l’élastomère représentant la plus grande masse par rapport à la masse totale des élastomères dans la composition. De la même manière, une charge dite majoritaire est celle représentant la plus grande masse parmi les charges de la composition. A titre d’exemple, dans un système comprenant un seul élastomère, celui-ci est majoritaire au sens de la présente invention ; et dans un système comprenant deux élastomères, l’élastomère majoritaire représente plus de la moitié de la masse des élastomères. Au contraire, un composé "minoritaire" est un composé qui ne représente pas la fraction massique la plus grande parmi les composés du même type. De préférence par majoritaire, on entend présent à plus de 50% en masse, de préférence plus de 60%, 70%, 80%, 90%, et plus préférentiellement le composé « majoritaire » représente 100% en masse. Les composés comprenant du carbone mentionnés dans la description peuvent être d'origine fossile ou biosourcés. Dans ce dernier cas, ils peuvent être, partiellement ou totalement, issus de la biomasse ou obtenus à partir de matières premières renouvelables issues de la biomasse. Sont concernés notamment les polymères, les plastifiants, les charges, etc. Toutes les valeurs de température de transition vitreuse « Tg » décrite dans la présente sont mesurées de manière connue par DSC (Differential Scanning Calorimetry) selon la norme ASTM D3418 (1999). II- DESCRIPTION DE L’INVENTION II-1 Stratifié Selon l’invention, le stratifié comprend au moins deux, de préférence strictement deux, couches adjacentes, dénommées « première couche » et « deuxième couche ». Par « couches adjacentes », on entend que les couches sont en contact, au moins en partie, l’une de l’autre. La première couche du stratifié selon l’invention peut avoir une épaisseur comprise dans un domaine allant de 0,2 à 120 mm, de préférence de 0,3 à 15 mm. Avantageusement, la première couche du stratifié selon l’invention a une épaisseur comprise dans un domaine allant de 0,5 à 120 mm, de préférence de 1 à 15 mm. Ces dimensions sont particulièrement intéressantes lorsque la première couche constitue une couche externe du pneumatique, tel qu’un flanc ou une bande de roulement de pneumatique. La première couche du stratifié selon l’invention peut également avoir une épaisseur comprise dans un domaine allant de 0,2 à 10 mm, de préférence de 0,3 à 5 mm. Ces dimensions sont particulièrement intéressantes lorsque la première couche constitue une couche de liaison entre deux couches de pneumatique. Quelle que soit l’épaisseur de la première couche, la deuxième couche a de préférence une épaisseur comprise dans un domaine allant de 0,2 à 10 mm, de préférence de 0,3 à 5 mm. La première et la deuxième couche du stratifié peuvent se recouvrir totalement ou partiellement. II-2 Composition de la première couche du stratifié II-2.1 Matrice élastomère Selon l’invention, la première couche est constituée d’une composition à base de : - 10 à moins de 100 pce de copolymère d’éthylène et d’un 1,3-diène de formule (I), les unités éthylène dans le copolymère représentant plus de 50% en mole des unités monomères du copolymère, CH2=CR-CH=CH2 (I) le symbole R représentant une chaîne hydrocarbonée ayant 3 à 20 atomes de carbone ; - de 0 à 90 pce d’un élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% et - un système de réticulation. De préférence, le copolymère contient des unités éthylène qui représentent entre 50% et 95% en moles des unités monomères du copolymère, c’est-à-dire entre 50% et 95% en moles des unités éthylène et des unités du 1,3-diène. De manière très préférentielle, le copolymère contient des unités éthylène qui représentent entre 60% et 90%, de préférence encore entre 70% et 80%, en moles des unités monomères du copolymère. Selon un mode de réalisation préférentiel de l’invention, dans le copolymère conforme à l’invention, les unités éthylène représentent de 60 à 90% en mole des unités monomères du copolymère, avantageusement de 70 à 90% en mole des unités monomères du copolymère. Selon un autre mode de réalisation particulier de l’invention, dans le copolymère conforme à l’invention, les unités éthylène représentent de 60 à 85% en mole des unités monomères du copolymère, avantageusement de 70 à 85% en mole des unités monomères du copolymère. Le 1,3-diène de formule (I) est un 1,3 diène substitué, qui peut donner lieu à des unités de configuration 1,2 représentée par la formule (1), de configuration 3,4 représentée par la formule (2) et de configuration 1,4 dont la forme trans est représentée ci-après par la formule (3). Comme cela est également bien connu, l’unité éthylène est une unité de motif « -(CH 2 -CH 2 )- ». Le copolymère utile aux besoins de l’invention est un copolymère d’éthylène et du 1,3-diène, ce qui implique que les unités monomères du copolymère sont des unités résultant de la polymérisation de l’éthylène et du 1,3-diène. Le copolymère comprend donc des unités éthylène et des unités du 1,3-diène. Selon l’invention, le 1,3-diène peut être un seul composé, c’est-à-dire un seul (en anglais « one ») 1,3-diène de formule (I) ou être un mélange de 1,3-diènes de formule (I), les 1,3-diènes du mélange se différenciant les uns des autres par le groupe représenté par le symbole R. Le copolymère utile aux besoins de l’invention est avantageusement un copolymère statistique selon l’un quelconque des modes de réalisation de l’invention. Selon une première variante de l’invention, le copolymère contient des unités du 1,3-diène de configuration 1,2 ou 3,4 qui représentent plus de 50% en mole des unités du 1,3-diène. En d’autres termes, dans le copolymère les unités du 1,3-diène sont à plus de 50% en mole des unités de configuration 1,2 ou de configuration 3,4. Dans cette variante, le complément à 100% en mole des unités du 1,3-diène dans le copolymère est constitué tout ou partie d’unités du 1,3-diène de configuration 1,4. Selon cette première variante, préférentiellement plus de la moitié des unités du 1,3-diène de configuration 1,4 sont de configuration 1,4-trans, plus préférentiellement toutes les unités du 1,3-diène de configuration 1,4 sont de configuration 1,4-trans. Selon une deuxième variante de l’invention, dans le copolymère les unités du 1,3-diène sont à plus de 50% de configuration 1,4. En d’autres termes, les unités du 1,3-diène de configuration 1,4 représentent plus de 50% en mole des unités du 1,3-diène. Dans cette variante, le complément à 100% en mole des unités du 1,3-diène dans le copolymère est constitué tout ou partie d’unités du 1,3-diène de configuration 1,2 ou 3,4. De préférence, les unités du 1,3-diène de configuration 1,4 représentent plus de 70% en mole des unités du 1,3-diène. Avantageusement, les unités du 1,3-diène de configuration 1,4 sont pour plus de la moitié d’entre elles de configuration 1,4-trans, ce qui signifie que les unités du 1,3-diène de configuration 1,4-trans représentent plus de 50% en mole des unités du 1,3-diène de configuration 1,4. Quelle que soit la variante précitée, dans la formule (I) du 1,3-diène, la chaîne hydrocarbonée représentée par le symbole R peut être une chaîne insaturée de 3 à 20 atomes de carbone. De préférence, le symbole R représente une chaîne hydrocarbonée ayant 6 à 16 atomes de carbone. La chaîne hydrocarbonée représentée par le symbole R peut être une chaîne saturée ou insaturée. De préférence, le symbole R représente une chaîne aliphatique, auquel cas dans la formule (I) du 1,3-diène, la chaîne hydrocarbonée représentée par le symbole R est une chaîne hydrocarbonée aliphatique. Elle peut être une chaîne linéaire ou ramifiée, auquel cas le symbole R représente une chaîne linéaire ou ramifiée. De préférence, la chaîne hydrocarbonée est acyclique, auquel cas le symbole R représente une chaîne acyclique. De préférence, le symbole R représente une chaîne hydrocarbonée acyclique insaturée et ramifiée. La chaîne hydrocarbonée représentée par le symbole R est avantageusement une chaîne acyclique insaturée et ramifiée contenant de 3 à 20 atomes de carbone, en particulier de 6 à 16 atomes de carbone. Très avantageusement, le 1,3-diène est le myrcène ou le β-farnésène. Selon un mode de réalisation préférentiel de l’invention, le 1,3-diène est le myrcène. Selon un autre mode de réalisation préférentiel de l’invention, le 1,3-diène est le β-farnésène. De préférence, le copolymère d’éthylène et du 1,3-diène présente une température de vitreuse inférieure à -35°C, de préférence comprise entre -90°C et -35°C. Le copolymère peut être préparé par un procédé qui comprend la copolymérisation d’éthylène et du 1,3-diène en présence d’un système catalytique à base au moins d’un métallocène de formule (II) et d’un organomagnésien de formule (III) dans lesquels : - Cp 1 et Cp 2 , identiques ou différents, étant choisis dans le groupe constitué par le groupe cyclopentadiényle de formule C 5 H 4 , le groupe fluorényle non substitué de formule C 13 H 8 et les groupes fluorényles substitués, - P étant un groupe pontant les deux groupes Cp 1 et Cp 2 et représentant un groupe ZR 3 R 4 , Z représentant un atome de silicium ou de carbone, R 3 et R 4 , identiques ou différents, représentant chacun un groupe alkyle comprenant de 1 à 20 atomes de carbone, de préférence un méthyle, - y, nombre entier, étant égal ou supérieur à 0, - x, nombre entier ou non, étant égal ou supérieur à 0, - L représentant un métal alcalin choisi dans le groupe constitué par le lithium, le sodium et le potassium, - N représentant une molécule d’un éther, de préférence diéthyléther ou tétrahydrofuranne, - R 1 et R 2 , identiques ou différents, représentant un groupe carboné. A titre de groupes fluorényles substitués, on peut citer ceux substitués par des radicaux alkyles ayant 1 à 6 atomes de carbone ou par des radicaux aryles ayant 6 à 12 atomes de carbone. Le choix des radicaux est aussi orienté par l’accessibilité aux molécules correspondantes que sont les fluorènes substitués, parce que ces derniers sont disponibles commercialement ou facilement synthétisables. A titre de groupes fluorényles substitués, on peut citer plus particulièrement les groupes 2,7-ditertiobutyle-fluorényle et 3,6-ditertiobutyle-fluorényle. Les positions 2, 3, 6 et 7 désignent respectivement la position des atomes de carbone des cycles comme cela est représenté dans le schéma ci-après, la position 9 correspondant à l’atome de carbone auquel est attaché le pont P. Le système catalytique peut être préparé de façon traditionnelle par un procédé analogue à celui décrit dans la demande de brevet WO 2007054224 ou WO 2007054223. Par exemple on fait réagir dans un solvant hydrocarboné l’organomagnésien et le métallocène typiquement à une température allant de 20 à 80°C pendant une durée comprise entre 5 et 60 minutes. Le système catalytique est généralement préparé dans un solvant hydrocarboné, aliphatique comme le méthylcyclohexane ou aromatique comme le toluène. Généralement après sa synthèse, le système catalytique est utilisé en l’état dans le procédé de synthèse du copolymère conforme à l’invention. Alternativement, le système catalytique peut être préparé par un procédé analogue à celui décrit dans la demande de brevet WO 2017093654 A1 ou dans la demande de brevet WO 2018020122 A1. Selon cette alternative, le système catalytique contient en outre un monomère de préformation choisi parmi un diène conjugué, l’éthylène ou un mélange d’éthylène et d’un diène conjugué, auquel cas le système catalytique est à base au moins du métallocène, de l’organomagnésien et du monomère de préformation. Par exemple on fait réagir dans un solvant hydrocarboné l’organomagnésien et le métallocène typiquement à une température de 20 à 80°C pendant 10 à 20 minutes pour obtenir un premier produit de réaction, puis avec ce premier produit de réaction on fait réagir à une température allant de 40 à 90°C pendant 1h à 12h le monomère de préformation choisi parmi un diène conjugué, l’éthylène ou un mélange d’éthylène et d’un diène conjugué. Le diène conjugué à titre de monomère de préformation est de préférence un 1,3-diène tel que le 1,3-butadiène, l’isoprène ou encore un 1,3-diène de formule (I), en particulier le myrcène ou le β-farnésène. Le système catalytique ainsi obtenu peut être utilisé de suite dans le procédé conforme à l’invention ou être stocké sous atmosphère inerte avant son utilisation dans le procédé conforme à l’invention. Le métallocène utilisé pour préparer le système catalytique peut se trouver sous la forme de poudre cristallisée on non, ou encore sous la forme de monocristaux. Le métallocène peut se présenter sous une forme monomère ou dimère, ces formes dépendant du mode de préparation du métallocène, comme par exemple cela est décrit dans la demande de brevet WO 2007054224 ou WO 2007054223. Le métallocène peut être préparé de façon traditionnelle par un procédé analogue à celui décrit dans la demande de brevet WO 2007054224 ou WO 2007054223, notamment par réaction dans des conditions inertes et anhydres du sel d’un métal alcalin du ligand avec un borohydrure de terre rare dans un solvant adapté, tel un éther, comme le diéthyléther ou le tétrahydrofuranne ou tout autre solvant connu de l’homme de l’art. Après réaction, le métallocène est séparé des sous-produits de réaction par les techniques connues de l’homme de l’art, telles que la filtration ou la précipitation dans un second solvant. Le métallocène est au final séché et isolé sous forme solide. Comme toute synthèse faite en présence de composé organométallique, la synthèse du métallocène et celle du système catalytique ont lieu dans des conditions anhydres sous atmosphère inerte. Typiquement, les réactions sont conduites à partir de solvants et de composés anhydres sous azote ou argon anhydre. L’organomagnésien utile aux besoins de l’invention est de formule MgR 1 R 2 dans laquelle R 1 et R 2 , identiques ou différents, représentent un groupe carboné. On entend par groupe carboné un groupe qui contient un ou plusieurs atomes de carbone. De préférence, R 1 et R 2 contiennent 2 à 10 atomes de carbone. De manière plus préférentielle, R 1 et R 2 représentent chacun un alkyle. L’organomagnésien est avantageusement un dialkylmagnésien, mieux le butyléthylmagnésium ou le butyloctylmagnésium, encore mieux le butyloctylmagnésium. Selon l’un quelconque des modes de réalisation de l’invention, le rapport molaire de l’organomagnésien sur le métal Nd constituant le métallocène est de préférence compris dans un domaine allant de 1 à 100, de manière plus préférentielle est supérieur ou égal à 1 et inférieur à 10. La plage de valeurs allant de 1 à moins de 10 est notamment plus favorable pour l’obtention de copolymères de masses molaires élevées. Lorsque le copolymère utile aux besoins de l’invention est un copolymère qui a une microstructure telle que définie selon la première variante de l’invention, il est préparé selon le procédé mentionné dans la présente demande en utilisant un métallocène de formule (II) dans laquelle Cp 1 et Cp 2 , identiques ou différents, sont choisis dans le groupe constitué par les groupes fluorényles substitués et le groupe fluorényle non substitué de formule C 13 H 8 . Pour cette variante, conviennent en particulier les métallocènes de formules suivantes dans lesquelles le symbole Flu présente le groupe fluorényle de formule C 13 H 8 : [{Me 2 SiFlu 2 Nd(µ-BH 4 ) 2 Li(THF)} 2 ] ; [Me 2 SiFlu 2 Nd(µ-BH 4 ) 2 Li(THF)] ; [Me 2 SiFlu 2 Nd(µ-BH 4 )(THF)] ; [{Me 2 SiFlu 2 Nd(µ-BH 4 )(THF)} 2 ] ; [Me 2 SiFlu 2 Nd(µ-BH 4 )]. Lorsque le copolymère utile aux besoins de l’invention est un copolymère qui a une microstructure telle que définie selon la deuxième variante de l’invention, il est préparé selon le procédé mentionné dans la présente demande en utilisant un métallocène de formule (II) dans laquelle Cp 1 désigne un groupe cyclopentadiényle Cp de formule C 5 H 4 et Cp 2 un groupe fluorényle Flu de formule C 13 H 8 . L’homme du métier sait adapter aussi les conditions de polymérisation et les concentrations en chacun des réactifs (constituants du système catalytique, monomères) selon le matériel (outils, réacteurs) utilisé pour conduire la polymérisation et les différentes réactions chimiques. Comme cela est connu de l’homme du métier, la copolymérisation ainsi que la manipulation des monomères, du système catalytique et du ou des solvants de polymérisation se font dans des conditions anhydres et sous atmosphère inerte. Les solvants de polymérisation sont typiquement des solvants hydrocarbonés, aliphatiques ou aromatiques. La polymérisation est conduite de préférence en solution, en continu ou discontinu. Le solvant de polymérisation peut être un solvant hydrocarboné, aromatique ou aliphatique. A titre d’exemple de solvant de polymérisation, on peut citer le toluène et le méthylcyclohexane. Les monomères peuvent être introduits dans le réacteur contenant le solvant de polymérisation et le système catalytique ou inversement le système catalytique peut être introduit dans le réacteur contenant le solvant de polymérisation et les monomères. La copolymérisation est conduite typiquement dans des conditions anhydres et en l’absence d’oxygène, en présence éventuelle d’un gaz inerte. La température de polymérisation varie généralement dans un domaine allant de 30 à 150°C, préférentiellement de 30 à 120°C. De préférence, la copolymérisation est conduite à pression constante d’éthylène. Au cours de la polymérisation de l’éthylène et du 1,3-diène dans un réacteur de polymérisation, un ajout continu d’éthylène et du 1,3-diène peut être réalisé dans le réacteur de polymérisation, auquel cas le réacteur de polymérisation est un réacteur alimenté. Ce mode de réalisation est tout particulièrement adapté pour la synthèse de copolymère statistique. La polymérisation peut être stoppée par refroidissement du milieu de polymérisation. Le polymère peut être récupéré selon les techniques classiques connues de l’homme du métier comme par exemple par précipitation, par évaporation du solvant sous pression réduite ou par stripping à la vapeur d’eau. La composition de la première couche du stratifié selon l’invention comprend de préférence de 15 à 90 pce, de préférence de 20 à 80 pce, de préférence encore de 30 à 80 pce, de copolymère d’éthylène et d’un 1,3-diène de formule (I) tel que défini dans l’un des quelconques modes de réalisation décrits précédemment, y compris leurs variantes. Il est entendu que le copolymère peut être constitué par un mélange de copolymères qui se différencient par leur microstructure ou par leur macrostructure. Selon l’invention, la composition de la première couche du stratifié selon l’invention comprend en outre de 0 à 90 pce d’un élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50%. Avantageusement, le taux de l’élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% dans la composition de la première couche du stratifié selon l’invention est compris dans un domaine allant de 10 à 85 pce, de préférence de 20 à 80 pce, de préférence encore de 20 à 70 pce. On entend par unité diénique une unité monomère issue de l'insertion d'un motif monomère résultant de la polymérisation d'un monomère diène conjugué ou d'un monomère diène non conjugué, l'unité diénique comportant une double liaison carbone-carbone. Avantageusement, l’élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% de la composition de la première couche est choisi dans le groupe constitué par les polybutadiènes (BR), le caoutchouc naturel (NR), les polyisoprènes de synthèse (IR), les copolymères de butadiène, les copolymères d'isoprène, et les mélanges de ces élastomères. De préférence, l’élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% de la composition de la première couche est choisi dans le groupe constitué par les élastomères isopréniques. Par "élastomère isoprénique", on entend de manière connue un homopolymère ou un copolymère d'isoprène, en d'autres termes un élastomère diénique choisi dans le groupe constitué par le caoutchouc naturel (NR), les polyisoprènes de synthèse (IR), les différents copolymères d'isoprène et les mélanges de ces élastomères. Avantageusement, l’élastomère isoprénique est un polyisoprène comportant un taux massique de liaisons 1,4-cis d'au moins 90%, de préférence d’au moins 98%, de la masse du polyisoprène. De préférence, le polyisoprène est choisi dans le groupe constitué par le caoutchouc naturel, les polyisoprènes de synthèse et leurs mélanges. De préférence encore le polyisoprène est un caoutchouc naturel. II-2.2 Charge renforçante La composition de la première couche du stratifié conforme à l’invention peut en outre comprendre une charge renforçante. Une telle charge renforçante consiste typiquement en des nanoparticules dont la taille moyenne (en masse) est inférieure au micromètre, généralement inférieure à 500 nm, le plus souvent comprise entre 20 et 200 nm, en particulier et plus préférentiellement comprise entre 20 et 150 nm. La charge renforçante peut comprendre du noir de carbone, de la silice ou un de leurs mélanges. La composition de la première couche du stratifié selon l’invention peut être majoritairement constituée de silice. Alternativement, elle peut être majoritairement, de préférence exclusivement, constituée de noir de carbone. Le taux de charge renforçante est ajusté par l’homme du métier en fonction de l’usage de la composition de caoutchouc. Avantageusement, le taux de charge renforçante, dans la composition de la première couche du stratifié selon l’invention, est compris dans un domaine allant de 20 à 80 pce, de préférence de 25 à 70 pce, de préférence de 30 à 60 pce. De préférence également, la fraction volumique de charge renforçante dans la composition de la première couche du stratifié selon l’invention est comprise dans un domaine allant de 8% à 17%. De manière connue, la fraction volumique d’un constituant dans une composition de caoutchouc est définie comme étant le rapport du volume de ce constituant sur le volume de l’ensemble des constituants de la composition, étant entendu que le volume de l’ensemble des constituants est calculé en additionnant le volume de chacun des constituants de la composition. La fraction volumique de noir de carbone dans une composition est donc définie comme le rapport du volume de noir de carbone sur la somme des volumes de chacun des constituants de la composition. Le volume d’un constituant est accessible par le ratio entre la masse du constituant introduit dans la composition de caoutchouc et la densité du constituant. De manière connue, la fraction volumique de noir de carbone pour un taux donné en pce de noir de carbone peut être ajustée par l’introduction dans la composition d’un plastifiant. Comme noirs de carbone conviennent tous les noirs de carbone, notamment les noirs conventionnellement utilisés dans les pneumatiques ou leurs bandes de roulement. Parmi ces derniers, on citera plus particulièrement les noirs de carbone renforçants des séries 100, 200, 300, ou les noirs de série 500, 600 ou 700 (grades ASTM D-1765-2017), comme par exemple les noirs N115, N134, N234, N326, N330, N339, N347, N375, N550, N683, N772). Ces noirs de carbone peuvent être utilisés à l'état isolé, tels que disponibles commercialement, ou sous tout autre forme, par exemple comme support de certains des additifs de caoutchouterie utilisés. Les noirs de carbone pourraient être par exemple déjà incorporés à l'élastomère diénique, notamment isoprénique sous la forme d'un masterbatch (voir par exemple demandes WO97/36724-A2 ou WO99/16600-A1). Comme silices conviennent tout type de silice précipitée, notamment des silices précipitées hautement dispersibles (dites « HDS » pour « highly dispersible » ou « highly dispersible silica »). Ces silices précipitées, hautement dispersibles ou non, sont bien connues de l’homme du métier. On peut citer, par exemple, les silices décrites dans les demandes WO03/016215-A1 et WO03/016387-A1. Parmi les silices HDS commerciales, on peut notamment utiliser les silices « Ultrasil ® 5000GR », « Ultrasil ® 7000GR » de la société Evonik, les silices « Zeosil ® 1085GR», « Zeosil® 1115 MP », « Zeosil® 1165MP », « Zeosil® Premium 200MP », « Zeosil® HRS 1200 MP » de la Société Solvay. À titre de silice non HDS, les silices commerciales suivantes peuvent être utilisées : les silices « Ultrasil ® VN2GR », « Ultrasil ® VN3GR » de la société Evonik, la silice « Zeosil® 175GR » » de la société Solvay, les silices « Hi-Sil EZ120G(-D) », « Hi-Sil EZ160G(-D) », « Hi-Sil EZ200G(-D) », « Hi-Sil 243LD », « Hi-Sil 210 », « Hi-Sil HDP 320G » de la société PPG. Pour coupler la silice à l'élastomère diénique, on peut utiliser de manière bien connue un agent de couplage (ou agent de liaison) au moins bifonctionnel destiné à assurer une connexion suffisante, de nature chimique et/ou physique, entre la charge inorganique (surface de ses particules) et l'élastomère diénique. On utilise en particulier des organosilanes ou des polyorganosiloxanes au moins bifonctionnels. Par « bifonctionnel », on entend un composé possédant un premier groupe fonctionnel capable d’interagir avec la charge inorganique et un second groupe fonctionnel capable d’interagir avec l’élastomère diénique. Par exemple, un tel composé bifonctionnel peut comprendre un premier groupe fonctionnel comprenant un atome de silicium, le dit premier groupe fonctionnel étant apte à interagir avec les groupes hydroxyles d’une charge inorganique et un second groupe fonctionnel comprenant un atome de soufre, le dit second groupe fonctionnel étant apte à interagir avec l’élastomère diénique. Préférentiellement, les organosilanes sont choisis dans le groupe constitué par les organosilanes polysulfurés (symétriques ou asymétriques) tels que le tétrasulfure de bis(3-triéthoxysilylpropyl), en abrégé TESPT commercialisé sous la dénomination « Si69 » par la société Evonik ou le disulfure de bis-(triéthoxysilylpropyle), en abrégé TESPD commercialisé sous la dénomination « Si75 » par la société Evonik, les polyorganosiloxanes, les mercaptosilanes, les mercaptosilanes bloqués, tels que l’octanethioate de S-(3-(triéthoxysilyl)propyle)commercialisé par la société Momentive sous la dénomination « NXT Silane ». Plus préférentiellement, l’organosilane est un organosilane polysulfuré. Lorsque de la silice est utilisée, la teneur en agent de couplage dans la composition de la première couche du stratifié de l’invention peut aisément être ajustée par l’homme du métier. Typiquement le taux d’agent de couplage représente de 0,5% à 15% en poids par rapport à la quantité de silice. II-2.3 Système de réticulation Le système de réticulation peut être tout type de système connu de l’homme de l’art dans le domaine des compositions de caoutchouc pour pneumatique. Il peut notamment être à base de soufre, et/ou de peroxyde et/ou de bismaléimides. De manière préférentielle, le système de réticulation est à base de soufre, on parle alors d’un système de vulcanisation. Le soufre peut être apporté sous toute forme, notamment sous forme de soufre moléculaire, ou d'un agent donneur de soufre. Au moins un accélérateur de vulcanisation est également préférentiellement présent, et, de manière optionnelle, préférentielle également, on peut utiliser divers activateurs de vulcanisation connus tels qu'oxyde de zinc, acide stéarique ou composé équivalent tels que les sels d’acide stéarique et sels de métaux de transition, dérivés guanidiques (en particulier diphénylguanidine), ou encore des retardateurs de vulcanisation connus. Le soufre est utilisé à un taux préférentiel compris entre 0.3 pce et 10 pce, plus préférentiellement entre 0.3 et 5 pce. L'accélérateur primaire de vulcanisation est utilisé à un taux préférentiel compris entre 0.5 et 10 pce, plus préférentiellement compris entre 0.5 et 5 pce. On peut utiliser comme accélérateur tout composé susceptible d'agir comme accélérateur de vulcanisation des élastomères diéniques en présence de soufre, notamment des accélérateurs du type thiazoles ainsi que leurs dérivés, des accélérateurs de types sulfénamides, thiurames, dithiocarbamates, dithiophosphates, thiourées et xanthates. A titre d'exemples de tels accélérateurs, on peut citer notamment les composés suivants : disulfure de 2-mercaptobenzothiazyle (en abrégé "MBTS"), N-cyclohexyl-2-benzothiazyle sulfénamide ("CBS"), N,N-dicyclohexyl-2-benzothiazyle sulfénamide ("DCBS"), N-ter-butyl-2-benzothiazyle sulfénamide ("TBBS"), N-ter-butyl-2-benzothiazyle sulfénimide ("TBSI"), disulfure de tetrabenzylthiurame ("TBZTD"), dibenzyldithiocarbamate de zinc ("ZBEC") et les mélanges de ces composés. II-2.4 Additifs possibles La composition de la première couche du stratifié utile aux besoins de l’invention peut comporter également tout ou partie des additifs usuels habituellement utilisés dans les compositions d'élastomères destinées à être utilisées dans un pneumatique, comme par exemple des agents de mise en œuvre, des plastifiants, des pigments, des agents de protection tels que cires anti-ozone, anti-ozonants chimiques, anti-oxydants. De préférence, la composition de la première couche du stratifié comprend un plastifiant. Comme plastifiants conviennent tous les plastifiants conventionnellement utilisés dans les pneumatiques. A ce titre, on peut citer les huiles préférentiellement non aromatiques ou très faiblement aromatiques choisies dans le groupe constitué par les huiles naphténiques, les huiles paraffiniques, les huiles MES, les huiles TDAE, les huiles végétales, les plastifiants éthers, les plastifiants esters. II-3 Composition de la deuxième couche du stratifié II-3.1 Matrice élastomère Selon l’invention, la deuxième couche est constituée d’une composition à base d’une composition à base d’un élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% et d’un système de réticulation. Avantageusement, l’élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% de la composition de la deuxième couche est choisi dans le groupe constitué par les polybutadiènes (BR), le caoutchouc naturel (NR), les polyisoprènes de synthèse (IR), les copolymères de butadiène, les copolymères d'isoprène, et les mélanges de ces élastomères. De préférence, l’élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% de la composition de la deuxième couche est choisi dans le groupe constitué par les élastomères isopréniques. Avantageusement, l’élastomère isoprénique est un polyisoprène comportant un taux massique de liaisons 1,4-cis d'au moins 90%, de préférence d’au moins 98%, de la masse du polyisoprène. De préférence, le polyisoprène est choisi dans le groupe constitué par le caoutchouc naturel, les polyisoprènes de synthèse et leurs mélanges. De préférence encore le polyisoprène est un caoutchouc naturel. De manière particulièrement avantageuse, l’élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% de la première couche et l’élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% de la deuxième couche sont des polyisoprènes, qui peuvent être identiques ou différents. De préférence, l’élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% de la première couche et l’élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% de la deuxième couche sont des polyisoprènes comportant un taux massique de liaisons 1,4-cis d'au moins 90%, de préférence d’au moins 98%, de la masse du polyisoprène. II-3.2 Charge renforçante La composition de la deuxième couche du stratifié conforme à l’invention peut en outre comprendre une charge renforçante. La charge renforçante de la deuxième couche peut comprendre du noir de carbone, de la silice ou un de leurs mélanges. Avantageusement, la composition de la deuxième couche du stratifié selon l’invention est majoritairement, de préférence exclusivement, constituée de noir de carbone. La composition de la deuxième couche du stratifié selon l’invention pourrait alternativement être majoritairement constituée de silice. Le taux de charge renforçante est ajustée par l’homme du métier en fonction de l’usage de la composition de caoutchouc. Avantageusement, le taux de charge renforçante, dans la composition de la deuxième couche du stratifié selon l’invention, est compris dans un domaine allant de 20 à 80 pce, de préférence de 25 à 70 pce, de préférence de 30 à 60 pce. La nature de la charge renforçante peut être telle que décrite précédemment pour la composition de la première couche du stratifié, sans pour autant que la charge renforçante de la première couche et celle de la deuxième couche soient nécessairement identiques. Lorsque de la silice est utilisée dans la deuxième couche du stratifié selon l’invention, la teneur en agent de couplage dans la composition de la deuxième couche du stratifié de l’invention peut aisément être ajustée par l’homme du métier. Typiquement le taux d’agent de couplage représente de 0,5% à 15% en poids par rapport à la quantité de silice. II-3.3 Système de réticulation Le système de réticulation peut être tout type de système connu de l’homme de l’art dans le domaine des compositions de caoutchouc pour pneumatique. Il peut notamment être à base de soufre, et/ou de peroxyde et/ou de bismaléimides. De manière préférentielle, le système de réticulation est à base de soufre, on parle alors d’un système de vulcanisation. Le soufre peut être apporté sous toute forme, notamment sous forme de soufre moléculaire, ou d'un agent donneur de soufre. Au moins un accélérateur de vulcanisation est également préférentiellement présent, et, de manière optionnelle, préférentielle également, on peut utiliser divers activateurs de vulcanisation connus tels qu'oxyde de zinc, acide stéarique ou composé équivalent tels que les sels d’acide stéarique et sels de métaux de transition, dérivés guanidiques (en particulier diphénylguanidine), ou encore des retardateurs de vulcanisation connus. Le soufre est utilisé à un taux préférentiel compris entre 0.3 pce et 10 pce, plus préférentiellement entre 0.3 et 5 pce. L'accélérateur primaire de vulcanisation est utilisé à un taux préférentiel compris entre 0.5 et 10 pce, plus préférentiellement compris entre 0.5 et 5 pce. On peut utiliser comme accélérateur tout composé susceptible d'agir comme accélérateur de vulcanisation des élastomères diéniques en présence de soufre, ceux décrits précédemment pour la composition de la première couche du stratifié, sans pour autant que ces accélérateurs soient nécessairement identiques. II-3.4 Additifs possibles La composition de la deuxième couche du stratifié utile aux besoins de l’invention peut également comporter également tout ou partie des additifs usuels habituellement utilisés dans les compositions d'élastomères destinées à être utilisées dans un pneumatique, comme par exemple des agents de mise en œuvre, des plastifiants, des pigments, des agents de protection tels que cires anti-ozone, anti-ozonants chimiques, anti-oxydants. II-4 Préparation des compositions de caoutchouc Les compositions utilisables dans le stratifié selon l’invention peuvent être fabriquées dans des mélangeurs appropriés, en utilisant deux phases de préparation successives bien connues de l'homme du métier : - une première phase de travail ou malaxage thermomécanique (phase dite « non-productive »), qui peut être conduite en une seule étape thermomécanique au cours de laquelle on introduit, dans un mélangeur approprié tel qu'un mélangeur interne usuel (par exemple de type 'Banbury'), tous les constituants nécessaires, notamment la matrice élastomérique, la charge renforçante, les éventuels autres additifs divers, à l'exception du système de réticulation. L’incorporation de la charge éventuelle à l’élastomère peut être réalisée en une ou plusieurs fois en malaxant thermomécaniquement. Dans le cas où la charge est déjà incorporée en totalité ou en partie à l’élastomère sous la forme d’un mélange-maître (« masterbatch » en anglais) comme cela est décrit par exemple dans les demandes WO 97/36724 ou WO 99/16600, c’est le mélange-maître qui est directement malaxé et le cas échéant on incorpore les autres élastomères ou charges présents dans la composition qui ne sont pas sous la forme de mélange-maître, ainsi que les éventuels autres additifs divers autres que le système de réticulation. La phase non-productive peut être réalisée à haute température, jusqu'à une température maximale comprise entre 110°C et 200°C, de préférence entre 130°C et 185°C, pendant une durée généralement comprise entre 2 et 10 minutes. - une seconde phase de travail mécanique (phase dite « productive »), qui est réalisée dans un mélangeur externe tel qu'un mélangeur à cylindres, après refroidissement du mélange obtenu au cours de la première phase non-productive jusqu'à une plus basse température, typiquement inférieure à 120°C, par exemple entre 40°C et 100°C. On incorpore alors le système de réticulation, et le tout est alors mélangé pendant quelques minutes, par exemple entre 5 et 15 min. De telles phases ont été décrites par exemple dans les demandes EP-A-0501227, EP-A-0735088, EP-A-0810258, WO00/05300 ou WO00/05301. La composition finale ainsi obtenue est ensuite calandrée par exemple sous la forme d'une feuille ou d'une plaque, notamment pour une caractérisation au laboratoire, ou encore extrudée (ou co-extrudée avec une autre composition de caoutchouc) sous la forme d'un semi-fini (ou profilé) de caoutchouc. La première et la deuxième couche peuvent être produites séparément, puis disposées l’une sur l’autre lors de la confection du pneumatique, selon les techniques connues de l’homme du métier. Les compositions du stratifié peuvent être soit à l’état cru (avant réticulation ou vulcanisation), soit à l’état cuit (après réticulation ou vulcanisation), peut être un produit semi-fini qui peut être utilisé dans un pneumatique. La réticulation (ou cuisson), le cas échéant la vulcanisation, est conduite de manière connue à une température généralement comprise entre 130°C et 200°C, pendant un temps suffisant qui peut varier par exemple entre 5 et 90 min en fonction notamment de la température de cuisson, du système de réticulation adopté et de la cinétique de réticulation de la composition considérée. II-5 Pneumatique La présente invention a également pour objet un pneumatique comprenant un stratifié selon l’invention. De préférence, la première couche du stratifié constitue une partie ou la totalité de la bande de roulement du pneumatique et la deuxième couche du stratifié constitue une partie ou la totalité d'une sous-couche à la bande de roulement. De manière tout aussi avantageuse, la première couche du stratifié constitue une partie ou la totalité d’au moins un flanc du pneumatique et la deuxième couche du stratifié constitue une partie ou la totalité d’une nappe carcasse. Le pneumatique selon l’invention peut être destiné à équiper tout type de véhicules à moteur sans limitation particulière. III- MODES DE REALISATION PREFERES Au vu de ce qui précède, les modes de réalisations préférés de l’invention sont décrits ci-dessous : A. Stratifié élastomérique comprenant au moins deux couches adjacentes : - la première couche étant constituée : d’une composition à base de 10 à 100 pce d’un copolymère d’éthylène et d’un 1,3-diène de formule (I), les unités éthylène dans le copolymère représentant plus de 50% en mole des unités monomères du copolymère, CH 2 =CR-CH=CH 2 (I) le symbole R représentant une chaîne hydrocarbonée ayant 3 à 20 atomes de carbone ; de 0 à 90 pce d’un élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% ; et d’un système de réticulation, - la deuxième couche étant constituée d’une composition à base d’un élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% et d’un système de réticulation. B. Stratifié selon le mode de réalisation A, dans lequel le copolymère de la première couche contient des unités éthylène qui représentent entre 50% et 95%, de préférence entre 60% et 90%, de préférence entre 70% et 85%, en moles des unités monomères du copolymère. C. Stratifié selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, dans lequel le copolymère de la première couche contient des unités du 1,3-diène de configuration 1,2 ou 3,4 qui représentent plus de 50% en mole des unités du 1,3-diène. D. Stratifié selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, dans lequel le symbole R du copolymère de la première couche représente une chaîne hydrocarbonée ayant 6 à 16 atomes de carbone. E. Stratifié selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, dans lequel le symbole R du copolymère de la première couche représente une chaîne aliphatique. F. Stratifié selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, dans lequel le symbole R du copolymère de la première couche représente une chaîne acyclique. G. Stratifié selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, dans lequel le symbole R du copolymère de la première couche représente une chaîne linéaire ou ramifiée. H. Stratifié selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, dans lequel le 1,3-diène du copolymère de la première couche est le myrcène ou le β-farnésène. I. Stratifié selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, dans lequel le copolymère de la première couche présente une température de transition vitreuse inférieure à -35°C, de préférence comprise entre -90°C et -35°C. J. Stratifié selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, dans lequel le taux du copolymère d’éthylène et d’un 1,3-diène de formule (I) dans la composition de la première couche est compris dans un domaine allant de 15 à 90 pce, de préférence de 20 à 80 pce, de préférence encore de 30 à 80 pce. K. Stratifié selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, dans lequel l’élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% est présent dans la composition de la première couche à un taux compris dans un domaine allant de 10 à 85 pce, de préférence de 20 à 80 pce, de préférence encore de 20 à 70 pce. L. Stratifié selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, dans lequel la composition de la première couche ne comprend pas d’autre élastomère que le copolymère d’éthylène et d’un 1,3-diène de formule (I) et l’élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50%. M. Stratifié selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, dans lequel l’élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% de la composition de la première couche est choisi dans le groupe constitué par les polybutadiènes (BR), le caoutchouc naturel (NR), les polyisoprènes de synthèse (IR), les copolymères de butadiène, les copolymères d'isoprène, et les mélanges de ces élastomères. N. Stratifié selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, dans lequel l’élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% de la composition de la première couche est un polyisoprène, de préférence comportant un taux massique de liaisons 1,4-cis d'au moins 90%, de préférence d’au moins 98%, de la masse du polyisoprène. O. Stratifié selon le mode de réalisation N, dans lequel le polyisoprène de la composition de la première couche est choisi dans le groupe constitué par le caoutchouc naturel, les polyisoprènes de synthèse ou leurs mélanges. P. Stratifié selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, dans lequel la composition de la première couche comprend une charge renforçante. Q. Stratifié selon le mode de réalisation P, dans lequel la charge renforçante de la composition de la première couche est majoritairement, de préférence exclusivement, constituée de noir de carbone. R. Stratifié selon le mode de réalisation P, dans lequel la charge renforçante de la composition de la première couche est majoritairement constituée de silice. S. Stratifié selon l’un quelconque des modes de réalisation P à R, dans lequel le taux de charge renforçante dans la composition de la première couche est compris dans un domaine allant de 20 à 80 pce, de préférence de 25 à 70 pce, de préférence de 30 à 60 pce . T. Stratifié selon l’un quelconque des modes de réalisation P à S, dans lequel la fraction volumique de charge renforçante dans la composition de la première couche est comprise dans un domaine allant de 8% à 17%. U. Stratifié selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, dans lequel l’élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% de la composition de la deuxième couche est choisi dans le groupe constitué par les polybutadiènes (BR), le caoutchouc naturel (NR), les polyisoprènes de synthèse (IR), les copolymères de butadiène, les copolymères d'isoprène, et les mélanges de ces élastomères. V. Stratifié selon le mode de réalisation T ou U, dans lequel l’élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% de la composition de la deuxième couche est un polyisoprène, de préférence comportant un taux massique de liaisons 1,4-cis d'au moins 90%, de préférence d’au moins 98%, de la masse du polyisoprène. W. Stratifié selon le mode de réalisation V, dans lequel le polyisoprène de la composition de la deuxième couche est choisi dans le groupe constitué par le caoutchouc naturel, les polyisoprènes de synthèse ou leurs mélanges. X. Stratifié selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, dans lequel l’élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% de la première couche et l’élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% de la deuxième couche sont des polyisoprènes. Y. Stratifié selon l’un quelconque des modes de réalisation A à W, dans lequel l’élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% de la première couche et l’élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% de la deuxième couche sont des polyisoprènes comportant un taux massique de liaisons 1,4-cis d'au moins 90%, de préférence d’au moins 98%, de la masse du polyisoprène. Z. Stratifié selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, dans lequel la composition de la deuxième couche comprend une charge renforçante. AA. Stratifié selon le mode de réalisation Z, dans lequel la charge renforçante de la composition de la deuxième couche est majoritairement, de préférence exclusivement, constituée de noir de carbone. BB. Stratifié selon le mode de réalisation Z, dans lequel la charge renforçante de la composition de la deuxième couche est majoritairement constituée de silice. CC. Stratifié selon l’un quelconque des modes de réalisation Z à BB, dans lequel le taux de charge renforçante dans la composition de la deuxième couche est compris dans un domaine allant de 20 pce à 80 pce, de préférence de 25 à 70 pce, de préférence de 30 à 60 pce . DD. Stratifié selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, dans lequel la première couche a une épaisseur comprise dans un domaine allant de 0,5 à 120 mm, de préférence de 1 à 15 mm. EE. Stratifié selon l’un quelconque des modes de réalisation A à CC, dans lequel la première couche a une épaisseur comprise dans un domaine allant de 0,2 à 10 mm, de préférence de 0,3 à 5 mm. FF. Stratifié selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, dans lequel la deuxième couche a une épaisseur comprise dans un domaine allant de 0,2 à 10 mm, de préférence de 0,3 à 5 mm. GG. Pneumatique comprenant un stratifié défini à l’un quelconque des modes de réalisation A à FF. HH. Pneumatique selon le mode de réalisation GG, dans lequel la première couche du stratifié constitue une partie ou la totalité de la bande de roulement du pneumatique et la deuxième couche du stratifié constitue une partie ou la totalité d'une sous-couche à la bande de roulement. II. Pneumatique selon le mode de réalisation GG, dans lequel la première couche du stratifié constitue une partie ou la totalité d’au moins un flanc du pneumatique et la deuxième couche du stratifié constitue une partie ou la totalité d’une nappe carcasse. IV- EXEMPLES IV-1 Mesures et tests utilisés IV-1.1 Détermination de la microstructure des élastomères : La caractérisation spectrale et les mesures de la microstructure des copolymères d’éthylène et du 1,3-myrcène sont réalisées par spectroscopie de Résonance Magnétique Nucléaire (RMN). Spectromètre : Pour ces mesures, un spectromètre Bruker Avance III HD 400 MHz est utilisé, équipé d’une sonde Bruker cryo-BBFO z-grad 5 mm. Expériences : Les expériences 1H sont enregistrées à l’aide d’une impulsion radiofréquence avec un angle de basculement de 30°, le nombre de répétitions est de 128 avec un délai de recyclage de 5 secondes. Les expériences RMN de corrélation 1H-13C HSQC (Heteronuclear Single Quantum Coherence) et HMBC (Heteronuclear Multiple-Bond Correlation) sont enregistrées avec un nombre de répétition de 128 et un nombre d’incréments de 128. Les expériences sont réalisées à 25°C. Préparation de l’échantillon : 25 mg d’échantillon sont solubilisés dans 1 mL de chloroforme deutéré (CDCl 3 ). Calibration de l’échantillon : Les axes des déplacements chimiques 1 H et 13 C sont calibrés par rapport à l’impureté protonée du solvant (CHCl 3 ) à δ 1H = 7,2 ppm et δ 13C = 77 ppm. Attribution spectrale pour les copolymères d’éthylène et du 1,3-myrcène : Dans les représentations A, B, C ci-dessous, les symboles R1 et R2 représentent les points de rattachement de l’unité à la chaîne polymère. Les signaux des formes d’insertion du 1,3-diène A, B et C ont été observés sur les différents spectres enregistrés. D’après S. Georges et al. , (Polymer 55 (2014) 3869-3878), le signal du groupement –CH= n°8’’ caractéristique de la forme C présente des déplacements chimiques 1 H et 13 C identiques au groupement –CH= n°3. Les déplacements chimiques des signaux caractéristiques des motifs A, B et C sont présentés dans le Tableau 1. Les motifs A, B et C correspondent respectivement aux unités de configuration 3,4, de configuration 1,2 et de configuration 1,4-trans. Les quantifications ont été effectuées à partir de l’intégration des spectres RMN 1D 1 H à l’aide du logiciel Topspin. Les signaux intégrés pour la quantification des différents motifs sont : Ethylène : signal à 1,2 ppm correspondant à 4 protons Myrcène total : signal n°1 (1,59 ppm) correspondant à 6 protons Forme A : signal n°7 (4,67 ppm) correspondant à 2 protons Forme B : signal n°8’ (5,54 ppm) correspondant à 1 proton La quantification de la microstructure est réalisée en pourcentage molaire (%molaire) comme suit : %molaire d’un motif = intégrale 1H d’un motif * 100 / ∑ (intégrales 1H de chaque motif). IV-1.2 Détermination de la température de transition vitreuse des polymères : La température de transition vitreuse est mesurée au moyen d’un calorimètre différentiel (“Differential Scanning Calorimeter”) selon la norme ASTM D3418 (1999). IV-2 Synthèse des polymères : Dans la synthèse de copolymères conformes à l’invention, le 1,3-diène utilisé est le myrcène, 1,3-diène de formule (I) dans lequel R est un groupe hydrocarboné ayant 6 atomes de carbone : CH 2 -CH 2 -CH=CMe 2 . Tous les réactifs sont obtenus commercialement exceptés les métallocènes. [{Me 2 SiFlu 2 Nd(µ-BH 4 ) 2 Li(THF)}] est préparé selon le mode opératoire décrit dans la demande de brevet WO 2007/054224. Le butyloctylmagnésium BOMAG (20% dans l’heptane, C = 0,88 mol.L -1 ) provient de Chemtura et est stocké dans un tube de Schlenk sous atmosphère inerte. L’éthylène, de qualité N35, provient de la société Air Liquide et est utilisé sans purification préalable. Le myrcène (pureté ≥ 95%) est obtenu chez Sigma-Aldrich. IV-2.1- Copolymère d’éthylène et de 1,3-butadiène : élastomère E1 Dans un réacteur contenant à 80°C du méthylcyclohexane, de l’éthylène (Et) et du butadiène (Bd) dans les proportions indiquées dans le Tableau 2, on ajoute du butyloctylmagnésium (BOMAG) pour neutraliser les impuretés du réacteur, puis le système catalytique (voir Tableau 2). A ce moment, la température de réaction est régulée à 80°C et la réaction de polymérisation démarre. La réaction de polymérisation se déroule à une pression constante de 8 bars. Le réacteur est alimenté tout au long de la polymérisation en éthylène et en butadiène dans les proportions définies dans le Tableau 2. La réaction de polymérisation est stoppée par refroidissement, dégazage du réacteur et ajout d’éthanol. Un anti-oxydant est ajouté à la solution de polymère. Le copolymère est récupéré par séchage en étuve sous vide jusqu’à masse constante. Le système catalytique est un système catalytique préformé. Il est préparé dans le méthylcyclohexane à partir d’un métallocène, le [Me 2 SiFlu 2 Nd(µ-BH 4 ) 2 Li(THF)], d’un co-catalyseur, le butyloctylmagnésium (BOMAG), et d’un monomère de préformation, le 1,3-butadiène, dans les teneurs indiquées dans le Tableau 2. Il est préparé selon une méthode de préparation conforme au paragraphe II.1 de la demande de brevet WO 2017/093654. IV-2.2- Copolymère d’éthylène et de myrcène : élastomère E2 Dans un réacteur contenant à 80°C du méthylcyclohexane, de l’éthylène et du myrcène (My) dans les proportions indiquées dans le Tableau 2, on ajoute du butyloctylmagnésium (BOMAG) pour neutraliser les impuretés du réacteur, puis le système catalytique (voir Tableau 2). A ce moment, la température de réaction est régulée à 80°C et la réaction de polymérisation démarre. La réaction de polymérisation se déroule à une pression constante de 8 bars. Le réacteur est alimenté tout au long de la polymérisation en éthylène et en myrcène dans les proportions définies dans le Tableau 2. La réaction de polymérisation est stoppée par refroidissement, dégazage du réacteur et ajout d’éthanol. Un anti-oxydant est ajouté à la solution de polymère. Le copolymère est récupéré par séchage en étuve sous vide jusqu’à masse constante. Le système catalytique est un système catalytique préformé. Il est préparé dans le méthylcyclohexane à partir d’un métallocène, le [Me 2 SiFlu 2 Nd(µ-BH 4 ) 2 Li(THF)], d’un co-catalyseur, le butyloctylmagnésium (BOMAG), et d’un monomère de préformation, le 1,3-butadiène, dans les teneurs indiquées dans le Tableau 2. Il est préparé selon une méthode de préparation conforme au paragraphe II.1 de la demande de brevet WO 2017/093654. La microstructure des polymères et leurs propriétés figurent dans les Tableaux 3 et 4. Synthèse E1 E2 Concentration métallocène (mmol/L) 0,07 0,039 Concentration agent alkylant (mmol/L) 0,36 0.2 Ration molaire monomère préformation/ métal Nd 90 90 Composition de l’alimentation (%mol Et/Bd) 80/20 - Composition de l’alimentation (%mol Et/My) - 65/35 Elastomère E1 E2 Et (%mol) 78 76 Bd (%mol) 14 1,2-cyclohexanediyle (%mol) 8 My (%mol) - 24 Myrcène 1,4 (%mol/ %mol My) - 29 Myrcène 1,2 (%mol/ %mol My) - 4 Myrcène 3,4 (%mol/ %mol My) - 67 Elastomère Tg (°C) E1 -40 E2 -63 IV-3 Préparation des compositions de caoutchouc : Dans les exemples qui suivent, les compositions caoutchouteuses ont été réalisées comme décrit au point II-4 ci-dessus. En particulier, la phase « non-productive » a été réalisée dans un mélangeur de 3 litres pendant 5 minutes, pour une vitesse moyenne de palettes de 50 tours par minute jusqu’à atteindre une température maximale de tombée de 160°C. La phase « productive » a été réalisée dans un outil à cylindre à 23°C pendant 10 minutes. IV-4 Essais de caoutchouterie : L’adhésion de plusieurs compositions de caoutchouc comprenant un mélange de caoutchouc naturel et de copolymère d’éthylène et de 1,3-diène sur une composition à base de caoutchouc naturel a été comparée en fonction de la nature et du taux du copolymère d’éthylène et de 1,3-diène. Les mesures d’adhésion ont réalisées par un test dit de pelage en T ou aussi appelé pelage à 180°. Les éprouvettes de pelage ont réalisées par mise en contact des deux couches (les compositions constitutives des couches étant à l’état cru) dont l’adhésion doit être testée. Une amorce de rupture a été insérée entre les deux couches. Chacune des couches a été renforcée par une nappe composite qui limite la déformation des dites couches sous traction. L’éprouvette une fois assemblée a été portée à 150°C sous une pression de 16 bars pendant 30 minutes. Des bandes de 30 mm de largeur ont ensuite été découpées au massicot. Les deux côtés de l’amorce de rupture ont été ensuite placés dans les mors d’une machine de traction de marque « Instron ». Les essais ont été réalisés à 20°C et à une vitesse de traction de 100 mm/min. On a enregistré les efforts de traction et on norme ceux-ci par la largeur de l’éprouvette. On a obtenu une courbe de force par unité de largeur (en N/mm) en fonction du déplacement de traverse mobile de la machine de traction (entre 0 et 200 mm). La valeur d’adhésion retenue correspond à la propagation de la rupture au sein de l’éprouvette et donc à la valeur stabilisée moyenne de la courbe. Les valeurs d’adhésion des exemples ont été normées par rapport au témoin (base 100). Un indice supérieur à 100 indique une plus forte amélioration de l’adhésion. L’adhésion de compositions C1 à C6, conformes à l’invention, a été comparée aux témoins T1 à T6 non-conformes à l’invention qui diffèrent respectivement des compositions C1 à C6 uniquement par la nature du 1,3-diène : 1,3 diène de formule (I) pour les compositions C1 à C6 et 1,3-butadiène pour les compositions T1 à T6 (les élastomères E1 et E2 ont été préparés selon le procédé décrit au point IV.2 ci-dessus). La couche à base de caoutchouc naturel sur laquelle l’adhésion a été testée correspond à une composition classiquement utilisée en couche interne de pneumatique, telle qu’une nappe carcasse ou une sous-couche de bande de roulement, comprenant 100 pce de caoutchouc naturel. Le Tableau 5 présente les compositions testées (en pce), ainsi que les résultats obtenus. Compositions T1 C1 T2 C2 T3 C3 T4 C4 T5 C5 T6 C6 NR(1) 60 60 80 80 20 20 40 40 60 60 80 80 Elastomère E1 40 - 20 - 80 - 60 - 40 - 20 - Elastomère E2 - 40 - 20 - 80 - 60 - 40 - 20 N234(2) 40 40 40 40 - - - - - - - - Silice(3) - - - - 48 48 48 48 48 48 48 48 Agent de couplage(4) - - - - 3,8 3,8 3,8 3,8 3,8 3,8 3,8 3,8 DPG(5) - - - - 1 1 1 1 1 1 1 1 Antioxydant(6) 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 Cire anti-ozonante(7) 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 Acide stéarique 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 ZnO(8) 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 Accélérateur(9) 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 Soufre 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 Adhésion 100 263 100 142 100 152 100 164 100 206 100 109 (1) NR : caoutchouc naturel (2) Noir de carbone N234 selon la norme ASTM D-1765-2017 (3) Silice « Zeosil 1165MP » commercialisée par Solvay (4) Silane liquide triethoxysilylpropyltetrasulfure (TESPT) « Si69 » de la société Evonik (5) Diphénylguanidine « Perkacit DPG » de la société Flexsys (6) N-1,3-diméthylbutyl-N-phényl-para-phenyldiamine « Santoflex 6-PPD » de la société Flexsys (7) Cire anti-ozone « VARAZON 4959 » de la société Sasol Wax (8) Oxyde de Zinc de grade industriel de la société Umicore (9) N-cyclohexyl-2-benzothiazol-sulfénamide « Santocure CBS » de la société Flexsys Ces résultats montrent que l’utilisation d’une composition de caoutchouc conforme à l’invention comprenant un copolymère d’éthylène et de 1,3-diène de formule (I) permet d’améliorer l’adhésion sur une composition diénique par rapport à une composition de caoutchouc non conforme à l’invention comprenant un copolymère d’éthylène et de 1,3-diène, et ce quelle que soit la nature de la charge renforçante. Stratifié élastomérique comprenant au moins deux couches adjacentes : la première couche étant constituée : d’une composition à base de 10 à 100 pce d’un copolymère d’éthylène et d’un 1,3-diène de formule (I), les unités éthylène dans le copolymère représentant plus de 50% en mole des unités monomères du copolymère, CH 2 =CR-CH=CH 2 (I) le symbole R représentant une chaîne hydrocarbonée ayant 3 à 20 atomes de carbone ; de 0 à 90 pce d’un élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% ; et d’un système de réticulation, la deuxième couche étant constituée d’une composition à base d’un élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% et d’un système de réticulation. Stratifié selon la revendication 1, dans lequel le copolymère de la première couche contient des unités éthylène qui représentent entre 50% et 95%, de préférence entre 60% et 90%, de préférence entre 70% et 85%, en moles des unités monomères du copolymère. Stratifié selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le 1,3-diène du copolymère de la première couche est le myrcène ou le β-farnésène. Stratifié selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le taux du copolymère d’éthylène et d’un 1,3-diène de formule (I) dans la composition de la première couche est compris dans un domaine allant de 15 à 90 pce, de préférence de 20 à 80 pce. Stratifié selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l’élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% est présent dans la composition de la première couche à un taux compris dans un domaine allant de 10 à 85 pce, de préférence de 20 à 80 pce. Stratifié selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l’élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50%, de la composition de la première couche, est choisi dans le groupe constitué par les polybutadiènes (BR), le caoutchouc naturel (NR), les polyisoprènes de synthèse (IR), les copolymères de butadiène, les copolymères d'isoprène, et les mélanges de ces élastomères. Stratifié selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la composition de la première couche comprend de 20 à 80 pce, de préférence de 25 à 70 pce, de préférence de 30 à 60 pce de charge renforçante. Stratifié selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l’élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50%, de la composition de la deuxième couche, est choisi dans le groupe constitué par les polybutadiènes (BR), le caoutchouc naturel (NR), les polyisoprènes de synthèse (IR), les copolymères de butadiène, les copolymères d'isoprène, et les mélanges de ces élastomères. Stratifié selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l’élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% de la première couche et l’élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% de la deuxième couche sont des polyisoprènes. Stratifié selon l’une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel l’élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% de la première couche et l’élastomère diénique ayant un taux massique d’unité diénique supérieur à 50% de la deuxième couche sont des polyisoprènes comportant un taux massique de liaisons 1,4-cis d'au moins 90%, de préférence d’au moins 98%, de la masse du polyisoprène. Stratifié selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la composition de la deuxième couche comprend de 20 pce à 80 pce, de préférence de 25 à 70 pce, de préférence de 30 à 60 pce de charge renforçante. Stratifié selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la première couche a une épaisseur comprise dans un domaine allant de 0,2 à 120 mm, de préférence de 0,3 à 15 mm. Pneumatique comprenant un stratifié défini à l’une quelconque des revendications 1 à 12. Pneumatique selon la revendication 13, dans lequel la première couche du stratifié constitue une partie ou la totalité de la bande de roulement du pneumatique et la deuxième couche du stratifié constitue une partie ou la totalité d'une sous-couche à la bande de roulement. Pneumatique selon la revendication 13, dans lequel la première couche du stratifié constitue une partie ou la totalité d’au moins un flanc du pneumatique et la deuxième couche du stratifié constitue une partie ou la totalité d’une nappe carcasse.