FR 3107262 A1 20210820 FR 2001477 A 20200214 Contenant 1 à boisson gazeuse, notamment verre, comprenant une paroi étanche réalisée en au moins un matériau structurel, la paroi étanche définissant une surface interne présentant une partie de fond comprise entre un fond 4 de la paroi étanche et une zone de diamètre maximal et une partie de bord située au-dessus de la partie de fond, la paroi étanche comprenant dans la partie de fond une pluralité de porosités 6 ouvertes formant un motif occupant une aire comprise entre 0,01 et 5%, préférablement entre 0,10 et 1%, de l’aire de la partie de fond et présentant une forme ouverte de croix. Figure à publier avec l’abrégé: Fig.1 CONTENANT A BOISSON GAZEUSE A BULLAGE AMELIORE L'invention relève du domaine des récipients pour liquide, et plus particulièrement des articles de gobeleterie. Lors de la fabrication de récipients pour boissons tels que des gobelets en verre, les surfaces créées sont généralement rendues les plus lisses possibles, notamment pour leur conférer une bonne transparence et pour des raisons esthétiques. Le service d'une boisson gazeuse dans un récipient génère des phénomènes effervescents, ou du bullage, et l'accumulation de mousse à la surface. Pour le service de la bière ou du vin mousseux par exemple, il est souhaitable de générer et d'entretenir de l'effervescence. Les zones de genèse des bulles dans un verre sont appelées sites de nucléation. Il a été constaté que la présence d'irrégularités dans les surfaces de récipient au contact de boisson gazeuse favorise l’apparition de bulles à partir du gaz dissous dans ladite boisson gazeuse. Pour favoriser le bullage, des surfaces intérieures présentant un relief rugueux ont donc été créées dans des contenants. Lors du remplissage du contenant avec un liquide carbonaté tel qu'une boisson gazeuse, des anfractuosités de la surface intérieure emprisonnent des poches d'air. Les interfaces entre le liquide et les poches d'air permettent de meilleurs échanges gazeux. Les anfractuosités forment alors des zones de nucléation. EP 0 703 743 décrit un procédé d'apport de matière sur une surface pour créer des sites de nucléation et améliorer le bullage. Il a été parfois constaté un brunissement du fond du verre. FR 2 531 891 décrit un procédé d'ablation de matière favorisant l'apparition de zone de dégagement gazeux. Des exemples d'application sont donnés dans WO 2010/048488. Le brevet FR 3 008 295 propose de créer des sites de nucléation à l'intérieur d'un récipient pour boisson par des irrégularités de surface sur le fond du récipient sur lequel on dépose ensuite une couche hydrophobe. FR 3065360 propose de déposer une couche hydrophobe sur le fond d’un récipient à boisson puis d’y ménager des solutions de continuité par des tirs laser. FR 3081304 décrit un contenant dont le fond est muni d’une couche d’émail, de grains d’émail en surface de et fixés à la couche d’émail, et d’une composé hydrophobe sur une partie de la surface des grains d’émail. La demande FR n° 1859699 sera publiée postérieurement à la date de dépôt de la présente. La Demanderesse a identifié le besoin d’améliorer la qualité du bullage. Le Pr. Liger-Belair et son équipe de l’UMR CNRS 7331 - Université de Reims Champagne-Ardenne ont publié sur l’effervescence : Liger-Belair, G. “The physics behind the fizz in champagne and sparkling wines” European Physical Journal: Special Topics 201, 1-88, 2012. Liger-Belair, G. “La physique des bulles de champagne” Annales de Physique (Paris) 27 (4), 1-106, 2002. Liger-Belair, G.; Conreux, A.; Villaume, S.; Cilindre, C. “Monitoring the losses of dissolved carbon dioxide from laser-etched champagne glasses” Food Research International, 54, 516-522, 2013. Liger-Belair, G.; Voisin, C.; Jeandet, P. “Modeling non-classical heterogeneous bubble nucleation from cellulose fibers: Application to bubbling in carbonated beverages” Journal of Physical Chemistry B 109, 14573-14580, 2005. Liger-Belair, G.; Parmentier, M.; Jeandet, P. “Modeling the kinetics of bubble nucleation in champagne and carbonated beverages” Journal of Physical Chemistry B110, 21145-21151, 2006. Liger-Belair, G. “How many bubbles in your glass of bubbly?” Journal of Physical Chemistry B 118, 3156-3163, 2014. Liger-Belair, G.; Bourget, M.; Villaume, S.; Jeandet, P.; Pron, H.; Polidori, G. “On the losses of dissolved CO2 during champagne serving” Journal of Agricultural and Food Chemistry 58, 8768-8775, 2010. La Demanderesse a cherché à mieux comprendre l’intérêt du bullage et a identifié deux axes principaux. Le bullage offre un aspect plaisant qui renforce l’intérêt du consommateur. La Demanderesse a alors cherché à augmenter la durée du bullage afin qu’un consommateur laissant reposer son verre ne se retrouve pas avec une boisson ayant épuisé son gaz de bullage. La Demanderesse a aussi eu l’idée de s’intéresser à la répartition spatiale du bullage et à ses effets sur la boisson. Il s’avère que les bulles se chargent de particules aromatiques en remontant à travers la boisson. Le bullage a donc un effet sur le goût perçu par le consommateur au-delà de la diminution progressive de la teneur en gaz dissous. Une interaction complexe avec la forme du contenant est aussi entr’aperçue. Le bullage semble plus durable avec des bulles partant d’un bord plutôt que du centre. D’un autre point de vue, la Demanderesse s’est rendue compte que si la chimie et la physique des sites de nucléation avait fait l’objet d’approfondissements intéressants, la géographie des sites de nucléation avait été délaissée. Il est proposé un contenant à boisson gazeuse, notamment verre à vin effervescent, comprenant une paroi étanche réalisée en au moins un matériau structurel, la paroi étanche définissant une surface interne présentant une partie de fond comprise entre un fond de la paroi étanche et une zone de diamètre maximal et une partie de bord située au-dessus de la partie de fond, la paroi étanche comprenant dans la partie de fond une pluralité de porosités ouvertes formant un motif occupant une aire comprise entre 0,01 et 5%, préférablement entre 0,10 et 1%, de l’aire de la partie de fond et présentant une forme ouverte de croix. Un brassage convectif est obtenu dans le plan transversal et dans le plan horizontal. Dans un mode de réalisation, le contenant à boisson gazeuse est en verre, Dans un mode de réalisation, l’aire est comprise entre 10 et 40% de l’aire de la partie de fond. Dans un mode de réalisation, la croix présente des branches en segments de droite. Dans un mode de réalisation, la croix présente des segments en intersection. Dans un mode de réalisation, la croix présente des segments disjoints au centre. Dans un mode de réalisation, la croix présente un nombre de branches compris entre 3 et 10. Lesdites branches peuvent être jointives ou non jointives. Dans un mode de réalisation, la croix présente au moins discontinuité. Ladite au moins une discontinuité peut être orientée perpendiculairement à la direction d’un segment ou de biais. Dans un mode de réalisation, le motif présente une pluralité de zones ponctuelles présentant lesdites porosités. La forme de croix peut être constituée de taches, de bâtonnets, de cercles, de carrés, etc. Dans un mode de réalisation, la paroi étanche forme une paraison présentant un diamètre à l’embouchure inférieur au diamètre à mi-hauteur. Dans un mode de réalisation, la paroi étanche forme une paraison présentant une hauteur supérieure au diamètre à mi-hauteur. Le brassage par convection est plus important pour des verres à paraison haute et peu large que pour des verres à paraison basse et large. Un verre de forme flûte génère un brassage plus important, Le rayon R d’une bulle augmente avec la distance D parcourue dans la boisson avec une relation inférieure à la racine carrée, avec k une constante: R 0,5 . La vitesse de remontée d’une bulle augmente avec le carré du rayon R. La vitesse de remontée augmente donc avec la distance D. Préférablement, la hauteur est supérieure au diamètre maximal, mieux encore à deux fois le diamètre maximal. Pour un tel contenant, la répartition radiale du motif génère des bulles centrales et des bulles pariétales. Les bulles pariétales atteignent la surface en étant de dimension inférieure à la dimension des bulles centrales. Dans le cas d’un gobelet, la paraison forme l’essentiel du contenant. Dans le cas d’un verre à pied, la paraison est supportée par le pied. Dans un mode de réalisation, ladite croix présente au moins deux branches s’étendant, en longueur développée, sur plus de 90% du rayon maximal de la partie de fond. Dans un mode de réalisation, ladite croix présente au moins deux branches s’étendant, en projection dans un plan normal à l’axe de la paraison, sur plus de 80% du rayon maximal de la partie de fond. Dans un mode de réalisation, lesdites deux branches sont opposées si le nombre de branches est pair. Dans un mode de réalisation, lesdites deux branches sont disposées à au moins 120° l’une de l’autre si le nombre de branches est impair. Dans un mode de réalisation, la croix est centrée sur un axe de symétrie du contenant. Dans un mode de réalisation, la croix présente des branches de largeur comprise entre 0,1 et 5 mm, préférablement entre 0,25 et 0,80 mm. Dans un mode de réalisation, la croix présente des branches de longueurs égales, de largeurs égales, et une discontinuité au centre. Dans un mode de réalisation, le motif consiste en des concavités présentent une profondeur comprise entre 0,001 et 0,080 mm, préférentiellement entre 0,001 et 0,040 mm, plus préférentiellement entre 0,001 et 0,010 mm. Dans un mode de réalisation, les concavités présentent une largeur comprise entre 0,0005 et 0,002 mm. Dans un mode de réalisation, les concavités présentent une longueur comprise entre 0,001 et 0,300 mm, préférentiellement entre 0,075 et 0,200 mm. Dans un mode de réalisation, les concavités présentent une longueur par unité de surface comprise entre 0,11 m -1 et 0,28 m -1 . Dans un mode de réalisation, les concavités comprennent des perforations présentent un diamètre compris entre 0,050 et 0,300 mm, préférentiellement entre 0,100 et 0,200 mm. Dans un mode de réalisation, les perforations présentent un rapport diamètre sur profondeur compris entre 2 et 4, préférentiellement entre 2,5 et 3,5. Dans un mode de réalisation, les perforations sont formées par application d’un faisceau laser par points. Les points d’application du faisceau laser provoquent une fissuration locale de la paroi. Lesdites fissures peuvent être issues des points d’application. Lesdites fissures forment des concavités. Dans un mode de réalisation, le faisceau laser présente une puissance comprise entre 10 et 500 W, une fréquence comprise entre 1 et 20 kHz et une vitesse de déplacement comprise entre 1 et 10 m/s, par exemple une puissance de 100 W, une fréquence de 5 kHz et une vitesse de 5 m/s. Le contenant peut en outre comprendre un corps en verre. La transparence permet de visualiser l'apparition et le cheminement des bulles depuis le site de nucléation jusqu'à la surface de la boisson. D'autres caractéristiques, détails et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-après, et des dessins annexés, sur lesquels : est une vue en coupe d'un contenant selon un aspect de l’invention, est une vue en coupe d'un contenant selon un aspect de l’invention, est une vue en coupe d'un contenant selon un aspect de l’invention, est une photo en coupe d'un contenant selon un aspect de l’invention, est une photo en coupe d'un contenant selon un aspect de l’invention, est une photo en coupe d'un contenant selon un aspect de l’invention, Les dessins et la description ci-après contiennent, pour l'essentiel, des éléments de caractère certain. Ils pourront donc non seulement servir à mieux faire comprendre la présente invention, mais aussi contribuer à sa définition, le cas échéant. Dans un liquide alimentaire, le dioxyde de carbone (CO2) dissous en phase liquide est le gaz vecteur du phénomène d’effervescence. La fréquence d’émission des bulles lors d’une dégustation, le grossissement des bulles dans le contenant et le nombre de bulles susceptibles de se former sont reliés à un certain nombre de paramètres physico-chimiques de la phase liquide et du contenant dans lequel on déguste. Lorsqu'un gaz est mis en contact avec un liquide, une partie de ce gaz se dissout dans le liquide. Différents facteurs influencent la solubilité du gaz dans le liquide, en particulier la température et la pression. A l’équilibre, il existe une proportionnalité entre la concentration dans la phase liquide d’une espèce chimique i, notée ci, et sa pression partielle en phase gazeuse Pi. La loi de Henry s’écrit : La constante de proportionnalité kH s’appelle la constante de Henry. Elle dépend fortement du gaz et du liquide considérés, ainsi que de la température. Sous la pression atmosphérique normale Po ≈ 1 bar, compte tenu de la solubilité du CO2 dans une bière à 4 °C qui vaut kH ≈ 2,6 g/L/bar, ladite bière est susceptible de dissoudre environ 2,6 g/L de CO2. Lorsqu’une substance chimique i est à l’équilibre de part et d’autre d’une interface gaz/liquide, sa concentration dans le liquide vérifie la loi de Henry. On dit alors que le liquide est saturé vis-à-vis de cette substance. En l’occurrence, saturation signifie équilibre. Lorsque la concentration cL en une substance chimique i dans un liquide est supérieure à ce qui est prévu par la loi de Henry, le liquide est sursaturé vis-à-vis de cette substance. Pour quantifier cette situation hors équilibre, on définit le coefficient de sursaturation Si comme l’excès relatif de concentration dans un liquide en une substance i par rapport à la concentration de référence, notée c0 (choisie comme la concentration d’équilibre de cette substance sous une pression partielle égale à la pression qui règne dans le liquide PL). On définit donc le coefficient de sursaturation Si sous la forme suivante : Lorsqu’un liquide est sursaturé vis-à-vis d’une substance chimique, on a Si > 0. Le liquide évacue une partie de son contenu en cette substance chimique pour retrouver un nouvel état d’équilibre qui vérifie la loi de Henry. En conditions de dégustation, dans un contenant, la pression qui règne dans le liquide est quasiment identique à la pression ambiante. Compte tenu de la faible hauteur de liquide qui n’excède pas 10 à 12 cm, l’effet de la surpression hydrostatique qui règne au fond du contenant est négligeable par rapport à la pression atmosphérique. A une température de 4 °C, on peut alors en déduire la concentration à l’équilibre comme étant égale à : Les bières ne disposent pas toutes de la même concentration en CO2 dissous. Certaines sont faiblement chargées à hauteur de 3-4 g/L, alors que d’autres sont fortement chargées, jusqu’à 7-8 g/L. Leurs coefficients de sursaturation respectifs vis-à-vis du CO2 dissous ne seront donc pas les mêmes. Dans le cas d’une bière moyenne, chargée à environ 5 g/L. Son coefficient de sursaturation (à 4 °C) en appliquant l’équation [Math 2] : Pour comparaison (toujours à 4 °C), les eaux fortement gazeuses (de type Badoit Rouge) présentent des coefficients de sursaturation de l’ordre de 1,3, alors que les vins de Champagne (encore jeunes) présentent des coefficients nettement plus élevés, de l’ordre de 3,4. D’une manière générale, plus le coefficient de sursaturation d’un liquide chargé en CO2 dissous est élevé, plus la cinétique d’échappement du gaz carbonique dissous qui en résulte sera intense afin de rétablir l’équilibre de Henry. Cependant, il a été observé que la sursaturation d’un liquide en gaz dissous n’est pas nécessairement synonyme de formation de bulles et donc d’effervescence. En effet, aux valeurs de sursaturation des bières, la formation de bulles nécessite la présence de poches de gaz dans le milieu, dont le rayon de courbure rC dépasse une valeur dite critique définie comme suit : où γ est la tension de surface du liquide, Po est la pression ambiante et S est le coefficient de sursaturation de la phase liquide en CO2. A la pression atmosphérique normale de 1 bar et à 4 °C, dans le cas d’une bière dont la tension de surface vaut typiquement 45 mN/m et le coefficient de sursaturation environ 0,9, l’équation précédente fait apparaître un rayon critique de l’ordre de 1 µm en dessous duquel la formation de bulles n’a pas lieu. Pour faire apparaître et grossir des bulles de CO2 dans un vin effervescent, le milieu contient en son sein des microbulles de gaz dont les rayons sont supérieurs à un rayon critique. On parle de nucléation hétérogène non-classique (par opposition aux nucléations dites classiques qui concernent la formation spontanée, ex nihilo, de bulles dans un liquide fortement sursaturé). Les nucléations classiques requièrent des coefficients de sursaturation en gaz dissous très importants (>100), incompatibles avec les boissons gazeuses. La question se pose alors de l’origine des germes gazeux qui sont les catalyseurs de l’effervescence dans un contenant. Le rayon critique de nucléation tient compte de la concentration de la boisson en CO2 dissous, cf. équations [Math 4] et [Math 5]. Or, après le service, ladite concentration n’est plus la même que la concentration initiale. Le service est une étape critique. En effet, le versement dans le contenant génère d’importantes turbulences qui accélèrent l’échappement du gaz carbonique dissous. Plus la boisson est froide, plus le gaz carbonique dissous est conservé dissous au moment du service. En effet, la boisson est d’autant plus visqueuse qu’elle est froide. Or, la vitesse de diffusion du CO2 dissous hors de la boisson est d’autant plus rapide que la viscosité est faible. De plus, les turbulences du versement s’atténuent d’autant plus efficacement que la boisson est visqueuse. En conséquence, plus la boisson est servie froide, meilleure est la conservation du gaz carbonique dissous pendant le service. Pour du vin effervescent, le rayon critique est influencé par plusieurs facteurs: type de vin, taux de sucre, composition, etc.. Par ailleurs, il a été établi que le flux de bulles, c’est-à-dire le nombre de bulles par seconde est proportionnel au carré de la température, à la concentration en CO2 dissous dans le liquide, et inversement proportionnel à la viscosité dynamique du liquide (en kg/m/s). En approfondissant le phénomène de bullage des vins effervescents, la Demanderesse a procédé à des essais en mettant en œuvre des verres à vin effervescent dont le fond est rendu rugueux par des tirs laser sur la paroi de verre non revêtue. Le verre à l’issue d’une finition normale lui conférant une surface lisse est traité par faisceau laser générant des impacts contrôlés dans la paroi de fond à partir de la surface intérieure. A la différence des verres à bière dont le fond est globalement plan, les verres à vins effervescents, de type flûte ou coupe, présentent des fonds de hauteur variable, notamment en ogive inversée, parabolique, en accolade, etc. de diverses courbures. Ces essais ont montré l’intérêt d’un bullage réparti radialement, notamment par le brassage que le bullage réparti provoque par convection massique. Un contenant 1 est représenté sur les figures. Le contenant 1 prend, ici, la forme d'un verre à pied. Le procédé décrit dans la suite s'applique à la plupart des contenants pour boisson gazeuse pour lesquels la maîtrise de l'effervescence présente un intérêt. Le contenant 1 comprend, ici, un pied 2 et une paraison 3. La paraison 3 comprend un fond 4 et une paroi supérieure 5 de forme sensiblement cylindrique ou tronconique. Le contenant 1 est, ici, axisymétrique. Dans l'exemple décrit ici, le fond 4 et la paraison 3 forment un corps monobloc. La paraison 3 présente une surface intérieure de fond et une surface intérieure de bord. La paraison 3 est étanche. Les surfaces intérieures sont destinées à être au contact de la boisson lors de l'utilisation du contenant 1. Le contenant 1 peut être obtenu par des techniques de fabrication connues en tant que telles, par exemple par pressage, soufflage et/ou par centrifugation. En sortie de telles techniques de fabrication, l’intérieur du contenant 1 est sensiblement lisse et uniforme. Le contenant 1 est commercialisable en l’état. Le contenant 1 lisse est traité pour former des perforations 6 borgnes à la surface supérieure du fond 4 située du côté de la paroi supérieure 5, c’est-à-dire la surface intérieure de fond. Les perforations 6 sont appliquées sur le fond de la paraison 3 selon un motif cruciforme. Le motif est ici en croix à 4 branches d’égales longueurs, d’égales largeurs et circonférentiellement régulièrement réparties. Le matériau du contenant 1, ici un verre, fait l’objet de tirs laser formant les perforations 6 et ainsi déterminant le motif. Le motif présente une longueur légèrement inférieure au diamètre intérieur maximal de la paraison 3, par exemple supérieure à 90% du diamètre intérieur maximal de la paraison 3. La croix peut présenter des branches diamétrales de longueur comprise entre 4 et 6 cm. La croix présente ici une forme ouverte. Les croix comprenant des formes fermées, croix lobée, croix celtique, s’avèrent moins intéressantes. En effet, un motif circulaire aurait une longueur de PI fois le diamètre alors que la croix carrée présente une longueur de 2 fois le diamètre, d’où une fabrication plus rapide et un bullage lent et persistant tout en offrant un aspect satisfaisant et un brassage efficace. Les branches de la croix peuvent présenter une largeur de quelques dizièmes de millimètres à quelques millimètres, par exemple entre 0,025 et 0,080 mm, plus généralement entre comprise entre 0,1 et 5 mm. Une branche de la croix peut être formée de perforations 6 disposées de manière aléatoire au sein du motif ou disposées de manière ordonnée, par exemple en une ou plusieurs rangées. Rapporté à l’aire de la partie de fond, le motif occupe une aire comprise entre 0,01 et 5%, préférablement entre 0,10 et 1%. Une telle surface permet bullage prolongé d’au moins 10 minutes. La croix peut présenter des branches de largeur constante ou variable. La croix peut présenter des branches en nombre pair, 4, 6, 8 ou 10, passant par le centre ou interrompues au voisinage du centre. La croix peut présenter des branches en nombre impair, 3, 5, 7 ou 9, passant par le centre ou interrompues au voisinage du centre. L’interruption au centre permet une répartition plus homogène des perforations 6 sur la surface de la partie de fond. Sur la figure 1, un verre à pied est muni d’un motif cruciforme. La paraison 3 présente un diamètre maximal compris entre 40 et 45% de sa hauteur intérieure. La paraison 3 présente une hauteur intérieure comprise entre 180 et 200% du diamètre maximal. Sur la figure 2, un verre à pied est muni d’un motif cruciforme. La paraison 3 présente un diamètre maximal compris entre 45 et 50% de sa hauteur intérieure. La paraison 3 présente une hauteur intérieure comprise entre 170 et 180% du diamètre maximal. Sur la figure 3, un verre à pied est muni d’un motif cruciforme. La paraison 3 présente un diamètre maximal compris entre 70 et 80% de sa hauteur intérieure. La paraison 3 présente une hauteur intérieure comprise entre 110 et 130% du diamètre maximal. En figure 4, est montrée la comparaison entre deux verres à champagne de forme flûte, l’un connu en verre lisse à gauche et l’autre, selon l’invention, remplis du même champagne dans les mêmes conditions opératoires de pression, température, luminosité, etc.. Ledit autre verre est muni de perforations 6 proches du centre et donc du fond du verre. Le mouvement du vin généré par le bullage est visible et le mouvement rotatif de brassage est significatif. En figure 5, est montrée un verre rempli de champagne, selon l’invention, avec un motif cruciforme comme sur les figures 1 à 3. Un rideau de bulles est visible et provoque un brassage important avec un dégazage lent et stable. En figure 6, est montrée un verre rempli de champagne, selon l’invention, avec un motif cruciforme comme sur les figures 1 à 3. Après 10 minutes de bullage verre maintenu immobile, un rideau de bulles reste visible et maintient un brassage. Contenant (1) à boisson gazeuse, notamment verre, comprenant une paroi étanche réalisée en au moins un matériau structurel, la paroi étanche définissant une surface interne présentant une partie de fond comprise entre un fond (4) de la paroi étanche et une zone de diamètre maximal et une partie de bord située au-dessus de la partie de fond, la paroi étanche comprenant dans la partie de fond une pluralité de porosités (6) ouvertes formant un motif occupant une aire comprise entre 0,01 et 5%, préférablement entre 0,10 et 1%, de l’aire de la partie de fond et présentant une forme ouverte de croix. Contenant à boisson gazeuse selon la revendication 1, dans lequel la croix présente des branches en segments de droite. Contenant à boisson gazeuse selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la croix présente un nombre de branches compris entre 3 et 10, jointives ou non jointives. Contenant à boisson gazeuse selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la croix présente au moins discontinuité. Contenant à boisson gazeuse selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le motif présente une pluralité de zones ponctuelles présentant lesdites porosités. Contenant à boisson gazeuse selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la paroi étanche forme une paraison (3) présentant un diamètre à l’embouchure inférieur au diamètre à mi-hauteur et une hauteur supérieure au diamètre à mi-hauteur. Contenant à boisson gazeuse selon l’une des revendications précédentes, dans lequel ladite croix présente au moins deux branches s’étendant, en longueur développée, sur plus de 90% du rayon maximal de la partie de fond, lesdites deux branches étant opposées si le nombre de branches est pair et disposées à au moins 120° l’une de l’autre si le nombre de branches est impair. Contenant à boisson gazeuse selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la croix est centrée sur un axe de symétrie du contenant. Contenant à boisson gazeuse selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la croix présente des branches de largeur comprise entre 0,1 et 5 mm, préférablement entre 0,25 et 0,80 mm. Contenant à boisson gazeuse selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la croix présente des branches de longueurs égales, de largeurs égales, et une discontinuité au centre.