FR 3108723 A1 20211001 FR 2003205 A 20200331 L’invention concerne une machine d’essai en soufflerie, comportant : un palier à roulement (100) s’étendant selon un axe longitudinal (X), et comportant une bague annulaire interne (104) et une bague annulaire externe (106), entre lesquelles circulent des éléments roulants (108), l’une desdites bagues étant mobile en rotation autour de l’axe longitudinal par rapport à l’autre desdites bague, un support (102) annulaire configuré pour supporter ledit palier, un carter (110) annulaire fixe agencé autour dudit support, caractérisée en ce qu’elle comporte également un circuit (120) d’air agencé dans ledit carter et s’étendant au moins en partie autour dudit support et étant configurée pour effectuer un pompage thermique dans ledit support. Figure pour l'abrégé : Figure 8 MACHINE D’ESSAI EN SOUFFLERIE MUNIE D’UN CIRCUIT D’AIR DE REFROIDISSEMENT D’UN PALIER A ROULEMENT L’invention se rapporte au domaine des machines d’essai en soufflerie, et plus précisément au domaine du refroidissement des paliers à roulements de telles machine d’essai. De façon connue, les turbomachines d’aéronef sont testées, au moins partiellement, sur des machines d’essai. Par exemple, une soufflante et un compresseur de turbomachine peuvent subir des essais sur une machine d’essai en soufflerie. La soufflerie est l’étude de l’action de l’écoulement de l’air sur la soufflante et le compresseur de turbomachine (simulation des conditions de vitesse ou de Mach de vol). Dans le cadre d’essais partiels sur une machine d’essai en soufflerie, la limitation du maître-couple de la turbomachine dans la veine d’entrée d’air (i.e. de la section transversale maximale de la soufflante de la turbomachine) impose de réduire le nombre, ainsi que le diamètre des canalisations de celle-ci. Dans ces canalisations circulent généralement de l’air, de l’huile et/ou un mélange air/huile. Les différents moyens de guidage du ou des arbres tournants pour le fonctionnement de la machine d’essai sont réalisés par des paliers à roulements (également appelés roulements), par exemple à billes et à rouleaux. Un palier à roulements est monté entre une pièce interne (fixe ou tournante) et une pièce externe (fixe ou tournante), et comporte des éléments roulants, tels que des billes ou des rouleaux, montés sur une piste de roulement entre une bague externe solidaire de la pièce externe et une bague interne solidaire de la pièce interne. Les éléments roulants peuvent être maintenus espacés par une cage. Les bagues interne et externe sont coaxiales ; et l’une des bagues est destinée à être fixe et l’autre à être mobile en rotation en fonctionnement, ou les deux bagues peuvent être mobiles. Du fait des conditions maximales de fonctionnement, telles que les régimes de rotation, des chargements axiaux et radiaux et de l’environnement thermique, les machines d’essais partiels comportent généralement des roulements lubrifiés et refroidis à l’huile. Dans une telle machine d’essais partiels, sur la totalité du débit d’huile injecté dans le roulement, seul environ 1 % de celui-ci permet de lubrifier le contact des éléments roulants avec les pistes de roulement (interne et externe), ainsi que le centrage entre la cage et les bagues. Le reste du débit d’huile injecté, soit les 99 % restant, permet d’évacuer les calories générées par le roulement. Ces calories sont issues de la puissance thermique dissipée dans le roulement, due aux effets de frottements internes et de brassage d’huile. Ce refroidissement du roulement permet d’assurer des jeux internes aux roulements satisfaisants en fonctionnement, c’est-à-dire une limitation des jeux et une absence de serrage des bagues. La figure 1 représente une machine d’essai d’un ensemble composé d’une soufflante et d’un compresseur de turbomachine, qui permet de tester l’aéro-acoustique de l’ensemble, avec les effets d’un simulateur d’aéronef avec en plus les effets d’attitude de vol (inclinaison lors des montées et descentes et rotation vers la droite ou à la gauche dans un plan horizontal). La machine 10 comporte un mât 12 supportant des moyens d’entraînement 14, un support 16 supportant un simulateur d’aéronef 18 et un pylône 20 relié à une nacelle externe 22. La nacelle externe 22 est reliée aux moyens d’entraînement 14, et est coaxiale avec une lèvre d’entrée d’air 24. La nacelle externe 22 entoure également au moins un compresseur avec son entrée d’air 26 agencée pour être traversée par l’air provenant de la lèvre d’entrée d’air 24. La figure 2 représente une vue axisymétrique et schématique des roulements dans la machine d’essai de la figure 1, et leur position par rapport au mât 12. Les roulements R1, R2, R3, R4, R5 et R6 supportent un arbre 30, qui entraine en rotation le rotor d’une soufflante 32, d’un compresseur 34 et d’une turbine 36. Les roulements R1, R3, R4 et R5 sont des roulements à rouleaux, tandis que les roulements R2 et R6 sont des roulements à billes. Chaque roulement R1-R6 est entouré d’une enceinte 38 de lubrification, représentée en pointillés. Tous les roulements R1-R6 sont lubrifiés et refroidis à l’huile. La figure 3 représente plus précisément le roulement R1 dans son enceinte 38, et la figure 4 représente l’ensemble de toute la ligne de retour du mélange air/huile venant de l’enceinte du roulement R1. Le roulement R1 comporte une bague interne 54 et une bague externe 56, entre lesquelles sont disposés des éléments roulants 52 sous la forme de rouleaux. Le roulement R1 est lubrifié avec de l’huile provenant d’une canalisation d’huile 42, qui est reliée à un gicleur 60 qui projette de l’huile entre les bagues 54, 56 sur les éléments roulants 52, comme représenté par la flèche B. Le mélange air/huile entourant le roulement R1 est ensuite aspiré, comme représenté par les flèches A sur les figures 3 et 4. Plus précisément, la pressurisation de l’enceinte 38 du roulement R1 est assurée en amont par une canalisation 44 d’arrivée d’air qui est alimentée par un circuit d’air et en aval pas l’aspiration du mélange air/huile dans la ligne de retour grâce à une pompe à vide (non représentée). L’utilisation d’un système d’aspiration de l’enceinte 38 du roulement R1 permet d’éviter l’ajout de circuits d’air de pressurisation et ainsi le nombre de canalisations qui traversent le mât, ce dernier étant exposé à l’air de la soufflerie. Ainsi, dans cette machine d’essai, les fonctions de pressurisation et de récupération du mélange air/huile sont réalisées, notamment en aval, par un même circuit (ligne de retour depuis l’enceinte du roulement R1 – repère A de la figure 4). De plus, l’enceinte 38 ne présente pas de système de dégazage, ce qui permet également de limiter le nombre de canalisations qui traversent le mât 12. Dans le mât 12 et les carters 58 de la machine d’essai sont intégrées les canalisations 42 d’amenée d’huile, mais aussi des canalisations de récupération du mélange air/huile vers un réservoir 40 d’huile (cf. figure 1) qui est configuré pour séparer l’huile de l’air. Chaque enceinte de palier est reliée à sa propre canalisation de récupération de mélange air/huile. Le réservoir 40 d’huile, qui représente un gros volume, est situé sous le mât 12. Le mât 12 permet de soutenir la machine d’essai par rapport au sol, et peut également supporter une turbomachine. Toutefois, le roulement R1, qui est disposé au niveau de la soufflante, est le plus éloigné du mât 12, et nécessite donc des longueurs de canalisations de retour du mélange air/huile importantes. Une modélisation des pertes de charges du mélange air/huile de la ligne de retour du roulement R1 permet de mettre en relief les difficultés et la complexité d’intégration de ce roulement, un surcoût de fabrication pour son intégration, ainsi qu’une absence de marge en récupération du mélange air/huile. Ceci a pour conséquences un risque potentiel de débordement d’huile de l’enceinte 38 du roulement R1, et donc un risque potentiel de fuite. En effet, lorsqu’il n’y a pas d’aspiration de l’huile pour sa récupération, l’huile peut déborder de l’enceinte du roulement, et ainsi créer une fuite. L’huile circule alors dans des cavités où elle ne devrait pas être. Les figures 5 et 6 représentent la ligne de retour du mélange air/huile du roulement R1. Une canalisation 46 de récupération du mélange air/huile de l’enceinte R1 est formée dans un carter fixe. Entre le roulement R1 et la canalisation 46, deux orifices 48 de récupération du mélange air/huile radiaux sont formés. La zone entourée en pointillés F représente une zone d’incertitude sur des fuites d’huile à l’aval de l’enceinte du roulement R1. Les conditions de fonctionnement extrêmes de la machine d’essai, telles qu’avec de l’huile froide, à un régime de rotation maximal, avec un débit d’huile maximal et un débit d’air entrant (par aspiration) dans l’enceinte du roulement R1 maximal entraînent l’usure de moyens d’étanchéité en amont et aval de l’enceinte. Tout ceci a également pour conséquence un débit massique d’air égal à 2 g/s, soit 12 % d’air dans le mélange, et un débit massique d’huile égale à 10,5 g/s, soit environ 41 l/h. Les pertes de charges du mélange air/huile de la ligne de retour d’un roulement sont directement proportionnelles au débit massique du mélange. Le débit massique du mélange à évacuer dans ces conditions de fonctionnement extrême est donc de 12,5 g/s, et est composé essentiellement d’huile (en masse). En fonctionnement, le roulement s’échauffe, et dissipe de la puissance, qui est fonction de la géométrie du roulement, du régime de rotation, des charges, du type d’huile et de la température d’entrée d’huile. Afin d’évacuer cette puissance thermique, le roulement est refroidi au moyen d’un débit d’huile. La figure 7 représente le roulement R1, sur lequel sont mis en évidence les flux thermiques. Les flèches C1 représentent le flux thermique évacué par conduction, et les flèches C2 représentent le flux thermique évacué par convection. Ainsi, la puissance dissipée par le roulement R1 est évacuée par conduction dans les bagues interne 54 et externe 56 et le support 62 du roulement, et par convection par l’huile. L’ordre de grandeur des niveaux thermiques rencontrés dans un roulement sont, avec une température d’huile en entrée de 60°C, de 70°C à 80°C pour une bague interne 54, et de 100°C à 160°C pour une bague externe 56. Avec une bague interne 54 tournante et une bague externe 56 fixe, le gradient thermique dans le roulement (différence entre la température de la bague externe 56 et la température de la bague interne 54) varie entre 20°C et 90°C. L’évolution des jeux internes roulement est fonction des gradients thermiques des bagues elles-mêmes qui subissent une dilatation thermique. Cette dilatation thermique est également fonction de la puissance dissipée qui dépend de la géométrie des bagues, des charges, du régime) et des effets centrifuges (masse, rayon, régime). Il est donc nécessaire de refroidir les éléments du roulement afin de maîtriser les jeux internes. En particulier, le jeu diamétral à froid doit être limité afin d’éviter que les éléments roulants 52 ne glissent sur les pistes de roulement. En effet, si la différence de température augmente, il y aura une dilation importante, et donc un jeu radial accru, et les éléments roulants ne vont plus rouler, mais glisser sur les pistes de roulement. Ceci entraîne de l’usure du roulement. La limitation du gradient thermique dans le roulement est réalisée par le débit d’huile de refroidissement injecté dans celui-ci. Il est connu un dispositif de détection d’une surchauffe d’un roulement, qui comprend un fluide de refroidissement destiné à se répandre au niveau du roulement. Il est également connu de la demande de brevet FR 2 976 357 A1 un dispositif de qualification de jauges de déformation. Les jauges de déformation sont destinées à être montées sur des pièces tournantes telles que des pièces de turbomachine. Le dispositif de qualification comporte un four qui permet de reproduire l’environnement de la turbomachine dans laquelle la jauge doit être installée en faisant monter la température jusqu’à 1100°C. Le dispositif de qualification comprend en outre un dispositif de refroidissement pour refroidir les roulements de guidage en rotation du disque sur lequel est montée la jauge de déformation et pour éviter la propagation de la chaleur vers les autres pièces du dispositif. Le dispositif de refroidissement entoure la paroi du four et est solidarisé au disque. Le dispositif de refroidissement peut comprendre un tube de Ranque-Hilsch, qui est un dispositif thermodynamique sans pièce en mouvement permettant de produire de l'air froid. Ainsi, il existe un besoin de refroidir les roulements pour évacuer les calories générées lors de la rotation de la machine d’essai. Afin d’évacuer un maximum de calories, il serait nécessaire d’avoir des canalisations avec un diamètre important, pour augmenter le débit d’huile, et aussi d’une longueur importante (environ 2 m), pour acheminer toute l’huile vers le roulement. Toutefois, ceci est encombrant et crée des pertes de charges élevées en récupération de mélange air/huile. L’invention a pour objectif de proposer une solution permettant de remédier à au moins certains inconvénients. Comme la lubrification ne concerne que les contacts du roulement (éléments roulants, bagues interne et externe, et éventuellement cage), et que le besoin de débit d’huile pour cette fonction est très faible en quantité (entre 1 l/h et quelques litres par heure), il est nécessaire d’avoir un débit d’huile de lubrification minimum. En effet, le reste du débit d’huile (99 % environ) est utilisé par la thermique du roulement. La présente invention a pour objectif de réduire le débit d’huile global qui alimente le roulement le plus éloigné du mât de la machine d’essai, en diminuant la part de débit d’huile dédiée au refroidissement de celui-ci. A cet effet, l’invention concerne une machine d’essai en soufflerie, comportant : au moins un palier à roulement s’étendant selon un axe longitudinal, et comportant une bague annulaire interne et une bague annulaire externe, entre lesquelles sont agencés des éléments roulants, l’une desdites bagues étant mobile en rotation autour de l’axe longitudinal par rapport à l’autre desdites bagues, un support annulaire configuré pour supporter ledit palier, un carter annulaire fixe agencé autour dudit support, caractérisée en ce qu’elle comporte également un circuit d’air comprenant : au moins une première canalisation dont une première extrémité est reliée à une arrivée d’air, ladite première canalisation s’étendant selon l’axe longitudinal, une première gorge annulaire reliée à une deuxième extrémité de ladite première canalisation, une pluralité de canalisations reliées à une première extrémité à ladite première gorge annulaire, la pluralité de canalisations s’étendant selon l’axe longitudinal, une deuxième gorge annulaire reliée à une deuxième extrémité de la pluralité de canalisations et à une sortie d’air radiale, ledit circuit d’air étant agencé dans ledit carter, la pluralité de canalisations s’étendant au moins en partie autour dudit support et étant configurée pour effectuer un pompage thermique dans ledit support. Selon l’invention, à la place de tout ou partie du refroidissement du roulement avec de l’huile, des canalisations d’air sont ajoutées dans le carter de la machine d’essai pour refroidir le palier à roulement. Une partie des calories reçues par la bague externe du roulement est ainsi extraite via un pompage thermique réalisé dans le support de roulement, via la circulation d’air dans la pluralité de canalisations du circuit d’air. Le circuit d’air permet de refroidir la bague externe du roulement au plus près du besoin, avec une extraction de flux thermique (évacuation des calories à la fois par convection et par conduction) dans la masse du carter lui-même, qui est en contact avec le support du roulement, qui lui-même reçoit un flux de conduction provenant du roulement. Ceci permet avantageusement de réduire les sections de passage des fluides de la ligne de récupération du mélange air/huile du roulement et donc de réduire le diamètre de la canalisation de retour du mélange air/huile. Ceci permet également de simplifier l’intégration des orifices de récupération du mélange air/huile radiaux dans les carters de la machine d’essai, notamment au vu de la tenue mécanique de ces derniers. En effet, comme il y a de l’air qui refroidit le roulement à la place d’une partie de l’huile, le débit d’huile pour refroidir le roulement est réduit, et il y a donc moins d’huile à récupérer. Les orifices de récupération radiaux peuvent donc être plus petits. De plus, ceci permet une réduction du diamètre des canalisations dans le mât de la machine d’essai, et donc un gain de place au sein de celui-ci. Selon un mode de réalisation, le diamètre de la première canalisation est compris entre 7,0 mm et 15,0 mm. Ceci permet avantageusement d’évacuer entre 25 % et 100 % de la puissance thermique générée par le roulement en fonctionnement. De préférence, le diamètre de la première canalisation est égal à 10,3 mm. Ceci permet d’évacuer 50 % de la puissance thermique générée par le roulement en fonctionnement. Selon un autre mode de réalisation, le circuit d’air comporte également une deuxième canalisation dont une première extrémité est reliée à l’arrivée d’air et dont une deuxième extrémité est reliée à la première gorge annulaire, ladite deuxième canalisation s’étendant selon l’axe longitudinal. Le diamètre des première et deuxième canalisations peut présenter des sections internes dont la somme équivaut à la section interne d'une canalisation de diamètre interne compris entre 4 et 11 mm. Associé à un débit d’air compris entre 25 et 50 g/s, ceci permet avantageusement d’évacuer entre 25 % et 100 %, voire 50 % de la puissance thermique générée par le roulement en fonctionnement. Si l’on souhaitait évacuer 99% de la puissance dissipée par le roulement (1% de débit d’huile restant nécessaire à la lubrification des contacts éléments roulants/bagues), le couple débit d’air/diamètre de canalisation serait de 96 g/s ; 15mm. Les canalisations de la pluralité de canalisations peuvent être agencées de manière équidistante les unes aux autres sur 360° autour du support. Le circuit d’air peut être configuré pour qu’un débit d’air compris entre 10 g/s et 150 g/s circule dans les première et deuxième canalisations. Ceci permet avantageusement d’évacuer entre 25 % et 100 % de la puissance thermique générée par le roulement en fonctionnement. De préférence, le circuit d’air est configuré pour qu’un débit d’air compris entre 40 et 60 g/s circule dans les première et deuxième canalisations. Ceci permet d’évacuer 50 % de la puissance thermique générée par le roulement en fonctionnement. La machine d’essai peut comprendre une veine d’air primaire, la sortie d’air débouchant dans ladite veine d’air primaire. Ceci permet avantageusement de ne pas ajouter un circuit d’évacuation d’air dédié au circuit d’air de refroidissement du roulement et devant acheminer en retour via le mât 12. La machine d’essai peut comprendre un système d’alimentation en air, l’arrivée d’air étant alimentée par ledit système d’alimentation en air. Autrement dit, l’air de refroidissement peut provenir du système d’alimentation en air de la machine d’essai. Ainsi, le circuit d’air de refroidissement est canalisé et ouvert. La machine d’essai peut comprendre une enceinte de lubrification agencée autour dudit palier, et une canalisation dont une première extrémité est reliée à une arrivée d’huile et dont une deuxième extrémité débouche dans ladite enceinte, ladite canalisation étant configurée pour lubrifier ledit palier avec un débit d’huile compris entre 10 et 30 l/h. De préférence, la canalisation d’huile est configurée pour lubrifier le roulement avec un débit d’huile entre 15 et 25 l/h. Un tel débit d’huile correspond à la moitié du débit d’huile nécessaire dans les machines d’essai de l’art antérieur pour lubrifier et refroidir le roulement. Le fait de lubrifier les roulements au minimum, et de les refroidir en partie avec de l’air, à la place de l’huile, permet de réduire le diamètre de la canalisation d’arrivée d’huile et de retour d’huile ou de retour de mélange air-huile et ainsi de simplifier l’intégration de ces canalisations dans les carters de la machine d’essai. Ceci permet également de réduire le débit d’huile nécessaire pour lubrifier et refroidir le roulement et donc de réduire la capacité des équipements de la machine d’essai tels que les pompes (alimentation et récupération). La machine d’essai peut comprendre des moyens de télémétrie et un circuit de refroidissement configuré pour refroidir lesdits moyens de télémétrie, l’arrivée d’air étant réalisée par un piquage sur ledit circuit de refroidissement. Autrement dit, l’alimentation du circuit d’air pour le pompage thermique peut s’effectuer via un circuit de refroidissement, et en particulier d’air de refroidissement, déjà existant dans la machine d’essai, par exemple le circuit de refroidissement des moyens de télémétrie. La présente invention sera mieux comprise et d’autres détails, caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description d’un exemple non limitatif qui suit, en référence aux dessins annexés sur lesquels : la figure 1 est une vue en perspective schématique d’une machine d’essai en soufflerie d’une soufflante et d’un compresseur de turbomachine, la figure 2 est une vue axisymétrique très schématique de la machine d’essai en soufflerie de la figure 1, la figure 3 est une vue en coupe d’une partie de la machine d’essai en soufflerie de la figure 2, et plus précisément d’un roulement de celle-ci, la figure 4 est une vue en coupe d’une partie de la machine d’essai en soufflerie de la figure 2, et plus précisément de l’ensemble d’une ligne de retour d’un mélange air/huile de celle-ci, la figure 5 est une vue en coupe d’une partie de la machine d’essai en soufflerie de la figure 2, et plus précisément d’une ligne de retour du mélange air/huile d’un roulement de celle-ci, la figure 6 est une vue en coupe d’une partie de la machine d’essai en soufflerie de la figure 2, et plus précisément d’une ligne de retour du mélange air/huile d’un roulement de celle-ci, la figure 7 est une vue en coupe d’une partie de la machine d’essai en soufflerie de la figure 2, et plus précisément d’une enceinte d’un roulement de celle-ci et montrant les flux thermiques échangés, la figure 8 est une vue en coupe d’une partie d’une machine d’essai en soufflerie selon l’invention, et plus précisément d’une enceinte d’un roulement de celle-ci montrant notamment l’intégration d’un circuit d’air de refroidissement selon l’invention, la figure 9 est une vue en coupe très schématique d’un circuit d’air de refroidissement d’une machine d’essai en soufflerie selon l’invention, la figure 10 est une vue de face très schématique d’une partie d’une machine d’essai en soufflerie et montrant la distribution angulaire d’une partie du circuit d’air de refroidissement selon l’invention, la figure 11 est un graphique représentant le débit d’air à fournir pour le refroidissement et le diamètre de la canalisation d’arrivée d’air en fonction du pourcentage de puissance thermique à extraire dans un roulement d’une machine d’essai en soufflerie selon l’invention. Les éléments ayant les mêmes fonctions dans les différentes mises en œuvre ont les mêmes références dans les figures. Comme représenté en figure 8, la machine d’essai en soufflerie comprend un palier à roulement 100 s’étendant selon un axe longitudinal X et un support 102 annulaire dudit roulement 100. Le roulement 100 est ici le roulement le plus proche de la soufflante de la machine d’essai, et donc le plus éloigné du mât de cette dernière. Le roulement 100 comporte une bague annulaire interne 104 et une bague annulaire externe 106, entre lesquelles sont agencés des éléments roulants 108, par exemple des billes ou des rouleaux. Une des bagues 104, 106 est mobile en rotation autour de l’axe X par rapport à l’autre bague. Par exemple, la bague interne 104 peut être mobile en rotation autour de l’axe X, tandis que la bague externe 106 est fixe, ou inversement ; ou les deux bagues 104, 106 sont mobiles en rotation autour de l’axe X (co-rotatives ou contra-rotatives) en fonctionnement du roulement 100. La machine d’essai comporte également un carter 110 annulaire, qui est fixe par rapport à l’axe X, et qui est agencé autour du support 102. La machine d’essai comporte également un circuit 120 d’air de refroidissement agencé dans le carter 110 et s’étendant au moins en partie autour du support 102. Le circuit 120 d’air est configuré pour effectuer un pompage thermique dans le support 102. Le circuit 120 d’air comporte une première canalisation 122 s’étendant selon l’axe X, dont une première extrémité est reliée à une arrivée d’air 124, et dont une deuxième extrémité est reliée à une première gorge annulaire 126. Le circuit 120 d’air comporte également une pluralité de canalisations 128 s’étendant selon l’axe X. Chaque canalisation 128 est reliée à une première extrémité, à la première gorge annulaire 126 et à une deuxième extrémité, à une deuxième gorge annulaire 130. La deuxième gorge annulaire 130 est également reliée à une sortie d’air radiale 132. La machine d’essai comporte une enceinte 140 de lubrification agencée autour du roulement 100, et une canalisation 142 dont une première extrémité est reliée à une arrivée d’huile 144 et dont une deuxième extrémité débouche dans l’enceinte 140. La deuxième extrémité de la canalisation 142 est pourvue d’un gicleur 146, qui est configuré pour éjecter de l’huile sur les éléments roulants 108 du roulement 100, comme représenté par la flèche H. La canalisation 142 est configurée pour lubrifier le roulement 100 avec un débit d’huile compris entre 10 et 30 l/h, de préférence entre 15 et 25 l/h. Des moyens d’étanchéité sont agencés en amont et en aval de l’enceinte 140, à l’endroit où des parties fixes ou tournantes constituant les parois de l’enceinte se rejoignent. Les moyens d’étanchéité comprennent par exemple un joint en carbone et/ou un joint labyrinthe. De l’air entre dans l’enceinte 140 via le joint carbone 141 ici en amont et le joint labyrinthe 143 ici en aval. Cette aspiration d’air est créée par la pompe de récupération du mélange air/huile (pompe à vide). L’enceinte 140 est donc remplie d’un mélange air/huile, qui est évacué, par des canalisations 50 de récupération du mélange air/huile (flèche A – figure 5), via des pompes à vide (non représentées). Le refroidissement de la bague externe 106 du roulement 100 s’effectue par extraction de flux thermique (i.e. par pompage thermique) dans la masse du carter 110, qui est en contact avec le support 102 du roulement 100, qui lui-même reçoit un flux de conduction provenant du roulement 100. Comme représenté sur la figure 8, les flèches C radiales indiquent une extraction des calories de la bague externe 106 vers le circuit 120 d’air pour abaisser la température du roulement 100. L’air s’échauffe uniquement là où il y a les flèches C, et de gauche à droite. L’orifice 132, qui représente la sortie d’air, permet d’évacuer l’air qui s’est réchauffé dans la veine aérodynamique primaire de la machine d’essai. L’air échauffé dans le carter 110 est évacué directement dans la veine primaire, via un circuit d’air sortant provenant des moyens de télémétrie (non représentés) de la machine d’essai, et ceci vers un labyrinthe (non représenté) sous une tuyère (non représentée) de la machine d’essai. L’acheminement de l’air dans le circuit 120 d’air est représenté plus précisément sur la figure 9. L’air issu de l’arrivée d’air 124, représenté par les flèches F1, circule dans la première canalisation 122, puis dans la première gorge annulaire 126 (selon la flèche F2), puis dans la pluralité de canalisations 128 (selon la flèche F3), puis dans la deuxième gorge annulaire 130, comme représenté par la flèche F4. La première gorge 126 distribue l’air dans toutes les canalisations 128. Les canalisations 122, 128 sont agencées de sorte que l’air circulant dans la première canalisation 122 a une direction opposée à l’air circulant dans les canalisations 128 (les flèches F1 et F3 sont opposées, sur la figure 9, l’air circule de droite à gauche dans la première canalisation 122, tandis que l’air circule de gauche à droite dans les canalisations 128). L’air peut provenir d’un système d’alimentation en air de la machine d’essai, et être évacué dans une veine d’air primaire de la machine d’essai, comme représenté par la flèche F5. L’arrivée d’air peut être réalisée par un piquage sur un circuit de refroidissement, et en particulier d’air de refroidissement, des moyens de télémétrie. Comme représenté sur la figure 10, les canalisations de la pluralité de canalisations 128 peuvent être agencées de manière équidistante les unes aux autres sur 360° autour du support 102. Par exemple, le circuit 120 d’air comporte six canalisations 128, réparties à 60° les unes des autres autour de l’axe X, de manière à refroidir tout le support 102, et donc la bague externe 106 du roulement 100 sur 360°. Bien entendu, le circuit 120 d’air peut comporter plus ou moins de canalisations 128. En variante, les canalisations de la pluralité de canalisations 128 peuvent être agencées de manière équidistante les unes aux autres sur un secteur angulaire, par exemple sur 90°, 180° ou 270°, autour du support 102 ; ou bien de manière non-équidistante les unes aux autres sur un secteur angulaire ou sur 360° autour du support 102. Le carter 110 comporte également un orifice 112 de passage d’huile, agencé entre deux canalisations 128. L’orifice 112 est situé en position basse dans le carter 110, c’est-à-dire à six heures en considérant le cadran d’une horloge. Lorsque le circuit 120 d’air comporte seulement une première canalisation 122 reliée à l’entrée d’air 124, le diamètre interne de la première canalisation 122 est compris entre 7,0 mm et 15,0 mm. Selon un autre mode de réalisation, le circuit 120 d’air comporte également une deuxième canalisation 122 dont une première extrémité est reliée à l’arrivée d’air 124 et dont une deuxième extrémité est reliée à la première gorge annulaire 126. La deuxième canalisation 122 s’étend selon l’axe X, par exemple de façon adjacente à la première canalisation 122. Lorsque le circuit 120 d’air comporte les deux canalisations 122 reliées à l’entrée d’air 124, le diamètre interne des première et deuxième canalisations 122 peut être compris entre 4 et 11mm. Selon l’invention, il y a un compromis entre le débit massique de mélange air/huile que l’on peut évacuer, en prenant en compte une marge en récupération du mélange air/huile, et le flux d’air de refroidissement que l’on peut apporter. Pour un roulement de l’art antérieur fonctionnant à 15 000 et 20 000 tours/min, à une température de 30°C, avec un débit d’huile de refroidissement entre 30 et 50 l /h, la puissance thermique dissipée par le roulement, et donc à évacuer, est comprise entre 500 et 1000 W, une marge de dimensionnement de 20 %. Le graphique de la figure 11 représente, en fonction du pourcentage de puissance (P) du roulement 100 à extraire, le débit d’air (D) associé à fournir par le circuit 120 d’air, ainsi que le diamètre (Di) de la canalisation d’arrivée d’air correspondant. Afin d’évacuer 25 % de la puissance P du roulement 100, le carter 110 de la machine d’essai selon l’invention peut être refroidi avec un débit d’air D de refroidissement compris entre 10 et 30 g/s. La première canalisation 122 présente alors un diamètre interne Di compris entre 4 et 11 mm. Dans le cas où le circuit 120 d’air comporte plusieurs canalisations, par exemple des première et deuxième canalisations 122, ces canalisations présentent des sections internes dont la somme équivaut à la section interne d'une canalisation de diamètre interne compris entre 4 et 11 mm. Pour évacuer la moitié de la puissance P dissipée par le roulement, le carter 110 peut être refroidi avec un débit d’air D de refroidissement compris entre 20 et 60 g/s. Les canalisations, par exemple les première et deuxième canalisations 122, présentent des sections internes dont la somme équivaut à la section interne d'une canalisation de diamètre interne compris entre 7 et 15 mm. Afin d’évacuer 75 % de la puissance P du roulement 100, le carter 110 peut être refroidi avec un débit d’air D de refroidissement compris entre 30 et 90 g/s. Les canalisations, par exemple les première et deuxième canalisations 122, présentent des sections internes dont la somme équivaut à la section interne d'une canalisation de diamètre interne compris entre 10 et 20 mm. Pour évacuer la totalité de la puissance P dissipée par le roulement, le carter 110 peut être refroidi avec un débit d’air D de refroidissement compris entre 40 et 120 g/s. Les canalisations, par exemple les première et deuxième canalisations 122, présentent des sections internes dont la somme équivaut à la section interne d'une canalisation de diamètre interne compris entre 12 et 25 mm. Ainsi, le circuit d’air peut être configuré pour qu’un débit d’air compris entre 10 g/s et 150 g/s, de préférence entre 40 et 60 g/s, circule dans les première et deuxième canalisations 122. En évacuant 50 % de la puissance P dissipée par le roulement 100, le débit d’huile à récupérer par la pompe à vide est réduit de moitié. La marge de récupération par rapport au mélange air/huile est alors d’environ 50 %. Machine d’essai en soufflerie, comportant : au moins un palier à roulement (100) s’étendant selon un axe longitudinal (X), et comportant une bague annulaire interne (104) et une bague annulaire externe (106), entre lesquelles sont agencés des éléments roulants (108), l’une desdites bagues étant mobile en rotation autour de l’axe longitudinal (X) par rapport à l’autre desdites bagues, un support (102) annulaire configuré pour supporter ledit palier (100), un carter (110) annulaire fixe agencé autour dudit support (102), caractérisée en ce qu’elle comporte également un circuit (120) d’air comprenant : au moins une première canalisation (122) dont une première extrémité est reliée à une arrivée d’air (124), ladite première canalisation (122) s’étendant selon l’axe longitudinal (X), une première gorge annulaire (126) reliée à une deuxième extrémité de ladite première canalisation (122), une pluralité de canalisations (128) reliées à une première extrémité à ladite première gorge annulaire (126), la pluralité de canalisations (128) s’étendant selon l’axe longitudinal (X), une deuxième gorge annulaire (130) reliée à une deuxième extrémité de la pluralité de canalisations (128) et à une sortie d’air radiale (132), ledit circuit (120) d’air étant agencé dans ledit carter (110), la pluralité de canalisations (128) s’étendant au moins en partie autour dudit support (102) et étant configurée pour effectuer un pompage thermique dans ledit support (102). Machine d’essai selon la revendication 1, dans laquelle le diamètre de la première canalisation (122) est compris entre 7,0 mm et 15,0 mm. Machine d’essai selon la revendication 1, dans laquelle le circuit (120) d’air comporte une deuxième canalisation (122) dont une première extrémité est reliée à l’arrivée d’air (124) et dont une deuxième extrémité est reliée à la première gorge annulaire (126), ladite deuxième canalisation (122) s’étendant selon l’axe longitudinal (X). Machine d’essai selon la revendication 3, dans laquelle le diamètre des première et deuxième canalisations (122) présentent des sections internes dont la somme équivaut à la section interne d'une canalisation de diamètre interne compris entre 4 et 11 mm. Machine d’essai selon l’une des revendications 1 à 4, dans laquelle les canalisations de la pluralité de canalisations (128) sont agencées de manière équidistante les unes aux autres sur 360° autour du support (102). Machine d’essai selon l’une des revendications 3 ou 4, dans laquelle le circuit (120) d’air est configuré pour qu’un débit d’air compris entre 10 g/s et 150 g/s circule dans lesdites première et deuxième canalisations (122). Machine d’essai selon l’une des revendications 1 à 6, comprenant une veine d’air primaire, et dans laquelle la sortie d’air (132) débouche dans ladite veine d’air primaire. Machine d’essai selon la revendication 7, comprenant un système d’alimentation en air, et dans laquelle l’arrivée d’air (124) est alimentée par ledit système d’alimentation en air. Machine d’essai selon l’une des revendications 1 à 8, comprenant : une enceinte (140) de lubrification agencée autour dudit palier (100), une canalisation (142) dont une première extrémité est reliée à une arrivée d’huile (144) et dont une deuxième extrémité débouche dans ladite enceinte (140), ladite canalisation (142) étant configurée pour lubrifier ledit palier (100) avec un débit d’huile compris entre 10 l/h et 30 l/h. Machine d’essai selon l’une des revendications 1 à 8, comprenant des moyens de télémétrie et un circuit de refroidissement configuré pour refroidir lesdits moyens de télémétrie, et dans laquelle l’arrivée d’air (124) est réalisée par un piquage sur ledit circuit de refroidissement.