FR 3108167 A1 20210917 FR 2002433 A 20200311 Système de traitement d’un gaz naturel issu d’une cuve d’un ouvrage flottant configuré pour alimenter en gaz naturel en tant que carburant un appareil consommateur de gaz naturel Système de traitement (1) d’un gaz naturel stocké dans au moins une cuve (3) d’un ouvrage flottant (100), le système de traitement (1) comprenant au moins un circuit (4) fermé parcouru par du fluide réfrigérant comportant au moins du diazote et du méthane, le système de traitement (1) étant configuré pour alimenter au moins un appareil consommateur (2) de l’ouvrage flottant (100) en gaz naturel à l’état gazeux issu de la cuve (3) en tant que carburant, le système de traitement (1) comprenant au moins un système de contrôle (9) de la composition du fluide réfrigérant configuré pour contrôler au moins l’organe de régulation du débit (125) de fluide réfrigérant de la branche de prélèvement (120) et le dispositif de régulation du débit (165) du fluide contenant majoritairement du méthane de l’au moins une branche d’injection (160, 1601, 1602). Figure de l’abrégé: Fig 1 Système de traitement d’un gaz naturel issu d’une cuve d’un ouvrage flottant configuré pour alimenter en gaz naturel en tant que carburant un appareil consommateur de gaz naturel La présente invention concerne le domaine des ouvrages flottants dont au moins un appareil consommateur est alimenté par du gaz naturel et qui permettent en outre de contenir ou de transporter du gaz naturel liquéfié. Elle concerne plus particulièrement un système de traitement du gaz naturel utilisé en tant que carburant de l’au moins un appareil consommateur de l’ouvrage flottant. Afin de transporter et/ou de stocker plus facilement du gaz, tel que du gaz naturel, sur de longues distances, le gaz est généralement liquéfié en le refroidissant à des températures cryogéniques, par exemple -163°C à la pression atmosphérique, afin d’obtenir du gaz naturel liquéfié, communément connu sous l’acronyme « GNL », ou encore « LNG » pour « Liquefied Natural Gas ». Ce gaz naturel liquéfié est ensuite chargé dans des cuves de stockages dédiées de l’ouvrage flottant. De telles cuves ne sont néanmoins jamais parfaitement isolées thermiquement de sorte qu’une évaporation naturelle du gaz est inévitable, ce phénomène étant appelé BOG, acronyme de l’anglais Boil-Off Gas. Les cuves de stockage de l’ouvrage flottant comprennent ainsi à la fois du gaz naturel sous une forme liquide et du gaz naturel sous forme gazeuse, le gaz naturel à l’état gazeux formant le ciel de cuve. De façon connue, au moins une partie du gaz naturel présent dans la cuve sous forme gazeuse peut être utilisée pour alimenter un appareil consommateur, tel qu’un moteur, prévu pour pourvoir aux besoins énergétiques de fonctionnement de l’ouvrage flottant, notamment pour sa propulsion et/ou sa production d'électricité pour les équipements de bord. A cet effet, il est notamment connu de faire circuler le gaz naturel à l’état gazeux au travers d’au moins un système de traitement du gaz naturel de manière à permettre sa compression et son réchauffement à une température adaptée pour son utilisation en tant que carburant dans l’appareil consommateur. Un tel système de traitement comprend notamment un échangeur de chaleur utilisé comme surchauffeur et un dispositif de compression, tous deux placés en amont de l’appareil consommateur, ainsi qu’au moins un circuit de fluide réfrigérant configuré pour mettre en œuvre au moins un échange thermique avec le gaz naturel circulant dans le système de traitement. Le circuit de fluide réfrigérant connu met en œuvre un dispositif de compression. Un tel circuit fonctionnant à des températures cryogéniques, il est essentiel que l’étanchéité des différents paliers de rotation du dispositif de compression soit réalisée au moyen de gaz, par exemple du diazote. En effet, à de telles températures, l’utilisation d’huile dans le(s) dispositif(s) de compression s’accompagne d’une solidification au moins partielle de l’huile qui est susceptible d’altérer le bon fonctionnement du système de traitement. Un inconvénient de l’utilisation d’un dispositif de compression comprenant un palier étanché au gaz est qu’il s’accompagne inévitablement de fuites de diazote vers le fluide réfrigérant qui circule dans le circuit qui entraînent une altération de la composition initiale dudit fluide réfrigérant et résultent en une réduction des performances du circuit de fluide réfrigérant. La présente invention s’inscrit dans ce contexte et vise à résoudre cet inconvénient en proposant un système de traitement d’un gaz naturel stocké dans au moins une cuve d’un ouvrage flottant, le système de traitement comprenant au moins un circuit fermé parcouru par du fluide réfrigérant comportant au moins du diazote et du méthane, le système de traitement comprenant au moins une ligne d’alimentation configurée pour alimenter au moins un appareil consommateur de l’ouvrage flottant en gaz naturel à l’état gazeux issu de la cuve en tant que carburant, le circuit de fluide réfrigérant comprenantau moins une branche principale sur laquelle sont disposés : un dispositif de compression configuré pour comprimer le fluide réfrigérant et comprenant au moins un palier de rotation étanché au diazote; un premier échangeur de chaleur qui met en œuvre au moins un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant et le gaz naturel à l’état gazeux issu de la cuve; un moyen de détente du fluide réfrigérant; un deuxième échangeur de chaleur qui met en œuvre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant et du gaz naturelà l’état liquide ; le circuit de fluide réfrigérant comprenant au moins: une branche de prélèvement d’une fraction du fluide réfrigérant circulant dans la branche principale, la branche de prélèvement étant disposée en parallèle du moyen de détente et comprenant au moins un organe de régulation du débit de fluide réfrigérant et un séparateur de phases, une circulation de la fraction de fluide réfrigérant étant placée sous la dépendance de l’organe de régulation du débit de fluide réfrigérant ; au moins une branche d’injection d’un fluide contenant majoritairement du méthane, la branche d’injection comprenant au moins un dispositif de régulation du débit de fluide contenant majoritairement du méthane circulant dans la branche d’injection, la branche d’injection étant reliée à la branche principale du circuit de fluide réfrigérant au niveau d’un point d’injection disposé entre une première sortie du deuxième échangeur de chaleur et une entrée du dispositif de compression ; un tel système de traitement comprenant au moins un système de contrôle de la composition du fluide réfrigérant configuré pour contrôler au moins l’organe de régulation du débit de fluide réfrigérant de la branche de prélèvement et le dispositif de régulation du débit de fluide contenant majoritairement du méthane dans la branche d’injection. Il est entendu que les qualificatifs«premier», «deuxième» ou « primaire », «secondaires» ont, dans le présent texte, pour vocation de distinguer des éléments similaires du système de traitement, mais ne déterminent pas un ordre ou un rang de priorité entre ces éléments. Dans la présente invention, le système de traitement est configuré pour mettre en œuvre des échanges thermiques à températures cryogéniques entre le fluide réfrigérant circulant dans le circuit de fluide réfrigérant et le gaz naturel issu de la cuve, ce dernier pouvant être à l’état gazeux et/ou à l’état liquide. On entend par «cryogénique» une température inférieure à -40°C, voire inférieure à -90°C, et de préférence inférieure à -160°C. La composition initiale du fluide réfrigérant est ainsi adaptée afin d’optimiser l’efficacité de tels échanges thermiques, le fluide réfrigérant pouvant comprendre, en plus du diazote et du méthane, au moins un hydrocarbure parmi l’éthane, l’éthylène, le propane, le propylène et/ou le butane. La présente invention vise ainsi à corriger une composition du fluide réfrigérant qui a été altérée, notamment des suites d’une pollution au diazote consécutive de fuites du palier de rotation du dispositif de compression vers le fluide réfrigérant, de sorte à la ramener vers une composition définie, par exemple sa composition initiale, optimisée en vue d’échanges thermiques à températures cryogéniques avec le gaz naturel à l’état gazeux et/ou à l’état liquide. Notamment, la présente invention vise à réduire la proportion de diazote présente dans le fluide réfrigérant altéré. Également, la présente invention vise à ajuster la proportion de méthane du fluide réfrigérant afin de compenser d’éventuelles pertes de méthane pouvant accompagner la réduction de la proportion de diazote du fluide réfrigérant, le système de traitement étant configuré pour assurer l’ajustement de la composition du fluide réfrigérant par injection d’un fluide contenant majoritairement du méthane, notamment par l’intermédiaire de l’au moins une branche d’injection. Dans le circuit de fluide réfrigérant, le fluide réfrigérant est comprimé par le dispositif de compression, lequel comprend au moins un corps au sein duquel s’étend un arbre porté par au moins le palier de rotation étanché au diazote. Particulièrement, le dispositif de compression comprend au moins un deuxième palier de rotation étanché au gaz. Dans le circuit de fluide réfrigérant, la branche principale comprend deux portions: une première portion, comprise entre la sortie du dispositif de compression et une entrée du moyen de détente, dans laquelle le fluide réfrigérant est soumis à une haute pression, et une deuxième portion, comprise entre une sortie du moyen de détente et l’entrée du dispositif de compression, dans laquelle le fluide réfrigérant est soumis à une basse pression, inférieure à la haute pression. Avantageusement, le circuit de fluide réfrigérant peut comprendre un échangeur thermique interne configuré pour mettre en œuvre un échange de chaleur entre du fluide réfrigérant circulant dans la première portion et du fluide réfrigérant circulant dans la deuxième portion. Notamment, l’échangeur thermique interne peut être compris dans le premier échangeur de chaleur. Celui-ci comprend alors au moins trois passes de sorte à mettre en œuvre au moinsdeux échanges de chaleur, un premier échange de chaleur, précédemment exposé, mis en œuvre entre le fluide réfrigérant et le gaz naturel gazeux issu de la cuve, utilisant le premier échangeur de chaleur comme surchauffeur du gaz naturel à l’état gazeux issu de la cuve, et un deuxième échange de chaleur, caractéristique de l’échangeur thermique interne. Ainsi, lorsque le fluide réfrigérant circule à travers les différents composants du circuit de fluide réfrigérant, il subit, par échange de calories, une succession de changement d’état et de températures, ces échanges thermiques pouvant s’accompagner du traitement du gaz naturel circulant. Par «traitement», on entend le réchauffement et/ou le refroidissement, respectivement destinés à entrainer l’évaporation ou la condensation du gaz naturel. Le système de traitement du gaz naturel comprend ainsi au moins le circuit de fluide réfrigérant et au moins une pluralité de lignes et/ou d’installation(s) assurant la circulation et/ou le traitement du gaz naturel, notamment entre la cuve et l’appareil consommateur de l’ouvrage flottant. Par «appareil consommateur» on entend un appareil équipé d’un moteur à combustion interne configuré pour coopérer avec le système de traitement et pouvant utiliser le gaz naturel à l’état gazeux en tant que carburant. A titre d’exemple, l’appareil consommateur peut consister en une génératrice électrique de type DFDE (Dual Fuel Diesel Electric), c’est-à-dire un appareil consommateur de gaz configuré pour assurer l’alimentation électrique de l’ouvrage flottant, ou un moteur de propulsion du navire, tel qu’un moteur ME-GI ou XDF. Dans le système de traitement, l’alimentation de l’appareil consommateur est assurée par un circuit d’alimentation comprenant la ligne d’alimentation. Celle-ci s’étend au moins partiellement dans la cuve de sorte à s’ouvrir sur le ciel gazeux de la cuve et à ainsi prélever le gaz naturel à l’état gazeux afin de l’amener jusqu’à l’appareil consommateur. Ce gaz naturel présente alors une température supérieure à -160°C, par exemple comprise entre -130°C et -110°C. Avantageusement, le prélèvement du gaz naturel à l’état gazeux peut être réalisé de manière continue ou sélective, la ligne d’alimentation pouvant alors comprendre au moins une vanne de contrôle du prélèvement du gaz naturel à l’état gazeux. Selon une caractéristique de l’invention, le système de traitement comprend au moins un dispositif de compression, dit deuxième dispositif de compression, distinct du dispositif de compression du circuit de fluide réfrigérant, appelé ci-après premier dispositif de compression, le deuxième dispositif de compression étant disposé sur la ligne d’alimentation entre une première sortie du premier échangeur de chaleur et l’au moins un appareil consommateur, le premier dispositif de compression et le deuxième dispositif de compression étant configurés pour comprimer le gaz naturel issu de la cuve. En d’autres termes, le système de traitement est configuré pour assurer une redondance du deuxième dispositif de compression du circuit d’alimentation. Ainsi, selon les besoins de l’ouvrage flottant, le premier dispositif de compression peut comprimer le fluide réfrigérant ou le gaz naturel liquéfié à l’état gazeux selon qu’il est exploité pour mettre en circulation et comprimer le fluide réfrigérant ou pour alimenter l’appareil consommateur de l’ouvrage flottant respectivement. C’est notamment le cas lors d’une défaillance du deuxième dispositif de compression puisque le premier dispositif de compression peut le suppléer dans sa fonction d’alimentation de l’appareil consommateur. Le premier dispositif de compression devient alors un dispositif de compression de secours. Un tel arrangement est notamment mis en œuvre à des fins de sécurité et afin d’assurer une alimentation continue de l’appareil consommateur en gaz naturel à l’état gazeux en tant que carburant. Ainsi, en cas de défaillance du deuxième dispositif de compression, le premier dispositif de compression peut être utilisé afin d’assurer la compression du gaz naturel destiné à l’appareil consommateur. A cette fin, le circuit d’alimentation du système de traitement peut comprendre un circuit alternatif à au moins une portion de la ligne d’alimentation configuré pour contourner le deuxième dispositif de compression et comprenant au moins une ligne alternative, ledit circuit alternatif comprenant le premier dispositif de compression. Additionnellement, le premier dispositif de compression et/ou le deuxième dispositif de compression peuvent être précédés et/ou succédés d’au moins une vanne d’isolement configurée(s) pour autoriser ou interdire le débit de fluide réfrigérant et/ou du gaz naturel. Le système de traitement selon l’invention comprend le système de contrôle, lequel est configuré pour mettre en œuvre l’ouverture au moins partielle et la fermeture de l’organe de régulation du débit de fluide réfrigérant compris dans la branche de prélèvement et du dispositif de régulation du débit de fluide contenant majoritairement du méthane compris dans l’au moins une branche d’injection. Selon l’invention, le système de contrôle comprend au moins un détecteur de température du fluide réfrigérant et/ou un détecteur de la composition du fluide réfrigérant disposé(s) sur la branche principale du circuit de fluide réfrigérant. Le détecteur de température est préférentiellement disposé dans la deuxième portion de la branche principale, c’est-à-dire en aval du moyen de détente. Le détecteur de la composition du fluide réfrigérant est préférentiellement disposé dans la première portion de la branche principale. Alternativement, le détecteur de la composition du fluide réfrigérant est au niveau d’un dispositif d’accumulation constitutif du circuit de fluide réfrigérant. En effet, la variation de la composition du fluide réfrigérant, et plus particulièrement son enrichissement en diazote consécutif à l’étanchéité au diazote du palier, s’accompagne d’une modification de la température de changement d’état du fluide réfrigérant qui, à terme, n’est plus apte à changer d’état consécutivement aux échanges thermiques avec le gaz naturel à l’état gazeux et/ou le gaz naturel à l’état liquide. La mesure ou la détermination de température réalisée par le détecteur de température du fluide réfrigérant et/ou par le détecteur de composition du fluide réfrigérant est transmise à une unité d’analyse, comprise dans le système de contrôle, qui compare ladite mesure à au moins une valeur seuil de température et/ou au moins une composition de référence, respectivement. A titre d’exemple, le détecteur de la composition du fluide réfrigérant peut consister en un chromatographe. Sur la base de la température du fluide réfrigérant mesurée et/ou sur la base de la composition analysée, le système de contrôle du système de traitement met en œuvre d’une part le prélèvement d’une fraction du fluide réfrigérant, essentiellement liquide, qui est dirigée sur la branche de prélèvement en vue de la réduction de la proportion de diazote dans le fluide réfrigérant, et d’autre part l’injection de fluide contenant majoritairement du méthane. En d’autres termes, l’ouverture au moins partielle ou la fermeture de l’organe de régulation du débit de fluide réfrigérant de la branche de prélèvement et du dispositif de régulation du débit de fluide contenant majoritairement du méthane de l’au moins une branche d’injection par le système de contrôle est dépendante de la mesure de la température du fluide réfrigérant et/ou de la mesure de la composition du fluide réfrigérant. Ainsi, le système de contrôle assure la mesure de la température et/ou de la composition du fluide réfrigérant, l’analyse de la ou les mesure(s) relevées et le contrôle de l’ajustement de la composition du fluide réfrigérant par prélèvement d’une fraction du fluide réfrigérant et par injection de fluide contenant majoritairement du méthane. Selon l’invention, la branche de prélèvementest reliée à la branche principale du circuit de fluide réfrigérant au niveau d’un point de bifurcation disposé entre une deuxième sortie du premier échangeur de chaleur et l’entrée du moyen de détente. Selon l’invention, le système de traitement comprend une branche primaire connectée à une portion inférieure du séparateur de phases et reliée à la branche principale au niveau d’un point de jonction compris entre la sortie du moyen de détente et une première entrée du deuxième échangeur de chaleur. Lorsque la fraction de fluide réfrigérant, essentiellement liquide, est amenée dans le séparateur de phases, elle est partiellement vaporisée et séparée en une portion liquide et en une portion gazeuse. La branche primaire est configurée pour collecter ladite portion liquide, riche en hydrocarbures, qui comprend les composants les moins volatiles du fluide réfrigérant et qui présentent des températures d’évaporation supérieures à celle du diazote ou encore du méthane. Selon une caractéristique de l’invention, la branche primaire peut comprendre, entre le séparateur de phases et le point de jonction, un moyen primaire de régulation du débit de fluide réfrigérantcirculant dans la branche primaire contrôlé par le système de contrôle. En d’autres termes, le renvoi de la portion liquide de la fraction de fluide réfrigérant vers la branche principale du circuit de fluide réfrigérant est placé sous la dépendance du moyen primaire de régulation du débit de fluide réfrigérant et donc du système de contrôle. Selon une caractéristique de l’invention, le système de traitement comprend une branche secondaire connectée à une portion supérieure du séparateur de phases. La branche secondaire est configurée pour collecter la portion gazeuse de la fraction de fluide réfrigérant, riche en diazote. Selon l’invention, la branche secondaire comprend un moyen secondaire de régulation du débit de fluide réfrigérantcirculant dans la branche secondaire et contrôlé par le système de contrôle. Selon l’invention, la fraction de fluide réfrigérant circulant dans la branche secondaire est au moins en partie évacuée et/ou brulée hors du système de traitement et/ou injectée dans la ligne d’alimentation du gaz naturel à l’état gazeux. En d’autres termes, la portion gazeuse de la fraction de fluide réfrigérant riche en diazote peut être réutilisée ailleurs dans le système de traitement, l’injection de ladite portion gazeuse étant régulée par le système de contrôle. Tel que précédemment exposé, cette portion gazeuse de la fraction du fluide réfrigérant circulant dans la branche secondaire peut être constituée d’une proportion variable de méthane. L’injection de fluide contenant majoritairement du méthane par l’intermédiaire de la branche d’injection vise ainsi à compenser les pertes de méthane pouvant accompagner l’extraction de diazote du fluide réfrigérant. Selon l’invention, le système de traitement comprend au moins une branche tertiaire qui s’étend entre un point de dérivation et un point de raccordement, le point de dérivation étant disposé sur la branche secondaire et le point de raccordement étant disposé sur la ligne d’alimentation du gaz naturel à l’état gazeux, entre une sortie de la cuve et une entrée du premier dispositif de compression ou du deuxième dispositif de compression. Autrement formulé, la portion gazeuse de la fraction de fluide réfrigérant riche en diazote peut être combinée avec le gaz naturel à l’état gazeux, circulant dans le circuit d’alimentation en carburant, destiné à être au moins en partie utilisé comme carburant d’au moins l’appareil consommateur de l’ouvrage flottant. Avantageusement, la circulation de la portion gazeuse de la fraction du fluide réfrigérant dans la branche tertiaire peut être dépendante du moyen secondaire de régulation du débit de fluide réfrigérant disposé dans la branche secondaire. Selon la présente invention, l’au moins une branche d’injection peut être alimentée par au moins une bouteille de stockage d’un fluide contenant majoritairement du méthane, avantageusement exclusivement du méthane. Selon une première alternative de l’invention, l’au moins une branche d’injection peut s’étendre entre un point de ponction et le point d’injection, le point de ponction étant disposé sur la ligne d’alimentation en gaz naturel à l’état gazeux, entre le deuxième dispositif de compression et l’au moins un appareil consommateur de l’ouvrage flottant . Selon une seconde alternative, le système de traitement peut comprendre une pluralité de branches d’injection de fluide contenant majoritairement du méthane, l’au moins une branche d’injection, appelée ci-après première branche d’injection s’étendant entre un point de ponction et le point d’injection, le point de ponction étant disposé sur la ligne d’alimentation en gaz naturel à l’état gazeux, entre le deuxième dispositif de compression et l’au moins un appareil consommateur de l’ouvrage flottant, et une deuxième branche d’injection alimentée par au moins une bouteille de stockage de fluide contenant majoritairement du méthane . Particulièrement, la première branche d’injection comprend le dispositif de régulation du débit de fluide contenant majoritairement du méthane, appelé ci-après premier dispositif de régulation du débit, et la deuxième branche d’injection comprend un deuxième dispositif de régulation du débit de fluide contenant majoritairement du méthane provenant d’une bouteille de stockage, l’ouverture au moins partielle et la fermeture du premier dispositif de régulation et/ou du deuxième dispositif de régulation étant contrôlées par le système de contrôle. Selon une autre alternative, le système de traitement peut comprendre une unique branche d’injection configurée pour injecter dans la branche principale du circuit de fluide réfrigérant du fluide contenant majoritairement du méthane issu d’une bouteille de stockage et/ou issu de la ligne d’alimentation de l’appareil consommateur de l’ouvrage flottant, c’est-à-dire en provenance de la cuve. Notamment, indépendamment du mode de réalisation ou de l’alternative mis en œuvre, le point d’injection peut être disposé dans la deuxième portion de la branche principale, comprise entre une sortie du moyen de détente et l’entrée du dispositif de compression, dans laquelle le fluide réfrigérant est soumis à une basse pression. A titre d’exemple le point d’injection peut être au niveau d’un dispositif d’accumulation du circuit de fluide réfrigérant, disposé entre une troisième sortie du premier échangeur de chaleur et une entrée du premier dispositif de compression, ou le point d’injection peut être disposé sur la branche principale, entre la troisième sortie du premier échangeur de chaleur et ledit dispositif d’accumulation. Avantageusement, le système de traitement peut comprendre au moins une installation de condensation. Par «installationde condensation» du système de traitement, on entend une installation configurée pour assurer, par échange thermique, le passage à l’état liquide de gaz naturel initialement à l’état gazeux, par exemple le BOG résultant de l’évaporation naturelle du gaz naturel dans la cuve. Particulièrement, l’installation de condensation peut être configurée pour assurer la condensation d’au moins une partie du gaz naturel à l’état gazeux circulant dans la ligne d’alimentation et non nécessaire au fonctionnement de l’appareil consommateur, par exemple un moteur de propulsion, de l’ouvrage flottant. Selon l’invention, le système de traitement comprend au moins une ligne de retour de gaz naturel parcourue par un flux de gaz naturel excédentaire comprimé, le système de traitement comprenant un troisième échangeur de chaleur qui met en œuvre un échange de chaleur entre ce gaz naturel excédentaire comprimé et du gaz naturel à l’état liquide. Par «gaz naturel excédentairecomprimé », on entend une portion du gaz naturel gazeux circulant dans la ligne d’alimentation du circuit d’alimentation en carburant comprimée, par exemple par le deuxième dispositif de compression, non utilisée par l’appareil consommateur. A titre d’exemple, le gaz naturel excédentaire comprimé peut présenter une pression inférieure ou égale à 13 bars. Avantageusement, la ligne de retour peut prélever le gaz naturel excédentaire comprimé entre le deuxième dispositif de compression et l’appareil consommateur de l’ouvrage flottant, par exemple au niveau du point de ponction de l’au moins une branche d’injection en fluide contenant majoritairement du méthane. Particulièrement, selon l’invention, le gaz naturel à l’état liquide peut provenir directement de la cuve de manière à alimenter en gaz naturel à l’état liquide le troisième échangeur de chaleur qui met en œuvre un échange de chaleur entre le gaz naturel excédentaire comprimé issu de la ligne de retour et ce gaz naturel à l’état liquide. Additionnellement, le gaz naturel à l’état liquide peut être issu du deuxième échangeur de chaleur de sorte que le gaz naturel liquide provenant de la cuve circule successivement dans le deuxième échangeur de chaleur puis dans le troisième échangeur de chaleur, dans lequel il échange des calories avec le gaz naturel excédentaire comprimé. La présente invention propose également un ouvrage flottant comprenant au moins une cuve destinée au transport ou au stockage de gaz naturel liquéfié, l’ouvrage flottant comprenant au moins un appareil consommateur de gaz naturel en tant que carburant et au moins un système de traitement tel que précédemment exposé, l’au moins un appareil consommateur étant configuré pour être alimenté en carburant par le gaz naturel à l’état gazeux circulant au moins en partie dans ledit système de traitement. L’invention concerne également un système pour charger ou décharger un gaz naturel liquéfié qui combine au moins un moyen à terre et au moins l’ouvrage flottant de transport de gaz naturel liquéfié tel qu’exposé ci-dessus. L’invention concerne aussi un procédé de chargement ou de déchargement d’un gaz naturel liquéfié de la cuve de l’ouvrage flottant tel qu’exposé plus haut, dans lequel on achemine un produit liquide froid, notamment du gaz naturel, à travers des canalisations depuis ou vers une installation de stockage flottante ou terrestre vers ou depuis la cuve de l’ouvrage flottant. Enfin la présente invention concerne un procédé d’ajustement de la composition du fluide réfrigérant circulant dans le circuit de fluide réfrigérant d’un système de traitement tel que décrit précédemment, le procédé comprenant au moins: une étape de compression du fluide réfrigérant dans le premier dispositif de compression; une étape de détermination d’une température du fluide réfrigérant par un détecteur de température du système de contrôle et/ou une étape de mesure de la composition du fluide réfrigérant par un détecteur de composition du système de contrôle ; une étape de comparaison de la température déterminée par rapport à au moins une valeur seuilet/ou une étape de comparaison de la composition du fluide réfrigérant à au moins une composition de référence ; une étape de prélèvement d’une fraction du fluide réfrigérant circulant dans la branche principale, la fraction de fluide réfrigérant alimentant la branche de prélèvement du circuit de fluide réfrigérantpar ouverture au moins partielle de l’organe de régulation du débit de fluide réfrigérant ; une étape de séparation d’une portion gazeuse et d’une portion liquide de la fraction de fluide réfrigérant circulant dans la branche de prélèvement par au moins le séparateur de phases ; une étape d’évacuation et/ou de combustion d’au moins une partie de la portion gazeuse de la fraction de fluide réfrigérant hors du système de traitement et/ou une étape d’injection d’au moins une partie de ladite portion gazeuse au niveau de la ligne d’alimentation, une étape de renvoi d’au moins une partie de la fraction de fluide réfrigérant dans la branche principale; une étape d’ajustement de la composition du fluide réfrigérant circulant dans le circuit de fluide réfrigérant par injection de fluide contenant majoritairement du méthane. Avantageusement, l’étape de prélèvement de la fraction de fluide réfrigérant peut comprendre une étape de calcul et de contrôle d’un débit massique du fluide réfrigérant dans la branche de prélèvement. Selon l’invention, le procédé d’ajustement de la composition du fluide réfrigérant comprend, entre l’étape de prélèvement de la fraction de fluide réfrigérant et l’étape d’ajustement de la composition du fluide réfrigérant, une première sous-étape de détermination de la proportion de méthane à l’état gazeux de la fraction de fluide réfrigérant circulant dans la branche de prélèvement, avantageusement circulant dans une branche secondaire du système de traitement selon l’invention. Selon l’invention, le procédé d’ajustement comprend, successivement à la première sous-étape, une deuxième sous-étape de détermination d’une quantité de fluide contenant majoritairement du méthane à injecter dans le fluide réfrigérant circulant dans le circuit de fluide réfrigérant en fonction de la proportion de méthane à l’état gazeux mesurée au niveau de la branche de prélèvement, par exemple mesurée au niveau de la branche secondaire. Particulièrement, lorsque l’injection de fluide contenant majoritairement du méthane est réalisée par l’intermédiaire de la première branche d’injection et que le fluide contenant majoritairement du méthane est prélevé dans la ligne d’alimentation, le procédé d’ajustement de la composition du fluide réfrigérant comprend, préalablement à la deuxième sous-étape, une sous-étape d’analyse de la composition du gaz naturel à l’état gazeux issu de la cuve pour en déterminer la proportion en fluide contenant majoritairement du méthane. Notamment, la proportion de méthane comprise dans le gaz naturel à l’état gazeux peut être mesurée entre la sortie du deuxième dispositif de compression et l’appareil consommateur. Notamment, l’étape d’ajustement de la composition du fluide réfrigérant par injection de fluide contenant majoritairement du méthane peut comprendre une étape de calcul et de contrôle d’un débit massique du gaz naturel à l’état gazeux dans l’au moins une branche d’injection. D’autres caractéristiques, détails et avantages de l’invention ressortiront plus clairement à la lecture de la description qui suit d’une part, et de plusieurs exemples de réalisation donnés à titre indicatif et non limitatif en référence aux dessins schématiques annexés d’autre part, sur lesquels : représente schématiquement un système de traitement d’un gaz naturel liquéfié stocké dans une cuve d’un ouvrage flottant de transport ou de stockage dudit gaz naturel, le système étant configuré pour alimenter au moins un appareil consommateur du gaz naturel issu de la cuve en tant que carburant ; représente le système de traitement du gaz naturel illustré à la figure 1, lors d’un premier mode de fonctionnement; représente le système de traitement du gaz naturel illustré à la figure 1, lorsqu’il met en œuvre un procédé d’ajustement de la composition d’un fluide réfrigérant circulant dans le système de traitement ; est un logigramme du procédé d’ajustement mis en œuvre dans la figure 3; représente le système de traitement du gaz naturel mettant en œuvre un modede fonctionnement de secours du système de traitement illustré dans la figure 1 ; représente le système de traitement du gaz naturel illustré à la figure 1, lors d’un deuxième mode de fonctionnement; est une représentation schématique écorchée de la cuve d’un ouvrage flottant et d’un terminal de chargement et/ou de déchargement de cette cuve. La figure 1 représente un système de traitement 1 d’un gaz naturel stocké dans au moins une cuve 3 d’un ouvrage flottant de transport et/ou de stockage du gaz naturel, ledit gaz naturel étant utilisé en tant que carburant d’au moins un appareil consommateur 2 de l’ouvrage flottant. Le système de traitement 1 est configuré pour coopérer avec l’au moins un appareil consommateur 2 et la cuve 3 de l’ouvrage flottant, la cuve 3 étant destinée au stockage du gaz naturel sous forme liquéfié et le système de traitement 1 assurant ainsi l’alimentation de l’appareil consommateur 2 en gaz naturel provenant de la cuve 3. A titre d’exemple, l’au moins un appareil consommateur peut être une génératrice électrique de type DFDE (Dual Fuel Diesel Electric), c’est-à-dire un appareil consommateur de gaz configuré pour assurer l’alimentation électrique de l’ouvrage flottant, ou un moteur de propulsion du navire, tel qu’un moteur ME-GI ou XDF. Il est entendu qu’il ne s’agit que d’un exemple de réalisation de la présente invention et qu’on pourra prévoir l’installation d’appareils consommateurs de gaz différents sans sortir du contexte de la présente invention. A cette fin, le système de traitement 1 comprend au moins un circuit 4 de fluide réfrigérant et un circuit d’alimentation 5 en carburant d’au moins l’appareil consommateur 2. Le circuit 4 de fluide réfrigérant est un circuit fermé au sein duquel circule un fluide réfrigérant comprenant au moins du diazote et du méthane. En outre, le fluide réfrigérant peut comprendre au moins un hydrocarbure parmi l’éthane, l’éthylène, le propane, le propylène et/ou le butane. La composition initiale du fluide réfrigérant est particulièrement adaptée afin d’optimiser l’efficacité d’au moins un échange thermique à température cryogénique entre ledit fluide réfrigérant et du gaz naturel à l’état liquide et/ou à l’état gazeux pouvant, par exemple, être issu de la cuve 3. Le circuit 4 de fluide réfrigérant comprend au moins un dispositif de compression, appelé premier dispositif de compression 41, un premier échangeur de chaleur 42, un moyen de détente 43, par exemple une vanne Joule-Thomson, et un deuxième échangeur de chaleur 44. Le système de traitement 1, notamment le circuit d’alimentation 5 en carburant, est utilisé d’une part pour chauffer le gaz naturel à l’état gazeux qui provient de la cuve 3 et d’autre part pour en élever la pression de sorte à mettre ledit gaz naturel dans des conditions de pression et de température compatibles avec le besoin de l’appareil consommateur 2. Également, le système de traitement 1 peut comprendre au moins une installation de condensation 6 et/ou une installation de sous-refroidissement 7 du gaz naturel pouvant être utilisées indépendamment ou en combinaison l’une avec l’autre. Elles assurent, selon les besoins en gaz naturel à l’état gazeux de l’appareil consommateur 2, le traitement d’au moins une partie du gaz naturel prélevé dans la cuve 3, respectivement afin d’assurer la condensation de gaz naturel gazeux ou le sous-refroidissement de gaz naturel liquide. Ces différents circuits et installations 5, 6, 7 et leurs modes de fonctionnement dans le système de traitement 1 seront davantage détaillés ci-après . Le système de traitement 1 selon l’invention comprend un système de contrôle 9 de la composition du fluide réfrigérant circulant dans le circuit 4 de fluide réfrigérant, configuré pour contrôler et ajuster la composition dudit fluide réfrigérant selon le besoin. Ledit système de contrôle 9 vise ainsi à optimiser les performances du système de traitement 1 en corrigeant la composition du fluide réfrigérant lorsque celle-ci a été altérée par rapport à la composition initiale de sorte, par exemple à la ramener vers ladite composition initiale. Additionnellement, le système de traitement 1 peut comprendre au moins un système de secours configuré pour assurer l’alimentation de l’appareil consommateur 2 en gaz naturel en tant que carburant selon un circuit alternatif 8 au moins en partie compris dans le circuit d’alimentation 5. Ces systèmes seront davantage détaillés ci-après. Dans l’ensemble de la description, les termes « amont », « aval », « entrée » et « sortie » se réfèrent à un sens de circulation S1 du fluide réfrigérant dans le circuit 4 de fluide réfrigérant. Au sein du système de traitement 1, le circuit 4 de fluide réfrigérant consiste en une unité apte à transférer de l’énergie thermique à des températures cryogéniques proches de la température de stockage du gaz naturel lorsque celui-ci est liquéfié. Notamment, dans la présente invention, le gaz naturel liquéfié concerné comprend essentiellement du méthane et présente une température de changement d’état, de l’état gazeux vers l’état liquide, d’environ -163°C. Tel qu’illustré aux figures 1 et 2, le circuit 4 de fluide réfrigérant comprend au moins une branche principale 410 composée d’une première portion 411 et d’une deuxième portion 412. La première portion 411 du circuit 4 de fluide réfrigérant s’étend, selon le sens de circulation S1 du fluide réfrigérant dans le circuit 4 de fluide réfrigérant, entre une sortie du premier dispositif de compression 41 et une entrée du moyen de détente 43. Dans la première portion 411 de la branche principale 410, le fluide réfrigérant est soumis à une haute pression, pouvant, par exemple, être comprise entre 18 et 36 bars. La deuxième portion 412 du circuit 4 de fluide réfrigérant est comprise entre une sortie du moyen de détente 43 et une entrée du premier dispositif de compression 41. Au sein de la deuxième portion 412, le fluide réfrigérant est soumis à une basse pression, inférieure à la haute pression observée dans la première portion 411, pouvant être de l’ordre de 1.2 à 2.5 bars. Ainsi, dans le circuit 4 de fluide réfrigérant, le fluide réfrigérant est d’abord comprimé par le premier dispositif de compression 41, puis circule le long de la première portion 411 de la branche principale 410 jusqu’à une première passe 421 du premier échangeur de chaleur 42. Particulièrement, dans la présente invention, le premier dispositif de compression 41 du circuit 4 de fluide réfrigérant comprend au moins un corps au sein duquel s’étend un arbre porté par au moins un palier de rotation étanché au diazote. La mise en œuvre d’un tel palier de rotation s’accompagne de fuites du gaz d’étanchéité vers le fluide réfrigérant, résultant alors en une pollution au diazote du fluide réfrigérant et en une altération de sa composition initiale. La présente invention vise ainsi notamment à corriger une telle altération. Additionnellement, le premier dispositif de compression 41 comprend au moins un deuxième palier de rotation étanché au gaz, lequel peut, à titre d’exemple, utiliser du diazote ou le fluide réfrigérant en tant que gaz d’étanchéité. Le premier échangeur de chaleur 42 peut, tel qu’illustré, être configuré pour fonctionner au moins en partie comme un échangeur thermique interne qui met en œuvre un échange de chaleur entre la première portion 411 du circuit 4 de fluide réfrigérant, dit haute pression, et la deuxième portion 412 du circuit 4 de fluide réfrigérant, dit basse pression. Il comprend alors au moins trois passes: la première passe 421 du premier échangeur de chaleur 42, une deuxième passe 422 du premier échangeur de chaleur 42 et une troisième passe 423 du troisième échangeur de chaleur 42. Une première entrée 4225 et une première sortie 4226 du premier échangeur de chaleur 42 délimitent la troisième passe 423 du premier échangeur de chaleur 42. Une deuxième entrée 4221 et une deuxième sortie 4224 du premier échangeur de chaleur 42 délimitent la première passe 421 du premier échangeur de chaleur 42. Une troisième entrée 4223 et une troisième sortie 4222 du premier échangeur de chaleur 42 délimitent la deuxième passe 422 du premier échangeur de chaleur. La première portion 411 et la deuxième portion 412 présentant un différentiel de température entre elles, cet échangeur thermique interne met en œuvre un échange de calories entre le fluide réfrigérant circulant dans la première portion 411 du circuit 4 de fluide réfrigérant, et plus particulièrement dans la première passe 421 du premier échangeur de chaleur 42, et le fluide réfrigérant plus froid circulant dans la deuxième portion 412 dudit circuit, plus particulièrement dans la deuxième passe 422 du premier échangeur de chaleur 42. Dans l’exemple illustré, l’échangeur thermique interne permet d’une part le réchauffement du fluide réfrigérant circulant dans la deuxième passe 422 du premier échangeur de chaleur 42 en amont du premier dispositif de compression 41, de sorte à ce que ce fluide réfrigérant soit essentiellement sous forme gazeuse lorsqu’il rejoint l’entrée du premier dispositif de compression 41, et d’autre part le refroidissement du fluide réfrigérant circulant dans la première passe 421 en amont du moyen de détente 43 de sorte à ce que la baisse de pression opérée par ce moyen de détente 43 soit facilitée. L’efficacité globale du circuit 4 de fluide réfrigérant est ainsi améliorée en présence de cet échangeur thermique interne. Le fluide réfrigérant sortant de la première passe 421 du premier échangeur de chaleur 42, refroidi, est ensuite amené jusqu’à une entrée du moyen de détente 43 dans lequel il est détendu et abaissé jusqu’à la basse pression. Le fluide réfrigérant détendu, présentant une température de l’ordre de -168 à -180 °C, circule ensuite le long de la deuxième portion 412 du circuit 4 de fluide réfrigérant jusqu’à une première entrée 4411 d’une première passe 441 du deuxième échangeur de chaleur 44. Dans l’exemple illustré, le deuxième échangeur de chaleur 44 met en œuvre un échange de calories entre le fluide réfrigérant circulant dans la première passe 441 du deuxième échangeur de chaleur 44 et du gaz naturel à l’état liquide qui circule à travers une deuxième passe 442 dudit deuxième échangeur de chaleur 44, comprise dans l’installation de sous-refroidissement 7 du gaz naturel. Le gaz naturel liquide présentant une température plus élevée que le fluide réfrigérant, par exemple de l’ordre de -160°C, il cède des calories à ce dernier et donc capte du froid. Le fluide réfrigérant monte, par exemple, à une température de l’ordre de -162°C au niveau d’une première sortie 4412 de la première passe 441 du deuxième échangeur de chaleur 44 tandis que le gaz naturel liquide est refroidi, voire sous-refroidi à une température de l’ordre de -172°C. Ce fluide réfrigérant circule ensuite jusqu’à la deuxième passe 422 du premier échangeur de chaleur 42 au niveau de laquelle, tel que précédemment exposé, le fluide réfrigérant capte les calories cédées par le fluide réfrigérant circulant dans la première passe 421 du premier échangeur de chaleur 42. Également, le premier échangeur de chaleur 42 est configuré de sorte à mettre en œuvre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant et du gaz naturel à l’état gazeux issu de la cuve 3. Ainsi, le fluide réfrigérant circulant dans la deuxième passe 422 du premier échangeur de chaleur 42 cède des calories au gaz naturel à l’état gazeux, plus froid, circulant dans la troisième passe 423 du premier échangeur de chaleur 42 comprise dans le circuit d’alimentation 5 en carburant de l’appareil consommateur 2. Le fluide réfrigérant sortant du premier échangeur de chaleur 42, essentiellement gazeux, présente ainsi une température de l’ordre de -30 à 45°C et est envoyé vers le premier dispositif de compression 41. Avantageusement, le circuit 4 de fluide réfrigérant peut comprendre au moins un dispositif d’accumulation 46, disposé entre la troisième sortie 4222 du premier échangeur de chaleur 42 et l’entrée du premier dispositif de compression 41, configuré de sorte à constituer un zone d’accumulation de fluide réfrigérant à l’état liquide et à l’état gazeux et à n’envoyer que du fluide réfrigérant à l’état gazeux vers le premier dispositif de compression 41. Dans le système de traitement 1 du gaz naturel, le circuit d’alimentation 5 en carburant, l’installation de sous-refroidissement 7 et l’installation de condensation 6 sont configurés afin d’assurer le traitement d’au moins une portion de gaz naturel prélevée dans la cuve 3, à l’état liquide et/ou à l’état gazeux, la mise en œuvre de ces différents circuits et installations étant dépendante des besoins en carburant, c’est-à-dire en gaz naturel à l’état gazeux, de l’appareil consommateur 2 de l’ouvrage flottant. Tel que précédemment exposé, le système de traitement 1 est également configuré pour détecter une altération de la composition du fluide réfrigérant et pour y remédier en mettant en œuvre un procédé d’ajustement de la composition dudit fluide réfrigérant. A cette fin, le système de contrôle 9 du système de traitement 1 peut comprendre au moins un détecteur de température 91 et/ou un détecteur de la composition 92 du fluide réfrigérant. Le détecteur de température 91 peut être disposé sur la branche principale 410 du circuit 4 de fluide réfrigérant, en particulier dans la deuxième portion 412 de la branche principale 42. Dans le cas illustré sur la figure, le détecteur de température 91 est positionné entre la sortie du moyen de détente 43 et la première entrée 4411 du deuxième échangeur de chaleur 44, mais ceci ne représente qu’un exemple de réalisation puisqu’il importe que le détecteur de température 91 soit disposé en aval du moyen de détente 43. Le détecteur de la composition 92 est par exemple positionné dans la première portion 411 de la branche principale 410, de manière à prélever le fluide réfrigérant à analyser après sa phase de compression. Dans le cas illustré sur la figure, le détecteur de composition 92 est positionné entre une sortie du premier dispositif de compression 41 et la deuxième entrée 4221 du premier échangeur de chaleur 42. A titre d’exemple le détecteur de composition 92 peut consister en un chromatographe. Alternativement, le détecteur de la composition 92’ du fluide réfrigérant peut être disposé dans le dispositif d’accumulation 46 du circuit 4 de fluide réfrigérant. Avantageusement, le système de traitement 1 peut comprendre, tel qu’illustré, une pluralité de détecteurs de la composition 92, 92’ du fluide réfrigérant. Le système de contrôle comprend également au moins une unité d’analyse 93, par exemple un calculateur, configurée pour recevoir des mesures de la température et/ou de la composition du fluide réfrigérant et les comparer à au moins une valeur seuil de température et/ou au moins une composition de référence, respectivement. Afin d’assurer l’ajustement de la composition altérée du fluide réfrigérant, le système de traitement 1 comprend au moins une branche de prélèvement 120 d’une fraction du fluide réfrigérant circulant dans la branche principale 410. La branche de prélèvement 120 est plus particulièrement reliée à la première portion 411 de la branche principale 410 au niveau d’un point de bifurcation 121 disposé entre la deuxième sortie 4224 du premier échangeur de chaleur 42 et l’entrée du moyen de détente 43 de sorte à extraire le fluide réfrigérant sortant du premier échangeur de chaleur 42, essentiellement liquide, qui circule à haute pression dans la première portion 411 du circuit 4 de fluide réfrigérant. La branche de prélèvement 120 comprend au moins un séparateur de phases 12 qui est ainsi disposé en parallèle du moyen de détente 43 qui délimite la première portion 411 par rapport à la deuxième portion 412 du circuit 4 de fluide réfrigérant. De la sorte, seule une fraction du fluide réfrigérant circulant dans le circuit 4 est envoyé sur la branche de prélèvement 120 en direction du séparateur de phases 12. Le séparateur de phases 12 est configuré pour séparer, par gravité, la fraction de fluide réfrigérant extraite par la branche de prélèvement 120 en une portion liquide, riche en hydrocarbures, et en une portion gazeuse, riche en diazote. Le système de traitement 1 comprend au moins une branche primaire 130 et une branche secondaire 140. La branche primaire 130 est connectée à une portion verticalement inférieure du séparateur de phases 12 et reliée à la branche principale 410 au niveau d’un point de jonction 131, compris entre la sortie du moyen de détente 43 et la première entrée 4411 du deuxième échangeur de chaleur 44. De la sorte, la branche primaire 130 collecte la portion liquide de la fraction de fluide réfrigérant pour la renvoyer vers la branche principale 410, dans la deuxième portion 412, basse pression, du circuit 4 de fluide réfrigérant. A l’inverse, la branche secondaire 140 est connectée à une portion verticalement supérieure du séparateur de phases 12 de sorte à collecter la portion gazeuse de la fraction de fluide réfrigérant. Cette portion gazeuse peut ensuite être évacuée et/ou brûlée hors du système de traitement 1 et/ou injectée en un autre point du système de traitement 1. La branche de prélèvement 120 comprend au moins un organe de régulation du débit 125 de fluide réfrigérant disposé entre le point de bifurcation 121 et le séparateur de phases 12, une circulation de la fraction de fluide réfrigérant étant placée sous la dépendance de l’organe de régulation du débit 125 de fluide réfrigérant. Similairement, la branche primaire 130 peut comprendre, entre le séparateur de phases 12 et le point de jonction 131, un moyen primaire de régulation du débit 135 de fluide réfrigérant. Il en va de même pour la branche secondaire 140 qui peut comprendre au moins un moyen secondaire de régulation du débit 145 de fluide réfrigérant. Dans le système de traitement 1 selon la présente invention, le système de contrôle 9 est configuré pour contrôler l’ouverture au moins partielle d’au moins l’organe de régulation du débit 125 de fluide réfrigérant compris dans la branche de prélèvement 120 de sorte à contrôler le prélèvement de la fraction de fluide réfrigérant à séparer. Ce contrôle est ici schématiquement illustré par la ligne pointillée 901, visible dans la figure 3. Avantageusement, le système de contrôle 9 peut également être configuré pour réguler l’ouverture au moins partielle du moyen primaire de régulation du débit 135 et/ou du moyen secondaire de régulation du débit 145, ces contrôles étant schématiquement illustrés par les lignes 902 et 903 respectivement, également visibles à la figure 3. Le système de traitement 1 comprend également au moins une branche d’injection 160 d’un fluide contenant majoritairement du méthane qui est reliée à la branche principale 410 du circuit 4 de fluide réfrigérant au niveau d’un point d’injection 161 disposé entre la première sortie 4412 du deuxième échangeur de chaleur 44 et l’entrée du premier dispositif de compression 41. Le proportion de méthane contenue dans le fluide contenant majoritairement du méthane peut être comprise entre 70% mol et 100% mol. Notamment, le point d’injection 161 peut être disposé au niveau du dispositif d’accumulation 46 ou, selon une alternative non représentée, sur la branche principale 410, par exemple entre la première sortie 4412 du deuxième échangeur de chaleur 44 et une entrée du premier dispositif de compression 41. La branche d’injection 160 comprend au moins un dispositif de régulation du débit 165 du fluide contenant majoritairement du méthane, qui est contrôlé par le système de contrôle 9, ce contrôle étant illustré à la figure 3 par les lignes 904, 905. Les figure 2 à 5 illustrent différents modes de fonctionnement du système de traitement 1 pouvant être mis en œuvre selon les besoins de l’ouvrage flottant. Ces différents modes de fonctionnement seront décrits en référence au système de traitement 1 tel qu’illustré à la figure 1. Sur ces figures, les traits pleins représentent des lignes ou branches du système de traitement 1 thermique dans lesquelles le fluide réfrigérant ou du gaz naturel circulent, tandis que les traits gras pointillés représentent des lignes ou branches du système de traitement 1 thermique dans lesquelles ni le fluide réfrigérant ni le gaz naturel ne circulent. La transmission des différentes mesures au système de contrôle 9 ainsi que le contrôle des différents composants du système de traitement 1 par le système de contrôle est également schématiquement représenté, tel que précédemment exposé, par des lignes fines pointillées. Les organes, moyens ou dispositifs de régulation du débit d’au moins un fluide sont quant à eux illustrés pleins quand ils bloquent la circulation du fluide concerné, et évidés quand ils autorisent la circulation dudit fluide. La figure 2 illustre un premier mode de fonctionnement du système de traitement 1 dans lequel celui-ci participe à l’alimentation d’au moins l’appareil consommateur 2 de l’ouvrage flottant en gaz naturel à l’état gazeux provenant du ciel de cuve 3. Un tel mode de fonctionnement peut être mis en œuvre lorsque les besoins de l’appareil consommateur 2 de l’ouvrage flottant sont sensiblement égaux à la quantité de BOG naturellement produite au sein de la cuve 3. Notamment, lorsque le premier mode de fonctionnement est mis en œuvre, la circulation du fluide réfrigérant dans le circuit 4 est limitée à la branche principale 410, le cheminement du fluide réfrigérant étant identique à celui précédemment exposé. Dans le système de traitement 1, le gaz naturel à l’état gazeux est prélevé à une température comprise entre -140°C et -90°C par une ligne d’alimentation 51 comprise dans le circuit d’alimentation 5 en carburant du système de traitement 1, une telle ligne d’alimentation 51 s’ouvrant sur un ciel de la cuve 3 et reliant la cuve 3 à l’appareil consommateur 2. La ligne d’alimentation 51 amène le gaz naturel à l’état gazeux jusqu’à la première entrée 4225 du premier échangeur de chaleur 42 puis dans la troisième passe 423 du premier échangeur de chaleur 42 au niveau de laquelle, tel que précédemment exposé, le gaz naturel à l’état gazeux capte les calories du fluide réfrigérant circulant dans la deuxième passe 422 du premier échangeur de chaleur 42. Le premier échangeur de chaleur 42 est ainsi au moins en partie utilisé comme surchauffeur du gaz naturel à l’état gazeux. Le gaz naturel gazeux ainsi réchauffé sort du premier échangeur de chaleur 42 à une température comprise entre -30 et 45 °C et est amené vers un deuxième dispositif de compression 11 du système de traitement 1, distinct du premier dispositif de compression 41 compris dans le circuit 4 de fluide réfrigérant, dans lequel il est comprimé. Le gaz naturel ainsi comprimé sort du deuxième dispositif de compression 11 à une température de l’ordre de 43°C et est soumis à une pression inférieure ou égale à 13 bars. Selon une possibilité offerte par l’invention, le deuxième dispositif de compression 11 comprend au moins un premier palier de rotation étanché au diazote. Additionnellement, le deuxième dispositif de compression 11 peut comprendre un deuxième palier de rotation étanché au gaz, par exemple au gaz naturel à l’état gazeux ou à un gaz comprenant essentiellement du diazote et du méthane. Le deuxième dispositif de compression 11 peut également être un compresseur lubrifié à l’huile. A titre d’exemple, le deuxième dispositif de compression 11 peut présenter un taux de compression d’au moins 13 ± 20% et un débit de 5000 m 3 /h ± 10%. Le gaz naturel à l’état gazeux comprimé, compatible avec une utilisation en tant que carburant par l’appareil consommateur 2, peut ensuite être envoyé vers l’appareil consommateur 2 de l’ouvrage flottant par l’intermédiaire d’au moins la ligne d’alimentation 51 du circuit d’alimentation 5. Également, le système de traitement 1 tel qu’illustré comprend au moins une conduite de prélèvement 71 configurée pour prélever du gaz naturel à l’état liquide, pouvant présenter, selon sa composition, une température inférieure ou égale à -159°C, afin de l’amener jusqu’au deuxième échangeur de chaleur 44, particulièrement jusqu’à une deuxième entrée 4415 du deuxième échangeur de chaleur 44. La conduite de prélèvement 71 est au moins partiellement immergée de manière à prélever le gaz naturel à l’état liquide et peut comprendre une pompe 711, par exemple une pompe immergée. Le prélèvement du gaz naturel à l’état liquide peut être contrôlé par au moins une vanne de prélèvement 712 aménagée sur la conduite de prélèvement 71 et disposée en amont du deuxième échangeur de chaleur 44. Avantageusement, l’échange de chaleur mis en œuvre dans le deuxième échangeur de chaleur 44, peut assurer un sous-refroidissement d’au moins une portion de gaz naturel à l’état liquide prélevé dans la cuve 3. Dans le présent mode de fonctionnement, le système de traitement 1 met ainsi simultanément en œuvre le circuit d’alimentation 5 de l’au moins un appareil consommateur 2, le circuit 4 de fluide réfrigérant et l’installation de sous-refroidissement 7 comprenant le deuxième échangeur de chaleur 44, qui est configurée pour refroidir le gaz naturel à l’état liquide à une température inférieure à -168°C. Le gaz naturel liquide sous-refroidi sortant du deuxième échangeur de chaleur 44 au niveau d’une deuxième sortie 4414 du deuxième échangeur de chaleur 44 peut alors directement être envoyé vers une portion inférieure de la cuve 3 par l’intermédiaire d’au moins une conduite de retour 72 comprenant au moins une vanne de renvoi 721, de sorte à former une couche de stockage de gaz naturel liquide froid 31 pouvant être réutilisée ultérieurement. Alternativement, et tel que cela sera davantage exposé ci-après en référence à la figure 6, le gaz naturel liquide sous-refroidi peut être envoyé vers un troisième échangeur de chaleur 61 compris dans l’installation de condensation 6 du système de traitement 1. La figure 3 représente un système de traitement 1 similaire à celui précédemment décrit en références aux figures 1 et 2. Il s’en distingue néanmoins en ce qu’il met également en œuvre le procédé d’ajustement de la composition du fluide réfrigérant circulant dans le circuit 4 de fluide réfrigérant tel que détaillé à la figure 4. Tel que précédemment exposé, lorsque le fluide réfrigérant est comprimé dans le premier dispositif de compression 41, du diazote issu du premier palier de rotation peut contaminer le fluide réfrigérant. De telles fuites vers le fluide réfrigérant altèrent la composition du fluide réfrigérant et résultent en une modification de la température de changement d’état du fluide réfrigérant qui, à terme, n’est plus compatible pour mettre en œuvre des échanges thermiques avec le gaz naturel à l’état liquide et/ou à l’état gazeux. Le système de traitement 1 selon la présente invention est ainsi configuré pour détecter une telle altération de la composition du fluide réfrigérant puis pour y remédier en ajustant la composition dudit fluide réfrigérant. Ainsi, tel qu’illustré aux figures 3 et 4, lorsque le procédé d’ajustement de la composition du fluide réfrigérant circulant dans le circuit 4 est mis en œuvre, le système de traitement 1 effectue une étape de mesure 1000 de la température du fluide réfrigérant et/ou une étape de mesure 2000 de la composition dudit fluide réfrigérant. Tel que précédemment exposé, la mesure de la température 1000 du fluide réfrigérant est réalisée par le détecteur de température 91 qui transmet ladite mesure ou détermination à l’unité d’analyse 93, cette transmission étant ici représenté par la ligne pointillée 1001. L’unité d’analyse 93 assure une étape de comparaison 1100 de la température mesurée à au moins une valeur seuil ou à une gamme de valeurs de référence. Si la température mesurée ne diffère pas de la valeur seuil ou de la gamme de valeurs de référence, le procédé d’ajustement de la composition du fluide réfrigérant est interrompu et une nouvelle étape de mesure de la température 1000 pourra être mise en œuvre ultérieurement. Inversement, si la température mesurée diffère de la valeur seuil ou de la gamme de valeurs de référence le système de contrôle 9 met en œuvre une étape de prélèvement 1200 d’une fraction du fluide réfrigérant, essentiellement liquide et haute pression circulant entre la deuxième sortie 4224 du premier échangeur de chaleur 42 et l’entrée du moyen de détente 43 du circuit 4 de fluide réfrigérant. Le système de contrôle 9 commande l’ouverture au moins partielle de l’organe de régulation 125 du débit de fluide réfrigérant compris sur la branche de prélèvement 120 et une fraction de fluide réfrigérant est envoyée sur la branche de prélèvement 120, en direction du séparateur de phases 12, tandis que le reste du fluide réfrigérant continue à circuler sur la branche principale 410. Similairement, le détecteur de la composition 92 réalise l’étape de mesure de la composition 2000 et en assure la transmission, représentée ici par la ligne pointillée 2001, à l’unité d’analyse. Alternativement ou additionnellement, cette étape de mesure de la composition 2000 peut être mise en œuvre par le détecteur de la composition 92’, disposé dans le dispositif d’accumulation 46, dont la communication de ladite mesure à l’unité d’analyse 93 est ici indiquée par la ligne pointillée 2001’. Tel qu’exposé précédemment, l’unité d’analyse 93 assure une étape de comparaison 1100 de la composition mesurée à au moins une composition de référence ou à une gamme de compositions de référence. Si la composition mesurée ne diffère pas de la composition de référence ou de la gamme de compositions de référence, le procédé d’ajustement est interrompu et une nouvelle étape de mesure de la composition 2000 pourra être mise en œuvre ultérieurement. Inversement, si la composition mesurée diffère de la composition de référence ou de la gamme de compositions de référence, le système de contrôle 9 met en œuvre l’étape de prélèvement 1200 telle que précédemment décrite. A titre d’exemple, l’étape de prélèvement 1200 peut être mise en œuvre lorsque la composition mesurée du fluide réfrigérant présente une augmentation de la proportion de diazote d’au moins 5% par rapport à une proportion de diazote de référence comprise dans la composition initiale du fluide réfrigérant. Le procédé d’ajustement de la composition du fluide réfrigérant comprend ensuite une étape de séparation 1300 de la fraction de fluide réfrigérant circulant sur la branche de prélèvement 120 dans laquelle la fraction de fluide réfrigérant, en entrant dans le séparateur de phases 12, est vaporisée pour se séparer en une portion gazeuse, riche en diazote, et en une portion liquide, riche en hydrocarbures. L’étape de séparation 1300 de la fraction de fluide réfrigérant est succédée d’une étape de renvoi 1400 de la portion liquide de la fraction de fluide réfrigérant dans la branche principale 410 par l’intermédiaire de la branche tertiaire 130. Ce renvoi s’effectue en aval du moyen de détente 43 selon le sens de circulation S1 du fluide réfrigérant dans le circuit 4, dans la deuxième portion 412, dite basse pression, de la branche principale 410. Particulièrement, ce renvoi s’effectue entre la sortie du moyen de détente 43 et la première entrée 4411 du deuxième échangeur de chaleur 44 où la portion liquide provenant du séparateur de phases 12 est combinée avec le fluide réfrigérant, détendu, circulant dans la branche principale 410. Le renvoi de la portion liquide du fluide réfrigérant vers la branche principale 410 est, tel que précédemment exposé, contrôlé par le système de contrôle 9 qui régule, ici illustré par la ligne pointillée 903, l’ouverture au moins partielle du moyen primaire de régulation du débit 135. Également, et tel qu’évoqué plus haut, l’étape de séparation 1300 peut également être succédée d’une étape d’évacuation 1450 et/ou de combustion 1450 hors du système de traitement 1 et/ou d’injection 1450 de la portion gazeuse de la fraction de fluide réfrigérant au niveau de la ligne d’alimentation 51 du circuit d’alimentation 5. Cette étape 1450 peut être réalisée préalablement, successivement ou, tel qu’illustré, simultanément à l’étape de renvoi 1400 de la portion liquide de la fraction de fluide réfrigérant dans la branche principale 410. La circulation de la portion gazeuse vers la branche secondaire 140 est, tel que précédemment exposé, contrôlé par le système de contrôle 9 qui régule, comme illustré par la ligne pointillée 902, l’ouverture au moins partielle du moyen secondaire de régulation du débit 145. Dans l’exemple illustré, la branche secondaire 140 permet l’évacuation et/ou la combustion d’une partie de la portion gazeuse riche en diazote hors du système de traitement 1, tandis qu‘une branche tertiaire 150 du système de traitement 1, raccordée à la branche secondaire 140, permet l’injection du reste de ladite portion gazeuse en un point distinct du circuit d’alimentation 5. En résumé, après l’étape de séparation 1300 de la fraction de fluide réfrigérant, le moyen secondaire de régulation du débit 145 contrôle le renvoi d’une partie de la vapeur riche en diazote vers une évacuation et/ou vers le circuit d’alimentation 5, en fonction de la nécessité d’éliminer le diazote présent dans le fluide réfrigérant. La partie liquide et éventuellement une partie de la vapeur sont renvoyées vers le point de jonction 131. La branche tertiaire 150 s’étend entre un point de dérivation 151 et un point de raccordement 152, le point de dérivation 151 étant disposé sur la branche secondaire 140 et le point de raccordement 152 étant disposé sur la ligne d’alimentation 51 du gaz naturel à l’état gazeux, entre la sortie de la cuve 3 et la première entrée 4225 du premier échangeur de chaleur 42, de sorte à injecter la portion gazeuse riche en diazote dans le gaz naturel à l’état gazeux, puis d’envoyer le mélange gazeux obtenu vers le premier échangeur de chaleur 42 en vue de son réchauffement et sa consommation par l’appareil consommateur 2. Avantageusement, le moyen secondaire de régulation du débit 145 de fluide réfrigérant peut être disposé entre le point de bifurcation 121 et le point de dérivation 151. L’étape 1450 permet ainsi la réduction de la proportion de diazote du fluide réfrigérant circulant dans le circuit 4. La portion gazeuse de la fraction de fluide réfrigérant pouvant comprendre jusqu’à 20% de méthane, une telle étape 1450 s’accompagne alors également de l’évacuation et/ou de la combustion hors du système de traitement et/ou de l’injection dans la ligne d’alimentation 51 d’une quantité non négligeable de méthane initialement comprise dans le fluide réfrigérant. Afin de compenser cette perte, le procédé d’ajustement de la composition du fluide réfrigérant selon la présente invention comprend une étape d’injection 1500 de fluide contenant majoritairement du méthane au niveau du point d’injection 161. Le fluide contenant majoritairement du méthane injecté peut notamment provenir d’une bouteille de stockage 17 et/ou du circuit d’alimentation 5 du système de traitement 1, c’est-à-dire du gaz naturel à l’état gazeux issu de la cuve. Afin d’assurer l’injection d’une quantité adéquate de fluide contenant majoritairement du méthane, le procédé d’ajustement de la composition du fluide réfrigérant comprend, entre l’étape de prélèvement 1200 de la fraction de fluide réfrigérant et l’étape d’injection 1500 de fluide contenant majoritairement du méthane, une première sous-étape 1410 de détermination de la proportion de méthane à l’état gazeux de la fraction de fluide réfrigérant circulant dans la branche secondaire 140. A titre d’exemple, le système de traitement 1 peut comprendre au moins un capteur 126 disposé sur la branche secondaire 140 et configuré pour mesurer et communiquer ladite proportion à l’unité d’analyse 93. Cette communication est ici représentée par la ligne 906. Particulièrement, et tel qu’illustré, cette première sous-étape 1410 peut être réalisée successivement à l’étape de renvoi 1400 et/ou à l’étape 1450. Alternativement, cette première sous-étape 1410 peut être réalisée préalablement, simultanément ou successivement à l’étape de séparation 1300 de la fraction du fluide réfrigérant. Le procédé d’ajustement comprend, successivement à la première sous-étape 1410, une deuxième sous-étape 1420 de détermination d’une quantité de fluide contenant majoritairement du méthane à injecter dans le fluide réfrigérant circulant dans le circuit de fluide réfrigérant en fonction de la proportion de méthane à l’état gazeux mesuré au niveau de la branche secondaire 140. Une telle sous-étape 1420 est notamment mise en œuvre par l’unité d’analyse 93 qui calcule la proportion de fluide contenant majoritairement du méthane à injecter. L’étape d’injection 1500 de fluide contenant majoritairement du méthane permet ainsi d’ajuster la composition altérée du fluide réfrigérant de sorte à obtenir une composition adéquate, par exemple une composition proche ou similaire à la composition initiale du fluide réfrigérant ou encore à au moins l’une des compositions de référence. A cette fin, le système de traitement 1 peut, tel qu’illustré, comprendre une pluralité de branches d’injection 160. Une première branche d’injection 1601 peut s’étendre entre un point de ponction 162 et le point d’injection 161. Avantageusement, le point de ponction 162 est disposé sur la ligne d’alimentation 51 en gaz naturel à l’état gazeux, entre le deuxième dispositif de compression 11 et l’appareil consommateur 2 de l’ouvrage flottant, de sorte à prélever le gaz naturel à l’état gazeux comprimé, haute pression et riche en fluide contenant majoritairement du méthane, pour l’injecter dans le circuit 4 de fluide réfrigérant. A titre d’exemple, ce gaz naturel à l’état gazeux peut comprendre une proportion de méthane de l’ordre de 89%. La ponction dudit gaz naturel comprimé dans le circuit d’alimentation 5 ainsi que son injection dans le circuit 4 de fluide réfrigérant sont dépendants de l’ouverture au moins partielle du dispositif de régulation du débit 165 de fluide contenant majoritairement du méthane, appelé ci-après premier dispositif de régulation du débit 1651, par le système de contrôle 9, ce contrôle étant schématiquement représenté par la ligne pointillée 904. Ainsi, le gaz naturel à l’état gazeux prélevé à la sortie du deuxième dispositif de compression 11, soumis à une haute pression, est avantageusement envoyé vers la deuxième portion 412 de la branche principale 410 du circuit 4 de fluide réfrigérant, dans laquelle le fluide réfrigérant est soumis à une basse pression. Une deuxième branche d’injection 1602 est alimentée en fluide contenant majoritairement du méthane par au moins la bouteille de stockage 17 sous pression de fluide contenant majoritairement du méthane, l’injection du fluide contenant majoritairement du méthane dans le circuit 4 de fluide réfrigérant étant alors dépendante de l’ouverture au moins partielle d’un deuxième dispositif de régulation du débit 1652 de fluide contenant majoritairement du méthane par le système de contrôle 9, ce contrôle étant schématiquement représenté par la ligne pointillée 905. Selon une alternative non représentée, le système de traitement 1 peut comprendre une unique branche d’injection 160 configurée pour être alimentée par au moins la bouteille de stockage 17 et/ou pour s’étendre entre le point d’injection 161 et le point de ponction 162. Également, il est entendu que, si le système de traitement 1 tel qu’illustré peut comprendre une pluralité de branches d’injection 160, il pourra également comprendre une seule des branches d’injection 1651 ou 1652. La branche d’injection 165 peut alors être alimentée en fluide contenant majoritairement du méthane par la bouteille de stockage 17 ou la branche d’injection 165 peut s’étendre entre le point d’injection 161 et le point de ponction 162. Ainsi, lorsque le système de traitement comprend seulement la branche d’injection 1601, il est avantageusement possible d’exploiter les ressources en fluide contenant majoritairement du méthane embarquées sur l’ouvrage flottant en prélevant du gaz naturel à l’état gazeux dans la ligne d’alimentation 51 et il n’est pas nécessaire d’équiper le système de traitement 1 en bouteille(s) de stockage 17. Il est à noter que, lorsque l’injection de fluide contenant majoritairement du méthane est réalisée par l’intermédiaire de la première branche d’injection 1601, c’est-à-dire lorsque le fluide contenant majoritairement du méthane provient du gaz naturel à l’état gazeux circulant dans la ligne d’alimentation 51, le procédé d’ajustement de la composition du fluide réfrigérant comprend, préalablement à la deuxième sous-étape 1420, une sous-étape additionnelle d’analyse 1430 de la composition du gaz naturel à l’état gazeux issu de la cuve 3 pour en déterminer la proportion en méthane. Particulièrement, cette sous-étape d’analyse 1430 est réalisée entre l’étape de prélèvement 1200 de la fraction de fluide réfrigérant et l’étape d’injection 1500 de fluide contenant majoritairement du méthane et peut être réalisée successivement, ou tel qu’illustré, simultanément, à la première sous-étape 1410. A titre d’exemple, le système de traitement 1 peut comprendre au moins un capteur de composition 94, disposé sur la ligne d’alimentation 51, et configuré pour mesurer et communiquer ladite proportion à l’unité d’analyse 93. Cette communication est ici illustrée par la ligne pointillée 907. Cette mesure est alors considérée lors de la deuxième sous-étape 1420 de détermination de la quantité de fluide contenant majoritairement du méthane à injecter, par exemple en intégrant une étape de calcul d’un débit massique du gaz naturel à l’état gazeux à mettre en œuvre dans la première branche d’injection 1601. Dans l’exemple illustré, le capteur de composition 94 est disposé entre la sortie du deuxième dispositif de compression 11 et l’appareil consommateur 2, il pourra néanmoins être disposé en tout point de la ligne d’alimentation 51 compris entre la sortie de la cuve 3 et une entrée de l’appareil consommateur 2. La figure 5 représente un mode de fonctionnement alternatif mettant en œuvre le système de secours du circuit d’alimentation 5 du système de traitement 1. Le système de secours consiste en une redondance des dispositifs de compressions 11, 41 alimentant l’au moins un appareil consommateur 2 de l’ouvrage flottant par l’intermédiaire du circuit alternatif 8 de sorte à éviter toute interruption de l’alimentation de l’appareil consommateur 2, même en cas de défaillance du deuxième dispositif de compression 11. En effet, dans le système de traitement 1 selon l’invention, le premier dispositif de compression 41, compris dans le circuit 4 de fluide réfrigérant, est configuré pour pouvoir également comprimer le gaz naturel à l’état gazeux circulant dans le circuit d’alimentation 5 en carburant et destiné à alimenter l’appareil consommateur 2 en gaz naturel à l’état gazeux en tant que carburant. Le premier dispositif de compression 41 doit être apte à comprimer le gaz naturel depuis une pression de l’ordre de la pression atmosphérique jusqu’à une pression d’environ 13 bars. A titre d’exemple, afin de pouvoir comprimer le gaz naturel ou le fluide réfrigérant, le premier dispositif de compression 41 présente, de préférence, un taux de compression d’au moins 13 ± 20% et un débit de 5000 m 3 /h ± 10%. Tel que précédemment exposé, il résulte d’une telle architecture que le premier dispositif de compression 41 peut être sensiblement similaire au deuxième dispositif de compression 11, c’est à dire qu’ils peuvent présenter un taux de compression et/ou un débit similaires et/ou au moins un palier de rotation étanché de façon identique. Le circuit alternatif 8 du système de secours comprend, afin de permettre l’utilisation du premier dispositif de compression 41 dans le circuit 4 de fluide réfrigérant ou dans le circuit d’alimentation 5 en carburant, au moins une ligne alternative 81 assurant le contournement du deuxième dispositif de compression 11. La ligne alternative 81 comprend le premier dispositif de compression 41 et s’étend entre un premier point 811 et un deuxième point 812 du système, compris sur la ligne d’alimentation 51 du circuit d’alimentation 5, le premier point 811 étant disposé entre la première sortie 4226 du premier échangeur de chaleur 42 et le deuxième dispositif de compression 11, tandis que le deuxième point 812 est disposé entre une sortie du deuxième dispositif de compression 11 et l’appareil consommateur 2. Afin de mettre en œuvre le mode de secours, le premier dispositif de compression 41 comme le deuxième dispositif de compression 11 sont précédés et/ou succédés d’au moins une vanne d’isolement 82 destinée(s) à orienter le flux de gaz naturel à l’état gazeux et/ou le fluide réfrigérant. Particulièrement, au moins une vanne d’isolement primaire 821 peut être disposée sur la ligne alternative 81, en amont et/ou en aval du premier dispositif de compression 41, tandis qu’au moins une vanne d’isolement secondaire 822 peut être disposée sur la ligne d’alimentation 51, en amont et/ou en aval du deuxième dispositif de compression 11. Additionnellement, le circuit 4 de fluide réfrigérant peut comprendre au moins une vanne d’arrêt 45 disposée sur la branche principale 410 en amont et/ou en aval du premier dispositif de compression 41 selon le sens de circulation S1 du fluide réfrigérant dans le circuit 4. Ainsi, par défaut, c’est-à-dire lors d’un mode de fonctionnement tel que précédemment exposé en référence à la figure 2, le deuxième dispositif de compression 11 est opérationnel et utilisé dans le circuit d’alimentation 5 en carburant pour alimenter l’appareil consommateur 2 en gaz naturel à l’état gazeux. La vanne d’isolement primaire 821 est fermée et la vanne d’arrêt 45 ainsi que la vanne d’isolement secondaire 822 sont ouvertes afin d’isoler le premier dispositif de compression 41 de la circulation du gaz naturel dans le circuit d’alimentation 5 et de l’utiliser dans le circuit 4 de fluide réfrigérant pour comprimer le fluide réfrigérant. A l’inverse et tel qu’illustré dans la figure 5, lorsque le deuxième dispositif de compression 11 est défaillant et que le système de secours est mis en œuvre, au moins la vanne d’isolement secondaire 822 et la vanne d’arrêt 45 sont fermées tandis que la vanne d’isolement primaire 821 est ouverte. Le gaz naturel sortant de la troisième passe 423 du premier échangeur de chaleur 42 circule ainsi dans le circuit alternatif 8, est aspiré par le premier dispositif de compression 41 puis est renvoyé sur la ligne d’alimentation 51 du circuit d’alimentation 5 afin d’alimenter l’appareil consommateur 2. La figure 6 représente un deuxième mode de fonctionnement du système de traitement 1 tel que précédemment exposé en référence aux figures 1 et 2, dans lequel l’installation de condensation 6 est mise en œuvre. Il est entendu que le procédé d’ajustement de la composition du fluide réfrigérant tel que précédemment exposé en référence aux figures 3 et 4 pourra également être mis en œuvre lorsque le système de traitement 1 fonctionne selon le présent deuxième mode de fonctionnement. Ce deuxième mode de fonctionnement peut notamment être utilisé lorsque qu’une quantité trop importante de BOG est produite par rapport aux besoins de l’appareil consommateur 2. Dans un tel cas, une portion du gaz naturel à l’état gazeux qui a été envoyée dans le circuit d’alimentation 5 en carburant et qui n’est pas utilisée par l’appareil consommateur 2 de l’ouvrage flottant est prélevée et envoyée vers l’installation de condensation 6 en vue de sa mise à l’état liquide, puis de son renvoi dans la cuve 3. Une ligne de retour 62 du système de traitement 1 prélève la portion de gaz naturel sur la ligne d’alimentation 51 du circuit d’alimentation 5, entre la sortie du deuxième dispositif de compression 11 et l’appareil consommateur 2. Tel qu’illustré, la ligne de retour 62 peut être reliée au circuit d’alimentation 5 en carburant au niveau du point de ponction 162. Alternativement, la ligne de retour peut être reliée au circuit d’alimentation au niveau d’un point distinct du point de ponction 162 compris entre le deuxième dispositif de compression 11 et l’appareil consommateur. La portion de gaz naturel prélevée, comprimée et soumise à une haute pression, par exemple inférieure ou égale à 13 bars, présente une température comprise entre 20 et 45°C. Elle sera qualifiée ci-après de gaz naturel excédentaire comprimé ou de gaz naturel excédentaire. Avantageusement, la ponction du gaz naturel excédentaire comprimé peut être réalisée de manière sélective, et peut, par d’exemple, être contrôlée par une vanne de ponction 621 aménagée sur la ligne de retour 62. Au sein de l’installation de condensation 6, le gaz naturel excédentaire comprimé est envoyé vers le troisième échangeur de chaleur 61 où il circule dans une première passe 611 du troisième échangeur de chaleur 61 et cède des calories au gaz naturel liquide circulant dans une deuxième passe 612 dudit troisième échangeur de chaleur 61. Avantageusement et tel qu’illustré, ce gaz naturel liquide peut être issu du deuxième échangeur de chaleur 44, c’est-à-dire qu’il peut avoir été sous-refroidi dans le deuxième échangeur de chaleur 44 au préalable à son entrée dans la deuxième passe 612 du troisième échangeur de chaleur 61 afin d’optimiser la condensation du gaz naturel excédentaire comprimé. Selon une alternative non représentée, le gaz naturel à l’état liquide peut directement provenir de la cuve 3. A la sortie du troisième échangeur de chaleur 61, le gaz naturel excédentaire, refroidi et condensé, présente une température de l’ordre de -152 à -160°C. Le gaz naturel à l’état liquide, circulant dans la deuxième passe 612 du troisième échangeur de chaleur 61 et le gaz naturel condensé, issu de la première passe 611 de ce même troisième échangeur de chaleur 61, sont envoyés vers la cuve 3 par l’intermédiaire d’au moins une conduite de renvoi 63 commune. Avantageusement, la conduite de renvoi 63 peut comprendre au moins une vanne 631. Enfin, la figure 7 est une représentation écorchée de l’ouvrage flottant 100 qui montre la cuve 3 de stockage du gaz naturel montée dans une double coque de l’ouvrage flottant 100 formée par un ensemble d’au moins une membrane d’étanchéité primaire, une membrane d'étanchéité secondaire, agencée entre la membrane d'étanchéité primaire et la double coque de l’ouvrage flottant 100, et deux barrières isolantes, respectivement aménagées entre la membrane d'étanchéité primaire et la membrane d'étanchéité secondaire et entre la membrane d'étanchéité secondaire et la double coque. Des canalisations 101 de chargement et/ou de déchargement disposées sur le pont supérieur de l’ouvrage flottant 100 peuvent être raccordées, au moyen de connecteurs appropriées, à un terminal 102 maritime ou portuaire afin de transférer la cargaison de gaz naturel à l’état liquide depuis ou vers la cuve 3. On comprend à la lecture de ce qui précède que la présente invention propose un système de traitement 1 d’un gaz naturel destiné à alimenter au moins un appareil consommateur d’un ouvrage flottant en gaz naturel en tant que carburant. Le système de traitement comprend au moins un circuit de fluide réfrigérant dont la composition est particulièrement optimisée pour échanger thermiquement à des températures cryogéniques avec ledit gaz naturel stocké et prélevé dans au moins une cuve de l’ouvrage flottant. Le système de traitement comprend également au moins un système de contrôle de la composition dudit fluide réfrigérant et est configuré pour permettre l’ajustement de ladite composition de sorte à maintenir une performance optimale dudit système de traitement. L’invention ne saurait toutefois se limiter aux moyens et configurations décrits et illustrés ici, et elle s’étend également à tout moyen ou configuration équivalents et à toute combinaison technique opérant de tels moyens. En particulier, le nombre d’échangeurs de chaleur pourra être modifié, le premier échangeur de chaleur pouvant notamment être divisé en une pluralité d’échangeurs de chaleurs dans la mesure où le système de traitement, in fine, remplit les mêmes fonctionnalités que celles décrites dans ce document. Système de traitement (1) d’un gaz naturel stocké dans au moins une cuve (3) d’un ouvrage flottant (100), le système de traitement (1) comprenant au moins un circuit (4) fermé parcouru par du fluide réfrigérant comportant au moins du diazote et du méthane, le système de traitement (1) comprenant au moins une ligne d’alimentation (51) configurée pour alimenter au moins un appareil consommateur (2) de l’ouvrage flottant (100) en gaz naturel à l’état gazeux issu de la cuve (3) en tant que carburant, le circuit (4) de fluide réfrigérant comprenantau moins une branche principale (410) sur laquelle sont disposés : un dispositif de compression (41) configuré pour comprimer le fluide réfrigérant et comprenant au moins un palier de rotation étanché au diazote; un premier échangeur de chaleur (42) qui met en œuvre au moins un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant et le gaz naturel à l’état gazeux issu de la cuve (3); un moyen de détente (43) du fluide réfrigérant; un deuxième échangeur de chaleur (44) qui met en œuvre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant et du gaz naturelà l’état liquide ; le circuit (4) de fluide réfrigérant comprenant au moins: une branche de prélèvement (120) d’une fraction du fluide réfrigérant circulant dans la branche principale (410), la branche de prélèvement (120) étant disposée en parallèle du moyen de détente (43) et comprenant au moins un organe de régulation du débit (125) de fluide réfrigérant et un séparateur de phases (12), une circulation de la fraction de fluide réfrigérant étant placée sous la dépendance de l’organe de régulation du débit (125) de fluide réfrigérant ; au moins une branche d’injection (160, 1601, 1602) d’un fluide contenant majoritairement du méthane, la branche d’injection comprenant au moins un dispositif de régulation du débit (165) de fluide contenant majoritairement du méthane circulant dans la branche d’injection (160, 1601, 1602), la branche d’injection (160, 1601, 1602) étant reliée à la branche principale (410) du circuit (4) de fluide réfrigérant au niveau d’un point d’injection (161) disposé entre une première sortie (4412) du deuxième échangeur de chaleur (44) et une entrée du dispositif de compression(41) ; le système de traitement (1) comprenant au moins un système de contrôle (9) de la composition du fluide réfrigérant configuré pour contrôler au moins l’organe de régulation du débit (125) de fluide réfrigérant de la branche de prélèvement (120) et le dispositif de régulation du débit (165) de fluide contenant majoritairement du méthane dans la branche d’injection (160, 1601, 1602). Système de traitement (1) selon la revendication précédente, comprenant au moins un dispositif de compression, dit deuxième dispositif de compression (11), distinct du dispositif de compression du circuit (4) de fluide réfrigérant, appelé ci-après premier dispositif de compression (41), le deuxième dispositif de compression (11) étant disposé sur la ligne d’alimentation (51) entre une première sortie (4226) du premier échangeur de chaleur (42) et l’au moins un appareil consommateur (2), le premier dispositif de compression (41) et le deuxième dispositif de compression (11) étant configurés pour comprimer le gaz naturel issu de la cuve (3). Système de traitement (1) selon la revendication 1 ou 2, dans lequel le système de contrôle (9) comprend au moins un détecteur de température (91) du fluide réfrigérant et/ou un détecteur de la composition (92, 92’) du fluide réfrigérant disposé(s) sur la branche principale (410) du circuit (4) de fluide réfrigérant. Système de traitement (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la branche de prélèvement (120)est reliée à la branche principale (410) du circuit (4) de fluide réfrigérant au niveau d’un point de bifurcation (121) disposé entre une deuxième sortie (4224) du premier échangeur de chaleur (42) et une entrée du moyen de détente (43). Système de traitement (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant une branche primaire (130) connectée à une portion inférieure du séparateur de phases (12) et reliée à la branche principale (410) au niveau d’un point de jonction (131) compris entre la sortie du moyen de détente (43) et une première entrée (4411) du deuxième échangeur de chaleur (44). Système de traitement (1) selon la revendication précédente, dans lequel la branche primaire (130) comprend, entre le séparateur de phases (12) et le point de jonction (131), un moyen primaire de régulation du débit (135) de fluide réfrigérant circulant dans la branche primaire (130)contrôlé par le système de contrôle (9). Système de traitement (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant une branche secondaire (140) connectée à une portion supérieure du séparateur de phases (12). Système de traitement (1) selon la revendication précédente, dans lequel la branche secondaire (140) comprend un moyen secondaire de régulation du débit (145) de fluide réfrigérantcirculant dans la branche secondaire (140) contrôlé par le système de contrôle (9). Système de traitement (1) selon l’une des revendications 7 ou 8, dans lequel la fraction de fluide réfrigérant circulant dans la branche secondaire (140) est au moins en partie évacuée et/ou brulée hors du système de traitement (1) et/ou réinjectée dans la ligne d’alimentation (51) du gaz naturel à l’état gazeux. Système de traitement (1) selon l’une des revendications 7 à 9, comprenant au moins une branche tertiaire (150) qui s’étend entre un point de dérivation (151) et un point de raccordement (152), le point de dérivation (151) étant disposé sur la branche secondaire (140) et le point de raccordement (152) étant disposé sur la ligne d’alimentation (51) du gaz naturel à l’état gazeux, entre une sortie de la cuve (3) et une entrée du premier dispositif de compression (41) ou du deuxième dispositif de compression (11). Système de traitement (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l’au moins une branche d’injection (160, 1602) est alimentée par au moins une bouteille de stockage (17) de fluide contenant majoritairement du méthane. Système de traitement (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes prise en combinaison avec la revendication 2, dans lequel l’au moins une branche d’injection (160, 1601) s’étend entre un point de ponction (162) et le point d’injection (161), le point de ponction (162) étant disposé sur la ligne d’alimentation (51) en gaz naturel à l’état gazeux, entre le deuxième dispositif de compression (11) et l’au moins un appareil consommateur (2) de l’ouvrage flottant (100) . Système de traitement (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes prise en combinaison avec la revendication 2, comprenant une pluralité de branches d’injection (160, 1601, 1602) de fluide contenant majoritairement du méthane, l’au moins une branche d’injection (160), appelée ci-après première branche d’injection (1601) s’étendant entre un point de ponction (162) et le point d’injection (161), le point de ponction (162) étant disposé sur la ligne d’alimentation (51) en gaz naturel à l’état gazeux, entre le deuxième dispositif de compression (11) et l’au moins un appareil consommateur (2) de l’ouvrage flottant, et une deuxième branche d’injection (1602) alimentée par au moins une bouteille de stockage (17) de fluide contenant majoritairement du méthane . Système de traitement (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant au moins une ligne de retour (62) de gaz naturel parcourue par un flux de gaz naturel excédentaire comprimé, le système de traitement (1) comprenant un troisième échangeur de chaleur (61) qui met en œuvre un échange de chaleur entre ce gaz naturel excédentaire comprimé et du gaz naturel à l’état liquide. Ouvrage flottant (100) comprenant au moins une cuve (3) destinée au transport ou au stockage de gaz naturel liquéfié, l’ouvrage flottant (100) comprenant au moins un appareil consommateur (2) de gaz naturel en tant que carburant et au moins un système de traitement (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, l’au moins un appareil consommateur (2) étant configuré pour être alimenté en carburant par le gaz naturel à l’état gazeux circulant au moins en partie dans ledit système de traitement (1). Système pour charger ou décharger un gaz naturel liquéfié qui combine au moins un moyen à terre et au moins l’ouvrage flottant (100) de transport de gaz naturel liquéfié selon la revendication précédente. Procédé de chargement ou de déchargement d’un gaz naturel liquéfié de la cuve (3) de l’ouvrage flottant (100) selon la revendication 15, dans lequel on achemine un produit liquide froid à travers des canalisations depuis ou vers une installation de stockage flottante ou terrestre vers ou depuis la cuve (3) de l’ouvrage flottant (100). Procédé d’ajustement de la composition du fluide réfrigérant circulant dans le circuit (4) de fluide réfrigérant d’un système de traitement (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 14, le procédé comprenant au moins: une étape de compression du fluide réfrigérant dans le premier dispositif de compression (41); une étape de détermination (1000) d’une température du fluide réfrigérant par un détecteur de température (91) du système de contrôle (9) et/ou une étape de détermination (2000) de la composition du fluide réfrigérant par un détecteur de composition (92, 92’) du système de contrôle (9) ; une étape de comparaison (1100) de la température déterminée par rapport à au moins une valeur seuil et/ou une étape de comparaison (1100) de la composition du fluide réfrigérant à au moins une composition de référence ; une étape de prélèvement (1200) d’une fraction du fluide réfrigérant circulant dans la branche principale (410), la fraction de fluide réfrigérant alimentant la branche de prélèvement (120) du circuit (4) de fluide réfrigérantpar ouverture au moins partielle de l’organe de régulation du débit (125) de fluide réfrigérant ; une étape de séparation (1300) d’une portion gazeuse et d’une portion liquide de la fraction de fluide réfrigérant circulant dans la branche de prélèvement (120) par au moins le séparateur de phases (12); une étape d’évacuation (1450) et/ou de combustion (1450) d’au moins une partie de la portion gazeuse de la fraction de fluide réfrigérant hors du système de traitement (1) et/ou une étape d’injection (1450) d’au moins une partie de ladite portion gazeuse au niveau de la ligne d’alimentation (51), une étape de renvoi (1400) d’au moins une partie de la fraction de fluide réfrigérant dans la branche principale (410); une étape d’ajustement (1500) de la composition du fluide réfrigérant circulant dans le circuit (4) de fluide réfrigérant par injection de fluide contenant majoritairement du méthane. Procédé d’ajustement de la composition du fluide réfrigérant selon la revendication précédente, comprenant, entre l’étape de prélèvement (1200) de la fraction de fluide réfrigérant et l’étape d’ajustement (1500) de la composition du fluide réfrigérant, une première sous-étape (1410) de détermination de la proportion de méthane à l’état gazeux de la fraction de fluide réfrigérant circulant dans la branche de prélèvement (120). Procédé d’ajustement de la composition du fluide réfrigérant selon la revendication précédente, comprenant, successivement à la première sous-étape (1410), une deuxième sous-étape (1420) de détermination d’une quantité de fluide contenant majoritairement du méthane à injecter dans le fluide réfrigérant circulant dans le circuit (4) de fluide réfrigérant en fonction de la proportion de méthane à l’état gazeux mesuré au niveau de la branche de prélèvement (120). Procédé d’ajustement de la composition du fluide réfrigérant selon la revendication précédente, comprenant, préalablement à la deuxième sous-étape (1420), une sous-étape d’analyse (1430) de la composition du gaz naturel à l’état gazeux issu de la cuve (3) pour en déterminer la proportion en fluide contenant majoritairement du méthane.