FR 3108901 A1 20211008 FR 2003489 A 20200407 L’invention concerne un procédé de traitement et de recyclage d’eau usée, notamment issue d’une blanchisserie comprenant : - une étape de coagulation appliquée à un premier mélange comportant l’eau usée et un réactif de coagulation, pour obtenir un effluent prétraité, - une étape de filtration ou de décantation appliquée à l’effluent prétraité, pour obtenir une eau clarifiée surnageant et une boue, - une étape de formation d’un deuxième mélange comportant l’eau clarifiée et un réactif d’oxydation, - une étape d’oxydation avancée du deuxième mélange, dans un réacteur équipé de lampes à rayonnements ultra-violets, - une étape d’adsorption au charbon actif d’un effluent sortant du réacteur, pour obtenir une eau filtrée. L’invention concerne en outre un système de traitement et de recyclage d’eau usée permettant de mettre en œuvre un tel procédé. Figure à publier avec l’abrégé : Pas de figure SYSTEME DE TRAITEMENT DES EAUX USEES, EN PARTICULIER ISSUES DE BLANCHISSERIES, ET PROCEDE ASSOCIE DOMAINE DE L’INVENTION Le domaine de la présente invention concerne le traitement et le recyclage des eaux usées. L’invention concerne un système de traitement des eaux usées, particulièrement adapté pour le traitement et le recyclage des eaux issues d’une blanchisserie. ARRIERE PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION L’industrie de la blanchisserie est grandement consommatrice d’eau et génère une quantité importante d’eaux usées. Or, certaines régions françaises sont contraintes par de faibles ressources en eau qui pourraient à terme diminuer l’activité économique du secteur. Le coût de l’eau est, par ailleurs, une charge importante pour ces entreprises. Selon sa taille, une blanchisserie consomme entre 30 et 400 m 3 d’eau par jour qui finissent généralement dans le réseau d’assainissement avec des taux élevés en détergeant mais aussi en nonylphénols, phtalates ou autres micropolluants. Le lavage du linge hospitalier conduit en outre à l’émission de micropolluants tels que les produits pharmaceutiques et leurs sous-produits de dégradation, les métaux lourds, les solvants ou les surfactants, très mal traités en station d’épuration. La problématique de l’émergence de micro-organismes résistants aux antibiotiques vient s’ajouter à cette liste de polluants présents dans les eaux usées de blanchisserie. Ainsi, l’évacuation des eaux usées des blanchisseries vers le réseau d’assainissement domestique constitue un risque non négligeable pour l’environnement. La présence d’une mixture complexe de polluants en entrée de station d’épuration rend difficile le traitement, d’autant plus que les stations d’épuration municipales n’ont pas été conçues pour ce type d’effluent. Dès lors, les composés nocifs ne sont pas éliminés par les procédés conventionnels et contaminent les eaux de surface et les eaux souterraines. Certaines molécules (antibiotiques) peuvent même entrainer la diminution de l’efficacité du traitement biologique de stations d’épuration. Le traitement et le recyclage des eaux usées issues de blanchisseries constitue alors une solution idéale pour, d’une part, diminuer le coût de l’eau pour l’entreprise, et d’autre part, limiter les rejets de polluants potentiellement nocifs pour l’environnement. La nécessité de proposer un traitement efficace et abordable économiquement pour toute taille de blanchisserie devient un enjeu majeur : l’objectif étant de clore le cycle de l’eau dans ce secteur économique. OBJET DE L’INVENTION La présente invention propose un système de traitement et de recyclage des eaux usées issues des blanchisseries, répondant en tout ou partie à la problématique précitée. L’invention propose également un procédé de traitement et de recyclage desdites eaux usées. BREVE DESCRIPTION DE L’INVENTION L’invention concerne un système de traitement et de recyclage d’eau usée comprenant : - une première cuve de mélange destinée à être alimentée en eau usée par une cuve de stockage contenant ladite eau usée, - un poste de dosage d’un réactif de type coagulant, pour alimenter en réactif la première cuve de mélange et former dans cette dernière un premier mélange, - une unité de filtration ou décantation, en aval de la première cuve de mélange et alimentée en un effluent prétraité, - une deuxième cuve de mélange, alimentée en une eau clarifiée issue de l’unité de filtration ou décantation, - un poste de dosage d’un réactif d’oxydation, pour alimenter en réactif la deuxième cuve de mélange et former dans cette dernière un deuxième mélange, - un réacteur équipé de lampes à rayonnements ultra-violets, dont un compartiment interne est configuré pour être traversé par le deuxième mélange issu de la deuxième cuve de mélange, - une unité d’adsorption à charbon actif, alimentée en effluent sortant du compartiment interne du réacteur. D’autres caractéristiques avantageuses et non limitatives de l’invention, pouvant être prises seules ou selon toute combinaison techniquement réalisable sont décrites ci-après : Le système de traitement et de recyclage d’eau usée comprend un dégrilleur en entrée de la première cuve de mélange ; Le système de traitement et de recyclage d’eau usée comprend une première sonde de mesure de turbidité, pour mesurer la turbidité de l’eau usée introduite dans la première cuve de mélange ; Le poste de dosage de réactif de type coagulant est relié à la première sonde de mesure de turbidité, pour piloter l’injection du réactif dans la première cuve de mélange en fonction de la turbidité de l’eau usée ; Le système de traitement et de recyclage d’eau usée comprend : - une cuve intermédiaire de mélange entre la première cuve de mélange et l’unité de filtration ou décantation, alimentée par la première cuve de mélange, - un poste de dosage d’un réactif de type floculant, pour alimenter en réactif ladite cuve intermédiaire de mélange et former dans cette dernière un mélange intermédiaire ; Le poste de dosage de réactif de type floculant est relié à la première sonde de mesure de turbidité, pour piloter l’injection du réactif dans la cuve intermédiaire de mélange en fonction de la turbidité de l’eau usée ; Le réactif d’oxydation est du peroxyde d’hydrogène dilué en solution aqueuse, dont la concentration massique est préférentiellement 35% ; Le poste de dosage du réactif d’oxydation est configuré pour injecter une dose de peroxyde d’hydrogène de sorte que le rapport entre une demande chimique en oxygène de l’eau clarifiée et ladite dose soit compris entre 1 et 2 ; La demande chimique en oxygène de l’eau clarifiée est déduite d’une corrélation entre la turbidité et la demande chimique en oxygène de l’eau usée et d’un pourcentage d’abattement défini de la demande chimique en oxygène en sortie de l’unité de filtration ou décantation ; Le système de traitement et de recyclage d’eau usée comprend une deuxième sonde de mesure de la transmittance à une longueur d’onde de 450 nm pour mesurer la qualité de l’eau clarifiée ; Le réacteur est apte à délivrer des doses de rayonnements ultra-violets comprises entre 6000 et 10000 mJ/cm2, en fonction de la transmittance de l’eau clarifiée ; Le système de traitement et de recyclage d’eau usée comprend une troisième sonde de mesure de la transmittance à une longueur d’onde de 450 nm pour mesurer la qualité de l’effluent en sortie du réacteur ; Le système de traitement et de recyclage d’eau usée comprend une boucle de recirculation entre la sortie du réacteur et la deuxième cuve de mélange ; Le système de traitement et de recyclage d’eau usée comprend une troisième sonde de mesure de la transmittance à 450 nm pour mesurer la qualité de l’effluent sortant du réacteur. L’invention concerne également un procédé de traitement et de recyclage d’eau usée comprenant : - une étape de coagulation appliquée à un premier mélange comportant l’eau usée et un réactif de coagulation, pour obtenir un effluent prétraité, - une étape de filtration ou décantation appliquée à l’effluent prétraité, pour obtenir une eau clarifiée surnageant et une boue, - une étape de formation d’un deuxième mélange comportant l’eau clarifiée et un réactif d’oxydation, - une étape d’oxydation avancée du deuxième mélange, dans un réacteur équipé de lampes à rayonnements ultra-violets, - une étape d’adsorption au charbon actif d’un effluent sortant du réacteur, pour obtenir une eau filtrée. D’autres caractéristiques avantageuses et non limitatives de l’invention, pouvant être prises seules ou selon toute combinaison techniquement réalisable sont décrites ci-après : Une mesure de turbidité de l’eau usée introduite dans la première cuve de mélange est effectuée ; L’injection du réactif dans la première cuve de mélange est pilotée en fonction de la mesure de turbidité de l’eau usée ; Le réactif d’oxydation est du peroxyde d’hydrogène, dilué en solution aqueuse, dont la concentration massique est préférentiellement 35%. La dose de peroxyde d’hydrogène injectée est définie de sorte que le rapport entre une demande chimique en oxygène de l’eau clarifiée et ladite dose soit compris entre 1 et 2 ; La demande chimique en oxygène de l’eau clarifiée est déduite d’une courbe de corrélation entre la turbidité et la demande chimique en oxygène de l’eau usée et d’un pourcentage d’abattement défini de la demande chimique en oxygène en sortie de l’unité de filtration ou décantation ; La qualité de l’eau clarifiée est suivie par une mesure de transmittance, par exemple via un capteur optique à une longueur d’onde de 450 nm ; L’étape d’oxydation avancée est opérée à des doses de rayonnements ultra-violets comprises entre 6000 et 10000 mJ/cm2 ; Le procédé comprend une étape de recirculation de l’effluent en sortie du réacteur jusqu’à la deuxième cuve de mélange, pour opérer une boucle augmentant l’efficacité de traitement de l’effluent ; La qualité de l’effluent en sortie du réacteur est suivie par une mesure de transmittance, par exemple via un capteur optique à une longueur d’onde de 450 nm ; La boue issue de l’étape de filtration ou décantation est extraite et traitée par exemple par compostage. BREVE DESCRIPTION DES FIGURES D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront de la description détaillée de l’invention qui va suivre en référence aux figures annexées sur lesquelles : La figure 1 illustre un système de traitement et de recyclage conforme à l’invention ; La figure 2 illustre les pourcentages d’abattement, en sortie du décanteur du système de traitement conforme à l’invention, des valeurs de paramètres traduisant les caractéristiques physico-chimiques d’une eau usée ; La figure 3 illustre la corrélation entre les valeurs de turbidité et les valeurs de DCO d’une eau usée de blanchisserie ; La figure 4 illustre la corrélation entre les valeurs de turbidité et les valeurs de d’absorbance UV à 254 nm d’une eau usée de blanchisserie ; La figure 5 illustre les pourcentages d’abattement, en sortie du réacteur d’oxydation avancée combinant UV et peroxyde d’hydrogène du système de traitement conforme à l’invention, des valeurs de paramètres traduisant les caractéristiques physico-chimiques d’une eau usée ; La figure 6 illustre les pourcentages d’abattement, en sortie de l’unité d’adsorption à charbon actif du système de traitement conforme à l’invention, des valeurs de paramètres traduisant les caractéristiques physico-chimiques d’une eau usée ; La figure 7 illustre les « log » d’abattement bactérien en sortie de chaque étape de l’unité de traitement ; La figure 8 illustre le bilan matière du système pour certains paramètres (DCO, MES, Cl et Ca2+) après 200h de fonctionnement (environ 1 mois). DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION La présente invention concerne un système de traitement et de recyclage 100 d’eau usée, en particulier issue d’une blanchisserie 1. Une eau usée rejetée par une blanchisserie comprend des éléments dissouts ou sous forme particulaire. Les caractéristiques physico-chimiques de cette eau sont essentiellement évaluées sur la base des paramètres suivants : DCO (demande chimique en oxygène), en mg/L, traduit la quantité de matières oxydables dissoutes ou particulaires et de nature minérale ou organique, DBO (demande biologique en oxygène), en mg/L, traduit la fraction biodégradable de la DCO, MES (matières en suspension), en mg/L, traduit la quantité de particules minérales et organiques, Tensioactifs, en mg/L, traduisent la présence de résidus de détergents ou lessives, Phosphore, en mg/L, traduit la quantité de pollution phosphorée issue des lessives, notamment professionnelles, AOX, en mg/L, traduit la quantité de composés organohalogénés, Phtalates (DEHP, DEP et DnOP), nonylphénols, hydrocarbures, chacun en mg/L, traduisent la quantité des éléments respectifs. Les niveaux des paramètres précités dans une eau usée sortant d’une blanchisserie sont variables, mais on peut par exemple rencontrer des valeurs moyennes telles que celles indiquées dans les colonnes relatives aux données d’eau usées du [Table.1] tableau 1 ci-dessous. Données eau usée Limites rejet milieu * Objectif d’abattement à l’issue du traitement selon l’invention (%) Moyenne Ecart type DCO (mg/L) 847,2 473 300 > 90 DBO (mg/L) 346,8 115,8 100 >90 MES (mg/L) 77,8 40 100 >90 Turbidité (NTU) 69,8 27,8 >99 Tensioactifs anioniques (mg/L) 55,9 65,6 Non spécifié >99 Phtalates -DEHP (mg/L) 0,031 0,010 0,025 100 Nonylphénols (mg/L) 0,032 0,005 0,025 100 Hydrocarbures (mg/L) 9,1 8,9 10 100 AOX (mg/L) 0,6 0,4 1 E.Coli (NPP/100 mL) Normé NPP 15. 10 6 Non spécifié 4 LOG** Entérocoques (NPP/100 mL) Normé NPP 1,1.10 4 Non spécifié 4 LOG** *définies par voie réglementaire ** 1 LOG = 90% d'abattement, 2 LOG= 99%, 3 LOG = 99,9%, 4 LOG = 99,99% Le tableau 1 indique également les valeurs limites au-delà desquelles l’eau ne peut pas être rejetée dans le milieu naturel. Il indique enfin les objectifs d’abattement visés à l’issue du traitement selon la présente invention. L’objectif du système de traitement et de recyclage 100 selon l’invention est d’obtenir, à partir d’une eau usée, une eau traitée réutilisable pour de nouveaux lavages. Pour cela, le système 100 comprend une première cuve de mélange 10 destinée à être alimentée en eau usée, par exemple issue de la blanchisserie 1 (figure 1). Avantageusement, une cuve de stockage 2 est prévue en amont du système 100, pour stocker temporairement ladite eau usée, avant de la traiter. Une telle cuve de stockage 2 intermédiaire assure la présence d’une quantité tampon d’eau usée à traiter, ainsi qu’une homogénéisation de l’eau usée entre différents cycles de lavage. A titre d’exemple, pour une blanchisserie traitant environ 400 tonnes de linge par an et consommant pour cela environ 8000m 3 d’eau, on pourra dimensionner la cuve de stockage 2 avec une capacité de l’ordre de 4000 à 6000 litres. La capacité de la première cuve de mélange 10 pourra typiquement être choisie entre 200 et 400 litres. Une pompe 9 peut être utilisée pour acheminer l’eau usée de la cuve de stockage 2 jusqu’à la première cuve de mélange 10. Avantageusement, un dégrilleur est disposé en entrée de la première cuve de mélange 10, de manière à arrêter les plus grosses particules, typiquement de taille supérieure à 100 micromètres. Le système 100 comprend également un poste de dosage 20 d’un réactif de type coagulant, en communication fluidique avec la première cuve de mélange 10, pour l’alimenter en réactif. A titre d’exemple, le réactif coagulant peut être choisi parmi des sels métalliques tels que Al 3+, Fe 3+ ou des coagulants tanniques biosourcés tels que par exemple le Tanfloc, coagulant à base d’acacia. Si le réactif coagulant est minéral (sels métalliques), le système 100 comprend avantageusement une cuve intermédiaire de mélange, disposée à la suite de la première cuve de mélange 10, et alimentée par le premier mélange après son séjour dans la première cuve 10. Le système 100 comprend en outre un poste de dosage d’un réactif de type floculant, en communication fluidique avec ladite cuve intermédiaire pour l’alimenter en réactif. Le réactif floculant peut être choisi parmi des composés polymères tels que des polyélectrolytes. Dans un tel cas, un phénomène de coagulation s’opère dans la première cuve de mélange 10 et un phénomène de floculation intervient dans la cuve intermédiaire suivante, pour constituer en sortie un effluent prétraité. Si le réactif coagulant est tannique, il est apte à provoquer les deux phénomènes de coagulation et de floculation dans la première cuve de mélange 10. Il n’est alors pas utile de prévoir la cuve intermédiaire de mélange et le poste de dosage du réactif floculant. En sortie de la première cuve 10, on obtient un effluent prétraité. Le poste de dosage 20 de réactif coagulant (et/ou le poste de dosage de réactif floculant s’il est présent) est capable de délivrer une dose définie de réactif(s), de manière automatique et préférentiellement de manière adaptative, c’est-à-dire en fonction d’une mesure de turbidité de l’eau usée destinée à être introduite dans la première cuve de mélange 10. La mesure de turbidité peut être réalisée à l’aide d’une sonde 11, autrement appelée turbidimètre, plongée dans la cuve de stockage 2. Cette sonde 11 va mesurer le caractère trouble de l’eau usée initiale, caractère corrélé à sa transmittance ou absorbance UV à 254 nm et à sa DCO (figures 3 et 4). Les valeurs de turbidité sont exprimées en NTU (Unité de Turbidité Néphélométrique). A titre d’exemple, pour une valeur de turbidité de 80 NTU, un volume de réactif coagulant (par exemple Aqualenc) de 1,11 mL/L sera injectée dans la première cuve de mélange 10. Comme cela est bien connu en soi, le phénomène de coagulation permet de supprimer les répulsions inter-colloïdales qui existent entre des particules colloïdales présentes en suspension dans une eau usée. Les cations métalliques (issus du réactif coagulant) se lient aux colloïdes et les neutralisent. Les particules colloïdales peuvent alors se rencontrer et sont susceptibles de sédimenter. De manière avantageuse, le(s) poste(s) de dosage 20 est(sont) relié(s) à la sonde de mesure de turbidité 11, via un contrôleur 80, pour piloter l’injection de réactif(s) dans la première cuve de mélange 10 en fonction de la turbidité de l’eau usée. La possibilité d’adapter la dose injectée de réactif, en temps réel, en fonction de la mesure de turbidité de l’eau usée initiale, permet une consommation au juste nécessaire de réactif. La première cuve de mélange 10 comprend un dispositif d’agitation qui permet d’augmenter l’efficacité du phénomène de coagulation. Par exemple, le mélange dans la première cuve 10 pourra subir pendant quelques minutes, une agitation à 120 -160 tours par minute. Par la suite, la floculation (directement dans la première cuve 10, dans le cas de coagulants tanniques, ou dans la cuve intermédiaire, dans le cas de coagulants minéraux) se produira sous une agitation modérée (20-30 tours par minute). Dans la suite de cette description, nous appellerons effluent prétraité, l’effluent issu de la première cuve 10 (en l’absence de cuve intermédiaire) ou de la cuve intermédiaire lorsqu’elle est présente ; en d’autres termes, l’effluent prétraité correspond à l’effluent ayant subi la première étape du procédé selon l’invention, à savoir une coagulation/floculation (qu’il y ait eu ou pas injection d’un réactif floculant). Le système 100 selon l’invention comprend également une unité de filtration ou de décantation 30, en aval de la première cuve de mélange 10 ou en aval de la cuve intermédiaire de mélange si elle est présente. L’unité de filtration ou décantation est alimentée en effluent prétraité. L’acheminement dudit effluent pourra se faire grâce à une surverse gravitaire ou au moyen d’une pompe. Selon un mode de mise en œuvre particulier, l’unité de filtration/décantation peut consister en un décanteur. Le décanteur 30 pourra présenter une capacité d’environ 5000 litres. Compte tenu de l’action du réactif coagulant (et éventuellement du réactif floculant) et des conditions calmes (sans agitation) du décanteur 30, l’effluent prétraité introduit va voir ses particules floculer puis décanter. Le temps de séjour dans le décanteur 30 est de l’ordre d’une heure. La décantation génère une eau clarifiée surnageant et une boue, cette dernière étant formée à partir des flocs et autres sédiments déposés au fond du décanteur 30. Le graphe en figure 2 présente les pourcentages d’abattement des valeurs des paramètres DCO, MES, DBO, Hydrocarbures, Tensioactifs anioniques et cationiques, AOX, phosphore, nonylphénols et phtalates (DEHP, DEP et DnOP), d’une eau usée, en sortie du décanteur 30 : sur la base des valeurs initiales de l’eau usée et des pourcentages d’abattement, on déduit les caractéristiques physico-chimiques de l’eau clarifiée issue du décanteur 30. Dans l’exemple donné, les paramètres DCO et DBO initiaux de l’eau usée sont abattus de plus de 50%, ainsi que les tensioactifs anioniques. Les MES, les hydrocarbures, les tensioactifs (ou agents de surface) cationiques, le phosphore, les nonylphénols et certains phtalates (DEHP, DnOP) sont éliminés à 80% et plus. En plus d’éliminer une partie de la charge polluante de l’eau usée initiale, cette première séquence d’étapes (coagulation / floculation / décantation) permet d’augmenter fortement la transmittance de l’eau, notamment à 254 nm), d’où l’appellation d’eau clarifiée pour l’effluent en sortie de décanteur 30. En effet, l’eau usée en sortie de la cuve de stockage 2 présente une transmittance à 254nm proche de zéro ; l’eau clarifiée présente une transmittance de l’ordre de 60% à 70%, et dans tous les cas, supérieure à 50%. Selon un autre mode de mise en œuvre, le décanteur 30 peut être remplacé par un dispositif de filtration, par exemple filtre à sable ou sac filtrant. La brique coagulation / floculation / décantation du système 100 vise à abaisser le niveau initial de DCO de plus de 50%. Le dosage de réactif(s) est défini de manière à atteindre au moins ce pourcentage d’abattement. A titre d’exemple, pour atteindre cet objectif avec le réactif coagulant Aqualenc F1, le dosage du réactif est fonction de la turbidité selon la relation y = 54,245x + 20 avec y, la Turbidité (NTU) et x, le volume de réactif en mL. De façon optionnelle, la boue déposée au fond de l’unité de filtration/décantation 30 est extraite et mise par exemple en compostage. Le système 100 de traitement et de recyclage d’eau usée selon l’invention comprend également une deuxième cuve de mélange 40, alimentée par l’eau clarifiée issue de l’unité de filtration ou décantation 30. La capacité de la deuxième cuve de mélange 40 pourra typiquement être choisie entre 200 et 400 litres. Une pompe peut être utilisée pour acheminer l’eau clarifiée de l’unité de filtration ou décantation 30 jusqu’à la deuxième cuve de mélange 40. Préférentiellement, l’eau clarifiée est acheminée par une surverse gravitaire, de l’unité de filtration ou décantation 30 jusqu’à la deuxième cuve 40. Le système 100 comprend ensuite un poste de dosage d’un réactif d’oxydation 50, en communication fluidique avec la deuxième cuve de mélange 40, pour l’alimenter en réactif. Avantageusement, le réactif d’oxydation est du peroxyde d’hydrogène (H2O2) dilué à 35% (en pourcentage massique) en solution aqueuse. Le poste de dosage 50 du réactif d’oxydation est capable de délivrer une dose définie de réactif, de manière automatique et préférentiellement de manière adaptative, c’est-à-dire en fonction d’une mesure de turbidité, de transmittance ou d’une valeur du paramètre DCO de l’eau clarifiée arrivant dans la deuxième cuve de mélange 40. La turbidité de l’eau clarifiée peut être directement mesurée par une deuxième sonde par exemple un turbidimètre, afin d’évaluer la qualité de l’eau en sortie de l’unité de filtration ou décantation 30. Notons que la turbidité de l’eau clarifiée peut être déduite de la mesure de turbidité de l’eau usée initiale, compte tenu du pourcentage d’abattement défini du paramètre DCO en sortie du décanteur 30. La demanderesse a mis en évidence une bonne corrélation entre les valeurs de turbidité et les valeurs de DCO d’eaux usées de blanchisserie, comme cela est représenté sur la figure 3, et entre les valeurs de turbidité et les valeurs d’absorbance UV (254 nm) d’eaux usées de blanchisserie (figure 4). De telles courbes de corrélation permettent de réaliser le suivi continu de contrôle et de performance du système 100 à partir de mesures de turbidité, rapides et bas coût, et de limiter les mesures en temps réel couteuses de paramètres tels que la DCO pour des prélèvements plus ponctuels et espacés dans le temps. Avantageusement, le suivi de la performance de traitement par coagulation/ floculation/ décantation est réalisé par une mesure de transmittance de l’eau clarifiée au moyen d’un capteur de lumière visible, préférablement à 450 nm mais aussi possiblement à 500nm, 550nm, 570nm, 570nm, 600nm et 650nm. Ce choix est motivé par la mise en évidence d’une différence majeure de transmittance à ces longueurs d’onde entre l’eau usée initiale et l’eau clarifiée. L’utilisation d’un tel capteur est également avantageuse du fait de sa simplicité de mise en œuvre et de son bas coût, comparativement à un turbidimètre. Ainsi, le poste de dosage 50 de réactif d’oxydation est avantageusement configuré pour injecter une dose (en mg/L) de peroxyde d’hydrogène de sorte que le rapport entre une demande chimique en oxygène (DCO) de l’eau clarifiée et ladite dose de H2O2 soit compris entre un et deux. A titre d’exemple, pour une valeur de DCO de 400 mg/L (mesurée ou déduite d’une mesure de turbidité de l’eau usée initiale ou de transmittance de l’eau clarifiée), une dose de peroxyde d’hydrogène à 35% comprise entre 200 et 400 mg/L sera injectée dans la deuxième cuve de mélange 40. La possibilité d’adapter la dose injectée de réactif d’oxydation, en temps réel, en fonction de la valeur du paramètre DCO, déduit d’une mesure simple de turbidité ou de transmittance, est un atout économique fort qui favorise une consommation au juste nécessaire de réactif. Le contenu de la deuxième cuve de mélange 40, nommé par la suite deuxième mélange, est formé de l’eau clarifiée et du réactif d’oxydation, en particulier de peroxyde d’hydrogène. Le deuxième mélange est homogénéisé en continu à l’aide d’un mélangeur. Le système 100 selon l’invention comprend aussi un réacteur 60 équipé de lampes à rayonnements ultra-violets (UV), dont un compartiment interne est aménagé pour être traversé par le deuxième mélange. Ce dernier va ainsi subir une étape d’oxydation avancée par irradiation UV. Pour rappel, une oxydation avancée permet de former des radicaux oxygénés très réactifs. Ces derniers sont capables d’oxyder de façon non spécifique toutes les molécules organiques à proximité. Il est possible d’aboutir à une minéralisation complète de certaines molécules réfractaires. L’objectif de ce traitement est non seulement de minéraliser une partie de la pollution résiduelle présente dans le deuxième mélange, mais aussi de fragmenter les molécules les plus réfractaires afin qu’elles soient plus efficacement adsorbées par l’unité de filtration à charbon actif 70, positionnée en aval du réacteur 60. L’objectif étant également de conserver des coûts de mise en œuvre du système 100 raisonnables, une oxydation avancée impliquant du peroxyde d’hydrogène et une irradiation UV a été privilégiée par rapport à l’utilisation d’ozone. Avantageusement, le réacteur 60 est capable de délivrer des doses de rayonnements UV comprises entre 6000 et 10000 mJ/cm 2 , en fonction de la turbidité ou de la transmittance du deuxième mélange. Il pourra s’agir d’un réacteur UV 60 ou plusieurs réacteurs UV en série, de type réacteur(s) UVC (ultra-violet C) fermé(s) et comprenant un nombre de lampes suffisant pour atteindre une dose minimale de 6000 mJ/cm 2 à une transmittance UV 254 (longueur d’onde UV de 254nm) de 60% (valeur minimale de la transmittance de l’eau clarifiée, comme évoqué précédemment). Ces lampes UV sont intégrées dans des quartz et positionnées de manière à limiter l’épaisseur de la lame d’eau (entre 1 et 5 cm). Typiquement, ces réacteurs pourront être au nombre de quatre, montés en série, et comprendre entre six et dix lampes chacun. Chacune des lampes pourra atteindre des puissances comprises entre 300 et 600 W. A titre d’exemple, quatre réacteurs en série possédant chacun huit lampes de 600 W sont capables de délivrer une dose de 6000 mJ/cm 2 à une transmittance de 60% pour un débit de 4 m 3 /h. Avantageusement, un contrôle de la puissance des lampes (dimage) en fonction de la qualité de l’eau à traiter est appliqué. Le graphe en figure 5 présente les pourcentages d’abattement des valeurs des paramètres DCO, MES, DBO, Hydrocarbures, Tensioactif anioniques et cationiques, AOX, phosphore, nonylphénols et phtalates (DEHP, DEP et DnOP) d’une eau usée, en sortie du réacteur UV 60 : sur la base des valeurs initiales de l’eau usée et des pourcentages d’abattement précités, on déduit les caractéristiques physico-chimiques de l’effluent après l’étape d’oxydation avancée. Chaque pourcentage d’abattement relatif à un paramètre est cumulé avec celui obtenu en sortie de l’unité de filtration ou décantation 30 et montré sur la figure 2. Pour une meilleure visualisation de l’abattement additionnel procuré par la brique d’oxydation avancée, le pourcentage d’abattement en sortie de l’unité de filtration ou décantation 30 est rappelé à côté du pourcentage d’abattement cumulé en sortie du réacteur 60, pour chaque paramètre. Dans l’exemple donné, après la brique d’oxydation avancée, on élimine près de 70% de la DCO et DBO initiale de l’eau usée. On observe peu ou pas d’effet sur les paramètres déjà largement abattus en sortie de l’unité de filtration ou décantation 30 (MES, hydrocarbures, tensioactifs cationiques, nonylphénols, DHEP et DnOP). Une partie des AOX est dégradée (+205% par rapport à la situation après filtration/décantation), ainsi qu’une forte proportion de DEP (+80%) et des tensioactifs anioniques (+30%), menant pour ces deux derniers paramètres, à un pourcentage d’abattement de plus de 95% en sortie de réacteur UV 60. Optionnellement, une boucle de recirculation 65 peut être mise en place entre la sortie du réacteur UV 60 et la deuxième cuve de mélange 40. Tout ou partie de l’effluent sortant du réacteur 60 peut ainsi repasser dans le compartiment interne du réacteur 60 et accumuler la dose de rayonnements UV pour maximiser la minéralisation des molécules réfractaires. Cette étape est particulièrement adaptée lorsqu’une troisième sonde de suivi de traitement, par exemple basée sur la mesure de la transmittance à 450 nm dudit effluent, indique une valeur Le système 100 de traitement et de recyclage comprend enfin une unité d’adsorption à charbon actif 70, alimentée par l’effluent sortant du compartiment interne du réacteur 60 (la boucle de recirculation 65, si elle est présente, est ici obturée). L’unité d’adsorption 70 est basée sur un charbon actif granulaire (CAG). Son but est de capter la DCO résiduelle composée de potentiels sous-produits d’oxydation et autres molécules réfractaires peu ou pas traitées par oxydation avancée. La figure 6 présente les pourcentages d’abattement obtenus en sortie de l’unité d’adsorption 70 (pourcentages cumulés avec les briques précédentes). Le charbon actif en grain capte très efficacement la DCO réfractaire. Le choix du charbon actif est issu d’une sélection précise. Il s’agit d’un charbon actif réactivé qui garde sa capacité à capter des molécules apolaires comme les AOX, jusqu’alors peu abattus, mais possède également des pores de plus grandes tailles particulièrement adaptés pour adsorber des molécules peu ou pas dégradée par oxydation avancée (indice d’iode > 775 mg/g). Le suivi de la qualité de l’effluent en sortie du traitement (appelée par la suite eau filtrée) est assuré par une sonde pHmétrique et conductimétrique. Finalement, la succession des différentes briques de traitements appliqués par le système 100 selon l’invention permet d’aboutir à une qualité physico-chimique de l’eau filtrée compatible avec le lavage du linge. Par ailleurs, les pH mesurés sur cette eau filtrée oscillent entre 7 et 8, et la conductivité oscille entre 500 et 650 μS/cm. Notons que le suivi de métaux a également été fait après chaque brique de traitement (après filtration/décantation, après oxydation avancée, après adsorption par charbon actif). De l’aluminium, susceptible d’être apporté par le réactif coagulant est détecté après filtration/décantation (teneur de l’ordre de 1mg/L) ; néanmoins, cet aluminium est efficacement capté par l’unité d’adsorption 70 et rabattu à une concentration de l’ordre de 0,1mg/L en sortie du système de traitement 100. Le phosphore, détecté dans l’eau usée, est principalement éliminé par les briques coagulation / floculation / filtration ou décantation. Les analyses bactériologiques, menées en sortie du système de traitement 100 selon l’invention, montrent une désinfection complète de l’eau filtrée (figure 7). Les doses de rayonnement UV appliquées sont près de cent cinquante fois supérieures à la dose règlementaire nécessaire pour assurer une désinfection complète. L’ajout de peroxyde d’hydrogène augmente aussi le pouvoir désinfectant du procédé décrit en référence au système de traitement 100. La production de radicaux hydroxyles permet d’éliminer les germes les plus réfractaires. Une augmentation de la conductivité de l’eau est attendue au regard de l’accumulation possible de sels dissous dans un circuit fermé de recyclage des eaux. Le suivi de la conductivité permet de contrôler le taux de renouvellement de l’eau dans le système. Une valeur de 1000 µS/cm est choisie comme limite haute. Dans ce cas, le taux de renouvellement d’eau est estimé entre 15% et 20%. Le système permet ainsi de recycler 80 à 85% des eaux usées de la blanchisserie. Pour optimiser la consommation de réactifs et limiter l’accumulation des sels dissous, l’apport d’eau nouvelle est réalisé dans la première cuve de mélange 10, après dégrillage (si présent en amont de ladite cuve). En plus de limiter l’accumulation des sels dissous, la DCO initiale sera diluée (diminution de la turbidité) et entrainera une réduction de la consommation de réactifs (coagulants, floculant, peroxyde d’hydrogène et charbon actif). La figure 8 présente l’évolution de la concentration de différents paramètres au bout de 200 h de fonctionnement (DCO, MES, Chlorures (Cl) et calcium (Ca 2+ )). Les MES sont maintenues à des concentrations proche de 0 mg/L ( Selon un mode de mise en œuvre avantageux, le système de traitement et de recyclage 100 selon l’invention est disposé dans un conteneur et destiné à être connecté, en entrée, à la cuve de stockage 2 d’eau usée et, en sortie, à une cuve de distribution 3, alimentée en eau filtrée issue de l’unité d’adsorption 70. L’eau filtrée stockée dans la cuve de distribution 3 étant destinée à être réutilisée pour des opérations de nettoyage en blanchisserie. L’invention concerne également un procédé de traitement et de recyclage d’eau usée, par exemple issue de blanchisserie, comprenant une séquence d’étapes complémentaires qui permet, à partir d’une eau usée, d’atteindre une qualité d’eau compatible, a minima, avec le lavage du linge. Comme cela est apparent de la description précédente relative au système de traitement et de recyclage 100, le procédé de traitement et de recyclage comprend : Une étape de coagulation appliquée à un premier mélange comportant l’eau usée et un réactif de coagulation, pour obtenir un effluent prétraité, Une étape de filtration ou de décantation appliquée à l’effluent prétraité, pour obtenir une eau clarifiée surnageant et une boue, Une étape de formation d’un deuxième mélange comportant l’eau clarifiée et un réactif d’oxydation, Une étape d’oxydation avancée du deuxième mélange, dans un réacteur équipé de lampes à rayonnements ultra-violets, Une étape d’adsorption au charbon actif de l’effluent sortant du réacteur, pour obtenir une eau filtrée. Le présent système a été conçu pour être robuste et ne nécessiter que peu d’entretien. De plus, il est compact pour permettre sa containérisation. Il fonctionne à faible pression ( De plus, ce système ne nécessite pas de stockage amont des eaux usées comme cela est le cas pour un traitement biologique (temps de contact généralement supérieur à 24h) ou un traitement membranaire (lissage du débit sur une journée, soit un stockage nécessaire d’environ 30 m3 dans le cas de la blanchisserie prise en exemple ici). Le système peut automatiquement s’adapter (réduction de l’injection de réactifs, dimages des lampes…) à la variation de débit liée par exemple à l’activité saisonnière. Chaque brique du système a été testée, optimisée et validée pour atteindre une qualité d’eau compatible avec le lavage du linge. L’eau recyclée n’a pas besoin d’être potable. Elle ne contient plus de matière organique ou de polluants dangereux et elle est désinfectée. L’étape de coagulation/floculation est adapté pour éliminer les MES et la majorité des molécules apolaires fixées aux MES (nonylphénols, hydrocarbures…). L’oxydation avancée permet ensuite de fragmenter ou de minéraliser certaines molécules organiques réfractaires (Phtalates, tensioactifs…). Le charbon actif joue enfin son rôle de traitement d’affinage pour capter la DCO résiduelle, dont certaines molécules réfractaires comme les AOX. L’ensemble des briques est donc très complémentaire. Bien entendu, l’invention n’est pas limitée aux modes de mise en œuvre et exemples décrits, et on peut y apporter des variantes de réalisation sans sortir du cadre de l’invention tel que défini par les revendications. En particulier, même si le système selon la présente invention a été décrit dans le contexte du traitement et du recyclage d’eau usée issue d’une blanchisserie, il pourrait également être adapté au traitement d’eaux usées issues d’usines de blanchiments, de teintureries, et au traitement d’effluents de l’industrie textile en général. Système (100) de traitement et de recyclage d’eau usée comprenant : - une première cuve de mélange (10) destinée à être alimentée en eau usée par une cuve de stockage (2) contenant ladite eau usée, - un poste de dosage (20) d’un réactif de type coagulant, pour alimenter en réactif la première cuve de mélange (10) et former dans cette dernière un premier mélange, - une unité de filtration ou décantation (30), en aval de la première cuve de mélange (10) et alimentée en un effluent prétraité, - une deuxième cuve de mélange (40), alimentée en une eau clarifiée issue de l’unité de filtration ou décantation (30), - un poste de dosage (50) d’un réactif d’oxydation, pour alimenter en réactif la deuxième cuve de mélange (40) et former dans cette dernière un deuxième mélange, - un réacteur (60) équipé de lampes à rayonnements ultra-violets, dont un compartiment interne est configuré pour être traversé par le deuxième mélange issu de la deuxième cuve de mélange (40), - une unité d’adsorption (70) à charbon actif, alimentée en effluent sortant du compartiment interne du réacteur (60). Système (100) de traitement et de recyclage d’eau usée selon la revendication précédente, comprenant une première sonde de mesure de turbidité, pour mesurer la turbidité de l’eau usée introduite dans la première cuve de mélange (10). Système (100) de traitement et de recyclage d’eau usée selon la revendication précédente, dans lequel le poste de dosage (20) de réactif de type coagulant est relié à la première sonde de mesure de turbidité, pour piloter l’injection du réactif dans la première cuve de mélange (10) en fonction de la turbidité de l’eau usée. Système (100) de traitement et de recyclage d’eau usée selon l’une des revendications précédentes, comprenant : - une cuve intermédiaire de mélange entre la première cuve de mélange (10) et l’unité de filtration ou décantation (30), alimentée par la première cuve de mélange (10), - un poste de dosage d’un réactif de type floculant, pour alimenter en réactif ladite cuve intermédiaire de mélange et former dans cette dernière un mélange intermédiaire. Système (100) de traitement et de recyclage d’eau usée selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le réactif d’oxydation est du peroxyde d’hydrogène dilué en solution aqueuse, dont la concentration massique est préférentiellement 35%. Système (100) de traitement et de recyclage d’eau usée selon la revendication précédente, dans lequel le poste de dosage du réactif d’oxydation est configuré pour injecter une dose de peroxyde d’hydrogène de sorte que le rapport entre une demande chimique en oxygène de l’eau clarifiée et ladite dose soit compris entre un et deux. Système (100) de traitement et de recyclage d’eau usée selon la revendication précédente, dans lequel la demande chimique en oxygène de l’eau clarifiée est déduite d’une corrélation entre la turbidité et la demande chimique en oxygène de l’eau usée, et d’un pourcentage d’abattement défini de la demande chimique en oxygène en sortie de l’unité de filtration ou décantation (30). Système (100) de traitement et de recyclage d’eau usée selon l’une des revendications précédentes, comprenant une deuxième sonde de mesure de la transmittance à 450 nm pour mesurer la qualité de l’eau clarifiée. Système (100) de traitement et de recyclage d’eau usée selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le réacteur (60) est apte à délivrer des doses de rayonnements ultra-violets comprises entre 6000 et 10000 mJ/cm2, en fonction de la transmittance de l’eau clarifiée. Procédé de traitement et de recyclage d’eau usée comprenant : - une étape de coagulation appliquée à un premier mélange comportant l’eau usée et un réactif de coagulation, pour obtenir un effluent prétraité, - une étape de filtration ou de décantation appliquée à l’effluent prétraité, pour obtenir une eau clarifiée surnageant et une boue, - une étape de formation d’un deuxième mélange comportant l’eau clarifiée et un réactif d’oxydation, - une étape d’oxydation avancée du deuxième mélange, dans un réacteur équipé de lampes à rayonnements ultra-violets, - une étape d’adsorption au charbon actif d’un effluent sortant du réacteur, pour obtenir une eau filtrée.