FR 3108966 A1 20211008 FR 2003348 A 20200403 L’invention concerne une chambre de combustion annulaire pour turbomachine. La chambre de combustion comprend une paroi interne et une paroi externe (25). Une première paroi parmi la paroi interne et la paroi externe (25) comprend une première cloison (40) et une deuxième cloison (42). La deuxième cloison (42) est espacée radialement de la première cloison (40) pour former avec la première cloison (40) un conduit de refroidissement (41) de la première paroi. Le conduit de refroidissement (41) comprend une paroi d’entrée (46) et une paroi de sortie (48) qui s’étendent entre la première cloison (40) et la deuxième cloison (42). Au moins l’une de la paroi d’entrée (46) et de la paroi de sortie (48) est traversée par au moins un orifice de refroidissement (85, 86) ayant une composante axiale selon l’axe longitudinal de la chambre de combustion. Figure pour l’abrégé : figure 2 Chambre de combustion comportant une paroi comprenant un conduit de refroidissement entre une première cloison et une deuxième cloison L’invention se rapporte au domaine technique général des turbomachines d’aéronef telles que les turboréacteurs et les turbopropulseurs. Elle concerne une chambre de combustion pour turbomachine. ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Une chambre de combustion annulaire de turbomachine comprend deux parois annulaires interne et externe coaxiales qui sont reliées entre elles à leurs extrémités amont par une paroi de fond de chambre et par un carénage. La paroi de fond de chambre comporte des ouvertures de montage de systèmes d'injection dans desquels sont engagés des injecteurs de carburant. La paroi interne et la paroi externe de certaines chambres de combustion connues sont revêtues par des boucliers thermiques pour les protéger thermiquement des gaz chauds générés par la combustion. La paroi interne et la paroi externe de chambres de combustion connues sont traversées par des orifices de refroidissement pour refroidir ces parois par un film d’air plus froid, qui est en provenance d’un diffuseur de la chambre de combustion, pour protéger thermiquement ces parois des gaz chauds dans la chambre de combustion. Néanmoins, il est utile de protéger davantage la paroi interne et la paroi externe de la chambre de combustion de la chaleur générée par la combustion, notamment pour permettre une combustion à des températures plus élevées et accroitre le rendement d’une turbomachine. L’invention vise à résoudre au moins partiellement les problèmes rencontrés dans les solutions de l’art antérieur. A cet égard, l’invention a pour objet une chambre de combustion annulaire pour turbomachine. La chambre de combustion comprend une paroi interne, une paroi externe et un fond de chambre. La paroi interne et la paroi externe sont annulaires autour d’un axe longitudinal de la chambre de combustion. Le fond de chambre relie mécaniquement la paroi interne et la paroi externe. Selon l’invention, au moins une première paroi parmi la paroi interne et la paroi externe comprend une première cloison et une deuxième cloison annulaires. La deuxième cloison est espacée radialement de la première cloison pour former avec la première cloison un conduit de refroidissement de la première paroi. Le conduit de refroidissement comprend une paroi d’entrée et une paroi de sortie qui s’étendent entre la première cloison et la deuxième cloison. Au moins l’une de la paroi d’entrée et de la paroi de sortie est traversée par au moins un orifice de refroidissement qui a une composante axiale selon l’axe longitudinal de la chambre de combustion. Grâce à la chambre de combustion selon l’invention, le refroidissement de la première paroi est amélioré. En particulier, la circulation d’air de refroidissement depuis la paroi d’entrée jusqu’à la paroi de sortie du conduit de refroidissement permet d’améliorer le refroidissement de la chambre de combustion. Le conduit de refroidissement favorise notamment la circulation d’air de refroidissement en continu et de manière homogène dans la première paroi. Le refroidissement de la première paroi est d’autant plus efficace que l’air de refroidissement circulant dans le conduit de refroidissement tend à être séparé des gaz chauds de combustion, par exemple par la première cloison. L’invention peut comporter de manière facultative une ou plusieurs des caractéristiques suivantes combinées entre elles ou non. Selon une particularité de réalisation, la paroi d’entrée est traversée par au moins un orifice de refroidissement qui a une composante axiale selon l’axe longitudinal de la chambre de combustion. La paroi de sortie est traversée par au moins un orifice de refroidissement qui a une composante axiale selon l’axe longitudinal de la chambre de combustion. Le refroidissement de la première paroi est encore amélioré en favorisant la circulation d’air de refroidissement depuis la paroi d’entrée jusqu’à la paroi de sortie à travers les orifices de refroidissement de ces deux parois. Selon une autre particularité de réalisation, la première paroi est traversée par des orifices primaires d’introduction d’un flux primaire dans la chambre de combustion. Selon une autre particularité de réalisation, la première paroi est traversée par des orifices de dilution d’introduction d’un flux de dilution dans la chambre de combustion. En particulier, le conduit de refroidissement ne gêne pas la combustion dans la chambre de combustion, en permettant l’alimentation de la combustion par un flux primaire et/ou par un flux de dilution. Selon une autre particularité de réalisation, la première cloison est traversée par au moins un orifice de refroidissement ayant une composante radiale, notamment des orifices de refroidissement qui ont une composante radiale. Ces orifices de refroidissement avec une composante radiale permettent notamment de refroidir par film la première cloison qui est proche des gaz chauds de combustion, pour améliorer le refroidissement de la première paroi. Ces orifices de refroidissement avec une composante radiale permettent aussi d’introduire de l’air supplémentaire à l’intérieur de la chambre de combustion. Selon une particularité de réalisation, la chambre de combustion comprend un deuxième bord incliné par rapport à la paroi d’entrée pour former une ouverture qui s’évase vers l’amont et qui est conçue pour diriger du fluide de refroidissement vers l’entrée du conduit de refroidissement. Le deuxième bord tend à accroitre la quantité d’air qui circule dans le conduit de refroidissement. Selon une autre particularité de réalisation, la première paroi comprend un rebord de fixation pour fixer la première paroi à un carénage et/ou à un fond de chambre de chambre de combustion. Le rebord de fixation comprend un premier bord incliné par rapport à la paroi d’entrée et traversé par au moins un orifice d’introduction de fluide dans la chambre de combustion. Le premier bord tend à accroitre la quantité d’air introduite dans la chambre de combustion, tout en raccordant la première paroi au fond de chambre et/ou au carénage. De préférence, le premier bord est sensiblement parallèle au deuxième bord. Selon une particularité de réalisation, une étendue radiale du conduit de refroidissement rétrécit vers l’aval depuis la paroi d’entrée du conduit de refroidissement sur au moins une partie de l’étendue axiale du conduit de refroidissement. L’air est alors accéléré dans le conduit de refroidissement, ce qui permet d’augmenter le débit de refroidissement pour refroidir la première paroi. Les pertes de pression d’air de refroidissement sont limitées lors de l’entrée de l’air de refroidissement dans le conduit de refroidissement. Selon une particularité de réalisation, une étendue radiale du conduit de refroidissement s’élargit vers l’aval jusqu’à la paroi de sortie du conduit de refroidissement sur au moins une partie de l’étendue axiale du conduit de refroidissement. Selon une autre particularité de réalisation, la paroi de sortie du conduit de refroidissement est traversée par au moins un orifice de fixation de la première paroi à une paroi de turbine pour turbomachine. Selon une autre particularité de réalisation, la paroi de sortie est orientée radialement. La paroi de sortie permet notamment de raccorder la première paroi à une paroi de turbine, tout en évacuant l’air du conduit de refroidissement. La pression de l’air tend à augmenter à la sortie du conduit de refroidissement, notamment pour alimenter une turbine haute pression en air de refroidissement. Selon une particularité de réalisation, la première paroi comprend un raidisseur qui s’étend entre la première cloison et la deuxième cloison pour augmenter la résistance mécanique de la première paroi. La première paroi a notamment une résistance mécanique satisfaisante par rapport à une paroi pleine malgré la première cloison, la deuxième cloison et le conduit de refroidissement. Selon une particularité de réalisation, la première paroi comprend un support pour une bougie d’allumage qui est configuré pour guider et supporter la bougie d’allumage dans la chambre de combustion. Le support est notamment monobloc avec la première paroi. Selon une autre particularité de réalisation, la deuxième paroi parmi la paroi interne et la paroi externe comprend une troisième cloison et une quatrième cloison annulaires. La quatrième cloison est espacée radialement de la troisième cloison pour former avec la troisième cloison un deuxième conduit de refroidissement pour refroidir la deuxième paroi. Le deuxième conduit de refroidissement comprend une deuxième paroi d’entrée et une deuxième paroi de sortie qui s’étendent entre la troisième cloison et la quatrième cloison. Au moins l’une de la deuxième paroi d’entrée et de la deuxième paroi de sortie est traversée par au moins un orifice de refroidissement qui a une composante axiale selon l’axe longitudinal de la chambre de combustion. Le refroidissement de la paroi externe et le refroidissement de la paroi interne sont alors améliorés dans la chambre de combustion. L’invention concerne également une turbomachine comprenant une chambre de combustion telle que définie ci-dessus. De préférence, la turbomachine est une turbomachine d’aéronef telle qu’un turboréacteur ou un turbopropulseur. L’invention porte aussi sur un procédé de fabrication d’une chambre de combustion telle que définie ci-dessus, dans lequel la première paroi et/ou la deuxième paroi est fabriquée par fusion sélective ou par frittage sélectif sur lit de poudre, notamment par un laser. La première paroi peut être fabriquée additivement. Elle peut avoir une forme complexe. La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description d’exemples de réalisation, donnés à titre purement indicatif et nullement limitatif, en faisant référence aux dessins annexés sur lesquels : est une représentation schématique partielle en demi coupe longitudinale d’une chambre de combustion de turbomachine, selon un premier mode de réalisation de l’invention ; est une représentation schématique partielle en perspective d’une paroi externe de la chambre de combustion selon le premier mode de réalisation depuis la face interne de la paroi externe ; est une représentation schématique partielle de la paroi externe de la chambre de combustion selon le premier mode de réalisation depuis la face externe de la paroi externe ; est une représentation schématique partielle en perspective de la paroi externe et de la paroi interne de la chambre de combustion selon le premier mode de réalisation ; est une représentation schématique partielle d’une extrémité amont de la paroi externe de la chambre de combustion selon le premier mode de réalisation ; est une représentation schématique partielle d’une extrémité aval de la paroi externe de la chambre de combustion selon le premier mode de réalisation. Des parties identiques, similaires ou équivalentes des différentes figures portent les mêmes références numériques de façon à faciliter le passage d’une figure à l’autre. La figure 1 représente de manière schématique une chambre de combustion 2 d’une turbomachine d’aéronef. La chambre de combustion 2 est annulaire autour d’un axe longitudinal X-X de la turbomachine. Elle comporte une paroi de carter extérieure 22 et une paroi de carter intérieure 24, un carénage 27, une paroi externe 25 et une paroi interne 26 qui sont réunies par un fond de chambre 28. La paroi externe 25, la paroi interne 26, le carénage 27 et le fond de chambre 28 délimitent conjointement un tube à flamme de la chambre de combustion, à l’intérieur duquel se produit la combustion de la chambre de combustion 2. La chambre de combustion 2 comprend également au moins une bougie d’allumage 6, des injecteurs 5, des systèmes d’injection 3 et un diffuseur 7. La paroi de carter extérieure 22 délimite la chambre de combustion 2 radialement vers l’extérieur par rapport à l’axe longitudinal X-X de la turbomachine. La paroi de carter intérieure 24 délimite la chambre de combustion 2 radialement vers l’intérieur par rapport à l’axe longitudinal X-X de la turbomachine. Elle est raccordée mécaniquement à une virole intérieure de fixation 90 de la paroi interne 26. La paroi de carter extérieure 22 délimite avec la paroi externe 25 un premier passage 21 d’écoulement d’air. De même, la paroi de carter intérieure 24 définit avec la paroi interne de chambre 26 un deuxième passage 23 d’écoulement d’air. Dans l’ensemble de l’exposé, une direction longitudinale ou axiale est une direction qui est sensiblement parallèle à l’axe longitudinal X-X de la turbomachine. Une direction radiale est une direction qui est sensiblement orthogonale à l’axe longitudinal X-X de la turbomachine et qui est sécante avec cet axe. Une direction circonférentielle est une direction autour de l’axe longitudinal X-X de la turbomachine. Une direction « amont » et la direction « aval » sont définies par la direction générale d’écoulement de l’air et du carburant dans la chambre de combustion 2. Cette direction correspond également sensiblement à la direction générale d’écoulement des gaz d’échappement dans la turbomachine. De manière générale, le terme « air » désigne tout gaz susceptible de servir de comburant dans la chambre de combustion 2 de turbomachine. La paroi externe 25 et la paroi interne 26 sont des parois de révolution qui sont coaxiales autour de l’axe longitudinal de turbomachine X-X, en étant symétriques par rapport à un axe longitudinal Y-Y du système d’injection 3 qui est représenté à la figure 1. Elles peuvent s’étendre chacune sur 360° autour de l’axe longitudinal de turbomachine X-X ou être segmentées angulairement. La paroi externe 25 et la paroi interne 26 comprennent chacune des orifices primaires 81 d’introduction d’un flux d’air primaire dans le tube à flamme et des orifices de dilution 82 d’introduction d’un flux d’air de dilution dans le tube à flamme. Elles seront décrites chacune en détail ci-dessous. Le carénage 27 s’étend depuis la paroi externe 25 et la paroi interne 26 vers l’amont en étant situé en amont du fond de chambre 28. Il comporte des ouvertures centrales de logement des systèmes d’injection 3 et des injecteurs 5 correspondants. Le fond de chambre 28 comporte des ouvertures de montage des systèmes d’injection 3 dans desquels sont engagés les injecteurs de carburant 5. Chaque bougie d'allumage 6 est montée à travers la paroi externe 25 de la chambre de combustion. Elle s’étend transversalement à cette paroi en ayant son axe longitudinal Z-Z qui est sensiblement orthogonal à l’axe longitudinal Y-Y du système d’injection 3 de l’injecteur 5 représenté qui est situé à proximité de la bougie d’allumage 6. La bougie d’allumage 6 sert à enflammer la nappe de mélange d’air et de carburant dans la chambre de combustion 2, pour que la flamme se propage ensuite aux nappes de mélange d’air et de carburant voisines, pour allumer la chambre de combustion 2. Les systèmes d’injection 3 sont montés sur le fond de chambre 28 en étant espacés les uns des autres selon une direction circonférentielle. Chaque système d’injection 3 comprend d’amont en aval une traversée coulissante 34, une vrille 32, un venturi 35, et un bol mélangeur 31. La traversée coulissante 34, la vrille 32 et le bol mélangeur 31 forment conjointement des moyens d’alimentation en air 30 pour produire une nappe de mélange air-carburant avec le carburant injecté par l’injecteur 5 correspondant. Chaque système d’injection 3 est raccordé à un des injecteurs 5 de carburant qui est monté dans la traversée coulissante 34 au niveau d’un nez d’injecteur. La traversée coulissante 34 peut comporter des trous d’alimentation en air. La vrille 32 est montée solidaire du bol mélangeur 31. Elle comporte généralement un premier étage d’aubes et un deuxième étage d’aubes, qui ont pour fonction d’entraîner l’air en rotation autour de l’axe Y-Y du système d’injection 3. Les aubes du premier étage d’aubes de la vrille 32 peuvent tourner dans le même sens ou en sens contraire de celles du deuxième étage d’aubes de la vrille 32. Le bol mélangeur 31 présente une forme évasée sensiblement de révolution autour de l’axe longitudinal Y-Y du système d’injection 3. Il comprend des trous traversants pour alimenter la chambre de combustion 2 en air. Il est fixé au fond de chambre 28. Le diffuseur 7 est configuré pour alimenter la chambre de combustion 2, notamment les systèmes d’injection 3, les orifices primaires 81 et les orifices de dilution 82, en air chaud sous pression selon la flèche A. Cet air sous pression sert notamment à la combustion ou au refroidissement de la chambre de combustion 2. Une partie de cet air est introduit dans la chambre de combustion 2 au niveau de l’ouverture centrale du carénage 27, tandis qu’une autre partie de l’air s’écoule vers les passages 21 et 23 d’écoulement d’air. L’air alimentant le système d’injection 3 s’écoule depuis l’ouverture centrale du carénage 27, à travers notamment les aubes des vrilles 32 du système d’injection représenté à la figure 1 et des trous traversants du bol mélangeur 31. L’écoulement d’air schématisé par les flèches B dans les passages 21 et 23 pénètre dans la chambre de combustion 2 par les orifices primaires 81 et les orifices de dilution 82. En référence conjointe aux figures 2 à 6, la paroi externe 25 comprend un premier rebord de fixation amont 70, une première cloison 40, une deuxième cloison 42, un conduit de refroidissement 41 qui est situé entre la première cloison 40 et la deuxième cloison 42, des raidisseurs 44, et un support 29 pour chaque bougie d’allumage 6. La paroi externe 25 délimite le tube à flamme de la chambre de combustion 2 radialement vers l’extérieur. Chaque support 29 de bougie d’allumage est configuré pour guider et supporter la bougie d’allumage 6 correspondante dans le tube à flamme à travers la paroi externe 25. Dans le mode de réalisation représenté, chaque support 29 de bougie d’allumage est monobloc avec la paroi externe 25. Le premier rebord de fixation amont 70 comprend un premier bord de fixation amont 71 et un deuxième bord de fixation amont 73. Il est configuré pour fixer la paroi externe 25 au carénage 27 et/ou au fond de chambre 28. Le premier bord de fixation amont 71 est situé radialement vers l’intérieur par rapport au deuxième bord de fixation amont 73. Il s’étend sensiblement sur toute la longueur circonférentielle de la paroi externe 25. Le premier bord de fixation amont 71 est incliné par rapport à la première paroi d’entrée 46 du premier conduit de refroidissement 41. Le premier bord de fixation amont 71 est traversé par au moins un premier orifice 83 qui a une composante radiale et qui est situé axialement à proximité de la première entrée d’air 45 du premier conduit de refroidissement 41. Chaque premier orifice 83 sert à introduire de l’air dans le tube à flamme et/ou à refroidir le premier bord de fixation amont 71, notamment par film. Le premier bord de fixation amont 71 tend à accroitre la quantité d’air introduite dans le tube à flamme de la chambre de combustion 2, tout en participant à raccorder la paroi externe 25 au fond de chambre 28 et/ou au carénage 27. Dans le mode de réalisation représenté, le premier bord de fixation amont 71 est traversé par deux rangées de premiers orifices 83 qui s’étendent chacune sur sensiblement toute la longueur circonférentielle du premier bord de fixation amont 71. Le deuxième bord de fixation amont 73 est parallèle au premier bord de fixation amont 71. Il s’étend sensiblement sur toute la longueur circonférentielle de la paroi externe 25. Le deuxième bord de fixation amont 73 est incliné relativement à une première paroi d’entrée 46 du premier conduit de refroidissement 41 pour former une ouverture en forme générale de V qui s’évase vers l’amont. Le deuxième bord de fixation amont 73 est conçu pour diriger de l’air de refroidissement conjointement avec la première paroi d’entrée 46 vers la première entrée d’air 45 du premier conduit de refroidissement 41, tout en permettant l’accrochage de la paroi externe 25 au carénage 27 et/ou au fond de chambre 28 avec le premier bord de fixation amont 71. Le deuxième bord de fixation amont 73 tend à accroitre la quantité d’air qui circule dans le premier conduit de refroidissement 41. En référence plus spécifiquement aux figures 2 et 3, chacun des raidisseurs 44 de la paroi externe 25 s’étend radialement depuis la première cloison 40 jusqu’à la deuxième cloison 42. Certains des raidisseurs 44 s’étendent axialement par exemple depuis la première paroi d’entrée 46 jusqu’à la première paroi de sortie 48 du premier conduit de refroidissement 41. D’autres des raidisseurs 44 s’étendent axialement depuis les orifices de dilution 82 jusqu’à la première paroi de sortie 48. Les raidisseurs 44 servent à augmenter la résistance mécanique de la paroi externe 25. Du fait des raidisseurs 44, la paroi externe 25 peut avoir une résistance mécanique satisfaisante par rapport à une paroi externe pleine malgré la première cloison 40, la deuxième cloison 42 et le premier conduit de refroidissement 41. En référence conjointe aux figures 2 à 6, la première cloison 40 de la paroi externe 25 est une cloison interne de la paroi externe 25. Elle délimite la paroi externe 25 radialement vers l’intérieur. Elle s’étend axialement depuis une extrémité amont 40a jusqu’à une extrémité aval 40b. Elle est raccordée au niveau de l’extrémité amont 40a au premier bord de fixation amont 71 et à la première paroi d’entrée 46. Elle est raccordée à l’extrémité aval 40b à la première paroi de sortie 48. Elle s’étend sur sensiblement toute la longueur circonférentielle de la paroi externe 25. La première cloison 40 est traversée par au moins un deuxième orifice 89 qui a une composante radiale et qui est situé axialement entre un orifice primaire 81 et l’extrémité aval 40b. Chaque deuxième orifice 89 sert à introduire de l’air dans le tube à flamme et/ou à refroidir la première cloison 40, notamment par film. Dans le mode de réalisation représenté, la première cloison 40 est sensiblement à équidistance de l’axe longitudinal X-X de la turbomachine depuis son extrémité amont 40a jusqu’à son extrémité aval 40b. La première cloison 40 est traversée par une pluralité de deuxièmes orifices 89 qui s’étendent axialement depuis les orifices primaires 81 jusqu’à l’extrémité aval 40b en étant répartis sensiblement uniformément. Les deuxièmes orifices 89 s’étendent sur sensiblement toute la longueur circonférentielle de la première cloison 40. La première cloison 40 a une épaisseur qui est sensiblement constante depuis son extrémité amont 40a jusqu’à son extrémité aval 40b. L’épaisseur de la première cloison 40 est par exemple comprise entre 35% et 55% de l’épaisseur de la paroi externe 25. La deuxième cloison 42 de la paroi externe 25 est une cloison externe de la paroi externe 25. Elle délimite notamment la paroi externe 25 radialement vers l’extérieur. La deuxième cloison 42 est espacée radialement de la première cloison 40 pour former le premier conduit de refroidissement 41 avec la première cloison 40. La deuxième cloison 42 s’étend axialement depuis une extrémité amont 42a jusqu’à une extrémité aval 42b. Elle est raccordée au niveau de l’extrémité amont 42a à la première paroi d’entrée 46. Elle est raccordée à l’extrémité aval 42b à la première paroi de sortie 48. Elle s’étend sur sensiblement toute la longueur circonférentielle de la paroi externe 25. La deuxième cloison 42 est dépourvue de trous de refroidissement dans le mode de réalisation représenté. Elle n’est traversée que par le support 29 de la bougie d’allumage 6, par les orifices primaires 81 et par les orifices de dilution 82. Dans le mode de réalisation représenté, la deuxième cloison 42 se rapproche de l’axe longitudinal X-X de la turbomachine depuis son extrémité amont 42a jusqu’à une portion intermédiaire 43 de la deuxième cloison 42 qui est située strictement entre l’extrémité amont 42a et l’extrémité aval 42b. La portion intermédiaire 43 est notamment située axialement sensiblement à équidistance de l’extrémité amont 42a et de l’extrémité aval 42b. La deuxième cloison 42 s’éloigne de l’axe longitudinal X-X de la turbomachine depuis la portion intermédiaire 43 jusqu’à son extrémité aval 42b. La deuxième cloison 42 a une épaisseur qui est sensiblement constante depuis son extrémité amont 42a jusqu’à son extrémité aval 42b. L’épaisseur de la deuxième cloison 42 est par exemple comprise entre 12% et à 35% de l’épaisseur de la paroi externe 25. Le premier conduit de refroidissement 41 comprend une première entrée d’air 45 et une première sortie d’air 47. Il est délimité radialement vers l’intérieur par la première cloison 40. Il est délimité radialement vers l’extérieur par la deuxième cloison 42. Il est délimité vers l’amont par l’extrémité amont 40a de la première cloison 40, par l’extrémité amont 42a de la deuxième cloison 42 et par une première paroi d’entrée 46. Il est délimité vers l’aval par l’extrémité aval 40b de la première cloison 40, par l’extrémité aval 42b de la deuxième cloison 42 et par une première paroi de sortie 48. Le premier conduit de refroidissement 41 est configuré pour refroidir la paroi externe 25, notamment par film à travers les deuxièmes orifices 89, ainsi que par contact de l’air de refroidissement avec la première cloison 40 et avec la deuxième cloison 42. L’étendue radiale du premier conduit de refroidissement 41 rétrécit vers l’aval depuis la première paroi d’entrée 46 jusqu’à la portion intermédiaire 43 de la deuxième cloison 42. Le rapport de l’étendue radiale e2 au niveau de la portion intermédiaire 43 sur l’étendue radiale e1 au niveau de la première paroi d’entrée 46 est par exemple comprise entre 10% et 30%. L’étendue radiale du premier conduit de refroidissement 41 s’agrandit vers l’aval depuis la portion intermédiaire 43 jusqu’à la première paroi de sortie 48. Le rapport de l’étendue radiale e2 au niveau de la portion intermédiaire 43 sur l’étendue radiale e3 au niveau de la première paroi de sortie 48 est par exemple comprise entre 20% et 40%. La première entrée d’air 45 comprend la première paroi d’entrée 46. La première paroi d’entrée 46 s’étend depuis la première cloison 40 jusqu’à la deuxième cloison 42. La première paroi d’entrée 46 est inclinée par rapport à la direction radiale vers l’amont vers la deuxième cloison 42. Elle est reliée mécaniquement au premier bord de fixation amont 71 et au deuxième bord de fixation amont 73 à proximité de l’extrémité amont 40a de la première cloison 40. La première paroi d’entrée 46 s’étend sur sensiblement toute la longueur circonférentielle de la paroi externe 25. La première paroi d’entrée 46 est configurée pour obturer partiellement le premier conduit de refroidissement 41 vers l’amont, en régulant la vitesse et la pression de l’air à la première entrée 45. La première paroi d’entrée 46 est traversée par au moins un premier orifice d’entrée 85 qui a une composante axiale. Chaque premier orifice d’entrée 85 sert à introduire de l’air sensiblement axialement dans le premier conduit de refroidissement 41 à travers la première paroi d’entrée 46. Dans le mode de réalisation représenté, la première paroi d’entrée 46 est traversée par deux rangées de premiers orifices d’entrée 85 qui s’étendent chacune sur sensiblement toute la longueur circonférentielle de la première paroi d’entrée 46 et qui sont espacées radialement l’une de l’autre. Chacun des premiers orifices d’entrée 85 est orienté sensiblement axialement selon l’axe longitudinal X-X de la turbomachine. La première sortie 47 comprend la première paroi de sortie 48. La première paroi de sortie 48 s’étend depuis la première cloison 40 jusqu’à la deuxième cloison 42. Elle est orientée sensiblement radialement en servant d’appui plan à une bride de fixation à une paroi de turbine à laquelle elle est destinée à être raccordée. La première paroi de sortie 48 s’étend sur sensiblement toute la longueur circonférentielle de la paroi externe 25. La première paroi de sortie 48 est configurée pour obturer partiellement le premier conduit de refroidissement 41 vers l’aval, en régulant la vitesse et la pression de l’air à la première sortie 47. Elle est configurée pour raccorder mécaniquement la paroi externe 25 à la bride de fixation de la paroi de turbine. La première paroi de sortie 48 est traversée par au moins un premier orifice de sortie 87 qui a une composante axiale. Chaque premier orifice de sortie 87 sert à faire sortir de l’air sensiblement axialement dans le premier conduit de refroidissement 41 à travers la première paroi de sortie 48. La première paroi de sortie 48 est traversée par au moins un premier orifice de fixation 74 de la paroi externe 25 à une paroi de turbine de la turbomachine, par exemple une paroi de turbine haute pression de turbomachine. Chaque orifice de fixation 74 est destiné à recevoir un organe de fixation tel qu’une vis d’un écrou pour fixer la paroi externe 25 à la paroi de turbine. Dans le mode de réalisation représenté, la première paroi de sortie 48 est traversée par une rangée de premiers orifices de sortie 87 qui s’étend sur sensiblement toute la longueur circonférentielle de la première paroi de sortie 48. Chacun des premiers orifices de sortie 87 est orienté sensiblement axialement selon l’axe longitudinal X-X de la turbomachine. La première paroi de sortie 48 est traversée par une rangée de premiers orifices de fixation 74 qui s’étend sur sensiblement toute la longueur circonférentielle de la première paroi de sortie 48 et qui est espacée radialement de la rangée de premiers orifices de sortie 87. En référence à la figure 4, la paroi interne 26 comprend un deuxième rebord de fixation amont 72, une troisième cloison 50, une quatrième cloison 52, un deuxième conduit de refroidissement 51 qui est situé entre la troisième cloison 50 et la quatrième cloison 52, des raidisseurs (non représentés) et une virole intérieure de fixation 90. La paroi interne 26 délimite le tube à flamme de la chambre de combustion 2 radialement vers l’intérieur. Le deuxième rebord de fixation amont 72 comprend un troisième bord de fixation amont 75 et un quatrième bord de fixation amont 77. Il est configuré pour fixer la paroi interne 26 au carénage 27 et/ou au fond de chambre 28. Le troisième bord de fixation amont 75 est situé radialement vers l’intérieur par rapport au quatrième bord de fixation amont 77. Il s’étend sensiblement sur toute la longueur circonférentielle de la paroi interne 26. Le troisième bord de fixation amont 75 est incliné par rapport à la deuxième paroi d’entrée 56 du deuxième conduit de refroidissement 51. Le troisième bord de fixation amont 75 est traversé par au moins un troisième orifice 84 qui a une composante radiale et qui est situé axialement à proximité de la deuxième entrée d’air 55 du deuxième conduit de refroidissement 51. Le troisième bord de fixation amont 75 tend à accroitre la quantité d’air introduite dans le tube à flamme de la chambre de combustion 2, tout en participant à raccorder la paroi interne 26 au fond de chambre 28 et/ou au carénage 27. Chaque troisième orifice 84 sert à introduire de l’air dans le tube à flamme et/ou à refroidir le troisième bord de fixation amont 75, notamment par film. Dans le mode de réalisation représenté, le troisième bord de fixation amont 75 est traversé par deux rangées de troisièmes orifices 84 qui s’étendent chacune sur sensiblement toute la longueur circonférentielle du troisième bord de fixation amont 75. Le quatrième bord de fixation amont 77 est parallèle au troisième bord de fixation amont 75. Il s’étend sensiblement sur toute la longueur circonférentielle de la paroi interne 26. Le quatrième bord de fixation amont 77 est incliné relativement à une deuxième paroi d’entrée 56 du deuxième conduit de refroidissement 51 pour former une ouverture en forme générale de V qui s’évase vers l’amont. Il est conçu pour diriger de l’air de refroidissement conjointement avec la deuxième paroi d’entrée 56 vers la deuxième entrée d’air 55 du deuxième conduit de refroidissement 51, tout en permettant l’accrochage de la paroi interne 26 au carénage 27 et/ou au fond de chambre 28 avec le troisième bord de fixation amont 75. Le quatrième bord de fixation amont 77 tend à accroitre la quantité d’air qui circule dans le deuxième conduit de refroidissement 51. Chacun des raidisseurs de la paroi interne 26 s’étend radialement depuis la troisième cloison 50 jusqu’à la quatrième cloison 52. Certains des raidisseurs s’étendent axialement par exemple depuis la deuxième paroi d’entrée 56 jusqu’à la deuxième paroi de sortie 58 du deuxième conduit de refroidissement 51. D’autres des raidisseurs s’étendent axialement depuis les orifices de dilution 82 jusqu’à la deuxième paroi de sortie 58. Les raidisseurs servent à augmenter la résistance mécanique de la paroi interne 26. Du fait des raidisseurs, la paroi interne 26 peut avoir une résistance mécanique satisfaisante par rapport à une paroi interne pleine malgré la troisième cloison 50, la quatrième cloison 52 et le deuxième conduit de refroidissement 51. La troisième cloison 50 de la paroi interne 26 est une cloison externe de la paroi interne 26. Elle délimite la paroi interne 26 radialement vers l’extérieur. Elle s’étend axialement depuis une extrémité amont 50a jusqu’à une extrémité aval 50b. Elle est raccordée au niveau de l’extrémité amont 50a au troisième bord de fixation amont 75 et à la deuxième paroi d’entrée 56. Elle est raccordée à l’extrémité aval 50b à la deuxième paroi de sortie 58. Elle s’étend sur sensiblement toute la longueur circonférentielle de la paroi interne 26. La troisième cloison 50 est traversée par au moins un deuxième orifice 89 qui a une composante radiale et qui est situé axialement entre un orifice primaire 81 et l’extrémité aval 50b. Chaque deuxième orifice 89 sert à introduire de l’air dans le tube à flamme et/ou à refroidir la troisième cloison 50, notamment par film. Dans le mode de réalisation représenté, la troisième cloison 50 est sensiblement à équidistance de l’axe longitudinal X-X de la turbomachine depuis son extrémité amont 50a jusqu’à son extrémité aval 50b. La troisième cloison 50 est traversée par une pluralité de deuxièmes orifices 89 qui s’étendent axialement depuis les orifices primaires 81 jusqu’à l’extrémité aval 50b en étant répartis sensiblement uniformément. Les deuxièmes orifices 89 s’étendent sur sensiblement toute la longueur circonférentielle de la troisième cloison 50. La troisième cloison 50 a une épaisseur qui est sensiblement constante depuis son extrémité amont 50a jusqu’à son extrémité aval 50b. L’épaisseur de la troisième cloison 50 est par exemple comprise entre 35% et 55% de l’épaisseur de la paroi interne 26. La quatrième cloison 52 de la paroi interne 26 est une cloison interne de la paroi interne 26. Elle délimite notamment la paroi interne 26 radialement vers l’intérieur. La quatrième cloison 52 est espacée radialement de la troisième cloison 50 pour former le deuxième conduit de refroidissement 51 avec la troisième cloison 50. La quatrième cloison 52 s’étend axialement depuis une extrémité amont 52a jusqu’à une extrémité aval 52b. Elle est raccordée au niveau de l’extrémité amont 52a à la deuxième paroi d’entrée 56. Elle est raccordée à l’extrémité aval 52b à la deuxième paroi de sortie 58. Elle s’étend sur sensiblement toute la longueur circonférentielle de la paroi interne 26. La quatrième cloison 52 est dépourvue de trous de refroidissement dans le mode de réalisation représenté. Elle n’est traversée que par les orifices primaires 81 et par les orifices de dilution 82. Dans le mode de réalisation représenté, la quatrième cloison 52 se rapproche de l’axe longitudinal X-X de la turbomachine depuis son extrémité amont 52a jusqu’à une portion intermédiaire 53 de la quatrième cloison 52 qui est située strictement entre l’extrémité amont 52a et l’extrémité aval 52b. La portion intermédiaire 53 est notamment située axialement sensiblement à équidistance de l’extrémité amont 52a et de l’extrémité aval 52b. La quatrième cloison 52 s’éloigne de l’axe longitudinal X-X de la turbomachine depuis la portion intermédiaire 53 jusqu’à son extrémité aval 52b. La quatrième cloison 52 a une épaisseur qui est sensiblement constante depuis son extrémité amont 52a jusqu’à son extrémité aval 52b. L’épaisseur de la quatrième cloison 52 est par exemple comprise entre 12% et 35% de l’épaisseur de la paroi interne 26. Le deuxième conduit de refroidissement 51 comprend une deuxième entrée d’air 55 et une deuxième sortie d’air 57. Il est délimité radialement vers l’extérieur par la troisième cloison 50. Il est délimité radialement vers l’intérieur par la quatrième cloison 52. Il est délimité vers l’amont par l’extrémité amont 50a de la troisième cloison 50, par l’extrémité amont 52a de la quatrième cloison 52 et par une deuxième paroi d’entrée 56. Il est délimité vers l’aval par l’extrémité aval 50b de la troisième cloison 50, par l’extrémité aval 52b de la quatrième cloison 52 et par une deuxième paroi de sortie 58. Le deuxième conduit de refroidissement 51 est configuré pour refroidir la paroi interne 26, notamment par film à travers les deuxièmes orifices 89, ainsi que par contact de l’air de refroidissement avec la troisième cloison 50 et avec la quatrième cloison 52. L’étendue radiale du deuxième conduit de refroidissement 51 rétrécit vers l’aval depuis la deuxième paroi d’entrée 56 jusqu’à la portion intermédiaire 53 de la quatrième cloison 52. Le rapport de l’étendue radiale e5 au niveau de la portion intermédiaire 53 sur l’étendue radiale e4 au niveau de la deuxième paroi d’entrée 56 est par exemple comprise entre 35% et 45%. L’étendue radiale du deuxième conduit de refroidissement 51 s’agrandit vers l’aval depuis la portion intermédiaire 53 jusqu’à la deuxième paroi de sortie 58. Le rapport de l’étendue radiale e5 au niveau de la portion intermédiaire 53 sur l’étendue radiale e6 au niveau de la deuxième paroi de sortie 58 est par exemple comprise entre 55% et 65%. La deuxième entrée d’air 55 comprend la deuxième paroi d’entrée 56. La deuxième paroi d’entrée 56 s’étend depuis la troisième cloison 50 jusqu’à la quatrième cloison 52. Elle est inclinée par rapport à la direction radiale vers l’amont vers la quatrième cloison 52. Elle est reliée mécaniquement au troisième bord de fixation amont 75 et au quatrième bord de fixation amont 77 à proximité de l’extrémité amont 50a de la troisième cloison 50. La deuxième paroi d’entrée 56 s’étend sur sensiblement toute la longueur circonférentielle de la paroi interne 26. La deuxième paroi d’entrée 56 est configurée pour obturer partiellement le deuxième conduit de refroidissement 51 vers l’amont, en régulant la vitesse et la pression de l’air à la deuxième entrée d’air 55. La deuxième paroi d’entrée 56 est traversée par au moins un deuxième orifice d’entrée 86 qui a une composante axiale. Chaque deuxième orifice d’entrée 86 sert à introduire de l’air sensiblement axialement dans le deuxième conduit de refroidissement 51 à travers la deuxième paroi d’entrée 56. Dans le mode de réalisation représenté, la deuxième paroi d’entrée 56 est traversée par deux rangées de deuxièmes orifices d’entrée 86 qui s’étendent chacune sur sensiblement toute la longueur circonférentielle de la deuxième paroi d’entrée 56 et qui sont espacées radialement l’une de l’autre. Chacun des deuxième orifices d’entrée 86 est orienté sensiblement axialement selon l’axe longitudinal X-X de la turbomachine. La deuxième sortie d’air 57 comprend la deuxième paroi de sortie 58. La deuxième paroi de sortie 58 s’étend depuis la troisième cloison 50 jusqu’à la quatrième cloison 52. Elle est orientée sensiblement radialement en servant d’appui plan à une bride de fixation à une paroi de turbine à laquelle elle est destinée à être raccordée. La deuxième paroi de sortie 58 s’étend sur sensiblement toute la longueur circonférentielle de la paroi interne 26. La deuxième paroi de sortie 58 est configurée pour obturer partiellement le deuxième conduit de refroidissement 51 vers l’aval, en régulant la vitesse et la pression de l’air à la deuxième sortie d’air 57. Elle est configurée pour raccorder mécaniquement la paroi interne 26 à la bride de fixation de la paroi de turbine. La deuxième paroi de sortie 58 est traversée par au moins un deuxième orifice de sortie 88 qui a une composante axiale. Chaque deuxième orifice de sortie 88 sert à faire sortir de l’air sensiblement axialement dans le deuxième conduit de refroidissement 51 à travers la deuxième paroi de sortie 58. La deuxième paroi de sortie 58 est traversée par au moins un deuxième orifice de fixation 78 de la paroi interne 26 à une paroi de turbine de la turbomachine, par exemple une paroi de turbine haute pression de turbomachine. Chaque deuxième orifice de fixation 78 est destiné à recevoir un organe de fixation tel qu’une vis d’un écrou pour fixer la paroi interne 26 à la paroi de turbine. Dans le mode de réalisation représenté, la deuxième paroi de sortie 58 est traversée par une rangée de deuxièmes orifices de sortie 88 qui s’étend sur sensiblement toute la longueur circonférentielle de la deuxième paroi de sortie 58. Chacun des deuxièmes orifices de sortie 88 est orienté sensiblement axialement selon l’axe longitudinal X-X de la turbomachine. La deuxième paroi de sortie 58 est traversée par une rangée de deuxièmes orifices de fixation 78 qui s’étend sur sensiblement toute la longueur circonférentielle de la deuxième paroi de sortie 58 et qui est espacée radialement de la rangée de deuxièmes orifices de sortie 88. En référence conjointe aux figures 1 et 4, la virole intérieure de fixation 90 de la paroi interne 26 fait saillie radialement vers l’intérieur et vers l’amont depuis la deuxième paroi de sortie 58. La virole intérieure de fixation 90 comprend une portion aval 94 et une bordure de fixation amont 92. La virole intérieure de fixation 90 sert à fixer la paroi interne 26 à la paroi de carter intérieure 24 de la chambre de combustion 2. La portion aval 94 s’étend axialement vers l’amont depuis la deuxième paroi de sortie 58. Elle comprend une pluralité de trous avals 95. La bordure de fixation amont 92 s’étend radialement vers l’intérieur depuis une extrémité amont de la portion aval 94. La bordure de fixation amont 92 comprend une pluralité d’orifices de fixation 93 pour fixer la bordure de fixation amont 92 à une bordure de fixation de la paroi de carter intérieure 24 contre laquelle elle vient en appui, par l’intermédiaire d’organes de fixation qui comprennent par exemple chacun une vis et un écrou. La paroi externe 25 et la paroi interne 26 de la chambre de combustion 2 sont fabriquées chacune par fusion sélective ou par frittage sélectif sur lit de poudre, notamment par un laser. Autrement dit, la paroi externe 25 et la paroi interne 26 sont réalisées chacune par fabrication additive dans le mode de réalisation représenté. Grâce à la chambre de combustion 2, le refroidissement de la paroi externe 25 et le refroidissement de la paroi interne 26 sont améliorés. En particulier, la circulation d’air de refroidissement depuis la première paroi d’entrée 46 jusqu’à la première paroi de sortie 48 du premier conduit de refroidissement 41 permet d’améliorer le refroidissement de la paroi externe 25. Le premier conduit de refroidissement 41 favorise notamment la circulation d’air de refroidissement en continu et de manière homogène dans la paroi externe 25. Le refroidissement de la paroi externe 25 est d’autant plus efficace que l’air de refroidissement circulant dans le premier conduit de refroidissement 41 tend à être séparé des gaz chauds de combustion, par exemple par la première cloison 40. Le premier conduit de refroidissement 41 ne gêne par exemple pas la combustion dans le tube à flamme de la chambre de combustion 2 en permettant l’alimentation de la combustion par un flux primaire à travers les orifices primaire 81 et par un flux de dilution à travers les orifices de dilution 82 de la paroi externe 25. Le refroidissement de la paroi externe 25 est encore amélioré en favorisant la circulation d’air de refroidissement depuis les premiers orifices d’entrée 85 de la première paroi d’entrée 46 jusqu’aux premiers orifices de sortie 87 de la première paroi de sortie 48. Les deuxièmes orifices 89 de la paroi externe 25 permettent notamment de refroidir par film la première cloison 40 qui est proche des gaz chauds de combustion dans le tube à flamme, pour améliorer le refroidissement de la première cloison 40. Les deuxièmes orifices 89 permettent aussi d’introduire de l’air supplémentaire à l’intérieur du tube à flamme de la chambre de combustion 2 à travers la paroi externe 25, pour favoriser la combustion. Étant donné que le premier conduit de refroidissement 41 rétrécit vers l’aval depuis la première entrée d’air 45, l’air de refroidissement du premier conduit de refroidissement 41 est accéléré, ce qui permet d’augmenter le débit de refroidissement pour refroidir la paroi externe 25. Les pertes de pression d’air de refroidissement sont également limitées lors de l’entrée de l’air de refroidissement dans le premier conduit de refroidissement 41. La première paroi de sortie 48 permet notamment de raccorder la paroi externe 25 à une paroi de turbine, tout en évacuant l’air du premier conduit de refroidissement 41. La pression de l’air tend à augmenter à la première sortie 47, par exemple pour alimenter une turbine haute pression en air de refroidissement. La paroi externe 25 peut être fabriquée additivement, ce qui lui permet d’avoir une forme complexe du fait notamment de la première cloison 40, de la deuxième cloison 42 et du premier conduit de refroidissement 41. Par ailleurs et en particulier, la circulation d’air de refroidissement depuis la deuxième paroi d’entrée 56 jusqu’à la deuxième paroi de sortie 58 du deuxième conduit de refroidissement 51 permet d’améliorer le refroidissement de la paroi interne 26. Le deuxième conduit de refroidissement 51 favorise notamment la circulation d’air de refroidissement en continu et de manière homogène dans la paroi interne 26. Le refroidissement de la paroi interne 26 est d’autant plus efficace que l’air de refroidissement circulant dans le deuxième conduit de refroidissement 51 tend à être séparé des gaz chauds de combustion, par exemple par la troisième cloison 50. Le deuxième conduit de refroidissement 51 ne gêne par exemple pas la combustion dans le tube à flamme de la chambre de combustion 2 en permettant l’alimentation de la combustion par un flux primaire à travers les orifices primaire 81 et par un flux de dilution à travers les orifices de dilution 82 de la paroi interne 26. Le refroidissement de la paroi interne 26 est encore amélioré en favorisant la circulation d’air de refroidissement depuis les deuxièmes orifices d’entrée 86 de la deuxième paroi d’entrée 56 jusqu’aux deuxièmes orifices de sortie 88 de la deuxième paroi de sortie 88. Les deuxièmes orifices 89 de la paroi interne 26 permettent notamment de refroidir par film la troisième cloison 50 qui est proche des gaz chauds de combustion dans le tube à flamme, pour améliorer le refroidissement de la troisième cloison 50. Les deuxièmes orifices 89 permettent aussi d’introduire de l’air supplémentaire à l’intérieur du tube à flamme de la chambre de combustion 2 à travers la paroi interne 26, pour favoriser la combustion. Étant donné que le deuxième conduit de refroidissement 51 rétrécit vers l’aval depuis la deuxième entrée d’air 55, l’air de refroidissement du deuxième conduit de refroidissement 51 est accéléré, ce qui permet d’augmenter le débit de refroidissement pour refroidir la paroi interne 26. Les pertes de pression d’air de refroidissement sont également limitées lors de l’entrée de l’air de refroidissement dans le deuxième conduit de refroidissement 5s1. La deuxième paroi de sortie 58 permet notamment de raccorder la paroi interne 26 à une paroi de turbine, tout en évacuant l’air du deuxième conduit de refroidissement 51. La pression de l’air tend à augmenter à la deuxième sortie 57 du deuxième conduit de refroidissement 51, par exemple pour alimenter une turbine haute pression en air de refroidissement. La paroi interne 26 peut être fabriquée additivement, ce qui lui permet d’avoir une forme complexe du fait notamment de la troisième cloison 50, de la quatrième cloison 52 et du deuxième conduit de refroidissement 51. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l’homme du métier à l’invention qui vient d’être décrite sans sortir du cadre de l’exposé de l’invention. En particulier, seule la paroi externe 25 peut comprendre deux cloisons 40, 42. Dans ce cas, le refroidissement de la paroi externe 25 est notamment amélioré par rapport à celui de la paroi interne 26. En variante encore, seule la paroi interne 26 peut comprendre deux cloisons 50, 52. Dans ce cas, le refroidissement de la paroi interne 26 est notamment amélioré par rapport à celui de la paroi externe 25. L’entrée d’air du premier conduit de refroidissement 41 peut être orientée radialement et/ou à distance de la première paroi d’entrée 46. La sortie d’air du premier conduit de refroidissement 41 peut être orientée radialement et/ou à distance de la première paroi de sortie 48. L’entrée d’air du deuxième conduit de refroidissement 51 peut être orientée radialement et/ou à distance de la deuxième paroi d’entrée 56. La sortie d’air du deuxième conduit de refroidissement 51 peut être orientée radialement et/ou à distance de la deuxième paroi de sortie 58. En variante, la première cloison 40 est dépourvue d’orifices de refroidissement. La troisième cloison 50 peut être dépourvue d’orifices de refroidissement. En variante, le premier rebord de fixation amont 70 est à distance de la première entrée d’air 45 du premier conduit de refroidissement 41, sans favoriser l’entrée d’air dans le premier conduit de refroidissement 41. Le deuxième rebord de fixation amont 72 peut être à distance de la deuxième entrée 55 du deuxième conduit de refroidissement 51, sans favoriser l’entrée d’air dans le deuxième conduit de refroidissement 51. En variante, l’étendue radiale du premier conduit de refroidissement 41 est sensiblement constante. L’étendue radiale du deuxième conduit de refroidissement 51 peut être sensiblement constante. En variante, la première paroi de sortie 48 est dépourvue d’orifices de fixation 74. Dans ce cas, la paroi externe 25 peut comprendre une bride de fixation additionnelle pour la fixer à un carter de turbine. La deuxième paroi de sortie 58 peut être dépourvue d’orifices de fixation 78. Dans ce cas, la paroi interne 26 peut comprendre une bride de fixation additionnelle pour la fixer à un carter de turbine. La paroi externe 25 et/ou la paroi interne 26 peuvent être dépourvues de raidisseurs, par exemple lorsque l’épaisseur de leurs cloisons 40, 50, 42, 52 est suffisante pour leur conférer une rigidité mécanique satisfaisante. La paroi externe 25 et/ou la paroi interne 26 peuvent être fabriquées par d’autres méthodes que par fusion sélective ou frittage sélectif sur lit de poudre, notamment par fonderie ou par une autre méthode de fabrication additive. Chambre de combustion (2) annulaire pour turbomachine, comprenant : une paroi interne (26) et une paroi externe (25) qui sont annulaires autour d’un axe longitudinal (X-X) de la chambre de combustion, et un fond de chambre (28) qui relie mécaniquement la paroi interne (26) et la paroi externe (25), caractérisée en ce que au moins une première paroi parmi la paroi interne (26) et la paroi externe (25) comprend une première cloison (40, 50) et une deuxième cloison (42, 52) annulaires, la deuxième cloison (42, 52) étant espacée radialement de la première cloison (40, 50) pour former avec la première cloison (40, 50) un conduit de refroidissement (41, 51) de la première paroi, le conduit de refroidissement (41, 51) comprenant une paroi d’entrée (46, 56) et une paroi de sortie (48, 58) qui s’étendent entre la première cloison (40, 50) et la deuxième cloison (42, 52), au moins l’une de la paroi d’entrée (46, 56) et de la paroi de sortie (48, 58) étant traversée par au moins un orifice de refroidissement (85, 87, 86, 88) ayant une composante axiale selon l’axe longitudinal (X-X) de la chambre de combustion. Chambre de combustion (2) selon la revendication précédente, dans laquelle la paroi d’entrée (46, 56) est traversée par au moins un orifice de refroidissement (85, 86) ayant une composante axiale selon l’axe longitudinal (X-X) de la chambre de combustion, et la paroi de sortie (48, 58) est traversée par au moins un orifice de refroidissement (87, 88) ayant une composante axiale selon l’axe longitudinal (X-X) de la chambre de combustion. Chambre de combustion (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la première paroi est traversée par des orifices primaires (81) d’introduction d’un flux primaire dans la chambre de combustion (2) et/ou la première paroi est traversée par des orifices de dilution (82) d’introduction d’un flux de dilution dans la chambre de combustion (2), et/ou la première cloison (40, 50) est traversée par des orifices de refroidissement (89) qui ont une composante radiale. Chambre de combustion (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la chambre de combustion (2) comprend un deuxième bord (73, 77) incliné par rapport à la paroi d’entrée (46, 56) pour former une ouverture s’évasant vers l’amont et conçue pour diriger du fluide de refroidissement vers l’entrée (45, 55) du conduit de refroidissement (41, 51). Chambre de combustion (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la première paroi comprend un rebord de fixation (70, 72) pour fixer la première paroi à un carénage (27) et/ou à un fond de chambre (28) de chambre de combustion (2), le rebord de fixation (70, 72) comprenant un premier bord (71, 75) incliné par rapport à la paroi d’entrée (46, 56) et traversé par au moins un orifice d’introduction de fluide dans la chambre de combustion (2), le premier bord (71, 75) étant de préférence sensiblement parallèle au deuxième bord (73, 77). Chambre de combustion (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle une étendue radiale (e1, e2, e4, e5) du conduit de refroidissement (41, 51) rétrécit vers l’aval depuis la paroi d’entrée (46, 56) du conduit de refroidissement (41, 51) sur au moins une partie de l’étendue axiale du conduit de refroidissement (41, 51), et/ou dans laquelle une étendue radiale (e2, e3, e5, e6) du conduit de refroidissement (41, 51) s’élargit vers l’aval jusqu’à la paroi de sortie (48, 58) du conduit de refroidissement (41, 51) sur au moins une partie de l’étendue axiale du conduit de refroidissement (41, 51). Chambre de combustion (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la paroi de sortie (48, 58) du conduit de refroidissement (41, 51) est traversée par au moins un orifice de fixation (74, 78) de la première paroi à une paroi de turbine pour turbomachine, et/ou dans laquelle la paroi de sortie (48, 58) est orientée radialement. Chambre de combustion (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la première paroi comprend un raidisseur (44) qui s’étend entre la première cloison (40, 50) et la deuxième cloison (42, 52) pour augmenter la résistance mécanique de la première paroi, et/ou dans laquelle la première paroi comprend un support (29) pour une bougie d’allumage qui est configuré pour guider et supporter la bougie d’allumage (6). Chambre de combustion (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la deuxième paroi parmi la paroi interne (26) et la paroi externe (25) comprend une troisième cloison (40, 50) et une quatrième cloison (42, 52) annulaires, la quatrième cloison (42, 52) étant espacée radialement de la troisième cloison (40, 50) pour former avec la troisième cloison (40, 50) un deuxième conduit de refroidissement (41, 51) pour refroidir la deuxième paroi, le deuxième conduit de refroidissement (41, 51) comprenant une deuxième paroi d’entrée (46, 56) et une deuxième paroi de sortie (48, 58) qui s’étendent entre la troisième cloison (40, 50) et la quatrième cloison (42, 52), au moins l’une de la deuxième paroi d’entrée (46, 56) et de la deuxième paroi de sortie (48, 58) étant traversée par au moins un orifice de refroidissement (85, 87, 86, 88) ayant une composante axiale selon l’axe longitudinal (X-X) de la chambre de combustion. Procédé de fabrication d’une chambre de combustion (2) selon l’une quelconques des revendications précédentes, dans lequel la première paroi et/ou la deuxième paroi est fabriquée par fusion sélective ou par frittage sélectif sur lit de poudre, notamment par un laser.