FR 3109962 A1 20211112 FR 2004498 A 20200506 L’invention concerne une aube directrice pour turbomachine d’aéronef à double flux, l’aube directrice comprenant un pied (34), une tête (36), ainsi qu’une partie aérodynamique (32) de redressement de flux comportant au moins un passage intérieur (50a, 50b) de refroidissement de lubrifiant, l’aube comprenant dans le passage intérieur une matrice de conduction thermique (80), et le passage intérieur (50a, 50b) s’étendant selon une direction principale (52a, 52b) d’écoulement du lubrifiant, parallèle ou sensiblement parallèle à une direction d’envergure (25) de l’aube. Selon l’invention, dans le passage intérieur (50a, 50b), la matrice (80) comporte au moins une paroi ondulée (82) s’étendant selon la direction principale (52a, 52b) d’écoulement du lubrifiant, de manière à délimiter de part et d’autre de celle-ci deux canaux ondulés (86) de circulation de fluide de refroidissement s’étendant également chacun selon la direction principale (52a, 52b). Figure pour l’abrégé : Figure 4a. AUBE DIRECTRICE DE SORTIE POUR TURBOMACHINE D’AERONEF, COMPRENANT UN PASSAGE DE REFROIDISSEMENT DE LUBRIFIANT EQUIPE DE PAROIS ONDULEES La présente invention se rapporte au domaine des turbomachines d’aéronef à double flux, et en particulier à la conception des aubes directrices agencées dans tout ou partie d’un flux d’air d’une soufflante de la turbomachine. Il s’agit de préférence d’aubes directrices de sortie, également dénommées OGV (de l’anglais « Outlet Guide Vane »), prévues pour redresser le flux d’air en sortie de la soufflante. Alternativement ou simultanément, des aubes directrices pourraient le cas échéant être placées à l’entrée de la soufflante. Les aubes directrices sont classiquement agencées dans la veine secondaire de la turbomachine. L’invention concerne de préférence un turboréacteur d’aéronef équipé de telles aubes directrices de sortie. Elle concerne également un procédé de fabrication d’une telle aube. ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE Sur certaines turbomachines à double flux, il est connu d’implanter des aubes directrices de sortie en aval de la soufflante pour redresser le flux qui s’échappe de celle-ci, et aussi éventuellement pour remplir une fonction structurale. Cette dernière fonction vise en effet à permettre le passage des efforts du centre de la turbomachine, vers une virole extérieure située dans le prolongement du carter de soufflante. Dans ce cas de figure, une attache moteur est classiquement agencée sur ou à proximité de cette virole extérieure, pour assurer la fixation entre la turbomachine et un mât d’accrochage de l’aéronef. Récemment, il a également été proposé d’affecter une fonction additionnelle aux aubes directrices de sortie. Il s’agit d’une fonction d’échangeur thermique entre l’air extérieur traversant la couronne d’aubes directrices de sortie, et du lubrifiant circulant à l’intérieur de ces aubes. Cette fonction d’échangeur thermique est par exemple connue du document US 8 616 834, ou encore du document FR 2 989 110. Le lubrifiant destiné à être refroidi par les aubes directrices de sortie peut provenir de différentes zones de la turbomachine. Il peut en effet s’agir d’un lubrifiant circulant à travers des enceintes de lubrification des paliers de roulement supportant les arbres moteur et/ou le moyeu de soufflante, ou encore d’un lubrifiant dédié à la lubrification des éléments de transmission mécanique de la boîte d’accessoires (de l’anglais AGB « Accessory Geared Box »). Enfin, il peut aussi servir à la lubrification d’un réducteur d’entraînement de la soufflante, lorsqu’un tel réducteur est prévu sur la turbomachine afin de diminuer la vitesse de rotation de sa soufflante. Les besoins croissants en lubrifiant nécessitent d’adapter en conséquence la capacité de dissipation de chaleur, associée aux échangeurs destinés au refroidissement du lubrifiant. Le fait d’attribuer un rôle d’échangeur thermique aux aubes directrices de sortie, comme dans les solutions des deux documents cités ci-dessus, permet en particulier de diminuer, voire de supprimer les échangeurs conventionnels du type ACOC (de l’anglais « Air Cooled Oil Cooler »). Ces échangeurs ACOC étant généralement agencés dans la veine secondaire, leur diminution / suppression permet de limiter les perturbations du flux secondaire, et d’augmenter ainsi le rendement global de la turbomachine. Au sein du passage intérieur de refroidissement de lubrifiant, il est implanté une matrice de conduction thermique, prenant par exemple la forme de plots destinés à perturber le flux de lubrifiant et à augmenter la surface mouillée, dans le but d’assurer un meilleur échange thermique. Cependant, il existe un besoin constant d’amélioration des échanges thermiques, tout en limitant les pertes de charges du lubrifiant circulant à travers la matrice. Pour répondre au moins partiellement à ce besoin, l’invention a tout d’abord pour objet une aube directrice destinée à être agencée dans tout ou partie d’un flux d’air d’une soufflante de turbomachine d’aéronef à double flux, l’aube directrice comprenant un pied, une tête, ainsi qu’une partie aérodynamique de redressement de flux agencée entre le pied et la tête de l’aube, ladite partie aérodynamique de l’aube comportant au moins un passage intérieur de refroidissement de lubrifiant, l’aube comprenant dans le passage intérieur une matrice de conduction thermique, et le passage intérieur s’étendant selon une direction principale d’écoulement du lubrifiant parallèle ou sensiblement parallèle à une direction d’envergure de l’aube. Selon l’invention, dans le passage intérieur, la matrice de conduction thermique comporte au moins une paroi ondulée s’étendant selon la direction principale d’écoulement du lubrifiant, de manière à délimiter de part et d’autre de celle-ci deux canaux ondulés de circulation de fluide de refroidissement s’étendant également chacun selon la direction principale d’écoulement du lubrifiant dans le passage intérieur. Les parois ondulées, en forme de vagues, permettent des décollements locaux de l’écoulement du lubrifiant, ce qui génère des turbulences tout en maximisant le coefficient de convection. La forme ondulée permet également d’augmenter la surface d’échange. Par conséquent, l’invention permet avantageusement d’offrir des performances satisfaisantes en matière d’échange thermique, notamment en raison de l’importante surface d’échange, tout en minimisant les pertes de charges dans le lubrifiant circulant dans la matrice. L’invention prévoit de préférence au moins l’une quelconque des caractéristiques optionnelles suivantes, prises isolément ou en combinaison. De préférence, la matrice de conduction thermique comporte également au moins un canal transversal de rééquilibrage de pression faisant communiquer ensemble chacun des canaux ondulés, et créant au sein de chacun de ces canaux ondulés une ou plusieurs discontinuités le segmentant en plusieurs tronçons longitudinaux de canaux ondulé. Plusieurs canaux transversaux de rééquilibrage peuvent ainsi être mis en œuvre le long des canaux ondulés, en étant espacés les uns des autres selon la direction principale d’écoulement du lubrifiant dans le passage intérieur. De préférence, les extrémités des canaux ondulés, au niveau d’une même extrémité de l’aube, sont reliées par un distributeur / collecteur de forme divergente / convergente, de manière à contribuer à l’équilibrage des pressions et/ou des débits dans dans les canaux ondulés. De préférence, au sein du passage intérieur, au moins deux canaux ondulés présentent chacun une largeur de canal différente. Cette particularité permet de tendre vers une section de passage constante pour les différents canaux ondulés, malgré la variation d’épaisseur de l’aube selon la direction transversale de celle-ci. De préférence, le passage intérieur de refroidissement de lubrifiant est délimité par un corps d’extrados définissant une paroi d’extrados, et par une plaque de fermeture définissant une paroi d’intrados de l’aube, la matrice de conduction thermique étant réalisée d’un seul tenant avec l’une des deux pièces parmi le corps d’extrados et la plaque de fermeture fixée sur le corps d’extrados, de préférence par collage, et l’autre des deux pièces parmi le corps d’extrados et la plaque de fermeture est collée sur un chant longitudinal de chacune des parois ondulées. De préférence, chaque canal ondulé présente, en section transversale, des extrémités transversales opposées de forme arrondie. De préférence, au moins une partie de l’aube est réalisée par fabrication additive, par exemple l’aube dans sa totalité, ou bien, dans un autre mode de réalisation, celle des deux pièces parmi le corps d’extrados et la plaque de fermeture qui intègre la matrice de conduction thermique. La fabrication additive permet globalement de réduire les coûts de fabrication. De préférence, la partie aérodynamique de l’aube comporte un premier passage intérieur de refroidissement de lubrifiant dans lequel est agencée une matrice de conduction thermique avec des parois et des canaux ondulés, le premier passage intérieur s’étendant selon une première direction principale d’écoulement du lubrifiant allant du pied vers la tête de l’aube, ainsi qu’un second passage intérieur de refroidissement de lubrifiant dans lequel est agencée une matrice de conduction thermique avec des parois et des canaux ondulés, le second passage intérieur s’étendant selon une seconde direction principale d’écoulement du lubrifiant allant de la tête vers le pied de l’aube, et la partie aérodynamique comprend également une zone coudée reliant une extrémité du premier passage intérieur à une extrémité du second passage, la zone coudée s’étendant le long d’une génératrice courbe et comprenant au moins un guide de lubrifiant agencé entre la paroi d’intrados et la paroi d’extrados de l’aube, chaque guide de lubrifiant s’étendant chacun sensiblement parallèlement à la génératrice courbe de la zone coudée. Grâce à la présence du/des guides de lubrifiant, la recirculation du lubrifiant entre les deux passages intérieurs est avantageusement évitée. De plus, le/les guides renforcent les transferts thermiques du fait de l’augmentation de la surface mouillée par le lubrifiant, de même qu’ils sont susceptibles d’améliorer la tenue mécanique de la zone coudée. Il est noté que le nombre de guides de lubrifiant n’est pas nécessairement identique au nombre de parois ondulées par passage intérieur, et il est même préférentiellement différent, pour contribuer à l’obtention de plus grandes turbulences du lubrifiant dans les zones de transition. L’invention a également pour objet une turbomachine d’aéronef, de préférence un turboréacteur, comprenant une pluralité d’aubes directrices telle que celle décrite ci-dessus, ces aubes étant agencées en aval ou en amont d’une soufflante de la turbomachine. Enfin, l’invention a pour objet un procédé de fabrication d’une aube telle que décrite ci-dessus, comprenant les étapes suivantes : - réalisation du corps d’extrados et de la plaque de fermeture, l’un de ces deux éléments étant réalisé d’un seul tenant avec ladite matrice de conduction thermique ; - fixation de la plaque de fermeture sur le corps d’extrados, de préférence par collage. Alternativement, comme évoqué précédemment, l’aube peut être réalisée d’une seule pièce, par fabrication additive. Cette réalisation d’un seul tenant peut ne concerner que la partie aérodynamique de l’aube, toujours préférentiellement par fabrication additive, sans sortir du cadre de l’invention. D’autres avantages et caractéristiques de l’invention apparaîtront dans la description détaillée non limitative ci-dessous. Cette description sera faite au regard des dessins annexés parmi lesquels ; représente une vue schématique de côté d’un turboréacteur selon l’invention ; représente une vue agrandie, plus détaillée, d’une aube directrice de sortie du turboréacteur montré sur la figure précédente, selon un premier mode de réalisation préféré de l’invention ; est une vue en coupe prise le long de la ligne IIa-IIa de la figure 2 et de la figure 3 ; est une vue de face d’une partie du corps d’extrados équipant l’aube montrée sur les figures précédentes ; est une vue agrandie de face du corps d’extrados montré sur la figure précédente ; est une vue de face montrant la plaque de fermeture destinée à fermer le corps d’extrados montré sur les figures 3 et 4a ; est une vue partielle de face montrant une alternative de réalisation pour la jonction entre les extrémités radiales internes des passages intérieurs, et les raccords assurant la communication fluidique avec le circuit de lubrifiant ; est une vue schématique de côté représentant la fabrication additive d’une aube selon un second mode de réalisation préféré de l’invention ; et est une vue schématique de face représentant également la fabrication additive de l’aube selon le second mode de réalisation préféré de l’invention. EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PRÉFÉRÉS En référence à la figure 1, il est représenté un turboréacteur 1 à double flux et à double corps, présentant un taux de dilution élevé. Le turboréacteur 1 comporte de façon classique un générateur de gaz 2 de part et d’autre duquel sont agencés un compresseur basse pression 4 et une turbine basse pression 12, ce générateur de gaz 2 comprenant un compresseur haute pression 6, une chambre de combustion 8 et une turbine haute pression 10. Par la suite, les termes « avant » et « arrière » sont considérés selon une direction 14 opposée à la direction d’écoulement principale des gaz au sein du turboréacteur, cette direction 14 étant parallèle à l’axe longitudinal 3 de celle-ci. En revanche, les termes « amont » et « aval » sont considérés selon la direction d’écoulement principale des gaz au sein du turboréacteur. Le compresseur basse pression 4 et la turbine basse pression 12 forment un corps basse pression, et sont reliés l’un à l’autre par un arbre basse pression 11 centré sur l’axe 3. De même, le compresseur haute pression 6 et la turbine haute pression 10 forment un corps haute pression, et sont reliés l’un à l’autre par un arbre haute pression 13 centré sur l’axe 3 et agencé autour de l’arbre basse pression 11. Les arbres sont supportés par des paliers de roulement 19, qui sont lubrifiés en étant agencés dans des enceintes d’huile. Il en est de même pour le moyeu de soufflante 17, également supporté par des paliers de roulement 19. Le turboréacteur 1 comporte par ailleurs, à l’avant du générateur de gaz 2 et du compresseur basse pression 4, une soufflante 15 unique qui est ici agencée directement à l’arrière d’un cône d’entrée d’air du moteur. La soufflante 15 est rotative selon l’axe 3, et entourée d’un carter de soufflante 9. Sur la figure 1, elle n’est pas entraînée directement par l’arbre basse pression 11, mais seulement entraînée indirectement par cet arbre via un réducteur 20, ce qui lui permet de tourner avec une vitesse plus lente. Néanmoins, une solution à entraînement direct de la soufflante 15, par l’arbre basse pression 11, entre dans le cadre de l’invention. En outre, le turboréacteur 1 définit une veine primaire 16 destinée à être traversée par un flux primaire, ainsi qu’une veine secondaire 18 destinée à être traversée par un flux secondaire situé radialement vers l’extérieur par rapport au flux primaire, le flux de la soufflante étant donc divisé. Comme cela est connu de l’homme du métier, la veine secondaire 18 est délimitée radialement vers l’extérieur en partie par une virole extérieure 23, préférentiellement métallique, prolongeant vers l’arrière le carter de soufflante 9. Bien que cela n’ait pas été représenté, le turboréacteur 1 est équipé d’un ensemble d’équipements, par exemple du type pompe à carburant, pompe hydraulique, alternateur, démarreur, actionneur stator à calage variable (VSV), actionneur de vanne de décharge, ou encore générateur électrique de puissance. Il s’agit notamment d’un équipement pour la lubrification du réducteur 20. Ces équipements sont entraînés par une boîte d’accessoires ou AGB (non représentée), qui est également lubrifiée. En aval de la soufflante 15, dans la veine secondaire 18, il est prévu une couronne d’aubes directrices qui sont ici des aubes directrices de sortie 24 (ou OGV, de l’anglais « Outlet Guide Vane »). Ces aubes statoriques 24 relient la virole extérieure 23 à un carter 26 entourant le compresseur basse pression 4. Elles sont espacées circonférentiellement les unes des autres, et permettent de redresser le flux secondaire après son passage à travers la soufflante 15. De plus, ces aubes 24 peuvent également remplir une fonction structurale, comme c’est le cas dans des exemples de réalisation qui sont présentement décrits. Elles assurent le transfert des efforts provenant du réducteur et des paliers de roulement 19 des arbres moteur et du moyeu de soufflante, vers la virole extérieure 23. Ensuite, ces efforts peuvent transiter par une attache moteur 30 fixée sur la virole 23 et reliant le turboréacteur à un mât d’accrochage (non représenté) de l’aéronef. Enfin, les aubes directrices de sortie 24 assurent, dans les exemples de réalisation qui sont présentement décrits, une troisième fonction d’échangeur thermique entre le flux d’air secondaire traversant la couronne d’aubes, et du lubrifiant circulant à l’intérieur de ces aubes 24. Le lubrifiant destiné à être refroidi par les aubes directrices de sorties 24 est celui servant à la lubrification des paliers de roulement 19, et/ou des équipements du turboréacteur, et/ou du boîtier d’accessoires, et/ou du réducteur 20. Ces aubes 24 font ainsi partie du/des circuits fluidiques dans lesquels le lubrifiant est mis en circulation pour successivement lubrifier le/les éléments associés, puis pour être refroidi. En référence à présent aux figures 2 à 5, il va être décrit l’une des aubes directrices de sortie 24, selon un premier mode de réalisation préféré de l’invention. A cet égard, il est noté que l’invention telle qu’elle va être décrite en référence aux figures 2 à 5 peut s’appliquer à toutes les aubes 24 de la couronne statorique centrée sur l’axe 3, ou bien à seulement certaines de ces aubes. L’aube 24 peut être d’orientation strictement radiale comme sur la figure 1, ou bien être légèrement inclinée axialement comme cela est montré sur la figure 2. Dans tous les cas, elle est préférentiellement droite en vue de côté telle que montrée sur la figure 2, en s’étendant selon une direction d’envergure 25. L’aube directrice de sortie 24 comporte une partie aérodynamique 32 qui correspond à sa partie centrale, c’est-à-dire celle exposée au flux secondaire. De part et d’autre de cette partie aérodynamique 32 servant à redresser le flux sortant de la soufflante, l’aube 24 comporte respectivement un pied 34 et une tête 36. Le pied 34 sert à la fixation de l’aube 24 sur le carter du compresseur basse pression, tandis que la tête sert à la fixation de cette même aube sur la virole extérieure prolongeant le carter de soufflante. De plus, l’aube 24 comprend au niveau de son pied et de sa tête, des plateformes 40 servant à reconstituer la veine secondaire entre les aubes 24, dans la direction circonférentielle. Dans ce premier mode de réalisation préféré de l’invention, la partie aérodynamique 32 de l’aube est préférentiellement fabriquée en deux partie distinctes, rapportées ensuite fixement l’une sur l’autre. Il s’agit tout d’abord d’un corps d’extrados 32a, qui comprend non seulement une grande partie de la partie aérodynamique 32, mais qui peut également comprendre le pied 34, la tête 36 et les plateformes 40. Alternativement, ces derniers éléments 34, 36, 40 peuvent être rapportés fixement sur le corps d’extrados 32a, qui est quant à lui préférentiellement réalisé d’un seul tenant. L’autre partie est formée par une plaque de fermeture 32b, également dénommée capot 32b, fermant le corps d’extrados 32a et fixé à ce dernier par une technique classique comme le soudage, le brasage ou encore le collage. Dans ce premier mode de réalisation préféré de l’invention, la partie aérodynamique 32 est équipée de deux passages intérieurs 50a, 50b sensiblement parallèles ou parallèles l’un à l’autre, et parallèles ou sensiblement parallèles à la direction d’envergure 25. Plus précisément, il s’agit d’un premier passage intérieur 50a de refroidissement de lubrifiant, qui s’étend selon une première direction principale 52a d’écoulement du lubrifiant. Cette direction 52a est sensiblement parallèle à la direction d’envergure 25, et présente un sens allant du pied 34 vers la tête 36. De manière analogue, il est prévu un second passage intérieur 50b de refroidissement de lubrifiant, qui s’étend selon une seconde direction principale 52b d’écoulement du lubrifiant au sein de ce passage. Cette direction 52b est aussi sensiblement parallèle à la direction d’envergure 25, et présente un sens inverse allant de la tête 36 au pied 34. Le premier passage 50a est donc prévu pour être traversé radialement vers l’extérieur par le lubrifiant, tandis que le second passage 50b est prévu pour être traversé radialement vers l’intérieur. Pour assurer le passage de l’un à l’autre, à proximité de la tête 36, les extrémités radiales externes des deux passages 50a, 50b sont reliées fluidiquement par un coude 54 à 180°, correspondant à un creux pratiqué dans la partie aérodynamique 32 et qui sera détaillé ci-après. Alternativement, les passages 50a, 50b ne se raccordent pas au sein de la partie aérodynamique 32 de l’aube 24, mais s’étendent chacun séparément sur toute la longueur de la partie aérodynamique 32. Pour se raccorder fluidiquement l’un à l’autre en dehors de l’aube 24, il est par exemple prévu un coude de raccordement agencé radialement vers l’extérieur par rapport à la tête d’aube 36, par exemple en appui sur cette tête. Les extrémités radiales internes des deux passages 50a, 50b sont quant à elles reliées au circuit de lubrifiant, schématisé très grossièrement par l’élément 56 sur la figure 2. Ce circuit 56 comprend notamment une pompe (non représentée), permettant d’appliquer au lubrifiant le sens de circulation désiré au sein des passages 50a, 50b, à savoir l’introduction du lubrifiant par l’extrémité radiale interne du premier passage 50a, et l’extraction du lubrifiant par l’extrémité radiale interne du second passage 50b. Des raccords 66 assurent la communication fluidique entre les extrémités radiales internes des passages 50a, 50b et le circuit 56, ces raccords 66 traversant le pied 34. Les deux passages 50a, 50b ainsi que le coude 54 présentent ensemble une forme générale de U, avec le premier passage 50a et le second passage 50b décalés l’un de l’autre selon une direction transversale 60 de l’aube sensiblement orthogonale à la direction d’envergure 25. Pour optimiser au mieux les échanges thermiques, le premier passage 50a se situe du côté d’un bord de fuite 62 de l’aube 24, tandis que le second passage 50b se situe du côté d’un bord d’attaque 64. Cependant, une situation inverse peut être retenue, sans sortir du cadre de l’invention. Il est également noté que l’invention pourrait prévoir une partie aérodynamique 32 qu’avec un unique passage intérieur de refroidissement, sans sortir du cadre de l’invention. Dans ce cas de figure, certaines aubes seraient traversées par le lubrifiant de l’intérieur vers l’extérieur, tandis que d’autres aubes seraient traversées dans le sens inverse. La partie aérodynamique 32 de l’aube directrice de sortie 24 comporte une paroi d’intrados 70, une paroi d’extrados 72, une zone pleine 74 raccordant les deux parois 70, 72 à proximité du bord de fuite 62, une zone pleine 76 raccordant les deux parois 70, 72 à proximité du bord d’attaque 64, ainsi qu’une zone centrale pleine 78. Cette dernière zone 78 raccorde les deux parois 70, 72 au niveau d’une portion sensiblement centrale de celles-ci, selon la direction de la corde de l’aube. Elle sert également de renfort structural et s’étend du pied 34 jusqu’au coude 54, tandis que les zones pleines 74, 76 s’étendent sur sensiblement toute la longueur de la partie 32, selon la direction d’envergure 25. Le premier passage 50a est formé entre les parois 70, 72 et entre les zones pleines 74, 78, tandis que le second passage 50b est formé entre les parois 70, 72 et entre les zones pleines 76, 78. Les parois d’intrados et d’extrados 70, 72 présentent, au regard des passages 50a, 50b qu’elles délimitent, des épaisseurs sensiblement constantes. En revanche, les passages 50a, 50b s’étendent transversalement selon la direction 60 en présentant une épaisseur variable entre les deux parois 70, 72. L’épaisseur maximale de ces passages peut être de l’ordre de quelques millimètres. Alternativement, les passages 50a, 50b pourraient avoir une épaisseur constante, mais dans ce cas les deux parois 70, 72 adopteraient alors une épaisseur variable pour obtenir le profil aérodynamique de l’aube. Il est noté que la paroi d’extrados 72 est réalisée au sein du corps d’extrados 32a, d’un seul tenant avec les autres éléments 62, 64, 74, 76, 78 de l’aube, tandis que la paroi d’intrados 70 est formée par la plaque de fermeture 32b, fixée et en appui sur chacune des zones pleines 74, 76, 78. Les deux passages intérieurs 50a, 50b de refroidissement de lubrifiant présentent la particularité d’intégrer chacun une matrice de conduction thermique 80, réalisée d’un seul tenant avec le corps d’extrados 32a. Les deux matrices 80 étant de conceptions identiques ou similaires dans les deux passages intérieurs 50a, 50b, seule l’une d’elles sera décrite ci-après. La matrice de conduction thermique 80 consiste globalement en une pluralité de parois ondulées 82 s’étendant en saillie et d’un seul tenant à partir de la paroi d’extrados 72, selon la direction de l’épaisseur de l’aube et en direction de la plaque de fermeture 32b contre laquelle elles sont en appui. A cet égard, il est noté que le chant libre longitudinal 84 des parois ondulées 82 est fixé sur la surface intérieure de la plaque de fermeture 32b, également par des moyens conventionnels, de préférence par collage tout comme pour la fixation de cette surface intérieure sur les zones pleines 74 ,76, 78 du corps d’extrados 32a. Cette fixation de la plaque de fermeture 32b est réalisée de manière à rendre le passage intérieur 50a étanche au lubrifiant. La fabrication du corps d’extrados 32a s’effectue de préférence en usinant les parois ondulées 82 dans la matière, par exemple avec une fraise boule de faible diamètre, par exemple 5 mm. Alternativement, la fabrication additive peut également être envisagée, sans sortir du cadre de l’invention. Les parois ondulées 82 s’étendent toutes parallèlement selon la direction principale d’écoulement du lubrifiant 52a, sur toute ou sensiblement toute la longueur du passage 50a. Néanmoins, ces parois 82 peuvent présenter des discontinuités, comme cela sera décrit ci-après. De part et d’autre de ces parois ondulées 82, selon la direction transversale 60, celles-ci délimitent des canaux ondulés 86 de circulation de fluide de refroidissement. Le passage intérieur 50a est ainsi divisé en plusieurs canaux ondulés longitudinaux 86, dont le nombre correspond au nombre de parois ondulées 82, plus un. Pour former les deux canaux ondulés 86 aux deux extrémités transversales opposées du passage intérieur 50a, les faces de délimitation prévues sur les zones pleines 74, 76 sont également de formes ondulée. Par exemple, de chaque côté de chacun des canaux 86, il peut être prévu un nombre crêtes 90 entre cinq et quinze, l’amplitude de ces crêtes étant par exemple de l’ordre de quelques millimètres. En référence plus spécifiquement à la figure 3, il est noté que chaque canal ondulé 86 présente une largeur L1 de préférence inférieure à 6 mm, tandis que la largeur L2 des parois ondulées 82, toujours selon la direction 60, peut être de valeur inférieure, par exemple de l’ordre de 3 mm. A cet égard, il est noté que la largeur L1 est de préférence constante ou sensiblement constante au sein de chaque canal ondulé 86. Cependant, cette largeur L1 peut varier en fonction des canaux, de manière à tendre vers une section de passage constante pour les différents canaux ondulés 86, malgré la variation d’épaisseur de l’aube selon la direction transversale 60. Ainsi, les canaux 86 présentent de préférence une largeur L1 d’autant plus grande qu’ils s’éloignent d’une zone centrale de l’aube, en direction du bord de fuite 62 et du bord d’attaque 64. Ce principe permet d’équilibrer au mieux les débits et pressions de lubrifiant au sein des différents canaux ondulés 86 du passage intérieur 50a. Les canaux 86 et les parois 82 peuvent être continus le long de la direction 52a. Néanmoins, une conception segmentée est préférée, de manière à renforcer l’équilibre des pressions de lubrifiant tout le long de la matrice 80 et du passage intérieur 50a. Pour ce faire, la matrice de conduction thermique 80 comporte également au moins un canal transversal 92 de rééquilibrage de pression, faisant communiquer ensemble chacun des canaux ondulés 86. Grâce à la présence de ce canal de rééquilibrage 92 orienté selon la direction 60 en traversant tous les canaux ondulés 86 et toutes les parois ondulées 82, il est créé au sein de chacun de ces canaux ondulés 86 une discontinuité segmentant ce canal 86 en plusieurs tronçons longitudinaux 86a de canaux ondulé. Au sein du passage intérieur 50a, le largeur L3 de chaque canal transversal 92 de rééquilibrage est de préférence inférieure à 6 mm. Le nombre de ces canaux 92 peut être compris par exemple entre un et cinq, et de préférence deux canaux transversaux 92 régulièrement répartis selon la direction 52a, comme cela a été représenté sur la figure 4a. Dans le premier mode de réalisation préféré représenté sur les figures 2 à 5, le nombre de parois ondulées 82 par passage est de trois, conduisant à quatre canaux ondulés 86 par passage 50a, 50b. Néanmoins, le nombre de parois 86 peut être adapté en fonction des besoins et contraintes rencontrés, sans sortir du cadre de l’invention. En référence plus spécifiquement aux figures 2 et 4a, la zone coudée 54 s’étend selon une génératrice courbe 102 en forme de demi-cercle, ou de forme ovale, ou encore de toute autre forme similaire. La génératrice 102 peut ici être assimilée à une ligne médiane de la zone coudée, suivant la courbure de celle-ci. Elle est équipée intérieurement d’un ou plusieurs guides de lubrifiant 104 qui s’étendent chacun sensiblement parallèlement à la génératrice courbe 102, c’est-à-dire présentant une courbure analogue à la courbure générale de la zone coudée 54. Chaque guide de lubrifiant 104 présente la forme d’une paroi présentant une première extrémité en regard de l’extrémité de sortie de lubrifiant du premier passage 50a, ainsi qu’une seconde extrémité en regard de l’extrémité d’entrée de lubrifiant du second passage 50b. Chaque paroi 104 s’étend par exemple sur une longueur correspondant de 75 à 100% de la longueur totale de la zone coudée 54, selon la direction de la génératrice courbe 102. En étant parallèles, ces guides 104 définissent entre eux des canaux de passage de lubrifiant 106 qui s’étendent donc également parallèlement à la génératrice courbe 102. Deux canaux 106 sont également définis entre le corps de la partie aérodynamique 32 et les deux guides 104 situés aux extrémités de la zone coudée, selon la direction 25. Les distances d’écartement entre les guides 104 peuvent varier, notamment de manière à s’adapter localement à l’épaisseur de la zone coudée et faire en sorte que les canaux 106 présentent tous des sections sensiblement équivalentes en matière de superficie. Cela conduit à un meilleur équilibrage des débits et des pression de lubrifiant dans chacun des canaux de passage 106, entre les deux passages intérieurs 50a, 50b de l’aube. Il est noté que le nombre de guides de lubrifiant 104 peut par exemple de l’ordre d’un à cinq, et de préférence différent du nombre de parois ondulées 82 dans chaque passage intérieur 50a, 50b, de manière à générer des turbulences propices à un meilleur échange de chaleur au niveau des zones de transition entre ces passages 50a, 50b et la zone coudée 54. Afin de renforcer la tenue mécanique de la zone coudée et d’augmenter les échanges thermiques entre le lubrifiant et l’air, chaque guide 104 en forme de paroi relie la paroi d’intrados 70 à la paroi d’extrados 72. Encore plus préférentiellement, les guides 104 sont réalisés d’une seule pièce avec les autres éléments du corps d’extrados 32a. Aussi, pour améliorer encore davantage les échanges thermiques par convection, chaque guide 84 peut se présenter sous la forme de plusieurs tronçons de paroi espacés les uns des autres par des interruptions, formant des espaces libres entre ces tronçons. Ces interruptions favorisent le mouillage des tronçons de paroi, sans pour autant générer des perturbations néfastes sur l’écoulement du lubrifiant. En référence à présent à la figure 5, il est montré une alternative de réalisation visant à favoriser l’équilibrage des débits et des pressions dans les canaux ondulés 86 des passages intérieurs 50a, 50b. Aux extrémités radiales internes du premier passage intérieur 50a, du côté du pied 34, les extrémités radiales internes des canaux ondulés 86 sont reliées par un distributeur 110 de forme divergente. Ce distributeur 110, éventuellement équipé de parois de distributions 112 assurant la bonne répartition du lubrifiant dans chacun des canaux ondulés 86, procure ainsi une jonction satisfaisante entre les extrémités radiales internes de ces canaux 86, et le raccord 66 assurant la communication fluidique avec le circuit de lubrifiant. De manière analogue, aux extrémités radiales internes du second passage intérieur 50b, du côté du pied 34, les extrémités radiales internes des canaux ondulés 86 sont reliées par un collecteur 114 de forme convergente. Ce collecteur 114, éventuellement équipé de parois de distributions 116 contribue également à la bonne répartition du lubrifiant dans chacun des canaux ondulés 86, et assure une jonction satisfaisante entre les extrémités radiales internes de ces canaux 86, et le raccord 66 assurant la communication fluidique avec le circuit de lubrifiant. Il est noté que dans un autre mode de réalisation préféré de l’invention, les parois ondulées 82 pourraient être réalisées sur la plaque de fermeture 32b, et non sur le corps d’extrados 32a. Selon un second mode de réalisation préféré montré sur les figures 6 et 7, la partie aérodynamique 32 de l’aube, et de préférence l’intégralité de celle-ci, est réalisée d’une seule pièce par fabrication additive. Le corps d’extrados 32a et la plaque de fermeture 32b sont ainsi fusionnés au sein d’une même et unique pièce intégrant également les canaux ondulés 86 et les parois ondulées 82 qui les délimitent. De par la similitude entre les deux modes, sur les figures, les éléments portant les mêmes références numériques correspondent à des éléments identiques ou similaires. L’aube 24 ou sa partie aérodynamique 32 est ainsi préférentiellement obtenue d’un seul tenant par fabrication additive, dite impression 3D ou fabrication directe. La fabrication additive est par exemple réalisée par l’une quelconque des techniques suivantes : - fusion sélective par laser (de l’anglais « Selective Laser Melting » ou « SLM ») ou par faisceau d’électrons (de l’anglais « Electron Beam Melting » ou « EBM ») ; - frittage sélectif par laser (de l’anglais « Selective Laser Sintering » ou « SLS ») ou par faisceau d’électrons ; - tout autre type de technique de solidification de poudre sous l’action d’une source d’énergie de moyenne à forte puissance, le principe étant de faire fondre ou fritter un lit de poudre métallique par faisceau laser ou faisceau d’électrons. Pour cette fabrication, il est prévu une machine dont le support 120 est orienté horizontalement. L’aube 24 est construite progressivement avec le bord d’attaque 64 sur ou proche du support 120, et de sorte que la corde de l’aube obtenue soit orientée orthogonalement au support 120, ou avec un faible angle par rapport à ce dernier, par exemple inférieur à 15 ou 10°. Comme visible sur la figure 6, chaque canal ondulé 86 présente, en section transversale, des extrémités transversales opposées de forme arrondie, conduisant ces canaux 86 à présenter une forme générale oblongue selon la direction 60. Enfin, la figure 7 montre qu’il est possible de réaliser un ou plusieurs trous additionnels de dépoudrage 122, pour faciliter l’évacuation de la poudre intérieure. Ce trou de dépoudrage 122 est préférentiellement agencé pour communiquer avec la zone coudée 54, puis destiné à être rebouché après obtention de l’aube. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l’homme du métier à l’invention qui vient d’être décrite, uniquement à titre d’exemples non limitatifs et dont la portée est définie par les revendications annexées. En particulier, les caractéristiques techniques spécifiques à chacun des modes de réalisation décrits ci-dessus sont combinables entre elles. Enfin, il est noté que dans le cas non illustré des aubes directrices d’entrée pour redresser le flux d’air en amont de la soufflante, ces aubes sont agencées dans tout le flux d’air de la soufflante autour d’un cône d’entrée d’air non rotatif, les pieds des aubes étant alors reliés à ce cône fixe d’entrée d’air. Aube directrice (24) destinée à être agencée dans tout ou partie d’un flux d’air d’une soufflante (15) de turbomachine d’aéronef à double flux, l’aube directrice comprenant un pied (34), une tête (36), ainsi qu’une partie aérodynamique (32) de redressement de flux agencée entre le pied et la tête de l’aube, ladite partie aérodynamique de l’aube comportant au moins un passage intérieur (50a, 50b) de refroidissement de lubrifiant, l’aube comprenant dans le passage intérieur (50a, 50b) une matrice de conduction thermique (80), et le passage intérieur (50a, 50b) s’étendant selon une direction principale (52a, 52b) d’écoulement du lubrifiant, parallèle ou sensiblement parallèle à une direction d’envergure (25) de l’aube, caractérisée en ce que dans le passage intérieur (50a, 50b), la matrice de conduction thermique (80) comporte au moins une paroi ondulée (82) s’étendant selon la direction principale (52a, 52b) d’écoulement du lubrifiant, de manière à délimiter de part et d’autre de celle-ci deux canaux ondulés (86) de circulation de fluide de refroidissement s’étendant également chacun selon la direction principale (52a, 52b) d’écoulement du lubrifiant dans le passage intérieur (50a, 50b). Aube selon la revendication 1, caractérisée en ce que la matrice de conduction thermique (80) comporte également au moins un canal transversal (92) de rééquilibrage de pression faisant communiquer ensemble chacun des canaux ondulés (86), et créant au sein de chacun de ces canaux ondulés (86) une ou plusieurs discontinuités le segmentant en plusieurs tronçons longitudinaux (86a) de canaux ondulé. Aube selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisée en ce que les extrémités des canaux ondulés (86), au niveau d’une même extrémité de l’aube, sont reliées par un distributeur (110) de forme divergente ou par un collecteur (114) de forme convergente. Aube selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu’au sein du passage intérieur (50a, 50b), au moins deux canaux ondulés (86) présentent chacun une largeur de canal (L1) différente. Aube selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le passage intérieur (50a, 50b) de refroidissement de lubrifiant est délimité par un corps d’extrados (32a) définissant une paroi d’extrados (72), et par une plaque de fermeture (32b) définissant une paroi d’intrados (70) de l’aube, la matrice de conduction thermique (80) étant réalisée d’un seul tenant avec l’une des deux pièces parmi le corps d’extrados (32a) et la plaque de fermeture (32b) fixée sur le corps d’extrados, de préférence par collage, et en ce que l’autre des deux pièces parmi le corps d’extrados (32a) et la plaque de fermeture (32b) est collée sur un chant longitudinal de chacune des parois ondulées (82). Aube selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que chaque canal ondulé (86) présente, en section transversale, des extrémités transversales opposées de forme arrondie. Aube selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu’au moins une partie de l’aube est réalisée par fabrication additive. Aube selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la partie aérodynamique de l’aube comporte un premier passage intérieur (50a) de refroidissement de lubrifiant dans lequel est agencée une matrice de conduction thermique avec des parois et des canaux ondulés (82, 86), le premier passage intérieur (50a) s’étendant selon une première direction principale (52a) d’écoulement du lubrifiant allant du pied (34) vers la tête (36) de l’aube, ainsi qu’un second passage intérieur (50b) de refroidissement de lubrifiant dans lequel est agencée une matrice de conduction thermique avec des parois et des canaux ondulés (82, 86), le second passage intérieur (50b) s’étendant selon une seconde direction principale (52b) d’écoulement du lubrifiant allant de la tête (36) vers le pied (34) de l’aube, et en ce que la partie aérodynamique (32) comprend également une zone coudée (54) reliant une extrémité du premier passage intérieur (50a) à une extrémité du second passage (50b), la zone coudée s’étendant le long d’une génératrice courbe (102) et comprenant au moins un guide de lubrifiant (104) agencé entre la paroi d’intrados (70) et la paroi d’extrados (72) de l’aube, chaque guide de lubrifiant s’étendant chacun sensiblement parallèlement à la génératrice courbe (102) de la zone coudée (54). Turbomachine (1) d’aéronef, de préférence un turboréacteur, comprenant une pluralité d’aubes directrices (24) selon l’une quelconque des revendications précédentes, agencées en aval d’une soufflante (15) de la turbomachine. Procédé de fabrication d’une aube (24) selon l’une quelconque des revendications 1 à 8 combinée à la revendication 5, caractérisé en ce qu’il comprend les étapes suivantes : - réalisation de corps d’extrados (32a) et de la plaque de fermeture (32b), l’un de ces deux éléments étant réalisé d’un seul tenant avec ladite matrice de conduction thermique (80) ; - fixation de la plaque de fermeture (32b) sur le corps d’extrados (32a), de préférence par collage.