FR 3105207 A1 20210625 FR 1915396 A 20191223 L’invention concerne un dispositif d’injection (10) sous haute pression d’un mélange humide dans un réacteur de gazéification en eau supercritique, le dispositif comprenant : - deux réservoirs (101, 102) de forme tubulaire comprenant chacun une extrémité haute (101a, 102a) et une extrémité basse (101b, 102b) ; - un moyen de remplissage (200) permettant de remplir en mélange humide sélectivement l’un et l’autre des deux réservoirs (101, 102) au niveau de leur extrémité basse (101b, 102b) ; - un moyen de compression à eau (300) permettant de compresser sélectivement, par injection d’eau au niveau de l’extrémité haute (101a, 102a) de l’un ou l’autre des réservoirs (101, 102), le mélange humide susceptible d’être présent dans l’un et l’autre des deux réservoirs (101, 102) ; - un moyen d’injection (400), dans le réacteur, du mélange humide susceptible d’être présent dans l’un et l’autre des deux réservoirs (101, 102), et compressé par l’eau injectée. Figure pour l’abrégé : figure 1. DISPOSITIF D’INJECTION SOUS HAUTE PRESSION D’UN MELANGE HUMIDE L’invention se rapporte au domaine du retraitement des déchets organiques, et notamment aux déchets organiques peu valorisables tels que les digestats (ou co-digestat). En particulier, la présente invention concerne un dispositif et un procédé destinés à injecter un co-digestat à haute pression, et notamment une pression supérieure à 250 bars, voire 300 bars, dans un réacteur de gazéification en eau supercritique (GESC). ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE La gazéification en eau supercritique de biomasse humide, comprenant par exemple plus de 70 % d’eau est aujourd’hui bien connue de l’homme et est abondamment décrite dans la littérature. Cette technique permet notamment de traiter les matières carbonées comprises dans des effluents tels que les boues de stations d’épurations, les déchets, les micro-algues, la liqueur noire issue de papeterie, ou encore les co-digestats…. Notamment, le traitement de ces matières carbonées par gazéification en eau supercritique permet de transformer ces dernières en un mélange gazeux, appelé « syngaz », qui comprend en particulier les espèces gazeuses suivantes : CH 4 , H 2 , CO 2 , CO. La mise en œuvre de ce procédé requiert néanmoins l’injection de l’effluent sous haute pression, et notamment à une pression supérieure à 250 bars, voire 300 bars. Toutefois, parmi les effluents susceptibles d’être considérés, certains, et notamment les co-digestats, présentent un comportement non Newtonien. En particulier, la viscosité de ce type d’effluent présente une forte variabilité en fonction de la pression qui lui est appliquée. La viscosité peut à cet égard varier entre 110 cPoise et 87000 cPoise. Ainsi, les pompes à piston, bien que largement mises en œuvre dans les domaines du bâtiment ou du pétrole tel que décrit dans les documents [1], [2] et [3] cités à la fin de la description, ne répondent pas aux exigences inhérentes à la gazéification en eau supercritique. En particulier, ces pompes ne permettent pas d’injecter des effluents, et notamment des co-digestats, à des pressions supérieures à 200 bars. Par ailleurs, les co-digestats,en plus de leur comportement non-Newtonien sont sujets à une désorption d’eau lorsqu’ils sont comprimés par ce type de pompe. De manière alternative, des solutions de convoyage/transfert, décrites dans les documents [4] et [5] cités à la fin de la description, ont pu être proposées. Toutefois, à l’instar des pompes à piston, ces solutions ne permettent pas d’atteindre les pressions d’injection requises. D’autres dispositifs de pressurisation et d’injection ont été développés pour l’injection à haute pression de fluides tels que l’eau et l’huile. Parmi ces dispositifs figurent les pompes à engrenages, les pompes à membrane, ou encore les pompes à clapets ou à bille LEWA. Ces dispositifs sont utilisés à l’échelle industrielle pour la gazéification en eau supercritique avec injection d’oxygène pour la destruction de produits chimiques liquides. Cependant, ces dispositifs ne permettent pas un dosage fin et optimisé d’un effluent, tel qu’un co-digestat, injecté dans le réacteur de gazéification en eau supercritique. Notamment, ces dispositifs de pressurisation mettent en œuvre une dilution du co-digestat qui est consommatrice de grandes quantités d’eau difficilement recyclable. Par ailleurs, les co-digestats comprennent une large proportion de matières solides, notamment des particules abrasives qui sont susceptibles d’endommager les dispositifs de pressurisation, et ainsi entraîner de longues périodes de maintenance. Un but de la présente invention est donc de proposer un dispositif de pressurisation d’un mélange humide chargé en matière organique, par exemple d’un co-digestat, permettant d’imposer à ce dernier une pression d’au moins 250 bars, voire d’au moins 300 bars, en vue de son injection dans un réacteur de gazéification en eau supercritique. Un autre but de la présente invention est de proposer un dispositif de pressurisation du mélange humique plus robuste, et permettant de limiter toute défaillance susceptible d’intervenir en présence de matière solide. Un autre but de la présente invention est de proposer un dispositif de pressurisation du mélange humique qui permet un dosage précis de ce dernier en vue de son injection dans un réacteur de gazéification en eau supercritique. Un autre but de la présente invention est de proposer un dispositif de pressurisation du mélange humique permettant de limiter la consommation d’eau. Les buts de l’invention sont, au moins en partie, atteints par un dispositif d’injection sous haute pression d’un mélange humide comprenant de la matière organique, notamment un co-digestat dans un réacteur de gazéification en eau supercritique, le dispositif comprenant : - deux réservoirs de forme tubulaire comprenant chacun une extrémité haute et une extrémité basse ; - un moyen de remplissage permettant de remplir en mélange humide sélectivement l’un et l’autre des deux réservoirs au niveau de leur extrémité basse ; - un moyen de compression à eau permettant de compresser sélectivement, par injection d’eau au niveau de l’extrémité haute de l’un ou l’autre des réservoirs, le mélange humide susceptible d’être présent dans l’un et l’autre des deux réservoirs ; - un moyen d’injection, dans le réacteur, du mélange humide susceptible d’être présent dans l’un et l’autre des deux réservoirs, et compressé par l’eau injectée. Le dispositif selon la présente invention permet ainsi d’imposer une pression importante, notamment une pression supérieure à 250 bars, voire supérieure à 300 bars, au mélange humide sans circulation de ce dernier dans les moyens de compression. Les moyens de compression sont ainsi préservés de tout endommagement susceptible d’être induit par la présence de matières solides dans le mélange humide. Selon un mode de mise en œuvre, le moyen de remplissage comprend une pompe de remplissage ainsi que deux conduits de remplissage, associés chacun à une vanne de vanne de remplissage, destinés à injecter, sélectivement, le mélange humide dans l’un ou l’autre des deux réservoirs. Selon un mode de mise en œuvre, le moyen de compression comprend une pompe de compression ainsi que deux conduits de compression, associés chacun à une vanne de compression, destinés à injecter sélectivement de l’eau à haute pression dans l’un et l’autre des deux réservoirs. Selon un mode de mise en œuvre, ledit dispositif comprend en outre un moyen de recyclage de l’eau injectée à haute pression dans l’un et l’autre des deux réservoirs, et pourvu d’un conduit de recyclage destiné à prélever ladite eau au niveau de l’extrémité haute desdits réservoirs. Le moyen de recyclage permet ainsi de limiter la consommation d’eau. Selon un mode de mise en œuvre, le conduit de recyclage est agencé pour imposer une recirculation de l’eau dans le moyen de compression. Selon un mode de mise en œuvre, le moyen de recyclage comprend deux vannes de recyclage permettant de prélever l’eau sélectivement dans l’un et l’autre des réservoirs. Selon un mode de mise en œuvre, le moyen de recyclage comprend un réservoir tampon destiné à stocker l’eau prélevée dans l’un et l’autre des réservoirs. Selon un mode de mise en œuvre, le moyen de compression est agencé pour prélever l’eau stockée dans le réservoir tampon en vue de l’injecter sous pression dans l’un ou l’autre des réservoirs. Selon un mode de mise en œuvre, les réservoirs forment chacun un serpentin. Selon un mode de mise en œuvre, les réservoirs forment un tube de longueur L et de diamètre D, et de sorte que le rapport de la longueur L sur le diamètre D est supérieur à 30. Selon un mode de mise en œuvre, le diamètre D est inférieur à 500 mm, voire inférieure à 250 mm. L’invention concerne également une installation de gazéification en eau supercritique d’un mélange humide comprenant de la matière organique, notamment un co-digestat, qui comprend : - un réacteur de gazéification en eau supercritique - le dispositif d’injection selon la présente invention. L’invention concerne également un procédé d’injection d’un mélange humide comprenant de la matière organique, notamment un co-digestat, à haute pression dans un réacteur de gazéification en eau supercritique mettant en œuvre le dispositif d’injection selon la présente invention, le procédé comprenant des cycles de remplissage/injection exécutés de manière à injecter dans le réacteur, et à partir des réservoirs, le mélange humide de manière essentiellement continue et à haute pression, chaque cycle de remplissage/injection comprenant une phase de remplissage en mélange humide de l’un ou l’autre des réservoirs, suivie d’une phase d’injection, dans le réacteur, dudit mélange humide soumis à la haute pression imposée par de l’eau injectée par le moyen de compression. Selon un mode de mise en œuvre, lors de la phase de remplissage d’un des réservoirs, l’eau susceptible d’être présente dans ce dernier est évacuée. Selon un mode de mise en œuvre, l’eau évacuée lors de la phase de remplissage est réinjectée dans le moyen de compression. Selon un mode de mise en œuvre, la phase d’injection comprend la compression du mélange humide injecté lors de la phase de remplissage par l’eau injectée par le moyen de compression, à une pression supérieure à 250 bars, voire supérieure à 300 bars, et l’injection du mélange humide dans le réacteur via le moyen d’injection. Selon un mode de mise en œuvre, la phase d’injection comprend l’injection complète du mélange humide présent dans le réservoir concerné, ainsi qu’une fraction de l’eau injectée par le moyen de compression dans ledit réservoir. Selon un mode de mise en œuvre, dès lors qu’un des réservoirs est en phase de remplissage, l’autre est en phase d’injection. D’autres caractéristiques et avantages apparaîtront dans la description qui va suivre d’un dispositif d’injection d’un mélange humide comprenant de la matière organique à haute pression selon l’invention, donnés à titre d’exemples non limitatifs, en référence aux dessins annexés dans lesquels : est une représentation schématique d’un dispositif d’injection de co-digestat à haute pression selon un premier exemple de réalisation de la présente invention ; est une représentation schématique d’un dispositif d’injection de co-digestat à haute pression selon un deuxième exemple de réalisation de la présente invention ; est une représentation schématique de la mise en œuvre du procédé d’injection selon la présente invention, en particulier, la figure 3 représente la phase de remplissage du premier réservoir et la phase d’injection du co-digestat, présent dans le deuxième réservoir, dans le réacteur ; représente la phase d’injection, vers le réacteur, du co-digestat ainsi qu’une fraction de l’eau présents dans le deuxième réservoir ; est une représentation schématique de la mise en œuvre du procédé d’injection selon la présente invention, en particulier, la figure 3 représente la phase de remplissage du deuxième réservoir et la phase d’injection du co-digestat, présent dans le premier réservoir, dans le réacteur ; représente la phase d’injection, vers le réacteur, du co-digestat ainsi qu’une fraction de l’eau présente dans le premier réservoir. EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS Par souci de clarté, seuls les éléments qui sont utiles à la compréhension des modes de réalisation de l’invention ont été représentés et sont détaillés. En particulier, la mise en œuvre de la gazéification en eau supercritique n’est pas détaillée. Sur la figure 1, on peut voir un premier exemple de réalisation d’un dispositif d’injection 10 à haute pression d’un mélange humique comprenant de la matière organique dans un réacteur 11 de gazéification à haute pression. Le mélange humide comprenant de la matière organique destiné à être mis sous pression peut notamment comprendre un « co-digestat ». À cet égard, la suite de la description ne fait référence qu’à un co-digestat. Il est toutefois clair que l’invention n’est limitée à ce seul aspect. Ainsi, tout mélange humide chargé en matière organique, et présentant éventuellement un comportement non-newtonien, peut également être considéré. Notamment, ledit mélange peut comprendre des déchets issus de l’agriculture, notamment du fumier. Par « co-digestat », on entend un mélange de digestat et de boue de station d’épuration. Par « digestat », on entend un résidu du processus de méthanisation de matières organiques naturelles ou de produits résiduaires organiques. En d’autres termes, un co-digestat est un mélange humide (contenant de l’eau) de matière organique et de matière solide, et plus particulièrement de matière solide minérale. Par « haute pression », on entend une pression supérieure à 250 bars, voire supérieure à 300 bars. Le co-digestat selon les termes de la présente invention peut présenter un Pouvoir Calorifique Supérieur (ou « PCS ») inférieure à 12 Mégajoules / kilogramme. Le dispositif d’injection 10 comprend deux réservoirs dits, respectivement, premier réservoir 101 et deuxième réservoir 102. Chacun des deux réservoirs présente une forme tubulaire et s’étend entre une extrémité haute 101a, 102a et une extrémité basse 101b, 102b. Plus particulièrement, les réservoirs 101 et 102 peuvent former un tube de longueur L et de diamètre D, et de sorte que le rapport de la longueur L sur le diamètre D est supérieur à 30. Par exemple, le diamètre D est inférieur à 500 mm voire inférieur à 250 mm. Les réservoirs 101 et 102 peuvent par ailleurs comprendre l’inox 316L. Toujours à titre d’exemple, la paroi du réservoir peut présenter une épaisseur comprise entre 5 mm et 15 mm, notamment 7,11 mm. Par ailleurs, la longueur L d’un réservoir peut être comprise entre 3 m et 15 m, notamment être égale à 4 m. Le dispositif d’injection 10 comprend également un moyen de remplissage 200 qui permet de remplir en co-digestat l’un et l’autre du premier 101 et du deuxième 102 réservoir. Le remplissage de l’un et l’autre du premier 101 et du deuxième 102 réservoir est notamment exécuté au niveau de l’extrémité basse de chacun des réservoirs 101 et 102. À cet égard, le moyen de remplissage 200 peut comprendre une pompe de remplissage 203, destiné à prélever le co-digestat d’un réservoir de co-digestat 206. La pompe de remplissage peut par exemple être une pompe de marque NOV et du type C23BC11RMA. Le moyen de remplissage 200 peut également comprend un premier conduit de remplissage 204 et un deuxième conduit de remplissage 205 dans lesquels le co-digestat prélevé par la pompe de remplissage 203 est acheminé vers, respectivement, le premier réservoir 101 et le deuxième réservoir 102. En d’autres termes, le premier conduit de remplissage 204 et le deuxième conduit de remplissage 205 relient la pompe de remplissage 203 et l’extrémité basse 101b, 102b, respectivement, du premier réservoir 101 et du deuxième réservoir 102. Le premier conduit de remplissage 204 et le deuxième conduit de remplissage 205 sont également pourvus, respectivement, d’une première vanne de remplissage 201 et d’une deuxième vanne de remplissage 202. Le dispositif d’injection 10 comprend également un moyen de compression à eau 300 permettant de compresser sélectivement, par injection d’eau au niveau de l’extrémité haute 101a, 102b, de l’un ou l’autre du premier réservoir 101 et du deuxième réservoir 102, le co-digestat susceptible d’être présent dans l’un et l’autre des deux réservoirs. À cet égard, le moyen de compression à eau 300 peut comprendre une pompe de compression 303, ainsi qu’un premier conduit de compression 304 et un deuxième conduit de compression 305 dans lesquels de l’eau sous haute pression sortant de la pompe de compression 303 est acheminée vers, respectivement, le premier réservoir 101 et le deuxième réservoir 102. La pompe de compression 303 est par exemple une pompe doseuse à membrane associée à des clapets à bille de la marque LEWA. En d’autres termes, le premier conduit de compression 304 et le deuxième conduit de compression 305 relient la pompe de compression 303 et l’extrémité haute 101a, 102a, respectivement, du premier réservoir 101 et du deuxième réservoir 102. Le premier conduit de compression 304 et le deuxième conduit de compression 305 sont également pourvus, respectivement, d’une première vanne de compression 301 et d’une deuxième vanne de compression 302. Le dispositif d’injection 10 comprend également un moyen d’injection 400. En particulier, le moyen d’injection 400 est destiné à permettre l’injection, dans le réacteur 11, du co-digestat susceptible d’être présent dans l’un et l’autre des deux réservoirs, et compressé par l’eau injectée par le moyen de compression 300. À cet égard, le moyen d’injection 400 peut comprendre un premier conduit d’injection 404 et un deuxième conduit d’injection 405 dans lesquels le co-digestat sous haute pression sortant de l’extrémité basse 101b, 102b de l’un ou l’autre du premier réservoir 101 et du deuxième réservoir 102 est acheminé vers le réacteur. En d’autres termes, le premier conduit d’injection 404 et le deuxième conduit d’injection 405 relient le réacteur 11 à l’extrémité basse 101b, 102b, respectivement, du premier réservoir 101 et du deuxième réservoir 102. Le premier conduit d’injection 404 et le deuxième conduit d’injection 405 sont également pourvus, respectivement, d’une première vanne d’injection 401 et d’une deuxième vanne d’injection 402. Le dispositif d’injection 10 peut également comprendre un moyen de recyclage 500 de l’eau injectée à haute pression dans l’un et l’autre du premier réservoir 101 et du deuxième réservoir 102. Le moyen de recyclage 500 est notamment pourvu d’un conduit de recyclage 503 destiné à prélever l’eau injecté dans l’un et l’autre du premier réservoir 101 et du deuxième réservoir au niveau de leur extrémité haute 101a, 102a. Plus particulièrement, le moyen de recyclage 500 comprend une première vanne de recyclage 501 et une deuxième vanne de recyclage 502 permettant de prélever sélectivement l’eau du premier réservoir 101 et du deuxième réservoir 102. De manière avantageuse, le conduit de recyclage 500 peut être agencé pour imposer une recirculation de l’eau prélevée dans le moyen de compression à eau 300. Cet agencement permet ainsi de limiter la consommation d’eau et son retraitement. Selon un mode de réalisation avantageux, le moyen de recyclage comprend un réservoir tampon 506 destiné à stocker l’eau prélevée dans l’un et l’autre des réservoirs. Toujours selon ce mode de réalisation, le moyen de compression à eau 300 est agencé pour prélever l’eau stockée dans le réservoir tampon 506 en vue de l’injecter sous pression dans l’un ou l’autre du premier réservoir 101 et du deuxième réservoir 102. La figure 2 illustre un deuxième exemple de réalisation d’un dispositif d’injection 10 à haute pression d’un co-digestat dans un réacteur 11 de gazéification à haute pression. Ce deuxième exemple diffère du premier exemple en ce que le premier réservoir 101 et le deuxième réservoir 102 forment un serpentin. Cet agencement permet d’augmenter la longueur L de chacun des réservoirs tout en limitant l’espace occupé par le dispositif d’injection 10. L’invention concerne également une installation de gazéification en eau supercritique d’un co-digestat qui comprend le réacteur 11 de gazéification en eau supercritique, et le dispositif d’injection 10 selon la présente invention. L’invention concerne également un procédé d’injection d’un co-digestat à haute pression dans le réacteur de gazéification en eau supercritique mettant en œuvre le dispositif d’injection 10. Ce procédé comprend en particulier des cycles de remplissage/injection exécutés de manière à injecter dans le réacteur, et à partir du premier réservoir 101 et du deuxième réservoir 102, le co-digestat de manière essentiellement continue et à haute pression. A cet égard, chaque cycle de remplissage/injection comprend une phase de remplissage en co-digestat du premier réservoir 101 ou du deuxième réservoir 102, suivie d’une phase d’injection, dans le réacteur 11, dudit co-digestat soumis à la haute pression imposée par de l’eau injectée par le moyen de compression à eau 300. En d’autres termes, dès lors qu’une phase de remplissage est exécutée au niveau d’un du premier et du deuxième réservoir, une phase d’injection est exécutée au niveau de l’autre du premier et du deuxième réservoir. Cet enchaînement permet d’assurer une injection continue de co-digestat dans le réacteur. Ainsi, tel qu’illustré à la figure 3, la phase de remplissage du premier réservoir comprend le prélèvement, par la pompe de remplissage, de co-digestat dans le réservoir de co-digestat 206. L’ouverture de la première vanne de remplissage 201 et la fermeture de la deuxième vanne de remplissage 202, permet de diriger le co-digestat prélevé par la pompe de remplissage dans le premier réservoir 101. L’eau susceptible d’être présente dans le premier réservoir 101 est par ailleurs évacuée au niveau de son extrémité haute 101a dans le moyen de recyclage 500. Cette évacuation de l’eau est notamment permise par l’ouverture de la première vanne de recyclage 501 tandis que la deuxième vanne de recyclage reste fermée. De manière simultanée (figure 3) à la phase de remplissage du premier réservoir 101, une phase d’injection est exécutée à partir du deuxième réservoir 102. En particulier, l’injection comprend le transfert du co-digestat présent dans le deuxième réservoir 102 vers le réacteur 11. Cette phase met notamment en œuvre, le moyen de compression à eau 300 qui injecte de l’eau à haute pression au niveau de l’extrémité haute 102a du deuxième réservoir 102. Lors de cette phase, la deuxième vanne de 302 est ouverte tandis que la première vanne de compression 301 reste fermée. L’injection à haute pression de l’eau est par ailleurs exécutée au moyen de la pompe de compression 303. Ainsi, lors de cette phase d’injection, la pression exercée par l’eau injectée permet d’imposer une haute pression au co-digestat présent dans le deuxième réservoir 102. L’ouverture de la deuxième vanne d’injection 402, tant en conservant la première vanne d’injection fermée, permet au co-digestat sous haute pression de s’écouler via le deuxième conduit d’injection dans le réacteur 11. Ainsi, l’eau injectée dans le deuxième réservoir forme un piston d’eau. La nature même du co-disgestat, et en particulier son comportement non-newtonien, limite la miscibilité du piston d’eau et dudit co-disgestat. Une légère miscibilité, sans conséquence sur le co-disgestat, pourra être observée au niveau de l’interface formée entre le piston d’eau et le co-disgstat. En outre, la considération d’un faible diamètre interne D de réservoir, et notamment inférieur à 250 mm limite, voire prévient, toute infiltration d’eau entre la paroi interne du réservoir concerné et le co-digestat. De manière particulièrement avantageuse, l’eau évacuée du premier réservoir lors de sa phase de remplissage, peut être injectée dans le deuxième réservoir 102. Cet aspect permet avantageusement de limiter la consommation d’eau. La phase d’injection se poursuit jusqu’à injection complète du co-digestat présent dans le deuxième réservoir 102. De manière avantageuse, et tel qu’illustré à la figure 4, à l’issue de l’injection complète du co-digestat présent dans le deuxième réservoir 102, une fraction de l’eau qu’il contient est également injectée dans le réacteur 11. Cette procédure permet de rincer la deuxième vanne d’injection 402, et d’entrainer toute matière solide susceptible d’être coincée au niveau de ladite vanne. A l’issue de la phase d’injection à partir du deuxième réservoir, la phase de remplissage de ce dernier est mise en œuvre, tandis que le co-digestat présent dans le premier réservoir est injecté dans le réacteur lors d’une phase de d’injection. Ainsi, tel qu’illustré à la figure 5, la phase de remplissage du deuxième réservoir comprend le prélèvement, par la pompe de remplissage, de co-digestat dans le réservoir de co-digestat 206. L’ouverture de la deuxième vanne de remplissage 202 et la fermeture de la première vanne de remplissage 201, permet de diriger le co-digestat prélevé par la pompe de remplissage dans le deuxième réservoir 102. L’eau susceptible d’être présente dans le deuxième réservoir 102 est par ailleurs évacuée au niveau de son extrémité haute 102a dans le moyen de recyclage 500. Cette évacuation de l’eau est notamment permise par l’ouverture de la deuxième vanne de recyclage 502 tandis que la première vanne de recyclage reste fermée. De manière simultanée à la phase de remplissage du deuxième réservoir 102, une phase d’injection est exécutée à partir du premier réservoir 101. En particulier, l’injection comprend le transfert du co-digestat présent dans le premier réservoir 101 vers le réacteur 11. Cette phase met notamment en œuvre, le moyen de compression à eau 300 qui injecte de l’eau à haute pression au niveau de l’extrémité haute 101a du premier réservoir 102. Lors de cette phase, la première vanne de 301 est ouverte tandis que la deuxième vanne de compression 302 reste fermée. L’injection à haute pression de l’eau est par ailleurs exécutée au moyen de la pompe de compression 303. Ainsi, lors de cette phase d’injection, la pression exercée par l’eau injectée permet d’imposer une haute pression au co-digestat présent dans le premier réservoir 101. L’ouverture de la première vanne d’injection 401, tant en conservant la deuxième vanne d’injection fermée, permet au co-digestat sous haute pression de s’écouler via le premier conduit d’injection dans le réacteur 11. Ainsi, l’eau injectée dans le premier réservoir forme un piston d’eau. La nature même du co-disgestat, et en particulier son comportement non-newtonien, limite la miscibilité du piston d’eau et dudit co-disgestat. Une légère miscibilité, sans conséquence sur le co-disgestat, pourra être observée au niveau de l’interface formée entre le piston d’eau et le co-disgstat. En outre, la considération d’un faible diamètre interne D de réservoir, et notamment inférieur à 500 mm, voire inférieur à 250 mm limite, voire prévient, toute infiltration d’eau entre la paroi interne du réservoir concerné et le co-digestat. De manière particulièrement avantageuse, l’eau évacuée du deuxième réservoir lors de sa phase de remplissage, peut être injectée dans le premier réservoir 102. Cet aspect permet avantageusement de limiter la consommation d’eau. La phase d’injection se poursuit jusqu’à injection complète du co-digestat présent dans le premier réservoir 101. De manière avantageuse, et tel qu’illustré à la figure 6, à l’issue de l’injection complète du co-digestat présent dans le premier réservoir 101, une fraction de l’eau qu’il contient est également le réacteur 11. Cette procédure permet de rincer la première vanne d’injection 401, et d’entrainer toute matière solide susceptible d’être coincer au niveau de ladite vanne. Le dispositif d’injection selon la présente invention est ainsi agencé pour éviter tout passage de matière solide dans la pompe de compression. Cette dernière est ainsi protégée de l’abrasion due au passage de la matière solide comprise dans le co-digestat. Par ailleurs, le dispositif d’injection limite, voire prévient, toute dilution du co-digestat avec l’eau injectée dans l’un ou l’autre des deux réservoirs. Il en résulte ainsi un meilleur dosage du co-digestat injecté dans le réacteur. RÉFÉRENCES [1] EP 2002121 B1 ; [2] EP 0991864 ; [3] EP1884656 ; [4] KR100885902 ; [5] CN105626627; Dispositif d’injection (10) sous haute pression d’un mélange humide comprenant de la matière organique, notamment un co-digestat, dans un réacteur de gazéification en eau supercritique, le dispositif comprenant : - deux réservoirs (101, 102) de forme tubulaire comprenant chacun une extrémité haute (101a, 102a) et une extrémité basse (101b, 102b) ; - un moyen de remplissage (200) permettant de remplir en mélange humide sélectivement l’un et l’autre des deux réservoirs (101, 102) au niveau de leur extrémité basse (101b, 102b) ; - un moyen de compression à eau (300) permettant de compresser sélectivement, par injection d’eau au niveau de l’extrémité haute (101a, 102a) de l’un ou l’autre des réservoirs (101, 102), le mélange humide susceptible d’être présent dans l’un et l’autre des deux réservoirs (101, 102) ; - un moyen d’injection (400), dans le réacteur, du mélange humide susceptible d’être présent dans l’un et l’autre des deux réservoirs (101, 102), et compressé par l’eau injectée. Dispositif d’injection (10) selon la revendication 1, dans lequel le moyen de remplissage (200) comprend une pompe de remplissage (203) ainsi que deux conduits de remplissage (204, 205), associés chacun à une vanne de vanne de remplissage (201, 202), destinés à injecter, sélectivement, le mélange humide dans l’un ou l’autre des deux réservoirs (101, 102). Dispositif d’injection (10) selon la revendication 1 ou 2, dans lequel le moyen de compression à eau (300) comprend une pompe de compression (303) ainsi que deux conduits de compression (304, 305), associés chacun à une vanne de compression (301, 302), destinés à injecter sélectivement de l’eau à haute pression dans l’un et l’autre des deux réservoirs (101, 102). Dispositif d’injection (10) selon l’une des revendications 1 à 3, dans lequel ledit dispositif comprend en outre un moyen de recyclage (500) de l’eau injectée à haute pression dans l’un et l’autre des deux réservoirs (101, 102), et pourvu d’un conduit de recyclage destiné à prélever ladite eau au niveau de l’extrémité haute (101a, 102a) desdits réservoirs (101, 102). Dispositif d’injection (10) selon la revendication 4, dans lequel le conduit de recyclage est agencé pour imposer une recirculation de l’eau dans le moyen de compression à eau (300). Dispositif d’injection (10) selon la revendication 4 ou 5, dans lequel le moyen de recyclage (500) comprend deux vannes de recyclage permettant de prélever l’eau sélectivement dans l’un et l’autre des réservoirs (101, 102). Dispositif d’injection (10) selon l’une des revendications 4 à 6, dans lequel le moyen de recyclage (500) comprend un réservoir tampon (506) destiné à stocker l’eau prélevée dans l’un et l’autre des réservoirs (101, 102). Dispositif d’injection (10) selon la revendication 7, dans lequel le moyen de compression à eau (300) est agencé pour prélever l’eau stockée dans le réservoir tampon (506) en vue de l’injecter sous pression dans l’un ou l’autre des réservoirs (101, 102). Dispositif d’injection (10) selon l’une des revendications 1 à 8, dans lequel les réservoirs (101, 102) forment chacun un serpentin. Dispositif d’injection (10) selon l’une des revendications 1 à 8, dans lequel les réservoirs (101, 102) forment un tube de longueur L et de diamètre D, et de sorte que le rapport de la longueur L sur le diamètre D est supérieur à 30. Dispositif d’injection (10) selon la revendication 10, dans lequel le diamètre D est inférieur à 500 mm voire inférieur à 250 mm. Installation de gazéification en eau supercritique d’un mélange humide comprenant de la matière organique qui comprend : - un réacteur de gazéification en eau supercritique - le dispositif d’injection (10) selon l’une des revendications 1 à 11. Procédé d’injection d’un mélange humide comprenant de la matière organique, notamment un co-disgestat, à haute pression dans un réacteur de gazéification en eau supercritique mettant en œuvre le dispositif d’injection (10) selon l’une des revendications 1 à 11, le procédé comprenant des cycles de remplissage/injection exécutés de manière à injecter dans le réacteur, et à partir des réservoirs (101, 102), le mélange humide de manière essentiellement continue et à haute pression, chaque cycle de remplissage/injection comprenant une phase de remplissage en mélange humide de l’un ou l’autre des réservoirs (101, 102), suivie d’une phase d’injection, dans le réacteur, dudit mélange humide soumis à la haute pression imposée par de l’eau injectée par le moyen de compression à eau (300). Procédé d’injection selon la revendication 13, dans lequel lors de la phase de remplissage d’un des réservoirs (101, 102), l’eau susceptible d’être présente dans ce dernier est évacuée. Procédé d’injection selon la revendication 14, dans lequel l’eau évacuée lors de la phase de remplissage est réinjectée dans le moyen de compression à eau (300). Procédé d’injection selon l’une des revendications 13 à 15, dans lequel la phase d’injection comprend la compression du mélange humide injecté lors de la phase de remplissage par l’eau injectée par le moyen de compression à eau (300), à une pression supérieure à 250 bars, voire supérieure à 300 bars, et l’injection du mélange humide dans le réacteur via le moyen d’injection (400). Procédé d’injection selon la revendication 16, dans lequel la phase d’injection comprend l’injection complète du mélange humide présent dans le réservoir concerné, ainsi qu’une fraction de l’eau injectée par le moyen de compression à eau (300) dans ledit réservoir. Procédé d’injection selon l’une des revendications 13 à 17, dans lequel dès lors qu’un des réservoirs (101, 102) est en phase de remplissage, l’autre est en phase d’injection. Procédé d’injection selon l’une des revendications 13 à 18, dans lequel le mélange humide est un fluide non-newtonien.