FR 3107394 A1 20210820 FR 2001456 A 20200213 Appareil de coupure mécanique de courant pour courant continu haute tension avec capacité dans un chemin secondaire, installation et procédé avec un tel appareil L’invention propose un appareil de coupure mécanique (10) d’un circuit électrique haute tension (2), comportant : - dans un chemin électrique principal (2P), un interrupteur mécanique principal (DS1); - dans un chemin électrique secondaire (2S) parallèle, un interrupteur mécanique secondaire (DS2) ; - une commande mécanique (24) configurée pour que l’interrupteur mécanique secondaire (DS2) soit amené dans son état mécaniquement ouvert après l’interrupteur mécanique principal (DS1) ; caractérisé en ce que l’appareil comporte un dipôle de transition (48) comprenant une capacité (49) agencé électriquement en série dans le chemin électrique secondaire (2S), et comporte un commutateur commandé (DS3) qui, dans un état électriquement fermé, crée à l’intérieur de l’appareil de coupure mécanique une dérivation qui court-circuite la capacité (49) du dipôle de transition (48). L’invention concerne aussi une installation et un procédé de coupure d’un circuit électrique avec un tel appareil. Figure pour l’abrégé: Fig. 5A . Appareil de coupure mécanique de courant pour courant continu haute tension avec capacité dans un chemin secondaire, installation et procédé avec un tel appareil L'invention concerne le domaine des réseaux de transmission et / ou de distribution de courant électrique continu sous haute tension, généralement désignés sous l'acronyme HVDC. L'invention porte en particulier sur les appareils de coupure mécanique de courant destinés à de tels réseaux. Les réseaux HVDC sont notamment envisagés comme une solution à l'interconnexion de sites de production d'électricité disparates ou non synchrones. Les réseaux HVDC sont notamment envisagés pour la transmission et la distribution d'énergie produite par des fermes éoliennes offshore plutôt que des technologies de courant alternatif, du fait de pertes en ligne inférieures et d'absence d'incidence des capacités parasites du réseau sur de longues distances. De tels réseaux ont typiquement des niveaux de tension de l'ordre de 100 kV et plus. Dans le présent texte, pour un dispositif dans lequel circule un courant continu, on considère comme dispositif à haute tension soit un dispositif à «haute tension A», dans lequel la tension de service nominale est supérieure à 1500 V en courant continu, mais inférieure ou égale à 75000 V (75kV), soit un dispositif à «haute tension B» lorsque la tension de service nominale est supérieure à 75000 V (75kV) en courant continu. Ainsi, le domaine de la haute tension continue inclut le domaine de la «haute tension A» et celui de la «haute tension B». La coupure du courant continu dans de tels réseaux est un enjeu crucial conditionnant directement la faisabilité et le développement de tels réseaux. L’évolution de ces réseaux tend aujourd’hui vers l’interconnexion des infrastructures pour aboutir à des réseaux maillés, c’est-à-dire des réseaux comportant plusieurs cheminements possibles entre deux points donnés du réseau. Dans ces réseaux, on trouve des installations électriques, comportant notamment des postes électriques ou sous-stations électriques, dans lesquelles on trouve au moins un appareil de coupure de circuit électrique au sein d’un circuit électrique. Dans un circuit électrique, on trouve généralement au moins une source de tension, et au moins un utilisateur de tension, qui peut comprendre tout appareil ou ensemble d’appareils ou tout réseau ayant de tels appareils qui utilisent l’énergie électrique pour la transformer en une autre forme d’énergie, par exemple en énergie mécanique, et/ou calorifique, et/ou électromagnétique, etc… Dans un circuit électrique, on trouve généralement au moins un appareil de coupure de circuit électrique permettant d’interrompre la circulation du courant électrique dans le circuit, généralement entre la source de tension et l’utilisateur de tension, ou entre la source de tension et la terre. On connait différents types d’appareils de coupure de circuits électriques. Par exemple, on connait les disjoncteurs, qui sont des appareils de coupure mécanique du circuit électrique et qui sont conçus et dimensionnés pour autoriser notamment une ouverture en charge ou en régime de défaut du circuit électrique dans lequel ils sont interposés. Cependant, les disjoncteurs sont des appareils complexes, chers et volumineux, et ils sont destinés aux fonctions de protection du réseau. On connait par ailleurs des appareils de coupure de circuits électriques, de conception plus simple, tels que des sectionneurs qui ne sont généralement pas conçus pour réaliser des coupures de circuits en charge, mais plutôt pour assurer, dans un circuit où la circulation de courant est déjà interrompue par un autre appareil de coupure, la sécurité des biens et des personnes lors des interventions, en assurant une isolation électrique d’un niveau élevé prédéterminé entre une portion amont du circuit, reliée par exemple à la source de tension, et une portion aval du circuit. Dans un appareil de coupure mécanique, la coupure du courant est obtenue uniquement par l'ouverture d'un élément interrupteur mécanique. Un tel élément interrupteur mécanique comporte deux pièces conductrices faisant contact qui sont en contact mécanique et électrique lorsque l'élément interrupteur est fermé et qui se séparent mécaniquement lorsque l'élément interrupteur est ouvert. Ces appareils de coupure mécaniques présentent plusieurs inconvénients lorsqu'ils sont traversés par des courants importants. En présence d’un courant et / ou d’une tension importante, la séparation mécanique peut se traduire par l'établissement d'un arc électrique entre les deux pièces conductrices, du fait des énergies importantes accumulées dans le réseau que l’appareil protège. Tant que l’arc électrique reste établi au travers de la séparation mécanique, l’appareil de coupure ne réalise pas la coupure électrique puisqu’un courant continue de circuler au travers de l’appareil par la présence de l’arc. La coupure électrique, au sens de l’interruption effective de la circulation du courant électrique, est parfois particulièrement difficile à réaliser dans un contexte de courant continu et de tension élevée, ces conditions tendant à entretenir l'arc électrique. Par ailleurs, cet arc électrique dégrade, d'une part, par érosion, les deux pièces conductrices faisant contact, et d'autre part, par ionisation, le milieu environnant les pièces conductrices dans lequel l’arc s’établit. Cela nécessite des opérations de maintenance de l’appareil de coupure qui sont contraignantes et coûteuses. La coupure des courants continus sous haute tension (HVDC) est plus complexe à réaliser que celle des courants alternatifs (AC). En effet, lors de la coupure d’un courant alternatif, on profite d’un passage par zéro du courant pour réaliser la coupure électrique, ce dont on ne peut pas bénéficier avec un courant continu, notamment HVDC. Par ailleurs il est connu d’utiliser, notamment, pour les circuits à haute tension, des appareils dits «sous enveloppe métallique» où les organes actifs de coupure sont enfermés dans un enceinte étanche, parfois appelée cuve ou enveloppe métallique, emplie d’un fluide isolant. Un tel fluide peut être un gaz, couramment de l’hexafluorure de soufre (SF 6 ), mais des liquides ou des huiles sont aussi utilisés. Ce fluide est choisi pour son caractère isolant, notamment de manière à présenter une rigidité diélectrique supérieure à celle de l’air sec à pression équivalente. Les appareils sous enveloppe métallique peuvent notamment être conçus de manière plus compacte que les appareils où la coupure et l’isolation sont réalisées dans l’air. Un sectionneur mécanique classique « sous enveloppe métallique » comporte par exemple notamment deux électrodes qui sont maintenues, par des supports isolants, dans des positions fixes éloignées de la paroi périphérique d’une enceinte, par exemple l’enveloppe métallique, qui est au potentiel de la terre. Ces électrodes sont reliées électriquement l’une à l’autre ou séparées électriquement l’une de l’autre en fonction de la position d’un organe de connexion mobile faisant partie de l’une des électrodes, par exemple un tube coulissant actionné par une commande. Le tube est généralement porté par un corps principal d’une des électrodes, à laquelle il est relié électriquement de manière permanente, et la séparation du tube par rapport à l’électrode opposée est susceptible de créer un arc électrique. Un sectionneur se situe généralement dans une sous-station électrique. Il est connecté aux autres éléments de la sous-station, par exemple par des barres de connexion. De chaque côté du sectionneur, on peut retrouver d’autres éléments d’une sous-station comme un transformateur de puissance, une traversée aérienne, etc… Un sectionneur mécanique comporte traditionnellement deux couples de contacts électriques. Par exemple, pour chaque couple, l’un des contacts est porté par le tube coulissant faisant partie d’une des électrodes et l’autre contact du même couple est porté par l’électrode qui ne comporte pas ce tube coulissant. Un couple de contacts principaux est celui par lequel passe le courant nominal en position complètement fermée de l’appareil. Ce chemin de passage du courant que nous nommerons chemin électrique principal est un chemin de moindre résistance électrique limitant ainsi les pertes en conduction en régime permanent. Ce couple de contacts principaux est secondé par un second couple appelé couple de contacts d’arc ou couple de contacts secondaires. Les deux contacts secondaires ont vocation à rester en contact franc lors de la séparation du couple de contacts principaux, de façon à ne pas avoir de phénomène d’arc sur le couple de contacts principaux, ce qui évite l’usure des contacts principaux. A l’inverse les contacts du couple de contacts secondaires se séparent en dernier lieu et voient s’établir l’arc électrique. Ils doivent résister à cette usure. Arrivé à une longueur d’arc suffisante, et après un temps suffisant, l’arc électrique s’interrompt. L’utilisation d’un tel sectionneur mécanique sans dispositif spécifique pour faciliter la coupure pourrait couvrir les contraintes les plus faibles des cas de transfert de courant de charges, mais est inadaptée pour des circuits qui présentent des impédances de boucle importantes. En effet, dans ce cas, l’ouverture peut produire des arcs électriques susceptibles de s’étirer jusqu’à des longueurs importantes et cela peut poser certains problèmes. Un arc trop long entre l’organe de connexion et l’électrode opposée peut dégénérer et évoluer en court-circuit. Par exemple, dans un sectionneur sous enveloppe métallique du type décrit ci-dessus, un arc peut s’établir entre l’électrode sous tension et la paroi de l’enceinte reliée à la terre. Dans un cas moins extrême, les temps d’extinction de l’arc peuvent être trop longs et endommager les pièces le constituant et mettre ainsi en péril l’isolation du système. Le document WO-2019/077269 décrit un appareil de coupure mécanique comportant deux électrodes mobiles qui, pour une position de fermeture électrique complète, permettent le passage d’un courant électrique nominal au travers de l’appareil selon un chemin électrique principal. Les deux électrodes forment, pour une position intermédiaire, un chemin électrique secondaire au travers de l’appareil, le chemin électrique principal étant interrompu. L’appareil comporte, dans le chemin électrique secondaire, un parasurtenseur en série avec le couple de contacts secondaires, et un commutateur commandé susceptible de commuter un courant circulant dans le chemin électrique secondaire soit au travers du parasurtenseur, soit dans un court-circuit du parasurtenseur. Dans un mode de réalisation illustré, le commutateur commandé est un commutateur électronique à pilotage électrique, ce qui requiert, pour le commutateur électronique, une commande indépendante de la commande des électrodes. Le commutateur électronique peut présenter un surcoût non négligeable, et la nécessité de prévoir un circuit de pilotage pour ce commutateur électronique peut augmenter le coût et la complexité de l’appareil et de son intégration dans une installation. L’invention vise à proposer un appareil de coupure de conception plus simple permettant une ouverture sous charge en limitant les risques d’arc. L’invention concerne un appareil de coupure mécanique d’un circuit électrique haute tension, l’appareil de coupure mécanique comportant : - une borne amont et une borne aval qui sont destinées à être reliées électriquement respectivement à une portion amont et une portion aval du circuit électrique ; - dans un chemin électrique principal entre les bornes amont et aval de l’appareil de coupure mécanique, un interrupteur mécanique principal ayant un couple de contacts principaux qui sont mobiles l’un par rapport à l’autre entre au moins une position ouverte correspondant à un état mécaniquement ouvert de l’interrupteur mécanique principal, et au moins une position fermée correspondant à un état mécaniquement et électriquement fermé de l’interrupteur mécanique principal dans lequel les contacts principaux établissent une connexion électrique nominale de l’appareil de coupure mécanique , ladite connexion électrique nominale permettant le passage d’un courant électrique nominal au travers de l’appareil de coupure mécanique ; - dans un chemin électrique secondaire qui est électriquement en parallèle de l’interrupteur mécanique principal entre les bornes amont et aval de l’appareil de coupure mécanique, un interrupteur mécanique secondaire, ayant un couple de contacts secondaires qui sont mobiles l’un par rapport à l’autre entre au moins une position ouverte, correspondant à un état mécaniquement ouvert de l’interrupteur mécanique secondaire, et au moins une position fermée correspondant à un état mécaniquement et électriquement fermé de l’interrupteur mécanique secondaire ; - une commande mécanique de l’interrupteur mécanique principal et de l’interrupteur mécanique secondaire configurée de telle sorte que, dans une opération d’ouverture électrique de l’appareil de coupure mécanique, l’interrupteur mécanique secondaire est amené dans son état mécaniquement ouvert après que l’interrupteur mécanique principal a été amené dans son état mécaniquement ouvert. L’appareil comporte un dipôle de transition comprenant une capacité, le dipôle de transition étant agencé électriquement en série du couple de contacts électriques secondaires dans le chemin électrique secondaire, et l’appareil comporte un commutateur commandé qui, dans un état électriquement fermé, crée à l’intérieur de l’appareil de coupure mécanique une dérivation qui court-circuite la capacité du dipôle de transition. L’appareil peut en outre présenter l’une ou l’autre des caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison. Le dipôle de transition et le chemin électrique secondaire sont de préférence dépourvus de composant inductif dédié. Le dipôle de transition peut comporter un circuit de décharge de la capacité du dipôle de transition. Le dipôle de transition peut comporter un limiteur de tension agencé électriquement en parallèle de la capacité dans le dipôle de transition. Le limiteur de tension peut être réalisé sous la forme d’un parasurtenseur. Le circuit de décharge peut comporter une résistance de décharge qui est agencée en parallèle électriquement de la capacité et en parallèle électriquement du limiteur de tension du dipôle de transition. Le commutateur commandé peut être agencé électriquement en parallèle du dipôle de transition, dans le chemin électrique secondaire, entre l’interrupteur mécanique secondaire et une borne de l’appareil de coupure mécanique. Le commutateur commandé peut être un interrupteur mécanique tertiaire ayant un couple de contacts tertiaires qui sont mobiles l’un par rapport à l’autre entre une position ouverte correspondant à un état mécaniquement ouvert de l’interrupteur mécanique tertiaire, et une position fermée correspondant à un état mécaniquement et électriquement fermé de l’interrupteur mécanique tertiaire. Le commutateur commandé peut être un interrupteur électronique. Le commutateur commandé peut être agencé électriquement en parallèle du chemin électrique secondaire, et être un interrupteur mécanique tertiaire ayant un couple de contacts tertiaires qui sont mobiles l’un par rapport à l’autre entre au moinsune position ouverte correspondant à un état mécaniquement ouvert de l’interrupteur mécanique tertiaire, et au moins une position fermée correspondant à un état mécaniquement et électriquement fermé de l’interrupteur mécanique tertiaire. L’appareil de coupure mécanique peut être configuré de telle sorte que : - dans une opération d’ouverture de l’appareil de coupure mécanique, le commutateur commandé est amené dans un état électriquement ouvert après que l’interrupteur mécanique principal a été amené dans son état mécaniquement ouvert et avant que l’interrupteur mécanique secondaire soit amené dans son état mécaniquement ouvert ; - dans une opération de fermeture électrique de l’appareil de coupure mécanique, l’interrupteur mécanique principal et l’interrupteur mécanique secondaire sont amenés dans leur état mécaniquement et électriquement fermé après que le commutateur commandé a été amené dans un état électriquement fermé. L’appareil de coupure mécanique peut comporter une commande mécanique de l’interrupteur mécanique tertiaire, et la commande mécanique des interrupteurs principal, secondaire et tertiaire peut être configurée de telle sorte que : - dans une opération d’ouverture de l’appareil de coupure mécanique, l’interrupteur mécanique tertiaire est amené dans son état mécaniquement ouvert après que l’interrupteur mécanique principal a été amené dans son état mécaniquement ouvert et avant que l’interrupteur mécanique secondaire soit amené dans son état mécaniquement ouvert ; - dans une opération de fermeture de l’appareil de coupure mécanique, l’interrupteur mécanique principal et l’interrupteur mécanique secondaire sont amenés dans leur état mécaniquement et électriquement fermé après que le commutateur commandé sous forme d’interrupteur mécanique tertiaire a été amené dans son état mécaniquement et électriquement fermé. Dans une opération de fermeture de l’appareil de coupure mécanique, l’interrupteur mécanique secondaire peut être amené dans son état mécaniquement et électriquement fermé après que l’interrupteur mécanique principal a été amené dans son état électriquement et mécaniquement fermé. Dans une opération de fermeture de l’appareil de coupure mécanique, l’interrupteur mécanique secondaire peut être amené dans son état mécaniquement et électriquement fermé avant que l’interrupteur mécanique principal ait été amené dans son état électriquement et mécaniquement fermé. L’appareil de coupure mécanique peut comporter deux électrodes: - qui sont reliées électriquement respectivement à la borne amont et à la borne aval de l’appareil de coupure mécanique, - qui portent chacune l’un des contacts des couples de contacts principaux, secondaires et tertiaires, - et qui sont mobiles l’une par rapport à l’autre selon un mouvement relatif d’ouverture et un mouvement relatif de fermeture, entre au moins une position d’ouverture électrique correspondant à un état électriquement ouvert de l’appareil de coupure mécanique et une position de fermeture électrique complète correspondant à un état électrique fermé de l’appareil de coupure mécanique dans laquelle les électrodes établissent, au travers du couple de contacts principaux, la connexion électrique nominale de l’appareil de coupure mécanique. Dans un tel cas, sur chacune des deux électrodes, le contact principal et le contact tertiaire peuvent présenter une position fixe sur l’électrode considérée ; Dans un tel cas, pour une position relative donnée des deux électrodes dans leur mouvement d’ouverture ou de fermeture, le couple de contact principaux et le couple de contacts tertiaires présentent un écartement relatif entre les contacts du couple qui est différent, de telle sorte que, dans une opération d’ouverture de l’appareil de coupure mécanique pour l’amener de son état fermé à son état ouvert, pour une position intermédiaire ou une plage de positions intermédiaires des électrodes entre la position d’ouverture électrique et la position de fermeture électrique complète, le chemin électrique principal est interrompu au niveau du couple de contacts principaux tandis qu’un chemin électrique reste fermé au niveau du couple de contacts tertiaires; Dans un tel cas, l’un au moins des contacts du couple de contacts secondaires est mobile sur l’électrode qui le porte, entre une configuration d’ouverture adoptée lors du mouvement d’ouverture et une configuration de fermeture adoptée lors du mouvement de fermeture, les configurations d’ouverture et de fermeture correspondant à un écartement relatif différent entre les deux contacts du couple de contacts secondaires pour une même position relative donnée des deux électrodes, de telle sorte que : - lors du mouvement d’ouverture, le couple de contacts secondaires se sépare après les couples de contacts principaux et tertiaires ; - lors du mouvement de fermeture, le couple de contacts secondaires entre en contact après le couple de contacts tertiaires. Dans un appareil selon l’invention, les mouvements relatifs de fermeture et d’ouverture des électrodes et les mouvements relatifs de fermeture et d’ouverture entre les deux contacts des couples de contacts principaux et tertiaires peuvent être les mêmes et peuvent être des mouvements de translation, et les deux configurations des couples de contacts secondaires peuvent correspondre à deux positions relatives différentes des deux contacts secondaires selon la direction de translation pour une même position relative des électrodes. L’invention concerne aussi une installation électrique comportant au moins un appareil de coupure mécanique ayant l’une quelconque des caractéristiques précédentes. L’invention concerne aussi une installation électrique, caractérisée en ce qu’elle comporte un premier circuit électrique entre un premier point et un deuxième point, un second circuit électrique, électriquement en parallèle du premier circuit électrique entre le premier point et le second point, et un appareil de coupure mécanique ayant l’une quelconque des caractéristiques ci-dessus dans au moins l’un des circuits pour couper le courant électrique dans le circuit. L’invention concerne aussi un procédé de coupure d’un circuit électrique haute tension mettant en œuvre un appareil de coupure mécanique ayant une borne amont et une borne aval qui sont destinées à être reliées électriquement respectivement à une portion amont et une portion aval du circuit électrique, dans lequel: - on ouvre mécaniquement et électriquement un chemin électrique principal, entre les bornes amont et aval de l’appareil de coupure mécanique, qui permet le passage d’un courant électrique nominal, pour faire basculer le courant dans un chemin électrique secondaire qui est électriquement en parallèle du chemin électrique principal entre les bornes amont et aval de l’appareil de coupure mécanique de manière à charger une capacité insérée dans le chemin électrique secondaire ; - après l’expiration d’un délai suivant l’ouverture du chemin électrique principal, on ouvre mécaniquement et électriquement le chemin électrique secondaire. Dans un tel procédé, lors de l’ouverture du chemin électrique principal, on peut bascule le courant électrique d’abord dans un chemin électrique tertiaire qui est électriquement en parallèle du chemin électrique principal entre les bornes amont et aval de l’appareil de coupure mécanique avant de le basculer vers le chemin électrique secondaire. Dans de tels procédés, on peut limiter la tension aux bornes de la capacité par la présence d’un limiteur de tension électriquement en parallèle de la capacité dans le chemin électrique secondaire. La figure 1 est une vue schématique d’un exemple de réseau électrique à haute tension dans lequel l’invention peut être mise en œuvre. La figure 2 représente un schéma électrique d’un réseau dans lequel l’invention peut être mise en œuvre. La figure 3A représente schématiquement un appareil de coupure mécanique du type dit « sous enveloppe métallique » dans un état électriquement fermé. La figure 3B représente schématiquement l’appareil de la Fig. 3A dans une position intermédiaire d’un organe de connexion mobile. La figure 3C représente schématiquement l’appareil de la Fig. 3A dans un état mécaniquement ouvert. La figure 4A représente schématiquement un appareil de coupure mécanique dans un état mécaniquement ouvert. La figure 4B représente schématiquement l’appareil de la Fig. 4A dans une position intermédiaire d’un organe de connexion mobile, dans une configuration de fermeture. La figure 4C représente schématiquement l’appareil de la Fig. 4A dans une autre position intermédiaire de son organe de connexion mobile dans une configuration d’ouverture. La figure 5A représente schématiquement un appareil de coupure selon une première architecture électrique. La figure 5B représente schématiquement un appareil de coupure selon une deuxième architecture électrique. La figure 6A représente schématiquement l’appareil de la Fig. 5A dans un état électriquement fermé. La figure 6B représente schématiquement l’appareil de la Fig. 5A dans un état intermédiaire. La figure 6C représente schématiquement l’appareil de la Fig. 5A dans un autre état intermédiaire. La figure 6D représente schématiquement l’appareil de la Fig. 5A dans un état électriquement ouvert. La figure 7 représente des graphes qui illustrent schématiquement la variation de différents paramètres d’un circuit lors d’une opération d’ouverture d’un appareil selon l’invention. La figure 8 représente des graphes qui illustrent schématiquement la variation de différents paramètres d’un circuit lors d’une partie de l’ouverture d’un appareil selon l’invention. La figure 9 représente des graphes qui illustrent schématiquement la variation de différents paramètres d’un circuit lors d’une autre partie de l’ouverture d’un appareil selon l’invention. La figure 10 représente des graphes qui illustrent schématiquement la variation de différents paramètres d’un circuit lors d’encore une autre partie de l’ouverture d’un appareil selon l’invention. La figure 11A représente schématiquement l’appareil de la Fig. 5A dans un état électriquement ouvert. La figure 11B représente schématiquement l’appareil de la Fig. 5A dans un état intermédiaire. La figure 11C représente schématiquement l’appareil de la Fig. 5A dans un autre état intermédiaire. La figure 11D représente schématiquement l’appareil de la Fig. 5A dans un état électriquement fermé. La figure 12 représente des graphes qui illustrent schématiquement la variation de différents paramètres d’un circuit lors d’une opération de fermeture d’un appareil selon l’invention. La figure 13A représente schématiquement l’appareil des Figs. 4A-4C dans un état électriquement et mécanique fermé. La figure 13B représente schématiquement l’appareil des Figs. 4A-4C dans un état intermédiaire lors d’une opération d’ouverture. La figure 13C représente schématiquement l’appareil des Figs. 4A-4C dans un autre état intermédiaire lors d’une opération d’ouverture. La figure 13D représente schématiquement l’appareil des Figs. 4A-4C dans un état mécaniquement et électriquement ouvert. La figure 14A représente schématiquement l’appareil des Figs. 4A-4C dans un état électriquement et mécaniquement ouvert. La figure 14B représente schématiquement l’appareil des Figs. 4A-4C dans un état intermédiaire lors d’une opération de fermeture. La figure 14C représente schématiquement l’appareil des Figs. 4A-4C dans un autre état intermédiaire lors d’une opération de fermeture. La figure 14D représente schématiquement l’appareil des Figs. 4A-4C dans un état mécaniquement et électriquement fermé. La figure 15A représente schématiquement une variante de l’appareil des Figs. 4A-4C dans un état électriquement et mécaniquement ouvert. La figure 15B représente schématiquement la même variante dans un état intermédiaire lors d’une opération de fermeture. La figure 15C représente schématiquement la même variante dans un autre état intermédiaire lors d’une opération de fermeture. La figure 15D représente schématiquement l’appareil des Figs. 4A-4C dans encore un autre état intermédiaire, lors d’une opération d’ouverture. La Fig. 1 illustre un système 100 de réseau électrique à haute tension dans lequel l’invention peut être mise en œuvre. Ce système de réseau 100 comporte une portion de réseau électrique à haute tension continue 110 , par exemple sous «haute tension B», qui est reliée, par des systèmes de convertisseurs alternatifs/continu 120 , à différentes portions de réseau électrique à haute tension alternative 141 , 142 , 143 , ici au nombre de trois. Dans l’exemple illustré, la portion de réseau électrique à haute tension continue 110 comporte trois sous-portions de réseau à haute tension continue 130 , dont chacune relie un système de convertisseurs 120 associé à une portion de réseau à haute tension alternative 141 , 142 , 143 avec un autre système de convertisseurs 120 associé à une autre portion de réseau à haute tension alternative 141 , 142 , 143 . Dans l’exemple illustré, les trois sous-portions de réseau à haute tension continue 130 relient donc les trois portions de réseaux à haute tension alternatives 141 , 142 , 143 selon une configuration en triangle. Chaque sous-portion de réseau à haute tension continue 130 peut par exemple comporter notamment un conducteur haute tension continue au potentiel positif 160 et un conducteur haute tension continue au potentiel négatif 180 et, généralement, une liaison au potentiel neutre, par exemple à la terre. Dans l’exemple illustré, chaque conducteur haute tension continue 160 , 180 détermine un circuit électrique à haute tension continue. La portion de réseau électrique à haute tension continue 110 comporte, dans les circuits électriques à haute tension continue définis par les conducteurs haute tension continue 160 , 180 , des appareils de coupure 10 d’un circuit électrique dont chacun peut se trouver dans un état électriquement ouvert dans lequel il interrompt la circulation de courant électrique dans le circuit électrique considéré, ou dans une partie de celui-ci, ou dans un état électriquement fermé dans lequel il permet la circulation d’un courant électrique dans le circuit électrique considéré. Un tel appareil de coupure 10 est amené de son état électriquement fermé à son état électriquement ouvert par une opération d’ouverture, et il est amené de son état électriquement ouvert à son état électriquement fermé par une opération de fermeture. Les appareils de coupure 10 d’un circuit électrique peuvent être notamment de type sectionneur. Les appareils de coupure d’un circuit électrique peuvent notamment être des appareils mécaniques, dans lesquels la coupure électrique est obtenue par déplacement, notamment par écartement, de deux contacts électriques ou plusieurs paires de contacts électriques. Dans ce cas, le déplacement des contacts électriques est généralement réalisé par une commande mécanique qui comprend de préférence au moins un actionneur mécanique, pneumatique, hydraulique ou électrique, et éventuellement une transmission entre l’actionneur et les contacts électriques. La transmission possède une cinématique de transmission du mouvement qui transforme un mouvement de l’actionneur en un mouvement relatif des contacts. Ce déplacement peut être contrôlé électroniquement, par exemple par une unité de contrôle électronique pilotant l’actionneur. Dans un réseau haute tension continue, par exemple du type de la portion de réseau haute tension continue 110 décrite ci-dessus, on peut être amené à conduire des manœuvres de transfert de courant de ligne en charge par les sectionneurs. Ces manœuvres de transfert interviennent pour réorienter le flux de puissance entre des portions de réseau tout en continuant à desservir tous les clients du réseau. Dans le schéma de la Fig. 1 , représentant un exemple, la portion de réseau 143 génère une puissance électrique qui est en partie consommée dans les portions de réseau 141 et 142 . Pour diverses raisons, liées par exemple à des nécessités de maintenance ou de réorganisation des flux, le lien entre les portions de réseau 143 et 142 doit être interrompu. Cela se fait en ouvrant au moins un ou deux des appareils de coupure 10 dans les circuits électriques reliant les portions de réseau 143 et 142 . Par exemple, on ouvre un appareil de coupure 10 de la sous-portion de réseau à haute tension continue 130 qui relie les portions de réseau 143 et 142 . La puissance apportée par la portion de réseau 143 peut continuer à alimenter les portions de réseau 141 et 142 , mais les flux sont modifiés car il n’y a plus de puissance transitant directement entre les portions de réseau 143 et 142 . Autrement dit, comme cela est illustré dans le schéma électrique équivalent de la Fig. 2 , lors de l’ouverture du circuit électrique direct 2 entre les portions de réseau 143 et 142 , par ouverture d’un sectionneur 10 . 2 , un circuit parallèle 1 existe pour ne pas interrompre le flux de puissance et la manœuvre de transfert de courant peut être réalisée, le ou les sectionneurs 10 . 1 demeurant dans un état de fermeture électrique. Les circuits parallèles 1 et 2 s’étendent chacun entre un point de jonction A et un point de jonction B , qui sont donc communs aux deux circuits parallèles 1 et 2 . Entre ces deux points de jonction A et B , les circuits parallèles 1 et 2 n’ont pas de liaison électrique entre eux. Grâce à l’invention, on pourra réaliser de telles manœuvres de transfert par une opération d’ouverture d’un appareil de coupure mécanique, notamment de type sectionneur, y compris lorsqu’il n’y a pas de disjoncteur dans le circuit électrique associé à cet appareil de coupure mécanique. Dans le cas envisagé dans le cadre de l’invention, parce qu’il subsiste un circuit électrique parallèle, la tension U10 aux bornes de l’appareil de coupure mécanique 10 . 2 , en l’occurrence le sectionneur 10 . 2 , après l’opération d’ouverture de l’appareil de coupure mécanique 10 . 2 , est égale à la chute de tension le long du circuit parallèle 1 . Cette chute de tension est, en tension continue, égale pour l’essentiel à R 1 x I 1 , avec R 1 la résistance équivalente du circuit électrique parallèle 1 et I 1 la valeur de l’intensité électrique dans le circuit électrique parallèle 1 lorsque le courant I 2 dans le circuit électrique direct 2 est nul. Dans une application d’un réseau sous «haute tension B», cette chute de tension le long du circuit parallèle 1 est par exemple de l’ordre de 1000 volts, par exemple comprise entre 500 et 5000 volts. Dans l’exemple de réalisation, l’appareil de coupure mécanique 10 est un sectionneur. Dans l’exemple, l’appareil de coupure mécanique est prévu pour couper un unique circuit électrique, mais l’invention pourrait être mise en œuvre dans un appareil prévu pour couper plusieurs circuits électriques, comportant alors, par exemple au sein d’une même enceinte, plusieurs dispositifs de coupure en parallèle. L’invention va plus particulièrement être décrite dans le cadre d’un appareil de coupure mécanique du type dit « sous enveloppe métallique ». Un tel appareil est illustré schématiquement aux Figs. 3 A à 3 C . Cependant, l’appareil peut être un appareil à l’air libre. Un détail d’un mode de réalisation particulier est illustré de manière plus détaillée, mais encore schématique, aux Fig s . 4 A- 4 C . qui montrent plus particulièrement un mode de réalisation d’un appareil ayant différents couples de contacts qui se séparent ou entrent en contact pour des positions différentes d’un contact mobile de l’appareil. L’appareil de coupure mécanique 10 comporte ainsi une enceinte 12 qui délimite un volume interne 16 de l’enceinte 12 . De préférence, en fonctionnement de l’appareil, l’enceinte 12 est étanche par rapport à l’extérieur de l’enceinte 12 . L’enceinte 12 peut comporter une ou plusieurs ouvertures (non représentées) permettant, au moins pour des opérations de maintenance ou de montage, l’accès au volume interne 16 depuis l’extérieur de l’enceinte, ou permettant au volume 16 d’être mis en communication avec un autre volume d’une autre enceinte accolée à l’enceinte 12 autour de l’ouverture. Les ouvertures sont donc destinées à être obturées, par exemple par des hublots ou des couvercles, ou sont destinées à mettre en communication le volume interne 16 de l’enceinte 12 avec une autre enceinte elle-même étanche, par mise en correspondance étanche de l’ouverture avec une ouverture correspondante de l’autre enceinte. Grâce à cette étanchéité, le volume interne 16 de l’enceinte 12 peut être empli d’un fluide isolant qui peut être séparé de l’air atmosphérique. Le fluide peut être un gaz ou un liquide. La pression du fluide peut être différente de la pression atmosphérique, par exemple une pression supérieure à 3 bars absolus, ou peut être une pression très faible, typiquement inférieure à 1 millibar, éventuellement proche du vide. Le vide serait, au sens de l’invention, assimilé à un fluide isolant. Le fluide isolant peut être de l’air, notamment de l’air sec, de préférence à une pression supérieure à la pression atmosphérique, notamment supérieure à 3 bars absolus. Cependant, de préférence, le fluide est choisi pour ses hautes propriétés isolantes, en ayant par exemple une rigidité diélectrique supérieure à celle de l’air sec dans des conditions de température et de pression équivalentes. Ainsi, le fluide peut être de l’hexafluorure de soufre (SF 6 ), sous une pression supérieure à 3 bars absolus. De certains modes de réalisation, dont celui illustré aux Figs. 3 A- 3 C et Figs. 4 A- 4 C , l’appareil de coupure mécanique 10 comporte au moins deux électrodes qui sont destinées à être reliées électriquement respectivement à une portion amont et une portion aval du circuit électrique à couper. Les deux électrodes sont mobiles l’une par rapport à l’autre selon un mouvement d’ouverture et un mouvement de fermeture, entre au moins une position relative de fermeture électrique complète, illustrée à la Fig. 3 A , dans laquelle elles établissent une connexion électrique nominale de l’appareil, et correspondant donc à un état électriquement fermé de l’appareil de coupure mécanique, et une position relative d’ouverture électrique, illustrée à la Fig. 3 C et correspondant à un état électriquement ouvert de l’appareil de coupure mécanique. Dans l’exemple illustré, l’appareil de coupure mécanique 10 comporte notamment une première électrode fixe 20 et une deuxième électrode 22 qui comporte un corps principal fixe 23 et un organe de connexion mobile 24 . On comprend que l’organe de connexion mobile pourrait faire partie de la première électrode 20 , ou que chacune des deux électrodes 20 , 22 pourrait comprendre un organe de connexion mobile. Dans l’exemple illustré, chaque électrode 20 , 22 est fixée dans l’enceinte 12 par l’intermédiaire d’un support isolant 26 . A l’extérieur de l’enceinte 12 , l’appareil de coupure mécanique 10 comporte, pour chaque électrode, une borne de raccordement 28 , 30 qui est reliée électriquement à l’électrode 20 , 22 correspondante. L’une des bornes est destinée à être reliée à une portion amont du circuit électrique tandis que l’autre des bornes est destinée à être reliée à une portion aval du circuit électrique. De manière arbitraire, et sans que cela n’ait de signification particulière quant à la polarité ou au sens de circulation du courant, on qualifiera de portion amont du circuit électrique la portion qui est reliée à la première électrode 20 , par la borne de raccordement 28 , laquelle peut donc être qualifiée de borne amont. En conséquence, la portion aval du circuit électrique est la portion qui est reliée à la seconde électrode 22 , par la borne de raccordement 30 , laquelle peut donc être qualifiée de borne aval. Dans l’exemple, chaque électrode 20 , 22 est reliée électriquement de façon permanente à la borne de raccordement 28 , 30 associée, quel que soit l’état ouvert ou fermé de l’appareil de coupure mécanique. Comme indiqué plus haut, l’appareil de coupure mécanique 10 est destiné à être inclus dans une installation électrique 100 comprenant un circuit électrique haute tension continue 2 , dont un exemple est illustré sur la Fig. 1 par l’un ou l’autre des conducteurs à haute tension continue 160 , 180 . Dans une telle installation, on peut alors considérer que la première électrode 20 est reliée électriquement à une portion amont du circuit électrique comprenant une source de tension 120 qui peut être une source principale, telle qu’un générateur de tension, ou une source secondaire telle qu’un convertisseur. Dans la portion amont du circuit électrique haute tension continue 2 , notamment entre la source de tension 120 et l’appareil de coupure mécanique 10 , on peut trouver toutes sortes d’appareils électriques. De même, dans la partie aval du circuit électrique haute tension continue 2 , on peut trouver toutes sortes d’appareils électriques. Les corps principaux des deux électrodes 20 , 22 sont disposés dans le volume interne 16 de manière fixe, écartés de la paroi périphérique de l’enceinte 12 , et écartés l’un de l’autre de telle sorte qu’un espace d’isolement électrique inter-électrodes est aménagé selon la direction d’un axe central A1 , entre les portions en vis-à-vis de leur surfaces périphériques externes respectives. Dans l’exemple illustré, l’organe de connexion mobile 24 de la seconde électrode de l’appareil de coupure mécanique peut comporter un tube coulissant, d’axe A1 , qui est guidé en coulissement selon l’axe central A1 , qui sera arbitrairement qualifié de longitudinal, dans la seconde électrode 22 . Dans l’exemple illustré, l’organe de connexion mobile 24 est réalisé de préférence en matériau conducteur, par exemple en métal. Dans l’exemple illustré, l’organe de connexion mobile 24 est relié électriquement au corps principal 23 de la seconde électrode 22 , donc relié électriquement avec la borne de raccordement associée 30 de façon permanente, quelle que soit la position de l’organe de connexion mobile 24 . L’organe de connexion 24 est mobile selon un mouvement d’ouverture par rapport à l’électrode opposée 20 , entre une position relative de fermeture électrique complète, visible sur la Fig. 3 A , et dans laquelle l’organe de connexion électrique 24 établit une connexion électrique nominale avec ladite électrode opposée 20 au travers d’un couple de contacts principaux portés chacun par une des électrodes, et une position relative d’ouverture électrique, visible sur la Fig. 3 C , en passant par des positions relatives intermédiaires telles que celle illustrée à la Fig. 3 B . De manière connue, l’organe de connexion 24 peut être déplacé, par une commande mécanique 42 . Dans cet exemple de réalisation, la commande mécanique 42 comporte, en tant que transmission, une bielle 44 qui est mobile selon une direction sensiblement parallèle à l’axe A1 , qui est commandée par un levier 46 rotatif, et qui contrôle le déplacement de l’organe de connexion mobile selon l’axe A1 entre la position d’ouverture électrique et la position de fermeture complète. Cette commande mécanique peut comprendre au moins un actionneur mécanique, pneumatique, hydraulique ou électrique, par exemple agissant directement ou indirectement sur le levier 46 rotatif. La transmission, comprenant ici la bielle 44 et le levier 46 , possède une cinématique de transmission du mouvement qui transforme un mouvement de l’actionneur en un mouvement relatif des contacts. Une unité de contrôle électronique peut être prévue pour piloter l’éventuel actionneur. Pour atteindre sa position relative de fermeture électrique complète, l’organe de connexion 24 est déplacé longitudinalement selon l’axe central A1 en direction de la première électrode 20 , en travers de l’espace d’isolement électrique inter-électrodes. Dans la suite du texte, on considère que la position relative de fermeture électrique complète est la position de dernier contact électrique entre les deux électrodes au travers d’un couple de contacts principaux, dont un est porté par chaque électrode, dans le sens de l’ouverture de l’appareil de coupure mécanique. Pour cette position relative de fermeture électrique complète, une circulation de courant électrique est possible par conduction au travers d’un contact mécanique entre les contacts principaux respectifs des deux électrodes. Dans certains appareils, il peut exister une course morte entre une position extrême de fermeture électrique et la position de dernier contact électrique entre les deux électrodes, dans le sens de l’ouverture de l’appareil de coupure mécanique. Sur cette course morte, une circulation de courant électrique est possible par conduction au travers d’un contact mécanique entre les contacts principaux respectifs des deux électrodes. Dans l’exemple illustré, dans la position de fermeture électrique complète de la Fig. 3 A , l’organe de connexion mobile 24 est en contact direct avec le corps de la première électrode 20 par contact mécanique entre un contact principal 21 (illustré aux Figs. 4 A- 4 C ) porté par le corps de la première électrode 20 , et un contact principal 25 (illustré aux Figs. 4 A- 4 C ) de l’organe de connexion mobile 24 qui, dans le mode de réalisation particulier illustré aux Figs. 4 A- 4 C , est une portion cylindrique de l’extrémité avant 25 du tube coulissant 36 . Dans cet état électriquement fermé de l’appareil de coupure mécanique 10 , le courant électrique nominal, ou tout du moins une grande partie de celui-ci, circule selon un chemin électrique 2P principal, qui est continu, en l’occurrence directement entre l’organe de connexion mobile 24 et le corps principal de la première électrode 20 , au travers du couple de contacts principaux 21 , 25 . L’organe de connexion mobile 24 forme donc, avec le corps de la première électrode, au niveau du couple de contacts principaux 21 , 25 , un interrupteur mécanique principal DS1 . De manière générale, l’interrupteur mécanique principal DS1 est interposé électriquement dans le chemin électrique principal 2P sans autre interrupteur électrique, sans composant inductif dédié dans le chemin électrique principal entre les deux bornes 28 , 30 de l’appareil de coupure mécanique 10 . Toute inductance ou impédance parasite dans le chemin électrique principal 2P sera bien entendu réduite à la plus petite valeur possible. Dans ce mode de réalisation de l’invention, les deux électrodes 20 , 22 , 24 comportent un couple de contacts secondaires 38 , 39 qui forment, par leur contact, pour une plage de positions intermédiaires des électrodes entre la position d’ouverture électrique et la position de fermeture électrique complète, un chemin électrique secondaire pour le courant électrique au travers de l’appareil de coupure mécanique. Dans le mode de réalisation particulier illustré aux Figs. 4A-4C , la première électrode 20 comporte un contact secondaire formé par un contacteur 39 qui est destiné à être en contact avec l’organe de connexion 24 lorsque l’appareil de coupure mécanique est dans un état de fermeture intermédiaire, dans cet exemple plus particulièrement avec un contact secondaire de l’organe de connexion 24 , réalisé sous la forme d’un contacteur 38 . Au contraire, lorsque l’organe de connexion 24 a atteint une position d’ouverture, tel qu’illustré à la Fig. 4A , le contact électrique entre le contact secondaire 38 de l’organe de connexion mobile 24 et le contact secondaire 39 de la première électrode 20 est rompu. Dans l’exemple, le contact secondaire 39 de la première électrode 20 est relié électriquement au corps 21 de la première électrode, donc à la portion amont du circuit électrique 2 . Le contact secondaire 38 de la seconde électrode 22 est relié électriquement à l’organe mobile 24 , et donc à la portion aval du circuit électrique 2 . Dans l’exemple, le contact secondaire 39 de la première électrode 20 est fixe et s’étend selon une géométrie tubulaire d’axe A1 , de manière à délimiter un alésage interne ouvert selon l’axe A1 . Dans l’exemple, il peut être réalisé sous la forme de plusieurs lames de contact conductrices, qui s’étendent chacune dans un plan radial contenant l’axe A1 , disposées autour de l’axe A1 suivant cette géométrie tubulaire, et comportant toutes une extrémité libre de contact à une même distance radiale de l’axe A1 . Le contact secondaire 3 8 de la seconde électrode 22 , ici porté par l’organe de connexion mobile 24 et relié électriquement de manière permanente à celui-ci, est configuré, pour toutes les positions de la plage de positions intermédiaires relatives des électrodes pour laquelle le chemin électrique secondaire est formé, pour être engagé dans l’alésage interne du contacteur 39 de la première électrode 20 , en assurant un contact électrique entre les deux contacts secondaires. Ceci est illustré à la Fig. 4 C . Dans l’exemple, le contact secondaire 38 de la seconde électrode est réalisé sous la forme d’une tige de contact d’axe A1 portée à l’extrémité libre de l’organe mobile 24 . En position électriquement fermée de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 , l’extrémité libre de contact de chacune des lames de contact conductrices formant le contact secondaire 39 est en appui sur une surface externe du contact secondaire 38 en forme de tige de contact. Au contraire, au-delà de la position d’ouverture électrique, le contact entre les deux contacts secondaires 38 , 39 est perdu. L’organe de connexion mobile 24 forme donc, avec le corps de la première électrode, au niveau du couple de contacts secondaires 38 , 39 , un interrupteur mécanique secondaire DS2 . Dans l’exemple illustré, le contact secondaire 38 de la seconde électrode est avantageusement mobile sur l’électrode qui le porte, entre une configuration d’ouverture de l’appareil de coupure mécanique 10 qui est adoptée lors du mouvement d’ouverture ( Fig. 4 C ) et une configuration de fermeture de l’appareil de coupure mécanique 10 qui est adoptée lors du mouvement de fermeture ( Fig. 4 B ). Dans l’exemple des Figs . 4A-4C , aussi illustré sur les Figs 13 A - 13 D et 14 A- 14 D , c’est notamment donc l’interrupteur mécanique secondaire DS2 qui présente deux configurations différentes par rapport aux électrodes pour modifier la configuration de l’appareil de coupure mécanique 10 . Ces deux configurations de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 , et par conséquent de l’appareil de coupure mécanique 10 , permettent d’obtenir un premier contact des deux contacts secondaires lors de la fermeture et un dernier contact des deux contacts secondaires 38 , 39 lors de l’ouverture qui correspondent à des positions relatives différentes de deux électrodes, plus particulièrement, dans ce mode de réalisation, à des positions relatives différentes de l’organe de connexion mobile 24 par rapport à la première électrode 20 . Cependant, on pourrait prévoir que la configuration d’ouverture et la configuration de fermeture de l’appareil de coupure mécanique 10 correspondent à deux configurations différentes du commutateur commandé DS3 et/ou de l’interrupteur mécanique principal DS1 , en plus ou à la place de l’existence de deux configurations différentes de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 . Les couples de contacts principaux 21 , 25 et secondaires 38 , 39 sont conçus et disposés de telle sorte que, pour une plage de positions intermédiaires des électrodes pour laquelle ou lesquelles les contacts secondaires sont en contact l’un avec l’autre, les contacts principaux sont écartés l’un de l’autre pour interrompre le chemin électrique principal. Dans l’exemple illustré, pour une position relative d’ouverture des électrodes, l’écartement « e1 » entre les deux contacts principaux 21 , 25 est supérieur à l’écartement « e2 » entre les deux contacts secondaires 38 , 39 , en tous cas lors d’une opération d’ouverture. Dans l’exemple illustré, chacun des couples de contact principaux et secondaires comporte un premier contact 21 , 39 porté par la première 20 des deux électrodes et un second contact 25 , 38 porté par la seconde 22 des deux électrodes, en l’occurrence par son organe mobile 24 . Ainsi, chacun des couples de contact principaux et secondaires présente un mouvement relatif de fermeture et un mouvement relatif d’ouverture entre les deux contacts qui est le même que les mouvements relatifs d’ouverture et de fermeture des deux électrodes 20 , 22 . La Fig. 5 A illustre, sous la forme d’un schéma électrique, une première architecture électrique d’un appareil de coupure mécanique 10 selon l’invention, inséré dans un circuit électrique 2 , au sein d’un réseau simplifié similaire à celui illustré à la Fig. 2 . La Fig. 5 B illustre une seconde architecture électrique, qui ne diffère de la première architecture électrique que par la disposition différente d’un commutateur commandé qui, dans un état électriquement fermé, crée à l’intérieur de l’appareil de coupure mécanique une dérivation qui court-circuite la capacité 49 d’un dipôle de transition 48 , tel que cela sera décrit plus bas. Pour le reste, les deux architectures électriques sont identiques. Dans ces deux schémas, le couple de contacts principaux 21 , 25 est représenté sous la forme d’un interrupteur DS1 inséré dans le chemin électrique principal 2P à l’intérieur de l’appareil de coupure mécanique 10 . Le couple de contacts secondaires 38 , 39 est représenté sous la forme d’un interrupteur DS2 inséré dans le chemin électrique secondaire 2S à l’intérieur de l’appareil de coupure mécanique 10 . Comme représenté, le chemin électrique principal 2P et le chemin électrique secondaire 2S sont des chemins électriques parallèles entre les deux bornes 28 , 30 de l’appareil de coupure mécanique 10 . Dans l’invention, les mouvements relatifs du couple de contacts principaux 21 , 25 et du couple de contacts secondaires 38 , 39 sont coordonnés temporellement lors d’une opération d’ouverture ou de fermeture de l’appareil de coupure mécanique. Dans le mode de réalisation préféré, cette coordination temporelle est obtenue par une liaison mécanique par laquelle, pour chacune des deux électrodes 20 , 22 , 24 , le contact principal et le contact secondaire sont solidaires l’un de l’autre selon une géométrie dont on verra plus bas qu’elle peut prendre deux configurations, une première configuration étant mise en œuvre lors des opérations et mouvements d’ouverture, et l’autre configuration étant mise en œuvre lors des opérations et mouvements de fermeture. La coordination temporelle correspond ainsi, pour les opérations et mouvements d’ouverture, à un premier décalage temporel entre l’ouverture respective des deux couples de contacts, et, pour les opérations et mouvements de fermeture, à un second décalage temporel entre la fermeture respective des deux couples de contacts, le second décalage temporel étant de durée différente du premier décalage temporel, les décalages temporels résultant des différents écarts relatifs entre les contacts des deux couples. Comme on peut le voir sur les Figs. 5 A et 5 B , l’appareil de coupure mécanique 10 comporte un dipôle de transition 48 comprenant une capacité 49 , le dipôle de transition 48 étant agencé électriquement en série du couple de contacts électriques secondaires 38 , 39 dans le chemin électrique secondaire 2S . De plus l’appareil comporte un commutateur commandé DS3 qui, dans un état électriquement fermé, crée à l’intérieur de l’appareil de coupure mécanique une dérivation qui court-circuite la capacité 49 du dipôle de transition 48 . La capacité 49 du dipôle de transition 48 comporte au moins un composant capacitif dédié. Un composant capacitif dédié est typiquement un condensateur. Un condensateur comporte deux armatures conductrices (appelées parfois « électrodes ») en influence totale et séparées par un isolant. L’une des armatures conductrices du condensateur est donc reliée à la première borne 48a du dipôle de transition 48 et l’autre des armatures conductrices du condensateur est donc reliée à la deuxième borne 48 b du dipôle de transition 48 . La capacité 49 du dipôle de transition 48 peut par exemple être réalisée sous la forme d’un ensemble de plusieurs composants capacitifs discrets agencés électriquement en série et / ou en parallèle et ayant une capacité électrique totale. Le dipôle de transition 48 est agencé dans le chemin électrique secondaire 2S soit en amont de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 comme illustré schématiquement aux Fig s . 4 A-4C , soit en aval de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 comme illustré aux Figs. 5 A et 5 B . Dans les exemples illustrés, le dipôle de transition 48 comporte un limiteur de tension 50 agencé électriquement en parallèle de la capacité 49 dans le dipôle de transition. On pourrait envisager de ne pas avoir ce limiteur de tension, notamment pour le cas où la capacité peut supporter une tension importante. Cependant, la présence d’un limiteur de tension 50 agencé électriquement en parallèle de la capacité 49 dans le dipôle de transition permet de mettre en œuvre une capacité ne devant supporter qu’une tension relativement réduite, par exemple du même ordre que, mais supérieure à, la chute de tension le long du circuit parallèle 1 . Ainsi, on pourra mettre en œuvre une capacité dont la tension maximale est comprise entre 800 volts à 10.000 volts. Dans le cas de la présence du limiteur de tension 50 , le dipôle de transition 48 comporte ainsi deux branches parallèles, insérées toutes les deux en parallèle électriquement l’une de l’autre entre une première borne 48a et une seconde borne 48b du dipôle de transition 48 , dans le chemin électrique secondaire 2S . Dans une première branche se trouve la capacité 49 . Dans une seconde branche se trouve le limiteur de tension 50 . Dans un premier exemple d’architecture électrique illustré à la Fig. 5 A , un interrupteur commandé DS3 faisant office de commutateur commandé est agencé électriquement en parallèle du chemin électrique secondaire 2S . Dans cet exemple d’architecture électrique, l’interrupteur commandé DS3 est donc aussi électriquement en parallèle du chemin électrique principal 2P . L’interrupteur commandé DS3 est alors interposé dans un chemin électrique tertiaire 2T qui, dans l’exemple, relie directement les deux bornes 28 , 30 de l’appareil de coupure mécanique 10 , et qui est donc en parallèle au chemin électrique principal et au chemin électrique secondaire. On remarque que, si le commutateur commandé DS3 est dans un état électriquement fermé, il crée, à l’intérieur de l’appareil de coupure mécanique, une dérivation, qui est ici le chemin électrique tertiaire 2T reliant directement les deux bornes 28 , 30 , et qui court-circuite la capacité 49 du dipôle de transition 48 , en ce sens qu’un courant circulant dans l’appareil de coupure mécanique 10 , entre les deux bornes 28 , 30 , ne passe pas par la capacité 49 , mais dans la dérivation, au travers du commutateur commandé DS3 . Bien entendu, dans cette architecture, si le commutateur commandé DS3 est dans un état électriquement fermé et que en même temps l’interrupteur mécanique secondaire DS2 est aussi dans un état électriquement fermé, il est alors créé une boucle fermée qui relie les deux bornes de la capacité 49 et qui va provoquer la décharge de la capacité. Dans le second exemple d’architecture électrique illustré à la Fig. 5 B , un interrupteur commandé DS3 faisant office de commutateur commandé est agencé électriquement directement en parallèle de la capacité 49 , donc directement en parallèle du dipôle de transition 48 , mais en étant inséré dans le chemin électrique secondaire 2S , entre l’interrupteur mécanique secondaire et une borne de l’appareil de coupure mécanique. A la Fig. 5 B , dans laquelle le dipôle de transition 48 est agencé dans le chemin électrique secondaire 2S en aval de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 , l’interrupteur commandé DS3 est donc interposé dans un chemin électrique qui relie directement un contact secondaire aval de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 à la borne aval 30 de l’appareil de coupure mécanique 10 . Toutefois, dans une variante dans laquelle le dipôle de transition 48 serait agencé dans le chemin électrique secondaire 2S en amont de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 , comme illustré aux Figs. 4 A- 4 C , l’interrupteur commandé DS3 serait donc interposé dans un chemin électrique reliant directement un contact secondaire amont de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 à la borne amont 30 de l’appareil de coupure mécanique 10 . Dans ce second exemple d’architecture électrique, si le commutateur commandé DS3 est dans un état électriquement fermé, il crée, à l’intérieur de l’appareil de coupure mécanique, une dérivation, qui est ici constituée directement du commutateur commandé DS3 , et qui court-circuite la capacité 49 du dipôle de transition 48 , en ce sens qu’un courant circulant dans l’appareil de coupure mécanique 10 , entre les deux bornes 28 , 30 , ne passe pas par la capacité 49 , mais dans la dérivation, au travers du commutateur commandé DS3 . Dans cette architecture, si le commutateur commandé DS3 est dans un état électriquement fermé il est alors créé une boucle fermée qui relie les deux bornes capacité 49 et qui va provoquer la décharge de la capacité, quel que soit l’état de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 . Dans les deux modes de réalisation, et que le dipôle de transition 48 soit agencé en amont ou en aval de l’interrupteur mécanique secondaire, lorsque l’interrupteur commandé DS3 est dans un état fermé, il crée, à l’intérieur de l’appareil de coupure mécanique, une dérivation qui court-circuite la capacité 49 du dipôle de transition 48 , en ce sens qu’un courant circulant dans l’appareil de coupure mécanique 10 , entre les deux bornes 28 , 30 , ne passe pas par la capacité 49 . On note de plus, que, dans l’architecture électrique de la Fig . 5 A , et que le dipôle de transition 48 soit agencé en amont ou en aval de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 , lorsque l’interrupteur commandé DS3 est dans un état fermé, il forme un court-circuit de l’ensemble du chemin électrique secondaire 2S entre les deux bornes 28 , 30 de l’appareil de coupure mécanique 10 , en court-circuitant aussi l’interrupteur mécanique secondaire DS2 , en ce sens qu’un courant circulant dans l’appareil de coupure mécanique 10 , entre les deux bornes 28 , 30 , ne passe pas non plus par l’interrupteur mécanique secondaire DS2 . Dans le mode de réalisation de la Fig. 5B , avec le commutateur commandé DS3 inséré dans le chemin électrique secondaire 2S entre l’interrupteur mécanique secondaire DS2 et une borne de l’appareil de coupure mécanique 10 , on pourrait prévoir d’utiliser un interrupteur électronique en tant que commutateur commandé. Dans un tel cas, l’appareil de coupure mécanique 10 comportera généralement un circuit électronique de commande pour commander le commutateur DS3 . On prévoira une alimentation électrique du circuit de commande et/ou du commutateur commandé électronique. Cependant, dans les deux architectures électriques des Figs. 5 A et 5 B , et que le dipôle de transition 48 soit agencé en amont ou en aval de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 , on pourra avantageusement prévoir que le commutateur commandé DS3 soit réalisé sous la forme d’un interrupteur mécanique. C’est ce qui est notamment représenté aux Figs. 4 A- 4 C , où l’on voit que le commutateur commandé est un interrupteur mécanique tertiaire DS3 ayant un couple de contacts tertiaires 60 , 62 qui sont mobiles l’un par rapport à l’autre entre au moins une position ouverte correspondant à un état mécaniquement ouvert de l’interrupteur mécanique tertiaire ( Figs. 4 A et 4 C ), et au moins une position fermée correspondant à un état mécaniquement et électriquement fermé ( Figs. 4 B ) de l’interrupteur mécanique tertiaire DS3 . Vu les tensions en jeu aux bornes du couple de contacts tertiaires 60 , 62 , la position ouverte correspond aussi à un état électriquement ouvert de l’interrupteur mécanique tertiaire. Dans les deux architectures électriques des Figs. 5 A et 5 B , et que le dipôle de transition 48 soit agencé en amont ou en aval de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 , le dipôle de transition 48 et le chemin électrique secondaire 2S sont dépourvus de composant inductif dédié. Le chemin électrique secondaire 2S peut présenter, comme tout circuit, une inductance parasite, résultant notamment de la nature même de composants électriques qu’il comprend, et résultant de la géométrie du circuit. Cependant, au sens de l’invention, ce chemin électrique secondaire 2S et le dipôle de transition 48 ne comportent aucun composant inductif dédié, c’est-à-dire aucun composant discret ayant une fonction inductive recherchée, donc aucun composant ayant une inductance supérieure à une inductance parasite, notamment aucune bobine ou aucun noyau ferromagnétique inductif. Le dipôle de transition 48 présente ainsi une inductance équivalente très faible, par exemple inférieure à 50 microhenrys, de préférence inférieure à 10 microhenrys, plus préférentiellement inférieure à 1 microhenry. Dans l’exemple de réalisation des Figs. 4 A- 4 C , la première électrode 20 comporte un contact tertiaire 60 qui est destiné à être en contact avec l’organe de connexion mobile 24 lorsque l’appareil de coupure mécanique est dans un état de fermeture intermédiaire, par exemple celui illustré à la Fig. 4 C , et, dans cet exemple, plus particulièrement avec un contact tertiaire 62 de l’organe de connexion mobile 24 , réalisé sous la forme d’un contact tubulaire. Au contraire, lorsque l’organe de connexion 24 a atteint une position d’ouverture, tel qu’illustré à la Fig. 4 A , le contact électrique entre le contact tertiaire 62 de l’organe de connexion mobile 24 et le contact tertiaire 60 de la première électrode 20 est rompu. Dans l’exemple, le contacteur tertiaire 60 de la première électrode 20 est fixe et s’étend selon une géométrie tubulaire d’axe A1 , de manière à délimiter un alésage interne ouvert selon l’axe A1 . Il peut être réalisé sous la forme de plusieurs lames de contact conductrices, qui s’étendent chacune dans un plan radial contenant l’axe A1 , réparties autour de l’axe A1 selon la géométrie tubulaire, et comportant toutes une extrémité libre de contact à une même distance radiale de l’axe A1 . Dans l’exemple, le contacteur tertiaire 60 de la première électrode 20 s’étend coaxialement autour du contact secondaire 3 9 qui est porté par la même électrode 20 . Le contact tertiaire 62 de la seconde électrode 22 , ici porté par l’organe de connexion mobile 24 et relié électriquement de manière permanente à l’organe de connexion mobile, est configuré, pour toutes les positions de la plage de positions intermédiaires relatives des électrodes pour laquelle le chemin électrique tertiaire est fermé, pour être engagé dans l’alésage interne du contact 60 de la première électrode 20 , en assurant un contact électrique entre les deux contacts tertiaires 60 , 62 . Une de ces positions est illustrée à la Fig. 4 B . Dans l’exemple, le contact tertiaire 62 de la seconde électrode est réalisé sous la forme d’un tube d’axe A1 porté à l’extrémité libre de l’organe mobile 24 . Ce tube s’étend coaxialement autour de la tige de contact qui forme le contact secondaire 38 . En position électriquement fermée de l’interrupteur mécanique tertiaire DS3 , l’extrémité libre de contact de chacune des lames de contact conductrices formant le contact tertiaire 60 est en appui sur une surface externe du contact tertiaire 62 en forme de tube. Au contraire, au-delà de la position d’ouverture électrique de l’interrupteur mécanique tertiaire DS3 , le contact entre les deux contacts tertiaires 60 , 62 est perdu. L’organe de connexion mobile 24 forme donc, avec le corps de la première électrode, au niveau du couple de contacts tertiaires 60 , 62 , un interrupteur mécanique tertiaire DS 3 . Lorsque l’appareil de coupure mécanique 10 comporte un commutateur commandé DS3 qui, dans un état électriquement fermé, crée à l’intérieur de l’appareil de coupure mécanique une dérivation qui court-circuite la capacité 49 , et qui est réalisé sous la forme d’un interrupteur mécanique tertiaire, l’appareil comporte aussi une commande mécanique de l’interrupteur mécanique tertiaire DS3 qui assure le déplacement relatif des contacts tertiaires entre les positions ouvertes et fermées de l’interrupteur mécanique tertiaire DS3 . Dans l’exemple des Figs. 4 A- 4 C chacune des deux électrodes 20 , 22 porte un des contacts tertiaires 60 , 62 , de sorte que la commande mécanique de l’interrupteur mécanique tertiaire DS3 est en fait la même que la commande mécanique de l’interrupteur mécanique principal DS1 , à savoir celle qui assure le déplacement de l’organe mobile 24 par rapport à la première électrode 20 . Pour le cas où l’appareil de coupure mécanique comporte un commutateur commandé qui, dans un état électriquement fermé, crée à l’intérieur de l’appareil de coupure mécanique une dérivation qui court-circuite la capacité 49 , et qui est réalisé sous forme d’un interrupteur tertiaire électronique, la commande de l’interrupteur tertiaire est une commande électronique, qui met généralement en œuvre une unité de contrôle électronique. Avantageusement, comme on le verra plus loin, l’appareil de coupure mécanique est configuré de telle sorte que, dans une opération d’ouverture de l’appareil de coupure mécanique 10 , le commutateur commandé DS3 est amené dans un état électriquement ouvert après que l’interrupteur mécanique principal DS 1 a été amené dans son état mécaniquement ouvert, mais avant que l’interrupteur mécanique secondaire DS 2 soit amené dans son état mécaniquement ouvert, ce qui est illustré par l’enchainement des Figs. 6 A- 6 D , et aussi par l’enchaînement des Figs. 13 A- 13 D . Dans les modes de réalisation où le commutateur commandé DS3 , qui crée à l’intérieur de l’appareil de coupure mécanique une dérivation qui court-circuite la capacité 49 , est réalisé sous forme d’un interrupteur mécanique tertiaire, la commande des interrupteurs mécaniques principal DS1 , secondaire DS2 et tertiaire DS3 est donc avantageusement configurée de telle sorte que, dans une opération d’ouverture de l’appareil de coupure mécanique 10 , l’interrupteur mécanique tertiaire DS3 est amené dans son état ouvert après que l’interrupteur mécanique principal DS1 a été amené dans son état mécaniquement ouvert et avant que l’interrupteur mécanique secondaire DS2 soit amené dans son état mécaniquement ouvert. On verra que ce séquencement permet de s’assurer de l’ouverture électrique de l’appareil de coupure mécanique en minimisant l’apparition d’arc électrique et en assurant que l’arc électrique soit éteint lorsqu’on atteint l’état mécaniquement ouvert de l’appareil de coupure mécanique, pour assurer l’ouverture électrique du circuit. D’autre part, l’appareil de coupure mécanique 10 est configuré de telle sorte que, dans une opération de fermeture de l’appareil de coupure mécanique 10 , l’interrupteur mécanique principal DS1 et l’interrupteur mécanique secondaire DS2 sont amenés dans leur état mécaniquement fermé après que le commutateur commandé DS3 a été amené dans son état électriquement fermé, ce qui est illustré par l’enchainement des Figs. 11 A- 11 D , et aussi par l’enchaînement des Figs. 14 A- 14 D . Dans les modes de réalisation où le commutateur commandé DS3 , qui crée à l’intérieur de l’appareil de coupure mécanique une dérivation qui court-circuite la capacité 49 , est réalisé sous forme d’un interrupteur mécanique tertiaire, la commande des interrupteurs mécaniques principal DS1 , secondaire DS2 et tertiaire DS3 est donc avantageusement configurée de telle sorte que, dans une opération de fermeture de l’appareil de coupure mécanique 10 , l’interrupteur mécanique principal DS1 et l’interrupteur mécanique secondaire DS2 sont amenés dans leur état mécaniquement et électriquement fermé après que l’interrupteur mécanique tertiaire DS3 a été amené dans son état mécaniquement et électriquement fermé. On pourrait prévoir que chacun de l’interrupteur mécanique principal DS1 , de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 et du commutateur commandé DS3 , soit pourvu de sa propre commande indépendante pour passer de son état mécaniquement ouvert à son état mécaniquement et électriquement fermé, et inversement, de manière indépendante. On peut alors actionner les commandes selon une séquence pour obtenir le séquencement souhaité. On pourrait aussi prévoir que, parmi l’interrupteur mécanique principal DS1 , l’interrupteur mécanique secondaire DS2 et le commutateur commandé DS3 , deux d’entre eux soient pourvus d’une commande commune, et que le dernier soit pourvu d’une commande indépendante. Cependant, il est avantageux de prévoir une seule commande pour, à la fois, l’interrupteur mécanique principal DS1 , l’interrupteur mécanique secondaire DS2 et le commutateur commandé DS3 . Dans ce cas-là, le passage de l’appareil de coupure mécanique de la configuration d’ouverture à la configuration de fermeture, et inversement, est avantageusement contrôlé par un mécanisme passif ne nécessitant pas une commande indépendante. Dans l’architecture mécanique illustrée aux Figs. 4 A- 4 C , 13 A- 13 D , 14 A- 14 D , cette double propriété peut être mise en œuvre de la manière suivante. On remarque que, sur chacune des deux électrodes 20 , 22 , plus précisément sur la première électrode 2 0 et sur l’organe mobile 24 pour ce qui est du mode de réalisation représenté, le contact principal et le contact tertiaire d’une même électrode présentent une position fixe sur l’électrode considérée. De plus, pour une position relative donnée des deux électrodes dans leur mouvement d’ouverture ou de fermeture, le couple de contact principaux et le couple de contacts tertiaires présentent un écartement relatif entre les contacts du couple, respectivement « e 1 » et « e 3 », qui est différent, ce qui est illustré à la Fig. 4 A . Ceci est apparent dans une position où les deux interrupteurs mécaniques, principal DS1 et tertiaire DS3 , sont dans un état mécaniquement ouvert. On voit que l’écartement relatif « e 1 » entre les contacts principaux 21 , 25 qui forment l’interrupteur mécanique principal DS1 , est supérieur à l’écartement relatif « e 3 » entre les contacts tertiaires 60 , 62 qui forment l’interrupteur mécanique tertiaire DS3 . Ainsi, pour une position intermédiaire ou une plage de positions intermédiaires des électrodes entre la position d’ouverture électrique et la position de fermeture électrique complète, le chemin électrique principal 2P est interrompu au niveau du couple de contacts principaux 21 , 25 tandis qu’un chemin électrique est fermé au niveau du couple de contacts tertiaires 60 , 62 , permettant donc le passage d’un courant électrique, ce qui est illustré plus particulièrement à la Fig. 13 B pour un mouvement d’ouverture et à la Fig. 14 C pour le mouvement de fermeture. Dans une telle position, l’interrupteur mécanique tertiaire DS3 crée, à l’intérieur de l’appareil de coupure mécanique, une dérivation qui court-circuite la capacité 49 du dipôle de transition 48 . En revanche, dans l’exemple illustré, l’un au moins des contacts du couple de contacts secondaires 38 , 39 est mobile sur l’électrode 20 , 22 , 24 qui le porte, entre une configuration d’ouverture adoptée lors du mouvement d’ouverture et une configuration de fermeture adoptée lors du mouvement de fermeture des électrodes, dans une opération de fermeture de l’appareil de coupure mécanique 10 . Ces configurations d’ouverture et de fermeture correspondent à un écartement relatif «e 2 » différent entre les deux contacts du couple de contacts secondaires 38 , 39 pour une même position relative donnée des deux électrodes, de telle sorte que : - lors du mouvement d’ouverture, le couple de contacts secondaires se sépare après les couples de contacts principaux et tertiaires ; - lors du mouvement de fermeture, le couple de contacts secondaires entre en contact après le couple de contacts tertiaires. De préférence, lors du mouvement de fermeture, le couple de contacts principaux et le couple de contacts secondaires entrent en contact après le couple de contacts tertiaires. En pratique, dans le mode de réalisation illustré, le contact secondaire 38 de la seconde électrode 22 est mobile sur l’électrode qui le porte, en l’occurrence mobile sur l’organe de connexion mobile 24 , entre deux positions distinctes selon l’axe A1 par rapport à l’organe de connexion mobile 24 qui le porte, une position correspondant à la configuration d’ouverture et l’autre à la configuration de fermeture. Dans la position de configuration de fermeture, le contact secondaire 38 est reculé selon l’axe A1 par rapport à l’organe de connexion mobile 24 pour accroitre son écartement « e2 » par rapport au contact secondaire 39 porté par l’autre électrode 20 . Dans la position de configuration d’ouverture, le contact secondaire 38 est avancé selon l’axe A1 par rapport à l’organe de connexion mobile 24 pour réduire son écartement par rapport au contact secondaire 39 porté par l’autre électrode. On pourrait prévoir que ce soit le contact secondaire 39 de la première électrode 20 qui soit mobile sur l’électrode qui le porte, ou encore que les deux contacts secondaires 38 , 39 de la première et de la deuxième électrode 20 soient tous les deux mobiles chacun sur l’électrode qui le porte. Dans l’exemple, la tige de contact 38 qui forme le contact secondaire est donc montée mobile en translation selon l’axe A1 sur l’organe mobile de connexion 24 . Elle est par exemple guidée en translation selon l’axe A1 dans un alésage de l’organe mobile de connexion 24 . Dans l’exemple, le passage du contact secondaire de la configuration d’ouverture est commandé passivement. En effet, dans l’exemple, le contact secondaire 38 est rappelé élastiquement dans celle de ses positions qui correspond à l’une des configurations d’ouverture ou de fermeture. Dans l’exemple, le contact secondaire 38 est rappelé élastiquement dans sa position qui correspond à la configuration de fermeture. Le rappel élastique est par exemple assuré par un ressort de rappel 64 . Dans l’exemple, c’est par coopération mécanique avec un organe de l’appareil de coupure mécanique, ici avec l’autre contact secondaire 39 , que le contact secondaire 38 est amené dans son autre position correspondant à l’autre des configurations ouverte ou fermée. Dans l’exemple, on a vu que le contact secondaire 38 est engagé dans l’alésage interne du contacteur 39 de la première électrode 20 , pour assurer un contact électrique entre les deux contacts secondaires. Dans l’exemple, le contact secondaire 38 et le contacteur 39 de la première électrode 20 , sont pourvus de formes complémentaires qui créent un premier pic de résistance mécanique qui empêche la perte de contact entre les deux en dessous d’un effort de seuil dans le sens de l’ouverture. Ce premier pic de résistance mécanique est supérieur à la force de rappel élastique, exercée dans l’exemple par le ressort de rappel 64 , de sorte que, avant de permettre l’ouverture de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 , le mouvement d’écartement des électrodes, dans le sens de l’ouverture, entraîne le passage du contact secondaire 38 de sa configuration de fermeture à sa configuration d’ouverture. En d’autres termes, à partir d’une certaine position, le mouvement des électrodes provoque le déplacement du contact secondaire par rapport à l’organe de connexion mobile 24 qui le porte, de la configuration de fermeture jusqu’à la configuration d’ouverture. Lorsque le contact secondaire 38 atteint sa configuration d’ouverture, il arrive en butée dans son mouvement relatif par rapport à l’électrode qui le porte. On note que, pour cette position illustrée à la Fig . 4C et à la Fig . 13 C , l’interrupteur tertiaire DS3 est déjà dans un état mécaniquement ouvert. Cette butée fait que l’effort de séparation, exercé sur le contact secondaire 38 par l’organe de connexion mobile 24 qui le porte, excède le premier pic de résistance mécanique et provoque la séparation des deux contacts 38 , 39 . Dans l’exemple, dès que la séparation des deux contacts secondaire 38 , 39 est acquise, le rappel élastique ramène le contact secondaire 38 dans sa position qui correspond à la configuration de fermeture. D’autres mécanismes pourraient être prévus pour permettre le passage de l’appareil de coupure mécanique 10 de sa configuration d’ouverture à sa configuration de fermeture, y compris des mécanismes comprenant un actionneur spécifique au changement de configuration. On note de plus que, dans l’exemple, le système est monostable, avec une seule configuration stable qui est la configuration de fermeture. On pourrait cependant prévoir un système bistable, avec un système qui est forcé élastiquement soit dans la configuration d’ouverture soit dans la configuration de fermeture, et un dispositif de commande qui bascule le système de l’un à l’autre, par exemple en fonction du sens de mouvement des électrodes. Dans l’invention, le limiteur de tension peut être ou peut comprendre un parasurtenseur 50 , ou «voltage surge arester», et est un dispositif qui limite les crêtes de tension à ses bornes, et donc notamment qui limite les crêtes de tension aux bornes de la capacité 49 . Le limiteur de tension peut être réalisé sous la forme d’un ensemble de plusieurs composants discrets agencés électriquement en série et / ou en parallèle. De préférence, l’ensemble de plusieurs composants discrets agencés électriquement en série et / ou en parallèle présente, du point de vue du reste du dispositif le comportement d’un parasurtenseur unique ayant une tension de transition équivalente pour l’ensemble et une tension de protection pour l’ensemble. Un parasurtenseur comprend généralement un composant électrique qui présente une résistance variable en fonction de la tension électrique à ses bornes. La variation de la valeur de résistance n’est généralement pas linéaire avec la tension électrique aux bornes du parasurtenseur. Généralement, en-dessous d’une tension de transition aux bornes du parasurtenseur, la résistance de celui-ci est importante, avec une décroissance nulle ou relativement faible de sa résistance en fonction de l’augmentation de la tension, et le parasurtenseur ne laisse passer qu’un courant de fuite, de préférence inférieur à 1 ampère (A), voire inférieur à 100 milliampères (mA), voire inférieur ou égal à 1 milliampère (mA). Au contraire, au-dessus de la tension de transition aux bornes du parasurtenseur, la résistance de celui-ci décroît rapidement en fonction de l’augmentation de la tension, laquelle atteint une valeur de tension d’écrêtage, ou tension de protection, pour laquelle la résistance du parasurtenseur devient faible, voire très faible. En d’autres termes, le parasurtenseur agit comme un limiteur de tension à ses bornes sur l’intervalle de courant pour lequel il a été choisi. Il oppose la tension de protection lorsqu’on fait passer le courant le plus élevé pour lequel le parasurtenseur a été dimensionné. En deçà de la tension de transition, il tend à empêcher le passage du courant. Au-delà de la tension de transition, il autorise le passage du courant au travers du parasurtenseur pour une faible augmentation de la tension à ses bornes. De manière connue, la tension de transition n’est généralement pas une valeur précise mais correspond plutôt à une plage de tension de transition. Cependant, dans le présent texte, on prendra comme définition que la tension de transition d’un parasurtenseur est la tension pour laquelle le parasurtenseur laisse passer à son travers un courant de 1 ampère (A). La tension de protection est la tension aux bornes du parasurtenseur lorsqu’il est traversé par le courant le plus important pour lequel il a été dimensionné. Parmi les parasurtenseurs, on connait notamment les parafoudres, lesquels peuvent notamment comprendre les varistances (ou varistors) et les diodes « TVS » (Transient Voltage Suppressor), telles que les diodes « Transil™ ». Notamment, dans le cadre de l’invention, un parasurtenseur, peut comprendre un varistor à oxydes métalliques (ou MOV, signifiant « metal oxyde varistor »). Le limiteur de tension peut être ou peut comprendre un éclateur. Dans les exemples illustrés, il est prévu un circuit de décharge de la capacité 49 du dipôle de transition 48 . Dans les exemples illustrés, le circuit de décharge est un circuit de décharge passif, ne comportant pas de composant actif. Dans cet exemple, le circuit de décharge comporte une résistance 51 qui est agencée électriquement en parallèle du dipôle de transition 48 , donc en parallèle de la capacité 49 du dipôle de transition 48 , et donc en parallèle du limiteur de tension 50 du dipôle de transition 48 . De préférence, la résistance 51 présente une valeur de résistance électrique R51 élevée, par exemple comprise entre10 ohms et 1000 ohms, plus particulièrement entre 50 ohms et 300 ohms, de telle sorte que le dipôle, qui est constitué de la capacité 49 du dipôle de transition 48 et de la résistance 51 agencés en parallèle, présente une constante de temps importante par rapport à un délai de coupure électrique dans l’interrupteur mécanique secondaire DS2 , par exemple une constante de temps supérieure à100 millisecondes (ms), de préférence supérieure à500 millisecondes (ms). Inversement, cette constante de temps doit être suffisamment réduite pour que la capacité 49 soit déchargée en un temps relativement court, ceci afin que le système soit en mesure d’être à nouveau opérationnel après une première mise en œuvre. De ce fait, en prévoira avantageusement que la constante de temps soit inférieure à 3 secondes, de préférence inférieure ou égale à 1 seconde. Dans cet exemple la constante de temps peut être considérée comme étant égale au produit R51 x C49. Un autre type de circuit de décharge, non illustré dans les dessins, pourrait comporter un interrupteur commandé. Ainsi, un circuit de décharge pourrait comprendre un interrupteur commandé qui serait agencé directement en série électriquement avec la résistance 51 , l’ensemble de ces deux composants étant en parallèle du dipôle de transition 48 . Lorsque l’interrupteur commandé serait basculé dans un état fermé laissant passer le courant, il se formerait un circuit de décharge entre les deux armatures de la capacité 49 du dipôle de transition 48 . De préférence, l’interrupteur commandé serait un interrupteur mécanique qui serait analogue à l’interrupteur mécanique principal DS1 et à l’interrupteur mécanique secondaire DS2 , c’est-à-dire comprenant un couple de contacts dont l’un serait porté par une des électrodes et l’autre par l’autre des électrodes de manière à s’ouvrir et se fermer électriquement de manière coordonnée temporellement avec celle de l’interrupteur mécanique principal DS1 et à l’interrupteur mécanique secondaire DS2 notamment. On peut considérer que le circuit de décharge de la capacité 49 du dipôle de transition 48 est intégré au dipôle de transition 48 , en formant une troisième branche parallèle de ce dipôle de transition 48 . Dans les exemples illustrés, on voit que chaque électrode 20 , 22 présente une surface périphérique externe conductrice 32 , 34 ayant une géométrie essentiellement convexe et dépourvue de parties saillantes, et, à l’intérieur de l’enveloppe définie par sa surface périphérique externe conductrice 32 , 34 , chaque électrode 20 , 22 présente une cavité interne 31 , 33 . Le dipôle de transition électrique 48 peut avantageusement être logé à l’intérieur de l’enveloppe déterminée par la surface périphérique conductrice 32 , 34 d’une des deux électrodes 20 , 22 , de préférence en étant entièrement reçu à l’intérieur de ladite cavité interne 31 , 33 . Cependant, on pourrait aussi prévoir que tout ou partie du dipôle de transition électrique 48 , soit agencé à l’extérieur de l’enveloppe définie par la surface périphérique externe conductrice 32 , 34 de l’électrode 20 , 22 , tout en restant de préférence agencé à l’intérieur du volume interne 16 de l’appareil de coupure mécanique. Dans tous les cas, lorsque le commutateur commandé DS3 est réalisé sous la forme d’un interrupteur mécanique, on obtient un appareil de coupure mécanique dont l’état électriquement ouvert peut être constaté de visu, en visualisant la séparation des contacts tertiaires, en plus de la séparation des contacts principaux et secondaires. On décrira maintenant, en références aux Figs 6 A à 6 D , aux Fig s . 7 à 10 , et aux Figs . 13 A - 13 D le fonctionnement d’un mode de réalisation d’un appareil de coupure mécanique 10 selon l’invention en décrivant les principales étapes d’une opération d’ouverture d’un tel appareil de coupure mécanique. Plus particulièrement, on considérera ici le cas d’un appareil de coupure mécanique ayant l’architecture électrique illustrée à la Fig. 5 A . Cependant, ce qui est décrit ci-dessous concernant l’opération d’ouverture d’un appareil de coupure mécanique est tout aussi valable pour le cas d’un appareil de coupure mécanique ayant l’architecture électrique illustrée à la Fig. 5 B . Dans la description ci-dessous on considère que l’appareil de coupure mécanique 10 est, comme illustré à la Fig. 2 , intégré dans un second circuit électrique 2 agencé en parallèle d’un premier circuit électrique 1 . Les deux circuits électriques 1 , 2 peuvent avoir à titre d’exemple la même résistance électrique équivalente, respectivement R 1 et R 2 , et la même inductance électrique équivalente L 1 et L 2 respectivement, mais cela n’est qu’un cas particulier. Sur la Fig. 7 on a illustré, pour le passage de l’appareil de coupure mécanique d’un état fermé électriquement, à un état électriquement ouvert, les variations dans le temps de: - l’intensité I1 dans le premier circuit électrique 1 ; - l’intensité I2 dans le second circuit électrique 2 ; - l’intensité I2 P du courant électrique dans le chemin électrique principal 2P , donc au travers de l’interrupteur mécanique principal DS1 ; - l’intensité I2 S du courant électrique dans le chemin électrique secondaire 2 S , donc au travers de l’interrupteur mécanique secondaire DS 2 ; - l’intensité I2T du courant électrique au travers de l’interrupteur mécanique tertiaire DS3 ; - la tension U49 aux bornes de la capacité 49 ; - la tension UDS3 aux bornes du commutateur commandé DS 3 ; - la tension UAB entre les points de jonction A et B des deux circuits parallèles 1 et 2 . Les valeurs indiquées correspondent à la situation suivante: - Source de courant délivrant un courant nominal de 2000 A; - Tension aux bornes de l’appareil de coupure mécanique 10 ouvert: 1000 V, correspondant à la tension UAB aux bornes des deux circuits parallèles 1 et 2 lorsque le circuit 1 est fermé et parcouru par le courant nominal, donc correspondant à la chute de tension dans le circuit parallèle 1 sous ce courant nominal; - valeur de capacité C49 de la capacité 49 : 4 milli-farad; - valeur de résistance R51 de la résistance de décharge 51 : 50 ohm. Dans un état initial, on considère que tous les appareils de coupure mécanique 10 dans les deux circuits 1 , 2 sont dans un état de fermeture électrique complète, laissant passer dans chaque circuit un courant respectivement I 1 et I 2 . Dans le cas envisagé ci-dessus dans lequel les deux circuits présentent la même résistance équivalente et la même inductance équivalente, les valeurs initiales des courants I 1 et I 2 sont égales, par exemple égales à 1000 A. Dans cet état initial, on considère que l’intégralité du courant I 2 traversant l’appareil de coupure mécanique 10 circule selon le chemin électrique principal 2P , lequel voit donc un courant électrique I 2P égal au courant électrique I 2 circulant dans le second circuit électrique 2 . Pour cela on néglige le courant qui est susceptible de circuler, dans ce mode de réalisation, dans le chemin électrique tertiaire 2T qui peut présenter des résistances et inductances parasites. Par ailleurs, le chemin électrique secondaire 2S comporte, en série, le dipôle de transition 48 qui fait que l’impédance du chemin électrique secondaire 2S est supérieure, de plusieurs ordres de grandeur, à celle du chemin électrique principal 2P , si bien qu’on peut considérer qu’aucun courant ne passe dans le chemin électrique secondaire 2S . Cet état initial est représenté sur les Figs. 6 A et 13 A L’opération d’ouverture de l’appareil de coupure mécanique 10 commence par une étape d’ouverture du chemin électrique principal 2P au sein de l’appareil de coupure mécanique 10 , par écartement des contacts principaux 21 , 25 . de l’interrupteur mécanique principal DS1 . Cette étape commence à un instant « ta o » illustré à la Fig. 7 . L’interrupteur mécanique secondaire DS2 et le commutateur commandé qui est ici réalisé sous la forme de l’interrupteur tertiaire DS3 restent tous les deux électriquement fermés. Dans le cas d’un appareil de coupure mécanique tel que montré aux Figs. 4 A- 4 C , cela correspond à une commande de l’organe mobile 24 selon son mouvement d’ouverture depuis sa position de fermeture électrique complète, en direction de sa position d’ouverture électrique. L’instant « ta o » correspond au moment de dernier contact des contacts principaux 21 , 25 . Juste après l’instant « ta o », on se trouve donc dans l’état illustré sur les Figs. 6 B et 13 B . De ce fait, le courant électrique au travers de l’appareil de coupure mécanique 10 bascule quasi instantanément du chemin électrique principal 2P vers le chemin électrique tertiaire 2T . Ce basculement est illustré sur la Fig. 7 , et sur la Fig. 8 qui représente, avec une échelle de temps dilatée par rapport à la Fig. 7 , la variation d’une part des courants I2P et I2T dans le chemin électrique principal 2P et dans le chemin électrique tertiaire 2T , et d’autre part la tension UDS1 aux bornes de l’interrupteur mécanique principal DS1 . Le chemin électrique tertiaire 2T dans lequel se situe l’interrupteur mécanique tertiaire DS3 présente une impédance plus faible par rapport à celle du chemin électrique secondaire 2S . On note que l’intensité I2P du courant au travers de l’interrupteur mécanique principal DS1 chute de manière extrêmement rapide à une valeur nulle, en une durée de basculement « dat » extrêmement faible, par exemple de moins d’un dixième de milliseconde dans l’exemple illustré, ce qui ressort notamment de la FIG. 8 . On note sur cette Fig. 8 l’apparition d’un pic de la tension UDS1 aux bornes de l’interrupteur mécanique principal DS1 qui est extrêmement limité en valeur, car de l’ordre de la dizaine de Volt, et qui est extrêmement faible en durée puisque sa durée correspond à la durée de basculement « dat ». Si un arc électrique s’installe entre les contacts principaux 21 , 25 de l’interrupteur mécanique principal DS1 , sa tension d’arc et sa durée seront donc extrêmement faible, entrainant une usure minimale des contacts principaux 21 , 25 . Sur la Fig. 8 , on note que, durant cette très faible durée de basculement « dat », la tension UDS1 aux bornes de l’interrupteur mécanique principal DS1 devient supérieure à la tension U10 aux bornes l’appareil de coupure mécanique 10 , ce qui permet la commutation du courant du chemin électrique principal 2P vers le chemin électrique tertiaire 2T . On note encore que l’intensité du courant dans le chemin électrique secondaire et l’intensité du courant dans le chemin électrique tertiaire peuvent présenter un phénomène oscillatoire, qui peut s’expliquer par la présence d’inductances parasites, mais dont l’amplitude ne modifie pas le fonctionnement du système et qui s’estompe dans une durée de stabilisation de l’ordre de la milliseconde. Au-delà de cette durée de stabilisation, on peut considérer que l’intégralité du courant au travers de l’appareil de coupure mécanique 10 circule dans le chemine électrique tertiaire 2 T , donc au travers du commutateur commandé qui est ici réalisé sous la forme de l’interrupteur tertiaire DS3 . A un instant « tb o » suivant l’instant « ta o », l’opération d’ouverture de l’appareil de coupure mécanique 10 se poursuit par l’ouverture du commutateur commandé qui est ici réalisé sous la forme de l’interrupteur tertiaire DS3 . L’interrupteur mécanique principal DS1 reste électriquement ouvert, et l’interrupteur mécanique secondaire DS2 reste électriquement fermé. Dans le cas d’un appareil de coupure mécanique tel que montré aux Figs. 4 A- 4 C , cela correspond à une poursuite de la commande de l’organe mobile 24 selon son mouvement d’ouverture en direction de sa position d’ouverture électrique. L’instant « tb o » correspond au moment de dernier contact des contacts tertiaires 60 , 62 . Juste après l’instant « tb o », on se trouve donc dans l’état illustré sur les Figs. 4 C , 6 C et 13 C . De ce fait, le courant électrique au travers de l’appareil de coupure mécanique 10 bascule quasi instantanément du chemin électrique tertiaire 2 T vers le chemin électrique secondaire 2 S . Ce basculement est illustré plus particulièrement sur la Fig. 9 qui représente, avec une échelle de temps dilatée par rapport à la Fig. 7 , la variation d’une part des courants I2 T et I2 S dans le chemin électrique tertiaire 2T et dans le chemin secondaire 2 S , et d’autre part la tension UDS 3 aux bornes de l’interrupteur tertiaire DS3 . On note que l’intensité I2 T du courant au travers de l’interrupteur tertiaire DS3 chute de manière extrêmement rapide à une valeur nulle, en une durée de basculement « d b t » extrêmement faible, par exemple de moins d’un dixième de milliseconde dans l’exemple illustré, ce qui ressort notamment de la FIG. 9 . La durée de basculement « d b t » est déterminée notamment par la valeur de la capacité et la valeur d’éventuelles inductances parasites. On note sur cette Fig. 9 l’apparition d’un pic de la tension UDS 3 aux bornes de l’interrupteur tertiaire DS3 qui est extrêmement limité en valeur, car de l’ordre de la dizaine de Volts, et qui est extrêmement faible en durée puisque sa durée correspond à la durée de basculement « db t ». Si un arc électrique s’installe entre les contacts tertiaires, sa tension d’arc et sa durée seront donc extrêmement faible, entrainant une usure minimale des contacts tertiaires. Sur la Fig. 9 , on note que, durant cette très faible durée de basculement « d b t », la tension UDS 3 aux bornes de l’interrupteur tertiaire DS 3 devient supérieure à la tension U10 aux bornes l’appareil de coupure mécanique 10 , ce qui permet la commutation du courant du chemin électrique tertiaire 2 T vers le chemin électrique secondaire 2 S . En basculant dans le chemin électrique secondaire, le courant électrique va donc alimenter le dipôle de transition 48 . On notera que, en présence d’un circuit de décharge 51 , la capacité 49 aura de préférence été déchargée avant le début de l’opération d’ouverture, en tous cas de préférence déchargée avant l’instant d’ouverture du commutateur commandé DS3 . Au fur et à mesure que la capacité 49 se charge, la tension U 49 à ses bornes augmente. Cette tension est appliquée aux bornes de DS3 (en négligeant les chutes de tensions dans les éléments parasites). Une capacité 49 de plus grande valeur conduit à une augmentation plus lente de la tension aux bornes du commutateur commandé DS3 et donc à des contraintes de tension moins importantes sur le commutateur commandé DS3 et sur l’interrupteur mécanique principal DS1 . En effet,avec une capacité de plus grande valeur, la constante de temps caractéristique du circuit de charge, constitué par le chemin électrique secondaire 2 S et le chemin électrique tertiaire 2T , augmente, ce qui conduit à une durée de charge plus importante et donc une montée en tension au niveau du commutateur commandé DS3 plus lente. Par conséquent, pour une même distance de séparation des contacts tertiaires formant le commutateur commandé DS3 , ces derniers seront soumis à une contrainte en tension moins importante. Quand la tension U49 aux bornes de la capacité 49 dépasse la valeur de tension de transition du limiteur de tension 50 , ce qui correspond sensiblement à l’instant noté « tco » sur la Fig. 7 , la résistance électrique de ce dernier chute rapidement et le courant qui traverse le limiteur de tension 50 augmente alors rapidement. A partir de cet instant, le courant I2 dans le circuit parallèle 2 est pour l’essentiel dirigé à travers le limiteur de tension 52 qui joue alors activement son rôle de limitation de la tension, limitant la tension U49 aux bornes de la capacité 49 et dissipant de l’énergie (notamment de l’énergie magnétique accumulée dans le circuit parallèle 2 ). Pendant cette étape, la capacité 49 et le limiteur de tension 50 , électriquement en parallèle, créent ensemble une tension U48 aux bornes du dipôle de transition 48 qui tend à s’opposer au passage du courant dans le circuit parallèle 2 . Cette tension est alors supérieure à la chute de tension dans le circuit parallèle 1 , de sorte que le courant I2 dans le circuit parallèle 2 diminue et le courant I1 dans le circuit parallèle 1 augmente. La dernière étape de l’opération d’ouverture de l’appareil de coupure mécanique 10 consiste en l’ouverture des contacts secondaires 38 , 39 de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 de l’appareil de coupure mécanique 10 , à un instant « t d o » ultérieur aux instants « tb o » et « tc o ». Entre l’ouverture du commutateur commandé, ici réalisé sous la forme de l’interrupteur mécanique tertiaire DS3 , et l’ouverture de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 , le courant qui circule dans le circuit parallèle 2 chute en raison de l’opposition de la tension générée par la capacité 49 du dipôle de transition 48 . Lors de l’ouverture de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 , le courant I2S au travers de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 est devenu plus faible que le courant initial, par exemple, inférieur à 80%, de préférence inférieure à 60 % du courant initial. Dans un exemple, on a choisi de provoquer l’ouverture de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 lorsque le courant I2S à travers de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 est descendu à une valeur de l’ordre de 600 ampères par rapport à un courant initial de 1000 A. Une tension de protection du limiteur de tension 50 plus élevée, ou une durée [tbo; tdo] plus longue entre l’ouverture de l’interrupteur mécanique tertiaire DS3 et l’ouverture de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 , permet de réduire l’intensité du courant qui doit être coupé par DS2 , c’est-à-dire de réduire le courant qui traverse l’interrupteur mécanique secondaire DS2 au moment de son ouverture par séparation des contacts secondaires 38 , 39 . Si un arc est créé entre les contacts secondaires à ce moment-là, il aura une tension d’arc plus faible et une durée beaucoup plus courte que ce que l’on observerait sans l’invention. Pour l’exemple considéré ici, les calculs permettent de déterminer, que, dans les conditions décrites ci-dessus, cet arc verrait le passage d’un courant d’art de 580 ampères pendant une durée inférieure ou égale à 60 millisecondes: Ceci résulte en une quantité d’énergie d’environ 110 joules. Cette quantité d’énergie peut être facilement évacuée par les contacts secondaires 38 , 39 de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 , dont on rappelle qu’il est, déjà selon l’art antérieur, prévu exprès pour absorber l’énergie d’arc à l’ouverture. Le courant au travers du dipôle de transition 48 s’annule complètement à un instant « teo » au bout d’une durée suivant l’ouverture « tbo » du commutateur commandé DS3 qui, dans l’exemple, avec les valeurs indiquées, est par exemple de quelques dizaines de millisecondes, aisément inférieure à 100 millisecondes, par exemple d’environ 80 millisecondes. A partir de l’instant « teo », on peut considérer que le courant électrique est alors entièrement transféré vers le premier circuit 1 . Dans le cas d’un appareil de coupure mécanique entièrement mécanique, il est possible de modifier la structure mécanique de l’appareil afin de prolonger l’écart de temps entre l’ouverture de l’interrupteur mécanique tertiaire DS3 et l’ouverture de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 , de telle sorte à attendre l’annulation complète du courant au travers de la capacité 49 avant de procéder à l’ouverture des contacts de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 . Cela va réduire l’usure des contacts et augmenter la durée de vie de l’appareil de coupure mécanique 10 . La capacité 49 se décharge alors au travers du circuit de décharge, ici réalisé sous la forme de la résistance de décharge 51 qui est en parallèle de la capacité 49 . La durée de cette décharge dépend directement de la valeur C49 de la capacité 49 et valeur de résistance R51 de la résistance 51 . En première approximation on peut considérer que l’on a affaire à la décharge de la capacité 49 dans la résistance de décharge 51 , avec donc une constante de temps égale à C49 x R51. On pourra considérer que la capacité est déchargée à l’issue d’une durée égale à 3 fois la constante de temps ou 5 fois la constante de temps. On choisira avantageusement les composants pour avoir une durée de décharge comprise entre 1 et 10 secondes. Dans l’exemple, la durée de décharge est de 3s. A l’issue de cette durée de décharge, la tension U49 aux bornes de la capacité 49 devient donc nulle. L’opération d’ouverture de l’appareil de coupure mécanique 10 peut être opérée avec une vitesse de séparation des électrodes 20 , 22 , 24 , et donc des contacts portés par ces électrodes, qui est par exemple être comprise entre 0,01 et 5 mètres par seconde. De manière générale, la présence de la capacité 49 modifie l’impédance du chemin électrique secondaire 2S . Plus la valeur de capacité C49 de la capacité 49 est grande, plus l’impédance du chemin électrique secondaire 2S diminue et donc plus les chances de réussir la commutation augmentent puisqu’on facilite la commutation de DS3 à DS2 pendant l’ouverture. En contrepartie, une capacité d’une valeur plus importante et avec des dimensions raisonnables peut être difficile à trouver. Sans la capacité selon l’invention, un sectionneur classique ne peut pas réaliser une opération de commutation de ligne selon les performances souhaitées car la tension d'arc créée à l'ouverture des contacts ne suffit pas pour dépasser/s'opposer à la tension de la ligne parallèle. L'ajout de la capacité permet ainsi de contourner cette limitation. En effet, à l'ouverture de DS3 , la capacité se charge et une tension est créée ainsi à ses bornes. Lorsque cette tension dépasse la tension UAB aux bornes du circuit parallèle 1 , elle rend possible la commutation du circuit 2 vers le circuit parallèle 1 . De manière générale, le rôle du limiteur de tension 50 est de limiter la tension aux bornes de la capacité 49 . La valeur de la tension de protection du limiteur de tension 50 détermine ainsi la valeur maximale de la tension aux bornes du dipôle de transition 48 , donc aux bornes de la capacité 49 . En choisissant une tension de protection du limiteur de tension d’une plus grande valeur, la tension maximale aux bornes de la capacité 49 et donc la tension U10 aux bornes du dispositif de coupure 10 augmentent, si bien que le courant bascule plus rapidement du second circuit 2 vers le premier circuit parallèle 1 et la commutation est alors plus susceptible de réussir. Avec une même durée entre l’ouverture de l’interrupteur mécanique tertiaire DS3 et l’ouverture de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 , une plus grande tension de protection du limiteur de tension 50 conduit à ce que l’interrupteur mécanique secondaire DS2 coupe un courant plus faible. En revanche, cela augmente les contraintes sur la capacité 49 puisqu’elle devra dans ce cas supporter une tension plus importante à ses bornes. La capacité 49 est choisie de manière que sa valeur de capacité C49 permette une commutation de courant réussie du chemin électrique tertiaire 2T vers le chemin électrique secondaire 2 S . En effet, afin de permettre la commutation de courant du chemin électrique tertiaire 2T vers le chemin électrique secondaire 2 S , une condition nécessaire est de pouvoir créer dans le chemin électrique tertiaire 2T une tension supérieure à celle dans le chemin électrique secondaire 2 S . A l’ouverture du commutateur commandé DS3 , il faut que le courant I2S dans le chemin électrique secondaire 2S , solution de l’équation différentielle qui régit la branche, dépasse la valeur du courant I2 à commuter. Ce courant I2S étant en régime oscillatoire, on ne s’intéressera qu’à son amplitude maximale. Il en résulte ainsi la condition donnée par l’inéquation suivante: C49 x w’o x (R3p x I2 + Uarc) x exp[- PI /(2 x w’o x T)] – I2 > 0 où: T = 2xLp / Rp, avec Rp= R2p + R3p, et R3p et R2p représentant les résistances parasites respectivement sur le chemin électrique secondaire 2 S et le chemin électrique tertiaire 2T ; wo 2 = 1 / (Lp x C49), avec Lp = L2p + L3p, et L3p et L2p représentant les inductances parasites résultant des composants et des connexions entre les éléments du circuit respectivement sur le chemin électrique secondaire 2 S et le chemin électrique tertiaire 2T ; w’o 2 = wo 2 – (1 / T 2 ); Uarc est la tension d’arc aux bornes du commutateur commandé DS3 lors de son ouverture. En pratique cela conduit à des valeurs de capacité qui sont comprise entre 1 milli-farad et 10 milli-farads, plus préférentiellement entre 3 et 5 milli-farads. De manière expérimentale ou par simulation numérique, on pourra par exemple déterminer la valeur de la capacité adaptée à un dispositif donné en partant d’une valeur basse dans les gammes ci-dessus, par exemple 1 milli-farad, et en vérifiant la réussite de la coupure électrique dans l’appareil de coupure mécanique 10 . Si la coupure n’est pas réussie, on augmente la valeur de la capacité, par exemple de 0,5 milli-farad et on procède à une nouvelle expérience ou simulation numérique. On décrira maintenant, en référence aux Figs 11 A à 11 D , à la Fig. 12 , et aux Figs. 14 A - 14 D le fonctionnement du même mode de réalisation d’un appareil de coupure mécanique 10 en décrivant les principales étapes d’une opération de fermeture d’un tel appareil, l’appareil étant, comme illustré à la Fig. 2 , intégré dans le second circuit électrique 2 agencé en parallèle du premier circuit électrique 1 . Dans un état initial, pour une opération de fermeture, on considère qu’un courant électrique respectivement I 1 , ayant par exemple une intensité de 2000 A, circule dans le premier circuit parallèle 1 , et que l’appareil de coupure mécanique 10 dans le second circuit parallèle 2 est dans un état ouvert de sorte qu’aucun courant électrique ne circule dans ce second circuit parallèle 2 . En termes de valeurs numériques, on reste dans le cas particulier envisagé ci-dessus dans lequel les deux circuits présentent la même résistance équivalente et la même inductance équivalente, mais le fonctionnement serait semblable si ce n’était pas le cas. Dans cet état initial, on considère qu’aucun courant ne traverse l’appareil de coupure mécanique 10 . Cet état initial est représenté sur les Figs. 4 A , 11 A et 1 4 A . Dans cet état initial, l’appareil de coupure mécanique 10 , qui est agencé dans le second circuit parallèle 2 et qui est dans un état ouvert, est soumis entre ses bornes 28 , 30 à une tension UAB qui est égale à la chute de tension dans le premier circuit parallèle 1 , entre les points A et B de jonctions de deux circuits parallèles 1 et 2 , et qui dépend donc du courant électrique respectivement I 1 qui circule dans le premier circuit parallèle 1 , et de la résistance équivalente voire de l’inductance équivalente du premier circuit parallèle 1 . L’opération de fermeture de l’appareil de coupure mécanique 10 commence par la fermeture du commutateur commandé DS3 . Dans les cas où ce commutateur commandé est réalisé sous la forme d’un interrupteur mécanique tertiaire DS3 , par exemple tel que décrit plus haut, les contacts tertiaires 60 , 62 se rapprochent à une certaine vitesse, qui peut par exemple être comprise entre 0,01 et 5 mètres par seconde. Initialement, aucun arc électrique n’est présent entres les contacts tertiaires 60 , 62 . Lors du mouvement de fermeture, on veille à ce que l’interrupteur mécanique secondaire DS 2 soit dans une configuration de fermeture telle que l’interrupteur mécanique principal DS1 et l’interrupteur mécanique secondaire DS2 sont amenés dans leur état mécaniquement fermé après que le commutateur commandé DS3 a été amené dans son état électriquement fermé. Ceci se traduit par exemple dans le fait que, dans l’exemple de réalisation tel qu’illustré tout particulièrement aux Figs. 4A , l’écartement « e3 » entre les contacts tertiaires 60 , 62 qui forment l’interrupteur mécanique tertiaire DS3 est inférieur à l’écartement relatif « e 1 » entre les contacts principaux 21 , 25 qui forment l’interrupteur mécanique principal DS1 , et inférieur à l’écartement relatif « e 2 » entre les contacts secondaires 38 , 39 qui forment l’interrupteur mécanique secondaire DS2 . Dans le mode de réalisation des Figs. 11 A et 14 A , qui reprend l’architecture électrique illustrée à la Fig. 5 A , dans laquelle le commutateur commandé DS3 est en parallèle du chemin électrique secondaire 2S , un arc électrique peut se former entre les contacts tertiaires du commutateur commandé DS3 quand ces contacts tertiaires 60 , 62 sont suffisamment proches l’un de l’autre. En effet, dans ce mode de réalisation, le commutateur commandé DS3 est alors soumis à la tension UAB qui est égale à la chute de tension dans le premier circuit parallèle 1 . Cependant, l’arc entre les contacts tertiaires 60 , 62 du commutateur commandé DS3 disparait rapidement lors de la fermeture définitive des contacts tertiaires, illustré par l’instant « taf » sur la Fig. 12 . Une fois ce contact établi au travers du commutateur commandé DS3 dans son état fermé, une partie courant commute alors progressivement, du premier circuit parallèle 1 vers le second circuit parallèle 2 , en circulant alors au travers du commutateur commandé DS3 . Dans le mode de réalisation des Figs. 11 B et 14 B , ce courant électrique circule donc dans le chemin tertiaire. Ce rétablissement du courant dans le second circuit parallèle 2 s’effectue sans passer par le chemin électrique secondaire 2S , donc sans passer par le dipôle de transition 48 , donc sans passer par la capacité 49 ni par le limiteur de tension 50 . Toujours dans le cadre d’un mode de réalisation reprenant l’architecture électrique illustrée à la Fig. 5 A , dans laquelle le commutateur commandé DS3 est en parallèle du chemin électrique secondaire 2S , et en parallèle de l’interrupteur mécanique principal DS1 , l’opération de fermeture de l’appareil de coupure mécanique 10 peut se poursuivre indifféremment par la fermeture de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 , suivie de celle de l’interrupteur mécanique principal DS1 , ou, à l’inverse, par la fermeture de l’interrupteur mécanique principal DS1 , suivie de celle de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 . Avec l’architecture mécanique du mode de réalisation illustré aux Figs. 4 A à 4 C , l’opération de fermeture de l’appareil de coupure mécanique 10 se poursuit par la fermeture de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 , ce qui est illustré aux Figs. 11 C et 14 C , suivie de celle l’interrupteur mécanique principal DS1 , ce qui est illustré aux Figs. 11 D et 14 D , dans cet ordre. En effet, dans tous les cas reprenant l’architecture électrique illustrée à la Fig. 5 A , une fois que le commutateur commandé DS3 est fermé, la fermeture de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 et/ou de l’interrupteur mécanique principal DS1 se fait sous une tension très faible, qui peut être considérée comme négligeable, aux bornes de l’interrupteur mécanique concerné, cette tension étant celle imposée par la fermeture préalable du commutateur commandé DS3 . Cependant, pour la fermeture, dans les cas reprenant l’architecture électrique illustrée à la Fig. 5 A , on peut préférer utiliser une architecture mécanique telle qu’illustré aux Figs. 15A à 15D , qui met en œuvre, pour l’opération de fermeture de l’appareil de coupure mécanique 10 , après la fermeture du commutateur commandé DS3 , la fermeture de l’interrupteur mécanique principal DS1 , suivie de celle de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 . Ce mode de réalisation est très proche de celui qui a été décrit précédemment en relation avec les Figs 4A-4C . On retrouve la caractéristique selon laquelle, sur chacune des deux électrodes 20 , 22 , le contact principal 21 , 25 et le contact tertiaire 60 , 62 d’une même électrode présentent une position fixe sur l’électrode considérée. De plus, pour une position relative donnée des deux électrodes 20 , 22 dans leur mouvement d’ouverture ou de fermeture, le couple de contact principaux 21 , 25 et le couple de contacts tertiaires 60 , 62 présentent un écartement relatif, respectivement « e 1 » et « e 3 » entre les contacts du couple qui est différent, ce qui est illustré à la Fig. 15 A . Ceci est apparent dans une position où les deux interrupteurs mécaniques, principal DS1 et tertiaire DS3 , sont dans un état mécaniquement ouvert. On voit que l’écartement relatif « e 1 » entre les contacts principaux 21 , 25 qui forment l’interrupteur mécanique principal DS1 , est supérieur à l’écartement relatif « e 3 » entre les contacts tertiaires 60 , 62 qui forment l’interrupteur mécanique tertiaire DS3 . Ainsi, pour une position intermédiaire ou une plage de positions intermédiaires des électrodes entre la position d’ouverture électrique et la position de fermeture électrique complète, le chemin électrique principal 2P est interrompu au niveau du couple de contacts principaux 21 , 25 tandis qu’un chemin électrique tertiaire 2T est fermé au niveau du couple de contacts tertiaires 60 , 62 , permettant donc le passage d’un courant électrique, ce qui est illustré plus particulièrement à la Fig. 1 5 B . Dans une telle position, l’interrupteur mécanique tertiaire DS3 crée, à l’intérieur de l’appareil de coupure mécanique, une dérivation qui court-circuite la capacité 49 du dipôle de transition 48 . Comme dans l’exemple des Figs 4A-4C , l’un au moins des contacts du couple de contacts secondaires 38 , 39 est mobile sur l’électrode 20 , 22 , 24 qui le porte, entre une configuration d’ouverture adoptée lors du mouvement d’ouverture et une configuration de fermeture adoptée lors du mouvement de fermeture des électrodes, dans une opération de fermeture de l’appareil de coupure mécanique 10 . Ces configurations d’ouverture et de fermeture correspondent à un écartement relatif « e2 » différent entre les deux contacts du couple de contacts secondaires 38 , 39 pour une même position relative donnée des deux électrodes 20 , 22 , 24 , de telle sorte que : - lors du mouvement d’ouverture, le couple de contacts secondaires 38 , 39 se sépare après les couples de contacts principaux 21 , 25 et tertiaires 60 , 62 ; - lors du mouvement de fermeture, le couple de contacts secondaires 38 , 39 entre en contact l’un avec l’autre après le couple de contacts tertiaires 60 , 62 . Le contact secondaire 38 de la seconde électrode est aussi mobile sur l’électrode qui le porte, entre une configuration d’ouverture de l’appareil de coupure mécanique 10 qui est adoptée lors du mouvement d’ouverture ( Fig. 15D ) et une configuration de fermeture de l’appareil de coupure mécanique 10 qui est adoptée lors du mouvement de fermeture ( Fig s . 15A-15C ). Dans cet exemple c’est donc encore l’interrupteur mécanique secondaire DS2 qui présente deux configurations différentes par rapport aux électrodes pour modifier la configuration de l’appareil de coupure mécanique 10 . Ces deux configurations de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 , et par conséquent de l’appareil de coupure mécanique 10 , permettent d’obtenir d’une part un premier contact des deux contacts secondaires 38 , 39 lors de la fermeture, et d’autre part un dernier contact des deux contacts secondaires 38 , 39 lors de l’ouverture, qui correspondent à des positions relatives différentes de deux électrodes 20 , 22 , 24 , plus particulièrement, dans ce mode de réalisation, à des positions relatives différentes de l’organe de connexion mobile 24 par rapport à la première électrode 20 . La différence entre les deux modes de réalisation réside dans le fait que la position de premier contact des deux contacts secondaires 38 , 39 lors de la fermeture correspond à une position relative encore plus rapprochée de deux électrodes, plus particulièrement, dans ce mode de réalisation, à une position relative plus rapprochée de l’organe de connexion mobile 24 par rapport à la première électrode 20 , que celle qui prévaut pour le mode de réalisation des Figs. 4A à 4C . Cela est permis par la géométrie différente du contact secondaire 39 , qui est décalé axialement par rapport au mode de réalisation des Figs. 4A à 4C . Dans l’exemple des Figs. 15A à 15D , dans la configuration de fermeture des électrodes, l’écartement « e1 » entre les deux contacts principaux 21 , 25 est inférieur à l’écartement « e2 » entre les deux contacts secondaires 38 , 39 , si bien que, dans une opération de fermeture, on obtient la fermeture de l’interrupteur mécanique principal DS1 avant celle de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 . Au contraire, lors d’une opération d’ouverture, l’interrupteur mécanique secondaire DS2 atteint une configuration d’ouverture illustrée à la Fig. 15D dans laquelle l’interrupteur mécanique secondaire DS2 s’ouvre après l’interrupteur mécanique principal DS1 , et après celle du commutateur commandé DS3 . Cela est permis par le fait que le contact secondaire 38 de la seconde électrode 22 est mobile sur l’électrode qui le porte, en l’occurrence mobile sur l’organe de connexion mobile 24 , entre deux positions distinctes selon l’axe A1 par rapport l’organe de connexion mobile 24 qui le porte, une position correspondant à la configuration d’ouverture et l’autre à la configuration de fermeture. Ces deux position distinctes, visibles pour l’une aux Figs 15 A- 15 C et pour l’autre à la Fig. 15D , présente un écartement supérieur à ce qui était prévu dans le mode de réalisation des Figs 4A-4C . La tige de contact 38 qui forme le contact secondaire est donc montée mobile en translation selon l’axe A1 sur l’organe mobile de connexion 24 selon une course plus grande que ce qui était prévu pour le mode de réalisation des Figs 4A-4C . On note que ce mode de réalisation respecte la même séquence d’ouverture que celui des Figs 4A-4C , de sorte que ce qui a été décrit plus haut concernant l’ouverture du dispositif de coupure 10 reste valable dans ce mode de réalisation, avec le même mode de fonctionnement que celui décrit plus haut. Dans le cadre de l’architecture électrique illustrée à la Fig. 5 B , dans laquelle le commutateur commandé DS3 est inséré dans le chemin électrique secondaire 2S entre l’interrupteur mécanique secondaire DS2 et une borne de l’appareil de coupure mécanique 10 , l’opération de fermeture de l’appareil de coupure mécanique se fait de préférence dans l’ordre suivant: fermeture du commutateur commandé DS3 , suivie de celle de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 , suivie de celle de l’interrupteur mécanique principal DS1 . On rappelle que, dans cette architecture, le commutateur commandé DS3 peut être un interrupteur électronique ou un interrupteur mécanique. La fermeture du commutateur commandé DS3 s’effectue de préférence sans tension aux bornes du commutateur commandé DS3 . En effet, elle s’effectue alors que l’interrupteur mécanique secondaire DS2 est encore ouvert, et on aura de préférence fait en sorte, notamment grâce au circuit de décharge, formé dans l’exemple par la résistance de décharge 51 , que la capacité 49 soit déchargée avant le début de l’opération de fermeture, ou avant la fermeture du commutateur commandé DS3 . Dans le cadre de l’architecture de la Fig. 5 B , la fermeture du commutateur commandé DS3 ne modifie pas la circulation du courant dans le premier circuit parallèle 1 , le second circuit parallèle 2 restant ouvert. Aussi, lors de la fermeture de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 , un arc électrique peut se former entre les contacts secondaires du commutateur commandé DS2 quand ces contacts secondaires sont suffisamment proches l’un de l’autre. En effet, dans ce mode de réalisation, l’interrupteur mécanique secondaire DS2 est, au moment de sa fermeture, soumis à la tension UAB qui est égale à la chute de tension dans le premier circuit parallèle 1 . Cependant, l’arc entre les contacts secondaires de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 disparait rapidement lors de la fermeture définitive des contacts. Une fois ce contact établi au travers de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 dans son état fermé, une partie du courant commute alors progressivement, du premier circuit parallèle 1 vers le second circuit parallèle 2 , en circulant alors au travers de l’interrupteur mécanique secondaire DS2 , donc dans le chemin secondaire 2S . Ce rétablissement du courant dans le second circuit parallèle 2 à travers le chemin secondaire 2S s’effectue cependant sans passer par le dipôle de transition 48 , donc sans passer par la capacité 49 ni par le limiteur de tension 50 , car le dipôle de transition 48 est court-circuité par le commutateur commandé DS3 . L'invention n'est pas limitée aux exemples décrits et représentés car diverses modifications peuvent y être apportées sans sortir de son cadre. Appareil de coupure mécanique ( 10 ) d’un circuit électrique haute tension ( 2 ), l’appareil de coupure mécanique comportant: - une borne amont ( 28 ) et une borne aval ( 30 ) qui sont destinées à être reliées électriquement respectivement à une portion amont et une portion aval du circuit électrique ( 2 ); - dans un chemin électrique principal ( 2P ) entre les bornes amont et aval de l’appareil de coupure mécanique, un interrupteur mécanique principal ( DS1 ) ayant un couple de contacts principaux ( 21 , 25 ) qui sont mobiles l’un par rapport à l’autre entre au moins une position ouverte correspondant à un état mécaniquement ouvert de l’interrupteur mécanique principal, et au moins une position fermée correspondant à un état mécaniquement et électriquement fermé de l’interrupteur mécanique principal ( DS1 ) dans lequel les contacts principaux ( 21 , 25 ) établissent une connexion électrique nominale de l’appareil de coupure mécanique ( 10 ), ladite connexion électrique nominale permettant le passage d’un courant électrique nominal au travers de l’appareil de coupure mécanique; - dans un chemin électrique secondaire ( 2S ) qui est électriquement en parallèle de l’interrupteur mécanique principal ( DS1 ) entre les bornes amont et aval de l’appareil de coupure mécanique ( 10 ), un interrupteur mécanique secondaire ( DS2 ), ayant un couple de contacts secondaires ( 38 , 39 ) qui sont mobiles l’un par rapport à l’autre entre au moins une position ouverte, correspondant à un état mécaniquement ouvert de l’interrupteur mécanique secondaire ( DS2 ), et au moins une position fermée correspondant à un état mécaniquement et électriquement fermé de l’interrupteur mécanique secondaire ( DS2 ); - une commande mécanique ( 24 ) de l’interrupteur mécanique principal ( DS1 ) et de l’interrupteur mécanique secondaire ( DS2 ) configurée de telle sorte que, dans une opération d’ouverture électrique de l’appareil de coupure mécanique ( 10 ), l’interrupteur mécanique secondaire ( DS2 ) est amené dans son état mécaniquement ouvert après que l’interrupteur mécanique principal ( DS1 ) a été amené dans son état mécaniquement ouvert; caractérisé en ce que l’appareil comporte un dipôle de transition ( 48 ) comprenant une capacité ( 49 ), le dipôle de transition ( 48 ) étant agencé électriquement en série du couple de contacts électriques secondaires ( 38 , 39 ) dans le chemin électrique secondaire ( 2S ), et en ce que l’appareil comporte un commutateur commandé ( DS3 ) qui, dans un état électriquement fermé, crée à l’intérieur de l’appareil de coupure mécanique une dérivation qui court-circuite la capacité ( 49 ) du dipôle de transition ( 48 ). Appareil de coupure mécanique selon la revendication 1 , caractérisé en ce que le dipôle de transition ( 48 ) et le chemin électrique secondaire ( 2S ) sont dépourvus de composant inductif dédié. Appareil de coupure mécanique selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le dipôle de transition ( 48 ) comporte un circuit de décharge ( 51 ) de la capacité ( 49 ) du dipôle de transition ( 48 ). Appareil de coupure mécanique selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le dipôle de transition ( 48 ) comporte un limiteur de tension ( 50 ) agencé électriquement en parallèle de la capacité ( 49 ) dans le dipôle de transition. Appareil de coupure mécanique selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le limiteur de tension est réalisé sous la forme d’un parasurtenseur ( 50 ). Appareil de coupure mécanique selon la revendication 3 prise en combinaison avec l’une des revendications 4 ou 5 , caractérisé en ce que le circuit de décharge comporte une résistance de décharge ( 51 ) qui est agencée en parallèle électriquement de la capacité ( 49 ) et en parallèle électriquement du limiteur de tension ( 50 ) du dipôle de transition ( 48 ). Appareil de coupure mécanique selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le commutateur commandé ( DS3 ) est agencé électriquement en parallèle du dipôle de transition ( 48 ), dans le chemin électrique secondaire ( 2S ), entre l’interrupteur mécanique secondaire ( DS2 ) et une borne ( 28 , 30 ) de l’appareil de coupure mécanique ( 10 ). Appareil de coupure selon la revendication 7 , caractérisé en ce que le commutateur commandé est un interrupteur mécanique tertiaire ( DS3 ) ayant un couple de contacts tertiaires ( 60 , 62 ) qui sont mobiles l’un par rapport à l’autre entre une position ouverte correspondant à un état mécaniquement ouvert de l’interrupteur mécanique tertiaire, et une position fermée correspondant à un état mécaniquement et électriquement fermé de l’interrupteur mécanique tertiaire. Appareil de coupure mécanique selon la revendication 7 , caractérisé en ce que le commutateur commandé est un interrupteur électronique. Appareil de coupure mécanique selon l’une quelconque des revendications 2 à 6 , caractérisé en ce que le commutateur commandé ( DS3 ) est agencé électriquement en parallèle du chemin électrique secondaire ( 2S ), et en ce que le commutateur commandé ( DS3 ) est un interrupteur mécanique tertiaire ayant un couple de contacts tertiaires qui sont mobiles l’un par rapport à l’autre entre au une moins position ouverte correspondant à un état mécaniquement ouvert de l’interrupteur mécanique tertiaire, et au moins une position fermée correspondant à un état mécaniquement et électriquement fermé de l’interrupteur mécanique tertiaire. Appareil de coupure mécanique selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’appareil de coupure mécanique est configuré de telle sorte que: - dans une opération d’ouverture de l’appareil de coupure mécanique ( 10 ), le commutateur commandé ( DS3 ) est amené dans un état électriquement ouvert après que l’interrupteur mécanique principal ( DS1 ) a été amené dans son état mécaniquement ouvert et avant que l’interrupteur mécanique secondaire ( DS2 ) soit amené dans son état mécaniquement ouvert; - dans une opération de fermeture électrique de l’appareil de coupure mécanique ( 10 ), l’interrupteur mécanique principal ( DS1 ) et l’interrupteur mécanique secondaire ( DS2 ) sont amenés dans leur état mécaniquement et électriquement fermé après que le commutateur commandé ( DS3 ) a été amené dans un état électriquement fermé. Appareil de coupure mécanique selon l’une des revendications 8 ou 10 , caractérisé en ce que l’appareil de coupure mécanique ( 10 ) comporte une commande mécanique ( 24 ) de l’interrupteur mécanique tertiaire, et en ce que la commande mécanique des interrupteurs principal, secondaire et tertiaire est configurée de telle sorte que: - dans une opération d’ouverture de l’appareil de coupure mécanique, l’interrupteur mécanique tertiaire ( DS3 ) est amené dans son état mécaniquement ouvert après que l’interrupteur mécanique principal ( DS1 ) a été amené dans son état mécaniquement ouvert et avant que l’interrupteur mécanique secondaire ( DS2 ) soit amené dans son état mécaniquement ouvert; - dans une opération de fermeture de l’appareil de coupure mécanique, l’interrupteur mécanique principal ( DS1 ) et l’interrupteur mécanique secondaire ( DS2 ) sont amenés dans leur état mécaniquement et électriquement fermé après que le commutateur commandé sous forme d’interrupteur mécanique tertiaire ( DS3 ) a été amené dans son état mécaniquement et électriquement fermé. Appareil de coupure mécanique selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que, dans une opération de fermeture de l’appareil de coupure mécanique ( 10 ), l’interrupteur mécanique secondaire ( DS2 ) est amené dans son état mécaniquement et électriquement fermé après que l’interrupteur mécanique principal ( DS1 ) a été amené dans son état électriquement et mécaniquement fermé. Appareil de coupure mécanique selon l’une des revendications 1 à 13 , caractérisé en ce que, dans une opération de fermeture de l’appareil de coupure mécanique ( 10 ), l’interrupteur mécanique secondaire ( DS2 ) est amené dans son état mécaniquement et électriquement fermé avant que l’interrupteur mécanique principal ( DS1 ) ait été amené dans son état électriquement et mécaniquement fermé. Appareil de coupure mécanique selon l’une quelconque des revendications 1 2 à 1 4 , caractérisé en ce qu’il comporte deux électrodes ( 20 , 22 , 24 ): - qui sont reliées électriquement respectivement à la borne amont ( 28 ) et à la borne aval ( 30 ) de l’appareil de coupure mécanique ( 10 ), - qui portent chacune l’un des contacts des couples de contacts principaux ( 21 , 25 ), secondaires ( 38 , 39 ) et tertiaires ( 60 , 62 ), - et qui sont mobiles l’une par rapport à l’autre selon un mouvement relatif d’ouverture et un mouvement relatif de fermeture, entre au moinsune position d’ouverture électrique correspondant à un état électriquement ouvert de l’appareil de coupure mécanique et une position de fermeture électrique complète correspondant à un état électrique fermé de l’appareil de coupure mécanique dans laquelle les électrodes établissent, au travers du couple de contacts principaux ( 21 , 25 ), la connexion électrique nominale de l’appareil de coupure mécanique; caractérisé en ce que, sur chacune des deux électrodes ( 20 , 24 ), le contact principal ( 21 , 25 ) et le contact tertiaire ( 60 , 62 ) présentent une position fixe sur l’électrode considérée; en ce que, pour une position relative donnée des deux électrodes dans leur mouvement d’ouverture ou de fermeture, le couple de contact principaux et le couple de contacts tertiaires présentent un écartement relatif ( e1 , e3 ) entre les contacts du couple qui est différent, de telle sorte que, dans une opération d’ouverture de l’appareil de coupure mécanique pour l’amener de son état fermé à son état ouvert, pour une position intermédiaire ou une plage de positions intermédiaires des électrodes entre la position d’ouverture électrique et la position de fermeture électrique complète, le chemin électrique principal ( 2P ) est interrompu au niveau du couple de contacts principaux ( 21 , 25 ) tandis qu’un chemin électrique ( 2T ) reste fermé au niveau du couple de contacts tertiaires ( 60 , 62 ); et en ce que l’un au moins des contacts du couple de contacts secondaires ( 38 , 39 ) est mobile sur l’électrode ( 24 ) qui le porte, entre une configuration d’ouverture adoptée lors du mouvement d’ouverture et une configuration de fermeture adoptée lors du mouvement de fermeture, les configurations d’ouverture et de fermeture correspondant à un écartement relatif ( e2 ) différent entre les deux contacts du couple de contacts secondaires ( 38 , 39 ) pour une même position relative donnée des deux électrodes, de telle sorte que: - lors du mouvement d’ouverture, le couple de contacts secondaires ( 38 , 39 ) se sépare après les couples de contacts principaux ( 21 , 25 ) et tertiaires ( 60 , 62 ); - lors du mouvement de fermeture, le couple de contacts secondaires ( 38 , 39 ) entre en contact après le couple de contacts tertiaires ( 60 , 62 ). Appareil de coupure mécanique selon la revendication 1 5 , caractérisé en ce que les mouvements relatifs de fermeture et d’ouverture des électrodes ( 20 , 22 , 24 ) et les mouvements relatifs de fermeture et d’ouverture entre les deux contacts des couples de contacts principaux ( 21 , 25 ) et tertiaires ( 60 , 62 ) sont les mêmes et sont des mouvements de translation, et en ce que les deux configurations des couples de contacts secondaires ( 38 , 39 ) correspondent à deux positions relatives différentes des deux contacts secondaires ( 38 , 39 ) selon la direction de translation pour une même position relative des électrodes. Installation électrique comportant au moins un appareil de coupure mécanique ( 10 ) selon l’une quelconque des revendications précédentes. Installation électrique, caractérisée en ce qu’elle comporte un premier circuit électrique ( 1 ) entre un premier point ( A ) et un deuxième point ( B ), un second circuit électrique ( 2 ), électriquement en parallèle du premier circuit électrique ( 1 ) entre le premier point ( A ) et le second point ( B ), et un appareil de coupure mécanique ( 10 ) selon l’une quelconque des revendications 1 à 1 6 dans au moins l’un des circuits pour couper le courant électrique dans le circuit. Procédé de coupure d’un circuit électrique haute tension mettant en œuvre un appareil de coupure mécanique ( 10 ) ayant une borne amont ( 28 ) et une borne aval ( 30 ) qui sont destinées à être reliées électriquement respectivement à une portion amont et une portion aval du circuit électrique, dans lequel: - on ouvre mécaniquement et électriquement un chemin électrique principal ( 28 , 30 ), entre les bornes amont ( 28 ) et aval ( 30 ) de l’appareil de coupure mécanique, qui permet le passage d’un courant électrique nominal, pour faire basculer le courant dans un chemin électrique secondaire ( 2S ) qui est électriquement en parallèle du chemin électrique principal ( 2P ) entre les bornes amont ( 28 ) et aval ( 30 ) de l’appareil de coupure mécanique de manière à charger une capacité ( 49 ) insérée dans le chemin électrique secondaire ( 2S ); - après l’expiration d’un délai suivant l’ouverture du chemin électrique principal ( 2P ), on ouvre mécaniquement et électriquement le chemin électrique secondaire. Procédé de coupure selon la revendication 1 9 , caractérisé en ce que, lors de l’ouverture du chemin électrique principal ( 2P ), on bascule le courant électrique d’abord dans un chemin électrique tertiaire ( 2T ) qui est électriquement en parallèle du chemin électrique principal ( 2P ) entre les bornes amont ( 28 ) et aval ( 30 ) de l’appareil de coupure mécanique avant de le basculer vers le chemin électrique secondaire ( 2S ). Procédé de coupure selon l’une des revendications 19 ou 20 , caractérisé en ce qu’on limite la tension aux bornes de la capacité ( 49 ) par la présence d’un limiteur de tension ( 50 ) électriquement en parallèle de la capacité ( 49 ) dans le chemin électrique secondaire ( 2S ).