FR 3108407 A1 20210924 FR 2002803 A 20200323 Un méthode de gestion du fonctionnement d’un appareil d’injection d’oxygène dans un bassin d’épuration, oxygène notamment utilisé par la biomasse présente dans le bassin pour consommer la pollution présente dans un effluent à traiter contenu dans ce bassin, appareil se caractérisant par les composants et fonctionnalités suivantes : l’appareil est positionné à la surface du bassin, et équipé d'un système permettant de le maintenir flottant au dessus du liquide ; il comporte un dispositif d’entrainement, destiné à être disposé au dessus du liquide, pourvu de préférence d’un arbre de sortie vertical ou incliné, arbre équipé à son extrémité d’ au moins un mobile de mélange et de dispersion du gaz injecté tel qu'une hélice tripales ; il comporte un système d’injection d’un gaz comportant de l’oxygène ; méthode se caractérisant en ce que l’on fait varier, à l’aide d’un variateur de fréquence, la vitesse de rotation de l’arbre, la variation de vitesse appliquée étant comprise entre plus 15 % et moins 15% de la vitesse nominale de l’équipement, et plus préférentiellement entre plus 10 % et moins 10% de la vitesse nominale de l’équipement, i.e dans les conditions où le moteur est alimenté à la fréquence du réseau sans modification, cela afin d'optimiser la consommation électrique en fonction du besoin d'injection du gaz comportant de l’oxygène et de la capacité de brassage nécessaire au bassin d'épuration où est installé l'équipement . Figure de l’abrég : Fig. 1. Procédé d’optimisation de la consommation énergétique d’un aérateur dans le domaine du traitement des eaux La présente invention concerne le domaine du traitement des eaux, et s’intéresse notamment aux appareils d’injection d’oxygène dans des bassins d’épuration. Cet oxygène est utilisé par la biomasse présente dans les bassins pour consommer la pollution présente dans l’eau. Les documents suivants illustrent des exemples de tels appareils : WO2012160300A1, EP-995 485, FR-2594112A1. Mais plus généralement l’invention concerne les appareils positionnés à la surface du bassin, équipés d'un système permettant de le maintenir au dessus de l'eau (flottants), et comportant : un système d'injection d’un gaz riche en oxygène (typiquement entre 22% et 100%, préférentiellement entre 80 et 100% d'oxygène). Le système d'injection peut être une simple couronne percée d’orifices, ou encore une bougie poreuse, ces systèmes peuvent être accompagnés de systèmes complémentaires comme par exemple un mobile à pales, droites ou inclinées, un venturi avec une pompe peuvent aussi convenir comme système d'injection d'un tel gaz riche en oxygène ; un mobile de mélange et de dispersion du gaz tel qu'une hélice tripales ou une turbine Rushton etc… La présente invention s’intéresse tout particulièrement aux armoires de contrôle du fonctionnement de tels appareils. Ces armoires permettent notamment le contrôle des moteurs de ces appareils, et de la gestion de l’injection du gaz riche en oxygène. Des essais réalisés par la Demanderesse sur un appareil tel que celui décrit dans le document WO2012160300A1 ont permis de montrer que pour des débits faibles d’oxygène injectés dans un tel appareil, il est possible de réduire la puissance consommée tout en conservant une efficacité de brassage /mélange du milieu et un transfert du gaz dans le milieu équivalent à la puissance nominale utilisée, i.e la puissance consommée par le moteur quand le moteur est alimenté à la fréquence du réseau sans modification (le plus souvent 50 Hz). Ce changement de puissance consommée par l’appareil a été obtenu en réduisant la taille du mobile principal, l’hélice de pompage. Dans de tels appareils d’aération flottants, les performances (débits de gaz/oxygène réellement dissous et donc disponible pour le traitement et donc les bactéries), en dehors de la conception du système d’agitation, dépendent à la fois de la vitesse d’agitation et du débit de gaz. Aussi, pour éviter d’observer des rendements médiocres, on a tendance en général à garder le débit d’agitation constant (au nominal donc) et ce, quel que soit le débit de gaz injecté (sur toute la gamme de performance en général, c’est-à-dire entre zéro et le débit maximum de gaz). Or il s’avère que le besoin en oxygène peut être faible voir nul une bonne part du temps de la journée, jusqu’à 80% du temps sur une journée. Le maintien des appareils à leur vitesse nominale implique alors une continuité inutile de consommation électrique. La présente invention propose alors d’adapter la marche de l’appareil, en fonction du besoin en oxygène dans le milieu et/ou en fonction du débit de gaz à injecter, ceci on l’aura compris avec l’objectif d’optimiser la consommation d’énergie de l’équipement en fonction du besoin réel en oxygène pur. Pour cela elle propose de mettre en œuvre dans l’armoire de contrôle un variateur de fréquence permettant le contrôle du moteur de l’appareil utilisé pour l’injection du gaz riche en oxygène. Le variateur agit sur la fréquence d'alimentation du moteur donc sur la vitesse de rotation de l'arbre sur lequel sont montés le ou les mobiles d'agitation / dispersion / injection. A titre illustratif, on pourra mettre en œuvre les modes opératoires suivants : Nominal : l’appareil fonctionne (en termes d’agitation et d’injection) pour une gamme donnée au nominal, c’est-à-dire comme prévu à sa conception. En d’autres termes, l'appareil fonctionne à la fréquence du réseau, à cette fréquence il met en œuvre une vitesse de rotation nominale qui entraine une capacité d'injection et de transfert de gaz nominale. Maximum : l’appareil peut être accéléré en augmentant la fréquence d’alimentation du moteur (dans les limites acceptables des tolérances de conception mécanique, en particulier pour le moteur), ce qui a pour effet d’augmenter à la fois l’agitation et (par conséquent) la dispersion du gaz que l’on injecte et donc de pousser au-delà de la valeur de conception l’injection du gaz. Dans le cas d’appareils pour lesquels un débit de gaz élevé menacerait d’engorger l’équipement, équipement équipé par exemple d’une turbine auto-aspirante, cette alimentation à une fréquence admissible mais supérieure à la valeur de conception permet de repousser la limite du débit d’engorgement. En effet, suivant la conception du moteur, pour réduire la consommation électrique dans le cas où le besoin en oxygène est faible (typiquement Minimum/marche réduite : la vitesse de rotation des éléments mobiles de l’appareil (turbine auto-aspirante, pales de cisaillement, hélice de mélange…) est alors ralentie (fréquence inférieure au nominal). Dans le même temps, le débit d’oxygène est réduit de façon à garder, pour cette vitesse de rotation réduite, un rendement de transfert du gaz équivalent au fonctionnement nominal de l’équipement. La vitesse nominale n’est en effet pas requise, pour ce débit de gaz réduit, afin de maintenir une bonne dispersion et donc un bon rendement d’absorption du gaz. En ayant donc la possibilité de faire varier la vitesse de rotation de l’équipement/vitesse d’agitation, à l’aide d’un variateur de fréquence (dans une certaine gamme acceptable par l’appareil, en particulier par le moteur), la consommation totale énergétique sera réduite sur la journée (80% du temps à marche réduite par exemple) et ce sans nuire à l’efficacité de l’équipement. On décrit ci-dessous un exemple de marche sur un appareil flottant, poussant le gaz injecté par le fond grâce à des agitateurs/hélices montées sur un arbre d’agitation, appareil tel que celui décrit dans le document WO2012/160300A1. Les courbes fournies en figure 1 annexée (une pour un système à une profondeur de 3,4m, l’autre à 5,4m) permettent de constater que l’efficacité ou rendement de transfert augmente, pour une vitesse d’agitation donnée, lorsque le débit de gaz injecté (oxygène pur ici) est diminué. On profite donc de ce gain pour diminuer la vitesse d’agitation et maintenir un rendement de transfert élevé (>80% en général). L'efficacité de transfert évoquée ici est déterminée suivant la méthode standard décrite dans la littérature qui consiste, à partir d'une valeur initiale en oxygène dissous proche de 0, on injecte à débit fixe le gaz (O 2 ) et on suit en fonction du temps l'évolution de la concentration en oxygène dans l'eau. A partir de cette courbe (asymptotique, valeur finale correspondante à la saturation), on en déduit le coefficient de transfert (dit kL.a) ou la quantité réellement dissoute (donc transférée). Finalement, l'efficacité correspond au rapport entre la quantité dissoute et la quantité injectée. On décrit dans ce qui suit un exemple de mise en œuvre dans un bassin à boue activée utilisé dans une station de traitement des eaux. Ce bassin est aéré et agité par des appareils d’injection d’oxygène flottants tels que ceux décrits dans le document WO2012160300A1. En marche normale (« nominal »), on consomme P°=16 kW pour une vitesse d’agitation de N°=283 tr/min et un diamètre d’agitateur D=680 mm (le diamètre de l’hélice en bout d’arbre dans le document mentionné ci-dessus, qui crée le mouvement global, donc à la fois l’agitation/mélange et donc la dispersion du gaz dans le bassin). Le débit de gaz (oxygène) injecté pour cette marche au nominal est de l’ordre de 56 Nm 3 /h avec un taux de transfert de l’ordre de 80% en conditions réelles. Aussi, en marche continue (débit de gaz et vitesse d’agitation), on consommera : P totale ~ 1,38 10 6 kJ/jour = 16000x24x3600 On peut noter qu’en régime turbulent, le nombre a-dimensionnel dit « de puissance » Np est constant (quels que soient les paramètres opératoires N et D), s’exprimant selon la formule suivante : Np = P / (ρ N 3 .D 5 ) avec ρ la masse volumique du milieu agité (eau, pris à 1000 kg/m 3 dans l’exemple présent). (N : vitesse d’agitation en tr/s, et D diamètre du mobile principal en m) Dans le cas présenté, Np ~ 1,05 = 16000/[1000 x (283/60) 3 x 0,68 5 ] Dans le cadre de la présente invention, en considérant que dans 80% du temps, c’est-à-dire hors de la période où un pic de pollution arrive sur la station de traitement des eaux usées, le besoin en oxygène est bien plus faible, ce besoin bien plus faible ne nécessite plus qu’une injection par appareil comprise entre 0 et 30 Nm 3 /h en gardant un rendement de transfert de l’ordre de 80%. L’appareil fonctionnera donc à vitesse réduite pendant 80% de la journée (soit 19,2 h sur 24 h) lorsque le besoin en oxygène (oxygène pur ou gaz riche en oxygène) est compris entre 0 et ici 30 Nm 3 /h. Ce fonctionnement à une vitesse réduite permet de garder une capacité de brassage/mélange suffisante pour garder les boues (flocs biologiques) en suspension dans le bassin et une capacité de transfert du gaz équivalente (à + ou – 5%) à celle déterminée pour le fonctionnement nominal de l’équipement. Dans notre exemple, la vitesse est réduite de 8% seulement, ce qui conduit à N*=263 tr/min. Et ainsi la nouvelle puissance consommée P*~12,8 kW = 1,05x1000*(263/60) 3 x0,68 5 La nouvelle énergie totale consommée dans la journée sera : P tot*=1,16 10 6 kJ/jour = (16000x4,8+12800x19,2)x3600 Elle correspond en effet à la contribution de chaque marche pendant la journée. Le gain énergétique réalisé grâce à l’invention par l’ajout d’un variateur de vitesse est donc de 16% environ et ce, simplement en faisant varier de 8% la vitesse d’agitation et bien évidemment en gardant une efficacité de brassage /mélange suffisante pour maintenir les boues en suspension et un transfert de gaz équivalents aux conditions nominales. La présente invention concerne alors une méthode de gestion du fonctionnement d’un appareil d’injection d’oxygène dans un bassin d’épuration, oxygène notamment utilisé par la biomasse présente dans le bassin pour consommer la pollution présente dans un effluent à traiter contenu dans ce bassin, appareil se caractérisant par les composants et fonctionnalité suivantes : - l’appareil est positionné à la surface du bassin, et équipé d'un système permettant de le maintenir flottant au-dessus du liquide ; - il comporte un dispositif d’entrainement, destiné à être disposé au dessus du liquide, pourvu de préférence d’un arbre de sortie vertical ou incliné, arbre équipé à son extrémité d’au moins un mobile de mélange et de dispersion du gaz injecté tel qu'une hélice tripales ; - il comporte un système d’injection d’un gaz comportant de l’oxygène (typiquement entre 20% et 100%, préférentiellement entre 80 et 100% d'oxygène) ; méthode se caractérisant en ce que l’on fait varier, à l’aide d’un variateur de fréquence, la vitesse de rotation de l’arbre, la variation de vitesse appliquée étant comprise entre plus 15 % et moins 15% de la vitesse nominale de l’équipement, et plus préférentiellement entre plus 10 % et moins 10% de la vitesse nominale de l’équipement, i.e dans les conditions où le moteur est alimenté à la fréquence du réseau sans modification, cela afin d'optimiser la consommation électrique en fonction du besoin d'injection du gaz comportant de l’oxygène et de la capacité de brassage nécessaire au bassin d'épuration où est installé l'équipement Méthode de gestion du fonctionnement d’un appareil d’injection d’oxygène dans un bassin d’épuration, oxygène notamment utilisé par la biomasse présente dans le bassin pour consommer la pollution présente dans un effluent à traiter contenu dans ce bassin, appareil se caractérisant par les composants et fonctionnalités suivantes : - l’appareil est positionné à la surface du bassin, et équipé d’un système permettant de le maintenir flottant au dessus du liquide ; - il comporte un dispositif d’entrainement, destiné à être disposé au dessus du liquide, pourvu de préférence d’un arbre de sortie vertical ou incliné, arbre équipé à son extrémité d’ au moins un mobile de mélange et de dispersion du gaz injecté tel qu'une hélice tripales ; - il comporte un système d’injection d’un gaz comportant de l’oxygène ; méthode se caractérisant en ce que l’on fait varier, à l’aide d’un variateur de fréquence, la vitesse de rotation de l’arbre, la variation de vitesse appliquée étant comprise entre plus 15 % et moins 15% de la vitesse nominale de l’équipement, et plus préférentiellement entre plus 10 % et moins 10% de la vitesse nominale de l’équipement, i.e dans les conditions où le moteur est alimenté à la fréquence du réseau sans modification, cela afin d'optimiser la consommation électrique en fonction du besoin d'injection du gaz comportant de l’oxygène et de la capacité de brassage nécessaire au bassin d'épuration où est installé l'équipement .