FR 3103738 A1 20210604 FR 1913381 A 20191128 L'invention concerne un pneumatique dont la bande de roulement comprend au moins deux couches de mélanges élastomériques. Selon l’invention, deux couches de sommet de travail et au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels sont seules présentes pour constituer l’armature de sommet sur au moins 80 % de la largeur de la bande de roulement, la valeur absolue de la différence entre les valeurs absolues des angles α2 et α1 étant supérieure à 4°, α2 étant plus grand que α1 en valeur absolue, l’angle moyen α satisfaisant la relation 14+131*exp(-L/100) Selon l’invention également, la première couche formant la partie radialement extérieure de la bande de roulement est constituée d’un premier mélange élastomérique dont le module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement est inférieur ou égal à 10 MPa, et la deuxième couche est constituée d’une partie centrale et de deux parties axialement extérieures, ladite partie centrale, d’une épaisseur supérieure ou égale à 1 + max(1.5*(p2-1.5) + 11*(F2/FR2-0.14),0), étant constituée d’un deuxième mélange élastomérique présentant un module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement supérieur ou égal à 15 MPa et une valeur maximale de tan(δ) inférieure ou égale à 0.30, les parties axialement extérieures étant constituées d’un troisième mélange élastomérique présentant une valeur maximale de tan(δ) inférieure à 0.15. Figure pour l’abrégé : Fig 1 PNEUMATIQUE COMPORTANT UNE BANDE DE ROULEMENT CONSTITUEE DE PLUSIEURS MELANGES ELASTOMERIQUES La présente invention concerne un pneumatique, plus particulièrement un pneumatique destiné à équiper des véhicules portant de lourdes charges et roulant à vitesse soutenue, tels que, par exemple les camions, tracteurs, remorques ou bus routiers. D'une manière générale dans les pneumatiques de type poids-lourds, l'armature de carcasse est ancrée de part et d'autre dans la zone du bourrelet et est surmontée radialement par une armature de sommet constituée d'au moins deux couches, superposées et formées de fils ou câbles parallèles dans chaque couche et croisés d’une couche à la suivante en faisant avec la direction circonférentielle des angles compris entre 10° et 45°. Lesdites couches de travail, formant l'armature de travail, peuvent encore être recouvertes d'au moins une couche dite de protection et formée d'éléments de renforcement avantageusement métalliques et extensibles, dits élastiques. Elle peut également comprendre une couche de fils ou câbles métalliques à faible extensibilité faisant avec la direction circonférentielle un angle compris entre 45° et 90°, cette nappe, dite de triangulation, étant radialement située entre l'armature de carcasse et la première nappe de sommet dite de travail, formée de fils ou câbles parallèles présentant des angles au plus égaux à 45° en valeur absolue. La nappe de triangulation forme avec au moins ladite nappe de travail une armature triangulée, qui présente, sous les différentes contraintes qu'elle subit, peu de déformations, la nappe de triangulation ayant pour rôle essentiel de reprendre les efforts de compression transversale dont est l'objet l'ensemble des éléments de renforcement dans la zone du sommet du pneumatique. Dans le cas des pneumatiques pour véhicules "Poids-Lourds", une seule couche de protection est habituellement présente et ses éléments de protection sont, dans la plupart des cas, orientés dans la même direction et avec le même angle en valeur absolue que ceux des éléments de renforcement de la couche de travail radialement la plus à l'extérieur et donc radialement adjacente. Dans le cas de pneumatiques de Génie Civil destinés aux roulages sur sols plus ou moins accidentés, la présence de deux couches de protection est avantageuse, les éléments de renforcement étant croisés d'une couche à la suivante et les éléments de renforcement de la couche de protection radialement intérieure étant croisés avec les éléments de renforcement inextensibles de la couche de travail radialement extérieure et adjacente à ladite couche de protection radialement intérieure. Radialement à l’extérieur de l’armature de sommet, on trouve la bande de roulement habituellement constituée de matériaux élastomériques destinés à venir au contact du sol dans l’aire de contact entre le sol et le pneumatique. Des câbles sont dits inextensibles lorsque lesdits câbles présentent sous une force de traction égale à 10% de la force de rupture un allongement relatif au plus égal à 0,2%. Des câbles sont dits élastiques lorsque lesdits câbles présentent sous une force de traction égale à la charge de rupture un allongement relatif au moins égal à 3% avec un module tangent maximum inférieur à 150 GPa. La direction circonférentielle du pneumatique, ou direction longitudinale, est la direction correspondant à la périphérie du pneumatique et définie par la direction de roulement du pneumatique. L’axe de rotation du pneumatique est l’axe autour duquel il tourne en utilisation normale. Un plan radial ou méridien est un plan qui contient l’axe de rotation du pneumatique. Le plan médian circonférentiel, ou plan équatorial, est un plan perpendiculaire à l’axe de rotation du pneu et qui divise le pneumatique en deux moitiés. La direction transversale ou axiale du pneumatique est parallèle à l’axe de rotation du pneumatique. Une distance axiale est mesurée selon la direction axiale. L’expression « axialement intérieur à, respectivement axialement extérieur à» signifie « dont la distance axiale mesurée depuis le plan équatorial est inférieure à, respectivement supérieure à ». La direction radiale est une direction coupant l’axe de rotation du pneumatique et perpendiculaire à celui-ci. Une distance radiale est mesurée selon la direction radiale. L’expression « radialement intérieur à, respectivement radialement extérieur à » signifie « dont la distance radiale mesurée depuis de l’axe de rotation du pneumatique est inférieure à, respectivement supérieure à ». Le rayon d’un point du pneumatique est la distance radiale entre ledit point et l’axe de rotation du pneumatique. En ce qui concerne les fils ou câbles métalliques, les mesures de force à la rupture (charge maximale en N), de résistance à la rupture (en MPa), d'allongement à la rupture (allongement total en %) et de module (en GPa) sont effectuées en traction selon la norme ISO 6892 de 1984. Les mesures sont effectuées sur câbles extraits de pneumatiques neufs. En ce qui concerne les compositions de caoutchouc, les mesures de module sont effectuées en traction selon la norme AFNOR-NFT-46002 de septembre 1988 : on mesure en seconde élongation (i.e., après un cycle d’accommodation) le module sécant nominal (ou contrainte apparente, en MPa) à 10% d'allongement (conditions normales de température et d'hygrométrie selon la norme AFNOR-NFT-40101 de décembre 1979). Certains pneumatiques actuels, dits "routiers", sont destinés à rouler à grande vitesse et sur des trajets de plus en plus longs, du fait de l'amélioration du réseau routier et de la croissance du réseau autoroutier dans le monde. L'ensemble des conditions, sous lesquelles un tel pneumatique est appelé à rouler, permet sans aucun doute un accroissement du nombre de kilomètres parcourus, l'usure du pneumatique étant moindre ; par contre l'endurance de ce dernier et en particulier de l'armature de sommet est pénalisée. Il existe en effet des contraintes au niveau de l'armature de sommet et plus particulièrement des contraintes de cisaillement entre les couches de sommet, alliées à une élévation non négligeable de la température de fonctionnement au niveau des extrémités de la couche de sommet axialement la plus courte, qui ont pour conséquence l'apparition et la propagation de fissures de la gomme au niveau desdites extrémités. Ce problème existe dans le cas de bords de deux couches d’éléments de renforcement, lesdites couches n'étant pas obligatoirement radialement adjacentes. Pour limiter des élévations de température trop importantes au niveau du sommet du pneumatique, les matériaux constitutifs de la bande de roulement sont avantageusement choisis avec des pertes hystérétiques adaptées aux conditions de fonctionnement du pneumatique. Par ailleurs, afin d'améliorer l'endurance de l'armature de sommet du type de pneumatique étudié, des solutions relatives à la structure et qualité des couches et/ou profilés de mélanges caoutchouteux qui sont disposés entre et/ou autour des extrémités de nappes et plus particulièrement des extrémités de la nappe axialement la plus courte ont déjà été apportées. Le brevet FR 1 389 428, pour améliorer la résistance à la dégradation des mélanges de caoutchouc situés au voisinage des bords d'armature de sommet, préconise l'utilisation, en combinaison avec une bande de roulement de faible hystérèse, d'un profilé de caoutchouc couvrant au moins les côtés et les bords marginaux de l'armature de sommet et constitué d'un mélange caoutchouteux à très faible hystérèse. Le brevet FR 2 222 232, pour éviter les séparations entre nappes d'armature de sommet, enseigne d'enrober les extrémités de l'armature dans un matelas de caoutchouc, dont la dureté Shore A est différente de celle de la bande de roulement surmontant ladite armature, et plus grande que la dureté Shore A du profilé de mélange caoutchouteux disposé entre les bords de nappes d'armature de sommet et armature de carcasse. La demande française FR 2 728 510 propose de disposer, d'une part entre l'armature de carcasse et la nappe de travail d'armature de sommet, radialement la plus proche de l'axe de rotation, une nappe axialement continue, formée de câbles métalliques inextensibles faisant avec la direction circonférentielle un angle au moins égal à 60°, et dont la largeur axiale est au moins égale à la largeur axiale de la nappe de sommet de travail la plus courte, et d'autre part entre les deux nappes de sommet de travail une nappe additionnelle formée d'éléments métalliques, orientés sensiblement parallèlement à la direction circonférentielle. La demande française WO 99/24269 propose encore, de part et d'autre du plan équatorial et dans le prolongement axial immédiat de la nappe additionnelle d'éléments de renforcement sensiblement parallèles à la direction circonférentielle, de coupler, sur une certaine distance axiale, les deux nappes de sommet de travail formées d'éléments de renforcement croisés d'une nappe à la suivante pour ensuite les découpler par des profilés de mélange de caoutchouc au moins sur le restant de la largeur commune auxdites deux nappes de travail. Cette amélioration de l’endurance des pneumatiques permet d’envisager au moins la possibilité d’un rechapage lorsque la bande de roulement est usée. En effet, lorsqu’il est souhaité faire un rechapage du pneumatique après usure de la bande de roulement, il faut être en mesure de rechaper un pneumatique dont le vieillissement n’est pas trop avancé afin d’optimiser l’utilisation de la nouvelle bande de roulement. Afin d’augmenter encore la durée de vie des pneumatiques, il est usuel de choisir des matériaux élastomériques constitutifs de la bande de roulement présentant des propriétés de résistance en usure améliorées. De tels matériaux pénalisant le plus souvent les propriétés hystérétiques, il est encore connu de réaliser la bande de roulement d’un pneumatique par une superposition radiale de deux matériaux différents pour obtenir un compromis des propriétés d’usure et d’hystérèse satisfaisant pour les applications envisagées. De tels pneumatiques sont par exemple décrits dans le document US 6,247,512. Ce document décrit la superposition de deux couches de matériaux pour former la bande de roulement, le matériau externe venant au contact du sol étant notamment plus performant en termes d’usure alors que le matériau interne présente des propriétés hystérétiques permettant de limiter les montées en température du pneumatique dans la zone du sommet. Les propriétés d’endurance des pneumatiques peuvent encore être altérées du fait de perforations de la bande de roulement apparaissant lors de roulage du fait de cailloux ou d’autres objets pouvant venir agresser la bande de roulement. Ces perforations peuvent conduire à une dégradation des éléments de renforcement de l’armature de sommet par oxydation, rendant ainsi le pneumatique non rechapable. Dans des cas d’endommagements par oxydation importants, la dégradation des éléments de renforcement peut nécessiter un changement de pneumatique sur le véhicule avant l’usure complète de la bande de roulement. Il est notamment connu pour éviter les risques d’altération des couches de travail de prévoir une couche de protection telle que décrite précédemment, celle-ci jouant un rôle sacrificiel en cas d’agression de type perforation ou agression de la bande de roulement et permettant un éventuel rechapage, l’armature de sommet étant par ailleurs préservée. Ces solutions n’empêchent pas les perforations et peuvent ne pas être suffisantes, dans certaines conditions de roulage particulièrement sévères, pour préserver l’intégrité de l’ensemble de l’armature de sommet. La demande de brevet WO 2018/162863 décrit un pneumatique qui présente des performances d’usure au niveau de celles des pneumatiques décrits précédemment, dont les montées en température dans la zone du sommet sont limitées pour de meilleures performances hystérétiques et dont les performances en termes de résistance aux perforations et aux agressions sont améliorées lors de roulage sur certains types de sols caillouteux. Les inventeurs se sont donnés pour mission de proposer des pneumatiques autorisant une distance de roulage plus importante avant d’envisager un rechapage et ainsi améliorer encore les performances en termes d’usure, et dont les performances hystérétiques et les performances en termes de résistance aux perforations et aux agressions sont améliorées en comparaison de pneumatiques plus usuels. Ce but a été atteint selon l’invention par un pneumatique pour véhicule de type poids lourd, comprenant une armature de sommet comprenant deux couches de sommet de travail d'éléments de renforcement croisés d'une couche à l'autre en faisant avec la direction circonférentielle des angles (α1, α2) compris entre 8° et 45°, lesdits angles α1 et α2 étant orientés de part et d’autre de la direction circonférentielle, et au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels, l’armature de sommet étant coiffée radialement d’une bande de roulement dont la sculpture comporte au moins deux rainures circonférentielles, réunie à deux bourrelets par l’intermédiaire de deux flancs, ladite bande de roulement comprenant au moins deux couches de mélanges élastomériques radialement superposées, selon lequel - les deux couches de sommet de travail s’étendent axialement sur au moins la largeur axiale située entre les deux rainures circonférentielles axialement les plus extérieures, et les deux couches de sommet de travail et ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels sont seules présentes pour constituer l’armature de sommet sur au moins 80 % de la largeur axiale de l’armature de sommet, - les éléments de renforcement de la couche de travail radialement la plus extérieure forment un angle α2 avec la direction circonférentielle supérieur en valeur absolue à l’angle α1 formé par les éléments de renforcement de la couche de travail radialement la plus intérieure avec la direction circonférentielle, - la valeur absolue de la différence entre les valeurs absolues des angles α2 et α1 est supérieure à 4°, - l’angle moyen α satisfait la relation: 14+131*exp(-L/100) α étant défini par la relation Arctan((tan(|α1|)*tan(|α2|))1/2), L étant la largeur maximum du pneumatique mesurée selon la direction axiale et exprimée en mm, - le ratio d’utilisation du potentiel de rupture F2/FR2 de la couche de travail radialement la plus extérieure est inférieur à 1/6, dans lequel: FR2 est la force rupture en extension uniaxiale des câbles de la couche de travail radialement la plus extérieure, F2 = p2 * Tc * [(tan(|α1|)/((tan(|α1|)+tan(|α2|))) / cos²(| α2|) + CF], avec Tc = 0.078 * P * Rs* ( 1-(Rs²-RL²)/(2*Rt*Rs) ), P: la pression de gonflage du pneumatique, CF = 0.00035*(min((L-80) / sin(|α1|), (L-80) / sin(|α2|), 480)-480), p2: le pas de pose des éléments de renforcement de la couche de sommet de travail radialement la plus extérieure, mesuré perpendiculairement aux éléments de renforcement au niveau du médian circonférentiel, Rs = Re – Es, Re: rayon extérieur du pneumatique mesuré au point radialement le plus extérieur sur la surface de la bande de roulement du pneumatique, ladite surface étant extrapolée pour combler les éventuels creux, Es: distance radiale entre le point radialement le plus à l’extérieur du pneumatique et sa projection orthogonale sur la face radialement extérieure d’un élément de renforcement de la couche de sommet de travail radialement la plus intérieure, RL: moyenne des rayons des points axialement les plus à l’extérieur de chaque côté du pneumatique, Rt: le rayon du cercle passant par trois points situés sur la surface extérieure de la bande de roulement en dehors des creux, définis à partir d’une extrémité d’épaulement à des distances axiales respectives égales à ¼, ½ et ¾ de la largeur de la bande de roulement - la première couche formant la partie radialement extérieure de la bande de roulement est constituée d’un premier mélange élastomérique présentant un module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement inférieur ou égal à 10 MPa, - une deuxième couche radialement intérieure est constituée d’une partie centrale et de deux parties axialement extérieures, ladite partie centrale présentant une largeur axiale comprise entre les extrémités de la couche de sommet de travail d’éléments de renforcement de l’armature de sommet axialement la moins large, - ladite partie centrale de la deuxième couche est constituée d’un deuxième mélange élastomérique présentant un module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement supérieur ou égal à 15 MPa, - le deuxième mélange élastomérique présente une valeur maximale de tan(δ), noté tan(δ)max, inférieure ou égale à 0.30, - l’épaisseur mesurée selon la direction radiale de ladite partie centrale, exprimée en millimètre, est supérieure ou égale à 1 + max(1.5*(p2-1.5) + 11*(F2/FR2-0.14),0), et - lesdites deux parties axialement extérieures de la deuxième couche sont constituées d’un troisième mélange élastomérique présentant une valeur maximale de tan(δ), noté tan(δ)max, inférieure à 0.15. La largeur L et les différents rayons sont mesurés sur un pneumatique monté sur sa jante nominale et gonflé à sa pression nominale, et sont exprimés en millimètres. L’épaisseur Es et le pas p2 sont mesurés sur une coupe du pneumatique et sont exprimés en millimètres. Les angles α1 et α2, exprimés en degré, sont également mesurés sur une coupe du pneumatique. Les mesures d’angles sont selon l’invention réalisées au niveau du plan médian circonférentiel. Le facteur de perte tan(δ) est une propriété dynamique de la couche de mélange caoutchouteux. Il est mesuré sur un viscoanalyseur (Metravib VA4000), selon la norme ASTM D 5992-96. On enregistre la réponse d’un échantillon de composition vulcanisée (éprouvette cylindrique de 2 mm d’épaisseur et de 78 mm² de section), soumis à une sollicitation sinusoïdale en cisaillement simple alterné, à la fréquence de 10Hz, à une température de 60°C. On effectue un balayage en amplitude de déformation de 0,1 à 50% (cycle aller), puis de 50% à 1% (cycle retour). Les résultats exploités sont le module complexe de cisaillement dynamique (G*) et le facteur de perte tan(δ) mesuré sur le cycle retour. Pour le cycle retour, on indique la valeur maximale de tan(δ) observée, noté tan(δ)max. Dans le cas où l’épaisseur du matériau est comprise entre 1 et 2mm, le facteur de perte tan(δ) est mesuré selon la même méthode et dans les mêmes conditions, telles que décrites précédemment, sur un échantillon de composition vulcanisée qui se présente sous la forme d’une éprouvette cylindrique de 1 mm d’épaisseur et de 78 mm 2 de section. La résistance au roulement est la résistance qui apparaît lorsque le pneumatique roule et révèle la montée en température dudit pneumatique. Elle est ainsi représentée par les pertes hystérétiques liées à la déformation du pneumatique durant une révolution. Les valeurs de tan(δ) des matériaux utilisés sont mesurées à 10Hz entre 30 et 100°C pour intégrer l’effet des différentes fréquences de déformation induites par la révolution du pneumatique. La valeur de tan(δ) à 60°C correspond ainsi à un indicateur de la résistance au roulement du pneumatique en roulage. L’invention vise plus particulièrement des pneumatiques à armature de carcasse radiale. De préférence selon l’invention, ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels est continue axialement et de préférence encore centrée sur le plan médian circonférentiel. Les essais réalisés avec des pneumatiques conformes à l’invention ont mis en évidence que les pneumatiques présentent des performances en termes d’usure améliorées, de résistance au roulement et d’endurance satisfaisantes et notamment dont les performances en termes de résistance aux perforations et aux agressions sont améliorées en comparaison de pneumatiques plus usuels. Les inventeurs ont tout d’abord su mettre en évidence que la combinaison des différents mélanges élastomériques tels que décrits précédemment permet de conduire à un compromis entre les propriétés de résistance à l’usure et les montées en température au niveau du sommet du pneumatique satisfaisant pour les usages routiers tels que décrits précédemment. En effet, la combinaison des différents mélanges telle que décrite associée en outre à une armature de sommet allégée, celle-ci étant constituée uniquement de deux couches de travail et de ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels, permet de diminuer l’hystérèse globale du pneumatique, les mélanges élastomériques des deux parties axialement extérieures de la deuxième couche radialement la plus intérieure compensant les propriétés hystérétiques élevées du mélange radialement le plus extérieur. En effet, le mélange radialement le plus extérieur choisi par exemple pour ses propriétés de rigidité conduisant à des performances en matière d’usure élevées favorise les montées en température de la bande de roulement. Les inventeurs ont encore mis en évidence que le choix du matériau de la partie centrale de la deuxième couche dont les propriétés hystérétiques ne sont pourtant pas favorables n’est pas pénalisant pour ce qui est des montées en température car la partie centrale de la deuxième couche subit peu de déformations lors des roulages. Par ailleurs, les inventeurs ont su mettre en évidence, que l’association de la combinaison des différents mélanges élastomériques tels que décrits précédemment et de la valeur absolue de la différence entre les valeurs absolues des angles précités α1 et α2 combinée à l’angle moyen α et au ratio d’utilisation du potentiel de rupture F2/FR2 et de ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels améliore encore, de manière surprenante, les performances du pneumatique en termes d’usure. D’autre part, le mélange élastomérique constituant la partie centrale de la deuxième couche présente par contre des propriétés de rigidité que les inventeurs pensent favorables aux performances en termes de résistance à la perforation. Les inventeurs ont encore mis en évidence que la présence de la première couche radialement à l’intérieur des rainures sur une épaisseur radiale d’au moins 1 mm permet de limiter les risques d’apparition et la propagation de fissures dans la partie radialement intérieure des rainures du fait de la rigidité importante de la partie centrale de la deuxième couche. Dans le cas contraire, de telles fissures pourraient être la cause d’amorces d’arrachements d’une ou plusieurs parties de la bande de roulement délimitée par ces rainures. En outre, les résultats ont mis en évidence que les pneumatiques selon l’invention peuvent être allégés en diminuant le nombre de couches constitutives de l’armature de sommet, ladite armature contribuant cependant à améliorer les propriétés d’endurance du sommet du pneumatique notamment à l’égard de chocs apparaissant sur la bande de roulement par exemple lors de roulage sur sol caillouteux. Il est en effet connu de l’homme du métier que pour améliorer les performances d’endurance de l’armature de sommet d’un pneumatique à l’égard de ce type de chocs, il est usuel d’augmenter le nombre de couches d’éléments de renforcement. Les inventeurs pensent interpréter ces résultats du fait de l’angle formé avec la direction circonférentielle par les éléments de renforcement de la couche de sommet de travail radialement la plus intérieure qui est plus petit en valeur absolue que celui formé par les éléments de renforcement de la couche de sommet de travail radialement la plus extérieure. Ils ont constaté que cet angle plus petit semble entraîner un retard dans la prise de tension par les éléments de renforcement lors d’un tel choc. Usuellement, lors de chocs comparables à ceux observés lors d’un roulage sur sol caillouteux la rupture d’éléments de renforcement si elle intervient s’observe sur la couche radialement la plus intérieure. Ces constats semblent indiquer que face à ce type d’agressions, la différence d’angles des éléments de renforcement entre les deux couches de sommet de travail permet d’améliorer les performances d’endurance du pneumatique tout en diminuant le nombre de couches de l’armature de sommet. Les inventeurs ont encore fait le constat que le choix de la valeur absolue de la différence entre les valeurs absolues des angles précités α1 et α2 associé à l’angle moyen α, au ratio d’utilisation du potentiel de rupture F2/FR2 et à la présence d’une couche d’éléments de renforcement circonférentiels tels que définis selon l’invention peuvent permettre d’éliminer la couche de protection usuellement mise en place radialement à l’extérieur des autres couches de l’armature de sommet. Une telle couche est habituellement présente pour être sacrifiée en cas d’agressions du pneumatique de type coupures pouvant venir altérer l’intégrité d’éléments de renforcement métalliques par des phénomènes de corrosion associés à la fatigue desdits éléments de renforcement. Les inventeurs font effectivement le constat que les éléments de renforcement de la couche de sommet de travail radialement la plus extérieure, d’un pneumatique selon l’invention, sont moins sollicités lors du gonflage du pneumatique ou bien lors de son utilisation en roulage normal que les éléments de renforcement d’une couche de sommet de travail radialement la plus extérieure d’un pneumatique plus usuel ; un tel pneumatique plus usuel présente des différences d’angles en valeur absolue entre les éléments de renforcement des différentes couches de travail plus petites, un angle des éléments de renforcement de la couche de travail radialement la plus intérieure supérieur ou égal en valeur absolue à celui des éléments de renforcement de la couche de travail radialement la plus extérieure et un ratio d’utilisation du potentiel de rupture F2/FR2 plus important. Les éléments de renforcement de la couche de sommet de travail radialement la plus extérieure d’un pneumatique selon l’invention présentent ainsi des propriétés d’endurance bien supérieures à ceux d’un pneumatique plus usuel, notamment du fait de l’angle des éléments de renforcement de la couche de travail radialement la plus extérieure particulièrement élevé et de la présence de ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels ; les inventeurs font ainsi le constat que la suppression de la couche de protection est rendue possible et permet de contribuer à l’allègement du pneumatique. En outre, la présence de ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels autorise un angle moyen α des éléments de renforcement des deux couches de sommet de travail supérieur à l’angle moyen défini par les éléments de renforcement des deux couches de sommet de travail dans les pneumatiques plus usuels. En effet, la rigidité circonférentielle apporté par la présence de ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels permet d’augmenter les angles formés par les éléments de renforcement de chacune des couches de sommet de travail avec la direction circonférentielle, lesdits angles semblant ainsi favoriser le fonctionnement du pneumatique et notamment sa manœuvrabilité lors de roulages sous fortes charges ou bien avec un angle formé avec la direction d’avancement très important. Les inventeurs ont ainsi su mettre en évidence que les propriétés dynamiques du pneumatique, notamment la rigidité de dérive, sont conservées voire améliorées quel que soit l’usage. Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, ladite première couche formant la partie radialement extérieure de la bande de roulement est présente radialement à l’intérieur desdites au moins deux rainures sur une épaisseur mesurée selon la direction radiale supérieure à 2 mm. Avantageusement selon l’invention, ladite deuxième couche est au contact de ladite première couche formant la partie radialement extérieure de la bande de roulement. De préférence également selon l’invention, afin de lutter encore mieux contre les risques liés aux agressions par perforation de la bande de roulement, le deuxième mélange élastomérique présente un module d’élasticité sous tension à 10 % d’allongement supérieur ou égal à 22 MPa. Bien que les inventeurs aient mis en évidence que la partie centrale de la deuxième couche est peu sollicité en termes de déformation, le deuxième mélange élastomérique présente avantageusement une valeur maximale de tan(δ), noté tan(δ)max, inférieure ou égale à 0.20. Selon une variante de réalisation de l’invention, la partie centrale de ladite deuxième couche de la bande de roulement est totalement constituée du deuxième mélange élastomérique. Selon une variante de réalisation de l’invention, selon laquelle, les deux couches de travail sont découplées sur au moins une partie de leur longueur selon la direction axiale à chacune des extrémités desdites couches de travail, ladite partie centrale présente une largeur axiale comprise entre les zones de découplage des couches de travail. Au sens de l’invention, des couches d’éléments de renforcement d’armature de sommet sont dites découplées si les éléments de renforcement respectifs de chacune des couches sont séparés radialement d'une distance supérieure d’au moins 0,5 mm à la distance séparant radialement lesdites deux couches dans le plan équatorial, lesdites distances étant mesurées radialement entre les génératrices respectivement supérieure et inférieure desdits éléments de renforcement de chacune des couches. Les inventeurs ont encore su mettre en évidence qu’en présence de deux couches de travail dont les extrémités sont découplées notamment pour permettre d’absorber les contraintes de cisaillement entre les extrémités des deux couches de travail, il est préférable que la partie centrale de la deuxième couche et plus précisément le deuxième mélange élastomérique ne soit pas présente dans les zones de découplage pour éviter de trop fortes élévations de température. Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, la valeur absolue de la différence entre les valeurs absolues des angles α2 et α1 est supérieure ou égale à 10° et de préférence supérieure à 14°. Selon ce mode de réalisation, et conformément aux interprétations données ci-dessus, il va être possible d’améliorer encore les performances d’endurance des éléments de renforcement de la couche de travail radialement la plus extérieure et/ou améliorer encore les performances du pneumatique à l’égard de chocs tels que ceux subis lors de roulage sur des sols caillouteux. De préférence encore selon l’invention pour améliorer encore les performances du pneumatique à l’égard de chocs tels que ceux subis lors de roulage sur des sols caillouteux, l’angle moyen α satisfait la relation : α > 20+164*exp(-L/100). Avantageusement encore selon l’invention, le ratio d’utilisation du potentiel de rupture F2/FR2 de la couche de travail radialement la plus extérieure est inférieur à 1/8. Un tel ratio d’utilisation du potentiel de rupture F2/FR2 contribue encore à améliorer les performances d’endurance des éléments de renforcement de la couche de travail radialement la plus extérieure lors de l’utilisation du pneumatique. De préférence selon l’invention, le ratio d’utilisation du potentiel de rupture F1/FR1 de la couche de travail radialement la plus intérieure est inférieur à 1/3, dans lequel: FR1 est la force rupture en extension uniaxiale des câbles de la couche de travail radialement la plus intérieure, F1 = p1 * Tc * [(tan(|α2|)/(tan(|α1|)+tan(|α2|))) / cos²(| α1|) + C], avec p1: le pas de pose des éléments de renforcement de la couche de sommet de travail radialement la plus intérieure, mesuré perpendiculairement aux éléments de renforcement au niveau du plan médian circonférentiel. De préférence encore, le ratio d’utilisation du potentiel de rupture F1/FR1 de la couche de travail radialement la plus intérieure est au moins 30 % supérieur au ratio d’utilisation du potentiel de rupture F2/FR2 de la couche de travail radialement la plus extérieure. Selon une variante avantageuse de réalisation de l’invention, ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels présente une largeur axiale supérieure à 0.5xL. L est la largeur maximale axiale du pneumatique, lorsque ce dernier est monté sur sa jante de service et gonflé à sa pression recommandée. Les largeurs axiales des couches d’éléments de renforcement sont mesurées sur une coupe transversale d’un pneumatique, le pneumatique étant donc dans un état non gonflé. Selon une réalisation préférée de l’invention, les deux couches de sommet de travail présentent des largeurs axiales différentes, la différence entre la largeur axiale de la couche de sommet de travail axialement la plus large et la largeur axiale de la couche de sommet de travail axialement la moins large étant comprise entre 10 et 30 mm. Selon un mode de réalisation préférée de l’invention, ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels est radialement disposée entre les deux couches de sommet de travail. Selon ce mode de réalisation de l’invention, ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels permet de limiter de manière plus importante les mises en compression des éléments de renforcement de l’armature de carcasse qu’une couche semblable mise en place radialement à l’extérieur des couches de travail. Elle est préférablement radialement séparée de l’armature de carcasse par au moins une couche de travail de façon à limiter les sollicitations desdits éléments de renforcement et ne pas trop les fatiguer. Avantageusement encore selon l’invention, les largeurs axiales des couches de sommet de travail radialement adjacentes à ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels sont supérieures à la largeur axiale de ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels et de préférence, lesdites couches de sommet de travail adjacentes à ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels sont de part et d'autre du plan équatorial et dans le prolongement axial immédiat de ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels couplées sur une largeur axiale, pour être ensuite découplées par une couche de mélange de caoutchouc au moins sur le restant de la largeur commune auxdites deux couches de travail. La présence de tels couplages entre les couches de sommet de travail adjacentes à ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels permettent la diminution des contraintes de tension agissant sur les éléments circonférentiels axialement le plus à l’extérieur et situé le plus près du couplage. Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, les éléments de renforcement de ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels sont des éléments de renforcement métalliques présentant un module sécant à 0,7 % d’allongement compris entre 10 et 120 GPa et un module tangent maximum inférieur à 150 GPa. Selon une réalisation préférée, le module sécant des éléments de renforcement à 0,7 % d’allongement est inférieur à 100 GPa et supérieur à 20 GPa, de préférence compris entre 30 et 90 GPa et de préférence encore inférieur à 80 GPa. De préférence également, le module tangent maximum des éléments de renforcement est inférieur à 130 GPa et de préférence encore inférieur à 120 GPa. Les modules exprimés ci-dessus sont mesurés sur une courbe contrainte de traction en fonction de l’allongement déterminée avec une précontrainte de 20 MPa, la contrainte de traction correspondant à une tension mesurée ramenée à la section de métal de l’élément de renforcement. Les mesures sont réalisées sur des câbles extraits du pneumatique sur une partie de la couche d’éléments de renforcement circonférentiels s’étendant depuis une extrémité axiale de ladite couche sur une largeur axiale de 50 mm vers l’intérieur de ladite couche. Les modules des mêmes éléments de renforcement peuvent être mesurés sur une courbe contrainte de traction en fonction de l’allongement déterminée avec une précontrainte de 10 MPa, la contrainte de traction correspondant à une tension mesurée ramenée à la section globale de l’élément de renforcement. La section globale de l’élément de renforcement est la section d’un élément composite constitué de métal et de caoutchouc, ce dernier ayant notamment pénétré l’élément de renforcement pendant la phase de cuisson du pneumatique; cette section globale de l’élément de renforcement concerné est approximativement le double de la section de métal de l’élément de renforcement. Selon cette formulation relative à la section globale de l’élément de renforcement, les éléments de renforcement des parties axialement extérieures et de la partie centrale d’au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels sont des éléments de renforcement métalliques présentant un module sécant à 0,7 % d’allongement compris entre 5 et 60 GPa et un module tangent maximum inférieur à 75 GPa. Selon une réalisation préférée, le module sécant des éléments de renforcement à 0,7 % d’allongement est inférieur à 50 Gpa et supérieur à 10 GPa, de préférence compris entre 15 et 45 GPa et de préférence encore inférieure à 40 GPa. De préférence également, le module tangent maximum des éléments de renforcement est inférieur à 65 GPa et de préférence encore inférieur à 60 GPa. Selon un mode de réalisation préféré, les éléments de renforcement de ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels sont des éléments de renforcement métalliques présentant une courbe contrainte de traction en fonction de l’allongement relatif ayant des faibles pentes pour les faibles allongements et une pente sensiblement constante et forte pour les allongements supérieurs. Les différentes caractéristiques des éléments de renforcement énoncées ci-dessus sont mesurées sur des éléments de renforcement prélevés sur des pneumatiques. Des éléments de renforcement plus particulièrement adaptés à la réalisation d’au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels selon l’invention sont par exemple des assemblages de formule 21.23, dont la construction est 3x(0.26+6x0.23) 4.8/7.5 SS ; ce câble à torons est constitué de 21 fils élémentaires de formule 3 x (1+6), avec 3 torons tordus ensembles chacun constitué de 7 fils, un fil formant une âme centrale de diamètre égal à 26/100 mm et 6 fils enroulés de diamètre égal à 23/100 mm. Un tel câble présente un module sécant à 0,7% égal à 45 GPa et un module tangent maximum égal à 98 GPa, mesurés sur une courbe contrainte de traction en fonction de l’allongement déterminée avec une précontrainte de 20 MPa, la contrainte de traction correspondant à une tension mesurée ramenée à la section de métal de l’élément de renforcement. Sur une courbe contrainte de traction en fonction de l’allongement déterminée avec une précontrainte de 10 MPa, la contrainte de traction correspondant à une tension mesurée ramenée à la section globale de l’élément de renforcement, ce câble de formule 21.23 présente un module sécant à 0,7% égal à 23 GPa et un module tangent maximum égal à 49 GPa. De la même façon, un autre exemple d’éléments de renforcement est un assemblage de formule 21.28, dont la construction est 3x(0.32+6x0.28) 5.6/9.3 SS. Ce câble présente un module sécant à 0,7% égal à 56 GPa et un module tangent maximum égal à 102 GPa, mesurés sur une courbe contrainte de traction en fonction de l’allongement déterminée avec une précontrainte de 20 MPa, la contrainte de traction correspondant à une tension mesurée ramenée à la section de métal de l’élément de renforcement. Sur une courbe contrainte de traction en fonction de l’allongement déterminée avec une précontrainte de 10 MPa, la contrainte de traction correspondant à une tension mesurée ramenée à la section globale de l’élément de renforcement, ce câble de formule 21.28 présente un module sécant à 0,7% égal à 27 GPa et un module tangent maximum égal à 49 GPa. L’utilisation de tels éléments de renforcement dans au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels permet notamment de conserver des rigidités de la couche satisfaisante y compris après les étapes de conformation et de cuisson dans des procédés de fabrication usuels. Selon un deuxième mode de réalisation de l’invention, les éléments de renforcement circonférentiels peuvent être formés d'éléments métalliques inextensibles et coupés de manière à former des tronçons de longueur très inférieure à la circonférence de la couche la moins longue, mais préférentiellement supérieure à 0,1 fois ladite circonférence, les coupures entre tronçons étant axialement décalées les unes par rapport aux autres. De préférence encore, le module d'élasticité à la traction par unité de largeur de la couche additionnelle est inférieur au module d'élasticité à la traction, mesuré dans les mêmes conditions, de la couche de sommet de travail la plus extensible. Un tel mode de réalisation permet de conférer, de manière simple, à la couche d’éléments de renforcement circonférentiels un module pouvant facilement être ajusté (par le choix des intervalles entre tronçons d'une même rangée), mais dans tous les cas plus faible que le module de la couche constituée des mêmes éléments métalliques mais continus, le module de la couche additionnelle étant mesuré sur une couche vulcanisée d'éléments coupés, prélevée sur le pneumatique. Selon un troisième mode de réalisation de l’invention, les éléments de renforcement circonférentiels sont des éléments métalliques ondulés, le rapport a/λ de l'amplitude d'ondulation sur la longueur d'onde étant au plus égale à 0,09. De préférence, le module d'élasticité à la traction par unité de largeur de la couche additionnelle est inférieur au module d'élasticité à la traction, mesuré dans les mêmes conditions, de la couche de sommet de travail la plus extensible. Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, optimisant l’allègement du pneumatique, les deux couches de sommet de travail et ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels sont seules présentes pour constituer l’armature de sommet sur la totalité de la largeur axiale de l’armature de sommet. D’autres détails et caractéristiques avantageux de l’invention ressortiront ci-après de la description d’un exemple de réalisation de l’invention en référence à la figure qui représente une vue méridienne d’un schéma d’un pneumatique selon un mode de réalisation de l’invention. La figure n’est pas représentée à l’échelle pour en simplifier la compréhension. La figure ne représente qu’une demi-vue d’un pneumatique qui se prolonge de manière symétrique par rapport à l’axe XX’ qui représente le plan médian circonférentiel, ou plan équatorial, d’un pneumatique. Sur la figure, le pneumatique 1, de dimension 315/80 R 22.5, comprend une armature de carcasse radiale 2 ancrée dans deux bourrelets, autour de tringles, non représentés sur la figure. L’armature de carcasse 2 est formée d'une seule couche de câbles métalliques. L’armature de carcasse 2 est frettée par une armature de sommet 5, elle-même coiffée d’une bande de roulement 6. La bande de roulement comporte quatre rainures 3 formant cinq ribs 4. Les zones basses et bourrelets du pneumatique 1 ne sont notamment pas représentés sur la figure. Sur la figure, l’armature de sommet 5 est formée radialement de l'intérieur à l'extérieur: d'une première couche de travail 51 formée de câbles métalliques inextensibles, continus sur toute la largeur de la nappe, orientés d'un angle α1, d’une couche d’éléments de renforcement circonférentiels 53 formée de câbles métalliques en acier 21.23, au pas de 2 mm, et d’une seconde couche de travail 52 formée de câbles métalliques inextensibles, continus sur toute la largeur de la nappe, orientés d'un angle α2 et croisés aux câbles métalliques de la première couche de travail. Les couches de travail 51 et 52 sont découplées à leurs extrémités par une couche C permettant de limiter les risques liées au cisaillement, une largeur axiale D égale à 216 mm séparant les deux couches C. Les câbles métalliques constituant les éléments de renforcement des deux couches de travail sont des câbles de formule 9.35. Ils sont répartis dans chacune des couches de travail avec un pas p2, mesuré entre les câbles selon la normale à la direction de la ligne moyenne des câbles. Les câbles métalliques constituant les éléments de renforcement de la couche d’éléments de renforcement circonférentiels sont distants les uns des autres de 2 mm, selon la normale à la direction de la ligne moyenne des câbles. Le pneumatique est gonflé à une pression de 8.5 bars. La largeur axiale L51 de la première couche de travail 51 est égale à 252 mm. La largeur axiale L52 de la deuxième couche de travail 52 est égale à 236 mm. La largeur axiale L53 de la couche d’éléments de renforcement circonférentiels 53 est égale à 200 mm. La largeur axiale de la bande de roulement L5 est égale à 280 mm. La largeur axiale L est égale à 311 mm. La valeur mesurée de Re est égale à 537.6 mm. La valeur mesurée de Es est égale à 24.6 mm. La valeur moyenne RL des rayons mesurés est égale à 408 mm. La valeur Rt déterminée sur le pneumatique est égale à 1252 mm. La valeur calculée de Tc est égale à 314.51 N/mm. Les forces ruptures des éléments de renforcement des couches de sommet de travail FR1 et FR2 sont égales à 2600 N. Conformément à l’invention, la bande de roulement 6 est constituée d’une première couche 61, constituée d’un premier mélange élastomérique, radialement extérieure et qui vient au contact du sol lors d’un roulage. L’épaisseur E de ladite première couche 61 mesurée selon la direction radiale, radialement à l’intérieur d’une rainure 3 est égale à 3.5 mm et donc supérieure à 1 mm. Radialement à l’intérieur de la première couche 61, une deuxième couche 62 est constituée d’une partie centrale 621 et de deux parties axialement extérieures 622. La partie centrale 621 est constituée d’un deuxième mélange élastomérique et les parties axialement extérieures 622 sont constituées d’un troisième mélange. La largeur axiale L621 de la partie centrale 621 de ladite deuxième couche 62 est égale à 204 mm et donc inférieure à la largeur axiale D. La partie centrale 621 de ladite deuxième couche 62 présente, radialement à l’intérieur d’une rainure 3, une épaisseur H, mesurée selon la direction radiale et exprimée en millimètre supérieure ou égale à 1 + max(1.5*(p2-1.5) + 11*(F2/FR2-0.14),0). Des pneumatiques ont été réalisés sur la base des trois mélanges élastomériques décrits ci-dessous avec certaines de leurs propriétés. Les valeurs des constituants sont exprimées en pce (parties en poids pour cent parties d’élastomères). Des pneumatiques I1, I2, I3 conformes à l’invention et tels que décrits sur la figure associent, pour former la bande de roulement, le mélange A qui forme la partie radialement extérieure et correspond à la première couche 61, le mélange B, qui correspond à la partie centrale 621 de la deuxième couche 62 et le mélange C qui correspond aux parties axialement extérieures 622 de la deuxième couche 62. Les pneumatiques I1, I2, I3 selon l’invention ont été réalisés en faisant varier les angles α1 et α2, le pas p2 dans chacune des couches de travail, l’épaisseur E de la partie centrale 621 de ladite deuxième couche 62 mesurée selon la direction radiale, radialement à l’intérieur d’une rainure 3. Par ailleurs, des pneumatiques de référence ont également été réalisés. Un premier pneumatique de référence R1 est réalisé selon une configuration correspondant à des réalisations usuelles telles que décrites précédemment, la bande de roulement étant constituée de deux couches radialement superposées, la couche radialement intérieure étant formée d’un seul mélange élastomérique. Il associe un mélange A présent radialement à l’extérieur de la bande de roulement et un mélange C radialement intérieur. Le volume du mélange C est défini usuellement par l’homme du métier pour que la température de fonctionnement du pneumatique corresponde au roulage envisagé avec un tel pneumatique. L’armature de sommet du premier pneumatique de référence R1 est constituée radialement de l'intérieur vers l'extérieur : d'une première couche de travail formée de câbles métalliques 9.35 orientés d'un angle égal à 26°, au pas de 2 mm, d’une couche d’éléments de renforcement circonférentiels formée de câbles métalliques en acier 21.23, au pas de 2 mm et d’une seconde couche de travail formée de câbles métalliques 9.35 orientés d'un angle égal à 18° et croisés avec les câbles métalliques de la première couche de travail, les câbles de chacune des couches de travail étant orientés de part et d’autre de la direction circonférentielle, au pas de 2 mm, d’une couche de protection formée de câbles métalliques élastiques 6.35 orientés d’un angle égal à 18°, du même côté que les câbles de la seconde couche de travail. La largeur axiale de la première couche de travail est égale à 252 mm. La largeur axiale de la deuxième couche de travail est égale à 236 mm. La largeur axiale de la couche d’éléments de renforcement circonférentiels est égale à 200 mm. La largeur axiale de la couche de protection est égale à 180 mm. La valeur mesurée de Re est égale à 537.6 mm. La valeur mesurée de Es est égale à 24.6 mm. La valeur moyenne RL des rayons mesurés est égale à 408.0 mm. La valeur Rt déterminée sur le pneumatique est égale à 1252 mm. La valeur calculée de Tc est égale à 314.51 N/mm. Les forces ruptures des éléments de renforcement des couches de sommet de travail FR1 et FR2 sont égales à 2600 N. Un deuxième pneumatique de référence R2 est réalisé avec une armature de sommet identique à celle du pneumatique de référence R1 et sa bande de roulement est semblable à celles des pneumatiques selon l’invention I1, I2, I3. Un troisième pneumatique de référence R3 est réalisé avec une armature de sommet semblable à celles des pneumatiques selon l’invention I1, I2, I3, la bande de roulement étant identique à celle du pneumatique de référence R1. Les caractéristiques des pneumatiques sont données dans le tableau qui suit: Pour le pneumatique de référence R1, la valeur F2 est obtenue par une simulation éléments finis, le nombre élevé de couches d’éléments de renforcement ne permettant pas l’utilisation d’un modèle analytique simple. Pour effectuer une comparaison, des essais similaires sont effectués avec l’ensemble des pneumatiques. Les premiers essais ont consisté à évaluer la distance parcourue par les pneumatiques avant d’effectuer un rechapage. Les essais sont réalisés dans des conditions de charge et vitesse identiques pour tous les pneumatiques et les roulages sont effectués sur un véhicule poids lourd sur route ouverte sur des parcours représentatifs des usages classiquement observés sur des véhicules poids lourd. Les roulages sont effectués jusqu’à ce que le pneumatique de référence R3 ait perdu le tiers de la masse de caoutchouc à user, celle-ci correspondant à la masse de mélange de la bande de roulement située radialement à l’extérieur des témoins d’usure du pneumatique. Le tableau ci-après donne le rapport entre la perte de masse du pneumatique de référence R3 et la perte de masse du pneumatique concerné, multiplié par 100. Les résultats obtenus sont présentés dans le tableau suivant: Ces résultats montrent que les pneumatiques selon l’invention autorisent un roulage supérieur à celui du pneumatique de référence R3 avant de nécessiter un rechapage suite à l’usure de la bande de roulement. D’autres essais ont consisté à effectuer un roulage de 10 000 km sur une piste recouverte de cailloux coupants puis à maintenir les pneumatiques dans une atmosphère oxydante pouvant conduire à une oxydation des éléments de renforcement métalliques des couches de travail. Les pneumatiques sont ensuite analysés pour dénombrer le nombre de câbles ruptés et la somme des longueurs corrodées sur la couche de travail radialement la plus extérieure. Le tableau ci-après donne le rapport entre le nombre de câbles ruptés ou la somme des longueurs corrodées du pneumatique de référence R3 et le nombre de câbles ruptés ou la somme des longueurs corrodées du pneumatique concerné, multiplié par 100. Les résultats obtenus sont présentés dans le tableau suivant: Ces résultats mettent en évidence que les performances en termes de résistance aux perforations et aux agressions de la bande de roulement sont nettement améliorées par la présence de la deuxième couche constituée de deux mélanges. Les valeurs des pneumatiques de référence R1 et R2 sont supérieures du fait de la présence d’une couche de protection qui présente de nombreuses ruptures et zones corrodées. Par ailleurs, des mesures de résistance au roulement ont été réalisées. Les résultats des mesures sont présentés dans le tableau suivant. Les mesures sont réalisées en Kg/t. Le tableau ci-après donne le rapport entre la mesure du pneumatique de référence R3 et la mesure du pneumatique concerné, multiplié par 100. Ces résultats mettent en évidence que la deuxième couche selon l’invention constituée de deux mélanges différents n’a pas d’impact significatif sur la résistance au roulement. L’amélioration obtenue selon l’invention est essentiellement due à l’armature de sommet de l’invention. Pneumatique (1), pour véhicule de type poids lourd, comprenant une armature de sommet (5) comprenant deux couches de sommet de travail (51, 52) d'éléments de renforcement croisés d'une couche à l'autre en faisant avec la direction circonférentielle des angles (α1, α2) compris entre 8° et 45°, lesdits angles α1 et α2 étant orientés de part et d’autre de la direction circonférentielle, et au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels (53), l’armature de sommet étant coiffée radialement d’une bande de roulement dont la sculpture comporte au moins deux rainures circonférentielles, réunie à deux bourrelets par l’intermédiaire de deux flancs, ladite bande de roulement comprenant au moins deux couches de mélanges élastomériques radialement superposées, caractérisé - en ce que les deux couches de sommet de travail (51, 52) s’étendent axialement sur au moins la largeur axiale située entre les deux rainures circonférentielles axialement les plus extérieures, et les deux couches de sommet de travail (51, 52) et ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels (53) sont seules présentes pour constituer l’armature de sommet (5) sur au moins 80 % de la largeur axiale de l’armature de sommet (5), - en ce que les éléments de renforcement de la couche de travail (52) radialement la plus extérieure forment un angle α2 avec la direction circonférentielle supérieur en valeur absolue à l’angle α1 formé par les éléments de renforcement de la couche de travail (51) radialement la plus intérieure avec la direction circonférentielle, - en ce que la valeur absolue de la différence entre les valeurs absolues des angles α2 et α1 est supérieure à 4°, - en ce que l’angle moyen α satisfait la relation: 14+131*exp(-L/100) α étant défini par la relation Arctan((tan(|α1|)*tan(|α2|))1/2), L étant la largeur maximum du pneumatique mesurée selon la direction axiale et exprimée en mm, - en ce que le ratio d’utilisation du potentiel de rupture F2/FR2 de la couche de travail radialement la plus extérieure est inférieur à 1/6, dans lequel: FR2 est la force rupture en extension uniaxiale des câbles de la couche de travail radialement la plus extérieure, F2 = p2 * Tc * [(tan(|α1|)/((tan(|α1|)+tan(|α2|))) / cos²(|α2|) + CF], avec Tc = 0.078 * P * Rs* ( 1-(Rs²-RL²)/(2*Rt*Rs) ), P: la pression de gonflage du pneumatique, CF = 0.00035*(min((L-80) / sin(|α1|), (L-80) / sin(|α2|), 480)-480), p2: le pas de pose des éléments de renforcement de la couche de sommet de travail radialement la plus extérieure, mesuré perpendiculairement aux éléments de renforcement au niveau du médian circonférentiel, Rs = Re – Es, Re: rayon extérieur du pneumatique mesuré au point radialement le plus extérieur sur la surface de la bande de roulement du pneumatique, ladite surface étant extrapolée pour combler les éventuels creux, Es: distance radiale entre le point radialement le plus à l’extérieur du pneumatique et sa projection orthogonale sur la face radialement extérieure d’un élément de renforcement de la couche de sommet de travail radialement la plus intérieure, RL: moyenne des rayons des points axialement les plus à l’extérieur de chaque côté du pneumatique, Rt: le rayon du cercle passant par trois points situés sur la surface extérieure de la bande de roulement en dehors des creux, définis à partir d’une extrémité d’épaulement à des distances axiales respectives égales à ¼, ½ et ¾ de la largeur de la bande de roulement, - en ce que la première couche formant la partie radialement extérieure de la bande de roulement est constituée d’un premier mélange élastomérique présentant un module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement inférieur ou égal à 10 MPa, - en ce qu’une deuxième couche radialement intérieure est constituée d’une partie centrale et de deux parties axialement extérieures, ladite partie centrale présentant une largeur axiale comprise entre les extrémités de la couche de sommet de travail d’éléments de renforcement de l’armature de sommet axialement la moins large, - en ce que ladite partie centrale de la deuxième couche est constituée d’un deuxième mélange élastomérique présentant un module d’élasticité sous tension à 10 % d'allongement supérieur ou égal à 15 MPa, - en ce que le deuxième mélange élastomérique présente une valeur maximale de tan(δ), noté tan(δ)max, inférieure ou égale à 0.30, - en ce que l’épaisseur H mesurée selon la direction radiale de ladite partie centrale, exprimée en millimètre, est supérieure ou égale à 1 + max(1.5*(p2-1.5) + 11*(F2/FR2-0.14),0), et - en ce que lesdites deux parties axialement extérieures de la deuxième couche sont constituées d’un troisième mélange élastomérique présentant une valeur maximale de tan(δ), noté tan(δ)max, inférieure à 0.15. Pneumatique (1) selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite première couche formant la partie radialement extérieure de la bande de roulement est présente radialement à l’intérieur desdites au moins deux rainures circonférentielles sur une épaisseur mesurée selon la direction radiale supérieure ou égale à 1 mm et en ce que ladite deuxième couche est au contact de ladite première couche formant la partie radialement extérieure de la bande de roulement. Pneumatique (1) selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que les éléments de renforcement desdites deux couches de sommet de travail (51, 52) sont métalliques. Pneumatique (1) selon l’une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la valeur absolue de la différence entre les valeurs absolues des angles α2 et α1 est supérieure ou égale à 10°, et de préférence supérieure à 14°. Pneumatique (1) selon l’une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le ratio d’utilisation du potentiel de rupture F2/FR2 de la couche de travail (52) radialement la plus extérieure est inférieur à 1/8. Pneumatique (1) selon l’une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le ratio d’utilisation du potentiel de rupture F1/FR1 de la couche de travail (51) radialement la plus intérieure est inférieur à 1/3, dans lequel: FR1 est la force rupture en extension uniaxiale des câbles de la couche de travail radialement la plus intérieure, F1 = p1 * Tc * [(tan(|α2|)/((tan(|α1|)+tan(|α2|))) / cos²(| α1|) + CF], avec p1: le pas de pose des éléments de renforcement de la couche de sommet de travail radialement la plus intérieure, mesuré perpendiculairement aux éléments de renforcement au niveau du plan médian circonférentiel. Pneumatique (1) selon la revendication 6, caractérisé en ce que le ratio d’utilisation du potentiel de rupture F1/FR1 de la couche de travail (51) radialement la plus intérieure est au moins 30 % supérieur au ratio d’utilisation du potentiel de rupture F2/FR2 de la couche de travail (52) radialement la plus extérieure. Pneumatique (1) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les deux couches de sommet de travail (51, 52) et ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels sont seules présentes pour constituer l’armature de sommet sur la totalité de la largeur axiale de l’armature de sommet (5). Pneumatique (1) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels (53) est radialement disposée entre les deux couches de sommet de travail (51, 52). Pneumatique (1) selon l’une des revendications précédentes, lesdites deux couches de sommet de travail (51, 52) présentant des largeurs axiales différentes, caractérisé en ce que la différence entre la largeur axiale de la couche de sommet de travail (51) axialement la plus large et la largeur axiale de la couche de sommet de travail (52) axialement la moins large est comprise entre 10 et 30 mm. Pneumatique (1) selon la revendication 10, caractérisé en ce que la couche de sommet de travail (51) axialement la plus large est radialement à l’intérieur de la couche de sommet de travail (52) axialement la moins large. Pneumatique (1) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les largeurs axiales des couches de sommet de travail (51, 52) sont supérieures à la largeur axiale de ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels (53). Pneumatique (1) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les éléments de renforcement de ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels (53) sont des éléments de renforcement métalliques présentant un module sécant à 0,7 % d’allongement compris entre 10 et 120 GPa et un module tangent maximum inférieur à 150 GPa.