FR 3104468 A1 20210618 FR 1914241 A 20191212 La présente invention concerne un dispositif de séparation et de stripage d’un mélange gazeux et de particules solides comprenant une pluralité de chambres de séparation (12) et une pluralité de chambres de préstripage (13) réparties de manière alternée autour d’un réacteur central (14), les chambres de séparation (12) et de préstripage (13) communiquant avec une chambre de stripage (23) disposée en dessous desdites chambres de séparation (12) et de préstripage (13), dans lequel chaque chambre de préstripage (13) comprend : une ouverture d’entrée inférieure (24) de gaz de stripage adaptée pour communiquer avec la chambre de stripage (23), une ouverture de sortie supérieure (29) du mélange gazeux et du gaz de stripage adaptée pour communiquer avec un second étage de séparation, et une paroi périphérique (27), dans lequel la partie haute de la paroi périphérique (27) est sensiblement verticale. Figure 4 à publier Dispositif et procédé de séparation gaz-solide de craquage catalytique en lit fluidisé avec paroi externe de préstripage verticale. L'invention concerne le domaine du raffinage et de la pétrochimie et des procédés et dispositifs de transformation chimique de produits pétroliers, notamment d’un brut pétrolier par craquage catalytique en lit fluidisé (« fluid catalytic cracking » ou FCC selon la terminologie anglo-saxonne). Une unité FCC est classiquement utilisée dans le raffinage pour convertir une charge lourde, caractérisée par une température de début d’ébullition proche de 340°C, souvent supérieure à 380°C, en produits plus légers pouvant être utilisés comme carburants, notamment en essence, premier produit d’une unité FCC, caractérisé par des températures de début d’ébullition proche de l’ambiant et par des températures de fin d’ébullition de 160°C voire 220°C selon que l’on parle d’essence légère ou pas. La figure 1 présente un schéma d'unité FCC de référence. Une charge 1 pulvérisée sous forme de fines gouttes est introduite au fond d'un réacteur à lit entrainé gaz-solide ascendant 2 (« riser » selon la terminologie anglo-saxonne ; nommé ci-après réacteur central) où elle est mélangée à une source de catalyseur solide 3 provenant d'un régénérateur 4. En tête de réacteur central 2, le mélange gaz/solide est séparé dans une enceinte de séparation 5 comprenant notamment un séparateur interne 6. En sortie du séparateur interne 6, un gaz est dirigé vers un second étage de séparation (cyclone 7) afin d’éliminer les fines particules solides présentes dans le gaz. Des particules solides (i.e., catalyseur coké) issues du séparateur interne 6 sont également distribuées vers une chambre de stripage 8, dans laquelle les particules solides sont mises en contact à contre-courant avec un gaz de stripage afin de libérer les potentiels hydrocarbures restés adsorbés à la surface du catalyseur coké. Le gaz de stripage et les hydrocarbures désorbés rejoignent le gaz précédemment séparé tandis que le catalyseur coké est soutiré en continu en pied de la chambre de stripage 8. Le catalyseur coké est ensuite dirigé vers la base du régénérateur 4 où la combustion exothermique du coke régénère et chauffe le catalyseur. Enfin, le catalyseur régénéré et chauffé est réinjecté en fond de réacteur central 2 afin d’entretenir les réactions de craquage catalytique. Le brevet FR2767715 décrit une première enceinte de séparation d’une unité FCC développée par IFP Energies nouvelles. En référence à la figure 2, le séparateur interne de l’enceinte de séparation comprend une enveloppe 111 contenant des chambres de séparation 112 et des chambres de préstripage 113, reparties axialement autour d’une extrémité haute d’un réacteur central 114, les chambres de séparation 112 et les chambres de préstripage 113 étant disposées de manière alternée autour du réacteur central 114. Chaque chambre de séparation 112 comporte en sa partie supérieure une ouverture d’entrée supérieure 115 communiquant avec le réacteur central 114 et disposée entre une paroi supérieure 116 et une paroi inférieure 117 de la chambre de séparation 112. La paroi supérieure 116 et la paroi inférieure 117 étant sensiblement horizontales à leur jonction avec le réacteur central 114, celles-ci s'incurvent ensuite vers le bas pour devenir une paroi externe 118 et une paroi interne 119 sensiblement verticales, respectivement, la courbure délimitant une zone d’enroulement ou de centrifugation pour la mise en rotation dans un plan vertical du mélange réactionnel gaz-particules. Chaque chambre de séparation 112 comporte en outre deux parois latérales verticales 120 qui forment aussi les parois des chambres de préstripage 113. Au moins une des parois latérales verticales 120 de chaque chambre de séparation 112 comporte une ouverture latérale de sortie 121 en dessous de l’ouverture d’entrée supérieure 115 pour envoyer du gaz et des particules solides non-séparées dans la chambre de préstripage 113 adjacente. Chaque chambre de séparation 112 comporte en outre une ouverture de sortie axiale inférieure 122 des particules solides vers une chambre de stripage 123 (« stripper » selon la terminologie anglo-saxonne) disposée en-dessous du séparateur interne et comprenant au moins une arrivée de gaz de stripage. De même, chaque chambre de préstripage 113 comprend en sa partie inférieure une ouverture d’entrée inférieure 124 laissant entrer le gaz de stripage ascendant. Enfin, le séparateur interne comprend en outre un conduit d’évacuation supérieur 125 du gaz connecté à la chambres de préstripage 113 via une ouverture de sortie supérieure et raccordé à un étage de cyclones (non montré) disposé au-dessus du séparateur interne, la chambre de stripage 123 communiquant principalement avec l’étage de cyclones via les chambres de préstripage 113 et le conduit d’évacuation supérieur 125. Le brevet FR2894842 et la demande US20180216012 décrivent d’autres enceintes de séparation d’une unité FCC, dans lesquelles les parois externes des chambres de préstripage comprennent des portions évasées complétées par des portions coniques. Un premier objet de la présente description est de diminuer les réactions secondaires non souhaitées dans les unités FCC, et de contribuer ainsi à augmenter l’efficacité des séparateurs gaz/solide des unités FCC. Ces réactions secondaires sont généralement le résultat d’un temps de séjour trop long de la phase gaz dans le réacteur ou dans l’enceinte de séparation, qui entraine un sur-craquage de la charge ou des hydrocarbures formés et une diminution des rendements des produits désirés. A cette fin, un dispositif et un procédé de séparation et de stripage capable de diminuer le temps de séjour des mélanges gazeux dans l’enceinte de séparation, est décrit ci-après. Selon un premier aspect, la présente invention concerne un dispositif de séparation et de stripage d’un mélange gazeux et de particules solides comprenant : une pluralité de chambres de séparation et une pluralité de chambres de préstripage réparties de manière alternée autour d’un réacteur central, dans lequel chaque chambre de séparation comprend : une paroi externe, une ouverture d’entrée supérieure du mélange gazeux et des particules solides adaptée pour communiquer avec le réacteur central, une ouverture de sortie axiale inférieure des particules solides adaptée pour communiquer avec une chambre de stripage disposée en dessous de la chambre de séparation, et deux parois latérales sensiblement verticales qui sont aussi les parois latérales des chambres de préstripage, au moins une des parois latérales de chaque chambre de séparation comportant une ouverture latérale de sortie du mélange gazeux, communiquant avec une chambre de préstripage adjacente ; dans lequel chaque chambre de préstripage comprend : une ouverture d’entrée inférieure de gaz de stripage adaptée pour communiquer avec la chambre de stripage, une ouverture de sortie supérieure du mélange gazeux et du gaz de stripage adaptée pour communiquer avec un second étage de séparation, et une paroi périphérique, dans lequel la partie haute de la paroi périphérique est sensiblement verticale. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rayon de la paroi périphérique est inférieur au rayon de la paroi externe de la chambre de séparation. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la paroi périphérique présente un angle compris entre 0 et 15° par rapport à l’axe central du réacteur central. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rapport du rayon de la paroi périphérique sur le rayon de la paroi externe de la chambre de séparation est inférieur à 0,9. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rapport du rayon de la paroi périphérique sur le rayon de la paroi externe de la chambre de séparation est inférieur à 0,8. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rapport du rayon de la paroi périphérique sur le rayon de la paroi externe du réacteur central est supérieur à 1,2. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rapport du rayon de la paroi périphérique sur le rayon de la paroi externe du réacteur central est supérieur à 1,4. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rapport du rayon de la paroi périphérique sur le rayon de l’ouverture latérale de sortie est compris entre 1,0 et 1,6. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rapport du rayon de la paroi périphérique sur le rayon de l’ouverture latérale de sortie est compris entre 1,0 et 1,4. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, chaque chambre de préstripage comprend un déflecteur oblique descendant vers l’intérieur disposé sur l’extrémité basse de la paroi périphérique. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’angle γ entre le déflecteur et l’axe central du réacteur central est compris entre 0° et 30°. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’angle γ entre le déflecteur et l’axe central du réacteur central est compris entre 10° et 20°. Selon un deuxième aspect, la présente invention concerne une enceinte de séparation d’une unité de craquage catalytique en lit fluidisé comprenant le dispositif de séparation et de stripage selon le premier aspect. Selon un troisième aspect, la présente invention concerne une unité de craquage catalytique en lit fluidisé comprenant le dispositif de séparation et de stripage selon le premier aspect ou l’enceinte de séparation selon le deuxième aspect. Selon un quatrième aspect, la présente invention concerne un procédé de séparation et de stripage d’un mélange gazeux et de particules solides utilisant le dispositif de séparation et de stripage selon le premier aspect, l’enceinte de séparation selon le deuxième aspect, ou l’unité de craquage catalytique en lit fluidisé selon le troisième aspect, ledit procédé comprenant de transporter le gaz de stripage ascendant dans la chambre de préstripage avec un écoulement essentiellement piston de l’ouverture d’entrée inférieure à l’ouverture de sortie supérieure. Avantageusement, la paroi périphérique dont la partie haute est sensiblement verticale permet au gaz de stripage ascendant de présenter un écoulement essentiellement piston. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention des aspects précités, apparaîtront à la lecture de la description ci-après et d'exemples non limitatifs de réalisations, en se référant aux figures annexées et décrites ci-après. Liste des figures La figure 1 montre un schéma d’une unité FCC de référence. La figure 2 montre une vue en perspective d'une enceinte de séparation d’une unité FCC de référence. La figure 3 montre une coupe verticale A de chambres de séparation d’un dispositif de séparation et de stripage selon la présente invention. La figure 4 montre une coupe verticale B de chambres de préstripage d’un dispositif de séparation et de stripage selon la présente invention. La figure 5 montre une vue de dessus d’une coupe transversale C des chambres de séparation et des chambres de préstripage d’un dispositif de séparation et de stripage selon la présente invention. La figure 6 montre une coupe verticale B de chambres de préstripage d’un dispositif de séparation et de stripage selon la présente invention dans laquelle la chambre de préstripage comprend un déflecteur. La figure 7 montre une coupe verticale d’une chambre de préstripage simplifiée de référence, avec des portions évasées complétées par des portions coniques. La figure 8 montre une coupe verticale d’une chambre de préstripage simplifiée selon la présente invention, avec une paroi externe périphérique sensiblement verticale. La figure 9 montre les estimations par simulation CFD 3D de profil des vecteurs vitesses de gaz dans la chambre de préstripage simplifiée de la figure 7. La figure 10 montre les estimations par simulation CFD 3D de profil des vecteurs vitesses de gaz dans la chambre de préstripage simplifiée de la figure 8. Les flèches en pointillé des figures représentent l’écoulement fluidique. Description détaillée de l'invention Des modes de réalisation du dispositif selon le premier aspect vont maintenant être décrits en détail. Dans la description détaillée suivante, de nombreux détails spécifiques sont exposés afin de fournir une compréhension plus approfondie du dispositif. Cependant, il apparaîtra à l’homme du métier que le dispositif peut être mis en œuvre sans ces détails spécifiques. Dans d’autres cas, des caractéristiques bien connues n’ont pas été décrites en détail pour éviter de compliquer inutilement la description. Dans ce qui suit, le terme « comprendre » est synonyme de (signifie la même chose que) « inclure » et « contenir », et est inclusif ou ouvert et n’exclut pas d’autres éléments non récités. Il est entendu que le terme « comprendre » inclut le terme exclusif et fermé « consister ». Le dispositif de séparation et de stripage d’un mélange gazeux et de particules solides selon la présente invention est applicable aux unités de séparation gaz/solide, et plus particulièrement aux enceintes de séparation des unités FCC. En référence aux figures 3, 4, 5 et 6, le dispositif de séparation et de stripage selon la présente invention comprend une pluralité de chambres de séparation 12 et une pluralité de chambres de préstripage 13 réparties de manière alternée autour (e.g. de l’extrémité haute) d’un réacteur central 14, de forme (e.g. tubulaire) sensiblement verticale et allongée, fermé par une section supérieure, et dans lequel circulent le mélange gazeux et les particules solides à séparer. La charge du réacteur central 14 est généralement une charge lourde, caractérisée par une température de début d’ébullition proche de 340°C, souvent supérieure à 380°C, telle qu’une coupe lourde, par exemple issue d’une unité de distillation sous vide, telle que du gazole sous vide (« vacuum gas oil » ou « VGO » selon la terminologie anglo-saxonne), un résidu sous vide, un gasoil de cokéfaction, un recycle d’une étape d’hydrocraquage, seuls ou en mélange. Au contact du catalyseur solide chaud, la charge pulvérisée se vaporise et des réactions endothermiques de craquage se produisent le long du réacteur central 14 diminuant ainsi la température et produisant des produits valorisables (e.g. du gaz C 1 -C 4 ; une coupe essence ; une coupe gasoil léger (« Light Cycle Oil » ou LCO selon la terminologie anglo-saxonne) ; une coupe gasoil lourd (« Heavy Cycle Oil » ou HCO selon la terminologie anglo-saxonne) ; et une huile en forme de boue (« slurry » selon la terminologie anglo-saxonne)) et un résidu solide (coke) adsorbé sur le catalyseur (nommé ci-après particules solides). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les conditions opératoires du réacteur central 14 sont les suivantes : vitesse superficielle gaz : entre 3 et 35 m/s ; température : entre 500 et 700°C et de préférence inférieure à 650°C ; pression : entre 0,1 et 0,6 MPaa ; temps de contact inférieur à 1 seconde ; et un rapport massique du catalyseur sur la charge C/O : entre 3 et 50. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les chambres d'un même type, séparation 12 ou préstripage 13, ont généralement la même dimension, en particulier une section horizontale avec le même angle d'ouverture par rapport à l’axe central Z du réacteur central 14. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les chambres de séparation 12 et de préstripage 13, ont la même dimension, en particulier une section horizontale avec le même angle d'ouverture par rapport à l’axe central Z du réacteur central 14. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les chambres de séparation 12 et/ou les chambres de préstripage 13 présentent des sections horizontales avec des angles d'ouverture différents. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, il existe une symétrie axiale des chambres autour de l'axe central Z du réacteur central 14. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le nombre de chambres de séparation 12 varie entre 1 et 8, préférentiellement entre 2 et 4. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le nombre de chambres de préstripage 13 varie entre 1 et 8, préférentiellement entre 2 et 4. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le nombre de chambres de séparation 12 et le nombre de chambres de préstripage 13 sont identiques. Les chambres de séparation 12 et le réacteur central 14 forment un premier ensemble solidaire. Chaque chambre de séparation 12 comporte en sa partie supérieure une ouverture d’entrée supérieure 15 communiquant avec le réacteur central 14 et disposée entre une paroi supérieure 16 et une paroi inférieure 17 sensiblement (e.g. ± 10°) horizontales à leur jonction avec le réacteur central 14. Le flux gazeux chargé en particules solides issu du réacteur central 14 passe intégralement dans les chambres de séparation 12 par l'intermédiaire des ouvertures d’entrée supérieures 15, car le réacteur central 14 présente une section supérieure fermée située sensiblement au niveau ou au-dessus de la partie supérieure des ouvertures d’entrée supérieures 15, i.e., au niveau ou au-dessus de la paroi supérieure 16 sensiblement horizontale. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, chaque chambre de séparation 12 comprend en outre une zone de centrifugation permettant de séparer les particules solides du mélange gazeux au moyen de la paroi supérieure 16 et de la paroi inférieure 17, celles-ci s'incurvant vers le bas pour devenir une paroi externe 18 et une paroi interne 19 sensiblement (e.g. ± 10°) verticales, respectivement, la courbure délimitant la zone de centrifugation. La zone de centrifugation est définie de manière à permettre la mise en rotation (voir flèches en pointillé de la figure 3) dans un plan sensiblement vertical (i.e. coupe verticale A) du mélange gazeux et des particules solides. Les particules solides ayant un mouvement sensiblement vertical et ascendant en sortie du réacteur central 14 se retrouvent en sortie de ladite zone de centrifugation avec un mouvement sensiblement vertical et descendant. Chaque chambre de séparation 12 comporte (est délimitée par) une paroi externe 18, une paroi interne confondue avec la paroi externe du réacteur central 14, et deux parois latérales sensiblement (e.g. ± 10°) verticales 20 qui forment aussi les parois latérales sensiblement verticales 20 des chambres de préstripage 13. Au moins une des parois latérales sensiblement verticales 20 de chaque chambre de séparation 12 comporte une ouverture latérale de sortie 21 disposée en dessous de l’ouverture d’entrée supérieure 15 (e.g. (directement) en dessous de la paroi inférieure 17 sensiblement horizontale et entre la paroi interne 19 sensiblement verticale et la paroi externe du réacteur central 14) adaptée notamment pour distribuer le mélange gazeux et éventuellement des particules solides non-séparées vers une chambre de préstripage 13 adjacente. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’ouverture latérale de sortie 21 s'étend verticalement au moins jusqu’au bord inférieur de la paroi interne sensiblement verticale 19 de la chambre de séparation 12, et/ou jusqu'à une cote correspondant sensiblement (e.g. ± 10%) au plus grand diamètre de la paroi externe sensiblement verticales 18 de la chambre de séparation 12. Le bord inférieur de l’ouverture latérale de sortie 21 se situe préférentiellement à un niveau supérieur ou égal au bord inférieur de la paroi interne sensiblement verticale 19. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la paroi supérieure sensiblement horizontale 16 de la chambre de séparation 12 s'incurve de préférence jusqu'à un diamètre D1 de la paroi externe 18, puis la paroi externe sensiblement verticale 18 se prolonge de préférence par une portion verticale et/ou conique jusqu’à un diamètre D2 inférieur ou égal au diamètre D1, puis se prolonge éventuellement encore par une portion d’extrémité sensiblement (e.g. ± 10°) verticale appelée jambe de retour. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la longueur de la portion verticale et/ou conique de la paroi externe 18 est supérieure ou égale à la longueur de la paroi interne 19. Chaque chambre de séparation 12 comporte en outre dans sa partie inférieure, une ouverture de sortie axiale inférieure 22, par exemple pour envoyer les particules solides séparées vers une chambre de stripage 23 (e.g. d’une enceinte de séparation d’une unité FCC) disposée en dessous de la chambre de séparation 12 (et de la chambre de préstripage 13), les particules solides contactant un gaz de stripage (e.g. vapeur d’eau) à contre-courant dans la chambre de stripage. Spécifiquement, l’extrémité inférieure de la paroi externe sensiblement verticale 18, en combinaison avec la paroi externe du réacteur central 14 et les extrémités inférieures des parois latérales verticales 20 délimitent l’ouverture de sortie axiale inférieure 22 et permettent une sortie sensiblement axiale descendante des particules solides contenues dans la chambre de séparation 12. Ainsi, l’ouverture de sortie axiale inférieure 22 est située en dessous de l’ouverture latérale de sortie 21. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la chambre de stripage 23, comprend des moyens d’uniformisation de l’écoulement des particules solides situés dans la partie supérieure de ladite chambre de stripage 23, permettant notamment de favoriser le contact entre lesdites particules solides et le gaz de stripage. Ces moyens favorisant l'uniformisation de l'écoulement gaz solide peuvent être des plaques inclinées disposées en chicanes, des garnissages (« packing » selon la terminologie anglo-saxonne) optionnellement structurés ou d'autres moyens dont une description non limitante peut être trouvée dans les brevets US 2440620, US 2472502, US 2481439 ou US 6224833 ou dans des livres tels que "matériel et équipement", tome 4 de l'encyclopédie le raffinage du pétrole, de P. Trambouze édité aux éditions Technip, 1999. En référence aux figures 4, 5 et 6, et en comparaison avec le brevet FR2894842 et la demande US20180216012 décrivant des parois externes de chambres de préstripage comprenant des portions évasées 127 (e.g. portions sphériques ou ovoïdes comme illustrées à la figure 7) complétées par des portions droites 128 et/ou coniques 129, les chambres de préstripage 13 selon la présente invention comprennent une paroi périphérique 27 dont la partie haute est (uniquement) sensiblement (e.g. ± 15°, préférablement ± 10°, très préférablement ± 5°) verticale 27 (i.e., parallèle à l’axe central Z). Spécifiquement, remplacer les portions évasées 127 des chambres de préstripage de l’art antérieur par une partie droite, permet de diminuer le temps de séjour de la phase gaz et ainsi de minimiser les réactions secondaires. Avantageusement, le changement vers l’utilisation d’une paroi externe périphérique dont au moins la partie supérieure est de forme seulement verticale (i.e., sans partie évasée) entraine : une diminution du volume de la chambre de strippage, un gain d’espace dans le réacteur FCC bénéfique pour l’emplacement des nombreux cyclones, une plus grande facilité de construction, et l’élimination des zones mortes dans la chambre de strippage (confirmée dans l’exemple CFD décrit ci-après). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la partie haute de la paroi périphérique 27 comprend la partie représentant le tiers haut de la paroi périphérique 27. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la partie haute de la paroi périphérique 27 comprend la partie représentant la moitié haute de la paroi périphérique 27. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la paroi périphérique 27 est adaptée pour permettre au gaz de stripage ascendant de traverser la chambre de préstripage avec un écoulement essentiellement piston. Un écoulement piston correspond à l’écoulement dans un volume sans dispersion ni déviation, tel que l’écoulement dans un tube, c.-à-d. sans que le gaz ne se disperse ou ne se mélange, il sortira essentiellement du tube quelques instant plus tard de la même façon qu’il est rentré. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la partie haute de la paroi périphérique 27 présente un angle compris entre 0° et 15° par rapport à l’axe central Z du réacteur central 14. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la partie haute de la paroi périphérique 27 présente un angle compris entre 0° et 10° par rapport à l’axe central Z du réacteur central 14. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la partie haute de la paroi périphérique 27 présente un angle compris entre 0° et 5° par rapport à l’axe central Z du réacteur central 14. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la paroi périphérique 27 est (entièrement) sensiblement verticale (e.g. ± 15°, préférablement ± 10°, très préférablement ± 5°). En référence à la figure 5, selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rayon R27 de la paroi périphérique 27 est inférieur au (plus grand) rayon R18 de la paroi externe 18 de la chambre de séparation 12. Avantageusement, le volume de la chambre de préstripage 13 est diminué ce qui permet une diminution de temps de séjour de la phase gaz, une diminution des problèmes liés au surcraquage et une diminution des réactions secondaires. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rapport du rayon R27 de la paroi périphérique 27 sur le rayon R18 de la paroi externe 18 de la chambre de séparation 12 est inférieur à 0,9. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rapport du rayon R27 de la paroi périphérique 27 sur le rayon R18 de la paroi externe 18 de la chambre de séparation 12 est inférieur à 0,8. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rapport du rayon R27 de la paroi périphérique 27 sur le rayon R18 de la paroi externe 18 de la chambre de séparation 12 est compris entre 0,8 et 0,4. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rapport du rayon R27 de la paroi périphérique 27 sur le rayon R14 de la paroi externe du réacteur central 14 est supérieur à 1,2. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rapport du rayon R27 sur le rayon R14 est supérieur à 1,4. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rapport du rayon R27 sur le rayon R14 est compris entre 1,6 et 2,7. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rapport du rayon R27 de la paroi périphérique 27 sur le rayon R21 de l’ouverture latérale de sortie 21 est compris entre 1,0 et 1,6. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rapport du rayon R27 sur le rayon R21 est compris entre 1,0 et 1,4. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rapport du rayon R27 sur le rayon R21 est compris entre 1,0 et 1,3. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les parois périphériques 27 sont fixées aux parois latérales sensiblement verticales 20. Chaque chambre de préstripage 13 comporte en outre dans sa partie inférieure, une ouverture d’entrée inférieure 24 adaptée pour laisser entrer le gaz de stripage dans la chambre de préstripage 13. L’ouverture d’entrée inférieure 24 est définie par l’extrémité inférieure de la paroi périphérique 27, les deux parois latérales sensiblement verticales 20, et la paroi externe du réacteur central 14. En référence à la figure 6, selon un ou plusieurs modes de réalisation, chaque chambre de préstripage 13 comprend un déflecteur 26 oblique descendant vers l’intérieur ( i.e., vers l’axe Z) disposé sur l’extrémité basse de la paroi périphérique 27. Avantageusement, le déflecteur 26 ainsi disposé en forme de portion de cône permet modifier la section de l’ouverture d’entrée inférieure 24 et de modifier la vitesse d’entrée du gaz de stripage. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’angle γ entre le déflecteur 26 et l’axe central Z du réacteur central 14 est compris entre 0° et 30°. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’angle γ entre le déflecteur 26 et l’axe central Z du réacteur central 14 est compris entre 5° et 25°. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’angle γ entre le déflecteur 26 et l’axe central Z du réacteur central 14 est compris entre 10° et 20° (e.g. 15°). Le dispositif de séparation et de stripage comprend en outre un conduit d’évacuation supérieur 25 des effluents gazeux sortant des chambres de préstripage 13, par exemple pour envoyer les effluents gazeux (mélange gazeux et gaz de stripage) vers au moins un second étage de séparation (e.g. un étage de cyclones non montré) d’une enceinte de séparation d’une unité FCC, la chambre de stripage 23 communiquant avec le conduit d’évacuation supérieur 25 via les chambres de préstripage 13. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le conduit d’évacuation supérieur 25 des effluents gazeux en provenance des chambres de préstripage 13 est situé sensiblement le long de l'axe du réacteur central 14, et est connecté d'une part aux dites chambres de préstripage 13 par des ouvertures de sortie supérieures 29, et d’autre part au second étage de séparation, permettant notamment de séparer les particules solides résiduelles contenues dans les effluents gazeux en provenance du conduit d’évacuation supérieur 25. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les ouvertures de sortie supérieures 29 sont des ouvertures sensiblement perpendiculaires à l’axe central Z du réacteur central 14. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les ouvertures de sortie supérieures 29 sont disposées (directement) au-dessus de l’extrémité supérieure du réacteur central 14. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’extrémité supérieure des chambres de préstripage 13 est fermée au moyen d’une plaque 30 sensiblement horizontale (e.g. ± 10°, préférablement ± 5°) ou oblique et montante vers l’intérieur (e.g. selon un angle α compris entre 80° et 20°, préférablement compris entre 60 et 40°, tel que 45° par rapport à l’axe central Z). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, chaque cyclone du second étage de séparation comprend une sortie d’effluents gazeux, et une sortie de particules solides plongeant dans la chambre de stripage 23. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la différence de dilatation thermique entre, d'une part le réacteur central 14 et les chambres de séparation 12 formant le premier ensemble solidaire, et d'autre part les chambres de préstripage 13 formant un second ensemble, est compensée par des interstices séparant les deux ensembles. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la dilatation thermique entre, d'une part le réacteur central 14 et les chambres de séparation 12, et d'autre part les chambres de préstripage 13 est compensée par un joint de dilatation. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le dispositif de séparation et de stripage selon la présente invention est pourvu de sorte que la somme des sections des ouvertures latérales de sortie 21 des chambres de séparation 12 ait sensiblement (e.g. ± 10%) la même valeur que la somme des sections des ouvertures d’entrée supérieures 15, et/ou que la somme des sections des ouvertures de sortie supérieures 29 des chambres de préstripage 13 ait sensiblement la même valeur que la somme des sections des ouvertures d’entrée supérieures 15. En fonctionnement, selon un ou plusieurs modes de réalisation, le mélange gazeux et les particules solides sortent du réacteur central 14 et entrent dans la chambre de séparation 12, dans laquelle les particules solides sont séparées et sont dirigées vers la chambre de stripage 23 et le mélange gazeux est dirigé vers la chambre de préstripage 13. Dans la chambre de préstripage 13, le mélange gazeux est entrainé vers le second étage de séparation par un gaz de stripage ascendant distribué par la chambre de stripage 23. Le flux gazeux entrant dans le second étage de séparation est séparé de particules solides résiduelles qui sont dirigées vers la chambre de stripage 23 au moyen de jambes de retour. Le flux gazeux est ensuite évacué vers une sortie d'effluents gazeux. Enfin, les particules solides sont strippées de gaz résiduel dans la chambre de stripage 23 et sont évacuées par une sortie de catalyseur strippé vers un régénérateur (non montré). Le dispositif de séparation et de stripage selon l'invention peut fonctionner en respectant les conditions opératoires suivantes : vitesse gaz en tête de réacteur central 14 de 5 m/s à 35 m/s, préférentiellement de 10 m/s à 25 m/s ; vitesse gaz dans les ouvertures d’entrée supérieures 15 de 5 m/s à 35 m/s, préférentiellement de 10 m/s à 25 m/s ; vitesse gaz dans les ouvertures latérales de sortie 21 de 5 m/s à 35 m/s, préférentiellement de 10 m/s à 25 m/s ; vitesse gaz dans les ouvertures d’entrée inférieures 24 de 0,3 m/s à 5 m/s, préférentiellement de 1 m/s à 4 m/s ; et flux de catalyseur dans l’ouverture de sortie axiale inférieure 22 compris entre 10 et 300 kg/(m 2 .s), préférentiellement de 50 à 200 kg/(m 2 .s), avec par exemple des particules solides caractérisées par une masse volumique de grain comprise entre 1000 et 2000 kg/m 3 , et un diamètre moyen dit de "Sauter" compris entre 40 et 100 microns. Le présent exemple CFD confirme que, le passage du gaz de stripage dans la chambre de préstripage avec un écoulement selon la présente l’invention, permet de diminuer le temps de séjour dans la chambre de préstripage. La figure 7 et la figure 8 montrent une coupe verticale de chambres de préstripage, de référence avec une paroi externe périphérique comprenant des portions évasées 127 complétées par une portion droite 128 et une portion conique 129 (cas n°1), et selon l’invention avec une paroi périphérique entièrement verticale 27 (cas n°2 : représentant une configuration simplifiée des figures 4 et 5), respectivement. Les simulations numériques sont réalisées en 3D avec le logiciel Ansys Fluent 19.2. La vitesse de gaz en entrée de la chambre de préstripage est fixée à 1,25 m/s (simulation à température ambiante et pression atmosphérique en présence d’air). Les données géométriques de la simulation et les conditions opératoires/limites sont indiquées ci-dessous. Chambre de préstripage de référence : hauteur H1 de l’ouverture de sortie supérieure 130 = 0,346 m, angle α entre l’ouverture de sortie supérieure 130 et l’extrémité supérieure de la chambres de préstripage 113 = 45°, profondeur P1 de la chambre de préstripage 113 au niveau de l’extrémité haute du réacteur central 114 = 0,195 m, profondeur maximale P2 de la chambre de préstripage 113 = 0,176 m, profondeur P3 de la chambre de préstripage 113 au niveau de l’ouverture d’entrée inférieure 124 = 0,205 m, angle β entre l’ouverture d’entrée inférieure 124 et la portion conique 129 = 105°, hauteur H2 de la portion conique 129 = 0,657 m, longueur L de la chambre de préstripage 113 = 1,66 m. Chambre de préstripage selon la présente invention : hauteur H de l’ouverture de sortie supérieure 29 = 0,346 m, angle α entre l’ouverture de sortie supérieure 29 et la plaque 30 de la chambres de préstripage 13 = 45°, angle β entre l’ouverture d’entrée inférieure 24 et la paroi périphérique verticale 27 = 90°, profondeur P de la chambre de préstripage 13 = 0,195 m, longueur L de la chambre de préstripage 13 = 1,66 m. Il est à noter que les données géométriques répertoriées dans les exemples correspondent approximativement (e.g. ± 10%) au 1/10 de données géométriques réelles d’une chambre de préstripage. Les résultats de la simulation ont démontré que le temps de séjour de la phase gaz dans la chambre de préstripage est de 1,79 secondes pour le cas n°1 de référence, et 1,22 secondes pour le cas n°2 de la présente invention, soit une diminution de 30% du temps de séjour pour le dispositif selon la présente invention. Par ailleurs, l’hydrodynamique de la phase gaz dans le cas n°2 est proche d’un écoulement piston, avec l’élimination d’une zone de recirculation 131 présente dans la chambre de préstripage selon le cas n°1 de référence (voir figure 9). Dispositif de séparation et de stripage d’un mélange gazeux et de particules solides comprenant : une pluralité de chambres de séparation (12) et une pluralité de chambres de préstripage (13) réparties de manière alternée autour d’un réacteur central (14), dans lequel chaque chambre de séparation (12) comprend : - une paroi externe (18) ; - une ouverture d’entrée supérieure (15) du mélange gazeux et des particules solides adaptée pour communiquer avec le réacteur central (14) ; - une ouverture de sortie axiale inférieure (22) des particules solides adaptée pour communiquer avec une chambre de stripage (23) disposée en dessous de la chambre de séparation (12) ; et - deux parois latérales sensiblement verticales (20) qui sont aussi les parois latérales des chambres de préstripage (13), au moins une des parois latérales (20) de chaque chambre de séparation (12) comportant une ouverture latérale de sortie (21) du mélange gazeux, communiquant avec une chambre de préstripage adjacente (13), et dans lequel chaque chambre de préstripage (13) comprend : - une ouverture d’entrée inférieure (24) de gaz de stripage adaptée pour communiquer avec la chambre de stripage (23) ; - une ouverture de sortie supérieure (29) du mélange gazeux et du gaz de stripage adaptée pour communiquer avec un second étage de séparation ; et - une paroi périphérique (27), dans lequel la partie haute de la paroi périphérique est sensiblement verticale (27). Dispositif de séparation et de stripage selon la revendication 1, dans lequel le rayon (R27) de la paroi périphérique (27) est inférieur au rayon (R18) de la paroi externe (18) de la chambre de séparation (12) Dispositif de séparation et de stripage selon la revendication 1 ou la revendication 2, dans lequel la paroi périphérique (27) présente un angle compris entre 0 et 15° par rapport à l’axe central (Z) du réacteur central (14). Dispositif de séparation et de stripage selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le rapport du rayon (R27) de la paroi périphérique (27) sur le rayon (R18) de la paroi externe (18) de la chambre de séparation (12) est inférieur à 0,9. Dispositif de séparation et de stripage selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le rapport du rayon (R27) de la paroi périphérique (27) sur le rayon (R18) de la paroi externe (18) de la chambre de séparation (12) est inférieur à 0,8. Dispositif de séparation et de stripage selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le rapport du rayon (R27) de la paroi périphérique (27) sur le rayon (R14) de la paroi externe du réacteur central (14) est supérieur à 1,2. Dispositif de séparation et de stripage selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le rapport du rayon (R27) de la paroi périphérique (27) sur le rayon (R14) de la paroi externe du réacteur central (14) est supérieur à 1,4. Dispositif de séparation et de stripage selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le rapport du rayon (R27) de la paroi périphérique (27) sur le rayon (R21) de l’ouverture latérale de sortie (21) est compris entre 1,0 et 1,6. Dispositif de séparation et de stripage selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le rapport du rayon (R27) de la paroi périphérique (27) sur le rayon (R21) de l’ouverture latérale de sortie (21) est compris entre 1,0 et 1,4. Dispositif de séparation et de stripage selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel chaque chambre de préstripage (13) comprend un déflecteur (26) oblique descendant vers l’intérieur disposé sur l’extrémité basse de la paroi périphérique (27). Dispositif de séparation et de stripage selon la revendication 10, dans lequel l’angle γ entre le déflecteur (26) et l’axe central (Z) du réacteur central (14) est compris entre 0° et 30°. Dispositif de séparation et de stripage selon la revendication 11, dans lequel l’angle γ entre le déflecteur (26) et l’axe central (Z) du réacteur central (14) est compris entre 10° et 20°. Enceinte de séparation d’une unité de craquage catalytique en lit fluidisé comprenant le dispositif de séparation et de stripage selon l’une quelconque des revendications précédentes. Unité de craquage catalytique en lit fluidisé comprenant le dispositif de séparation et de stripage selon l’une quelconque des revendications 1 à 12 ou l’enceinte de séparation selon la revendication 13. Procédé de séparation et de stripage d’un mélange gazeux et de particules solides utilisant le dispositif de séparation et de stripage selon l’une quelconque des revendications 1 à 12, l’enceinte de séparation selon la revendication 13, ou l’unité de craquage catalytique en lit fluidisé selon la revendication 14, ledit procédé comprenant de transporter le gaz de stripage ascendant dans la chambre de préstripage (13) avec un écoulement essentiellement piston de l’ouverture d’entrée inférieure (24) à l’ouverture de sortie supérieure (29).