FR 3107561 A1 20210827 FR 2001696 A 20200220 OPTIMISATION DE LA PRESSURISATION D’UNE ENCEINTE DE PALIER DE TURBOMACHINE L’invention concerne un dispositif de pressurisation d’une l’enceinte de turbomachine ayant un axe longitudinal X, le dispositif de pressurisation s’étendant, de l’amont vers l’aval dans un sens d’écoulement des gaz le long de l’axe X longitudinal et étant alimenté en air pressurisé par un flux d’air de pressurisation (F) prélevé en amont dans la turbomachine. Selon l’invention, le dispositif de pressurisation comporte: un tourillon amont (T 1 ) destiné à être mis en rotation autour de l’axe X et dans lequel est ménagée une première série d’ouvertures (O 1 ), un tourillon aval destiné à être mis en rotation autour de l’axe X et dans lequel est ménagée une deuxième série d’ouvertures (O 2 ), la première série d’ouvertures (O 1 ) étant configurée de manière que le flux d’air de pressurisation (F) la traverse et chaque ouverture (O 1 ) de la première série d’ouvertures (O 1 ) étant ménagée respectivement dans une cheminée (12) insérée dans le tourillon amont (T 1 ) Figure pour l’abrégé : figure 2 OPTIMISATION DE LA PRESSURISATION D’UNE ENCEINTE DE PALIER DE TURBOMACHINE Domaine de l’invention La présente invention concerne le domaine de la pressurisation d’enceintes de palier de turbomachine. Etat de la technique Une turbomachine pour aéronef comprend généralement, le long d’un axe de rotation X s’étendant d'amont en aval, dans le sens de l'écoulement des gaz, une soufflante, un ou plusieurs étages de compresseurs, par exemple un compresseur basse pression (BP), un compresseur haute pression (HP), une chambre de combustion, un ou plusieurs étages de turbines, par exemple une turbine haute pression et une turbine basse pression, et une tuyère d'échappement des gaz. A chaque compresseur peut correspondre une turbine, les deux étant reliés par un arbre, formant ainsi, par exemple, un corps haute pression (HP) et un corps basse pression (BP). Les arbres sont supportés à l'amont et à l'aval par des paliers qui sont logés dans des enceintes les isolant du reste du moteur. Les enceintes contiennent ainsi des paliers à roulements qui sont interposés entre un organe tournant et une partie fixe de la turbomachine qui le supporte ou bien entre deux parties tournantes, les deux tournant à des vitesses de rotation différentes telles qu'un tourillon solidaire de l'arbre HP et de l'arbre BP. Les paliers sont lubrifiés et refroidis par de l'huile. L'huile, projetée par les pièces en rotation, forme un brouillard de gouttelettes en suspension au sein de l’enceinte. C’est notamment pour éviter que cette huile ne se répande dans l’ensemble du moteur, ce qui créerait des risques d’inflammation et une consommation excessive d’huile, que les paliers sont enfermés dans ces enceintes. Les enceintes sont formées et délimitées par des parois de la structure fixe du moteur et par les éléments tournants. Des moyens d'étanchéité sont prévus dans les zones où les parties fixes et mobiles se rejoignent. Ainsi, une enceinte de palier comprend en général deux zones d'étanchéité le long de l'arbre, l'un en amont du palier contenu dans l'enceinte, l'autre en aval de ces derniers. Classiquement, ces moyens d’étanchéité sont des joints labyrinthes. Certaines enceintes de palier peuvent comprendre un ou plusieurs joints supplémentaires et l'enceinte peut elle-même comprendre plusieurs paliers. Ces joints ne pouvant assurer une étanchéité parfaite car ceux-ci sont placés entre une structure fixe et des éléments tournants, ils sont conditionnés de telle sorte qu’un filet d’air permanent pénètre depuis l’extérieur de l’enceinte vers l’intérieur de celle-ci en les traversant et empêchent ainsi l’huile en suspension dans l’air de l’enceinte de sortir de celle-ci en les traversant. Les enceintes sont donc mises sous pression. C’est-à-dire que la pression autour de l’enceinte est plus importante que la pression au sein de l’enceinte pour entretenir le passage du filet d’air au travers des joints de l’extérieur de l’enceinte vers l’intérieur de celle-ci. Cet air provient généralement d'une source d'air sous pression, notamment des compresseurs HP ou BP. Généralement, d’amont en aval, une turbomachine comporte plusieurs enceintes qui sont disposées successivement dans la turbomachine et ceignant divers paliers associés à divers organes de la turbomachine. Selon les turbomachines, on distingue deux types d’enceintes: Les enceintes connues sous le terme anglais « vented» (ventilée) et les enceintes « non-vented» (non-ventilée) . Dans les deux cas, chaque enceinte est munie d’un système d’aspiration d’air (passif ou actif) et de récupération de l’huile qui aurait fuité vers l’extérieur de l’enceinte. Les enceintes vented sont connectées à l’air ambiant via un déshuileur. L’aspiration de l’air (de l’extérieur de l’enceinte vers l’intérieur de l’enceinte) se fait de manière passive: l’aspiration de l’air se fait simplement par le différentiel de pression entre l’air à l’extérieur de l’enceinte (haute pression) et l’air ambiant dans l’enceinte (basse pression). L’air dans l’enceinte est à l’aval du déshuileur, l’objectif étant de déshuiler l’air autour de l’enceinte. Comme il y a toujours des fuites d’huile vers l’extérieur de l’enceinte, il y a toujours des gouttelettes d’huile en suspension dans l’air aspiré par le déshuileur. Une enceinte vented comprend donc également une récupération d’huile en partie basse de l’enceinte. Les enceintes non-vented présentent une aspiration active de l’air à travers les joints d’étanchéité. Cette aspiration se fait par une pompe de récupération d’huile. On récupère un mélange d’huile et d’air qui est ensuite décanté, c’est pourquoi cette pompe de récupération d'huile est généralement connectée à un port de récupération, placé à 6h (par rapport au cadran d’une horloge), au point bas du moteur. La pompe a avantageusement un débit de pompage supérieur à celui de l'arrivée d'huile dans l'enceinte permettant la lubrification du palier. Les demandes des brevets FR3016661 et FR3005099 décrivent des exemples d’enceintes non ventilées. Il est communément admis que, quel que soit le type d’enceinte, vented ou non-vented , plus la pression à l’extérieur de celle-ci est élevée, plus il est facile d’en assurer l’étanchéité. Classiquement, les points faibles, les points où l’étanchéité est moins bien assurée, sont les points dits externes (éloignés par rapport à l’axe de rotation X) car c’est là que la pression à l’extérieur des enceintes est généralement la plus faible. Ces points permettent ainsi plus facilement à l’huile de fuiter. Dans le cas particulier des enceintes non-vented , cette pression faible impacte fortement les dimensions des pompes de récupération d’huile. Une enceinte C telle que représentée sur la figure 1 est classiquement une enceinte annulaire ayant l’axe X comme axe de révolution. L’enceinte C est délimitée par une paroi fixe radialement externe et un ensemble d’éléments tournants radialement internes. La paroi radialement externe forme une délimitation externe C e de l’enceinte C et la série d’éléments tournants forme une délimitation interne C i de l’enceinte C. A la jonction des délimitations interne et externe C i, C e , l’enceinte C comporte deux moyens étanchéité E, une moyen d’étanchéité amont E 1 et un moyen d’étanchéité aval E 2. L’enceinte comprend également un palier qui est situé entre les deux moyens d’étanchéité. L’air permettant de pressuriser l’enceinte C passe classiquement autour de celle-ci et autour de l’arbre. Le flux d’air de pressurisation F de l’enceinte aval C est prélevé au niveau du compresseur BP et transite sous le compresseur HP. Ce flux peut se diviser en plusieurs flux, tels qu’un flux interne F i et un flux externe F e qui se rejoignent en aval de l’enceinte C et qui servent à pressuriser au moins un moyen d’étanchéité E 2 . Sur le chemin du flux de pressurisation interne F i , comme l’air est en rotation et que le chemin peut diminuer en rayon, le flux F i subit une décompression (perte de pression). Cette décompression diminue donc la pression disponible au niveau du moyen d’étanchéité E 2 . Le flux de pressurisation externe F e peut subir également une perte de pression suivant son chemin autour de l’arbre. La pression de pressurisation au niveau du moyen d’étanchéité E 2 dépendra de la perte de pression et du débit relatif passant par chacun des flux F i et F e . Ce problème est renforcé dans le cas des enceintes non-vented . En effet, comme la pressurisation de l’enceinte est faite par l’aspiration de la pompe de récupération, il est d’autant plus important de s’assurer que les pressions aux deux points d’étanchéité de l’enceinte sont les plus proches possibles. Dans le cas contraire, il apparaît un risque de génération d’un flux d’air interne à l’enceinte C: on a un débit rentrant sur un moyen d’étanchéité et un débit sortant de l’autre moyen d’étanchéité. Le moyen d’étanchéité voyant un débit sortant ne réalise plus sa fonction et il y a un risque de fuite car l’air entraîne l’huile de l’enceinte. L’objectif est d’augmenter la pression autour de l’enceinte tout en réduisant le déséquilibre de pression autour celle-ci. On parvient à réaliser cet objectif, conformément à l’invention grâce à un dispositif de pressurisation d’une enceinte de turbomachine ayant un axe longitudinal X, le dispositif s’étendant, de l’amont vers l’aval dans un sens d’écoulement des gaz le long de l’axe longitudinal X et étant alimenté en air pressurisé par un flux d’air de pressurisation prélevé en amont dans la turbomachine, le dispositif de pressurisation comportant: un tourillon amont destiné à être mis en rotation autour de l’axe X et dans lequel est ménagée une première série d’ouvertures, un tourillon aval destiné à être mis en rotation autour de l’axe X et dans lequel est ménagée une deuxième série d’ouvertures, la première série d’ouvertures étant configurée de manière que le flux d’air de pressurisation la traverse et chaque ouverture de la première série d’ouvertures est ménagée respectivement dans une cheminée insérée dans le tourillon amont. Cette solution permet d’atteindre l’objectif susmentionné. Ainsi, la présente invention propose de limiter les pertes de charges du flux d’air de pressurisation externe à travers une première série d’ouvertures ménagées dans le tourillon amont en spécifiant un diamètre le plus large possible, et d’améliorer l’entrainement d’air par la première série d’ouvertures ménagées dans le tourillon amont. En particulier, si l’impact de la seconde série d’ouvertures sur le flux de pressurisation externe est réduit de manière significative, alors la plus grande partie de l’entraînement en rotation des deux flux de pressurisation est effectuée par la première série d’ouvertures. Par ailleurs, il est possible, d’une part, d’assurer un entrainement optimisé en sortie du tourillon amont et, d’autre part de calculer/mesurer toute potentielle décompression de chacun des deux flux de pressurisation permettant ainsi de pallier ces pertes de pressions en amont (en sortie de la première série d’ouvertures, par exemple). On assure ainsi l’équilibre des pressions. La perte de charge relative du flux d’air de pressurisation externe par rapport au flux de pressurisation interne est donc réduite et on obtient un entrainement sensiblement équivalent des deux flux de pressurisation. L’optimisation de l’entraînement des flux d’air de pressurisation par la première série d’ouvertures permet une minimisation des pertes de charges et donc de la pressurisation de l’enceinte. Le dispositif de pressurisation selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément les unes des autres ou en combinaison les unes avec les autres: l’accès du flux d’air de pressurisation à la première série d’ouvertures étant optimisé par au moins un élément profilé fixé à proximité de chaque ouverture de la première série d’ouvertures. le nombre d’ouvertures de la première série d’ouvertures est compris entre 2 et 36. chaque cheminée présente une courbure de manière à ce que la direction d’entrée du flux d’air de pressurisation soit différente de la direction de sortie du flux d’air de pressurisation. cette courbure présente un angle de l’ordre de 90°. chaque cheminée comprend une portion s’étendant à travers l’épaisseur de la paroi du tourillon amont. la longueur de chaque cheminée est supérieure au diamètre du tourillon aval. le tourillon amont est entouré, au niveau de la première série d’ouvertures, par une enveloppe solidaire en rotation du tourillon amont, et que chaque élément profilé est fixé sur cette enveloppe. chaque élément profilé est une équerre en tôle. au moins un élément profilé est agencé en regard d’une ouverture de la première série d’ouvertures et en amont de ladite ouverture. la première série d’ouvertures est configurée de manière à entraîner le flux d’air à l’intérieur des tourillons. au moins la première série et la deuxième série d’ouvertures sont configurées de manière à former des moyens de compression du flux de pressurisation. L’invention concerne également un module de turbomachine comprenant un dispositif de pressurisation d’une d’enceinte présentant l’une quelconque des caractéristiques précédentes et une enceinte de palier étant située, selon l’axe X, en aval du tourillon aval, lui-même situé en aval du tourillon amont. Le module comprend une ou plusieurs des caractéristiques suivantes: le module comprend un arbre basse pression entraîné en rotation autour de l’axe longitudinal et qui comprend le tourillon amont et le tourillon aval, et en ce qu’au moins la première série d’ouvertures entraîne un flux de pressurisation à l’intérieur de l’arbre basse pression qui se divise en un flux un flux de pressurisation interne F i et un flux de pressurisation externe F e . le module comprend un fourreau s’étendant à l’intérieur de l’arbre basse pression et comprenant au moins un orifice d’axe transversal à l’axe longitudinal, flux d’air de pressurisation interne traversant l’orifice vers l’enceinte. le flux de pressurisation circule au moins en partie entre un arbre basse pression et un fourreau. Enfin l’invention concerne également une turbomachine comprenant un module de turbomachine tel que susmentionné. Brève description des figures L’invention sera mieux comprise, et d’autres buts, détails, caractéristiques et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement à la lecture de la description explicative détaillée qui va suivre, de modes de réalisation de l’invention donnés à titre d’exemples purement illustratifs et non limitatifs, en référence aux dessins schématiques annexés. Sur ces dessins : la figure 1 est une vue schématique en coupe longitudinale, d’un dispositif de pressurisation et d’une enceinte de palier de turbomachine à laquelle s’applique l’invention, la figure 2 est une vue schématique en coupe radiale (vue depuis l’aval) d’une série de premières ouvertures selon un premier mode de réalisation de l’invention, la figure 3 est une vue schématique en coupe longitudinale d’une ouverture de la première série d’ouvertures selon le mode de réalisation de la figure précédente, la figure 4 est une vue schématique en coupe longitudinale d’une ouverture de la première série d’ouvertures selon un deuxième mode de réalisation de l’invention, la figure 5a est une vue schématique en coupe longitudinale d’un tourillon amont et d’un tourillon aval selon un mode de réalisation de l’invention, et la figure 5b est une vue en perspective et en semi transparence, depuis l’amont de la série de premières ouvertures selon le mode de réalisation de la figure précédente. Description détaillée de l’invention La figure 1 représente un schéma d’un module 10 de turbomachine comportant une enceinte C de turbomachine et un dispositif de pressurisation de cette enceinte C renfermant au moins un palier P. Comme déjà indiqué, la turbomachine présente un axe longitudinal X de rotation s’étendant sensiblement dans le sens d’écoulement des gaz. La turbomachine présente un sens de rotation R. Suivant l’exemple représentée, l’enceinte C est située en aval d’un arbre 11 basse pression (BP). L’arbre 11 de la turbomachine s’étend suivant l’axe longitudinal X. Comme nous pouvons le voir sur la figure 1, un fourreau 19 s’étend à l’intérieur de l’arbre BP et globalement suivant l’axe longitudinal X. L’arbre 11 BP comprend un tourillon amont T 1 et un tourillon aval T 2 . Les deux tourillons T 1 , T 2 tournent à la même vitesse autour de l’axe longitudinal X et dans le même sens de rotation R. Les tourillons amont et aval comprennent chacun une bride 15a, 15b qui s’étend chacune respectivement suivant un axe radial Z perpendiculaire à l’axe longitudinal X. Les brides 15a, 15b sont fixées entre elles au moyen d’organes de fixation 17. Ici, les organes de fixation sont des vis et écrous. Dans le présent exemple, les tourillons amont et aval T 1 , T 2 présentent une section axiale en forme de V inversé. Le fourreau 19 comprend une portion aval 19a (sensiblement cylindrique et centré sur l’axe X) qui forme la délimitation C i de l’enceinte C. L’arbre BP comprend une portion 11b sensiblement cylindrique qui est formée d’un seul tenant avec le tourillon aval et qui comprend une extrémité distale à laquelle est couplée la portion aval 19a du fourreau 19. L’enceinte C est également formée en partie par un support de palier 18 qui porte la bague externe du palier P. Le support de palier est fixée à la structure fixe de la turbomachine. Le support de palier 18 forme la délimitation externe C e de l’enceinte C. Le tourillon amont T 1 comprend une première série d’ouvertures O 1 et le tourillon aval T 2 comprend une deuxième série d’ouvertures O 2 par lesquelles circule un flux d’air de pressurisation F. L’axe des première et deuxième séries d’ouvertures est respectivement transversal à l’axe X. Le flux d’air de pressurisation F de l’enceinte aval C est prélevé en amont du tourillon amont T 1 , au niveau du compresseur BP et transite sous le compresseur HP. Le flux d’air de pressurisation F passe à travers la première série d’ouvertures O 1 ménagées dans le tourillon amont T 1 et se divise ensuite en deux flux d’air distincts: un flux de pressurisation externe F e , et un flux de pressurisation interne F i . Le flux de pressurisation externe F e traverse la deuxième série d’ouvertures O 2 du tourillon aval T 2 avant d’atteindre l’enceinte C. Le flux de pressurisation externe F e circule donc le long de la délimitation externe C e de l’enceinte C. Le flux de pressurisation externe F e circule à l’extérieur de l’arbre BP après avoir traversé les ouvertures O 2 . Le flux de pressurisation interne F i circule, quant à lui, le long de la délimitation interne C i de l’enceinte. En particulier, le flux de pressurisation interne F i circule à l’intérieur de l’arbre BP, et entre l’arbre BP et le fourreau 19. Les flux de pressurisation externe F e , et interne F i se rejoignent en aval de l’enceinte C et servent à pressuriser au moins une zone d’étanchéité aval. Cette dernière comprend un moyen d’étanchéité aval E 2 . Une autre zone d’étanchéité est agencée en amont de l’enceinte C. Cette zone d’étanchéité amont comprend un moyen d’étanchéité amont E1. Le fourreau 19 comprend au moins un orifice 20 qui traverse sa paroi de part et d’autre suivant l’axe longitudinal. En particulier, la partie 19c du fourreau 19 qui porte l’orifice 20 présente une inclinaison par rapport à l’axe longitudinal. La partie 19c s’évase vers l’extérieur et comprend une extrémité 19b qui est fixée sur l’arbre BP. Le flux de pressurisation interne traverse également cet orifice 20 après avoir traversé la première série d’ouvertures O 1 . Le moyen d’étanchéité amont E1 comprend un joint labyrinthe. Le moyen d’étanchéité aval E2 comprend un joint d’étanchéité segmenté, tel qu’un joint radial segmenté. Ces joints différents permettent une perméabilité à l’air qui soit différente également. Les première et deuxième séries ouvertures sont configurées de manière à réaliser un moyen de compression du flux d’air de pressurisation. En particulier l’air est réentrainé et la compression de celui-ci permet de rééquilibrer la pression autour de l’enceinte. Le passage d’un flux d’air par une ouverture tournante (comme par exemple, ici, les ouvertures O 1 , O 2 , des tourillons T 1 , T 2 ) peut entrainer deux phénomènes: une mise en rotation du flux d’air et une perte de charge. Si le rapport longueur/diamètre de l’ouverture est suffisamment élevé, le flux d’air sortant tourne à la même vitesse que l’ouverture. Si le rapport est trop faible, le flux d’air n’est que partiellement entrainé et tourne donc moins vite que l’ouverture (vitesse des tourillons T 1 , T 2 dans le cas de la présente invention). Les pertes de charges associées au passage à travers l’ouverture tournante peuvent être liées à deux facteurs: la vitesse de rotation du flux d’air en entrée et la taille des ouvertures. Si la vitesse de rotation du flux d’air en entrée de l’ouverture est égale à la vitesse de rotation de l’ouverture tournante (ici des tourillon T 1 , T 2 ), il n’apparait pas de cisaillement et la perte de charge est minimisée. Par ailleurs, plus la taille de l’ouverture tournante est faible, plus la perte de charge est importante. Ainsi, vouloir entrainer le flux d’air à la vitesse de l’ouverture (ici des tourillons T1, T2) nécessite une ouverture de petit diamètre mais ce petit diamètre cause des pertes de charges importantes. Chacune des ouverture O 1 , O 2 , présente respectivement une longueur l 1 , l 2 , égales aux diamètres/épaisseurs respectif/ve/s des tourillons T 1 , T 2 dans lesquels ces ouvertures O 1 , O 2 , sont percées. Ainsi, lorsqu’elles présentent des longueurs l 1 , l 2 grandes par rapport à leurs diamètres d 1 , D, les flux d’airs peuvent subir des pertes de charge et des mises en rotation à chaque passage à travers les tourillons T 1 , T 2 . En référence à la figure 2, les ouvertures O 1 sont réparties régulièrement, à rayon constant, autour de l’axe de rotation du tourillon T 1 . Le tourillon amont T 1 présente un axe de rotation propre X 1 et chaque ouverture O 1 est percée sensiblement perpendiculairement à l’axe X 1 dans le tourillon aval T 1 . La première série d’ouvertures O 1 présente entre 2 et 36 ouvertures. De préférence, mais non limitativement il y a 4 ouvertures. Les premières ouvertures O 1 , présentent toutes le même diamètre d 1 . Ces ouvertures présentent classiquement un diamètre d 1 comprise entre 0.5 et 10 cm. Les ouvertures présentent également une longueur l 1 comprise entre 0.5 et 5 cm . On obtient communément un ratio {longueur(l 1 )/diamètre(d 1 )} compris entre 0.5 et 2. Si le ratio l 1 /d 1 est trop faible il n’est pas possible d’assurer une bonne mise en rotation de l’air. Chaque ouverture O 1 est ménagée dans une cheminée 12. Chaque cheminée 12 est insérée dans un perçage correspondant du tourillon amont T 1 de manière à permettre le passage du flux F à travers ledit tourillon T 1 de l’amont vers l’aval de la turbomachine. Le nombre de cheminées 12 est variable. Sur l’exemple de la figure 2, il y a quatre cheminées 12. Le diamètre d 2 de chaque cheminée 12 (illustré sur la figure 3) est librement paramétrable en fonction d’une section de passage globale du flux de pressurisation F prédéterminée. Cette section de passage globale peut être déterminée en fonction de la perte de charge acceptable, par exemple. Plus le diamètre d 2 de chaque cheminée 12 est grand, plus le nombre de cheminées 12 peut être diminué. Grâce à l’utilisation des cheminées 12, il est possible d’obtenir des perçages unitaires de diamètre d 2 larges de l’ordre de 10 cm sans nuire à la fabricabilité et à la tenue mécanique du tourillon amont T 1 . Chaque ouverture O 1 présente un ratio {longueur(l 2 )/diamètre(d 2 )} dont la valeur peut être librement choisie et qui peut significativement être supérieure à 0.5. Les cheminées 12 et/ou les profilés (décrits ultérieurement) permettent d’augmenter de manière artificielle la valeur de la longueur, ce qui permet d’être plus libre quant au choix du diamètre. Une diminution du nombre d’ouvertures O 1 , permet une augmentation de la durée de vie du tourillon amont T 1 . Par ailleurs, plus les diamètres d 2 des ouvertures O 1 sont larges plus il est aisé de les grenailler. Le grenaillage permet de renforcer le tourillon T 1 . Un diamètre d 2 élevé permet également d’automatiser un éventuel dépôt de peinture, ce qui représente un gain de temps considérable. Comme visible sur la figure 3, la longueur l 2 de chaque cheminée 12 est complètement indépendante de l’épaisseur du tourillon amont T 1. Les cheminées 12 peuvent ainsi déborder indifféremment en amont ou en aval des perçages du tourillon amont T 1 . De manière bien connue en soi, la mise en rotation du flux de pressurisation F génère, aux abords des différentes ouvertures O 1 du tourillon amont T 1 , des vortex. La longueur l 2 des cheminées 12 peut donc être choisie afin de respecter le critère de L/Ø pour la maîtrise de ces vortex. Plus la longueur l 2 des cheminées 12 est grande, plus le contrôle de la vitesse d’entrainement du flux d’air de pressurisation F est facilité, facilitant ainsi la réalisation des équilibres d’enceinte C au cours les différents points de cycle du moteur lors des différentes phases de fonctionnement. Par ailleurs, comme illustré aux figures 4 et 2, les cheminées 12 peuvent présenter une courbure. Ainsi, la direction d’entrée du flux d’air pressurisation F est différente de la direction de sortie du flux d’air de pressurisation F. Dans l’exemple de la figure 4, chaque cheminée 12 présente un profil de forme générale de L. L’extrémité amont de chaque cheminée 12 s’étend parallèlement au tourillon amont T 1 et l’extrémité aval de chaque cheminée 12 s’étend, dans le perçage correspondant, sensiblement perpendiculairement à l’axe de rotation X 1 . Plus précisément encore, une portion 12b de chaque cheminée 12 s’étend dans l’épaisseur de la paroi du tourillon amont et suivant un axe sensiblement perpendiculaire au plan dans lequel est défini globalement le tourillon amont T 1 . Une deuxième portion 12c s’étend le long de la paroi du tourillon amont T 1 . Cette deuxième portion est positionnée en amont de la paroi du tourillon amont T 1. La cheminée 12 présente sensiblement en son centre, une courbure 12a de 90° (ou un coude). Le coude relie les deux portions 12b, 12c. Dans l’exemple des figures 2 et 4, l’extrémité amont de chaque cheminée 12 pointe vers l’axe X de la turbomachine. De cette manière, le sens de circulation du flux d’air de pressurisation F dans chaque cheminée 12 se fait dans le sens opposé au sens de rotation R du tourillon amont T 1 . Cette extrémité amont pointant vers l’axe X permet notamment de contrer la force centrifuge du tourillon amont T 1 . La courbure des cheminées 12 permet également de bénéficier d’un léger effet de récupération dynamique du flux de pressurisation F en amont du tourillon T 1 . Par ailleurs, l’utilisation de cheminées 12 permet, durant la phase de conception et de développement, une meilleure adaptabilité des sections de passages du flux d’air de pressurisation F. En effet, la définition d’une cheminée est plus facile à modifier au court du développement que le perçage d’un tourillon: le perçage d’un tourillon amont impacte la définition d’une pièce centrale de la turbomachine. Il est ainsi possible de partir d’un développement avec des perçages de diamètres d 2 importants et de les réduire à un diamètre d 2 plus faible une fois les modèles recalés afin de limiter les fuites en aval de l’enceinte B à leur strict nécessaire. En résumé, l’utilisation des cheminées 12 permet une diminution des pertes de charges du flux de pressurisation F (et donc respectivement des flux interne F i et externe F e ) du fait que le diamètre d 2 des ouvertures O 1 soit plus grands et que l’air du flux de pressurisation F est moins cisaillé à l’entrée des ouvertures O 1 . Ceci a un impact positif à la fois sur l’encombrement, la masse et le coût du dispositif de pressurisation 10. On peut voir sur la figure 2 que le tourillon avalT 2 présente une série d’ouvertures O 2 . De manière semblable au tourillon amont T 1 , le tourillon aval T 2 présente un axe de rotation propre X 2 et les ouvertures O 2 traversent le tourillon T 2 de manière sensiblement perpendiculairement à l’axe X 2 . De même que les premières ouvertures O 1 , les deuxièmes ouvertures O 2 sont régulièrement réparties, à rayon constant, autour de l’axe de rotation du deuxième tourillon T 2 . Ces deuxièmes ouvertures O 2 sont classiquement au nombre de huit. Les deuxièmes ouvertures O 2 , présentent toutes le même diamètre D. On l’a vu, l’augmentation du diamètre d 2 des ouvertures O 1 de la deuxième série d’ouvertures O 1 ménagées dans le tourillon amont T 1 permet de mieux contrôler le différentiel de pression entre le flux de pressurisation interne F i et externe F e . Ceci permet de mieux contrôler le différentiel de pression aux deux zones d’étanchéité comprenant respectivement les moyens d’étanchéité E 1 , E 2 . Ce contrôle se fait tout en respectant les spécifications de fabricabilité du tourillon T 1 . Par ailleurs, le module 10 selon la présente invention peut également permettre d’augmenter la pression globale disponible le long des délimitations interne et externe C i , C e et des moyens d’étanchéités E 1 , E 2 de l’enceinte C. Pour rappel, l’air de pressurisation de l’enceinte C est issu des deux tourillons amont et aval T 1 , T 2 . L’air provient de l’amont ou des premiers étages du compresseur haute pression et traverse le moteur entre l’arbre HP et l’arbre BP. La délimitation radialement interne de l’enceinte B est assurée par une casquette 14 solidaire du tourillon T 1 . En particulier, la casquette est fixée au niveau des brides 15a, 15b des tourillons. La casquette 14 forme une enveloppe qui entoure le tourillon T 1 au niveau de la première série d’ouvertures O 1 , comme visible sur la figure 5a. L’air du flux de pressurisation F passant dans les ouvertures O 1 du tourillon amont T 1 passe à proximité de la casquette 14. Plus précisément, le chemin d’écoulement du flux de pressurisation F passe entre la casquette 14 et le tourillon amont T 1 avant de s’engouffrer dans la première série d’ouvertures O 1 , à l’intérieur de l’arbre BP. Ainsi, l’air du flux de pressurisation F est partiellement entrainé par le mouvement de rotation de la casquette 14. La présente invention exploite cet entraînement partiel. En effet, comme visible sur les figures 5a et 5b, des éléments profilés 16 sont fixés à proximité de chaque ouverture O 1 de la première série d’ouvertures O 1 . En particulier, les éléments profilés 16 sont portés par la casquette 14. Les éléments profilés 16 sont répartis régulièrement autour de l’axe longitudinal X tel qu’illustré sur la figure 5b. Chaque élément profilé 16 s’étend, depuis une face interne de la casquette 14 vers le tourillon amont T 1 , à l’intérieur de l’enceinte B. Plus précisément encore, au moins un élément profilé 16 est agencé en regard d’une ouverture O 1 et en amont du tourillon amont . Dans le mode de réalisation des figures 5a et 5b, les éléments profilés 16 sont définis respectivement dans un plan axial qui passe par l’axe longitudinal de la turbomachine. Ces éléments profilés 16 sont réalisés dans un matériau métallique. Ici les éléments profilés sont des équerres et en tôle. Il y a entre 4 et 36 équerres dans le présent exemple. Chaque équerre présente une longueur (mesurée sur son plus grand côté) comprise entre 2 et 20 cm. La mise en rotation de l’air du flux de pressurisation F est ainsi forcée par les éléments profilés 16 de la casquette 14. Bien évidemment, les éléments profilés 16 peuvent adopter tout profil permettant d’améliorer la mise en rotation du flux d’air de pressurisation F. Cette solution présente l’avantage de ne pas impacter le design du tourillon amont T 1 . Seule la casquette 14 délimitant l’enceinte B est modifiée. Cette pièce étant rapportée sur le tourillon amont T 1 , sa fabrication est beaucoup moins contrainte que celle du tourillon T 1 en lui-même. Les éléments profilés 16 peuvent être rapportés sur la casquette 14 après production de celle-ci ou peuvent être venus de matière avec la casquette 14 produite par impression 3D. Dans le mode de représentation illustré aux figures 5a et 5b, les éléments profilés 16 ont été représentés comme étant fixés sur la casquette 14 mais ils pourraient être positionnés sur le tourillon amont T 1 lui-même, ou sur une pièce rapportée tierce. L’ajout d’éléments profilés 16 au niveau des ouvertures O 1 de la première série d’ouvertures O 1 permet d’assurer une bonne maitrise du coefficient d’entrainement du flux de pressurisation F. Ce coefficient est augmenté et ainsi, les pertes de charges dues au cisaillement des ouvertures O 1 du tourillon T 1 sont réduites et donc des deux flux de pressurisations interne F i et externe F e sont augmentés. La pressurisation des délimitations interne C i et externe C e est donc globalement augmentée et l’étanchéité de l’enceinte C est globalement améliorée. Ainsi, le dispositif de pressurisation avec ses ouvertures, ses cheminées (ainsi que les éléments profilés) permettent un gain d’au moins 30 mbar au ralenti ou au moins 30% de la différence de pression. Le ralenti est choisi comme point dimensionnant car c’est un régime problématique pour la pressurisation des enceintes. En effet la pompe de récupération et le compresseur de la turbomachine tournent également au ralenti car ils sont directement entrainés par l’arbre moteur. Par ailleurs, cette solution permet de relâcher la contrainte sur le diamètre d 2 des ouvertures O 1 percées dans le tourillon amont T 1 permettant de gagner en durée de vie dudit tourillon amont T 1 , d’augmenter la pressurisation globale de l’enceinte C et la fiabilité sur l’équilibre des pressions autour de l’enceinte C. Dispositif de pressurisation d’une enceinte (C) de turbomachine ayant un axe longitudinal X, le dispositif s’étendant, de l’amont vers l’aval dans un sens d’écoulement des gaz le long de l’axe X longitudinal et étant alimenté en air pressurisé par un flux d’air de pressurisation (F) prélevé en amont dans la turbomachine, le dispositif étant caractérisé en ce qu’il comporte: un tourillon amont (T 1 ) destiné à être mis en rotation autour de l’axe X et dans lequel est ménagée une première série d’ouvertures (O 1 ), un tourillon aval (T 2 ) destiné à être mis en rotation autour de l’axe X et dans lequel est ménagée une deuxième série d’ouvertures (O 2 ), la première série d’ouvertures (O 1 ) étant configurée de manière que le flux d’air de pressurisation (F) la traverse et chaque ouverture (O 1 ) de la première série d’ouvertures (O 1 ) étant ménagée respectivement dans une cheminée (12) insérée dans le tourillon amont (T 1 ). Dispositif de pressurisation selon la revendication précédente, caractérisé en ce que l’accès du flux d’air de pressurisation à la première série d’ouvertures (O 1 ) est optimisé par au moins un élément profilé (16) fixé à proximité de chaque ouverture de la première série d’ouvertures (O 1 ). Dispositif de pressurisation selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le nombre d’ouvertures (O 1 ) de la première série d’ouvertures (O 1 ) est compris entre 2 et 36. Dispositif de pressurisation selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que chaque cheminée (12) présente une courbure de manière à ce que la direction d’entrée du flux d’air de pressurisation (F) soit différente de la direction de sortie du flux d’air de pressurisation (F). Dispositif de pressurisation selon la revendication précédente, caractérisé en ce que chaque cheminée (12) comprend une portion s’étendant à travers l’épaisseur de la paroi du tourillon amont (T 1 ). Dispositif de pressurisation selon l’une des revendications 4 et 5, caractérisé en ce que cette courbure (12a) est de 90°. Dispositif de pressurisation selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la longueur (l 2 ) de chaque cheminée (12) est supérieure au diamètre (d 2 ) du tourillon aval (T 1 ). Dispositif de pressurisation selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le tourillon amont (T 1 ) est entouré, au niveau de la première série d’ouvertures (O 1 ), par une enveloppe (14) solidaire en rotation du tourillon amont (T 1 ), et que chaque élément profilé (16) est fixé sur cette enveloppe. Dispositif de pressurisation selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que chaque élément profilé (16) est une équerre en tôle. Module de turbomachine comprenant un dispositif de pressurisation d’une d’enceinte (C) selon l’une quelconque des revendications précédentes et une enceinte (C) de palier (P) étant située, selon l’axe longitudinal X, en aval du tourillon aval (T 2 ), lui-même situé en aval du tourillon amont (T 1 ). Module de turbomachine selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu’il comprend un arbre (11) basse pression entraîné en rotation autour de l’axe longitudinal X et qui comprend le tourillon amont et le tourillon aval et en ce qu’au moins la première série d’ouvertures (O 1 ) entraîne un flux de pressurisation à l’intérieur de l’arbre (11) basse pression qui se divise en un flux un flux de pressurisation interne (F i ) et un flux de pressurisation externe (F e ). Module de turbomachine selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu’il comprend un fourreau (19) s’étendant à l’intérieur de l’arbre (11) basse pression et comprend au moins un orifice (20) d’axe transversal à l’axe longitudinal X, le flux d’air de pressurisation interne traversant l’orifice (20). Turbomachine comportant un module de turbomachine selon la revendication précédente.