FR 3106284 A1 20210723 FR 2000593 A 20200122 Procédé de purification d’un gaz par absorption gaz-liquide L’invention a pour objet un procédé de purification, par absorption gaz-liquide, d’un flux de gaz (1) comprenant un gaz G 0 à purifier et au moins un gaz G 1 à éliminer, soluble et présentant une constante d’acidité entre 1 et 13. Le procédé comprend, au moins, une étape d’absorption du gaz G 1 dans un solvant aqueux circulant dans un circuit en boucle fermée (5), une étape de désorption dans laquelle on élimine du solvant ledit gaz G 1 , ledit solvant étant recyclé à l’étape d’absorption. Dans ce procédé, on ajuste le pH du solvant aqueux avant l’étape d’absorption et avant l’étape de désorption, en tenant compte de la constante d’acidité du gaz G 1 à éliminer, en sorte d’améliorer la pureté du gaz G 0 à purifier. Figure à publier avec l’abrégé : Fig.1 Procédé de purification d’un gaz par absorption gaz-liquide La présente invention concerne le domaine général de la séparation des gaz par absorption gaz-liquide. Un procédé d’épuration de gaz par absorption gaz-liquide joue sur la différence de solubilité des gaz dans un solvant. Il permet de séparer efficacement des gaz considérés comme étant peu solubles, présentant une Constante de Henry inférieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 , de gaz acides ou basiques présentant une solubilité plus importante, avec une Constante de Henry supérieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 . La présente invention concerne, plus particulièrement, un procédé permettant la purification d’un gaz d’intérêt, contenu dans un mélange de deux ou plusieurs gaz, ledit gaz d’intérêt à purifier présentant, dans un solvant, une solubilité inférieure à la solubilité des autres gaz à éliminer. Le procédé de purification de gaz par absorption gaz-liquide selon l’invention est applicable, en particulier mais non limitativement, au syngaz qui consiste en un mélange de gaz comprenant essentiellement du dioxyde de carbone CO 2 à absorber dans un solvant et du dihydrogène H 2 à purifier, et au biogaz comprenant du méthane CH 4 à purifier ainsi que, en tant que gaz à éliminer par absorption, du CO 2 et, dans une moindre mesure, du sulfure d’hydrogène H 2 S. Cette invention cherche à permettre la production d’un gaz d’intérêt, par exemple H 2 ou CH 4 , de très haute pureté, renouvelable, écologique et économique, principalement pour des applications dans le domaine du transport ou de l’énergie. Le développement d’un tel procédé de purification de gaz s’inscrit dans un programme global et national dont le but est de développer des voies de valorisation des biomasses renouvelables, notamment. Dans ce cadre, notamment, des travaux sur l’épuration du biogaz, mélange constitué essentiellement de CH 4 et de CO 2 , ont démarré avec l’objectif d’optimiser des procédés de méthanisation des co-produits agricoles et agro-industriels. La méthanisation représente à la fois une voie de valorisation des déchets et coproduits agricoles, industriels ou urbains, et un moyen de production d’une énergie renouvelable. D’impact limité sur la qualité de l’air, la méthanisation permettrait de limiter l’émission des gaz à effet de serre et de réduire la consommation de ressources fossiles. Le processus de méthanisation de matières organiques par des populations de micro-organismes permet d’aboutir à la production de biogaz composé notamment de CH 4 , dans une proportion comprise entre 50 et 70% en volume, de CO 2 , dans une proportion allant de 25 à 50% en volume, par rapport au volume total du biogaz produit, et de H 2 S, dans une concentration de 20 000 ppm maximum. La filière de la méthanisation est en constant développement, notamment en France, et cela depuis de nombreuses années. Le gisement méthanisable a été évalué à 55,9 TWh (térawattheure) à l’horizon des années 2030. Il est donc particulièrement intéressant de chercher à développer des process pour la valorisation du biogaz issu de la méthanisation de matières organiques et plus particulièrement l’utilisation de celui-ci dans le réseau de gaz naturel ou en tant que carburant. Toutefois, l’injection de biogaz dans le réseau ne peut être effectuée qu’une fois que les impuretés et les gaz indésirables, notamment le CO 2 et l’H 2 S, ont été éliminés du biogaz directement issu de la méthanisation. Ainsi, pour augmenter sa valeur calorifique et répondre aux spécifications des opérateurs de réseau de gaz naturel pour une injection dans le réseau et/ou son utilisation comme carburant automobile, le biogaz issu directement du processus de méthanisation doit subir une épuration, en sorte de comporter, finalement, une proportion de l’ordre de 92% et de préférence supérieure à 96%, de CH 4 suivant la qualité du gaz distribué, on parle alors de « biométhane ». Ainsi, on connait, dans l’état de la technique, la demande de brevet européen publiée sous le n° EP 3 372 297 qui divulgue un procédé d’épuration, notamment, d’un flux de biogaz entrant composé d’un mélange de gaz comprenant du méthane CH 4 à purifier et au moins un gaz indésirable à éliminer, comme du dioxyde de carbone CO 2 ou du sulfure d’hydrogène H 2 S. Ce procédé s’appuie sur l’absorption du CO 2 et des autres gaz solubles, acides ou basiques, dans une saumure concentrée au moyen de contacteurs membranaires afin d’intensifier et d’optimiser le processus. Il comprend, plus particulièrement, les étapes suivantes : lors d’une étape d’absorption, on met en contact, au travers d’une unité membranaire d’absorption comprenant au moins une membrane perméable aux gaz et imperméable aux liquides, le flux de biogaz entrant d’un côté de ladite membrane et un liquide absorbant circulant de l’autre côté de ladite membrane, et on obtient un liquide absorbant riche comportant ledit gaz indésirable dissous et un flux de biométhane sortant appauvri en gaz indésirable à éliminer ; lors d’une étape de désorption, on met en contact ledit liquide absorbant riche avec une unité membranaire de désorption comprenant au moins une membrane, perméable aux gaz et imperméable aux liquides, et on élimine, par application d’une dépression transmembranaire, dudit liquide absorbant riche circulant d’un côté de ladite membrane, au moins une partie dudit gaz dissous, par passage au travers de ladite membrane vers l’autre côté de celle-ci, pour obtenir un liquide dégazé ; on recycle ledit liquide dégazé à l’étape d’absorption. Dans ce procédé, le liquide absorbant consiste en une saumure concentrée comportant de l’eau et au moins un sel choisi parmi le chlorure de sodium NaCl, le chlorure de potassium KCl, et le sulfate de sodium Na 2 SO 4 , la concentration molaire en sel dans le liquide absorbant étant comprise entre 0,2 et 6 mol.L -1 . On a cherché ici, par la mise au point d’un tel procédé, à obtenir une élimination satisfaisante des gaz indésirables et des impuretés mélangés, à l’origine dans le biogaz, au méthane valorisable, tout en réduisant substantiellement les pertes en méthane. Ainsi, ce procédé présente déjà une amélioration considérable par rapport à l’état de la technique, en étant à la fois sobre et économique, en termes de consommation énergétique et de réactifs, et en permettant de produire un biométhane présentant une pureté supérieure à 97% et un rendement de 98%. De telles valeurs, en termes de pureté et de rendement, sont suffisantes pour envisager une injection réseau viable du CH 4 obtenu, à la fois techniquement et économiquement, pour des petites et des moyennes unités de méthanisation. Toutefois, la pureté du CH 4 récupéré à l’issue de la mise en œuvre de ce procédé pourrait encore être améliorée, une certaine proportion d’impuretés résiduelles, pouvant aller jusqu’à 3% en volume, étant encore présente dans le flux de biométhane sortant. En plus de la production de biogaz, une des autres voies de valorisation des biomasses renouvelables consiste à produire du syngaz, composé essentiellement, à la base, de monoxyde de carbone CO et de H 2 , par thermolyse et pyrogazéification de déchets. Plus particulièrement, la pyrogazéification de déchets consiste à chauffer ces derniers à des températures élevées, pouvant aller jusqu’à 1500°C, en l’absence de dioxygène O 2 ou en présence d’une faible quantité de ce gaz, apportée, dans ce cas, soit par de l’air, soit par de l’air enrichi en O 2 , du O 2 pur, du CO 2 ou de la vapeur d’eau. Un tel chauffage, effectué à pression atmosphérique, entraine la transformation de la matière carbonée présente dans les déchets en gaz de synthèse, ou syngaz, dont la composition première a déjà été indiquée précédemment. Cette voie permet de produire un vecteur énergétique gazeux intéressant, le dihydrogène H 2 , tout comme le CH 4 produit lors de la méthanisation. Le dihydrogène H 2 peut être, en partie, injecté dans le réseau de gaz ou peut alimenter des piles à combustible, en particulier pour des applications dans le domaine de l’automobile. Généralement, des procédés de type « Water Gas Shift » ou réaction du gaz à l’eau, encore dénommée réaction de Dussan, sont mis en œuvre dans l’optique d’enrichir le syngaz en H 2 . Une telle réaction chimique permet de convertir du CO et de la vapeur d’eau en CO 2 et H 2 . Par conséquent, l’épuration du syngaz, enrichi en H 2 , comporte également, suite à une réaction du gaz à l’eau, en tant que principal coproduit généré, du CO 2 qu’il conviendra d’éliminer. Le procédé d’épuration de biogaz par absorption gaz-liquide tel que décrit dans la demande de brevet européen EP 3 372 297 est également applicable à la purification de H 2 contenu dans le syngaz. Dans une telle application, le procédé permettrait une élimination du CO 2 contenu en mélange dans le syngaz avec le H 2 d’intérêt. Préalablement, la teneur en CH 4 du syngaz devrait être réduite autant que possible par pyrolyse à plus de 1000°C, tandis que la teneur en CO est réduite en dessous de 0,1% après un procédé « Water Gas Shift ». Cependant, ce procédé d’épuration de gaz par absorption gaz-liquide, aboutissant à une pureté du gaz à récupérer supérieure à 97%, correspondant à une teneur résiduelle en CO 2 supérieure à 1%, ne permet pas d’atteindre les spécifications requises pour que le dihydrogène H 2 purifié puisse alimenter les piles à combustibles conventionnelles. En effet, pour une telle application, notamment, le dihydrogène H 2 doit présenter une pureté supérieure à 99,97%, avec, en particulier, une teneur en CO 2 inférieure à 2 ppm, une teneur en CO inférieure à 0,2 ppm, une teneur en H 2 S inférieure à 4 ppb, et une teneur en chlorure d’hydrogène HCl inférieure à 50 ppb, selon les spécifications pile à hydrogène de la norme 2014. Par conséquent, il est indispensable de mettre au point un procédé de purification d’un mélange de gaz, applicable notamment à la purification de biogaz ou de syngaz, contenant un gaz d’intérêt (H 2 pour le syngaz, CH 4 pour le biogaz) mélangé à des impuretés à éliminer, afin d’obtenir le gaz d’intérêt, respectivement H 2 ou CH 4 , d’une pureté supérieure à 99,97%, et plus préférentiellement encore supérieure à 99,99%, suffisante, notamment, pour pouvoir utiliser le H 2 dans des applications « mobilité », en particulier dans les piles à combustibles. Dans ce but, les inventeurs ont déterminé que les performances du procédé décrit dans la demande de brevet européen EP 3 372 297, présentant une étape d’absorption des gaz à éliminer d’un mélange dans un solvant, et une étape de dégazage afin de recycler le solvant utilisé, étaient limitées par une résistance au transfert des gaz à éliminer, notamment le CO 2 , au travers de la membrane d’absorption. Une telle résistance est, par ailleurs, amplifiée par un phénomène progressif d’humidification des pores de la membrane mise en œuvre dans l’étape d’absorption. Cette limitation du transfert de matière (CO 2 vers solvant liquide) permet d’expliquer la baisse de la performance observée lors de l’utilisation prolongée des contacteurs membranaires, ainsi que les écarts observés entre la théorie et les résultats effectivement obtenus lors de la mise en œuvre pratique. Cependant, dans le cas de l’absorption du CO 2 dans un solvant aqueux recyclé par dégazage sous un vide grossier, d’environ 100 mbar, cela ne permet pas d’expliquer la limitation observée de la pureté du gaz qui reste, dans tous les cas, inférieure à 99%. En effet, quelle que soient les conditions opératoires mises en œuvre, le gaz purifié présente systématiquement une teneur résiduelle en CO 2 d’au moins 1%. Dans l’état de la technique, les solutions développées pour chercher à améliorer la pureté du gaz à récupérer consistent principalement à utiliser des solvants chimiques présentant une plus forte capacité d’absorption du CO 2 , notamment des solvants de type bases fortes ou faibles. Toutefois, de tels solvants présentent l’inconvénient d’être beaucoup plus difficiles à régénérer, par dégazage sous vide, que la saumure concentrée mise en œuvre dans le procédé de la demande EP 3 372 297. Cette étape de régénération nécessite alors une augmentation de la température pour que le recyclage du solvant soit efficace. En outre, le solvant est parfois non-réutilisable, entrainant alors une consommation importante de produit chimique, ainsi que la production d’un effluent à traiter. D’autres solutions consistent à faciliter le transfert du CO 2 entre le gaz entrant et le solvant en utilisant différents types de membranes, ou bien encore en ajoutant des catalyseurs dans le solvant. Ainsi, par exemple, le document de brevet US 2011/223650 divulgue un procédé mettant en œuvre deux contacteurs membranaires en boucle, un pour l’étape d’absorption et un pour l’étape de désorption, ainsi que des enzymes de type anhydrase carbonique, pour améliorer les performances de séparation du CO 2 , à partir d’un mélange de plusieurs gaz, les enzymes catalysant la conversion du CO 2 dissous en ions carbonates. De telles solutions, si elles permettent effectivement d’améliorer le flux de CO 2 absorbé, et donc la productivité du procédé, ne permettent pas d’aboutir à une pureté optimale, celle-ci restant généralement limitée à 98%, insuffisante pour certaines des applications qui sont visées. De même, une amélioration de l’architecture des procédés mettant en œuvre des contacteurs membranaires, par exemple en modifiant la nature des membranes utilisées, en jouant sur les différentiels de pression à l’absorption et au dégazage, ou bien encore en ajoutant, entre les unités membranaires d’absorption et de désorption, une unité de dégazage intermédiaire avec une boucle de recirculation, permet effectivement d’augmenter le rendement du procédé, avec un meilleur taux de récupération du gaz d’intérêt, mais jamais de dépasser cette pureté limite de 99%. Dans une démarche inventive, les recherches menées par les inventeurs leur ont permis d’identifier la cause principale responsable d’une telle limitation de pureté, et d’y apporter une solution particulièrement intéressante entrainant une amélioration substantielle de la pureté du gaz d’intérêt récupéré, allant jusqu’à plus de 99,99%, tout en proposant un procédé d’épuration de gaz qui reste sobre énergétiquement, ne consommant pas de produits chimiques de manière excessive, et ne générant aucun effluent ou déchet autre que le CO 2 et les autres gaz séparés. Dans les procédés connus de l’état de la technique, le dégazage insuffisant du CO 2 (ou autres impuretés gazeuses à éliminer), au niveau de la membrane de l’unité de désorption, est responsable d’un recyclage non optimal du solvant absorbant les gaz, en raison d’une variation de pH défavorable au sein de ce solvant. Par exemple, lors du dégazage du CO 2 au moment de la désorption, en utilisant une pompe à vide, le pH du solvant va naturellement augmenter et une partie du CO 2 va rester en solution dans ce solvant sous la forme d’anions hydrogénocarbonates HCO 3 - et carbonates CO 3 2- . Comme le procédé d’épuration de gaz par absorption du CO 2 est à contre-courant, la pureté en sortie du gaz est limitée thermodynamiquement par une teneur résiduelle en CO 2 dans le solvant recyclé entrant dans l’unité membranaire d’absorption. Les solutions actuelles, reposant sur l’augmentation de la capacité d’absorption du solvant, ou la recherche d’une amélioration des cinétiques de transfert au sein du liquide, de la membrane ou du gaz, ne permettent pas de lever ce verrou, ou seulement au prix d’une consommation prohibitive d’énergie ou de produits chimiques, dans le cas notamment de l’utilisation de solvants basiques, en tant qu’absorbants chimiques pour réagir avec le CO 2 absorbé. Pour pallier, au moins en partie, les inconvénients de l’état de la technique, la présente invention propose un procédé d’épuration d’un flux de gaz entrant, de purification, par absorption gaz-liquide, d’un flux de gaz entrant comprenant un gaz G 0 à purifier et au moins un gaz acide Ga 1 à éliminer, ledit gaz G 0 à purifier présentant une Constante de Henry H G0 inférieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 et ledit gaz acide Ga 1 à éliminer présentant une Constante de Henry H Ga1 supérieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 et une constante d’acidité pKa Ga1 supérieure ou égale à 1 et inférieure ou égale à 13, ledit procédé comprenant, au moins, les étapes suivantes : lors d’une étape d’absorption, on met au contact, au travers d’une unité membranaire d’absorption comprenant au moins une membrane perméable aux gaz et hydrophobe, ledit flux de gaz entrant d’un côté de ladite membrane et un solvant aqueux, apte à absorber les gaz solubles et circulant de l’autre côté de ladite membrane, et on obtient un solvant aqueux riche comportant ledit gaz acide Ga 1 dissous et un flux de gaz sortant enrichi en gaz G 0 à purifier ; lors d’une étape de désorption, on met en contact ledit solvant aqueux riche avec une unité membranaire de désorption comprenant au moins une membrane, perméable aux gaz et hydrophobe, et on élimine, par application d’une dépression transmembranaire, dudit solvant aqueux riche circulant d’un côté de ladite membrane, ledit gaz acide Ga 1 dissous, par passage au travers de ladite membrane vers l’autre côté de celle-ci, pour obtenir un solvant aqueux dégazé ; on recycle ledit solvant aqueux dégazé à l’étape d’absorption, l’ensemble des étapes dudit procédé étant opérées en continu en boucle fermée, ledit solvant aqueux étant mis en circulation dans un circuit en boucle fermée entre ladite unité membranaire d’absorption et ladite unité membranaire de désorption. Le procédé de l’invention est particulier en ce que l’on ajuste le pH du solvant aqueux à une valeur supérieure ou égale à pKa Ga1 +2 et inférieure ou égale à 13, par ajout de base, avant l’étape d’absorption, et on ajuste le pH du solvant aqueux riche à une valeur supérieure ou égale à pKa Ga1 -2 et inférieure ou égale à pKa Ga1 +1, par ajout d’acide, avant l’étape de désorption, et en ce que ledit flux de gaz sortant comprend plus de 99% en volume de gaz G 0 à purifier. L’invention est également relative à un procédé de purification, par absorption gaz-liquide, d’un flux de gaz entrant comprenant un gaz G 0 à purifier et au moins un gaz basique Gb 1 à éliminer, ledit gaz G 0 à purifier présentant une Constante de Henry H G0 inférieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 et ledit gaz basique Gb 1 à éliminer présentant une Constante de Henry H Gb1 supérieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 et une constante d’acidité pKa Gb1 supérieure ou égale à 1 et inférieure ou égale à 13. Les étapes d’absorption et de désorption opérées en continu en boucle fermée sont similaires à celles mises en œuvre pour l’élimination d’au moins un gaz acide. Toutefois, pour l’élimination dudit gaz basique Gb 1 , on ajuste le pH du solvant aqueux à une valeur supérieure ou égale à 1 et inférieure ou égale à pKa Gb1 -2, par ajout d’acide, avant l’étape d’absorption et on ajuste le pH du solvant aqueux riche à une valeur supérieure ou égale à pKa Gb1 -1 et inférieure ou égale à pKa Gb1 +2, par ajout de base, avant l’étape de désorption. Ledit flux de gaz sortant comprend plus de 99% en volume de gaz G 0 à purifier. L’invention a encore pour objet un procédé de purification, par absorption gaz-liquide, d’un flux de gaz entrant comprenant un gaz G 0 à purifier et un mélange de gaz à éliminer, ledit mélange comportant au moins un gaz acide Ga 1 et un gaz basique Gb 1 , ledit au moins un gaz acide Ga 1 étant majoritaire, ledit gaz G 0 à purifier présentant une Constante de Henry H G0 inférieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 , ledit gaz acide Ga 1 à éliminer présentant une Constante de Henry H Ga1 supérieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 et une constante d’acidité pKa Ga1 supérieure ou égale à 1 et inférieure ou égale à 13 et ledit gaz basique Gb 1 à éliminer présentant une Constante de Henry H Gb1 supérieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 et une constante d’acidité pKa Gb1 supérieure ou égale à 1 et inférieure ou égale à 13, ledit procédé comprenant, au moins, les étapes suivantes : lors d’une étape d’absorption, on met au contact, au travers d’une unité membranaire d’absorption comprenant au moins une membrane perméable aux gaz et hydrophobe, ledit flux de gaz entrant d’un côté de ladite membrane et un solvant aqueux, apte à absorber les gaz solubles et circulant de l’autre côté de ladite membrane, et on obtient un solvant aqueux riche comportant ledit gaz acide Ga 1 dissous et ledit gaz basique Gb 1 dissous et un flux de gaz sortant enrichi en gaz G 0 à purifier ; lors d’une première étape de désorption, on met en contact ledit solvant aqueux riche avec une première unité membranaire de désorption comprenant au moins une membrane, perméable aux gaz et hydrophobe, et on élimine, par application d’une dépression transmembranaire, dudit solvant aqueux riche circulant d’un côté de ladite membrane, ledit gaz acide Ga 1 dissous, par passage au travers de ladite membrane vers l’autre côté de celle-ci, pour obtenir un solvant aqueux riche en gaz basique Gb 1 et débarrassé dudit gaz acide Ga 1 dissous ; lors d’une deuxième étape de désorption, on met en contact ledit solvant aqueux riche en gaz basique Gb 1 avec une deuxième unité membranaire de désorption comprenant au moins une membrane, perméable aux gaz et hydrophobe, et on élimine, par application d’une dépression transmembranaire, du solvant aqueux riche en gaz basique Gb 1 circulant d’un côté de ladite membrane, ledit gaz basique Gb 1 dissous, par passage au travers de ladite membrane vers l’autre côté de celle-ci, pour obtenir un solvant aqueux dégazé ; on recycle ledit solvant aqueux dégazé à l’étape d’absorption, l’ensemble des étapes dudit procédé étant opérées en continu en boucle fermée, ledit solvant aqueux étant mis en circulation dans un circuit en boucle fermée entre ladite unité membranaire d’absorption et lesdites unités membranaires de désorption. Dans ce procédé, on ajuste le pH du solvant aqueux à une valeur supérieure ou égale à pKa Ga1 +2 et inférieure ou égale à 13, par ajout de base, avant l’étape d’absorption et en ce que l’on ajuste le pH du solvant aqueux riche à une valeur supérieure ou égale à pKa Ga1 -2 et inférieure ou égale à pKa Ga1 +1, par ajout d’acide, avant la première étape de désorption et à une valeur supérieure ou égale à pKa Gb1 -1 et inférieure ou égale à pKa Gb1 +2, par ajout de base, avant la deuxième étape de désorption, et en ce que ledit flux de gaz sortant comprend plus de 99% en volume de gaz G 0 à purifier. Un autre objet de la présente invention est un procédé de purification par absorption gaz-liquide, d’un flux de gaz entrant comprenant un gaz G 0 à purifier et un mélange de gaz à éliminer, ledit mélange comportant au moins un gaz basique Gb 1 et un gaz acide Ga 1 , ledit au moins un gaz basique Gb 1 étant majoritaire. Les étapes d’absorption et de désorption opérées en continu en boucle fermée sont similaires à celles mises en œuvre pour l’élimination d’un mélange de gaz à éliminer avec Ga 1 et Gb 1 , Ga 1 étant majoritaire. A présent, lorsque Gb 1 est majoritaire, on ajuste le pH du solvant aqueux à une valeur supérieure ou égale à 1 et inférieure ou égale à pKa Gb1 -2, par ajout d’acide, avant l’étape d’absorption et en ce que l’on ajuste le pH du solvant aqueux riche à une valeur supérieure ou égale à pKa Gb1 -1 et inférieure ou égale à pKa Gb1 +2, par ajout de base, avant la première étape de désorption et à une valeur supérieure ou égale à pKa Ga1 -2 et inférieure ou égale à pKa Ga1 +1, par ajout d’acide, avant la deuxième étape de désorption, et en ce que ledit flux de gaz sortant comprend plus de 99% en volume de gaz G 0 à purifier. La présente invention a encore pour objet une installation de purification d’un flux de gaz entrant comprenant un gaz G 0 à purifier et au moins un gaz acide Ga 1 et/ou un gaz basique Gb 1 , à éliminer, pour la mise en œuvre du procédé de l’invention, comportant, au moins, une unité membranaire d’absorption comprenant au moins une membrane perméable aux gaz et hydrophobe, ladite unité étant reliée, d’un côté de ladite membrane, à une arrivée du flux de gaz entrant, et à une sortie du flux de gaz sortant enrichi en gaz G 0 à purifier et, de l’autre côté de ladite membrane, à un circuit fermé dans lequel circule en boucle un solvant aqueux absorbant ledit au moins un gaz à éliminer, ladite installation comportant encore, en aval de ladite unité membranaire d’absorption, en tenant compte du sens de circulation dudit solvant aqueux dans le circuit fermé, au moins une unité membranaire de désorption, laquelle comporte au moins une membrane perméable aux gaz et hydrophobe, apte à permettre le passage d’au moins une partie du gaz à éliminer dissous dans ledit solvant aqueux et son élimination. Ladite installation de l’invention est particulière en ce qu’elle comporte encore au moins, d’une part, des premiers moyens de régulation du pH du solvant aqueux, positionnés sur le circuit fermé entre ladite au moins une unité membranaire de désorption et ladite unité membranaire d’absorption, en tenant compte du sens de circulation du solvant aqueux au sein dudit circuit fermé et, d’autre part, des deuxièmes moyens de régulation du pH du solvant aqueux positionnés sur le circuit fermé entre l’unité membranaire d’absorption et ladite au moins une unité membranaire de désorption, en tenant compte du sens de circulation du solvant aqueux au sein dudit circuit fermé. Dans le procédé de la présente invention, les inventeurs ont réussi à lever la limitation thermodynamique des procédés existants, pour une amélioration substantielle de la pureté du gaz d’intérêt, tout en conservant un procédé peu énergivore et non consommateur de produits chimiques, et qui ne génère pas d’effluents ou de déchets à traiter, autres que les gaz à éliminer. Cela a été effectué en appliquant, d’une part, une première variation de pH du solvant enrichi en gaz dissous à éliminer, après l’étape d’absorption et avant l’étape de désorption et, d’autre part, une deuxième variation de pH appliquée cette fois sur le solvant dégazé, entre l’étape de désorption qui a permis le recyclage du solvant, et l’étape d’absorption dans laquelle ledit solvant est réutilisé. Dans le cas où le gaz à éliminer consiste en un gaz acide, ou lorsqu’il y a plusieurs gaz à éliminer et que les gaz acides sont majoritaires, l’ajustement sensible du pH, avant l’étape d’absorption est effectué par ajout de base tandis que, avant l’étape de désorption pour régénérer le solvant aqueux, l’ajustement de pH se fait par ajout d’acide. On procède inversement lorsque le gaz à éliminer est un gaz basique seul ou en proportion majoritaire dans un mélange. Dans le procédé de l’invention, on joue ainsi, de manière astucieuse, sur les équilibres acido-basiques des gaz dissous afin de favoriser leur absorption puis leur désorption, évitant ainsi la présence résiduelle de gaz dissous après désorption, limitant, par conséquent, la pureté du gaz à valoriser en sortie de l’unité membranaire d’absorption. La présente invention comporte de nombreux avantages. Principalement, par la mise en œuvre du procédé de l’invention, la pureté du gaz d’intérêt à récupérer est substantiellement améliorée par rapport aux procédés conventionnels. La pureté obtenue peut notamment être supérieure à 99% et plus particulièrement encore supérieure à 99,97%, correspondant, par exemple, aux spécifications requises pour que le dihydrogène H 2 purifié au moyen du procédé de l’invention puisse être utilisé pour alimenter des piles à combustible. Par ailleurs, on arrive, de manière particulièrement avantageuse, à de tels niveaux de pureté sans une consommation excessive de réactifs et en évitant une production de déchets. Ainsi, le procédé conforme à l’invention reste écologique, durable et viable économiquement, même pour des petites unités de méthanisation de biomasse, où l’on cherche à purifier du CH 4 , ou de pyrogazéification de biomasse, où l’on cherche à purifier du H 2 . D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront de la description détaillée qui va suivre des modes de réalisation non limitatifs de l’invention, en référence aux figures annexées dans lesquelles : représente, de manière schématisée, un premier mode de réalisation particulier d’une installation de purification d’un flux de gaz entrant, pour la mise en œuvre des différentes étapes du procédé de purification par absorption gaz-liquide selon l’invention, cette installation comportant une unité membranaire d’absorption et une unité membranaire de désorption ainsi que des moyens d’ajustement du pH du solvant aqueux circulant au sein de la boucle fermée reliant lesdites deux unités ; illustre, de manière schématisée, un deuxième mode de réalisation particulier d’une installation de purification d’un flux de gaz entrant, similaire à celle de la figure 1 avec, en supplément, une unité membranaire de dégazage intermédiaire pour recycler une fraction du (ou des) gaz d’intérêt en partie dissous dans le solvant aqueux au niveau de l’unité membranaire d’absorption ; représente, de manière schématisée, un troisième mode de réalisation particulier d’une installation de purification d’un flux de gaz entrant, similaire à celle de la figure 2, avec en supplément un module d’électrodialyse à membrane bipolaire pour régénérer l’acide et la base injectés au niveau des moyens d’ajustement du pH du solvant aqueux ; illustre, schématiquement, en détails, le module d’électrodialyse à membrane bipolaire avec décomposition des flux au sein dudit module, MA signifiant « membrane anionique », MB signifiant « membrane bipolaire » et MC signifiant « membrane cationique », et dans le cas où l’acide consiste en de l’acide chlorhydrique HCl et la base consiste en de l’hydroxyde de potassium KOH ; représente, de manière schématisée, un troisième mode de réalisation particulier d’une installation particulièrement adaptée à la purification d’un flux de gaz entrant comprenant un gaz à purifier et un mélange de gaz acides et basiques à éliminer, ladite installation comprenant alors deux unités membranaires de désorption, en plus de l’unité membranaire d’absorption et de l’unité membranaire de dégazage intermédiaire, le pH du solvant aqueux pouvant alors être ajusté à trois endroits différents du circuit en boucle fermée reliant les différentes unités ; correspond à une représentation graphique illustrant une comparaison des performances obtenues expérimentalement, en termes à la fois de rendement de gaz purifié, exprimé en pourcentage et représenté en abscisses, et de pureté, exprimée en pourcentage et représentée en ordonnées, du procédé de purification d’un flux de gaz entrant selon la présente invention (série « New-1 », résultats représentés par des carrés noirs), d’un procédé classique de purification de gaz par absorption-désorption (séries « Old-1 » à « Old-5 ») et du procédé objet de la demande EP 3 372 297 (série « Old-6 », le solvant absorbant consistant en une solution de KCl concentrée à 1 mol.L-1), différentes conditions opératoires ayant été testées expérimentalement, dans le cas où le gaz à purifier consiste en du diazote N2, comparable au dihydrogène H2 (solubilité très faible) et le gaz à éliminer consiste en un gaz acide, le dioxyde de carbone CO2 ; correspond à une représentation graphique illustrant la pureté limite théorique du gaz purifié en fonction des conditions de pH (basiques) dans le solvant aqueux avant absorption (en ordonnées) et en fonction des conditions de pH (acides) dans le solvant aqueux avant désorption (en abscisses), dans le cas où le gaz à purifier consiste en du H2 et le gaz à éliminer consiste en du CO2, le mélange traité correspondant à un syngaz enrichi par « Water Gas Shift » et composé de 36,5% de CO2 et de 63,5% de H2, et dans l’hypothèse où le solvant aqueux absorbant est régénéré par une étape de désorption sous un vide qualifié de vide grossier et dénommé aussi vide industriel ; consiste en une représentation graphique illustrant, après mise en œuvre du procédé de l’invention, la teneur résiduelle théorique en gaz à éliminer (CO2) du gaz purifié en fonction des conditions de pH (basiques) dans le solvant aqueux avant absorption (en ordonnées) et en fonction des conditions de pH (acides) dans le solvant aqueux avant désorption (en abscisses), dans des conditions identiques à celles décrites pour la figure 6 ; consiste en une représentation graphique illustrant l’intensité appliquée (ajustement de pH), correspondant aux différents points de fonctionnement testés, dans des conditions identiques à celles décrites pour la figure 6 ; correspond à une représentation graphique illustrant les différentes concentrations en tampon phosphate dans le solvant aqueux, correspondant aux différents points de fonctionnement testés, en fonction des conditions de pH dans le solvant aqueux avant absorption (en ordonnées) et en fonction des conditions de pH (acides) dans le solvant aqueux avant désorption (en abscisses) dans des conditions identiques à celles décrites pour la figure 6 ; correspond à une représentation graphique illustrant la pureté limite théorique du gaz purifié en fonction des conditions de pH (basiques) dans le solvant aqueux avant absorption (en ordonnées) et en fonction des conditions de pH (acides) dans le solvant aqueux avant désorption (en abscisses), dans le cas où le gaz à purifier consiste en du H2 et le gaz à éliminer consiste en du H2S, un gaz acide, le mélange traité étant composé de 1% de H2S, et dans l’hypothèse où le solvant aqueux absorbant est régénéré par une étape de désorption sous un vide grossier, l’objectif étant d’atteindre une teneur en H2S inférieure à 10 ppm (partie par million), soit moins de 0,001% ; correspond à une représentation graphique illustrant la pureté limite théorique du gaz purifié en fonction des conditions de pH (acides) dans le solvant aqueux avant absorption (en ordonnées) et en fonction des conditions de pH (basiques) dans le solvant aqueux avant désorption (en abscisses), dans le cas où le gaz à purifier consiste en du H2 et le gaz à éliminer consiste en du NH3, un gaz basique, le mélange traité étant composé de 0,01% de NH3, et dans l’hypothèse où le solvant aqueux absorbant est régénéré par une étape de désorption sous un vide grossier, l’objectif étant d’atteindre une teneur en NH3 inférieure à 1 ppb (partie par milliard), soit moins de 0,0000001%. En référence aux figures des dessins ci-joints, et plus particulièrement aux figures 1 à 4 dans un premier temps, la présente invention est relative à un procédé de purification, par absorption gaz-liquide, d’un flux de gaz entrant 1. Ce flux de gaz entrant 1 comprend, avantageusement, un gaz G 0 à purifier et au moins un gaz à éliminer, noté G 1 de manière générale, qu’il s’agisse d’un seul gaz, acide ou basique, ou d’un mélange de plusieurs gaz à éliminer. Les proportions initiales (v/v) du gaz G 0 à purifier et dudit au moins un gaz G 1 à éliminer au sein du flux de gaz entrant 1 peuvent être très variables et certains exemples seront donnés ci-après dans la description. De préférence, mais non limitativement, le gaz G 0 à purifier est majoritaire au sein du flux de gaz entrant. Toutefois, selon la solubilité respective des gaz, la proportion de gaz G 0 au sein du flux entrant peut être inférieure à celle dudit au moins un gaz G 1 à éliminer. De manière générale, le ratio entre la teneur de G 0 et G 1 doit être supérieur au ratio entre leur solubilité respective. Le gaz G 0 à purifier peut consister, par exemple mais non limitativement, en du méthane CH 4 , dans l’optique notamment d’une injection dans un réseau de gaz, ou en du dihydrogène H 2 , pour une utilisation dans des applications « mobilité », notamment pour alimenter des piles à combustibles. En plus de ce gaz G 0 à purifier, et comme indiqué ci-dessus, le flux de gaz entrant 1 comporte une certaine proportion de gaz indésirable G 1 qu’il convient d’éliminer par la mise en œuvre du présent procédé ; celle-ci peut consister soit en un gaz acide Ga 1 , soit en un gaz basique Gb 1 , soit en un mélange comportant au moins un gaz acide Ga 1 et au moins un gaz basique Gb 1 , ledit au moins un gaz acide Ga 1 étant majoritaire, ou bien encore en un mélange comportant au moins un gaz acide Ga 1 et au moins un gaz basique Gb 1 , ledit au moins un gaz basique Gb 1 étant majoritaire. Il est entendu que, lorsque ledit flux de gaz entrant 1 comporte au moins un gaz acide Ga 1 et un gaz basique Gb 1 , il peut s’agir de plusieurs gaz acides Ga 1 , Ga 2 , Ga n et/ou de plusieurs gaz basiques Gb 1 , Gb 2 , Gb n . Le flux de gaz entrant 1 peut également comporter, en plus gaz du gaz G 0 à purifier, en mélange, plusieurs gaz acides Ga 1 , Ga 2 , Ga n , sans inclure de gaz basique ou, inversement, plusieurs gaz basiques Gb 1 , Gb 2 , Gb n , sans contenir de gaz acide. Le gaz acide Ga 1 à éliminer peut consister en du dioxyde de carbone CO 2 ou en du sulfure d’hydrogène H 2 S. Comme indiqué précédemment, le flux de gaz entrant 1 peut également comporter un mélange de CO 2 (Ga 1 ) et de H 2 S (Ga 2 ) à éliminer, et éventuellement au moins encore un autre gaz acide et/ou au moins un gaz basique Gb 1 . Le gaz basique Gb 1 à éliminer peut consister en de l’ammoniac NH 3 , seul ou en mélange avec au moins un autre gaz basique Gb 2 et/ou au moins un gaz acide Ga 1 , tels que ceux susmentionnés. Dans une application particulière du procédé de l’invention, le flux de gaz entrant 1 consiste en du biogaz, comprenant, au moins, en tant que gaz G 0 à purifier, du méthane CH 4 , dans une proportion généralement comprise entre 45 et 70% en volume par rapport au volume total de biogaz, et du CO 2 en tant que gaz acide Ga 1 à éliminer, dans une proportion généralement comprise entre 25 et 50% (v/v). Le biogaz peut également comporter d’autres gaz indésirables solubles à éliminer, comme le sulfure d’hydrogène H 2 S, ou des gaz peu solubles tels que le dioxygène O 2 ou bien encore le diazote N 2 , présents dans des proportions toutefois substantiellement plus faibles que les proportions en CH 4 et en CO 2 . Selon la teneur et la solubilité de ces gaz à éliminer, le procédé de l’invention peut éventuellement être couplé à une ou plusieurs technique(s) d’épuration spécifique(s) à ces impuretés, en particulier si leur solubilité est trop faible dans le solvant aqueux utilisé (notamment dans le cas de O 2 et N 2 à éliminer). Il est également envisageable que le flux de gaz entrant 1 à traiter au moyen du procédé de l’invention consiste en du syngaz obtenu suite à une pyrogazéification de déchets, ou thermolyse, et craquage, suivis d’une réaction du gaz à l’eau ou réaction de « Water Gaz Shift », avec ou sans catalyseur. Suivant ces techniques d’épuration préliminaires, le syngaz comporte alors majoritairement du dihydrogène H 2 en tant que gaz G 0 à purifier, dans une proportion comprise entre 50 et 75%, de préférence de l’ordre de 63,5% (v/v), et du CO 2 , en tant que gaz acide Ga 1 à éliminer, dans une proportion comprise entre 25 et 50%, de préférence de l’ordre de 36,5% (v/v). A noter que toutes les teneurs en gaz exprimées dans la présente demande sont exprimées en « gaz sec », autrement dit sans tenir compte de l’eau, sous forme de vapeur, qui peut être présente dans le flux de gaz entrant et qui est facilement éliminée. Le syngaz peut également comporter d’autres impuretés gazeuses peu solubles à éliminer, comme du CH 4 et du CO, et éventuellement des traces de O 2 et de N 2 , par exemple. Celles-ci sont toutefois présentes dans de très faibles proportions, tout comme pour les impuretés du biogaz. Finalement, la proportion de l’ensemble des impuretés est généralement inférieure à 1% (v/v) dans le flux de gaz entrant 1 à traiter, après l’application des techniques d’épuration préliminaires susmentionnées. En effet, selon leur teneur résiduelle, le procédé de l’invention peut éventuellement être couplé à une ou plusieurs technique(s) d’épuration spécifique(s) à ces impuretés, en particulier si leur solubilité est trop faible dans le solvant aqueux utilisé. De manière générale, le procédé de purification, par absorption gaz-liquide, d’un flux de gaz entrant 1 permet de séparer des gaz en jouant sur leur différence de solubilité dans un solvant aqueux absorbant le(s) gaz du mélange qui est (sont) le(s) plus soluble(s). Ainsi, le procédé de l’invention a pour objectif, à partir d’un flux de gaz entrant 1 comprenant un gaz G 0 à purifier et au moins un gaz G 1 à éliminer, de séparer ledit gaz G 0 à purifier, celui-ci présentant une Constante de Henry H G0 inférieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 , tandis que ledit gaz G 1 à éliminer présente une Constante de Henry H G1 supérieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 . En d’autres termes, le gaz G 0 à purifier est considéré comme peu soluble dans un solvant aqueux tandis que le gaz G 1 à éliminer est considéré comme étant soluble dans un tel solvant, qu’il s’agisse d’un gaz acide Ga 1 (avec une Constante de Henry H Ga1 supérieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 ), d’un gaz basique Gb 1 (également avec une Constante de Henry H Gb1 supérieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 ) ou d’un mélange de gaz avec chacun une Constante de Henry supérieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 . Notons encore que, de manière générale, le gaz G 1 à éliminer, ou chacun des gaz G 1 à éliminer, présente une constante d’acidité pKa G1 supérieure ou égale à 1 et inférieure ou égale à 13. Quelle que soit la composition du flux de gaz entrant 1 à traiter, la première étape du procédé d’épuration de l’invention consiste en une étape d’absorption dudit au moins un gaz acide Ga 1 soluble et/ou dudit au moins un gaz basique soluble Gb 1 , par un solvant aqueux 3, au niveau d’une unité membranaire d’absorption 2. Cette unité membranaire d’absorption 2 comporte, au moins, une membrane 20, préférentiellement microporeuse et hydrophobe, et perméable aux gaz, tandis qu’elle est hydrophobe, pour éviter le passage des liquides. Une telle membrane 20 pourra ainsi, par exemple, être fabriquée à partir de polypropylène (PP), de polyflorure de vinylidène (PVDF), ou encore de polytétrafluoroéthylène (PTFE). A noter que, plus particulièrement, le flux de gaz entrant 1 à traiter entre, au niveau de ladite unité membranaire d’absorption 2, au moyen d’une arrivée 4, et se retrouve d’un côté 21 de ladite membrane 20 perméable aux gaz et hydrophobe. De l’autre côté 22 de cette membrane 20 circule le solvant aqueux 3 dans un circuit en boucle fermée 5, dans lequel ledit solvant 3 est avantageusement maintenu à une pression relative comprise entre 1 et 7 bars, plus avantageusement encore à une pression relative comprise entre 5 et 6 bars, grâce, par exemple à une pompe de recirculation 11, en maintenant une perte de charge minimum pour limiter la consommation énergétique du procédé. A noter encore que, de préférence, le solvant aqueux 3 circule, au sein de la boucle fermée 5, à contre-courant par rapport au flux de gaz entrant 1, comme illustré sur les figures 1 à 4. Ledit solvant aqueux 3 est apte à absorber le(s) gaz soluble(s) acide(s) Ga 1 et/ou basique(s) Gb 1 présent(s) dans ledit flux de gaz entrant 1, en particulier le(s) gaz dont la constante de Henry est supérieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 . Ainsi, dans cette première étape d’absorption du procédé de l’invention, le gaz G 1 indésirable à éliminer du flux de gaz entrant 1, ainsi que les autres impuretés gazeuses éventuelles à éliminer et suffisamment solubles (c’est à dire avec une Constante de Henry supérieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 ) traverse(nt) la membrane 20 pour venir se dissoudre dans le solvant aqueux 3. On obtient ainsi un flux 6 de gaz purifié, enrichi en gaz G 0 à purifier, par exemple en H 2 (Constante de Henry égale à 7,6*10 -4 mol.L -1 .bar -1 à 25°C) dans le cas où le gaz de départ 1 consiste en du syngaz, ou en CH 4 (Constante de Henry égale à 1,3*10 -3 mol.L -1 .bar -1 à 25°C) lorsque le gaz entrant 1 est un flux de biogaz, et très substantiellement appauvri en gaz indésirable(s) soluble(s) à éliminer, par rapport au flux entrant 1. Plus particulièrement, au moyen du procédé de l’invention, on obtient, d’un côté, un flux de gaz purifié 6 d’une pureté supérieure à 99% (v/v) en gaz G 0 à purifier et, encore plus préférentiellement, un flux 6 d’une pureté supérieure à 99,99%. A la lecture de l’intégralité de la description, les raisons permettant d’aboutir à une telle pureté ainsi que les avantages du procédé objet de l’invention apparaîtront plus clairement. D’un autre côté, lorsque le(s) gaz indésirable(s) se dissolvent dans le solvant aqueux 3, on obtient, en sortie de l’unité membranaire d’absorption 2, un solvant aqueux riche 30 comprenant lesdits gaz dissous. Au niveau de cette unité membranaire d’absorption 2, le flux de gaz entrant est avantageusement maintenu à une pression relative comprise entre 10 mbars et 6 bars, cette pression étant plus avantageusement encore comprise entre 4,5 et 5,75 bars et, tout préférentiellement, égale à 5 bars. Dans tous les cas, de manière préférentielle, la différence de pression entre la pression du solvant aqueux absorbant 3 circulant dans le circuit en boucle fermée 5, comprise entre 1 et 7 bars, et la pression du flux de gaz 1 à l’absorption, est comprise entre 0,2 et 1 bar. Un tel différentiel de pression permet d’éviter le mélange des phases gaz et liquide par bullage du gaz dans le solvant 3 tout en limitant l’humidification des pores et la consommation énergétique. En tant que solvant aqueux 3, on utilisera préférentiellement une solution de saumure concentrée, autrement dit une solution de chlorure de sodium NaCl concentrée entre 0,2 et 6 mol.L -1 , obtenue par dissolution de la quantité adéquate de NaCl dans de l’eau, cette dernière consistant avantageusement en de l’eau osmosée. Une eau osmosée est une eau filtrée au travers d’une membrane d’osmose inverse, permettant de retenir les ions et les molécules de taille relativement importante. L’eau osmosée présente une conductivité inférieure à 25 pS.cm -1 , et, plus préférentiellement encore, une conductivité inférieure à 20 pS.cm -1 . Une telle eau est particulièrement avantageuse dans le procédé de l’invention car elle est notamment dépourvue d’ions Ca 2+ et Mg 2+ , limitant ainsi le risque de précipitation des ions carbonates dans les membranes. Un solvant aqueux 3 à base de NaCl est particulièrement avantageux car il permet de réduire la solubilité du gaz d’intérêt G 0 à purifier, par exemple CH 4 ou H 2 , et donc d’améliorer le rendement de récupération dudit gaz d’intérêt dans le flux de gaz sortant 6. Le solvant aqueux 3 peut également consister en une solution de chlorure de potassium KCl, de sulfate de sodium Na 2 SO 4 , ou bien encore de sulfate de potassium K 2 SO 4 dissous dans de l’eau, de préférence de l’eau osmosée, la concentration molaire finale en sel dans le solvant aqueux absorbant 3 étant comprise entre 0,2 et 6 mol.L -1 , selon la solubilité du sel. Plus préférentiellement encore, la concentration molaire en sel dans le solvant aqueux absorbant 3 est comprise entre 1 et 2 mol.L -1 . Cependant, il est tout à fait envisageable d’utiliser d’autres sels présentant une bonne solubilité, peu corrosifs et avec peu ou pas d’effet tampon (base très faible avec un pKa inférieur à 2 ou acide très faible avec un pKa supérieur à 12) tels que les nitrates, bromures et iodures de sodium ou potassium, ou les sels de lithium (chlorure, bromure, iodure, sulfate et nitrate). Suivant cette première étape d’absorption du procédé de l’invention, le solvant aqueux 30, enrichi en gaz indésirable(s) dissous, circule dans le circuit en boucle fermée 5 pour être acheminé au niveau d’au moins une unité membranaire de désorption 8. Le solvant aqueux riche 30 est alors mis au contact d’une membrane 80 que contient ladite unité de désorption 8, et qui est perméable aux gaz et hydrophobe, en sorte d’éviter le passage du solvant aqueux 30 au travers de celle-ci. Au niveau de cette unité membranaire 8, lors d’au moins une étape de désorption, on va éliminer la quasi-totalité du ou des gaz indésirable(s) G 1 dissous, notamment le CO 2 dissous dans le cas de l’épuration du biogaz ou du syngaz, celui-ci traversant ladite membrane 80. Pour procéder au dégazage du ou des gaz indésirable(s) G 1 dissous dans le solvant 30, on applique avantageusement une dépression transmembranaire au niveau de la membrane 80 de l’unité de désorption 8, préférentiellement au moyen d’une pompe à vide 12. En ce qui concerne la membrane 80, microporeuse et hydrophobe, celle-ci pourra par exemple être fabriquée à partir de PP, de PVDF ou de PTFE, tout comme la membrane 20 que comporte l’unité membranaire d’absorption 2 et décrite en détail précédemment. Plus précisément, au cours de l’étape de désorption, le solvant aqueux 30 riche en gaz indésirable(s) G 1 dissous est amené par le circuit 5 au niveau de l’unité de désorption 8, d’un côté 81 de la membrane 80 que comporte ladite unité 8, et ledit gaz G 1 va être éliminé du solvant, par l’application d’une dépression transmembranaire entrainant un passage dudit gaz G 1 de l’autre côté 82 de la membrane 80. Plus particulièrement, on applique une pression absolue, du côté 82 de la membrane 80 de sortie des gaz dissous 9, comprise entre 25 mbar et 1 bar, de préférence entre 50 et 100 mbar, par exemple au moyen d’une pompe à vide 12 pour un compromis entre une élimination optimale des gaz, tout en limitant la consommation d’énergie. Une telle pression correspond à l’application, au niveau de l’unité de désorption 8, d’un vide qualifié de grossier, ou d’industriel, et dont la fourchette de pression est communément définie comme étant comprise entre 1 mbar et 1 bar. Suivant cette étape de désorption, on obtient alors, d’une part un flux de gaz sortant 9 ou « off gaz », destiné à être éliminé (par exemple du CO 2 dans le cas de la purification de biogaz ou de syngaz), et, d’autre part, un solvant aqueux dégazé 31, pouvant également être dénommé solvant recyclé, qui va être acheminé, toujours au moyen du circuit en boucle fermée 5, vers l’unité membranaire d’absorption 2 pour une nouvelle étape d’absorption de gaz G 1 indésirable(s) présent(s) dans le flux de gaz entrant 1. Ainsi, au cours du procédé d’épuration d’un flux de gaz entrant 1 selon l’invention, les étapes d’absorption et de désorption des gaz sont opérées en continu en boucle fermée pour permettre une purification de ce flux de gaz entrant 1, en mettant en circulation ledit solvant aqueux 3, 30, 31 dans la boucle de circulation fermée 5, dans laquelle ledit solvant 3, 30, 31 est entraîné, par exemple, au travers de la pompe de recirculation 11. Il y a donc une étape d’absorption qui fonctionne en continu en boucle fermée avec le solvant recyclé après une étape de désorption fonctionnant elle-même en continu. En d’autres termes, et bien qu’une certaine séquentialité des étapes d’absorption et de désorption puisse être évoquée dans la suite de la description, il convient de considérer que, selon la présente invention, les différentes étapes d’absorption et de désorption, dans le procédé de l’invention, sont mises en œuvre en série et fonctionnent simultanément en boucle fermée. A noter que le flux de gaz sortant 9 est potentiellement valorisable. Par exemple dans le cas du CO 2 , celui-ci peut être valorisé dans le domaine de la production de microalgues, ou être épuré pour une valorisation dans l’industrie chimique ou agro-alimentaire. Aussi, un dégazage sous vide grossier est privilégié, par rapport à un stripping à l’air, pour éviter de diluer le flux de gaz sortant dans de l’air, et permettre une valorisation potentielle. Dans l’hypothèse où le procédé de purification d’un flux de gaz entrant 1 est mis en œuvre dans le but de purifier un gaz G 0 en éliminant, dudit flux 1, un mélange de gaz comprenant à la fois au moins un gaz acide Ga 1 et au moins un gaz basique Gb 1 , l’un des deux gaz à éliminer étant présent en majorité par rapport à l’autre, plusieurs étapes de désorption peuvent être appliquées entre deux étapes d’absorption, Notons ici que, lorsque le flux de gaz entrant 1 consiste en un mélange comportant un seul gaz acide Ga 1 et un seul gaz basique Gb 1 à éliminer, on considère que le gaz à éliminer qui est présent en majorité dans le flux entrant 1 est celui pour lequel le rapport entre son volume (noté V Ga1 pour le gaz acide et V Gb1 pour le gaz basique) et le volume total de gaz à éliminer (V Ga1 + V Gb1 ) est le plus grand. En d’autres termes, si le rapport V Ga1 /(V Ga1 + V Gb1 ) est supérieur à V Gb1 /(V Ga1 + V Gb1 ), on considèrera que le gaz acide Ga 1 est le gaz majoritaire à éliminer du flux de gaz entrant 1. Au contraire, si le rapport V Gb1 /(V Ga1 + V Gb1 ) est supérieur au rapport V Ga1 /(V Ga1 + V Gb1 ), le gaz basique Gb 1 est considéré comme étant le gaz majoritaire à éliminer dans le flux de gaz entrant 1. Lorsque le flux de gaz entrant 1 consiste en un mélange comportant un seul gaz acide Ga 1 et au moins deux gaz basiques Gb 1 , Gb 2 … Gb n à éliminer, on considère que le gaz acide Ga 1 à éliminer est présent en majorité dans le flux entrant 1 si le rapport entre son volume V Ga1 et le volume total de gaz à éliminer (V Ga1 + V Gb1 + V Gb2 + V Gbn ) est supérieur au rapport entre la somme totale du volume des gaz basiques à éliminer (V Gb1 + V Gb2 + V Gbn ) et le volume total de gaz à éliminer (V Ga1 + V Gb1 + V Gb 2 + V Gbn ) du flux entrant 1, et inversement. Autrement dit, si V Ga1 /(V Ga1 + V Gb1 + V Gb2 + V Gbn ) est supérieur à (V Gb1 + V Gb2 + V Gbn )/ (V Ga1 + V Gb1 + V Gb2 + V Gbn ) alors le gaz acide Ga 1 est considéré comme étant le gaz majoritaire à éliminer du flux entrant 1. Inversement, dans le cas où (V Gb1 + V Gb2 + V Gbn )/ (V Ga1 + V Gb1 + V Gb2 + V Gbn ) est supérieur à V Ga1 /(V Ga1 + V Gb1 + V Gb2 + V Gbn ), les gaz basiques sont les gaz majoritaires à éliminer dans le flux 1. Le raisonnement est similaire dans le cas où le flux de gaz entrant 1 consiste en un mélange comportant un seul gaz basique Gb 1 et au moins deux gaz acides Ga 1 , Ga 2 … Ga n à éliminer. Enfin, si le flux de gaz entrant 1 consiste en un mélange comportant, à la fois, au moins deux gaz acides Ga 1 , Ga 2 … Ga n et au moins deux gaz basiques Gb 1 , Gb 2 … Gb n à éliminer : si le rapport (V Ga1 + V Ga2 + V Gan )/( (V Ga1 + V Ga2 + V Gan + V Gb1 + V Gb2 + V Gbn ) est supérieur au rapport (V Gb1 + V Gb2 + V Gbn )/( (V Ga1 + V Ga2 + V Gan + V Gb1 + V Gb2 + V Gbn ), les gaz acides sont les gaz majoritaires à éliminer dans le flux entrant 1. A l’inverse, si le rapport (V Ga1 + V Ga2 + V Gan )/( (V Ga1 + V Ga2 + V Gan + V Gb1 + V Gb2 + V Gbn ) est inférieur au rapport (V Gb1 + V Gb2 + V Gbn )/( (V Ga1 + V Ga2 + V Gan + V Gb1 + V Gb2 + V Gbn ), ce sont les gaz basiques qui sont les gaz majoritaires à éliminer dans le flux entrant 1. Cela étant, ce mode de réalisation où deux étapes de désorption sont appliquées est, plus particulièrement, illustré sur la figure 4 des dessins ci-joints. Dans cette hypothèse, lors d’une première étape de désorption, on met en contact le solvant aqueux riche 31 comportant ledit au moins un gaz acide Ga 1 dissous et ledit au moins gaz basique Gb 1 dissous avec une première unité membranaire de désorption 8 comprenant au moins une membrane 80, perméable aux gaz et hydrophobe, et on élimine, par application d’une dépression transmembranaire, dudit solvant aqueux riche 31 circulant d’un côté 81 de ladite membrane 80, ledit gaz ou mélange de gaz, acide ou basique, qui est présent en majorité dans le flux entrant 1. Le(s) gaz sont éliminés par passage au travers de ladite membrane 80 vers l’autre côté 82 de celle-ci, pour obtenir, d’une part, un solvant aqueux 30’ riche en gaz ou en mélange de gaz, acide ou basique, présent au départ en minorité dans le flux de gaz entrant 1. D’autre part, on obtient un premier flux de gaz sortant 9 ou « off gaz », destiné à être éliminé ou valorisé, et comprenant le(s) gaz présent(s) majoritairement dans le flux de gaz entrant 1. Ensuite, lors d’une deuxième étape de désorption, on met en contact ledit solvant aqueux 30’ riche en gaz, acide(s) ou basique(s), minoritaire(s) dans le flux de gaz entrant 1, avec une deuxième unité membranaire de désorption 8’. Cette deuxième unité membranaire de désorption 8’ est similaire à la première unité de désorption 8 décrite précédemment. Elle comprend notamment au moins une membrane 80’, perméable aux gaz et hydrophobe. Au cours de cette deuxième étape de désorption, on élimine, toujours par application d’une dépression transmembranaire, du solvant aqueux riche en gaz minoritaire(s) dissous 30’, circulant d’un côté 81’ de ladite membrane 80’, le(s) gaz dissous. Ceux-ci passent au travers de la membrane 80’ vers l’autre côté 82’ de celle-ci, pour obtenir un solvant aqueux dégazé 31 d’une part, et un second flux de gaz sortant 9’ ou « off gaz ». Ce second flux de gaz sortant 9’ comporte le(s) gaz présent(s) minoritairement dans le flux de gaz entrant 1. A noter que, de manière avantageuse, pour procéder aux deux étapes de désorption et éliminer, dans un premier temps, le(s) gaz présent(s) en majorité puis le(s) gaz présent(s) en minorité dans le flux entrant 1, on applique une pression absolue comprise entre 25 mbar et 1 bar, de préférence entre 50 et 100 mbar, au niveau des membranes 80, 80’, respectivement des unités de désorption 8, 8’ au moyen respectivement des pompes à vide 12, 12’. Suivant les deux étapes de désorption, on recycle le solvant aqueux dégazé 31 à l’étape d’absorption, et ces étapes sont opérées en continu au sein de la boucle fermée 5, pour permettre la purification de ce flux de gaz 1 comprenant à la fois au moins un gaz acide Ga 1 et au moins un gaz basique Gb 1 , en plus du gaz G 0 à purifier. Quelle que soit la composition du flux de gaz entrant 1, selon une particularité essentielle du présent procédé de purification d’un gaz, on procède, avant l’étape d’absorption et avant l’étape de désorption, à un ajustement du pH du solvant aqueux circulant dans la boucle fermée 5. Ces étapes d’ajustement du pH sont mises en œuvre dans l’optique d’optimiser l’extraction des gaz indésirables G 1 dans le solvant au moment de l’absorption, puis leur dégazage au moment de la désorption, et ainsi le recyclage du solvant aqueux riche 30 en solvant aqueux dégazé 31, ce qui a pour conséquence de permettre une amélioration substantielle de la pureté du gaz G 0 récupéré. Plus précisément, suivant l’étape d’absorption de gaz G 1 dans ledit solvant aqueux 3 et l’obtention d’un solvant aqueux enrichi 30 en gaz G 1 à éliminer dissous, et préalablement l’étape de désorption, on va ajuster, de manière sensible, le pH dudit solvant aqueux riche 30. L’ajustement de pH dudit solvant 30 est réalisée en ajoutant, au travers de moyens 7 adaptés, un certain volume d’une solution acide ou basique. De même, suivant cette désorption, et préalablement à l’étape d’absorption au cours de laquelle on recycle le solvant aqueux dégazé 31, on ajuste à nouveau sensiblement le pH, par ajout d’un volume adéquat de solution acide ou basique au travers de moyens 10 adaptés. L’ajustement de pH du solvant aqueux auquel on procède dépend, principalement, d’une part, de la composition du flux de gaz entrant 1, et notamment de la nature du gaz soluble à éliminer, lorsqu’un seul gaz est à éliminer, à savoir acide Ga 1 ou basique Gb 1 , et de sa constante d’acidité pKa Ga1 ou pKa Gb1 , respectivement. Lorsque plusieurs gaz sont à éliminer, différentes étapes de désorption peuvent être mises en œuvre, comme évoqué précédemment, en référence à la figure 4. Dans ce cas, avant chacune des étapes de désorption, un ajustement du pH sera appliqué et cet ajustement de pH dépendra, entre autres, de la nature, acide ou basique, du gaz présent majoritairement au sein du mélange que l’on souhaite éliminer et, d’autre part, de la constante d’acidité de ce(s) gaz. Les différents scénarios du procédé de l’invention, selon la composition de départ du flux de gaz entrant 1, sont détaillés ci-après. En référence aux figures 1 à 3, dans le cas où le procédé de purification de l’invention est mis en œuvre sur un flux de gaz entrant 1 comprenant un gaz G 0 à purifier et un gaz acide Ga 1 à éliminer, ledit gaz acide Ga 1 à éliminer présentant une constante d’acidité pKa Ga1 supérieure ou égale à 1 et inférieure ou égale à 13, on ajustera le pH du solvant aqueux 3, 31, à une valeur supérieure ou égale à pKa Ga1 +2 et inférieure ou égale à 13, par ajout d’une solution de base, et cela avant l’étape d’absorption. Cette étape d’ajustement du pH du solvant aqueux 3, 31, en l’occurrence par ajout de base, est illustrée, sur les figures 1 à 3 annexées, par une flèche symbolisant la présence de moyens d’ajustement 10 du pH positionnés entre l’unité membranaire de désorption 8 et l’unité membranaire d’absorption 2, en tenant compte du trajet du solvant 3, 30, 31 au sein de la boucle fermée 5. En outre, la valeur du pH du solvant aqueux 30 riche en gaz Ga 1 dissous après absorption de celui-ci, sera ajustée, quant à elle, à une valeur supérieure ou égale à pKa Ga1 -2 et inférieure ou égale à pKa Ga1 +1, et cela avant l’étape de désorption dudit gaz acide Ga 1 . Le pH est ici ajusté par l’ajout, audit solvant aqueux riche 30, d’un volume adéquat d’une solution d’acide. Cette étape d’ajustement du pH du solvant aqueux riche 30, par ajout d’acide dans ce mode de réalisation, est illustrée, sur les figures annexées, par une flèche symbolisant la présence de moyens d’ajustement 7 du pH, ces moyens 7 étant positionnés entre l’unité membranaire d’absorption 2 et l’unité membranaire de désorption 8, tenant compte du trajet du solvant aqueux 3, 30, 31 au sein du circuit en boucle fermée 5. De manière préférentielle, le procédé de purification, par absorption gaz-liquide, est mis en œuvre sur des mélanges de gaz avec un gaz G 0 à purifier et un gaz acide Ga 1 à éliminer dont le gaz acide Ga 1 présente une constante de Henry H Ga1 au moins dix fois supérieure à la constante de Henry H G0 du gaz G 0 à purifier. Il est en effet préférable qu’il y ait un facteur de 10 de différence de solubilité pour atteindre des performances optimales, aussi bien en termes de pureté en gaz G 0 dans le flux de gaz purifié 6, que de rendement de récupération dudit gaz G 0 présent, à l’origine, dans le flux entrant 1. Dans un exemple de réalisation tout particulier, ledit flux entrant 1 consiste en du syngaz, dans lequel gaz G 0 à purifier consiste en du dihydrogène H 2 présentant une Constante de Henry à 25°C égale à 7,6x10 -4 mol.L -1 .bar -1 et ledit gaz acide Ga 1 à éliminer consiste en du dioxyde de carbone CO 2 présentant une Constante de Henry H Ga1 à 25°C égale à 3,35x10 -2 mol.L -1 .bar -1 , une solubilité à 20°C et à pression atmosphérique égale à 1,7 g.L -1 et une constante d’acidité pKa Ga1 égale à 6,35. En d’autres termes, dans cet exemple de réalisation, la valeur du pH du solvant aqueux 3 est ajustée entre 8,35 (pKa Ga1 +2) et 13 par ajout de base avant l’étape d’absorption, et entre 4,35 (pKa Ga1 -2) et 7,35 (pKa Ga1 +1) par ajout d’acide, avant l’étape de désorption. Les résultats obtenus expérimentalement et illustrant les avantages d’un tel ajustement de pH pour un mélange H 2 /CO 2 (G 0 /Ga 1 ) seront exposés en détails, et en référence à la représentation graphique de la figure 5, dans l’exemple 1 ci-après. Notons d’ores et déjà ici que, de manière essentielle, de tels ajustements de pH permettent l’obtention d’un flux de gaz sortant 6 enrichi à plus de 99% en gaz d’intérêt H 2 , voire enrichi à plus de 99,9% en gaz d’intérêt H 2 . Plus préférentiellement encore, la valeur du pH du solvant aqueux 3, 31 est ajustée entre 9,0 et 12,25 par ajout de base, avant l’étape d’absorption et entre 4,9 et 6,6 par ajout d’acide au solvant riche 30 en gaz dissous, avant l’étape de désorption, toujours pour un mélange H 2 /CO 2 (G 0 / Ga 1 ) en tant que flux de gaz entrant 1. Des ajustements du pH du solvant aqueux 3, 30, 31 dans de telles gammes de valeurs permettent l’obtention d’un flux de gaz sortant 6 enrichi à plus de 99,99% en gaz d’intérêt H 2 , pour un mélange traité correspondant à un syngaz enrichi par « Water Gaz Shift » composé de 36,5% de CO 2 et de 63,5% de H 2 , selon les résultats correspondant au maximum atteignable thermodynamiquement, c’est-à-dire avec une surface infinie de membrane, estimés par modélisation. Ces résultats de modélisation, exprimés en termes de pureté limite en H 2 en fonction des conditions de pH avant absorption et avant désorption sont illustrés sur la figure 6, démontrent que de telles valeurs de pH permettent d’obtenir des puretés extrêmement intéressantes, allant jusqu’à plus de 99,999999% en H 2 dans le flux de gaz sortant 6, sachant que la limite thermodynamique était, dans l’état de la technique, comprise au maximum entre 98 et 99% pour des conditions similaires, sans pouvoir être dépassée quelle que soient les conditions opératoires appliquées et la surface de membrane testée. Par conséquent, toujours dans de telles conditions de pH, les teneurs résiduelles théoriques en CO 2 à éliminer, dans le flux de gaz sortant 6, illustrées sur le graphique de la figure 7, sont exceptionnellement faibles, allant jusqu’à être inférieures à 10 ppb. Les représentations graphiques des figures 8 et 9 illustrent également des résultats de simulation correspondant à la limite thermodynamique obtenus à partir d’un mélange H 2 /CO 2 avec une teneur initiale en CO 2 de 36,5%. Le graphique de la figure 8 représente l’intensité appliquée sur un module d’électrodialyse à membrane bipolaire pour régénérer l’acide et la base utilisés pour maintenir un certain ajustement de pH avant absorption et avant désorption, correspondant aux différents points de fonctionnement testés. En effet, selon un mode de réalisation particulier du procédé de l’invention, et non limitatif, qui sera décrit plus en détail ultérieurement, on effectue une électrodialyse à membrane bipolaire pour régénérer, les solutions acide et basique, ajoutées pour diminuer ou augmenter, respectivement, le pH du solvant. Les résultats obtenus démontrent que, sans une intervention au niveau du pH et un ajustement significatif de celui-ci, et donc en dessous d’une intensité minimum, il n’est pas possible d’espérer atteindre un taux de pureté supérieur à 99% en gaz d’intérêt H 2 , en modifiant les autres paramètres contrôlés, tels que la pression et le débit du flux de gaz entrant 1, débit de recirculation du solvant aqueux 3, 30, 31, pression du vide à la désorption, température, ou bien encore concentration en sel(s) au sein du solvant aqueux 3, 30, 31. On peut directement lier l’intensité appliquée (en A) au niveau du module d’électrodialyse à membrane bipolaire, à la quantité d’ions H + et OH - qu’il est nécessaire de produire par unité de temps (en mol/s) pour régénérer l’acide (HCl par exemple) ou la base (KOH par exemple) utilisés pour ajuster le pH, en fonction des conditions opératoires (débits, pressions, composition du gaz entrant et souhaitée en sortie), selon l’équation suivante : = Débit molaire d’ions H+ et OH- produits pour régénérer respectivement l’acide et la base utilisés pour les ajustements de pH (en mol/s) ; = Rendement faradique (généralement compris entre 80 et 90%) ; = Intensité appliquée aux bornes du module d’électrodialyse à membrane bipolaire (en A) ; = Nombre de cellules dans le stack d’électrodialyse à membrane bipolaire ; = Constante de Faraday (≈ 96450 C/mol). Ainsi, le pH obtenu avant absorption, le pH obtenu avant désorption, la pureté et le rendement finalement obtenus en gaz d’intérêt, correspondant à la limite thermodynamique, peuvent être estimés par modélisation à partir des constantes thermodynamiques. Par ailleurs, la représentation graphique de la figure 9 montre que, pour atteindre cette zone de fonctionnement où le taux de pureté en gaz d’intérêt H 2 est supérieur à 99,99%, il est préférable que le solvant aqueux ne soit pas trop tamponné en vue d’augmenter sa capacité d’absorption. En l’occurrence, si la concentration en tampon phosphate, par exemple, est supérieure à 0,02 mol.L -1 , alors le pH ne varie pas assez entre l’étape d’absorption et l’étape de désorption, et la zone de fonctionnement qui est ciblée ne peut être atteinte avec un ajout de quantités modérées d’acide ou de base, c’est-à-dire en faible proportions par rapport à la quantité de gaz à absorber ( En conséquence, pour la mise en œuvre du procédé de l’invention, on utilisera préférentiellement un solvant aqueux 3 absorbant les gaz à éliminer qui comporte un tampon phosphate, ou autre, dont la concentration est inférieure ou égale à 0,02 mol.L -1 et, plus préférentiellement encore, un solvant aqueux 3 n’étant mélangé à aucune solution tampon qui aura une plus faible capacité d’absorption mais sera plus facilement et bien mieux régénéré. La figure 10 illustre la représentation graphique des résultats de simulation, correspondant au maximum atteignable thermodynamiquement, c’est-à-dire avec une surface infinie de membrane, obtenus dans le cas d’un flux de gaz entrant 1 comportant du dioxyde de soufre H 2 S en tant que gaz acide Ga 1 à éliminer et du H 2 en tant que gaz d’intérêt G 0 à purifier, la teneur initiale en H 2 S étant de l’ordre de 1%, soit 10 000 ppm, l’objectif étant d’atteindre une teneur finale en H 2 S, inférieure à 10 ppm (pureté en H 2 supérieure ou égale à 99,999%). Le gaz H 2 S est caractérisé par une constante de Henry à 25°C de 1,0x10 -1 mol.L -1 .bar -1 et une solubilité à 20°C et à pression atmosphérique de 3,9 g.L -1 , et par une constante d’acidité égale à 7,04. En appliquant les spécificités d’ajustement de pH indiquées ci-dessus, à savoir un ajustement à une valeur comprise entre pKa Ga1 +2 et 13, soit entre 9,04 et 13 avant absorption, et à une valeur comprise entre pKa Ga1 -2 et pKa Ga1 +1, soit entre 5,04 et 8,04, l’objectif de pureté fixé peut être atteint. Le procédé de purification de l’invention peut également être mis en œuvre sur un flux de gaz entrant 1 comprenant un gaz G 0 à purifier et un mélange exclusif de plusieurs gaz acides Ga 1 , Ga 2 , Ga n à éliminer, présentant respectivement une constante d’acidité pKa Ga1 , pKa Ga2 , pKa Gan chacune de ces constantes d’acidité étant supérieure ou égale à 1 et inférieure ou égale à 13, tandis que chacun des gaz acides Ga 1 , Ga 2 , Ga n à éliminer présente une Constante de Henry H Ga1 , H Ga2 , H Gan supérieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 . A noter que, préférentiellement, chacune des Constantes de Henry H Ga1 , H Ga 2 , H Gan des gaz acides Ga 1 , Ga 2 , Ga n à éliminer est au moins dix fois supérieure à la Constante de Henry H G0 du gaz G 0 à purifier. Dans ce cas de figure, on ajustera le pH du solvant aqueux 3, 31, en tenant compte de la constante d’acidité pKa du gaz acide présentant la valeur la plus élevée. En d’autres termes, l’ajustement du pH du solvant aqueux 3, 31 avant absorption est effectué, par ajout de base, selon le pKa du gaz acide qui est le gaz le moins acide du mélange à éliminer. Ainsi, par exemple, considérant un flux de gaz entrant 1 comprenant, outre le gaz G 0 à purifier, un premier gaz acide Ga 1 présentant une constante d’acidité pKa Ga1 et un second gaz acide Ga 2 présentant une constante d’acidité pKa Ga2 de telle sorte que pKa Ga1 est supérieure à pKa Ga2 , on ajuste le pH à une valeur supérieure ou égale à pKa Ga1 +2 et inférieure ou égale à 13, par ajout d’une solution de base, avant l’étape d’absorption et on obtient un solvant aqueux riche 30 comportant lesdits gaz acides Ga 1 , Ga 2 dissous. Avant l’étape de désorption, on ajuste le pH dudit solvant aqueux riche 30 par ajout d’une solution acide, en fonction du pKa du gaz acide présentant la valeur la plus faible, autrement dit en fonction de la constante d’acidité du gaz le plus acide à éliminer. En considérant l’exemple ci-dessus, où pKa Ga1 > pKa Ga2 , le gaz acide Ga 2 étant un acide plus fort que le gaz acide Ga 1 , le pH du solvant aqueux riche 30 sera ajusté par ajout d’une solution acide à une valeur supérieure ou égale à pKa Ga 2 -2 et inférieure ou égale à pKa Ga 2 +1. Toujours en référence aux figures 1 à 3, dans le cas où le procédé de purification de l’invention est mis en œuvre sur un flux de gaz entrant 1 comprenant un gaz G 0 à purifier et un gaz basique Gb 1 à éliminer, ce dernier présentant une constante d’acidité pKa Gb1 supérieure ou égale à 1 et inférieure ou égale à 13, on ajustera le pH du solvant aqueux 3, 31, à une valeur supérieure ou égale à 1 et inférieure ou égale à pKa Gb1 -2 par ajout d’une solution d’acide, avant l’étape d’absorption. Cette étape d’ajustement du pH du solvant aqueux 3, 31, en l’occurrence par ajout d’acide, est illustrée, sur les figures 1 à 3 annexées, par une flèche symbolisant la présence de moyens d’ajustement 10 du pH positionnés entre l’unité membranaire de désorption 8 et l’unité membranaire d’absorption 2, en tenant compte du trajet du solvant 3, 30, 31 au sein de la boucle fermée 5. En outre, la valeur du pH du solvant aqueux 30 riche en gaz basique Gb 1 dissous après absorption de celui-ci, sera ajustée, quant à elle, à une valeur supérieure ou égale à pKa Gb1 -1 et inférieure ou égale à pKa Gb1 +2, et cela avant l’étape de désorption dudit gaz acide Gb 1 . Le pH est ici ajusté par l’ajout audit solvant aqueux riche 30 d’un volume adéquat d’une solution basique. Cette étape d’ajustement du pH du solvant aqueux riche 30, par ajout de base dans ce mode de réalisation, est illustrée, sur les figures 1 à 3, par une flèche symbolisant la présence de moyens d’ajustement 7 du pH positionnés entre l’unité membranaire d’absorption 2 et l’unité membranaire de désorption 8, tenant compte du trajet du solvant aqueux 3, 30, 31 au sein du circuit en boucle fermée 5. De manière préférentielle, le procédé de purification, par absorption gaz-liquide, est mis en œuvre sur des mélanges de gaz avec un gaz G 0 à purifier et un gaz basique Gb 1 à éliminer dont le gaz basique Gb 1 présente une constante de Henry H G b 1 au moins dix fois supérieure à la constante de Henry H G0 du gaz G 0 à purifier. Tout comme pour une purification d’un mélange avec un gaz acide, il est en effet préférable qu’il y ait un facteur de 10 de différence de solubilité pour atteindre des performances optimales, aussi bien en termes de pureté en gaz G 0 dans le flux de gaz purifié 6, que de rendement de récupération dudit gaz G 0 présent, à l’origine, dans le flux entrant 1. Le gaz basique Gb 1 peut notamment consister en de l’ammoniac NH 3 présentant une Constante de Henry H G b 1 à 25°C égale à 56 mol.L -1 .bar -1 et une solubilité à 20°C et à pression atmosphérique égale à 540 g.L -1 et une constante d’acidité pKa G b 1 égale à 9,25. En d’autres termes, dans ce cas de figure, la valeur du pH du solvant aqueux 3 est ajustée entre 1 et 7,25 (pKa G b 1 -2) par ajout d’acide avant l’étape d’absorption, et entre 8,25 (pKa G b 1 -1) et 11,25 (pKa G b 1 +2) par ajout de base, avant l’étape de désorption. De telles valeurs de pH avant absorption et avant désorption permettent d’aboutir à un flux de gaz sortant 6 comprenant plus de 99% en volume de gaz G 0 à purifier. La représentation graphique de la figure 11 illustre les résultats de modélisation théorique attendus avec un mélange de NH 3 /H 2 dont la teneur initiale en NH 3 est de l’ordre de 0,01%, soit 100 ppm, correspondant à une teneur moyenne que l’on peut observer dans le syngaz après thermolyse et craquage. On cherche ici à atteindre une proportion de NH 3 finale dans le flux de gaz sortant inférieure à 1 ppb. Cet objectif est atteint, selon les résultats de simulation correspondant au maximum atteignable thermodynamiquement, c’est-à-dire avec une surface infinie de membrane, avec un ajustement du pH avant absorption entre 1,5 et 5,7 et avec un ajustement de pH avant désorption entre 8,8 et 10,8. Le procédé de purification de l’invention peut également être mis en œuvre sur un flux de gaz entrant 1 comprenant un gaz G 0 à purifier et un mélange exclusif de plusieurs gaz basiques Gb 1 , Gb 2 , Gb n à éliminer, présentant respectivement une constante d’acidité pKa Gb1 , pKa Gb2 , pKa Gbn , chacune de ces constantes d’acidité étant supérieure ou égale à 1 et inférieure ou égale à 13, tandis que chacun des gaz basiques Gb 1 , Gb 2 , Gb n à éliminer présente une Constante de Henry H Gb1 , H Gb2 , H Gbn supérieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 . A noter que, préférentiellement, chacune des Constantes de Henry H Gb1 , H Gb2 , H Gbn des gaz basiques Gb 1 , Gb 2 , Gb n à éliminer est au moins dix fois supérieure à la Constante de Henry H G0 du gaz G 0 à purifier. Dans ce cas de figure, on ajustera le pH du solvant aqueux 3, 31, en tenant compte de la constante d’acidité pKa du gaz basique présentant la valeur la plus faible. En d’autres termes, l’ajustement du pH du solvant aqueux 3, 31 avant absorption est effectué, par ajout d’acide, selon le pKa du gaz basique qui est le gaz le moins basique du mélange à éliminer. Ainsi, par exemple, considérant un flux de gaz entrant 1 comprenant, outre le gaz G 0 à purifier, un premier gaz basique Gb 1 présentant une constante d’acidité pKa G b 1 et un second gaz basique Gb 2 présentant une constante d’acidité pKa G b 2 de telle sorte que pKa G b 1 est supérieure à pKa G b 2 , on ajuste le pH à une valeur supérieure ou égale à 1 et inférieure ou égale à pKa G b2 -2, par ajout d’une solution d’acide, avant l’étape d’absorption, et on obtient un solvant aqueux riche 30 comportant lesdits gaz basiques Gb 1 , Gb 2 dissous. Avant l’étape de désorption, on ajuste le pH dudit solvant aqueux riche 30 par ajout d’une solution basique, en fonction du pKa du gaz basique présentant la valeur la plus élevée, autrement dit en fonction de la constante d’acidité du gaz le plus basique à éliminer. En considérant l’exemple ci-dessus, où pKa G b 1 > pKa G b 2 , le gaz Gb 1 étant une base plus forte que le gaz Gb 2 , le pH du solvant aqueux riche 30 sera ajusté par ajout d’une solution basique à une valeur supérieure ou égale à pKa Gb1 -1 et inférieure ou égale à pKa Gb1 +2. En référence, à présent, à la figure 4 des dessins ci-joints, le procédé de la présente invention peut également être appliqué dans l’optique de purifier un flux de gaz entrant 1 comprenant un gaz G 0 à purifier et un mélange de gaz à éliminer, ledit mélange comportant au moins un gaz acide Ga 1 et un gaz basique Gb 1 . Dans ce mélange de gaz à éliminer, ledit au moins un gaz acide Ga 1 peut être présent en majorité. Ce que l’on entend par « gaz majoritaire », au sein d’un mélange, au sens de la présente invention, a été défini précédemment dans la description. Dans un tel flux de gaz entrant 1, ledit gaz G 0 à purifier présente une Constante de Henry H G0 inférieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 . Ledit gaz acide Ga 1 , majoritaire, de même que ledit gaz basique Gb 1 , minoritaire, qu’il convient d’éliminer, présentent chacun, respectivement, une Constante de Henry H Ga1 , H Gb1 , supérieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 et une constante d’acidité pKa Ga1 , pKa Gb1 supérieure ou égale à 1 et inférieure ou égale à 13. Préférentiellement, le procédé de purification, par absorption gaz-liquide, est mis en œuvre sur des mélanges de gaz, dont chacun des gaz à éliminer Ga 1 et Gb 1 présente une constante de Henry H Ga1 , H Gb1 au moins dix fois supérieure à la constante de Henry H G0 du gaz G 0 à purifier, pour optimiser les performances, en termes de pureté en gaz G 0 dans le flux sortant 6 et de rendement de récupération de celui-ci. Dans le cas de la purification d’un mélange de gaz contenant G 0 , Ga 1 et Gb 1 , et comme évoqué précédemment, plusieurs étapes de désorption sont mises en œuvre et, selon l’invention, avant chacune de ces étapes de désorption, on procède à un ajustement du pH du solvant aqueux circulant dans le circuit en boucle fermée 5. Plus particulièrement, lorsque le gaz acide Ga 1 est majoritaire dans le flux de gaz entrant, suivant l’étape d’absorption et l’obtention d’un solvant aqueux riche 30 en gaz Ga 1 et Gb 1 , on ajuste le pH dudit solvant aqueux riche 30 en prenant en considération, dans un premier temps, la valeur de la constante d’acidité dudit gaz acide Ga 1 . Ainsi, avant la première étape de désorption mise en œuvre au niveau de la première unité membranaire de désorption 8, le pH du solvant aqueux riche 30 en gaz dissous Ga 1 et Gb 1 sera ajusté par l’ajout d’une quantité adéquate d’une solution d’acide, à une valeur supérieure ou égale à pKa Ga1 -2 et inférieure ou égale à pKa Ga1 +1. Cette première étape d’ajustement du pH du solvant aqueux riche 30 en gaz Ga 1 et Gb 1 est illustrée, figure 4, par une flèche symbolisant la présence de moyens d’ajustement 7 du pH du solvant 30 positionnés entre l’unité membranaire d’absorption 2 et la première unité membranaire de désorption 8, tenant compte du trajet du solvant aqueux 3, 30, 31 au sein du circuit en boucle fermée 5. On optimise ici, dans un premier temps, le dégazage du gaz acide Ga 1 majoritaire en sorte d’obtenir, d’une part, un premier flux de gaz sortant 9 ou « off gaz », destiné à être éliminé ou valorisé, et comportant le gaz acide Ga 1 et, d’autre part, un solvant aqueux 30’ riche en gaz basique Gb 1 minoritaire et débarrassé dudit gaz acide Ga 1 dissous. Dans une étape suivante, on ajuste le pH de ce solvant aqueux 30’, cette fois-ci en tenant compte de la valeur de la constante d’acidité pKa Gb1 du gaz basique Gb 1 minoritaire. Plus précisément, le pH du solvant 30’ est ajusté au moyen de l’ajout d’un volume adéquat d’une solution basique, à une valeur supérieure ou égale à pKa Gb1 -1 et inférieure ou égale à pKa Gb1 +2. Cette étape d’ajustement du pH du solvant aqueux 30’, en l’occurrence par ajout de base, est illustrée, sur la figure 4 annexée, par une flèche symbolisant la présence de moyens d’ajustement 7’ du pH positionnés entre la première unité membranaire de désorption 8 et la deuxième unité membranaire de désorption 8’, en tenant compte du trajet du solvant 3, 30, 30’, 31 au sein de la boucle fermée 5. La deuxième étape de désorption permet une élimination du gaz basique Gb 1 du solvant aqueux 30’. On obtient alors, d’une part, un deuxième flux de gaz sortant 9’ ou « off gaz », destiné à être évacué ou valorisé, et comportant le gaz basique Gb 1 et, d’autre part, un solvant aqueux 31 dégazé dont la quasi-totalité des gaz dissous Ga 1 et Gb 1 ont été éliminés. On recycle ensuite le solvant aqueux 31 dégazé à l’étape d’absorption avant laquelle on procède à un ajustement du pH dudit solvant 31, en tenant compte de la constante d’acidité du gaz acide majoritaire Ga 1 , à une valeur supérieure ou égale à pKa Ga1 +2 et inférieure ou égale à 13. Un tel ajustement du pH est réalisé, avant l’étape d’absorption, par l’ajout d’un certain volume d’une solution de base. Il est illustré, sur la figure 4, par une flèche symbolisant la présence de moyens d’ajustement 10 du pH, positionnés entre la deuxième unité membranaire de désorption 8’ et l’unité membranaire d’absorption 2, en tenant compte du trajet du solvant 3, 30, 30’, 31 au sein de la boucle fermée 5. Les étapes d’absorption, de première désorption et de deuxième désorption sont opérées simultanément et en continu, en boucle fermée 5, pour aboutir à la purification de la totalité du volume du flux de gaz entrant 1 à traiter. Dans le cas d’un flux de gaz entrant 1 dont il convient d’extraire un mélange de gaz, il est envisageable que celui-ci comporte, en majorité, plusieurs gaz acides Ga 1 , Ga 2 , Ga n , présentant respectivement une constante d’acidité pKa Ga1 , pKa Ga2 , pKa Gan et, en minorité, plusieurs gaz basiques Gb 1 , Gb 2 , Gb n , présentant respectivement une constante d’acidité pKa Gb1 , pKa Gb2 , pKa Gbn . Dans cette hypothèse, et selon l’invention, l’ajustement 10 du pH du solvant aqueux 3, 31 avant l’étape d’absorption est effectué, par l’ajout d’un volume d’une solution de base, en tenant compte de la constante d’acidité pKa du gaz acide présentant la valeur la plus élevée. En d’autres termes, l’ajustement du pH du solvant aqueux 3, 31 avant absorption est effectué selon le pKa du gaz acide qui est le gaz le moins acide du mélange à éliminer. Ensuite, suivant l’absorption des gaz Ga 1 , Ga 2 , Ga n et Gb 1 , Gb 2 , Gb n , l’ajustement 7 du pH du solvant aqueux riche 30 avant la première étape de désorption est effectuée, par ajout d’acide, en fonction du pKa du gaz acide présentant la valeur la plus faible, autrement dit en fonction du gaz le plus acide. On extrait alors les gaz acides Ga 1 , Ga 2 , Ga n du solvant aqueux riche 30 et on obtient un premier flux de gaz sortant 9 ou « off gaz », destiné à être éliminé ou valorisé, et comportant Ga 1 , Ga 2 , Ga n et, d’autre part, un solvant aqueux 30’ riche en gaz basiques Gb 1 , Gb 2 , Gb n . L’ajustement 7’ du pH avant la deuxième étape de désorption est effectué, par ajout de base, en prenant en compte la constante d’acidité pKa du gaz basique présentant la valeur la plus élevée, c’est-à-dire le pKa du gaz le plus basique. L’étape d’absorption et les deux étapes de désorption sont opérées en continu en boucle fermée dans les conditions susmentionnées. Il ressort, de ce qui précède que, dans le cas où le mélange de gaz à éliminer comporte, en majorité, plusieurs gaz acides Ga 1 , Ga 2 , Ga n , présentant respectivement une constante d’acidité pKa Ga1 , pKa Ga2 , pKa Gan et, en minorité, un seul gaz basique Gb 1 avec une constante d’acidité pKa Gb1 , il est tenu compte du pKa du gaz acide le moins acide (pKa le plus élevé) avant l’étape d’absorption, du pKa du gaz le plus acide (pKa le plus faible) avant la première étape de désorption et de pKa Gb1 avant la deuxième étape de désorption. En outre, dans le cas où le mélange de gaz à éliminer comporte, en majorité, un seul gaz acide Ga 1 présentant une constante d’acidité pKa Ga1 et, en minorité, plusieurs gaz basiques Gb 1 , Gb 2 , Gb n , présentant respectivement une constante d’acidité pKa Gb1 , pKa Gb2 , pKa Gbn : on considère pKa Ga1 avant l’étape d’absorption et avant la première étape de désorption, et le pKa du gaz basique le plus basique (pKa le plus élevé) avant la deuxième étape de désorption. Les prescriptions en matière d’ajustement du pH pour les deux derniers exemples cités restent identiques à celles indiquées précédemment. En illustration de ce qui précède, considérons un flux de gaz entrant comprenant un mélange de gaz à éliminer contenant, en tant que gaz acides présents en majorité, du CO 2 (Ga 1 , avec pKa Ga1 égal à 6,35) et du H 2 S (Ga 2, pKa Ga2 égal à 7,04) et, en tant que gaz basique minoritaire, du NH 3 (Gb 1 , pKa Gb1 égal à 9,25). Dans ce cas, l’ajustement du pH du solvant aqueux sera effectué : à une valeur comprise entre 9,04 (pKa Ga2 +2) et 13, avant l’étape d’absorption, le H 2 S étant moins acide que le CO 2 , et ; à une valeur comprise entre 4,35 (pKa Ga1 -2) et 7,35 (pKa Ga1 +1), avant la première étape de désorption, le CO 2 étant plus acide que le H 2 S (pKa Ga1 Ga2 ), et ; à une valeur comprise entre 8,25 (pKa Gb1 -1) et 11,25 (pKa Gb1 +2) avant la deuxième étape de désorption. Précédemment ont été décrites les étapes et les recommandations en termes d’ajustement de pH dans le cas d’un mélange de gaz à éliminer dans lequel au moins un gaz acide Ga 1 est majoritaire. Il est également envisageable d’éliminer, d’un flux de gaz entrant 1, un mélange de gaz comportant au moins un gaz acide Ga 1 et un gaz basique Gb 1 , ledit au moins un gaz basique Gb 1 étant, cette fois, majoritaire. Dans un tel flux de gaz entrant 1, ledit gaz G 0 à purifier présente une Constante de Henry H G0 inférieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 . Ledit gaz basique Gb 1 , majoritaire, et ledit gaz acide Ga 1 , minoritaire, qu’il convient d’éliminer présentent chacun, respectivement, une Constante de Henry H Gb1 , H Ga1 , supérieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 et une constante d’acidité pKa Gb1 , pKa Ga1 , supérieure ou égale à 1 et inférieure ou égale à 13. Préférentiellement, le procédé de purification, par absorption gaz-liquide, est mis en œuvre sur des mélanges de gaz, dont chacun des gaz à éliminer Ga 1 et Gb 1 présente une constante de Henry H Ga1 , H Gb1 au moins dix fois supérieure à la constante de Henry H G0 du gaz G 0 à purifier, pour optimiser les performances, en termes de pureté en gaz G 0 dans le flux sortant 6 et de rendement de récupération de celui-ci. Dans le cas de la purification d’un mélange de gaz contenant G 0 , Ga 1 et Gb 1 (Gb 1 majoritaire), et comme évoqué précédemment, plusieurs étapes de désorption sont mises en œuvre et, selon l’invention, avant chacune de ces étapes de désorption, on procède à un ajustement du pH du solvant aqueux circulant dans le circuit en boucle fermée 5. Plus particulièrement, lorsque le gaz basique Gb 1 est majoritaire dans le flux de gaz entrant 1, suivant l’étape d’absorption et l’obtention d’un solvant aqueux riche 30 en gaz Ga 1 et Gb 1 , on ajuste le pH dudit solvant aqueux riche 30 en prenant en considération, dans un premier temps, la valeur de la constante d’acidité dudit gaz basique Gb 1 . Ainsi, avant la première étape de désorption mise en œuvre au niveau de la première unité membranaire de désorption 8, le pH du solvant aqueux riche 30 sera ajusté par l’ajout d’une quantité adéquate d’une solution de base, à une valeur supérieure ou égale à pKa G b 1 -1 et inférieure ou égale à pKa G b 1 +2. Cette première étape d’ajustement du pH du solvant aqueux riche 30 en gaz Ga 1 et Gb 1 (Gb 1 majoritaire) est illustrée, figure 4, par une flèche symbolisant la présence de moyens d’ajustement 7 du pH du solvant 30 positionnés entre l’unité membranaire d’absorption 2 et la première unité membranaire de désorption 8, tenant compte du trajet du solvant aqueux 3, 30, 31 au sein du circuit en boucle fermée 5. On optimise ici, dans un premier temps, le dégazage du gaz majoritaire basique Gb 1 en sorte d’obtenir, d’une part, un premier flux de gaz sortant 9 ou « off gaz », destiné à être éliminé ou valorisé, et comportant le gaz basique majoritaire Gb 1 et, d’autre part, un solvant aqueux 30’ riche en gaz acide Ga 1 minoritaire et débarrassé dudit gaz basique Gb 1 dissous. Dans une étape suivante, on ajuste le pH de ce solvant aqueux 30’, cette fois-ci en tenant compte de la valeur de la constante d’acidité pKa G a 1 du gaz acide minoritaire Ga 1 . Plus précisément, le pH du solvant 30’ est ajusté au moyen de l’ajout d’un volume adéquat d’une solution acide, supérieure ou égale à pKa Ga1 -2 et inférieure ou égale à pKa Ga1 +1. Cette étape d’ajustement du pH du solvant aqueux 30’, en l’occurrence par ajout d’acide, est illustrée, sur la figure 4 annexée, par une flèche symbolisant la présence de moyens d’ajustement 7’ du pH positionnés entre la première unité membranaire de désorption 8 et la deuxième unité membranaire de désorption 8’, en tenant compte du trajet du solvant 3, 30, 30’, 31 au sein de la boucle fermée 5. La deuxième étape de désorption permet une élimination du gaz acide minoritaire Ga 1 du solvant aqueux 30’. On obtient alors, d’une part, un deuxième flux de gaz sortant 9’ ou « off gaz », destiné à être évacué ou valorisé, et comportant le gaz acide Ga 1 et, d’autre part, un solvant aqueux 31 dégazé dont la quasi-totalité des gaz dissous Ga 1 et Gb 1 ont été éliminés. On recycle ensuite le solvant aqueux 31 dégazé à l’étape d’absorption avant laquelle on procède à un ajustement du pH dudit solvant 31, en tenant compte de la constante d’acidité du gaz majoritaire Gb 1 , à une valeur supérieure ou égale à 1 et inférieure ou égale à pKa Gb1 -2. Un tel ajustement du pH est réalisé, avant l’étape d’absorption, par l’ajout d’un certain volume d’une solution d’acide. Il est illustré, sur la figure 4, par une flèche symbolisant la présence de moyens d’ajustement 10 du pH, positionnés entre la deuxième unité membranaire de désorption 8’ et l’unité membranaire d’absorption 2, en tenant compte du trajet du solvant 3, 30, 30’, 31 au sein de la boucle fermée 5. Les étapes d’absorption, de première désorption et de deuxième désorption sont opérées simultanément et en continu, en boucle fermée 5, pour aboutir à la purification de la totalité du volume du flux de gaz entrant 1 à traiter. Dans le cas d’un flux de gaz entrant 1 dont il convient d’extraire un mélange de gaz, il est envisageable que celui-ci comporte, en majorité, plusieurs gaz basiques Gb 1 , Gb 2 , Gb n , présentant respectivement une constante d’acidité pKa Gb1 , pKa Gb2 , pKa Gbn et, en minorité, plusieurs gaz acides Ga 1 , Ga 2 , Ga n , présentant respectivement une constante d’acidité pKa Ga1 , pKa Ga2 , pKa Gan . Dans cette hypothèse, et selon l’invention, l’ajustement 10 du pH du solvant aqueux 3, 31 avant l’étape d’absorption est effectué, par l’ajout d’un volume d’une solution d’acide, en tenant compte de la constante d’acidité pKa du gaz basique présentant la valeur la plus faible. En d’autres termes, l’ajustement du pH du solvant aqueux 3, 31 avant absorption est effectué selon le pKa du gaz le moins basique du mélange à éliminer. Ensuite, suivant l’absorption des gaz Ga 1 , Ga 2 , Ga n et Gb 1 , Gb 2 , Gb n , l’ajustement 7 du pH du solvant aqueux riche 30 avant la première étape de désorption est effectué, par ajout de base, en fonction du pKa du gaz basique présentant la valeur la plus élevée, autrement dit en fonction du gaz le plus basique. On extrait alors les gaz basique Gb 1 , Gb 2 , Gb n du solvant aqueux riche 30 et on obtient un premier flux de gaz sortant 9 ou « off gaz », destiné à être éliminé, et comportant Gb 1 , Gb 2 , Gb n et, d’autre part, un solvant aqueux 30’ riche en gaz acides Ga 1 , Ga 2 , Ga n . L’ajustement 7’ du pH avant la deuxième étape de désorption est effectué, par ajout d’acide, en prenant en compte la constante d’acidité pKa du gaz acide présentant la valeur la plus faible, c’est-à-dire le pKa du gaz le plus acide. L’étape d’absorption et les deux étapes de désorption sont opérées en continu en boucle fermée dans les conditions susmentionnées pour aboutir à la purification de la totalité du volume du flux de gaz entrant 1 à traiter. Il ressort, de ce qui précède que, dans le cas où le mélange de gaz à éliminer comporte, en majorité, plusieurs gaz basiques Gb 1 , Gb 2 , Gb n , présentant respectivement une constante d’acidité pKa G b 1 , pKa G b 2 , pKa G b n et, en minorité, un seul gaz acide Ga 1 avec une constante d’acidité pKa G a 1 , il est tenu compte du pKa du gaz basique le moins basique (pKa le plus faible) avant l’étape d’absorption, du pKa du gaz le plus basique (pKa le plus élevé) avant la première étape de désorption et de pKa G a 1 avant la deuxième étape de désorption. En outre, dans le cas où le mélange de gaz à éliminer comporte, en majorité, un seul gaz basique Gb 1 présentant une constante d’acidité pKa G b 1 et, en minorité, plusieurs gaz acides Ga 1 , Ga 2 , Ga n , présentant respectivement une constante d’acidité pKa G a 1 , pKa G a 2 , pKa G a n : on considère pKa G b 1 avant l’étape d’absorption et avant la première étape de désorption, et le pKa du gaz acide le plus acide (pKa le plus faible) avant la deuxième étape de désorption. Les prescriptions en matière d’ajustement du pH en tenant compte des pKa, telles que définies précédemment dans la description, restent applicables à l’hypothèse d’un mélange de gaz à éliminer avec gaz basique Gb 1 majoritaire. Il a été indiqué, dans l’intégralité de la description qui précède, que le procédé de purification d’un flux de gaz entrant 1 selon l’invention est applicable pour éliminer au moins un gaz acide Ga 1 et/ou au moins un gaz basique Gb 1 dont la constante d’acidité est supérieure ou égale à 1 et inférieure ou égale à 13. En effet, les inventeurs ont constaté que, dans le cas d’un gaz acide fort, tel que l’acide chlorhydrique HCl gazeux, présentant un pKa négatif égal à -6,1, ou d’un gaz basique fort, l’application de variations de pH sur le solvant aqueux aura très peu d’influence sur leur dégazage. En effet, ces gaz acides ou basiques forts restent quasi-totalement dissociés dans le solvant aqueux d’absorption des gaz, et ce quelles que soient les conditions de pH au sein de ce dernier. Par conséquent, pour les gaz acides ou basiques forts, le procédé de l’invention peut être mis en œuvre, mais il est imparfait. Il permet, en effet, d’améliorer la pureté sans permettre toutefois une régénération optimale du solvant, car l’accumulation de ces gaz acides ou basiques forts nécessiterait une dilution et une purge occasionnelle dudit solvant. Cela étant, afin de faire varier ces conditions de pH pour l’élimination de gaz dont le pKa est compris entre 1 et 13, on ajoute, au solvant aqueux circulant dans la boucle fermée 5 une solution acide, au travers des moyens d’ajustement 7, 7’,10 de pH. Préférentiellement, on emploie un acide correspondant au sel utilisé dans ledit solvant aqueux, et la solution d’acide ajoutée présente une concentration molaire équivalente à la concentration molaire en sel dans ledit solvant, celle-ci étant comprise entre 0,2 et 6 mol.L - 1 , selon la solubilité du sel. Aussi, lorsque le solvant aqueux 3, 30, 30’, 31 comporte de l’eau et, en tant que sel, du chlorure de sodium NaCl, du chlorure de potassium KCl ou du chlorure de lithium LiCl, l’acide ajouté consiste préférentiellement en de l’acide chlorhydrique HCl. Lorsque le sel dans le solvant aqueux 3, 30, 30’, 31 est choisi parmi le sulfate de sodium Na 2 SO 4 , le sulfate de potassium K 2 SO 4 et le sulfate de lithium Li 2 SO 4 , l’acide ajouté pourra consister en de l’acide sulfurique H 2 SO 4 . Lorsque le sel est choisi parmi le bromure de potassium KBr, le bromure de sodium NaBr et le bromure de lithium LiBr, l’acide ajouté sera avantageusement de l’acide bromhydrique HBr. Lorsque le sel du solvant est de l’iodure de potassium KI, de sodium NaI ou de lithium LiI, l’acide ajouté peut être de l’acide iodhydrique HI. Enfin lorsque le sel présent dans le solvant consiste en du nitrate de potassium KNO 3 , du nitrate de sodium NaNO 3 ou du nitrate de lithium LiNO 3 , l’acide ajouté consiste préférentiellement en de l’acide nitrique HNO 3 . Quelle que soit la solution d’acide ajoutée, celle-ci présente avantageusement une concentration molaire équivalente à celle en sel dans le solvant aqueux 3, 30, 30’, 31, autrement dit une concentration molaire équivalente en anion correspondant. Cela signifie que, dans le cas de tous les sels de lithium, sodium ou potassium proposés, la concentration molaire en acide ajoutée doit être égale à la concentration molaire en sel correspondant. Ainsi, si le solvant aqueux comporte, en tant que sel, du Na 2 SO 4 à une concentration de 1 mol.L -1 , la solution d’acide sulfurique H 2 SO 4 injectée pour faire varier le pH présentera, de manière avantageuse, une concentration molaire égale à 1 mol.L -1 . En ce qui concerne à présent la solution basique ajoutée au solvant aqueux 3, 30, 30’, 31 pour augmenter le pH de celui-ci, elle correspond également, de manière avantageuse, au sel utilisé dans le solvant aqueux. Cette solution basique consiste donc en une solution d’hydroxyde de potassium KOH (pour un solvant aqueux contenant du KCl, du K 2 SO 4 , du KBr, du KI, du KNO 3 ) ou en une solution d’hydroxyde de sodium NaOH (pour un solvant aqueux contenant du NaCl, du Na 2 SO 4 , du NaBr, du NaI, du NaNO 3 ) ou en une solution d’hydroxyde de lithium LiOH (pour un solvant aqueux contenant du LiCl, du Li 2 SO 4 , du LiBr, du LiI, du LiNO 3 ). La solution basique présente avantageusement une concentration molaire équivalente à la concentration molaire en sel dans le solvant aqueux 3, 30, 30’, 31, autrement dit une concentration molaire équivalente en cation correspondant. Cela signifie que dans le cas des sulfates (Na 2 SO 4 , K 2 SO 4 ou Li 2 SO 4 ) la concentration molaire en base ajoutée doit être égale à deux fois la concentration molaire en sel correspondant. Ainsi, si le solvant aqueux comporte, en tant que sel, du Na 2 SO 4 à une concentration de 1 mol.L -1 , la solution basique d’hydroxyde de sodium NaOH injectée pour faire varier le pH présentera, de manière avantageuse, une concentration molaire égale à 2 mol.L -1 . En revanche, dans le cas des chlorures, bromures, iodures et nitrates (ex : NaCl, KBr, LiI, NaNO 3 ) la concentration molaire en base est équivalente à la concentration molaire en sel correspondant. Chacune des étapes au cours desquelles on ajuste le pH du solvant aqueux 3, 30, 30’, 31 circulant dans la boucle fermée 5, est préférentiellement mise en œuvre, au moyen d’une pompe d’injection de la solution acide ou basique, régulée par un système de contrôle, relié à un pH-mètre placé après le point d’injection, afin d’ajuster en continu le pH à la valeur souhaitée. Ces étapes d’ajustement du pH du solvant aqueux, par ajout d’acide ou de base avant chaque étape de dégazage ou avant l’étape d’absorption, permettent d’influer très efficacement sur les équilibres acido-basiques du ou des gaz indésirables à éliminer du flux entrant 1, afin de favoriser, selon le cas, l’absorption ou la désorption dudit (desdits) gaz. A noter également que, contrairement aux procédés qui utilisent des solvants acides ou basiques en tant qu’absorbant chimique, et qui entrainent une consommation importante de réactifs chimiques ou d’énergie pour les régénérer, les quantités d’acide et de base utilisées ici lors de la mise en œuvre du procédé de l’invention, sont relativement faibles, en comparaison avec la quantité de gaz à absorber (estimées inférieures à 20%). Dans un exemple de réalisation particulièrement intéressant du procédé, illustré sur les figures 3a et 3b des dessins ci-joints, pour réduire encore la consommation de solutions acide et basiques, les inventeurs ont imaginé mettre en œuvre une étape d’électrodialyse à membrane bipolaire pour régénérer, à la fois, la solution d’acide et la solution de base, ajoutées en cours de procédé pour diminuer ou augmenter, respectivement, le pH du solvant aqueux. Au moyen de cette étape, en plus de la réduction de la consommation d’acides et de bases minérales, on évite, de manière avantageuse une augmentation progressive de la charge en sels dans le solvant aqueux 3, 30, 30’, 31 circulant en boucle entre l’unité d’absorption 2, l’unité de désorption 8, et éventuellement la deuxième unité de désorption 8’, aboutissant à la production d’un effluent salin qu’il conviendrait de traiter. De manière simplifiée, l’électrodialyse à membrane bipolaire, ou EDMB, consiste en une méthode de séparation ou de concentration d'ions en solution, sous l’effet d'un champ électrique, et à l'aide de membranes perméables à la fois aux anions ou aux cations. L’assemblage, en alternance, de membranes 131 bipolaires (MB pour « membrane bipolaire » sur la figure 3b) et monopolaires (MA pour « membrane anionique » et MC pour « membrane cationique » sur la figure 3b) au sein d’un module d’électrodialyse 13, ou stack, entre une cathode 140 et une anode 141, permet de convertir des solutions salines en acides ou en bases correspondants (ou conjugués). Cependant, cette méthode est très sensible à la présence, en solution de certaines espèces qui sont susceptibles d’encrasser les membranes bipolaires du stack d’électrodialyse, notamment H 2 S ou les ions calcium Ca 2+ , magnésium Mg 2+ , fer Fe 2+ et Fe 3+ , de telle espèces indésirables pouvant être produites lors de la mise en œuvre du procédé de l’invention, notamment au niveau de connections métalliques du circuit en boucle fermée 5, et circuler dans le solvant aqueux 3, 30, 30’, 31 à partir duquel l’acide et la base doivent être régénérés. Afin de pouvoir intégrer une étape de régénération de la base de l’acide par EDMB au présent procédé de purification d’un flux entrant de gaz 1, sans risque d’entrainer une contamination des membranes bipolaires 131, les inventeurs ont imaginé maintenir une forte concentration en acide et en base, supérieure à 0,2 mol.L -1 , dans les compartiments correspondants du module d’électrodialyse 13. De telles concentrations élevées en acide et en base entraînent alors une précipitation préventive des impuretés susceptibles d’encrasser les membranes bipolaires du stack d’électrodialyse 13. A noter que la solution dans laquelle est mise en œuvre une électrodialyse à membrane bipolaire peut être combinée à un moyen d’élimination desdites impuretés, comme des technologies membranaires ou par échange d’ions (adoucisseur), lorsque la charge en impuretés devient trop importante. Cela étant, dans un tel exemple de réalisation du procédé de l’invention, où une étape d’EDMB est mise en œuvre, on achemine le solvant aqueux absorbant les gaz, depuis la boucle fermée 5 vers le module d’électrodialyse 13, par des moyens de transfert adaptés. Ce transfert peut s’effectuer depuis un réservoir 14 de solvant aqueux dégazé 31 positionné sur ladite boucle fermée 5 après l’unité 8 ou les unités de désorption 8, 8’, et au travers d’une de moyens de recirculation 134 reliant, au travers d’une tuyauterie adaptée formant une boucle, ledit réservoir 14 de solvant aqueux 31 et ledit module d’électrodialyse 13 afin de maintenir constamment une recirculation entre ces deux éléments. De tels moyens de recirculation 134 comportent encore avantageusement une vanne permettant de contrôler le débit de solvant aqueux dégazé, sous pression, qui est envoyé depuis le réservoir 14 vers le module 13, tandis qu’une pompe complète préférentiellement ces moyens 134 pour renvoyer le solvant recyclé et dépressurisé depuis le module l’EDMB 13 vers la boucle fermée 5. La vanne et la pompe susmentionnées des moyens de recirculation 134 ne sont pas représentées sur les figures des dessins ci-joints. Comme visible sur la figure 3b, une première partie du flux de solvant aqueux dégazé 31 arrivant au niveau du module 13, via le réservoir 14, peut être acheminé au niveau d’une cuve de solution acide 132 tandis qu’une seconde partie de ce flux part vers une cuve de solution basique 133, afin de faire l’appoint en liquide dans ces cuves 132, 133. Une troisième partie du flux de solvant aqueux dégazé 31 alimente l’un des compartiments 137 du module d’électrodialyse 13, dénommé « compartiment sels » et où circule le solvant aqueux dégazé 31 provenant du réservoir 14 sur la boucle fermée 5. Deux autres compartiments 138, 139, complètent avantageusement ledit module d’électrodialyse 13, respectivement dénommés « compartiment acide » 138, dans lequel circule la solution acide, et « compartiment base » 139, dans lequel circule la solution basique. Ainsi, avantageusement, le module d’électrodialyse à membrane bipolaire 13 comporte trois compartiments 137, 138, 139, permettant le maintien d’une forte concentration en acide et en base forte dans les compartiments correspondants, dans l’optique d’éviter les problèmes de précipitation d’impuretés susmentionnés. Lesdits trois compartiments 137, 138 et 139 sont séparés les uns des autres par une alternance de membranes, comme illustré sur la figure 3B, la référence « MB » étant relative à des membranes bipolaires, composées d’une face échangeuse d’anions et d’une face échangeuse de cations, tandis que la référence « MA » désigne une membrane anionique autorisant le passage d’ions chargés négativement (comme les ions chlorure Cl - ) et la référence « MC » désigne une membrane cationique autorisant le passage d’ions chargés positivement (comme les ions potassium K + ), afin de produire des solutions acide et basique concentrées, respectivement dans les compartiments 138 et 139, à partir du solvant utilisé. En effet, la membrane bipolaire permet de bloquer le passage à la fois des anions et des cations provenant des compartiments voisins et de transférer simultanément des ions H + dans le compartiment acide 138 via sa face échangeuse de cations orientée vers la membrane anionique « MA », et des ions OH - dans le compartiment base 139 via sa face échangeuse d’anions orientée vers la membrane cationique « MC », sachant que les ions H + et OH - sont générés au sein de la membrane bipolaire par la réaction spontanée de dissociation de l’eau. Une fois l’acide et la base régénérés au moyen de l’étape d’électrodialyse à membrane bipolaire, la solution d’acide et la solution basique sont renvoyées, depuis lesdites cuves 132, 133, respectivement, du module d’électrodialyse 13, vers ladite boucle fermée 5, au niveau des moyens d’ajustement du pH, 7 ou 10 selon le cas, du solvant aqueux 30, 31 circulant au sein de la boucle fermée 5. L’acheminement de la solution d’acide régénérée depuis la cuve d’acide 132 du module d’électrodialyse 13 vers les moyens d’ajustement 7 et 10 du pH est effectué par l’intermédiaire de conduites adaptées 135 et d’une pompe, non représentée sur les figures. Selon la nature du gaz à purifier, la solution d’acide est acheminée soit vers les moyens d’ajustement 7 du pH, soit vers les moyens d’ajustement 10 du pH. Il en est de même pour la solution de base régénérée qui est renvoyée, depuis la cuve de base 133, vers les moyens d’ajustement 7 ou 10 selon le cas, par des conduites adaptées 136 et par une pompe, cette dernière n’étant pas représentée sur les figures. La mise en œuvre d’une étape d’électrodialyse à membrane bipolaire est représentée, sur la figure 3a, dans le cas où une seule étape de désorption est conduite, au niveau de l’unité membranaire 8. Cependant, il est également envisageable qu’une telle étape d’électrodialyse à membrane bipolaire soit mise en œuvre dans l’optique de régénérer l’acide et la base présents dans le solvant aqueux lorsque deux étapes de désorption sont mises en œuvre, par exemple dans le cas de la configuration représentée schématiquement sur la figure 4, pour la purification d’un flux de gaz entrant comprenant, outre le gaz G 0 à purifier, un mélange de plusieurs gaz à éliminer. Dans ce cas de figure, le réservoir de solvant aqueux au sein de la boucle fermée 5 est positionné entre la deuxième unité membranaire de désorption 8’ et l’unité membranaire d’absorption 2, en tenant compte du sens de circulation dudit solvant dans ladite boucle fermée 5. A noter encore que, quelle que soit la composition du flux de gaz entrant 1, il peut s’avérer avantageux, suivant l’étape d’absorption, et préalablement à l’ajustement du pH avant l’étape de désorption ou avant la première étape de désorption, de procéder à une étape de dégazage préliminaire, au niveau d’une unité membranaire de dégazage intermédiaire 15, illustrée sur les figures 2 à 4. Cette unité membranaire de dégazage intermédiaire 15 comprend, au moins, une membrane 150 à la fois perméable aux gaz et hydrophobe. Au travers de cette unité 15, on élimine, par application d’une dépression transmembranaire, dudit solvant aqueux riche 30 circulant d’un côté 151 de ladite membrane 150, l’essentiel de la faible fraction de gaz G 0 à purifier qui peut se dissoudre dans le solvant 30, ainsi qu’une partie des gaz G 1 dissous à éliminer, acides ou basiques, dans ce solvant 30. Cette fraction des gaz dissous passe au travers de ladite membrane 150 vers l’autre côté 152 de celle-ci, pour obtenir un solvant aqueux partiellement dégazé, et on renvoie ladite fraction des gaz dissous vers le flux de gaz entrant 1, au travers, par exemple, d’une boucle de recirculation 16. Au moyen de cette unité complémentaire de dégazage intermédiaire 15, et de cette boucle de recirculation 16, qui permet de renvoyer le mélange de gaz extrait par cette unité 15 vers le flux de gaz entrant, il est envisageable d’améliorer encore le rendement de récupération du gaz G 0 à purifier. De préférence, au niveau de cette unité 15, aucun organe mécanique n’est utilisé pour faciliter le transfert des gaz dissous, le dégazage étant contrôlé par le maintien d’une différence de pression entre les deux côtés 151, 152 de la membrane 150 de ladite unité 15. La présente invention est également relative à une installation 100 de purification d’un flux de gaz entrant 1 comprenant un gaz G 0 à purifier et au moins un gaz acide G a1 et/ou un gaz basique G b1 , à éliminer. Des exemples de configuration de ladite installation 100, permettant avantageusement la mise en œuvre du procédé de purification décrit précédemment, sont illustrés sur les figures 1 à 4. Cette installation 100 est avantageusement composée, au moins, des éléments suivants : une arrivée 4 de flux de gaz entrant 1 et une sortie 17 du flux de gaz G 0 purifié 6, celui-ci pouvant être avantageusement du CH 4 ou du H 2 ; entre ladite arrivée 4 et ladite sortie 17, une unité membranaire d’absorption 2 comprenant au moins une membrane 20 perméable aux gaz et hydrophobe ; un circuit en boucle fermée 5 reliant l’unité membranaire d’absorption 2 à au moins une unité membranaire de désorption 8, positionnée en aval de ladite unité membranaire d’absorption 2, en tenant compte du sens dans lequel circule un solvant aqueux 3, 30, 31 au sein du circuit fermé 5, ledit solvant étant apte à absorber ledit au moins un gaz à éliminer ; au moins une unité de désorption 8 comportant au moins une membrane 80 perméable aux gaz et hydrophobe, apte à permettre le passage d’au moins une partie du gaz à éliminer dissous dans ledit solvant aqueux 30 pour une élimination de ceux-ci. Ladite installation 100 est particulière en ce qu’elle comporte encore, au moins, des premiers moyens 10 de régulation du pH du solvant aqueux, positionnés sur le circuit fermé 5, et plus particulièrement entre ladite au moins une unité membranaire de désorption 8 et ladite unité membranaire d’absorption 2, en tenant compte du sens de circulation du solvant aqueux au sein dudit circuit 5. L’installation 100 comporte en outre des deuxièmes moyens 7 de régulation du pH du solvant aqueux, positionnés, toujours sur le circuit fermé 5, mais cette fois entre l’unité membranaire d’absorption 2 et ladite au moins une unité membranaire de désorption 8. Ainsi, ces premiers et deuxièmes moyens de régulation 7, 10 du pH sont positionnés judicieusement sur le circuit en boucle fermée 5 de l’installation 100, entre ladite au moins une unité membranaire de désorption 8 et ladite unité membranaire d’absorption 2, au niveau des endroits du circuit 5 où il convient de procéder à une régulation du pH pour favoriser, selon le cas, l’absorption ou la désorption des gaz. Dans un exemple de réalisation préférentiel, lesdits moyens 7, 10 de régulation du pH du solvant sont composés, chacun, d’au moins un moyen de mesure du pH, d’une cuve de stockage d’une solution acide et/ou d’une cuve de stockage d’une solution basique, externe(s) au circuit fermé 5, et de moyens d’injection de ladite solution acide ou basique au sein de ce circuit 5, selon le cas avant l’unité de désorption 8 ou avant l’unité d’absorption 2. En référence, à présent, à la figure 4, ladite installation 100 selon l’invention peut également incorporer une unité membranaire de désorption supplémentaire 8’, qui s’avère particulièrement avantageuse dans le cas, par exemple, où cette installation 100 doit être mise en œuvre pour purifier un flux de gaz entrant 1 comprenant un gaz G 0 à purifier et un mélange de gaz à éliminer et comportant au moins un gaz acide G a1 et un gaz basique G b1 . Dans ce mode de réalisation, la configuration de l’installation 100 est telle qu’elle comporte, en aval de ladite unité membranaire d’absorption 2, en tenant compte du sens de circulation dudit solvant aqueux dans le circuit fermé 5, une première unité membranaire de désorption 8 et, encore en aval de celle-ci, une deuxième unité membranaire de désorption 8’. Dans cette configuration, après le passage du solvant aqueux absorbant 30 riche en mélange de gaz dissous dans la première unité de désorption 8, on obtient un solvant aqueux riche 30’ débarrassé d’une partie des gaz dissous, et l’installation 100 intègre des troisièmes moyens 7’ de régulation du pH du solvant 30’. On comprend donc que ces moyens 7’ de régulation du pH sont positionnés sur le circuit fermé 5, entre la première unité membranaire de désorption 8 et la deuxième unité membranaire de désorption 8’. Tout comme les premiers 10 et les deuxièmes 7 moyens de régulation du pH, ces troisièmes moyens de régulation 7’ du pH du solvant aqueux 30’ sont composés de plusieurs éléments, notamment au moins un moyen de mesure du pH, une cuve de stockage d’une solution acide et/ou d’une cuve de stockage d’une solution basique ainsi que des moyens d’injection de ladite solution acide ou basique au sein du circuit fermé 5, plus particulièrement entre ladite première unité membranaire de désorption 8 et ladite deuxième unité membranaire de désorption 8’. Dans un exemple de réalisation tout préférentiel, ladite installation 100 comporte, en outre, au moins un module d’électrodialyse à membrane bipolaire 13 pour régénérer l’acide et la base, injectés au niveau des premiers et deuxièmes moyens de régulation du pH, grâce à une série de membranes, 131 bipolaires et monopolaires, disposées en alternance au sein du module 13. De préférence, ledit module 13 incorpore trois compartiments, à savoir un « compartiment sels » 137 au niveau duquel le solvant à régénérer est acheminé, le « compartiment acide » 138 où circule la solution acide concentrée, et le « compartiment base » 139 où circule la solution basique concentrée. Les caractéristiques du module d’électrodialyse 13, décrites précédemment en relation avec le procédé, sont applicables à l’installation 100 conforme à l’invention. Ainsi, avantageusement, ce module 13 est relié à un réservoir 14 de solvant aqueux 31 positionné sur ledit circuit fermé 5. Ce réservoir 14 est, avantageusement, localisé entre ladite au moins une unité membranaire de désorption 8 et l’unité membranaire d’absorption 2, en tenant compte du sens de circulation du solvant aqueux 3, 30, 31 au sein du circuit fermé 5, afin que le solvant aqueux 31, après dégazage, soit envoyé vers le module d’électrodialyse à membrane bipolaire 13. Aussi, dans cet exemple particulier, il convient de prévoir des moyens de transfert et de recirculation 134 dudit solvant aqueux dégazé 31 depuis ledit réservoir 14 vers ledit module d’électrodialyse à membrane bipolaire 13, par exemple sous la forme d’une tuyauterie adaptée 134 reliant ledit réservoir 14 audit module 13, ainsi que d’une vanne de contrôle du débit de liquide quittant ledit réservoir pour être acheminé vers le module 13, ladite tuyauterie formant par ailleurs une boucle de recirculation munie d’une pompe pour renvoyer le solvant aqueux recyclé depuis ledit module 13 vers la boucle fermée. Des conduites adaptées 135, 136, munies également de pompes, permettent un acheminement de l’acide et la base concentrés, régénérés dans le module d’électrodialyse 13, depuis leur cuve respective 132, 133, vers les moyens d’ajustement 7 et 10 du pH, positionnés respectivement en amont de l’unité membranaire de désorption 8 et en amont de l’unité membranaire d’absorption 2, selon le sens de circulation du liquide dans la boucle 5. Lorsque l’installation 100 comporte deux unités membranaires de désorption 8, 8’, elle peut également intégrer un module 13 d’électrodialyse, relié à un réservoir 14 de solvant aqueux, celui étant alors positionné en aval de la deuxième unité membranaire de désorption 8’. Enfin, le circuit fermé 5 de l’installation 100 peut également comporter, entre l’unité membranaire d’absorption 2 et ladite unité membranaire de désorption 8, en tenant compte du sens de circulation du solvant aqueux 3, 30, 31 au sein du circuit fermé 5, une unité membranaire de dégazage intermédiaire 15. Lorsque l’installation 100 comporte deux unités membranaires de désorption 8, 8’, l’unité membranaire de dégazage intermédiaire 15 est localisée avant la première unité membranaire de désorption 8. Cette unité membranaire de dégazage intermédiaire 15 comprend au moins une membrane 150 perméable aux gaz et imperméable aux liquides, apte à permettre le passage d’une fraction des gaz dissous, ainsi qu’une boucle de recirculation 16 reliée à l’arrivée 4 de flux de gaz entrant 1, et ce pour recycler ladite fraction de gaz dissous vers cette arrivée 4 avant l’étape d’absorption. A noter que de manière générale, et lorsque cela est applicable, les éléments et caractéristiques qui ont été décrits pour l’installation 100 d’épuration d’un flux de gaz entrant de l’invention peuvent être appliqués au procédé de l’invention, et inversement. L’intérêt de la présente invention apparaitra encore plus clairement à la lecture de l’exemple détaillé ci-dessous, à titre illustratif et non limitatif, en référence au graphique de la figure 5 des dessins ci joints. Exemple : Comparaison du rendement de récupération du gaz d’intérêt et de la pureté du gaz d’intérêt obtenus par mise en œuvre du procédé de l’invention et d’un procédé connu de purification d’un flux de gaz entrant Dans différentes conditions opératoires, le procédé de l’invention a été testé et les résultats, en termes de rendement de récupération du gaz d’intérêt, en l’occurrence du N 2 , et de pureté de ce gaz, ont été mesurés et comparés aux résultats, obtenus dans des conditions similaires, lors de la mise en œuvre d’un procédé classique d’épuration de gaz, sans ajustement des conditions de pH du solvant circulant entre les unités d’absorption et de désorption, notamment les résultats obtenus avec le procédé objet de la demande de brevet européen EP 3 372 297. Les résultats obtenus avec le procédé de l’invention sont représentés par des carrés noirs (série « New-1 ») sur l’illustration graphique de la figure 5, tandis que plusieurs séries ont été testées, avec différentes conditions opératoires, pour un procédé classique d’épuration de gaz par absorption-désorption avec une solution de K 2 CO 3 à 0,5 mol.L -1 (séries « Old-1 » et « Old-2 »), ou avec une solution de KHPO 4 0,01 mol.L -1 (séries « Old-3 » à « Old-5 ») en tant que solvant absorbant, ou bien encore avec le procédé objet de la demande EP 3 372 297 (série « Old-6 ») dans lequel le solvant absorbant consiste en une solution saline de KCl concentrée à 1 mol.L -1 . Pour toutes les séries testées, le flux de gaz entrant comporte, en tant que gaz à purifier, du diazote N 2 , très similaire au dihydrogène H 2 , en matière de solubilité notamment, et, en tant que gaz à éliminer, un gaz acide, le dioxyde de carbone CO 2 , celui-ci étant présent dans une proportion égale à 36,5% à l’absorption. Le N 2 présente une Constante de Henry égale à 6,2*10 -4 mol.L -1 .bar -1 à 25°C. Lors de la mise en œuvre du procédé de l’invention, les conditions opératoires testées et les résultats principaux obtenus sont récapitulés dans le tableau 1 ci-dessous : Dans les différentes colonnes sont indiqués : la pression du gaz à l’absorption (en bar), le débit de flux de gaz entrant (débit gaz en NL/h– normolitre (NL) de gaz entrant par heure), le pourcentage de CO 2 dans le flux entrant, le débit du solvant circulant dans la boucle (en L/h – Litre de liquide par heure), le rapport entre le débit de flux de gaz entrant et le débit de solvant aqueux circulant dans la boucle (G/L en NL/L – normolitre (NL) de gaz entrant par Litre (L) de solvant absorbant), ainsi que les résultats en termes de pureté en N 2 (en pourcentage) et de rendement de récupération du N 2 (en pourcentage). La température a été maintenue à 25,5°C, la solution de solvant absorbant circulant dans le circuit consiste en une solution de KCl à une concentration de 1 mol.L -1 , tamponnée avec une solution tampon de KHPO 4 à 0,01 mol.L -1 , et présentant un pH initial égal à 8. Le pH avant désorption a été ajusté à une valeur de 6 ; 6,2 ; 6,5 et, avant absorption, à une valeur de 9,5 ; 8,9 ; 8,8 pour les débits de liquide suivants, respectivement : 100 ; 150 et 200 L/h. Le pH avant désorption a été ajusté par ajout d’une solution de HCl et le pH avant désorption a été ajusté avec une solution de KOH. Avant l’ajustement du pH par l’ajout d’acide, le pH avait été mesuré respectivement pour les trois débits de liquide testés à des valeurs de 6,6 ; 7 ; 7,6. Pour chacune des différentes conditions opératoires du procédé de l’invention testées, la pureté du flux de gaz sortant est systématiquement supérieure à 99,1%, voire même, dans certains cas, supérieure à 99,7%, tandis que le rendement de récupération reste intéressant, limitant ainsi les pertes en gaz d’intérêt. Au contraire, pour l’ensemble des nombreuses conditions opératoires testées avec les procédés de l’état de la technique, qui ne sont pas toutes reprises ici, mais qui sont similaires à celles testées pour le présent procédé, les résultats en termes de pureté du gaz d’intérêt récupéré n’atteignent jamais la limite symbolique des 99% de pureté. Ainsi, par la mise en œuvre du procédé de l’invention, et la conduite d’étapes d’ajustement du pH du solvant aqueux dans lequel sont dissous les gaz à éliminer, ajustements systématiques avant désorption et avant absorption, on améliore substantiellement la pureté du flux de gaz sortant. Procédé de purification, par absorption gaz-liquide, d’un flux de gaz entrant (1) comprenant un gaz G 0 à purifier et au moins un gaz acide Ga 1 à éliminer, ledit gaz G 0 à purifier présentant une Constante de Henry H G 0 inférieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 et ledit gaz acide Ga 1 à éliminer présentant une Constante de Henry H Ga 1 supérieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 et une constante d’acidité pKa Ga1 supérieure ou égale à 1 et inférieure ou égale à 13, ledit procédé comprenant, au moins, les étapes suivantes : lors d’une étape d’absorption, on met au contact, au travers d’une unité membranaire d’absorption (2) comprenant au moins une membrane (20) perméable aux gaz et hydrophobe, ledit flux de gaz entrant (1) d’un côté (21) de ladite membrane (20) et un solvant aqueux (3), apte à absorber les gaz solubles et circulant de l’autre côté (22) de ladite membrane (20), et on obtient un solvant aqueux riche (30) comportant ledit gaz acide Ga 1 dissous et un flux de gaz sortant (6) enrichi en gaz G 0 à purifier ; lors d’une étape de désorption, on met en contact ledit solvant aqueux riche (30) avec une unité membranaire de désorption (8) comprenant au moins une membrane (80), perméable aux gaz et hydrophobe, et on élimine, par application d’une dépression transmembranaire, dudit solvant aqueux riche (30) circulant d’un côté (81) de ladite membrane (80), ledit gaz acide Ga 1 dissous, par passage au travers de ladite membrane (80) vers l’autre côté (82) de celle-ci, pour obtenir un solvant aqueux dégazé (31) ; on recycle ledit solvant aqueux dégazé (31) à l’étape d’absorption, l’ensemble des étapes dudit procédé étant opérées en continu en boucle fermée, ledit solvant aqueux (3, 30, 31) étant mis en circulation dans un circuit en boucle fermée (5) entre ladite unité membranaire d’absorption (2) et ladite unité membranaire de désorption (8) ; ledit procédé étant caractérisé en ce que l’on ajuste le pH du solvant aqueux (3, 31) à une valeur supérieure ou égale à pKa Ga1 +2 et inférieure ou égale à 13, par ajout de base, avant l’étape d’absorption, et on ajuste le pH du solvant aqueux riche (30) à une valeur supérieure ou égale à pKa Ga1 -2 et inférieure ou égale à pKa Ga1 +1, par ajout d’acide, avant l’étape de désorption, et en ce que ledit flux de gaz (6) sortant comprend plus de 99% en volume de gaz G 0 à purifier. Procédé de purification, par absorption gaz-liquide, d’un flux de gaz entrant (1) selon la revendication 1, caractérisé en ce que la Constante de Henry H Ga1 du gaz acide Ga 1 à éliminer est au moins dix fois supérieure à la Constante de Henry H G0 du gaz G 0 à purifier. Procédé de purification, par absorption gaz-liquide, d’un flux de gaz entrant (1) selon l’une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que ledit gaz G 0 à purifier consiste en du dihydrogène H 2 présentant une Constante de Henry H G0 égale à 7,6x10 -4 mol.L -1 .bar -1 et ledit gaz acide Ga 1 à éliminer consiste en du dioxyde de carbone CO 2 présentant une Constante de Henry H Ga1 égale à 3,35x10 -2 mol.L -1 .bar -1 et une constante d’acidité pKa Ga1 égale à 6,35. Procédé de purification, par absorption gaz-liquide, d’un flux de gaz entrant (1) selon la revendication 3, caractérisé en ce que l’on ajuste le pH du solvant aqueux (3, 31) entre 9,0 et 12,25, par ajout de base au solvant aqueux (3, 31) avant l’étape d’absorption et on ajuste le pH du solvant aqueux riche (30) entre 4,9 et 6,6 par ajout d’acide audit solvant (30) avant l’étape de désorption. Procédé de purification, par absorption gaz-liquide, d’un flux de gaz entrant (1) selon la revendication 1, ledit flux de gaz entrant (1) comprenant un gaz G 0 à purifier et plusieurs gaz acides Ga 1 , Ga 2 , Ga n à éliminer, présentant respectivement une constante d’acidité pKa Ga1 , pKa Ga2 , pKa Gan , caractérisé en ce que l’on ajuste le pH du solvant aqueux (3, 31), avant l’étape d’absorption, par ajout de base, en fonction du pKa du gaz acide présentant la valeur la plus élevée, et on ajuste le pH du solvant aqueux riche (30) avant l’étape de désorption, par ajout d’acide, en fonction du pKa du gaz acide présentant la valeur la plus faible. Procédé de purification, par absorption gaz-liquide, d’un flux de gaz entrant (1) comprenant un gaz G 0 à purifier et au moins un gaz basique Gb 1 à éliminer, ledit gaz G 0 à purifier présentant une Constante de Henry H G0 inférieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 et ledit gaz basique Gb 1 à éliminer présentant une Constante de Henry H Gb1 supérieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 et une constante d’acidité pKa Gb1 supérieure ou égale à 1 et inférieure ou égale à 13, ledit procédé comprenant, au moins, les étapes suivantes : lors d’une étape d’absorption, on met au contact, au travers d’une unité membranaire d’absorption (2) comprenant au moins une membrane (20) perméable aux gaz et hydrophobe, ledit flux de gaz entrant (1) d’un côté (21) de ladite membrane (20) et un solvant aqueux (3), apte à absorber les gaz solubles et circulant de l’autre côté (22) de ladite membrane (20), et on obtient un solvant aqueux riche (30) comportant ledit gaz basique Gb 1 dissous et un flux de gaz sortant (6) enrichi en gaz G 0 à purifier ; lors d’une étape de désorption, on met en contact ledit solvant aqueux riche (30) avec une unité membranaire de désorption (8) comprenant au moins une membrane (80), perméable aux gaz et hydrophobe, et on élimine, par application d’une dépression transmembranaire, dudit solvant aqueux riche (30) circulant d’un côté (81) de ladite membrane (80), ledit gaz basique Gb 1 dissous, par passage au travers de ladite membrane (80) vers l’autre côté (82) de celle-ci, pour obtenir un solvant aqueux dégazé (31) ; on recycle ledit solvant aqueux dégazé (31) à l’étape d’absorption, l’ensemble des étapes dudit procédé étant opérées en continu en boucle fermée, ledit solvant aqueux (3, 30, 31) étant mis en circulation dans un circuit en boucle fermée (5) entre ladite unité membranaire d’absorption (2) et ladite unité membranaire de désorption (8) ; ledit procédé étant caractérisé en ce que l’on ajuste le pH du solvant aqueux (3, 31) à une valeur supérieure ou égale à 1 et inférieure ou égale à pKa Gb1 -2, par ajout d’acide, avant l’étape d’absorption et on ajuste le pH du solvant aqueux riche (30) à une valeur supérieure ou égale à pKa G b 1 -1 et inférieure ou égale à pKa G b 1 +2, par ajout de base, avant l’étape de désorption, et en ce que ledit flux de gaz sortant (6) comprend plus de 99% en volume de gaz G 0 à purifier. Procédé de purification, par absorption gaz-liquide, d’un flux de gaz entrant (1) selon la revendication 6, caractérisé en ce que la Constante de Henry H Gb1 du gaz basique Gb 1 à éliminer est au moins dix fois supérieure à la Constante de Henry H G0 du gaz G 0 à purifier. Procédé de purification, par absorption gaz-liquide, d’un flux de gaz entrant (1) selon la revendication 6, ledit flux de gaz entrant (1) comprenant un gaz G 0 à purifier et plusieurs gaz basiques Gb 1 , Gb 2 , Gb n à éliminer, présentant respectivement une constante d’acidité pKa Gb1 , pKa Gb2 , pKa Gbn , caractérisé en ce que l’on ajuste le pH du solvant aqueux (3, 31), avant l’étape d’absorption, par ajout d’acide, en fonction du pKa du gaz basique présentant la valeur la plus faible, et on ajuste le pH du solvant aqueux riche (30) avant l’étape de désorption, par ajout de base, en fonction du pKa du gaz basique présentant la valeur la plus élevée. Procédé de purification, par absorption gaz-liquide, d’un flux de gaz entrant (1) comprenant un gaz G 0 à purifier et un mélange de gaz à éliminer, ledit mélange comportant au moins un gaz acide Ga 1 et un gaz basique Gb 1 , ledit au moins un gaz acide Ga 1 étant majoritaire, ledit gaz G 0 à purifier présentant une Constante de Henry H G0 inférieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 , ledit gaz acide Ga 1 à éliminer présentant une Constante de Henry H Ga1 supérieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 et une constante d’acidité pKa Ga1 supérieure ou égale à 1 et inférieure ou égale à 13 et ledit gaz basique Gb 1 à éliminer présentant une Constante de Henry H Gb1 supérieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 et une constante d’acidité pKa Gb1 supérieure ou égale à 1 et inférieure ou égale à 13, ledit procédé comprenant, au moins, les étapes suivantes : lors d’une étape d’absorption, on met au contact, au travers d’une unité membranaire d’absorption (2) comprenant au moins une membrane (20) perméable aux gaz et hydrophobe, ledit flux de gaz entrant (1) d’un côté (21) de ladite membrane (20) et un solvant aqueux (3), apte à absorber les gaz solubles et circulant de l’autre côté (22) de ladite membrane (20), et on obtient un solvant aqueux riche (30) comportant ledit gaz acide Ga 1 dissous et ledit gaz basique Gb 1 dissous et un flux de gaz sortant (6) enrichi en gaz G 0 à purifier ; lors d’une première étape de désorption, on met en contact ledit solvant aqueux riche (30) avec une première unité membranaire de désorption (8) comprenant au moins une membrane (80), perméable aux gaz et hydrophobe, et on élimine, par application d’une dépression transmembranaire, dudit solvant aqueux riche (30) circulant d’un côté (81) de ladite membrane (80), ledit gaz acide Ga 1 dissous, par passage au travers de ladite membrane (80) vers l’autre côté (82) de celle-ci, pour obtenir un solvant aqueux riche en gaz basique Gb 1 (30’) et débarrassé dudit gaz acide Ga 1 dissous ; lors d’une deuxième étape de désorption, on met en contact ledit solvant aqueux riche en gaz basique Gb 1 (30’) avec une deuxième unité membranaire de désorption (8’) comprenant au moins une membrane (80’), perméable aux gaz et hydrophobe, et on élimine, par application d’une dépression transmembranaire, du solvant aqueux riche en gaz basique Gb 1 (30’) circulant d’un côté (81’) de ladite membrane (80’), ledit gaz basique Gb 1 dissous, par passage au travers de ladite membrane (80’) vers l’autre côté (82’) de celle-ci, pour obtenir un solvant aqueux (31) dégazé ; on recycle ledit solvant aqueux dégazé (31) à l’étape d’absorption, l’ensemble des étapes dudit procédé étant opérées en continu en boucle fermée, ledit solvant aqueux (3, 30, 30’, 31) étant mis en circulation dans un circuit en boucle fermée (5) entre ladite unité membranaire d’absorption (2) et lesdites unités membranaires de désorption (8, 8’) ; ledit procédé étant caractérisé en ce que l’on ajuste le pH du solvant aqueux (3, 31) à une valeur supérieure ou égale à pKa Ga1 +2 et inférieure ou égale à 13, par ajout de base, avant l’étape d’absorption et en ce que l’on ajuste le pH du solvant aqueux riche (30, 30’) à une valeur supérieure ou égale à pKa Ga1 -2 et inférieure ou égale à pKa Ga1 +1, par ajout d’acide, avant la première étape de désorption et à une valeur supérieure ou égale à pKa Gb1 -1 et inférieure ou égale à pKa Gb1 +2, par ajout de base, avant la deuxième étape de désorption, et en ce que ledit flux de gaz sortant (6) comprend plus de 99% en volume de gaz G 0 à purifier. Procédé de purification, par absorption gaz-liquide, d’un flux de gaz entrant (1) selon la revendication 9, caractérisé en ce que la Constante de Henry H Ga1 du gaz acide Ga 1 à éliminer est au moins dix fois supérieure à la Constante de Henry H G0 du gaz G 0 à purifier et en ce que la Constante de Henry H Gb1 du gaz basique Gb 1 à éliminer est au moins dix fois supérieure à la Constante de Henry H G0 du gaz G 0 à purifier. Procédé de purification, par absorption gaz-liquide, d’un flux de gaz entrant (1) selon la revendication 9 ou la revendication 10, caractérisé en ce que ledit mélange de gaz à éliminer comporte, en majorité, plusieurs gaz acides Ga 1 , Ga 2 , Ga n , présentant respectivement une constante d’acidité pKa Ga1 , pKa Ga2 , pKa Gan et, en minorité, plusieurs gaz basiques Gb 1 , Gb 2 , Gb n , présentant respectivement une constante d’acidité pKa Gb1 , pKa Gb2 , pKa Gbn , l’ajustement du pH du solvant aqueux (3, 31) avant l’étape d’absorption étant effectuée, par ajout de base, en fonction du pKa du gaz acide présentant la valeur la plus élevée, l’ajustement du pH du solvant aqueux riche (30) avant la première étape de désorption étant effectuée, par ajout d’acide, en fonction du pKa du gaz acide présentant la valeur la plus faible, et l’ajustement du pH du solvant aqueux (30’) avant la deuxième étape de désorption étant effectuée, par ajout de base, en fonction du pKa du gaz basique présentant la valeur la plus élevée. Procédé de purification, par absorption gaz-liquide, d’un flux de gaz entrant (1) comprenant un gaz G 0 à purifier et un mélange de gaz à éliminer, ledit mélange comportant au moins un gaz acide Ga 1 et un gaz basique Gb 1 , ledit au moins un gaz basique Gb 1 étant majoritaire, ledit gaz G 0 à purifier présentant une Constante de Henry H G0 inférieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 , ledit gaz acide Ga 1 à éliminer présentant une Constante de Henry H Ga1 supérieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 et une constante d’acidité pKa Ga1 supérieure ou égale à 1 et inférieure ou égale à 13 et ledit gaz basique Gb 1 à éliminer présentant une Constante de Henry H Gb1 supérieure à 10 -2 mol.L -1 .bar -1 et une constante d’acidité pKa Gb1 supérieure ou égale à 1 et inférieure ou égale à 13, ledit procédé comprenant, au moins, les étapes suivantes : lors d’une étape d’absorption, on met au contact, au travers d’une unité membranaire d’absorption (2) comprenant au moins une membrane (20) perméable aux gaz et hydrophobe, ledit flux de gaz entrant (1) d’un côté (21) de ladite membrane (20) et un solvant aqueux (3), apte à absorber les gaz solubles, circulant de l’autre côté (22) de ladite membrane (20), et on obtient un solvant aqueux riche (30) comportant ledit gaz acide Ga 1 dissous et ledit gaz basique Gb 1 dissous et un flux de gaz sortant (6) enrichi en gaz G 0 à purifier ; lors d’une première étape de désorption, on met en contact ledit solvant aqueux riche (30) avec une première unité membranaire de désorption (8) comprenant au moins une membrane (80), perméable aux gaz et hydrophobe, et on élimine, par application d’une dépression transmembranaire, dudit solvant aqueux riche (30) circulant d’un côté (81) de ladite membrane (80), ledit gaz basique Gb 1 dissous, par passage au travers de ladite membrane (80) vers l’autre côté (82) de celle-ci, pour obtenir un solvant aqueux (30’) riche en gaz acide Ga 1 et débarrassé dudit gaz basique Gb 1 dissous ; lors d’une deuxième étape de désorption, on met en contact ledit solvant aqueux riche (30’) en gaz acide Ga 1 avec une deuxième unité membranaire de désorption (8’) comprenant au moins une membrane (80’), perméable aux gaz et hydrophobe, et on élimine, par application d’une dépression transmembranaire, du solvant aqueux riche (30’) en gaz acide Ga 1 circulant d’un côté (81’) de ladite membrane (80’), ledit gaz acide Ga 1 dissous, par passage au travers de ladite membrane (80’) vers l’autre côté (82’) de celle-ci, pour obtenir un solvant aqueux (31) dégazé ; on recycle ledit solvant aqueux dégazé (31) à l’étape d’absorption, l’ensemble des étapes dudit procédé étant opérées en continu en boucle fermée, ledit solvant aqueux (3, 30, 30’, 31) étant mis en circulation dans un circuit en boucle fermée (5) entre ladite unité membranaire d’absorption (2) et lesdites unités membranaires de désorption (8, 8’) ; ledit procédé étant caractérisé en ce que l’on ajuste le pH du solvant aqueux (3, 31) à une valeur supérieure ou égale à 1 et inférieure ou égale à pKa Gb1 -2, par ajout d’acide, avant l’étape d’absorption et en ce que l’on ajuste le pH du solvant aqueux riche (30, 30’) à une valeur supérieure ou égale à pKa Gb1 -1 et inférieure ou égale à pKa Gb1 +2, par ajout de base, avant la première étape de désorption et à une valeur supérieure ou égale à pKa Ga1 -2 et inférieure ou égale à pKa Ga1 +1, par ajout d’acide, avant la deuxième étape de désorption, et en ce que ledit flux de gaz sortant (6) comprend plus de 99% en volume de gaz G 0 à purifier. Procédé de purification, par absorption gaz-liquide, d’un flux de gaz entrant (1) selon la revendication 12, caractérisé en ce que la Constante de Henry H Gb1 du gaz basique Gb 1 à éliminer est au moins dix fois supérieure à la Constante de Henry H G0 du gaz G 0 à purifier et en ce que la Constante de Henry H Ga1 du gaz acide Ga 1 à éliminer est au moins dix fois supérieure à la Constante de Henry H G0 du gaz G 0 à purifier. Procédé de purification, par absorption gaz-liquide, d’un flux de gaz entrant (1) selon la revendication 12 ou la revendication 13, caractérisé en ce que ledit mélange de gaz à éliminer comporte, en minorité, plusieurs gaz acides Ga 1 , Ga 2 , Ga n , présentant respectivement une constante d’acidité pKa Ga1 , pKa Ga2 , pKa Gan , et, en majorité, plusieurs gaz basiques Gb 1 , Gb 2 , Gb n , présentant respectivement une constante d’acidité pKa Gb1 , pKa Gb2 , pKa Gbn , l’ajustement du pH du solvant aqueux (3, 31) avant l’étape d’absorption étant effectuée, par ajout d’acide, en fonction du pKa du gaz basique présentant la valeur la plus faible, l’ajustement du pH du solvant aqueux riche (30) avant la première étape de désorption étant effectuée, par ajout de base, en fonction du pKa du gaz basique présentant la valeur la plus élevée, et l’ajustement du pH du solvant aqueux (30’) avant la deuxième étape de désorption étant effectuée, par ajout d’acide, en fonction du pKa du gaz acide présentant la valeur la plus faible. Procédé de purification, par absorption gaz-liquide, d’un flux de gaz entrant (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit solvant aqueux (3, 30, 30’, 31) apte à absorber les gaz solubles comprend au moins une solution aqueuse comportant de l’eau et au moins un sel choisi parmi le chlorure de sodium NaCl, le chlorure de potassium KCl, le sulfate de sodium Na 2 SO 4 , et le sulfate de potassium K 2 SO 4 , le nitrate de sodium NaNO 3 , le nitrate de potassium KNO 3 , le bromure de sodium NaBr, le bromure de potassium KBr, l’iodure de sodium NaI, l’iodure de potassium KI, le chlorure de lithium LiCl, le bromure de lithium LiBr, l’iodure de lithium LiI, le sulfate de lithium Li 2 SO 4 et le nitrate de lithium LiNO 3 , la concentration molaire en sel dans le liquide absorbant étant comprise entre 0,2 et 6 mol.L -1 . Procédé de purification, par absorption gaz-liquide, d’un flux de gaz entrant (1) selon la revendication 15, caractérisé en ce que l’on utilise, en tant qu’acide pour l’ajustement du pH, une solution acide correspondant au sel utilisé dans le solvant aqueux (3, 30, 30’, 31), ladite solution acide consistant soit en de l’acide chlorhydrique HCl lorsque le sel est choisi parmi le NaCl, le KCl et le LiCl, soit en de l’acide sulfurique H 2 SO 4 lorsque ledit sel est choisi parmi le Na 2 SO 4 , le K 2 SO 4 et le Li 2 SO 4 , soit en de l’acide bromhydrique HBr lorsque le sel est choisi parmi le KBr, le NaBr et le LiBr, soit en de l’acide iodhydrique HI lorsque ledit sel est choisi parmi le KI, de NaI et le lithium LiI, ou bien encore de l’acide nitrique HNO 3 lorsque ledit sel est choisi parmi le KNO 3 , le NaNO 3 et le LiNO 3 , ledit acide étant ajouté à une concentration molaire équivalente à celle en sel dans ledit solvant aqueux (3, 30, 30’, 31). Procédé de purification, par absorption gaz-liquide, d’un flux de gaz entrant (1) selon la revendication 15 ou la revendication 16, caractérisé en ce que l’on utilise, en tant que base pour l’ajustement du pH, correspondant au sel utilisé dans le solvant aqueux (3, 30, 30’, 31), ladite solution basique consistant soit en de l’hydroxyde de potassium KOH lorsque le sel est choisi parmi le KCl, le K 2 SO 4 , le KBr, le KI et le KNO 3 , soit en de l’hydroxyde de sodium NaOH lorsque le sel est choisi parmi le NaCl, le Na 2 SO 4 , le NaBr, le NaI et le NaNO 3 , ou bien encore en de l’hydroxyde de lithium LiOH lorsque le sel est choisi parmi le LiCl, le Li 2 SO 4 , le LiBr, le LiI et le LiNO 3 , ladite base étant ajoutée à une concentration molaire équivalente à celle en sel dans ledit solvant aqueux (3, 30, 30’, 31). Procédé de purification, par absorption gaz-liquide, d’un flux de gaz entrant (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’on régénère, à partir du solvant aqueux dégazé (31), la base et l’acide, ajoutés audit solvant aqueux (3, 30, 30’, 31) pour ajuster le pH, par une étape d’électrodialyse à membrane bipolaire. Procédé de purification, par absorption gaz-liquide, d’un flux de gaz entrant (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que, suivant l’étape d’absorption, et préalablement à l’ajustement du pH avant l’étape de désorption ou avant la première étape de désorption, on procède à une étape de dégazage préliminaire au cours de laquelle on met en contact, au travers d’une unité membranaire de dégazage intermédiaire (15) comprenant au moins une membrane (150), perméable aux gaz et hydrophobe, et on élimine, par application d’une dépression transmembranaire, dudit solvant aqueux riche (30) circulant d’un côté (151) de ladite membrane (150), une fraction des gaz dissous, par passage au travers de ladite membrane (150) vers l’autre côté (152) de celle-ci, pour obtenir un solvant aqueux riche partiellement dégazé (30), et on renvoie ladite fraction des gaz dissous vers le flux de gaz entrant (1). Procédé de purification, par absorption gaz-liquide, d’un flux de gaz entrant (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’on met en circulation le solvant aqueux (3, 30, 30’, 31) absorbant dans le circuit en boucle fermée (5) à une pression relative comprise entre 1 et 7 bars, de préférence entre 5 et 6 bars. Procédé de purification, par absorption gaz-liquide, d’un flux de gaz entrant (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’on maintient le flux de gaz entrant (1) qui arrive dans l’unité membranaire d’absorption (2) à une pression relative comprise entre 10 mbars et 6 bars, de préférence à une pression relative comprise entre 4,5 et 5,75 bars, plus préférentiellement encore égale à 5 bars. Procédé de purification, par absorption gaz-liquide, d’un flux de gaz entrant (1) selon les revendications 20 et 21, caractérisé en ce que l’on maintient, entre la pression du solvant aqueux absorbant (3, 30, 30’, 31) circulant dans le circuit en boucle fermée 5, et la pression du flux de gaz (1) à l’absorption, une différence de pression positive comprise entre 0,2 et 1 bar. Procédé de purification, par absorption gaz-liquide, d’un flux de gaz entrant (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’on applique une pression absolue, dans l’unité membranaire de désorption (8), du côté (82) de la membrane (80) de sortie des gaz dissous (9), comprise entre 25 mbars et 1 bar. Installation (100) de purification d’un flux de gaz entrant (1) comprenant un gaz G 0 à purifier et au moins un gaz acide Ga 1 et/ou un gaz basique Gb 1 , à éliminer, pour la mise en œuvre du procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, comportant, au moins, une unité membranaire d’absorption (2) comprenant au moins une membrane (20) perméable aux gaz et hydrophobe, ladite unité (2) étant reliée, d’un côté (21) de ladite membrane (20), à une arrivée (4) du flux de gaz entrant (1), et à une sortie (17) du flux de gaz sortant (6) enrichi en gaz G 0 à purifier et, de l’autre côté (22) de ladite membrane (20), à un circuit fermé (5) dans lequel circule en boucle un solvant aqueux (3) absorbant ledit au moins un gaz à éliminer, ladite installation (100) comportant encore, en aval de ladite unité membranaire d’absorption (2), en tenant compte du sens de circulation dudit solvant aqueux dans le circuit fermé, au moins une unité membranaire de désorption (8), laquelle comporte au moins une membrane (80) perméable aux gaz et hydrophobe, apte à permettre le passage d’au moins une partie du gaz à éliminer dissous dans ledit solvant aqueux (3) et son élimination, ladite installation (100) étant caractérisée en ce qu’elle comporte encore au moins, d’une part, des premiers moyens (10) de régulation du pH du solvant aqueux (3, 31), positionnés sur le circuit fermé (5) entre ladite au moins une unité membranaire de désorption (8) et ladite unité membranaire d’absorption (2), en tenant compte du sens de circulation du solvant aqueux (3, 30, 31) au sein dudit circuit fermé (5) et, d’autre part, des deuxièmes moyens (7) de régulation du pH du solvant aqueux (30) positionnés sur le circuit fermé (5) entre l’unité membranaire d’absorption (2) et ladite au moins une unité membranaire de désorption (8), en tenant compte du sens de circulation du solvant aqueux (3, 30, 31) au sein dudit circuit fermé (5). Installation (100) de purification d’un flux de gaz entrant (1) selon la revendication 24, caractérisée en ce que lesdits premiers moyens (10) de régulation du pH du solvant aqueux (3, 31) sont composés d’au moins un moyen de mesure du pH, d’une cuve de stockage d’une solution acide et/ou d’une cuve de stockage d’une solution basique, et de moyens d’injection de ladite solution acide ou basique au sein du circuit fermé (5) entre ladite au moins une unité membranaire de désorption (8) et ladite unité membranaire d’absorption (2) . Installation (100) de purification d’un flux de gaz entrant (1) selon l’une quelconque des revendications 24 ou 25, caractérisée en ce que lesdits deuxièmes moyens (7) de régulation du pH du solvant aqueux (30) sont composés d’au moins un moyen de mesure du pH, d’une cuve de stockage d’une solution acide et/ou d’une cuve de stockage d’une solution basique et de moyens d’injection de ladite solution acide ou basique au sein du circuit fermé (5) entre l’unité membranaire d’absorption (2) et ladite au moins une unité membranaire de désorption (8). Installation (100) d’épuration d’un flux de gaz entrant selon l’une quelconque des revendications 24 à 26, caractérisée en ce qu’elle comporte, en aval de ladite unité membranaire d’absorption (2), en tenant compte du sens de circulation dudit solvant aqueux (3, 30, 30’, 31) dans le circuit fermé (5), une première unité membranaire de désorption (8) et, en aval de celle-ci, une deuxième unité membranaire de désorption (8’), ainsi que des troisièmes moyens (7’) de régulation du pH du solvant aqueux (30’) positionnés sur le circuit fermé (5) entre ladite première unité membranaire de désorption (8) et ladite deuxième unité membranaire de désorption (8’). Installation (100) d’épuration d’un flux de gaz entrant selon la revendication 27, caractérisée en ce que lesdits troisièmes moyens (7’) de régulation du pH du solvant aqueux (30’) sont composés d’au moins un moyen de mesure du pH, d’une cuve de stockage d’une solution acide et/ou d’une cuve de stockage d’une solution basique et de moyens d’injection de ladite solution acide ou basique au sein du circuit fermé (5) entre ladite première unité membranaire de désorption (8) et ladite deuxième unité membranaire de désorption (8’). Installation (100) d’épuration d’un flux de gaz entrant selon l’une quelconque des revendications 24 à 28, caractérisée en ce qu’elle comporte au moins un module d’électrodialyse à membrane bipolaire (13) pour régénérer l’acide et la base utilisés à partir du solvant aqueux dégazé (31) au moyen d’une série de membranes (131) bipolaires et monopolaires, disposées en alternance, que comporte ledit module (13) composé de trois compartiments (137, 138, 139), celui-ci étant relié à un réservoir (14) de solvant aqueux dégazé (31) positionné sur ledit circuit fermé (5), entre ladite au moins une unité membranaire de désorption (8) et l’unité membranaire d’absorption (2), en tenant compte du sens de circulation du solvant aqueux (3, 30, 31) au sein dudit circuit fermé (5), des moyens de recirculation (134) dudit solvant aqueux (31) entre ledit réservoir (14) et ledit module d’électrodialyse à membrane bipolaire (13) étant également prévus, ainsi que des moyens d’acheminement (135, 136) des solutions acides et basiques régénérées depuis, respectivement, une cuve de solution d’acide (132) et une cuve de solution basique (133) que comporte ledit module (13), vers les moyens (7, 10) de régulation du pH. Installation (100) d’épuration d’un flux de gaz entrant selon l’une quelconque des revendications 24 à 29, caractérisée en ce qu’elle comporte, sur le circuit fermé (5), entre l’unité membranaire d’absorption (2) et ladite au moins une unité membranaire de désorption (8), en tenant compte du sens de circulation du solvant aqueux (3, 30, 31) au sein du circuit fermé (5), une unité membranaire de dégazage intermédiaire (15) comprenant au moins une membrane (150) perméable aux gaz et hydrophobe, apte à permettre le passage d’une fraction des gaz dissous, ainsi qu’une boucle de recirculation (16) reliée à l’arrivée (4) de flux de gaz entrant (1) que comporte l’installation (100) pour renvoyer ladite fraction de gaz dissous vers cette arrivée (4) du flux de gaz entrant (1).