FR 3108980 A1 20211008 FR 2003323 A 20200402 Procédé de test d’étanchéité d’une membrane et dispositif de détection associé. L’invention concerne un procédé de test d’étanchéité d’une membrane de cuve comportant un espace intermédiaire d’isolation (87) de la chambre de détection (61), le dispositif de détection de fuite (54) comportant en outre une pompe à vide (57) raccordée à la chambre de détection (61) et un appareil de mesure raccordé à la chambre de détection (61) et configuré pour mesurer une variable représentative d’une quantité d’au moins un gaz test présent dans la phase gazeuse atmosphérique de l’espace externe, dans lequel une étape de vérification qu’un seuil d’isolation S i est atteint dans l’espace intermédiaire d’isolation (87) comprenant un gaz dit neutre différent du gaz test, l’atteinte de de ce seuil d’isolation S i étant une condition nécessaire au déclenchement du test d’étanchéité de la membrane. Figure pour l’abrégé : Fig. 10 Procédé de test d’étanchéité d’une membrane et dispositif de détection de fuite associé L’invention se rapporte au domaine des cuves, étanches et thermiquement isolantes, à membranes, pour le stockage et/ou le transport d’un fluide, tel qu’un fluide cryogénique. L’invention se rapporte plus particulièrement à un procédé de test d’étanchéité d‘une membrane d’une telle cuve et à un dispositif de détection de fuite pour la mise en œuvre d’un tel procédé. Le document KR1020100050128 divulgue un procédé de test d’étanchéité d’une membrane d’une cuve étanche et thermiquement isolante de stockage de gaz naturel liquéfié (GNL). La cuve comporte une structure multicouche et présente successivement, depuis l’extérieur vers l’intérieur, une barrière thermiquement isolante secondaire, une membrane d’étanchéité secondaire, une barrière thermiquement isolante primaire et une membrane d’étanchéité primaire destinée à être en contact avec le GNL contenu dans la cuve. Le procédé vise plus particulièrement à détecter des fuites au travers des cordons de soudure qui permettent de relier de manière étanche les tôles métalliques de la membrane d’étanchéité primaire. Le procédé prévoit d’injecter un gaz traceur, tel que de l’hélium, dans la barrière thermiquement isolante primaire puis de déplacer un équipement de détection équipé d’un analyseur de gaz traceur, à l’intérieur de la cuve, le long des cordons de soudure de la membrane d’étanchéité primaire. Ainsi, si l’équipement de détection détecte la présence du gaz traceur, il peut être conclu à un défaut d’étanchéité de la membrane d’étanchéité primaire. Dans un tel procédé, l’injection du gaz traceur dans la barrière thermiquement isolante primaire est critique puisque le procédé de détection ne peut garantir des résultats fiables que si le gaz traceur a diffusé de manière homogène et à des concentrations importantes dans l’intégralité de la barrière thermiquement isolante primaire. Aussi, l’opération d’injection du gaz traceur est-elle relativement longue à mettre en œuvre afin d’atteindre un niveau de diffusion du gaz traceur satisfaisant. En outre, l’opération d’injection du gaz traceur est coûteuse en raison de la quantité de gaz traceur nécessaire pour atteindre dans l’espace isolant primaire une concentration satisfaisante. De plus, certains gaz traceurs, tels que l’ammoniac, sont toxiques et dangereux. Enfin, pour assurer la fiabilité du test, le gaz traceur ne peut être injecté dans la barrière thermiquement isolante primaire que si un certain niveau d’étanchéité est assuré entre la barrière thermiquement isolante primaire et l’intérieur de la cuve. Le test d’étanchéité ne peut donc pas être mis en œuvre tant que la membrane d’étanchéité primaire n’a pas été entièrement assemblée afin de réaliser l’étanchéité entre la barrière thermiquement isolante primaire et l’intérieur de la cuve. Par ailleurs, l’équipement de détection est composé d’une unité de succion du gaz traceur et d’un détecteur à gaz traceur. L’unité de succion est déplacée à l’aide d’un chariot tout au long du cordon de soudure, le chariot étant situé sur une paroi de fond de la cuve, ou un étage de l’échafaudage présent dans la cuve, et l’unité de succion étant fixée au chariot de manière à se trouver en regard d’un cordon de soudure d’une paroi adjacente à la paroi de fond. Cependant, il est difficile à l’aide de cet équipement de vérifier l’étanchéité de l’intégralité des cordons de soudure de la cuve car l’équipement est encombrant et nécessite d’être connecté au chariot sur la paroi de fond. Cet équipement est également très lent car l’équipement ne vérifie qu’une faible portion du cordon de soudure à la fois et il est nécessaire de modifier l’assemblage de l’équipement au chariot à chaque fois que l’on change de cordon de soudure à vérifier. La demanderesse entend remédier aux lacunes du processus et équipement actuels en proposant un procédé de test d’étanchéité d’une membrane et un dispositif de détection de fuite pour la mise en œuvre d’un tel procédé qui soient fiables, simples et rapide à mettre en œuvre. En particulier, la présente invention entend fiabiliser un tel procédé de test d’étanchéité d’une membrane dans lequel aucun gaz traceur n’est nécessaire pour détecter une éventuelle fuite. Après diverses expériences et essais, la demanderesse a ainsi mis au point un procédé de test d’étanchéité d’une membrane de cuve, le procédé comportant les étapes successives de : - disposition d’un dispositif de détection de fuite dans une cuve comportant un espace externe dans une phase gazeuse atmosphérique et une membrane comprenant une face interne et une face externe en regard de l’espace externe, la membrane présentant une zone de test dont l’étanchéité doit être testée, le dispositif de détection de fuite comportant une cloche de détection et comprenant un corps principal et un joint d’étanchéité lié au corps principal et configuré pour définir une chambre de détection entre le corps principal et la zone de test, le joint d’étanchéité présente un contour fermé et le dispositif de détection de fuite comportant un espace intermédiaire d’isolation de la chambre de détection, le dispositif de détection de fuite comportant en outre une pompe à vide raccordée à la chambre de détection et un appareil de mesure raccordé à la chambre de détection et configuré pour mesurer une variable représentative d’une quantité d’au moins un gaz test présent dans la phase gazeuse atmosphérique de l’espace externe ; - positionnement de la cloche de détection contre la face interne de la membrane en regard de la zone de test, le joint d’étanchéité étant plaquée contre la face interne de la membrane autour de la zone de test ; - mise en dépression de la chambre de détection au moyen de la pompe à vide ; - détermination au moyen de l’appareil de mesure d’une variable φ t représentative de la quantité de gaz test présent dans la chambre de détection en dépression; et - comparaison de la variable φ t avec un seuil de référence φ r . Le procédé selon l’invention se caractérise en ce qu’il comprend en outre une étape de vérification qu’un seuil d’isolation S i est atteint dans l’espace intermédiaire d’isolation comprenant un gaz dit neutre différent du gaz test, l’atteinte de de ce seuil d’isolation S i étant une condition nécessaire au déclenchement desdites étapes de détermination et de comparaison. Ainsi, la présente invention présente l’avantage de n’utiliser aucun gaz de test tout en permettant un test de détection de fuite extrêmement fiable, la mesure de test étant déclenchée uniquement lorsque le dispositif de détection est certain de pouvoir détecter une fuite de la membrane du fait de l’isolation parfaite de la zone de test grâce à l’espace intermédiaire d’isolation. On entend par le susdit terme de « déclenchement » le commencement ou le démarrage desdites étapes de détermination ou de comparaison. On entend par l’expression de « face interne » et « face externe » pour la membrane à tester le côté de cette dernière situé ou orienté respectivement vers le contenu de la cuve et vers l’extérieur de la cuve. Au sens de la description et des revendications, on entend par « phase gazeuse atmosphérique », une phase gazeuse présentant une composition proche de l’air sec ambiant, c’est-à-dire comportant environ 78% de diazote, 21 % de dioxygène, 0,9 % d’argon ainsi que des gaz rares et des composés organiques volatiles susceptibles d’être émis par une colle utilisée dans la barrière thermiquement isolante ou provenant des matières solides isolantes ou encore des traces de gaz, tel que par exemple du dioxyde de carbone ou le pentane, dit d’expansion (chimique ou physique) lors du processus de formation de la mousse thermiquement isolante. Autrement dit, cette phase gazeuse atmosphérique consiste en l’air environnant. Par exemple, la phase gazeuse atmosphérique est constituée d’une partie de l’air ambiant dans la cuve lors de la fermeture de la barrière thermiquement isolante par la membrane étanche ou par un apport d’air extérieur à la cuve. En d’autres termes, aucun gaz traceur n’est injecté dans l’espace externe avant que la cloche de détection ne soit disposée contre la membrane et que la chambre de détection ne soit mise en dépression ni même pendant que la chambre de détection est mise en dépression. Dès lors, un tel procédé de test d’étanchéité est plus simple et moins couteux à mettre en œuvre. De plus, aucun gaz traceur n’étant utilisé, le procédé peut être mis en œuvre sans pour autant qu’un certain niveau d’étanchéité ne soit assuré entre l’espace externe et l’intérieur de la cuve. Dès lors, le procédé de test de l’étanchéité peut être mis en œuvre avant que l’assemblage de la membrane ne soit finalisé. Aussi, le procédé de test d’étanchéité peut, par exemple, être mis en œuvre sur une zone de test de la membrane impliquant une première série de tôles soudées les unes aux autres avant et/ou pendant que l’on assemble et soude les unes aux autres une deuxième série de tôles de la membrane. Enfin, un tel dispositif de détection est facile à manipuler et à déplacer, ce qui permet de tester plus rapidement l’ensemble des cordons de soudure d’une membrane. Selon un premier mode d’exécution de l’invention, l’étape de vérification du seuil d’isolation S i consiste à vérifier qu’un seuil de concentration préfixé en gaz neutre dans l’espace intermédiaire d’isolation est atteint, le seuil d’isolation S i étant vérifié dès lors que la concentration en gaz neutre est au moins égale audit seuil de concentration préfixé en gaz neutre. La concentration en gaz neutre dans l’espace intermédiaire d’isolation est un critère important car, compte tenu du vide primaire dans la zone de test, il est quasi-inévitable que de très légères fuites de gaz existent entre l’espace intermédiaire d’isolation et la zone de test. C’est pourquoi, afin de fiabiliser la mesure de test d’étanchéité, selon un mode d’exécution, il est crucial de connaître la concentration en gaz neutre dans l’espace intermédiaire et de ne lancer la susdite étape de détermination d’une variable φ t représentative de la quantité de gaz test présent dans la chambre de détection et de comparaison de cette variable φ t avec un seuil de référence φ r qu’à la condition que la concentration en gaz neutre dans l’espace intermédiaire d’isolation ait atteint au moins une valeur seuil basse préfixée/prédéterminée ; cette valeur seuil préfixé/prédéterminé de concentration étant évidemment fonction de la valeur de fuite que l’on cherche à détecter et de l’étanchéité de la zone de test, c’est-à-dire du joint d’étanchéité de cette dernière. Il faut noter ici que la fuite du joint est bien supérieure à la fuite, ou défaut d’étanchéité, que l’on cherche à mesurer de sorte que classiquement la concentration de gaz inerte dans l’espace intermédiaire d’isolation est idéalement nécessairement proche de 100%. Selon une possibilité offerte par l’invention, la vérification d’un seuil de concentration préfixé en gaz neutre est réalisée par l’injection de gaz neutre, sous une pression d’au moins une dizaine de millibars, de préférence une pression d’au plus 20 mbarg, dans l’espace intermédiaire d’isolation pendant une durée prédéterminée, le seuil d’isolation S i étant vérifié dès lors que le temps d’injection de gaz neutre dans l’espace intermédiaire d’isolation atteint au moins la durée prédéterminée. Ici, connaissant les caractéristiques des différents éléments du dispositif de test d’étanchéité – à savoir les caractéristiques de la pompe à vide, de l’appareil de mesure, du joint d’étanchéité de la zone de test, la pression du gaz neutre injecté dans l’espace intermédiaire etc. – et éventuellement après quelques essais, l’opérateur est en capacité d’apprécier qu’en envoyant du gaz neutre sous pression pendant une certaine durée prédéterminée, les conditions, essentiellement la concentration en gaz neutre dans l’espace intermédiaire d’isolation, sont réunis pour autoriser le lancement des étapes de détermination de φ t et de sa comparaison avec φ r . Dans ce cas, l’étape de vérification que le seuil d’isolation S i est atteint est réalisée préalablement aux susdites étapes de détermination et de comparaison. En effet, de manière générale, que ce soit dans le premier mode d’exécution, hors le cas susmentionné, et dans le second mode d’exécution exposé dans la suite, l’étape de vérification que le seuil d’isolation S i est atteint dans l’espace intermédiaire d’isolation ne doit pas nécessairement être réalisée préalablement aux étapes de détermination et de comparaison ; cette étape de vérification pouvant être réalisée après ces deux étapes de détermination et de comparaison ou encore seulement après l’étape de détermination. Néanmoins, dans la suite, cette étape de vérification que le seuil d’isolation S i est atteint est présentée comme un préalable aux susdites étapes de détermination et de comparaison mais il est bien entendu que l’invention n’est en aucun cas limitée à cette succession d’étapes spécifiques. Avantageusement, l’espace intermédiaire d’isolation comporte au moins un orifice de purge, non représenté sur les figures annexées, de manière à évacuer le gaz initialement présent dans ledit espace afin de le remplacer par le gaz neutre injecté. Le gaz initialement présent dans l’espace intermédiaire d’isolation consiste normalement en de l’air ambient. Dans cette dernière hypothèse, on prévoit avantageusement un gaz neutre plus léger que l’air, tel que par exemple de l’hélium, et on positionne l’orifice de purge en bas, ou à une hauteur inférieure, dans l’espace intermédiaire d’isolation et l’orifice d’injection de gaz neutre, ici par exemple de l’hélium, en partie haute, ou supérieure, dudit espace. Ce faisant, l’injection de gaz neutre dans l’espace intermédiaire d’isolation va pousser l’air ambient, plus lourd que l’hélium et donc amener à occuper l’espace inférieur par rapport au gaz neutre, hors de cet espace intermédiaire de manière à être évacué par cet orifice de purge. Bien entendu, lorsque le dispositif de détection de fuite est amené à être utilisé sur une face verticale ou au plafond de la cuve, cette caractéristique de localisation de la purge, au regard du poids relatif du gaz neutre par rapport au gaz ambient (normalement l’air atmosphérique), perd sensiblement de son intérêt. C’est pourquoi, on peut prévoir deux orifices de purge, l’un situé en partie haute ou supérieure de l’espace d’isolation intermédiaire et l’autre situé en partie basse ou inférieure de l’espace d’isolation intermédiaire, l’un et l’autre de ces orifices étant obturables à volonté, automatiquement ou non, par l’opérateur de sorte à s’adapter à la localisation du dispositif de détection de fuite dans la cuve ainsi qu’au rapport de poids relatif entre le gaz neutre et le gaz initialement présent dans l’espace intermédiaire d’isolation afin de faciliter le remplacement ce dernier par le gaz neutre. Selon un second mode d’exécution de l’invention, l’étape de vérification du seuil d’isolation S i consiste à vérifier qu’un seuil de concentration préfixé en gaz test dans l’espace intermédiaire d’isolation est atteint, le seuil d’isolation S i étant vérifié dès lors que la concentration en gaz test est au plus égale audit seuil de concentration préfixé en gaz test. De préférence, dans cette hypothèse, le gaz dont on cherche à connaitre la concentration dans l’espace intermédiaire d’isolation est identique à celui que l’on cherche à mesurer dans la zone de test. Cette fois-ci, on mesure la quantité résiduelle en gaz test, de préférence en (di)oxygène et/ou (di)azote et/ou argon, afin de déclencher les susdites étapes/opérations de détection et de comparaison. Bien entendu, ce second mode d’exécution de l’invention peut éventuellement se combiner au susdit premier mode d’exécution : dans ce cas, on vérifie la concentration en gaz neutre tout comme la concentration en gaz test – ou l’un des gaz test – et il faut d’une part que la concentration en gaz neutre atteigne au moins - passe au niveau de - sa valeur de concentration préfixée et d’autre part que la concentration en gaz test atteigne au moins - descende au niveau de – sa valeur de concentration préfixée pour autoriser le lancement des étapes de détermination de φ t et de sa comparaison avec φ r . Dans cette hypothèse du second mode d’exécution, selon une possibilité offerte par l’invention, avantageusement, l’appareil de mesure pour la zone de test, de préférence consistant en un spectromètre de masse, mesure la concentration en gaz test dans l’espace intermédiaire d’isolation. Un tel arrangement est possible en utilisant par exemple une vanne à trois voies et en reliant l’appareil de mesure, avantageusement un spectromètre de masse, tant à la zone de test qu’à l’espace intermédiaire d’isolation. Ce faisant, on peut utiliser une pompe d’échantillonnage qui va prélever un volume déterminé dans l’espace intermédiaire d’isolation et amener ledit volume jusqu’au spectromètre de masse avec la pression requise pour l’utilisation efficace de ce dernier. De manière générale, pour réaliser les susdits premier et second modes d’exécution de l’invention, la vérification d’un seuil de concentration préfixé, en gaz neutre ou en gaz de test, est réalisée à l’aide d’un catharomètre, par mesure ultrason, par rayonnement infra-rouge ou par électrochimie. De préférence, cette vérification est réalisée grâce à un catharomètre. Concernant la mesure ultrason, on utilise un générateur d’ultrason que l’on couple avec un récepteur de ces ondes, ces deux éléments étant placés dans l’espace d’isolation intermédiaire et reliés, par liaison filaire, à un circuit de traitement des données recueillies. On mesure ainsi le temps de propagation de l’onde de l’émetteur vers le récepteur. Connaissant la distance entre l’émetteur et récepteur, on en déduit la vitesse de propagation du son dans l’espace intermédiaire d’isolation de sorte à pouvoir déterminer la concentration en gaz dans ledit espace. Concernant le rayonnement par infrarouge, on procède en plaçant à deux extrémités en vis-à-vis, dans l’espace intermédiaire d’isolation, respectivement une source d’infrarouge, classiquement une diode, et un détecteur, l’émission et la réception se faisant à une longueur d’onde correspondant au pic d’absorption du gaz neutre ou gaz test dont on cherche à mesurer la concentration. Ainsi, l’atténuation de l’intensité lumineuse, dans la longueur d’onde considérée, permet d’en déduire la quantité de matière en gaz, et donc par approximation sa concentration. Selon une possibilité, la source d’infrarouge est apte à balayer un relativement large spectre de longueur d’onde et le détecteur comporte une série de phototransistors par bande de manière à pouvoir caractériser un spectre de transmission ou de réflexion. Ainsi, connaissant la longueur d’onde des différents gaz susceptibles de composer le mélange de gaz présent dans l’espace intermédiaire d’isolation, on peut obtenir la composition précise de celui-ci. Concernant la technique de l’électrochimie, on procède en utilisant un électrolyte chimique dont la variation de potentielle, mesurée directement, traduit la concentration du gaz dont on cherche à mesurer la concentration. Pour ce faire, on dispose une cellule électrochimique, reliés par liaison filaire ou non à un circuit de traitement des données recueillies, dans l’espace intermédiaire d’isolation. D’autres caractéristiques avantageuses de l’invention sont présentées succinctement ci-dessous : Avantageusement, le susdit gaz neutre consiste en de l’hélium ou du dioxyde de carbone. Selon un mode d’exécution de l’invention, avantageusement, l’espace intermédiaire d’isolation comporte un second joint d’étanchéité, entourant le joint d’étanchéité, lié au corps principal. Dans ce mode, de préférence, le second joint d’étanchéité comporte une lèvre d’étanchéité destinée à être plaquée contre la face interne de la membrane autour du joint d’étanchéité. Selon un mode préféré de l’invention, la cuve est une cuve étanche et thermiquement isolante et l’espace externe est une barrière thermiquement isolante comprenant des matières solides isolantes. Selon un aspect avantageux de l’invention, le procédé comporte une phase d’établissement du seuil de référence φ r comportant : - positionner la cloche de détection contre la face interne de la membrane dans une zone de référence étanche de la membrane de manière à ce que la chambre de détection soit disposée en regard de ladite zone de référence étanche ; - mettre en dépression la chambre de détection au moyen de la pompe à vide ; et - déterminer au moyen de l’appareil de mesure le seuil de référence φ r représentatif de la quantité de gaz test dans la chambre de détection en dépression. Avantageusement, l’appareil de mesure est un spectromètre de masse. Avantageusement, la chambre de détection est mise en dépression jusqu’à atteindre une valeur seuil Ps. Selon une possibilité avantageuse offerte par l’invention, le joint d’étanchéité comporte une lèvre d’étanchéité périphérique qui est plaquée contre la face interne de la membrane lorsque le chambre de détection est mise en dépression. Avantageusement, l’appareil de mesure est configuré pour détecter la présence d’une pluralité de gaz test présents dans la phase gazeuse atmosphérique de la barrière thermiquement isolante et dans lequel, pour chaque gaz test, on détermine au moyen de l’appareil de mesure une variable φ t représentative de la quantité dudit gaz test dans la chambre de détection en dépression; et on compare la variable φt avec un seuil de référence φ r respectif. Avantageusement, on conduit la phase gazeuse contenue dans la chambre de détection vers l’appareil de mesure afin de déterminer la variable φ t . Selon un mode de réalisation, lors de la mise en dépression de la chambre de détection, l’espace externe est dans une phase gazeuse atmosphérique. Selon un mode de réalisation, le gaz test est choisi parmi le diazote, le dioxygène et l’argon. Selon un autre mode de réalisation, le gaz test est choisi parmi la vapeur d’eau, le dioxyde de carbone, le néon, le crypton ou autre constituant de l’air. Selon un autre mode de réalisation, le gaz test est choisi parmi des composés organiques volatiles émis par des colles utilisés pour coller deux des matières solides isolantes l’une à l’autre ou des composés organiques volatiles émis par le dégazage d’une mousse isolante formant l’une des matières solides isolantes. On pourra également envisager de détecter une combinaison des gaz précités, plus particulièrement l’augmentation de quantités pour une pluralité de ces gaz, voire tous ces gaz présents dans l’environnement sous ou derrière la zone dont on teste l’étanchéité. Le seuil de référence φ r n’est pas nécessairement déterminé en positionnant la cloche de détection sur une zone de référence de la membrane et peut être établi directement sur la zone de test, au moment où le vide (partiel) créé/généré par la pompe à vide est atteint. Autrement dit, dans ce cas, le constat d’une fuite au niveau de la zone de test est effectué par l’augmentation de la quantité du ou des gaz mesurés par l’appareil de mesure. Ainsi, le seuil de référence φ r est représentatif d’une quantité de gaz test présent dans la chambre de détection lorsqu’il n’y a pas de fuite. Il est bien entendu que ce seuil de référence φ r est fonction du niveau de vide créé ou généré dans la chambre de détection, autrement dit ce seuil de référence φ r est une variable liée au vide (partiel) souhaité/obtenu. Selon un mode de réalisation, le spectromètre de masse est du type analyseur de gaz résiduel. Selon un mode de réalisation, la pompe à vide, la chambre de détection et l’appareil de mesure sont raccordés les uns aux autres par un circuit de mise sous vide comprenant une première voie raccordée à la chambre de détection, un deuxième voie raccordée à la pompe à vide et une troisième voie raccordée à l’appareil de mesure, les première, deuxième et troisième voies étant raccordées les unes aux autres, la chambre de détection étant mise en dépression au travers de la première et de la deuxième voies, la troisième voie étant équipée d’une vanne de dosage qui est ouverte après l’étape de mise en dépression de la chambre de détection afin de déterminer la variable φ t représentative de la quantité de gaz test présent dans la chambre de détection. Ainsi, grâce à la vanne de dosage, il est possible d’obtenir à l’entrée de l’appareil de mesure un vide compatible avec la plage de travail de l’appareil de mesure, alors que le niveau de pression dans la chambre de détection est supérieur à ladite plage de travail de l’appareil de mesure. Selon un mode de réalisation, la chambre de détection est mise en dépression jusqu’à atteindre une valeur seuil Ps. Selon un mode de réalisation, la valeur seuil Ps est comprise entre 10 et 1000 Pa, par exemple de l’ordre de 25 à 70 Pa absolu. Selon un mode de réalisation, le dispositif de détection de fuite comporte un moyen mécanique de pression comportant au moins un élément de pression configuré pour exercer sur une portion de la lèvre d’étanchéité une pression dirigée vers la membrane lorsque le corps est disposé en regard de la zone de test, et, préalablement à la mise en dépression de la chambre de détection, on applique une pression sur la lèvre d’étanchéité à l’aide du moyen mécanique de pression afin de presser la lèvre d’étanchéité contre la membrane d’étanchéité. Ainsi, le moyen mécanique de pression permet de presser la lèvre d’étanchéité sur une ou plusieurs portions, notamment là où il se présente un risque que le joint d’étanchéité se décolle de la membrane d’étanchéité, afin de fiabiliser la détection d’une éventuelle fuite par la cloche de détection. Selon un mode de réalisation, le moyen mécanique de pression est porté par le corps principal. Selon un mode de réalisation, on conduit la phase gazeuse contenue dans la chambre de détection vers l’appareil de mesure afin de déterminer la variable φ t . Selon un mode de réalisation, la zone de test implique une première série de tôles de la membrane qui sont soudées les unes aux autres et le procédé de test d’étanchéité est mis en œuvre avant ou pendant qu’une deuxième série de tôles de la membrane ne soient soudées les unes aux autres pour assurer l’étanchéité de la membrane. La présente invention concerne également un dispositif de détection de fuite pour tester l’étanchéité d’une cuve pour la mise en œuvre du procédé tel que défini succinctement précédemment, comportant une barrière thermiquement isolante comprenant des matières solides isolantes dans une phase gazeuse atmosphérique et une membrane comprenant une face interne et une face externe en regard de la barrière thermiquement isolante, la membrane présentant une zone de test dont l’étanchéité doit être testée, le dispositif de détection de fuite comportant une cloche de détection destinée à être disposée en regard de la zone de test et comprenant un corps principal et un joint d’étanchéité qui est lié au corps principal et est configuré pour définir une chambre de détection entre le corps principal et la zone de test, le joint d’étanchéité présentant un contour fermé destiné à être plaqué contre la face interne de la membrane autour de la zone de test, le dispositif de détection de fuite comprenant un espace intermédiaire d’isolation de la chambre de détection et comportant en outre une pompe à vide raccordée à la chambre de détection et un appareil de mesure raccordé à la chambre de détection et configuré pour mesurer une variable représentative d’une quantité d’au moins un gaz test présent dans la phase gazeuse atmosphérique de la barrière thermiquement isolante. Le dispositif de détection de fuite se caractérise en ce que l’espace intermédiaire d’isolation est raccordé à un réservoir de stockage d’un gaz neutre différent du gaz test de manière à permettre une injection de gaz neutre dans l’espace intermédiaire d’isolation et en ce que l’espace intermédiaire d’isolation et son contenu définissent un seuil d’isolation S i de la chambre de détection qui, une fois atteinte, autorise la susdite mesure d’une variable représentative d’une quantité dudit gaz test caractérisant la détection d’une fuite au niveau de la membrane. Avantageusement, l’espace intermédiaire d’isolation comporte un second joint d’étanchéité, entourant le joint d’étanchéité, lié au corps principal. De préférence, le second joint d’étanchéité comporte une lèvre d’étanchéité destinée à être plaquée contre la face interne de la membrane autour du joint d’étanchéité. Avantageusement, l’appareil de mesure est configuré pour mesurer une variable représentative d’une quantité d’au moins un gaz test présent dans la phase gazeuse atmosphérique de la barrière thermiquement isolante choisie parmi le diazote, le dioxygène, l’argon et les composés organiques volatiles susceptibles d’être émis par dégazage des matières solides isolantes de la barrière thermiquement isolante. Selon un aspect avantageux de l’invention, la pompe à vide, la chambre de détection et l’appareil de mesure sont raccordés les uns aux autres par un circuit de mise sous vide comprenant une première voie raccordée à la chambre de détection, un deuxième voie raccordée à la pompe à vide et une troisième voie raccordée à l’appareil de mesure, les première, deuxième et troisièmes voies état raccordées les unes aux autres, la troisième voie étant équipée d’une vanne de dosage disposée en amont de l’appareil de mesure. Selon un mode de réalisation, le joint d’étanchéité comporte une lèvre d’étanchéité périphérique qui est destinée à être plaquée contre la face interne de la membrane. Selon un mode de réalisation, le dispositif comporte en outre un moyen mécanique de pression comportant au moins un élément de pression configuré pour exercer sur une portion de la lèvre d’étanchéité une pression dirigée vers la membrane lorsque le corps principal est disposé en regard de la zone de test. Selon un mode de réalisation, l’élément de pression est un élément déformable élastiquement qui exerce une pression sur la portion de la lèvre d’étanchéité par déformation élastique. Ainsi, l’élasticité de l’élément de pression permet lors de sa déformation élastique d’exercer un effort de rappel sur la lèvre d’étanchéité vers la membrane d’étanchéité. Selon un mode de réalisation, l’élément de pression est orienté perpendiculairement au contour de la lèvre d’étanchéité périphérique. Selon un mode de réalisation, le moyen mécanique de pression comporte une pluralité d’éléments de pression configurés pour exercer une pression sur une pluralité de portions de la lèvre d’étanchéité, des portions étant situées aux deux extrémités de la lèvre d’étanchéité dans une direction longitudinale. Ainsi, le moyen mécanique de pression applique une pression sur différentes zones où il y a un risque de décollement du joint, à savoir latéralement sur le joint d’étanchéité, aux extrémités sur les lèvres du joint d’étanchéité et les zones de pied d’onde lorsque le dispositif de détection est placé sur une partie de membrane comportant des ondes. Selon un mode de réalisation, la lèvre d’étanchéité comporte au moins une échancrure présentant une forme correspondant à celle d’une ondulation de la membrane, l’échancrure étant destinée à enjamber l’ondulation. Selon un mode de réalisation, la membrane comporte au moins deux tôles métalliques raccordée l’une à l’autre par un cordon de soudure. Selon un mode de réalisation, la zone de test de la membrane comporte une portion d’un cordon de soudure. Selon un mode de réalisation, la lèvre d’étanchéité périphérique est recourbée vers l’extérieur de la cloche de détection et est configurée pour se fléchir et se plaquer contre la membrane lorsque la chambre de détection est mise en dépression. Selon un mode de réalisation, la portion du cordon de soudure est traversée par au moins une ondulation de la membrane. Selon un mode de réalisation, la lèvre d’étanchéité est conformée pour s‘adapter à la géométrie de ladite au moins une ondulation. Selon un mode de réalisation, la portion du cordon de soudure est traversée par au moins deux ondulations, par exemple trois ondulations, parallèles de la membrane et la lèvre d’étanchéité est conformée pour s’adapter à la géométrie desdites ondulations. Selon un mode de réalisation, la lèvre d’étanchéité comporte au moins deux échancrures présentant une forme correspondant à celle d’une ondulation de la membrane faisant saillie vers l’intérieur de la cuve, lesdites échancrures étant destinées à enjamber ladite ondulation. Selon un mode de réalisation, la portion de la lèvre d’étanchéité pressée par le moyen mécanique de pression est située à une base de l’échancrure. Ainsi, le moyen mécanique de pression applique une pression sur une zone où il y a des risques de décollement du joint d’étanchéité du au changement de pente de l’échancrure. Selon un mode de réalisation, le moyen mécanique de pression comporte une pluralité d’éléments de pression configurés pour exercer une pression sur une pluralité de portions de la lèvre d’étanchéité qui sont situées aux bases de l’échancrure ou des échancrures. Ainsi, le moyen mécanique de pression applique une pression sur différentes zones où il y a un risque de décollement du joint, à savoir la base de ou des échancrures. Selon un mode de réalisation, l’élément de pression comporte une lame courbe comprenant à une de ses extrémités en contact avec la lèvre d’étanchéité un patin. Selon un mode de réalisation, le patin est de forme cylindrique et présente un axe de cylindre qui s’étend dans une direction qui est sensiblement parallèle à la base de l’échancrure en regard. Ainsi, le patin permet d’appliquer uniformément la pression du moyen mécanique de pression sur une partie de la lèvre d’étanchéité. Selon un mode de réalisation, la cloche de détection présente une forme allongée. Selon un mode de réalisation, le joint d’étanchéité est réalisé dans un matériau élastomère présentant une dureté comprise entre 20 et 50 Shore A. Selon un mode de réalisation, le matériau élastomère du joint d’étanchéité est choisi parmi le polyuréthane élastomère, le caoutchouc éthylène-propylène-diène monomère, le silicone, le nitrile et le Viton ® . Selon un mode de réalisation, la pompe à vide, la chambre de détection et l’appareil de mesure sont raccordés les uns aux autres par un circuit de mise sous vide comprenant une première voie raccordée à la chambre de détection, un deuxième voie raccordée à la pompe à vide et une troisième voie raccordée à l’appareil de mesure, les première, deuxième et troisièmes voies état raccordées les unes aux autres, la troisième voie étant équipée d’une vanne de dosage disposée en amont de l’appareil de mesure. Une autre idée à la base de l’invention consiste à un dispositif de détection de fuite qui permette d’utiliser des appareils de mesure travaillant à des pressions très faibles. Selon un mode de réalisation, l’invention fournit un dispositif de détection de fuite pour tester l’étanchéité d’une cuve comportant une membrane, la membrane présentant une zone de test dont l’étanchéité doit être testée, le dispositif de détection de fuite comportant une cloche de détection destinée à être disposée en regard de la zone de test et comprenant un corps principal et un joint d’étanchéité qui est lié au corps principal et est configuré pour définir une chambre de détection entre le corps principal et la zone de test, le joint d’étanchéité comportant un contour fermé destiné à être plaqué contre la face interne de la membrane autour de la zone de test, le dispositif de détection de fuite comportant en outre une pompe à vide raccordée à la chambre de détection et un appareil de mesure raccordé à la chambre de détection et configuré pour mesurer une variable représentative d’une quantité d’au moins un gaz test, la pompe à vide, la chambre de détection et l’appareil de mesure étant raccordés les uns aux autres par un circuit de mise sous vide comprenant une première voie raccordée à la chambre de détection, un deuxième voie raccordée à la pompe à vide et une troisième voie raccordée à l’appareil de mesure, les première, deuxième et troisièmes voies état raccordées les unes aux autres, la troisième voie étant équipée d’une vanne de dosage disposée en amont de l’appareil de mesure. Un tel dispositif de détection de fuite présente l’avantage de permettre l’obtention, à l’entrée de l’appareil de mesure, d’une pression compatible avec une plage de travail de l’appareil de mesure, alors que le niveau de pression dans la chambre de détection est supérieur à ladite plage de travail. Si un tel dispositif de détection est avantageux lorsqu’aucun gaz traceur n’est utilisé, il peut également être utilisé lorsque le procédé utilise un gaz traceur. L’invention sera mieux comprise, et d'autres buts, détails, caractéristiques et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description suivante de plusieurs modes de réalisation particuliers de l’invention, donnés uniquement à titre illustratif et non limitatif, en référence aux dessins annexés. est une illustration schématique d’une structure multicouche d’une paroi d’une cuve à membranes. est une vue schématique d’un dispositif de détection de fuite d’une membrane selon un mode de réalisation. est une vue schématique d’un dispositif de détection de fuite d’une membrane selon une variante du mode de réalisation de la figure 2. est une vue en coupe transversale selon le plan II-II de la cloche de détection du dispositif de détection de fuite de la figure 1. est une vue en perspective d’un joint d’étanchéité selon le mode de réalisation des figures 2 et 3. est une vue schématique d’une variante d’un dispositif de détection de fuite dans laquelle la cloche de détection est équipée d’un moyen mécanique de pression. est une vue schématique en coupe transversale de la cloche de détection de la figure 6, avant mise en dépression de la chambre de détection. est une vue schématique en coupe transversale de la cloche de détection de la figure 6, après mise en dépression de la chambre de détection. illustre schématiquement le positionnement de la cloche de détection en regard d’une portion d’un cordon de soudure assurant l’étanchéité entre deux tôles métalliques ondulées adjacentes d’une membrane. est une illustration schématique d’un premier mode de réalisation d’un dispositif de détection de fuite d’une membrane selon la présente invention. est une vue schématique d’un dispositif de détection de fuite d’une membrane selon un autre mode de réalisation de la présente invention. est un graphique illustrant le seuil de référence φr ainsi que la variable φt représentative de la quantité de gaz test présent dans la cloche de détection délivra par l’appareil de mesure lorsqu’aucun défaut d’étanchéité n’est détecté (courbe a) et lorsqu’un défaut d’étanchéité est détecté (courbe b). Dans la suite, la présente invention est illustrée avec un catharomètre en tant qu’appareil réalisant la vérification d’un seuil de concentration préfixé en gaz, ici en gaz neutre, mais il est bien entendu que tous les appareils et toutes les méthodes présentées précédemment, sans qu’elles soient exhaustives, sont également des solutions possibles pour réaliser l’étape de vérification qu’un seuil d’isolation Si est atteint dans l’espace intermédiaire d’isolation. Par convention, les termes «externe » et « interne » sont utilisés pour définir la position relative d'un élément par rapport à un autre, par référence à l'intérieur et à l’extérieur de la cuve. On va décrire ci-dessous un procédé de test d’étanchéité d’une membrane d’une cuve étanche et thermiquement isolante à membranes. A titre d’exemple, de telles cuves à membranes sont notamment décrites dans la demande de brevet FR2691520 qui porte sur une cuve du type Mark III ® . Les cuves à membranes présentent une pluralité de parois qui présentent une structure multicouche, telle que représentée sur la figure 1. Chaque paroi 1 comporte, depuis l’extérieur vers l’intérieur de la cuve, une barrière thermiquement isolante secondaire 2 comportant des panneaux isolants secondaires 3 ancrés à une structure porteuse 4, une membrane secondaire 5 reposant contre la barrière thermiquement isolante secondaire 2, une barrière thermiquement isolante primaire 6 comportant des panneaux isolants primaires 7 reposant contre la membrane secondaire 2 et ancrés à la structure porteuse 4 ou aux panneaux isolants secondaires 3 et une membrane primaire 8 qui repose contre la barrière thermiquement isolante primaire 6 et qui est destinée à être en contact avec le gaz liquéfié contenu dans la cuve. Avant la mise en service de telles cuves à membranes et à défaut d’injecter un gaz traceur dans les barrières thermiquement isolantes secondaire 2 et primaire 6, la phase gazeuse présente dans lesdites barrières thermiquement isolantes secondaire 2 et primaire 6 est une phase gazeuse atmosphérique, c’est-à-dire qu’elle présente une composition proche de celle de l’air ambiant. Selon un mode de réalisation, la phase gazeuse comporte également des composés organiques volatiles émis par une ou plusieurs des colles utilisées dans la barrière thermiquement isolante par exemple pour coller les matières isolantes utilisées pour la fabrication des panneaux isolants les unes aux autres ou provenant de tout autre élément de la barrière thermiquement isolante, par exemple provenant du dégazage de la mousse isolante des panneaux isolants. Au moins l’une des membranes primaire 8 et secondaire 5 comporte une pluralité de tôles métalliques qui sont soudées les unes aux autres. Le procédé de test d’étanchéité qui sera décrit par la suite vise plus particulièrement à tester l’étanchéité des cordons de soudure permettant de raccorder les tôles métalliques les unes aux autres, pour l’une et/ou l’autre des membranes primaire 8 et secondaire 5. Selon un mode de réalisation, la membrane 5, 8 à tester présente des ondulations qui lui permettent de se déformer sous l’effet des sollicitations thermiques et mécaniques générées par le fluide emmagasiné dans la cuve. Pour ce faire, chaque tôle métallique comporte deux séries d’ondulations perpendiculaires l’une à l’autre. En relation avec la figure 2, on observe un dispositif de détection de fuite 54 visant à tester l’étanchéité d’une membrane 5, 8. Le dispositif de détection de fuite 54 comporte une cloche de détection 55 qui est destinée à être disposée contre la face interne de la membrane 5, 8 en regard d’une portion de cordon de soudure à tester. La cloche de détection 55 présente une forme allongée et présente une longueur comprise entre 0,5 et 5 m, par exemple de l’ordre de 1 m. La longueur de la cloche de détection 55 est avantageusement la plus grande possible de manière à vérifier l’étanchéité d’une zone plus importante au cours d’un seul et même test. Comme représenté sur la figure 4, la cloche de détection 55 comporte un corps principal 100, ici rigide, et un joint d’étanchéité 60 souple qui sont fixés l’un à l’autre et qui sont agencés pour définir avec la membrane 5, 8 à tester une chambre de détection 61 étanche, disposée en regard de la portion du cordon de soudure 62 à tester. En revenant à la figure 2, on observe que le dispositif de détection de fuite 54 comporte également un appareil de mesure 56 qui est raccordé à la chambre de détection 61 et une pompe à vide 57 qui est associée audit appareil de mesure 56. La pompe à vide 57 est raccordée, d’une part, à la chambre de détection 61 de la cloche de détection 55 de manière à permettre une mise en dépression de la chambre de détection 61 et, d’autre part, à l’appareil de mesure 56 de manière à conduire le gaz contenu dans la chambre de détection 61 vers l’appareil de mesure 56. La pompe à vide 57 est reliée à la cloche de détection 55 via un tuyau 58 qui est de préférence flexible. Le tuyau 58 est raccordé à un canal qui est ménagé dans le corps principal 100 et débouche dans la chambre de détection 61. Dans un autre mode de réalisation représenté sur la figure 3, le dispositif de détection de fuite comporte une seconde pompe à vide 84 qui est raccordée au tuyau 58 via une vanne 85 et comporte avantageusement une puissance supérieure à celle de la pompe à vide 57 associée à l’appareil de mesure 56. Dans un tel cas, la seconde pompe à vide 84 vise à mettre en dépression la chambre de détection 61 tandis que la pompe à vide 57 vise à conduire le gaz contenu dans la chambre de détection 61 vers l’appareil de mesure 56, après la mise en dépression préalable de la chambre de détection 61. Comme représenté sur les figures 4 et 5, le corps principal 100 comporte un noyau rigide 59. Le joint d’étanchéité 60 comporte une enveloppe 63 épousant la forme du noyau rigide 59 et une lèvre d’étanchéité 64 périphérique qui prolonge l’enveloppe 63 vers le bas. L’enveloppe 63 présente un fond 83 qui recouvre la surface supérieure du noyau rigide 59 et une paroi périphérique 74 qui épouse la périphérie du noyau rigide 59. Le fond 83 présente au moins un trou, non représenté, auquel est raccordé de manière étanche le tuyau 58 relié à la pompe à vide 57. Le noyau rigide 59 comporte sur sa surface inférieure 80 un évidement 79 sur toute la longueur du noyau rigide 59. L’évidement 79 permet lors d’une mise en dépression de la chambre de détection 61 d’assurer que la zone de test 62 se trouve toujours en contact fluidique avec la chambre de détection 61, malgré un abaissement du noyau rigide 59 vers la membrane 5, 8 dû à une déformation de la lèvre d’étanchéité 64. De plus, le noyau rigide 59 comporte également un canal, non représenté sur la figure 2 car présent seulement dans un plan passant au niveau du tuyau 58, qui débouche en regard du trou ménagé dans le fond 83 de l’enveloppe 63, et qui permet ainsi de mettre en communication la chambre de détection 61 avec un tuyau 58, tel que représenté sur les figures 2 et 3, menant vers la ou les pompes à vide 57, 84 et l’appareil de mesure 56. La lèvre d’étanchéité 64 est recourbée vers l’extérieur de la cloche de détection 55 et est ainsi configurée pour se fléchir et se plaquer contre la membrane 5, 8 lorsque la chambre de détection 61 est mise en dépression. En d’autres termes, la lèvre d’étanchéité 64 présente une section présentant une forme générale de L. La portion recourbée vers l’extérieur de la lèvre d’étanchéité 64 présente une largeur de l’ordre de 15 à 40 mm. La lèvre d’étanchéité 64 est conformée pour s’adapter à la géométrie de la membrane 5, 8 le long du cordon de soudure à tester. Aussi, sur la figure 5, la lèvre d’étanchéité 64 comporte des échancrures 65 présentant une forme correspondant à celle des ondulations de la membrane 5, 8 que la cloche de détection 55 est destinée à enjamber lorsqu’elle est en position contre la portion du cordon de soudure à tester. Le joint d’étanchéité 60 est avantageusement réalisé dans un matériau élastomère présentant une dureté comprise entre 20 et 50 Shore A. Le joint d’étanchéité 60 est par exemple réalisé en polyuréthane élastomère, en caoutchouc EPDM, en silicone, en nitrile ou en Viton ® . Les figures 6, 7 et 8 représentent une cloche de détection 55 selon un autre mode de réalisation. La cloche de détection 55 des figures 6 à 8 est conçue similairement à la cloche de détection 55 des figures 4 et 5 mais diffère notamment en ce qu’elle comporte un moyen mécanique de pression 66 apte à plaquer la lèvre d’étanchéité périphérique 64 contre la membrane à tester de manière à garantir l’étanchéité de la chambre de détection 61. La cloche de détection 55 comprend un corps principal 100 s’étendant dans une direction longitudinale, un joint d’étanchéité 60 souple fixé sur le corps principal 100 et un moyen mécanique de pression 66 porté par le corps principal 100 et configuré pour exercer une pression dirigée vers la membrane 5, 8 sur le joint d’étanchéité 60. Le noyau rigide 59 comporte un canal 82 permettant de relier une surface inférieure 80 à une surface supérieure 81 du noyau rigide 59. Le canal 82 permet de mettre en communication la chambre de détection 61 avec un raccord de sortie de gaz 78 qui est destiné à être raccordé à un tuyau 58, tel que représenté sur les figures 2 et 3, menant vers la ou les pompes à vide 57, 84 et l’appareil de mesure 56. Le joint d’étanchéité 60 comporte une enveloppe 63 fixée au noyau rigide 59 par des moyens de fixation 110, par exemple consistant en un cerclage entourant toute la circonférence du noyau rigide 59 et du joint d’étanchéité 60 et fixant de manière étanche le noyau rigide 59 et le joint d’étanchéité 60 l’un à l’autre par l’intermédiaire d’organes de fixation, tels que des vis. Le moyen mécanique de pression 66 comporte un élément support 73 s’étendant sur toute la longueur du corps principal 100 au-dessus de celui-ci et fixé au corps principal 100. Des poignées 76 sont fixées aux deux extrémités longitudinales de l’élément support 73 de manière à permettre la manipulation de la cloche de détection 55 par un opérateur et éventuellement d’actionner le moyen mécanique de pression 66 par un effort de l’opérateur. Le moyen mécanique de pression 66 est composé d’une pluralité d’éléments de pression qui sont ici réalisés sous la forme de lames courbes 72. Les lames courbes 72 sont réparties sur la lèvre d’étanchéité 64 et sont fixées par des moyens de fixation 77 à l’élément support 73. Les lames courbes 72 sont déformables élastiquement de manière à, lorsqu’elles sont déformées, exercer un effort élastique sur la lèvre d’étanchéité 64 afin de la plaquer sur la membrane 5, 8. Pour fiabiliser l’étanchéité de la chambre de détection 61, il convient de plaquer la lèvre d’étanchéité 64 dans les zones où le risque de décollement est plus important. C’est pourquoi les lames courbes 72 présentent des extrémités en appui contre la lèvre d’étanchéité 64 notamment à la base des échancrures 65 de la lèvre d’étanchéité 64 et aux extrémités longitudinales de la cloche de détection 55, sur la lèvre d’étanchéité 64. Certaines des lames courbes 72 sont fixées à l’une de leur extrémité à l’élément support 73 tandis que l’autre extrémité est placée sur la lèvre d’étanchéité 64. Ces lames 72 sont notamment placées sur les extrémités de la cloche de détection 55. D’autres lames courbes 72 sont quant à elle fixées en leur milieu à l’élément support 73 alors que leurs deux extrémités sont placées sur la lèvre d’étanchéité 64 de manière à appliquer une pression sur deux zones différentes, ces lames courbes72 étant notamment placées entre deux échancrures 65. Les lames courbes 72 présentent à chacune de leur extrémité en contact avec la lèvre d’étanchéité 64 un patin 75 visant à limiter les phénomènes de poinçonnement susceptibles de dégrader l’intégrité de la lèvre d’étanchéité 64. Pour ce faire, le patin 75 présente une surface d’appui plus importante que la section des lames courbes 72. En outre, la surface d’appui du patin 75 est avantageusement de forme cylindrique dont l’axe s’étend dans une direction qui est sensiblement parallèle à la base des échancrures 64. La longueur d’un patin 75 est de plus sensiblement égale à la dimension de la partie de la lèvre d’étanchéité 64 faisant saillie du corps principal 100, dans la direction dans laquelle s’étend le patin 75. Ainsi le patin 75 permet au moyen mécanique de pression 66 d’exercer une pression de manière homogène sur la lèvre d’étanchéité 64. Comme représenté sur la figure 8, lorsque la pompe à vide 57 ou 84 est activée, une dépression est créée dans la chambre de détection 61 ce qui permet de fixer la cloche de détection 54 contre la membrane 5, 8 à tester. Cette force de dépression active alors le moyen mécanique de pression 66 de manière à ce qu’il presse la lèvre d’étanchéité 64 contre la membrane 5, 8 dans certaines zones bien définies. En particulier, les lames courbes 72 sont mises en tension de sorte qu’elles transmettent l’effort à la lèvre d’étanchéité 64 via les patins 75 aux zones où le décollement de la lèvre d’étanchéité 64 est le plus probable, à savoir les extrémités longitudinales du corps principal 100 et les bases des échancrures 65. Selon un aspect particulièrement intéressant de l’invention, le procédé de test d’étanchéité d’une membrane 5, 8 qui sera décrit ci-dessous est dépourvu d’étape d’injection d’un gaz traceur à l’intérieur de la barrière thermiquement isolante recouverte 2, 6 par la membrane 5, 8 à tester. Aussi, lors du test d’étanchéité de la membrane 5, 8, on cherche à détecter la migration de la phase gazeuse atmosphérique présente dans ladite barrière thermiquement isolante 2, 6 en direction de la chambre de détection 61, au travers d’un cordon de soudure défaillant afin d’identifier un défaut d’étanchéité. Dès lors, le procédé de test d’étanchéité peut, au choix, être mis en œuvre avant ou après que la membrane dont l’étanchéité doit être testée soit entièrement assemblée. Ainsi, selon une possibilité offerte par l’invention, le procédé de test est mis en œuvre sur une zone de test de la membrane impliquant une première série de tôles soudées et, après ou en parallèle dudit test d’étanchéité de ladite zone, on assemble et soude les unes aux autres une deuxième série de tôles de ladite membrane d’étanchéité. L’appareil de mesure 56, représenté sur la figure 1, est configuré pour mesurer une variable représentative de la quantité, dans la chambre de détection 61, d’un ou plusieurs gaz test présents dans la phase gazeuse atmosphérique de la barrière thermiquement isolante 2, 6 recouverte par la membrane 5, 8 à tester. De manière avantageuse, le gaz test est choisi parmi les gaz présents dans l’air sec à une teneur supérieure à 0.5 %, à savoir le diazote, le dioxygène et l’argon. Ceci permet de limiter l’incertitude relative de la mesure délivrée par l’appareil de mesure 56. Selon un mode de réalisation alternatif ou complémentaire, le gaz test est choisi parmi les composés organiques volatiles émis par les colles ou tout autre composant de la barrière thermiquement isolante. Selon un mode de réalisation, l’appareil de mesure 56 est un spectromètre de masse et plus particulièrement un analyseur de gaz résiduel. Un analyseur de gaz résiduel est un spectromètre de masse qui mesure la composition chimique d’un gaz présent dans un environnement basse-pression. L’analyseur de gaz résiduel comporte une source d’ionisation qui ionisent les molécules du ou des gaz à analyser suivie d'un ou plusieurs analyseurs en masse qui séparent les ions produits selon leur rapport masse sur charge. L’analyseur de gaz résiduel comporte en outre un système de détection d’ions qui pour chaque rapport masse sur charge mesure le courant électrique généré correspondant, ce qui permet d’en déduire le nombre de molécules pour chaque gaz analysé. La procédure pour détecter un défaut d’étanchéité d’un cordon de soudure est la suivante. Dans un premier temps, le procédé comporte une étape d’établissement d’un ou de plusieurs seuils de référence φ r . Lors de cette étape, la cloche de détection 55 est disposée par un ou plusieurs opérateurs, dans une zone de référence étanche de la membrane 5, 8, par exemple une zone dépourvue de cordon de soudure. La pompe à vide, référencée 57 sur la figure 2 ou 84 sur la figure 3, est mise en fonctionnement de manière à placer la chambre de détection 61 en dépression et assurer ainsi la fixation de la cloche de détection 55 contre la membrane 5, 8 à tester. Dès que la pression à l’intérieur de la chambre de détection 61 atteint un seuil de pression Ps, la pompe à vide 57 ou 58 est arrêtée. Le seuil de pression Ps est avantageusement compris entre 10 et 1000 Pa absolu, par exemple de l’ordre de 25 à 70 Pa absolu. Dès que la pression est atteinte ou peu de temps après, la pompe à vide 57 associée à l’appareil de mesure 56 est mise en fonctionnement de manière à conduire la phase gazeuse contenue dans la chambre de détection 61 vers l’appareil de mesure 56, pendant une durée Tm qui est inférieure ou égale à 5 secondes et avantageusement inférieure à 1 seconde. La pompe à vide 57 associée à l’appareil de mesure 56 est commandé en fonction d’une consigne de pression à l’intérieur de la chambre de détection ou en fonction d’une consigne de volume . L’appareil de mesure 56 délivre alors un seuil de référence φ r qui est représentatif de la quantité de gaz test présent dans la chambre de détection 61 lorsque la cloche de détection 55 est positionnée en regard d’une zone de la membrane 5, 8 dépourvue de défaut d’étanchéité. Selon un mode de réalisation, lorsque l’appareil de mesure 56 est configuré pour détecter plusieurs gaz test présent dans la phase gazeuse atmosphérique de la barrière thermiquement isolante 2, 6, un seuil de référence φ r est mesuré pour chacun des gaz test. Par la suite, lorsque le ou les seuils de référence φ r ont été établis, la cloche de détection 55 est alors disposée en regard de la portion du cordon de soudure 62 à tester, tel que représenté sur la figure 9, la cloche de détection 55 étant convenablement centrée par rapport au cordon de soudure 62 de sorte que les deux parties latérales de la portion recourbée de la lèvre d’étanchéité 64 soient disposées de part et d’autre du cordon de soudure 62. L’espace intermédiaire d’isolation 87 comporte un catharomètre 200, placé dans ledit espace 87, par exemple fixé sur la face interne de la paroi 190 délimitant, avec le joint d’étanchéité 86, l’espace intermédiaire d’isolation 87. Il doit être noté que l’espace intermédiaire d’isolation 87 peut également être délimité en totalité par le joint d’étanchéité 86, comme cela pourrait être le cas plus aisément avec l’espace intermédiaire d’isolation 87 qui présente un volume réduit dans le mode d’exécution représenté sur la figure 11. Il est préférable néanmoins qu’au moins une portion de cette délimitation soit constituée par une paroi 190 qui pourra être en une matière plus rigide que celle constituant le joint d’étanchéité 86, telle que par exemple une matière plastique ou un mélange de matières plastiques, une matière métallique, de préférence consistant en de l’aluminium, ou encore un matériau composite associant des couches de matières plastique et métallique, voire céramique. Le dispositif de détection de fuite 54 comporte en outre un réservoir de stockage 88 d’un gaz neutre qui est raccordé de manière étanche à l’espace intermédiaire 87. Le gaz neutre est nécessairement un gaz différent du ou des gaz tests. Le réservoir de stockage 88 du gaz neutre est raccordé à l’espace intermédiaire 87 par une vanne et/ou par une pompe. Le catharomètre 200 est relié au circuit de commande par voie filaire, ou non, et avertit, visuellement ou par un signal sonore, l’opérateur du fait que le seuil d’isolation S i de l’espace intermédiaire 87 est atteint. L’avertissement de ce seuil d’isolation S i atteint peut constituer une simple information pour l’opérateur ou bien cet avertissement ou ce signal, sonore et/ou visuel, peut être débloquant, c’est-à-dire que l’opérateur ne peut procéder à la mesure du ou des gaz test dans la zone de test 62 qu’une fois que ce seuil d’isolation Si a été atteint. Bien entendu, l’avertissement de l’atteinte de ce seuil d’isolation S i de l’espace intermédiaire 87 peut également déclencher automatiquement, sans aucune action d’un opérateur ou analogue, la mesure du ou des gaz test dans la zone test 62. Du gaz neutre est injecté dans l’espace intermédiaire 87 avant ou après le vide partiel réalisé dans la zone de test 62 par la pompe à vide 84 et de préférence dès que le seuil de pression Ps est atteint et pendant la période de temps pendant laquelle l’appareil de mesure 56 détermine le seuil de référence φ r ou la variable φ t . De manière avantageuse, le gaz neutre est également injecté pendant la mise en dépression de la chambre de détection 61 et optionnellement avant ladite mise en dépression. Ainsi, l’espace intermédiaire 87 forme une barrière de gaz neutre empêchant ou limitant l’introduction d’air ambiant dans la chambre de détection 61. Ceci permet de maintenir une excellente fiabilité du test d’étanchéité même lorsque le joint d’étanchéité 60 ne réalise pas une étanchéité suffisante. Dès que la pression à l’intérieur de la chambre de détection 61 atteint un seuil de pression Ps ou peu de temps après, et à condition que le seuil d’isolation S i soit atteint, la pompe à vide 57 associée à l’appareil de mesure 56 est mise en fonctionnement de manière à conduire la phase gazeuse contenue dans la chambre de détection 61 vers l’appareil de mesure 56 pendant la durée Tm. L’appareil de mesure 52 mesure alors, pour le ou les gaz pour lesquels un seuil de référence φ r a été établi, une variable φ t représentative de la quantité de gaz test présent dans la chambre de détection 61. Lorsque la portion du cordon de soudure 62 testée est dépourvue de défaut d’étanchéité, la variable φ t délivrée par l’appareil de mesure 52 présente une valeur sensiblement égale à celle du seuil de référence φ r . Cette situation correspond à la courbe a illustrée sur la figure 12. Au contraire lorsque la portion du cordon de soudure 62 testée présente un ou plusieurs défauts d’étanchéité, des molécules du gaz test migrent de la phase gazeuse de la barrière thermiquement isolante vers la chambre de détection 61 au travers du ou des défauts d’étanchéité en raison du différentiel de pression entre la pression de la phase gazeuse atmosphérique de la barrière thermiquement isolante 2, 6 qui est égale ou proche de la pression atmosphérique et celle régnant dans la chambre de détection 61. Aussi, dans de telles circonstances, dès que le seuil de pression Ps est atteint, la quantité du ou des gaz tests présents dans la chambre de détection 61 augmente. Aussi, la quantité de gaz test mesurée par l’appareil de mesure 62 est-elle supérieure à la quantité de gaz test mesurée lorsque la chambre de détection 61 est disposée dans la zone de référence étanche de la membrane 5, 8. Cette situation correspond à la courbe b, illustrée sur la figure 12. Dès lors, pour déterminer la présence d’un défaut d’étanchéité dans la portion du cordon de soudure 62 testée, on compare la variable φ t avec le seuil de référence φ r . Si la variable φ t est inférieure ou égale à φ r + Δ avec Δ une valeur constante ou variable représentative d’une incertitude absolue ou relative de mesure, alors il est conclu que la portion testée du cordon de soudure 62 ne présente pas de défaut d’étanchéité. Dans ce cas, la cloche de détection 55 est alors disposée en regard d’une portion adjacente du cordon de soudure 62 en assurant un recouvrement entre les deux portions successivement testées de manière à garantir que l’étanchéité du cordon de soudure 62 ait été testée sur toute sa longueur. Au contraire, si la variable φ t est supérieure à φ r + Δ, alors il est conclu que la portion du cordon de soudure 62 testée présente un défaut d’étanchéité. Des mesures de soudure correctives sont alors mise en œuvre afin de corriger le défaut. Lorsque plusieurs gaz tests sont utilisés, la variable φ t de chacun des gaz test est comparé avec le seuil de référence φ r correspondant dudit gaz test. Ceci assure une redondance du test d’étanchéité et garantit encore davantage la fiabilité du test d’étanchéité mis en œuvre. Selon une possibilité offerte par l’invention et visible sur la figure 11, le circuit de mise sous vide comporte avantageusement trois voies 89, 90, 91 raccordées les unes aux autres, à savoir une première voie 91 qui est reliée à la chambre de détection 61, une deuxième voie 90 qui est raccordée à une pompe vide 84 et une troisième voie 91 qui est raccordée à l’appareil de mesure 56, lui-même étant équipée d’un dispositif de pompage 57. De manière avantageuse, le dispositif de pompage 57 équipant l’appareil de mesure comporte deux pompes, à savoir une pompe principale et une pompe turbomoléculaire qui permet de maintenir un vide poussé. Dans ce mode de réalisation, la troisième voie 91 est équipée d’une vanne de dosage 92, disposée en amont de l’appareil de mesure 56. La vanne de dosage 92 permet de prélever un très faible débit de gaz en provenance de la chambre de détection 61 et de l’envoyer vers l’appareil de mesure 56. La vanne de dosage 92 permet ainsi d’obtenir, à l’entrée de l’appareil de mesure 56, un flux de gaz ayant une pression plus faible que celle régnant dans la chambre de détection 61. Ainsi, par l’utilisation d’une telle vanne de dosage, il est possible d’obtenir à l’entrée de l’appareil de mesure un vide poussé compatible avec la plage de travail de l’appareil de mesure, alors que le niveau de pression dans la chambre de détection 61 est supérieur à la plage de travail de l’appareil de mesure 56. Selon un mode de réalisation avantageux, lorsque l’appareil de mesure 56 est un spectromètre de masse de type analyseur de gaz résiduel, les pressions de travail d’un tel appareil de mesure 56 sont typiquement inférieures ou égales à 1.10 -4 mbar. Ainsi, le réglage de la vanne de dosage 92 est déterminé en fonction de la pression dans la première et le deuxième voies 89, 90 de manière à ce que la pression, dans la troisième voie, en aval de la vanne de dosage, soit inférieure ou égale à 1.10 -4 mbar. De manière avantageuse, la vanne de réglage présente une plage de réglage comprise entre 5x10 -6 mbar et 1000 mbar.l/s. Par ailleurs, la vanne de dosage 92 est équipée d’un robinet tout ou rien disposé en amont des moyens de réglage du débit. Ainsi, lorsque le procédé de test d’étanchéité est mis en œuvre, le robinet de la vanne de dosage 92 est maintenu en mode fermé tant que la pression dans la chambre de détection n’a pas atteint une valeur seuil puis est ouvert lorsque ladite valeur seuil est atteinte, pendant la durée Tm. Bien que l'invention ait été décrite en liaison avec plusieurs modes de réalisation particuliers, il est bien évident qu'elle n'y est nullement limitée et qu'elle comprend tous les équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons si celles-ci entrent dans le cadre de l'invention. L’usage du verbe « comporter », « comprendre » ou « inclure » et de ses formes conjuguées n’exclut pas la présence d’autres éléments ou d’autres étapes que ceux énoncés dans une revendication. Dans les revendications, tout signe de référence entre parenthèses ne saurait être interprété comme une limitation de la revendication. Procédé de test d’étanchéité d’une membrane (5, 8) de cuve, le procédé comportant les étapes successives de : - disposition d’un dispositif de détection de fuite (54) dans une cuve comportant un espace externe dans une phase gazeuse atmosphérique et une membrane (5, 8) comprenant une face interne et une face externe en regard de l’espace externe, la membrane (5, 8) présentant une zone de test (62) dont l’étanchéité doit être testée, le dispositif de détection de fuite (54) comportant une cloche de détection (55) et comprenant un corps principal (100) et un joint d’étanchéité (60) lié au corps principal (100) et configuré pour définir une chambre de détection (61) entre le corps principal (100) et la zone de test (62), le joint d’étanchéité (60) présente un contour fermé et le dispositif de détection de fuite (54) comportant un espace intermédiaire d’isolation (87) de la chambre de détection (61), le dispositif de détection de fuite (54) comportant en outre une pompe à vide (57, 84) raccordée à la chambre de détection (61) et un appareil de mesure (62) raccordé à la chambre de détection (61) et configuré pour mesurer une variable représentative d’une quantité d’au moins un gaz test présent dans la phase gazeuse atmosphérique de l’espace externe ; - positionnement de la cloche de détection (55) contre la face interne de la membrane (5, 8) en regard de la zone de test (62), le joint d’étanchéité (60) étant plaquée contre la face interne de la membrane (5, 8) autour de la zone de test (62) ; - mise en dépression de la chambre de détection (61) au moyen de la pompe à vide (57, 84) ; - détermination au moyen de l’appareil de mesure (62) d’une variable φ t représentative de la quantité de gaz test présent dans la chambre de détection (61) en dépression ; et - comparaison de la variable φ t avec un seuil de référence φ r ; caractérisé en ce qu’il comprend en outre une étape de vérification qu’un seuil d’isolation S i est atteint dans l’espace intermédiaire d’isolation (87) comprenant un gaz dit neutre différent du gaz test, l’atteinte de de ce seuil d’isolation S i étant une condition nécessaire au déclenchement desdites étapes de détermination et de comparaison. Procédé de test d’étanchéité selon la revendication 1, dans lequel l’étape de vérification du seuil d’isolation S i consiste à vérifier qu’un seuil de concentration préfixé en gaz neutre dans l’espace intermédiaire d’isolation (87) est atteint, le seuil d’isolation S i étant vérifié dès lors que la concentration en gaz neutre est au moins égale audit seuil de concentration préfixé en gaz neutre. Procédé de test d’étanchéité selon la revendication 1, dans lequel l’étape de vérification du seuil d’isolation S i consiste à vérifier qu’un seuil de concentration préfixé en gaz test dans l’espace intermédiaire d’isolation (87) est atteint, le seuil d’isolation S i étant vérifié dès lors que la concentration en gaz test est au plus égale audit seuil de concentration préfixé en gaz test. Procédé de test d’étanchéité selon la revendication 2 ou 3, dans lequel la vérification d’un seuil de concentration préfixé, en gaz neutre ou en gaz de test, est réalisée à l’aide d’un catharomètre, par mesure ultrason, par rayonnement infra-rouge ou par électrochimie. Procédé de test d’étanchéité selon la revendication 2, dans lequel la vérification d’un seuil de concentration préfixé en gaz neutre est réalisée par l’injection de gaz neutre, sous une pression d’au moins une dizaine de millibars, de préférence une pression d’au plus 20 mbarg, dans l’espace intermédiaire d’isolation (87) pendant une durée prédéterminée, le seuil d’isolation S i étant vérifié dès lors que le temps d’injection de gaz neutre dans l’espace intermédiaire d’isolation (87) atteint au moins la durée prédéterminée. Procédé de test selon la revendication 5, dans lequel l’étape de vérification que le seuil d’isolation S i est atteint est réalisée préalablement aux susdites étapes de détermination et de comparaison. Procédé de test selon la revendication 5 ou 6, dans lequel l’espace intermédiaire d’isolation (87) comporte au moins un orifice de purge de manière à évacuer le gaz initialement présent dans ledit espace (87) afin de le remplacer par le gaz neutre injecté. Procédé de test d’étanchéité selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le susdit gaz neutre consiste en de l’hélium. Procédé de test d’étanchéité selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle l’espace intermédiaire d’isolation (87) comporte un second joint d’étanchéité (86), entourant le joint d’étanchéité (60), lié au corps principal (100). Procédé de test d’étanchéité selon la revendication 9, dans lequel le second joint d’étanchéité (86) comporte une lèvre d’étanchéité destinée à être plaquée contre la face interne de la membrane (5, 8) autour du joint d’étanchéité (60). Procédé de test d’étanchéité l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la cuve est une cuve étanche et thermiquement isolante et l’espace externe est une barrière thermiquement isolante (2,6) comprenant des matières solides isolantes. Procédé de test d’étanchéité selon l’une quelconque des revendications précédentes, comportant une phase d’établissement du seuil de référence φ r comportant : - positionner la cloche de détection (55) contre la face interne de la membrane dans une zone de référence étanche de la membrane (5, 8) de manière à ce que la chambre de détection (61) soit disposée en regard de ladite zone de référence étanche ; - mettre en dépression la chambre de détection (61) au moyen de la pompe à vide (57, 84) ; et - déterminer au moyen de l’appareil de mesure (62) le seuil de référence φ r représentatif de la quantité de gaz test dans la chambre de détection (61) en dépression. Procédé de test d’étanchéité selon la revendication 3, dans lequel l’appareil de mesure (62) pour la zone de test (62), de préférence consistant en un spectromètre de masse, mesure également la concentration en gaz test dans l’espace intermédiaire d’isolation (87). Procédé de test selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la chambre de détection (61) est mise en dépression jusqu’à atteindre une valeur seuil Ps. Procédé de test d’étanchéité selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le joint d’étanchéité (60) comporte une lèvre d’étanchéité (64) périphérique qui est plaquée contre la face interne de la membrane (5, 8) lorsque le chambre de détection est mise en dépression. Dispositif de détection de fuite (54) de test de l’étanchéité d’une cuve pour la mise en œuvre du procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, comportant une barrière thermiquement isolante (2, 6) comprenant des matières solides isolantes (3, 7) dans une phase gazeuse atmosphérique et une membrane (5, 8) comprenant une face interne et une face externe en regard de la barrière thermiquement isolante (2, 6), la membrane (5, 8) présentant une zone de test (62) dont l’étanchéité doit être testée, le dispositif de détection de fuite (54) comportant une cloche de détection (55) destinée à être disposée en regard de la zone de test (62) et comprenant un corps principal (100) et un joint d’étanchéité (60) qui est lié au corps principal (100) et est configuré pour définir une chambre de détection (61) entre le corps principal (100) et la zone de test (62), le joint d’étanchéité (60) présentant un contour fermé destiné à être plaqué contre la face interne de la membrane (5, 8) autour de la zone de test (62), le dispositif de détection de fuite (54) comprenant un espace intermédiaire d’isolation (87) de la chambre de détection (61) et comportant en outre une pompe à vide (57, 84) raccordée à la chambre de détection (61) et un appareil de mesure (62) raccordé à la chambre de détection (61) et configuré pour mesurer une variable représentative d’une quantité d’au moins un gaz test présent dans la phase gazeuse atmosphérique de la barrière thermiquement isolante (2, 6), caractérisé en ce que l’espace intermédiaire d’isolation (87) est raccordé à un réservoir de stockage (88) d’un gaz neutre différent du gaz test de manière à permettre une injection de gaz neutre dans l’espace intermédiaire d’isolation (87) et en ce que l’espace intermédiaire d’isolation (87) et son contenu définissent un seuil d’isolation S i de la chambre de détection (61) qui, une fois atteinte, autorise la susdite mesure d’une variable représentative d’une quantité dudit gaz test caractérisant la détection d’une fuite au niveau de la membrane (5, 8). Dispositif de détection de fuite selon la revendication 16, dans lequel l’espace intermédiaire d’isolation (87) comporte un second joint d’étanchéité (86), entourant le joint d’étanchéité (60), lié au corps principal (100). Dispositif de détection de fuite selon la revendication 17, dans lequel le second joint d’étanchéité (86) comporte une lèvre d’étanchéité destinée à être plaquée contre la face interne de la membrane (5, 8) autour du joint d’étanchéité (60). Dispositif de détection de fuite (54) selon l’une des revendication 16 à 18, dans lequel l’appareil de mesure (62) est configuré pour mesurer une variable représentative d’une quantité d’au moins un gaz test présent dans la phase gazeuse atmosphérique de la barrière thermiquement isolante (2, 6) choisie parmi le diazote, le dioxygène, l’argon et les composés organiques volatiles susceptibles d’être émis par dégazage des matières solides isolantes (3, 7) de la barrière thermiquement isolante (2, 6). Dispositif de détection de fuite (54) selon l’une quelconque des revendications 16 à 19, dans lequel la pompe à vide (84), la chambre de détection (61) et l’appareil de mesure (62) étant raccordés les uns aux autres par un circuit de mise sous vide comprenant une première voie (89) raccordée à la chambre de détection (61), un deuxième voie (90) raccordée à la pompe à vide (84) et une troisième voie (91) raccordée à l’appareil de mesure (56), les première, deuxième et troisièmes voies état raccordées les unes aux autres, la troisième voie (91) étant équipée d’une vanne de dosage (92) disposée en amont de l’appareil de mesure (62). Dispositif de détection de fuite (54) selon l’une quelconque des revendications 16 à 20, dans lequel l’appareil de mesure (62) est un spectromètre de masse.