FR 3108607 A1 20211001 FR 2003138 A 20200330 La présente invention a pour objet une composition aqueuse comprenant au moins un agent réducteur des oxydes d’azote NOx et/ou au moins un précurseur d’un tel agent ; et au moins un solvant organique polaire choisi parmi le diméthylsulfoxyde, le diméthylformamide, les cétones, les cétoximes, les mono-alcools organiques, et les mélanges de ces composés. La présente invention a également pour objet l’utilisation d’une telle composition pour effectuer la dépollution des gaz émis par les moteurs thermiques. Référence pour l’abrégé : Fig 1 Composition pour la dépollution des gaz d’échappement issus des moteurs thermiques La présente invention décrit une composition destinée à la dépollution des gaz émis par les moteurs thermiques tels que par exemple mais non limitativement les moteurs de véhicules automobiles. Cette composition permet d’effectuer de manière optimisée la réduction catalytique sélective des oxydes d’azote en utilisant la technologie de Réduction Catalytique Sélective, couramment désignée par son nom anglais Selective Catalytic Reduction, ou par l’acronyme SCR. La composition selon l’invention se présente sous la forme d’un fluide homogène qui permet de favoriser la libération d’ammoniac, lequel agit comme agent réducteur dans la réaction de Réduction Catalytique Sélective (SCR) des oxydes d’azote présents dans les gaz d’échappement. La présente invention concerne également l’utilisation d’une telle composition pour la dépollution des gaz émis par les moteurs thermiques, fonctionnant par exemple à l’essence, au gaz ou avec un carburant Diesel. ETAT DE L'ART ANTERIEUR Différentes technologies sont mises en œuvre pour diminuer les émissions nocives des gaz d’échappement issus des moteurs thermiques, notamment les émissions d’oxydes d’azote (NO et NO 2 , couramment dénommés sous l’appellation générique NOx) et les émissions de particules. Avec l’évolution des normes réglementaires et plus particulièrement la réglementation sur les émissions de NOx sur les motorisations Diesel, la technologie dite SCR (Selective Catalytic Reduction) s’est largement développée. Celle-ci met en œuvre l’injection d’un agent réducteur dans le flux des gaz d’échappement ainsi qu’un catalyseur permettant la réduction des oxydes d’azote. L’utilisation de catalyseurs SCR dans les lignes d’échappement des motorisations Diesel permet de réduire efficacement les oxydes d’azote (NOx) produits lors de la phase de combustion. Ce procédé requiert l’injection d’un agent réducteur ou d’un précurseur d’agent réducteur en solution à l’échappement. Dans le cas où ce précurseur d’agent réducteur est de l’urée, notamment sous forme d’une solution aqueuse d’urée, par exemple une solution d’urée à 32,5% dans de l’eau pure tel que le produit commercial Adblue®, celui-ci est décomposé thermiquement et chimiquement afin de libérer l’agent réducteur – en l’occurrence l’ammoniac (NH 3 ) – qui intervient ensuite dans le procédé de réduction des oxydes d’azote (NOx). La réaction de thermolyse des précurseurs d’agent réducteur tels que l’urée est incomplète, notamment à basse température, et ne démarre qu’à partir d’environ 150°C. Ce processus requiert ainsi un niveau de température minimal (de l’ordre de 180 à 200°C) sous peine de créer des espèces indésirables susceptibles de former des dépôts nitrés plus ou moins réversibles dans la ligne d’échappement. Pour ces raisons, les constructeurs limitent voire suppriment l’injection d’urée à basse température ( Un exemple de ligne d’échappement intégrant un système de traitement des NOx par réduction catalytique sélective, (notée SCR abréviation de Selective Catalytic Reduction dans la terminologie anglo saxonne), ainsi qu’un filtre à particules (en abrégé FAP), est donné dans le brevet FR 2947004. Ces deux systèmes de dépollution peuvent également être regroupés dans un seul module, celui-ci étant connu sous le terme de SCR sur filtre ou SCRF ou SDPF ou SCRoF. Un exemple de fluide homogène utilisé pour la dépollution des gaz d’échappement issus des moteurs thermiques est présenté dans le brevet FR 3043569. Ce fluide permet d’effectuer à la fois la réduction catalytique sélective des oxydes d’azote contenus dans les gaz d’échappement, ainsi que l’aide à la régénération du filtre à particules par combustion catalytique des particules de suies déposées dans le filtre à particules (fonction dite d’aide à la régénération du FAP). Il subsiste néanmoins le besoin de fournir des compositions destinées au traitement des NOx issus des gaz d’échappement qui permettent une meilleure production d’agent réducteur et qui soient plus efficaces à toutes les températures, y compris à basse température (c’est à dire à des températures inférieures à 180°C). Les essais effectués par la Demanderesse ont permis de montrer de manière surprenante que l’ajout d’un solvant organique particulier tel que décrit ci-après dans une solution aqueuse comprenant un agent réducteur des oxydes d’azote NOx et/ou un précurseur d’un tel agent, permettait de promouvoir la libération dudit agent réducteur. Dans le cas d’une solution aqueuse d’urée, l’ajout d’un tel solvant permet de favoriser la décomposition de l’urée et d’augmenter la libération d’ammoniac. L’ajout du solvant permet également d’accélérer la réaction de thermolyse de l’urée en ammoniac. Cela a notamment pour effet d’augmenter la quantité d’ammoniac disponible pour la réaction de réduction des NOx dans le catalyseur SCR, et de réduire la température nécessaire à ce processus de décomposition. OBJET DE L’INVENTION La Demanderesse a ainsi découvert que l’ajout, dans la composition aqueuse contenant un agent réducteur des oxydes d’azote NOx et/ou un précurseur d’un tel agent, d’un solvant organique polaire tel que défini ci-après, permettait d’atteindre les objectifs précités. La présente invention a donc pour objet une composition aqueuse comprenant : - au moins un agent réducteur des oxydes d’azote NOx et/ou au moins un précurseur d’un tel agent ; et - au moins un solvant organique polaire choisi parmi le diméthylsulfoxyde, le diméthylformamide, les cétones, les cétoximes les mono-alcools organiques, et les mélanges de ces composés. L’invention concerne également l’utilisation de la composition selon l’invention, pour effectuer la dépollution des gaz émis par les moteurs thermiques La composition selon l’invention permet de favoriser la libération d’ammoniac (NH 3 ) in situ, ce qui permet notamment d’augmenter la quantité de NH 3 disponible pour la réaction de réduction des NOx dans le catalyseur SCR, et de réduire la température nécessaire à ce processus de décomposition . La composition selon l’invention reste stable dans une gamme de température allant de -11°C à + 60°C. De plus, cette composition présente une bonne stabilité vis à vis de la lumière. La composition selon l’invention se présente sous la forme d’une solution parfaitement limpide et homogène, qui présente des caractéristiques de stabilité dans le temps, et dans une large gamme de pH, et ceci jusqu’à une température d’au moins 60°C. La composition selon l’invention peut être réalisée de manière très simple à partir d’une solution aqueuse commerciale de type AdBlue ® en y ajoutant le solvant selon l’invention. Un des autres avantages de l’invention est de ne pas modifier sensiblement les propriétés de viscosité et de conservation de solutions commerciales disponibles, ce qui signifie en pratique qu’aucune modification du système d’injection du fluide dans le moteur n’est nécessaire afin de bénéficier des avantages de l’invention. D’autres objets, caractéristiques, aspects et avantages de l’invention apparaîtront encore plus clairement à la lecture de la description et des exemples qui suivent, en se référant aux figures annexées et décrites ci-après. La figure 1 représente l’évolution dans le temps de l’absorbance à 930 cm -1 à 250°C dans les essais de suivi cinétique de la dégradation de l’urée en ammoniac réalisés en cellule infra-rouge IR comme décrit dans l’exemple 1, pour une composition selon l’invention C1 comparée à une composition de référence C0. La figure 2 représente l’évolution dans le temps de l’absorbance à 930 cm -1 à 200°C dans les essais de suivi cinétique de la dégradation de l’urée en ammoniac réalisés en cellule infra-rouge IR comme décrit dans l’exemple 1, pour une composition selon l’invention C1 comparée à une composition de référence C0. La figure 3 représente l’évolution dans le temps de l’absorbance à 930 cm -1 à 175°C dans les essais de suivi cinétique de la dégradation de l’urée en ammoniac réalisés en cellule infra-rouge IR comme décrit dans l’exemple 1, pour une composition selon l’invention C1 comparée à une composition de référence C0. La figure 4 représente l’évolution dans le temps de la quantité d’ammoniac (NH 3 ) dégagée en fonction du temps dans les essais de thermodégradation à 250°C réalisés par couplage four-spectrométrie de masse de l’exemple 2, pour une composition selon l’invention C1 comparée à une composition de référence C0. Dans ce qui va suivre, et à moins d’une autre indication, les bornes d’un domaine de valeurs sont comprises dans ce domaine, notamment dans les expressions « compris entre » et « allant de … à …». Par ailleurs, les expressions « au moins un » et « au moins » utilisées dans la présente description sont respectivement équivalentes aux expressions « un ou plusieurs » et « supérieur ou égal ». Enfin, de manière connue en soi, on désigne par composé ou groupe en C N un composé ou un groupe contenant dans sa structure chimique N atomes de carbone. DESCRIPTION DETAILLEE La présente invention décrit une composition fluide pour la dépollution de moteurs thermiques, de préférence Diesel, permettant d’effectuer la réduction catalytique sélective des oxydes d’azote contenus dans les gaz d’échappement (fonction dite SCR). L’ agent réducteur et/ou le précurseur d’un tel agent La composition utilisée dans l’invention comprend au moins un agent réducteur des oxydes d’azote et/ou au moins un précurseur d’un agent réducteur des oxydes d’azote. Par «agent réducteur des oxydes d’azote», on entend un composé capable de réduire au moins partiellement, sinon en totalité, les oxydes d’azote (également dénommés NOx pour désigner les composés NO et NO 2 ) en azote, dans les conditions classiques de fonctionnement d’une ligne SCR, c’est à dire en présence d’un catalyseur SCR et à une température allant de 150 à 400°C. Parmi les agents réducteurs des NOx, on peut citer tout particulièrement l’ammoniac (NH 3 ). Par « précurseur d’un agent réducteur des NOx » on entend un composé susceptible de libérer un agent réducteur des NOx sous l’effet de la température et/ou par réaction catalytique. Parmi les précurseurs d'ammoniac, on peut citer l’urée qui par réactions successives de thermolyse et d’hydrolyse produit de l’ammoniac selon un procédé bien connu. La ligne d’échappement SCR peut comprendre, en amont du système catalytique SCR, un catalyseur dont la fonction est de transformer un précurseur d’un agent réducteur des NOx en agent réducteur des NOx, notamment en ammoniac gazeux. De préférence, l'agent réducteur ou le précurseur de l’agent réducteur est choisi dans la liste constituée par l'urée, l'ammoniaque, le formamide, les sels d'ammonium, notamment le formiate d'ammonium, le carbamate d'ammonium, et les sels de guanidine, notamment le formiate de guanidinium ; et de préférence dans la liste constituée par l'urée et l'ammoniaque. Selon un mode de réalisation préféré, on utilise de l’urée, qui est un précurseur d’agent réducteur. En effet, l’urée présente l’avantage d’être stable, non volatile, non explosive et non inflammable. Elle peut être transportée sans risque, stockée et manipulée par un opérateur sans formation spécifique. Dans ce mode de réalisation, la composition présente une teneur en urée allant, de préférence, de 20% à 40% en masse, de préférence de 25% à 35% en masse, plus préférentiellement de 28 à 34% en masse et mieux encore de 30% à 33% en masse, par rapport à la masse totale de la composition. De manière particulièrement préférée, la composition contient de l'urée à une teneur de 32,5 ± 0,7% en masse, en accord avec les spécifications de la norme ISO 22241-1. Selon une variante particulièrement préférée de ce mode de réalisation, la solution aqueuse selon l’invention est préparée à partir du produit commercial AdBlue®, qui est une solution aqueuse d’urée à 32,5 ± 0,7% en poids. Le terme Adblue® est utilisé dans la présente description pour désigner indifféremment les produits commerciaux bien connus sous les dénominations suivantes : Adblue®, DEF, AUS32, ARLA32. Toutefois, il entre également dans la portée de la présente invention d’utiliser des compositions aqueuses contenant de l’urée de concentration supérieure à 32,5%, qui peuvent être ensuite diluées juste avant mise en œuvre. Cette variante permet de réaliser des économies lors du transport de ces compositions à base d’urée. Le solvant organique polaire La composition utilisée dans l’invention comprend au moins un solvant organique polaire choisi parmi le diméthylsulfoxyde, le diméthylformamide, les cétones, les cétoximes, les mono-alcools organiques, et les mélanges de ces composés. On peut également employer des mélanges de deux ou plus de ces composés. Selon un premier mode de réalisation, la composition comprend du diméthylsulfoxyde. Le diméthylsulfoxyde, couramment dénommé DMSO, est un composé de formule chimique C 2 H 6 OS. Selon un second mode de réalisation, la composition comprend du diméthylformamide. Par diméthylformamide on désigne le N,N- diméthylformamide, couramment dénommé DMF, et qui a pour formule chimique HCO-N(CH 3 ) 2 . Selon un troisième mode de réalisation, la composition comprend au moins une cétone. Les cétones susceptibles d’être employées dans l’invention sont de préférence de formule R 1 -CO-R 2 , avec R 1 et R 2 identiques ou différents désignant indépendamment l’un de l’autre un groupement alkyle ou alcényle linéaire ou ramifié en C 1 à C 18 . De préférence, R 1 et R 2 , identiques ou différents, désignent indépendamment l’un de l’autre un groupement alkyle linéaire ou ramifié en C 1 à C 18 , plus préférentiellement en C 1 à C 12 , et mieux encore en C 1 à C 4 . Une cétone particulièrement préférée est l’acétone. Selon un quatrième mode de réalisation, la composition comprend au moins une cétoxime. Les cétoximes susceptibles d’être employées dans l’invention sont de préférence de formule R 3 -CNOH-R 4 , avec R 3 et R 4 identiques ou différents désignant indépendamment l’un de l’autre un groupement alkyle ou alcényle linéaire ou ramifié en C 1 à C 18 . De préférence, R 3 et R 4 , identiques ou différents, désignent indépendamment l’un de l’autre un groupement alkyle linéaire ou ramifié en C 1 à C 18 , plus préférentiellement en C 1 à C 12 , et mieux encore en C 1 à C 4 . Une cétoxime particulièrement préférée est l’acétone oxime (également dénommée acétoxime). Selon un cinquième mode de réalisation, la composition comprend au moins un mono-alcool. Les mono-alcools organiques susceptibles d’être employés dans l’invention sont de préférence de formule R-OH, avec R désignant un groupement alkyle ou alcényle linéaire ou ramifié en C 1 à C 35 . De préférence, R désigne un groupement alkyle linéaire ou ramifié en C 1 à C 35 , de préférence en C 1 à C 18 , plus préférentiellement en C 1 à C 24 , et mieux encore en en C 1 à C 4 . Des alcools particulièrement préférés sont le méthanol et/ou l’éthanol. Ledit ou lesdits solvants organiques sont avantageusement présents à une teneur totale allant de 0,01 à 20% en masse, de préférence de 0,1 à 15% en masse, plus préférentiellement de 0,5 à 10% en masse, et mieux encore de 1% à 5% en masse, par rapport à la masse totale de la composition. Selon un mode de réalisation particulièrement préféré, la composition selon l’invention comprend un solvant choisi parmi le diméthylsulfoxyde, l’acétone et l’acétoxime, et plus préférentiellement le diméthylsulfoxyde. Dans ce mode de réalisation, la teneur de la composition en solvant choisi parmi le diméthylsulfoxyde, l’acétone et l’acétoxime, de préférence le diméthylsulfoxyde, est comprise dans la gamme de 0,01 à 20% en masse, de préférence de 0,1 à 15% en masse, plus préférentiellement de 0,5 à 10% en masse, et mieux encore de 1% à 5% en masse, par rapport à la masse totale de la composition. Les autres constituants La composition aqueuse peut en option contenir un ou plusieurs autres composés, différents des agents réducteurs des oxydes d’azote et de leurs précurseurs, et des solvants organiques décrits ci-avant. La composition peut comprendre par exemple, de manière non limitative, un ou plusieurs additif(s) anti-mousse, une ou plusieurs paraffine(s), un ou plusieurs tensioactif(s). Comme exemple d’additif anti-mousse on peut citer par exemple le produit Foam Ban 3588 G ® (solution aqueuse à base de siloxane) commercialisé par la société Munzing. La composition et ses modes de réalisation La composition utilisée dans la présente invention est une composition aqueuse, c’est-à-dire que son composant principal est l’eau. La teneur en eau de la composition est de préférence comprise dans la gamme allant de 50 à 90 en masse, de préférence de 60 à 80 en masse, et mieux encore de 65 à 70% en masse, par rapport à la masse totale de la composition. La composition peut être préparée de manière usuelle par mélange de ses constituants, de préférence à température ambiante, typiquement dans une plage de température allant en général de 10 à 60°C. Selon un mode de réalisation préféré, la composition aqueuse est préparée à partir d’une solution aqueuse préformulée d’urée, comme par exemple une composition commerciale connue sous le nom d’AdBlue ® comprenant 32,5% massique d’urée. Un premier mode de réalisation consiste à ajouter le ou les solvant(s) organique(s) à cette solution aqueuse préformulée d’urée, en quantité requise pour atteindre les teneurs définies ci-avant. Un second mode de réalisation consiste à ajouter à cette solution aqueuse préformulée d’urée une composition aqueuse concentrée d’urée additivée. Selon ce mode de réalisation, la composition aqueuse concentrée d’urée additivée comprend le ou les solvant(s) organique(s) à des teneurs très supérieures à celle de la composition aqueuse finale introduite dans la ligne SCR, dans une solution aqueuse d’urée, de préférence à une teneur de 32,5% massique d’urée. Le mélange des deux compositions en un ratio approprié pour obtenir les teneurs finales souhaitées est réalisé juste avant l’injection dans la ligne SCR. Les mêmes modes de réalisation peuvent être mis en œuvre à partir d’une solution aqueuse préformulée d’un autre précurseur que l’urée. L’utilisation La composition selon l’invention est un fluide pour la dépollution des gaz d’échappement provenant d’un moteur à combustion interne. En particulier, cette composition permet une libération accrue d’ammoniac in situ . Ainsi, l’invention a pour objet l’utilisation de la composition selon l’invention pour effectuer la dépollution des gaz émis par les moteurs thermiques, et en particulier pour effectuer la réduction catalytique sélective des oxydes d’azote contenus dans les gaz d’échappement. La composition selon l’invention peut être utilisée dans un moteur à combustion interne, de préférence de type Diesel, l’injection de la composition étant réalisée en amont des systèmes de traitement des gaz d’échappement SCR, et étant de préférence opérée de façon régulière dépendant des conditions de fonctionnement du moteur thermique. La composition selon l’invention peut également être utilisée dans un moteur thermique à allumage commandé, fonctionnant à l’essence ou au gaz, ou encore selon une autre variante dans un moteur alimenté par deux carburants (liquide-liquide, gazeux-gazeux, ou liquide gazeux). L’injection de la composition selon l’invention est effectuée directement à l’échappement, sans passer par la chambre de combustion du moteur. L’injection est typiquement déclenchée par un calculateur moteur pour répondre à un besoin de disposer de la quantité nécessaire d’ammoniac sur le catalyseur SCR pour opérer la réduction efficace des NOx. Les injections sont préférentiellement réalisées de manière régulière, selon une période typiquement comprise entre quelques millisecondes et quelques dizaines de secondes dépendant des conditions de fonctionnement du moteur. La composition est typiquement mise en œuvre en la pompant à partir d’un ou plusieurs réservoirs de stockage classiques, et en l’injectant dans la ligne SCR au moyen d’un ou plusieurs injecteurs, qui permettent de pulvériser la composition dans le flux des gaz d’échappement. Ces dispositifs sont connus en soi. Selon une première variante, tous les composants de la composition selon l’invention, notamment le ou les agent(s) réducteur(s) des oxydes d’azote et/ou leur(s) précurseur(s) et le ou les solvant(s) organique(s) sont formulés dans une même composition aqueuse aux teneurs souhaitées, et cette composition est introduite dans un unique réservoir. Selon une seconde variante, on formule une première composition aqueuse intermédiaire comprenant le ou les agent(s) réducteur(s) des oxydes d’azote et/ou leur(s) précurseur(s), aux teneurs souhaitées dans la composition finale résultant du mélange des deux compositions intermédiaires. Cette première composition intermédiaire est introduite dans un premier réservoir. On formule également une seconde composition aqueuse intermédiaire concentrée additivée, comprenant le ou les agent(s) réducteur(s) des oxydes d’azote et/ou leur(s) précurseur(s) aux teneurs souhaitées dans la composition finale résultant du mélange des deux compositions intermédiaires, ainsi que le ou les solvant(s) organique(s) en teneur plus concentrée que la teneur souhaitée dans ladite composition finale. Cette seconde composition est introduite dans un second réservoir, distinct du premier réservoir. Les deux réservoirs alimentent un même système d’injection, permettant le mélange des deux compositions intermédiaires. Un véhicule comprenant deux réservoirs pour la mise en œuvre d’une telle variante est décrit notamment dans EP2541012. La présente invention a enfin pour objet une méthode pour effectuer la dépollution des effluents gazeux émis par les moteurs thermiques, caractérisée en ce qu’elle comprend une étape d’injection dans lesdits effluents d’une composition aqueuse telle que décrite ci-avant. Techniques de caractérisation Afin de quantifier de façon précise les gains pouvant être obtenus par l’utilisation des compositions selon l’invention, il est nécessaire de disposer de méthodes analytiques, représentative des conditions opératoires mis en œuvre dans la ligne d’échappement, permettant de caractériser le gain en termes de différence de température sur la réaction de décomposition de l’urée et/ou le gain en termes de quantité d’ammoniac mis à disposition à une température donnée. La cristallisation et les différentes réactions chimiques issues de la décomposition de l’urée sont largement étudiées dans la littérature. Pour ce faire, différentes techniques analytiques peuvent être utilisées comme l’analyse thermogravimétrique couplée à l’infra-rouge (ATG-IR) et la calorimétrie différentielle à balayage (DSC). Ces techniques permettent de suivre dans le temps la consommation d’urée, les produits de dégradation formés en fonction de la température. Dans les publications listées ci-après, des conditions expérimentales ont été définies afin de reproduire l’évaporation de la solution d’urée et les réactions de décomposition associées se produisant dans les lignes d’échappements de véhicules équipées d’un SCR. Des analyses comparatives avec les conditions rencontrées sur banc moteur ou en conditions réelles ont été réalisées, validant l’approche expérimentale et analytique. D’autres techniques analytiques plus pertinentes que l’ATG ou la DSC ont été utilisées dans les exemples ci-après, car plus représentatives du comportement de l’échantillon dans la ligne d’échappement. Références bibliographiques : Les conditions expérimentales en ATG-IR et DSC connues de l’homme du métier sont détaillées dans les références bibliographiques suivantes : (1) W. Muller, D. Heilig, S. Meyer, G. Porten, Combust. Sci. Technol. 153 (2000) 313 ; (2) L. Xu, R.W. McCabe, R.H. Hammerle, Appl. Catal. B: 39 (2002) 51-63. (3) C.S. Sluder, J.M.E. Storey, S.A. Lewis, L.A. Lewis, SAE 2005-01-1858 ; (4) "Urea Decomposition and SCR Performance at Low Temperature", project summary by Oak Ridge National Laboratory, Engine and Emission Control Technology, FreedomCAR and Vehicle Technologies Program, DOE, 2005; (5) H.L. Fang, H.F.M. DaCosta, Appl. Catal. B: 46 (2003) 17-34; (6) P.M. Schaber, J. Colson, S. Higgens, E. Dietz, D. Theilen, B. Anspach, J. Brauer, American Laboratory, 14, Aug. 1999, 13-21 ; (7) W. Brack, B. Heine, F. Birkhold, M. Kruse, G. Schoch, S. Tischer, O. Deutschmann, Chemical Engineering Science 106 (2014) 1-8; (8) L. Xu, W. Watkins, R. Snow, G. Graham, R. McCabe, C. Lambert, R. O. Carter III, SAE 2007-01-1582; (9) T. Tang, J. Zhang, S. Shuai, D. Cao, SAE 2014-01-2808; (10) H. Dong, S. Shuai, J. Wang, SAE 2008-01-1544. EXEMPLES Compositions testées : On a utilisé comme composition de référence une solution aqueuse commerciale à 32,5% massique d’urée AdBlue ® , conforme à la norme ISO 22241, ci-après dénommée composition C0. Dans les essais ci-après, la composition C0 a été comparée à une composition C1 selon l’invention, qui a été préparée en mélangeant 95% en masse de la composition C0 et 5% en masse de DMSO. Exemple1 : suivi cinétique de la dégradation de l’urée en cellule infra-rouge Des mesures en phase gazeuse et à température fixe ont été réalisées sur des échantillons des deux compositions C0 et C1, injectés à la seringue (injection de 2 µl d’échantillon par essai) dans une cellule infra-rouge. A son injection dans la cellule de mesure, la composition s’évapore instantanément, ce qui permet de simuler les conditions rencontrées dans la ligne d’échappement d’un moteur thermique. Un signal infrarouge traversant la cellule est enregistré et permet de déterminer la cinétique de dégradation de l’urée en ammoniac. Pour la détection, un spectromètre FT-IR a été utilisé. La cellule est maintenue à température fixe au cours de chaque essai. Les essais ont été réalisés à trois températures différentes : 250°C, 200°C, et 175°C. Chaque composition a été testée d’abord à 250°C, puis à 200°C et enfin à 175°C. Entre chaque échantillon, un retour à température ambiante de la cellule ainsi que son nettoyage ont été réalisés. Les spectres obtenus à chaque température sont présentés dans les Figures 1 à 3. La Figure 1 présente les spectres obtenus à 250°C en injectant les compositions respectives C0 et C1, avec le temps en seconde en abscisse et l’absorbance en ordonnée. Les deux tracés montrent que la composition C1 selon l’invention permet une production d’ammoniac (NH 3 ) plus rapide que pour la composition de référence C0. En effet, la bande caractéristique de l’ammoniac à 930 cm -1 gagne en intensité plus rapidement et atteint plus tôt la valeur plateau. Les Figures 2 et 3 présentent les spectres obtenus à 200°C et à 175°C respectivement (temps en seconde en abscisse et absorbance en ordonnée). Ces figures montrent également que la composition C1 selon l’invention permet une production d’ammoniac (NH 3 ) plus rapide que pour la composition de référence C0 à 200°C et à 175°C. Exemple 2 : Suivi de la quantité d’ammoniac NH3 dégagée par mesures en spectrométrie de masse (couplage Four-FTICRMS) Des mesures ont également été réalisées par spectrométrie de masse, afin d’obtenir des données quantitatives sur la quantité d’ammoniac (NH 3 ) dégagée en fonction de la nature des formulations utilisées. Des essais de thermodégradation de chacune des compositions ont été effectués dans un four. Les quantités d’ammoniac dégagées au cours du temps ont été mesurées au moyen d’un spectromètre de masse FTICR (Fourier Transform Ion Cyclotron Resonance), intégrant un aimant permanent. Le montage expérimental se compose des éléments suivants : - un four : permettant la chauffe jusqu’à 1000°C, en isotherme ou en rampe de température, des échantillons de chaque composition testée ; - un système de pousse-nacelle en quartz, permettant l’introduction de l’échantillon au sein du four ; - un système permettant la génération d’un gaz vecteur à un débit contrôlé. Le mélange gazeux en sortie de four (gaz vecteur + composés) est entraîné vers un évent. Une partie de ce flux est prélevée par aspiration pour analyse dans le spectromètre de masse. Les conditions expérimentales sont les suivantes: - Essais de thermodégradation réalisés sous azote N 2 ; - Contrôle de la température du four pour maintenir une température stable au niveau de l’échantillon à 250°C ± 5°C (isotherme) ; - Pour chaque essai : 2 μl de la composition C0 ou C1 diluée 20 fois dans de l’eau distillée ont été utilisés. Les résultats obtenus sont présentés sur la Figure 4 (temps en seconde en abscisse et quantité d’ammoniac en ppm en ordonnée). Les intégrales des pics d’émissions (l’aire sous chaque pic) représentés sur la Figure 4 sont indiquées dans le tableau 1 ci-dessous et représentent les quantités d’ammoniac dégagées au cours de chaque essai. Composition Aires moyennes (ppm mol/mol ?) % versus référence C0 C0 (comparatif) 97 103 0% C1 (invention) 115 853 19,3% La composition C1 selon l’invention conduit à une aire moyenne et donc un dégagement de NH 3 à 250°C plus important que pour la composition de référence C0, le gain étant de 19,3 %. Ces résultats sont cohérents avec ceux présentés dans l’Exemple 1 ci-avant. Composition aqueuse comprenant : - au moins un agent réducteur des oxydes d’azote NOx et/ou au moins un précurseur d’un tel agent ; et - au moins un solvant organique polaire choisi parmi le diméthylsulfoxyde, le diméthylformamide, les cétones, les cétoximes, les mono-alcools organiques, et les mélanges de ces composés. Composition selon la revendication précédente, caractérisée en ce que l'agent réducteur ou le précurseur de l’agent réducteur est choisi dans la liste constituée par l'urée, l'ammoniaque, le formamide, les sels d'ammonium, et les sels de guanidine; et de préférence dans la liste constituée par l'urée et l'ammoniaque ; et plus préférentiellement le précurseur de l’agent réducteur est l’urée. Composition selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu’elle contient de l’urée, à une teneur allant de 20% à 40% en masse, de préférence de 25% à 35% en masse, plus préférentiellement de 28% à 34% en masse et mieux encore de 30% à 33% en masse, par rapport à la masse totale de la composition. Composition selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu’elle comprend du diméthylsulfoxyde. Composition selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu’elle comprend du diméthylformamide. Composition selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu’elle comprend au moins une cétone de formule R 1 -CO-R 2 , avec R 1 et R 2 identiques ou différents désignant indépendamment l’un de l’autre un groupement alkyle ou alcényle linéaire ou ramifié en C 1 à C 18 ; de préférence un groupement alkyle linéaire ou ramifié en C 1 à C 18 , plus préférentiellement en C 1 à C 12 , et mieux encore en en C 1 à C 4 . Composition selon la revendication précédente, caractérisée en ce qu’elle comprend de l’acétone. Composition selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu’elle comprend au moins une cétoxime de formule R 3 -CNOH-R 4 , avec R 3 et R 4 identiques ou différents désignant indépendamment l’un de l’autre un groupement alkyle ou alcényle linéaire ou ramifié en C 1 à C 18 ; de préférence un groupement alkyle linéaire ou ramifié en C 1 à C 18 , plus préférentiellement en C 1 à C 12 , et mieux encore en en C 1 à C 4 . Composition selon la revendication précédente, caractérisée en ce qu’elle comprend de l’acétone oxime. Composition selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu’elle comprend au moins un mono-alcool de formule R-OH, avec R désignant un groupement alkyle ou alcényle linéaire ou ramifié en C 1 à C 35 ; de préférence un groupement alkyle linéaire ou ramifié en C 1 à C 35 , de préférence en C 1 à C 18 , plus préférentiellement en C 1 à C 24 , et mieux encore en en C 1 à C 4 . Composition selon la revendication précédente, caractérisée en ce qu’elle comprend du méthanol et/ou de l’éthanol. Composition selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que ou les solvant(s) organique(s) polaire(s) sont présents à une teneur totale allant de 0,01 à 20% en masse, de préférence de 0,1 à 15% en masse, plus préférentiellement de 0,5 à 10% en masse, et mieux encore de 1% à 5% en masse, par rapport à la masse totale de la composition. Utilisation d’une composition telle que définie dans l’une quelconque des revendications précédentes pour effectuer la dépollution des gaz émis par les moteurs thermiques ; de préférence pour effectuer la réduction catalytique sélective des oxydes d’azote contenus dans les gaz d’échappement. Méthode pour effectuer la dépollution des effluents gazeux émis par les moteurs thermiques, caractérisée en ce qu’elle comprend une étape d’injection dans lesdits effluents d’une composition aqueuse telle que définie dans l’une quelconque des revendications 1 à 12.