FR 3096083 A1 20201120 FR 1905104 A 20190516 Description Titre de l'invention : Procédé et dispositif d'estimation et d'utilisation d'une zone morte d'une vanne de turbomachine [0001] L'invention concerne un procédé et un dispositif (l'estimation d'une zone morte de fermeture d'une vanne de décharge de turbomachine. [0002] Un domaine d'application concerne les turboréacteurs d'aéronefs. [0003] Ces vannes de décharge (en anglais : VBV pour « variable bleed vanne ») permettent de décharger une partie du flux primaire dans le flux secondaire. [0004] L'invention s'applique en particulier à des vannes de décharge comportant chacune une porte actionnée en pivotement sur une charnière par un vérin, pour ouvrir et fermer un orifice ménagé sur une paroi d'un carter qui délimite en partie unc paroi extérieure d'une veine de flux primaire de la turbomachine. Les portes sont généralement installées sur une virole intérieure d'un carter structural de la turbomachine, pouvant être par exemple un carter intermédiaire qui peut notamment constituer un chemin d'efforts pour la suspension de la turbomachine à unc structure d'un aéronef telle qu'un pylône. La virole intérieure du carter structural présente une paroi qui intérieurement fait face à la veine de flux primaire. L'ouverture des portes permet de décharger unc partie du débit du flux primaire vers une veine de flux secondaire de la turbomachine, en traversant un compartiment inter-veines qui sépare la veine de flux primaire de la veine de flux secondaire Chaque porte est équipée d'un joint d'étanchéité, qui est comprimé contre l'orifice pour que ce dernier puisse être fermé avec unc bonne étanchéité. [0005] Toutefois, il existe une plage angulaire de déplacement de la porte, appelée zone morte de fermeture, durant laquelle le joint reste comprimé pendant l'ouverture de la porte et ne laisse donc pas passer le flux primaire vers le flux secondaire. En d'autres termes, tant que la position de la porte reste dans la plage de zone morte, la porte reste étanche alors qu'elle n'est pas complètement fermée. [0006] La commande de la porte lors du fonctionnement de la turbomachine en vol est habi- tuellement effectuée en prenant pour base une valeur fixe de la zone morte. [0007] Cependant, le fait d'utiliser une même valeur fixe prédéterminée de zone morte pour des ensembles de vannes de décharge sur différentes turbomachines conduit à avoir selon les dispersions de fabrication un écart entre cette valeur fixe et la valeur réelle de chaque zone morte. Cet écart se traduit par une sur-ouverture ou sur-fermeture de chaque porte. [0008] Une zone morte fixe sous-estimée conduit à une sur-fermeture de la porte ce qui peut induire un pompage du moteur à cause d'une décharge trop faible. 2 [0009] Au contraire, une zone morte fixe surestimée induit une sur-ouverture de la porte et peut causer une augmentation de la ligne de fonctionnement de la soufflante et ainsi un pompage de la soufflante dans certains cas, ainsi qu'une augmentation de la température sur les turbines entrainant une dégradation du moteur ou un impact sur ses performances. [0010] On cherche à estimer quelle est la zone morte réelle sur chaque turbomachine. [0011] L'invention vise à obtenir un procédé et un dispositif d'estimation de zone morte, qui permettent de résoudre ces problèmes de sur-ouverture et de sur-fermeture de la porte en vol. [0012] A cet effet, un premier objet de l'invention est un procédé d'estimation et d'utilisation pour la commande d'un premier vérin, d'une zone morte de fermeture d'une première porte d'une première vanne de décharge montée sur un premier carter d'une turbomachine à étudier, le premier carter délimitant intérieurement un flux primaire de gaz de celle-ci, la première porte étant prévue pour pouvoir être déplacée angulairement par le premier vérin en fonction d'un premier signal de commande du premier vérin entre l'une et l'autre : [0013] - d'une première position d'ouverture d'un premier orifice du premier carter pour décharger par ce premier orifice une partie du premier flux primaire dans un premier flux secondaire de gaz situé à l'extérieur du premier carter, [0014] - et d'une première position de fermeture du premier orifice configurée pour empêcher le flux primaire de passer à travers le premier orifice, [0015] la première porte étant munie d'un premier joint d'étanchéité au gaz, apte à être comprimé contre un premier bord du premier orifice dans la première position de fermeture pour étanchéifier la fermeture du premier orifice, [0016] caractérisé en ce que [0017] on mesure, pour la turbomachine à étudier fonctionnant en vol, la première position réelle du premier vérin lorsque le premier signal de commande est égal à un premier signal de consigne de fermeture de la première porte), [0018] on détermine à partir de la première position réelle un angle de statisme mesuré de la première porte par rapport au premier carter, [0019] on détermine, pour la turbomachine à étudier fonctionnant en vol, à partir de l'angle de statisme mesuré, une zone morte de fermeture mesurée de la première porte, dans laquelle le premier joint reste comprimé et étanchéifie ainsi la fermeture du premier orifice, [0020] on enregistre la zone morte de fermeture mesurée dans une mémoire permanente d'un calculateur de commande de la turbomachine à étudier, [0021] on génère par le calculateur le premier signal de commande du premier vérin en fonction de la zone morte de fermeture mesurée enregistrée dans la mémoire. 3 [0022] Grâce à l'invention, on identifie la zone morte réelle en fonctionnement de la première porte de la turbomachine à étudier pour commander sa position angulaire. Du fait que le signal de commande du premier vérin d'actionnement de la première porte tient compte de cette zone morte réelle ayant été estimée et enregistrée, on évite la sur-ouverture et la sur-fermeture de celle-ci lors du fonctionnement en vol de la turbomachine à étudier. [0023] Suivant un mode de réalisation de l'invention, le premier vérin comporte un premier corps de vérin fixe par rapport au premier carter et une première tige mobile en translation par rapport au premier corps de vérin entre une première butée longue, qui correspond à une course maximale de sortie de la première tige hors du premier corps et une première butée courte, qui correspond à une course minimale de sortie de la première tige hors du premier corps, [0024] au moins un premier organe de connexion étant monté entre la première tige et la première porte pour déplacer angulairement la première porte par déplacement en translation de la première tige par rapport au premier corps de vérin, [0025] la première position de fermeture correspondant à une première course intermédiaire de sortie de la première tige située en deçà de la première butée longue et au-delà de la première butée courte. [0026] Suivant un mode de réalisation de l'invention, on règle la première course inter- médiaire de la première tige avant la mesure de la première position réelle du premier vérin. [0027] Suivant un mode de réalisation de l'invention, le signal de commande correspond à une longueur de consigne de la première tige, qui est prise par rapport au premier corps de vérin, qui est orientée de la première butée courte à la première butée longue et qui croit dans un premier sens d'ouverture de la première porte, [0028] l'on calcule par le calculateur la longueur de consigne de manière à ajouter la zone morte de fermeture mesurée au premier angle de la première porte par rapport au premier carter. [0029] Suivant un mode de réalisation de l'invention, on calcule par le calculateur la zone morte de fermeture mesurée, comme étant égale à une zone morte de référence, qui a été prédéterminée sur une turbomachine de référence pouvant fonctionner en vol et au sol, à laquelle a été ajouté l'angle de statisme mesuré et à laquelle a été soustrait un angle de statisme de référence ayant été prédéterminée sur la turbomachine de référence fonctionnant en vol pour propulser un aéronef [0030] Suivant un mode de réalisation de l'invention, pouvant être appliqué au procédé d'estimation et d'utilisation et/ou au dispositif d'estimation et d'utilisation, la turbomachine de référence a une deuxième porte d'une deuxième vanne de décharge montée sur un deuxième carter de la turbomachine de référence, le deuxième carter dé- limitant intérieurement un flux primaire de gaz de la turbomachine de référence, la deuxième porte étant prévue pour pouvoir être déplacée angulairement par un deuxième vérin en fonction d'un deuxième signal de commande du deuxième vérin entre l'une et l'autre : [0031] - d'une deuxième position d'ouverture d'un deuxième orifice du deuxième carter pour décharger par ce deuxième orifice une partie du deuxième flux primaire dans un deuxième flux secondaire de gaz de la turbomachine de référence situé à l'extérieur du deuxième carter, [0032] - et d'une deuxième position de fermeture du deuxième orifice pour empêcher le flux primaire de passer à travers le deuxième orifice, [0033] la deuxième porte étant munie d'un deuxième joint d'étanchéité au gaz, apte à être comprimé contre un deuxième bord du deuxième orifice dans la deuxième position de fermeture pour étanchéifier la fermeture du deuxième orifice. [0034] Suivant un mode de réalisation de l'invention, on détermine, pour la deuxième tur- bomachine fonctionnant au sol, la zone morte de référence qui est une deuxième plage angulaire de fermeture de la deuxième porte, pendant laquelle entre la deuxième position de fermeture et la deuxième position d'ouverture le deuxième joint reste comprimé et étanchéifie ainsi la fermeture du deuxième orifice. [0035] Suivant un mode de réalisation de l'invention, on détermine, pour la turbomachine à étudier fonctionnant en vol, un premier régime de rotation d'un premier compresseur haute pression de la turbomachine à étudier, et des paramètres de fonctionnement mesurés comprenant au moins une grandeur choisie parmi une première pression atmosphérique et une première altitude, [0036] on détermine, à partir d'un modèle de la turbomachine de référence donnant un deuxième angle de porte de la turbomachine de référence par rapport au deuxième carter de la turbomachine de référence en fonction d'un deuxième régime de rotation du deuxième compresseur haute pression de la turbomachine de référence et d'une deuxième pression atmosphérique de la turbomachine de référence ou d'une deuxième altitude de fonctionnement de la turbomachine de référence, l'angle de statisme de référence, qui est le deuxième angle de porte de la turbomachine de référence, qui correspond selon le modèle aux paramètres de fonctionnement mesurés, [0037] le deuxième angle de porte correspondant à un angle de la deuxième porte par rapport au deuxième carter, qui a été déterminé à partir d'une deuxième position réelle du deuxième vérin, ayant elle-même été mesurée pour la turbomachine de référence fonctionnant en vol, lorsque le deuxième signal de commande est égal à un deuxième signal de consigne de fermeture de la deuxième porte. [0038] Un deuxième objet de l'invention est un dispositif d'estimation et d'utilisation pour la commande d'un premier vérin, d'une zone morte de fermeture d'une première porte d'une première vanne de décharge montée sur un premier carter d'une turbomachine à étudier, le premier carter délimitant intérieurement un flux primaire de gaz de celle-ci, la première porte étant prévue pour pouvoir être déplacée angulairement par le premier vérin en fonction d'un premier signal de commande du premier vérin entre l'une et l'autre : [0039] - d'une première position d'ouverture d'un premier orifice du premier carter pour décharger par ce premier orifice une partie du premier flux primaire dans un premier flux secondaire de gaz situé à l'extérieur du premier carter, [0040] - et d'une première position de fermeture du premier orifice configurée pour empêcher le flux primaire de passer à travers le premier orifice, [0041] la première porte étant munie d'un premier joint d'étanchéité au gaz, apte à être comprimé contre un premier bord du premier orifice dans la première position de fermeture pour étanchéificr la fermeture du premier orifice, [0042] caractérisé en ce que le dispositif d'estimation comporte [0043] un moyen de mesure pour mesurer, pour la turbomachine à étudier fonctionnant en vol, la première position réelle du premier vérin lorsque le premier signal de commande est égal à un premier signal de consigne de fermeture de la première porte, [0044] un calculateur de commande de la turbomachine à étudier, configuré pour : [0045] - déterminer à partir de la première position réelle un angle de statisme mesuré de la première porte par rapport au premier carter, [0046] - déterminer, pour la turbomachine à étudier fonctionnant en vol, à partir de l'angle de statisme mesuré, une zone morte de fermeture mesurée de la première porte, dans laquelle le premier joint reste comprimé et étanchéifie ainsi la fermeture du premier orifice, [0047] - enregistrer la zone morte de fermeture mesurée dans une mémoire permanente du calculateur de commande de la turbomachine à étudier, [0048] - générer par le calculateur le premier signal de commande du premier vérin en fonction de la zone morte de fermeture mesurée enregistrée dans la mémoire. [0049] Suivant un mode de réalisation de l'invention, le premier vérin comporte un premier corps de vérin fixe par rapport au premier carter et une première tige mobile en translation par rapport au premier corps de vérin entre une première butée longue, qui correspond à une course maximale de sortie de la première tige hors du premier corps et une première butée courte, qui correspond à une course minimale de sortie de la première tige hors du premier corps, [0050] au moins un premier organe de connexion étant monté entre la première tige et la première porte pour déplacer angulairement la première porte par déplacement en translation de la première tige par rapport au premier corps de vérin, [0051] la première position de fermeture correspondant à une première course intermédiaire 6 de sortie de la première tige située en deçà de la première butée longue et au-delà de la première butée courte, [0052] le signal de commande correspond à une longueur de consigne de la première tige, qui est prise par rapport au premier corps de vérin, qui est orientée de la première butée courte à la première butée longue et qui croit dans un premier sens d'ouverture de la première porte, [0053] le calculateur étant configure pour calculer la longueur de consigne de manière à ajouter la zone morte de fermeture mesurée au premier angle de la première porte par rapport au premier carter. [0054] Suivant un mode de réalisation de l'invention, le calculateur est configuré pour calculer la zone morte de fermeture mesurée, comme étant égale à une zone morte de référence, qui a été prédéterminée sur une turbomachine de référence pouvant fonctionner en vol et au sol, à laquelle a été ajouté l'angle de statisme mesuré et à laquelle a été soustrait un angle de statisme de référence ayant été prédéterminée sur la turbomachine de référence fonctionnant en vol pour propulser un aéronef [0055] Suivant un mode de réalisation de l'invention, le dispositif d'estimation comporte un moyen de mesure pour déterminer, pour la deuxième turbomachine fonctionnant au sol, la zone morte de référence qui est une deuxième plage angulaire de fermeture de la deuxième porte, pendant laquelle entre la deuxième position de fermeture et la deuxième position d'ouverture le deuxième joint reste comprimé et etancheifie ainsi la fermeture du deuxième orifice. [0056] Suivant un mode de réalisation de l'invention, le dispositif d'estimation comporte des capteurs de mesure embarqués sur la turbomachine à étudier pour déterminer, pour la turbomachine à étudier fonctionnant en vol, un premier régime de rotation d'un premier compresseur haute pression de la turbomachine à étudier, et des paramètres de fonctionnement mesurés comprenant au moins une grandeur choisie parmi une première pression atmosphérique et une première altitude, [0057] le calculateur étant configuré pour déterminer, à partir d'un modèle de la tur- bomachine de référence donnant un deuxième angle de porte de la turbomachine de référence par rapport au deuxième carter de la turbomachine de référence en fonction d'un deuxième régime de rotation du deuxième compresseur haute pression de la turbomachine de référence et d'une deuxième pression atmosphérique de la turbomachine de référence ou d'une deuxième altitude de fonctionnement de la turbomachine de référence, l'angle de statisme de référence, qui est le deuxième angle de porte de la turbomachine de référence, qui correspond selon le modèle aux paramètres de fonctionnement mesurés, [0058] le dispositif comportant un moyen de mesure pour mesurer pour la turbomachine de référence fonctionnant en vol, une deuxième position réelle du deuxième vérin, lorsque 7 le deuxième signal de commande est égal à un deuxième signal de consigne de fermeture de la deuxième porte, [0059] le calculateur étant configure pour déterminer le deuxième angle de porte cor- respondant à l'angle de la deuxième porte par rapport au deuxième carter, à partir de la deuxième position réelle du deuxième vérin, ayant été mesurée. [0060] L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple non limitatif en référence aux dessins annexés, sur lesquels : [0061] [fig.1] représente schématiquement en coupe longitudinale un exemple de tur- homachine à laquelle peuvent s'appliquer le dispositif et le procédé d'estimation suivant l'invention, [0062] [fig.2] représente schématiquement en coupe longitudinale une vue agrandie en position de fermeture d'une porte d'un carter intermédiaire de la turhomachine de la figure 1, à laquelle peuvent s'appliquer le dispositif et le procédé d'estimation suivant l' invention, [0063] [fig.3] représente schématiquement en coupe longitudinale une vue agrandie en position de fermeture d'une porte d'un carter intermédiaire de la turhomachine de la figure 1, à laquelle peuvent s'appliquer le dispositif et le procédé d'estimation suivant l' invention, [0064] [fig.4] représente schématiquement en coupe longitudinale une vue agrandie en position de fermeture d'une porte d'un carter intermédiaire de la turbomachine de la figure 1, à laquelle peuvent s'appliquer le dispositif et le procédé d'estimation suivant l'invention, [0065] [fig.5] représente schématiquement en coupe longitudinale une vue agrandie en position de fermeture d'une porte d'un carter intermédiaire de la turbomachine de la figure 1, à laquelle peuvent s'appliquer le dispositif et le procédé d'estimation suivant l'invention, [0066] [fig.6] représente schématiquement en coupe longitudinale en coupe longitudinale une vue agrandie en position d'ouverture d'une porte d'un carter intermédiaire de la turbomachine de la figure 1, à laquelle peuvent s'appliquer le dispositif et le procédé d'estimation suivant l'invention, [0067] [fig.7] représente schématiquement des efforts apparaissant sur la porte du carter in- termédiaire de la figure 6, [0068] [fig.8] représente schématiquement en coupe longitudinale une vue agrandie en position de fermeture d'une porte d'un carter intermédiaire de la turbomachine de la figure 1, à laquelle peuvent s'appliquer le dispositif et le procédé d'estimation suivant l'invention, [0069] [fig.9] représente schématiquement des efforts apparaissant sur la porte du carter in- 8 termédiaire de la figure 8, [0070] [fig.10] est un diagramme représentant respectivement des forces pouvant apparaître lors d'une commande de la porte de la turhomachine selon les figures 1 à 5, [0071] [fig.11] est un diagramme représentant respectivement des angles de porte pouvant apparaître lors d'une commande de la porte de la turbomachine selon les figures 1 à 5, [0072] [fig.12] est un diagramme représentant des différences de pression pouvant apparaître lors d'une commande de la porte de la turhomachine selon les figures 1 à 5, [0073] [fig.13] représente schématiquement en coupe longitudinale une vue agrandie en position de fermeture d'une porte d'un carter intermédiaire de la turbomachine de la figure 1, à laquelle peuvent s'appliquer le dispositif et le procédé d'estimation suivant l' invention, [0074] [fig.14] représente schématiquement des efforts apparaissant sur la porte du carter in- termédiaire de la figure 13, [0075] [fig.15] représente schématiquement une cartographie d'une zone morte de référence, pouvant être utilisée par le dispositif et le procédé d'estimation suivant l'invention, [0076] [fig.16] représente schématiquement la composition de la zone morte de première turbomachine, [0077] [fig.17] représente schématiquement la composition de la zone morte de deuxième turbomachine, [0078] [fig.18] est un synoptique modulaire d'un exemple d'estimateur de zone morte mettant en oeuvre le dispositif et le procédé d'estimation suivant l'invention, [0079] [fig.19] est un exemple d'organigramme du procédé d'estimation suivant l'invention, [0080] [fig.20] représente schématiquement un exemple de zone morte numérisée et de zone morte réelle selon l'état de la technique, [0081] [fig.21] représente schématiquement un exemple de zone morte numérisée et de zone morte réelle selon l'état de la technique, [0082] [fig.22] représente schématiquement un exemple de zone morte numérisée et de zone morte réelle selon l'état de la technique, [0083] [fig.23] représente schématiquement un exemple de zone morte numérisée et de zone morte réelle, obtenu par le dispositif et le procédé d'estimation suivant l'invention. [0084] [fig.24] représente schématiquement un exemple de zone morte numérisée et de zone morte réelle, obtenu par le dispositif et le procédé d'estimation suivant l'invention. [0085] Un exemple de turbomachine à double flux est représenté aux figures 1 et 2. La tur- bomachine 10, 1, 2 est destinée à être installée sur un aéronef non représenté pour le propulser dans les airs. L'ensemble moteur à turbine à gaz ou turbomachine 10 a un axe longitudinal 24. La direction allant de l'intérieur vers l'extérieur est la direction radiale partant de l'axe longitudinal 24. La turbomachine 10 est par exemple à double corps. La turbomachine 10 comprend un ensemble de soufflante 28 et un ensemble 13 9 pour la génération de gaz de combustion et leur utilisation, également appelé « générateur de gaz ». Le générateur de gaz 13 comprend, de l'amont vers l'aval dans le sens d'écoulement des gaz, un compresseur basse pression 12, un compresseur haute pression 14, une chambre de combustion 16, une turbine haute pression 18 et une turbine basse pression 20 qui définissent un flux primaire de gaz 22. L'ensemble de soufflante 28 comprend un réseau de pales de soufflante s'étendant radialement vers l'extérieur depuis un disque de rotor 25. La turbomachine 10 a un côté d'admission 29 et un côté d'échappement 30. La turbomachine 10 comprend également un ensemble de carters qui définit un compartiment inter-veines 36 également appelé « zone core », situé entre une veine de flux primaire et une veine de flux secondaire de la turbomachine à double flux. Une partie amont du compartiment inter-veines 36 est formée par un carter structural 26 relié par des bras 34 à la paroi interne 201 du carénage 30 à travers le conduit de dérivation 39 du flux secondaire 32. Ce carter structural 26 est par exemple un carter intermédiaire, et sera dénommé comme tel dans la description de l'exemple de réalisation qui suit, mais d'autres types de carters structuraux sont possibles, par exemple un carter inter-compresseurs interposé entre le compresseur basse pression 12 et le compresseur haute pression 14. [0086] En fonctionnement, l'air s'écoule à travers l'ensemble de soufflante 12 et une première partie 22 (flux primaire 22) du flux d'air est acheminée à travers le compresseur haute pression 14, dans lequel le flux d'air est comprimé et envoyé à la chambre de combustion 16. Les produits de combustion chauds (non représentés sur les figures) provenant de la chambre de combustion 16 sont utilisés pour entraîner les turbines 18 et 20, et la turbine basse pression 20 est reliée à l'ensemble de soufflante 28 pour produire la majeure partie de la poussée de la turbomachine 10. La turbomachine 10 comprend également un conduit de dérivation 39 qui est utilisé pour faire passer une seconde partie 32 (flux secondaire 32) du flux d'air évacué de l'ensemble de soufflante 28 autour du moteur à turbine à gaz central 13. Plus précisément, le conduit de dérivation 39 s'étend entre une paroi interne 201 d'un carénage 30 de soufflante ou nacelle 30 et une enveloppe externe 202 du compartiment inter-veines 36, également appelée IFD pour « limer fan duct » en anglais (en français : conduit interne de soufflante). [0087] Aux figures 2 à 5, le carter intermédiaire 26 comporte une paroi interne 38 délimitant intérieurement l'espace d'écoulement du flux primaire 22, une joue amont 40 et une joue aval 42 raccordées à la surface extérieure de la paroi interne 38, et une paroi externe 44 reliant extérieurement la joue amont 40 et la joue aval 42. Les bras 34 sont fixés aux extrémités externes de la joue amont 40 et de la joue aval 42. Le carter intermédiaire 26 est équipé d'une vanne 48 de décharge, ou de plusieurs vannes 48 de décharge. [0088] On considère une première turbomachine 1, appelée turbomachine à étudier, analogue à la turbomachine 10 telle que décrite ci-dessus, pour laquelle on va déterminer la zone morte ZMIOECII de fermeture. Les signes de référence suivants, se terminant par 1, désignent les parties et variables de cette première turbomachine 1, introduites par l'adjectif « premier », dont celles mentionnées ci-dessus aux figures 1 à 5 sont rappelées. [0089] Sur la première turbomachine 1, chaque première vanne VBV1, 48 de décharge comporte une première porte 50, Pl montée sur le premier carter intermédiaire 26, Cl . Le premier carter 26, Cl délimite intérieurement le premier flux primaire 22, FP1 de gaz. La première porte 50, Pl est montée pivotante sur une charnière 51 et est reliée à un premier vérin V1 prévu pour pouvoir déplacer angulairement la première porte 50, Pl en fonction d'un premier signal SC1 de commande du premier vérin VI. La première paroi interne 38, 381 du premier carter intermédiaire 26, Cl comporte un premier orifice 01 de forme correspondant à la première porte 50, Pl . Il peut être prévu un certain nombre N de premières portes 50, Pl sur le premier carter intermédiaire 26, Cl, actionnées par un certain nombre M de premiers vérins, avec par exemple M REVENDICATIONSProcédé d'estimation et d'utilisation pour la commande d'un premier vérin (V1), d'une zone morte (ZMREcH) de fermeture d'une première porte (P 1 ) d'une première vanne (VBV 1) de décharge montée sur un premier carter (Cl) ) d'unc turbomachine à étudier (1), le premier carter (CI) délimitant intérieurement un flux primaire (FP1) de gaz de celle-ci, la première porte (PI ) étant prévue pour pouvoir être déplacée angulairement par le premier vérin (V1) en fonction d'un premier signal (SC 1) de commande du premier vérin (V1) entre l'une et l'autre : d'une première position (P01) d'ouverture d'un premier orifice (01) du premier carter (Cl) pour décharger par ce premier orifice (01) une partie du premier flux primaire (FP1) dans un premier flux secondaire (FS1) de gaz situé à l'extérieur du premier carter (Cl), et d'une première position (PF1) de fermeture du premier orifice (01) configurée pour empêcher le flux primaire (FP1) de passer à travers le premier orifice (01), la première porte (P1) étant munie d'un premier joint (J1) d'étanchéité au gaz, apte à être comprimé contre un premier bord (B1) du premier orifice (01) dans la première position (FP1) de fermeture pour étanchéifier la fermeture du premier orifice (01), caractérisé en ce que on mesure, pour la turbomachine (1) à étudier fonctionnant en vol, la première position réelle (PRV1) du premier vérin (V1) lorsque le premier signal (SC1) de commande est égal à un premier signal (SCPF1) de consigne de fermeture de la première porte (Pl), on détermine à partir de la première position réelle (PRV1) un angle (StatMEs) de statisme mesuré de la première porte (Pl) par rapport au premier carter (Cl), on détermine, pour la turbomachine (1) à étudier fonctionnant en vol, à partir de l'angle de statisme mesuré (Statue), une zone morte de fermeture mesurée (ZMREcH) de la première porte (Pl), dans laquelle le premier joint (J1) reste comprimé et étanchéifie ainsi la fermeture du premier orifice (01), on enregistre la zone morte de fermeture mesurée (ZMREcH) dans une mémoire permanente (MEM) d'un calculateur (CAL) de commande de la turbomachine (1) à étudier, on génère par le calculateur (CAL) le premier signal (SC1) de 19 [Revendication 2] [Revendication 3] [Revendication 4] [Revendication 5] commande du premier vérin (V1) en fonction de la zone morte de fermeture mesurée (ZMREcà) enregistrée dans la mémoire (MEM). Procédé d'estimation suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le premier vérin (V1) comporte un premier corps (CV1) de vérin fixe par rapport au premier carter (Cl) et une première tige (Tl) ) mobile en translation par rapport au premier corps (CVI) de vérin entre une première butée longue (BLI), qui correspond à une course maximale de sortie de la première tige (Tl ) hors du premier corps (CV1) et une première butée courte (BC1), qui correspond à une course minimale de sortie de la première tige (Tl ) hors du premier corps (CV1), au moins un premier organe (Bil) de connexion étant monté entre la première tige (Tl) et la première porte (PI) pour déplacer angulairement la première porte (Pl) par déplacement en translation de la première tige (Ti) par rapport au premier corps (CVI) de vérin, la première position (PH) de fermeture correspondant à une première course intermédiaire (CINT1) de sortie de la première tige (T1) située en deçà de la première butée longue (BLI) et au-delà de la première butée courte (BC1). Procédé d'estimation suivant la revendication 2, caractérisé en ce que l'on règle la première course intermédiaire (CINT1) de la première tige (Tl) avant la mesure de la première position réelle (PRV1) du premier vérin (V1). Procédé d'estimation suivant la revendication 2 ou 3, caractérisé en ce que le signal de commande correspond à une longueur (L) de consigne de la première tige (TI), qui est prise par rapport au premier corps (CV 1) de vérin, qui est orientée de la première butée courte (BCI) à la première butée longue (BLI) et qui croit dans un premier sens d'ouverture de la première porte (P1), l'on calcule par le calculateur (CAL) la longueur (L) de consigne de manière à ajouter la zone morte de fermeture mesurée (ZMRECH) au premier angle (Statm,$) de la première porte (Pl) pat- rapport au premier carter (C1). Procédé d'estimation suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'on calcule par le calculateur (CAL) la zone morte de fermeture mesurée (ZMRECH), comme étant égale à une zone morte (ZMREF) de référence, qui a été prédéterminée sur une turbomachine (2) de référence pouvant fonctionner en vol et au sol, à laquelle a été ajouté l'angle de statisme mesuré (StatmEs) et à laquelle a 20 [Revendication 6] [Revendication 7] [Revendication 8] été soustrait un angle de statisme de référence (Stat,',.) ayant été prédéterminée sur la turbomachine (2) de référence fonctionnant en vol pour propulser un aéronef. Procédé d'estimation suivant la revendication 5, caractérisé en ce que la turhomachinc (2) de référence a une deuxième porte (VBV2) d'une deuxième vanne (VBV2) de décharge montée sur un deuxième carter (C2) de la turbomachine (2) de référence, le deuxième carter (C2) délimitant intérieurement un flux primaire (FP2) de gaz dc la turhomachinc (2) de référence, la deuxième porte (P2) étant prévue pour pouvoir être déplacée angulairernent par un deuxième vérin (V2) en fonction d'un deuxième signal (SC2) de commande du deuxième vérin (V2) entre l'une et l'autre : d'une deuxième position (P02) d'ouverture d'un deuxième orifice (02) du deuxième carter (C2) pour décharger par cc deuxième orifice (02) une partie du deuxième flux primaire (FP2) dans un deuxième flux secondaire (FS2) de gaz de la turhomachinc (2) de référence situé à l'extérieur du deuxième carter (C2), et d'une deuxième position (PF2) de fermeture du deuxième orifice (02) pour empêcher le flux primaire (FP2) dc passer à travers le deuxième orifice (02), la deuxième porte (P2) étant munie d'un deuxième joint (J2) d'étanchéité au gaz, apte à être comprimé contre un deuxième bord (B2) du deuxième orifice (02) dans la deuxième position (PF2) de fermeture pour étanchéifier la fermeture du deuxième orifice (02). Procédé d'estimation suivant la revendication 6, caractérisé en ce que on détermine, pour la deuxième turbomachine (2) fonctionnant au sol, la zone morte (ZMRFF) de référence qui est une deuxième plage angulaire (ZMR,F) de fermeture de la deuxième porte (P2), pendant laquelle entre la deuxième position (PF2) de fermeture et la deuxième position (P02) d'ouverture le deuxième joint (J2) reste comprimé et étanchéifie ainsi la fermeture du deuxième orifice (02). Procédé d'estimation suivant la revendication 6 ou 7, caractérisé en ce que on détermine, pour la turbomachine (1) à étudier fonctionnant en vol, un premier régime (N2_1) de rotation d'un premier compresseur (CHP1) haute pression de la turbomachine (1) à étudier, et des paramètres (N2_1, Patml, Alti) de fonctionnement mesurés comprenant au moins une grandeur choisie parmi une première pression atmosphérique 21 [Revendication 9] (Patml) et une première altitude (Alti), on détermine, à partir d'un modèle (MOD) de la turbomachine de référence (2) donnant un deuxième angle (StatIOEF) de porte de la turbomachine de référence (2) par rapport au deuxième carter (C2) de la turbomachine de référence (2) en fonction d'un deuxième régime (N2 2) de rotation du deuxième compresseur (CHP2) haute pression de la turbomachine de référence (2) et d'une deuxième pression atmosphérique (Patm2) de la turbomachine de référence (2) ou d'une deuxième altitude (Alt2) de fonctionnement de la turbomachine de référence (2), l'angle (Stator) de statisme de référence, qui est le deuxième angle (Stat'') de porte de la turbomachine de référence (2), qui correspond selon le modèle (MOD) aux paramètres (N2 1, Patml Alti) de fonctionnement mesurés, le deuxième angle (Stat'') de porte correspondant à un angle (StatREF) de la deuxième porte (P2) par rapport au deuxième carter (C2), qui a été déterminé à partir d'une deuxième position réelle (PRV2) du deuxième vérin (V2), ayant elle-même été mesurée pour la turbomachine de référence (2) fonctionnant en vol, lorsque le deuxième signal (SC2) de commande est égal à un deuxième signal (SCPF2) de consigne de fermeture de la deuxième porte (P2). Dispositif d'estimation et d'utilisation pour la commande d'un premier vérin (V1), d'une zone morte (ZM,'') de fermeture d'une première porte (PI) d'une première vanne (VBV1) de décharge montée sur un premier carter (Cl) d'une turbomachine à étudier (1), le premier carter (Cl) délimitant intérieurement un flux primaire (FP1) de gaz de celle-ci, la première porte (P1) étant prévue pour pouvoir être déplacée angulairement par le premier vérin (V1) en fonction d'un premier signal (SC1) de commande du premier vérin (V1) entre l'une et l'autre : d'une première position (P01) d'ouverture d'un premier orifice (01) du premier carter (Cl) pour décharger par ce premier orifice (01) une partie du premier flux primaire (FPI) dans un premier flux secondaire (FS1) de gaz situé à l'extérieur du premier carter (Cl), et d'une première position (PF1) de fermeture du premier orifice (01) configurée pour empêcher le flux primaire (FP1) de passer à travers le premier orifice (01), la première porte (P1) étant munie d'un premier joint (J1) d'étanchéité au gaz, apte à être comprimé contre un premier bord (B1) du premier orifice (01) dans la première position (FP1) de fermeture pour étan- [Revendication 10] cheifier la fermeture du premier orifice (01), caractérisé en ce que le dispositif d'estimation comporte un moyen de mesure pour mesurer, pour la turhomachine (1) à étudier fonctionnant en vol, la première position réelle (PRVI) du premier vérin (V1) lorsque le premier signal (SC1) de commande est égal à un premier signal (SCPF1) de consigne de fermeture de la première porte (P1), un calculateur (CAL) de commande de la turhomachine (1) à étudier, configure pour : déterminer à partir de la première position réelle (PRV1) un angle (Stat mEs) de statisme mesuré de la première porte (P1) par rapport au premier carter (Cl), déterminer, pour la turbomachine (1) à étudier fonctionnant en vol, à partir de l'angle de statisme mesuré (Stat,ws), une zone morte de fermeture mesurée (ZMREcH) de la première porte (Pl ), dans laquelle le premier joint (J1) reste comprimé et etancheific ainsi la fermeture du premier orifice (01), enregistrer la zone morte de fermeture mesurée (ZMREcH) dans une mémoire permanente (MEM) du calculateur (CAL) de commande de la turbomachine (1) à étudier, générer par le calculateur (CAL) le premier signal (SC1) de commande du premier vérin (V1) en fonction de la zone moite de fermeture mesurée (ZMREcH) enregistrée dans la mémoire (MEM). Dispositif d'estimation suivant la revendication 9, caractérisé en ce que le premier vérin (V1) comporte un premier corps (CV1) de vérin fixe par rapport au premier carter (Cl) et une première tige (Ti) mobile en translation par rapport au premier corps (CV I) de vérin entre une première butée longue (BLI), qui correspond à une course maximale de sortie de la première tige (T 1 ) hors du premier corps (CV1) et une première butée courte (BC1), qui correspond à une course minimale de sortie de la première tige (T 1 ) hors du premier corps (CV1), au moins un premier organe (BIl) de connexion étant monté entre la première tige (Tl) et la première porte (P1) pour déplacer angulairement la première porte (P1) par déplacement en translation de la première tige (Tl) par rapport au premier corps (CV1) de vérin, la première position (PEI) de fermeture correspondant à une première course intermédiaire (CINT1) de sortie de la première tige (Tl) située en deçà de la première butée longue (BLI) et au-delà de la première butée courte (BC1), 23 [Revendication 11] [Revendication 12] le signal de commande correspond à une longueur (L) de consigne de la première tige (Tl), qui est prise par rapport au premier corps (CV1) de vérin, qui est orientée de la première butée courte (BC1) à la première butée longue (BL1) et qui croit dans un premier sens d'ouverture de la première porte (P1), le calculateur (CAL) étant configure pour calculer la longueur (L) de consigne de manière à ajouter la zone morte (ZM'Lc') de fermeture mesurée au premier angle (Statue) de la première porte (P1) par rapport au premier carter (Cl ). Dispositif d'estimation suivant la revendication 9 ou 10, caractérisé en ce que le calculateur (CAL) est configure pour calculer la zone morte de fermeture mesurée (ZMREcil), comme étant égale à une zone morte (ZM 'a) de référence, qui a été prédéterminée sur une turbomachine (2) de référence pouvant fonctionner en vol et au sol, à laquelle a été ajouté l'angle (Statm,$) de statisme mesuré et à laquelle a été soustrait un angle de statisme de référence (StatREF) ayant été prédéterminée sur la turbomachine (2) de référence fonctionnant en vol pour propulser un aéronef. Dispositif d'estimation suivant la revendication 11, caractérisé en ce que la turbomachine (2) de référence a une deuxième porte (VBV2) d'une deuxième vanne (VBV2) de décharge montée sur un deuxième carter (C2) de la turbomachine (2) de référence, le deuxième carter (C2) délimitant intérieurement un flux primaire (FP2) de gaz de la turbomachine (2) de référence, la deuxième porte (P2) étant prévue pour pouvoir être déplacée angulairement par un deuxième vérin (V2) en fonction d'un deuxième signal (SC2) de commande du deuxième vérin (V2) entre l'une et l'autre : d'une deuxième position (P02) d'ouverture d'un deuxième orifice (02) du deuxième carter (C2) pour décharger par ce deuxième orifice (02) une partie du deuxième flux primaire (FP2) dans un deuxième flux secondaire (FS2) de gaz de la turbomachine (2) de référence situé à l'extérieur du deuxième carter (C2), et d'une deuxième position (PF2) de fermeture du deuxième orifice (02) pour empêcher le flux primaire (FP2) de passer à travers le deuxième orifice (02), la deuxième porte (P2) étant munie d'un deuxième joint (J2) d'étanchéité au gaz, apte à être comprimé contre un deuxième bord (B2) du deuxième orifice (02) dans la deuxième position (PF2) de fermeture 24 [Revendication 13] [Revendication 14] pour étancheifier la fermeture du deuxième orifice (02). Dispositif d'estimation suivant la revendication 12, caractérisé en ce qu'il comporte un moyen de mesure pour déterminer, pour la deuxième turbomachine (2) fonctionnant au sol, la zone morte (ZMR') de référence qui est une deuxième plage angulaire (ZM') de fermeture de la deuxième porte (P2), pendant laquelle entre la deuxième position (PF2) de fermeture et la deuxième position (P02) d'ouverture le deuxième joint (J2) reste comprimé et étancheific ainsi la fermeture du deuxième orifice (02). Dispositif d'estimation suivant la revendication 12 ou 13, caractérisé en ce qu'il comporte des capteurs de mesure embarqués sur la turbomachine (1) à étudier pour déterminer, pour la turbomachine (1) à étudier fonctionnant en vol, un premier régime (N2 1) de rotation d'un premier compresseur (CHPI) haute pression de la turbomachine (1) à étudier, et des paramètres (N2 1, Patml, Alti) de fonctionnement mesurés comprenant au moins une grandeur choisie parmi une première pression atmosphérique (Patml) et une première altitude (Alti), le calculateur (CAL) étant configuré pour déterminer, à partir d'un modèle (MOD) de la turbomachine de référence (2) donnant un deuxième angle (StatREF) de porte de la turbomachine de référence (2) par rapport au deuxième carter (C2) de la turbomachine de référence (2) en fonction d'un deuxième régime (N2_2) de rotation du deuxième compresseur (CHP2) haute pression de la turbomachine de référence (2) et d'une deuxième pression atmosphérique (Patm2) de la turbomachine de référence (2) ou d'une deuxième altitude (A1t2) de fonctionnement de la turbomachine de référence (2), l'angle (Stat 1 de statisme de référence, qui est le deuxième angle (Stat 1 de porte de la tur- _REF, bomachine de référence (2), qui correspond selon le modèle (MOD) aux paramètres (N2_1, Patml, Alti) de fonctionnement mesurés, le dispositif comportant un moyen de mesure pour mesurer pour la turbomachine de référence (2) fonctionnant en vol, une deuxième position réelle (PRV2) du deuxième vérin (V2), lorsque le deuxième signal (SC2) de commande est égal à un deuxième signal (SCPF2) de consigne de fermeture de la deuxième porte (P2), le calculateur (CAL) étant configuré pour déterminer le deuxième angle (StatREF) de porte correspondant à l'angle (StatREF) de la deuxième porte (P2) par rapport au deuxième carter (C2), à partir de la deuxième position réelle (PRV2) du deuxième vérin (V2), ayant été mesurée.