FR 3096907 A1 20201211 FR 1906122 A 20190607 Description Titre de l'invention : Procédé de realisation d'une pièce renforcée mecaniquement Domaine technique de l'invention [0001] Est ici concernée la réalisation d'une pièce en un matériau qui est de l'acier ou du titane et qui correspond à une tôle ou une plaque. [0002] Le domaine d'application visé est en particulier celui d'une turbomachine (l'aéronef ou d'un aéronef. Etat de la technique antérieure [0003] Dans la technique, on connaît les assemblages métallurgiques mécano-soudés à partir de tôles ou plaques métalliques. [0004] C'est l'épaisseur qui distingue une tôle d'une plaque. On considèrera qu'une tôle présente une épaisseur jusqu'à 3 à 4mm, une plaque au-delà. Son épaisseur pourra aller jusqu'à ce qu'on puisse la former comme ci-après sur un outil de formage, tel en particulier qu'un outil de pliage. [0005] Une tôle ou plaque métallique se caractérise par deux faces planes parallèles d'aire identique (à la différence près des usinages spécifiques des rives et des tolérances) avec par conséquent une épaisseur constante entre ces deux surfaces (aux tolérances près). L'épaisseur présente une dimension nettement plus petite (au moins 10 fois) que les deux autres dimensions que sont la largeur et la longueur de la tôle ou plaque. [0006] Souvent, les assemblages métallurgiques sont des objets ou des pièces qui délimitent un volume ou séparent deux volumes différents. [0007] Typiquement, soit ils peuvent se refermer sur eux-mêmes dans au moins une des trois directions (axes conventionnels X, Y, Z) par soudage ou boulonnage (rivetage ou tout autre moyen de fixation), soit ils peuvent délimiter deux volumes en se fixant sur un ou des supports par soudage ou boulonnage (rivetage ou tout autre moyen de fixation). [0008] Les volumes en cause peuvent être constitués de gaz, de fluides, de liquide, d'une multitude de morceaux solides, etc... [0009] Ici, les éléments qui pourront être obtenus à partir des tôles ou plaques réalisées selon l'invention pourront par exemple et en particulier être des conteneurs, des réservoirs, des carters, des viroles, des caissons, des coques, des boites d'instruments, ou des assemblages dont la fonction est de contenir la projection de corps exogènes, appelés aussi des blindages. [0010] Parmi les éléments visés, il pourra en particulier y en avoir qui seront amenés à résister structurellement à une différence de pressions de part et (l'autre de la tôle ou de la plaque (fonction structurante de l'assemblage), et ce dans le domaine élastique du 2 matériau constituant la tôle ou plaque. Cette différence de pression peut être induite par exemple : par des pressions différentes de part et d'autre, par la force locale subit par une surface qui peut être associée par exemple à l'arrêt d'une projection d'un corps extérieurs (cas d'un blindage par exemple) ou autres éléments qui peut induire une flexion de la tôle ou plaque. [0011] Ainsi sont particulièrement visées les applications aéronautiques dont les turbo- machines (notamment les turbofans) pour propulser des engins volants. [0012] Les assemblages mécano-soudés sont amenés à garantir un déplacement élastique minimum en flexion. Cc déplacement en flexion correspond à la « flèche » hors du plan de la tôle ou plaque (le terme de déflection est aussi possible). [0013] C'est la conséquence de la déformation élastique de la tôle sous la différence de pressions existant de part et d'autre de la surface. [0014] Dans le cas de la présente invention, il est recherché de ne pas déformer plas- tiquement la tôle ou plaque [0015] Une pratique connue, pour répondre à un tel besoin de réduction de flèche (déplacement en flexion) sans déformation plastique, conduit à raidir la tôle ou plaque par des raidisseurs. [0016] Ces raidisseurs peuvent en particulier être positionnés à des distances intermédiaires entre les points de fixation ou d'appui de la tôle ou plaque, divisant la surface des segments de tôle ou plaque alors définis. Ces raidisseurs peuvent être d'une longueur proche des dimensions des segments de tôle ou plaque et peuvent être disposés de façon longitudinale et/ou de façon transversale à la longueur de la tôle ou plaque. [0017] Une pratique connue est ainsi de souder de tels raidisseurs à la tôle ou plaque [0018] Les soudures peuvent être pénétrantes : les tôles ou plaques sont découpées et soudées sur les raidisseurs. Les soudures peuvent aussi n'être que partiellement pénétrantes. Dans ce cas, les raidisseurs sont soudés directement sur une des faces de la tôle ou plaque. Ces deux cas ne sont pas exhaustifs. [0019] Dans le cadre de l'invention, la géométrie des raidisseurs importera peu. Ils peuvent être quelconques. [0020] Un inconvénient majeur de souder des raidisseurs est d'alourdir l'assemblage mécano-soudée par rapport à la situation où il n'aurait pas été nécessaire de tenir compte d'une flèche minimum. [0021] Au droit des soudures, la métallurgie est différente de celle des tôles ou des plaques concernées. Les soudures présentent une microstructure métallurgique brute de solidification (avec présence de dendrites et porosités) qui sont différentes des microstructures recristallisées de matériaux corroyés que l'on retrouve dans les tôles et les plaques. Par conséquent, les propriétés mécaniques diffèrent entre les deux microstructures. Les soudures présentent des propriétés mécaniques (traction, allongement, 3 ténacité, fatigue) réduites par rapport au métal corroyé de la tôle ou de la plaque. La pratique conduit donc à dimensionner l'assemblage mécanosoudé au minimum des propriétés de ces soudures. [0022] Pour compenser cette réduction ou cet abattement de propriétés mécaniques, il est alors nécessaire d'augmenter l'épaisseur de la tôle ou de la plaque par rapport à une situation où il n'y aurait pas eu besoin de souder des raidisseurs. Cette augmentation d'épaisseur se traduit par un accroissement de la masse de l'assemblage mécanosoudé. De plus, la taille des raidisseurs ajoute un volume, donc une masse supplémentaire. Cet accroissement de masse est d'autant plus important que le module d'Young de la tôle ou de la plaque est faible. Par exemple, les assemblages mécano-soudés en alliage de Titane présentent plus de raidisseurs que dans ceux en aciers à cause d'un module d'Young quasiment de moitié. [0023] L'invention a pour objet d'apporter une solution à une partie au moins des problèmes et inconvénients ci-dessus. Présentation de l'invention [0024] 11 est prévu de former à chaud une nervure afin de permettre de constituer un raidisseur et une pièce ayant la performante attendue, dès lors que l'on aura choisi une fourchette spécifique de températures où le matériau constituant la tôle ou la plaque présentera des propriétés superplastiques. [0025] 11 est rappelé que la superplasticité est une. [0026] D'autant plus pour l'obtention de nervures via des plis supérieurs à 1350 (voir ci- après pli à 180' à 10' près), la notion de superplasticité recherchée ici n'est pas liée à la température de fusion mais à une microstructure biphasée (donc à la composition chimique), c'est-à-dire alpha et béta pour les titanes, et austénite et perl itc, entre ACI et AC3, pour les aciers. Naturellement, plus la température de déformation va augmenter, plus la plasticité classique (propriété de déformation plastique à haute température T (avec T>0.5Tf, où Tf est la température de fusion du métal exprimée en kelvins) d'un matériau qui se caractérise par des allongements à rupture importants pouvant dépasser 1 000 % au cours d'un essai de traction) va augmenter. La contrainte d'écoulement (force nécessaire pour assurer une déformation plastique) va par contre décroître avec l'augmentation de la température. [0027] Dans le cas de la superplasticité définie ici, les températures sont parmi les plus basses, alors que les contraintes d'écoulement sont parmi les plus élevées. Mais, à l'inverse de la loi évoquée ci-dessus qui énonce que l'allongement à rupture décroit avec une décroissance de la température (associé avec une contrainte croissante d'écoulement), on va se trouver en l'espèce dans une fourchette de températures où l'allongement à rupture va augmenter, avec potentiellement et par exemple des al- loneements à rupture de plus 1000%. [0028] Une nervure est ici considérée comme toute partie saillante sur une pièce (en l'espèce tôle ou plaque). Des synonymes sont raidisseur allongé, excroissance allongée, arête allongée, saillie allongée, le tout monobloc avec la tôle ou la plaque, ledit allongement s'étendant le long de (l'une des faces de) ladite tôle ou plaque. [0029] Un aspect essentiel est que cette nervure n'est pas liée à la tôle ou la plaque par un quelconque cordon de soudure. Résumé de l'invention [0030] De façon plus précise, une partie au moins de la solution de l'invention prévoit ainsi un procédé de réalisation d'une pièce en un matériau qui est de l'acier ou du titane et qui correspond à une tôle ou une plaque, dans lequel procédé: - si la pièce est en acier, on utilise un acier faiblement ou fortement allié, bainitique ou martensitique, et on chauffe la pièce à une température de chauffage comprise entre les températures AC1 et AC3, - si la pièce est en titane, on la chauffe à une température de chauffage comprise entre 700°C et 1050°C, puis - on forme une nervure sur ladite pièce, à une température de la pièce correspondant à la température de chauffage, à 30°C près, et possiblement à 10°C près (l'expression «à X °C. près » ayant pour sens : à + ou - >CC). [0031] Les Aciers faiblement alliés sont les alliages à base de Fe avec une teneur en C 5% en niasse. [0033] Former la pièce par au moins un emboutissage à chaud dans les températures précitées pourra permettre d'optimiser industriellement le formage. [0034] D'emblée pourront être atteint des situations dans lesquelles le formage de la nervure sur ladite pièce comprend: - un premier pli de la pièce, de façon à obtenir une partie pliée sur un angle inférieur ou égal à 120°, puis - un second pli effectué sur la partie pliée et sur un angle inférieur ou égal à 120°. Toutefois, pour favoriser l'atteinte d'angles ou plis encore plus marqués (pli(s) d'angle(s) supérieur(s) à 135°, à 10° près), avec donc des propriétés superplastiques élevées du matériau constituant la tôle ou la plaque, on pourra utilement préférer que l'une au moins des caractéristiques suivante soit satisfaite : - si ladite pièce est en titane, que la température de chauffage soit de 800°C, à 30°C près, et possiblemcnt à 10°C près, - si ladite pièce est en titane, que le titane présente une microstructure biphasée alpha et bcta, - si ladite pièce est en acier, que l'acier présente une microstructure biphasée d'austénite et de perlitc. [0035] Dans le présent texte, le terme (premier puis second, etc..) « pliage » ne doit pas abuser. Un « pliage » consiste à réaliser un pli, que ce soit par (un outil d') emboutissage, par (un outil de) pliage, ou par forgeage, avec pour effet d'obtenir un « pli ». [0036] En toute situation, tôle ou la plaque, acier ou titane, on pourra en outre prévoir que, pour obtenir une dite nervure en forme d'arche à sommet ventru, le formage de la nervure sur ladite pièce comprenne : - soit : -- un premier pli de la pièce, de façon à obtenir une première partie pliée sur un angle de 90', à 10° près, par rapport à une partie non pliée puis -- d'autres plis successifs combinant des plis au maximum de 120' chacun, avec une association d'angles entrants et d'angles sortants jusqu'à obtenir une dernière partie pliée qui referme la forme le long de ladite première partie pliée, à l'opposé de la partie non pliée, puis -- un pli terminal effectué sur ladite dernière partie pliée, de façon à obtenir une partie pliée terminale sur un angle de 90°, à 100 près, vers l'opposé de la partie non pliée, - soit : -- un premier pli de la pièce, de façon à obtenir une partie pliée sur un angle inférieur ou égal à 120°, puis -- un second pli effectué sur la partie pliée et sur un angle inférieur ou égal à 120°. [0037] En effet, les angles de pliures en jeu (relativement limités) et les propriétés super- plastiques alors présentées par la tôle ou la plaque permettront d'atteindre la réalisation de la nervure intégrée à la tôle ou plaque souhaitée. [0038] Compte tenu des avantages de pliures liés aux propriétés superplastiques attendues, on pourra être amené : - au cours du formage de la nervure sur ladite pièce, à contrôler la température de la pièce, et - si la température de la pièce contrôlée descend plus de 20°C, à 5°C près, sous la température de chauffage, à réchauffer la pièce à la température de chauffage, à 10°C, avant de reprendre le formage. [0039] De nouveau grâce aux propriétés superplastiques, et de l'allongement à rupture élevé 6 qui en résulte, on pourra obtenir, en sécurité, une nervure en forme d'arche, en par- ticulier en épingle, avec un formage de la nervure sur ladite pièce comprenant : - un premier pli de la pièce, de façon à obtenir une première partie pliée sur un angle compris entre 90' et 135', à 5' près, par rapport à une partie non pliée puis - un second pli effectué sur la première partie pliée, de façon à obtenir une seconde partie pliée sur un angle compris entre 90' et 180', à 5' près, le long de la première partie pliée, vers l'opposé de la partie non pliée, puis, - un troisième pli effectué sur la seconde partie pliée, de façon à obtenir une troisième partie pliée sur un angle compris entre 90' et 135', à 5' près, par rapport à la seconde partie pliée, vers l'opposé de la partie non pliée. [0040] L'utilisation du contrôle précité de la température, sécurisera l'atteinte visée dudit angle compris entre 90' et 135', à 5' près. [0041] Outre cc qui précède, l'invention concerne aussi un outil pour la mise en oeuvre du procédé précité. [0042] Favorablement, un tel outil pourra comprendre : - une matrice mâle présentant une surface extérieure arquée convexe, pourvue de tiroirs mobiles adaptés, dans un état déployé, à faire saillie sur la surface extérieure arquée, - une matrice femelle présentant, de façon complémentaire de la matrice mâle, une surface intérieure arquée concave, pourvue de cavités adaptées à recevoir les tiroirs mobiles, dans l'état déployé, - des premiers moyens de déplacement relatif entre la matrice mâle et la matrice femelle et des seconds moyens de déplacement des tiroirs mobiles par rapport à la matrice mâle, de façon que la matrice mâle puisse être engagée dans la matrice femelle, avec les tiroirs mobiles engagés dans les cavités de la matrice femelle, et - des moyens de chauffage de la matrice mâle et/ou de la matrice femelle. [0043] Ainsi, on pourra obtenir des nervurages issus de la nervure elle-même. [0044] Outre ce qui précède, encore un autre aspect de l'invention concerne un élément mé- tallique d'une turbomachine d'aéronef ou d'un aéronef, l'élément métallique comprenant au moins une pièce obtenue via le procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes et dans lequel ladite pièce doit résister dans le domaine élastique du matériau à une différence de pressions de part et d'autre de la pièce qui peut être comprise entre 0,030Pa à 500Pa. [0045] En effet, il a été plus avant mentionné que, parmi les éléments visés, il pourra en par- ticulier y en avoir qui seront amenés à résister structurellement à une différence de pressions notable de part et d'autre de la tôle ou de la plaque (fonction structurante de l'assemblage), et ce dans le domaine élastique du matériau constituant la tôle ou plaque. 7 100461 D'autres éléments visés, voire les mêmes sur d'autres aspects physiques, pourraient requérir une résistance mécanique notamment à l'arrachement ou au cisaillement. [0047] Aussi, notamment pour ces cas, est-il proposé un élément métallique dc tur- bomachine d'aéronef ou d'aéronef qui comprendra au moins une pièce obtenue via le procédé précité, avec tout ou partie de ses caractéristiques et dans lequel la nervure de ladite pièce définirait une bride pour fixer ledit élément métallique à un autre élément de la turbomachine d'aéronef ou de l'aéronef Brève description des figures [0048] [fie.1] représente un schéma local d'une première pièce présentant une nervure pouvant être obtenue avec le procédé de l'invention, ]0049] ]fig.2] représente un schéma local d'une seconde pièce présentant une nervure pouvant être obtenue avec le procédé de l'invention, ]0050] ]fig.3] représente un schéma local d'une troisième pièce présentant une nervure pouvant être obtenue avec le procédé de l'invention, ]005 1 ] ]fig.4] représente un schéma local de la seconde pièce pouvant être obtenue avec le procédé de l'invention et présentant des perçages de fixation, ]0052] ]fig.5] représente un schéma partiel d'outil de formage par emboutissage d'une pièce nervurée pouvant être obtenue avec le procédé de l'invention, ]0053] ]fig.6] représente une alternative de réalisation locale dc l'outil de la ]Fig. 5], à l'endroit du détail VI, et ]0054] ]fig.7] représente un schéma local d'une pièce arrondie et nervurée pouvant aussi être obtenue avec le procédé de l'invention. Description détaillée de l'invention 100551 Comme expliqué, l'invention vise donc à réaliser par formage au moins un raidisseur ou nervure, à pression ambiante (105 Pa) et à une température prédéterminée, depuis directement une grande tôle ou une grande plaque déjà fabriquée. 100561 Le formage de la pièce pourra s'effectuer par l'une au moins parmi les techniques suivantes : emboutissage, pliage, forgeage. 100571 A titre des avantages du forgeage sur les autres techniques, on peut noter : - l'amélioration des caractéristiques mécaniques du métal, - le gain de matière mise en oeuvre et la réduction du temps d'usinage. 100581 Une spécificité est liée au matériau de la pièce I (tôle ou plaque) à obtenir qui est tel que : - si la pièce est en acier, on utilise un acier bainitique ou martensitique faiblement ou fortement allié, et on chauffe la pièce à une température de chauffage Tc comprise entre les températures AC1 et AC3, - si la pièce est en titane, on la chauffe à une température de chauffage Tc comprise 8 entre 700°C et 1050°C, puis, dans chacun de ces cas, - on réalise sur ladite pièce, par formage, une nervure, telle que 3a,3b,3c figures 1-3, à une température de la pièce correspondant à la température Tc de chauffage, à 10°C près. [0059] Dans le cadre de la présente invention, il n'est pas imposé que la pièce 1 (tôle ou plaque) ait été prétraitée par un traitement thermique, tel qu'au moins une trempe pouvant être suivie d'un revenu, avant le formage de la nervure. [0060] Par contre, un traitement thermique de qualité pourra être judicieusement appliqué une fois la pièce mise en forme. [0061] Pour les aciers, ce traitement thermique consistera favorablement en une trempe (ou normalisation) suivi d'un revenu. [0062] Après la trempe ou la normalisation l'acier sera martensitique ou bainitique. Procéder ensuite à un revenu à plus basse température permettra de garantir au mieux les propriétés d'emploi attendues. [0063] Pour les alliages de titane, le traitement thermique pourra comprendre (ou pas) une trempe. S'il n'y en a pas, on profitera de la température de mise en forme. Après la trempe, on pourra prévoir un revenu. [0064] Compte tenu des températures en jeu, la trempe ou la température de forgeage agira sur la structure duale, donc biphasée. Le revenu confère les propriétés mécaniques (élimination des contraintes et de la fragilisation provoquées par la trempe). [0065] Pour mémoire, pour les pièces en acier : - on peut modifier la structure de l'acier par de tels traitements thermiques: la rapidité de la transformation ne permet pas au carbone de diffuser et le bloque alors dans la maille cubique centrée, qui se déforme pour donner de la martensite ; les cristaux forment de petites aiguilles. Une trempe plus lente, ou bien une trempe étagée en température, permet la formation de bainite, - AC sont les températures de transformation des alliages fer-carbone avec un échauffement suffisamment rapide pour ne pas respecter les températures d'équilibre. Ce terme est utilisé pour indiquer que la température de transformation augmente avec la vitesse de chauffage : AC1>A1 et AC3>A3, étant précisé que : - Al est la température de transformation des alliages fer-carbone répondant aux critères suivants' : il s'agit de : -- la température à partir de laquelle l'austénite commence à apparaître au cours d'un échauffement très lent, -- la température à partir de laquelle l'austénite disparaît totalement au cours d'un refroidissement très lent, - A3 est la température de transformation des alliages fer-carbone hypo-eutectoïdes (jusqu'à 0,77%C) répondant aux critères suivants : il s'agit de : 9 -- la température à partir de laquelle la structure est totalement austénitique au cours d'un échauffement très lent, -- la température à partir de laquelle l'austénite commence à se transformer en ferrite au cours d'un refroidissement très lent (source : https://www.isgroupe.com/fr/savoir-faire/glossaire/glossaire soudage/Pages/defaultas Px). [0066] Par ailleurs, un formage par pliage ou emboutissage ou forgeage, comme précité, permettra de pouvoir utiliser des outils conventionnels, dont la mise en oeuvre est parfaitement maitriséc, peu onéreux et avec lesquels on peut très efficacement contrôler la hauteur de l'embouti (H ; voir ci-après). [0067] Par conséquent, il ne sera pas nécessaire d'augmenter l'épaisseur de la tôle ou plaque initialement sélectionnée. [0068] L'invention permet ainsi de se rapprocher de la situation idéale où il n'aurait pas été nécessaire de rajouter de raidisseur. Le seul surpoids viendra alors de la masse supplémentaire du raidisseur lui-même. En normant les masses, avec comme référence 100, celle de la situation antérieure, le tableau 1 précise les masses normalisées (la masse de l'objet est divisé par la masse de l'objet présentant au moins un raidisseur soudé) qu'il est possible d'atteindre pour les différentes solutions ci-après. [0069] Les colonnes représentent de gauche à droite : - une solution où il n'est pas prévu de rajouter de raidisseur ; cas idéal où le déplacement de la flèche de la pièce n'est pas à prendre en compte dans le dimensionnement, pour un assemblage mécanosoudé en acier ou en alliage de Titane, - une solution antérieure où il est nécessaire de souder un(des) raidisseur(s) pour répondre à un critère de flèche minimum; cette masse est utilisée pour réaliser les calculs de normalisation pour chacun des assemblages mécanosoudés considéré en acier ou en (alliage de) Titane ; - une solution conforme à l'invention de former un(des) raidisseur(s) à froid ou à température contrôlée comme ci-avant, ceci pour chacun des assemblages mécanosoudés en acier ou en alliage de Titane ; [0070] [Tableauxl] TabReaui romp son des masses norrnasees par rapporta une soIuton soudée Alliage Masse normat[sée de [a solution théohque sans raidisseur Masse nonlisée de la solution avec raidisseurs) soridé(s! Masse normalisée de fa solution avec l'invention Aciers 50 à 70 100 60 à 80 Base Titane 40 a 60 100 50 a 70 [0071] En plus de l'avantage de masse, le coût de réalisation d'un pli par formage à chaud dans le domaine de température superplastique du matériau est significativement réduit par rapport. à un raidisseur créé par soudage. [0072] Les tôles ou plaques pourront être réceptionnées dans un état métallurgique quelconque. Ensuite, elles seront si nécessaires découpées en parties élémentaires au format de mise en oeuvre. [0073] Ces (parties élémentaires de) tôles ou plaques seront chauffés à une température visée avec laquelle le matériau présente donc un comportement superplastique. [0074] Ceci permet d'obtenir une meilleure malléabilité du matériau via une amélioration de son taux d'allongement A par rapport à ce qui peut être observé à la température ambiante ; 20°C, à 10°C près. [0075] Pour les aciers précités, dans les familles bainitiques ou martensitiques faiblement ou fortement alliés, la température visée pour atteindre donc la capacité superplastique sera alors comprise dans le domaine intercritique, à savoir comprise entre les températures AC1 et AC3, correspondant respectivement - à la température où commence la transformation de la bainite ou de la martensite en austénite lors d'un chauffage, - et à celle où se termine cette transformation, toujours au chauffage. [0076] Pour les pièces en titane (base Ti donc), toutes les nuances pourront être utilisées et plus particulièrement des nuances avec une microstructure biphasée Alpha et Béta, par exemple: alliage à base de titane de type 6242 ou 6246 ou Ti 6-4, ceci à la température de mise en forme superplastique de la pièce 1. [0077] Les (parties élémentaires de) tôles ou plaques seront ainsi portées à des températures correspondant donc à ladite capacité superplastique, soit à une température comprise entre 700°C et 1050°C, et plus particulièrement à 800°C, à 20°C près. [0078] A noter que du fait de la déformation superplastique atteinte, la pièce présentera une bonne résistance au cisaillement car l'alliage de titane peut alors fluer au mieux lors du formage. [0079] Les tôles ou plaques peuvent ensuite être donc amenées aux outillages de mise en forme. [0080] Si l'on respecte de telles conditions, pour les matériaux respectifs susmentionnés, le schéma de nervure 3b de la figure 2 peut être visé. [0081] Pour obtenir une nervure 3b en forme d'arche, que l'on peut qualifier d'en épingle, il est en effet alors possible que le formage, notamment par forgeage, de la nervure sur la pièce 1 comprenne : - un premier pli 5a de la pièce, de façon à obtenir une première partie 7b pliée sur un angle compris entre 90° et 135°, à 5° près, par rapport à une partie (initialement) non pliée 7a puis, - un second pli Sb effectué sur la première partie pliée 7b, de façon à obtenir une seconde partie 7c pliée sur un angle (a) compris entre 90° et 180°, à 5° près, le long de la première partie pliée 7b, ceci vers l'opposé de la partie non pliée 7a, puis, 11 - un troisième pli 5e (qui peut être le pli terminal) effectué sur la seconde partie pliée 7e, de façon à obtenir une troisième partie pliée 7i, pliée sur un angle compris entre 90' et 135', à 5' près, par rapport à seconde partie pliée 7e, vers l'opposé de ladite partie (initialement) non pliée 7a. [0082] C'est en particulier pour l'angle a. qu'il faudra être vigilant et que l'arrondi à l'endroit de cet angle soit aussi progressif que possible. [0083] Comme, et même davantage encore que dans les cas des figures 1 et 3 où les angles de pliures sont moins marqués, on sera vigilant à cc qu'après le premier pli 5a de la pièce, une hauteur H suffisante soit assurée à la nervure en cours de formation, afin d'atteindre la rigidité, sans affaiblissement physico-chimique intime (on demeure dans le domaine élastique du matériau constituant la tôle ou plaque). [0084] Cette hauteur H pourra typiquement être supérieure à lcm. [0085] Dans ce cas, la limite de cette hauteur sera liée au rayon de courbure des zones de pliures concernées et aux besoins de points d'appui des outils de formage. [0086] On définira la hauteur H comme la distance entre le sommet ou l'arête de la pliure (311 figure 2) et le plan à partir duquel a été réalisée la pliure précédente ou la pliure suivante (plan P figure 2 où s'étendent respectivement ladite partie (initialement) non pliée 7a et ladite partie pliée terminale 7i). [0087] Un avantage supplémentaire avec un pli à 180' comme figure 2 est que la nervure ou protubérance 3b réalisée pourra servir de bride 9, comme schématisé figure 4. [0088] Sur cette nervure 3b, on pourra ajouter d'autres fonctions d'usage, comme par exemple des orifices 11 (percés) pouvant par exemple recevoir des vis pour une fixation entre pièces. Cela conduit à améliorer de façon supplémentaire : l'allègement (pas besoin de ressouder une bride avec une prise en compte d'une zone abattue ...), la réduction des coûts (suppression des coûts relatifs à la préparation et aux opérations de soudage ...). [0089] Si toutefois la superplasticité n'est pas suffisante la forme en épingle n'est pas at- teignable et on doit soit changer notablement de forme de nervure, comme avec celle de la figure 3, ou alors contourner la difficulté en multipliant les pliures, chacune étant d'un angle limité, comme on l'a schématisé figure 1 : la caractéristique de la tôle ou de la plaque dans la nuance métallique correspondante présente alors un rayon de pliage bien inférieur à 1800 aux températures permettant la superplasticité. Ceci est vérifié par un essai typique de contrôle. [0090] Dans le cas de la figure 3, la nervure 3e définit un épaulement. [0091] Le formage de cette nervure a en effet pu être réalisé comme suit : - un premier pli 5a de la pièce, de façon à obtenir une première partie pliée 7b sur un angle d'au maximum 1200, ici de 900, par rapport à une partie (initialement) non pliée 7a, 12 - puis (au moins) un autre pli, ici un seul Sb qui définira donc le pli terminal, d'au maximum de 120' (chacun), ici de 90', effectué sur la dernière partie (alors encore) pliée (ici ladite première partie pliée 7b), de façon à obtenir une partie pliée terminale 7j, sur un angle de 90', à 10' près, vers l'opposé de la partie (initialement) non pliée 7a. [0092] Pour obtenir une nervure en forme d'arche à sommet ventru, comme repérée 3a figure 1, le formage de cette nervure sur la pièce sera par contre plus long et pourra être réalisé avec les pliages suivants : - un premier pli Sa dc la pièce, de façon à obtenir une première partie pliée 7b, pliée sur un angle de 90', à 10' près, par rapport à une partie (initialement) non pliée 7a puis, - d'autres plis successifs Sb à Sc combinant des plis au maximum de 120' chacun, avec une association d'angles entrants (comme pour le pli 5b ou 5f) et d'angles sortants (comme pour le pli 5e ou 5e) jusqu'à obtenir une dernière partie pliée 7h qui, via l'avant-dernière partie pliée 7g - avant que soit créé la partie 7h) referme la forme d'arche à sommet ventru le long de la première partie pliée 7b, à l'opposé de la partie (initialement) non pliée 7a, puis - un pli terminal 5g effectué sur ladite dernière partie (alors encore) pliée 7f, de façon à obtenir une partie pliée terminale 7h, sur un angle de 90', à 10' près, vers l'opposé de la partie (initialement) non pliée 7a. [0093] De fait, successivement, on aura pu suivre le mode opératoire suivant, pour donc obtenir une telle nervure en forme 3a d'arche à' sommet ventru : - un premier pli Sa de la pièce, de façon à obtenir une dite première partie pliée 7b sur un angle de 90°, à 10° près, par rapport à la partie non pliée 7a, puis - un second pli Sb effectué sur la première partie pliée, de façon à obtenir une seconde partie pliée 7c sur un angle compris entre 90° et 120°, à 5° près, vers ladite partie non pliée 7a, puis, - un troisième pli Sc effectué sur la seconde partie pliée 7c de façon à obtenir une troisième partie 7d pliée sur un angle compris entre 900 et 120°, à 5° près, vers l'opposé de ladite partie non pliée 7a, puis, - un quatrième pli 5d effectué sur la troisième partie pliée 7d de façon à obtenir une quatrième partie pliée 7e sur un angle de 90°, à 10° près, par rapport à la troisième partie pliée 7d, vers l'opposé de ladite partie non pliée 7a, puis, - un cinquième pli Se effectué sur la quatrième partie pliée 7e de façon à obtenir une cinquième partie pliée 7f qui ferme le pli en direction du second pli Sb, - un sixième pli Sf effectué sur la cinquième partie pliée 7f, de façon à obtenir une sixième partie pliée 7g sur un angle de 90°, à 10° près, par rapport à la cinquième partie pliée 7f, vers l'opposé de ladite partie non pliée 7a, puis, 13 - un septième pli 5g (dit aussi pli terminal) effectué sur la sixième partie pliée 7g, de façon à obtenir une septième partie pliée 7h (dite aussi partie pliée terminale) sur un angle de 90', à 10' près, vers l'opposé de ladite partie (initialement) non pliée 7a. [0094] Autre forme atteignable, même si la superplasticité, comme ci-après, est insuffisante (voir remarque qui précède sur cette superplasticité insuffisante) : celle repérée 3a sur la figure 3 définissant un épaulement. [0095] Le formage de cette nervure a en effet pu être réalisé comme suit : - un premier pli Sa de la pièce, de façon à obtenir une première partie pliée 7b sur un angle d'au maximum 120', ici de 90', par rapport à une partie (initialement) non pliée 7a, - puis (au moins) un autre pli, ici un seul 5b qui définira donc le pli terminal, d'au maximum de 120' (chacun), ici de 90', effectué sur la dernière partie (alors encore) pliée (ici ladite première partie pliée 7b), de façon à obtenir une partie pliée terminale 7h, sur un angle de 90', à 10' près, vers l'opposé de la partie (initialement) non pliée 7a. [0096] Dès lors que l'état superplastique du matériau est un élément critique, on pourra trouver utile: - qu'au cours du formage de la nervure telle que 3a,3b ou 3e sur la pièce 1, on contrôle la température de cette pièce, et - que, si la température de la pièce contrôlée descend plus de 20°C, à 5°C près, sous la température de chauffage Tc précitée, on réchauffe la pièce 1 à la température de chauffage, à 10°C, avant de reprendre le formage sur l'outil. [0097] Différents outils connus de formage pourront être utilisés, en particulier un outil de pliage ou un outil de forgeage adapté pour être, par exemple par des résistances électriques, chauffé et préférentiellement préchauffé, avant d'y placer la tôle ou plaque à former. [0098] Comme partie importante d'un tel outil (voir repère 13 figure 5), à l'endroit d'une matrice 15 et d'un poinçon 17, on pourra toutefois en particulier prévoir : - un poinçon mâle 17 présentant au moins une surface extérieure arquée convexe 17a, pourvue de tiroirs mobiles 17b adaptés, dans un état déployé, à faire saillie par rapport à la partie fixe 17c du poinçon mâle, de façon à alors former en saillie la(les) surface(s) extérieure(s) arquée(s) convexe(s) 17a, - une matrice femelle 15 présentant, de façon complémentaire de la matrice mâle, au moins une surface intérieure arquée concave 15a et pourvue à cette fin d'une ou plusieurs cavités 15b adaptées à recevoir les tiroirs mobiles, dans l'état déployé. [0099] Outre des premiers moyens conventionnels (typiquement des vérins) - symbolisés par la double flèche 19 figure 5 - pour assurer le rapprochement et l'écartement relatif entre la partie fixe 17c du poinçon mâle et matrice femelle 15, l'outil comprendra dans 14 ce cas des seconds moyens de déplacement des tiroirs mobiles 17b par rapport à la partie fixe 17e et à la matrice femelle 15, de façon que le poinçon 17 puisse être engagé dans la matrice femelle, avec les tiroirs mobiles 17b engagés dans les cavités 15b de la matrice femelle ; voir les double flèches 21 symbolisant lesdits seconds moyens de déplacement, figure 5. [0100] Outre cela, on pourra donc souhaiter des moyens 23 de chauffage de la matrice et/ou de la partie fixe 17e du poinçon. [0101] Une solution moins sophistiquée d'outil d'emboutissage serait de remplacer le(s) tiroir(s) mobile(s) 17b par autant d'excroissances 17d formant la(les) surface(s) extérieure(s) arquée(s) convexe(s) 17a, comme schématisé figure 6. [0102] Si on utilise l'outil 13 on pourra, en fonction de la forme des surfaces en regard de la matrice et du poinçon, obtenir des pièces 1 de formes variées issues de tôle ou de plaque, telle la pièce schématisée en partie sur la figure 7, avec ses nervures 3b dressées sur une base 23 arquée. [0103] De cc qui précède, on aura compris que la solution des figures 1 et 3 est générale, car pas de pli à 180' (de fait inférieur à 135'). On pourra préférer atteindre de tels plis par emboutissage et/ou pliage à chaud, plutôt que par forgeage. La solution des figures 2,4,7, avec leur pli à plus de 135' (pouvant donc atteindre 180', à 10' près) est un choix sans condition technique. On travaillera alors si nécessaire à des vitesses de déformation relativement faibles permettant d'augmenter le rayon de courbure. 15 REVENDICATIONS[Revendication 1] Procédé de réalisation d'une pièce en un matériau qui est de l'acier ou du titane et qui correspond à une tôle ou une plaque, dans lequel : - si la pièce (1) est en acier, on utilise un acier bainitique ou martensitique faiblement ou fortement allié, et on chauffe la pièce à une température de chauffage (Tc) comprise entre les températures ACI et AC3, - si la pièce est en titane, on la chauffe à une température de chauffage (Tc) comprise entre 700°C et 1050°C, puis - on forme une nervure (3a,3b,3c) sur ladite pièce, à une température de la pièce correspondant à la température de chauffage, à 30°C près. [Revendication 2] Procédé selon la revendication 1, dans lequel le formage comprend l'un au moins parmi un emboutissage, un pliage, un forgeage de la pièce. [Revendication 3] Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2 dans lequel, si ladite pièce est en titane, la température de chauffage est de 800°C, à 30°C près. [Revendication 4] Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes dans lequel, si ladite pièce est en titane, le titane présente une microstructure biphasée alpha et beta. [Revendication 5] Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes dans lequel, si ladite pièce est en acier, l'acier présente une microstructure biphasée d'austénite et de perlite. [Revendication 6] Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le formage de la nervure (3c) sur ladite pièce comprend : - un premier pli (5a) de la pièce, de façon à obtenir une partie pliée sur un angle inférieur ou égal à 1200, puis - un second pli (514 effectué sur la partie pliée et sur un angle inférieur ou égal à 120°. [Revendication 7] Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 dans lequel, pour obtenir une nervure en forme d'arche à sommet ventru, le formage de la nervure sur ladite pièce comprend : - un premier pli (5a) de la pièce, de façon à obtenir une première partie pliée sur un angle de 90°, à 10° près, par rapport à une partie non pliée (7a) puis - d'autres plis successifs (5b-5f) combinant des plis au maximum de 120° chacun, avec une association d'angles entrants et d'angles sortants jusqu'à obtenir une dernière partie pliée qui referme la forme le long de ladite première partie pliée, à l'opposé de la partie non pliée, puis 16 [Revendication 8] [Revendication 9] [Revendication 10] [Revendication 11] - un pli terminal (5g) effectué sur ladite dernière partie pliée, de façon à obtenir une partie (7h) pliée terminale sur un angle de 90', à 10' près, vers l'opposé de la partie non pliée (7a). Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 dans lequel, pour obtenir une nervure (311) en forme d'arche, le formage de la nervure sur ladite pièce comprend : - un premier pli (Sa) de la pièce, de façon à obtenir une première partie (711) pliée sur un angle compris entre 90' et 135", à 5" près, par rapport à une partie non pliée (7a), puis - un second pli (5b) effectué sur la première partie pliée, de façon à obtenir une seconde partie (711) pliée sur un angle compris entre 90' et 180', à 5' près, le long de la première partie pliée, vers l'opposé de la partie non pliée, puis, - un troisième pli (Sc) effectué sur la seconde partie pliée, de façon à obtenir une troisième partie (7c) pliée sur un angle compris entre 90' et 135', à 5' près, par rapport à seconde partie pliée, vers l'opposé de la partie non pliée (7a). Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel : - au cours du formage de la nervure (3a,3h,3c) sur ladite pièce, on contrôle la température de la pièce, et - si la température de la pièce contrôlée descend plus de 20°C, à 5°C près, sous la température de chauffage (Tc), on réchauffe la pièce à la température de chauffage, à 10°C, avant de reprendre le formage. Elément métallique d'une turbomachine d'aéronef ou d'un aéronef, l'élément métallique comprenant au moins une pièce (1) obtenue via le procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes et dans lequel ladite pièce doit résister dans le domaine élastique du matériau à une différence de pressions de part et d'autre de la pièce comprise entre 0,03GPa à 50GPa . Elément métallique d'une turbomachine d'aéronef ou d'un aéronef, l'élément métallique comprenant au moins une pièce obtenue via le procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9 et dans lequel la nervure de ladite pièce définit une bride (3b) pour fixer ledit élément métallique à un autre élément de la turbomachine d'aéronef ou de l'aéronef