FR 3099797 A1 20210212 FR 1909054 A 20190807 Description Titre de l'invention : ISOLEMENT D'UN ECHANGEUR THERMIQUE D'AUBE DE STATOR DE TURBOMACHINE EN CAS DE FUITE Domaine technique 100011 L'invention se rapporte au domaine technique général des turbomachines d'aéronef telles que les turboréacteurs et les turbopropulseurs. Plus précisément, elle concerne l'isolement d'un échangeur thermique qui est situé dans un auhage de stator de turbomachine, en cas de fuite. Technique antérieure [0002] Il existe des turbomachines qui comprennent des échangeurs thermiques air/huile qui sont situés dans des secteurs d'aubage de stator et qui sont agencés en parallèle. L'huile qui circule dans chaque échangeur est refroidie par de l'air qui s'écoule dans la turbomachine et qui vient, au contact du secteur d'aubage de stator. Les secteurs d'aubage de stator forment, ainsi un ensemble échangeur thermique pour le circuit de lubrification de la turbomachine. [0003] Une telle turbomachine est par exemple connue de la demande WO 2016/156743 de la société Snecma. [0004] Néanmoins, les aubes d'un secteur d' cubage de stator peuvent être endommagées, par exemple en cas d'impact avec un corps étranger à la turbomachine, ce qui peut conduire à des fuites d'huile relativement, importantes dans les échangeurs qui sont logés dans ces aubes. Si ces fuites ne sont pas stoppées ou contenues, la quantité d'huile s'échappant du circuit de lubrification de la turbomachine peut devenir telle que la quantité insuffisante d'huile restante entraine inévitablement une extinction de la turbomachine en vol. Exposé de l'invention [0005] L'invention vise à résoudre au moins partiellement les problèmes rencontrés dans les solutions de l'art antérieur. [0006] A cet égard, l'invention a pour objet un ensemble pour turbomachine, comprenant un circuit de fluide, au moins un premier secteur aubagé de stator, et un deuxième secteur aubagé de stator. [0007] Le circuit de fluide comprend une première branche de circulation de fluide et une deuxième branche de circulation de fluide. La deuxième branche de circulation de fluide est agencée fluidiquement en parallèle de la première branche de circulation de fluide. [0008] La première branche de circulation de fluide comprend un premier échangeur 2 thermique qui est situé dans le premier secteur auhagé de stator. La deuxième branche de circulation de fluide comprend un deuxième échangeur thermique qui est situé dans le deuxième secteur auhagé de stator. [0009] Selon l'invention, la première branche de circulation de fluide comprend une première vanne d'isolement du premier échangeur, et un premier dispositif anti-retour. [0010] La première vanne d'isolement est située en amont du premier échangeur. La première vanne d'isolement est configurée pour être fermée lorsqu'une valeur absolue de différence de pression entre une pression en amont de la vanne d'isolement et une pression en aval de la première vanne d'isolement est supérieure à une première valeur seuil. [0011] Le premier dispositif anti-retour est situé en aval du premier échangeur. Le premier dispositif anti-retour est configuré pour limiter/empêcher la circulation de fluide vers le premier échangeur lorsque la première vanne d'isolement est fermée. [0012] Grâce à la première vanne d'isolement et au premier dispositif anti-retour, les risques d'une fuite de fluide significative à travers le premier échangeur thermique en cas d'endommagement de ce dernier sont évités, par exemple lorsque l'échangeur est endommagé par impact d'un corps étranger à la turbomachine avec l'aube qui loge le premier échangeur, tout en permettant le refroidissement du fluide à travers le deuxième échangeur thermique. [0013] La première vanne d'isolement et le premier dispositif anti-retour permettent d'empêcher l'alimentation en fluide du premier échangeur lorsqu'une baisse anormale de pression en aval de la vanne d'isolement est détectée, par exemple en cas de fuite de fluide à travers l'échangeur. La première vanne d'isolement joue notamment le rôle de fusible hydraulique. [0014] La disposition en parallèle des échangeurs thermiques tend à maximiser l'efficacité de l'échange thermique en augmentant l'écart de température entre la température du fluide circulant dans chaque échangeur thermique et la température de l'air autour des aubes, tout en permettant un refroidissement du fluide dans le deuxième échangeur thermique en cas de défaillance du premier échangeur thermique. Dans ce cas, le fluide est dévié en direction du deuxième échangeur pour y être refroidi. [0015] Le premier dispositif anti-retour est par exemple configuré pour laisser la circulation de fluide dans le sens du premier échangeur thermique vers la sortie de la première branche de circulation de fluide, mais pour empêcher le fluide de circuler dans le sens de la sortie de la première branche de circulation de fluide vers le premier échangeur thermique. [0016] De préférence, la première vanne d'isolement est configurée pour être fermée lorsqu'une valeur relative de différence de pression entre la pression en amont de la vanne d'isolement et la pression en aval de la première vanne d'isolement est su- 3 péricure à la première valeur seuil. [0017] De préférence, la première vanne d'isolement est configurée pour être ouverte lorsqu'une valeur absolue de différence de pression entre la pression en amont de la vanne d'isolement et la pression en aval de la première vanne d'isolement est inférieure à la première valeur seuil. [0018] Selon une particularité de réalisation, la deuxième branche comprend une deuxième vanne d'isolement configurée pour isoler fluidiquement le deuxième échangeur, et un deuxième dispositif anti-retour qui est situé en aval du deuxième échangeur. [0019] La deuxième vanne d'isolement est configurée pour être fermée lorsqu'une valeur absolue de différence de pression entre une pression en amont de la deuxième vanne d'isolement et une pression en aval de la deuxième vanne d'isolement est supérieure à une deuxième valeur seuil. Le deuxième dispositif anti-retour est configuré pour limiter/empêcher la circulation de fluide vers le deuxième échangeur lorsque la deuxième vanne d'isolement est fermée. [0020] De préférence, la deuxième vanne d'isolement est configurée pour être fermée lorsqu'une valeur relative de différence de pression entre la pression en amont de la deuxième vanne d'isolement et la pression en aval de la deuxième vanne d'isolement est supérieure à la deuxième valeur seuil. [0021] De préférence, la deuxième vanne d'isolement est configurée pour être fermée lorsqu'une valeur absolue de différence de pression entre la pression en amont de la deuxième vanne d'isolement et la pression en aval de la deuxième vanne d'isolement est inférieure à la deuxième valeur seuil. [0022] Selon une particularité de réalisation, la première valeur seuil a une valeur prédé- terminée. [0023] Selon une autre particularité de réalisation, la deuxième valeur seuil a une valeur pré- déterminée. [0024] Selon une particularité de réalisation, la première vanne d'isolement et/ou la deuxième vanne d'isolement présente au moins une position d'ouverture maximale et une position stable de fermeture. La première vanne d'isolement et/ou la deuxième vanne d'isolement comprend un piston, un obturateur qui est traversé par un orifice de passage de fluide, et un moyen de sollicitation élastique configuré pour éloigner l'obturateur relativement au piston vers la position d'ouverture maximale de la vanne d'isolement. [0025] La première vanne d'isolement et/ou la deuxième vanne d'isolement sont de structure particulièrement simple, fiable et robuste. [0026] De préférence, le moyen de sollicitation élastique de l'obturateur de la première vanne d'isolement et/ou le moyen de sollicitation élastique de l'obturateur de la deuxième vanne d'isolement comprennent un ressort, par exemple un ressort hé- licoïdal. [0027] De préférence, le piston de chaque vanne d'isolement est fixe par rapport à un carter de la vanne d'isolement, l'obturateur étant mobile relativement au piston et relativement au carter. [0028] De préférence, chaque dispositif anti-retour est configure pour permettre la cir- culation de fluide dans un seul sens, depuis l'échangeur thermique correspondant en direction de la sortie de la branche de circulation de fluide correspondante. [0029] De préférence, chaque dispositif anti-retour comprend un clapet anti-retour,une fourrure et/ou un tiroir. [0030] Selon une particularité de réalisation, le premier secteur auhagé loge la première vanne d'isolement et/ou le premier dispositif anti-retour. [0031] Selon une autre particularité de réalisation, le deuxième secteur auhagé loge la deuxième vanne d'isolement et/ou le deuxième dispositif anti-retour. [0032] Selon une particularité de réalisation, l'ensemble comprend au moins trois secteurs auhagés de stator. Le circuit de fluide comprend, dans chaque secteur auhagé de stator, une branche de circulation de fluide qui comprend un échangeur thermique logé dans le secteur auhagé et qui est agencée en parallèle de la première branche de circulation de fluide, cette branche de circulation de fluide comprenant une vanne d'isolement de l'échangeur thermique et un dispositif anti-retour pour l'échangeur thermique. [0033] Selon une particularité de réalisation, le circuit de fluide comprend une branche de contournement qui comprend une entrée qui est située en amont de chaque branche de circulation de fluide et en aval d'une pompe d'alimentation en lubrifiant, et une sortie qui est située en aval de chaque branche de circulation de fluide du circuit de fluide. [0034] Selon une particularité de réalisation, la branche de contournement comprend une vanne de contournement configurée pour être ouverte lorsque la différence entre la pression du fluide à ladite entrée et la pression du fluide à ladite sortie est supérieure à une troisième valeur seuil. De préférence, la troisième valeur seuil a une valeur prédéterminée. [0035] La branche de contournement permet notamment au fluide de contourner chacune des branches de circulation, lorsque le fluide en amont de chaque branche de circulation est à basse température. Le fluide qui circule dans la branche de contournement est réchauffé, du fait des pertes de charges du fluide dans la branche de contournement, jusqu'à ce qu'il puisse circuler dans l'échangeur thermique. [0036] Selon une particularité de réalisation, le fluide est du lubrifiant, typiquement de l'huile. En variante, le fluide est du carburant. [0037] Selon une particularité de réalisation, le circuit de fluide comprend une pompe d'alimentation en lubrifiant et une enceinte de lubrification de turbomachine, chaque branche de circulation de fluide étant située fluidiquement entre la pompe d'alimentation en lubrifiant et l'enceinte de lubrification. [0038] En variante, chaque branche de circulation de fluide est par exemple située flui- diquement entre l'enceinte de lubrification et une pompe de retour du lubrifiant vers un réservoir. [0039] En variante encore, chaque branche de circulation de fluide est par exemple située fluidiquement entre une pompe de retour du lubrifiant vers un réservoir et le réservoir de lubrifiant. [0040] Selon une particularité de réalisation, le premier secteur auhagé de stator comprend au moins une aube de redressement d'un flux secondaire de turbomachine. Le premier secteur auhagé comprend une plateforme radialemcnt interne, une plateforme radialement externe et au moins une aube qui s'étend entre la plateforme radialement interne et la plateforme radialement externe. [0041] Selon une particularité de réalisation, le deuxième secteur auhagé de stator comprend au moins une aube de redressement d'un flux secondaire de turbomachine. Le deuxième secteur auhagé comprend une plateforme radialemcnt interne, une plateforme radialemcnt externe et au moins une aube qui s'étend entre la plateforme radialement interne et la plateforme radialement externe. [0042] Le premier échangeur thermique et/ou le deuxième échangeur thermique présentent l'avantage de réduire la tramée de la turbomachine par rapport à des échangeurs faisant saillie dans une veine de turbomachine en dehors des aubes. De plus, l'apport thermique au flux secondaire par le premier échangeur et/ou le deuxième échangeur est bénéfique pour les performances de la turbomachine. [0043] L'invention porte également sur une turbomachine comprend un ensemble tel que défini ci-dessus. De préférence, la turbomachine est une turbomachine d'aéronef, telle qu'un turboréacteur et un turbopropulseur. De préférence, la turbomachine est un turboréacteur à double flux. Brève description des dessins [0044] La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description d'exemples de réalisation, donnés à titre purement indicatif et nullement limitatif, en faisant référence aux dessins annexés sur lesquels : [0045] [fig.l] est une représentation schématique partielle en coupe longitudinale d'une tur- bomachine pour aéronef, selon un premier mode de réalisation préféré; [0046] [fig.2] est une représentation schématique partielle d'un circuit de fluide pour la tur- bomachine selon le premier mode de réalisation; [0047] [fig.3] est une représentation schématique partielle en coupe longitudinale d'une vanne d'isolement d'un échangeur thermique de la turbomachine selon le premier mode de réalisation, en position d'ouverture de la vanne d'isolement ; 6 [0048] [fig.4] est une représentation schématique partielle en coupe longitudinale d'une vanne d'isolement d'un échangeur thermique de la turbomachine selon le premier mode de réalisation, en position de fermeture de la vanne d'isolement. [0049] EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS [0050] Des parties identiques, similaires ou équivalentes des différentes figures portent les mêmes références numériques de façon à faciliter le passage d'une figure à l'autre. [0051] La figure 1 représente une turbomachine 1 à double flux et double corps. La tur- bomachine 1 est un turboréacteur qui a une forme de révolution autour d'un l'axe longitudinal AX. [0052] La turbomachine 1 comprend, sur le chemin d'une veine primaire 17 d'un flux primaire, une manche d'entrée d'air 2, une soufflante 3, un compresseur basse pression 4, un compresseur haute pression 6, une chambre de combustion 7, une turbine haute pression 8 et une turbine basse pression 10. [0053] Une direction radiale est une direction orthogonale à l'axe longitudinal AX et sécante avec cet axe. Une direction circonférentielle est définie comme une direction localement orthogonale à une direction radiale et à la direction de l'axe longitudinal AX. [0054] De manière générale, le terme « air » désigne tout gaz susceptible de servir de comburant dans la turbomachine 1. [0055] Le compresseur basse pression 4, le compresseur haute pression 6, la turbine haute pression 8 et la turbine basse pression 10 délimitent une veine secondaire 16 d'écoulement d'un flux secondaire qui les contourne. [0056] Le compresseur haute pression 6 et la turbine haute pression 8 sont reliées méca- niquement par un arbre d'entraînement du compresseur haute pression 6, de sorte à former un corps haute pression de la turbomachine 1. De manière similaire, le compresseur basse pression 4 et la turbine basse pression 10 sont reliées mécaniquement par un arbre de turbomachine 1, de façon à former un corps basse pression de la turbomachine 1. [0057] Le compresseur basse pression 4, le compresseur haute pression 6, la chambre de combustion 7, la turbine haute pression 8 et la turbine basse pression 10 sont entourés par un carénage interne 9 qui s'étend depuis la manche d'entrée 2 jusqu'à la turbine basse pression 10. [0058] Ce carénage interne 9 est entouré par un carter externe 11 qui délimite la tur- bomachine radialement vers l'extérieur par rapport à l'axe longitudinal AX. Le carter externe 11 délimite radialement vers l'extérieur la veine secondaire 16, notamment au niveau de la soufflante 3. [0059] La turbomachine 1 comprend au moins un premier secteur aubagé 12 et un deuxième secteur aubagé 12 qui s'étendent chacun entre le carénage interne 9 et le carter externe 11. Les secteurs aubagés 12 sont des secteurs aubagés de stator. 7 [0060] Les secteurs aubagés 12 comprennent chacun une plateformc radialement interne 13, une plateforme radialement externe 15 et au moins une aube 14 entre la plateforme radialement interne 13 et la plateforme radialement externe 15. [0061] La plateforme radialemcnt interne 13 de chaque secteur auhagé 12 est rigidement solidaire du carénage interne 9. Elle est délimitée radialcment vers l'extérieur par une première surface aérodynamique qui est au contact de l'air de la veine secondaire 16. [0062] La plateforme radialemcnt externe 15 de chaque secteur auhagé 12 est rigidement solidaire du carter externe 11. Elle est délimitée radialcment vers l'intérieur par une deuxième surface aérodynamique qui est au contact de l'air de la veine secondaire 16. [0063] Les aubes 14 de chaque secteur auhagé 12 s'étendent radialcment depuis la plateforme radialemcnt interne 13 jusqu'à la plateforme radialemcnt externe 15. Ces aubes 14 sont espacés les unes des autres selon une direction circonfércntielle du secteur auhagé 12. Dans le mode de réalisation représenté, chacune des aubes 14 est une aube de redressement du flux secondaire de la turbomachine. [0064] Une première aube 14 du premier secteur auhagé 12 loge un premier échangeur thermique 20a. Dans le mode de réalisation représente, cette première aube 14 loge également une première vanne d'isolement 30a et une première vanne anti-retour 72a. [0065] Une deuxième aube 14 du deuxième secteur auhagé 12 loge un deuxième échangeur thermique 20h. Dans le mode de réalisation représente, cette deuxième aube 14 loge également une deuxième vanne d'isolement 30h et une deuxième vanne anti-retour 72b. [0066] Une troisième aube 14 d'un des secteurs aubagés 12 loge un troisième échangeur thermique 20c. Dans le mode de réalisation représente, cette troisième aube 14 loge également une troisième vanne d'isolement 30c et une troisième vanne anti-retour 72c. [0067] En référence à la figure 2, la turbomachine 1 comprend un circuit de fluide 40. Dans le mode de réalisation représenté, le fluide est du lubrifiant, typiquement de l'huile. Le circuit de fluide 40 est alors un circuit de lubrification. [0068] Le circuit de lubrification 40 comprend un réservoir 41, un circuit d'alimentation 50 en lubrifiant, au moins une enceinte de lubrification 43 et un circuit de retour 80 de lubrifiant. Le circuit de lubrification 40 est configuré pour faire circuler du lubrifiant en boucle fermée entre le circuit d'alimentation 50 et le circuit de retour 80. [0069] L'enceinte de lubrification 43 est une enceinte à l'intérieur de laquelle du lubrifiant est utilisé pour lubrifier et/ou refroidir des composants (non représentés) de la turbomachine 1, tels que des arbres et/ou des roulements. L'enceinte de lubrification 43 est typiquement une chambre de lubrification de palier de la turbomachine 1. [0070] Le circuit d'alimentation 50 en lubrifiant comprend d'amont en aval un conduit amont 51, une pompe d'alimentation 52, un circuit de refroidissement 71, et un conduit de distribution 57. 8 [0071] De manière générale, les directions amont et aval sont utilisées dans le présent document en référence à la direction globale d'écoulement global du fluide dans le circuit de fluide 40. [0072] La pompe d'alimentation 52 est par exemple une pompe volumétrique ou centrifuge qui est configurée pour délivrer du lubrifiant en provenance du réservoir 41 vers l'enceinte de lubrification 43, à travers le conduit amont 51. [0073] Le conduit amont 51 comprend une ou plusieurs conduites. Il relie fluidiquement le réservoir 41 au circuit de refroidissement 71. [0074] Le conduit de distribution 57 comprend une ou plusieurs conduites. TI relie flui- diquement le circuit de refroidissement 71 à l'enceinte de lubrification 43. [0075] Le circuit de refroidissement 71 comprend des branches de circulation 70 de lu- brifiant et une branche de contournement 60. Les branches de circulation 70 sont agencées fluidiquement deux à deux en parallèle. Elles sont chacune en parallèle de la branche de contournement 60. [0076] Dans le mode de réalisation représenté, le circuit d'alimentation 50 comprend une première branche de circulation 70a de lubrifiant, une deuxième branche de circulation 70h de lubrifiant et une troisième branche de circulation 70e de lubrifiant. [0077] Chaque branche de circulation 70 de lubrifiant comprend un conduit de circulation 73, un échangeur thermique 20 qui est logé dans une des aubes 14 de secteur aubagé 12, une vanne d'isolement 30 et une vanne anti-retour 72. Chaque échangeur thermique 20 est situé fluidiquement entre la vanne d'isolement 30 et la vanne antiretour 72 de la branche de circulation 70 de lubrifiant. [0078] Le conduit de circulation 73 comprend une ou plusieurs conduites. Il relie flui- diquement d'amont en aval la vanne d'isolement 30, l'échangeur thermique 20 et la vanne anti-retour 72 de la branche de circulation 70. [0079] Dans le mode de réalisation représenté, la première branche de circulation 70a de lu- brifiant comprend d'amont en aval, un premier noeud amont A qui raccorde la première branche de circulation 70a au conduit amont 51, un premier échangeur thermique 20a, une première vanne d'isolement 30a, une première vanne anti-retour 72a, et un premier noeud aval B qui raccorde fluidiquement la première branche de circulation 70a de lubrifiant au conduit de distribution 57. [0080] La deuxième branche de circulation 70b de lubrifiant comprend d'amont en aval, un deuxième noeud amont C qui est relié fluidiquement directement au premier noeud amont A par un conduit ou en alternative peut coïncider avec le premier noeud amont A, un deuxième échangeur thermique 2011, une deuxième vanne d'isolement 30b, une deuxième vanne anti-retour 72b, et un deuxième noeud aval D qui est relié fluidiquement directement au premier noeud aval B par un conduit ou en alternative peut coïncider avec le premier noeud aval B. 9 [0081] La troisième branche de circulation 70e de lubrifiant comprend d'amont en aval, un troisième noeud amont F qui est relié fluidiquemcnt directement au premier noeud amont A par un conduit ou en alternative peut coïncider avec le premier noeud amont A, un troisième échangeur thermique 20e, une troisième vanne d'isolement 30e, une troisième vanne anti-retour 72c, et un troisième noeud aval G qui est relié fluidiquement directement au premier noeud aval B par un conduit ou en alternative peut coïncider avec le premier noeud aval B. [0082] Chacun des échangeurs thermiques 20 est configure pour refroidir le lubrifiant au contact de l'air qui circule autour des aubes 14 de stator dans la veine secondaire 16. [0083] En référence conjointe aux figures 3 et 4, chaque vanne d'isolement 30 comprend un port d'entrée 31, un piston 32, un obturateur 34, un ressort 36 pour éloigner l'obturateur 34 du piston 32, un port de sortie 33 et un carter externe 37. [0084] Le carter externe 37 délimite la vanne d'isolement 30 vers l'extérieur. [0085] Le piston 32 est fixe relativement au carter externe 37. Le piston 32 comprend un fond 38 et un doigt 39 qui s'étend depuis le fond 38 selon l'axe longitudinal X-X de la vanne d'isolement 30 vers le port d'entrée 31. Le fond 38 est par exemple en appui contre le carter externe 37 à une extrémité longitudinale de la vanne d'isolement 30 selon l'axe longitudinal X-X de la vanne. [0086] L'obturateur 34 est traversé par un orifice de passage 35 de lubrifiant selon l'axe lon- gitudinal X-X de la vanne. L'orifice de passage 35 est sensiblement en regard du doigt 39 du piston radialement par rapport à l'axe longitudinal X-X de la vanne. L'obturateur 34 est mobile relativement au carter externe 37 entre une position d'ouverture maximale qui est représentée à la figure 3 et une position de fermeture maximale qui est représentée à la figure 4. [0087] Le ressort 36 est un ressort hélicoïdal qui est situé autour du doigt 39 du piston et qui prend par exemple appui sur le fond 38 à une extrémité longitudinale du ressort 36. Le ressort 36 est configuré pour solliciter élastiquement l'obturateur 34 selon l'axe longitudinal X-X en l'éloignant du piston 32, vers une position d'ouverture de la vanne d'isolement 30 dans laquelle le doigt 39 du piston n'obture aucunement l'orifice de passage 35. [0088] La figure 3 représente la vanne d'isolement 30 en position d'ouverture. La différence de pression AP entre une pression PO en amont de la vanne d'isolement 30 et une pression PA en aval de la vanne d'isolement 30 est strictement inférieure à une valeur de pression prédéterminée AP0 Dans le mode de réalisation représenté, la pression PO est la pression du lubrifiant au port d'entrée 31 et la pression PA est la pression du lubrifiant au port de sortie 33. L'obturateur 34 est éloigné du doigt 39 du piston selon l'axe longitudinal X-X de la vanne d'isolement 30, de manière à ce que du lubrifiant puisse circuler depuis le port d'entrée 31 selon la flèche Fl à travers l'orifice de passage 35 jusqu'au port de sortie 33 selon la flèche F3. [0089] La figure 4 représente la vanne d'isolement 30 en position stable de fermeture. La différence de pression AP entre la pression PO en amont de la vanne d'isolement 30 et la pression PA en aval de la vanne d'isolement 30 est strictement supérieure à la valeur de pression prédéterminée APD L'orifice de passage 35 est obturé par le doigt 39 du piston, de manière à empêcher la circulation de lubrifiant depuis le port d'entrée 31 à travers l'orifice de passage 35 jusqu'au port de sortie 33. [0090] Chaque vanne d'isolement 30 est configurée pour se fermer lorsqu'une valeur relative de différence de pression entre la pression PO en amont de la vanne d'isolement 30 et la pression PA en aval de la vanne d'isolement 30a est supérieure ou égale à la valeur de pression prédéterminée AP, [0091] Chaque vanne anti-retour 72 est formée par un clapet anti-retour. Elle forme ainsi un dispositif anti-retour pour le fluide vers l'échangeur 20. Chaque vanne anti-retour 72 est configurée pour permettre la circulation de lubrifiant de l'amont vers l'aval, depuis l'échangeur thermique 20 correspondant en direction du premier noeud aval B. Elle est configurée pour empêcher la circulation de lubrifiant vers l'amont en direction de l'échangeur thermique 20 correspondant. Plus généralement, chaque vanne anti-retour 72 est notamment configurée pour empêcher la circulation de lubrifiant vers l'échangeur thermique 20 lorsque la vanne d'isolement 30 correspondante est fermée. [0092] La branche de contournement 60 comprend une entrée E, une sortie S, un conduit de contournement 61 et une vanne de contournement 62. Le conduit de contournement 61 comprend une ou plusieurs conduites. Il relie fluidiquement l'entrée E à la sortie S de la branche de contournement 60. L'entrée E est située en amont de chaque branche de circulation 70 de lubrifiant. L'entrée E est un noeud de raccordement de la branche de contournement 60 au conduit amont 51 et elle est reliée fluidiquement directement au premier noeud amont A par un conduit. [0093] La sortie S est située en aval de chaque branche de circulation 70 de lubrifiant. La sortie S est un noeud de raccordement de la branche de contournement 60 au conduit de distribution 57 et elle est reliée fluidiquement directement au premier noeud aval B par un conduit. [0094] La branche de contournement 60 est configurée pour dévier hors des branches de cir- culation 70 le lubrifiant qui s'écoule depuis la pompe d'alimentation 52 vers l'enceinte de lubrification 43, si ces branches de circulation 70 viennent à se fermer. [0095] Par exemple, par temps froid, lorsque le lubrifiant est à basse température, l'huile peut devenir très visqueuse au point d'entrainer des pertes de charges importantes notamment aux bornes des vannes d'isolement 30 qui vont alors se fermer, au moins pour la plupart d'entre elles. De plus, le lubrifiant à basse température qui traverse les vannes d'isolement 30 est encore refroidi dans les échangeurs de chaleur 20a, 20b, 20c, 11 et est susceptible de congeler la matrice de chaque échangeur. Dans tous les cas susmentionnés où les branches de circulation 70 viennent à se fermer, la pression du fluide à l'entrée E, en aval de la pompe d'alimentation 52, augmente alors que la pression du fluide à la sortie S devient faible. [0096] Par exemple encore, la branche de contournement 60 peut aussi dévier du fluide lorsque plusieurs échangeurs de chaleur 20a, 20h, 20c sont endommagés. La perte de charge dans chaque branche de circulation 70a, 70h, 70c fonctionnelle peut être suffisamment élevée pour provoquer l'ouverture de la vanne de contournement 62, et le débit de fluide se répartira entre chaque branche de circulation 70a, 70h, 70c fonctionnelle et la branche de contournement 60. [0097] La vanne de contournement 62 comprend un siège 63, un obturateur mobile 64 rela- tivement au siège 63 et un ressort 65. Le ressort 65 forme un moyen de sollicitation élastique de l'obturateur 64 vers le siège 63. [0098] La vanne de contournement 62 est configurée pour être ouverte, lorsqu'une différence de pression entre une pression d'entrée en amont de la branche de contournement 60, par exemple en amont de chaque branche de circulation 70, et une pression de sortie en aval de la branche de contournement 60, notamment en aval de chaque branche de circulation 70, est supérieure à une valeur seuil. [0099] Lorsqu'elle est ouverte, la vanne de contournement 62 laisse le lubrifiant circuler à travers le conduit de contournement 61 depuis l'entrée E jusqu'à la sortie S de la branche de contournement 60. [0100] La vanne de contournement 62 est configurée pour être fermée, lorsqu'une différence de pression entre une pression d'entrée en amont de la branche de contournement 60, par exemple en amont de chaque branche de circulation 70, et une pression de sortie en aval de la branche de contournement 60, notamment en aval de chaque branche de circulation 70, est inférieure à une valeur seuil. [0101] Lorsqu'elle est fermée, la vanne de contournement 62 empêche le lubrifiant de circuler à travers le conduit de contournement 61. [0102] Le circuit de retour 80 de lubrifiant comprend un conduit de retour 81 et une pompe de retour 82. Le circuit de retour 80 de lubrifiant est configuré pour acheminer du lubrifiant depuis l'enceinte de lubrification 43 jusqu'au réservoir 41. [0103] La pompe de retour 82 est par exemple une pompe volumétrique, ou encore une pompe centrifuge, qui est configurée pour délivrer du lubrifiant en provenance de l'enceinte de lubrification 43 vers le réservoir 41, à travers le conduit de retour 81. [0104] Le conduit de retour 81 comprend une ou plusieurs conduites. Il relie fluidiquement l'enceinte de lubrification 43 au réservoir 41. [0105] Grâce à chacune des vannes d'isolement 30 et des vanne anti-retour 72 des branches de circulation 70, les risques de fuite de lubrifiant à travers les échangeurs thermiques 12 20 sont limités, par exemple lorsqu'une aube 14 logeant un des échangeurs thermiques 20 est endommagée par impact d'un corps étranger tel qu'un oiseau, tout en permettant le refroidissement du lubrifiant à travers les autres échangeurs thermiques 20. [0106] Chacune des vannes d'isolement 30 et chacune des vannes anti-retour 72 permet d'empêcher l'alimentation en lubrifiant de l'échangeur thermique 20 correspondant lorsqu'une baisse anormale de pression en aval de la vanne d'isolement 30 est détectée, notamment en cas de fuite de lubrifiant à travers l'échangeur thermique 20. Chacune des vanne d'isolement 30 joue notamment le rôle de fusible hydraulique. [0107] La disposition en parallèle des échangeurs thermiques 20 tend à augmenter l'écart de température entre la température du lubrifiant circulant dans chaque échangeur thermique 20 et la température de l'air dans la veine secondaire 16, tout en permettant un refroidissement du lubrifiant en cas de défaillance d'un des échangeurs thermiques 20. [0108] En particulier, lorsque la vanne d'isolement 30 et la vanne anti-retour 72 d'une branche de circulation 70 sont fermées, le lubrifiant est dévié vers les autres branches de circulation 70 pour être refroidi dans les autres échangeurs thermiques 20. [0109] Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme du métier à l'invention qui vient d'être décrite sans sortir du cadre de l'exposé de l'invention. [0110] En variante, la turbomachine 1 est un turbopropulseur ou un turbomoteur pour hé- licoptère. Dans ce cas, les secteurs aubagés 12 sont des secteurs aubagés de stator situés dans la veine primaire 17 de la turbomachine 1, notamment des secteurs aubagés 12 d'un compresseur 4, 6 ou d'une turbine 8, 10. [0111] En variante, les secteurs aubagés 12 sont situés dans la veille primaire du turbo- réacteur à double flux. [0112] Le nombre de secteurs aubagés 12 est variable. En particulier, le troisième échangeur thermique 20c peut être situé dans un troisième secteur aubagé 12 qui est distinct du premier secteur aubagé 12 et du deuxième secteur aubagé 12. Le troisième secteur aubagé 12 est un secteur aubagé de redressement du flux secondaire, lorsque le premier secteur aubagé 12 et le deuxième secteur aubagé 12 sont des secteurs aubagés de redressement du flux secondaire. [0113] La structure des secteurs aubagés 12 est variable. En particulier, chaque secteur aubagé 12 peut comprendre au moins deux échangeurs thermiques 20 qui sont chacun situés à l'intérieur d'une aube 14 du secteur aubagé 12. De plus, certaines aubes 14 du secteur aubagé 12 peuvent ne pas loger d'échangeurs thermique 20. [0114] Les secteurs aubagés 12 peuvent aussi comprendre les conduits de circulation 73. Les conduits de circulation 73 sont alors plus proches de la surface aérodynamique de la plateforme interne 13 et/ou de la platefoime radialement externe 15, ce qui permet un meilleur refroidissement du lubrifiant dans ces conduits de circulation 73. Dans ce cas, 13 les secteurs auhagés 12 logent notamment les vannes d'isolement 30 et les vannes antiretour 72. [0115] En variante, les vannes d'isolement 30, les vannes anti-retour 72 et/ou les conduits de circulation 73 sont situés au moins partiellement en dehors des secteurs auhagés 12, cc qui les rend plus accessible et facilite leur remplacement, mais tend à augmenter l'encombrement de la turbomachine 1. Ils sont par exemple situés radialemcnt vers l'intérieur par rapport à la plateforme radialemcnt interne 13 des secteurs auhagés 12. [0116] Le nombre d'aubes 14 de chaque secteur auhagé 12 est variable. Il est suffisamment faible, pour limiter le coût de remplacement d'un secteur auhagé 12 en cas d'endommagement d'une aube 14 et pour augmenter le nombre de sources d'alimentation en fluide des secteurs auhagés 12. Il est suffisamment élevé pour limiter le nombre de raccordements entre les différents secteurs auhagés 12, cc qui tend à limiter le coût et la masse de la turbomachine 1. [0117] En variante, le fluide à refroidir dans les échangeurs thermiques 20 est un fluide ca- loporteur. Le circuit 40 comprend au moins un échangeur thermique additionnel (non représenté) dans lequel le fluide caloporteur refroidit le lubrifiant. [0118] Le nombre de branches de circulation 70 est variable. De manière générale, le circuit d'alimentation 50 comprend au moins deux branches de circulation 70a, 70h qui sont agencées en parallèle. Plus généralement, les branches de circulation de lubrifiant 70, qui comprennent chacune au moins un échangeur thermique 20 logé dans une des aubes 14, une vanne d'isolement 30 et une vanne anti-retour 72, sont agencées deux à deux fluidiquement en parallèles. [0119] En variante, la deuxième branche de circulation 70b et/ou la troisième branche de cir- culation 70c ne comprennent pas de vanne d'isolement 30b, 30c et de vanne anti-retour 72b, 72c. Dans ce cas, les aubes 14 dans lesquelles sont situées le deuxième échangeur 20b et/ou le troisième échangeur 20c présentent notamment une résistance mécanique suffisante pour résister à un impact avec un corps étranger. [0120] En variante, au moins certains des échangeurs 20 peuvent être reliés fluidiquement en série avec d'autres échangeurs thermiques, par exemple un échangeur thermique (non représenté) entre la pompe de retour 82 et le réservoir 41. [0121] En variante encore, au moins une des branches de circulation 70 comprend au moins deux échangeurs thermiques 20 qui sont situés chacun à l'intérieur d'une aube 14 de stator et qui sont reliés fluidiquement en série. Dans ce cas, les branches de circulation 70 en parallèle comprennent notamment chacune une vanne d'isolement 30 et une vanne anti-retour 72. La vanne d'isolement 30 est située en amont des échangeurs thermiques 20 de la branche de circulation 70. La vanne anti-retour 72 est située en aval des échangeurs thermiques 20 de la branche de circulation 70. [0122] En variante, le piston 32 d'au moins une des vannes d'isolement 30 est mobile par 14 rapport au carter 37 de la vanne d'isolement. L'obturateur 34 de la vanne d'isolement 30 est par exemple mobile relativement au piston 32 et relativement au carter 37 de la vanne d'isolement. [0123] En variante, au moins une des vannes anti-retour 72 comprend une fourrure ou un tiroir, au lieu d'un clapet anti-retour. [0124] En variante, la vanne de contournement 62 est configurée pour être ouverte lorsque la température du lubrifiant est inférieure à une première température prédéterminée. La vanne de contournement 62 est configurée pour être fermée lorsque la température du lubrifiant est strictement supérieure à la première température prédéterminée. Lorsqu'elle est fermée, la vanne de contournement 62 empêche le lubrifiant de circuler à travers le conduit de contournement 61. [Revendication 1] [Revendication 2] REVENDICATIONSEnsemble pour turbomachine (1), comprenant : un circuit de fluide (40), et un premier secteur aubagé (12) de stator et un deuxième secteur auhagé (12) de stator, le circuit de fluide (40), comprenant : une première branche de circulation (70a) de fluide comprenant un premier échangeur thermique (20a) qui est situé dans le premier secteur auhagé (12) de stator, et une deuxième branche de circulation (70b) de fluide comprenant un deuxième échangeur thermique (20b) qui est situé dans le deuxième secteur aubagé (12) de stator, la deuxième branche de circulation (70b) de fluide étant agencée fluidiquement en parallèle de la première branche de circulation (70a) de fluide, caractérisé en ce que la première branche de circulation (70a) de fluide comprend : une première vanne d'isolement (30a) du premier échangeur (20a) qui est située en amont du premier échangeur (20a), la première vanne d'isolement (30a) étant configurée pour être fermée lorsqu'une valeur absolue de différence de pression entre une pression en amont (P0) de la première vanne d'isolement (30a) et une pression en aval (PA) de la première vanne d'isolement (30a) est supérieure à une première valeur seuil, et un premier dispositif anti-retour (72a) qui est situé en aval du premier échangeur (20a), le premier dispositif anti-retour (72a) étant configuré pour limiter/empêcher la circulation de fluide vers le premier échangeur (20a) lorsque la première vanne d'isolement (30a) est fermée. Ensemble pour turbomachine (1) selon la revendication précédente, dans lequel la deuxième branche de circulation (70b) de fluide comprend une deuxième vanne d'isolement (30b) configurée pour isoler fluidiquement le deuxième échangeur (20b), et un deuxième dispositif anti-retour (72b) qui est situé en aval du deuxième échangeur (20b), la deuxième vanne d'isolement (30b) étant configurée pour être fermée lorsqu'une valeur absolue de différence de pression entre une pression en amont (P0) de la deuxième vanne d'isolement (30b) et une pression en aval (PA) de la deuxième vanne d'isolement. (30b) est supérieure à une deuxième valeur seuil, 16 [Revendication 3] [Revendication 4] [Revendication 5] [Revendication 6] [Revendication 7] le deuxième dispositif anti-retour (72h) étant configure pour limiter/ empêcher la circulation de fluide vers le deuxième échangeur (20h) lorsque la deuxième vanne d'isolement (30h) est fermée. Ensemble pour turbomachine (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la première valeur seuil a une valeur prédéterminée et/ou dans lequel la deuxième valeur seuil a une valeur prédéterminée. Ensemble pour turbomachine (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la première vanne d'isolement (30a) et/ou la deuxième vanne d'isolement (30h) comprennent un piston (32), un obturateur (34) qui est traversé par un orifice de passage (35) de fluide, et un moyen de sollicitation élastique (36) configure pour éloigner l'obturateur (34) relativement au piston (32) vers une position d'ouverture maximale de la vanne d'isolement (30). Ensemble pour turbomachine (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le premier secteur aubagé (12) loge la première vanne d'isolement (30a) et/ou le premier dispositif anti-retour (72a), et/ou dans lequel le deuxième secteur aubagé (12) loge la deuxième vanne d'isolement (30h) et/ou le deuxième dispositif anti-retour (72h). Ensemble pour turbomachine (1) selon l'une quelconque des revendications 2 à 5, comprenant au moins trois secteurs aubagés (12) de stator, dans lequel le circuit de fluide (40) comprend, dans chaque secteur aubagé de stator, une branche de circulation de fluide (70) qui comprend un échangeur thermique (20) logé dans le secteur aubagé (12) et qui est agencée en parallèle de la première branche de circulation (70a) de fluide, ladite branche de circulation de fluide (70) comprenant une vanne d'isolement (30) de l'échangeur thermique (20) et un dispositif anti-retour (72) pour l'échangeur thermique (20). Ensemble pour turbomachine (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le circuit de fluide (40) comprend une branche de contournement (60) qui comprend une entrée (E) qui est située en amont de chaque branche de circulation de fluide (70a, 70b, 70c) et en aval d'une pompe d'alimentation (52) en lubrifiant, et une sortie (S) qui est située en aval de chaque branche de circulation de fluide (70a, 70b, 70c) du circuit de fluide (40), la branche de contournement (60) comprenant une vanne de contournement (62), configurée pour être ouverte lorsque la différence 17 [Revendication 8] [Revendication 9] [Revendication 10] entre la pression du fluide à ladite entrée (E) et la pression du fluide à ladite sortie (S) est supérieure à une troisième valeur seuil, la troisième valeur seuil ayant de préférence une valeur prédéterminée. Ensemble pour turbomachine (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le fluide est du lubrifiant, le circuit de fluide (40) comprenant une pompe d'alimentation (52) en lubrifiant et une enceinte de lubrification (43) de turbomachine, chaque branche de circulation de fluide (70a, 70h, 70c) étant située fluidiquement entre la pompe d'alimentation (52) en lubrifiant et l'enceinte de lubrification (43). Ensemble pour turbomachine (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le premier secteur aubagé (12) de stator et/ou le deuxième secteur aubagé (12) de stator comprennent au moins une aube de redressement d'un flux secondaire de turbomachine (1), le premier secteur aubagé (12) et/ou le deuxième secteur aubagé (12) comprenant une plateforme radialemcnt interne (13), une plateformeradialemcnt externe (15) et au moins une aube (14) qui s'étend entre la plateforme radialemcnt interne (13) et la plateforme radialemcnt externe (15). Turbomachine (1) comprenant un ensemble selon l'une quelconque des revendications précédentes, la turbomachine (1) étant de préférence un turboréacteur à double flux.