FR 3099250 A1 20210129 FR 1908898 A 20190726 Description Titre de l'invention : Dispositif de détection de sur-courant dans un circuit électrique de puissance [0001] La présente invention concerne le domaine des systèmes de mesure de courant pour circuit électrique de puissance, et porte en particulier sur un dispositif de détection de sur-courant dans un circuit électrique de puissance et sur un ensemble circuit électrique de puissance - dispositif de détection de sur-courant. [0002] Les contrôleurs de puissance à semi-conducteurs, aussi appelés SSPC (acronyme de leur dénomination anglo-saxonne « Solid State Power Controller »), ont pour but d'alimenter une charge en un courant avec des caractéristiques de tension et de puissance données. Ccs SSPC permettent de commander l'ouverture de circuits fonctionnant avec des tensions importantes (dc 12 Volts à 1000 Volts) et avec des intensités de quelques centaines d'ampères pendant la phase dc fermeture et d'ouverture. [0003] La chaîne de mesure des SSPC doit avoir un faible temps de réponse afin d'être en mesure d'ouvrir le réseau de puissance en cas de détection d'un court-circuit en aval. [0004] Lcs SSPC doivent également être insensibles aux transitoires de tension du réseau de puissance. En effet, lorsque la charge du SSPC est capacitive, un transitoire dc tension sur le réseau a pour conséquence de générer un courant transitoire dans le SSPC avec un fort gradient, ce qui entraîne une charge du condensateur en aval du SSPC. Ce fort gradient a pour conséquence de solliciter la protection contre les courts-circuits du SSPC, et par voie de conséquence, de provoquer l'ouverture de celui-ci de façon inappropriée. [0005] La Figure 1 représente un montage à titre d'exemple comprenant deux SSPC, à savoir SSPCI et SSPC2. Les SSPCI et SSPC2 peuvent être tout système assurant l'ouverture d'un courant sur le réseau électrique, tel qu'un disjoncteur ou un relais. La charge du SSPCI comprend un condensateur Cl relié entre la sortie du SSPCI et la niasse, et une bobine d'inductance LI et une résistance RI reliées en série entre la sortie du SSPCI et la masse. Dc la même manière, la charge du SSPC2 comprend un condensateur C2 relié entre la sortie du SSPC2 et la masse, et une bobine d'inductance L2 et une résistance R2 reliées en série entre la sortie du SSPC2 et la masse. Le montage de la Figure 1 comprend en outre une source de tension V1 en série avec une bobine d'inductance L5, l'entrée du SSPC1 étant reliée à la bobine d'inductance L5 par l'intermédiaire d'une bobine d'inductance L3, et l'entrée du SSPC2 étant reliée à la bobine d'inductance L5 par l'intermédiaire d'une bobine d'inductance L4. Les inductances L3, L4 et L5 représentent les inductances induites par les liaisons électriques. Il est communément admis (pour les circuits SSPC) qu'un mètre de liaison 2 électrique correspond à une inductance de l'ordre de 1 micro Henry. [0006] Lorsque les deux SSPC, à savoir SSPC1 et SSPC2, sont fermés, un courant 11 est établi dans la charge du SSPC1, et un courant 12 est établi dans la charge du SSPC2. En cas d'ouverture du SSPC1, pendant la phase d'extinction du courant 11, une surtension apparaît aux bornes de la bobine d'inductance L5, ladite surtension étant liée au AUAt du courant 11. Cette variation de tension provoque un sur-courant dans le condensateur C2 relié au SSPC2. Ce sur-courant peut alors âtre interprété, de façon erronée, comme l'apparition d'un court-circuit par le SSPC2. [0007] Il est connu, dans l'état antérieur de la technique, de mesurer le courant circulant dans un circuit électrique à l'aide d'une résistance de shunt. A titre d'exemple, la Figure 2 représente un dispositif de détection de sur-courant selon l'état antérieur de la technique. Ce dispositif de détection de sur-courant existant comprend une résistance de shunt R3 incorporée en série dans un circuit électrique de type contrôleur de puissance à semi-conducteurs (SSPC) entre une entrée du SSPC (Entrée SSPC) et une sortie du SSPC (Sortie SSPC), la sortie du SSPC (Sortie SSPC) étant reliée à la masse du circuit. Une tension Vin est ainsi mesurée aux bornes de la résistance de shunt R3. La résistance de shunt R3 possède une inductance parasite L6 (de quelques nH), ce qui crée un circuit dérivateur. Le dispositif de détection de sur-courant existant comprend en outre un premier amplificateur opérationnel Ul (utilisé en montage amplificateur) dont l'entrée non inverscuse est reliée à l'entrée du SSPC (Entrée SSPC) par l'intermédiaire d'une résistance R4. Une résistance R5 est disposée entre l'entrée in-verseuse du premier amplificateur opérationnel Ul et la masse, et une résistance R6 est disposée entre l'entrée inverseuse du premier amplificateur opérationnel Ul et la sortie du premier amplificateur opérationnel Ul, le gain du premier amplificateur opérationnel UI dépendant des valeurs des résistances R5 et R6, la tension (Vout) à la sortie du premier amplificateur opérationnel UI étant l'image du courant aux bornes de la résistance de shunt R3. Le dispositif de détection de sur-courant existant comprend en outre un deuxième amplificateur opérationnel U2 (utilisé en montage comparateur) dont l'entrée non inverseuse est reliée à la sortie du premier amplificateur opérationnel UI et dont l'entrée inverseuse est reliée à une source de tension de référence V2, la sortie (Détection_O/N) du deuxième amplificateur opérationnel U2 indiquant un sur-courant dans la résistance de shunt R3, et donc dans le SSPC, lorsque la tension Vout l'entrée non inverseuse du deuxième amplificateur opérationnel U2 est supérieure à la tension de référence fournie par la source de tension de référence V2. [0008] On a donc les équations suivantes [0009] vin= (a3--L6 .o)j où I est le courant traversant la résistance de shunt R3 et p = j.w, où j désigne l'unité imaginaire et w désigne la pulsation en rad.s et [0010] 3 [0011] On obtient donc : o 10012] La tension de référence de la source de tension de référence V2 permet de définir le seuil de courant détecté. Dans la pratique, le terme inductif L6.p s'ajoute au terme résistif R3, donc plus le Al/At est important, plus la détection sera faite avec une valeur instantanée du courant qui sera faible. 10013] Pour compenser la présence de l'inductance parasite L6 de la résistance de shunt R3, il est connu de placer un condensateur C3 (non représenté à la Figure 2) en parallèle de la résistance R6. On obtient alors 10014] l'out ( 1 + R6L L6R3 (1 + R6.0 p )R5) R3 1 m P\ [0015] Pour neutraliser l'influence (le l'inductance parasite L6 de la résistance de shunt R3, la valeur dudit condensateur C3 doit donc prendre la valeur suivante: 16 C3 7= .R3 -: R6 [0016] Cependant, dans la pratique, cette solution est très difficile à mettre en oeuvre. En effet, la bande passante dc l'amplificateur opérationnel Ul, la maîtrise de la valeur de l'inductance parasite L6, la nécessité d'ajuster la valeur du condensateur C3, les capacités parasites du montage et le comportement de l'amplificateur opérationnel Ul aux fortes variations du AV/At au niveau dc son entrée non invcrseuse font que ce dispositif de détection de sur-courant existant reste sensible aux transitoires importants. [0017] La présente invention vise à résoudre les inconvénients de l'état antérieur de la technique, en proposant un dispositif de détection dc sur-courant dans un circuit électrique de puissance, ledit dispositif de détection de sur-courant comprenant une résistance de shunt, un étage amplificateur et un étage comparateur, ledit dispositif de détection de sur-courant comprenant en outre un dispositif de filtrage disposé entre l'étage amplificateur et l'étage comparateur, ce qui permet le filtrage des transitoires de courant dans la résistance de shunt, et donc dans le circuit électrique de puissance, tel qu'un contrôleur de puissance à semi-conducteurs, sans pénaliser la bande passante. [0018] La présente invention a donc pour objet un dispositif de détection de sur-courant dans un circuit électrique de puissance, ledit dispositif de détection de sur-courant comprenant : une résistance de shunt configurée pour être reliée aux bornes du circuit électrique de puissance ; un étage amplificateur dont l'entrée est reliée à l'une des bornes de la résistance de shunt, l'étage amplificateur étant configuré de telle sorte que la tension de sortie de l'étage amplificateur est fonction du courant aux bornes de la résistance de shunt ; et un étage comparateur configuré pour comparer la tension de sortie de l'étage amplificateur à une tension de référence de manière à détecter un sur-courant dans le circuit électrique de puissance, caractérisé par le fait que ledit dispositif de détection de sur-courant comprend en outre un dispositif de filtrage disposé entre l'étage amplificateur et l'étage comparateur. [0019] Ainsi, lorsque la tension de sortie de l'étage amplificateur est supérieure à la tension de référence, l'étage comparateur détecte un sur-courant dans la résistance de shunt, et donc dans le circuit électrique de puissance relié à la résistance de shunt. [0020] La détection d'un sur-courant dans la résistance de shunt indique un court-circuit dans le circuit électronique de puissance. [0021] Le dispositif de filtrage permet de filtrer les signaux parasites à la sortie de l'étage amplificateur, tout en conservant une grande bande passante. [0022] Le dispositif de filtrage permet ainsi le filtrage des transitoires de courant dans la ré- sistance de shunt, c'est-à-dire dans le circuit électrique de puissance, sans pénaliser la bande passante. Ainsi, ceci permet d'éviter la sollicitation inappropriée de la protection contre les courts-circuits du circuit électrique de puissance. [0023] Il est à noter que la résistance de shunt pourrait également être la résistance drain- source à l'état passant (couramment appelée RON) d'un transistor à semi-conducteurs de type MOS monté aux bornes du circuit électrique de puissance, sans s'écarter du cadre de la présente invention. [0024] Selon une caractéristique particulière de l'invention, le dispositif de filtrage comprend : une diode dont la cathode est reliée à la sortie de l'étage amplificateur et dont l'anode est reliée à l'entrée de l'étage comparateur ; un condensateur dont l'une des bornes est reliée à l'anode de la diode et dont l'autre des bornes est reliée à la masse ; et une source de courant reliée à l'anode de la diode et configurée pour générer un courant constant. [0025] Ainsi, le dispositif de filtrage permet de neutraliser les signaux parasites à la sortie de l'étage amplificateur à l'aide d'un filtrage basé sur la charge d'un condensateur à l'aide d'un courant constant, tout en conservant une grande bande passante (voire conserver la fonction dérivateur induite par la résistance de shunt pour garder la sensibilité aux fortes variations de courant). [0026] Grâce au dispositif de filtrage, si la sortie Vout de l'étage amplificateur augmente ra- pidement, l'entrée de l'étage comparateur verra un signal limité par la pente définie comme suit: 4y Il , où I10 désigne le courant constant fournie par la source de courant du dispositif de filtrage et où C10 désigne le condensateur du dispositif de filtrage. [0027] En outre, si la sortie Vout de l'étage amplificateur diminue rapidement, alors l'entrée de l'étage comparateur sera l'image du signal Vota moins la tension de seuil (0,6V) de la diode du dispositif de filtrage. [0028] Tl est à noter que la capacité parasite de la diode du dispositif de filtrage doit être né- gligeable par rapport au condensateur du dispositif de filtrage. [0029] Selon une caractéristique particulière de l'invention, l'étage amplificateur comprend : un premier amplificateur opérationnel dont la sortie correspond à la sortie de l'étage amplificateur et dont l'entrée non inverseuse correspond à l'entrée de l'étage amplificateur ; une première résistance disposée entre l'entrée inverseuse du premier amplificateur opérationnel et la masse ; et une deuxième résistance disposée entre l'entrée inverseuse du premier amplificateur opérationnel et la sortie du premier amplificateur opérationnel, le gain du premier amplificateur opérationnel dépendant des valeurs des première et deuxième résistances, la tension à la sortie du premier amplificateur opérationnel étant l'image du courant aux bornes de la résistance de shunt. [0030] Ainsi, le premier amplificateur opérationnel permet d'amplifier la tension présente sur son entrée inverseuse, c'est-à-dire aux bornes de la résistance de shunt. Le choix des valeurs des première et deuxième résistances permet de définir le gain du premier amplificateur opérationnel, ledit gain étant choisi en fonction de la plage de tension souhaitée à la sortie du premier amplificateur opérationnel. [0031] Selon une caractéristique particulière de l'invention, l'étage amplificateur comprend en outre une troisième résistance disposée entre l'entrée de l'étage amplificateur et l'entrée non inverseuse du premier amplificateur opérationnel. [0032] Ainsi, la troisième résistance en amont de l'entrée non inverseuse du premier ampli- ficateur opérationnel permet, pour des applications dont la tension du réseau de puissance est inférieure à 200V, de contenir un courant de fuite. [0033] Selon une caractéristique particulière de l'invention, l'étage comparateur comprend : un deuxième amplificateur opérationnel dont la sortie correspond à la sortie de l'étage comparateur et dont l'entrée non inverseuse correspond à l'entrée de l'étage comparateur ; et une source de tension de référence reliée à l'entrée inverseuse du deuxième amplificateur opérationnel et configurée pour générer la tension de référence, la sortie du deuxième amplificateur opérationnel indiquant un sur-courant dans la résistance de shunt lorsque la tension à l'entrée non inverseuse du deuxième amplificateur opérationnel est supérieure à la tension de référence. [0034] Ainsi, l'étage comparateur permet de détecter un sur-courant dans la résistance de shunt lorsque la tension à l'entrée non inverseuse du deuxième amplificateur opérationnel est supérieure à la tension de référence. [0035] Pour un courant 'initial donné traversant la résistance de shunt, toute variation du courant inférieure à At, tel que défini ci-dessous, ne provoquera pas de détection de la part du deuxième amplificateur opérationnel : 6 [0036] 100371 Le dispositif de détection de sur-courant selon l'invention peut être utilisé dans tous les montages nécessitant de détecter un niveau de courant avec un très faible temps de réponse. Il est particulièrement adapté pour des seuils de courant supérieurs à 100A. 100381 Le dispositif de détection de sur-courant selon l'invention est en outre particu- lièrement adapté pour se prémunir des transitoires de courant induits par des disjonctions ou des ouvertures d'un réseau électrique en charge (l'ouverture brutale d'un circuit électrique en charge provoquant des surtensions sur le réseau qui induisent des variations brutales des courants dans les charges encore présentes). 100391 La présente invention a en outre pour objet un ensemble circuit électrique de puissance - dispositif de détection de sur-courant, comprenant un circuit électrique de puissance et un dispositif de détection de sur-courant tel que décrit ci-dessus. 100401 Ainsi, le dispositif de détection de sur-courant, relié aux homes du circuit électrique de puissance, permet de détecter un sur-courant dans le circuit électrique de puissance, tout en étant insensible aux transitoires de courant dans celui-ci. 100411 Selon une caractéristique particulière de l'invention, le circuit électrique de puissance est l'un parmi un contrôleur de puissance à semi-conducteurs et un onduleur. 100421 Dans le cas des contrôleurs de puissance à semi-conducteurs (SSPC), le dispositif de détection de sur-courant permet de gérer la fermeture du contact de puissance sur une charge capacitive sans induire de disjonction (association d'un temps de réponse très faible avec une protection contre les transitoires faiblement énergétiques). [0043] Pour mieux illustrer l'objet de la présente invention, on va en décrire ci-après, à titre illustratif et non limitatif, un mode de réalisation préféré, avec référence aux dessins annexés. [0044] Sur ces dessins : [0045] - [fig.1] représente un montage à titre d'exemple de deux SSPC en parallèle ; [0046] - [fig.2] représente un schéma fonctionnel d'un dispositif de détection de sur-courant selon l'état antérieur de la technique ; et [0047] - [fig.3] représente un schéma fonctionnel d'un dispositif de détection de sur-courant selon la présente invention. [0048] Si l'on se réfère à la Figure 3, on peut voir qu'il y est représenté un dispositif de détection de sur-courant selon la présente invention. [0049] Le dispositif de détection de sur-courant selon la présente invention comprend une résistance de shunt R3 possédant une inductance parasite L6, ladite résistance de shunt R3 étant incorporée en série dans un circuit électrique de puissance de type SSPC entre une entrée du SSPC (Entrée SSPC) et une sortie du SSPC (Sortie SSPC), la sortie du 7 SSPC (Sortie SSPC) étant reliée à la masse. Une tension Vin est ainsi mesurée aux bornes de la résistance de shunt R3. [0050] La résistance de shunt R3 est un composant discret de type résistance, mais pourrait également être la résistance drain-source à l'état passant (couramment appelée RoN) d'un transistor à semi-conducteurs de type MOS, sans s'écarter du cadre de la présente invention. [0051] Le dispositif de détection de sur-courant selon l'invention comprend en outre un étage amplificateur 1 dont l'entrée est reliée à l'entrée du SSPC (Entrée SSPC), l'étage amplificateur 1 étant configuré de telle sorte que la tension de sortie de l'étage amplificateur 1 est fonction du courant I traversant la résistance de shunt R3. [0052] L'étage amplificateur 1 comprend : un premier amplificateur opérationnel Ul dont la sortie correspond à la sortie de l'étage amplificateur 1, une première résistance R5 disposée entre l'entrée inverseuse du premier amplificateur opérationnel Ul et la niasse, une deuxième résistance R6 disposée entre l'entrée inverseuse du premier amplificateur opérationnel Ul et la sortie du premier amplificateur opérationnel Ul, et une troisième résistance R4 disposée entre l'entrée de l'étage amplificateur 1 et l'entrée non inverseuse du premier amplificateur opérationnel Ul . [0053] Le gain du premier amplificateur opérationnel Ul est fonction des valeurs des première et deuxième résistances R5 et R6, la tension à la sortie du premier amplificateur opérationnel Ul étant l'image du courant aux bornes de la résistance de shunt R3. [0054] La troisième résistance R4 en amont de l'entrée non inverseuse du premier ampli- ficateur opérationnel Ul permet, pour des applications dont la tension du réseau de puissance est inférieure à 200V, de contenir un courant de fuite. [0055] Le dispositif de détection de sur-courant selon l'invention comprend en outre un étage comparateur 2 configuré pour comparer la tension de sortie de l'étage amplificateur 1 à une tension de référence de manière à détecter un sur-courant (c'est-à-dire un court-circuit) dans le circuit électrique de puissance SSPC. [0056] L'étage comparateur 2 comprend : un deuxième amplificateur opérationnel U2 dont la sortie correspond à la sortie de l'étage comparateur 2 et dont l'entrée non inverseuse correspond à l'entrée de l'étage comparateur 2, et une source de tension de référence V2 reliée à l'entrée inverseuse du deuxième amplificateur opérationnel Ul et configurée pour générer la tension de référence, la sortie (Détection_O/N) du deuxième amplificateur opérationnel U2 indiquant un sur-courant dans la résistance de shunt R3 lorsque la tension à l'entrée non inverseuse du deuxième amplificateur opérationnel U2 est supérieure à la tension de référence fournie par V2. [0057] Le dispositif de détection de sur-courant selon l'invention comprend en outre un dispositif de filtrage 3 disposé entre l'étage amplificateur 1 et l'étage comparateur 2. 8 [0058] Le dispositif de filtrage 3 comprend : une diode D10 dont la cathode est reliée à la sortie du premier amplificateur opérationnel UI et dont l'anode est reliée à l'entrée non inverscuse du deuxième amplificateur opérationnel U2, un condensateur C10 dont l'une des homes est reliée à l'anode de la diode D10 et dont l'autre des bornes est reliée à la niasse, et une source de courant 1-10 reliée à l'anode de la diode D10 et configure° pour générer un courant constant. [0059] Le dispositif de filtrage 3 permet ainsi de filtrer les transitoires de tension à la sortie du premier amplificateur opérationnel Ul à l'aide d'un filtrage basé sur la charge du condensateur C10 à l'aide de la source de courant I10, tout en conservant une grande bande passante (voire conserver la fonction dérivateur induite par la résistance de shunt R3 pour garder la sensibilité aux fortes variations de courant). Ceci permet ainsi d'éviter la sollicitation inappropriée de la protection contre les courts-circuits du SSPC. [0060] Le dispositif de filtrage 3 permet ainsi le filtrage des transitoires de courant dans la résistance de shunt R3, sans pénaliser la bande passante. [0061] Grâce au dispositif de filtrage 3, si la tension de sortie (Vous) de l'étage amplificateur 1 augmente rapidement, l'entrée de l'étage comparateur 2 verra un signal limité par la pente définie comme suit: Aitt- _ Si C10 [0062] En outre, si la tension de sortie (Vont) de l'étage amplificateur 1 diminue rapidement, alors l'entrée de l'étage comparateur 2 sera l'image de la tension Veut moins la tension de seuil (0,6V) de la diode D10 du dispositif de filtrage 3. [0063] Il est à noter que la capacité parasite de la diode D10 doit être négligeable par rapport au condensateur C10 du dispositif de filtrage 3. [0064] Pour un courant Timm,' donné traversant la résistance de shunt RI toute variation du courant inférieure à At, tel que défini ci-dessous, ne provoquera pas de détection dc la part dc l'étage comparateur 2 : [0065] [0066] Dans le cas de la survenue d'un gradient de courant I aux bornes de la résistance de shunt R3, une variation de la tension Vin, liée à l'influence de l'inductance parasite L6, se produit. Cette variation est présente en sortie Vout du premier amplificateur opérationnel UL Le signal Vout est filtré par le dispositif de filtrage 3 comprenant I10 et C10, ce qui entraîne une limitation de la pente du signal à l'entrée de l'étage comparateur 2, de manière à ne pas générer de fausse détection. [0067] Le dispositif de détection de sur-courant selon l'invention peut être utilisé dans tous les montages nécessitant de détecter un niveau de courant avec un très faible temps de réponse. Il est particulièrement adapté pour des seuils dc courant supérieurs à 100A. 9 [0068] Le dispositif de détection de sur-courant selon l'invention est en outre particu- lièrement adapté pour se prémunir des transitoires de courant induits par des disjonctions ou des ouvertures d'un réseau électrique en charge (l'ouverture brutale d'un circuit électrique en charge provoquant des surtensions sur le réseau qui induisent des variations brutales des courants dans les charges encore présentes). [0069] La présente invention a en outre pour objet un ensemble circuit électrique de puissance - dispositif de détection de sur-courant, comprenant un circuit électrique de puissance, tel qu'un SSPC ou un onduleur, et un dispositif de détection de sur-courant tel que représenté à la Figure 3. [0070] Dans le cas des SSPC, le dispositif de détection de sur-courant selon l'invention permet de gérer la fermeture du contact de puissance sur une charge capacitive sans induire de disjonction (association d'un temps de réponse très faible avec une protection contre les transitoires faiblement énergétiques). [0071] Tl est bien entendu que le mode de réalisation particulier qui vient d'être décrit a été donné à titre indicatif et non limitatif, et que des modifications peuvent être apportées sans que l'on s'écarte pour autant de la présente invention. [Revendication 1] [Revendication 2] [Revendication 3] [Revendication 4] REVENDICATIONS- Dispositif de détection de sur-courant dans un circuit électrique de puissance, ledit dispositif de détection de sur-courant comprenant : une résistance de shunt (R3) configurée pour être reliée aux bornes du circuit électrique de puissance ; un étage amplificateur (1) dont l'entrée est reliée à l'une des bornes de la résistance dc shunt (R3), l'étage amplificateur (1) étant configuré de telle sorte que la tension de sortie de l'étage amplificateur (1) est fonction du courant aux bornes dc la résistance de shunt (R3) ; et un étage comparateur (2) configuré pour comparer la tension de sortie de l'étage amplificateur (1) à une tension de référence de manière à détecter un sur-courant dans le circuit électrique de puissance, caractérisé par le fait que ledit dispositif de détection de sur-courant comprend en outre un dispositif de filtrage (3) disposé entre l'étage amplificateur (1) et l'étage comparateur (2). - Dispositif de détection de sur-courant selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le dispositif de filtrage (3) comprend : une diode (D10) dont la cathode est reliée à la sortie de l'étage amplificateur (1) et dont l'anode est reliée à l'entrée de l'étage comparateur (2) ; un condensateur (C10) dont l'une des bornes est reliée à l'anode de la diode (D10) et dont l'autre des bornes est reliée à la masse ; et une source de courant (110) reliée à l'anode de la diode (D10) et configurée pour générer un courant constant. - Dispositif de détection de sur-courant selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé par le fait que l'étage amplificateur (1) comprend : un premier amplificateur opérationnel (U1) dont la sortie correspond à la sortie de l'étage amplificateur (1) et dont l'entrée non inverseuse correspond à l'entrée de l'étage amplificateur (1) ; une première résistance (R5) disposée entre l'entrée inverseuse du premier amplificateur opérationnel (U1) et la masse ; et une deuxième résistance (R6) disposée entre l'entrée inverseuse du premier amplificateur opérationnel (U1) et la sortie du premier amplificateur opérationnel (U1), le gain du premier amplificateur opérationnel (U1) dépendant des valeurs des première et deuxième résistances (R5, R6), la tension à la sortie du premier amplificateur opérationnel (U1) étant l'image du courant aux bornes de la résistance de shunt. (R3). - Dispositif de détection de sur-courant selon la revendication 3, caractérisé par le fait que l'étage amplificateur (1) comprend en outre une 11 [Revendication 5] [Revendication 6] [Revendication 7] troisième résistance (R4) disposée entre l'entrée de l'étage amplificateur (1) et l'entrée non inverscuse du premier amplificateur opérationnel (U1). - Dispositif de détection de sur-courant selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé par le fait que l'étage comparateur (2) comprend : un deuxième amplificateur opérationnel (U2) dont la sortie correspond à la sortie de l'étage comparateur (2) et dont l'entrée non inverscuse correspond à l'entrée de l'étage comparateur (2) ; et une source de tension de référence (V2) reliée à l'entrée inverscuse du deuxième amplificateur opérationnel (U2) et configurée pour générer la tension de référence, la sortie du deuxième amplificateur opérationnel (U2) indiquant un sur-courant dans la résistance de shunt (R3) lorsque la tension à l'entrée non inverscuse du deuxième amplificateur opérationnel (U2) est supérieure à la tension de référence. - Ensemble circuit électrique de puissance - dispositif de détection de sur-courant, comprenant un circuit électrique de puissance et un dispositif de détection de sur-courant selon l'une des revendications 1 à 5. - Ensemble selon la revendication 6, caractérisé par le fait que le circuit électrique de puissance est l'un parmi un contrôleur de puissance à semi-conducteurs et un onduleur.