FR 3102205 A1 20210423 FR 1911650 A 20191017 L’invention concerne un rotor dont un disque aubagé monobloc pourvu d’au moins une masselotte (170) d'équilibrage. La partie amont de la plateforme du disque présente une bride (72). La bride (72) s’étend annulairement autour dudit axe (X) et définit, avec une surface radialement intérieure (66c) de la plate-forme, au moins un dit logement (73). La masselotte (170) d'équilibrage est fixée à la bride, en porte-à-faux. Figure à publier avec l’abrégé : Figure 4 Rotor de turbomachine à masselotte Domaine technique de l’invention La présente invention concerne un rotor de turbomachine à gaz pour aéronef. Est spécifiquement concerné l'équilibrage d’un tel rotor par l'ajout de poids dits « masselottes », ces poids étant montés sur une bride du rotor. Sur certaines turbomachines d’aéronef, certains rotors comprennent individuellement : - au moins un disque aubagé monobloc monté tournant autour d’un axe de rotation et présentant des aubes ayant chacune un bord d’attaque raccordé, de façon monobloc et radialement intérieure, à une partie amont d’une plateforme du disque aubagé monobloc, laquelle étant elle-même raccordée, de façon monobloc et radialement intérieure, à une jante du disque aubagé monobloc, et - au moins une masselotte d'équilibrage de ce rotor disque aubagé monobloc. Pour mémoire, un disque aubagé monobloc (DAM ; en anglais : «blisk»; mot-valise réunissant blade et disk) est un élément monobloc de turboréacteur (partie compresseur ou turbine) constitué des aubes et du disque d'aubes. Un disque aubagé monobloc est typiquement réalisé par usinage d'un bloc homogène de métal. Ainsi, les aubes sont raccordées, de façon monobloc et radialement intérieure (donc en pied), à une plateforme du disque. Notamment sur de tels DAM, l'équilibrage dynamique d’un rotor peut notablement conditionner le bon fonctionnement de ce rotor. Aussi, parmi les problèmes que l’invention cherche à traiter, est ici en particulier visé ce qui suit : - imaginer une solution évitant/limitant les contraintes du rotor au moins en pied d’aube, en veine interne (là où passe l’air primaire, dans un turboréacteur double flux), tout en gardant sensiblement la masse de l’équilibrage, sans donc accroître notablement cette masse ; - faciliter les montages/démontages de la (chaque) masselotte sur le rotor ; - sécuriser la fixation de la (chaque) masselotte ; - éviter/limiter les vibrations de la (chaque) masselotte une fois montée ; - éviter de mettre en contrainte les raccordements en pieds d’aubes, sur le rotor considéré, et donc éviter de limiter sa durée de vie, - proposer une solution qui soit applicable sur tout type de disque du moment qu’un aménagement conventionnel permet de recevoir la masselotte. Dans EP1564372, il est proposé d’utiliser un dispositif d'équilibrage d'un disque de rotor de type disque aubagé monobloc, le disque présentant les caractéristiques citées ci-avant et le dispositif d'équilibrage comportant, en partie radialement intérieure de la plate-forme, au moins un logement où est disposée au moins une dite masselotte d'équilibrage. Toutefois, les problèmes ci-avant ne sont pas pour autant résolus. C’est dans ces conditions qu’il est d’abord proposé, sur un dispositif d'équilibrage d'un disque de rotor de type disque aubagé monobloc : - que le disque comporte donc des aubes raccordées, de façon monobloc et radialement intérieure, à une partie amont d’une plateforme du disque aubagé monobloc, elle-même raccordée, de façon monobloc et radialement intérieure, à une jante du disque aubagé monobloc, ce disque étant monté tournant autour d’un axe (X) de rotation et présentant axialement un côté amont, vers lequel les aubes ont chacune un bord d’attaque, et un côté aval, - et que le dispositif d'équilibrage comporte, en partie radialement intérieure de la plate-forme, au moins un logement où est disposée au moins une masselotte d'équilibrage, - avec comme autres particularités : -- que la partie amont de la plateforme présente une bride : --- s’étendant annulairement autour dudit axe (X), en amont de la jante, et, --- définissant, avec une surface radialement intérieure de la plate-forme, au moins un dit logement, et, -- que la masselotte d'équilibrage soit fixée à la bride, en porte-à-faux. Cette solution permet notamment d’éviter de mettre en contrainte les raccordements en pieds d’aubes. Elle est applicable dès lors qu’un aménagement est prévu pour recevoir au moins une dite masselotte. Dans le présent texte : - axial a pour sens suivant l’axe X ou (sensiblement) parallèle à l’axe X, qui est l’axe autour duquel tourne la partie rotor (donc notamment les aubes), - interne et externe ont pour sens respectivement (sensiblement) radialement interne et radialement externe vis-à-vis de l’axe X précité de rotation du (de chaque) rotor ici considéré, et les expressions amont (AM) et aval (AV) sont à considérer en référence au sens de circulation général de l’air dans la turbomachine, l’air ici concerné arrivant de l’amont, passant dans au moins un compresseur, alimentant ensuite une chambre de combustion où il est mélangé à du carburant, les gaz issus de la combustion sortant à l’aval pour passer alors dans au moins une turbine adaptée pour entraîner le compresseur. La solution précitée permet aussi d’éviter de limiter le nombre de perçages si de tels moyens sont prévus pour fixer chaque masselotte. Ainsi est-il proposé que la bride présente, de préférence pour chaque masselotte, un orifice traversé par un moyen de fixation de la masselotte, fixant de la sorte la/chaque masselotte à cette bride. La bride pourra en particulier être festonnée, ce que permet la solution ici présentée, même si la majorité des festons sont percés pour la fixation des masselottes. Avec des fixations par vis/écrous à la bride, les montages/démontages (possibles) des masselottes seront aisés. Par ailleurs, il est aussi proposé que, la bride s’étendant en amont de la jante, la masselotte s’étende alors entre la bride et la jante, avec la partie la plus importante de sa masse située axialement plus près de la jante que de la bride. Associé au moins aux premières caractéristiques précitées, ceci renforcera la possibilité ici offerte de limiter la contrainte statique, ceci permettant d’admettre plus de contrainte dynamique sur le disque, en modifiant donc pour cela le CDG (centre de gravité) axial du système, diminuant ainsi la flexion de la jante, sans diminuer la masse des masselottes, donc sans diminuer la capacité globale d’équilibrage. Pour mémoire, la flexion de la jante est proportionnelle à la masse et à la position axiale du centre de gravité du système d’équilibrage choisi (comprenant la fixation (vis+écrou typiquement) et la masselotte. Pour renforcer encore cet aspect, il est aussi proposé que la/chaque masselotte présente une première partie qui s’étend le long de la bride, du côté aval, et qui se raccorde à une deuxième partie qui s’étend le long de la surface radialement intérieure de la plate-forme. Avec une masselotte « épousant » plus ou moins la forme (typiquement à section en « L » renversé) de la bride pour suivre ensuite celle du « dessous » (surface interne) de la plate-forme, on va pouvoir obtenir un CDG axial du système d’équilibrage le plus en aval possible (vers le « cou », le « cou » d’un disque étant, radialement, la partie (référencée 68c ci-après) rayonnée de raccordement entre la plateforme et une zone centrale (référencée 68a ci-après) radialement plus centrale que le cou. Ceci aura pour effet de diminuer l’effet de flexion (lié à la force centrifuge) et la contrainte au niveau desdits raccordements (sensiblement rayonnés) aubes/plateforme. Encore pour limiter les efforts exercés en statique sur le disque, il est aussi proposé que, pour justement solliciter la masselotte considérée vers la surface radialement intérieure de la plate-forme, la/chaque masselotte présente une partie sensiblement radiale située à l’opposé de ladite surface radialement intérieure de la plate-forme. Avec cette partie sensiblement radiale, on va donc favoriser un plaquage de la masselotte vers la plate-forme, sous effet centrifuge. Et pour combiner ceci avec un positionnement du CDG axial du système d’équilibrage le plus en aval possible, afin de diminuer donc l’effet de flexion, il est proposé que la masselotte d'équilibrage présente, en aval des première et deuxième parties, une troisième partie plus massive que les première et deuxième parties. Cette troisième partie pourra être définie par ladite partie sensiblement radiale. Et, elle pourra d’ailleurs prolonger vers l’aval la deuxième partie, en s’incurvant sensiblement radialement vers l’axe (X) de rotation. Ainsi, on disposera de masselottes individuellement monoblocs et pourvues tant d’une fixation amont, que d’un recul vers l’aval du CDG (via les deuxième et troisième parties) et d’un effet de plaquage centrifuge (avec la masse aval). Concernant la fixation amont, il est en particulier proposé que ladite première partie de masselotte présente au moins un orifice traversé, comme l’orifice de la bride, par le moyen de fixation de la masselotte, pour ainsi fixer cette masselotte à la bride de la plate-forme. Typiquement, chaque masselotte présentera une forme de plaque, de base, cintrée sensiblement en « C » basculé de 90°, si l’on a arrêté une forme présentant lesdites première, deuxième et troisième parties. En termes de forme, on peut trouver intérêt à la travailler encore, notamment pour : - gagner en stabilité tangentielle (c’est-à-dire circonférentiellement autour de l’axe X), et - répartir la masse de la masselotte, afin, lors de la rotation des aubes, d’atténuer encore les sur-contraintes locales en pieds d’aubes, donc vers leurs raccordements à la surface radialement extérieure de la plate-forme. Une solution est d’étendre la forme de la masselotte tangentiellement. Un évidement au centre de la masselotte permet d’ajuster la masse de la masselotte. C’est dans ce cadre qu’il est donc proposé ce qui suit : - la première partie se raccorde à la deuxième partie en s’évasant circonférentiellement, et/ou - la deuxième partie présente un creux qui la scinde en deux portions latérales, et/ou - les aubes présentent individuellement un calage angulaire (de pied d’aube) définissant un angle non nul par rapport à une parallèle audit axe (X) de rotation, là où elles se raccordent individuellement à la plateforme, et la deuxième partie de la (chaque) masselotte suit sensiblement ce calage angulaire, le long de la surface radialement intérieure de la plate-forme. Les solutions qui précèdent permettent globalement de rendre possible - un (dé)calage vers l’aval le CDG, et - un effet de plaquage centrifuge. Outre le rotor précité, l’invention vise aussi un compresseur de turbomachine à gaz pour aéronef comprenant ledit rotor, avec tout ou partie des caractéristiques précitées. Brève description des figures est une demi-vue schématique (à compléter par symétrie) d’une section longitudinale (verticale) de turbomachine à gaz pour aéronef de l’art antérieur ; est de nouveau une demi-vue d'ensemble schématique d'un compresseur à haute pression de la turbomachine de la figure 1, suivant une section longitudinale (verticale) ; notamment la forme des brides est grossièrement représentée ; schématise un exemple de zones de contraintes statiques sur un DAM de l’art antérieur, en pied d’aubes, sans la solution de l’invention ; illustre une réalisation conforme à l’invention de la zone marquée IV figure 2 et suivant la coupe IV-IV de la figure 5, est une vue de la partie amont d’un DAM pouvant recevoir la solution de l’invention (aucune masselotte, ni leur système de fixation, n’y est toutefois montré), montre la masselotte de la figure 4, seule ; est une vue d’une alternative de réalisation de masselotte conforme à l’invention ; est une autre vue de cette alternative de réalisation de masselotte ; est une autre vue de la même alternative de réalisation de masselotte ; et est une vue d’une autre alternative, et est une autre vue de cette alternative de masselotte montée sous une plateforme de DAM. Description détaillée La figure 1 représente un exemple de turbomachine à gaz 20 pour aéronef, en l’espèce un turboréacteur double flux comprenant une soufflante 22 en aval de laquelle le flux d’air entrant F se scinde entre un flux primaire F1 qui passe dans la partie moteur 20a de la turbomachine et un flux secondaire F2 qui passe dans une veine secondaire 20b qui entoure axialement la partie moteur 20a. La turbomachine 20 présente une ligne médiane ou axe longitudinal central X autour duquel tourne une partie rotor de la turbomachine. D'avant en arrière et donc d’amont (AM) vers l’aval (AV), le moteur 20a comporte différentes sections comprenant successivement un compresseur basse pression (LPC) 24, un compresseur haute pression (HPC) 26, une chambre de combustion 28, une turbine haute pression (HPT) 30 et une turbine basse pression (LPT) 32. Chacun de ces compresseurs et turbines, LPC, HPC, HPT et LPT, comprend plusieurs étages d'aubes de rotor intercalés axialement avec des étages associés d'aubes de stator. Les étages d’aubes du LPC sont couplés aux étages d’aubes du LPT via un arbre axial 40 destiné à être entraîné par le LPT. De manière similaire, les étages d’aubes du HPC sont couplés aux étages d’aubes du HPT via un arbre axial 42. Les étages d’aubes LPT et LPC et leur arbre associé peuvent former un corps basse pression. De même, les étages d’aubes HPC et HPT et leur arbre associé peuvent former un corps haute pression. Les corps peuvent être montées pour tourner autour de l’axe X par des systèmes de paliers (non représentés). Les parties tournantes du LPC, du HPC, du HPT et du LPT peuvent former des rotors associés. Un compresseur à haute pression 26 tel que celui de la figure 2 comprend un rotor central 41 entraîné par une ligne d'arbres 42 et comporte une enveloppe 44 de forme fuselée composée d'anneaux 46 juxtaposés et séparés axialement par des disques aubagés monoblocs (DAM) 48 intégrant radialement (axe Z) des étages d'aubes mobiles 50. Les anneaux 46 et les disques aubagés monoblocs 48 forment un seul ensemble, et sont donc monoblocs. Un stator 52 entoure le rotor 41 et comprend, en doublure interne d'une carcasse 54, un carter 56 de support et une virole 58 soutenue par le carter 56, tournée vers le rotor 41. La virole 58 sert à délimiter la veine 20c annulaire d'écoulement des gaz (dite veine primaire où arrive le flux primaire F1) dans laquelle s'étendent les étages d'aubes mobiles 50 et des étages d'aubes stationnaires (en anglais « vanes ») 60 de redressement de l'écoulement, qui sont accrochés à la virole 58 et alternent avec les étages précédemment mentionnés. Chaque disque aubagé monobloc (DAM) 48 est donc monté tournant autour de l’axe X. Ses aubes 50, qui se répartissent sur sa périphérie et s’étendent sensiblement radialement autour dudit axe X, ont chacune un bord d’attaque 50a raccordé, en 66a, de façon monobloc et radialement intérieure, à une partie amont d’une plateforme (radialement) intérieure du disque aubagé monobloc. Cette plateforme, repérée 66, est elle-même raccordée, de façon monobloc et radialement intérieure, à une jante 68 du disque aubagé monobloc. Typiquement cette jante peut présenter radialement vers l’intérieur, depuis la plateforme 66 : le cou 68c (adjacent donc à cette plateforme), puis ladite zone centrale 68a, qui est plus fine qu’une partie radialement encore plus intérieure 68b, plus renflée (parfois dénommée poireau d’équilibrage). Au moins en partie radialement intérieure, c’est par l’intermédiaire d’une succession de plateformes (dites intérieures) repérées de façon générale 69a, 69b (en aval du DAM du premier étage, dit DAM1) et dont sont pourvues respectivement en partie (radialement) intérieure les aubes mobiles 50 et les aubes stationnaires/fixes (« vanes ») 60 que la veine 20c est définie, sensiblement axialement. Le raccordement 66a est typiquement concave et sensiblement rayonné. On voit grossièrement figure 2 que la plateforme intérieure 66 est pourvue sur sa circonférence (direction Y) d’au moins une masselotte 70 d'équilibrage en rotation du disque et plus généralement du rotor. Comme l’indique le détail IV de cette figure 2, parmi les disques aubagés monoblocs 48, celui du DAM1 dans l’exemple est schématisé pour partie figure 4. Sur cette figure, il s’agit toutefois d’une réalisation conforme à l’invention et donc différente de la représentation locale de la figure 2. Quant à la figure 3, elle permet de déduire que, sans précaution particulière : - la durée de vie du DAM peut être limitée, car la zone du DAM1 ici illustrée est chargée mécaniquement (charge statique croissante de A à D). Les premiers étages du compresseur sont donc chargés en contrainte en pied d’aube 50, car le ratio entre le volume de l’aube et celui du disque peut être important par comparaison avec ceux des derniers étages du compresseur ; - le niveau de contrainte statique de la zone (du rayon) de raccordement aube/plateforme est déterminant pour la durée de vie de la pièce et la marge vibratoire. Si la contrainte statique est importante, on admettra moins de contrainte dynamique. Par ailleurs, gagner en marge vibratoire est important, notamment pour la certification de la turbomachine. A noter que le (rayon de) raccordement 66a de l’aube, pour le premier mode de flexion du DAM1, est une zone importante ici considérée, car chargée en contraintes, en situations tant statique que dynamique. C’est en effet là que s’exercent l’essentiel des charges, quand la turbomachine tourne (sens de rotation S autour de l’axe X ; figure 3). Ces problèmes de charges/contraintes mécaniques excessives liées donc à la présence de balourd ou masselotte(s) ont ainsi ici mené, comme illustré figures 4,5: - à ce que la partie amont de la plateforme 66 présente (intègre) une bride 72 s’étendant annulairement, autour dudit axe X, en amont de la jante 68 et définissant, avec une (sur)face radialement intérieure 66c de la plate-forme, au moins un logement 73, - et à ce que la masselotte 170 d'équilibrage soit fixée à la bride 72, en porte-à-faux. La bride 72 est ici une « bride amont » qui s’étend en amont de la jante 68. Ainsi, lors de la mise en rotation du rotor, la masselotte 170 se centrifugera du côté de la face 66c de la plateforme du DAM et concentrera alors là les contraintes mécaniques, en aval de la bride, donc plus près du cou du disque (zone 68c figure 4) qu’avec un montage de masselotte en face amont de la bride, limitant ainsi les contraintes à l’endroit du raccordement 66a du pied d’aube. S’il y a de tels appuis radiaux sous pression des masselottes, ils s’opèreront uniquement lorsque le rotor et donc les disques 48 tournent autour de l’axe X. D’ailleurs, pour solliciter, par effet centrifuge, la masselotte 170 considérée vers la surface radialement intérieure 66c de la plate-forme, il est proposé que, dans le logement 73 en creux où elle est située, la masselotte présente une partie 81 sensiblement radiale située à l’opposé de ladite surface radialement intérieure de la plate-forme ; voir figure 4. Pour lesdits appuis radiaux, et a minima pour favoriser un déport vers l’aval du CDG, chaque masselotte 170 présentera favorablement une (première) partie amont 170a s’étendant le long de la bride 72, du côté aval, et qui se raccordera à une (deuxième) partie 170b, aval, s’étendant le long de la surface radialement intérieure 66c de la plate-forme 66; voir également notamment figure 4. On peut aisément prévoir ladite partie sensiblement radiale 81 sur cette deuxième partie 170b, en la formant en saillie, du côté orienté vers l’axe X, donc à l’opposé de la surface radialement intérieure 66c de la plate-forme. Comme illustré figures 4,5, la bride 72, plutôt qu’être radialement de hauteur H uniformément constante sur 360°, peut être festonnée, avec donc des creux 72a alternant circonférentiellement avec des saillies 72b s’étendant radialement vers l’axe X. La bride 72 s’étend radialement vers l’axe X dans l’exemple préféré illustré (forme à section en L). Pour sa fixation rapide, fiable, sécuritaire et pratique en vue d’atteindre les positions axiale (déport vers l’aval) et radiale (pour appui) précitées, il est conseillé : - que la(chaque) masselotte 170 considérée présente donc une dite partie amont 170a (appelée première partie, sous réserve qu’il existe au moins ladite deuxième partie 170b) qui soit sensiblement parallèle à la bride 72 (ou à la saillie 72b considérée), - et que cette partie amont 170a soit traversée par un orifice 171, pour une fixation (qui pourra être amovible) de la masselotte 170 considérée à la bride 72. La bride présente quant à elle un orifice 74 axial. Ainsi un moyen de fixation de la masselotte 170 pourra être engagé à travers les orifices alors alignés 74,171, fixant ainsi la/chaque masselotte d'équilibrage à la bride, comme illustré figure 4. Les moyens 75 de fixation individuels des masselottes 170 pourront comprendre des vis 77 et des écrous 79 disposés et serrés ensemble axialement (parallèlement à l’axe X). Ceci permettra des montages/démontages aisés et sûrs. Disposée en aval de la bride amont 72, chaque masselotte 170 d'équilibrage s’étendra donc entre cette bride et la jante 68, avec de préférence la partie la plus importante de sa masse – zone(s) 810 sur les figures 6-11 – qui pourra être située axialement plus près de la jante que de la bride, déportant d’autant plus en aval le CDG et limitant ainsi d’autant plus le risque de fléchissement de la bride, sous l’effet centrifuge, donc le risque de fléchissement de la plateforme, voire de la jante. Cette ou ces zone(s) 810 pourra coïncider avec la partie sensiblement radiale 81 précitée. En particulier, on peut prévoir qu’en aval (AV) des première et deuxième parties 170a,170b, chaque masselotte présente une troisième partie 170c plus massive que les première et deuxième parties. Pour une facilité de fabrication et une efficacité certaine, la troisième partie 170c peut prolonger vers l’aval la deuxième partie 170b, en s’incurvant sensiblement radialement vers l’axe X de rotation, comme montré sur les figures, et repéré notamment figures 6 et 9. De préférence, chaque masselotte 170 sera monobloc, donc d’une seule pièce. Malgré ses différentes parties précitées, et une section qui peut être sensiblement en C, la masselotte ne sera traversée par le moyen de fixation retenu (la vis 77 dans l’exemple) qu’à l’endroit de sa partie amont 170a, afin de réaliser le porte-à-faux souhaité. Dans la réalisation des figures 4,6, la masselotte 170 se présente comme une plaque de largeur l (dans la direction circonférentielle, une fois la masse montée comme figure 4) constante de l’amont vers l’aval. La largeur l pourrait toutefois s’évaser d’amont vers l’aval et/ou, comme on le voit nettement sur ces deux figures, la masselotte pourrait s’épaissir (dans la direction radiale, une fois la masse montée ; épaisseur e) en direction de l’aval, afin que la masse soit plus importante côté aval de la masselotte que côté amont. Dans la réalisation des figures 7-11, la première partie 170a de la masselotte 170 se raccorde d’ailleurs à la deuxième partie 170b en s’évasant, circonférentiellement. Mais ceci peut, comme ici, être prévu aussi ou surtout pour gagner en stabilité circonférentielle et répartir la masse de la masselotte afin d’atténuer la sur-contrainte locale en pied de l’aube sensiblement sous laquelle la masselotte considérée sera montée. A ce sujet, on a schématisé figure 11 les positions relatives, en particulier en direction circonférentielle, que pourront occuper les aubes et les masselottes montées ; ici deux aubes 50 successives et une masselotte 170. On y note que la solution a prévue d’étendre la forme de la masselotte circonférentiellement. Un évidement ou creux 83 vers le centre de la masselotte peut permettre d’ajuster la masse de la masselotte. Dans la solution retenue et illustrée, la masselotte 170 est telle que sa deuxième partie 170b présente un creux 83 qui la scinde en deux portions latérales 173, 175. Ces portions latérales 173, 175 peuvent s’étendre parallèlement à l’axe X, de part et d’autre du creux 83. Dans la solution schématisé figure 11, on note toutefois : - que, par rapport à deux axes X1,X2 parallèles à l’axe X et passant par les raccordement respectifs de ces aubes à la plate-forme 66, les aubes 50 présentent individuellement un calage angulaire en pied d’aube définissant un angle α non nul (le calage peut varier suivant la hauteur de l’aube et dans ce cas, c’est le calage en pied qui intéresse), et - que ladite deuxième partie 170b de la masselotte 170 suit sensiblement ce calage angulaire en pied d’aube (le long donc de la surface radialement intérieure de la plate-forme), via ses deux ailes ou portions latérales 173, 175 qui radialement sont respectivement situées sensiblement dans les plans d’élévation de l’aube 50 considérée : voir plan sensiblement radial P1 figure 4 qui passe par le raccordement de l’aube à la plate-forme et par une section radiale de la masselotte 170 représentée. Ainsi, la masselotte de la solution schématisé figure 10,11 est vrillée latéralement, d’amont vers l’aval, donc suivant la circonférence une fois la masselotte montée. L’objectif est que la masselotte « pousse » radialement sensiblement en dessous des rayons de raccordement des aubes (en zone rigide donc). On attend d’une telle solution une diminution notable des contraintes en pied d’aube, par comparaison avec la figure 3, en particulier vers la zone 66a. Des tests indiquent une diminution de plus de 10%. Ceci permet un gain en contrainte statique au niveau du rayon de raccordement des aubes. Dans les modes de réalisation préférés et illustrés, la scission en deux portions latérales 173, 175 de la deuxième partie 170b entraîne celle de la troisième partie 170c, laquelle présente donc elle-même deux portions latérales 810a,810b (figure 8) séparées par l’ouverture 830 vers l’aval du creux 83, suivant la circonférence une fois la masselotte montée. Une fois montée, la masselotte est en contact avec le disque 48 qui est une pièce critique, à ménager. Pour limiter les risques d’altération, on peut revêtir chaque masselotte 170 par une couche 85 de vernis pour ne pas user la (sur)face 66c et « glisser » à son contact. Les risques de rayure sont ainsi limités. Dispositif d'équilibrage d'un disque (48) de rotor de type disque aubagé monobloc, le disque comportant des aubes (50) raccordé, de façon monobloc et radialement intérieure, à une plateforme (66) du disque aubagé monobloc, elle-même raccordée, de façon monobloc et radialement intérieure, à une jante (68) du disque aubagé monobloc, le disque (48) étant monté tournant autour d’un axe (X) de rotation et présentant axialement un côté amont, vers lequel les aubes (50) ont chacune un bord d’attaque (50a), et un côté aval, le dispositif d'équilibrage comportant, en partie radialement intérieure de la plate-forme (66), au moins un logement (73) où est disposée au moins une masselotte (170) d'équilibrage, caractérisé en ce que : - la partie amont de la (ou de chaque) plateforme (66) (ou de certaines au moins de ces plateformes) présente une bride (72) : -- s’étendant annulairement autour dudit axe (X), et, -- définissant, avec une surface radialement intérieure (66c) de la plate-forme, au moins un dit logement (73), et, - la masselotte (170) d'équilibrage est fixée à la bride, en porte-à-faux. Dispositif d'équilibrage selon la revendication 1, dans lequel la bride présente un orifice (74) traversé par un moyen de fixation de la masselotte (170) d'équilibrage, fixant la/chaque masselotte (170) d'équilibrage à la bride (72). Dispositif d'équilibrage selon la revendication 1 ou 2, dans lequel la bride (72) s’étend en amont de la jante (68), et la masselotte (170) d'équilibrage s’étend entre la bride et la jante (68), avec la partie la plus importante de sa masse située axialement plus près de la jante que de la bride. Dispositif d'équilibrage selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la masselotte (170) d'équilibrage présente une première partie (170a) qui s’étend le long de la bride (72), du côté aval, et qui se raccorde à une deuxième partie (170b) qui s’étend le long de la surface radialement intérieure de la plate-forme. Dispositif d'équilibrage selon l'une quelconque des revendications précédentes dans lequel, pour solliciter, par effet centrifuge, la masselotte considérée vers la surface radialement intérieure de la plate-forme, la/chaque masselotte présente une partie (81) sensiblement radiale située à l’opposé de ladite surface radialement intérieure (66c) de la plate-forme Dispositif d'équilibrage selon les revendications 3 et 4, dans lequel la masselotte (170) d'équilibrage présente, en aval des première et deuxième parties, une troisième partie (170c) plus massive que les première et deuxième parties. Dispositif d'équilibrage selon la revendication 6, dans lequel la troisième partie (170c) prolonge vers l’aval la deuxième partie, en s’incurvant sensiblement radialement vers l’axe (X) de rotation. Dispositif d'équilibrage selon les revendications 2 et 4, seules ou en combinaison avec l’une au moins des revendications 5 à 7, dans lequel la première partie présente au moins un orifice (171) traversé, comme l’orifice (74) de la bride, par le moyen de fixation de la masselotte (170) d'équilibrage, pour fixer la masselotte (170) d'équilibrage à la bride (72). Dispositif d'équilibrage selon la revendication 4, seule ou en combinaison avec l’une au moins des revendications 5 à 8, dans lequel la première partie (170a) se raccorde à la deuxième partie (170b) en s’évasant circonférentiellement. Dispositif d'équilibrage selon la revendication 4, seule ou en combinaison avec l’une au moins des revendications 5 à 9, dans lequel la deuxième partie (170c) présente un creux (83) qui la scinde en deux portions latérales. Dispositif d'équilibrage selon la revendication 4, seule ou en combinaison avec l’une au moins des revendications 5 à 10, dans lequel : - les aubes (50) présentent individuellement un calage angulaire de pied d’aube définissant un angle non nul par rapport à une parallèle audit axe (X) de rotation, là où elles se raccordent individuellement à la plateforme (66), et - la deuxième partie de la masselotte (170) d'équilibrage suit sensiblement ce calage angulaire de pied d’aube, le long de la surface radialement intérieure de la plate-forme. Rotor (10) de turbomachine à gaz pour aéronef, caractérisé en ce qu'il comprend au moins un dispositif d'équilibrage selon l'une quelconque des revendications précédentes. Compresseur de turbomachine à gaz pour aéronef comprenant le rotor selon la revendication 12.