FR 3101019 A1 20210326 FR 1910570 A 20190925 Pneumatique équipé d’un transpondeur comportant : - Un sommet, comprenant une armature de sommet présentant une extrémité axiale à chacun de ses bords; réuni à chacune de ses extrémités axiales par un flanc à un bourrelet ayant une extrémité intérieure. - Une couche d’armature de carcasse, formée de renforts métalliques parallèles, ancrée dans chaque bourrelet autour d’une tringle pour former une partie principale et un retournement, - Le transpondeur comprenant une antenne dipôle constituée d’un ressort défini par un pas P et un diamètre D dont la longueur définit un axe longitudinal, caractérisée en ce que le rapport entre le pas (P1) et le diamètre (D1) pour une boucle d’une première zone du ressort est supérieur à 0,8, en ce que le transpondeur se situe axialement extérieurement par rapport à une extrémité intérieure du bourrelet et radialement entre l’extrémité supérieure de la tringle et l’extrémité axiale de l’armature de sommet. Figure pour l’abrégé : Fig. 2 pneumatique EQUIPE d’un Transpondeur radiofréquence Domaine de l’invention La présente invention concerne une enveloppe pneumatique équipée d’un dispositif électronique de radio identification ou transpondeur radiofréquence subissant, en particulier en service lorsqu’elle est montée sur un véhicule terrestre, de fortes sollicitations thermo mécaniques. Arrière-plan technologique Pour le domaine des dispositifs d’identification RFID (acronyme de Radio Frequency Identification), des transpondeurs radiofréquences passifs sont classiquement utilisés pour l’identification, le suivi et la gestion d’objets. Ces dispositifs permettent une gestion automatisée plus fiable et plus rapide. Ces transpondeurs à identification radiofréquences passifs sont constitués généralement d’au moins une puce électronique et une antenne formée par une boucle magnétique ou une antenne rayonnante que l’on fixe à l’objet à identifier. La performance de communication du transpondeur radiofréquence s’exprime par la distance maximale de communication du transpondeur radiofréquence avec un lecteur radiofréquence pour un même signal communiqué au ou par le lecteur radiofréquence. Dans le cas des produits fortement extensibles comme par exemple les pneumatiques, un besoin existe d’identifier le produit tout au long de son existence depuis sa fabrication jusqu’à son retrait du marché et, en particulier, lors de son usage. Ensuite, afin de faciliter cette tâche, notamment en condition d’usage sur véhicule, une performance de communication élevée est requise qui s’exprime par la possibilité d’interroger le transpondeur radiofréquence à longue distance du produit, plusieurs mètres, par l’intermédiaire d’un lecteur radiofréquence. Enfin, on souhaite que le coût de fabrication d’un tel dispositif soit le plus compétitif possible. On connait dans l’état de la technique, notamment d’après le document WO 2016/193457A1, un transpondeur à identification radiofréquence passif apte à répondre aux besoins des pneumatiques. Ce transpondeur est constitué d’une puce électronique, connectée à un circuit imprimé sur lequel est galvaniquement connectée une première antenne primaire. Cette antenne primaire est couplée électromagnétiquement à un ressort hélicoïdal mono brin constituant une antenne rayonnante dipôle. La communication avec un lecteur externe radiofréquence utilise par exemple les ondes radioélectriques et en particulier la bande UHF, acronyme d’Ultra Hautes Fréquences. En conséquence, les caractéristiques du ressort hélicoïdal sont ajustées à la fréquence de communication choisie. Ainsi la disparition de jonction mécanique entre le circuit imprimé et l’antenne rayonnante améliore la tenue mécanique du transpondeur radiofréquence. Cependant, un tel transpondeur radiofréquence passif présente des faiblesses dans son usage lorsqu’il est intégré à une enveloppe pneumatique, en particulier lorsque l’armature de carcasse de l’enveloppe pneumatique est métallique. Bien que ce transpondeur radiofréquence soit adapté pour fonctionner à la fréquence de communication du lecteur externe radiofréquence, la communication radiofréquence par l’intermédiaire de l’antenne rayonnante n’est pas optimale en particulier pour des interrogations à longue distance en particulier en raison des renforts métalliques perturbant les ondes radioélectriques. De surcroît, il faut aussi tenir compte de la tenue mécanique de l’antenne rayonnante dans un environnement fortement sollicitant thermomécaniquement. Ainsi, il faut optimiser le compromis de performances entre la tenue mécanique de l’antenne et son efficacité de radiocommunication, comme sa performance radioélectrique et dans un second temps sa performance électromagnétique, afin d’optimiser les performances potentielles d’un tel transpondeur radiofréquence passif. La présente invention porte sur une enveloppe pneumatique ayant une armature de carcasse métallique, équipée d’un transpondeur radiofréquence passif visant à améliorer le compromis de performances, et en particulier la performance de radiocommunication des transpondeurs radiofréquences passifs employés dans une architecture de pneumatique lors de son usage sur véhicule. Description de l’invention L’invention porte sur une enveloppe pneumatique de forme toroïdale autour d’un axe de référence équipée d’un transpondeur radiofréquence passif. L’enveloppe pneumatique comporte : un bloc sommet, comprenant une armature de sommet présentant une extrémité axiale à chacun de ses bords et une bande de roulement, réunie à chacune de ses extrémités axiales à un bourrelet, présentant une extrémité intérieure, située axialement et radialement intérieurement au bourrelet par rapport à l’axe de référence, par l’intermédiaire d’un flanc, Une armature de carcasse, comprenant au moins une couche d’armature de carcasse formée d’éléments de renforcement métalliques, parallèles entre eux et définissant une direction de renforcement, insérés entre deux couches de calandrage en mélange élastomère, La au moins une couche d’armature de carcasse étant ancrée dans chacun des bourrelets par retournement autour d’une tringle annulaire pour former une partie principale de la au moins une couche d’armature de carcasse, s’étendant d’une tringle à l’autre et située radialement intérieurement par rapport au bloc sommet, et un retournement de la au moins une couche d’armature de carcasse dans chacun des bourrelets, Le retournement de la au moins une couche d’armature de carcasse étant séparé de la partie principale de la au moins une couche d’armature de carcasse par une première couche de mélange élastomère s’étendant radialement extérieurement depuis la tringle, Une deuxième couche de mélange élastomère formant la surface extérieure de l’enveloppe pneumatique dans la zone du bourrelet, ladite seconde couche de mélange élastomère étant destinée à venir en contact avec la jante, Une troisième couche de mélange élastomère située radialement extérieurement au contact de la deuxième couche de mélange élastomère formant la surface extérieure dudit flanc, Le transpondeur radiofréquence passif comprenant une partie électronique et une antenne dipôle rayonnante, L’antenne dipôle rayonnante étant constituée d’un ressort hélicoïdal monobrin définissant un pas d’hélice P, un diamètre d’enroulement D, un plan médian et un diamètre de fil définissant des diamètres intérieur et extérieur de l’antenne rayonnante, dont la longueur est adaptée pour communiquer sur une bande de fréquences avec un lecteur à émission radiofréquence définissant un premier axe longitudinal ,une zone centrale et deux zones latérales suivant le premier axe longitudinal, La partie électronique comprenant une puce électronique et une antenne primaire de type bobine comprenant au moins un tour, et définissant ainsi un second axe longitudinal et un plan médian perpendiculaire au second axe longitudinal, L’antenne primaire étant connectée galvaniquement à la puce électronique et couplée électro-magnétiquement à l’antenne dipôle rayonnante, et étant circonscrite dans un cylindre dont l’axe de révolution est parallèle au second axe longitudinal et dont le diamètre est supérieur ou égal au tiers du diamètre intérieur de l’antenne dipôle rayonnante située au droit de l’antenne primaire, Le transpondeur radiofréquence passif étant agencé de sorte que les premier et second axes longitudinaux soient parallèles et que le plan médian de l’antenne primaire soit placé dans la zone centrale du ressort hélicoïdal. L’enveloppe pneumatique est caractérisée en ce que, l’antenne dipôle rayonnante comprenant une première zone où l’antenne dipôle rayonnante n’est pas située au droit de la partie électronique, le rapport entre le pas d’hélice P1 et le diamètre d’enroulement D1 pour au moins une boucle du ressort hélicoïdal de la première zone est supérieur à 0,8, en ce que le transpondeur radiofréquence passif étant situé au droit de la au moins une couche d’armature de carcasse, le premier axe longitudinal de l’antenne rayonnante du transpondeur radiofréquence passif forme un angle d’au moins 45 degrés, préférentiellement d’au moins 60 degrés, avec la direction de renforcement de la au moins une couche d’armature de carcasse et en ce que le transpondeur radiofréquence passif se situe axialement extérieurement par rapport à l’extrémité intérieure du bourrelet et radialement entre l’extrémité la plus radialement extérieure de la tringle et l’extrémité axiale du bloc sommet, préférentiellement à l’intérieur de l’enveloppe pneumatique. On entend ici par le terme « élastomère », l’ensemble des élastomères y compris les TPE (acronyme de Thermo Plastiques Elastomères), tels que par exemple les polymères diéniques, c’est-à-dire comprenant des unités diéniques, les silicones, les polyuréthanes et les polyoléfines. On entend ici par le terme « couplage électromagnétique, », le couplage par rayonnement électromagnétique, c’est-à-dire le transfert d’énergie sans contact physique entre deux systèmes incluant d’une part le couplage inductif et d’autre part le couplage capacitif. L’antenne primaire est alors préférentiellement comprise dans le groupe comprenant : une bobine, une boucle ou un segment de fil ou une combinaison de ces éléments conducteurs. Ici, on entend par le terme « parallèle » que l’angle formé par les directions axiales de chaque antenne est inférieur ou égal à 30 degrés. Dans ce cas, le couplage électromagnétique entre les deux antennes est optimal, améliorant notablement les performances de communication du transpondeur radiofréquence passif. Ici, il convient d’abord de définir le plan médian de la bobine et du ressort hélicoïdal. Par définition, c’est un plan fictif séparant l’objet en deux parties égales. Dans notre cas, ce plan médian est perpendiculaire à l’axe de chaque antenne. Enfin, on entend ici par le terme « zone centrale » que la distance relative entre les plans médians est inférieure au dixième de la longueur de l’antenne rayonnante. Ainsi l’intensité du courant électrique étant maximale au centre de l’antenne rayonnante, le champ magnétique induit par ce courant est aussi maximal au centre de l’antenne rayonnante ; on assure ainsi que le couplage inductif entre les deux antennes est optimal améliorant de ce fait la performance de communication du transpondeur radiofréquence passif. En imposant les dimensions relatives de l’antenne primaire par rapport aux caractéristiques du ressort hélicoïdal de l’antenne rayonnante, on assure que la distance entre les deux antennes sera inférieure au diamètre de l’antenne primaire dans le cas où l’antenne primaire se situe à l’intérieur de l’antenne rayonnante. Ainsi on optimise le couplage électromagnétique entre les deux antennes et de ce fait la performance de communication du transpondeur radiofréquence en émission et en réception. De même en dehors de la zone de l’antenne rayonnante qui est située au droit de la partie électronique et donc de l’antenne primaire, un rapport du pas d’hélice sur le diamètre d’enroulement supérieur à 0,8 pour une boucle de l’antenne rayonnante a pour effet d’étirer le ressort hélicoïdal. Ainsi on diminue la longueur utile de fil pour parcourir une distance nominale de l’antenne rayonnante. De ce fait on diminue la résistance de l’antenne rayonnante. Par conséquence, à iso champ électrique, l’intensité du courant électrique circulant dans l’antenne rayonnante est plus importante à la fréquence propre de l’antenne, ce qui permet d’améliorer la performance de communication du transpondeur radiofréquence. De plus, l’étirement du ressort hélicoïdal permet d’améliorer le rendement de l’antenne rayonnante en améliorant le rapport entre la résistance de rayonnement sur la résistance de pertes de celle-ci, ce qui permettra aussi de maximiser le champ électrique rayonné par l’antenne rayonnante à iso courant électrique circulant dans l’antenne rayonnante. Enfin, l’étirement de l’antenne rayonnante permet de diminuer le volume occupé par le ressort hélicoïdal à iso pas de l’antenne rayonnante. Ainsi, dans un environnement dimensionnel contraint comme l’épaisseur d’une enveloppe pneumatique, il est possible d’augmenter l’épaisseur de gomme isolante entourant l’antenne rayonnante dans cette première zone. Cette isolation électrique minimise les pertes et améliore donc la performance de communication du transpondeur radiofréquence aussi bien en émission qu’en réception. Bien entendu, il est idéal que chacune des boucle de la première zone de l’antenne rayonnante soit allongée ce qui améliore d’autant la performance de communication du transpondeur radiofréquence passif, en particulier pour les transpondeurs à identification, nommés tag RFID. On entend par le terme « situé au droit de deux éléments de renforcement » que la projection orthogonale de l’élément, ici l’antenne dipôle rayonnante, sur le plan défini par deux éléments de renforcement parallèles de la partie principale de la au moins une couche d’armature de carcasse coupe ces deux éléments de renforcement au moment de l’ébauche à cru de l’enveloppe pneumatique. Enfin, le fait que la dimension caractéristique de l’antenne dipôle rayonnante définie par le premier axe longitudinal soit située au droit de plusieurs éléments de renforcement de la couche d’armature de carcasse assure un positionnement maitrisé du transpondeur radiofréquence passif dans l’épaisseur de l’enveloppe pneumatique notamment lors de l’ébauche à cru de celle-ci. En effet, cette configuration réduit le déplacement possible de l’antenne dipôle rayonnante au sein des diverses couches non réticulées, notamment par rapport à la couche d’armature de carcasse, lors de la confection à cru de l’enveloppe pneumatique. La couche principale d’armature de carcasse de l’enveloppe pneumatique étant disposée d’une tringle à l’autre, cela autorise une large zone d’implantation du transpondeur radiofréquence passif dans l’enveloppe pneumatique qui soit opérationnelle. En effet, on maitrise alors la quantité de matière élastomère entourant le transpondeur radiofréquence passif permettant d’accorder la longueur de l’antenne dipôle rayonnante à l’environnement électrique de l’antenne dipôle rayonnante au sein du pneumatique de façon fiable et robuste. Cependant, l’armature de carcasse de l’enveloppe pneumatique comprenant une couche d’éléments de renforcements métalliques définissant une direction de renforcement, il convient d’incliner le premier axe longitudinal de l’antenne dipôle rayonnante d’un angle d’au moins 45 degrés par rapport à cette direction de renforcement. Préférentiellement, cet angle est d’au moins 60 degrés et très préférentiellement le premier axe longitudinal de l’antenne dipôle rayonnante est perpendiculaire à la direction de renforcement. Cette inclinaison est nécessaire pour limiter les perturbations radioélectriques de l’antenne dipôle rayonnante générées par le blindage défini par l’armature de carcasse métallique. La perpendicularité de l’antenne dipôle rayonnante par rapport à l’armature de carcasse minimise ses perturbations. Un angle de 45 degrés autorise un fonctionnement de l’antenne dipôle rayonnante qui est suffisant pour une lecture du transpondeur radiofréquence passif à plus d’un mètre d’une enveloppe pneumatique montée sur jante, tandis que’un angle de 30 degrés multiplie par deux les perturbations radioélectriques de l’antenne dipôle rayonnante. Enfin, le transpondeur radiofréquence se situe dans la zone du bourrelet et du flanc de l’enveloppe pneumatique, notamment entre la tringle et l’armature de sommet du bloc sommet, afin de faciliter la communication de celui-ci par un lecteur radiofréquence externe notamment en service sur véhicule. En effet, les éléments généralement métalliques de la carrosserie du véhicule, comme la roue ou l’aile, gênent la propagation des ondes radioélectriques vers ou depuis la transpondeur radiofréquence passif situé avec l’enveloppe pneumatique, notamment dans la gamme de fréquences des UHF L’implantation du transpondeur radiofréquence passif au niveau du flanc et du bourrelet, radialement à l’extérieur de la tringle, de l’enveloppe pneumatique facilite l’interrogation et la lecture du transpondeur radiofréquence passif par un lecteur radiofréquence externe à grande distance dans de nombreuses positions du lecteur radiofréquence externe lorsque l’enveloppe pneumatique est en service sur véhicule. La communication du transpondeur radiofréquence passif est alors robuste et fiable. Bien que non indispensable pour la communication radiofréquence, le transpondeur radiofréquence passif se situe à l’intérieur de l’enveloppe pneumatique. Il est alors incorporé dans celle–ci au cours de la fabrication de l’enveloppe pneumatique, ce qui sécurise les informations contenues en lecture seule dans la mémoire de la puce électronique du transpondeur radiofréquence passif comme, par exemple, l’identification de l’enveloppe pneumatique. L’alternative consiste à fixer, par les techniques connues de l’état de l’art, un patch en mélange élastomère contenant ledit transpondeur radiofréquence passif sur les surfaces externes de l’enveloppe pneumatique comme par exemple au niveau de la couche de gomme intérieure ou du flanc. Cette opération peut avoir lieu à tout moment au cours de la vie de l’enveloppe pneumatique ce qui rend moins fiable les informations de l’enveloppe pneumatique contenues dans la mémoire de la puce électronique du transpondeur radiofréquence passif. Optionnellement, l’antenne dipôle rayonnante comprenant une deuxième zone où l’antenne dipôle rayonnante est située au droit de la partie électronique, le rapport entre le pas d’hélice P2 et le diamètre d’enroulement D2 pour chaque boucle de la deuxième zone est inférieur ou égal à 0,8. En effet, dans cette deuxième zone de l’antenne dipôle rayonnante et tout particulièrement dans la zone se situant au droit de l’antenne primaire, la performance attendue de l’antenne dipôle rayonnante est le couplage électromagnétique et, en particulier, inductif avec l’antenne primaire de la partie électronique. De ce fait, un premier levier pour améliorer ce couplage est d’augmenter l’inductance de l’antenne rayonnante dans cette deuxième zone, ce qui revient à contracter le ressort hélicoïdal. De plus, le fait de contracter l’antenne dipôle rayonnante dans cette deuxième zone favorise aussi le transfert d’énergie entre l’antenne primaire et l’antenne dipôle rayonnante par l’augmentation de la surface d’échange proposée par l’antenne dipôle rayonnante à iso longueur de l’antenne primaire située en vis-à-vis de l’antenne dipôle rayonnante. Cette amélioration du transfert d’énergie entraine une meilleure performance de communication du transpondeur radiofréquence passif. De préférence, le rapport entre le pas d’hélice et le diamètre d’enroulement de chacune des boucles du ressort hélicoïdal dans la première zone de l’antenne rayonnante est inférieure à 3, préférentiellement inférieure à 2. Bien qu’il soit intéressant d’améliorer la performance radioélectrique de l’antenne rayonnante, il ne faut pas non plus négliger les autres fonctions qu’elle doit remplir. En particulier, le ressort hélicoïdal est une structure extensible adaptée pour supporter des sollicitations tridimensionnelles auxquelles le transpondeur radiofréquence dans une enveloppe pneumatique devra faire face depuis la confection de l’enveloppe pneumatique jusqu’à l’usage de l’enveloppe pneumatique en tant qu’objet de mobilité sur véhicule. De ce fait, il convient de limiter l’étirement de l’antenne rayonnante dans cette première zone afin de conserver une souplesse suffisante à l’antenne rayonnante dans son ensemble et ainsi s’assurer de l’intégrité physique du transpondeur radiofréquence passif. De préférence, l’antenne primaire étant connectée aux bornes d’une carte électronique comprenant la puce électronique, l’impédance électrique de l’antenne primaire est adaptée à l’impédance électrique de la carte électronique du transpondeur radiofréquence. On entend par le terme « impédance électrique de la carte électronique », l’impédance électrique aux bornes de l’antenne primaire ce qui représente l’impédance électrique de la carte électronique comprenant au moins une puce électronique et un circuit imprimé sur lequel la puce électronique est connectée. En réalisant l’adaptation d’impédance de l’antenne primaire à celle de la carte électronique, on optimise le transpondeur radiofréquence à la fréquence de communication en améliorant le gain et en ayant un facteur de forme plus sélectif, une bande passante plus étroite de la carte électronique. Ainsi les performances de communication du transpondeur radiofréquence sont améliorées pour une même quantité d’énergie transmise au transpondeur radiofréquence. Cela se traduit en particulier par une augmentation de la distance de lecture du transpondeur radiofréquence à iso puissance radioélectrique émise. L’adaptation d’impédance de l’antenne primaire est obtenue par l’ajustement d’au moins l’une des caractéristiques géométriques de l’antenne primaire comme par exemple, le diamètre du fil, le matériau de ce fil et la longueur du fil. L’adaptation d’impédance de l’antenne primaire peut être aussi obtenue par l’ajout d’un circuit de transformation d’impédance constitué de composants électroniques additionnels entre l’antenne primaire et le circuit électronique comme, par exemple, des filtres à base d’inductance et de capacités et des lignes de transmission. L’adaptation d’impédance de l’antenne primaire peut aussi être obtenue par la combinaison des caractéristiques de l’antenne primaire et des caractéristiques d’un circuit de transformation d’impédance. Selon un mode de réalisation particulier, la puce électronique et au moins une partie de l’antenne primaire sont noyées dans une masse rigide et isolante électriquement tel que, par exemple, de la résine de type époxy haute température. L’ensemble constitue la partie électronique du transpondeur radiofréquence. Ainsi, on rigidifie la partie électronique comprenant au moins une partie de l’antenne primaire et la puce électronique connectée au circuit imprimé rendant plus fiables les connexions mécaniques entre ses composants vis-à-vis des sollicitations thermo mécaniques subies par l’enveloppe pneumatique aussi bien lors de sa connexion que lors de son usage. Cela permet aussi l’industrialisation de la partie électronique du transpondeur radiofréquence indépendamment de l’antenne rayonnante ou de l’enveloppe pneumatique. Notamment une miniaturisation du composant électronique comprenant l’antenne primaire et la puce électronique peut être envisagée en utilisant par exemple une micro bobine à spires comme antenne primaire. Selon un autre mode de réalisation, la partie de l’antenne primaire non noyée dans la masse rigide est revêtue d’un matériau isolant électriquement. Ainsi, si l’antenne primaire n’est pas entièrement contenue dans la masse rigide et isolante électriquement de la partie électronique, il est utile de l’isoler par l’intermédiaire d’un revêtement dans un matériau isolant électriquement comme ceux employés pour une gaine d’isolation de câble électrique. Selon un mode de réalisation spécifique, l’enveloppe pneumatique comprend une quatrième couche de mélange élastomère située axialement extérieurement à la partie principale d’au moins une couche d’armature de carcasse par rapport à l’axe de référence et axialement intérieurement aux deuxième et/ou troisième couches de mélange élastomère par rapport à l’axe de référence. Ainsi, cette configuration d’enveloppe pneumatique permet d’avoir des compromis de performance du bourrelet et du flanc différentiant et le transpondeur radiofréquence passif peut être inséré au contact de cette quatrième couche de mélange élastomère. Selon un autre mode de réalisation spécifique, l’enveloppe pneumatique comprenant une couche étanche à l’air en matériau élastomère, c’est-à-dire fortement imperméable à l’air, située le plus intérieurement à l’enveloppe pneumatique par rapport à l’axe de référence, l’enveloppe pneumatique comprend une cinquième couche de mélange élastomère située intérieurement à la partie principale de la au moins une couche d’armature de carcasse par rapport à l’axe de référence . Cette configuration d’enveloppe pneumatique permet, par exemple, d’améliorer la durée de vie de la carcasse de l’enveloppe pneumatique. En effet la cinquième couche de mélange élastomère comprennent des constituants permettent notamment de fixer l’oxygène de l’air ce qui limite l’oxydation des autres produits de l’enveloppe pneumatique situés axialement extérieurement à cette cinquième couche de mélange élastomère. Le transpondeur radiofréquence passif peut alors être en contact avec cette cinquième couche de mélange élastomère. Selon un mode de réalisation particulier, l’enveloppe pneumatique comprend une couche d’armature formé d’éléments de renforcement insérés entre deux couches de gommes. Ce sont des enveloppes particulières qui, suivant le type d’usage ou de sollicitations en service nécessitent des armatures de renfort localisées dans le bourrelet par exemple pour prévenir des frottements entre la roue et l’enveloppe pneumatique. Cette couche d’armature de renfort peut aussi être localisée dans certaine zone, en particulier les extrémités axiales du bloc sommet pour contraindre la géométrie du bloc sommet et de l’enveloppe pneumatique sous fortes sollicitations thermo mécaniques. Cette couche d’armature de renfort présente généralement au moins une extrémité libre. Le transpondeur radiofréquence passif peut alors être en contact ou à proximité de l’extrémité libre de cette couche d’armature de renfort en mélange élastomère. Selon un mode de réalisation spécifique, le transpondeur radiofréquence passif est en partie enrobée dans une masse de mélange élastomère isolante électriquement. On entend ici par « isolant électriquement » que la conductivité électrique du mélange élastomère est au minimum en deçà du seuil de percolation des charges conductrices du mélange. Selon un dernier mode de réalisation spécifique, la constante diélectrique relative de la masse d’enrobage est inférieure à 10. Cette valeur de permittivité diélectrique relative des mélanges élastomères constituant la masse d’enrobage permet de garantir une stabilité du milieu dans lequel se trouve le transpondeur radiofréquence passif permettant de rendre robuste l’objet de l’invention. Ainsi, la masse d’enrobage garantit un environnement constant aux ondes radioélectriques, ce qui fige de manière robuste la dimension de l’antenne dipôle rayonnante pour un fonctionnement à la fréquence de communication ciblée. Selon un autre mode de réalisation spécifique, le module d’élasticité en extension de la masse d’enrobage est inférieur au module d’élasticité en extension d’au moins un mélange élastomère adjacent à ladite masse d’enrobage. Ainsi, on constitue un ensemble qui facilite la mise en place du transpondeur radiofréquence passif dans l’enveloppe pneumatique à cru en limitant la singularité mécanique que constitue le transpondeur radiofréquence passif au sein de l’enveloppe pneumatique. Une couche de gomme de liaison usuelle pourra être employée, si nécessaire, pour solidariser cet ensemble à l’enveloppe pneumatique. De plus, les caractéristiques de rigidité et de conductivité électrique du mélange élastomère assurent une insertion mécanique et une isolation électrique de qualité du transpondeur radiofréquence passif au sein de l’enveloppe pneumatique. Ainsi le fonctionnement du transpondeur radiofréquence n’est pas perturbé par l’enveloppe pneumatique. Selon un premier mode de réalisation préférentiel, le transpondeur radiofréquence passif est situé à une interface définie par une surface d’une couche de mélange élastomère de l’enveloppe pneumatique. C’est un mode de réalisation qui facilite la mise en place du transpondeur radiofréquence passif dans l’architecture de l’enveloppe pneumatique. La pose du transpondeur radiofréquence passif intervenant directement au niveau du moyen de confection de l’ébauche à cru en posant le dit transpondeur radiofréquence passif sur la surface externe d’une couche en mélange élastomère. Cette couche en mélange élastomère peut aussi être une couche de calandrage. Puis le transpondeur radiofréquence passif sera recouvert par une seconde couche en mélange élastomère. Ainsi, le transpondeur radiofréquence passif est alors entièrement enrobé par les composants de l’enveloppe pneumatique. Il est donc noyé au sein de l’enveloppe pneumatique ce qui assure son infalsifiabilité lorsque la mémoire de la puce électronique est bloquée en écriture. Préférentiellement, l’interface étant définie par une autre couche de mélange élastomère ou une couche d’armature, le transpondeur radiofréquence passif est situé à une distance d’au moins 5 millimètres des extrémités des couches constituant l’interface, préférentiellement d’au moins 10 millimètres de l’extrémité d’une couche d’armature métallique. Le transpondeur radiofréquence passif se présente comme un corps étranger dans l’architecture du pneumatique, ce qui constitue une singularité mécanique. Les extrémités des couches au niveau de l’interface constituent aussi des singularités mécaniques. Afin de prévenir l’endurance de l’enveloppe pneumatique, il est préférable d’éloigner les deux singularités l’une de l’autre d’une certaine distance. Plus cette distance est grande, plus elle est favorable. La distance minimale de l’influence d’une singularité étant bien entendu proportionnelle à la dimension de cette singularité. La singularité constituée par l’extrémité d’une couche est d’autant plus sensible que la rigidité de la couche est élevée par rapport à la rigidité des couches adjacentes comme, par exemple, une couche d’armature de renfort ou une couche d’armature de carcasse. Dans le cas où les renforts sont de nature métallique ou textile avec une rigidité tout aussi élevée comme dans le cas de l’aramide, par exemple, il convient d’éloigner les deux singularités d’au moins 10 millimètres l’une de l’autre. Selon un second mode de réalisation préférentiel, le transpondeur radiofréquence passif est situé à l’intérieur d’une couche de mélange élastomère de l’enveloppe pneumatique. Ce second mode a l’avantage de laisser le choix de la position exacte du transpondeur radiofréquence passif suivant l’épaisseur de l’enveloppe pneumatique, contrairement au premier mode de réalisation préférentiel qui impose la position par l’interface entre les couches en mélange élastomère. Ainsi, il est aussi possible d’enrober le transpondeur radiofréquence passif dans une masse homogène de mélange élastomère d’un point de vue isolation électrique et rigidité, ce qui facilite le bon fonctionnement radiofréquence et mécanique du transpondeur radiofréquence passif. Cela permet aussi de préparer l’intégration du transpondeur radiofréquence dans la couche en mélange élastomère en dehors du moyen de confection de l’enveloppe pneumatique ce qui est plus productif. Ainsi, ce second mode de réalisation préférentiel offre un plus large choix d’implantation du transpondeur radiofréquence passif au sein de l’enveloppe pneumatique. Avantageusement, le premier axe longitudinale de l’antenne dipôle rayonnante du transpondeur radiofréquence passif est perpendiculaire à l’épaisseur de la couche de mélange élastomère. Les couche de mélange élastomère sont généralement des couches épaisses qui se superposent partiellement les unes aux autres pour confectionner une enveloppe pneumatique. Afin de maitriser au mieux le positionnement du transpondeur radiofréquence passif au sein de l’enveloppe pneumatique, il est préférable d’orienter la dimension principale du transpondeur radiofréquence passif, soit le premier axe longitudinal, de façon perpendiculaire à l’épaisseur de la couche de mélange élastomère. Cela prévient des risques où le transpondeur raiofréquence, incliné par rapport à la surface du mélange élastomère, viendrait lors de la fabrication du pneumatique à traverser la surface externe de la couche de mélange élastomère pour venir en traverser une autre. Ceci serait potentiellement nuisible à l’endurance de l’enveloppe pneumatique. Très avantageusement, le transpondeur radiofréquence passif est situé à une distance d’au moins 0,3 millimètre des surfaces de la couche de mélange élastomère. On entend ici par le terme « distance d’au moins 0,3 millimètre » que tout point matériel externe du premier objet, ici le transpondeur radiofréquence passif équipé potentiellement de sa masse d’enrobage, est situé à une distance supérieure ou égale à 0,3 millimètres de tout point matériel du second objet, ici les surfaces de la couche de mélange élastomère. En particulier, cette distance de 0,3 millimètres doit être mesurée à l’état cuit. Ainsi, on prévient le risque de tout déplacement potentiel sous contraintes thermomécanique du transpondeur radiofréquence passif au sein de la couche de mélange élastomère ou des dispersions de pose du transpondeur radiofréquence passif au sein de la couche de mélange élastomère lors de la phase de fabrication de l’enveloppe pneumatique. Ce positionnement ne provoquera pas la sortie du transpondeur radiofréquence passif de la couche de mélange élastomère. De ce fait, on garantit une isolation électrique et mécanique contrôlée du transpondeur radiofréquence passif au sein de la couche en mélange élastomère, ce qui garantit une endurance de l’enveloppe pneumatique et du transpondeur radiofréquence tout en garantissant un bon fonctionnement radiofréquence. Selon un mode de réalisation spécifique, la communication radioélectrique avec le lecteur radiofréquence s’effectue dans la bande des UHF et tout spécifiquement dans la gamme comprise entre 860 et 960Mhz. En effet, dans cette bande de fréquence, la longueur de l’antenne rayonnante est inversement proportionnelle à la fréquence de communication. Et au-delà de cette bande de fréquences, la communication radioélectrique est fortement perturbée voire impossible dans les matériaux élastomères standards. De ce fait, cela constitue le meilleur compromis entre la taille du transpondeur radiofréquence et sa communication radioélectrique notamment en champ lointain permettant d’avoir des distances de communication satisfaisantes dans le domaine du pneumatique. Selon un autre mode de réalisation particulier, la longueur L0 de l’antenne rayonnante est comprise entre 30 et 50 millimètres. En effet, dans la gamme de fréquences entre 860 et 960 MHz et selon les permittivités diélectriques relatives des mélanges élastomères entourant le transpondeur radiofréquence, la longueur totale du ressort hélicoïdal qui est adaptée à la demi longueur d’onde des ondes radioélectrique émises ou reçues par le transpondeur radiofréquence est située dans la fourchette entre 30 et 50 millimètres, de préférence entre 35 et 45 millimètres. Afin d’optimiser le fonctionnement de l’antenne rayonnante à ces longueurs d’ondes, il convient de parfaitement adapter la longueur de l’antenne rayonnante à la longueur d’onde. Avantageusement, le diamètre d’enroulement du ressort hélicoïdal dans la première zone de l’antenne rayonnante est compris entre 0,6 et 2,0 millimètres, préférentiellement entre 0,6 et 1,6 millimètres. Cela permet de limiter le volume occupé par l’antenne rayonnante est donc d’augmenter l’épaisseur de mélange élastomère isolant électriquement autour du transpondeur radiofréquence. Bien entendu ce diamètre du ressort hélicoïdal dans la première zone de l’antenne rayonnante peut être constant, variable, continûment variable ou variable par morceaux. Il est préférable du point de vue de l’intégrité mécanique de l’antenne rayonnante que le diamètre soit constant ou continûment variable. Selon un mode de réalisation privilégié, le pas d’hélice d’au moins une boucle de l’antenne rayonnante dans la première zone de l’antenne rayonnante est compris entre 1 et 4 millimètres et de préférence entre 1,3 et 2 millimètres. Cela permet d’une part d’assurer que le rapport du pas d’hélice sur le diamètre d’enroulement du ressort, ou au moins une boucle, dans la première zone de l’antenne rayonnante, est inférieur à 3 garantissant un minimum d’élongation du ressort hélicoïdal. De plus, ce pas peut aussi être constant ou variable sur toute la première zone de l’antenne rayonnante. Bien entendu, il est préférable que le pas soit continûment variable ou avec des transitions de faible variation pour éviter des points singuliers dans l’antenne rayonnante qui représenteraient des faiblesses mécaniques de l’antenne rayonnante. Selon un mode de réalisation avantageux, le diamètre du fil de l’antenne rayonnante est comprise entre 0,05 et 0,25 millimètres, idéalement entre 0,12 et 0,23 millimètres. Dans cette gamme de fil, on garantit d’une part que la résistance des pertes sera faible, améliorant ainsi les performances radioélectriques de l’antenne rayonnante. De plus, limiter le diamètre du fil permet d’éloigner l’antenne rayonnante des conducteurs électriques en augmentant l’épaisseur des mélanges élastomères isolants électriquement. Cependant, il est nécessaire de conserver une certaine résistance mécanique au fil pour supporter les contraintes thermo-mécaniques qu’il subira dans un environnement fortement sollicitant comme l’enveloppe pneumatique sans optimiser la limite à rupture du matériau de ces fils, généralement en acier doux. Cela permet d’assurer un compromis technico-économique satisfaisant de l’antenne rayonnante. Avantageusement, le premier pas P1 de l’antenne dipôle rayonnante correspondant au pas d’hélice de l’antenne dipôle rayonnante dans la première zone est supérieur au deuxième pas P2 de l’antenne dipôle rayonnante correspondant au pas d’hélice de l’antenne dipôle rayonnante dans la deuxième zone où l’antenne dipôle rayonnante est située au droit de la partie électronique. En imposant que le pas d’hélice P2 de l’antenne dipôle rayonnante dans une deuxième zone où l’antenne dipôle rayonnante est située au droit de la partie électronique est inférieur au pas P1 de l’antenne dipôle rayonnante en dehors de cette zone, on privilégie les aptitudes électromagnétiques de l’antenne dipôle rayonnante dans cette zone au détriment de son efficacité rayonnante qui sont mises en valeur dans la première zone de l’antenne dipôle rayonnante. Ainsi, le resserrement du pas d’hélice de l’antenne dipôle rayonnante améliore l’inductance de l’antenne dans cette zone. Ceci est un bras de levier essentiel pour augmenter le champ magnétique généré par l’antenne dipôle rayonnante à iso courant électrique circulant dans l’antenne. Et cette amélioration de l’inductance de l’antenne dipôle rayonnante est obtenue sans modifier nécessairement le diamètre d’enroulement de l’antenne rayonnante. De plus, le resserrement du pas de l’antenne dipôle rayonnante au droit de l’antenne primaire de la partie électronique assure une plus grande surface d’échange entre les deux antennes à iso longueur de l’antenne primaire améliorant aussi le couplage électromagnétique entre les deux antennes. Et de ce fait la performance de communication du transpondeur radiofréquence s’en trouve améliorée. Enfin, le resserrement du pas de l’antenne dipôle rayonnante permet de minimiser et de mieux maitriser les tolérances de fabrication de l’antenne dipôle rayonnante dans cette deuxième zone notamment au niveau de la détermination du diamètre d’enroulement de l’antenne dipôle rayonnante. Ainsi, le taux de rebut des antennes dipôles rayonnantes s’en trouve réduit puisque la maitrise de ce diamètre conditionne le positionnement de la partie électronique par rapport à l’antenne dipôle rayonnante. Très avantageusement, la partie électronique étant placée à l’intérieur de l’antenne rayonnante, le premier diamètre intérieur D1’ de l’antenne dipôle rayonnante dans la première zone est inférieur au deuxième diamètre intérieur D2’ de l’antenne dipôle rayonnante dans une deuxième zone et la partie électronique est circonscrite dans un cylindre dont l’axe de révolution est parallèle au premier axe longitudinal et dont le diamètre est supérieur ou égal au premier diamètre intérieur D1’ de l’antenne dipôle rayonnante En garantissant que le cylindre circonscrit à la partie électronique a un axe de révolution parallèle au premier axe longitudinale et un diamètre supérieur ou égal au premier diamètre intérieur de l’antenne dipôle rayonnante, la première zone de l’antenne rayonnante constitue donc une butée au déplacement axial de la partie électronique. Le fait que cette première zone se situe de part et d’autre de la zone de l’antenne dipôle rayonnante située au droit de la partie électronique en raison du positionnement centré de la partie électronique par rapport à l’antenne dipôle rayonnante assure de disposer alors de deux butées mécaniques situées axialement extérieurement à la partie électronique limitant tout mouvement axial de la partie électronique du transpondeur radiofréquence. De plus, le diamètre du cylindre circonscrit de la partie électronique étant situé à l’intérieur de l’antenne rayonnante au niveau de la deuxième zone, ce diamètre est nécessairement inférieur au deuxième diamètre intérieur de l’antenne rayonnante Ainsi, le déplacement radial de la partie électronique est borné par le deuxième diamètre intérieur de l’antenne dipôle rayonnante. En conclusion, le mouvement de la partie électronique est limité, ce qui permet d’assurer la performance de communication du transpondeur radiofréquence tout en assurant une intégrité physique de la partie électronique et de l’antenne dipôle rayonnante du transpondeur radiofréquence passif. Enfin, l’endurance de l’enveloppe pneumatique accueillant ce transpondeur radiofréquence n’est pas non plus impacté par ce choix de conception. Et la manipulation des transpondeurs radiofréquences pour la mise en place au sein de la structure de l’enveloppe pneumatique s’en trouve facilitée sans avoir besoin de précautions supplémentaires. Description brève des dessins L’invention sera mieux comprise au moyen de la description détaillée qui suit. Ces applications sont données uniquement à titre d’exemple et faite en se référant aux figures annexées sur lesquelles les mêmes numéros de référence désignent partout des parties identiques, et dans lesquelles : La Fig 1 présente une vue en perspective d’un transpondeur radiofréquence de l’état de la technique ; La Fig 2 présente une vue en perspective d’un transpondeur radiofréquence faisant partie de l’invention; Les Fig 3a et Fig 3b sont des illustrations de la longueur du fil de l’antenne rayonnante selon le rapport entre le pas d’hélice et le diamètre d’enroulement du ressort hélicoïdal pour une même longueur élémentaire de l’antenne dipôle rayonnante selon que l’on travaille à pas constant ou diamètre d’enroulement constant ; La Fig 4 est un exemple de transpondeur radiofréquence faisant partie de l’invention présentant certaines particularités ; La Fig 5 est une vue éclatée d’un patch d’identification faisant partie de l’invention ; La Fig 6 présente un graphe de la puissance électrique transmise à deux transpondeurs radiofréquences passifs incorporés dans une enveloppe pneumatique selon l’invention en fonction de la bande de fréquences d’observation ; La Fig 7 est une vue en coupe méridienne d’une enveloppe pneumatique de l’état de la technique ; La Fig 8 est une vue en coupe méridienne du bourrelet et du flanc d’une enveloppe pneumatique selon l’invention lorsque le transpondeur radiofréquence passif est localisé au niveau de la zone extérieure de l’enveloppe pneumatique ; La Fig 9 est une vue en coupe méridienne du bourrelet et du flanc d’une enveloppe pneumatique selon l’invention lorsque le transpondeur radiofréquence passif est localisé au niveau de la zone intérieure de l’enveloppe pneumatique ; La Fig 10 est une vue en coupe méridienne d’une enveloppe pneumatique comprenant deux couches d’armature de carcasse ; La Fig 11 est une vue en coupe méridienne d’une enveloppe pneumatique comprenant un insert de flanc pour le roulage en mode étendue équipée d’un transpondeur radiofréquence passif. Description détaillée de modes de réalisation Dans ce qui suit, les termes « pneumatique » et « bandage pneumatique » sont employés de façon équivalente et concernent tout type de bandage pneumatique ou non pneumatique (en anglais « tire », « pneumatic tire », « non-pneumatic tire ») La Fig 1 présente un transpondeur radiofréquence 1 de l’état de la technique dans une configuration où la partie électronique 20 est située à l’intérieur de l’antenne rayonnante 10. L’antenne rayonnante 10 est constituée d’un fil en acier 12 qui a été déformé plastiquement afin de former un ressort hélicoïdal présentant un axe de révolution 11. Le ressort hélicoïdal est défini tout d’abord par un diamètre d’enroulement du fil revêtu et un pas d’hélice. Ces deux paramètres géométriques du ressort hélicoïdal sont ici constants. Ainsi, on détermine précisément des diamètres intérieurs 13 et extérieur 15 du ressort hélicoïdal en prenant en compte le diamètre du fil. La longueur du ressort L0 correspond ici à la demi-longueur d’onde du signal de transmission radiofréquence du transpondeur 1 dans une masse de mélange élastomère. Ainsi on peut définir un plan médian 19 au ressort hélicoïdal perpendiculaire à l’axe de révolution 11, séparant l’antenne rayonnante 10 en deux parties égales. La forme géométrique de la partie électronique 20 est circonscrite dans un cylindre dont le diamètre est inférieur ou égal au diamètre intérieur 13 du ressort hélicoïdal. L’enfilement de la partie électronique 20 dans l’antenne rayonnante 10 s’en trouve facilité. Le plan médian 21 de l’antenne primaire se trouve sensiblement superposé au plan médian 19 de l’antenne rayonnante 10. Enfin l’axe de l’antenne primaire est sensiblement parallèle à l’axe de révolution 11 de l’antenne rayonnante 10. On peut diviser l’antenne rayonnante en deux zones distinctes ; une première zone 101 de l’antenne rayonnante 10 où le ressort hélicoïdal n’est pas situé au droit de la partie électronique 20 et une deuxième zone 102 située au droit de la partie électronique 20. La première zone 101 de l’antenne rayonnante 10 comprend deux parties 101a et 101b de longueurs sensiblement équivalentes encadrant axialement la seconde zone 102 de l’antenne rayonnante 10. La Fig 2 est un transpondeur radiofréquence 1 selon l’invention qui a comme caractéristique distinctive par rapport au transpondeur radiofréquence de l’état de la technique que le rapport du pas d’hélice sur le diamètre d’enroulement d’au moins une boucle de l’antenne rayonnante de la première zone est supérieur à 0,8. Dans notre cas, toutes les boucles de chacune des zones 101a et 101b ont vu leur rapport évolué de manière équivalente. Ceci est obtenue par une diminution du nombre total de boucles pour chacune des sous-zones 101a et 101b. Dans ce cas particulier, le diamètre d’enroulement du fil de l’antenne rayonnante 10 est conservé. Cependant, il aurait été possible aussi de modifier le rapport du pas d’hélice sur le diamètre d’enroulement de chaque boucle de la première zone 101 en augmentant le diamètre d’enroulement du fil d’acier de l’antenne rayonnante 10 dans la première zone 101 de cette antenne. Dans notre cas, le pas d’hélice de l’antenne rayonnante 10 dans la deuxième zone 102 de l’antenne rayonnante 10 n’a pas été modifié. De ce fait, le rapport entre le pas d’hélice et le diamètre d’enroulement de la deuxième zone 102 de l’antenne rayonnante10 est inférieure à 0,8. Les Fig 3a et Fig 3b sont des illustrations de l’importance du rapport du pas d’hélice sur le diamètre d’enroulement pour une boucle du ressort hélicoïdal vis-à-vis des propriétés radioélectriques et électromagnétiques de l’antenne rayonnante. La Fig 3a est une illustration des variations du rapport du pas d’hélice sur le diamètre d’enroulement d’une boucle lorsque le pas d’hélice de la boucle est constant ainsi que le diamètre de fil constituant la boucle. Pour une longueur élémentaire de l’antenne rayonnante de longueur égale à la zone occupée par une boucle complète pour un rapport égal à 1, la distance curviligne de cette boucle est égale à 2 *PI *PI unités élémentaires. La courbe en trait continu 500 correspond à cette boucle. En effet, le rayon de cette boucle vaut nécessairement PI unités élémentaires. Si on prend désormais la courbe 501 en pointillé correspondant à un rapport égal à 2, comme le pas d’hélice est constant, nécessairement le diamètre d’enroulement de cette boucle est deux fois plus petit que le diamètre d’enroulement de la boucle précédente soit PI unités élémentaires. Alors, la distance curviligne de cette boucle illustrée par les pointillés 501 vaut PI*PI unités élémentaires. De ce fait la longueur curviligne d’une première boucle, présentant un rapport du pas d’hélice sur le diamètre d’enroulement plus grand qu’une deuxième boucle, est moins élevée que la longueur curviligne de cette deuxième boucle. Les courbes 502 constituée de tirets et 503 constituée de tirets en alternance avec un pointillé illustrent respectivement des rapports de 0,8 et de 0,5. Les longueurs curvilignes de ces deux boucles sont respectivement égales à 2,5*PI*PI unités élémentaires et 4*PI*PI unités élémentaires. La Fig 3b est une illustration des variations du rapport du pas d’hélice sur le diamètre d’enroulement d’une boucle lorsque le diamètre de la boucle est constant ainsi que le diamètre de fil constituant le boucle. Pour une longueur élémentaire de l’antenne rayonnante de longueur égale à la zone occupée par une boucle complète pour un rapport égal à 1, la distance curviligne de cette boucle est égale à 2 *PI *PI unités élémentaires. La courbe en trait continu 505 correspond à cette boucle. En effet, le rayon de cette boucle vaut nécessairement PI unités élémentaires. Si on prend désormais la courbe 506 correspondant à un rapport égal à 2, comme le diamètre d’enroulement est constant, nécessairement le pas d’hélice de cette boucle est deux fois plus grand que le pas d’hélice de la boucle précédente, soit 4*PI unités élémentaires. Mais si on se limite à la longueur élémentaire de 2*PI unités élémentaires, la distance curviligne de cette boucle illustrée par les pointillés vaut PI*PI unités élémentaires. De la même façon pour les courbes 507 et 508 correspondant respectivement à des rapports de 0,5 et 0,2 , soit respectivement un doublement et un quintuplement du nombre de boucles. La distance curviligne de la courbe 507 illustrée en trait pointillé vaut 4*PI*PI unités élémentaires. Et la distance curviligne de la courbe 508 illustrée en trait pointillé en alternance avec deux pointillés vaut 10*PI*PI unités élémentaires. Bien entendu, au lieu de modifier seulement le pas d’hélice ou le diamètre d’enroulement de chaque boucle, il est possible de modifier les deux paramètres simultanément. Seul le rapport obtenu par ces deux modifications aura un impact sur la performance de communication de l’antenne rayonnante. En effet, la résistance d’un fil conducteur est proportionnelle à la longueur curviligne du fil. Plus le rapport du pas d’hélice sur le diamètre d’enroulement de la boucle est élevé, plus la longueur curviligne du fil est courte. De ce fait, moins la résistance électrique de la boucle est élevée. En conclusion, on améliore les propriétés radioélectriques des boucles de l’antenne rayonnante en minimisant cette résistance électrique. En minimisant la résistance électrique de l’antenne rayonnante dans la première zone de l’antenne rayonnante, on améliore l’efficacité de rayonnement de l’antenne aussi bien en émission qu’en réception qui est majoritairement constituée par cette première zone. De plus, minimiser la résistance électrique de l’antenne assure de générer un courant électrique maximum à iso différence de potentiels électriques. De ce fait, les performances radioélectriques et donc de communication du transpondeur radiofréquence s’en trouvent améliorées. Dans la deuxième zone de l’antenne rayonnante, l’efficacité de rayonnement de cette deuxième zone plus petite que la première zone, n’est pas essentielle. En effet, cette deuxième zone a pour fonction principale d’assurer un couplage électromagnétique avec l’antenne primaire de la partie électronique. Ce couplage électromagnétique passe principalement par un couplage inductif si l’antenne primaire est une bobine à spires. La performance de ce couplage nécessite tout d’abord la génération d’un champ magnétique par l’antenne rayonnante. Ce champ magnétique est en particulier piloté par l’inductance de l’antenne rayonnante. Pour maximiser l’inductance d’une bobine, il convient de réduire le rapport du pas d’hélice sur le diamètre d’enroulement de la bobine ou d’augmenter le nombre de boucles de la bobine. En réduisant le rapport du pas d’hélice sur le diamètre d’enroulement des boucles de la deuxième zone de l’antenne rayonnante, on maximise le couplage inductif en augmentant l’inductance de l’antenne. De plus, si ce rapport est diminué en ne modifiant que le pas d’hélice de l’antenne, on augmente aussi le nombre de spires constituant la deuxième zone de l’antenne, ce qui augmentera la surface de transfert d’énergie entre les deux antennes. Cette augmentation de la surface de transfert d’énergie est bien entendu favorable à la performance de communication du transpondeur radiofréquence. La Fig 4 est une illustration d’un transpondeur radiofréquence 1 fonctionnant dans la gamme de fréquences entre 860 et 960 Mhz destiné à être incorporé dans une enveloppe pneumatique Pour faciliter la performance de radiocommunication et l’intégrité physique du transpondeur radiofréquence 1 au sein de l’enveloppe pneumatique présentant une tringle, sans pour autant dégrader l’endurance de l’enveloppe pneumatique, il sera préférable de disposer l’axe de révolution de l’antenne rayonnante 10, parallèle à l’axe U, de telle sorte qu’il s’appuie sur au moins deux éléments de renforcement de la couche d’armature de carcasse de l’enveloppe pneumatique. En particulier si l’enveloppe pneumatique présente une seule couche d’armature de carcasse, par exemple, une enveloppe pneumatique usuelle de type radial, l’axe de révolution de l’antenne rayonnante 10 sera perpendiculaire à la direction de renforcement définie par les éléments de renforcement radiaux de la couche d’armature de carcasse permettant de multiplier les points d’ancrage mécanique pour le transpondeur radiofréquence passif notamment si son incorporation est effectuée au cours de la fabrication de l’enveloppe pneumatique. De ce fait, le transpondeur radiofréquence passif 1 sera placé circonférenciellement par rapport à l’axe de référence de l’enveloppe pneumatique. De plus, le transpondeur radiofréquence sera placé axialement extérieurement par rapport à l’extrémité axialement intérieure du bourrelet. C’est une zone stable mécaniquement ne subissant pas de fortes variations imprévues de déformations thermomécaniques. Enfin, le transpondeur radiofréquence passif 1 sera placé radialement entre l’extrémité radialement supérieure de la tringle et l’extrémité axiale du bloc sommet de l’enveloppe pneumatique. Ce positionnement suivant la direction radiale facilite la communication du transpondeur radiofréquence passif incorporé dans une enveloppe pneumatique d’un véhicule terrestre avec un lecteur radiofréquence situé à l’extérieur du véhicule terrestre en interposant peu d’éléments conducteurs entre le lecteur radiofréquence et le transpondeur radiofréquence passif 1. Le transpondeur radiofréquence 1 présente ici une antenne rayonnante 10 et une partie électronique située à l’intérieur de l’antenne rayonnante 10. La partie électronique comprend une puce électronique connectée à un circuit imprimé et une antenne primaire constituée d’un fil conducteur comprenant dix-sept spires rectangulaires connectées au circuit imprimé. La face du circuit imprimé opposée à l’antenne primaire comprend un circuit galvanique en forme de méandre constituant une ligne de 10 millimètres de long et de 1 millimètre de large. Enfin, le diamètre du cylindre circonscrit de l’antenne primaire est de 0,8 millimètres. La carte électronique ainsi constituée est noyée dans une masse 30 en résine époxy assurant la fiabilité mécanique des composants électroniques et l’isolation électrique de la carte électronique. Le cylindre circonscrit à la masse rigide 30 a un diamètre de 1,15 millimètres et une longueur de 6 millimètres. La longueur L0 de l’antenne rayonnante 10 est ici de 45 millimètres et correspond à la demi-longueur d’onde des ondes radioélectriques à la fréquence de 915 MHz dans un milieu de permittivité diélectrique relatif environ égale à 5. L’antenne rayonnante 10 est réalisée à l’aide d’un fil d’acier 12 de diamètre 0,225 millimètre revêtu en surface d’une couche de laiton. L’antenne rayonnante 10 se décompose en deux zones principales. La première zone 101 correspond à la section de l’antenne rayonnante ne se situant pas au droit de la partie électronique. Elle comprend deux sous zones 101a et 101b entourant de part et d’autre la masse 30 rigide et isolante. Chaque sous zone 101a, 101b d’une longueur L1 de 19 millimètres comprend 12 spires circulaires d’un diamètre d’enroulement D1 constant de 1,275 millimètres. Cela détermine des diamètres intérieur et extérieur de respectivement 1,05 et 1,5 millimètres. Le pas d’hélice P1 des spires circulaires est de 1,55 millimètres. Ainsi, le rapport du pas d’hélice P1 sur le diamètre d’enroulement D1 des spires est de 1,21. Les extrémités axialement extérieures de chaque sous zone 101a et 101b se terminent par 2 spires jointives. De ce fait, un rapport élevé assure de maximiser l’efficacité des propriétés radioélectriques de l’antenne rayonnante 10 dans cette zone 101. De plus, le contact entre les spires situées le plus extérieurement à l’antenne rayonnante 10 empêche l’entrelacement des ressorts hélicoïdaux entre eux lors de la manipulation des transpondeurs radiofréquences. Comme la majorité des spires de la première zone 101 de l’antenne rayonnante 10 présente un rapport supérieur à 0,8, la performance radioélectrique du transpondeur radiofréquence 1 est nettement améliorée. Sur la seconde zone 102 de l’antenne rayonnante 10 correspondant à la section de l’antenne rayonnante 10 se situant au droit de la partie électronique, l’antenne rayonnante présente une longueur de 7 millimètres. Le ressort hélicoïdal présente un pas d’hélice P2 constant de 1 millimètre et un diamètre d’enroulement D2 constant de 1,575 millimètres. Ainsi, le diamètre intérieur du ressort hélicoïdal de la deuxième zone de l’antenne rayonnante est de 1,35 millimètres. Cela permet d’avoir un rapport du pas d’hélice sur le diamètre d’enroulement constant de l’ordre de 0,63. Ce rapport permet de maximiser l’inductance de la deuxième zone 102 de l’antenne rayonnante10 par rapport à la première zone 101, ce qui permet une meilleure efficacité de couplage électromagnétique avec la partie électronique. Dans ce cas particulier, le diamètre intérieur de l’antenne rayonnante 10, égal à 1,05, de la première zone 101 est inférieur au diamètre de la masse 30, représentant le cylindre circonscrit de la partie électronique, égal à 1,15 millimètres. De ce fait, les sous zones 101a et 101b de la première zone 101 de l’antenne rayonnante 10 représentent des butées mécaniques au mouvement axial de la masse 30 à l’intérieur de l’antenne rayonnante 10. La mise en place de la partie électronique sera réalisée par enfilement de la masse 30 rigide et isolante dans l’antenne rayonnante 10. De plus, le diamètre du cylindre circonscrit à l’antenne primaire est bien supérieur au tiers du diamètre intérieur du ressort hélicoïdal de la deuxième zone 102 de l’antenne rayonnante. Bien que le cylindre circonscrit à l’antenne primaire ne soit pas coaxial à l’axe de révolution U de l’antenne rayonnante 10, il lui est sensiblement parallèle. Et, la distance minimale entre la deuxième zone 102 de l’antenne rayonnante 10 et l‘antenne primaire est inférieure à 0,3 millimètres, bien inférieure au quart du diamètre intérieur de l’antenne rayonnante 10. Cette proximité des antennes est autorisée par le pas P2 resserré appliqué à la deuxième zone 102 de l’antenne rayonnante 10 permettant d’obtenir une tolérance plus petite des dimensions du ressort en particulier le diamètre d’enroulement D2. De plus cette proximité assure un couplage électromagnétique entre les deux antennes de meilleure qualité. Bien entendu, ce couplage électromagnétique aurait pu être amélioré en utilisant des spires de forme identique entre l’antenne primaire et l’antenne rayonnante, comme par exemple des spires circulaires. Ce couplage aurait été optimisé aussi en rendant coaxial les axes des deux antennes, ce qui revient à placer la carte électronique à l’intérieur de l’antenne primaire pour minimiser la dimension axiale de la partie électronique. Ainsi, la qualité de la surface de transfert d’énergie électromagnétique entre les deux antennes aurait été optimale. D’autres modes de réalisation spécifiques, notamment en cas de variation du diamètre d’enroulement du ressort hélicoïdal entre les première et deuxième zones de l’antenne rayonnante, en particulier dans le cas où le diamètre intérieur de la première zone de l’antenne rayonnante est plus petit que le diamètre du cylindre circonscrit à la partie électronique, peuvent être employés. La Fig 5 présente un patch d’identification 2 comprenant un transpondeur radiofréquence passif 1 selon l’invention noyé dans une masse souple 3 en matériau élastomère isolant électriquement constituée par les plaques 3a et 3b. Le transpondeur radiofréquence 1 est généralement placé au milieu du patch 2 afin de maximiser la plus petite distance entre la première zone 101 de l’antenne rayonnante 10 et la surface externe du patch d’identification 2. Dans le cas où le rapport entre le pas d’hélice et le diamètre d’enroulement de la boucle de la première zone 101 de l’antenne rayonnante 10 est augmenté en réduisant le diamètre d’enroulement du fil d’acier, le volume occupé par le transpondeur radiofréquence 1 au sein de la masse 3 en matériau élastomère est diminué. Cela permet, dans une première application, de réduire l’épaisseur de chacune des plaques 3a et 3b du patch d’identification 2 en gardant la même distance entre la surface externe du patch d’identification 2 et la première zone 101 de l’antenne rayonnante 10. Cette réduction de l’épaisseur du patch d’identification 2 facilitera son introduction au sein d’un objet à identifier tout en conservant le même potentiel d’isolation électrique. Dans une seconde application, cela permet d’augmenter la distance entre la première zone 101 de l’antenne rayonnante 10 et la surface externe du patch d’identification 2. Cette seconde application permet d’améliorer la performance radioélectrique et donc la performance de communication du transpondeur radiofréquence 1 placé dans le patch d’identification 2. En effet, l’isolation électrique du patch 2 est proportionnelle à la distance entre la première zone 101 de l’antenne rayonnante 10 et la surface externe du patch 2. Le fonctionnement radioélectrique du transpondeur radiofréquence 1 est amélioré, ou égal si cette distance a atteint son asymptote d’efficacité, par une meilleure isolation électrique du patch d’identification 2. La Fig 6 est un graphe de la puissance électrique transmise par des transpondeurs radiofréquences passifs situés chacun à l’intérieur d’une enveloppe pneumatique de type radial, de marque Michelin XINCITY de dimension 275/70 R22.5 comprenant une couche d’armature métallique, ici en acier, à un lecteur radiofréquence externe. Les transpondeurs radiofréquences passifs sont situés au niveau de la zone du bourrelet, radialement à l’extérieur de l’extrémité radialement supérieure de la tringle, à une distance de 40 millimètres radialement en appui sur la première couche de mélange élastomère de sorte que le premier axe longitudinal de l’antenne dipôle rayonnante soit perpendiculaire à la couche d’armature de carcasse. La fréquence de communication des transpondeurs radiofréquence est centrée sur 915 MHz. Le protocole de mesure employé correspond à la norme ISO/IEC 18046-3 intitulé « Identification Electromagnetic Field Threshold and Frequency Peaks ». Les mesures ont été effectuées pour un balayage en fréquence large et non ponctuellement comme habituellement. L’axe des abscisses représente la fréquence du signal de communication. L’axe des ordonnées est la puissance électrique reçue par le lecteur radiofréquence exprimée en décibels relativement à la puissance électrique maximale transmise par un transpondeur radiofréquence actuel de l’état de l’art. La courbe en pointillé 1000 représente la réponse d’un transpondeur radiofréquence selon le document cité. La courbe en continu 2000 représente la réponse d’un transpondeur selon l’invention pour un même signal émis par le lecteur radiofréquence. On note un gain d’environ deux décibels en faveur du transpondeur radiofréquence selon l’invention sur la fréquence de communication du lecteur radiofréquence. Le gain reste de l’ordre d’au moins un décibel sur une bande de fréquences élargie autour de la fréquence de communication. La direction circonférentielle du pneumatique, ou direction longitudinale, est la direction correspondant à la périphérie du pneumatique et définie par la direction de roulement de l’enveloppe pneumatique. La direction transversale ou axiale du pneumatique est parallèle à l’axe de rotation ou axe de référence de l’enveloppe pneumatique. La direction radiale est une direction coupant l’axe de référence de l’enveloppe pneumatique et perpendiculaire à celui-ci. L’axe de rotation de l’enveloppe pneumatique est l’axe autour duquel il tourne en utilisation normale. Un plan radial ou méridien est un plan qui contient l’axe de rotation du pneumatique. Le plan médian circonférentiel, ou plan équatorial, est un plan perpendiculaire à l’axe de référence de l’enveloppe pneumatique et qui le divise en deux moitiés. La Fig 7 présente une coupe méridienne d’une enveloppe pneumatique 100 comportant un sommet 82 renforcé par une armature de sommet ou ceinture 86, deux flancs 83 et deux bourrelets 84. Le sommet 82 est délimité axialement par deux extrémités axiales 821 assurant la connexion avec chaque flanc 83 de l’enveloppe pneumatique 100. L’armature de sommet 86 constituée de plusieurs couches d’armature généralement métalliques s’étend axialement jusqu’à une extrémité axiale 861 sur chacun de ses bords. L’armature de sommet 86 est surmontée radialement extérieurement d'une bande de roulement en matériau élastomère 89. Chaque bourrelet 84 est renforcé avec une tringle 85. Une armature de carcasse, constituée ici d’une unique couche d’armature de carcasse, ancrée dans les bourrelets 84 comprenant une partie principale 87 qui est enroulée autour des deux tringles 85 dans chaque bourrelet 84 et un retournement 88 de cette partie principale de la couche d’armature de carcasse 87 qui est ici disposé vers l'extérieur de l’enveloppe pneumatique 100 sépare l’enveloppe pneumatique en deux zones que l’on nommera respectivement zone intérieure, en direction de la cavité fluide, et zone extérieure, vers l’extérieur de l’ensemble monté. L'armature de carcasse est de manière connue en soi constituée d'au moins une couche renforcée par des câbles métalliques par exemple ici en acier, c'est-à-dire que ces câbles sont disposés pratiquement parallèles les uns aux autres. La partie principale 87 s'étend d'un bourrelet 84 à l'autre de manière à former un angle compris entre 80° et 90° avec le plan circonférentiel médian EP. Une couche de gomme intérieure étanche 90 (en anglais « inner liner ») s’étend d’un bourrelet 84 à l’autre radialement intérieurement relativement à la partie principale de l’armature de carcasse 87. La Fig 8 représente une vue de détail de l’enveloppe pneumatique 100 au niveau du bourrelet 84 et du flanc 83. Cette figure illustre le positionnement du transpondeur radiofréquence passif 1 dans la zone extérieure de l’enveloppe pneumatique 100 par rapport à la partie principale 87 de la couche d’armature de carcasse constituée, dans le cas représenté, par une seule couche de carcasse. Le bourrelet 84 est constitué par la tringle 85 autour de laquelle s’enroule la partie principale de la couche d’armature de carcasse 87 avec un retournement 88 située dans la zone extérieure de l’enveloppe pneumatique 100. Le retournement 88 de la couche carcasse se termine par un bord libre 881. Une première couche de mélange caoutchouteux 91 nommée bourrage tringle est située radialement extérieurement et de façon adjacente à la tringle 85. Elle présente un bord libre radialement extérieur 911 prenant appui sur une face de la partie principale de la couche d’armature de carcasse 87 (plus précisément sur le calandrage extérieur de la couche d’armature de carcasse 87,sans contact direct entre les câbles de la couche carcasse et l’organe électronique). Une quatrième couche de mélange caoutchouteux 92 nommée « bourrage de renfort », lui est adjacente. Elle possède deux bords libres. Le premier bord libre 921 est situé radialement intérieurement et prend appui sur le retournemente 88 de la couche d’armature de carcasse. L’autre bord libre 922 est situé radialement extérieurement et se termine sur la face de la partie principale de la couche d’armature de carcasse 87. Enfin le flanc 83 est défini par l’intermédiaire d’une troisième couche de mélange élastomère 94 recouvrant à la fois la quatrième couche de mélange élastomère 92 et la partie principale de la couche d’armature de carcasse 87. Le flanc défini par la surface externe de la troisième couche de mélange élastomère 94 qui possède un bord libre 941 situé radialement intérieurement et se terminant sur le retournement 88 de la couche d’armature de carcasse. Sur la zone intérieure de l’enveloppe pneumatique 100 se trouve la gomme intérieure étanche 90 qui est adjacente à la partie principale de la couche d’armature de carcasse 87 dans cette configuration. Elle se termine par un bord libre 901 adjacent à la partie principale de la couche de carcasse 87. Enfin une deuxième couche de mélange élastomère 93, nommé un protecteur talon, vient protéger la couche de carcasse et les extrémités radialement intérieures 901, 921 et 941 respectivement de la gomme intérieure étanche 90, de la quatrième couche de mélange élastomère 92 et de la troisième couche de mélange élastomère 94. La face extérieure de cette deuxième couche de mélange élastomère 93 est apte à être en contact direct avec le crochet de jante lors du montage de l’enveloppe pneumatique 100 sur la roue. Cette deuxième couche de mélange élastomère 93 présente trois bords libres radialement extérieurs. Le premier bord libre 931 est situé dans la zone intérieure de l’enveloppe pneumatique 100. Le second bord libre 932 est situé dans la zone extérieure de l’enveloppe pneumatique 100. Enfin, le troisième bord libre 933 constitue l’extrémité intérieure 841 du bourrelet 84. Un bourrelet 84 et le flanc 83 qui lui est relié de cette enveloppe pneumatique 100 est équipé de transpondeurs radiofréquences passifs, numérotés 1 avec éventuellement des indices, situés dans la zone extérieure de l’enveloppe pneumatique 100. Le premier transpondeur radiofréquence passif 1 étant optionnellement encapsulé dans une gomme d’enrobage isolante électriquement est positionné sur la face extérieure de la première couche de mélange élastomère ou bourrage tringle 91. Il est positionné à une distance de 20 millimètres du bord libre 881 du retournement 88 de la couche de carcasse qui constitue une singularité mécanique, c’est-à-dire au-delà des 10 millimètres Ce positionnement assure une zone de stabilité mécanique pour le transpondeur radiofréquence 1 qui est bénéfique à son endurance mécanique. De plus, son enfouissement au sein même de la structure de l’enveloppe pneumatique 100 lui assure une bonne protection vis-à-vis des agressions mécaniques en provenance de l’extérieur de l’enveloppe pneumatique 100. Enfin, le premier axe longitudinal du transpondeur radiofréquence passif est ici positionnée circonférentiellement, ce qui assure une inclinaison perpendiculaire aux renforts métalliques de la partie principale 87 de la couche d’armature de carcasse favorisant la performance radioélectrique de l’antenne dipôle rayonnante et le positionnement du transpondeur radiofréquence passif au sein de la structure de l’enveloppe pneumatique au cours de la fabrication de l’enveloppe pneumatique (étapes de conformation et de cuisson). Bien entendu, ce pneumatique 100 peut être renforcé par une couche d’armature non représentée, située, par exemple, entre la quatrième couche de mélange élastomère 92 et la deuxième 93 et/ou troisième 94 couche de mélange élastomère. Cette couche d’armature est généralement constituée d’éléments de renforcement orientés radialement et, par exemple, pris en sandwich entre deux couches de calandrage. Cette couche d’armature présente une extrémité radialement extérieure située radialement à l’extérieur de l’extrémité 881 du retournement 88 de la couche d’amature de caracasse. Le transpondeur radiofréquence 1 est éloigné de l’extrémité radilement extéieure de la couche d’armature d’au moins 5 millimètres voir 10 millimètres si les éléments de renforts sont de nature métallique. Généralement, il est préférable de positionner le transpondeur radiofréquence passif à une distance radiale comprise entre 20 et 40 millimètres de l’extrémité radialement extérieure de la tringle 85 afin d’être dans une zone stable mécaniquement de l’enveloppe pneumatique 100 en service, ce qui garantit une intégrité physique du transpondeur radiofréquence. De plus, ce positionnement assure d’ëtre radialement à l’extérieur du crochet de jante, ce qui permet une bonne performance de radiocommunication en limitant les perturbations liées à la nature souvent métallique de la roue. Le deuxième transpondeur radiofréquence 1bis étant optionnellement encapsulé dans une gomme d’enrobage isolante électriquement, compatible ou similaire avec le matériau de la troisième couche de mélange élastomère 94, est positionné à l’intérieur de la troisième couche de mélange élastomère 94. La similarité de matériau entre la troisième couche de mélange élastomère 94 et la gomme d’enrobage assure une mise en place aisée au sein du flanc 83 du transpondeur radiofréquence 1bis au cours du procédé de fabrication de l’enveloppe pneumatique. Le transpondeur radiofréquence 1bis est simplement déposé au sein du matériau par l’intermédiaire d’une fente sur la face extérieure à cru de la troisième couche de mélange élastomère 94 au cours de la confection de l’enveloppe pneumatique 100 de sorte que le premier axe longitudinal de l’antenne dipôle rayonnante fasse un angle d’au moins 45 degrés par rapport à la direction radiale de l’enveloppe pneumatique, ce qui correspond à la direction de renforcement de l’armature de carcasse. La conformation de l’ébauche à cru et sa mise sous pression dans le moule de cuisson assurent le positionnement du transpondeur radiofréquence 1bis à l’état cuit tel que représenté. Ce transpondeur radiofréquence 1bis est situé loin de tout bord libre d’un autre constituant de l’enveloppe pneumatique 100 quasiment à l’équateur du flanc 83 assurant la plus grande distance de communication radiofréquence. En particulier il est éloigné du bord libre 932 du protecteur talon, du bord libre 881 du retournement de la couche d’armature de carcasse 88 et des bords libres 911 et 922 des gommes de bourrage. Son positionnement assure une performance de communication accrue avec un lecteur radiofréquence externe. Les sollicitations cycliques lors du roulage ne seront pas gênantes en raison du découplage mécanique entre l’antenne rayonnante et la partie électronique du transpondeur radiofréquence passif 1bis. Nécessairement ces deux transpondeurs sont situés axialement extérieurement à l’extrémité 933 de la deuxième couche de mélange caoutchouteux 93 et donc de l’extrémité intérieure du bourrelet 84. Ils sont positionnés radialement entre l’extrémité 851 radialement extérieure de la tringle 85 par rapport à l’axe de référence de l’enveloppe pneumatique 100 et les extrémités axiales 861 de l’armature de sommet 86. La Fig 9 représente une coupe méridienne de détail d’une enveloppe pneumatique 100 au niveau du bourrelet 84 et du flanc 83. Cette Fig 9 illustre le positionnement du transpondeur radiofréquence passif dans la zone intérieure de l’enveloppe pneumatique 100 par rapport à la partie principale de la couche d’armature de carcasse 87 qui est métallique ici en acier. L’enveloppe pneumatique 100 comprend en particulier au niveau de la zone intérieure, une gomme intérieure étanche 90 et une couche de mélange élastomère 96 intercalée entre la partie principale de la couche de carcasse 87 et la gomme intérieure étanche 90. Ce composant 96 présente un bord libre 961 radialement intérieur localisée radialement à l’intérieur de la tringle 85. Cette couche de mélange élastomère 96 s’étend d’un bourrelet 84 à l’autre bourrelet 84 de l’enveloppe pneumatique 100. La localisation du transpondeur radiofréquence au niveau de l’interface entre la gomme intérieure étanche 90 et la couche de mélange élastomère 96 permet une stabilisation mécanique du transpondeur radiofréquence passif 1. Celui-ci est radialement à l’extérieur à nviron 40 millimètres du bord libre 931 du protecteur talon 93, ce qui permet de le positionner radialement à l’extérieur du crochet de jante lorsque l’enveloppe pneumatique est en service, montée sur une roue. En revanche, afin d’assurer une performance de radiocommunication améliorée, il est préférable d’employer une gomme d’enrobage pour le transpondeur radiofréquence 1 qui soit isolante électriquement et d’orienter le premier axe longitudinal de l’antenne dipôle rayonnante du transpondeur radiofréquence de sorte que l’inclinaison soit d’au moins 45 degrés, préférentiellement d’au moins 60 degrés par rapport à la direction des renforts métalliques de la couche d’armature de carcasse. Du point de vue de l’endurance mécanique, cette localisation est idéale pour le transpondeur radiofréquence passif 1 qui est protégé de toute agression mécanique externe et de toute agression thermomécanique interne. Son orientation est idéalement circonférentielle sachant qu’elle repose sur au moins deux éléments de renforts de la couche d’armature de carcasse 87. Cela assure un positionnement axial du transpondeur radiofréquence 1 par rapport à l’épaisseur de l’enveloppe pneumatique 100 permettant d’accorder de façon robuste la résonance de l’antenne dipôle rayonnante du transpondeur radiofréquence passif 1 lorsque celui-ci est intégré dans l’enveloppe pneumatique 100. La seconde localisation du transpondeur radiofréquence 1ter selon l’invention permet une meilleure performance radiocommunication en étant placé radialement plus à l’extérieur dans l’enveloppe pneumatique 100. Toutefois, il est conseillé de l’enrober dans une gomme isolante électriquement et de positionner le premier axe longitudinal de l’antenne rayonnante de sorte que le transpondeur radiofréquence 1ter soit circonférentiel bien qu’une inclinaison de 45 degrés permet d’avoir la fonction de communication souhaitée. Ici, dans cet exemple, le premier axe longitudinal est placé circonférentiellement. Il est préférable de positionner le transpondeur radiofréquence passif 1ter à l’interface définie par au moins deux composants de l’enveloppe pneumatique 100 au cours de sa fabrication. Cela rend infalsifiable l’information contenue dans la puce électronique du transpondeur radiofréquence passif lorsque celle-ci est bloquée en écriture après la première écriture sur la mémoire associée à la puce électronique. La Fig 10 illustre de manière agrandie une représentation schématique en coupe axiale de la zone d’un bourrelet 84 et d’un flanc 83 d’une enveloppe pneumatique monté sur sa jante nominale J ; le point E axialement le plus extérieur de la partie principale de la couche d’armature de carcasse est ainsi déterminé, le pneumatique étant gonflé à sa pression nominale, par exemple par tomographie. On retrouve une partie de la couche d’armature de carcasse métallique enroulée autour d’une tringle 85 pour former une partie principale 87 et un retournement 88 avec une extrémité 881. Le retournement 88 de la couche d’armature de carcasse est séparé de la partie principale 87 de la couche d’armature de carcasse par une première couche de mélange élastomère 91, présentant une extrémité radialement extérieure 911. La première couche de mélange élastomère 91 est profilée pour venir en appui sur la tringle 85 et assurer un couplage et un découplage entre le retournement 88 de la couche d’armature de carcasse et la partie principale 87 de la couche d’armature de carcasse. Le retournement 88 et la partie principale 87 de la couche d’armature de carcasse sont dits couplés si les éléments de renforcement de chaque composant sont séparés par une épaisseur de mélange élastomère sensiblement constante et d’au plus 5 millimètres sur une longueur supérieure à 15% de la distance entre l’extrémité 881 du retournement 88 de la couche d’armature de caracasse et le point B, radialement le plus extérieur du cercle circonscrit T à la tringle 85. De plus, Le retournement 88 et la partie principale 87 de la couche d’armature de carcasse sont dits découplés si, radialement à l’extérieur de la zone de couplage, l’épaisseur du mélange élastomère séparant les éléments de renforcements respectifs de la partie principale 87 et du retournement 88 de la couche d’armature de carcasse est supérrieure à celle dela zone de couplage. Axialement à l’extérieur du retournement 88 de la couche d’armature de carcasse est représentée une quatrième couche de mélange élastomère 92 dont l’extrémité radialement extérieure 922 est radialement à l’intérieur de l’extrémité 881 du retournement 88 de la couche d’armature de carcasse. Selon un autre mode de réalisation non représenté, l’extrémité radialement extérieure 921 de la quatrième couche de mélange élastomère 92 est radialement extérieure à l’extrémité 881 du retournement 88 de la couche d’armature de carcasse. L’extrémité radialement intérieure 921 de la quatrième couche de mélange élastomère 92 est radialement comprise entre les points A et B, respectivement radialement le plus intérieur et radialement le plus extérieur du cercle circonscrit T à la tringle 85. Au contact de la quatrième couche de mélange élastomère 92 et radialement sous la tringle 85, on trouve une deuxième couche de mélange élastomère 93, dont l’extrémité axialement la plus extérieure 932 est radialement à l’intérieur de l’extrémité 922 de la quatrième couche de mélange élastomère 92. Enfin l’extrémité radialement et axialement intérieure 933 de la deuxième couche de mélange élastomère 93 constitue l’extrémité intérieure 841 du bourrelet 84. Axialement au contact de la première couche de mélange élastomère 91, de la quatrième couche de mélange élastomère 92, et de la deuxième couche de mélange élastomère 93, se trouve une troisième couche de mélange élastomère 94. L’extrémité 941 radialement intérieure de la troisième couche de mélange élastomère 94 est radialement intérieure à l’extrémité 922 de la quatrième couche de mélange élastomère 92. Le bourrelet 84 comporte aussi un transpondeur radiofréquence passif 1bis disposé axialement extérieurement relativement à l’interface entre le retournement 88 de l’armature de carcasse et la quatrième couche de mélange élastomère 92. Ce transpondeur radiofréquence passif 1bis est placé radialement au niveau de la zone de couplage entre la partie principale 87 de la couche d’armature de carcasse et le retournement 88 de cette couche d’armature de carcasse, c’est-à-dire entre les deux points C et D de la Fig 10. Le transpondeur radiofréquence passif 1bis est de préférence disposé sensiblement au milieu de cette zone de couplage, entre C et D. Le transpondeur radiofréquence 1bis est noyé à l’intérieur de la quatrième couche de mélange élastomère 92 à une distance supérieure à 2 mm et de préférence supérieure à 3 mm des surfaces extérieures de la quatrième couche de mélange élastomère 92. Cette position protège bien mécaniquement le transpondeur radiofréquence passif 1bis et la demanderesse a constaté expérimentalement qu’une distance supérieure à 2 mm des éléments de renforcement métalliques du retournement 88 de la couche d’armature de carcasse permet une bonne robustesse de communication avec un lecteur extérieur même si les distances de lecture sont pratiquement identiques ou très proches par rapport à un transpondeur radiofréquence passif disposé à l’interface entre le retournement 88 et la quatrième couche de mélange élastomère 92. La distance de lecture est ainsi moins soumise aux aléas de la fabrication industrielle que lorsque le transpondeur radiofréquence passif est placé directement à l’interface entre la quatrième couche de mélange élastomère 92 et le calandrage de la couche de renforts métalliques du retournement 88. La Fig 10 présente aussi des transpondeurs radiofréquences passifs 1bis’, 1qua et 1qua’ placés dans des positions alternatives. Le transpondeur radiofréquence passif 1bis’ est noyé à l’intérieur de la quatrième couche de mélange élastomère 92 radialement extérieurement relativement au point B ; les transpondeurs passifs 1qua et 1qua’ sont tous les deux noyés dans la troisième couche de mélange élastomère 94, celle-ci constituant la surface du flanc 83 de l’enveloppe pneumatique. Ces deux dernières positions sont très favorables du point de vue de la communication entre le transpondeur radiofréquence et un lecteur extérieur. Et la très bonne résistance mécanique du transpondeur radiofréquence lui permet de résister aux sollicitations mécaniques en service particulièrement sévères à proximité du point E du flanc 83 notamment. La Fig 11 illustre une coupe axiale partielle de l’enveloppe pneumatique décrite à la Fig 10. L’enveloppe pneumatique comporte au niveau de la zone du bourrelet 84 un premier transpondeur radiofréquence passif 1 disposé à l’interface entre le retournement 88 de la couche d’armature de carcasse et la quatrième couche de mélange élastomère 92. Préférentiellement le transpondeur radiofréquence passif 1 est noyé dans une masse d’enrobage isolante électriquement ayant une permittivité diélectrique relative inférieure à 10 et dont le module en extension est inférieur au module en extension de la quatrième couche de mélangé élastomère 92. Il est posé de sorte que le premier axe longitudinal de l’antenne dipôle rayonnante forme un angle d’au moins 45 degrés entre ce premier axe longitudinal et la direction de renforcement de la partie principale 87 et du retournement 88 de la couche d’armature de carcasse. Le transpondeur radiofréquence placé au niveau de la zone de couplage entre la partie principale 87 et le retournement 88 de la couche d’armature de carcasse, soit entre les points C et D, préférentiellement dans la zone centrale. Cette position est facilement délimité par la forme profilée de la première couche de mélange élastomère 91 sur laquelle repose le retournement 88 de la couche d’armature de carcasse. Un second transpondeur radiofréquence passif 1’ est placé dans la zone du bourrelet 84 à l’interface entre la deuxième couche de mélange élastomère 93 et la quatrième couche de mélange élastomère 92. Optionnellement ce transpondeur radiofréquence 1’ sera placé dans une masse d’enrobage. Cependant, ce transpondeur radiofréquence passif 1’ sera éloigné des extrémités 932 et 921 de la deuxième 93 et de la quatrième 92 couches de mélange élastomère, afin de préserver l’endurance de l’enveloppe pneumatique et l’intégrité physique du transpondeur radiofréquence 1’. L’éloignement des renforts métalliques de la couche d’armature de carcasse améliore la performance de communication du transpondeur radiofréquence passif 1’. L’enveloppe pneumatique est aussi équipée de deux transpondeurs radiofréquence passif 1ter et 1ter’ au niveau de la zone du flanc 83 de l’enveloppe pneumatique. Le premier transpondeur radiofréquence 1ter est positionné à l’interface constituée du retournement 88 de la couche d’armature de carcasse et la troisième couche de mélange élastomère 94. Le positionnement radial plus extérieur de ce transpondeur par rapport aux deux premiers transpondeurs radiofréquences passifs 1 et 1’ assure une plus grande distance de communication avec un lecteur externe à l’enveloppe pneumatique notamment en service sur un véhicule. Ce premier transpondeur radiofréquence passif 1ter est positionné à au moins 10 millimètres de l’extrémité 881 du retournement 88 de la couche d’armature de carcasse et à au moins 5 millimètres de l’extrémité 922 de la quatrième couche de mélange élastomère 92 pour préserver l’endurance de l’enveloppe pneumatique et l’intégrité physique du transpondeur radiofréquence passif 1ter. Enfin le second transpondeur radiofréquence passif 1ter’ au niveau du flanc 83 de l’enveloppe pneumatique est positionné à l’interface entre la partie principale 87 de la couche d’armature de carcasse et la troisième couche de mélange élastomère 94. C’est la meilleure position pour la distance de communication du transpondeur radiofréquence avec un lecteur externe. L’éloignement du transpondeur radiofréquence 1ter’ de l’extrémité 911 de la première couche de mélange élastomère est de 20 millimètres, ce qui est largement suffisant dans cette configuration pour assurer l’endurance de l’enveloppe pneumatique et l’intégrité physique du transpondeur radiofréquence passif 1ter’. Il est préférable d’enrober les transpondeurs radiofréquences passifs 1ter 1ter’ dans une masse d’enrobage isolante électriquement ayant une permittivité diélectrique relative inférieure à 10 et dont le module en extension est inférieur au module en extension de la troisième couche de mélange élastomère 94. Dans ces exemples, le premier axe longitudinal de l’antenne dipôle rayonnante est disposé circonférentillement, ce qui assure pour des enveloppes pneumatiques de type radial que l’angle entre le premier axe longitudinal et la direction de renforcement de la partie principale 87 et du retournement 88 de la couche d’armature de carcasse soit d’au moins 60 degrés. Enveloppe pneumatique (100) de forme toroïdale autour d’un axe de référence équipée d’un transpondeur radiofréquence passif (1, 1’, 1bis 1bis’, 1ter, 1ter’, 1qua, 1qua’) et comportant : Un bloc sommet (82) comportant une armature de sommet (86) présentant une extrémité axiale (861) à chacun de ses bords et une bande de roulement (89), réuni à chacune de ses extrémités axiales (821) à un bourrelet (84) présentant une extrémité intérieure (841), située axialement et radialement intérieurement au bourrelet (84) par rapport à l’axe de référence, par l’intermédiaire d’un flanc (83), Une armature de carcasse, comprenant au moins une couche d’armature de carcasse formée d’éléments de renforcement métalliques, parallèles entre eux et définissant une direction de renforcement, insérés entre deux couches de calandrage en mélange élastomère, Ladite au moins une couche d’armature de carcasse étant ancrée dans chacun des bourrelets (84) par retournement autour d’une tringle (85) annulaire pour former une partie principale de la au moins une couche d’armature de carcasse (87), s’étendant d’une tringle (85) à l’autre et située radialement intérieurement par rapport au bloc sommet (82), et un retournement de la au moins une couche d’armature de carcasse (88) dans chacun des bourrelets (84), Ledit retournement de la au moins une couche d’armature de carcasse (88) étant séparé de la partie principale de la au moins une couche d’armature de carcasse (87) par une première couche de mélange élastomère (91) s’étendant radialement extérieurement depuis la tringle (85), Une deuxième couche de mélange élastomère (93) formant la surface extérieure de l’enveloppe pneumatique (100) dans la zone du bourrelet (84), ladite seconde couche de mélange élastomère (93) étant destinée à venir en contact avec la jante, Une troisième couche de mélange élastomère (94) au située radialement extérieurement au contact de la deuxième couche de mélange élastomère (93) formant la surface extérieure dudit flanc (83), Le transpondeur radiofréquence passif (1, 1’, 1bis, 1bis’, 1ter, 1ter’, 1qua, 1qua’) comprenant une partie électronique (20) et une antenne dipôle rayonnante (10) constituée d’un ressort hélicoïdal monobrin définissant un pas d’hélice P, un diamètre d’enroulement D, un plan médian (19) et un diamètre de fil définissant des diamètres intérieur (13) et extérieur (15) de l’antenne rayonnante (10), dont la longueur (L0) est adaptée pour communiquer sur une bande de fréquence avec un lecteur radiofréquence externe définissant un premier axe longitudinal (11) ,une zone centrale et deux zones latérales suivant le premier axe longitudinal (11), La partie électronique (20) comprenant une puce électronique et une antenne primaire de type bobine comprenant au moins un tour, et définissant ainsi un second axe longitudinal et un plan médian (21) perpendiculaire au second axe longitudinal, ladite antenne primaire étant connectée électriquement à la puce électronique et couplée électro-magnétiquement à l’antenne dipôle rayonnante (10), ladite antenne primaire étant circonscrite dans un cylindre dont l’axe de révolution est parallèle au second axe longitudinal et dont le diamètre est supérieur ou égal au tiers du diamètre intérieur (13) de l’antenne rayonnante (10) située au droit de l’antenne primaire, Le dit transpondeur radiofréquence passif (1, 1’, 1bis, 1bis’, 1ter, 1ter’, 1qua, 1qua’)étant agencé de sorte que les premier (11) et second axes longitudinaux soient parallèles et que le plan médian de l’antenne primaire (21) soit placé dans la zone centrale du ressort hélicoïdal (10), caractérisée en ce que l’antenne dipôle rayonnante (10) comprenant une première zone (101, 101a, 101b) où l’antenne dipôle rayonnante (10) n’est pas située au droit de la partie électronique (20), le rapport entre le pas d’hélice (P1) et le diamètre d’enroulement (D1) pour au moins une boucle du ressort hélicoïdal de la première zone (101, 101a, 101b) est supérieur à 0,8, en ce que le transpondeur radiofréquence passif (1, 1’, 1bis, 1bis’, 1ter, 1ter’, 1qua, 1qua’) étant situé au droit de la au moins une couche d’armature de carcasse, le premier axe longitudinal (11 )de l’antenne rayonnante (10) du transpondeur radiofréquence passif (1, 1’, 1bis, 1bis’, 1ter, 1ter’, 1qua, 1qua’) forme un angle d’au moins 45 degrés avec la direction de renforcement de la au moins une couche d’armature de carcasse et en ce que le transpondeur radiofréquence passif (1, 1’, 1bis, 1bis’, 1ter, 1ter’, 1qua, 1qua’) se situe axialement extérieurement par rapport à l’extrémité intérieure (841) du bourrelet (84) et radialement entre l’extrémité la plus radialement extérieure (851) de la tringle (85) et l’extrémité axiale (861) de l’armature de sommet (86), préférentiellement à l’intérieur de l’enveloppe pneumatique (100). Enveloppe pneumatique (100) selon la revendication 1 dans laquelle, l’enveloppe pneumatique (100) comprend au moins une quatrième couche de mélange élastomère (92) située axialement extérieurement à la partie principale de la au moins une couche d’armature de carcasse (87) par rapport à l’axe de référence et axialement intérieurement à la deuxième (93) et/ou troisième (94) couche de mélange élastomère par rapport à l’axe de référence. Enveloppe pneumatique (100) selon l’une des revendications 1 à 2 dans laquelle, l’enveloppe pneumatique (100) comprenant au moins une couche étanche en mélange élastomère (90) située axialement le plus intérieurement à l’enveloppe pneumatique (100) par rapport à l’axe de référence, l’enveloppe pneumatique (100) comprend au moins une cinquième couche de mélange élastomère (96) axialement intérieurement à la partie principale de la au moins une couche d’armature de carcasse (87) par rapport à l’axe de référence. Enveloppe pneumatique (100) selon l’une des revendications 1 à 3 dans laquelle l’enveloppe pneumatique (100) comprend au moins une couche d’armature formée d’éléments de renforcement insérés entre deux couches de calandrage en mélange élastomère, Enveloppe pneumatique (100) selon l’une des revendications 1 à 4 dans laquelle le transpondeur radiofréquence passif (1, 1’, 1bis, 1bis’, 1ter, 1ter’, 1qua, 1qua’) est en partie enrobé dans une masse de mélange élastomère isolante électriquement (3a, 3b). Enveloppe pneumatique (100) selon la revendication 5, dans laquelle le module d’élasticité en extension de la masse d’enrobage (3a, 3b) est inférieur au module d’élasticité en extension d’au moins un mélange élastomère adjacent à ladite masse d’enrobage (3a, 3b). Enveloppe pneumatique (100) selon l’une des revendications 5 à 6, dans laquelle la constante diélectrique relative de la masse d’enrobage (3a, 3b) est inférieure à 10. Enveloppe pneumatique (100) selon l’une des revendications 1 à 7 dans laquelle, le transpondeur radiofréquence passif (1, 1’, 1ter, 1ter’) est situé à une interface définie par au moins une surface d’une couche de mélange élastomère (91, 92, 93, 94, 96) de ladite enveloppe pneumatique (100). Enveloppe pneumatique (100) selon la revendication 8 dans laquelle, l’interface étant définie par une autre couche de mélange élastomère (91, 92, 93, 94, 96) ou une couche d’armature, le transpondeur radiofréquence passif (1, 1’, 1ter, 1ter’) est situé à une distance d’au moins 5 millimètres des extrémités des couches constituant l’interface, préférentiellement d’au moins de 10 millimètres de l’extrémité d’une couche d’armature métallique. Enveloppe pneumatique (100) selon l’une des revendications 1 à 7 dans laquelle le transpondeur radiofréquence passif (1bis, 1bis’, 1qua, 1qua’) est situé à l’intérieur d’une couche de mélange élastomère (91, 92, 93, 94, 96) de ladite enveloppe pneumatique (100). Enveloppe pneumatique (100) selon la revendication 10 dans laquelle le premier axe longitudinal (11) de l’antenne rayonnante (10) dudit transpondeur radiofréquence passif (1bis, 1bis’, 1qua, 1qua’) est perpendiculaire à l’épaisseur de la couche de mélange élastomère (91, 92, 93, 94, 96). Enveloppe pneumatique (100) l’une des revendications 10 à 11 dans laquelle le transpondeur radiofréquence passif (1bis, 1bis’, 1qua, 1qua’) est situé à une distance d’au moins 0,3 millimètre des surfaces de la couche de mélange élastomère (91, 92, 93, 94, 96). Enveloppe pneumatique (100) selon l’une des revendications précédentes dans laquelle le rapport entre le pas d’hélice (P1) et le diamètre d’enroulement (D1) de chaque boucle du ressort hélicoïdal dans la première zone (101, 101a, 101b) de l’antenne dipôle rayonnante (10) est inférieur à 3. Enveloppe pneumatique (100) selon l’une des revendications précédentes dans laquelle, l’antenne dipôle rayonnante (10) comprenant une deuxième zone (102) où l’antenne dipôle rayonnante (10) est située au droit de la partie électronique (20), le rapport entre le pas d’hélice (P2) et le diamètre d’enroulement (D2) pour chaque boucle de la deuxième zone (102) est inférieur ou égal à 0,8. Enveloppe pneumatique (100) selon l’une des revendications précédentes dans laquelle le premier pas (P1) de l’antenne dipôle rayonnante (10) correspondant au pas d’hélice de l’antenne dipôle rayonnante (10) dans la première zone (101,101a, 101b) est supérieur au deuxième pas (P2) de l’antenne dipôle rayonnante (10) correspondant au pas d’hélice de l’antenne dipôle rayonnante (10) dans la deuxième zone (102) où l’antenne dipôle rayonnante (10) est située au droit de la partie électronique (20). Enveloppe pneumatique (100) selon l’une des revendications précédentes dans laquelle, la partie électronique (20) étant placée à l’intérieur de l’antenne dipôle rayonnante (10), le premier diamètre intérieur D1’ de l’antenne dipôle rayonnante (10) dans la première zone (101, 101a, 101b) est inférieur au deuxième diamètre intérieur D2’ de l’antenne dipôle rayonnante (10) dans une deuxième zone (102) et la partie électronique (20) est circonscrite dans un cylindre dont l’axe de révolution est parallèle au premier axe longitudinal (11) et dont le diamètre est supérieur ou égal au premier diamètre intérieur D1’ de l’antenne dipôle rayonnante (10).