FR 3090731 A1 20200626 FR 1873403 A 20181219 Description Titre de l'invention : Ensemble d'anneau de turbine à appuis rectilignes bombés. Domaine technique [0001] L'invention concerne un ensemble d'anneau de turbine comprenant une pluralité de secteurs (l'anneau en matériau composite à matrice céramique ainsi qu'une structure de support d'anneau. Technique antérieure [0002] Le domaine d'application de l'invention est notamment celui des moteurs aéro- nautiques à turbine à gaz. L'invention est toutefois applicable à d'autres turbomachines, par exemple des turbines industrielles. [0003] Dans le cas d'ensembles d'anneau de turbine entièrement métalliques, il est né- cessaire de refroidir tous les éléments de l'ensemble et en particulier l'anneau de turbine qui est soumis aux flux les plus chauds. Ce refroidissement a un impact significatif sur la performance du moteur puisque le flux de refroidissement utilisé est prélevé sur le flux principal du moteur. En outre, l'utilisation de métal pour l'anneau de turbine limite les possibilités d'augmenter la température au niveau de la turbine, ce qui permettrait pourtant d'améliorer les performances des moteurs aéronautiques. [0004] Afin de tenter de résoudre ces problèmes, il a été envisagé de réaliser des secteurs d'anneau de turbine en matériau composite à matrice céramique (CMC) afin de s'affranchir de la mise en oeuvre d'un matériau métallique. [0005] Les matériaux CMC présentent de bonnes propriétés mécaniques les rendant aptes à constituer des éléments de structures et conservent avantageusement ces propriétés à températures élevées. La mise en oeuvre de matériaux CMC a avantageusement permis de réduire le flux de refroidissement à imposer lors du fonctionnement et donc à augmenter la performance des turbomachines. En outre, la mise en oeuvre de matériaux CMC permet avantageusement de diminuer la masse des turbomachines et de réduire l'effet de dilatation à chaud rencontré avec les pièces métalliques. [0006] Toutefois, les solutions existantes proposées peuvent mettre en oeuvre un assemblage d'un secteur (l'anneau en CMC avec des parties (l'accrochage métalliques d'une structure de support d'anneau, ces parties d'accrochage étant soumises au flux chaud. Par conséquent, ces parties d'accrochage métalliques subissent des dilatations à chaud, ce qui peut conduire à une mise sous contrainte mécanique des secteurs d'anneau en CMC et à une fragilisation de ces derniers. [0007] On connait par ailleurs les documents FR 2 540 939, GB 2 480 766, EP 1 350 927, US 2014/0271145, US 2012/082540 et FR 2 955 898 qui divulguent des ensembles 2 d'anneau de turbine. [0008] Il existe un besoin pour améliorer les ensembles d'anneau de turbine existants et leur montage, et notamment les ensembles d'anneau de turbine existants mettant en oeuvre un matériau CMC afin de réduire l'intensité des contraintes mécaniques auxquelles les secteurs d'anneau en CMC sont soumis lors du fonctionnement de la turbine. [0009] Pour remplir tous ces objectifs, il est connu d'utiliser un anneau en forme de pi maintenu radialement en quatre points. Quatre pions traversent le carter de turbine haute pression et un flasque amont. Ce dernier est fixé au moyen d'une vis et d'un écrou au carter de turbine haute pression, et vient réaliser une butée axiale. Les quatre pions viennent assurer une butée radiale de la veine. [0010] Axialement, l'anneau est serré entre deux pattes métalliques. La patte aval est di- rectement liée au carter, décrivant un anneau en une pièce, assurant une étanchéité accrue par rapport à une solution avec entretoise sectorisée. La patte amont comprend un flasque sectorisé vissé sur le carter. [0011] Ces deux pattes métalliques comprennent une lèvre afin de mieux maitriscr l'étanchéité anneau/carter. Pour chaque secteur d'anneau, cette lèvre est rectiligne pour qu'il y ait toujours un contact linéique, et ainsi une bonne étanchéité, même si l'anneau bascule. [0012] Un autre flasque est dédié à la reprise de l'effort du distributeur haute pression (effort DHP). Il permet de reprendre l'effort DHP et de transférer celui-ci directement au carter, sans faire transiter les efforts par l'anneau en CMC. [0013] Pour assurer le contact axial à chaud entre l'anneau et les lèvres rectilignes des pattes amont et aval, un pré-serrage est effectué lors du montage. Ce pré-serrage permet de rattraper la dilatation différentielle axiale entre l'anneau CMC et les pièces métalliques en contact. Ainsi, à chaud, le contact axial est conservé et l'étanchéité entre la cavité de veine et la cavité hors veine est assurée. [0014] Etant donné la géométrie annulaire de la bride aval du carter d'une part, et le caractère sectorisé de l'anneau en vis-à-vis, le contact axial entre les lèvres rectilignes des deux pièces, sous contrainte, génère des efforts non-uniformes dans le sens tangentiel sur l'anneau en CMC. Ce phénomène s'explique par le fait que la distance entre l'appui rectiligne et la partie supérieure cylindrique du carter annulaire, ou carter 360°, varie tangentiellement. Cette distance est moins élevée au niveau des inter-secteurs de l'anneau CMC qu'au centre de celui-ci. Le bras de levier entre l'appui rectiligne et la partie supérieure cylindrique du carter 360° est donc moins élevé au niveau des inter-secteurs. Lorsque le pré-serrage est appliqué au niveau du contact axial, le carter se déforme donc moins et transmet plus d'effort à l'anneau CMC au niveau des inter-secteurs, qu'au niveau du centre de l'anneau. [0015] Cet appui axial contre la bride avale de l'anneau CMC, plus élevé au niveau des 3 inter-secteurs, génère par conséquent des contraintes de flexion plus élevées dans ces zones. Cette flexion de la bride aval se traduit par des contraintes de traction au niveau de la surface entre la bride de l'anneau en CMC et la patte aval du carter 360°, plus élevées au niveau des inter-secteurs qu'au niveau du centre de l'anneau. [0016] Etant donné la faiblesse des contraintes admissibles pour le CMC, ces concentrations de contraintes doivent être atténuées. Exposé de l'invention [0017] L'invention vise à proposer un ensemble d'anneau de turbine permettant le maintien de chaque secteur d'anneau d'une façon déterministe, c'est-à-dire de manière à maîtriser sa position et éviter qu'il se mette à vibrer, d'une part, tout en permettant au secteur d'anneau, et par extension à l'anneau, de se déformer sous les effets des montées en température et des variations de pression, et ce notamment indépendamment des pièces métalliques en interface, et, d'autre part, tout en améliorant l'étanchéité et en simplifiant les manipulations et en réduisant leur nombre pour le montage de l'ensemble d'anneau. [0018] Un objet de l'invention propose un ensemble d'anneau de turbine comprenant une pluralité de secteurs d'anneau formant un anneau de turbine et une structure de support d'anneau. Chaque secteur d'anneau a, selon un plan de coupe défini par une direction axiale et une direction radiale de l'anneau de turbine, et orthogonal à une direction circonférentielle de l'anneau de turbine, une partie formant base annulaire avec, dans la direction radiale de l'anneau de turbine, une face interne définissant la face interne de l'anneau de turbine et une face externe à partir de laquelle s'étendent en saillie une première et une seconde pattes d'accrochage. [0019] La structure de support d'anneau comporte une virole centrale à partir de laquelle s'étendent en saillie une première et une seconde brides radiales entre lesquelles sont maintenues les première et seconde pattes d'accrochage de chaque secteur d'anneau et un flasque annulaire comportant une première extrémité libre en appui contre la première patte d'accrochage et une seconde extrémité opposée à la première extrémité et coopérant avec la première bride radiale de la virole centrale de la structure de support d'anneau. [0020] Chaque secteur d'anneau s'étend entre une première extrémité circonférentielle et une seconde extrémité circonférentielle destinées chacune à être en regard d'un autre secteur d'anneau dans la direction circonférentielle, et comprenant des surfaces d'appuis rectilignes montées sur les faces des première et seconde pattes d'accrochage en contact respectivement avec la seconde bride annulaire et le flasque annulaire et s'étendant selon une tangente à la direction circonférentielle entre les première et seconde extrémités circonférentielles du secteur d'anneau. [0021] Selon une caractéristique générale de l'objet, les surfaces d'appuis rectilignes de chaque secteur d'anneau possèdent, le long de la tangente à la direction circonférentielle, une épaisseur variable dans la direction axiale avec une épaisseur minimale aux première et seconde extrémités circonférentielles du secteur d'anneau et une épaisseur maximale dans une portion médiane de l'appui rectiligne. [0022] La conformation géométrique des surfaces d'appuis rectilignes permet d'uniformiser la distribution des efforts de contact entre les anneaux CMC sectorisés et la structure de support d'anneau annulaire. Le bombage des appuis rectilignes permet d'une part de baisser le niveau de contrainte maximal dans l'anneau CMC de 80% au montage et de 20% en fonctionnement, par rapport à une solution, pour une masse équivalente, avec un appui rectiligne droit, c'est-à-dire un appui rectiligne possédant une épaisseur selon la direction axiale qui soit uniforme le long de la tangente à la direction circonférentielle. [0023] Les formes bombées des appuis rectilignes peuvent être réalisées par élcctro-érosion (EDM). [0024] Un point important pour cette technologie est la valeur de « bombage », à savoir la distance entre le point le plus haut et le point le plus bas de l'appui. Dans le cas de l'anneau CMC, la valeur est comprise entre 0,1 et 0,5mm. [0025] Dans un mode de réalisation particulier, les secteurs d'anneau peuvent être en matériau composite à matrice céramique (CMC). [0026] Selon un premier aspect de l'ensemble d'anneau de turbine, les surface d'appuis rec- tilignes peuvent être des surfaces électro-érodées, c'est-à-dire réalisées par électroérosion. [0027] Selon un deuxième aspect de l'ensemble d'anneau de turbine, l'écart entre ladite épaisseur maximale et ladite épaisseur minimale des surfaces d'appuis rectilignes peut être de 0,1 mm [0028] Selon un troisième aspect de l'ensemble d'anneau de turbine, l'épaisseur minimale des surfaces d'appuis rectilignes peut être inférieure à 0,1 mm. [0029] Plus la tolérance relative au bombage sera serrée, meilleur sera le comportement du bombage. La forme du bombage, qui correspond la valeur du rayon, pourra varier en fonction des déformations recherchées. [0030] Selon un quatrième aspect de l'ensemble d'anneau de turbine, les surfaces d'appuis rectilignes peuvent former une bande s'étendant selon ladite tangente à la direction circonférentielle (De) et selon la direction radiale, les surfaces d'appuis rectilignes ayant une hauteur s'étendant selon la direction radiale comprise entre 0,5 et 5 mm. [0031] En fonction de la pièce en vis-à-vis des surfaces d'appuis rectilignes ainsi que des efforts et des niveaux de fuite, la hauteur des appuis peuvent varier. Au-delà de 5 mm un appui serait trop prononcé, et en dessous de 0,5 mm le risque de non contact est trop important. [0032] Selon un cinquième aspect de l'ensemble d'anneau de turbine, les surfaces d'appuis rectilignes de chaque secteur d'anneau peuvent comprendre, dans la direction radiale, une première extrémité radiale et une seconde extrémité radiale, et possèdent, le long de la direction radiale, une épaisseur variable dans la direction axiale avec une épaisseur minimale aux extrémités radiales du secteur d'anneau et une épaisseur maximale dans une portion médiane de l'appui rectiligne. [0033] Selon un sixième aspect de l'ensemble d'anneau de turbine, les surfaces d'appuis rec- tilignes peuvent présenter un premier axe de symétrie parallèle à la direction radiale et un second axe de symétrie parallèle à la tangente à la direction circonférentielle. [0034] Selon un septième aspect de l'ensemble d'anneau de turbine, le secteur d'anneau peut présenter une section en lettre grecque pi (7r) inversée selon le plan de coupe défini par la direction axiale et la direction radiale, et l'ensemble peut comprendre, pour chaque secteur d'anneau, au moins trois pions pour maintenir radialemcnt le secteur d'anneau en position, les première et seconde pattes d'accrochage de chaque secteur d'anneau comprenant chacune une première extrémité solidaire de la face externe de la base annulaire, une seconde extrémité libre, au moins trois oreilles de réception desdits au moins trois pions, au moins deux oreilles s'étendant en saillie de la seconde extrémité d'une des première ou seconde pattes d'accrochage dans la direction radiale de l'anneau de turbine et au moins une oreille s'étendant en saillie de la seconde extrémité de l'autre patte d'accrochage dans la direction radiale de l'anneau de turbine, chaque oreille de réception comportant un orifice de réception d'un des pions. [0035] Selon un huitième aspect de l'ensemble d'anneau de turbine, le secteur d'anneau peut présenter, sur au moins une plage radiale du secteur d'anneau, une section en O selon le plan de coupe défini par la direction axiale et la direction radiale, la première et la deuxième pattes d'accrochage présentant chacune une première extrémité solidaire de la face externe et une seconde extrémité libre, et chaque secteur d'anneau comprenant une troisième et une quatrième pattes d'accrochage s'étendant chacune, dans la direction axiale de l'anneau de turbine, entre une seconde extrémité de la première patte d'accrochage et une seconde extrémité de la deuxième patte d'accrochage, chaque secteur d'anneau étant fixé à la structure de support d'anneau par une vis de fixation comportant une tête de vis en appui contre la structure de support d'anneau et un filetage coopérant avec un taraudage réalisé dans une plaque de fixation, la plaque de fixation coopérant avec les troisième et quatrième pattes d'accrochage Le secteur d'anneau comprend en outre des pions radiaux s'étendant entre la virole centrale et les troisième et quatrième pattes d'accrochage. [0036] Un autre objet de l'invention propose une turbomachine comprenant un ensemble d'anneau de turbine tel que défini ci-dessus. 6 Brève description des dessins [0037] L'invention sera mieux comprise à la lecture faite ci-après, à titre indicatif mais non limitatif, en référence aux dessins annexés sur lesquels : [0038] [fig.11 La figure 1 est une vue schématique en perspective d'un premier mode de réalisation d'un ensemble d'anneau de turbine selon l'invention. [0039] [fig.21 La figure 2 est une vue schématique en perspective éclatée de l'ensemble d'anneau de turbine de la figure 1. [0040] [fig.31 La figure 3 est une vue schématique en coupe de l'ensemble d'anneau de turbine de la figure 1. [0041] [fig.41 La figure 4 est une vue schématique en coupe selon un premier plan de coupe d'un appui rectiligne de l'ensemble d'anneau de turbine de la figure 1. [0042] [fig.51 La figure 5 représente schématiquement une vue en coupe d'un appui rectiligne de l'ensemble d'anneau de turbine selon un second plan de coupe, selon une variante de mode réalisation. [0043] [fig.61 La figure 6 présente une vue schématique en coupe d'un deuxième mode de réa- lisation de l'ensemble d'anneau de turbine. Description des modes de réalisation 100441 La figure 1 montre un ensemble d'anneau de turbine haute pression comprenant un anneau de turbine 1 en matériau composite à matrice céramique (CMC) et une structure métallique de support d'anneau 3. L'anneau de turbine 1 entoure un ensemble de pales rotatives (non représentées). L'anneau de turbine 1 est formé d'une pluralité de secteurs d'anneau 10, la figure 1 étant une vue en section radiale. La flèche DA indique la direction axiale de l'anneau de turbine 1 tandis que la flèche DR indique la direction radiale de l'anneau de turbine 1. Pour des raisons de simplification de présentation, la figure 1 est une vue partielle de l'anneau de turbine 1 qui est en réalité un anneau complet. 100451 Comme illustré sur les figures 2 et 3 qui présentent respectivement une vue schématique en perspective éclatée et une vue en coupe de l'ensemble d'anneau de turbine de la figure 1, la vue en coupe étant selon un plan de coupe comprenant la direction radiale DI, et la direction axiale DA, chaque secteur d'anneau 10 présente, selon un plan défini par les directions axiale DA et radiale DR, une section sensiblement 7 en forme de la lettre grecque Ir inversée. La section comprend en effet une hase annulaire 12 et des pattes radiales d'accrochage amont et aval, respectivement 14 et 16. Les termes "amont" et "aval" sont utilisés ici en référence au sens d'écoulement du flux gazeux dans la turbine représenté par la flèche F sur la figure 1. Les pattes du secteur d'anneau 10 pourraient avoir une autre forme, la section du secteur d'anneau présentant une autre forme que .7r, comme par exemple une forme en O. [0046] La hase annulaire 12 comporte, suivant la direction radiale D' de l'anneau 1, une face interne 12a et une face externe 12h opposées l'une à l'autre. La face interne 12a de la hase annulaire 12 est revêtue d'une couche 13 de matériau abradahle formant une barrière thermique et prévue pour coopérer avec les pales rotatives de la turbine. Les termes "interne" et "externe" sont utilisés ici en référence à la direction radiale D' dans la turbine. [0047] Les pattes radiales d'accrochage amont et aval 14 et 16 s'étendent en saillie, suivant la direction DR, à partir de la face externe 12h de la hase annulaire 12 à distance des extrémités amont et aval 121 et 122 de la hase annulaire 12. Les pattes radiales d'accrochage amont et aval 14 et 16 s'étendent sur toute la largeur du secteur d'anneau 10, c'est-à-dire sur tout l'arc de cercle décrit par le secteur d'anneau 10, ou encore sur toute la longueur circonférentielle du secteur d'anneau 10. [0048] Sur les figures 1 et 2 la portion d'anneau de turbine 1 représentée comprend un secteur d'anneau 10 complet entouré de deux demis secteurs d'anneau 10. Pour une meilleure compréhension, le secteur d'anneau complet est référencé 10a et les demis secteurs d'anneau sont référencés 10b sur la figure 2. Les secteurs d'anneau seront par la suite référencés 10 pour désigner aussi bien 10a que 10b. [0049] Comme cela est illustré sur les figures 1 à 3, la structure de support d'anneau 3 qui est solidaire d'un carter de turbine comprend une virole centrale 31, s'étendant dans la direction axiale DA, et ayant un axe de révolution confondu avec l'axe de révolution de l'anneau de turbine 1 lorsqu'ils sont fixés ensemble, ainsi qu'une première bride radiale annulaire 32 et une seconde bride radiale annulaire 36, la première bride radiale annulaire 32 étant positionnée en amont de la seconde bride radiale annulaire 36 qui se trouve donc en aval de la première bride radiale annulaire 32. [0050] La seconde bride radiale annulaire 36 s'étend clans la direction circonférentielle de l'anneau 1 et, suivant la direction radiale DR, depuis la virole centrale 31 vers le centre de l'anneau 1. Elle comprend une première extrémité 361 libre et une seconde extrémité 362 solidaire de la virole centrale 31. La seconde bride radiale annulaire 36 comporte une première portion 363, une seconde portion 364, et une troisième portion 365 comprise entre la première portion 363 et la seconde portion 364. La première portion 363 s'étend entre la première extrémité 361 et la troisième portion 365, et la seconde portion 364 s'étend entre la troisième portion 365 et la seconde extrémité 362. 8 La première portion 363 de la seconde bride radiale annulaire 36 est au contact de la bride radiale d'accrochage aval 16. La première portion 363 et la troisième portion 365 présentent une épaisseur accrue par rapport à celle de la seconde portion 364 pour offrir une rigidité accrue à la seconde bride radiale par rapport à la partie amont comportant notamment la première bride radiale 32, de manière à diminuer les fuites axiales de l'anneau dans le cas d'un appui rectiligne. [0051] La première bride radiale annulaire 32 s'étend dans la direction circonférentielle de l'anneau 1 et, suivant la direction radiale D', depuis la virole centrale 31 vers le centre de l'anneau 1. Elle comprend une première extrémité 321 libre et une seconde extrémité 322 solidaire de la virole centrale 31. [0052] Comme cela est illustré sur les figures 1 à 3, l'ensemble d'anneau de turbine 1 comprend un premier flasque annulaire 33 et un second flasque annulaire 34, les deux flasques annulaires 33 et 34 étant fixés de manière amovible sur la première bride radiale annulaire 32. Les premier et second flasques annulaire 33 et 34 sont disposés en amont de l'anneau de turbine 1 par rapport au sens F d'écoulement du flux gazeux dans la turbine. [0053] Le premier flasque annulaire 33 est disposé en aval du second flasque annulaire 34. Le premier flasque annulaire 33 est en une seule pièce alors que le second flasque annulaire 34 peut être sectorisé en une pluralité de secteurs annulaires de second flasque 34 ou être en une seule pièce. Intégrer un premier flasque annulaire en une seule pièce, autrement dit non sectorisé, permet d'assurer l'étanchéité axiale entre l'anneau sectorisé en CMC et le carter annulaire, notamment en évitant les fuites inter-secteurs par rapport à un cas où le premier flasque amont est sectorisé. [0054] Le premier flasque annulaire 33 présente une première extrémité 331 libre et une seconde extrémité 332 fixée de manière amovible à la structure de support d'anneau 3, et plus particulièrement à la première bride radiale annulaire 32. En outre, le premier flasque annulaire 33 présente une première portion 333 et une seconde portion 334, la première portion 333 s'étendant entre la première extrémité 331 et la seconde portion 334, et la seconde portion 334 s'étendant entre la première portion 333 et la seconde extrémité 332. [0055] Le second flasque annulaire 34 présente une première extrémité 341 libre et une seconde extrémité 342 opposée à la première extrémité 341 et au contact de la couronne centrale 31. La seconde extrémité 342 du second flasque annulaire 34 est également fixée de manière amovible à la structure de support d'anneau 3, et plus particulièrement à la première bride radiale annulaire 32. Le second flasque annulaire 34 comprend en outre une première portion 343 et une seconde portion 344, la première portion 343 s'étendant entre la première extrémité 341 et la seconde portion 344, et la seconde portion 344 s'étendant entre la première portion 343 et la seconde extrémité 9 342. [0056] La première portion 333 du premier flasque amont 33 est en appui sur la patte radiale d'accrochage amont 14 du secteur d'anneau 10. Les premier et second flasques amont 33 et 34 sont conformés pour avoir les premières portions 333 et 343 axialement distantes l'une de l'autre et les secondes portions 334 et 344 en contact, les deux flasques 33 et 34 étant fixés de manière amovible sur la hride radiale annulaire amont 32 à l'aide de vis 60 et d'écrous 61 de fixation, les vis 60 traversant des orifices 3340, 3440 et 320 prévus respectivement dans les secondes portions 334 et 344 des deux flasques amont 33 et 34 ainsi que dans la hride radiale annulaire amont 32. [0057] Lorsque l'ensemble d'anneau 1 est monté, la première portion 333 du premier flasque annulaire 33 se trouve en appui contre la patte radiale d'accrochage amont 14 de chacun des secteurs d'anneau 10 composant l'anneau de turbine 1, et la seconde portion 334 du premier flasque annulaire 34 se trouve en appui contre au moins une partie de la première bride radiale annulaire 32. [0058] Le second flasque annulaire 34 est dédié à la reprise de l'effort du distributeur haute pression (DHP) sur l'ensemble d'anneau 1 en faisant transiter cet effort vers la ligne carter qui est plus robuste mécaniquement, c'est-à-dire vers la ligne de la structure de support d'anneau 3 comme cela est illustré par les flèches E d'effort présentées sur la figure 3. L'effort résiduel, qui passe par le premier flasque amont 33 est réduit puisque la première portion 333 du premier flasque amont 33 présente une section réduite, et est donc plus souple, ce qui permet d'appliquer un minimum d'effort sur l'anneau 1 CMC. [0059] Dans la direction axiale DA, la seconde bride radiale annulaire 36 de la structure de support d'anneau 3 est séparée du premier flasque annulaire 33 d'une distance correspondant à l'écartement des pattes radiales d'accrochage amont et aval 14 et 16 de manière à maintenir ces dernières entre la première bride radiale annulaire 32 et la seconde bride radiale annulaire 36. [0060] Pour maintenir en position les secteurs d'anneau 10, et donc l'anneau de turbine 1, avec la structure de support d'anneau 3, l'ensemble d'anneau comprend deux premiers pions 19 coopérant avec la patte d'accrochage amont 14 et le premier flasque annulaire 33, et deux seconds pions 20 coopérant avec la patte d'accrochage aval 16 et la seconde bride radiale annulaire 36. [0061] Pour chaque secteur d'anneau 10 correspondant, la seconde portion 334 du premier flasque annulaire 33 comprend deux orifices 3340 de réception des deux premiers pions 19, et la troisième portion 365 de la bride radiale annulaire 36 comprend deux orifices 3650 configurés pour recevoir les deux seconds pions 120. [0062] Pour chaque secteur d'anneau 10, chacune des pattes radiales d'accrochage amont et aval 14 et 16 comprend une première extrémité, 141 et 161, solidaire de la face externe 12b de la base annulaire 12 et une seconde extrémité, 142 et 162, libre. La seconde extrémité 142 de la patte radiale d'accrochage amont 14 comprend deux premières oreilles 17 comportant chacune un orifice 170 configuré pour recevoir un premier pion 119. De manière similaire, la seconde extrémité 162 de la patte radiale d'accrochage aval 16 comprend deux secondes oreilles 18 comportant chacune un orifice 180 configure pour recevoir un second pion 20. Les premières et secondes oreilles 17 et 18 s'étendent en saillie dans la direction radiale DR de l'anneau de turbine 1 respectivement de la seconde extrémité 142 de la patte d'accrochage radiale amont 14 et de la seconde extrémité 162 de la patte d'accrochage radiale aval 16. [0063] Les orifices 170 et 180 peuvent être circulaires ou oblongs. De préférence l'ensemble des orifices 170 et 180 comprend une portion d'orifices circulaires et une portion d'orifices oblongs. Les orifices circulaires permettent d'indexer tangentiellement les anneaux et d'empêcher qu'ils puissent se déplacer tangentiellement (notamment en cas de touche par l'aube). Les orifices oblongs permettent d'accommoder les dilatations différentielles entre le CMC et le métal. Le CMC a un coefficient de dilatation très inférieur à celui du métal. A chaud, les longueurs dans le sens tangentiel du secteur d'anneau et de la portion de carter en vis-à-vis vont donc être différentes. S'il n'y avait que des orifices circulaires, le carter métallique imposerait ses déplacements à l'anneau en CMC, ce qui serait source de contraintes mécaniques élevées dans le secteur d'anneau. Avoir des trous oblongs dans l'ensemble d'anneau permet au pion de coulisser dans ce trou et d'éviter le phénomène de sur-contrainte mentionné ci-dessus. Dès lors, deux schémas de perçages peuvent être imaginés : un premier schéma de perçage, pour un cas à trois oreilles, comprendrait un orifice circulaire radial sur une bride radiale d'accrochage et deux orifices oblongs tangentiels sur l'autre bride radiale d'accrochage, et un deuxième schéma de perçage, pour un cas à au moins quatre oreilles, comprendrait un orifice circulaire et un orifice oblong par bride radiale d'accrochage en vis-à-vis à chaque fois. D'autres cas annexes peuvent être envisagés également. [0064] Pour chaque secteur d'anneau 10, les deux premières oreilles 17 sont positionnées à deux positions angulaires différentes par rapport à l'axe de révolution de l'anneau de turbine 1. De même, pour chaque secteur d'anneau 10, les deux secondes oreilles 18 sont positionnées à deux positions angulaires différentes pai- rapport à l'axe de révolution de l'anneau de turbine 1. [0065] Chaque secteur d'anneau 10 comprend en outre des surfaces d'appuis rectilignes 110 montées sur les faces des pattes radiales d'accrochage amont et aval 14 et 16 en contact respectivement avec le premier flasque annulaire 33 et la seconde bride radiale annulaire 36, c'est-à-dire sur la face amont 14a de la patte radiale d'accrochage amont 14 et sur la face aval 16b de la patte radiale d'accrochage aval 16. 11 [0066] Les appuis rectilignes 110 permettent d'avoir des zones d'étanchéités maîtrisées. En effet, les surfaces d'appui 110 entre la patte radiale d'accrochage amont 14 et le premier flasque annulaire 33, d'une part, et entre la patte radiale d'accrochage aval 16 et la seconde bride radiale annulaire 36 sont compris dans un même plan rectiligne. [0067] Plus précisément, avoir des appuis sur des plans radiaux permet de s'affranchir des effets de bascule axiale de l'anneau de turbine 1. En effet, lors de la bascule de l'anneau en fonctionnement, l'appui rectiligne permet de conserver une ligne d'étanchéité complète. [0068] Comme cela est illustré plus précisément sur la figure 4 qui représente schéma- tiquement une vue d'un appui rectiligne de l'ensemble d'anneau de turbine de la figure 1 selon un plan de coupe orthogonal à la direction radiale D', et comprenant la direction axiale DA et une tangente à la direction circonférentielle Dc, chaque appui rectiligne 110 comprend une épaisseur mesurée dans la direction axiale DA qui varie le long de l'appui rectiligne 110 dans la direction de la tangente à la direction circonférentielle Dc. L'épaisseur mesurée est minimale aux extrémités de l'appui rectiligne 110 et maximale dans une région médiane 110m de l'appui rectiligne 110. Les extrémités de l'appui rectiligne 110 se situent de part et d'autre du secteur d'anneau 10 dans la direction circonférentielle Dc, chaque extrémité du secteur d'anneau 10a étant en regard d'un autre secteur d'anneau 10h. Les extrémités de l'appui rectiligne 110 d'un secteur d'anneau 10 sont adjacentes, voire confondues avec les extrémités circonférentielles 102 et 104 du secteur d'anneau 10. [0069] L'épaisseur minimale des appuis rectilignes 110 est inférieure à 0,1 mm et l'écart entre l'épaisseur maximale et l'épaisseur minimale des surfaces d'appuis rectilignes 110 est de 0,1 mm. [0070] La figure 5 représente schématiquement une vue d'un appui rectiligne de l'ensemble d'anneau de turbine selon un plan de coupe orthogonal à la direction circonférentielle Dc, et comprenant la direction axiale DA et la direction radiale DR, selon une variante de mode réalisation. [0071] Comme cela est illustré sur les figures 4 et 5, les appuis rectilignes 110 forment une bande s'étendant selon la tangente à la direction circonférentielle Dc et selon la direction radiale DR. [0072] Les appuis rectilignes 110 peuvent comprendre une épaisseur uniforme dans la direction radiale, ou, comme cela est illustré sur la figure 5, une épaisseur variable dans la direction radiale DR. Sur la figure 5, les appuis rectilignes 110 comprennent, dans la direction radiale DR, une première extrémité radiale 112 et une seconde extrémité radiale 114, et possèdent, le long de la direction radiale DR, une épaisseur variable dans la direction axiale DA avec une épaisseur minimale aux extrémités radiales 112 et 114 du secteur d'anneau 10 et une épaisseur maximale dans une portion 12 médiane 116 de l'appui rectiligne 110. [0073] Le maintien radial de l'anneau 1 est assuré par le premier flasque annulaire 33 qui est plaqué sur la première bride radiale annulaire 32 de la structure de support d'anneau 3 et sur la patte radiale d'accrochage amont 14. Le premier flasque annulaire 33 assure l'étanchéité entre la cavité veine et la cavité hors veine de l'anneau. [0074] Le second flasque annulaire 34 assure la liaison entre la partie aval du DHP, la structure de support d'anneau 3, ou carter, par contact surfacique radial, et le premier flasque annulaire 33 par contact surfacique axial. [0075] La structure de support d'anneau 3 comprend en outre des pions radiaux 38 qui permettent de plaquer l'anneau en position radiale basse c'est-à-dire vers la veine, de manière déterministe. Il y a en effet un jeu entre les pions axiaux et les alésages sur l'anneau pour compenser la dilatation différentielle entre le métal et les éléments en CMC qui s'opère à chaud. Les pions radiaux 38 coopèrent avec des orifices 380 réalisés selon la direction radiale DR dans la couronne centrale 31 de la structure de support d'anneau 3. [0076] Sur la figure 6 est présentée une vue schématique en coupe d'un troisième mode de réalisation de l'ensemble d'anneau de turbine. [0077] Le troisième mode de réalisation illustré sur la figure 8 diffère du premier mode de réalisation illustré sur les figures 2 à 6 en ce que le secteur d'anneau 10 présente dans le plan défini par les directions axiale DA et radiale DR, sur une partie du secteur d'anneau 10, une section en forme de O au lieu d'une section en forme de 31 inversé, la section d'anneau 10 étant fixée à la structure de support d'anneau 3 à l'aide d'une vis 19 et d'une pièce de fixation 20, les vis 38 étant supprimées. [0078] Dans le troisième mode de réalisation illustré sur la figure 6, le secteur d'anneau 10 comprend une patte axiale d'accrochage 17' s'étendant entre les pattes radiales d'accrochage amont et aval 14 et 16. La patte axiale d'accrochage 17' s'étend plus précisément, dans la direction axiale DA, entre la seconde extrémité 142 de la patte radiale d'accrochage amont 14 et la seconde extrémité 162 de la patte radiale d'accrochage aval 16. [0079] La patte axiale d'accrochage 17' comprend une extrémité amont 171' et une extrémité aval 172' séparées par une partie centrale 170'. Les extrémités amont et aval 171' et 172' de la patte d'accrochage axiale 17' s'étendent en saillie, dans la direction radiale DR, de la seconde extrémité 142, 162 de la patte radiale d'accrochage 14, 16 à laquelle elles sont couplées, de manière à avoir une partie centrale 170' de patte axiale d'accrochage 17' surélevée par rapport aux secondes extrémités 142 et 162 des pattes radiales d'accrochage amont et aval 14 et 16. [0080] Pour chaque secteur d'anneau 10, l'ensemble d'anneau de turbine comprend une vis 19 et une pièce de fixation 20. La pièce de fixation 20 est fixée sur la patte axiale 13 d'accrochage 17'. [0081] La pièce de fixation 20 comprend en outre un orifice 21 doté d'un taraudage coopérant avec un filetage de la vis 19 pour fixer la pièce de fixation 20 à la vis 19. La vis 19 comprend une tête de vis 190 dont le diamètre est supérieur au diamètre d'un orifice 39 réalisé dans la virole centrale 31 de la structure de support de l'anneau 3 au travers duquel la vis 19 est insérée avant d'être vissée à la pièce de fixation 20. [0082] La solidarisation radiale du secteur d'anneau 10 avec la structure de support d'anneau 3 est réalisée à l'aide de la vis 19, dont la tête 190 est en appui sur la couronne centrale 31 de la structure de support de l'anneau 3, et de la pièce de fixation 20 vissée à la vis 19 et fixée à la patte axiale d'accrochage 17' du secteur d'anneau 10, la tête de vis 190 et la pièce de fixation 20 exerçant des forces de sens opposés pour maintenir ensemble l'anneau 1 et la structure de support d'anneau 3. [0083] Dans une variante, le maintien radial de l'anneau vers le bas peut être assuré à l'aide de quatre pions radiaux plaqués sur la patte axial d'accrochage 17', et le maintien radial vers le haut de l'anneau peut être assuré par une tête pioche, solidaire de la vis 19, placée sous l'anneau dans la cavité entre la patte axiale d'accrochage 17' et la face externe 12b de la hase annulaire. [0084] On décrit maintenant un procédé de réalisation d'un ensemble d'anneau de turbine correspondant à celui représenté sur la figure 1, c'est-à-dire selon le premier mode de réalisation illustré sur les figures 1 à 3. [0085] Chaque secteur d'anneau 10 décrit ci-avant est réalisé en matériau composite à matrice céramique (CMC) par formation d'une préforme fibreuse ayant une forme voisine de celle du secteur d'anneau et densification du secteur d'anneau par une matrice céramique. [0086] Pour la réalisation de la préforme fibreuse, on peut utiliser des fils en fibres céramique, par exemple des fils en fibres SiC tels que ceux commercialisés par la société japonaise Nippon Carbon sous la dénomination "Hi-NicalonS", ou des fils en fibres de carbone. [0087] La préforme fibreuse est avantageusement réalisée par tissage tridimensionnel, ou tissage multicouches avec aménagement de zones de déliaison permettant d'écarter les parties de préformes correspondant aux pattes d'accrochage 14 et 16 des secteurs 10. [0088] Le tissage peut être de type interlock, comme illustré. D'autres armures de tissage tri- dimensionnel ou multicouches peuvent être utilisées comme par exemple des armures multi-toile ou multi-satin. On pourra se référer au document WO 2006/136755. [0089] Après tissage, l'ébauche peut être mise en forme pour obtenir une préforme de secteur d'anneau qui est consolidée et densifiée par une matrice céramique, la densification pouvant être réalisée notamment par infiltration chimique en phase gazeuse (CVI) qui est bien connue en soi. Dans une variante, la préforme textile peut être un 14 peu durcie par CVI pour qu'elle soit suffisamment rigide pour être manipulée, avant de faire remonter du silicium liquide par capillarité dans le textile pour faire la densification (« Melt Infiltration »). [0090] Un exemple détaillé de fabrication de secteurs d'anneau en CMC est notamment décrit dans le document US 2012/0027572. [0091] La structure de support d'anneau 3 est quant à elle réalisée en un matériau métallique tel qu'un alliage Waspaloy® ou inconcl 718 ou encore C263. [0092] La réalisation de l'ensemble d'anneau de turbine se poursuit par le montage des secteurs d'anneau 10 sur la structure de support d'anneau 3. [0093] Pour cela, les secteurs d'anneau 10 sont assemblés ensemble sur un outil annulaire de type « araignée » comportant, par exemple, des ventouses configurées pour maintenir chacune un secteur d'anneau 10. [0094] Puis les deux seconds pions 20 sont insérés dans les deux orifices 3650 prévus dans la troisième partie 365 de la seconde bride radiale annulaire 36 de la structure de support d'anneau 3. [0095] L'anneau 1 est ensuite monté sur la structure de support d'anneau 3 en insérant chaque second pion 20 dans chacun des orifices 180 des secondes oreilles 18 des brides radiales d'accrochage aval 16 de chaque secteur d'anneau 10 composant l'anneau 1. [0096] On place ensuite tous les premiers pions 19 dans les orifices 170 prévus dans les première oreilles 17 de la patte radiale d'accrochage 14 de l'anneau 1. [0097] Puis on vient fixer le premier flasque annulaire 33 et le second flasque annulaire 34 à la structure de support d'anneau 3 et à l'anneau 1. Les premier et second flasques annulaires 33 et 34 sont fixés par frettage à la structure de support d'anneau 3. L'effort DHP exercé dans le sens du flux F renforce cette fixation pendant le fonctionnement du moteur. [0098] Pour maintenir l'anneau 1 en position radialement, le premier flasque annulaire 33 est fixé à l'anneau en insérant chaque premier pion 19 dans chacun des orifices 170 des premières oreilles 17 des pattes radiales d'accrochage amont 14 de chaque secteur d'anneau 10 composant l'anneau 1. [0099] L'anneau 1 est ainsi maintenu en position axialement à l'aide du premier flasque annulaire 33 et de la seconde bride radiale annulaire 36 en appui respectivement en amont et en aval sur les surfaces d'appuis 110 rectilignes des pattes radiales d'accrochages respectivement amont 14 et aval 16. Lors de l'installation du premier flasque annulaire 33, une précontrainte axiale peut être appliquée sur le premier flasque annulaire 33 et sur la patte radiale d'accrochage amont 14 pour pallier l'effet de dilatation différentielle entre le matériau CMC de l'anneau 1 et le métal de la structure de support d'anneau 3. Le premier flasque annulaire 33 est maintenu en contrainte axiale par des éléments mécaniques placés en amont comme cela est illustré en pointillés sur la figure 3. [0100] L'anneau 1 est maintenu en position radialement à l'aide des premiers et seconds pions 19 et 20 coopérant avec les premières et secondes oreilles 17 et 18 et les orifices 3340 et 3650 du premier flasque annulaire 33 et de la bride radiale annulaire 36. [0101] L'invention fournit ainsi un ensemble d'anneau de turbine permettant le maintien de chaque secteur d'anneau d'une façon déterministe tout en permettant, d'une part, au secteur d'anneau, et par extension à l'anneau, de se déformer sous les effets des montées en température et des variations de pression, et ce notamment indépendamment des pièces métalliques en interface, et, d'autre part, tout en améliorant l'étanchéité et en simplifiant les manipulations et en réduisant leur nombre pour le montage de l'ensemble d'anneau. 16 [Revendication I]