FR 3094366 A1 20201002 FR 2002975 A 20200326 Description Titre de l'invention : Articles composites à matrice en céramique et procédés pour leur fabrication [0001] DOMAINE [0002] L'objet de la présente divulgation concerne d'une manière générale les composites à matrice céramique (CMC) et les procédés de fabrication de ceux-ci. [0003] ARRIERE-PLAN [0004] Les composites à matrice céramique (CMC) comprennent en général un matériau de renfort en fibres céramiques qui est noyé dans un matériau à matrice céramique. Le matériau dc renfort sert de constituant du CMC supportant la charge, tandis que la matrice céramique protège le matériau de renfort, maintient l'orientation de ses fibres et sert à dissiper les charges sur le matériau de renfort. Les composites à hase de silicium, qui comprennent du carbure de silicium (SiC) comme matrice et comme matériau de renfort, présentent un intérêt particulier pour les applications à haute température, telles que les moteurs à turbine à gaz ou les applications hypersoniques. Les CMC, en particulier les matériaux composites à base de fibres céramiques continues (CFCC), sont actuellement utilisés pour les carénages, les chemises de combustion, les tuyères et autres composants à haute température des moteurs à turbine à gaz. [0005] Différents procédés d'infiltration ont été utilisés pour former les CMC. Par exemple, une méthode comprend l'infiltration chimique en phase vapeur (CVI). L'infiltration CVI est un procédé par lequel un matériau de matrice est infiltré dans une préforme fibreuse en utilisant des gaz réactifs à des températures élevées pour former le composite renforcé par fibres. Les matrices composites CVI ne comportent en général pas dc phase silicium libre et ont donc une bonne résistance au fluage et peuvent fonctionner à des températures supérieures à 1400°C ou aux alentours du point de fusion du silicium, suivant les impuretés qu'elles contiennent. L'un des inconvénients de la CVI est la porosité résiduelle excessive qui se produit lorsque les pores se ferment. Les porcs fermés empêchent la vapeur réactive infiltrante de pénétrer à l'intérieur de la préforme. Cela réduit les propriétés dominantes de la matrice telles que la résistance à la traction interlaminaire. [0006] Une autre méthode d'infiltration consiste en l'infiltration par fusion (MI), qui utilise du métal fondu pour s'infiltrer dans une préforme contenant des fibres. Bien qu'avec le procédé d'infiltration par fusion il ne subsiste aucune porosité résiduelle ou une porosité résiduelle minimale, une partie du métal fondu ne réagit pas dans la préforme. Par conséquent, la matrice des composites obtenus par MI contient généralement une certaine quantité de phase métallique libre (par exemple, du silicium élémentaire ou un 2 alliage de silicium pour l'infiltration de silicium par fusion) qui limite l'utilisation du CMC à une valeur inférieure au point de fusion du silicium ou de l'alliage de silicium, soit environ 1 400 °C. De plus, la phase métallique libre a pour effet que la matrice SiC MI a une résistance au fluage relativement faible. [0007] Pour tirer parti des avantages et réduire à un minimum les inconvénients des procédés d'infiltration CVI et MI, on a tenté de former des articles CMC hybrides comprenant des substrats infiltrés CVI et MI. Toutefois, l'élaboration de tels articles hybrides s'est avérée difficile, notamment en raison des exigences de traitement contradictoires des procédés CVI et MI. Par exemple, selon une méthode, un substrat MI est mis en place et traité par MI. Ensuite, des plis supplémentaires sont posés sur le substrat Mi et l'article est ensuite traité par CVI. Cette méthode présente l'inconvénient que la température de traitement de l'article est limitée par le silicium libre du substrat MI, ce qui donne un article aux propriétés mécaniques inférieures. Selon une autre méthode, un substrat CVI est mis en place et traité par CVI. Ensuite, des plis supplémentaires sont posés sur le substrat CVI, puis l'article est traité par MI. Cette méthode a l'inconvénient que le substrat MI (ou les plis supplémentaires ajoutés au substrat CVI) peut être difficile d'accès en raison de la géométrie de l'article. [0008] En conséquence, il serait utile de disposer d'articles CMC et de procédés améliorés de réalisation d'articles CMC permettant de remédier à un ou plusieurs des inconvénients mentionnés ci-dessus. [0009] BREVE DESCRIPTION [0010] Les aspects et les avantages de l'invention seront exposés en partie dans la des- cription qui suit ou peuvent ressortir de la description ou peuvent apparaître lors de la mise en oeuvre de l'invention. [0011] Un des aspects de la présente divulgation porte sur un procédé pour former un article CMC. Le procédé comprend la mise en forme d'une préforme CMC définissant une première partie et une deuxième partie, la première partie comportant une suspension, des fibres de renfort et des fibres sacrificielles, et la deuxième partie comprenant une suspension et des fibres de renfort. D'autre part, le procédé comprend le retrait des fibres sacrificielles pour définir des canaux dans la première partie de la préforme CMC. En outre, le procédé comprend l'application à la préforme CMC, d'une infiltration chimique en phase vapeur pour densifier la préforme CMC avec un infiltrant. Le procédé comprend également l'application d'une infiltration par fusion à la préforme CMC densifiée, afin de remplir les canaux avec un infiltrant liquide. [0012] Un autre aspect de la présente divulgation concerne un article du CMC définissant une première partie et une deuxième partie. L'article CMC comprend une matrice céramique et une pluralité de fibres de renfort en céramique disposées dans l'ensemble de la matrice céramique. D'autre part, l'article CMC comprend une ou plusieurs veines 3 d'infiltration traversant la première partie de l'article CMC, la deuxième partie ayant une épaisseur supérieure à environ 0,75 mm. [0013] Un autre aspect de la présente divulgation concerne un procédé pour former un article CMC. Le procédé comprend l'assemblage d'une préforme ayant une première partie et une deuxième partie, la première partie comportant une pluralité de plis comprenant une suspension et de fibres de renfort, et la deuxième partie comportant une pluralité de plis constitués d'une suspension et de fibres de renfort, et un ou plusieurs de la pluralité de plis de la première partie comprenant des fibres sacrificielles. D'autre part, le procédé comprend la consolidation de la préforme à des températures et des pressions élevées pour former un article à l'état pré-vert. Le procédé comprend également le chauffage de l'article à l'état pré-vert pour former un article à l'état vert, sachant que pendant le chauffage, les fibres sacrificielles sont brûlées de manière à définir une pluralité de canaux allongés dans la première partie de l'article à l'état vert. En outre, le procédé prévoit de soumettre l'article à l'état vert à une infiltration chimique en phase vapeur pour densifier l'article à l'état vert avec un infiltrant en vue de former un article densifié par CVT. Le procédé prévoit en outre de soumettre l'article à l'état vert à une infiltration par fusion pour remplir la pluralité de canaux allongés avec un infiltrant. [0014] Ces caractéristiques, aspects et avantages de la présente invention, ainsi que d'autres, seront mieux compris en se référant à la description qui suit et aux revendications annexées. Les dessins annexés, qui sont incorporés dans le présent mémoire descriptif et en font partie intégrante, illustrent des modes de réalisation de l'invention et, conjointement avec la description, servent à expliquer les principes de l'invention. Brève description des dessins [0015] Un exposé complet et pertinent de la présente invention, englobant le mode de réa- lisation le plus avantageux et s'adressant à l'homme du métier, est fourni dans la description, en référence aux dessins annexés, sur lesquels [0016] [fig.1] représente un organigramme d'un procédé pour former un article CMC selon un mode de réalisation de la présente invention ; [0017] W8.21 représente une vue schématique d'un exemple de premier pli selon un mode de réalisation de la présente invention ; [0018] [fig.3] représente une vue schématique d'un exemple de deuxième pli selon un mode de réalisation de la présente invention ; [0019] [fig.4] représente une vue de côté schématique d'un exemple de préforme CMC selon un mode de réalisation de la présente invention ; [0020] [fig.5] représente une vue schématique en coupe transversale de la préforme CMC de la figure 4 ; 100211 Ifig.61 représente une vue schématique en coupe transversale d'une portion d'une première partie de la préforme CMC de la figure 4, après un processus de consolidation ; [0022] [fig.7] représente une vue schématique en coupe transversale de la préforme CMC de la figure 4, après un processus de cuisson ; [0023] [fig.8] représente une vue schématique d'une portion de la première partie de la préforme CMC cuite de la figure 7 ; [0024] [fig.9] représente une vue schématique en coupe transversale d'une portion de la première partie de la préforme CMC de la figure 4, soumise à un processus CVI ; [0025] [fig.10] représente une vue schématique de la préforme CMC infiltrée par CVI de la figure 9, soumise à un processus d'infiltration par fusion ; [0026] [fig.1 I] représente une vue schématique en coupe transversale d'une portion de la première partie de la préforme CMC infiltrée par fusion, conformément à un mode de réalisation de la présente divulgation ; [0027] [fig.12] représente une vue schématique en coupe transversale d'un article CMC réalisé conformément au procédé de la figure 1 ; et [0028] [fig.13] représente une vue schématique d'une partie d'un moteur à turbine à gaz destiné à être utilisé dans un aéronef, conformément à la présente invention. DESCRIPTION DETAILLEE [0029] La description ci-après abordera maintenant en détail les présents modes de réa- lisation dc l'invention, dont un ou plusieurs exemples sont illustrés dans les dessins annexés. La description détaillée utilise des références numériques et des lettres pour désigner des éléments caractéristiques des dessins. Des références identiques ou similaires ont été utilisées dans les dessins et la description pour désigner des éléments identiques ou similaires de l'invention. Par exemple, les caractéristiques illustrées ou décrites comme faisant partie d'un mode de réalisation peuvent être utilisées avec un autre mode de réalisation pour obtenir encore un autre mode dc réalisation. [0030] Tels qu'ils sont utilisés ici, les termes « premier », « deuxième » et « troisième » peuvent être employés de manière interchangeable pour distinguer un constituant d'un autre et ne sont pas destinés à indiquer l'emplacement ou l'importance des différents constituants. Les termes « amont » et « aval » font référence à la direction par rapport à l'écoulement du fluide dans une voie de circulation de fluide. Par exemple, « amont » désigne la direction à partir de laquelle le fluide s'écoule, et « aval » la direction vers laquelle le fluide s'écoule. Tels qu'ils sont utilisés ici, les termes « diamètre moyen des particules » ou « diamètre moyen des fibres » désignent le diamètre d'une particule ou d'une fibre et indiquent qu'environ 50 % des particules ou des fibres ont un diamètre supérieur à ce diamètre et environ 50 % des particules ou des fibres ont un diamètre inférieur à ce diamètre. Tel qu'il est utilisé ici, le terme « sensiblement » désigne au moins 90 % ou plus du groupe décrit. Par exemple, dans le présent document, « sensiblement tous » indique qu'au moins 90 % ou plus du groupe concerné présentent la caractéristique applicable et « sensiblement aucun » indique qu'au moins 90 % ou plus du groupe concerné ne présentent pas la caractéristique applicable. Tel qu'il est utilisé ici, le terme « majorité » désigne au moins environ 50 % ou plus du groupe décrit. Par exemple, dans le présent document, « majorité de » indique qu'au moins environ 50% ou plus du groupe concerné présentent la caractéristique applicable. [0031] Dans la présente divulgation, lorsqu'une couche est décrite comme se trouvant « sur » ou « au-dessus » d'une autre couche ou d'un autre substrat, il faut comprendre que les couches peuvent soit être en contact direct l'une avec l'autre, soit comporter une autre couche ou un autre élément entre les couches, sauf indication contraire expresse. Ainsi, ces termes décrivent simplement la position des couches les unes par rapport aux autres et ne signifient pas nécessairement « au-dessus de» puisque la position relative au-dessus ou en dessous dépend de l'orientation du dispositif par rapport à l'observateur. D'autre part, des éléments chimiques sont abordés dans le présent exposé, en utilisant leur abréviation chimique courante, telle qu'elle figure dans un tableau périodique des éléments. Par exemple, l'hydrogène est représenté par son abréviation chimique habituelle H, l'hélium est désigné par son abréviation chimique habituelle He, et ainsi de suite. [0032] Un procédé de fabrication d'un article CMC est proposé. Il comprend la mise en forme d'une préforme CMC définissant une première partie et une deuxième partie. La première partie et la deuxième partie sont formées d'une pluralité de plis obtenus à partir d'une ou plusieurs bandes préimprégnées. La première partie et la deuxième partie peuvent être assemblées, par exemple dans une disposition empilée, avant de procéder au traitement thermique de la préforme CMC. Par exemple, la deuxième partie peut être superposée à la première partie pour réaliser la préforme CMC. Un ou plusieurs plis de la première partie comprennent une suspension, des fibres de renfort et des fibres sacrificielles. Entre les plis contenant les fibres sacrificielles peuvent être intercalés des plis comprenant une suspension et des fibres de renfort. La deuxième partie est formée de plis comprenant une suspension et des fibres de renfort. Il est à noter qu'aucun des plis de la deuxième partie ne comporte de fibres sacrificielles. Les fibres sacrificielles peuvent être introduites lors du processus de fabrication de la bande et/ou d'assemblage et peuvent être des corps sensiblement cylindriques ou avoir d'autres formes. [0033] Les fibres sacrificielles peuvent être disposées en tant que fils individuels, en nappes tissées ou non tissées, en grilles continues (par exemple, continues en deux dimensions et en une seule couche) ou dans diverses autres configurations ainsi que des com- 6 hinaisons de celles-ci. Les fibres sacrificielles résistent en général aux solvants présents dans le processus de fabrication de la bande et ont une intégrité thermique suffisante pour résister à l'écoulement pendant le processus en autoclave. De même, les fibres sacrificielles ne se décomposent généralement pas non plus aux températures présentes lors du processus en autoclave ; en revanche, elles se décomposent pendant le processus de cuisson. La composition des fibres sacrificielles peut être choisie de manière à obtenir un taux de carbone spécifique, pour donner la structure souhaitée aux canaux allongés. Par exemple, dans certains modes de réalisation, il peut être souhaitable d'avoir un certain degré d'étayage dans les canaux allongés, et ainsi, un polymère avec un rendement de carbonisation plus élevé peut être utilisé pour former les fibres sacrificielles. Dans d'autres cas, il peut être souhaitable d'avoir des canaux allongés uniformes, et on peut alors utiliser un polymère avec un rendement de carbonisation plus faible pour former les fibres sacrificielles. Dans d'autres cas encore, les fibres sacrificielles peuvent être composées de métal et être retirées mécaniquement de la préforme. [0034] Une fois la préforme CMC réalisée, elle peut subir un traitement thermique. Ainsi, la préforme CMC peut être consolidée, par exemple à des températures et des pressions élevées dans un autoclave, ou être chauffée ou cuite, pour pyrolyscr le précurseur de matrice de la suspension, et infiltrée pour densifier la préforme CMC poreuse cuite. Dans certains modes de mise en oeuvre, les fibres sacrificielles peuvent être éliminées par voie mécanique, thermique (par exemple, par fusion, par vaporisation et/ou par décomposition) et/ou chimique (par exemple par dissolution dans un solvant et/ou par attaque chimique). Par exemple dans certaines applications, la cuisson de la préforme CMC décompose ou élimine les fibres sacrificielles d'une autre manière, ce qui entraîne la formation de canaux. Dans certains modes de réalisation, les fibres sacrificielles résistent à tout type de solvant présent dans le processus de fabrication de la bande et sont capables de survivre aux conditions de l'autoclave (par exemple, à des températures d'environ 200°C ou moins, par exemple d'environ 50°C à environ et 200°C). Dans certains modes de réalisation, les fibres sacrificielles se décomposent ou se pyrolysent pour former des canaux poreux allongés à l'intérieur de la préforme CMC, par exemple dans des conditions de décomposition à des températures d'environ 200°C à environ 650°C. [0035] En particulier, les canaux formés sont disposés en gradient sur l'épaisseur de la pièce. Comme seulement un ou plusieurs plis de la deuxième partie comportent des fibres sacrificielles, cela signifie que les canaux ne sont formés que dans la première partie de la préforme CMC et pas dans la deuxième partie. En outre, le diamètre, la position, la fraction volumique et la longueur des fibres sacrificielles indiqués dans le présent document permettent de donner la taille, la forme et la répartition souhaitées des 7 canaux dans la première partie de la préforme CMC. Il est possible d'utiliser une ou plusieurs fibres sacrificielles. Les canaux peuvent être des canaux allongés. Tels qu'ils sont utilisés ici, le terme « allongé » désigne un corps dont le rapport de forme (longueur/largeur) est supérieur à 1. [0036] La densification de la préforme CMC à l'état vert ou cuite est réalisée par infiltration chimique en phase vapeur (CVI) puis par infiltration par fusion (MI). Lors de la CVI, un infiltrant gazeux s'infiltre dans la préforme CMC poreuse pour densifier la préforme CMC. Les canaux formés à partir des fibres sacrificielles augmentent la perméabilité de manière contrôlée, afin d'améliorer l'infiltration dans la préforme CMC. En particulier, les canaux facilitent l'infiltration dans la préforme poreuse à l'état vert en formant des voies de transport de gaz pour l'infiltrant gazeux. La taille ou le diamètre des canaux empêchent leur obturation, permettant ainsi l'infiltration dans les parties intérieures de la préforme CMC. Cela peut par exemple réduire la porosité résiduelle de l'article CMC final. L'utilisation des fibres sacrificielles pour former les canaux peut être particulièrement avantageux pour les préformes nécessitant de grandes distances d'infiltration pour assurer une infiltration complète. D'autre part, les canaux formés à partir des fibres sacrificielles peuvent également constituer une voie d'évacuation des gaz pendant la CVI. Du gaz peut se dégager des préformes en présence des températures d'infiltration, et si le gaz n'a pas la possibilité de s'échapper, la pression peut s'accumuler dans la préforme. Cela peut conduire à la formation de bulles ou d'autres espaces vides/poches dans le CMC obtenu. Les canaux formés à partir des fibres sacrificielles de la présente invention peuvent empêcher l'augmentation de la pression en offrant un chemin au gaz pour s'échapper de la préforme. Dans certains modes de mise en oeuvre, les canaux peuvent être traités avec une solution de polymère avant la MI, par exemple pour obtenir un meilleur mouillage et améliorer l'action capillaire de l'infiltrant dans la préforme CMC. [0037] Après la CVI ou après le traitement de la préforme CMC, infiltrée par CVI, avec une solution de polymère, la préforme CMC densifiée par CVI est soumise à la MI pour remplir les canaux partiellement infiltrés. Au cours du processus CVI, les canaux peuvent être remplis seulement de façon partielle, et une porosité résiduelle peut subsister dans et le long des canaux. Par conséquent, la préforme CMC densifiée par CVI est infiltrée par fusion pour remplir les canaux allongés avec un infiltrant (par exemple du silicium fondu liquide), afin de densifier davantage l'article et de réduire à un minimum la porosité résiduelle de l'article CMC final. En raison de la nature du processus MI, il est possible qu'une partie de l'infiltrant liquide fondu n'entre pas en réaction, et de ce fait des veines d'infiltration contenant l'infiltrant n'ayant pas réagi peuvent se former. Par exemple, dans le cas où l'infiltrant est du silicium, des veines d'infiltration contenant du silicium n'ayant pas réagi peuvent être présentes dans la 8 première partie de l'article CMC final. La deuxième partie de l'article CMC ne comporte pas de veines d'infiltration car, comme indiqué ci-dessus, la deuxième partie ne comprend pas de canaux formés par des fibres sacrificielles. [0038] Ainsi il est possible d'élaborer l'article CMC final ayant une densité et des propriétés mécaniques/thermiques améliorées. L'article CMC final peut être soumis à un traitement thermique sans qu'il soit nécessaire de poser des bandes ou des plis supplémentaires. En particulier, l'article CMC final comporte une deuxième partie qui peut être exposée thermiquement à des environnements à haute température, par exemple à des températures supérieures à la température de fusion de l'infiltrant n'ayant pas réagi dans les veines d'infiltration de la première partie. Bref, la deuxième partie crée un gradient thermique entre l'environnement à haute température et la première partie de l'article CMC qui peut, comme indiqué plus haut, contenir de l'infiltrant n'ayant pas réagi. De préférence, la deuxième partie de l'article CMC a une épaisseur qui crée un gradient thermique tel que la première partie de l'article CMC ne soit pas exposée à des températures supérieures à la température de fusion de l'infiltrant n'ayant pas réagi. [0039] L'article CMC peut être utilisé dans un grand nombre de d'applications et de domaines industriels. Ainsi, l'article CMC peut être utilisé dans les compresseurs à haute pression (HPC), les soufflantes, les surpresseurs, les turbines à haute pression (HPT) et les turbines à basse pression (LPT) des moteurs à turbine à gaz terrestres et aériens. Par exemple, l'article CMC peut être utilisé pour un turboréacteur à double flux ou des turbomachines en général, y compris les turboréacteurs, les turbopropulseurs et les turbomoteurs à gaz, y compris les moteurs à turbine à gaz industriels et marins et les groupes auxiliaires de puissance. L'article CMC peut par exemple former des composants tels que les chemises de combustion, les carénages, les tuyères, les aubes, etc. L'article CMC pourrait également être utilisé dans d'autres applications, par exemple en tant que composant structurel dans un véhicule hypersonique. Un véhicule hypersonique peut être un véhicule qui se déplace au moins 4 fois plus vite que la vitesse du son, ou plus que Mach 4. Les véhicules hypersoniques comprennent par exemple, sans limitation, les avions, les missiles et les vaisseaux spatiaux. [0040] Les matériaux CMC présentant un intérêt particulier pour l'invention sont les matériaux de matrice et de renfort contenant du silicium, du carbone ou de l'oxyde. Quelques exemples de CMC susceptibles d'être utilisés ici peuvent inclure, sans y être limités, des matériaux ayant une matrice et des fibres de renfort constitués de matériaux non basés sur des oxydes, tels que le carbure de silicium, le nitrure de silicium, les oxycarbures de silicium, les oxynitrures de silicium, les siliciures, le carbone et leurs mélanges. Des exemples non limitatifs comprennent les CMC ayant une matrice en carbure de silicium et des fibres en carbure de silicium, une matrice en nitrure de silicium et des fibres en carbure de silicium, une matrice en carbure de 9 silicium et des fibres de carbone, et un mélange de matrice en carbure de silicium/ nitrure de silicium et de fibres en carbure de silicium. D'autre part, les CMC peuvent avoir une matrice et des fibres de renfort composées de céramiques d'oxydes. Plus précisément, les CMC oxyde-oxyde peuvent être constitués d'une matrice et de fibres de renfort comprenant des matériaux à base d'oxyde, tels que l'oxyde d'aluminium (A1203 ), le dioxyde de silicium (SiO2), le grenat d'yttrium aluminium (YAG), les aluminosilicates et des mélanges de ceux-ci. Les aluminosilicates peuvent comprendre des matériaux cristallins, tels que la mullite (3A1,03 2Si0,), ainsi que des aluminosilicates vitreux. D'autres matériaux composites céramiques ne comprenant ni silicium ni oxygène peuvent également être utilisés, par exemple le carbure de zirconium, le carbure de hafnium, le carbure de bore ou d'autres matériaux céramiques, seuls ou en combinaison avec les matériaux mentionnés ci-dessus. [0041] La figure 1 représente un organigramme d'un procédé 200 pour former un article CMC selon un mode de réalisation de la présente invention. Il sera fait référence aux figures 2 à 12 pour le contexte du procédé 200. Par exemple, le procédé 200 peut être utilisé pour former un article CMC à partir des matériaux décrits ci-dessus. [0042] En 202, le procédé 200 comprend la réalisation de plis. Les plis peuvent être obtenus à partir d'une ou plusieurs bandes préimprégnées. Dans certains modes de mise en oeuvre, les plis peuvent être obtenus à partir d'une première bande préimprégnée et d'une deuxième bande préimprégnée. Plus précisément, une pluralité de premiers plis peuvent être réalisés avec une première bande préimprégnée, et une pluralité de deuxièmes plis peuvent être réalisés avec une deuxième bande préimprégnée. Par conséquent, le procédé 200 peut comprendre l'élaboration d'une pluralité de premiers plis, à partir d'une première bande préimprégnée, et d'une pluralité de deuxièmes plis à partir d'une deuxième bande préimprégnée. [0043] La figure 2 montre une vue schématique d'un exemple de premier pli 110 conforme à un mode de réalisation de la présente invention. Comme il sera expliqué en détail ci-après, un ou plusieurs premiers plis 110 peuvent être disposés pour créer une préforme CMC. Comme le montre la figure 2, le premier pli 110 comprend des fibres de renfort 112, des fibres sacrificielles 116 et une suspension 114. On voit que les fibres de renfort 112 et les fibres sacrificielles 116 sont incorporées dans la suspension 114. Le premier pli 110 illustré dans la figure 2 est un pli unidirectionnel (par exemple, les fibres de renfort 112 sont globalement disposées dans une direction parallèle les unes par rapport aux autres). Lorsque sensiblement toutes les fibres de renfort 112 d'un pli individuel sont disposées parallèlement les unes aux autres, le pli peut être qualifié de « unidirectionnel ». Bien que cela ne soit pas montré, dans certains modes de réalisation, au moins une fibre de renfort 112 dans chaque couche est disposée dans une direction perpendiculaire par rapport à une autre fibre de renfort 112 dans la couche concernée. Lorsque sensiblement toutes les fibres de renfort 112 d'un même pli sont disposées dans une direction parallèle ou perpendiculaire, de telle sorte que les fibres sont tissées, le pli peut être considéré comme étant à « tissage croisé ». Plusieurs premiers plis 110 peuvent être disposés dans différentes directions (par exemple une première, deuxième, troisième, quatrième et cinquième direction, etc.). Par exemple, un pli peut avoir des fibres de renfort orientées dans une première direction, et un autre pli peut avoir des fibres de renfort orientées dans une deuxième direction. La première direction peut avoir n'importe quelle orientation par rapport à la deuxième direction, par exemple de 0° à environ 90°, par exemple d'environ 45°. Bien que la figure 2 représente un mode de réalisation avec un pli unidirectionnel, le procédé et les matériaux présentés ici peuvent être utilisés avec un seul pli unidirectionnel, à tissage croisé ou non tissée, ou avec plusieurs plis unidirectionnels, à tissage croisé et/ou non tissées, avec des plis superposés suivant diverses orientations, ou dans une armure ou un tressage multidirectionnels. Dans le présent document, le terme « non tissé » désigne d'une manière générale la disposition non ordonnée des fibres, par exemple dans un mat dont les fibres sont disposées selon une variété d'orientations et de configurations. Diverses configurations peuvent être utilisées sans sortir du cadre de la présente invention. [0044] Les fibres de renfort 112 peuvent être toutes les fibres appropriées qui constituent un renfort pour l'article CMC résultant et peuvent comprendre n'importe lequel des matériaux CMC cités ici. Les fibres de renfort 112 peuvent être plus spécifiquement désignées sous le nom de fibres de renfort 112 céramiques. Bien que dans le mode de réalisation illustré dans la figure 2 les fibres de renfort 112 puissent généralement comprendre le même matériau, les fibres de renfort 112 du premier pli 110 peuvent avoir des compositions différentes et/ou les fibres de renfort 112 peuvent avoir des compositions différentes sur plusieurs premiers plis 110. [0045] Dans certains modes de réalisation, les fibres de renfort 112 peuvent être recouvertes d'au moins un revêtement. Par exemple, dans certains cas, le revêtement, au nombre d'au moins un, peut comporter une couche choisie dans le groupe comprenant une couche de nitrure (par exemple une couche de nitrure de silicium), une couche de carbure (par exemple une couche de carbure de silicium), une couche de bore (par exemple une couche de nitrure de bore), une couche de carbone et des combinaisons de celles-ci. Par exemple, le revêtement, au nombre d'au moins un, peut être déposé sous la forme d'un système de revêtement choisi dans le groupe comprenant : un revêtement de nitrure et un revêtement de carbure de silicium ; un système de revêtement de nitrure de bore, de carbure et de nitrure de silicium ; un système de revêtement de nitrure de bore, de carbure de silicium, de carbure et de nitrure de silicium ; un système de revêtement de nitrure de bore, de carbone, de nitrure de silicium et de carbone ; et 11 un système de revêtement de carbone, de nitrure de bore, de carbone, de nitrure de silicium et de carbone ; et des mélanges de ceux-ci. Si le revêtement est présent, son épaisseur peut être d'environ 0,1 micromètre (tm) à environ 4,0 pm. Dans certains modes de réalisation, les fibres de renfort 112 peuvent être recouvertes d'un revêtement de nitrure de bore dopé au silicium (B(Si)N). [0046] Les fibres de renfort 112 sont généralement continues en un seul pli. Cela signifie que chaque fibre de renfort 112 est en général un fil continu à travers le pli, par opposition à des fragments ou un matériau fibreux. Les fibres de renfort 112 peuvent avoir n'importe quel diamètre ou n'importe quelle longueur appropriés pour obtenir le produit céramique souhaité. Dans certains modes de réalisation, les fibres de renfort 112 peuvent avoir un diamètre d'environ 5 pm à environ 20 pm, comme par exemple environ 7 pm à environ 14 !lm. Dans certains cas, les fibres de renfort 112 peuvent être considérées comme des monofilaments et ont un diamètre moyen d'environ 125 !lm à environ 175 pm, par exemple d'environ 140 p.m à environ 160 pm. [0047] La suspension 114 peut comprendre différents constituants, tels qu'une résine, un agent de durcissement approprié, un liant, des solides carbonés, des particules (par exemple du silicium, des polymères), un solvant approprié, une combinaison de ceux-ci et/ou d'autres constituants appropriés. Par exemple, la suspension 114 peut comprendre différents matériaux précurseurs de la matrice des matériaux CMC présentés ici. Les précurseurs ou poudres céramiques appropriés pour la composition de la suspension dépendront de la composition souhaitée pour la matrice céramique de l'article CMC. Par exemple, pour les articles en SiC-SiC, les précurseurs ou poudres appropriés comprennent le carbone et/ou un ou plusieurs autres matériaux particulaires contenant du carbone. Un liant approprié à utiliser dans la composition de la suspension est le polybutyral de vinyle (PVB), dont une forme commerciale est disponible auprès de Eastman Chemicals, sous le nom de BUTVAR@ B-79. D'autres matériaux possibles pour le liant comprennent d'autres matériaux polymères tels que le polycarbonate, le polyacétate de vinyle et l'alcool polyvinylique. Le choix d'un liant approprié dépendra en partie de sa compatibilité avec le reste des constituants de la suspension. L'isopropanol (C3fIs0) est un exemple de solvant. Dans certains modes de réalisation, il peut être avantageux d'inclure des agents tensioactifs, des agents dispersants et/ou d'autres constituants dans la suspension, ainsi que des matériaux précurseurs pour la matrice céramique. [0048] Dans certains modes de réalisation, les fibres sacrificielles 116 peuvent inclure toutes les fibres appropriées qui sont stables dans la suspension 114, peuvent résister à la compression et au chauffage et se décomposent à l'étape de décomposition/pyrolyse (par exemple en 208 du procédé 200). Dans certains modes de réalisation, les fibres sacrificielles 116 ont une température de décomposition ou un point de fusion égal ou 12 inférieur à la température à laquelle la décomposition/pyrolyse est effectuée. Par exemple, les fibres sacrificielles 116 peuvent avoir une température de décomposition d'environ 200°C à environ 700°C, par exemple d'environ 200°C à environ 600°C ou d'environ 400°C à environ 600°C. Les matériaux appropriés pour les fibres sacrificielles 116 peuvent inclure des polymères, tels que des polymères serai-cristallins, des polymères réticulés, des polymères amorphes ou des combinaisons de ceux-ci, par exemple la résine phénolique réticulée, le polybutyral de vinyle réticulé, les polyamides, les polyesters et des combinaisons de ceux-ci. Dans certains modes de réalisation, des métaux à bas point de fusion ou des métaux réactifs, qui peuvent être traités par attaque chimique à l'aide d'un liquide ou d'un gaz, peuvent être utilisés comme fibres sacrificielles 116, seuls ou en combinaison avec l'un des matériaux sacrificiels précités. Bien que dans le mode de réalisation illustré dans la figure 2 les fibres sacrificielles 1 1 6 puissent généralement être composées du même matériau, les fibres sacrificielles 1 1 6 d'un pli individuel peuvent avoir des compositions différentes et/ou les fibres sacrificielles 116 peuvent avoir des compositions différentes sur plusieurs plis. Les fibres sacrificielles 116 sont généralement continues en un seul pli. Cela signifie que chaque fibre sacrificielle 1 1 6 est en général un fil continu à travers le pli, par opposition à des fragments ou un matériau fibreux. Dans d'autres modes de réalisation, il peut être souhaitable de former des fibres sacrificielles 1 1 6 composées à la fois de fils continus et de fragments, tandis que dans d'autres cas, il peut être souhaitable de former des fibres sacrificielles 116 uniquement à partir de fragments. [0049] En général, les fibres sacrificielles 116 servent d'éléments de remplissage jusqu'au processus de chauffage ou de cuisson. Comme il sera expliqué en détail ci-après, lorsque la préforme CMC est chauffée ou cuite, les fibres sacrificielles 116 sont éliminées par la chaleur ou enlevées d'une autre manière. Par conséquent, une pluralité de canaux sont définis ou formés. Ces canaux facilitent de manière avantageuse l'infiltration d'un infiltrant dans l'article au cours du processus CVI. Des études expérimentales et de modélisation microstructurelle ont démontré l'importance des canaux, par exemple de canaux d'un diamètre d'environ 10 pm à environ 300 pm, pour l'apport d'infiltrants, tels que le silicium, au front de réaction dans les pièces composites, en particulier les pièces composites épaisses. Lorsque le nombre de canaux est trop élevé ou si les canaux sont trop grands, les veines d'infiltration qui en résultent peuvent réduire les propriétés mécaniques et thermiques de la pièce. Pour maximiser la probabilité d'une infiltration réussie, tout en réduisant à un minimum toute réduction des propriétés mécaniques/thermiques, la taille et la répartition des canaux peuvent être contrôlées de la manière décrite ici. [0050] Par exemple, dans certains modes de réalisation, une seule fibre sacrificielle peut être utilisée pour acheminer l'infiltrant vers une zone particulièrement difficile à infiltrer, 13 tandis que dans d'autres modes de réalisation, par exemple pour des pièces de grandes dimensions présentant des problèmes importants d'acheminement de l'infiltrant, on peut utiliser davantage de fibres sacrificielles. Les fibres sacrificielles 116 peuvent également avoir n'importe quel diamètre approprié, par exemple d'environ 5 pm à environ 600 pm, ou d'environ 10 pm à environ 500 pm, et peuvent avoir n'importe quel rapport de forme approprié (longueur/largeur), par exemple d'environ 10 à environ 10 000, ou d'environ 20 à environ 5 000. Dans d'autres modes de réalisation encore, les fibres sacrificielles 116 peuvent avoir un diamètre d'environ 10 pm à environ 200 !lm. Dans certains cas, les fibres sacrificielles 116 ont un rapport de forme tel que chaque fibre sacrificielle traverse la longueur ou la largeur substantielle d'une préforme CMC en tant que fibres continues. [0051] Comme le montre également la figure 2, pour ce mode de réalisation, les fibres sacri- ficielles 116 sont disposées dans une direction sensiblement parallèle les unes par rapport aux autres. Les fibres sacrificielles 116 peuvent être disposées dans différentes directions les unes par rapport aux autres et peuvent être disposées sans orientation particulière, à la manière d'un non-tissé. Les fibres sacrificielles 116 peuvent être tissées pour former une nappe tissée ou une grille, pendant la réalisation d'une préforme CMC, et/ou elles peuvent être tissées avant d'être incorporées dans la préforme CMC. Lorsqu'elles sont utilisées dans un tissage ou un tressage multidirectionnel, les fibres sacrificielles peuvent être orientées à la fois dans le plan et hors plan. [0052] Le premier pli 110 ou les premiers plis peuvent être préparés de différentes manières. Dans certains modes de réalisation, les fibres de renfort 112 et les fibres sacrificielles 116 peuvent être incorporées dans la suspension 114 avec d'autres constituants supplémentaires souhaités. Une fois que la suspension 114 est combinée avec les fibres de renfort 112 et les fibres sacrificielles 116, elles peuvent être enroulées sur un rouleau de tambour pour former une bande et ensuite être découpées en plis. Dans d'autres modes de réalisation, la suspension peut être introduite dans les fibres par coulée en bande, sérigraphie ou tout autre procédé approprié. La suspension 114 et le procédé d'introduction de la suspension 114 dans les fibres de renfort 112 et les fibres sacrificielles 116 peuvent être modifiés en fonction de l'orientation des fibres de renfort 112 et des fibres sacrificielles 116. [0053] La figure 3 représente une vue en coupe transversale d'un exemple de deuxième pli 120 conforme à un mode de réalisation de la présente invention. Comme il sera expliqué en détail ci-après, un ou plusieurs plis 120 peuvent être assemblés pour créer une préforme CMC. Comme le montre la figure 3, le deuxième pli 120 comprend des fibres de renfort 122 et une suspension 124. On voit que les fibres de renfort 122 sont noyées dans la suspension 124. En particulier, le deuxième pli 120 ou les deuxièmes 14 plis peuvent être formés de la même manière ou d'une manière similaire que les premiers plis 110 (fig. 2) et avec les mêmes matériaux ou des matériaux similaires, sauf que les deuxièmes plis 120 ne comportent pas de fibres sacrificielles. Une fois que les premiers et les deuxièmes plis 110, 120 des figures 2 et 3 sont formés ou obtenus à partir de leurs bandes préimprégnées respectives, les plis peuvent être superposés pour réaliser une préforme CMC, comme décrit ci-dessous. [0054] Revenons à la figure 2, où le procédé 200 comprend à l'étape 204 la réalisation d'une préforme CMC. Par exemple, un ou plusieurs premiers plis 110 (fig. 2) et un ou plusieurs deuxièmes plis 120 (fig. 3) peuvent être déposés pour réaliser une préforme CMC. Dans certains modes de mise en oeuvre, une préforme CMC peut être assemblée pour définir ou obtenir une première partie et une deuxième partie. La première partie de la préforme CMC peut être réalisée avec une combinaison de premiers plis 110 (fig. 2) et de deuxièmes plis 120 (fig. 3). La deuxième partie de la préforme CMC peut être réalisée avec une pluralité de deuxièmes plis 120 (fig. 3). Un ou plusieurs plis de la préforme CMC peuvent être superposés avec des orientations différentes les uns par rapport aux autres. Par exemple, un ou plusieurs plis peuvent être croisés ou superposés directement les uns aux autres, de manière à ce que les fibres soient orientées dans la même direction. La configuration des fibres dans les plis peut être modifiée en fonction du produit CMC souhaité et des propriétés mécaniques souhaitées du produit CMC. Les fibres de renfort 112 et les fibres sacrificielles 116 du composite peuvent être unidirectionnelles, tissées et/ou non tissées. Un exemple est décrit ci-après. [0055] En se référant aux figures 4 et 5, la figure 4 représente une vue de côté d'un exemple de la préforme CMC 130 selon un mode de réalisation de la présente invention, et la figure 5 représente une vue schématique et transversale de la préforme 130 CMC de la figure 4. Comme montré, la préforme CMC 130 est réalisée avec ou en définissant une première partie 101 et une deuxième partie 102. La deuxième partie 102 est superposée à la première partie 101 pour ce mode de réalisation. [0056] Comme montré, la première partie 101 comporte une pluralité de premiers plis (désignés par 110a. 110b et 110c) et une pluralité de deuxièmes plis 120. La première partie 101 peut être assemblée avec n'importe quel nombre approprié de plis. La première partie 101 comprend trois premiers plis 110 entre lesquels sont intercalés les deuxièmes plis 120. En d'autres termes, la première partie 101 de la préforme CMC 130 est réalisée de telle sorte que les deuxièmes plis 120, comportant les fibres sacrificielles 116, sont espacés les uns des autres par un ou plusieurs deuxièmes plis 120 qui ne comportent pas de fibres sacrificielles. En particulier, pour ce mode de réalisation, les plis de la première partie 101 sont disposés de telle manière qu'un pli sur trois soit un premier pli 110 et que les deux plis entre les premiers plis 110 soient des deuxièmes plis 120. Ainsi, et notamment pour la disposition de 0 à 90° de la première partie 101, les fibres sacrificielles 116 s'étendent longitudinalement dans des directions alternées. Par exemple, dans le cas présent, les fibres sacrificielles 116 du premier pli inférieur 110a s'étendent longitudinalement dans et hors de la page, les fibres sacrificielles 116 du premier pli intermédiaire 11011 s'étendent longitudinalement de gauche à droite sur la page, et les fibres sacrificielles 116 du premier pli supérieur 110c s'étendent longitudinalement dans et hors de la page. Dans d'autres modes de réalisation, l'ensemble de la première partie 101 de la préforme CMC 130 peut être formé de premiers plis 110. Dans d'autres cas encore, la première partie 101 de la préforme CMC 130 peut être formée en alternant des premiers et des deuxièmes plis 110, 120. Dans certains modes de réalisation, deux premiers plis 110 peuvent être disposés successivement et espacés l'un de l'autre par un certain nombre de premiers plis 110. Ce motif peut sc répéter sur l'épaisseur de la première partie 101 de la préforme CMC 130. Dans d'autres modes de réalisation, les deuxièmes plis 120 peuvent être intercalés entre les premiers plis 110 d'une autre manière appropriée. La disposition des deuxièmes plis 120 entre les premiers plis 110 peut réduire à un minimum le nombre de canaux à remplir par MI. [0057] La deuxième partie 102 de la préforme CMC 130 comporte une pluralité de deuxièmes plis 120. En particulier, la deuxième partie 102 ne comprend pas de premiers plis 110, ni de plis comportant des fibres sacrificielles. Par conséquent, lorsque les fibres sacrificielles 116 des premiers plis 110 sont éliminées (par exemple brûlées pendant la cuisson de la préforme CMC), les canaux qui en résultent sont disposés en gradient suivant une première direction (par exemple l'épaisseur) de la préforme CMC 130. Autrement dit, plusieurs canaux allongés sont définis le long de la première partie 101 de la préforme CMC 130 et aucun canal allongé n'est défini le long de la deuxième partie 102 de la préforme CMC 130. [0058] Pour ce mode de réalisation, la deuxième partie 102 comprend huit deuxièmes plis 120 ayant chacun une épaisseur d'environ 0,2 à 0,3 mm. Dans certains modes de réalisation, la deuxième partie 102 comporte de préférence entre environ trois et dix plis. Dans d'autres variantes encore, la deuxième partie 102 comporte de préférence entre un et seize plis. D'autre part, dans certains modes de réalisation, l'épaisseur de la deuxième partie 102 est comprise entre environ 0,75 mm et 3 nu-n Dans d'autres cas encore, l'épaisseur de la deuxième partie 102 est comprise entre environ 0,2 mm et 6 mm Dans certains modes de réalisation, la deuxième partie 102 de la préforme CMC 130 est en interface avec un environnement relativement chaud (par exemple le passage des gaz chauds d'un moteur à turbine) et la première partie 101 de la préforme CMC est espacée de l'environnement relativement chaud (par exemple par l'épaisseur de la deuxième partie 102). [0059] Dans certains modes de réalisation, la première partie 101 et la deuxième partie 102 peuvent être mises en place en même temps et ensuite être combinées l'une avec 16 l'autre. Par exemple, la deuxième partie 102 peut être superposée à la première partie 101. Dans d'autres variantes encore, la première et la deuxième partie 101 et 102 peuvent être posées successivement, une couche ou un pli étant posés sur l'autre, par exemple sur une table ou un moule d'assemblage. En particulier, la préforme CMC 130 peut être confectionnée sous forme de stratifié individuel avant tout traitement thermique, par exemple la consolidation, le chauffage ou la cuisson et l'infiltration, ce qui offre des avantages et des effets positifs par rapport aux méthodes traditionnelles. [0060] En revenant à la figure 2, le procédé 200 prévoit à l'étape 200 la consolidation de la préforme CMC pour obtenir un article à l'état pré-vert. Par exemple, dans certains modes de mise en oeuvre, la consolidation de la préforme CMC comprend le moulage au sac sous vide de la préforme CMC et l'application de températures et de pressions élevées à la préforme CMC mise sous vide, afin d'en réduire le volume/de la compacter. Par exemple, l'étape de consolidation peut être effectuée à une température d'environ 200°C ou moins. Un exemple d'une portion de la première partie 101, après la consolidation, est décrit ci-après. [0061] La figure 6 représente une vue en coupe transversale d'une portion de la première partie 101 de la préforme CMC 130 consolidée (figures 4 et 5) selon un mode de réalisation de la présente invention. Comme on peut le voir, la première partie 101 de la préforme CMC 130 consolidée comprend des fibres de renfort 112, des fibres sacrificielles 116 et le matériau précurseur de matrice 115. La consolidation de la préforme CMC 130 en 206 élimine une partie ou la totalité du solvant de la suspension 114 des premiers plis 110 (fig. 2), en laissant le matériau précurseur de matrice 115. En outre, bien que cela ne soit pas montré, la consolidation de la préforme CMC 130 en 206 élimine une partie ou la totalité du solvant de la suspension 124 des deuxièmes plis 120 (fig. 3), en laissant le matériau précurseur de la matrice. Comme le montre plus en détail la figure 6, les fibres sacrificielles 116 sont préparées de manière à être stables pendant l'étape de consolidation. Les fibres sacrificielles 116 peuvent être incorporées en différentes quantités par rapport à la première partie 101 de la préforme CMC 130. Par exemple, les fibres sacrificielles 116 peuvent être intégrées en une quantité d'environ 0,1 % en volume à environ 20 % en volume, à savoir d'environ 1 % en volume à environ 15 % en volume, d'environ 1 % en volume à environ 10 % en volume, ou d'environ 1 % en volume à environ 7 % en volume de la première partie 101 de la préforme CMC 130. Après consolidation, le sac (non représenté) est retiré de la préforme CMC 130 et la préforme CMC résultante est à l'état vert. [0062] En 208, le procédé 200 comprend la cuisson de la préforme CMC consolidée (c'est-à-dire la préforme CMC à l'état vert). La cuisson de la préforme CMC consolidée a pour effet d'éliminer le liant de la suspension en le brûlant, et, en particulier, de brûler, décomposer ou éliminer en partie ou en totalité les fibres sacrificielles pour 17 définir des canaux allongés dans la première partie de la préforme CMC cuite. Un exemple des canaux allongés définis dans la première partie de la préforme CMC cuite est décrit ci-après. [0063] En se référant maintenant aux figures 7 et 8, la figure 7 représente une vue en coupe transversale de la préforme CMC 130 après la cuisson en 208, et la figure 8 est une vue schématique d'une portion de la première partie 101 de la préforme CMC 130 cuite selon un mode de réalisation de la présente invention. Comme montré, la décomposition de certaines ou de toutes les fibres sacrificielles 116 (fig. 2) entraîne la formation de canaux 118 allongés dans la première partie 101 de la préforme CMC 130 cuite. Une partie ou la totalité du matériau précurseur de matrice 115 (fig. 6) peut également être décomposée en formant des pores 117 dans la préforme CMC cuite 130 (représentée schématiquement dans la fig. 8). Des pores peuvent être formés dans l'ensemble de la préforme CMC 130 cuite. La distribution des pores 117 peut varier et peut être contrôlée pour obtenir la porosité souhaitée dans la préforme CMC 130. La cuisson ou la décomposition peut se produire à des températures d'environ 200°C à environ 700°C, par exemple d'environ 200°C à environ 650°C, ou d'environ 400°C à environ 600°C. L'atmosphère de décomposition peut être oxydante, réductrice, inerte ou sous vide. Les fibres de renfort 112, 122 sont maintenues dans l'article CMC 100 final (fig. 12). [0064] Les canaux 118 allongés sont généralement des canaux creux continus formés dans la préforme CMC 130 cuite. Selon le degré de décomposition ou d'élimination des fibres sacrificielles 116, les canaux 118 allongés peuvent présenter divers degrés d'étayage dans les canaux. Par exemple, avec des polymères à haut rendement de carbonisation, les canaux 118 allongés peuvent présenter un étayage plus important, tandis qu'avec des polymères à faible rendement de carbonisation, les canaux 118 allongés peuvent avoir un étayage moins important. Les canaux 118 allongés sont suffisamment poreux pour permettre au flux d'infiltrant de remplir les canaux 118 allongés, et peuvent généralement être considérés comme des canaux cylindriques creux avec une longueur supérieure au diamètre/à la largeur. Lorsque la quasi-totalité des fibres sacrificielles 116 se décomposent, les canaux 118 allongés peuvent avoir sensiblement la même taille et les mêmes distributions (par exemple, le même pourcentage en volume et le même rapport de forme) que les fibres sacrificielles 116. Après la cuisson de la préforme CMC consolidée en 208 pour éliminer les fibres sacrificielles 116, entre autres éléments, la préforme CMC cuite est densifiée comme décrit ci-dessous. [0065] En 210, le procédé 200 consiste à soumettre la préforme cuite (c'est-à-dire un article à l'état vert) à une infiltration chimique en phase vapeur (CVI). D'une manière générale, au cours d'un procédé d'infiltration chimique en phase vapeur (CVI), un infiltrant sous forme de gaz réactifs s'infiltre dans la préforme CMC poreuse à l'état vert 18 et réagit pour former un matériau céramique, tel que le carbure de silicium. Autrement dit, le procédé peut consister à faire réagir l'infiltrant avec le précurseur de la céramique (par exemple du carbone sous une forme quelconque) pour former la matrice céramique (par exemple du carbure de silicium). L'infiltrant, tel que le méthyltrichlorosilanc, remplit les pores et les canaux allongés pour former une pièce densifiée. En particulier, les canaux allongés facilitent l'infiltration dans la préforme poreuse à l'état vert en fournissant des voies de transport de gaz pour l'infiltrant gazeux. La taille ou les diamètres des canaux allongés empêchent qu'ils ne soient bouchés ou fermés, permettant ainsi l'infiltration dans les parties intérieures de l'article. Cela peut par exemple réduire la porosité résiduelle de l'article CMC final. Un exemple de préforme CMC densifiée est décrit ci-après. [0066] La figure 9 représente une vue en coupe transversale d'une portion de la première partie 101 de la préforme CMC 130 qui est soumise au processus CVI conformément à un mode de réalisation de la présente invention. Comme on le voit, un infiltrant gazeux, INEG, s'infiltre dans la première partie 101. L'infiltrant INEc, s'infiltre dans la première partie 101 pour former une matrice 132 infiltrée. Plus particulièrement, l'infiltrant INEG circule sur, autour et à travers la première partie 101 (et sur et autour de la deuxième partie 102). En particulier, l'infiltrant INEG entre dans les canaux allongés 118 et les utilise comme voies de transport de gaz pour mieux s'infiltrer dans la préforme CMC 130 poreuse. De cette façon, les pores 117 (fig. 7) de la préforme CMC 130 peuvent être infiltrés pour augmenter la densité du produit CMC final. Les articles composites infiltrés par CVI ne contiennent généralement pas de silicium libre, présentent une bonne résistance au fluage et peuvent fonctionner à des températures supérieures à 1400 °C 2570°F). Toutefois, comme le montre également la figure 9, les canaux 118 allongés infiltrés de la première partie 101 de la préforme CMC 130 ne sont pas entièrement remplis, ce qui peut entraîner une porosité résiduelle à l'intérieur de l'article. Conformément à certains aspects de la présente invention, les canaux 118 allongés partiellement infiltrés peuvent être traités par exemple avec une solution de polymère, puis la préforme CMC 130 peut être soumise à un processus d'infiltration en phase fondue, comme décrit ci-après. [0067] En référence à la figure 2, dans certains modes de mise en oeuvre, le procédé 200 prévoit en 212 l'usinage de la préforme densifiée. La préforme densifiée est souvent mécaniquement plus robuste et plus résistante aux attaques environnementales qu'aux étapes précédentes du processus. L'usinage de la préforme CMC 130 densifiée, après le processus CVI en 210, peut créer des chemins supplémentaires pour l'infiltration de liquide. [0068] Une ou plusieurs couches supplémentaires peuvent être ajoutées à la structure composite à la suite de la CVI, par exemple après l'étape 210 de la figure 1. Dans 19 certains modes de mise en oeuvre, le procédé 200 peut en outre inclure une étape supplémentaire de recuit à haute température pour fritter le revêtement d'oxyde. Cette couche peut comprendre un ou plusieurs oxydes de terres rares, comme par exemple des oxydes d'ytterbium, des oxydes d'aluminium, des oxydes d'aluminium-silice, ou des oxydes alcalino-terreux, tels que des oxydes de baryum ou de strontium. Les différents matériaux d'oxydes peuvent être combinés en une seule couche ou, de préférence, en plusieurs couches de compositions et de morphologies différentes. Les couches d'oxydes peuvent être présentes avant l'infiltration par fusion, par exemple avant 214 de la figure 1. Après l'infiltration par fusion, le silicium excédentaire peut être éliminé des surfaces extérieures, par exemple à l'étape 216 de la figure 1. [0069] Dans certains modes de mise en oeuvre, le procédé 200 comprend en 214 l'application d'une solution de polymère à la préforme CMC 130 densifiée par la CVI. Cela signifie que le procédé 200 peut prévoir le traitement de la préforme CMC densifiée par CVI avec une solution contenant un polymère pour mouiller les canaux. Par exemple, la solution de polymère peut comprendre une résine phénolique dissoute dans un solvant organique de support, tel que l'acétone. La solution de polymère peut être appliquée de n'importe quelle manière appropriée. Par exemple, dans certains modes de réalisation, la préforme CMC 130 densifiée par CVI peut être trempée dans un bain de solution de polymère. Dans d'autres variantes, la solution de polymère peut être pulvérisée sur la préforme CMC 130 densifiée par CVI. De préférence, la solution de polymère est appliquée de manière à imprégner les surfaces intérieures des canaux 118 allongés partiellement infiltrés. Ainsi, la solution de polymère déposée sur les surfaces du canal se décomposera en carbone pour mieux mouiller le canal en vue d'un processus ultérieur d'infiltration par fusion (décrit plus loin). Un meilleur mouillage facilite l'action capillaire de l'infiltrant liquide fondu (par exemple le silicium) dans les canaux 118 allongés partiellement infiltrés, ce qui permet d'obtenir une infiltration de remplissage améliorée et plus efficace. [0070] En 216, le procédé 200 consiste à soumettre la préforme CMC densifiée par CVI à une infiltration par fusion (MI) pour remplir la pluralité de canaux allongés, par exemple pour densifier davantage la préforme CMC. Comme indiqué plus haut, au cours du processus CVI, les canaux allongés ne sont éventuellement remplis que de façon partielle, et une porosité résiduelle peut encore être présente dans et le long des canaux allongés. Par conséquent, la préforme CMC densifiée par CVI est infiltrée par fusion pour remplir les canaux allongés avec un liquide d'infiltration, afin de densifier davantage l'article. Parmi les exemples d'agents d'infiltration appropriés pour l'infiltration par fusion, on peut citer les matériaux fondus, tels que le silicium, les alliages de silicium, les siliciures, les oxydes ou des combinaisons de ceux-ci. Un exemple de préforme de CMC densifiée par CVI soumise à un processus d'infiltration par fusion est décrit ci-après. [0071] La figure 10 représente une vue schématique de la préforme CM 130 densifiée par CVI, qui est soumise à un processus d'infiltration de la masse fondue dans un système thermique 140, conformément à un mode de réalisation de la présente invention. Comme on le voit, un bloc d'infiltrant 134, ici du silicium, est fondu à haute température, de sorte qu'il s'infiltre sous forme liquide, représentée par 'INF, dans la préforme CMC 130 densifiée par CVI. Des forces capillaires entraînent l'infiltrant liquide INF, dans les canaux 118 allongés partiellement infiltrés de la première partie 101 de la préforme CMC 130 densifiée par CVI. Au moins une partie de l'infiltrant liquide INF, peut réagir avec le carbone pour former la matrice céramique, par exemple le carbure de silicium. Ainsi, dans certains modes de réalisation, en soumettant la préforme CMC densifiée par CVI à une infiltration par fusion (MI) en 216, le procédé 200 comprend la réaction d'au moins une partie de l'infiltrant liquide avec du carbone pour contribuer à former la matrice céramique (par exemple du carbure de silicium). En outre, comme on le verra plus loin, une partie de l'infiltrant liquide INF, peut rester inerte ou « libre » dans la préforme CMC 130. [0072] La figure 11 est une vue en coupe transversale d'une portion de la première partie 101 de la préforme CMC 130 infiltrée par fusion, conformément à un mode de réalisation de la présente invention. Comme montré, la préforme CMC 130 infiltrée par fusion comprend un matériau de matrice céramique 136 (« une matrice céramique »), des fibres de renfort 112 et une ou plusieurs veines d'infiltration 138. Les veines d'infiltration 138 peuvent être remplies avec de l'infiltrant n'ayant pas réagi, tel que le silicium, qui reste dans les canaux 118 allongés après la MI. Dans certains modes de réalisation, les veines d'infiltration 138 peuvent comprendre une structure à noyau (formé par MI en 216) et enveloppe (formée par CVI en 212), où l'enveloppe est un infiltrant ayant réagi et le noyau est rempli d'infiltrant ayant réagi. Par exemple, les veines d'infiltration 138 peuvent avoir une enveloppe en carbure de silicium et un noyau allongé résiduel en silicium libre n'ayant pas réagi. [0073] Dans certains modes de réalisation, comme celui montré dans la figure 11, les veines d'infiltration 138 sont disposées selon un schéma généralement parallèle sur la longueur/largeur de l'article CMC 100. Les veines d'infiltration 138 sont plus régulières et uniformes qu'avec les procédés antérieurs n'utilisant pas de fibres sacrificielles. Dans certains modes de réalisation, le produit CMC comprend une pluralité de veines d'infiltration 138, la pluralité de veines d'infiltration 138 étant des veines allongées disposées selon un motif de grille. Les veines d'infiltration 138 peuvent être formées là où une partie ou la totalité des fibres sacrificielles étaient disposées. Dans certains cas, un canal allongé peut réagir complètement en matériau céramique, tandis que certains canaux allongés peuvent réagir seulement de manière partielle en matériau 21 céramique, laissant des veines d'infiltration 138 le long de l'article CMC 100. La taille, la distribution et l'emplacement des fibres sacrificielles 116 peuvent être modifiés pour contrôler la formation et la distribution des veines d'infiltration 138 dans l'article CMC 100. Par exemple, les veines d'infiltration 138 peuvent avoir un rapport de forme d'environ 10 à environ 10 000, par exemple d'environ 20 à environ 5 000. Les veines d'infiltration 138 peuvent également comprendre environ 0,1 % en volume à environ 20 % en volume, par exemple environ 1 % en volume à environ 15 % en volume, environ 1 % en volume à environ 10 % en volume ou environ 1 % en volume à environ 7 % en volume de la première partie 101 de l'article CMC 100. Dans certaines variantes, l'infiltrant est du silicium fondu et les veines d'infiltration 138 apparaissent sous forme de teneur en silicium libre. La teneur en silicium libre peut aller d'environ 0,1 % en volume à environ 10 % en volume de la première partie 101 de l'article CMC 100, par exemple d'environ 1 % en volume à environ 7 % en volume. [0074] En général, la densification supplémentaire de la préforme CMC infiltrée par CVI, au moyen de l'infiltration par fusion, peut donner un article composite à matrice céramique qui est entièrement dense, c'est-à-dire qui présente en général une porosité résiduelle nulle ou inférieure à environ 7 ou inférieure à environ 3 % en volume. Cette très faible porosité confère au composite des propriétés mécaniques souhaitées, telles qu'une résistance limite proportionnelle élevée et des résistances interlaminaires à la traction et au cisaillement, une conductivité thermique élevée et une bonne résistance à l'oxydation. Les matrices peuvent comporter une phase de silicium libre (c'est-à-dire du silicium élémentaire ou un alliage de silicium) qui peut limiter la température d'utilisation des articles composites à matrice céramique à une température inférieure au point de fusion du silicium ou de l'alliage de silicium, soit environ 1 400°C (rz..- 2 550°F) à 1 410°C (7,--/ 2 570°F). La phase de silicium libre peut entraîner une résistance au fluage plus faible comparé à la densification effectuée uniquement par infiltration chimique en phase vapeur. [0075] En revenant de nouveau à la figure 2, le procédé 200 prévoit en 218 l'usinage de finition de l'article densifié pour façonner l'article CMC. Par exemple, si nécessaire, l'article composite densifié peut être soumis à un usinage de finition. Ainsi, l'article peut être rectifié ou usiné d'une autre manière, par exemple pour mettre l'article dans les limites de tolérance et lui donner la forme souhaitée. Pour citer un autre exemple : un ou plusieurs éléments de refroidissement peuvent être réalisés dans l'article CMC final, par exemple par usinage par électroérosion (EDM) ou par découpe laser. Dans certains modes de réalisation, un revêtement extérieur peut être appliqué. [0076] La figure 12 représente un exemple d'un article CMC 100 réalisé selon le procédé 200. Comme montré, l'article CMC définit la première partie 101 et la deuxième partie 102. L'article CMC 100 comprend une matrice céramique 136 et une pluralité de fibres de renfort 112, 122 céramiques (par exemple des fibres de SiC) disposées dans l'ensemble de la matrice céramique 136. En outre, l'article CMC 100 comporte une ou plusieurs veines d'infiltration 138 qui traversent sa première partie 101. Il convient de noter que la ou les veines d'infiltration 138 ne traversent pas la deuxième partie 102 de l'article CMC. [0077] Comme indiqué plus haut, dans certains modes de réalisation, la ou les veines d'infiltration 138 comprennent un infiltrant n'ayant pas réagi (par exemple le silicium). Par exemple, pour les composites SiC-SiC, une partie de l'infiltrant liquide introduit dans la préforme CMC 130, infiltrée par CVI, pendant l'infiltration par fusion en 216 ne réagit éventuellement pas pour former une phase de carbure de silicium ; ainsi, l'infiltrant liquide reste dans une phase de silicium. Pour éviter que l'article CMC 100 ne soit limité dans son utilisation et son application par la température de fusion de l'infiltrant n'ayant pas réagi, utilisé pendant l'infiltration par fusion, la deuxième partie 102 a une épaisseur supérieure à environ 0,25 mm et de préférence supérieure à 0,75 mm et est la partie qui fait face ou est exposée à des températures supérieures à la température de fusion de l'infiltrant. En particulier, la deuxième partie 102, qui est exempte de silicium, est de préférence la partie de l'article CMC 100 qui est exposée à des températures élevées (c'est-à-dire des températures supérieures au point de fusion de l'infiltrant n'ayant pas réagi), et la première partie 101, qui peut être riche en silicium, n'est de préférence pas exposée aux températures élevées qui provoqueraient la fusion du silicium dans les veines d'infiltration 138. La deuxième partie 102 crée un gradient thermique entre l'environnement à haute température et la première partie 101 de l'article CMC, riche en silicium. De préférence, la deuxième partie 102 de l'article CMC 100 a une épaisseur qui crée un gradient thermique tel que la première partie 101 de l'article CMC 100 ne soit pas exposée à des températures supérieures à environ 1 400°C 2,570°F), par exemple supérieures à la température de fusion du silicium. [0078] La figure 13 représente une vue schématique d'une partie d'un moteur à turbine à gaz 300 destiné à être utilisé dans un aéronef, conformément à la présente invention. Plus particulièrement, la figure 13 représente une vue de détail de l'extrémité aval d'une section de combustion 302 ainsi que d'une section de turbine 304 du moteur à turbine à gaz 300. Comme montré, le moteur à turbine à gaz 300 définit un passage de gaz chauds 306 qui reçoit les gaz de combustion chauds G qui sont brûlés dans la section de combustion 302. Les gaz de combustion G s'écoulent en aval à travers la section de turbine 304 où l'énergie est extraite des gaz de combustion G et utilisée pour produire du travail, par exemple pour faire tourner les aubes de la turbine 308 (dont une seule est illustrée dans la figure 13), qui à leur tom- font tourner un ou plusieurs arbres (non représentés). [0079] Comme le montre la figure 13, l'article CMC 100 est positionné ou placé le long du 23 passage des gaz chauds 306 du moteur à turbine à gaz 300 et en définit au moins une portion. Pour ce mode de réalisation, l'article CMC 100 est une bande extérieure 310 d'un segment de tuyère 312. La première partie 101 et la deuxième partie 102 de l'article CMC 100 sont disposées en une pile le long d'une direction radiale R. En particulier, la deuxième partie 102 définit un côté chaud 314 (c'est-à-dire un côté radialement intérieur) de l'article CMC 100 (par exemple le côté faisant face au passage des gaz chauds 306), et la première partie 101 définit un côté froid 316 (c'est-à-dire un côté radialement extérieur) de l'article CMC 100 (par exemple un côté opposé au passage des gaz chauds 306). De cette façon, la première partie 101 de l'article CMC 100, riche en silicium, n'est pas exposée à des températures supérieures au point de fusion du silicium. La deuxième partie 102, exempte de silicium, a une épaisseur qui crée un gradient thermique ou une chute de température à travers la deuxième partie 102. Par exemple, la chute de température à travers la deuxième partie 102 peut être de 300°C ou plus, selon l'épaisseur de la deuxième partie 102 et la température des gaz de combustion. Par conséquent, l'infiltrant n'ayant pas réagi (par exemple le silicium) dans les veines d'infiltration traversant la première partie 101 n'est pas exposé à des températures supérieures au point de fusion de l'infiltrant n'ayant pas réagi. Bien que l'article CMC 100 soit représenté comme unc bande extérieure pour un segment de tuyère dans la figure 13, il convient de noter que l'article CMC 100 peut servir pour d'autres composants de trajet d'écoulement appropriés, par exemple des chemises dc combustion, des carénages, des aubes directrices, des anneaux intérieurs de tuyères, des pales, etc. En outre, l'article CMC 100 peut être utilisé dans des moteurs et d'autres turbomachines autres que les moteurs d'aviation. Par exemple, l'article CMC 100 peut être utilisé dans les turboréacteurs, turbopropulseurs ct turbomoteurs à gaz, y compris les moteurs à turbine à gaz industriels ct marins ct les groupes auxiliaires dc puissance. Les articles CMC peuvent également être utilisés dans d'autres applications, telles que les bords d'attaque ct les surfaces dans un véhicule hypersonique. EXEMPLES 10080] Exemple 1 : un échantillon de composite à base de fibres SiC-SiC infiltré à la vapeur a d'abord été préparé en utilisant les méthodes ct procédures décrites dans le brevet US n° 9 850 174, propriété de General Electric Company. Le brevet US n° 9 850 174 est incorporé par référence dans son intégralité à la présente demande. Un matériau en fibres de SiC (Hi-Nicalon-S) a été recouvert d'une suspension contenant un mélange de matériau solide céramique, de polymère précurseur de SiC organo-silane, de matériau organique formant des pores et d'un solvant organique comme support liquide pour la suspension. Le matériau de la suspension a été choisi de manière à ce que, lors du traitement à haute température dans une atmosphère inerte, il se forme un mélange de 24 SiC et de C. En raison des impuretés d'oxyde résiduelles dans le matériau initial, un peu d'oxygène peut être présent dans le mélange traité thermiquement, mais cette quantité est généralement inférieure à dix pour cent (10 %) en poids du matériau traité thermiquement. Pendant la formation de la couche non durcie, les fibres enrobées de suspension ont été combinées avec des fibres sacrificielles de nylon qui se décomposent pendant le traitement thermique à haute température. L'espacement des fibres de nylon était d'environ un millimètre (1 mm). Les dix-neuf plis de la préforme ont été déposés en alternance, chaque pli successif étant orienté à quatre-vingt-dix degrés (90°) par rapport à un pli adjacent. [0081] Après l'assemblage des plis, la préforme ainsi obtenue a été soumise à deux traitements thermiques successifs, dont une première étape de réduction de volume à température relativement basse, suivie d'un deuxième traitement thermique à température beaucoup plus élevée (> 1 000°C) dans un environnement chimiquement non réactif. Au cours du deuxième traitement thermique, les fibres de nylon se sont décomposées, ce qui a donné naissance à de longs porcs rectilignes d'un diamètre compris entre 160 et 200 microns dans chaque pli. Après le traitement de pyrolyse à haute température, la préforme poreuse a été soumise à une infiltration en phase vapeur à haute température (> 1 000°C) en utilisant un mélange d'hydrogène et de méthyltrichloro silane (MTS). Le MTS s'est décomposé thermiquement pour former du carbure de silicium solide dans les parties internes de la préforme, et pendant le processus d'infiltration en phase vapeur, la préforme a présenté un gain de poids d'un facteur d'environ 1,87. L'analyse des dépôts créés dans les conditions utilisées lors de la réaction d'infiltration en phase vapeur a indiqué que le dépôt est en grande partie constitué de SiC (> 95 %). L'analyse optique de la préforme a montré que la porosité résiduelle nette de la préforme était d'environ 21 % après le traitement avec le MTS. Les pores créés par la décomposition des fibres de nylon étaient clairement observables en raison de leur grande surface et de leur profil généralement circulaire. [0082] Une partie de la préforme densifiée par CVI a été découpée en tranches à la scie à diamant, à partir de la pièce la plus grande, puis elle a été infiltrée avec du silicium par fusion. Un bord usiné de la préforme infiltrée a été placé sur une mèche en feutre de carbone tissé, avec une pastille composée à > 90 % de silicium. La pastille et la pièce en CMC n'étaient pas en contact direct. La quantité de silicium était à peu près la même que le poids de la préforme découpée. La pièce CMC en SiC, la mèche en carbone tissé et le silicium ont été placés dans un creuset en graphite revêtu de nitrure de bore et chauffés sous vide, portés à une température nominale supérieure d'au moins 15 °C au point de fusion du silicium pur et maintenus à cette température pendant environ 1/2 heure, puis on les a laissé se refroidir sous vide. Après refroidissement, le creuset a été retiré. Le silicium a fondu et a migré à travers la mèche et a recouvert la pièce de CMC. La pièce de CMC revêtue a ensuite été découpée à l'aide d'une scie à diamant. Dans certains des grands pores créés par la décomposition des fibres de nylon, on pouvait observer du silicium. Toutefois, dans la région du centre de l'échantillon, il y avait de grands pores qui n'étaient pas remplis. [0083] Exemple 2 : une autre partie usinée de la même préforme CMC infiltrée à la vapeur a été sélectionnée et soumise à un traitement préalable avec une solution de résine organique à 2 % (Novolak FRJ-425) qui, suite à un traitement thermique à haute température sous vide, se décomposera mais laissera un résidu de carbone dans les grands pores. On pense que ce résidu de carbone favorise l'infiltration du silicium liquide dans la structure poreuse. La pièce CMC traitée à la résine a ensuite été infiltrée avec du silicium en utilisant une procédure similaire à celle décrite dans l'exemple 1, sauf que la procédure de traitement thermique a été modifiée, de sorte que le temps de maintien à la température la plus élevée était d'environ une heure. Après le traitement thermique, la pièce a été découpée et on a constaté que du silicium s'était infiltré dans les grands pores. [0084] Bien que l'invention ait été décrite en relation avec un ou plusieurs modes de réa- lisation particuliers, il va de soi que d'autres formes peuvent être choisies par l'homme du métier. Il est à noter que l'utilisation du terme « comprenant » en relation avec les compositions de revêtement décrites ici divulgue et inclut spécifiquement les modes de réalisation dans lesquels les compositions de revêtement « se composent essentiellement" des constituants cités (c'est-à-dire qu'elles contiennent les constituants cités et aucun autre constituant affectant de manière significative les caractéristiques fondamentales et nouvelles divulguées), et les modes de réalisation dans lesquels les compositions de revêtement « sont constituées » des composants nommés (c'est-à-dire qu'elles contiennent uniquement les constituants nommés, à l'exception des contaminants qui sont naturellement et inévitablement présents dans chacun des constituants nommés). [0085] La présente description écrite utilise des exemples pour divulguer l'invention, y compris le mode de réalisation préféré, et également pour permettre à tout homme du métier de mettre en pratique l'invention, y compris de réaliser et d' utiliser tout type de dispositif ou de système et d'exécuter tout procédé incorporé. 26 REVENDICATIONS[Revendication 1] Procédé (200) pour former un article CMC (100), le procédé (200) comprenant : la mise en forme (204) d'une préforme CMC (130) définissant une première partie (101) et une deuxième partie (102), la première partie (101) comportant une suspension (114), des fibres de renfort (112) et des fibres sacrificielles (116), et la deuxième partie (102) comprenant une suspension (124) et des fibres de renfort (122) ; le retrait des fibres sacrificielles (116) pour définir des canaux (118) dans la première partie (101) de la préforme CMC (130) ; l'application (210) à la préforme CMC (130), d'une infiltration chimique en phase vapeur pour densifier la préforme CMC (130) avec un infiltrant (134) ; et l'application (216) à la préforme CMC (130) densifiée, d'une infiltration par fusion pour remplir les canaux (118) avec un infiltrant liquide (INF,. )- [Revendication 2] Procédé (200) selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'infiltrant liquide (INF,.) comprend du silicium ou un alliage de silicium. [Revendication 3] Procédé (200) selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l'élimination des fibres sacrificielles (116) comprend : la cuisson (208) de la préforme CMC (130) pour décomposer les fibres sacrificielles (116), les fibres sacrificielles (116) étant formées d'un matériau ayant une température de décomposition d'environ 200°C à environ 650°C. [Revendication 4] Procédé (200) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que, avant de soumettre la préforme CMC (130) densifiée à une infiltration par fusion pour remplir les canaux (118) avec l'infiltrant (134), le procédé (200) comprend en outre : le traitement de la préforme CMC (130) avec une solution contenant un polymère, afin de mouiller les canaux (118). [Revendication 5] Procédé (200) selon la revendication 4, caractérisé en ce que la solution contenant le polymère comprend une résine phénolique. [Revendication 6] Procédé (200) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la mise en forme (204) de la préforme CMC (130) définissant la première partie (101) et la deuxième partie (102) comprend : la mise en place d'une pluralité de deuxièmes plis (120) pour réaliser la 27 [Revendication 7] [Revendication 8] [Revendication 9] [Revendication 10] [Revendication 11] [Revendication 12] deuxième partie (102) de la préforme CMC (130), sachant que la pluralité de deuxièmes plis (120) formant la deuxième partie (102) comprend la suspension (124) et les fibres de renfort (122) ; et la mise en place d'une pluralité de deuxièmes plis (120) et d'un ou plusieurs premiers plis (110) pour former la première partie (101) de la préforme CMC (130), le ou les premiers plis (110) comprenant la suspension (114), les fibres de renfort (112) et les fibres sacrificielles (116) ; la combinaison de la deuxième partie (102) avec la première partie (101) pour former la préforme CMC (130). Procédé (200) selon la revendication 6, caractérisé en ce que le ou les premiers plis (110) de la première partie (101) sont disposés de telle sorte que chaque premier pli (110) parmi le ou les premiers plis (110) soit espacé des autres premiers plis (110) par au moins un deuxième pli (120) de la pluralité de deuxièmes plis (120). Procédé (200) selon la revendication 6 ou 7, caractérisé en ce que la mise en forme de la première partie (101) de la préforme CMC (130) comprend : la mise en forme des fibres sacrificielles (116) dans une direction parallèle aux fibres de renfort (112), dans un pli parmi le ou les premiers plis (110). Procédé (200) selon la revendication 6, 7 ou 8, caractérisé en ce que la pluralité de deuxièmes plis (120) de la deuxième pallie (102) de la préforme CMC (130) sont déposés pour définir une épaisseur de la deuxième partie (102) comprise entre environ 0,75 mm et 3 mm, et en ce que la première partie (101) et la deuxième partie (102) sont combinées avant de soumettre la préforme CMC (130) à une infiltration chimique en phase vapeur et avant de soumettre la préforme CMC (130) densifiée à une infiltration par fusion. Procédé (200) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les fibres sacrificielles (116) ont un rapport de forme d'environ 10 à environ 10 000, et en ce que les fibres sacrificielles (116) ont un diamètre moyen d'environ 10 !mn à environ 200 mm. Procédé (200) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les fibres sacrificielles (116) sont continues sur une longueur ou une largeur de la préforme CMC (130). Procédé (200) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend en outre : 28 [Revendication 13] [Revendication 14] [Revendication 15] la mise en place de l'article CMC (100) le long d'un passage des gaz chauds (306) défini par un moteur à turbine à gaz (300), et en ce que la deuxième partie (102) définit un côté chaud de l'article CMC (100) et la première partie (101) définit un côté froid de l'article CMC (100). Article CMC (100) définissant une première partie (101) et une deuxième partie (102), caractérisé en ce que l'article CMC (100) comprend : une matrice en céramique (136) ; une pluralité de fibres de renfort (112, 122) en céramique disposées dans l'ensemble de la matrice céramique (136) ; et une ou plusieurs veines d'infiltration (138) traversant la première partie (101) de l'article CMC (100) ; et en ce que la deuxième partie (102) a une épaisseur supérieure à environ 0,75 mm. Article CMC (100) selon la revendication 13, caractérisé en ce que la ou les veines d'infiltration (138) ne traversent pas la deuxième partie (102) de l'article CMC (100), en ce que la ou les veines d'infiltration (138) comprennent un infiltrant n'ayant pas réagi, et en ce que la deuxième partie (102) est exposée à des températures supérieures à la température de fusion de l'infiltrant n'ayant pas réagi. Article CMC (100) selon la revendication 13 ou 14, caractérisé en ce que l'article CMC (100) est positionné le long du passage des gaz chauds (306) d'un moteur à turbine à gaz (300) et en définit au moins une portion, et en ce que la deuxième partie (102) définit un côté chaud de l'article CMC (100) et la première partie (101) définit un côté froid de l'article CMC (100).