FR 3087835 A1 20200501 FR 1859923 A 20181026 DESCRIPTION TITRE : Injecteur pour injecter un agent réducteur gazeux dans le flux de gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne La présente invention concerne un injecteur pour injecter un agent réducteur gazeux dans le flux de gaz d'échappement d' eur à combustion interne, l'injecteur tu étant du type comprenant au moins une buse d'injection, un système de dosage pour fournir un écoulement dosé de l'agent réducteur gazeux à la buse ou à chaque buse d'injection, et une conduite d'injection reliant le système de dosage à la buse ou à chaque buse d'injection. L'invention concerne en outre une conduite d'échappement pour un moteur à combustion interne comprenant un tel injecteur, et un véhicule automobile comprenant une telle conduite d'échappement. L'agent réducteur gazeux comprend par exemple, de l'ammoniac, un mélange d'air et d'ammoniac, ou un mélange d'ammoniac et de gaz neutre tel que de l'hélium. Les moteurs à combustion interne de véhicules automobiles sont connus pour 20 produire des oxydes d'azote également désignés par « NOx ». Ceux-ci peuvent constituer une source significative de pollution de l'air puisqu'ils contribuent à la formation de brouillard et de pluie acide, et affectent l'ozone troposphérique. Il est donc souhaitable d'éliminer les NOx contenus dans le gaz d'échappement de ces moteurs. A cette fin, on a développé un procédé connu sous le nom de « réduction 25 catalytique sélective » (RCS), dans lequel de l'ammoniac est utilisé pour réduire le NOx en azote inoffensif. La manière la plus courante de mettre en oeuvre ce procédé consiste à injecter dans la conduite d'échappement un agent à base d'urée liquide qui sera mélangé avec le gaz d'échappement et soumis à une hydrolyse thermique pour se transformer en ammoniac, avant que le mélange de gaz d'échappement et d'ammoniac 30 passe à travers un catalyseur RCS dans lequel l'ammoniac réduit le NOx en azote. Toutefois, ce procédé n'est pas très efficace. On a découvert qu'il est bien plus efficace d'injecter directement de l'ammoniac dans la conduite d'échappement, en amont du catalyseur RCS, plutôt que l'agent à base d'urée liquide susmentionné. De celle manière; la première étape susmentionnée est éliminée. 2 Cette observation a conduit au développement d'injecteurs du type susmentionné, qui sont connus par exemple d'après le document FR 2 994 455. Ces injecteurs sont communément utilisés en remplacement des injecteurs d'agent à base d'urée liquide. Toutefois; ces injecteurs connus ne sont pas entièrement satisfaisants. En effet; on a découvert que, lorsque la température ambiante est basse, après l'arrêt du moteur; les buses d'injection de ces injecteurs sont généralement obstruées par des sels ammoniacaux formés par une réaction chimique entre 'eau, le dioxyde de carbone et l'agent réducteur. li est donc impossible d'injecter de l'ammoniac dans le mélangeur, et le traitement des Nex est inefficace. tu Lorsque la buse d'injection est partiellement obstruée, il faut plusieurs heures avant que la buse d'injection ne soit désobstruée et que l'injecteur puisse fonctionner. Pendant ce temps; !e gaz d'échappement ne peut pas être dépollué. Un objectif de l'invention est donc d'empêcher ou au moins de réduire l'obstruction de la buse d'injection par des sels formés par la réaction entre l'agent réducteur, l'eau et le dioxyde de carbone, afin de permettre à l'injecteur du type susmentionné d'être opérationnel lorsque cela est nécessaire après le démarrage du moteur. A cette fin, l'invention traite d'un injecteur du type susmentionné, dans lequel la conduite d'injection comprend au moins une chambre tampon, un tuyau en amont reliant la chambre tampon au système de dosage, et un tuyau en aval reliant la chambre tampon 20 à une buse d'injection respective; la chambre tampon ayant une section d'écoulement élargie par rapport au tuyau en amont. Selon des modes de réalisation spécifiques de l'invention, l'injecteur présente en outre une ou plusieurs des caractéristiques mentionnées ci-après, considérées indépendamment ou conjointement selon une quelconque combinaison techniquement 25 possible - le tuyau en aval e une longueur inférieure à 15 cm ; - la chambre tampon est intercalée fluidiquement entre les tuyaux en amont et en aval ; - la chambre tampon est configurée pour refroidir plus rapidement que les tuyaux 30 en amont et en aval à l'arrêt du moteur à combustion interne - la chambre tampon a une section d'écoulement élargie par rapport au tuyau en aval ; - l'injecteur comprend un moyen de refroidissement configure pour augmenter la surface d'échange de chaleur entre la chambre tampon et un fluide ambiant ; 35 - le moyen de refroidissement comprend des ailettes de refroidissement s'étendant vers l'extérieur à partir du corps d'un logement de la chambre tampon ; 3 - la chambre tampon est définie à l'intérieur d'un logement, ledit logement étant constitué d'un tube ondulé ; l'injecteur comprend un pont thermique pour conduire la chaleur entre les tuyaux en amont et en aval tout en contournant thermiquement la chambre tampon ; - les deux tuyaux en amont et en aval s'étendent à travers un fond de la chambre tampon et s'ouvrent dans la chambre tampon à travers une ouverture qui est à une certaine distance dudit fond ; - l'injecteur comprend un moyen de chauffage pour le chauffage accéléré de la chambre tampon au démarrage du moteur à combustion interne ; ii - le moyen de chauffage comprend une conduite d'alimentation s'ouvrant dans la chambre tampon pour collecter du gaz d'échappement et fournissant le gaz d'échappement collecté à la chambre tampon, et une clapet de commande monté sur ladite conduite d'alimentation pour ouvrir et fermer sélectivement la conduite d'alimentation ; - l'injecteur comprend une seule chambre tampon, dont le volume est compris entre 10 cm3 et 100 crn3, par exemple, de 50 cm3, ou l'injecteur comprend une pluralité de chambres tampons, dont le volume total est compris entre 10 cm3 et 100 cm3; par exemple, de 50 cm3. L'invention traite également d'une conduite d'échappement pour un moteur à 20 combustion interne comprenant un mélangeur configuré pour être traversé par un gaz d'échappement produit par le moteur à combustion interne et un injecteur tel que défini plus haut pour injecter l'agent réducteur gazeux dans ledit mélangeur. L'invention traite en outre d'un véhicule automobile comprenant une conduite d'échappement telle que définie plus haut. 25 D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront évidents à partir d'une description détaillée qui est fournie ci-après à titre d'indication et en aucun cas de limitation, en référence aux figures annexées, sur lesquelles : [Fig 1] la figure 1 est un schéma générai d'une conduite d'échappement selon l'invention; 30 [Fig 2] la figure 2 est une vue en coupe d'une section de la conduite d'échappement de la figure 1, selon un premier mode de réalisation de l'invention, [Fig 3] la figure 3 est une vue en coupe d'une section de la conduite d'échappement de la figure 1, selon un deuxième mode de réalisation de l'invention, 4 [Fig4] la figure 4 est une vue en coupe d'une section de la conduite d'échappement de la figure 1, selon un troisième mode de réalisation de l'invention, [Hg 5] la figure 5 est une vue en coupe d'une section de la conduite d'échappement de la figure 1, selon un quatrième mode de réalisation de l'invention, [Fig 6] la figure 6 est une vue en coupe d'une section of la conduite d'échappement de la figure 1, selon un cinquième mode de réalisation de l'invention, and tu [Fig 7] la figure 7 est une vue en coupe d'une section of la conduite d'échappement de la figure 1, selon un sixième mode de réalisation de l'invention. La conduite d'échappement 10 représentée sur la figure 1 fait partie d'un véhicule automobile (non représenté). Cette conduite d'échappement 10 achemine un flux de gaz d'échappement généré par un moteur 12 du véhicule automobile à travers divers composants d'échappement en amont 14 pour réduire l'émission et contrôler le bruit d'une manière connue. Les divers composants d'échappement en amont 14 peuvent inclure un ou plusieurs des éléments suivants : tuyaux, filtres, vannes, catalyseurs, silencieux etc. 20 Dans l'exemple de configuration, la conduite d'échappement 10 comprend un catalyseur d'oxydation diesel (CCD) 16 ayant une entrée 18 et une sortie 20 positionnée en aval des composants d'échappement en amont '14, de sorte que ces composants d'échappement en amont 14 dirigent les gaz d'échappement du moteur dans le COD 16. Dans l'exemple représenté, la conduite d'échappement 10 comprend en outre un 25 filtre à particules diesel (FPD) 21 positionné en aval du CCD 16. Ce FPD est apte à éliminer les contaminants du gaz d'échappement de la manière connue. La conduite d'échappement 10 comprend également un catalyseur à réduction catalytique sélective (RCS) 22 ayant une entrée 24 et une sortie 26, et des composants d'échappement en aval 28 positionnés en aval du catalyseur RCS 22. Ce catalyseur RCS 30 22 est ici positionné en aval du CCD 16 et du FPD 21 en option. Le catalyseur RCS 22 peut optionnellement comprendre un catalyseur qui est configuré pour effectuer une fonction de réduction catalytique sélective et une fonction de filtre à particules. Les divers composants d'échappement en aval 28 incluent par exemples un ou 35 plusieurs des éléments suivants : tuyaux, filtres, vannes, catalyseurs, silencieux, etc. Les composants en amont 14 et en aval 28 peuvent être montés dans diverses configurations et combinaisons en fonction de l'application du véhicule et de l'espace de conditionnement disponible. La conduite d'échappement 10 comprend en outre, en amont de l'entrée 24 du catalyseur RCS 22, un mélangeur 30 configuré pour être traversé par le flux de gaz d'échappement avant qu'il entre dans le catalyseur RCS 22. Ce mélangeur 30 est ici positionné en aval de la sortie 20 du COD 16 et du FPD 21 en option. Le mélangeur 30 est de préférence configuré pour générer un mouvement tourbillonnant ou rotatif du flux de gaz d'échappement. En variante, le mélangeur 30 est ii constitué d'un simple tuyau. La conduite d'échappement 10 comprend également un injecteur 32 pour injecter un agent réducteur gazeux dans le flux de gaz d'échappement dans le mélangeur 30 de sorte que le mélangeur 30 puisse mélanger soigneusement l'agent réducteur et le gaz d'échappement. L'agent réducteur gazeux comprend ici de l'ammoniac. En variante, l'agent réducteur comprend un mélange d'ammoniac avec , ou un mélange d'ammoniac avec un gaz neutre tel que de l'hélium. L'injecteur 32 inclut une buse d'injection 34 positionnée à l'intérieur du mélangeur 30 pour diriger l'agent réducteur injecté dans le mélangeur 30 pour le mélanger avec le 20 gaz d'échappement du moteur, un système de dosage 36 pour fournir un écoulement dosé d'agent réducteur à la buse d'injection 34, et une conduite d'injection 38 reliant le système de dosage 34 à la buse d'injection 32. Le système de dosage 36 comprend une source d'agent réducteur 40, une vanne de dosage 42 pour doser la quantité d'agent réducteur fournie à la buse d'injection 34, et 25 une unité de commande 44 pour commander la vanne de dosage 32 de sorte à commander le dosage de l'agent réducteur d'une manière connue. La source d'agent réducteur 40 est ici constituée d'une source d'ammoniac. Cette source comprend d'ordinaire un réservoir (non représenté) dans lequel de l'ammoniac gazeux est stocké sous pression. En variante, la source comprend des sels d'urée ou de 30 chlorure de strontium (SrC12) censés être chauffés pour générer de l'ammoniac. Si on regarde les figures 2 à 7, la conduite d'injection 38 comprend une chambre tampon 50, un tuyau en amont 52 reliant la chambre tampon 50 au système de dosage 36, et un tuyau en aval 54 reliant la chambre tampon 50 à la buse d'injection 34. De préférence, le tuyau en aval 54 a sensiblement la même section d'écoulement 35 que la buse 34. La chambre tampon 50 est à l'extérieur du mélangeur 30, 6 La chambre tampon 50 est définie à l'intérieur d'un logement 56. La chambre tampon 50 a une section d'écoulement élargie par rapport au tuyau en amont 52. En d'autres termes, la section d'écoulement de la chambre tampon 50 est plus grande que la section d'écoulement du tuyau en amont 52. Dans les exemples, le tuyau en amont 52 et la chambre tampon 50 ont une forme tubulaire avec une section circulaire. La chambre tampon 50 a ensuite un diamètre élargi par rapport au tuyau en amont 52. En d'autres termes, le diamètre de la chambre tampon 50 est plus grand que le diamètre du tuyau en amont 52. Le rapport entre la section d'écoulement de la chambre tampon 50 et la section ro d'écoulement du tuyau en amont 52 est de préférence compris entre 2 et 200, plus préférablement, entre 10 et 150, par exemple, de 100. Grâce à ce changement de section d'écoulement entre la chambre tampon 50 et le tuyau en amont 52, on a découvert de manière surprenante que, lors de l'arrêt du moteur à combustion interne 12, la chambre tampon 50 refroidit plus rapidement que le tuyau en amont 52. Par conséquent, la chambre tampon 50 est une zone préférentielle pour stocker les sels cristallisés potentiels, empêchant ainsi l'obstruction de l'injecteur 32. La chambre tampon 50 est intercalée fluidiquement entre les tuyaux en amont et en aval 52, 54. En d'autres termes, la chambre tampon 50 et les tuyaux en amont et en aval 52, 54 sont reliés de telle manière que l'écoulement provenant d'un des tuyaux 52, 20 54 doit s'écouler à travers la chambre tampon 50 avant d'atteindre l'autre tuyau 52, 54. Dans les exemples représentés, la chambre tampon 50 est espacée du mélangeur 30. Le tuyau en aval 54 comprend donc une partie externe 57 s'étendant à l'extérieur du mélangeur 30, ladite partie externe 57 ayant de préférence une longueur inférieure à 15 cm. 25 En variante (non représenté), la chambre tampon 50 est placée le long du mélangeur 30. Le tuyau en aval 54 s'étend donc uniquement dans le mélangeur 30; En d'autres termes, la partie externe 57 du tuyau en aval 54 a une longueur égale à zéro. Dans le mode de réalisation de la figure 2, la chambre tampon 50 a une section d'écoulement qui est sensiblement égale à la section d'écoulement du tuyau en aval 54. 30 Dans ce mode de réalisation, le tuyau en aval 54 et la chambre tampon 50 ont une forme tubulaire avec une section circulaire. La chambre tampon 50 a donc un diamètre sensiblement égal à celui du tuyau en aval 54. Dans les modes de réalisation des figures 3 à 7, la chambre tampon 50 est configuree pour refroidir plus rapidement qu'à la fois les tuyaux en amont et en aval 52, 54 à l'arrêt du moteur à combustion interne 12. On a découvert que cette caractéristique a permis à la chambre tampon 50 d'être une zone préfèrenteI pour la cristallisation des sels, empêchant l'obstruction du tuyau en aval 54. A cette fin, la chambre tampon 50 a, dans ces modes de réalisation, une section d'écoulement élargie par rapport au tuyau en aval 54. En d'autres termes section d'écoulement de la chambre tampon 50 est plus grande que la section d'écoulement du tuyau en aval 54. Dans ces exemples, le tuyau en aval 54 et la chambre tampon nt une forme tubulaire avec une section circulaire. La chambre tampon 50 a donc un diamètre élargi par rapport au tuyau en aval 54. En d'autres termes, le diamètre de la chambre tampon tu 50 est plus grand que le diamètre du tuyau en aval 54. Le rapport entre la section d'écoulement de ia chambre tampon 50 et la section d'écoulement du tuyau en aval 54 est de préférence compris entre 2 et 200, plus préférablement, entre 10 et 150, par exemple, de 100. Par exemple, le rapport entre la section d'écoulement de la chambre tampon 50 et la section d'écoulement du tuyau en aval 54 est similaire au rapport entre la section d'écoulement de la chambre tampon 50 et la section d'écoulement du tuyau en amont 52. Dans le mode de réalisation de la figure 3, la conduite d'injection 38 comprend deux chambres tampons 50, et un tuyau intermédiaire 58 reliant ces chambres tampons 50. Dans ce mode de réalisation 50, la section d'écoulement des deux chambres tampons 20 50 est également plus grande que la section d'écoulement du tuyau intermédiaire 58. La section d'écoulement des chambres tampons 50 est par conséquent plus grande que la section d'écoulement du tuyau en amont 52 et/ou du tuyau en aval 54 et/ou du tuyau intermédiaire 58. De préférence, le tuyau en amont 52, le tuyau en aval 54 et le tuyau intermédiaire 25 58 ont la même section d'écoulement. Le rapport entre la section d'écoulement de chaque chambre tampon 50 et la section d'écoulement du tuyau en amont 52 etiou du tuyau en aval 54 etd'ou du tuyau intermédiaire 58 est compris entre 20 et 80, par exemple de 50. Dans d'autres variantes (non représentées), la conduite d'injection 38 peut 30 comprendre plus de deux chambres tampons 50, ces chambres étant donc reliées les unes aux autres par des tuyaux intermédiaires similaires au tuyau intermédiaire 58. De préférence, le volume de chaque chambre tampon 50 dépend du nombre de chambres tampons 50 de l'injecteur 32. Par conséquent, une pluralité de chambres tampons 50 avec un volume réduit permet d'avoir le même avantage technique qu'une seule chambre tampon 50 avec un grand volume. 8 Le volume de la chambre tampon 50 lorsque l'injecteur 32 comprend une seule chambre tampon 50, ou le volume total des chambres tampons 50, lorsque l'injecteur 32 comprend une pluralité de chambres tampons 52, est de préférence compris entre 10 cm3 et 100 cm3, par exemple, de 50 cm3. L'utilisation de plusieurs chambres tampons 52 avec un volume réduit par rapport à une grande chambre tampon 52 permet d'avoir un injecteur compact 32 avec la même efficacité. Dans les modes de réalisation des figures 4 â 7, la conduite d'injection 38 comprend une seule chambre tampon 50. ii Dans les modes de réalisation des figures 4 à 6, la chambre tampon 50 est configurée pour avoir un refroidissement accéléré à l'arrêt du moteur à combustion interne 12, par rapport au refroidissement des tuyaux en amont et en aval 52, 54. On a découvert qu'un tel refroidissement accéléré a en outre contribué à obtenir de préférence la cristallisation des sels dans la chambre tampon 50. A cette fin, le logement 56 comprend, dans le mode de réalisation de la figure 4, un moyen de refroidissement 60 configure pour augmenter la surface d'échange de chaleur entre la chambre tampon 50 et un fluide ambiant, ce fluide ambiant étant d'ordinaire de l'air ambiant. Ici, ce moyen de refroidissement 60 comprend des ailettes de refroidissement 62 20 s'étendant vers l'extérieur à partir d'un corps cylindrique 64 du logement 56 à l'intérieur duquel est définie la chambre tampon 50. Ces ailettes de refroidissement 62 sont, dans l'exemple représenté, en forme de disque et s'étendent autour de la chambre tampon 50. En variante (non représenté), les ailettes de refroidissement 62 sont constituées d'arêtes s'étendant parallèlement à un axe principal de la chambre tampon 50. 25 Les ailettes de refroidissement 62 sont de préférence constituées d'un seul tenant avec le logement 56. En variante, les ailettes de refroidissement 62 sont ajoutées sur le logement 56 ettou constituées de matériau différent du matériau du logement 56. Dans le mode de réalisation de la figure 5, le refroidissement accéléré de la chambre tampon 50 est obtenu avec le logement 56 constitué d'un tube ondulé. 30 Plus particulièrement, le tube ondulé comprend une succession d'arêtes vers l'extérieur parallèles et de sillons vers l'intérieur. Les arêtes forment une cavité interne dans laquelle les sels potentiels formés avec l'agent réducteur peuvent cristalliser et être stockés. De plus, les arêtes comprennent une surface d'échange de chaleur optimale avec l'air ambiant. 35 Dans le mode de réalisation de la figure 6, un refroidissement accéléré de la chambre tampon 50 est obtenu avec l'injecteur 32 comprenant un pont thermique 66 pour 9 conduire la chaleur entre les tuyaux en amont et en aval 2 54 tout en contournant thermiquement la chambre tampon 50. Dans l'exemple représenté, le pont thermique 66 est constitué d'une pièce métallique soudée entre le tuyau en amont 52 et le tuyau en aval 54. En variante (non représenté), le pont thermique 66 est formé par le contact soudé entre le tuyau en amont 52 et le tuyau en aval 54. De préférence, la conductivité hermique du pont thermique 66 est supérieure à 20 Wel.K-1. Une autre caractéristique du mode de réalisation de la figure 6 est qu'à a fois les tu tuyaux en amont et en aval 52, 54 s'étendent à travers un fond inférieur 68 de la chambre tampon 50 et s'ouvrent dans la chambre tampon 50 à travers une ouverture 70 qui est à une certaine distance dudit fond inférieur 68. De cette manière, les sels formés potentiels peuvent être stockés sur les deux côtés des tuyaux en amont et en aval 52, 54 sans obstruction desdits tuyaux en amont et en aval 52, 54. Dans une autre variante, le tuyau en amont 52 et le tuyau en aval 54 sont concentriques. Le tuyau en amont 52 entoure le tuyau en aval 54. En d'autres termes, le tuyau en aval 54 est interne. Dans le mode de réalisation de la figure 7, l'injecteur 32 comprend un moyen de 20 chauffage 72 pour le chauffage accéléré de la chambre tampon 50 lors du démarrage du moteur à combustion interne 12. On a découvert qu'un tel chauffage accéléré a contribué à décomposer les sels formés potentiels dans la conduite d'injection 38 et aide à les éliminer rapidement. Ici, le moyen de chauffage 72 comprend une conduite d'alimentation 74 s'ouvrant 25 dans la chambre tampon 50 pour collecter le gaz d'échappement en amont du mélangeur 30 et fournir le gaz d'échappement collecté à la chambre tampon 50; un clapet de commande 76 monté sur ladite conduite d'alimentation 74 pour ouvrir et fermer tvement la conduite d'alimentation 74, et une unité de commande 78. L'unité de commande 78 est configurée pour commander le clapet de commande 30 76 de sorte que le clapet de commande 76 s'ouvre au démarrage du moteur 12 et se ferme avant la première fourniture d'agent réducteur par le système de dosage 36. Dans l'exemple représenté de ce mode de réalisation, la conduite d'injection 38 comprend égaiement un clapet anti-retour 80 monté sur le tuyau en amont 52, ledit clapet anti-retour 80 étant configure de sorte à permettre la circulation de fluide du système de dosage 36 à la chambre tampon 50, et empêcher le fluide de s'écouler de la chambre tampon 50 vers le système de dosage 36. Ce clapet anti-retour 80 est de préférence proche de la chambre tampon 50, à savoir, à une distance de la chambre tampon 50 de moins de 10 cm. Grâce à l'invention susmentionnée, l'obstruction de la buse d'injection 34 est empêchée ou au moins réduite de manière significative. En outre, en cas d'obstruction partielle, l'injecteur 32 peut être désobstrué rapidement au démarrage et ainsi, est rapidement efficace. En conséquence, le temps d'indisponibilité de l'injecteur 32 au démarrage de la phase de dosage d'agent réducteur gazeux est réduit. Bien que les caractéristiques de l'invention aient été divulguées dans plusieurs tu modes de réalisation, il doit être entendu que ces modes de réalisation peuvent également être combinés les uns aux autres, et que l'invention s'étend également à ces combinaisons. Par exemple, la chambre tampon 50 peut avoir une section d'écoulement qui est sensiblement égaie à la section d'écoulement du tuyau en aval 54, tout en étant configurée pour avoir un refroidissement accéléré à l'arrêt du moteur à combustion interne 12 par rapport au refroidissement des tuyaux en amont et en aval 52, 54. Ainsi, la chambre tampon 50 peut être configurée pour refroidir plus rapidement qu'à la fois les tuyaux en amont et en aval 52, 54 même sans que la chambre tampon 50 ait une section d'écoulement élargie par rapport au tuyau en aval 54. En outre, bien que l'injecteur 32 décrit ici comprenne une seule buse d'injection 20 34, l'invention n'est pas limitée à ce seul mode de réalisation. Dans des variantes (non représentées) de i'invention, l'injecteur 32 comprend plusieurs buses d'injection 34, REVENDICATIONS1.- Injecteur (32) pour injecter un agent réducteur gazeux dans le flux de gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne (12), l'injecteur (32) comprenant au moins une buse d'injection (34), un système de dosage (36) pour fournir un écoulement dosé de l'agent réducteur gazeux à la ou à chaque buse d'injection (34), et une conduite d'injection (38) reliant le système de dosage (36) à la ou à chaque buse d'injection (34), caractérisé en ce que la conduite d'injection (38) comprend au moins une chambre tampon (50), un tuyau en amont (52) reliant la chambre tampon (50) au système de dosage (36), et un tuyau en aval (54) reliant la chambre tampon (50) à une buse d'injection (34) respective, la chambre tampon (50) ayant une section d'écoulement élargie par rapport au tuyau en amont (52). 2.- Injecteur (32) selon la revendication 1, dans lequel le tuyau en aval (54) a une longueur inférieure à 15 cm. 3.- Injecteur (32) selon la revendication 1 ou 2, dans lequel la chambre tampon (50) est intercalée fluidiquement entre les tuyaux en amont et en aval (52, 54). 4.- Injecteur (32) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la chambre tampon (50) est configurée pour refroidir plus rapidement que les tuyaux en amont et en aval (52, 54) à l'arrêt du moteur à combustion interne (12). 5.- Injecteur (32) selon la revendication 4, dans lequel la chambre tampon (50) a une section d'écoulement élargie par rapport au tuyau en aval (54) 6.- Injecteur (32) selon la revendication 4 ou 5, comprenant un moyen de refroidissement (60) configuré pour augmenter la surface d'échange de chaleur entre la chambre tampon (50) et un fluide ambiant. 7.- Injecteur (32) selon la revendication 6, dans lequel le moyen de refroidissement (60) comprend des ailettes de refroidissement (62) s'étendant vers l'extérieur du corps (64) d'un logement (56) de la chambre tampon (50). 8.- Injecteur (32) selon l'une quelconque des revendications 4 à 7, dans lequel la chambre tampon (50) est définie à l'intérieur d'un logement (56), ledit logement (56) constitué d'un tube ondulé. 9.- Injecteur (32) selon l'une quelconque des revendications 4 à 8, comprenant un pont thermique (66) pour conduire la chaleur entre les tuyaux en amont et en aval (52, 54) tout en contournant thermiquement la chambre tampon (50). 10.- Injecteur (32) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel les tuyaux en amont et en aval (52, 54) s'étendent à travers un fond (68) de la 12 chambre tampon (50) et s'ouvrent dans la chambre tampon (50) à travers une ouverture (70) qui est à une certaine distance dudit fond (68). 11.- Injecteur (32) selon l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant un moyen de chauffage (72) pour le chauffage accéléré de la chambre 5 tampon (50) au démarrage du moteur à combustion interne (12). 12.- Injecteur (32) selon la revendication 11, dans lequel le moyen de chauffage (72) comprend une conduite d'alimentation (74) s'ouvrant dans la chambre tampon (50) pour collecter le gaz d'échappement et fournir le gaz d'échappement collecté à la chambre tampon (50), et un clapet de commande (76) monté sur ladite conduite 10 d'alimentation (74) pour ouvrir et fermer sélectivement la conduite d'alimentation (74). 13.- Injecteur (32) selon l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant une seule chambre tampon (50), dont le volume est compris entre 10 cm3 et 100 cm3, par exemple, de 50 cm3, ou l'injecteur (32) comprend une pluralité de chambres tampons (52), dont le volume total est compris entre 10 cm3 et 100 cm3, par exemple, de 15 50 cm3. 14.- Conduite d'échappement (10) pour un moteur à combustion interne (12) comprenant un mélangeur (30) configuré pour être traversé par un flux de gaz d'échappement produit par le moteur à combustion interne (12) et l'injecteur (32) selon l'une quelconque des revendications précédentes pour injecter l'agent réducteur gazeux 20 dans ledit flux de gaz d'échappement. 15.- Véhicule automobile comprenant la conduite d'échappement (10) selon la revendication 14.