FR 3088219 A1 20200515 FR 1860505 A 20181114 PROCÉDÉ ET DISPOSITIF DE TRANSFERT DE MATIÈRE EN CONTINU À CONTRE-COURANT ENTRE DEUX PHASES FLUIDES DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE L'invention concerne un procédé de transfert, d'échange de matière en continu à contre-courant entre deux phases fluides. Plus exactement, l'invention a trait à un procédé d'échange, de transfert, de matière en continu à contre-courant entre une première phase fluide et une seconde phase fluide. Ces deux phases ne doivent pas être totalement miscibles. Autrement dit, elles sont non totalement miscibles. Selon l'invention, ce procédé de transfert, d'échange de matière utilise un seul appareil, qui est un appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge (CPC) ou un appareil dont le fonctionnement mécanique et hydraulique est similaire à celui d'un appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge (CPC). L'invention a également trait à un dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé. Le domaine technique de l'invention, peut, de manière générale, être défini comme celui de l'échange de matière entre deux phases fluides, c'est-à-dire deux phases qui ne sont pas solides. Ces phases fluides peuvent être choisies notamment indépendamment l'une de l'autre, parmi toutes les phases fluides telles que les phases liquides, gazeuses, et supercritiques. Dans le cas où les deux phases sont des phases liquides, l'échange de matière peut être notamment une opération d'extraction liquide/liquide lors de laquelle un composé chimique, appelé soluté, se trouvant dans une phase liquide dite phase alimentation est transféré vers une autre phase liquide dite phase solvant. La phase alimentation ainsi appauvrie en soluté obtenue est appelée raffinat. La phase solvant enrichie en soluté obtenue est appelée extrait. 2 Idéalement, les deux phases liquides initiales sont immiscibles, mais peuvent être partiellement miscibles. Rappelons que deux notions sont donc importantes en extraction liquide/liquide : 5 celle de NET (Nombre d'Étages Théoriques). C'est de façon schématique une mesure de la capacité séparative d'un appareil d'extraction. Le NET est donc synonyme de rendement d'extraction en soluté ou de purification du raffinat. celle de contre-courant. Le contre-courant consiste à faire circuler à contre-courant l'une de l'autre la phase d'alimentation contenant le soluté et la phase solvant. 10 C'est un mode de contact permettant de maximiser le potentiel d'échange de matière entre les deux phases fluides, donc le rendement d'extraction en soluté, pour un débit de solvant donné. ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE 15 Il existe de nombreuses technologies d'extraction liquide/liquide qui sont mises en oeuvre dans une large palette de domaines tels que la chimie lourde, la chimie fine, la pharmacie, l'industrie nucléaire, et l'hydrométallurgie. Les procédés mettant en oeuvre des mélangeurs-décanteurs représentent la technologie d'extraction la plus ancienne, avec par exemple le procédé « Edelea nu » décrit 20 dans le brevet US-A-1,651,328) de purification du pétrole brut. Ces appareils comportent une zone d'agitation des deux phases liquides (étape de passage du soluté d'une phase liquide à l'autre) et un décanteur gravitaire ou centrifuge (étape de séparation des deux phases liquides). Ce sont des appareils simples de conception et robustes, et d'extrapolation aisée. Il suffit de multiplier le nombre d'appareils 25 pour obtenir des valeurs du NET élevées. Il suffit aussi d'augmenter les volumes d'agitation et de décantation pour pouvoir traiter des débits importants, voire très importants, par exemple supérieurs à 150 m3/h. De tels débits se rencontrent typiquement dans l'industrie minière. Cette multiplication du nombre d'appareils a néanmoins pour conséquence des coûts d'investissement et des encombrements au sol élevés, une forte immobilisation de volumes des phases alimentation et solvant, ainsi que des coûts de maintenance élevés dus 3 notamment au nombre important de pompes et de tuyauteries. Par contre, le bon fonctionnement de ce type d'appareillage nécessite que les phases liquides en présence présentent une différence de masse volumique suffisante, de l'ordre de 50 kg/m3 ou plus, et/ou qu'elles n'aient pas tendance à émulsionner, car la séparation mécanique des phases est réalisée sous l'action de la force de gravité terrestre. Un inconvénient de cette technologie est également le temps élevé pour atteindre un régime continu. Pour augmenter la compacité de ces procédés, il a été proposé des procédés qui mettent en oeuvre des appareillages de type colonnes gravitaires à contre-courant. 10 Ces colonnes permettent de traiter des débits allant de 20 L/h à 50 m3/h de phase d'alimentation tout en permettant d'atteindre une valeur du NET relativement élevée, pouvant dépasser une dizaine d'étages théoriques. Il reste cependant difficile de traiter de faibles débits, inférieurs par exemple à 20 -à 30 L/h) avec cette technologie, à cause notamment des effets de paroi. 15 Le bon fonctionnement de ce type d'appareillage nécessite également que les phases liquides en présence présentent une différence de masse volumique suffisante, de l'ordre de 50 kg/m3 et plus, et/ou que les phases liquides en présence n'aient pas tendance à émulsionner, car la séparation mécanique des phases est réalisée par la force de gravité terrestre. 20 Un inconvénient de cette technologie est également le temps élevé pour atteindre un régime continu. D'autres appareils d'extraction utilisant la force centrifuge ont été donc développés pour les phases liquides difficiles à séparer. Ces appareils ont aussi l'avantage de pouvoir être mis en oeuvre pour des valeurs de débits d'alimentation inférieures à 20 à 30 L/h, 25 gamme basse des colonnes d'extraction à contre-courant. Ces appareils ne permettent cependant pas d'avoir une valeur du NET aussi élevée que les colonnes, sauf à utiliser plusieurs appareils centrifuges fonctionnant selon un mode à contre-courant. On constate donc qu'il existe, au regard de ce qui précède, un besoin pour un procédé 30 d'échange de matière entre deux phases fluides, tel qu'un procédé d'extraction 4 liquide/liquide, qui ne présente pas les défauts, limitations, et désavantages des procédés de l'art antérieur, tels qu'ils ont été décrits plus haut et qui résolve les problèmes posés par ces procédés. Il existe notamment un besoin pour un procédé qui permette de mettre en oeuvre un grand nombre d'étages théoriques NET (typiquement supérieur à 10) sur une large gamme de débits, y compris des débits de phase d'alimentation inférieurs à 30 L/h., voire à 20 L/h. Il existe aussi un besoin pour un procédé qui puisse être mis en oeuvre dans un appareil unique, d'un faible encombrement, tout en permettant d'atteindre des valeurs du NET élevées. 10 Il existe, en outre, un besoin pour un tel procédé qui permette de traiter avec une grande efficacité toutes sortes de phases liquides ou autres, et notamment des phases liquides dites « difficiles » c'est-à-dire notamment des phases avec de faibles différences de masse volumique, ou qui présentent des phénomènes d'émulsions ou de moussage. Il existe encore un besoin pour un tel procédé qui soit facile à mettre en oeuvre, c'est- 15 à-dire notamment avec des temps courts de mise en régime continu, et des volumes d'alimentation et de solvants immobilisés dans l'appareil les plus faibles possibles. Il existe enfin un besoin pour un tel procédé qui présente des coûts d'investissement et de fonctionnement limités. Par ailleurs, et de manière totalement indépendante, on connaît dans un domaine 20 technique différent, à savoir le domaine technique de la chromatographie, la technologie connue sous le nom de chromatographie de partage centrifuge (CPC). La technologie de chromatographie de partage centrifuge (CPC) découle de la technologie de Chromatographie Centrifuge à Contre- Courant (CCC) mise au point par Y. ITO dans les années soixante et soixante-dix. Les premiers appareils de CCC ont été 25 construits, au Japon, à l'origine pour effectuer une ségrégation par taille de particules solides en suspension et pour la séparation de soluté dans un système de solvant. Ces premiers appareils de CCC fonctionnaient sur le principe d'un champ gravitationnel variable produit par un mécanisme à deux axes giratoires mais sans véritablement réaliser d'écoulements à contre-courant des deux phases liquides. 5 En 1982, a été construit le premier prototype d'appareil de CPC (chromatographie de partage centrifuge). Les appareils de CPC se distinguent des premiers appareils de CCC par le fait qu'ils utilisent un champ gravitationnel constant, créé par un axe de rotation unique. Un appareil de CPC se présente sous la forme d'un empilement de disques ou de 5 cartouches dans lesquels sont gravées plusieurs dizaines ou centaines de cellules reliées entre elles par des canaux de faible diamètre. Ces cellules peuvent être de forme cylindrique, rectangulaire, sphérique, ou ovoïde. Elles peuvent être symétriques ou asymétriques par rapport au plan de rotation de l'appareil de CPC. Il a été également proposé de diviser chaque cellule en deux cellules de plus petits 10 volumes. C'est à l'intérieur de ces cellules que se produit le contact intime entre les deux phases liquides puis leur séparation, sous l'effet du champ centrifuge. Ajoutons que les appareils à axe de rotation vertical sont les plus répandus mais qu'il existe aussi des appareils à axe de rotation horizontal. 15 Une colonne de CPC permet de réaliser une séparation de type chromatographique entre des solutés contenus initialement dans une phase liquide mobile. Grâce à une pompe de circulation, cette phase liquide mobile circule à travers l'appareil de CPC par l'intermédiaire de canaux qui relient entre elles toutes les cellules de la colonne de CPC. La phase stationnaire est immobilisée dans les cellules par le champ de force centrifuge et par 20 la différence de densité qui existe entre les deux phases. La phase mobile est donc injectée dans les cellules dans lesquelles est déjà présente cette phase stationnaire. Les solutés se partagent alors entre la phase mobile et la phase stationnaire. La phase mobile passe successivement de cellule en cellule. Les différences de valeurs des constantes de partage des solutés entre les deux 25 phases liquides permettent alors de séparer ces solutés par effet chromatographique, c'est-à-dire que leurs concentrations spatiales et temporelles deviennent différentes. Le nombre élevé de cellules (plusieurs centaines) permet alors d'effectuer un véritable processus de séparation chromatographique des solutés. Il s'agit là du même principe que la chromatographie liquide haute performance (HPLC), à la différence près 30 que la phase stationnaire n'est plus solide mais liquide dans le cas de la CPC. 6 L'intérêt des appareils de CPC réside ainsi dans la possibilité de disposer d'une phase stationnaire peu onéreuse, qui présente des propriétés physico-chimiques (polarité, affinité avec les solutés, densité, viscosité, tension interfaciale) ajusta bles et surtout qui est facilement introduite dans et soutirée de l'appareil de CPC. Avec un système biphasique, il existe deux modes d'élution en CPC. Dans le mode dit mode descendant, la phase stationnaire est la phase légère, cette dernière se positionne vers l'axe de rotation. La phase mobile, qui est donc la phase lourde, est propulsée radialement par la force centrifuge et se déplace en s'éloignant de l'axe de rotation. Par l'action du champ gravitationnel centrifuge, la phase stationnaire est maintenue dans les 10 cellules tandis que la phase mobile la traverse sous forme de gouttelettes ou de jets. Le débit de circulation (et l'incompressibilité des liquides) force alors la phase mobile à passer dans les canaux afin d'alimenter la cellule suivante. Dans le mode dit mode ascendant, la phase stationnaire est la phase lourde et la phase mobile est la phase légère qui alors est éluée dans chaque cellule dans un mouvement centripète. Le passage d'un mode d'élution 15 à l'autre est réalisé en pompant l'autre des deux phases par l'autre extrémité de la colonne. On a illustré sur les Figures 1 et 2 le principe de la Chromatographie de Partage Centrifuge, selon lequel une phase stationnaire liquide est immobilisée dans les cellules par la force centrifuge et une phase mobile liquide percole à travers cette phase stationnaire. Sur la Figure 1, sont représentées deux cellules (11, 12) d'un appareil de CPC 20 fonctionnant en mode ascendant. Dans ce mode ascendant, la phase mobile, qui est la phase légère (13), par exemple une phase organique chargée en soluté, est pompée dans les cellules depuis un réservoir (14), à contresens du champ de force centrifuge (flèche g) et elle traverse la phase stationnaire, qui est la phase lourde (15), par exemple une phase aqueuse, immobilisée 25 dans les cellules (11, 12). Sur la Figure 2, sont représentées deux cellules (11, 12) d'un appareil de CPC fonctionnant en mode descendant. Dans ce mode descendant, la phase mobile, qui est la phase lourde (15), par exemple une phase aqueuse, traverse la phase stationnaire, qui est la phase légère (13), dans le sens 7 du champ de force centrifuge (flèche g). Dans la colonne (11), le solvant saturé est chassé et remplacé par le solvant de la cellule (12). Le but de la présente invention est entre autres de répondre aux besoins précédemment énumérés plus haut pour un procédé d'échange de matière entre deux phases fluides, tel qu'un procédé d'extraction liquide/liquide. EXPOSÉ DE L'INVENTION Ce but, et d'autres encore, sont atteints, conformément à l'invention par un procédé d'échange de matière en continu par mise en contact à contre-courant d'une première 10 phase fluide et d'une seconde phase fluide non totalement miscibles, caractérisé en ce que la mise en contact est réalisée dans un seul appareil, qui est un appareil de type appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge (CPC) comprenant une pluralité de cellules, avec une phase stationnaire immobilisée dans chacune des cellules et une phase mobile traversant la phase stationnaire, et en ce que l'on effectue successivement les étapes a), 15 b), et c) suivantes : a) Étape dans laquelle la phase mobile est constituée par la première phase fluide, et la phase stationnaire immobilisée dans les cellules est constituée par la seconde phase fluide; b) Étape dans laquelle la phase mobile est constituée par la seconde phase fluide, 20 et la phase stationnaire immobilisée dans les cellules est constituée par la première phase fluide; c) Répétition de la succession des étapes a) et b) ; l'étape b) étant effectuée immédiatement après l'étape a), et l'étape c) étant effectuée 25 immédiatement après l'étape b). Avantageusement, la masse volumique de la première phase fluide est inférieure à la masse volumique de la seconde phase fluide, et l'étape a) est alors une étape dite étape en mode ascendant, et l'étape b) est alors une étape dite étape en mode descendant ; ou bien, 8 la masse volumique de la première phase fluide est supérieure à la masse volumique de la seconde phase fluide, et l'étape a) est alors une étape dite étape en mode descendant, et l'étape b) est alors une étape dite étape en mode ascendant. Par appareil du type appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge (CPC), on entend que cet appareil est soit un appareil classique de Chromatographie de Partage Centrifuge (CPC), tel qu'un appareil disponible dans le commerce, ou un appareil dont le fonctionnement mécanique est similaire à celui d'un appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge (CPC) et qui peut être un appareil spécifiquement conçu et construit pour mettre en oeuvre le procédé selon l'invention. 10 Par non totalement miscibles, on entend généralement que la première phase fluide et la seconde phase fluide ne sont pas miscibles en toutes proportions l'une dans l'autre. La première phase fluide et la seconde phase fluide peuvent ainsi être non miscibles l'une dans l'autre en toutes proportions, ou la première phase fluide et la seconde phase fluide peuvent être partiellement miscibles l'une dans l'autre. 15 Par immédiatement, on entend généralement que la bascule entre une étape a) et une étape b) ou entre une étape b) et une étape a) est très rapide, instantanée, et que la mise en régime est immédiate. Plus précisément, par immédiatement on entend généralement une durée inférieure ou égale à une seconde, par exemple de l'ordre de la seconde, notamment une durée d'une seconde. 20 Avantageusement, la première phase fluide et la seconde phase fluide peuvent être choisies indépendamment parmi les phases liquides (y compris les liquides ioniques ou les solvants à eutectique profond), les phases gazeuses, et les phases supercritiques. Avantageusement, la première phase et la seconde phase peuvent être des phases liquides. 25 Avantageusement, la première phase peut être une phase liquide contenant un soluté et la seconde phase peut être une phase liquide contenant un solvant d'extraction du soluté, et on récupère à l'issue de l'étape a) une phase liquide dite raffinat appauvrie en soluté, et on récupère à l'issue de l'étape b) une phase liquide dite extrait enrichie en soluté ; ou bien la première phase peut être une phase liquide contenant un solvant 30 d'extraction d'un soluté et la seconde phase peut être une phase liquide contenant le 9 soluté, et on récupère ainsi à l'issue de l'étape a) une phase liquide dite extrait enrichie en soluté, et on récupère à l'issue de l'étape b) une phase liquide dite raffinat appauvrie en soluté. Ou bien, la première phase fluide est une phase liquide et la seconde phase fluide est une phase gazeuse, ou vice et versa, et on réalise le transfert d'un composé de l'une des phases dans l'autre phase. Avantageusement, l'appareil de type appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge (CPC) peut comprendre de 100 à 2000 cellules. Les cellules peuvent être symétriques ou asymétriques. 10 De préférence, selon l'invention, et du fait que l'on réalise une alternance des étapes a) et b), à savoir notamment une alternance des modes ascendant et descendant, au contraire des procédés de chromatographie, les cellules sont symétriques. Chacune des cellules peut être divisée en deux ou trois « sous-cellules » reliées entre elles par un canal. 15 Avantageusement, on peut répéter la succession des étapes a) et b) autant de fois qu'il est nécessaire pour réaliser le traitement de tout un volume d'une phase d'alimentation, par exemple d'une phase d'alimentation dont on cherche à extraire le soluté. De préférence, la succession des étapes a) et b) est répétée de 1 à 300000 fois, de 20 préférence encore de 1 à 100000 fois, mieux de 1 à 10000 fois, mieux encore de 1 à 1000 fois. Avantageusement, la durée de l'étape a) peut être de 10 secondes à 120 secondes, de préférence de 30 à 60 secondes et la durée de l'étape b) peut être de 10 secondes, à 120 secondes, de préférence de 30 à 60 secondes. 25 De préférence, la durée de l'étape a) est égale à la durée de l'étape b). Cette durée encore appelée temps de séquence a un impact important sur le nombre de plateaux ou étages théoriques NET généré par la colonne. En effet, plus le temps d'une séquence diminue, plus le NET augmente. Le procédé selon l'invention se distingue fondamentalement des procédés de l'art 30 antérieur tout d'abord en ce qu'il utilise un appareil de Chromatographie de Partage 10 Centrifuge (CPC) comprenant une pluralité de cellules pour réaliser un échange de matière en continu par mise en contact à contre-courant entre une première phase fluide et une seconde phase fluide non totalement miscibles. Les appareils de Chromatographie de Partage Centrifuge (CPC) sont des appareils connus, mais qui n'ont jusqu'à présent été utilisés que pour réaliser des séparations de plusieurs solutés par le principe de la chromatographie. L'utilisation de ces appareils de CPC pour réaliser un échange de matière en continu à contre-courant entre une première phase fluide et une seconde phase fluide non totalement miscibles n'a jamais été décrite ou suggérée dans l'art antérieur et est totalement surprenante. 10 En particulier, l'utilisation des appareils de CPC pour réaliser une opération d'extraction liquide/liquide c'est-à-dire un échange de matière en continu d'un soluté à contre-courant entre une première phase fluide et une seconde phase fluide non totalement miscibles n'a jamais été décrite ou suggérée dans l'art antérieur et est totalement surprenante. 15 Le procédé selon l'invention se distingue aussi fondamentalement des procédés de l'art antérieur en ce qu'il comprend une suite spécifique d'étapes spécifiques a) et b) qui se succèdent de manière rapide, et en ce que ces étapes a) et b) sont répétées. Une telle suite spécifique d'étapes spécifiques et leur répétition n'a jamais été décrite ou suggérée dans l'art antérieur. 20 Le procédé selon l'invention consiste à utiliser de manière originale un appareil Chromatographie de Partage Centrifuge (CPC) en inversant très rapidement la phase mobile et la phase stationnaire pour réaliser un véritable écoulement à contre-courant en continu (au sens généralement accepté pour le terme contre-courant notamment dans le domaine de l'extraction liquide-liquide, et non au sens inexact donné à ce terme dans le 25 domaine de la chromatographie) de la première phase fluide et de la deuxième phase fluide. Autrement dit, selon l'invention on réalise un échange de matière en continu à contre-courant entre une première phase fluide et une seconde phase fluide en effectuant de manière cyclique, dans un appareil de CPC, une succession rapide d'étapes a) et b), 11 répétées, notamment une succession rapide d'un mode ascendant et d'un mode descendant, répétés. En chromatographie, les appareils de CPC sont utilisés soit en mode ascendant, soit en mode descendant et on n'effectue pas la succession immédiate, rapide, d'un mode ascendant et d'un mode descendant répétés. Dans le procédé selon l'invention, un appareil classique de Chromatographie de Partage Centrifuge (CPC), par exemple un appareil de CPC courant disponible dans le commerce, est ainsi transformé par exemple en un contacteur liquide-liquide à contre-courant fonctionnant en continu permettant ainsi l'extraction et la purification de 10 mélanges liquides, en utilisant un solvant liquide immiscible (ou partiellement miscible) comme agent de séparation. Un appareil spécifiquement conçu et construit pour fonctionner selon le principe de principe du procédé selon l'invention, et non un appareil de CPC courant, peut être également utilisé. 15 Le procédé selon l'invention ne présente pas les inconvénients, défauts, limitations et désavantages des procédés de l'art antérieur, tels qu'ils ont notamment été décrits plus haut, et il apporte une solution aux problèmes qui se posaient dans les procédés de l'art antérieur, notamment dans les procédés d'extraction liquide-liquide connus. Le procédé selon l'invention présente une combinaison d'avantages unique par 20 rapport aux procédés de l'art antérieur et notamment par rapport aux procédés d'extraction liquide-liquide de l'art antérieur, à savoir : (1) II possède la capacité de traiter de manière satisfaisante des phases liquides dites « difficiles » c'est à dire des phases avec de faibles différence de masse volumique, ou qui présentent des phénomènes de moussage. 25 Le procédé selon l'invention permet notamment de traiter des systèmes à deux phases aqueuses. Les systèmes d'extraction à deux phases aqueuses sont majoritairement composés d'eau additionnée par exemple de polymères et/ou de sels. Ces deux phases aqueuses sont non miscibles et permettent d'obtenir une séparation de phase lors de la décantation. 12 (2) II présente une grande facilité de mise en oeuvre, avec, en particulier, des temps de mise en régime très faibles et une très bonne stabilité de fonctionnement permettant un fonctionnement sans surveillance particulière et une implantation très facile dans un atelier. 5 (3) Le procédé selon l'invention offre la possibilité de mettre en oeuvre un grand nombre d'étages théoriques. (4) Le procédé selon l'invention permet de traiter des débits d'alimentation faibles, par exemple inférieurs à 30 L/h, voire inférieurs à 20 L/h, voire même inferieurs à 10 L/h, pour lesquels les colonnes gravitaires ne sont pas adaptées. 10 En effet, le nombre d'étages théoriques obtenu avec le procédé selon l'invention est généralement supérieur ou égal à 5, voire supérieur ou égal à 20, et même supérieur ou égal à 30, et il peut aller jusqu'à une ou plusieurs centaines d'étages théoriques. Ce très grand nombre d'étages théoriques signifie qu'une très grande efficacité de 15 séparation est obtenue avec le procédé selon l'invention. Dans le meilleur des cas, chaque cellule élémentaire de l'appareil de CPC peut être assimilée à un étage théorique. Ce très grand nombre d'étage théoriques est atteint avec un appareil unique, alors que dans les procédés de l'art antérieur, il est nécessaire d'utiliser plusieurs appareils en 20 série pour traiter des débits équivalents et obtenir un nombre aussi élevé d'étages théoriques avec les couts et l'encombrement qui en découlent. En effet, l'encombrement de l'appareil unique utilisé dans le procédé selon l'invention est bien plus faible que celui des appareils utilisés dans les technologies existantes traitant des débits équivalents. 25 L'appareil mis en oeuvre dans le procédé selon l'invention est également avantageux par rapport aux colonnes gravitaires qui ne peuvent pas traiter, à cause des effets de paroi, des débits d'alimentation faibles. En outre, que ce soit par rapport aux procédés qui mettent en oeuvre des colonnes ou par rapport aux procédés qui mettent en oeuvre des mélangeurs-décanteurs gravita ires, 30 le procédé selon l'invention permet d'obtenir une mise en régime continu beaucoup plus 13 rapide, généralement inférieure à la minute, alors que les deux autres procédés présentent des temps de mise en régime supérieurs à 15 minutes et plutôt de l'ordre de l'heure. La possibilité dans le procédé selon l'invention de mettre en oeuvre un très grand nombre d'étages théoriques, donne accès par exemple aux deux applications suivantes du procédé selon l'invention que ne permettent pas ou que ne permettent que difficilement les technologies actuelles. Première application : Pour des extractions conventionnelles (précisons que, par « extractions conventionnelles », on entend des taux de récupération de produits inférieurs 10 à 99% dans le solvant d'extraction). Pour ces extractions conventionnelles, il est possible, avec le procédé selon l'invention, d'utiliser un taux de solvant très proche de la valeur minimum théorique du taux de solvant. En effet, on utilise conventionnellement dans les procédés connus un taux de solvant qui est de 1,5 à 3 fois cette valeur minimum théorique, car des taux inférieurs 15 exigent de mettre en oeuvre un grand nombre d'étages théoriques, ce qui est déraisonnable avec les technologies conventionnelles. Le grand nombre d'étages théoriques potentiellement accessible avec le procédé selon l'invention lève donc cette limitation et permet d'envisager des fonctionnements avec des taux de solvant très proches du minimum théorique. 20 Le procédé selon l'invention permet donc de diminuer le taux de solvant en s'approchant de la valeur minimum théorique. Cela induit des coûts de fonctionnement réduits, car les coûts reliés notamment à l'achat du solvant, à sa régénération, et au pompage sont d'autant diminués. 25 Deuxième application : Pour des « ultra-récupérations » du soluté. Le procédé selon l'invention peut être utilisé pour des« ultra-récupérations », où un taux de récupération du soluté très élevé (à savoir > 99% massiques) doit être obtenu. Dans ce cas, la théorie du transfert de matière entre phases indique qu'un très grand nombre d'étages théoriques sera nécessaire pour obtenir la pureté recherchée. 30 Cette configuration correspond à deux cas pratiques : 14 (1) On désire enlever une impureté et obtenir un raffinat ultra pur vis-à-vis de cette impureté. (2) On désire extraire un soluté dilué à très haute valeur ajoutée et son taux de récupération doit être très élevé. Cette deuxième application est extrêmement intéressante notamment dans le contexte de récupération d'espèces à haute valeur ajoutée, par exemple en biotechnologie ou en hydrométallurgie. En résumé, on peut dire que le procédé selon l'invention permet notamment de réaliser un échange avec un NET élevé et/ou d'utiliser des débits faibles de solvants 10 d'extractions. Un autre avantage important du procédé selon l'invention, et qui est présent dans tout type d'application est également la capacité de traiter toutes sortes de systèmes, et en particulier des phases liquides « difficiles » avec par exemple une faible différence de masse volumique entre les phases, et/ou un effet tensioactif induisant une tension 15 interfaciale faible entre les phases liquides provoquant des risques d'émulsification. On peut dire que le procédé selon l'invention combine de manière surprenante les avantages des procédés à extracteurs centrifuges et des procédés à colonnes multi-étagées à grand nombre d'étages. L'invention concerne, en outre, un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon 20 l'invention, tel qu'il a été décrit dans ce qui précède, comprenant : un appareil de type appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge (CPC); un premier réservoir contenant la première phase fluide; un second réservoir contenant la seconde phase fluide; une première canalisation, munie d'une première pompe, et d'une première 25 vanne, reliant le premier réservoir à une première entrée de l'appareil de type appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge ; une deuxième canalisation, munie d'une seconde pompe, et d'une deuxième vanne, reliant le second réservoir à une seconde entrée de l'appareil de type appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge ; 15 une troisième canalisation, munie d'une troisième vanne, reliant la seconde entrée de l'appareil de type appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge à un réservoir destiné à recueillir la première phase fluide, telle qu'une phase liquide dite raffinat, ayant traversé l'appareil de type appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge ; une quatrième canalisation, munie d'une quatrième vanne, reliant la première entrée de l'appareil de type de appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge à un réservoir destiné à recueillir la seconde phase fluide, telle qu'une phase liquide dite extrait, ayant traversé l'appareil de type appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge ; 10 des moyens de commande pour actionner l'ouverture et la fermeture des vannes, actionner le fonctionnement et l'arrêt des pompes, synchroniser le fonctionnement des pompes et des vannes, commander les durées d'ouverture et de fermeture des vannes et les durées de fonctionnement et d'arrêt des pompes. 15 Le dispositif selon l'invention comprend un appareil de type appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge (unique) qui est équipé d'un ensemble spécifique de réservoirs canalisations, vannes, pompes et moyens de commande, qui n'a jamais été décrit ou suggéré dans l'art antérieur, et qui transforme cet appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge, conçu pour réaliser des séparations chromatographiques, en un appareil 20 apte à mettre en oeuvre le procédé selon l'invention, à savoir apte à réaliser un échange de matière par mise en contact en continu à contre-courant entre une première phase fluide et une seconde phase fluide, en effectuant de manière cyclique dans cet appareil une étape a) et une étape b) répétées, notamment un mode ascendant et un mode descendant ou un mode descendant et un mode ascendant répétés. 25 Le dispositif selon l'invention possède de manière inhérente tous les avantages du procédé qu'il met en oeuvre et qui ont déjà été exposés plus haut. Avantageusement, les moyens de commande comprennent un automate programmable qui permet un fonctionnement alterné et temporisé entre : un premier mode, par exemple un mode ascendant, de préférence d'une durée 30 déterminée, dans lequel la première pompe est en fonctionnement, la première vanne est 16 ouverte, et la troisième vanne est ouverte, tandis que la seconde pompe est arrêtée, la deuxième vanne est fermée et la quatrième vanne est fermée et ; un second mode, par exemple un mode descendant, de préférence d'une durée déterminée, dans lequel la seconde pompe est en fonctionnement, la deuxième vanne est ouverte et la quatrième vanne est ouverte tandis que première pompe est arrêtée, la première vanne est fermée, et la troisième vanne est fermée. Avantageusement, la troisième et/ou la quatrième canalisation est(sont) pourvue(s) de moyens de détection et/ou d'analyse tels que des détecteurs UV, IR, ou Raman. 10 Ces moyens de détection et/ou d'analyse permettent notamment d'analyser la composition des phases liquides dans ces canalisations, par exemple de suivre en continu la concentration en soluté dans ces phases liquides. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillée qui suit de modes de réalisation du dispositif et du procédé selon l'invention faite en référence aux 15 dessins joints. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS La Figure 1 est une vue schématique qui illustre le principe de la Chromatographie de Partage Centrifuge CPC en mode ascendant, ainsi que de la première 20 étape a) du procédé selon l'invention, dite étape en mode ascendant. La Figure 2 est une vue schématique qui illustre le principe de la seconde étape b) du procédé selon l'invention, dite étape en mode descendant. La Figure 3 est une vue schématique d'un mode de réalisation du dispositif selon l'invention, pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention. 25 Les Figures 4A et 4B sont une vue schématique d'un autre mode de réalisation dispositif selon l'invention pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention. Les Figures 4A et 4B illustrent également le fonctionnement en mode descendant (Figure 4A) et en mode ascendant (Figure 4B) des étapes a) et b) du dispositif de ces figures pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention. 17 EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS Dans la description détaillée qui suit on décrit tout d'abord de manière détaillée des modes de réalisation du dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention, ainsi que la manière dont est mis en oeuvre le procédé selon l'invention dans ces dispositifs. Un mode de réalisation du dispositif selon l'invention, pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention, est décrit de manière simplifiée sur la Figure 3. Ce dispositif comprend : un appareil de type appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge tel 10 qu'une colonne de CPC (31) ; un premier réservoir (32) contenant la première phase fluide (33), par exemple une phase liquide dite phase alimentation ou phase riche (en solutés) qui est par exemple une phase liquide aqueuse, telle qu'une solution aqueuse contenant un composé à extraire, soluté, tel qu'un polluant ; 15 un second réservoir (34) contenant la seconde phase fluide (35), par exemple une phase liquide dite phase solvant ; une première canalisation (36), munie d'une première pompe (non représentée), et d'une première vanne R1 (37), reliant, via une canalisation (38), le premier réservoir (32) à une première entrée (39) de l'appareil de type appareil de 20 Chromatographie de Partage Centrifuge (31) ; une deuxième canalisation (310), munie d'une seconde pompe (non représentée), et d'une deuxième vanne R3 (311), reliant, via une canalisation (312), le second réservoir (34) à une seconde entrée (313) de l'appareil de type appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge (31) ; 25 une troisième canalisation (314), munie d'une troisième vanne R4 (315), reliant, via la canalisation (312), la seconde entrée (313) de l'appareil de type appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge (31) à un réservoir (316) destiné à recueillir la première phase fluide, telle qu'une phase liquide dite raffinat (317), ayant traversé l'appareil de type appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge (31). Le raffinat est 18 la phase alimentation qui a été épurée en composé à extraire, en soluté, de laquelle le soluté a été extrait ; une quatrième canalisation (318), munie d'une quatrième vanne R2 (319), reliant, via la canalisation (38), la première entrée (39) de l'appareil de type appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge (31) à un réservoir (320) destiné à recueillir la seconde phase fluide, telle qu'une phase liquide dite extrait (321), ayant traversé l'appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge (31). L'extrait est la phase solvant enrichie en produit à extraire, en soluté. Dans le dispositif selon l'invention, décrit sur la Figure 2, un appareil, contacteur, de 10 CPC est équipé d'un jeu de vannes R1 (37), R2 (319), R3 (311), R4 (315) commandées automatiquement pour permettre un fonctionnement cyclique à contre-courant de l'appareil de CPC (31). Dans cet exemple de fonctionnement, la première phase liquide, c'est à dire la phase alimentation riche en soluté, présente une masse volumique supérieure à celle de la 15 deuxième phase liquide, c'est à dire la phase solvant frais. Le fonctionnement de l'appareil permet de reproduire de manière cyclique le mode ascendant dans lequel la phase mobile est la deuxième phase fluide, et le mode descendant dans lequel la phase mobile est la première phase fluide. En pratique, dans le mode ascendant, les vannes R1 et R4 sont fermées et les vannes 20 R2 et R3 sont ouvertes, tandis que dans le mode descendant les vannes R2 et R3 sont fermées et les vannes R1 et R4 sont ouvertes. Dans le cas où la phase alimentation présente une masse volumique plus faible que celle de la phase solvant, le fonctionnement est inversé : dans le mode ascendant, les vannes R1 et R4 sont ouvertes et les vannes R2 et R3 sont fermées, tandis que dans le mode 25 descendant, les vannes R2 et R3 sont ouvertes et les vannes R1 et R4 sont fermées. L'originalité de l'invention est dans la maîtrise du fonctionnement cyclique (notamment temps de cycle) pour reproduire un fonctionnement à contre-courant avec le nombre d'étages théoriques désiré pour une séparation donnée. Un automate programmable (non représenté) permet de piloter le basculement des 30 vannes et de synchroniser le fonctionnement des pompes et des vannes. 19 Un autre mode de réalisation du dispositif selon l'invention, pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention, est décrit de manière simplifiée sur la Figure 4. Il est entendu que, dans ce mode de réalisation, la phase alimentation présente une 5 masse volumique supérieure à celle de la phase solvant. Ce dispositif comprend : un appareil de type appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge aussi appelé contacteur de CPC (41) ; un premier réservoir (42) contenant la première phase fluide (43), par exemple 10 une phase liquide dite phase alimentation F ou phase riche (en solutés) ou phase lourde qui est par exemple une phase liquide aqueuse, telle qu'une solution aqueuse contenant un composé à extraire, soluté, tel qu'un polluant ; un second réservoir (44) contenant la seconde phase fluide (45), par exemple une phase liquide dite phase solvant S' ou phase pauvre (en solutés) ou phase légère, cette 15 phase peut être par exemple du solvant frais pour extraite les solutés de la phase alimentation ; une première canalisation (46), munie d'une première pompe P1 (47), reliant, le premier réservoir (42) à une première vanne à trois voies EV1 (48). La première vanne à trois voies (48) est reliée à une première entrée (49) de l'appareil de Chromatographie de 20 Partage Centrifuge (41) par une canalisation (410) ; une deuxième canalisation (411), munie d'une deuxième pompe P2 (412), reliant, le second réservoir (44) à une seconde vanne à trois voies EV1 (413). La vanne à trois voies (413) est reliée à une seconde entrée (414) de l'appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge (41) par une canalisation (415) ; 25 une troisième canalisation (416), reliant la seconde vanne à trois voies (413) à un réservoir (417) destiné à recueillir la première phase fluide, telle qu'une phase liquide dite raffinat (418), ayant traversé l'appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge (41). Le raffinat R est la phase alimentation qui a été épurée en composé à extraire, c'est-à-dire en soluté. 20 une quatrième canalisation (419), reliant la première vanne à trois voies (48) à un réservoir (420) destiné à recueillir la seconde phase fluide, telle qu'une phase liquide dite extrait E (421), ayant traversé l'appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge (41). L'extrait (421) est la phase solvant enrichie en produit à extraire, c'est-à-dire en soluté. Des détecteurs spécifiques, par exemples des détecteurs Raman, IR, ou UV (détecteur UV1 (422)), peuvent être prévus sur les canalisations (416) (détecteur UV1 (422)) et (419) (détecteur UV2 (423)) pour analyser en ligne en continu la concentration en soluté dans le raffinat R et dans l'extrait E. Un automate programmable (non représenté) permet de piloter le basculement des 10 vannes et de synchroniser le fonctionnement des pompes et de ces vannes. On va maintenant décrire la mise en oeuvre du procédé selon l'invention avec le dispositif représenté sur les Figures 4A et 4B. Cette mise en oeuvre est décrite à titre d'exemple notamment ne ce qui concerne les phases mises en oeuvre, et l'homme du métier pourra facilement adapter la description qui 15 suit à toute phase quelle qu'elle soit. Sur la Figure 4A, la circulation en mode descendant se fait dans les canalisations en gras. Sur la Figure 4B, la circulation en mode ascendant se fait dans les canalisations en gras. 20 le soluté B d'intérêt est dissous dans la phase Alimentation F (43) qui ne trouve dans le réservoir (42) la pompe P1 (47) permet d'envoyer la phase Alimentation F (43) dans le contacteur de CPC (41). - la pompe P2 (412) permet d'envoyer le Solvant d'extraction S' (45) depuis le 25 réservoir (44) dans le contacteur de CPC (41). en sortie du contacteur de CPC, l'Alimentation F qui s'est appauvrie en soluté B devient la phase Raffinat R et le solvant d'extraction S' qui s'est enrichi en soluté B devient la phase Extrait E. La phase raffinat R quitte le contacteur de CPC (41) par l'entrée (414) puis la canalisation (415), la vanne (413) et la canalisation (416). La phase extrait quitte le 21 contacteur de CPC (41) par l'entrée (49), la canalisation (410), la vanne (48), et la canalisation (419). le contacteur de CPC (41) contient un nombre de cellules Y. Par convention, on désignera par « début de contacteur », la partie du contacteur située du côté de l'entrée de la phase Alimentation (49) et du côté de la sortie de la phase Extrait (49) (en haut sur les Figures 4A et 4B). On désignera par « fin de contacteur », la partie du contacteur située du côté de l'entrée de la phase Solvant (414) et du côté de la sortie de la phase Raffinat (414) (en bas sur les Figures 4A et 4B). 10 au démarrage, le contacteur de CPC (41) est d'abord rempli de solvant d'extraction S' par la pompe P2 (412). Le contacteur est mis en rotation à la valeur de consigne souhaitée, et la pompe P1 (47) est alors utilisée pour remplir le contacteur de CPC avec une quantité donnée de phase alimentation (43) ne contenant pas de soluté. Typiquement, l'homme de l'art peut ajuster le rapport des phases solvant et alimentation 15 présentes dans le contacteur en jouant sur la vitesse de rotation et le débit de phase d'alimentation utilisé. la quantité de solvant S' expulsée du fait du remplissage du contacteur de CPC (41) par la phase alimentation peut être récoltée dans une recette spécifique ou bien dans la recette principale Extrait (réservoir 420). 20 On a donc ainsi effectué une mise à l'équilibre hydrodynamique du contacteur de CPC. une fois le contacteur de CPC stabilisé, la programmation de l'automate est alors déclenchée. la pompe P1 (47) envoie alors un volume F1 de la phase F (43) (contenant le 25 soluté) pendant un temps donné (notée Tcycle1) en début (49) du contacteur CPC. La phase F est donc la phase mobile alimentant le contacteur de CPC. Compte tenu des masses volumiques de cet exemple de mise en oeuvre, ce premier cycle se fait en mode descendant. Simultanément, la vanne EV1 (48) se positionne de façon à permettre le passage du 30 volume F1 susmentionné dans le contacteur de CPC (41) par la canalisation (410), et la 22 vanne EV2 (413) se positionne de façon à envoyer par les canalisations (415) et (416) un volume de phase Ft, contenu en fin de contacteur de CPC, équivalent (ou quasi-équivalent) au volume F1. Ce volume de phase Fr est ainsi expulsé du contacteur de CPC (41) vers la recette Raffinat (417) via les canalisations (415) et (416). Un nombre X1 de cellules du contacteur de CPC (41) est donc traversé en début du contacteur par un volume F1 d'alimentation contenant du soluté. une fois le temps de cycle Tcycle1 achevé, la pompe P1 (47) est arrêtée, et la pompe P2 (412) est mise en fonctionnement. Cette pompe P2 (412) envoie alors, pendant un temps de cycle T'cyclel, un volume donné S1 de solvant d'extraction S'(45) depuis le 10 réservoir (44) en fin du contacteur de CPC. Simultanément, la vanne EV2 (413) se positionne de façon à permettre le passage d'un volume équivalent (ou quasi-équivalent) au volume S1 dans le contacteur de CPC (41), et la vanne EV1 (48) se positionne de façon à permettre le passage d'un volume de phase solvant Sr contenu en début de contacteur CPC (41), équivalent (ou quasi-équivalent) au 15 volume Si. Ce volume de phase solvant est ainsi expulsé du contacteur de CPC (41) vers la recette Extrait (420) via les canalisations (410) et (419). la phase Solvant S' devient alors donc la phase mobile dans la CPC et la phase d'alimentation devient la phase stationnaire. Le volume S1 de solvant (421) expulsé du contacteur de CPC contient du soluté qui a été extrait depuis la phase d'alimentation 20 présente dans les X1 cellules. Sur ce deuxième cycle, l'appareil fonctionne donc en mode ascendant, c'est-à-dire avec la phase mobile qui est plus légère que la phase stationnaire. une fois T'cycle achevé, le cycle de fonctionnement reprend dans les conditions définies pendant Tcyclel et la phase d'alimentation redevient la phase mobile. La pompe 25 P1 (47) remplit alors X2 cellules de la CPC (X2 peut être égal ou différent de X1 selon la programmation de l'automate) avec de la phase d'alimentation F poussant vers la fin du contacteur de CPC, la phase d'alimentation déjà présente dans les X1 cellules du contacteur CPC et ayant subi une extraction lors de T'cyclel. 23 ce fonctionnement alternatif permet de simuler un écoulement à contre-courant des phases F et S'. Ce fonctionnement alternatif dure jusqu'à ce que tout le volume d'alimentation F soit traité. la modélisation du comportement de cet appareil est possible pour l'homme du métier. Cette modélisation permet de programmer l'automate de pilotage de façon à obtenir les résultats souhaités. les paramètres d'entrée influents qui peuvent alimenter le programme de l'automate de pilotage sont notamment : les volumes de F et S' envoyés successivement par les pompes, les temps de fonctionnement Tcycle et T'cycle (possibilité d'avoir des 10 temps variables au cours d'une manipulation), la vitesse de rotation, la géométrie et le nombre de cellules, le volume du contacteur, les rapports initiaux phase stationnaire/phase mobile, la thermodynamique du système (coefficient de partage du soluté, densité et viscosité des phases, tension interfaciale...). ces paramètres d'entrée et le principe même de fonctionnement du procédé 15 selon l'invention permettent alors d'obtenir un phénomène de transfert de matière ayant pour conséquence l'extraction du soluté de la phase Alimentation vers la phase Solvant. les paramètres d'entrée et le fonctionnement du contacteur de CPC définissent alors une valeur du nombre d'étages théoriques (NET) d'extraction, un taux d'épuration en soluté de la phase Alimentation, et un taux d'extraction en soluté de la phase Solvant. 20 dans une autre configuration de fonctionnement de l'invention, la phase d'alimentation peut être plus légère que la phase solvant. Le principe de l'invention reste valable si ce n'est que la phase alimentation est envoyée en mode ascendant lorsqu'elle devient la phase mobile et que la phase solvant est envoyée en mode descendant lorsqu'elle devient la phase mobile. 25 dans une autre configuration de fonctionnement de l'invention, le contacteur CPC peut être initialement équilibré thermodynamiquement en utilisant une phase d'alimentation F contenant du soluté. L'invention va maintenant être décrite en référence aux exemples suivants, donnés 30 à titre illustratif et non limitatif. 24 EXEMPLES. Dans les exemples 1 à 6 qui suivent, on décrit la mise en oeuvre du procédé selon l'invention, avec une installation conforme à l'invention. L'installation utilisée dans les exemples est analogue à celle décrite sur les Figures 1 et 2. Cette installation comprend un système de deux vannes G1/8 disponibles auprès de la société Bürkert®, Allemagne, contrôlées par un automate (piloté sur Labview®). Ces vannes sont placées au plus près des joints tournants de l'appareil de CPC. Lorsque l'une des vannes est en position fermée, l'autre est en position ouverte. 10 Deux pompes AP-100, disponibles auprès de la société Armen®, France, permettent l'arrivée de la charge et du solvant dans le contacteur de CPC. Le contacteur de CPC, appareil de CPC, utilisé est une colonne EPC 300, disponible auprès de la société Kromaton®, France, d'un volume de 280 mL et contenant 231 cellules asymétriques. 15 Le raffinat et l'extrait sont récupérés à la fin de chaque essai et sont dosés par spectrophotométrie UV à 280 nm, à l'aide d'un spectrophotomètre Jasco® V630 à double faiscea u. Exemples 1, 2 et 3. 20 Dans ces exemples, le système de phases testé est le suivant : acétone (soluté), heptane et eau. La phase alimentation F est constituée par la phase heptane qui contient l'acétone à extraire. Le solvant d'extraction S' (phase solvant) est l'eau. 25 Les conditions opératoires sont les suivantes : Vitesse de rotation N de l'appareil de CPC = 800 rpm; F = 48 mL/min d'heptane à une concentration de 1,3 % massique d'acétone ; et S'= 12 mL/min d'eau ne contenant pas d'acétone. 25 La colonne, contacteur de CPC, est tout d'abord équilibrée hydrodynamiquement avec ce système de phases liquides. A l'équilibre, 60% du volume du contacteur de CPC est occupé par la phase stationnaire aqueuse et 40% est occupé par la phase heptane, soit une rétention de 60%. Le système de phases décrit précédemment est testé pour 3 durées de cycles, T Cycle, différentes, mais chaque fois pour T cycle = T' cycle. Ces durées de cycle T Cycle sont respectivement de 120 s., 60 s., et 30 s., pour les exemples 1, 2, et 3. Dans les conditions expérimentales utilisées, le coefficient de partage de l'acétone 10 K123 (c'est-à-dire le coefficient de partage pour les exemples 1, 2, et 3) entre la phase organique (phase alimentation) et la phase aqueuse (phase solvant) est considéré comme constant. Ce coefficient de partage K123 est donné par la formule ci-dessous (Foucault, A.P. Chromatographic Science Series. In Centrifugai Partition Chromatography; Marcel Dekker: 15 New York, 1995; Vol. 68) : K123 = 4 kg acétone/L de phase alimentation kg acétone IL de phase solvant Les résultats obtenus sont regroupés dans le Tableau I suivant : 20 F 5 T Cycle(s) T' Cycle(s) XBF XBR Taux NET (mL/min) (mL/min) (% massique) (% massique) d'extraction massique du soluté (1- XBR/XBF) (% massique) 48 12 120 120 1,3 0,07 94,62% 17,6 48 12 60 60 1,3 0,06 95,38% 20,7 48 12 30 30 1,3 0,03 97,69% 42,3 Les débits des deux phases sont choisis de manière à opérer avec un facteur de séparation E =K.S/F = 1, configuration classique de fonctionnement. 26 La valeur du NET est calculée en s'appuyant sur la théorie de l'extraction liquide/liquide exposée plus loin et dans le cas d'un facteur de séparation égal à 1, ce qui conduit à la formule simplifiée suivante NET= (XF-Xn)/Xn. Les résultats expérimentaux illustrent le bon fonctionnement du procédé selon l'invention. Le contacteur de CPC permet de réaliser entre 17 et 42 étages théoriques d'extraction (taux d'extraction du soluté par rapport à l'alimentation compris entre 94% massique et 97% massique). L'utilisation de durées de cycles courtes permet au contacteur de fonctionner dans des conditions de plus en plus proches d'un contre-courant réel en 10 continu. L'utilisation d'un contacteur de CPC avec plus de cellules permettrait d'obtenir des valeurs du NET encore plus élevées. Exemples 4 5 et 6 Dans ces exemples, le système de phases testé est le suivant : acétone (soluté), 15 heptane et eau. Dans cet exemple, la phase alimentation F est maintenant constituée par la phase Eau qui contient donc l'acétone, et le solvant d'extraction S' (phase solvant) est alors l'heptane pur. Les conditions opératoires sont les suivantes : vitesse de rotation N de l'appareil de CPC - 800 rpm, 20 F = 12 mL/min d'eau contenant de l'acétone ; et S'= 48 mL/min d'heptane ne contenant pas d'acétone. Le contacteur CPC, est équilibré hydrodynamiquement avec ce système de phases liquides. 25 A l'équilibre, la rétention obtenue est de 40%, c'est-à-dire que 40% du volume du contacteur est occupée par la phase stationnaire heptane. Le système de phases décrit précédemment est testé pour 3 durées de cycles, T Cycle, différentes. Ces durées de cycle T Cycle sont respectivement de 120 s., 60 s., et 30 s., pour les 30 exemples 1, 2, et 3. 27 Ces durées de cycle, T Cycle, sont respectivement de 120 s., 60 s., et 30 s., pour les exemples 1, 2, et 3. Dans la configuration de ces exemples 4, 5, et 6, où l'on a modifié les phases solvant et alimentation par rapport aux exemples 1, 2 et 3, le coefficient de partage K456 (c'est-à-dire coefficient de partage pour les exemples 4, 5, et 6) est maintenant l'inverse de celui défini plus haut, à savoir : K456 = 0,25 kg acétone/L de phase Alimentation kg acétone/1, de phase Solvant 10 De manière à se retrouver dans une configuration de séparation similaire, les débits sont modifiés pour maintenir un facteur de séparation E égal à 1. Les résultats obtenus sont regroupés dans le Tableau Il suivant : F (mL/min) S (mL/min) T Cycle (s) T' Cycle (s) XBF (% XBR massique) Taux d'extraction NET (Vo massique du massique) soluté (1 - xBR/xBF) (% massique) 12 48 120 120 5,3 0,7 86,79 6,6 12 48 60 60 5,41 0,61 88,72 7,9 12 48 30 30 5,3 0,56 89,43 8,5 15 La valeur du NET est calculée en s'appuyant sur la théorie de l'extraction liquide/liquide et dans le cas d'un facteur de séparation égal à 1, ce qui conduit à la formule simplifiée suivante NET= (XF-X,)/Xn. Dans ce cas, le contacteur CPC permet de réaliser entre 6 et 8,5 étages théoriques 20 d'extraction (taux d'extraction du soluté par rapport à l'alimentation compris entre 86% massique et 89% massique). Les résultats sont moins bons que ceux obtenus dans les exemples 1, 2, et 3 précédents. L'utilisation de durées de cycles courtes permet au contacteur de fonctionner dans des conditions de plus en plus proches d'un contre-courant en continu. 25 L'utilisation d'un contacteur CPC avec plus de cellules permettrait d'obtenir des valeurs du NET plus élevées. 28 On peut proposer plusieurs hypothèses pour expliquer les moins bons résultats dans cette configuration des exemples 4, 5, et 6 : 1- la rétention de la phase stationnaire dans le second cas (l'heptane) est moins élevée (40% au lieu de 60%) ce qui conduit à un moins bon contact entre les phases ; 2- l'écoulement des gouttelettes dispersées dans les cellules est moins favorable dans le second cas. Cette différence d'écoulement peut être liée à l'asymétrie des cellules de l'appareil utilisé ici. 29 REVENDIC IONS 1. Procédé d'échange de matière en continu par mise en contact à contre-courant d'une première phase fluide et d'une seconde phase fluide non totalement miscibles, 5 caractérisé en ce que la mise en contact est réalisée dans un seul appareil, qui est un appareil de type appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge (CPC) comprenant une pluralité de cellules, avec une phase stationnaire immobilisée dans chacune des cellules et une phase mobile traversant la phase stationnaire, et en ce que l'on effectue successivement les étapes a), b), et c) suivantes : 10 a) Étape dans laquelle la phase mobile est constituée par la première phase fluide, et la phase stationnaire immobilisée dans les cellules est constituée par la seconde phase fluide; b) Étape dans laquelle la phase mobile est constituée par la seconde phase fluide, et la phase stationnaire immobilisée dans les cellules est constituée par la première phase 15 fluide; c) Répétition de la succession des étapes a) et b) ; l'étape b) étant effectuée immédiatement après l'étape a), et l'étape c) étant effectuée édiaternent après l'étape b). 20 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la masse volumique de la première phase fluide est inférieure à la masse volumique de la seconde phase fluide, et l'étape a) est alors une étape dite étape en mode ascendant, et l'étape b) est alors une étape dite étape en mode descendant ; ou bien, la masse volumique de la première phase fluide est supérieure à la masse volumique de la seconde phase fluide,,et l'étape a) est alors 25 une étape dite étape en mode descendant, l'étape b) est alors une étape dite étape en mode ascendant. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel la première phase fluide et la seconde phase fluide sont choisies indépendamment parmi les phases liquides, les 30 phases gazeuses, et les phases supercritiques. 30 4. Procédé selon rune quelconque des revendications précédentes, dans quel la première phase et la seconde phase sont des phases liquides. 5 5. Procédé selon la revendication 4, dans lequel la première phase est une phase liquide contenant un soluté et la seconde phase est une phase liquide contenant un solvant d'extraction du soluté, et on récupère à l'issue de l'étape a) une phase liquide dite raffinat appauvrie en soluté, et on récupère à l'issue de l'étape b) une phase liquide dite extrait enrichie en soluté ; ou bien la première phase est une phase liquide contenant un solvant 10 d'extraction d'un soluté et la seconde phase est une phase liquide contenant le soluté, et on récupère ainsi à l'issue de l'étape a) une phase liquide dite extrait enrichie en soluté, et on récupère à l'issue de l'étape b) une phase liquide dite raffinat appauvrie en soluté. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications t à 3, dans lequel la première phase fluide est une phase liquide et la seconde phase fluide est une phase gazeuse, ou vice et versa, et on réalise le transfert d'un composé de l'une des phases dans l'autre phase. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l'appareil de type appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge (CPC) comprend de 100 à 2000 cellules. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel les cellules sont symétriques. 25 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel chacune des cellules est divisée en deux ou trois sous cellules reliées elles par un canal. 31 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel on répète la succession des étapes a) et b) autant de fois qu'il est nécessaire pour réaliser le traitement de tout un volume d'une phase d'alimentation, par exemple d'une phase d'alimentation dont on cherche à extraire le soluté ; de préférence la succession des étapes a) et b) est répétée de 1 à 300000 fois, de préférence encore de 1 à 100000 fois, mieux de 1 à 10000 fois, mieux encore de 1 à 1000 fois. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la durée de l'étape a) est de 10 secondes à 120 secondes, de préférence de 30 à 60 secondes 10 et la durée de l'étape b) est de 10 secondes à 120 secondes, de préférence de 30 à 60 secondes. 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la durée de l'étape a) est égale à la durée de l'étape b). 15 13. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, comprenant un appareil de type appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge (CPC) (31) ; 20 un premier réservoir (32) contenant la première phase fluide (33) ; un second réservoir (34) contenant la seconde phase fluide (35) ; une première canalisation (36), munie d'une première pompe, et d'une première vanne (37), reliant le premier réservoir (32) à une première entrée (39) de l'appareil de type appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge (31) ; 25 une deuxième canalisation (310), munie d'une seconde pompe, et d'une deuxième vanne (311), reliant le second réservoir (34) à une seconde entrée (313) de l'appareil de type appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge (31) ; une troisième canalisation (314), munie d'une troisième vanne (315), reliant la seconde entrée (313) de l'appareil de type appareil de Chromatographie de Partage 30 Centrifuge (31) à un réservoir (316) destiné à recueillir la première phase fluide, telle 32 qu'une phase liquide dite raffinat (317), ayant traversé l'appareil de type appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge (31); une quatrième canalisation (318), munie d'une quatrième vanne (319), reliant la première entrée (39) de l'appareil de type appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge (31) à un réservoir (320) destiné à recueillir la seconde phase fluide, telle qu'une phase liquide dite extrait (321), ayant traversé l'appareil de type appareil de Chromatographie de Partage Centrifuge (31) ; des moyens de commande pour l'ouverture et la fermeture des vannes, actionner le fonctionnement et l'arrêt des pompes, synchroniser le 10 fonctionnement des pompes et des vannes, commander les durées d'ouverture et de fermeture des vannes et les durées de fonctionnement et d'arrêt