FR 3093540 A1 20200911 FR 1902349 A 20190307 Description Titre de l'invention : TURBOMACHINE DOUBLE FLUX A GAZ A BRAS ECHANGEUR THERMIQUE Domaine technique de l'invention [0001] La présente invention concerne une turbomachine double flux à gaz, pour aéronef. Etat de la technique antérieure [0002] Dans EP0469827, la turbomachine divulguée (qui est en cela commune avec celle « de l'invention »), présente un axe (X), le long duquel peuvent s'écouler les gaz d'amont (AM) vers l'aval (AV), et comprend (les repères sont ceux de ce document) : - une veine de gaz primaire et une veine de gaz secondaire, - un compresseur basse pression et un compresseur haute pression, - une turbine haute pression et une turbine basse pression, - des aubes de guidage de sortie (OGV repérés 42 qui relient la nacelle 38 au carter interveine 12), dans la veine de gaz secondaire, - au moins un conduit (celui défini dans la canalisation repérée 58a) de prélèvement d'air à l'endroit du compresseur basse pression et/ou du compresseur haute pression, et - un échangeur thermique (dispositif d'échange de chaleur utilisant la canalisation 58a et l'échangeur de chaleur 60) adapté à placer ledit air prélevé en échange thermique avec du gaz pouvant circuler dans la veine de gaz secondaire, - au moins un bras situé en aval des aubes OGV, ledit bras étant délimité par un périmètre fermé et s'étendant selon un axe principal à travers la veine de gaz secondaire (ce bras étant repéré 40 et correspondant en l'espèce à une jambe de force 40 du carter d'une soufflante, dès lors que la turbomachine de EP0469827 est équipée d'une soufflante amont 36). [0003] Dans EP0743435, la turbomachine divulguée comprend (les repères sont ceux de ce document) : - des aubes de guidage de sortie (OGV repérés 12 qui relient la nacelle 7,8,10 au carter 3 de corps de moteur), - au moins un conduit (celui défini dans la canalisation repérée 22B) de prélèvement d'air à l'endroit du compresseur basse pression et/ou du compresseur haute pression, et - un échangeur thermique (repéré 18) adapté à placer ledit air prélevé en échange thermique avec du gaz (repéré F) pouvant circuler dans la veine de gaz secondaire. [0004] Tant dans EP0469827 que dans EP0743435, un problème demeure quant à l'efficacité des échanges gaz/gaz créés via l'échangeur thermique. [0005] En outre, dans EP0469827 (les repères sont ceux de ce document), le bras 40 à contour fermé sert donc, quand il est. prévu, de jambe de force. Il a une fonction 2 structurelle. En outre il est divulgué dans EP0469827, pour réaliser l'échange thermique précité en refroidissant les canalisations 58a, de prélever une partie du flux d'air circulant dans la veine de gaz secondaire 44. Le reste du flux de gaz secondaire adapté à circuler dans la veine de gaz secondaire passe à l'écart de l'échangeur de chaleur 60. Ainsi, des moyens 74 de dérivation du flux d'air (déflecteurs latéraux, unique ou par paire, ou élément en forme d'aile disposés de manière adjacente à la jambe de force 40) scindent en deux ledit flux d'air circulant dans la veine 44. [0006] Par ailleurs, dans EP0743435, la canalisation formée par le tube cylindrique simple 22B est exposée au flux de gaz circulant dans la veine de gaz secondaire. Un problème de sécurité peut se poser. [0007] Dans les deux cas, on a toutefois pris soin d'éviter d'utiliser un OGV pour l'échange thermique entre l'air prélevé et le gaz pouvant circuler dans la veine de gaz secondaire. Les caractéristiques respectivement structurelle et de redresseur des OGV ont été en effet ici considérées comme devant les écarter pour un tel rôle de vecteur d'échange thermique, étant précisé que si le bras précité est structurel, les OGV ne le sont pas. Résumé de l'invention [0008[ Ainsi, dans l'invention, pour prendre en compte tout ou partie des problèmes soulevés ci-avant, il est proposé que ledit au moins un bras, qui est en partie intérieurement creux, soit traversé par ledit conduit de prélèvement d'air, de façon à définir ledit échangeur thermique. [0009[ De la sorte, ce bras, qui n'a pas besoin d'être structurel ni de jouer le rôle de re- dresseur, peut donc, à la différence du bras 40 de EP0469827, servir, en zone(s) creuse(s), de vecteur d'échange thermique. [0010[ Encore vis-à-vis de EP0469827, il va être en outre ici possible que : - la veine de gaz secondaire étant adaptée à laisser circuler un flux déterminé de gaz secondaire - ledit au moins un bras s'étende à travers la veine de gaz secondaire de façon à y être extérieurement exposé à la totalité dudit flux de gaz secondaire. C'est donc tout le flux de gaz secondaire circulant dans la veine de gaz secondaire qui arrive sur le bras, sans qu'on en ait à en prélever une partie, par exemple via des déflecteurs (voir ci-après déflecteurs latéraux 74 en liaison avec EP0469827). [0011] Ainsi, l'échange thermique sera plus complet qu'avec EP0469827 et plus efficace, ne serait-ce qu'avec des surfaces d'échange plus importantes avec la solution de l'invention. En outre, les formes plus aérodynamiques permettent de limiter les pelles de charge de pression dans la veine de secondaire, optimisant ainsi le rendement de la turbomachine. [0012] Pour définir ledit échangeur thermique, il est par ailleurs proposé que ledit au moins 3 un bras présente périphériquemcnt une double peau où circule au moins une partie de l'air prélevé dans le ou les compresseurs. [0013] Un telle association fonctionnelle (la double peau forme une zone d'échange thermique pour l'air qu'elle canalise) et structurelle (toute double peau forme deux parois et suit un profil défini) permettra, sans nécessaire surpoids, et avec tant une flexibilité quant aux formes suivies qu'à nouveau une surface d'échange pouvant être importante, de maximiser la performance de l'échange thermique, et cc d'autant plus si, comme conseillé : - sur ledit au moins un bras, la double peau définit des parois respectivement interne et externe par rapport à l'axe principal du bras pour ledit au moins un conduit de prélèvement d'air, et/ou, - si, située à une interface avec le gaz pouvant circuler dans la veine de gaz secondaire, la double peau permet ledit échange thermique entre l'air prélevé pouvant circuler dans la double peau et le gaz pouvant circuler dans la veine de gaz secondaire. [0014] Par ailleurs la double peau est un élément rigidificatcur qui peut limiter le problème de sécurité posé dans EP0743435, même si une perforation par impact d'un corps extérieur sur la double peau, peut aussi survenir. [0015] A priori, le bras à double peau sera à profil symétrique par rapport à un plan (P) contenant l'axe (X) de la turbomachine et l'axe principal de cc bras. Il est d'ailleurs proposé que la double peau se trouve, sur ledit bras, latéralement de façon symétrique par rapport à un tel plan (P). On optimisera ainsi les échanges thermiques. [0016] Pour limiter les effets de couche limite et favoriser un compromis entre aéro- dynamisme et performance énergétique, il est aussi proposé : - que, dans son extension à travers la veine de gaz secondaire, ledit au moins un bras soit adapté à être en contact avec le gaz secondaire depuis une extrémité amont, qui est en contact avec le gaz secondaire en premier, vers une extrémité aval, et - que l'échangeur thermique s'étende vers l'extrémité amont ou bien soit située en partie intermédiaire, entre l'extrémité amont et l'extrémité aval. [0017] Dans les mêmes buts, il est même proposé que, structurellement, ledit échangeur thermique définisse une partie amont dudit au moins un bras, y compris l'extrémité amont de ce bras, et intègre des embouts d'entrée et de sortie pour l'air prélevé. [0018] Ainsi, on pourrait réaliser par fabrication additive un ensemble monobloc à fonctions aérodynamique et énergétique (échangeur). Cela pourrait aussi faciliter le montage et limiterait également les interfaces et étanchéités, favorisant ainsi la fiabilité globale. Des carénages n'ayant pas de fonction d'échangeur thermique pourraient être rapportés et fixés sur le carénage double peau déjà créé. [0019] En outre, intérieurement, entre deux zones latérales où la double peau est présente, ledit au moins un bras de passage de servitudes pourra réserver un espace libre pour le passage de servitudes. [0020] En effet, il est anticipé que des servitudes (telles que des passages de câbles, de lu- brifiant, de fluide sous pression, etc...) puissent être passées dans ledit espace libre permis par la compacité de l'échangeur de l'invention. [0021] Pour par ailleurs favoriser encore davantage l'échange thermique gaz/gaz précité, il est encore proposé que ledit au moins un bras présente intérieurement des cloisons de guidage de l'air prélevé qui y circule. [0022] En particulier, ces cloisons pourront : - comprendre des cloisons de séparation dudit conduit de l'échangeur thermique en plusieurs sous-conduits, définissant un ensemble diffuseur-collecteur d'air et/ou - définir des chicanes. [0023] L'invention pourra être mieux comprise et d'autres détails, caractéristiques et avantages de l'invention pourront apparaître à la lecture de la description suivante faite à titre d'exemple non limitatif en référence aux dessins annexés. Brève description des figures [0024] [fig.l] est un schéma de turbomachine à gaz double flux pour aéronef ; [0025] [fig.2] est une coupe suivant le plan II-11 de la figure 1, selon un agencement d'échange de chaleur connu dans l'art antérieur ; [0026] [fig.3] [Fig. 4] et [Fig. 5] sont trois versions possibles de bras échangeur selon l'invention, en coupe dans le plan II-11 de la figure 1 ; [0027] [fig.6] et [Fig. 15] sont des vues en coupe verticale médiane de deux réalisations possibles du bras échangeur selon l'invention disposé dans la veine secondaire ; [0028] [fig.7] [Fig. 8] [Fig. 9] [Fig. 13] et [Fig.16[ sont des vues en coupe transversale (suivant la coupe VII-VII pour la figure 7 ou IX-IX pour la figure 9) ou en perspective vue d'amont de plusieurs versions possibles du bras échangeur selon l'invention ; [0029] [fig.10] [Fig. 1 1] et [Fig. 12] sont en perspective vue d'aval de plusieurs versions possibles du bras échangeur selon l'invention, les figures 10,11 et 12,13 sc complétant deux à deux, et [0030] [fig.l4] est une vue de dessus de bras échangeur selon l'invention, son carénage aval (94 ci-après) n'apparaissant qu'en partie. Description détaillée de l'invention [00311 Dans la description suivante, les mêmes références désignent des parties identiques ou correspondantes dans les différentes figures. De même, dans la suite de la description, il faut comprendre que des termes tels que "en avant", "en arrière", "à gauche", "à droite", "en haut", "en bas", etc., sont des mots de commodité et ne sont pas être interprété comme des termes restrictifs. [00321 En outre, est axial ce qui s'étend suivant ou parallèlement à Faxe longitudinal (X) de rotation de la partie concernée de la turhomachine, lequel axe sem a priori l'axe général de rotation de cette turbomachine. Est radial (tout vecteur dans le plan formé par les axes Y et Z) ce qui s'étend radialemcnt à l'axe X et est circonférentel ce qui s'étend autour de l'axe X. Est interne ou intérieur et externe ou extérieur ce qui l'est radialement, vis-à-vis de l'axe X, sauf ponctuellement, comme pour l'extérieur et l'intérieur du bras 78. [0033] En se référant maintenant aux dessins, et en particulier à la figure 1, est illustré une turbomachine à gaz, désignée globalement par 10, pour aéronef (non représenté). La turbomachine 10 présente un dit axe longitudinal X et un carter interveine 12 annulaire (disposé coaxialement et concentriquement autour de l'axe X. La turhomachine 10 comprend un générateur de gaz 14 qui est pourvu, axialement d'amont (AM) vers l'aval (AV) : - d'un ensemble compresseur 16, - d'une chambre de combustion 18 annulaire, et - d'un ensemble turbine 20, [0034] tous agencés de manière coaxiale autour de l'axe longitudinal X, dans une relation d'écoulement axial en série. [0035] L'ensemble turbine 20 comprend successivement une turbine haute pression 23 reliée de manière motrice au compresseur haute pression 25 de l'ensemble compresseur 16, par un arbre HP 22 (arbre haute pression), et une turbine 24 basse pression. L'ensemble compresseur 16 comprend successivement un compresseur 27 basse pression et le compresseur haute pression 25. [0036] Le compresseur haute pression 25 peut définir un compresseur double étage : com- presseur intermédiaire (IP) suivi du véritable compresseur haute pression (HP). [0037] Le générateur de gaz 14 génère des gaz de combustion. L'air sous pression provenant du compresseur HP 25 est mélangé avec du carburant dans la chambre de combustion 18 où le mélange est enflammé, générant ainsi des gaz de combustion. Une partie du travail est extraite de ces gaz par la turbine haute pression 23 qui entraîne le compresseur HP 25. Les gaz de combustion sont évacués du générateur de gaz14 dans la turbine 24 basse pression. [0038] La turbine basse pression 24 comprend un rotor 26 qui est fixé de manière fixe à un arbre d'entraînement BP 28 (arbre basse pression) monté de manière rotative à l'intérieur de l'arbre d'entraînement HP 22 par l'intermédiaire de paliers différentiels 30. L'arbre d'entraînement interne 28 entraîne le rotor du compresseur 27 basse pression. Le compresseur 27 supporte une rangée avant de pales d'une soufflante (fan) 36. La soufflante 36 est liée directement ou indirectement à l'arbre d'entraînement BP 28. [0039] La turbomachine 10 comprend en outre une nacelle annulaire 38 qui abrite les pales de la soufflante 36 et est disposée autour du carter interveine 12. 6 [0040] En aval (AV) de la soufflante 36, le flux d'air est séparé par le bec séparateur 37 d'une paroi annulaire 39 amont du carter intervcine 12 en un flux d'air primaire et un flux d'air secondaire. Le flux d'air primaire parcourt un passage d'air annulaire interne, ou veine (de gaz) primaire, 41 en pénétrant dans le compresseur basse pression 27 au niveau des aubes directrices d'entrée 43 IGV (Inlet Guide Vanes). Le flux d'air secondaire est dévié par le bec séparateur 37 dans un passage d'air annulaire externe (veine secondaire) 44, en direction des aubes directrices de sortie 42 OGV (Outict Guide Vanes), puis vers la sortie de la turbomachine. [0041] Radialement, la veine secondaire 44 (ou veine de gaz secondaire), annulaire, est définie entre le carter intervcine 12 et un autre carter annulaire externe 47 disposé coaxialcment et concentriquement autour du carter intervcine 12, lequel forme donc un carter pour le générateur de gaz] 4 et est lui-même entouré par l'enveloppe annulaire extérieure 49 de la nacelle 38. [0042] La nacelle 38 est supportée par une pluralité de bras 40 et/ou d'aubes de guidage de sortie (00V) 42 qui relient la nacelle au carter intervcine, en s'étendant sensiblement radialement en travers de la veine secondaire 44. La turbomachine 10 peut être par ailleurs supportée depuis la face inférieure de l'une des ailes 46 de l'aéronef par une structure de liaison 48 (un pylône typiquement) monté(e) dans un carénage 52 situé entre la nacelle 38 et l'aile 46. [0043] Outre ce qui précède, une telle turbomachine 10 comprend un dispositif d'échange de chaleur, désigné globalement par 54, pour refroidir de l'air chaud à haute pression qui aura été prélevé dans la turbomachine pour différentes utilisations dans l'aéronef et/ou la turbomachine elle-même. [0044] Déjà dans une version connue dans l'art antérieur, il a été proposé que ce dispositif d'échange de chaleur 54 comprenne un échangeur thermique adapté à placer ledit air prélevé en échange thermique avec le gaz circulant dans la veine secondaire 44. [0045] Dans une telle version connue dans l'art antérieur schématisée localement figure 2, l'agencement d'échange de chaleur comprend, dans ce qui pourrait être une version connue de la coupe II-II de la figure 1, une série de canalisations 58a traversant la veine secondaire 44 après avoir prélevé de l'air dans le compresseur haute pression 25. Il comprend également un échangeur de chaleur 60 en communication thermique avec les canalisations 58a, dans la veine de gaz secondaire 44, de sorte que les canalisations 58a laissent passer l'air chaud à haute pression. Sortant de l'échangeur de chaleur 60, cet air circule ensuite dans des canalisations 58bpassant dans l'espace libre situé entre le carter externe 47 et l'enveloppe annulaire extérieure 49 de la nacelle 38. [0046] Le dispositif d'échange de chaleur comprend en outre, en aval des OGV 42, des moyens 72 pour détourner temporairement une fraction de quelques pourcents du flux d'air total circulant dans la veine secondaire 44 et le faire passer au contact des cana- 7 lisations 58a. [0047] Les moyens de détournement de flux 72 peuvent comprendre une paire de déflecteurs latéraux 74 bordant latéralement d'amont vers l'aval, un bras 40 puis les canalisations 58a disposés transversalement au flux, entre les deux déflecteurs latéraux 74. En aval, le flux d'air détourné peut rejoindre le flux principal par des ouvertures 76 de sortie d'air. [0048] Outre qu'elle oblige à prélever une partie du flux d'air total FI circulant dans la veine secondaire 44, une telle solution est complexe et l'efficacité des échanges gaz/gaz créés via l'échangeur thermique peut être améliorée. A noter aussi une perte de rendement duc au prélèvement. [0049] Aussi est-il proposé, conformément à l'invention et comme schématisé à partir de la figure 3, qu'un des bras de la turbomachine 10, délimité par un périmètre fermé 77 et s'étendant en travers de la veine de gaz secondaire 44, comme le bras 40, devienne un bras 78 en partie intérieurement creux : - servant au passage de servitudes (câbles, lubrifiant, fluide sous pression, etc...), - et qui soit traversé par un ou plusieurs conduits de prélèvement d'air, tels que les conduits 80,82 dans les trois variantes des figures 3,4,5. [0050] Le bras 78 s'étend en travers de la veine la veine secondaire 44 suivant un axe principal 780. [0051] Les conduits 80,82 sont décalés axialement. Leurs airs prélevés ne se mélangent pas. [0052] Le conduit 82 traverse le bras 78 plus en amont que le conduit 80. Dans le conduit 82 circule l'air prélevé dans le compresseur intermédiaire IP. Dans le conduit 80 circule l'air prélevé dans le compresseur haute pression HP. [0053] Ainsi, le bras 78 de servitude, qui ne sera pas nécessairement structurel, ni à fonction de guidage/redressement de l'air secondaire, comme le sont respectivement le bras 40 et les OGV 42, pourra définir ledit échangeur gaz/gaz entre l'air chaud F2 prélevé dans un compresseur, tel que lecompresseur haute pression 25, et l'air froid de la veine de gaz secondaire 44. [0054] On pourra ainsi assurer une fonction BAS (Bleed Air System - circuit de prélèvement d'air) pouvant consister à fournir de l'air pour la pressurisation cabine de l'aéronef ou pour le dégivrage avion et moteur, à partir de prélèvements d'air au niveau de l'ensemble compresseur 16. [0055] Ces prélèvements pouvant en particulier être réalisés via deux canalisations 84,86 de piquage d'air dans les compresseurs intermédiaire (IP) et haute pression (HP), respectivement, - voir figure 6 - reliées aux conduits respectivement 82,80 du bras 78, au niveau du carter interveine 12. Le bras 78 pourra être le bras 12h d'une série de bras annulairement répartis. [0056] Comme schématisé notamment figure 7 ou 9, la solution utilisant ce bras échangeur 8 creux 78 permet de pouvoir créer une situation où le bras 78 s'étend à travers la veine de gaz secondaire 44 de façon à y être périphériquement exposé à la totalité du flux Fl de gaz secondaire circulant dans cette veine. [0057] Favorablement, pour définir l'échangeur thermique gaz/gaz précité, repéré 88, le bras 78 présentera périphériquement une double peau 90a,90h dans laquelle circulera l'air prélevé F2. [0058] Si, à l'intérieur du périmètre fermé 77 du bras 78 (voir figures 3-5), la double peau 90a,90h définit des parois 91 pour le(s) conduit(s) de prélèvement d'air (repères 90a-91 et 90h-91 figures 9-10), on pourra se dispenser de canalisations dans la veine 44 et optimiser la surface d'échange thermique gaz/gaz. Ainsi, le volume entre les peaux 90a,90h sera réservé au passage dudit air prélevé, d'où une grande surface d'échange avec l'air, plus froid, de la veine secondaire. [0059] Latéralement, par rapport à l'axe principal 780 du bras, la double peau définira favo- rablement des parois respectivement interne 90h (plus près de cet axe) et externe 90a (plus éloignée de cet axe). [0060] De préférence, pour conjuguer aérodynarnismc et optimisations de l'utilisation de l'espace disponible et de la performance de l'échange thermique gaz/gaz, la double peau 90a,90h sera située à une interface avec le gaz Fl pouvant circuler dans la veine de gaz secondaire 44. Avec la peau extérieure 90a directement en contact du flux Fl, on va pouvoir assurer un échange thermique direct entre les flux Fl et F2. Au moins la peau extérieure 90a sera très bonne conductrice thermique (X > à celui du bras 40 de EP0469827). [0061] Par ailleurs, et pour les mêmes considérations, il est conseillé que, dans la veine se- condaire 44 et dans le bras 78, l'échangeur thermique 88 : - s'étende vers l'extrémité amont 92a du bras qui reçoit le gaz secondaire El en premier, comme dans les solutions notamment des figures 3,5,10-16, - ou bien soit situé en partie intermédiaire, entre l'extrémité amont 92a et l'extrémité aval 92b, comme dans la solution de la figure 4. [0062] Dans les deux cas, on aura favorablement localisé l'échangeur thermique 88 dans la partie qui, pointant vers l'amont, s'évase depuis le bord d'attaque, évitant ainsi la zone qui pointe vers l'aval, où la couche limite est la plus épaisse et peut perturber l'échange thermique. [0063] D'ailleurs, on pourra même choisir, comme dans la solution de la figure 13 ou 15, que l'échangeur thermique 88 occupe et définisse, structurellement, toute la partie amont 781 du bras 78, suivant les trois directions conventionnelles X,Y,Z, la partie aval 782 du bras étant occupée et définie soit par un prolongement axial aérodynamique pointant vers l'aval, soit par un second carénage 94 (aval) venant dans le prolongement axial aérodynamique du premier carénage formé donc par l'échangeur 9 thermique 88 profilé. [0064] Ce(s) carénage(s) n'assurant pas de fonction structurante, le matériau de fabrication pourra être choisi de manière à maximiser l'échange thermique. On privilégiera un matériau tel que le cuivre. Un coefficient de conductivité thermique 2\. d'environ 350 à 450W/m/K peut être visé, pour une fonction de refroidissement. [0065] Pour assurer, dans le bras 78, les entrées et sorties d'air prélevé, l'échangeur thermique 88 pourra par ailleurs utilement intégrer structurellement des embouts 96a,96b respectivement d'entrée et de sortie d'air (voir figures 11,15,16 par exemple). [0066] On raccordera r(les) embout(s) d'entrée 96a à la (ou aux) canalisation(s) de piquage d'air, telles que celles précitées 84,86, et l'(Ics) embout(s) de sortie 96h à la (ou aux) canalisation(s) 98 (figures 6,9) passant à travers l'espace entre le carter externe 47 et l'enveloppe annulaire extérieure 49 de la nacelle 38 (à l'image des canalisations 58h qui continuent les canalisations 58a à l'intérieur dans la structure de liaison 48 figure 1), permettant ainsi la circulation attendue d'air vers la zone que cet air doit refroidir ou qui peut être utilisé sous pression, par exemple. [0067] Notamment avec de tels embouts 96a,96h, et avec un échangeur thermique à double peau 90a,90b, on pourra aussi trouver utile de fabriquer tout l'échangeur thermique 88 de façon monobloc, par fabrication additive. Cela faciliterait le montage limiterait également les interfaces et étanchéités, améliorant ainsi la fiabilité globale. Lc carénage 94 (en une ou plusieurs pièces) pourrait alors être rapporté et fixé à l'aval. [0068] Sur les figures notamment 10 à 13 ou 16, la solution proposée vise le cas où l'on refroidit l'air via une seule canalisation. Toutefois, comme illustré sur la figure 6, ou figures 3,5, on peut refroidir l'air des deux canalisations de piquage 84,86, en exploitant la partie aval du bras 78. Si les deux canalisations de piquage 84,86 débouchent dans deux conduits 80,82 chacun à double peau (cf. figure 5), le refroidissement sera alors moins important pour ledit conduit le plus aval des deux conduits 80,82, car l'ah- dans la veille 44 aura été réchauffé par l'échange avec le conduit le plus amont. La canalisation pour laquelle le plus grand delta de température est recherché devra alors être positionnée préférentiellement en amont. Dans une autre solution (cf. figure 3), l'un des deux dits conduits, ici 82, s'étend axialement le long d'environ la moitié amont du bras, l'autre conduit (80) passe intérieurement, entre les deux zones latérales où la double peau 90a,90b est présente. On entend par latérale une position située de part et/ou d'autre du plan P contenant l'axe X et l'axe 780 suivant lequel se dresse le bras 78. Dans encore une autre solution (cf. figure 4) : - l'un des deux dits conduits, ici 82, passe au milieu du bras 78, en se dressant dans le plan P, plutôt en zone amont 781, - l'autre conduit (80) est dédoublé, en deux sous-conduits chacun à double peau 90a,90b, pour s'étendre de part et d'autre du plan P ; il peut être situé en zone inter- médiairc 783 du bras. [0069] Avec un bras 78 sans extrados ni intrados, la double peau 90a,90b se trouvera de préférence latéralement sur le bras de façon symétrique par rapport audit plan P. [0070] Favorablement, la section totale de passage de l'air entre les peaux 90a,90h sera su- périeure ou égale à la section la plus grande des canalisations d'entrée et sortie 84,86/98, afin d'assurer le meilleur débit et de maximiser l'échange thermique. En effet, l'augmentation de section permet de ralentir l'air, cc qui favorise l'échange thermique avec le flux Fl . [0071] Pour maximiser la répartition homogène de l'air sur toute la largeur axiale de la double peau (selon donc l'axe moteur X), des ailettes pourraient être rajoutées pour guider l'air. [0072] Ainsi, voit-on figures 10-13,15 qu'à l'intérieur du conduit concerné, tel celui 80 - donc en plus de ses parois 90a,90h -, le bras 78 présente des cloisons 101 de guidage de l'air prélevé qui y circule. [0073] Les cloisons 101 peuvent, en s'étendant entre les deux peaux 90a,90h, définir des cloisons de séparation du(desdits) conduit(s) en plusieurs sous-conduits, tels que 80a,80h. [0074] Les cloisons 101 peuvent aussi (au moins pour certaines) séparer les conduits 80,82 (HP/1P) entre eux ; cf. figure 5. Dans ce cas chaque cloison 101 se prolonge jusqu'au piquage dans le(s) compresseur(s) d'un côté et jusqu'à l'interface avec les canalisations 98 passant à travers l'espace entre le carter externe 47 et l'enveloppe annulaire extérieure 49 de la nacelle 38, afin d'éviter que les fluides des deux conduits 80,82 ne se mélangent. [0075] Ainsi, l'échangeur thermique 88 peut ne comprendre qu'un seul conduit de passage d'air, 82 par exemple (figures 10-13), raccordé donc à un seul piquage d'air et une seule canalisation de sortie 98 ; mais il peut aussi comprendre plusieurs (deux en l'espèce) conduits de prélèvement d'air ne se mélangeant pas : - situés côte-à-côte dans la double peau 90a,90b séparés par une cloison 101 figure 5 ; chaque air, HP ou IP, prélevé étant alors canalisée à l'intérieur de la partie de double peau où il circule, ou - situés, l'un dans la double peau 90a,90b, l'autre plus à l'intérieur du bras 78, comme figures 3,4. [0076] Par ailleurs, on voit figure 15 qu'à l'intérieur du conduit concerné, 82 dans l'exemple, les cloisons 101 peuvent définir des chicanes 102, en s'étendant de nouveau entre les deux peaux. Ainsi, on maximisera le temps de cheminement de l'air dans la double peau. Cette solution permet d'accroitre la performance du refroidissement de l'air prélevé ; mais la perte de charge y est plus importante que sans cloison. [0077] A noter aussi, sur les figures 3-5 et 10-11, un autre intérêt de la solution de 11 l'invention, à savoir qu'intérieurement, entre deux zones latérales où la double peau 90a,90b est présente, le bras 78 peut réserver un espace libre 103 pour le passage de servitudes, telle qu'une canalisation 105 d'huile et des câbles 107 (cf figures 10-11). [0078] La zone 111 indiquée sur les figures 3-5 correspond à la zone de passage des servitudes de l'art antérieur. Cette zone est préférentiellement positionnée dans la moitié la plus en aval du bras (zone 782) afin de libérer de la place pour les canalisations d'air issues des prélèvements dans les compresseurs. [0079] Dans les solutions pratiques évoquées ci-avant et notamment figures 3-5, l'espace ou zone 103 libre pour le passage de servitudes est situé vers la partie amont 781 du bras 78 (figure 3), ou en partie axialcment intermédiaire 783 (figure 4), ou à la fois en partie amont 781 et partie axialement intermédiaire (figure 5). La zone 103 est bordée latéralement par la double peau 90a,90b. [0080] Pour augmenter encore potentiellement le rendement de l'échangeur thermique 88, il est aussi proposé que le bras 78 présente extérieurement, comme schématisé figure 16, des ailettes 109 s'étendant dans la veine de gaz secondaire 44, pour donc un échange thermique entre le flux prélevé F2 et le gaz FI pouvant circuler dans la veine de gaz secondaire. [0081] Les ailettes 109 pourront donc faire saillie de la peau périphérique 90a dans la veine 44 latéralement, sensiblement suivant la direction circonférentielle, et s'étendre en outre axialement. 12 [Revendication 1] [Revendication 2] [Revendication 3] [Revendication 4] [Revendication 5]