FR 3086373 A1 20200327 FR 1858523 A 20180920 L'invention concerne une installation et un procédé d'épuration et de liquéfaction de gaz naturel. L'invention concerne plus particulièrement une installation d'épuration et de liquéfaction de gaz naturel comprenant disposés en série, une unité de purification par adsorption, une unité de séparation d'hydrocarbure(s) par réfrigération et un liquéfacteur. En vue de sa liquéfaction, le méthane doit être préalablement épuré du dioxyde de carbone qu'il contient dans des proportions de l'ordre de 1 à 4%. L'épuration finale de dioxyde de carbone peut être réalisée de la même façon 10 que sur des unités de biogaz (technologie « PSA » ou « PTSA » c'est-à-dire dispositif à adsorption à pression modulée ou dispositif adsorption à pression et température modulée). Dans le cas de source de gaz provenant de réseau de distribution sous pression, des hydrocarbures lourds (C5+) peuvent également se solidifier lors de la 15 liquéfaction et doivent être ramené en concentration acceptable pour le procédé. Le liquéfacteur (par exemple de technologie dite « turbo-Brayton » commercialisée par la demanderesse) nécessite une grande quantité d'électricité et également de l'eau froide pour notamment les refroidissements entre les étages de compression. Plus l'eau est froide plus le système de liquéfaction est efficace. 20 Le PTSA nécessite d'être régénéré afin d'enlever les composants indésirables. Lorsqu'il n'y a pas de gaz disponible pour la régénération (azote par exemple), on utilise généralement le gaz épuré en sortie d'une bouteille afin de circuler dans la bouteille adjacente en régénération. Ce gaz va se charger des impuretés stockées dans l'adsorbant et ne sera donc plus utilisable dans le procédé. 25 Il pourra être brûlé à la torche ou dans les applications utilisatrices de l'installation. Les composés hydrocarbures lourds retiré du gaz devront également être traités et ne peuvent être rejeté dans l'atmosphère. Dans le cas où le site du liquéfacteur est isolé ou n'a pas les infrastructures pour se connecter au réseau électrique, il est nécessaire de générer sa propre 30 électricité en local. Une solution est de bruler du méthane du réseau ou de la source dans un moteur thermique actionnant un générateur d'électricité. Ces équipements (CHP=centrale à production combinée d'électricité par combustion d'hydrocarbure) permettent aussi de générer de la chaleur (notamment au-dessus de 100 °C). 2 L'épuration de méthane en vue de sa liquéfaction est un procédé connu. Dans le cas de bio-méthane issue d'épuration de biogaz (procédé de méthanisation), l'épuration finale avant liquéfaction permet d'éliminer les composés pouvant se solidifier comme le dioxyde de carbone (1 à 3%) et l'eau (traces). 5 Certains documents décrivent un refroidissement de l'étape d'épuration et récupération de chaleurs pour l'étape de régénération (cf. FR2969008A). L'épuration des hydrocarbures lourds dans le méthane est également connue. Le document EP2212402B1 décrit une installation utilisant un moteur, un refroidisseur à adsorption (« adsorption chiller ») et l'utilisation du gaz de 10 régénération du PTSA. Le document US2014260251 décrit la récupération des hydrocarbures lourds dans une centrale à gaz à production combinée d'électricité et de chaleur par combustion d'hydrocrabures. Les installations connues ne permettent pas de faire coïncider les besoins de 15 ces différents systèmes connus afin d'obtenir une installation autonome, efficace, flexible, ayant des rejets limités dans l'environnement. Un but de la présente invention est de pallier tout ou partie des inconvénients de l'art antérieur relevés ci-dessus. A cette fin, l'installation selon l'invention, par ailleurs conforme à la définition 20 générique qu'en donne le préambule ci-dessus, est essentiellement caractérisée en ce que l'unité de purification par adsorption comprend une entrée destinée à être reliée à une source de gaz comprenant majoritairement du gaz naturel, une première sortie de gaz purifié raccordée à une entrée de l'unité de séparation d'hydrocarbure(s) par réfrigération, une seconde sortie de gaz effluents produits lors 25 de la purification, l'unité de séparation d'hydrocarbure(s) par réfrigération comprenant une première sortie de gaz purifié raccordée à une entrée du liquéfacteur et une seconde sortie de gaz effluents enrichi en hydrocarbures produits lors de la purification par refroidissement, l'installation comprenant une centrale à gaz de production combinée de chaleur et d'électricité par combustion 30 d'hydrocarbure, ladite centrale comprenant une entrée de gaz carburant raccordée à la seconde sortie de l'unité de purification par adsorption et à la seconde sortie de l'une unité de séparation d'hydrocarbure(s) par réfrigération, l'installation comprenant au moins un organe électrique parmi : un réfrigérateur, le liquéfacteur, et en ce que la centrale est reliée électriquement à au moins l'un du ou des organes 3 électriques pour fournir à ces dernier de l'énergie électrique produite par la combustion d'hydrocarbure admis à son entrée. Par ailleurs, des modes de réalisation de l'invention peuvent comporter l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : 5 - l'installation comporte une conduite de dérivation munie d'une vanne reliant l'entrée de l'unité de purification par adsorption à l'entrée de la centrale, la conduite de dérivation étant configurée pour permettre l'alimentation en gaz carburant de la centrale directement par la source, - ladite centrale est configurée pour produire une puissance électrique déterminée fonction du débit et de la composition du gaz combustible admis à son entrée, l'unité de purification par adsorption et l'unité de séparation d'hydrocarbure(s) par réfrigération étant configurées pour produire des débits de gaz combustible déterminés à leur sorties ayant des compositions susceptibles de fluctuer, la somme de ces débits de gaz combustibles ayant une puissance de combustion inférieure à la puissance de combustion nécessaire pour produire la puissance électrique requise par tous les organes électriques alimentés électriquement par la centrale, l'installation est configurée pour fournir à la centrale le complément de puissance de combustion nécessaire via un débit de gaz combustible provenant directement de la source via la conduite de dérivation, - l'installation comprend un réfrigérateur configuré pour extraire de la chaleur ou produire du froid à partir de chaleur, la centrale étant configurée pour transférer de la chaleur au réfrigérateur, le réfrigérateur étant relié fluidiquement au liquéfacteur pour transférer du froid au liquéfacteur et récupérer de la chaleur du liquéfacteur via une boucle de fluide caloporteur, - l'installation comprend un organe de refroidissement intégré au réfrigérateur à absorption de gaz ou relié à ce dernier, l'organe de refroidissement comprenant notamment une boucle de fluide de refroidissement mis en échange thermique avec le réfrigérateur à absorption de gaz et refroidi par un échangeur de chaleur, - l'unité de purification par adsorption comprend plusieurs adsorbeur montés et parallèle et fonctionnant de façon alternée et décalée en réalisant chacun des cycles comprenant une phase d'adsorption, une phase de dépressurisation, une phase de régénération, notamment avec réchauffage et une phase de refroidissement, 4 - l'unité de purification par adsorption comprend une circuiterie munie de vannes configurée pour assurer, lors d'une phase de régénération de chaque adsorbeur, une circulation en boucle fermée dans l'adsorbeur avec un gaz comprimé dans un circulateur réchauffé par un premier organe de réchauffage, 5 - le premier organe de réchauffage et le circulateur sont alimentés électriquement et/ou en chaleur par la centrale et/ou par un réseau électrique et/ou une autre source électrique, - l'unité de purification par adsorption comprend un second organe de chauffage du gaz purifié sortant de chaque adsorbeur, le second organe de 10 réchauffage est alimenté électriquement et/ou en chaleur par la centrale, - l'unité de séparation d'hydrocarbure(s) par réfrigération comprend, disposés en série, un premier échangeur de refroidissement du gaz, un second échangeur de refroidissement du gaz, un pot séparateur des phases gazeuses et liquide, 15 - le gaz de la conduite de récupération de gaz du pot séparateur est mis en échange thermique avec un échangeur de refroidissement du gaz de l'unité de purification d'hydrocarbone(s) par réfrigération, L'invention concerne également un procédé d'épuration de liquéfaction de gaz naturel utilisant une installation conforme à l'une quelconque des caractéristiques ci-dessus ou ci-dessous dont l'entrée de 20 l'unité de purification par adsorption est alimentée par une source de gaz comprenant majoritairement du gaz naturel, le procédé comprenant : - une étape de fourniture de gaz combustible à la centrale via la sortie de l'unité de purification par adsorption et via la sortie de l'unité de purification d'hydrocarbure(s) par réfrigération et éventuellement directement via la 25 source, - une étape de production d'énergie électrique par la centrale, - une étape d'alimentation en énergie électrique du ou des organes électriques de l'installation avec l'énergie produite par la centrale. Selon d'autres particularités possibles : 30 - le procédé comporte une étape de régulation du débit de gaz combustible alimentant la centrale provenant directement de la source, - la puissance de liquéfaction, c'est-à-dire la quantité de gaz liquéfié par le liquéfacteur peut être contrôlée et notamment peut être pilotée dans une configuration de fonctionnement de liquéfaction maximale ou nominale ou dans au 5 moins une configuration de fonctionnement de liquéfaction réduite, notamment minimum non nulle correspondant par exemple à dix pourcent de la puissance maximale de liquéfaction du liquéfacteur, dans la configuration de fonctionnement de liquéfaction réduite, le procédé comprenant, par rapport à la configuration de 5 fonctionnement de liquéfaction maximale ou nominale, une étape de réduction d'au moins un débit parmi : le débit de gaz combustible produit à la sortie de l'unité de purification par adsorption, le débit de gaz produit à la sortie de l'unité de séparation d'hydrocarbure(s) par réfrigération et le débit de gaz carburant de la source alimentant directement la centrale. 10 L'invention peut concerner également tout dispositif ou procédé alternatif comprenant toute combinaison des caractéristiques ci-dessus ou ci-dessous dans le cadre des revendications. D'autres particularités et avantages apparaîtront à la lecture de la description ci-après, faite en référence aux figures dans lesquelles : 15 - la figure 1 représente une vue schématique et partielle illustrant un exemple de structure et de fonctionnement d'une installation selon l'invention, - la figure 2 représente une vue schématique et partielle illustrant un détail de l'installation de la figure 1. L'exemple d'installation d'épuration et de liquéfaction de gaz naturel illustré 20 à la figure 1 comprend, disposés en série, une unité 3 de purification par adsorption, une unité 4 de séparation d'hydrocarbure(s) par réfrigération, et un liquéfacteur 5. L'unité 3 de purification par adsorption comprend par exemple un PTSA. Le PTSA comprend par exemple plusieurs bouteilles d'adsorbant (par exemple des zéolites) disposées en parallèles et fonctionnant de façon alternée (cf. ci-dessous 25 plus en détail). L'unité 4 de séparation d'hydrocarbure(s) par réfrigération est optionnelle et comprend par exemple un appareil classique qui sépare les hydrocarbures lourds (cinq atomes de carbone et au-delà par exemple). Par exemple, cet appareil comprend un dispositif du type à réfrigération et séparation par condensation. 30 L'unité 3 de purification par adsorption comprend une entrée 2 destinée à être reliée à une source 25 de gaz comprenant majoritairement du gaz naturel, une première sortie 6 de gaz purifié raccordée à une entrée de l'unité 4 de séparation d'hydrocarbure(s) par réfrigération et une seconde sortie 7 de gaz effluents produits lors de la purification. 6 L'unité 4 de séparation d'hydrocarbure(s) par réfrigération comporte une première sortie 8 de gaz purifié raccordée à une entrée du liquéfacteur 5 et une seconde sortie 9 de gaz effluents enrichi en hydrocarbures produits lors de la purification par refroidissement. 5 L'installation 1 comprend une centrale 10 à gaz de production combinée de chaleur et d'électricité par combustion d'hydrocarbure. La centrale 10 comprend une entrée 12 de gaz carburant raccordée à la seconde sortie 7 de l'unité 3 de purification par adsorption et à la seconde sortie 9 de l'une unité 4 de séparation d'hydrocarbure(s) par réfrigération. 10 L'installation comprend en outre au moins un organe électrique parmi : un réfrigérateur 11, le liquéfacteur 5 et éventuellement un autre réfrigérateur 17, l'unité 3 de purification ou tout organe composant l'installation 1. La centrale 10 est reliée électriquement à au moins un organe 11, 5, 17, 3 électrique de l'installation 1 pour fournir à ce ou ces organes de l'énergie électrique 15 produite par la combustion d'hydrocarbure admis à son entrée 12. C'est-à-dire que les effluents contenant des hydrocarbures issus de l'unité 3 de purification par adsorption et de l'unité 4 de séparation d'hydrocarbures par réfrigération sont brûlés dans la centrale 10 qui produit de l'électricité fournie à tout ou partie des équipements électriques de l'installation. 20 Comme représenté, l'installation 1 comprend de préférence une conduite 13 de dérivation munie d'une vanne 14 reliant l'entrée 2 de l'unité 3 de purification par adsorption (ou la source 25 de gaz à purifier) à l'entrée 12 de la centrale 10. L'installation 1 et notamment la conduite 13 de dérivation est ainsi configurée pour permettre l'alimentation en gaz carburant de la centrale 10 directement par la 25 source 25 de gaz combustible à purifier. De préférence, la centrale 10 est configurée pour produire une puissance électrique déterminée fonction du débit et de la composition du gaz combustible admis à son entrée. Ainsi, en fonction de la composition et de la quantité (connues) du gaz combustible qui est fourni à la centrale 10, cette dernière produit une quantité 30 d'énergie électrique déterminée. L'unité 3 de purification par adsorption et l'unité 4 de séparation d'hydrocarbure(s) par réfrigération sont configurées pour produire des débits de gaz combustible déterminés à leur sorties 7, 9 ayant des compositions susceptibles de fluctuer. La somme de ces débits de gaz combustibles a de préférence une 7 puissance de combustion inférieure à la puissance de combustion nécessaire pour produire la puissance électrique requise par tous les organes 11, 5, 17, 3 électriques alimentés électriquement par la centrale 10 (en mode nominal ou normal de fonctionnement). 5 C'est-à-dire qu'en fonctionnement normal, ces effluents fournis à la centrale sont insuffisant pour que la centrale 10 produise toute l'électricité requise par l'installation 1. Selon une particularité avantageuse, l'installation 1 peut être configurée pour fournir à la centrale 10 le complément de puissance de combustion nécessaire via 10 un débit de gaz combustible provenant directement de la source via la conduite 13 de dérivation. C'est-à-dire que les débits de gaz de régénération de l'unité 3 de purification par adsorption (PTSA) et de l'unité 4 de séparation d'hydrocarbure(s) par réfrigération sont dimensionnés pour fournir une quantité utile d'hydrocarbure qui 15 reste inférieure à la demande de la centrale 10 pour satisfaire les besoins en électricité. Le complément est apporté par la conduite 13 de dérivation. Ainsi, lorsque les besoins de liquéfaction de gaz diminuent (flexibilité), la demande électrique des appareils de l'installation et la demande en froid dans l'installation baissent également en proportion. Cette corrélation entre la quantité de 20 gaz purifié et liquéfié et la consommation électrique est obtenue en particulier en cas d'utilisation de liquéfacteur(s) à technologie « turbo Brayton » mentionnée ci-dessus. Les autres organes consommateurs électriques (réfrigérateur 11, réfrigérateur 17, unité de purification 3... ) peuvent nécessiter une alimentation électrique moins corrélée aux besoins de liquéfaction (quasi constante par 25 exemple). Cependant, leur impact est généralement faible sur la puissance électrique totale requise par l'installation. Ainsi, par exemple, la dépressurisation/régénération des bouteilles de l'unité 3 de purification (PTSA, PSA, TSA ou équivalent) va continuer à fournir le même débit de gaz de régénération à la centrale 10 car ce débit est lié à la taille des 30 équipements et non pas au débit de gaz à épurer. Le débit de gaz provenant de l'unité 4 de purification (optionnel) est dépendant du débit de gaz à liquéfier mais représente généralement une partie très faible du gaz alimentant la centrale 10. 8 Le complément de gaz nécessaire pour la centrale 10 provient de la source 25 et peut être régulé par une vanne 14 pilotée afin d'ajuster automatiquement la puissance électrique produite et fournie aux utilisateurs. Cette architecture et ce fonctionnement permettent une optimisation globale 5 de l'énergie de l'installation avec une récupération maximale de la chaleur produite par la centrale 10 afin de refroidir le gaz de cycle du liquéfacteur. Ceci permet en outre une limitation du gaz de régénération de l'unité de purification 4 afin de maintenir la performance de l'installation 1 en régime réduit (c'est-à-dire lorsque les quantités liquéfiées sont diminuées par rapport à un 10 fonctionnement nom inal). Ceci est particulièrement avantageux lorsqu'il n'y a pas une connexion à un réseau électrique disponible afin d'évacuer un potentiel excès de puissance/chaleur produite par la centrale 10. Comme visible à la figure 1, l'installation 1 peut comprendre un réfrigérateur 15 24, 17, 18 configuré pour extraire de la chaleur ou produire du froid à partir de chaleur. La centrale 10 peut être configurée pour transférer de la chaleur au réfrigérateur 24 et le réfrigérateur 24 peut être relié fluidiquement au liquéfacteur 5 pour transférer 15 du froid au liquéfacteur et récupérer 16 de la chaleur du liquéfacteur 5 via au moins une boucle 15, 16 de fluide caloporteur. 20 Le réfrigérateur 24 est par exemple un réfrigérateur du type à absorption (« absorption chiller » en anglais). Le réfrigérateur 24 à absorption de gaz utilise par exemple une source de chaleur pour extraire la chaleur, à la place du compresseur utilisé habituellement. Ce mode de fonctionnement est intéressant lorsque l'électricité n'est pas disponible 25 facilement, ou bien lorsque l'on dispose d'une source de chaleur pratiquement gratuite. Ce réfrigérateur 24 fourni du froid par exemple pour refroidir le gaz de travail ou le gaz à liquéfier dans le liquéfacteur 5 entre deux étages de compression et/ou après le dernier étage de compression. 30 Comme schématisé à la figure 2, l'unité 3 de purification par adsorption peut comprend plusieurs adsorbeurs 19 montés et parallèle (notamment trois) et fonctionnant de façon alternée et décalée en réalisant chacun des cycles comprenant une phase d'adsorption, une phase de dépressurisation, une phase de régénération, notamment avec réchauffage et une phase de refroidissement. 9 L'unité 3 de purification par adsorption comprend de préférence une circuiterie munie de vannes configurée pour assurer, lors d'une phase de régénération de chaque adsorbeur 19, une circulation en boucle fermée dans l'adsorbeur 19 avec un gaz comprimé dans un circulateur 26 (compresseur par 5 exemple) réchauffé par un premier organe 28 de réchauffage. Le premier organe 28 de réchauffage et/ou le circulateur 26 peuvent être à fonctionnement électriques et peuvent être alimentés par la centrale 10. L'unité 3 de purification par adsorption peut comprendre un second organe 27 de chauffage du gaz purifié sortant de chaque adsorbeur 19. Ce second organe 10 27 de réchauffage peut également être électrique et peut être alimenté électriquement ou thermiquement par la centrale 10. La régénération peut utiliser en particulier de la chaleur extérieure (eau chaude ou autre dont des calories peuvent être fournies par la centrale 10). Ainsi il y a de préférence apport de chaleur à deux positions du système : 15 - sur le circuit de circulation du gaz en boucle fermée (de préférence après le circulateur 28) pour le réchauffage de la bouteille d'adsorbant, et - avant l'injection de gaz pur dans la bouteille pour la fin de la régénération chaude. Comme illustré à la figure 2, l'unité 4 de séparation d'hydrocarbure(s) par 20 réfrigération peut comprendre, disposés en série, un premier échangeur 20 de refroidissement du gaz, un second 21 échangeur de refroidissement du gaz, un pot 22 séparateur des phases gazeuses et liquide. L'installation 1 peut comprendre une conduite 23 de récupération de gaz du pot 22 séparateur et de transfert vers l'entrée du liquéfacteur 5. Le gaz de cette 25 conduite 23 de récupération de gaz du pot 22 séparateur peut être mis en échange thermique avec un échangeur 21 de refroidissement du gaz de l'unité 4 de purification d'hydrocarbone(s) par réfrigération. L'invention permet ainsi une combinaison et un dimensionnement avantageux des différents modules constitutifs de l'installation pour assurer une 30 liquéfaction de façon autonome énergétiquement. L'installation régule ainsi de façon particulièrement avantageuse les débits de gaz combustible (sortie 7 et/ou 9) et directement de la source (via la vanne 14) pour permettre à la centrale 10 de produire l'énergie électrique nécessaire lors d'un fonctionnement nominal tout en 10 permettant de limiter cette production lors d'un fonctionnement qui nécessite moins de puissance électrique. Par exemple, la quantité de gaz liquéfié par le liquéfacteur 5 peut être contrôlée et notamment peut être pilotée dans une configuration de fonctionnement 5 de liquéfaction minimum non nulle correspondant par exemple à dix pourcent (ou toute autre valeur entre cinq et cinquante pourcent) de la puissance maximale de liquéfaction du liquéfacteur 5. L'installation peut être pilotée en particulier pour réduire notamment moins un débit parmi : le débit de gaz combustible produit à la sortie 7 de l'unité 3 de purification par adsorption, le débit de gaz produit à la sortie 10 9 de l'unité 4 de séparation d'hydrocarbure(s) par réfrigération et le débit de gaz carburant de la source 25 alimentant directement la centrale 10. Ainsi, en cas de forte demande d'électricité (liquéfaction maximale ou nominale) la centrale 10 reçoit suffisamment de gaz combustible pour assurer la puissance électrique et, en cas de besoin de liquéfaction moindre, la production d'électricité peut être abaissée en 15 réduisant l'apport de gaz combustible à la centrale 10. Cette régulation peut être opérée en pilotant la quantité de gaz transitant dans la conduite 13 directement de la source 25 (via la vanne 14 par exemple). Ceci permet d'éviter des consommations énergétiques inutiles. La composition du gaz source peut être typiquement la suivante (de 80% à 20 99% de CH4, de 1% à 5% de CO2, de quelques traces à 20% de CnHm). La composition du gaz aux sorties 7, 9 d'effluents de l'unité de purification et de l'unité 4 de séparation peut être typiquement de 50% à 99% de CH4, de 5% à 50% de CO2, de quelques traces à 20% de CnHm pour la sortie 7 de l'unité 3 de purification par adsorption et de 50% à 99% de CH4, de quelques traces à 200ppm de CO2, 25 de 5 à 90% de CnHm pour la sortie 9 de l'unité 4 de séparation d'hydrocarbure(s) REVENDICATIONS1. Installation d'épuration et de liquéfaction de gaz naturel comprenant disposés en série, une unité (3) de purification par adsorption, une unité (4) de séparation d'hydrocarbure(s) par réfrigération, et un liquéfacteur (5), l'unité (3) de purification par adsorption comprenant une entrée (2) destinée à être reliée à une source de gaz comprenant majoritairement du gaz naturel, une première sortie (6) de gaz purifié raccordée à une entrée de l'unité (4) de séparation d'hydrocarbure(s) par réfrigération, une seconde sortie (7) de gaz effluents produits lors de la purification, l'unité (4) de séparation d'hydrocarbure(s) par réfrigération comprenant une première sortie (8) de gaz purifié raccordée à une entrée du liquéfacteur (5) et une seconde sortie (9) de gaz effluents enrichi en hydrocarbures produits lors de la purification par refroidissement, l'installation comprenant une centrale (10) à gaz de production combinée de chaleur et d'électricité par combustion d'hydrocarbure, ladite centrale (10) comprenant une entrée (12) de gaz carburant raccordée à la seconde sortie (7) de l'unité (3) de purification par adsorption et à la seconde sortie (9) de l'une unité (4) de séparation d'hydrocarbure(s) par réfrigération, l'installation comprenant au moins un organe électrique parmi : un réfrigérateur (11), le liquéfacteur (5), la centrale (10) étant reliée électriquement à au moins l'un du ou des organes (11, 5, 17, 3) électriques pour fournir à ces dernier de l'énergie électrique produite par la combustion d'hydrocarbure admis à son entrée (12). 2. Installation selon la revendication 1 caractérisée en ce qu'elle comporte une conduite (13) de dérivation munie d'une vanne (14) reliant l'entrée (2) de l'unité (3) de purification par adsorption à l'entrée (12) de la centrale (10), la conduite (13) de dérivation étant configurée pour permettre l'alimentation en gaz carburant de la centrale (10) directement par la source (25). 3. Installation selon la revendication 2, caractérisée en ce que ladite centrale (10) est configurée pour produire une puissance électrique déterminée fonction du débit et de la composition du gaz combustible admis à son entrée et en ce que l'unité (3) de purification par adsorption et l'unité (4) de séparation d'hydrocarbure(s) par réfrigération sont configurées pour 12 produire des débits de gaz combustible déterminés à leur sorties (7, 9) ayant des compositions susceptibles de fluctuer, la somme de ces débits de gaz combustibles ayant une puissance de combustion inférieure à la puissance de combustion nécessaire pour produire la puissance électrique requise par tous 5 les organes (11, 5, 17, 3) électriques alimentés électriquement par la centrale (10) et en ce que l'installation est configurée pour fournir à la centrale (10) le complément de puissance de combustion nécessaire via un débit de gaz combustible provenant directement de la source via la conduite (13) de dérivation. 10 4. Installation selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée en ce qu'elle comprend un réfrigérateur (24, 17, 18) configuré pour extraire de la chaleur ou produire du froid à partir de chaleur, la centrale (10) étant configurée pour transférer de la chaleur au réfrigérateur (24) et en ce que le réfrigérateur (24, 17, 18) est relié fluidiquement au liquéfacteur (5) 15 pour transférer (15) du froid au liquéfacteur et récupérer (16) de la chaleur du liquéfacteur (5) via un boucle (15, 16) de fluide caloporteur. 5. Installation selon la revendication 4, caractérisée en ce qu'elle comprend un organe (17, 18) de refroidissement intégré au réfrigérateur (14) à absorption de gaz ou relié à ce dernier, l'organe (17, 18) de refroidissement 20 comprenant notamment une boucle de fluide de refroidissement mis en échange thermique avec le réfrigérateur (24) à absorption de gaz et refroidi par un échangeur (18) de chaleur. 6. Installation selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisée en ce que l'unité (3) de purification par adsorption comprend 25 plusieurs adsorbeur (19) montés et parallèle et fonctionnant de façon alternée et décalée en réalisant chacun des cycles comprenant une phase d'adsorption, une phase de dépressurisation, une phase de régénération, notamment avec réchauffage et une phase de refroidissement. 7. Installation selon la revendication 6, caractérisée en ce que l'unité 30 (3) de purification par adsorption comprend une circuiterie munie de vannes configurée pour assurer, lors d'une phase de régénération de chaque adsorbeur (19), une circulation en boucle fermée dans l'adsorbeur (19) avec un gaz comprimé dans un circulateur (26) réchauffé par un premier organe (28) de réchauffage. 13 8. Installation selon la revendication 7, caractérisée en ce que le premier organe (28) de réchauffage et le circulateur (26) sont alimentés électriquement et/ou en chaleur par la centrale (10) et/ou par un réseau électrique et/ou une autre source électrique. 5 9. Installation selon la revendication 7 ou 8, caractérisée en ce que l'unité (3) de purification par adsorption comprend un second organe (27) de chauffage du gaz purifié sortant de chaque adsorbeur (19), et en ce que le second organe (27) de réchauffage est alimenté électriquement et/ou en chaleur par la centrale (10). 10 10. Installation selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisée en ce que l'unité (4) de séparation d'hydrocarbure(s) par réfrigération comprend, disposés en série, un premier échangeur (20) de refroidissement du gaz, un second (21) échangeur de refroidissement du gaz, un pot (22) séparateur des phases gazeuses et liquide. 15 11. Installation selon la revendication 10, caractérisée en ce qu'elle comprend une conduite (23) de récupération de gaz du pot séparateur et de transfert vers l'entrée du liquéfacteur (5). 12. Installation selon la revendication 11, caractérisée en ce que le gaz de la conduite (23) de récupération de gaz du pot séparateur est mis en 20 échange thermique avec un échangeur (21) de refroidissement du gaz de l'unité (4) de purification d'hydrocarbone(s) par réfrigération. 13. Procédé d'épuration de liquéfaction de gaz naturel utilisant une installation conforme à l'une quelconque des revendications 1 à 12 dont l'entrée (2) de l'unité (3) de purification par adsorption est alimentée par une 25 source (25) de gaz comprenant majoritairement du gaz naturel, le procédé comprenant - une étape de fourniture de gaz combustible à la centrale (10) via la sortie de l'unité (3) de purification par adsorption et via la sortie de l'unité (4) de purification d'hydrocarbure(s) par réfrigération et 30 éventuellement directement via la source (25), - une étape de production d'énergie électrique par la centrale (10), - une étape d'alimentation en énergie électrique du ou des organes (11, 5, 3, 17) électriques de l'installation avec l'énergie produite par la centrale (10). 14 14. Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce qu'il comporte une étape de régulation du débit de gaz combustible alimentant la centrale (10) provenant directement de la source (25). 15. Procédé selon la revendication 13 ou 14, caractérisé en ce que la 5 puissance de liquéfaction, c'est-à-dire la quantité de gaz liquéfié par le liquéfacteur (5) peut être contrôlée et notamment peut être pilotée dans une configuration de fonctionnement de liquéfaction maximale ou nominale ou dans au moins une configuration de fonctionnement de liquéfaction réduite, notamment minimum non nulle correspondant par exemple à dix pourcent de 10 la puissance maximale de liquéfaction du liquéfacteur (5), et en ce que, dans la configuration de fonctionnement de liquéfaction réduite, le procédé comprend, par rapport à la configuration de fonctionnement de liquéfaction maximale ou nominale, une étape de réduction d'au moins un débit parmi : le débit de gaz combustible produit à la sortie (7) de l'unité (3) de purification par 15 adsorption, le débit de gaz produit à la sortie (9) de l'unité (4) de séparation d'hydrocarbure(s) par réfrigération et le débit de gaz carburant de la source (25) alimentant directement la centrale (10).