FR 3087222 A1 20200417 FR 1859410 A 20181011 L'invention concerne un circuit d'huile de lubrification d'une turbomachine, ainsi qu'une turbomachine munie de ce circuit d'huile et un procédé de régulation de ce circuit. De telles turbomachines peuvent être par exemple des turboréacteurs 5 d'aéronefs. Le domaine d'application de l'invention concerne les turbomachines à réducteur, qui comportent un réducteur de rotation pour que la vitesse de rotation d'un arbre rotatif de soufflante de la turbomachine soit abaissée par rapport à celle d'un premier arbre rotatif de compresseur basse pression ou de turbine basse 10 pression de la turbomachine. Le réducteur permet de dissocier la vitesse de rotation des turbines par rapport à la vitesse de rotation de la soufflante, ce qui permet de réduire la consommation de carburant. Toutefois, la transmission de couples très importants à la soufflante entraîne 15 des échauffements élevés qui peuvent endommager le réducteur. Un circuit d'huile utilisé pour lubrifier le réducteur est alors prévu pour faire passer un débit d'huile suffisant afin d'évacuer les calories. Suivant un objectif de l'invention, on cherche à maîtriser le débit d'huile et la température en amont du réducteur, en respectant certaines exigences de 20 performances (précision, temps de réponse et dépassement) et de robustesse. Les inventeurs se sont aperçus d'une difficulté supplémentaire pour arriver à réguler la température de l'huile dans le réducteur, tenant au fait que l'écoulement de l'huile dans les canalisations entre la vanne et l'entrée du réducteur induit un retard pur, en raison de la relativement grande longueur de ces canalisations, et du fait que 25 l'action de la vanne n'agit sur la température de l'huile du réducteur qu'après ce retard. 2 L'invention vise à obtenir un circuit d'huile de lubrification d'une turbomachine, ainsi qu'une turbomachine munie de celui-ci et un procédé de régulation, qui permettent d'atteindre les objectifs indiqués ci-dessus. A cet effet, un premier objet de l'invention est un circuit d'huile de 5 lubrification d'une turbomachine, le circuit comportant une vanne de répartition configurée pour répartir, en fonction d'un signal de commande de répartition de débit d'huile, un débit d'huile entre un premier échangeur de chaleur positionné en contact avec un flux secondaire de gaz de la turbomachine pour y refroidir l'huile et un conduit de dérivation, tous deux reliés à un premier conduit d'huile, lequel est 10 relié à un deuxième échangeur de chaleur positionné contre une conduite de passage de carburant de turbomachine pour y refroidir l'huile, caractérisé en ce que le circuit d'huile comporte un compartiment d'engrenages d'un réducteur de rotation configuré pour abaisser une vitesse de rotation d'un premier arbre rotatif de soufflante de la 15 turbomachine par rapport à une vitesse de rotation d'un deuxième arbre rotatif de compresseur basse pression ou de turbine basse pression de la turbomachine, un deuxième conduit d'huile entre le deuxième échangeur et le compartiment d'engrenages, et un dispositif de régulation pour réguler une deuxième température d'huile du 2 0 deuxième conduit sur une deuxième consigne de température présente sur une entrée du dispositif, le dispositif comportant : - une boucle locale de régulation, configurée pour générer le signal de commande de répartition de débit d'huile et réguler une première température d'huile du premier conduit sur une première consigne de température, 25 - une boucle globale de régulation, configurée pour générer la première consigne de température en fonction de la deuxième température et de la deuxième consigne de température. L'invention permet ainsi d'asservir la température du compartiment d'engrenages du réducteur, mais également une température intermédiaire, à savoir 30 la première température du premier conduit d'huile situé entre les deux échangeurs pour pallier aux problèmes indiqués ci-dessus. Ainsi, cette première température est 3 choisie juste en aval de la jonction des canalisations entre le premier échangeur surfacique et le conduite de dérivation, de manière à mesurer la température d'un mélange homogène, tout en minimisant le retard pur entre l'action de la vanne et la première température de l'huile dans le premier conduit. Lorsque les échanges thermiques entre les équipements et le compartiment d'engrenages évoluent, la boucle globale va le prendre en compte et va ajuster la deuxième température d'huile en fournissant la consigne adéquate de la première température. Lorsque les échauffements thermiques du moteur évoluent, la première température d'huile va être perturbée (avant que la perturbation soit ressentie sur la deuxième température) et la boucle locale va rejeter rapidement cette perturbation. L'invention permet d'obtenir les performances visées sans modifier l'architecture thermo-hydraulique du système, qui résulte des contraintes d'installation. Suivant un mode de réalisation de l'invention, la boucle locale de régulation comporte un premier capteur pour mesurer la première température. Suivant un mode de réalisation de l'invention, la boucle locale de régulation comporte un premier correcteur configuré pour générer le signal de commande de répartition de débit d'huile de la vanne en fonction de la première température d'huile et de la première consigne de température. Suivant un mode de réalisation de l'invention, la boucle locale de régulation 2 0 comporte un premier soustracteur configuré pour calculer une première différence de température entre la première température d'huile et la première consigne de température, le premier correcteur étant configuré pour générer le signal de commande de répartition de débit d'huile de la vanne en fonction de la première différence de 25 température. Suivant un mode de réalisation de l'invention, le dispositif de régulation comporte un troisième correcteur configuré pour calculer à partir de la deuxième consigne un terme anticipatif, le premier soustracteur est configuré pour calculer une somme de la première 3 0 différence de température et du terme anticipatif de la deuxième consigne. 4 Suivant un mode de réalisation de l'invention, le troisième correcteur est configuré pour calculer le terme anticipatif de la deuxième consigne, égal à une somme de la deuxième consigne et d'un terme correctif qui est fonction d'une vitesse de rotation du compresseur basse pression. 5 Suivant un mode de réalisation de l'invention, la boucle globale de régulation comporte un deuxième capteur pour mesurer la deuxième température. Suivant un mode de réalisation de l'invention, la boucle globale de régulation comporte un deuxième correcteur configuré pour générer la première consigne en fonction de la deuxième température et de la deuxième consigne. 10 Suivant un mode de réalisation de l'invention, la boucle globale de régulation comporte un deuxième soustracteur configuré pour calculer une deuxième différence de température entre la deuxième température et la deuxième consigne, le deuxième correcteur étant configuré pour générer la première consigne en fonction de la deuxième différence de température. 15 Suivant un mode de réalisation de l'invention, le premier correcteur et/ou le deuxième correcteur comporte une somme d'une fonction de transfert proportionnelle et d'une fonction de transfert intégratrice. Suivant un mode de réalisation de l'invention, le premier correcteur comporte une somme d'une fonction de transfert proportionnelle et d'une fonction 20 de transfert intégratrice, le premier correcteur comporte un détecteur pour détecter une saturation maximale du signal de commande de répartition de débit d'huile, correspondant au débit d'huile entièrement envoyé dans le premier échangeur de chaleur, et un moyen pour neutraliser, pendant une durée prescrite, la fonction de transfert intégratrice du 25 premier correcteur lorsque le détecteur a détecté la saturation maximale du signal de commande de répartition de débit d'huile. Un deuxième objet de l'invention est une turbomachine, comportant une soufflante, un compresseur basse pression, une turbine basse pression, un compresseur haute pression, une turbine haute pression, 30 un arbre rotatif de compresseur basse pression, un arbre rotatif de turbine basse pression, un arbre rotatif de soufflante, 5 un réducteur de rotation configuré pour abaisser une vitesse de rotation de l'arbre rotatif de soufflante par rapport à une vitesse de rotation de l'arbre rotatif de compresseur basse pression ou de de l'arbre rotatif de turbine basse pression, et un circuit d'huile de lubrification de la turbomachine tel que décrit ci-5 dessus Un deuxième objet de l'invention est un procédé de régulation d'un circuit d'huile de lubrification d'une turbomachine, le circuit comportant une vanne de répartition configurée pour répartir, en fonction d'un signal de commande de répartition de débit d'huile, un débit d'huile entre un premier échangeur de chaleur 10 positionné en contact avec un flux secondaire de gaz de la turbomachine pour y refroidir l'huile et un conduit de dérivation, tous deux reliés à un premier conduit d'huile, lequel est relié à un deuxième échangeur de chaleur positionné contre une conduite de passage de carburant de turbomachine pour y refroidir l'huile, caractérisé en ce que le circuit d'huile comporte 15 un compartiment d'engrenages d'un réducteur de rotation configuré pour abaisser une vitesse de rotation d'un premier arbre rotatif de soufflante de la turbomachine par rapport à une vitesse de rotation d'un deuxième arbre rotatif de compresseur basse pression ou de turbine basse pression de la turbomachine, un deuxième conduit d'huile entre le deuxième échangeur et le compartiment 20 d'engrenages, et un dispositif de régulation pour réguler une deuxième température d'huile du deuxième conduit sur une deuxième consigne de température présente sur une entrée du dispositif, on génère par une boucle locale de régulation du dispositif de régulation, le 25 signal de commande de répartition de débit d'huile pour réguler une première température d'huile du premier conduit sur une première consigne de température, on génère par une boucle globale de régulation la première consigne de température en fonction de la deuxième température et de la deuxième consigne de température. 6 L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple non limitatif en référence aux dessins annexés, sur lesquels : - les figures 1 et 2 représentent schématiquement en coupe longitudinale un 5 premier exemple et un deuxième exemple de turbomachine auxquels peuvent être appliqués le circuit d'huile, le dispositif et le procédé de régulation suivant l'invention, - la figure 3 est un synoptique modulaire représentant schématiquement le circuit d'huile suivant un mode de réalisation de l'invention, 10 - la figure 4 est un synoptique modulaire représentant schématiquement le circuit d'huile et le dispositif de régulation suivant un mode de réalisation de l'invention, - la figure 5 est un synoptique modulaire représentant schématiquement le dispositif de régulation suivant un mode de réalisation de l'invention. 15 Deux exemples de turbomachine sont représentés aux figures 1 et 2. La turbomachine 10 est dans cet exemple un turboréacteur destiné à être installée sur un aéronef non représenté pour le propulser dans les airs, tel que par exemple un avion. L'ensemble moteur à turbine à gaz ou turbomachine 10 a un axe longitudinal 11. La direction allant de l'intérieur vers l'extérieur est la direction radiale partant de l'axe longitudinal 11. La turbomachine 10 est dans cet exemple à double corps et à double flux. La turbomachine 10 comprend un ensemble de soufflante 12 et un moteur à turbine à gaz central H. Le moteur à turbine à gaz central H comprend, de l'amont vers l'aval dans le sens d'écoulement des gaz, un compresseur basse pression 26, un compresseur haute pression 30, une chambre de combustion 16, une turbine haute pression 34 et une turbine basse pression 36, qui définissent un flux primaire de gaz 22 dans le moteur à turbine à gaz central 13. L'ensemble de soufflante 12 comprend un aubage de soufflante s'étendant radi al ement vers l'extérieur depuis un arbre rotatif 42 de soufflante. La turbomachine 10 a un côté d'admission 10 et un côté d'échappement 20. La turbomachine 10 comprend compartiment inter-veines 35 délimité par un carter extérieur 351, ou carter moteur, pour fournir un support axial à l'ensemble de soufflante 12, au compresseur basse pression 26 au compresseur 7 haute pression 30, à la turbine haute pression 34 et à la turbine basse pression 36. La turbine haute pression 34 est solidaire du compresseur haute pression 30 de manière à former un corps haute pression, de sorte que la turbine haute pression 34 entraîne en rotation le compresseur haute pression 30 autour de l'axe 11 sous l'effet de la 5 poussée des gaz provenant de la chambre 17 de combustion. Dans le mode de réalisation de la figure 1, un réducteur 44 est monté entre l'arbre rotatif 40 de la turbine basse pression 36 et l'arbre rotatif 42 de soufflante et est configuré pour abaisser la vitesse de rotation de l'arbre rotatif 42 de soufflante par rapport à la vitesse de rotation de l'arbre rotatif 40 de la turbine basse pression 10 36. En outre, dans le cas de la figure 1, l'arbre rotatif 42 de soufflante est solidaire du compresseur basse pression 26. Ainsi, la turbine basse pression 36 entraîne en rotation par l'intermédiaire du réducteur 44 le compresseur basse pression 26 et l'ensemble 12 de soufflante autour de l'axe 11 sous l'effet de la poussée des gaz provenant de la chambre 17 de combustion. 15 Dans le mode de réalisation de la figure 2, un réducteur 44 est monté entre l'arbre rotatif 40 du compresseur basse pression 26 et l'arbre rotatif 42 de soufflante et est configuré pour abaisser la vitesse de rotation de l'arbre rotatif 42 de soufflante par rapport à la vitesse de rotation de l'arbre rotatif 40 du compresseur basse pression 26. En outre, dans le cas de la figure 2, l'arbre rotatif 40 du compresseur 2 0 basse pression 26 est solidaire de la turbine basse pression 36, de sorte que la turbine basse pression 36 entraîne le compresseur basse pression 26 autour de l'axe 11 sous l'effet de la poussée des gaz provenant de la chambre 17 de combustion. L'arbre rotatif 40 du compresseur basse pression 26 entraîne en rotation par l'intermédiaire du réducteur 44 l'ensemble 12 de soufflante autour de l'axe 11. 25 En fonctionnement, l'air s'écoule à travers l'ensemble de soufflante 12 et une première partie 22 (flux primaire 22) du flux d'air est acheminée à travers le compresseur basse pression 26 et le compresseur haute pression 30, dans lesquels le flux d'air est comprimé et envoyé à la chambre de combustion 17. Les produits de combustion chauds (non représentés sur les figures) provenant de la chambre de 30 combustion 17 sont utilisés pour entraîner les turbines 34 et 36 et produire la poussée de la turbomachine 10. La turbomachine 10 comprend également un conduit 8 de dérivation 15 qui est utilisé pour faire passer une seconde partie 14 (flux secondaire 14) du flux d'air évacué de l'ensemble de soufflante 12 autour du moteur à turbine à gaz central 13. Plus précisément, le conduit de dérivation 15 s'étend entre une paroi interne 201 d'un carénage 202 de soufflante ou nacelle 202 et une paroi 5 externe 351 du carter 35 entourant le moteur à turbine à gaz central 13. Des bras 18 relient le carter 35 à la paroi interne 201 du carénage 202 à travers le conduit de dérivation 15 du flux secondaire 14. On décrit ci-dessous en référence aux figures 3 à 5 un circuit CL d'huile de lubrification suivant l'invention, servant à lubrifier une turbomachine et à réaliser des 10 échanges thermiques, et pouvant être utilisé dans la turbomachine 10 de la figure 1 et/ou dans la turbomachine 10 de la figure 2. Le circuit CL d'huile de lubrification d'une turbomachine comporte successivement depuis l'entrée du circuit CL une vanne V de répartition de débit d'huile, un premier ensemble ENSI d'un premier échangeur ECH1 de chaleur huile- 1 5 air et d'un conduit DER de dérivation, un premier conduit CEq d'huile, un deuxième échangeur ECH2 de chaleur huile-carburant, un deuxième conduit Crgb d'huile et un compartiment RGB (de l'acronyme Reduction Gear Box signifiant en anglais boîte à engrenages de réduction) d'engrenages du réducteur 44. Ce compartiment RGB d'engrenages comporte plusieurs roues dentées engrenant l'une avec l'autre, dont au 2 0 moins une roue dentée est fixée sur le premier arbre rotatif 42 de soufflante et dont au moins une autre roue dentée est fixée sur le deuxième arbre rotatif 40 de compresseur 26 basse pression ou de turbine 36 basse pression. Le réducteur 44 peut être par exemple du type épicycloïdal. En outre, pour assurer le retour de l'huile en provenance du compartiment RGB d'engrenages vers la vanne V, le circuit CL 25 comporte sur une ou plusieurs canalisations CAN de retour successivement une première pompe Pl de récupération d'huile, un réservoir RES d'huile et la deuxième pompe P2 d'alimentation en huile. La pompe PI sert à récupérer l'huile de lubrification des roues dentées du compartiment RGB d'engrenages, qui retombe dans le fond de ce compartiment RGB, et à la retourner vers la vanne V. Les 3 0 éléments ci-dessus du circuit CL sont aptes à être traversés par de l'huile. Le circuit CL d'huile de lubrification sert notamment à lubrifier et absorber les calories des 9 engrenages présents dans le compartiment d'engrenages RGB du réducteur 44 de rotation. Le premier échangeur ECH1 de chaleur est un échangeur de chaleur à refroidissement par air et est positionné dans le conduit 15 de dérivation du flux 5 secondaire 22 d'air et est en contact avec le flux secondaire 22 pour refroidir l'huile traversant ce premier échangeur ECH I . L'échangeur ECH1 peut être du type surfacique, par exemple annulaire autour de l'axe 11 ou autres, ou du type volumique et par exemple parallélépipédique. L'échangeur ECH1 peut être couplé à la paroi interne 201 du carénage 202 de soufflante, ou à la paroi externe 351 du 10 carter 35. La vanne V de répartition est configurée pour répartir, en fonction d'un signal COM de commande de répartition de débit d'huile, présent sur une entrée EVu de commande, le débit d'huile entre le premier échangeur ECH1 de chaleur et le conduit DER de dérivation. La vanne V peut être ou comporter une vanne du type 15 trois voies, comportant une première voie VS1 de sortie reliée au côté amont du premier échangeur ECH1, une deuxième voie VS2 de sortie reliée au côté amont du conduit DER de dérivation et une troisième voie VE d'entrée recevant le débit d'huile et reliée à la canalisation CAN, c'est-à-dire à la pompe P2. Le côté aval du premier échangeur ECH1 de chaleur et le côté aval du conduit DER de dérivation 20 sont reliés au premier conduit CEq d'huile. Ainsi, une partie variable du débit d'huile présent sur la troisième voie VE d'entrée est envoyée à la première voie VS1 vers le premier échangeur ECH I en fonction du signal COM de commande de répartition de débit d'huile et une partie variable complémentaire du débit d'huile présent sur la troisième voie VE d'entrée est envoyée à la deuxième voie VS2 vers le conduit DER 25 de dérivation en fonction du signal CONI de commande de répartition de débit d'huile. Le signal COM de commande de répartition de débit d'huile peut être un signal de tension ou autres. Le deuxième échangeur ECH2 de chaleur est positionné contre une conduite de passage de carburant de turbomachine, non représentée, pour que le carburant 30 refroidisse l'huile traversant ce deuxième échangeur ECH2. Des échanges thermiques ont également lieu par convection avec l'environnement extérieur. Le 10 deuxième échangeur ECH2 de chaleur peut être de forme parallélépipédique, par exemple en forme de brique. Le circuit CL d'huile de lubrification comporte un dispositif REG de régulation de la température de l'huile. Le dispositif REG de régulation peut être 5 embarqué sur la turbomachine 10 avec le circuit CL d'huile de lubrification. Le dispositif REG de régulation est configuré pour réguler la deuxième température Te de l'huile présente dans le deuxième conduit Crgb sur une deuxième consigne Toue de température présente sur une deuxième entrée E2 du dispositif REG. Le dispositif REG de régulation comporte une boucle BL locale de 10 régulation et une boucle globale BG de régulation. La boucle BL locale de régulation est configurée pour générer le signal COM de commande de répartition de débit d'huile et réguler la première température T' d'huile du premier conduit CEq sur une première consigne Teg_ref de température, présente sur une première entrée El. 15 La boucle globale BG de régulation est reliée à la première entrée E et est configurée pour générer la première consigne T' jef en fonction de la deuxième température Tri, d'huile du deuxième conduit Crgb et de la deuxième consigne Trgri,_ref de température, présente sur la deuxième entrée E2. Suivant un procédé de régulation du circuit CL d'huile, on génère par la 20 boucle locale BL de régulation du dispositif REG de régulation, le signal COM de commande de répartition de débit d'huile pour réguler la première température Teq d'huile du premier conduit CEq sur la première consigne Terutt de température. On génère par la boucle globale BG de régulation la première consigne Tcmf en fonction de la deuxième température Trgb et de la deuxième consigne Trgb jef de 25 température. L'invention permet de tenir compte du retard pur avec lequel la température T1 réagit aux commandes COM de la vanne V du fait de la longueur des canalisations du circuit CL d'huile entre la vanne V et le compartiment RGB d'engrenages du réducteur 44 de rotation. Ce retard pur est par ailleurs variable, 3 0 puisque celui-ci dépend du débit d'huile. 11 La régulation directe de la température Te par une seule boucle de régulation aurait été difficilement réalisable à cause de la longueur des canalisations entre la vanne V et le conduit Crgb d'entrée du compartiment RGB d'engrenages, avec le retard pur qui dégrade dans ce cas les performances. Il n'est pas possible de 5 réguler seulement Teq, à cause des échanges thermiques entre T' et Te, ces derniers étant variables et pas parfaitement modélisés (ils dépendent notamment de la température de l'environnement et de celle du carburant). La boucle globale BG permet à Trgrb de suivre la deuxième consigne de température T'bier et de s'adapter aux variations d'échanges thermiques entre Teq et 10 Tfgb. Cette boucle BG est relativement lente pour être robuste vis-à-vis du retard pur, des incertitudes de modèles, ce qui n'est pas gênant étant donnée la dynamique lente des variations d'échanges thermiques. Cette boucle globale BG permet d'assurer les performances en termes de précision, en déterminant la première consigne Teg_ret adéquate. 15 La boucle locale BL permette à Teq de suivre Tegref et de s'adapter aux échauffements thermiques du moteur. Cette boucle BL est en revanche plus rapide que la boucle BG, afin d'amener T q à T - cira et par conséquent de faire évoluer rapidement mais au retard près la température Trgb à un niveau proche de Trgb_mf. Cette boucle locale BL permet d'assurer les performances en termes de rapidité. La 20 boucle locale BL permet d'ajuster avec la même dynamique, au retard pur près la température Tre. La boucle globale BG permet ensuite d'ajuster lentement mais précisément Trgb en fournissant la consigne Teq_'f adéquate. Suivant un mode de réalisation, la première température T, d'huile est fournie par un premier capteur CAPTeq de mesure positionné sur le premier conduit 25 CEq d'huile allant de l'ensemble ENSI au deuxième échangeur ECH2 de chaleur huile-carburant. Suivant un mode de réalisation, un premier correcteur COR., de la boucle locale BL de régulation, dit correcteur local, est configuré pour générer sur l'entrée EVu de commande le signal CONI de commande de répartition de débit d'huile de la 30 vanne V en fonction de la première température Teq d'huile et de la première consigne Tegref de température, par exemple en fonction de la première différence 12 AT' de température entre la première température T' d'huile et la première consigne T'_,-ef de température. Cette première différence ATeq = Te,rer - Teq de température est fournie par exemple par la sortie Si i d'un premier soustracteur SOUS I, recevant sur une première entrée additionneuse E11 la première consigne 5 Tecutf et recevant sur une deuxième entrée de soustraction E12 la première température T' fournie par le premier capteur CAPT' de mesure. La première entrée additionneuse El 1 est reliée à la première entrée El. La dynamique des échauffements thermiques en sortie du compartiment RGB d'engrenages du réducteur 44 de rotation dépend de l'évolution du régime moteur et 10 s'avère bien plus rapide que les échanges thermiques entre Teq et Trgb. En effet, les échanges thermiques dans le deuxième échangeur ECH2 sont réalisés avec le carburant dont les variations de température sont lentes, la variation de ces échanges est ainsi relativement lente. Par ailleurs, la dynamique des échanges thermiques avec l'extérieur est relativement lente. 15 Suivant un mode de réalisation, le premier correcteur CORI°, peut être du type à action proportionnelle et intégrale, c'est-à-dire être la somme d'une fonction de transfert proportionnelle Kpl', et d'une fonction de transfert intégratrice (définie par une constante de temps d'intégration Til'C). Bien entendu, le premier correcteur CORI°, peut être d'un autre type. 20 Suivant un mode de réalisation, le premier correcteur CORoe comporte un détecteur pour détecter une saturation maximale du signal COM de commande de répartition de débit d'huile, correspondant au débit d'huile entièrement envoyé par la vanne V dans le premier échangeur ECH1 de chaleur. Cette situation peut arriver dans des conditions extrêmes chaudes. Dans ce cas, aucun débit d'huile ne traverse 25 le conduit DER de dérivation. Le premier correcteur CORke comporte un moyen pour neutraliser, pendant une durée prescrite, la fonction de transfert intégratrice du premier correcteur CORI°, lorsque le détecteur a détecté la saturation maximale du signal COM de commande de répartition de débit d'huile. Un tel correcteur CORI°, est dit incrémentai. 30 Dans des conditions extrêmes froides, la vanne V est commandée par le signal COM de commande de répartition de débit d'huile de telle sorte que le débit 13 d'huile est entièrement envoyé par la vanne V dans le conduit DER de dérivation et qu'aucun débit d'huile n'est envoyé dans le premier échangeur ECH1, car sinon l'huile traversant le premier échangeur ECH1 verrait sa viscosité augmenter fortement du fait de son refroidissement à basse température au risque de créer des 5 pertes de charge non acceptables voire de figer. Suivant un mode de réalisation, la deuxième température Trg}, d'huile est fournie par un deuxième capteur CAPTFPI, de mesure positionné sur le deuxième conduit Crgb d'huile allant du deuxième échangeur ECH2 au compartiment RGB d'engrenages du réducteur 44 de rotation. 10 Suivant un mode de réalisation, un deuxième correcteur COR&ob de la boucle locale BL de régulation, dit correcteur global, est configuré pour générer sur la première entrée El la première consigne T',oef en fonction de la deuxième température Te, et de la deuxième consigne l'eue, par exemple en fonction de la deuxième différence AT'b de température entre la deuxième température T'b et la 15 deuxième consigne Trgb_reb. Cette deuxième différence ATrgb = Trgb_oef - Trgb de température est fournie par exemple par la sortie S21 d'un deuxième soustracteur SOUS2, recevant sur une deuxième entrée additionneuse E21 la deuxième consigne T'b_ref et recevant sur une deuxième entrée de soustraction E22 la deuxième température Trgb mesurée par le deuxième capteur CAPT'b de mesure. La deuxième 20 entrée additionneuse E21 est reliée à la deuxième entrée E2. Suivant un mode de réalisation, le deuxième correcteur COReb peut être du type à action proportionnelle et intégrale, c'est-à-dire être la somme d'une fonction de transfert proportionnelle Kpeb et d'une fonction de transfert intégratrice (définie par une constante de temps d'intégration Tieb). Bien entendu, le deuxième 25 correcteur COR,,,kb peut être d'un autre type. Suivant un mode de réalisation, un troisième correcteur CORANT du dispositif de régulation est configuré pour calculer à partir de la deuxième consigne Trgb_rof un terme anticipatif ANTT,b_rd pour anticiper cette deuxième consigne T'b_ref. Par exemple, le premier soustracteur SOUS1 est configuré pour calculer une somme 30 Te, 'ef - Tey + ANTTre_ier sur sa sortie S11 14 Le terme anticipatif ANTTe_rof permet de fournir plus rapidement à la boucle locale BL les variations de Tro,_rof et de transmettre directement les évolutions de la deuxième consigne Trgb jef de température à la première consigne Te,ref et à la boucle locale BL. 5 Suivant un mode de réalisation, le troisième correcteur COR,,,N-T est configuré pour calculer le terme anticipatif ANTTreit( comme étant égal à une somme de la deuxième consigne Trgt, jef et d'un terme correctif TXN modélisant les échanges thermiques entre Te,_'f et Trgb. Le terme correctif Tx-N est fonction d'une vitesse XN de rotation du compresseur CBP basse pression. Par exemple, le terme correctif Tx-N 10 est généré par une table TANT monodimensionnelle préenregistrée, donnant TxN en fonction de XN. Cette table TANT permet de prendre en compte une estimation de ces échanges thermiques. La table TANT de l'action par anticipation peut résulter d'un modèle mais pourrait être ajustée après essais. Bien entendu, le terme correctif TxN peut dépendre d'un plus grand nombre de paramètres. 15 La méthode PID-IMC (an anglais : « Internai Model Control » pour contrôle de modèle interne) peut être utilisée pour effectuer les réglages des deux correcteurs CORIoe et CORglob. Cette dernière permet de déterminer analytiquement les réglages en considérant la fonction de transfert du système et les spécifications, traduites sous forme de fonction de transfert du premier ordre. 20 Suivant un mode de réalisation, le correcteur CORke de la boucle locale BL doit être réglé en premier, puisque le correcteur CORght de la boucle globale BG en dépend. Le correcteur CORI°, de la boucle locale BL peut être réglé à partir du modèle des équipements. Suivant un mode de réalisation, un temps de réponse faible est conféré à la boucle locale BL pour atteindre les performances demandées. Cela 25 est faisable en l'absence de retard pur dans cette boucle BL. Suivant un mode de réalisation, afin de régler le correcteur CORglob de la boucle globale BG, un modèle incluant la boucle locale BL et le retard maximal estimé (qui correspond aux phases où un faible débit est demandé) peut être considéré. L'action par anticipation n'a pas été considérée pour le réglage. Il est 30 alors possible de synthétiser un correcteur PI avec un temps de réponse relativement important, de manière à avoir un correcteur CORglob robuste aux incertitudes de 15 modèle, en particulier aux variations de retard pur (qui dépend du débit en jeu) et de gain (qui dépend de la température du moteur). La table de l'action par anticipation résulte d'un modèle mais pourrait être ajustée après essais. Suivant un procédé de régulation du circuit CL d'huile, on génère par la 5 boucle locale BL de régulation du dispositif REG de régulation, le signal COM de commande de répartition de débit d'huile pour réguler la première température Tee d'huile du premier conduit CEq sur la première consigne Te'f de température. On génère par la boucle globale BG de régulation la première consigne Te,ra en fonction de la deuxième température T'b et de la deuxième consigne T'b_ref de 10 température. Le dispositif REG de régulation et le procédé de régulation sont mis en oeuvre par des moyens automatiques, comme par exemple un calculateur, un ordinateur ou un microprocesseur, programmés par des programmes informatiques (y compris par exemple leurs entrées et sorties). 15 Bien entendu, les modes de réalisation, caractéristiques, possibilités et exemples ci-dessus peuvent être combinés l'un avec l'autre ou être sélectionnés indépendamment l'un de l'autre. REVENDICATIONS1. Circuit (CL) d'huile de lubrification d'une turbomachine (10), le circuit (CL) comportant une vanne (V) de répartition configurée pour répartir, en fonction 5 d'un signal (COM) de commande de répartition de débit d'huile, un débit d'huile entre un premier échangeur (ECH1) de chaleur positionné en contact avec un flux secondaire (14) de gaz de la turbomachine (10) pour y refroidir l'huile et un conduit (DER) de dérivation, tous deux reliés à un premier conduit (CEq) d'huile, lequel est relié à un deuxième échangeur (ECH2) de chaleur positionné contre une conduite de 10 passage de carburant de turbomachine pour y refroidir l'huile, caractérisé en ce que le circuit (CL) d'huile comporte : un compartiment (RGB) d'engrenages d'un réducteur (44) de rotation configuré pour abaisser une vitesse de rotation d'un premier arbre rotatif (42) de soufflante de la turbomachine par rapport à une vitesse de rotation d'un deuxième 15 arbre rotatif (40) de compresseur (26) basse pression ou de turbine basse pression (36) de la turbomachine, un deuxième conduit (Crgb) d'huile entre le deuxième échangeur (ECH2) et le compartiment (ROB) d'engrenages, et un dispositif (REG) de régulation pour réguler une deuxième température 20 (Trgb) d'huile du deuxième conduit (Crgb) sur une deuxième consigne (Trgb_'1) de température présente sur une entrée (E2) du dispositif (REG), le dispositif comportant : - une boucle locale (BL) de régulation, configurée pour générer le signal (COM) de commande de répartition de débit d'huile et réguler une première 25 température (Teg) d'huile du premier conduit (CEq) sur une première consigne (Teq jer) de température, - une boucle globale (BG) de régulation, configurée pour générer la première consigne (T,,,e) de température en fonction de la deuxième température (Te) et de la deuxième consigne (fge,_'f) de température. 17 2. Circuit suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la boucle locale (BL) de régulation comporte un premier capteur (CAPT') pour mesurer la première température (T'). 3. Circuit suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la boucle locale (BL) de régulation comporte un premier correcteur (C011100) configuré pour générer le signal (COM) de commande de répartition de débit d'huile de la vanne (V) en fonction de la première température (T,) d'huile et de la première consigne Cf eq_ref) de température. 4. Circuit suivant la revendication 3, caractérisé en ce que la boucle locale 10 (BL) de régulation comporte un premier soustracteur (SOUS I) configuré pour calculer une première différence (AT') de température entre la première température (T') d'huile et la première consigne (T' je) de température, le premier correcteur (CORi') étant configuré pour générer le signal (COM) de commande de répartition de débit d'huile de la vanne (V) en fonction de la 15 première différence (AT') de température. 5. Circuit suivant la revendication 4, caractérisé en ce que le dispositif (REG) de régulation comporte un troisième correcteur (CORANT) configuré pour calculer à partir de la deuxième consigne (Te_ret) un terme anticipatif (ANTT',b_rei), et le premier soustracteur (SOUS1) est configuré pour calculer une somme 20 de la première différence (AT') de température et du terme anticipatif (ANTTrigh_rer) de la deuxième consigne (Tro,_'f). 6. Circuit suivant la revendication 5, caractérisé en ce que le troisième correcteur (CORANT) est configuré pour calculer le terme anticipatif (ANTTrgiu') de la deuxième consigne (T'b'.'), égal à une somme de la deuxième consigne (Trou.') et 25 d'un terme correctif (Txx) qui est fonction d'une vitesse (XN) de rotation du compresseur (CBP) basse pression. 7. Circuit suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la boucle globale (BG) de régulation comporte un deuxième capteur (CAPT,e,) pour mesurer la deuxième température (Triii,). 30 8. Circuit suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la boucle globale (BG) de régulation comporte un deuxième 18 correcteur (CORgigb) configure pour générer la première consigne (Lue) en fonction de la deuxième température (Ti,) et de la deuxième consigne (Trte,_'g). 9. Circuit suivant la revendication 8, caractérisé en ce que la boucle globale (BG) de régulation comporte un deuxième soustracteur (SOUS2) configure pour 5 calculer une deuxième différence (ATrgb) de température entre la deuxième température (Trgb) et la deuxième consigne (Trgb_ra), le deuxième correcteur (CORoob) étant configure pour générer la première consigne (Te, _,,f) en fonction de la deuxième différence (ATrgb) de température. 10. Circuit suivant l'une quelconque des revendications 3, 4, 5, 6, 8, 9, 10 caractérisé en ce que le premier correcteur (CORige) et/ou le deuxième correcteur glol» (COR 1 comporte une somme d'une fonction de transfert proportionnelle et d'une fonction de transfert intégratrice. 11. Circuit suivant l'une quelconque des revendications 3 à 6, caractérisé en ce que le premier correcteur (CORO comporte une somme d'une fonction de 15 transfert proportionnelle et d'une fonction de transfert intégratrice, le premier correcteur (CORloc) comporte un détecteur pour détecter une saturation maximale du signal (COM) de commande de répartition de débit d'huile, correspondant au débit d'huile entièrement envoyé dans le premier échangeur (ECH1) de chaleur, et un moyen pour neutraliser, pendant une durée prescrite, la 20 fonction de transfert intégratrice du premier correcteur (CORbe) lorsque le détecteur a détecté la saturation maximale du signal (COM) de commande de répartition de débit d'huile. 12. Turbomachine (10), comportant une soufflante (12), un compresseur (26) basse pression, une turbine basse pression (36), un compresseur (30) haute pression, 25 une turbine (34) haute pression, un arbre rotatif (40) de compresseur (26) basse pression, un arbre rotatif (40) de turbine (36) basse pression, un arbre rotatif (42) de soufflante, un réducteur (44) de rotation configure pour abaisser une vitesse de rotation de l'arbre rotatif (42) de soufflante par rapport à une vitesse de rotation de l'arbre 30 rotatif (40) de compresseur (26) basse pression ou de de l'arbre rotatif (40) de turbine basse pression (36), 19 et un circuit (CL) d'huile de lubrification de la turbomachine suivant l'une quelconque des revendications précédentes. 13. Procédé de régulation d'un circuit (CL) d'huile de lubrification d'une turbomachine (10), le circuit (CL) comportant une vanne (V) de répartition 5 configurée pour répartir, en fonction d'un signal (COM) de commande de répartition de débit d'huile, un débit d'huile entre un premier échangeur (ECH1) de chaleur positionné en contact avec un flux secondaire (14) de gaz de la turbomachine (10) pour y refroidir l'huile et un conduit (DER) de dérivation, tous deux reliés à un premier conduit (CEq) d'huile, lequel est relié à un deuxième échangeur (ECH2) de 10 chaleur positionné contre une conduite de passage de carburant de turbomachine pour y refroidir 1 ' huile, caractérisé en ce que le circuit (CL) d'huile comporte : un compartiment (RGB) d'engrenages d'un réducteur (44) de rotation configuré pour abaisser une vitesse de rotation d'un premier arbre rotatif (42) de 15 soufflante de la turbomachine par rapport à une vitesse de rotation d'un deuxième arbre rotatif (40) de compresseur (26) basse pression ou de turbine basse pression (36) de la turbomachine, un deuxième conduit (Crgb) d'huile entre le deuxième échangeur (ECH2) et le compartiment (RGB) d'engrenages, et 20 un dispositif (REG) de régulation pour réguler une deuxième température (Te) d'huile du deuxième conduit (Crgb) sur une deuxième consigne (Tie_ref) de température présente sur une entrée (E2) du dispositif, on génère par une boucle locale (BL) de régulation du dispositif (REG) de régulation, le signal (COM) de commande de répartition de débit d'huile pour 25 réguler une première température (Te0 d'huile du premier conduit (CEq) sur une première consigne (Te('1-) de température, on génère par une boucle globale (BG) de régulation la première consigne (Teg_rct) de température en fonction de la deuxième température (Te) et de la deuxième consigne (Trie,_'t) de température. 30