FR 3093821 A1 20200918 FR 1902638 A 20190314 Description Titre de l'invention : Dispositif séparateur de polarisation, inter- féromètre différentiel et microscope optique à contraste différentiel comprenant un tel dispositif Domaine technique 100011 La présente invention concerne de manière générale le domaine des composants optiques séparateurs de polarisation. 100021 Elle concerne plus particulièrement un dispositif séparateur de polarisation ainsi qu'un interféromètre différentiel et un microscope à contraste différentiel comprenant un tel dispositif. Arrière-plan technologique [0003] Les dispositifs séparateurs de polarisation sont des composants optiques qui permettent de séparer un faisceau lumineux incident en deux composantes polarisées suivant des états de polarisation différents. [0004] Des dispositifs séparateurs de polarisation connus sont par exemple les prismes de Rochon et les prismes de Wollaston. Ils sont basés sur l'utilisation de cieux prismes constitués de matériaux biréfringents. Ces prismes séparent un faisceau lumineux incident en deux faisceaux lumineux émergents ayant chacun une polarisation linéaire et les polarisations des deux faisceaux lumineux émergents sont orthogonales. L'angle entre les deux faisceaux lumineux émergents dépend des propriétés de biréfringence des matériaux constituant les prismes, de l'orientation des axes de biréfringence par rapport aux faces des prismes et des angles des prismes. [0005] Les prismes de Nomarski sont une variante des prismes de Wollaston. Ils permettent d'obtenir une séparation angulaire du faisceau lumineux incident en deux polarisations linéaires mais également de définir spatialement le point d'intersection de deux faisceaux lumineux émergents polarisés orthogonalement l'un par rapport à l'autre. [0006] Les cubes séparateurs de polarisation (aussi appelés « cubes MacNeille ») constituent un autre type de dispositif séparateur de polarisation. Ils comportent deux prismes en matériaux isotropes reliés par leur hypoténuse. L'hypoténuse comprend un revêtement qui possède des propriétés de réflexion et de transmission en fonction de la polarisation incidente. [0007] Cependant, pour tous ces dispositifs séparateurs de polarisation, l'angle de séparation des faisceaux lumineux émergents est donné par construction. Une fois le composant fabriqué, il n'est pas possible d'ajuster cet angle de séparation. De plus, ces composants à base de prismes ont une épaisseur significative du fait qu'ils reposent sur l'existence d'une surface oblique par rapport au faisceau lumineux incident. Comme la 2 section de ces composants à base de prismes est limitée, la section des faisceaux lumineux émergents est également de taille limitée Enfin, en sortie de ces composants, les faisceaux lumineux émergents ont des polarisations linéaires. Objet de l'invention 100081 Afin de remédier aux inconvénients précités de l'état de la technique, la présente invention propose un dispositif séparateur de polarisation mince dont l'angle de séparation est aisément ajustable. [0009] Plus particulièrement, on propose selon l'invention un dispositif séparateur de pola- risation destiné à recevoir un faisceau lumineux incident. Selon l'invention, le dispositif comprend une première lentille de phase géométrique, ayant un premier centre optique, un premier axe optique et une première longueur focale positive pour un premier état de polarisation circulaire et une longueur focale opposée pour un autre état de polarisation circulaire orthogonal au premier état de polarisation circulaire, et une deuxième lentille de phase géométrique, ayant un deuxième centre optique, un deuxième axe optique et une deuxième longueur focale positive pour le premier état de polarisation circulaire et une longueur focale opposée pour l'autre état de polarisation circulaire, le premier axe optique et le deuxième axe optique formant un angle inférieur à quelques degrés, la première et la deuxième lentilles de phase géométrique étant séparées l'une de l'autre par une première distance selon le premier axe optique. Selon l'invention, le dispositif est configure et orienté de manière à cc qu'une projection du premier centre optique suivant un axe de propagation du faisceau lumineux incident sur la deuxième lentille optique de phase géométrique est située à une deuxième distance non nulle du deuxième centre optique, ladite première distance étant inférieure à ladite première longueur focale et à ladite deuxième longueur focale. [0010] Ainsi, selon l'invention, un décalage transversal est introduit entre le premier centre optique de la première lentille de phase géométrique et le deuxième centre optique de la deuxième lentille de phase géométrique. De par leurs propriétés, les deux lentilles de phase géométrique permettent de séparer les deux composantes de polarisation circulaires droite et gauche d'un faisceau lumineux. Par construction, ces deux composantes sont, en sortie du dispositif conforme à l'invention, déviées d'un certain angle de séparation qui va dépendre du décalage transversal entre les deux centres optiques. Grâce à l'invention, ce décalage est ajustable, permettant donc d'ajuster l'angle de séparation entre les deux faisceaux correspondant aux deux composantes de polarisation circulaires, en déplaçant la deuxième lentille de phase géométrique transversalement à l'axe optique. Selon l'invention, la combinaison de deux lentilles de phase géométrique est donc avantageuse pour permettre d'ajuster l'angle de séparation des polarisations en sortie du dispositif. De plus, la faible épaisseur des lentilles de phase géométrique permet d'obtenir un dispositif mince 3 [0011] D'autres caractéristiques non limitatives et avantageuses du dispositif séparateur de polarisation conforme à l'invention, prises individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles, sont les suivantes : [0012] - la première longueur focale et la deuxième longueur focale présentent un écart inférieur ou égal à 10 ; [0013] - le deuxième axe optique est décalé de la deuxième distance par rapport au premier axe optique ; [0014] - il est prévu un moyen de translation entre la première et la deuxième lentilles de phase géométrique, ledit moyen de translation étant adapté à décaler le deuxième centre optique par rapport au premier centre optique selon une direction transverse au premier axe optique ; [0015] - le premier axe optique forme un angle par rapport à l'axe de propagation du faisceau lumineux incident sur ledit dispositif ; [0016] - il est prévu un moyen de rotation de la première et de la deuxième lentille de phase géométrique, la première lentille de phase géométrique et la deuxième lentille de phase géométrique étant maintenues parallèles l'une à l'autre, ledit moyen de rotation étant adapté à incliner simultanément ladite première et ladite deuxième lentille de phase géométrique par rapport au faisceau lumineux incident ; [0017] - la première distance est inférieure à 20% de la première longueur focale et de la deuxième longueur focale ; [0018] - la première lentille de phase géométrique et/ou la deuxième lentille de phase géo- métrique ont une puissance optique sphérique ou cylindrique ; [0019] - il est prévu une lentille optique divergente ; [0020] - il est prévu une lame à retard quart d'onde ; et [0021] - il est prévu une troisième lentille de phase géométrique, ayant un troisième centre optique, un troisième axe optique et une troisième longueur focale, et une quatrième lentille de phase géométrique, ayant un quatrième centre optique, un quatrième axe optique et une quatrième longueur focale, la troisième lentille de phase géométrique et la quatrième lentille de phase géométrique étant disposées de manière à présenter une puissance optique du même signe pour le premier état de polarisation circulaire et du signe opposé pour l'autre état de polarisation circulaire, le troisième axe optique et le quatrième axe optique formant un angle inférieur à quelques degrés avec le premier axe optique, la troisième et la quatrième lentilles de phase géométrique étant séparées l'une de l'autre par une troisième distance selon le troisième axe optique, une projection du troisième centre optique suivant l'axe de propagation d'un faisceau lumineux transmis par la première et la deuxième lentilles de phase géométrique sur la quatrième lentille de phase géométrique étant située à une quatrième distance non nulle du quatrième centre optique, ladite troisième distance étant inférieure à ladite troisième longueur focale et à ladite quatrième longueur focale. [0022] L'invention propose également un interféromètre différentiel comprenant un dispositif séparateur de polarisation tel que décrit précédemment. [0023] L'invention propose également un microscope optique à contraste différentiel comprenant un dispositif séparateur de polarisation tel que décrit précédemment. Description détaillée d'un exemple de réalisation [0024] La description qui va suivre en regard des dessins annexés, donnés à titre d'exemples non limitatifs, fera hien comprendre en quoi consiste l'invention et comment elle peut être réalisée. [0025] Sur les dessins annexés : [0026] [fig.1] est une représentation schématique des différents éléments d'un dispositif séparateur de polarisation conforme à l'invention, [0027] [fig.2] est une représentation schématique d'un premier exemple de dispositif séparateur de polarisation conforme à l'invention, [0028] [fig.3] est une représentation schématique d'un deuxième exemple de dispositif séparateur de polarisation conforme à l'invention, [0029] [fig.4] est une représentation schématique d'une variante du premier ou du deuxième exemple de dispositif séparateur de polarisation conforme à l'invention, [0030] [fig.5] est une représentation schématique d'un autre exemple de dispositif séparateur de po- larisation conforme à l'invention, [0031] [fig.6] est une représentation schématique d'un premier exemple d'un système d'interférométrie différentielle comprenant un dispositif séparateur de polarisation conforme à l'invention, [0032] [fig.7] est une représentation schématique d'un deuxième exemple d'un système d'interférométrie différentielle comprenant un dispositif séparateur de polarisation conforme à l'invention, et [0033] [fig.8] est une représentation schématique d'un dispositif séparateur de polarisation conforme à l'invention par exemple destiné à être intégré dans un microscope à contraste différentiel. [0034] La présente invention concerne un dispositif 1 séparateur de polarisation (aussi appelé dispositif 1 dans la suite). [0035] Dans cette description, un composant optique appelé « lentille de phase géo- métrique» (ou « geometric-phase lens » selon l'appellation d'origine anglo-saxonne) est introduit. Une lentille de phase géométrique est réalisée à partir d'hologrammes de phase géométrique (ou « genmetric-phase holograms » selon l'appellation d'origine anglo-saxonne) et/ou de cristaux liquides. La réalisation de lentilles de phase géométrique est présentée dans le document Oplimizalion of aspheric geonaric-phase lenses for improved field-of-view, Kathryn J. Hornhurg et al. (SPIE Optical Engineering and Applications, Proceedings Volume 10743, Optical Modeling and Performance Predictions X; 1074305, 2018). [0036] Une lentille de phase géométrique est fabriquée à partir de cristaux liquides. Une phase différente est définie en chaque point du composant à partir du schéma d'orientation des cristaux liquides. [0037] En ce qui concerne le fonctionnement de ces composants, on considère un faisceau lumineux traversant l'une de ces lentilles de phase géométrique. Comme cela est connu, le faisceau lumineux peut être décomposé en une composante de polarisation circulaire droite et en une composante de polarisation circulaire gauche. Par sa conception, pour l'une des polarisations circulaires (par exemple la polarisation circulaire droite), la lentille de phase géométrique se comporte comme une lentille convergente de longueur focale +f. Pour l'autre polarisation (ici la polarisation circulaire gauche), la lentille de phase géométrique se comporte comme une lentille divergente de longueur focale -f. Autrement dit, une lentille de phase géométrique a une puissance optique positive pour une polarisation circulaire et une puissance optique négative pour l'autre polarisation circulaire. De plus, à la traversée de la lentille de phase géométrique, l'état de polarisation circulaire droite est transformée en polarisation circulaire gauche et vice versa. [0038] Une seule lentille de phase géométrique ne permet pas de séparer spatialement les deux polarisations circulaires orthogonales. Une lentille de phase géométrique fonctionne généralement pour une plage donnée de longueurs d'onde, par exemple comprise entre 450 et 600 nm. [0039] Les lentilles de phase géométrique utilisées dans l'invention sont par exemple du type des composants commercialisés sous le nom de « lentilles plates dirigées en polarisation » (ou « polarization directed flat lenses ») par la compagnie Edmund Optics ou la compagnie ImagineOptix. [0040] En pratique, une lentille de phase géométrique présente un aspect plat c'est-à-dire sans rayon de courbure physique. L'épaisseur d'une lentille de phase géométrique est faible, typiquement de l'ordre de 0,4 millimètres (mm) Le diamètre d'une lentille de phase géométrique est typiquement de l'ordre de 25 mm. La surface d'une lentille de 6 phase géométrique est par exemple de 120 x 120 mm2. [0041] La figure 1 représente les différents éléments d'un dispositif séparateur de pola- risation 1 conforme à l'invention destiné à recevoir un faisceau lumineux incident 100. Ce faisceau lumineux incident 100 est généralement collimaté. En variante, le faisceau lumineux incident 100 n'est pas collimaté en entrée du dispositif 1. [0042] Le dispositif 1 comprend une première lentille de phase géométrique LI et une deuxième lentille de phase géométrique L2. Le dispositif 1 comprend de manière optionnelle un moyen de translation 5 entre la première lentille de phase géométrique L, et la deuxième lentille de phase géométrique L, et/ou un moyen de rotation 7 de la première lentille de phase géométrique L, et de la deuxième lentille de phase géométriqueL, une lentille 9 et/ou une lame à retard quart-d'onde 11. [0043] Comme visible sur les figures 2 à 4, la première lentille de phase géométrique L1 a un premier centre optique 01, un premier axe optique Z, et une première longueur focale Fi. Le premier axe optique Z, est orthogonal aux faces plates de la première lentille de phase géométrique L, et passe par le premier centre optique 01. La deuxième lentille de phase géométrique L2 a un deuxième centre optique 02, un deuxième axe optique Zi et une deuxième longueur focale F2. Le deuxième axe optique Z2 est orthogonal aux faces plates de la deuxième lentille de phase géométrique L et passe par le deuxième centre optique 0,. De préférence, la première longueur focale F, et la deuxième longueur focale F2 sont égales à une longueur focale F pour maintenir les faisceaux collimatés. Le dispositif fonctionne aussi si la première longueur focale FI et la deuxième longueur focale F, sont différentes mais proches, par exemple d'un écart inférieur ou égal à 10 %. [0044] Ici la première lentille de phase géométrique LI et la deuxième lentille de phase géo- métrique Ln ont une puissance optique sphérique. La première lentille de phase géométrique LI et la deuxième lentille de phase géométrique L, sont convergentes pour une polarisation circulaire et divergentes pour l'autre polarisation circulaire. Dans ce cas, la première lentille de phase géométrique L, et la deuxième lentille de phase géométrique Ln focalisent respectivement aux points focaux FI et -F1 sur le premier axe optique Z1 et aux points focaux F2 et sur le deuxième axe optique Z2. En variante, la première lentille de phase géométrique L, et la deuxième lentille de phase géométrique L2 ont une puissance optique cylindrique, tout en étant convergentes pour une polarisation circulaire et divergentes pour l'autre polarisation circulaire. Dans le cas d'une lentille ayant une puissance optique cylindrique, par exemple dans le cas où la première lentille de phase géométrique L, a une puissance optique cylindrique, un faisceau lumineux incident collimaté d'axe parallèle au premier axe optique Z, est focalisé suivant un segment de droite orthogonal au premier axe optique Z, passant par le point focal F, pour une polarisation circulaire et suivant un autre segment de droite 7 orthogonal au premier axe optique Z1 passant par le point focal -F1 pour l'autre polarisation circulaire. Ces lentilles de phase géométrique, qu'elles aient une puissance optique sphérique ou cylindrique, présentent différentes aberrations géométriques, tout comme les lentilles conventionnelles sphériques ou cylindriques peuvent l'être en étant désignées sous la dénomination de lentille asphérique ou acylindriquc. Selon leur conception, les lentilles de phase géométrique peuvent présenter des aberrations géométriques moindres. Les lentilles de phase géométrique peuvent également être corrigées d'aberrations chromatiques sur une bande spectrale prédéterminée. [0045] La première lentille de phase géométrique L1 et la deuxième lentille de phase géo- métrique L, sont positionnées dans le même sens. [0046] La première lentille de phase géométrique L1 et la deuxième lentille de phase géo- métrique L, sont en contact ou séparées l'une de l'autre d'une première distance D selon le premier axe optique Z1. En pratique, cette première distance D est inférieure à la première longueur focale F, et à la deuxième longueur focale F2. La première distance D est par exemple inférieure à 20% de la première longueur focale F, et de la deuxième longueur focale Fn. De préférence, la première distance D est par exemple inférieure à 10% de la première longueur focale FI et de la deuxième longueur focale F 2. En d'autres termes, la première distance D est aussi faible que possible. Dans le cas où la première longueur focale FI et la deuxième longueur focale En sont égales à la longueur focale F, la première distance D est inférieure à la longueur focale F, en pratique inférieure à 20% de la longueur focale F. De préférence, la première distance D est inférieure à 10% de la longueur focale F. De préférence, la première distance D est non nulle afin d'éviter la formation d'interférences entre la première lentille de phase géométrique Ll et la deuxième lentille de phase géométrique L. Sur la figure 2, la première distance D est par exemple de l'ordre de 0,5 mm. [0047] De manière générale, le premier axe optique Z1 et le deuxième axe optique Z2 forment un angle inférieur à quelques degrés. Dans la suite, le premier axe optique Z1 et le deuxième axe optique Z2 sont par exemple parallèles. [0048] Le dispositif 1 est configuré de manière à ce que le deuxième centre optique 02 soit décalé d'une deuxième distance e par rapport à une projection PI du premier centre optique 01 sur la deuxième lentille de phase géométrique Ll suivant l'axe de propagation du faisceau lumineux incident 100, transversalement à un axe Z tel que défini par le repère orthonormé XYZ représenté sur les figures 2 à 4 (la deuxième distance e est donc fixée dans ce cas). [0049] Par exemple, la deuxième distance e peut être fixée à la fabrication du dispositif 1. [0050] De manière optionnelle, le dispositif 1 comprend en outre le moyen de translation 5 entre la première lentille de phase géométrique LI et la deuxième lentille de phase géométrique L2. Le moyen de translation 5 est adapté pour ajuster la deuxième distance e 8 selon une direction transverse au premier axe optique Z1 (et par exemple aussi au deuxième axe optique Z2 dans le cas où le premier axe optique Z1 et le deuxième axe optique Z, sont parallèles). En pratique, le moyen de translation 5 est donc adapté à décaler la deuxième lentille de phase géométrique L2 de la deuxième distance c selon une direction transversale au premier axe optique Z1. Dans cet exemple, la projection P i du premier centre optique 01 suivant l'axe de propagation du faisceau lumineux incident 100 sur la deuxième lentille de phase géométrique L, est située à la deuxième distance c du deuxième centre optique 02. Ici, la deuxième distance c est par exemple de l'ordre de 5 mm. [0051] De manière optionnelle, le dispositif 1 comprend la lentille 9 dite de compensation (dont le rôle est expliqué ci-après). Cette lentille 9 est par exemple une lentille conventionnelle divergente. Comme représenté sur la figure 5, la lentille 9 est positionnée après la première lentille de phase géométrique Li et la deuxième lentille de phase géométrique Ln. En variante, la lentille 9 peut être positionnée en entrée du dispositif 1. [0052] De manière optionnelle encore, le dispositif 1 comprend une lame à retard quart- d'onde 11. Comme représenté sur les figures 6 et 7, la lame à retard quart-d'onde 11 est positionnée après la première lentille de phase géométrique LI et la deuxième lentille de phase géométrique L2, ici après la lentille 9 de compensation. [0053] La figure 2 représente un premier mode de réalisation du dispositif 1 séparateur de polarisation conforme à l'invention. De préférence, la première lentille de phase géométrique LI et la deuxième lentille de phase géométrique L, ont la même longueur focale F. Par exemple, la longueur focale F est comprise entre 40 et 100 mm, typiquement de l'ordre de 50 mm [0054] Ici, la première lentille de phase géométrique LI et la deuxième lentille de phase géo- métrique Ln sont placées au contact ou à proximité l'une de l'autre. La première distance D entre la première lentille de phase géométrique LI et la deuxième lentille de phase géométrique Lest donc faible devant la longueur focale F. Par exemple, la première distance D est de l'ordre de 3 mm. [0055] Dans ce premier mode de réalisation, la direction de propagation du faisceau lumineux incident 100 est parallèle au premier axe optique Z, et au deuxième axe optique Z2. [0056] Selon ce premier mode de réalisation, le deuxième centre optique On est décalé de la deuxième distance e par rapport au premier axe optique Z1 dans une direction transversale à l'axe de propagation du faisceau lumineux incident 100 qui est parallèle au premier axe optique Z1 et au deuxième axe optique Z2. La deuxième distance e est comprise entre 100 pm et quelques millimètres. [0057] Comme visible par exemple sur la figure 2, grâce au moyen de translation 5 ou par construction dans le cas où la deuxième distance e est fixée par construction, le 9 deuxième axe optique Z2 est décalé de la deuxième distance c par rapport au premier axe optique Z1. Un sens de décalage du deuxième axe optique Z, par rapport au premier axe optique Z1 est également défini à partir de la position du deuxième centre optique 0, par rapport au premier axe optique Z1 dans le repère orthonormé XYZ. Le sens de décalage est par exemple défini à partir de la position du deuxième centre optique 0, dans le plan XY orthogonal à l'axe Z. En variante, le sens de décalage peut être défini à partir de la position du deuxième centre optique 0, par rapport à l'axe de propagation du faisceau lumineux incident 100. [0058] En pratique, en considérant par exemple la composante de polarisation circulaire droite du faisceau lumineux incident 100, de par son fonctionnement et son orientation, la première lentille de phase géométrique LI se comporte par exemple comme une lentille convergente de longueur focale F. La deuxième lentille de phase géométrique L 2 est orientée de manière à se comporter quant à elle comme une lentille divergente de longueur focale -F pour une polarisation incidente circulaire gauche. Autrement dit, la première lentille de phase géométrique LI et la deuxième lentille de phase géométrique Li sont disposées de manière à présenter une puissance optique de même signe pour un premier état de polarisation circulaire et une puissance optique de signe opposé pour l'autre état de polarisation circulaire orthogonal au premier état de polarisation circulaire. [0059] A la sortie de la première lentille de phase géométrique LI, la composante de pola- risation circulaire droite du faisceau lumineux incident 100 est transformée en un premier faisceau lumineux intermédiaire 115 de polarisation circulaire gauche de par les propriétés de la première lentille de phase géométrique L,. Le premier faisceau lumineux intermédiaire 115 est focalisé dans le plan du point focal FI. Comme le point focal FI est proche du point focal F2 de la deuxième lentille de phase géométrique L2, cette dernière forme un deuxième faisceau lumineux polarisé 120 qui est généralement collimaté. Du fait de la présence du décalage de la deuxième distance e entre le point focal FI et le point focale F2, le deuxième faisceau lumineux polarisé 120 est dévié angulairement suivant l'axe OnFl. Ce premier faisceau lumineux intermédiaire 115 est donc transformé en le deuxième faisceau lumineux polarisé 120, qui est de polarisation circulaire droite de par les propriétés de la deuxième lentille de phase géométrique L2. [0060] Les lois de l'optique géométrique permettent de tracer l'évolution de la composante de polarisation circulaire droite du faisceau lumineux incident 100 de manière à obtenir le deuxième faisceau lumineux polarisé 120 avec une polarisation circulaire droite. Le trajet de la composante de polarisation circulaire droite est représenté en trait plein sur la figure 2. [0061] De manière symétrique, en considérant la composante de polarisation circulaire gauche du faisceau lumineux incident 100, la première lentille de phase géométrique L se comporte comme une lentille divergente de longueur focale -F. La deuxième lentille de phase géométrique L, se comporte quant à elle comme une lentille convergente de longueur focale F. [0062] A la sortie de la première lentille de phase géométrique LI, la composante de pola- risation circulaire gauche du faisceau lumineux incident 100 est transformée en un deuxième faisceau lumineux intermédiaire 105 de polarisation circulaire droite de par les propriétés de la première lentille de phase géométrique L, focalisé dans le plan du point focal -F,. Cc deuxième faisceau lumineux intermédiaire 105 est ensuite transformé en le premier faisceau lumineux polarisé 110, qui est de polarisation circulaire gauche de par les propriétés de la deuxième lentille de phase géométrique Li. Le deuxième faisceau lumineux intermédiaire 105 est focalisé dans le plan du point focal -F1. Comme le point focal -F1 est proche de point focal -F, de la deuxième lentille de phase géométrique L,, cette dernière forme un premier faisceau lumineux polarisé 110 qui est généralement collimaté. Du fait de la présence du décalage de la deuxième distance c entre le point focal -F, et le point focale le premier faisceau lumineux polarisé 110 est dévié angulairement suivant l'axe -FID, dans le plan YZ. L'angle de déviation 0 1-F 0 est de l'ordre de c/F. [0063] Les lois de l'optique géométrique permettent de tracer l'évolution de la composante circulaire gauche de manière à obtenir le premier faisceau lumineux polarisé 110 avec une polarisation circulaire gauche. Le trajet de la composante de polarisation circulaire gauche est représenté en pointillés sur la figure 2. [0064] Comme visible sur la figure 2, de manière avantageuse selon l'invention, le faisceau lumineux incident 100 est séparé angulaircmcnt en un premier faisceau lumineux polarisé 110 et en un deuxième faisceau lumineux polarisé 120. De manière avantageuse selon l'invention, le premier faisceau lumineux polarisé 110 et le deuxième faisceau lumineux polarisé 120 ont des polarisations orthogonales. Par exemple ici, le premier faisceau lumineux polarisé 110 a une polarisation circulaire gauche et le deuxième faisceau lumineux polarisé 120 a une polarisation circulaire droite. Un angle de séparation h est défini entre le premier faisceau lumineux polarisé 110 et le deuxième faisceau lumineux polarisé 120. Cet angle de séparation h dépend de la deuxième distance c et de la longueur focale F. De façon approchée pour la première distance D très faible devant la longueur focale F et la deuxième distance c très faible devant la longueur focale F, l'angle de séparation à est donné par la relation : [0065] 11 [Math.1] [0066] Selon l'invention, le plan de séparation de la polarisation circulaire droite et de la po- larisation circulaire gauche du faisceau lumineux incident 100 est parallèle à l'axe de propagation de faisceau lumineux incident 100 et à la droite reliant le premier centre optique 01 et le deuxième centre optique 02. [0067] Dans l'exemple d'une longueur focale F de l'ordre de 50 mm, la loi de séparation angulaire donne alors un décalage b/e entre les deux faisceaux lumineux polarisés de l'ordre de 40 mrad/mm (ou 2,3 deg/mm) [0068] L'angle de séparation S est donc ajustable en changeant la deuxième distance e entre le premier centre optique 0, et le deuxième centre optique On. En pratique, l'angle de séparation S est ajustable en déplaçant la deuxième lentille de phase géométrique h de manière à modifier la deuxième distance e. Selon l'invention, la combinaison de deux lentilles de phase géométrique est avantageuse pour permettre d'ajuster l'angle de séparation des polarisations en sortie du dispositif 1 contrairement aux séparateurs de polarisation connus qui ont un angle de séparation fixe. L'orientation de la deuxième distance c dans le plan XY par rapport aux positions relatives de la première lentille de phase géométrique L, et de la deuxième lentille de phase géométrique L2 permet également d'orienter le plan de séparation des faisceaux lumineux polarisée 110, 120. En pratique, la séparation des faisceaux lumineux polarisés 110, 120 est observée dans le plan contenant le premier axe optique Z, et le deuxième axe optique Z',. De plus, le dispositif 1 séparateur de polarisation est mince grâce au faible encombrement des lentilles de phase géométrique. Par exemple, l'épaisseur du dispositif 1 est inférieure à 1,5 mm, typiquement de l'ordre de 1,3 mm (contre environ 20 mm pour les dispositifs connus). [0069] Lc dispositif 1 conforme à l'invention est apte à manipuler des faisceaux lumineux de grande section, ce qui est utile dans pour les applications d'imagerie, sans que l'encombrement en épaisseur soit augmenté. Par exemple, un dispositif séparateur de polarisation conforme à l'invention comprenant deux lentilles de phase géométrique de diamètre 25 mm et d'épaisseur 0,4 mm placées à 0,5 mm et avec un décalage d'axes optiques de 5 mm, donc d'épaisseur globale de 1,3 mm, permet d'effectuer une séparation en polarisation d'un faisceau de 20 mm de diamètre. Les séparateurs de polarisation connus permettant de traiter ce genre de faisceaux lumineux sont généralement une épaisseur de l'ordre de 20 mm. [0070] La figure 3 représente un deuxième mode de réalisation du dispositif 1 séparateur de polarisation conforme à l'invention. [0071] De manière optionnelle, le dispositif 1 comprend également le moyen de rotation 7 12 de la première lentille de phase géométrique LI et la deuxième lentille de phase géométrique L,. Le moyen de rotation 7 est adapté à incliner simultanément la première lentille de phase géométrique LI et la deuxième lentille de phase géométrique Ln de manière à ce que le premier axe optique Z, forme un angle 0 par rapport à l'axe de propagation du faisceau lumineux incident 100. Le moyen de rotation 7 maintient la première lentille de phase géométrique L, et la deuxième lentille de phase géométrique L2 parallèles entre elles lors de leur rotation simultanée. [0072] Selon ce deuxième mode de réalisation, le décalage introduit entre le premier centre optique 01 et le deuxième centre optique 0, peut être issu uniquement de l'inclinaison de l'ensemble de la première lentille de phase géométrique LI et de la deuxième lentille de phase géométrique L,. Dans l'exemple illustré sur la figuré 3, le premier axe optique Z, et le deuxième axe optique Z, sont confondus. La première lentille de phase géométrique LI et la deuxième lentille de phase géométrique L, sont inclinées simultanément, par exemple via le moyen de rotation 7, de manière à introduire un angle d'inclinaison 0, entre l'axe de propagation du faisceau lumineux incident 100 et le premier axe optique Zi (qui est ici confondu avec le deuxième axe optique Z2). La direction de propagation du faisceau lumineux incident 100 est donc inclinée par rapport au premier axe optique Z1 et au deuxième axe optique Z2 de l'angle d'inclinaison 0, L'angle d'inclinaison 0, est compris entre 0 et 90 degrés (c'est-à-dire entre 0 et 1,57 radians), de préférence inférieur à 20 degrés (cas d'un faible angle d'inclinaison). [0073] Le deuxième centre optique On est décalé d'une deuxième distance e par rapport à la projection PI du premier centre optique 01 sur la deuxième lentille de phase géométrique Li suivant l'axe de propagation du faisceau lumineux incident 100, transversalement à un axe Z tel que défini par le repère orthonormé XYZ. [0074] Dans ce cas, le décalage introduit par la rotation de l'ensemble de la première lentille de phase géométrique L, et de la deuxième lentille de phase géométrique L2, correspondant à la projection PI du premier centre optique 0, suivant l'axe de propagation du faisceau lumineux incident 100 sur la deuxième lentille de phase géométrique L2, est égal à atan(01). Et finalement, l'angle de séparation à est donné par la relation approchée suivante : [0075] [Math.2] 2D.ttm (9 r) F [0076] Pour une première distance D de l'ordre de 3 mm et une valeur faible de l'angle d'inclinaison 0, (de l'ordre de quelques degrés, en pratique inférieur à 20 degrés), la loi de séparation angulaire à/ 0, est de l'ordre de 0,12. [0077] Dans cet exemple, le plan de séparation de la polarisation circulaire droite et de la 13 polarisation circulaire gauche du faisceau lumineux incident 100 est parallèle à l'axe de propagation de faisceau lumineux incident 100 et à la droite reliant le premier centre optique 01 et le deuxième centre optique 0, [0078] En variante, le décalage introduit entre le premier centre optique 01 et le deuxième centre optique 0, peut être issu d'une combinaison d'un décalage transversal tel que préalablement introduit et de l'inclinaison de l'ensemble de la première lentille de phase géométrique L, et de la deuxième lentille de phase géométrique L2 par rapport au faisceau lumineux incident 100. La première lentille de phase géométrique Li et la deuxième lentille de phase géométrique L, sont inclinées simultanément par le moyen de rotation 7 de manière à introduire un angle d'inclinaison 01 entre l'axe de propagation du faisceau lumineux incident 100 et le premier axe optique Z1. Comme le premier axe optique Z1 et le deuxième axe optique Z2 sont parallèles, le même angle 01 est observé entre l'axe de propagation du faisceau lumineux incident 100 et le deuxième axe optique Z2. L'angle d'inclinaison 0, est compris entre 0 et 90° (c'est-à-dire entre 0 et 1,57 radians), de préférence inférieur à 20° (cas d'un faible angle d' incl inaison). [0079] La figure 4 représente cette variante du dispositif 1 séparateur de polarisation conforme à l'invention. Elle correspond à une variante du premier mode de réalisation dans lequel l'ensemble de la première lentille de phase géométrique L, et de la deuxième lentille de phase géométrique Li est incliné. En d'autres termes, la première lentille de phase géométrique L, et la deuxième lentille de phase géométrique L2 sont décalées de la deuxième distance el dans une direction transversale à l'axe de propagation du faisceau lumineux incident 100 puis inclinées par exemple par le moyen de rotation 7 de manière à ce que l'axe de propagation du faisceau lumineux incident 100 et le premier axe optique Z1 forment un autre angle d'inclinaison 02. La direction de propagation du faisceau lumineux incident 100 est donc inclinée par rapport au premier axe optique Z1 et au deuxième axe optique Z, de l'autre angle d'inclinaison 02. En pratique, l'angle d'inclinaison 02 est inférieur à 20°. [0080] Dans ce cas, le décalage entre la projection P du premier centre optique O, et le deuxième centre optique On introduit par la rotation de l'ensemble de la première lentille de phase géométrique L, et de la deuxième lentille de phase géométrique L2 est égal à D.tan(02). Et finalement, l'angle de séparation b entre le premier faisceau lumineux polarisé 110 et le deuxième faisceau lumineux polarisé 120 est donné par la relation : [0081] [Math.3] Ô.21( + D .tcin (02)) - [0082] La deuxième distance el peut être fixe par construction. De manière avantageuse, 14 cette variante permet d'introduire, à moindre coût, un décalage ajustahle entre la première lentille de phase géométrique L, et la deuxième lentille de phase géométrique L2 dans une direction transversale grâce à l'inclinaison de l'ensemble de la première lentille de phase géométrique LI et de la deuxième lentille de phase géométrique L. [0083] Comme présenté précédemment et représenté sur la figure 5, le dispositif 1 peut comprendre de manière optionnelle une lentille 9. Cette lentille 9 est adaptée à compenser un phénomène de défocalisation issu de l'éloignement longitudinal, quantifié par la première distance D, entre la première lentille de phase géométrique LI et la deuxième lentille de phase géométrique L,. Cette lentille 9 permet alors de faire en sorte que les faisceaux lumineux polarisés soient également collimatés, c'est-à-dire de rayons de courbure infinis. La lentille 9 est choisie de manière à limiter l'introduction d'aberrations en sortie du dispositif 1. La lentille 9 est par exemple une lentille conventionnelle divergente. [0084] En effet, la première distance D entre la première lentille de phase géométrique LI et la deuxième lentille de phase géométrique L peut être à l'origine d'une défocalisation entre le premier faisceau lumineux polarisé 110 et le deuxième faisceau lumineux polarisé 120. [0085] La défocalisation relative A entre les deux faisceaux lumineux polarisés dépend des rayons de courbure associés à chaque polarisation et s'exprime comme l'écart entre les deux puissances optiques correspondantes. [0086] En pratique, pour la composante de polarisation circulaire droite du faisceau lumineux incident 100 (émis par exemple par une source 2 représentée sur la figure 5), le rayon de courbure associée est donné par la relation : [0087] [Math.4] F (D - F) R1- D 100881 Pour la composante de polarisation circulaire gauche du faisceau lumineux incident 100, le rayon de courbure associé est donné par la relation : 100891 IMath.51 -F(D + F) [0090] Ainsi, la défocafisation relative A à éventuellement compenser est donnée par la relation suivante : [0091] 1-Math.6-1 11 - - 2D` R1 R2 F(D 2 - F2) 100921 La longueur focale de la lentille 9 est. déterminée de manière à réduire la défoca- lisation relative A déterminée. La lentille 9 est ici sans effet sur la polarisation des faisceaux lumineux polarisés et sur la séparation angulaire t). [0093] Par exemple, pour une longueur focale des lentilles de phase géométrique égale à F = 50 mm et une distance longitudinale entre les deux lentilles de phase géométrique égale à D = 3 mm, les rayons de courbure associés aux deux polarisations sont de l'ordre de : RI = -783 mm et R, = -883 mm. La défocalisation relative A associée est de l'ordre de : A = 0,146 dioptrie. Une lentille 9 divergente de longueur focale f = - 1000 mm est par exemple positionnée, en sortie, contre la deuxième lentille de phase géométrique L2. Les rayons de courbure corrigés sont alors estimés à : R, = -3608 mm et R, = -7547 mm. [0094] En variante, il est possible de déterminer la valeur de la première distance D de manière à compenser la défocalisation relative A. Pour cela, une valeur du rayon de courbure moyen Ra, peut être fixée en amont. Cette valeur fixée est choisie de manière à pouvoir être compensée par une lentille choisie. Le rayon de courbure moyen est donné par la relation : [0095] [Math.7] R + R 2 -F2 R - 2 - D 100961 A partir de la valeur fixée pour le rayon de courbure moyen Ra,., on détermine la première distance D. Par exemple, pour une valeur du rayon de courbure moyen Ra', fixée à Ra, = 1000 mm et une longueur focale des lentilles de phase géométrique égale à F = 50 mm, la première distance D obtenue est égale à D = 2,5 mm Les rayons de courbures associés aux deux polarisations sont alors égaux à : R, = 950 mm et Rn = 1050 mm Une lentille 9 divergente de longueur focale égale à f = - 1000 mm est introduite et les rayons de courbures modifiés sont égaux à : R, = -19000 mm et R2 = 21000 mm permettant alors de réduire la défocalisation relative A). 100971 Le dispositif 2 séparateur de polarisation peut également comprendre de manière op- tionnelle la lame à retard quart-d'onde 11. La lame à retard quart-d'onde est positionnée en sortie de la deuxième lentille de phase géométrique L2. La lame à retard quart-d'onde 11 permet de transformer les polarisations circulaires orthogonales en polarisations linéaires orthogonales. On obtient ainsi un dispositif séparateur de polarisation qui sépare angulairement un faisceau lumineux incident en deux faisceaux lumineux de polarisations linéaires orthogonales. Ainsi, la combinaison de deux lentilles de phase géométrique et d'une lame à retard quart-d'onde permet de reproduire, sous la forme d'un dispositif mince, la fonction d'un prisme de Wollaston. [0098] Dans une application à l'interférométrie différentielle, la lame à retard quart-d'onde permet une recombinaison des faisceaux lumineux polarisés dans le cas par exemple d'une réflexion de ces faisceaux sur une surface à étudier. [0099] C'est notamment le cas lorsque le dispositif 1 séparateur de polarisation est intégré 16 dans un système d'interférométrie différentielle (figures 6 et 7). Cette technique permet de mesurer la variation relative de deux chemins optiques. Par exemple, dans le cas d'un suivi de gravure ou d'érosion par plasma d'une surface 20, l'un des faisceaux lumineux polarisés est réfléchi par une zone érodée 22 et l'autre faisceau lumineux polarisé est réfléchi par une zone protégée 25 du plasma. [0100] Dans ce cas, le dispositif 1 joue un rôle de combincur des faisceaux réfléchis et afin que ceux-ci ne soient pas à nouveau séparés par le dispositif 1, la lame à retard quart- d'onde 11 permet d'inverser les polarisations entre le sens aller et le sens retour. [0101] Selon un premier exemple de système à interférométrie différentielle 50 représenté sur la figure 6, le dispositif 1 est réalisé selon le premier mode de réalisation présenté précédemment. Le système à interférométrie différentielle 50 comprend une source de lumière 2, un dispositif séparateur 30 (non polarisant) et une unité de détection 40. Ces éléments sont conformes à ceux classiquement utilisés et ne sont pas décrits en détails ici. [0102] Dans le dispositif 1, la lame à retard quart-d'onde 11 est par exemple positionnée après une lentille 9 de compensation de la défocalisation. La lame quart-d'onde 11 permet alors une conversion en polarisations linéaires des faisceaux incidents et une conversion en polarisation circulaire des faisceaux réfléchis. [0103] Selon un deuxième exemple de système à interférométrie différentielle 52 représenté sur la figure 7, le dispositif 1 est réalisé selon le deuxième mode de réalisation dans lequel aucun décalage transversal des lentilles de phase géométrique n'est observé, seule la rotation de l'ensemble des deux lentilles de phase géométrique permet d'obtenir un décalage entre le premier centre optique 0, et le deuxième centre optique On. [0104] En variante encore (non représentée), un système à interférométrie différentielle peut comprendre un dispositif 1 séparateur de polarisation tel que représenté sur la figure 4. [0105] La figure 8 représente un autre mode de réalisation du dispositif 1 séparateur de pola- risation conforme à l'invention. Selon cet autre mode de réalisation, le dispositif 1 comprend deux paires de lentilles de phase géométrique : d'une part la première lentille de phase géométrique L, et la deuxième lentille de phase géométrique L2 et d'autre part une troisième lentille de phase géométrique L; et une quatrième lentille de phase géométrique L4. Les lentilles de phase géométrique L,, L2, L et L4 sont positionnées en série sur l'axe de propagation du faisceau lumineux incident 100 avec une cinquième distance S1 entre la deuxième lentille de phase géométrique L, et la troisième lentille de phase géométrique L. [0106] Par exemple, la troisième lentille de phase géométrique L3 a un troisième centre optique 03, un troisième axe optique Z3 et une troisième longueur focale F3. La quatrième lentille de phase géométrique L4 a un quatrième centre optique 04, un 17 quatrième axe optique Z4 et une quatrième longueur focale F4. De préférence, la troisième longueur focale F3 et la quatrième longueur focale F4 sont égales à la longueur focale F (tout comme la première longueur focale FI et la deuxième longueur focale F,). En variante, la troisième longueur focale F3 et la quatrième longueur focale F4 peuvent être égales à une autre longueur focale FA, différente de la longueur focale F (à laquelle sont égales la première longueur focale FI et la deuxième longueur focale F, ). Le dispositif fonctionne aussi si la troisième longueur focale F3 et la quatrième longueur focale F4 peuvent être différentes entre elles mais proches, par exemple d'un écart inférieur ou égal à 10 %. [0107] Ici la troisième lentille de phase géométrique L3 et la quatrième lentille de phase géo- métrique L4 ont une puissance optique sphérique. La troisième lentille de phase géométrique L3 et la quatrième lentille de phase géométrique L4 sont orientées de manière à être chacune convergente pour une polarisation circulaire et divergente pour l'autre polarisation circulaire. Dans ce cas, la troisième lentille de phase géométrique Let la quatrième lentille de phase géométrique L4 focalisent respectivement aux points focaux F3 et -F' sur le troisième axe optique Z3 et aux points focaux F4 et -F4 sur le quatrième axe optique Z4. En variante, la troisième lentille de phase géométrique L3 et la quatrième lentille de phase géométrique L4 ont une puissance optique cylindrique, tout en étant convergentes pour une polarisation circulaire et divergentes pour l'autre polarisation circulaire. Dans le cas de lentilles ayant une puissance optique cylindrique, par exemple dans le cas de la troisième lentille de phase géométrique 1_,-; a une puissance optique cylindrique, un faisceau lumineux incident collimaté d'axe parallèle au troisième axe optique Z' est focalisé suivant un segment de droite orthogonal au troisième axe optique Z' passant par le point focal Fi pour une polarisation circulaire et suivant un autre segment de droite orthogonal au troisième axe optique Z3 passant par le point focal -F1 pour l'autre polarisation circulaire Ces lentilles de phase géométrique, qu'elles aient une puissance optique sphérique ou cylindrique, peuvent être corrigées de différentes aberrations géométriques, tout comme les lentilles conventionnelles sphériques ou cylindriques peuvent l'être en étant désignées sous la dénomination de lentille asphérique ou acylindrique. [0108] La troisième lentille de phase géométrique L3 et la quatrième lentille de phase géo- métrique L4 sont positionnées dans le même sens. La troisième lentille de phase géométrique L et la quatrième lentille de phase géométrique L4 sont par exemple positionnées clans le même sens que la première lentille de phase géométrique L1 et la deuxième lentille de phase géométrique L2. En variante, la troisième lentille de phase géométrique L3 et la quatrième lentille de phase géométrique L4 peuvent être positionnées clans un sens opposé à la première lentille de phase géométrique LI et à la deuxième lentille de phase géométrique L2. 18 [0109] De manière générale, le troisième axe optique Z3 et le quatrième axe optique Z4 forment un angle inférieur à quelques degrés. Dans la suite, le troisième axe optique Z3 et le quatrième axe optique Z4 sont parallèles. En variante, le troisième axe optique Z3 et le quatrième axe optique Z4 sont confondus. [0110] La troisième lentille de phase géométrique L3 et la quatrième lentille de phase géo- métrique L4 sont en contact ou séparées l'une de l'autre d'une troisième distance D' selon le premier axe optique Z1. En pratique, cette troisième distance D' est inférieure à la troisième longueur focale F3 et à la quatrième longueur focale F4. La troisième distance D' est inférieure à 20% de la troisième longueur focale F3 et de la quatrième longueur focale F4. De préférence, la troisième distance D' est par exemple inférieure à 10% de la troisième longueur focale F3 et de la quatrième longueur focale F4. En d'autres termes, la troisième distance D' est aussi faible que possible. Dans le cas où la troisième longueur focale F3 et la quatrième longueur focale F4 sont égales à la longueur focale F, la troisième distance D' est inférieure à la longueur focale F. [0111] -Ici, la troisième lentille de phase géométrique Li et la quatrième lentille de phase géométrique L4 sont placées à proximité l'une de l'autre (la troisième distance D' entre la troisième lentille de phase géométrique L3 et la quatrième lentille de phase géométrique L4 est donc faible devant la longueur focale F). Par exemple, la troisième distance D' est de l'ordre de 3 mm. [0112] Selon ce troisième mode de réalisation, le quatrième centre optique 04 est décalé d'une quatrième distance e' non nulle par rapport au premier axe optique Z, dans une direction transversale à l'axe de propagation du faisceau lumineux incident 100. En pratique, ici le dispositif 1 comprend par exemple un autre moyen de translation entre la troisième lentille de phase L3 et la quatrième lentille de phase géométrique L4. La quatrième distance e' est comprise entre 100 pm et quelques millimètres. Par construction, une projection P3 du troisième centre optique 03 suivant l'axe de propagation du faisceau lumineux sur la quatrième lentille de phase géométrique L4 est située à la quatrième distance e' du quatrième centre optique 04. [0113] L'autre moyen de translation est adapté à décaler le quatrième centre optique 04 de la quatrième distance e' par rapport au troisième centre optique 03 selon une direction transverse au premier axe optique Z1. En pratique, l'autre moyen de translation est donc adapté à décaler la quatrième lentille de phase géométrique L4 de la quatrième distance e' selon une direction transversale au premier axe optique Z,. En pratique, le segment P102 est contenu dans un plan XY orthogonal à l'axe Z et le segment P304 est contenu dans un autre plan XY orthogonal à l'axe Z. Par construction, le segment P102 a un sens opposé au segment P304. [0114] Comme visible par exemple sur la figure 8, grâce à cet autre moyen de translation, le quatrième axe optique Z4 est décalé de la quatrième distance e' par rapport au troisième 19 axe optique Z3. Un autre sens de décalage du quatrième axe optique Z4 par rapport au troisième axe optique Z3 est défini à partir de la position du quatrième centre optique 0 4 par rapport au premier axe optique Z1. L'autre sens de décalage est par exemple défini à partir de la position du quatrième centre optique 04 dans un plan XY par rapport au troisième axe optique Z3. En variante, l'autre sens de décalage peut être défini à partir de la position du quatrième centre optique 04 par rapport à l'axe de propagation du faisceau lumineux incident 100. [0115] Comme visible sur la figure 8, la première paire de lentilles de phase géométrique (LI , L2) est séparée de la deuxième paire de lentilles de phase géométrique (L3, L4) de la cinquième distance S1. En pratique, le premier centre optique 0, et le quatrième centre optique 04 sont séparés de la cinquième distance SI. [0116] Comme visible sur la figure 8, de manière avantageuse selon l'invention, le faisceau lumineux incident 100 est d'abord séparé angulairement et en polarisation en le premier faisceau lumineux polarisé 110 et en le deuxième faisceau lumineux polarisé 120. De manière avantageuse selon l'invention, le premier faisceau lumineux polarisé 110 et le deuxième faisceau lumineux polarisé 120 ont des polarisations circulaires orthogonales. Un premier angle de séparation Si est défini entre le premier faisceau lumineux polarisé 110 et le deuxième faisceau lumineux polarisé 120 qui sont collimatés. Puis le premier faisceau lumineux polarisé 110 est à son tour dévié d'un deuxième angle de séparation ti 2 pour former un troisième faisceau lumineux polarisé 114. Le premier faisceau lumineux polarisé 110 et le troisième faisceau lumineux polarisé 114 ont la même polarisation. Le deuxième angle de séparation ô, est défini entre le premier faisceau lumineux polarisé 110 et le troisième faisceau lumineux polarisé 114. [0117] De manière symétrique, le deuxième faisceau lumineux polarisé 120 est à son tour dévié du deuxième angle de séparation 6,12 pour former un quatrième faisceau lumineux polarisé 122. Le quatrième faisceau lumineux polarisé 122 et le deuxième faisceau lumineux polarisé 120 ont la même polarisation. De même, le deuxième angle de séparation ô2/2 sépare le quatrième faisceau lumineux polarisé 122 et le deuxième faisceau lumineux polarisé 120. [0118] La séparation angulaire totale 63 en sortie du dispositif 1 illustré sur la figure 8 est alors égale à = S, + 623 [0119] Comme visible sur la figure 8, les axes du troisième faisceau lumineux polarisé 114 et du quatrième faisceau lumineux polarisé 122 se croisent en sortie du dispositif 1 à une sixième distance S, du quatrième centre optique 04 en un point I. La sixième distance S, est donnée par la relation : [0120] [Math.8] 2e/ :F r.? S 32 2 S1= e 1 101211 La distance à laquelle les axes du troisième faisceau lumineux polarisé 114 et du quatrième faisceau lumineux polarisé 122 se croisent dépend donc du décalage transversal entre la première et la deuxième lentilles de phase géométrique d'une part, du décalage transversal entre la troisième et la quatrième lentilles de phase géométrique d'autre part et de la cinquième distance SI séparant les deux paires de lentilles de phase géométrique. [0122] Cc troisième mode de réalisation peut être avantageusement utilisé dans le cadre de la microscopie optique à contraste différentiel. Cette technique est utilisée pour mettre en évidence de faibles hétérogénéités. Pour cela, en plus de séparer angulairemcnt le faisceau lumineux incident, il est également intéressant de faire en sorte que les deux faisceaux lumineux polarisés séparés se croisent en dehors du dispositif de séparation. Un tel dispositif connu repose sur les prismes de Nomarski. Par rapport à ce dispositif connu, le troisième mode de réalisation du dispositif 1 séparateur de polarisation selon l'invention est plus compact. De plus, il présente l'avantage de permettre un ajustement de l'angle de séparation des faisceaux polarisés ainsi que de la position du croisement des faisceaux en sortie. Il permet également de conserver la qualité du mode de contraste différentiel lorsque l'objectif du microscope est changé ou lorsqu'un objectif à grossissement variable est utilisé. Enfin, comme seul un seul type de lentille de phase géométrique est utilisé pour réaliser une pluralité d'angles de séparation et de positions de croisement, la production est simplifiée. [0123] En variante, le dispositif 1 peut comprendre une portion de la lentille de phase géo- métrique LI et une portion de la lentille de phase géométrique L2. Dans cc cas, les poilions des lentilles de phase géométrique fonctionnent à la manière d'une lentille de Fresnel. 21 REVENDICATIONS[Revendication 1] Dispositif (I) séparateur de polarisation destiné à recevoir un faisceau lumineux incident (100), le dispositif (1) comprenant une première lentille de phase géométrique (L1), ayant un premier centre optique (01), un premier axe optique (Z,) et une première longueur focale (F1) positive pour un premier état de polarisation circulaire et une longueur focale (-F1) opposée pour un autre état de polarisation circulaire orthogonal au premier état de polarisation circulaire, et une deuxième lentille de phase géométrique (L2), ayant un deuxième centre optique (O 2), un deuxième axe optique (Z2) et une deuxième longueur focale (F2) positive pour le premier état de polarisation circulaire et une longueur focale (-F2) opposée pour l'autre état de polarisation circulaire, le premier axe optique (Z1) et le deuxième axe optique (Z2) formant un angle inférieur à quelques degrés, la première et la deuxième lentilles de phase géométrique étant séparées l'une de l'autre par une première distance (D) selon le premier axe optique (ZI), le dispositif (1) étant configuré et orienté de manière à ce qu'une projection (P1) du premier centre optique (01) suivant un axe de propagation du faisceau lumineux incident sur la deuxième lentille optique de phase géométrique (L2) est située à une deuxième distance (e) non nulle du deuxième centre optique (02), ladite première distance (D) étant inférieure à ladite première longueur focale (F1) et à ladite deuxième longueur focale (F2). [Revendication 2] Dispositif (1) séparateur de polarisation selon la revendication 1, dans lequel la première longueur focale (F1) et la deuxième longueur focale (Fi) présentent un écart inférieur ou égal à 10 %. [Revendication 3] Dispositif (1) séparateur de polarisation selon la revendication 1 ou 2, dans lequel le deuxième axe optique (Zi) est décalé de la deuxième distance (e) par rapport au premier axe optique (Z1). [Revendication 4] Dispositif (1) séparateur de polarisation selon la revendication 3, comprenant un moyen de translation (5) entre la première et la deuxième lentilles de phase géométrique, ledit moyen de translation (5) étant adapté à décaler le deuxième centre optique (Z,) par rapport au premier centre optique (01) selon une direction transverse au premier axe optique (Z1). [Revendication 5] Dispositif (1) séparateur de polarisation selon l'une quelconque des re- vendications 1 à 4, dans lequel le premier axe optique (Z1) forme un [Revendication 6] [Revendication 7] [Revendication 8] [Revendication 9] [Revendication 10] [Revendication 11] angle (0) par rapport à l'axe de propagation du faisceau lumineux incident sur ledit dispositif (1). Dispositif (1) séparateur de polarisation selon la revendication 5, comprenant un moyen de rotation (7) de la première et de la deuxième lentille de phase géométrique, la première lentille de phase géométrique (L1) et la deuxième lentille de phase géométrique (L) étant maintenues parallèles l'une à l'autre, ledit moyen de rotation (7) étant adapté à incliner simultanément ladite première et ladite deuxième lentille de phase géométrique par rapport au faisceau lumineux incident (100). Dispositif (1) séparateur de polarisation selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel la première distance (D) est inférieure à 20% de la première longueur focale (F1) et de la deuxième longueur focale (F)). Dispositif (1) séparateur de polarisation selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel la première lentille de phase géométrique (L1) et la deuxième lentille de phase géométrique (L2) ont une puissance optique sphérique ou cylindrique. Dispositif (1) séparateur de polarisation selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, comprenant une lentille optique (9) divergente. Dispositif (1) séparateur de polarisation selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, comprenant une lame à retard quart d'onde (11). Dispositif (1) séparateur de polarisation selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, comprenant une troisième lentille de phase géométrique (L), ayant un troisième centre optique (0'), un troisième axe optique (Z3) et une troisième longueur focale (FI), et une quatrième lentille de phase géométrique (L4), ayant un quatrième centre optique (04), un quatrième axe optique (Z4) et une quatrième longueur focale (F 4), la troisième lentille de phase géométrique (L) et la quatrième lentille de phase géométrique (L4) étant disposées de manière à présenter une puissance optique du même signe pour le premier état de polarisation circulaire et du signe opposé pour l'autre état de polarisation circulaire orthogonal, le troisième axe optique (Z') et le quatrième axe optique (Z4 ) formant un angle inférieur à quelques degrés avec le premier axe optique (Z1), la troisième et la quatrième lentilles de phase géométrique étant séparées l'une de l'autre par une troisième distance (D') selon le troisième axe optique (Z3), une projection du troisième centre optique (03) suivant l'axe de propagation d'un faisceau lumineux transmis par la première et la deuxième lentilles de phase géométrique sur la quatrième 23 [Revendication 12] lentille de phase géométrique (L4) étant située à une quatrième distance (e') non nulle du quatrième centre optique (04), ladite troisième distance (D') étant inférieure à ladite troisième longueur focale (F3) et à ladite quatrième longueur focale (F4). [Revendication 13] Interféromètre différentiel (50, 52) comprenant un dispositif (1) séparateur de polarisation selon l'une quelconque des revendications 1 à 11. Microscope optique à contraste différentiel comprenant un dispositif (1) séparateur de polarisation selon l'une quelconque des revendications 1 à 11.