FR 3088155 A1 20200508 FR 1860223 A 20181106 SYSTEME ELECTRIQUE ET METHODE DE PROTECTION D'UN CONVERTISSEUR DC/DC DOMAINE TECHNIQUE ET OBJET DE L'INVENTION [0001] La présente invention concerne le domaine des systèmes d'alimentation d'équipements électriques et/ou électroniques notamment destinés à être embarqués dans un véhicule automobile, en particulier un véhicule automobile électrique ou hybride. La présente invention concerne plus particulièrement le domaine des convertisseurs continu- continu, c'est-à-dire des systèmes électriques permettant de convertir une tension d'entrée continue en une tension de sortie continue, inférieure ou supérieure à la tension d'entrée. [0002] De manière connue, un véhicule automobile électrique ou hybride comprend un système de motorisation électrique, alimenté par une batterie d'alimentation haute tension via un réseau électrique embarqué haute tension et divers équipements électriques 15 auxiliaires, alimentés par une batterie d'alimentation basse tension via un réseau électrique embarqué basse tension. ETAT DE LA TECHNIQUE [0003] La figure 1 représente un schéma bloc fonctionnel d'un système électrique 20 embarqué de l'état de l'art. Ainsi, la batterie d'alimentation haute tension HV assure une fonction d'alimentation en énergie du système de motorisation électrique ENG permettant la propulsion du véhicule. La batterie d'alimentation basse tension LV alimente des équipements électriques auxiliaires AUX, tels que des calculateurs embarqués, des moteurs de lève-vitres, un système multimédia, etc. La batterie d'alimentation haute tension 25 HV délivre typiquement une tension comprise entre 100 V et 900 V, de préférence entre 100 V et 500 V, tandis que la batterie d'alimentation basse tension LV délivre typiquement une tension de l'ordre de 12 V, 24 V ou 48 V. Ces deux batteries d'alimentation haute et basse tension, HV et LV, doivent pouvoir être chargées. [0004] La recharge en énergie électrique de la batterie d'alimentation haute tension 30 HV est réalisée de manière connue en la connectant, via un chargeur électrique du véhicule, à un réseau d'alimentation électrique externe, par exemple le réseau électrique alternatif domestique Gl. Enfin, toujours en référence à la figure 1, la charge de la batterie d'alimentation basse tension LV est réalisée de manière connue par la batterie d'alimentation haute tension HV. Le système comprend à cette fin un convertisseur continu- 35 continu DC10. 2 [0005] Typiquement, le chargeur électrique comprend un convertisseur continu- continu isolé. On connait un convertisseur LLC résonant illustré en figure 2, comprenant deux capacités de résonance C3, C4, une bobine de résonance L1 et un transformateur. Dans le cas où la puissance de sortie du circuit augmente, le courant de résonance du 5 transformateur augmente aussi et enfin, l'amplitude de la tension Vr aux bornes de chaque capacité de résonance C3, 04 augmente. Lorsque les variations d'amplitude de tension Vr sont trop importantes, elles peuvent provoquer des surcharges dans les capacités de résonance C3 et C4 et à la sortie du circuit. [0006] De manière connue, en référence à la figure 3, pour éviter une potentielle 10 détérioration du circuit suite à une surcharge, il faut protéger les capacités de résonance C3 et C4 en limitant la tension à leurs bornes respectives. Pour cela, une première solution consiste à placer des diodes « ultra rapides », désignant des diodes qui commutent à très haute fréquence comme dans le cas présent, à plus de 275 kHz, en parallèle des capacités de résonance C3 et C4. Ainsi, lorsque la tension Vr est positive, la diode est bloquante, mais quand la tension Vr est négative, la diode est passante et court-circuite la capacité. Ceci modifie la structure du circuit, qui n'est donc plus un circuit LLC et ne fonctionne plus comme tel, empêchant ainsi la surcharge des capacités de résonance C3 et C4. [0007] Cette solution présente des inconvénients, notamment le coût élevé de ces diodes « ultra rapides », sachant qu'il en faut deux par circuit. Par ailleurs, les deux diodes 20 « ultra rapides » ne peuvent pas court-circuiter en même temps. Enfin, la tension de seuil de court-circuitage par la diode n'est pas réglable puisqu'elle est intrinsèque à la diode. [0008] Pour pallier ces inconvénients, la présente invention propose un système électrique configuré pour utiliser une méthode de détection de surcharge de la capacité de résonance, basée sur une mesure de courant. 25 PRESENTATION GENERALE DE L'INVENTION [0009] Plus précisément, l'invention vise un système électrique permettant la conversion d'une tension continue en une autre tension continue, comprenant : - un convertisseur continu-continu résonant comprenant un circuit 30 convertisseur LLC résonant comprenant une inductance de résonance, deux capacités de résonnance et un transformateur, - une unité de commande comprenant : 3 o un premier module de détermination de la valeur moyenne du courant de sortie du convertisseur continu-continu résonant sur une durée dite « durée d'évaluation », o un deuxième module de détermination d'une valeur maximale de la 5 tension aux bornes de chaque capacité de résonance et d'une valeur minimale de la tension aux bornes de chaque capacité de résonance sur la durée dévaluation, à partir de la valeur moyenne du courant de sortie, o un module de comparaison entre un seuil maximal de tension et la 10 valeur maximale de la tension aux bornes de chaque capacité de résonance et entre un seuil minimal de tension et la valeur minimale de la tension aux bornes de chaque capacité de résonance, o un élément de détection de défaillance configuré pour détecter une défaillance du convertisseur continu-continu résonant si : 15 - ladite valeur maximale de tension (Vr_max) est supérieure ou égale au seuil maximal de tension (Vr_deline_max) ou - ladite valeur minimale de tension (Vr min) est inférieure ou égale au seuil minimal de tension (Vr deline_mr)- Ce système permet de détecter simplement et efficacement une surcharge. 20 [0010] Avantageusement, le convertisseur continu-continu résonant du système électrique comprend un redresseur, connecté en sortie du transformateur, notamment au niveau du secondaire du transformateur. Ledit redresseur permet de convertir la tension alternative carrée, en sortie du 25 transformateur, en une tension redressée pulsée, c'est-à-dire une tension variable mais de signe constant. [0011] De préférence, la durée d'évaluation est égale à une ou plusieurs périodes de commutation des transistors du convertisseur continu-continu résonant. [0012] De manière préférée, le premier module de détermination est configuré pour 30 déterminer la valeur moyenne du courant de sortie, à partir d'un point de mesure situé à une borne de sortie du redresseur, notamment une borne basse de sortie du redresseur. [0013] De préférence, le deuxième module de détermination du système électrique est configuré pour déterminer la valeur maximale de tension et la valeur minimale de tension à partir de la tension d'entrée du convertisseur continu-continu résonant, la valeur efficace du 4 courant de résonance, la fréquence de commutation du convertisseur continu-continu résonant et la valeur de la capacité de résonance. La valeur maximale de tension et valeur minimale de tension sont ainsi déterminées précisément. 5 [0014] Avantageusement, le système électrique comprend un filtre connecté en sortie du redresseur du convertisseur continu-continu résonant. Le filtre permet d'améliorer la qualité du signal en sortie du convertisseur continu-continu. [0015] De manière avantageuse, le module de comparaison du système électrique est configuré de sorte que : 10 ledit seuil maximal de tension, correspond à une valeur maximale de tension autorisée aux bornes de la capacité de résonance, notamment au-dessus de laquelle ladite capacité est en surcharge, et ledit seuil minimal de tension, correspond à une valeur minimale de tension autorisée aux bornes de la capacité de résonance, notamment en dessous de laquelle ladite capacité 15 de résonance est en surcharge. Le seuil maximal de tension et le seuil minimal de tension sont modifiables, permettant ainsi d'être adaptés en fonction du contexte du système. [0016] Avantageusement, l'élément de détection de défaillance du système électrique comprend un élément de coupure configuré pour arrêter le fonctionnement du convertisseur 20 continu-continu résonant en cas de défaillance. [0017] L'invention concerne également un procédé de détection d'une surcharge d'un convertisseur continu-continu résonant mis en oeuvre dans un système électrique comportant un convertisseur continu-continu résonant comprenant un circuit convertisseur LLC résonant qui comprend une inductance de résonance, deux capacités de résonance 25 et un transformateur, ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il comprend des étapes de : - détermination, notamment de mesure, du courant de sortie, - détermination de la valeur moyenne dudit courant de sortie, sur une durée dite « durée d'évaluation », - détermination d'une valeur maximale de la tension aux bornes de chaque 30 capacité de résonance et d'une valeur minimale de la tension aux bornes de chaque capacité de résonance, sur la durée dévaluation, à partir de la valeur moyenne du courant de sortie, déterminée à l'étape précédente, 5 - comparaison entre un seuil maximal de tension et la valeur maximale de la tension aux bornes de chaque capacité de résonance et entre un seuil minimal de tension et la valeur minimale de la tension aux bornes de chaque capacité de résonance, 5 - détection d'une défaillance du convertisseur de tension continu-continu résonant si ladite valeur maximale de tension est supérieure ou égale au seuil maximal de tension, et/ou si ladite valeur minimale de tension est inférieure ou égale au seuil minimal de tension. 10 [0018] De manière préférée, l'étape de détection d'une défaillance du procédé correspond à la détection d'une surcharge d'une capacité de résonance. [0019] Avantageusement, le procédé comprend, après l'étape de détection d'une défaillance, une étape de coupure du convertisseur continu-continu résonant, dans laquelle le fonctionnement du convertisseur continu-continu résonant est arrêté. 15 [0020] Le procédé permet de protéger le système électrique, en particulier le convertisseur continu-continu, afin d'éviter une détérioration possible de certains composants du système, notamment des capacités de résonance, et donc d'éviter un fonctionnement erroné du système. [0021] De manière préférée, la valeur maximale de la tension aux bornes de chaque capacité de résonance est déterminée suivant la formule : 1 V7vo ut Tr 2 + ( )2 Vr_m a x 2 vin + (N x I Cr2r[F, ,_avg x ) 2-y2 4-Y3 x N x F, x Lm et la valeur minimale (Vr min) de la tension aux bornes de chaque capacité de résonance (Cr/2) est déterminée suivant la formule: 1 YL TEVout Vr_min = - In (N x avg x )2 + ( )2 2 Cr 2TEF, - 2./2 4-Y3 x N x F, x Lm où Vin est la tension d'entrée du convertisseur continu-continu résonant, Cr est la valeur des capacités de résonance, Fs est la fréquence de commutation du convertisseur continu-continu résonant, N désigne le rapport de transformation du transformateur, 1,_'rn est la valeur moyenne du courant de sortie, Var, est la tension de sortie et Lm désigne l'inductance magnétisante primaire du transformateur. 6 DESCRIPTION DES FIGURES [0022] L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple, et se référant aux dessins annexés donnés à titre 5 d'exemples non limitatifs, dans lesquels des références identiques sont données à des objets semblables et sur lesquels : - la figure 1 (déjà commentée), le schéma bloc fonctionnel d'un système électrique selon l'état de l'art ; - la figure 2 (déjà commentée), un schéma électronique d'un système 10 électrique selon l'état de l'art ; - la figure 3 (déjà commentée), un schéma électronique d'un système électrique selon l'état de l'art ; - la figure 4, le schéma bloc fonctionnel d'un système électrique selon l'invention, 15 la figure 5, le schéma électronique du système électrique de la figure 4, la figure 6, un schéma bloc représentant le procédé de détection de surcharge selon l'invention. [0023] Il faut noter que les figures exposent l'invention de manière détaillée pour mettre 20 en oeuvre l'invention, lesdites figures pouvant bien entendu servir à mieux définir l'invention le cas échéant. DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION [0024] Il est rappelé que la présente invention est décrite ci-après à l'aide de différents 25 modes de réalisation non limitatifs et est susceptible d'être mise en oeuvre dans des variantes à la portée de l'homme du métier, également visées par la présente invention. [0025] La figure 4 représente un schéma bloc fonctionnel d'une forme de réalisation du système électrique selon l'invention. Ce système électrique est notamment destiné à être monté dans un véhicule automobile électrique ou hybride. L'invention concerne un 30 convertisseur continu-continu résonant 1. [0026] En référence à la figure 4, le système électrique comprend un convertisseur continu-continu résonant 1, comprenant un circuit convertisseur 10, un redresseur 20, connecté en sortie dudit circuit convertisseur 10, et un filtre 30, connecté en sortie dudit redresseur 20. Le filtre 30 peut être omis. Le convertisseur continu-continu résonant 1 7 permet de convertir une tension continue en une autre tension continue, la topologie détaillée de ce convertisseur sera décrite en détails dans une prochaine partie. Le circuit convertisseur 10, comprend un premier circuit 10-1 et un deuxième circuit 10-2, permettant d'obtenir notamment une tension alternative carrée, autrement dit un courant sinusoïdal, à 5 partir d'une tension continue. Le redresseur 20 permet de convertir une tension alternative carrée en une tension redressée pulsée, c'est-à-dire une tension variable mais de signe constant. Le filtre 30 permet de « lisser » la tension obtenue précédemment, c'est-à-dire obtenir en sortie du filtre 30 la valeur moyenne de la tension d'entrée du filtre 30. [0027] La figure 5 représente la topologie détaillée du système électrique présenté à 10 la figure 4, c'est-à-dire d'un convertisseur continu-continu résonant 1. Dans ce mode de réalisation détaillé, le premier circuit 10-1 du circuit convertisseur 10 du convertisseur continu-continu résonant 1 comprend un circuit dit « HBS », de l'anglais « Half Bridge switches ». Par ailleurs, le deuxième circuit 10-2 du circuit convertisseur 10, relié au premier circuit 10-1, comprend un circuit convertisseur LLC résonant, dont la structure est connue 15 de l'homme du métier. [0028] Le circuit HBS comprend deux transistors T1 et T2, notamment des transistors à effet de champ, et assure une fonction d'alimentation à découpage, grâce aux transistors T1, T2 fonctionnant en commutation. Des pertes peuvent se produire lors de l'activation et de la désactivation de chaque transistor T1, T2. Des capacités C1, C2 peuvent être 20 connectées respectivement en parallèle des transistors T1, T2 pour permettre des commutations à zéro de tension ou ZVS (pour « Zero Voltage Switching » en anglais), et de minimiser les pertes dues à la commutation et ainsi d'obtenir une fréquence de commutation plus élevée pour les transistors T1 et T2. Toujours en référence à la figure 5, le convertisseur LLC résonant du deuxième circuit 10-2, comprend une inductance de 25 résonance Lr, deux capacités de résonnance Cr/2, dont une première capacité est connectée avec une borne haute du premier circuit 10-1 et une deuxième capacité connectée à une borne basse du premier circuit 10-1, les deux capacités de résonance Cr/2 étant connectées à leur autre borne au niveau d'un point milieu, et un transformateur Tr, qui présente une inductance magnétisante au primaire. [0029] Le redresseur 20 peut être un pont de quatre diodes pour permettre le redressement de tension. En effet, une tension alternative carrée, passant du positif au négatif, est redressée en une tension périodique de signe constant, soit positif, soit négatif. [0030] Par ailleurs, toujours en référence à la figure 5, le filtre 30 peut comprendre une résistance R1 et une capacité C3 montées en parallèle, ou simplement une capacité 8 montée en parallèle du redresseur 20 ou encore un filtre LC. Lorsque la tension d'entrée du filtre 30, correspondant à la tension de sortie du redresseur 20, augmente, la capacité C3 se charge. Puis, lorsque la tension d'entrée du filtre 30 diminue, la capacité C3 se décharge. Mais, de manière connue, une capacité se charge et se décharge « lentement » 5 et donc l'amplitude de la tension délivrée en sortie du filtre 30 est beaucoup plus faible que celle de la tension d'entrée du filtre 30, voire presque nulle. Ainsi, la tension en sortie du filtre 30 est quasiment continue. [0031] La détection d'une potentielle surcharge d'une des capacités de résonance Cr/2 est obtenue à partir de la mesure du courant de sortie I, à un point de mesure B1 pris en 10 sortie du redresseur 20. [0032] Par ailleurs, toujours afin de détecter une potentielle surcharge d'une capacité de résonance Cr/2, le système électrique comprend une unité de commande TN. L'unité de commande TN est notamment un dispositif de traitement numérique. Ladite unité de 15 commande TN comprend un premier module de détermination TN1, un deuxième module de détermination TN2, comprenant un module de comparaison TNC, et un élément de détection de défaillance UP. L'unité de commande IN est notamment reliée par son premier module de détermination TN1 au point de mesure 81. L'élément de détection de défaillance UP peut être une unité de pilotage des transistors, communément appelé « driver » par 20 l'homme du métier. [0033] En référence à la figure 6, il est représenté un mode de réalisation du procédé de détection d'une surcharge d'un convertisseur continu-continu résonant 1. [0034] Etape 1 : détermination de la valeur du courant de résonance efficace I rRMS 25 [0035] Le premier module de détermination TN1 détermine la valeur moyenne 1,_'g du courant de sortie 1,, mesuré sur un point de mesure B1 pris en borne basse en sortie du redresseur 20 du convertisseur continu-continu résonant 1, sur une durée T dite « durée d'évaluation ». Cette durée d'évaluation T peut s'étendre sur une ou plusieurs périodes de commutation des transistors T1, T2 et peut comprendre une portion d'une période de 30 commutation. [0036] La valeur moyenne I, 'g du courant de sortie I, est également liée à la valeur efficace du courant de résonance I rRMS. 9 [0037] En effet, en appliquant la loi des noeuds au noeud situé à la borne basse de l'inductance magnétisante primaire du transformateur Tr, la valeur efficace du courant de résonance 1,Rms est définie selon la formule suivante : Ir_UMS z 1, + .12 (1) 5 Pour rappel, Is désigne la mesure du courant de sortie et lm désigne le courant traversant l'inductance magnétisante primaire du transformateur Tr. [0038] Ensuite, lorsqu'on remplace les valeurs du courant de sortie I, et du courant traversant l'inductance magnétisante primaire lm par leurs expressions respectives, dans l'expression (1), on obtient l'expression suivante : 10 (N x Is_Rms)2 \fout )2 (1 bis) Ir_RMS (4V7 X N X F, x L,' Pour rappel, N désigne le rapport de transformation du transformateur Tr défini mathématiquement par le rapport du nombre de spires de l'inductance secondaire sur le nombre de spires de l'inductance primaire du transformateur Tr. De plus, Lm désigne l'inductance magnétisante primaire du transformateur Tr, V', désigne la tension de sortie 15 du redresseur 20, F, désigne la fréquence de commutation du convertisseur continu-continu résonant 1, et donc dans le cas présent la fréquence de commutation des transistors T1, T2 et 1, RMS définit la valeur efficace du courant de sortie. [0039] Par ailleurs, il est connu que la valeur efficace du courant de sortie 1,_Rms est définie selon la formule suivante: Is_RMS Is_ayg x 247 . Ainsi, si on remplace dans (1 bis) la 20 valeur efficace du courant de sortie Is_Rms par son expression, on obtient : 1T (1ter) )2± ( \out )2 (NXIs_avgX2- 4-x\ REVENDICATIONS1. Système électrique permettant la conversion d'une tension continue en une autre tension continue, comprenant : - un convertisseur continu-continu résonant (1) comprenant un circuit convertisseur LLC résonant comprenant une inductance de résonance (L), deux capacités de résonnance (Cr/2) et un transformateur (Tr), - une unité de commande (TN) comprenant : o un premier module de détermination (TN1) de la valeur moyenne (I, a') du courant de sortie (Is) du convertisseur continu-continu résonant (1) sur une durée (T) dite « durée d'évaluation », o un deuxième module de détermination (TN2) d'une valeur maximale (Vr _max) de la tension aux bornes de chaque capacité de résonance (Cr/2) et d'une valeur minimale (Vr ma,) de la tension aux bornes de chaque capacité de résonance (Cr/2) sur la durée d'évaluation, à partir de la valeur moyenne (I, a') du courant de sortie (Is), o un module de comparaison (TNC) entre un seuil maximal de tension (Vr define_max) et la valeur maximale (Vr_rnax) de la tension aux bornes de chaque capacité de résonance (Cr/2) et entre un seuil minimal de tension (Vrdefine_min) et la valeur minimale (Vr_min) de la tension aux bornes de chaque capacité de résonance (Cr/2), o un élément de détection de défaillance (UP) configuré pour détecter une défaillance du convertisseur continu-continu résonant (1) si : - ladite valeur maximale de tension (V, max) est supérieure ou égale au seuil maximal de tension (Vrdeline_max), ou - ladite valeur minimale de tension (Vr min) est inférieure ou égale au seuil minimal de tension Oh deline_mr)- 2. Système électrique selon la revendication précédente, dans lequel le convertisseur continu-continu résonant (1) comprend un redresseur (20), connecté au niveau du 30 secondaire du transformateur (Tr). 3. Système électrique, selon la revendication précédente, dans lequel le premier module de détermination (TN1) est configuré pour déterminer la valeur moyenne (l, avg) du courant de sortie (le), à partir d'un point de mesure situé à une borne de sortie du redresseur 35 (20), notamment une borne basse de sortie du redresseur (20). 15 4. Système électrique selon l'une des revendications précédentes, dans lequel le deuxième module de détermination (TN2) est configuré pour déterminer la valeur maximale de tension (Vr max) et la valeur minimale de tension (Vr mm) à partir de : la tension d'entrée 5 (W) du convertisseur continu-continu résonant (1), la valeur moyenne (la_avg) du courant de sortie (1,), la fréquence de commutation (Fa) du convertisseur continu-continu résonant (1), la valeur de la capacité de résonance (Cr), la valeur de la tension de sortie V', du redresseur (20), le rapport de transformation (N) du transformateur (Tr) et l'inductance magnétisante primaire (Lm) du transformateur (Tr). 10 5. Système électrique selon l'une des revendications précédentes, comprenant un filtre (30), connecté en sortie du redresseur du convertisseur continu-continu résonant (1). 6. Système électrique selon l'une des revendications précédentes, dans lequel le 15 module de comparaison (TNC) est configuré de sorte que ledit seuil maximal de tension (Vr defme max), correspond à une valeur maximale de tension autorisée aux bornes de la capacité de résonance, notamment au-dessus de laquelle ladite capacité est en surcharge, et ledit seuil minimal de tension (Vr delle min), correspond à une valeur minimale de 20 tension autorisée aux bornes de la capacité de résonance, notamment en dessous de laquelle ladite capacité de résonance est en surcharge. 7. Système électrique selon l'une des revendications précédentes, dans lequel l'élément de détection de défaillance (UP) comprend un élément de coupure configuré pour 25 arrêter le fonctionnement du convertisseur continu-continu résonant (1) en cas de défaillance. 8. Procédé de détection d'une surcharge d'un convertisseur continu-continu résonant (1) mis en oeuvre dans un système électrique comportant un convertisseur continu-continu résonant (1) comprenant un circuit convertisseur LLC résonant qui comprend une inductance de résonance (L), deux capacités de résonnance (Cr/2) et un transformateur (Tr), ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il comprend des étapes de : - détermination, notamment de mesure, du courant de sortie (1a), - détermination de la valeur moyenne (Is_a') dudit courant de sortie (la) , sur une durée (T) dite « durée d'évaluation », 16 - détermination d'une valeur maximale (V, max) de la tension aux bornes de chaque capacité de résonance (Cr/2) et d'une valeur minimale (V,_,',g) de la tension aux bornes de chaque capacité de résonance (Cr/2), sur la durée dévaluation « T », à partir de la valeur moyenne (l'vg) du courant de sortie 5 (ls), déterminée à l'étape précédente, - comparaison entre un seuil maximal de tension (V, define max) et la valeur maximale (Vr_max) de la tension aux bornes de chaque capacité de résonance (Cr/2) et entre un seuil minimal de tension (V, define min) et la valeur minimale (V, gvn) de la tension aux bornes de chaque capacité de résonance (Cr/2), 10 - détection d'une défaillance du convertisseur de tension continu-continu résonant (1)si ladite valeur maximale de tension (V, max) est supérieure ou égale au seuil maximal de tension (V, delme_max), et/ou si ladite valeur minimale de tension (V, min) est inférieure ou égale au seuil minimal de tension (V, define_min)- 15 9. Procédé selon la revendication précédente, dans lequel l'étape de détection de défaillance correspond à la détection d'une surcharge d'une capacité de résonance (Cr/2). 10. Procédé selon la revendication 8 ou 9, comprenant, après l'étape de détection d'une 20 défaillance, une étape de coupure du convertisseur continu-continu résonant (1), dans laquelle le fonctionnement du convertisseur continu-continu résonant (1) est arrêté. 11. Procédé selon l'une des revendications 8 à 10, dans lequel la valeur maximale (V, max) de la tension aux bornes de chaque capacité de résonance (Cr/2) est déterminée 25 suivant la formule : V7(N x x Ti )2 + ( Vous )2 Vr max = 1Vin 2 Cr2TrFs 'g 2,/2 4-V3 N x Fs x et la valeur minimale (Vr_m,g) de la tension aux bornes de chaque capacité de résonance (Cr/2) est déterminée suivant la formule: 1 (N x Is_avg x Tc_ )2 + )2 = - Vin in Cr2TrF 2,/2 ( \tout 4,/3 x N x Fs x Lm 30 où Vin est la tension d'entrée du convertisseur continu-continu résonant (1), C, est la valeur des capacités de résonance (Cr/2), F, est la fréquence de commutation du convertisseur 17 continu-continu résonant (1), N désigne le rapport de transformation du transformateur (Tr), Is_avrg est la valeur moyenne du courant de sortie (In), V.Lit est la tension de sortie et 1_, désigne l'inductance magnétisante primaire du transformateur (Tr).