FR 3089722 A1 20200612 FR 1872693 A 20181211 Description Titre de l'invention : Calibration d'un circuit retardateur Domaine technique [0001] La présente description concerne de façon générale les circuits électroniques et, plus particulièrement, les circuits programmables de génération de retards asynchrones. La présente description concerne plus précisément les circuits basés sur des générateurs de rampe. Technique antérieure [0002] Dans de nombreuses applications, on souhaite disposer de retardateurs de signaux électroniques. H peut s'agir, par exemple, dc comparateurs dc phase, de fonctions de synchronisation, de générateurs de signaux d'horloge, de circuits de transmission, etc. Le plus souvent, on souhaite également pouvoir programmer le retard, c'est-à-dire en ajuster la valeur. Par ailleurs, il est également généralement souhaitable de pouvoir garantir la relation entre une consigne fournie par l'application et la valeur du retard obtenu. [0003] Les fonctions de génération d'un retard programmable fournissent généralement une impulsion au bout d'un certain temps suivant un évènement déclencheur. Cc temps définit la valeur du retard. La programmation du retard (consigne) peut prendre diverses formes analogiques ou numériques. [0004] Les fonctions ou circuits à retard programmable peuvent se répartir en trois grandes catégories. [0005] Une première catégorie concerne les solutions à base de compteurs numériques in- crémentés au rythme d'un oscillateur. L'évènement déclencheur est généralement une initialisation du compteur. L'impulsion de retard est déclenchée lorsque le compteur atteint un compte donné représentant la consigne. [0006] Une deuxième catégorie concerne les solutions à base d'éléments retardateurs (le plus souvent des inverseurs logiques) montés en boucle à verrouillage de retard (DLL - Delay Locked Loop). [0007] Une troisième catégorie concerne les solutions basées sur un générateur de rampe de tension à partir d'une charge de capacité. Dans ces solutions, une rampe de tension est obtenue par la charge d'une capacité à courant constant et l'impulsion de retard est générée lorsque la tension de la rampe atteint un seuil représentant la consigne. [0008] La présente description concerne plus particulièrement cette troisième catégorie de reliu-dateurs. Résumé de l'invention 100091 11 existe un besoin d'amélioration des retardateurs électroniques en termes de fiabilité 2 de la relation entre une consigne d'un retard souhaité et la valeur du retard obtenue. [0010] TI existe également un besoin d'amélioration des retardateurs électroniques en termes de résolution (écart entre deux valeurs consécutives du retard). [0011] Un mode de réalisation pallie tout ou partie des inconvénients des circuits re- tardateurs usuels. [0012] Un mode de réalisation prévoit un procédé de calibration d'un circuit de génération d'un retard, le circuit comportant : - un élément capacitif d'intégration d'un premier courant fourni par une première source de courant, dans lequel la première source de courant comporte un premier convertisseur numérique-analogique commandé par un premier code numérique de commande ; - un circuit d' initialisation de l'élément capacitif sur commande d'un signal d'initialisation ; - un comparateur d'une première tension de charge dudit élément capacitif par rapport à une deuxième tension, ladite deuxième tension étant générée à partir d'un deuxième convertisseur numérique-analogique commandé par un deuxième code numérique de commande, le comparateur présentant une sortie de comparaison délivrant un signal de sortie présentant un retard souhaité par rapport au signal d'initialisation ; et dans lequel, lors d'une phase d'utilisation du circuit de génération de retards, seul un code, dit code de sélection, parmi les premier et deuxième codes numériques de commande est utilisé pour sélectionner le retard souhaité, l'autre code de commande, dit code de réglage, restant à une valeur prédéfinie ; et dans lequel, lors d'une phase de calibration du circuit de génération de retards, les premier et deuxième codes numériques de commande sont utilisés pour définir ladite valeur prédéfinie ; et dans lequel, le procédé de calibration comprend les étapes suivantes : dans une première phase de test : al) appliquer un premier jeu de premier et deuxième codes numériques de commande et appliquer un signal d'initialisation ; bl) délivrer un signal de calibration en entrée du comparateur présentant un premier délai de référence ; cl) analyser le signal de sortie de comparaison ; et dans une deuxième phase de test : a2) appliquer un deuxième jeu de premier et deuxième codes numériques de commande et appliquer un signal d'initialisation ; b2) délivrer un signal de calibration en entrée du comparateur présentant un délai égal à la somme du premier délai de référence et d'un deuxième délai de référence ; 3 c2) analyser le signal de sortie de comparaison ; et dans lequel les première et deuxième phases de test sont éventuellement réitérées plusieurs fois en changeant les premier et deuxième jeux de premier et deuxième codes numériques de commande, pour identifier ladite valeur prédéfinic du code de réglage. [0013] Selon un mode de réalisation, la première phase de test est réitérée en changeant la valeur d'un même code parmi le code de sélection et le code de réglage, et dans lequel la deuxième phase de test est réitérée en changeant la valeur de l'autre code. [0014] Selon un mode de réalisation, une même phase de test, la première et/ou la deuxième, est réitérée plusieurs fois pour un même jeu de codes numériques de commande, les valeurs successives du signal de sortie de comparaison étant analysées ensemble pour déterminer si le jeu de codes numériques appliqué permet ou non d'obtenir un délai de retard sensiblement égal, selon la phase de test, au premier délai de référence ou à la somme des premier et deuxième délais de référence. [0015] Selon un mode de réalisation, lors de la phase de test, éventuellement réitérée en changeant la valeur du code de sélection, on recherche une première valeur extrémale du code de sélection et dans lequel, on définit une deuxième valeur extrémale du code de sélection à partir de la première valeur extrémale et d'un nombre de codes correspondant à une plage de codes de pleine échelle souhaitée ; et dans lequel, lors de l'autre phase de test, éventuellement réitérée en changeant la valeur du code de réglage, la valeur du code de sélection utilisée correspond à la deuxième valeur extrémale du code de sélection préalablement définie. [0016] Selon un mode de réalisation, le deuxième délai de référence correspond à une pleine échelle de valeurs de délais souhaités pour lesquels la courbe représentant le délai de retard obtenu en fonction de la valeur de code de sélection, pour une valeur donnée de code de réglage, est sensiblement linéaire. [0017] Selon un mode de réalisation, le procédé utilise un deuxième circuit de génération de retards identique audit circuit de génération de retards, dans lequel, lors des étapes bl) ou b2), le deuxième circuit de génération de retards est utilisé pour générer ledit signal de calibration en entrée du comparateur, le signal d'initialisation du deuxième circuit de génération de retards étant respectivement synchrone avec le signal d'initialisation du premier circuit de génération de retards ou différé d'un délai égal au deuxième délai de référence. [0018] Un mode de réalisation prévoit un circuit comprenant un circuit de génération d'un retard, comportant : - un élément capacitif d'intégration d'un premier courant fourni par une première source de courant, dans lequel la première source de courant comporte un premier convertisseur numérique-analogique commandé par un premier code numérique de commande ; - un circuit d'initialisation de l'élément capacitif sur commande d'un signal d'in tialisafion ; - un comparateur d'une première tension de charge dudit élément capacitif par rapport à une deuxième tension, ladite deuxième tension étant générée à partir d'un deuxième convertisseur numérique-analogique commandé par un deuxième code numérique de commande, le comparateur présentant une sortie de comparaison délivrant un signal de sortie présentant un retard souhaité par rapport au signal d'initialisation ; et dans lequel, lors d'une phase d'utilisation du circuit de génération de retards, seul un code, dit code de sélection, parmi les premier et deuxième codes numériques de commande est utilisé pour sélectionner le retard souhaité, l'autre code de commande, dit code de réglage, restant. à une valeur prédéfinie ; et dans lequel, lors d'une phase de calibration du circuit de génération de retards, les premier et deuxième codes numériques de commande, ainsi que le signal d'initialisation peuvent être commandés par un dispositif de calibration, et le signal de sortie peut être reçu par le dispositif de calibration, afin de définir ladite valeur prédéfinie du code de réglage en mettant en oeuvre un procédé de calibration. [0019] Selon un mode de réalisation, le circuit comprend un circuit de calihration de retards relié au circuit de génération d'un retard, le circuit de calihration comprenant un comparateur de phase recevant sur une entrée ledit signal de sortie du circuit de génération d'un retard et sur une autre entrée un signal de calibration, le circuit de calibration mettant en oeuvre, dans une phase de calibration préalable à la phase d'utilisation, le procédé de calibration. [0020] Selon un mode de réalisation, le deuxième délai de référence correspond à une période d'un signal d'horloge de référence, éventuellement généré par un dispositif de génération d'horloge du circuit. [0021] Selon un mode de réalisation, le circuit comprend plusieurs circuits identiques de gé- nération d'un retard, un deuxième circuit de génération d'un retard étant utilisé pour mettre en oeuvre le procédé de calibration sur un premier circuit de génération d'un retard, en mettant en oeuvre le procédé de calibration utilisant un deuxième circuit de génération de retards identique audit circuit de génération de retards, dans lequel, lors des étapes bl) ou b2), le deuxième circuit de génération de retards étant utilisé pour générer ledit signal de calibration en entrée du comparateur, le signal d'initialisation du deuxième circuit de génération de retards étant respectivement synchrone avec le signal d'initialisation du premier circuit de génération de retards ou différé d'un délai égal au deuxième délai de référence. Brève description des dessins [0022] Ces caractéristiques et avantages, ainsi que d'autres, seront exposés en détail dans la description suivante de modes de réalisation particuliers faite à titre non limitatif en relation avec les figures jointes parmi lesquelles : [0023] [fig.1] la figure 1 est une représentation très schématique d'un exemple de retardateur à rampe du type auquel s'appliquent des modes de réalisation qui vont être décrits ; [0024] [fig.2] la figure 2 représente, par des vues Fig 2A, Fig 2B et Fig 2C (figures 2A, 2B, 2C), des chronogrammes illustrant le fonctionnement d'un retardateur à rampe du type de celui décrit en relation avec la figure 1 ; [0025] [fig.3] la figure 3 représente, de façon très schématique et sous forme de blocs, un mode de réalisation d'un générateur de retards ; [0026] [fig.4] la figure 4 représente de façon schématique un mode de réalisation d'un convertisseur numérique-analogique ; [0027] [fig.5] la figure S illustre, par des vues Fig 5A et Fig 5B (figures SA, 5B), de façon très schématique et sous forme de chronogrammes, certains paramètres conditionnant le fonctionnement d'un générateur de retards ; [0028] [fig.6] la figure 6 représente, de façon très schématique et sous forme de blocs, un exemple d'architecture de circuit électronique comportant plusieurs voies comportant chacune un circuit retardateur programmable ; et [0029] [fig.7] la figure 7 illustre, par des vues Fig 7A et Fig 7B (figures 7A, 7B), respectivement une première et une deuxième phase d'un exemple de procédé de recherche d'un code et de valeurs représentées en figure 5B. Description des modes de réalisation [0030] De mêmes éléments ont été désignés par de mêmes références aux différentes figures. En particulier, les éléments structurels et/ou fonctionnels communs aux différents modes de réalisation peuvent présenter les mêmes références et peuvent disposer de propriétés structurelles, dimensionnelles et matérielles identiques. [0031] Par souci de clarté, seuls les étapes et éléments utiles à la compréhension des modes de réalisation décrits ont été représentés et sont détaillés. En particulier, la destination des retards générés n'a pas été détaillée, les modes de réalisation étant compatibles avec les destinations usuelles de signaux retardés qui dépendent de l'application, les modes de réalisation décrits étant en particulier compatibles avec les applications 6 usuelles de retardateurs. De plus, la génération des signaux ou évènements déclencheurs des retards générés par les circuits retardateurs des modes de réalisation décrits n'a pas été détaillée, les modes de réalisation décrits étant compatibles avec les techniques usuelles de génération des signaux déclencheurs qui dépendent de l'application. [0032] Sauf précision contraire, lorsque l'on fait référence à deux éléments connectés entre eux, cela signifie directement connectés sans élément intermédiaire autre que des conducteurs, et lorsque l'on fait référence à deux éléments reliés ou couplés entre eux, cela signifie que ces deux éléments peuvent être directement reliés (connectés) ou être reliés par l'intermédiaire d'un ou plusieurs autres éléments. [0033] Dans la description qui suit, lorsqu'on fait référence aux termes "approxima- tivement", "environ" et "de l'ordre de", cela signifie à 10% près, de préférence à 5% près. [0034] En outre, le terme étalonnage ou calibration sera utilisé dans la présente description, les deux termes ayant une signification identique. [0035] La figure 1 est une représentation très schématique d'un exemple de retardateur à rampe du type auquel s'appliquent des modes de réalisation qui vont être décrits. [0036] Le circuit comporte un comparateur 12 dont une entrée 13 (par exemple inverscuse (-)) reçoit une tension de référence ou de consigne V13 et dont l'autre entrée 14 (par exemple non-inverseuse (+)) est reliée, de préférence connectée, à une première électrode d'un condensateur Cc dont l'autre électrode est reliée, de préférence connectée, à la masse. Le condensateur Cc est destiné à être chargé par une source 2 de courant 12 constant alimentée par une tension continue Vdd. La source de courant 2 relie une borne 16 d'application de la tension Vdd au noeud 14. Par ailleurs, le noeud 14 est relié à la masse par un commutateur KR de réinitialisation. Le commutateur KR est en parallèle avec le condensateur Cc et permet de le décharger à chaque fermeture de l'interrupteur KR. En d'autres termes, une ouverture de l'interrupteur KR constitue le déclencheur de la temporisation ou l'initialisation du retard. Après chaque ouverture de l'interrupteur KR, le potentiel du noeud 14 croit sous l'effet de la charge du condensateur Cc par le courant 12 fourni par la source 2. Dès que le potentiel atteint le seuil correspondant à la tension V13, la sortie OUT bascule. [0037] Les figures 2A, 2B et 2C sont des chronogrammes illustrant le fonctionnement d'un retardateur à rampe du type de celui décrit en relation avec la figure 1. [0038] La figure 2A illustre un exemple d'allure du signal RESET de commande de l'interrupteur KR. La figure 2B illustre un exemple correspondant d'évolution de la tension V14 aux bornes du condensateur Cc. La figure 2C illustre l'allure correspondante du signal OUT. Les signaux RESET et OUT sont des signaux en tout ou rien (0 ou 1) tandis que le signal V14 est une rampe de tension. 7 [0039] A chaque instant tl où l'interrupteur KR est ouvert (figure 2A), un cycle de charge du condensateur Cc par le biais de la source de courant 2 commence. La tension V14 (figure 2B) commence à croitre et, quand (instant t2) cette tension V14 atteint le seuil V13, la sortie OUT (figure 2C) du comparateur 12 bascule (dans cet exemple, vers l'état haut). La tension V14 continue à croître après l'instant t2, le cas échéant jusqu'à saturation, tant que la décharge du condensateur Cc n'est pas provoquée par la fermeture de l'interrupteur KR. Dès l'instant (t3) où le signal RESET repasse (arbitrairement) à l'état haut pour fermer l'interrupteur KR, le condensateur Cc est déchargé, et l'on peut recommencer un nouveau cycle. [0040] Les niveaux haut et bas du signal OUT sont liés à la tension d'alimentation du com- parateur 12 et sont arbitrairement notés comme étant Vdd et zéro (la masse) en négligeant notamment les chutes de tension dans les transistors à l'état passant du comparateur 12. De même, on suppose arbitrairement un signal RESET dont les états haut et bas sont respectivement Vdd et la masse. [0041] Le retard T (écart entre les instants tl et t2) peut être programmé en contrôlant la pente de la rampe, c'est-à-dire le courant de charge ou la capacité du condensateur Cc, la tension de référence V13 du comparateur 12, ou la charge initiale du condensateur Cc. [0042] Une solution analogique de génération de rampe telle qu'illustrée par la figure 1 est souvent préférée aux solutions purement numériques des deux autres catégories (à compteur ou à éléments retardateurs logiques) pour sa linéarité. En effet, à condition que la charge du condensateur Cc s'effectue bien sous courant constant, la rampe analogique présentée en entrée non-inverseuse 14 du comparateur 12 est bien linéaire. [0043] Toutefois, la consigne de la valeur du retard souhaitée est souvent numérique et le courant 12 de charge du condensateur Cc, ou la tension de référence V13, est alors fourni par un convertisseur numérique-analogique. [0044] Pour disposer d'un générateur fiable, la relation entre le code numérique fourni au convertisseur numérique-analogique et la valeur du retard obtenu doit être également fiable. Or, de nombreux paramètres tels que, entre autres, les dispersions technologiques entre les composants, les différences de tension d'alimentation, etc., peuvent influer sur cette relation code-retard. En particulier, pour pouvoir utiliser de façon fiable un générateur de retards, on souhaite pouvoir calibrer le générateur, notamment en termes de plage de codes fournissant une variation linéaire du retard. [0045] La figure 3 représente, de façon très schématique et sous forme de blocs, un mode de réalisation d'un générateur de retards. [0046] Selon ce mode de réalisation, à la fois le courant 12 de charge du condensateur Cc de génération de la rampe et la tension V13 fixant l'instant de basculement de la sortie du comparateur 12, donc le retard, sont générés par des convertisseurs numérique- 8 analogique (CNA). [0047] Ainsi, le noeud 14 est relié, de préférence connecté, en sortie analogique d'un convertisseur numérique-analogique 8. Le convertisseur 8 convertit un mot binaire A de m+1 (par exemple compris entre huit et seize) bits AO, ..., Am en un courant 12. Le convertisseur 8 est alimenté par la tension Vdd et utilise un courant de référence 17 pour générer le courant 12. La valeur du courant 12 est fonction de la consigne numérique A et du courant 17. [0048] Côté référence du comparateur 12 (ici à sorties différentielles), le noeud 13, cor- respondant à l'entre inverseuse (-) du comparateur 12, est relié, dc préférence connecté, à une première borne d'une résistance R42 dont l'autre borne est reliée, de préférence connectée, à la masse. Un convertisseur numérique-analogique 4 convertit un mot binaire B dc n+1 (par exemple compris entre huit et seize) bits BO, Bn en un courant 14. La sortie du convertisseur 4, fournissant le courant 14, est reliée, de préférence connectée, au noeud 13. Le convertisseur 4 est alimenté par la tension Vdd et utilise un courant de référence 15 pour générer le courant 14. [0049] Les courants de référence 15 et 17 sont, par exemple, générés à partir de sources de courant 5 et 7 basées sur une conversion de tensions dc référence constantes, respectivement V57 et V77. Dans l'exemple représenté en figure 3, chaque source de courant 5, respectivement 7, est basée sur un transistor MOS 52, respectivement 72, en série avec une impédance résistive 54, respectivement 74. Les impédances résistivcs 54 (valeur R54) et 74 (valeur R74) sont, par exemple, des résistances ou des circuits définissant des résistances (par exemple, des circuits à capacités commutées). Chaque transistor 52, 72 est commandé par un montage suiveur comportant un amplificateur opérationnel 56, respectivement 76, dont une entrée non inverseuse (+) reçoit la tension constante de référence V57, respectivement V77, et dont une entrée inverseuse (-) est connectée entre le transistor 52, respectivement 72, et la résistance 54, respectivement 74. [0050] La figure 4 représente de façon schématique un mode de réalisation d'un convertisseur numérique-analogique 8 et de relation entre la source de courant 7 et le courant 12. [0051] On prend arbitrairement pour exemple la réalisation du convertisseur 8 et de la source de courant 7, mais la description qui suit de la figure 4 se transpose à une description du convertisseur 4 et de la source de courant 5 avec une simple transposition des références numériques. [0052] Le courant 12 correspond à la somme des courants dans les m+1 branches en parallèle du convertisseur 8 qui sont individuellement commandées par l'un des bits Aj (j compris entre 0 et m) du mot A. Chaque branche comporte, entre un noeud 82 et la masse, un commutateur KAO, KAI, KAm-I, KAm, et un transistor MOS MAO, 9 MAl..... MAm-1, MAm. On préfère généralement générer le courant 12 du convertisseur 8 par rapport à une référence à la masse et effectuer ensuite une recopie de cc courant pour l'injecter dans le condensateur Cc. Ainsi, un transistor 32 (par exemple MOS) relie le noeud 82 à la borne 16 d'application de la tension Vdd. La grille et le drain du transistor 32 sont interconnectés. Un transistor 34, de même type que le transistor 32, est monté en miroir sur le transistor 32 avec sa source reliée, de préférence connectée, à la borne 16. La grille du transistor 34 est connectée à la grille du transistor 32 et son drain est relié, de préférence connecté, au noeud 14. Avec des transistors 32 et 34 ayant des rapports de surface identiques, le courant circulant dans le transistor 34 est égal au courant 12 circulant dans le transistor 32. [0053] Côté courant 17, les transistors MAj sont montés en miroir de courant sur un transistor 86 dans lequel circule le courant 17 fourni par la source 7 de courant constant. Ainsi, le drain et la grille du transistor 86 sont interconnectés et sa source est reliée, de préférence connectée, à la masse. Les grilles des transistors MAj sont connectées à la grille du transistor 86. Par ailleurs, les rapports de surface des transistors MAj doublent avec le rang j. En d'autres termes, en supposant un transistor MAO de rapport de surface normalisé 1 (20), le transistor MAl a un rapport de surface 2 (i.e. 2'), un transistor MAj a un rapport de surface 21, le transistor MAm-1 a un rapport de surface 2n' et le transistor MAm a un rapport de surface 2111. Ainsi, le courant 12 peut s'écrire : [0054] [Math.1] 12 - 17 x (A/ x 2 ) 7-0 100551 Dans l'exemple de la figure 4, où l'on suppose que la source de courant 7 est celle re- présentée en figure 3, le courant 17 est fourni au transistor 86, là aussi, par un montage en miroir de courant. Ainsi, par exemple, un transistor 78 (par exemple PMOS) est placé entre le transistor 72 (son drain) et la borne 16 d'application de la tension Vdd. Un transistor 79, de même type que le transistor 78, est monté en miroir de courant sur le transistor 78 avec sa source reliée, de préférence connectée, à la borne 16, sa grille connectée à la grille du transistor 78 et son drain relié, de préférence connecté, au drain du transistor 86. Avec des transistors 78 et 79 ayant des rapports de surface identiques, le courant circulant dans le transistor 79, donc dans le transistor 86, est égal au courant 17 circulant dans le transistor 72. [0056] On prévoit de tirer profit d'une architecture de circuit retardateur à convertisseurs nu- mériques-analogiques du type de celui décrit en relation avec les figures précédentes pour calibrer ou étalonner une ou plusieurs voies de génération de retards programmables dans un circuit électronique. [0057] La figure SA représente une occurrence d'une rampe de tension au noeud 14. L'allure de la figure 5A illustre le fait que la rampe de tension V14 n'est pas linéaire sur toute sa plage, mais souffre d'un défaut de linéarité au début et/ou à la fin. Par exemple, entre un instant tO où l'interrupteur KR est ouvert et un instant tl, l'évolution de la tension V14 n'est pas linéaire. Par ailleurs, si la tension de référence V13 est choisie trop haute, on assiste à un phénomène de saturation (à partir d'un instant t2) et on perd l'allure linéaire de la pente. Ainsi, la plage de la tension V14 dans laquelle la variation est linéaire et permet une commande correcte par un mot numérique B est entre les instants tl et t2. [0058] On peut définir, pour un générateur de retards à commande numérique, des valeurs « extrêmes » minimale Vmin et maximale Vmax de la tension V14 définissant cette plage de variation linéaire. Ensuite, on va rechercher entre ces valeurs extrêmes, des valeurs limite basse V(B(s)) et limite haute V(B(e)) qui correspondent à des mots numériques B(s) et B(e) de commande et des retards minimum T(s) et maximum T(e) tels que le nombre de mots numériques de commande égal à B(e)-B(s) correspond à une plage prédéfinic de retards appelée pleine échelle FSV (pour « Full Swing voltage » en anglais). On notera que la courbe représentée en figure 5B correspond à une valeur de commande A. En pratique, la plage de retards FSV est choisie telle qu'elle correspond à une variation linéaire quelle que soit la valeur de commande A. [0059] Une difficulté réside dans le fait que le fonctionnement d'un circuit retardateur et sa plage de linéarité peuvent varier, entre autres, sous l'effet de dispersions technologiques de fabrication. Par ailleurs, on peut également assister à certaines dérives dans le fonctionnement liées au vieillissement ou à d'autre facteurs. [0060] Le fait de prévoir de générer les courants 12 et 14 au moyen de convertisseurs numérique-analogique apporte une capacité d'étalonnage du circuit de génération de retards. Une fois le circuit étalonné, ou calibré, seule la commande B est utilisée pour commander la valeur de retard souhaitée, tandis que la commande A est fixe. [0061] Ainsi, la valeur T du retard est fixée par la valeur de la tension V13 qui est dé- terminée par le mot numérique B. En effet, cette tension V13 vaut : [Math.2] V13 = R42 x /4 [0062] Et le courant 14 peut s'exprimer : [0063] [Math.3] /4 15 x >2. (B i X 21) i=0 [0064] Par conséquent, la tension V13 pcut s'écrire : [0065] [Math.4] V13 R42 2/ 1/57 >, R 5 4 ' o(Bi x2' 11 [0066] Au moment où le comparateur 12 bascule (retard T), la tension V14 peut s'exprimer sous la forme : [Math.5] V14 = ci2j. x [0067] Or, le courant 12 peut s'écrire : [0068] [Math.6] 12 _ ( R/4 x ire= r) A/ x [0069] Par conséquent, le retard T peut s'exprimer : [0070] [Math.7] - T _R42x1/57 ,C c xR74, v " °(B I \ 2') R54 V77 v (A/ x2' [0071] En supposant que les tensions V77 et V57 sont identiques (et correspondent à une tension de référence de préférence identique), le retard T peut s'exprimer : [0072] [Math.8] i)(Ri x 21) >2.7 0(A/ x [0073] On voit donc qu'avec un circuit du type de celui représenté en figure 3, il est possible de compenser d'éventuelles dispersions technologiques de fabrication, notamment influant sur les valeurs des composants R54, R74, R42 et Cc, en réglant la valeur du mot A pour que le circuit retardateur fournisse une valeur de retard fiable en fonction de la valeur du mot B. [0074] Selon un mode de réalisation simplifié, on prévoit, dans une phase d'étalonnage, par exemple lors des tests en fin de fabrication du circuit électronique intégrant le retardateur programmable, de déterminer de façon empirique le code A à fixer afin d'obtenir la dynamique (plage de retards fiable possible) souhaitée. 100751 De préférence, on effectue cependant cet étalonnage à partir d'un retardateur de référence. 100761 Dans un mode de réalisation, on tire profit du fait qu'un circuit électronique intégrant des retardateurs programmables ne comporte généralement pas qu'un seul retardateur mais le plus souvent plusieurs (au moins deux) voies de génération de retards, toutes basées sur des structures identiques. 11 est alors possible, dans une phase de calibration ou d'étalonnage, de calibrer une ou plusieurs voies en référence à une autre voie. 100771 Selon un mode de réalisation, on définit une voie de référence une fois pour toute, par exemple, une voie qui a été étalonnée empiriquement et on utilise cette voie de j = 0 R34R 42 xCcxR 74 12 référence pour calibrer les autres voies de retards. [0078] Toutefois, comme on le verra par la suite, on peut également, dans un mode de réa- lisation préféré, utiliser une première voie quelconque, même non calibrée, comme voie de référence pour étalonner une ou plusieurs voies, cette première voie étant ensuite par exemple elle-même étalonnée, à l'aide de l'une quelconque des autres voies. [0079] La figure 6 représente, de façon très schématique et sous forme de blocs, un exemple d'architecture de circuit électronique comportant plusieurs (p) voies k (k compris entre 1 et p) comportant chacune un circuit retardateur programmable 1(k) (DELAY k) tel que décrit ci-dessus. [0080] Le nombre p de voies k dépend de l'application et du nombre de retards différents à générer dans le circuit électronique. [0081] Chaque voie k comporte un circuit programmable 1(k) tel qu'illustré par la figure 3. Chaque circuit 1(k) fournit, sur une borne OUTk le retard attendu, c'est-à-dire une impulsion retardée d'une durée Tk par rapport à l'apparition d'un signal déclencheur (noté ici EVk). En pratique, le signal EVk peut être relié au signal de rosa RESET du générateur précédemment décrit. [0082] Le retard Tk(B) généré par une voie k pour une valeur donnée de Bk peut s'écrire : [0083] [Math.9] Tk(Bk) = Tk(0) + Bk.Pk ( Ak ) [0084] où : Tk(0) est le retard minimum ou intrinsèque de la voie pour Bk=O ; et Pk(Ak) représente le coefficient de la pente du retard, qui, ici, est programmable par la valeur Ak. [0085] Comme ce retard dépend en fait de la valeur Ak, on notera par la suite le retard Tk apporté par la voie k avec les deux arguments ou codes Bk et Ak, soit Tk(Bk, Ak). [0086] Pour décrire le fonctionnement du processus d'étalonnage, on suppose arbi- trairement, dans l'exemple de la figure 6, que l'on calibre une voie identifiée « c » (k = c) à partir d'une voie de référence identifiée « r » (k = r). Comme indiqué précédemment, le choix de la voie de référence pour l'étalonnage d'une voie donnée du circuit de la figure 6 n'a pas d'importance. [0087] Pour chaque étalonnage, on peut définir les valeurs suivantes : Bc(e) : la valeur finale ou maximale du code B de la voie à calibrer ; Bc(s) : la valeur initiale ou minimale du code B de la voie à calibrer ; Br(s) : la valeur initiale ou minimale du code B de la voie de référence ; Ts : une valeur de délai minimale de référence ; Tref : une valeur de délai de référence correspondant à la pleine échelle de délais souhaitée FSD ; 13 Ar : la valeur du code A définissant le gain de conversion de la pente de la voie de référence. [0088] Pour calibrer la voie c, on cherche à déterminer le code Ac (représentant le gain de la rampe de charge de l'élément capacitif Cc) et la valeur initiale Bc(s) permettant de fournir une pleine échelle de délais (FSD), c'est-à-dire une variation linéaire du retard Tc de la voie c sur toute la plage de codes Bc(s) à Bc(c) et tel que l'amplitude de la plage de délais entre ces codes, correspondant à la pleine échelle de délais FSD, soit égale à un délai de référence prédéfini Tref. [0089] Autrement dit, en fin de cal ibration, Bc(s) et Ac recherchés vérifient, sensiblement, l'équation 0 suivante : [0090] [Math.10] Pc(Ac).(Bc(e) - Bc(s)) = Tref (équa Lion 0) [0091] Selon un mode de réalisation simplifié, on détermine la valeur Ac de façon empirique ou par un processus itératif faisant appel à une voie de référence. [0092] Dans une phase préliminaire, on fixe arbitrairement, côté voie de référence, une valeur de code Ar ainsi qu'une valeur de code initiale Br(s) correspondant à un délai Tr(s) égal au délai minimal de référence Ts. On choisit également une valeur de pleine échelle de codes FSC, c'est-à-dire, une dynamique de variation du code B entre les futures valeurs identifiées Bc(s) et Bc(e), telle que FSC = Bc(c) - Bc(s). [0093] La valeur de délai minimal Ts, correspondant à la valeur de code initiale Br(s), est choisie plutôt petite, mais néanmoins supérieure à la valeur extrême minimale susmentionnée encadrant la zone de linéarité. [0094] La figure 5B illustre les délais obtenus pour différentes valeurs de codes B, en fonction des valeurs de codes A des voies à calibrer et de référence. La courbe de la voie à calibrer représentée correspond à la valeur de code Ac que l'on recherche et qui remplit les critères susmentionnés. [0095] Les figures 7A et 7B illustrent respectivement une première et une deuxième phase d'un exemple de procédé de recherche du code Ac et des valeurs Bc(s) et Bc(e) telles que définies ci-dessus et représentées en figure 5B. [0096] Dans une première phase, on initialise le code Ac à une valeur initiale (Ac-init), par exemple choisie aléatoirement, et on recherche le code Bc(s) qui remplit la condition (équation 1) suivante : [0097] [Math.11] Tc(Bc(s), Ac) = Tr(Br(s), Ar) = Ts (équation 1) [0098] ou encore : [0099] [Math.12] Tc(0) + Bc(s).Pc(Ac) Tr(0) + Br(s).Pr(Ar) [0100] Pour trouver le code Bc(s) qui remplit cette condition, on peut procéder par essais 14 successifs sur les codes B. Ainsi, la figure 7A représente à gauche un premier essai avec un premier code Bc(s)-finit. Pour ce premier essai, on voit que les délais des voies c (à calibrer) et r (de référence) sont différents et que l'équation 1 n'est pas respectée. Un énième essai de code Bc(s) est représenté sur la droite de la figure 7A, et il permet d'établir le code Bc(s)-retenu pour cette première phase permettant de vérifier l'équation 1 car on voit que les délais sur les deux voies c et r sont identiques et égaux à Ts. [0101] Dans unc deuxième phase, on définit le code final Bc(c) de la voie à calibrer c comme valant : [0102] [Math.13] Bc(e) = Bc(s) + FSC [0103] On applique le code Bc(e) sur la voie c et on fait varier la valeur du code Ac jusqu'à obtenir un retard Tc égal au retard Ts, majoré du délai de référence Tref (Tc=Ts+Tref). Ce délai Tref correspond par exemple à une période d'une horloge de référence HREF. [0104] On obtient alors l'équation 2 suivante : [0105] [Math.14] Tc(0) + Bc(e).Pc(Ac) = Ts + Tref (équation 2) [0106] Pour trouver ce code Ac qui remplit cette condition, on peut procéder par essais successifs sur les codes Ac en pilotant les voies c et r différemment (contrairement à la première phase). On applique sur la voie de référence r, un code Br(s) (permettant de générer le délai minimum de référence Ts), un code Ar inchangé, et un signal déclencheur EVr retardé pat- rapport au signal EVc, avec un retard égal au délai de référence Tref. On génère ainsi en sortie de la voie r un signal équivalent à un délai, (le durée Ts+Tref, entre l'activation du signal EVc et le front de changement d'état de la sortie du signal OUTr. [0107] Sur la voie à calibrer, on applique le code Bc(e) (= Bc(s) + FSC) et on applique un code Ac correspondant initialement au code Ac-init utilisé dans la première phase. On compare ensuite les instants d'apparition des fronts sur les signaux de sortie des voies c et r pour savoir si le code Ac actuel permet d'obtenir le délai Tc souhaité. L'ordre d'apparition des fronts permet de savoir s'il faut augmenter ou diminuer Ac pour converger vers le code Ac donnant le délai souhaité (égal à Ts+Tref). [0108] Ainsi, la figure 7B représente en haut un premier essai avec le premier code Ac-init. Pour ce premier essai, on voit que les délais des voies c (à calibrer) et r (de référence) sont différents et que l'équation 2 n'est pas respectée. Un énième essai de code Ac est représenté en dessous, et il permet d'établir le code Ac-retenu pour cette deuxième phase permettant de vérifier l'équation 2 car on voit que les délais sur les deux voies c et r sont identiques et égaux à Ts+Tref. [0109] On notera que les courbes, plus précisément les approximations linéaires de ces courbes de délais en fonction des codes B, diffèrent en pente et en ordonnée à l'origine, en fonction du code A appliqué au générateur de délais. Ainsi, si les courbes sont assez dispersées, le délai sur la voie à calibrer obtenu avec le code Bc(s) défini en première phase risque de différer du délai minimal de référence Ts. Dans ce cas, l'équation 0 susmentionnée correspondant à l'objectif final de calibration n'est donc peut-être pas tout de suite vérifiée. Ainsi, pour arriver à trouver le code Bc(s) et le code Ac permettant de vérifier au mieux l'équation 0, on répète manuellement ou automatiquement la première phase et la deuxième phase ci-dessus jusqu'à ce que l'équation ci-dessous soit respectée au mieux en ajustant Be(s) pour chaque nouvelle valeur Ac que l'on essaie. On obtient alors : [0110] [Math.15] Tref Pc(Ac),ISC [0111] Selon un mode de réalisation, on tire profit de l'architecture du circuit électronique à plusieurs voies de retards programmables tel qu'illustrée par la figure 6 pour effectuer un étalonnage ou une calibration automatique. [0112] Selon ce mode de réalisation, le circuit de la figure 6 comporte en outre une unité 9 de commande d'étalonnage (CTRL) fournissant, aux différentes voies du circuit 1: le code B ; le code A ; et un signal de commande EV. Ce signal EV correspond en fait à une impulsion de fin de remise à zéro, c'est-à-dire du signal RESET pour déclencher un nouveau retard, soit un front descendant permettant le redémarrage de la génération du retard. [0113] L'unité de commande 9 reçoit une horloge de référence HREF, c'est-à-dire un signal périodique de période Tref. [0114] De plus, l'unité de commande 9 reçoit, à chaque mesure, une information SCP repré- sentative, entre deux fronts des signaux de sortie correspondant à des retards, de celui des fronts qui est en avance (ou en retard) pat- rapport à l'autre. Cette information est fournie par un comparateur de phase 92 (PHASE COMP) qui, suite à chaque déclenchement par un signal d'activation EN, détermine la sortie OUT qui bascule en premier. En pratique et comme on le verra par la suite, comme la calibration s'effectue d'une voie par rapport à une autre, le comparateur de phase 92 n'exploite que deux de ses entrées à chaque fois. Ces deux voies sélectionnées sont indiquées par l'unité de commande 9 au comparateur de phase 92 par un signal de sélection SEL. Dans la suite de la description on prend la convention suivante, si la première voie sélectionnée déclenche un front avant la seconde voie sélectionnée, le signal SCP prend la valeur 1, et inversement. [0115] L'étalonnage s'effectue de façon itérative pour différentes valeurs Ac, jusqu'à converger vers des valeurs initiales Bc(s) et de pleine échelle FSD et FSC souhaitées. 16 [0116] Cette détermination itérative s'effectue, par exemple, en utilisant une valeur binaire NMES stockée dans un registre NMES du circuit 9 et conditionnant la périodicité des remises à zéro, c'est-à-dire des impulsions des signaux EVc (k=c) et EVr (k=r).A partir du signal d'horloge HREF de période Tref, on génère un signal HMES de période Tref*(2ANMES) synchrone du front montant de HREF, où NMES représente le facteur de division du signal d'horloge de référence HREF. La périodicité des mesures, réglée avec NMES, est adaptée au temps nécessaire au circuit 9 pour réaliser l'ensemble des opérations qu'il doit exécuter. Comme on le comprendra par la suite, la mesure doit à minima durer 2 périodes Tref, lorsqu'on évalue le code Ac, et en pratique le nombre de périodes Tref pour une mesure sera sans doute plus élevée pour pouvoir réaliser les calculs, et le nombre NMES sera d'autant plus élevé que la période Tref est petite - ce qui sera le cas si on veut faire un générateur de délais très courts, pour lequel la présente invention est particulièrement bien adaptée. [0117] Dans unc première phase (phase 1), on applique les conditions suivantes aux entrées des voies c et r pour générer des délais sur les sorties OUTc et OUTr respectives : Ac Ar Bc = Be(s) Br = Br(s)= Ts EVc = EVr = HMES [0118] Par ailleurs, le comparateur de phase 92 sélectionne, par le signal SEL adéquat fourni par l'unité de commande 9, les signaux de ces voies pour effectuer la comparaison. [0119] La même mesure (codes A et B inchangés) est répétée plusieurs fois pour fiabiliser le résultat de la mesure (notion de redondance). Pour ce faire on utilise un registre RMES [0120] On initialise le registre RMES à '0'. [0121] A chaque front montant du signal HMES, on déclenche une acquisition du com- parateur de phase 92 en activant le signal EN. Si le résultat en sortie SCP du comparateur de phase est 1, on incrémente la valeur contenue dans le registre RMES de 1. Sinon, on laisse la valeur inchangée. Ces trois étapes (génération de délais, comparaison, incrémentation ou non du registre) sont répétées 2ANRM fois, où NRM représente le nombre de répétitions de mesures. [0122] A l'issue de ces itérations, le contenu du registre RMES est analysé de la façon suivante : si le code BC(s) est tel que les délais sur les deux voies sont égaux à Ts alors on obtient une fois sur deux en moyenne la valeur 1 sur le signal SCP (le contenu du registre RMES prend alors une valeur médiane de l'ordre de 2A(NRM-1)). Si le délai associé à Bc est éloigné du délai Ts, on obtient beaucoup ou très peu de valeurs égales à 1 dans les comparaisons successives ou inversement, et le contenu du registre RMES 17 s'éloigne de la valeur médiane. [0123] L'analyse de RMES permet de modifier le code Bc de la voie c pour une nouvelle salve de mesures. On procède ainsi, par itérations successives jusqu'à obtenir une valeur Bc(s)-retenu telle que le contenu du registre RMES soit de l'ordre de 2^(NRM-1). [0124] Dans une deuxième phase (phase 2), dite de pleine échelle, à partir du signal HREF, on génère toujours un signal HMES de période Trer(2ANMES) synchrone du front montant du signal HREF. A partir de HMES, on génère aussi un signal HMESD, retardé d'une période du signal HREF par rapport à HMES. Puis, on applique les conditions suivantes aux entrées des voies c et r pour générer des délais sur les sorties OUTc et OUTr respectives : Ac Ar Bc = Bc(s)-retenu Br = Br(s) EVc = HMES EVr = HMESD [0125] Le comparateur de phase 92 sélectionne toujours les signaux de ces mêmes voies pour effectuer la comparaison. [0126] La même mesure (codes A et B inchangés) est répétée plusieurs fois pour fiabiliser le résultat de la mesure (notion de redondance). Pour ce faire on utilise comme précédemment le registre RMES. [0127] On initialise le registre RMES à 0. On applique la valeur Bc(s)-retenu dans le registre Bc de la voie c. Puis, on calcule Bc(e) = Bc(s)-retenu + FSC. [0128] A chaque front montant du signal HMES, on déclenche une acquisition du com- parateur de phase 92 en activant le signal EN. Comme précédemment, si le résultat en sortie SCP du comparateur de phase est 1, on incrémente la valeur contenue dans le registre RMES de 1. Sinon on laisse la valeur inchangée. On répète 2^NRM fois cette opération. [0129] Le contenu du registre RMES est ensuite analysé selon la procédure suivante : si le code Ac est tel que les délais sur les 2 voies sont égaux à Ts+Tref alors on obtient une fois sur deux en moyenne la valeur 1 sur le signal SCP (le contenu du registre RMES prend une valeur médiane de l'ordre de 2^(NRM-1)). Si le délai associé à Ac est éloigné du délai Ts+Tref, on obtient beaucoup ou très peu de valeurs égales à 1 dans les comparaisons successives ou inversement, et le contenu du registre RMES s'éloigne de la valeur médiane. [0130] L'analyse de RMES permet de modifier le code Ac pour une nouvelle salve de mesures. On procède ainsi, par itérations successives pour faire en sorte que le contenu 18 du registre RMES soit de l'ordre de 2^(NRM-1). [0131] L'enchaînement des phases 1 et 2 décrites ci-dessus est de préférence effectué pour chaque valeur du code Ac. Ainsi, pour chaque nouvelle valeur du code Ac essayée, on détermine un éventuel nouveau code Bc(s) en relançant une phase 1 ; puis une fois ce nouveau code Bc(s) (correspondant à un délai Ts) identifié, on relance une phase 2 pour vérifier si le nouveau code Ac permet de vérifier l'équation 0 susmentionnée. [0132] Les phases d'étalonnage décrites ci-dessus peuvent être mises en oeuvre de façon au- tomatique en programmant le circuit 9 pour qu'il respecte le séquencernent décrit. [0133] On notera que le séquencement des opérations décrites ci-dessous, notamment l'enchaînement des phases 1 et 2, pourrait être réalisé selon un ordre différent. On pourrait par exemple prévoir de réaliser différentes itérations de la phase 2, pour différentes valeurs de codes Ac, sans rechercher à chaque fois un code Bc(s) selon la phase 1. L'enchaînement des phases 1 et 2 permettant de converger au mieux, le plus rapidement, dépend notamment de la dispersion des approximations linéaires des courbes de délais en fonction des codes B et A appliqués au générateur de délais. Un avantage des modes de réalisation décrits est que l'on obtient un circuit électronique de génération de retards programmables particulièrement fiable, permettant d'obtenir un incrément de délai par pas de code constant (delta D / delta C = constante), correspondant à une variation linéaire sur toute la pleine échelle de codes FSC. En effet, le fait de générer dans la voie à calibrer deux délais différents (dans les exemples susmentionnés un délai « court » Tc(Bc(s), Ac) et un délai « long » Tc(Bc(e), Ac)) et d'utiliser une autre voie, ou un autre circuit, pour générer un délai court Ts et un délai long correspondant à la concaténation du délai court et d'un autre délai de référence Tref, permet en pratique de supprimer les erreurs de comparaison dues par exemple à un offset de mesure entre deux entrées du comparateur. [0134] Un avantage des modes de réalisation susmentionnés utilisant une redondance de mesure est qu'ils permettent en pratique de calibrer des délais très courts qui sont particulièrement sensibles aux phénomènes de jitter. La redondance des mesures permet, par le moyennage, de diminuer grandement l'influence du jitter, et ceci d'autant plus que le nombre de mesures redondantes est élevé. On notera qu'un circuit de génération d'un retard selon la présente invention avec un dispositif de calibration des codes de sélection de retards est tout particulièrement adapté à la génération de délais courts, avec un pas d'incrément entre les différents délais qui soit également très court. A titre d'exemple, il est possible de générer des retards sur une plage allant de 0, ou un peu plus que 0, à environ 10 nanosecondes, avec 10 000 codes de sélection, donc avec un pas d'incrément de délai de l'ordre de 1 picoseconde. [0135] Dans le cas où l'on souhaite générer un retard plus long que le retard maximal possible (10 ns) avec le circuit de génération de retards très précis, tout en ayant une 19 très bonne précision de définition (égale à 1 ps), il est possible de cascader deux, ou plusieurs, circuits de génération de retards avec des plages de délais différentes. [0136] En outre, on notera que le dispositif de calibration selon la présente invention permet de choisir pour un circuit de génération de délais donné, la plage de codes de sélection (codes B dans les exemples susmentionnés) la plus appropriée pour permettre d'obtenir une très bonne linéarité sur la plage de codes de sélection retenue in fine. Autrement dit, l'amplitude de la plage de codes peut par exemple être égale à 2k, avec k entier (par exemple 214 = 16384), et on ne retient au final, après calibration que n codes dans la plage de linéarité, n correspondant au nombre de pas de codes souhaité pour l'application utilisant le circuit de génération de délais (dans l'exemple susmentionnée, n=10000). [0137] Un autre avantage des modes de réalisation décrits est que la calibration des circuits de génération de retards est particulièrement simple. En particulier, peu importe les paramètres de la voie de référence, pourvu de respecter les étapes décrites, une voie à calibrer peut l'être avec une voie de référence quelconque. Ainsi, les différentes voies peuvent être calibrées par rapport à une même voie de référence ou entre-elles. Ceci est possible grâce à l'utilisation d'un délai de référence Tref, donné par exemple par une horloge de référence. Le résultat de calibration sera d'autant plus fiable que le délai de référence sera précis, notamment avec des fronts « raides » présentant très peu de déphasage d'un cycle sur l'autre (en tout cas, un déphasage inférieur à la précision recherchée, par exemple lps dans l'exemple susmentionné). [0138] On notera que la calibration pourrait être réalisée autrement qu'entre deux voies, par exemple en utilisant un circuit générant un délai court Ts en phase 1 et générant un délai long Ts+Tref en phase 2, avec de préférence une concaténation de deux délais pour la génération du délai long (voir avantage de fiabilité ci-dessus). Néanmoins, dans le cas où plusieurs voies de génération de retards sont présentes dans le circuit, ce circuit supplémentaire n'est pas nécessaire et on utilise avantageusement une autre voie comme voie de référence. Dans le cas où le circuit de génération de retards comprend plusieurs voies toutes calibrées les unes par rapport aux autres selon un processus itératif, on obtiendra pour chacune des voies un délai minimal et un délai maximal identique correspondant à FSD, avec Ts correspondant en pratique au délai Tr(s) initial de la première voie choisie comme référence. Pour générer des retards sur une même plage de délais, FSD, les différentes voies pourront avoir des plages de codes de sélection retenus différentes (avec un réglage de code A et un code minimal de plage Bc(s) potentiellement différents). [0139] Par ailleurs, dans tous les exemples décrits précédemment, le code de sélection utilisé in fine après calibration pour sélectionner le retard souhaité correspond au code B, c'est-à-dire au code qui commande la valeur de la tension de seuil V13 du comparateur 12 (figure 3). Selon d'autres modes de réalisation alternatifs, il est possible d'utiliser le code A, c'est-à-dire le code qui commande le courant de charge 12 du condensateur Cc, pour réaliser une sélection du retard souhaité. Dans ce cas, lors du procédé de calibration, il faudrait rechercher la plage de codes A permettant, après détermination de la meilleure valeur de code B pour la linéarité, d'obtenir la plage de délais souhaitée. Ainsi, dans la phase 2 de recherche, il faudrait faire varier le seuil de comparaison (comparateur 12) au lieu de faire varier la pente de charge du condensateur Cc. L'homme de l'art saura aisément adapter le procédé de calibration susmentionné à cette possibilité de sélection de retards par le code A, au lieu du code B. [0140] Le code A, ou B, retenu après le procédé de calibration est avantageusement mémorisé dans un registre dont la sortie est reliée aux entrées de commande du convertisseur numérique associé pour appliquer, en permanence dans une phase d'utilisation du circuit de génération de délais, le même code prédéfini pendant la phase de calihration. [0141] En outre, dans les exemples susmentionnés, l'écart entre les délais reçus par le com- parateur n'est pas estimé, on recherche uniquement à vérifier si on a l'égalité des délais (valeur médiane vérifiée) ou si les délais diffèrent. Selon une variante de réalisation, on pourrait prévoir d'analyser l'amplitude de l'écart entre les délais et se servir de cette analyse pour déterminer quel futur essai de code réaliser. [0142] Par ailleurs, dans les exemples susmentionnés, la première phase de calihration vise à trouver un code Bc(s) correspondant à la plus petite valeur de codes de la plage de codes recherchée, la plus grande valeur de codes de cette plage étant défini à partir de la pleine échelle de codes FSC ; et la deuxième phase de calibration vise à trouver un code Ac correspondant à la pente de charge du condensateur Cc. Alternativement, la deuxième phase de calibration (avec un grand délai égal à Ts+Tret) pourrait servir à identifier la plus grande valeur de codes de la plage de codes recherchée, la plus petite valeur de codes de cette plage étant alors définie à partir de la pleine échelle de codes FSC (par une soustraction au lieu d'une addition) ; et la première phase de calibration (avec un petit délai égal à Ts) pourrait servir à identifier le code Ac correspondant à la pente. [0143] De plus, la détermination des différentes valeurs à donner aux composants du circuit de génération de retards dépend de l'application. Ces valeurs peuvent être fixées par application des formules décrites, puis affinées empiriquement ou par des tests. [0144] Divers modes de réalisation et variantes ont été décrits. Ces divers modes de réa- lisation et variantes sont combinables et d'autres variantes apparaitront à l'homme de l'art. En particulier, la détermination des différentes valeurs et le dimensionnement des composants dépend de l'application est à la portée de l'homme du métier à partir des indications fonctionnelles données ci-dessus. 21 [Revendication 1]