FR 3088776 A1 20200522 FR 1860519 A 20181115 SOURCE LASER A SEMI-CONDUCTEUR [001] L'invention concerne une source laser à semi-conducteur configurée pour émettre à une longueur d'onde AL; proche d'une longueur d'onde As; souhaitée. [002] Des sources lasers connues à semi-conducteur comportent : - un ensemble de guides d'onde optiquement couplés les uns aux autres et formant une cavité optique apte à faire résonner un signal optique à plusieurs fréquences de résonance possibles, les longueurs d'onde possibles AR, de ces fréquences de résonance possibles étant régulièrement espacées les unes des autres par un intervalle AÀR, cet ensemble comportant : - au moins un guide d'onde dans lequel est réalisé un filtre passe-bande, le spectre de transmission de ce filtre passe-bande comportant une bande passante apte à sélectionner, parmi les différentes longueurs d'onde AR, possibles, la longueur d'onde Au la plus proche de la longueur d'onde A51, et - au moins un guide d'onde à gain apte à générer du gain optique à chaque longueur d'onde XLi sélectionnée par le filtre passe-bande, ce guide d'onde à gain comportant un matériau à gain III-V. [003] Par exemple, une telle source laser connue est divulguée dans la demande US2018261976A. [004] Il est connu que la longueur d'onde AL; d'une source laser à semi-conducteur varie en fonction de la température. Il est souhaitable de limiter autant que possible cette variation. De nombreuses solutions ont déjà été proposées pour limiter cette variation. Par exemple, dans la demande US2018261976A, le filtre passe-bande de la source laser est réalisé en nitrure de silicium pour limiter autant que possible cette variation. Toutefois, la fabrication du filtre passe-bande dans du nitrure de silicium complexifie la fabrication de la source laser. [5] II est également souhaitable de limiter autant que possible l'encombrement de tel source laser à semi-conducteur. [6] L'invention vise à proposer une architecture pour la source laser qui minimise la longueur de la cavité résonnante sans pour autant réduire la puissance du signal optique émis. En tant qu'objectif secondaire, l'invention vise également à proposer une source laser dont les variations de la longueur d'onde AL; d'émission en fonction de la température sont limitées sans que pour cela il soit nécessaire de réaliser le filtre passe-bande dans un autre matériau que du silicium. [007] Elle a donc pour objet une source laser à semi-conducteur dans laquelle : - le filtre passe-bande comporte un filtre primaire contenant un interféromètre de Mach-Zehnder, cet interféromètre comportant : - un premier et un second bras, - un premier embranchement au niveau duquel le signal optique est réparti entre le premier et le second bras, et 2 - un second embranchement au niveau duquel les signaux optiques du premier et du second bras sont combinés ensemble, - chacun du premier et second bras étant divisés en plusieurs sections consécutives immédiatement contiguës les unes aux autres, chaque section 5 comportant un coeur apte à guider le signal optique et chaque section présentant un indice effectif à la longueur d'onde Àsi, l'indice effectif de chaque section située immédiatement après une section précédente étant différent de l'indice effectif de cette section précédente, - les longueurs des différentes sections des premier et second bras vérifient la 10 condition suivante : où - - kt est un nombre entier prédéterminé supérieur ou égal à 1, - N1 et N2 sont les nombres de sections, respectivement, dans les premier et second bras, 15 - et L2', sont les longueurs des n-ièmes sections, respectivement, des premier et second bras, - neftn et neff2.' sont les indices effectifs des n-ièmes sections, respectivement, des premier et second bras, - les premier et second bras comportent chacun une section à gain, les coeurs 20 de chacune de ces sections à gain étant réalisés à partir du même matériau à gain III-V, ces sections à gain formant ainsi, respectivement, un premier et un second guides d'onde à gain. [008] Les modes de réalisation de cette source laser peuvent comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : 25 - - le filtre primaire comporte un filtre secondaire dont le spectre de transmission comporte une bande passante étroite située à l'intérieur d'une bande passante plus large de l'interféromètre, ce filtre secondaire présentant un coefficient dk12/dT supérieur à LfldX, où : - ÀCF2 est la longueur d'onde correspondant à un maximum du spectre 30 de transmission du filtre secondaire, - le coefficient dÀ /dT est la variation de la longueur d'onde À en -CF2 CF2 fonction de la température, et - - Lmax est égal à 50 pm/°C ou 15 pm/°C, - l'un des premier et second bras de l'interféromètre comporte un 35 couplage optique avec le filtre secondaire, et t1= 1 3 5 10 - - 15 - 20 25 - 30 - les longueurs des différentes sections des premier et second bras sont telles qu'un coefficient dX -CNIZ1/dT est compris entre -dX /dT + Lmin et -CF2 -CIAGFICIT L',,', où : - ÀCMZI est une longueur d'onde correspondant à un maximum du spectre de transmission de l'interféromètre, - le coefficient dX /dT est la variation de la longueur d'onde ÀCMZI en _cm,z1 fonction de la température, - lanin est égale à -50 pm/°C ou -15 pm/°C, et - L', est égale à +50 pm/°C ou +15 pm/°C ; le filtre secondaire comporte un anneau résonnant optiquement couplé à l'un des premier et second bras de l'interféromètre, la bande passante étroite du spectre de transmission de cet anneau résonnant étant centrée sur la longueur d'onde Xcivzi et ayant une largeur AÀF2 inférieure ou égale à l'intervalle AXR; la source laser comporte aussi un dispositif d'accord configuré pour décaler la bande passante étroite du filtre secondaire par rapport à la bande passante de l'interféromètre en réponse à un signal électrique de commande ; - aucun des bras de l'interféromètre ne comporte un couplage optique avec un filtre secondaire, - les longueurs des différentes sections des premier et second bras sont telles qu'un coefficient dX _cmzi/dT est compris entre Lini' et L. sur une plage de températures allant de 20° à 100°, où : - ÀCMZI est une longueur d'onde correspondant à un maximum du spectre de transmission de l'interféromètre, - le coefficient dX /dT est la variation de la longueur d'onde - C MZI en fonction -CMZI X de la température, - est égale à -50 pm/°C ou -15 pm/°C, et - L. est égale à +50 pm/°C ou +15 pm/°C; les longueurs des sections des premier et second bras vérifient la condition d'athermicité suivante pour la longueur d'onde Àsi et sur une plage de températures allant de 20° à 100°C : d neff dr ri= 1 d neff dT Tin I ax où dneffi,'/dT et dneff2.,,MT sont les variations des indices effectifs des n-ièmes sections, respectivement, des premier et second bras ; - - le filtre passe-bande comporte un filtre tertiaire optiquement raccordé en série avec le filtre primaire, le spectre de transmission de ce filtre tertiaire 4 comportant plusieurs bandes passantes espacées les unes des autres par une distance dSFR154 au moins deux fois plus grande qu'une distance d SFR40, où la distance dsFR40 est la distance qui sépare les unes des autres les bandes passantes du spectre de transmission de l'interféromètre du filtre primaire, 5 - ce filtre tertiaire présente un coefficient dÀ,+3/dT compris entre Lm, et L., où : - ÀCF3 est une longueur d'onde correspondant à un maximum du spectre de transmission du filtre tertiaire, - le coefficient dÀcF3/dT est la variation de la longueur d'onde ÀcF3 en 10 fonction de la température, - L',à, est égale à -50 pm/°C ou -15 pm/°C, et est égale à +50 pm/°C ou +15 pm/°C. - le filtre tertiaire comporte un ou plusieurs interféromètres supplémentaires de Mach-Zehnder optiquement couplés entre eux en série les uns derrière les 15 autres ; - - les bandes passantes du filtre secondaire ou tertiaire sont séparées les unes des autres par une distance telle qu'il n'existe, à l'intérieur d'un intervalle AR, qu'une seule bande passante du filtre secondaire ou tertiaire centrée sur un maximum de transmission du spectre de transmission de l'interféromètre du 20 filtre primaire, où l'intervalle AR est la plus petite plage de longueurs d'onde contenant toutes les longueurs d'onde ÀR; possibles autorisées par la cavité résonnante, et - la largeur de la bande passante du filtre secondaire ou tertiaire centrée sur le maximum de transmission du spectre de transmission de 25 l'interféromètre du filtre primaire est inférieure ou égale à l'intervalle AÀR ; - - les bandes passantes du filtre secondaire ou tertiaire sont séparées les unes des autres par une distance égale à un multiple entier de l'intervalle AXR et inférieur à un intervalle AR, où l'intervalle AR est la plus petite plage de 30 longueurs d'onde contenant toutes les longueurs d'onde AR; possibles autorisées par la cavité résonnante, et - une bande passante du filtre secondaire ou tertiaire est centrée sur un maximum de transmission du spectre de transmission de l'interféromètre du filtre primaire ; 35 - - la source laser comporte un réflecteur avant et un réflecteur arrière formant des extrémités de la cavité optique résonnante, de sorte que la cavité optique est une cavité de Fabry-Perot, - ces réflecteurs présentant chacun : - une bande réfléchissante dont la largeur est inférieure ou égale à 40 10 nm ou 4 nm, 5 - un coefficient dkaz/dT compris entre Liii, et Lmax, OÙ - ÀCR est une longueur d'onde correspondant à un maximum du spectre de réflexion du réflecteur, - le coefficient dAcR/dT est la variation de la longueur d'onde ÀcR en 5 fonction de la température, - L. est égale à -50 pm/°C ou -15 pm/°C, et - La, est égale à +50 pm/°C ou +15 pm/°C. - chaque réflecteur comporte un coeur encapsulé à l'intérieur d'une gaine, ce coeur étant configuré pour réfléchir le signal optique et le coeur des réflecteurs 10 avant et arrière est réalisé en nitrure de silicium ; - - le premier bras est plus court que le second bras, - le premier bras comporte seulement une première, une deuxième et une troisième sections, - le deuxième bras comporte seulement une première, une deuxième, 15 une troisième et une quatrième sections, - les premières sections des premier et deuxième bras ont le même coefficient dneffn/dT, - les deuxièmes sections des premier et second bras ont des longueurs identiques et sont réalisées à partir du même matériau à gain III-V, 20 l'indice effectif et le coefficient dneff2,2/dT de ces deuxièmes sections étant identiques, - la troisième section du second bras présente un coefficient dneff2.2/dT plus petit que les coefficients dneff2,2/dT et dneff2,2/dT, respectivement, des premières et deuxièmes sections, 25 - la troisième section du premier bras et la quatrième section du second bras ont des longueurs différentes et présentent le même indice effectif et le même coefficient dneff2,4/dT, où - le coefficient dneff2,'/dT est la variation de l'indice effectif de la n-ième 30 section du second bras, et - n est un numéro d'ordre de la section du bras. - - le premier bras est plus court que le second bras, - le premier bras comporte seulement une première, une deuxième et une troisième sections, 35 - le deuxième bras comporte seulement une première, une deuxième et une troisième sections, - les premières sections des premier et second bras présentent le même indice effectif et le même coefficient dneff2.2/dT, - les deuxièmes sections des premier et second bras sont réalisées 40 dans le même matériau à gain III-V, l'indice effectif et le coefficient 6 dneff2,2/dT de ces deuxièmes sections sont identiques et la longueur de la deuxième section du second bras est supérieure à la longueur de la deuxième section du premier bras, - les troisièmes sections des premier et second bras ont des longueurs 5 différentes et présentent le même indice effectif et le même coefficient dneff2,3/dT, où : - le coefficient dneff2dIcIT est la variation de l'indice effectif de la n-ième section du second bras, et 10 - n est un numéro d'ordre de la section du bras. [009] L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple non-limitatif et faite en se référant aux dessins sur lesquels : - la figure 1 est une illustration schématique, en vue de dessus, de l'architecture d'une 15 source laser à semi-conducteur ; - la figure 2 est une illustration schématique en coupe verticale de la source laser de la figure 1 ; - la figure 3 est un graphe illustrant le spectre de transmission d'un filtre passe-bande de la source laser de la figure 1 ; 20 - les figures 4, 5, 8, 10, 11, 13 et 15 sont des illustrations schématiques, en vue de dessus, de différents autres architectures possibles de la source laser de la figure 1 ; - les figures 6 et 7 sont des graphes illustrant des spectres de transmission de filtres de la source laser de la figure 5 ; - la figure 9 est un graphe illustrant le spectre de transmission de filtres de la source 25 laser de la figure 8 ; - la figure 12 est un organigramme d'un procédé d'émission d'un signal optique à une longueur d'onde Au à l'aide de la source laser de la figure 11 ; - la figure 14 est un graphe illustrant le spectre de transmission de filtres de la source laser de la figure 13. 30 [0010] Dans ces figures, les mêmes références sont utilisées pour désigner les mêmes éléments. Dans la suite de cette description, les caractéristiques et fonctions bien connues de l'homme du métier ne sont pas décrites en détail. [0011] Chapitre I : Définitions et notations [0012] La longueur d'onde Au est la longueur d'onde à laquelle émet la source 35 laser. Lorsque la source laser est une source laser monomode ou monochromatique, il n'existe qu'une seule longueur d'onde Au. Lorsque la source laser est une source laser multimode ou polychromatique, il existe simultanément plusieurs longueurs d'onde Àu différentes. Dans ce dernier cas, l'indice i est un identifiant de la longueur d'onde Au parmi les différentes longueurs d'onde auxquelles la source laser émet. 40 Typiquement, la longueur d'onde Au est comprise entre 1250 nm et 1590 nm. 7 [0013] Les longueurs d'onde ÀR; sont les différentes longueurs d'onde auxquelles une cavité résonante est susceptible de résonner en absence de filtre passe-bande. Le filtre passe-bande est le filtre qui sélectionne un nombre réduit de longueurs d'onde ÀRJ. Ces longueurs d'ondes AR; sont régulièrement espacées les unes des 5 autres par un intervalle AÀR. L'indice j est un identifiant d'une longueur d'onde ÀR; particulière. [0014] L'intervalle AIR est la plus petite plage de longueurs d'onde contenant toutes les longueurs d'onde ÀR, possibles. Typiquement, lorsque la cavité résonnante est délimitée par des réflecteurs de signaux optiques, l'intervalle AR est égal à la 10 bande réfléchissante de ces réflecteurs. L'intervalle AR peut aussi être limité par la largeur de la bande d'amplification ou « bande de gain » de l'amplificateur optique utilisé pour amplifier les signaux optiques qui résonnent à l'intérieur de la cavité. La bande de gain est une bande de fréquences qui contient toutes les fréquences des signaux optiques susceptibles d'être amplifiés par l'amplificateur optique. Les signaux 15 optiques dont les fréquences sont en-dehors de cette bande de gain ne sont pas amplifiés par l'amplificateur optique. [0015] La bande réfléchissante d'un réflecteur est la bande réfléchissante à -3 dB, Il s'agit de la plage de longueurs d'onde contenant toutes les longueurs d'onde À Rj aptes à être réfléchies par le réflecteur avec une puissance supérieure ou égale à 20 50 % de la puissance maximale I rnax réfléchie par ce réflecteur. La puissance lm" est égale à la puissance du signal optique réfléchi pour la longueur d'onde ÀR; pour laquelle cette puissance est maximale. [0016] La longueur d'onde ÀcR est une longueur d'onde correspondant à un maximum du spectre de réflexion du réflecteur. Typiquement, la longueur d'onde ÀCR 25 est la longueur d'onde située au milieu de la bande réfléchissante du réflecteur. Cette longueur d'onde ÀRR se déplace en même temps que la bande réfléchissante se déplace. [0017] Ici, les largeurs des bandes passantes sont les largeurs des bandes passantes à - 3dB. Par la suite, la largeur de la bande passante d'un filtre est notée 30 aÀpx, où l'indice FX est un identifiant du filtre. [0018] On note À REVENDICATIONS1. Source laser à semi-conducteur configurée pour émettre à une longueur d'onde AH proche d'une longueur d'onde Às; souhaitée, cette source laser comportant : - un ensemble de guides d'onde (15, 25, 28, 54) optiquement couplés les uns aux autres et formant une cavité optique apte à faire résonner un signal optique à plusieurs fréquences de résonance possibles, les longueurs d'onde possibles AR; de ces fréquences de résonance possibles étant régulièrement espacées les unes des autres par un intervalle AAR, cet ensemble comportant : - au moins un guide d'onde dans lequel est réalisé un filtre passe-bande (22 ; 102 ; 132 ; 152 ; 182 ; 222), le spectre de transmission de ce filtre passe-bande comportant une bande passante apte à sélectionner, parmi les différentes longueurs d'onde ÀR, possibles, la longueur d'onde XL; la plus proche de la longueur d'onde Àsi, et - au moins un guide d'onde (28, 54) à gain apte à générer du gain optique à chaque longueur d'onde XLi sélectionnée par le filtre passe-bande, ce guide d'onde à gain comportant un matériau à gain III-V, caractérisé en ce que : - le filtre passe-bande (22 ; 102 ; 132 ; 152 ; 182 ; 222) comporte un filtre primaire 20 (40 ; 104 ; 134 ; 184 ; 224) contenant un interféromètre de Mach-Zehnder (42 ; 106 ; 136; 186), cet interféromètre comportant : - un premier et un second bras (44, 46), - un premier embranchement (48) au niveau duquel le signal optique est réparti entre le premier et le second bras, et 25 - un second embranchement (50) au niveau duquel les signaux optiques du premier et du second bras sont combinés ensemble, - chacun du premier et second bras étant divisés en plusieurs sections consécutives immédiatement contiguës les unes aux autres, chaque section comportant un coeur apte à guider le signal optique et chaque section présentant un indice effectif à 30 la longueur d'onde Asi, l'indice effectif de chaque section située immédiatement après une section précédente étant différent de l'indice effectif de cette section précédente, - les longueurs des différentes sections des premier et second bras vérifient la condition suivante : f"2 1 un I où : 35 - kf est un nombre entier prédéterminé supérieur ou égal à 1, 28 - NI et N2 sont les nombres de sections, respectivement, dans les premier et second bras, - L1,' et 1-2,^^ sont les longueurs des n-ièmes sections, respectivement, des premier et second bras, 5 - neffi,' et neff2,' sont les indices effectifs des n-ièmes sections, respectivement, des premier et second bras, - les premier et second bras comportent chacun une section à gain (S1.2, S2.2), les coeurs de chacune de ces sections à gain étant réalisés à partir du même matériau à gain III-V, ces sections à gain formant ainsi, respectivement, un premier et un second 10 guides d'onde à gain. 2. Source selon la revendication 1, dans laquelle : - le filtre primaire (132 ; 224) comporte un filtre secondaire (138 ; 228) dont le spectre de transmission comporte une bande passante étroite située à l'intérieur d'une bande 15 passante plus large de l'interféromètre, ce filtre secondaire présentant un coefficient dÀcF2/dT supérieur à L',,', où : - ÀmF2 est la longueur d'onde correspondant à un maximum du spectre de transmission du filtre secondaire, - le coefficient dk.p2/dT est la variation de la longueur d'onde X21,2 en fonction de la température, et - Lmax est égal à 50 pm/°C ou 15 pm/°C, - l'un des premier et second bras de l'interféromètre comporte un couplage optique (142) avec le filtre secondaire, et - les longueurs des différentes sections des premier et second bras sont telles qu'un 25 coefficient dÀ ..cm2i/dT est compris entre -dÀ /dT + Lila et -dÀ /dT + L où À : -CF2 - -CMZI est une longueur d'onde correspondant à Maximum du spectre de transmission de l'interféromètre (136), - le coefficient dÀcm2I/dT est la variation de la longueur d'onde X - C MZ I en fonction de la température, 30 - Lm, est égale à-50 pm/°C ou -15 pm/°C, et - Lmax est égale à +50 pm/°C ou +15 pm/°C. 3. Source selon la revendication 2, dans laquelle le filtre secondaire comporte un anneau résonnant (140 ; 230) optiquement couplé à l'un des premier et second bras 35 de l'interféromètre (136), la bande passante étroite du spectre de transmission de cet anneau résonnant étant centrée sur la longueur d'onde - CMZ I et ayant une largeur AÀF2 inférieure ou égale à l'intervalle AÀR. 4. Source selon la revendication 3, dans laquelle la source laser comporte aussi un 40 dispositif (144) d'accord configuré pour décaler la bande passante étroite du filtre 29 secondaire (138) par rapport à la bande passante de l'interféromètre (136) en réponse à un signal électrique de commande. 5. Source selon la revendication 1, dans laquelle : 5 - aucun des bras de l'interféromètre ne comporte un couplage optique avec un filtre secondaire, - les longueurs des différentes sections des premier et second bras sont telles qu'un coefficient dX ..cmzi/dT est compris entre Lu, et Lmdx sur une plage de températures allant de 200 à 1000, où : 10 - X _cmzi est une longueur d'onde correspondant à un maximum du spectre de transmission de l'interféromètre, - le coefficient dÀcmil/dT est la variation de la longueur d'onde À ..cm21 en fonction de la température, - Lmin est égale à -50 pm/°C ou -15 pmPC, et 15 - Lmax est égale à +50 pm/°C ou +15 pm/°C. 6. Source selon la revendication 5, dans laquelle les longueurs des sections des premier et second bras vérifient la condition d'athermicité suivante pour la longueur d'onde Às; et sur une plage de températures allant de 20° à 100°C : d ne ff L 1,n dT L ttih - =1 20 où dneftldT et dneff2/dT sont les variations des indices effectifs des n-ièmes sections, respectivement, des premier et second bras. 7. Source selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle : - le filtre passe-bande (152) comporte un filtre tertiaire (154) optiquement raccordé en série avec le filtre primaire (40), le spectre de transmission de ce filtre tertiaire comportant plusieurs bandes passantes espacées les unes des autres par une distance dsFR154 au moins deux fois plus grande qu'une distance dsuuto, où la distance dSFR40 est la distance qui sépare les unes des autres les bandes passantes du spectre de transmission de l'interféromètre (42) du filtre primaire (40), - ce filtre tertiaire (154) présente un coefficient dÀc.m/dT compris entre Lir, et 1_,,'', où : - ALF3 est une longueur d'onde correspondant à un maximum du spectre de transmission du filtre tertiaire, - le coefficient cIXOE3/dT est la variation de la longueur d'onde XcE.3 en fonction de la température, 30 - Lrnjn est égale à -50 pm/°C ou -15 pm/°C, et - le est égale à +50 pm/°C ou +15 pm/°C. 8. Source selon la revendication 7, dans laquelle le filtre tertiaire comporte un ou 5 plusieurs interféromètres supplémentaires de Mach-Zehnder optiquement couplés entre eux en série les uns derrière les autres. 9. Source selon la revendication 2 ou 7, dans laquelle : - les bandes passantes du filtre secondaire (138) ou tertiaire (154) sont séparées les 10 unes des autres par une distance telle qu'il n'existe, à l'intérieur d'un intervalle AR, qu'une seule bande passante du filtre secondaire ou tertiaire centrée sur un maximum de transmission du spectre de transmission de l'interféromètre du filtre primaire, où l'intervalle AR est la plus petite plage de longueurs d'onde contenant toutes les longueurs d'onde ÀR; possibles autorisées par la cavité résonnante, et 15 - la largeur de la bande passante du filtre secondaire ou tertiaire centrée sur le maximum de transmission du spectre de transmission de l'interféromètre du filtre primaire est inférieure ou égale à l'intervalle AÀR. 10. Source selon la revendication 2 ou 7, dans laquelle : 20 - les bandes passantes du filtre secondaire (228) ou tertiaire (154) sont séparées les unes des autres par une distance égale à un multiple entier de l'intervalle AAR et inférieur à un intervalle AR, où l'intervalle AR est la plus petite plage de longueurs d'onde contenant toutes les longueurs d'onde ÀRJ possibles autorisées par la cavité résonnante, et 25 - une bande passante du filtre secondaire ou tertiaire est centrée sur un maximum de transmission du spectre de transmission de l'interféromètre du filtre primaire. 11. Source selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle : - la source laser comporte un réflecteur avant (172) et un réflecteur arrière (174) 30 formant des extrémités de la cavité optique résonnante, de sorte que la cavité optique est une cavité de Fabry-Perot, - ces réflecteurs (172, 174) présentant chacun : - une bande réfléchissante dont la largeur est inférieure ou égale à 10 nm ou 4 nm, - un coefficient dÀc.R/dT compris entre 1-11in et L-x, où : - ACR est une longueur d'onde correspondant à un maximum du spectre de réflexion du réflecteur, - le coefficient clÂcR/dT est la variation de la longueur d'onde ÀCR en fonction de la température, - L',,' est égale à -50 pm/°C ou -15 pm/°C, et 31 est égale à +50 pm/°C ou +15 pm/°C. 12. Source selon la revendication 11, dans laquelle chaque réflecteur comporte un coeur encapsulé à l'intérieur d'une gaine, ce coeur étant configure pour réfléchir le 5 signal optique et le coeur des réflecteurs avant et arrière est réalisé en nitrure de silicium. 13. Source selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle : - le premier bras (44) est plus court que le second bras, 10 - le premier bras comporte seulement une première, une deuxième et une troisième sections (S1,1, 51,2, 512), - le deuxième bras (46) comporte seulement une première, une deuxième, une troisième et une quatrième sections (52,1, 52,2, 52,3, S2,4), - les premières sections (Sia, 52,1) des premier et deuxième bras ont le même 15 coefficient dneff2J/dT, - les deuxièmes sections (512, S2.2) des premier et second bras ont des longueurs identiques et sont réalisées à partir du même matériau à gain III-V, l'indice effectif et le coefficient dneff2,2/dT de ces deuxièmes sections étant identiques, - la troisième section (S2,3) du second bras présente un coefficient dneff2.3/dT plus petit 20 que les coefficients dneff2,1/dT et dneff2,2/dT, respectivement, des premières et deuxièmes sections, - la troisième section (S1,2) du premier bras et la quatrième section (S2.4) du second bras ont des longueurs différentes et présentent le même indice effectif et le même coefficient dneff2,4/dT, 25 où : - le coefficient dneff2./dT est la variation de l'indice effectif de la n-ième section du second bras, et - n est un numéro d'ordre de la section du bras. 30 14. Source selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, dans laquelle : - le premier bras (44) est plus court que le second bras (46), - le premier bras comporte seulement une première, une deuxième et une troisième sections (S1,1, S1,2, S1.3), - le deuxième bras comporte seulement une première, une deuxième et une troisième 35 sections (S2,1, 52,2, S2.3), - les premières sections (512, S2,1) des premier et second bras présentent le même indice effectif et le même coefficient dneff2.1/dT, - les deuxièmes sections (S1,2, S22) des premier et second bras sont réalisées dans le même matériau à gain III-V, l'indice effectif et le coefficient dneff2.2/dT de ces 32 deuxièmes sections sont identiques et la longueur de la deuxième section du second bras est supérieure à la longueur de la deuxième section du premier bras, - les troisièmes sections (S1.3, $2.3) des premier et second bras ont des longueurs différentes et présentent le même indice effectif et le même coefficient dneff2,3/dT, 5 où : - le coefficient dneff2/dT est la variation de l'indice effectif de la n-ième section du second bras, et - n est un numéro d'ordre de la section du bras.