FR 3086842 A1 20200410 FR 1859360 A 20181009 La présente invention se rapporte au domaine du traitement des effluents de déminéralisation, plus particulièrement au recyclage de tels effluents, et concerne un procédé de déminéralisation de lactosérum et de traitement des effluents produits, ainsi qu'une installation en tant que telle convenant pour la mise en oeuvre du procédé. Le lactosérum est la partie liquide issue de la coagulation du lait, ladite coagulation étant provoquée par la dénaturation de la caséine, protéine majoritaire du lait. Il existe deux types de coagulation, menant chacune à deux types de lactosérum différents. En effet, selon que la coagulation est une coagulation lactique ou une coagulation présure, le lactosérum obtenu est respectivement qualifié de lactosérum acide ou de lactosérum doux. Le lactosérum est également appelé lactosérum de fromagerie ou petit-lait. La valorisation du lactosérum représente depuis bien longtemps des enjeux aussi bien économiques qu'écologiques. En effet, bien que sa composition soit intéressante, le lactosérum possède une Demande Chimique en Oxygène (DCO) de 50 g/L à 70 g/L, ce qui en fait un produit organique polluant ne pouvant être rejeté dans la nature et dont le transport est coûteux en raison de son caractère très dilué (extrait sec 5 à 6 %). C'est ainsi qu'au fil du temps, des voies de valorisation ont vu le jour, notamment par l'intermédiaire des procédés de déminéralisation permettant d'obtenir du lactosérum déminéralisé. Le lactosérum déminéralisé, liquide ou en poudre, constitue de nos jours le principal composant des produits infantiles et diététiques, en particulier des laits succédanés du lait maternel. Le lactosérum déminéralisé a également d'autres applications, notamment par exemple en tant qu'ingrédient de remplacement du lait écrémé en confiserie-chocolaterie ou dans la fabrication des laits reconstitués. Différentes techniques peuvent être envisagées pour la déminéralisation du lactosérum, en particulier l'ultrafiltration, l'osmose inverse, la nanofiltration, l'électrodialyse et l'échange d'ions. Les trois premières techniques étant bien trop spécifiques, seules les deux dernières ont trouvé une réelle application à l'échelle industrielle. Ainsi, les procédés de déminéralisation du lactosérum les plus efficaces à l'heure actuelle mettent en oeuvre l'électrodialyse et l'échange d'ions, qui sont appliquées séparément ou en combinaison. L'électrodialyse est une technique électrochimique qui permet d'éliminer sélectivement les sels ionisés d'une solution par migration sous l'action d'un champ électrique à travers des membranes sélectivement perméables aux cations et aux anions. Selon cette technique, les 2 sels ionisés en solution dans le lactosérum migrent sous l'effet. d'un champ électrique à travers des membranes sélectivement perméables aux cations et aux anions et sont éliminés sous forme d'effluents de déminéralisation ou saumures. L'échange d'ions est une technique basée sur le principe des équilibres ioniques existant entre 5 unc phase solide et une phase liquide et fait appel à des phénomènes d'absorption et d'exclusion. Ainsi, selon cette technique, on utilise l'équilibre ionique entre une résine en tant que phase solide et le lactosérum à déminéraliser en tant que phase liquide, les ions étant absorbés sur la résine de même nature lors de la phase de saturation, puis les résines sont ensuite régénérées. 10 Cependant, à l'échelle industrielle, les procédés de déminéralisation de lactosérum génèrent des quantités très importantes d'effluents, et notamment d'effluents salins. La gestion de ces effluents constitue un problème d'importance cruciale dans le contexte de la réduction de l'impact des procédés sur l'environnement. Ces déchets liquides, qui appartiennent à la catégorie des Déchets Industriels Spéciaux (DIS), présentent des difficultés 15 de traitement qui ont conduit les industriels à recourir notamment à des sociétés externes, spécialisées dans la gestion de ce type de déchets. Cette pratique présente certains avantages mais pose cependant quelques problèmes. Au-delà de l'aspect purement économique lié au coût de traitement, le stockage et le transport de ces effluents présentent un risque sensible pour l'environnement. Par ailleurs, le traitement 20 &localisé par rapport au site de production interdit tout recyclage. De plus, la présence de sels réduit considérablement l'efficacité des traitements mis en oeuvre pour permettre le rejet dans le milieu naturel de ces effluents de déminéralisation, comme par exemple les traitements biologiques ou physico-chimiques. Une autre solution mise en oeuvre par les industriels est l'envoi des effluents en station 25 d'épuration. Cependant, cette pratique pose également des problèmes de coûts et des problèmes environnementaux. Ainsi, il existe un besoin de développer des procédés permettant de traiter tout ou partie des effluents de déminéralisation afin de limiter aussi l'impact environnemental que de diminuer les risques et les coûts liés au transport et au stockage de ces effluents. 30 L'objectif de la présente invention est donc de fournir un procédé permettant de traiter les effluents de déminéralisation afin de diminuer leur impact environnemental. 3 Avantageusement, ce traitement peut petmettre de recycler une partie de la saumure et entraine ainsi une diminution du coût de fonctionnement des procédés de déminéralisation de lactosérum. Il est ainsi du mérite de la Demanderesse d'avoir trouvé que cet objectif pouvait être atteint 5 par l'intermédiaire d'un procédé de traitement particulier pouvant être directement mis en oeuvre sur le site industriel de déminéralisation des lactosérums. Un premier objet de l'invention concerne un procédé de traitement des effluents de déminéralisation de lactosérum. La présente invention a ainsi pour objet un procédé de traitement d'effluents de 10 déminéralisation de lactosérum comprenant les étapes suivantes de : i) fourniture d'un effluent de déminéralisation de lactosérum ii) traitement par osmose inverse de l'effluent récupéré à l'étape i) de manière à obtenir un perméat et un rétentat d'osmose inverse, iii) neutralisation du rétentat d'osmose inverse à un pH compris de 6 à 9, 15 iv) traitement par nanofiltration du rétentat neutralisé d'osmose inverse de manière à obtenir un perméat de nanofiltration comprenant principalement les ions monovalents et un rétentat de nanofiltration comprenant principalement les ions divalents, v) traitement par électrodialyse sur membrane bipolaire du perméat de nanofiltration 20 obtenu à l'étape iv) de manière à séparer au moins une solution acide et au moins une solution basique. La première étape du procédé consiste donc en une étape i) de fourniture d'un effluent de déminéralisation de lactosérum. Par effluents de déminéralisation, on entend au sens de la présente invention les résidus 25 liquides issus pendant la déminéralisation du lactosérum, autres que le lactosérum déminéralisé en tant que tel. II peut ainsi s'agir des effluents issus de la déminéralisation des lactosérums par électrodialyse et/ou d'échange d'ions. Selon un mode de réalisation particulier, il s'agit d'effluents issus de la déminéralisation des lactosérums par électrodialyse, lesdits effluents étant également connus sous le terme de 30 saumure. 4 L'étape ii) du procédé selon l'invention consiste à traiter par osmose inverse les effluents fournis à l'étape i) de manière à obtenir un perméat et un rétentat d'osmose inverse. L'osmosc inverse est un procédé connu de l'homme du métier permettant la séparation en phase liquide par perméation à travers des membranes semi-sélectives sous l'effet d'un 5 gradient dc pression. L'écoulement s'effectue en continu tangentiellement à la membrane. Une partie des effluents à traiter se divise au niveau de la membrane en deux parties de concentrations différentes : le perméat, qui passe au travers de la membrane, et le rétentat qui ne passe pas et qui contient les molécules ou particules retenues par la membrane. L'étape ii) du procédé selon l'invention permet ainsi de concentrer l'effluent de 10 déminéralisation du lactosérum via la production d'un rétentat d'une part, et d'un perméat d'autre part. L'étape d'osmose inverse peut être réalisée jusqu'à l'obtention d'un facteur de concentration volumique (FCV) dans le rétentat compris de 3 à 5. De préférence, l'osmose inverse peut être réalisée jusqu'à l'obtention d'un FCV dans le rétentat environ égal à 4. 15 Le rétentat d'osmose inverse obtenu peut présenter un taux de cendres compris de 3 à 7 %, de préférence de 4 à 6 %. Au sens de la présente invention, on entend par « cendres », le produit résultant de l'incinération de la matière sèche du rétentat. Selon la présente invention, le taux de cendres est déterminé selon la norme NF 04-208. Le procédé comprend ensuite une étape iii) de neutralisation du rétentat d'osmose inverse à 20 un pH compris de 6 à 9. La neutralisation peut par exemple être indépendamment réalisée par l'intermédiaire d'une solution d'hydroxyde de potassium, d'hydroxyde de sodium, d'hydroxyde de calcium ou leurs mélanges. Dans une première variante de cette étape, le rétentat d'osmose inverse est neutralisé à un pH compris entre 6,5 et 9. Selon cette variante, la neutralisation du rétentat entraîne la formation 25 de phosphate di et tricalcique qui précipite sous forme de cristaux. En effet, les inventeurs ont constatés qu'à partir d'un pH de 6,5, un précipité est obtenu quelle que soit la solution basique utilisée pour la neutralisation. Une étape de séparation mécanique peut alors avantageusement être mise en oeuvre afin d'éliminer le précipité de phosphate di et tricalcique et de limiter ainsi l'encrassement et la détérioration des membranes lors de l'étape ultérieure de nanofiltration. 30 L'étape de séparation mécanique est réalisée selon les moyens connus de l'homme du métier, par la mise en oeuvre d'un décanteur ou d'une centrifugeuse, c'est alors le surnageant qui est mis en oeuvre pour la suite du procédé selon l'invention. 5 Dans une deuxième variante de cette étape, le rétentat d'osmose inverse est neutralisé à un pH compris de 6 à 6,4 et la mise en oeuvre d'une étape de séparation mécanique n'est alors pas nécessaire car les phosphates se trouvent principalement sous forme soluble mono et di calcique qui restent en apparence solubles. 5 La quatrième étape iv) du procédé consiste ensuite en un traitement par nanofiltration du rétentat neutralisé d'osmose inverse des effluents de déminéralisation de lactosérum afin de séparer les ions monovalents des ions bivalents et d'éliminer également la majorité des matières organiques résiduelles telles que par exemple les acides organiques, peptides, acides aminés ou encore le lactose. 10 La nanofiltration est également une technique connue de l'homme du métier. C'est une méthode de séparation de composés contenu dans un liquide via l'utilisation de membrane semi-perméable dont le diamètre des pores peut varier par exemple de 1 à 10 nm. Selon cette étape iv) du procédé de traitement, le rétentat neutralisé obtenue à l'étape iii) est traité par l'intermédiaire d'une nanofiltration de manière à obtenir un perméat de 15 nanofiltration comprenant principalement les ions monovalents et un rétentat de nanofiltration comprenant principalement les ions divalents. L'étape de nanofiltration peut être réalisée jusqu'à l'obtention d'un facteur de concentration volumique (FCV) dans le rétentat compris de 2 à 4. De préférence, la nanofiltration peut être réalisée jusqu'à l'obtention d'un FCV dans le rétentat environ égal à 3. 20 Selon un mode de réalisation particulier, le rétentat comprenant les ions divalents est avantageusement revalorisé en alimentation animale. Enfin, la cinquième étape y) du procédé consiste à traiter le perméat de nanofiltration contenant principalement les ions monovalents obtenu à l'étape iv) par l'intermédiaire d'une électrodialyse sur membrane bipolaire de manière à obtenir au moins une solution acide et au 25 moins une solution basique. L'électrodialyse sur membrane bipolaire, ou électrodialyse bipolaire, est une technique connue de l'homme du métier qui permet à la différence de l'électrodialyse conventionnelle de dissocier les ions H+ et OH- contenus en solution et de convertir ainsi des solutions salines en acides et en bases. 30 Cette étape d'électrodialyse bipolaire est réalisée jusqu'à l'obtention d'une conductivité du perméat comprise de 0,2 mS/cm à 1,2 mS/cm. 6 Le procédé selon l'invention permet ainsi de traiter les effluents de déminéralisation et d'obtenir notamment des solutions acides et basiques qui peuvent être avantageusement utilisées pour d'autres applications industrielles. Un second objet de l'invention concerne un procédé de déminéralisation de lactosérum et de 5 traitement des effluents produits comprenant les étapes suivantes de : a) fourniture d'un lactosérum, b) acidification du lactosérum à un pH compris de 2,0 à 3,5, c) électrodialyse du lactosérum acidifié, d) récupération de la saumure d'électrodialyse de l'étape c) et mise en oeuvre d'un 10 procédé de traitement des effluents de déminéralisation selon l'invention, ledit effluent de déminéralisation de l'étape i) étant ladite saumure d'électrodialyse. Selon la présente invention, k lactosérum peut être un lactosérum doux ou un lactosérum acide. Dans le contexte de la présente invention, le lactosérum acide peut être le liquide obtenu par 15 coagulation du lait via une acidification provoquée par le métabolisme des bactéries lactiques. D'une manière générale, la composition du lactosérum acide se présente comme suit : - lactose : 4,0- 5,0 % - protéines : 0,6 - 0,7 % 20 - sels minéraux (principalement Na' r et Ca2+): 0,7 - 0,8 % - matières grasses : 0,05 - 0,1 % - teneur en matière sèche (extrait sec total) : 5,3 - 6,0 % - acidité : pH 4,3 -4,6 Dans le contexte de la présente invention, on désigne par lactosérum doux, le liquide obtenu 25 après coagulation de la caséine par la présure lors dc la fabrication de fromage. Comme mentionné précédemment, le lactosérum doux est un co-produit connu issu de l'industrie fromagère. D'une manière générale, la composition du lactosérum doux se présente comme suit : - lactose : 4,0- 5,0 % 30 - protéines : 0,6 -0,8 % - sels minéraux (principalement Na' K+ et Ca2+): 0,4- 0,6 % 7 - matières grasses : 0,2 -0,4 % - teneur en matière sèche (extrait sec total) : 5,3 - 6,6 % - acidité : pH 5,9 - 6,5 Selon un mode de réalisation préféré, le lactosérum fournit est un lactosérum doux. Selon ce 5 mode de réalisation, le lactosérum doux peut être sous forme brute ou sous forme concentrée. De même, il peut également s'agir d'un lactosérum reconstitué à partir d'une poudre de lactosérum. Selon une variante de ce mode de réalisation préféré, le lactosérum doux est un lactosérum doux concentré, avantageusement concentré thermiquement dans des conditions de chauffage 10 modéré jusqu'à l'obtention d'un extrait sec compris entre 18 à 25 %. De préférence, le lactosérum doux présente un extrait sec de 18 à 23 %, et tout particulièrement environ 20 % d'extrait sec. Le lactosérum peut également être défini par ses caractéristiques de conductivité et son taux de cendres. Selon ce mode de réalisation, le lactosérum concentré fourni présente une conductivité Q comprise de 13,5 à 14,5 mS/cm à 20°C et un taux de cendres compris de 15 7,8 à 8,4 %. L'étape b) du procédé consiste à acidifier le lactosérum fournit. L'acidification est réalisée de manière à diminuer et à maintenir le pH du lactosérum à une valeur comprise de 2,0 à 3,5. De préférence, le pH du lactosérum est abaissé et maintenu à une valeur comprise de 2,5 à 3,2, et de préférence encore, à une valeur environ égale à 3. L'acidification peut être 20 réalisée par l'intermédiaire des moyens connus de l'homme du métier comme par exemple l'utilisation d'une solution d'acide chlorhydrique (HC1). Cette acidification du lactosérum présente plusieurs avantages, notamment pour l'efficacité de l'électrodialyse. D'une part, l'efficacité est augmentée car les bas pH favorisent l'ionisation des sels divalents et trivalents présents dans le lactosérum et augmente ainsi par 25 exemple la disponibilité du calcium ou du magnésium. D'autre part, cela permet d'abaisser la viscosité du lactosérum et entraine un meilleur passage des ions au travers des membranes d'électrodialyse. De ce fait, l'encrassement des membranes est diminué et leur durée de vie est augmentée. De plus, le maintien du lactosérum à un pH compris entre 2 et 3,5 permet d'assurer la stabilité thermique des protéiques sériques en évitant leur floculation et leur 30 dénaturation lors d'une étape de pasteurisation à haute température. Ce point est particulièrement intéressant pour le maintien de la qualité nutritionnelle du lactosérum 8 déminéralisé. D'une manière avantageuse, le pH acide évite également tout développement bactériologique lors de l'opération de déminéralisation. Enfin, le maintien des conditions acides selon l'invention dans le procédé de déminéralisation est également avantageux en ce qu'il permet de diminuer la consommation 5 d'eau et de produits chimiques. Selon un mode de réalisation particulier, le procédé peut également comprendre une étape h') de pasteurisation du lactosérum acidifié avant l'étape c) de déminéralisation. La pasteurisation permet de réduire de manière significative le nombre de micro-organismes présents dans le lactosérum, et notamment d'éliminer les germes les plus résistants, tels que 10 les germes sporulés et thermorésistants, sans toutefois altérer pour autant les protéines. Cette étape de pasteurisation est réalisée à une température comprise entre 90°C et 125°C et pendant une durée comprise entre 5 secondes et 30 minutes. Ensuite, l'étape c) du procédé de déminéralisation de lactosérum et de traitement des produits consiste en une étape d'électrodialyse du lactosérum acidifié, de manière à produire 15 un diluat et un concentrat. Le diluat correspond au lactosérum déminéralisé tandis que le concentrat fait référence à la solution concentrée en sels également appelée effluent de déminéralisation ou saumure. L'électrodialyse selon cette étape, dite électrodialyse conventionnelle, est une technique connue de l'homme du métier qui peut par exemple être réalisée telle que présentée par la 20 figure I. L'électrodialyseur comprend des compartiments séparés les uns des autres par des membranes alternativement anioniques et cationiques. Un premier compartiment contient le lactosérum à déminéraliser tandis que l'autre contient de l'eau acidifiée à un pH de 1,5 à 3,5. Lors de l'action du champ électrique de part et d'autre de l'électrodialyseur par l'intermédiaire d'électrodes, les cations sortent du premier compartiment en franchissant la 25 membrane cationique et sont bloqués dans le deuxième compartiment par la membrane anionique. Les anions sortent aussi du premier compartiment en migrant vers la membrane anionique et sont. bloqués par la membrane cationique. Par conséquent, le premier compartiment voit sa concentration en sels dissous diminuer tandis que le deuxième compartiment voit sa concentration en sels dissous augmenter. Un compartiment est en 30 dilution, l'autre en concentration, l'autre en dilution, l'autre en concentration et ainsi de suite. 9 Cette étape d'électrodialyse peut être réalisée à une température comprise de 30°C à 60°C, de préférence à une température comprise de 35°C à 55°C, et de préférence encore, à une température comprise de 40°C à 50°C. Par exemple, cette étape d'électrodialyse peut être réalisée à une température d'environ 45°C. 5 L'étape d'électrodialyse est mise en oeuvre jusqu'à atteindre le taux de déminéralisation souhaité, à savoir pour cette étape un taux de déminéralisation d'au moins 70 %, d'au moins 75 %, d'au moins 80 %, d'au moins 85 %, et tout particulièrement, un taux de déminéralisation d'environ 90 %. De préférence, l'électrodialyse est réalisée de manière à obtenir un taux de déminéralisation d'environ 90 %. 10 L'expression «faux de déminéralisation », représente le rapport des quantités de sels minéraux éliminés du lactosérum (c'est-à-dire la différence entre les quantités de sels minéraux du lactosérum de départ et les quantités résiduelles du lactosérum déminéralisé) aux quantités de sels minéraux du lactosérum de départ, ramenés aux mêmes pourcentages de matière sèche. 15 L'homme du métier peut apprécier le taux de déminéralisation du lactosérum par l'intermédiaire de la conductivité. De plus, le taux de cendres du lactosérum déminéralisé peut également être un indicateur du taux de déminéralisation atteint. Au sens de la présente invention, on entend par « cendres », le produit résultant de l'incinération de la matière sèche du lactosérum. Selon la présente invention, le taux de cendres est déterminé selon la norme 20 NF 04-208. L'étape d'électrodialyse peut ainsi être réalisée de manière à obtenir une conductivité du lactosérum acidifié et concentré à 20% d'extrait sec, comprise entre 2,0 et 3,0 mS/cm, et/ou un taux de cendres compris de 2,2 à 2,6 %/extrait Sec, cc qui correspond à un taux de déminéralisation d'environ 70 % 25 Selon un mode de réalisation particulier, l'électrodialyse est réalisée de manière à obtenir une conductivité du lactosérum concentré à 20% d'extrait sec comprise entre 1,0 et 1,5 mS/cm, et/ou un taux de cendres compris de 0,6 à 1,2 %/extrait sec ce qui correspond à un taux de déminéralisation d'environ 90 %. Pour se faire, lorsque la conductivité du lactosérum acidifié atteint entre 2,0 et 3,0 mS/cm pendant l'électrodialyse, cette dernière 30 doit être mise en pause le temps que le lactosérum soit neutralisé à un pH compris de 6 à 7. Dès lors, l'électrodialyse est relancée jusqu'à la conductivité cible de 1,0 et 1,5 mS/cm. 10 Selon un mode de réalisation particulier, le procédé de déminéralisation de lactosérum et de traitement des effluents produits comprend une étape e) de récupération du lactosérum déminéralisé. La saumure de l'électrodialyse ainsi produite selon cette étape c) est alors récupérée et mise 5 cn oeuvre dans le procédé de traitement des effluents de déminéralisation selon l'invention tel que précédemment défini. Ainsi, ladite saumure récupérée est l'effluent de déminéralisation de lactosérum fourni à l'étape i). En résumé, le procédé de déminéralisation de lactosérum et de traitement des effluents produits comprend les étapes suivantes de : 10 a) fourniture d'un lactosérum, h) acidification du lactosérum à un pH compris de 2,0 à 3,5, c) électrodialyse du lactosérum acidifié, d) récupération de la saumure d'électrodialyse de l'étape c) et. mise en oeuvre d'un procédé de traitement des effluents de déminéralisation comprenant les étapes 15 suivantes de : ii) traitement par osmose inverse de la saumure d'électrodialyse de manière à obtenir un perméat et un rétentat d'osmose inverse, iii) neutralisation du rétentat d'osmose inverse à un pH compris de 6 à 9, iv) traitement par nanofiltration du rétentat neutralisé d'osmose inverse de 20 manière à obtenir un perméat de nanofiltration comprenant principalement les ions monovalents et un rétentat de nanofiltration comprenant principalement les ions divalents, v) traitement par électrodialyse sur membrane bipolaire du perméat de nanofiltration obtenu à l'étape iv) de manière à séparer au moins une 25 solution acide et au moins une solution basique. Selon un mode de réalisation particulièrement avantageux, le procédé de déminéralisation de lactosérum et de traitement des effluents comprend en outre une étape de recyclage de toute ou partie du perméat d'osmose inverse de, l'étape ii) comme eau de process pour l'étape c) d'électrodialyse du lactosérum acidifié où du lactosérum doux. 11 Selon un autre mode de réalisation particulièrement avantageux, le procédé de déminéralisation de lactosérum et de traitement des effluents comprend en outre une étape de recyclage de toute ou partie de la solution acide séparée après l'électrodialyse sur membrane bipolaire d'après l'étape y) pour l'acidification du lactosérum selon l'étape h). 5 Selon un autre mode de réalisation particulièrement avantageux, le procédé de déminéralisation de lactosérum et de traitement des effluents comprend en outre une étape de recyclage de toute ou partie de la solution basique séparée après l'électrodialyse sur membrane bipolaire d'après l'étape v) pour la neutralisation du rétentat d'osmose inverse selon l'étape iii) et/ou pour la neutralisation du lactosérum déminéralisé produit à l'étape c) 10 d' électrodi al yse. Au sens de la présente invention, l'expression « eau de process » est considérée comme synonyme du terme « saumure » sauf lorsque le contexte permettra clairement d'identifié que cela n'est pas le cas. Comme précédemment mentionné, les quantités de saumure produites à l'échelle industrielle 15 par l'intermédiaire de la déminéralisation des lactosérums sont très importantes. Le procédé selon l'invention permet ainsi de traiter ces effluents, de limiter leur impact au niveau environnemental et de générer des solutions qui peuvent être utilisées dans le procédé de déminéralisation de lactosérum en tant que tel. Avantageusement, cela permet également de diminuer le coût de la déminéralisation des lactosérums puisqu'une partie de l'eau de process 20 de l'électrodialyse provient du traitement des effluents générés. Le procédé selon l'invention permet de diminuer la quantité totale d'effluent envoyée en station d'épuration. Un troisième objet de l'invention concerne une installation convenant pour la mise en oeuvre du procédé de déminéralisation de lactosérum et de traitement des effluents selon l'invention tel que défini précédemment 25 Une telle installation comprend ainsi: - un premier équipement d'électrodialyse comprenant une première entrée destinée à recevoir le lactosérum, une deuxième entrée destinée à recevoir l'eau de process, une première sortie pour le lactosérum déminéralisé et une deuxième sortie pour l'effluent de déminéralisation, 30 - un système de traitement des effluents comprenant : un équipement d'osmose inverse comprenant une première entrée pour l'effluent de déminéralisation connectée à la deuxième sortie de l'équipement 12 d'électrodialyse, une première sortie pour le perméat d'osmose inverse, et une deuxième sortie pour le rétentat d'osmose inverse, - un équipement de neutralisation comprenant une première entrée pour le rétentat d'osmose inverse connectée à la deuxième sortie de l'équipe d'osmose 5 inverse, une deuxième entrée pour une solution de neutralisation, et une sortie pour le rétentat d'osmose inverse neutralisé, - un équipement de nanofiltration comprenant une entrée pour le rétentat d'osmose inverse neutralisé connectée directement à la sortie de l'équipement de neutralisation ou indirectement par l'intermédiaire d'un équipement de séparation 10 mécanique, une première sortie pour le rétentat neutralisé de nanofiltration et. une deuxième sortie pour le perméat de nanofiltration, - un deuxième équipement d'électrodialyse sur membrane bipolaire présentant une entrée pour le perméat de nanofiltration et connectée à la deuxième sortie de l'équipement de nanofiltration, une première sortie pour une solution acide, une 15 deuxième sortie pour une solution basique, ledit système de traitement d'effluents comprenant tout ou partie des moyens de recyclage suivants: un moyen reliant la première sortie pour le pet-méat d'osmose inverse de l'équipement d'osmose inverse avec la deuxième entrée du premier 20 équipement d'électrodialyse et/ou, un moyen reliant la première sortie pour une solution acide du deuxième équipement d'électrodialyse sur membrane bipolaire avec la deuxième entrée du premier équipement d'électrodialyse et/ou, un moyen reliant la deuxième sortie pour une solution basique 25 du deuxième équipement d'électrodialyse sur membrane bipolaire avec la deuxième entrée pour une solution de neutralisation de l'équipement de neutralisation et/ou avec la première sortie pour un lactosérum déminéralisé du premier équipement d'électrodialyse. Le premier équipement d'électrodialyse permet la mise en oeuvre de l'étape c) du procédé 30 selon l'invention de manière à déminéraliser le lactosérum jusqu'à taux de déminéralisation souhaité. Cet équipement comprend une première entrée destinée à recevoir le lactosérum, une deuxième entrée destinée à recevoir la solution d'eau de proccss, une première sortie pour le lactosérum déminéralisé et une deuxième sortie pour la saumure ou effluent de 13 déminéralisation. L'eau de process est l'eau utilisée pour alimenter l'électrodialyseur. Cette eau constitue en fin d'électrodialyse l'effluent de déminéralisation tel que décrit précédemment. L'installation selon l'invention comprend également un système de traitement ayant pour 5 objectif, par la mise en oeuvre d'une succession d'équipements, de traiter la saumure produite par la déminéralisation du lactosérum. Le système de traitement comprend ainsi un équipement d'osmose inverse. Cet équipement permet de mettre en oeuvre l'étape ii) du procédé selon l'invention de manière à générer à partir de la saumure un perméat d'osmose inverse et un rétentat d'osmose inverse. 10 L'équipement d'osmose inverse comprend une première entrée pour l'effluent de déminéralisation connectée à la deuxième sortie de l'équipement d'électrodialyse, une première sortie pour le perméat d'osmose inverse, et une deuxième sortie pour le rétentat d'osmose inverse reliée à l'équipement de neutralisation. L'équipement de neutralisation permet de mettre en oeuvre l'étape iii) du procédé selon 15 l'invention et de neutraliser le rétentat d'osmose inverse avant que ce dernier ne soit traité par un équipement de nanofiltration. Cet équipement comprend une première entrée pour le rétentat d'osmose inverse connectée à la deuxième sortie de l'équipe d'osmose inverse, une deuxième entrée pour une solution de neutralisation, ainsi qu'une sortie pour le rétentat d'osmose inverse neutralisé, ladite sortie étant connectée à un équipement de nanofiltration ou 20 un équipement de séparation mécanique. Cet équipement de neutralisation permet de neutraliser le pH du rétentat d'osmose inverse de 6 à 9. Dans le cas où le pH est neutralisé de 6 à 6,4, la sortie de l'équipement de neutralisation peut être directement connectée à la première entrée de l'équipement de nanofiltration. Cependant, dans le cas où le pH est neutralisé de 6,5 à 9, la sortie de l'équipement de 25 neutralisation est connectée à un équipement de séparation mécanique afin de supprimer dans le rétentat le précipité de phosphate tricalcique. L'équipement de séparation mécanique comprend ainsi une entrée pour le rétentat d'osmose inverse neutralisé et une sortie pour le surnageant de séparation exempt de phosphate tricalcique. La sortie de l'équipement de séparation mécanique est alors connectée à l'entrée 30 de l'équipement de nanofiltration. L'équipement de nanofiltration permet de mettre en oeuvre l'étape iv) du procédé de traitement selon l'invention afin d'obtenir un pertnéat de nanofiltration comprenant 14 principalement les ions monovalents et un rétentat de nanofiltration comprenant principalement les ions divalents. Cet équipement comprend une entrée pour le rétentat d'osmose inverse neutralisé connectée directement à la sortie de l'équipement de neutralisation ou à la sortie de l'équipement de séparation mécanique, une première sortie 5 pour le rétentat neutralisé de nanofiltration et une deuxième sortie pour le perméat de nanofiltration. Enfin, le système de traitement comprend un équipement d'électrodialyse sur membrane bipolaire permettant de mettre en oeuvre l'étape v) du procédé selon l'invention. Cet équipement est similaire au premier équipement d'électrodialyse à la différence qu'il contient 10 également des membranes bipolaires et permet ainsi à partir d'une solution saline d'obtenir des solutions acides et basiques en raison de la dissociation des ions l-1k et OH+. L'équipement d'électrodialyse bipolaire comprend ainsi une entrée pour le perméat de nanofiltration et connectée à la deuxième sortie de l'équipement de nanofiltration, une première sortie pour une solution acide et une deuxième sortie pour une solution basique. 15 L'installation selon l'invention est particulièrement avantageuse en ce que le système de traitement comprend également un ou plusieurs moyens de recyclage. En effet, un premier moyen de recyclage peut relier la première sortie de l'équipement d'osmose inverse avec la deuxième entrée du premier équipement d'électrodialyse. Ce premier moyen de recyclage permet ainsi de recycler toute ou partie du perméat d'osmose inverse généré par l'équipement 20 d'osmose inverse comme eau de process au niveau de l'équipement d'électrodialyse. Un deuxième moyen de recyclage peut relier la première sortie de l'équipement d'électrodialyse sur membrane bipolaire avec la deuxième entrée du premier équipement d'électrodialyse. Ce deuxième moyen permet ainsi de recycler toute ou partie de la solution acide générée par l'équipement l'électrodialyse sur membrane bipolaire pour l'acidification 25 du lactosérum selon l'étape b) du procédé de déminéralisation du lactosérum et de traitement des effluents. Enfin, un troisième moyen de recyclage peut relier la deuxième sortie de l'équipement d'électrodialyse sur membrane bipolaire avec la deuxième entrée de l'équipement de neutralisation et/ou la première sortie pour un lactosérum déminéralisé du premier 30 équipement d'électrodialyse. Ce troisième moyen permet de recycler toute ou partie de la solution basique générée par l'équipement d'électrodialyse sur membrane bipolaire pour la 15 neutralisation du rétentat d'osmose inverse dans l'équipement de neutralisation et/ou pour neutraliser le lactosérum en fin de déminéralisation. L'invention sera mieux comprise à l'aide des exemples qui suivent qui se veulent purement illustratif et ne limitent en rien la portée de la protection. 5 EXEMPLES Exemple 1 : Cet exemple a pour objectif de mettre en oeuvre le procédé de traitement d'effluent de déminéralisation selon l'invention. 10 A. Fourniture de l'effluent de déminéralisation: L'effluent traité selon cet exemple est une saumure issue de la déminéralisation d'un lactosérum doux présentant les concentrations en ions et les caractéristiques reprises dans le tableau 1 ci-dessous : Extrait sec (%) 2L8 pH 6.7 kluctivité (mS/c 20,28 Tableau 1.1 15 La saumure récupérée présente un pH de 2,4 et les concentrations en ions sont telles que présentées dans le tableau 1.2 suivant : Tableau 1.2 B. Traitement de la saumure générée par la déminéralisation du lactosérum doux Osmose inverse : 808 13 Ca2+ 674 163 62 77 1,9 cl- 16 La saumure obtenue suite à la déminéralisation lactosérum doux est traitée par osmose inverse selon l'étape b) du procédé de l'invention. L'osmose inverse est réalisée à partir de 40 L de saumure jusqu'à l'obtention d'un facteur de concentration de concentration volumique (FCV) dans le rétentat égal à 4. Le volume final dans le rétentat est alors de 10L et le volume final 5 dans le perméat est de 30L. Les caractéristiques de l'osmose inverse sont présentées dans le tableau 1.3 ci-dessous : Membrane AG 1812(0E Membranes) Pression cible (bar) 30 Débit ( 900 Volume initial tL 40 FCV vt sL, 4 Volume final rétentat (1/4 10 Volume final perm a L) 30 Température 45°C Tableau 1.3 La DCO, le pourcentage d'extrait sec, le taux de cendres, le pH ainsi que les concentrations (mg/100g) des différents ions dans le rétentat ont été mesurés à différents FCV et. jusqu'à 10 l'FCV cible sont présentés dans le tableau 1.4 ci-dessous : FCV K Na Ca Mg Cl P DCO ES % Cendres % pH 1.00 610 148 66 13 776 74 569 /6 1,9 2,53 1,33 820 191 83 17 1100 100 817 3,3 2,4 ,' 2.55 2 1189 278 129 24 1413 140 1300 4,6 33 2,58 4 1979 474 217 37 2310 244 2128 7.7 5,5 2,61 Tableau 1 4 Cette étape d'osmose inverse est reproduite deux autres fois dans les mêmes conditions afin d'obtcnir 20 litres supplémentaires de rétcntat ct d'amener ainsi le volume total du rétentat d'osmose inverse obtenu à 30 litres. 15 Nanofi ltration : Le rétentat d'osmose inverse est ensuite neutralisé à 20°C jusqu'à pH 7 avec une solution de NaOH à 40% en poids et un précipité de phosphate tricalcique se forme. 17 Les 30 Litres de rétentat d'osmose inverse sont alors décanté pendant 12 heures et 21 L de surnageant sont obtenus. Ce sont donc les 21 L de surnageant qui sont ensuite nanofiltrés. La nanofiltration est réalisée jusqu'à l'obtention d'un facteur de concentration volumique égal à 3 dans le perméat de nanofiltration. Les caractéristiques de la nanofiltration sont présentées 5 ci-dessous : Membrane DK 1812 (GE Membrane) ' Pression cible (b- 25 Débit (L/h) 900 Volume initial (L) 21 FCV vise 3 Volume final rét ntat (L) 10 Volume final perméat L 20 Température 20°C Tableau 1.5 La nanofiltration des 21L de surnageant permet d'obtenir 14L dc perméat de nanofiltration contenant seulement les ions monovalents comme K+ et Na. La DCO, le pourcentage d'extrait sec, le taux de cendres (%), le pH ainsi que les 10 concentrations (mg/100g) des différents ions dans le perméat ont été mesurés et sont présentés le tableau 1.4 ci-dessous : FCV K Na Mg Cl P DCO ES Cendres pH 1.0 1484 853 77 25 1904 119 1554 6,6 2 6.47 5,2 , 3.0 2204 1147 150 59 1655 288 3004 10.3 4,9 6.52 Tableau 1.6 Electrodialyse sur membrane bipolaire : Le perméat de nanofiltration est ensuite traité par électrodialyse sur membrane bipolaire. Le 15 traitement se fait dans cet exemple en deux étapes. La première étape commence avec un volume de 7L de perméat dans le compartiment d'alimentation, 5L d'eau dans le compartiment acide, et 5L d'eau dans le compartiment basique. 18 L'électrodialyse est lancée afin de diminuer la conductivité du perméat, initialement égale à 50 mS/cm, à une valeur inférieure à 0,5 mS/cm. Dès que la conductivité de 0,5 mS/cm est atteinte, une deuxième étape est réalisée avec 7 nouveaux litres de pennéat dans le compartiment d'alimentation. L'acide et la base produits 5 sont en revanche inchangés pour pouvoir permettre de les concentrer plus encore. L'objectif de conductivité pour l'alimentation est le même que pour la première étape. En fin d'électrodialyse, la conductivité finale mesurée du pet-méat est de 1,1 mS/cm, la solution d'acide présente une concentration égale à 1,08 mol/L et la solution basique une concentration de 0,87 mol/L. 10 Lcs valeurs des conductivités du perméat sont reprises dans le tableau 1.7 ci-après : Conductivité (mS/cm) Début I Lt tape 50.0 Fin lt!t étrille 0,51 e , 50,0 Début 2 etape Fin 2en'e étape 1,09 Tableau 1.7 Voici ci-dessous les concentrations en solution acide et en solution basique obtenues à la fin des étapes 1 et 2 : Unité Acide Base Etape 1 ol/L d'Ilt 0.61 0,43 y massique d'Hel 2.2 3,9 E ape Mol/L d'OH- 1.08 0,87 massique de 1,7 3,5 NaOH Tableau 1.8 15 Enfin, tableau 1.9 suivant présente les compositions minérales (mg/100g de liquide) de la solution acide et basique à la fin de chaque étape : Na Ca M I Solution 22 87 4.4 1,3 E L I Acide Solution Basique 6 705 5,9 0 Etape 2 Solution 229 201 5.3 1,4 Acide Solution 2006 1208 5.2 0 19 Basique Tableau 1.9 En fin d'électrodialyse bipolaire, le rapport molaire entre les concentrations en potassium et en sodium dans la solution basique est de 49/51 (K/Na). La base produite semble donc être une solution basique composée de potasse et de soude dans un rapport molaire 50/50. 5 Le procédé selon l'invention permet ainsi de traiter la saumure issue de la déminéralisation de lactosérum afin d'obtenir notamment des solutions acides et basiques qui peuvent être réutilisées pour d'autres applications. Exemple 2: Cet exemple a pour objectif, à partir d'un lactosérum différent de l'exemple 1, de mettre en 10 oeuvre le procédé de déminéralisation de lactosérum et de traitement des effluents produits selon l'invention. A. Production de l'effluent de déminéralisation de lactosérum: Le lactosérum doux utilisé pour la déminéralisation présente les concentrations en ions et les caractéristiques reprises dans le tableau 2.1 ci-dessous : Extrait sec (% 23.0 PH 6.2 Conductivi ni /cm) 22,05 15 Tableau 2.1 Le lactosérum doux est alors acidifié en début de déminéralisation jusqu'à pH 3 avec une solution d'acide produite à l'exemple 1. A partir de 19,7L de lactosérum, une première étape d'électrodialyse est réalisée jusqu'à l'obtention d'une conductivité du lactosérum d'environ 3 mS/cm. 20 Le lactosérum est ensuite neutralisé jusqu'à pH 6,2 avec la solution basique produite à l'exemple 1, puis une deuxième étape d'électrodialyse est réalisée jusqu'à diminuer la conductivité du lactosérum à environ 1,6 mS/cm. Les concentrations en ions (mg/100g d'extrait sec) dans le lactosérum au début et en fin d'électrodialyse (ED) sont reprises dans le tableau 2.2 suivant : 20 K Na Ca Mg Cl P e dres (%) Concentration debut BD 2692 700 600 117 3878 570 8,48 Concentration fin BD 203 181 240 66 42 222 1,61 Tableau 2.2 Le circuit de saumure de l'électrodialyseur contient initialement 20 L d'eau de process qui ne sont pas changés entre les deux étapes de d'électrodialyse. En fin d'électrodialyse, la saumure est récupérée et présente un pH de 2,4. 5 Les concentrations en ions dans la saumure ont été mesurées au début et en fin d'électrodialyse sont reprises ci-après : Na Ca Mg I P ndres (%) début "1 c rodialys 0 3 8 0 3 1 0,54 n n 10 g guide) fin d'élec d lys 610 203 71 13 823 74 1,89 nmg! 100g liquide) Tableau 2.3 B. Recyclage de la saumure générée par la déminéralisation du lactosérum Osmose inverse : 10 De la même manière que pour l'exemple 1, l'osmose inverse est réalisée à partir de 40 L de saumure jusqu'à l'obtention d'un facteur de concentration volumique (FCV) dans le rétentat égal à 4. Le volume final dans le rétentat est alors de 10L et le volume final dans le perméat est de 30L. Cette étape d'osmose inverse est reproduite deux fois afin d'obtenir 20 L de rétentat supplémentaires. Le volume total du rétentat d'osmose inverse ainsi obtenu est de 30 15 Litres. Les caractéristiques de l'osmose inverse sont identiques à celles de l'exemple 1. Les concentrations (mg/100g) des différents ions dans le rétentat mesurées à différents PCV: FCV K Na Ca Mg Cl P DCO ES Cendres pH 1,00 540 169 69 12 768 70 459 2,6 1,69 2,48 1,33 658 216 85 15 950 91 / 3,4 2,27 2,45 21 2,00 954 309 119 22 1397 129 / 4,7 3,08 2,55 4,00 1564 491 189 33 1986 198 1353 6,9 4,85 2,53 Tableau 2.4 Nanofiltration Le rétentat d'osmose inverse est ensuite neutralisé jusqu'à pH 8,6 avec une solution de KOH/NaOH à 05M de KOH et 0,5M de NaOH reconstituée à partir de la solution basique 5 obtenue à l'exemple 1. Un précipité de phosphate tricalcique se forme. Le rétentat d'osmose inverse est alors décanté pendant 12 heures et 17 L de surnageant sont obtenus. Ce sont donc les 17 L de surnageant qui sont ensuite nanofiltrés. La nanofiltration est réalisée jusqu'à l'obtention d'un facteur de concentration volumique égal à 3 dans le perméat de nanofiltration. Les caractéristiques de la nanofiltration sont identiques 10 à celles de l'exemple 1. Les concentrations en ions dans le rétentat de nanofiltration sont remises ci-dessous : FCV ES en Cendres T80 7 392 1 0 1219 1 2 2,7 2,50 10 1,5 64 496 1 0 1540 1 / 3,4 3,17 Global 98 (3) 9 465 1 0 1639 1 4 3,2 3,07 Tableau 2 5 La nanofiltration des 17 L de surnageant permet d'obtenir 11,5 L de perméat de nanofiltration contenant seulement les ions monovalents comme 1C+ et Nat 15 Electrodialyse sur membrane bipolaire : Le perméat de nanofiltration est ensuite traité par électrodialyse sur membrane bipolaire selon le même protocole que l'exemple 1, par un traitement en deux étapes. La première étape commence avec un volume de 5,5L de perméat dans le compartiment d'alimentation, 5L d'eau dans le compartiment acide, et 5L d'eau dans le compartiment 20 basique. 22 L'électrodialyse est lancée afin de diminuer la conductivité du perméat, initialement égale à 50 mS/cm, à une valeur inférieure à 1 mS/cm. La deuxième étape est réalisée avec 5,5 nouveaux litres de perméat dans le compartiment d'alimentation. Les solutions d'acide et de base produites sont en revanche inchangées afin 5 de permettre leur concentration. L'objectif de conductivité pour l'alimentation est le même que pour la première étape, à savoir une conductivité inférieure à 1 mS/cm. En fin d'électrodialyse, la conductivité finale mesurée du perméat est de 0,7 mS/cm, la solution d'acide présente une concentration égale à 0,69 mol/L et la solution basique une concentration de 0,64 mol/L. 10 Lcs valeurs des conductivités du perméat sont reprises dans le tableau 2.6 ci-après : Conductivité (mS/cm) De'but I cl tape 50.0 Fin l étape 0,7 e , 46 Déblit 2 etape Fin 2eme étape 0,7 Tableau 2.6 Voici ci-dessous les concentrations en solution acide et en solution basique obtenues à la fin des étapes 1 et 2 : Unité Acide Base Etape 1 ol/L d-Ht 0.34 0,32 y massique d'Hel 1.2 1,3 E ape lgol/L d'OH- 0.69 0,64 massique de 2,5 2,6 NaOH Tableau 2.7 15 Enfin, le tableau 2.8 suivant présente les compositions minérales (m2/100g de liquide) de la solution acide et basique à la fin de chaque étape : Na Et pe 1 Solution . 37 33 Acide Solution 604 332 Basique Etape 2 Solution 67 46 Acide Solution 1308 658 23 Basique Tableau 2.8 En fin d'électrodialyse bipolaire, le rapport molaire entre les concentrations en potassium et en sodium dans la solution basique est de 54/46 (K/Na). La base produite semble donc être une solution basique composée de potasse et de soude dans un rapport molaire 50/50. 5 Le procédé selon l'invention permet ainsi de déminéraliser du lactosérum et de traiter la saumure afin d'obtenir notamment des solutions acides et basiques qui peuvent être réutilisées dans ledit procédé de déminéralisation en tant que tel limitant ainsi les rejets en station d'épuration. Exemple 3 10 Cet exemple a pour objectif de présenter une installation convenant pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention. Ladite installation est présentée schématiquement sur la figure 2 et comprend : - un premier équipement. d'électrodialyse ED comprenant. une première entrée 11 destinée à recevoir le lactosérum, une deuxième entrée 12 destinée à recevoir l'eau de process, une 15 première sortie 13 pour le lactosérum déminéralisé et une deuxième sortie 14 pour l'effluent de déminéralisation, - un système de traitement des effluents comprenant : - un équipement d'osmose inverse OI comprenant une entrée 21 pour l'effluent de déminéralisation connectée à la deuxième sortie 14 de l'équipement d'électrodialyse, une 20 première sortie 22 pour le perméat d'osmose inverse, et une deuxième sortie 23 pour le rétentat d'osmose inverse, - un équipement de neutralisation NL comprenant une première entrée 31 pour le rétentat d'osmose inverse connectée à la deuxième sortie 23 de l'équipement d'osmose inverse, une deuxième entrée 32 pour une solution de neutralisation, et une sortie 33 pour 25 le rétentat d'osmose inverse neutralisé, - un équipement de nanofiltration NF comprenant une entrée 51 pour le rétentat d'osmose inverse neutralisé, connectée directement à la sortie 33 de l'équipement de neutralisation, une première sortie 52 pour le rétentat neutralisé de nanofiltration et une deuxième sortie 53 pour le pet-méat dc nanofiltration, 30 - un deuxième équipement d'électrodialyse sur membrane dipolaire EDBP présentant une entrée 61 pour le perméat de nanofiltration et connectée à la deuxième sortie 53 de 24 l'équipement de nanofiltration NF, une première sortie 62 pour une solution acide, une deuxième sortie 63 pour une solution basique, ledit système comprenant des moyens de recyclage comprenant tout ou partie des moyens suivants: 5 - un moyen R1 reliant la première sortie 22 pour le perméat d'osmose inverse de l'équipement d'osmose inverse avec la deuxième entrée 12 du premier équipement d'électrodialyse ED destinée à recevoir l'eau de process et/ou, - un moyen R2 reliant la première sortie 62 pour une solution acide du deuxième équipement d'électrodialyse sur membrane bipolaire EDBP avec la deuxième 10 entrée 12 du premier équipement d'électrodialyse et/ou, - un moyen R3 reliant la deuxième sortie 63 pour une solution basique du deuxième équipement d'électrodialyse sur membrane bipolaire EDBP avec la deuxième entrée 42 de l'équipement de neutralisation NL et/ou avec la première sortie 13 du premier équipement d'électrodialyse ED. 15 Dans le cas où la neutralisation est réalisée à un pH de 6,5 à 9, la sortie 33 pour le rétentat d'osmose inverse neutralisé de l'équipement de neutralisation NL est reliée par une conduite à l'entrée 41 de l'équipement de séparation mécanique, et la sortie 42 de ce même équipement est reliée par une conduite à l'entrée 51 de l'équipement de nanofiltration. Dans le cas où le procédé est réalisé en continu, les connections et les moyens de liaisons 20 entre les différentes entrées et sorties des équipements sont assurées par des conduites. 25 Nomenclature des figures : A : Anode C : Cathode SP : équipement de séparation mécanique 5 E.EDP : entrée pour l'eau de process E.LS : entrée pour le lactosérum ED : équipement d'électrodialyse EDBP : équipement d'électrodialyse sur membrane bipolaire LS : Lactosérum 10 LSD : Lactosérum déminéralisé MA : membrane anionique MC : membrane cationique NF : équipement de nanofiltration NL : équipement de neutralisation 15 01: équipement d'osmose inverse P.OI : perméat d'osmose inverse R.NF : Rétentat de nanofiltration S.Ac : Solution acide S.Ba : Solution basique 20 S.LSD : sortie pour le lactosérum déminéralisé S.NI : Solution de neutralisation S.Sau : sortie pour la saumure 141 : premier moyen de recyclage 142 : deuxième moyen de recyclage 25 143 : troisième moyen de recyclage 11 : première entrée pour un lactosérum 12 : deuxième entrée pour l'eau de process 13 : première sortie pour un lactosérum déminéralisé 14: deuxième sortie pour un effluent de déminéralisation 30 21 : entrée pour un effluent de déminéralisation 22 : première sortie pour un permé,at d'osmose d'inverse 23 : deuxième sortie pour un rétentat d'osmose inverse 26 31 : première entrée pour un rétentat d'osmose inverse 32 : deuxième entrée pour une solution de neutralisation 33: sortie pour un rétentat d'osmose inverse neutralisé 41 : entrée pour un rétentat d'osmose inverse neutralisé 5 42: sortie pour un surnageant de séparation exempt de phosphate tricalcique 51 : entrée pour un rétentat d'osmose inverse neutralisé 52 : première sortie pour un rétentat de nanofiltration 53 : deuxième sortie pour un peiméat de nanofiltration 61 : entrée pour un perméat de nanofiltration 10 62: première sortie pour une solution acide 63 : REVENDICATIONS1. Procédé de traitement d'effluents de déminéralisation de lactosérum comprenant les étapes suivantes de : i) fourniture d'un effluent de déminéralisation de lactosérum, ii) traitement par osmose inverse de l'effluent récupéré à l'étape i) de manière à obtenir un perméat et un rétentat d'osmose inverse, iii) neutralisation du rétentat d'osmose inverse à un pH compris de 6 à 9, iv) traitement par nanofiltration du rétentat neutralisé d'osmose inverse de manière à obtenir un perméat de nanofiltration comprenant les ions monovalents et un rétentat de nanofiltration comprenant les ions divalents et les matières organiques résiduelles, y) traitement par électrodialyse sur membrane bipolaire du perméat de nanofiltration obtenu à l'étape iv) de manière à obtenir au moins une solution acide et au moins une solution basique. 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'effluent de déminéralisation de lactosérum est une saumure d'électrodialyse de lactosérum, de préférence de lactosérum doux. 3. Procédé selon les revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que l'étape ii) est réalisée de manière à obtenir un facteur de concentration volumique (FCV) dans le rétentat compris de 3 à 5. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la neutralisation à l'étape iii) est réalisée à un p11 compris de 6,5 à 9 et en ce que qu'il comprend également une étape de séparation mécanique du rétentat neutralisé de manière à éliminer le précipité de phosphate tricalcique, l'étape iv) de nanofiltration étant alors réalisée sur le surnageant de séparation exempt de phosphate tricalcique. 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'étape y) d'électrodialyse sur membrane bipolaire est réalisée de manière à obtenir une conductivité du perméat comprise de 0,2 à 1,2 mS/cm. 28 6. Procédé de déminéralisation de lactosérum et de traitement des effluents produits comprenant les étapes suivantes de : a) fourniture d'un lactosérum, 5 h) acidification du lactosérum à un p1-1 compris de 2,0 à 3,5, c) électrodialyse du lactosérum acidifié, d) récupération de la saumure d'électrodialyse et mise en oeuvre d'un procédé de traitement des effluents de déminéralisation selon l'une des revendications 1 à 5, ledit effluent de déminéralisation à l'étape i) étant ladite saumure d' électrod alyse 10 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une étape de recyclage de toute ou partie de la solution acide séparée après l'électrodialyse sur membrane bipolaire d'après l'étape v) pour l'acidification du lactosérum selon l'étape b). 15 8. Procédé selon les revendications 6 ou 7, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une étape de recyclage de toute ou partie de la solution basique séparée après l'électrodialysc sur membrane bipolaire d'après l'étape y) pour la neutralisation du rétentat d'osmose inverse selon l'étape iii). 20 9. Procédé selon l'une des revendications 6 à 8, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une étape de recyclage de toute ou partie du perméat d'osmose inverse de l'étape ii) comme eau de process pour l'étape c) d'électrodialyse du lactosérum acidifié. 10. installation convenant pour la déminéralisation de lactosérum et de traitement des 25 effluents produits, ladite installation comprenant : - un premier équipement d'électrodialyse (ED) comprenant une première entrée (11) destinée à recevoir le lactosérum, une deuxième entrée (12) destinée à recevoir l'eau de process, une première sortie (13) pour le lactosérum déminéralisé et une deuxième sortie (14) pour l'effluent de déminéralisation, 30 - un système de traitement des effluents comprenant : - un équipement d'osmose inverse (01) comprenant une entrée (21) pour l'effluent de déminéralisation connectée à la deuxième sortie (14) de l'équipement d'électrodialyse, une première sortie (22) pour le perméat d'osmose inverse, et une deuxième sortie (23) pour le rétentat d'osmose inverse, 29 - un équipement de neutralisation (NL) comprenant une première entrée (31) pour le rétentat d'osmose inverse connectée à la deuxième sortie (23) de l'équipement d'osmose inverse, une deuxième entrée (32) pour une solution de neutralisation, et une sortie (33) pour le rétentat d'osmose inverse neutralisé, 5 - un équipement de nanofiltration (NF) comprenant une entrée (51) pour le rétentat d'osmose inverse neutralisé connectée directement à la sortie (33) de l'équipement de neutralisation ou indirectement par l'intermédiaire d'un équipement de séparation mécanique, une, première sortie, (52) pour le, rétentat neutralisé, de nanofiltration et une deuxième sortie (53) pour le perméat de nanofiltration, 10 - un deuxième équipement d'électrodialyse sur membrane bipolaire (EDBP) présentant une entrée (61) pour le perméat de nanofiltration et connectée à la deuxième sortie (53) de l'équipement de nanofiltration (NF), une première sortie (62) pour une solution acide, une deuxième sortie (63) pour une solution basique, ledit système comprenant des moyens de recyclage comprenant tout ou partie des moyens 15 suivants: - un moyen (R1) reliant la première sortie (22) pour le perméat d'osmose inverse de l'équipement d'osmose inverse (01) avec la deuxième entrée (12) du premier équipement d'électrodialyse (ED) destinée à recevoir l'eau de process et/ou, - un moyen (R2) reliant la première sortie (62) pour une solution acide du 20 deuxième équipement d'électrodialyse sur membrane bipolaire (EDBP) avec la deuxième entrée (12) du premier équipement d'électrodialyse (ED) et/ou, - un moyen un moyen (R3) reliant la deuxième sortie (63) pour une solution basique du deuxième équipement d'électrodialyse sur membrane bipolaire (EDBP) avec la deuxième entrée (42) de l'équipement de neutralisation (NL) et/ou avec la première sortie 25 (13) du premier équipement d'électrodialyse (ED).