FR 3088347 A1 20200515 FR 1860357 A 20181109 Installation et procédé de traitement de surface de paroi métallique rugueuse La présente invention se rapporte à un procédé et à une installation de traitement de la surface d'une paroi métallique rugueuse d'un conduit ménagé à l'intérieur d'un corps métallique. Un domaine d'application envisagé est notamment, mais non exclusivement, celui du traitement de surface des conduits des corps métalliques obtenus par une méthode de fabrication additive plus communément dénommée impression tridimensionnelle. Grâce à cette méthode de fabrication il est aisé de constituer d'un seul bloc des corps métalliques à travers lesquels peuvent être ménagés des conduits de formes complexes, par exemple pour des applications hydrauliques. Il y est procédé par exemple en déposant successivement des couches de poudre du matériau métallique les unes sur les autres et en fusionnant les particules de la poudre 15 de chacune des couches, par exemple au moyen d'un laser. Traditionnellement, ces corps métalliques sont issus de fonderie et ils sont réalisés en plusieurs parties. Alors qu'il est aisé de procéder à leur usinage et notamment à celui de la paroi de leurs conduits, celle des conduits des corps métalliques élaborés en fabrication additive est plus difficile à atteindre et par 20 conséquent, plus complexe à usiner. De surcroît, compte tenu de la méthode proprement dite, la paroi de ces conduits est relativement plus rugueuse que celle des conduits de corps métalliques issus de fonderie. Or, l'usinage de la paroi de ces conduits afin d'en atténuer la rugosité est indispensable pour réduire au maximum les pertes de charges des écoulements qui traversent ces 25 corps métalliques. Aussi, pour ce faire il a été imaginé d'y introduire un fluide abrasif et de provoquer le mouvement relatif de celui-ci par rapport au conduit et partant, d'en atténuer la rugosité. On pourra se référer au document FR 3 059 920, lequel décrit un tel procédé. 30 Un tel procédé est relativement long et peu efficace. Aussi, un problème qui se pose et que vise à résoudre la présente invention est de fournir une méthode et un dispositif qui la met en oeuvre, plus performants. 2 Dans ce but, et selon un premier aspect, il est proposé un procédé de traitement de surface de paroi métallique de conduit comprenant les étapes suivantes : on fournit un corps métallique présentant un conduit ménagé à l'intérieur dudit corps, ledit conduit présentant une paroi métallique rugueuse ; 5 on fournit une électrode et un câble de traction conducteur relié à ladite électrode ; on fournit un électrolyte liquide ; on installe ladite électrode à l'intérieur dudit conduit, tandis que ledit câble de traction est étendu à l'extérieur dudit conduit ; on alimente ledit câble de traction en courant électrique et on exerce une traction sur ledit câble pour pouvoir entraîner ladite électrode en translation à l'intérieur dudit conduit ; et on fait circuler ledit électrolyte liquide entre ladite électrode et ladite paroi métallique rugueuse de manière à provoquer la dissolution du métal de ladite paroi dans ledit électrolyte pour diminuer la rugosité de ladite paroi métallique rugueuse. Ainsi, une caractéristique de l'invention réside dans la mise en oeuvre 15 d'une électrode et d'un câble flexible pour l'entraîner dans le conduit de manière à pouvoir procéder à I"usinage électrochimique de la paroi métallique rugueuse du conduit, quelle que soit sa forme. De la sorte, l'électrode peut être entraînée à travers des conduits sinueux afin d'usiner leur paroi de manière électrochimique. Pour ce faire, une différence de potentiel est appliquée entre 20 le corps métallique et l'électrode par l'intermédiaire du câble de traction conducteur, le corps métallique étant porté au pôle positif d'un générateur comme on l'expliquera ci-après, tandis que l'électrode est portée au pôle négatif. L'électrolyte liquide est par exemple une solution de nitrate de sodium. Et de la sorte, la surface de la paroi du conduit constitue l'anode, tandis que 25 l'électrode mobile constitue la cathode. Le courant délivré est un courant continu visant la dissolution du métal dans l'électrolyte. Par exemple, le métal est de l'acier, et le fer se dissout alors dans l'électrolyte. Selon un mode de mise en oeuvre de l'invention particulièrement avantageux, on alimente ledit câble de traction conducteur en courant 30 électrique selon un mode pulsé. Autrement dit, la cathode et l'anode sont alimentées en courant électrique selon un mode en créneau dont la période est par exemple de 0,0015 s. 3 En outre, on provoque avantageusement la vibration de ladite électrode. De la sorte, on améliore la cinétique de dissolution du métal dans l'électrolyte car on provoque la circulation de celui-ci et on améliore ainsi les processus de diffusion à l'électrode. De surcroît, et selon un mode de réalisation 5 particulièrement avantageux, on synchronise la vibration de ladite électrode et ledit mode pulsé d'alimentation en courant électrique. Autrement dit, on synchronise la vibration de l'électrode et l'alimentation en courant électrique de manière à ce que le passage du courant ait lieu lorsque l'électrode est rapprochée de la paroi métallique, tandis que l'alimentation cesse lorsque io l'électrode est écartée. De la sorte, la dissolution du métal est optimale lorsque l'électrode est proche de la paroi, et lorsqu'elle en est écartée, la dissolution n'a plus cours et d'électrolyte chargé d'ions métalliques peut être évacué pour laisser la place à un électrolyte dépourvu d'ions métalliques ou à tout le moins, plus pauvre en ions métalliques. On accélère plus encore les phénomènes de 15 diffusion et partant, la vitesse de dissolution du métal. Aussi, on fournit avantageusement une électrode sensiblement cylindrique. Plus précisément, l'électrode présente une surface active sensiblement cylindrique et avantageusement paraboloïdale de révolution, ou même sphéroïdale. Ainsi, une telle forme d'électrode est choisie pour un 20 conduit cylindrique de révolution de manière à pouvoir amoindrir la rugosité de sa surface comme on l'expliquera ci-après. Aussi, on expliquera plus en détail dans la suite de la description que la surface active paraboloïdale de révolution, présente des avantages lorsque le conduit est sinueux. En outre, on fournit préférentiellement une électrode en prise entre deux 25 joues isolantes pour pouvoir maintenir ladite électrode à distance de ladite paroi métallique, tandis que ledit câble de traction traverse axialement l'une desdites joues. Les deux joues présentent chacune un bord circulaire, et leur bord circulaire s'étend en saillie de l'électrode. L'électrode est alors entraînée axialement grâce au câble de traction et est préservée du contact avec la paroi 30 du conduit, précisément grâce aux bords circulaires. En effet, lorsque les deux bords circulaires viennent en appui contre la surface de la paroi du conduit, la surface active de l'électrode demeure à distance de la paroi sans jamais être en contact avec elle, au risque d'un court-circuit. 4 De surcroît, on fournit un câble de traction conducteur entouré d'une gaine isolante. Grâce à la gaine isolante, le câble de traction alimenté en courant électrique est isolé de la paroi des conduits lorsque l'électrode est entraînée à travers des conduits sinueux. 5 Aussi, on fait circuler ledit électrolyte liquide entre ladite électrode et ladite paroi métallique rugueuse dans un sens inverse au sens d'entraînement de ladite électrode. Autrement dit, on alimente l'une des extrémités du conduit de laquelle s'étend le câble de traction, avec l'électrolyte liquide et on récupère ledit électrolyte liquide chargé de métal dissout à l'autre extrémité du conduit. io On observera que le diamètre de l'électrode est ajusté en fonction du diamètre du conduit et lui est bien évidemment inférieur dans des proportions que l'on décrira ci-après. Selon une variante d'exécution de l'invention particulièrement avantageuse, on fournit une pluralité d'électrodes complémentaires reliées 15 successivement audit câble de traction. Plus précisément, on fournit des électrodes complémentaires dont le diamètre est inférieur à celui du diamètre de ladite une électrode, et les électrodes complémentaires sont enfilées sur le câble de traction dont elles sont solidaires, en amont de ladite une électrode. Aussi, leur diamètre croît progressivement de l'amont vers l'aval, de manière à 20 usiner plus rapidement le conduit comme on l'expliquera dans la description détaillée. Selon un autre aspect de l'invention, il est proposé une installation de traitement pour traiter la surface d'une paroi métallique rugueuse d'un conduit ménagé à l'intérieur d'un corps métallique selon la méthode décrite ci-dessus. 25 Ladite installation comprend : une électrode adaptée à être installée à l'intérieur dudit conduit ; un câble de traction conducteur relié à ladite électrode et venant s'étendre à l'extérieur dudit conduit, ledit câble de traction étant adapté à être alimenté en courant électrique, tandis qu'on exerce une traction sur ledit câble pour pouvoir entraîner ladite électrode en translation à l'intérieur dudit conduit ; 30 un réservoir d'électrolyte liquide et un organe de pompage entre ledit réservoir et ledit conduit de façon à faire circuler ledit électrolyte liquide entre ladite électrode et ladite paroi métallique rugueuse de manière à provoquer la 5 dissolution du métal de ladite paroi dans ledit électrolyte pour diminuer la rugosité de ladite paroi métallique rugueuse. Ainsi, une caractéristique de l'invention réside également dans l'installation proprement dite, permettant à la fois d'entraîner en translation 5 l'électrode dans les conduits sinueux du corps métallique tout en l'alimentant en courant électrique et en veillant à ce qu'elle ne vienne pas en contact avec la paroi des conduits. Avantageusement, l'installation comprend un générateur électrique pour alimenter ledit câble de traction conducteur en courant électrique selon un mode pulsé. Le générateur électrique permet ainsi de fournir une tension selon un mode pulsé d'une amplitude relativement modeste, par exemple quelques dizaines de vols. En revanche, l'intensité est relativement élevée de quelques centaines d'Ampères par exemple, de sorte que la densité de courant entre l'anode et la cathode est de l'ordre de 60 A par centimètre carré. 15 Par ailleurs, l'installation comporte en outre un transducteur pour provoquer la vibration de ladite électrode. Ainsi, grâce à la mise en oeuvre d'un transducteur mécanique on peut faire vibrer l'électrode. Préférentiellement, ledit transducteur et ledit générateur sont synchronisés pour synchroniser la vibration de ladite électrode et ledit mode pulsé d'alimentation en courant 20 électrique. Comme précisé ci-dessus, cette caractéristique permet d'augmenter la cinétique de dissolution du métal dans l'électrolyte. Préférentiellement, ladite électrode est sensiblement cylindrique. L'électrode est ainsi une pièce de révolution offrant une surface active circulaire préférentiellement paraboloïdale, ou même sphéroïdale. De plus, ladite 25 électrode est avantageusement en prise entre deux joues isolantes pour pouvoir maintenir ladite électrode à distance de ladite paroi métallique, tandis que ledit câble de traction traverse axialement l'une desdites joues. Les deux joues sont par exemple réalisées dans un matériau polymère et elles présentent chacune un bord circulaire. La surface active de l'électrode vient 30 s'étendre entre les deux bords circulaires sensiblement en retrait de manière à ne pas pouvoir venir en contact avec la paroi interne des conduits. Au surplus, l'installation comprend une gaine isolante s'étendant autour du câble de traction conducteur. Ainsi, le câble de traction permet d'entraîner l'électrode à l'intérieur 6 des conduits et aussi, d'alimenter électrode en courant électrique. Aussi, il est préservé du contact avec la paroi du conduit. En outre, ledit organe de pompage fait circuler ledit électrolyte liquide entre ladite électrode et ladite paroi métallique rugueuse dans un sens inverse 5 au sens d'entraînement de ladite électrode. Aussi, l'installation comprend un boîtier étanche destiné à être raccordé au corps métallique à l'entrée du conduit de manière à pouvoir guider en translation le câble de traction alimenté, dans le prolongement du conduit, tandis que latéralement le boîtier étanche est relié à l'organe de pompage pour injecter l'électrolyte. Aussi, l'installation comprend avantageusement une pluralité d'électrodes complémentaires reliées successivement audit câble de traction. Comme on l'expliquera ci-après, une telle caractéristique permet d'usiner progressivement la paroi du conduit avec une meilleure productivité. D'autres particularités et avantages de l'invention ressortiront à la lecture de la description faite ci-après de modes de réalisation particuliers de l'invention, donnés à titre indicatif mais non limitatif, en référence aux dessins annexés sur lesquels : - la Figure 1 est une vue schématique en coupe axiale d'un premier corps métallique ; - la Figure 2 est une vue schématique en coupe axiale d'un deuxième corps métallique ; - la Figure 3 est une vue schématique de côté d'un troisième corps métallique ; - la Figure 4 est une vue schématique en perspective d'une installation conforme à l'invention ; - la Figure 5 est une vue schématique en coupe axiale de l'installation représentée sur la Figure 4 ; - la Figure 6 est une vue schématique de détail de la Figure 5 ; - la Figure 7 est une vue schématique en coupe axiale de détail selon un 30 autre mode de mise en oeuvre ; - la Figure 8 est une vue schématique de détail d'un élément représenté sur la Figure 5, selon une variante d'exécution, et, 7 - la Figure 9 est une vue schématique en coupe axiale une installation conforme à l'invention selon un autre mode de mise en oeuvre. La Figure 1 montre un premier corps métallique 10 en acier inoxydable définissant un conduit longitudinal 12 présentant une paroi métallique rugueuse 5 14. La surface d'une paroi métallique n'est jamais totalement lisse et sa rugosité peut être mesurée par différents paramètres. On s'attachera ici essentiellement aux défauts de surface matérialisés par des stries ou des sillons espacés d'une distance inférieure à 500 pm et on mesurera l'écart moyen arithmétique Ra par rapport à la ligne moyenne du profil de la surface. En l'espèce, l'écart moyen arithmétique Ra de la paroi métallique rugueuse 14 est de 7,5 pm. La paroi métallique rugueuse 14 est de symétrie cylindrique de révolution et son diamètre est ici de 8 mm. Le corps métallique 10 présente en outre une première paire d'oreilles de fixation 16, 18 à l'une de ses extrémités 20, et de manière symétrique, une deuxième paire d'oreilles de fixation 22, 24 à 15 l'autre de ses extrémités 26. Les oreilles de fixation 16, 18 et, 22, 24 de chacune des paires sont respectivement diamétralement opposées. Le corps métallique 10 illustré sur la Figure 1 est ici présenté à titre d'exemple, tant dans sa forme que dans ses dimensions, pour expliquer le concept de l'invention. En outre, il peut tout aussi bien être réalisé à partir d'un 20 tube en acier, être issu de fonderie ou bien encore, être réalisé par fabrication additive. On observera que ce dernier procédé de fabrication est bien plus adapté aux corps métalliques complexes et qu'il ne présente en l'espèce pas d'intérêt pour une forme aussi simple. Néanmoins, on expliquera tout d'abord le procédé de traitement de la 25 surface de la paroi métallique rugueuse 14 de ce premier corps métallique 10 conformément à l'invention. Aussi, on expliquera ensuite que le procédé est parfaitement adapté au conduit plus sinueux des corps métalliques illustrés par exemple sur les Figures 2 et 3. Ainsi, on se reportera aux Figures 4 et 5 afin de décrire une installation 25 adaptée à la mise en oeuvre du procédé de traitement de surface conforme à l'invention. On retrouve sur la Figure 4 le corps métallique 10 dont l'une des extrémités 26 est emmanchée de manière étanche dans un porte-pièce 28. Ce dernier est lui-même en appui sur un mandrin inférieur 30. L'autre extrémité 20 8 du corps métallique 10 est emmanchée de manière étanche dans un boîtier de guidage 32. Ce dernier comporte dans l'axe du corps métallique 10 un orifice supérieur 34 que traverse axialement un câble de traction conducteur 36. Ce dernier est maintenu suspendu à un porte-électrode 38 monté au droit du 5 boîtier de guidage 32 sur un mandrin supérieur 40. Aussi, le boîtier de guidage 32 comporte une entrée latérale 42 permettant l'injection d'un électrolyte, tandis que le porte-pièce 28 présente une sortie latérale 44 permettant de récupérer ledit électrolyte comme on l'expliquera ci-après. fo La Figure 5 illustre l'objet de la Figure 4 en coupe axiale et on y retrouve le porte-pièce 28 installé sur le mandrin inférieur 30, le corps métallique 10 dont l'une des extrémités 26 est emmanchée dans le porte-pièce 28, le câble de traction conducteur 36 suspendu au porte-électrode 38 et traversant le boîtier de guidage 32 ; le porte-électrode 38 étant lui-même solidaire du mandrin 15 supérieur 40. Aussi, on retrouve le conduit longitudinal 12 du corps métallique 10 et sa paroi métallique rugueuse 14. Le câble de traction conducteur 36 traverse le boîtier de guidage 32 pour venir s'étendre axialement dans le conduit longitudinal 12. Et une électrode 46 en acier inoxydable est installée sur l'extrémité libre 45 du câble de traction conducteur 36. Elle est ainsi maintenue 20 suspendue par le câble de traction 36 à l'intérieur du conduit longitudinal 12. On décrira plus en détail l'électrode 46 en regard de la Figure 6. L'électrode 46 est une pièce de révolution présentant une surface active sphérique 48, et s'étendant selon un plan moyen Pm, divisant la surface active sphérique 48 en deux demi-surfaces symétriques l'une de l'autre. Elle présente 25 un perçage axial 50 lequel présente un épaulement 52, et une rainure circulaire périphérique 54 pratiquée dans l'une de ses faces, supérieure 56, et s'étendant autour du perçage axial 50. En outre, l'électrode 46 est reliée au câble de traction conducteur 36, lequel vient s'étendre à l'intérieur du perçage axial 50 et dont l'extrémité libre présente un renflement 58 adapté à venir prendre appui 30 contre l'épaulement 52. L'extrémité libre 45 du câble de traction 36 est ainsi prisonnière de l'électrode 46. On observera que le câble de traction 36 et l'électrode 46 en acier sont conducteurs de l'électricité et que leur jonction au niveau de l'extrémité libre 45 du câble de traction 36 n'offre aucun obstacle à 9 cette conduction électrique. En revanche, le câble de traction conducteur 36 est recouvert d'une gaine thermo-rétractée 35 permettant de l'isoler vis-à-vis du corps métallique 10 et du boîtier de guidage 32. En surplus, l'électrode 46 est flanquée de deux joues isolantes, 5 sensiblement en forme de calotte sphérique, l'une supérieure 60, l'autre inférieure 62. La joue inférieure 62 présente un téton central de fixation 64 venant se clipser dans le perçage axial 50 en regard du renflement 58, de manière à ce qu'elle puisse venir s'appuyer contre l'autre face, inférieure 66, de l'électrode 46. La joue inférieure 62 dont la forme sphérique présente une Io courbure voisine de celle de la surface active sphérique 48 de l'électrode 46, comporte un bord inférieur en collerette 68 venant s'étendre en saillie de la surface active 48. La joue supérieure 60 présente un orifice de passage axial 65 pour permettre au câble de traction 36 de la traverser, et une nervure circulaire 15 périphérique de fixation 70 clipsée dans la rainure circulaire périphérique 54 de manière à ce qu'elle puisse venir s'appuyer contre la face supérieure 56 de l'électrode 46. Tout comme la joue inférieure 62, la joue supérieure 60 présente une courbure voisine de celle de la surface active sphérique 48 et elle comporte un bord supérieur en collerette 72 s'étendant en saillie de la surface 20 active 48 à l'opposé du bord inférieur en collerette 68 et symétrique vis-à-vis du plan moyen Pm de l'électrode 46. Les dimensions de l'électrode 46 et des deux joues 60, 62 sont adaptés à celles du conduit 12 et plus précisément au diamètre qui est en l'espèce de 8 mm. Aussi, le diamètre de l'électrode selon son plan moyen Pm est de 7,6 mm, 25 tandis que le diamètre des bords inférieur 68 et supérieur 72, selon respectivement deux plans parallèles et opposés au plan moyen Pm, est de 7,9 mm. Partant, les bords inférieur 68 et supérieur 72 s'étendent respectivement en saillie de la surface active sphérique 48 est de 1,5 mm. En outre, le câble de traction conducteur 36 présente un diamètre voisin de 1 mm. 30 Par ailleurs, les des deux joues 60, 62 sont réalisés dans un matériau polymère de la famille des polyacétals, par exemple du polyoxyméthylène, lequel est parfaitement isolant vis-à-vis de l'électricité. 10 On se référera à présent aux Figures 5 et 6 représentant respectivement l'installation de traitement 25 et le traitement de surface réalisée par l'électrode 46. Ainsi, outre la fourniture du corps métallique 10 que l'on installe sur le 5 porte-pièce 28 et de l'électrode 46 que l'on installe elle, à l'intérieur du conduit 12 du corps métallique 10, tandis que le câble de traction 36 s'en étend à l'extérieur, on fournit également un électrolyte liquide stocké dans un réservoir non représenté. L'électrolyte liquide est ici une solution aqueuse de nitrate de sodium. Le nitrate de sodium se dissocie dans l'eau en cations sodium et en anions nitrate, lesquels forment ainsi les porteurs de charge. Aussi, on fournit une pompe, non représentée, reliant le réservoir d'électrolyte et l'entrée latérale 42 du boîtier de guidage 32. De surcroît, la sortie latérale 44 du porte-pièce 28 est elle raccordée à un dispositif de filtration et de traitement lui-même équipé d'un retour vers le réservoir précité. 15 On fournit également un générateur de courant électrique 76 représenté de manière schématique sur la Figure 5 et qui relie le porte-électrode 38 au porte-pièce 28. Partant, il établit une différence de potentiel entre le câble de traction 36 et par conséquent l'électrode 46 d'une part, et le corps métallique 10 d'autre part. Le générateur de courant électrique 76 fournit un courant continu 20 selon un mode de signaux carrés d'une période de 2,5 ms. Ainsi sur chaque période, la tension prend une valeur de 18 V par exemple, pendant 1,25 ms. L'intensité fournie par le générateur est de l'ordre de plusieurs milliers d'ampères. Par ailleurs, on fournit également un transducteur électromécanique, non 25 représenté, pour imprimer au câble de traction 36 une déformation transversale à une fréquence de 50 Hz, soit une période de 20 ms. Par ailleurs, et de façon avantageuse, la déformation transversale imprimée au câble de traction 36 est réalisée selon une direction perpendiculaire et variable. Préférentiellement, la direction de déformation est tournante dans le plan perpendiculaire au câble. 30 Ainsi, on met en oeuvre simultanément : l'injection de l'électrolyte à travers l'entrée latérale 42 grâce à la pompe et le réservoir d'électrolyte, et ce à une pression de 150 kPa par exemple ; le fonctionnement du générateur de courant électrique 76 ; la vibration du câble de traction conducteur 36 ; et l'entraînement 11 du câble de traction 36 à une vitesse de 2,5 mm/min. On observera que le câble de traction conducteur 36 est entraîné en translation par l'intermédiaire du porte-électrode 38 qui s'écarte alors du boîtier de guidage 32 et qui provoque le mouvement de l'électrode 46, tandis que le câble de traction 5 conducteur 36 est guidé en translation à travers le boîtier de guidage 32. L'électrolyte s'écoule alors dans une direction opposée au mouvement de l'électrode 46. De la sorte, l'électrolyte s'écoule à l'intérieur du conduit 12, du boîtier de guidage 32 vers le porte-pièce 28 selon la flèche descendante E, entre la surface active sphérique 48 de l'électrode 46 et la paroi métallique rugueuse 14. Partant, la différence de potentiel entre la surface active 48 et la paroi métallique rugueuse 14, provoque, au niveau de la paroi métallique rugueuse 14 la dissolution du fer à l'intérieur de l'électrolyte. Plus précisément, ce sont les sommets des irrégularités de surface qui sont dissoutes de manière 15 privilégiée, car elles sont les plus proches de la surface active 48 de l'électrode. Grâce a une forte densité de courant d'environ 60 A par centimètre carré, on vient dissoudre rapidement le fer du sommet de ces irrégularités. De surcroît, la vitesse de dissolution du métal est accélérée par la vibration de l'électrode. En effet, grâce à la déformation transversale du câble de traction 36, l'électrode 46 20 est entraînée en battements, selon une direction transverse, à l'intérieur du conduit 12. La surface active 48 s'écarte et ce rapproche alors de la paroi métallique rugueuse 14, sans venir en contact contre elle, empêchée qu'elle est par les bords inférieur 68 et supérieur 72 des joues 62, 60. De la sorte, il existe une portion de la surface active sphérique 48 qui s'écarte et se rapproche de la 25 paroi métallique rugueuse 14 et qui permet alors d'évacuer plus rapidement la portion d'électrolyte chargée en ions métalliques qui s'étend entre les deux. Ainsi, compte tenu de la fréquence du mouvement, toutes les huit impulsions électriques dans l'exemple cité ici, l'électrode 46 s'écarte d'une portion de la paroi métallique rugueuse 14. Aussi, l'électrode 46 étant libre en rotation par 30 rapport au conduit 12, et la direction de battements variable, compte tenu des fréquences élevées de battements et des impulsions électriques, la surface annulaire du conduit 12 est traitée de façon uniforme sur 3600. On comprend que la diminution de la concentration en ions métalliques entre la surface active 12 48 de l'électrode 46 et la paroi métallique rugueuse 14 favorise alors les processus de diffusion et la dissolution du métal. La cinétique de dissolution ainsi augmentée, corrélativement à la vitesse de déplacement en translation de l'électrode 46 à hauteur de 2,5 mm/min, permettent un usinage de la paroi 5 métallique rugueuse 14 conduisant à un abaissement substantiel de cette rugosité, de plus de 80 %. Ainsi, en l'espèce, l'écart moyen arithmétique Ra de la surface ainsi traitée est de 1,2 pm alors qu'il était de 7,5 pm à l'origine. Il en est de même pour les autres indicateurs de rugosité de la surface de la paroi métallique. La longueur totale du corps métallique 10 est ici de 50 mm, et 10 partant, à raison d'une vitesse de l'électrode à l'intérieur du conduit 12 de 2,5 mm/min, la totalité de la paroi métallique rugueuse 14 est traitée en 20 minutes. On prévoit, dans certaines circonstances, de s'affranchir des vibrations de l'électrode 46 et par conséquent, de désactiver le transducteur électromécanique. 15 Si une telle installation 25, illustrée sur les Figures 4 et 5 fonctionne parfaitement avec un corps cylindrique rectiligne, elle fonctionne tout aussi bien avec un deuxième type de corps cylindrique 80, coudé, tel que représenté sur la Figure 2, alors que les procédés d'usinage traditionnels sont moins efficients. Le corps cylindrique coudé 80 présente ainsi un conduit coudé 82 de 8 mm de 20 diamètre, présentant un coude 84 entre deux portions rectilignes 86, 88. On se référera à la Figure 7, sur laquelle on retrouve une portion du corps cylindrique coudé 80 en coupe axiale au niveau du coude 84. À l'intérieur du conduit coudé 82 on retrouve l'électrode 46 flanquée de ses deux joues 60, 62 et entraînée en translation par l'intermédiaire du câble de traction 25 conducteur 36. On comprend à la lumière de cette Figure 7, que l'électrode 46 et les deux joues 60, 62 associées forment ensemble un élément sensiblement sphérique, qui pourra être aisément entraîné à travers le conduit coudé 82 au niveau du coude 84. En effet, l'élément sensiblement sphérique ainsi constitué peut 30 pivoter sensiblement à l'extrémité du câble de traction 36 au niveau de sa partie libre vis-à-vis de la joue supérieure 60, tandis que la surface active sphérique 48 demeure en regard de la paroi du conduit coudé 82. 13 On comprend également que l'entraînement de l'électrode 46 flanquée de ses deux joues 60, 62, peut également se faire aisément à travers un troisième type de conduit tel que représenté sur la Figure 3. Le câble de traction 36 vient alors s'appuyer contre la paroi du conduit sans toutefois occasionner de court- 5 circuit, puisqu'il est préservé par sa gaine thermo-rétractée 35. On se reportera à présent sur la Figure 9 illustrant la mise en oeuvre du corps cylindrique coudé 80 dans l'installation 25 où sont représentés le porte-pièce 28 et le boîtier de guidage 32, ainsi que l'électrode 46 reliée au câble de traction 36. Au surplus, en amont de l'électrode 46, des électrodes 10 complémentaires, une première électrode complémentaire 90 et une deuxième électrode complémentaire 92 sont installées espacées l'une de l'autre sur le câble de traction 36. La mise en oeuvre des électrodes complémentaires 90, 92 permet de réduire les temps de traitement. 15 Les électrodes complémentaires 90, 92 présentent des formes totalement identiques à celles de l'électrode 46, tout comme leurs joues, excepté leurs dimensions. Par ailleurs, elles sont liées en translation au câble de traction 36. Ainsi, si le diamètre de l'électrode 46 est de 7,6 mm, tandis que le diamètre des bords inférieur 68 et supérieur 72 des joues 62, 60, est de 7,9 mm, le diamètre 20 de la première électrode complémentaire 90 est de 7,5 mm, tandis que le diamètre des bords des joues correspondantes est de 7,8 mm ; et le diamètre de la deuxième électrode complémentaire 92 est de 7,4 mm, tandis que le diamètre des bords des joues correspondantes est de 7,7 mm. De la sorte, l'augmentation progressive de 1 mm du diamètre des 25 électrodes et du bord des joues correspondantes, de la deuxième électrode complémentaire 92 jusqu'à l'électrode 46, permet de réduire la rugosité de la paroi du conduit 82 plus rapidement. Par ailleurs, et selon un autre mode de mise en oeuvre, on prévoit de réaliser des électrodes 46' totalement sphériques, comme illustré sur la 30 Figure 8 et en prise entre deux calottes, l'une supérieure 60', l'autre inférieure 62'. La surface active 48', délimitée par les bords 68', 72' des deux calottes, est de la même façon que dans le mode précédent de réalisation, de symétrie sphérique. 14 Aussi, le procédé de traitement de surface conforme à l'invention et l'installation permettant de le mettre en oeuvre est avantageusement adapté aux canaux sinueux d'un bloc métallique par exemple destiné à un boîtier de commande hydraulique. Les diamètres des canaux peuvent évidemment être 5 supérieurs ou inférieurs à celui du corps métallique décrit ci-dessus. Et par conséquent, REVENDICATIONS1. Procédé de traitement de surface de paroi métallique de conduit comprenant les étapes suivantes : - on fournit un corps métallique (10) présentant un conduit (12) ménagé à l'intérieur dudit corps, ledit conduit (12) présentant une paroi métallique rugueuse (14) ; - on fournit une électrode (46) et un câble de traction conducteur (36) relié à ladite électrode (46) ; lo - on fournit un électrolyte liquide , - on installe ladite électrode (46) à l'intérieur dudit conduit (12), tandis que ledit câble de traction (36) est étendu à l'extérieur dudit conduit (12) ; - on alimente ledit câble de traction (36) en courant électrique et on exerce une traction sur ledit câble (36) pour pouvoir entraîner ladite électrode 15 (46) en translation à l'intérieur dudit conduit (12) ; et en ce qu'on fait circuler ledit électrolyte liquide entre ladite électrode (46) et ladite paroi métallique rugueuse (14) de manière à provoquer la dissolution du métal de ladite paroi (14) dans ledit électrolyte pour diminuer la rugosité de ladite paroi métallique rugueuse (14). 20 2. Procédé de traitement selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on alimente ledit câble de traction (36) conducteur en courant électrique selon un mode pulsé. 3. Procédé de traitement selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'on provoque en outre la vibration de ladite électrode (46). 25 4. Procédé de traitement selon les revendications 2 et 3, caractérisé en ce qu'on synchronise la vibration de ladite électrode (46) et ledit mode pulsé d'alimentation en courant électrique. 5. Procédé de traitement selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'on fournit une électrode (46) sensiblement cylindrique. 30 6. Procédé de traitement selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'on fournit une électrode (46) en prise entre deux joues isolantes (60, 62) pour pouvoir maintenir ladite électrode (46) à distance de 16 ladite paroi métallique (14), tandis que ledit câble de traction (36) traverse axialement l'une desdites joues (60, 62). 7. Procédé de traitement selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'on fournit un câble de traction (36) conducteur 5 entouré d'une gaine isolante (35). 8. Procédé de traitement selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce qu'on fait circuler ledit électrolyte liquide entre ladite électrode (46) et ladite paroi métallique rugueuse (14) dans un sens inverse au sens d'entraînement de ladite électrode (46). lo 9. Procédé de traitement selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce qu'on fournit une pluralité d'électrodes complémentaires (90, 92) reliées successivement audit câble de traction (36). 10. Installation de traitement pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, la surface d'une paroi métallique 15 rugueuse (14) d'un conduit (12) ménagé à l'intérieur d'un corps métallique (10), caractérisée en ce qu'elle comprend : - une électrode (46) adaptée à être installée à l'intérieur dudit conduit (12); - un câble de traction (36) conducteur relié à ladite électrode (46) et venant s'étendre à l'extérieur dudit conduit, ledit câble de traction (36) étant 20 adapté à être alimenté en courant électrique, tandis qu'on exerce une traction sur ledit câble (36) pour pouvoir entraîner ladite électrode (46) en translation à l'intérieur dudit conduit (12) ; - un réservoir d'électrolyte liquide et un organe de pompage entre ledit réservoir et ledit conduit (12) de façon à faire circuler ledit électrolyte liquide 25 entre ladite électrode (46) et ladite paroi métallique rugueuse (14) de manière à provoquer la dissolution du métal de ladite paroi dans ledit électrolyte pour diminuer la rugosité de ladite paroi métallique rugueuse (14). 11. Installation de traitement selon la revendication 10, caractérisée en ce qu'elle comprend un générateur électrique (76) pour alimenter ledit câble de 30 traction (36) conducteur en courant électrique selon un mode pulsé. 12. Installation de traitement selon la revendication 10 ou 11, caractérisée en ce qu'elle comprend en outre un transducteur pour provoquer la vibration de ladite électrode (46). 17 13. Installation de traitement selon les revendications 11 et 12, caractérisée en ce que ledit transducteur et ledit générateur (76) sont synchronisés pour synchroniser la vibration de ladite électrode (46) et ledit mode pulsé d'alimentation en courant électrique. 5 14. Installation de traitement selon l'une quelconque des revendications à 13, caractérisée en ce que ladite électrode (46) est sensiblement cylindrique. 15. Installation de traitement selon l'une quelconque des revendications 10 à 14, caractérisée en ce que ladite électrode (46) est en prise entre deux lo joues isolantes (60, 62) pour pouvoir maintenir ladite électrode à distance de ladite paroi métallique (14) tandis que ledit câble de traction (36) traverse axialement l'une desdites joues (60). 16. Installation de traitement selon l'une quelconque des revendications 10 à 15, caractérisée en ce qu'elle comprend une gaine isolante (35) s'étendant autour du câble de traction (36) conducteur. 17. Installation de traitement selon l'une quelconque des revendications 10 à 16, caractérisée en ce que ledit organe de pompage fait circuler ledit électrolyte liquide entre ladite électrode (46) et ladite paroi métallique rugueuse (14) dans un sens inverse au sens d'entraînement de ladite électrode (46). 18. Installation de traitement selon l'une quelconque des revendications 10 à 17, caractérisée en ce qu'elle comprend une pluralité d'électrodes complémentaires (90, 92) reliées successivement audit câble de traction (36).25