FR 3087140 A1 20200417 FR 1859475 A 20181012 Domaine de l'invention La présente invention a pour objet un procédé de fabrication d'une rampe commune de système d'injection consistant à réaliser un corps de rampe par forgeage à chaud et perçage de la chambre s selon l'axe principal, et réalisation de perçages radiaux pour le bran- chement des injecteurs, procédé selon lequel on ébavure le débouché des perçages dans la chambre de la rampe commune. Etat de la technique Les alternances des très fortes pressions du carburant lo soumettent la rampe commune du système d'injection à une fatigue importante générant des risques de rupture à la jonction des perçages radiaux et de la chambre de la rampe. Il est connu d'ébavurer le débouché des perçages radiaux des rampes communes de façon à réduire le risque de défaillance. 15 Mais un certain degré de fatigue subsiste avec le risque d'une rupture et l'immobilisation du moteur alimenté par la rampe. But de l'invention La présente invention a pour but de développer un procédé permettant d'améliorer la tenue à la fatigue de la rampe commune 20 d'un système d'injection. L'invention a également pour but de dévelop- per une rampe de système d'injection obtenue par un tel procédé. Exposé et avantages de l'invention A cet effet, la présente invention a pour objet un procédé de traitement de l'arête des perçages radiaux des embouts de branche- 25 ment des injecteurs avec la chambre axiale d'une rampe commune de système d'injection de moteur à combustion interne, procédé selon lequel on ébarbe le débouché des perçages radiaux dans la chambre de la rampe commune. Selon l'invention, ce procédé est caractérisé en ce qu'on 30 réalise une couronne de jonction en forme de surface assimilable à une surface de révolution selon l'axe du perçage, engendrée par une génératrice de sommet située sur l'axe de révolution en arasant l'arête du débouché des perçages radiaux dans la chambre axiale en débordant sur la surface de la chambre axiale et sur celle des perçages radiaux. 2 La surface de la couronne de jonction au débouché de chaque perçage radial dans la chambre de la rampe commune permet de répartir les effets des variations cycliques de pression dans la rampe en évitant de concentrer ces effets sur l'arête comme cela est le cas s d'une arête simplement ébavurée selon l'état de la technique. Le procédé de traitement est caractérisé en outre en ce que la couronne de jonction est engendrée par une génératrice dont : une extrémité est un point situé sur la surface du perçage radial, l'autre extrémité est un point sur la surface de la chambre axiale, lo la position relative des extrémités sur la surface du perçage radial et sur celle de la chambre axiale détermine l'emprise respective de la couronne de jonction sur la surface du perçage radial et sur la surface de la chambre axiale. Ainsi, la génératrice faisant un certain angle par rapport 15 à l'axe du perçage radial, elle génère une surface globalement tronco- nique. Suivant une autre caractéristique avantageuse, la génératrice est un arc de cercle convexe par rapport à l'axe du perçage radial, un segment de droite, une ligne brisée, un segment à courbure 20 concave par rapport à l'axe, une combinaison de segments courbes con- caves et convexes. De manière particulièrement avantageuse, on induit une contrainte résiduelle de compression au moins localement dans la surface de la couronne de jonction. Cette contrainte résiduelle de compres- 25 sion est notamment induite avec l'outil réalisant la couronne de jonction. Suivant une autre caractéristique avantageuse, la surface de la couronne de jonction a une largeur comprise entre au moins 0,1 et 0,5 mm. 30 L'angle que fait localement la génératrice est avantageu- sement choisi en fonction de la contrainte résiduelle de compression à introduire dans la surface de la couronne de jonction. Cette contrainte résiduelle dépend elle-même du matériau de la rampe et des conditions de fonctionnement et notamment elle 35 dépend de la limite élastique de la matière de la rampe. 3 Suivant une autre caractéristique avantageuse, la génératrice est une droite d'inclinaison comprise entre 40° et 55° par rapport à l'axe de révolution. De façon avantageuse et comme indiqué, l'outil qui réa- s lise la couronne de jonction induit la contrainte résiduelle de compres- sion dans la surface de la couronne au cours de la même opération. Cette contrainte résiduelle de compression réduit l'effet de fatigue des variations cycliques importantes de pression dans la rampe commune. L'angle global de la couronne de jonction est avantageu- lo serrent compris entre 40° et 55°, ce qui conduit à une distribution op- timale de la contrainte cyclique exercée sur la surface de la couronne pendant le fonctionnement de la rampe. Cette distribution est optimale au regard de la résistance résiduelle et du risque de pré-endommagement de cette zone usinée à la jonction des perçages ra- is diaux et du perçage de la chambre axiale. L'invention a également pour objet une rampe commune de système d'injection obtenue par le procédé tel que décrit ci-dessus, cette rampe étant composée d'un corps muni d'une chambre axiale dans laquelle débouchent les perçages radiaux des embouts intégrés 20 dans le corps et servant au branchement des injecteurs ou autres équi- pements de la rampe. Le débouché des perçages radiaux de branchement des injecteurs avec la chambre de la rampe commune comporte une couronne de jonction à la réunion de chaque perçage radial et de la 25 chambre axiale de la rampe commune. De façon avantageuse, le bord supérieur et le bord inférieur de la surface de la couronne de jonction rejoignent respectivement la surface de chaque perçage radial et la surface du perçage axial de la chambre avec un congé. 30 Dessins La présente invention sera décrite ci-après de manière plus détaillée à l'aide d'exemples de réalisation d'une rampe commune avec une couronne de jonction en forme de surface de révolution à l'arête de jonction entre un perçage radial et la chambre axiale, repré- 35 sentés dans les dessins suivants, à échelle agrandie, dans lesquels : 4 la figure 1 est une vue en coupe d'une rampe commune selon l'invention, la figure 2 montre dans ses parties 2A, 2B d'une part, une vue en coupe axiale de la rampe commune au niveau d'un perçage radial s par un plan contenant l'axe de la chambre axiale et l'axe du per- çage radial, et d'autre part, une vue en coupe par un plan perpendiculaire à l'axe de la chambre axiale et passant par l'axe du perçage radial, avant l'application du procédé de l'invention, la figure 3 montre : lo dans ses parties 3A, 3B, correspondant aux plans de coupe des figures 2A, 2B, montre un premier mode de réalisation général de la couronne de jonction à l'arête des deux perçages selon l'invention, dans ses parties 3C, 3D un second mode de réalisation de la 15 couronne de jonction à l'arête des deux perçages, asservie sur l'arête de coupe, la figure 4, dans ses parties 4A, 4B, montre des vues en coupe correspondant aux plans de coupe de la figure 2, un autre mode de réalisation de la couronne de jonction à l'arête du perçage radial et 20 de la chambre axiale, avec une génératrice en forme de ligne brisée convexe à deux segments, la figure 5 montre dans ses parties 5A, 5B, et selon des plans de coupe identiques à ceux de la figure 2, une autre forme de réalisation d'une couronne de jonction selon l'invention, engendrée par 25 une génératrice courbe convexe, la figure 6, dans ses parties 6A, 6B, montre une vue en coupe selon les plans de coupe identiques à ceux de la figure 2 d'une autre forme de réalisation d'une couronne de jonction engendrée par une génératrice combinant une forme en arc courbe concave et une 30 forme en arc courbe convexe, la figure 7 dans ses parties 7A, 7B, est une vue en coupe selon les plans de coupe identiques à ceux de la figure 2, montrant une autre forme de réalisation d'une couronne de jonction avec une génératrice en forme de ligne brisée concave formée de deux seg- 35 ments. Description de modes de réalisation de l'invention Selon la figure 1, l'invention a pour objet un procédé permettant d'améliorer la tenue à la fatigue d'une rampe commune 100 de système d'injection selon la figure 1. Cette rampe commune 100 se 5 compose d'un corps 1 forgé à chaud dans lequel est percée une chambre axiale 11 recevant le carburant à mettre sous très haute pression pour alimenter les injecteurs. La rampe comporte des embouts 2 intégrés avec des perçages radiaux 21 débouchant dans la chambre axiale 11 du corps 1 pour recevoir l'extrémité des conduites reliées aux lo injecteurs. La rampe 100 comporte un nombre d'embouts intégrés 2 dépendant du nombre d'injecteurs à alimenter et du nombre d'entrées requises pour la pompe haute pression. Une extrémité 101 comporte en général le capteur de pression ; son autre extrémité 102 reçoit le limi- 15 teur ou régulateur de pression renvoyant le carburant en excédant par l'embout de sortie 103 vers le réservoir. Lorsque l'un ou l'autre des composants ci-dessus n'est pas requis ou implanté différemment, les extrémités 101 et 102 peuvent aussi recevoir un bouchon ou un embout supplémentaire d'interface identique aux embouts 2. Ces différents 20 équipements ne sont pas représentés. Comme la réalisation des perçages radiaux génère une arête vive et laisse des barbes à la jonction avec la chambre axiale 11, cette arête est travaillée avec un outil qui réalise une couronne de jonction 3 comme cela sera décrit ci-après. 25 La figure 2, dans ses parties 2A, 2B, montre l'état de l'arête 22 d'un perçage 21 débouchant dans la chambre axiale 11 par la section de la rampe commune 100 par deux plans perpendiculaires contenant l'axe ZZ du perçage radial 21 : la partie 2A est une section par un plan contenant l'axe ZZ et l'axe 30 XX du perçage axial 11, la figure 2B est une section par un plan contenant l'axe ZZ et l'axe YY transversal, perpendiculaire à l'axe XX de la direction du perçage axial 11. L'intersection du perçage radial 21 avec le perçage axial 35 1 1 , tous deux considérés comme des surfaces cylindriques de section 6 circulaire 21S, 11S, est une courbe d'intersection 22 en trois dimensions (X, Y, Z) du quatrième degré. Comme le diamètre du perçage radial 21 est inférieur à celui du perçage axial 11, le perçage radial 21 « descend » dans le perçage axial 11 dans la vue en coupe de côté de la s figure 2A alors qu'à la vue en coupe de la figure 2B, la courbe d'intersection 22 est « contenue » dans la surface 11S du perçage axial 11 et se confond avec l'arc de cercle de la section de la surface 11S de la chambre 11. La génératrice la plus « haute » de la surface 11S (surface cylindrique générée par une droite) porte la référence XoXo. Les vues en coupe par les deux plans perpendiculaires selon les parties 2A, 2B de la figure 2 seront utilisées dans la suite de la description. Pour faciliter l'interprétation des dessins et la description du procédé, il est utile de repérer les quatre points d'intersection (22B, 22H) de la courbe 22 et les deux plans de coupe. La différence de hau- teur (e) (dénivelé selon l'axe ZZ) entre les deux points bas 22B et les deux points hauts 22H de la courbe 22 est également mise en évidence. Les dimensions des perçages 21 et celles de la chambre axiale 11 ne sont pas à l'échelle et sont fortement agrandies pour facili- ter la présentation de l'invention et la géométrique des courbes. Il en est de même des éléments de dessin relatifs à la couronne de jonction 3 décrite dans ses différents modes de réalisation. Enfin les notions haut/bas et droit/gauche se rapportent uniquement à l'orientation des figures. La figure 3 présente deux modes de réalisation du procé- dé consistant à réaliser une couronne de jonction 3 en forme de surface assimilable à une surface de révolution 3S (selon l'axe ZZ) encore appelée axe de révolution du perçage radial 21 en arasant l'arête 11 du débouché de la surface 11S dans la chambre axiale 11. Cette couronne de jonction 3 est réalisée comme une sur- face engendrée par une génératrice droite ou courbe comme cela sera explicité et dont le sommet S est situé sur l'axe ZZ. Dans le premier cas le plus simple, le sommet S est fixe sur l'axe de révolution ZZ. La couronne de jonction est, par exemple, 7 générée par un outil ayant schématiquement une arête constituée par la génératrice et qui tourne autour de l'axe ZZ. Dans le second cas, la génératrice en rotation est asservie sur l'arête de coupe 22 ; cet asservissement peut se faire en suivant s physiquement l'arête 22 ou par une commande à partir de la courbe théorique 22 d'intersection des deux surfaces 11S, 21S qui sont des surfaces cylindriques de section circulaire. Dans le deuxième cas, le "sommet" Sv de la surface qui est le point d'intersection de la génératrice et de l'axe ZZ n'est pas fixe mais se déplace sur l'axe de révolution lo ZZ selon une course correspondant au dénivelé (e) de l'arête 22. Alors que dans le premier cas, à titre d'exemple, l'intersection de la génératrice et de la surface 21S est un cercle, dans le deuxième cas, le lieu géométrique de cette intersection avec la surface 21S est une courbe translatée de la courbe représentant l'arête 22. Le 15 dénivelé (e) étant faible, la surface arasée est voisine d'une surface de révolution. Comme la présentation du procédé selon le premier cas est géométriquement plus simple puisque le sommet S du cône engendré par la génératrice est fixe, cette description sera faite d'abord et 20 celle du second cas sera en quelque sorte une extrapolation de la pre- mière description. Les figures 3A, 3B montrent le premier mode de réalisation d'une couronne de jonction 3 qui est une surface de révolution 3S engendrée par une génératrice 31g tournant autour de l'axe ZZ et déli- 25 mitée par un point supérieur 32P et un point inférieur 33P. La généra- trice 31G coupe l'axe de révolution ZZ au point S constituant le sommet du cône de révolution qu'elle engendre. Alors que le point supérieur 32P décrit un cercle 32 sur la surface 21S, le point inférieur 33P décrit un cercle dans un plan perpendiculaire à l'axe ZZ. Mais ce cercle 33 n'est 30 pas le bord inférieur 34 de la couronne de jonction 3 et il coïncide seu- lement avec le bord inférieur 34 dans le plan ZZ/XX (figure 3A). Cette génératrice 31g de la surface de révolution 3S est par exemple la surface active (arête de coupe) d'un outil rotatif de type fraise, engagé dans le perçage radial 21 et déployé ensuite dans celui-ci de façon à chevau- 8 cher la courbe d'intersection 22 du perçage radial 21 d'axe ZZ et de la surface 11S de la chambre axiale 11, d'axe YY. La génératrice 31g attaque la surface 21S du perçage radial 21 en formant le bord supérieur 32, circulaire, de la couronne de s jonction 3, décrite par le point 32P. Le bord inférieur 34 de la surface 31S de la couronne de jonction 3 est la courbe décrite par l'intersection (point courant 34P) de la génératrice 31g et de la surface 11S du perçage axial 11 car cette intersection est située par définition sur la surface 11S, quelle que soit la lo position angulaire de la génératrice 31g autour de l'axe de rotation ZZ. En d'autres termes, l'extrémité inférieure 33P de la génératrice 31g décrit un cercle dans un plan perpendiculaire à l'axe ZZ alors que pendant cette rotation de la génératrice 31g (supposée contenue dans un plan passant par l'axe ZZ) autour de l'axe ZZ, le point cou- 15 rant 34 P est à l'intersection de la génératrice 31g et de la surface 11S ; au cours de la rotation de la génératrice, il se déplace sur le segment 33P-34Po de la génératrice 31g entre le point le plus bas 33P et le point d'intersection le plus haut 34Po. La courbe 34 apparaît dans la coupe en vue de côté de la 20 figure 3A. Elle correspond à une sorte d'ellipse en trois dimensions ayant deux plans de symétrie ; en projection dans le plan XX, ZZ (figure 3A) elle est très écrasée aux points les plus bas (33Po) et aux points les plus hauts (34Po) (figure 3A). Il convient de remarquer que les figures utilisées dans 25 cette description se limitent aux coupes par les deux plans XX/ZZ et YY/ZZ qui correspondent aux positions extrêmes de la génératrice 31g ; les positions intermédiaires complexes à représenter en vue en coupe compliqueraient la présentation. Les figures 3A, 3B sont divisées en deux parties par l'axe 30 ZZ pour faciliter la présentation et les constructions géométriques avec les lignes de rappel entre les figures 3A, 3B. La partie droite de la figure 3A montre la coupe de la surface 3S avec la génératrice 31g dans le plan XX/ZZ, la forme circulaire du bord supérieur 32 et la courbe 34 en trois dimensions du bord infé- rieur de cette surface tronconique 3S de la couronne de jonction 3. 9 La partie gauche de la figure 3A montre la génératrice 31g dans le plan XX/ZZ avec ses deux extrémités 32P et 33P et le point courant 34P à l'intersection de la droite X0X0 la plus haute de la surface 11S. Dans cette position, le point courant 34P porte la référence 5 31 Po. L'arête d'intersection 22 a été figurée, pour montrer l'étalement de la surface de révolution 3S au-dessus et en dessous de cette ligne 22 qui disparait par la réalisation de la couronne de jonction 3. lo La partie droite de la figure 3B montre la vue en coupe avant que l'arête 22 ne soit arasée. L'arête 22 étant coupée dans la surface 11S, sa projection dans le plan YY/ZZ est un arc de cercle délimité par les points bas 22B et arrivant jusqu'aux deux points hauts 22H confondus sur la génératrice X0X0. 15 La partie gauche de la figure 3B montre la génératrice 31g et son extrémité 32P sur la surface 21S et son extrémité 33P sur la surface 11S. Dans ces deux positions extrêmes, le point 33P porte la référence 33Po. La partie droite de la figure 3B montre le départ de l'arête 22 dans le plan YY/ZZ. 20 Les deux flèches curvilignes indiquent la progression sur la surface 11S du point courant 34P remontant jusqu'à la droite supérieure XoXo par la rotation de la génératrice 31g. Les figures 3C, 3D montrent des vues en coupe correspondant au deuxième mode de réalisation du procédé, selon lequel 25 l'intersection Sv de la génératrice 3 lgy avec l'axe de rotation ZZ est as- servie à l'arête de coupe 22. Cela peut se schématiser en ce que l'intersection Sv se déplace sur l'axe ZZ sur un trajet de longueur (e) égale au dénivelé de la courbe de l'arête 22. Cela signifie que le point haut 32P de la génératrice 3 lgv 30 qui est son intersection avec la surface 21S, ne se déplace plus sur le cercle 32 mais sur une courbe 22V qui correspond à la translation de la courbe 22 suivant une hauteur H. Cette hauteur est visible à la figure 3C. Cette translation signifie que la rotation de la génératrice 3 lg,v est combinée à une translation de longueur (e). 10 Le point d'intersection 34P de la génératrice 3 lg,v avec la surface 11S décrit une courbe 34v comprise entre la courbe 22 et la courbe 34 de la génératrice 31G du premier mode de réalisation ; cette courbe 34 a été tracée à la figure 3C à titre de comparaison. s La surface de la couronne 3Sv obtenue est ainsi légère- ment réduite par rapport à celle de la couronne 3S d'une génératrice 31g avec un sommet S fixe. La différence entre ces deux surfaces est d'autant plus réduite que la réalisation pratique de ces surfaces est à une échelle très faible par comparaison avec celle des figures 3A-3D. lo La description des différentes variantes sera faite ci- dessous dans le cas de surfaces coniques à sommet fixe, l'application au cas d'une surface engendrée par une génératrice asservie à l'arête 22 s'en déduisant simplement. Les figures 4A, 4B montrent dans les mêmes conditions 15 de représentation que ci-dessus, le cas d'une génératrice 41g en forme de ligne brisée convexe par rapport à l'axe ZZ et composée de deux segments de droite 41g1, 41g2 se rejoignant au point 41g3. Pour faciliter la description, la génératrice 41g est représentée combinée à la génératrice 31g des figures 3A, 3B ; les références 20 précédentes ont été si possible conservées sauf pour les éléments modi- fiés. La génératrice 41g coupe l'arête 22 selon un bicône de révolution autour de l'axe ZZ ; les deux parties 351, 3S2 de ce bicône formant la surface de révolution autour de l'axe ZZ de la couronne de 25 jonction 3 se rejoignent par une arête circulaire 35 (courbe en 2D) si le point de jonction 41g3 est au-dessus de la surface 11S ou une courbe en 3D si le point de jonction 41g3 est en dessous de la droite haute XoXo et circule sur la surface 11S. La courbe décrite dans ce cas par le point 41g3 est formé d'un arc de cercle autour de l'axe ZZ à partir de la 30 position représentée à la figure 4B jusqu'à ce que le point 41g3 touche la surface 11S et que le segment (41g3-41g1) commence à pénétrer dans la surface 11S. A partir de cette position, la courbe est une partie de la courbe d'une génératrice (41g4-32P) décrite par le point courant 41g4 (le point courant 41g4 est alors l'équivalent du point 33P de la gé- 35 nératrice 31g) et ayant ainsi une forme analogue à celle de la courbe de 11 la courbe 34 des figures 3A, 3B mais plus petite. Cette combinaison d'arcs de courbe générés par le point 41g3 est symétrique par rapport aux deux plans de coupe XX/ZZ et YY/ZZ comme toutes les courbes des différentes figures. s Le bord inférieur 44 de ce bicône 3S (3S1, 3S2) est une courbe en trois dimensions, de forme voisine d'une ellipse déformée dans trois dimensions, écrasée, arrivant sur la droite XoXo aux positions hautes 44Po en deça des points 34Po figurés à titre de repères et à l'intérieur de la courbe 34 en étant tangente aux deux points 33Po les 10 plus bas sur la surface 11S. La figure 5, dans ses parties 5A, 5B, montre le cas d'une génératrice 51g délimitée par les mêmes points, supérieur et inférieur 32P, 33P que la génératrice 31 décrite précédemment et coupant l'arête 22. 15 Il convient de remarquer que cette génératrice issue du point 33P est au plus tangente à la surface 11S. Si la génératrice devait couper cette surface 11S dans sa position la plus proche de la surface 11S (selon la figure 5B), par exemple par une incursion dans la chambre axiale 11, à travers la sur- 20 face 11S pour en « ressortir » au point 331P (figure 5B), il suffirait de prendre simplement comme génératrice la partie comprise entre les points 331P et 32P au lieu de la génératrice 51g comprise entre les points 32P et 33P. Cela donnerait un bord inférieur 541 plus près de la 25 courbe 22 que ne l'est le bord 54. La figure 5A montre à titre de comparaison, les génératrices 51g et 511g et les courbes 54 et 541. La surface 3S est une surface conique engendrée par une génératrice courbe autour de l'axe ZZ, la convexité étant ici définie par 30 rapport à l'axe ZZ. La figure 6, montre dans ses parties 6A, 6B, une génératrice 61g composée de deux arcs courbes 61g1, 61g2 dont l'un est convexe et l'autre concave par rapport à l'axe de rotation ZZ. Cette génératrice engendre une surface conique 3S à double courbure. 12 La figure 7 montre, dans ses parties 7A, 7B, une surface de révolution 3S engendrée par une génératrice 71g concave, un composé de deux segments de droite 71g1, 71g2 se rejoignant au point 71g3. s La surface 3S obtenue est délimitée comme dans les exemples précédents par un bord supérieur 32 en forme d'arc de cercle dans la surface 21S et un bord inférieur 74 formé par une courbe du quatrième degré en 3D qui est au-delà de la courbe 34 de la génératrice 31g présentée à titre de comparaison. lo Les surfaces 3S des couronnes de jonction 3 engendrées par les différentes génératrices 31g-71g données à titre d'exemples non limitatifs peuvent être travaillées pour y induire une contrainte résiduelle avec l'outil portant la génératrice ou avec un outil distinct. De même, les arêtes en relief, par exemple le bord supé- 15 rieur 32 et le bord inférieur 34, 44, 54, 64, 74 de la surface 3S, peuvent être atténuées par un congé. Il convient également de remarquer que l'angle global d'une génératrice, c'est-à-dire l'angle de la droite rejoignant les extrémités 32P, 33P des génératrices, est de préférence un angle compris entre 20 40 et 55°. L'angle de segment de génératrice comme par exemple la génératrice 41g ou la génératrice 71g est avantageusement compris entre 25° et 40°. Enfin, la largeur de la surface 3S engendrée par la géné- 25 ratrice derrière l'arête de perçage 22 est avantageusement de l'ordre de 0,1-0,5 mm entre les parties les plus étroites et les parties les plus larges. Cette largeur est la distance entre les points 32P et 34P (points courants) qui est le segment de longueur variable de la génératrice qui engendre la surface 3S de la couronne de jonction. 30 13 NOMENCLATURE DES ELEMENTS PRINCIPAUX 100 Rampe commune 101 Extrémité de la rampe/entrée de la chambre axiale s 102 Extrémité de la rampe/extrémité recevant le limiteur de pression 103 Embout de sortie 1 Corps de rampe 11 Chambre axiale lo 11S Surface de la chambre axiale 2 Embout intégré 21 Perçage radial 21S Surface du perçage radial 15 22 Arête à ébarber/courbe d'intersection 3 Couronne de jonction 3S Surface de révolution de la couronne de jonction 31g, 41g, 51g, 61g, 71g Génératrices 20 32 Bord supérieur de la surface de révolution 32P Point supérieur de la génératrice 33 Courbe décrite par le point inférieur 33P de la génératrice 33P Point inférieur de la génératrice 34 Bord inférieur de la surface de révolution 3S 25 34P Point d'intersection de la génératrice et de la surface 21S/point courant 35 Courbe décrite par le point de jonction de deux segments de génératrice S Sommet fixe 30 Sv Sommet mobile ZZ Axe du perçage radial / REVENDICATIONS1") Procédé de traitement de l'arête des perçages radiaux (21) des embouts (2) de branchement des injecteurs avec la chambre axiale (11) d'une rampe commune (100) de système d'injection de moteur à combustion interne, procédé selon lequel on ébarbe le débouché des perçages radiaux. (21) d'axe (ZZ) dans la chambre (11) de la rampe commune, procédé caractérisé en ce qu' on réalise une couronne de jonction (3) en forme de surface assimilable i0 à une surface de révolution (3S) selon l'axe (ZZ) de révolution engendrée par une génératrice de sommet (S, Sv) située sur l'axe (ZZ), en arasant l'arête (22) du débouché des perçages radiaux (21) dans la chambre axiale (11) en débordant sur la surface (11S) de la chambre axiale (11) et sur celle (21S) des perçages radiaux (21). 1.5 2°) Procédé de traitement selon a revendication 1, caractérisé en ce que le sommet (S) qui est l'intersection de la génératrice (310) avec l'axe (ZZ est fixe. 3°) Procédé de traitement selon la. revendication. 1, caractérisé en ce que le sommet (Sv) qui est l'intersec r de la génératrice (3 lgv) avec l'axe (ZZ) est asservie sur l'arête (22). 4°) Procédé de traitement selon la _revendication-- , caractérisé en ce que ia couronne de jonction engendrée par une génératrice (31g, 31gv, 41g, 51g, 61g, 71g) dont 30 une extrémité (32a) est un point situé sur la surface (21S) du per- çage radial (21), l'autre extrémité (33a) est un point sur la surface (21S) de la chambre axiale (211 la position relative des extrémités (32a, 33a) sur la surface (215, 35 11S) du perçage radial (21) et sur celle de la chambre axiale (11) déterminant l'emprise respective de la couronne de jonction (3) sur la surface (21.S) du perçage radial (21.) et sur la surface (11S) de la chambre axiale (11). 50) Procédé de traitement selon la revendication 4, caractérisé en ce que la génératrice (31g, 41g, 51g, 61g, 71g) est un arc de cercle convexe par rapport â l'axe (ZZ), un segment de droite, une ligne brisée, un segment courbure concave par rapport à l'axe (ZZ), une combinaison de segments courbes concaves et convexes. 6°) Procédé de traitement o la revendication caractérisé en ce qu' on induit une contrainte résiduelle de compression dans la surface (35) de la couronne de jonction (3). 71 Procédé de traitement selon la revendication 6, caractérisé en ce qu' on induit la contrainte résiduelle avec l'outil réalisant la couronne de jonction (3). 8°) Procédé de traitement selon la revendication 1, caractérisé en ce qu' on réalise une surface de couronne de jonction (3) d'une largeur coin- 2 5 prise entre 0,1 et 0,5 min. 91 Procédé de traitement selon la revendication 1, caractérisé en ce que la génératrice est une droite d'inclinaison comprise er tre 400 et par rapport à. l'axe (ZZ). 10°) Rampe commune de système d'injection obtenue selon le procédé de l'une quelconque des revendications précédentes, composée d'un corps (1) muni c le chambre axiale (1.1) dans laquelle débouchent les perçages radiaux (21) des embouts(2) intégrés dans le corps (1) branchement des injecteurs, caractérisée en. ce que le débouché des perçages radiaux (21) de branchement des injecteurs avec la chambre (11) de la rampe commune (100) comporte une couronne de jonction (3) à la réunion de chaque perçage radial (21) et de la chambre axiale (11) de la rampe commu.n.e (100). 11°) Rampe commune selon la revendication 10, to caractérisée en ce que la surface (33) de la couronne de jonction (3) a au moins localement une contrainte résiduelle de compression induite avec l'outil réalisant la couronne de jonction. 15 12°) Rampe commune selon la. revendication 10, caractérisée en ce que le bord supérieur (32) el le bord inférieur (33) de la surface (3S) de la couronne de jonction (3) rejoignent respectivement la surface (21S) du perçage radial(21) et la. surface de la chambre axiale (1.1.S) du perçage 20 ( 11) avec un congé.