FR 3080920 A1 20191108 FR 1904624 A 20190502 Description Titre de l'invention : PROCÉDÉS D'ANALYSE ET DE COR- RÉLATION SPECTRALE LARGE BANDE SANS CALCUL Domaine technique [0001] L'invention porte généralement sur une analyse de corrélation spectrale large bande et en particulier sur une analyse de corrélation spectrale large bande sans calcul ou par calculs réduits. Technique antérieure [0002] Des techniques destinées à une estimation de fonction de corrélation spectrale large bande et/ou de fonction d'autocorrélation cyclique ont été développées. Malgré les progrès réalisés en matière de techniques numériques pour un calcul de corrélations spectrales qui est réalisé dans le domaine électrique et numérique, le calcul poussé requis pour une analyse de signal à large bande dépasse la capacité de l'électronique à la pointe de la technologie. Il existe donc un besoin pour des procédés et des systèmes améliorés relatifs au calcul de corrélations spectrales. Résumé de l'invention [0003] Selon divers aspects de la présente divulgation, la présente invention fournit des dis- positifs et des procédés d'analyse et de corrélation spectrale large bande sans calcul ou à calculs réduits. [0004] Selon divers aspects, la présente invention fournit un dispositif de génération d'un ensemble de coefficients d'autocorrélation cyclique d'un signal d'entrée. Dans certains aspects, le dispositif peut inclure : un laser maître configuré pour générer un signal de peigne de fréquences optiques ; un premier modulateur optique configuré pour moduler le signal de peigne de fréquences optiques avec un signal d'entrée pour générer une pluralité de copies spectrales du signal d'entrée ; un élément dispersif configuré pour retarder la pluralité de copies spectrales du signal d'entrée d'un retard dépendant de la longueur d'onde ; un deuxième modulateur optique configuré pour moduler la pluralité retardée de copies spectrales avec un conjugué du signal d'entrée ; et un filtre en peigne optique configuré pour intégrer la pluralité modulée par conjugué de copies spectrales du signal d'entrée pour générer l'ensemble de coefficients d'autocorrélation cyclique. [0005] Le dispositif peut en outre inclure : un oscillateur local configuré pour générer une fréquence balayée ; un troisième modulateur optique configuré pour moduler un signal optique généré par le laser maître avec la fréquence balayée à partir de l'oscillateur local pour générer des signaux d'échantillonnage optique balayés ; un démultiplexeur en longueur d'onde configuré pour combiner les signaux d'échantillonnage optique 2 balayés et la pluralité retardée modulée par conjugué intégrée de copies spectrales du signal d'entrée de sorte que chacun des signaux d'échantillonnage optique balayés échantillonne une copie spectrale retardée modulée par conjugué intégrée correspondante du signal d'entrée ; et une pluralité de détecteurs configurés pour détecter l'ensemble de coefficients d'autocorrélation cyclique pour l'ensemble des retards d'une tonalité associée à partir des copies spectrales retardées modulées par conjugué intégrées du signal d'entrée, et pour délivrer en sortie les coefficients d'autocorrélation cyclique détectés. [0006] Selon divers aspects du présent dispositif, le premier modulateur optique et le deuxième modulateur optique comprennent des modulateurs d'amplitude. [0007] Selon divers aspects du présent dispositif, le troisième modulateur optique est un mo- dulateur en bande latérale unique. [0008] Selon divers aspects du présent dispositif, la pluralité de détecteurs sont des ré- cepteurs cohérents. [0009] Selon divers aspects, la présente invention fournit un procédé de génération d'un ensemble de coefficients d'autocorrélation cyclique d'un signal d'entrée. Dans certains aspects, le procédé peut inclure : une génération d'un signal de peigne de fréquences optiques à partir d'un signal optique de laser maître ; une génération d'une pluralité de copies spectrales du signal d'entrée par modulation du signal de peigne de fréquences optiques avec le signal d'entrée ; un retardement de la pluralité de copies spectrales d'un retard dépendant de la longueur d'onde ; une modulation de la pluralité retardée de copies spectrales d'un conjugué du signal d'entrée ; et une génération de l'ensemble de coefficients d'autocorrélation cyclique en intégrant la pluralité retardée modulée par conjugué de copies spectrales du signal d'entrée. [0010] Le procédé peut en outre inclure : une génération d'une fréquence balayée ; une mo- dulation d'un signal optique à partir du laser maître avec la fréquence balayée pour générer des signaux d'échantillonnage optique balayés ; une combinaison des signaux d'échantillonnage optique balayés et de la pluralité retardée modulée par conjugué intégrée de copies spectrales du signal d'entrée de sorte que chacun des signaux d'échantillonnage optique balayés échantillonne une copie spectrale retardée modulée par conjugué intégrée correspondante du signal d'entrée ; une détection de l'ensemble de coefficients d'autocorrélation cyclique pour l'ensemble des retards d'une tonalité associée à partir des copies spectrales retardées modulées par conjugué intégrées du signal d'entrée, et une délivrance en sortie des coefficients d'autocorrélation cyclique détectés. [0011] Selon divers aspects du présent procédé, le signal de peigne de fréquences optiques et la pluralité retardée de copies spectrales sont modulés en amplitude. [0012] Selon divers aspects du présent procédé, le signal optique généré par le laser maître 3 est modulé en bande latérale unique. [0013] Selon divers aspects du présent procédé, une détection de l'ensemble de coefficients d'autocorrélation cyclique comprend une détection cohérente. [0014] Selon divers aspects, la présente invention fournit un dispositif de génération de coef- ficients pour une fonction de Wigner dans un domaine optique. Dans certains aspects, le dispositif peut inclure : un laser maître configuré pour générer un signal de peigne de fréquences optiques ; un premier modulateur optique configuré pour moduler le signal de peigne de fréquences optiques avec un premier signal pour générer une pluralité de copies spectrales du premier signal ; un élément dispersif configuré pour retarder la pluralité de copies spectrales du premier signal d'un retard dépendant de la longueur d'onde ; un deuxième modulateur optique configuré pour moduler la pluralité retardée de copies spectrales avec un second signal ; et un filtre en peigne optique configuré pour intégrer la pluralité retardée modulée de copies spectrales du premier signal pour générer un ensemble de coefficients de fonction de Wigner. [0015] Le dispositif peut en outre inclure : un oscillateur local configuré pour générer une fréquence balayée ; un troisième modulateur optique configuré pour moduler un signal optique généré par le laser maître avec la fréquence balayée à partir de l'oscillateur local pour générer des signaux d'échantillonnage optique balayés ; un démultiplexeur en longueur d'onde configuré pour combiner les signaux d'échantillonnage optique balayés et la pluralité retardée modulée intégrée de copies spectrales du premier signal de sorte que chacun des signaux d'échantillonnage optique balayés échantillonne une copie spectrale retardée modulée intégrée correspondante du premier signal ; et une pluralité de détecteurs configurés pour détecter l'ensemble de coefficients de fonction de Wigner pour l'ensemble des retards d'une tonalité associée à partir des copies spectrales retardées modulées intégrées du premier signal, et pour délivrer en sortie l'ensemble détecté de coefficients de fonction de Wigner. [0016] Selon divers aspects, la présente invention fournit un procédé de génération d'un ensemble de coefficients pour une fonction de Wigner dans un domaine optique. Dans certains aspects, le procédé peut inclure : une génération d'un signal de peigne de fréquences optiques à partir d'un signal optique de laser maître ; une génération d'une pluralité de copies spectrales d'un premier signal par modulation du signal de peigne de fréquences optiques avec le premier signal ; un retardement de la pluralité de copies spectrales d'un retard dépendant de la longueur d'onde ; une modulation de la pluralité retardée de copies spectrales avec un second signal ; et une génération de l'ensemble de coefficients pour la fonction de Wigner en intégrant la pluralité retardée modulée de copies spectrales du premier signal. [0017] Dans un mode de réalisation, le signal de peigne de fréquences optiques et la pluralité retardée de copies spectrales sont modulés en amplitude. Dans un autre mode de réa- 4 lisation, le second signal est un conjugué du premier signal, et la fonction de Wigner est une fonction d'autocorrélation cyclique. En outre, le second signal peut être un conjugué d'un signal différent du premier signal reçu à partir d'une même source que le premier signal, et la fonction de Wigner peut être une fonction d'ambiguïté croisée. [0018] Le procédé peut en outre inclure : une génération d'une fréquence balayée ; une mo- dulation d'un signal optique généré par le laser maître avec la fréquence balayée pour générer des signaux d'échantillonnage optique balayés ; une combinaison des signaux d'échantillonnage optique balayés et de la pluralité retardée modulée intégrée de copies spectrales du premier signal de sorte que chacun des signaux d'échantillonnage optique balayés échantillonne une copie spectrale retardée modulée intégrée correspondante du premier signal ; une détection de l'ensemble de coefficients pour la fonction de Wigner pour l'ensemble des retards d'une tonalité associée à partir des copies spectrales retardées modulées intégrées du premier signal ; et une délivrance en sortie des ensembles détectés de coefficients de fonction de Wigner. Le signal optique généré par le laser maître peut être modulé en bande latérale unique. En outre, une détection de l'ensemble de coefficients pour la fonction de Wigner peut inclure une détection cohérente. [0019] De nombreux bénéfices peuvent être obtenus grâce aux divers modes de réalisation comparés à des techniques conventionnelles. Par exemple, les divers modes de réalisation fournissent des procédés et des systèmes qui peuvent être utilisés pour contourner les limites de base imposées par le convertisseur analogique-numérique (ADC) et la transformée de Fourier rapide (FFT) répétée utilisés dans un récepteur cyclostationnaire (CS) conventionnel. Dans certains modes de réalisation, une analyse de signal radiofréquence (RF) peut être réalisée dans le domaine optique, éliminant ainsi le besoin d'un ADC à vitesse élevée et nécessitant moins de puissance de traitement pour le calcul de FFT. Ces modes de réalisation, et d'autres, ainsi que bon nombre de leurs avantages et caractéristiques sont décrits plus en détail en liaison avec le texte ci-dessous et les figures qui l'accompagnent. Brève description des dessins [0020] Des aspects de la présente divulgation vont maintenant être décrits plus en détail ci- après en référence aux dessins joints, qui sont destinés à être lus conjointement avec ce résumé, la description détaillée et tous modes de réalisation préférés et/ou particuliers spécifiquement abordés ou autrement divulgués. Les divers aspects peuvent, cependant, être mis en oeuvre dans de nombreuses formes différentes et ne doivent pas être interprétés comme limités aux modes de réalisation tels que décrits ici ; au contraire, ces modes de réalisation sont fournis à titre d'illustration uniquement et de sorte que cette divulgation soit détaillée, complète et transmette pleinement l'intégralité de la portée à l'homme du métier. [0021] [fig.1A] La figure lA est une illustration d'une fonction de corrélation spectrale sc pour un signal cyclostationnaire modulé par déplacement minimal de phase (MSK) présentant un rapport signal sur bruit (SNR) de 10 dB ; [0022] [fig.1B] La figure 1B est une illustration de la fonction d'autocorrélation cyclique Re correspondant au signal cyclostationnaire de la figure lA ; [0023] [fig.1C] La figure 1C est une illustration d'une fonction de corrélation spectrale s e: pour un signal cyclostationnaire modulé par déplacement minimal de phase (MSK) présentant un rapport signal sur bruit (SNR) de 0 dB ; [0024] [fig.1D] La figure 1D est une illustration de la fonction d'autocorrélation cyclique Rr. correspondant au signal cyclostationnaire de la figure 1C ; [0025] [fig.21 La figure 2 est un schéma fonctionnel d'un processeur d'autocorrélation cyclique assisté par photons selon divers aspects de la présente divulgation ; [0026] [fig.31 La figure 3 est un schéma fonctionnel d'un circuit de lecture de coefficients d'autocorrélation cyclique selon divers aspects de la présente divulgation ; [0027] [fig.41 La figure 4 est un schéma fonctionnel d'un générateur de conjugués de signaux selon divers aspects de la présente divulgation ; [0028] [fig.51 La figure 5 est un diagramme d'un procédé de génération de coefficients d'autocorrélation cyclique selon divers aspects de la présente divulgation ; [0029] [fig.61 La figure 6 est un diagramme d'un procédé de lecture de coefficients d'autocorrélation cyclique selon divers aspects de la présente divulgation ; [0030] [fig.71 La figure 7 est un schéma fonctionnel d'un mode de réalisation d'un mélangeur paramétrique à deux pompes d'un processeur d'autocorrélation cyclique assisté par photons selon divers aspects de la présente divulgation ; [0031] [fig.81 La figure 8 est un schéma illustrant un exemple d'application de la fonction d'ambiguïté croisée selon divers aspects de la présente divulgation ; [0032] [fig.91 La figure 9 est un schéma fonctionnel d'un processeur de corrélation d'ambiguïté croisée assisté par photons configuré pour déterminer une fonction d'ambiguïté croisée selon divers aspects de la présente divulgation ; [0033] [fig.10] La figure 10 est un diagramme d'un procédé de génération de coefficients de corrélation d'ambiguïté croisée selon divers aspects de la présente divulgation ; [0034] [fig.11] La figure 11 est un diagramme d'un procédé de lecture de coefficients de cor- rélation d'ambiguïté croisée selon divers aspects de la présente divulgation ; [0035] [fig.12] La figure 12 est un schéma fonctionnel d'un mode de réalisation 1200 d'un mélangeur paramétrique à deux pompes d'un processeur d'autocorrélation cyclique assisté par photons configuré pour déterminer une fonction d'ambiguïté croisée (CAF) 6 selon divers aspects de la présente divulgation ; et [0036] [fig.13] La figure 13 est un diagramme d'un procédé de génération et de lecture de coefficients de fonction de Wigner selon divers aspects de la présente divulgation. Description des modes de réalisation [0037] L'architecture de la présente divulgation a été développée pour contourner les limites de base imposées par l'ADC et la DFT dans des récepteurs CS conventionnels. Une analyse cyclostationnaire et (de cumulants) d'ordre élevé est basée sur le fait que des signaux et un bruit présentent différentes propriétés de corrélation (moment) ; cependant, pour réaliser cela, une cartographie temps-fréquence n'est pas forcément nécessaire. [0038] La corrélation spectrale est utilisée pour la détection de signaux, par exemple dans des systèmes de télécommunication. La fonction de corrélation spectrale d'un processus cyclostationnaire décrit la densité interspectrale, ou la cohérence, de l'ensemble des paires de versions décalées en fréquence d'une série chronologique. Un calcul de la corrélation spectrale amène la portion stochastique (c.-à-d., le bruit) du processus cyclostationnaire à disparaître tandis que la portion déterminante présentant des caractéristiques cycliques apparaît. [0039] Une analyse cyclostationnaire et (de cumulants) d'ordre élevé est basée sur le fait que des signaux et un bruit présentent des propriétés de corrélation (c.-à-d., de moment) différentes. Un signal porteur de modulation x(t) possède une autocorrélation cyclique unique définie à partir de la transformée de Fourier d'un signal et de sa copie retardée telle que montrée dans l'équation (1) : (I) - 4 e-j.,137 t (1) r.) - L'homme du métier reconnaîtra l'équation (1) comme une fonction de Wigner qui donne une approximation de la manière dont la densité spectrale évolue dans le temps. La fonction de corrélation spectrale est l'homologue de Fourier de l'autocorrélation cyclique R(T) comme montré dans l'équation (2) : fT tit (2) [0040] Plutôt que de générer la fonction d'autocorrélation cyclique R(r)., des récepteurs cy- clostationnaires (CS) conventionnels cartographient d'abord un signal discrétisé par l'intermédiaire d'une transformée de Fourier discrète (DFT) comme montré dans l'équation (3) : = .vNt2: (3) 7 puis produisent la fonction de corrélation spectrale ç n montrée dans l'équation (4) en remplissant un tableau de produit spectral : (n, (4) [0041] La fréquence d'un signal qui peut être traité de cette manière nécessite un calcul poussé et est limitée par la bande passante et la résolution du convertisseur analogique-numérique (ADC) utilisé pour créer le signal discret ainsi que la vitesse de traitement pour une réalisation de la DFT répétée et de multiplications. [0042] La figure lA est une illustration d'un exemple de fonction de corrélation spectrale pour un signal cyclostationnaire modulé par déplacement minimal de phase (MSK) présentant un rapport signal sur bruit (SNR) de 10 dB. Le signal présente un débit de données de 2 Gb/s et est converti à la hausse à 8 GHz. La figure 1B est une illustration de la fonction d'autocorrélation cyclique R correspondant au signal cyclostationnaire de la figure 1A. La figure 1C est une illustration d'un exemple de fonction de corrélation spectrale s pour un signal cyclostationnaire modulé par déplacement minimal de phase (MSK) présentant un rapport signal sur bruit (SNR) de 0 dB. Le signal présente un débit de données de 2 Gb/s et est converti à la hausse à 8 GHz. La figure 1D est une illustration de la fonction d'autocorrélation cyclique R',.7 correspondant au signal cyclostationnaire de la figure 1C. Dans les figures lA et 1C, l'axe (f) des fréquences est échelonné de -10 GHz à 10 GHz avec f = 0 au centre. De la même façon, l'axe des fréquences cycliques (a) est échelonné de 10 GHz à -10 GHz avec a = 0 au centre. Dans les figures 1B et 1D, l'axe (T) du temps (c.-à-d., du retard) est échelonné de T = -1/f à T = 1/f avec T = 0 au centre, et l'axe des fréquences cycliques (a) est échelonné de 10 GHz à -10 GHz avec a = 0 au centre. [0043] Les fonctions de corrélation spectrale s'f dans les figures lA et 1C et les fonctions d'autocorrélation cyclique Re- dans les figures 1B et 1D révèlent toutes des signatures de modulation uniques par discrimination de bruit. Les figures lA à 1D montrent le signal modulé dissimulé dans du bruit : S localise le bruit le long de la crête à a = 0, tandis que Rt,"-« confine le bruit sensiblement au centre de la cartographie à T = 0 et a = O. Comme le montrent les figures lA à 1D, en comparant la fonction de corrélation spectrale sT, et la fonction d'autocorrélation cyclique R, si la fonction d'autocorrélation cyclique pouvait être générée de manière pratique, des transformées de temps-fréquence répétées ne seraient pas nécessaires. Une génération pratique de la 8 fonction d'autocorrélation cyclique peut être accomplie par un processeur d'autocorrélation cyclique photonique et peut être une meilleure solution pour une séparation bruit-signal. [0044] La figure 2 est un schéma fonctionnel d'un processeur d'autocorrélation cyclique assisté par photons 200 selon divers aspects de la présente divulgation. Le processeur d'autocorrélation cyclique photonique 200 peut fournir un moyen de résolution de l'équation de Wigner (c.-à-d., l'équation (1)) et de variantes de celle-ci dans le domaine optique sans réaliser les calculs répétitifs typiquement requis pour obtenir une solution. En référence à la figure 2, le processeur d'autocorrélation cyclique photonique 200 peut inclure un laser maître 210, un premier modulateur optique 230, un élément dispersif 240, un deuxième modulateur optique 250, et un filtre en peigne optique 260. Le laser maître 210 peut être, par exemple, mais sans s'y limiter, un laser semi-conducteur à faible largeur spectrale ou un autre laser. Le laser maître 210 peut générer un signal de peigne de fréquences optiques auto-référencé 220 de signaux comprenant différentes longueurs d'onde optiques (c.-à-d., des couleurs, ou des tonalités). Les tonalités du signal de peigne de fréquences optiques 220 peuvent être modulées au niveau du premier modulateur optique 230 par un signal d'entrée x(t) 225, par exemple, un signal radiofréquence (RF) ou un autre signal, reçu par un premier récepteur (non montré). Le premier modulateur optique 230 peut générer N copies spectrales 235 du signal d'entrée x(t) 225 sur les tonalités du signal de peigne de fréquences optiques 220. [0045] Les N copies spectrales 235 du signal d'entrée x(t) 225 peuvent être envoyées à l'élément dispersif 240. L'élément dispersif 240 peut être un élément dispersif à fibre optique, par exemple, mais sans se limiter à, une fibre monomode ou un autre élément dispersif. L'élément dispersif 240 peut générer des retards dépendant de la longueur d'onde, -rk, entre des copies spectrales adjacentes du signal d'entrée %- t) 225. Les retards correspondent à des décalages de phase dans le domaine fréquentiel. Les copies spectrales retardées (c.-à-d., x(t-T1) x(t- TN)) 245 du signal d'entrée -c(,) 225 peuvent être envoyées au deuxième modulateur optique 250. [0046] Le deuxième modulateur optique 250 peut moduler les copies spectrales retardées 245 du signal d'entrée xp.) 225 avec un conjugué A7*(t..) 227 du signal d'entrée x(t) 225. Le deuxième modulateur optique 250 peut générer des copies spectrales modulées par conjugué (c.-à-d., x*(t)x(t-T1) x*(t)x(t- TN)) 255 des copies spectrales retardées 245. La modulation par conjugué des copies spectrales retardées 245 du signal d'entrée 9 - de l'équation (1) qui sont intégrés pour obtenir les coefficients d'autocorrélation cyclique. [0047] Les copies spectrales modulées par conjugué 255 peuvent être envoyées au filtre en peigne optique 260. Le filtre en peigne optique 260 peut être, par exemple, mais sans s'y limiter, un étalon de résolution fine ou un autre filtre en peigne optique. Le filtre en peigne optique 260 peut réaliser l'intégration des copies spectrales modulées par conjugué 255 pour produire des copies spectrales modulées par conjugué intégrées 265 correspondant aux coefficients d'autocorrélation cyclique pour l'ensemble des retards rk. Par exemple, comme illustré dans la figure 2, la N-ième copie spectrale modulée par conjugué intégrée 266 peut présenter un ensemble complet de coefficients d'autocorrélation cyclique p,'L(q,) correspondant à un retard , à chaque fréquence cyclique ai, où i = 1,2,... N. Par conséquent, un jeu complet de N copies spectrales intégrées formera un tableau d'autocorrélation cyclique complet, éliminant le besoin de calculs de FFT à pleine cadence dans les domaines photonique ou électronique. [0048] Dans certains modes de réalisation, les copies spectrales modulées par conjugué 255 peuvent être à nouveau modulées avec la version retardée du signal d'entrée 225 puis passées à travers le filtre en peigne 260 pour générer des cumulants d'ordre supérieur sans calcul (c.-à-d., des coefficients d'autocorrélation cyclique d'ordre supérieur). La fonction d'autocorrélation cyclique, qui est un processus de deuxième ordre, peut discriminer des signaux cyclostationnaires contaminés par un bruit de niveau élevé. Cependant, il existe des formats de modulation de signaux exceptionnels qui ne sont pas affectés par des processus de deuxième ordre, telles une corrélation spectrale ou une autocorrélation cyclique. Des signaux présentant ces types de formats de modulation sont spécifiquement synthétisés pour être cachés des récepteurs cyclostationnaires. Des processus d'ordre supérieur tels que des analyses de cumulants de troisième ordre peuvent extraire ces types de signaux du bruit. Cependant, la complexité de traitement augmente de manière approximativement quadratique avec l'ordre du processus. Par conséquent, des cumulants d'ordre supérieur sont difficiles à générer avec des dispositifs électroniques, même pour des signaux à faible bande passante. [0049] La figure 3 est un schéma fonctionnel d'un circuit de lecture de coefficients d'autocorrélation cyclique 300 selon divers aspects de la présente divulgation. En référence à la figure 3, le circuit de lecture 300 peut inclure un oscillateur radiofréquence (RF) 310, un troisième modulateur optique 320, par exemple, un modulateur en bande latérale unique (SSB) ou un autre modulateur, un démultiplexeur en longueur d'onde optique 330, un module optique hybride à 90° 340, et une pluralité de dé- tecteurs Dl-DN 360. La pluralité de détecteurs Dl-DN 360 peut être des récepteurs cohérents. L'oscillateur RF 310 peut générer une fréquence balayée. Le signal généré par le laser maître 210 et la fréquence balayée générée par l'oscillateur RF 310 peuvent être entrés dans le troisième modulateur optique 320. [0050] Le troisième modulateur optique 320 peut décaler le signal généré par le laser maître 210 en fréquence, par exemple, de plusieurs gigahertz ou d'une autre quantité, ce signal décalé en fréquence peut être utilisé pour générer le second signal de peigne de fréquences optiques 326. Le second signal de peigne de fréquences optiques 326 peut présenter le même registre de fréquences que le signal de peigne de fréquences original 220 utilisé pour cloner de manière spectrale le signal d'entrée 225. Cependant, les dents de peigne du second signal de peigne de fréquences optiques 326 peuvent réaliser un balayage de plusieurs gigahertz suite à l'oscillation RF balayée 310. Le signal de peigne de fréquences généré peut être désigné ici comme des signaux d'échantillonnage optique balayés 325. Les signaux d'échantillonnage optique balayés 325 peuvent balayer à un débit inférieur à la fréquence du signal de laser maître, par exemple, une fréquence d'approximativement 25 kHz ou une autre fréquence. [0051] Les signaux d'échantillonnage optique balayés 325 et les copies spectrales modulées par conjugué intégrées 265 peuvent être combinés par le module optique hybride à 90° 340. Le module optique hybride à 90° 340 peut agir à titre de récepteur cohérent et délivrer en sortie quatre signaux : un signal modulé plus un signal d'oscillateur local 345a, un signal modulé moins un signal d'oscillateur local 345b, un signal modulé plus un conjugué d'un signal d'oscillateur local 345c, et un signal modulé moins un conjugué de signal d'oscillateur local 345d. Les signaux de sortie du module optique hybride 340 peuvent être entrés dans le démultiplexeur en longueur d'onde optique 330. [0052] Le démultiplexeur en longueur d'onde optique 330 peut inclure une pluralité de modules démultiplexeurs. Dans certaines mises en oeuvre, quatre modules démultiplexeurs peuvent être utilisés. Chaque module démultiplexeur peut être configuré pour démultiplexer une sortie 345a-d du module optique hybride 340. Les signaux démultiplexés peuvent être détectés par la pluralité de détecteurs 360. La pluralité de détecteurs Dl-DN 360 peut être des détecteurs cohérents. Dans certains modes de réalisation, chaque détecteur cohérent peut inclure deux détecteurs équilibrés, avec chaque détecteur équilibré présentant deux diodes PIN (c.-à-d., un total de quatre diodes PIN pour chaque détecteur cohérent). Chacun de la pluralité de détecteurs Dl-DN 360 reçoit un signal de chacun de la pluralité de modules démultiplexeurs. Par exemple, pour des mises en oeuvre utilisant quatre modules démultiplexeurs, chaque détecteur Dl-DN reçoit un signal à partir de chaque module démultiplexeur, c.-à-d., chaque détecteur Dl-DN reçoit quatre signaux. 11 [0053] Chacun des détecteurs Dl-DN peut détecter de manière cohérente des coefficients d'autocorrélation cyclique pour l'ensemble des retards rk: d'une tonalité associée à partir des copies spectrales modulées par conjugué intégrées 265. Les détecteurs Dl-DN peuvent diffuser simultanément les coefficients de sorte que les coefficients Rff,=- R.'zs`(r .1 sont détectés au même moment, les ez ( sont diffusés simultanément après les coefficients el - , etc. Les détecteurs Dl-DN peuvent délivrer en sortie les coefficients d'autocorrélation cyclique 335 détectés en tant que fonction du temps. Les coefficients d'autocorrélation cyclique 335 détectés peuvent être numérisés, par exemple en utilisant un convertisseur analogique-numérique (A/D), et la fonction de corrélation spectrale calculée. [0054] La figure 4 est un schéma fonctionnel d'un générateur de conjugués de signaux 400 inclus dans le processeur d'autocorrélation cyclique photonique 200 selon divers aspects de la présente divulgation. En référence à la figure 4, le générateur de conjugués 400 peut inclure un quatrième modulateur 415, et un récepteur cohérent en quadrature unique 440. Le récepteur cohérent en quadrature unique 440 peut inclure un coupleur directionnel 430 et une photodiode équilibrée 435. Le signal RF xe- désiré peut être imprimé sur une porteuse optique de référence 410 à une certaine longueur d'onde (c.-à-d., X1) en utilisant le quatrième modulateur 415 pour générer un signal modulé 420. Une seconde porteuse optique 425 à une longueur d'onde décalée peut être utilisée comme un oscillateur local pour détecter de manière cohérente le signal modulé 420 à une fréquence convertie à la hausse et générer le conjugué de signal (t) 450. L'homme du métier comprendra que d'autres configurations pour un gé- nérateur de conjugués peuvent être utilisées sans s'éloigner de la portée de la présente divulgation. [0055] La figure 5 est un diagramme d'un procédé 500 de génération de coefficients d'autocorrélation cyclique selon divers aspects de la présente divulgation. En référence à la figure 5, au bloc 510 un signal de peigne de fréquences optiques peut être généré. Par exemple, le laser maître 210 peut générer un signal de peigne de fréquences optiques auto-référencé 220. Au bloc 520, les tonalités du signal de peigne de fréquences optiques peuvent être modulées avec un signal RF. Par exemple, les tonalités du signal de peigne de fréquences optiques 220 peuvent être modulées au niveau du premier modulateur optique 230 par un signal d'entrée xfs't) 225 reçu par un 12 premier récepteur (non montré). Le premier modulateur optique 230 peut générer N copies spectrales 235 du signal d'entrée 225 sur les tonalités du signal de peigne de fréquences optiques 220. [0056] Au bloc 530, les copies spectrales du signal d'entrée peuvent être retardées. Par exemple, les N copies spectrales 235 du signal d'entrée peuvent être envoyées à l'élément dispersif 240. L'élément dispersif 240 peut générer des retards dépendant de la longueur d'onde, rk, entre des copies spectrales adjacentes 235 du signal d'entrée. Au bloc 540, les copies spectrales retardées du signal d'entrée peuvent être modulées avec le conjugué du signal RF. Par exemple, les copies spectrales retardées 245 du signal d'entrée x(t) 225 peuvent être envoyées au deuxième modulateur optique 250. Le deuxième modulateur optique 250 peut moduler les copies spectrales retardées 245 avec un conjugué f(t) 227 du signal d'entrée x(,-) 225. Le deuxième modulateur optique 250 peut générer des copies spectrales modulées par conjugué 255 des copies spectrales retardées 245. [0057] Au bloc 550, les copies spectrales retardées modulées par conjugué peuvent être intégrées. Par exemple, des copies spectrales modulées par conjugué 255 peuvent être envoyées au filtre en peigne optique 260. Le filtre en peigne optique 260 peut réaliser l'intégration des copies spectrales retardées modulées par conjugué 255 pour produire des copies spectrales retardées modulées par conjugué intégrées 265 correspondant aux coefficients d'autocorrélation cyclique R. ) pour l'ensemble des retards r Un Un jeu complet de N copies spectrales intégrées formera un tableau d'autocorrélation cyclique complet. [0058] Il devra être compris que les étapes spécifiques illustrées dans la figure 5 fournissent un procédé particulier de génération de coefficients d'autocorrélation cyclique selon un mode de réalisation de la présente invention. D'autres séquences d'étapes peuvent également être réalisées selon des modes de réalisation alternatifs. Par exemple, des modes de réalisation alternatifs de la présente invention peuvent réaliser les étapes mises en avant ci-dessus dans un ordre différent. En outre, les étapes individuelles illustrées dans la figure 5 peuvent inclure de multiples sous-étapes qui peuvent être réalisées selon diverses séquences appropriées à l'étape individuelle. De plus, des étapes supplémentaires peuvent être ajoutées ou retirées en fonction des applications particulières. L'homme du métier reconnaîtra de nombreuses variantes, modifications, et alternatives. [0059] La figure 6 est un diagramme d'un procédé 600 de lecture de coefficients d'autocorrélation cyclique selon divers aspects de la présente divulgation. En référence 13 à la figure 6, au bloc 610 des signaux d'échantillonnage optique balayés peuvent être générés. Par exemple, le signal généré par le laser maître 210 et la fréquence balayée générée par l'oscillateur RF 310 peuvent être entrés dans le troisième modulateur optique 320. Le troisième modulateur optique 320 peut décaler le signal généré par le laser maître 210 pour produire un second signal de peigne de fréquences optiques 326 et les signaux d'échantillonnage optique balayés 325. [0060] Au bloc 620, les signaux d'échantillonnage optique balayés peuvent être combinés avec les copies spectrales retardées modulées par conjugué intégrées du signal d'entrée. Par exemple, les signaux d'échantillonnage optique balayés 325 et les copies spectrales retardées modulées par conjugué intégrées 265 peuvent être combinés par le module optique hybride à 90° 340 de sorte que chacun des signaux d'échantillonnage optique balayés 325 échantillonne une copie spectrale retardée modulée par conjugué intégrée 265 correspondante. La sortie du module optique hybride à 90° 340 peut être entrée dans le démultiplexeur en longueur d'onde optique 330. Au bloc 630, les coefficients d'autocorrélation cyclique peuvent être détectés. Par exemple, chacun des détecteurs Dl-DN peut détecter de manière cohérente les coefficients d'autocorrélation cyclique pour l'ensemble des retards rk. d'une tonalité associée à partir des copies spectrales intégrées 265. Au bloc 640, les détecteurs Dl-DN peuvent délivrer en sortie les coefficients d'autocorrélation cyclique 335 détectés. [0061] Il devra être compris que les étapes spécifiques illustrées dans la figure 6 fournissent un procédé particulier de lecture de coefficients d'autocorrélation cyclique selon un mode de réalisation de la présente invention. D'autres séquences d'étapes peuvent également être réalisées selon des modes de réalisation alternatifs. Par exemple, des modes de réalisation alternatifs de la présente invention peuvent réaliser les étapes mises en avant ci-dessus dans un ordre différent. En outre, les étapes individuelles illustrées dans la figure 6 peuvent inclure de multiples sous-étapes qui peuvent être réalisées selon diverses séquences appropriées à l'étape individuelle. De plus, des étapes supplémentaires peuvent être ajoutées ou retirées en fonction des applications particulières. L'homme du métier reconnaîtra de nombreuses variantes, modifications, et alternatives. [0062] Les procédés 500 et 600, respectivement, peuvent être mis en oeuvre sur un support lisible par ordinateur non transitoire, par exemple, mais sans s'y limiter, une mémoire ou un autre support lisible par ordinateur non transitoire connu de l'homme du métier, présentant stocké dessus un programme incluant des instructions exécutables par ordinateur pour amener un processeur, un ordinateur, ou un autre dispositif programmable à exécuter les opérations des procédés. [0063] La figure 7 est un schéma fonctionnel d'un mode de réalisation 700 d'un mélangeur 14 paramétrique à deux pompes d'un processeur d'autocorrélation cyclique assisté par photons selon divers aspects de la présente divulgation. En référence à la figure 7, des tonalités de peigne 710 générées par un premier laser 715 peuvent d'abord être modulées par le signal d'entrée x(t-) 720 par un premier modulateur optique 725 pour générer N copies spectrales du signal d'entrée x(t) 720. Les N copies spectrales du signal d'entrée x(t) 720 peuvent être envoyées à un support dispersif 730 pour générer des retards dépendant de la longueur d'onde rk entre des copies adjacentes 735. [0064] Un deuxième modulateur optique 745 peut moduler un premier signal optique à partir d'une première pompe bleue 740 par le conjugué '(t) du signal d'entrée pour servir à titre de premières valeurs initiales de pompe pour un mélangeur paramétrique à deux pompes 760. Un second signal optique à partir d'une seconde pompe rouge 750 peut être envoyé à titre d'onde continue (CW) de seconde pompe dans le mélangeur paramétrique à deux pompes 760. Le mélangeur paramétrique à deux pompes 760 peut être un matériau optique non linéaire. En présence de conditions de puissance lumineuse d'intensité élevée (c.-à-d., les pompes) et de mise en correspondance de phases, le matériau optique non linéaire peut générer un processus de mélange à quatre ondes qui entraîne une génération d'ondes complémentaires. Le mélangeur paramétrique à deux pompes 760 reçoit les copies spectrales retardées 748 à titre de signal d'entrée de bande interne et génère un signal de sortie 765 qui est une combinaison des copies spectrales retardées amplifiées de manière paramétrique 735 et d'une bande de longueurs d'onde complémentaires nouvellement générées créée comme produit des deux pompes 742, 747, et les champs optiques de copies spectrales retardées amplifiées de manière paramétrique 735. [0065] La sortie du mélangeur paramétrique 760 peut être envoyée au filtre en peigne optique 762. Le filtre en peigne optique 762 peut être, par exemple, mais sans s'y limiter, un étalon de résolution fine ou un autre filtre en peigne optique. Le filtre en peigne optique 762 peut intégrer les ondes complémentaires générées à la sortie du mélangeur paramétrique 760. Après un traitement par le mélangeur paramétrique 760, seules les ondes complémentaires nouvellement créées, qui sont les termes produits dans l'équation (1), sont importantes. Les autres ondes (c.-à-d., les pompes et les copies de signaux retardées) peuvent être filtrées. Étant donné que les ondes complémentaires sont les résultats du produit des deux pompes et des copies de signaux retardées, une des pompes CW est constante et n'a pas d'effet. L'autre pompe porte le conjugué du signal d'entrée qui est multiplié par les copies de signaux retardées. Par conséquent, la k-ième longueur d'onde complémentaire 769 du signal de sortie 767 du filtre en peigne 762 présente un ensemble complet de coefficients d'autocorrélation cyclique R'L correspondant à un retard -ru où i = 1,2,...N. Par conséquent, un jeu complet de N copies de longueurs d'onde complémentaires formera un tableau d'autocorrélation cyclique complet, éliminant le besoin de FFT à pleine cadence dans les domaines photonique ou électronique. [0066] Selon divers aspects de la présente divulgation, le second signal optique à partir de la seconde pompe rouge 750 peut également être modulé pour générer des cumulants sans calcul (c.-à-d., des coefficients d'autocorrélation cyclique d'ordre supérieur). À titre d'exemple, si la seconde pompe rouge 750 est modulée par x(t - tk), les séries de produits résultantes seront composées de termes x(t. Tk.) X >.(t) X ( t . Une mo- dulation du second signal optique à partir de la seconde pompe rouge 750 peut résulter en un processus de troisième ordre, plutôt qu'en un processus de deuxième ordre, pour le produit du signal retardé et le conjugué du signal d'entrée. [0067] L'homme du métier comprendra que la fonction de Wigner présente de nombreuses applications en plus d'une détermination de la fonction d'autocorrélation cyclique, par exemple, mais sans s'y limiter, une détermination d'une fonction d'ambiguïté croisée (CAF), ainsi que des applications à d'autres aspects d'un traitement de signal, de physique quantique, etc. La fonction de Wigner est une technique générale pour une analyse temps-fréquence de signaux ou de manière équivalente une analyse position-moment. Diverses applications de la fonction de Wigner bénéficieront de sa détermination en utilisant les modes de réalisation optique à calculs réduits de la présente divulgation. [0068] Dans un exemple, la CAF peut être utilisée pour déterminer un emplacement et/ou une vélocité d'un émetteur radiofréquence sur la base de signaux reçus à partir d'un émetteur par différents collecteurs à différents emplacements. L'emplacement d'émetteurs radiofréquences est crucial pour de nombreuses applications, par exemple, mais sans s'y limiter, un aéronef militaire opérant dans des zones hostiles. La figure 8 est un schéma illustrant une application de la CAF selon divers aspects de la présente divulgation. En référence à la figure 8, un émetteur radiofréquence 810, par exemple, mais sans se limiter à un émetteur radar, peut émettre un signal S(t) pour localiser une ou plusieurs cibles, par exemple, un ou plusieurs aéronefs. Le signal émis peut être une réflexion de cible de rayonnements de diffusion typiques tels que des signaux de diffusion télévisuelle. [0069] Un premier récepteur 815 (par ex., un premier aéronef) disposé à un premier em- placement peut recevoir le signal S(t) émis par l'émetteur 810 retardé d'une première quantité tl et présentant une première fréquence co 1 (c.-à-d., 5(t, - ), où 16 co 1 = 2nf 1 t. Un second récepteur 820 (par ex., un second aéronef) disposé à un second emplacement peut recevoir le signal S(t) émis par l'émetteur 810 retardé d'une seconde quantité t2 et présentant une seconde fréquence co2 (c.-à-d., ç(t ), où co2 = 2nf2t. Une liaison de données 825 entre les deux récepteurs peut permettre aux deux récepteurs de connaître les caractéristiques de signaux reçus. La CAF peut être utilisée pour calculer conjointement la différence de temps d'arrivée (TDOA), déterminée comme la différence de temps t2 - tl des signaux reçus, et la différence de fréquence d'arrivée (FDOA), déterminée comme la différence de fréquence co2 - col des signaux reçus, entre deux récepteurs pour permettre une localisation de l'émetteur. De telles techniques de géolocalisation sont désignées comme des techniques de radar passif. [0070] La figure 9 est un schéma fonctionnel d'un processeur de corrélation assisté par photons 900 configuré pour déterminer une fonction d'ambiguïté croisée (CAF) selon divers aspects de la présente divulgation. De nombreux procédés de géolocalisation utilisent la TDOA et la FDOA entre deux récepteurs collectant la même transmission. Un procédé de calcul de la TDOA conjointement à la FDOA est la fonction d'ambiguïté croisée (CAF). La fonction d'ambiguïté croisée est montrée dans l'équation (5) CAF (fr. (5) où S1 et S2 sont des signaux reçus à partir d'une source d'émission unique à travers deux récepteurs distincts, T est un retard, et f est la différence de fréquence. L'ampleur de la CAF, ouICAF(T, 01, sera à son pic lorsque T et f seront égaux aux TDOA et FDOA intégrées, respectivement, entre les deux signaux. [0071] En référence à la figure 9, le processeur de corrélation assisté par photons 900 peut inclure un laser maître 910, un premier modulateur optique 930, un élément dispersif 940, un deuxième modulateur optique 950, et un filtre en peigne optique 960. Le laser maître 910 peut être, par exemple, mais sans s'y limiter, un laser semi-conducteur à faible largeur spectrale ou d'autres lasers. Le laser maître 910 peut générer un signal de peigne de fréquences optiques auto-référencé 920. Des tonalités du signal de peigne de fréquences optiques 920 peuvent être modulées au niveau du premier modulateur optique 930 par un premier signal si( t) 925, par exemple, un signal radiofréquence (RF) ou un autre signal, reçu par un premier récepteur (non montré). Le premier modulateur optique 930 peut générer N copies spectrales 935 du premier signal 51W 925 sur les tonalités du signal de peigne de fréquences optiques 920. [0072] 17 ,925 peuvent être envoyées à l'élément dispersif 940. L'élément dispersif 940 peut être un élément dispersif à fibre optique, par exemple, mais sans se limiter à, une fibre monomode ou un autre élément dispersif. L'élément dispersif 940 peut générer des retards dépendant de la longueur d'onde, , entre des copies spectrales adjacentes du premier signal s t 925. Les retards correspondent à des décalages de phase dans le domaine fréquentiel. Les copies spectrales retardées 945 du premier signal s (t) 925 peuvent être envoyées au deuxième modulateur optique 950. [0073] Le deuxième modulateur optique 950 peut moduler les copies spectrales retardées 945 du premier signal si (.0 925 avec un conjugué 's'.;(-F) 927 d'un second signal reçu par un second récepteur (non montré) d'une même source d'émission que le premier signal 51(0. Le conjugué 5(f) 927 du second signal peut être généré, par exemple, par le générateur de conjugués décrit relativement à la figure 4 de la présente divulgation ou par un autre procédé. Le deuxième modulateur optique 950 peut générer des copies spectrales modulées par conjugué 955 des copies spectrales retardées 945. La modulation par conjugué des copies spectrales retardées 945 du premier signal s(t) 925 résulte en la génération pratique des termes si (t)s(t, r) de l'équation (5) qui sont intégrés pour obtenir les coefficients de corrélation de CAF. [0074] Les copies spectrales retardées modulées par conjugué 955 peuvent être envoyées au filtre en peigne optique 960. Le filtre en peigne optique 960 peut être, par exemple, mais sans s'y limiter, un étalon de résolution fine ou un autre filtre en peigne optique. Le filtre en peigne optique 960 peut réaliser l'intégration des copies spectrales retardées modulées par conjugué 955 pour produire des copies spectrales retardées modulées par conjugué intégrées 965 correspondant aux coefficients de corrélation de CAF pour l'ensemble des retards -rk . Par exemple, comme illustré dans la figure 9, la N-ième copie spectrale retardée modulée par conjugué intégrée 966 peut présenter un ensemble complet de coefficients de corrélation de CAF cAFerv,A) correspondant à un retard , à chaque fréquence fi, où i = 1,2,... N. Un jeu complet de N copies spectrales intégrées formera un tableau de corrélation de CAF complet, éliminant le besoin de DFT à pleine cadence dans les domaines photonique ou électronique. [0075] Un circuit de lecture, par exemple, le circuit de lecture décrit relativement à la figure 3, peut réaliser un démultiplexage optique et détecter de manière cohérente des coefficients de corrélation de CAF pour l'ensemble des retards d'une tonalité associée à 18 partir des copies spectrales intégrées. Le fonctionnement du circuit de lecture a été décrit relativement à la figure 3 et ne sera donc pas rappelé ici. Les détecteurs Dl-DN peuvent délivrer en sortie les coefficients de corrélation de CAF détectés en tant que fonction du temps. Les coefficients de corrélation de CAF détectés peuvent être numérisés, par exemple, en utilisant un convertisseur A/D. [0076] La figure 10 est un diagramme d'un procédé 1000 de génération de coefficients de corrélation de fonction d'ambiguïté croisée selon divers aspects de la présente divulgation. En référence à la figure 10, au bloc 1010 un signal de peigne de fréquences optiques peut être généré. Par exemple, le laser maître 910 peut générer un signal de peigne de fréquences optiques auto-référencé 920. Au bloc 1020, les tonalités du signal de peigne de fréquences optiques peuvent être modulées avec un premier signal RF. Par exemple, les tonalités du signal de peigne de fréquences optiques 920 peuvent être modulées au niveau du premier modulateur optique 930 par un premier signal s.. (t) 925 reçu par un premier récepteur (non montré). Le premier modulateur optique 930 peut générer N copies spectrales 935 du premier signal s, (t) 925 sur les tonalités du signal de peigne de fréquences optiques 920. [0077] Au bloc 1030, les copies spectrales du premier signal peuvent être retardées. Par exemple, les N copies spectrales 935 du premier signal si{ t.) 925 peuvent être envoyées à l'élément dispersif 940. L'élément dispersif 940 peut générer des retards dépendant de la longueur d'onde, z7k , entre des copies spectrales adjacentes 935 du premier signal s 925. Au bloc 1040, les copies spectrales retardées du premier signal s( t) 925 peuvent être modulées avec un conjugué s(t) 927 d'un second signal reçu par un second récepteur (non montré) d'une même source d'émission que le premier signal s, (t). Par exemple, les copies spectrales retardées 945 du premier signal S (t) 925 peuvent être envoyées au deuxième modulateur optique 950. Le deuxième modulateur optique 950 peut moduler les copies spectrales retardées 945 avec un conjugué s(t) 927 d'un second signal reçu par un second récepteur (non montré) d'une même source d'émission que le premier signal s Le deuxième mo- dulateur optique 950 peut générer des copies spectrales modulées par conjugué 955 des copies spectrales retardées 945. [0078] Au bloc 1050, les copies spectrales retardées modulées par conjugué peuvent être intégrées. Par exemple, des copies spectrales retardées modulées par conjugué 955 peuvent être envoyées au filtre en peigne optique 960. Le filtre en peigne optique 960 19 peut réaliser l'intégration des copies spectrales retardées modulées par conjugué 955 pour produire des copies spectrales retardées modulées par conjugué intégrées 965 correspondant aux coefficients de corrélation de CAF pour l'ensemble des retards . Par exemple, comme illustré dans la figure 9, la N-ième copie spectrale retardée modulée par conjugué intégrée 966 peut présenter un ensemble complet de coefficients de cor- rélation de CAF CAF r, ,) correspondant à un retard à chaque fréquence fi, où i = 1,2,... N. Par conséquent, un jeu complet de N copies spectrales retardées modulées par conjugué intégrées formera un tableau de corrélation de CAF complet. [0079] Il devra être compris que les étapes spécifiques illustrées dans la figure 10 fournissent un procédé particulier de génération de coefficients d'autocorrélation cyclique selon un mode de réalisation de la présente invention. D'autres séquences d'étapes peuvent également être réalisées selon des modes de réalisation alternatifs. Par exemple, des modes de réalisation alternatifs de la présente invention peuvent réaliser les étapes mises en avant ci-dessus dans un ordre différent. En outre, les étapes individuelles illustrées dans la figure 10 peuvent inclure de multiples sous-étapes qui peuvent être réalisées selon diverses séquences appropriées à l'étape individuelle. De plus, des étapes supplémentaires peuvent être ajoutées ou retirées en fonction des applications particulières. L'homme du métier reconnaîtra de nombreuses variantes, modifications, et alternatives. [0080] La figure 11 est un diagramme d'un procédé 1100 de lecture de coefficients de cor- rélation d'ambiguïté croisée selon divers aspects de la présente divulgation. Les coefficients de corrélation de fonction d'ambiguïté croisée peuvent être lus, par exemple, en utilisant le dispositif décrit relativement à la figure 3. En référence à la figure 11, au bloc 1110 des signaux d'échantillonnage optique balayés peuvent être générés. Par exemple, le signal généré par le laser maître 910 et la fréquence balayée générée par l'oscillateur RF 310 peuvent être entrés dans le troisième modulateur optique 320. Le troisième modulateur optique 320 peut décaler le signal généré par le laser maître 910 pour produire des signaux d'échantillonnage optique balayés 325. [0081] Au bloc 1120, les signaux d'échantillonnage optique balayés peuvent être combinés avec les copies spectrales retardées modulées par conjugué intégrées du signal d'entrée. Par exemple, les signaux d'échantillonnage optique balayés 325 et les copies spectrales intégrées 965 peuvent être combinés par le module optique hybride à 90° 340 de sorte que chacun des signaux d'échantillonnage optique balayés 325 échantillonne une copie spectrale retardée modulée intégrée 965 correspondante. La sortie du module optique hybride à 90° 340 peut être entrée dans le démultiplexeur en longueur d'onde optique 330. Au bloc 1130, les coefficients de corrélation de CAF peuvent être détectés. Par exemple, chacun des détecteurs Dl-DN peut détecter de manière cohérente les coef- ficients de corrélation de CAF pour l'ensemble des retards rk d'une tonalité associée à partir des copies spectrales retardées modulées intégrées 965. Au bloc 1140, les détecteurs Dl-DN peuvent délivrer en sortie les coefficients de corrélation de CAF détectés. [0082] Il devra être compris que les étapes spécifiques illustrées dans la figure 11 fournissent un procédé particulier de lecture de coefficients de corrélation de CAF selon un mode de réalisation de la présente invention. D'autres séquences d'étapes peuvent également être réalisées selon des modes de réalisation alternatifs. Par exemple, des modes de réalisation alternatifs de la présente invention peuvent réaliser les étapes mises en avant ci-dessus dans un ordre différent. En outre, les étapes individuelles illustrées dans la figure 11 peuvent inclure de multiples sous-étapes qui peuvent être réalisées selon diverses séquences appropriées à l'étape individuelle. De plus, des étapes supplémentaires peuvent être ajoutées ou retirées en fonction des applications particulières. L'homme du métier reconnaîtra de nombreuses variantes, modifications, et alternatives. [0083] Les procédés 1000 et 1100, respectivement, peuvent être mis en oeuvre sur un support lisible par ordinateur non transitoire, par exemple, mais sans s'y limiter, une mémoire ou un autre support lisible par ordinateur non transitoire connu de l'homme du métier, présentant stocké dessus un programme incluant des instructions exécutables par ordinateur pour amener un processeur, un ordinateur, ou un autre dispositif programmable à exécuter les opérations des procédés. [0084] La figure 12 est un schéma fonctionnel d'un mode de réalisation 1200 de mélangeur paramétrique à deux pompes d'un processeur d'autocorrélation cyclique assisté par photons configuré pour déterminer une fonction d'ambiguïté croisée (CAF) selon divers aspects de la présente divulgation. Le mode de réalisation 1200 de mélangeur paramétrique à deux pompes de la figure 12 inclut les éléments du mode de réalisation 700 de mélangeur paramétrique à deux pompes illustré et décrit relativement à la figure 7 et est numéroté en conséquence. Les éléments du mode de réalisation 1200 de mélangeur paramétrique à deux pompes de la figure 12 fonctionnent de la même manière que les éléments du mode de réalisation 700 de mélangeur paramétrique à deux pompes de la figure 7 et ne seront donc pas davantage décrits ici. [0085] En référence à la figure 12, pour calculer la CAF, des tonalités du signal de peigne de fréquences optiques 710 peuvent être modulées au niveau du premier modulateur optique 725 par un signal d'entrée çi(t) 1220, par exemple, un signal radiofréquence (RF) ou un autre signal, reçu par un premier récepteur (non montré). Le deuxième modulateur optique 745 peut moduler le signal optique de la première pompe bleue 740 21 (t) d'un second signal reçu par un second récepteur (non montré) d'une même source d'émission que le premier signal . Le conjugué ,) 927 du second signal peut être généré, par exemple, par le générateur de conjugués décrit relativement à la figure 4. Le traitement des signaux modulés par le mode de réalisation 1200 de la figure 12 est le même que le traitement des signaux modulés expliqué relativement au mode de réalisation 700 de la figure 7 et ne sera pas davantage décrit ici. [0086] La figure 13 est un diagramme d'un procédé 1300 de génération et de lecture de coef- ficients de fonction de Wigner selon divers aspects de la présente divulgation. Les coefficients de fonction de Wigner peuvent être générés, par exemple, en utilisant le dispositif décrit relativement à la figure 9. Les coefficients de fonction de Wigner peuvent être lus, par exemple, en utilisant le dispositif décrit relativement à la figure 3. En référence à la figure 13, au bloc 1310 un signal de peigne de fréquences optiques peut être généré. Par exemple, le laser maître 910 peut générer un signal de peigne de fréquences optiques auto-référencé 920. Au bloc 1320, les tonalités du signal de peigne de fréquences optiques peuvent être modulées avec un premier signal. Par exemple, les tonalités du signal de peigne de fréquences optiques 920 peuvent être modulées au niveau du premier modulateur optique 930 par un premier signal reçu par un premier récepteur (non montré). Le premier modulateur optique 930 peut générer N copies spectrales 935 du premier signal sur les tonalités du signal de peigne de fréquences optiques 920. [0087] Au bloc 1330, les copies spectrales du premier signal peuvent être retardées. Par exemple, les N copies spectrales 935 du premier signal peuvent être envoyées à l'élément dispersif 940. L'élément dispersif 940 peut générer des retards dépendant de la longueur d'onde, entre des copies spectrales adjacentes 935 du premier signal. Au bloc 1340, les copies spectrales retardées du premier signal peuvent être modulées avec un second signal reçu par un second récepteur (non montré). Par exemple, les copies spectrales retardées 945 du premier signal peuvent être envoyées au deuxième modulateur optique 950. Le deuxième modulateur optique 950 peut moduler les copies spectrales retardées 945 avec un second signal reçu par un second récepteur (non montré). Le deuxième modulateur optique 950 peut générer des copies spectrales modulées par conjugué 955 des copies spectrales retardées 945. [0088] Au bloc 1350, les copies spectrales retardées modulées peuvent être intégrées. Par exemple, des copies spectrales retardées modulées 955 peuvent être envoyées au filtre en peigne optique 960. Le filtre en peigne optique 960 peut réaliser l'intégration des copies spectrales retardées modulées 955 pour produire des copies spectrales retardées modulées intégrées 965 correspondant aux coefficients de Wigner pour l'ensemble des 22 retards Tk. Par exemple, comme illustré dans la figure 9, la N-ième copie spectrale intégrée 966 peut présenter un ensemble complet de coefficients de Wigner correspondant à un retard -r>, à chaque fréquence fi, où i = 1,2,... N. Par conséquent, un jeu complet de N copies spectrales retardées modulées intégrées formera un tableau de coefficient de Wigner complet. [0089] Au bloc 1360 des signaux d'échantillonnage optique balayés peuvent être générés. Par exemple, le signal généré par le laser maître 910 et la fréquence balayée générée par l'oscillateur RF 310 peuvent être entrés dans le troisième modulateur optique 320. Le troisième modulateur optique 320 peut décaler le signal généré par le laser maître 910 pour produire des signaux d'échantillonnage optique balayés 325. [0090] Au bloc 1370, les signaux d'échantillonnage optique balayés peuvent être combinés avec les copies spectrales retardées modulées intégrées du signal d'entrée. Par exemple, les signaux d'échantillonnage optique balayés 325 et les copies spectrales retardées modulées par conjugué intégrées 265 peuvent être combinés par le module optique hybride à 90° 340 de sorte que chacun des signaux d'échantillonnage optique balayés 325 échantillonne une copie spectrale retardée modulée intégrée 965 correspondante. La sortie du module optique hybride à 90° 340 peut être entrée dans le démultiplexeur en longueur d'onde optique 330. Au bloc 1380, les coefficients de Wigner peuvent être détectés. Par exemple, chacun des détecteurs Dl-DN peut détecter de manière cohérente les coefficients de Wigner pour l'ensemble des retards T, d'une tonalité associée à partir des copies spectrales retardées modulées intégrées 965. Au bloc 1390, les détecteurs Dl-DN peuvent délivrer en sortie les coefficients de Wigner détectés. [0091] Il devra être compris que les étapes spécifiques illustrées dans la figure 13 fournissent un procédé particulier de génération et de lecture de coefficients de Wigner selon un autre mode de réalisation de la présente invention. D'autres séquences d'étapes peuvent également être réalisées selon des modes de réalisation alternatifs. Par exemple, des modes de réalisation alternatifs de la présente invention peuvent réaliser les étapes mises en avant ci-dessus dans un ordre différent. En outre, les étapes individuelles illustrées dans la figure 13 peuvent inclure de multiples sous-étapes qui peuvent être réalisées selon diverses séquences appropriées à l'étape individuelle. De plus, des étapes supplémentaires peuvent être ajoutées ou retirées en fonction des applications particulières. L'homme du métier reconnaîtra de nombreuses variantes, modifications, et alternatives. [0092] Le procédé 1300 peut être mis en oeuvre sur un support lisible par ordinateur non transitoire, par exemple, mais sans s'y limiter, une mémoire ou un autre support lisible par ordinateur non transitoire connu de l'homme du métier, présentant stocké dessus un 23 programme incluant des instructions exécutables par ordinateur pour amener un processeur, un ordinateur, ou un autre dispositif programmable à exécuter les opérations des procédés. [0093] L'homme du métier comprendra que d'autres modifications des dispositifs et des procédés de la présente divulgation peuvent être apportées pour mettre en oeuvre diverses applications de la fonction de Wigner sans s'éloigner de la portée de la présente divulgation. [0094] Les exemples et modes de réalisation décrits ici ne sont présentés qu'à titre d'exemple. À la lumière de ce qui précède, divers changements ou modifications seront évidents pour l'homme du métier. Ceux-ci doivent être inclus dans l'esprit et le champ de la présente application, ainsi que dans la portée des revendications jointes qui suivent. 24 [Revendication 11 [Revendication 21 [Revendication 31 [Revendication 41