FR 3084741 A1 20200207 FR 1857234 A 20180802 Procédé de détermination de la déformation d'une structure de béton au cours du temps DOMAINE TECHNIQUE DE L'INVENTION L'invention appartient au domaine du suivi de la déformation et de la fissuration des ouvrages en béton. Elle trouve une application avantageuse pour la mesure des déformations au sein d'une structure de béton afin d'estimer son 10 comportement en déformation. ETAT DE LA TECHNIQUE Les contraintes mécaniques subies par une infrastructure de béton massive au cours de son vieillissement peuvent provoquer des fissurations 15 du béton, qui ne sont pas nécessairement visibles depuis l'extérieur si elles surviennent à l'intérieur du béton. Pour caractériser les gonflements résiduels d'une structure de béton, il est possible de réaliser des carottages dans le volume interne du béton. Toutefois, il s'agit d'une manipulation destructive, qui nécessite 20 une intervention manuelle. De plus, il peut être complexe de prélever un échantillon jusqu'à une profondeur élevée. Pour pouvoir établir un profil de déformation d'une structure de béton au cours du temps, il a été proposé de couler ladite structure dans un coffrage, dans lequel ont été positionnés des extensomètres à cordes 25 vibrantes avant le coulage du béton, en une pluralité de points espacés régulièrement. Cependant, cette méthode est intrusive car elle nécessite un grand nombre d'extensomètres pour obtenir une mesure robuste et précise. De plus, la mesure de déformation réalisée reste locale, et ne suffit pas pour réaliser une cartographie précise de la déformation. 30 Dans le cas spécifique d'un béton armé, il a été proposé de disposer, au sein des barres d'acier longitudinales ou transversales qui constituent l'armature du béton, des câbles de fibre optique utilisés pour réaliser la mesure de déformation. On se référera par exemple à la publication 2 suivante : Huynh T.-C., Kim J.-T., FOS-Based prestress force monitoring and temperature effect estimation in unbonded tendons of PSC girders, 01/03/2017, Journal of Aerospace Engineering. Cette publication décrit (voir Figure 2 de la publication) un câble de fibre optique, entouré de 5 plusieurs câbles d'acier, et tendu le long d'une barre d'acier d'une poutre de béton armé (voir également Figure 7 de la publication). Des capteurs fonctionnant selon le principe du réflecteur de Bragg distribué sont disposés dans le câble de fibre optique. Une mesure de déformation est obtenue à partir du décalage de longueur d'onde centrale d'un signal réfléchi, selon l'équation 3 de ce document. Toutefois, une fibre optique introduite dans des armatures présente le désavantage de ne pas être utilisable pour du béton non armé. De plus, les mesures obtenues par cette méthode ne transcrivent pas nécessairement les déformations internes du béton de manière fiable, le câble de fibre optique étant installé à l'intérieur des armatures du béton, et n'étant pas en contact direct avec l'intérieur du béton. En outre, la modélisation proposée dans ce document pour les déformations linéaires d'une poutre de béton armé, faisant appel aux réseaux de Bragg, présente des limites. Notamment, l'utilisation d'un réflecteur de Bragg est limitée à quelques mètres de fibre optique. Un autre inconvénient de l'approche proposée dans ce document est que, dans un premier temps du moins, la température de la fibre optique est supposée constante. Cette hypothèse forte diminue la précision de la mesure. PRESENTATION GENERALE DE L'INVENTION Il existe donc un besoin pour un procédé de détermination des déformations d'une structure de béton au cours du temps, qui soit utilisable pour une grande variété de types de béton, notamment pour une structure en béton non armé, et qui permette d'obtenir des mesures de déformation de l'intérieur d'un béton avec une résolution spatiale satisfaisante. 3 On recherche également un procédé donnant des mesures de déformation linéique sur une distance d'un ordre de grandeur supérieur à celui du mètre. On recherche encore, de manière préférée, un procédé dans lequel 5 les mesures de déformation du béton tiennent compte d'éventuelles variations de température au sein du béton. fourniture d'un procédé structure de béton après L'invention répond à ce besoin par la d'acquisition de mesures de déformation d'une 10 son durcissement, la structure de béton contenant un support, le procédé comprenant les étapes suivantes : émission d'un signal optique dans un serpentin de fibre optique, le ayant préalablement été coulée dans un coffrage 15 serpentin étant porté par le support et s'étendant au moins partiellement selon une direction longitudinale ; acquisition de mesures de déformation de la structure de béton en une pluralité de points de mesure du serpentin, le serpentin étant au contact de l'intérieur de la structure de béton, lesdites mesures correspondant à 20 la déformation des points de mesure du serpentin selon ladite direction longitudinale, et étant acquises par analyse spectrale d'un signal rétrodiffusé par diffusion Rayleigh et d'un signal rétrodiffusé par diffusion Raman associés au signal optique préalablement émis. 25 Le procédé de l'invention fournit ainsi des mesures de déformation linéique de l'intérieur de la structure de béton, le long d'au moins un tronçon de serpentin de fibre optique disposé à l'intérieur du béton. Ce procédé présente l'avantage d'être utilisable pour du béton non armé. 30 Il présente l'avantage additionnel d'être simple à mettre en oeuvre il suffit de lancer l'acquisition d'une mesure au niveau du serpentin de fibre optique, par la transmission d'un signal optique le long de la fibre. Aucune opération manuelle n'est nécessaire pour lancer une mesure. 4 Un avantage de l'utilisation de la rétrodiffusion Rayleigh et de la rétrodiffusion Raman pour la mesure de déformation linéique est de permettre l'acquisition de mesures de déformation linéique sur une grande distance - il est possible d'aller jusqu'à plusieurs kilomètres de serpentin 5 de fibre - tout en ayant une résolution spatiale de l'ordre du micromètre, comme il sera vu ci-après. Des caractéristiques additionnelles et non-limitatives d'un procédé de détermination de profil de déformation de l'invention sont les suivantes, 10 prises seules ou en l'une quelconque de leurs combinaisons possibles : - le procédé comprend une étape ultérieure de détermination d'un profil affine de déformation de la structure de béton au niveau du serpentin, à l'aide des mesures de déformation de la structure de béton ; - le serpentin de fibre optique comprend un premier tronçon 15 s'étendant selon la direction longitudinale et un deuxième tronçon s'étendant également selon la direction longitudinale, les deux tronçons étant reliés par un tronçon recourbé, des points de mesure de déformation étant positionnés dans le premier tronçon et dans le deuxième tronçon, le profil affine de déformation étant déterminé pour le premier tronçon et le 20 deuxième tronçon, le serpentin comprenant de préférence au moins un autre tronçon s'étendant parallèlement au premier tronçon et au deuxième tronçon dans le plan comprenant le premier tronçon et le deuxième tronçon ; - le procédé comprend une étape préliminaire de calibration 25 comprenant les sous-étapes suivantes : après que le serpentin a été installé sur le support, de façon préalable au coulage de la structure de béton dans le coffrage, repérage de points remarquables du serpentin, après le coulage de la structure de béton, et après la prise du béton, acquisition de mesures de déformation au niveau des points remarquables 30 du serpentin ; - le procédé comprend une étape de projection des points de mesure de déformation du premier tronçon et du deuxième tronçon sur une image virtuelle du plan comprenant lesdits tronçons ; 5 - le procédé comprend une étape d'interpolation des mesures de déformation acquises au niveau du premier tronçon et du deuxième tronçon, résultant en une carte de déformation de la structure de béton selon la direction longitudinale sur une surface du plan comprenant lesdits 5 tronçons ; - l'étape d'analyse spectrale du signal rétrodiffusé par diffusion Raman au cours de l'acquisition comprend la détermination d'un profil de température le long des points de mesure, à partir de valeurs de décalage anti-Stokes du signal rétrodiffusé par diffusion Raman ; 10 - l'analyse spectrale du signal rétrodiffusé par diffusion Rayleigh est exécutée postérieurement à l'analyse spectrale du signal rétrodiffusé par diffusion Raman, et le procédé comprend une détermination d'une valeur de décalage fréquentiel AOR du signal rétrodiffusé par diffusion Rayleigh, la déformation au niveau des points de mesure étant calculée à partir d'un 15 profil de variation de température AT précédemment déterminé, selon l'équation suivante : iOR(x) = C AT(x)+ CR * E(x) - le support comprend en outre une pluralité de thermocouples 20 disposés à des positions espacées entre elles au sein d'un plan transversal au serpentin, le procédé comprenant une étape ultérieure de comparaison entre le profil de température préalablement déterminé et des mesures de température données par les thermocouples ; - le support comprend en outre une pluralité d'extensomètres à 25 cordes vibrantes disposés à des positions espacées entre elles au sein d'un plan transversal au serpentin, le procédé comprenant une étape ultérieure de comparaison entre les mesures de déformation préalablement acquises à l'aide du serpentin de fibre optique et les mesures de déformation par les extensomètres ; 30 - le procédé comprend une étape de post-traitement des mesures de déformation, ledit post-traitement comprenant une détection d'un décalage brusque dans au moins une partie des mesures de déformation acquises à l'aide du serpentin de fibre optique, le décalage brusque 6 correspondant à la traversée d'une fissure, et/ou à la traversée d'un tronçon recourbé du serpentin par les signaux optiques ; - les points de mesure de déformation dans le serpentin sont régulièrement répartis sur la longueur du serpentin, selon un pas de 5 mesure sensiblement égal à la résolution spatiale Rx de la fibre optique, la résolution spatiale Rx étant donnée par la relation suivante : Rx - 2 * 77G * où ne, est l'indice de groupe de la fibre optique, et :40 est une valeur prédéterminée d'excursion de fréquence de la fibre 10 optique. L'invention concerne selon un deuxième aspect un support configuré pour la mise en oeuvre d'un procédé d'acquisition de mesures de déformation tel que défini ci-avant, lorsque ledit support est installé 15 sur un coffrage dans lequel a été coulée la structure de béton, le support com prenant : un serpentin de fibre optique, s'étendant selon une direction longitudinale, configuré pour être au contact de l'intérieur de la structure de béton, 20 une unité de traitement reliée au serpentin, configurée pour contrôler l'acquisition par le serpentin de mesures de déformation, à l'aide d'une analyse spectrale d'un signal rétrodiffusé par diffusion Rayleigh et d'un signal rétrodiffusé par diffusion Raman, lesdits signaux étant associés à un signal optique précédemment émis dans le serpentin. 25 Le support selon ce deuxième aspect de l'invention peut présenter en outre, de manière avantageuse et non limitative, les caractéristiques suivantes prises seules ou en combinaison : - le serpentin de fibre optique comprend un premier tronçon 30 s'étendant selon la direction longitudinale et un deuxième tronçon s'étendant également selon la direction longitudinale, les deux tronçons étant reliés par un tronçon recourbé ; 7 - le serpentin comprend en outre un troisième tronçon s'étendant parallèlement au premier tronçon et au deuxième tronçon dans le plan comprenant lesdits tronçons. - le support comprend une pluralité de serpentins de fibre optique, 5 les serpentins étant compris dans des plans parallèles entre eux ; - le support comprend une pluralité de thermocouples disposés à des positions espacées entre elles au sein d'un plan transversal au serpentin, les thermocouples étant configurés pour être à l'intérieur de la structure de béton et étant reliés à l'unité de traitement, et/ou une 10 pluralité d'extensomètres à cordes vibrantes disposés à des positions espacées entre elles au sein du plan transversal au serpentin, les extensomètres étant configurés pour être à l'intérieur de la structure de béton et étant reliés à l'unité de traitement. 15 PRESENTATION GENERALE DES FIGURES D'autres caractéristiques, buts et avantages de l'invention ressortiront de la description qui suit, qui est purement illustrative et non limitative, accompagnée des dessins annexés parmi lesquels : la Figure la représente schématiquement, dans une vue en 20 perspective, un coffrage comprenant un support selon une première variante, avant coulage d'un béton ; la Figure lb représente le coffrage de la Figure la après coulage d'un béton ; la Figure 2 est un schéma illustrant des composantes Rayleigh, 25 Brillouin et Raman, au sein d'une distribution de Rayleigh d'un signal optique rétrodiffusé ; la Figure 3 représente schématiquement la diffusion des signaux optiques à l'intérieur d'un serpentin de fibre optique ; la Figure 4 représente les étapes d'un procédé de détermination 30 de la déformation d'un béton selon un premier mode de réalisation ; la Figure 5 est une courbe représentant en abscisse la position longitudinale d'une pluralité de points de mesure du serpentin, et en 8 ordonnée la déformation linéique calculée au niveau desdits points, au cours du temps ; la Figure 6a est une vue du plan Pl du support des Figures la et lb ; 5 la Figure 6b représente la projection d'une pluralité de points du serpentin de fibre optique dudit support, sur une image virtuelle du plan P1 ; les Figures 7a, 7b, 7c et 7d sont des cartes bidimensionnelles de déformation linéique du béton dans le plan P1 à des instants distincts ; 10 la Figure 8 représente les étapes d'un procédé de détermination de la déformation d'un béton selon un deuxième mode de réalisation ; la Figure 9 est une courbe représentant et comparant des résultats de déformation linéique obtenus à l'aide du serpentin de fibre optique des Figures la et lb, et à l'aide d'un extensomètre ; 15 la Figure 10 représente les étapes d'un procédé de détermination de la déformation d'un béton selon un troisième mode de réalisation ; la Figure 11 représente schématiquement, dans une vue en perspective, un support selon une deuxième variante, avant coulage d'un béton ; 20 la Figure 12 est une courbe représentant en abscisse la position longitudinale d'une pluralité de points de mesure des serpentins de fibre optique du support de la Figure 11, et en ordonnée la déformation linéique observée au niveau desdits points ; la Figure 13 comporte trois courbes, chacune représentant la 25 déformation linéique mesurée sur un tronçon étroit de l'un des trois serpentins du support de la Figure 11, au niveau d'une fissure dans le béton. DESCRIPTION DETAILLEE DE MODES DE REALISATION 30 Le dispositif et le procédé de mesure de déformation d'une structure de béton décrits ci-après concernent une structure de béton non armé ; toutefois, l'homme du métier comprendra que l'invention peut s'appliquer, 9 avec les mêmes avantages, à divers types de béton et notamment à une structure de béton armé. Dans toute la suite, on entend par « déformation linéique » du béton le long d'une direction donnée, la composante selon ladite direction 5 du déplacement du béton, entre une position de référence et une position au moment d'acquisition d'une mesure de déformation. Par ailleurs, on entend par « position longitudinale » d'un point donné d'un serpentin de fibre optique partiellement enroulé sur lui-même, la distance entre ledit point et un point de départ du serpentin lorsque le 10 serpentin est entièrement déplié selon une ligne droite. Ainsi, dans l'exemple d'un serpentin de fibre optique comprenant plusieurs tronçons s'étendant en parallèle, plusieurs points des tronçons dudit serpentin peuvent avoir des positions longitudinales différentes, quand bien même lesdits points auraient la même position dans l'espace selon une direction 15 X parallèle à chacun des tronçons. Dispositif de mesure de déformation d'un béton On a représenté en Figures la et lb un support 20. Dans cet exemple, le support 20 est installé dans un coffrage qui 20 n'est pas représenté sur la Figure la, et les parois dudit coffrage entourent les tiges métalliques 201 et 202 du support. Les tiges du support 20 sont par exemple en acier. Sur la Figure la, on a représenté le support instrumenté avant tout coulage de béton ; sur la Figure lb, on a représenté le support après qu'une structure de béton non armé a été 25 coulée dans le coffrage. Les figures comportent un trièdre orthonormé (X,Y,Z). Le support est préférentiellement de forme parallélépipédique creuse. Dans le présent exemple, les tiges 201 verticales par rapport au sol et les tiges 202 horizontales par rapport au sol définissent le volume 30 interne du support 20. A une hauteur hl (ici définie selon l'axe Z) inférieure à la hauteur totale du support 20, le support 20 comprend une série de tiges verticales et horizontales définissant un plan Pl. Ici, le plan Pl est parallèle au sol 10 (parallèle au plan (X,Y) lorsque le support 20 est posé sur le sol, mais en alternative, on pourrait prévoir un plan P1 incliné ou vertical par rapport au sol. Le plan Pl comprend une série de tiges pour fixation d'un serpentin 21 de fibre optique. 5 Le serpentin 21 de fibre optique constitue, de manière classique, un guide d'onde permettant la propagation d'un signal optique. Le serpentin 21 comprend un coeur de fibre, et une gaine protectrice. La fibre optique peut être monomode ou multimode. Elle peut comprendre un renforcement métallique, ou ne pas prévoir de tel renforcement. De 10 manière avantageuse, la fibre optique du serpentin 21 est choisie de sorte à résister à un pH basique, de l'ordre de 13, et à des températures élevées de l'ordre de 80 °C. De manière encore plus avantageuse, la fibre optique du serpentin 21 présente une bonne adhérence avec le béton, une bonne résistance aux chocs, et un rayon de courbure faible. Le rayon de courbure 15 maximal du serpentin 21 peut être compris entre 1 et 10 centimètres, par exemple de l'ordre de 5 centimètres. Cela permet de limiter la perte de signal optique à la jonction entre deux tronçons de fibre, comme il sera décrit ci-après. De préférence, la fibre optique a une section transversale faible, avec une longueur et une largeur toutes deux inférieures à 10 mm, 20 pour être en contact direct avec un béton et non intrusive. De manière préférée, la fibre optique du serpentin 21 comporte deux fibres monomodes, une gaine plastique souple, et un renforcement métallique fin. D'autres modèles de fibre optique pourront être envisagés en fonction des caractéristiques physico-chimiques prévues pour la 25 structure de béton. Dans l'exemple des Figures la et lb, le serpentin s'étend dans le plan Pl. Le serpentin 21 comprend une première série de tronçons parallèles entre eux (ici six tronçons parallèles), s'étendant parallèlement à la direction longitudinale X. Parmi lesdits tronçons, deux tronçons sont 30 notés FibC et FibD. Les tronçons FibC et FibD rectilignes sont reliés entre eux par un tronçon recourbé 23. On a relevé sur les Figures la et lb une pluralité de points remarquables du serpentin 21 ; ce sont des points qui correspondent 11 (pour tous les points sauf Xr1 et Xr12) à la limite entre un tronçon rectiligne et un tronçon recourbé, ou (concernant Xr1 et Xr12) aux extrémités du tronçon de fibre optique. Le serpentin 21 est préférentiellement attaché à des tiges du support 20 en chacun de ces 5 points remarquables, pour assurer la stabilité du serpentin 21 installé sur le support 20. On a repéré la distance d entre deux tronçons parallèles consécutifs du serpentin 21, de préférence comprise entre 10 et 100 cm, ici 20 cm. De manière alternative ou en combinaison, le support 20 pourrait 10 comprendre un serpentin de fibre optique qui ne comprendrait pas plusieurs tronçons, et qui ne comprendrait qu'un unique tronçon rectiligne ou recourbé. Le support 20 comprend en outre une unité de traitement 40 reliée au serpentin 21. L'unité de traitement 40 comprend par exemple un 15 processeur configuré pour recevoir des instructions sous forme de code, afin de lancer l'acquisition de mesures de déformation par l'intermédiaire du serpentin, selon un protocole décrit ci-après. L'unité de traitement 40 peut avantageusement être reliée à un écran présentant une interface graphique, pour permettre à un utilisateur de lancer des mesures. L'unité 20 de traitement 40 peut être configurée pour lancer des mesures de déformation automatiques de manière régulière. L'unité de traitement 40 est reliée à un module du serpentin 21, configure pour émettre un signal optique dans le serpentin 21, de préférence à partir d'une extrémité du serpentin 21. Le module émetteur 25 de signal optique est de préférence un laser. Grâce aux propriétés connues de la fibre optique, le signal optique émis peut se propager tout le long du serpentin 21 à haute vitesse, en étant partiellement diffusé et rétrodiffusé. La liaison entre le serpentin 21 et l'unité de traitement 40 peut être filaire. L'unité de traitement 40 peut être connectée à un réseau de 30 communication, tel qu'Internet, pour recevoir des commandes à distance. De préférence, le serpentin 21 de fibre optique s'étend sur une grande distance, de l'ordre de plusieurs mètres. Cela permet d'obtenir un grand nombre de mesures locales de déformation linéique du béton en 12 contact avec la fibre optique. Le serpentin 21 étant enroulé sur lui-même en plusieurs tronçons, le serpentin 21 occupe peu d'espace, malgré sa grande longueur. La longueur du serpentin 21 peut dépendre de l'émetteur utilisé pour émettre le signal optique. Dans cet exemple, la 5 longueur totale du serpentin est comprise entre 5 et 100 mètres, et est de préférence de l'ordre de 10 à 50 mètres, ici 35 mètres. Dans d'autres exemples de réalisation, la longueur du serpentin pourrait toutefois être plus élevée, de l'ordre de plusieurs kilomètres si nécessaire. Il est à noter que, pour mettre en oeuvre le procédé d'acquisition 10 de mesures de déformation qui sera décrit ci-après, la structure de béton à étudier est coulée dans un coffrage. L'exemple de la Figure la correspond à un montage expérimental comprenant une structure de béton de référence. Lorsque l'acquisition des déformations est réalisée sur une structure réelle, il est également nécessaire que ladite structure soit 15 dans un coffrage. Sur la Figure lb, on a représenté un coffrage 2 dans lequel est positionné le support 20, et dans lequel a été coulée une structure de béton 1, jusqu'à une hauteur h2 supérieure à la hauteur hi du plan P1 comprenant le serpentin 21. Ainsi, la hauteur hi est choisie de sorte que 20 le serpentin 21 soit en contact avec le volume interne de la structure de béton i, une fois solidifié le béton de la structure i. La hauteur hi est comprise entre 10 et 100 centimètres, ici 35 centimètres. La structure 1 de béton est ici une structure de référence, formée d'un béton qui présente des caractéristiques physico-chimiques similaires 25 à celles d'un béton d'une structure à étudier. La structure à étudier est par exemple située dans une centrale nucléaire. Il peut s'agir d'une enceinte de confinement d'un réacteur nucléaire, comprenant la cuve et le coeur du réacteur nucléaire. Une telle enceinte de confinement présente typiquement une hauteur supérieure à 30 1 mètre. Procédé de mesure de déformation - Principe de la mesure de déformation 13 La mesure de déformation linéique réalisée à l'aide de la fibre optique exploite plusieurs phénomènes d'interaction lumière-matière : Rayleigh, Brillouin et Raman. Ces phénomènes, regroupés sous l'appellation générale de « spectrométrie Rayleigh », sont visibles lors de l'étude du 5 spectre d'un signal optique diffusé (le signal optique étant de préférence une onde monochromatique émise par laser). De manière connue dans le domaine de l'optique ondulatoire, un photon incident d'un signal optique émis subit trois phénomènes de diffusion, illustrés en Figure 2. L'étude de ces phénomènes de diffusion 10 entre dans le champ de la réflectométrie optique. On a représenté sur la Figure 2 l'intensité lumineuse liée aux différentes composantes de diffusion d'un signal optique émis à la longueur d'onde Ai, ces différentes composantes ayant des longueurs d'onde différentes : - La diffusion Rayleigh, correspondant au pic Ry, est une diffusion 15 élastique entre le photon incident et les molécules de silice de la fibre, le photon rétrodiffusé par diffusion Rayleigh ayant la même longueur d'onde Ai que le photon incident ; - La diffusion Brillouin est une diffusion inélastique, induisant un décalage de fréquence entre le signal incident et le signal 20 rétrodifffusé. Dans le cas d'une absorption du photon incident, comme pour les pics aux longueurs d'onde ÀsB1 à À -SB3, on obtient une « composante anti-Stokes » : la longueur d'onde du signal rétrodiffusé Brillouin est inférieure à celle du signal incident. Dans le cas d'une création de photon, on obtient, à l'inverse, une 25 « composante Stokes », comme pour les pics aux longueurs d'onde ÀSB'l à MB/3 dont la longueur d'onde est supérieure à celle du signal incident. - La diffusion Raman, également associée à une diffusion inélastique, est principalement associée à des vibrations moléculaires. Le signal 30 rétrodiffusé Raman, correspondant aux pics Rml, Rm2, Rm3 et St aux longueurs d'onde ÀSR et AST sur la Figure 2, présente également un décalage de longueur d'onde vers la gauche ou vers la droite, ce 14 décalage étant en général beaucoup plus important que le décalage de longueur d'onde pour le signal rétrodiffusé Brillouin. On a représenté en Figure 3 une propagation schématique d'un signal 5 optique SI qui se propage au sein d'un tronçon de fibre optique du serpentin 21. De manière connue, le signal SI effectue de multiples réflexions à l'interface entre la gaine 21a et le coeur 21b de la fibre optique. On a représenté deux points de mesure Fn et Fa+i, dont les positions longitudinales (selon une direction parallèle à la direction 10 d'extension du tronçon) sont séparées entre elles d'une distance aix. Lors des réflexions du signal SI au niveau du point Fn, une partie du signal SI est rétrodiffusée ; le signal rétrodiffusé SR(Fn) se propage au sein du tronçon de fibre optique, dans un sens opposé à celui du signal initial SI. Le signal rétrodiffusé SR(Fn) comprend des composantes de 15 diffusion Rayleigh, Brillouin et Raman, selon les principes exposés ci- avant. De la même façon, une partie du signal optique SI qui reste, après la rétrodiffusion partielle au niveau du point En, est rétrodiffusée au niveau du point de mesure Fn+1 consécutif au point Fn, ce qui donne le signal rétrodiffusé SR(Fn+i). Les vitesses des signaux optiques qui se propagent 20 au sein de la fibre optique étant connues, on peut placer un détecteur de signaux optiques à une position connue du serpentin, et détecter les signaux optiques rétrodiffusés. Il est possible de relier les signaux rétrodiffusés détectés aux positions longitudinales des points de la fibre optique. 25 La composante anti-Stokes du signal rétrodiffusé Raman présente une amplitude qui dépend de la température. Les pics Rml, Rm2 et Rm3 de la Figure 2 correspondent respectivement à une température basse, moyenne et haute. 30 En analysant le signal rétrodiffusé Raman en un point, on peut donc obtenir la variation de température AT en ce point, par rapport à une température de référence. 15 Par ailleurs, la composante anti-Stokes du signal rétrodiffusé Rayleigh présente une longueur d'onde qui dépend à la fois de la température et de la déformation linéique de la fibre optique (cette longueur d'onde étant liée à l'agitation thermique de la silice). Sur la Figure 2, on a représenté 5 des pics Rbl, Rb2 et Rb3 qui correspondent respectivement aux intensités d'un signal Rayleigh pour des températures basse, moyenne et haute. En analysant le signal rétrodiffusé Rayleigh en un point, on peut mesurer un décalage fréquentiel LIBR(x) qui suit la loi suivante : AB R(X) = CT * AT(x) + Cr * E(x) 10 Or, en effectuant préalablement l'analyse du signal rétrodiffusé Raman au niveau du même point, on a pu extraire le profil de température T(x) en ledit point. La loi ci-avant permet donc d'obtenir la déformation linéique E(x) en ledit point. 15 Ainsi, la spectrométrie d'un signal rétrodiffusé dans la fibre optique, après émission d'un signal optique initial, permet d'obtenir des mesures de déformation locales, en chacun d'une pluralité de points situés régulièrement le long du serpentin, espacés entre eux selon un pas de mesure Ax. 20 On sélectionne une base de mesure SR, comprise par exemple entre 1 et 100 centimètres, ici 10 centimètres. On applique une transformée de Fourier aux données mesurées dans la base SR, lesdites données comprenant les signaux rétrodiffusés. La convolution des transformées de Fourier obtenues, d'une part dans un état de référence (correspondant au 25 serpentin avant déformation), d'autre part dans un état déformé (à un instant t pour lequel on veut obtenir des mesures de déformation, par rapport à l'état de référence), donne un pic de fréquence dépendant de la température et de la déformation linéique. En répétant cette opération pour chacun des points de mesure le 30 long du serpentin de fibre optique, on peut obtenir une déformation de chaque point de mesure dans l'état déformé par rapport à l'état de référence. 16 Le pas de mesure Lix entre les points de mesure le long de la fibre optique peut être pris sensiblement égal à la résolution spatiale Rx de la fibre, donnée par la relation suivante : Rx - 2 * roc * 5 où 77' est l'indice de groupe de la fibre optique, c est la célérité de la lumière dans le vide, et Lie est une valeur prédéterminée d'excursion de fréquence de la fibre optique. Le pas de mesure peut être bas, de l'ordre de 0,1 à 10 millimètres, 10 par exemple 1 millimètre, pour permettre une résolution spatiale élevée de la mesure. Il est très avantageux d'utiliser la spectrométrie Rayleigh pour effectuer les mesures de déformation linéique au niveau de la fibre optique, car chacun des points de mesure fournit une mesure propre de déformation linéique. Le serpentin de fibre optique peut ainsi remplacer 15 une pluralité d'extensomètres à corde vibrante. Un avantage additionnel est la faible incertitude concernant les variations de température (incertitude de l'ordre de 0,1 °C dans cet exemple) et les variations de déformation (incertitude de l'ordre de 1,0 pm/m dans cet exemple) en chacun des points de mesure. 20 - Exemple 1 - Estimation de déformation sur un unique plan P1 On a représenté en Figure 4 les étapes d'un procédé d'acquisition de mesures de déformation d'un béton selon un premier mode de réalisation de l'invention. Ce procédé peut être mis en oeuvre à l'aide du support 20 25 des Figures la et lb, ou bien à l'aide d'un serpentin de fibre optique présent dans une structure de béton qui n'est pas coulée dans un coffrage. Ce procédé se fonde sur les principes de réflectométrie optique décrits ci-avant. 30 De façon optionnelle, le procédé comprend une première étape 50 de calibration des mesures de déformation. Avant de couler la structure 1 dans le coffrage comprenant le support, on détermine des points de mesure Fi, F. De préférence, lesdits points 17 de mesure sont à des positions longitudinales espacées régulièrement le long du serpentin 21. Pour un serpentin 21 de 35 m et un pas de mesure de 10 cm, on obtient 350 points de mesure de déformation. Notamment, les tronçons FibC et FibD repérés sur la Figure la comprennent chacun 5 une pluralité de points de mesure parmi les points Fi, Fn. On acquiert ensuite une première mesure à l'aide du serpentin 21, par émission d'un signal optique SI (sur instruction de l'unité de traitement 40) à une extrémité du serpentin 21, et analyse spectrale des signaux optiques rétrodiffusés. 10 Les mesures obtenues sont analysées par l'unité de traitement 40, ou transmises par l'unité 40 à un serveur tiers, pour établir des mesures de déformation aux points Fi, Fn, et établir un profil de déformation linéique E(x) le long du serpentin 21. Dans toute la suite, par « profil de déformation linéique » on entend 15 une courbe faisant apparaître en abscisse les positions longitudinales des points de mesure, exprimées par exemple en distance en cm à une extrémité du serpentin 21, et en ordonnée la déformation calculée, exprimée par exemple en pm/m. Le profil de déformation linéique ainsi obtenu fait apparaître des 20 maxima locaux de déformation linéique. Certains de ces maxima locaux correspondent à des points remarquables Xri, Xri2 du serpentin 21 qui, comme indiqué ci-avant en relation à la Figure la, correspondent aux extrémités des tronçons parallèles entre eux situés dans le plan Pl. Par cette première mesure, on établit donc les positions longitudinales des 25 points remarquables du serpentin 21. En alternative, les positions longitudinales des points remarquables peuvent être repérées directement sur le serpentin, après son installation dans le support 20. L'étape 50 de calibration se poursuit par le coulage de la structure d 1 30 dans le coffrage comprenant le support 20. Le béton, composé notamment de granulats, de ciment, de sable et d'eau, durcit au cours du temps. Par exemple, on prend l'hypothèse que la structure 1 acquiert ses propriétés mécaniques définitives après 28 jours de durcissement. Par ailleurs, le 18 serpentin 21 est compris dans la masse du béton de la structure 1, les points de la fibre optique étant en contact direct avec le béton. Une fois le béton durci, on acquiert un deuxième profil de déformation linéique s(x) le long du serpentin 21. Le durcissement du béton 1 a pu 5 entraîner un déplacement dans l'espace des points du serpentin 21, et notamment des points remarquables Xd., Xrtz. L'analyse du deuxième profil de déformation linéique permet de repérer le déplacement selon une direction parallèle à X des points remarquables du serpentin. Ledit deuxième profil est alors utilisé comme 10 profil de référence pour les mesures de déformation linéique suivantes. L'étape 50 de calibration est utile pour repérer de manière précise les positions des points remarquables Xri, Xr1.2, ce qui est avantageux pour un éventuel post-traitement des mesures de déformation, comme il sera décrit ci-après. 15 Le procédé comprend ensuite l'acquisition de mesures de déformation du béton au voisinage du serpentin 21, conformément aux principes de réflectométrie optique décrits ci-avant. A une étape 100, un signal optique SI est émis dans le serpentin 21, 20 par exemple à une extrémité du serpentin, par exemple par un laser. Après un laps de temps court, suffisant pour la propagation du signal SI d'un bout à l'autre du serpentin 21 et la propagation en sens inverse des signaux (par exemple Rayleigh, Raman, Brillouin) rétrodiffusés, l'unité de traitement 40 enregistre le spectre des signaux rétrodiffusés, et réalise, 25 à une étape 200, le calcul des mesures de déformation s(x) en chacun des points Fl, Fn de mesure. Le calcul 200 des déformations linéiques en un point donné à la position longitudinale x est réalisé à partir du décalage fréquentiel AOR entre le signal optique SI et le signal rétrodiffusé en ce point. De préférence, le 30 calcul 200 comprend un découplage du décalage fréquentiel lié à la variation de température AT(x) par rapport au décalage fréquentiel lié à la déformation linéique s(x) en ce point. 19 De manière avantageuse, pour réaliser ce découplage, le calcul 200 comprend en premier lieu la détermination 210 d'un profil de variation de température AT(x) le long des points de mesure, à partir de valeurs de décalage anti-Stokes du signal SRM rétrodiffusé par diffusion Raman. 5 La valeur des variations de température en chacun des points F1, Fn étant alors connue, le calcul 200 se poursuit par la détermination 220 du décalage fréquentiel AOR(x) de la composante Anti-Stokes du signal Rayleigh rétrodiffusé en chacun des points Fi, Fn. On rappelle que le décalage fréquentiel suit la formule suivante : 10 L'OR (x) = iT(x)+ cf * e(x) Le décalage fréquentiel est obtenu, comme indiqué ci-avant, par analyse spectrale de Fourier du signal rétrodiffusé, et convolution de la transformée de Fourier dudit signal à l'état déformé (correspondant à 15 l'état du système lors de l'émission 100 du signal SI) par rapport à l'état de référence (par exemple, une première mesure réalisée après le coulage de la structure de référence 1 de béton, et son durcissement). L'unité de traitement 40, ou un serveur tiers, est configurée pour découpler, dans le décalage fréquentiel obtenu, la contribution de la 20 température (isolée à l'étape 210) par rapport à la contribution de la déformation linéique e(x). Ainsi, à une étape 230, l'unité de traitement détermine, à partir de la valeur du décalage fréquentiel A0R(x), la déformation linéique s(x) en chacun des points de mesure par rapport à l'état de référence. 25 De manière alternative, le calcul de la déformation linéique s(x) pourrait se fonder sur le décalage fréquentiel d'une autre des composantes du signal rétrodiffusé, dont la fréquence dépendrait de la déformation linéique. Un premier avantage de ce mode de calcul de déformation linéique 30 est de pouvoir être mis en oeuvre pour tout type de structure de béton 1. Un avantage additionnel est l'obtention d'une mesure de déformation linéique pour chacun des points Fl, Fn. Chacun de ces points remplace avantageusement un extensomètre. 20 Par ailleurs, la mise en oeuvre des étapes 100 et 200, pour obtenir des mesures de déformation linéique E(x), est très simple, et ne nécessite aucune intervention manuelle de la part d'un opérateur, sauf éventuellement le déclenchement d'une émission de signal optique SI et 5 le post-traitement. Les étapes 100 et 200 peuvent être déclenchées automatiquement à intervalles réguliers, sans aucune intervention humaine, afin de suivre la déformation linéique de la structure de béton 1 au cours du temps. On a représenté sur la Figure 5 un exemple de mesures de 10 déformation E(x) acquises à l'issue des étapes 100 et 200, sur une partie du serpentin 21 (points de mesure de position longitudinale comprise entre 0 et 230 cm par rapport à l'extrémité). Les étapes 100 et 200 ont été répétées pour plusieurs instants de mesure, à t1=250 jours, t2=400 jours, t3=475 jours, t4=520 jours, et 15 t5=605 jours. Un profil de déformation linéique du béton sur le plan P1 est associé à chacun de ces instants de mesure. La déformation linéique E(x), par rapport à l'état de référence après prise du béton (cet état de référence étant par exemple à t=28 jours) s'accentue au cours du temps. 20 On constate que les déformations linéiques entre t4 et t5 sont, pour une majorité des points de mesure représentés, bien plus élevées que les déformations linéiques entre t2 et t4 par exemple, alors que la durée (t5 - t4) est inférieure à la durée (t4 - t2). La déformation linéique du béton s'est donc accentuée entre les instants t4 et t5. 25 Les étapes suivantes du procédé de la Figure 4 sont optionnelles, et sont avantageuses pour repérer soit une fissure formée dans le béton, qui traverse partiellement ou totalement le serpentin 21, soit une déformation linéique importante due à la déformation du béton, qui est susceptible d'engendrer une fissure dans le futur. 30 A une étape 250, l'unité de traitement 40 réalise un post-traitement des mesures de déformation linéique E(x) acquises. Ces données peuvent être représentées sous la forme d'un profil de déformation linéique, avec 21 en abscisse la position longitudinale des points de mesure, et en ordonnée la déformation linéique calculée à l'étape 200. On a observé que les ruptures de la courbure du serpentin 21, notamment au niveau des points remarquables )(riz formant les 5 extrémités des tronçons du serpentin, pouvaient engendrer une perte de signal rétrodiffusé, ou encore un brouillage des signaux optiques. Ces phénomènes peuvent impacter les mesures de déformation linéique, et provoquer des décalages brutaux ou « offsets » du profil de déformation linéique. 10 Si les positions longitudinales des points remarquables sont connues (par exemple, si elles ont été obtenues à l'issue de l'étape 50 de calibrage), le post-traitement 250 peut comprendre la suppression des éventuels décalages du profil de déformation en chacun de ces points. Le post-traitement 250 peut également comprendre la suppression 15 d'autres décalages brutaux du profil de déformation, qui sont considérés comme trop importants pour correspondre à une fissure du béton. En alternative ou en combinaison, un post-traitement des mesures de variation de température AT(x) est réalisé à l'issue de l'étape 210 d'analyse du signal rétrodiffusé Raman, de préférence avant la 20 détermination à l'étape 230 des mesures de déformation linéique s(x). En effet, le signal rétrodiffusé Raman peut également subir des variations brusques, qui sont avantageusement supprimées avant le calcul du décalage fréquentiel AOR(x) et de la déformation linéique le long du serpentin. 25 A une étape 400, qui peut être mise en oeuvre avec ou sans le post- traitement de l'étape 250, les points Fi, Fn de mesure, ou une partie de ces points, sont projetés sur une image virtuelle du plan Pi. On a représenté en Figure 6a une vue en coupe du support 20 30 selon le plan Pl, passant par le serpentin 21. Les tronçons rectilignes parallèles du serpentin, dont les tronçons FibC et FibD, s'étendent sur une longueur L et une largeur I. 22 Par ailleurs, deux tronçons parallèles consécutifs sont séparés entre eux d'une distance d, sauf le tronçon FibD et le tronçon extrémal en haut de la figure, qui sont séparés entre eux d'une distance d'. Avantageusement, les points de mesure Fi, Fn sont répartis 5 régulièrement dans le serpentin, de sorte que chacun des tronçons parallèles soit associé à une pluralité de points de mesure. Ainsi, les mesures de déformation linéique c(x) sont réparties sur tout le plan Pl et permettent d'estimer une tendance de la déformation du béton au voisinage dudit plan. 10 La projection des points de mesure Fi, Fn, sur une image virtuelle du plan P1 dotée d'un repère bidimensionnel, permet d'associer à chaque point Fi une position dans le plan Pi, par exemple des coordonnées selon les axes X et Y représentés en Figures la et lb. La Figure 6b représente une image virtuelle du plan Pl de la Figure 15 5a, sur laquelle sont représentés les tronçons parallèles consécutifs Fib3, FibA, FibB, FibC, FibD et Fib3' du serpentin 21. Les tronçons recourbés du serpentin 21 qui relient les tronçons parallèles (comme le tronçon recourbé 23) ne sont pas représentés ici ; en effet, les mesures de déformation acquises pour les points situés dans un tronçon recourbé ne 20 sont de préférence pas utilisées pour estimer les déformations de la structure 1. De retour à la Figure 4, le procédé comprend, à la suite de l'étape 400 de projection, une étape 500 d'interpolation linéaire des mesures de déformation acquises au niveau de plusieurs tronçons parallèles, 25 avantageusement au niveau de tous les tronçons parallèles. L'interpolation est réalisée entre deux tronçons parallèles successifs avec l'hypothèse que les déformations linéiques du béton varient de manière linéaire entre les deux tronçons successifs. Cette hypothèse permet d'obtenir une vision globale des déformations linéiques 30 du béton au niveau du plan Pl. On associe ainsi à une pluralité de points régulièrement répartis sur le plan Pl (et pas seulement aux points du serpentin 21) une valeur de déformation linéique. 23 De manière avantageuse, les résultats de l'interpolation sont représentés sur une carte bidimensionnelle de déformation (représentant les déformations selon la direction X d'extension des tronçons parallèles). Les Figures 7a, 7b, 7c et 7d correspondent à des cartes 5 bidimensionnelles de déformation obtenues à partir de l'interpolation réalisée à l'étape 500, pour les points de l'image virtuelle du plan Pl, respectivement aux instants t1=250 jours, t2=400 jours, t3=475 jours et t4=520 jours. Les plans de ces graphiques correspondent à l'image virtuelle du plan P1 représentée sur la Figure 5b, chaque point (x,y) étant 10 associé à la déformation linéique E(x,y) obtenue en résultat de l'interpolation 500 à partir des déformations linéiques calculées sur les tronçons du serpentin 21. Les plages de valeurs de déformation linéique Ax, données en pm.m-1 qui correspondent également à l'unité « micro-strain » d'usage 15 courant, sont représentées par des couleurs distinctes sur les Figures 7a à 7d. De façon très avantageuse, les cartes bidimensionnelles de déformation sont utilisées à une étape 600 pour repérer une fissure au sein de la structure 1. En effet, les points situés au niveau d'une fissure 20 se déforment plus rapidement et de manière plus importante que les autres points du plan Pi. On observe distinctement, notamment sur les Figures 7b à 7d, un ensemble de points sur toute la largeur du plan Pi, à une position selon l'axe X proche de 0,9 m, pour lesquels la déformation linéique est plus 25 élevée que pour les autres points du plan. Cet ensemble de points peut correspondre à une fissure. La cartographie des déformations linéiques du béton au niveau du plan Pl peut ainsi permettre de repérer des fissures traversant ce plan, sans effectuer des carottages. 30 On a représenté en Figure 8 les étapes d'un procédé d'acquisition de mesures de déformation de la même structure 1 selon un mode de réalisation alternatif. 24 Ce procédé est mis en oeuvre à l'aide d'un support 20 semblable à celui des Figures la et lb, et notamment un même serpentin 21 avec le même positionnement au sein du support. Un extensomètre à corde vibrante est ajouté au support 20, positionné dans le plan (X, Z) de la 5 Figure la à une hauteur 33 cm proche de celle du plan P1, en un point X3 (visible sur la Figure 11 ci-après). L'extensomètre est orienté dans la même direction que les tronçons rectilignes du serpentin 21, et est placé à une position quelconque selon la direction X. Aux étapes 100 et 200, on acquiert des mesures de déformation 10 linéique E(x) selon la direction X, de la même manière que ci-avant, aux points de mesure Fi, Fn. Les mesures sont ici acquises aux instants tl à t5. De plus, à une étape 350 (qui peut être exécutée avant, pendant ou après les étapes 100 et 200) des mesures de déformation sont 15 réalisées au point X3 à l'aide de l'extensomètre. Enfin, l'unité de traitement 40 dispose de moyens de calcul pour réaliser un traitement statistique des mesures de déformation obtenues à l'issue des itérations de l'étape 200. A une étape 700, une analyse statistique desdites mesures est 20 réalisée. Par exemple, l'unité de traitement 40 calcule la moyenne arithmétique et/ou la moyenne géométrique et/ou l'écart-type des mesures de déformation linéique, les moyennes étant effectuées en fonction de la position longitudinale des points, pour un instant de mesure donné. 25 La Figure 9 est un graphique représentant des résultats d'analyse statistique des données de déformation obtenues pour le plan P1. Les cinq instants de mesure tl à t5 sont indiqués en abscisse, et pour chacun de ces instants, on a représenté côte-à-côte la moyenne arithmétique des mesures de déformation linéique sur l'ensemble des points Fi à Fn (à 30 gauche) comparée à la mesure de déformation obtenue par l'extensomètre au point X3 (à droite). 25 On constate que les déformations mesurées à l'aide du serpentin 21 de fibre optique suivent la même évolution globale au fil du temps que les déformations par corde vibrante. 5 - Exemple 2 - Estimation de déformation sur plusieurs plans parallèles On décrit dans la suite une variante du procédé de l'invention, permettant le suivi des déformations linéiques de la structure 1 selon 10 plusieurs plans parallèles entre eux. Les étapes du procédé selon ladite variante sont représentées en Figure 10. Ce procédé diffère du procédé de la Figure 4 notamment en ce qu'il comprend des mesures de déformation linéique sur trois plans Pi, P2 et P3, et la détermination d'un profil affine des déformations linéiques 15 sur chacun de ces trois plans. Toutefois, les étapes de calibration et/ou de post-traitement et/ou de génération de carte bidimensionnelle, décrites en relation au procédé de la Figure 4, peuvent être utilisées avec les mêmes avantages dans cette variante. 20 On a représenté en Figure 11 une vue en perspective d'un support instrumenté 20 qui peut être utilisé pour mettre en oeuvre le procédé de la Figure 10. Le support instrumenté 20 est ici identique au support représenté en Figures la et lb, avec les éléments additionnels suivants : - deux serpentins 21' et 21" de fibre optique supplémentaires (non 25 représentés pour plus de lisibilité de la figure), de structure similaire à celle du serpentin 21, compris respectivement dans un plan P2 et un plan P3, à des hauteurs respectives 2*hl et 3*hl par rapport aux tiges les plus basses du support instrumenté 20, les serpentins 21' et 21" étant reliés à l'unité de traitement 40 de façon similaire au serpentin 21, les serpentins 30 21, 21' et 21" étant parallèles entre eux ; - des tiges, par exemple métalliques, matérialisant un plan P4 transversal aux plans Pl, P2 et P3. 26 Le plan P4 est ici parallèle aux directions Y et Z ; en alternative, il pourrait ne pas être parallèle à la direction Y, ou ne pas être parallèle à la direction Z; - des extensomètres à corde vibrante 31, 31' et 31" comprenant 5 des rosettes orientées selon les trois axes X, Y et Z, les extensomètres étant situés dans des boîtiers fixés au support instrumenté 20, respectivement aux hauteurs z1, z2 et z3 selon la direction Z, le long du plan P4 transversal. Les hauteurs z1, z2 et z3 sont respectivement proches des hauteurs des plans P1, P2 et P3. 10 De façon avantageuse, les extensomètres sont situés à des positions différentes selon l'axe Y. Les extensomètres 31, 31' et 31" sont tendus entre des joues parallèles espacées entre elles d'une longueur comprise entre 50 et 200 mm, par exemple 110 mm. Les extensomètres mesurent les déformations linéiques selon la 15 direction X, et sont reliés à l'unité de traitement 40 pour acquisition de mesures ponctuelles de déformation linéique. Les extensomètres et les plans P1, P2 et P3 sont situés à des hauteurs inférieures à la hauteur maximale prévue pour la structure 1 de béton. Les extensomètres sont ainsi configurés pour être à l'intérieur de 20 la structure de béton après coulage. Les serpentins sont aussi situés à l'intérieur du béton après coulage. En alternative ou en combinaison avec les extensomètres 31, 31' et 31", le support instrumenté 20 comprend de façon optionnelle des thermocouples 30, 30' et 30", situés de la même façon sur le plan 25 transversal P4, et reliés à l'unité de traitement 40 pour acquisition de mesures ponctuelles de température à l'intérieur de la structure 1. La structure de béton 1, et le coffrage qui la contient, ne sont pas représentés sur la Figure 11. Le procédé représenté en Figure 10 comprend, pour chaque 30 itération de mesures de déformation, une itération des étapes 100 et 200, de même que décrit ci-avant en relation à la Figure 4. Le résultat de ces étapes est une mesure de déformation linéique «Fi), E(Fm) selon la direction X, en chacun d'une pluralité de points de 27 mesure Fi, ..., Fm, ces points de mesure étant répartis sur les trois serpentins 21, 21', 21". De préférence, les trois serpentins ont la même longueur, et les points de mesure des trois serpentins sont situés à des positions longitudinales identiques, de sorte à permettre la comparaison 5 des mesures de déformation linéique dans les plans Pi, P2 et P3. A une étape 300, l'unité de traitement 40, ou un autre serveur, linéarise les mesures E(Fi), E(Fm) en fonction de la position longitudinale des points de mesure. On détermine ainsi, à partir des profils de déformation linéique de chacun des serpentins, des profils affines s*(x) 10 de déformation linéique pour chacun des plans Pi, P2, P3. La Figure 12 représente les profils de déformation linéique (non linéarisés) obtenus, de haut en bas, pour les plans P1, P2 et P3, à un instant de mesure t5=605 jours. En superposition, on a représenté les profils affines de déformation linéique correspondants pour chacun des 15 plans P1, P2 et P3. Pour un plan donné, la pente du profil affine de déformation linéique donne une information sur la variation des déformations en fonction de la position au sein du serpentin de fibre optique. L'analyse des profils (non linéarisés) de déformation linéique de la 20 Figure 12 peut faire ressortir des zones du béton où les déformations linéiques sont plus importantes, et/ou des zones du béton où les déformations linéiques sont brutales. Pour vérifier l'hypothèse d'une fissure qui serait présente dans une telle zone, il est avantageux de réaliser à une étape 600 une nouvelle 25 acquisition de mesures de déformation selon les étapes 100 et 200, sur un tronçon plus réduit de serpentin de fibre optique qui correspond à la zone où la présence d'une fissure est suspectée. Le tronçon réduit ainsi sélectionné peut avoir une longueur de 10 à 100 centimètres, par exemple 15 centimètres. Dans ce cas, on choisit un 30 pas de mesure plus réduit de l'ordre de 1 à 10 millimètres, par exemple 5 millimètres, afin d'affiner la localisation des éventuelles fissures ou débuts de fissures au sein du béton. 28 On a représenté en Figure 13, de haut en bas, des profils de déformation linéique obtenus par fibre optique sur un tel tronçon réduit, au niveau d'une fissure passant respectivement par les trois plans Pl, P2 et P3 au niveau des serpentins 21, 21' et 21". Pour chaque plan, on a 5 représenté une courbe 50 correspondant au profil de déformation mesuré un mois après la prise de la structure 1 de béton, et une courbe 51 correspondant au profil de déformation mesuré quatre mois après la prise de la structure 1 de béton. La résolution spatiale de la mesure acquise à l'étape 600 est plus 10 fine par rapport aux mesures acquises aux étapes 100 et 200. Il est possible de repérer avec plus de précision les zones correspondant à une potentielle fissure. Sur le graphique de la Figure 13, on observe nettement un maximum de la courbe 51 pour chacun des plans Pl, P2 et P3 (aux 15 abscisses xci, xc2 et xc3), avec une largeur de pic faible. Pour le plan P1, la déformation maximale est mesurée à la position longitudinale xci, avec une largeur de pic de moins de 5 cm. On repère une fissure passant par les plans P1, P2 et P3 à des positions précises des serpentins de fibre optique. 20 On notera que cette technique, pour le repérage d'une fissure au sein de la structure 1, peut être utilisée en alternative ou en combinaison avec la technique fondée sur la lecture de cartes bidimensionnelles, présentée ci-avant en relation aux Figures 7a à 7d. Bien que le support instrumenté de la Figure 11 comprend trois 25 plans Pl, P2 et P3, la mesure de déformation linéique pourrait être réalisée selon les mêmes modalités avec deux plans, ou avec un nombre de plans égal ou supérieur à quatre. Par ailleurs, dans la variante où le support instrumenté 20 comprend également des thermocouples, configurés pour fournir des 30 mesures ponctuelles de température au sein du béton, le procédé peut comprendre une comparaison entre des profils de variation de température aT(x) obtenus par analyse du signal rétrodiffusé Raman, REVENDICATIONS1. Procédé (10) d'acquisition de mesures de déformation d'une structure (1) de béton après son durcissement, la structure de béton ayant préalablement été coulée dans un coffrage contenant un support (20), le procédé (10) comprenant une étape d'émission (100) d'un signal optique (Si) dans un serpentin (21) de fibre optique, le serpentin étant porté par le support (20) et s'étendant au moins partiellement selon une direction longitudinale (X), le procédé étant caractérisé en ce qu'il comprend une étape d'acquisition (200) de mesures de déformation de la structure de béton en une pluralité de points de mesure (Fi...FN) du serpentin, le serpentin étant au contact de l'intérieur de la structure (1) de béton, lesdites mesures correspondant à la déformation des points de mesure (Fi,...,FN) du serpentin selon ladite direction longitudinale (X), et étant acquises par analyse spectrale d'un signal rétrodiffusé par diffusion Rayleigh et d'un signal rétrodiffusé par diffusion Raman, associés au signal (Si) optique préalablement émis. 2. Procédé selon la revendication 1, comprenant une étape ultérieure de détermination (300) d'un profil affine de déformation de la structure (1) de béton au niveau du serpentin (21), à l'aide des mesures de déformation de la structure de béton. 3. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, dans lequel le serpentin (21) de fibre optique comprend un premier tronçon (FibC) s'étendant selon la direction longitudinale (X) et un deuxième tronçon (FibD) s'étendant également selon la direction longitudinale (X), les deux tronçons étant reliés par un tronçon recourbé (23), des points (Fi...FN) de mesure de déformation étant positionnés dans le premier tronçon (FibC) et dans le deuxième tronçon (FibD), le profil affine de déformation étant déterminé pour le premier tronçon et le deuxième tronçon, 30 le serpentin (21) comprenant de préférence au moins un autre tronçon s'étendant parallèlement au premier tronçon et au deuxième tronçon dans le plan (Pl) comprenant le premier tronçon et le deuxième tronçon. 5 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, comprenant une étape préliminaire de calibration (50) comprenant les sous-étapes suivantes : - après que le serpentin (21) a été installé sur le support (20), de 10 façon préalable au coulage de la structure (1) de béton dans le coffrage, repérage de points remarquables (Xri., Xr2) du serpentin (21), - après le coulage de la structure (1) de béton, et après la prise du béton, acquisition de mesures de déformation au niveau des points remarquables (Xd, Xr2) du serpentin (21). 15 5. Procédé selon l'une des revendications 3 ou 4, comprenant les étapes ultérieures suivantes : - projection (400) des points (F1...FN) de mesure de déformation du premier tronçon (FibC) et du deuxième tronçon (FibD) sur une image 20 virtuelle du plan (Pi) comprenant lesdits tronçons, - interpolation (500) des mesures de déformation acquises au niveau du premier tronçon et du deuxième tronçon, résultant en une carte de déformation de la structure (1) de béton selon la direction longitudinale (X) sur une surface du plan (P1) comprenant lesdits tronçons (FibC, FibD). 25 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, l'analyse spectrale du signal rétrodiffusé par diffusion Raman au cours de l'acquisition (200) comprenant la détermination d'un profil de température (T) le long des points (F1...FN) de mesure, 30 à partir de valeurs de décalage anti-Stokes du signal rétrodiffusé par diffusion Raman. 31 7. Procédé selon la revendication 6, l'analyse spectrale (230) du signal rétrodiffusé par diffusion Rayleigh étant exécutée postérieurement à l'analyse spectrale du signal rétrodiffusé par diffusion Raman, et le procédé comprenant une détermination d'une valeur de décalage 5 fréquentiel 16R du signal rétrodiffusé par diffusion Rayleigh, la déformation au niveau des points (F1...FN) de mesure étant calculée à partir d'un profil de variation de température AT précédemment déterminé, selon l'équation suivante : 4BR(x) = GR * LIT (x) + Cf * e(x) 10 8. Procédé selon l'une des revendications 6 ou 7, le support (20) comprenant en outre une pluralité de thermocouples disposés à des positions espacées entre elles au sein d'un plan (P4) transversal au serpentin (21), 15 le procédé comprenant une étape ultérieure de comparaison entre le profil de température (T) préalablement déterminé et des mesures de température données par les thermocouples. 9. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, le support (20) 20 comprenant en outre une pluralité d'extensomètres (31, 31', 31") à cordes vibrantes disposés à des positions espacées entre elles au sein d'un plan (P4) transversal au serpentin (21), le procédé comprenant une étape ultérieure de comparaison entre les mesures de déformation préalablement acquises à l'aide du serpentin 25 de fibre optique et les mesures de déformation par les extensomètres (31, 31', 31"). 10. Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, comprenant une étape de post-traitement (250) des mesures de déformation, ledit post- 30 traitement comprenant une détection d'un décalage brusque dans au moins une partie des mesures de déformation acquises à l'aide du serpentin de fibre optique, 32 le décalage brusque correspondant à la traversée d'une fissure, et/ou à la traversée d'un tronçon recourbé (23) du serpentin (21) par les signaux optiques. 5 11. Procédé selon l'une des revendications 1 à 10, dans lequel les points de mesure de déformation dans le serpentin sont régulièrement répartis sur la longueur du serpentin, selon un pas de mesure sensiblement égal à la résolution spatiale Rx de la fibre optique, la résolution spatiale Rx étant donnée par la relation suivante : 10 Rx - 2* 77G * où i est l'indice de groupe de la fibre optique, et 4B est une valeur prédéterminée d'excursion de fréquence de la fibre optique. 15 12. Support (20) configuré pour la mise en oeuvre d'un procédé d'acquisition de mesures de déformation d'une structure (1) de béton selon l'une des revendications 1 à 11, lorsque ledit support (20) est installé sur un coffrage dans lequel a été coulée la structure (1) de béton, le support (20) comprenant : 20 - un serpentin (21) de fibre optique, s'étendant selon une direction longitudinale (X), configuré pour être au contact de l'intérieur de la structure (1) de béton, - une unité de traitement (40) reliée au serpentin, configurée pour contrôler l'acquisition par le serpentin (21) de mesures de déformation, à 25 l'aide d'une analyse spectrale d'un signal rétrodiffusé par diffusion Rayleigh et d'un signal rétrodiffusé par diffusion Raman, lesdits signaux étant associés à un signal (Si) optique précédemment émis dans le serpentin (21). 30 13. Support (20) selon la revendication 12, dans lequel le serpentin (21) de fibre optique comprend un premier tronçon (FibC) s'étendant selon la direction longitudinale (X) et un deuxième tronçon (FibD) 33 s'étendant également selon la direction longitudinale (X), les deux tronçons étant reliés par un tronçon recourbé (23), le serpentin comprenant en outre un troisième tronçon (FibB) s'étendant parallèlement au premier tronçon et au deuxième tronçon dans 5 le plan (P1) comprenant lesdits tronçons. 14. Support (20) selon la revendication 13, comprenant une pluralité de serpentins (21, 21') de fibre optique, les serpentins (21, 21') étant compris dans des plans (P1, P2) 10 parallèles entre eux. 15. Support (20) selon l'une des revendications 12 à 14, comprenant en outre : - une pluralité de thermocouples disposés à des positions espacées 15 entre elles au sein d'un plan (P4) transversal au serpentin (21), les thermocouples étant configurés pour être à l'intérieur de la structure (1) de béton et étant reliés à l'unité de traitement (40), - et/ou une pluralité d'extensomètres (31, 31', 31") à cordes vibrantes disposés à des positions espacées entre elles au sein du plan 20 (P4) transversal au serpentin (21), les extensomètres étant configurés pour être à l'intérieur de la structure (1) de béton et étant reliés à l'unité de traitement (40). 25 30