FR 3082318 A1 20191213 FR 1800579 A 20180607 Lunette de vision de nuit comportant un oculaire à transport d'image corrigée de la distorsion et procédé de calcul associé Le domaine de l'invention est celui des lunettes de vision de nuit comportant un intensificateur de lumière. Plus précisément, l'objet de l'invention porte sur les dispositifs inverseurs d'image. Classiquement, une lunette de vision de nuit comporte un objectif, un dispositif d'intensification de la lumière qui forme de l'image issue de l'objectif une image intensifiée et un oculaire d'observation. Le dispositif d'intensification de la lumière comporte une photocathode qui transforme les photons de l'image issue de l'objectif en électrons, une galette de microcanaux qui réalise une amplification électronique de ces électrons et un écran phosphorescent qui transforme les électrons amplifiés en photons, les électrons ayant été accélérés entre la galette de microcanaux et l'écran phosphorescent. Il existe différents types de photocathode. On citera les photocathodes AsGa ou multi alcalines. Il existe également différents types de phosphores. Les phosphores de type P22 ou P43 émettent dans le vert, les phosphores de type P45 émettent dans le blanc. L'image ainsi amplifiée est observée au moyen d'un oculaire. Typiquement, le champ vu a un diamètre de l'ordre de 40 degrés. Sa focale standard est de 27 mm, identique à celle de l'objectif. Le tirage d'oeil est de 25 mm. Si la lunette ne comportait que ces éléments, l'image serait vue inversée par l'observateur. La lunette comporte donc obligatoirement un dispositif optique permettant d'inverser l'image issue de l'objectif. Il en existe de différents types. Le premier dispositif consiste à placer contre l'écran phosphorescent un pavé de fibres optiques inverseuses. Le schéma d'une lunette de ce type est représenté sur la figure 1. Cette lunette comporte dans cet ordre, l'objectif 1, le dispositif d'intensification de la lumière 2, le pavé 3 comportant les fibres inverseuses 31 et l'oculaire 4. Le dispositif d'intensification 2 comporte la photocathode 21, la galette de microcanaux 22 et l'écran phosphorescent 23. L'observateur est symbolisé par un oeil Y. 2 L'objet O et ses différentes images à travers le dispositif sont représentés par des flèches orientées. Le parcours des rayons lumineux est représenté en traits fins. Actuellement, il est possible de disposer de pavés de fibres optiques à haute résolution. Par exemple, un pavé peut avoir une résolution 5 de 64 pl/mm, « pl » signifiant paire de lignes. Pour un diamètre typique d'écran de 18 mm, on obtient ainsi une résolution de 2300 points par ligne. Ces pavés de fibres optiques dédiés à l'intensification sont spécifiées par la norme MIL-I-49428 intitulée « Military Specification : Image Intensifier assembly, 18 mm, microchannel wafer » (06-Nov-1989). 10 Les pavés de fibres inverseuses présentent dans la pratique un certain nombre de défauts intrinsèques à leur technologie de réalisation et introduisant des artefacts dans l'image réduisant ainsi les performances intrinsèques des tubes à intensification. Ces défauts appelés en terminologie anglo-saxonne « shear distortion », « gross distorsion », « image inversion » 15 et « chicken wire »sont décrits au paragraphe § 3.5.2 de la norme MIL-I49428 et sont détaillés ci-dessous. Le pavé de fibres inverseuses peut introduire un défaut d'alignement important entre l'entrée et la sortie du tube intensificateur. Ce défaut est décrit au § 3.6.14 de la norme MIL-I-49428. Ce défaut génère un 20 défaut de parallélisme entre le champ d'entrée et le champ de sortie du monoculaire et un défaut de parallélisme entre le champ perçu par l'ceil droit et le champ perçu par l'oeil gauche lorsque les deux monoculaires sont montés sur un même support en configuration bi-monoculaire. De même, à cause de la présence du pavé de fibres inverseuses, un désalignement du 25 tube lui-même par rapport aux optiques introduit aussi un défaut de parallélisme. Quand, les défauts de parallélisme tolérables sont faibles, par exemple pour des applications avioniques, il faut introduire un réglage optique pour les compenser. Par ailleurs, le pavé de fibres peut générer des pertes de FTM, 30 acronyme de « Fonction de Transfert de Modulation » et de contraste par la perte de modulation au voisinage de la fréquence nulle non prise en compte dans la FTM. Ces pertes peuvent être importantes dans le champ. Des défauts d'uniformité de luminance peuvent également apparaître et être notables. Ces pertes et ces défauts d'uniformité sont plus 35 ou moins forts en fonction de la zone de l'indicatrice d'émission exploitée par 3 l'oculaire en sortie de tube. Ces pertes obligent à dimensionner l'oculaire afin exploiter les rayons dont l'indicatrice d'émission diverge par rapport à l'axe optique de l'oculaire et donc grossir les diamètres des lentilles oculaires. Il faut alors contrôler la position de la pupille dans l'espace de l'écran, ce qui 5 enlève un degré de liberté lors du design optique de l'oculaire. Enfin, lorsque la lunette de vision de nuit est portée par un utilisateur, la présence de fibres optiques inverseuses apporte un poids supplémentaire qui n'est pas nécessairement négligeable. Un autre type de solution pour inverser l'image consiste à 10 introduire entre l'écran phosphorescent et l'oculaire un ensemble de prismes redresseur. Ainsi, le brevet US 5 898 519 intitulé « Compact Night Vision Device » décrit une solution de ce type. L'ensemble oculaire 40 décrit dans ce document est reproduit sur la figure 2. Il comporte un prisme de SchmidtPechan 41 disposé entre l'écran 23 et l'oculaire 42 qui permet de redresser 15 l'image. Le brevet FR 2 721 719 intitulé « Jumelle compacte de vision nocturne » décrit également une combinaison optique dans laquelle un des deux oculaires comporte un ensemble redresseur comportant deux prismes en toit. Les prismes ont l'avantage, par rapport à la solution précédente, de conserver une excellente qualité d'image. Cependant, les solutions à prisme 20 sont nécessairement des solutions où l'axe optique est replié. Ce repliement est peu compatible de certaines configurations d'utilisation de la lunette de vision de nuit, comme, par exemple, le montage sur une arme. Par ailleurs, ces solutions sont mécaniquement plus complexes. Un dernier type de solution pour inverser l'image consiste à 25 introduire un transport d'image entre l'écran et l'oculaire proprement dit. Cette solution a de nombreux avantages, à condition que l'image perçue soit de bonne qualité. Comme on l'a vu, les champs des objectifs et des oculaires des lunettes de vision de nuit sont généralement importants, de l'ordre de 40 degrés. Il est donc essentiel de conserver une bonne qualité d'image dans 30 tout le champ. L'aberration optique susceptible de dégrader fortement la qualité de cette image est la distorsion qui augmente, en première approximation, en fonction de la puissance trois du champ. Ainsi, il est courant d'observer des distorsions pouvant atteindre 40% à 50%. Le brevet US 5 604 630 intitulé « Night Vision Monocular with 35 balanced optics » décrit une solution optique comportant un oculaire à 4 transport d'image. La particularité de cette architecture optique est que l'objectif et l'oculaire comportent des sous-ensembles optiques identiques. Cette symétrie permet de réduire la distorsion du système. Cependant, le choix d'architectures voisines pour l'objectif et pour l'oculaire présente 5 d'autres inconvénients. Le procédé de calcul d'un oculaire à transport d'image de lunette de vision de nuit selon l'invention permet d'optimiser la combinaison optique en laissant subsister une aberration de distorsion compatible d'une résolution donnée en bord de champ. 10 Plus précisément, l'invention a pour objet une lunette de vision de nuit comportant un dispositif à intensificateur de lumière et un oculaire, le dispositif à intensificateur de lumière comportant un imageur, l'oculaire étant à transport d'image et comportant un premier groupe optique de champ disposé devant l'imageur, un second groupe optique d'ouverture formant une 15 image intermédiaire inversée de l'imageur, un troisième groupe optique disposé au voisinage de cette image intermédiaire et un quatrième groupe optique formant de cette image intermédiaire une image redressée, caractérisé en ce qu'au moins deux dioptres répartis entre le premier groupe optique et le troisième groupe optique et un dioptre du second groupe 20 optique comportent des surfaces asphériques calculées de façon à obtenir une distorsion de l'image redressée compatible de la résolution du dispositif à intensificateur de lumière. Avantageusement, l'oculaire comporte une voie optique comportant un séparateur optique disposé entre le premier groupe optique et 25 le second groupe optique, un cinquième groupe optique et un afficheur, l'image de l'afficheur donnée par le cinquième groupe optique et le séparateur optique étant confondue avec l'imageur. Avantageusement, l'oculaire comporte une seconde voie comportant le séparateur optique, un sixième groupe optique et une matrice 30 de photodétecteurs. L'invention a également pour second objet un procédé de calcul d'un oculaire à transport d'image pour lunette de vision de nuit comportant un dispositif à intensificateur de lumière, le dispositif à intensificateur de lumière comportant un imageur, l'oculaire étant à transport d'image et comportant un 35 premier groupe optique de champ disposé devant l'imageur, un second 5 groupe optique d'ouverture formant une image intermédiaire inversée de l'imageur, un troisième groupe optique disposé au voisinage de cette image intermédiaire et un quatrième groupe optique formant de cette image intermédiaire une image redressée, l'oculaire ayant un champ objet de rayon 5 déterminé, un champ de l'image redressée correspondant au champ objet de rayon angulaire déterminé, une focale paraxiale déterminée et une résolution en bord de champ déterminée, caractérisé en ce que le procédé de calcul comporte les étapes suivantes : - calcul des deux coefficients de distorsion du troisième ordre et 10 du cinquième ordre de l'image redressée en fonction du rayon du champ objet, du rayon angulaire du champ image, de la focale paraxiale et de la résolution en bord de champ ; - optimisation des coefficients d'asphérisation d'au moins deux dioptres repartis entre le premier et le troisième groupe optique et d'un 15 dioptre du deuxième groupe optique de façon que la distorsion calculée de l'image redressée corresponde à la distorsion définie par les deux coefficients de distorsion précédemment calculés. L'invention a pour troisième objet une lunette de vision de nuit comportant un objectif, un dispositif à intensificateur de lumière et un 20 oculaire, le dispositif à intensificateur de lumière comportant une surface photosensible et un imageur, l'objectif comportant un premier ensemble optique et un second ensemble optique disposé au voisinage de la surface photosensible, l'oculaire étant à transport d'image, caractérisé en ce qu'au moins un dioptre du premier ensemble optique et un dioptre du second 25 ensemble optique comportent des surfaces asphériques calculées de façon obtenir une distorsion de l'image redressée compatible de la résolution du dispositif à intensificateur de lumière. Avantageusement, l'oculaire comporte une voie optique comportant un séparateur optique, un groupe optique et un afficheur, l'image 30 de l'afficheur donnée par le groupe optique et le séparateur optique étant confondue avec l'imageur. Avantageusement, l'oculaire comporte une seconde voie optique comportant le séparateur optique, un second groupe optique et une matrice de photodétecteurs. 6 L'invention a pour quatrième objet un procédé de calcul d'un objectif pour lunette de vision de nuit comportant un dispositif à intensificateur de lumière et un oculaire, le dispositif à intensificateur de lumière comportant une surface photosensible, l'objectif comportant un 5 premier ensemble optique et un second ensemble optique disposé au voisinage de la surface photosensible, l'oculaire étant à transport d'image, l'oculaire comportant un premier groupe optique de champ disposé devant l'imageur, un second groupe optique d'ouverture formant une image intermédiaire inversée de l'imageur, un troisième groupe optique disposé au 10 voisinage de cette image intermédiaire et un quatrième groupe optique formant de cette image intermédiaire une image redressée, l'oculaire ayant un champ objet de rayon déterminé, un champ de l'image redressée correspondant au champ objet de rayon angulaire déterminé, une focale paraxiale déterminée et une résolution en bord de champ déterminée, 15 caractérisé en ce que le procédé de calcul comporte les étapes suivantes : - calcul des deux coefficients de distorsion du troisième ordre et du cinquième ordre de l'image redressée en fonction du rayon du champ objet, du rayon angulaire du champ image, de la focale paraxiale et de la résolution en bord de champ ; 20 - optimisation des coefficients d'asphérisation d'au moins un dioptre du premier ensemble optique et d'un dioptre du second ensemble optique de façon que la distorsion calculée de l'image redressée corresponde à la distorsion définie par les deux coefficients de distorsion précédemment calculés. 25 L'invention a pour cinquième objet une lunette de vision de nuit comportant un objectif, un dispositif à intensificateur de lumière et un oculaire, le dispositif à intensificateur de lumière comportant une surface photosensible et un imageur, l'oculaire étant à transport d'image, caractérisé en ce qu'au moins un dioptre d'entrée de la surface photosensible et/ou un 30 dioptre de sortie de l'imageur comportent des surfaces asphériques calculées de façon à obtenir une distorsion de l'image redressée compatible de la résolution du dispositif à intensificateur de lumière. L'invention a pour sixième objet un procédé de calcul d'un objectif pour lunette de vision de nuit comportant un dispositif à intensificateur de 35 lumière et un oculaire, le dispositif à intensificateur de lumière comportant 7 une surface photosensible, l'oculaire étant à transport d'image, l'oculaire comportant un premier groupe optique de champ disposé devant l'imageur, un second groupe optique d'ouverture formant une image intermédiaire inversée de l'imageur, un troisième groupe optique disposé au voisinage de 5 cette image intermédiaire et un quatrième groupe optique formant de cette image intermédiaire une image redressée, l'oculaire ayant un champ objet de rayon déterminé, un champ de l'image redressée correspondant au champ objet de rayon angulaire déterminé, une focale paraxiale déterminée et une résolution en bord de champ déterminée, 10 caractérisé en ce que le procédé de calcul comporte les étapes suivantes : - calcul des deux coefficients de distorsion du troisième ordre et du cinquième ordre de l'image redressée en fonction du rayon du champ objet, du rayon angulaire du champ image, de la focale paraxiale et de la résolution en bord de champ ; 15 - optimisation des coefficients d'asphérisation d'au moins un dioptre d'entrée de la surface photosensible et/ou un dioptre de sortie de l'imageur comportent des surfaces asphériques de façon que la distorsion calculée de l'image redressée corresponde à la distorsion définie par les deux coefficients de distorsion précédemment calculés. 20 L'invention sera mieux comprise et d'autres avantages apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre donnée à titre non limitatif et grâce aux figures annexées parmi lesquelles : La figure 1 représente une première lunette de vision de nuit selon 25 l'art antérieur ; La figure 2 représente une seconde lunette de vision de nuit selon l'art antérieur ; La figure 3 représente un premier mode de réalisation d'une lunette de vision de nuit selon l'invention ; 30 La figure 4 représente un second mode de réalisation d'une lunette de vision de nuit selon l'invention. A titre d'exemple de réalisation non limitatif, la figure 3 représente la partie oculaire d'une lunette de vision de nuit selon l'invention. La lunette 35 comporte un dispositif à intensificateur de lumière et un oculaire 50, le 8 dispositif à intensificateur de lumière comportant un imageur 23. L'oculaire est à transport d'image. Il comporte un premier groupe optique 51 de champ disposé devant l'imageur, un second groupe optique d'ouverture 52 formant une image intermédiaire 11 inversée de l'imageur 10, un troisième groupe 5 optique 53 disposé au voisinage de cette image intermédiaire et un quatrième groupe optique 54 formant de cette image intermédiaire une image redressée collimatée à l'infini visible par l'observateur Y. Au moins deux dioptres du premier groupe optique 51 ou du troisième groupe optique 53 et un dioptre du second groupe optique 52 comportent des surfaces 10 asphériques calculées de façon à obtenir une distorsion de l'image redressée compatible de la résolution du dispositif à intensificateur de lumière. Pour déterminer les surfaces asphériques, le procédé de calcul comporte les deux étapes suivantes : - calcul des deux coefficients de distorsion du troisième ordre et 15 du cinquième ordre de l'image redressée en fonction du rayon du champ objet, du rayon angulaire du champ image, de la focale paraxiale et de la résolution eri en bord de champ ; - optimisation des coefficients d'asphérisation d'au moins deux dioptres répartis entre le premier groupe optique et le troisième groupe 20 optique et un dioptre du second groupe optique de façon que la distorsion calculée de l'image redressée corresponde à la distorsion définie par les deux coefficients de distorsion précédemment calculés. Le calcul des coefficients de distorsion du troisième ordre et du cinquième ordre dans la première étape du procédé est le suivant. Ce calcul 25 est effectué dans le cas d'un oculaire, on le transpose sans difficultés particulières au calcul des coefficients de distorsion d'un objectif. Pour faire ce calcul, on adopte les notations suivantes : Focale paraxiale de l'oculaire Angle d'un champ image de l'oculaire Demi-angle maximal du champ image de l'oculaire Hauteur d'un point image sur l'imageur Rayon de l'imageur Coefficient de distorsion du troisième ordre Coefficient de distorsion du cinquième ordre Dérivée de la hauteur d'image en fonction de l'angle 0 Fo 0: 30 Oc r: ri : : K2 35 A(0) : 9 A(0) : Dérivée de la hauteur d'image au centre du champ On note rc. -Fo.tan0c, et on a les relations suivantes : r = Fo. tanO 5 rl = rc + + K2.rc5 r -r 2 I 3 C = + K2.rc. A(0)=81-(19) = F° + 3 .1(i.r2 +5.K2.r41 60 cos2(0) A(0) = Fo A(0) 1 r1+3.K r2 +5.K2 r41 A(0) cos2 (0) 10 On note Rc =A(0c) . Ce paramètre correspond à la variation de la A(0) résolution en bord de champ. Si l'on impose ce paramètre Rc, les coefficients de distorsion K1 et K2 s'en déduisent et l'on a : 1 rc . + Rc. co s 2 Oc.)+5rli et 21-c3. K2 = 5 r co s 2 0c)- 3r, I 2 rc. 15 On peut également facilement calculer la distorsion D en bord de champ. Elle vaut : D = rc) rc L'hypothèse de ce calcul est qu'il est possible de tolérer des distorsions importantes, pouvant atteindre plusieurs dizaines de pour cent, à 20 condition que la variation de résolution en bord de champ soit maintenue dans des limites raisonnables de façon que l'utilisateur conserve une image de qualité acceptable, bien que distordue. Ce type de solution est mis en oeuvre, par exemple, dans les objectifs grand angle de type « Fish-Eye » et, plus récemment, dans les objectifs de type panomorphes. 25 A titre de premier exemple d'application non limitatif, le dimensionnement d'un oculaire selon l'invention est le suivant. Cet oculaire a 10 une focale paraxiale Fo de 24 mm. Le rayon r1 de l'imageur vaut 9 mm. La résolution de l'imageur du dispositif à intensificateur de lumière est de 64 pl/mm, ce qui correspond, compte-tenu de la valeur de la focale, à une résolution de 1.41 cy/mrad. Le symbole « cy » signifiant « cycle ». Le champ 5 total de l'oculaire 2.0c vaut donc 46.6 degrés. Si on tolère que la résolution en bord de champ baisse à 1.0 cy/mrad, on en déduit la valeur du paramètre Rc qui vaut 0.64 et des coefficients de distorsion K1 et K2 qui valent respectivement : K1 = - 0.88.E-03 10 K2 = - 3.11.E-06 Dans cet exemple, la distorsion D vaut 12.9 %. A titre de second exemple d'application non limitatif, le dimensionnement d'un oculaire selon l'invention est le suivant. Cet oculaire a une focale paraxiale Fo de 22 mm. Le rayon r1 de l'imageur vaut 9 mm. La 15 résolution de l'imageur du dispositif à intensificateur de lumière est de 64 pl/mm, ce qui correspond, compte-tenu de la valeur de la focale, à une résolution de 1.26 cy/mrad. Le champ total de l'oculaire 2.0c vaut donc 70.0 degrés. Si on tolère que la résolution en bord de champ baisse à 0.33 cy/mrad, on en déduit la valeur du paramètre Rc qui vaut 0.35 et des 20 coefficients de distorsion K1 et K2 qui valent respectivement : K1 = - 2.77.E-03 K2 = + 4.31.E-06 Dans cet exemple, la distorsion D vaut 41.6 %. Les coefficients K1 et K2 et la courbe de distorsion associée étant 25 déterminés, il est alors possible de déterminer pour chaque champ d'entrée de l'objectif compris entre 0 et Oc la valeur cible de l'impact du rayon moyen sur l'imageur du tube intensificateur et de mettre cette valeur en contrainte lors de l'optimisation de la combinaison optique de l'oculaire. La présence de surfaces asphériques appartenant au premier groupe optique, proche de 30 l'imageur et au troisième groupe optique permettent de s'approcher suffisamment près de la valeur cible mise en contrainte pour chaque champ. Plus précisément, on optimise les coefficients d'asphérisation d'au moins deux dioptres repartis entre le premier et le troisième groupe optique et d'un dioptre du deuxième groupe optique de façon que la distorsion calculée de 11 l'image redressée corresponde à la distorsion définie par les deux coefficients de distorsion précédemment calculés. Il est possible de la même façon, d'optimiser la conception d'un objectif de lunette de façon à tolérer une distorsion importante tout en 5 gardant une bonne résolution en bord de champ. Dans ce cas, l'objectif comporte un premier ensemble optique et un second ensemble optique disposé au voisinage de la surface photosensible, au moins deux dioptres du premier ensemble optique et un dioptre du second ensemble optique comportent des surfaces asphériques calculées de façon à obtenir une 10 distorsion de l'image redressée compatible de la résolution du dispositif à intensificateur de lumière. On calcule, par la méthode exposée précédemment, les coefficients de distorsion dans le troisième et le cinquième ordre. Enfin, il est également possible d'optimiser non plus l'objectif ou 15 l'oculaire mais les dioptres du dispositif à intensificateur. Ainsi, le dioptre d'entrée de la surface photosensible et/ou le dioptre de sortie de l'imageur peuvent comporter des surfaces asphériques calculées de façon à obtenir une distorsion de l'image redressée compatible de la résolution du dispositif à intensificateur de lumière. 20 L'architecture de l'oculaire est bien adaptée à l'intégration d'un séparateur optique permettant d'injecter une voie optique supplémentaire qui est vue par l'utilisateur. En effet, l'absence de pavé de fibres inverseuses en sortie du tube à intensificateur permet d'exploiter les rayons dont l'indicatrice d'émission converge par rapport à l'axe optique et donc de minimiser le 25 diamètre et la longueur optique du séparateur par rapport aux solutions classiques. A titre d'exemple, une architecture de ce type est représentée en figure 4. L'oculaire 50 de la figure 3 comporte une voie optique supplémentaire comportant un séparateur optique 58 disposé entre le 30 premier groupe optique 51 et le second groupe optique 52, un cinquième groupe optique 55 et. un afficheur 57. Cette voie supplémentaire est symbolisée par une double flèche. Dans le cas de la figure 4, le séparateur optique 58 est un cube séparateur comportant une lame semi-réfléchissante. Il serait possible de le remplacer par une lame optique simple. L'image de 35 l'afficheur donnée par le cinquième groupe optique 55 et le séparateur 12 optique 58 est confondue avec l'imageur du dispositif à intensificateur de lumière. L'utilisateur Y voit donc, en superposition, une image intensifiée issue du dispositif à intensificateur de lumière et l'image de l'afficheur. Il est possible, en conservant cette architecture, d'ajouter une 5 seconde voie supplémentaire comme on le voit sur la figure 4 en utilisant la voie non utilisée du séparateur optique 58. Cette seconde voie supplémentaire est symbolisée par une triple flèche. Sur la figure 4, cette seconde voie comporte un sixième groupe optique 56 et une matrice de photo détecteurs 59. On peut ainsi enregistrer l'image issue du dispositif à 10 intensificateur de lumière. Un autre avantage de cette solution est que, comme le tube intensificateur ne présente pas de pavé de fibres inverseur, il peut être déplacé sans dérive de parallélisme selon l'axe optique pour réaliser simplement une fonction de mise au point rapprochée couplée à un 15 ajustement dioptrique simultané potentiellement utile pour une application monoculaire de la lunette. En effet pour passer d'une mise au point à l'infini à une mise au point, par exemple, à un mètre, correspondant à une convergence d'une dioptrie, la photocathode du tube intensificateur doit être éloignée autant que l'écran du tube intensificateur doit être rapproché de la 20 partie optique en aval du tube pour que l'objet intensifié paraisse collimaté à un mètre de l'oeil. Ceci est rendu possible parce que le grandissement de la lunette est unitaire. L'oeil libre et l'ceil intensifié observent un objet à une distance quasi identique, à la longueur de la lunette près. Le confort d'utilisation du monoculaire en mise au point rapprochée s'en REVENDICATIONS1. Lunette de vision de nuit comportant un objectif, un dispositif à intensificateur de lumière et un oculaire (50), le dispositif à intensificateur de lumière comportant un imageur (23), l'oculaire étant à transport d'image et comportant un premier groupe optique (51) de champ disposé devant l'imageur, un second groupe optique (52) d'ouverture formant une image intermédiaire inversée de l'imageur, un troisième groupe optique (53) disposé au voisinage de cette image intermédiaire et un quatrième groupe optique (54) formant de cette image intermédiaire une image redressée, caractérisé en ce qu'au moins deux dioptres répartis entre le premier groupe optique et le troisième groupe optique et un dioptre du second groupe optique comportent des surfaces asphériques calculées de façon à obtenir une distorsion de l'image redressée compatible de la résolution du dispositif à intensificateur de lumière. 2. Lunette de vision de nuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'oculaire comporte une voie optique comportant un séparateur optique (58) disposé entre le premier groupe optique et le second groupe optique, un cinquième groupe optique (55) et un afficheur (57), l'image de l'afficheur donnée par le cinquième groupe optique et le séparateur optique étant confondue avec l'imageur. 3. Lunette de vision de nuit selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'oculaire comporte une seconde voie comportant le séparateur optique, un sixième groupe optique (56) et une matrice de photodétecteurs (59). 4. Procédé de calcul d'un oculaire (50) à transport d'image pour lunette de vision de nuit comportant un dispositif à intensificateur de lumière, le dispositif à intensificateur de lumière comportant un imageur (23), l'oculaire étant à transport d'image et comportant un premier groupe optique (51) de champ disposé devant l'imageur, un second groupe optique (52) d'ouverture formant une image intermédiaire inversée de l'imageur, un 14 troisième groupe optique (53) disposé au voisinage de cette image intermédiaire et un quatrième groupe optique (54) formant de cette image intermédiaire une image redressée, l'oculaire ayant un champ objet de rayon déterminé (Oc), un champ de l'image redressée correspondant au champ 5 objet de rayon angulaire déterminé, une focale paraxiale (Fo) déterminée et une résolution en bord de champ déterminée, caractérisé en ce que le procédé de calcul comporte les étapes suivantes : - calcul des deux coefficients de distorsion du troisième ordre (K1) et du cinquième ordre (K2) de l'image redressée en fonction du rayon du 10 champ objet, du rayon angulaire du champ image, de la focale paraxiale et de la résolution en bord de champ ; - optimisation des coefficients d'asphérisation d'au moins deux dioptres répartis entre le premier et le troisième groupe optique et d'un dioptre du deuxième groupe optique de façon que la distorsion calculée de 15 l'image redressée corresponde à la distorsion définie par les deux coefficients de distorsion précédemment calculés. 5. Lunette de vision de nuit comportant un objectif, un dispositif à intensificateur de lumière et un oculaire (50), le dispositif à intensificateur de 20 lumière comportant une surface photosensible (21) et un imageur (23), l'objectif comportant un premier ensemble optique et un second ensemble optique disposé au voisinage de la surface photosensible, l'oculaire étant à transport d'image, caractérisé en ce qu'au moins un dioptre du premier ensemble optique et un dioptre du second ensemble optique comportent des 25 surfaces asphériques calculées de façon à obtenir une distorsion de l'image redressée compatible de la résolution du dispositif à intensificateur de lumière. 6. Lunette de vision de nuit selon la revendication 5, caractérisé 30 en ce que l'oculaire comporte une voie optique comportant un séparateur optique (58), un groupe optique (55) et un afficheur (57), l'image de l'afficheur donnée par le groupe optique et le séparateur optique étant confondue avec l'imageur. 15 7. Lunette de vision de nuit selon la revendication 6, caractérisé en ce que l'oculaire comporte une seconde voie optique comportant le séparateur optique, un second groupe optique (56) et une matrice de photodétecteurs (59). 5 8. Procédé de calcul d'un objectif pour lunette de vision de nuit comportant un dispositif à intensificateur de lumière et un oculaire (50), le dispositif à intensificateur de lumière comportant une surface photosensible (21), l'objectif comportant un premier ensemble optique et un second 10 ensemble optique disposé au voisinage de la surface photosensible, l'oculaire étant à transport d'image, l'oculaire comportant un premier groupe optique (51) de champ disposé devant l'imageur, un second groupe optique (52) d'ouverture formant une image intermédiaire inversée de l'imageur, un troisième groupe optique (53) disposé au voisinage de cette image 15 intermédiaire et un quatrième groupe optique (54) formant de cette image intermédiaire une image redressée, l'oculaire ayant un champ objet de rayon déterminé, un champ de l'image redressée correspondant au champ objet de rayon angulaire déterminé, une focale paraxiale déterminée et une résolution en bord de champ déterminée, 20 caractérisé en ce que le procédé de calcul comporte les étapes suivantes : - calcul des deux coefficients de distorsion du troisième ordre (K1) et du cinquième ordre (K2) de l'image redressée en fonction du rayon du champ objet, du rayon angulaire du champ image, de la focale paraxiale et de la résolution en bord de champ ; 25 - optimisation des coefficients d'asphérisation d'au moins un dioptre du premier ensemble optique et d'un dioptre du second ensemble optique de façon que la distorsion calculée de l'image redressée corresponde à la distorsion définie par les deux coefficients de distorsion précédemment calculés. 30 9. Lunette de vision de nuit comportant un objectif, un dispositif à intensificateur de lumière et un oculaire (50), le dispositif à intensificateur de lumière comportant une surface photosensible (21) et un imageur (23), l'oculaire étant à transport d'image, caractérisé en ce qu'au moins un dioptre 35 d'entrée de la surface photosensible et/ou un dioptre de sortie de l'imageur 16 comportent des surfaces asphériques calculées de façon à obtenir une distorsion de l'image redressée compatible de la résolution du dispositif à intensificateur de lumière. 5 10. Procédé de calcul d'un objectif pour lunette de vision de nuit comportant un dispositif à intensificateur de lumière et un oculaire (50), le dispositif à intensificateur de lumière comportant une surface photosensible, l'oculaire étant à transport d'image, l'oculaire comportant un premier groupe optique (51) de champ disposé devant l'imageur, un second groupe optique 10 (52) d'ouverture formant une image intermédiaire inversée de l'imageur, un troisième groupe optique (53) disposé au voisinage de cette image intermédiaire et un quatrième groupe optique (54) formant de cette image intermédiaire une image redressée, l'oculaire ayant un champ objet de rayon déterminé, un champ de l'image redressée correspondant au champ objet de 15 rayon angulaire déterminé, une focale paraxiale déterminée et une résolution en bord de champ déterminée, caractérisé en ce que le procédé de calcul comporte les étapes suivantes : - calcul des deux coefficients de distorsion du troisième ordre (K1) et du cinquième ordre (K2) de l'image redressée en fonction du rayon du 20 champ objet, du rayon angulaire du champ image, de la focale paraxiale et de la résolution en en bord de champ ; - optimisation des coefficients d'asphérisation d'au moins un dioptre d'entrée de la surface photosensible et/ou un dioptre de sortie de l'imageur comportent des surfaces asphériques de façon que la distorsion 25 calculée de l'image redressée corresponde à la distorsion définie par les deux coefficients de distorsion précédemment calculés.