FR 3084078 A1 20200124 FR 1856644 A 20180718 Procédé de production du trans-1-chloro-3,3,3-trifluoropropène Domaine technique de l'invention La présente invention concerne la production d'hydrochlorofluorooléfines. En particulier, la présente invention se rapporte à la production de 1-chloro-3,3,3-trifluoropropène. Arrière-plan technologique de l'invention Le 3,3,3-trifluoro-1-chloropropène ou encore 1-chloro-3,3,3-trifluoropropène (HCF0- 1233zd) existe sous forme de deux isomères : l'isomère cis, à savoir le Z-3,3,3-trifluoro-1- chloropropène (HCFO-1233zdZ), et l'isomère trans, à savoir le E-3,3,3-trifluoro-1-chloropropène (HCFO-1233zdE). Ils ont des points d'ébullition différents, respectivement de 18,5°C pour le composé trans et de 39,5°C pour le composé cis. Les fluides à base de E-3,3,3-trifluoro-1-chloropropène (HCFO-1233zdE) ont trouvé de nombreuses applications dans des domaines industriels variés, notamment en tant que fluides de transfert de chaleur, propulseurs, agents moussants, agents gonflants, diélectriques gazeux, milieux de polymérisation ou monomères, fluides supports, agents abrasifs, agents de séchage et fluides pour unité de production d'énergie. La fabrication du HCFO-1233zdE s'accompagne d'une multitude de sous-produits, ayant un point d'ébullition proche du HCFO-1233zdE. Cela conduit à des étapes de purification assez complexes et coûteuses. Les difficultés rencontrées au cours de la purification du HCFO-1233zdE impliquent généralement une perte conséquente en produit recherché. De plus, les sous-produits peuvent former des compositions azéotropiques avec le HCFO-1233zdE, rendant très difficile voire impossible la séparation par distillation simple. On connait par US 5,877,359 un procédé de préparation du HCFO-1233zdE à partir du 1,1,3,3-tétrachloropropène en phase liquide et en l'absence de catalyseur. On connait également par US 9,643,903 un procédé de fluoration du 1,1,3,3-tétrachloropropène en phase liquide et en l'absence de catalyseur dans un milieu riche en HF. On connait également par US 9,255,045 un procédé de fluoration du 1,1,3,3-tétrachloropropène en 1-chloro-3,3,3- trifluoropropène. Généralement, la réaction de fluoration est mise en oeuvre à une température nécessitant de chauffer le réacteur à une température nettement supérieure à la température de réaction visée. La température élevée des parois du réacteur génère localement une augmentation de la production de sous-produits tels que le cis-1-chloro-3,3,3-trifluoropropène 2 ou la production de produits surfluorés tels que le 1,1,1,3,3-pentafluoropropane ou le 1,3,3,3- tétrafl uoropro pène. Il existe un besoin pour un procédé efficace de production du trans-1-chloro-3,3,3- trifluoropropène minimisant la production de sous-produits ou de produits surfluorés. 5 Résumé de l'invention Le demandeur a constaté de manière surprenante que le préchauffage de la matière première de départ, en particulier le préchauffage de l'acide fluorhydrique, à une température nettement supérieure à la température de réaction permettait de limiter le chauffage du 10 réacteur. La présente invention fournit un procédé de production du trans-1-chloro-3,3,3- trifluoropropène comprenant les étapes de : i) fourniture d'un réacteur comprenant un couvercle, un fond, des parois latérales connectant ledit fond et ledit couvercle, au moins une ligne d'alimentation en réactifs et au 15 moins une ligne de soutirage des produits formés, ledit réacteur contenant en outre une phase liquide A; ii) fourniture d'un courant B comprenant de l'acide fluorhydrique chauffé à une température Tl comprise de 100°C à 170°C et fourniture d'un courant C comprenant le 1,1,3,3- tétrachloropropène et/ou 1,3,3,3-tétrachloropropène ; ledit courant B et ledit courant C 20 alimentant ledit réacteur par l'intermédiaire de ladite au moins une ligne d'alimentation en réactifs, iii) réaction dans ladite phase liquide A dudit courant B avec ledit courant C pour former un courant D comprenant trans-1-chloro-3,3,3-trifluoropropène ; caractérisé en ce que 25 l'étape iii) est mise en oeuvre à une température T2 comprise entre 50°C et 110°C, et l'écart de température, en valeur absolue, entre ladite température Ti et ladite température T2 est supérieur ou égal à 30°C. Selon un mode de réalisation préféré, ledit réacteur comprend également des moyens de chauffage aptes à chauffer ladite phase liquide A, la température desdits moyens de 30 chauffage est la température T3 ; ladite température T3 est supérieure à la température T2 et ladite température T3 est inférieure à 120°C. 3 Selon un mode de réalisation préféré, ladite phase liquide A fournie à l'étape i) est chauffée préalablement à la mise en oeuvre de l'étape iii) à une température T4 comprise entre 50°C et 110°C, de préférence la température T4 est égale la température T2. Selon un mode de réalisation préféré, ladite phase liquide A est une phase liquide 5 pauvre en HF. Selon un mode de réalisation préféré, ladite phase liquide A pauvre en HF est une phase liquide comprenant moins de 15% en poids de HF, avantageusement moins de 10% en poids de HF, de préférence moins de 8% en poids de HF, plus préférentiellement moins de 6% en poids de HF, en particulier moins de 5% en poids de HF, plus particulièrement moins de 4% en poids 10 de HF, de manière privilégiée moins de 2% en poids de HF sur base du poids total de ladite phase liquide. Selon un mode de réalisation préféré, la température T2 est comprise entre 60°C et 105°C, de préférence entre 70°C et 100°C, plus préférentiellement entre 80°C et 100°C, en particulier entre 85°C et 95°C, plus particulièrement entre 88°C et 92°C. 15 Selon un mode de réalisation préféré, la température Ti. est comprise entre 120°C et 170°C, en particulier entre 125°C et 165°C, plus particulièrement entre 125°C et 155°C. Selon un mode de réalisation préféré, la température T3 est inférieure à 115°C, de préférence inférieure à 110°C, plus préférentiellement inférieure à 105°C, en particulier inférieure à 100°C. 20 Selon un mode de réalisation préféré, ledit courant D comprend également au moins un des produits secondaires sélectionnés parmi le groupe consistant en 1,1,1,3,3- pentafluoropropane, cis/trans-1,3,3,3-tétrafluoropropène et cis-1-chloro-3,3,3- trifluoropropène ; et la teneur molaire totale en ledit au moins un des produits secondaires est inférieure à 5 mol% dans ledit courant D. 25 Selon un mode de réalisation préféré, la teneur molaire en trans-1-chloro-3,3,3- trifluoropropène dans ledit courant D est supérieur à 95 mol%. Selon un mode de réalisation préféré, l'étape iii) est mise en oeuvre à une pression comprise entre 5 et 20 bara, de préférence entre 10 et 18 bara. 30 Description détaillée de l'invention La présente invention concerne un procédé de production du trans-1-chloro-3,3,3- trifluoropropène. En particulier, le présent procédé est mis en oeuvre dans un réacteur comprenant un couvercle, un fond, des parois latérales connectant ledit fond et ledit couvercle, 4 au moins une ligne d'alimentation en réactifs et au moins une ligne de soutirage des produits formés. En outre, ledit réacteur contient une phase liquide A. Ladite phase liquide A est une phase liquide pauvre en HF ou une phase liquide riche en HF. 5 Ladite phase liquide A pauvre en HF est une phase liquide comprenant moins de 15% en poids de HF, avantageusement moins de 10% en poids de HF, de préférence moins de 8% en poids de HF, plus préférentiellement moins de 6% en poids de HF, en particulier moins de 5% en poids de HF, plus particulièrement moins de 4% en poids de HF, de manière privilégiée moins de 2% en poids de HF sur base du poids total de ladite phase liquide. 10 Ladite phase liquide A riche en HF est une phase liquide comprenant plus de 20% en poids de HF, avantageusement plus de 25% en poids de HF, de préférence plus de 30% en poids de HF, plus préférentiellement plus de 35% en poids de HF, en particulier plus de 40% en poids de HF, plus particulièrement plus de 45% en poids de HF, de manière privilégiée plus de 50% en poids de HF sur base du poids total de ladite phase liquide. 15 De préférence, ladite phase liquide A est une phase liquide pauvre en HF. En particulier, ladite phase liquide A comprend au moins 10% en poids de 1,1,3,3-tétrachloropropène et/ou 1,3,3,3-tétrachloropropène sur base du poids total de ladite composition de départ. Avantageusement, ladite composition de départ comprend au moins 15% en poids de 1,1,3,3tétrachloropropène et/ou 1,3,3,3-tétrachloropropène, de préférence au moins 20% en poids de 20 1,1,3,3-tétrachloropropène et/ou 1,3,3,3-tétrachloropropène, plus préférentiellement au moins 25% en poids de 1,1,3,3-tétrachloropropène et/ou 1,3,3,3-tétrachloropropène, en particulier au moins 30% en poids de 1,1,3,3-tétrachloropropène et/ou 1,3,3,3-tétrachloropropène, plus particulièrement au moins 35% en poids de 1,1,3,3-tétrachloropropène et/ou 1,3,3,3tétrachloropropène, de manière privilégiée au moins 40% en poids de 1,1,3,3- 25 tétrachloropropène et/ou 1,3,3,3-tétrachloropropène, de manière avantageusement privilégiée au moins 45% en poids de 1,1,3,3-tétrachloropropène et/ou 1,3,3,3-tétrachloropropène, de manière préférentiellement privilégiée au moins 50% en poids de 1,1,3,3-tétrachloropropène et/ou 1,3,3,3-tétrachloropropène, de manière particulièrement privilégiée au moins 55% en poids de 1,1,3,3-tétrachloropropène et/ou 1,3,3,3-tétrachloropropène sur base du poids total 30 de ladite phase liquide A. De préférence, ladite phase liquide A comprend au moins 60% en poids ou au moins 65% en poids ou au moins 70% en poids ou au moins 75 % en poids ou au moins 80% en poids ou au moins 85% en poids ou au moins 90% en poids ou au moins 95% en poids ou au moins 5 99% en poids de 1,1,3,3-tétrachloropropène et/ou 1,3,3,3-tétrachloropropène sur base du poids total de ladite phase liquide A. Ainsi, le présent procédé comprend l'étape i) de fourniture d'un réacteur comprenant un couvercle, un fond, des parois latérales connectant ledit fond et ledit couvercle, au moins 5 une ligne d'alimentation en réactifs et au moins une ligne de soutirage des produits formés, ledit réacteur contenant en outre une phase liquide A. Le courant B utilisé dans le présent procédé comprend de l'acide fluorhydrique. Le terme acide fluorhydrique utilisé ici englobe l'acide fluorhydrique et l'acide fluorhydrique anhydre. De préférence, l'acide fluorhydrique comprend moins de 1000 ppm d'eau, 10 avantageusement moins de 800 ppm d'eau, de préférence moins de 600 ppm, plus préférentiellement moins de 400 ppm d'eau, en particulier moins de 200 ppm d'eau, plus particulièrement moins de 100 ppm d'eau, de manière privilégiée moins de 50 ppm d'eau. De préférence, le courant B comprend au moins 50% en poids d'acide fluorhydrique, avantageusement au moins 60% en poids d'acide fluorhydrique, de préférence au moins 70% 15 en poids d'acide fluorhydrique, plus préférentiellement au moins 80% en poids d'acide fluorhydrique, en particulier au moins 90% en poids d'acide fluorhydrique, plus particulièrement au moins 95% en poids d'acide fluorhydrique, de manière privilégiée au moins 99% en poids d'acide fluorhydrique sur base du poids total dudit courant B. De préférence, le courant B est chauffé à une température Tl comprise de 100°C à 20 170°C. Le courant B est chauffé avant son introduction dans ledit réacteur. Le chauffage dudit courant B peut être effectué par différents moyens tels qu'un traçage électrique, i.e. la ligne d'alimentation en réactifs contenant le courant B est enrobée d'une résistance électrique, un échangeur de chaleur ou une double-enveloppe disposée autour de la ligne d'alimentation en réactifs contenant le courant B. La double enveloppe contient un fluide caloporteur tel que par 25 exemple de la vapeur, de l'eau chaude pressurisée ou de l'huile. Le courant C utilisé dans le présent procédé comprend 1,1,3,3-tétrachloropropène et/ou 1,3,3,3-tétrachloropropène. De préférence, ledit courant au moins 50% en poids de 1,1,3,3- tétrachloropropène et/ou 1,3,3,3-tétrachloropropène, avantageusement au moins 60% en poids de 1,1,3,3-tétrachloropropène et/ou 1,3,3,3-tétrachloropropène, de préférence au moins 30 70% en poids de 1,1,3,3-tétrachloropropène et/ou 1,3,3,3-tétrachloropropène, plus préférentiellement au moins 80% en poids de 1,1,3,3-tétrachloropropène et/ou 1,3,3,3- tétrachloropropène, en particulier au moins 90% en poids de 1,1,3,3-tétrachloropropène et/ou 1,3,3,3-tétrachloropropène, plus particulièrement au moins 95% en poids de 1,1,3,3- 6 tétrachloropropène et/ou 1,3,3,3-tétrachloropropène, de manière privilégiée au moins 99% en poids de 1,1,3,3-tétrachloropropène et/ou 1,3,3,3-tétrachloropropène sur base du poids total dudit courant C. Ledit courant B et ledit courant C alimente ledit réacteur via une ou plusieurs lignes 5 d'alimentation de réactifs. Ledit courant B ou ledit courant C peuvent éventuellement être mélangés avant d'être introduit dans ledit réacteur. Ledit courant B et/ou ledit courant C peuvent éventuellement être injectés dans ladite phase liquide A contenue dans ledit réacteur. De préférence, lesdits courants B et C sont mis en contact en phase liquide. La réaction entre l'acide fluorhydrique et le 1,1,3,3-tétrachloropropène et/ou 1,3,3,3-tétrachloropropène 10 permet la formation d'un courant D comprenant trans-1-chloro-3,3,3-trifluoropropène. De préférence, le courant D est un courant gazeux. Ainsi, la présente invention fournit un procédé de production du trans-1-chloro-3,3,3- trifluoropropène comprenant les étapes de : i) fourniture d'un réacteur comprenant un couvercle, un fond, des parois latérales 15 connectant ledit fond et ledit couvercle, au moins une ligne d'alimentation en réactifs et au moins une ligne de soutirage des produits formés, ledit réacteur contenant en outre une phase liquide A; ii) fourniture d'un courant B comprenant de l'acide fluorhydrique chauffé à une température Tl comprise de 100°C à 170°C et fourniture d'un courant C comprenant le 1,1,3,3- 20 tétrachloropropène et/ou 1,3,3,3-tétrachloropropène ; ledit courant B et ledit courant C alimentant ledit réacteur par l'intermédiaire de ladite au moins une ligne d'alimentation en réactifs, iii) réaction dans ladite phase liquide A dudit courant B avec ledit courant C pour former un courant D comprenant trans-1-chloro-3,3,3-trifluoropropène. 25 De préférence, l'étape iii) est mise en oeuvre à une température T2 comprise entre 50°C et 150°C, avantageusement entre 50°C et 140°C, de préférence entre 50°C et 130°C, plus préférentiellement entre 50°C et 120°C, en particulier entre 50°C et 110°C. Plus particulièrement l'étape hi) est mise en oeuvre à une température T2 comprise entre 60°C et 105°C, de préférence entre 70°C et 100°C, plus préférentiellement entre 80°C et 100°C, en particulier entre 85°C et 30 95°C, plus particulièrement entre 88°C et 92°C. Selon un mode de réalisation préféré, l'écart de température, en valeur absolue, entre ladite température Tl et ladite température T2 est supérieur ou égal à 30°C. L'écart de température, en valeur absolue, entre ladite température Tl et ladite température T2 peut être 7 supérieur ou égal à 32°C, ou supérieur ou égal à 34°C, ou supérieur ou égal à 36°C, ou supérieur ou égal à 38°C, ou supérieur ou égal à 40°C, ou supérieur ou égal à 42°C, ou supérieur ou égal à 44°C, ou supérieur ou égal à 46°C, ou supérieur ou égal à 48°C, ou supérieur ou égal à 50°C. De préférence, l'écart de température, en valeur absolue, entre ladite température Ti 5 et ladite température T2 est compris entre 30°C et 80°C, avantageusement entre 33°C et 75°C, de préférence entre 35°C et 70°C, en particulier entre 35°C et 65°C, plus particulièrement entre 35°C et 60°C. Selon un mode de réalisation préféré, ledit réacteur comprend également un moyen de chauffage apte à chauffer la phase liquide A. Le moyen de chauffage peut chauffer les parois 10 latérales du réacteur ou la phase liquide A directement. Par exemple, le moyen de chauffage peut être une double enveloppe disposée autour des parois latérales du réacteur, un serpentin disposé dans le réacteur et en contact avec ladite phase liquide A, une boucle de recirculation avec un échangeur de chaleur, celle-ci étant disposée à l'extérieur du réacteur. Le serpentin et la double enveloppe contiennent un fluide caloporteur tel que par exemple de la vapeur, de 15 Veau chaude pressurisée ou de l'huile. Lesdits moyens de chauffage permettent de fixer la température T3. De préférence, ladite température T3 est supérieure à la température T2. En outre, ladite température T3 est inférieure à 120°C, avantageusement inférieure à 115°C, de préférence inférieure à 110°C, plus préférentiellement inférieure à 105°C, en particulier 20 inférieure à 100°C. Selon un mode de réalisation préféré, ladite phase liquide A fournie à l'étape i) est chauffée préalablement à la mise en oeuvre de l'étape iii) à une température T4 comprise entre 50°C et 150°C. De préférence, ladite phase liquide A est chauffée à une température T4 comprise entre 50°C et 140°C, de préférence entre 50°C et 130°C, plus préférentiellement entre 50°C et 25 120°C, en particulier entre 50°C et 110°C. Plus particulièrement, ladite phase liquide A est chauffée à une température T4 comprise entre 60°C et 105°C, de préférence entre 70°C et 100°C, plus préférentiellement entre 80°C et 100°C, en particulier entre 85°C et 95°C, plus particulièrement entre 88°C et 92°C. En particulier, ladite phase liquide A est chauffée à une température T4 égale la température T2. 30 Selon un mode de réalisation préféré, la température Tl est comprise entre 120°C et 170°C, avantageusement entre 125°C et 165°C, de préférence entre 125°C et 155°C. 8 Selon un mode de réalisation préféré, l'écart de température, en valeur absolue, entre ladite température T3 et ladite température T2 est inférieur ou égal à 30°C, en particulier inférieur ou égal à 25°C, plus particulièrement inférieur ou égal à 20°C. De préférence, la température Ti est comprise entre 120°C et 170°C, en particulier entre 5 125°C et 165°C, plus particulièrement entre 125°C et 155°C; la température T2 est comprise entre 80°C et 100°C, en particulier entre 85°C et 95°C, plus particulièrement entre 88°C et 92°C ; la température T3 est supérieure à T2 et inférieure à 120°C, avantageusement inférieure à 115°C, de préférence inférieure à 110°C, plus préférentiellement inférieure à 105°C, en particulier inférieure à 100°C; et la température T4 est comprise entre 80°C et 100°C, en 10 particulier entre 85°C et 95°C, plus particulièrement entre 88°C et 92°C. En particulier, la température Ti est comprise entre 120°C et 170°C, en particulier entre 125°C et 165°C, plus particulièrement entre 125°C et 155°C; la température T2 est comprise entre 80°C et 100°C, en particulier entre 85°C et 95°C, plus particulièrement entre 88°C et 92°C ; la température T3 est supérieure à T2 et inférieure à 120°C, avantageusement inférieure à 15 115°C, de préférence inférieure à 110°C, plus préférentiellement inférieure à 105°C, en particulier inférieure à 100°C; la température T4 est comprise entre 80°C et 100°C, en particulier entre 85°C et 95°C, plus particulièrement entre 88°C et 92°C; et l'écart de température, en valeur absolue, entre ladite température T3 et ladite température T2 est inférieur ou égal à 30°C, en particulier inférieur ou égal à 25°C, plus particulièrement inférieur ou égal à 20°C. 20 Plus particulièrement, la température Tl est comprise entre 120°C et 170°C, en particulier entre 125°C et 165°C, plus particulièrement entre 125°C et 155°C ; la température T2 est comprise entre 80°C et 100°C, en particulier entre 85°C et 95°C, plus particulièrement entre 88°C et 92°C ; la température T3 est supérieure à T2 et inférieure à 120°C, avantageusement inférieure à 115°C, de préférence inférieure à 110°C, plus préférentiellement inférieure à 105°C, 25 en particulier inférieure à 100°C; la température T4 est comprise entre 80°C et 100°C, en particulier entre 85°C et 95°C, plus particulièrement entre 88°C et 92°C ; l'écart de température, en valeur absolue, entre ladite température T3 et ladite température T2 est inférieur ou égal à 30°C, en particulier inférieur ou égal à 25°C, plus particulièrement inférieur ou égal à 20°C; et l'écart de température, en valeur absolue, entre ladite température Tl et ladite température T2 30 est compris entre 30°C et 80°C, avantageusement entre 33°C et 75°C, de préférence entre 35°C et 70°C, en particulier entre 35°C et 65°C, plus particulièrement entre 35°C et 60°C. De manière privilégiée, la température Tl est comprise entre 120°C et 170°C, en particulier entre 125°C et 165°C, plus particulièrement entre 125°C et 155°C ; la température T2 9 est comprise entre 80°C et 100°C, en particulier entre 85°C et 95°C, plus particulièrement entre 88°C et 92°C ; la température T3 est supérieure à T2 et inférieure à 120°C, avantageusement inférieure à 115°C, de préférence inférieure à 110°C, plus préférentiellement inférieure à 105°C, en particulier inférieure à 100°C; la température T4 est comprise entre 80°C et 100°C, en 5 particulier entre 85°C et 95°C, plus particulièrement entre 88°C et 92°C ; l'écart de température, en valeur absolue, entre ladite température T3 et ladite température T2 est inférieur ou égal à 30°C, en particulier inférieur ou égal à 25°C, plus particulièrement inférieur ou égal à 20°C; l'écart de température, en valeur absolue, entre ladite température Tl et ladite température T2 est compris entre 30°C et 80°C, avantageusement entre 33°C et 75°C, de préférence entre 35°C 10 et 70°C, en particulier entre 35°C et 65°C, plus particulièrement entre 35°C et 60°C; et la température T4 est égale à la température T2. Selon un mode de réalisation préféré, ledit courant D comprend également au moins un des produits secondaires sélectionnés parmi le groupe consistant en 1,1,1,3,3- pentafluoropropane, cis/trans-1,3,3,3-tétrafluoropropène et cis-1-chloro-3,3,3- 15 trifluoropropène. De préférence, la teneur molaire totale en 1,1,1,3,3-pentafluoropropane, cis/trans-1,3,3,3-tétrafluoropropène et cis-l-chloro-3,3,3-trifluoropropène est inférieure à 5 mol% dans ledit courant D. En particulier, la teneur molaire totale en 1,1,1,3,3- pentafluoropropane, cis/trans-1,3,3,3-tétrafluoropropène et cis-1-chloro-3,3,3- trifluoropropène est inférieure à 4,9 mol% dans ledit courant D. Plus particulièrement, la teneur 20 molaire totale en 1,1,1,3,3-pentafluoropropane, cis/trans-1,3,3,3-tétrafluoropropène et cis-1- chloro-3,3,3-trifluoropropène est inférieure à 4,8 mol% dans ledit courant D. De manière privilégiée, la teneur molaire totale en 1,1,1,3,3-pentafluoropropane, cis/trans-1,3,3,3- tétrafluoropropène et cis-l-chloro-3,3,3-trifluoropropène est inférieure à 4,7 mol% dans ledit courant D. De manière avantageusement privilégiée, la teneur molaire totale en 1,1,1,3,3- 25 pentafluoropropane, cis/trans-1,3,3,3-tétrafluoropropène et cis-1-chloro-3,3,3- trifluoropropène est inférieure à 4,6 mol% dans ledit courant D. De manière préférentiellement privilégiée, la teneur molaire totale en 1,1,1,3,3-pentafluoropropane, cis/trans-1,3,3,3- tétrafluoropropène et cis-1-chloro-3,3,3-trifluoropropène est inférieure à 4,5 mol% dans ledit courant D. De manière particulièrement privilégiée, la teneur molaire totale en 1,1,1,3,3- 30 pentafluoropropane, cis/trans-1,3,3,3-tétrafluoropropène et cis-1-chloro-3,3,3- trifluoropropène est inférieure à 4,4 mol% dans ledit courant D. La teneur molaire en trans-1-chloro-3,3,3-trifluoropropène dans ledit courant D peut être supérieur à 95 mol%. Avantageusement, la teneur molaire en trans-1-chloro-3,3,3- 10 trifluoropropène dans ledit courant D peut être supérieur à 95,1 mol%. De préférence, la teneur molaire en trans-1-chloro-3,3,3-trifluoropropène dans ledit courant D peut être supérieur à 95,2 mol%. Plus préférentiellement, la teneur molaire en trans-1-chloro-3,3,3-trifluoropropène dans ledit courant D peut être supérieur à 95,3 mol%. En particulier, De préférence, la teneur molaire 5 en trans-1-chloro-3,3,3-trifluoropropène dans ledit courant D peut être supérieur à 95,4 mol%. Plus particulièrement, la teneur molaire en trans-1-chloro-3,3,3-trifluoropropène dans ledit courant D peut être supérieur à 95,5 mol%. De manière privilégiée, la teneur molaire en trans1-chloro-3,3,3-trifluoropropène dans ledit courant D peut être supérieur à 95,6 mol%. Les teneurs molaires sont exprimées sur base des composés organiques présents dans le courant 10 considéré. Le courant D peut également comprendre HCI et HF. La teneur molaire mentionnée ci-dessus est celle obtenue en sortie du réacteur, c'est-à-dire avant purification. De préférence, l'étape i) est mise en oeuvre en l'absence de catalyseur. Alternativement, l'étape i) peut être mise en oeuvre en présence d'un catalyseur. Le catalyseur peut être un catalyseur de type TiCI4 ou SbCI5. Le catalyseur peut être également un 15 liquide ionique. Les liquides ioniques pouvant convenir sont dérivés d'acides de Lewis à base d'aluminium, de titane, de niobium, de tantale, d'étain, d'antimoine, de nickel, de zinc ou de fer. On entend par liquides ioniques des sels non aqueux à caractère ionique qui sont liquides à des températures modérées (de préférence en-dessous de 120°C). Les liquides ioniques résultent de préférence de la réaction entre un sel organique et un composé inorganique. Les liquides 20 ioniques sont de préférence obtenus par réaction d'au moins un acide de Lewis halogéné ou oxyhalogéné à base d'aluminium, de titane, de niobium, de tantale, d'étain, d'antimoine, de nickel, de zinc ou de fer avec un sel de formule générale TA-, dans laquelle A- désigne un anion halogénure (bromure, iodure et, de préférence chlorure ou fluorure) ou hexafluoroantimoniate (SbF6-) et Y* un cation ammonium quaternaire, phosphonium quaternaire ou sulfonium ternaire. 25 L'acide de Lewis halogéné à base d'aluminium, de titane, de niobium, de tantale, d'antimoine, de nickel, de zinc ou de fer peut être un dérivé chloré, bromé, fluoré ou mixte, par exemple un acide chlorofluoré. Peuvent être mentionnés plus particulièrement les chlorures, fluorures ou chlorofluorures des formules suivantes : TiCI'Fy avec x+y = 4 et 0 x REVENDICATIONS1. Procédé de production du trans-1-chloro-3,3,3-trifluoropropène comprenant les étapes de : i) fourniture d'un réacteur comprenant un couvercle, un fond, des parois latérales connectant ledit fond et ledit couvercle, au moins une ligne d'alimentation en réactifs et au moins une ligne de soutirage des produits formés, ledit réacteur contenant en outre une phase liquide A ; ii) fourniture d'un courant B comprenant de l'acide fluorhydrique chauffé à une température Tl comprise de 100°C à 170°C et fourniture d'un courant C comprenant le 1,1,3,3- tétrachloropropène et/ou 1,3,3,3-tétrachloropropène ; ledit courant B et ledit courant C alimentant ledit réacteur par l'intermédiaire de ladite au moins une ligne d'alimentation en réactifs, iii) réaction dans ladite phase liquide A dudit courant B avec ledit courant C pour former un courant D comprenant trans-1-chloro-3,3,3-trifluoropropène ; caractérisé en ce que l'étape iii) est mise en oeuvre à une température T2 comprise entre 50°C et 110°C, et l'écart de température, en valeur absolue, entre ladite température Ti et ladite température T2 est supérieur ou égal à 30°C. 2. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que ledit réacteur comprend également des moyens de chauffage aptes à chauffer ladite phase liquide A, la température desdits moyens de chauffage est la température T3 ; ladite température T3 est supérieure à la température T2 et ladite température T3 est inférieure à 120°C. 3. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que ladite phase liquide A fournie à l'étape i) est chauffée préalablement à la mise en oeuvre de l'étape iii) à une température T4 comprise entre 50°C et 110°C, de préférence la température T4 est égale la température T2. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que ladite phase liquide A est une phase liquide pauvre en HF. 5. Procédé selon la revendication précédente caractérisé en ce que ladite phase liquide A pauvre en HF est une phase liquide comprenant moins de 15% en poids de HF, avantageusement moins 17 de 10% en poids de HF, de préférence moins de 8% en poids de HF, plus préférentiellement moins de 6% en poids de HF, en particulier moins de 5% en poids de HF, plus particulièrement moins de 4% en poids de HF, de manière privilégiée moins de 2% en poids de HF sur base du poids total de ladite phase liquide. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que la température T2 est comprise entre 60°C et 105°C, de préférence entre 70°C et 100°C, plus préférentiellement entre 80°C et 100°C, en particulier entre 85°C et 95°C, plus particulièrement entre 88°C et 92°C. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que la température Ti est comprise entre 120°C et 170°C, en particulier entre 125°C et 165°C, plus particulièrement entre 125°C et 155°C. 15 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes 2 à 7 caractérisé en ce que la température T3 est inférieure à 115°C, de préférence inférieure à 110°C, plus préférentiellement inférieure à 105°C, en particulier inférieure à 100°C. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que ledit 20 courant D comprend également au moins un des produits secondaires sélectionnés parmi le groupe consistant en 1,1,1,3,3-pentafluoropropane, cis/trans-1,3,3,3-tétrafluoropropène et cis1-chloro-3,3,3-trifluoropropène ; et la teneur molaire totale en ledit au moins un des produits secondaires est inférieure à 5 mol% dans ledit courant D. 25 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que la teneur molaire en trans-1-chloro-3,3,3-trifluoropropène dans ledit courant D est supérieur à 95 mol%. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que 30 l'étape iii) est mise en oeuvre à une pression comprise entre 5 et 20 bara, de préférence entre 10 et 18 bara. 5 10