FR 3084447 A1 20200131 FR 1857059 A 20180730 La présente invention se rapporte à une chambre de combustion d'une turbine à gaz, notamment d'une turbine à gaz à cycle thermodynamique avec récupérateur, pour la production d'énergie, notamment d'énergie électrique. Elle concerne plus particulièrement une microturbine avec récupérateur pour la production d'électricité à partir d'un combustible liquide ou gazeux. Généralement, il est entendu par microturbine une turbine à gaz de petite puissance usuellement inférieure à 200KW. Une turbine à gaz avec récupérateur comprend généralement au moins un étage de compression avec au moins un compresseur, une chambre de combustion (ou brûleur), au moins un étage de détente avec au moins une turbine de détente, un dispositif d'échange de chaleur (ou récupérateur) entre le compresseur et la chambre de combustion permettant de chauffer les gaz comprimés par le compresseur pour les envoyer avec une température élevée à la chambre de combustion, ce dispositif d'échange étant parcouru par les gaz chauds provenant de la turbine de détente. Tel que cela est décrit dans les demandes de brevet français N° 3041742 et 3049044 du demandeur, la chambre de combustion comprend un boîtier au travers duquel circule l'air comprimé chaud provenant du récupérateur et un tube à flamme, situé à l'intérieur de ce boîtier, au sein duquel a lieu la combustion. Le tube à flamme comprend une zone primaire qui reçoit une partie du débit d'air comprimé chaud total et dans laquelle se produit la combustion grâce notamment à des électrodes d'allumage, et une zone de dilution où a lieu le mélange entre les gaz brûlés issus de la zone primaire et des gaz comprimés chauds provenant de trous de dilution prévus sur le tube à flamme. La zone primaire comprend en outre un diffuseur perforé permettant le passage de l'air comprimé chaud ainsi que du combustible provenant d'un système d'injection de combustible (liquide ou gazeux) placé en amont du diffuseur. 2 Comme mieux décrit dans les demandes précitées, le tube à flamme porte un stabilisateur de flamme comprenant le diffuseur perforé, au moins un passage de recirculation de gaz de combustion et un tube de mélange. 5 L'air comprimé issu du compresseur (et éventuellement du récupérateur) entre par un tube situé au-dessus du boitier et est distribué dans la chambre de combustion en deux flux. Un premier flux d'air est dirigé indirectement vers la zone primaire où a lieu la combustion et à cet effet il passe à travers le diffuseur perforé décrit ci-dessus. Un deuxième flux va entrer directement dans la zone de dilution 10 du tube à flamme via les trous (ou ouvertures) de dilution répartis sur une ou plusieurs rangées et de diamètre identique pour obtenir, en sortie de la chambre de combustion, un mélange homogène en température et composition. Cette chambre de combustion, bien que donnant satisfaction présente 15 néanmoins des inconvénients non négligeables liés notamment à une dissymétrie de l'écoulement dans le tube à flamme de la chambre de combustion, c'est-à-dire dans la zone primaire et dans la zone de dilution. Les inconvénients du non centrage de la flamme sont notamment : 20 - La formation de polluants (CO et HC notamment) en cas de contact des zones réactives avec les parois ou encore les électrodes ; - La diminution de la stabilité de la combustion, pouvant conduire à des soufflages, notamment sur les transitoires ; - La dégradation mécanique de la chambre et des électrodes, en cas de 25 contact des zones les plus chaudes avec ces éléments ; - Une moindre efficacité de la dilution avec des écarts de température importants dans le plan de sortie, pouvant conduire à une dégradation de la turbine à gaz. 30 La dissymétrie dans la zone de dilution est liée au fait que le débit du deuxième flux d'air entrant dans la zone de dilution par les ouvertures de dilution est plus important en bas du tube à flamme qu'en haut de celui-ci, provoquant une dissymétrie dans la zone de dilution. 3 Dans la zone primaire, il a été remarqué d'une part que la présence d'électrodes dans le parcours du premier flux, modifie l'écoulement autour de l'accroche flamme et les recirculations, si bien que le taux de dilution par les gaz brûlés est différent entre les parties supérieures et inférieures de la zone de 5 dilution. D'autre part l'écoulement entre avec une vitesse et un débit non homogènes dans la zone primaire. Ceci est causé par un mouvement de flux préférentiels dans la chambre. L'air comprimé entrant entoure le tube à flamme et génère un flux d'air en bas plus important qu'en haut. Il en résulte un écoulement se dirigeant vers la zone primaire plus important dans la partie inférieure. Le 10 résultat est un débit d'entrée préférentiel par le bas du diffuseur perforé plus important, produisant une dissymétrie. L'objectif de la présente invention est de compenser la dissymétrie afin d'uniformiser les flux entrant dans le tube à flamme en limitant notamment les 15 différences de flux supérieures et inférieures, et ceci pour améliorer la localisation des zones chaudes, avoir une meilleure durabilité des pièces ainsi qu'une meilleure homogénéité de la température en sortie de la chambre de combustion, avoir une conception à moindre coût et permettre des combustions plus diluées et une baisse supplémentaire des émissions de CO et HC. 20 Pour ce faire un premier aspect de l'invention concerne une chambre de combustion d'une turbine à gaz, notamment d'une turbine à gaz à cycle thermodynamique avec récupérateur, pour la production d'énergie, en particulier d'énergie électrique, comportant un boîtier avec un moyen d'injection d'au moins 25 un combustible et une admission d'air comprimé chaud, ledit boîtier logeant un tube à flamme et l'invention se caractérise en ce que le tube à flamme comprend au moins une rangée circonférentielle d'orifices de dilution radiaux et la surface de passage des orifices de dilution radiaux se trouvant au-dessus d'un plan P est supérieure à la surface de passage des trous de dilution radiaux se trouvant en 30 dessous du plan P, ledit plan P est un plan qui coupe le tube à flamme dans la longueur, qui passe par le centre de celui-ci et orienté de telle sorte que les orifices de dilution radiaux se trouvant au-dessus du plan P se trouvent en vis-à-vis de l'admission d'air comprimé chaud. 4 Selon une caractéristique, ledit plan P est sensiblement parallèle à un plan théorique PT qui est le plan formé par une ouverture créée dans le boitier pour l'admission d'air comprimé chaud. 5 Selon une caractéristique, ledit tube à flamme comprend un diffuseur perforé pour le passage de l'air comprimé chaud et du carburant, ledit diffuseur perforé comprend des trous de diffusion axiaux répartis circulairement et la surface totale des trous axiaux se situant au-dessus du plan P est supérieure à la surface totale 10 des trous axiaux se situant en dessous du plan P. Selon une caractéristique, le tube à flamme comprend une zone primaire (ZP) et une zone de dilution (ZD) et la rangée circonférentielle d'orifices de dilution radiaux est positionnée au début de la zone de dilution (ZD). 15 Selon une caractéristique, le tube à flamme comporte une zone de rétrécissement qui est positionnée en amont desdites rangées circonférentielles d'orifices de dilution radiaux. 20 Selon une caractéristique, la zone de rétrécissement de la section dudit tube à flamme comprend un obstacle de symétrie de révolution. Selon une caractéristique, l'obstacle de symétrie de révolution comprend un anneau positionné dans le tube à flamme. 25 Selon une variante, la zone de rétrécissement comprend un changement de diamètre du tube à flamme en amont de la zone de dilution (ZD). Selon une caractéristique, la chambre de combustion comprend un 30 déflecteur d'air disposé en regard de l'admission d'air comprimé chaud. Un deuxième aspect de l'invention comprend une turbine à gaz, notamment d'une turbine à gaz à cycle thermodynamique avec récupérateur, pour la production d'énergie, en particulier d'énergie électrique, comprenant au moins un 5 étage de compression avec au moins un compresseur de gaz, un échangeur de chaleur, une chambre de combustion, et au moins un étage de détente avec au moins une turbine de détente, et la turbine à gaz se caractérise en ce qu'elle comprend une chambre de combustion telle que décrite précédemment. 5 D'autres caractéristiques et avantages du système selon l'invention, apparaîtront à la lecture de la description ci-après d'exemples non limitatifs de réalisation, en se référant aux figures annexées et décrites ci-après dans lesquelles 10 - La figure 1 est un schéma illustrant une microturbine avec une chambre de combustion selon l'invention pour la production d'énergie, notamment d'énergie électrique ; - La figure 2 est une vue en perspective d'un tube à flamme selon l'invention ; 15 - La figure 3 est une vue en coupe dans un plan P1 d'un diffuseur perforé selon l'invention ; - La figure 4 est un une vue en coupe axiale d'un mode de réalisation d'une chambre de combustion. 20 Description détaillée de l'invention D'une manière générale et non limitative et comme visible à la figure 1, une microturbine 10 comprend au moins un étage de compression 12 avec au moins un compresseur de gaz 14, un échangeur de chaleur 16 (ou récupérateur), une 25 chambre de combustion 18 (ou brûleur) alimentée en combustible par au moins un réservoir 20, au moins un étage de détente 22 avec au moins une turbine de détente 24 reliée par un arbre 26 au compresseur 14. Cette turbine comprend également un moyen de production d'énergie, ici électrique, qui comprend une génératrice électrique 28 placée avantageusement sur l'arbre 26. Dans un mode 30 de réalisation d'une microturbine 10 visible sur la figure 1, la génératrice électrique 28 est placée entre le compresseur et la turbine. 6 Bien entendu, cette génératrice électrique 28 peut être alternativement reliée à la turbine de détente 24 ou au compresseur 14 par un arbre autre que celui reliant la turbine et le compresseur 14. De manière préférentielle, l'échangeur de chaleur 16 peut être un échangeur 5 à flux croisés, par exemple de type tubes-calandre ou à plaques alternées avec deux entrées et deux sorties. Le compresseur 14 comprend une entrée 30 de gaz frais contenant de l'oxygène, ici de l'air extérieur généralement à température ambiante, et une sortie 10 d'air comprimé 32 aboutissant à une entrée d'air comprimé 34 de l'échangeur 16 par une ligne 36. La sortie d'air comprimé chaud 38 de cet échangeur est reliée par une ligne 40 à une admission d'air comprimé chaud 42 du brûleur 18. La sortie de gaz surchauffés 44 du brûleur est connectée par une ligne 45 à l'entrée 46 de la turbine dont la sortie 48 est reliée à une autre entrée 50 de l'échangeur par une 15 ligne de gaz surchauffés détendus 52. L'échangeur 16 comprend également une sortie de gaz refroidis 54 pour être dirigés vers tous moyens d'évacuation et de traitement, comme une cheminée (non représentée). L'invention concerne d'une manière générale et dans un premier temps des 20 orifices (également appelés trous ou ouvertures) de dilution positionnés sur le tube à flamme 122 qui sont de diamètres différents contrairement à l'état de l'art décrit précédemment où les orifices de dilution sont tous de diamètre identique. Des orifices de dilution de diamètre différent permettent de limiter les différences entre les flux supérieures et inférieures et permettent d'uniformiser les flux entrant dans 25 le tube à flamme 122. En effet, en augmentant par exemple la surface de passage de l'air comprimé chaud dans une certaine partie du tube à flamme 122, on peut corriger l'asymétrie de l'écoulement en la compensant. A cet effet le tube à flamme 122 comprend d'une manière générale une zone primaire ZP dans laquelle se produit 30 la combustion, et une zone de dilution ZD où a lieu le mélange entre les gaz brûlés issus de la zone primaire et l'air comprimé chaud. L'invention va consister notamment à diminuer ou à augmenter le diamètre desdits trous de dilution en fonction de l'orientation des flux entrant dans le tube à 7 flamme 122 et notamment dans la zone de dilution (ZD). Généralement l'augmentation du diamètre des orifices de dilution se fait du côté où l'air chaud comprimé débouche sur le tube à flamme 122 et la diminution du diamètre des orifices de dilution se fait du côté opposé où l'air chaud comprimé débouche sur le 5 tube à flamme. La figure 2 représente de manière non limitative, un tube à flamme 122 dans un premier mode de réalisation contenu dans une chambre de combustion 18. Comme visible à la figure 2, le tube à flamme 122 comprend une rangée 10 circonférentielle d'orifices de dilution radiaux 166 qui permettent le passage de l'air comprimé chaud dans la zone de dilution ZD. Ces orifices de dilution radiaux 166 sont de diamètre différent. Dans un deuxième mode de réalisation du tube à flamme 122, visible à la 15 figure 4, celui-ci comporte plusieurs rangées circonférentielle d'orifices de dilution radiaux 166 qui sont également de diamètre différent. D'une manière générale l'invention concerne également et dans un second temps, des trous (également appelés orifices ou ouvertures) de diffusion axiaux 20 158 d'un diffuseur perforé 156. Comme visible sur la figure 3, de manière non limitative, qui représente un diffuseur perforé 156 selon une vue dans un plan P1 visible sur la figure 4, des électrodes 500 sont placées à proximité et au-dessus dudit diffuseur perforé 156. Comme expliqué précédemment, elles perturbent le flux qui traverse le diffuseur perforé 156. 25 Ce diffuseur perforé 156 comprend des trous de diffusion axiaux 158 de diamètre différent afin de compenser la dissymétrie du flux. Dans un premier mode de réalisation de la chambre de combustion 18 illustrée de manière non limitative sur la figure 4, celle-ci comprend un boîtier 112 30 de forme cylindrique avec une paroi tubulaire 114 de section sensiblement circulaire. Ce boîtier est fermé à l'une de ses extrémités par une cloison porte-injecteur 116 et à l'autre de ses extrémités par une cloison annulaire 118 avec une ouverture 120 sensiblement circulaire. 8 Cette chambre de combustion comprend également un tube à flamme 122, également de forme sensiblement cylindrique, logé coaxialement dans le boîtier en étant de diamètre inférieur au boîtier mais de diamètre identique à celui de l'ouverture 120 de la cloison annulaire. Ce tube comprend une paroi 124 de 5 section sensiblement circulaire, une extrémité fermée par une cloison de diffusion 126 en regard et à distance de la cloison porte-injecteur 116, et une extrémité ouverte 128 qui traverse la cloison annulaire en coopérant à étanchéité avec le diamètre intérieur de cette cloison annulaire pour former la sortie 130 de cette chambre de combustion. 10 Le boîtier 112 porte sur sa paroi périphérique 114, une admission d'air comprimé chaud 132. Dans le mode de réalisation présenté sur la figure 4 celle-ci est positionnée sensiblement à égale distance entre la cloison porte-injecteur et la cloison annulaire. Dans d'autres modes de réalisation non représentés mais 15 néanmoins tout aussi fonctionnels, l'admission d'air comprimé chaud 132 peut être placé à n'importe quel endroit sur la paroi périphérique 114 du boîtier 112. De même celle-ci peut avoir n'importe quelle orientation et n'est pas forcément orthogonale au boitier 112. 20 Dans ce mode de réalisation spécifique de la figure 4, la surface de passage des trous de dilution radiaux 166 faisant face à l'admission d'air comprimé chaud 132 est supérieure à la surface de passage des trous de dilution radiaux 166 se trouvant à l'opposé de l'admission d'air comprimé chaud 132. 25 Plus précisément, les trous de dilution radiaux 166 faisant face à l'admission d'air comprimé chaud 132 se trouvent au-dessus d'un plan P et les trous de dilution radiaux 166 se trouvant à l'opposé de l'admission d'air comprimé chaud 132 se trouvent en dessous du plan P. Le plan P est défini comme le plan qui coupe le tube à flamme 122 dans la 30 longueur et qui passe par le centre de celui-ci. Comme visible à la figure 4, ce plan P est également un plan de symétrie axiale de la chambre de combustion et il est horizontal dans le mode de réalisation décrit. Pour permettre de définir la limite des trous de dilution radiaux 166 se trouvant en dessous ou au-dessus, ce plan P est sensiblement parallèle à un plan 9 théorique PT. Ce plan théorique PT est le plan formé par une ouverture 600 créée dans le boitier 112 pour l'admission d'air comprimé chaud 132. Dans le cas où le boitier serait cylindrique, le plan PT est tangent à l'ouverture au niveau des points les plus bas de l'ouverture 600 formée. 5 Dans un mode de réalisation préférentiel des trous de dilution radiaux 166, la surface de passage est 20% supérieure en haut du plan P par rapport au bas du plan P. 10 Dans le mode de réalisation de la figure 4, un déflecteur d'air 134 est placé entre les deux parois 114 et 124 et en regard de cette admission d'air pour faire circuler cet air chaud dans un seul sens axial à partir de cette admission. Plus particulièrement, ce déflecteur 134 comporte un tube 136 ouvert à 15 chacune de ses extrémités 138, 140. Ce tube comporte une portion tubulaire de fixation 142 et une portion tubulaire de dérivation de l'air 144, de section différente, reliées entre elles par une portion de jonction 146, ici de forme tronconique. La section de la portion tubulaire de plus grande section 142, qui correspond 20 à la portion tubulaire de fixation, a un diamètre extérieur sensiblement égal à celui du diamètre intérieur du boîtier 112 alors que la section de la portion tubulaire de plus petite section 144, qui correspond à la portion tubulaire de dérivation de l'air, a un diamètre extérieur qui est plus grand que le diamètre extérieur de la paroi 124 du tube à flamme 122 et plus petit que celui du diamètre intérieur de la paroi 25 114 du boîtier 112. Ce déflecteur 134 est logé dans la chambre de combustion 18 d'une manière telle que la portion tubulaire de fixation 142 soit logée entre la cloison porte-injecteur 116 et la cloison de diffusion 126 en étant fixée par tous moyens connus 30 (brasage, soudage,..) à la paroi du boîtier 112, que la portion tubulaire de dérivation de l'air 144 se trouve sensiblement en regard de l'admission d'air 132 et que la portion tronconique 146 soit placée à proximité de cette admission. 10 Avantageusement, le diamètre de la portion tubulaire de dérivation de l'air est tel qu'il équivaut à la moyenne des diamètres du boîtier 112 et du tube à flamme 122. Ceci permet de créer des passages de circulation de l'air comprimé de même hauteur radiale R entre cette portion et respectivement le boîtier 5 (passage 148) et le tube à flamme (passage 150). De même, l'extrémité ouverte 140 de la portion tubulaire de dérivation de l'air 144 est située à distance de la cloison annulaire 118 de manière à ce que la distance entre cette extrémité ouverte et la cloison créée un passage de liaison 151 dont la dimension axiale D est au moins égale à la hauteur radiale R. 10 Ainsi, lors de l'admission de l'air chaud comprimé, ce dernier circule dans des passages sans variation dimensionnelle importante. Sur le mode de réalisation de la figure 4, la cloison porte-injecteur porte un moyen d'injection d'au moins un combustible 152, ici sous la forme d'un injecteur 15 coaxial au tube à flamme 122, en regard d'un stabilisateur de flamme 154 qui est placé sur la cloison de diffusion 126. Ce stabilisateur 154 comprend le diffuseur perforé 156 de la figure 3 logé dans la cloison de diffusion 126 et comportant une multiplicité de trous axiaux 158 20 régulièrement réparties circonférentiellement sur la semelle et un orifice axial central 160. Cette semelle se poursuit dans une direction axiale et à l'opposé de la cloison par des bras axiaux 162, ici trois bras disposés à 120° les uns des autres, et portant à leurs extrémités un tube mélangeur 164 d'étendue axiale limitée et de 25 diamètre extérieur inférieur au diamètre intérieur du tube à flamme 122. Dans la cadre de l'invention, la surface des trous axiaux 158 se situant au-dessus du plan P est supérieure à la surface des trous axiaux 158 se situant en dessous du plan P. De cette manière la dissymétrie des flux est compensée. 30 Les rangées circonférentielles d'orifices de dilution radiaux 166 sont placées à distance de la cloison de diffusion et à proximité de la cloison annulaire du boîtier 112 en étant reparties régulièrement avantageusement de part et d'autre de la région d'extrémité libre de la portion 144. 11 Le tube à flamme 122 comprend aussi un obstacle de symétrie de révolution. Cet obstacle peut être notamment un anneau 200 inséré dans le tube à flamme 122 et de symétrie de révolution. Cet anneau 200 a un diamètre inférieur au diamètre du tube à flamme 122. 5 L'épaisseur de l'anneau est comprise entre quelques millimètres et quelques centimètres. La chambre de combustion 18 ainsi constituée comprend une zone d'injection/mélange ZM où se réalise le mélange de l'air comprimé chaud avec le 10 combustible et le début de la combustion, une zone primaire ZP dans laquelle se produit la combustion, et un zone de dilution ZD où a lieu le mélange entre les gaz brûlés issus de la zone primaire ZP et l'air comprimé chaud provenant des trous de dilution 166. L'anneau 200 est positionné entre la zone primaire ZP et la zone de dilution 15 ZD. Cet anneau 200 est positionné par rapport aux trous de dilution 166 de telle manière à bloquer les flux à contrecourant dans la zone primaire ZP, c'est-à-dire à gauche des trous de dilution 166 de la figure 3. Dans un autre mode de réalisation du tube à flamme 122, non représenté, il 20 n'y a pas d'anneau 200 mais le tube à flamme 122 a une géométrie particulière qui consiste à avoir une zone de rétrécissement ou s'opère un changement brutal de diamètre du tube à flamme 122. Cette zone de rétrécissement est positionnée en amont de la zone de dilution ZD et avant les trous de dilution 166 de manière à bloquer les flux à contrecourant dans la zone primaire ZP, c'est-à-dire à gauche 25 des trous de dilution 166 de la figure 4. En fonctionnement, le combustible, ici sous forme liquide, est injecté par l'injecteur 152 en direction de la cloison de diffusion 126 pour traverser l'orifice central 160. L'air comprimé chaud provenant de l'admission 132 est dévié par le 30 déflecteur 134 selon la flèche F1 en premier lieu par la portion tronconique 146 pour aboutir dans le passage 148. Cet air circule dans un sens axial à partir de l'admission 132 et tout au long de ce passage 148 selon un seul sens de circulation, ici de la gauche vers la droite en considérant la flèche F2 pour arriver au passage d'extrémité 151. Arrivé à ce passage, l'air a un sens de circulation 12 radiale selon la flèche F3 puis circule dans le passage 150, dans un sens axial opposé à celui du passage 148 selon la flèche F4. Une partie de l'air circulant dans le passage 150 pénètre alors dans le tube à flamme au travers des orifices de dilution (flèche F5) et l'autre partie cet air arrive dans la zone de mélange ZM 5 (flèche F6). Cet air traverse ensuite les trous 158 de la cloison de diffusion 126 et est dirigé dans le tube mélangeur 164 dans lequel a lieu l'évaporation du combustible liquide, puis la combustion. Grâce au déflecteur 134, l'écoulement de l'air issu de l'admission est dirigé 10 vers le côté opposé à la zone de mélange avant de revenir vers cette zone de mélange en entourant la portion tubulaire de dérivation de l'air 144. Ce faisant : les vitesses d'arrivée de l'air dans l'espace situé dans la portion tubulaire de dérivation de l'air 144 sont faibles et plus symétriques (symétrie de 15 révolution) par rapport à l'axe central de la portion tubulaire de dérivation de l'air, ce qui permet une amélioration de l'efficacité de la dilution. En effet, dans chacune des différentes rangées de trous de dilution 166, les vitesses d'entrée de l'air dans la zone de dilution sont proches pour tous les trous ; 20 la portion tubulaire de dérivation de l'air 144, qui est la pièce la plus chaude, est mieux isolée de l'extérieur par le double flux d'air ; les vitesses d'arrivée dans la zone située entre cloison de diffusion 126 et le boîtier 112 sont très faibles de par la grande section de la zone de mélange ZM et le débit relativement faible (une partie du débit total part 25 dans la zone de diffusion ZD). Cette zone se comporte comme un collecteur permettant d'avoir des vitesses d'entrée dans la zone principale ZP via la cloison de diffusion qui sont normales à la cloison et qui sont identiques pour chaque rangée concentrique de trous. En cela, la flamme générée ensuite dans la zone primaire ZP se situe bien autour de l'axe de 30 la portion tubulaire de dérivation de l'air. Dans un deuxième mode de réalisation de la chambre de combustion 18, non représenté, le tube à flamme 122 ne comporte pas d'anneau 200. 13 Dans un autre mode de réalisation encore, non représenté, de la chambre de combustion 18, celle-ci ne comprend pas de de déflecteur 134. La modification selon l'invention permet ainsi de recentrer de manière 5 efficace la flamme, tout ceci en ne modifiant que très peu la chambre de combustion 18. Comme il va de soi, l'invention ne se limite pas aux seules formes de réalisation du dispositif décrit ci-dessus à titre d'exemple, REVENDICATIONS1) Chambre de combustion (18) d'une turbine à gaz, notamment d'une turbine à gaz à cycle thermodynamique avec récupérateur, pour la production d'énergie, en particulier d'énergie électrique, comportant un boîtier (112) avec un moyen d'injection (152) d'au moins un combustible et une admission (132) d'air comprimé chaud, ledit boîtier logeant un tube à flamme (122) caractérisée en ce que le tube à flamme (122) comprend au moins une rangée circonférentielle d'orifices de dilution radiaux (166) et la surface de passage des orifices de dilution radiaux (166) se trouvant au-dessus d'un plan P est supérieure à la surface de passage des orifices de dilution radiaux (166) se trouvant en dessous du plan P, ledit plan P est le plan qui coupe le tube à flamme (122) dans la longueur et qui passe par le centre de celui-ci et orienté de telle sorte que les orifices de dilution radiaux (166) se trouvant au-dessus du plan P se trouvent en vis-à-vis de l'admission (132) d'air comprimé chaud. 2) Chambre de combustion (18) selon la revendication 1, caractérisée en ce que ledit plan P est sensiblement parallèle à un plan théorique PT qui est le plan formé par une ouverture (600) créée dans le boitier (112) pour l'admission (132) d'air comprimé chaud. 3) Chambre de combustion (18) selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que ledit tube à flamme (122) comprend un diffuseur perforé (156) pour le passage de l'air comprimé chaud et du carburant, ledit diffuseur perforé (156) comprend des trous de diffusion axiaux (158) répartis circulairement et la surface totale des trous axiaux (158) se situant au-dessus du plan P est supérieure à la surface totale des trous axiaux (158) se situant en dessous du plan P 4) Chambre de combustion (18) selon l'une des revendications précédentes caractérisée, en ce que le tube à flamme (122) comprend une zone primaire (ZP) et une zone de dilution (ZD) et la rangée circonférentielle d'orifices de dilution radiaux (166) est positionnée au début de la zone de dilution (ZD). 15 5) Chambre de combustion (18) selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que le tube à flamme (122) comporte une zone de rétrécissement (200) qui est positionnée en amont desdites rangées circonférentielles d'orifices de dilution radiaux (166). 5 6) Chambre de combustion (18) selon la revendication 5, caractérisée en ce que la zone de rétrécissement (200) de la section dudit tube à flamme (122) comprend un obstacle de symétrie de révolution. 10 7) Chambre de combustion (18) selon la revendication précédente, caractérisée en ce que l'obstacle de symétrie de révolution comprend un anneau positionné dans le tube à flamme (122). 8) Chambre de combustion (18) selon la revendication 5, caractérisée en ce 15 que la zone de rétrécissement comprend un changement de diamètre du tube à flamme (122) en amont de la zone de dilution (ZD). 9) Chambre de combustion (18) selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle comprend un déflecteur d'air (134) disposé en regard de 20 l'admission (132) d'air comprimé chaud. 10) Turbine à gaz, notamment d'une turbine à gaz à cycle thermodynamique avec récupérateur, pour la production d'énergie, en particulier d'énergie électrique, comprenant au moins un étage de compression avec au moins un compresseur 25 de gaz, un échangeur de chaleur, une chambre de combustion, et au moins un étage de détente avec au moins une turbine de détente, caractérisée en ce qu'elle comprend une chambre de combustion (18) selon l'une des revendications précédentes.