FR 3078598 A1 20190906 FR 1800178 A 20180301 DISPOSITIF ET PROCEDE PHOTONIQUE DE CONVERSION DE FREQUENCE A DOUBLE BANDE L'invention porte sur un convertisseur de fréquence 5 photonique double bande, ainsi que sur un procédé et une charge utile photonique à conversion de fréquence utilisant un tel convertisseur. L'invention relève du domaine de la photonique. Elle est principalement, mais pas exclusivement, destinée à être appliquée au domaine des télécommunications spatiales. Elle vise en particulier à réduire la 10 complexité, le poids, l'encombrement, le coût et/ou la consommation énergétique des charges utiles de télécommunications embarquées dans des satellites, et notamment des récepteurs utilisés à l'extrémité des liaisons montantes. Cependant, ce concept est également applicable pour la conversion vers une fréquence plus haute pour la transmission des signaux à 15 radiofréquence (RF), notamment dans des liaisons descendantes. Dans le domaine des télécommunications il est souvent nécessaire de réaliser des conversions de fréquence de signaux à radiofréquence, et notamment à hyperfréquence. Dans le domaine des télécommunications spatiales, des conversions de fréquence sont, par 20 exemple, nécessaires afin de retransmettre sur une liaison descendante des signaux reçus via une liaison montante. Cela peut également servir, à abaisser la fréquence d'un signal reçu pour faciliter son traitement par des circuits électroniques, ou inversement à augmenter la fréquence d'un signal en vue de sa transmission. Enfin, il peut s'agir de combiner entre eux des 25 signaux à radiofréquence issus de sources différentes et dont les spectres se superposent, auquel cas une conversion de fréquence est requise pour éviter des interférences. De manière conventionnelle, chaque opération de conversion de fréquence nécessite l'utilisation d'un mélangeur à radiofréquence distinct, alimenté par un oscillateur local. Lorsque le nombre 30 de signaux à traiter est important, cela peut conduire à la réalisation de systèmes de conversion fréquentielle très complexes, et donc coûteux, lourds, 2 encombrants et consommateurs de puissance - ces trois derniers paramètres étant particulièrement pénalisants dans les applications spatiales. A titre d'exemple la figure 1 illustre schématiquement la structure et le fonctionnement d'un dispositif de conversion fréquentielle à hyperfréquences selon l'art antérieur. Ce dispositif reçoit en entrée quatre signaux à radiofréquence, par exemple deux (V1, V2) en bande V (40 - 75 GHz) et deux autres (Ka1, Ka2) en bande Ka (26,5 -40 GHz). Après avoir été amplifiés et filtrés par des circuits d'amplification et filtrage respectifs, AF1, AF2, AF3, AF4, ces signaux sont fournis sur des premières entrées de quatre mélangeurs hyperfréquence respectifs, MX1, MX2, MX3, MX4. Chacun de ces mélangeurs reçoit également, sur une deuxième entrée, un signal monofréquentiel généré par un oscillateur local respectif LOivk, LO2vk, LO3vk, LO4vk. A sa sortie, chaque mélangeur fournit un signal obtenu en mélangeant - c'est-à-dire en multipliant entre eux - les signaux présents à ces entrées. Concrètement, on récupère à la sortie de chaque mélangeur un signal composite contenant une première composante correspondant au signal présent sur la première entrée mais dont le spectre est décalé « vers le haut » d'une fréquence égale à celle du signal d'oscillateur local, et une deuxième composante correspondant également au signal présent sur la première entrée mais dont le spectre est décalé « vers le bas » de la fréquence d'oscillateur local. Typiquement, un filtre (non représenté) permet de sélectionner une seule de ces composantes. Dans l'exemple de la figure 1, les quatre signaux de sortie sélectionnés (Kaid, Ka2c11 Ka3d, Kaki) appartiennent à la bande Ka. Le dispositif opère donc deux conversions de la bande V à la bande Ka et deux conversions à l'intérieur de la bande Ka. Un inconvénient du dispositif de la figure 1 est que, pour opérer quatre conversions, il doit nécessairement utiliser quatre mélangeurs RF distincts. En effet, si deux signaux appartenant à la même bande (V1 et V2, ou Kai et Ka2) étaient injectés dans un même mélangeur, on récupérerait en sortie des signaux parasites correspondant à des produits d'intermodulation. De plus, la largeur de bande utile d'un mélangeur hyperfréquence est assez étroite et ne permet pas d'opérer sur des signaux appartenant à des bandes 3 de fréquence différentes. Les charges utiles des satellites de télécommunications sont généralement conçues pour effectuer plusieurs dizaines de conversions de fréquence, et nécessitent donc un nombre correspondant de mélangeurs. Cela a un impact très significatif sur les 5 paramètres critiques de la charge utile : sa masse, son encombrement, et sa consommation énergétique. Il est connu de transposer plusieurs signaux à radiofréquence sur des porteuses optiques respectives, puis de les convertir en fréquence en utilisant des modulateurs électro-optiques en lieu et place des mélangeurs à 10 radiofréquence du système de la figure 1. Lorsqu'on utilise un modulateur pour chaque signal à convertir, cette approche - que l'on peut qualifier de « photonique » - n'apporte qu'une réduction limitée de la masse, de l'encombrement et/ou de la consommation énergétique de la charge utile. Elle permet entre autres d'obtenir dans certains cas une plus grande pureté 15 spectrale en sortie de conversion, et de pouvoir transporter le signal par fibre optique, mais elle requiert autant de mélangeurs qu'il n'y a de signaux RF à traiter. Dans certains cas, cependant, une approche photonique permet une réduction du nombre de modulateurs, i.e. de mélangeurs. Par 20 exemple, il est connu de transférer les signaux à radiofréquence sur des porteuses optiques de longueurs d'onde différentes, de les multiplexer et de les appliquer à l'entrée d'un seul et unique modulateur. Voir par exemple le document FR 3 043 514. Cette approche, cependant, ne peut être utilisée que lorsqu'on souhaite appliquer un même décalage fréquentiel à plusieurs 25 signaux RF. Elle n'est d'aucune utilité lorsque plusieurs signaux à radiofréquence doivent subir des décalages fréquentiels différents. Une autre approche photonique consiste à transférer une pluralité de signaux mono-fréquentiels d'oscillateurs locaux sur des porteuses optiques à des longueurs d'onde différentes, à les multiplexer, et à les 30 appliquer à l'entrée d'un modulateur électro-optique pour les mélanger à un signal à radiofréquence. Voir par exemple le document FR 2 864 385. Cette approche convient uniquement au cas où il s'agit d'appliquer simultanément 4 plusieurs décalages fréquentiels à un même signal à radiofréquence. Elle n'est non plus d'aucune utilité lorsque plusieurs signaux à radiofréquence doivent subir des décalages fréquentiels différents. L'invention vise à surmonter, en tout ou en partie, les 5 inconvénients et limitations précités de l'art antérieur. Plus particulièrement, elle vise à procurer un dispositif permettant de réaliser, sur une pluralité de signaux RF distincts, des décalages fréquentiels pouvant être différents, et présentant une masse, une consommation énergétique et/ou un encombrement réduits par rapport à l'art antérieur. 10 Conformément à l'invention, ce but est atteint par le recours à une technique photonique, dans laquelle plusieurs signaux mono-fréquentiels d'oscillateurs locaux sont transférés sur des porteuses optiques à des longueurs d'onde différentes, multiplexés sur une même fibre optique, puis mélangés à deux signaux RF au moyen d'un même modulateur électro- 15 optique. Cela permet de diviser le nombre de mélangeurs d'au moins un facteur deux, ce qui rend une telle solution photonique encore plus avantageuse. Un autre avantage de l'invention, ou d'au moins certains de ses modes de réalisation, est son caractère générique : en effet, un même convertisseur de fréquence peut être utilisé dans plusieurs bandes spectrales 20 RF. Par ailleurs, l'utilisation d'une solution photonique conforme à l'invention permet d'obtenir, dans des conditions de polarisation particulières du modulateur, une meilleure pureté spectrale en termes de raies fréquentielles que dans le cas d'une solution purement « radiofréquence »; plus particulièrement, les produits d'intermodulation parasites peuvent être rejetés 25 de manière plus efficace. Un objet de l'invention est donc un convertisseur de fréquence photonique comprenant : - un modulateur électro-optique d'intensité présentant une entrée optique, au moins une sortie optique, au moins une 30 entrée pour une tension continue et au moins deux entrées RF pour recevoir deux signaux radiofréquence de modulation à des fréquences différentes ; 5 - un ensemble de sources optiques configurées pour générer des signaux optiques à au moins deux longueurs d'onde différentes, modulés par des signaux d'oscillateur local respectifs dont deux au moins présentent des fréquences différentes ; et 5 un multiplexeur optique agencé pour multiplexer lesdits signaux optiques et les injecter dans l'entrée optique du modulateur. Selon différents modes de réalisation d'un tel convertisseur : - Ledit modulateur électro-optique d'intensité peut être du type à interféromètre de Mach-Zehnder, et plus particulièrement : 10 du type à interféromètre de Mach-Zehnder à double accès RF et présente deux entrées RF pour deux signaux radiofréquence de modulation respectifs ; ou - du type à interféromètre de Mach-Zehnder I/Q et présente deux entrées RF pour deux signaux radiofréquence de 15 modulation respectifs ; ou encore du type à interféromètre de Mach-Zehnder à accès RF unique présentant une seule entrée RF, le convertisseur comprenant également un combineur de signaux RF configuré pour recevoir en entrée deux signaux RF de modulation 20 respectifs, les combiner et les appliquer à ladite entrée RF du modulateur électro-optique d'intensité. - Le convertisseur peut comprendre également un circuit de polarisation configuré pour appliquer à au moins une entrée de contrôle du modulateur électro-optique d'intensité une tension de polarisation adaptée 25 pour minimiser l'intensité d'une composante spectrale des signaux optiques issus du modulateur électro-optique d'intensité à une fréquence somme ou différence des fréquences des signaux radiofréquence de modulation. - Le convertisseur peut comprendre également un démultiplexeur optique agencé pour démultiplexer les signaux optiques issus 30 du modulateur électro-optique d'intensité. - Le convertisseur peut comprendre également un système de détection optique/électrique configuré pour convertir des signaux optiques 6 issus du modulateur électro-optique d'intensité vers le domaine radiofréquence. En particulier, lorsque ledit modulateur électro-optique d'intensité est du type à double sortie optique complémentaire, le système de conversion optique/électrique peut comprendre au moins un photodétecteur 5 équilibré. Par ailleurs, le système de conversion optique/électrique peut comprendre une banque de filtres électriques configurée pour extraire des composantes spectrales des signaux convertis vers le domaine radiofréquence. Un autre objet de l'invention est une charge utile de 10 télécommunication pour un satellite comprenant au moins un tel convertisseur de fréquence. Encore un autre objet de l'invention est un procédé de conversion de fréquence au moyen d'un tel convertisseur, comprenant les étapes suivantes : 15 - appliquer à l'entrée ou aux entrées RF du modulateur électro-optique d'intensité du convertisseur deux signaux radiofréquence dont les fréquences doivent être converties ; - activer les sources optiques du convertisseur et pour générer lesdits signaux optiques à au moins deux longueurs d'onde 20 différentes, modulés par lesdits signaux d'oscillateurs locaux respectifs ; - récupérer des signaux optiques issus de la sortie optique du modulateur électro-optique d'intensité, les convertir vers le domaine radiofréquence et les filtrer pour en extraire des composantes spectrales correspondant chacune à un signal radiofréquence d'entrée mélangé avec 25 l'un desdits signaux d'oscillateur local. Le procédé peut comprendre également l'étape suivante : - appliquer à au moins une entrée de contrôle du modulateur électro-optique d'intensité une tension de polarisation adaptée pour minimiser l'intensité d'une composante spectrale des signaux RF issus 30 du système de détection optique/électrique à une fréquence somme ou différence des fréquences des signaux radiofréquence de modulation. 7 D'autres caractéristiques, détails et avantages de l'invention ressortiront à la lecture de la description faite en référence aux dessins annexés donnés à titre d'exemple et qui représentent, respectivement : - Les figures 2A à 2D, des schémas de différents 5 modulateurs électro-optiques d'intensité pouvant convenir à la mise en oeuvre de l'invention; - La figure 2E, un graphique illustrant la fonction de transfert de modulation d'un modulateur électro-optique d'intensité pouvant convenir à la mise en oeuvre de l'invention ; 10 - Les figures 3, 4, 5 et 6, des schémas de convertisseurs de fréquence photoniques selon quatre modes de réalisation de l'invention ; - Les figures 7A, 7B, 7C, 8 et 9, des graphiques illustrant les performances de convertisseurs de fréquence photoniques selon différents modes de réalisation de l'invention ; 15 - Les figures 10 et 11, l'application d'une pluralité de convertisseurs de fréquence photoniques à une charge utile de satellite de télécommunications ; et - La figure 12, le schéma d'un convertisseur selon un mode de réalisation particulier de l'invention, réalisant simultanément une 20 conversion vers le haut (« up-conversion ») et vers le bas (« downconversion »). Dans le présent document, le terme « radiofréquence » ou « RF » sera entendu dans un sens large, couvrant toutes les fréquences dans la plage 3 kHz - 300 GHz. Les radiofréquences comprennent les 25 hyperfréquences, ou microondes, qui correspondent aux fréquences comprises entre 1 GHz et 300 GHz. L'invention sera décrite en référence à des modes de réalisation utilisant certains types de modulateurs électro-optiques d'intensité (dans la suite on parlera simplement de « modulateur électro-optiques » en 30 omettant la précision « d'intensité ») à interféromètre de Mach-Zehnder, mais plus généralement tout type de modulateur électro-optique présentant un nombre d'accès supérieur à un peut convenir à la mise en oeuvre de 8 l'invention. Avant de décrire différents modes de mise en oeuvre de l'invention, il est opportun de rappeler le principe de fonctionnement de différents types de modulateurs à interféromètre de Mach-Zehnder pouvant servir à cette mise en oeuvre. 5 La figure 2A illustre un modulateur MEODA (Modulateur Electro-Optique à Double Accès RF (« dual-drive » en anglais). La lumière, polarisée rectilignement, est injectée à l'entrée optique du composant. Elle se propage dans un guide d'onde planaire réalisé dans un matériau cristallin EO , tel le niobate de lithium (LiNb03), présentant 10 un indice de réfraction variable linéairement en fonction du champ électrique appliqué (effet Pockels), Un coupleur en « Y » divise ce guide d'onde en deux bras parallèles entre lesquels le flux lumineux se répartit de manière équilibrée. Deux paires d'électrodes sont agencées de part et d'autre de chacun des bras de l'interféromètre ; une première paire d'électrodes est 15 connectée à une première entrée, ou port RF EC1 et une deuxième première paire d'électrodes est connectée à une deuxième entrée RF EC2. Une tension, constante (DC, de l'anglais « direct current », c'est-à-dire courant continu) et/ou variable, appliquée à une entrée de contrôle modifie l'indice de réfraction du matériau, et donc la phase de la lumière qui parcourt le bras 20 correspondant entrainant une variation du chemin optique. Les deux bras sont alors recombinés par un deuxième coupleur en « Y », ce qui permet à la lumière les parcourant d'interférer (le modulateur est donc essentiellement un interféromètre). Ainsi, l'intensité optique prélevée à la sortie SO du modulateur dépend du déphasage entre les deux bras du dispositif, et donc des tensions 25 appliquées aux électrodes correspondantes. Généralement, les modulateurs à double accès RF présentent des électrodes RF et DC différentes. Les structures les plus répandues présentent soit une électrode DC sur chacun des bras de l'interféromètre si bien que deux tensions continues séparées peuvent être appliquées 30 distinctement sur chacun des bras de l'interféromètre, soit une seule électrode DC sur deux bras de l'interféromètre. Dans ce cas, une seule tension continue est appliquée au composant. C'est le cas le plus général. 9 Dans le premier mode de réalisation avec un modulateur similaire à celui de la figure 2A, une première tension de polarisation continue Vgi générée par un circuit de polarisation POLAR et un premier signal à 5 radiofréquence VRF1 sont appliqués respectivement à la première entrée de contrôle DC et à la première entrée RF; et une deuxième tension continue de polarisation VB2 générée par le circuit de polarisation POLAR et un deuxième signal RF VRF2 sont appliqués respectivement à la seconde entrée de contrôle DC et à la seconde entrée RF. 10 Les tensions de polarisation délivrées par le circuit de polarisation POLAR permettent de fixer le point de fonctionnement du modulateur. La figure 2D montre des graphes de la fonction de transfert de modulation en intensité FTMI et de la fonction de transfert d de modulation en champ électrique FTME en fonction de la tension V=IVBi-VB2I. On remarque 15 que ces fonctions de transfert de modulation sont sinusoïdales. La tension V7, correspond à un déphasage de n radians entre les deux bras de l'interféromètre. La fonction de transfert en champ est linéaire autour d'une tension de polarisation Vit (plus généralement kV', avec k entier), tandis que la fonction de transfert en intensité est linéaire autour d'une tension de 20 polarisation Vw2=1/2 Vit (plus généralement, (k+1/2)V, avec k entier). Le choix du point de fonctionnement, et donc de la tension de polarisation, est très important ; comme cela sera illustré sur les figures 7A - C et 8. En effet, ce choix affecte de manière importante les performances du convertisseur de fréquence selon l'invention. Pour cette raison, le circuit de polarisation POLAR 25 permettant de générer les tensions DC, inclut de préférence un système de contrôle en boucle fermée permettant de contrôler les dérives, notamment thermiques ou liées au vieillissement du composant. Dans le cas de la figure 2A il a été considéré que deux tensions continues de polarisation sont appliquées à des entrées de contrôle 30 respectives. Généralement, pour les composants proposés sur le marché une 10 tension de polarisation unique (VB dans la figures 2C) est appliquée au modulateur par l'intermédiaire d'une seule entrée de contrôle DC. La figure 2B montre le schéma de principe d'un modulateur 5 MEOAU à accès RF unique (« single-drive » en anglais). Ce modulateur se différencie du précédent en ce qu'il comprend une seule entrée RF, permettant d'appliquer un même signal RF - avec une polarité inversée - et une tension de polarisation VB aux deux paires d'électrodes associées aux deux bras de l'interféromètre. Ce signal est obtenu en combinant les deux 10 signaux RF ,VRFi et VRF2, dont les fréquences doivent être converties, au moyen d'un combineur RF noté CRF. En référence aux figures 8 et 9, l'utilisation d'un tel dispositif pour la mise en oeuvre de l'invention ne permet pas d'atteindre des performances optimales. En outre, la nécessité d'utiliser des combineurs RF limite la bande passante du dispositif et enlève toute 15 généricité en fréquence à ce type de convertisseur de fréquence En variante, une seule paire d'électrodes peut être prévue pour appliquer le signal RF et la tension de polarisation à une seule branche. Comme expliqué en référence à la figure 2A, la tension de polarisation peut également être appliquée au moyen d'une entrée et d'une paire d'électrodes 20 dédiées. Le modulateur MEODS (Modulateur Electro-Optique à Double Sortie) de la figure 2C est du type à double accès RF et double sortie optique (« dual drive - dual output »). Il se différencie de celui présenté par la figure 2A dans le sens où le coupleur en « Y » de sortie est remplacé par un 25 coupleur directionnel en «X ». Le modulateur MEODS comporte ainsi deux sorties optiques S01, S02, complémentaires l'une de l'autre ; le déphasage entre les deux bras du modulateur modifie la répartition de l'intensité lumineuse entre ces deux sorties. L'avantage d'une telle configuration est qu'elle permet d'utiliser une photodiode équilibrée notée PDE pour convertir le 30 signal optique différentiel en sortie du modulateur en un signal électrique et bénéficier ainsi des avantages d'une telle détection (augmentation de l'amplitude du signal RF de sortie, suppression du bruit d'amplitude...). 11 Comme représenté sur la figure 2C, une photodiode équilibrée comprend deux entrées optiques, constituées de fibres amorces, alimentant respectivement deux photodiodes montées en série avec une 5 sortie RF au point milieu. Pour un fonctionnement optimal de ce type de photodiode, il est nécessaire d'avoir un appairage en longueur des fibres d'entrée ce qui rend sa mise en place complexe par rapport à une photodiode PIN (positif-intrinsèque-négatif) ou UTC (de l'anglais « Uni-Travelling Carrier ») standard à une entrée optique unique. Un récepteur à paire d 10 photodiodes équilibrées additionne à sa sortie la puissance des signaux différentiels présents sur ses deux entrées optiques et supprime les signaux de mode commun. En d'autres termes, il délivre un courant correspondant à la différence des courants générés respectivement par les deux photodiodes. Dans le cas idéal où les deux photodiodes sont parfaitement identiques 15 (même sensibilité et longueurs de fibres égales), cela entraîne une annulation de la composante continue (et du bruit associé). Lorsque l'on utilise un convertisseur optique-électrique standard (avec entrée optique unique), les bruits dominants sont le bruit d'intensité relatif (RIN, de l'anglais « Relative lntensity Noise ») et le bruit de grenaille (« shot noise » en anglais). Le bruit 20 de grenaille est proportionnel au courant moyen détecté, tandis que le bruit RIN est proportionnel au carré de ce courant. Comme le rapport signal-surbruit d'une liaison optique croît avec le carré du courant détecté, l'augmentation de la puissance optique est limitée par le RIN qui devient alors la source de bruit prédominante. Un détecteur équilibré permet de supprimer 25 le RIN et contribue ainsi à améliorer le rapport signal sur bruit de la liaison. La figure 2D illustre un autre type de modulateur électrooptique MEOIQ convenant à la mise en oeuvre de l'invention. Il s'agit d'un modulateur à contrôle dual dit « I/Q » utilisé généralement pour des liaisons numériques avec des formats de modulation complexes comme la modulation 30 d'amplitude en quadrature (en anglais, quadrature amplitude modulation : QAM), les modulations de phase QPSK (en anglais, Quatemary Phase-Shift Keying) ou m-PSK (m-ary Phase-Shift Keying), ou encore la modulation 12 d'amplitude et de phase (en anglais, Amplitude and Phase-Shift Keying ou Asymmetric Phase-Shift Keying : APSK). Il comprend 2 modulateurs de MachZehnder indépendants intégrés dans un interféromètre de Mach-Zehnder « primaire ». Dans l'exemple de la figure, la tension de polarisation de 5 l'interféromètre de Mach-Zehnder primaire est appliquée à une troisième entrée de contrôle DC, ce qui permet de contrôler la phase relative entre les deux bras de l'interféromètre, et par conséquent du signal de sortie. La figure 3 illustre un convertisseur de fréquence selon un premier mode de réalisation de l'invention. 10 Le premier signal RF VRF1, ayant une fréquence centrale fRn, et le deuxième signal RF VRF2, ayant une fréquence centrale fRF2, sont, amplifiés et filtrés par des blocs d'amplification et filtrage respectifs AF1, AF2 (optionnels), puis appliqués aux deux entrées RF d'un modulateur électrooptique d'intensité à double accès RF (voir par exemple les figures 2A, 2C, 15 2D). Sur la figure 3 (et également sur les figures 4, 5 et 6) le modulateur - éventuellement équipé d'un combineur RF (CRF) - est désigné de manière générale par la référence MEO. Le circuit et la tension de polarisation ne sont pas représentés dans un souci de simplification. Deux sources optiques SL1, SL2, émettant à des longueurs 20 d'onde respectives Xi, X2 sont modulées par des signaux mono-fréquentiels OL, SOL1, SOL2, de fréquence fou, fou respectivement, générés respectivement par des oscillateurs locaux, OL1, 0L2. On désigne par SO1 et SO2 les signaux optiques à la longueur d'onde X et 2^,2 respectivement, dont l'enveloppe est modulée à la fréquence fou, fou respectivement. 25 Le nombre de signaux optiques d'OL, égal à deux, est donné uniquement à titre d'exemple et n'est pas limitatif. Les sources SL1 peuvent par exemple être des lasers à semiconducteur, modulées directement par les signaux OL1, 0L2 si la fréquence de ces derniers n'est pas trop élevée ( REVENDICATIONS1. Convertisseur de fréquence photonique comprenant : un modulateur électro-optique d'intensité (MEO) 5 présentant une entrée optique (EO), au moins une sortie optique (SO), au moins une entrée pour une tension continue (EC) et au moins deux entrées RF (EC1, EC2) pour recevoir deux signaux radiofréquence de modulation (VRF1, VRF2) à des fréquences différentes ; un ensemble de sources optiques (SL1 - SL4) 10 configurées pour générer des signaux optiques (S01 - SO4) à au moins deux longueurs d'onde différentes (X1 - X4, modulés par des signaux d'oscillateur local (SOL1 - SOL4) respectifs dont deux au moins présentent des fréquences différentes ; et un multiplexeur optique (MUX) agencé pour 15 multiplexer lesdits signaux optiques et les injecter dans l'entrée optique du modulateur. 2. Convertisseur de fréquence selon la revendication 1 dans lequel le dit modulateur électro-optique d'intensité (MEO) est du type à 20 interféromètre de Mach-Zehnder. 3. Convertisseur de fréquence selon la revendication 2 dans lequel le dit modulateur électro-optique d'intensité est du type à interféromètre de Mach-Zehnder à double accès RF (MEODA) et présente deux entrées RF 25 (EC1, EC2) pour deux signaux radiofréquence de modulation (VRF1 y VRF2) respectifs. 4. Convertisseur de fréquence selon la revendication 2 dans lequel ledit modulateur électro-optique d'intensité est du type à interféromètre 30 de Mach-Zehnder I/Q (ME01Q) et présente deux entrées RF (EC1, EC2) pour deux signaux radiofréquence de modulation (VRF11 VRF2) respectifs. 22 5. Convertisseur de fréquence selon la revendication 2 dans lequel ledit modulateur électro-optique d'intensité est du type à interféromètre de Mach-Zehnder à accès RF unique (MEOAU) présentant une seule entrée RF (EC), le convertisseur comprenant également un combineur de signaux RF (CRF) configuré pour recevoir en entrée deux signaux RF de modulation (VRF1 , VRF2) respectifs, les combiner et les appliquer à ladite entrée RF du modulateur électro-optique d'intensité. 6. Convertisseur de fréquence selon l'une des revendications 2 à 5 comprenant également un circuit de polarisation configuré pour appliquer à au moins une entrée de contrôle du modulateur électro-optique d'intensité une tension de polarisation (VB1, VB2, VB) adaptée pour minimiser l'intensité d'une composante spectrale des signaux optiques issus du modulateur électro-optique d'intensité à une fréquence somme ou différence des fréquences des signaux radiofréquence de modulation. 7. Convertisseur de fréquence selon l'une des revendications précédentes comprenant également un démultiplexeur (DEMUX) optique agencé pour démultiplexer les signaux optiques issus du 20 modulateur électro-optique d'intensité. 8. Convertisseur de fréquence selon l'une des revendications précédentes comprenant également un système de détection optique/électrique (SCOE, COE1, COE2, PDE) configuré pour convertir des 25 signaux optiques issus du modulateur électro-optique d'intensité vers le domaine radiofréquence. 9. Convertisseur de fréquence selon la revendication 8 dans lequel ledit modulateur électro-optique d'intensité est du type à double sortie 30 optique complémentaire (MEODS), le système de conversion optique/électrique comprenant au moins un photodétecteur équilibré (PDE). 23 10. Convertisseur de fréquence selon l'une des revendications 8 ou 9 dans lequel le système de conversion optique/électrique comprend une banque de filtres électriques (BFE) configurée pour extraire des composantes spectrales des signaux convertis vers le domaine 5 radiofréquence. 11. Charge utile de télécommunication (CUT) pour un satellite (SAT) comprenant au moins un convertisseur de fréquence selon l'une des revendications précédentes. 10 12. Procédé de conversion de fréquence au moyen d'un convertisseur selon l'une des revendications précédentes comprenant les étapes suivantes : - appliquer à l'entrée ou aux entrées RF (EC, EC1, EC2) du 15 modulateur électro-optique d'intensité (MEO) du convertisseur deux signaux radiofréquence (VRF1, VRF2) dont les fréquences doivent être converties ; - activer les sources optiques du convertisseur (SL1 - SL4) et pour générer lesdits signaux optiques (S01 - SO4) à au moins deux longueurs d'onde différentes (X1 - X4, modulés par lesdits signaux 20 d'oscillateurs locaux (SOL1 - SOL4) respectifs ; - récupérer des signaux optiques issus de la sortie optique du modulateur électro-optique d'intensité, les convertir vers le domaine radiofréquence et les filtrer pour en extraire des composantes spectrales correspondant chacune à un signal radiofréquence d'entrée mélangé avec 25 l'un desdits signaux d'oscillateur local. 13. Procédé selon la revendication 12 comprenant également l'étape suivante : appliquer à au moins une entrée de contrôle du 30 modulateur électro-optique d'intensité une tension de polarisation (Vgi, VB2, VB) adaptée pour minimiser l'intensité d'une composante spectrale des signaux RF issus du système de détection optique/électrique à une fréquence 24 somme ou différence des fréquences des signaux radiofréquence de modulation.