FR 3079928 A1 20191011 FR 1853093 A 20180410 Capteur passif différentiel à base de résonateurs à ondes élastiques pour mesure de détection de contact et de mesure de température Le domaine de l'invention concerne la mesure de détection de contact pouvant être enrichie de mesure de température sur des équipements électriques haute tension et moyenne tension qui ont une fonction d'interrupteur. Ces mesures permettent de s'assurer que l'équipement est correctement configuré afin de supporter la charge sans risque. Il est proposé dans la présente invention de mesurer la détection de contact ou la détection de contact et de température à l'aide d'un capteur acoustique passif à base de résonateurs interrogé à l'aide d'un signal radiofréquence. Il peut avantageusement s'agir typiquement de la mesure à l'aide de capteurs piézoélectriques passifs à ondes de surface communément appelé capteur SAW (Surface Acoustic Wave). Ces capteurs sont par exemple constitués de résonateurs fonctionnant dans des bandes de fréquences allant de 430 à 450 MHz et utilisant généralement un substrat de quartz permettant d'atteindre de hauts 20 facteurs de qualité jusqu'à 20 000. Selon l'état de l'art un résonateur à ondes de surface est constitué d'électrodes métalliques, déposées par des procédés de photolithographie usuels en micro-électronique, à la surface d'un substrat piézoélectrique. La structure d'un résonateur à ondes de surface repose sur un transducteur T 25 électroacoustique à peignes inter-digités entouré de part et d'autre par des miroirs de Bragg M1 et M2 comme illustré en figure 1. A la fréquence de résonance, la condition de synchronisme entre les réflecteurs est satisfaite permettant d'obtenir une addition cohérente des différentes réflexions qui se produisent sous les réflecteurs. On observe alors 30 un maximum d'énergie acoustique au sein de la cavité résonante et d'un point de vu électrique, on observe un maximum d'amplitude du courant admis par le transducteur. La conductance électrique (partie réelle de l'admittance qui multipliée par la tension donne le courant), suit une loi Lorentzienne en fonction de la fréquence et présente un maximum à la 35 fréquence de résonance comme illustré en figure 2. La résonance est 2 également caractérisée par sa largeur à mi-hauteur qui est directement liée à la surtension du résonateur (définie comme l'inverse de la bande relative à mi-hauteur). Il est également connu que lorsque les résonateurs sont 5 connectés à une antenne, il est possible de les interroger par l'intermédiaire d'ondes électromagnétiques. Si une impulsion électromagnétique de durée suffisante (par rapport au paramètre surtension/fréquence de résonance) est émise à une fréquence FO appartenant à la bande passante du résonateur, celui-ci va rentrer en oscillation (oscillation forcée), pendant cette phase dite 10 d'émission. Plus la fréquence émise est proche de la fréquence de résonance plus le résonateur accumule d'énergie dans la cavité acoustique. Pendant la durée de l'impulsion émise, le résonateur se charge, accumulant de l'énergie. Si l'on interrompt l'émission, après un bref état transitoire, le résonateur se décharge dans l'antenne qui lui est connectée, émettant une 15 exponentielle décroissante à sa fréquence naturelle d'oscillation (oscillation libre) Fr, c.à.d. à la fréquence de résonance. La puissance reçue de l'exponentielle décroissante est alors mesurée, c'est la phase dite de réception. Une méthode d'interrogation bien connue consiste à faire varier la fréquence d'interrogation FO avec un certain pas et à enregistrer le niveau de puissance pour chacune des fréquences émises suite à quoi la fréquence de résonance est déterminée via le maximum de la puissance mesurée où via une interpolation permettant d'approximer la fonction Lorentzienne. La fréquence de résonance dépend en particulier de la température et de la contrainte auxquelles le résonateur SAW est soumis. De manière à s'affranchir de certaines perturbations RF (distance entre le capteur et l'antenne d'émission notamment) et de certains problèmes dus au vieillissement du capteur (dérive des fréquences dans le temps par exemple), ce dernier est généralement constitué d'un minimum de deux résonateurs. Cela permet d'utiliser la différence de fréquence entre les deux résonateurs pour calculer la grandeur physique mesurée, comme par exemple la contrainte (déformation) ou la température. Ces capteurs passifs trouvent un intérêt dans les situations où l'utilisation d'une batterie représente une contrainte rédhibitoire (maintenance périodique, poids ou encombrement, fonctionnement dans les 35 environnements sévères : haute température, forts champs 3 électromagnétiques en particulier) et présentent également l'avantage de pouvoir être intégrés dans des milieux diélectriques (bois, béton, plastique, caoutchouc,...) où l'inaccessibilité résultante rend impossible le changement de batterie. Ils sont adaptés également à des configurations où le capteur est 5 intégré dans un environnement en mouvement (rotation par exemple). Le Demandeur propose dans la présente invention d'utiliser ce type de capteur pour réaliser la détection de contact mécanique qui constitue notamment une mesure déterminante pour le bon fonctionnement des 10 appareillages électriques en particulier pour les applications moyenne et haute tension. Ces appareils (sectionneurs, disjoncteurs, contacteurs, ...) permettent la mise sous ou hors tension de portions de réseau électrique. Les sectionneurs par exemple sont des organes de sécurité utilisés pour ouvrir ou fermer un circuit lorsqu'ils ne sont pas parcourus par 15 un courant. Ils sont utilisés pour isoler un ensemble de circuits, un appareil, une machine, une section de ligne aérienne ou de câble, afin de permettre au personnel d'exploitation d'y accéder sans danger. Une fois l'intervention terminée il est nécessaire de s'assurer que le contact électrique est de bonne qualité avant de remettre le courant. Si le contact n'est pas parfait à cause 20 d'un mauvais positionnement des parties mâle et femelle (apparition d'une résistance élevée liée à un mauvais contact mécanique) un arc électrique lié à l'ionisation de l'air va être produit pouvant ainsi générer de graves dégâts. Il est donc nécessaire de disposer d'un équipement permettant de mesurer l'état de fermeture du contact (dans le cadre d'un réseau triphasé, il est 25 nécessaire de contrôler 3 contacts). Il n'existe aujourd'hui aucun appareillage permettant d'effectuer une mesure mécanique du contact en particulier à cause des champs électromagnétiques intenses qui règnent dans les environnements haute tension. 30 Une méthode pourrait consister à utiliser des jauges de déformations résistives pour mesurer la déformation sur les contacts. Mais l'utilisation de telles jauges connectées à un conditionneur via une liaison filaire n'est pas possible du fait de l'environnement électromagnétique. 4 Le Demandeur considère que les jauges de contraintes à ondes élastiques qui ont été largement étudiées et leurs avantages sont compatibles d'un tel environnement. Les figures 3a et 3b sont relatives à une configuration de mesure 5 de la contrainte/déformation avec une jauge dite SAW comprenant un dispositif à ondes élastiques de surface et collée près de l'encastrement dans le cadre d'une configuration d'une poutre encastrée en flexion (figure 3a). Avec a: la distance entre l'encastrement et le centre du 10 résonateur F: la force liée au poids de masse m appliqué à la distance L de l'encastrement T : la contrainte calculée au centre du résonateur : On a le calcul de contraintes ci-dessous : 15 T = hF (a-L)/2.I I = Wh3 / 12 F = mg La figure 3b montre le résultat de mesure (variation de fréquence relative à 434 MHz) de contrainte à l'aide d'une jauge SAW collée près de 20 l'encastrement d'une poutre en flexion pour une variation de contrainte de 150 M Pa. La jauge SAW est par exemple basée sur un résonateur fonctionnant dans la bande ISM à 434 MHz utilisant une coupe de quartz qui permet de minimiser la sensibilité à la température (température d'inversion 25 proche de la température typique d'utilisation) et d'atteindre une sensibilité à la contrainte compatible des objectifs de précision sur la mesure de contraintes. Afin de s'affranchir de la sensibilité résiduelle en fonction de la température ou de forces parasites, on utilisera de la même façon que pour les jauges résistives filaires des structures en demi-pont (2 jauges) ou des 30 structures en pont complet (4 jauges). La mesure de température d'un contact est également une mesure qui permet d'anticiper des phénomènes de génération d'arc électrique. En effet lorsque le sectionneur en particulier est ouvert, une pollution peut venir se déposer sur les contacts argentés créant ainsi une résistance localisée dont la valeur peut croître au cours du temps à cause du 5 vieillissement jusqu'à générer un arc électrique. Des mesures par thermographie infrarouge permettent en particulier de détecter les points chauds potentiellement dangereux à terme et par conséquent d'intervenir pour une opération de maintenance. Néanmoins l'utilisation de caméra IR 5 souffre d'inconvénients comme la sensibilité de la mesure de température à la distance, à l'angle d'observation, à la variation d'état de surface (pollution au cours du temps). Pour les applications sectionneurs par exemple, les contraintes sont encore plus nombreuses : sensibilité de la mesure au vent, au rayonnement solaire ce qui conduit à utiliser des équipements auxiliaires 10 tels que des lasers pour la mesure de la distance, des anémomètres pour la mesure de la vitesse du vent ou bien à effectuer des mesures de nuit. On peut également citer d'autres technologies telles que la mesure par fibre optique ou bien les solutions à récupération d'énergie. 15 La technologie SAW offre ainsi une solution alternative non invasive, sans fil, passive permettant une surveillance en continu. Dans des applications, cellule moyenne tension intégrant des disjoncteurs par exemple ou bien sectionneurs, il a déjà été proposé d'utiliser des capteurs SAW pour des mesures de températures basés sur une structure comportant deux 20 résonateurs connectés en parallèle. Selon l'état de l'art, chaque résonateur utilise une coupe de quartz ou un angle de propagation différent de façon à générer une variation de la différence de fréquence de résonance presque linéaire en fonction de la température. Les figures 4a et 4b illustrent un exemple de variation des 25 fréquences en fonction de la température d'un capteur de température SAW (gamme de mesure -20°C, 165°C précision +/- 2°C) foctionnant dans la bande ISM (figure 4a) et la variation de la différence de fréquence du même capteur en fonction de la température (figure 4b). Néanmoins le nombre de capteurs pouvant être interrogés varie 30 significativement selon que l'on a affaire à une application en espace libre (sectionneurs) ou bien en environnement confiné (cellules). Dans le premier cas, la bande autorisée se limite à la bande ISM en Europe [433.05 MHz, 434.79 MHz] et cette bande permet d'interroger typiquement un capteur (cf. figures 4a et 4b). Toute augmentation du nombre de capteurs condamne à 6 une restriction de la gamme de température ou à une dégradation de la précision de mesure. Il apparaît clairement à ce stade que la principale difficulté 5 consiste à pouvoir effectuer une mesure de contact mécanique ou une mesure de température et de contact mécanique dans le cas où les contraintes d'encombrement spectral sont dictées par les normes d'utilisation de systèmes sans fil en espace libre. 10 L'objet de la présente invention consiste donc à proposer une solution applicable à ce problème adaptée à différentes normes prises comme exemple dans la présente demande de brevet, sachant que les exemples cités ne limitent en rien le domaine d'application des configurations qui sont présentées. 15 Plus précisément la présente invention a pour objet un capteur passif à ondes élastiques apte à mesurer la déformation d'un élément déformable comprenant : - un support comportant une base, ledit support étant apte à être reporté sur ledit élément déformable, ledit support comprenant 20 au moins une première zone de déformation et une seconde zone de déformation négligeable ; - au moins un premier résonateur à ondes élastiques de fréquence fi situé dans ladite première zone de déformation au niveau de ladite base dudit support ; 25 - au moins un second résonateur à ondes élastiques de fréquence de résonance f2 situé dans ladite seconde zone de déformation négligeable et en contact avec un élément configuré pour réduire les effets de déformation dudit élément déformable, ledit second résonateur étant situé à un niveau 30 supérieur du niveau de ladite base. Selon des variantes de l'invention, l'élément configuré pour réduire les effets de déformation dudit élément déformable est une pièce en forme de L. Selon des variantes de l'invention, le capteur passif comporte en 35 outre un troisième résonateur de fréquence f3 dans ladite seconde zone de 7 déformation négligeable ou dans une troisième zone de déformation négligeable. Le capteur peut avantageusement comprendre deux pièces en forme de L. Selon des variantes de l'invention, le support comporte au moins 5 une partie intégrant ladite pièce en forme de L. Selon des variantes de l'invention, ladite au moins pièce en forme de L est collée sur ledit support. Selon des variantes de l'invention, le capteur passif comprend en outre un capot permettant de protéger lesdits résonateurs. 10 Selon des variantes de l'invention, le capteur comporte des moyens de report dudit support, lesdits moyens de report étant des ouvertures permettant le vissage, ou étant de type soudure, brasage, collage. Selon des variantes de l'invention, le capteur passif comprend une 15 antenne solidaire intégrée audit capteur. Selon des variantes de l'invention, le capteur passif comprend une liaison filaire pour connecter ledit capteur à une antenne. Selon des variantes de l'invention, le capteur comporte une antenne et des résonateurs connectés en parallèle à ladite antenne, 20 permettant une interrogation sur la résonance desdits résonateurs. Selon des variantes de l'invention, le capteur comporte une antenne et des résonateurs connectés en série à ladite antenne, permettant une interrogation sur l'anti-résonance desdits résonateurs. Selon des variantes de l'invention, les résonateurs à ondes 25 élastiques sont des résonateurs à ondes élastiques de surface, pouvant comprendre un substrat de quartz. Selon des variantes de l'invention, le capteur passif comprend au moins : - un premier résonateur de fréquence de résonance fi de coupe 30 de quartz Cl et d'angle de propagation al situé dans la première zone de déformation ; - un résonateur de fréquence de résonance f2, de coupe de quartz Cl et d'angle de propagation al situé dans la seconde zone de déformation négligeable, 35 permettant de réaliser des mesures de déformation. 8 Selon des variantes de l'invention, le capteur passif comprend : - un premier résonateur de fréquence de résonance fi, de coupe de quartz Cl et d'angle de propagation al situé dans une zone de déformation ; 5 - un résonateur de fréquence de résonance f2, de coupe de quartz Cl et d'angle de propagation al situé dans une zone de déformation négligeable ; - un résonateur de fréquence de résonance f3, de coupe de quartz C2 et d'angle de propagation a2 situé dans une zone de 10 déformation négligeable ; permettant de réaliser des mesures de déformation et de température. L'invention a aussi pour objet un appareil électrique comprenant un capteur de l'invention, ledit capteur permettant de mesurer un contact dans ledit appareil électrique. 15 Selon des variantes de l'invention, ledit appareil électrique est un sectionneur comprenant une tête avec au moins deux doigts, et un conducteur apte à venir contacter les deux dits doigts, un capteur selon l'invention étant positionné sur un des deux doigts de manière à détecter la contrainte appliquée par ledit conducteur entre les deux doigts. 20 L'invention sera mieux comprise et d'autres avantages apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre donnée à titre non limitatif et grâce aux figures parmi lesquelles : - la figure 1 illustre les électrodes d'un résonateur à ondes de 25 surface vues de dessus ; - la figure 2 illustre la réponse en fréquence typique d'un résonateur SAW sur quartz ; - les figures 3a et 3b illustrent une configuration de mesure de la contrainte/déformation avec une jauge SAW collée près de 30 l'encastrement dans le cadre d'une configuration d'une poutre encastrée en flexion et le résultat de mesure (variation de fréquence relative à 434 MHz) pour une variation de contrainte de 150 MPa ; - les figures 4a et 4b illustrent un exemple de variation des 35 fréquences en fonction de la température d'un capteur de 9 température SAW (gamme de mesure -20°C, 165°C préction +/- 2°C) fonctionnant dans la bande ISM et la variaion de la différence de fréquence du même capteur en fonction de la température ; 5 - la figure 5 illustre une représentation schématique de la tête d'un sectionneur équipé avec le capteur de déformation muni de son antenne selon l'invention ; - la figure 6 illustre une représentation schématique des trois phases instrumentées d'un sectionneur avec trois capteurs de 10 contact muni de leur antenne communiquant chacun avec un interrogateur également muni de son antenne ; - les figures 7a et 7b illustrent respectivement des configurations possibles de positionnement de résonateurs dans un capteur de déformation et de température comportant 4 résonateurs et 15 3 résonateurs ; - les figures 8a, 8b et 8c illustrent différentes configurations de mise en oeuvre du concept de capteur selon l'invention pour la mesure de contact ou la mesure de contact et de température ; - la figure 9 illustre un exemple de réalisation d'un capteur de 20 l'invention de mesure de température et de contact comportant 3 résonateurs SAW. Le Demandeur s'est plus particulièrement intéressé à la problématique de la mesure de déformation sur des contacts de sectionneurs 25 haute tension, enrichie éventuellement par une mesure de la température. Il s'agit de manière générale d'effectuer une mesure de déformation ou de déformation et de température en 3 points correspondant aux polarités des régimes triphasés. La figure 5 illustre une représentation schématique d'une des trois 30 phases d'un sectionneur, chaque phase du sectionneur étant équipée d'un capteur de déformation ou de déformation et de température muni de son antenne. Plus précisément la figure 5 montre la tête d'un sectionneur 10 avec les doigts 11 du sectionneur entre lesquels le conducteur 12 de section circulaire vient s'insérer. Sous l'effet de la contrainte appliquée par le 35 conducteur, les doigts sont soumis dans ce cas à une contrainte de type 10 flexion. Le capteur 20 est donc également soumis à une contrainte et sa réponse fréquentielle varie proportionnellement. On distingue également sur la figure 5 une antenne 30 qui permet de communiquer via une liaison sans fil avec l'interrogateur qui peut être préférentiellement localisé au sol. 5 Pour les applications haute tension type 400 kV typiquement la distance d'isolation entre phases est de l'ordre de 25 m et la distance d'interrogation par rapport au sol est de l'ordre de 10 m comme illustré en figure 6 qui fournit une représentation schématique des trois phases 10 instrumentées d'un sectionneur avec un capteur de température et de contact muni de son antenne communiquant chacun avec un interrogateur également muni de son antenne. Plus précisément, chaque phase (phase 1, phase 2, phase 3) comprend : 15 - une tête de sectionneur 10 instrumentée (à préciser) avec les doigts 11 du sectionneur entre lesquels le conducteur 12 de section circulaire vient s'insérer ; - un capteur 20 selon l'invention en contact avec un doigt de sectionneur relié à une antenne 30; 20 - un isolateur 40 ; - un support de sectionneur 50 ; - un interrogateur 60 dudit capteur. L'espacement entre phases nécessite l'utilisation de 3 antennes (une antenne par phase). On peut utiliser des antennes directives côté 25 interrogateur (type YAGI par exemple) qui permettent d'optimiser la liaison RF grâce à leur gain élevé et également de s'affranchir de problèmes résiduels d'interférences entre les capteurs installés sur les différentes phases. 30 Cette configuration est relativement favorable puisque la totalité de la bande ISM est exploitable pour chacune des phases. Dans le cas d'un capteur de contact et de température, une solution peut être de distribuer les 4 résonateurs nécessaires pour la réalisation d'une mesure différentielle de température et de contrainte dans 35 la bande ISM à 434 MHz. 11 Néanmoins une telle solution est consommatrice en terme d'occupation spectrale et le Demandeur propose également une solution permettant de réduire le nombre de résonateurs et donc de maximiser les sensibilités à la température et à la déformation. 5 En considérant à titre d'exemple la distribution de déformation le long d'un des doigts métalliques qui constituent la partie femelle d'un sectionneur. La déformation est localisée dans une certaine zone et celle-ci est logiquement proportionnelle à la charge à laquelle est soumis le doigt métallique. 10 Un premier agencement possible est présenté sur la figure 7a. Pour la mesure de déformation dans une configuration de traction/compression, on peut utiliser une structure demi-pont composé de deux jauges comprenant des résonateurs SAW R1 (fi, Cl, al) et R2 (f2, Ci, al) orientés à 900 l'une de l'autre. Ces deux jauges utilisent la même 15 coupe de quartz Cl et le même angle de propagation ai, et diffèrent par leurs fréquences de synchronisme (fi, f2) qui peuvent être ajustées par la période de métallisation. Ces jauges sont positionnées dans une zone de déformation significative Zd. La mesure de température est obtenue via l'agencement de deux résonateurs R3 (f3, C2, a2) et R4 (f4, C3, a2) 20 supplémentaires utilisant eux même deux coupes de quartz différentes C2 et C3 et le même angle de propagation a2 ou bien deux résonateurs utilisant la même coupe de quartz avec C2=C3 mais deux angles de propagation différents. Ces deux résonateurs sont localisés dans une zone Zdn où la déformation est négligeable. 25 Un second agencement optimisé afin de réduire l'occupation spectrale et par voie de conséquence améliorer la précision de la mesure de température et de déformation, peut être constitué de 3 résonateurs comme présenté sur la figure 7b. Un seul résonateur R1 (fi, Ci, al ) est localisé 30 dans la zone Zd où la déformation est significative et représentative de l'état de fermeture du contact. Le capteur de température comporte deux résonateurs R2 (f2, Ci, al) et R3 (f3, C2, a2) localisés dans une zone Zdn où la déformation est négligeable. On exploite ici le fait que la combinaison angle de coupe, angle de propagation utilisée pour la mesure de déformation 35 est choisie de façon à minimiser la sensibilité à la température en particulier. 12 Le second résonateur R2 traditionnellement utilisé pour la mesure de déformation est utilisé comme résonateur de référence pour le capteur de température et sa sensibilité à la déformation n'est pas exploitée du fait que celui-ci est positionné dans une zone de déformation négligeable. Le 5 troisième résonateur R3 caractérisé par les paramètres f3, C2, a2 dans le cas le plus général peut utiliser une coupe de quartz C2 et un angle de propagation a2 qui sont différents des deux résonateurs précédents et présente une sensibilité à la température plus importante que les deux autres résonateurs. 10 Ce dernier peut en particulier également utiliser la même coupe Cl que les deux premiers résonateurs en considérant un angle de propagation a2 différent de al ou bien utiliser une coupe C2 différente de Cl en considérant un angle de propagation a2=a1. Il est également possible de se satisfaire d'une mesure de la 15 déformation différentielle à base de deux résonateurs présentant respectivement les caractéristiques fi, Cl, al et f2, C2, a2. Dans ce cas l'information de température permettant d'améliorer la précision sur la mesure de déformation n'est pas disponible et on doit se contenter d'une mesure partiellement compensée en température avec une précision 20 dégradée. Quel que soit le cas (utilisation de deux ou trois résonateurs), on considère une connexion des résonateurs en parallèle sur l'antenne dans le cas d'un fonctionnement des résonateurs sur la fréquence de résonance et 25 une connexion série dans le cas d'un fonctionnement des résonateurs sur la fréquence d'antirésonance (cf. brevet FR3039708 et EP3125428). Les figures 8a, 8b et 8c présentent ci-après 3 exemples de capteurs selon l'invention permettant une mesure de la déformation ou de la 30 déformation et de la température. La figure 8a illustre une configuration de capteur présentant un support 1 apte à être reporté sur un élément déformable et comportant une base 100. Ledit support comprend au moins une première zone de déformation significative Zd et une seconde zone de déformation négligeable 35 Zdn. 13 Un premier résonateur à ondes élastiques R1 de fréquence f1 est situé dans ladite première zone Zd et en contact avec la base 100 dudit support. Un second résonateur à ondes élastiques R2 de fréquence de 5 résonance f2 situé dans ladite seconde zone Zdn et en contact avec un élément 102 configuré pour réduire les effets de déformation dudit élément déformable, ledit résonateur étant situé à un niveau supérieur du niveau dans lequel est positionné ledit premier résonateur. Dans cet exemple, l'ensemble la partie supérieure 102 est reliée à 10 la base 100 par une partie centrale 101, l'ensemble des parties 101 et 102 formant un L renversé. Ainsi, le résonateur R1 fonctionnant à la fréquence f1 sensible aux contraintes est localisé sur le niveau le plus bas du support 1 pouvant typiquement être un support métallique. 15 Le résonateur R2 fonctionnant à la fréquence f2 est localisé sur la partie surélevée en forme de L où la contrainte est négligeable, ledit L pouvant être métallique. L'ensemble des résonateurs R1 et R2 permet de réaliser une mesure différentielle de déformation et par la même de contact. 20 La figure 8b présente un second exemple de réalisation dans lequel le capteur passif comprend 3 résonateurs R1, R2 et R3. Le résonateur supplémentaire R3 fonctionnant à la fréquence f3 est localisé sur une deuxième partie surélevée en forme de L constituée également d'une partie 25 verticale 101 et d'une partie horizontale 102 où la contrainte est négligeable et permet avec le résonateur R2 de déterminer la température. La figure 8c montre un exemple de réalisation de capteur passif comprenant trois résonateurs R1, R2 et R3 et dans lequel les parties en L 30 constituées des parties 101 et 102 ne font plus partie intégrante du support mais sont rapportées par un procédé de collage via des éléments de collage 300 sur la base 100 dudit support. La figure 9 présente un exemple de réalisation de capteur. Le 35 résonateur R1 fonctionnant à une fréquence f1 et sensible aux contraintes 14 est localisé sur le niveau le plus bas correspondant à la base 100 du support pouvant être métallique. Le support comprend en outre deux orifices 400 en périphérie permettant le report du capteur par exemple sur le doigt métallique d'un 5 sectionneur par vissage à l'aide de deux vis adaptées aux deux orifices circulaires du support. Il est à noter que dans d'autres variantes non représentées, le report sur le doigt métallique peut être réalisé via un autre procédé tel que la soudure, la brasure ou le collage. Les résonateurs R2 et R3 sont positionnés sur des zones 10 exemptes de contraintes significatives tout en maintenant des conditions de température aussi proches que possible que celles du résonateur R1. Ceci est réalisé en positionnant les deux résonateurs R2 et R3 sur des parties métalliques en forme de L et constituées des parties 101 et 102. Les trois résonateurs abrités derrière un capot métallique 500 par 15 exemple sont connectés en parallèle à une antenne qui permet de communiquer sans fil avec l'interrogateur. Le fait d'intégrer les 3 résonateurs dans le même boitier permet de garantir des conditions de température similaires et donc d'obtenir une mesure de température précise ainsi qu'une compensation précise des effets 20 thermiques sur la mesure de la déformation. L'antenne du capteur peut être solidaire de ce dernier mais elle peut également être délocalisée via une liaison afin de réduire la taille du capteur et de ce fait faciliter son intégration dans des environnements où les contraintes d'encombrement sont fortes. Le fait de délocaliser l'antenne 25 permet de surcroît de positionner celle-ci dans des zones permettant de maximiser la liaison RF avec l'interrogateur. Le Tableau 1 ci-après présente les résultats de mesure en termes de variations de fréquence des résonateurs R1 et R2 selon l'état du 30 sectionneur, dans le cas d'un capteur selon l'invention comprenant la configuration illustrée en figure 8a à deux résonateurs R1 et R2, dans deux états de fermeture d'un sectionneur ouvert (Off) et fermé (On). On constate que la variation de fréquence du résonateur R1 situé dans une zone de déformation significative est environ 14 fois plus 15 importante que celle du résonateur R2 situé dans une zone de faible déformation. Off, Hz On, Hz A(On/Off) , Hz Résonateur R1 433922683 434033138 110455 Résonateur R2 433327646 433335613 7967 5 Tableau 1 Le Tableau 2 ci-après fournit une comparaison de la valeur de la déformation évaluée sur la base des mesures du Tableau 1 comparativement avec celle issues d'une mesure avec des jauges résistives, 10 ainsi que la valeur de la déformation issue d'une simulation. Ces résultats montrent en particulier un accord entre le capteur SAW et les jauges résistives à 5% près. Mesure de déformation (capteur SAW) Mesure déformation résistive) de la Simulation (jauge -271 pstrain -285 pstrain -290 pstrain 15 Tableau 2 Il est à noter que les configurations de résonateurs précédemment exposées peuvent être utilisées pour d'autres types de norme. La norme FCC par exemple autorise l'utilisation en particulier aux Etats unis et au 20 Canada d'une bande centrée autour de 915 MHz qui s'étend de 902 MHz à 928 MHz. Cette bande relative de 2.8 % (plus importante que la bande relative ISM à 434 MHz i.e. 0.4%) permet d'utiliser un nombre plus importants de résonateurs mais les structures précédemment décrites peuvent toujours être mises en oeuvre afin de minimiser le nombre de 25 résonateurs au profit d'une sensibilité et donc d'une précision pour la mesure de déformation et de température plus importante ou bien afin de minimiser la complexité du capteur et par voie de conséquence d'en réduire le coût. 16 D'autres applications de mesure de déformation peuvent être envisagées avec ce type de capteur en particulier la mesure de couple si l'on combine deux capteurs répondant aux schémas illustrés en figures 8a, 8b, 8c, à +/-45 ° de l'axe REVENDICATIONS1. Capteur passif à ondes élastiques apte à mesurer la déformation d'un élément déformable comprenant au moins : - un support comportant une base, ledit support étant apte à être reporté sur ledit élément déformable, ledit support comprenant au moins une première zone de déformation et une seconde zone de déformation négligeable ; - au moins un premier résonateur à ondes élastiques de fréquence f1 situé dans ladite première zone de déformation au niveau de ladite base dudit support ; - au moins un second résonateur à ondes élastiques de fréquence de résonance f2 situé dans ladite seconde zone de déformation négligeable et en contact avec un élément configuré pour réduire les effets de déformation dudit élément déformable, ledit second résonateur étant situé à un niveau supérieur du niveau de ladite base. 2. Capteur passif selon la revendication 1, dans lequel l'élément configuré pour réduire les effets de déformation dudit élément déformable est 20 une pièce en forme de L. 3. Capteur passif selon l'une des revendications 1 ou 2, comprenant un troisième résonateur de fréquence f3 dans ladite seconde zone de déformation négligeable ou dans une troisième zone de déformation 25 négligeable. 4. Capteur passif selon l'une des revendications 1 à 3, comprenant au moins une pièce en forme de L. 30 5. Capteur passif selon la revendication 4, dans lequel le support comporte au moins une partie intégrant ladite pièce en forme de L. 6. Capteur passif selon la revendication 4 dans lequel ladite au moins pièce en forme de L est collée sur ledit support. 35 18 7. Capteur passif selon l'une des revendications 1 à 6, comprenant un capot permettant de protéger lesdits résonateurs. 8. Capteur passif selon l'une des revendications 1 à 7, comportant 5 des moyens de report dudit support, lesdits moyens de report étant des ouvertures permettant le vissage, ou étant de type soudure, brasage, collage. 9. Capteur passif selon l'une des revendications 1 à 8, 10 comprenant une antenne solidaire intégrée audit capteur. 10. Capteur passif selon l'une des revendications 1 à 8, comprenant une liaison filaire pour connecter ledit capteur à une antenne. 15 11. Capteur passif selon l'une des revendications 1 à 10, comprenant une antenne et dans lequel lesdits résonateurs sont connectés en parallèle à ladite antenne. 12. Capteur passif selon l'une des revendications 1 à 10, comprenant une antenne et dans lequel lesdits résonateurs sont connectés en série à ladite antenne. 13. Capteur passif selon l'une des revendications 1 à 12, dans lequel les résonateurs à ondes élastiques sont des résonateurs à ondes 25 élastiques de surface, pouvant comprendre un substrat de quartz. 14. Capteur passif selon la revendication 13, comprenant au moins : - un premier résonateur de fréquence de résonance fi de coupe 30 de quartz Cl et d'angle de propagation al situé dans la première zone de déformation ; - un résonateur de fréquence de résonance f2, de coupe de quartz Cl et d'angle de propagation al situé dans la seconde zone de déformation négligeable ; 35 permettant de réaliser des mesures de déformation. 15. Capteur passif selon la revendication 13, comprenant : 19 - un premier résonateur de fréquence de résonance fi, de coupe de quartz Cl et d'angle de propagation al situé dans une zone de déformation ; - un résonateur de fréquence de résonance f2, de coupe de 5 quartz Cl et d'angle de propagation al situé dans une zone de déformation négligeable; - un résonateur de fréquence de résonance f3, de coupe de quartz C2 et d'angle de propagation a2 situé dans une zone de déformation négligeable ; 10 permettant de réaliser des mesures de déformation et de température. 16. Appareil électrique comprenant un capteur passif selon l'une des revendications 1 à 15, ledit capteur permettant de mesurer un contact dans ledit appareil électrique. 15 17. Sectionneur comprenant une tête avec au moins deux doigts, et un conducteur apte à venir contacter les deux dits doigts, et un capteur selon l'une des revendications 1 à 15, ledit capteur étant positionné sur un des deux doigts de manière à détecter la contrainte appliquée par ledit 20 conducteur entre les deux doigts.