FR 3082755 A1 20191227 FR 1855448 A 20180620 Domaine technique L'invention se rapporte au domaine des séparations de produits naturels ou chimiques, que l'on peut difficilement séparer par distillation. On utilise alors une famille de procédés, et de dispositifs associés, connus sous le nom de procédés, ou dispositifs de séparation en lit mobile simulé, soit en contre-courant simulé, soit en co-courant simulé, que nous désignerons ci-après par l'appellation « LMS >). Les domaines concernés sont notamment, et de façon non exclusive : la séparation entre d'une part les paraffines normales et d'autre part les paraffines ramifiées, naphtènes, et aromatiques ; la séparation oléfines / paraffines ; la séparation du paraxylène des autres isomères en C8 aromatiques ; la séparation du métaxylène des autres isomères en C8 aromatiques ; et la séparation de l'éthylbenzène des autres isomères en C8 aromatiques. Hors raffinerie et complexe pétrochimique, il existe de nombreuses autres applications parmi lesquelles on peut citer la séparation glucose / fructose, la séparation des isomères de position du crésol, des isomères optiques etc. Etat de l'art La séparation en LMS est bien connue dans l'état de la technique. En règle générale, une colonne fonctionnant en lit mobile simulé comporte au moins trois zones, et éventuellement quatre ou cinq, chacune de ces zones étant constituée par un certain nombre de lits successifs, et chaque zone étant définie par sa position comprise entre un point d'alimentation et un point de soutirage. Typiquement, une colonne en LMS est alimentée par au moins une charge à fractionner et un désorbant (parfois appelé éluant), et l'on soutire de ladite colonne au moins un raffinat et un extrait. 1 Les points d'alimentation et de soutirage sont modifiés au cours du temps, typiquement décalés dans le même sens d'une valeur correspondant à un lit. 2 Par définition, on désigne chacune des zones de fonctionnement par un numéro : zone 1 = zone de désorption des composés de l'extrait, comprise entre l'injection du désorbant et le prélèvement de l'extrait ; zone 2 = zone de désorption des composés du raffinat, comprise entre le prélèvement de 5 l'extrait et l'injection de la charge à fractionner ; zone 3 = zone d'adsorption des composés de l'extrait, comprise entre l'injection de la charge et le soutirage du raffinat ; et optionnellement une zone 4 située entre le soutirage de raffinat et l'injection du désorbant. 10 L'état de la technique décrit de façon approfondie différents dispositifs et procédés permettant d'effectuer la séparation de charges en lit mobile simulé. On peut citer notamment les brevets US 2,985,589, US 3,214,247, US 3,268,605, US 3,592,612, US 4,614,204, US 4,378,292, US 5,200,075, US 5,316,821. Ces brevets 15 décrivent également en détail le fonctionnement d'un dispositif LMS. Les dispositifs LMS comportent typiquement au moins une colonne (et souvent deux), divisée en plusieurs lits d'adsorbant successifs, lesdits lits étant séparés par des plateaux. 20 Les moyens commandés de distribution et d'extraction de fluides d'un dispositif LMS sont typiquement de l'un des deux grands types suivants de technologie : soit, pour chaque plateau, une pluralité de vannes commandées tout ou rien pour l'alimentation ou le soutirage des fluides, ces vannes étant typiquement situées au voisinage immédiat du plateau correspondant. Chaque plateau comprend typiquement au moins quatre 25 vannes à deux voies, commandées en tout ou rien, pour effectuer respectivement les alimentations de la charge et du désorbant et les soutirages de l'extrait et du raffinat ; soit une vanne rotative multi-voies pour l'alimentation ou le soutirage des fluides sur l'ensemble des plateaux. 30 La présente invention se situe notamment dans le cadre des dispositifs LMS utilisant une pluralité de vannes pour assurer l'alimentation et le soutirage des différents fluides. Chacun des plateaux comprend typiquement une pluralité de panneaux distributeursmélangeurs-extracteurs, dits « plateaux DME » alimentés par des lignes ou systèmes de 3 distribution/extraction. Les plateaux peuvent être de tout type et de toute géométrie. Ils sont généralement divisés en panneaux, correspondant à des secteurs adjacents de la section de la colonne, par exemple des panneaux à secteurs angulaires tels que présentés dans le brevet US 6,537,451 figure 8, ou des panneaux à secteurs parallèles tels que découpés 5 dans une circonférence, ainsi que décrit le brevet US 6,797,175. La distribution sur chacun des lits requiert une collecte du flux principal provenant du lit précédent, la possibilité d'injecter un fluide annexe ou fluide secondaire tout en mélangeant le mieux possible ces deux fluides, ou encore la possibilité de prélever une partie du fluide 10 collecté, de l'extraire pour l'envoyer vers l'extérieur du dispositif et aussi de redistribuer un fluide sur le lit suivant. Un problème générique de l'ensemble des dispositifs LMS est de minimiser la pollution générée par le liquide se trouvant dans les différentes zones du ou des circuits 15 d'alimentation et de soutirage de fluides des plateaux, lors des modifications des points d'alimentation et de soutirage au cours du fonctionnement du dispositif LMS. En effet, lorsque, au cours de la séquence de fonctionnement, une ligne, chambre, ou zone d'alimentation d'un plateau n'est plus balayée par un fluide du procédé, elle devient une 20 zone morte dans lequel le liquide stagne, et n'est remis en mouvement que lorsqu'un autre fluide du procédé y circule à nouveau. De par le fonctionnement du dispositif LMS, il s'agit alors d'un fluide du procédé généralement différent du fluide stagnant dans la ligne considérée. 25 Le mélange, ou la circulation à bref intervalle de temps de fluides de compositions notablement différentes introduit des perturbations dans le profil de concentration de la zone considérée par rapport au fonctionnement idéal, pour lequel les discontinuités de composition sont à proscrire. 30 Un autre problème réside dans les éventuelles recirculations entre différentes zones d'un même plateau, et plus généralement de l'ensemble du système de distribution/extraction d'un même plateau, du fait de très petites différences de pression entre les différentes zones du plateau, ce qui induit encore une perturbation par rapport au fonctionnement idéal. 4 Pour résoudre ces problèmes liés aux recirculations et aux zones mortes, différentes techniques sont connues de l'art antérieur. Il a déjà été proposé de réaliser un balayage du système de distribution/extraction d'un 5 plateau donné par du désorbant ou du produit recherché, relativement pur. Cette technique permet effectivement d'éviter la pollution du produit désiré lors de son extraction. Toutefois, comme le liquide de balayage a une composition très différente du liquide qu'il déplace, cela introduit des discontinuités de composition préjudiciables au fonctionnement idéal. Cette première variante de balayage réalise typiquement des balayages de courte durée à gradient 10 de concentration élevé. Ces balayages sont de courte durée précisément pour limiter les effets des discontinuités de composition. Une autre solution consiste, comme décrit dans les brevets US 5,972,224 et US 6,110,364, à faire transiter une majorité du flux principal vers l'intérieur de la colonne et une minorité de ce 15 flux (typiquement de 1 % à 20 % du flux principal) vers l'extérieur par des lignes de dérivation externes entre plateaux successifs. Ce balayage du système de distribution/extraction au niveau d'un plateau par un flux provenant du plateau supérieur est typiquement réalisé en continu, de telle sorte que les lignes et zones du système de distribution/extraction ne soient plus « mortes », mais constamment balayées. 20 Un tel système avec balayage continu via des lignes de dérivation est présenté à la figure 2 du brevet FR 2,772,634. Les lignes de dérivation sont en général de petit diamètre et comprennent une vanne de petit diamètre, ce qui réduit le coût du système. 25 Selon l'enseignement des brevets US 5,972,224 et US 6,110,364, on cherche à ce que le système de distribution/extraction d'un plateau donné soit balayé par du liquide ayant une composition très voisine de celle du liquide déplacé (liquide présent dans le système de distribution, ou circulant au niveau du plateau). Ainsi, on minimise les mélanges de fluides de composition différente et on réduit les discontinuités de composition. 30 Dans ce but, les brevets US 5,972,224 et US 6,110,364 préconisent de mettre en oeuvre des débits de balayage dans les dérivations de sorte que la vitesse de transit dans chaque dérivation soit sensiblement la même que la vitesse d'avancement du gradient de concentration dans le flux principal du dispositif LMS. On parle alors de balayage 5 « synchrone », ou « à débit synchrone ». Ainsi, on réalise un balayage des différentes lignes et capacités par un fluide qui a une composition sensiblement identique à celle du liquide qui s'y trouve, et on réintroduit le liquide circulant dans une dérivation en un point où la composition du flux principal est sensiblement identique. 5 Le brevet FR 2,935,100 montre qu'il est possible d'améliorer les performances du procédé en réglant les débits des lignes de dérivation dans une zone de fonctionnement donnée en fonction de la présence ou non d'au moins une ligne de dérivation fermée dans ladite zone. 10 Les procédés précédemment cités permettent d'obtenir l'objectif de pureté commerciale pour une unité comprenant un nombre élevé de lits. Cependant, la demanderesse a pu montrer que lorsque l'on considère une unité de séparation en lit mobile simulé à nombre de lits réduit, e.g. présentant au moins une zone comprenant en moyenne moins de trois lits, les enseignements des « balayages synchrones » des brevets US 5,972,224, US 6,110,364 et 15 FR 2,935,100 ne suffisent pas à obtenir la pureté commerciale avec un rendement élevé (supérieur à 97%). Résumé 20 Dans le contexte précédemment décrit, un premier objet de la présente description est de fournir un procédé de séparation LMS utilisant un faible nombre de lits et permettant, à rendement équivalent, d'extraire un soluté de la charge avec une pureté supérieure. En effet lorsque l'on utilise un dispositif LMS comprenant au moins une zone comprenant en moyenne moins de trois lits, la demanderesse est parvenue à identifier, de manière 25 surprenante, un nombre restreint de modes d'opération des lignes de dérivation et des lignes d'injection et de soutirage permettant d'atteindre une pureté commerciale avec un rendement élevé, un deuxième objet est de pourvoir un procédé permettant, à pureté équivalente, d'extraire un soluté de la charge avec un rendement supérieur. 30 Selon un premier aspect, les objets précités, ainsi que d'autres avantages, sont obtenus par un procédé de séparation en lit mobile simulé d'une charge dans un dispositif de séparation en lit mobile simulé, 6 le dispositif comprenant : au moins une colonne comprenant une pluralité de lits d'adsorbants séparés par des plateaux comprenant chacun un système de distribution/extraction ; et des lignes de dérivation externes joignant directement deux plateaux successifs, 5 chaque ligne de dérivation externe comprenant des points d'alimentation de fluides et des points de soutirage d'effluents, procédé dans lequel : on alimente au moins une colonne avec la charge et un désorbant et on soutire au moins un extrait et au moins un raffinat de l'au moins une colonne, les points d'alimentation 10 et de soutirage étant décalés au cours du temps d'une valeur correspondant à un lit d'adsorbant avec une période de permutation et déterminant une pluralité de zones de fonctionnement du dispositif, et notamment les zones principales suivantes : une zone 1 de désorption des composés de l'extrait, comprise entre l'alimentation du désorbant et le soutirage de l'extrait, 15 une zone 2 de désorption des composés du raffinat, comprise entre le soutirage de l'extrait et l'alimentation de la charge, une zone 3 pour l'adsorption des composés de l'extrait, comprise entre l'alimentation de la charge et le soutirage du raffinat, et une zone 4 située entre le soutirage du raffinat et l'alimentation du désorbant ; 20 procédé dans lequel : si une zone contient de moins de 3 lits, alors, si on injecte ou soutire le flux délimitant la zone considérée et situé en amont de ladite zone sur le plateau Pi via la ligne de dérivation Lj,j1, alors on injecte/soutire le flux délimitant la zone et situé en aval de ladite zone sur le plateau P, via la ligne de dérivation 25 L+1, et si on injecte ou soutire le flux délimitant la zone considérée et situé en aval de ladite zone sur le plateau Pi via la ligne de dérivation HA, alors on injecte/soutire le flux délimitant la zone et situé en amont de ladite zone sur le plateau P, via la ligne de dérivation le plateau P, correspondant à un plateau de la colonne, 30 le plateau P, correspondant à un plateau différent de Pi, la ligne de dérivation L11 étant la ligne joignant les deux plateaux successifs Ph et P,, la ligne de dérivation étant la ligne joignant les deux plateaux successifs P, et la ligne de dérivation L11, étant la ligne joignant les deux plateaux successifs Po et P,, la ligne de dérivation LA+, étant la ligne joignant les deux plateaux successifs P, et 7 Selon un ou plusieurs modes de réalisation, si la zone 1 contient en moyenne moins de trois lits, alors lorsqu'on injecte le désorbant sur le plateau P, via la ligne de dérivation on soutire l'extrait sur le plateau P, via la ligne de dérivation Li1+1 ; si la zone 2 contient en moyenne moins de trois lits, alors lorsqu'on injecte la charge 5 sur le plateau P, via la ligne de dérivation L,_1'., alors on soutire l'extrait sur le plateau P; via la ligne de dérivation L111; si la zone 3 contient en moyenne moins de trois lits, alors lorsqu'on injecte la charge sur le plateau P, via la ligne de dérivation L,,i+, alors on soutire le raffinat sur le plateau P, via la ligne de dérivation 1_,1,1 ; et 10 si la zone 4 contient en moyenne moins de trois lits, alors lorsqu'on injecte le désorbant sur le plateau P, via la ligne de dérivation Lkiii alors on soutire le raffinat sur le plateau P, via la ligne de dérivation 1-,-11- Selon un ou plusieurs modes de réalisation, si la zone 1 contient en moyenne moins de trois 15 lits, alors lorsqu'on soutire l'extrait sur le plateau P, via la ligne de dérivation LA, on injecte le désorbant sur le plateau P, via la ligne de dérivation ; si la zone 2 contient en moyenne moins de trois lits, alors lorsqu'on soutire l'extrait sur le plateau Pi via la ligne de dérivation Lki alors on injecte la charge sur le plateau P, via la ligne de dérivation LA+, ; 20 si la zone 3 contient en moyenne moins de trois lits, alors lorsqu'on soutire le raffinat sur le plateau P, via la ligne de dérivation Lu, alors on injecte la charge sur le plateau P, via la ligne de dérivation L11 ; et si la zone 4 contient en moyenne moins de trois lits, alors lorsqu'on soutire le raffinat sur le plateau P, via la ligne de dérivation Leo alors on injecte le désorbant sur le plateau P, via la 25 ligne de dérivation 1-11+1. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le plateau P, est connecté à la ligne de dérivation 1_11; et la ligne de dérivation 30 Selon un ou plusieurs modes de réalisation, chaque plateau comprend une pluralité de panneaux distributeurs-mélangeurs-extracteurs de type à secteurs parallèles et alimentations dissymétriques. 8 Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge comprend du paraxylène ou du métaxylène au sein d'un mélange d'hydrocarbures aromatiques en C8. Des modes de réalisation selon le premier aspect ainsi que d'autres caractéristiques et 5 avantages des procédés selon le premier aspect vont apparaître à la lecture de la description qui va suivre, donnée à titre uniquement illustratif et non limitatif, et en référence au dessin suivant. Brève description des dessins 10 La figure 1 représente un dispositif LMS utilisé dans le procédé selon des modes de réalisation de la présente description, le dispositif comprenant une colonne présentant une succession de plateaux (Pi-1, Pi, Pi+1, Pi+2) et de lits (Ai, A,, A,, Ak2), et des lignes de dérivation externes Li41, Li+1142). 15 La figure 2 représente un dispositif LMS utilisé dans le procédé selon des modes de réalisation de la présente description, le dispositif étant dans un mode de fonctionnement dans lequel la zone 1 de désorption des composés de l'extrait est comprise entre l'alimentation du désorbant au niveau du plateau P, et le soutirage de l'extrait au niveau du 20 plateau P. La figure 3 représente un dispositif LMS utilisé dans le procédé selon des modes de réalisation de la présente description, le dispositif étant dans un mode de fonctionnement dans lequel la zone 2 de désorption des composés du raffinat est comprise entre le soutirage 25 de l'extrait au niveau du plateau P, et l'alimentation de la charge F au niveau du plateau P. La figure 4 représente un dispositif LMS utilisé dans le procédé selon des modes de réalisation de la présente description, le dispositif étant dans un mode de fonctionnement dans lequel la zone 3 pour l'absorption des composés de l'extrait est comprise entre 30 l'alimentation de la charge au niveau du plateau P, et le soutirage du raffinat au niveau du plateau P. La figure 5 représente un dispositif LMS utilisé dans le procédé selon des modes de réalisation de la présente description, le dispositif étant dans un mode de fonctionnement 9 dans lequel la zone 4 est comprise entre le soutirage du raffinat au niveau du plateau Pi et l'alimentation du désorbant au niveau du plateau P. Description détaillée 5 Le but de l'invention est d'améliorer les performances d'un procédé de séparation en lit simulé par rapport à l'enseignement des brevets US 5,972,224, US 6,110,364 et FR 2,935,100, lorsque l'on utilise un dispositif LMS comprenant au moins une zone comprenant en moyenne moins de trois lits. 10 En référence à la figure 1, pour atteindre des performances de séparation élevées par les technologies LMS avec un nombre limité de lits, l'invention propose un procédé de séparation en LMS d'une charge F dans un dispositif LMS possédant au moins une colonne, ladite colonne étant composée d'une pluralité de lits d'adsorbants A séparés par des 15 plateaux P, comprenant chacun un système de distribution/extraction. Le dispositif LMS comprend en outre des lignes de dérivation externes joignant directement deux plateaux successifs Ph P,,,, permettant notamment le balayage desdits plateaux. Chacune de ces lignes de dérivation L,,1,1 pouvant comprendre des moyens automatisés de régulation du débit de balayage. 20 Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la colonne comprend n lits d'adsorbants A. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, n est un nombre entier naturel compris entre 6 et 15, préférablement entre 8 et 12, i étant un nombre entier naturel compris entre 1 et n. 25 Le procédé de séparation en LMS comprend les étapes suivantes : on alimente la charge F et un désorbant D, et on soutire au moins un extrait E, et au moins un raffinat R, les points d'alimentation et de soutirage étant décalés au cours du temps d'une valeur correspondant à un lit d'adsorbant avec une période de permutation (période notée ST entre deux permutations successives des alimentations / extractions) et déterminant une pluralité de 30 zones de fonctionnement du dispositif LMS, et notamment les zones principales suivantes : une zone 1 de désorption des composés de l'extrait, comprise entre l'alimentation du désorbant D et le soutirage de l'extrait E ; une zone 2 de désorption des composés du raffinat, comprise entre le soutirage de l'extrait E et l'alimentation de la charge F ; 10 une zone 3 pour l'adsorption des composés de l'extrait, comprise entre l'alimentation de la charge et le soutirage du raffinat R ; et une zone 4 située entre le soutirage du raffinat R et l'alimentation du désorbant D. 5 Il est à noter qu'une ligne de dérivation externe L,,i+, joignant directement deux plateaux successifs Pi, P1, est dite appartenir à une zone lorsque le lit A disposé entre les plateaux P, et Pk, appartient à ladite zone. De plus, les n lits d'adsorbants A, sont répartis dans les zones 1 à 4 selon des configurations dites de type a / b /c / d, c'est-à-dire que la répartition des lits est la suivante : 10 a est le nombre moyen de lits en zone 1 ; b est le nombre moyen de lits en zone 2 ; c est le nombre moyen de lits en zone 3 ; et d est le nombre moyen de lits en zone 4. 15 Dans la présente description, une zone comprenant « en moyenne » moins de trois lits correspond à une zone pouvant comprendre ponctuellement plus de deux lits pendant une partie de la période de permutation ST (e.g. lorsque des permutations des points injections et soutirages sont déphasés), mais dont la moyenne du nombre de lits par période de permutation ST est strictement inférieure à trois. 20 Selon un ou plusieurs modes de réalisation : a = (n " 0.208) " ( 1 ± 0,2) ; b = (n " 0.375)* ( 1 ± 0,2 ) ; c = (n " 0.292) * ( 1 ± 0,2) ; 25 d = (n " 0.125)* ( 1 ± 0,2 ). Lorsque l'on injecte un fluide (charge F ou désorbant D) ou que l'on soutire un fluide (extrait E ou raffinat R) sur un plateau P,, on utilise la ligne d'injection LF Ou LD ou de soutirage LE Ou LR correspondante qui est reliée à une des deux lignes de dérivation (Li_1',, ou Li41) 30 connectées au plateau P. Le procédé selon l'invention est caractérisé en ce qu'il respecte les règles suivantes : si une zone contient de moins de 3 lits, 11 alors, si on injecte ou soutire le flux délimitant la zone considérée et situé en amont de ladite zone sur le plateau Pi via la ligne de dérivation alors on injecte/soutire le flux délimitant la zone et situé en aval de ladite zone sur le plateau P, via la ligne de dérivation et 5 si on injecte ou soutire le flux délimitant la zone considérée et situé en aval de ladite zone sur le plateau Pi via la ligne de dérivation Lj1A, alors on injecte/soutire le flux délimitant la zone et situé en amont de ladite zone sur le plateau P, via la ligne de dérivation le plateau P, correspondant à un plateau de la colonne, le plateau P, correspondant à un plateau différent de Pi, 10 la ligne de dérivation 1-1-111 étant la ligne joignant les deux plateaux successifs Ph et Pi, la ligne de dérivation étant la ligne joignant les deux plateaux successifs P, et Pko, la ligne de dérivation LJ11 étant la ligne joignant les deux plateaux successifs Po et P,, la ligne de dérivation étant la ligne joignant les deux plateaux successifs P, et P,.0. 15 j est un nombre entier naturel compris entre 1 et n et différent de i. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, si la zone 1 contient en moyenne moins de trois lits, alors lorsqu'on injecte le désorbant sur le plateau P, via la ligne de dérivation Leo, on soutire l'extrait sur le plateau P, via la ligne de dérivation 4+1. Par exemple, en référence à la 20 figure 2, si la zone 1 contient en moyenne moins de trois lits, alors si on injecte le désorbant sur le plateau P, via la ligne de dérivation L,,1+1 alors il faut soutirer l'extrait sur le plateau P, via la ligne de dérivation 1-,1+1. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, si la zone 2 contient en moyenne moins de trois 25 lits, alors lorsqu'on injecte la charge sur le plateau P, via la ligne de dérivation Li-111 alors on soutire l'extrait sur le plateau P, via la ligne de dérivation Lo',. Par exemple, en référence à la figure 3, si la zone 2 contient en moyenne moins de trois lits, alors si on injecte la charge sur le plateau Pi via la ligne de dérivation LH" alors il faut soutirer l'extrait sur le plateau P, via la ligne de dérivation 30 Selon un ou plusieurs modes de réalisation, si la zone 3 contient en moyenne moins de trois lits, alors lorsqu'on injecte la charge sur le plateau Pi via la ligne de dérivation 1,1,1 alors on soutire le raffinat sur le plateau P, via la ligne de dérivation L'Fo. Par exemple, en référence à la figure 4, si la zone 3 contient en moyenne moins de trois lits, alors si on injecte la charge 12 sur le plateau R via la ligne de dérivation LA+, alors il faut soutirer le raffinat sur le plateau P, via la ligne de dérivation Selon un ou plusieurs modes de réalisation, si la zone 4 contient en moyenne moins de trois 5 lits, alors lorsqu'on injecte le désorbant sur le plateau P, via la ligne de dérivation L1 alors on soutire le raffinat sur le plateau P; via la ligne de dérivation Par exemple, en référence à la figure 5, si la zone 4 contient en moyenne moins de trois lits, alors si on injecte le désorbant sur le plateau R via la ligne de dérivation LHIA alors il faut soutirer le raffinat sur le plateau P; via la ligne de dérivation IH-1. 10 Selon un ou plusieurs modes de réalisation, si la zone 1 contient en moyenne moins de trois lits, alors lorsqu'on soutire l'extrait sur le plateau P, via la ligne de dérivation LA, on injecte le désorbant sur le plateau P, via la ligne de dérivation L11,. 15 Selon un ou plusieurs modes de réalisation, si la zone 2 contient en moyenne moins de trois lits, alors lorsqu'on soutire l'extrait sur le plateau R via la ligne de dérivation alors on injecte la charge sur le plateau P, via la ligne de dérivation Selon un ou plusieurs modes de réalisation, si la zone 3 contient en moyenne moins de trois 20 lits, alors lorsqu'on soutire le raffinat sur le plateau P, via la ligne de dérivation 1-i_11, alors on injecte la charge sur le plateau P, via la ligne de dérivation 1_01. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, si la zone 4 contient en moyenne moins de trois lits, alors lorsqu'on soutire le raffinat sur le plateau P, via la ligne de dérivation 1-,1,1 alors on 25 injecte le désorbant sur le plateau Pi via la ligne de dérivation Li1+1. Chaque plateau R peut comporter une, deux ou quatre chambres permettant d'effectuer les opérations séquentielles d'alimentation de la charge F ou d'injection du désorbant D et d'extraction du raffinat R ou de l'extrait E. Une seule chambre peut effectuer lesdites 30 opérations, mais la présente invention concerne préférablement les colonnes à deux chambres par plateau P. Plusieurs solutions sont possibles pour l'usage des deux chambres, chacune pouvant être utilisée pour l'injection ou le soutirage d'un ou plusieurs flux. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, une première chambre effectue les opérations d'injection de charge F ou de désorbant D, et l'autre chambre effectue les 13 opérations de soutirage de raffinat R ou d'extrait E. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, on utilise une chambre pour l'injection de la charge F et le soutirage du raffinat R, l'autre gérant l'injection de désorbant D et le soutirage de l'extrait E. Les exemples ci-dessus ne sont pas limitants, d'autres utilisations des deux chambres étant possibles. 5 Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge est choisie parmi le groupe constitué par un mélange de composés essentiellement aromatiques en C8 (e.g. xylènes et éthylbenzène). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le mélange comprend au moins 95%, préférablement au moins 97% (e.g. au moins 99%) de composés essentiellement 10 aromatiques en C8. Le procédé selon la présente invention s'applique plus particulièrement à la séparation d'une charge comprenant du paraxylène et/ou du métaxylène au sein d'un mélange d'hydrocarbures aromatiques en 08. Selon une ou plusieurs modes de réalisation la charge 15 comprend au moins 15 °A poids de paraxylène et/ou 30 % poids de métaxylène par rapport au poids total de la charge. Un exemple de procédé de séparation LMS de grande importance industrielle concerne la séparation des coupes 08 aromatiques en vue de produire du paraxylène de pureté 20 commerciale, typiquement à au moins 99,7% poids, et un raffinat riche en éthylbenzène, orthoxylène et métaxylène. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l'adsorbant est choisi parmi le groupe constitué par une zéolithe de type faujasite, de type NaY, BaX, BaKX, BaLSX. Préférablement, 25 l'adsorbant est choisi parmi le groupe constitué par BaX, BaKX, NaY. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le désorbant est choisi parmi le groupe constitué par un ou plusieurs isomères de diéthylbenzène et le toluène. Préférablement, le désorbant est choisi parmi le groupe constitué par le paradiéthylbenzène et le toluène. 30 Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la température de la colonne est comprise entre 120°C et 190°C. Préférablement, la température de à colonne est comprise entre 150°C et 180°C. 14 Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la pression de la colonne est comprise entre 0.3 MPa et 3 MPa. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la pression de la colonne est comprise entre 0.5 MPa et 3 MPa. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la pression de la colonne est comprise entre 0,8 MPa et 3 MPa. Préférablement, la pression de la 5 colonne est comprise entre 1 MPa et 2 MPa. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la période de permutation ST employée est comprise entre 20 secondes et 120 secondes. Préférablement, la période de permutation ST employée est comprise entre 40 secondes et 100 secondes. 10 Bien entendu, ces exemples d'application ne sont nullement limitatifs et d'autres applications sont possibles, notamment dans le domaine de la séparation des normales et iso paraffines ou normales et iso oléfines. 15 Exemples L'invention sera mieux comprise à la lecture des exemples qui suivent. Exemple 1 (procédé de référence) 20 On considère une unité LMS constituée de 12 lits, de longueur 1,3 m et de rayon interne 3,5 m, avec une injection de charge LF, une injection de désorbant LD (pouvant aussi être nommé éluant ou solvant), un soutirage d'extrait LE et un soutirage de raffinat LA. 25 L'adsorbant employé est une zéolithe de type BaX, et l'éluant est du paradiéthylbenzène. La température est de 175°C, et la pression de 15 bars La charge est composée de 23 % poids de paraxylène, de 22 % poids d'orthoxylène, de 50 % poids de métaxylène et de 5% poids d'éthylbenzène par rapport au poids total de la 30 charge. La période de permutation ST employée est de 45 secondes. Les débits liquide d'injection de charge et de désorbant sont les suivants : 565 m3.11-1 pour la charge; 710 m3.1-1-1 pour le désorbant ; soit un taux de solvant S/F=1,3. Les lits sont répartis selon la configuration 2 / 5 / 3 / 2 c'est à dire que la répartition des lits est la suivante : 5 2 lits en zone 1 ; 5 lits en zone 2 ; 3 lits en zone 3 ; 2 lits en zone 4. 10 Les plateaux sont à deux chambres de mélange. Le volume total (V, + V,,, + VL,,41), où VL,/,,, est le volume de la ligne de dérivation du plateau P, au plateau et où V, est le volume du système de distribution/extraction du plateau P,, représente 3 "Yo du volume du lit compris entre le plateau P, et le plateau Pi+1. 15 La synchronicité est réglée à 100 % pour toutes les lignes de dérivation ouvertes. Procédé de référence les lignes de soutirage d'effluents (raffinat ou extrait) sont situées en aval de la vanne 20 d'isolement de la ligne de dérivation (on dira plus simplement "en aval de la vanne de ligne de dérivation"). Les lignes d'alimentation (de charge ou de désorbant) sont situées en amont de la vanne d'isolement. 25 Lorsque l'on injecte un fluide (charge ou désorbant) dans le plateau Pi, on utilise une ligne d'injection connectée à la ligne de dérivation La vanne d'isolement de la ligne de dérivation est alors fermée pour s'assurer que le fluide injecté s'écoule bien vers le plateau P. 30 Lorsque l'on soutire un effluent (extrait ou raffinat) dans le plateau P,, on utilise une ligne de soutirage connectée à la ligne de dérivation La vanne d'isolement de la ligne de dérivation L111j est alors fermée. 15 16 Afin de bien comprendre la configuration du procédé de référence, nous décrivons la configuration du procédé lorsque le désorbant est injecté sur le plateaux Pl. A ce moment-là, on injecte le désorbant via la ligne de dérivation L112. On injecte alors la charge sur le plateaux Pg via la ligne de dérivation 43. On soutire l'extrait sur le plateau P3 via la ligne de 5 dérivation LaB. On soutire le raffinat sur le plateau P11 via la ligne de dérivation Dans le procédé de référence, la zone 1 contient moins de 3 lits. Quand on injecte le désorbant sur le plateau Pi via la ligne de dérivation on soutire l'extrait sur le plateau lp (Le., P42) via la ligne de dérivation LL1I (Le., Li+11+2)- 10 On obtient par simulation une pureté de paraxylène de 99,88 % et un rendement en paraxylène de 96,18%. 15 Procédé selon l'invention La ligne de soutirage de raffinat est située en aval de la vanne d'isolement de la ligne de dérivation (on dira plus simplement "en aval de la vanne de ligne de dérivation"). 20 Les lignes d'alimentation (de charge ou de désorbant) ainsi que la ligne d'extrait sont situées en amont de la vanne d'isolement. Lorsque l'on injecte un fluide (charge ou désorbant) dans le plateau Ph on utilise une ligne d'injection connectée à la ligne de dérivation La vanne d'isolement de la ligne de 25 dérivation Li1+1 est alors fermée pour s'assurer que le fluide injecté s'écoule bien vers le plateau P. Lorsque l'on soutire l'extrait du le plateau P,, on utilise une ligne d'injection connectée à la ligne de dérivation L,1+1. La vanne d'isolement de la ligne de dérivation Li1i+1 est alors fermée. 30 Lorsque l'on soutire le raffinat du le plateau Pi, on utilise une ligne de soutirage connectée à la ligne de dérivation LhA. La vanne d'isolement de la ligne de dérivation 1-1-111 est alors fermée. 17 Afin de bien comprendre la configuration du procédé de référence, nous décrivons la configuration du procédé lorsque le désorbant est injecté sur le plateaux Pl. A ce moment-là, on injecte le désorbant via la ligne de dérivation L112. On injecte alors la charge sur le plateaux Pg via la ligne de dérivation 43. On soutire l'extrait sur le plateau P3 via la ligne de 5 dérivation 1-3/4. On soutire le raffinat sur le plateau P11 via la ligne de dérivation Dans le procédé selon l'invention, la zone 1 contient moins de 3 lits. Quand on injecte le désorbant sur le plateau Pi via la ligne de dérivation alors on soutire l'extrait sur le plateau P, (i.e., P,,2) via la ligne de dérivation 1,1 Li+2/i+3)- On obtient par simulation une pureté de paraxylène de 99,91 % et un rendement en paraxylène de 96,53 %. Exemple 2 On considère une unité LMS constituée de 12 lits, de longueur 1,3 m et de rayon interne 3,5 m, avec une injection de charge, une injection de désorbant (pouvant aussi être nomé éluant ou solvant), un soutirage d'extrait et un soutirage de raffinat. 20 L'adsorbant employé est une zéolithe de type BaX, et l'éluant est du paradiéthylbenzène. La température est de 175°C, et la pression de 15 bars La charge est composée de 23 % poids de paraxylène, de 22 % poids d'orthoxylène, de 50 % poids de métaxylène et de 5% poids d'éthylbenzène par rapport au poids total de la 25 charge. La période de permutation ST employée est de 45 secondes. Les débits liquide d'injection de charge et de désorbant sont les suivants : 565 m3.h-1 pour la charge; 710 m3.11-1 pour le désorbant ; 30 soit un taux de solvant S/F=1,3. Les lits sont répartis selon la configuration 2 / 5 / 3 / 2 c'est à dire que la répartition des lits est la suivante : 2 lits en zone 1 ; 10 15 5 lits en zone 2 ; 3 lits en zone 3 ; 2 lits en zone 4. 5 Les plateaux sont à deux chambres de mélange. Le volume total (V; + Vi+, + VL+1), où est le volume de la ligne de dérivation du plateau P, au plateau et où V, est le volume du système de distribution/extraction du plateau P,, représente 3 % du volume du lit compris entre le plateau P, et le plateau Pi+1. 10 La synchronicité est réglée à 100 % pour toutes les lignes de dérivation ouvertes. Procédé de référence Les lignes de soutirage d'effluents (raffinat ou extrait) sont situées en amont de la vanne 15 d'isolement de la ligne de dérivation (on dira plus simplement "en amont de la vanne de ligne de dérivation"). Les lignes d'alimentation (de charge ou de désorbant) sont situées en aval de la vanne d'isolement. 20 Lorsque l'on injecte un fluide (charge ou désorbant) dans le plateau Pi, on utilise une ligne d'injection connectée à la ligne de dérivation Li1A. La vanne d'isolement de la ligne de dérivation 1_111 est alors fermée pour s'assurer que le fluide injecté s'écoule bien vers le plateau P. 25 Lorsque l'on soutire un effluent (extrait ou raffinat) dans le plateau P,, on utilise une ligne de soutirage connectée à la ligne de dérivation L,',,,. La vanne d'isolement de la ligne de dérivation est alors fermée. 30 Afin de bien comprendre la configuration du procédé de référence, nous décrivons la configuration du procédé lorsque le désorbant est injecté sur le plateaux Pl. Ace moment-là, on injecte le désorbant via la ligne de dérivation L1271. On injecte alors la charge sur le plateaux Pg via la ligne de dérivation L7/8. On soutire l'extrait sur le plateau P3 via la ligne de dérivation L3/4. On soutire le raffinat sur le plateau P11 via la ligne de dérivation L11712. 18 19 Dans le procédé de référence, la zone 4 contient moins de 3 lits. Quand on soutire le raffinat sur le plateau P, via la ligne de dérivation L,/,,, alors on injecte le désorbant sur le plateau p (i.e. P42) via la ligne de dérivation L11 (i.e.Li+111,2)- 5 On obtient par simulation une pureté de paraxylène de 99.76 % et un rendement en paraxylène de 96.95%. Procédé selon l'invention 10 Les lignes de soutirage d'effluents (raffinat ou extrait) ainsi que la ligne d'injection de désorbant sont situées en amont de la vanne d'isolement de la ligne de dérivation (on dira plus simplement "en amont de la vanne de ligne de dérivation"). La ligne d'alimentation de charge est située en aval de la vanne d'isolement. 15 Lorsque l'on injecte le désorbant dans le plateau Pi, on utilise une ligne d'injection connectée à la ligne de dérivation Lii,+1. La vanne d'isolement de la ligne de dérivation 1-,/,+1 est alors fermée pour s'assurer que le fluide injecté s'écoule bien vers le plateau P. 20 Lorsque l'on injecte la charge dans le plateau P, on utilise une ligne d'injection connectée à la ligne de dérivation L,1',,. La vanne d'isolement de la ligne de dérivation L11 est alors fermée pour s'assurer que le fluide injecté s'écoule bien vers le plateau P. Lorsque l'on soutire un effluent (extrait ou raffinat) dans le plateau P,, on utilise une ligne de 25 soutirage connectée à la ligne de dérivation L,,,'1. La vanne d'isolement de la ligne de dérivation Liii+1 est alors fermée. Afin de bien comprendre la configuration du procédé de référence, nous décrivons la configuration du procédé lorsque le désorbant est injecté sur le plateaux Pl. A ce moment-là, 30 on injecte le désorbant via la ligne de dérivation L112. On injecte alors la charge sur le plateaux Pg via la ligne de dérivation L7/8. On soutire l'extrait sur le plateau P3 via la ligne de dérivation L3m. On soutire le raffinat sur le plateau P11 via la ligne de dérivation L11/12. 20 Dans le procédé selon l'invention, la zone 4 contient moins de 3 lits. Quand on soutire le raffinat sur le plateau P, via la ligne de dérivation Lui+, alors on injecte le désorbant sur le plateau P, (i.e. Pi+2) via la ligne de dérivation L,,1+1 (i.e.1-,+2/i+3)- 5 On obtient par simulation une pureté de paraxylène de 99,81 % et un rendement en paraxylène de 96,99 %. REVENDICATIONS1. Procédé de séparation en lit mobile simulé d'une charge (F) dans un dispositif de séparation en lit mobile simulé, le dispositif comprenant : au moins une colonne comprenant une pluralité de lits d'adsorbants (A,) séparés par des plateaux (P,) comprenant chacun un système de distribution/extraction ; et des lignes de dérivation externes joignant directement deux plateaux successifs (P,, P,,,), chaque ligne de dérivation externe comprenant des points d'alimentation de fluides (F, D) et des points de soutirage d'effluents (E, R), procédé dans lequel : on alimente l'au moins une colonne avec la charge (F) et un désorbant (D) et on soutire au moins un extrait (E) et au moins un raffinat (R) de l'au moins une colonne, les points d'alimentation et de soutirage étant décalés au cours du temps d'une valeur correspondant à un lit d'adsorbant avec une période de permutation (ST) et déterminant une pluralité de zones de fonctionnement du dispositif, et notamment les zones principales suivantes : une zone 1 de désorption des composés de l'extrait, comprise entre l'alimentation du désorbant (D) et le soutirage de l'extrait (E), une zone 2 de désorption des composés du raffinat, comprise entre le soutirage de l'extrait (E) et l'alimentation de la charge (F), une zone 3 pour l'adsorption des composés de l'extrait, comprise entre l'alimentation de la charge (F) et le soutirage du raffinat (R), et une zone 4 située entre le soutirage du raffinat (R) et l'alimentation du désorbant (D) ; procédé dans lequel : si une zone contient de moins de 3 lits, alors, si on injecte ou soutire le flux (D, E, F, R) délimitant la zone considérée (1, 2, 3, 4) et situé en amont de ladite zone (1, 2, 3, 4) sur le plateau P, via la ligne de dérivation Li/Ho, alors on injecte/soutire le flux (E, F, R, D) délimitant la zone et situé en aval de ladite zone (1, 2, 3, 4) sur le plateau P, via la ligne de dérivation et si on injecte ou soutire le flux (E, F, R, D) délimitant la zone considérée (1, 2, 3, 4) et situé en aval de ladite zone (1, 2, 3, 4) sur le plateau IP, via la ligne de dérivation LH, alors on injecte/soutire le flux (D, E, F, R) délimitant la zone (1, 2, 3, 4) et situé en amont de ladite zone (1, 2, 3, 4) sur le plateau P; via la ligne de dérivation 1_,_11. 22 le plateau P, correspondant à un plateau de la colonne, le plateau P, correspondant à un plateau différent de Ph la ligne de dérivation Là étant la ligne joignant les deux plateaux successifs Ph et P,, la ligne de dérivation Là+, étant la ligne joignant les deux plateaux successifs R et P+1, 5 la ligne de dérivation Loi, étant la ligne joignant les deux plateaux successifs Po et P' la ligne de dérivation étant la ligne joignant les deux plateaux successifs P, et P,1. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel : si la zone 1 contient en moyenne moins de trois lits, alors lorsqu'on injecte le désorbant 10 (D) sur le plateau P, via la ligne de dérivation on soutire l'extrait (E) sur le plateau P, via la ligne de dérivation si la zone 2 contient en moyenne moins de trois lits, alors lorsqu'on injecte la charge (F) sur le plateau P, via la ligne de dérivation 1-1-1/1 alors on soutire l'extrait (E) sur le plateau P, via la ligne de dérivation L1,1; 15 si la zone 3 contient en moyenne moins de trois lits, alors lorsqu'on injecte la charge (F) sur le plateau P, via la ligne de dérivation Lui+, alors on soutire le raffinat (R) sur le plateau P, via la ligne de dérivation ; et si la zone 4 contient en moyenne moins de trois lits, alors lorsqu'on injecte le désorbant (D) sur le plateau P, via la ligne de dérivation alors on soutire le raffinat (R) sur le plateau 20 P, via la ligne de dérivation 3. Procédé selon la revendication 1 ou la revendication 2, dans lequel : si la zone 1 contient en moyenne moins de trois lits, alors lorsqu'on soutire l'extrait (E) sur le plateau P, via la ligne de dérivation Li-là, on injecte le désorbant (D) sur le plateau P, via 25 la ligne de dérivation 1-11; ; si la zone 2 contient en moyenne moins de trois lits, alors lorsqu'on soutire l'extrait (E) sur le plateau P, via la ligne de dérivation t_, alors alors on injecte la charge (F) sur le plateau P, via la ligne de dérivation 4+1 ; si la zone 3 contient en moyenne moins de trois lits, alors lorsqu'on soutire le raffinat 30 (R) sur le plateau R via la ligne de dérivation LI-11 alors on injecte la charge (F) sur le plateau P, via la ligne de dérivation L1,1 ; et si la zone 4 contient en moyenne moins de trois lits, alors lorsqu'on soutire le raffinat (R) sur le plateau R via la ligne de dérivation LH+, alors on injecte le désorbant (D) sur le plateau P, via la ligne de dérivation Lid+1. 23 4. Procédé l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le plateau P, est connecté à la ligne de dérivation L11 et la ligne de dérivation 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel chaque 5 plateau (P,) comprend une pluralité de panneaux distributeurs-mélangeurs-extracteurs de type à secteurs parallèles et alimentations dissymétriques. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la charge (F) comprend du paraxylène ou du métaxylène au sein d'un mélange 10 d'hydrocarbures aromatiques en C8.