FR 3068769 A1 20190111 FR 1852158 A 20180313 La présente invention est relative à un dispositif de refroidissement et un procédé de refroidissement mettant en oeuvre ledit dispositif de refroidissement. Le besoin de produire des puissances de refroidissement importantes se trouve dans toutes les branches de l'industrie, dans des parties des domaines médicaux, pour refroidir rapidement et profondément des milieux réactionnels, matériaux métalliques, plastiques, organiques, alimentaires, tissus humains, végétaux... A côté des machines frigorifiques de toute nature, les fluides cryogéniques sont largement utilisés car ils permettent de générer rapidement des puissances frigorifiques importantes avec des équipements de conception simple. Deux principales technologies sont utilisées : - immersion du produit à refroidir dans un liquide - jet divisé projeté sur la surface du produit Dans la quasi-totalité des cas industriels, les procédés sont mis en oeuvre à la pression ambiante. Les principaux média mis en oeuvre sont l'azote liquide, l'argon liquide, le gaz carbonique sous forme liquide ou solide. Du fait d'être à l'équilibre liquide-vapeur ou solide-vapeur lors de la mise en oeuvre, il se produit, immédiatement au contact du matériau à refroidir, une couche de gaz entre la surface du matériau à refroidir et le fluide ou solide (couche de caléfaction). Cette couche est de l'ordre de 0,1 à 1 millimètre pour l'azote liquide. Au sein de cette couche de caléfaction, les échanges thermiques conductifs sont limités par la conductivité thermique du gaz qui est plus faible que celle du liquide et qui réduit très fortement le coefficient d'échange. La conductivité thermique de N2 gazeux est environ 17 fois moins importante que celle de l'azote liquide, ce qui traduit le fait que la couche de caléfaction agit comme un écran thermique inhibant les transferts de chaleur. Ceci limite : - les capacités de refroidissement par simple contact 2 et donc l'usage des média cités pour le refroidissement rapide de matériaux solides, congélation et conservation des produits alimentaires, végétaux, tissus végétaux ou humains. Ce phénomène de caléfaction perdure tant que la température de surface est supérieure à la température de Leidenfrost (température de caléfaction) variable selon le type et nature de 5 surface. En dessous de cette température, l'échange se fait par un mode d'ébullition normal (ébullition nucléée et de transition) et le flux thermique augmente considérablement bien que l'écart de température devienne faible. Un exemple est présenté figure 1. En effet, la figure 1 représente le flux thermique exprimé en W.m-2 en fonction de l'écart 10 de température à l'interface liquide/solide (température de la surface - la température du liquide) pour un barreau de laiton de diamètre 4cm, et de hauteur 10cm et immergé dans de l'azote liquide. La température initiale du laiton est de 15°C. On peut distinguer trois zones : - une zone A pendant laquelle l'ébullition est nucléée ; - une zone B pendant laquelle on observe une ébullition de transition ; et 15 - une zone C pendant laquelle on observe une ébullition en film (phénomène de caléfaction). Pour tenter de contourner cette limitation, plusieurs artifices peuvent être mis en oeuvre : - Provoquer une forte turbulence autour du matériau à refroidir. Ceci augmente sensiblement le flux thermique mais introduit une dépense d'énergie supplémentaire et une consommation supplémentaire de vecteur de froid. 20 - Sous-refroidir par exemple l'azote liquide en menant le procédé sous vide partiel (par pompage rapide de la phase gazeuse). Cette technique permet d'augmenter significativement le flux thermique mais au détriment d'une surconsommation majeure du vecteur de froid. - Disperser des matériaux divisés comme la silice dans le fluide pour favoriser l'échange thermique par contact solide-solide. 25 Ceci augmente significativement le flux thermique mais oblige à éliminer les matériaux divisés du produit à refroidir ou prendre les matériaux compatibles avec le matériau à refroidir. - Projeter des jets liquides à haute vitesse sur la surface du produit à refroidir afin de réduire, voire casser, la couche de caléfaction. Ceci permet d'augmenter fortement le flux thermique mais au détriment d'une dépense d'énergie importante et d'une surconsommation du fluide. 3 Partant de là, un problème qui se pose est de fournir un dispositif et procédé amélioré pour refroidir un élément. Une solution de la présente invention est un dispositif de refroidissement d'un élément à refroidir (1), comprenant : 5 - une cuve (2) apte à recevoir une composition de refroidissement (3), - une hélice (4) apte à brasser ladite composition de refroidissement, - des moyens pour entrainer ladite hélice dans une rotation inférieure à 1 tour par seconde, - une sonde de niveau (5) apte à mesurer le niveau d'azote liquide dans la composition de refroidissement, ou un système de mesure de la masse de la composition de refroidissement 10 permettant de mesurer la masse d'azote liquide dans la composition de refroidissement, - au moins un moyen (6) permettant l'ajout régulier d'azote liquide dans la composition de refroidissement. De préférence le dispositif selon l'invention comprend un moyen de maintien de l'élément à refroidir dans la composition de refroidissement. 15 Ce dispositif peut être utilisé dans un procédé de refroidissement d'un élément à refroidir, mettant en oeuvre une composition de refroidissement et un dispositif selon l'invention, comprenant les étapes successives suivantes : a) introduction de la composition de refroidissement dans la cuve, b) brassage de la composition au moyen de l'hélice à une vitesse inférieure à 1 tour par seconde, 20 c) immersion et maintien de l'élément à refroidir dans la composition, avec pendant toute la durée de l'étape c) : - le brassage de l'étape b) est maintenu, et - la proportion d'azote liquide dans la composition est mesurée au moyen de la sonde de niveau ou de l'instrument de mesure de la masse et est maintenue constant à plus ou moins 5% par 25 l'ajout d'azote liquide dans la composition de refroidissement. Grâce au procédé de refroidissement selon l'invention un refroidissement à température cryogénique de l'élément à refroidir est rendu possible De préférence, l'étape c) est réalisée à une pression comprise entre 1 bar absolu et 10 bar absolu. 4 Notons que la durée de refroidissement dépend de la taille de l'élément à refroidir, de sa forme, du type de matériau et aussi de sa température. On peut dire que dans les mêmes conditions et pour un même objet, le gain de temps de refroidissement pour atteindre une température cible obtenu en mettant en oeuvre le procédé selon l'invention est au moins de 30 5 %. A titre d'exemple pour un barreau de diamètre 40mm et de hauteur 100mm, en laiton (70%Cu/30%Zn), le barreau doit être immergé pendant environ 3 minutes et 30 secondes pour que sa température de surface (mesurée par sonde thermique Pt100 à 3mm du bord du barreau) descende de 13°C à -196°C. 10 Notons que le brassage de la composition permet le maintien des particules en suspension homogène. Un exemple de dispositif de refroidissement selon l'invention est représenté figure 2. Ce dispositif peut opérer à la pression atmosphérique et dispose d'une sonde de niveau permettant de maintenir constant le niveau d'azote liquide et d'une hélice apte à brasser 15 permettant d'homogénéiser la composition de refroidissement pendant toute la durée de l'étape d'immersion et de maintien de l'élément à refroidir dans la composition. De préférence, la composition de refroidissement mise en oeuvre dans le procédé de refroidissement selon l'invention comprend un mélange de particules solides de CO2 et d'azote liquide dans laquelle : 20 - la teneur en particules solides de CO2 est comprise entre 70 et 85% en masse et - les particules solides de CO2 ont un diamètre inférieur ou égal à 50 lm. Dans la composition de refroidissement l'azote liquide doit mouiller totalement la masse des particules. La quantité d'azote liquide par rapport à la quantité de CO2 solide doit être la plus proche possible 25 de la quantité nécessaire pour que : - l'azote liquide mouille toutes les particules de CO2 solide et - qu'il y ait un excédent d'azote liquide suffisant pour éviter le séchage très rapide de la masse de CO2 solide (pâte) qui intervient lors des premières secondes de la trempe de l'objet à refroidir et qui est difficilement compensable par injection compensatoire d'azote liquide en surface. 5 Dans cette configuration, les particules de CO2 solide refroidies à la température de l'azote liquide sont le principal vecteur de l'échange thermique participant à l'échange thermique par les contacts solide/solide directs et minimisent l'effet de caléfaction. Cette composition de refroidissement montre une capacité d'échange thermique fortement augmentée par rapport à 5 l'azote liquide dans les mêmes conditions. La composition de refroidissement selon l'invention permet d'obtenir un coefficient d'échange thermique égal ou > à 230 W.M-2.K-1 dans la zone de caléfaction soit environ deux fois celui de l'azote liquide dans les mêmes conditions et pouvant aller jusqu'à 210 W.M-2.K-1 selon les conditions dans la zone d'ébullition nucléée soit 10 fois celui de l'azote 10 liquide dans les mêmes conditions. Cette composition de refroidissement est suffisamment fluide et manipulable pour constituer des bains d'immersion pour le refroidissement en profondeur de métaux, plastiques, produits alimentaires, REVENDICATIONS1. Dispositif de refroidissement d'un élément à refroidir (1), comprenant : - une cuve (2) apte à recevoir une composition de refroidissement (3), - une hélice (4) apte à brasser ladite composition de refroidissement, - des moyens pour entrainer ladite hélice dans une rotation inférieure à 1 tour par seconde, - une sonde de niveau (5) apte à mesurer le niveau d'azote liquide dans la composition de refroidissement, ou un système de mesure de la masse de la composition de refroidissement permettant de mesurer la masse d'azote liquide dans la composition de refroidissement, - au moins un moyen (6) permettant l'ajout régulier d'azote liquide dans la composition de refroidissement. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit dispositif comprend un moyen de maintien de l'élément à refroidir dans la composition de refroidissement. 3. Procédé de refroidissement d'un élément à refroidir, mettant en oeuvre une composition de refroidissement et un dispositif tel que défini dans l'une des revendications 1 ou 2, comprenant les étapes successives suivantes : a) introduction de la composition de refroidissement dans la cuve, b) brassage de la composition au moyen de l'hélice à une vitesse inférieure à 1 tour par seconde, c) immersion et maintien de l'élément à refroidir dans la composition, avec pendant toute la durée de l'étape c) : - le brassage de l'étape b) est maintenu, et - la proportion d'azote liquide dans la composition est mesurée au moyen de la sonde de niveau ou de l'instrument de mesure de la masse et est maintenue constant à plus ou moins 5% par l'ajout d'azote liquide dans la composition de refroidissement. 7 4. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'étape c) est réalisée à une pression comprise entre 1 bar absolu et 10 bar absolu. 5. Procédé selon l'une des revendications 3 ou 4, caractérisé en ce que la composition de 5 refroidissement comprend un mélange de particules solides de CO2 et d'azote liquide dans laquelle : - la teneur en particules solides de CO2 est comprise entre 70 et 85% en masse et - les particules solides de CO2 ont un diamètre inférieur ou égal à 50 lm.