FR 3080892 A1 20191108 FR 1853861 A 20180504 POMPE A ENGRENAGES POUR LA CIRCULATION D'UN FLUIDE Domaine de l'invention La présente invention concerne le domaine des pompes de 5 circulation d'un fluide caloporteur, notamment pour la circulation d'éthanol pour un cycle thermodynamique de Rankine. Les systèmes Rankine pour la récupération de chaleur perdue mettent en oeuvre une pompe pour faire circuler un fluide caloporteur dans un circuit fermé. Le fluide est chauffé jusqu'à 10 sa vaporisation par un échangeur thermique (évaporateur) ou une série d'échangeurs alimenté(s) par une source chaude, par exemple, les gaz de combustion issus d'une chaudière ou d'un moteur à combustion interne ou encore la chaleur fatale d'un procédé industriel. 15 La détente du fluide vaporisé permet de produire de l'énergie mécanique utilisée directement ou convertie en électricité à travers un générateur. Le fluide sortant de la machine de détente est ensuite refroidi dans un condenseur dans lequel circule un fluide de refroidissement. 20 Une pompe haute pression, au sens de la présente invention, réalise le transfert du fluide d'un orifice d'aspiration à basse pression, vers un orifice de refoulement à haute pression à partir d'une source d'énergie électrique, par l'intermédiaire d'un mouvement mécanique rotatif. La présente invention décrit 25 une pompe à engrenages externes. Le fluide mis sous pression comprend un composant principal assurant le cycle thermodynamique tel que l'éthanol, le cyclopentane ou encore un fluide réfrigérant tel que le R245fa, le R1233zd ou encore le R1336mzz(Z). Ce fluide peut être 30 également chargé avec un lubrifiant liquide. Le lubrifiant est choisi de manière à être miscible en phase liquide avec les autres composantes : typiquement un lubrifiant type polyalkylene glycol (PAG) pour l'éthanol, ou type polyolester (POE) pour la 2 plupart des fluides réfrigérants. La proportion de lubrifiant est typiquement comprise entre 1 et 20% en masse. En particulier, le fluide caloporteur éthanol peut en outre comporter des composants tels que de l'eau, dans une 5 proportion comprise entre 0 et 20% en masse et éventuellement des additifs pour le dénaturer, par exemple de l'euro-dénaturant (nom commercial), un alcane, un alcool comme du méthanol ou une cétone dans des proportions comprises entre 1 et 10% en masse. Il est à noter que du fait de sa composition et de 10 la température de travail, la viscosité du fluide caloporteur à l'état liquide est très faible. La présente pompe est originellement dédiée pour les systèmes de récupération de chaleur à cycle Rankine, tels que décrits ci-après. La pompe sert à transférer le fluide de la 15 partie basse pression à la partie haute pression. Le fluide aspiré par la pompe est à une température proche de la température de saturation du fluide caloporteur à la pression d'admission dans la pompe. 20 Etat de la technique On connaît dans l'état de la technique la demande de brevet internationale W02017071888 concernant une pompe à roues dentées extérieures, en particulier une pompe de fluide d'alimentation d'un système de récupération de chaleur perdue. La pompe à roues 25 dentées extérieures comprend un boîtier de pompe. Le boîtier de pompe renferme une première roue dentée et une seconde roue dentée en engrènement l'une avec l'autre. La première roue dentée est disposée sur un premier arbre et la seconde roue dentée est disposée sur un second arbre. Le premier arbre est supporté 30 radialement par une première surface d'appui et le second arbre est supporté par une seconde surface d'appui. On connaît aussi la demande de brevet allemand DE102015224659 décrivant un autre exemple de pompe à engrenages, spécialement conçue comme pompe de fluide d'alimentation, caractérisée en ce 3 que la pompe à engrenages comporte un corps de pompe, un espace de travail étant prévu dans le corps de pompe, un premier engrenage et un second engrenage sont disposés engrenant l'un avec l'autre, caractérisé en ce que le boîtier de pompe comporte un logement intérieur, le logement interne délimitant l'espace de travail. Le boîtier interne est réalisé en un matériau thermoplastique, de préférence en PEEK. Inconvénients de l'art antérieur Les solutions de l'art antérieur ne sont pas totalement satisfaisantes. En effet, lorsque le fluide est un fluide à faible température d'ébullition, il comporte un risque de cavitation de la pompe et donc de formation de bulles de vapeur, lorsque le fluide présent dans la pompe est dans un état proche de la saturation. La formation de bulles altère gravement le fonctionnement d'une pompe à engrenage en réduisant le rendement de la pompe, et en provoquant des claquements, des variations de couple brusques et des bruits parasites. In fine, la fiabilité et la durée de vie de la pompe sont affectées. La problématique visée par le présent brevet est que ce fluide aspiré, étant à une température proche de sa température de saturation, est fortement susceptible de générer des bulles de vapeur pour de très faibles variations de pression, ou élévation de température. Ces bulles de vapeur vont directement réduire le rendement volumétrique dans un premier temps, mais également altérer la fiabilité de la pompe par les phénomènes de cavitation, lors de l'implosion de ces bulles. Dans l'art antérieur, on tente de résoudre ce problème en refroidissant le fluide aspiré afin d'éviter ces risques. Les conséquences sont une augmentation de la taille de l'échangeur qui condense et refroidit le fluide caloporteur, et également une diminution du rendement de conversion de la chaleur perdue en énergie mécanique du cycle thermodynamique. 4 Solution apportée par l'invention La présente invention vise à diminuer le sous-refroidissement nécessaire au bon fonctionnement de la pompe et du circuit thermodynamique, par la mise en oeuvre de différents moyens 5 réduisant la génération de bulles de vapeur à l'aspiration de la pompe, ou de limiter leur impact lorsque des bulles sont générées. Premièrement, le choix de la technologie de la pompe à engrenages externe et le nombre de dents des pignons sont déterminés pour 10 une faible fluctuation de débit, ce dernier se transformant en fluctuation de pression au passage d'une perte de charge linéaire ou singulière, en particulier à l'aspiration de la pompe. Deuxièmement, la connexion interne du vase d'expansion en aval du filtre d'aspiration, et au plus proche de la zone d'aspiration 15 des engrenages vise à amortir de manière optimale les fluctuations de pression générées par les fluctuations de débit inhérentes au processus de pompage des engrenages. Troisièmement, sur les faces opposées aux flancs des pignons sont aménagées des poches borgnes, ici sous la forme de deux 20 lamages circulaires intersectants, dont la fonction est d'empêcher la mise en dépression des poches définies par l'engrènement des pignons. Quatrièmement, afin de permettre un contrôle optimal du sous-refroidissement, le capteur de température et celui de pression 25 sont implantés au plus près de la zone d'aspiration. Cinquièmement, les engrenages et les paliers associés sont réalisés dans un matériau à base de polymère, tel que le PEEK (polyétheréthercétone) de préférence chargé avec un autre matériau ayant une fonction tribologique (fibres de carbone par 30 exemple) afin de permettre un fonctionnement avec un fluide diphasique sur des phases transitoires. De telles machines sont par exemple installées sur des véhicules automobiles impliquant des exigences drastiques de sécurité, de poids, d'encombrement, et de coût. 5 La présente invention vise à remédier à ces inconvénients en proposant selon son acception la plus générale une pompe à engrenages pour la circulation d'un fluide, notamment un fluide caloporteur comportant un corps de pompe, un espace de 5 circulation du fluide étant prévu dans le corps de pompe, un premier engrenage et un second engrenage engrenant l'un avec l'autre, un carter de pompe délimitant l'espace de circulation du fluide caractérisée en ce qu'elle comporte une chambre basse pression communiquant avec un premier port d'admission d'une 10 part et un second port de mise en pression d'autre part. L'invention concerne aussi une telle pompe présentant en outre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, isolément ou en combinaison : - le carter de pompe est réalisé en métal, et les engrenages 15 sont réalisés en polymère - les engrenages sont réalisés en polyétheréthercétone, désigné par le sigle PEEK (PolyEtherEtherKetone) - les engrenages comportent respectivement un ou deux prolongements cylindriques selon l'axe desdits engrenages. 20 Lesdits prolongements servant de paliers lisses hydrodynamiques et étant réalisés dans le même matériau que lesdits engrenages - l'engrenage est surmoulé sur l'arbre - au moins l'un desdits engrenages présente un perçage débouchant selon son axe 25 - l'une des surfaces frontales desdits engrenages est en contact avec la surface intérieure dudit carter de pompe en métal, l'autre surface frontale étant en contact avec une plaque de compensation - la pompe comporte des passages pour la circulation de fluide 30 caloporteur sous pression entre ledit carter et l'interface entre ladite plaque de compensation et ledit carter, ladite plaque de compensation étant flottante selon une direction perpendiculaire au plan de ladite interface 6 - elle comporte un joint torique disposé dans ladite interface et délimitant une zone de pression périphérique et une zone étanche intérieure - la plaque de compensation et/ou le fond du carter présentent 5 des cavités destinées à réduire la surpression en amont et en aval de la dent centrale active - la plaque de compensation et/ou le fond du carter présentent au moins une cavité de manière à assurer le passage dudit fluide caloporteur par les ouvertures de passage au moment où la cavité 10 est obturée par la dent - le premier port d'admission comporte une crépine de filtration en amont du débouché dans ladite chambre basse pression dudit second port de mise en pression - la pompe comporte en outre un filtre disposé sur le port de 15 sortie, ledit filtre présentant des pores de section inférieure à la section des pores de ladite crépine de filtration - la pompe comporte une chemise d'étanchéité disposée entre le rotor noyé et ladite culasse statorique. - elle comporte en outre un joint statique disposé entre un 20 épaulement transversal de ladite chemise d'étanchéité et la surface frontale arrière du corps de pompe - le rotor et l'engrenage menant sont montés sur le même arbre, l'arbre étant porté par au plus deux paliers - lesdits paliers sont constitués par des bagues en polymère 25 surmoulées sur l'arbre - ces deux paliers sont positionnés de part et d'autre de l'engrenage menant - la pompe comporte un circuit électronique logé dans un boîtier isolé dudit carter moteur par un joint plat d'isolation thermique 30 elle comporte une soupape de surpression de mise en communication de la zone basse-pression avec la zone haute-pression en cas de dépassement d'une différence de pression-seuil entre ladite zone haute-pression et ladite zone basse-pression 7 - elle comporte un capteur de température et/ou de pression dans au moins l'une des zones haute-pression et basse-pression - elle comporte un connecteur de communication transmettant un signal bi-directionnel de communication généré par au moins un 5 capteur et d'au moins un signal parmi les signaux suivants mais non limité à ceux-ci : commande de vitesse du moteur électrique, retour de vitesse du moteur électrique, défaut de ladite pompe. L'invention concerne aussi un système pour la circulation d'un fluide caloporteur comportant une pompe à engrenages formée par 10 un corps de pompe, un espace de circulation du fluide étant prévu dans le corps de pompe, un premier engrenage et un second engrenage engrenant l'un avec l'autre, un carter, de pompe délimitant l'espace de circulation du fluide caractérisé en ce qu'il comporte en outre un vase d'expansion de fluide 15 caloporteur, la chambre basse pression de ladite pompe communiquant avec un premier port d'admission d'une part et un second port de mise en pression relié audit vase d'expansion d'autre part. L'invention concerne aussi un système de récupération d'énergie 20 par cycle de Rankine comportant une machine de détente, un moyen de récupération de chaleur par un fluide caloporteur circulant en boucle fermée, un condenseur et une pompe de circulation à engrenages formée par un corps de pompe, un espace de circulation du fluide étant prévu dans le corps de pompe, un premier 25 engrenage et un second engrenage engrenant l'un avec l'autre, un carter de pompe délimitant l'espace de circulation du fluide caractérisée en ce qu'il comporte en outre un vase d'expansion de fluide caloporteur, la chambre basse pression de ladite pompe communiquant avec un premier port d'admission d'une part et un 30 second port de mise en pression relié audit vase d'expansion d'autre part. Avantageusement, ledit carter de pompe est réalisé en métal, et en ce que lesdits engrenages sont réalisés en polymère. 8 Description détaillée d'un exemple non limitatif de l'invention La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillée d'un exemple non limitatif 5 de l'invention qui suit, se référant aux dessins annexés où : - la figure 1 représente une vue en perspective de l'ensemble, -la figure 2 représente une vue éclatée d'une pompe haute pression selon l'invention, 10 -la figure 3 représente une section de la pompe dans le plan des pignons, -la figure 4 représente une section de la pompe dans le plan passant par l'aspiration et le refoulement, -la figure 5 représente le détail des 2 faces de la 15 plaque de compensation, -la figure 6 représente la plaque de compensation montée dans le carter avec les joints, -la figure 7 représente les pignons montés sur la plaque de compensation, 20 -la figure 8 représente une section de la pompe dans le plan perpendiculaire aux pignons, -la figure 9 représente une section d'une variante de la pompe dans le plan de ses pignons, -la figure 10 représente une vue schématique d'un 25 cycle de Rankine suivant l'invention. Architecture générale de la machine selon l'invention La figure 10 représente une vue schématique d'un 30 cycle de Rankine selon l'invention. La figure 1 représente une vue en perspective d'un groupe moto-pompe haute pression complet selon un exemple de l'invention. Elle présente un ensemble composé de : 9 - une moto-pompe (806) - un vase d'expansion (828) La figure 2 représente la moto-pompe (806) en vue 5 éclatée formée de trois parties creuses complémentaires : - un ensemble carter moteur (100) - un ensemble carter de pompe (200) - un ensemble carter de filtre (300). Ces trois ensembles complémentaires (100, 200, 300) 10 présentent chacun une bride périphérique complémentaire (respectivement 101, 201 et 301), pour permettre un assemblage de manière étanche par boulonnage. L'attelage mobile, ou ensemble engrenages (400), est intégralement enfermé dans le volume défini par l'ensemble 15 carter moteur (100) et l'ensemble carter de pompe (200). L'ensemble carter moteur (100) entoure la zone de la moto-pompe (806) qui s'étend du moteur jusqu'aux engrenages ou pignons (5 et 6) de la pompe. Cette zone comprend notamment le stator et le rotor (7 et 8) du moteur électrique (96) qui 20 assurent la transformation de l'énergie électrique en mouvement rotatif de l'arbre (10). L'ensemble carter de pompe (200) comprend l'ensemble engrenages (400). Il comprend également des interfaces sur lesquelles viennent se fixer de manière étanche le port 25 d'admission (350) avec sa crépine de filtration (12), le port de mise en pression (351) réalisant l'interface avec le vase d'expansion (828) et l'ensemble carter de filtre (300). Deux ensembles de capteurs (13) de pression et/ou de température sont également assemblés sur l'ensemble carter de 30 pompe (200), dans des orifices placés au plus près des zones d'aspiration et de refoulement de la pompe. L'ensemble carter de filtre (300) comprend le filtre (11), ainsi que l'interface étanche (302) sur laquelle vient se fixer le raccord de refoulement (360). 10 En fonctionnement, dans le cas où le fluide caloporteur (808) est principalement constitué d'éthanol, ledit fluide caloporteur (808) entre dans la moto-pompe (806) à une température inférieure à 120°C comprise en général entre 75°C et 5 100°C, et à une pression inférieure à 4 bars absolus généralement comprise entre 1 bar absolu et 3 bars absolus. En fonctionnement, dans le cas où le fluide caloporteur (808) est principalement constitué de R245fa ou de R1233zd, ledit fluide caloporteur (808) entre dans la moto-pompe 10 (806) à une température inférieure à 60°C comprise en général entre 40°C et 60°C, et à une pression inférieure à 5 bars absolus généralement comprise entre 1 bar absolu et 3 bars absolus. Le fluide caloporteur (808) mis sous pression 15 comprend un composant principal assurant le cycle thermodynamique tel que l'éthanol, le cyclopentane ou encore un fluide réfrigérant tel que le R245fa, le R1233zd ou encore le R1336mzz-Z. Ce fluide peut également être chargé avec un lubrifiant liquide pulvérisé dans la phase vapeur du composant 20 principal. Le lubrifiant est choisi de manière à être miscible en phase liquide avec les autres composantes : typiquement un lubrifiant type polyalkylene glycol (PAG) pour l'éthanol, ou type polyolester (POE) pour la plupart des fluides réfrigérants. La proportion de lubrifiant est typiquement comprise entre 1 et 25 20% en masse. Le fluide caloporteur éthanol (808) peut en outre comporter des composants tels que de l'eau, dans une proportion comprise entre 0 et 20% en masse, préférentiellement 4.5% de la masse dans le cas de l'éthanol (azéotrope). Ce fluide caloporteur 30 peut contenir éventuellement des additifs pour le dénaturer, par exemple de l'euro-dénaturant (nom commercial), un alcane, un alcool comme du méthanol ou une cétone dans des proportions comprises entre 1 et 10% en masse. 11 Principe général d'un cycle de Rankine La figure 10 représente une vue schématique d'un cycle de Rankine selon l'invention. 5 Un cycle de Rankine récupère la chaleur perdue d'une machine rotative associée (801), qui peut être un moteur à combustion interne. Cette chaleur peut être récupérée à plusieurs endroits : sur le circuit de refroidissement, sur le refroidissement de l'air comprimé en amont du moteur, sur le 10 refroidissement des gaz d'échappement recirculés dans la machine rotative ou sur des gaz d'échappement (802) tel que représenté dans la figure 10. Dans ce dernier cas, un échangeur de chaleur ou évaporateur (807) est inséré en dérivation sur la ligne 15 d'échappement après le système de dépollution (803). Une vanne de dérivation (827) répartit proportionnellement les débits entre ledit évaporateur (807) et l'échappement normal. L'évaporateur (807) est destiné à évaporer le fluide caloporteur (808) du cycle de Rankine. Le fluide caloporteur 20 (808) est aspiré par la moto-pompe (806) depuis le condenseur (805), à une pression définie par le vase d'expansion (828) dont la pression est contrôlée par une vanne électrique à commande par impulsions (829). Ladite vanne (829) régule la pression d'air dans le vase d'expansion (828) soit en reliant le vase 25 d'expansion (828) à une source d'air comprimé (821) temporairement, soit en reliant le vase d'expansion (828) à l'atmosphère temporairement, soit en fermant l'arrivée au vase d'expansion. La température et la pression du fluide caloporteur 30 (808) en amont de la moto-pompe (806) ainsi qu'en aval de l'évaporateur (807) sont mesurées par des capteurs. Le calculateur du cycle de Rankine reçoit ces signaux pour commander les actionneurs du système ainsi qu'une température de la vapeur 12 dans la machine de détente (804) mesurée soit dans la zone d'expansion (816) soit dans la zone d'échappement (817). La vapeur produite dans l'évaporateur (807) circule jusqu'à la machine de détente (804). La machine de détente (804) 5 comprend trois zones : une zone d'admission (814) de la vapeur à haute pression qui est connectée à la zone d'expansion (816), elle-même connectée à la zone d'échappement (817) à basse pression. La vanne de dérivation (59) ouvre et ferme un canal de dérivation mettant en communication la zone d'admission (814) 10 et la zone d'échappement (817). La vanne de dérivation (59) est avantageusement pneumatique et est connectée à la source d'air comprimé (821). Une vanne électrique (820) contrôle l'admission d'air dans la vanne de dérivation (59) soit en reliant la vanne de dérivation à la source d'air comprimé (821), soit en reliant 15 la vanne de dérivation (59) à l'atmosphère. Le canal de dérivation ou la vanne de dérivation (59) comprend en outre une restriction, typiquement de l'ordre de 20 mm2 afin de limiter le débit volumique traversant le canal de dérivation et de provoquer une montée en pression de la zone en amont de la restriction. 20 La vapeur à basse pression échappée de la machine de détente (804) depuis la zone d'échappement (817) circule dans le condenseur (805) afin de retourner à l'état liquide. Le condenseur (805) est refroidi soit par un fluide de la machine rotative associée (801) soit par de l'air ambiant. Par exemple, 25 un ou plusieurs des circuits de refroidissement de la machine rotative associée (801) peuvent être utilisés. Le fluide caloporteur condensé est alors réadmis par la moto-pompe (806), soit pour continuer à circuler, soit pour retourner dans le vase d'expansion (828). 30 La machine de détente (804) est connectée à un arbre tournant (813) de la machine rotative associée (801) via un réducteur (810). Principe général d'une pompe à engrenages 13 La figure 4 représente une section de la pompe dans le plan passant par l'aspiration et le refoulement. Le fluide caloporteur (808) suit le processus 5 classique de la pompe à engrenages : le fluide dans la zone basse pression (210) est entraîné dans le volume compris entre les dents des pignons (5 et 6) et fermé radialement par le carter de pompe (1) et axialement par la plaque de compensation (4) d'un coté et le fond du carter (211) de l'autre coté. Il est 10 ainsi entrainé jusqu'à la zone haute pression (212). Le contact (901) entre les dents des roues menée et menante créé une ligne d'étanchéité entre la zone haute pression (212) et la zone basse pression (210). 15 Description détaillée des engrenages La figure 4 représente une section de la pompe dans le plan passant par l'aspiration et le refoulement. Les pignons menant (5) et mené (6) possèdent : 20 - une partie centrale constituée de dents, identiques pour les deux pignons (5 et 6). Le nombre de dents et leurs dimensions dépend de nombreux paramètres tels que le débit ou encore la pression de la moto-pompe (806). Dans l'exemple décrit, les pignons (5, 6) comptent 12 dents 25 de dimensions conformes au standard IS01328, de module 1,75, avec un diamètre de référence de 21 millimètres, un déport de 0,5 et un angle de pression de 20 degrés. Sa classe de qualité est de 7. - des prolongements cylindriques (216, 217) afin 30 positionner les engrenages. Le carter pompe (1) et le carter moteur (2) comprennent deux perçages chacun (110 et 111) destinés à guider respectivement le pignon menant (5) et mené (6). Le guidage est réalisé à l'aide des prolongements cylindriques (216, 217) faisant office de 14 paliers lisses hydrodynamiques, solution plus économique qu'un palier à roulements. La partie mâle desdits paliers est réalisée dans le même matériau que l'engrenage, matériau à base de polymère, tel que le PEEK 5 (polyétheréthercétone) de préférence chargé avec un autre matériau (carbone par exemple), afin de minimiser les frictions dues au contact avec les carters (1 et 2) en fonte ou en alliage d'aluminium. Les pignons sont percés selon leur axe afin de permettre 10 l'évacuation de fuites de liquide provenant des paliers lisses. Le pignon menant (5) possède en sus des cannelures venant s'ajuster sur l'arbre (10) pour transmettre un couple de rotation 15 fourni par le moteur électrique (96). Description détaillée de la plaque de compensation Les figures 6 et 7 représentent respectivement la 20 plaque de compensation (4) montée dans le carter avec les joints et les pignons (5 et 6) montés sur la plaque de compensation. Le centre (923) est positionné à l'intersection des 3 plans orthogonaux suivants : - du plan (920) qui contient les axes des deux 25 engrenages (5, 6), - du plan (921) orthogonal au plan précédent (920), qui coupe les dentures des engrenages (5,6) dans leur épaisseur au milieu des dents et qui est perpendiculaire aux axes des engrenages (5,6) 30 - et du plan (922) orthogonal aux 2 plans précédents (920 et 921) et situé à égale distance des axes des engrenages (5, 6). Les cavités (905, 906, 907 et 908) sont aménagées dans une des parois face aux flancs des pignons (5 et 6), sur les deux parois, 15 ou être distribués séparément sur les 2 parois pour réduire la surpression en amont et en aval de la dent centrale active. Ces parois sont d'une part la plaque de compensation (4) et d'autre part le fond du carter (211). 5 La cavité (905) est positionnée et dimensionnée de manière à assurer le passage dudit fluide caloporteur du volume (903) vers le canal (909). Les trois autres cavités (906, 907, 908) sont positionnées et dimensionnées afin d'obtenir une fonction similaire, la cavité 10 (906) située côté haute pression permettant la mise en communication vers le canal haute pression (909), et les cavités (907, 908) situées côté basse pression permettant la mise en communication vers le canal basse pression (910). Les cavités (905 et 907) sont symétriques des cavités (906 et 15 908) respectivement par rapport au plan (922). La suite de la description se focalise donc sur les cavités 905 et 907. Les deux autres (906 et 908) étant obtenues par symétrie. Les cavités (905 et 907) sont situées de part et d'autre du plan (920). Elles sont écartées l'une de l'autre d'une distance 20 correspondante à 1,5 à 2,5 fois la largeur de la base d'une dent des engrenages (5, 6) selon la direction perpendiculaire au plan (920), sans être nécessairement symétriques par rapport à ce plan (920). Les cavités (905 et 907) sont sensiblement à égale distance du 25 plan (922). Cette distance est comprise entre 0,25 et 0,5 fois la hauteur d'une dent des engrenages (5, 6). En conséquence, les cavités symétriques (906 et 908) sont donc distantes de leur symétriques respectifs (905 et 907) d'une distance comprise entre 0,5 et 1 fois la hauteur d'une dent des engrenages (5, 6). 30 La plaque de compensation (4) et/ou le fond du carter (211) présentent en outre au moins une cavité (911, 912) disposée pour assurer un passage du fluide entre l'espace inter-dents (904) afin de limiter la dépression dans l'espace inter-dents (904) susceptible de générer la formation de bulles de gaz. 16 Les cavités (911, 912) sont de forme symétrique par rapport au plan (922) et sont situées à proximité immédiate du centre (923), à une distance comprise entre 0 et 0,3 fois la hauteur d'une dent des engrenages (5, 6). Ces cavités (911, 912) sont 5 symétriques par rapport au plan (922). Elles ne sont pas nécessairement situées dans le plan (920), leurs positionnements et dimensionnements étant déterminés par la position correspondant à l'obturation de la cavité (905) par la dent de l'engrenage (6). 10 Si l'on s'intéresse spécifiquement à l'engrènement du pignon menant (5) et du pignon mené (6) comme représenté figure 7, on s'aperçoit que des volumes (903, 904) sont fermés par la ou les lignes de contact (901) d'une part et le jeu de denture (902) sur l'autre flanc de la dent engrenée. 15 La pression dans ce (ou ces) volume(s) va être sujette aux variations de volume durant l'engrènement : lorsque les pignons tournent, le volume (903) va diminuer et dans le même temps le volume (904) va augmenter. Sur la figure 7E la cavité (905) est positionnée et 20 dimensionnée de telle sorte que le volume (903) soit en connexion avec ladite cavité (905), elle-même en connexion avec la haute pression par le canal (909) : le volume ainsi transféré contribue au débit de la pompe et évite une montée en surpression entre les dents. Les trois autres cavités (906, 907, 908) sont 25 positionnées et dimensionnées afin d'obtenir une fonction similaire, la cavité (906) située côté haute pression permettant la mise en communication vers le canal haute pression (909), et les cavités (907, 908) situées côté basse pression permettant la mise en communication vers le canal basse pression (910). 30 Cet arrangement de cavités (905, 906, 907 et 908) présente l'inconvénient pour la présente application de créer une dépression dans le volume (904) du fait de son augmentation de volume. Le fluide (808) étant à une température proche de la saturation, cette dépression va générer des bulles de gaz. 17 Dans la présente invention la cavité (911 et 912) visible sur la figure 7C est ajoutée afin que, lorsque la cavité (905) est obturée par la dent, le volume (903) vienne pousser le fluide vers le volume (904) au travers des ouvertures de 5 passage (913 et 914). Cette cavité (911, 912) est positionnée et dimensionnée de manière à assurer le passage du fluide par les ouvertures de passage (913 et 914) au moment où la cavité (905) est obturée par la dent, ceci permettant à la cavité centrale (911, 912) de prendre le relais des cavités périphériques (905, 10 906, 907, 908). Ensuite, comme représenté figure 7D, le volume (904) va être connecté à la basse pression via la cavité (908) et le canal (910), assurant le remplissage du volume (904) alors que le passage (913 et 914) se referme. 15 L'ensemble des cavités (905, 906, 907, 908, 911, 912) peut être situé face à un des flancs des pignons (5 et 6), face aux deux flancs, ou être distribués séparément face aux deux flancs. Les cavités (905, 906, 907, 908, 911 et 912) sont 20 par exemple réalisées à partir d'usinages cylindriques, la profondeur desdites cavités étant choisie suffisamment grande pour limiter la vitesse de transfert du fluide entre les volumes (903, 904) et les canaux (909, 910). Dans le cas présent, la profondeur des cavités (905, 906, 907, 908, 911 et 912) est 25 d'environ 0,5mm, et le diamètre et le positionnement desdites cavités sont ajustés afin de réaliser les fonctions de transfert de fluide précédemment décrites. Additionnellement, la présente pompe comporte une 30 plaque de compensation axiale (4) dont la fonction est de réduire au maximum le jeu des flancs de pignons entre d'un coté la plaque de compensation, et de l'autre coté le fond du carter (211), ceci afin de limiter les fuites. 18 La compensation axiale est assurée par des paliers flottants, poussant au moins une surface flottante contre les flancs des pignons, ceci afin de limiter les fuites. La face de la plaque (4) contre les flancs des 2 5 pignons subit une poussée due à la haute pression selon la surface (601), cette zone étant délimitée par le chanfrein (602) et un méplat (603). La face de la plaque (4) contre le carter (1) subit une poussée due à la haute pression selon la surface (604), zone 10 de pression délimitée par le joint (24). La poussée exercée par la surface (604) est supérieure à celle exercée par la surface opposée (601) ; en conséquence la plaque (4) est poussée contre les pignons (5 et 6), eux-même venant s'appuyer sur le fond du carter (211). Cette différence de poussée est ajustée pour 15 minimiser les fuites sur les flancs des pignons (5 et 6) sans dégrader les pertes mécaniques par frottement associées. La figure 6 représente un joint (24) de type torique simple, dont la gorge associée (605) se prolonge dans le carter (1) et constitue, en continuité avec la gorge (605) de la plaque de 20 compensation (4), une zone fermée (606) étanche à la haute pression. Le joint (24), comme tous les autres joints statiques de la machine (21, 22 et 23), est un joint torique en fluoroélastomère, par exemple en VITON (nom commercial) ou en 25 EPDM (éthylène-propylène-diène monomère). Afin de limiter les frottements avec les pignons (5 et 6), cette plaque de compensation axiale (4) est constituée par un matériau à base de polymère, tel que le PEEK (polyétheréthercétone) de préférence chargé avec un autre 30 matériau (carbone par exemple). Alternativement, ladite plaque (4) peut être réalisée en PTFE (polytetrafluroethylène) chargé, ou en acier ou en alliage d'aluminium, sa surface de contact avec les pignons (5 et 6) recevant un traitement tribologique. 19 Dans le cas où les pignons (5 et 6) sont en métal (acier, bronze ou alliage d'aluminium), la pompe pourra comporter 2 plaques (4) en polymère de part et d'autre desdits pignon, ceci afin d'éviter le contact flanc (métal) sur carter 5 (acier, fonte ou alliage d'aluminium). Un second joint (21) vient se placer dans une gorge dans le carter (1) autour du joint (24) pour faire l'étanchéité de la zone basse pression avec l'extérieur. 10 Description détaillée de l'ensemble carter moteur La figure 2 représente une vue éclatée d'une pompe haute pression selon l'invention. La figure 3 représente une section de la pompe dans le plan des pignons. Les figures 4 et 15 5 représentent respectivement une section de la pompe dans le plan passant par l'aspiration et le refoulement et une vue en perspective en coupe partielle de l'ensemble carter moteur (100). La figure 8 représente une section de la pompe dans le plan perpendiculaire aux pignons. La figure 9 représente une 20 section d'une variante de la même pompe dans le plan des pignons. L'ensemble carter moteur (100) comprend un carter moteur (2) qui, dans l'exemple décrit, est réalisé en fonte, notamment une fonte de type graphite lamellaire résistant à l'éthanol. Ledit carter est réalisé par fonderie dans un moule 25 et usinage des différents orifices et cavités, puis pourra faire l'objet d'un traitement de surface par nitruration dans un bain de sels suivi d'une phase d'oxydation. Alternativement, ledit carter pourra être réalisé en alliage d'aluminium. Le carter moteur (2) comprend deux perçages (110 et 30 111) destinés à guider respectivement le pignon menant (5) et mené (6). Le guidage est réalisé à l'aide d'un palier lisse hydrodynamique (216, 217), solution plus économique qu'un palier à roulements. La partie mâle desdits paliers est réalisée dans un matériau à base de polymère, tel que le PEEK 20 (polyétheréthercétone) de préférence chargé avec un autre matériau (carbone par exemple), afin de minimiser les frictions dues au contact avec les carters (1 et 2) en fonte ou en alliage d'aluminium. 5 Ledit ensemble (100) comprend un palier (31) destiné à guider l'arbre (10), en complément du second palier (32) implémenté du côté opposé au rotor (8) du moteur électrique (96). Alternativement, et comme présenté par la variante en figure 9, l'engrenage menant (5) pourra être fretté ou surmoulé autour de 10 l'arbre (10). En conséquence, l'arbre (10) pourra simplement être guidé par le palier lisse extérieur (217) ainsi que par un palier (34) implémenté entre le rotor noyé (81) et l'engrenage menant (5), le rotor noyé (81) se retrouvant en porte-à-faux. Le palier (34) est avantageusement fretté ou surmoulé sur l'arbre 15 (10). Alternativement, il peut être inséré dans le carter moteur (2). Avoir les paliers (34) et (217) de part et d'autre de l'engrenage est avantageux pour répartir au mieux les efforts et également positionner plus précisément l'engrenage. Par ailleurs, avoir les paliers (34, 216, 217) montés sur l'arbre 20 (10) plutôt que dans le carter moteur (2) ou le carter pompe (1) permet d'homogénéiser l'usure sur toute la surface du palier grâce à la rotation de celui-ci. Ledit ensemble (100) pourra comprendre un joint dynamique (46) destiné à éviter les fuites de fluide caloporteur 25 (808) vers l'extérieur. Dans l'exemple décrit figure 3, ce joint (46) est un joint à lèvre, mais il peut être réalisé par tout autre système d'étanchéité dynamique équivalent (garniture mécanique par exemple). Alternativement, comme présenté par la variante en 30 figure 9, l'utilisation d'un joint dynamique (46) pourra être évitée. Dans ce cas, une chemise d'étanchéité (36) pourra être implémentée entre le stator (7) et le rotor noyé (81), l'étanchéité de cette chemise (36) vis-à-vis de l'extérieur étant assurée par un joint statique (25). Le rotor noyé (81) 21 doit alors être vernis ou surmoulé de plastique pour être protégé de la corrosion et des particules métalliques. Ledit ensemble (100) pourra comprendre une chambre (202) comprise entre le palier (31) et le joint dynamique (46) 5 percée par un ou plusieurs évents (203) débouchant à l'extérieur, pour permettre l'évacuation d'éventuelles fuites de fluides - fluide caloporteur (808), ou éventuellement fluide lubrifiant présent dans le palier (31). L'architecture de la variante montrée en figure 9 ne nécessite pas l'utilisation de cette 10 chambre (202). Le carter moteur (2) comprend deux perçages (214 et 215) permettant au fluide caloporteur (808) inclus dans la zone basse pression (210) ou haute pression (212) d'accéder à une soupape de surpression (14). Ladite soupape de surpression 15 permet d'éviter l'endommagement de la moto-pompe (806) par surpression en faisant communiquer la zone basse pression (210) à la zone haute pression (212) lorsque la pression relative de cette dernière (212) est supérieure à une valeur définie, comprise entre 20 bars et 60 bars dans l'exemple décrit. 20 Le carter moteur (2) comprend le moteur électrique (96) permettant d'actionner l'arbre (10) en rotation. Ce moteur électrique (96) est un moteur basse tension, dont la tension d'entrée est continue et pourra être de l'ordre de 12, 24 ou 48 Volts. Il s'agit ici d'un moteur à aimants permanents. Son 25 électronique de puissance est régulée sans l'usage de capteur de position des pôles magnétiques (utilisation dite « sensorless » en anglais). Il possède une interface via un bus de données type CAN (abréviation pour le terme anglais « Controller Area Network »), qui permet d'interfacer toutes les données d'entrée 30 et de sortie nécessaires au fonctionnement du moteur électrique (96). Ces entrées / sorties peuvent être par exemple la commande de vitesse, le retour de la vitesse, le retour des capteurs de pression et/ou de température de la pompe (13), ou le retour du capteur de température positionné au contact ou à l'intérieur du 22 boitier (9) de la partie commande du moteur électrique (96), ce capteur de température permettant de contrôler la température de l'électronique de puissance. De plus, un calculateur pour le contrôle du cycle 5 thermodynamique de Rankine peut être ajouté dans ce boitier électronique (9). Les informations utiles à ce calculateur transitent par le bus de données CAN. La partie commande contenue dans le boitier (9) du moteur électrique (96) est sensible et il doit être évité de 10 l'exposer à de hautes températures. Le fluide caloporteur (808) ayant une température élevée, la conception de la moto-pompe (806) permet de limiter les transferts thermiques entre fluide caloporteur (808) et le boitier de la partie commande (9). Dans ce but, le rotor (8) et le stator (7) du moteur électrique (96) 15 sont espacés de quelques millimètres du carter moteur (2), ce volume d'air (204) permettant une isolation thermique. Le carter moteur (2) et/ou le boitier (9) comprend également des ailettes de dissipation thermique (51 et 53) permettant de dissiper la chaleur due au passage fluide 20 caloporteur (808). Le carter moteur (2) et le boitier de la partie commande (9) sont également isolés thermiquement l'un de l'autre via un joint plat d'isolation thermique (50). Description détaillée de l'ensemble carter de pompe 25 La figure 2 représente une vue éclatée d'une pompe haute pression selon l'invention. La figure 8 représente une section de la pompe dans le plan perpendiculaire aux pignons. L'ensemble carter de pompe (200) comprend un carter 30 de pompe (1) qui, dans l'exemple décrit, est réalisé en fonte, notamment une fonte de type graphite lamellaire résistant à l'éthanol. Ledit carter est réalisé par fonderie dans un moule et usinage des différents orifices et cavités, puis pourra faire l'objet d'un traitement de surface par nitruration dans un bain 23 de sels suivi d'une phase d'oxydation. Alternativement, ledit carter pourra être réalisé en alliage d'aluminium. Le carter de pompe (1) comprend deux interfaces d'admission de fluide (350 et 351). Ceci permet l'admission du 5 fluide caloporteur (808) à la zone basse pression (210) par le biais d'un port d'admission (350) directement lié au circuit dans lequel circule ledit fluide, mais également à l'aide du port de mise en pression (351) par le biais du vase d'expansion (828), implanté au plus près de la moto-pompe (806). Cette 10 configuration permet de limiter la cavitation liée à des fluctuations de pression en amont de la pompe. La connexion et l'étanchéité desdits ports d'admission (350) et de mise en pression (351) pourront être assurées par des raccords à filetages coniques, par des joints 15 plats type bague d'étanchéité (52) comme dans l'exemple décrit, ou par un système de bride avec joint d'étanchéité statique (plat ou torique). Le port d'admission (350) de fluide (808) provenant du circuit comprend une crépine de filtration (12) empêchant les 20 particules solides d'accéder aux pignons (5 et 6). Le carter de pompe (1) comprend deux interfaces destinées aux capteurs de température et/ou de pression (13). Ces interfaces sont situées au plus près de la zone basse pression (210) et de la zone haute pression (212). 25 Description détaillée de l'ensemble carter de filtre La figure 2 représente une vue éclatée d'une pompe haute pression selon l'invention. La figure 8 représente une 30 section de la pompe dans le plan perpendiculaire aux pignons. L'ensemble carter de filtre (300) comprend un carter de filtre (3) qui, dans l'exemple décrit, est réalisé en fonte, notamment une fonte de type graphite lamellaire résistant à l'éthanol. Ledit carter est réalisé par fonderie dans un moule 24 et usinage des différents orifices et cavités, puis pourra faire l'objet d'un traitement de surface par nitruration dans un bain de sels suivi d'une phase d'oxydation. Alternativement, ledit carter pourra être réalisé en alliage d'aluminium. 5 L'ensemble carter de filtre (300) comprend un filtre (11), servant à éliminer les impuretés du fluide caloporteur (808) circulant en zone haute pression (212). Afin de ne pas obstruer la circulation du fluide caloporteur (808) en cas d'encrassement du filtre (11), ledit 10 filtre comprend une soupape de surpression (90) qui s'ouvre sur une différence de pression trop élevée entre l'amont et l'aval du filtre. L'ensemble carter de filtre (300) comprend un port de refoulement (360) permettant la connexion de la moto-pompe (806) 15 avec le reste du circuit. La connexion et l'étanchéité dudit port de refoulement pourra être assuré par un raccord à filetage conique, par un joint plat type bague d'étanchéité (52) comme dans l'exemple décrit, ou par un système de bride avec joint d'étanchéité statique (plat REVENDICATIONS1 - Pompe à engrenages pour la circulation d'un fluide (808), notamment un fluide caloporteur, comportant un corps de pompe, un espace de circulation dudit fluide (808) étant prévu dans le corps de pompe, un premier engrenage (5) et un second engrenage (6) engrenant l'un avec l'autre, un carter de pompe (1) délimitant l'espace de circulation dudit fluide (808) caractérisée en ce qu'elle comporte une chambre basse pression (210) communiquant avec un premier port d'admission (350) d'une part et un second port de mise en pression (351) d'autre part. 2 - Pompe à engrenages selon la revendication 1 caractérisée en ce que ledit carter de pompe (1) est réalisé en métal, et en ce que lesdits engrenages (5, 6) sont réalisés en polymère. 3 - Pompe à engrenages selon la revendication 2 caractérisée en ce que lesdits engrenages (5, 6) sont réalisés en PEEK. 4 - Pompe à engrenages selon la revendication 2 caractérisée en ce que lesdits engrenages (5, 6) comportent respectivement un ou deux prolongements cylindriques (217, 216) selon l'axe desdits engrenages. Lesdits prolongements servant de paliers lisses hydrodynamiques et étant réalisés dans le même matériau que lesdits engrenages (5, 6). 5 Pompe à engrenages selon la revendication 2 caractérisée en ce que ledit engrenage (5) est surmoulé sur l'arbre (10). 6 - Pompe à engrenages selon la revendication 1 caractérisée en ce que au moins l'un desdits engrenages (5, 6) présente un perçage débouchant selon son axe. 7 - Pompe à engrenages selon la revendication 1 caractérisée en ce que l'une des surfaces frontales desdits engrenages (5, 6) est en contact avec la surface intérieure dudit 26 carter de pompe (1) en métal, l'autre surface frontale étant en contact avec une plaque de compensation (4). 8 - Pompe à engrenages selon la revendication précédente caractérisée en ce qu'elle comporte des passages pour 5 la circulation dudit fluide (808) sous pression entre ledit carter (1) et l'interface entre ladite plaque de compensation (4) et ledit carter (1), ladite plaque de compensation (4) étant flottante selon une direction perpendiculaire au plan de ladite interface. 10 9 - Pompe à engrenages selon la revendication précédente caractérisée en ce qu'elle comporte un joint torique (24) disposé dans ladite interface et délimitant une zone de pression périphérique (601) et une zone étanche intérieure (606). 15 10 - Pompe à engrenages selon la revendication 7 caractérisée en ce que ladite plaque de compensation (4) et/ou le fond du carter (211) présentent des cavités (905, 906, 907 et 908) destinées à réduire la surpression en amont et en aval de la dent centrale active. 20 11 - Pompe à engrenages selon la revendication précédente caractérisée en ce que ladite plaque de compensation (4) et/ou ledit fond du carter (211) présentent au moins une cavité (911, 912) de manière à assurer le passage dudit fluide (808) par les ouvertures de passage (913 et 914) au moment où 25 la cavité (905) est obturée par la dent. 12 - Pompe à engrenages selon la revendication 1 caractérisée en ce que ledit premier port d'admission (350) comporte une crépine de filtration (12) en amont du débouché dans ladite chambre basse pression (210) dudit second port de 30 mise en pression (351). 13 - Pompe à engrenages selon la revendication 1 caractérisée en ce qu'elle comporte en outre un filtre (11) disposé sur le port de sortie (360), ledit filtre (11) présentant 27 des pores de section inférieure à la section des pores de ladite crépine de filtration (12). 14 - Pompe à engrenages selon la revendication 1 caractérisée en ce qu'elle comporte une chemise d'étanchéité 5 (36) disposée entre un rotor noyé (81) et une culasse statorique (7) . 15 - Pompe à engrenages selon la revendication précédente caractérisée en ce qu'elle comporte en outre un joint statique (25) disposé entre un épaulement transversal de ladite 10 chemise d'étanchéité (36) et la surface frontale arrière du corps de pompe. 16 - Pompe à engrenages selon la revendication 1 caractérisée en ce qu'un rotor (8) et un engrenage menant (5) sont montés sur le même arbre (10) porté par au plus deux paliers 15 (34, 217). 17 - Pompe à engrenages selon la revendication 16 caractérisée en ce que lesdits paliers (34, 217) sont constitués par des bagues en polymère surmoulées sur l'arbre (10). 18 - Pompe à engrenages selon la revendication 16 20 caractérisée en ce que les deux paliers (34, 217) sont positionnés de part et d'autre de l'engrenage menant (5) 19 - Pompe à engrenages selon la revendication 1 caractérisée en ce qu'elle comporte un circuit électronique logé dans un boîtier (9) isolé dudit carter moteur par un joint plat 25 d'isolation thermique (50). 20 - Pompe à engrenages selon la revendication 1 caractérisée en ce qu'elle comporte une soupape de surpression (14) de mise en communication de la zone basse-pression (210) avec la zone haute-pression (212) en cas de dépassement d'une 30 différence de pression-seuil entre ladite zone haute-pression (212) et ladite zone basse-pression (210). 21 - Pompe à engrenages selon la revendication 1 caractérisée en ce qu'elle comporte un capteur (13) de 28 température et/ou de pression dans au moins l'une des zones haute-pression (212) et basse-pression (210). 22 - Pompe à engrenages selon la revendication 21 caractérisée en ce qu'elle comporte un connecteur de 5 communication transmettant un signal bi-directionnel de communication généré par au moins un capteur (13) et d'au moins un signal parmi les signaux suivants mais non limité à ceux-ci : commande de vitesse du moteur électrique, retour de vitesse du moteur électrique, défaut de ladite pompe. 10 23 - Système pour la circulation d'un fluide (808), notamment d'un fluide caloporteur, comportant une pompe à engrenages formée par un corps de pompe, un espace de circulation dudit fluide (808) étant prévu dans le corps de pompe, un premier engrenage (5) et un second engrenage (6) engrenant l'un avec 15 l'autre, un carter de pompe (1) délimitant l'espace de circulation dudit fluide (808) caractérisé en ce qu'il comporte en outre un vase d'expansion (828) dudit fluide (808), la chambre basse pression (210) de ladite pompe communiquant avec un premier port d'admission (350) d'une part et un second port de mise en 20 pression (351) relié audit vase d'expansion (828) d'autre part. 24 - Système pour la circulation d'un fluide (808), notamment d'un fluide caloporteur, selon la revendication précédente caractérisé en ce que ledit carter de pompe (1) est réalisé en métal, et en ce que lesdits engrenages (5, 6) sont 25 réalisés en polymère. 25 - Système de récupération d'énergie par cycle de Rankine comportant une machine de détente, un moyen de récupération de chaleur par un fluide (808) caloporteur circulant en boucle fermée, un condenseur et une pompe de 30 circulation à engrenages formée par un corps de pompe, un espace de circulation dudit fluide (808) étant prévu dans le corps de pompe, un premier engrenage (5) et un second engrenage (6) engrenant l'un avec l'autre, un carter de pompe (1) délimitant l'espace de circulation dudit fluide (808) caractérisé en ce 29 qu'il comporte en outre un vase d'expansion (828) dudit fluide (808), la chambre basse pression (210) de ladite pompe communiquant avec un premier port d'admission (350) d'une part et un second port de mise en pression (351) relié audit vase 5 d'expansion (828) d'autre part. 26 - Système de récupération d'énergie par cycle de Rankine selon la revendication précédente caractérisé en ce que ledit carter de pompe (1) est réalisé en métal, et en ce que lesdits engrenages (5, 6) sont réalisés en polymère. 10