FR 2968668 A1 20120615 FR 1004875 A 20101214 DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention se situe dans le domaine des procédés de raffinage et de pétrochimie faisant appel à des colonnes à distiller. Ce domaine est très vaste et, de manière préférée, la présente invention s'applique au domaine plus restreint des procédés d'hydrotraitement ou d' hydrodésulfuration de coupes pétrolières. La présente invention ne concerne pas l'aspect réactionnel ou catalytique desdits procédés mais leur aspect énergétique. Les opérations de séparation physique des constituants, telles que la distillation, sont des opérations très consommatrices d'énergie. Il faut fournir l'énergie nécessaire à la mise en ébullition du mélange pour en séparer les constituants. L'efficacité de la séparation, dans le cas de composé proches dans leur nature, donc difficiles à séparer, est généralement accrue par l'augmentation du reflux de la colonne. Cette augmentation du reflux consiste à recycler une partie plus ou moins importante de l'effluent produit en tête de colonne pour le réinjecter dans la colonne à l'état liquide. Cela se traduit par une énergie supplémentaire à fournir en fond de colonne pour rebouillir cet inventaire de produit supplémentaire. Par ailleurs, l'effluent en tête de colonne doit être condensé pour être récupéré liquide. Cette condensation peut se faire en faisant appel à un aéroréfrigérant, c'est à dire un échangeur utilisant comme fluide de refroidissement de l'air ambiant, qui permet pour un faible coût énergétique de dissiper l'excès de chaleur dans l'atmosphère. L'inconvénient de ce type d'échangeur est alors que la chaleur n'est pas valorisée. Dans d'autres cas, cette condensation par aéroréfrigérant n'est que partiellement possible du fait de la basse température demandée, puisque la température du fluide à condenser ne peut être inférieure à celle de l'air ambiant. Dans le domaine du raffinage ou de la pétrochimie, on a souvent recours à de la vapeur comme fluide caloporteur, notamment dans les échangeurs. Dans un échangeur typique de raffinerie, de la vapeur généralement surchauffée se condense et cède sa chaleur au fluide à réchauffer. Cette vapeur peut être issue d'une chaudière dédiée dans laquelle, le plus souvent, on effectue la combustion d'un hydrocarbure tel que le gaz naturel par exemple. Cette combustion produit du gaz carbonique (CO2) qui va contribuer aux émissions de gaz à effet de serre (GES) du site sur lequel est implantée l'unité de distillation. Dans le cas où l'air n'est pas suffisant pour refroidir l'effluent en tête de colonne, il est nécessaire d'avoir recours à la réfrigération par de l'eau, si l'on en dispose en quantité suffisante, ou par l'intermédiaire de groupes froids qui, moyennant une dépense énergétique plus ou moins importante, permettent de disposer d'eau glacée. Il en résulte là aussi des émissions non négligeables de GES. Une solution pour limiter ces émissions de GES est, selon la présente invention, d'implanter un circuit de pompe à chaleur entre le rebouilleur de la colonne à distiller et l'aéroréfrigérant 5 dont l'intérêt est double : d'une part refroidir le flux considéré, à des températures non atteignables par aéroréfrigération, d'autre part valoriser la chaleur échangée au niveau du rebouilleur de la colonne à distiller, en relevant son niveau de température. 10 Un autre domaine d'application de la présente invention est celui des échangeurs dits charge - effluent souvent utilisés pour préchauffer la charge dans divers procédés de raffinage. Pour les procédés faisant appel à des températures relativement élevées, notamment les procédés mettant en oeuvre une réaction exothermique, on a souvent recours à un échange 15 charge- effluent, la charge étant préchauffée par l'effluent chaud. Or cet échange charge - effluent est limité par le phénomène de croisement : une charge ne pourra pas être réchauffée au delà de la température à laquelle est disponible l'effluent. L'implantation d'une pompe à chaleur dans ce cas permet de dépasser cette limitation en déplaçant les niveaux de température au delà des températures de croisement. 20 EXAMEN DE L'ART ANTERIEUR La principale application des pompes à chaleur est le chauffage de bâtiments soit individuels soit industriels, par exemple par la fourniture de chaleur à un réseau d'eau chaude, ou le chauffage d'une serre pour la culture de végétaux. Le principe de la pompe à chaleur étant le 25 transport de calories entre deux milieux, d'un milieu "froid" vers un milieu "chaud", le fonctionnement en fourniture de froid est possible. C'est ainsi qu'une autre application des pompes à chaleur est la climatisation de bâtiments. Dans un cas comme dans l'autre, l'effet généralement recherché par l'implantation d'une pompe à chaleur, est l'économie d'énergie et/ou le gain économique par rapport à un autre 30 mode de chauffage, une chaudière au fioul par exemple. En effet, les pompes à chaleur sont caractérisées par un coefficient de performances qui correspond à la quantité d'énergie nécessaire au transport d'une quantité d'énergie entre un milieu chaud et un milieu froid, ou inversement. Plus l'écart de température entre les deux milieux est faible, meilleur sera la performance, et plus grande sera l'économie d'énergie. C'est la raison pour laquelle on utilise avantageusement les pompes à chaleur dans les applications de chauffage/climatisation pour lesquelles la différence de température entre la température souhaitée du bâtiment à climatiser et celle du milieu extérieur qui va fournir ou absorber les calories (nappe phréatique, atmosphère, lithosphère) est généralement faible, de l'ordre de la dizaine de degré Celsius. Dans le cas des procédés de raffinage et de pétrochimie, et en particulier pour les applications de type hydrotraitement des gasoils, la situation peut se résumer de la manière suivante: On souhaite désulfurer par hydrotraitement une charge de gasoil initialement chaude, à environ 130 °C, dans un procédé fonctionnant pour partie à basse température. En effet, la charge doit être refroidie à environ 50 °C, mais d'un autre côté, de grandes quantités d'énergie à environ 130 °C sont nécessaires pour la régénération du solvant. L'écart de température entre, d'une part, la charge refroidie et, d'autre part, la température nécessaire à la régénération du solvant, est donc d'environ 80 °C. C'est pourquoi dans un contexte d'énergie bon marché, cette application n'est pas jugée intéressante du point de vue des performances d'une pompe à chaleur, car la fourniture de chaleur au moyen d'une chaudière classique par combustion d'hydrocarbure fossile est la solution la plus simple et la plus économique, la chaleur de la charge à refroidir étant dissipée directement dans l'atmosphère par des aéroréfrigérants. Au contraire, dans un contexte de tension énergétique, il peut s'avérer qu'une pompe à chaleur soit une solution rentable malgré un coefficient de performance peu élevé, plus particulièrement encore dans le cas où l'on s'intéresse aux émissions spécifiques de gaz à effet de serre pour lesquels les pompes à chaleur offrent un bon potentiel de réduction. La présente invention décrit précisément l'implantation d'une pompe à chaleur dans ce contexte et en montre l'intérêt énergétique. En effet, une telle implantation permet à la fois de valoriser une quantité considérable de chaleur (qui serait selon l'art antérieur dissipée dans l'atmosphère), d'améliorer l'efficacité du refroidissement tout en réduisant la surface requise au niveau de l'aéroréfrigérant, et enfin de fournir l'intégralité de la chaleur requise pour la régénération du solvant avec un bilan carbone intéressant. DESCRIPTION SOMMAIRE DES FIGURES La figure 1 représente un schéma de procédé d'hydrotraitement d'une coupe gazole selon l'art antérieur. La figure 2 selon l'invention, représente le même schéma de procédé muni d'un circuit de 5 pompe à chaleur qui permet d'améliorer son efficacité énergétique. DESCRIPTION SOMMAIRE DE L'INVENTION La présente invention peut se définir comme un procédé amélioré d'hydrotraitement de coupes pétrolières qui intègre une séparation hydrogène / hydrogène sulfuré au moyen d'une unité de 10 traitement aux amines. Plus précisément, le procédé selon l'invention est un procédé d'hydrotraitement d'une coupe pétrolière associé à un procédé de traitement aux amines, permettant de séparer l'hydrogène de l'hydrogène sulfuré, dans lequel le procédé d'hydrotraitement possède un échangeur (1007) 15 permettant de refroidir l'effluent du réacteur d'hydrotraitement, et ledit procédé de traitement aux amines possède une section de régénération de ladite amine faisant appel à une colonne à distiller (1009) muni d'un rebouilleur (1010), et dans lequel ledit procédé d'hydrotraitement est caractérisé en ce qu'il incorpore un circuit de pompe à chaleur faisant appel à un fluide caloporteur circulant entre le rebouilleur (1010) et l'échangeur (1007) selon le circuit suivant: 20 le fluide caloporteur (208) s'évapore dans l'échangeur (1007) en extrayant les calories de l'effluent réactionnel (111) pour produire une vapeur (209) dont la température et la pression sont augmentées par le compresseur (1011), le flux vapeur haute pression et haute température (206) issue du compresseur (1011) est condensé dans le rebouilleur (1010) duquel est produit un flux liquide sous pression (207) dont la température est abaissée par 25 détente dans la vanne (1012), le liquide résultant (208) est alors partiellement vaporisé et retourne à l'échangeur (1007) sous forme d'un mélange liquide vapeur. DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION La bonne compréhension de l'invention nécessite un rappel du schéma d'un hydrotraitement 30 de coupe pétrolière selon l'art antérieur tel que représenté sur la figure 1. Le schéma d'hydrotraitement, par exemple d'une coupe gasoil, est complété par une unité d'élimination des gaz acides par une amine, dite unité aux amines. On dispose d'une charge (101) de gasoil à hydrotraiter. Celle charge (101) est issue de la distillation d'un pétrole brut et est additionnée avec de l'hydrogène (102). Le mélange charge (101) et hydrogène (102) est réchauffé dans un four (1001). Ce four (1001) permet d'élever la température à un niveau tel qu'après l'apport de chaleur supplémentaire de 1' échangeur charge effluent (1002), la charge soit à la température requise pour l'hydrotraitement effectué dans le réacteur (1003). Dans le réacteur d'hydrotraitement (1003) sous haute pression (environ 150 bars) et haute température (environ 500°C), le soufre est extrait de la charge sous forme gazeuse H2S. L'effluent chaud (110) issu du réacteur d'hydrotraitement (1003) est refroidi au contact de la charge par passage dans un échangeur charge effluent (1002). L'effluent refroidi (111) est complété par un apport d'eau de lavage (103) et est encore refroidi dans l'aéroréfrigérant (1004). Il en résulte un flux à basse température (109) qui est séparé dans un ballon séparateur (1005) en trois flux : le produit principal (105) à savoir le gasoil désulfuré, un effluent liquide aqueux (104) constituée des eaux de lavage acides et, un effluent gazeux (106) composé d'H2 et d'H2S. Il subsiste dans cet effluent gazeux (106) une part importante d'hydrogène qui peut encore être valorisé par recyclage, mais cela nécessite de séparer H2 et H2S. Cette séparation H2/H2S est opérée dans un absorbeur (1007) par une solution d'amines pauvre, c'est-à-dire faiblement chargée en H2S (201). Il en résulte un flux d'hydrogène (107) purifié qui, après recompression dans le compresseur (1006), est complété par un appoint d'hydrogène (108) pour atteindre la quantité d'hydrogéner nécessaire à la réaction d'hydrotraitement. Le rapport massique H2./charge entre l'hydrogène et la charge à traiter au niveau du réacteur (1003) est préférentiellement compris entre 0,3 et 0,8% poids. Le flux (102) est envoyé au contact de la charge (101). L'effluent liquide (202) issu de l'absorbeur (1013) est constitué de l'amine chargée d'H2S (amine riche). La régénération de l'amine est réalisée à plus haute température que l'absorption. Cette régénération nécessite un échangeur charge - effluent (1008) permettant de réchauffer l'amine riche et de refroidir l'amine pauvre. L'amine riche réchauffée (203) est introduite dans le régénérateur (1009) dans lequel la chaleur apportée au niveau du rebouilleur (1010) permet de produire un effluent gazeux (205) constitué majoritairement d'H2S et un effluent liquide (204) d'amine régénérée, c'est à dire appauvrie en H2S (amine pauvre). Cet effluent chaud (204) est renvoyé vers l'absorbeur (1013) après avoir été refroidi en cédant ses calories au flux d'amine riche (202) dans l'échangeur charge effluent (1008). La description du schéma selon la présente invention s'appuie sur la figure 2 qui introduit le 5 circuit, appelé ci-après circuit pompe à chaleur, qui fait appel à un fluide caloporteur (206, 207, 208, 209). Le circuit de pompe à chaleur se situe entre l'échangeur (1007) et le rebouilleur (1010) de la colonne à distiller (1009). L'échangeur (1007) remplace l'aérorefrigérant (1004) selon le schéma de l'art antérieur. 10 Ce fluide caloporteur (209) est vapeur à la sortie de l'échangeur (1007) jusqu'à l'entrée du rebouilleur (1010), se condense au niveau du rebouilleur (1010) et devient donc liquide (207) jusqu'à l'entrée de la vanne de détente (1012). En sortie de la vanne de détente (1012) jusqu'à l'entrée de l'échangeur (1007), le fluide caloporteur ( 208) est à l'état liquide vapeur. L'autre modification introduite par le circuit pompe à chaleur est le fait que l'échangeur (1004) 15 servant à refroidir l'effluent du réacteur d'hydrotraitement, qui était un aeroréfrigérant selon l'art antérieur, devient un échangeur (1007) dont le fluide de refroidissement est le fluide caloporteur du circuit pompe à chaleur à l'état liquide vapeur. A la sortie de l'échangeur (1007) le fluide caloporteur (209) est entièrement vapeur. Le circuit de la pompe à chaleur peut être décrit de la manière suivante: 20 La chaleur est apportée au rebouilleur (1010) par la condensation du fluide caloporteur (206) qui devient liquide (207). Le liquide (207) est détendu dans la vanne de détente (1012) et ressort à l'état liquide vapeur (208). Le fluide caloporteur (208) s'évapore entièrement dans l'échangeur (1007) en extrayant les calories de l'effluent réactionnel (111) pour produire une vapeur (209) dont la température et la pression vont être augmentées par le compresseur 25 (1011). La vapeur haute pression et haute température (206) issue du compresseur (1011) se condense dans le rebouilleur (1010). Il en résulte un flux liquide sous pression (207) dont la température est abaissée par détente dans la vanne (1012). Le mélange liquide vapeur résultant (208) alimente donc l'échangeur 30 (1007) dans lequel il se vaporise entièrement. Dans le cadre de la présente invention le choix du fluide caloporteur peut être formulé à partir des critères suivants: - Pour des raisons d'économie, la pression de condensation du fluide caloporteur est choisie la plus basse possible, et préférentiellement au voisinage de 1 bar (1 bar = 105 Pascal). - Plus précisément, le fluide caloporteur a, d'une part, une température d'ébullition inférieure ou égale à 60°C, et préférentiellement inférieure à 50°C pour une pression inférieure à 5 bars et préférentiellement inférieure à 2 bars, et ledit fluide caloporteur a, d'autre part, une température de condensation supérieure à 120°C, et préférentiellement supérieure à 130°C, pour une pression supérieure à 1 bar. Le fluide caloporteur alimentant le circuit pompe à chaleur est choisi dans le groupe formé par les fluides frigogènes définis par l'IUPAC, dont nous donnons ci dessous la liste exhaustive : R-10,Tétrachlorométhane, R-11, Trichlorofluorométhane, R-12, Dichlorodifluorométhane, R-12B1, Bromochlorodifluorométhane, R-12B2, Dibromodifluorométhane, R-13, Chlorotrifluorométhane, R-13B1, Bromotrifluorométhane, R-14, Tétrafluorométhane, R-20, Trichlorométhane, R-21, Dichlorofluorométhane, R-22, Chlorodifluorométhane, R-22B1, Bromodifluorométhane, R-23, Trifluorométhane, R-30, Dichlorométhane, R-31, Chlorofluorométhane, R-32, Difluorométhane, R-40, Chlorométhane, R-41, Fluorométhane, R-50, Méthane, R-110, Hexachloroéthane, R-111, Pentachlorofluoroéthane, R-112, 1,1,2,2-tétrachloro-1,2-difluoroéthane, R-112a,1,1,1,2-tétrachloro-2,2-difluoroéthane, R-113,1,1,2-trichloro-1,2,2-trifluoroéthane, R-113 a, 1,1,1-trichloro-2,2,2-trifluoroéthane, R-114, 1,2-dichloro-1,1,2,2-tétrafluoroéthane, R-114a, 1,1- dichloro-1,2,2,2-tétrafluoroéthane, R-1 14B2, 1 ,2-dibromo -1,1,2,2-tétrafluoroéthane, R-115, Chloropentafluoroéthane, R-116, Hexafluoroéthane, R-120, Pentachloroéthane, R-121, 1,1,2,2-tétrachloro- 1 -fluoroéthane, R-121 a,1,1,1,2-tétrachloro-2-fluoroéthane, R-122, 1,1,2-trichloro-2,2-difluoroéthane, R-122a, 1,1,2-trichloro-1,2-difluoroéthane, R-122b, 1,1,1-trichloro-2,2-difluoroéthane, R-123, 2,2-dichloro-1,1,1-trifluoroéthane, R-123a, 1,2-dichloro- 1,1,2-trifluoroéthane, R-123b, 1,1-dichloro-1,2,2-trifluoroethane, R-124, 1-chloro-1,2,2,2-tétrafluoroéthane, R-124a, 1-chloro-1,1,2,2-tétrafluoroéthane, R-125, Pentafluoroéthane, R-E125, Difluorométhoxytrifluorométhane, R-130, 1,1,2,2-tétrachloroéthane, R-130a, 1,1,1,2-tétrachloroéthane, R-131, 1,1,2-trichloro-2-fluoroéthane, R-13 la, 1,1,2-trichloro-1-fluoroéthane, R-131b, 1,1,1-trichloro-2-fluoroéthane, R-132, Dichlorodifluoroéthane, R-132a, 1,1-dichloro-2,2-difluoroéthane, R-132b, 1,2-dichloro-1,1-difluoroéthane, R-132c, 1,1 -dichloro- 1,2-difluoroéthane, R-132bB2, 1,2-dibromo-1, 1 -difluoroethane, R-133, 1-chloro-1,2,2-trifluoroéthane, R-133a, 1-chloro-2,2,2-trifluoroéthane, R-133b, 1-chloro-1,1,2-trifluoroéthane, R-134,1,1,2,2-tétrafluoroéthane, R-134a, 1,1,1,2-tétrafluoroéthane, R-E134, Difluorométhoxydifluorométhane, R-140, 1,1,2-trichloroéthane, R-140a, 1,1,1- trichloroéthane, R-141, 1,2-dichloro- 1 -fluoroéthane, R-141 B2, 1,2-dibromo- 1 -fluoroéthane, R-141 a, 1,1-dichloro-2-fluoroéthane, R-141 b, 1,1-dichloro-1-fluoroéthane, R-142a, 1-chloro-1,2-difluoroéthane, R- 142b, 1 -chloro-1, 1 -difluoroéthane, R-143 ,1,1 ,2-trifluoroéthane, R- 143a, 1,1,1-trifluoroéthane, R-143m, Méthoxytrifluorométhane, R-E143a, Méthoxy-2,2,2-trifluoroéthane, R-150,1,2-dichloroéthane, R-150a, 1,1-dichloroéthane, R-151,Chlorofluoroéthane, R-151a, 1-chloro-l-fluoroéthane, R-152, 1,2-difluoroéthane, R-152a, 1,1-difluoroéthane, R-160, Chloroéthane, R-161, Fluoroéthane, R-170, Éthane, R-211, 1,1,1,2,2,3,3-heptachloro-3-fluoropropane, R-212, Hexachlorodifluoropropane, R-213, 1,1,1,3,3 -pentachloro-2 ,2 ,3 -trifluoropropane, R-214, 1,2,2,3-tétrachloro-1,1,3,3-tétrafluoropropane, R-215, 1,1,1-trichloro-2,2,3,3,3-pentafluoropropane, R-216, 1,2-dichloro-1,1,2,3,3,3-hexafluoropropane, R-216ca, 1,3-dichloro-1,1,2,2,3,3-hexafluoropropane, R-217, 1-chloro-1,1,2,2,3,3,3-heptafluoropropane, R-217ba, 2-chloro-1,1,1,2,3,3,3- heptafluoropropane, R-218, Octafluoropropane, R-221, 1,1,1,2,2,3-hexachloro-3- fluoropropane, R-222, Pentachlorodifluoropropane, R-222c, 1,1,1,3,3-pentachloro-2,2-difluoropropane, R-223, Téetrachlorotrifluoropropane, R-223ca, 1,1,3,3-tétrachloro-1,2,2-trifluoropropane, R-223cb, 1,1,1,3-tétrachloro-2,2,3-trifluoropropane, R-224, Trichlorotétrafluoropropane, R-224ca, 1,3,3-trichloro-1,1,2,2-tétrafluoropropane, R-224cb, 1,1,3-trichloro-1,2,2,3-tétrafluoropropane, R-224cc, 1,1,1-trichloro-2,2,3,3- tétrafluoropropane, R-225, dichloropentafluoropropane, R-225aa, 2,2-dichloro-1,1,1,3,3-pentafluoropropane, R-225ba, 2,3-dichloro-1,1,1,2,3-pentafluoropropane, R-225bb, 1,2-dichloro-1,1 ,2,3 ,3-pentafluoropropane, R-225ca, 3,3-dichloro-1,1,1,2,2-pentafluoropropane, R-225cb, 1,3 -dichloro-1,1,2,2,3 -pentafluoropropane, R-225cc,1,1-dichloro-1,2,2,3,3-pentafluoropropane, R-225da, 1,2-dichloro-1,1,3,3,3-pentafluoropropane, R-225ea, 1,3- dichloro-1,1,2,3,3-pentafluoropropane, R-225eb, 1,1-dichloro-1,2,3,3,3-pentafluoropropane, R-226, Chlorohexafluoropropane, R-226ba, 2-chloro -1,1,1 ,2,3 ,3 -hexafluoropropane, R-226ca, 3 -chloro-1,1,1,2,2,3-hexafluoropropane, R-226cb, 1-chloro-1,1,2,2,3,3-hexafluoropropane, R-226da, 2-chloro-1,1,1,3,3,3-hexafluoropropane, R-226ea, 1 -chloro-1,1,2,3,3 ,3-hexafluoropropane, R-227ca, 1,1,2,2,3 ,3,3 -Heptafluoropropane, R-227ca2, Trifluorométhoxy-1,1,2,2-tétrafluoroéthane, R-227ea, 1,1,1,2,3,3,3-Heptafluoropropane, R-227me, Trifluorométhoxy-1,2,2,2-tétrafluoroéthane, R-231, Pentachlorofluoropropane, R-232, Tétrachlorodifluoropropane, R-232ca, 1,1,3,3-tétrachloro-2,2-difluoropropane, R-232cb, 1,1,1,3-tétrachloro-2,2-difluoropropane, R-233, Trichlorotrifluoropropane, R-233ca, 1,1,3- trichloro-2,2,3-trifluoropropane, R-233 cb, 1,1 ,3-trichloro -1,2,2-trifluoropropane, R-233 cc, 1,1, 1 -trichloro-2 ,2,3 -trifluoropropane, R-234,Dichlorotétrafluoropropane, R-234aa,2,2-dichloro-1,1,3,3-tétrafluoropropane, R-234ab, 2,2-dichloro-1,1,1,3-tétrafluoropropane, R- 234ba, 1,2-dichloro -1,2,3 ,3 -tétrafluoropropane, R-234bb, 2,3-dichloro-1,1,1,2- tétrafluoropropane, R-234bc, 1 ,2 -dichloro-1 ,1,2 ,3 -tétrafluoropropane, R-234ca, 1,3-dichloro-1,2,2,3-tétrafluoropropane, R-234cb, 1,1-dichloro-2,2,3,3-tétrafluoropropane, R-234cc, 1,3-dichloro-1,1,2,2-tétrafluoropropane, R-234cd, 1, 1-dichloro -1,2,2 ,3 -tétrafluoropropane, R-234da,2,3-dichloro-1,1,1,3-tétrafluoropropane, R-234fa, 1,3-dichloro-1,1,3,3- tétrafluoropropane, R-234fb, 1, 1-dichloro-1,3,3,3 -tétrafluoropropane, R-235, Chloropentafluoropropane, R-235ca, 1-chloro-1,2,2,3,3-pentafluoropropane, R-235cb, 3-chloro-1,1,1,2,3-pentafluoropropane, R-235cc, 1 -chloro -1,1,2,2 ,3 -pentafluoropropane, R-235da, 2 -chloro-1 ,1,1,3 ,3 -pentafluoropropane, R-235fa, 1-chloro-1,1,3,3,3- pentafluoropropane, R-236cb, 1,1,1,2,2,3-hexafluoropropane, R-236ea, 1,1,1,2,3,3- hexafluoropropane, R-236fa, 1,1,1,3,3,3-hexafluoropropane, R-236me, 2-(difluorométhoxy)- 1,1,1,2-tétrafluoroéthane, R-FE-36, Hexafluoropropane, R-241, Tétrachlorofluoropropane, R-242, Trichlorodifluoropropane, R-243, Dichlorotrifluoropropane, R-243ca, 1,3-dichloro-1,2,2-trifluoropropane, R-243cb, 1,1-dichloro-2,2,3-trifluoropropane, R-243cc, 1,1-dichloro-1,2,2-trifluoropropane, R-243 da, 2,3-dichloro-1,1,1-trifluoropropane, R-243ea, 1,3-dichloro-1,2,3-trifluoropropane, R-243 ec, 1,3-dichloro-1,1,2-trifluoropropane, R-244, Chlorotétrafluoropropane, R-244ba, 2-chloro-1,2,3,3-tétrafluoropropane, R-244bb, 2-chloro-1,1,1,2-tétrafluoropropane, R-244ca, 3-chloro-1,1,2,2-tétrafluoropropane, R-244cb, 1 -chloro-1 ,2 ,2,3-tétrafluoropropane, R-244cc, 1-chloro-1,1,2,2-tétrafluoropropane, R-244da, 2-chloro-1,1,3,3-tétrafluoropropane, R-244db, 2-chloro-1,1,1,3-tétrafluoropropane, R-244ea, 3-chloro-1,1,2,3 -tétrafluoropropane, R-244eb, 1 -chloro-1,1,1,2-tétrafluoropropane, R-244ec, 1 -chloro- 1,1,2,3-tétrafluoropropane, R-244fa, 3-chloro-1,1,1,3-tétrafluoropropane, R-244fb, 1-chloro-1,1,3,3-tétrafluoropropane, R-245ca, 1,1,2,2,3 -pentafluoropropane, R-245cb, Pentafluoropropane, R-245ea, 1,1,2,3,3 -pentafluoropropane, R-245eb, 1,1,1,2,3 - pentafluoropropane, R-245fa, 1,1,1,3,3 -pentafluoropropane, R-245mc, Méthoxypentafluoroéthane, R-245mf, Difluorométhoxy-2,2,2-trifluoroéthane, R-245qc, Difluorométhoxy-1,1,2-trifluoroéthane, R-251, Trichlorofluoropropane, R-252, Dichlorodifluoropropane, R-252ca, 1,3-dichloro-2,2-difluoropropane, R-252cb, 1,1-dichloro-2,2-difluoropropane, R-252dc, 1,2-dichloro-1,1-difluoropropane, R-252ec, 1,1 -dichloro -1 ,2-difluoropropane, R-253, Chlorotrifluoropropane, R-253ba, 2-chloro-1,2,3-trifluoropropane, R-253bb, 2-chloro-1,1,2-trifluoropropane, R-253ca, 1-chloro-2,2,3-trifluoropropane, R-253cb, 1-chloro-1,2,2-trifluoropropane, R-253ea, 3 -chloro-1,1,2-trifluoropropane, R-253eb, 1-chloro-1,2,3-trifluoropropane, R-253ec, 1-chloro-1,1,2-trifluoropropane, R-253 fa, 3 -chloro-1,3,3-trifluoropropane, R-253fb, 3 -chloro-1,1,1-trifluoropropane, R-253 fc, 1 -chloro-1,1,3- trifluoropropane, R-254cb, 1,1,2,2-tétrafluoropropane, R-254pc, Méthoxy-1,1,2,2-tétrafluoroethane, R-261, Dichlorofluoropropane, R-261ba, 1,2-dichloro-2-fluoropropane, R-262, Chlorodifluoropropane, R-262ca, 1 -chloro-2,2-difluoropropane, R-262fa, 3-chloro-1,1-difluoropropane, R-262fb, 1 -chloro-1,3-difluoropropane, R-263, Trifluoropropane, R-271, Chlorofluoropropane, R-271 b, 2-chloro-2-fluoropropane, R-271 d, 2-chloro- 1 -fluoropropane, R-271fb, 1-chloro-l-fluoropropane, R-272, Difluoropropane, R-281, Fluoropropane, R-290, Propane, R-C316, Dichlorohexafluorocyclobutane, R-C317, Chloroheptafluorocyclobutane, R-C3 18, Octafluorocyclobutane, R-3-1-10, Décafluorobutane, R-329ccb, R-338eea, R-347ccd, R-347mcc, Méthoxyheptafluoropropane, R-347mmy, Méthoxyperfluoroisopropane, R-356mcf, R-356mffm, R-365mfc, 1,1,1,3,3-pentafluorobutane, FC-72, Tétradécafluorohexane, R-400, R-12/R-114 (60/40), mélange binaire R-401A, R-22/R-152a/R-124 (53/13/34), R-401B, R-22/R-152a/R-124 (61/11/28), R-401C, R-22/R-152a/R-124 (33/15/52), R-402A, R-125/R-290/R-22 (60/2/38), R-402B,R-125/R-290/R-22 (38/2/60), R-403A, R-290/R-22/R-218 (5/75/20), R-403B, R-290/R-22/R-218 (5/56/39), R-404A, R-125/R-143a/R-134a (44/52/4),R-405A, R-22/R-152a/R-142b/R-C318 (45/7/5.5/42.5), R- 406A, R-22/R-600a/R-142b (55/04/41), R-407A, R-32/R-125/R-134a (20/40/40), R-407B, R-32/R-125/R-134a (10/70/20), R-407C, R-32/R-125/R-134a (23/25/52),R-407D, R-32/R-125/R-134a (15/15/70), R-407E, R-32/R-125/R-134a (25/15/60), R-408A, R-125/R-143a/R-22 (7/46/47), R-409A, R-22/R-124/R-142b (60/25/15), R-409B,R-22/R-124/R-142b (65/25/10), R-410A, R-32/R-125 (50/50),R-410B, R-32/R-125 (45/55), R-411A, R-1270/R- 22/R-152a (1.5/87.5/11), R-411B, R-1270/R-22/R-152a (3/94/3), R-412A, R-22/R-218/R-142b (70/5/25), R-413A, R-218/R-134a/R-600a (9/88/3), R-414A, R-22/R-124/R-600a/R-142b (51/28.5/4.0/16.5), R-414B, R-22/R-124/R-600a/R-142b (50/39/1.5/9.5), R-415A,R-22/R-152a (82/18), R-415B, R-22/R-152a (25/75), R-416A, R-134a/R-124/R-600 (59/39.5/1.5), R-417A, R-125/R-134a/R-600 (46.6/50.0/3.4), R-418A, R-290/R-22/R-152a (1.5/96/2.5), R-419A, R-125/R-134a/R-E170 (77/19/4), R-420A, R-134a/R-142b (88/12), R-421A, R-125/R-134a (58/42), R-421B, R-125/R-134a (85/15), R-422A, R-125/R-134a/R-600a (85.1/11.5/3.4), R-422B, R-125/R-134a/R-600a (55/42/3), R-422C, R-125/R-134a/R-600a (82/15/3), R-422D, R-125/R-134a/R-600a (65.1/31.5/3.4), R-423A, R-134a/R-227ea (52.5/47.5), R-424A, R-125/R-134a/R-600a/R-600/R-60la (50.5/47/.9/1/.6), R-425A, R-32/R-134a/R-227ea (18.5/69.5/12), R-426A,R-125/R-134a/R-600/R-60la (5.1/93/1.3/.6), R-427A, R-32/R-125/R-143a/R-134a (15/25/10/50), R-428A, R-125/R-143a/R-290/R-600a (77.5/20/.6/1.9), R-500, R-12/R-152a (73.8/26.2), R-501,R-22/R-12 (75/25), R-502, R-22/R- 115 (48.8/51.2), R-503,R-23/R-13 (40.1/59.9), R-504,R-32/R-115 (48.2/51.8), R-505, R-12/R-31 (78/22), R-506, R-31/R-114 (55.1/44.9), R-507A, R-125/R-143a (50/50), R-508A, R-23/R-116 (39/61), R-508B, R-23/R-116 (46/54),R-509A, R-22/R-218 (44/56), R-600, Butane, R-600a, 2-méthylpropane, R-601, Pentane, R-601a, 2-méthylbutane, R-610, Éthoxyétane, R-611, Méthanoate de méthyle, R-630, Méthylamine, R-631, Éthylamine, R- 702,Dihydrogène, R-704,Hélium, R-717, Ammoniac, R-718, Eau, R-720, Néon, R-728, Diazote, R-732, Dioxygène, R-740, Argon, R-744, Dioxyde de carbone, R-744A,Oxyde de diazote, R-764, Dioxyde de soufre, R-784, Krypton, R-1112a, 1,1-dichloro-2,2-difluoroéthylène, R-1113, Chlorotrifluoroéthylène, R-1114, Tétrafluoroéthylène, R-1120, Trichloroéthylène, R-1130, 1,2-diflhoroéthylène, R-1132, 1,1-difluoroéthylène, R-1140, Chloroéthylène, R-1141, Fluoroéthylène, R-1150, Éthylène, R-1216, Hexafluoropropène, R-, Hexafluoropropène (trimère), R-1270, Propylène. Le fluide caloporteur est préférentiellement choisi dans le sous groupe suivant : propane, butane, pentane. EXEMPLES SELON L'ART ANTERIEUR ET SELON L'INVENTION Exemple 1: Cet exemple est selon l'état de l'art et correspond donc à la figure 1. L'échangeur (1004) est un aéroréfrigérant où un flux d'air refroidit le flux issu de (1002). La chaleur est apportée au rebouilleur (1010) par l'intermédiaire d'un flux de vapeur basse pression surchauffée (206') et dont il résulte un flux de condensat (207'). On traite un flux de 265 t/h de gazole (GO) sulfuré. En entrée de l'aéroréfrigérant (1004), la température est de 128 °C, en sortie, celle-ci est de 50 °C. La dissipation d'énergie dans l'aéroréfrigérant (1004) correspond à 15,85 Gcal/h, soit un débit de 1613 t/h d'air passant de 25 à 56 °C. Gcal/h est l'abréviation de giga soit 109cal/h. Le flux de charge correspond à un flux d'amine riche (202) de 56 t/h, soit à une charge pour le rebouilleur (1010) de 2,16 Gcal/h. Cela correspond à la condensation de 12,4 t/h de vapeur basse pression. Exemple 2 : selon la présente invention Cet exemple s'appuie sur la figure 2. Le schéma de procédé selon l'invention reprend donc à l'identique la partie hydrotraitement à ceci près que l'aéroréfrigérant (1004) est remplacé par un échangeur (1007) utilisant comme fluide de réfrigération le fluide caloporteur (208) du circuit pompe à chaleur à l'état liquide vapeur. Le circuit de pompe à chaleur comporte le compresseur (1011) et la vanne de détente (1012). En ce qui concerne le rebouilleur (1010), son réchauffage n'est plus assuré par la condensation de vapeur basse pression, mais par la condensation du fluide caloporteur (206) faisant partie 10 de la boucle pompe à chaleur. Le circuit de pompe à chaleur a les caractéristiques suivantes : fluide caloporteur : pentane pression et température en sortie de la vanne de détente (1012) : 1,5 bar et 48 °C pression et température en sortie du compresseur (1011) : 12 bar et 184 °C 15 puissance du compresseur : 790 kW (rendement 76 %) puissance échangée à l'évaporateur (1007) : 1 673 kW puissance échangée au condenseur (1010) : 2 464 kW coefficient de performance de la pompe à chaleur : 3,12 20 Le circuit de pompe à chaleur au pentane permet donc de substituer intégralement le réchauffage à la vapeur du condenseur (1010), et permet en outre de réduire la consommation d'air de l'aéroréfrigérant (1004) ( remplacé par l'échangeur (1007)) de 1 613 t/h à 1 198 t/h, soit une réduction de l'ordre de 26 %. 25 Le comparatif du bilan énergétique et CO2 entre le schéma d'hydrotraitement selon la présente invention (figure 2) et le schéma de l'art antérieur (figure 1) peut s'établir selon une méthode qui consiste à considérer les émissions de CO2 liées à la consommation de vapeur ou d'électricité. Le tableau suivant donne des valeurs d'émissions CO2 couramment admises pour les 30 émissions spécifiques en Europe, (MJ est l'abréviation de méga joules , soit 106 joules). Vapeur BP 5 bar 86 gCO2/MJ Électricité 127 gCO2/MJ Dans l'exemple 1 selon l'art antérieur, les émissions sont alors de 18 560 t/an de CO2 en considérant une consommation de 12,4 t/h de vapeur pour le rebouilleur (1010) et de 0,1 MW d'électricité pour l'aéroréfrigérant (1004). Dans l'exemple 2 selon l'invention, les émissions associées sont de 2 890 t/an de CO2. 5 Cela correspond à la puissance électrique consommée sur 800h/an par : le compresseur (1011) pour 0,79 MW - l'échangeur (1007) pour 0,07 MW L'implantation d'un circuit de pompe à chaleur entre le condenseur (1010) et l'aéroréfrigérant (1004) conduit alors à un abattement de l'ordre de 84 % des émissions de gaz à effet de serre 10 sur ce procédé. REVENDICATIONS1) Procédé d'hydrotraitement d'une coupe pétrolière associé à un procédé de traitement aux amines, permettant de séparer l'hydrogène de l'hydrogène sulfuré, dans lequel le procédé d'hydrotraitement possède un échangeur (1007) permettant de refroidir l'effluent du réacteur d'hydrotraitement à une température d'environ 50°C, jouant le rôle de source froide, et dans lequel le procédé de traitement aux amines possède une section de régénération de ladite amine faisant appel à une colonne à distiller (1009) muni d'un rebouilleur (1010) fonctionnant à une température d'environ 130°C jouant le rôle de source chaude, l'écart de température d'environ 80°C entre la source chaude et la source froide permettant la mise en place d'un circuit de pompe à chaleur entre ladite source froide et ladite source chaude qui permet de réduire le rejet CO2 du procédé. 2) Dispositif de pompe à chaleur pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, 15 dans lequel le circuit de pompe à chaleur fait appel à un fluide caloporteur circulant entre le rebouilleur (1010) et l'échangeur (1007) selon le circuit suivant: le fluide caloporteur (208) s'évapore dans l'échangeur (1007) en extrayant les calories de l'effluent réactionnel (111) pour produire une vapeur (209) dont la température et la pression sont augmentées par le compresseur (1011), le flux vapeur haute pression et haute 20 température (206) issue du compresseur (1011) est condensé dans le rebouilleur (1010) duquel est produit un flux liquide sous pression (207) dont la température est abaissée par détente dans la vanne (1012), le liquide résultant (208) est alors partiellement vaporisé et retourne à l'échangeur (1007) sous forme d'un mélange liquide vapeur. 25 3) Procédé d'hydrotraitement d'une coupe pétrolière associé à un procédé de traitement aux amines selon la revendication 1, dans lequel le fluide caloporteur (208) a une température d'ébullition inférieure ou égale à 60°C, et préférentiellement inférieure à 50°C pour une pression inférieure à 5 bars, et préférentiellement inférieure à 2 bars. 30 4) Procédé d'hydrotraitement d'une coupe pétrolière associé à un procédé de traitement aux amines selon l'une quelconque des revendications 1 à 2, dans lequel le fluide caloporteur (208) a une température de condensation supérieure à 120°C, et préférentiellement supérieure à 130°C, pour une pression supérieure à 1 bar. 5) Procédé d'hydrotraitement d'une coupe pétrolière associé à un procédé de traitement aux amines selon la revendication 1, dans lequel le fluide caloporteur (208) alimentant le circuit pompe à chaleur est choisi dans le groupe formé par le propane, le butane, le pentane.