FR 2968119 A1 20120601 FR 1059870 A 20101129 1 MODULE DE TRAVERSEE ET DE DERIVATION DE CUVE D'UN APPAREILLAGE ELECTRIQUE MOYENNE TENSION, PROCEDE DE REALISATION ET CONNEXION ELECTRIQUE ASSOCIES DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE L'invention concerne un module de traversée et de dérivation de cuve métallique ou en polymère métallisé d'un appareillage électrique moyenne tension. Dans le cadre de l'invention, le terme « moyenne tension » (MT) est utilisé dans son acceptation habituelle, à savoir qu'il désigne une tension supérieure à 1 000 volts en courant alternatif et à 1 500 volts en courant continu mais qui ne dépasse pas 52 000 volts (52kV) en courant alternatif et 75 000 volts (75kVcc) en courant continu. L'application principale visée par l'invention est la réalisation de cellules de distribution électrique pour un réseau moyenne tension pour lesquelles des cuves métalliques ou en polymères métallisés sont remplies d'un gaz isolant. ART ANTERIEUR Parmi les différents produits de distribution électrique actuellement existants dans la gamme de tension précitées, les appareillages à isolement de gaz, tel que le SF6, sont largement répandus et reconnus. Ils présentent l'avantage primordial d'être complètement insensibles vis-à-vis de l'environnement extérieur. Cela se traduit 2 techniquement par le fait que le compartiment de l'appareillage est intégré dans une cuve métallique étanche. La connexion de l'appareillage électrique avec les câbles du réseau électrique ou avec un autre appareillage se fait usuellement par l'intermédiaire d'un sous ensemble de pièces appelées communément traversées et dérivations. Ce sous ensemble assure donc l'interface électrique et d'étanchéité entre l'appareillage (intérieur de la cuve) et les câbles du réseau électrique ou l'autre appareillage (extérieur de la cuve). Un sous-ensemble constitué par une traversée et dérivation doit répondre aux contraintes normatives suivantes . - assurer l'étanchéité au niveau des câbles et de la cuve métallique ; - assurer la tenue diélectrique, plus particulièrement au niveau du point critique, largement connu dans le domaine de la haute ou moyenne tension électrique comme étant un point triple, c'est-à-dire une zone d'interface entre un matériau conducteur électrique, un matériau solide isolant électrique et un gaz isolant diélectrique ; - éviter les décharges partielles ; - limiter les échauffements ; - assurer la tenue au courant de court circuit ; - assurer la tenue mécanique. En vue de coupe en figure 1, on a représenté schématiquement au niveau d'une traversée de courant, la partie d'un appareillage électrique 3 commercialisé par la demanderesse sous la dénomination commerciale FBX. Cet appareillage électrique 1 comprend une cuve métallique 10 étanche remplie de gaz SF6. L'interface d'étanchéité et électrique qui sépare l'environnement extérieur (air ambiant) 2 à la cuve 10 de son intérieur 100 remplie de gaz SF6 est assurée en partie par une traversée de courant 11 dont le manchon en matériau électriquement isolant 110 surmoulant un élément conducteur de forme cylindrique 111 dont l'extrémité externe 1110 est apte à venir se connecter à un câble du réseau non représenté. Comme représenté en figures 1A et 1B, la traversée de courant 11 comprend en outre un élément conducteur électrique 112 surmoulé dans le manchon 110, qui constitue un diviseur capacitif communément appelé « panier », relié à des pattes de connexion 113 qui s'étendent vers l'extérieur du manchon. La traversée 11 qui traverse donc la cuve métallique 10 au niveau de l'ouverture 0 prévue à cet effet est donc fixée sur la cuve à l'aide d'un système de fixation mécanique classique et l'étanchéité par rapport à la cuve est complétée par un joint torique 12. Un autre élément conducteur électrique 13 appelé communément dérivation est vissé, par l'une de ses extrémités 130 à l'extrémité interne de l'élément conducteur 111 au moyen d'un système de vis 14 et rondelle métallique 15 qui maintient le contact électrique entre les deux éléments conducteurs 11, 13 susvisés. Ainsi, la dérivation 13 assure la connexion électrique entre l'élément conducteur 111 de la traversée 11 par l'une des ses extrémités 130 et un contact fixe non représenté, typiquement un 4 interrupteur agencé à un autre endroit dans la cuve, par l'autre de ses extrémités 131. Malgré les excellentes propriétés diélectriques du gaz 8F6, il s'avère que jusqu'à ce jour l'agencement d'un déflecteur métallique 16 à l'interface entre vis 14 et rondelle 15 est nécessaire pour assurer la tenue diélectrique du sous ensemble ainsi constitué traversée 11/ dérivation 13. En effet, d'une part, cette zone d'interface engendre un point triple. D'autre part, la vis 14 employée pour la fixation de la dérivation 13 possède des pointes ou arrêtes vives nuisibles à la tenue diélectrique. De plus, en raison de la compacité exigée des appareillages, il s'avère qu'il n'est pas possible d'augmenter les distances entre deux conducteurs électriques, et donc la tenue diélectrique. En outre, le nombre de pièces utilisées pour réaliser ce sous ensemble (traversée 11, dérivation 13, visserie 14, rondelle 15, déflecteur 16) engendre un coût non négligeable. Par ailleurs, les inventeurs pensent que le sous-ensemble utilisé à ce jour ne pourra être utilisé dans les futures générations d'appareillage. Les tableaux des générations futures devront être à isolation dans un gaz autre que le SF6. En effet, il est maintenant fortement envisageable que le gaz SF6 ne soit plus utilisé en tant que gaz isolant dans les appareillages moyenne tension du futur car il présente un potentiel de réchauffement climatique très important (ce potentiel est en effet 23800 fois plus élevé que celui du CO2). D'autres gaz devront alors être utilisés à la place du SF6 du fait de leurs meilleures qualités environnementales et toxicologiques. Toutefois, ces gaz n'auront probablement pas les caractéristiques diélectriques du gaz SF6, ce qui est donc un 5 inconvénient important. Autrement dit, sans modification de leurs structures d'isolation, les performances en tenue diélectrique des appareillages électriques actuellement existants seront très sensiblement dégradées avec d'autres gaz que le Sf6, ce qui n'est pas acceptable. D'après les inventeurs, les solutions connues à ce jour pour pallier à ce problème de remplacement du gaz SF6 consisteraient : - soit à augmenter les distances entre deux conducteurs afin d'augmenter la distance d'isolement et par conséquent les dimensions de l'appareillage. Cette solution est coûteuse et semble peu susceptible d'être acceptée par les utilisateurs des appareillages du fait même de leurs dimensions augmentées ; - soit à augmenter la tenue diélectrique du sous-ensemble constitué par la traversée et la dérivation. Cela peut être fait en agençant des dispositifs supplémentaires prévus à cet effet (déflecteurs, écrans...). On peut citer ici la demande de brevet internationale déposée par la demanderesse sous le N° PCT/EP2010/058466 et qui porte sur l'agencement d'un dispositif supplémentaire fait en matériau électriquement isolant, tel qu'une structure en forme de boite selon la figure 7 réalisée en POM (polyoxyméthylène). Jusqu'à ce jour, ces solutions peuvent engendrer un coût non négligeable. 6 Parmi la littérature, on peut citer également les brevets US 5548089, DE 2609079 et FR 2241895 qui se rapportent chacun à une connexion électrique comprenant une traversée et une dérivations au niveau d'une ouverture de cuve remplie de gaz isolant. Le brevet US 5,548,089 propose ainsi le gainage 34 par une gaine thermorétractable 34 du manchon 22 de traversée pour éviter les arcs entre la vis de connexion 23 et la couche semi-conductrice 30 prévue pour augmenter la tenue à la tension. Il est prévu en outre une liaison de dérivation par vis 23/écrou. La solution selon ce brevet s'apparente ainsi à selon l'état de l'art décrite en figure 1. La solution selon ce brevet permet de résoudre les problèmes d'amorçage entre phase et terre mais, ne permet pas de résoudre les problèmes d'amorçages entre deux phases distinctes. En particulier, le problème de point triple n'est par exemple pas résolu. Le brevet DE 2609079 divulgue l'utilisation de deux manchons de forme conique complémentaires 6, 7 avec un écran protecteur 24 rétracté à la fois sur le manchon 7 et sur le câble 1 de dérivation. Avec une telle solution, le risque d'inclusion d'air semble très probable. Du fait du gainage ainsi proposé entre deux éléments distincts. Il est prévu en outre une liaison de dérivation par enfichage mâle/femelle au niveau du contact 16 intérieur à la cuve. Le brevet FR 2241895 enfin décrit l'utilisation soit de déflecteurs 16 isolants depuis la partie de câble 10 surmoulée par un diélectrique 11 7 vers le manchon en époxy 2, soit de diaphragmes 22a-22c isolants depuis l'extérieur du manchon époxy 2 vers la partie de câble surmoulée 10, 11, ces déflecteurs isolants 16 ou diaphragmes 22a-22c isolants ayant pour fonction d'offrir une résistance aux surtensions. Ici encore, l'utilisation de déflecteurs engendre des problèmes de coût et de performances techniques. Toutes les solutions selon les brevets évoqués ci-dessus sont complexes et couteuses à réaliser avec notamment un grand nombre de pièces et ne sont pas adaptées pour les futures générations d'appareillage électrique. Le but de l'invention est alors de proposer une solution de sous-ensemble constitué par une traversée et une dérivation qui respecte les contraintes normatives mentionnées ci-dessus et qui vise à pallier aux inconvénients des sous-ensembles agencés dans les cuves métalliques des appareillages moyenne tension selon l'état de l'art, notamment en vue du remplacement du gaz SF6 par un autre gaz isolant aux propriétés diélectriques moindres. EXPOSÉ DE L'INVENTION Pour ce faire, l'invention a pour objet un module de traversée et de dérivation pour un appareillage électrique moyenne tension (MT) comprenant une cuve métallique ou en polymère métallisé étanche et remplie d'un gaz isolant, le module comprenant : - un élément conducteur électrique apte à conduire des courants en moyenne tension ; 8 - une gaine en matériau isolant électrique rétractée sur une portion centrale de l'élément conducteur électrique sur une longueur définie ; - un manchon également en matériau isolant surmoulant directement une portion d'extrémité de l'élément conducteur électrique dépourvue de gaine et, sur une partie de la longueur définie, directement la gaine en matériau isolant électrique étant elle-même rétractée sur la portion centrale de l'élément conducteur électrique. Grâce au module selon l'invention, on améliore la tenue diélectrique des connexions électriques d'un appareillage moyenne tension et on réduit leur coût par rapport aux connexions selon l'état de l'art. L'invention est loin d'avoir été évidente pour les raisons suivantes. Au lieu de continuer dans les solutions envisagées selon l'état de l'art telles qu'évoquées ci-dessus, à savoir définir encore des dispositifs supplémentaires élaborés (déflecteurs, boîte réalisées en POM, écrans _) ou augmenter les distances d'isolement, les inventeurs ont cherché à supprimer les principaux problèmes étant identifiés comme étant à l'origine des faibles tenues diélectriques des connexions réalisées selon l'état de l'art avec les sous-ensembles traversée et dérivation. Ainsi, ils ont d'abord considéré que dans ce type de connexion (traversée et dérivation), toutes les solutions selon l'état de l'art nécessitaient l'utilisation de deux éléments conducteurs distincts, l'un pour la traversée l'autre pour la dérivation. Ils 9 ont alors pensé à utiliser un seul élément conducteur. Autrement dit, la dérivation a en quelque sorte été rallongée afin d'intégrer la fonction de traversée électrique. Aussi, ils ont alors pensé à surmouler la partie du conducteur unique constituant la dérivation directement surmoulée par le manchon de traversée. Pour améliorer la tenue diélectrique de la partie de dérivation, ils ont pensé à ajouter un gainage sur celle-ci avant son surmoulage. Enfin, en surmoulant de manière judicieuse une partie du gainage directement par le manchon de traversée, tout point triple (conducteur-isolant-gaz) reconnu, dans l'état de l'art, comme point critique vis-à-vis de la tenue diélectrique est supprimé. D'ailleurs, à ce stade, un homme de l'art aurait fait naturellement un gainage de l'élément conducteur sur toute sa longueur y compris sur la partie de traversée. Or, les inventeurs ont prouvé que non seulement un gainage partiel répondait parfaitement aux contraintes normatives mais qu'en outre un gainage sur toute la longueur du manchon de traversée était à la fois susceptible de générer des problèmes de décharges partielles en cas de trop grande contrainte diélectrique et de ne pas garantir l'étanchéité au gaz isolant. En d'autres termes, la combinaison judicieuse selon l'invention (utilisation d'un seul élément conducteur à fonction double de partie conductrice de traversée et de dérivation, gainage partiel de la dérivation elle-même surmoulée partiellement par le manchon de traversée) permet, par 10 rapport aux connexions électriques selon l'état de l'art, de : - diminuer le nombre de conducteurs, - supprimer tout dispositif supplémentaire nécessaire à la tenue diélectrique (déflecteurs, boite en POM, écrans), - supprimer la visserie pour lier la dérivation à la traversée, visserie qui, dans les solutions selon l'état de l'art, est néfaste à la tenue diélectrique, - supprimer tout point triple à l'intérieur de la cuve. Avantageusement, le matériau de la gaine est un matériau thermo-rétractable. On peut ainsi utiliser une gaine thermorétractable en matériau usuel qui implique donc un moindre coût. Typiquement, une gaine référencée BPTM 50/20 ou BBIT 40/16 commercialisée par la société RAYCHEM est particulièrement appropriée. De préférence, l'élément conducteur est de section cylindrique. L'élément conducteur peut être un corps allongé selon deux directions sensiblement orthogonales entre elles. Grâce au module selon l'invention, on peut ainsi envisager aisément une connexion électrique décalée entre l'axe du câble à l'extérieur et le contact fixe à l'intérieur de la cuve de l'appareillage. Le manchon est avantageusement en résine isolante, typiquement en résine époxyde. Ici encore, on 11 peut utiliser un matériau usuel qui implique donc un moindre coût. De préférence, pour une épaisseur de l'ordre de 2 mm, la gaine présente une longueur surmoulée par le manchon inférieure à 13 mm pour une longueur totale de manchon surmoulant de l'ordre de 190,5 mm. Des essais ont prouvé qu'en dessous de cette limite de longueur surmoulée, on obtient une valeur de décharge partielle qui respecte les contraintes normatives. L'invention concerne également une connexion électrique d'un appareillage électrique moyenne tension comprenant une cuve métallique ou en polymère métallisé étanche et remplie d'un gaz isolant, la connexion comprenant un module tel que décrit précédemment, dans laquelle : - le manchon traverse la cuve tout en assurant l'étanchéité entre l'intérieur et l'extérieur de la cuve, formant ainsi une partie de traversée; - la portion d'extrémité dépourvue de gaine et de manchon à sa périphérie et la portion centrale de l'élément conducteur sur laquelle la gaine est rétractée sur l'autre partie de la longueur définie forment l'autre partie de traversée et une dérivation électrique, ladite portion d'extrémité étant fixée à un contact électrique fixe agencé à l'intérieur de la cuve métallique. De préférence, - le manchon est ajusté dans une ouverture de la cuve ; 12 - un joint d'étanchéité est intercalé entre ledit manchon et la cuve autour de l'ouverture ; - un système de fixation mécanique (est prévu pour plaquer le manchon contre la cuve et le maintenir en place. En tant que système de fixation mécanique, on peut utiliser une bride vissée à la cuve par exemple). Ainsi, avec le module selon l'invention, on peut utiliser les moyens de fixation usuels des traversées selon l'état de l'art, ce qui est avantageux d'un point de vue coût. Selon une variante, la portion d'extrémité a une forme mâle sertie dans le contact fixe de forme femelle agencé à l'intérieur de la cuve. Le sertissage est avantageusement tel que la valeur de résistance électrique dans la zone sertie des formes mâle et femelle est inférieure à quelques micro-ohms typiquement de l'ordre de 3 pohms. Selon une autre variante, la portion d'extrémité a une forme mâle frettée dans le contact fixe de forme femelle agencé à l'intérieur de la cuve. Ainsi, avec une portion d'extrémité de conducteur sertie ou frettée dans le contact fixe à l'intérieur de la cuve, on supprime l'assemblage vis/écrou selon l'état de l'art au niveau de cette partie de connexion (dérivation). On assure ainsi une meilleure tenue diélectrique (sans pointes ni arrêtes vives). Bien entendu, les formes mâle et femelle peuvent être inversées, c'est-à-dire avec un contact fixe de forme mâle et une portion d'extrémité de conducteur de forme femelle. 13 L'invention concerne également une cellule de distribution électrique pour un réseau moyenne tension (MT) comprenant une connexion électrique telle que décrite précédemment. L'invention concerne enfin un procédé de réalisation d'un module de traversée et de dérivation pour un appareillage moyenne tension comprenant une cuve métallique ou en polymère métallisé étanche et remplie d'un gaz isolant, selon lequel on réalise les étapes suivantes : ajustement d'un élément conducteur électrique dans une gaine en matériau thermorétractable et isolant électrique d'une longueur définie de sorte à laisser les deux portions d'extrémité de l'élément conducteur dépourvues de gaine ; - chauffage de la gaine ajustée autour de l'élément conducteur de sorte à permettre sa rétractation complète sur l'élément conducteur ; insertion de l'élément conducteur autour duquel se trouve la gaine rétractée dans un moule ; - surmoulage d'une portion d'extrémité de l'élément conducteur dépourvue de gaine et, sur une partie de la longueur définie, de la portion centrale de l'élément conducteur sur laquelle la gaine est rétractée. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS D'autres avantages et caractéristiques ressortiront mieux à la lecture de la description détaillée de l'invention faite en référence aux figures suivantes parmi lesquelles : 14 - la figure 1 est une vue en coupe d'une cuve métallique étanche remplie d'un gaz isolant d'un appareillage électrique moyenne tension montrant une connexion électrique avec un sous-ensemble constitué d'une traversée et d'une dérivation selon l'état de l'art ; - les figures 1A et 1B sont respectivement une vue en coupe longitudinale et en perspective d'une traversée selon l'état de l'art ; - la figure 2 est une vue en coupe d'une cuve métallique étanche remplie d'un gaz isolant d'un appareillage électrique moyenne tension montrant une connexion électrique avec un module de traversée et une dérivation selon l'invention ; - les figures 3A à 3C sont des vues en coupe respectivement du module de traversée et de dérivation selon l'invention, d'un module de traversée et de dérivation avec une gaine de longueur identique à celle du manchon et d'un module de traversée et de 20 dérivation sans gaine ; - les figures 4A et 4B montrent des courbes de calcul de champ électrique réalisés, à titre comparatif, dans deux zones distinctes Z1 et Z2 des trois modules différentes des figures 3A à 3C ; 25 - la figure 5 est une vue en coupe montrant la fixation d'un module de traversée et de dérivation selon l'invention à la cuve métallique d'un appareillage électrique moyenne tension. 15 15 EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS Les figures 1 à 1B montrent une traversée 11 et une connexion électrique avec un sous-ensemble constitué de la traversée 11 et d'une dérivation 13 respectivement fixée à la cuve 10 et connectée électriquement à un contact fixe d'un appareillage selon l'état de l'art : cette connexion s'apparente à une connexion usuellement rencontrée dans les appareillages électriques moyenne tension (MT) commercialisés sous la dénomination commerciale FBX par la demanderesse. La description de cette connexion a déjà été faite en préambule et ne le sera donc pas plus ici. La figure 2 montre une connexion électrique avec un module M de traversée et de dérivation selon l'invention fixé à la cuve métallique 10 d'un appareillage électrique MT et connecté électriquement à un contact fixe 3 agencé à l'intérieur de la cuve 10. Tel que représenté en figure 3, le module M de traversée et de dérivation comprend un élément conducteur électrique unique 17, 11, 13 apte à conduire des courants en moyenne tension, typiquement en aluminium ou en cuivre sous la forme d'un corps allongé de section cylindrique qui s'étend selon deux directions X, Y sensiblement orthogonalement entre elles. Une gaine 18 en matériau isolant électrique, typiquement référencée BPTM 50/20 ou MIT 40/16 commercialisée par la société RAYCHEM est rétractée sur une portion centrale 13 de l'élément conducteur électrique sur une longueur définie L, 16 typiquement de quelques centaines de mm. Cette valeur L dépend bien entendu de l'architecture de l'appareillage. Un manchon 110 en matériau isolant électrique, typiquement en résine époxyde, surmoule directement une portion d'extrémité 111a de l'élément conducteur électrique dépourvue de gaine et, sur une partie L1 de la longueur définie L, directement la gaine 18 en matériau isolant électrique. Pour une épaisseur de gaine 18 de l'ordre de 2 mm, la longueur L1 est de préférence inférieure à 13mm pour une longueur L2 de manchon 110 de l'ordre de 190,5 mm. Pour réaliser un module de traversée et de dérivation selon l'invention, on a réalisé les étapes suivantes. On a tout d'abord ajusté l'élément conducteur électrique 17 dans la gaine 18 en matériau thermorétractable et isolant électrique d'une longueur définie L de sorte à laisser les deux portions d'extrémité 1110, 131 de l'élément conducteur dépourvues de gaine 18. On peut réaliser une rétractation initiale de la gaine par chauffage local ou mise dans une étuve pendant un certain temps, par exemple à 120°C pendant 10 min. Le cas échéant pour enlever toute poussière et/ou graisse susceptible d'être présentes sur la gaine, on peut réaliser une étape de dégraissage de celle-ci typiquement avec de l'alcool. On réalise alors un chauffage de la gaine 18 ajustée autour de l'élément conducteur 17 de sorte à permettre sa rétractation. Ce chauffage peut être 17 réalisé dans une étuve pendant un certain temps, typiquement à 100°c pendant 30 minutes lorsque une rétractation initiale aura été faite ou pendant une heure si aucune rétractation initiale n'a eu lieu. L'épaisseur moyenne de la gaine rétractée est sensiblement constante et égale à environ 2 mm. On insère alors l'élément conducteur 17 autour duquel se trouve la gaine 18 rétractée dans un moule puis on vient réaliser un surmoulage de la portion d'extrémité 111a de l'élément conducteur dépourvue de gaine et, sur une partie L1 de la longueur définie, de la portion centrale de l'élément conducteur sur laquelle la gaine 18 est rétractée. Cette étape de surmoulage peut être réalisée comme usuellement pour des manchons en résine époxyde constituant les manchons de traversée déjà existants. Différents essais ont été réalisés sur un module de traversée et de dérivation ainsi obtenu. L'étanchéité au gaz par un test à l'hélium a été validée par longueur L1 de la selon l'invention. un module avec surmoulage sur la gaine rétractée sur le conducteur Par contre, en réalisant un module avec surmoulage sur toute longueur L2 d'une gaine rétractée sur un conducteur, on constate que l'étanchéité au La module M selon gaz n'est pas satisfaisante. tenue aux décharges partielles d'un l'invention avec surmoulage sur une longueur L1 de la gaine a été testée avec succès. Ainsi, sur la base d'une traversée existante, c'est-à-dire avec les mêmes dimensions et matériaux pour le conducteur 17 et le manchon 110, on a obtenu 18 pour une épaisseur de gaine 18 rétractée de l'ordre de 2 mm, une longueur L1 de surmoulage de gaine d'environ 13 mm et une longueur totale L2 de surmoulage d'environ 190,5 mm, une valeur de charge électrique inférieure à 2pC à une tension de 26.4kV, en particulier de 1nC à 32kV. Les inventeurs ont pu démontrer par essai qu'une gaine 18 d'épaisseur de l'ordre de 2 mm et de longueur L1 surmoulée par le manchon 110 inférieure à 13 mm pour une longueur totale L2 de manchon de l'ordre de 190,5 mm présentait une parfaite tenue aux décharges partielles. En outre, des calculs de champ électrique ont été réalisés dans deux zones distinctes Z1, Z2, afin de comparer respectivement : - un module de traversée et de dérivation avec gaine 18 selon l'invention, c'est-à-dire partiellement gainé avec une longueur L1 de l'ordre de 13 mm (figure 3A) ; - un module de traversée et de dérivation avec une gaine 18 sur toute la longueur du manchon et du conducteur 11 (figure 3B) ; - un module de traversée et de dérivation sans gaine (figure 3C), c'est-à-dire pour ce dernier avec un conducteur unique surmoulé directement par le manchon sur la partie de traversée et dépourvue de gaine sur la partie de dérivation électrique. On précise ici que tous les autres éléments constituant les modules, à savoir les manchons 110 avec leurs éléments diviseurs capacitifs appelés paniers 112 19 et conducteurs 17 sont de mêmes dimensions et de mêmes matériaux. On précise aussi que dans les hypothèses de calcul (conditions aux limites), les conducteurs 17 étaient à un potentiel de 125kV tandis que les paniers diviseurs capacitifs (et donc la cuve) étaient à un potentiel OkV. On précise en outre que le manchon 110 a une permittivité diélectrique relative de 4.5, le gaz isolant de 1 et la gaine 18 de 3, tandis que le conducteur 17 était considéré comme parfait. On précise enfin que dans la zone Z1 (depuis l'axe du conducteur cylindrique 17 jusqu'à un point à l'extérieur du manchon 110 le long de celui-ci) se trouve le point d'interface I. Dans les modules avec gaine 18, ce point d'interface I n'est pas un point triple au sens usuel comme évoqué ci-dessus, mais un point d'interface entre manchon 110, gaine 18 et gaz isolant. Les résultats des calculs de champ électrique effectués dans la zone Z1 sont montrés en figure 4A sous formes de courbes. De ces courbes, on que dans toute la zone Z1, la présence augmente la valeur du champ électrique un pic au niveau du point I mais qui reste dans des valeurs tout à fait négligeables, de l'ordre de 4.4kV/mm avec la gaine selon l'invention (module de la figure 3A). Par contre, la gaine 18 permet avantageusement à la fois de supprimer le point triple entre conducteur 17, gaz isolant et matériaux diélectriques 110, 18 du module selon la figure 3C et peut en déduire de la gaine 18 résultant avec 20 d'améliorer la tenue diélectrique à champ électrique équivalent. Les résultats des calculs de champ électrique effectués dans la zone Z2 sont montrés en figure 4B sous formes de courbes. De ces courbes, on peut en déduire que les valeurs de champ électrique sont sensiblement les mêmes dans toute la zone Z2, à l'exception de la sous zone A-A1 dans laquelle la valeur du champ électrique est fortement réduite dans le module selon l'invention (module de la figure 3A). Par ailleurs, d'autres calculs montrent que la présence de la gaine 18 selon l'invention (module de la figure 3A), n'augmente pas la valeur du champ électrique à l'intérieur du manchon 110 de traversée. Enfin, un calcul a été réalisé au point d'interface I : la valeur du potentiel calculé montre qu'une épaisseur de gaine 18 de l'ordre de 2mm est suffisante car avec cette épaisseur, la valeur du champ électrique résultant est bien inférieure à la rigidité diélectrique de la gaine 18. Par ailleurs, comme décrit précédemment, la connexion électrique avec un module selon l'invention est réalisée par sertissage ou frettage entre la portion d'extrémité 131 de la dérivation et le contact fixe 3 dans la cuve métallique 10. Des essais ont également montré que ces modes d'assemblage convenaient parfaitement aux appareillages électriques MT avec cuve remplie de gaz isolant. Ainsi, il a été relevé une valeur de résistance de contact de l'ordre de 3 micro- ohms (pQ) pour des dimensions de conducteur cylindrique usuellement rencontrées dans les appareillages MT. 21 Cette valeur est d'ailleurs une valeur proche de celle généralement obtenue avec des assemblages boulonnés actuellement existants. Enfin, il a été vérifié que cette valeur de résistance de contact ne variait pas après que l'assemblage ait subi trois cycles de variation thermique entre - 25°C et +80°C. En figure 5, on a représenté un mode de fixation avantageux du module de traversée et de dérivation selon l'invention. Une bride 40 vient plaquer et maintenir le manchon 110 placé dans l'ouverture 0, contre la paroi extérieure de la cuve 10. Autour de l'ouverture, un joint d'étanchéité usuel 12 est inséré entre le manchon 110 et la cuve 10. La bride 40 est vissée au moyen de goujons 41a, 41b prévus sur la cuve 10 et d'écrous 42a, 42b. Les avantages de la solution selon l'invention sont nombreux. Le surmoulage d'une partie de conducteur déjà partiellement gainé, tel qu'envisagé dans l'invention, permet de supprimer tout point triple (interface entre un conducteur, un isolant solide et un isolant gazeux) qui est généralement reconnu par un homme de l'art, comme étant un point critique en ce qui concerne la tenue diélectrique. L'utilisation d'un unique conducteur depuis la partie de connexion externe à la cuve jusqu'à la connexion interne permet, en plus de réduire significativement le coût du sous-ensemble de traversée et de dérivation, de supprimer tous les problèmes diélectriques générés par les moyens de fixations 22 utilisés selon l'état de l'art pour ce type d'appareillages. La connexion électrique du sous ensemble selon l'invention (module) aux éléments de connexion interne à la cuve, tels que des plots fixes d'interrupteurs, peut être avantageusement réalisée par frettage ou sertissage. REVENDICATIONS1. Module (M) de traversée et de dérivation pour un appareillage électrique (1) moyenne tension comprenant une cuve (10) métallique ou en polymère métallisé étanche et remplie d'un gaz isolant, le module comprenant : - un élément conducteur électrique (17, 11, 13) apte à conduire des courants en moyenne tension ; - une gaine (18) en matériau isolant électrique rétractée sur une portion centrale (13) de l'élément conducteur électrique sur une longueur définie (L) ; - un manchon (110) également en matériau isolant surmoulant directement une portion d'extrémité (111a) de l'élément conducteur électrique dépourvue de gaine et, sur une partie (L1) de la longueur définie, directement la gaine (18) en matériau isolant électrique étant elle-même rétractée sur la portion centrale de l'élément conducteur électrique. 2. Module (M) de traversée et de dérivation selon la revendication 1, dans lequel le matériau de la gaine est un matériau thermo- rétractable. 3. Module (M) de traversée et de dérivation selon la revendication 1 ou 2, dans lequel l'élément conducteur est de section cylindrique.30 24 4. Module de traversée et de dérivation selon l'une des revendications précédentes, dans lequel l'élément conducteur est un corps allongé selon deux directions (X, Y) sensiblement orthogonales entre elles. 5. Module (M) de traversée et de dérivation de selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le manchon (110) est en résine isolante, typiquement en résine époxyde. 6. Module (M) de traversée et de dérivation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la gaine (18) présente, pour une épaisseur de l'ordre de 2 mm, une longueur surmoulée (L1) par le manchon (110) inférieure à 13 mm pour une longueur totale (L2) de manchon surmoulant de l'ordre de 190,5 mm. 7. Connexion électrique d'un appareillage électrique (1) moyenne tension comprenant une cuve métallique ou en polymère métallisé (10) étanche et remplie d'un gaz isolant, la connexion comprenant un module selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle : - le manchon (110) traverse la cuve tout en assurant l'étanchéité entre l'intérieur et l'extérieur de la cuve, formant ainsi une partie de traversée; - la portion d'extrémité (131) dépourvue de gaine et de manchon à sa périphérie et, la portion centrale (111b, 13) de l'élément conducteur sur laquelle la gaine est rétractée sur l'autre partie 25 (L-L1) de la longueur définie forment l'autre partie de traversée et une dérivation électrique, ladite portion d'extrémité (131) étant fixée à un contact électrique fixe (3) agencé à l'intérieur de la cuve. 8. Connexion électrique selon la revendication 7, dans laquelle : - le manchon (110) est ajusté dans une ouverture 0 de la cuve ; - un joint d'étanchéité (12) est intercalé entre ledit manchon et la cuve autour de l'ouverture ; - un système de fixation mécanique est prévu pour plaquer le manchon contre la cuve et le maintenir en place. 9. Connexion électrique selon la revendication 7 ou 8, dans laquelle la portion d'extrémité a une forme mâle sertie dans le contact fixe de forme femelle agencé à l'intérieur de la cuve. 20 10. Connexion électrique selon la revendication 9, dans laquelle le sertissage est tel que la valeur de résistance électrique dans la zone sertie des formes mâle et femelle est inférieure à 25 quelques micro-ohms, typiquement de l'ordre de 3 pohms. 11. Connexion électrique selon la revendication 7 ou 8, dans laquelle la portion d'extrémité a une forme mâle frettée dans le contact 30 fixe de forme femelle agencé à l'intérieur de la cuve. 10 15 12. Cellule de distribution électrique pour un réseau moyenne tension comprenant une connexion électrique selon l'une des revendications 7 à 11. 13. Procédé de réalisation d'un module de traversée et de dérivation pour un appareillage moyenne tension comprenant une cuve métallique ou en polymère métallisé étanche et remplie d'un gaz isolant, selon lequel on réalise les étapes suivantes : - ajustement d'un élément conducteur électrique dans une gaine en matériau thermorétractable et isolant électrique d'une longueur définie de sorte à laisser les deux portions d'extrémité de l'élément conducteur dépourvues de gaine ; - chauffage de la gaine ajustée autour de l'élément conducteur de sorte à permettre sa rétractation complète sur l'élément conducteur ; - insertion de l'élément conducteur autour duquel se trouve la gaine rétractée dans un moule ; - surmoulage d'une portion d'extrémité de l'élément conducteur dépourvue de gaine et, sur une partie de la longueur définie, de la portion centrale de l'élément conducteur sur laquelle la gaine est rétractée.