FR 2974621 A1 20121102 FR 1201182 A 20120420 SYSTEME DE POMPE A CHALEUR MAGNETIQUE La présente divulgation se rapporte à un système de pompe à chaleur magnétique et à un appareil de conditionnement d'air 5 comprenant un tel système. Selon la présente divulgation, un milieu caloporteur est utilisé dans le système de pompe à chaleur magnétique, où un matériau dont le coefficient de conductivité thermique, ou un matériau dont la chaleur spécifique ou la chaleur spécifique 10 volumique, est supérieur à celui du milieu caloporteur, est mélangé au milieu caloporteur. Avec ce milieu caloporteur on prévoit le système de pompe à chaleur magnétique et l'appareil de conditionnement d'air comprenant un tel système moyennant quoi une capacité de refroidissement ainsi qu'une puissance 15 calorifique sont augmentées. Un système de pompe à chaleur magnétique est connu dans la technique, tel que divulgué, par exemple, dans le Brevet Japonais No.4387892, comme un système de pompe à chaleur d'un 20 appareil de conditionnement d'air pour un véhicule, par exemple, un appareil de conditionnement d'air pour un véhicule à moteur ou un véhicule de chemin de fer. Dans le système de pompe à chaleur magnétique, un certain type de matériau magnétique (qui est désigné par « matériau de travail 25 magnétique» dans le Brevet Japonais précité, mais par « matériau à effet magnétocalorique » dans la présente divulgation) est utilisé. Lorsqu'on applique un champ magnétique au matériau à effet magnétocalorique, de la chaleur est générée dans ce dernier, alors que sa température baisse 30 (phénomène appelé « effet magnétocalorique ») lorsqu'on retire le champ magnétique. En comparaison à un système de pompe à chaleur à gaz, étant donné que le chlorofluorocarbone, ou des alternatives à ce dernier, n'est pas utilisé pour le système de pompe à chaleur magnétique, il est respectueux de l'environnement. De plus, vu que le système de pompe à chaleur magnétique n'a pas recours aux courses de compression et de détente, qui sont nécessaires au système de pompe à chaleur à gaz utilisant un compresseur, le rendement énergétique est élevé. Les composants sont nécessaires au système de pompe à chaleur magnétique sont (i) une pompe pour déplacer un milieu caloporteur pour lui faire traverser un matériau à effet magnétocalorique afin d'effectuer un échange de chaleur avec ce dernier et (ii) un dispositif de changement de champ magnétique pour changer un champ magnétique à appliquer au matériau à effet magnétocalorique. Dans un système conventionnel de pompe à chaleur magnétique ou dans un appareil conventionnel de conditionnement d'air comprenant le système de pompe à chaleur magnétique, de l'eau ou un liquide antigel (LLC: liquide de refroidissement longue durée) est utilisé en tant que milieu caloporteur, qui traverse le matériau à effet magnétocalorique de sorte qu'un échange de chaleur ait lieu entre le milieu caloporteur et le matériau à effet magnétocalorique. L'eau ou le liquide antigel est globalement utilisé en tant que milieu caloporteur mais le pouvoir d'échange de chaleur n'est pas élevé. Ainsi, dans le cas de l'augmentation de l'efficacité de refroidissement pour le système de pompe à chaleur magnétique, où l'eau ou le liquide antigel est utilisé, il est nécessaire d'en agrandir la taille. Ce faisant, l'inconvénient en est l'augmentation du poids du système de pompe à chaleur magnétique. La présente divulgation est élaborée à la lumière des éléments ci-dessus. L'un des objets de la présente divulgation est de fournir un système de pompe à chaleur magnétique et/ou un appareil de conditionnement d'air comprenant ce système de pompe à chaleur magnétique, moyennant quoi un milieu caloporteur ayant un coefficient de conductivité thermique élevé est utilisé de sorte à avoir un échange de chaleur efficient entre le milieu caloporteur et un matériau à effet magnétocalorique. En conséquence, l'efficacité du refroidissement peut être augmentée sans agrandissement de la taille du système de pompe à chaleur magnétique. Selon une caractéristique de la présente divulgation, un système de pompe à chaleur magnétique comprend : un dispositif de pompe à chaleur magnétique ; un dispositif de rayonnement de chaleur pour rayonner la chaleur du milieu caloporteur déchargé depuis l'extrémité du conteneur vers l'extérieur du dispositif de rayonnement de chaleur ; et un dispositif d'absorption de chaleur pour absorber la chaleur provenant de l'extérieur du dispositif d'absorption de chaleur dans le milieu caloporteur déchargé depuis l'autre extrémité du conteneur. Le dispositif de pompe à chaleur magnétique comprend : un conteneur dans lequel un matériau à effet magnétocalorique est agencé et qui est traversé par un milieu caloporteur ; une unité de changement de champ magnétique pour changer une grandeur de champ magnétique à appliquer au matériau à 30 effet magnétocalorique ; et une unité de déplacement de fluide de travail pour déplacer le milieu caloporteur en un mouvement de va-et-vient dans le conteneur, de sorte que le milieu caloporteur soit aspiré à l'intérieur du conteneur par une extrémité du conteneur et que le milieu caloporteur soit déchargé du conteneur par l'autre extrémité du conteneur et vice versa. De même, dans le système de pompe à chaleur magnétique précité, l'un du premier et du deuxième matériau suivants est mélangé au milieu caloporteur : un premier matériau ayant un coefficient de conductivité thermique, qui est supérieur à celui du milieu caloporteur, et un deuxième matériau ayant une chaleur spécifique ou une chaleur spécifique volumique, qui est supérieure à celle du milieu caloporteur. Selon la caractéristique ci-dessus, le coefficient de la conductivité thermique est augmenté et, ce faisant, l'échange de chaleur entre le matériau à effet magnétocalorique et le milieu caloporteur se produit de manière efficiente (à vitesse élevée). Les objets, les caractéristiques et les avantages précités, ainsi que d'autres objets, caractéristiques et avantages de la présente divulgation ressortiront plus clairement à la lecture de la description détaillée suivante en se rapportant aux dessins joints. Dans les dessins : La Fig. 1 est une vue schématique montrant toute la structure d'un appareil de conditionnement d'air pour un véhicule comprenant un système de pompe à chaleur magnétique selon un premier mode de réalisation de la présente divulgation ; La Fig. 2A est une vue schématique en coupe transversale montrant une structure détaillée d'un dispositif de pompe à chaleur magnétique montré dans la Fig. 1 ; La Fig. 2B est une vue schématique en coupe transversale montrant un autre exemple de la structure du dispositif de pompe à chaleur magnétique montré dans la Fig. 1 ; La Fig. 3A est une vue schématique en coupe transversale 5 prise le long d'une ligne IIIA-IIIA dans la Fig. 2A ou la Fig. 2B ; La Fig. 3B est une vue schématique en perspective montrant un conteneur destiné à recevoir un matériau à effet magnétocalorique ; 10 La Fig. 3C est une vue schématique en perspective montrant un rotor comprenant des aimants permanents ; La Fig. 4A est une vue montrant un état d'un milieu caloporteur, dans lequel un coefficient de conductivité thermique est élevé ; 15 La Fig. 4B est une vue montrant un état du milieu caloporteur, dans lequel un coefficient de conductivité thermique est bas ; La Fig. 4C est une vue montrant un état, dans lequel le milieu caloporteur est agité ; 20 La Fig. 4D est une vue montrant un état, dans lequel un matériau magnétique minuscule est mélangé au milieu caloporteur et ce dernier est agité ; La Fig. 5A est une vue en perspective schématique et éclatée montrant une unité d'agitation du conteneur selon un 25 deuxième mode de réalisation de la présente divulgation ; La Fig. 5B est une vue schématique en coupe transversale montrant un dispositif de pompe à chaleur magnétique, où l'unité d'agitation de la Fig. 5A est incorporée ; La Fig. 5C est une vue schématique en coupe transversale 30 prise le long d'une ligne VC-VC dans la Fig. 5B ; La Fig. 6A, 6B, 6C, 6D, 6E et 6F sont des vues schématiques, chacune montrant un état du rotor dans sa position de rotation respective pour expliquer une opération de rotation d'une barre d'agitation ; La Fig. 7 est une vue schématique montrant une unité d'agitation (une structure d'agitation) selon un troisième mode de réalisation de la présente divulgation pour expliquer une structure de l'unité d'agitation ; Fig. 8A est une vue schématique en perspective de l'unité d'agitation (la structure d'agitation) ; Fig. 8B est une vue schématique de face de l'unité d'agitation ; Fig. 8C est une vue schématique montrant un mouvement du 10 milieu caloporteur traversant le conteneur ; Fig. 9A est une vue schématique de face montrant un conteneur selon une première modification du troisième mode de réalisation ; Fig. 9B est une vue schématique montrant un mouvement du 15 milieu caloporteur traversant le conteneur de la Fig. 9A ; Fig. 9C est une vue schématique de face montrant un conteneur selon une deuxième modification du troisième mode de réalisation ; Fig. 9D est une vue schématique montrant un mouvement du 20 milieu caloporteur traversant le conteneur de la Fig. 9C ; Fig. 10A est une vue schématique en perspective montrant un conteneur selon une troisième modification du troisième mode de réalisation ; et Fig. l0B est une vue de dessus schématique montrant un 25 conteneur selon une quatrième modification du troisième mode de réalisation. La présente divulgation sera expliquée à titre de plusieurs modes de réalisation en se rapportant aux dessins. 30 Les mêmes numéros de référence sont utilisés tout au long des modes de réalisation afin de désigner des parties et/ou des composants identiques ou similaires. (Premier mode de réalisation) La Fig. 1 montre une structure d'un appareil de conditionnement d'air 10 pour un véhicule, à laquelle un système de pompe à chaleur magnétique 30 selon le présent mode de réalisation est appliqué. Quelques composants de l'appareil de conditionnement d'air 10 sont montés côté habitacle du véhicule. Une unité de refroidissement 2 (dispositif d'absorption de chaleur) est agencée dans un carter principal 1 de l'appareil 10. Un passage d'air froid 3 et un passage d'air chaud 4 sont formés dans le carter 1 au niveau d'un côté aval de l'unité de refroidissement 2, où une unité de chauffage 5 (dispositif de rayonnement de chaleur) et un radiateur de chauffage 6 sont agencés dans le passage d'air chaud 4 pour rayonner de la chaleur d'un milieu caloporteur à l'extérieur de ce dernier. Une grille de mélange d'air 7 est agencée au niveau des extrémités amont du passage d'air froid 3 et du passage d'air chaud 4 de manière à régler l'écoulement de l'air froid ayant traversé l'unité de refroidissement 2. Par conséquent, l'air froid est commandé pour s'écouler soit à travers le passage d'air froid 3 ou bien le passage d'air chaud 4. Un dispositif de pompe à chaleur magnétique 30A du système de pompe à chaleur magnétique 30, qui est composé d'une partie de génération d'eau froide 11, d'une partie de génération d'eau chaude 12 et d'une pompe à mouvement alternatif 13 (dispositif de déplacement de fluide de travail pour déplacer le milieu caloporteur), est disposé dans un compartiment moteur du véhicule. Le dispositif de pompe à chaleur magnétique 30A est actionné par un moteur 20 par l'intermédiaire d'un arbre rotatif 21. Comme expliqué ci-dessous, la pompe à mouvement alternatif 13 déplace le milieu caloporteur en un mouvement de va-et-vient. L'intérieur de la structure du dispositif de pompe à chaleur magnétique 30A sera expliqué de manière plus détaillée ci-dessous. La partie de génération d'eau froide 11 refroidit le milieu caloporteur par le biais d'une action magnétique. Le milieu caloporteur, qui est refroidi par la partie de génération d'eau froide 11, est déchargé par la pompe à mouvement alternatif 13 dans un tuyau de circulation d'eau froide 15 (premier tuyau de circulation) et fourni à l'unité de refroidissement 2. Le milieu caloporteur est ensuite renvoyé à la partie de génération d'eau froide 11. La partie de génération d'eau chaude 12 chauffe le milieu caloporteur par le biais d'une action magnétique. Le milieu caloporteur, qui est chauffé par la partie de génération d'eau chaude 12, est déchargé par la pompe à mouvement alternatif 13 dans un tuyau de circulation d'eau chaude 16 (un deuxième tuyau de circulation) et fourni à l'unité de chauffage 5. Le milieu caloporteur est ensuite renvoyé à la partie de génération d'eau chaude 12. Selon l'appareil de conditionnement d'air 10, l'eau de refroidissement de moteur, qui a refroidi un moteur à combustion interne 8, est fournie au radiateur de chauffage 6 agencé dans le passage d'air chaud 4 par l'intermédiaire d'un circuit d'eau chaude 9, de sorte que l'air traversant le passage d'air chaud 4 soit chauffé non seulement par l'unité de chauffage 5 mais également par le radiateur de chauffage 6. Une structure du passage de circulation d'eau froide 15 ainsi qu'une structure du passage de circulation d'eau chaude 16 seront expliquées. La partie de génération d'eau froide 11 comprend plusieurs cylindres, un tuyau de dérivation 15A étant branché à chacun d'eux. Les plusieurs tuyaux de dérivation 15A se rejoignent au niveau d'un tuyau d'alimentation 15B, de sorte que le milieu caloporteur soit fourni à l'unité de refroidissement 2. Le milieu caloporteur déchargé de l'unité de refroidissement 2 s'écoule vers la partie de génération d'eau froide 11 par l'intermédiaire d'un tuyau de retour 15C et fini par arriver (distribué) dans les cylindres respectifs par l'intermédiaire des tuyaux de dérivation respectifs 15D, dont chacun est relié aux cylindres respectifs . Un tuyau de dérivation 17A (premier passage de dérivation) est agencé entre le tuyau d'alimentation 15B et le tuyau de retour 15C, de sorte qu'un passage de fluide (pour le milieu caloporteur) contourne l'unité de refroidissement 2. Une extrémité du tuyau de dérivation 17A est directement reliée au tuyau de retour 15C, tandis que l'autre extrémité du tuyau de dérivation 17A est reliée au tuyau d'alimentation 15B par l'intermédiaire d'une première soupape de commutation 17. Dans une opération de chauffage de l'appareil de conditionnement d'air 10, l'écoulement du milieu caloporteur dans le tuyau d'alimentation 15B vers l'unité de refroidissement 2 est bloqué par la première soupape de commutation 17, de sorte que le milieu caloporteur soit renvoyé à la partie de génération d'eau froide 11 par l'intermédiaire du tuyau de dérivation 17A. De plus, une troisième soupape de commutation 19 est agencée dans le tuyau de retour 15C au niveau d'un côté amont des tuyaux de dérivation 15D. Un tuyau de dérivation 19A (troisième passage de dérivation) est relié à la troisième soupape de commutation 19, de sorte que le milieu caloporteur puisse être renvoyé aux tuyaux de dérivation 15D par l'intermédiaire d'une unité extérieure 14. Par conséquent, dans l'opération de chauffage, le milieu de transfert de chaleur dans le tuyau de retour 15C s'écoule dans le tuyau de dérivation 19A à travers la troisième soupape de commutation 19 de manière à absorber la chaleur de l'air extérieur dans l'unité extérieure 14. Ensuite, le milieu caloporteur s'écoule à nouveau dans le tuyau de retour 15C et vers les tuyaux de dérivation 15D, de sorte que le milieu caloporteur soit finalement renvoyé à la partie de génération d'eau froide 11. De manière similaire à la partie de génération d'eau froide 11, la partie de génération d'eau chaude 12 comprend plusieurs cylindres pour chauffer le milieu caloporteur afin de générer de l'eau chaude. Chaque extrémité des plusieurs tuyaux de dérivation 16A est respectivement reliée à chacun des cylindres, tandis que les autres extrémités des tuyaux de dérivation 16A se rejoignent au niveau d'un tuyau d'alimentation 16B, de sorte que le milieu caloporteur soit alimenté à l'unité de chauffage 5. Le milieu caloporteur déchargé de l'unité de chauffage 5 s'écoule vers la partie de génération d'eau chaude 12 par l'intermédiaire d'un tuyau de retour 16C et fini par arriver (distribué) dans les cylindres respectifs par l'intermédiaire des tuyaux de dérivation respectifs 16D, dont chacun est relié aux cylindres respectifs. De plus, une deuxième soupape de commutation 18 est prévue dans le tuyau de retour 16C au niveau d'un côté amont des tuyaux de dérivation 16D. Un tuyau de dérivation 18A (deuxième passage de dérivation) est relié à la deuxième soupape de commutation 18, de sorte à pouvoir renvoyer le milieu caloporteur aux tuyaux de dérivation 16D par l'intermédiaire de l'unité extérieure 14. Par conséquent, le milieu caloporteur dans le tuyau de retour 16C s'écoule dans le tuyau de dérivation 18A par l'intermédiaire de la deuxième soupape de commutation 18 en fonction de sa position de soupape de manière à absorber la chaleur de l'air extérieur dans l'unité extérieure 14. Ensuite, le milieu caloporteur s'écoule à nouveau dans le tuyau de retour 16C et vers les tuyaux de dérivation 16D, de sorte que le milieu caloporteur soit finalement renvoyé à la partie de génération d'eau chaude 12. Les structures internes du dispositif de pompe à chaleur magnétique 30A (partie de génération d'eau froide 11, partie de génération d'eau chaude 12 et pompe à mouvement alternatif 13) seront expliquées en référence aux Figs. 2A, 2B et 3A à 3C. La Fig. 2A montre un exemple du dispositif de pompe à chaleur magnétique 30A, où une pompe de type à pistons radiaux est utilisée en tant que pompe à mouvement alternatif 13, tandis que la Fig. 2B montre un autre exemple du dispositif de pompe à chaleur magnétique 30A, où un compresseur du type à plateau oscillant est utilisé en tant que pompe à mouvement alternatif 13. La structure interne de la partie de génération d'eau froide 11 et la structure interne de la partie de génération d'eau chaude 12, qui sont prévues de part et d'autre de la pompe à mouvement alternatif 13, sont identiques l'une à l'autre. Par conséquent, les mêmes numéros de référence sont donnés aux mêmes parties et/ou pièces. La structure de la partie de génération d'eau froide 11 sera expliquée en tant qu'exemple représentatif, lorsque la pompe de type à pistons radiaux est utilisée en tant que pompe à mouvement alternatif 13. La partie de génération d'eau froide 11 comprend une culasse cylindrique 24, qui est disposée coaxiale à l'arbre rotatif 21. Un rotor 22 a une paire d'éléments de rotor, ayant chacun une forme de secteur dans sa section transversale, comme le montre la Fig. 3A ou 3C. Les éléments du rotor sont opposés entre eux par rapport à l'arbre rotatif 21. Un aimant permanent 23 est prévu au niveau d'une surface périphérique externe de chaque élément de rotor en forme de secteur. Une surface externe d'un aimant 23 est magnétisée en tant que pôle N, tandis qu'une surface externe de l'autre aimant 23 est magnétisée en tant que pôle S. Plusieurs (six) conteneurs 25, où un matériau à effet magnétocalorique 26 (ayant un effet magnétocalorique) est rempli, sont disposés entre l'extérieur d'une course de rotation des aimants 23 et l'intérieur de la culasse 24. Le milieu caloporteur peut traverser les conteneurs 25, qui sont remplis avec le matériau à effet magnétocalorique. Les plusieurs conteneurs 25 de la partie de génération d'eau froide 11 sont collectivement désignés par première unité conteneur, tandis que les plusieurs conteneurs 25 de la partie de génération d'eau chaude 12 sont collectivement désignés par deuxième unité conteneur. Comme le montre la Fig. 3B, chacun des conteneurs 25 présente une forme de secteur creux dans sa section transversale et des matériaux granulés à effet magnétocalorique 26 sont remplis dans un espace interne de chaque conteneur 25. Deux extrémités axiales du conteneur 25 sont fermées par des plaques d'extrémité maillées 25M de sorte que le matériau à effet magnétocalorique 26 soit maintenu dans le conteneur 25. Un fluide de travail (liquide) s'écoule dans le conteneur 25 à travers la plaque d'extrémité maillée 25M au niveau d'une extrémité axiale du conteneur 25, traverse des espaces entre le matériau à effet magnétocalorique 26, et s'écoule vers l'extérieur à travers la plaque d'extrémité maillée 25M au niveau de l'autre extrémité axiale du conteneur 25. Selon le présent mode de réalisation, les six conteneurs 25, tous de même forme, sont disposés à l'intérieur de la culasse cylindrique 24. Les aimants permanents 23 fixés à la périphérie externe du rotor 22 sont mis en rotation dans un espace formé par des surfaces périphériques internes des conteneurs 25. Le rotor 22, les aimants permanents 23 et la culasse 24 fonctionnent comme une pièce permettant de changer un champ magnétique à appliquer au matériau à effet magnétocalorique 26 placé dans les conteneurs 25 (collectivement désignés par unité de changement de champ magnétique). Comme le montre la Fig. 2A, la pompe à mouvement alternatif 13 est constituée par la pompe de type à pistons radiaux, où un carter pour la pompe 13 est formé d'un seul tenant avec la culasse cylindrique 24 pour les parties de génération d'eau froide et d'eau chaude 11 et 12. Six cylindres 34 (correspondant au nombre de conteneurs 25) sont formés dans la pompe 13 de type à pistons radiaux radialement à l'arbre rotatif 21. Un piston alternatif 33 est disposé de manière mobile dans chacun des cylindres 34. Un élément de came de commande 32A est formé dans l'arbre rotatif 21 devant être mis en rotation par le moteur 20, où l'élément de came 32A est formé de manière excentrique avec l'arbre rotatif 21. Chaque extrémité interne axiale des pistons 33 est en contact avec un profil externe de l'élément de came de commande 32A. Lorsque l'élément de came de commande 32A fait un tour (rotation de 360 degrés), chacun des pistons 33 est animé une seule fois d'un mouvement de va-et-vient dans le cylindre respectif. Une paroi latérale de chaque cylindre 34, qui se trouve à une extrémité externe axiale du piston 33, qui est, à une position éloignée de l'arbre rotatif 21, est reliée à une extrémité axiale des conteneurs correspondant 25 des parties de génération d'eau froide et d'eau chaude 11 et 12 à travers des passages de communication respectifs 38. Selon le présent mode de réalisation montré dans la Fig. 2A, une plaque d'extrémité externe 29 est fixée à une extrémité externe axiale de la partie de génération d'eau froide 11, qui se trouve sur un côté (côté gauche dans le dessin) éloigné de la pompe 13 à pistons radiaux. Une soupape d'entrée 28 pour permettre au milieu caloporteur de s'écouler dans le conteneur 25 et une soupape de sortie 27 pour permettre au milieu caloporteur de quitter le conteneur 25 sont prévues dans la plaque d'extrémité externe 29 au niveau de parties à mettre en communication avec l'espace interne de chaque conteneur 25. Chacun des tuyaux de dérivation 15A pour le tuyau d'alimentation 15B est relié à la soupape de sortie respective 27, tandis que chacun des tuyaux de dérivation 15D pour le tuyau de retour 15C est relié à la soupape d'entrée respective 28. Dans le cas de la pompe 13 à pistons radiaux, une position de rotation des aimants permanents 23 par rapport à l'arbre rotatif 21 pour la partie de génération d'eau froide 11 est déplacée par rapport à celle des aimants permanents pour la partie de génération d'eau chaude 12 par 90 degrés. Selon le présent mode de réalisation montré dans la Fig. 2B, qui montre un autre exemple de la structure du dispositif de pompe à chaleur magnétique 30A, la pompe à mouvement alternatif 13 est composée du compresseur du type à plateau oscillant, qui est structuré en tant que composant séparé de la partie de génération d'eau froide 11 et de la partie de génération d'eau chaude 12. Six cylindres 34 (correspondant au nombre de conteneurs 25) sont formés dans la pompe de type à plateau oscillant 13. Un piston alternatif 33 est disposé de manière mobile dans chacun des cylindres 34. Une partie périphérique externe d'un plateau oscillant 32B, qui est fixé à un élément rotatif 31 à mettre en rotation par le moteur 20, est engagée de manière fonctionnelle avec chaque piston 33. Le plateau oscillant 32B est fixé à l'élément rotatif 31 de manière inclinée. Lorsque l'élément rotatif 31 est mis en rotation, chacun des pistons 33 est animé une seule fois d'un mouvement de va-et-vient par le plateau oscillant 32B pour chaque révolution de l'élément rotatif 31. Une des extrémités axiales de chaque cylindre 34 (extrémité gauche) est respectivement reliée à l'extrémité axiale (extrémité droite) du conteneur correspondant 25 de la partie de génération d'eau froide 11 par l'intermédiaire d'un passage de communication 38 formé dans un tuyau de raccordement 37. De manière similaire, l'autre extrémité axiale de chaque cylindre 34 (extrémité droite) est respectivement reliée à l'extrémité axiale (extrémité gauche) du conteneur correspondant 25 de la partie de génération d'eau chaude 12 par l'intermédiaire d'un passage de communication 38 formé dans un tuyau de raccordement 37. Les numéros de référence 36 désignent des engrenages. Revenant à la Fig. 2A, de manière similaire à la partie de génération d'eau froide 11, une plaque d'extrémité externe 29 est fixée à une extrémité externe axiale de la partie de génération d'eau chaude 12, qui est sur un côté (côté droit dans le dessin) éloigné de la pompe 13 à pistons radiaux. Une soupape d'entrée 28 et une soupape de sortie 27 sont également prévues dans la plaque d'extrémité externe 29 au niveau de parties à mettre en communication avec l'espace interne de chaque conteneur 25. Chacun des tuyaux de dérivation 16A pour le tuyau d'alimentation 16B est relié à la soupape de sortie respective 27, tandis que chacun des tuyaux de dérivation 16D pour le tuyau de retour 16C est relié à la soupape d'entrée respective 28. Lorsque les pistons 33 de la pompe 13 de type à pistons radiaux sont déplacés de sorte que le milieu caloporteur soit aspiré dans le conteneur 25 de la partie de génération d'eau froide 11, le milieu caloporteur est également aspiré dans le conteneur 25 de la partie de génération d'eau chaude 12 (correspondant au conteneur 25 de la partie de génération d'eau froide 11). Cependant, dans le cas de la pompe de type à plateau oscillant 13, lorsque le milieu caloporteur est aspiré dans le conteneur 25 de la partie de génération d'eau froide 11, le milieu caloporteur est pompé à l'extérieur du conteneur 25 de la partie de génération d'eau chaude 12 (correspondant au conteneur 25 de la partie de génération d'eau froide 11). Lorsque le milieu caloporteur est pompé à l'extérieur du conteneur 25 de la partie de génération d'eau froide 11, le champ magnétique qui a été appliqué au matériau à effet magnétocalorique 26 dans le conteneur 25 sera retiré. La température du matériau à effet magnétocalorique 26 est ensuite baissée refroidissant ainsi le milieu caloporteur à pomper à l'extérieur. Ce milieu caloporteur refroidi est fourni dans le tuyau de circulation d'eau froide 15. D'autre part, lorsque le milieu caloporteur est pompé à l'extérieur du conteneur 25 de la partie de génération d'eau chaude 12, le champ magnétique est appliqué au matériau à effet magnétocalorique 26 dans le conteneur 25. Ensuite, de la chaleur est générée dans le matériau à effet magnétocalorique 26 et ainsi le milieu caloporteur à pomper est chauffé. Ce milieu caloporteur chauffé est fourni dans le tuyau de circulation d'eau chaude 16. Les aimants permanents 23 sont disposés dans le rotor 22 afin d'effectuer l'opération susmentionnée. Selon le système de pompe à chaleur magnétique 30 susmentionné et l'appareil de conditionnement d'air 10 comprenant ce système de pompe à chaleur 30, un matériau dont le coefficient de conductivité thermique est supérieur à celui du milieu caloporteur est mélangé au milieu caloporteur. Le matériau, qui a le coefficient de conductivité thermique supérieur à celui du milieu caloporteur, comporte, par exemple, des nanotubes de carbone, du graphène, de l'alumine, des particules d'or et ainsi de suite. Lorsque le matériau, dont le coefficient de conductivité thermique est élevé, est mélangé au milieu caloporteur, un coefficient de conductivité thermique du milieu caloporteur est augmenté. Par conséquent, lorsque le milieu caloporteur traverse le conteneur 25, un échange de chaleur se produit efficacement entre le milieu caloporteur et le matériau à effet magnétocalorique 26. Le milieu caloporteur peut être ainsi refroidi ou chauffé pendant une courte durée. Par conséquent, dans le cas où il n'est pas nécessaire de refroidir ou de chauffer davantage le milieu caloporteur (par rapport au cas où le système de pompe à chaleur magnétique 30 est actionné avec le milieu caloporteur, où le matériau, dont le coefficient de conductivité thermique est élevé, n'est pas mélangé), une vitesse d'écoulement du milieu caloporteur traversant le conteneur 25 peut être augmentée. Par conséquent, on peut réduire la durée de démarrage pour une fonction de refroidissement ou une fonction de chauffage de l'appareil de conditionnement d'air 10 dans un état de basse température. D'autre part, dans le cas où la vitesse d'écoulement du milieu caloporteur traversant le conteneur 25 est maintenue à une valeur constante, la baisse ou l'augmentation de température du milieu caloporteur ayant traversé le conteneur 25 devient plus importante. Par conséquent, la capacité de refroidissement ou la puissance calorifique de l'appareil de conditionnement d'air 10 peut être augmentée. Une explication sera en outre apportée pour ce cas, où le matériau ayant le coefficient de conductivité thermique supérieur à celui du milieu caloporteur (par exemple, des nanotubes de carbone) est mélangé au milieu caloporteur. Comme le montre la Fig. 4A, dans le cas où les nanotubes de carbone 40 sont mélangés à un milieu caloporteur 42 contenu dans un espace formé entre une paire de plaques planes 100 (qui sont réalisées, par exemple, en un matériau à effet magnétocalorique) et leurs extrémités sont orientées dans la même direction vers les plaques planes 100, le coefficient de la conductivité thermique augmente. D'autre part, comme le montre la Fig. 4B, dans le cas où les extrémités des nanotubes de carbone 40 sont orientées dans la même direction parallèlement aux plaques planes 100, le coefficient de la conductivité thermique n'augmente pas. De plus, lorsque les nanotubes de carbone 40 s'agglutinent, le coefficient de la conductivité thermique n'augmente pas non plus. Même dans le cas où des matériaux autres que les nanotubes de carbone 40, qui ont un coefficient de conductivité thermique supérieur à celui du milieu caloporteur, sont mélangés au milieu caloporteur, le coefficient de la conductivité thermique n'augmente pas non plus, lorsque ces matériaux s'agglutinent. Par conséquent, comme le montre la Fig. 4C, il est important d'empêcher les nanotubes de carbone 40 de s'agglutiner et de ne pas orienter les nanotubes de carbone 40 dans la même direction, lorsque les nanotubes de carbone 40 mélangés au milieu caloporteur 42 traversent l'espace entre les plaques planes 100. Comme le montre la Fig. 4C, lorsque les nanotubes de carbone 40 ne s'agglutinent pas et ne sont pas orientés dans la même direction, le coefficient de la conductivité thermique du milieu caloporteur 42 ne baisse pas. L'un des procédés permettant d'empêcher les nanotubes de carbone 40 (qui sont mélangés au milieu caloporteur 42) de s'agglutiner et de ne pas s'orienter dans des directions différentes, est de mélanger un matériau magnétique minuscule 41 au milieu caloporteur 42 avec les nanotubes de carbone 40, comme le montre la Fig. 4D. Par ailleurs, le matériau magnétique minuscule (par exemple, un composant à base de fer) peut être mélangé aux nanotubes de carbone 40. Le matériau magnétique minuscule 41 ou les nanotubes de carbone 40 (auxquels le matériau magnétique 41 est mélangé) sont déplacés en fonction d'un changement du champ magnétique appliqué au conteneur 25, lorsque le milieu caloporteur 42 traverse l'espace entre les plaques 100 (correspondant à l'espace interne du conteneur 25). Vu que les nanotubes de carbone 40 sont déplacés, leurs directions sont orientées différemment dans le milieu caloporteur 42. Par conséquent, le coefficient de la conductivité thermique du milieu caloporteur 42 ne baisse pas, lorsque le milieu caloporteur 42 traverse l'espace entre les plaques 100 (l'espace dans le conteneur 25). (Deuxième mode de réalisation) Un autre des procédés permettant d'empêcher les nanotubes de carbone 40 mélangés au milieu caloporteur 42 de s'agglutiner et d'orienter les nanotubes de carbone 40 dans des directions différentes, consiste à mélanger de manière forcée le milieu caloporteur dans le conteneur 25. Un deuxième mode de réalisation de la présente divulgation sera expliqué en référence aux Figs. 5A à 5C et aux Figs. 6A à 6F. Des structures d'agitation 50 sont montrées dans les Figs. 5A à 5C et les Figs. 6A à 6F. Comme le montre la Fig. 5A, plusieurs barres d'agitation 51 sont prévues dans chaque conteneur 25, où les barres d'agitation 51 sont placées rotatives suivant le changement du champ magnétique. De manière plus détaillée, le conteneur 25 est divisé en une première partie de conteneur 25A et une deuxième partie de conteneur 25B, et trois barres d'agitation 51 sont prévues au niveau de chaque extrémité axiale des première et deuxième parties de conteneur 25A et 25B. Plusieurs éléments de châssis 53, dont chacun présente une section transversale identique à celle des première et deuxième parties de conteneur 25A et 25B, sont fixés au niveau des deux extrémités axiales des première et deuxième parties de conteneur 25A et 25B. Chacune des barres d'agitation 51 est agencée dans chaque espace de rotation 52 formé à l'intérieur de l'élément de châssis 53, de sorte que la barre d'agitation 51 puisse se mettre en rotation dans l'espace de rotation 52. Des plaques d'extrémité maillées 25M, qui sont les mêmes que les plaques d'extrémité maillées 25M de la Fig. 3B, sont fixées aux extrémités axiales externes des éléments de châssis respectifs 53. Les plaques d'extrémité maillées 25M ne sont pas toujours nécessaires. La Fig. 5B montre une vue en coupe transversale de la partie de génération d'eau froide 11, où une autre structure d'agitation 50 (similaire à la structure 50 de la fig. 5A) est incorporée, lorsque le compresseur de type à plateau oscillant est utilisé en tant que pompe à mouvement alternatif 13. La Fig. 5C est une vue en coupe transversale agrandie prise le long d'une ligne VC-VC dans la Fig. 5B. Comme expliqué ci- dessus, les barres d'agitation 51 peuvent être mises en rotation dans les espaces de rotation respectifs 52 des éléments de châssis 53. Une opération pour la rotation des barres d'agitation 51 sera expliquée en référence aux Figs. 6A à 6F. Chacune des barres d'agitation 51 est magnétisée, de sorte à avoir un pôle N et un pôle S. Une opération est expliquée pour la barre d'agitation 51A, qui est montrée dans l'emplacement le plus à gauche dans chacun des dessins des Figs. 6A à 6F. Lorsque le rotor 22 est dans une position montrée dans la Fig. 6A, qui est, lorsque la paire d'aimants 23 est positionnée dans une direction horizontale, le pôle N de l'aimant 23 (un aimant côté gauche 23 dans le dessin, qui est désigné par premier aimant) est fait directement face à la barre d'agitation 51A. Dans cette position, le pôle S de la barre d'agitation 51 et le pôle N du premier aimant 23 s'attire l'un l'autre et la barre d'agitation 51 est orientée dans la direction horizontale. La Fig. 6B montre une autre position du rotor 22, où le rotor 22 est mis en rotation par 60 degrés dans le sens horaire à partir de la position de la Fig. 6A. Dans cette position, le pôle N du premier aimant 23 est séparé de la barre d'agitation 51A dans une direction supérieure droite. Le pôle S de la barre d'agitation 51A suit la rotation du rotor 22 et tourne dans le sens antihoraire de sorte que le pôle S de la barre d'agitation 51A soit dirigé vers le pôle N du premier aimant 23. La Fig. 6C montre une autre position du rotor 22, où le rotor 22 tourne en outre par 60 degrés dans le sens horaire en partant de la position de la Fig. 6B. Dans cette position, le pôle N du premier aimant 23 est en outre séparé de la barre d'agitation 51A, alors que le pôle S d'un deuxième aimant 23 se rapproche de la barre d'agitation 51A à partir du bas. Ensuite, le pôle N de la barre d'agitation 51A est attiré par le pôle S du deuxième aimant 23, de sorte que le pôle N de la barre d'agitation 51A tourne en outre dans le sens antihoraire. Le pôle N de la barre d'agitation 51A est dirigé vers le pôle S du deuxième aimant 23. La Fig. 6D montre une autre position du rotor 22, où le rotor 22 tourne par 60 degrés dans le sens horaire en partant de la position de la Fig. 6C. Dans cette position, la paire d'aimants 23 est positionnée dans la direction horizontale et le pôle S du deuxième aimant 23 fait directement face à la barre d'agitation 51A. Dans cette position, le pôle N de la barre d'agitation 51 et le pôle S du deuxième aimant 23 s'attirent l'un l'autre et la barre d'agitation 51 est orientée dans la direction horizontale. La Fig. 6E montre une autre position du rotor 22, où le rotor 22 tourne par 60 degrés dans le sens horaire en partant de la position de la Fig. 6D. Dans cette position, le pôle S du deuxième aimant 23 est séparé de la barre d'agitation 51A dans la direction supérieure droite. Le pôle N de la barre d'agitation 51A suit la rotation du rotor 22 et est mis en rotation dans le sens antihoraire de sorte que le pôle N de la barre d'agitation 51A soit dirigé vers le pôle S du deuxième aimant 23. La Fig. 6F montre une autre position du rotor 22, où le rotor 22 tourne par 60 degrés, dans le sens horaire en partant de la position de la Fig. 6E. Dans cette position, le pôle S du deuxième aimant 23 est en outre séparé de la barre d'agitation 51A, tandis que le pôle N du premier aimant 23 se rapproche de la barre d'agitation 51A à partir du bas. Ensuite, le pôle S de la barre d'agitation 51A est attiré par le pôle N du premier aimant 23, de sorte que le pôle S de la barre d'agitation 51A tourne en outre dans le sens antihoraire. Le pôle S de la barre d'agitation 51A est dirigé vers le pôle N du premier aimant 23. Lorsque le rotor 22 tourne encore par 60 degrés dans le sens horaire en partant de la position de la Fig. 6F, le rotor 22 est renvoyé à sa position initiale de la Fig. 6A. Comme précité, la barre d'agitation 51A suit la rotation du rotor 22 de manière à se mettre elle-même en rotation. Lorsque le rotor 22 fait un tour dans le sens horaire, la barre d'agitation 51A tourne dans le sens antihoraire par 360 degrés. Vus que les barres d'agitation 51 tournent suivant la rotation du rotor 22, le milieu caloporteur est agité par les barres d'agitation 51 et s'écoule ensuite dans les première et deuxième parties de conteneur 25A et 25B. Selon le deuxième procédé présenté ci-dessus, les nanotubes de carbone 40 mélangés au milieu caloporteur 42 sont mélangés de manière forcée dans le conteneur 25, de sorte que les nanotubes de carbone 40 ne puissent pas s'agglutiner et s'orientent dans des directions différentes. Le deuxième procédé peut être également appliqué au cas où un matériau autre que les nanotubes de carbone, dont le coefficient de conductivité thermique est supérieur à celui du milieu caloporteur, est mélangé au milieu caloporteur. (Troisième mode de réalisation) La Fig. 7 montre une autre structure d'agitation du conteneur 25 du dispositif de pompe à chaleur magnétique 30A selon un troisième mode de réalisation de la présente divulgation. Afin de simplifier l'explication, le conteneur 25 est montré sous une forme rectangulaire. Toutefois, la forme du conteneur 25 peut être la même que dans les premier et deuxième modes de réalisation. Selon le troisième mode de réalisation, le matériau à effet magnétocalorique se présente sous la forme d'une colonne circulaire 26C ou d'une colonne rectangulaire 26S et ce matériau à effet magnétocalorique 26C et/ou 26S est/sont disposé(s) dans le conteneur 25, en lieu et place du matériau granulé à effet magnétocalorique, de manière à agiter plus efficacement le milieu caloporteur traversant le conteneur 25. Les Figs. 8A à 8C montrent une structure détaillée de la structure d'agitation du conteneur 25 selon le troisième mode de réalisation. Comme le montre la Fig. 8A, plusieurs colonnes circulaires 26C du matériau à effet magnétocalorique sont disposées suivant plusieurs lignes droites d'une extrémité d'ouverture jusqu'à l'autre extrémité d'ouverture du conteneur 25. Selon cette structure, le milieu caloporteur (qui a été aspiré dans le conteneur 25 ou qui sera déchargé de ce dernier) s'écoule en zigzag, comme l'indique une ligne continue dans la Fig. 8C, dans l'espace entre les colonnes circulaires 26C du matériau à effet magnétocalorique disposées en lignes droites. Par conséquent, le milieu caloporteur est agité dans le conteneur 25. (Première modification) Les Figs. 9A et 9B montrent une structure d'agitation du conteneur 25 selon une première modification du troisième mode de réalisation. Selon la présente modification, plusieurs colonnes circulaires 26C du matériau à effet magnétocalorique sont disposées dans le conteneur 25 d'une extrémité d'ouverture jusqu'à l'autre extrémité d'ouverture, où des colonnes circulaires 26C forment un groupe et plusieurs groupes de colonnes circulaires 26C sont placées en zigzag. Selon cette structure, le milieu caloporteur (qui a été aspiré dans le conteneur 25 ou qui sera déchargé de ce dernier) s'écoule en une forme de zigzag plus importante, comme l'indique une ligne continue, dans les espaces entre les groupes de colonnes circulaires 26C du matériau à effet magnétocalorique disposées en zigzag. Par conséquent, le milieu caloporteur est agité dans le conteneur 25. (Deuxième modification) Les Figs. 9C et 9D montrent une structure d'agitation du conteneur 25 selon une deuxième modification du troisième mode de réalisation. Selon la présente modification, plusieurs colonnes rectangulaires 26S du matériau à effet magnétocalorique sont disposées suivant plusieurs lignes droites d'une extrémité d'ouverture jusqu'à l'autre extrémité d'ouverture du conteneur 25. Selon cette structure, le milieu caloporteur (qui a été aspiré dans le conteneur 25 ou qui sera déchargé de ce dernier) s'écoule en zigzag, comme l'indique une ligne continue, dans l'espace entre les colonnes rectangulaires 26S du matériau à effet magnétocalorique disposées dans les lignes droites. Par conséquent, le milieu caloporteur est agité dans le conteneur 25. La colonne rectangulaire présente des coins angulaires. Par conséquent, lorsque l'écoulement du milieu caloporteur percute les colonnes rectangulaires 26S, l'écoulement est perturbé plus que dans le cas du troisième mode de réalisation des Figs. 8A à 8C (colonnes circulaires). Par conséquent, le milieu caloporteur s'écoule en une forme de zigzag, plus importante que dans le troisième mode de réalisation des Figs. 8A à 8C. (Troisième modification) La Fig. 10A montre une structure d'agitation du conteneur 25 selon une troisième modification du troisième mode de réalisation. Selon la troisième modification, plusieurs colonnes circulaires 26C du matériau à effet magnétocalorique (trois colonnes dans le dessin) sont disposées suivant plusieurs lignes droites (trois lignes dans le dessin) d'une extrémité d'ouverture jusqu'à l'autre extrémité d'ouverture du conteneur 25. Ces colonnes circulaires 26C (neuf colonnes) appartiennent à un premier groupe de colonnes, où chacune des colonnes circulaires 26C s'étend dans une direction verticale. Un deuxième groupe de colonnes (neuf autres colonnes circulaires 26C) est disposé dans le conteneur 25 au niveau d'un côté en aval du premier groupe de colonnes de manière similaire au premier groupe de colonnes, où, cependant chacune des colonnes circulaires 26C s'étend dans une direction horizontale. Les premier et deuxième groupes de colonnes sont disposées en alternance dans le conteneur 25 au niveau d'un côté aval d'un premier ensemble des premier et deuxième groupes de colonnes. Selon le troisième mode de réalisation précité (Figs. 8A à 8C) ou les première et deuxième modifications (Figs. 9A à 9D), le milieu caloporteur (qui a été aspiré dans le conteneur 25 ou qui sera déchargé de ce dernier) s'écoule en zigzag uniquement dans la direction horizontale, dans l'espace entre les colonnes 26C ou 26S du matériau à effet magnétocalorique. Cependant, selon la troisième modification, le milieu caloporteur s'écoule d'abord en zigzag dans la direction horizontale et ensuite en zigzag dans la direction verticale. Par conséquent, le milieu caloporteur est plus fortement agité dans le conteneur 25. (Quatrième modification) La Fig. 10B montre une structure d'agitation du conteneur 25 selon une quatrième modification du troisième mode de réalisation. Comme le montre la Fig. 10B, les colonnes circulaires 26C de la Fig. 10A sont remplacées par les colonnes rectangulaires 26S dans cette modification. De la même manière que la troisième modification (Fig. 10A), le milieu caloporteur s'écoule également d'abord en forme de zigzag dans la direction horizontale et ensuite en forme de zigzag dans la direction verticale. De plus, comme les colonnes rectangulaires 26S sont utilisées au lieu des colonnes circulaires 26C, le milieu caloporteur est en outre fortement agité dans le conteneur 25. Les dispositions des colonnes circulaires 26C et/ou des colonnes rectangulaires 26S du matériau à effet magnétocalorique ne doivent pas se limiter au troisième mode de réalisation précité (allant de la première à la quatrième modification). L'écoulement du milieu caloporteur peut être mis en rotation dans le conteneur selon une certaine disposition des colonnes circulaires et/ou rectangulaires. Selon les modes de réalisation susmentionnés, le matériau 40, dont le coefficient de la conductivité thermique est supérieur à celui du milieu caloporteur 42 est mélangé au milieu caloporteur 42, afin d'augmenter le coefficient de conductivité thermique du milieu caloporteur, en d'autres termes, afin d'améliorer l'échange de chaleur entre le milieu caloporteur et le matériau à effet magnétocalorique 26. A la place du matériau 40 dont le coefficient de la conductivité thermique est supérieur à celui du milieu caloporteur 42, le matériau dont la chaleur spécifique ou la chaleur spécifique volumique est supérieure à celle du milieu caloporteur, peut être mélangé au milieu caloporteur, de sorte que l'échange de chaleur entre le milieu caloporteur et le matériau à effet magnétocalorique puisse être amélioré. Un matériau de stockage de chaleur latente peut être utilisé au titre du matériau, dont la chaleur spécifique ou la chaleur spécifique volumique est supérieure à celle du milieu caloporteur. Par exemple, la paraffine, l'érythritol, le thréitol, la naphtaline, le polyéthylène, l'acide stéarique, et ainsi de suite, peuvent être utilisés au titre du matériau de stockage de chaleur latente. Lorsque le matériau de stockage de chaleur latente est mélangé au milieu caloporteur, il peut s'agglutiner de manière similaire aux nanotubes de carbone. Par conséquent, le milieu caloporteur peut être de préférence agité lorsque le matériau de stockage de chaleur latente est mélangé au milieu caloporteur afin d'augmenter le coefficient de la conductivité thermique.