FR 3061237 A1 20180629 FR 1761193 A 20171127 1 ESTIMATION DE LA LENTEUR DE STONELEY QUASI-STATIQUE CONTEXTE [0001] Pour l'exploration et la production de pétrole et de gaz, un réseau de puits, des installations et d'autres conduits peuvent être établis en reliant des sections de tuyaux métalliques ensemble. Par exemple, une installation de puits peut être complétée, en partie, en abaissant plusieurs sections de tuyaux métalliques (c'est-à-dire, une colonne de tubage) dans un trou de forage, et en cimentant la colonne de tubage en place. Dans certaines installations de puits, plusieurs colonnes de tubage sont utilisées (par exemple, un agencement à colonnes multiples concentrique) pour permettre différentes opérations liées à l'achèvement du 10 puits, à la production ou à des options de récupération de pétrole améliorée (EOR). [0002] Le développement de formations souterraines comme des réservoirs d'hydrocarbures peut être un processus continu. En particulier, l'analyse de diagraphies de puits peut permettre à un opérateur d'évaluer, en fonction de la profondeur, des propriétés quantitatives représentatives de formations. En estimant la lenteur d'onde de Stoneley 15 quasi-statique à partir de formes d'onde unipolaires avec une intervention humaine minimale, une diagraphie de puits acoustique en temps réel de la lenteur de Stoneley par rapport à la profondeur peut être produite. La lenteur de Stoneley pourrait en outre être adoptée pour estimer la lenteur de cisaillement de formation, l'anisotropie de formation ou la perméabilité de formation, en combinant les résultats de données de dipôle. Cela peut fournir à un opérateur une 20 image du réservoir d'hydrocarbures dans une formation. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS [0003] Ces dessins illustrent certains aspects de certains exemples de la présente invention, et ne doivent pas être utilisés pour limiter ou définir l'invention. 25 [0004] La figure 1 est une illustration schématique d'un système de mesure de puits ; [0005] La figure 2 est une illustration schématique d'un outil de fond de trou ; [0006] La figure 3 est un graphique illustrant une réponse de dispersion de 30 Stoneley ; [0007] La figure 4 est un diagramme de flux de travail pour un traitement du domaine fréquentiel et un traitement du domaine temporel ; 3061237 2 [0008] La figure 5 est un diagramme de flux de travail pour un traitement basé sur le domaine temporel ; [0009] La figure 6 est un graphique illustrant la comparaison entre les dispersions de Stoneley exactes par la modélisation directe et les courbes de dispersion à partir 5 du modèle de Stoneley simplifié ; [0010] La figure 7 est un graphique illustrant la différence entre les données de Stoneley d'entrée et les estimations de dispersion de Stoneley finales ; [0011] La figure 8 illustre une carte en coupe de la fonction objective ; [0012] La figure 9 est un graphique représentant différents niveaux d'anisotropie ; fréquence ; [0014] La figure 10b illustre un second déclenchement unipolaire à basse fréquence ; [0015] La figure 11 est un exemple de traitement de données de terrain pour un cas de formation souple sous forme de diagraphie ; et [0016] La figure 12 est un flux de travail pour les calculs de la lenteur de cisaillement de formation et de l'anisotropie de lenteur de cisaillement. DESCRIPTION DÉTAILLÉE [0017] La présente invention peut généralement se rapporter à la diagraphie de puits. Plus particulièrement, dans certains exemples, des procédés peuvent être prévus pour déterminer une diagraphie de puits acoustique en temps quasi réel en estimant la lenteur de Stoneley quasi-statique à partir de formes d'onde unipolaires à basse fréquence, ce qui peut être utilisé pour calculer la lenteur de cisaillement, l'anisotropie de cisaillement ou la perméabilité de formation en combinant d'autres diagraphies, ainsi que des modules de cisaillement calculés, le module de Young et le coefficient de Poisson avec la lenteur P de formation. Ces modules d'élasticité et le coefficient de Poisson peuvent être des paramètres utilisés pour caractériser les propriétés mécaniques d'une formation de roche. Ils peuvent être mis en oeuvre pour estimer des caractéristiques de trou de forage qui peuvent comprendre la stabilité, le potentiel de sablage, la résistance aux fractures et un certain nombre d'autres paramètres connexes, ce qui peut déterminer une procédure d'achèvement et de production de puits. Les propriétés mécaniques peuvent être des fonctions des vitesses d'onde acoustiques de compression (P) et de cisaillement (S) et de la densité de la roche. Sans limitation, les sociétés de [0013] La figure 10a illustre un premier déclenchement unipolaire à basse 3061237 3 production veulent prendre des décisions en matière de développement des réservoirs, en fournissant des diagraphies de puits acoustiques précises en fonction de la profondeur du réservoir en temps réel et/ou en temps quasi réel sur site au niveau du puits avec une intervention humaine minimale qui peut être souhaitable. 5 [0018] Des outils de diagraphie acoustique peuvent déclencher des sources acoustiques avec différentes symétries azimutales pour mesurer des vitesses acoustiques. Dans des formations isotropes rapides, les vitesses d'onde P et S peuvent être estimées à partir d'ondes acoustiques P et S réfractées excitées par une source (unipolaire) axisymétrique. Ces ondes peuvent être non dispersives et peuvent permettre une estimation directe des vitesses 10 d'onde (ou des lenteurs) en utilisant une variété de techniques de semblance de temps ou de fréquence. Deux modes d'onde guidée peuvent exister, le mode pseudo-Rayleigh et le mode Stoneley. Parmi eux, le mode Stoneley de trou de forage peut être essentiel dans l'interprétation de données acoustiques car il fournit plusieurs applications cruciales pour les géoscientifiques et les ingénieurs pétroliers. Plus précisément, le mode Stoneley peut être le seul mode d'onde 15 sensible au module d'élasticité de formation C66 dans un puits transversalement isotrope vertical (VÎT), qui peut être représenté par le degré de la différence entre la lenteur d'onde de cisaillement de propagation horizontale (ssH) et la lenteur d'onde de cisaillement de propagation verticale (SSV), où ssH pourrait être estimée à partir d'une lenteur d'onde de Stoneley quasi-statique et ssv pourrait être estimée en utilisant des données de dipôle à basse fréquence. 20 [0019] La figure 1 illustre une vue en coupe transversale d'un système de mesure de puits 100. Comme illustré, le système de mesure de puits 100 peut comprendre un outil de fond de trou 102 fixé à un véhicule 104. Dans les exemples, il convient de noter que l'outil de fond de trou 102 ne peut pas être fixé à un véhicule 104. L'outil de fond de trou 102 peut être supporté par une plate-forme 106 à la surface 108. L'outil de fond de trou 102 peut être 25 fixé au véhicule 104 par un moyen de transport 110. Le moyen de transport 110 peut être disposé autour d'une ou de plusieurs roues de poulie 112 sur le véhicule 104. Le moyen de transport 110 peut comprendre tout moyen approprié pour fournir un moyen de transport mécanique pour l'outil de fond de trou 102, y compris, mais sans s'y limiter, un câble métallique, un câble lisse, des tubes spiralés, des tuyaux, un tuyau de forage, un tracteur de fond de trou ou similaire. Dans 30 certains modes de réalisation, le moyen de transport 110 peut fournir une suspension mécanique, ainsi qu'une connectivité électrique, pour l'outil de fond de trou 102. Le moyen de transport 110 peut comprendre, dans certains cas, une pluralité de conducteurs électriques s'étendant à partir du véhicule 104. Le moyen de transport 110 peut comprendre un noyau interne de sept conducteurs électriques recouverts d'une enveloppe isolante. Une gaine de blindage en acier 3061237 4 intérieure et extérieure peut être enveloppée dans une hélice dans des directions opposées autour des conducteurs. Les conducteurs électriques peuvent être utilisés pour communiquer une puissance et une télémétrie entre le véhicule 104 et l'outil de fond de trou 102. Des informations provenant de l'outil de fond de trou 102 peuvent être collectées et/ou traitées par un système de 5 traitement d'informations 114. Par exemple, des signaux enregistrés par l'outil de fond de trou 102 peuvent être stockés sur une mémoire et ensuite traités par l'outil de fond de trou 102. Le traitement peut être réalisé en temps réel lors de l'acquisition de données ou après la récupération de l'outil de fond de trou 102. Le traitement peut également se produire en fond de trou ou peut se produire à la fois en fond de trou et en surface. Dans certains modes de réalisation, des 10 signaux enregistrés par l'outil de fond de trou 102 peuvent être conduits vers le système de traitement d'informations 114 par l'intermédiaire du moyen de transport 110. Le système de traitement d'informations 114 peut traiter les signaux, et les informations qui y sont contenues peuvent être affichées pour qu'un opérateur les observe et les stocke pour un traitement et une référence ultérieurs. Le système de traitement d'informations 114 peut également contenir un 15 appareil pour fournir des signaux de commande et une alimentation à l'outil de fond de trou 102. [0020] Les systèmes et les procédés de la présente invention peuvent être mis en oeuvre, au moins en partie, avec le système de traitement d'informations 114. Le système de traitement d'informations 114 peut comprendre tout instrument ou ensemble d'instruments pouvant fonctionner pour calculer, estimer, classer, traiter, transmettre, recevoir, récupérer, 20 élaborer, changer, stocker, afficher, manifester, détecter, enregistrer, reproduire, traiter ou utiliser toute forme d'informations, de renseignements ou de données à des fins commerciales, scientifiques, de contrôle ou autres. Par exemple, un système de traitement d'informations 114 peut être un ordinateur personnel 116, un dispositif de stockage de réseau ou tout autre dispositif approprié et peut varier en taille, en forme, en performance, en fonctionnalité et en prix. Le 25 système de traitement d'informations 114 peut comprendre une mémoire vive (RAM), une ou plusieurs ressources de traitement telles qu'une unité centrale de traitement (CPU) ou une logique de commande de matériel ou de logiciel, une ROM et/ou d'autres types de mémoire non volatile. Des composants supplémentaires du système de traitement d'informations 114 peuvent comprendre un ou plusieurs lecteurs de disque, un ou plusieurs ports de réseau pour la 30 communication avec des dispositifs externes ainsi que divers dispositifs d'entrée et de sortie (E/S) tels qu'un clavier 118, une souris et un écran vidéo 120. Le système de traitement d'informations 114 peut également comprendre un ou plusieurs bus pouvant fonctionner pour transmettre des communications entre les différents composants matériels. 3061237 5 [0021] En variante, les systèmes et les procédés de la présente invention peuvent être mis en oeuvre, au moins en partie, avec des supports lisibles par ordinateur non transitoires 122. Les supports lisibles par ordinateur non transitoires 122 peuvent comprendre tout instrument ou ensemble d'instruments pouvant conserver des données et/ou des instructions 5 pendant une période de temps. Les supports lisibles par ordinateur non transitoires 122 peuvent comprendre, par exemple, des supports de stockage tels qu'un dispositif de stockage à accès direct (par exemple, un lecteur de disque dur ou un lecteur de disquette), un dispositif de stockage à accès séquentiel (par exemple, un lecteur de bande magnétique), un disque compact, un CD-ROM, un DVD, une RAM, une ROM, une mémoire morte programmable effaçable 10 électriquement (EEPROM) et/ou une mémoire flash ; ainsi que des supports de communication tels que des câbles, des fibres optiques, des micro-ondes, des ondes radio et d'autres supports électromagnétiques et/ou optiques ; et/ou toute combinaison de ce qui précède. [0022] Dans les exemples, la plate-forme 106 comprend une cellule de charge (non représentée) qui peut déterminer la quantité de traction sur le moyen de transport 15 110 à la surface du trou de forage 124. Le système de traitement d'informations 114 peut comprendre une soupape de sécurité qui commande la pression hydraulique qui entraîne un tambour 126 sur le véhicule 104 qui peut enrouler et/ou relâcher le moyen de transport 110 qui peut déplacer l'outil de fond de trou 102 vers le haut et/ou vers le bas du trou de forage 124. La soupape de sécurité peut être réglée à une pression telleque le tambour 126 ne puisse transmettre 20 qu'une petite quantité de tension au moyen de transport 110 au-delà et au-dessus de la tension nécessaire pour récupérer le moyen de transport 110 et/ou l'outil de fond de trou 102 à partir du trou de forage 124. La soupape de sécurité est habituellement définie à quelques centaines de livres au-dessus de la quantité de traction sûre souhaitée sur le moyen de transport 110 de sorte qu'une fois cette limite dépassée ; une traction supplémentaire sur le moyen de transport 110 est 25 empêchée. [0023] La figure 2 illustre l'outil de fond de trou 102, en particulier une configuration de dipôle acoustique. Il convient de noter que l'outil de fond de trou 102 peut comprendre toute opération appropriée de configuration décrite dans la présente invention. Comme illustré, l'outil de fond de trou 102 peut être disposé dans le trou de forage 124 le long 30 d'un axe vertical. Dans les exemples, l'outil de fond de trou 102 peut comprendre un émetteur unipolaire 200. Sans limitation, l'émetteur unipolaire 200 peut être disposé le long de toute surface de l'outil de fond de trou 102 et peut être orienté dans n'importe quelle direction. En outre, il peut y avoir n'importe quel nombre d'émetteurs unipolaires 200 disposés dans n'importe quel motif et/ou emplacement le long de l'outil de fond de trou 102. L'outil de fond de trou 102 3061237 6 peut en outre comprendre un récepteur 202. Sans limitation, le récepteur 202 peut être disposé le long de toute surface de l'outil de fond de trou 102 et peut être orienté dans n'importe quelle direction. Il convient de noter que le récepteur 202 peut être unipolaire, dipolaire et/ou similaire. En outre, il peut y avoir un certain nombre de récepteurs 202 disposés dans n'importe quel motif 5 et/ou emplacement le long de l'outil de fond de trou 102. Dans les exemples, les récepteurs 202 peuvent être disposés dans un réseau aligné le long du même azimut de l'outil de fond de trou 102. Dans les exemples, l'émetteur unipolaire 200 peut générer une onde de pression acoustique asymétrique azimutale (non illustrée) qui peut se propager à travers le fluide de forage dans le trou de forage 124. Le champ de pression acoustique peut être converti en cisaillement (non 10 illustré) au niveau d'une paroi de trou forage 132 et exciter le mode de flexion (non illustré) dans la formation 134. Le mode de flexion peut se propager vers le bas du trou de forage 124, se transformer en une onde de pression au niveau de la paroi de trou de forage 132 et peut toucher les récepteurs 202. La pression exercée sur chaque récepteur 202 peut être enregistrée par le système de traitement d'informations 114. Dans le trou de forage 124, les ondes de Stoneley 15 peuvent être une onde dominante pour le traitement de données acoustiques, car elle peut fournir diverses informations précieuses aux géoscientifiques et aux pétrophysiciens. Les ondes de Stoneley à basse fréquence, qui peuvent également être appelées ondes de tube, peuvent être le seul mouvement d'onde sensible au module d'ondes de cisaillement de propagation horizontale. Les méthodes de traitement peuvent extraire la lenteur d'onde de cisaillement des ondes de 20 Stoneley à basse fréquence. [0024] Dans les exemples, les ondes de Stoneley peuvent être excitées par l'émetteur unipolaire 200, qui peut être une source acoustique axisymétrique Ainsi, la répartition de la pression des ondes de Stoneley à l'intérieur et à l'extérieur du trou de forage 124 peut être axisymétrique. La figure 2 illustre l'outil de fond de trou 102 qui peut générer et recevoir des 25 ondes de Stoneley dans un trou de forage rempli de fluide 124 qui peut être entouré par une formation solide 206. L'émetteur unipolaire 200 peut produire des signaux acoustiques dans le fluide 208 avec le trou de forage 124, qui peut frapper la paroi de trou de forage 132 et générer des ondes de Stoneley. Les récepteurs 202 peuvent être situés de manière égale le long de l'axe du trou de forage 124 pour détecter le champ de pression d'ondes dans le trou de forage 124, qui 30 peut être envoyé au système de traitement d'informations 114 pour un traitement ou une analyse ultérieure, et/ou similaire. Les récepteurs 202 peuvent être disposés dans n'importe quel ordre, avec n'importe quel espacement, et peuvent être à n'importe quel angle l'un par rapport à l'autre. L'énergie acoustique des ondes de Stoneley peut être répartie à la fois dans le fluide 208 du trou 3061237 7 de forage 124 et/ou dans la formation 206 et peut contenir des informations abondantes du fluide 208 dans le trou de forage 124 et la formation 206. [0025] La lenteur de Stoneley à haute fréquence peut approcher la lenteur d'onde de Scholte, alors que sa lenteur (quasi-statique) à fréquence nulle peut être une valeur 5 fixe, qui peut être mathématique décrite dans l'équation ci-dessous : Pmud (1) S sT = K. où Pnu4 est la densité de masse du fluide de trou de forage (par exemple, le 10 fluide 208 de la figure 2) et K* est le module de compressibilité effectif, qui est donné par, (2) pour un trou de forage ouvert 124 sans la présence de l'outil de fond de trou 15 102, où fifin désigne un module de cisaillement de formation effectif. Plus précisément, lifm fait référence au module d'élasticité C66 pour une formation transversalement isotrope verticale, VTI, dans le trou de forage 124. En tenant compte de l'outil de fond de trou 102, l'équation peut être définie comme suit : 20 , (3) 1_1 1 r toor K* Kmud rlool Vilfin 14001 , r ou '°°/ est la fraction volumique de l'outil de fond de trou 102 par rapport au trou de forage 124, '1400/est le module d'outil effectif. Dans les exemples, les équations (1) et (2) ne peuvent pas décrire la formation 206 et toutes les variantes de formation 206 qu'elle peut 25 comprendre. Par exemple, il est facilement possible d'étendre les équations à des cas de formation d'anisotropie arbitraires en évaluant le module de cisaillement de formation effectif comme indiqué ci-dessous : 3061237 8 1 (4) 1 f u ds' PbAb Gbn où 4 et représentent la zone et la circonférence de la section de trou de forage, respectivement, et un représente le déplacement de fluide normal dirigé à l'opposé de la 5 colonne de fluide. [0026] Une diagraphie de lenteur de Stoneley quasi-statique peut être produite à partir des informations et des caractéristiques du trou de forage 124. La diagraphie de lenteur de Stoneley quasi-statique peut comprendre des mesures de la lenteur de Stoneley quasi-statique à différentes profondeurs dans le trou de forage 123. Dans certains modes de réalisation, 10 l'expression de la lenteur de Stoneley quasi-statique peut ne pas avoir de dépendance sur la taille du trou de forage 124, qui peut modéliser avec précision la lenteur de Stoneley quasi-statique et/ou inverser le module de cisaillement de formation 206 à partir de la lenteur de Stoneley quasi-statique. En outre, cette lenteur d'onde de Stoneley quasi-statique n'a aucune dépendance vis-à-vis des paramètres de formation 206 à l'exception du module de cisaillement de formation 15 effectif film Ainsi, le module de cisaillement de formation 206 peut être résolu par l'équation (1) et/ou (2) sans formuler aucune hypothèse sur les caractéristiques et/ou les propriétés de formation 206. [0027] Comme indiqué ci-dessus, la lenteur d'onde de Stoneley quasi- statique (lenteur d'onde de Stoneley à fréquence nulle) peut comprendre des informations 20 précises du module de cisaillement dans la direction horizontale. Cependant, il n'est pas possible de mesurer directement l'onde de Stoneley quasi-statique en raison de la limitation de la fréquence transmise à partir de l'outil de fond de trou 102 et de l'influence des ondes produites par l'outil de fond de trou 102- à une bande de fréquence très basse. Il se peut qu'il soit impossible d'exciter et/ou de capturer des ondes de Stoneley à fréquence nulle avec des outils de 25 fond de trou actuels et 0,5 kHz ne peut pas être suffisamment faible pour remplacer la lenteur d'onde de Stoneley à fréquence nulle. La figure 3 est un graphique illustrant les réponses de dispersion de Stoneley pour une formation rapide typique et une formation lente typique, respectivement. La lenteur de Stoneley entre 0,5-2 kHz peut encore être différente de la lenteur d'onde de Stoneley à fréquence nulle, qui peut être plus profonde lorsque la formation 206 peut 30 être « souple », qui peut être décrite comme une formation se référant à sa lenteur de cisaillement plus grande que la lenteur de fluide de trou de forage. Cela peut entraîner une erreur plus grande 3061237 9 si l'on prend la lenteur d'onde de Stoneley à basse fréquence (0,5-2 kHz) comme la lenteur d'onde de Stoneley quasi-statique dans le traitement de données de Stoneley. Il peut être difficile d'utiliser l'équation (1) pour obtenir un module de cisaillement de formation 206 car la lenteur d'onde de Stoneley à fréquence nulle ne peut pas être directement obtenue par des outils de fond 5 de trou. [0028] Le graphique de la figure 3 peut être un exemple de construction d'un procédé avancé et basé sur des données pour prédire la lenteur d'onde de Stoneley quasi-statique à partir des données d'onde de Stoneley pour un puits typique à des fréquences entre 0,5 et 2,0 kHz. Le procédé peut être flexible et fiable, et il peut être adapté à des conditions 10 compliquées dans le trou de forage 124 sans hypothèse spéciale du trou de forage 124 et de la formation 206. La lenteur d'onde de Stoneley quasi-statique estimée peut alors être utilisée pour calculer le module de cisaillement effectif de formation 206, et peut en outre se combiner avec des mesures de dipôle, ce qui peut produire l'anisotropie observée de Stoneley pour tout type de formation 206. 15 [0029] Pour extraire la lenteur d'onde de Stoneley quasi-statique, un opérateur peut choisir une approche basée sur le domaine fréquentiel et/ou un procédé basé sur le domaine temporel. Comme illustré dans la figure 4, un flux de travail 400 pour le traitement du domaine fréquentiel et le traitement du domaine temporel est illustré. Dans le bloc 402, les formes d'onde capturées par les récepteurs 202 placés de manière égale le long de l'axe de trou 20 de forage peuvent être introduites dans le système de traitement d'informations 114. Dans le bloc 404, la plage de lenteur-fréquence des modes de Stoneley peut être déterminée en utilisant un procédé de sélection de plage de lenteur-fréquence automatique. Dans le bloc 406, un traitement de semblance du domaine fréquentiel peut être réalisé et, dans le bloc 408, la dispersion de Stoneley mesurée peut être extraite en choisissant la valeur de semblance/cohérence maximale à 25 chaque fréquence. Au cours de ce traitement, dans le bloc 410, des informations préalables de caractéristiques de trou de forage peuvent être entrées (par exemple, lenteur d'écoulement des boues, densité de boue) dans le système de traitement d'informations 114. Dans le bloc 412, les informations préalables peuvent être traitées pour réaliser une simulation directe de l'onde de Stoneley à basse fréquence dans un modèle avancé. Stoneley à basse fréquence se réfère 30 généralement à des ondes de Stoneley inférieures à 2 kHz dans des données de diagraphie sonore. Dans le bloc 414, un modèle de dispersion de Stoneley à basse fréquence théorique simplifié peut être produit. Le modèle de dispersion de Stoneley à basse fréquence théorique fait référence à un ensemble de données qui peut être calculé par modélisation théoriquement directe avec des paramètres connus. Après l'obtention possible à la fois du modèle de dispersion 3061237 10 théorique et des courbes de dispersion de Stoneley mesurées, dans le bloc 416, une procédure d'optimisation pour extraire la dispersion de Stoneley et la lenteur d'onde de Stoneley quasi-statique peut être réalisée. La procédure d'optimisation peut être réalisée en réduisant au minimum l'inadéquation entre la dispersion de Stoneley théorique et mesurée. Dans le bloc 418, 5 la lenteur d'onde de Stoneley quasi-statique est estimée par la valeur de lenteur à fréquence nulle de la dispersion de Stoneley prédite. [0030] La figure 5 illustre un flux de travail pour un flux de travail de traitement basé sur le domaine temporel 500 pour estimer une lenteur d'onde de Stoneley quasi-statique à partir de données de forme d'onde de Stoneley à basse fréquence. Dans le bloc 502, un 10 modèle de dispersion de Stoneley théorique peut être construit avec des informations préalables, semblables au flux de travail 400 de la figure 4. Dans le bloc 504, un modèle avancé réalisé peut être utilisé, comme étant similaire au procédé du domaine fréquentiel 400 de la figure 4. Dans le bloc 506, un modèle de dispersion, semblable au procédé du domaine fréquentiel 400 de la figure 4, peut être préparé. Dans le bloc 508, les formes d'onde peuvent se propager d'un premier 15 récepteur à un récepteur supplémentaire (par exemple, à partir du récepteur 202 sur la figure 2) par le modèle de dispersion avec des paramètres d'essai. Dans le bloc 510, les paramètres d'essai du modèle de dispersion peuvent être trouvés en réduisant au minimum l'inadéquation entre les données de forme d'onde de Stoneley mesurées et les données de forme d'onde de Stoneley prédites, en augmentant au maximum la valeur de cohérence entre les données de forme d'onde 20 de Stoneley mesurées et prédites, et/ou en augmentant au maximum l'énergie de la forme d'onde empilée de toutes les données de forme d'onde de Stoneley prédites et mesurées. Dans le bloc 512, les estimations de dispersion de Stoneley peuvent être obtenues une fois que les paramètres d'essai peuvent être optimisés. Un opérateur peut choisir la lenteur d'onde de Stoneley quasi-statique à partir de la dispersion de Stoneley estimée à fréquence nulle. 25 [0031] Comme le montrent les figures 4 et 5, une procédure dans les flux de travail peut inclure des constructions du modèle de dispersion de Stoneley théorique. Dans les exemples, un modèle de Stoneley qui explique tous les types de formation 206, le fluide dans le trou de forage 124 (par exemple, le fluide 208 sur la figure 2) et/ou les facteurs provenant de l'outil de fond de trou 102 peut être complexe et, par conséquent, il est peu probable d'introduire 30 un modèle de dispersion de Stoneley complexe pour le traitement de données de terrain pratique. L'introduction d'un modèle avancé dans les flux de travail de la figure 3 et de la figure 4 peut permettre à un opérateur d'utiliser pleinement les informations connues à partir d'autres diagraphies. 3061237 11 [0032] Dans les exemples, la dispersion de Stoneley peut être résolue par l'équation de dispersion et/ou l'équation caractéristique avec un procédé numérique, MTU,R,DTMPinud,DTÇDT-51Pf.,ANZINKTL)=0 (5) 5 où f représente la fréquence, R désigne le rayon de trou de forage, Pnua et efin désignent la densité de masse de la boue et de la formation respectivement ; DTS et DTC désignent la lenteur d'onde de cisaillement et de compression de formation ; DTM représente la lenteur d'écoulement des boues ; ANI représente tous les paramètres d'anisotropie de la 10 formation ; 1NV désigne tous les paramètres d'invasion ; TL désigne les paramètres du modèle d'outil. En résolvant l'équation (5) avec un procédé numérique, le modèle de dispersion de Stoneley peut être écrit comme indiqué ci-dessous, LW,R,DIMPniud,DTCDT5pfm,ANZINI REVENDICATIONS1. Procédé (400; 500) de production d'une diagraphie de lenteur de Stoneley quasi-statique comprenant : l'enregistrement d'une onde de pression (402) au niveau d'un récepteur (202) ; la détermination d'une plage de lenteur-fréquence (404) avec un système de traitement d'informations (114) à partir de l'onde de pression ; le traitement d'une semblance du domaine fréquentiel (406) ; l'extraction d'une dispersion de Stoneley (408) ; la réduction au minimum d'une inadéquation entre la dispersion théorique et la dispersion de Stoneley (416; 510) ; et l'identification de la lenteur de Stoneley quasi-statique à partir de la dispersion de Stoneley (418 ; 512). 2. Procédé (400; 500) selon la revendication 1, comprenant en outre : la découverte de caractéristiques de trou de forage (410; 502) ; la réalisation d'un modèle avancé avec des caractéristiques de trou de forage (412 ; 504) ; la construction d'un modèle de dispersion de Stoneley à basse fréquence (414; 506) ; et l'affichage de manière facultative de la lenteur quasi-statique dans une diagraphie. 3. Procédé (400; 500) selon la revendication 2, dans lequel les caractéristiques de trou de forage comprennent la lenteur d'écoulement des boues ou la densité de boue. 4. Procédé (400; 500) selon la revendication 2, dans lequel le modèle de dispersion de Stoneley à basse fréquence est créé à partir de ATU,R,DTMPrnueDTÇDT5pfm,ANZ/NV,TL) , f , ou est la fréquence, R est le rayon de trou forage, Pnne est la densité de masse de la boue, efin représente la formation respectivement ; DTS est le cisaillement de formation, DTC est la lenteur d'onde de compression, DTM est la lenteur d'écoulement des boues, ANI sont les paramètres d'anisotropie 3061237 23 de la formation, INV sont les paramètres d'invasion et TL sont les paramètres d'un modèle d'outil. 5. Procédé (400; 500) selon l'une quelconque des revendications 2 à 4, dans lequel 5 l'extraction de la dispersion de Stoneley (408) comprend l'identification d'une valeur de semblance/cohérence maximale à une fréquence et de manière facultative dans lequel la réduction au minimum d'une inadéquation entre la dispersion théorique et la dispersion de Stoneley (416; 510) comprend la comparaison de la dispersion de Stoneley extraite avec le modèle de dispersion de Stoneley à basse fréquence. 10 6. Procédé (400; 500) selon une quelconque revendication précédente, comprenant en outre la propagation d'une forme d'onde vers un second récepteur (508). 7. Procédé (400; 500) selon la revendication 6, comprenant en outre la propagation d'une 15 forme d'onde, dans lequel les caractéristiques de trou de forage comprennent la lenteur d'écoulement des boues ou la densité de boue, et de manière facultative dans lequel la propagation d'une forme d'onde vers un second récepteur (508) s'effectue avec au moins un paramètre d'essai. 20 8. Procédé (400; 500) selon la revendication 6 ou 7, dans lequel la construction d'un modèle de dispersion de Stoneley à basse fréquence est créée à partir de 4,f(f ,R,DT 11/1 p''td,DTÇ An, sfeat.,a,b,TL) où f est la fréquence, R est le rayon de trou de forage, PM" est la densité de masse de la boue, Pfin représente la formation respectivement ; DTS est le cisaillement de formation, DTC est la lenteur d'onde de compression, DTM est la 25 lenteur de la boue, ANI sont les paramètres d'anisotropie de la formation, IINV sont les s paramètres d'invasion, et TL sont les paramètres d'un modèle d'outil, feature est un point caractéristique dans une courbe de dispersion à un point de fréquence spécifique, a et b sont les paramètres qui expliquent l'effet de l'anisotropie et de l'invasion. 30 9. Procédé (400; 500) selon l'une quelconque des revendications 6 à 8, dans lequel la réduction au minimum de l'inadéquation entre des données de forme d'onde de Stoneley prévues et mesurées (416; 510) comprend l'augmentation au maximum d'une valeur de cohérence entre 3061237 24 les données de forme d'onde de Stoneley prévues et mesurées, ou de manière facultative dans lequel la réduction au minimum de l'inadéquation entre les données de forme d'onde de Stoneley prévues et mesurées comprend l'augmentation au maximum de l'énergie d'une forme d'onde empilée des données de forme d'onde de Stoneley prévues et mesurées. 5 10. Procédé (400; 500) selon l'une quelconque des revendications 6 à 9, comprenant l'affichage de la lenteur de Stoneley quasi-statique dans une diagraphie. 11. Système de mesure de puits (100) pour la production d'une diagraphie de lenteur de 10 Stoneley quasi-statique et d'une anisotropie de lenteur de cisaillement pour une formation isotrope transversalement verticale comprenant : un outil de fond de trou (102) ; un véhicule (104), dans lequel l'outil de fond de trou est fixé par un moyen de transport (110) au véhicule ; et 15 un système de traitement d'informations (114) pouvant fonctionner pour enregistrer une onde de pression au niveau d'un récepteur (202) ; déterminer une plage de lenteur-fréquence avec un système de traitement d'informations à partir de l'onde de pression ; traiter une semblance du domaine fréquentiel ; extraire une dispersion de Stoneley ; réduire au minimum une inadéquation entre la dispersion théorique et la dispersion de Stoneley ; et 20 identifier la lenteur de Stoneley quasi-statique à partir de la dispersion de Stoneley. 12. Système de mesure de puits (100) selon la revendication 11, dans lequel le système de traitement d'informations (114) peut fonctionner pour obtenir une anisotropie de lenteur de cisaillement de formation pour une formation transversalement isotrope inclinée, et de manière 25 facultative dans lequel la densité de formation et un angle d'inclinaison de couche sont calculés à 77 COS2 + COS2 rsin2 0 8 (1+ 2q)cos4 0- (1+ 2e)cos2 Osin2 9+ sin' 0 partir de 8 où Â est l'anisotropie de lenteur de cisaillement réelle de la formation de roche, rd est l'anisotropie de lenteur de cisaillement apparente obtenue à partir d'un traitement par dipôle et e est l'anisotropie de cisaillement de formation apparente observée par les ondes de Stoneley. = 30 3061237 25 13. Système de mesure de puits (100) selon la revendication 12, dans lequel une anisotropie = P-SH PqSV uqsv de lenteur de cisaillement apparente est détectée avec 2, où 1; est l'anisotropie de lenteur de cisaillement apparente obtenue à partir d'un traitement par dipôle, 'qlsv est un module de cisaillement pour les ondes de cisaillement polarisées verticalement et lisH est le module de 5 cisaillement pour la propagation d'ondes de cisaillement polarisées horizontalement dans l'axe de trou de forage. 14. Système de mesure de puits (100) selon l'une quelconque des revendications 11 à 13, dans lequel le système de traitement d'informations (114) peut fonctionner pour calculer un 10 module de cisaillement de formation effectif de Stoneley et est détecté par PST = 1 (Sstatic ST DTM 2 )(1. - rtool ) pinud Proot 15. Système de mesure de puits (100) selon l'une quelconque des revendications 11 à 14, dans lequel le système de traitement d'informations (114) peut fonctionner pour calculer une e - PST PqSV 15 anisotropie de cisaillement de formation et est détecté par 2fiqSV , e est l'anisotropie de cisaillement de formation apparente observée par les ondes de Stoneley, 141sv est un module de cisaillement pour les ondes de cisaillement polarisées verticalement calculées à partir du traitement de données de dipôle et lisT est le module de cisaillement de formation effectif de Stoneley.