FR 2970123 A1 20120706 FR 1061390 A 20101231 B10739 - 10-T0-1050 1 CIRCUIT DE PROTECTION D'UNE BATTERIE EN COUCHES MINCES Domaine de l'invention La présente invention concerne de façon générale les systèmes électroniques et, plus particulièrement, un système de protection d'une batterie en couches minces. Exposé de l'art antérieur Les batteries en couches minces, par exemple les batteries à électrolyte LiPON et à anode lithium-métal, sont de plus en plus utilisées dans l'industrie électronique. La tension aux bornes d'une batterie de ce type décroît au cours de fonctionnement pour atteindre une tension critique en dessous de laquelle la batterie se dégrade de manière irréversible. Les circuits utilisant de telles batteries sont donc généralement équipés d'un système de protection arrêtant la décharge de la batterie avant qu'elle n'atteigne cette tension critique. De tels systèmes détectent habituellement le moment où la tension de la batterie approche sa tension critique pour déconnecter la batterie de la charge. Toutefois, cette tension critique dépend du courant tiré sur la batterie, ce qui oblige habituellement à dimensionner le système de protection au pire cas, i.e. à la tension critique la plus élevée. Un tel dimensionnement nuit aux B10739 - 10-T0-1050 2 performances et notamment a tendance à déconnecter la batterie alors même que cela n'est pas nécessaire. Par ailleurs, la résistance interne de la batterie varie en fonction de la température, ce qui complique encore le 5 problème comme on l'exposera ci-après. Ces problèmes sont particulièrement présents dans des systèmes à fonctionnement intermittent, par exemple des batteries alimentant des capteurs autonomes qui communiquent périodiquement (régulièrement ou non) des informations. Dans de 10 tels systèmes, des périodes d'activité très courtes alternent avec des périodes d'inactivité qui peuvent être longues. Résumé Un objet d'un mode de réalisation de la présente invention est de proposer un dispositif de protection d'une 15 batterie en couches minces qui pallie tout ou partie des inconvénients des dispositifs usuels. Un autre objet d'un mode de réalisation de la présente invention est de proposer un dispositif de protection qui améliore l'utilisation de la charge de la batterie sans pour 20 autant accroître son risque de destruction. Un autre objet d'un mode de réalisation de la présente invention est de proposer un dispositif de faible consommation. Pour atteindre tout ou partie de ces objets ainsi que d'autres, on prévoit un procédé de protection d'une batterie en 25 couches minces, comportant les étapes suivantes : faire fonctionner périodiquement la batterie à un courant de décharge forcée, fonction de la température ; et déconnecter la batterie dès que la tension à ses bornes atteint un seuil, ce seuil étant supérieur à sa tension 30 critique pour un courant de décharge maximal sous une température maximale. Selon un mode de réalisation de la présente invention, le courant de décharge forcée croît quand la température augmente. B10739 - 10-T0-1050 3 Selon un mode de réalisation de la présente invention, le fonctionnement périodique présente un rapport cyclique inférieur à 0,1%. Selon un mode de réalisation de la présente invention, 5 la durée de chaque phase de fonctionnement forcé est inférieure à 50 ms. Selon un mode de réalisation de la présente invention, la période du fonctionnement périodique est inférieure à 10 minutes. 10 On prévoit également un dispositif de protection d'une batterie en couches minces, comportant : une charge commutable apte à forcer périodiquement la batterie à fonctionner à un courant de décharge forcée rendu dépendant de la température ; 15 un comparateur de tension apte à comparer la tension aux bornes de la batterie à un seuil, ce seuil étant supérieur à sa tension critique pour un courant de décharge maximal sous une température maximale. Selon un mode de réalisation de la présente invention, 20 la charge commutable est constituée d'une source de courant comportant au moins un premier élément résistif à coefficient de température négatif. On prévoit également un dispositif, dans lequel la source de courant comporte : 25 une première branche ayant un premier transistor bipolaire en série avec un deuxième élément résistif ; une seconde branche ayant un second transistor bipolaire monté en diode, en série avec un troisième élément résistif, le second transistor étant monté en miroir sur le 30 premier et le premier élément résistif reliant les bornes de commande des transistors à une borne d'application d'un signal de commande. Selon un mode de réalisation de la présente invention, le comparateur est un comparateur à hystérésis. B10739 - 10-T0-1050 4 Brève description des dessins Ces objets, caractéristiques et avantages, ainsi que d'autres seront exposés en détail dans la description suivante de modes de réalisation particuliers faite à titre non-limitatif en relation avec les figures jointes parmi lesquelles : la figure 1 est un schéma bloc d'un système électronique du type auquel s'applique à titre d'exemple les modes de réalisation qui vont être décrits ; la figure 2 est un graphique représentant la tension 10 aux bornes d'une batterie en fonction de son taux de décharge pour deux valeurs de courant de décharge ; la figure 3 représente un mode de réalisation d'un dispositif de protection d'une batterie alimentant une charge ; la figure 4 est un graphique similaire à celui de la 15 figure 2 illustrant un mode de fonctionnement du dispositif de la figure 3 ; la figure 5 représente un mode de réalisation d'un générateur d'impulsions d'amplitude variable du dispositif de la figure 3 ; 20 la figure 6 illustre un exemple d'allure d'un signal de commande du générateur de la figure 5 ; et la figure 7 représente un schéma électrique plus détaillé d'un mode de réalisation du dispositif de protection. Description détaillée 25 De mêmes éléments ont été désignés par de mêmes références aux différentes figures. Par souci de clarté, seuls les éléments utiles à la compréhension ont été représentés et seront décrits. En particulier, la charge alimentée par la batterie n'a pas été détaillée, l'invention étant compatible 30 avec toute charge habituellement alimentée par une batterie en couches minces et notamment toute charge à fonctionnement intermittent. De plus, les dispositifs de recharge de la batterie n'ont pas non plus été détaillés, l'invention étant là encore compatible avec les dispositifs de recharge habituel- 35 lement utilisés dans ce genre d'application. B10739 - 10-T0-1050 La figure 1 est une représentation schématique d'un mode de réalisation d'un système électronique utilisant une batterie 1 (BAT) en couches minces. Un tel système comporte un ou plusieurs circuits électroniques 2 (LOAD) constituant la 5 charge alimentée par la batterie et, s'agissant d'une batterie 1 en couches minces, un dispositif 3 de protection (PROT) de la batterie 1. Par ailleurs, le système peut également comporter un dispositif 4 (PS) de fourniture d'énergie à la batterie pour sa recharge. Un tel dispositif 4 est constitué, par exemple, de capteurs solaires, éoliens ou thermiques et, plus généralement, de tout système de recharge de la batterie, par exemple un dispositif à transformateur destiné à être branché sur le réseau de distribution électrique. Le dispositif de protection 3 sert à déconnecter la batterie 1 lorsque sa décharge est telle qu'elle risque d'atteindre une tension critique en dessous de laquelle elle se trouve endommagée de façon irréversible. La figure 2 est un graphique représentant un exemple d'allure de la tension V aux bornes d'une batterie 1, par exemple à ion-lithium, en fonction de son taux de décharge TD (en milliampères heure - mA.h) pour deux valeurs du courant de décharge, respectivement 0,1 et 5 milliampères. Le taux de décharge est nul lorsque la batterie est totalement chargée. Il augmente au cours du fonctionnement de la batterie et ne doit jamais atteindre une valeur maximale sous peine de détérioration irréversible de la batterie. Pour un courant de décharge de 0,1 milliampère, la tension décroît d'une tension initiale de 4,2 volts jusqu'à une tension critique VC1 de 3,6 volts. Pour un courant de décharge de 5 milliampères, la tension décroît d'une valeur initiale de 3,75 volts jusqu'à une tension critique VC2 de 3 volts. Ainsi, lorsque la batterie 1 est connectée à une charge dont l'appel de courant varie de 0,1 milliampère à 5 milliampères dans cet exemple, le point de fonctionnement suit la courbe Cl en période d'inactivité de la charge et suit la B10739 - 10-T0-1050 6 courbe C2 en période d'activité de la charge. Etant donné que la batterie peut avoir de longues périodes d'inactivité, il est possible que le point de fonctionnement se déplace constamment sur la courbe Cl jusqu'au point 21 de cette courbe correspondant à une tension VTH1 légèrement supérieure à la tension VC1. Pour éviter que la batterie ne passe dans un état de détérioration irréversible, les dispositifs de protection actuels déconnectent celle-ci dès que le point 21 est atteint en comparant en permanence la tension aux bornes de la batterie à une tension de seuil VTH1 légèrement supérieure à la valeur VC1. Ce choix d'un seuil VTH1 légèrement supérieur à VC1 présente un inconvénient majeur pour la batterie quand elle fonctionne à son courant de décharge maximal. Si, en période d'activité de la charge, la batterie se décharge à partir d'un point 23 de la courbe C2, dès que l'on atteint un point 24 correspondant à la tension VTH1, la batterie est déconnectée. De même, si la batterie est à un point de fonctionnement 25 de la courbe Cl et que la charge produit un appel de courant qui devrait faire passer le point de fonctionnement à un point 26 de la courbe C2, la batterie est déconnectée puisque la tension à ses bornes pour le point 6 serait inférieure à la valeur VTH1. Ainsi, pour un fonctionnement à courant maximal, la batterie est déconnectée au niveau du point 24 alors qu'elle contient encore une grande capacité d'énergie. On ne peut jamais atteindre le point 27 de la courbe C2 correspondant à une tension VTH2 légèrement supérieure à la tension critique VC2 pour ce mode de fonctionnement. Le fonctionnement illustré par la figure 2 fait ressortir la variation de la résistance interne de la batterie en fonction de sa charge disponible. Cette résistance augmente fortement en fin de capacité de la batterie. Par ailleurs, la résistance interne de la batterie varie également fortement en fonction de la température de fonctionnement. A titre d'exemple, une batterie dans une technologie à électrolyte LiPON peut présenter une résistance B10739 - 10-T0-1050 7 interne qui passe de plusieurs milliers d'ohms pour une température de l'ordre de -20°C à quelques ohms pour une température d'une cinquantaine de degrés Celsius. La figure 3 représente, de façon fonctionnelle, un mode de réalisation d'un dispositif 3 de protection d'une batterie 1 alimentant une charge intermittente 2, et associée à un dispositif 4, optionnel, de recharge. Un comparateur de tension 31 compare la tension aux bornes de la batterie à un seuil VTH. En pratique, le comparateur 31 est à hystérésis, ce qui est illustré en figure 3 par deux seuils respectivement haut VHTH et bas VLTH encadrant un seuil minimal VTH (le caractère haut et bas des seuils étant relatif l'un par rapport à l'autre). Une sortie du comparateur 31 est reliée à une borne de commande d'un interrupteur SW1 dont une première borne est connectée à la batterie 1 et dont une seconde borne est connectée à un noeud 32. Le noeud 32 est relié, par un interrupteur SW2, à un générateur d'impulsions d'amplitude variable 33 et, par des interrupteurs SW3 et SW4, respectivement à la charge 2 et au chargeur 4. Un condensateur tampon 34 relie en outre la borne de l'interrupteur SW3 côté charge 2 à la masse. Le montage illustré en figure 3 est prévu pour fonctionner selon l'un ou l'autre de deux modes. Ces deux modes se succèdent périodiquement jusqu'à la déconnexion éventuelle de la batterie 1 si celle-ci est trop déchargée. Dans l'exemple de la figure 3, on suppose que le chargeur de batterie est connecté en permanence, via l'interrupteur SW4, à celle-ci et qu'il s'agit d'un chargeur ne fournissant pas en permanence de l'énergie, par exemple de type capteur solaire, vibratoire, éolien ou thermique. Dans ce cas, le fonctionnement de l'interrupteur SW4 est similaire à celui de l'interrupteur SW3. Dans une autre situation où le chargeur est destiné à être connecté au réseau d'alimentation électrique, l'interrupteur SW4 symbolise le branchement du chargeur. B10739 - 10-T0-1050 8 Dans un premier mode de fonctionnement, les interrupteurs SW1, SW3 et SW4 sont fermés et l'interrupteur SW2 est ouvert. En période inactive de la charge 2, la batterie 1 charge brièvement le condensateur tampon 34 puis alimente la charge (par exemple un microcontrôleur) sous un faible courant (en reprenant l'exemple de la figure 2, un courant de 0,1 milliampère). En période active de la charge 2, la batterie 1 et le condensateur tampon 34 alimentent la charge 2 (par exemple, un circuit d'émission radiofréquence), le condensateur 34 étant dimensionné pour fournir l'essentiel du courant pic à la charge et limiter le pic de courant demandé à la batterie (5 milliampères en reprenant l'exemple de la figure 2). Dans un second mode, dit de fonctionnement forcé, les interrupteurs SW1 et SW2 sont fermés tandis que les interrupteurs SW3 et SW4 sont ouverts. La charge commutable et impulsionnelle 33 force la batterie à fonctionner à son courant de décharge maximal. La charge 2 reste alimentée par le condensateur tampon 34 pendant cette période de fonctionnement forcé de la batterie. En mode de protection de la batterie, l'interrupteur SW1 est ouvert sous l'effet du comparateur 31. L'interrupteur SW4 reste fermé pour alimenter la charge, l'interrupteur SW3 étant également fermé. L'interrupteur SW1 reste ouvert tant que la source d'énergie 4 ne fourni pas une énergie suffisante pour alimenter la charge et recharger en même temps la batterie (tant que la source d'énergie n'a pas atteint le seuil VHTH)- La figure 4 est un graphique similaire à celui de la figure 2, sur lequel est illustré l'évolution de la tension aux bornes d'une batterie connectée dans un montage du type de celui de la figure 3. Pour simplifier la description, on suppose pour l'instant que la résistance interne de la batterie est stable en température et ne varie qu'en fonction de la charge résiduelle de la batterie. A un instant initial t0, la batterie 1 est totalement 35 chargée et la tension à ses bornes est de 4,2 volts en supposant B10739 - 10-T0-1050 9 que la charge 2 n'est pas active. Les interrupteurs SW1 et SW3 sont fermés (ainsi que le cas échéant l'interrupteur SW4), l'interrupteur SW2 est ouvert. Le condensateur 34 se charge et la tension aux bornes de la batterie 1 décroît selon la courbe Cl. A un instant t11, l'interrupteur SW2 est brièvement fermé tandis que les interrupteurs SW3 et SW4 sont ouverts. L'interrupteur SW1 reste fermé. La charge 33 force alors la batterie 1 à fonctionner à 5 milliampères. La tension aux bornes de la batterie 1 chute verticalement du point A de la courbe Cl au point B de la courbe C2. On se déplace ensuite sur la courbe C2 du point B au point C correspondant à un instant t12. A l'instant t12, l'interrupteur SW2 est ouvert et l'interrupteur SW3 de nouveau fermé, ainsi que l'interrupteur SW4. En supposant que la charge 2 est inactive, la valeur du courant de décharge de la batterie 1 passe de 5 milliampères à 0,1 milliampère, du point C de la courbe C2 au point D de la courbe Cl. Ce bref aller et retour entre les courbes Cl et C2 de la tension aux bornes de la batterie est réitéré périodiquement. Ainsi, à des instants t13 et t15 se produit le même fonctionnement qu'à l'instant t11. Les intervalles de temps t11 à t12, t13 à t14 et t15 à t16, durant lesquels la charge 2 force le fonctionnement de la batterie 1 à un courant de décharge de 5 milliampères sont brefs et de préférence égaux. Par bref, on entend une durée suffisamment courte pour qu'en cas de besoin, la charge puisse être alimentée par le condensateur tampon 34. En variante, on accepte le risque que la charge 2 subisse le cas échéant un défaut d'alimentation pendant ces périodes. En figure 4, on suppose une température de fonc- tionnement stable conduisant à un courant de décharge forcé de 5 milliampères. Cependant, comme on le verra par la suite, la charge variable (33, figure 3) impose un courant de décharge forcé qui dépend de la température de fonctionnement. A un instant t1, on suppose que la charge 2 entre en 35 activité. Le courant fourni par la batterie 11 passe de 0,1 à 5 B10739 - 10-T0-1050 10 milliampères. Le point de fonctionnement passe du point E de la courbe Cl au point F de la courbe C2. La période d'activité de la charge 2 dure jusqu'à l'instant t2. Entre les instants tl et t2, le courant fourni par la batterie est égal à 5 milliampères. Le point de fonctionnement passe du point F au point G de la courbe C2. A l'instant t2, le courant fourni par la batterie 1 passe de 5 milliampères à 0,1 milliampère. Le point de fonctionnement passe du point G au point H de la courbe Cl. Puisque la charge 33 amène périodiquement la batterie 1 à un fonctionnement forcé à un courant de décharge de 5 milliampères, des itérations de ce fonctionnement forcé sont susceptibles de se produire entre les instants tl et t2. Dans l'exemple représenté, une première itération se produit sensiblement à l'instant tl et se termine à un instant t17, et une seconde débute à un instant t18 et se termine à un instant t19. Ces itérations n'ont pas d'influence sur l'alimentation de la charge 2 grâce à la présence du condensateur tampon 34. Après l'instant t2, la charge 2 reste inactive, le point de fonctionnement de la batterie se déplace sur la courbe Cl hormis durant les intervalles de temps de t20 à t21 et de t22 à t23. Ces intervalles de temps correspondent à deux itérations de fonctionnement forcé. A un instant t24, une nouvelle itération du fonctionnement forcé débute. La batterie 1 tente alors de fonctionner à un courant de décharge de 5 milliampères. Le point de fonctionnement ne peut pas passer d'un point I de la courbe Cl à un point de la courbe C2, sans que la tension aux bornes de la batterie ne devienne inférieure à une tension VTH, légèrement supérieure à la tension VC2. La décharge de la batterie est interrompue en ouvrant l'interrupteur SW1 dès que la tension aux bornes de celle-ci est égale à la tension VTH. En pratique, avec le comparateur à hystérésis, l'interrupteur SW1 est ouvert quand la tension devient inférieure au seuil VLTH et se referme quand la charge de la batterie atteint VHTH- Cela évite des commutations intempestives de l'interrupteur SW1. B10739 - 10-T0-1050 11 Dans l'exemple des batteries à couches minces pour capteurs autonomes, le système de récupération d'énergie 4 (de chaleur, de vibration, de rayonnement, de lumière, etc.) vient charger la batterie 1 de façon intermittente (quand la source d'énergie est disponible). C'est ce système qui reconnecte automatiquement la batterie qui est mise en sécurité à l'instant t24, quand la source d'énergie est à nouveau disponible et que la charge de la batterie redevient suffisante. Cette reconnexion automatique ne met pas en danger la batterie déchargée à l'instant t24 car l'apport d'énergie ne peut que faire monter sa tension en l'éloignant du seuil VTH- Ainsi, on prévoit de soumettre une batterie à des itérations répétées de fonctionnement à fort courant et de choisir comme tension seuil VLTH, une valeur légèrement supérieure à la tension critique VC2 correspondant à un fonctionnement à fort courant. Ce choix d'un seuil VLTH supérieur à la tension VC2 présente un avantage majeur pour la batterie quand elle fonctionne à son courant de décharge maximal. En effet, la batterie est déconnectée seulement au point de fonctionnement 7, c'est-à-dire lorsque l'intégralité de l'énergie disponible dans la batterie pour un courant de 5 milliampères à été utilisée. La périodicité du fonctionnement forcé est choisie courte de préférence de sorte que le point I susmentionné ne soit pas éloigné du point 8 de la courbe Cl, situé à la verticale du point 7 de la courbe C2, et de sorte que ce point I soit très éloigné du point extrême de la courbe Cl, correspondant à la tension critique à faible courant. Dans l'exemple illustré en figure 4, la batterie 1 peut fournir un courant de 0,1 milliampère pendant plus d'une heure lorsque que le point de fonctionnement se déplace sur la courbe Cl du point 8 situé à la verticale du point 7, au point extrême de la courbe Cl. On ne risque pas d'atteindre ce point extrême si la périodicité du fonctionnement forcé est choisie largement inférieure à une heure, par exemple de l'ordre d'une dizaine de B10739 - 10-T0-1050 12 minutes. Cette périodicité est à adapter en fonction de l'application, des périodes de fonctionnement intermittent de la charge par rapport à ses périodes d'inactivité, et du type de batterie. De plus, la durée de fonctionnement forcé sera choisie brève afin de minimiser la consommation électrique induite par les nombreuses itérations de ce fonctionnement forcé. Le condensateur tampon 34, qui a pour fonction d'alimenter la charge intermittente 2 durant le fonctionnement forcé, et de limiter la valeur du courant de décharge maximal de la batterie pendant les périodes d'activité de la charge intermittente, peut avoir une capacité de l'ordre de quelques centaines de microfarads. Ce condensateur tampon est optionnel si aucune itération du fonctionnement forcé ne coïncide avec les périodes d'activité de la charge intermittente, et si le pic de courant appelé par la charge n'excède pas celui que peut fournir la batterie seule. Il peut également être remplacé par toute source d'énergie ayant les mêmes fonctions. La figure 5 représente le schéma électrique d'un mode de réalisation de la source 33 de génération d'un courant variable. Selon ce mode de réalisation, cette source de courant est constituée de deux transistors bipolaires de type NPN 51 et 52 montés en miroir de courant, un premier transistor 51 a son collecteur directement connecté à la borne 32 et son émetteur relié à la masse par l'intermédiaire d'une résistance 53. Le transistor 51 joue le rôle de l'interrupteur SW2. Une deuxième branche du miroir de courant est formée par le deuxième transistor bipolaire 52 monté en diode (base et collecteur reliés) et dont l'émetteur est connecté à la masse par une résistance 54. Les bases des transistors 51 et 52 reçoivent le signal de commande CTRL par l'intermédiaire d'un élément résistif 55. En variante, une technologie à base de transistors M0S peut être utilisée. B10739 - 10-T0-1050 13 Les inventeurs se sont aperçus que la résistance interne d'une batterie en couche mince évoluait en température avec une allure similaire à celle d'une résistance à coefficient de température négatif. Ainsi, l'élément résistif 55 est une résistance à coefficient de température négatif (NTC) qui fixe le courant dans la branche du transistor 52 du circuit 33. Quand la température augmente, la valeur de cette résistance diminue, ce qui engendre une augmentation du courant dans le miroir et, par voie de conséquence, une augmentation du courant tiré par le transistor 51. Selon un mode de réalisation encore préféré, l'élément résistif 53 en série avec le transistor 51 est également une résistance à coefficient de température négatif (NTC). Cela améliore encore le comportement du générateur 33. La diminution de la valeur de la résistance 53 par l'augmentation de la température va dans le même sens que l'effet de la résistance 55. La modulation de l'amplitude du courant tiré par la source 33 se traduit par une modulation de l'amplitude du courant des impulsions de fort courant. Sur le graphique de la figure 4, cela se traduit par le fait que ces impulsions placent le point de fonctionnement temporaire sur une autre courbe que la courbe C2. En supposant que la courbe C2 correspond à un fonctionnement sous température maximale (par exemple 60°C), un fonctionnement sous une température inférieure (par exemple 25°C) place les points de fonctionnement sur une courbe C3, ayant la même origine que la courbe C2, mais de pente moins raide. Il en découle que le courant de décharge forcé pendant les impulsions est moindre. La figure 6 est un chronogramme illustrant un exemple d'allure du signal de commande CTRL. Ce signal comporte des impulsions de durée i brève (moins d'une seconde, de préférence moins de 50 millisecondes), espacées d'une durée T relativement longue (par exemple, de plusieurs dizaines des minutes, de préférence inférieure à 10 minutes) par rapport à la durée d'une B10739 - 10-T0-1050 14 impulsion. Selon un mode de réalisation préféré, le rapport entre la durée i d'une impulsion et la durée T (rapport cyclique de fonctionnement périodique en régime forcé) est inférieur à 0,1%. Le cas échéant, chaque impulsion i peut être constituée d'un train de plusieurs impulsions de durée encore plus courte. La durée i et la durée de ces impulsions plus courtes éventuelles sont fixées, par exemple, par un microcontrôleur ou un circuit analogique, alimenté par la tension de batterie, c'est-à-dire faisant partie de la charge 2. Le choix de la résistance 55 et optionnellement de la résistance 53 dépend du type de batterie connecté et du comportement de sa résistance interne en fonction de la température. En pratique, on choisira le seuil VLTH pour qu'en toute circonstance, la surtension créée par l'impulsion de courant à travers la résistance interne de la batterie soit inférieure à la différence entre les seuils VTH1 (correspondant au courant minimal tiré sur la batterie) et VLTH- Le dispositif de protection des modes de réalisation décrits ci-dessus présente un avantage de faible consommation, compatible avec une faible température de fonctionnement. La figure 7 est un schéma plus détaillé d'un mode de réalisation d'un dispositif de protection. Celui-ci intègre le générateur 33 de la figure 5. Dans l'exemple de la figure 7, les entrées du comparateur à hystérésis 31 sont reliées au point milieu d'un pont diviseur de tension à trois résistances R311, R313 et R315, en série entre la borne 32 et la masse. La sortie du comparateur 31 est tirée au potentiel de la batterie par une résistance R317 et est reliée, par l'intermédiaire d'un transistor 37, à la borne de commande du commutateur SW1. Ce commutateur SW1 est constitué de deux transistors M0S à canal P 351 et 353 en série dont les grilles sont communes et reliées au point milieu de cette association en série par une résistance 355. B10739 - 10-T0-1050 15 Divers modes de réalisation ont été décrits, diverses variantes et modifications sont à la portée de l'homme du métier. En particulier, le dimensionnement des résistances du dispositif de protection dépend des caractéristiques de la batterie et pourra être modifié. De plus, la mise en oeuvre pratique de l'invention et en particulier la génération du signal de commande CTRL est à la portée de l'homme du métier à partir des indications fonctionnelles données ci-dessus. REVENDICATIONS1. Procédé de protection d'une batterie en couches minces, comportant les étapes suivantes : faire fonctionner périodiquement la batterie (1) à un courant de décharge forcée, fonction de la température ; et déconnecter la batterie dès que la tension à ses bornes atteint un seuil, ce seuil étant supérieur à sa tension critique pour un courant de décharge maximal sous une température maximale. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le courant de décharge forcée croît quand la température augmente. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel le fonctionnement périodique présente un rapport cyclique inférieur à 0,1%. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 15 à 3, dans lequel la durée de chaque phase de fonctionnement forcé est inférieure à 50 ms. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel la période du fonctionnement périodique est inférieure à 10 minutes. 20 6. Dispositif de protection d'une batterie en couches minces, comportant : une charge commutable (33) apte à forcer périodiquement la batterie (1) à fonctionner à un courant de décharge forcée rendu dépendant de la température ; 25 un comparateur de tension (31) apte à comparer la tension aux bornes de la batterie à un seuil, ce seuil étant supérieur à sa tension critique pour un courant de décharge maximal sous une température maximale. 7. Dispositif selon la revendication 6, dans lequel la 30 charge commutable (33) est constituée d'une source de courant comportant au moins un premier élément résistif à coefficient de température négatif (55). 8. Dispositif selon la revendication 7, dans lequel la source de courant comporte :B10739 - 10-T0-1050 17 une première branche ayant un premier transistor bipolaire (51) en série avec un deuxième élément résistif (53) ; une seconde branche ayant un second transistor bipolaire (52), monté en diode en série avec un troisième élément résistif (54), le second transistor étant monté en miroir sur le premier et le premier élément résistif (55) reliant les bornes de commande des transistors à une borne d'application d'un signal de commande. 9. Dispositif selon la revendication 7 ou 8, dans 10 lequel le comparateur est un comparateur à hystérésis.