FR 3000737 A1 20140711 FR 1350218 A 20130110 B10106FR 1 La présente invention est relative à un procédé de production d'hydrogène à basse température à partir d'alcools sans formation de carbone mettant en oeuvre un matériau oxyhydrure à base de cérium et de nickel et à l'utilisation d'un tel matériau à titre de catalyseur pour la transformation d'alcools en hydrogène. Le gaz dihydrogène H2, plus communément appelé « hydrogène », peut être utilisé dans diverses applications en raison de son fort potentiel énergétique. N'existant pas à l'état naturel, il doit être fabriqué à partir d'une source d'énergie primaire, puis transporté, stocké et distribué vers l'utilisateur. L'hydrogène est aujourd'hui proposé comme source d'énergie et peut être converti en électricité, en chaleur ou en force motrice selon l'usage final. L'hydrogène peut en particulier être utilisé pour alimenter des piles à combustible qui constituent alors des convertisseurs électrochimiques qui produisent électricité et chaleur par oxydation d'un combustible gazeux qui est l'hydrogène et par réduction d'oxygène. Les piles à combustible alimentées par de l'hydrogène peuvent être utilisées dans des systèmes stationnaires dans les domaines de l'habitat, de l'industrie et des réseaux et dans des systèmes mobiles dans le domaine des transports et des appareils portables (téléphones, ordinateurs). L'utilisation de l'hydrogène comme vecteur énergétique principal et carburant pourrait contribuer d'une part à la réduction de la dépendance globale envers les énergies fossiles et d'autre part à la diminution des émissions des gaz à effet de serre (CH4, CO2) et de la pollution atmosphérique (CO, NOR). Aujourd'hui, l'hydrogène est essentiellement produit à partir d'hydrocarbures par vaporeformage du gaz naturel ou par gazéification de résidus pétroliers ou de charbon. D'un point de vue économique, les procédés les plus attractifs pour produire l'hydrogène à partir d'énergies fossiles passent par la transformation de charges légères d'hydrocarbures en gaz de synthèse constitué par un mélange d'hydrogène H2, d'oxyde de carbone CO, de dioxyde de carbone CO2, de méthane CH4 et d'eau H20. Ce gaz est obtenu par réaction des hydrocarbures avec de la vapeur d'eau en présence d'un catalyseur au nickel. L'inconvénient de ces procédés est que la transformation a lieu à haute température (840°C à 950°C) et à pression modérée (20 à 30 bars) et qu'ils font intervenir des ressources fossiles. Afin de répondre à des besoins industriels constants en termes de nouvelles technologies des piles à combustible et à des contraintes environnementales et économiques, un intérêt croissant s'est alors manifesté pour les énergies renouvelables a priori inépuisables et perturbant moins l'environnement que les énergies fossiles. Elles présentent l'avantage d'apporter une contribution 3 0 0 0 7 3 7 B10106FR 2 négligeable à l'accroissement de l'effet de serre et permettent un gain de coût lié à un faible apport d'énergie. Parmi ces énergies renouvelables, on trouve des alcools et en particulier le bio-éthanol obtenu à partir de la biomasse. L'éthanol est le biocarburant dont 5 l'usage est le plus répandu. Il est produit à partir de trois grands types de cultures : les plantes sucrières (par exemple la canne à sucre et la betterave), les plantes amylacées (par exemple le blé et le maïs) et les matières lignocellulosiques (par exemple le bois). Le vaporeformage endothermique de l'éthanol se produit selon la réaction 10 (1) : C2H5OH + 3 H20 ---> 6 H2 + 2CO2 (1) Cette réaction se produit en présence de vapeur d'eau et nécessite un apport d'énergie. En pratique, il est nécessaire d'aider la réaction, notamment à l'aide de catalyseurs. L'énergie nécessaire à cette réaction peut être fournie en ajoutant de 15 l'oxygène ou de l'air dans le milieu réactionnel. Il se produit alors une réaction exothermique d'oxydation partielle de l'éthanol définie ci-dessous : C2H5OH + 1,5 02 ---> 3 H2 ± 2 CO2 (2) Au cours de cette réaction, une partie de l'éthanol est brûlé, ce qui permet de fournir l'énergie nécessaire pour réaliser simultanément la réaction (1). 20 Cependant, la production d'hydrogène à partir de l'éthanol présente des inconvénients tels que la formation de produits secondaires et la désactivation des catalyseurs selon les conditions opératoires et le catalyseur utilisés. En effet, la déshydrogénation de l'éthanol produit de l'acétaldéhyde et de l'hydrogène selon la réaction (3), alors que la décomposition de l'éthanol (et/ou de 25 l'acétaldéhyde) produit du méthane, du monoxyde de carbone et de l'hydrogène selon la réaction (4) : C2H5OH ---> C2H40 + H2 (3) C2H50H ---> CH4 + CO + H2 (4) Le méthane a la caractéristique d'être très difficile à reformer, ce qui 30 pénalise le rendement en H2. De l'acétone peut également être générée selon la réaction (5) : 2 C2H5OH + H20 -> CH3COCH3 + CO2 + 4 H2 (5) B10106FR 3 Enfin, un dépôt de carbone peut être observé sur le catalyseur. Ce dépôt de carbone peut provenir de différentes réactions telles que la réaction de Boudouard, mais généralement il provient des réactions (6) et (7) suivantes selon lesquelles l'éthanol se déhydrate pour former de l'éthylène (6) qui est transformé en coke par une réaction de polymérisation (7) : C2H5OH -> C2H4 ± H20 (6) C2H4 -> coke (7) Même en petites quantités, l'éthylène conduit rapidement à la formation de carbone solide (coke) qui empoisonne la surface du catalyseur et entraîne la chute H) de l'activité catalytique. Ce dépôt carboné est connu pour être l'élément le plus néfaste pour la réaction de vaporeformage de l'éthanol et il est à l'origine de la désactivation des catalyseurs et du bouchage des réacteurs industriels de vaporeformage. Un autre problème lié à l'utilisation du bio-éthanol est le coût élevé du 15 procédé de distillation de l'éthanol à partir d'une solution aqueuse obtenue par fermentation de la biomasse. Dans un tel contexte, il est donc devenu nécessaire de proposer des catalyseurs ou électrocatalyseurs à bas coûts qui sont capables de couper les liaisons C-C des composés organiques issus des ressources renouvelables telles que 20 le bio-éthanol et qui présentent de bonnes performances même lorsque l'éthanol est apporté sous la forme d'une solution aqueuse très diluée, c'est-à-dire dans laquelle le rapport molaire H20/C2H5OH est élevé. Les catalyseurs appropriés pour réaliser le vaporeformage d'un alcool ou d'un mélange d'alcools doivent permettre une production élevée d'hydrogène tout 25 en évitant la formation des sous-produits précités. Les métaux nobles sont bien connus dans la littérature pour être hautement actifs en hydrogénation/déshydrogénation et favoriser la rupture de liaisons C-C (Auprêtre et al., Catal. Commun., 2002, 263). Généralement les métaux nobles les plus étudiés sont le rhodium, le ruthénium, le palladium et le platine. 30 L'inconvénient de l'utilisation de ces métaux nobles reste cependant leur coût élevé. De nombreux procédés de production d'hydrogène utilisant des catalyseurs à bas coût, ont par la suite été developpés. 3000 7 3 7 B10106FR 4 Tout d'abord, des métaux non nobles de type nickel ou cobalt ont été décrits ; puis, il a été proposé des catalyseurs mixtes à base de plusieurs métaux afm d'améliorer les phases actives des catalyseurs et de réduire la formation de produits secondaires. 5 C'est ainsi par exemple que la demande internationale WO 2009/009844 décrit l'utilisation de catalyseurs mixtes à base de cérium et d'un lanthanide et/ou du zirconium et/ou de l'ytrium, répondant à la formule Ce'1^41,02. Ces catalyseurs sont stables pendant 30 heures environ et présentent de bonnes sélectivités vis-à-vis de l'hydrogène sans formation de monoxyde de carbone. Toutefois, les températures de vaporeformage au cours de leur mise en oeuvre sont élevées (de l'ordre de 450°C-500°C) et le mélange obtenu à l'issue de la réaction contient de petites quantités d'acétaldéhyde et d'éthylène. La demande de brevet US 2012/0201745 décrit l'utilisation de catalyseurs de structure perovskite Lai_xMxNi03 stables pendant 30 heures environ et qui permettent d'éviter la formation d'acétone et d'éthylène. Cependant, la température à laquelle la réaction de vaporeforrnage doit être réalisée en utilisant ces catalyseurs est également élevée (de l'ordre de 500°C) et la réaction conduit à la formation de méthane en quantités de l'ordre de 5 à 10%. La demande de brevet FR 2 795 339 décrit un procédé de reformage de l'éthanol par la vapeur d'eau en présence d'un catalyseur mixte Ni-Cu/SiO2. Ce prodécé est réalisé à une température élevée (de l'ordre de 700°C) et conduit cependant à un rendement assez faible en hydrogène (inférieur à 40% molaire) et à la formation d'un dépôt de carbone sur le catalyseur. La formation de carbone n'est donc pas totalement évitée et la température de vaporeformage est élevée. Enfin, il a été récemment proposé, un catalyseur nano-oxyhydrure mixte à base de cérium et de nickel de formule CeNii,01-1,0y. Un tel catalyseur est préparé par coprécipitation des hydroxydes correspondants à partir de mélanges de nitrates de cérium et de nickel en présence de triéthylamine à titre d'agent de précipitation. Après filtration, le précipité ainsi obtenu est séché à 100°C, puis calciné à une température de 500°C pendant 4 heures. L'oxyde de formule CeNi1,00y obtenu est alors activé sous forme d'un oxyhydrure de formule CeNii,01-1,0y par un traitement sous hydrogène à une température de 250°C pendant 10 heures. Le catalyseur activé ainsi obtenu est stable pendant 50 heures, sélectif et permet de produire de l'hydrogène à partir d'éthanol à basse température, c'est-à-dire à des températures de l'ordre de 60°C environ (Pirez et al., Angew. Chem. Int. Ed., 2011, 10193). Cependant, la mise en oeuvre de ce catalyseur pour la transformation de l'éthanol B10106FR en hydrogène présente néanmoins l'inconvénient de générer 5% d'un mélange de méthane et d'acétaldéhyde et une quantité non négligeable de carbone solide, à raison d'environ 63 mg par gramme de catalyseur et par heure. Les inventeurs se sont donc donné pour but de pourvoir à un matériau 5 économique pouvant avantageusement être utilisé pour catalyser la réaction de production d'hydrogène à basse température à partir de l'éthanol, et plus généralement à partir d'alcools inférieurs, ledit catalyseur ne présentant pas les inconvénients des catalyseurs de l'art antérieur, en particulier conduisant à la formation d'hydrogène avec un bon rendement, tout en évitant au maximum la 10 formation de carbone solide. Ainsi, la présente invention a pour objet un procédé de production d'hydrogène à basse température par transformation d'un alcool ou d'un mélange d'alcools, ledit procédé comprenant les étapes suivantes : 1) une première étape de synthèse d'un matériau oxyhydrure M1 15 électriquement neutre, à base de cérium, de nickel, d'atomes d'oxygène, d'atomes d'hydrogène et éventuellement d'un métal M choisi parmi Al et Zr, matériau dans lequel : i) le rapport molaire Ni/Ce varie de 0,1 à 5, ii) le rapport molaire M/Ce varie de 0 à 1, et 20 iii) au moins une partie des atomes d'hydrogène présents dans ledit matériau M1 est sous forme d'ions hydrures, ladite synthèse étant effectuée selon les sous-étapes 1-i) à 1-v) suivantes : 1-i) une première sous-étape de préparation d'une solution aqueuse comprenant au moins un précurseur de cérium, au moins un précurseur de nickel et 25 éventuellement au moins un précurseur de métal M, 1-ii) une deuxième sous-étape de coprécipitation desdits précurseurs de cérium, de nickel et éventuellement de métal M sous forme des hydroxydes de cérium, de nickel et éventuellement de métal M correspondants, par ajout à ladite solution aqueuse, d'au moins un agent de précipitation, 30 1-iii) une troisième sous-étape de filtration desdits hydroxydes pour obtenir un solide filtré, 1-iv) une quatrième sous-étape de séchage du solide filtré obtenu ci-dessus à la sous-étape 1-iii) à une température comprise entre 40°C et 150°C environ, B10106FR 6 pendant une durée comprise entre 1 et 24 heures environ, pour obtenir un matériau solide M2 électriquement neutre, à base de cérium, de nickel, d'atomes d'oxygène, d'atomes d'hydrogène et éventuellement d'un métal M, dans lequel : i) les définitions du métal M, et des rapports molaires Ni/Ce et M/Ce sont les 5 mêmes que celles se rapportant au matériau oxyhydrure Ml, ii) au moins une partie des atomes d'hydrogène présents dans ledit matériau M2 forme avec les atomes d'oxygène des fonctions hydroxyle, et iii) ledit matériau solide M2 est exempt d'ions hydrures, et 1-v) une cinquième sous-étape de traitement du matériau solide M2 obtenu 10 ci-dessus à l'étape précédente en présence d'hydrogène, pour obtenir un matériau oxyhydrure Ml, 2) une seconde étape de mise en contact, à basse température, du matériau oxyhydrure M1 obtenu ci-dessus à l'étape précédente, dans un premier temps avec un mélange gazeux comprenant au moins un alcool inférieur, de l'eau et de l'azote, 15 puis dans un deuxième temps avec de l'oxygène, ledit procédé étant caractérisé en ce que l'étape de synthèse du matériau oxyhydrure M1 ne comprend pas de sous-étape de calcination. Sans vouloir être liés à une quelconque théorie, les inventeurs pensent que le matériau oxyhydrure M1 et le matériau solide M2 peuvent respectivement être 20 représentés par les formules (I) et (I') suivantes : CeMpNixilzOy (I) CeMpNix0y,Hz, (I') dans lesquelles M est un métal choisi parmi Al et Zr, 0 B10106FR 8 Au cours de l'étape suivante 1-v) du procédé conforme à l'invention, ledit matériau solide M2 est capable d'incorporer des ions hydrures au sein de lacunes anioniques existant dans sa structure cristalline lorsqu'il est mis en contact avec de l'hydrogène. Il se forme alors un matériau oxyhydrure M1 dans lequel au moins une partie des atomes d'hydrogène est sous forme d'ions hydrures. En effet, la réaction de traitement du matériau solide M2 en présence d'hydrogène selon l'étape 1-v) du procédé conforme à l'invention permet de former des ions hydrures in situ qui sont alors insérés dans le matériau solide. Lors de ladite étape, plusieurs lacunes anioniques (El) sont formées dans le 10 matériau solide M2 à partir des fonctions hydroxyle présentes selon la réaction (8) suivante : 20H - -> 02- ± 111 ± H20 (8) Puis, un site actif du matériau solide 02- Mn+ El (avec Mn+ représentant le cation du solide) est créé lors de l'activation en température in situ sous hydrogène 15 du matériau solide M2. Ce site actif permet alors la dissociation hétérolytique de l'hydrogène, d'une part en insérant un hydrure if dans une lacune anionique et d'autre part, en faisant réagir un cation il+ avec un anion 02- du matériau solide pour former une fonction hydroxyle selon la réaction (9) suivante : 02- Mn+ Ill ± H2 -> OH - Mil+ H - (9) 20 Par ailleurs, ledit matériau oxyhydrure M1 obtenu selon le mécanisme présenté ci-dessus et comprenant des ions hydrures, est pyrophorique en présence d'air et ne devrait pas être exposé à l'air même pendant un temps très court. En effet, la réaction entre l'ion hydrure du matériau oxyhydrure M1 et l'oxygène (présent dans l'air) est très exothermique et conduit à la formation de 25 fonctions hydroxyle dans ledit matériau selon la réaction (10) suivante : H - + 1/2 02 -> OH - (10) Les fonctions hydroxyle formées dans ledit matériau peuvent être ensuite éliminées sous forme d'eau. Ainsi, toute caractérisation physico-chimique qui implique une remise à l'air 30 du matériau oxyhydrure Ml, entraîne l'élimination des ions hydrures. Cette très grande réactivité est d'ailleurs utilisée comme apport d'énergie pour réaliser l'étape suivante 2) de mise en contact du matériau oxyhydrure M1 avec un alcool à basse température du procédé conforme à l'invention. B10106FR 9 Les inventeurs de la présente demande ont toutefois pu montrer la présence des ions hydrures dans le matériau oxyhydrure M1 obtenu selon l'étape 1-v) du procédé de l'invention par des expériences de diffusion de neutrons (voir exemple 2, paragraphe 2.2 illustrant la présente demande). A titre d'exemple, la sous-étape 1-v) de traitement en présence d'hydrogène du matériau solide M2 peut avantageusement être réalisée à pression atmosphérique à une température variant de 50°C à 400°C environ et encore plus préférentiellement à une température de l'ordre de 250°C, afin d'obtenir une incorporation maximale d'ions hydrures dans le matériau oxyhydrure Ml. H) A titre indicatif, lorsque la température de traitement en présence d'hydrogène est de 250°C environ, alors la durée de la sous-étape 1-v) est comprise entre 1 et 10 heures. Selon une forme de réalisation particulière et préférée de l'invention, la sous-étape 1-v) de traitement en présence d'hydrogène est réalisée in situ, 15 c'est-à-dire directement dans un réacteur adapté à la production d'hydrogène par transformation d'alcools inférieurs. Cela permet d'éviter que le matériau oxyhydrure M1 ainsi obtenu au cours de la sous-étape 1-v), ne s'oxyde à l'air avant d'être engagé dans l'étape 2). Le matériau oxyhydrure M1 obtenu à l'issue de l'étape 1) de synthèse du 20 procédé conforme à l'invention, sans avoir subi d'étape de calcination, est apte à catalyser la réaction de transformation de l'éthanol à basse température (et plus généralement des alcools inférieurs) et conduit, dans ces conditions, à la formation d'hydrogène avec un bon rendement, tout en évitant la formation de carbone solide. Ce résultat est particulièrement surprenant dans la mesure où les procédés de 25 fabrication de tels catalyseurs habituellement proposés dans l'art antérieur, notamment par Pirez et al. (ibid) mettent obligatoirement en oeuvre une étape de calcination qui consiste généralement en un traitement thermique à haute température (de l'ordre de 500°C), et qui permet d'améliorer la stabilité du catalyseur et de cette manière, son activité catalytique. 30 Parmi les matériaux oxyhydrures Ml, on préfère ceux dans lesquels le rapport molaire M/Ce est égal à zéro, ainsi que ceux dans lesquels le rapport molaire Ni/Ce varie de 0,3 à 1. Les matériaux oxyhydrures M1 dans lesquels le rapport molaire M/Ce est égal à 0 et le rapport molaire Ni/Ce varie de 0,3 à 1 sont tout particulièrement préférés. B10106FR 10 Par ailleurs, lorsque le rapport molaire M/Ce est strictement supérieur à zéro, le matériau oxyhydrure M1 est capable de stocker de plus grandes quantités d'ions hydrures. Selon une forme de réalisation encore plus préférée, on choisira donc les matériaux oxyhydrures M1 dans lesquels le rapport molaire M/Ce est égal à 0,5 environ et le rapport molaire Ni/Ce varie de 0,3 à 1. Selon l'invention, on entend par alcools inférieurs, les alcools ayant de 1 à 5 atomes de carbone et parmi lesquels on peut mentionner, le méthanol, l'éthanol, le propan-l-ol, le butan-l-ol et le pentan-l-ol ou un mélange d'alcools tel que le bio-éthanol Dans un mode de réalisation préféré de l'invention, l'alcool utilisé dans ledit mélange gazeux est l'éthanol Selon l'invention, l'expression « à basse température » désigne une température variant généralement de 20°C à 60°C environ. Ainsi, le procédé conforme à la présente invention et tel que décrit ci-dessus 15 conduit à un mélange gazeux constitué majoritairement d'hydrogène et de dioxyde de carbone et ce, en limitant de façon très importante la formation de carbone solide. Selon une forme de réalisation préférée de l'invention, la quantité de matériau solide M2 utilisé pour la sous-étape 1-v) varie de 0,01 à 0,05 g environ. 20 Cette quantité est tout particulièrement de l'ordre de 0,03 g. L'étape de mise en contact 2) décrite précédemment est effectuée avantageusement selon les séquences suivantes : 2-i) l'introduction d'un mélange gazeux eau/alcool/azote dans le réacteur à une température d'au moins 130°C, et plus préférentiellement à une température de 25 160°C, 2-ii) l'introduction d'oxygène dans le réacteur et le maintien de la température pendant une période d'induction d'au moins 3 minutes, puis 2-iii) la diminution de la température jusqu'à une température inférieure à 60°C ou plus préférentiellement jusqu'à une température de l'ordre de 50°C. 30 En effet, la réaction catalytique doit être initiée à une température d'au moins 130°C. Après une période d'induction de quelques minutes, la température dans le réacteur augmente. Alors, seulement un faible apport d'énergie est nécessaire et la température du four peut être réduite à une température inférieure à 60°C. B10106FR 11 Le rapport molaire eau/alcool au sein du mélange gazeux varie de préférence de 1/2 à 13/1. De manière encore plus préférée, le rapport molaire eau/alcool est de 3/1 environ. Le mélange gazeux eau/alcool/azote introduit au départ dans le réacteur 5 contient avantageusement 15% molaire d'alcool par rapport au mélange gazeux eau/alcool/azote. Cela permet de maintenir le solide sous forme oxyhydrure. En outre, l'addition d'oxygène dans le mélange gazeux conduit favorablement à une augmentation de la conversion de l'éthanol et à la diminution des quantités relatives de produits secondaires tels que le méthane CH4, 10 l'acétaldéhyde CH3CHO, l'acétone (CH3)2C0 et le monoxyde de carbone CO. Par ailleurs, la quantité de dioxyde de carbone CO2 augmente à la concentration la plus haute de 02 c'est-à-dire lorsque le rapport molaire 02/alcool est de 2,5/1 environ. Ainsi, selon un mode de réalisation préféré du procédé conforme à 15 l'invention le rapport molaire 02/alcool varie de 0,5/1 à 2,5/1 environ. Cependant, étant donné que la quantité d'hydrogène formée diminue lorsque le rapport molaire 02/alcool est supérieur à 1,2/1, un bon compromis consiste à fixer le rapport molaire 02/alcool préférentiellement à 1,6/1. Dans un mode de réalisation préféré, on utilise un mélange gazeux 20 alcool/eau/02/N2 dans lequel le rapport molaire du mélange alcool/eau/02/N2 est de 1/3/1,6/1,3. Selon une forme de réalisation préférée de l'invention, le débit du mélange gazeux varie de 10 à 100 ml/min environ, et encore plus préférentiellement il est de l'ordre de 60 ml/min environ. 25 Ainsi, le procédé de production d'hydrogène conforme à l'invention permet la transformation d'alcools en hydrogène à basse température avec un bon rendement et un très faible apport d'énergie de par l'utilisation du catalyseur oxyhydrure M1 obtenu selon l'étape 1) du procédé conforme à l'invention et tel que décrit précédemment. 30 Le procédé conforme à l'invention a également pour avantage d'utiliser un catalyseur capable de performances améliorées puisqu'il est montré dans la présente demande que la réaction de transformation de l'alcool peut être mise en oeuvre à une température de seulement 50°C. B10106FR 12 Le procédé conforme à l'invention permet en outre d'éviter pratiquement totalement la formation de méthane et d'acétaldéhyde ( B10106FR 14 Ces mesures ont été effectuées avec un analyseur comprenant un détecteur de conductivité thermique (TCD), vendu sous la dénomination commerciale Microméritics AutoChem 2920 Analyzer par la société Microméritics. La figure 1 annexée montre l'évolution de la consommation d'hydrogène (H2 cons., en unité arbitraire u.a.) en fonction de la température (en °C) d'une part pour les composés séchés 1, 2 et 3 issus de l'étape 1-iv) du procédé conforme à l'invention (matériaux solides M2) et d'autre part pour certains composés calcinés répondant à la formule CeNixOy déjà décrits dans Pirez et al. (ibid) et dans Jalowiecki-Duhamel et al., Int. J. Hydrogen Energy, 2010, 35, 12741-12750. Sur la figure 1, le premier pic correspond à la température requise pour effectuer l'étape de traitement en présence d'hydrogène et conduire à un oxyhydrure. Il a d'ailleurs été montré qu'une température plus élevée de traitement en présence d'hydrogène conduit à une diminution du taux de conversion de l'éthanol lors de l'étape suivante de mise en contact de l'éthanol avec l'oxyhydrure préalablement formé. D'après la figure 1, les composés séchés 3 (figure 1-la), 2 (figure 1-lb) et 1 (figure 1-Ic) doivent être traités en présence d'hydrogène à une température comprise entre 200°C et 300°C et plus particulièrement à une température d'environ 250°C-270°C. En effet, un pic de réduction à basse température est observé à 250-270°C. A titre comparatif, les composés calcinés à 500°C CeNi0,20y (figure 1-lia), CeNiopy (figure 1-IIb), CeNi0,70y (figure 1-IIc), CeNi0,90y (figure 1-IId) et CeNi100y (figure 1-III) doivent être également traités en présence d'hydrogène à une température comprise entre 200°C et 300°C. En conclusion, la figure 1 montre que les composés séchés 1, 2 et 3 (matériaux solides M2) présentent un comportement différent des composés calcinés à teneur en nickel équivalente avec un pic de réduction à basse température nettement plus important sur les composés séchés 1, 2 et 3 (matériaux solides M2). Par ailleurs, des analyses par diffractométrie de rayons X (DRX) des composés séchés 1, 2 et 3 (matériaux solides M2 obtenus selon l'étape 1-iv) du procédé conforme à l'invention) et à titre comparatif, de certains composés calcinés décrits dans la publication Ponchel et al. (Phys. Chem. Chem. phys., 2000, 2, 303-312), ont été réalisées. Les analyse DRX ont été effectuées à l'aide d'un diffractomètre vendu sous 35 la dénomination commerciale D8 Advance par la société Bruker. 3 0 0 0 7 3 7 B10106FR 15 Ces analyses permettent d'indiquer si les composés présentent une phase cérine Ce02 et/ou une phase nickel. La phase nickel dans les composés calcinés de l'art antérieur correspond à de l'oxyde de nickel NiO. La phase nickel dans les composés séchés 1, 2 et 3 (matériaux solides M2) obtenus selon le procédé de 5 l'invention, lorsqu'elle est observée par DRX, correspond à un mélange complexe d'hydroxydes de nickel. Pour des teneurs en Ni faibles, aucune phase liée au Ni n'est observée, elle peut donc être amorphe et/ou les ions nickel peuvent être insérés dans la phase cérine formant une solution solide. La figure 2 montre l'évolution de l'intensité (en unité arbitraire u.a.) en 10 fonction de l'angle 20 (en degrés). Sur la figure 2-1, les croix correspondent à la phase cérine Ce02. Sur la figure 2-II, les ronds pleins correspondent à la phase cérine Ce02 et les carrés vides correspondent à la phase nickel. La figure 2-1 montre l'absence d'une phase nickel dans les composés séchés 3 (figure 2-la), 2 (figure 2-lb) et 1 (figure 2-Ic), obtenus selon le procédé conforme 15 à l'invention. A titre comparatif, la figure 2-II montre que la phase nickel n'est pas observée dans le composé Ce02 et dans le composé calciné à 500°C CeNi0,20y qui présente une très faible teneur en nickel. Par contre, elle est observée dans les composés calcinés à 500°C CeNi0,50y, CeNi0,70y et CeNi100y. 20 En ce qui concerne la phase cérine, elle est observée dans les composés séchés 1, 2 et 3 conformes à l'invention, ainsi que dans tous les composés calcinés de l'art antérieur. Par contre, la présence d'un bruit de fond dans les spectres DRX correspondant aux composés séchés conformes à l'invention (figure 2-1) indiquent que la phase cérine est moins bien cristallisée dans ces composés que dans les 25 composés calcinés de l'art antérieur (figure 2-II). Enfin, des mesures d'aire spécifique des composés séchés 1, 2 et 3 (matériaux solides M2) obtenus selon le procédé de l'invention ont été effectuées. Ces mesures d'aires spécifiques ont été conduites à l'aide de la méthode BET (Brunauer-Emmett-Teller) et ont été réalisées avec un appareil vendu sous la 30 dénomination commerciale Tristar II 3020 par la société Microméritics. Le tableau 1 ci-dessous reporte les aires spécifiques (en m2.g-1) des composés séchés 1, 2 et 3 et à titre comparatif de différents composés calcinés de formule CeNixOy (x variant de 0,07 à 1), de NiO et de Ce02 reportées dans Pirez et al. (ibid) et Jalowiecki-Duhamel et al. (ibid).35 B10106FR 16 TABLEAU 1 Composés Aire spécifique Taille des cristallites (a) séchés (B.E.T) m2.g-1 nm Ce02 Hydroxydes de nickel 1 145 3,3 - 2 141 4,2 - 3 75 4,6 - Composés Aire spécifique Taille des cristallites (a) calcinés de (B.E.T) l'art antérieur m2.g-1 nm Ce02 NiO CeNi5,00y 84 4,6 9,4 CeNi1o0y 94 5,0 10,0 CeNi0,90y 109 4,4 11,0 CeNi0,70y 91 4,8 12,0 CeNi0,40y 136 4,7 8,0 CeNi0,20y 100 5,1 - CeNi0,070y 92 5,6 - Ce02 61 7,8 - NiO 27 - 20,8 (a) déduite de l'analyse DRX en utilisant l'équation de Scherrer En conclusion, les aires spécifiques sont globalement du même ordre de 5 grandeur pour les composés séchés 1, 2 et 3 conformes à l'invention et les composés calcinés selon l'art antérieur. Par contre, il apparaît que l'aire spécifique du composé séché 1 est plus grande (145 m2.g-1) que l'aire spécifique d'un composé calciné (CeNito0y) (94 m2.g-1) comportant la même teneur en nickel. 10 Le tableau 1 montre également la taille (en nm) des cristallites de la phase cérine et la taille (en nm) des cristallites de la phase nickel dans les différents composés lorsqu'elles ont pu être déterminées. En effet, dans les composés calcinés selon l'art antérieur, lorsque x Des expériences de diffusion de neutrons (INS) ont également été effectuées sur le composé séché 1 à l'aide du spectromètre IN1 Lagrange de l'Institut Laue Langevin de Grenoble, France (ILL), à 10 K en utilisant un monochromateur de Cu(220) pour les transferts d'énergie entre 200 et 2500 cm-1 et comparées à celles reportées précédemment sur le composé calciné à 500°C CeNi100y, et obtenues à l'aide du spectromètre IN1 de l'Institut Laue Langevin de Grenoble, France (ILL), à 10 K en utilisant un monochromateur de Cu(220) pour les transferts d'énergie entre 200 et 2500 cm-1. Avant d'effectuer les analyses INS, le solide que l'on veut analyser est placé dans une cellule de l'appareil et subit un traitement in situ sous vide à 200°C 20 pendant 2 heures. Ce traitement permet ainsi de s'assurer que l'eau physisorbée présente dans l'air ambiant a été totalement éliminée. La figure 3 montre l'évolution de l'intensité (en unité arbitraire u.a.) en fonction de l'énergie (en cm-1). Plus particulièrement, la figure 3 montre l'analyse par diffusion de neutrons 25 du composé séché 1 (figure 3-1) et à titre comparatif l'analyse du composé calciné CeNi100y déjà décrit dans Jalowiecki-Duhamel et al., Int. J. Nuclear Hydrogen Production and Applications, 2009, 2, 2, 148-158 (figure 3-II). La figure 3-1 montre la présence de nombreuses fonctions hydroxyle dans le composé séché 1 caractérisées par les pics à 440 cm-1 et 660 cm-1. La figure 3-II 30 montre également la présence de fonctions hydroxyle dans le composé calciné à 500°C CeNi100y caractérisées par les pics à 250 cm-1, 400 cm-1 et 630 cm-1. B10106FR 18 EXEMPLE 2 PRODUCTION D'HYDROGENE SELON LE PROCEDE CONFORME A L'INVENTION 2.1 Production d'hydrogène selon le procédé conforme à l'invention catalysée 5 par un matériau oxyhydrure M1 dans lequel le rapport molaire Ni/Ce est égal à 1 et le rapport molaire M/Ce est égal à 0 (catalyseur 1) 0,03 g du composé séché 1 obtenu ci-dessus à l'exemple 1.1-a) (matériau solide M2) a été placé dans un réacteur en quartz. Ce matériau a ensuite été traité in situ avec de l'hydrogène à 250°C pendant 10 heures pour former le matériau H) oxyhydrure M1 correspondant (catalyseur 1). Un mélange d'eau et d'éthanol a été préparé avec un rapport molaire eau/éthanol de 3/1. Le mélange résultant a été chauffé et vaporisé dans une chambre de préchauffage dans un flux d'azote de telle sorte qu'environ 15% molaire d'éthanol 15 par rapport au mélange gazeux éthanol/eau/azote ont été utilisés. Le réacteur contenant le catalyseur 1 a alors été alimenté par un flux gazeux du mélange éthanol/eau/azote à 165°C avec un débit total de gaz de 60 ml/min. Puis de l'oxygène a été introduit dans le réacteur de telle sorte que le mélange gazeux éthanol/eau/oxygène/azote soit de 1/3/1,6/1,3 avec un débit total de gaz de 20 60 ml/min. La température du four a été maintenue pendant 2-3 minutes après l'introduction de l'oxygène puis diminuée à 50°C. La température de réaction mesurée était de 320°C au sein du réacteur en grande partie dû à la réactivité entre les ions hydrures et l'oxygène. La réaction a été stable pendant au moins 50 heures. 25 Les gaz ont été analysés en ligne à la sortie du réacteur par chromatographie en phase gazeuse (CPG) à l'aide d'un chromatographe couplé à un détecteur à ionisation de flamme (FID) et à un détecteur de conductivité thermique (TCD) et vendu sous la dénomination commerciale Trace GC Ultra par la société Thermo Electron Corporation. 30 Les données ont été collectées en fonction du temps et sont reportées sur la figure 4 annexée sur laquelle le taux de conversion d'éthanol (en mol %, losanges noirs pleins) et la distribution des différentes espèces gazeuses formées et analysées en ligne (en mol %) sont exprimés en fonction du temps (en h), les losanges vides B10106FR 19 correspondant à H2, les cercles vides à CO2, les ronds noirs pleins à CO, les triangles vides à CH4 et les carrés vides à l'acétaldéhyde CH3CHO. Une conversion totale de l'éthanol et de l'oxygène a été obtenue. La figure 4 annexée montre que la réaction s'est déroulée de façon stable et 5 que le composé hydrogène est obtenu en forte proportion. Les produits formés sont gazeux et comprennent 42% molaire de H2, 38% molaire de CO2 et 18% molaire de CO. De très faibles quantités de méthane et d'acétaldéhyde sont présentes (CH4 + CH3CHO La réaction a été stable pendant au moins 75 heures. Les gaz sont analysés en ligne à la sortie du réacteur par chromatographie gazeuse comme indiqué ci-dessus à l'exemple 2. Les données ont été collectées en fonction du temps et sont reportées sur la figure 7 annexée sur laquelle le taux de conversion d'éthanol (en mol %, losanges lû noirs pleins) et la distribution des différentes espèces gazeuses formées et analysées en ligne (en mol %) sont exprimés en fonction du temps (en h), les losanges vides correspondant à H2, les cercles vides à CO2, les ronds noirs pleins à CO, les triangles vides à CH4 et les carrés vides à l'acétaldéhyde CH3CHO. Une conversion totale de l'éthanol et de l'oxygène a été obtenue. 15 La figure 7 annexée montre que la réaction s'est déroulée de façon stable et que le composé hydrogène est obtenu en forte proportion. Les produits formés sont gazeux et comprennent 37% molaire de H2, 41% molaire de CO2 et 20% molaire de CO. De très faibles quantités de méthane et d'acétaldéhyde sont présentes 20 (CH4 ± CH3CHO Le mélange résultant a été chauffé et vaporisé dans une chambre de préchauffage dans un flux d'azote de telle sorte qu'environ 15% molaire d'éthanol par rapport au mélange gazeux éthanol/eau/azote, ont été utilisés. Le réacteur contenant le catalyseur 3 a alors été alimenté par un flux gazeux du mélange éthanol/eau/azote à 256°C avec un débit total de gaz de 60 ml/min. Puis de l'oxygène a été introduit dans le réacteur de telle sorte que le mélange gazeux éthanol/eau/oxygène/azote soit de 1/3/1,6/1,3 avec un débit total de gaz de 60 ml/min. La température du four a été maintenue pendant 2-3 minutes après l'introduction de l'oxygène puis diminuée à 50°C. La température de réaction mesurée était de 335°C au sein du réacteur en grande partie dû à la réactivité entre les ions hydrures et l'oxygène. La réaction a été stable pendant au moins 20 heures. Les gaz sont analysés en ligne à la sortie du réacteur par chromatographie gazeuse comme indiqué ci-dessus à l'exemple 2. Les données ont été collectées en fonction du temps et sont reportées sur la figure 8 annexée sur laquelle le taux de conversion d'éthanol (en mol %, losanges noirs pleins) et la distribution des différentes espèces gazeuses formées et analysées en ligne (en mol %) sont exprimés en fonction du temps (en h), les losanges vides correspondant à H2, les cercles vides à CO2, les ronds noirs pleins à CO, les triangles vides à CH4 et les carrés vides à l'acétaldéhyde CH3CHO. Une conversion totale de l'éthanol et de l'oxygène a été obtenue. La figure 8 annexée montre que la réaction s'est déroulée de façon stable et que le composé hydrogène est obtenu en forte proportion. Les produits formés sont gazeux et comprennent 34% molaire de H2, 47% molaire de CO2 et 18% molaire de CO. De très faibles quantités de méthane et d'acétaldéhyde sont présentes (CH4 + CH3CHO B10106FR 23 Aucune formation de carbone n'a été observée après 20 heures de réaction comparativement à une valeur de 63 mg/gh reportée dans la publication de Pirez et al. (ibid) mettant en oeuvre un oxyhydrure ayant subi une étape de calcination. REVENDICATIONS1. Procédé de production d'hydrogène à basse température par transformation d'un alcool ou d'un mélange d'alcools, ledit procédé comprenant les étapes suivantes : 1) une première étape de synthèse d'un matériau oxyhydrure M1 électriquement neutre, à base de cérium, de nickel, d'atomes d'oxygène, d'atomes d'hydrogène et éventuellement d'un métal M choisi parmi Al et Zr, matériau dans lequel : i) le rapport molaire Ni/Ce varie de 0,1 à 5, ii) le rapport molaire M/Ce varie de 0 et 1, et iii) au moins une partie des atomes d'hydrogène présents dans ledit matériau M1 est sous forme d'ions hydrures, ladite synthèse étant effectuée selon les sous-étapes 1-i) à 1-v) suivantes : 1-i) une première sous-étape de préparation d'une solution aqueuse 15 comprenant au moins un précurseur de cérium, au moins un précurseur de nickel et éventuellement au moins un précurseur de métal M, 1-ii) une deuxième sous-étape de coprécipitation desdits précurseurs de cérium, de nickel et éventuellement de métal M sous forme des hydroxydes de cérium, de nickel et éventuellement de métal M correspondants, par ajout à ladite 20 solution aqueuse, d'au moins un agent de précipitation, 1-iii) une troisième sous-étape de filtration desdits hydroxydes pour obtenir un solide filtré, 1-iv) une quatrième sous-étape de séchage du solide filtré obtenu ci-dessus à la sous-étape 1-iii) à une température comprise entre 40°C et 150°C, pendant une 25 durée comprise entre 1 et 24 heures, pour obtenir un matériau solide M2 électriquement neutre à base de cérium, de nickel, d'atomes d'oxygène, d'atomes d'hydrogène et éventuellement d'un métal M, dans lequel : i) les définitions du métal M et des rapports molaires Ni/Ce et M/Ce sont les mêmes que celles se rapportant au matériau oxyhydrure Ml, 30 ii) au moins une partie des atomes d'hydrogène présents dans ledit matériau M2 forme avec les atomes d'oxygène des fonctions hydroxyle, et iii) ledit matériau solide M2 est exempt d'ions hydrures, etB10106FR 25 1-v) une cinquième sous-étape de traitement du matériau solide M2 obtenu ci-dessus à l'étape précédente en présence d'hydrogène, pour obtenir un matériau oxyhydrure Ml, 2) une seconde étape de mise en contact, à basse température, du matériau 5 oxyhydrure M1 obtenu ci-dessus à l'étape précédente, dans un premier temps avec un mélange gazeux comprenant au moins un alcool inférieur, de l'eau et de l'azote, puis dans un deuxième temps avec de l'oxygène, ledit procédé étant caractérisé en ce que l'étape de synthèse du matériau oxyhydrure M1 ne comprend pas de sous-étape de calcination. 10 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le précurseur de cérium est un sel de cérium (III) choisi parmi le nitrate de cérium, l'acétate de cérium et le chlorure de cérium et en ce que le précurseur de nickel est un sel de nickel (II) choisi parmi le nitrate de nickel, le chlorure de nickel et le sulfate de nickel. 15 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la concentration en précurseur de cérium et en précurseur de nickel dans ladite solution aqueuse varie indépendamment de 0,1 à 1 mol/1. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'agent de précipitation est choisi parmi la triéthylamine, l'hydroxyde 20 d'ammonium, l'hydroxyde de potassium, l'hydroxyde de sodium et le carbonate de sodium. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la sous-étape de séchage 1-iv) est réalisée à une température de 100°C pendant une durée de 24 heures. 25 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la sous-étape 1-v) de traitement en présence d'hydrogène du matériau solide M2 est réalisée à une température de 50°C à 400°C. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la sous-étape 1-v) de traitement en présence d'hydrogène est réalisée à 30 une température de 250 °C pendant une durée comprise entre 1 et 10 heures. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la sous-étape 1-v) de traitement en présence d'hydrogène est réalisée dans un réacteur adapté à la production d'hydrogène par transformation d'alcools inférieurs.B10106FR 26 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le matériau oxyhydrure M1 est choisi parmi ceux dans lesquels le rapport molaire M/Ce est égal à zéro et le rapport molaire Ni/Ce varie de 0,3 à 1. 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit alcool est choisi parmi le méthanol, l'éthanol, le propan-l-ol, le butan-l-ol et le pentan-l-ol et du bio-éthanol 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'alcool est l'éthanol 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite étape de mise en contact 2) est effectuée selon les séquences suivantes : 2-i) l'introduction d'un mélange gazeux eau/alcool/azote dans le réacteur à une température d'au moins 130°C, 2-ii) l'introduction d'oxygène dans le réacteur et le maintient de la température pendant une période d'induction d'au moins 3 minutes, puis 2-iii) la diminution de la température jusqu'à une température inférieure à 60°C. 13. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que ledit mélange 20 gazeux eau/alcool/azote est introduit dans le réacteur à une température de 160°C lors de la séquence 2-i) et en ce que la température est diminuée jusqu'à une température de 50°C lors de l'étape 2-iii). 14. Procédé selon la revendication 12 ou 13, caractérisé en ce que ledit mélange gazeux eau/alcool/azote introduit au départ dans le réacteur contient 25 15% molaire d'alcool par rapport au mélange gazeux eau/alcool/azote. 15. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le rapport molaire eau/alcool au sein du mélange gazeux varie de 1/2 à 13/1. 16. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, 30 caractérisé en ce que le débit du mélange gazeux eau/alcool/azote/oxygène varie de 10 à 100 ml/min. 17. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le rapport molaire 02/alcool varie de 0,5/1 à 2,5/1.B 10106FR 27 18. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on utilise un mélange gazeux alcool/eau/02/N2 dans lequel le rapport molaire du mélange alcool/eau/02/N2 est de 1/3/1,6/1,3. 19. Utilisation d'un matériau oxyhydrure M1 obtenu par la mise en oeuvre de l'étape 1) de synthèse du procédé tel que défmi à l'une quelconque des revendications 1 à 9, ledit matériau oxyhydrure M1 étant électriquement neutre, à base de cérium, de nickel, d'atomes d'oxygène, d'atomes d'hydrogène et éventuellement d'un métal M choisi parmi Al et Zr, matériau dans lequel : i) le rapport molaire Ni/Ce varie de 0,1 à 5, ii) le rapport molaire M/Ce varie de 0 et 1, et iii) au moins une partie des atomes d'hydrogène présents dans ledit matériau M1 est sous forme d'ions hydrures, à titre de catalyseur pour la réaction de transformation d'alcools inférieurs en hydrogène à basse température.15