FR 3051271 A1 20171117 FR 1753178 A 20170412 PROCÉDÉ ET DISPOSITIF POUR OPTIMISER LE TRANSPORT EN PHASE SOLIDE DANS UN FLUX DE TUYAU Contexte Un flux dans un conduit de flux (par ex., une structure tubulaire comme un tuyau) peut comporter de multiples phases. Dans diverses industries telles que l'industrie minière, l'industrie civile et l'industrie du pétrole et du gaz, les phases comprennent une phase liquide et une phase particulaire. Lors du fonctionnement, diverses caractéristiques et/ou paramètres correspondant au flux peuvent être surveillés. Ces paramètres peuvent comprendre un schéma du flux, une concentration des particules dans le flux et/ou un degré de dépôt de particules dans le flux. Une concentration de particules suffisamment élevée et/ou un degré suffisamment élevé de dépôt de particules dans le conduit pourrait entraîner une perte importante de pression et/ou un blocage dans le conduit. Par conséquent, des dommages au système, des accidents et/ou d'autres incidents peuvent se produire. Brève description des figures Les figures et la description suivante divulguent des procédés 25 et des systèmes utilisant des paramètres (par ex., des paramètres sans dimension) pour déterminer les caractéristiques d'un flux. Dans les figures : Les figures 1(a), 1(b), 1(c), 1(d) et 1(e) illustrent des exemples de schémas de flux d'un flux à deux phases ; 30 La figure 2 illustre un exemple d'une orientation d'une direction de flux par rapport à une direction de gravité ; La figure 3 illustre un exemple d'une cartographie de schéma de flux ; La figure 4 illustre un exemple d'un organigramme pour la 35 modélisation d'un flux ; 3051271 2 La figure 5 illustre un scénario de flux illustratif ; La figure 6 est un organigramme montrant un procédé de détermination illustrative ; et La figure 7 est un organigramme simplifié d'un système 5 informatique adapté pour implémenter un système de modélisation de flux. Il doit être compris, cependant, que les modes de réalisation spécifiques donnés dans les figures et leur description détaillée ne limitent pas la description. Au contraire, ils constituent la 10 fondation permettant à un homme de métier de discerner les formes alternatives, les équivalents et les modifications qui sont englobés avec l'un ou plusieurs des modes de réalisation donnés dans la portée des revendications ci-jointes. 15 Description détaillée L'invention divulgue des procédés et des systèmes permettant de déterminer les caractéristiques d'un flux d'un mélange de particules et de fluide dans une structure tubulaire. Selon au 20 moins certains modes de réalisation, un procédé comprend l'estimation d'un schéma du flux sous forme d'un flux en lit stationnaire, d'un flux dispersé ou d'un flux transitionnel relativement au flux en lit stationnaire et au flux dispersé. Le procédé comprend également l'estimation d'une pluralité de paramètres basée sur le schéma estimé du flux. Le procédé comprend également la détermination d'une pluralité de paramètres sans dimension, basée sur la pluralité des paramètres estimée. Les paramètres sans dimension comprennent un premier paramètre sans dimension correspondant à un effet de la turbulence sur le flux et un deuxième paramètre sans dimension correspondant à un effet de la gravité sur le flux. Le procédé comprend également la caractérisation du schéma du flux sous forme du flux en lit stationnaire, du flux dispersé ou du flux transitionnel, basée sur la pluralité déterminée des paramètres sans dimension, et la 3051271 3 modélisation du flux basée sur le schéma estimé s'il est déterminé que le schéma caractérisé correspond au schéma estimé. Un système informatique apparenté comprend un processeur qui estime un schéma d'un flux d'un mélange de particules et d'un 5 fluide dans une structure tubulaire sous forme d'un flux en lit stationnaire, d'un flux dispersé ou d'un flux transitionnel relativement au flux en lit stationnaire et au flux dispersé. Le processeur estime une pluralité de paramètres basé sur le schéma estimé du flux. Le processeur détermine une pluralité de paramètres 10 sans dimension, basé sur la pluralité des paramètres estimée. Les paramètres sans dimension comprennent un premier paramètre sans dimension correspondant à un effet de la turbulence sur le flux et un deuxième paramètre sans dimension correspondant à un effet de la gravité sur le flux. Le processeur caractérise le schéma sous 15 forme d'un flux en lit stationnaire, d'un flux dispersé ou d'un flux transitionnel, basé sur la pluralité des paramètres sans dimension déterminés. Le processeur modélise le flux en se basant sur le schéma estimé s'il est déterminé que le schéma caractérisé correspond au schéma estimé. 20 Étant donné qu'une concentration de particules suffisamment élevée et/ou un degré suffisamment élevé de dépôt de particules dans le conduit de flux peut entraîner une perte importante de pression et/ou un blocage dans le conduit, les prédictions et les estimations d'un schéma de flux, d'un gradient de pression et/ou 25 d'une concentration de particules dans le conduit sont souvent estimées au cours de la conception et/ou du fonctionnement d'un système de flux. Les figures 1(a), 1(b), 1(c), 1(d) et 1(e) illustrent des exemples de schémas de flux d'un flux à deux phases. Dans un flux 30 à deux phases, une phase est un liquide (par ex., de l'eau) et une autre phase peut être des particules d'un solide (par ex., des particules de sable, des particules de verre ou des sphères de verre). Le schéma d'un tel flux peut être classé comme l'un de divers schémas. Par ex., le schéma peut être classé comme un flux 3051271 4 en lit stationnaire, un flux dispersé ou un flux transitionnel par rapport au flux en lit stationnaire et dispersé. La figurel (a) Illustre un exemple d'un flux en lit stationnaire. Dans le flux en lit stationnaire, au moins une partie 5 de la phase particulaire forme un lit 102 (par ex., un lit tassé) au bas d'un conduit de flux. Un flux 104 est situé au-dessus du lit 102. Le flux 104 peut comprendre un mélange d'un ou de plusieurs liquides et d'un ou de plusieurs solides. Par ailleurs, le flux 104 peut comprendre majoritairement un ou plusieurs 10 liquides seulement. Le lit 102 est stationnaire en ce que les positions des particules qui composent le lit sont statiques lorsque le flux 104 se déplace à travers le conduit de flux. La figure 1(e) illustre un exemple d'un flux dispersé 106. Contrairement au flux 104 de la figure 1(a), le flux dispersé 106 15 ne se trouve pas au-dessus d'un lit tassé. Au lieu de cela, le conduit de la figure 1(e) ne contient pas un lit semblable au lit 102 de la figure 1(a). Les particules 108 dans le conduit sont totalement dispersées dans le flux 106 et, par conséquent, se déplacent avec le flux. La distribution des particules 108 peut 20 être homogène (un type unique de particules) ou hétérogène (deux ou plusieurs types de particules). Les figures 1(b), 1(c) et 1(d) illustrent des exemples d'un flux transitionnel. Le flux transitionnel est un schéma transitionnel qui peut comprendre des similitudes avec un flux en 25 lit stationnaire (voir la figure 1(a)) aussi bien que des similitudes avec le flux dispersé (voir la figure 1(e)). Par exemple, en référence à la figure 1(b), au moins une partie de la phase particulaire forme un lit 110 et une ou plusieurs dunes 112 situées au bas d'un conduit de flux. Les particules qui forment le 30 lit 110 et les dunes 112 ne sont pas stationnaires et peuvent se déplacer le long de la direction du flux. Comme un autre exemple, en référence à la figure 1(c), au moins une partie d'une phase particulaire forme une ou plusieurs dunes 114 situées au bas d'un conduit de flux. Les particules qui 35 forment les dunes 114 ne sont pas stationnaires et peuvent se 3051271 5 déplacer le long de la direction du flux. Comme un autre exemple, en référence à la figure 1(d), les particules 116 ne sont pas tassées, mais sont majoritairement concentrées au bas du conduit. Afin de prédire le ou les schémas d'un flux donné, une série 5 de tests expérimentaux peut être réalisée. En se basant sur de tels tests, les schémas de flux peuvent être rapportés ou cartographiés, par ex., en utilisant des paramètres tels que la vitesse superficielle des particules et la vitesse de fluide. Cependant, selon une telle approche, l'étendue des graphiques ou 10 cartes obtenues peut être quelque peu limitée. Par ex., les cartes peuvent être valides dans des situations impliquant des conditions dans lesquelles les tests expérimentaux ont été réalisés, mais pas dans d'autres situations. Par ex., les tests expérimentaux auraient pu être réalisés en assumant des particules 15 monodispersées d'une taille spécifique. Dans ce contexte, les cartes obtenues peuvent être valides dans des situations dans lesquelles de telles particules sont présentes, mais pas dans d'autres situations. Pour différentes situations, la taille des particules transportées peut varier de façon importante (par ex., 20 de dizaines de microns à plusieurs centimètres). Dans la pratique, il se peut qu'il soit difficile de réaliser les tests expérimentaux afin de couvrir une telle gamme de tailles. La taille des particules n'est qu'un exemple d'un paramètre qui affecte le schéma d'un flux donné. D'autres exemples de tels 25 paramètres comprennent la forme des particules, la masse volumique, la fraction volumique des particules dans le flux, la forme et la taille du conduit de flux, l'angle d'inclinaison du conduit de flux, la vitesse du fluide et la viscosité et la densité du fluide. Comme pour la taille des particules, certains de ces 30 paramètres additionnels sont mesurés en se basant sur une dimension donnée (ou une unité fondamentale, par ex., de poids, de longueur ou de temps). La réalisation des tests expérimentaux afin the couvrir une gamme appropriée pour un ou plusieurs de ces paramètres peut s'avérer peu pratique. 3051271 G Comme il a été précédemment mentionné, les estimations d'un gradient de pression et d'une concentration de particules peuvent également être prédites ou estimées. De telles estimations peuvent être basées sur un ou plusieurs schémas estimés pour un flux de 5 donné. Par conséquent, une approche améliorée pour l'estimation du ou des schémas d'un flux donné peut, de la même façon, améliorer les estimations des paramètres tels que le gradient de pression et la concentration de particules. Selon divers modes de réalisation divulgués ici, les 10 paramètres sans dimension sont utilisés pour classer des schémas d'un flux (par ex., un flux à deux phases dans un tuyau).Par ex., les valeurs des paramètres sans dimension sont utilisées pour classer un flux donné comme un flux en lit stationnaire (voir, par ex., la figure 1(a)), un flux dispersé (voir, par ex., la 15 figure 1(e)) ou un flux transitionnel (voir, par ex., les figures 1(b), 1(c), 1(d)). Les paramètres sans dimension peuvent servir comme une mesure de divers facteurs qui affectent le transport en phase solide. Selon des modes de réalisation donnés, la classification peut être 20 réalisée en se basant sur une carte de schéma de flux. La carte de schéma de flux peut comporter des axes qui correspondent, respectivement, à un premier paramètre sans dimension et à un deuxième paramètre sans dimension. Par conséquent, l'étendue de la carte est plus généralisée, en ce que la carte n'est valide que 25 pour une variété de particules différentes, de conduits différents et/ou de fluides différents. En outre, les paramètres sans dimension sont également utilisés pour estimer des paramètres tels qu'un gradient de pression et une concentration de particules (ou une fraction 30 volumique de particules). La classification des schémas et/ou la détermination de telles valeurs peut être utile dans une diversité de contextes ou scénarios impliquant le transport en phase solide dans un flux de tuyaux. De tels contextes comprennent le transport d'agents de soutènement au cours de la fracturation hydraulique, le nettoyage de sable lors de la production d'hydrocarbures et le 3051271 7 transport hydraulique (par ex., dans l'industrie minière). Selon au moins un mode de réalisation, un premier paramètre sans dimension f1 est calculé en se basant sur l'équation suivante : 5 çh= usédirm.sille Dans l'équation (1) ci-dessus, u* dénote une vitesse de friction (ou une vitesse de cisaillement) du flux, usédim dénote une vitesse de sédimentation (ou une vitesse terminale) de particules dans le fluide, et 0 dénote un angle d'inclinaison d'un conduit 10 (par ex., un tuyau) dévié de la verticale. La figure 2 illustre un exemple d'une direction de flux par rapport à une direction de gravité vers le bas. En référence à la figure 2, une direction 202 correspond à une direction de flux et une direction 204 correspond à une direction de gravité vers le 15 bas. 0 dénote un angle entre la direction 202 et la direction 204. 0 peut aller de 0 à 180°. Par ex., une valeur de 0° indique que le flux est dans d'une direction totalement vers le haut (par ex., totalement à l'opposé de la force de gravité). Une valeur 20 entre 0 et 90° indique que le flux est dans une direction partiellement vers le haut. Une valeur entre 90 et 180° indique que le flux est dans une direction partiellement vers le bas, et une valeur de 180° indique que le flux est dans une direction totalement vers le bas (par ex., totalement avec la force de 25 gravité). La vitesse de frottement u* est déterminée en se basant sur l'équation suivante : u* (1) (2) Dans l'Équation (2) ci-dessus, T dénote une contrainte de 30 cisaillement dans une couche arbitraire de fluide (qui est apparentée au gradient de pression) et pf dénote la densité du fluide. Selon au moins un mode de réalisation, un deuxième paramètre 3051271 8 sans dimension g, est calculé en se basant sur l'équation suivante : SÈ= uf ll usédim..sine - 5 Dans l'Équation (3) ci-dessus, uf dénote la vitesse moyenne du fluide de transport, qui est le débit du volume de fluide divisé par une aire ouverte du conduit. Pour un flux de donné, les valeurs des paramètres sans 10 dimension f1 et f, sont utilisés pour classer un flux donné comme étant un de divers schémas. Par ex., le flux peut être classé comme un flux en lit stationnaire, un flux dispersé ou un flux transitionnel. La classification être basée sur une carte de schéma de flux. Un exemple d'une carte de schéma de flux est illustré 15 dans la figure 3. Dans la carte 300, l'axe horizontal (l'axe des abscisses) représente les valeurs du paramètre sans dimension nh, et l'axe vertical (l'axe des ordonnées) représente les valeurs du paramètre sans dimension g,. Selon la position d'un appariement donné (x, y) 20 dans la carte 300, un flux correspondant est classé comme un flux en lit stationnaire, un flux dispersé ou un flux transitionnel. Par exemple, toujours en référence à la figure 3, l'appariement 302 serait classé comme un flux en lit stationnaire. De la même façon, l'appariement 304 serait classé comme un flux en 25 lit stationnaire. L'appariement 306 serait classé comme un flux dispersé. De la même façon, l'appariement 308 serait classé comme un flux dispersé. L'appariement 310 serait classé comme un flux transitionnel. De la même façon, l'appariement 312 serait classé comme un flux transitionnel. 30 La classification illustrée dans la figure 3 est basée sur des paramètres qui sont sans dimension. Par ex., aucun des paramètres f1 et f, n'est mesuré par ou basé sur une unité fondamentale, par ex., de poids, de longueur ou de temps.Par conséquent, la classification n'est pas contrainte par des (3) 3051271 9 facteurs de test expérimentaux, tels que la taille des particules solides (qui, comme il a été précédemment décrit, peut aller de plusieurs micromètres à un centimètre). Les valeurs des paramètres sans dimension f1 et f, décrivent 5 plusieurs effets physiques influençant le transport en phase solide. Par ex., le paramètre sans dimension f1 caractérise l'importance de la turbulence du flux, de la resuspension des particules. Des valeurs élevées pour ce paramètre indiquent qu'on peut s'attendre à ce que la plupart des particules sont bien 10 mélangées avec le fluide de transport. Le paramètre sans dimension f, caractérise l'effet de la gravité sur le flux. De faibles valeurs de ce paramètre indiquent qu'on peut s'attendre à ce que la plupart des particules sont déposées au fond du conduit. Comme il est exprimé dans les Équations (1) et (3), à la fois nh et g, 15 sont déterminés en se basant, au moins en partie, sur la vitesse de sédimentation usécum. et l'angle O. La vitesse de sédimentation usécum, multipliée par sin 0 est un composant de la vitesse de sédimentation dans la direction perpendiculaire à l'axe du conduit. 20 La vitesse de sédimentation usédim. reflète diverses propriétés des particules solides (par ex., la taille, la forme et la densité). Diverses propriétés du fluide (par ex., la densité et la viscosité) se reflètent à la fois dans la vitesse de sédimentation Usédim. et la vitesse de frottement u . La concentration de 25 particules et la géométrie du conduit peuvent également se refléter dans la vitesse de frottement. L'angle d'inclinaison du conduit est pris en compte en incluant sin 0 dans la détermination du g,. Par rapport aux flux qui sont classés comme des flux en lit stationnaire et/ou des flux transitionnels, des modèles en couches 30 ont été décrits dans Wilson, Slip Point of Beds in Solids-liquid Pipeline Flow, Proc.ASME, J.Hyd.Div.,96, 1-12, 1990, et dans Doron et al., Flow of Solid-Liquid Mixture in Inclined Pipes. Int. J. Multiphase Flow Vol. 23, No.2, pp. 313-323, 1997. Ces modèles en couches décrivent efficacement un équilibre de poids et de 3051271 lo mouvement dans chaque section (par ex., des particules tassées, un mélange particules/liquide, un liquide) dans le flux. Selon divers modes de réalisation, un flux est modélisé en se basant sur une convergence entre un schéma supposé du flux et 5 un schéma déterminé du flux. Par conséquent, un gradient de pression et une concentration de particules dans le flux sont déterminés. En outre, le flux peut être modélisé en se basant sur un équilibre entre une vitesse de dépôt et une vitesse de resuspension des particules. 10 La modélisation du flux peut être réalisée, tel qu'illustré dans l'organigramme 400 de la figure 4. Dans le bloc 402, un schéma de flux d'un flux de particules est supposé ou estimé. Par ex., le flux est estimé comme un flux en lit stationnaire (voir, par ex., la figure 1(a)), un flux 15 dispersé (voir, par ex., la figure 1(e)), ou un flux transitionnel (voir, par ex., les figures 1(b), 1(c) ou 1(d)). Dans le bloc 404, les modèles en couche, tels que décrits dans Wilson and Doron et al., sont utilisés. Comme il a été précédemment noté, les modèles en couches décrivent efficacement 20 un équilibre de poids et de mouvement dans chaque section. Si le flux estimé est le flux en lit stationnaire ou le flux transitionnel, alors une vitesse de dépôt Dr et une vitesse de resuspension REr sont calculées au bloc 406. La figure 5 illustre un scénario de flux illustratif. En 25 référence à la figure 5, un flux se déplace le long d'une direction 502. Sur une certaine période de temps, les particules solides 504 peuvent sédimenter selon la vitesse de dépôt. Dans ce contexte, les particules 504 sédimentent dans un conduit de flux de sorte que les particules font partie d'un lit stationnaire (par ex., lit 30 stationnaire 102), d'un lit mouvant (par ex., lit 110) et/ou d'une dune mouvante (par ex., dune 112, 114). Également, au cours de cette période des particules solides 506 peuvent être resuspendues dans le conduit de flux. Par ex., les particules 506 qui font partie d'un lit (par ex., le lit 102, le lit 110) ou d'une dune 3051271 11 mouvante sont resuspendues dans le fluide de sorte que les particules s'écoulent avec le fluide le long de la direction 502. Comme il a été précédemment noté, un flux peut être modélisé en se basant sur un équilibre entre le la vitesse de dépôt et la 5 vitesse de resuspension (vitesse d'entraînement) des particules. Selon des modes de réalisation particuliers, les valeurs des paramètres sans dimension (par ex., flh, 14) sont calculées si on détermine que la vitesse de dépôt et la vitesse de resuspension sont équilibrées (par ex., environ égales l'une à l'autre). 10 Les formulations pour déterminer la vitesse de dépôt sont décrites dans Li et al., « Overview Particles Transport Study and Application in Oil-Gas Industry-Theoretical Work », IPTC 17832, International Petroleum Technology Conference, 10-12 décembre 2014, Kuala Lumpur, Malaisie. 15 La vitesse de dépôt Dr est calculée en se basant sur l'équation suivante : Dr = mdépusédim.sin0 . (4) 20 Dans l'Équation (4), M -dep dénote le facteur de dépôt, qui est un chiffre sans dimension contrôlant la vitesse de dépôt des particules. Comme il a été précédemment noté en référence aux Équations (1) et (3), usédim. dénote la vitesse de sédimentation, et 0 dénote l'angle d'inclinaison du conduit dévié de la verticale. 25 La vitesse de resuspension REr est calculée en se basant sur les équations suivantes : RE, ( (5) ment(u -U:) u* u REVENDICATIONS1. Procédé de détermination des caractéristiques d'un flux d'un mélange de particules et d'un fluide dans une structure tubulaire, comprenant : l'estimation d'un schéma du flux comme étant un flux en lit stationnaire, un flux dispersé ou un flux transitionnel 10 relativement au flux en lit stationnaire et au flux dispersé ; l'estimation d'une pluralité de paramètres basée sur le schéma estimé du flux ; la détermination d'une pluralité de paramètres sans dimension comprennent un premier paramètre sans dimension correspondant à un 15 effet de la turbulence sur le flux et un deuxième paramètre sans dimension correspondant à un effet de la gravité sur le flux, basée sur la pluralité de paramètres estimés ; la caractérisation du schéma du flux sous forme d'un flux en lit stationnaire, d'un flux dispersé ou d'un flux transitionnel, 20 basée sur la pluralité des paramètres sans dimension déterminés ; et la modélisation du flux basée sur le schéma estimé s'il est déterminé que le schéma caractérisé correspond au schéma estimé. 2. Procédé de la revendication 1, 25 dans lequel la modélisation du flux basée sur le motif estimé comprend la détermination d'au moins un gradient de pression ou d'une concentration des particules dans le flux, et dans lequel le procédé comprend également le contrôle d'une pompe pour ajuster un débit de fluide pour augmenter le flux dans 30 la structure tubulaire, si au moins le gradient de pression déterminé tombe en dessous d'un premier seuil ou la concentration déterminée augmente au-dessus d'un second seuil. 3. Procédé de la revendication 1, dans lequel, si le schéma estimé est le flux en lit stationnaire ou le flux transitionnel, 35 le procédé comprend également : 3051271 23 la détermination d'une vitesse de dépôt et d'une vitesse de resuspension des particules dans la structure tubulaire basée sur la pluralité des paramètres estimée ; dans lequel la détermination de la pluralité des paramètres 5 sans dimension comprend la détermination du premier paramètre sans dimension et du second paramètre sans dimension basée sur la pluralité des paramètres estimée s'il est déterminé que la vitesse de dépôt et la vitesse de resuspension sont équilibrées. 4. Procédé de la revendication 1, dans lequel, si le schéma 10 estimé est le flux en lit stationnaire ou le flux transitionnel, le procédé comprend également : la détermination d'une vitesse de dépôt et d'une vitesse de resuspension des particules dans la structure tubulaire basée sur la pluralité des paramètres estimée ; et 15 la ré-estimation du schéma du flux sous forme d'un schéma autre que le schéma estimé s'il est déterminé que la vitesse de dépôt et la vitesse de resuspension ne sont pas équilibrées. 5. Procédé de la revendication 1, dans lequel la pluralité des paramètres sans dimension n'est pas déterminée directement à 20 partir d'une forme de particules, d'une taille de particules ou d'une taille de la structure tubulaire. 6. Procédé de la revendication 1, dans lequel la pluralité des paramètres sans dimension est déterminée en absence de connaissance ou de supposition d'au moins une forme de particules, 25 d'une taille de particules ou d'une taille de la structure tubulaire. 7. Procédé de la revendication 1, dans lequel la structure tubulaire comprend un tuyau. 8. Procédé de la revendication 1, comprenant également le 30 contrôle d'une pompe pour ajuster un débit d'entrée de flux dans la structure tubulaire pour obtenir la perte de pression minimale pour un débit donné d'entrée de particules dans la structure tubulaire. 9. Procédé de la revendication 1, 3051271 24 dans lequel la valeur du premier paramètre sans dimension est déterminée en se basant sur une expression : , et usédim..sine dans lequel u* dénote une vitesse de friction du flux, usédi.m. dénote une vitesse de sédimentation des particules, et 0 dénote un angle par lequel le puits de forage se prolonge par rapport à la direction de la gravité. 10. Procédé de la revendication 9, dans lequel la valeur du second paramètre sans dimension est 10 déterminée en se basant sur une expression : u f usédim.'sine et dans lequel uf dénote une vitesse de fluide du flux. 11. Système informatique comprenant : un processeur qui : 15 estime un schéma d'un flux d'un mélange de particules et d'un fluide dans une structure tubulaire sous forme d'un flux en lit stationnaire, d'un flux dispersé ou d'un flux transitionnel relativement au flux en lit stationnaire et au flux dispersé ; estime une pluralité de paramètres basé sur le schéma estimé 20 du flux ; détermine une pluralité de paramètres sans dimension comprennent un premier paramètre sans dimension correspondant à un effet de la turbulence sur le flux et un deuxième paramètre sans dimension correspondant à un effet de la gravité sur le flux, basée 25 sur la pluralité de paramètres estimés ; caractérise le schéma du flux sous forme d'un flux en lit stationnaire, d'un flux dispersé ou d'un flux transitionnel, basé sur la pluralité des paramètres sans dimension déterminés ; et modélise le flux en se basant sur le schéma estimé s'il est 30 déterminé que le schéma caractérisé correspond au schéma estimé. 12. Système informatique de la revendication 11, dans lequel le processeur modélise le flux en se basant sur le motif estimé en déterminant au moins un gradient de pression ou d'une concentration des particules dans le flux, et u* 3051271 25 dans lequel le processeur contrôle également une pompe couplée à un système informatique pour ajuster un débit de fluide pour augmenter le flux dans la structure tubulaire, si au moins le gradient de pression déterminé tombe en dessous d'un premier seuil 5 et/ou la concentration déterminée augmente au-dessus d'un second seuil. 13. Système informatique de la revendication 11, dans lequel, si le schéma estimé est le flux en lit stationnaire ou le flux transitionnel, le processeur : détermine également une vitesse de dépôt et une vitesse de resuspension des particules dans la structure tubulaire basé sur la pluralité des paramètres estimée ; dans lequel le processeur détermine la pluralité des paramètres sans dimension en déterminant le premier paramètre sans dimension et le second paramètre sans dimension basé sur la pluralité des paramètres estimée s'il est déterminé que la vitesse de dépôt et la vitesse de resuspension sont équilibrées. 14. Système informatique de la revendication 11, dans lequel, si le schéma estimé est le flux en lit stationnaire ou 20 le flux transitionnel, le processeur : détermine également une vitesse de dépôt et une vitesse de resuspension des particules dans la structure tubulaire basé sur la pluralité des paramètres estimée ; et ré-estime le schéma du flux sous forme d'un schéma autre que 25 le schéma estimé s'il est déterminé que la vitesse de dépôt et la vitesse de resuspension ne sont pas équilibrées. 15. Système informatique de la revendication 11, dans lequel la pluralité des paramètres sans dimension n'est pas déterminée directement à partir d'une forme de particules, d'une 30 taille de particules ou d'une taille de la structure tubulaire. 16. Système informatique de la revendication 11, dans lequel la pluralité des paramètres sans dimension est déterminée en absence de connaissance ou de supposition d'au moins une forme de particules, d'une taille de particules ou d'une taille de la 35 structure tubulaire. 3051271 26 17. Système informatique de la revendication 11, dans lequel la structure tubulaire comprend un tuyau. 18. Système informatique de la revendication 11, dans lequel le processeur contrôle également une pompe couplée au 5 système informatique pour ajuster un débit d'entrée de flux dans la structure tubulaire pour obtenir la perte de pression minimale pour un débit donné d'entrée de particules dans la structure tubulaire. 19. Système informatique de la revendication 11, 10 dans lequel la valeur du premier paramètre sans dimension est déterminée en se basant sur une expression: , et usédim..sine dans lequel u* dénote une vitesse de friction du flux, usédi.m. dénote une vitesse de sédimentation des particules, et Odénote un 15 angle par lequel le puits de forage se prolonge par rapport à la direction de la gravité. 20. Système informatique de la revendication 19, dans lequel la valeur du second paramètre sans dimension est déterminée en se basant sur une expression: uf , et usédim..sine dans lequel uf dénote une vitesse de fluide du flux. u*