FR 2968579 A1 20120615 FR 1060386 A 20101210 « Dispositif de séparation d'un mélange contenant une solution liquide et des microparticules solides, de fonctionnement économique » L'invention concerne un dispositif de séparation d'un mélange contenant une solution liquide et des microparticules solides. Un tel dispositif est connu du document FR 2484287 et comprend : a) une partie supérieure d'orientation du mélange à séparer selon un profil tourbillonnaire descendant, et b) une partie inférieure conique dans laquelle débouche la partie supérieure, et qui assure par sa convergence, la séparation des microparticules vis à vis de la solution liquide, en un point M de séparation, sous la forme d'une part d'un jaillissement axial ascendant de la solution liquide, et d'autre part de l'écoulement vers le bas des microparticules solides. Pour atteindre un rendement de séparation important, il est nécessaire de développer au sein de la partie supérieure du dispositif une force centrifuge importante. Pour ce faire, la partie supérieure de ce dispositif présente la forme d'un cylindre de hauteur relativement importante, et le mélange à séparer est surpressurisé et introduit au sein de ce cylindre à une pression très élevée de l'ordre de 7 à 10 bar, de façon à animer le mélange d'un profil tourbillonnaire le long des parois et à lui conférer la force centrifuge suffisante pour assurer la séparation dans la partie inférieure conique. Pour atteindre ces pressions élevées, on fait généralement intervenir un compresseur, ce qui augmente considérablement les frais de mise en service du dispositif et le niveau de sécurité requis. De plus, la hauteur relativement importante de la partie supérieure cylindrique vient augmenter l'encombrement vertical du dispositif, rendant difficile son intégration au sein d'installations existantes. L'invention vise à pallier ces inconvénients. A cet effet, l'invention concerne un dispositif de séparation comprenant . a) une partie supérieure d'orientation du mélange à séparer selon un profil tourbillonnaire descendant, et b) une partie inférieure conique dans laquelle débouche la partie supérieure, et qui assure par sa convergence, la séparation des microparticules vis à vis de la solution liquide, en un point M de séparation, sous la forme d'une part d'un jaillissement axial ascendant de la solution liquide, et d'autre part de l'écoulement vers le bas des microparticules solides. Selon l'invention, la partie supérieure comprend un tube enroulé en plusieurs spirales, à l'extrémité supérieure duquel est admis le mélange à séparer et dont l'extrémité inférieure déverse ce mélange tangentiellement sur la paroi interne de la partie inférieure conique, les spirales du tube ayant conféré à ce mélange le profil tourbillonnaire descendant préalablement à son introduction dans la partie inférieure conique. L'invention présente d'autres aspects intéressants parmi lesquels: - la longueur parcourue par le mélange à séparer au 30 sein du tube avant son admission au sein de la partie inférieure conique qui est d'au moins un mètre. - le fait que le tube à spirales comprenne différents orifices d'admission du mélange à séparer 35 pouvant être sélectionnés indépendamment les uns des autres pour modifier la longueur parcourue par le mélange. - le fait que le tube à spirales présente un rayon 5 d'enroulement déterminé en fonction de la taille des particules à séparer. - la présence d'une colonne verticale d'évacuation vers le haut de la solution liquide depuis le point M, 10 servant de support d'enroulement pour le tube à spirales. - le fait que la colonne d'évacuation présente un diamètre déterminé en fonction de celui de l'entrée de la partie inférieure conique, afin d'éviter une remontée par 15 la colonne d'évacuation, du mélange à séparer sortant du tube à spirales. L'invention concerne également un système de séparation d'un mélange contenant une solution liquide, 20 un groupe de microparticules de petite taille, et un groupe de microparticules de plus grande taille. Ce système comprend . le dispositif ci-dessus qui assure une première séparation du groupe de microparticules de grande taille 25 vis à vis de la solution liquide en mélange avec le groupe de microparticules de petite taille, des moyens de pressurisation de la solution liquide en mélange avec le groupe de microparticules de petite taille résultant de la première séparation, et 30 - un hydrocyclone accueillant la solution liquide pressurisée en mélange avec le groupe de microparticules de petite taille, et qui assure une séparation de la solution liquide pressurisée vis à vis du groupe de microparticules de petite taille. L'invention concerne également un système de séparation d'une solution liquide composée d'une phase aqueuse et d'une phase organique en mélange avec des microparticules en suspension. Ce système comprend : le dispositif ci-dessus qui assure une première séparation de la solution liquide vis à vis des microparticules, - des moyens de formation à partir de la solution liquide résultant de la première séparation, d'une émulsion de gouttelettes organiques au sein d'une phase aqueuse, et une colonne verticale de séparation des gouttelettes organiques de l'émulsion vis à vis de la phase aqueuse, contenant un solvant organique miscible avec la phase organique des gouttelettes, et au sein duquel l'émulsion est introduite sous la forme de globules qui migrent vers le bas de la colonne sous l'effet de la pesanteur, alors que les gouttelettes organiques contenues dans chaque globule migrent vers le haut de ce globule sous l'effet de la poussée d'Archimède où ils sont captés par le solvant de la colonne. L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, avantages et caractéristiques de celle-ci apparaîtront à la lecture de la description suivante, faite en référence aux figures annexées parmi lesquelles : - la figure 1 est une vue schématique du dispositif selon l'invention, - les figures 2a à 2d sont des graphiques représentant les répartitions granulométriques de quatre types de mélanges de solution liquide contenant respectivement quatre types de microparticules solides à savoir : du calcaire (figure 2a), de l'argile (figure 2b), de la poudre de charbon (figure 2c), et du calcaire imbibé de fioul (figure 2d), - les figures 3a et 3b sont des graphiques représentant les répartitions granulométriques obtenues respectivement dans la surverse et dans la sousverse du dispositif lorsque le mélange à séparer contient des microparticules de calcaire imbibées de fioul et que le débit de ce mélange a été fixé à 450 1. h-1, la figure 4 représente schématiquement un problème de court-circuit qui est évité selon l'invention par un dimensionnement approprié du dispositif. Le dispositif illustré sur la figure 1 permet sans une consommation excessive d'énergie, de séparer au sein d'un mélange liquide contenant des particules solides, la solution liquide vis à vis de particules solides. Il s'applique notamment à la séparation de particules d'un diamètre d'une centaines de microns, ou même plus petites. Il comprend à cet effet une partie inférieure formant cyclone 1 au sein de laquelle s'effectue la séparation proprement dite et une partie supérieure 2 destinée à doter le mélange à séparer d'un profil tourbillonnaire descendant avant son admission au sein du cyclone. Partie inférieure Plus particulièrement, le cyclone 1 présente la forme d'un cône ou d'un entonnoir dont la partie évasée supérieure est une partie d'admission du mélange à séparer, et la partie basse convergente est pourvue d'un canal 4 d'évacuation des microparticules une fois la séparation effectuée, les parois 10 de la portion intermédiaire entretenant le profil tourbillonnaire descendant qui a été défini par la partie supérieure du dispositif. De façon classique, dans un cyclone de ce type 1, le mélange à séparer est admis en partie haute du cône et tangentiellement le long de la paroi interne de ce cône, ce qui permet d'entretenir le mouvement tourbillonnaire descendant graduellement vers le bas du cyclone, la force centrifuge allant en diminuant et la force de Stockes qui est proportionnelle à la taille des particules, allant en augmentant. Mais au niveau d'un point M d'inversion, le bilan des forces centrifuge et de Stockes est nul, et le mélange subit une séparation brutale et se scinde en un jaillissement ascendant central 6, constitué majoritairement de solution liquide, et qui est évacué par une colonne verticale 8 ou surverse, et en un écoulement descendant 7 constitué par une suspension humide de microparticules agglomérées évacuées par le canal 4 du cône 1, et autrement dénommé sousverse. Partie supérieure Pour animer le mélange à séparer d'un mouvement tourbillonnaire et lui appliquer la force centrifuge suffisante en amont du cône 1 pour obtenir la séparation susmentionnée, on prévoit selon l'invention d'introduire le mélange à séparer au sein du cône 1 par l'intermédiaire d'un tube à spirales 9, qui vient remplacer les moyens de pressurisation énergivores et la partie supérieure cylindrique de hauteur importante, des dispositifs connus. Ce tube agit simplement avec l'action de la pesanteur et ne consomme donc pas d'énergie. Il est en outre enroulé en spirale autour de la colonne verticale d'évacuation 8 de la solution liquide déjà présente, ce qui permet un moindre encombrement. Plus précisément, l'entrée du mélange au sein du tube d'admission s'effectue à la pression du milieu à traiter (par exemple 3 bar), sans surpressurisation, par une extrémité supérieure du tube 2. Le mélange à séparer parcourt ensuite le chemin défini par les spirales du tube, pour enfin atteindre la dernière spirale 8 du tube 2, qui se termine par une excroissance terminale 15 qui contourne la partie supérieure du cône sous-jacent 2, et est introduit dans celle-ci selon une direction tangentielle par l'orifice 11 formé dans cette partie haute du cône. Le séparateur selon l'invention permet ainsi, grâce à sa partie supérieure en forme de tube à spirales, d'exercer naturellement une force centrifuge, de diminuer la consommation d'énergie par rapport aux séparateurs connus de ce type, mais également de diminuer l'encombrement défini du fait de son enroulement autour de la colonne d'évacuation déjà existante. On économise en fait la hauteur de la partie cylindrique des dispositifs de type connu. Pour perfectionner la séparation, il est possible 20 d'agir sur différents paramètres géométriques du dispositif comme : - le diamètre du tube d'admission, - la longueur parcourue par le mélange au sein du tube et qui doit être suffisante pour que le mélange soit 25 stabilisé à son arrivée à l'entrée du cône où il va être de nouveau perturbé, le rayon d'enroulement du tube 2 autour de la colonne 8, dont dépend la position du point M de separation, qui doit être situé au-dessus de la 30 suspension de microparticules 7 dans la partie convergente du cône, et qui est choisi en fonction de la taille des particules à séparer. Dimensionnement du dispositif On décrit ci-dessous l'influence de ces paramètres sur l'efficacité de séparation : * Rayon d'enroulement du tube En ce qui concerne le rayon R d'enroulement du tube d'admission 2, ou rayon de spirale, il a été démontré expérimentalement que le meilleur résultat peut être obtenu avec un rayon d'enroulement supérieur à celui de l'orbite d'équilibre R qui correspond à une vitesse verticale à l'intérieur du cyclone égale à zéro. Ce dernier peut être calculé en utilisant un bilan des forces au point M: Force centrifuge = Force de stokes 6x3 (PS -P) r` =3.z.,u.x.0 Où ri = R, "vi" est la vitesse tangentielle et "x" le diamètre des particules à séparer (dans notre cas fixé à 100 }gym), ps : masse volumique des particules solides, p : masse volumique du liquide du milieu à traiter, µ:viscosité du liquide, u : vitesse de déplacement des particules solides dans le liquide. R= (P -P) V?xz 18,u.0 Ce rayon d'enroulement permet de se trouver dans une zone de vitesse radiale qui augmente et donc avec le maximum d'accélération centrifuge (environs 360 g). Dans notre cas un diamètre d'enroulement de 30 mm a pu être déterminé. * Hauteur de la spirale et longueur parcourue au sein de celle-ci par le mélange à séparer Pour la hauteur de la spirale (qui équivaut à la hauteur de la partie cylindrique d'un dispositif de type connu), le rapport optimal "H/deyeione = 5" donné par Rietema a été repris en remplaçant le diamètre du cyclone "d" par le diamètre de l'enroulement, qui avait été fixé conformément au paragraphe ci-dessus à 30 mm. Cela a donné H = 150 mm. Pour une spirale 8 mm de diamètre, cette hauteur H implique 19 enroulements et ainsi une longueur L de parcours du mélange à séparer de 1800 mm. Des essais ont été réalisés avec des longueurs de parcours de 2, 1.5, et 0.5 m. On a pu modifier la longueur de parcours du mélange en modifiant la position de son point d'entrée au sein du tube à spirales. Les résultats obtenus avec de la poudre de charbon, dont les particules solides respectent la répartition de illustrée sur la figure 2c, avec un débit d'alimentation de 450 1.h-1 et un débit de la sousverse (évacuation de la suspension de particules par le canal 4) de 60 1.h-1 sont donnés dans le Tableau 1 suivant. Tableau 1 : Influence de la longueur de parcours du mélange dans le tube à spirale. Longueur de D95% dans la D95% dans la parcours du surverse sousverse mélange dans la (}gym) (}gym) spirale (m) 0.5 85 529.3 1 55.8 539.3 1.5 54.1 530.5 2 55.2 533.8 Il a été constaté qu'à partir de 1 m de longueur parcourue par le mélange à séparer au sein du tube en25 spirale, l'efficacité de séparation est constante et satisfaisante, car les particules retrouvées dans la solution liquide de la surverse présentent un diamètre faible (en moyenne 55 }gym : voir diamètre moyen de 95% des particules présentes dans la surverse (« D95% surverse »). La longueur de 1 m pour le tube à spirales semble être la longueur minimale à partir de laquelle on obtient une séparation de particules fines, seules des particules de 55 }gym étant retrouvées dans la solution liquide épurée. * Diamètre d'entrée du cône Pour diminuer les risque de court-circuit illustré sur la figure 4, c'est à dire le risque que le mélange à séparer introduit par le tube à spirales 2 dans le cône 1 soit dirigé vers la colonne d'évacuation de la solution liquide 8 au lieu de longer la paroi latérale 10 du cône selon le profil tourbillonnaire, et pour améliorer la séparation avec des pertes de charge faible, on a décidé d'utiliser un diamètre de la partie basse de 80 mm ce qui représente un rapport diamètre du diamètre de la partie cylindrique surmontant le cône /diamètre d'entrée du cône = 0.25, que l'on retrouve dans un dispositif ou cyclone classique. De cette manière à l'entrée du cône, la force centrifuge diminue à peu près 3 fois et le rapport vitesse axiale/vitesse radiale augmente. Tous les essais ont été réalisés avec ce diamètre de la partie basse. En conclusion de cette partie dimensionnement, les paramètres géométriques optimums suivants ont pu être déterminés pour le dispositif selon l'invention : - diamètre de la conduite utilisée pour la spirale - 8 mm - diamètre de la spirale - 30 mm - longueur parcourue par le mélange au sein de la spirale - 1000 mm - diamètre d'entrée du cône - 80 mm - diamètre des sorties - 10 mm - hauteur du cône - 40 mm D'autres expériences ont été menées pour déterminer . a) quelle est l'influence de la masse volumique des particules solides contenues dans le mélange sur l'efficacité de séparation ; b) quelle est l'influence du débit d'alimentation sur 15 la séparation ; c) est-il possible d'accélérer le processus de séparation en augmentant l'alimentation, ce qui permettrait de diminuer la taille des équipements ; d) peut-on traiter avec succès des solutions contenant 20 deux phases liquides (phase aqueuse et phase organique) et des particules imbibées de phase organique ? Les résultats expérimentaux ont été obtenus avec un dispositif présentant la géométrie optimisée déterminée 25 dans la partie dimensionnement ci-dessus, utilisé avec des mélanges liquide de particules de différentes natures (calcaire, argile, poudre de charbon et calcaire imbibé de fioul et/ou associé à de fines gouttelettes de fioul) dont les répartitions granulométriques initiales sont 30 représentées sur les graphiques des figures 2a à 2d. Chaque figure montre un histogramme sous forme de bâtonnets, qui correspond à la proportion de chaque taille de particule d'un même diamètre sur une échelle de 35 quantité de 0 à 10 désignée par la référence A. Les figures montrent également une courbe de cumul de la répartition des particules contenues dans le milieu analysé et qui évolue sur une échelle de 0 à 100 % désignée par la référence B. a) Influence de la masse volumique des particules 5 solides La série d'expérimentation qui avait pour objectif de constater l'influence de la masse volumique a été menée dans les conditions initiales suivantes débit 10 d'entrée au sein du tube en spirales entre 250 et 400 1.h-1 ; débit de la sousverse (canal 4) entre 60 et 120 1.h-l. Les résultats obtenus avec un débit d'alimentation de 460 1.h-1 et débit de sousverse de 60 1.h-1 sont présentés dans le Tableau 2 suivant : 15 Tableau 2 : Influence de la masse volumique Solide Masse D95% dans la D95% dans la volumique surverse sousverse kg/m3 (lem) (lem) Calcaire 2435 59.5 217 Argile 2000 87 308 Poudre de 1500 50.4 583 charbon Calcaire 1870 39 71.4 imbibé de fioul Les résultats montrent que dans tous les cas une 20 séparation des particules est possible avec une répartition granulométrique indiquant que les grosses particules se trouvent essentiellement dans la sousverse et que seules des particules de petite taille se retrouvent dans la surverse. Il est donc possible 25 d'utiliser le dispositif selon l'invention pour la séparation solide liquide de nombreuses particules solides, même lorsque celles ci sont en présence d'une phase organique (cas du calcaire imbibé de fioul). b) Influence du débit d'alimentation La série d'expérimentation qui avait pour objectif de constater l'influence du débit d'alimentation a été menée dans les conditions initiales suivantes débit d'entrée entre 240 et 450 1.h-1 ; débit de la sous verse étant de 60. Différents solides ont été utilisés. Les résultats obtenus avec un mélange calcaire - fioul - eau (mélange à trois phases à savoir deux phases liquides . organique et aqueuse et une phase solide) sont présentés dans le Tableau 3 : Tableau 3 : Influence du débit d'alimentation Débit Débit de Débit de D95 dans D95 dans d'alimentation la la surverse la la sousverse surverse sousverse (pm) (pm) 240 1.h-1 180 1.h-1 60 1.h-1 39.5 pm 49.5 pm 300 1.h-1 240 1.h-1 60 1.h-1 39.4 pm 67.3 pm 360 1.h-1 300 1.h-1 60 1.h-1 39 pm 71.5 pm 400 1.h-1 340 1.h-1 60 1.h-1 39 pm 58.5 pm 450 1.h-1 390 1.h-1 60 1.h-1 38.3 pm 69 pm Ces résultats montrent que pour tous les débits, une séparation des particules est possible avec une répartition granulométrique indiquant que les grosses particules se trouvent préférentiellement dans la sousverse, alors que les petites particules dans la surverse. Des résultats similaires ont été obtenus pour des 25 mélanges dépourvus de phase organique : Exemple avec la poudre de charbon : Tableau 4 Résultats obtenus avec la poudre de 5 charbon Débit Débit de Débit de D95% dans D95% dans d'alimentation la la la la surverse sousverse surverse sousverse 300 l.h-1 240 l.h-1 60 l.h-1 55.1 pm 534.6 pm 360 l.h-1 300 l.h-1 60 l.h-1 50.4 pm 553 pm 400 l.h-1 340 l.h-1 60 l.h-1 55.8 pm 539.3 pm c) vers une diminution possible des dimensions de l'appareil L'augmentation du débit ne fait qu'améliorer légèrement les performances de l'appareil ce qui permet d'avoir des débits élevés dans des accélérateurs de faibles dimensions. d) traitement possible de mélanges triphasiques Application dans le domaine de la pétrochimie Les figures 3a et 3b représentent les graphiques 20 illustrant pour le débit le plus élevé (450 1.h-l), la répartition granulométrique obtenue pour le mélange calcaire - fioul - eau. Il est donc possible même à débit élevé, d'utiliser le dispositif selon l'invention pour la séparation solide 25 liquide en présence de phase organique. Ce résultat est très intéressant dans le cadre de l'utilisation du dispositif selon l'invention en amont d'un séparateur biphasique par inversion de phase. 10 15 30 Un séparateur de ce type permet effectivement de séparer les phases aqueuse et organique d'une solution liquide en contenant et est notamment utilisé dans le domaine de la pétrochimie pour récupérer les solvants organiques dispersés dans les eaux usées d'une plateforme pétrochimique. Cependant bien souvent ces eaux usées se présentent sous la forme de boues puisqu'elles incluent également des particules solides, qui entravent le fonctionnement du séparateur biphasique en obstruant une plaque perforée qui permet normalement l'introduction de la solution à traiter sous la forme de globules d'émulsion au sein d'une colonne contenant un solvant organique captant la phase organique des globules au fur et à mesure de leur descente vers le bas de la colonne. L'utilisation du dispositif selon l'invention en amont d'un tel séparateur permettra d'épurer le mélange triphasique de ses particules solides les plus grosses (69 }gym qui sont retrouvées dans la sousverse figure 3b), et la solution liquide qu'il délivrera depuis sa colonne d'évacuation ne contiendra que des particules solides de faible diamètre (38 }gym figure 3a) et pourra être traitée par le séparateur sans risque de colmatage de la plaque perforée de ce dernier. e) Influence du rapport sousverse/alimentation Le rapport Rf : Rf = débit sousverse / débit d'alimentation est un paramètre important qui détermine l'efficacité de séparation. Les résultats obtenus pour des Rf entre 0,2 et 0.09 montrent clairement que dans la plage de débits étudiée le paramètre n'influence pas le degré de séparation qui reste aux alentours de 90%. D'après les expériences ci-dessus, le dispositif selon l'invention permet de séparer des particules solides de 100 pm voire moins, vis à vis d'une solution liquide. Il peut ainsi être utilisé comme un premier moyen de filtration d'un mélange qui sera ensuite filtré de façon plus fine par un deuxième type de dispositif de séparation, tel qu'un hydrocyclone, ou bien comme un moyen de tamiser un mélange avant son traitement par un autre type de dispositif dont le fonctionnement aurait été entravé par la présence de particules solides de plus de 100 pm de diamètre, tel que le séparateur biphasique susmentionné. REVENDICATIONS1. Dispositif formant cyclone de séparation d'un 5 mélange d'une solution liquide avec des microparticules solides, comprenant : a) une partie supérieure (2) d'orientation du mélange à séparer selon un profil tourbillonnaire descendant, et b) une partie inférieure conique (1) dans laquelle 10 débouche la partie supérieure (2), et qui assure par sa convergence, et en un point M de séparation, la séparation des microparticules vis à vis de la solution liquide, sous la forme d'une part d'un jaillissement axial ascendant (6) de la solution liquide, et d'autre 15 part de l'écoulement vers le bas (4) des microparticules solides, caractérisé en ce que la partie supérieure comprend un tube enroulé (2) en plusieurs spirales, à l'extrémité supérieure duquel est admis le mélange à séparer et dont 20 l'extrémité inférieure déverse ce mélange tangentiellement sur la paroi interne (10) de la partie inférieure conique, les spirales du tube ayant conféré à ce mélange le profil tourbillonnaire descendant et une force centrifuge suffisante, préalablement à son 25 introduction dans la partie inférieure conique (1). 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que la longueur parcourue par le mélange à séparer au sein du tube (2) avant son admission dans la partie 30 inférieure conique (1) est d'au moins un mètre. 3. Dispositif selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le tube à spirales (2) comprend différents orifices d'admission du mélange à séparerpouvant être sélectionnés indépendamment les uns des autres pour modifier la longueur parcourue par le mélange. 4. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le tube à spirales (2) présente un rayon d'enroulement proportionnel au carré du diamètre des particules à séparer, conformément à la formule 2 - x3 (PS - P) v` = 3 x.,u.x.0 , 6 r, où ri = R, "vi" est la vitesse tangentielle et "x" le diamètre des particules à séparer, ps : masse volumique des particules solides, p : masse volumique du liquide du milieu à traiter, µ:viscosité du liquide, u : vitesse de 15 déplacement des particules solides dans le liquide. 5. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend une colonne verticale (8) d'évacuation vers le haut de la solution 20 liquide depuis le point M, servant de support d'enroulement pour le tube à spirales (2). 6. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que la colonne d'évacuation (8) présente un 25 diamètre proportionnel à celui de l'entrée de la partie inférieure conique dans un rapport "diamètre de la partie cylindrique surmontant le cône /diamètre d'entrée du cône" de 0.25, afin d'éviter une remontée par la colonne d'évacuation (8), du mélange sortant du tube en spirale 30 (2). 7. Système de séparation d'un mélange contenant une solution liquide, un groupe de microparticules de petite10taille, et un groupe de microparticules de plus grande taille, comprenant . - le dispositif selon l'une des revendications précédentes qui assure une première séparation du groupe de microparticules de grande taille vis à vis de la solution liquide en mélange avec le groupe de microparticules de petite taille, des moyens de pressurisation de la solution liquide en mélange avec le groupe de microparticules de petite 10 taille résultant de la première séparation, et un hydrocyclone accueillant la solution liquide pressurisée en mélange avec le groupe de microparticules de petite taille, et qui assure une séparation de la solution liquide pressurisée vis à vis du groupe de 15 microparticules de petite taille. 8. Système de séparation d'une solution liquide composée d'une phase aqueuse et d'une phase organique en mélange avec des microparticules en suspension, 20 comprenant : - le dispositif selon l'une des revendications 1 à 7 assurant une première séparation de la solution liquide vis à vis des microparticules, - des moyens de formation à partir de la solution 25 liquide résultant de la première séparation, d'une émulsion de gouttelettes organiques au sein d'une phase aqueuse, et - une colonne verticale de séparation des gouttelettes organiques de l'émulsion vis à vis de la phase aqueuse, 30 contenant un solvant organique miscible avec la phase organique des gouttelettes, et au sein duquel l'émulsion est introduite sous la forme de globules qui migrent vers le bas de la colonne sous l'effet de la pesanteur, alors que les gouttelettes organiques contenues dans chaqueglobule migrent vers le haut de ce globule sous l'effet de la poussée d'Archimède où ils sont captés par le solvant de la colonne.