FR 2960303 A1 20111125 FR 1053812 A 20100518 APPAREIL DE DETECTION DE NEUTRONS ET PROCEDE DE DEPOT D'UNE COUCHE SOLIDE DE BORE POUR UN TEL APPAREIL La présente invention se rapporte à un appareil de détection de neutrons, et à un procédé de dépôt d'une couche solide de bore pour un tel appareil de détection de neutrons. Elle se rapporte plus particulièrement à un appareil de détection de neutrons, du type compteur proportionnel à gaz comportant des couches solides de bore, destiné à équiper des systèmes de mesure de neutrons. Plus particulièrement, le domaine technique de l'invention est celui de la détection de neutrons issus d'une ou plusieurs sources émettrices de neutrons. L'invention s'applique particulièrement, c'est-à-dire non limitativement, d'une part à la détection de neutrons issus de containers ou fûts de déchets radioactifs en provenance de centrales ou usines nucléaires, d'autre part à la surveillance des matières fissiles. Les neutrons thermiques peuvent être détectés par réaction nucléaire avec des isotopes présentant les propriétés suivantes - isotope stable (non radioactif). - grande section efficace de la réaction neutron - isotope ; (la section efficace est proportionnelle à la probabilité d'interaction du neutron avec le noyau de l'isotope considéré). - la réaction neutron - isotope doit être émettrice d'une particule chargée telle qu'un proton ou un noyau léger, comme par exemple une particule alpha. Les isotopes réunissant ces conditions sont peu nombreux : hélium 3 (3He), lithium 6 (6Li) et bore 10 (10B) Il est classique, pour des raisons de rendement et d'efficacité, d'employer des systèmes de mesure de neutrons mettant en oeuvre en tant qu'appareil de détection de neutrons des tubes remplis d'hélium 3 (3He). Cependant, de tels tubes remplis d'hélium 3 deviennent rares et coûteux, à cause d'une pénurie mondiale d'hélium 3. En effet, l'hélium 3 est généralement produit par décroissance radioactive du tritium, constituant ainsi un sous-produit de l'épuration du tritium. Or, les sources principales de tritium sont les stocks d'armes thermonucléaires. Du fait des accords internationaux de limitation et de non prolifération des armes thermonucléaires, une pénurie actuelle et durable d'hélium 3 s'impose aux fabricants d'appareils de détection de neutrons. Compte tenu de la pénurie d'hélium 3, restent le lithium 6 et le bore 10 pour ces fabricants d'appareils de détection de neutrons. Le bore 10 est cependant préférable au lithium 6 parce que, d'une part, sa section efficace est plus grande (section efficace de 3837 barns pour le bore 10 contre 940 barns pour le lithium 6, avec pour indication une section efficace de 5327 barns pour l'hélium 3) et, d'autre part, le bore 10 est chimiquement stable sous sa forme élémentaire dans les conditions ordinaires, contrairement au lithium 6 qui réagit spontanément avec l'eau et l'air. La réaction R1 permettant la détection des neutrons avec du bore 10 est la suivante : Neutron + 10B -> 'Li + alpha (4He) + E [R1], où E correspond à l'énergie libérée lors de la réaction R1 ; dans environ 94 % des cas, E est égale à 2,31 MeV, tandis que dans 6 % des cas E est égale à 2,79 MeV au lieu de 2,31 MeV. Pour réaliser la détection finale des neutrons, il est classique d'employer des appareils de détection du type compteur proportionnel à gaz dont le principe de fonctionnement est le suivant : les particules alpha et 'Li dans le cas du 10B issues de la réaction R1 ionisent un gaz contenu dans une cavité du compteur proportionnel à gaz et perdent ainsi leurs énergies respectives, tout en générant des électrons secondaires. Par ailleurs, un champ d'électrons intense est formé dans cette cavité par application d'une haute tension entre une anode s'étendant en partie dans cette cavité et une cathode constituant en général la paroi de la cavité. Le rayon de courbure de l'anode est en général faible, moins de 100 pm, de manière à produire un champ électrique intense avec de relativement faibles différences de potentiel. Les électrons secondaires provoquent une amplification dans le gaz avec ce champ d'électrons, ce qui conduit à l'accroissement de la charge. Ces électrons sont collectés au niveau de l'anode et les ions sont collectés au niveau de l'enceinte délimitant cette cavité, ladite enceinte formant une cathode, produisant ainsi des signaux impulsionnels dans l'anode. L'appareil de détection mesure alors le nombre de neutrons par comptage du nombre des signaux impulsionnels. Le bore a déjà été utilisé pour la détection de neutrons, même antérieurement au début de pénurie de l'hélium 3, et son emploi réapparaît depuis la pénurie d'hélium 3. Pour cette application de détection des neutrons, le bore est classiquement employé sous forme gazeuse, notamment sous la forme de tri-fluorure de bore (BF3), à l'intérieur de compteurs proportionnels à gaz réalisés sous la forme de tubes semblables aux tubes d'hélium 3 décrit ci-dessus, au gaz de remplissage près. Cependant, ces appareils de détection de neutrons du type compteur proportionnel à gaz remplis de composé de bore gazeux, présentent deux principaux inconvénients. Un premier inconvénient réside dans la haute toxicité du tri- fluorure de bore qui engendre des risques en cas de percement ou détérioration de l'appareil. Pour pallier à ce défaut, il est d'usage d'entourer les tubes remplis de tri-fluorure de bore gazeux par un absorbant spécifique, mais non seulement le risque de fuite n'est pas totalement écarté mais aussi la présence de cet absorbant augmente le coût et complexifie la conception du système de mesure. Le rendement d'un appareil de détection (détecteur) de neutrons est défini par le rapport du nombre de détections au nombre de neutrons incidents sur cet appareil, et l'efficacité d'un dispositif de mesure de déchets ou de matières fissile (système de mesure intégrant un ou plusieurs détecteurs) est définie par le rapport du nombre de détections au nombre de neutrons émis par l'objet à caractériser. Ces deux valeurs, rendement et efficacité, sont bien entendu liées, mais elles sont en général différentes à cause de, notamment : - absorptions de neutrons à l'intérieur de l'objet à mesurer ou dans les matériaux entre l'objet à mesurer et le ou les appareils de détection ; - surface interne de la cavité de détection de l'appareil de détection incomplètement recouvertes de détecteurs ; - réflexion des neutrons ayant traversé les appareils de détections. Un second inconvénient des appareils de détection de neutrons du type compteur proportionnel composé de bore gazeux connus réside dans le faible rendement des tubes remplis de tri-fluorure de bore gazeux. Il est possible de pallier à ce défaut, d'une part, en utilisant du tri-fluorure de bore enrichi en bore 10, à 90 % voire plus, et, d'autre part, en augmentant le nombre de tubes par rapport à un appareil employant des tubes remplis d'hélium 3. Toutefois, l'enrichissement en bore 10 ne suffit pas à retrouver les caractéristiques d'un tube rempli d'hélium 3 (il s'en faut d'un facteur 3 environ) et les tubes remplis de tri-fluorure de bore gazeux enrichi en bore 10 ne sont pas commercialement disponibles. La mise en oeuvre d'appareils de détection de neutron employant du bore sous forme solide a également été proposée, notamment sous la forme de dépôts solides de bore sur les surfaces internes d'un compteur proportionnel à gaz. Les figures 1 et 1A illustrent un tel appareil connu de détection de neutrons du type compteur proportionnel à gaz, comportant : - une enceinte 2 en métal formant cathode, ladite enceinte 2 délimitant une cavité 20 remplie d'un gaz, ladite enceinte étant constituée d'un corps creux 21 parallélépipédique comprenant 2 parois principales parallèles 22a 22b reliées entre elles au niveau de leur bord respectif en vis-à-vis par des premières parois latérales transversales 25a et 25b et des deuxièmes parois latérales longitudinales 26a et 26b. Lesdites parois principales 22a et 22b présentent 2 surfaces internes recouvertes d'une couche solide 24 de bore ou d'un composé de bord tel carbure ou nitrure de bore, et - une anode 3 s'étendant en partie à l'intérieur de l'enceinte et isolée électriquement de celle-ci par des plots 33. Le gaz à l'intérieur de l'enceinte est généralement un mélange gazeux Argon (Ar) / Dioxyde de carbone (CO2) en proportion 90 / 10 et l'appareil comprend généralement un circuit de gaz ouvert pour assurer un renouvellement permanent du mélange gazeux à l'intérieur de l'enceinte. L'anode est classiquement un fil métallique, tel que du tungstène, de faible diamètre, généralement inférieur à 100 pm. Un générateur de tension applique une haute-tension aux bornes de l'anode, dont la valeur dépend du diamètre de l'anode, avec par exemple une tension d'environ 500 V pour un diamètre de l'ordre de 10 pm et une tension d'environ 1000 V ou plus pour un diamètre de l'ordre de 100 pm. La figure 2 illustre trois phénomènes distincts d'émission d'une particule alpha (4He) pouvant apparaître dans un appareil de détection de neutrons du type compteur proportionnel à gaz, à savoir - un premier phénomène, illustré par les flèches F1, dans lequel le neutron N traverse le corps creux 21 de l'enceinte métallique pour réagir avec un bore 10 de la couche 24 solide de bore, conformément à la réaction R1 décrite ci-dessus, et émettre une particule alpha qui est émise en direction de la cavité 20 avec une vitesse suffisante pour entrer dans cette cavité 20 et réagir avec le mélange gazeux pour permettre la détection souhaitée comme décrit précédemment ; - un deuxième phénomène, illustré par les flèches F2, dans lequel le neutron N traverse le corps creux 21 de l'enceinte métallique pour réagir avec un bore 10 de la couche 24 solide de bore, conformément à la réaction R1 décrite ci-dessus, et émettre une particule alpha qui est émise en direction de la cavité 20 avec une vitesse insuffisante pour pouvoir traverser la couche 24 et atteindre la cavité 20, de sorte qu'un neutron a été consommé dans la couche 24 sans pour autant être détecté ; - un troisième phénomène, illustré par les flèches F3, dans lequel le neutron N traverse le corps creux 21 de l'enceinte métallique pour réagir avec un bore 10 de la couche 24 solide de bore, conformément à la réaction R1 décrite ci-dessus, et émettre une particule alpha qui est émise dans la direction opposée à la cavité 20 de sorte que la particule n'atteint pas la cavité 20. Quand on souhaite améliorer l'efficacité du système de mesure, il faut pour cela limiter la consommation inutile de neutrons, c'est-à-dire que pour presque 100 % des réactions R1 une particule chargée doit atteindre le gaz afin d'être détectée. Pour cela, il ne faut pas seulement considérer la particule alpha (4He) émise par la réaction R1, mais aussi le noyau de lithium 7 ('Li), pour réaliser cette détection, car les deux particules alpha et 'Li peuvent ioniser le mélange gazeux contenu dans la cavité 20 comme décrit précédemment. Comme illustré sur la figure 3, selon les lois de la cinématique, les particules alpha et 'Li sont émises l'une à l'opposé de l'autre, et il est théoriquement possible de détecter chaque capture de neutron selon la réaction R1 : - soit la particule alpha part dans la bonne direction (direction de la cavité 20) et alors le noyau de lithium 7 (7Li) part dans la direction opposée à la cavité 20, comme schématisé par les flèches F4, et dans ce cas c'est la particule alpha qui est détectée ; - soit le noyau de lithium 7 (7Li) part dans la bonne direction (direction de la cavité 20) et alors la particule alpha part dans la direction opposée à la cavité 105, comme schématisé par les flèches F5, et dans ce cas c'est le noyau de lithium 7 qui est détecté, sauf si ce noyau est émis avec une vitesse insuffisante pour pouvoir traverser la couche 24 et atteindre la cavité 20 (deuxième phénomène équivalent pour le noyau de lithium 7). En théorie, une particule alpha sur deux est émise dans la bonne direction et donc un noyau de lithium 7 est émis dans la bonne direction de sorte que, pour 100 neutrons entrant dans le compteur proportionnel à gaz, la réaction R1 engendre 50 particules alpha émise dans la cavité du compteur proportionnel à gaz et 50 noyaux de lithium 7 émis dans cette même cavité, sans compter bien entendu les particules absorbées dans l'épaisseur de la couche solide de bore faute de vitesse suffisante (deuxième phénomène). Tous les compteurs proportionnels à gaz employant des couches solides de bore permettent la détection d'une partie des noyaux de lithium 7, mais si l'on veut approcher un rendement de détection des neutrons égal à 100 % avec la réaction R1, il faut pouvoir détecter presque tous les noyaux de lithium 7 émis vers le gaz, en plus des particules alpha. La détection des noyaux de lithium 7 dans le gaz du compteur proportionnel à gaz impose une couche solide de bore de très faible densité surfacique. Ainsi, une densité surfacique de la couche solide de bore (ou composé de bore) d'environ 0,2 mg/cmZ permet de détecter 37 % des noyaux de lithium 7 produit lors de la réaction R1, ce qui est sensiblement équivalent à 75 % des noyaux de lithium 7 émis dans la bonne direction, mais présente en contrepartie un rendement de détection des neutrons qui est très faible (6 % pour deux couches solides de bore de densité surfacique égale à 0,2 mg/cmZ). De manière générale, l'inconvénient de ce type d'appareil de détection est son faible rendement qui ne dépasse pas les 10 %. Ce rendement maximal de 10 % est une limite physique liée à la technique employée dans cet appareil de détection. Il n'est en effet pas possible d'augmenter le rendement de l'appareil en augmentant l'épaisseur de la couche solide de bore, parce qu'alors les particules chargées (particules alpha ou noyaux de lithium 7) n'atteignent plus le gaz où elles sont détectées, et des neutrons sont alors consommés inutilement (cas du deuxième phénomène). Les documents US 2005/0258373 et WO2004043372 décrivent des appareils de détection de neutrons permettant de dépasser cette limite physique de rendement de 10 %, en employant un faisceau de tubes de détection de faible diamètre (environ 4 mm de diamètre). Chaque tube de détection constitue un compteur proportionnel à gaz, avec une anode centrale et un dépôt de bore sur sa surface interne, en l'occurrence un dépôt de carbure de bore. Le rendement de chaque tube de détection est bien inférieur à 10 %, mais le rendement du faisceau de tubes peut dépasser 50 %. Ainsi, ces appareils connus obtiennent de bons rendements avec des couches solides minces de bore, grâce à cette pluralité de tubes de détection. Cependant, cette architecture de l'appareil avec plusieurs tubes de détection est particulièrement complexe et onéreuse à fabriquer, surtout si l'on souhaite obtenir des superficies de détection étendues, et d'autre part l'emploi de carbure de bore limite le rendement de l'appareil. Un but de la présente invention est de fournir un appareil de détection de neutrons du type compteur proportionnel à gaz employant des couches solides de bore, et plus spécifiquement du bore 10 sous forme solide, qui présente les caractéristiques suivantes : - un rendement élevé compris entre 10 et 100 % ; - avec des moyens de détection minimisant les pertes, autrement dit conçus pour avoir aussi peu que possibles de captures neutroniques non suivies de détection, cette caractéristique étant essentielle à la construction de systèmes de mesure d'efficacité élevée (plus de 10 %) ; - avec une grande superficie de détection, autrement dit une grande superficie de capture des neutrons, afin notamment de pouvoir détecter des neutrons issus d'un fût cylindrique de 200 Litres qui nécessite une superficie de détection d'environ 3,5 m2. En effet, l'un des objectifs de la présente invention est d'avoir un appareil de détection adapté pour des applications nécessitant des efficacités de 10 % minimum, voire au-delà comme une efficacité de 40 %. Un autre but de la présente invention est de proposer un appareil de détection de neutrons du type compteur proportionnel à gaz qui soit de fabrication aisée et économique. Un autre but de la présente invention est de fournir un appareil de détection de neutrons qui s'affranchit de l'utilisation d'hélium 3, tout en conservant les bonnes caractéristiques de détection qui ont permis à l'hélium 3 de s'imposer de manière presque exclusive, et tout en maintenant les coûts de fabrication et d'utilisation à un niveau raisonnable. Un autre but de la présente invention est de fournir un procédé de dépôt d'une couche solide de bore sur un support pour un appareil de détection de neutrons conforme à l'invention, qui permette d'obtenir des couches solides de bore avec une épaisseur maîtrisée qui permette d'atteindre les objectifs de rendement fixés pour l'appareil. A cet effet, la présente invention fournit appareil de détection de neutrons du type compteur proportionnel à gaz, comportant : - une enceinte formant cathode, ladite enceinte étant remplie d'un gaz et comportant un corps creux comprenant 2 parois principales reliées entre elles par des parois latérales, lesdites 2 parois principales présentant respectivement deux surfaces internes sensiblement parallèles entre elles et recouvertes chacune d'une couche solide contenant du bore ou un composé du bore ci-après dénommée couche solide borée ; et un dispositif formant anode s'étendant à l'intérieur de ladite enceinte ; - ledit appareil étant caractérisé en ce qu'il comprend en outre au moins une paroi intercalaire formant cathode, fixée sur lesdites parois latérales et s'étendant à l'intérieur de ladite enceinte de façon sensiblement parallèle aux dites surfaces internes du corps creux, la ou chaque paroi intercalaire présentant deux surfaces opposées en regard des surfaces internes respectives des 2 dites parois principales du corps creux et recouvertes chacune d'une couche solide contenant du bore ou un composé du bore, et en ce que le dispositif formant anode présente au moins une partie s'étendant dans un espace entre la paroi intercalaire et l'une des surfaces internes d'une première paroi principale du corps creux et au moins une autre partie s'étendant dans un autre espace entre la paroi intercalaire et l'autre surface interne de la deuxième paroi principale du corps creux. Un tel appareil comportant, à l'intérieur même de l'enceinte, une ou plusieurs parois intercalaires recevant chacune deux couches solides borées permet ainsi d'améliorer le rendement de l'appareil en multipliant de façon efficace le nombre de couches solides borée tout en ayant desdites couches solides borées de faibles épaisseurs ou de faibles densités surfaciques sachant que, pour rappel, il faut réaliser des couches solides borées relativement minces pour minimiser les pertes. Cet appareil forme ainsi un détecteur multicouche de type compteur proportionnel à gaz, avec chaque couche solide borée d'épaisseur maîtrisée et adaptée aux pertes de neutrons supportables par le ou les systèmes de mesure de neutrons envisagés pour des applications nécessitant des efficacités supérieures à 10 %, notamment d'au moins 20%, voire approchant les 40 % ou plus. Avec l'appareil conforme à l'invention, les couches solides borées vont par paires et ainsi l'appareil comprend 2N couches solides borées où N est un entier supérieur ou égal à 2. L'architecture de cet appareil est en outre particulièrement simple et peu coûteuse, avec l'emploi de parois intercalaires engagées à l'intérieur de l'enceinte. Le nombre de parois intercalaires (de préférence métalliques) pourvues de couches solides de bore, ainsi que les dimensions latérales de ces parois intercalaires seront ajustés en fonction de l'application envisagée et de l'efficacité globale demandée au système de mesure. Dans un mode préféré de réalisation, l'appareil comprend plusieurs dites parois intercalaires de préférence au moins 3, formant cathode, parallèles entre elles et aux 2 dites surfaces internes des 2 dites parois principales et recouvertes desdites couches solides borées sur leurs deux surfaces opposées respectives, et le dispositif formant anode présente au moins une partie s'étendant dans l'espace entre chaque dite paroi principale du corps creux et la paroi intercalaire la plus proche, et au moins une partie s'étendant dans chaque espace entre 2 parois intercalaires successives. Plus particulièrement, lesdites parois principales et dites parois latérales sont rectangulaires, lesdites parois latérales comprenant deux premières parois latérales et deux deuxièmes parois latérales reliant lesdites parois principales de manière à définir un corps creux en forme de plaque creuse parallélépipédique, lesdites surfaces internes et dites paroi intercalaire étant sensiblement planes et parallèles entre elles. Plus particulièrement, un appareil selon l'invention comporte au moins 3 parois intercalaires adjacentes rectangulaires. La géométrie plane de l'enceinte et des parois intercalaires est plus facile à fabriquer et mieux adaptée à certaines applications, comme la détection de neutrons issus de containers ou fûts de déchets radioactifs en provenance de centrales nucléaires, que les appareils avec faisceau de tubes décrits dans les documents US 2005/0258373 et WO2004043372. Dans un mode de réalisation particulier, chaque dite paroi intercalaire présente au moins un orifice contre ou à proximité d'une dite paroi latérale, une partie de l'anode passant à travers ledit orifice. Plus particulièrement, le dispositif formant anode est réalisé d'un seul tenant avec des parties d'anode solidaires les unes des autres. Dans un autre mode de réalisation, le dispositif formant anode est divisé en plusieurs anodes distinctes. Plus particulièrement encore, une première paroi intercalaire comprend un premier dit orifice à proximité ou contre un premier angle à la jonction entre des premières dites première et deuxième parois latérales, et chaque paroi intercalaire qui lui est adjacente comprend un deuxième dit orifice à proximité ou contre un deuxième angle à la jonction entre des deuxièmes dites premières et deuxièmes parois latérales, ledit deuxième angle étant opposé audit premier angle, et ledit fil d'anode parcourt chaque dit espace entre une paroi intercalaire et une dite paroi principale et un dit espace entre 2 parois intercalaires adjacentes, en faisant plusieurs allers-et-retours entre les 2 premières parois latérales opposées parallèles ou entre les 2 deuxièmes parois latérales opposées depuis un dit premier angle vers un dit deuxième angle ; et ledit fil d'anode passe d'un dit espace entre 2 parois à un autre en passant par lesdits premier et deuxième orifices. Plus particulièrement encore, l'anode parcourt un premier espace entre une dite surface interne et une dite paroi intercalaire ou entre 2 parois intercalaires, selon une géométrie en créneaux, puis passe à l'espace suivant à travers une trémie formée par découpe d'une partie du bord d'une dite paroi intercalaire contre une dite paroi latérale, puis parcourt l'espace suivant, et ainsi de suite. Selon une autre caractéristique avantageuse de l'invention, les surfaces internes du corps creux et/ou les surfaces opposées de la ou chaque paroi intercalaire présentent des superficies supérieures ou égales à environ 0,3 m2 de préférence supérieure ou égale à environ 0,5 m2. De telles superficies de détection permettent avantageusement de mesurer les émissions de neutrons dans le cas de sources de neutrons volumineuses, telles que des fûts de déchets radioactifs. La géométrie plane des parois intercalaires desdites surfaces internes dudit corps creux est bien adaptée obtenir de telles superficies. Selon une autre caractéristique, les couches solides borées (contenant du bore ou composé de bore) présentent une densité surfacique comprise entre environ 0,03 et environ 0,5 mg/cm2. Plus ladite couche solide borée est épaisse, plus les pertes de neutrons sont importantes ; étant entendu que les pertes de neutrons correspondent à la proportion des neutrons incidents capturés, mais non détectés ; les pertes étant estimées à partir du rendement théorique qu'apporterait la quantité de bore 10 présente. Ainsi, selon la présente invention, pour minimiser les pertes, il est avantageux de réaliser des couches solides de bore qui soient minces, tout en compensant cette minceur par un accroissement du nombre de couches borée par un accroissement du nombre de parois intercalaires afin de garantir le rendement souhaité. Préférentiellement, les couches solides borée sont réalisées à base de bore élémentaire. L'appareil présente un meilleur rendement en utilisant du bore élémentaire, plutôt qu'un composé chimique tel que le carbure de bore (B4C), le nitrure de bore (BN) ou l'anhydride borique (B203). Avantageusement, lesdites couches solides borées sont essentiellement constituées de bore, dans une proportion comprise entre 90 et 100 %. Avantageusement encore, lesdites couches solides borées sont essentiellement constituées de bore 10, avec de préférence une teneur en bore 10 comprise entre environ 90 et 100 %, afin d'améliorer le rendement de l'appareil. On trouve par exemple dans le commerce du bore dit "enrichi en bore 10" dont la teneur en bore 10 est supérieure à 99 %. Plus particulièrement, les couches solides borée présentent une densité surfacique comprise entre environ 0,03 et environ 0,5 mg/cm2, et lesdites parois principales et parois latérales, et/ou la ou chaque dite paroi intercalaire sont réalisées dans un matériau dont le numéro atomique est inférieur à 20, notamment un matériau plastique ou métallique, ledit matériau étant un matériau conducteur, de préférence de l'aluminium, ou ladite couche solide borée étant recouverte d'un couche de métal, de préférence en aluminium, de préférence encore de densité surfacique inférieur à 0,01 mg/cm2. On peut de couvrir également de bore les parois latérales pour augmenter légèrement le rendement. L'avantage d'un matériau dont le numéro atomique est inférieur à 20, de préférence, est double : moins de sensibilité au rayonnement gamma et moins de sensibilité au rayonnement cosmique susceptible d'arracher d'un noyau lourd jusqu'à une dizaine de neutrons. Et, ladite couche métallique améliore la conductivité, ce qui améliore le comportement du détecteur à fort taux de comptage. Le dispositif formant anode peut donc être constitué d'une anode unique réalisé d'un seul tenant avec des parties d'anode solidaires les une des autres qui parcourt l'ensemble de l'enceinte. Toutefois, les limitations de l'électronique, ou bien des applications à fort taux de comptage ou nécessitant la localisation des neutrons, peuvent imposer de diviser la cathode en plusieurs, voire une multitude d'anodes distinctes ; ces anodes divisées pouvant se présenter sous la forme de brins ou tiges métalliques. Selon une autre caractéristique originale et avantageuse de l'invention, lesdites couches solides borées sont réalisées à base de nanoparticules de bore de granulométrie inférieure à 800 nm. Plus particulièrement lesdites particules sont des particules poreuses, d'une porosité de plus de 50%, constituées d'un enchevêtrement de nanofils de bore de plus petites tailles de préférence de diamètres 1 à 5 nm et de longueurs 10 à 50 nm. Pour réaliser une couche solide de bore d'épaisseur constante à partir de poudre de bore, il faut que la granulométrie de la poudre soit inférieure à l'épaisseur de la couche solide de bore. Or, une couche solide de bore présentant une densité surfacique 0,2 mg/cm2 correspond à une couche solide de bore d'épaisseur environ 1 pm. Il est donc avantageux de réaliser les couches solides de bore avec de telles nanoparticules, étant entendu que ces nanoparticules présentent des dimensions nanométriques inférieures à 0,8 pm, de préférence inférieure à 0,3 pm. La présente invention fournit également un dispositif comportant une pluralité d'appareils de détection selon l'invention ladite pluralité d'appareils de détection délimitant une grande cavité à l'intérieur de laquelle on peut disposer un dit objet volumineux source de neutrons tel qu'un fut de déchets radioactifs. Les principes de construction de ces dispositifs sont plus particulièrement les suivants : - La grande cavité est construite à partir de parois en polyéthylène ou polypropylène autoportantes ou appliquées sur une structure externe en acier autoportante. - Les appareils de détection selon l'invention sont apposés contre les parois internes polyéthylène ou polypropylène de ladite grande cavité. On notera que l'efficacité du système de mesure est peu affectée par la manière de monter les détecteurs dans ledit système, notamment par le recouvrement ou non des détecteurs dans les angles, du fait de l'aptitude des neutrons à diffuser et à se réfléchir sur les atomes du polyéthylène ou du polypropylène. - Entre les détecteurs et la grande cavité, on interpose éventuellement, dans cet ordre, une couche de modérateur, un absorbant de neutron et une protection mécanique, chacun de ces éléments étant décrit ci-après et pouvant être inséré ou non, indépendamment de l'existence des 2 autres. - La couche de modérateur a généralement une épaisseur comprise entre 0 et 2 cm et est généralement constituée de polyéthylène ou polypropylène. - Dans le cas de mesure d'objets émettant de grandes quantités de neutrons, on ajoute un matériau absorbeur de neutrons thermiques (Cd ou Sn). - La couche protectrice est constituée généralement d'aluminium (Al), et a une fonction de protection mécanique et de protection contre la contamination. Elle peut aussi être destinée à isoler le cadmium (cancérigène) de la grande cavité. - Dans les cavités à plusieurs couches d'appareils détecteurs superposés, on empile les appareils détecteurs et couche de modérateur sur la structure de base de la grande cavité en polyéthylène ou polypropylène ou en acier. Plus particulièrement, chaque appareil de détection de neutrons aussi dénommé ci-après détecteur, est une boîte parallélépipédique mince, assimilable à une plaque creuse. 4 plaques creuses délimitent une dite grande cavité parallélépipédique ouverte, c'est à dire sans fond ni couvercle lorsque lesdites plaques creuses sont disposées verticalement. Cette grande cavité peut être fermée soit avec 2 autres plaques creuses constituées d'appareils détecteurs, soit avec des matériaux non détecteurs. L'invention se rapporte également à un procédé de dépôt d'une couche solide de bore sur un support constitué de préférence d'une dite paroi ou surface pour la préparation d'une dite paroi ou surface recouverte d'une dite couche solide borée d'un appareil de détection de neutrons selon l'invention, ce procédé comportant les étapes suivantes : a) préparation de nanoparticules de bore de granulométrie inférieure à 0,8 pm, de préférence inférieure à 0,3 pm ; b) fabrication d'une suspension borée par mise en suspension des nanoparticules de bore dans un solvant volatil de préférence de l'éthanol ou acétone, et de préférence encore ajout d'un agent tensioactif ; c) dépôt ou projection sur ledit support d'un film liquide de ladite suspension borée ; et d) séchage de ladite suspension borée, notamment par chauffage. Le procédé de dépôt d'une couche de bore selon l'invention est donc utile pour la préparation d'un appareil de détection selon l'invention et plus particulièrement pour la préparation d'une dite paroi principale ou dite paroi intercalaire d'un dit appareil de détection selon l'invention. Ce procédé vise à réaliser des couches solides de bore présentant une épaisseur (ou densité surfacique) faible et maîtrisée, dans le but d'ajuster le détecteur à l'optimum choisi, entre rendement et pertes de neutrons. L'étape a) de préparation des nanoparticules de bore est particulièrement avantageuse en ce qu'elle permet de réaliser les nanoparticules de bore de granulométrie inférieure à 0,8 pm, de préférence inférieure à 0,3 pm, sachant que les poudres de bore disponibles dans le commerce ont actuellement une granulométrie autour de 30 pm, et que le bore est particulièrement dur (juste au-dessous du diamant dans l'échelle des duretés), donc difficile à broyer. A l'étape b, la caractéristique recherchée pour le solvant volatile est l'évaporation aisée, l'acétone étant meilleure de ce point de vue que l'éthanol, et l'eau moins volatile, mais plus inoffensive. A l'étape b, l'ajout un agent tensioactif, notamment dans une proportion inférieure à 5 % de la masse de bore, permet d'assurer un dépôt homogène et d'améliorer l'adhérence des nanoparticules sur la surface du support. De préférence, aux étapes c) et d), on chauffera préalablement le support, puis on projettera la suspension borée sur ce support chaud, de manière à ce qu'elle sèche quasi immédiatement, sans que la suspension borée n'ait le temps de couler latéralement. Dans une réalisation particulière de ce procédé, l'étape a) de préparation des nanoparticules de bore comporte les étapes suivantes de : a-1) synthèse d'un composé intermétallique bore/lithium (LiB) par réaction d'un mélange de bore et de lithium dans un réacteur, de préférence sous vide et sous un chauffage de l'ordre de 650°C voir plus loin notamment pendant 6 heures ; et a-2) transfert et hydrolyse du composé intermétallique bore/lithium afin de réaliser des nanoparticules de bore, de préférence par immersion dans un bain contenant de l'eau à température ambiante, sous atmosphère de gaz neutre tel que de l'argon ; et a-3) séparation des nanoparticules de bore, notamment par filtration et/ou centrifugation, avec les autres composés issus de la réaction d'hydrolyse. De préférence, selon autre caractéristique du procédé : - à l'étape a-1) la proportion de bore dans le mélange bore lithium introduit dans ledit réacteur est compris entre 39 et 50%, et - à l'étape a-2) on réalise un barbotage de gaz neutre de préférence d'argon dans le bain d'hydrolyse. Plus particulièrement à l'étape a-1), le composé intermétallique bore/lithium ainsi synthétisé a une formule chimique approximative Lii3O6B, et se présente sous la forme d'une éponge, l'excès de lithium emplissant les pores de l'éponge et protégeant l'alliage de l'oxydation lors de l'ouverture du réacteur. Plus particulièrement encore, à l'étape a-2), après refroidissement du réacteur, on ouvre le réacteur et on verse l'alliage dans un bain d'eau froide, ce qui conduit à une hydrolyse de l'alliage bore/lithium afin de réaliser des nanoparticules de bore. Cette réaction d'hydrolyse spontanée et exothermique avec l'eau est la suivante : LixB + xHZO -* B + xLiOH + x/2H2 + traces de différents boranes. A l'étape a-3), on réalise la séparation des nanoparticules de bore, afin d'éliminer les espèces collatérales et non désirables issues de la réaction de la synthèse des nanoparticules de bore tels que LiOH, dispersants et boranes. Dans un mode préféré de réalisation, à l'étape a2) on utilise avantageusement un bain contenant de l'eau et un agent dispersant, notamment à une concentration massique de 50 à 1000 ppm, pour limiter la croissance des nanoparticules de bore, de sorte que l'on obtienne des nanoparticules de bore dont la grande dimension moyenne se situe entre 250 et 800 nanomètres. On utilisera plus particulièrement un agent dispersant anionique de la société COATEX sous la référence GXCE ou encore un agent dispersant couplé d'un agent tensioactif non ionique de type polypropylène-polyoxyéthylène. L'agent dispersant permet de réduire quelque peu la taille des particules (facteur 2), mais l'absence totale d'agent dispersant aboutit à la production de particules de taille encore acceptable en quantité suffisante. Plus particulièrement, à l'issue de l'étape a-3) lesdites nanoparticules de bore présentent une taille de 250 à 800 nm et lesdites nanoparticules sont des particules poreuses, d'une porosité de plus de 50%, constituées d'un enchevêtrement de nanofils de bore de plus petites tailles notamment des diamètres de 1 à 5 nm et des longueurs de 10 à 50 nm. Du fait que les nanoparticules sont poreuses, leur taille en « équivalent bore massif » doit être diminuée proportionnellement à leur porosité. Ainsi, pour une porosité de 50% les nanoparticules ont une granulométrie effective en équivalent bore massif inférieure à 0,4 pm. Enfin, le procédé peut comprendre une dernière étape de contrôle de la quantité de nanoparticules de bore déposées sur le support par pesée différentielle. Le nouveau procédé de fabrication et de dépose de dite nanoparticules de bore selon l'invention présente un rendement de production de dites nanoparticules de bore (ci-après « NPB ») d'au moins 80 %, voire d'au moins 90 %. Après avoir réalisé de nombreux essais se soldant par un rendement déplorable ( D'autres procédés connus de dépôt d'une couche solide de bore sur un support sont envisageables, tels que : - dépôt par pulvérisation cathodique décrit plus loin dans la description, - dépôt en phase vapeur : vaporisation de bore 10, puis condensation sur le support, - dépôt par dissociation de boranes (composés gazeux de bore et d'hydrogène, explosif). Le nouveau procédé de dépôt de nanoparticules selon l'invention présente l'avantage d'économiser la matière première (pertes de moins de 10 % contre plus de 80 %) dont le prix est de l'ordre de 50 E/g. Pour l'ensemble de mesure avec une efficacité de 40 % décrit en exemple, si les pertes en bore 10 sont de 80 %, le coût de la matière première bore 10 sera de 90 000 E, contre 23 000 E avec les nanoparticules. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-après, de plusieurs exemples de mise en oeuvre non limitatifs, faite en référence aux figures annexées dans lesquelles : - La figure 1 représente une vue schématique d'un appareil de détection selon l'invention présenté schématiquement comme une plaque creuse parallélépipédique. - La figure 1A illustre schématiquement une coupe longitudinale selon le plan yOz d'un appareil de détection de neutrons connu dont l'enceinte 2 est parallélépipédique comme sur la figure 1. - La figure 2, déjà commentée, illustre schématiquement trois phénomènes distincts d'émission d'une particule alpha pouvant apparaître dans un appareil de détection de neutrons du type compteur proportionnel à gaz. - La figure 3, déjà commentée, illustre schématiquement l'émission de particules alpha et 7Li à l'opposé l'une de l'autre dans un appareil de détection de neutrons du type compteur proportionnel à gaz. - La figure 4 illustre schématiquement un appareil de détection de neutrons selon l'invention constitué d'une plaque parallélépipédique creuse comme représentée figure 1 mais vu depuis une paroi latérale 26a c'est-à-dire dans le plan yOz. La figure 4 n'est pas stricto insu une coupe dans le plan yOz car le point d'entrée 2a dans le premier étage 20-1 de la cavité 20 est positionné à un premier angle entre les parois latérales 25a et 26a tandis que la borne 33-1 est éloignée de 2a dans la direction Ox tel que montré figure 4B. - La figure 4A représente une vue en coupe selon AA dans un plan xOz perpendiculaire médian du dispositif de la figure 4. - La figure 4B représente une vue dans un plan xOy du premier étage 20-1 du dispositif de la figure 4. - La figure 5 illustre schématiquement un autre appareil de détection de neutrons conforme à l'invention vu depuis une dite deuxième paroi latérale 26a dans le plan yOz d'un appareil parallélépipédique de la figure 1. Il faut noter que, pour une représentation plus claire, l'épaisseur selon Oz, c'est-à-dire la largeur des parois latérales 25 et 26 sur les figures 4 et 5 a été dilatée par rapport à leurs dimensions selon Ox et Oy, car les dimensions typiques de ces parois sont de : 1 m x 0,7 m dans le plan xOy, et une épaisseur selon Oz de 4 cm pour l'appareil de la figure 4 et 6 cm pour l'appareil de la figure 5. Il faut également noter que les axes Ox et Oy peuvent être intervertis pour ce qui concerne l'orientation de l'anode. L'orientation des créneaux de l'anode peut être dans la direction Ox comme représenté figure 4B ou autrement selon la direction Oy sans incidence quant au rendement de l'appareil de détection. - La figure 6 est un graphe représentant la variation du rendement et des pertes dans une paire de couches solides de bore en fonction de la densité surfacique de cette couche. - La figure 7 illustre schématiquement, en coupe horizontale, un dispositif de mesure 5 de neutrons pour un fût de déchets radioactifs 6, où ce dispositif de mesure 5 est équipé de quatre appareils de détection conformes à l'invention 1, la-lb sous forme de plaque creuse parallélépipédique de la figure 1 disposée verticalement. - Les figures 7a et 7b sont des vues schématiques de mode de disposition des plaques la et lb entre elles selon la figure 7. - La figure 8 représente une photographie de nanoparticule de bore 60 selon l'invention. - La figure 9 illustre schématiquement une étape d'un procédé connu de dépôt d'une couche solide de bore sur un support par pulvérisation cathodique. Exemple 1 : nouveau procédé de préparation de nanoparticule de bore (NPB) et de dépôt sur une plaque d'aluminium. Le bore élémentaire, d'isotopie naturelle ou enrichi en bore 10, est disponible dans le commerce sous forme de poudre de granulométrie autour de 30 pm. 1. Méthodes habituelles de préparation de nano particules de bore : Les boranes B2H6, B4H10 sont gazeux à pression ordinaire, B5H9, B5H11 et B6H10 sont des liquides volatils, B10H14 est solide. Il est à noter que tous les boranes sont inflammables et les plus légers d'entre eux dont le diborane, extrêmement toxique, réagissent spontanément avec l'air, souvent de façon explosive (éclair vert). Les méthodes habituelles de production de nano particules de bore utilisent les décompositions à haute température du diborane B2H6, ou de la vapeur du décaborane B10H14 transportée sous argon dans un tube de quartz chauffé à 900°C. D'autre part des nanofils de bore ont été obtenus par pulvérisation (RF magnetron sputtering) de bore pur (99.9 %). 2. Nouvelle méthode de préparation de NPB à partir d'un alliage lithium-bore : 2.1 Protocole de préparation de l'alliage LiB : Un lingot, alliage à 70% en poids de lithium est préparé à partir de lithium très pur (99,94%) de la société Cogema et de bore de pureté 98%, granulométrie 44 pm de la société Alfa Aesar. La réaction est effectuée en tube d'acier inoxydable scellé sous argon. Ce dernier est chauffé dans un four horizontal, sous agitation rotative. La montée en température, de l'ambiante à 650°C , s'effectue en quatre heures. Deux réactions exothermiques se produisent, l'une à 377°C correspondant à la formation du composé LiB5, l'autre à 550°C, correspondant à la formation du composé LiB (NLii3O6B) et à sa cristallisation instantanée sous la forme d'un lingot d'une matrice fibreuse réfractaire de type éponge (qui ne fond pas en dessous de 1000°C) et de surcroît poreuse qui emprisonne l'excès de lithium. Si le composé LiB pur (39% en poids de Li) est pyrophorique et ne peut être manipulé à l'air, le lingot riche en lithium (70%) peut être utilisé sans inconvénient hormis celui d'oxyder très modérément le lithium protecteur. A la fin ces expérimentations, les inventeurs ont préparé des lingots à 50% en poids de lithium qui restent encore relativement inertes à l'air. En travaillant dans une atmosphère d'argon, on évite l'oxydation du lithium et une éventuelle explosion lors du transfert du LiB d'un tube à la solution aqueuse de l'étape 3.2 ci-après. 3.2 Protocole d'obtention des nano particules de bore : Une hydrolyse est réalisée dans de l'eau distillée qui contient un dispersant anionique COATEX@ GXCE ou encore un agent tensioactif de type polypropylène-polyoxyethylene en très faible quantité (50 à 1000 ppm). L'alliage LiB produit du bore élémentaire sous forme amorphe (noir-marron), de l'hydroxyde de lithium (LiOH), réaction inévitablement accompagnée d'un dégagement d'hydrogène d'un certain volume de borane. Au contact de la solution aqueuse lithiée de pH élevé, la majeure partie de ce borane est transformé en borate de lithium, le reste se dilue dans l'atmosphère et est reconnaissable à son odeur très désagréable. L'hydrolyse de LiB doit être effectuée sous argon avec un très fort barbotage permanent dans la solution contenant un dispersant. Les premières 26 expériences ont été effectuées en utilisant l'alliage à 70% en poids de lithium et 30% de Bore, et ont donné un rendement limité. Seulement 20-28% du bore initial est converti en nano particules. Alors que l'alliage à 50% de Li a un rendement d'au moins 80%. L'évacuation des molécules d'hydrogène qui se libèrent lors de la réaction d'hydrolyse de LiB dans l'eau, par l'azote ou argon gazeux (barbotage violent) a permis d'obtenir l'efficacité de la conversion de LiB en NBP supérieure à 80% voire à 90%. 2.5 Protocole de séparation de NPB de la solution basique aqueuse : La réaction d'hydrolyse dure environ 30 à 40 minutes sous un fort barbotage à l'argon. Une fois la réaction finie, la séparation de NPB se fait par une centrifugation Pour obtenir de bons résultats de pureté de NPB (et surtout éliminer des ions Li) il faut répéter le lavage au moins trois fois. Le dernier lavage se fait dans l'éthanol. On peut alternativement et avantageusement utiliser de l'acétone à la place de l'éthanol. 2.6 Evaluation quantitative d'efficacité réactionnelle s'effectue par le séchage de NPB de la suspension en éthanol. Les NPB ont été séchées à l'étuve réglée à 80°C. Après l'évacuation totale de l'éthanol, la pesée de NPB s'effectue à température ambiante et après avoir obtenu l'équilibre entre les NPB et la vapeur d'eau ambiante. Les particules de NPB 60 obtenues sont représentées sur la figure 8. 2.7 Analyses chimiques des NPB Les analyses chimiques effectuées sur 5 différents échantillons montrent que la quantité de Bore dans la masse d'une NPB est au moins de 92%. 2.8 Dépôt de NPB sur les deux surfaces de 3 plaques d'aluminium destinées à constituer des parois intercalaires 4 d'appareil de détection décrit à l'exemple 2, et sur une face de chacune des 2 parois principales 22a et 22b de l'appareil de détection 1 décrit à l'exemple 2. Avant dépôt de particules de NPB sur la surface d'aluminium, on a dégraissé les plaques d'aluminium par le traitement à l'acétone et par la suite elles ont été conservées dans l'éthanol pur. Avant dépôt, les plaques ont été séchées à 80° C. Sur les plaques encore à température relativement élevée, les NPB ont été délayées à la main en utilisant une pipette. Il faut remarquer qu'avant dépôt, les NPB ont été soniquées pendant 30 minutes. Une fois le dépôt réalisé, l'évaporation d'éthanol de la surface d'aluminium étant finie, la quantité de NPB a été estimée par pesée à une densité surfacique de 0,003 = 0,005 mmg/cm2. 3. Procédé de dépôt par pulvérisation cathodique Un second procédé de dépôt d'une couche solide de bore sur un support, dit de pulvérisation cathodique, comporte les étapes suivantes en référence à la figure 9 : - on place une cible 7, à savoir un bloc de bore 10, dans un réacteur 8 contenant un gaz neutre tel que de l'argon ; - on applique une différence de potentiel entre la cible 7 et les parois du réacteur 8 au sein d'une atmosphère raréfiée permettant la création d'un plasma froid. Sous l'effet du champ électrique, les espèces positives du plasma (ions d'argon) se trouvent attirées par la cathode (cible 7 en bore 10) et entrent en collision avec cette dernière. Leur impact, provoque ainsi la pulvérisation des atomes de la cible sous forme de particules neutres qui se condensent sur le support 9 formant ainsi une couche solide de bore 10 sur ce support 9. Exemple 2 : appareil de détection de neutrons selon l'invention En référence aux figures 1 à 5 et 7, un appareil de détection de neutrons 1 conforme à l'invention est du type compteur proportionnel à gaz et comporte : - une enceinte 2 formant cathode et délimitant intérieurement une cavité 20 fermée et remplie d'un gaz, tel qu'un mélange gazeux Argon (Ar) / Dioxyde de carbone (CO2) en proportion 90 / 10 ; et - un dispositif formant anode 3 s'étendant en partie à l'intérieur de ladite enceinte 2, autrement dit à l'intérieur de ladite cavité 20 tel que décrit plus loin. L'anode est un fil métallique (typiquement tungstène) de petit diamètre (moins de 100 pm). L'enceinte 2 est réalisée dans un matériau dont le numéro atomique est inférieur à 20, de préférence dans un matériau métallique comme par exemple en aluminium, et comporte : - un corps creux 21 formé par une enceinte 2 parallélépipédique à 6 faces présentant deux parois principales 22a, 22b planes et parallèles entre elles, s'étendant selon un plan xOy, ces parois principales 22a 22b présentant respectivement des surfaces internes 23 planes, parallèles entre elles et recouvertes chacune d'une couche solide de bore 24 tel que décrit à l'exemple 1 ; - deux premières parois latérales 25a et 25b relient les bords opposés des parois principales 22a et 22b en vis-à-vis dans la direction Oy, s'étendant selon un plan xOz, et deux deuxièmes parois latérales 26a et 26b relient les bords opposés des parois principales 22a 22b dans la direction Ox, lesdites parois latérales 26a et 26b s'étendant dans des plans yOz. Sur les figures 4, 4A et 4B, l'appareil de détection de neutrons 1 comprend 2 parois intercalaires 4, 4a-4b, formant cathode, fixées sur l'enceinte 2 et s'étendant à l'intérieur de l'enceinte 2, autrement dit à l'intérieur de la cavité 20, de façon parallèle aux parois principales 22a et 22b et à leurs surfaces internes 23 du corps creux 21. La ou chaque paroi intercalaire 4 présente deux surfaces planes et opposées 40 en regard des surfaces internes 23 respectives des parois principales 22a et 22b du corps creux 21, où chaque surface plane 40 est recouverte d'une couche solide de bore 44. Sur la figure 5, l'appareil comporte 6 parois intercalaires 4. Les surfaces internes 23 des parois 22a et 22b du corps creux 21 et les surfaces planes 40 opposées de la ou chaque paroi intercalaire 4 présentent des dimensions longitudinales (selon Oy) et transversales (selon Ox) supérieures à 20 cm. Dans un exemple d'application, la largeur (selon Ox) est de 70 cm, et la longueur (selon Oy) est de 1 m, afin de construire une cavité acceptant un fût de 200 L avec des marges de manutention. Les parois intercalaires 4, 4a, 4b formant cathode et parallèles entre elles, sont régulièrement espacées les unes des autres, autrement dit l'écart entre deux parois intercalaires 4 adjacentes est constant (7 mm), et en outre cet écart est le même entre les parois principales 22a 22b du corps creux 21 et les parois intercalaires 4 directement voisines desdites parois latérales 22. La cavité 20 est ainsi partagée en plusieurs étages ou alvéoles notamment 3 étages 20-1 20-2 et 20-3 sur la figure4. Les parois intercalaires 4 sont pleines et fixées auxdites premières parois latérales 25a et 25b et deuxièmes parois latérales 26a et 26b excepté au niveau de trémies 35. Ces trémies 35 sont réalisées par découpe partielle des parois intercalaires 4 du côté de leur jonction auxdites premières parois latérales 25a et 25b de façon à permettre le passage du fil de l'anode 3 entre deux étages 20-1 à 20-3 tel que décrit ci-après. Ces trémies ou orifices 35 sont donc délimités d'une part par une paroi 25a ou 25b et d'autre part par un bord libre 40a à l'extrémité de la paroi intercalaire qui lui fait face suite à ladite découpe. Les premières parois intercalaires (celles qui font faces aux parois principales 22a ou 22b de la cavité 20) ne comportent qu'une seule trémie 35b : dans l'une 4a (figure 4) l'anode entre en 2a depuis l'extérieur de l'enceinte 2 dans l'autre 4b (figure 4) l'anode s'arrête sur un plot isolant 33-2. Les parois intercalaires 4 intermédiaires comprennent deux trémies 35a et 35b disposées dans deux angles opposés : opposés diagonalement dans le cas décrit en figure 4B, ou plus généralement à 2 extrémités opposées d'une face 25a, 25b, 26a ou 26b, selon la géométrie du créneau. Le fait que les trémies soient le cas échéant opposées diagonalement résulte du nombre de brins (parties rectilignes selon Oy du fil d'anode dans la figure 4b : 30, 30a) ou nombre de créneau, à savoir nombre pair ou impair. Sur la figure 4B, la trémie 35b se situe à un premier angle au niveau de la jonction entre les première et deuxième parois latérales 25a et 26a et la trémie 35a se situe à un deuxième angle réalisé par la jonction entre les première et deuxième parois latérales 25b et 26b, car il y a 7 brins 30, 30a, 30b. S'il n'y avait que 6 brins, la trémie 35b serait dans le coin 25a, 26b. Tel que représenté sur les figures 4, 4A et 4B, le fil de l'anode 3 rentre dans la cavité 20 au niveau 2a de l'enceinte 2 dans une première paroi latérale 25a à proximité du trièdre du coin réalisé par la jonction des première et deuxième parois latérales 25a et 26a et de la première paroi principale 22a. Une partie 30, 30a du fil parcourt l'étage 20-1 de la cavité entre la première paroi principale 22a et la première paroi intercalaire 4a suivant une géométrie en créneaux tel que montré sur la figure 4B en réalisant une succession d'allers-retours entre les deux premières parois latérales 25a et 25b. Les parties de fil 30, 30a s'étendant dans la direction Oy entre lesdites premières parois latérales 25a et 25b étant séparées par des parties de fil 36 s'étendant parallèlement et contre lesdites premières parois latérales 25a et 25b en alternance sur une première paroi latérale 25a puis une deuxième première paroi latérale 25b et ainsi successivement dans la direction Oz. Le fil de l'anode arrive ainsi jusqu'à proximité du trièdre du coin opposé diagonalement formé par la jonction entre les deux première et deuxième parois latérales 25b et 26b et la deuxième paroi principale 22b. A chaque fois que le fil de l'anode arrive à proximité d'une dite première ou deuxième paroi latérale 25a 25b, 26a 26b, il est fixé à celle-ci par des bornes 33. Au niveau de la borne 33-1, une partie 32a du fil 3 se dirige à travers une trémie 35b à l'extrémité de la première paroi intercalaire 4a à proximité de la première paroi latérale 25b pour arriver au deuxième étage 20-2 délimité par la première paroi intercalaire 4a et la deuxième paroi intercalaire 4b de la figure 4a. Une partie 31 du fil de l'anode suivant la partie 32a parcourt l'étage 20-2 en créneaux de manière semblable à la représentation de la figure 4B mais pour arriver à l'angle diagonalement opposé entre les parois latérales 25a et 26a en vis-à-vis d'une trémie 35a à l'extrémité de la paroi intercalaire 4b à proximité de la paroi latérale 25a. La partie 32b du fil 3 s'étend dans la direction Oz à travers la trémie 35a pour arriver au dernier étage 20-3. Le fil de l'anode dans sa partie 30b parcourt à nouveau en créneaux le dernier étage 20-3 en alternance entre les parois 25a et 25b dans la direction Ox pour arriver contre la paroi 25b à proximité du trièdre formé par les parois 22b 25b et 26b au niveau d'une borne 33, 33-2. L'anode a donc une géométrie en créneaux dans chaque étage ou alvéole, de manière à balayer l'ensemble de la surface du plan xOy dans cet étage ou alvéole. Les figures 4 et 5 ne montrent pas ces créneaux. Toutefois ce qui est représenté par les brins 30 30a 31 et 30b sur la figure 4 est la tranche d'un enchainement de créneau représenté figure 4b. En d'autre terme, les parties 32a et 32b ne sont pas situées à une même coordonnée x. Le dispositif formant anode 3 est fixé sur les parois d'extrémité 25, 26 de l'enceinte 2 via des pièces d'isolation 33. Dans les modes de réalisation des figures 4, 4A et 4B et 5, le dispositif formant anode 3 est réalisé d'un seul tenant avec les parties 30, 31, 32 d'anode solidaires les une des autres. Toutefois dans une variante non illustrée, le dispositif formant anode 3 est divisé en plusieurs anodes distinctes afin de répondre à des contraintes de limitation de l'électronique et/ou à des applications à fort taux de comptage et/ou à des applications nécessitant la localisation des neutrons. Concernant les couches solides de bore 24, 44, elles répondent aux caractéristiques suivantes comme décrit à l'exemple 1 - densité surfacique comprise entre environ 0,03 et environ 0,5 mg/cm2 ; - enrichissement des couches 24, 44 en bore 10, avec de préférence une teneur en bore 10 comprise entre environ 90 et 100 % ; - recouvrement éventuel des couches 24, 44 avec une couche de métal, de préférence aluminium, de densité surfacique inférieure à 0,01 mg/cm2 ; - les couches 24, 44 sont réalisées à base de bore 10 élémentaire, et notamment à base de nanoparticules de bore de granulométrie inférieure à 0,8 pm, de préférence inférieure à 0,3 pm. La figure 6 illustre la variation du rendement (courbe CR) et des pertes (courbe CP) dans une paire de couches solides de bore en fonction de la densité surfacique DS de cette couche exprimée en mg/cm2. On note que le rendement est maximal pour un dépôt de 0,5 mg/cm2 mais que les pertes augmentent avec la densité surfacique DS. Ainsi, cette densité de 0,5 mg/cm2 n'est pas optimale, parce que plus le dépôt est épais et plus les pertes de neutrons sont importantes ; pour rappel les pertes de neutrons correspondent à la proportion des neutrons incidents capturés, mais non détectés et ces pertes sont estimées à partir du rendement théorique qu'apporterait la quantité de bore 10 présente. En conséquence, la densité surfacique des couches 24, 44 est inférieure à 0,5 mg/cmZ. L'appareil 1 illustré en figures 4, avec toutefois 4 paires de couches au lieu de 3, est bien adapté pour équiper un système de quantification de plutonium dans un fût de déchets radioactifs dont le volume est typiquement de l'ordre de 200 litres. Le rendement d'un appareil 1 de la figure 4 à 4 paires de couches (8 couches) 24, 44, dans lequel les couches 24, 44 présentent une densité surfacique égale à 0,2 mg/cmZ, est de 20 % avec 10 % de pertes ; autrement dit sur 100 neutrons incidents, 20 neutrons sont détectés, 10 neutrons sont capturés mais non détectés, et 70 neutrons traversent l'appareil 1. La figure 8 illustre un système de mesure 5 de déchets radioactifs ; ce type de système s'adressant en général à des déchets conditionnés en fûts, mais le principe est adaptable à d'autres géométries et d'autres objets. Le plutonium contenu dans les déchets radioactifs subit des fissions spontanées, génératrices de neutrons. Or, la quantité de neutrons émis est proportionnelle à la masse de plutonium présente dans ces déchets, avec divers facteurs d'influence tels que l'isotopie, la présence ou non de curium, la nature chimique, etc. En général, pour quantifier le plutonium présent, on recherche les coïncidences, c'est-à-dire la détection quasi simultanée de deux neutrons ou plus, qui sont la signature des fissions. En effet, chaque fission émet plusieurs neutron, en moyenne autour de trois, ce qui permet de s'affranchir d'autres réactions génératrices de neutrons et très influencées par la nature du composé chimique de plutonium (oxyde, métal, autre composé). Compte tenu du fait que le nombre de coïncidences détectées est proportionnel au carré de l'efficacité globale du système, on recherche en général une efficacité du système de mesure relativement élevée, c'est-à-dire supérieure à 10 %. Les appareils de détection de neutrons 1 conformes à l'invention sont ainsi particulièrement bien adaptés pour ces applications. Sur les figures 7, 7A et 7B, on décrit un dispositif de détection de neutrons 5 formés par quatre appareils de détection 1 fixés de manière à délimiter une grande cavité 50 parallélépipédique à l'intérieur de laquelle on peut placer un fût de déchets radioactifs cylindrique 6, à section transversale circulaire ou rectangulaire, de préférence parallélépipédique. Un tel dispositif de mesure 5 de déchets radioactifs contenus dans un fût 6 de 200 litres, conçu pour la quantification du plutonium dans ces déchets radioactifs, comporte du centre vers l'extérieur : - une grande cavité 50 délimitée par l'éventuelle couche de protection en aluminium 51, et - 4 appareils de détection la, lb formant un parallélépipède de section transversale carrée, ladite grande cavité 50 formant un espace vide dans lequel on introduit le fût 6 pour la mesure, une telle grande cavité 50 étant close par une paroi de fond et un couvercle à ses extrémités dans la direction Oz (non visibles sur la figure 7), ladite paroi de fond et/ou ledit couvercle étant escamotable pour pouvoir introduire le fût 6 dans ladite cavité 50 ; pour un fût 6 de 200 L, les dimensions de la cavité 50 sont par exemple de 0,7 x 0,7 x 1 mètre dans les directions Ox, Oy et respectivement Oz ; - une couche formant modérateur et réflecteur de neutrons 52, en polyéthylène ou polypropylène, de 10 à 15 cm d'épaisseur ; sachant que beaucoup de neutrons ne sont pas encore thermalisés et traversent les appareils de détection 1 sans être détectés, de sorte que ces neutrons peuvent être thermalisés par cette couche puis réfléchis vers les appareils de détection 1 afin de pouvoir être détectés ; - un éventuel écran 53 protégeant la cavité 50 des neutrons exogènes, essentiellement issus du rayonnement cosmique ; un tel écran 53 pouvant être réalisé dans un matériau à la fois modérateur et absorbant pour les neutrons, comme par exemple le polychlorure de vinyle, le plâtre ou le polyéthylène chargé de bore. Lesdites premières et deuxièmes parois creuses longitudinales la et lb sont recouvertes sur leur face interne du côté de ladite cavité 50 par les couches 51 superposées. Il est en outre envisageable que la paroi de fond et/ou le couvercle fermant la cavité 50 forment des appareils de détection 1 conformes à l'invention, avec la même architecture. Pour obtenir une efficacité globale de 15 %, on utilisera des appareils 1 comportant trois parois intercalaires 4, c'est-à-dire huit couches solides de bore. Pour obtenir une efficacité équivalente globale équivalente de 15 % avec un faisceau de tubes tel que décrit dans les documents US 2005/0258373 et WO2004043372, il faudrait employer 1800 tubes de diamètre 4 mm et de longueur 1 m. Ces appareils de détection 1 sont également envisageables pour une application de contrôle de personnes ou d'objets en vue de détecter le transport illégal de matériaux fissiles. Dans une telle application, la configuration du système de mesure 5 serait semblable à celle décrite ci-dessus en référence à la figure 8, mais elle serait déclinée sous la forme d'un tunnel ou d'un portique. Ces appareils de détection 1 sont également envisageables pour une application dite "d'interrogation neutronique active" permettant de détecter d'autres isotopes ; la mesure neutronique passive tel que décrite ci-dessus en référence à la figure 8 s'adresse aux isotopes pairs du plutonium, tandis que la mesure neutronique active s'adresse aux isotopes impairs et à l'uranium. Une telle application nécessite la mise en oeuvre d'une source extérieure de neutrons afin de détecter les fissions induites par ces neutrons. Une autre application pour ces appareils de détection 1 conforme à l'invention réside dans le contrôle de la matière fissile. Ce type d'application vise non seulement à quantifier la matière fissile, mais aussi à en déterminer la composition et l'isotopie. Pour cela, on ne détecte pas seulement les paires de neutrons comme décrit ci-dessus, mais on quantifie le nombre de paires, de triplets, voire de quadruplets. Pour une telle application, l'efficacité requise est alors très élevée, de l'ordre de 40 %. Pour atteindre une telle efficacité, il faut réduire les pertes autant que possible dans les appareils de détection 1, quitte à multiplier le nombre de couches solides de bore et, dans ce cas, il faut réduire l'épaisseur ou la densité surfacique de ces couches solides de bore. Par exemple, pour atteindre une efficacité de 40 %, on peut utiliser un système de mesure 5 tel que décrit ci-dessus en référence à la figure 8, à la différence que : - à la place d'avoir sur chaque côté un seul appareil de détection 1, on utilise successivement quatre appareils de détection 1 conformes à l'invention, où chaque appareil 1 comporte vingt quatre couches solides de bore 10 (selon figure 5 étendue à 11 parois intercalaires 4 au lieu de 6) présentant une densité surfacique de 0,1 mg/cm2, avec des couches de modérateur de neutrons disposées entre les appareils de détection 1 successifs ; et - la paroi de fond et le couvercle de fermeture de la cavité forment des appareils de détection 1 conformes à l'invention, avec la même architecture. Pour obtenir une efficacité équivalente globale équivalente de 40 % avec un faisceau de tubes tel que décrit dans les documents US 2005/0258373 et WO2004043372, il faudrait employer 30000 tubes de diamètre 4 mm et de longueur 1 m. Pour effectuer le dépôt des couches solides de bore 24 et 44 sur leurs supports respectifs 22, 23 et 4, 40, tout en garantissant une bonne maîtrise de l'épaisseur ou de la densité surfacique, les procédés décrits en exemple 1 sont envisageables. Les exemples de mise en oeuvre décrits ci-dessus ne présentent aucun caractère limitatif et d'autres améliorations et détails peuvent être apportés à l'appareil selon l'invention, sans pour autant sortir du cadre de l'invention où d'autres formes de parois intercalaires et/ou d'enceinte et/ou de dispositif formant anode peuvent par exemple être réalisées. REVENDICATIONS1. Appareil (1) de détection de neutrons du type compteur proportionnel à gaz, comportant une enceinte (2) formant cathode, ladite enceinte (2) étant remplie d'un gaz et comportant un corps creux (21) comprenant 2 parois principales (22a, 22b) reliées entre elles par des parois latérales (25a-25b, 26a-26b), lesdites 2 parois principales (22a, 22b) présentant respectivement deux surfaces internes (23) sensiblement parallèles entre elles et recouvertes chacune d'une couche solide contenant du bore ou un composé du bore (24) ; et un dispositif formant anode (3) s'étendant à l'intérieur de ladite enceinte (2), ledit appareil étant caractérisé en ce qu'il comprend en outre au moins une paroi intercalaire (4) formant cathode, fixée sur lesdites parois latérales (25a-25b, 26a-26b) et s'étendant à l'intérieur de ladite enceinte (2) de façon sensiblement parallèle aux surfaces internes (23) du corps creux (21), la ou chaque paroi intercalaire (4) présentant deux surfaces (40) opposées en regard des surfaces internes (23) respectives des 2 dites parois principales (22a, 22b) du corps creux (21) et recouvertes chacune d'une couche solide contenant du bore ou un composé du bore (44) dénommée couche borée, et en ce que le dispositif formant anode (3) présente au moins une partie (30a) s'étendant dans un espace (20-1) entre la paroi intercalaire (4, 4a) et l'une des surfaces internes (23) d'une première paroi principale (22a) du corps creux (21) et au moins une autre partie (30b) s'étendant dans un autre espace (20-3) entre la paroi intercalaire (4, 4b) et l'autre surface interne (23) de la deuxième paroi principale (22b) du corps creux (21). 2. Appareil (1) selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend plusieurs dites parois intercalaires (4) de préférence au moins 3, formant cathode, parallèles entre elles et aux 2 dites surfaces internes (23) des 2 dites parois principales (22a, 22b) et recouvertes desdites couches solides borée (44) sur leurs deux surfaces (40) opposées respectives, et le dispositif formant anode (3) présente au moins une partie (30a, 30b) s'étendant dans l'espace (20-1, 20-3) entrechaque dite paroi principale (22a, 22b) et la paroi intercalaire la plus proche (4a, 4b), et au moins une partie (31) s'étendant dans chaque espace (20-2) entre 2 parois intercalaires (4) successives. 3. Appareil (1) selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que lesdites parois principales (22a, 22b) et dites parois latérales (25a-25b, 26a-26b) sont rectangulaires, lesdites parois latérales comprenant deux premières parois latérales (25a-25b) et deux deuxièmes parois latérales (26a-26b) reliant lesdites parois principales (22a-22b) de manière à définir un corps creux (21) en forme de plaque creuse parallélépipédique (1, la-lb), lesdites surfaces internes (23) et dites paroi intercalaire (4) étant sensiblement planes et parallèles entre elles. 4. Appareil de détection (1) selon l'une des revendications 1 à 3 caractérisé en ce que chaque dite paroi intercalaire (4, 4a-4b) présente au moins un orifice (35, 35a-35b) contre ou à proximité d'une dite paroi latérale (25a-25b, 26a-26b), une partie (32, 32a-32b) de l'anode passant à travers ledit orifice (35, 35a-35b). 5. Appareil (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le dispositif formant anode (3) est réalisé d'un seul tenant avec des parties d'anode (30, 31, 32) solidaires les unes des autres. 6. Appareil de détection (1) selon les revendications 3 à 5, caractérisé en ce qu'une première paroi intercalaire (4, 4a) comprend un premier dit orifice (35a) à proximité ou contre un premier angle à la jonction entre des premières dites première et deuxième parois latérales (25a, 26a), et chaque paroi intercalaire qui lui est adjacente (4b) comprend un deuxième dit orifice (35b) à proximité ou contre un deuxième angle à la jonction entre des deuxièmes dites première et deuxième parois latérales (25b, 26b ou 25a, 26b, ou 25b, 26a) ledit deuxième angle étant opposés audit premier angle, et ledit fil d'anode (3) parcourt chaque dit espace (20-1 à 20-3) entre une paroiintercalaire (4a, 4b) et une dite paroi principale (22a, 22b) et un dit espace (20-2) entre 2 parois intercalaires adjacentes, en faisant plusieurs allers-et-retours entre les 2 premières parois latérales opposées parallèles (25a, 25b) ou entre les 2 deuxièmes parois latérales opposées (26a, 26b) depuis un dit premier angle vers un dit deuxième angle ; et ledit fil d'anode (3) passe d'un dit espace entre 2 parois à un autre en passant par lesdits premier et deuxième orifices (35a, 35b). 7. Appareil (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que lesdites couches solides borées (24, 44) sont essentiellement constituées de bore 10, dans une proportion comprise entre 90 et 100 %. 8. Appareil (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que les couches solides borée (24, 44) présentent une densité surfacique comprise entre environ 0,03 et environ 0,5 mg/cm2, et lesdites parois principales (22a, 22b) et parois latérales (25a-25b, 26a-26b), et/ou la ou chaque dite paroi intercalaire (4) sont réalisées dans un matériau dont le numéro atomique est inférieur à 20, notamment un matériau plastique ou métallique, ledit matériau étant un matériau conducteur, de préférence de l'aluminium, ou ladite couche solide borée (24, 44) étant recouverte d'un couche de métal, de préférence en aluminium, de préférence encore de densité surfacique inférieur à 0,01 mg/cm2. 9. Appareil (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que lesdites couches solides borée (24, 44) sont réalisées à base de nanoparticules de bore (60) de granulométrie inférieure à 800 nm. 10. Dispositif de détection de neutron (5) utile pour la détection de neutrons émis par un objet volumineux tel qu'un fût de déchets radioactifs (6) comportant une pluralité d'appareils de détection (1, la-lb) selon l'une des revendications 1 à 9, ladite pluralitéd'appareils de détection (1, la-lb) délimitant une grande cavité (50) à l'intérieur de laquelle on peut disposer un dit objet volumineux (6). 11. Procédé de dépôt d'une couche solide de bore sur un support constitué d'une dite paroi ou surface (22a, 22b, 23, 4, 40) pour la préparation d'une dite paroi ou surface recouverte d'une dite couche solide borée d'un appareil (1) de détection de neutrons selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce qu'il comporte les étapes suivantes : a) préparation de nanoparticules de bore (60) de granulométrie inférieure à 0,8 pm, de préférence inférieure à 0,3 pm ; b) fabrication d'une suspension borée par mise en suspension des nanoparticules de bore dans un solvant volatil de préférence de l'éthanol ou acétone, et de préférence encore ajout d'un agent tensioactif assurant la fonction de colle pour les nanoparticules ; c) dépôt ou projection sur ledit support (22a, 22b, 23, 4, 40) d'un film liquide de ladite suspension borée ; d) séchage de ladite suspension borée, notamment par chauffage. 12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que l'étape a) de préparation des nanoparticules de bore comporte les étapes suivantes de : a-1) synthèse d'un composé intermétallique bore/lithium LiB par réaction d'un mélange de bore et de lithium dans un réacteur, de préférence sous vide et sous un chauffage de l'ordre de 650°C ; et a-2) transfert et hydrolyse du composé intermétallique bore/lithium afin de réaliser des nanoparticules de bore, par immersion dans un bain contenant de l'eau à température ambiante, sous atmosphère de gaz neutre tel que de l'argon ; eta-3) séparation des nanoparticules de bore, notamment par filtration et/ou centrifugation, avec les autres composés issus de la réaction d'hydrolyse. 13. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que : - à l'étape a-1) la proportion de bore dans le mélange bore lithium introduit dans ledit réacteur est compris entre 39 et 50%, et - à l'étape a-2) on réalise un barbotage de gaz neutre de préférence d'argon dans le bain d'hydrolyse. 14. Procédé selon l'une des revendications 12 ou 13, caractérisé en ce que à l'étape a-2) ledit bain contient de l'eau et un agent dispersant de préférence anionique, à la concentration appropriée pour limiter la croissance des nanoparticules. 15. Procédé selon l'un des revendications 11 à 14 caractérisé en ce que à l'issue de l'étape a-3) lesdites nanoparticules de bore présentent une taille de 250 à 800 nm et lesdites nanoparticules sont des particules poreuses, d'une porosité de plus de 50%, constituées d'un enchevêtrement de nanofils de bore de plus petites tailles notamment des diamètres de 1 à 5 nm et des longueurs de 10 à 50 nm.