FR 2960943 A1 20111209 FR 1002329 A 20100602 La présente invention concerne un procédé d'oxycombustion de combustibles solides, liquides et/ou gazeux, comprenant une boucle de production d'oxygène. 10 Compte tenu des évolutions climatiques observées ces dernières décennies et de celles prévisibles à long terme, la maîtrise des émissions de gaz à effet de serre devient une exigence de plus en plus forte pour tous les secteurs économiques, et en particulier ceux concernant la production 15 d'énergie. Une des voies possibles pour maîtriser les rejets de gaz à effet de serre à l'atmosphère est le captage et la séquestration du dioxyde de carbone. Cette option est spécialement adaptée dans le cas de l'utilisation centralisée d'énergies fossiles. La plupart des solutions envisagées induisent une pénalité énergétique importante, avec une autoconsommation de l'ordre de 20 à 30%, 20 comme pour les procédés de captage aux amines en postcombustion. Parmi les moyens de combustion permettant la capture du CO2, les unités d'oxycombustion présentent l'avantage de produire des fumées de combustion exemptes d'azote venant de l'air de combustion puisque la 25 combustion se fait à partir d'oxygène pur. Cet oxygène pur est habituellement produit par une unité de séparation d'air (ou ASU, "Air Separation Unit" selon la terminologie anglo-saxonne). Un inconvénient de ce mode de combustion, et des ASU en particulier, est leur forte consommation énergétique et leur coût d'investissement élevé qui augmente sensiblement le coût global du captage. 1 30 La demanderesse a mis en évidence les avantages multiples d'un procédé combinant une boucle chimique de production d'oxygène avec une unité d'oxycombustion. Ainsi, la présente invention concerne un procédé d'oxycombustion de combustibles solides, liquides et/ou gazeux, dans lequel on effectue les étapes suivantes: - on oxyde un solide transporteur d'oxygène dans une zone d'oxydation (Rl), - on transporte en lit fluidisé ledit solide dans un état maximal d'oxydation vers une zone de production d'oxygène (R2), - on libère l'oxygène dudit solide dans la zone de production par abaissement de la pression partielle d'oxygène à une température comprise entre 400 et 700°C, - on recycle en lit fluidisé ledit solide dans un état diminué d'oxydation vers la zone d'oxydation, - on produit un effluent gazeux contenant de l'oxygène par un conduit d'évacuation en sortie de la zone de production (R2), et on l'introduit dans une zone d'oxycombustion (R3), - on introduit une charge combustible dans la zone d'oxycombustion (R3). Au moins une partie de l'effluent pauvre en oxygène en sortie de la zone d'oxycombustion (R3) peut être injectée dans la zone de production d'oxygène (R2). Le solide transporteur d'oxygène peut répondre à la formule AXMnO2_ 8yH2O, avec 0 10 On peut introduire dans la zone d'oxycombustion (R3) une charge de type sable et/ou schiste bitumineux et on peut évacuer les composants minéraux de ladite zone. La zone d'oxycombustion (R3-R4) peut comporter une zone de réduction constituant une seconde boucle chimique avec une zone d'oxydation, un solide 20 porteur d'oxygène circulant dans ladite seconde boucle. On peut disposer une zone de gazéification entre la zone de production d'oxygène (R2) et la zone d'oxydation (R3), la charge étant introduite dans ladite zone de gazéification (R6). L'invention concerne également une installation d'oxycombustion de 25 combustibles solides, liquides et/ou gazeux comportant: - une zone d'oxydation (Rl) dans laquelle un solide transporteur d'oxygène est oxydé, - des moyens de transport en lit fluidisé dudit solide dans un état maximal d'oxydation vers une zone de production d'oxygène (R2), - ladite zone de production d'oxygène comporte des moyens d'abaissement de la pression partielle d'oxygène à une température comprise entre 400 et 700°C, - des moyens de transport en lit fluidisé dudit solide dans un état 5 diminué d'oxydation vers la zone d'oxydation, - un conduit d'évacuation en sortie de la zone de production (R2) d'un effluent gazeux contenant de l'oxygène vers une zone d'oxycombustion (R3), - des moyens d'introduction d'une charge combustible dans la zone d'oxycombustion (R3). 10 L'installation peut comporter des moyens de transfert d'au moins une partie de l'effluent pauvre en oxygène de la zone d'oxycombustion (R3) vers la zone de production d'oxygène (R2). L'installation peut comporter une seconde boucle chimique de combustion de l'effluent pauvre en oxygène provenant de la zone 15 d'oxycombustion (R3), ladite seconde boucle comportant une zone de réduction (R4) et une zone d'oxydation (R5). Ladite zone de réduction (R4) de ladite seconde boucle peut être intégrée dans la zone d'oxycombustion (R3) L'installation peut comporter des moyens d'alimentation de la zone 20 d'oxycombustion en charge de type sable ou schiste bitumineux et des moyens d'évacuation de la composante minérale de la charge de ladite zone. l'installation peut comporter une zone de gazéification (R6) dans laquelle la charge est introduite, ladite zone étant disposée entre la zone de production d'oxygène (R2) et la zone d'oxycombustion (R3). 25 La mise en oeuvre d'une boucle chimique de production d'oxygène en amont d'une unité d'oxycombustion conduit à un procédé intégré présentant un potentiel important en terme d'efficacité énergétique et de réduction des coûts. Notamment, ce procédé permet de s'affranchir de la pénalité énergétique liée à 30 la séparation de l'oxygène de l'air. Un des avantages est de permettre d'injecter directement une charge telle que du charbon, du coke de pétrole, du sable bitumineux ou une charge lourde dans l'unité (ou réacteur) d'oxycombustion dans laquelle la charge est mise en contact avec l'oxygène produit en amont par une boucle chimique. En particulier, le procédé selon l'invention permet de traiter directement des charges de type sable bitumineux, sans prétraitement préliminaire. Une charge de type sable bitumineux est composée majoritairement d'une composante minérale, généralement du sable, et d'une composante organique, généralement du bitume. La part respective de ces composantes dans la composition globale du sable bitumineux est variable. Les sables bitumineux les plus couramment exploités comportent généralement une fraction massique de bitume comprise entre 5 et 20%. Parmi les composants minoritaires figurent de l'eau et des métaux. Dans la description de la présente invention, on désigne par le terme "porteur d'oxygène" ou "transporteur d'oxygène", tout oxyde métallique dont le degré d'oxydation du métal peut varier en fonction de sa teneur en oxygène. Cette variation peut être exploitée pour transporter de l'oxygène entre deux milieux réactifs. Dans un milieu oxydant riche en 02, le, degré d'oxydation du métal est à son degré d'oxydation maximal, c'est-à-dire que la teneur en oxygène du solide est maximale. Dans un milieu pauvre en 02, et/ou dans un milieu réducteur, le solide préalablement oxydé va céder une partie de son oxygène et voir son état d'oxydation diminuer par rapport à son degré d'oxydation maximal, soit l'état complètement oxydé. Un porteur d'oxygène est également défini par sa capacité de transport d'oxygène, c'est-à-dire la quantité d'oxygène que ce porteur est susceptible d'échanger entre son état le plus oxydé et le moins oxydé de façon réversible. On définit X (en %) comme la fraction de la capacité totale de transfert d'oxygène restant dans l'oxyde et on définit AX comme une variation de la fraction de la capacité de transfert d'oxygène totale. Un transporteur d'oxygène utilisé par l'invention est un solide, qui en plus de son comportement de porteur d'oxygène, va pouvoir majoritairement libérer spontanément son oxygène sous forme gazeuse dans le milieu réactionnel sans que celui-ci soit nécessairement réducteur. Le procédé selon l'invention peut, par exemple et de manière avantageuse et préférée, mettre en oeuvre en tant que transporteur d'oxygène, un composé répondant à la formule: AXMnO2_8yH2O, avec 0 Le procédé selon l'invention peut également mettre en oeuvre des oxydes de manganèse de type OMS (Octahedral Molecular Sieves selon la terminologie anglo-saxonne) comprenant au moins un oxyde de manganèse de formule générale AXMnYOZ_s à structure de tamis moléculaire avec un agencement sous forme de canaux à section polygonale, où 0 Le réacteur air (ou zone réactionnelle d'oxydation) et le réacteur de réduction (ou zone de production d'oxygène) sont opérés à une température comprise entre 400 et 700°C, de préférence comprise entre 500 et 600°C. Ces plages de températures modérées par rapport à celles relevées dans la littérature, généralement supérieures à 800°C, autorisent l'utilisation d'organes de contrôle des débits de solides tels que des vannes mécaniques. Dans le réacteur de production, le solide porteur d'oxygène libère spontanément une partie de son oxygène dans un gaz vecteur constitué de vapeur et/ou des effluents issus de la zone d'oxycombustion ou de combustion (éduction), pauvres en oxygène. Avantageusement, le gaz vecteur peut assurer le transport de l'oxygène libéré vers la zone d'oxycombustion (R3). Un appoint en gaz vecteur peut être réalisé directement dans le réacteur de production d'oxygène par introduction, par exemple, d'un gaz riche en CO2 et/ou H2O. A la sortie du réacteur de production d'oxygène, la concentration en oxygène dans le flux gazeux est généralement comprise entre 5 et 20% vol., de préférence entre 7 et 15% vol. Selon un mode avantageux de réalisation de l'invention, une seconde 20 boucle chimique mettant en oeuvre un solide porteur d'oxygène peut être présente à la sortie de la zone d'oxycombustion. La seconde boucle chimique agit en tant que zone de finition et son rôle est d'assurer un apport complémentaire en oxygène et de pousser la combustion. Pour cette seconde boucle chimique, la zone de combustion est 25 dénommée (R4) et la zone de réduction (R5). Selon les configurations, la zone de finition peut être couplée ou non avec la zone d'oxycombustion, c'est-à-dire regroupée ou non dans une même enceinte. Le solide porteur d'oxygène mis en oeuvre dans cette seconde boucle 30 chimique est généralement choisi dans le groupe formé par les oxydes de Fe, Ti, Ni, Cu, Mg, Mn, Co, V, utilisés seuls ou en mélange. Ces métaux peuvent être sous la forme de minerais naturels ou déposés sur un support synthétique ou sur un catalyseur usagé. De préférence, ces solides sont conditionnés sous la forme de poudre, de diamètre de Sauter compris préférentiellement entre 30 et 500 microns, et de masse volumique de grain comprise entre 1400 et 8000 kg/m3, préférentiellement entre 1400 et 5000 kg/m3. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, la charge introduite dans la zone d'oxycombustion est une charge de type sable et/ou schiste bitumineux. La composante organique de la charge est brûlée dans la zone d'oxycombustion et la composante minérale de la charge est ensuite extraite de la zone. Selon un autre mode avantageux de réalisation de l'invention, les zones d'oxycombustion (R3) et de réduction (R4) sont confondues, ce qui revient à mettre la charge en contact à la fois avec le porteur d'oxygène et avec l'oxygène issu de la zone de production d'oxygène (R2). Selon une variante, les zones d'oxycombustion et de combustion par mise en contact avec le porteur d'oxygène sont adjacentes. Selon un autre mode avantageux de réalisation de l'invention, la charge est introduite dans une zone de gazéification (R6), préalablement à celle d'oxycombustion et de réduction (R3-R4). Les zones réactionnelles (R1) à (R6) sont contenues dans des réacteurs de type lit fluidisé, bouillonnant ou circulant, des lits fixes ou des agencements de plusieurs de ces éléments opérant en série ou en parallèle. Par la suite, par souci de simplification, on assimilera chaque zone 25 réactionnelle au réacteur associé. - Réacteur (R1): son fonctionnement est couplé avec celui du réacteur R2. Dans ce réacteur, le solide transporteur d'oxygène, qui a été au moins en partie réduit (état diminué d'oxydation) pour fournir de l'oxygène au système, est oxydé au contact de l'air introduit pour retrouver un état maximal 30 d'oxydation. - Réacteur (R2): dans ce réacteur, le solide transporteur d'oxygène est exposé à une pression d'oxygène maintenue basse, notamment par le balayage avec un gaz vecteur pauvre en oxygène, ou par mise sous dépression. De cette façon, l'oxygène contenu dans le solide est libéré spontanément dans le milieu réactionnel (R2) sous forme gazeuse. - Réacteur (R3): il permet, par mise en contact à haute température de l'oxygène provenant du réacteur (R2) avec la charge, de brûler celle-ci. Il s'agit de la zone principale de combustion. - Réacteur (R4): il permet la réaction entre un solide porteur d'oxygène 10 avec la charge, ce qui permet de réduire le solide. - Réacteur (R5): son fonctionnement est couplé avec celui du réacteur (R4) dans une boucle chimique. Dans ce réacteur, le solide porteur d'oxygène qui a été réduit au moins en partie dans le réacteur (R4) pour fournir de l'oxygène au système, est oxydé pour atteindre son état maximal d'oxydation 15 par mise en contact avec de l'air. - Réacteur (R6): dans ce réacteur, la charge est gazéifiée par l'oxygène libéré par le solide dans le réacteur (R2), et/ou par la vapeur contenue dans le gaz vecteur utilisé pour balayer la zone de production d'oxygène. 20 En ce qui concerne la première boucle chimique, les zones réactionnelles (R1) et (R2) sont opérées à une température comprise entre 400 et 700°C, de préférence entre 500 et 600°C. Pour la seconde boucle chimique, les zones réactionnelles de combustion (R3) et d'oxydation (R4) sont opérées à une température comprise entre 750 et 25 1000°C, de préférence entre 850 et 950°C. Le temps de séjour du transporteur d'oxygène dans la zone (R1) dépend de son état d'oxydation et/ou, de réduction et varie généralement entre 10 et 600 secondes, de préférence entre 20 et 300 secondes. Le temps de séjour du transporteur d'oxygène dans la zone de 30 production d'oxygène (R2) varie généralement entre 1 et 360 secondes, de préférence entre 1 et 120 secondes. Le temps de séjour du combustible dans la zone d'oxycombustion varie généralement entre 15 et 60 secondes, de préférence entre 1 et 20 secondes. Le temps de séjour du porteur d'oxygène dans la zone d'oxydation R4 dépend de la nature du combustible et varie généralement entre 0,02 et 5 minutes, de préférence entre 0,02 et 0,5 minutes. La présente invention sera mieux comprise. et ses avantages apparaîtront plus clairement à la lecture de la description qui suit d'exemples de réalisation, nullement limitatifs, et illustrés par les figures ci-après annexées parmi lesquelles: - la figure 1 représente le principe général de l'invention, - la figure 2 représente une seconde boucle chimique de finition en sortie de la zone d'oxycombustion, - la figure 3 représente. une installation où la charge introduite dans la 15 zone d'oxycombustion est de type sable ou schiste bitumineux, - la figure 4 représente une variante de la zone d'oxycombustion, - la figure 5 illustre un schéma où la charge est introduite dans une zone de gazéification. 20 Sur la figure 1, un flux de particules d'oxydes métalliques transporteurs d'oxygène circule du réacteur "air" d'oxydation (R1) où il obtient son état le plus oxydé (0,81 et de préférence 0,951), vers un réacteur R2 de production d'oxygène par une conduite (8). Dans le réacteur R2, le solide transporteur libère spontanément son oxygène dans un flux de gaz vecteur 25 amené par une conduite (4) et composé, au moins en partie, d'un effluent provenant de la zone d'oxycombustion (R3) pauvre en oxygène et contenant principalement CO2 et/ou H2O. Cet effluent traverse la 'zone (R2), transporte l'oxygène libéré, et est évacué par une conduite (2) vers la zone d'oxycombustion (R3). L'effluent chargé en oxygène évacué du réacteur R2 est 30 mis en contact avec un combustible amené par une conduite (1) pour en effectuer la combustion dans la zone d'oxycombustion R3. Ledit combustible est soit solide, liquide ou gazeux. Le flux gaz vecteur riche en CO2 et/ou H2O provenant de (R3) par la conduite (4) peut être complété pour un autre flux gazeux riche en CO2 et/ou H2O amené par une conduite (14). A la sortie de (R3), le flux gazeux extrait par une conduite (3) ne contient généralement plus que du dioxyde de carbone et de la vapeur d'eau. Après avoir fourni son oxygène dans la zone R2, le solide porteur d'oxygène se présente sous sa forme la plus réduite (00,5, de préférence 00,1) et est renvoyé par une conduite (7) vers le réacteur d'oxydation (R1), dans lequel il est oxydé à nouveau pour atteindre son degré d'oxydation maximal (0,81,0, de préférence 0,951,0) au cours d'une réaction exothermique avec l'oxygène de l'air. Le réacteur (R1) est alimenté en air par une conduite (5) et l'effluent gazeux extrait de (R1) par une conduite (6) contient de l'air appauvri en oxygène. La figure 2 représente une variante de la figure 1 en ce que l'on traite l'effluent extrait de la zone d'oxycombustion (R3), ledit effluent contenant entre autres des particules de combustible imbrûlées. Ces imbrulés sont envoyés par une conduite (2') vers une zone d'oxydation (R4) où l'effluent est mis en contact avec des particules de solide porteur d'oxygène dans un état maximal d'oxydation (0,81,0, et de préférence 0,95 La figure 3 est une variante de la variante illustrée par la figure 2, en ce que la zone d'oxycombustion R3 est alimentée par la conduite (1) en charge combustible de type sable ou schiste bitumineux mise en contact avec l'oxygène provenant de la zone (R2). Dans ce cas, la composante organique de la charge est brûlée et/ou gazéifiée. La composante minérale de la charge est séparée de l'effluent gazeux dans un séparateur solide-gaz, non représenté sur la figure 3, mais intégré à la zone d'oxycombustion, par exemple un cyclone. La composante minérale de la charge est alors extraite de la zone (R3) par une conduite (13). Selon l'installation représentée par la figure 4, la zone d'oxycombustion est réalisée avec intégration de la zone (R4) dans la zone de combustion (R3), qui permet de réaliser la combustion de la charge au contact de particules porteurs d'oxygène. La charge est introduite par le conduit (1) au niveau de la zone (R4), confondue avec la zone (R3). Le réacteur (R1) et le réacteur (R2) constituent une boucle chimique permettant la production d'un effluent gazeux riche en oxygène. Même si cet effluent gazeux riche en oxygène est insuffisant pour effectuer la combustion complète de la charge, il permet d'accélérer la combustion de la charge en présence du solide porteur d'oxygène dans le réacteur (R3-R4), plus particulièrement lorsque la charge est solide ou liquide. Les autres éléments sont identiques à ceux de la figure 3. La figure 5 diffère de la figure 4 en ce qu'une zone de gazéification (R6) 25 est présente dans le procédé et intercalée entre la zone de production d'oxygène (R2) et la zone de combustion (R3-R4). Le flux riche en oxygène extrait de (R2) par la conduite (2) est introduit dans la zone de gazéification (R6) dans laquelle la charge est introduite par la conduite (1). Dans la zone (R6), la composante organique de la charge est au 30 moins partiellement et préférentiellement totalement gazéifiée, et le flux gazeux en résultant est envoyé par une conduite (2') vers la zone (R3-R4) pour en effectuer la combustion au contact de particules porteurs d'oxygène. Exemple Une charge de type charbon est traitée par oxycombustion pour produire de la vapeur. La charge de charbon est traitée par le procédé de l'invention selon le schéma de l'installation illustrée par la figure 1. L'apport d'un flux gazeux enrichi en oxygène est réalisé par l'intermédiaire d'une boucle chimique. La charge considérée est un charbon de composition CHONS décrite à partir du tableau suivant: composition du charbon sec C wt% 73,46 H wt% 3,87 N wt% 1,65 S wt% 0,57 Ash wt% 14,76 O (par différence) wt% 5,69 total wt% 100 autre données sur charbon Carbone fixe (%masse sec) wt% 9.3 Humidité (séchage à l'air) wt% 3 Capacité calorifique nette (séchage à l'air) kcal/kg 6431 Capacité calorifique nette (séchage ultime) kcal/kg 6630 % matières volatiles wt% ` 3,3 On souhaite produire 250 MWth à partir de cette charge, ce qui implique d'en effectuer la combustion (oxycombustion) à un débit massique de 9,3 kg/s. Pour réaliser cette combustion, il est nécessaire d'apporter 24 kg/s d'oxygène, l'oxygène étant produit par boucle chimique. Le solide transporteur. d'oxygène mis en oeuvre répond à la formule (Mno,4Feos)O3. La chaleur de réaction prise en compte est de 66,3 kJ par mole de 02 produite. La fraction massique en oxygène libérable spontanément au milieu réactionnel est de 2%, ce qui implique, pour pouvoir disposer de la quantité d'oxygène nécessaire, de fixer le débit de circulation de solide à 1201 kg/s en sortie du réacteur air. La température de travail choisie pour la boucle est 500°C en sortie de réacteur de production d'oxygène. La fraction massique en oxygène libérable spontanément au milieu réactionnel est de 2%, ce qui implique, pour pouvoir disposer de la quantité d'oxygène nécessaire, de fixer le débit de circulation de solide à 1201 kg/s en sortie du réacteur air. La température de travail choisie pour la boucle est 500°C en sortie de réacteur de production d'oxygène. Le réacteur de production d'oxygène est balayé avec 359 m3/s de fumées recyclées à 675°C, sans qu'il soit nécessaire de les condenser. Les fumées enrichies en oxygène à 10% vol. sont extraites du réacteur à une température de 500°C. Au niveau du réacteur air, le flux de solide à 5009C est mis en contact avec 114 kg/s d'air à 86°C. Il en résulte, après la réaction exothermique inverse de la réaction de production d'O2 un flux d'air appauvri en 02 à 600°C et un flux de solide régénéré de 1201 kg/s à 600°C. Réacteur d'oxycombustion: Le flux enrichi en 02 à 500°C provenant du réacteur de production d'oxygène est mis au contact de la charge charbon pour en effectuer 25 l'oxycombustion. Il en résulte un flux de fumées à une température de 1166°C. Bilan énergétique: Les fumées extraites de la zone d'oxycombustion (R3) sont refroidies entre 1166°C et 675°C. 80% des fumées sont recyclées vers le réacteur de 30 production d'oxygène et les 20% restants sont exportés pour condensation et traitement complémentaire de façon à produire un flux riche en CO2 adapté au stockage. Cette unité est largement excédentaire en énergie et permet de récupérer en théorie (sans considérer de pertes thermiques) jusqu'à 240 MWth 5 dont 189 MWth à une température supérieure à 675°C. La consommation des utilités est limitée à la compression des gaz en entrée des réacteurs, soit une consommation électrique que l'on peut estimer à 3,6 MWe pour le réacteur air et 4,3 MWe pour le réacteur de production d'oxygène, ce qui correspond à une pénalité d'environ 20 MWth sur la 10 production de chaleur, soit 8,3% de la production totale. Par comparaison, la perte de rendement liée à l'utilisation d'une ASU cryogénique est de l'ordre de 15 MWe pour une production de 86,5 t/h d'oxygène, soit une pénalité de l'ordre de 16%. Le procédé selon l'invention présente donc un avantage économique 15 substantiel par rapport à l'art antérieur. REVENDICATIONS1) Procédé d'oxycombustion de combustibles solides, liquides et/ou gazeux, dans lequel on effectue les étapes suivantes: - on oxyde un solide transporteur d'oxygène dans une zone d'oxydation (R1), - on transporte en lit fluidisé ledit solide dans un état maximal d'oxydation vers une zone de production d'oxygène (R2), - on libère l'oxygène dudit solide dans la zone de production par 10 abaissement de la pression partielle d'oxygène à une température comprise entre 400 et 700°C, - on recycle en lit fluidisé ledit solide dans un état diminué d'oxydation vers la zone d'oxydation, - on produit un effluent gazeux contenant de l'oxygène par un conduit 15 d'évacuation en sortie de la zone de production (R2), et on l'introduit dans une zone d'oxycombustion (R3), - on introduit une charge combustible dans la zone d'oxycombustion (R3). 20 2) Procédé selon la revendication 1, dans lequel au moins une partie de l'effluent pauvre en oxygène en sortie de la zone d'oxycombustion (R3) est injectée dans la zone de production d'oxygène (R2). 3) Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, dans lequel le solide 25 transporteur d'oxygène répond à la formule AXMnO2_SyH2O, avec 0 4) Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, dans lequel le solide 30 transporteur d'oxygène est choisi parmi: - les oxydes de manganèse de type OMS comprenant au moins un oxyde de manganèse de formule généraleAXMnYOZ s à structure de tamis moléculaire avec un agencement sous forme de canaux à section polygonale, où 0 5) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la zone d'oxydation et la zone de réduction et de production d'oxygène sont opérées à 10 une température comprise entre 500 et 600°C. 6) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel l'effluent pauvre en oxygène en sortie de la zone d'oxycombustion (R3) est introduit dans une zone de réduction (R4) constituant une seconde boucle chimique avec une 15 zone d'oxydation (R5), un solide porteur d'oxygène circulant dans ladite seconde boucle. 7) Procédé selon la revendication 6, dans lequel ledit porteur d'oxygène de la seconde boucle est choisi dans le groupe formé par les oxydes de Fe, Ti, Ni, Cu, 20 Mg, Mn, Co, V, et leurs mélanges. 8) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel on introduit dans la zone d'oxycombustion (R3) une charge de type sable et/ou schiste bitumineux et on évacue les composants minéraux de ladite zone. 9) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la zone d'oxycombustion (R3-R4) comporte une zone de réduction constituant une seconde boucle chimique avec une zone d'oxydation, un solide porteur d'oxygène circulant dans ladite seconde boucle. 25 30 10) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel on dispose une zone de gazéification entre la zone de production d'oxygène (R2) et la zone d'oxydation (R3), la charge étant introduite dans ladite zone de gazéification (R6). 11) Installation d'oxycombustion de combustibles solides, liquides et/ou gazeux comportant: - une zone d'oxydation (R1) dans laquelle un solide transporteur d'oxygène est oxydé, - des moyens de transport en lit fluidisé dudit solide dans un état maximal d'oxydation vers une zone de production d'oxygène (R2), - ladite zone de production d'oxygène comporte des moyens d'abaissement de la pression partielle d'oxygène à une température comprise entre 400 et 700°C, - des moyens de transport en lit fluidisé dudit solide dans un état diminué d'oxydation vers la zone d'oxydation, - un conduit d'évacuation en sortie de la zone de production (R2) d'un effluent gazeux contenant de l'oxygène vers une zone d'oxycombustion (R3), - des moyens d'introduction d'une charge combustible dans la zone d'oxycombustion (R3). 12) Installation selon la revendication 11, comportant des moyens de transfert d'au moins une partie de l'effluent pauvre en oxygène de la zone d'oxycombustion (R3) vers la zone de production d'oxygène (R2). 13) Installation selon l'une des revendications 11 ou 12, comportant une seconde boucle chimique de combustion de l'effluent pauvre en oxygène provenant de la zone d'oxycombustion (R3), ladite seconde boucle comportant une zone de réduction (R4) et une zone d'oxydation (R5). 30 14) Installation selon la revendication 13, dans laquelle ladite zone de réduction (R4) de ladite seconde boucle est intégrée dans la zone d'oxycombustion (R3) 15) Installation selon l'une des revendications 11 à 14, comportant des moyens d'alimentation de la zone d'oxycombustion en charge de type sable ou schiste bitumineux et des moyens d'évacuation de la composante minérale de la charge de ladite zone. 16) Installation selon l'une des revendications 11 à 15, comportant une zone de gazéification (R6) dans laquelle la charge est introduite, ladite zone étant disposée entre la zone de production d'oxygène (R2) et la zone d'oxycombustion (R3).