FR 2963338 A1 20120203 FR 1056360 A 20100802 Procédé d'électrolyse La présente invention se rapporte à un procédé d'électrolyse. La présente invention se rapporte plus spécifiquement à un procédé d'électrolyse d'une saumure contaminée par un composé organique et destinée à alimenter un compartiment anodique d'une cellule d'électrolyse. La demande Internationale WO 2008/152043 déposée au nom de SOLVAY SA divulgue l'utilisation d'une composition aqueuse contenant un sel et au moins un acide carboxylique comme réactif dans un procédé d'électrolyse. La présence d'un acide carboxylique reste cependant une source de problèmes dans le compartiment anodique de la cellule d'électrolyse, tels que du troussage et des variations de température, par exemple. La présente invention vise à remédier à ces problèmes en fournissant un procédé d'électrolyse qui permet d'éviter les désavantages susmentionnés. A cet effet, la présente invention concerne d'abord un procédé d'électrolyse dans lequel on alimente le compartiment anodique d'une cellule d'électrolyse avec au moins une saumure qui a été soumise à un traitement de stripping en présence d'au moins un agent de stripping à un pH inférieur ou égal au pH du compartiment anodique de la cellule d'électrolyse, ladite saumure comprenant au moins un composé organique avant le traitement. Dans ce cas, le procédé d'électrolyse et le traitement de stripping peuvent être localisés sur un même site industriel ou sur des sites industriels différents. Dans ces deux cas de figure, le procédé d'électrolyse et le traitement de stripping peuvent être opérés par une même entité juridique ou par des entités juridiques différentes. A ce même effet, la présente invention concerne également un procédé d'électrolyse comprenant : (a) la fourniture d'une saumure comprenant au moins un composé organique ; (b) au moins un traitement de stripping de la saumure de (a) en présence d'au moins un agent de stripping de façon à obtenir une saumure strippée ; (c) l'alimentation du compartiment anodique d'une cellule d'électrolyse avec la saumure strippée de (b) ; et dans lequel le traitement de stripping de (b) est réalisé à un pH inférieur ou égal au pH du compartiment anodique de la cellule d'électrolyse de (c). Une des caractéristiques essentielles de la présente invention réside dans la valeur du pH auquel le traitement de stripping est réalisé. En alimentant le compartiment anodique d'une cellule d'électrolyse avec une saumure qui a été soumise à au moins un traitement de stripping réalisé à un pH inférieur ou égal au pH du compartiment anodique, on n'observe pas de dégradation des performances de la cellule d'électrolyse. La tension de cellule et la température de fonctionnement de celle-ci restent inchangées. Cela a pour effets de maintenir constante la productivité de la cellule et d'éviter des pertes de capacités de production ainsi que de maintenir constant le rendement en courant sans générer des surtensions anodiques supplémentaires qui sont source d'une augmentation de la consommation spécifique d'électricité. Dans le procédé selon l'invention, on entend désigner par saumure une composition aqueuse contenant au moins un sel. Le sel peut être un sel organique, un sel inorganique ou un mélange des deux. Un sel inorganique est préféré. Un sel inorganique est un sel dont les anions et les cations constitutifs ne contiennent pas de liaison carbone-hydrogène. Le sel inorganique peut être choisi dans le groupe constitué des chlorures de métaux, des sulfates de métaux, des hydrogéna-sulfates de métaux, des hydroxydes de métaux, des carbonates de métaux, des hydrogéno-carbonates de métaux, des phosphates de métaux, des hydrogéno-phosphates de métaux, des borates de métaux et des mélanges d'au moins deux d'entre eux. Les chlorures alcalins et alcalino-terreux sont préférés. Les chlorures de sodium et de potassium sont plus particulièrement préférés et le chlorure de sodium est tout particulièrement préféré. La teneur en sel de la saumure est généralement supérieure ou égale à 5 g de sel/kg de saumure, souvent supérieure ou égale à 10 g/kg, fréquemment supérieure ou égale à 20 g/kg, communément supérieure ou égale à 30 g/kg, de préférence supérieure ou égale à 50 g/kg, de manière plus préférée supérieure ou égale à 100 g/kg, de manière encore plus préférée supérieure ou égale à 140 g/kg, de manière toujours plus préférée supérieure ou égale à 160 g/kg, et de manière tout particulièrement préférée supérieure ou égale à 200 g/kg. Cette teneur en sel est habituellement inférieure ou égale à la valeur de la solubilité du sel exprimée en g/kg à la température de fonctionnement du procédé d'électrolyse, en particulier à la température de fonctionnement du compartiment anodique de la cellule d'électrolyse, de façon préférée inférieure ou égale à la valeur de ladite solubilité du sel diminuée de 20 g/kg, et de façon plus préférée inférieure ou égale à la valeur de ladite solubilité du sel diminuée de 50 g/kg. Cette teneur en sel est habituellement inférieure ou égale à 270 g de sel/kg de saumure, de façon préférée inférieure ou égale à 250 g/kg et de façon tout particulièrement préférée inférieure ou égale à 230 g/kg. Une saumure dont la teneur en chlorure de sodium est supérieure ou égale à 140 g/kg et inférieure à 210 g/kg convient particulièrement bien. Une saumure dont la teneur en chlorure de sodium est supérieure ou égale à 220 g/kg convient aussi particulièrement bien. Dans le procédé selon l'invention, le composé organique peut être choisi dans le groupe constitué des composés aliphatiques, des composés aromatiques ou des mélanges d'au moins deux d'entre eux. Ces composés peuvent optionnellement contenir au moins un hétéroatome choisi dans le groupe constitué des halogènes, de préférence le fluor, le chlore, le brome et l'iode, des chalcogènes, de préférence, l'oxygène ou le soufre, de l'azote, du phosphore et des mélanges d'au moins deux d'entre eux. L'hétéroatome est de préférence l'oxygène. Le composé organique peut être tel que décrit dans la demande WO 2009/095429 au nom de SOLVAY (Société Anonyme), et plus spécifiquement, au passage de la page 2, ligne 16, à la page 3, ligne 11. Le composé organique est de préférence un acide carboxylique. L'acide carboxylique peut être présent dans la saumure avant le traitement de stripping sous la forme acide (protonée) ou d'un dérivé de l'acide. Le dérivé de l'acide carboxylique est généralement trouvé dans le groupe constitué des sels d'acides carboxyliques, des esters d'acides carboxyliques, des nitriles, des amides, et des mélanges d'au moins deux d'entre eux. L'acide carboxylique est de préférence présent sous la forme acide (protonée), d'un sel d'acide carboxylique ou d'un mélange des deux. L'acide carboxylique peut être un acide mono carboxylique ou un acide poly carboxylique, et est de préférence un acide mono carboxylique. L'acide carboxylique est de préférence un acide mono carboxylique dont le nombre d'atomes de carbone est supérieur ou égal à 4 et inférieur ou égal à 30, et en particulier supérieur ou égal à 4 et inférieur ou égal à 20. L'acide monocarboxylique est de préférence choisi dans le groupe constitué de l'acide butyrique, l'acide caproïque , l'acide valérique,, l'acide caprylique, l'acide énanthique, l'acide pélagornique, l'acide caprique, l'acide undécanoïque, l'acide laurique, l'acide tridécanoïque, l'acide myristique, l'acide pentadécanoïque, l'acide palmitique, l'acide margarique, l'acide stéarique, l'acide nonadécanoïque, 2963338 -4- l'acide arachidique, l'acide hénéicosanoïque, l'acide béhénique, l'acide tricosanoïque, l'acide lignoceric, l'acide pentacosanoïque, l'acide cérotique, l'acide heptacosanoïque, l'acide montanique, l'acide nonacosanoïque, l'acide mélissique, l'acide hentriacontanoïque, l'acide lacéroïque, l'acide 10- 5 undécènoïque, l'acide myristoléique, l'acide palmitoléique, l'acide pétrosélinique, l'acide pétrosélaidique, l'acide oléique, l'acide élaidique, l'acide gadoléïque, l'acide érucique, l'acide brassidique, l'acide nervonique, l'acide linoléïque, l'acide linolélaidique, l'acide cis,cis,cis-9,12,15-octadecatriènoïque, l'acide linolénique, l'acide a-éléostéarique, l'acide (3-éléostéarique, l'acide 10 arachidonique, l'acide clupanodonique et des mélanges d'au moins deux d'entre eux. L'acide monocarboxylique est de manière plus préférée choisi dans le groupe constitué de l'acide butyrique, l'acide valérique, l'acide caproïque, l'acide enanthique, l'acide caprylique, l'acide pelagornique, l'acide caprique, 15 l'acide undécanoïque, l'acide laurique, l'acide tridécanoïque, l'acide myristique, l'acide pentadécanoïque, l'acide palmitique, l'acide margarique, l'acide stéarique, l'acide nonadécanoïque, l'acide arachidique et des mélanges d'au moins deux d'entre eux. L'acide monocarboxylique est de manière encore plus préférée choisi dans 20 le groupe constitué de l'acide butyrique, l'acide valérique, l'acide caproïque, l'acide caprylique, l'acide caprique, l'acide laurique, l'acide myristique, l'acide palmitique, l'acide stéarique et des mélanges d'au moins deux d'entre eux. L'acide monocarboxylique est de manière encore plus préférée choisi dans le groupe constitué de l'acide laurique, l'acide palmitique, l'acide stéarique et 25 des mélanges d'au moins deux d'entre eux. L'acide monocarboxylique est de manière tout aussi préférée choisi dans le groupe constitué de l'acide caprique, l'acide laurique, l'acide tridécanoïque, l'acide myristique, l'acide pentadécanoïque, l'acide palmitique, l'acide margarique, l'acide stéarique et des mélanges d'au moins deux d'entre eux. 30 Dans le procédé selon l'invention la teneur en composé organique dans la saumure avant le traitement de stripping exprimée en g de carbone par kg de saumure est généralement supérieure ou égale à 0,05 g/ kg, de préférence supérieure ou égale à 0,1 g/ kg, de manière plus préférée supérieure à 0,5 g/kg et de manière encore plus préférée supérieure ou égale à 1 g /kg. Cette teneur est 35 généralement inférieure ou égale à 20 g/kg de saumure, de préférence inférieure ou égale à 10 g/kg et de manière plus préférée inférieure ou égale à 5 g/ kg. Dans le procédé selon l'invention, la saumure peut provenir de n'importe quel procédé générant une saumure contenant un composé organique. Des exemples de tels procédés sont les procédés de fabrication d'époxydes, en particulier d'oxyde d'éthylène, d'oxyde de propylène, d'oxyde de butylène ou d'épichlorhydrine, les procédés de fabrication d'un dérivé d'un époxyde, en particulier de résines époxy, les procédés de fabrication de produits organiques chlorés, en particulier de 1,2-dichloroéthane, les procédés de fabrication de mono- et polyisocyanates, en particulier de 4,4'-méthylènediphényl diisocyanate (MDI), de toluène diisocyanate (TDI) ou d'hexaméthyléne-1,6-diisocyanate (HDI) et les procédés de fabrication des polycarbonates, en particulier le 2,2-bis(4-hydroxyphényl)propane polycarbonate (bisphénol A polycarbonate). La saumure peut être une combinaison de saumures provenant d'au moins deux de ces procédés. Les dérivés d'un époxyde, en particulier de l'épichlorhydrine, et les résines époxy, peuvent être tels que décrits dans la demande WO 2008/152044 au nom de SOLVAY (Société Anonyme), et plus spécifiquement au passage de la page 13, ligne 22, à la page 44, ligne 8. Dans le procédé selon l'invention, la saumure provient de préférence d'un procédé de fabrication d'épichlorhydrine, d'un procédé de fabrication de résines époxy, d'un procédé de fabrication de 1,2-dichloroéthane, d'un procédé de fabrication de bisphénol A polycarbonate ou d'une combinaison d'au moins deux de ces procédés, et de façon plus préférée d'un procédé de fabrication d'épichlorhydrine, d'un procédé de fabrication de résines époxy, d'un procédé de fabrication de 1,2-dichloroéthane, ou d'une combinaison d'au moins deux de ces procédés. Dans le procédé selon l'invention, la saumure provient de manière encore plus préférée d'un procédé de fabrication d'épichlorhydrine, de manière toujours plus préférée, d'un procédé de fabrication d'épichlorhydrine par déshydrochloration de dichloropropanol, et de façon tout particulièrement préférée d'un procédé de fabrication d'épichlorhydrine par déshydrochloration de dichloropropanol dans lequel au moins une partie du dichloropropanol a été obtenue au départ de glycérol et dont au moins une fraction dudit glycérol est du glycérol naturel c'est-à-dire du glycérol qui a été obtenu au départ de matières premières renouvelables . Le glycérol naturel est tel que décrit dans la demande WO 2006/1 003 1 2 au nom de SOLVAY (Société Anonyme), et plus spécifiquement, au passage de la page 4, 2963338 -6 ligne 22, à la page 5, ligne 24. Dans ce cas, le composé organique présent dans la saumure est de préférence un acide mono carboxylique choisi dans le groupe constitué de l'acide butyrique, l'acide valérique, l'acide caproïque, l'acide énanthique, l'acide caprylique, l'acide pélagornique, l'acide caprique, l'acide 5 undécanoïque, l'acide laurique, l'acide tridécanoïque, l'acide myristique, l'acide pentadécanoïque, l'acide palmitique, l'acide margarique, l'acide stéarique, l'acide nondécanoïque, l'acide arachidique, et des mélanges d'au moins deux d'entre eux. Dans ce cas, la saumure peut contenir au moins un autre composé organique choisi dans le groupe constitué de l'acétone, l'acroléine, la 2- 10 butanone, l'isopropanol, le 3-méthoxy-1,2-époxypropane, la cyclopentanone, l'épichlorhydrine, la chloroacétone, l'hydroxyacétone (acétal), le composé de formule brute C6H12O, le 1,2,3-trichloropropane, le 2,3-époxy-l-propanol (glycidoI), le 2-chloro-2-propèn-l-ol, le 3-chloro-2-propèn-l-ol cis, le 1-méthoxy-3 -chloropropane-2-ol, le 3-chloro-l-propane-l-ol, 3-chloro-2-propén-1- 15 ol trans, le composé de formule brute C6H8O2, le composé de formule brute C6H120C12, le composé de formule brute C6HI002C12, le 1,3-dichloro-2-propanol, le composé de formule brute C9HI0O2, le 2,3-dichloro-l-propanol, le phénol, le glycérol, le 1-chloro-2,3-propanediol, le 2-chloro-1,3-propanediol, les diglycérols cycliques, le glycéraldehyde, le fortnaldéhyde, l'acétaldéhyde, le 20 propionaldéhyde, le butyraldéhyde, l'acide acétique, l'acide propionique, l'acide formique, l'acide glycolique, l'acide oxalique, l'acide lactique, et les mélanges d'au moins deux d'entre eux. Dans le procédé selon l'invention, on entend désigner par stripping la séparation d'une substance par entraînement au moyen d'un gaz, de la vapeur 25 d'un corps pur ou d'un mélange des deux (agent de stripping) qui dissout ou ne dissout pas ladite substance. Dans le procédé selon l'invention, ledit agent de stripping peut être choisi dans le groupe constitué de l'air, de l'air appauvri en oxygène, de l'azote, de l'oxygène, du chlore, du chlorure d'hydrogène, de la vapeur d'eau, du dioxyde 30 de carbone, et des mélanges d'au moins deux d'entre eux. La vapeur d'eau, l'air et l'air appauvri en oxygène sont des agents de stripping préférés et la vapeur d'eau est un agent de stripping plus préféré. Un mélange de vapeur d'eau et d'air appauvri en oxygène peut aussi convenir. Lorsque l'agent de stripping contient de la vapeur d'eau, il peut être ajouté 35 à la saumure lors du traitement de stripping ou il peut être généré au départ de la saumure, ou il peut être pour une part ajouté à la saumure lors du traitement de 2963338 -7 stripping et il peut être pour une autre part généré au départ de la saumure. La génération de cet agent de stripping au départ de la saumure convient bien. Lorsque cet agent de stripping est ajouté pour une part ou en totalité à la saumure, ladite part ou la totalité peut avoir n'importe quelle origine. En 5 particulier, lorsque la saumure provient au moins pour partie d'un procédé de fabrication d'épichlorhydrine, l'agent de stripping peut provenir de n'importe quelle étape du procédé de fabrication de l'épichlorhydrine, en particulier de l'étape de production du dichloropropanol au départ de glycérol. Dans ce cas, la vapeur est générée dans les étapes de refroidissement et/ou de condensation des 10 flux de I'installation de production du dichloropropanol Dans le procédé selon l'invention, le traitement de stripping est réalisé dans une zone de stripping. Par zone de stripping, on entend désigner la zone où la saumure et l'agent de stripping sont en contact. Dans le procédé selon l'invention, lorsque l'agent de stripping est de la 15 vapeur d'eau, le traitement de stripping est mené à une température généralement supérieure ou égale à 10 °C, souvent supérieure ou égale à 30 'C, fréquemment supérieure ou égale à 40 °C, plus spécifiquement supérieure ou égale à 60 °C, en particulier supérieure ou égale à 80 °C et tout particulièrement supérieure ou égale à 90 °C. Cette température est généralement inférieure ou égale à 200 °C, 20 souvent inférieure ou égale à 160 °C, fréquemment inférieure ou égale à 140 °C, plus spécifiquement inférieure ou égale à 120 °C et en particulier inférieure ou égale à 100 °c. Dans le procédé selon l'invention, lorsque l'agent de stripping est choisi dans le groupe constitué de l'air, de l'air appauvri en oxygène, de l'azote, de 25 l'oxygène, du chlore, du chlorure d'hydrogène, du dioxyde de carbone, et des mélanges d'au moins deux d'entre eux, et en particulier lorsque l'agent de stripping est de l'air ou de l'air appauvri en oxygène, la température de la saumure dans la zone de stripping est généralement supérieure ou égale à 10 °C, souvent supérieure ou égale à 30 °C, fréquemment supérieure ou égale à 40 °C et 30 plus spécifiquement supérieure ou égale à 60 °C. Cette température dans la zone de stripping est généralement inférieure ou égale à 100 °C, souvent inférieure ou égale à 90 °C, fréquemment inférieure ou égale à 85 °C et plus spécifiquement inférieure ou égale à 80 °C. Dans ce cas, la température de la saumure dans la zone de stripping dépend généralement du débit de l'agent de stripping, et une 35 gamme de température comprise entre 15 °C et 35 °C peut convenir pour autant que le débit de l'agent strippant soit suffisamment élevé. Dans le procédé selon l'invention, la température du traitement de stripping est souvent la température de la saumure dans la zone de stripping. Dans le procédé selon l'invention, le traitement de stripping est généralement menée sous une pression supérieure ou égale à 50 mbar absolu, souvent supérieure ou égale à 100 mbar absolu, fréquemment supérieure ou égale à 200 mbar absolu, plus spécifiquement supérieure ou égale à 500 mbar absolu et en particulier supérieure ou égale à 600 mbar absolu. Cette pression est généralement inférieure ou égale à 5 bar absolu, souvent inférieure ou égale à 3 bar absolu, fréquemment inférieure ou égale à 2 bars absolus, plus spécifiquement inférieure ou égale à 1,5 bar absolu et en particulier inférieure ou égale à 1,3 bar absolu. Une pression supérieure ou égale à 0,7 bar absolu et inférieure ou égale à 1,2 bar absolu convient bien. Dans le procédé selon l'invention, le pH du traitement de stripping est de préférence inférieur au pH du compartiment anodique de la cellule d'électrolyse d'au moins 0,1 unité pH, de manière plus préférée d'au moins 0,5 unité pH, de encore manière plus préférée d'au moins 1 unité de pH, de manière toujours plus préférée d'au moins 2 unités de pH, et de manière plus particulièrement préférée d'au moins 2,5 unités de pH. Ce pH est généralement inférieur au pH du compartiment anodique de la cellule d'électrolyse d'au plus 5 unités pH, et de manière préférée d'au plus 4 unités de pH. Dans le procédé selon l'invention, le pH du compartiment anodique de la cellule d'électrolyse est généralement inférieur ou égal à 7, souvent inférieur ou égal à 6, fréquemment inférieur ou égal à 5 et spécifiquement inférieur ou égal à 4,5. Le pH du compartiment anodique de la cellule d'électrolyse est généralement supérieur ou égal à 1, souvent supérieur ou égal à 2 et fréquemment supérieur ou égal à 2,5. Un pH de 4,2 +1- 0,5 convient bien. Dans le procédé selon l'invention, le pH du traitement de stripping est de généralement inférieur ou égal à 6,5, souvent inférieur ou égal à 5, fréquemment inférieur ou égal à 3 et spécifiquement inférieur ou égal à 2,5. Le pH du traitement de stripping est généralement supérieur ou égal à 0, souvent supérieur ou égal à 0,5, fréquemment supérieur ou égal à 1 et spécifiquement supérieur ou égal à 1,5. Dans le procédé selon l'invention, le pH du traitement de stripping est souvent le pH de la saumure dans la zone de stripping La mesure du pH peut être menée par différents moyens. Une mesure au moyen d'une électrode sensible au pH convient bien. Une telle électrode devrait être stable dans la saumure avant le traitement de stripping et dans le milieu de stripping dans les conditions de stripping et ne devrait pas contaminer la saumure. Des électrodes de verre pour la mesure du pH conviennent particulièrement bien. Des exemples de telles électrodes sont données dans Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry,© 2005, Wiley-VCH Verlag GmbH & Co. KGaA, Weinheim 10.1002/14356007.e19_e01, pp. 8-15. Electrodes of the type 405-DPAS-SC-K85 fournies METTLER TOLEDO® ou de types Ceragel CPS7I et Orbisint CPS 11 fournies par ENDRESS + HAUSER® sont des exemples d'électrodes qui peuvent être utilisées. La mesure du pH du compartiment anodique de la cellule d'électrolyse peut être menée dans la saumure alimentant le compartiment anodique ou «in situ » dans la saumure dans le compartiment anodique dans les conditions d'électrolyse ou « ex situ » sur un échantillon soutiré de la saumure alimentant le compartiment anodique ou soutiré du compartiment anodique et amené à une température et à une pression adéquates pour assurer une bonne longévité de l'équipement de mesure du pH. La mesure du pH du compartiment anodique de la cellule d'électrolyse est de préférence menée « in situ » dans le compartiment anodique dans les conditions d'électrolyse. La mesure du pH du traitement de stripping peut être menée « in situ » dans la saumure avant le traitement de stripping ou dans la saumuré dans le milieu de stripping dans les conditions de stripping ou « ex situ » sur un échantillon soutiré de la saumure avant le traitement de stripping ou sur un échantillon de saumure soutiré du milieu de stripping et amené à une température et à une pression adéquates pour assurer une bonne longévité de l'équipement de mesure du pH. Pour les mesures « ex situ », une température de 25 °C et une pression de 1 bar sont des exemples de température et de pression adéquates. L'impact de la température et de la pression sur le pH de la saumure peut être déterminé de façon à établir une corrélation entre par exemple le pH de la saumure à 25 °C et sous 1 bar et celui de la saumure dans les conditions de température et de pression dans la zone de stripping ou dans le compartiment anodique de la cellule d'électrolyse. D'une façon générale, les moyens de mesure du pH du traitement de stripping et du compartiment anodique de la cellule d'électrolyse peuvent être différents. Ils sont souvent identiques. Fréquemment le même type d'électrode sensible au pH est utilisé. 2963338 -10- D'une façon générale, les conditions de mesure du pH du traitement de stripping et du compartiment anodique de la cellule d'électrolyse peuvent être différentes. Fréquemment le pH du compartiment anodique de la cellule d'électrolyse est celui mesuré dans les conditions de fonctionnement du 5 compartiment anodique et le pH du traitement de stripping est celui mesuré dans les conditions de fonctionnement de ce traitement. Dans un premier mode de réalisation du procédé selon l'invention, le pH de la saumure est amené à la valeur désirée avant le traitement de stripping et il se maintient naturellement à cette valeur au cours du traitement. 10 Dans un deuxième mode de réalisation du procédé selon l'invention, le pH de la saumure est amené à la valeur désirée avant le traitement de stripping et il évolue naturellement au cours du traitement tout en restant dans la plage de pH préférée durant le traitement de stripping. Dans un troisième mode de réalisation du procédé selon l'invention, le pH 15 de la saumure est amené à la valeur désirée avant le traitement de stripping et maintenu à cette valeur durant le traitement de stripping. Dans un quatrième mode de réalisation du procédé selon l'invention, le pH de la saumure est amené à la valeur désirée et maintenu à cette valeur durant le traitement de stripping. 20 Dans un cinquième mode de réalisation du procédé selon l'invention, le pH de la saumure est amené à la valeur désirée et il évolue naturellement durant le traitement de stripping tout en restant dans la plage de pH préférée durant le traitement de stripping. Le premier mode et le deuxième mode de réalisation sont préférés. 25 Dans le procédé selon l'invention, le pH auquel le traitement de stripping est mené est de préférence contrôlé. Dans le procédé selon l'invention, le pH peut être contrôlé et maintenu dans le domaine désiré. Cette procédure est plus particulièrement utilisée dans les troisième et quatrième modes de réalisation du procédé selon l'invention. 30 De façon à maintenir le pH dans le domaine désiré, le pH est mesuré and ajusté si nécessaire. La mesure du pH peut être faite en continu ou périodiquement. Dans ce dernier cas, la mesure est généralement faite à une fréquence suffisante pour maintenir le pH dans le domaine de pH désiré pendant au moins 80 % de la durée 35 du traitement de stripping, souvent pendant au moins 90 % de la durée, 2963338 -11- fréquemment pendant au moins 95 % de la durée et en particulier pendant au moins 99 % de la durée. Le pH peut être ajusté et/ou maintenu dans le domaine choisi par addition d'un composé acide ou par addition d'un composé basique. Les acides et les 5 bases inorganiques sont préférés. Le chlorure d'hydrogène, gazeux et/ou en solution aqueuse, est un composé acide plus préféré. L'hydroxyde de sodium solide et/ou en solution aqueuse et/ou en suspension aqueuse, est un composé basique plus préféré, la solution aqueuse d'hydroxyde de sodium étant tout particulièrement préférée. 10 L'ajustement du pH peut être mené en mode automatisé ou en mode non automatisé. On préfère utiliser un mode automatisé dans lequel le contrôle du pH est effectué en circuit fenné connu sous le nom de boucle de contrôle. De telles boucles de contrôle sont décrites dans Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chernistry,© 2005, Wiley-VCH Verlag GmbH & Co. KGaA, 15 Weinheim 10.1002/14356007.e19_c0l, pp.24-27. A PROMINENT® DULCOMETERe system type PHD est un exemple de contrôle automatisé du pH et d'un instrument d'ajustement qui peut être utilisé. Dans le procédé selon l'invention, le traitement de stripping peut être mené en mode continu ou en mode discontinu. Par mode continu on entend désigner 20 un mode dans lequel la saumure et l'agent de stripping alimentent une zone de stripping de façon ininterrompue sur une période de temps couvrant au moins 50 % de la durée du traitement de stripping, de préférence au moins 90 % de cette durée et de façon plus préférée au moins 95 % de cette durée. La durée du traitement de stripping est le temps écoulé entre le moment où la saumure et 25 l'agent de stripping sont mis en contact et le moment où cette mise en contact est interrompue. Par mode discontinu, on entend désigner tout autre mode de fonctionnement. Le traitement de stripping est de préférence mené en mode continu. Dans le procédé selon l'invention, lorsque le traitement de stripping est 30 mené en continu, l'agent de stripping et la saumure peuvent alimenter la zone de stripping à co-courants ou à contre-courants ou à courants croisés. Une alimentation de la zone de stripping à contre-courant est préférée. Dans le procédé selon l'invention, lorsque le traitement de stripping est mené en continu, le sens de déplacement des flux de l'agent de stripping et de la 35 saumure peut être vertical ou horizontal ou vertical pour le flux de saumure et horizontal pour le flux de l'agent de stripping ou horizontal pour le flux de 2963338 - 12 - saumure et vertical pour le flux de l'agent de stripping Un sens de déplacement vertical pour les deux flux est préféré. Dans le procédé selon l'invention, le rapport massique entre la quantité totale d'agent de stripping qui est introduit au cours du traitement de stripping et 5 la quantité de saumure à stripper est généralement supérieur ou égal à 0,01 , fréquemment supérieur ou égal à 0,02, souvent supérieur ou égal à 0,05 et en particulier supérieur ou égal à 0,07. Ce rapport massique est généralement inférieur ou égal à 50, fréquemment inférieur ou égal à 10, souvent inférieur ou égal à 1 et en particulier inférieur ou égal à 0,5. 10 Dans le procédé selon l'invention, lorsque l'agent de stripping est de la vapeur d' eau, et que le traitement de stripping est mené en mode continu dans une zone de stripping alimentée en saumure et en agent de stripping circulant verticalement et à contre-courant, le rapport (ti) entre le débit de vapeur montante (V) exprimé en kg de vapeur par heure et celui de la saumure descendante (W) 15 exprimé en kg de saumure par heure, répond de préférence à la formule suivante : i a. [1/(Kw-1)] . {1 + (Xw/XF) [Kw (q-1)-1]} où a est supérieur ou égal à 0,9, de préférence supérieur ou égal à 0,95 et de façon 20 plus préférée supérieur ou égal à 0,98 et est inférieur ou égal à 5 , de préférence inférieur ou égal à 4, de façon plus préférée inférieur ou égal à 2,5 et de façon tout particulièrement préférée inférieur ou égal à 2, KW - (Porg/P) (1/Sorg)td (Morg I Vsaumure); q = 1 + [Cm- * tf - CPIF'tF)] / (AHvap)tf; 25 Porg est la tension de vapeur du mélange d'organiques ; P est la pression totale du système ; Sorg est la solubilité des organiques exprimée en g de carbone/1 ; Morg est la masse molaire des organiques en g de carbone/mol ; Vsaumre est le volume molaire de la saumure en 1/mol ; 30 Xw est la teneur en composé organique de la saumure en pied de la zone de stripping exprimée en g de carbone/kg de saumure ; XF est la composition en composé organique de la saumure entrant en tête de la zone de stripping exprimée en g de carbone/kg de saumure ; Crrf est la chaleur spécifique de la saumure entrant en tête de la zone de stripping 35 à la température de la saumure entrante tf, exprimée en en kJ/(kg saumure.K) ; -13- CpIF est la chaleur spécifique de la saumure sortant en pied de la zone de stripping à la température de la saumure sortante tF, exprimée en kJ/(kg saumure.K) ; et (AH,,ap)tfest la chaleur latente de vaporisation de l'eau à la température de la 5 saumure entrante tf, exprimée en kJ/kg de vapeur. Dans le procédé selon l'invention, le traitement de stripping est généralement mené dans une zone de stripping et la zone de stripping peut comprendre n'importe quel type d'appareillage ou de combinaison d'appareillage tel que ceux par exemple décrits dans "Perry's Chemical 10 Engineers' Handbook" in the 14 th section of the 7th Edition, 1997. Dans un mode de réalisation particulier du procédé selon l'invention, la zone de stripping comprend au moins une colonne de stripping. Dans un premier aspect de ce mode de réalisation particulier, la zone de stripping comprend une seule colonne de stripping. 15 Dans un second aspect de ce mode de réalisation particulier, la zone de stripping comprend plus d'une seule colonne de stripping. Dans une première variante de ce second aspect, les colonnes sont alimentées en série par la saumure, et par l'agent de stripping. Dans une deuxième variante de ce second aspect, les colonnes sont 20 alimentées en parallèle par la saumure, et en série par l'agent de stripping. Dans une troisième variante de ce second aspect, les colonnes sont alimentées en parallèle par la saumure, et par l'agent de stripping. Les formules développées ci-dessus conviennent bien lorsque la zone de stripping comprend une seule colonne de stripping. 25 L'appareiIlage dans lequel le traitement de stripping est mené est généralement réalisé en ou recouvert d'un matériau qui résiste aux conditions du stripping. Ce matériau peut être choisi dans le groupe constitué des aciers au carbone, des aciers inoxydables, des aciers émaillés, des aciers briquetés, du titane, des alliages de titane et des alliages de nickel, des polymères tels que les 30 polyoléfines comme le polypropylène et le polyéthylène, les polymères chlorés tels que le chlorure de polyvinyle et le chlorure de polyvinyle chloré, les polymères fluorés tels que les polymères perfluorés comme le polytétrafluoroéthylène, les copolymères de tétrafluoréthylène et d'hexafluoropropylène, et le poly(perfluoropropylvinyléther), tels que les 35 polymères partiellement fluorés comme le fluorure de polyvinylidène, les copolymères d'éthylène et de chlorotrifluoroéthylène, tels que les polymères 2963338 -14- comprenant du soufre, tels que les polysulphones et les polysulfures, en particulier aromatiques, les revêtements au moyen de résines telles que les résines époxy et les résines phénoliques, et les combinaisons d'au moins deux d'entre eux. Les polymères peuvent être utilisés sous forme massique, frettée ou comme revêtement. Le matériau est de préférence choisi dans le groupe constitué du titane et des alliages de titane, et de manière plus préférée dans le groupe constitué des alliages de titane. Les alliages de titane sont de préférence choisis parmi les alliages comprenant du titane et du palladium, du titane et du ruthénium, ou du titane, du nickel et du molybdène. Les alliages comprenant du 1 0 titane et du palladium ou du titane et du ruthénium sont plus particulièrement préférés et ceux comprenant du titane et du palladium sont tout particulièrement préférés. Dans le procédé selon l'invention, après le traitement de stripping, on récupère en général au moins deux fractions. La première fraction comprend 15 l'agent de stripping et une première partie du composé organique initialement présent dans la saumure avant le traitement de stripping. La deuxième fraction comprend la saumure et une deuxième partie du composé organique présent dans la saumure avant le traitement de stripping. Dans le procédé selon l'invention, le traitement de stripping est mené dans 20 des conditions telles que la quantité de composé organique présent dans la première fraction obtenue après le traitement de stripping est généralement supérieure ou égale à 90 % de la quantité du composé organique présent dans la saumure avant le traitement de stripping, de préférence supérieure ou égale à 95 %, de manière plus préférée supérieure ou égale à 99 %, de manière encore 25 plus préférée supérieure ou égale à 99.9 % et de manière tout particulièrement préférée supérieure ou égale à 99.99 %. Dans le procédé selon l'invention, la teneur en composé organique dans la deuxième fraction exprimée en g de carbone par kg de deuxième fraction est généralement inférieure à 5 g de carbone/kg de deuxième fraction, de préférence 30 inférieure ou égale à 1 g/kg, de manière plus préférée inférieure ou égale à 0,5 g/kg, de manière encore plus préférée inférieure ou égale à 0,1 g/kg, de manière toujours plus préférée inférieure ou égale à 0,05 g/kg et de manière toujours plus préférée inférieure ou égale à 0,01 g/kg. Cette teneur est généralement supérieure ou égale à 0,0001 g de carbone par kg de deuxième 35 fraction. 2963338 - 15 - Dans le procédé selon l'invention, lorsque le composé organique est un acide mono carboxylique dont le nombre d'atomes de carbone est supérieur ou égal à 4 et inférieur ou égal à 20, et de préférence choisi dans le groupe constitué de l'acide butyrique, l'acide valérique, l'acide caproïque, l'acide caprylique, 5 l'acide caprique, l'acide laurique, l'acide myristique, l'acide palmitique, l'acide stéarique et des mélanges d'au moins deux d'entre eux, la teneur en acide dans la deuxième fraction exprimée en g de carbone par kg de deuxième fraction est généralement inférieure à 5 g de carbone/kg de deuxième fraction, de préférence inférieure ou égale à 1 g/kg, de manière plus préférée inférieure ou égale à 0,5 g/kg, de manière encore plus préférée inférieure ou égale à 0,1 g/kg, de manière toujours plus préférée inférieure ou égale à 0,05 g/kg et de manière toujours plus préférée inférieure ou égale à 0,01 g/kg. Cette teneur est généralement supérieure ou égale à 0,0001 g de carbone par kg de deuxième fraction. Dans ce cas, la teneur en acide butyrique dans la deuxième fraction exprimée en g de carbone par kg de deuxième fraction est généralement inférieure à 0,5 g de carbone/kg de deuxième fraction et de préférence inférieure ou égale à 0,1 g/kg. Dans ce cas, la teneur en acide valérique (acide pentanoïque) dans la deuxième fraction exprimée en g de carbone par kg de deuxième fraction est généralement inférieure à 0,1 g de carbone/kg de deuxième fraction, de préférence inférieure ou égale à 0,02 g/kg et de manière plus préférée inférieure ou égale à 0,01 g/kg. Dans ce cas, la teneur en acide caproïque (acide hexanoïque) dans la deuxième fraction exprimée en g de carbone par kg de deuxième fraction est généralement inférieure à 0,1 g de carbone/kg de deuxième fraction, de préférence inférieure ou égale à 0,02 g/kg et de manière plus préférée inférieure ou égale à 0,01 g/kg. Dans ce cas, la teneur en acide caprylique (octanoïque) dans la deuxième fraction exprimée en g de carbone par kg de deuxième fraction est généralement inférieure à 0,01 g de carbone/kg de deuxième fraction et de préférence inférieure ou égale à 0,005 g/kg. Dans ce cas, la teneur en acide caprique (décanoïque) dans la deuxième fraction exprimée en g de carbone par kg de deuxième fraction est généralement inférieure à 0,015 g de carbone/kg de deuxième fraction et de préférence inférieure ou égale à 0,010 g/kg. Dans ce cas, la teneur en acide laurique (dodécanoïque) dans la deuxième fraction exprimée en g de carbone par kg de deuxième fraction est généralement inférieure à 0,005 g de carbone/kg de deuxième fraction et de préférence inférieure ou égale à 0,002g/kg. 2963338 - 16- Dans le procédé selon l'invention, lorsque le composé organique est un acide mono carboxylique dont le nombre d'atomes de carbone est supérieur ou égal à 4 et inférieur ou égal à 20, et de préférence choisi dans le groupe constitué de l'acide butyrique, l'acide valérique, l'acide caproïque, l'acide caprylique, 5 l'acide caprique, l'acide laurique, l'acide myristique, l'acide palmitique, l'acide stéarique et des mélanges d'au moins deux d'entre eux, le traitement de la saumure selon l'invention permet de diminuer la teneur desdits acides à des valeurs telles qu'ils ne perturbent pas le procédé d'électrolyse dans lequel la saumure est engagée. Cet effet est inattendu. En effet, quelle que soit la 10 répartition des acides entre Ieur fonne dissociée (basique) et non dissociée (acide), et donc le pH auquel le traitement de stripping est effectué, l'élimination de la forme non-dissociée (acide) par entraînement par l'agent strippant devrait provoquer le déplacement de l'équilibre de dissociation de l'acide vers la faune acide et donc son élimination totale par l'agent de stripping. 15 Dans le procédé selon l'invention, la première fraction obtenue après le traitement de stripping peut être soumise à n'importe quel traitement ultérieur. Ce traitement peut être choisi dans le groupe constitué des opérations de distillation, d'évaporation, de stripping, d'extraction liquide-liquide, de séparation de phase liquide-liquide, de séparation de phase liquide-solide, 20 d'adsorption, d'absorption, de condensation totale ou partielle, de solidification et n'importe quelle combinaison d'au moins deux d'entre elles. Ce traitement ultérieur est généralement destiné à récupérer dans une première partie la majorité du composé organique présent dans la première fraction avant le traitement ultérieur et dans une deuxième partie la majorité de l'agent de 25 stripping présent dans la première fraction avant le traitement ultérieur. La deuxième partie peut être recyclée dans le traitement de stripping ou en amont du traitement de stripping. Un premier traitement ultérieur préféré consiste en une opération de séparation de phase liquide-liquide, en particulier lorsque l'agent de stripping 30 comprend de la vapeur d'eau. Cette séparation conduit généralement à l'obtention d'au moins une phase organique qui constitue ladite première partie et d'au moins une phase aqueuse qui constitue ladite seconde partie. L'opération de séparation de phase peut être une opération de décantation, de coalescence ou une combinaison d'entre elles. Lorsque le composé organique est choisi dans le 35 groupe constitué de l'acide butyrique, l'acide valérique, l'acide caproïque, l'acide caprylique, l'acide caprique, l'acide laurique, l'acide myristique, l'acide 2963338 -17- palmitique, l'acide stéarique et les mélanges d'au moins deux d'entre eux, un composé inorganique acide peut-être ajouté de manière avantageuse à la première fraction. Le composé acide peut-être ajouté avant et/ou pendant l'opération de séparation de phase liquide-liquide. Les acides inorganiques sont 5 des composés inorganqiues acides préférés. Le chlorure d'hydrogène, gazeux et/ou en solution aqueuse, est un composé acide plus préféré. La quantité d'acide ajouté est telle que le pH de la phase aqueuse obtenue à l'issue de l'opération de séparation de phase liquide-liquide est généralement inférieur ou égal à 4, de préférence inférieur ou égal à 3 et de manière plus préférée inférieur ou égal à 2. 10 Cette quantité d'acide ajouté telle que le pH de la phase aqueuse obtenue à l'issue de l'opération de séparation de phase liquide-Iiquide est généralement supérieur ou égal à 0,5 et de préférence supérieur ou égal à 1. Les opérations de décantation et de coalescence sont effectuées à une température généralement inférieure ou égale à 90°C, de préférence inférieure ou égale à 80°C et de 15 manière plus préférée inférieure ou égale à 70°C. Les opérations de décantation et de coalescence sont effectuées à une température généralement supérieure ou égale à 10°C, de préférence supérieure ou égale à 25°C, de manière plus préférée supérieure ou égale à 35°C, de manière tout particulièrement préférée supérieure ou égale à 50°C. 20 Un deuxième traitement ultérieur préféré consiste en une opération d'extraction liquide/liquide, en particulier lorsque le composé organique est choisi dans le groupe constitué de l'acide butyrique, l'acide valérique, l'acide caproïque, l'acide caprylique, l'acide caprique, l'acide laurique, l'acide myristique, l'acide palmitique, l'acide stéarique et les mélanges d'au moins deux 25 d'entre eux. Cette séparation conduit généralement à l'obtention d'au moins une phase organique qui constitue ladite première partie et d'au moins une phase aqueuse qui constitue ladite seconde partie. La phase organique résultant de l'extraction liquide-liquide peut être envoyée dans une unité d'oxydation à haute température. La température et le 30 pH auxquels est réalisée l'opération d'extraction liquide-liquide sont tels que décrits plus haut pour le traitement de séparation de phase liquide-liquide. Lorsque le traitement ultérieur est une opération de séparation de phase liquide-liquide, d'extraction liquide/liquide ou d'une combinaison d'entre elles, au moins une partie de la phase organique peut être recyclée en amont ou en aval 35 du traitement de stripping. En particulier, lorsque la saumure provient d'un procédé de fabrication d'épichlorhydrine, de manière préférée, d'un procédé de - 18 - fabrication d'épichlorhydrine par déshydrochloration de dichloropropanol, et de façon tout particulièrement préférée d'un procédé de fabrication d'épichlorhydrine par déshydrochloration de dichloropropanol dans lequel au moins une partie du dichloropropanol a été obtenue au départ de glycérol et dont au moins une fraction dudit glycérol est du glycérol naturel, ladite partie de la phase organique peut être recyclée dans n'importe lequel de ces procédés de fabrication, en particulier dans le procédé de fabrication du dichloropropanol au départ de glycérol. Ce cas de figure convient bien lorsque le composé organique est choisi dans le groupe constitué de l'acide butyrique, l'acide valérique, l'acide caproïque, l'acide caprylique, l'acide caprique, l'acide laurique, l'acide myristique, l'acide palmitique, l'acide stéarique et les mélanges d'au moins deux d'entre eux. Dans le procédé selon l'invention, la première fraction obtenue après le traitement de stripping peut être recyclée en amont ou en aval du traitement de stripping. Elle peut par exemple être envoyée dans un traitement d'oxydation à haute température. Ce dernier traitement convient bien dans le cas où l'agent de stripping est choisi dans le groupe constitué de l'air, de l'air appauvri en oxygène, de l'azote, de l'oxygène, du chlore, la vapeur d'eau, du dioxyde de carbone, et des mélanges d'au moins deux d'entre eux. Dans le procédé selon l'invention, la deuxième fraction obtenue après le traitement de stripping peut être soumise à n'importe quel traitement ultérieur avant d'alimenter le compartiment anodique d'une cellule d'électrolyse. Ce traitement peut être choisi dans le groupe constitué des opérations de conditionnement thermique, de dilution, de concentration, de distillation, d'évaporation, de décantation, de coalescence, d'extraction liquide/liquide, de filtration, de cristallisation, d'adsorption, d'oxydation, de réduction, de neutralisation, de complexation, de précipitation, d'addition de sel et des combinaisons d'au moins deux d'entre elles. Ces traitements sont tels que décrits dans le demande WO 2008/152043 de SOLVAY (Société Anonyme) et plus spécifiquement au passage de la page Il, ligne 13 à la page 29, ligne 7, et dans la demande WO 2009/095429 de SOLVAY (Société Anonyme) et plus spécifiquement au passage de la page 1, ligne 24 à la page 27, ligne 26. Le procédé selon l'invention comprend généralement au moins une opération autre que le traitement de stripping et choisie dans le groupe constitué de la dilution, la concentration, la distillation, l'évaporation, l'extraction -19- liquide/liquide, la filtration, la cristallisation, l'adsorption, l'oxydation, la réduction, la neutralisation, la complexation, la précipitation, le traitement bactérien aérobique, le traitement bactérien anaérobique, et des combinaisons d'au moins deux d'entre elles. Dans le procédé selon l'invention, la saumure peut donc être soumise à au moins une opération avant le traitement de stripping à un pH inférieur ou égal au pH du compartiment anodique de la cellule d'électrolyse. Ce traitement peut être choisi dans le groupe constitué des opérations de dilution, de concentration, de distillation, d'évaporation, de décantation, de coalescence, d'extraction liquide/liquide, de filtration, de cristallisation, d'adsorption, d'oxydation, de réduction, de neutralisation, de complexation, de précipitation, et des combinaisons d'au moins deux d'entre elles. Ces traitements sont tels que décrits dans le demande WO 2008/152043 de SOLVAY (Société Anonyme) et plus spécifiquement au passage de la page 11, ligne 13 à la page 29, ligne 7, et dans la demande WO 2009/095429 de SOLVAY (Société Anonyme) et plus spécifiquement au passage de la page 1, ligne 24 à la page 27, ligne 26. Dans un autre mode de réalisation particulier du procédé selon l'invention, la saumure provient d'un procédé de fabrication d'un dérivé de l'épichlorhydrine, en particulier d'une résine époxy, par réaction entre de l'épichlorhydrine et un mono alcool et/ou un polyol, dans lequel l'épichlorhydrine a été obtenue par déshydrochloration de dichloropropanol dont au moins une partie a été obtenue au départ de glycérol et dont au moins une fraction dudit glycérol est du glycérol naturel. Dans ce mode de réalisation, la saumure contient de l'épichlorhydrine et/ou du dichloropropanol et ladite saumure est soumise à un traitement destiné à récupérer d'une part la majeure partie de l'épichlorhydrine et/ou du dichloropropanol contenus dans la saumure, et d'autre part une saumure appauvrie en épichlorhydrine, préalablement au traitement de stripping du procédé selon l'invention. Dans un encore autre mode de réalisation particulier du procédé selon l'invention, la saumure provient d'un procédé de fabrication d'une résine époxy par réaction entre du dichloropropanol et un mono alcool et/ou un polyol, dans lequel au moins une partie du dichloropropanol a été obtenue au départ de glycérol et dont au moins une fraction dudit glycérol est du glycérol naturel. Dans ce mode de réalisation, la saumure contient de l'épichlorhydrine et/ou du dichloropropanol et ladite saumure est soumise à un traitement destiné à - 20 - récupérer d'une part la majeure partie de l'épichlorhydrine et/ou du dichloropropanol contenus dans la saumure, et d'autre part une saumure appauvrie en épichlorhydrine, préalablement au traitement de stripping du procédé selon l'invention. Dans ces trois modes de réalisation qui précèdent, la saumure contient généralement au moins un composé organique, autre que l'épichlorhydrine ou le dichloropropanol. Ce composé organique est souvent un acide monocarboxylique, et fréquemment un acide carboxylique choisi dans le groupe constitué de l'acide butyrique, l'acide valérique, l'acide caproïque, l'acide caprylique, l'acide caprique, l'acide laurique, l'acide myristique, l'acide palmitique, l'acide stéarique et les mélanges d'au moins deux d'entre eux. Dans une première variante de ces modes de réalisation, la saumure appauvrie en épichlorhydrine et/en dichloropropanol est ensuite soumise à un traitement d'oxydation, préalablement au traitement de stripping du procédé selon l'invention. Dans une deuxième variante de ces modes de réalisation, la saumure appauvrie en épichlorhydrine et/ou en dichloropropanol est soumise au traitement de stripping du procédé selon l'invention, et la saumure résultant dudit traitement de stripping est ensuite soumise à un traitement d'oxydation avant d'alimenter le compartiment anodique d'une cellule d'électrolyse. Dans une troisième variante de ces modes de réalisation, la saumure appauvrie en épichlorhydrine et/ou en dichloropropanol est acidifiée et ensuite soumise à une opération de décantation. Cette opération permet de séparer au moins une partie des acides contenus dans la saumure avant le traitement de stripping selon l'invention. Dans le procédé selon l'invention, la cellule d'électrolyse peut être une cellule à mercure ou une cellule à diaphragme ou une cellule à membrane d'une électrolyse chlore-alkali. Ce type d'électrolyse peut être tel que décrit dans la demande WO 2008/152043 au nom de SOLVAY (Société Anonyme) et plus spécifiquement le passage de la page 31, ligne 18, à la page 37, ligne 13. La cellule d'électrolyse est de préférence une cellule à membrane d'une électrolyse chlore-alkali. Dans le procédé selon l'invention, la cellule d'électrolyse est de préférence une cellule à mercure ou une cellule à diaphragme ou une cellule à membrane d'une électrolyse chlore-alkali, et la saumure provient d'un procédé choisi dans le groupe constitué de la fabrication d'épichlorhydrine, de la fabrication d'un 2963338 -21- dérivé de l'épichlorhydrine, de la fabrication de 1,2-dichloroéthane, de la fabrication de polycarbonates et des combinaisons d'au moins deux d'entre elles. Les exemples ci-après entendent illustrer l'invention sans toutefois la limiter. 5 Exemple 1 (selon l'invention) (a) 500,4 g d'une saumure aqueuse contenant 17 % g/g de NaCl et de l'acide caproïque correspondant à 69 mg/1 de COT (Carbon Organique Total) a été placée dans un ballon d'un litre surmonté d'une tête de distillation en verre raccordée à un réfrigérant oblique pour l'évacuation et la condensation de la 1 0 vapeur émise durant l'essai. Le ballon et la tête de distillation étaient équipés d'une gaîne thermométrique avec un thermocouple. Le pH de la saumure a été ajusté à une valeur de 2,0 mesurée à 25°C par ajout d'acide chlorhydrique concentré. La saumure a été chauffée à une température voisine de l'ébullition à pression atmosphérique (105°C) et de la vapeur 15 d'eau a été introduite à débit constant via un tube capillaire plongeant dans la saumure. Après injection de 50 g de vapeur d'eau en 26 min, la saumure contenait 17 mg/1 de TOC et son pH mesuré à température ambiante était de 2,11 (b) L'essai d'électrolyse a été effectué dans une cellule d'électrolyse de 0,6 1, 20 comprenant un compartiment anodique avec une anode et un compartiment cathodique avec une cathode séparés par une membrane. L'anode était constituée de titane recouvert d'un coating électrochimique. La cathode était en nickel recouvert d'un coating électrochimique. La membrane était une membrane de type Asahi Glas Company - Flemion F8020. Le 25 compartiment cathodique a été alimenté en continu par une composition aqueuse contenant 32 %g/g de NaOH. Le compartiment anodique a été alimenté avec une composition aqueuse contenant 18 % de NaCI et de l'acide caproïque correspondant à 18 mg/1 de COT. Le pH du compartiment anodique était de 4. Une densité de courant de 4 kA par m2 d'électrode a été 30 appliquée entre l'anode et la cathode. La cellule a été maintenue à 85 °C et elle a fonctionné à une pression de 1 bar absolu. La tension de cellule mesurée était pratiquement identique à celle mesurée dans un essai de référence réalisé dans les mêmes conditions mais avec une composition aqueuse alimentant le compartiment anodique qui contenait 18 % de NaCl et 35 pas d'acide caproïque. 2963338 - 22 - Exemple 2 (pas selon l'invention) (a) 496,7 g d'une saumure aqueuse contenant 17 % g/g de NaCl et de l'acide caproïque correspondant à 82 mg/1 de COT (Carbon Organique Total) a été placée dans un ballon d'un litre surmonté d'une tête de distillation en verre 5 raccordée à un réfrigérant oblique pour l'évacuation et la condensation de la vapeur émise durant l'essai. Le ballon et la tête de distillation étaient équipés d'une gaine thermométrique avec un thermocouple. Le pH de la saumure a été ajusté à une valeur de 5,5 mesurée à 25°C, par ajout d'acide chlorhydrique 1N. La saumure a été chauffée à une température voisine de 10 l'ébullition à pression atmosphérique (105°C) et de la vapeur d'eau a été introduite à débit constant via un tube capillaire plongeant dans la saumure. Le pH de la saumure a été maintenu à sa valeur de départ par ajout régulier d'acide chlorhydrique 1N. Après injection de 50 g de vapeur d'eau en 26 min, la saumure contenait 54 mg/I de TOC et son pH était de 5,4. 15 (b) Un essai d'électrolyse a été réalisé selon les conditions décrites dans l'essai 1 au point b différant par la composition aqueuse alimentant le compartiment anodique constituée de 18%g/g de NaCl et contenant 55 mg/1 de COT. Le pH du compartiment anodique était de 4. La tension de cellule mesurée était de 20 mV plus élevée que la tension mesurée dans un essai de 20 référence réalisé dans les mêmes conditions mais avec une composition aqueuse alimentant le compartiment anodique qui contenait 18%g/g de NaCl et pas d'acide caproïque. REVENDICATIONS, 1. Procédé d'électrolyse chlore-alkali dans lequel on alimente le compartiment anodique d'une cellule d'électrolyse chlore-alkali avec au moins une saumure qui a été soumise à un traitement de stripping en présence d'au moins un agent de stripping à un pH inférieur ou égal au pH du compartiment anodique de la cellule d'électrolyse, ladite saumure comprenant au moins un composé organique avant le traitement. 2. Procédé d'électrolyse chlore-alkali comprenant : (a) la fourniture d'une saumure comprenant au moins un composé organique ; (b) au moins un traitement de stripping de la saumure de (a) en présence d'au moins un agent de stripping de façon à obtenir une saumure strippée ; (e) l'alimentation du compartiment anodique d'une cellule d'électrolyse chlorealkali avec la saumure strippée de (b) ; et dans lequel le traitement de stripping de (b) est réalisé à un pH inférieur ou 15 égal au pH du compartiment anodique de la cellule d'électrolyse de (c). 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2 dans lequel la saumure avant le traitement de stripping contient au moins du chlorure de sodium en une teneur supérieure ou égale à 140 g de NaCl par kg de saumure. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3 dans lequel le 20 composé organique est un acide monocarboxylique dont le nombre d'atomes de carbone est supérieur ou égal à 4 et inférieur ou égal à 20. 5. Procédé selon la revendication 4 dans lequel l'acide monocarboxylique est choisi dans le groupe constitué de l'acide butyrique, l'acide valérique, l'acide caproïque, l'acide caprylique, l'acide caprique, l'acide laurique, l'acide 25 myristique, l'acide palmitique, l'acide stéarique et les mélanges d'au moins deux d'entre eux. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 dans lequel le pH du traitement de stripping est inférieur au pH du compartiment anodique de la cellule d'électrolyse d'au moins 0,1 unité pH.-24- 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 dans lequel l'agent de stripping choisi dans le groupe constitué de l'air, de l'air appauvri en oxygène, de l'azote, de l'oxygène, du chlore, du chlorure d'hydrogène, de la vapeur d'eau, du dioxyde de carbone, et des mélanges d'au moins deux d'entre eux. 8. Procédé selon la revendication 7 dans lequel l'agent de stripping est de la vapeur d'eau, et que le traitement de stripping est mené en mode continu dans une zone de stripping alimentée en saumure et en agent de stripping circulant verticalement et à contre-courant, le rapport (r) entre le débit de vapeur montante (V) exprimé en kg de vapeur par heure et celui de la saumure descendante (W) exprimé en kg de saumure par heure, répond à la formule suivante : T > a. [ 1/(Kw- l )] . {1 + (Xw/XF) [Kw (q-l)-1]1 où a est supérieur ou égal à 0,9 et inférieur ou égal à 5 ; Kw = (Porg/P) (l/Sorg)td (Morg / Vsaumure) ; q = 1 + [Cplf * tf - CPIF *tF)] / (OHvap)tf; Porg est la tension de vapeur du mélange d'organiques ; P est la pression totale du système ; Sorg est la solubilité des organiques exprimée en g de carbone/1; Morg est la masse molaire des organiques en g de carbone/mol ; Vsaumure est le volume molaire de la saumure en 1/mol ; Xw est la teneur en composé organique de la saumure en pied de la zone de stripping exprimée en g de carbone/kg de saumure ; XF est la composition en composé organique de la saumure entrant en tête de la zone de stripping exprimée en g de carbone/kg de saumure ; CPIf est la chaleur spécifique de la saumure entrant en tête de la zone de stripping à la température de la saumure entrante tf, exprimée en en kJ/(kg saumure.K) ;-25- Cp~F est la chaleur spécifique de la saumure sortant en pied de la zone de stripping à la température de la saumure sortante tF, exprimée en kJ/(kg saumure.K) ; et (AH'ap)tfest la chaleur latente de vaporisation de l'eau à la température de la saumure entrante tf, exprimée en kJ/kg de vapeur. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8 comprenant au moins une opération autre que l'opération de stripping et choisie dans le groupe constitué de la dilution, la concentration, la distillation, l'évaporation, l'extraction liquide/liquide, la filtration, la cristallisation, l'adsorption, l'oxydation, la réduction, la neutralisation, la complexation, la précipitation, le traitement bactérien aérobique, le traitement bactérien anaérobique, d'addition de sel et des combinaisons d'au moins deux d'entre elles. 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9 dans lequel la cellule d'électrolyse chlore-alkali est une cellule à mercure ou une cellule à diaphragme ou une cellule à membrane d'une électrolyse chlore-alkali, et dans lequel la saumure provient d'un procédé choisi dans le groupe constitué de la fabrication d'épichlorhydrine, de la fabrication d'un dérivé de l'épichlorhydrine, de la fabrication de 1,2-dichloroéthane, de la fabrication de polycarbonates et des combinaisons d'au moins deux d'entre elles.