FR 2962484 A1 20120113 FR 1055554 A 20100708 L'invention concerne le domaine des turbomachines, et plus particulièrement, le refroidissement des secteurs d'anneau de turbine de turbomachine. Elle s'applique à tout type de turbomachine, terrestre ou aéronautique, et notamment aux turbopropulseurs ou aux turboréacteurs d'avions. Une turbomachine aéronautique comporte classiquement un compresseur, une chambre de combustion et une turbine. Le rôle de la turbine est d'assurer l'entrainement en rotation du compresseur en prélevant une partie de l'énergie de pression des gaz chauds sortant de la chambre de combustion et en la transformant en énergie mécanique. La turbine, située en aval de la chambre de combustion, est l'organe de la turbomachine qui travaille dans les conditions les plus sévères. Elle est notamment soumise à des contraintes thermiques et mécaniques importantes générées par les gaz chauds en sortie de chambre. Une turbine comprend classiquement au moins un distributeur, constitué d'une grille d'aubes fixes par rapport au carter de la turbomachine, et au moins une roue mobile, comportant un ensemble d'aubes mobiles susceptibles d'être mis en rotation. Une roue mobile est entourée d'un anneau fixe solidaire du carter. Cet anneau a notamment pour fonction de reconstituer par sa surface intérieure la limite extérieure de la veine aérodynamique. Le plus souvent, cet anneau peut être constitué d'une pluralité de secteurs. En raison de son exposition permanente aux gaz chauds, un anneau de turbine présente une durée de vie réduite. Il est donc nécessaire de le refroidir pour lui conférer une bonne tenue à haute température. Une solution de refroidissement connue consiste à munir l'anneau de turbine de tôles multi-perforées entourant ledit anneau. Une solution de ce type est décrite, par exemple, dans le document EP0893577. La figure 1 représente un exemple de secteur d'anneau analogue à celui décrit dans le document EP0893577 où, un secteur d'anneau 6 de turbine comporte une paroi 5 délimitant une veine aérodynamique orientée axialement (selon l'axe X) dans laquelle s'écoulent des gaz. Une tôle multi-perforée 1 est située à l'opposé de la veine aérodynamique par rapport à la paroi 5. Ladite tôle multi-perforée 1 comprend un fond 2 et des parois latérales 3. L'espace (vide) entre la paroi 5 du secteur d'anneau 6 et le fond 2 de la tôle multi-perforée 1 définit un entrefer E. Le secteur d'anneau présente également des parois de pourtour latéral 7. Dans un tel système, la direction axiale est définie par l'axe de rotation des aubes mobiles. Une direction radiale est définie par un rayon de disque perpendiculaire à l'axe de rotation des aubes mobiles et centré sur cet axe. La direction circonférentielle est la direction tangentielle définie par l'extrémité des aubes mobiles lorsqu'elles sont en rotation. Ces trois directions (axiale, radiale et circonférentielle) définissent un système de directions du type cylindrique (repère cylindrique). Dans cet exemple de l'art antérieur, l'entrefer E est constant. Des perforations 4 sont réparties sur le fond 2 de la tôle multi-perforée 1. Les perforations situées au centre du fond 2, selon la direction axiale, sont référencés 4C0. Les perforations qui bordent extérieurement les perforations 4C0 (les voisins immédiats selon la direction axiale) sont référencées 4C1. Les perforations qui bordent extérieurement les perforations 4C1 (les voisins immédiats extérieurs, selon la direction axiale) sont référencés 4C2, etc. La figure 1A représente schématiquement les flux de gaz dans le secteur d'anneau de la figure 1. Des gaz de refroidissement traversent la tôle 1 par les perforations 4 sous forme de flux radial de gaz, et impactent la paroi 5 du secteur d'anneau 6 pour la refroidir. Après avoir impacté la paroi 5, les gaz sont déviés vers les côtés C de cette paroi 5. Ainsi, le flux radial FO de gaz qui passe par les perforations centrales 4C0 donne naissance à un flux f0 orienté selon la direction axiale. Ce flux axial f0 de gaz (flux radial FO dévié) vient cisailler le flux radial F1 de gaz sortant des perforations 4C1. L'efficacité du refroidissement par impact dû (uniquement) au flux radial F1 de gaz provenant des perforations 4C1 est donc amoindrie. De la même manière, le flux radial F1 de gaz provenant des perforations 4C1 est dévié selon la direction axiale par la paroi 5, et donne naissance à un flux axial f1 qui s'ajoute au flux axial f0 de gaz (flux radial FO dévié) provenant des perforations 4CO3 et vient cisailler le flux radial F2 de gaz provenant des perforations 4C2, et ainsi de suite. Ainsi le flux radial Fn (avec n nombre entier supérieur ou égal à 1) de gaz sortant des perforations périphériques 4Cn impactant la paroi 5 est cisaillé par le flux axial de gaz résultant de la déviation par la paroi 5 des flux radiaux F0, F1... Fn-1 sortant des perforations situées plus au centre 4CO3 4C1... 4Cn-1. Ainsi, un tel secteur d'anneau connu présente l'inconvénient que l'efficacité globale du refroidissement de la paroi 5 par impact est réduite à mesure que l'on s'éloigne du centre du fond 2 de la tôle 1. Le refroidissement du secteur d'anneau n'est donc pas homogène. Le cisaillement des flux décrit ci-dessus réduit le rendement de l'énergie des gaz de refroidissement et cause une perte d'énergie. La présente invention a pour but de proposer un secteur d'anneau qui minimise la perte énergétique précitée.. Pour atteindre ce but, l'invention a pour objet un secteur d'anneau de turbine comportant une paroi présentant une face interne et une face externe, la face interne délimitant une veine aérodynamique orienté axialement dans laquelle s'écoulent des gaz chauds, et une tôle multi-perforée située à l'opposé de la veine aérodynamique par rapport à la paroi, ladite tôle multi-perforée comprenant un fond, ce fond présentant des perforations pour le passage de gaz de refroidissement, dans lequel la face externe de la paroi et le fond de la tôle multi-perforée définissent entre eux un entrefer, et dans lequel au moins une cloison s'étend en hauteur dans l'entrefer entre le fond de la tôle multi-perforée et la face externe, des perforations étant disposées de part et d'autre de la cloison de sorte que la perturbation du flux de gaz de refroidissement sortant des perforations disposées d'un côté de la cloison, par le flux de gaz de refroidissement sortant des perforations disposées de l'autre côté de la cloison, est limité. Une cloison présente une hauteur s'étendant entre une base et un sommet, et une longueur. On comprend que dans l'entrefer, la cloison s'étend en hauteur entre le fond de la tôle multi-perforée et la face externe de la paroi tandis qu'elle s'étend en longueur selon la direction axiale et/ou circonférentielle. Par la suite le terme « transversal » est utilisé pour désigné la direction dans laquelle s'étend la longueur de la cloison. En général, la longueur de la cloison est plus grande que sa hauteur. De la même manière que la paroi, le fond de la tôle multiperforée présente également une face externe et une face interne. La face interne du fond est disposée en vis-à-vis de la face externe de la paroi. Ainsi, on comprend que la cloison s'étend en hauteur entre la face interne du fond et la face externe de la paroi. La cloison sépare l'ensemble des perforations de la tôle multi- perforée et deux sous-ensembles adjacents de perforations. On notera que selon les variantes chaque sous-ensemble peut comprendre une ou plusieurs perforations. Ces deux sous ensembles de perforations étant séparés par la cloison, les flux de gaz de refroidissement sortant de chacun des sous-ensembles de perforations limitent leurs perturbations réciproques. En effet, les flux de gaz axiaux ou circonférentiels résultant de la déviation des flux de gaz radiaux sortant d'un des sous ensembles de perforations sont bloqués au moins en partie par la cloison en direction de l'autre sous ensemble de perforations (i.e. du sous ensemble adjacent). Par conséquent, grâce à la cloison, le flux axial ou circonférentiel résultant de la déviation d'un flux radial sortant d'un sous-ensemble de perforations cisaille moins le flux radial sortant de l'autre sous ensemble de perforation que dans l'art antérieur. Le refroidissement de la paroi est ainsi plus homogène, et donc amélioré, par rapport à l'art antérieur. En particulier, en considérant deux perforations adjacentes séparées par la cloison, le flux axial ou circonférentiel résultant de la déviation par la paroi d'un flux radial sortant d'une perforation cisaille moins le flux radial sortant de l'autre perforation que dans l'art antérieur, et réciproquement. Préférentiellement, la hauteur de la cloison est comprise entre 50% et 100% de la hauteur de l'entrefer. Plus préférentiellement, la hauteur de la cloison est comprise entre 90% et 100% de la hauteur de l'entrefer. La hauteur est mesurée selon une direction radiale. En d'autres termes, si la cloison s'étend entre le fond et la face externe selon une direction radiale, la mesure de la hauteur de la cloison correspond à la distance séparant la base du sommet de la cloison. Dans le cas où la cloison ne s'étend pas selon une direction radiale (i.e. fait un angle avec toutes les directions radiales) la hauteur de la cloison est mesurée en faisant la projection orthogonale de la distance séparant la base du sommet de la cloison sur le rayon passant par la base de la cloison. De même, la hauteur de l'entrefer est la distance séparant le fond de la face externe mesurée selon une direction radiale. Ainsi, la perturbation du flux de gaz de refroidissement d'un sous ensemble de perforation par le flux de gaz de refroidissement de l'autre sous ensemble est avantageusement limitée lorsque la hauteur de la cloison est au moins aussi haute que la moitié de la hauteur de l'entrefer. Cette perturbation diminue d'autant plus que la hauteur de la cloison augmente. On comprend donc que lorsque la cloison s'étend en hauteur sur toute la hauteur de l'entrefer, les deux sous ensembles sont totalement séparés l'un de l'autre de sorte que la cloison bloque toute interaction entre les flux de gaz de refroidissement disposés de part et d'autre de la cloison. Ainsi, la hauteur de la cloison est préférentiellement comprise entre 80% et 100% de la hauteur de l'entrefer. En particulier, lorsque la cloison est disposée sur le fond de la tôle multi-perforée, la hauteur de la cloison est plus préférentiellement comprise 95% et 100% de la hauteur de l'entrefer afin de minimiser les perturbations réciproques des flux de gaz au niveau de la paroi, c'est-à-dire dans les zones d'impact des flux de gaz. Inversement, lorsque la cloison est disposée sur la paroi, une hauteur de cloison moindre reste satisfaisante puisque la base de la cloison isole les flux de gaz de cisaillement des sous-ensembles au niveau de la paroi. Préférentiellement, la cloison s'étend transversalement selon une direction axiale et/ou circonférentielle et s'étend en hauteur depuis une base solidaire d'un élément parmi la face externe et le fond jusqu'à un sommet disposé en vis-à-vis de l'autre élément parmi la face externe et le fond, l'espace libre entre le sommet et l'autre élément définissant un jeu, ledit jeu étant sensiblement constant sur l'étendue transversale de la cloison. On comprend donc que lorsque la base de la cloison est solidaire du fond de la tôle multi-perforée, le jeu s'étend entre le sommet de la cloison et la face externe de la paroi, tandis que lorsque la base est solidaire de la face externe de la paroi, le jeu s'étend entre le sommet de la cloison et le fond de la tôle multi-perforée. L'adverbe « sensiblement » est employé pour indiquer que le jeu peut présenter de faibles variations le long de l'étendue transversale de la cloison, par exemple des variations inférieures à 10%. En ménageant un jeu sensiblement constant, on s'assure que la cloison sépare de la même manière les perforations sur toute l'étendue transversale de la cloison. Ainsi, l'effet de séparation est homogène le long de la cloison de sorte que la limitation des perturbations de flux de gaz de deux sous ensembles adjacents de perforations est homogène le long de la cloison. Ceci améliore l'homogénéité du refroidissement par rapport à l'art antérieur, et donc son rendement. Avantageusement, le secteur d'anneau présente au moins deux cloisons, chaque cloison s'étendant en hauteur depuis une base solidaire de la face externe ou du fond jusqu'à un sommet disposé en vis-à-vis du fond ou de la face externe, l'espace libre entre le sommet et le fond ou la face externe définissant un jeu, les jeux définis par chacune des cloisons étant sensiblement égaux. De la même manière que précédemment, l'adverbe « sensiblement » est employé pour indiquer que les jeux peuvent présenter de faibles différences entre eux, par exemple des différences inférieures à 10%. On notera que des jeux sensiblement égaux peuvent être non seulement des jeux constants et égaux le long de l'étendu transversale de chacune des cloisons mais peuvent être également des jeux présentant un même profil d'évolution selon leur longueur. Par exemple, deux cloisons présentant chacune un jeu qui n'est pas constant selon leurs étendues transversales, mais dont les jeux présentent un même profil d'évolution selon la longueur de la cloison, ont des jeux égaux. Les au moins deux cloisons délimitent au moins trois sous ensembles de perforations, chaque cloison séparant deux sous ensembles adjacents. Chaque cloison définit un jeu sensiblement égal aux deux jeux définis par les deux autres cloisons. Ainsi, les perturbations réciproques des flux de gaz de refroidissement sortant de chaque sous ensemble adjacent de perforations sont limitées de la même manière. Ceci améliore l'homogénéité des flux de gaz de refroidissement Ainsi, il est plus aisé de définir à l'avance le refroidissement au sein du secteur d'anneau, ce qui permet d'améliorer le rendement énergétique. Bien entendu, selon une variante, pour des raisons de 35 recirculation de flux de gaz entre les sous-ensembles, les jeux d'au moins deux cloisons sont différents. Avantageusement, le secteur d'anneau présente au moins deux cloisons, les cloisons forment entre elles un canal apte à guider les gaz de refroidissement circulant dans l'entrefer. Ceci permet de favoriser un sens prédéterminé de circulation des gaz et d'utiliser les gaz ainsi guidés pour réaliser un refroidissement complémentaire par convection ou pompage. Selon une première variante, la ou les cloisons sont solidaires de la paroi. Ceci permet d'optimiser la canalisation des gaz. Selon une seconde variante, la ou les cloisons sont solidaires du fond. Cette seconde variante présente l'avantage d'être facile à fabriquer. Bien entendu, selon une variante hybride, des cloisons sont solidaires de la paroi et d'autres cloisons sont solidaires du fond. Avantageusement, le nombre de perforations disposées d'un côté de la cloison est différent du nombre de perforations disposées de l'autre côté de la cloison. Ceci permet d'adapter le nombre de perforations au refroidissement que nécessite chaque sous ensemble et au fractionnement du secteur d'anneau par la cloison. En outre il est possible d'ajuster la forme, la taille et/ou la densité des perforations afin de réaliser un refroidissement adapté à chaque sous ensemble. L'invention concerne également un anneau de turbine comportant au moins un secteur d'anneau selon l'invention, une turbine comportant un tel anneau, et une turbomachine comportant une telle turbine. L'invention et ses avantages seront mieux compris à la lecture de la description détaillée qui suit de différents modes de réalisation donnés à titre d'exemples non limitatifs. Cette description fait référence aux planches de dessins annexées, sur lesquelles : - la figure 1 représente une section axiale d'un secteur d'anneau selon l'art antérieur, et la figure 1A représente schématiquement les flux de gaz dans le secteur d'anneau de la figure 1, la figure 2 représente une section axiale d'un secteur d'anneau d'un premier mode de réalisation selon l'invention, - la figure 3 représente le secteur d'anneau de la figure 2 vu de dessus selon la flèche D, - la figure 4 est une vue en section selon la ligne B-B de la figure 3, la figure 5 représente un secteur d'anneau d'un deuxième mode de réalisation selon l'invention, vu de dessus, la figure 6 représente un secteur d'anneau d'un troisième mode de réalisation selon l'invention, vu de dessus, la figure 7 est une vue en perspective du troisième mode de réalisation. Un premier mode de réalisation de l'invention est décrit en référence aux figures 2, 3 et 4. On notera que la figure 3 est une vue de dessus de la figure 2 selon la flèche D tandis que la figure 2 est une section selon la ligne A-A de la figure 3 et que la figure 4 et une section selon la ligne B-B de la figure 3. Dans cet exemple, un secteur d'anneau 16 de turbine comporte une paroi 15 comprenant une face externe 15a et une face interne 15b. La face interne 15b délimite une veine aérodynamique orientée selon la direction axiale X dans laquelle s'écoulent des gaz chauds. Le secteur d'anneau 16 comprend également une tôle multi-perforée 11 située à l'extérieur par rapport à la paroi 15, c'est-à-dire à l'opposé de la veine aérodynamique par rapport à la paroi 15. La tôle multi-perforée 11 présente un fond 12 comprenant une face externe 12a et une face interne 12b. Le fond 12 présente plusieurs perforations 14. La face interne 12b du fond 12 est disposé en vis-à-vis de la face externe 15a de la paroi 15. L'entrefer E s'étend entre le fond 12 et la paroi 15, et plus particulièrement entre la face interne 12b du fond 12 et la face externe 15a de la paroi 15. Le secteur d'anneau 16 présente deux cloisons 18 qui sont similaires et dont les longueurs L s'étendent parallèlement selon la direction circonférentielle du secteur d'anneau 16. Sur la figure 3, on constate que ces cloisons 18 sont espacées selon la direction axiale X et forment un canal 20 orienté selon la direction circonférentielle. Les cloisons 18 sont solidaires du fond 12, et plus particulièrement de la face interne 12b du fond 12. La hauteur H de chaque cloison 18 s'étend entre la face interne 12b du fond 12 et la face externe 15a de la paroi 15. Chaque cloison 18 présente une base 18a et un sommet 18b disposé en vis-à-vis de la face externe 15a de la paroi 15. L'espace libre entre le sommet 18b et la face externe 15a de la paroi 15 définit un jeu J. Dans cet exemple, le jeu représente environ 10% de la hauteur de la cloison (environ 0.5mm de jeu pour une hauteur de cloison d'environ 4.0mm).La figure 4 représente une cloison 18 vue en section selon sa longueur L. Le jeu J est constant sur toute la longueur L de la cloison 18 Sur la figure 2, les cloisons 18 délimitent trois sous ensembles I, II et III de perforations 14, ces sous-ensembles étant séparés par les traits discontinus verticaux. Les flèches indiquent les flux de gaz de refroidissement sortant des perforations 14. Les cloisons 18 limitent, voire bloquent, les flux axiaux résultant de la déviation par la paroi 15 des flux radiaux. Ainsi, les flux axiaux de chaque sous ensemble ne perturbe pas les flux des sous ensemble adjacents. En particulier, les flux axiaux du sous ensemble II ne cisaillent pas les flux radiaux des sous ensembles I et III, et vice-versa. Ainsi, contrairement à l'art antérieur représenté sur la figure 1A, les flux axiaux fi de la figure 2 résultants de la déviation du flux radial F1 sortant des perforations 14C1 sont, grâce aux cloisons 18, orientés à l'opposé des flux axiaux f0 plutôt que vers les côtés C. Par conséquent, ces flux axiaux fi ne cisaillent pas les flux radiaux F2 tandis qu'ils s'équilibrent réciproquement avec les flux axiaux f0. Ainsi, dans cet exemple, aucun flux radial sortant d'une perforation n'est cisaillé par le flux axial résultant de la déviation du flux radial sortant d'une perforation adjacente. Dans ce premier mode de réalisation la hauteur de l'entrefer E est constante. Bien entendu, l'invention est également applicable aux cas où la hauteur de l'entrefer est variable, c'est-à-dire aux cas où la hauteur de l'entrefer évolue selon la direction axiale et/ou circonférentielle. Par ailleurs, les cloisons 18 de cet exemple s'étendent selon la direction circonférentielle. Bien sûr, selon une variante elles s'étendent selon la direction axiale, ou selon une direction présentant une composante axiale et une composante circonférentielle. La figure 5 représente un deuxième mode de réalisation d'un secteur d'anneau 26 selon l'invention, représenté selon une vue analogue à la figure 3. Les éléments communs avec le premier mode de réalisation ne sont pas décrits à nouveau et voient leurs références numériques incrémentées de 10. Ce secteur d'anneau 26, présente cinq cloisons 28 qui délimitent quatre sous-ensembles de perforations I, II, III et IV. Dans cette vue du dessus, les cloisons 28 forment un H dont les barres verticales sont inclinées vers l'extérieur. Cette forme de H est orientée verticalement selon la direction axiale X du secteur d'anneau 26. Dans cet exemple, chaque sous ensemble présente un nombre de perforations différent. Ainsi, les cloisons 28 permettent de définir quatre zones différentes dans le secteur d'anneau 26, ces quatre zones correspondant aux quatre sous ensembles de perforations, chaque zone bénéficiant d'un refroidissement différent. En effet, selon le nombre de perforations (ou, dans une variante, selon leur diamètre), le débit de gaz de refroidissement est différent pour chaque sous ensemble, ce qui permet d'ajuster le débit de gaz de refroidissement en fonction des zones à refroidir du secteur d'anneau 26. Dans cet exemple, chaque sous ensemble I, II, III, IV comporte respectivement une, deux, trois et quatre perforations, et distribue un débit de gaz de refroidissement Q1, Q2, Q3 et Q4 (avec Q1 Notons que, grâce aux cloisons 28, le flux de gaz refroidissement de chaque sous ensemble de perforations, et donc le refroidissement effectif de chaque sous ensemble, n'est pas perturbé par les flux de gaz de refroidissement des autres sous ensembles adjacents. En d'autres termes, grâce aux cloisons, d'une part on peut délimiter différentes zones dans lesquelles on refroidit de manière différente, et d'autre part on s'assure que les flux de gaz de refroidissement de chaque zone ne perturbe pas le refroidissement des zones adjacentes. La figure 6 représente un troisième mode de réalisation d'un secteur d'anneau 36 selon l'invention, représenté selon une vue analogue à la figure 3. Les éléments communs avec le premier mode de réalisation ne sont pas décrits à nouveau et voient leurs références numériques incrémentées de 20. Ce secteur d'anneau 36, présente neuf cloisons 38 qui délimitent quatre sous-ensembles de perforations I, II, III et IV. Dans cette vue du dessus, les cloisons 38 forment entre-elles un H, les extrémités des barres verticales du H étant divergentes. Cette forme de H est orientée verticalement selon la direction circonférentielle du secteur d'anneau 36. Ceci permet de disposer et d'isoler des perforations dans une zone médiane (selon la direction axiale X) du secteur d'anneau pour réaliser un refroidissement privilégié au centre (selon la direction axiale X) du secteur d'anneau. La figure 7 représente le secteur d'anneau 36 en perspective. Les cloisons 38 formant les extrémités divergentes du H présentent chacune un profil de sommet 38b évolutif, ce profil évolutif étant le même pour chaque sommet 38b des cloisons formant les extrémités divergentes du H. La face externe 35a de la paroi 35 étant plane (cette face externe forme une portion angulaire d'une surface cylindrique), les profils des jeux J' définis entre les sommets 38b des cloisons 38 formant les extrémités divergentes du H, et la face externe 35a de la paroi 35 sont égaux. Par ailleurs, les hauteurs des autres cloisons 38, formant la forme centrale du H, sont constantes. Par conséquent, ces autres cloisons 38 définissent également des jeux J constant sur toute l'étendue transversale de chacune de ces autres cloisons 38, et sont égaux. REVENDICATIONS1. Secteur d'anneau de turbine comportant : - une paroi (15) présentant une face interne (15b) et une face externe (15a) , la face interne (15b) délimitant une veine aérodynamique orientée axialement (X) dans laquelle s'écoulent des gaz chauds, et - une tôle multi-perforée (11) située à l'opposé de la veine aérodynamique par rapport à la paroi (15), ladite tôle multi-perforée (11) comprenant un fond (12), ce fond (12) présentant des perforations (14) pour le passage de gaz de refroidissement, dans lequel la face externe (15a) de la paroi (15) et le fond (12) de la tôle multi-perforée (11) définissent entre eux un entrefer (E), caractérisé en ce qu'au moins une cloison (18, 28, 38) s'étend en hauteur dans l'entrefer (E) entre le fond (12) de la tôle multi-perforée (11) et la face externe (15a), des perforations (14) étant disposées de part et d'autre de la cloison (18, 28, 38) de sorte que la perturbation du flux de gaz de refroidissement sortant des perforations (14) disposées d'un côté de la cloison (18, 28, 38), par le flux de gaz de refroidissement sortant des perforations (14) disposées de l'autre côté de la cloison (18, 28, 38), est limitée. 2. Secteur d'anneau selon la revendication 1, dans lequel la hauteur (H) de la cloison (18, 28, 38) est comprise entre 50% et 100% de la hauteur de l'entrefer (E). 3. Secteur d'anneau selon la revendication 1, dans lequel la hauteur (H) de la cloison (18, 28, 38) est comprise entre 90% et 100% de la hauteur de l'entrefer (E). 4. Secteur d'anneau selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel la cloison (18, 28, 38) s'étend transversalement selon une direction axiale et/ou circonférentielle et s'étend en hauteur depuis une base (18a) solidaire d'un élément parmi la face externe (15a) et le fond (12) jusqu'à un sommet (18b) disposé en vis-à-vis de l'autre élément parmi la face externe (15a) et le fond (12), l'espace libre entre le sommet (18b) et l'autre élément définissant un jeu (J), ledit jeu (J) étant sensiblement constant sur l'étendue transversale de la cloison (18, 28, 38). 5. Secteur d'anneau selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, présentant au moins deux cloisons (18, 28, 38), chaque cloison (18, 28, 38) s'étendant en hauteur depuis une base (18a) solidaire de la face externe (15a) ou du fond (12) jusqu'à un sommet (18b) disposé en vis-à-vis du fond (12) ou de la face externe(15a), l'espace libre entre le sommet (18b) et le fond (12) ou la face externe (15a) définissant un jeu (3, 3», les jeux (J, J') définis par chacune des cloisons (18, 28, 38) étant sensiblement égaux. 6. Secteur d'anneau selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, présentant au moins deux cloisons (18, 28, 38), les cloisons formant entre elles un canal (20) apte à guider les gaz de refroidissement circulant dans l'entrefer (E). 7. Secteur d'anneau selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel la cloison (18, 28, 38) est solidaire de la paroi (15). 8. Secteur d'anneau selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel la cloison (18, 28, 38) est solidaire du fond (12). 9. Secteur d'anneau selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel le nombre de perforations (14) disposées d'un côté de la cloison (18, 28, 38) est différent du nombre de perforations (14) disposées de l'autre côté de la cloison (18, 28, 38). 10. Anneau de turbine comportant au moins un secteur d'anneau (16, 26, 36) selon l'une quelconque des revendications précédentes. 11. Turbine comportant un anneau selon la revendication précédente. 12. Turbomachine comportant une turbine selon la revendication précédente.