FR 2962356 A1 20120113 FR 1055493 A 20100707 L'invention porte sur un mélange gazeux ternaire formé d'argon, d'hélium et d'oxygène, et son utilisation en tant que gaz de protection en soudage à l'arc, en particulier en soudage MIG/MAG avec apport de fil fusible, notamment d'assemblages à bords soyés. Les assemblages de pièces métalliques en configuration de type bords soyés, communément appelés assemblages à bords soyés, se retrouvent notamment dans les éléments constitutifs d'appareils sous pression de type ballon d'eau chaude, extincteur, compresseur, appareil réfrigérant, bouteille de gaz de type GPL... Comme illustré en Figure 3, un tel assemblage comprend en général deux pièces à creuses extrémités cylindriques dont l'une est emboîtée dans l'autre de manière à ce que la surface interne de l'une des pièces vienne chevaucher, sur plusieurs millimètres, la surface externe de l'autre pièce au niveau de leurs extrémités circulaires. La norme EN 13445-4:2002 définit précisément les tolérances de fabrication concernant l'alignement des fibres neutres, l'alignement des surfaces, les écarts de circularité, les écarts de rectitude, les irrégularités de profil et les amincissements locaux de tels assemblages. Schématiquement, la soudure obtenue sur ce type d'assemblage à bords soyés, c'est-à-dire avec bords qui se recouvrent ou chevauchent partiellement comme illustré en Figure 3, doit présenter un profil assez large pour bien recouvrir l'extérieur du joint et avoir une pénétration suffisante pour fondre l'arrête inférieure du bord supérieur. De plus, il est rappelé qu'en fonction du procédé de soudage, après chaque passe, le laitier qui s'est formé pendant la passe précédente doit être éliminé, la surface nettoyée et les défauts de surface enlevés pour obtenir la qualité de soudure souhaitée. Le document EP-A-2078580 a proposé de souder des assemblages à bords soyés par procédé de soudage MIG/MAG avec arc rotatif et en utilisant un mélange gazeux constitué de 8 à 12 % d'hélium, de 2,5 à 3,5 % d'oxygène et d'argon pour le reste (% en volume). Toutefois, ce procédé présente les inconvénients de conduire à une constriction d'arc insuffisante et il s'ensuit des soudures dont le profil de pénétration n'est pas toujours celui recherché. Dans les applications visées, l'utilisateur va rechercher un transfert avec un minimum de projection. Or le mélange proposé dans le document EP-A-2078580 impose d'employer une tension un peu plus élevée pour s'affranchir à 100% des courts-circuits extrêmement brefs mais intenses. Partant de là, le problème qui se pose est de proposer un procédé de soudage à l'arc efficace permettant d'obtenir une bonne pénétration et une bonne qualité de soudage, notamment une bonne morphologie de cordon de soudure et pas ou un nombre aussi réduit que possible de projections lors du soudage, en particulier des assemblages de type à bords soyés mais d'autres assemblages, tels que le soudage bord à bord, le soudage à clin ou en angle, et ce, à niveau d'énergie bas. La solution de l'invention porte sur un mélange gazeux ternaire particulier, ainsi que sur son utilisation dans un procédé de soudage d'assemblages à bords soyés. Plus précisément, l'invention porte sur un mélange gazeux ternaire formé d'argon, d'hélium et d'oxygène, caractérisé en ce qu'il est constitué de 13 à 25 % d'hélium, de 2 à 5 4 % d'02 et d'argon pour le reste (% en volume). Selon le cas, le mélange gazeux de l'invention peut comprendre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes (% en volume) : - il contient au moins 15% d'hélium, de préférence au moins 16% d'hélium, de préférence encore au moins 17% d'hélium. 10 - il contient au plus 24% d'hélium, de préférence au plus 23% d'hélium. - il contient au moins 2,20% d'oxygène, de préférence au moins 2,35% d'oxygène. - il contient au plus 3,30 % d'oxygène, de préférence au plus 3,15 % d'oxygène. - il contient de 18 à 22% d'hélium, de 2.5% à 3.5% d'02 et de l'argon pour le reste. - il est constitué de 20% d'hélium, de 3% d'02 et de 77% d'argon. 15 - il est pré-conditionné en réservoir de gaz, notamment en bouteilles de gaz. - il est réalisé in-situ au moyen d'un mélangeur de gaz servant à mélanger l'argon, l'hélium et l'oxygène dans les proportions volumiques désirées. Par ailleurs, l'invention concerne aussi un procédé de soudage à l'arc électrique avec protection gazeuse, caractérisé en ce que la protection gazeuse est formée d'un mélange 20 gazeux ternaire Ar/He/02 selon l'invention. Selon le cas, le procédé de soudage de l'invention peut comprendre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : - il est de type MIG/MAG et met en oeuvre un fil d'apport fusible. - l'arc est rotatif ou la veine de métal liquide est tournante, c'est-à-dire animée d'un 25 mouvement rotatif - le transfert se fait par une veine de métal liquide, i.e. en fusion. La veine de métal liquide est formée par fusion du fil d'apport fusible au sein de l'arc électrique. - les pièces soudées sont en acier au carbone ou en acier inoxydable. - les pièces soudées sont en configuration de type à bords soyés. 30 - les pièces soudées sont des éléments constitutifs d'un appareil sous pression de type ballon d'eau chaude, extincteur, compresseur, appareil réfrigérant ou bouteille de gaz de type GPL. - la tension de soudage est comprise entre 29.5V et 35 V. - l'intensité de soudage est comprise entre 245 A et 300 A 35 - le fil de soudage est de type NERTALIC 70 S - la vitesse de dévidage du fil (Vfil) est d'au plus 30 m/min, typiquement comprise entre 16 m/min et 20 m/min. - la vitesse de soudage est d'au plus 5 m/min, typiquement comprise entre 0.8 m/min et 2 m/min. La présente invention va être expliquée plus en détail dans la description suivante faite en référence aux figures annexées parmi lesquelles : - La Figure 1 schématise l'influence du type de transfert sur la morphologie du cordon, - la Figure 2 schématise une veine liquide tournante, et - la Figure 3 schématise un assemblage à bords soyés. D'une manière générale, en soudage à l'arc MIG-MAG, il existe trois régimes de 10 transfert principaux ou conventionnels, à savoir : - le court-circuit. Ce régime est obtenu pour de faibles énergies d'arc, typiquement de 50 à 200 A et de 15 à 20 V. Une goutte de métal fondu se forme au bout du fil d'apport et grossit progressivement jusqu'à venir en contact avec le bain de métal en fusion, ce qui provoque un court-circuit. Le courant augmente alors rapidement faisant apparaître un 15 pincement qui facilite le détachement de la goutte, puis l'arc se réamorce. Ce phénomène se répète à des fréquences de 50 à 200 Hz environ. Ce régime est dit "froid" et présente un arc court. Il est adapté au soudage des fines épaisseurs, à savoir moins de 3 mm, et permet de maîtriser le bain de fusion lors du soudage en position. - la pulvérisation axiale. Pour les hautes énergies de soudage, c'est-à-dire d'au moins 20 28 V pour 280 A , et au-delà d'une certaine densité de courant, typiquement supérieure à 250 A/mm2 selon la nature du fil et le gaz de protection, l'extrémité du fil d'apport prend une forme de cône allongé. Le transfert du métal fondu depuis le fil vers le bain de soudure se produit sous forme de fines gouttelettes de métal fondu dont le diamètre est inférieur à celui du fil et qui sont projetées à grande vitesse dans l'axe du fil. L'arc est long de 4 à 6 25 mm. Ce transfert de métal procure un arc stable et peu de projections. Il autorise de fortes pénétrations à savoir d'au moins 5 mm, et des volumes de métal déposé importants, c'est-à-dire au moins 15 m/min de vitesse fil. I1 est adapté au soudage de pièces ayant des épaisseurs de l'ordre de 5 mm et plus. Toutefois, le volume et la fluidité du bain font qu'il est principalement utilisé en soudage à plat. 30 - le régime globulaire. Pour des énergies de soudage comprises entre celles donnant les transferts par court-circuit et par pulvérisation axiale, c'est-à-dire typiquement entre 22 V pour 200 A et 28 V pour 280 A, les gouttes de métal se formant à l'extrémité du fil d'apport ont une croissance lente. L'intensité du courant n'étant pas suffisante pour avoir un effet de pincement provoquant le détachement, la goutte devient grosse, c'est-à-dire de taille 35 supérieure au diamètre du fil considéré. Le transfert se fait soit par court-circuit, quand la goutte touche le bain, soit par détachement de la goutte sous l'effet de la pesanteur. La goutte suit alors une trajectoire qui n'est pas toujours dans l'axe de l'arc. Ce mode de transfert est instable, ne permet d'atteindre que de faibles pénétrations de soudage et engendre de nombreuses projections de gouttelettes métalliques. A ces trois régimes principaux, il faut ajouter trois régimes de transfert qui nécessitent des paramètres de soudage non conventionnels, à savoir : - le régime arc court ou « short arc » forcé. Le transfert par court-circuit ne permet pas de souder à courant élevé, alors qu'une augmentation de l'intensité de soudage entraîne un transfert globulaire engendrant d'importantes projections adhérentes et un temps de parachèvement aussi important. Le transfert par court-circuit forcé ou arc-court forcé permet, avec une énergie d'arc normalement située dans le domaine globulaire, de maintenir un transfert par court-circuit. Ce régime permet d'accroître les vitesses de soudage et n'engendre que de fines projections limitant le temps de parachèvement. Le court-circuit forcé s'obtient avec des postes de soudage transistorisés dont les formes d'ondes permettent de maintenir un court-circuit régulier. - le régime pulsé. A l'origine, le régime pulsé a été mis au point pour pallier aux inconvénients du régime globulaire qui de par son mode de transfert instable et son caractère projetant, ne permettait pas d'augmenter la productivité dans des conditions de soudage acceptables. En régime pulsé, on soude en courant pulsé en choisissant les paramètres de pulsation de telle sorte qu'il y ait, pour chacun des pulses, un transfert de type pulvérisation axiale avec une seule goutte par pulse. Le régime est ici forcé, c'est à dire que l'on impose la forme du courant en choisissant soigneusement les paramètres de la pulsation afin que le résultat soit probant. Typiquement, les fréquences de pulsation vont de 50 à 300 Hz suivant la vitesse d'avance du fil. Cela nécessite des générateurs, à transistors par exemple, pour lesquels on peut imposer la forme du courant en fonction du temps. - le transfert par veine liquide tournante (ou VLT). Aux très fortes énergies de soudage, c'est-à-dire environ 40 V pour 450 A, le transfert par pulvérisation axiale est soumis à des forces électromagnétiques importantes. Sous l'effet de ces forces, le métal liquide en transfert se met à tourner formant une veine liquide rotative. Donnant une productivité élevée, ce régime apparaît à des intensités de l'ordre de 500 A et des tensions de 45 à 50 V. La forme de pénétration arrondie est propice au remplissage de chanfrein et permet une bonne compacité. Or, d'une façon générale, le transfert dépend de la vitesse de fil et de la tension. Si la vitesse de fil est suffisamment élevée, le transfert évolue d'instable à pulvérisation axiale, puis vers une veine liquide tournante, en augmentant la tension. La forme du cordon résulte alors du transfert appliqué. Ainsi, les morphologies de cordons obtenus avec les différents modes de transferts susmentionnés sont illustrées en Figure 1. Comme on peut le voir sur la Figure 1, chaque transfert conduit à une forme de cordon particulière. Ainsi : - le régime globulaire se traduit par une pénétration lenticulaire avec présence de grosses projections adhérentes. - le régime instable est caractérisé par un cordon bombé, non mouillé, avec une pénétration légèrement pointue pour les vitesses de fil basses. La forme pointue s'accentue avec l'élévation de la vitesse fil. - le régime pulsé permet d'avoir des types de morphologies de cordon variés grâce à la grande amplitude de réglages qu'offrent ses formes d'onde. Aux hautes vitesses-fil l'obligation d'augmenter fortement la fréquence des pulses de courant ainsi que l'intensité pic conduit à un comportement très proche du spray. Ce transfert se traduit au niveau du cordon par une géométrie très proche de celle que procure un transfert spray en courant lisse. - le régime par pulvérisation axiale conduit à une pénétration en forme de doigt de gant d'autant plus prononcée que la vitesse fil est élevée. Le mouillage est bon. - la veine liquide tournante ou VLT engendre des pénétrations de cordon à fond plat en forme de cuvette. Dans le cadre de la présente invention, le mode de transfert préféré est le transfert de type veine liquide tournante ou VLT. En transfert VLT, pour les énergies de soudage très élevées, c'est-à-dire d'au moins 40 V pour 450 A, et sous l'effet des forces électromagnétiques en présence, on observe la formation d'une veine liquide présentant un mouvement de rotation. Ce régime VLT nécessite la mise en oeuvre d'un couple tension-courant élevé, i.e. supérieure à 40 V et 450A, délivrée par un (ou plusieurs) générateur de puissance dont l'enveloppe de puissance couvre cette plage d'énergie , étant donné que couramment on trouve des générateurs qui ne délivrent pas plus de 400 A, et d'une vitesse de fil comprise entre 20 et 40 m/mn en fonction du diamètre de fi d'apport utilisé, lequel fil doit en outre avoir toujours une partie terminale libre d'au moins 25 mm. Pour ce faire, on utilise habituellement un dévidoir à double vitesse, à savoir des vitesses pouvant atteindre 50 m/mn, qui permet, dans un premier régime à vitesse de fil conventionnelle, d'assurer le bon déroulement des phases de démarrage et d'arrêt, et dans un second régime, d'autoriser le passage au régime haut taux de dépôt qui nécessite des vitesses de fil élevées. Par ailleurs, la buse de soudage délivrant le fil et la protection gazeuse doit être particulièrement bien refroidie par circulation d'eau. Enfin, la protection gazeuse appliquée lors d'un soudage MI/MAG en régime VLT, est particulièrement importante car elle conditionne l'obtention de cordons de soudage de plus ou moins bonne qualité. Ainsi, le document EP-A-2078580 a proposé un mélange préférentiel He/Ar/02 contenant de 9 % à 11% d'hélium, de 2.7% à 3.3% d'oxygène et le reste en argon. Or, en pratique, il s'est avéré que ce mélange ternaire n'était pas idéal car le faible taux d'hélium peine à créer une constriction d'arc suffisante pour augmenter la densité de courant et donc l'amplitude des forces électromagnétiques. Or, l'observation d'enregistrement à l'oscilloscope avec échantillonnage très rapide, a montré l'existence de micro courts-circuits en bas de la zone veine liquide tournante sur le diagramme de la figure 1. Il s'agit de points de fonctionnement où la tension n'est pas suffisamment élevée pour éviter que la veine liquide ne vienne établir un contact physique avec le bain de soudage et donc provoquer une extinction de l'arc suivie d'un réamorçage accompagné de projections. Au vu de cela, les inventeurs de la présente invention ont chercher à mieux comprendre l'intérêt et l'influence de différents gaz entrant dans la composition de mélange gazeux servant de gaz de protection de manière à tenter d'améliorer le procédé de soudage MIG/MAG avec transfert par veine liquide tournante à niveau d'énergie bas, c'est-à-dire moins de 320A et de 32 V. Ils se sont tout particulièrement intéressés à l'hélium, l'oxygène et l'argon, et ont réalisés les essais comparatifs consignés ci-après. En fait, l'hélium est employé pour sa plus grande conductivité thermique. En effet, on peut considérer que pour toute position le long de l'axe entre le fil et la pièce à souder, une grande partie de l'énergie électrique apportée par la source est contenue dans l'enthalpie du plasma étant donné qu'une partie du gaz de protection est ionisée pour former l'arc électrique, à savoir : IV pAhAvAA où : - I est le courant de soudage, - V est la différence de potentiel entre l'électrode et la projection suivant l'axe du fil sur la pièce à souder, - pA est la densité moyenne du plasma, - vA est la vitesse moyenne du plasma et - A est la surface de l'arc. La densité de flux d'énergie est alors donnée par pAhAvA , donc une caractéristique matérielle essentielle du plasma est le produit ph ou pcp puisque : cp = dh/dT. D'après l'équation ci-dessus, pour les mêmes valeurs de I et de V, une augmentation de la valeur de cp et donc de l'enthalpie h résulte en une surface d'arc A réduite et donc en un arc constricté. Un deuxième effet est que la surface réduite de l'arc produit une densité de courant 35 plus élevé et donc des forces magnétiques plus importantes. On peut également noter qu'une plus grande vitesse vA produit une plus petite valeur de A et un arc constricté. Cet effet est appelé l'effet « pinch » thermique. Par ailleurs, l'oxygène est utilisé pour son effet stabilisant sur l'arc mais aussi pour l'aspect tensio-actif qui va permettre d'obtenir une veine liquide à l'extrémité du fil consommable qui présentera une plus grande fluidité et qui sera plus facilement mise en mouvement par les forces magnétiques. Enfin, le rôle de l'argon est quant à lui de faciliter l'amorçage de l'arc puisqu'il s'ionise facilement. En définitive, l'objectif visé était de réussir à obtenir, pendant le soudage MIG/MAG d'une configuration en bords soyés, un transfert VLT identique ou similaire à celui schématisé en Figure 2, à niveau d'énergie bas. Pour ce faire, ont été testés : - différentes compositions gazeuses, en particulier des mélanges ternaires Ar/He/02 contenant : . soit de 10 à 40 % He avec teneur en 02 constante (3%), et reste Ar, . soit de 2 à 6 % 02 avec teneur en He constante (10%), et reste Ar, - différentes vitesses de fil, et - différents paramètres électriques, notamment différentes tension. Pour chaque cordon soudé, une vidéo rapide synchronisée avec l'enregistrement des paramètres électriques de soudage et des macrographies a été réalisée de manière à pouvoir observer la manière dont s'effectue le transfert et l'apparition de micro courts-circuits en bas de la zone veine liquide tournante (cf. Figure 1). Il s'agit de points de fonctionnement où la tension n'est pas suffisamment élevée pour éviter que la veine liquide ne vienne établir un contact physique avec le bain de soudage et donc provoquer une extinction de l'arc suivie d'un réamorçage accompagné de projections. En effet, pouvoir éviter un contact physique entre la veine et le bain de soudage est 25 primordial pour pouvoir éviter ou diminuer les projections, donc augmenter la qualité de soudage. Les paramètres de soudage qui ont été employés pour les essais sont répertoriés dans le Tableau 1. Tableau 1 : Paramètres de soudage Nuance Epaisseur Nuance Diamètre Vitesse Tension Intensité Vitesse de métal de soudée fil fil dévidage U I soudage Vs base (mm) (mm) du fil (V) (A) (cm/min) (Vfil) (m/min) A42 6 70S 1 16 à 20 29 à 35 245 à 77 295 30 Nuance de fil : Nertalc 70S, selon la norme AWS A 5-18 : ER 70S-3 et selon la norme EN440 : G2 Si. Les compositions des différents mélanges gazeux testés sont consignées dans le Tableau 2. Durant le soudage, les pièces soudées sont en configuration bords soyés comme illustré en Figure 3. Par ailleurs, le générateur utilisé est de type Digi@wave 500 de Air Liquide Welding France ; le dévidoir est de type DVR 500 ; et la torche est de type PROMIG 441 W. Tableau 2 : Compositions des mélanges gazeux testés Essai n° Teneur en 02 Teneur en He Teneur en Ar (% en vol.) (% en vol.) (% en vol.) 1 3 10 2 3 20 3 3 30 Reste 4 3 40 5 6 10 (complément à 6 4,5 10 100% vol.) 7 2 10 8 2 20 Les résultats obtenus ont permis de mettre en évidence l'influence de l'oxygène et de l'hélium en soudage MIG/MAG avec arc tournant (VLT). Plus précisément, les essais 7 et 8 ont montré que, pour une teneur en 02 de 2%, l'énergie de soudage requise pour obtenir un transfert de métal exempt de micro court-circuit est située à 32.8 V pour 280 A. La faible teneur en 02 du gaz de protection accroît moins la fluidité du métal fondu et donc le rend moins susceptible de tourner. Lorsque la teneur en 02 atteint 3% (essais 1 à 4), l'énergie de soudage requise pour obtenir un transfert de métal exempt de micro court-circuit est située à 31.8 V pour 275 A, alors que pour 4,5% (essai 6), elle est située à 32.8 V pour 279 A. L'augmentation de teneur en 02 du gaz de protection accroît la fluidité du métal fondu et donc la veine liquide s'allonge. Ce «fil» ou veine de métal liquide plus long vient donc toucher de façon aléatoire le bain de soudage et créer des courts-circuits qui provoquent des projections adhérentes. Pour une teneur de 6 % en 02 (essai 5), l'énergie de soudage requise pour obtenir un transfert de métal exempt de micro court-circuit est située à 34.4 V pour 283 A. La forte teneur en 02 du gaz de protection accroît encore davantage la fluidité du métal fondu et donc la veine liquide s'allonge encore. Les courts-circuits sont plus fréquents et donc les projections sont plus nombreuses. En outre, le cordon présente une oxydation très marquée et on note la présence de silicates volumineux en surface du cordon, qui seraient rédhibitoires au plan qualité et d'aspect de cordon. Au final, la teneur en oxygène doit donc impérativement être maintenue entre 2 et 4 % en volume. Par ailleurs, lorsque le gaz contient 10% d'hélium (essais 1 et 5-7), l' énergie de soudage requise pour obtenir un transfert de métal exempt de micro court-circuit est située à 31.8 V pour 275 A. Le faible taux d'hélium peine à créer une constriction d'arc suffisante pour augmenter la densité de courant et donc l'amplitude des forces électromagnétiques. Le transfert de métal s'effectue bien suivant le transfert par veine liquide tournante mais les macrographies montrent une pénétration dont le profil ne respecte pas la définition du transfert VLT. Augmenter la teneur en hélium à 20% en volume (essais 2 et 8) conduit à une énergie de soudage requise pour obtenir un transfert de métal exempt de micro court-circuit est située à 31.8 V pour 280 A. Le transfert de métal s'effectue bien suivant le transfert par veine liquide tournante et les macrographies montrent une pénétration dont le profil respecte la définition du transfert VLT. Par contre, à 30% d'hélium (essai 3), l'énergie de soudage requise pour obtenir un transfert de métal exempt de micro court-circuit est située à 34.4 V pour 276 A. La constriction de l'arc augmente la densité d'énergie au centre de l'arc et donc fluidifie à l'excès la veine liquide tournante qui vient créer des courts-circuits. Enfin, à 40 % d'hélium (essai 4), l'énergie de soudage requise pour obtenir un transfert de métal exempt de micro court-circuit est située à 34.4 V pour 273 A. La constriction de l'arc augmente la densité d'énergie au centre de l'arc et donc fluidifie à l'excès la veine liquide tournante qui vient créer des courts-circuits. En outre, la plus grande densité de courant augmente l'amplitude des forces électromagnétiques et donc augmente l'instabilité du transfert de métal qui va beaucoup modifier la géométrie de l'arc pendant le soudage. Ce phénomène se traduit par des oscillations transversales du cordon. Au final, la teneur en hélium doit impérativement être maintenue autour de 20% en volume. Des essais complémentaires autour de cette valeur de 20% en He ont permis de constater que les résultats sont bons pour des teneurs en He entre environ 15 et 25%. L'ensemble de ces essais permettent d'aboutir à une composition gazeuse ternaire Ar/He/02 particulièrement bien adaptée au soudage MIG/MAG avec arc rotatif, en particulier d'assemblages de type à bords soyés, à savoir un mélange gazeux ternaire Ar, He et 02 comprenant de 15 à 25 % d'hélium, de 2 à 4 % d'02 et d'argon pour le reste (% en volume). De préférence, on utilise un mélange ternaire contenant de 18 à 22% d'hélium, de 2.5% à 3.5% d'02 et d'argon pour le reste. En effet, un mélange gazeux selon cette composition permet d'obtenir un transfert par veine liquide tournante stable, sans projection et présentant la morphologie de cordon attendue. Le mélange gazeux ternaire selon l'invention particulièrement préféré est constitué de 77% d'argon, 20% d'hélium et 3% d'02. En effet, l'emploi de mélanges ternaires où la teneur en hélium se situe autour de 20% permet d'abaisser sensiblement le taux de micro courts-circuits. Le procédé de soudage MIG/MAG à l'arc électrique avec fil d'apport et protection gazeuse Ar/He/02 selon l'invention est particulièrement adapté au soudage de pièces en acier carbone ou en acier inoxydable lorsqu'une oxydation du cordon peut être tolérée. Le procédé de soudage MIG/MAG selon l'invention est bien adapté au soudage des assemblages en bords soyés, notamment les ballons de chauffe-eau, les corps d'extincteurs, les cuves..., mais aussi au soudage en angle de toute construction basée sur des poutrelles de faible épaisseur, typiquement inférieure à 5 mm, par exemple les remorques de camion qui ne travaillent qu'en fatigue et pour lesquelles une simple fusion en racine par soudage en angle peut s'avérer suffisant. REVENDICATIONS1. Mélange gazeux ternaire formé d'argon, d'hélium et d'oxygène, caractérisé en ce qu'il est constitué de 13 à 25 % d'hélium, de 2 à 4 % d'02 et d'argon pour le reste (% 5 en volume). 2. Mélange gazeux selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu'il contient au moins 15% d'hélium, de préférence au moins 16% d'hélium, de préférence encore au moins 17% d'hélium. 3. Mélange gazeux selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il contient au plus 24% d'hélium, de préférence au plus 23% d'hélium. 4. Mélange gazeux selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce 15 qu'il contient au moins 2,20% d'oxygène, de préférence au moins 2,35% d'oxygène. 5. Mélange gazeux selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il contient au plus 3,30 % d'oxygène, de préférence au plus 3,15 % d'oxygène. 20 6. Mélange gazeux selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il contient de 18 à 22% d'hélium, de 2.5% à 3.5% d'02 et de l'argon pour le reste. 7. Mélange gazeux selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il est constitué de 20% d'hélium, de 3% d'02 et de 77% d'argon. 8. Procédé de soudage à l'arc électrique avec protection gazeuse, caractérisé en ce que la protection gazeuse est formée d'un mélange gazeux ternaire selon l'une des revendications 1 à 7. 30 9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il est de type MIG/MAG et met en oeuvre un fil d'apport fusible. 10. Procédé selon l'une des revendications 8 ou 9, caractérisé en ce que l'arc est rotatif. 11. Procédé selon l'une des revendications 8 ou 9, caractérisé en ce que le fil d'apport fusible est fondu par l'arc de manière à obtenir un transfert de métal par veine liquide tournante. 10 25 35 10 12. Procédé selon l'une des revendications 8 à 1l, caractérisé en ce que les pièces soudées sont en acier au carbone ou en acier inoxydable. 13. Procédé selon l'une des revendications 8 à 12, caractérisé en ce que les pièces soudées sont en configuration de type à bords soyées. 14. Procédé selon l'une des revendications 8 à 13, caractérisé en ce que les pièces soudées comprennent des extrémités cylindriques se chevauchant l'une l'autre. 15. Procédé selon l'une des revendications 8 à 14, caractérisé en ce que les pièces soudées sont des éléments constitutifs d'un appareil sous pression de type ballon d'eau chaude, extincteur, compresseur, appareil réfrigérant ou bouteille de gaz.