FR 2960179 A1 20111125 FR 1053922 A 20100520 L'invention concerne une pièce structurale composite à renfort fibreux et son application à la réalisation d'un caisson de voilure pour aéronef. La rigidité d'une pièce composite par rapport à un flux d'effort dépend de l'orientation des fibres de renfort par rapport aux sollicitations auxquelles elle est soumise. Ainsi, une telle pièce, chargée par des efforts parallèles à une direction longitudinale et de sens opposés sur deux de ses faces sensiblement parallèles à ladite direction longitudinale, sera soumise globalement à un cisaillement. Or, la résistance de la pièce vis-à-vis du cisaillement est obtenue essentiellement par des fibres orientées à +1- 45° par rapport à la direction longitudinale, alors que sa rigidité vis-à-vis de cette direction longitudinale est obtenue par des fibres orientées selon une direction sensiblement parallèle à celle-ci Ainsi, une orientation des fibres optimale pour la résistance au cisaillement de la pièce ne sera pas optimale du point de vue de sa capacité à drainer les efforts longitudinaux appliqués sur ses faces chargées. Autrement dit, la séquence optimale d'empilement de plis, lesdits plis étant caractérisés par l'orientation des fibres qu'ils comprennent, par rapport à la sollicitation globale d'une pièce composite à renfort fibreux, n'est pas optimale du point de vue de sa rigidité globale. Or, une rigidité réduite se traduit par une augmentation de la sollicitation appliquée à la pièce, laquelle augmentation est contrée par un surdimensionnement, qui lui-même génère de la masse. Cet aspect est donc proportionnellement plus important pour les pièces de grande dimension, de forte épaisseur, fortement sollicitées et utilisées dans un domaine ou les critères de masse revêtent une importance prépondérante comme dans le domaine aéronautique. Il existe donc un besoin pour des pièces composites à renfort fibreux aptes à drainer dans tout leur volume les sollicitations qui leur sont imposées au niveau global et à résister de manière locale à ces sollicitations. Pour résoudre les insuffisances de l'art antérieur, l'invention propose une pièce composite structurale à renfort fibreux comprenant une pluralité de plis orientés par rapport à une direction longitudinale de ladite pièce selon des directions comprenant 0°,90° et +/-0, la proportion relative de plis selon une de ces orientations étant variable selon une direction transversale de ladite pièce de sorte à adapter spatialement la rigidité de la pièce en fonction d'une distribution définie de sollicitations mécaniques selon cet axe transversal. Ainsi la rigidité de la pièce est adaptée non seulement localement au 10 système de sollicitation, mais aussi d'un point de vue global quant à sa capacité à drainer l'effort global appliqué. Avantageusement, au moins un pli de fibres orientées selon une direction +/- 0 est constitué de fibres continues s'étendant d'un bord à l'autre de la pièce sur toute la surface de celle-ci. Ces plis assurent le transfert de 15 charge et permettent de drainer les efforts sur toute la surface de la pièce. Selon un premier mode de réalisation la pièce est d'épaisseur variable, le nombre de plis la constituant changeant d'une zone à une autre. Ce mode de réalisation permet potentiellement d'étendre tous les plis comprenant des fibres orientées à +/- 0 sur l'ensemble de la surface de la 20 pièce et ainsi d'éviter l'ajout de plis dits de transfert. Une attention particulière doit être portée sur les changements d'épaisseur qui doivent être réalisés de manière très progressive, l'ajout de plis supplémentaires se faisant selon des rampes de pente définie en fonction de l'application. Selon un second mode de réalisation, l'épaisseur de la pièce est 25 constante de même que le nombre de plis constituant la stratification, seule change la proportion de plis contenant des fibres selon une ou plusieurs orientations définies. Dans ce cas tous les plis contenant des fibres orientées selon un angle +/- 0 ne peuvent être prolongés sur l'ensemble de la surface de la pièce. Avantageusement 0 est choisi égal à 45° pour une pièce dont la sollicitation globale principale est en cisaillement. L'invention concerne également un caisson de voilure d'aéronef comprenant : - un panneau raidi extrados et un panneau raidi intrados ; - un longeron constitué d'une pièce composite selon l'un quelconque des modes de réalisations précédents et s'étendant transversalement entre les panneaux intrados et extrados du caisson, la direction longitudinale du longeron étant sensiblement parallèle aux raidisseurs des panneaux extrados et intrados - ledit longeron étant lié complètement aux panneaux intrados et extrados Ainsi le longeron du caisson de voilure présentera une structure optimale pour drainer des efforts longitudinaux appliqués aux panneaux raidis intrados et extrados dans l'ensemble du volume du longeron, celui-ci étant globalement sollicité en cisaillement. L'épaisseur dudit longeron peut ainsi être optimisée tout comme la masse du caisson de voilure. Avantageusement le longeron comprend une proportion comprise entre 40% et 50% de fibres orientées à 0° dans une zone dite d'extrémité de largeur inférieure au quart de la largeur totale du longeron en partant de sa liaison avec le panneau extrados ou le panneau intrados. Ainsi la proportion plus élevée de fibres orientées à 0° au voisinage des liaisons du longeron avec les panneaux extrados et intrados, essentiellement sollicités en traction / compression selon l'axe longitudinal du caisson, permet d'adapter la rigidité de celui-ci dans ces extrémités de sorte à ce qu'elle corresponde sensiblement à la rigidité des panneaux selon cette même sollicitation. Cette configuration permet de gagner de la masse non seulement sur le longeron mais également sur les panneaux, par l'influence de la rigidité accrue du longeron sur la rigidité de l'ensemble du caisson. Avantageusement, le longeron comprend deux zones d'extrémité et des zones intermédiaires dans lesquelles la proportion de fibres à 0° diminue d'une zone à l'autre en allant de la zone d'extrémité vers l'axe central longitudinal du longeron. Ainsi la rigidité élevée en traction / compression sur les extrémités proches des panneaux extrados et intrados, est progressivement réduite en se rapprochant de la partie centrale du longeron où l'on retrouve un empilement de plis dont la combinaison d'orientation des fibres est favorable à la tenue au cisaillement, c'est-à-dire avec des taux de fibres sensiblement équivalents dans les quatre directions. Cette progressivité permet une meilleure résistance de la structure vis-à-vis des sollicitations appliquées dans tout le caisson. Les zones extrêmes comprenant une majorité de fibres à 0° encaissent les efforts de traction / compression lesquelles sollicitent alors très peu la zone centrale du longeron optimisée vis-à-vis des sollicitations de cisaillement. Un tel caisson de voilure s'intégrera avantageusement dans un aéronef dont il réduira la masse en comparaison avec les solutions de l'art antérieur. L'invention sera maintenant plus précisément décrite dans cadre de modes de réalisation préférés, nullement limitatifs, et des figures 1 à 10, dans lesquelles : - Les figures 1 à 5 représentent schématiquement en vue de dessus les différentes étapes de drapage d'une pièce composite 25 selon un mode de réalisation de l'invention; - les figures 6 à 8 montrent schématiquement en vue de dessus les différentes étapes de drapage d'une pièce composite selon un mode de réalisation de l'invention adapté à l'obtention d'une pièce d'épaisseur constante ; - la figure 9 représente en perspective et de face, un caisson de voilure comprenant un longeron selon un mode particulier de réalisation de l'invention; - et la figure 10 montre de face un longeron de caisson de voilure selon un exemple de réalisation de l'invention. Figure 1, selon un premier exemple de réalisation une pièce composite (1) à drapage évolutif, le drapage est réalisé avec des bandes ou lés (11, 12, 13, 14) contenant des fibres unidirectionnelles, par exemple pré-imprégnées d'une résine thermodurcissable, déposés sur un mandrin par exemple à l'aide d'une machine à draper automatique et découpés au contour (10) de la pièce. Dans cet exemple de réalisation un premier pli est constitué par le drapage de plusieurs lés (11) dont les fibres sont orientées parallèlement à l'axe longitudinal (2) de la pièce, dits à 0°, lesquels lés sont juxtaposés selon l'axe transversal (3) de ladite pièce. Figure 2, toujours selon cet exemple de réalisation, un second pli est superposé à ce premier en drapant des lés unidirectionnels (12) orientés selon un angle +6 par rapport à l'axe longitudinal. Plusieurs lés sont ainsi juxtaposés de sorte à couvrir la surface de la pièce (1) (seuls 2 lés sont ici représentés). Ainsi toutes les fibres contenues dans ces lés s'étendent d'un bord à un autre du contour (10) de la pièce. Les lés étant constitués de fibres pré-imprégnées d'une résine thermodurcissable, la pégosité de celle-ci assure le maintient relatif des différents plis. Figure 3 relative au même exemple de réalisation, des lés unidirectionnels (14) sont superposés aux précédents, leurs fibres étant orientées selon une direction dite à 90°, perpendiculaire à l'axe longitudinal (2) de la pièce. Une pluralité de tels lés unidirectionnels (14) sont ainsi juxtaposés selon l'axe longitudinal (2) de sorte à couvrir la surface de la pièce (2 seulement sont représentés). Figure 4, toujours selon le même exemple, un pli de fibres orientées selon une direction -0 est superposé aux précédents en déposant des lés unidirectionnels (13), orientés selon cette direction et juxtaposés de sorte à couvrir toute la surface de la pièce. Figure 5, un renforcement local est obtenu en déposant un lé unidirectionnel (11'), ici orienté à 0°, sur une partie de la pièce uniquement. Puis, d'autres plis sont superposés aux précédents toujours par dépose de lés unidirectionnels selon des orientations définies de sorte à recouvrir toute la surface de la pièce. A l'issue du drapage, la zone renforcée comprendra au moins un pli 10 de plus orienté à 0° comparativement au reste de la pièce. La proportion de plis à 0° sera donc plus élevée dans cette zone de même que sa rigidité vis-à-vis des sollicitations orientées selon l'axe longitudinal (2). La rigidité de la pièce envers ces sollicitations sera par conséquent évolutive selon un axe transversal (3). 15 Après drapage, selon cet exemple de réalisation, la pièce est compactée et cuite en autoclave de sorte à lui conférer ses propriétés mécaniques définitives, et si nécessaire, détourée par tout moyen connu de l'homme du métier. La zone renforcée vis-à-vis des sollicitations longitudinales est 20 d'épaisseur supérieure au reste de la pièce car elle comprend au moins un pli de plus. Un tel renforcement doit s'intercaler entre des plis s'étendant sur l'ensemble de la surface de la pièce de sorte que l'ondulation des fibres au passage de cette surépaisseur reste dans des tolérances acceptables. Ce premier exemple de réalisation, bien que présenté dans le cas 25 d'un drapage de fibres pré-imprégnées d'une résine thermodurcissable est adaptable au cas du drapage de fibres sèches ou au cas du drapage de fibres pré-imprégnées d'une résine thermoplastique en adaptant les moyens de drapage à ces types de matériaux. Figure 6, selon un autre exemple de réalisation le drapage est réalisé avec des lés multiaxes (110, 140, 150), c'est-à-dire qui comprennent une superposition de plusieurs plis contenant des fibres orientées selon des directions définies. Ainsi, dans cet exemple, nullement limitatif, le lé (150) déposé dans la partie centrale de la pièce comprend des fibres orientées à 0, et +/-0. Les lés (110) juxtaposés de part et d'autre du précédent comprennent le même nombre de plis mais uniquement des fibres orientées à 0°. Ainsi la proportion de fibres orientées à 0° est nettement plus importante dans les bandes disposées de part et d'autre de la bande centrale. Les lés multiaxes peuvent être constitués de fibres sèches ou de fibres pré-imprégnées. Figure 7, au moins un pli s'étendant sur toute la surface de la pièce est superposé aux précédant en drapant des lés (120), par exemple unidirectionnels, le drapage s'effectuant selon une direction en +0 et/ou en - . Figure 8, des plis sont également drapés selon une direction de fibres à 90° par rapport à l'axe longitudinal, par exemple en juxtaposant des lés unidirectionnels (140) orientés selon cette direction. Selon ce mode de drapage, les parties extérieures de la pièce comprennent une proportion plus importante de fibres orientées à 0°, mais sont de même épaisseur que le reste de la pièce. Il est indispensable que le drapage comprenne la réalisation de plis s'étendant sur toute la surface de la pièce et dont les fibres sont orientées à 90° ou à +/-0, 0 étant différent de 0°, de sorte à assurer la cohésion de la pièce selon l'axe transversal (3). Figure 9, selon un exemple de réalisation, un caisson de voilure (200) d'aéronef comprend un panneau extrados (210) lequel panneau est raidis par des raidisseurs longitudinaux (211), et un panneau intrados (220) également raidis par des raidisseurs longitudinaux (221). Ces deux panneaux sont couplés mécaniquement par un longeron (230) s'étendant longitudinalement et lié complètement à chacun desdits panneaux le long de ses extrémités transversales. En vol, la portance sollicite le panneau extrados (210) essentiellement en compression (2100) alors que le panneau intrados (220) est sollicité essentiellement en traction (2200). Ces sollicitations sont reprises dans lesdits panneaux notamment par les raidisseurs (211, 221) longitudinaux. Le longeron (230) étant lié aux deux panneaux (210, 220) il est sollicité essentiellement par du cisaillement (2300), prépondérant au niveau de l'axe central longitudinal (2). Une pièce composite sollicitée en cisaillement est selon l'art antérieur drapée de manière optimale en répartissant les fibres de manière équivalente dans les directions 0°, 90°, et +1- 45°, selon un drapage dit « iso ». Toutefois, ce drapage conduit dans les zones de liaisons avec les panneaux intrados et extrados à une rigidité locale réduite du longeron en comparaison avec la rigidité des panneaux qui eux sont optimisés pour résister aux sollicitations de traction / compression. Ainsi pour assurer la compatibilité des allongements du longeron (230) et des panneaux (210, 220) à leurs interfaces de liaison il est avantageux d'accroître la rigidité du longeron dans ces zones d'interface. En renforçant ainsi ces zones, et en les rendant moins déformables vis-à-vis de ces sollicitations, l'inertie du longeron vis-à-vis des moments de flexion autour d'un axe perpendiculaire aux axes longitudinaux (2) et transversaux (3) est augmentée sans modifier la forme de celui-ci, ce qui constitue une augmentation de rigidité, d'où un gain de masse. En revanche la zone centrale du longeron qui ne participe que très peu à l'inertie- globale du caisson est avantageusement drapée selon un drapage iso reprenant ainsi au mieux les efforts de cisaillement. Le passage des zones de liaison avec les panneaux à la zone centrale doit être réalisé progressivement pour s'adapter au mieux à l'évolution progressive des sollicitations appliquées dans toute la hauteur du longeron. Figure 10, selon un exemple de réalisation, les zones extérieures (231, 237) liées aux panneaux intrados (220) et extrados (210) sont drapées avec une proportion de fibres de 50% à 0°, 20% de fibres à 45°, 20% de fibres à -45° et 10% de fibres à 90°. La zone centrale (234) comprenant 25% de fibres dans chacune de ces directions. Entre les deux, la rigidité est progressivement adaptée en réduisant la proportion de fibres à 0° et en augmentant corrélativement a proportion de fibres à +1- 45° et à 90°. Ainsi, la zone (232, 236) suivant immédiatement la zone de liaison avec le panneau intrados ou le panneau extrados comprendra 41 % de fibres à 0°, 22% de fibres à +45°, 22% de fibres à -45° et 15% de fibres à 90°. Puis, les zones (233, 235) situées immédiatement de part et d'autre de la zone centrale comprendront 34% de fibres à 0°, 23% de fibres à 45, 23% de fibres à -45° et 20% de fibres à 90°. La description ci-avant illustre clairement que par ses différentes caractéristiques et leurs avantages, la présente invention atteint les objectifs qu'elle s'était fixés. En particulier elle permet d'obtenir une adaptation de la rigidité d'un longeron de caisson de voilure de sorte à optimiser son inertie en flexion, uniquement par la répartition des renforts sans créer de formes complexes. Ainsi la masse d'un tel caisson de voilure est réduite et sa fabrication simplifiée en regard de l'art antérieur. REVENDICATIONS1. Pièce composite structurale (1, 230) à renfort fibreux caractérisée en ce qu'elle comprend une pluralité de plis orientés par rapport à une direction longitudinale (2) de ladite pièce selon des directions comprenant 0°,90° et +/-0 et que la proportion relative de plis selon l'une de ces orientations est variable selon une direction transversale (3) de ladite pièce de sorte à adapter spatialement la rigidité de la pièce en fonction d'une distribution définie de sollicitations mécaniques selon cet axe transversal. 2. Pièce composite structurale selon la revendication 1 caractérisée en ce qu'au moins un pli de fibres orientées selon une direction +/-0 est constitué de fibres continues s'étendant d'un bord à l'autre de la pièce sur toute la surface de celle-ci. 3. Pièce composite selon la revendication 1 caractérisée en ce que son épaisseur est variable. 4. Pièce composite selon la revendication 1 caractérisée en ce que son épaisseur est constante. 5. Pièce composite selon la revendication 1 caractérisée en ce que 0=45°. 6. Caisson de voilure (200) d'aéronef caractérisé en ce qu'il comprend : - un panneau raidi extrados (210) et un panneau raidi intrados (220) ; - un longeron (230) constitué d'une pièce composite selon l'une quelconque des revendications précédentes s'étendant transversalement entre les panneaux intrados (220) et extrados (210)du caisson, la direction longitudinale (2) du longeron étant sensiblement parallèle aux raidisseurs (211, 221) des panneaux extrados (210) et intrados (221) ; - ledit longeron (230) étant lié complètement aux panneaux intrados (220) et extrados (210). 7. Caisson de voilure (200) selon la revendication 6 caractérisé en ce que le longeron (230) comprend une proportion comprise entre 40% et 50% de fibres orientées à 0° dans une zone (231, 237) dite d'extrémité de largeur inférieure au quart de la largeur totale du longeron en partant de sa liaison avec le panneau extrados (210) ou le panneau intrados (220). 8. Caisson de voilure (200) selon la revendication 7 caractérisé en ce que le longeron (230) comprend deux zones d'extrémité (231, 237) et des zones intermédiaires (232, 233, 236, 235) dans lesquelles la proportion de fibres à 0° diminue d'une zone à l'autre en allant de la zone d'extrémité (231, 237) vers l'axe central longitudinal (3) du longeron. 9. Caisson de voilure selon la revendication 8 caractérisé en ce que le longeron (230) comprend une zone (234) dite centrale s'étendant de part et d'autre de l'axe central longitudinal (3) du longeron et comprenant la même proportion de fibres dans les orientations 0°,90° et +/-45°. 10. Aéronef caractérisé en ce qu'il comprend un caisson de voilure (200) selon l'une quelconque des revendications 6 à 9.