FR 2965409 A1 20120330 FR 1057825 A 20100928 PROCEDE POUR DETERMINER L'ETAT DE VIEILLISSEMENT D'UN SYSTEME DE STOCKAGE ELECTROCHIMIQUE COMPRENANT DEUX SOURCES DE STOCKAGE ELECTROCHIMIQUE COUPLEES PAR UN CONVERTISSEUR DC/DC, MODULE ET VEHICULE ASSOCIES. La présente invention concerne le domaine des véhicules à traction électrique ou hybride, notamment de type dits « Plug-in », « Full », « Mild » et « Soft », et plus particulièrement le domaine du stockage de l'énergie électrique embarquée dans ces véhicules. Quand ce stockage est réalisé par des accumulateurs électrochimiques, fournir simultanément une puissance et une énergie importantes se révèle être une contrainte sévère qui réduit le cycle de vie des accumulateurs, notamment des batteries. Une réponse à ce problème consiste à découpler ces deux besoins, en mettant en ceuvre un système de stockage électrochimique comportant au moins deux sources de stockage électrochimiques (SSE) complémentaires, couplées par un convertisseur courant continu/courant continu. Ces deux sources électriques sont une source d'énergie, par exemple une batterie typée énergie (Batterie Li-ion, NiMH, Ni-Zn....), et une source auxiliaire de puissance, par exemple un supercondensateur ou une batterie de puissance. Cette solution permet de mieux dimensionner la batterie et de moins la solliciter lors des pics de courant. De tels systèmes de stockage électrochimique sont par exemple décrits dans E P 1 587 201 A1, E P 1 676 738 A2 et E P 2 154 028 A2. WO 03/004315 A2 décrit par ailleurs un tel système de stockage électrochimique, qui est doté en outre d'un contrôleur pour déterminer la disponibilité de l'énergie électrique et des défaillances du système. Les caractéristiques physiques d'une SSE évoluent au cours du temps, notamment sa capacité électrique et sa résistance interne, jusqu'à entraîner une baisse des performances du véhicule, et le rendre même inutilisable. Cette évolution ou vieillissement (qu'on quantifie aussi par la notion d'« état de santé », en anglais « State Of Health (SOH) ») génère un désagrément pour le conducteur et ses passagers. En effet, elle peut donner lieu à une panne inopinée du véhicule ou à un fort coût à l'usage si le conducteur, pour éviter la panne décide de changer régulièrement ses SSE. Le vieillissement de la SSE dépend de l'âge calendaire de la SSE, mais aussi de l'usage qui est fait du véhicule, usage qui varie fortement d'un conducteur à un autre, d'un type de véhicule à un autre, d'une zone géographique à une autre, etc. Ainsi il existe un besoin pour l'usager d'un véhicule hybride ou électrique de disposer d'une estimation fiable de l'état de santé de son système de stockage électrochimique, pour estimer la durée avant de devoir remplacer les SSE. Suivant un premier aspect, l'invention propose un procédé pour déterminer l'état de vieillissement d'un système de stockage électrochimique comprenant une première source de stockage électrochimique, une deuxième source de stockage électrochimique, un convertisseur courant continu/courant continu pour convertir une énergie électrique entre les première et deuxième sources de stockage électrochimique, comprenant les étapes suivantes ; le convertisseur est piloté pour appliquer un signal prédéfini de tension, respectivement de courant, à au moins une source choisie parmi la première et deuxième sources de stockage électrochimique ; une variation, résultant de l'application dudit signal prédéfini, du courant, respectivement de la tension, de ladite source choisie est mesurée ; en fonction du signal prédéfini et d'au moins ladite variation mesurée, une valeur représentative de la résistance interne courante, de l'impédance interne courante et/ou de la capacité électrique interne courante de ladite source choisie est déterminée ; et un paramètre représentant un degré de vieillissement de la source choisie est déterminé en fonction de ladite valeur. L'invention offre ainsi une solution aisée à mettre en ceuvre pour estimer un état de santé ou degré de vieillissement de SSE en utilisant les différents composants qui constituent l'architecture électrique de puissance déjà en place, sans nécessiter de modules supplémentaires. Dans un mode de réalisation, le degré de vieillissement est fonction d'une différence entre une valeur représentative de la résistance interne initiale, de l'impédance interne initiale et/ou de la capacité électrique initiale de la source et la valeur représentative de la résistance interne courante, de l'impédance interne courante et/ou de la capacité électrique interne courante de ladite source déterminée. Dans un mode de réalisation, le convertisseur est piloté pour appliquer un signal prédéfini égal à un courant constant de charge ou de décharge à la source choisie, et une valeur représentative de la capacité électrique interne courante de ladite source est déterminée en fonction de la variation de la tension de la source au cours d'un intervalle de temps pendant la charge ou la décharge à courant constant, dudit intervalle de temps et de la valeur du courant constant. Dans un mode de réalisation, lequel le convertisseur est piloté pour appliquer un créneau de courant à la source choisie de façon à réduire la tension de la source choisie. Dans un mode de réalisation, pour déterminer le vieillissement du système, le convertisseur est en outre piloté pour, préalablement à l'application du signal prédéfini, ajuster la tension de la source choisie ou la tension de la source non choisie relativement en fonction d'au moins une valeur de référence. Suivant un deuxième aspect, l'invention propose un module pour, dans un système comprenant une première source de stockage électrochimique et une deuxième source de stockage électrochimique et un convertisseur courant continu/courant continu pour convertir une énergie électrique entre les première et deuxième source de stockage électrochimique, ledit module étant adapté pour : piloter le convertisseur pour appliquer un signal prédéfini de tension, respectivement de courant, à au moins une source choisie parmi la première et deuxième sources de stockage électrochimique ; mesurer une variation, résultant de l'application dudit signal prédéfini, du courant, respectivement de la tension, de ladite source choisie; en fonction du signal prédéfini et d'au moins ladite variation mesurée, déterminer une valeur représentative de la résistance interne courante, de l'impédance interne courante et/ou de la capacité électrique interne courante de ladite source choisie. Suivant un troisième aspect, l'invention propose un véhicule comprenant un module de traction électrique ou hybride, un système pour alimenter le module de traction comprenant une première source de stockage électrochimique, une deuxième source de stockage électrochimique et un convertisseur courant continu/courant continu pour convertir une énergie électrique entre les première et deuxième source de stockage électrochimique et un module suivant le deuxième aspect de l'invention, adapté pour piloter le convertisseur. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront encore à la lecture de la description qui va suivre. Celle-ci est purement illustrative et doit être lue en regard des dessins annexés sur lesquels : - la figure 1 représente une partie d'un véhicule à traction électrique ou hybride mettant en ceuvre un mode de réalisation de l'invention ; - la figure 2 représente une courbe illustrant en abscisse le degré de vieillissement d'une SSE en fonction de la résistance interne courante en ordonnée, à température et état de charge de la SSE fixés ; - la figure 3 représente sur une échelle de temps commune, des évolutions de la tension aux bornes d'une SSE suite à l'application d'un échelon de courant à la SSE; - la figure 4 représente sur une échelle de temps commune, des évolutions de la tension aux bornes d'un module à superconducteur suite à l'application d'un courant ; - la figure 5 représente sur une échelle de temps commune, des évolutions de la tension aux bornes de la batterie suite à l'application d'un courant, ainsi que les évolutions en parallèle de la tension aux bornes du module à superconducteur et du courant au niveau du module à superconducteur 21 ; - la figure 6 représente en ordonnée la force électro-motrice (FEM) d'une batterie en fonction, en abscisse de l'état de charge (SOC) de la batterie indiqué en pourcentage par rapport à l'état de charge maximum ; - la figure 7 représente un organigramme d'étapes dans un mode de mise en ceuvre de l'invention. Sur la figure 1 est représentée l'architecture électrique 10 d'une partie d'un véhicule à traction électrique ou hybride mettant en ceuvre un mode de réalisation de l'invention. Cette architecture électrique 10 comporte un moteur électrique de traction 11 et son onduleur associé 12. Ce moteur électrique 11 est la source unique de traction du véhicule (chaîne de traction électrique), ou est associé à un moteur thermique pour tracter le véhicule (chaîne de traction hybride). L'architecture électrique 10 est pourvue en outre d'un système de stockage électrochimique 13, comprenant une source de stockage électrochimique 21 (ou SSE 21) et une source de stockage électrochimique 22 (ou SSE 22) couplées électriquement par un convertisseur courant continu/courant continu (DC/DC) 23 bi- directionnel. Chaque SSE 21, 22 comprend par exemple une batterie ou un module de supercondensateur. Dans l'exemple considéré, la SSE 21 est un module de supercondensateur et la SSE 22 une batterie, dite batterie de traction à laquelle est associé un interrupteur d'isolement 12 à 3 positions. Cet interrupteur 12 permet, d'une part de connecter ou d'isoler le système de stockage électrochimique 13 du reste de l'architecture électrique 10, et d'autre part, permet par le biais d'une résistance Rc, de limiter ponctuellement le courant de charge d'une capacité de lissage (voir ci-dessous) pour éviter un sur-courant nuisible à l'ensemble de l'architecture électrique 10. A l'onduleur 12 est associée une capacité C, appelée capacité de lissage, qui permet de minimiser les ondulations de courant et de tension générées par l'onduleur 12 au niveau de la batterie 22. A la capacité de lissage C est associé en parallèle un ensemble de 2 résistances. La première résistance RI, appelée résistance lente, permet d'assurer la décharge lente de la capacité C en cas d'arrêt (décharge en quelques minutes). L'autre résistance Rr, appelée résistance rapide, permet d'assurer la décharge rapide de la capacité C en cas d'arrêt (quelques dixièmes de seconde). A la résistance Rr de décharge rapide est associé un interrupteur 11 piloté extérieurement qui permet de connecter ou non cette résistance Rr en parallèle de la capacité de lissage C suivant le besoin. La résistance de décharge lente RI est toujours connectée en parallèle à la capacité C pour des raisons de sécurité, notamment en cas de panne de l'interrupteur de pilotage 11 de la résistance rapide Rr. Le courant circulant dans cette résistance RI est faible. L'architecture électrique 10 comporte en outre un convertisseur courant continu/courant continu (DC/DC) 25 mettant en relation le réseau haute tension de traction décrit ci-dessus avec un réseau basse tension 12 volts (12 V) référencé 15. Ce convertisseur 25, éventuellement réversible, permet soit au moteur électrique de traction 11 et à la batterie de traction 22 associée, de fournir du courant au réseau basse tension 15, soit au réseau basse tension 15 de fournir du courant à la batterie de traction 22 et au moteur électrique de traction 11. Au réseau basse tension 15 est associée une batterie 12 V référencée 16. Cette batterie 16 est munie d'un interrupteur 13, qui sert à isoler le réseau haute tension du réseau basse tension 15. Sur le réseau basse tension 15 sont connectées différentes charges auxiliaires, soit directement sur la batterie, soit entre le convertisseur DC/DC 25 et l'interrupteur d'isolement 13. Dans ce dernier cas, l'interrupteur d'isolement 13 permet d'isoler les charges auxiliaires du réseau basse tension 15 si nécessaire. L'architecture électrique 10 est pilotée par un calculateur 17. Celui-ci a accès soit directement, soit indirectement (via un réseau numérique) aux mesures de tension, de courant et de la température de la batterie de traction 22 et du module de supercondensateur 21, issues de capteurs adéquats. Dans un mode de réalisation, le calculateur 17 pilote, directement ou indirectement, les différents interrupteurs 11, 12 et 13 de l'architecture électrique 10, ainsi que l'onduleur 12 de la machine de traction 11. Dans l'exemple considéré, le calculateur est muni d'une fonction d'estimation de charge de la batterie de traction 22, qui estime la charge courante (en anglais « state of charge » dit SOC) de la batterie 22. Pour effectuer cette estimation, les mesures de la tension et de l'intensité de la batterie, 22 et également la mesure de la température sont notamment utilisées. La fonction d'estimation est sollicitée pour la gestion des flux d'énergie dans la chaîne de traction et en particulier pour gérer l'état de charge de la batterie 22. Les batteries et supercondensateurs sont des composants physico-chimiques qui vieillissent et ce vieillissement se manifeste par une perte de capacité et/ou une augmentation de résistance interne ou de d'impédance interne. Pour estimer le vieillissement ou l'état de santé (SOH) du module de supercondensateur 21 ou de la batterie de traction 22 ou du système de stockage électrochimique comprenant ces deux éléments, l'invention s'appuie sur : une fonction d'estimation de l'impédance ou de la résistance interne de la batterie de traction 22 et/ou du module de supercondensateur 21; et/ou une fonction d'estimation de la capacité du module de supercondensateur particulièrement, déclinable à la batterie toutefois. Dans le mode de réalisation considéré, ces fonctions sont mises en ceuvre par le calculateur 17, à l'aide notamment d'instructions de programme d'ordinateur exécutées sur des moyens de calcul. L'estimation de la résistance ou impédance interne de la ou/et des SSE 21, 22 est effectuée par le calculateur 17 dans une situation dans laquelle le moteur électrique 11 servant à la traction du véhicule n'est pas utilisé. Il faut également s'assurer que le courant délivré au réseau basse tension 15 par l'architecture haute tension est minime voire nul. L'interrupteur d'isolement 13 entre le réseau basse tension 15 et le convertisseur 25 basse tension/haute tension est donc en position ouverte ou alors il existe sur le convertisseur 25 un moyen d'isoler les 2 circuits. Moyennant ces conditions, périodiquement (par exemple une ou quelques fois dans l'année), les opérations suivantes pour effectuer la détermination de l'état de viellissement sont effectuées, en référence à la figure 7 : Le véhicule est à l'arrêt, et selon l'application électrique ou hybride, le(s) moteur(s) électrique 11 (et thermique) est (sont) coupé, la chaîne de traction est inhibée. Le calculateur 17, après vérification de la stabilisation de la tension de la source de stockage électrochimique SSE 21 ou 22 dont il détermine au moins un paramètre parmi la résistance ou impédance ou capacité interne, procède à l'estimation de ce paramètre en pilotant le convertisseur 23 de manière à ce que soit appliqué par ce dernier un signal prédéfini à la SSE considérée (étape 100), en vérifiant le cas échéant que le rapport du contenant énergétique des deux SSE 21, 22 le permet, comme cela sera détaillé ci-après. Une variation, résultant de l'application dudit signal prédéfini, du courant, respectivement de la tension, de la SSE considérée est mesurée par le calculateur 17 (étape 101). En fonction du signal prédéfini et d'au moins la variation mesurée, une valeur représentative de la résistance interne courante, de l'impédance interne courante et/ou de la capacité électrique interne courante de la SSE considérée est déterminée par le calculateur 17 (étape 102). Un paramètre représentant un degré de vieillissement de la SSE considérée est déterminé en fonction de cette valeur. Dans un mode de réalisation, le signal prédéfini est : - un signal impulsionnel, par exemple en courant, pour estimer la résistance interne courante ; - un signal fréquentiel, en courant ou en tension, pour estimer l'impédance interne courante ; - signal en courant continu pour estimer la capacité interne courante ; 20 Puis en fonction de cette estimation, le calculateur 17 détermine l'évolution dudit paramètre ou des paramètres pour une SSE ou les deux SSE par exemple par rapport à un état neuf et en déduit un degré de vieillissement de la SSE ou des SSE, et donc le degré de vieillissement du système de stockage (étape 103). Le calculateur 25 17 est alors mis en veille. La détermination d'un degré de vieillissement d'une SSE en fonction de la résistance interne estimée est effectuée par exemple à l'aide de graphes ou d'abaques dont les valeurs sont déterminées empiriquement ou fournies par exemple par le constructeur de la SSE. Par exemple en figure 2 est représentée une courbe 30 Cl illustrant en abscisse le degré de vieillissement d'une SSE donnée en fonction de la résistance interne courante en ordonnée, à température et état de charge de la SSE fixés. La résistance interne initiale de la SSE est Ro. .Ainsi pour une résistance interne estimée Rsse, on en déduit le degré de vieillissement d de la SSE. 35 Pour chaque paramètre estimé pour une SSE, un degré de vieillissement respectif est obtenu. Les degrés de vieillissement obtenus pour différents paramètres peuvent être combinés, par exemple par moyennage ou par une fonction autre, pour obtenir un degré de vieillissement global de la SSE. Ci-dessous sont détaillés des exemples d'estimation de l'impédance, résistance et capacité internes d'une SSE. Fonction d'estimation de l'impédance ou de la résistance interne : Comme indiqué ci-dessus, la résistance interne d'une source de stockage électrochimique augmente avec son vieillissement. L'estimation de la variation de la résistance interne permet d'estimer le degré de vieillissement ou l'état de santé de la source de stockage électrochimique. Usuellement comme représenté en figure 3, la résistance interne Rsse de la SSE considérée s'obtient en sollicitant la SSE soit en charge, soit en décharge en lui appliquant un échelon de courant AIsse entre une première valeur IsseO et une seconde valeur Issen et en observant au bout d'un temps T donné l'écart de tension 4Usse résultant entre la tension initiale UsseO et la tension finale Ussen. La résistance interne courante Rsse se calcule alors comme le rapport de 4Usse sur 4Isse : Rsse-4Usse/41sse Pour générer une sollicitation en courant sur la SSE 21 et sur SSE 22 suffisamment importante, le principe de l'invention consiste à utiliser le convertisseur 13 situé entre la source de stockage 21 et la source de stockage 22. Détermination de la résistance interne du module de supercondensateur 21 En référence à la figure 1, le calculateur 17 pilote le convertisseur DC/DC 23 de façon à réduire la tension Usc aux bornes du module Supercondensateur en lui faisant appliquer au supercondensateur 21 un courant Ise en forme de créneau (par exemple on part de 0 et on effectue un pulse) représenté en figure 4. La figure 4 représente l'évolution du courant Ise et de la tension Usc sur une 30 base de temps commune t. Le calculateur 17 fait l'acquisition des valeurs initiales (correspondant au début du créneau) et finales (correspondant à la fin de créneau) de tension Usc et de courant Ise, en déduit la variation DUsc entre les valeurs initiale et finale de tension Usc et la variation Olsc entre les valeurs initiale et finale de courant Ise, Il détermine 35 ainsi la résistance interne du module de supercondensateur, égale à la valeur absolue du quotient Alise/ Olsc. L'estimation de la variation de la résistance interne permet d'estimer le degré de vieillissement ou l'état de santé de la source de stockage électrochimique Détermination de la résistance interne de la batterie 22 En référence à la figure 1, le calculateur 17 pilote le convertisseur DC/DC 23 pour imposer à la batterie 22 un courant en forme de créneau Ibatt tel que représenté en figure 5. La figure 5 représente l'évolution du courant Ibatt et de la tension Ubatt aux bornes de la batterie 22 sur une base de temps commune t. Le calculateur 17 fait l'acquisition des valeurs initiales (correspondant au début du créneau) et finales (correspondant à la fin de créneau) de tension Ubatt et du courant Ibatt Le calculateur 17 déduit la variation DUbatt entre les valeurs initiale et finale de tension Ubatt et la variation Dlbatt entre les valeurs initiale et finale de courant Ibatt, Il détermine ainsi la résistance interne du module de la batterie,égale à la valeur absolue du quotient DUbatt/ Dlbatt. Sont également représentées sur cette figure 5 les évolutions en parallèle de la tension Usc et du courant Isc relativement au module à superconducteur 21, en fonction de la base de temps commune. Comme on le déduit de ces évolutions, dans un tel cas où la SSE 22 est une batterie et la SS 21 est un module à supercondensateur, il peut être nécessaire d'abord de décharger le module à supercondensateur 21 dans la batterie 22, pour la vider et ensuite effectuer après stabilisation des tensions, la mesure de la résistance de la Batterie 22. En effet, l'énergie que peut contenir le module à supercondensateur 21 est généralement de l'ordre d'une faible fraction en pourcentage de l'énergie que peut contenir une batterie. Le pulse de décharge imposé à la batterie par le convertisseur 23 pourrait générer plus d'énergie que ne pourrait en contenir le module à supercondensateur 21, selon l'intensité et la durée du pulse imposé pour estimer la résistance interne de la batterie 22. Fonction d'estimation de la capacité : La capacité d'une source de stockage électrochimique diminue avec son vieillissement. L'estimation de la variation de sa capacité permet d'estimer le degré de vieillissement ou l'état de santé de la source de stockage électrochimique. La détermination de la capacité courant Csc d'un module de supercondensateurs se détermine par la mesure de la tension Usc aux bornes du module à supercondensateur entre deux instants d'une décharge ou d'une charge du module à supercondensateur 21 à courant constant Isc, selon une procédure normalisée : Csc = Q / (Usci-Uscf) avec Q = Isc * (t2 - t1) formule (F) - Isc : courant de décharge ou charge à courant constant - Usci et Uscf : respectivement tension initiale mesurée à l'instant t1 et tension finale mesurée à l'instant t2. Avant d'effectuer cette détermination de la capacité Ccs, il se peut qu'il soit nécessaire d'ajuster la tension du module à supercondensateur 21 à un niveau requis de tension, conforme à la procédure établie, en lui transférant de l'énergie de la batterie 22 pour le réhausser ou en transférant de l'énergie vers la batterie 22 pour le diminuer, par l'intermédiaire du convertisseur 23. On notera que dans le cas où les deux SSE 21, 22 sont des batteries, on peut mesurer la capacité de l'une des batteries en appliquant la formule (F) ci-dessus, sur la plage d'état de charge où la courbe de tension à vide en fonction de l'état de charge (SOC) de la batterie est linéaire. En référence à la figure 6 représentant en ordonnée la force électro-motrice (FEM) d'une batterie, qui est mesurée aux bornes de la batterie à circuit ouvert (tension à vide) en fonction, en abscisse de l'état de charge (SOC) en pourcentage, la plage d'état de charge correspondants est OSOC et la plage de tension correspondante est AV. On définit alors pour la batterie, la valeur courante de capacité Cbatt, enFarad, par analogie avec le supercondensateur comme : CBatt = /V = COSO %V C représente la capacité nominale (ie en début de vie) de la batterie, exprimée ici en Farad, mais que l'on pourrait très bien exprimer en Wh Ainsi l'invention décrite ci-dessus propose une solution simple pour estimer un état de vieillissement de SSE, dans le cas particulier d'un couplage de SSE par un convertisseur. Tous les composants Hardware nécessaires à cette invention sont déjà présents dans les systèmes actuels. Cette invention ne présente donc pas de surcoût notable. L'invention s'applique particulièrement bien au cas où le système de stockage électrochimique comprend une source auxiliaire de puissance composée de supercondensateurs et d'une source d'énergie composée d'une batterie couplées par un convertisseur DC/DC, comme décrit ci-dessus en référence à un système de stockage Bien évidemment, l'invention peut aussi être mise en ceuvre pour un système de stockage électrochimique comportant deux batteries, ou deux modules de supercondensateur. Dans un mode de réalisation, plutôt que de générer un signal impulsionnel de type créneau en courant pour déterminer la résistance interne de la batterie, on peut imaginer que le calculateur pilote le convertisseur pour que ce dernier génère un signal fréquentiel en tension ou en courant, à une ou plusieurs fréquences. On estime alors l'impédance à une ou plusieurs fréquences. REVENDICATIONS1. Procédé pour déterminer l'état de vieillissement d'un système de stockage électrochimique (13) comprenant une première source de stockage électrochimique (21), une deuxième source de stockage électrochimique (22), un convertisseur courant continu/courant continu (23) pour convertir une énergie électrique entre les première et deuxième source de stockage électrochimique (21, 22), comprenant les étapes suivantes ; le convertisseur est piloté pour appliquer un signal prédéfini de tension, respectivement de courant (Isc), à au moins une source choisie parmi la première et deuxième sources de stockage électrochimique ; une variation, résultant de l'application dudit signal prédéfini, du courant, respectivement de la tension, de ladite source choisie est mesurée ; en fonction du signal prédéfini et d'au moins ladite variation mesurée, une valeur représentative de la résistance interne courante (Rsc, Rbatt), de l'impédance interne courante et/ou de la capacité électrique interne courante de ladite source choisie est déterminée ; et un paramètre représentant un degré de vieillissement de la source choisie est déterminé en fonction de ladite valeur. 2. Procédé selon la revendication 1, selon lequel le degré de vieillissement est fonction d'une différence entre une valeur représentative de la résistance interne initiale (Ro), respectivement de l'impédance interne initiale et/ou de la capacité électrique initiale de la source et la valeur représentative de la résistance interne courante (Rsse), respectivement de l'impédance interne courante et/ou de la capacité électrique interne courante de ladite source déterminée. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, selon lequel le convertisseur (23) est piloté pour appliquer un signal prédéfini égal à un courant constant de charge ou de décharge à la source choisie, et une valeur représentative de la capacité électrique interne courante de ladite source est déterminée en fonction de la variation de la tension de la source au cours d'un intervalle de temps pendantla charge ou la décharge à courant constant, dudit intervalle de temps et de la valeur du courant constant. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, selon lequel le convertisseur (23) est piloté pour appliquer un créneau de courant à la source choisie de façon à réduire la tension de la source choisie. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, selon lequel pour déterminer le vieillissement du système, le convertisseur (23) est en outre piloté pour, préalablement à l'application du signal prédéfini, ajuster la tension de la source choisie ou la tension de la source non choisie relativement en fonction d'au moins une valeur de référence. 6. Module (17) pour, dans un système de stockage électrochimique (13) comprenant une première source de stockage électrochimique (21), une deuxième source de stockage électrochimique (22) et un convertisseur courant continu/courant continu (23) pour convertir une énergie électrique entre les première et deuxième source de stockage électrochimique, ledit module étant adapté pour : piloter le convertisseur pour appliquer un signal prédéfini de tension, respectivement de courant, à au moins une source choisie parmi la première et deuxième sources de stockage électrochimique ; mesurer une variation, résultant de l'application dudit signal prédéfini, du courant, respectivement de la tension, de ladite source choisie; en fonction du signal prédéfini et d'au moins ladite variation mesurée, déterminer une valeur représentative de la résistance interne courante, de l'impédance interne courante et/ou de la capacité électrique interne courante de ladite source choisie. 7. Module (17) selon la revendication 6, en outre adapté pour déterminer un paramètre représentant un degré de vieillissement de la source choisie en fonction de ladite valeur déterminée. 8. Module (17) selon la revendication 7, dans lequel le degré de vieillissement est fonction d'une différence entre une valeur représentative de la résistance interne initiale, respectivement de l'impédance interne initiale et/ou de la capacité électrique initiale de la source et la valeur représentative de la résistance interne courante, respectivement de l'impédance interne courante et/ou de la capacité électrique interne courante de ladite source déterminée. 9. Module (17) selon l'une des revendications 6 à 8, en outre adapté pour piloter le convertisseur (23) pour appliquer un signal prédéfini égal à un courant constant de charge ou de décharge à la source choisie, et est adapté pour déterminer une valeur représentative de la capacité électrique interne courante de ladite source en fonction de la variation de la tension de la source au cours d'un intervalle de temps pendant la charge ou la décharge à courant constant, dudit intervalle de temps et de la valeur du courant constant. 10. Module (17) selon l'une des revendications 6 à 9, adapté pour piloter le convertisseur pour appliquer un créneau de courant à la source choisie de façon à réduire la tension de la source choisie. 11. Véhicule comprenant un module de traction électrique ou hybride, un système de stockage électrochimique (13) pour alimenter le module de traction (11) et comprenant une première source de stockage électrochimique (21), une deuxième source de stockage électrochimique (22) et un convertisseur courant continu/courant continu (23) pour convertir une énergie électrique entre les première et deuxième source de stockage électrochimique et un module selon l'une des revendications 6 à 10 adapté pour piloter le convertisseur (23).