FR 2958999 A1 20111021 FR 1052898 A 20100416 La présente invention concerne un procédé de combustion permettant de chauffer 5 au moins un fluide. Ce fluide peut par exemple être de l'eau, dans le but de produire de la vapeur et/ou de l'électricité, ou plus généralement tout fluide dans le but de le chauffer. Pour des raisons environnementales, on souhaite limiter le taux de certains composés présents dans les fumées produites par la combustion, tels que les NOx (dioxyde 10 et trioxyde d'azote notamment), toxiques, et le CO2 (dioxyde de carbone), suspecté de provoquer un réchauffement climatique. Il existe dans l'état de la technique quantité de méthodes pour réduire les NOx dans des fumées. On peut citer l'utilisation de brûleurs « à bas NOx », avec combustion étagée, 15 mais ceux-ci créent des flammes très longues et parfois instables. On peut citer encore l'injection d'eau ou de vapeur dans le brûleur et/ou dans la chambre de combustion, ainsi que le recyclage d'une partie des fumées vers la zone de combustion. Ces techniques sont efficaces, mais présentent certains inconvénients. L'injection d'eau ou de vapeur consomme une grande quantité d'eau et dégrade le rendement énergétique de l'installation, 20 cette eau devant être chauffée et étant perdue dans les fumées. Le recyclage d'une partie des fumées suppose d'installer des carneaux et un ou plusieurs ventilateurs pour le transport et la réinjection des fumées. L'exploitation et l'entretien de ces équipements sont onéreux. 25 Par ailleurs, ces procédés ne résolvent pas la question des émissions de CO2 dues au rejet des fumées dans l'atmosphère. Cette question est traitée par certains procédés, tels que l'oxycombustion (combustion à l'oxygène plutôt que l'air) suivie d'une purification des fumées en CO2 plus ou moins poussée, dans le but d'enfouir ces fumées ou de les utiliser en tant que produit, pour ne pas les rejeter dans l'atmosphère. Mais ces procédés ne 30 résolvent pas la question de limiter la formation des NOx. Au contraire, l'oxycombustion a une tendance à aggraver la formation des NOx, du fait de l'intensité de la combustion. Le problème est donc de disposer d'un procédé de combustion permettant à la fois de réduire la formation des NOx lors de cette combustion et de réaliser une « capture du CO2 » (en anglais : CO2 capture), c'est-à-dire de produire des effluents concentrés en CO2 destinés à ne pas être rejetés dans l'atmosphère (destinés à être utilisés ou plus généralement enfouis), sans tout ou partie des inconvénients mentionnés ci-dessous. A cette fin, la solution de l'invention porte sur un procédé de combustion comprenant les étapes suivantes : a) fourniture d'au moins un flux gazeux riche en oxygène et un combustible ; b) combustion dans une chambre de combustion du combustible et du flux gazeux riche en oxygène fournis à l'étape a), ladite combustion produisant des fumées comprenant de la vapeur d'eau et dégageant de la chaleur ; c) chauffage d'au moins un premier fluide en utilisant une partie de la chaleur dégagée à l'étape b) ; d) condensation d'une partie de la vapeur d'eau contenue dans les fumées produites à l'étape b), par échange de chaleur avec au moins un second fluide, avec récupération d'eau liquide et du second fluide préchauffé, lequel forme tout ou partie du premier fluide mis en oeuvre à l'étape c) ; et e) injection d'au moins une partie de l'eau liquide obtenue à l'étape d) dans la chambre de combustion mise en oeuvre à l'étape b). Le premier fluide est constitué d'un flux continu ou discontinu d'un liquide, d'un gaz ou bien d'un mélange diphasique à chauffer. Le chauffage peut aussi se faire en continu ou par lots (en anglais : par batch). Selon un mode particulier, il s'agit d'eau qu'on souhaite transformer en vapeur. Cette vapeur peut être utilisée en tant que telle ou bien servir totalement ou partiellement à produire de l'électricité ou de l'énergie mécanique. Selon un autre mode particulier, le premier fluide peut être un produit pétrolier que l'on souhaite chauffer en vue d'une transformation (craquage ou autre). A l'étape a) on fournit, par des moyens connus de l'homme du métier un flux gazeux riche en oxygène et un combustible. Par « riche en », on veut dire que le flux gazeux en question contient une concentration volumique du corps en question supérieure ou égale à 50%, de préférence supérieure ou égale à 90% et de manière encore plus préférée supérieure ou égale à 99%. Le combustible peut être tout combustible utilisé industriellement, par exemple du gaz naturel, du fioul ou un résidu pétrolier. Ce flux riche en oxygène est en général obtenu par distillation cryogénique. De manière alternative, il peut être obtenu par une séparation de l'air fondée sur l'adsorption sélective sur des produits adsorbants ou bien la perméation sélective à travers des membranes semi-perméables. Ces techniques peuvent être utilisées seules ou en combinaison. La production du flux gazeux riche en oxygène peut être continue ou discontinue. Dans ce dernier cas, il peut être utile de disposer de stockages intermédiaires. L'étape b) réalise la combustion d'au moins un combustible et d'au moins une partie du flux gazeux riche en oxygène produit à l'étape a). La combustion a en général lieu dans la chambre de combustion d'une unité, typiquement une chaudière ou un four. La combustion produit des fumées qui comprennent du CO2, de la vapeur d'eau et des NOx. Elle produite de la chaleur sous forme de fumées chaudes et de rayonnement thermique. L'utilisation d'un flux gazeux riche en oxygène comme comburant, plutôt que de l'air, permet de réduire la quantité d'azote qui se retrouve dans les fumées, ce qui favorise la capture du CO2 dans ces fumées. Une autre conséquence de l'oxycombustion est que la quantité d'eau contenue dans les fumées est, en proportion, beaucoup plus importante, l'azote étant peu ou pas présent dans les fumées. A l'étape c), on chauffe au moins un premier fluide grâce à la combustion réalisée à l'étape b) et on obtient au moins une partie de ce premier fluide chauffée. Le transfert de chaleur se fait par rayonnement de la ou des flammes de combustion et des gaz chauds, ainsi que par convection et conduction vers des échangeurs dans lesquels on fait passer ce premier fluide. On peut également introduire d'autres fluides à chauffer. Le chauffage peut se faire avec ou sans changement d'état des fluides. Par exemple, si l'unité est une chaudière, celle-ci peut, à partir d'eau industrielle à température ambiante, produire de l'eau chaude et de la vapeur à différents niveaux de pression. Cette vapeur peut être utilisée en tant que telle ou pour produire de l'énergie mécanique et/ou électrique. La chaudière peut aussi, à titre principal ou en complément, produire de l'huile chaude à partir d'huile à température ambiante. A l'étape d), on réalise un échange de chaleur entre les fumées produites par la combustion à l'étape b) et un second fluide. Cet échange peut avoir lieu dans un système d'un ou plusieurs échangeurs thermiques avec extraction d'eau liquide. On préchauffe ainsi le second fluide, lequel forme tout ou partie du premier fluide chauffé à l'étape c). Ceci permet aussi de condenser une partie de l'eau contenue dans les fumées produites à l'étape b). En général, on condense une fraction importante de cette eau, en général au moins 95% en masse. On peut donc récupérer de grandes quantités d'eau liquide et des fumées encore relativement humides, pouvant contenir jusqu'à quelques pourcents d'eau en volume. Le fait d'avoir réalisé une combustion à l'aide d'un comburant riche en oxygène, et non avec de l'air, diminue le volume des fumées et augmente leur concentration volumique en eau. L'opération de condensation est donc facilitée et/ou les équipements nécessaires pour la condensation sont plus petits (gain en investissement). A l'issue de la condensation, les fumées sont déjà très enrichies en CO2. Elles comprennent encore notamment un peu de vapeur d'eau et des impuretés. A l'étape e), une partie de l'eau liquide récupérée à l'étape d) est injectée dans la chambre de combustion de l'unité. Ceci permet de baisser le taux de NOx présent dans les fumées produites par la combustion d'environ 50 à 80% par rapport à une situation sans injection d'eau. La quantité d'eau obtenue par condensation à l'étape d) est suffisante pour couvrir les besoins en eau à l'étape e), de sorte qu'il n'est pas nécessaire de disposer d'une source d'eau externe pour l'injection. Au contraire, on se retrouve en général avec un excédent d'eau, égal à la quantité produite par condensation moins la quantité injectée pour baisser le taux de NOx. L'association d'une combustion à l'aide d'un gaz riche en oxygène, d'une condensation de l'eau suivie d'une d'injection d'eau dans la chambre de combustion permet de baisser le taux de NOx sans consommer d'eau d'appoint (autrement que pour compenser d'éventuelles purges du système) et sans réinjecter une partie des fumées dans la chambre de combustion (pas de recirculation des fumées). En outre, d'un point de vue énergétique, la chaleur produite par la condensation de l'eau n'est pas perdue, puisqu'elle sert à préchauffer le second fluide. Le rendement global de l'installation est donc amélioré par rapport à une situation où on ne condenserait pas l'eau présente dans les fumées. Les fumées, à l'issue de l'étape d), sont très riches en CO2. Leur mise en condition pour une capture du CO2 (utilisation, enfouissement) est déjà très avancée. En fonction des spécifications à atteindre, d'autres étapes de traitement peuvent s'avérer nécessaires. Par ailleurs, selon des modes de réalisation particuliers, l'invention peut comporter l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : - à l'étape a), la fourniture du flux gazeux riche en oxygène met en oeuvre une séparation d'air ambiant. Cette séparation peut se faire notamment par distillation cryogénique, adsorption sélective et/ou perméation sélective. - à l'étape a), ladite séparation d'air ambiant produit en outre un flux gazeux riche en azote et ledit procédé comprend en outre une étape f) : ^ de chauffage d'au moins une partie du flux gazeux riche en azote obtenu à l'étape a) par échange de chaleur avec au moins une partie des fumées produites à l'étape b), de manière à obtenir un flux gazeux riche en azote et chaud ; et ^ des fumées humides étant produite à l'étape d), de séchage des fumées humides obtenues à l'étape d) en utilisant tout ou partie dudit flux gazeux riche en azote et chaud. - à l'étape a), le combustible et/ou le flux gazeux riche en oxygène sont préchauffés par échange de chaleur avec au moins une partie des fumées produites par la combustion mise en oeuvre à l'étape b). Ce préchauffage est utile pour le conditionnement de certains combustibles, comme le fioul. En outre, il permet de récupérer une partie la chaleur contenue dans les fumées et améliore le rendement énergétique global du procédé. L'échange de chaleur a en général lieu en amont de la condensation d'eau de l'étape d) et avant ou après l'échange impliquant le gaz riche en azote à l'étape f). - à l'étape e), l'eau liquide est injectée sous forme de gouttelettes. Ceci rend l'injection d'eau plus efficace du point de vue de la réduction du taux des NOx dans les fumées produites par la combustion. De manière plus particulière, on vise d'injecter des gouttelettes d'un diamètre compris entre 20 et 40 micromètres. - pendant une durée donnée, un débit massique déterminé ql d'eau liquide étant injectée dans la chambre de combustion à l'étape e) et un débit massique déterminé q2 dudit combustible étant brûlé à l'étape b), lesdits débits déterminés ql et q2 sont dans un rapport ql/q2 compris entre 1/10 et 4/10. Dit autrement, la quantité d'eau injectée à30 l'étape e) représente, en masse, 10% à 40% de celle du combustible brûlé à l'étape b). Cette gamme de quantités relatives d'eau injectée dans l'unité de combustion rend l'injection plus efficace du point de vue de la réduction du taux des NOx dans les fumées produites par la combustion. - à l'étape e), l'eau liquide est injectée dans ladite chambre de combustion à une distance d'un brûleur de ladite chambre de combustion comprise entre 0,5 et 2 mètres, de préférence 0,8 et 1,3 mètre. Ces distances entre le ou les points d'injection de l'eau et le brûleur le plus proche rendent l'injection d'eau plus efficace du point de vue de la réduction du taux des NOx dans les fumées. - le premier fluide chauffé à l'étape c) est de l'eau. Par « eau », on entend de l'eau industrielle, ayant éventuellement subi des traitements. Elle n'est donc pas nécessairement absolument pure. - le second fluide mis en oeuvre à l'étape d) est obtenu par mélange et traitement d'une eau d'appoint et d'une partie de l'eau liquide produite à l'étape d). Le mélange et le traitement peuvent être exécutés dans n'importe quel ordre. Dans le cas particulier où le premier fluide est de l'eau, en effet, il est avantageux d'utiliser l'excès d'eau dégagé par la condensation opérée à l'étape d) pour constituer une partie du fluide à chauffer. Cette eau de qualité « industrielle », doit en général être traitée (déminéralisation, dégazage..., etc.), tout comme l'eau d'appoint, avant de pouvoir être admise dans l'unité destinée à la chauffer, selon des modalités connues de l'homme du métier. L'étape f) permet d'enlever une grande partie de l'eau restant dans les fumées humides à l'issue de l'étape d) de condensation. Le séchage sera plus ou moins poussé en fonction des spécifications à atteindre. Un séchage poussé est par exemple nécessaire pour traiter les fumées par distillation cryogénique afin d'enlever des impuretés restantes. Utiliser un sécheur dont la régénération se fait grâce au gaz riche en azote obtenu à l'étape a) et chauffé à l'étape f) permet de récupérer encore plus de chaleur contenue dans les fumées et améliore encore le rendement énergétique global du procédé. En général, on réalise cette étape f) d'échange de chaleur entre les fumées et le gaz riche en azote avant l'étape d) de condensation de l'eau. Dans certains cas, cet échange peut s'accompagner d'une condensation partielle d'eau. Cette eau peut être utilisée de la même façon que celle produite à l'étape d). L'invention concerne également une installation de combustion comprenant au moins : - une unité de combustion comprenant une chambre de combustion connectée fluidiquement à une source de combustible et à une source de flux gazeux riche en oxygène, une sortie destinée à des fumées et au moins une entrée destinée à un premier fluide destiné à être chauffé dans ladite unité de combustion ; et - un condenseur possédant une entrée en connexion fluidique avec ladite sortie de l'unité de combustion destinée à des fumées, une entrée destinée à un second fluide, une sortie connectée fluidiquement à ladite entrée de l'unité de combustion destinée audit premier fluide et une sortie destinée à la récupération d'eau liquide ; et - des moyens permettant l'injection d'eau liquide dans ladite chambre de combustion, lesdits moyens étant connectés fluidiquement à ladite sortie du condenseur destinée à la récupération d'eau liquide. Par ailleurs, selon des modes de réalisation particuliers, l'invention peut comporter l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : - ladite source de flux gazeux riche en oxygène comprend une unité de séparation d'air ambiant comprenant une sortie destinée audit flux gazeux riche en oxygène et une sortie destinée à un flux gazeux riche en azote. 25 - l'installation comprend en outre : o un sécheur possédant au moins une entrée en connexion fluidique avec au moins une sortie dudit condenseur destinée à des fumées, ledit sécheur étant par ailleurs conçu pour pouvoir être au moins en partie régénéré en utilisant un flux gazeux riche en azote ; et 30 o un échangeur de chaleur comprenant : une entrée en connexion fluidique avec ladite sortie de l'unité de combustion destinée à des fumées, une sortie destinée à des fumées et connectée fluidiquement à ladite entrée du condenseur destinée à des fumées,20 une entrée connectée fluidiquement à ladite sortie de l'unité de séparation d'air ambiant destinée à un flux gazeux riche en azote, et une sortie destinée à un flux gazeux riche en azote connectée fluidiquement à une entrée dudit sécheur. - ladite installation comprend en outre : o au moins un réservoir destiné à recevoir de l'eau liquide en provenance dudit condenseur ; et o une unité de production d'eau comprenant une entrée en connexion 10 fluidique avec ledit réservoir et une sortie en connexion fluidique avec ladite entrée du condenseur destinée audit second fluide. Par « connecté fluidiquement à» ou « en connexion fluidique avec », on veut dire qu'il existe une connexion par canalisations de sorte qu'un fluide puisse passer dans ces 15 canalisations sans subir une modification de sa nature chimique ou de son état physique. Les canalisations peuvent comprendre par exemple des capacités tampon ou des pompes, mais pas de réacteurs chimiques, de condenseurs ou d'évaporateurs. L'unité de séparation d'air ambiant est apte à et conçue pour produire au moins un 20 flux riche en oxygène et au moins un flux riche en azote. Le condenseur est apte à et conçu pour faire condenser une grande partie de l'eau contenue dans les fumées produites par l'unité de combustion. Celle-ci réalise la combustion d'au moins un combustible avec au moins un flux riche en oxygène. Le sécheur est apte à et conçu pour sécher les fumées après leur passage dans le condenseur. Il peut être au moins en partie régénéré par un flux 25 riche en azote. Les moyens d'injection d'eau dans l'unité de combustion peuvent être par exemple des buses ou des lances équipées d'un système d'atomisation de manière à ce que l'eau soit injectée sous forme de gouttelettes, de préférence d'un diamètre compris entre 20 et 30 40 micromètres. D'autres particularités et avantages apparaîtront à la lecture de la description ci-après, faite en référence à la figure 1, qui représente une installation conforme à l'invention et apte à mettre en oeuvre un procédé conforme à l'invention. On sépare l'air ambiant 14 dans une unité de séparation cryogénique 2. On produit notamment un flux riche en oxygène 7 et un flux riche en azote 15, tous deux d'une pureté d'au moins 99.5% en volume. Le flux 7 est de 11,7 tonne/h. Le flux 15 est de 3,6 tonne/h et est à 10°C. L'unité 2 est susceptible de produire d'autres fluides ou une plus grande quantité des fluides précités. Dans une unité de combustion 1, une chaudière à vapeur, on brûle un flux 6 de fioul de type Résidu N°6 avec le flux 7 riche en oxygène dans une chambre de combustion équipée d'un ou plusieurs brûleurs. La quantité de fioul est de 2,9 tonne/h ; il est à 115°C à l'entrée dans la chaudière 1. Cela correspond à une énergie d'environ 32 MW thermique en pouvoir calorifique inférieur. La combustion produit 14,9 tonne/h de fumées 8 à 316°C et du rayonnement. On chauffe 40 tonne/h d'eau la initialement à 44°C à l'entrée dans la chaudière, pour récupérer 40 tonne/h de vapeur 1d à 40 bars et 450°C. Les fumées 8 produites par la combustion comprennent en volume 1,3% de 02, 57,8% d'eau sous forme de vapeur, 40,7% de CO2 et environ 250 ppm de NOx. Dans un premier système d'échangeurs 5a, on utilise la chaleur contenue dans les fumées 8 pour, d'une part, préchauffer le fioul 6a de 50°C à 115°C, préalablement à son injection dans la chaudière 1 et, d'autre part, chauffer le flux 15 riche en azote, qui devient un flux 16 à 150°C. En sortie de ces échanges, les fumées 8a sont à 225°C. Après ces échanges, les fumées refroidies 8a sont admises dans un condenseur 5 qui réalise un échange de chaleur entre les fumées 8a à 225°C et de l'eau lb à 21°C de façon à préchauffer celle-ci à 44°C avant son entrée dans la chaudière 1. Une grande partie de la vapeur d'eau contenue dans les fumées 8a se condense en un flux de 5,3 tonne/h d'eau liquide 12 à environ 60°C collectée dans un réservoir 18. Une partie 13 de l'eau liquide du réservoir 18 est injectée dans la chambre de combustion de la chaudière 1 pour abaisser le taux de NOx dans les fumées 8. L'eau est injectée sous la forme de gouttelettes d'un diamètre d'environ 30 micromètres. Le débit d'eau 13 est entre 0,29 et 1,15 tonne/h, soit 10% à 40% du débit de combustible 6 brûlé. L'eau est injectée dans la chambre de combustion de la chaudière 1 en un ou des points, ces points étant situés à environ un mètre du brûleur le plus proche. Sans injection d'eau, toutes choses égales par ailleurs, la concentration en NOx dans les fumées 8 est réduite de 75% environ. Le flux d'eau lb est constitué par de l'eau 13a provenant du réservoir 18 et qui n'est pas injectée dans la chaudière 1 et par de l'eau d'appoint industrielle lc. L'eau lb subit des traitements classiques 19 (déminéralisation, etc.). Elle est ensuite préchauffée de 21°C à 44°C dans le condenseur 5 avant son admission dans la chaudière 1. En sortie du condenseur 5, les fumées 9 sont à environ 60°C et ne contiennent plus que 2% d'eau en volume. Elles sont séchées dans un sécheur 4, comportant par exemple des lits de gel de silice. Pour régénérer ces lits, on utilise le flux 16 riche en azote à 150°C. En sortie du sécheur 4, on récupère 9,5 tonne/h de fumées sèches 10, comprenant 3% de 02 et 96,7% de CO2 en volume. En fonction de l'utilisation envisagée, elles peuvent subir d'autres traitements 3 visant, par exemple, à enlever l'oxygène et/ou d'autres impuretés. On obtient un flux 11 apte à être enfoui ou utilisé tel quel. On peut définir une efficacité thermique globale comme le ratio de la puissance consommée (32 MW) moins les pertes par les fumées 10, le tout divisé par la puissance consommée. Grâce aux éléments 5 (condenseur permettant de préchauffer l'eau à chauffer dans la chaudière 1) et 4 (sécheur utilisant une partie de la chaleur contenue dans les fumées 8 pour sa régénération), elle passe d'environ 90% (valeur typique pour une chaudière à vapeur) à 94,4%. En outre, on ne consomme pas d'eau d'appoint pour réaliser l'injection d'eau 13 (entre 0,29 et 1,15 tonne/h) dans la chambre de combustion. En effet, la condensation, produisant 5,3 tonne/h d'eau, dégage un excédent de 4 à 5 tonne/h d'eau qui peut être utilisé pour constituer une partie des 40 tonne/h d'eau la ou lb transformées en vapeur ld par la chaudière 1. Les fumées 10 sont débarrassées d'environ 75% des NOx qu'elles contiendraient en l'absence d'injection d'eau et comprennent 96,7% de CO2. Une capture (ou purification) du CO2 est donc réalisée. Des traitements complémentaires 3, par exemple par distillation cryogénique, peuvent être réalisés pour enlever tout ou partie des impuretés restantes (3,3%) et obtenir un flux de CO2 encore plus pur 11 en vue d'une utilisation spécifique ou d'un enfouissement.5 Revendications1. Procédé de combustion comprenant les étapes suivantes : a) fourniture d'au moins un flux gazeux (7) riche en oxygène et un combustible (6) ; b) combustion dans une chambre de combustion du combustible (6) et du flux gazeux (7) riche en oxygène fournis à l'étape a), ladite combustion produisant des fumées (8) comprenant de la vapeur d'eau et dégageant de la chaleur ; c) chauffage d'au moins un premier fluide (la) en utilisant une partie de la chaleur dégagée à l'étape b) ; d) condensation (5) d'une partie de la vapeur d'eau contenue dans les fumées (8) produites à l'étape b), par échange de chaleur avec au moins un second fluide (lb), avec récupération d'eau liquide (12) et du second fluide préchauffé, lequel forme tout ou partie du premier fluide (la) mis en oeuvre à l'étape c) ; et e) injection d'au moins une partie (13) de l'eau liquide (12) obtenue à l'étape d) dans la chambre de combustion mise en oeuvre à l'étape b). 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que, à l'étape a), la fourniture du flux gazeux (7) riche en oxygène met en oeuvre une séparation (2) d'air ambiant (14). 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que, à l'étape a), ladite séparation (2) d'air ambiant (14) produit en outre un flux gazeux (15) riche en azote et en ce que ledit procédé comprend en outre une étape f) : - de chauffage d'au moins une partie du flux gazeux riche en azote (15) obtenu à l'étape a) par échange de chaleur (5a) avec au moins une partie des fumées (8) produites à l'étape b), de manière à obtenir un flux gazeux riche en azote et chaud (16) ; et - des fumées humides (9) étant produite à l'étape d), de séchage des fumées humides (9) obtenues à l'étape d) en utilisant tout ou partie dudit flux gazeux riche en azote et chaud (16). 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que, à l'étape a), le combustible (6) et/ou le flux gazeux (7) riche en oxygène sont préchauffés par échange de chaleur (5a) avec au moins une partie des fumées (8) produites par la combustion mise en oeuvre à l'étape b). 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que, à l'étape e), l'eau liquide (13) est injectée sous forme de gouttelettes. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que, pendant une durée donnée, un débit massique déterminé ql d'eau liquide (13) étant injectée dans la chambre de combustion à l'étape e) et un débit massique déterminé q2 dudit combustible (6) étant brûlé à l'étape b), lesdits débits déterminés ql et q2 sont dans un rapport ql/q2 compris entre 1/10 et 4/10. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que, à l'étape e), l'eau liquide (13) est injectée dans ladite chambre de combustion à une distance d'un brûleur de ladite chambre de combustion comprise entre 0,5 et 2 mètres, de préférence 0,8 et 1,3 mètre. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le premier fluide (la) chauffé à l'étape c) est de l'eau. 9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que le second fluide (lb) mis en 25 oeuvre à l'étape d) est obtenu par mélange et traitement (19) d'une eau d'appoint (lc) et d'une partie (13a) de l'eau liquide (12) produite à l'étape d). 10. Installation de combustion comprenant au moins : - une unité de combustion (1) comprenant une chambre de combustion 30 connectée fluidiquement à une source (6a) de combustible et à une source (2) de flux gazeux riche en oxygène, une sortie (8) destinée à des fumées et au moins une entrée (la) destinée à un premier fluide destiné à être chauffé dans ladite unité de combustion (1) ; et20- un condenseur (5) possédant une entrée (8a) en connexion fluidique avec ladite sortie (8) de l'unité de combustion destinée à des fumées, une entrée (lb) destinée à un second fluide, une sortie connectée fluidiquement à ladite entrée (la) de l'unité de combustion (1) destinée audit premier fluide et une sortie (12) destinée à la récupération d'eau liquide ; et - des moyens (13) permettant l'injection d'eau liquide dans ladite chambre de combustion, lesdits moyens (13) étant connectés fluidiquement à ladite sortie (12) du condenseur (5) destinée à la récupération d'eau liquide. 11. Installation selon la revendication 10, caractérisée en ce que ladite source (2) de flux gazeux riche en oxygène comprend une unité de séparation d'air ambiant comprenant une sortie (7) destinée audit flux gazeux riche en oxygène et une sortie (15) destinée à un flux gazeux riche en azote. 12. Installation selon la revendication 11, caractérisée en ce qu'elle comprend en outre : - un sécheur (4) possédant au moins une entrée (9) en connexion fluidique avec au moins une sortie dudit condenseur (5) destinée à des fumées, ledit sécheur (4) étant par ailleurs conçu pour pouvoir être au moins en partie régénéré en utilisant un flux gazeux riche en azote ; et - un échangeur de chaleur (5a) comprenant : . une entrée en connexion fluidique (8) avec ladite sortie de l'unité de combustion (1) destinée à des fumées, . une sortie destinée à des fumées et connectée fluidiquement à ladite entrée (8a) du condenseur (5) destinée à des fumées, . une entrée connectée fluidiquement à ladite sortie (15) de l'unité de séparation d'air ambiant destinée à un flux gazeux riche en azote, et . une sortie destinée à un flux gazeux riche en azote connectée fluidiquement (16) à une entrée dudit sécheur (4). 13. Installation selon l'une quelconque des revendications 10 à 12, caractérisée en ce qu'elle comprend en outre : - au moins un réservoir (18) destiné à recevoir de l'eau liquide (12) en provenance dudit condenseur (5) ; et 25 30- une unité de production d'eau (19) comprenant une entrée (13a) en connexion fluidique avec ledit réservoir (18) et une sortie en connexion fluidique avec ladite entrée (lb) du condenseur (5) destinée audit second fluide.