FR 2960993 A1 20111209 FR 1054355 A 20100603 B10365 - 10-RO-097 1 EVALUATION DU FACTEUR DE COUPLAGE D'UN TRANSPONDEUR ÉLECTROMAGNÉTIQUE PAR DÉSACCORD CAPACITIF Domaine de l'invention La présente invention concerne de façon générale les systèmes électroniques et plus particulièrement, les systèmes utilisant des transpondeurs électromagnétiques, c'est-à-dire des émetteurs-récepteurs susceptibles d'être interrogés sans contact et sans fil par un terminal de lecture et/ou d'écriture. Exposé de l'art antérieur Les systèmes de communication basés sur une modulation d'un champ électromagnétique généré par un terminal sont multiples. Cela va de la simple étiquette électronique servant d'antivol à des systèmes plus complexes où un transpondeur, devant communiquer avec le terminal dans le champ duquel il se trouve, est équipé de fonctions de calcul (porte-monnaie électronique par exemple) ou de traitement d'information. Les systèmes à transpondeurs électromagnétiques sont basés sur l'emploi de circuits oscillants comprenant un enroulement formant antenne, côté transpondeur et côté terminal. Ces circuits sont destinés à être couplés par champ magnétique proche lorsque le transpondeur entre dans le champ du terminal. Les circuits oscillants du terminal et du transpondeur sont B10365 - 10-RO-097 2 généralement accordés sur une même fréquence correspondant à la fréquence d'excitation du circuit oscillant du terminal. Dans la plupart des cas, les transpondeurs sont dépourvus d'alimentation autonome et extraient l'alimentation nécessaire aux circuits qu'ils comportent du champ haute fréquence rayonné par l'antenne du terminal. La qualité de la communication et de l'éventuel transfert d'énergie dépend du couplage entre le terminal et le transpondeur. Ce couplage, qui est inversement proportionnel (non linéaire) à la distance entre le terminal et le transpondeur, conditionne l'amplitude de la tension récupérée par le transpondeur. Il existe donc un besoin de pouvoir évaluer le facteur de couplage courant entre un transpondeur et un terminal dans le champ duquel il se trouve. Résumé Il serait souhaitable de pouvoir évaluer le facteur de couplage entre un transpondeur et un terminal. Il serait également souhaitable de pouvoir évaluer l'évolution de ce facteur de couplage lors d'une communication. Il serait également souhaitable de pouvoir évaluer le facteur de couplage sans qu'il soit nécessaire d'effectuer un échange de données entre le terminal et le transpondeur. Il serait également souhaitable de pouvoir effectuer cette évaluation côté transpondeur. Il serait également souhaitable de proposer une solution indépendante du type de terminal dans le champ duquel se trouve le transpondeur. Pour atteindre tout ou partie de ces objets ainsi que d'autres, il est prévu un procédé d'évaluation du facteur de couplage courant entre un transpondeur électromagnétique et un terminal, dans lequel un rapport entre des informations, représentatives d'une tension aux bornes d'un circuit oscillant du transpondeur et obtenues pour deux valeurs de capacité du circuit oscillant, est comparé à un ou plusieurs seuils. B10365 - 10-RO-097 3 Selon un mode de réalisation de la présente invention : une première information, relative au niveau d'une tension continue fournie par un redresseur aux bornes du circuit oscillant, est mesurée et mémorisée pour une première valeur de capacité ; et une seconde information, relative au niveau de ladite tension continue, est mesurée et mémorisée pour une seconde valeur de capacité. Selon un mode de réalisation de la présente invention, l'évaluation fournit une position du facteur de couplage courant par rapport à une position de couplage optimum avec une des deux valeurs de capacité. Selon un mode de réalisation de la présente invention, 15 lesdits seuils sont fonction desdites valeurs. Selon un mode de réalisation de la présente invention, une variation de la capacité entre les première et seconde valeurs est obtenue en commutant un élément capacitif que comporte le transpondeur. 20 Il est également prévu un transpondeur électromagnétique comportant : un circuit oscillant en amont d'un circuit de redressement propre à fournir une tension continue lorsque le transpondeur se trouve dans le champ magnétique d'un terminal ; 25 et au moins une unité de traitement programmée pour mettre en oeuvre le procédé d'évaluation du facteur de couplage. Selon un mode de réalisation de la présente invention, le transpondeur comporte en outre au moins un élément capacitif 30 commutable propre à être fonctionnellement connecté en parallèle sur le circuit oscillant. Brève description des dessins Ces objets, caractéristiques et avantages, ainsi que d'autres seront exposés en détail dans la description suivante B10365 - 10-RO-097 4 de modes de réalisation particuliers faite à titre non-limitatif en relation avec les figures jointes parmi lesquelles : la figure 1 est une représentation très schématique d'un système à transpondeur du type auquel s'applique à titre d'exemple la présente invention ; la figure 2 est un schéma bloc simplifié d'un terminal et d'un transpondeur d'un système de communication à transpondeur électromagnétique ; la figure 3 illustre un exemple d'allure de la tension 10 aux bornes du circuit oscillant du transpondeur en fonction du facteur de couplage ; la figure 4 est un schéma bloc fonctionnel illustrant un mode de mise en oeuvre du procédé d'évaluation du facteur de couplage ; 15 la figure 5 est un schéma bloc d'un mode de réalisation d'un transpondeur adapté à évaluer son facteur de couplage avec un terminal ; la figure 6 est un schéma bloc d'un autre mode de réalisation d'un transpondeur adapté à évaluer son facteur de 20 couplage avec un terminal ; et la figure 7 est un schéma bloc d'encore un autre mode de réalisation d'un transpondeur adapté à évaluer son facteur de couplage avec un terminal. Description détaillée 25 De mêmes éléments ont été désignés par de mêmes références aux différentes figures. Par souci de clarté, seuls les étapes et éléments utiles à la compréhension de l'invention ont été représentés et seront décrits. En particulier, les communications entre le transpondeur et le terminal n'ont pas 30 été détaillées, l'invention étant compatible avec toute communication usuelle. De plus, les fonctions susceptibles d'être mises en oeuvre par un terminal ou par un transpondeur, autres que la détermination du facteur de couplage par ce transpondeur, n'ont pas non plus été détaillées, l'invention B10365 - 10-RO-097 étant, là encore, compatible avec toute fonction usuelle d'un terminal ou d'un transpondeur. La figure 1 est un schéma bloc d'un système de communication à transpondeur électromagnétique. Un terminal 1 5 (TERMINAL) est susceptible de communiquer en champ proche (par exemple selon un protocole NFC - Near Field Communication) avec un élément distant, à savoir un transpondeur 2 (TRANS). Le terminal peut prendre différentes formes, par exemple, une borne de validation de titres de transport, un lecteur de passeports électroniques, un ordinateur portable, un dispositif mobile de communication (téléphone GSM, assistant numérique personnel - PDA, etc.), un boîtier électronique de démarrage d'un véhicule automobile, etc. Le transpondeur peut de même prendre différentes formes, par exemple, une carte à puce, un titre de transport électronique, un passeport électronique, un terminal de télécommunication (téléphone GSM, PDA, etc.), une étiquette électronique, etc. La figure 2 représente, de façon très schématique et simplifiée, un exemple de terminal 1 et de transpondeur 2. Le terminal 1 comporte un circuit oscillant, généralement série, formé d'une inductance L1 en série avec un condensateur Cl et une résistance R1. Ce circuit oscillant série est, dans l'exemple de la figure 2, connecté entre une borne 12 de sortie d'un amplificateur ou coupleur d'antenne 14 et une borne 13 à un potentiel de référence (généralement la masse). Un élément 15 de mesure du courant dans le circuit oscillant est intercalé, par exemple, entre l'élément capacitif Cl et la masse 13. Cet élément de mesure 15 fait partie d'une boucle de régulation de phase qui sera décrite plus loin. L'amplificateur 14 reçoit un signal de transmission haute fréquence issu d'un modulateur 16 (MOD) qui reçoit une fréquence de référence (signal OSC) par exemple d'un oscillateur à quartz (non représenté). Le modulateur 16 reçoit si besoin un signal Tx provenant d'un circuit 11 de commande et d'exploitation des B10365 - 10-RO-097 6 transmissions. Ce circuit 11 est généralement pourvu d'un microprocesseur de traitement de commandes et des données, communiquant avec différents circuits d'entrée/sortie (clavier, écran, élément d'échange avec un serveur, etc.) et/ou de traitement non détaillés. Les éléments du terminal 1 tirent le plus souvent l'énergie nécessaire à leur fonctionnement d'un circuit d'alimentation (non représenté) raccordé, par exemple, au réseau de distribution électrique (secteur) ou à une batterie (par exemple, celle d'un véhicule automobile ou d'un téléphone ou ordinateur portable). Le modulateur 16 fournit une porteuse haute fréquence (par exemple, à 13,56 MHz) au circuit oscillant série L1-C1 qui engendre un champ magnétique. L'élément capacitif Cl est, par exemple, un élément à capacité variable et commandable par un signal CTRL. Cet élément participe à la régulation de phase du courant I1 dans l'antenne L1 par rapport à un signal de référence. Cette régulation est une régulation du signal haute fréquence, c'est-à-dire du signal de la porteuse correspondant au signal fourni à l'amplificateur 14 en l'absence de données Tx à transmettre. La régulation est effectuée en faisant varier la capacité Cl du circuit oscillant du terminal de façon à maintenir le courant dans l'antenne en relation de phase constante avec un signal de référence. Ce signal de référence correspond, par exemple, au signal OSC fourni au modulateur 14. Le signal CTRL est issu d'un circuit 17 (COMP) dont le rôle est de détecter l'écart de phase par rapport au signal de référence et de modifier en conséquence la capacité de l'élément Cl. Le comparateur reçoit une information MES sur le courant I1 dans le circuit oscillant détecté par l'élément de mesure 15 (par exemple, un transformateur d'intensité ou une résistance). Un transpondeur 2, apte à coopérer avec le terminal 1, comporte un circuit oscillant, par exemple parallèle, formé d'une inductance L2 en parallèle avec un condensateur C2 entre deux bornes 21 et 22. Le circuit oscillant parallèle (appelé circuit résonant en réception) est destiné à capter le champ B10365 - 10-RO-097 7 magnétique engendré par le circuit oscillant L1-C1 du terminal 1. Les circuits L2-C2 et L1-C1 sont accordés sur une même fréquence de résonance (par exemple 13,56 MHz). Les bornes 21 et 22 sont reliées à deux bornes d'entrée alternatives d'un pont redresseur 23 (le plus souvent double alternance). Les bornes de sortie redressée du pont 23 définissent respectivement une borne positive 24 et une borne de référence 25. Un condensateur Ca est connecté entre les bornes 24 et 25 de façon à lisser la tension redressée. Le cas échéant, l'énergie récupérée sert à recharger une batterie non représentée. Quand le transpondeur 2 se trouve dans le champ du terminal 1, une tension haute fréquence est engendrée aux bornes du circuit résonant L2-C2. Cette tension, redressée par le pont 23 et lissée par le condensateur Ca, fournit une tension d'alimentation à des circuits électroniques du transpondeur par l'intermédiaire d'un régulateur de tension 26 (REG). Ces circuits comprennent généralement une unité de traitement 27 (par exemple un microcontrôleur pC) associée à une mémoire (non représentée), un démodulateur 28 (DEM) des signaux éventuel- lement reçus du terminal 1, et un modulateur 29 (MOD) pour transmettre des informations au terminal. Le transpondeur est généralement synchronisé au moyen d'une horloge (CLK) extraite, par un bloc 20, du signal haute fréquence récupéré, avant redressement, sur une des bornes 21 ou 22. Le plus souvent, tous les circuits électroniques du transpondeur 2 sont intégrés dans une même puce. Pour transmettre des données du terminal 1 vers le transpondeur, le circuit 16 module (généralement en amplitude) la porteuse (signal OSC) en fonction du signal Tx. Côté transpondeur 2, ces données sont démodulées par le démodulateur 28 à partir de la tension VCa. Le cas échéant, le démodulateur prélève le signal à démoduler en amont du pont de redressement. Pour transmettre des données du transpondeur 2 vers le terminal 1, le modulateur 29 commande un étage de modulation 30 (rétromodulation) de la charge constituée par les circuits du B10365 - 10-RO-097 8 transpondeur sur le champ magnétique produit par le terminal. Cet étage est généralement constitué d'un interrupteur électronique K30 (par exemple, un transistor) et d'une résistance R30 (ou d'une capacité), en série entre les bornes 24 et 25. L'interrupteur K30 est commandé à une fréquence (par exemple, 847,5 kHz) dite de sous-porteuse, nettement inférieure (généralement avec un rapport d'au moins 10) à la fréquence du signal d'excitation du circuit oscillant du terminal 1. Lorsque l'interrupteur K30 est fermé, le circuit oscillant du transpondeur est soumis à un amortissement supplémentaire par rapport à la charge constituée par les circuits 20, 26, 27, 28, et 29 de sorte que le transpondeur prélève une quantité d'énergie plus importante du champ magnétique haute fréquence. Côté terminal 1, l'amplificateur 14 maintient constante l'amplitude du signal d'excitation haute fréquence. Par conséquent, la variation d'énergie du transpondeur se traduit par une variation d'amplitude et de phase du courant dans l'antenne L1. Cette variation est détectée par un démodulateur d'amplitude ou de phase du terminal. Dans le mode de réalisation illustré en figure 2, le comparateur 17 intègre un démodulateur de phase servant également à démoduler le signal provenant du transpondeur. Par conséquent, ce comparateur 17 fournit un signal Rx restituant une rétromodulation éventuelle de données reçues d'un transpondeur au circuit 11. D'autres circuits de démodulation peuvent être prévus, par exemple un circuit exploitant une mesure de la tension aux bornes du condensateur Cl. De nombreuses variantes existent pour coder/décoder et moduler/démoduler les communications entre un transpondeur et un 30 terminal. Le temps de réponse de la boucle de régulation de phase est suffisamment long pour ne pas gêner la rétromodulation éventuelle provenant d'un transpondeur, et suffisamment courte devant la vitesse de passage d'un transpondeur dans le champ du 35 terminal. On peut parler de régulation statique par rapport aux B10365 - 10-RO-097 9 fréquences de modulation (par exemple, la fréquence de la porteuse de téléalimentation de 13,56 MHz et la fréquence de rétromodulation de 847,5 KHz utilisée pour transmettre des données du transpondeur vers la borne). Un exemple de terminal à régulation de phase est décrit dans le document EP-A-O 857 981. Le fait que la phase soit régulée côté terminal permet d'exploiter des mesures de courant et de tension dans le circuit oscillant du transpondeur pour en déduire des informations relatives au couplage du transpondeur lorsqu'il est dans le champ du terminal. Le coefficient de couplage entre le circuit oscillant du terminal et celui du transpondeur dépend essentiellement de la distance séparant le transpondeur du terminal. Le coefficient de couplage, noté k, est toujours compris entre 0 et 1. Il peut être défini par la formule : M k = (formule 1) ~L1-L2' dans laquelle M représente l'inductance mutuelle entre les inductances L1 et L2 des circuits oscillants du terminal et du transpondeur. On définit un couplage optimum comme étant la position à laquelle la tension VC2 aux bornes du circuit oscillant du transpondeur est maximale. Ce couplage optimum, noté kopt, peut s'exprimer : /L2 R1 kopt = L . (formule 2) 1 R2 où R2 représente la résistance équivalente à la charge (load) constituée par les éléments du transpondeur sur son propre circuit oscillant. En d'autres termes, la résistance R2 représente la résistance équivalente de tous les circuits (microprocesseur, moyen de rétromodulation, etc.) du transpondeur 2, ramenée en parallèle sur le condensateur C2 et l'inductance L2 (avant ou après le pont redresseur). On appellera "charge résistive" la conductance apportée par les circuits du transpondeur, donc leur consommation. Le niveau de cette charge est symbolisé par la résistance R2 en parallèle aux B10365 - 10-RO-097 10 bornes du circuit oscillant. Dans la formule 2 ci-dessus, on a négligé la résistance série de l'inductance L1 (antenne du terminal). On peut également considérer que la valeur de cette résistance série est, par simplification, incluse dans la valeur de la résistance R1. La figure 3 représente un exemple d'allure, pour un transpondeur accordé, de la tension VC2tun récupérée côté transpondeur en fonction du couplage normalisé k/kopt par rapport au couplage optimum. La courbe part de l'origine des ordonnées (tension nulle) pour un couplage nul. Cela correspond à un éloignement du transpondeur et du terminal tel qu'aucun signal n'est capté par le transpondeur. La tension VC2tun atteint un maximum VC2tun(kopt) pour le coefficient de couplage optimum kopt (k/kopt = 1), puis décroît jusqu'à une valeur intermédiaire VC2tun(1) atteinte au couplage k = 1. Comme l'illustre la figure 3, la tension VC2tun passe par deux points d'inflexion pour des valeurs de couplage correspondant à des rapports k/kopt =1// et k/kopt = h , pour lesquels la tension VC2tun prend la valeur V . C2tun(kopt)' 2 Pour évaluer, côté transpondeur, son couplage avec le terminal, on exploite l'information de la tension VC2 aux bornes de l'élément capacitif C2 de son circuit oscillant. Cette tension est donnée par la relation : VC2 = (O-C2 25 où I2 représente le courant dans le circuit oscillant du transpondeur, et où w représente la pulsation du signal. Le courant I2 est égal à : I2= M Z2 11 , (formule 4) où I1 représente le courant dans le circuit oscillant du 30 terminal et où Z2 représente l'impédance du transpondeur. L'impédance Z2 du transpondeur est donnée par la relation suivante : I2 (formule 3) B10365 - 10-RO-097 11 Z22 = X22 + ( L2 2 (formule 5) OR2.C2/ où X2 représente la partie imaginaire de l'impédance du circuit oscillant : 1 X2 = (o. L2 - (formule 6) co- C2 Par ailleurs, le courant I1 dans le circuit oscillant du terminal est donné par la relation : Vg I1 = Zlapp où Vg désigne une tension, dite de générateur, excitant le circuit oscillant du terminal, et où Zlapp représente 10 l'impédance apparente du circuit oscillant. Le fait de réguler la phase du circuit oscillant du terminal permet que toutes les variations qui auraient tendance à modifier, de façon statique devant les fréquences de modulation, la partie imaginaire de la charge (load) constituée 15 par le transpondeur, sont compensées par la boucle de régulation de phase. Ainsi, on s'assure qu'en fonctionnement statique la partie imaginaire de l'impédance Zlapp est nulle. Par conséquent, cette impédance Zlapp devient égale à la résistance apparente Rlapp (partie réelle de l'impédance) et peut 20 s'exprimer sous la forme : (formule 7) Z lapp = Rlapp = R1+ k2 2 -L1-L22 Z22 -R2-C2(formule 8) Lorsque les circuits oscillants sont accordés, on peut considérer que la partie imaginaire X2 de l'impédance Z2 est, en première approximation, proche de zéro. Il en découle que la 25 valeur de l'impédance Z2 se réduit à sa partie réelle : Z2= L2 (formule 9) R2. C2 En reportant cette simplification dans les formules 4 et 8, et en reportant la formule 4 dans la formule 3, on obtient, pour la tension récupérée VC2 aux bornes du circuit 30 oscillant du transpondeur, notée VC2tun quand ce dernier est accordé, la formule : B10365 - 10-RO-097 VC2tun = k L2 V R1 g L1 (formule 10) + k R2 L2 En position de couplage optimum kopt, la tension maximale VC2tun(kopt) est donc donnée par la formule (en combinant les formules 2 et 10) : VC2tun(kopt) = 2g Rl . (formule 11) On notera que la formule 11 n'est applicable qu'en considérant le circuit oscillant du transpondeur L2-C2 réglé à la fréquence d'accord, c'est-à-dire que w- VL2 - C2 =1 . En combinant les formules 10 et 11 et en exprimant le 10 couplage de façon normalisée par le couplage optimum (k/kopt), on obtient l'expression suivante de la tension VC2tun V 2. VC2tun(kopt) (formule 12) C2tun = - k + kopt kopt k 12 eM 0) = Z2det IR1 R2 , (formule 13) En considérant toujours que la phase est régulée côté terminal et que la partie imaginaire de l'impédance Z1app est 15 nulle, on peut chercher à déterminer la position de couplage à laquelle la tension VC2 aux bornes du circuit oscillant du transpondeur est maximale, lorsque son circuit oscillant est désaccordé, soit avec X2 (formule 6) non nul. Pour cela, on peut exprimer la condition dans 20 laquelle, en combinant les formules 4, 7 et 8, le courant I2 est maximum. Ce maximum est atteint lorsque : V L2 - C2 où Z2det désigne l'impédance du transpondeur lorsqu'il est désaccordé. 25 En considérant que le désaccord ne provient que d'une variation de la capacité C2 (l'antenne L2 n'est pas modifiée) et en notant dC2 l'amplitude (positive ou négative) du désaccord par rapport à la valeur à l'accord, notée C2tun (C2det = C2tun + dC2, où C2det représente la valeur désaccordée de la capacité B10365 - 10-RO-097 13 C2), on peut en exploitant la formule 6, exprimer l'impédance Z2det comme suit (formule 14) : Z2det = L2 1 + (O - R2 - dC2 - C2tun R2 - C2tun 1 C2det En combinant les formules 1, 2, 13 et 14, on peut exprimer la valeur, notée kopt(det), du couplage optimal lorsque la capacité du transpondeur est désaccordée, comme suit (formule 15) : 2 kopt(det) = kopt - 1 + G). R2 - dC2 - C2tun C2det Il ressort de la formule 15 ci-dessus que, pour un même niveau de charge R2, la tension récupérée VC2det est maximale pour une valeur de couplage plus élevée que lorsque le transpondeur 2 est accordé, c'est-à-dire pour une position plus éloignée du terminal 1. Par rapport à la tension VC2tun(kopt) au couplage optimal et à l'accord, la tension VC2det peut, d'après les formules 12 et 15, s'exprimer comme suit : V _ 2 VC2tun(kopt) (formule 16) C2det k + kopt(det) kopt(det) k Pour une valeur de couplage k donnée, et en considérant que la charge R2 du transpondeur ne varie pas, il ressort de la formule 11 que le niveau maximum, VC2det(kopt), de la tension VC2det est le même qu'à l'accord, c'est-à-dire que : VC2det(kopt) = VC2tun (kopt) - (formule 17) Par ailleurs, le rapport, noté "r", entre les valeurs VC2det au désaccord et VC2tun à l'accord de la tension VC2 donne la relation suivante : k + kopt r =V VC2det = kopt k C2tun k + kopt(det) kopt(det) k (formule 18) 5 B10365 - 10-RO-097 14 Il ressort de la formule 18 ci-dessus qu'en augmentant la valeur du désaccord dC2 à partir de la valeur d'accord C2tun, la tension VC2det sera inférieure ou supérieure à la tension VC2tun selon la position du couplage courant k. On prévoit de tirer profit de cette caractéristique pour évaluer la position du couplage k par rapport à sa valeur optimale kopt à l'accord. Lorsque k=kopt, la valeur rapt du rapport r devient (formule 19) : 2 2 1 + (o- R2 dC2 C2tun ropt = 1 + C2det 2 11 + w- R2 - dC2 - C2tun C2det 10 On prévoit d'utiliser ces relations pour déterminer, à partir d'un rapport "r" entre les valeurs VC2det et VC2tun de la tension VC2, respectivement avec un transpondeur désaccordé et accordé, la position du transpondeur par rapport au couplage optimum à l'accord kopt- 15 Si VC2det rapt (formule 21), VC2tun couplage courant k est supérieur au couplage optimum kopt- Si les deux valeurs sont égales, cela signifie que l'on est au point de couplage optimum. En pratique, on ne mesure pas directement la tension aux bornes du circuit oscillant, mais la tension lissée aux bornes du condensateur VCa en sortie du pont redresseur 23. Cette tension VCa est proportionnelle à la tension VC2. Comme on évalue des rapports de tension, il n'est pas nécessaire de connaître le coefficient de proportionnalité entre les tensions VC2 et VCa. Dans un exemple de réalisation particulier, la mesure est effectuée par le microprocesseur. La mémorisation des valeurs des tensions mesurées s'effectue, soit de façon analogique, mais préférentiellement de façon numérique sur A l'inverse si le B10365 - 10-RO-097 plusieurs bits dont le nombre souhaitée. L'estimation de la position du couplage courant k par rapport à sa valeur optimale peut être affinée en estimant la position par rapport aux points d'inflexion de la courbe de la figure 3. En effet, pour des positions de couplage où le rapport k/kopt =1/" et k/kopt = , rapports r1 (formule 21) suivants : 1 10 r1= 15 dépend de la précision d'analyse la formule 18 permet d'écrire les et r2 (formule 23) respectifs r 3. r 3. r2 = 1 + r \2 1+ w - R2 - dC2 C2n C2 det ~ 1 +v2 1+ (o.R2-dC2C2tun C2det 1+ w - R2 - dC2 - C2n \2 3 c2 det , 3 C2det ) La figure 4 illustre la mise en oeuvre d'un tel mode de réalisation. Pour simplifier l'exposé de la figure 4, on continue à se référer aux valeurs VC2tun et VC2det, sachant 15 qu'il est en pratique plus facile de mesurer les valeurs VCatun et VCadet de la tension VCa mais que cela ne change rien sur les seuils de comparaison du rapport r. On commence (bloc 41, MES VC2tun) par mesurer et mémoriser la tension aux bornes du condensateur C2 avec une 20 première valeur C2tun de capacité C2. Puis (bloc 42, C2tun->C2det), on modifie la valeur de l'élément capacitif vers une valeur supérieure(C2tun + dC2). Puis (bloc 43, VC2det), on mesure la tension VC2det avec la valeur de capacité C2det que l'on mémorise. \2 1 1+ w - R2 - dC2 - C2n B10365 - 10-RO-097 16 le rapport r entre les tensions mesurées pour le différents seuils permettant de déterminer la couplage par rapport au couplage optimum et caractéristiques où k/kopt =1// et k/kopt = h . En variante, le rapport r est calculé pour chaque comparaison ultérieure. Par exemple, on commence par comparer (bloc 45, r ? r2) le rapport r par rapport à un seuil correspondant au point k/kopt = -%/7. Si r est supérieur ou égal à ce seuil (sortie Y du bloc 45), le circuit de traitement 27 fournit l'information (bloc 51, k - kopt) que le couplage courant est supérieur ou égal au couplage optimum kopt à l'accord, multiplié par Si r est inférieur au premier seuil (sortie N du bloc 45), on teste (bloc 46, r ? ropt) s'il est supérieur ou égal à un deuxième seuil correspondant au couplage optimum kopt. Dans l'affirmative (sortie Y du bloc 46), le couplage courant est compris entre le couplage optimum à l'accord et son produit par (bloc 52, kopt k Dans la négative (sortie N du bloc 46), on teste (bloc 47, r ? r1) si r est supérieur ou égal à un troisième seuil correspondant au point k/kopt = 1/,/7. Dans l'affirmative (sortie Y du bloc 47), le couplage courant est compris entre le couplage optimum à l'accord et le quotient du couplage optimum kopt par (bloc 53, k 17 qu'il intervienne plus tard dans le procédé, par exemple en fin d'évaluation. Il est donc possible, par deux mesures de tension avec deux valeurs de capacité du circuit oscillant du transpondeur, de lui faire déterminer le couplage courant avec le terminal par rapport à un couplage optimum à l'accord. L'évaluation peut également être effectuée en diminuant la valeur de la capacité C2 par rapport à la valeur C2tun- Que ce soit en augmentant ou en diminuant la capacité C2, on veillera à ce que la valeur reste suffisante pour préserver une valeur VC2det de la tension VC2 suffisante pour assurer une alimentation des circuits du transpondeur. La figure 5 est un schéma-blocs d'un mode de réalisation d'un transpondeur 2, équipé pour déterminer automatiquement, lorsqu'il est dans le champ d'un terminal (non représenté), le couplage courant par rapport au couplage optimum. La représentation de la figure 5 est simplifiée par rapport à celle de la figure 2. En particulier, les éléments de démodulation et d'obtention de la fréquence d'horloge n'ont pas été illustrés. Comme précédemment, le transpondeur 2 est basé sur un circuit oscillant parallèle. Dans l'exemple de la figure 5, on suppose qu'en amont du pont de diodes 23 par rapport au système de traitement 27 sont présents un élément inductif L2 et un élément capacitif C20. Entre les bornes 24 et 25 du pont redresseur 23, est prévu un élément capacitif commutable 32. Cet élément 32 comporte, par exemple, un élément capacitif de valeur dC2 en série avec un commutateur K32, et est destiné à être commuté pour mettre en oeuvre le procédé de détermination de la position de couplage. Il ne s'agit pas d'un élément de rétromodulation, qui dans l'exemple de la figure 5 est résistif (circuit 30). Pour éviter une influence du condensateur Ca, celui-ci est placé en aval du bloc 32, et une diode Da est intercalée sur la ligne positive entre ce bloc et la connexion du condensateur Ca. En variante, la diode pourra être placée sur B10365 - 10-RO-097 18 la ligne de référence sous réserve d'accepter une chute de tension entre la référence du bloc 32 et celles des autres circuits côté unité 27. L'unité de traitement 27 (PU) reçoit une information sur la tension VCa sur une entrée MES pour mettre en oeuvre le procédé décrit ci-dessus. La figure 6 est un schéma-blocs d'un autre mode de réalisation d'un transpondeur. Par rapport au mode de réalisation de la figure 5, l'élément capacitif commutable 32' est connecté en amont du pont 23, c'est-à-dire directement en parallèle sur les éléments L2 et C20. Dans l'exemple de la figure 6, le circuit de rétromodulation résistif 30 est également illustré en amont du pont de redressement. Cela n'est toutefois pas indispensable. La figure 7 représente un exemple de schéma plus détaillé d'un transpondeur 2 équipé pour évaluer le facteur de couplage lorsqu'il est dans le champ d'un terminal. Ce mode de réalisation correspond à la figure 6, c'est-à-dire avec l'élément capacitif commutable en amont du pont redresseur 23. Pour faciliter la commande à partir de l'unité de traitement (MCU) 27, un élément capacitif C34 est prévu entre chaque borne 21 et 22 du circuit oscillant et la masse. Chaque élément capacitif C34 est en série avec un interrupteur 74. Les interrupteurs 74 (par exemple, des transistors MOS) sont commandés par l'unité centrale 27. En figure 7, un étage de rétromodulation 30 (par exemple résistif) a été illustré en aval du pont 23. La connaissance du coefficient de couplage courant par rapport au couplage optimum peut avoir plusieurs applications. Par exemple, cette information peut servir à détecter un risque de surchauffe du transpondeur. En effet, lorsque le couplage est proche du couplage optimum, l'énergie récupérée par le transpondeur est maximale. Par exemple, on pourra commuter uniquement les interrupteurs 74 (figure 7) ou les blocs 32 (figure 5) ou 32' (figure 6) en prévoyant des liaisons de commande séparées. B10365 - 10-RO-097 19 Selon un autre exemple d'application, la connaissance de la position du couplage par rapport au couplage optimum permet d'optimiser la gestion d'énergie dans la communication avec un terminal. On peut ainsi sélectionner les fonctions exécutées par l'unité de traitement du transpondeur en fonction de l'énergie disponible. L'évaluation du couplage peut être effectuée périodiquement pendant une communication. La seule précaution est de ne pas évaluer le couplage pendant une rétromodulation du transpondeur. Une première évaluation est par exemple effectuée dès que l'énergie récupérée par le transpondeur est suffisante pour que le microprocesseur 27 fonctionne. Puis, on effectue des mesures périodiques pendant la communication. Selon encore un autre exemple, la position du couplage courant par rapport au couplage optimum est transmise au terminal pour qu'il adapte la communication (les requêtes qu'il envoi au transpondeur) à l'énergie dont dispose le transpondeur et qui conditionne sa capacité de calcul. On notera que la détermination du couplage s'effectue 20 sans qu'il soit nécessaire d'établir une communication avec le terminal. De plus, la valeur du couplage optimum varie d'un terminal à un autre. Evaluer le couplage courant par rapport au couplage optimum tel que décrit ci-dessus permet de s'affranchir 25 des caractéristiques d'un terminal donné et rend l'évaluation indépendante du terminal. Ainsi, un transpondeur équipé des moyens d'évaluation du couplage de l'invention peut fonctionner avec tout terminal existant. Divers modes de réalisation avec diverses variantes 30 ont été décrits ci-dessus. On notera que l'homme de l'art pourra combiner divers éléments de ces divers modes de réalisation et variantes sans faire preuve d'activité inventive. En particulier, les calculs par formule pourront être remplacés par des comparaison/sélection de valeurs mémorisées dans des tables 35 du microcontrôleur. De plus, le choix des valeurs à donner aux B10365 - 10-RO-097 20 éléments capacitifs est à la portée de l'homme du métier à partir des indications fonctionnelles données ci-dessus et du système auquel est destiné le transpondeur. REVENDICATIONS1. Procédé d'évaluation du facteur de couplage courant (k) entre un transpondeur électromagnétique (2) et un terminal (1), dans lequel un rapport (r) entre des informations, représentatives d'une tension aux bornes d'un circuit oscillant (L2, C2) du transpondeur et obtenues pour deux valeurs (C2tun , C2det) de capacité du circuit oscillant (C2), est comparé à un ou plusieurs seuils (ri, ropt, r2). 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel : une première information, relative au niveau d'une tension continue (VCa) fournie par un redresseur (23) aux bornes du circuit oscillant (L2, C2), est mesurée et mémorisée pour une première valeur (C2tun) de capacité (C2) ; et une seconde information, relative au niveau de ladite tension continue, est mesurée et mémorisée pour une seconde 15 valeur (C2det) de capacité. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel l'évaluation fournit une position du facteur de couplage courant (k) par rapport à une position de couplage optimum (kopt) avec une des deux valeurs (C2tun) de capacité (C2). 20 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel lesdits seuils (ri, ropt, r2) sont fonction desdites valeurs (C2tun, C2det). 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel une variation de la capacité (C2) entre les 25 première et seconde valeurs (C2tun, C2det) est obtenue en commutant un élément capacitif (dC2) que comporte le transpondeur (2). 6. Transpondeur électromagnétique comportant : un circuit oscillant (L2, C2) en amont d'un circuit de 30 redressement (23) propre à fournir une tension continue (VCa) lorsque le transpondeur se trouve dans le champ magnétique d'un terminal (1) ; etB10365 - 10-RO-097 22 au moins une unité de traitement (27) programmée pour mettre en oeuvre le procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5. 7. Transpondeur selon la revendication 6, comportant en outre au moins un élément capacitif commutable (32, 32') propre à être fonctionnellement connecté en parallèle sur le circuit oscillant.