FR 2958805 A1 20111014 FR 1058213 A 20101011 La présente invention concerne les antennes planaires compactes. Elle concerne plus particulièrement une solution d'antenne miniature accordable en fréquence et en diagramme basée sur une fente rayonnante et susceptible de fonctionner dans la bande UHF. On connaît actuellement un développement accru des terminaux mobiles ou nomades tels que les téléphones portables, les téléphones dits « intelligents » ou smartphones, les PDA pour « Assistant Numérique Personnel », les tablettes ou autres terminaux pour écouter de la musique ou voir de la vidéo ainsi que des systèmes sans fils ou WiFi à antennes multiples demandant l'utilisation de dispositifs MIMOs (Multiple Input Multiple Output en langue anglaise) à entrées et sorties multiples. Pour communiquer entre eux, ces dispositifs utilisent donc des antennes qui doivent pouvoir être intégrées dans les terminaux pour en limiter l'encombrement. D'autre part, les antennes utilisées dans ces dispositifs doivent pouvoir fonctionner, en fonction de leurs applications, soit dans la bande de fréquence UHF, à savoir la bande couvrant les fréquences comprises entre 470 MHz et 862 MHz ou dans des bandes de fréquence plus élevées telles que la bande de fréquences comprise entre 2.4GHZ et 5GHz pour des applications de type WiFi ou Wimax. Cependant, les lois de la physique imposent, pour la fabrication des antennes, des compromis entre des paramètres fondamentaux qui sont le rendement, la largeur de bande de fréquence et l'encombrement mesuré en fraction de longueur d'onde. Une réponse à cette problématique est d'utiliser une antenne accordable en fréquence. Cela permet d'assurer la couverture de toute la bande de fréquence désirée et de réduire la contrainte de la largeur de bande à la bande instantanée du signal. D'autre part il est aussi connu de l'homme de l'art d'utiliser la diversité de diagramme comme alternative à la diversité spatiale pour atténuer la contrainte d'encombrement. On entend par diversité de diagramme, une antenne avec deux accès simultanés, ayant chacun un diagramme différent ou une antenne avec un seul accès dont le diagramme peut être commuté entre un ou plusieurs états grâce à un système de commande. Parmi les solutions d'antenne susceptibles de répondre aux critères mentionnés ci-dessus, on connaît notamment des antennes s planaires constituées par une fente rayonnante telle qu'une fente linéaire gravée dans un plan conducteur dont les deux extrémités sont en court-circuit. Il a aussi été proposé de rendre accordable en fréquences des antennes de type fente en utilisant une varactor ; voir notamment l'article « A Zo varactor tuned dual band slot antenna » de Nader Behdad et Kamal Sarabandi publié dans IEEE Transactions on Antennas and Propagation, Vol. 54, n ° 2, February 2006. La présente invention propose d'utiliser ce concept de fente 15 linéaire pour réaliser une antenne très compacte qui soit à la fois accordable en fréquence et en diagramme tout en garantissant de bonnes performances, notamment dans la bande de fréquences UHF. Ainsi, la présente invention concerne une antenne planaire compacte comportant sur un substrat muni d'une couche conductrice, une 20 fente rayonnante se terminant à chaque extrémité par un circuit ouvert avec, entre les deux extrémités de la fente, une ligne d'alimentation, caractérisée en ce que, entre la ligne d'alimentation et chacune des extrémités de la fente, est monté un élément à capacité variable. De préférence, les deux éléments à capacité variable ont chacun 25 une valeur de capacité Ci, Cj telle que Ci/Cj soit différente de 1, la valeur du rapport Ci/Cj étant proportionnelle à la plage de fréquence de fonctionnement. Plus le rapport est grand et plus cette plage de fonctionnement est grande. D'autre part, les éléments à capacité variable sont choisis parmi les diodes Varactor ou les transistors montés en diode. 30 Ainsi, l'accord simultané en fréquence et en diagramme se fait grâce à l'ajout de ces deux capacités variables dont la valeur de la capacité est différente. De préférence, l'une des capacités présente une forte valeur tandis que l'autre capacité présente une faible valeur. En modifiant la valeur d'une des capacités, on obtient un accord en fréquence tandis que la diversité du diagramme est obtenue en permutant les valeurs de capacités. Selon une autre caractéristique de la présente invention, pour faciliter la diversité de rayonnement, les deux extrémités en circuit ouvert de la fente débouchent chacune sur un bord non parallèle de la couche conductrice, de préférence sur les bords orthogonaux de la couche conductrice. Selon différents modes de réalisation, la ligne d'alimentation de la fente rayonnante peut être soit une ligne microruban couplée électromagnétiquement à la fente, soit une ligne coplanaire connectée directement à la fente, soit une deuxième fente dont une extrémité est reliée à la fente rayonnante et, dont l'autre extrémité se termine par un court-circuit, ladite deuxième fente étant alimentée par une ligne microruban couplée électromagnétiquement à la deuxième fente. La position du point de couplage de la ligne microruban à la deuxième fente permet de modifier l'impédance ramenée au port d'excitation de l'antenne. Dans ce cas, selon un mode de réalisation préférentiel, la deuxième fente se prolonge au-delà de l'extrémité reliée à la fente rayonnante par un tronçon de fente dont l'autre extrémité se termine par un court-circuit. Ce dernier mode de réalisation peut être amélioré en utilisant, comme décrit dans le brevet européen n° 1936739 au nom de la demanderesse, un pont reliant deux bords opposés de la fente rayonnante qui, dans ce cas, est formée par deux tronçons de fente rayonnante. Cette solution permet un fonctionnement bi-bandes, chacun des éléments à capacité variable contrôlant une fréquence indépendamment l'une de l'autre. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description de divers modes de réalisation, cette description étant faite avec référence aux dessins ci-annexés dans lesquels : Fig. 1 est une vue en plan schématique d'un premier mode de réalisation d'une antenne conforme à la présente invention. Fig. 2 représente les courbes respectivement de la partie réelle et de la partie imaginaire de l'impédance d'entrée du port d'excitation en fonction de la fréquence pour différentes valeurs des éléments à capacité variable. Fig. 3 représente les diagrammes de rayonnement en directivité du champ électrique total pour certaines valeurs des éléments à capacité variable. Fig. 4 représente les courbes donnant respectivement le rendement d'antenne et le rendement du rayonnement en fonction de la fréquence pour certaines valeurs des éléments à capacité variable. Fig. 5 est une vue en plan schématique d'un autre mode de réalisation de la présente invention. Fig. 6 est une vue en plan schématique d'un troisième mode de réalisation de la présente invention. Fig. 7 représente les courbes respectivement de la partie réelle et de la partie imaginaire de l'impédance d'entrée au point d'excitation en fonction de la fréquence pour différentes valeurs des éléments à capacité variable pour le mode de réalisation de la figure 6. Fig. 8 représente les courbes en fonction de la fréquence respectivement du rendement d'antenne et du rendement de rayonnement pour différentes valeurs des éléments à capacité variable dans le cas du mode de réalisation de la figure 6. Fig. 9 est une vue en plan schématique d'un quatrième mode de réalisation de la présente invention. Fig. 10 représente les courbes respectivement de la partie réelle et de la partie imaginaire de l'impédance d'entrée au point d'excitation en fonction de la fréquence pour différentes valeurs des éléments à capacité variable dans le cas du mode de réalisation de la figure 9. Fig. 11 représente les courbes de rendement d'antenne et de rendement de rayonnement en fonction de la fréquence pour différentes valeurs des éléments à capacité variable dans le cas du mode de réalisation de la figure 9. Fig. 12 est une vue en plan schématique d'un cinquième mode de réalisation de la présente invention. Fig. 13 représente respectivement la partie réelle et la partie imaginaire de l'impédance d'entrée au point d'excitation en fonction de la fréquence pour différentes valeurs des éléments à capacité variable dans le cas du mode de réalisation de la figure 12. Fig. 14 représente les diagrammes de rayonnement en directivité du champ électrique total pour certaines valeurs des éléments à capacité variable dans le cas du mode de réalisation de la figure 12. Fig. 15 représente les courbes de rendement d'antenne et de rendement de rayonnement en fonction de la fréquence pour différentes valeurs des éléments à capacité variable dans le cas du mode de réalisation de la figure 12. Fig. 16 est une vue en perspective schématique d'un mode de réalisation préférentiel correspondant au mode de réalisation de la figure 12. Fig. 17 représente différentes courbes montrant l'adaptation de l'antenne en fonction de la fréquence pour le mode de réalisation de la figure 15 et pour différentes valeurs des éléments à capacité variable. Fig. 18 représente le diagramme de rayonnement en directivité du champ électrique total pour différentes valeurs de capacité des éléments à capacité variable dans le cas du mode de réalisation de la figure 16. Pour simplifier la description dans les figures, les mêmes éléments portent les mêmes références. On décrira tout d'abord avec référence aux figures 1 à 16 différentes représentations schématiques d'une antenne planaire compacte conforme à la présente invention ainsi que les résultats donnés par simulations de certains de ces modes de réalisation. Les simulations ont été effectuées sous IE3Dv14.5 (Zeland) et ADS2008 (Agilent Technologies). Dans le cadre des simulations, le plan de masse considéré présente une taille de 100*100mm, le substrat est du FR4 d'épaisseur 1.4mm et l'encombrement de l'antenne est de 23.5*24mm. Les figures 1 à 4 concernent un premier mode de réalisation d'une antenne planaire compacte conforme à la présente invention. Dans la figure 1, on a représenté un substrat 1 qui peut être constitué de manière connue par du FR4 avec une épaisseur égale à 1.4 mm. Sur ce substrat 1 est déposée une couche conductrice 2 dans laquelle a été gravée une fente 3. Dans le mode de réalisation représenté, la fente 3 est constituée de deux parties, par exemple, perpendiculaires qui se prolongent chacune par des tronçons 3a et 3b de manière à ce que les deux extrémités de la fente débouchent chacune sur deux côtés orthogonaux de la couche conductrice 2. La fente 3 se termine donc à ces deux extrémités par un circuit ouvert. Conformément à la présente invention, des éléments 4 et 5 à capacité variable sont montés sur la fente. Dans le mode de réalisation de la figure 1, ces éléments 4, 5 sont montés respectivement à chaque extrémité des tronçons 3a, 3b de la fente 3, comme représenté sur la figure 1. Dans le mode de réalisation de la figure 1, la fente 3 est alimentée par une ligne d'alimentation 6 constituée par une ligne microruban réalisée sur la face opposée du substrat recevant la fente de manière à obtenir une alimentation par couplage électromagnétique selon le principe connu sous la dénomination de principe de Knorr. Comme représenté sur la figure 1, l'extrémité de la ligne microruban 6 est connectée à la couche conductrice 2 par un via 8 tandis que le point 7 est le point d'excitation de la fente rayonnante 3. Selon la présente invention, les éléments à capacité variable 4 et 5 montés aux extrémités de la fente ou entre la ligne d'alimentation et chaque extrémité de la fente, sont constitués, de préférence, par des diodes varactor. Ces éléments peuvent aussi être constitués par des transistors montés en diode. L'utilisation de diodes varactor permet de modifier la valeur de la capacité en fonction de la tension de commande comme montré par les courbes de la figure 2. Ainsi si l'on donne à l'élément à capacité variable 4, une valeur de capacité référencée Cl et à l'élément référencé 5 une valeur de capacité référencée C2, selon l'invention le rapport des valeurs entre Cl et C2 est différent de 1, de préférence ce rapport est compris entre 2 et 8. Ainsi, si la capacité Cl a une valeur élevée de 16 pF et si l'on fait varier la valeur de capacité C2 en lui donnant des valeurs de 2 pF, 4 pF et 6 pF, on obtient pour la courbe d'impédance au point d'excitation 7 représentée à la figure 2, des valeurs pour la partie réelle et la partie imaginaire montrant que les fréquences de résonance de la fente varient en fonction des différentes valeurs données à C2. On obtient donc une possibilité d'accorder la fréquence de résonance de l'antenne sur une bande de fréquence donnée. D'autre part, si l'on inverse les valeurs de Cl et C2 comme représenté sur la figure 3, l'on obtient un diagramme de rayonnement ajustable selon deux directions, l'une pour Cl = 2 pF et C2 = 16 pF, l'autre perpendiculaire pour Cl = 16 pF et C2 = 2 pF. L'on réalise donc une diversité de rayonnement d'ordre 2. D'autre part, les courbes de la figure 4 montrent que dans ce cas, le rendement de l'antenne et le rendement du rayonnement sont sensiblement symétriques. Le rendement d'antenne est ici d'une dizaine de pourcent. Néanmoins ce rendement est améliorable dans un canal de fréquence donné pour tendre vers la valeur du rendement de rayonnement en ajoutant par exemple un réseau d'adaptation ou un transformateur d'impédance conçu pour adresser l'ensemble de la plage de fréquence désirée, ou encore en modifiant la forme et la largeur de la fente, et de la ligne d'alimentation. Dans les figures 5, 6, 9, 12, on a représenté sur un substrat 1 recouvert d'une couche conductrice 2, une fente à circuit ouvert 3 munie, à ses deux extrémités, d'éléments à capacité variable 4 et 5 comme dans le cas du mode de réalisation de la figure 1. Pour ces différents modes de réalisation, différents types d'alimentation ont été utilisés. Ainsi, comme représenté sur la figure 5, l'alimentation de la fente 3 est réalisée par une ligne coplanaire connectée directement sur la fente 3 en son milieu. Dans le mode de réalisation de la figure 6, la ligne d'alimentation est réalisée par l'intermédiaire d'une fente 10 séparée en un premier tronçon de fente 10a, dont une extrémité est connectée à la fente 3 et un deuxième tronçon de fente 10b se terminant par un court-circuit, la fente étant alimentée à la jonction 11 des deux tronçons de manière connue par une ligne microruban réalisée sur l'autre face du substrat et couplée par couplage électromagnétique avec la fente 10.Dans le cas du mode de réalisation de la figure 6, des simulations ont été réalisées avec différentes valeurs pour la capacité Cl de l'élément à capacité variable 4, à savoir respectivement 2, 4, 6 pF, tandis que la valeur de l'élément à capacité variable C2 est mise à 16 pF. Les résultats de la simulation du mode de réalisation de la figure 6 sont donnés sur la figure 7 qui représente les courbes de la partie réelle et de la partie imaginaire respectivement de l'impédance d'entrée au niveau du port d'alimentation 11. Les différentes courbes montrent donc une variation de la fréquence de résonance en fonction de la valeur de la capacité Cl. Les courbes de la figure 8 représentent le rendement de l'antenne et le rendement du rayonnement lorsque les capacités des éléments à capacité variable C2 ou Cl ont respectivement une valeur de 2 pF tandis que l'autre extrémité de l'élément à capacité variable prend une valeur de 16 pF. Dans ce cas, on observe une symétrie dans la réponse de l'antenne. Dans le cas du mode de réalisation de la figure 6, l'alimentation de la fente secondaire n'est pas forcément réalisée au milieu de la fente secondaire. On peut ajuster le point de couplage le long de ladite fente secondaire 10, ce qui permet et de contrôler l'impédance ramenée au port d'excitation de l'antenne. Dans le mode de réalisation de la figure 9, l'alimentation de la fente 3 comporte non seulement une fente secondaire 10 formée de tronçons 10a, 10b et alimentée par une ligne microruban par couplage électromagnétique, comme dans le cas du mode de réalisation de la figure 6, mais un tronçon de fente 12 supplémentaire est connecté entre la fente principale 3 et une extrémité en court-circuit. Ce tronçon de fente supplémentaire rajouté au milieu de la fente 3 modifie l'impédance d'entrée de l'antenne. Les résultats de simulation du mode de réalisation de la figure 9 sont représentés sur les figures 10 et 11. La figure 10 donne la partie réelle et la partie imaginaire de l'impédance en entrée de la fente pour différentes valeurs de la capacité Cl tandis que la figure 11 représente le rendement de l'antenne et le rendement ou efficacité du rayonnement de ce mode de réalisation. Comparativement à la figure 7, on note que l'ajout de cette ligne fente 12 permet d'abaisser ici d'une vingtaine d'ohms la partie réelle de l'impédance à chaque résonance (Partie imaginaire nulle) pour les 3 valeurs de capacité variable. L'ajustement de l'impédance d'entrée est aussi possible en jouant sur la forme, la longueur, la largeur de ligne fente. Entre les figures 7 et 10, on note également un décalage de chaque fréquence de résonance de quelques dizaines de MHz vers les fréquences basses et cela pour chaque valeur de capacité. Ceci est lié au fait que la résonance doit s'établir sur une géométrie de plus grande longueur électrique par l'ajout de ce tronçon de fente 12. Par cette diminution de la fréquence de résonance, une diminution du rendement de rayonnement et a fortiori du rendement d'antenne est également noté. On décrira maintenant avec référence à la figure 12, un autre mode de réalisation de la présente invention qui met en oeuvre le principe décrit dans le brevet européen n ° 1936739. Dans ce cas, la fente rayonnante 3 est séparée en deux parties de fente avec une partie métallique 13 et un pont 14 permettant de relier deux parties de la couche conductrice de chaque côté de la fente. Ce pont, qui joue le rôle d'inverseur de courant, permet d'ajuster plus finement l'impédance en ramenant une impédance donnée en parallèle de la fente principale 3. La simulation d'une antenne, conforme au mode de réalisation de la figure 12, a donné, pour la partie réelle et la partie imaginaire de l'impédance en entrée, les courbes représentées à la figure 13. D'autre part, en fonction de la valeur Cl et C2 de la capacité des deux éléments 4 et 5 à capacité variable, des diagrammes de rayonnement montrant une diversité d'ordre 2, ont été représentés sur la figure 14. Sur la figure 16, on a représenté une version optimisée du mode de réalisation de la figure 12. Ce mode de réalisation est représenté en perspective. Il comporte un substrat 1 sur lequel a été déposée une couche conductrice dans laquelle a été gravée la fente 3 à circuit ouvert constituée par un premier tronçon de fente 3 et un second tronçon de fente 3' perpendiculaire, ces deux tronçons se prolongeant respectivement par un tronçon perpendiculaire 3a et un tronçon perpendiculaire 3b débouchant chacun sur un côté de la couche conductrice 2 perpendiculaire. Toutefois, des variantes peuvent être envisagées concernant la géométrie de ces Zo tronçons de fente. Comme représenté sur la figure 16, à chaque extrémité 3a et 3b de la fente 3 est monté un élément à capacité variable, à savoir une diode varactor 4, 5. Toutefois, des variantes peuvent être envisagées concernant l'emplacement de la varactor par rapport au plan d'ouverture de la fente en 15 circuit ouvert. D'autre part, sur la figure 16, on a représenté le circuit de polarisation de chaque diode varactor, à savoir les éléments 4a et 5a. Ce système de polarisation est un système bien connu de l'homme de l'art et ne sera pas décrit plus en détail. 20 Conformément au mode de réalisation de la figure 16, un système inverseur de champ a été utilisé. Il est formé respectivement par l'élément 13 et l'élément 14 qui forme un pont au-dessus des tronçons de fente 3 et 3'. Ce système a été décrit dans le brevet européen n° 1936739 au nom de la demanderesse. 25 Dans le mode de réalisation de la figure 16, l'alimentation de la fente 3, 3' est réalisée en utilisant une seconde fente dont les extrémités sont court-circuitées comme décrit pour le mode de réalisation de la figure 9. De manière plus spécifique, cette fente 10 d'alimentation est constituée d'un tronçon de fente 10b prolongé par un tronçon de fente 10a connecté sur la 30 fente 3, l'autre extrémité du tronçon 10b se terminant par un court-circuit. Ces deux tronçons sont alimentés par le circuit d'alimentation 11 formé de préférence par une ligne microruban (non représentée) alimentant par 2958805 n couplage électromagnétique la fente 10, la ligne microruban se prolongeant par un circuit d'adaptation 11 a dont l'extrémité est reliée à l'alimentation de l'antenne de manière connue. D'autre part, comme représenté sur la figure 16, le tronçon de 5 ligne 10b se prolonge de l'autre côté de la fente 3' par un tronçon de fente 12 dont l'extrémité est en court-circuit. Un circuit de ce type a été simulé en utilisant le logiciel électromagnétique HFSS, de la société ANSYS, pour prendre en compte l'environnement 3D. Dans ce cas, la taille du plan de masse sur lequel vient reposer le circuit, est de l'ordre de grandeur d'une tablette vidéo, à savoir un élément rectangulaire de 130 mm x 230 mm. Le substrat considéré est un substrat multicouches de FR4 présentant une permittivité sr = 4.4 et tang.A = 0.03 avec un empilage de substrat 0.2/1/0.2 mm) et jusqu'à quatre couches conductrices. Les résultats de la simulation ont donné pour l'adaptation de l'antenne, les courbes de la figure 17. Ces courbes concernent plusieurs configurations, à savoir : Une première configuration représentée en traits pleins avec, pour valeur Cl, à savoir la capacité de l'élément 4, des valeurs variables de 2.7, 4.7, 6.7, 10.7 pF et une valeur de capacité C2 de 16 pF pour l'élément à capacité variable 5, et une seconde configuration 2 représentée en pointillés avec une capacité C2 variable de 2.7, 4.7, 6.7, 10.7 pF et une capacité Cl de 16 pF. On observe donc sur la figure 17 l'adaptation de l'antenne pour les deux configurations ci-dessus et on démontre la possibilité d'accord sur la totalité de la bande UHF en modifiant la valeur de capacité d'un des éléments à capacité variable. Dans le mode de réalisation simulé, l'adaptation est donnée avec une inductance parallèle court-circuitée. Il est évident que d'autres réseaux d'adaptation plus complexes peuvent être envisagés pour améliorer le niveau d'adaptation. Une optimisation des réponses en fréquence des adaptations plus fines peut être envisagée en ajustant la longueur des fentes 3, 3' à circuit ouvert afin d'obtenir une meilleure correspondance entre les états de diversité de diagramme de rayonnement ou en utilisant des valeurs différentes de capacité des éléments à capacité variable pour atteindre la même fréquence de fonctionnement. D'autre part, la figure 18 représente différents diagrammes de rayonnement du circuit tel que représenté à la figure 16 lorsque l'on fait varier la capacité Cl avec une capacité C2 constante ou lorsque l'on fait varier la capacité C2 avec une capacité Cl constante. Il est évident pour l'homme de l'art que différentes variantes Zo peuvent être envisagées en ce qui concerne la forme des fentes, le positionnement des fentes l'une par rapport à l'autre, la largeur des fentes, les éléments de contrôle des éléments à capacité variable et autres. REVENDICATIONS1 ù Antenne planaire compacte comportant sur un substrat (1) muni d'une couche conductrice (2), une fente rayonnante (3) se terminant à chaque extrémité par un circuit ouvert avec, entre les deux extrémités de la fente, une ligne d'alimentation, caractérisée en ce que, entre la ligne d'alimentation et chacune des extrémités de la fente, est monté un élément (4,5) à capacité variable. 2 ù Antenne selon la revendication 1, caractérisée en ce que les deux éléments (4,5) à capacité variable ont chacun une valeur de capacité Ci, Cj telle que Ci/Cj soit différente de 1. 3 ù Antenne selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisée en ce que les éléments à capacité variable sont choisis parmi les diodes varactors, les transistors. 4 ù Antenne selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que les deux extrémités en circuit ouvert de la fente 20 débouchent chacune sur un bord non parallèle de la couche conductrice. 5 ù Antenne selon la revendication 4, caractérisée en ce que les deux extrémités en circuit ouvert de la fente débouchent chacune sur des bords orthogonaux de la couche conductrice. 6 ù Antenne selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisée en ce que la ligne d'alimentation est une ligne microruban (6) couplée électromagnétiquement à la fente. 30 7 ù Antenne selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisée en ce que la ligne d'alimentation est une ligne coplanaire (9) connectée directement à la fente. 258 ù Antenne selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisée en ce que la ligne d'alimentation est une deuxième fente (10) dont une extrémité est reliée à la fente rayonnante et dont l'autre extrémité s se termine par un court-circuit, ladite deuxième fente étant alimentée par une ligne microruban (11) couplée électromagnétiquement à la deuxième fente. 9 ù Antenne selon la revendication 8, caractérisée en ce que la deuxième fente se prolonge au-delà de l'extrémité reliée à la fente 10 rayonnante par un tronçon de fente(12) dont l'autre extrémité se termine par un court-circuit. 10 ù Antenne selon la revendication 9, caractérisée en ce que la fente rayonnante est formée par deux tronçons de fente rayonnante 15 interconnectés au niveau de la ligne d'alimentation par au moins un pont (13,14) reliant deux bords opposés de la fente rayonnante.