FR 2959016 A1 20111021 FR 1153066 A 20110408 La présente invention concerne en général un dispositif de mesure des propriétés physiques des gaz. L'invention concerne en particulier un dispositif de mesure de la concentration des gaz paramagnétiques dans un échantillon de gaz, telle que la concentration de l'oxygène et d'autres gaz ajoutés au mélange gazeux formant le gaz à inhaler pour un patient à ventiler et/ou à anesthésier. Pour déterminer la concentration de l'oxygène dans les gaz, on utilise fréquemment des procédés paramagnétiques qui sont basés sur le fait que les molécules d'oxygène sont paramagnétiques en raison de leur moment dipolaire magnétique permanent, alors que la plupart des autres gaz sont diamagnétiques. Il est généralement connu qu'en présence de gaz paramagnétiques (par exemple, 02 et NO), la conductibilité thermique varie sous l'influence des champs magnétiques. Ce comportement est manifestement dû au fait que les gaz paramagnétiques ont un moment magnétique permanent qui, cependant normalement, ne se manifeste pas à l'extérieur, en raison du mouvement moléculaire thermique des molécules de gaz. Un champ magnétique externe suffisamment fort veille, cependant, à ce que les moments dipolaires magnétiques des différentes molécules soient ajustés. Cela induit, d'une part, une variation de la susceptibilité, ce qui entraîne une augmentation du flux magnétique et, d'autre part, les molécules s'agencent d'une certaine manière dans le gaz, ce qui réduit la possibilité de transmettre l'énergie thermique par des chocs vers les molécules adjacentes. C'est pourquoi la conductibilité thermique du gaz varie dans une faible mesure. Dans un dispositif de mesure connu, qui est basé sur ce phénomène, l'échantillon de gaz à examiner est disposé dans un récipient cylindrique, dans l'axe longitudinal duquel est disposé un mince fil de mesure chauffé à une température de travail. Si la conductibilité thermique du gaz varie sous l'effet du champ magnétique externe, cela entraîne une variation de la résistance du fil de mesure, qui peut être déterminée par un pont de Wheatstone. Dans la technique médicale pour la ventilation d'un patient, on introduit dans l'agent anesthésique des mélanges de gaz frais en partie complexes, qui contiennent dans la plupart des cas un mélange de base binaire d'oxygène et d'azote, de protoxyde d'azote ou de xénon et un des agents anesthésiques volatils classiques (par exemple, le desflurane, le sévoflurane, l'isoflurane, l'enflurane, le halothane). Pour la surveillance du patient, il est souvent nécessaire de déterminer la concentration des gaz même dans la phase d'expiration du patient. Dans la phase d'expiration, le mélange de gaz contient, outre les gaz cités, également du dioxyde de carbone, de la vapeur d'eau et, le cas échéant, d'autres produits métaboliques, tels que l'éthanol, le méthane et l'acétone. Quant aux concentrations de gaz significatives, il convient de s'intéresser ici essentiellement à l'oxygène, au dioxyde de carbone et à l'agent anesthésique, ainsi que, le cas échéant, à la dynamique dans le temps de ceux-ci. Il existe donc une demande pour des dispositifs de mesure avantageux en coûts, qui détectent les gaz mentionnés dans la dissolution exigée et autant que possible sans sensibilités transversales. Généralement on utilise à cet effet plusieurs capteurs indépendants et optimisés pour chaque gaz cible. On connaît, par exemple, l'utilisation d'analyseurs optiques par infrarouge à plusieurs canaux avec des sources de rayonnement thermique, lesquels sont utilisés pour mesurer les gaz actifs à l'infrarouge et qui sont aptes à examiner les propriétés d'absorption d'un mélange gazeux en présence de plusieurs longueurs d'ondes. À l'appui des spectres enregistrés au moins partiellement, il est alors possible de déterminer la concentration des différents composants gazeux, dans la mesure où ceux-ci disposent d'absorptions d'infrarouge suffisantes et spécifiques. Les gaz, tels que l'oxygène, l'azote, l'hélium et le xénon ne peuvent néanmoins pas être détectés avec ce procédé. En outre, on connaît des capteurs à base de diodes laser à infrarouge qui, en raison de leur caractéristique d'émission à bande étroite, sont aptes à analyser également de très étroites lignes d'absorption de l'oxygène. Pour qu'une mesure de la concentration puisse être effectuée avec une précision suffisante avec ce procédé, il est nécessaire toutefois, en raison des faibles sections d'absorption, de prévoir une longueur d'absorption minimum, qui entraîne des dimensions défavorables pour le capteur. Par ailleurs, il se produit des interactions entre les gaz intéressés, qui, le cas échéant, exigent une correction des valeurs mesurées pour la concentration de 02. De plus, ce procédé ne convient pas à une détermination directe des autres composants gazeux. Enfin, ce procédé, tout comme le procédé susmentionné, est relativement cher, compte tenu de la présence des composants optiques de grande qualité, d'autant que les diodes laser utilisées présentent des effets de vieillissement qui limitent leur durée de vie. Les capteurs électrochimiques constituent certes une alternative avantageuse en coûts par rapport aux méthodes optiques par infrarouge, mais ne permettent judicieusement qu'une mesure de la concentration d'oxygène et ù avec de fortes restrictions ù de la concentration de dioxyde de carbone. Les gaz anesthésiants et les gaz rares ne peuvent pas être mesurés de cette manière. Dans le cas des capteurs à électrolyte solide, tels qu'ils sont connus, par exemple, par le document DE 20 2004 015 400 U1, un solide, tel que l'oxyde de zirconium, remplit la fonction d'un conducteur d'ions. Ainsi, les capteurs de ce type possèdent certes, en premier lieu, une bonne sélectivité pour l'oxygène, mais, compte tenu de leur température de service élevée nécessaire pour permettre la conduction des ions, induisent dans des conditions défavorables des processus de décomposition dans les mélanges gazeux médicaux. Notamment les hydrocarbures halogénés usuels dans les agents anesthésiques ne sont plus stables à des températures de travail de 600°C environ et génèrent en partie des produits réactifs très toxiques. Par ailleurs, le protoxyde d'azote, également utilisé pour l'anesthésie, a tendance, à des températures à partir de 400°C, de se décomposer en azote et oxygène, sachant que des oxydes d'azote toxiques peuvent également se former. L'oxygène libéré pendant ce processus induit alors l'affichage d'une concentration faussement élevée. Avec ce principe de mesure, les concentrations d'oxygène ne peuvent être mesurées correctement que dans des mélanges azote/oxygène. D'autres gaz ne conviennent pas à l'analyse. Néanmoins, ce procédé est apte à détecter le paramètre également important de la vitesse d'écoulement, lorsque le capteur est posé dans le flux principal. À partir de la bibliographie, on connaît des capteurs de gaz basés sur la conductibilité thermique, qui fonctionnent soit avec des fils métalliques chauffés, soit avec des structures chauffantes résistives, lesquels sont posés sur les membranes d'éléments de silicium microstructurés. Dans ces capteurs, on fait usage du fait qu'en présence d'une énergie de chauffage électrique donnée, l'élévation de la température du fil ou de la structure chauffante microstructurée se règle en fonction des propriétés de conductibilité thermique de la structure support ou des gaz entourant le dispositif de chauffage. Avec de telles structures, il est possible de déterminer sans ambiguïté les rapports de concentration des mélanges gazeux binaires, lorsque leurs composants présentent des valeurs de conductibilité thermique suffisamment différentes. Les mélanges gazeux contenant plus de deux composants ne peuvent pas être mesurés avec ce procédé. En particulier les mélanges azote/oxygène auxquels on ajoute, par exemple, de la vapeur d'eau ou du 002, ne peuvent pas être analysés raisonnablement avec ce procédé, en raison des valeurs de conductibilité thermiques similaires de 02 et N2. À partir du document EP 0 285 833 A2, on connaît un capteur de gaz basé sur la conductibilité thermique, qui fait usage du fait que les valeurs de conductibilité thermique des gaz présentent certaines dépendances de température, dont l'importance est fonction de la structure moléculaire du gaz concerné. Dans ledit document, il est proposé d'examiner l'échantillon de gaz consécutivement à différentes températures de mesure et, à partir des valeurs de conductibilité thermique mesurées en présence des différentes températures, de déduire la concentration des différents gaz. En principe, on peut analyser ainsi des mélanges contenant trois composants ou plus. Cela impose cependant une condition, à savoir une indépendance linéaire des enregistrements des données de mesure, ce qui dans le cas normal n'existe que de manière limitée. En outre, la mesure séquentielle chronologique impose une composition stable du mélange gazeux, au moins pour toute la durée de l'analyse. Les dispositifs pneumatiques supplémentaires nécessaires à cet effet augmentent le prix d'un tel capteur et influent négativement sur les dimensions de celui-ci. Une mesure sélective de la concentration d'oxygène n'est donc pas possible. Dans les documents DE 100 37 380 Al, DE 102 51 130 Al et DE 102 41 244 Cl sont décrits des dispositifs qui, pour déterminer la concentration des gaz, utilisent la conductibilité thermique de la fraction d'oxygène en fonction du champ magnétique, dans des mélanges gazeux. Dans ces dispositifs, on fait varier cycliquement la densité du flux magnétique dans l'entrefer d'un électroaimant, et avec une puce de mesure de la conductibilité thermique, également située dans l'entrefer, on enregistre la variation de la conductibilité thermique du mélange gazeux qui se produit à cette occasion. La puce de mesure comporte, à cet effet, un dispositif de chauffage, qui est disposé sur une membrane microstructurée et par lequel une partie de la température est amenée à une élévation déterminée de la température, et une unité de mesure de la température, réalisée par exemple sous la forme d'un thermoélément (thermopile), qui permet de déterminer cette température. Par une modulation cyclique du champ magnétique, il se produit, en présence d'un gaz paramagnétique, tel que l'oxygène, une variation de la valeur de la conductibilité thermique de la fraction d'oxygène dans le mélange gazeux, ce qui entraîne encore une fois une variation de la valeur de mesure de la température, laquelle peut être déterminée, entre autres, avec un procédé lock-in. Étant donné que l'importance des variations de la température peut aussi être influencée par les propriétés de conductibilité thermique des autres gaz du mélange, il se forme des non-linéarités déterminées dans la courbe caractéristique du capteur, lesquelles dépendent de la nature du composant gazeux concerné. Le but de la présente invention est donc de mettre à disposition un dispositif pour remédier aux inconvénients susmentionnés. Le but de la présente invention est en particulier de mettre à disposition un dispositif de mesure pour (a) pouvoir mesurer la concentration de l'oxygène dans un mélange gazeux, de manière sélective par rapport aux autres composants ajoutés, (b) pouvoir effectuer en continu une détermination de la concentration de l'oxygène, (c) mettre à disposition une courbe caractéristique du capteur, laquelle est linéaire et est indépendante des gaz ajoutés, et (d) pouvoir déterminer la concentration des gaz ajoutés. Ces objectifs et d'autres objectifs sont résolus par un dispositif de mesure comportant - au moins une source de flux magnétique modulable, qui comporte un entrefer, vers lequel peut être acheminé un échantillon de gaz, - au moins une source de courant, apte à être commandée et destinée à générer des signaux de courant et de tension, laquelle est couplée dans chaque cas à ladite au moins une source de flux magnétique modulable, afin de générer un flux magnétique modulable à l'intérieur de l'entrefer ou des entrefers, - au moins deux plages de mesure, qui sont disposées au moins en partie à l'intérieur de l'entrefer ou des entrefers, - chaque plage de mesure comportant une structure de chauffage dépendante de la température et pouvant être commandée électriquement, - chaque plage de mesure étant couplée à une source de courant variable, afin de chauffer la structure de chauffage correspondante à une température de travail, et - chaque plage de mesure étant couplée à un circuit de mesure, afin de mesurer les signaux de mesure de la conductibilité thermique, qui sont générés par la structure de chauffage correspondante et à partir desquels on peut déduire les concentrations des gaz qui sont contenus dans l'échantillon de gaz. Par le type de mesure décrit ci-dessus, les différents gaz présentent des dépendances différentes avec les points de fonctionnement (température de travail de la puce de mesure, densité du flux magnétique à laquelle s'effectue la mesure de 02, pression ambiante) du dispositif de mesure. Pour résoudre ce problème technique, il convient d'utiliser le dispositif de mesure, connu à partir du document DE 10037380A1, soit consécutivement avec des paramètres de service différents, soit de l'équiper de préférence avec au moins une plage de mesure supplémentaire de la conductibilité thermique, ladite plage de mesure supplémentaire étant exploitée dans chaque cas avec des paramètres de service différents. En d'autres termes, lesdites au moins deux plages de mesure du dispositif de mesure selon l'invention sont exploitées parallèlement avec des paramètres de service différents ou avec des points de fonctionnement différents. En l'occurrence, il est possible de faire varier les points de fonctionnement thermiques, de même que les points de fonctionnement magnétiques. Il convient de souligner qu'il est également possible de faire varier le point de fonctionnement constitué par la pression. Chaque plage de mesure comporte au moins une unité de mesure de la conductibilité thermique, ainsi qu'un dispositif de chauffage, n'importe quel moyen de chauffage électrique pouvant être utilisé pour former le dispositif de chauffage. En alternative, l'unité de mesure de la conductibilité thermique et le dispositif de chauffage peuvent être réalisés sous la forme d'un élément combiné de chauffage et de mesure, cet élément combiné étant de préférence un filament chauffant ou un moyen de chauffage similaire, qui peut être chauffé à une température souhaitée par l'apport d'une puissance électrique et dont les valeurs de température peuvent être lues. Dans les exemples cités, la ou les unité(s) de mesure de la conductibilité thermique et le ou les dispositif(s) de chauffage ou le ou les élément(s) combiné(s) de chauffage et de mesure sont agencés dans l'entrefer d'un circuit magnétique. De préférence, ces composants sont intégrés dans une ou plusieurs puces de mesure, qui sont situées dans l'entrefer du circuit magnétique. De préférence, on utilise une puce de mesure avec plusieurs plages de mesure. Une telle puce de mesure comporte, de préférence, pour chaque plage de mesure une membrane microstructurée avec un dispositif de chauffage réalisé sur celle-ci, par lequel une partie de la membrane peut être amenée à une température déterminée moyennant l'apport d'une puissance électrique, et une unité de mesure de la conductibilité thermique, qui est réalisée, par exemple, sous la forme d'un thermoélément (thermopile) et par laquelle cette température peut être déterminée. Comme il a été expliqué précédemment, le dispositif de mesure selon l'invention comporte au moins une plage de mesure avec respectivement un dispositif de chauffage et au moins une unité de mesure de la conductibilité thermique, les plages de mesure étant exploitées, de préférence, avec des points de fonctionnement différents. Pour déterminer la concentration des gaz, on détermine en même temps les températures de travail respectives de ladite au moins une unité de mesure de la conductibilité thermique. En alternative ou en plus, sont enregistrés la puissance de chauffage (ou le courant de chauffage ou la tension de chauffage), nécessaire à cet effet, des dispositifs de chauffage, les paramètres de service caractérisant chaque point de fonctionnement, ainsi que, le cas échéant, les courbes en fonction du temps, de ceux-ci. Comme conditions de fonctionnement ou modes de fonctionnement possibles pour l'exploitation du dispositif de mesure selon l'invention, sont concevables, par exemple : 1. un fonctionnement de la ou des plage(s) de mesure avec des puissances de chauffage ou des températures de service différentes, de manière statique et dynamique, 2. un fonctionnement de la ou des plage(s) de mesure avec des densités de flux magnétique différentes, des aimantations variables étant concevables tant de manière statique que dynamique, 3. une pression de service à l'intérieur de la cellule de mesure des gaz (également de manière statique et dynamique). Ces conditions de fonctionnement peuvent être appliquées isolément et sous forme combinée et doivent être compris, de telle sorte que les signaux de mesure primaires, statiques et dynamiques, de la température du dispositif de mesure peuvent être utilisés soit directement comme valeur de mesure, soit comme grandeur de réglage. Dans ce dernier cas, les signaux de réglage (par exemple, puissance de chauffage, courant de chauffage, tension de chauffage ou courant de la bobine pour générer l'amplitude du champ magnétique), nécessaires pour le réglage, sont alors analysés sur le plan de la technique de mesure. Le dispositif selon l'invention comporte également les caractéristiques suivantes considérées isolément ou en combinaison : - les structures de chauffage dépendantes de la température comportent chacune un dispositif de chauffage, apte à être commandé électriquement, et une unité de mesure de la conductibilité thermique. - ladite au moins une source de flux magnétique modulable comporte un électroaimant couplé à une bobine. - le flux magnétique modulable suit une courbe en fonction du temps, symétrique par rapport au point d'origine et ayant, par exemple, une forme sinusoïdale, triangulaire ou rectangulaire, et dans lequel le flux magnétique peut être commandé, en plus, en amplitude. - ladite au moins une source de flux magnétique modulable comporte deux épanouissements polaires, entre lesquels est réalisé l'entrefer, lesdites au moins deux plages de mesure étant agencées sur l'un des épanouissements polaires. - ladite au moins une source de flux magnétique modulable comporte deux épanouissements polaires, entre lesquels est réalisé l'entrefer, sachant qu'au moins un des épanouissements polaires comporte une partie en matériau non magnétique, moyennant quoi un flux magnétique réduit est généré par zones dans l'entrefer, et dans lequel au moins une des plages de mesure est agencée dans la zone du flux magnétique réduit. - ladite au moins une source de flux magnétique modulable comporte deux épanouissements polaires, entre lesquels est réalisé l'entrefer, sachant qu'au moins un des épanouissements polaires comporte une portion sensiblement cunéiforme, réalisée en matériau non magnétique, moyennant quoi des zones avec des flux magnétiques différents sont générées dans l'entrefer, et dans lequel lesdites au moins deux plages de mesure sont agencées dans des zones avec des flux magnétiques différents. - le dispositif de chauffage, apte à être commandé électriquement, est configuré sous la forme d'un fil de résistance ou d'un filament chauffant. - la puce de mesure comporte une membrane, et le dispositif de chauffage est agencé et configuré pour chauffer la membrane à une température souhaitée. - lesdites au moins deux plages de mesure sont agencées sur une puce de mesure. - lesdites au moins deux plages de mesure sont exploitées simultanément avec des points de fonctionnement différents sur le plan de la température. - lesdites au moins deux plages de mesure sont exploitées séquentiellement avec des points de fonctionnement différents sur le plan de la température. - lesdites au moins deux plages de mesure sont exploitées pendant une période de mesure avec une tension de chauffage constante, avec un courant de chauffage constant ou avec une puissance de chauffage constante, lesquels sont ajustés dans chaque cas au point de fonctionnement thermique respectif des dispositifs de chauffage. - lesdites au moins deux plages de mesure, les points de fonctionnement thermiques des plages de mesure sont réglés à des valeurs constantes pendant une période de mesure, les tensions de sortie des unités de mesure de la conductibilité thermique étant utilisées comme grandeurs de réglage, et les tensions de chauffage, les courants de chauffage ou les puissances de chauffage sont ajustées. - les tensions de chauffage, les courants de chauffage ou les puissances de chauffage nécessaires sont les supports des signaux de mesure. - pendant une période de mesure, les dispositifs de chauffage sont commandés, en plus, avec une fraction de puissance de chauffage variable dans le temps, cette fraction pouvant être sinusoïdale ou pulsée. - le signal d'aimantation est réglé de telle sorte qu'au moins un signal de mesure est réglé à une valeur constante préréglée. - l'amplitude d'aimantation nécessaire est le support du signal de mesure. - l'amplitude du champ magnétique, généré par ladite au moins une source de flux magnétique modulable, est réglée, indépendamment de la concentration du gaz à mesurer, à une valeur constante prédéfinie, le signal de concentration étant représenté par l'amplitude du courant d'aimantation. - le gaz paramagnétique est l'oxygène, le dioxyde de carbone ou un agent anesthésique. La présente invention est décrite maintenant à l'appui de quelques exemples de réalisation par référence aux figures, à l'appui desquelles sont expliqués différents modes de réalisation du capteur selon l'invention et du dispositif de mesure selon l'invention et sont expliqués les procédés de mesure correspondants. Parmi les figures ci-dessous : la figure 1 représente un exemple de réalisation du dispositif de mesure selon l'invention, sous la forme d'un électroaimant, dans l'entrefer duquel est prévue une puce de mesure ; la figure 2 est une représentation détaillée d'une puce de mesure selon la figure 1 avec une plage de mesure ; la figure 2a est une représentation détaillée d'une puce de mesure selon la figure 1 avec deux plages de mesure ; la figure 3 représente la puce de mesure avec deux plages de mesure selon la figure 2, laquelle est prévue dans l'entrefer d'un aimant ; la figure 4 représente un circuit pour la commande de l'une des plages de mesure selon les figures 2 et 2a, avec une tension constante ; la figure 5 représente un circuit pour la commande de l'une des plages de mesure selon les figures 2 et 2a, avec un courant constant ; la figure 6 représente un circuit pour la commande de l'une des plages de mesure selon les figures 2 et 2a, avec une puissance constante ; la figure 7 représente un circuit pour la commande de l'une des plages de mesure selon les figures 2 et 2a, dans lequel la puissance de chauffage est utilisée comme signal de mesure ; la figure 8 représente un circuit pour la commande de l'une des plages de mesure selon les figures 2 et 2a, dans lequel le courant de chauffage est utilisé comme signal de mesure ; la figure 9 représente un circuit pour la commande de l'une des plages de mesure selon les figures 2 et 2a, dans lequel la tension de chauffage est utilisée comme signal de mesure ; la figure 10 représente un circuit pour la commande de l'une des plages de mesure selon les figures 2 et 2a, dans lequel la puissance de chauffage est utilisée comme signal de la conductibilité thermique et la thermotension est utilisée comme signal de mesure de 02 ; la figure 11 représente un circuit pour la commande de l'une des plages de mesure selon les figures 2 et 2a, dans lequel le courant de chauffage est utilisé comme signal de la conductibilité thermique et la thermotension est utilisée comme signal de mesure de 02 ; la figure 12 représente un circuit pour la commande de l'une des plages de mesure selon les figures 2 et 2a, dans lequel la tension de chauffage est utilisée comme signal de la conductibilité thermique et la thermotension est utilisée comme signal de mesure de 02 ; la figure 13 représente un circuit pour la commande de l'une des plages de mesure selon les figures 2 et 2a, dans lequel un signal sinusoïdal est superposé à la tension de chauffage ; la figure 14 représente un circuit pour la commande de l'une des plages de mesure selon les figures 2 et 2a, dans lequel un signal pulsé est superposé à la tension de chauffage ; la figure 15 représente le signal de sortie du circuit selon la figure 13; la figure 16 représente le signal de sortie du circuit selon la figure 14 ; la figure 17 représente un circuit pour la commande d'une plage de mesure, dans lequel un filament chauffant avec une analyse de la température est utilisé comme élément combiné de chauffage et de mesure ; la figure 18 représente un autre exemple de réalisation du dispositif de mesure selon l'invention sous la forme d'un aimant, dans l'entrefer duquel est prévue la puce de mesure selon la figure 2a et qui comporte un épanouissement polaire dénivelé ; la figure 19 représente encore un exemple de réalisation du dispositif de mesure selon l'invention sous la forme de deux circuits magnétiques séparés, dans l'entrefer desquels est prévue la puce de mesure selon la figure 2a ; la figure 20 représente une variante de l'exemple de réalisation de la figure 18, un épanouissement polaire étant muni d'un coin en matériau non magnétique ; la figure 21 représente un circuit pour la commande d'une bobine d'aimantation pour le dispositif de mesure des figures 1 et 3 ; et la figure 22 représente un circuit pour la commande d'une bobine d'aimantation pour le dispositif de mesure de la figure 19. La figure 1 représente u n exemple de réalisation préféré du dispositif de mesure (ou capteur) 1 selon l'invention, destiné à mesurer la concentration de l'oxygène ou la concentration d'un autre gaz paramagnétique dans un échantillon de gaz. Le dispositif de mesure 1 comporte une puce de mesure 2 qui, dans le cas représenté, est disposée dans l'entrefer 3 d'un électroaimant 4 muni d'une bobine 5, de telle sorte que la plage de mesure de la puce de mesure 2 peut être sollicitée par un champ magnétique apte à être commandé électriquement. Toutefois, au lieu de la bobine 5, on peut aussi prévoir un aimant permanent (non représenté), par lequel est généré un champ magnétique constant. Le dispositif de mesure 1 est configuré pour que le gaz à analyser (échantillon de gaz) puisse circuler à travers l'entrefer 3 et le long de la puce de mesure 2. Comme il est représenté de manière détaillée sur la figure 2, la puce de mesure 2 comporte, selon un premier mode de réalisation, une plage de mesure avec au moins une unité de mesure de la conductibilité thermique 6, apte à être commandée électriquement, qui est configurée, de préférence, sous la forme d'un thermoélément (thermopile). La puce de mesure 2 peut être munie de plusieurs unités de mesure de la conductibilité thermique 6, qui peuvent être disposées à des emplacements différents. En outre, la plage de mesure peut aussi être réalisée par deux ou plusieurs puces individuelles séparées ou sous la forme d'une puce de mesure avec plusieurs plages de mesure, comme il est décrit de manière détaillée par référence à la figure 2a. La puce de mesure 2 peut comporter une ou plusieurs membranes 7 percées pour l'afflux de l'échantillon de gaz depuis la face supérieure. Toutefois, on utilise de préférence une membrane fermée, dont le cadre de support a été creusé par une technique de gravure, par exemple, sur une profondeur telle que le gaz à mesurer peut parvenir sous la membrane par l'intermédiaire des creux formés. En alternative, le volume situé en dessous de la membrane peut aussi être rempli en permanence par un gaz mauvais conducteur thermique (par exemple, le xénon). De préférence, le champ magnétique généré par la bobine 5 peut être réalisé sous la forme d'un pur champ alternatif avec une courbe en fonction du temps symétrique par rapport au point d'origine. La courbe en fonction du temps est de préférence sinusoïdale, mais elle peut aussi avoir d'autres formes (forme triangulaire ou forme rectangulaire). Il est possible, en alternative ou en plus, de commander l'amplitude du champ magnétique. La commande de l'amplitude du champ magnétique alternatif offre, outre les possibilités de traitement des signaux, également l'avantage, en présence de niveaux plus élevés des signaux de mesure de l'oxygène, de pouvoir réduire avec l'aimantation en même temps la puissance électrique pour les plages de mesure. Mais, une aimantation sous-jacente avec une fraction de courant continu, est également envisageable, dans laquelle la fraction modulée du champ peut être décalée sur la courbe caractéristique de l'aimantation. Pour que les dépenses en énergie pour l'aimantation restent faibles, il est également concevable de générer le champ magnétique au moins en partie avec un aimant permanent. Comme il est également visible sur la figure 2, la puce de mesure 2 comporte un dispositif de chauffage 8, apte à être commandé électriquement, lequel peut être configuré sous la forme d'une structure de résistance électroconductrice déposée sur la membrane ou sous la forme d'un filament chauffant. De préférence, le dispositif de chauffage est agencé et réalisé pour chauffer la membrane 7 de la puce de mesure 2 jusqu'à une température souhaitée. Il convient de remarquer que l'unité de mesure de la conductibilité thermique 6 et le dispositif de chauffage 8 peuvent être réalisés en étant intégrés sous la forme d'une structure de chauffage fonction de la température, c'est-à-dire un élément résistif de chauffage et de mesure, dans lequel la température est mesurée moyennant l'utilisation du coefficient de température. Des exemples de telles structures de chauffage sont les filaments chauffants ou tout autre moyen de chauffage similaire avec une résistivité qui dépend de la température. Pour des raisons de clarté, ces structures de chauffage sont représentées sur les figures par des unités de mesure de la conductibilité thermique 6 et des dispositifs de chauffage 8 séparés et sont décrites ainsi. Par conséquent, pour autant que cela soit judicieux sur le plan technique, les unités de mesure 6 et les dispositifs de chauffage 8 correspondants peuvent être remplacés dans les modes de réalisation décrits par des structures de chauffage intégrées, dépendantes de la température. Les exemples de réalisation décrits ci-après concernent en majeure partie, sauf précision contraire, des modes de réalisation avec deux plages de mesure, qui sont prévues sur la puce de mesure 2. En alternative, il est aussi possible d'utiliser deux puces de mesure 2, qui fonctionnent en parallèle et qui sont munies chacune d'une plage de mesure. Dans les deux cas, chacune des plages de mesure peut être munie d'une ou de plusieurs unités de mesure de la conductibilité thermique 6. La figure 2a représente un mode de réalisation avec une puce de mesure 2 qui comporte deux plages de mesure 9a, 9b disposées l'une à côté de l'autre, lesquelles sont munies chacune d'une unité de mesure de la conductibilité thermique 6a, 6b et d'un dispositif de chauffage 8a, 8b. Comme il est également représenté sur la figure 2a, les unités de mesure 6a, 6b et les dispositifs de chauffage 8a, 8b sont prévus sur une couche de recouvrement 7, réalisée par exemple en Si3N4. Cette couche de recouvrement 7 peut être creusée par gravure sur la face inférieure au niveau des emplacements auxquels sont prévus les unités de mesure 6a, 6b et les dispositifs de chauffage 8a, 8b. Pour permettre l'afflux du gaz à analyser sur les deux côtés des plages de mesure 9a, 9b, la membrane 7a, 7b peut être creusée en partie par gravure ou la puce de mesure 2 est soumise à un procédé de gravure pour la rendre partiellement moins épaisse, de telle sorte que le gaz peut affluer depuis la face avant. Comme il a été expliqué ci-dessus, les unités de mesure et les dispositifs de chauffage correspondants peuvent être remplacés respectivement par des structures de chauffage intégrées, dépendantes de la température. Sur la figure 3 est représenté un mode de réalisation préféré, dans lequel est utilisée une puce 2 qui comporte deux plages de mesure 9a, 9b ayant chacune une unité de mesure de la conductibilité thermique 6a, 6b et un dispositif de chauffage 8a, 8b correspondant. En outre, la figure 3 représente l'épanouissement polaire supérieur 4a et l'épanouissement polaire inférieur 4b de l'électroaimant 4 de la figure 1. La puce de mesure 2 est disposée dans l'entrefer 3 entre les deux épanouissements polaires, sur la surface de l'épanouissement polaire inférieur, et la puce de mesure 2 comporte deux plages de mesure 9a, 9b, agencées l'une à côté de l'autre, lesquelles contiennent chacune une unité de mesure de la conductibilité thermique 6a, 6b et un dispositif de chauffage 8a, 8b correspondant (non représenté), comme il est représenté sur la figure 2a. Comme il a été expliqué ci-dessus, les deux plages de mesure 9a, 9b peuvent être intégrées dans une puce 2 (figure 2a). En alternativement il est possible de prévoir deux ou plusieurs puces ayant chacune une plage de mesure. Il est évidemment aussi possible que la puce 2, représentée sur la figure 2a, comporte plus de deux plages de mesure. De préférence, les deux plages de mesure 9a, 9b sont activées en parallèle (c'est-à-dire simultanément) avec deux points de fonctionnement différents. Cependant, en principe, les points de fonctionnement différents peuvent aussi être activés séquentiellement, sachant que dans ce cas cependant, il faut que le mélange gazeux soit maintenu constant pendant toute la durée de la mesure, comme il a déjà été évoqué. Si les deux plages de mesure 9a, 9b sont utilisées en même temps avec des points de fonctionnement différents (c'est-à-dire des puissances de chauffage différentes, des densités de flux magnétique différentes ou des pressions de service différentes), dans ce cas, les deux unités de mesure 6a, 6b sont aussi alimentées avec des tensions différentes (signaux 02), qui correspondent aux valeurs 02 mesurées dans chaque cas sur les deux plages de mesure. À titre d'exemple, il est possible, au moyen de simples dispositifs de filtrage, de faire la séparation entre les variations des signaux 02 périodiques et les signaux primaires respectifs. Ensuite, les deux signaux 02 périodiques qui en résultent et les signaux primaires non périodiques sont mis en rapport les uns avec les autres et sont analysés pour déterminer avec une grande précision la concentration actuelle de l'oxygène. Par la corrélation des deux signaux 02 périodiques, libérés des signaux primaires, avec les signaux primaires non périodiques, il est possible de réduire, en outre, les non-linéarités. De cette manière, il est également possible de déterminer les concentrations des gaz ajoutés au mélange gazeux. Dans un premier mode de fonctionnement, les dispositifs de chauffage 8a, 8b des deux plages de mesure 9a, 9b sont utilisés avec des températures différentes, sachant qu'il existe dans l'ensemble trois modes fondamentaux de commande (pour simplifier la représentation des modes de réalisation des circuits, le dispositif d'aimantation a été supprimé en partie et seule la commande pour chacune des deux plages de mesure a été reproduite). Ci-après est décrit (sous forme statique et dynamique) le fonctionnement avec des puissances de chauffage différentes ou des températures de service différentes. Dans le premier mode de commande, tel qu'il est représenté sur les figures 4, 5 et 6, les deux plages de mesure 9a, 9b, dont une seule est représentée sur chacune desdites figures, sont exploitées avec une tension de chauffage constante (figure 4), avec un courant de chauffage constant (figure 5) et avec une puissance de chauffage constante (figure 6), lesquels sont ajustés dans chaque cas au point de fonctionnement thermique des dispositifs de chauffage 8a, 8b, les valeurs nécessaires étant déterminées d'une seule volée et étant maintenues constantes ensuite (étalonnage). Les signaux de mesure pour la conductibilité thermique 20 du gaz circulant le long des plages de mesure 9a, 9b et les signaux de mesure de l'oxygène 21 périodiques en résultant se trouvent ici dans les tensions des unités de mesure de la conductibilité thermique 6a, 6b. La structure du circuit de la figure 4, commande avec tension constante, est décrite ci-dessous de manière plus détaillée. Le dispositif de chauffage 8a, 8b est relié à une source de tension continue 12 par l'intermédiaire d'un amplificateur 10 (branché en tant que transformateur d'adaptation d'impédance) et un diviseur de tension 11 à branchement variable. Le signal de sortie de l'unité de mesure de la conductibilité thermique 6a, 6b est acheminé via un filtre passe-bas 13 et un filtre passe-haut 14, afin de délivrer respectivement le signal de conductibilité thermique 20 et le signal de mesure de 02 21. La structure du circuit de la figure 5, commande avec courant constant, se différencie de la structure de la figure 4 uniquement par le fait que l'amplificateur 10 est branché en tant qu'amplificateur non inverseur, une partie de la tension de sortie de l'amplificateur étant acheminée vers l'entrée d'inversion de l'amplificateur, via un diviseur de tension formé par le dispositif de chauffage 8a, 8b et le shunt 15. Dans la structure du circuit de la figure 6, commande avec puissance constante, la sortie (tension) de l'amplificateur 10, reliée au premier contact du dispositif de chauffage 8a, 8b, est couplée à la première entrée d'un multiplicateur 16, la deuxième entrée (courant) de celui-ci étant reliée au deuxième contact du dispositif de chauffage via un amplificateur 17 inverseur, ainsi que deux résistances protectrices. La sortie du multiplicateur 16 est couplée à l'entrée d'inversion de l'amplificateur 10. Comme il est représenté sur les figures 7, 8 et 9, dans un deuxième mode de commande, les points de fonctionnement thermiques respectifs sont réglés à des valeurs constantes indépendantes de la composition du gaz. En l'occurrence, les tensions de sortie des unités de mesure de la conductibilité thermique 6a, 6b sont utilisées comme grandeurs de réglage et les tensions de chauffage, voir figure 4, les courants de chauffage, voir figure 5, et les puissances de chauffage, voir figure 6, sont ajustées. Les supports des signaux de mesure sont, dans ce cas, les tensions de chauffage 24, les courants de chauffage 23 et les puissances de chauffage 22 nécessaires. Les figures 10, 11 et 12 représentent un troisième mode de commande, qui est une combinaison des deux procédés susmentionnés et qui réunit les avantages d'un fonctionnement à des niveaux de température constants avec le réglage relativement simple (parce que lent) de la température. Dans le cas présent, les tensions de sortie des unités de mesure de la conductibilité thermique 6a, 6b sont utilisées comme grandeurs de réglage et les tensions de chauffage, les courants de chauffage et les puissances de chauffage sont ajustées, de telle sorte que les températures de travail sont constantes dans la moyenne dans le temps. Les valeurs moyennes constantes de la température induisent des conditions de mesure stables, indépendamment de la nature du mélange gazeux, tandis que les signaux de mesure de l'oxygène 25, qui varient rapidement en raison de la modulation, restent mesurables directement en tant que variations de la température, sans induire, en raison de leur plus faible amplitude, des décalages notoires des points de fonctionnement. En l'occurrence, les signaux de réglage sont conditionnés, moyennant l'utilisation de filtres passe-bas électroniques, de telle sorte que les variations de température, imposées par le mélange gazeux (et plus lentes), sont régulées sans que les variations périodiques de la conductibilité thermique (signal de mesure de l'oxygène) plus rapides, imposées par le champ magnétique, soient perturbées. Dans un autre mode de commande, les dispositifs de chauffage 8a, 8b sont commandés, au moins en partie, en plus avec une fraction de puissance de chauffage variable dans le temps. Cette fraction peut être, par exemple, une fraction sinusoïdale 26 de la puissance de chauffage (figure 13) ou une fraction 27 pulsée de la puissance de chauffage (figure 14). Dans le cas d'un agencement, dans lequel l'élément de chauffage et l'élément de mesure de la température sont identiques (par exemple, un filament chauffant), il est possible, par une analyse de la corrélation dans le temps entre l'apport de la puissance de chauffage et la variation de la température sur l'élément de chauffage, de déduire la dynamique de la conductibilité thermique dans le gaz, laquelle est nettement déterminée par les valeurs de puissance thermique et de capacité thermique des composants gazeux. En cas d'utilisation de capteurs de température, séparés dans l'espace, tels que ceux utilisés judicieusement pour les unités de mesure 6a, 6b microstructurées de la conductibilité thermique, cet effet se produit sous forme amplifiée. En appliquant une modulation sinusoïdale de la température sur l'élément de chauffage (figure 15), cela peut être mesuré comme un décalage de phase et un rapport d'amplitude entre la puissance de chauffage 30 et le signal de mesure de la température 31. Dans le cas d'une variation pulsée de la température du dispositif de chauffage, courbe 32 sur la figure 6, il est alors possible, à partir du comportement de décroissance sur le capteur de température, courbe 33, de déduire en plus les propriétés du gaz. De même, l'atténuation des signaux de température peut être utilisée à des fins d'analyse. La figure 13 représente, à titre d'exemple, un agencement de ce type pour le fonctionnement d'un dispositif de chauffage microstructuré avec une interférence sinusoïdale et une commande avec une tension de chauffage constante. Le circuit comporte, en outre, un amplificateur lock-in 28 et un détecteur de phase 29. Le signal supplémentaire sinusoïdal est superposé par addition à la tension primaire constante et, en fonction de la nature et de la concentration des gaz dans le mélange, entraîne une réaction décalée dans le temps sur le thermoélément. Ce mode de fonctionnement peut être intégré, par analogie, dans tous les dispositifs représentés sur les figures 4 à 12. Pour le fonctionnement d'une unité de mesure avec un filament chauffant, il faut analyser la variation de la résistance du dispositif de chauffage pour obtenir un signal de température approprié, sachant que, moyennant l'utilisation du coefficient de température, il est possible de déduire la température RD = f (~) du fil. Cela est représenté schématiquement sur la figure 17. La figure 14 représente un circuit avec une interférence par impulsions. Étant donné que les fractions spectrales de la fréquence, contenues dans la réponse par impulsions du signal de température, ont une largeur de bande déterminée et interfèrent avec les fractions des signaux de la mesure de la conductibilité thermique classique et avec ceux de la mesure de 02, il est nécessaire de procéder à un long filtrage des signaux bruts, qui est effectué judicieusement dans un ordinateur. En outre, une synchronisation dans le temps du signal d'aimantation avec le signal pulsé simplifie la préparation du signal, tout comme dans la variante représentée sur la figure 13 avec le signal sinusoïdal 26 superposé. Le mode de fonctionnement en présence de densités de flux magnétique différentes est expliqué ci-après, sachant que des aimantations variables tant statiquement que dynamiquement sont concevables dans ce mode de fonctionnement. Une première variante de ce mode de fonctionnement travaille avec un système magnétique modifié (cf. figure 3), dans lequel les plages de mesure 9a, 9b, situées dans l'entrefer 3, peuvent être alimentées avec des densités de flux magnétique différentes. Cela peut être obtenu par exemple par des épanouissements polaires dénivelés dans l'entrefer (figure 18) ou par un deuxième système magnétique apte à être commandé indépendamment (figure 19). Dans le premier cas selon la figure 18, une portion 4c en matériau non magnétique a été insérée dans l'épanouissement polaire supérieur 4a, ce qui induit un rapport de densité de flux fixe. Comme il est visible sur la figure 18, la partie gauche de l'épanouissement polaire 4a se situe au-dessus de la plage de mesure 9a, tandis que la portion droite 4c de l'épanouissement polaire, réalisée en matériau non magnétique, est agencée au-dessus de la plage de mesure 9b. De ce fait, les plages de mesure 9a et 9b reçoivent des densités de flux différentes. En l'occurrence, il est manifeste que le flux magnétique peut être généré par une bobine (comme sur la figure 1) ou par un aimant permanent. Dans le deuxième cas (figure 19), on obtient une densité de flux variable sur les deux plages de mesure, par le fait qu'il est prévu deux électroaimants 4' et 4" qui peuvent être aimantés de manière variable par l'intermédiaire de deux bobines 5' et 5" aptes à être commandées séparément. Les plages de mesure 9a, 9b sont prévues dans les entrefers respectifs des électroaimants 4' et 4". Cette variante exige cependant un plus grand déploiement technique. Au lieu des deux bobines 5', 5", il est aussi possible d'utiliser deux aimants permanents de force différente, sachant que, de cette manière, on obtient un effet similaire à celui de la figure 18. Le mode de fonctionnement avec une aimantation réglée en amplitude, représenté sur la figure 19, peut aussi être réalisé avec un seul système magnétique (c'est-à-dire seulement un électroaimant au lieu des deux aimants 4' et 4" représentés) non dénivelé et une seule plage de mesure. Le réglage de l'amplitude de l'aimantation peut être utilisé pour que le signal de mesure de l'oxygène, modulé par le champ magnétique, soit réglé à une valeur constante prédéfinie, indépendamment de la concentration de l'oxygène. Le signal de concentration est alors représenté par l'amplitude du courant d'aimantation. Comme il a été expliqué ci-dessus, il est possible, avec un épanouissement polaire dénivelé fixe (voir figure 18), de réaliser une graduation d'aimantation stable même avec un aimant permanent. Par ailleurs, il est aussi possible d'utiliser un entrefer cunéiforme en combinaison avec un arrangement linéaire des plages de mesure 9a-n et des dispositifs de mesure de la conductibilité thermique, ce qui permet d'obtenir une pluralité de valeurs de mesure avec des densités de flux différentes. L'entrefer cunéiforme peut être réalisé de manière simple en chanfreinant la face inférieure de l'épanouissement polaire 4a, orientée vers les plages de mesure 9a-n. En alternative, au lieu d'un élément 4c parallélépipédique en matériau non magnétique (voir figure 18), on peut aussi utiliser un élément 4c' en forme de coin, réalisé en matériau non magnétique, comme il est représenté sur la figure 20. Il est clair que le flux magnétique peut être généré avec un aimant permanent (champ magnétique constant) ou avec une bobine pour générer un champ magnétique modulable en amplitude. Une commande électronique est mise en évidence sur les figures 21 et 22. Pour les circuits d'analyse, on peut utiliser les agencements représentés sur les figures 4 à 14. Sur la figure 21, une source de tension alternative 50 alimente la bobine d'aimantation 4 avec une tension alternative modulable en amplitude, via un régulateur de tension 51 et un amplificateur 52. Sur la figure 22, deux bobines d'aimantation 4' et 4" (voir figure 19) sont alimentées par une source de tension alternative 50 avec une tension alternative modulable en amplitude, via deux régulateurs de tension 51', 51" et deux amplificateurs 52', 52" correspondants. Il est ainsi possible d'obtenir dans l'ensemble une pluralité de grandeurs de mesure pour le gaz, qui présentent des indépendances linéaires différentes et qui se laissent difficilement calculées par analyse. Il est donc proposé d'utiliser à cet effet des méthodes de régression multivariées. Tous les procédés décrits peuvent aussi être mis en oeuvre avec des éléments individuels, lorsque les points de fonctionnement sont activés successivement et non pas parallèlement. Dans ce cas, il convient toutefois de garantir que la composition du gaz reste inchangée pendant toute l'analyse. 5 10 15 20 25 30 35 LISTE DES RÉFÉRENCES 1 dispositif de mesure 2 puce de mesure 3 entrefer 4 électroaimant bobine 6 unité de mesure de la conductibilité thermique 7 membrane(s) 8 dispositif de chauffage 9 plages de mesure amplificateur 11 diviseur de tension 12 source de tension continue 13 filtre passe-bas 14 filtre passe-haut shunt 16 multiplicateur 17 amplificateur inverseur signal de conductibilité thermique 21 signal de mesure de l'oxygène 22 puissance de chauffage 23 courant de chauffage 24 tension de chauffage signal de mesure de l'oxygène 26 fraction sinusoïdale de la puissance de chauffage 27 fraction pulsée de la puissance de chauffage 28 amplificateur lock-in 29 détecteur de phase puissance de chauffage 31 signal de mesure de la température 32 température du dispositif de chauffage 33 comportement de décroissance sur le capteur de température 50 source de tension alternative 51 régulateur de tension 52 amplificateur REVENDICATIONS1. Dispositif de mesure des concentrations des gaz dans un échantillon de gaz, comportant - au moins une source de flux magnétique (4, 5 ; 4', 5', 4", 5") modulable, qui comporte un entrefer (3 ; 3', 3"), vers lequel peut être acheminé un échantillon de gaz, - au moins une source de courant (50, 51, 52; 50, 51', 51", 52', 52"), apte à être commandée et destinée à générer des signaux de courant et de tension, laquelle est couplée dans chaque cas à ladite au moins une source de flux magnétique modulable, afin de générer un flux magnétique modulable à l'intérieur de l'entrefer (3) ou des entrefers (3', 3"), - au moins deux plages de mesure (9a, 9b), qui sont disposées au moins en partie à l'intérieur de l'entrefer (3) ou des entrefers (3', 3"), - chaque plage de mesure (9a, 9b) comportant une structure de chauffage (6a, 6b, 8a, 8b) dépendante de la température et pouvant être commandée électriquement, - chaque plage de mesure étant couplée à une source de courant variable, afin de chauffer la structure de chauffage (8a, 8b) correspondante à une température de travail, et - chaque plage de mesure étant couplée à un circuit de mesure, afin de mesurer les signaux de mesure de la conductibilité thermique, qui sont générés par la structure de chauffage (6a, 6b) correspondante et à partir desquels on peut déduire les concentrations des gaz qui sont contenus dans l'échantillon de gaz. 2. Dispositif selon la revendication 1, dans lequel les structures de chauffage dépendantes de la température comportent chacune un dispositif de chauffage (8a, 8b), apte à être commandé électriquement, et une unité de mesure de la conductibilité thermique (6a, 6b). 3. Dispositif selon la revendication 1, dans lequel ladite au moins une source de flux magnétique modulable comporte un électroaimant (4 ; 4', 4") couplé à une bobine (5 ; 5', 5").35 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le flux magnétique modulable suit une courbe en fonction du temps, symétrique par rapport au point d'origine et ayant, par exemple, une forme sinusoïdale, triangulaire ou rectangulaire, et dans lequel le flux magnétique peut être commandé, en plus, en amplitude. 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel ladite au moins une source de flux magnétique (4, 5 ; 4', 5', 4", 5") modulable comporte deux épanouissements polaires (4a, 4b), entre lesquels est réalisé l'entrefer (3 ; 3', 3"), lesdites au moins deux plages de mesure (9a, 9b) étant agencées sur l'un des épanouissements polaires. 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel ladite au moins une source de flux magnétique (4, 5 ; 4', 5', 4", 5") modulable comporte deux épanouissements polaires (4a, 4b), entre lesquels est réalisé l'entrefer (3 ; 3', 3"), sachant qu'au moins un des épanouissements polaires (4a) comporte une partie en matériau non magnétique (4c), moyennant quoi un flux magnétique réduit est généré par zones dans l'entrefer, et dans lequel au moins une des plages de mesure (9b) est agencée dans la zone du flux magnétique réduit. 7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel ladite au moins une source de flux magnétique (4, 5 ; 4', 5', 4", 5") modulable comporte deux épanouissements polaires (4a, 4b), entre lesquels est réalisé l'entrefer (3 ; 3', 3"), sachant qu'au moins un des épanouissements polaires (4a) comporte une portion (4c') sensiblement cunéiforme, réalisée en matériau non magnétique, moyennant quoi des zones avec des flux magnétiques différents sont générées dans l'entrefer, et dans lequel lesdites au moins deux plages de mesure sont agencées dans des zones avec des flux magnétiques différents. 8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le dispositif de chauffage (8), apte à être commandé électriquement, est configuré sous la forme d'un fil de résistance ou d'un filament chauffant. 9. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la puce de mesure (2) comporte une membrane (7), et le dispositif de chauffage (8) est agencé et configuré pour chauffer la membrane à une température souhaitée. 10. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel lesdites au moins deux plages de mesure (9a, 9b) sont agencées sur une puce de mesure (2). 11. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel lesdites au moins deux plages de mesure (9a, 9b) sont exploitées simultanément avec des points de fonctionnement différents sur le plan de la température. 12. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel lesdites au moins deux plages de mesure (9a, 9b) sont exploitées séquentiellement avec des points de fonctionnement différents sur le plan de la température. 20 13. Dispositif selon la revendication 11 ou la revendication 12, dans lequel lesdites au moins deux plages de mesure (9a, 9b) sont exploitées pendant une période de mesure avec une tension de chauffage constante, avec un courant de chauffage constant ou avec une puissance de chauffage constante, lesquels sont ajustés dans chaque cas au point de fonctionnement 25 thermique respectif des dispositifs de chauffage (8a, 8b). 14. Dispositif selon la revendication 11 ou la revendication 12, dans lequel dans lesdites au moins deux plages de mesure (9a, 9b), les points de fonctionnement thermiques des plages de mesure sont réglés à des valeurs 30 constantes pendant une période de mesure, les tensions de sortie des unités de mesure de la conductibilité thermique (6a, 6b) étant utilisées comme grandeurs de réglage, et les tensions de chauffage, les courants de chauffage ou les puissances de chauffage sont ajustées. 10 15 15. Dispositif selon la revendication 14, dans lequel les tensions de chauffage, les courants de chauffage ou les puissances de chauffage nécessaires sont les supports des signaux de mesure. 16. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 11 à 15, dans lequel, pendant une période de mesure, les dispositifs de chauffage (8a, 8b) sont commandés, en plus, avec une fraction de puissance de chauffage variable dans le temps, cette fraction pouvant être sinusoïdale ou pulsée. 17. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 11 à 15, dans lequel le signal d'aimantation est réglé de telle sorte qu'au moins un signal de mesure est réglé à une valeur constante préréglée. 18. Dispositif selon la revendication 17, dans lequel l'amplitude d'aimantation nécessaire est le support du signal de mesure. 19. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 11 à 15, dans lequel l'amplitude du champ magnétique, généré par ladite au moins 20 une source de flux magnétique modulable, est réglée, indépendamment de la concentration du gaz à mesurer, à une valeur constante prédéfinie, le signal de concentration étant représenté par l'amplitude du courant d'aimantation. 20. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 25 précédentes, dans lequel le gaz paramagnétique est l'oxygène, le dioxyde de carbone ou un agent anesthésique. 10 15