FR 2964455 A1 20120309 FR 1057033 A 20100903 PROCEDE ET DISPOSITIF DE DETERMINATION DU COEFFICIENT DE DEPERDITION THERMIQUE D'UN LOCAL La présente invention a trait à un procédé et un dispositif pour déterminer le coefficient de déperdition thermique d'un local. Au sens de l'invention, un local est une maison individuelle ou un bâtiment, notamment à usage d'habitation ou tertiaire, ou encore une partie d'un tel bâtiment, par exemple un appartement dans un immeuble à plusieurs étages. Le coefficient de déperdition thermique d'un local, noté K, est égal à la puissance de déperdition thermique du local (en Watts) par degré (Kelvin ou Celsius) d'écart entre la température intérieure du local et la température de l'air extérieur. Ce coefficient K est représentatif des performances énergétiques de l'enveloppe du local. Le coefficient de déperdition thermique K d'un local est influencé, d'une part, par les pertes thermiques par transmission à travers les parois du local et, d'autre part, par les infiltrations d'air. Les pertes thermiques par transmission sont représentées par un facteur HT = RT , où R est la résistance thermique entre l'ambiance intérieure du local et l'ambiance extérieure, et AT est la surface totale des parois du local. Les infiltrations d'air dans le local sont représentées par un facteur m'.Cp, où m' est le débit de renouvellement de l'air et Cp est la capacité calorifique de l'air. La résistance thermique R est reliée au coefficient de déperdition spécifique par transmission U du local par la relation : l = 1 + R , où hi est U h, le coefficient d'échange thermique superficiel à l'intérieur du local. Le coefficient U est utilisé, dans le cadre de réglementations thermiques telles que la RT 2005 en France ou le règlement EnEV en Allemagne, pour accéder à une estimation de la consommation globale d'énergie du local. La détermination des grandeurs R et U est utile pour effectuer un diagnostic de l'isolation thermique d'un local, en particulier après sa construction, pour vérifier que le constructeur a respecté les normes en vigueur en termes d'isolation thermique aussi bien en termes de choix des matériaux que de leur mise en oeuvre, ou lorsqu'on envisage une réhabilitation du local, en vue d'évaluer les mesures qu'il convient de prendre pour améliorer la performance thermique. Il est connu de déterminer le coefficient de déperdition thermique d'un local au moyen de logiciels de calcul qui font intervenir une modélisation de l'enveloppe du local. Ces logiciels sont relativement lourds à mettre en oeuvre et ont l'inconvénient de ne fournir qu'un résultat théorique, qui ne rend pas compte de paramètres réels tels que la mise en oeuvre effective des matériaux d'isolation, la technologie de construction, etc. Par ailleurs, il est connu de déterminer le coefficient de déperdition thermique d'un local en réalisant des mesures in situ dans le local sur des périodes longues, qui s'étendent généralement sur plusieurs semaines ou mois, puis en procédant à une analyse statistique de ces mesures. L'analyse statistique est rendue nécessaire par la multiplicité des paramètres qui influencent le comportement thermique du local sur la période de mesure, notamment les conditions météorologiques et les conditions d'occupation du local. Ces méthodes de mesures in situ connues ont l'inconvénient d'être longues et de faire intervenir un matériel lourd et coûteux. De plus, compte tenu des dépendances par rapport aux apports d'énergie extérieurs, notamment l'apport du rayonnement solaire, et aux apports d'énergie de sources internes, telles que le fonctionnement d'appareils électriques ou la présence de personnes dans le local, et compte tenu également de l'influence des conditions d'utilisation du local, ces mesures ne reflètent que partiellement la qualité énergétique elle-même du local. C'est à ces inconvénients qu'entend plus particulièrement remédier l'invention en proposant un procédé et un dispositif permettant de déterminer de manière rapide le coefficient de déperdition thermique d'un local, avec un coût modéré et une précision raisonnable. A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de détermination du coefficient de déperdition thermique K d'un local, caractérisé en ce qu'il comprend des étapes dans lesquelles : - on procède, dans le local inoccupé, à une campagne de mesures d'au moins une température à l'intérieur du local Tk à intervalles de temps rapprochés, sur au moins deux périodes de temps Dk successives correspondant à des puissances Pok distinctes de chauffage du local ; - on détermine la température de l'air extérieur Tek auxdits mêmes temps rapprochés ; - pour chaque période de temps Dk, à partir de l'évolution Tk(t) de la grandeur Tk en fonction du temps, on analyse quantitativement cette évolution à travers un modèle mathématique simple : o soit, s'il existe un intervalle de temps Atk pour lequel l'évolution Tk(t) est sensiblement linéaire, on détermine sur cet intervalle de temps Atk la pente ak de la tangente à la courbe T,k(t) et on déduit la valeur du coefficient de déperdition thermique K du local à partir des pentes ak ; o soit, s'il n'existe pas d'intervalle de temps pour lequel l'évolution Tk(t) est sensiblement linéaire, on sélectionne un intervalle de temps Atk' sur lequel l'évolution Tk (t) est sensiblement exponentielle de type exp(-t/z) , avec z- la constante de temps thermique du local, et on déduit la valeur du coefficient de déperdition thermique K du local, qui est la valeur telle que la courbe Ln (Bk (t) - PK ) l(Bk (0) - PK ) est une droite, où Bk(t)=Tk(t)-Tekm' avec Tek,' la moyenne des mesures de température de l'air extérieur Tek sur l'intervalle de temps Atk'. Le principe à la base de l'invention est d'utiliser les variations transitoires de la température intérieure du local soumis à des sollicitations internes contrôlées et dans un environnement externe mesuré. L'analyse quantitative de la variation de la température intérieure du local permet de déterminer quantitativement la qualité énergétique du local sur une période courte, s'étendant sur quelques heures, en limitant le nombre de paramètres susceptibles d'influencer le comportement thermique du local. En particulier, la brièveté des mesures permet de s'affranchir de l'influence des conditions d'utilisation du local et des variations des conditions climatiques extérieures. Bien entendu, le procédé selon l'invention ne requiert pas nécessairement la mise en place d'une représentation graphique de l'évolution Tk(t). En particulier, dans le cas où il existe un intervalle de temps Atk pour lequel l'évolution T,k(t) est sensiblement linéaire, la pente ak de la tangente à la courbe Tk(t) sur l'intervalle de temps Atk est égale à la dérivée de l'évolution Tk(t) sur cet intervalle Atk. Dès lors, l'étape de détermination de la pente ak de la tangente à la courbe T,k(t) sur l'intervalle de temps Atk peut être réalisée, dans le cadre de l'invention, en calculant la dérivée de l'évolution Tk(t) sur l'intervalle de temps Atk, sans recourir à une représentation graphique de l'évolution Tk(t) . De la même façon, dans le cas où il n'existe pas d'intervalle de temps pour lequel l'évolution Tk(t) est sensiblement linéaire, la détermination de la valeur du coefficient de déperdition thermique K du local telle que la courbe Ln (Bk (t) - ) / ( 9 k ( 0 ) - - - ) ) est une droite ne met pas forcément en jeu une représentation graphique de cette courbe, et peut passer par une linéarisation mathématique de l'évolution Ln (Bk (t) - K) /(Bk (0) - K ) Les étapes de calcul du procédé, en particulier pour la détermination des pentes ak ou pour la linéarisation de l'évolution Ln (ek (t) K ) /(ek (0) , peuvent être mises en oeuvre à l'aide de tout Ptotk ) K moyen de calcul approprié. Il peut s'agir notamment d'une unité de calcul électronique comportant à la fois des moyens pour acquérir les mesures de température à l'intérieur du local Tk et des moyens pour calculer le coefficient de déperdition thermique K du local à partir de ces mesures. Selon l'invention, on entend par "puissance de chauffage du local" toute condition opératoire générant une variation de la température intérieure du local pour des conditions de température extérieure données. Il est entendu que la puissance de chauffage Pok peut être positive, nulle ou négative. Une puissance de chauffage positive correspond à un apport de chaleur dans le local, alors qu'une puissance de chauffage négative correspond à un apport de froid dans le local. Dans le cas d'une puissance de chauffage nulle, la variation de la température intérieure du local peut résulter d'une différence entre la température intérieure du local et la température extérieure, ou encore d'une variation de la température extérieure. Suivant l'invention, il est prévu que l'une au moins des puissances de chauffage Pok est non nulle. De manière avantageuse, pour chaque période de temps Dk , la puissance Pok de chauffage du local comprend une puissance de chauffe Pmpk imposée au moyen d'une source de puissance contrôlée. Si aucune source de puissance autre que celle utilisée pour appliquer la puissance de chauffe imposée Pmpk n'est active dans le local au cours de la période de temps Dk , la puissance totale Pok de chauffage du local est égale à la puissance de chauffe imposée Pmpk . Si en revanche il existe, au cours de la période Dk , une puissance supplémentaire Psupk dans le local en plus de la puissance Pmpk , la puissance totale de chauffage du local est égale à P,mpk +Psupk . En particulier, dans le cas où le rayonnement solaire sur la période de temps Dk est important, la contribution du rayonnement solaire au chauffage du local fait partie de la puissance supplémentaire Psupk . En pratique, les conditions de mise en oeuvre du procédé sont adaptées pour limiter les apports de puissance supplémentaires Pupk autres que la puissance de chauffe imposée Pmpk , notamment en veillant à ce que le local soit inoccupé. De manière avantageuse, le procédé est mis en oeuvre sur des périodes de temps Dk pour lesquelles le rayonnement solaire est faible, de préférence nul. De manière préférée, le procédé est mis en oeuvre sur des périodes de temps Dk choisies pendant la nuit, ou éventuellement en journée le matin ou le soir. Il est ainsi possible de réduire la contribution du rayonnement solaire et de limiter les fluctuations de la température de l'air extérieur. Les périodes de temps Dk peuvent être soit disjointes, soit immédiatement successives les unes aux autres. Dans ce dernier cas, on peut considérer que le procédé est réalisé dans sa globalité sur une période de temps continue, formée par la succession des périodes de temps Dk . De manière préférée, en vue de limiter le temps de mise en oeuvre du procédé tout en réduisant la contribution du rayonnement solaire, le procédé est réalisé dans sa globalité en continu sur une seule période nocturne. De préférence, sur chaque période de temps Dk , tout système de ventilation fixe équipant le local est désactivé, de manière à limiter les échanges d'air avec l'extérieur. En variante, les systèmes de ventilation fixes du local peuvent fonctionner au cours du procédé sur chaque période de temps Dk . Cela introduit toutefois un terme supplémentaire de renouvellement d'air dans l'expression du coefficient de déperdition thermique K : K = HT +m',.Cp+m'2.Cp, où m', le débit de renouvellement de l'air par infiltration et m'2 le débit de renouvellement de l'air dû aux systèmes de ventilation fixes sont corrélés, la valeur de l'un dépendant de la valeur de l'autre. 10 15 Le procédé selon l'invention repose sur une modélisation du local sous forme d'une boîte caractérisée, d'une part, par son coefficient de déperdition thermique K, et, d'autre part, par son inertie ou sa capacité thermique effective C. La capacité thermique effective C d'un local, qui correspond à la capacité thermique des matériaux situés dans l'enveloppe isolante du local, est définie comme l'énergie nécessaire pour augmenter la température ambiante du local de 1 K à température extérieure constante. De manière générale, pour chaque période de temps Dk, le bilan énergétique du local s'écrit : K (T k -Tek) + C u (Tik dt Tek) - Potk (1) avec K le coefficient de déperdition thermique du local, Tk(t) la température intérieure du local, Tek(t) la température de l'air extérieur, C la capacité thermique effective du local, Pok la puissance totale de chauffage du local. L'équation (1) admet pour solution : Tik (t) - Tek (t) Ptotk + K (T k (0) - Tek (Ol -K.t e c Ptotk K Cette solution peut être linéarisée aux temps courts : 20 Tk(t-Tk(t) K + (Tk (0) - Tek (0)) K Ptotk -K.t C La pente ak de la tangente à la courbe représentative de l'évolution de la grandeur Tik - Tek en fonction du temps est alors : Pok- \ \\ K ak =p - C (T k (0) - Tek (0) C En pratique, dans le cadre du procédé de l'invention, on recherche 25 dans la période de temps Dk un intervalle de temps Atk pour lequel l'évolution Tik(t) est sensiblement linéaire. Sur cet intervalle de temps Atk, on peut considérer que la température de l'air extérieur Tek est sensiblement constante et égale à la température moyenne sur l'intervalle de temps Atk, notée Tek.. En outre, comme on sélectionne un intervalle de temps Atk dans la période de chauffe Dk , le positionnement exact du temps t = 0 par rapport à la période de chauffe est arbitraire et il est préférable de considérer une valeur moyenne Tkm de Tk(t) sur l'intervalle de temps Atk dans l'expression de la pente ak . Dès lors, la pente ak de la courbe Bk(t) = Tk(t) -T km sur l'intervalle de temps Atk, qui est égale à la pente de la courbe Tk(t) sur l'intervalle de temps 4tk, est, dans cette approximation linéaire : ak = Ptotk - Bkm K , avec Bkm = Tkm Tekm C Si la valeur de la capacité thermique effective du local C est connue, on accède ainsi directement à la valeur du coefficient de déperdition thermique K du local. Si la valeur de la capacité thermique effective du local C n'est pas connue, il est possible d'accéder à la valeur du coefficient de déperdition thermique K du local en appliquant sur deux périodes de temps successives, deux puissances de chauffe Pimpl et P;mp2 de valeurs différentes, et en mesurant l'évolution d'au moins une température à l'intérieur du local Tl(t) ou T2(t) sur chacune de ces deux périodes de temps. La valeur du coefficient K peut alors être obtenue en sélectionnant un intervalle de temps 4t, ou At2 pour lequel l'évolution Tl(t) ou Ti2(t) est sensiblement linéaire, et en déterminant, sur cet intervalle de temps 4t, ou At2, la pente a, ou a2 de la tangente à la courbe (Tk(t) )k= out. Le rapport des pentes a conduit à la valeur du coefficient de déperdition thermique K du local en faisant 25 disparaître la dépendance vis-à-vis de la capacité thermique effective du local C : al Ptotl - 91m .K a2 Ptot2 e2m'K Plus précisément, le procédé de détermination du coefficient de déperdition thermique K du local comprend alors des étapes dans lesquelles : - on procède, dans le local inoccupé et sur deux périodes de temps D1 et D2 successives : i. sur la première période de temps D1, à l'application d'une première puissance de chauffe imposée Pmp1 du local au moyen d'une source de puissance contrôlée, et à une campagne de mesures d'au moins une température à l'intérieur du local T1 à intervalles de temps rapprochés, ainsi qu'à la détermination de la température de l'air extérieur Tl auxdits mêmes temps rapprochés, puis ii. sur la deuxième période de temps D2, à l'application d'une deuxième puissance de chauffe imposée Pmp2 du local au moyen d'une source de puissance contrôlée, où la deuxième puissance de chauffe imposée Plmp2 est différente de la première puissance P1mp1 , et à une campagne de mesures d'au moins une température à l'intérieur du local T2 à intervalles de temps rapprochés, ainsi qu'à la détermination de la température de l'air extérieur Tee auxdits mêmes temps rapprochés ; - pour chacune des première et deuxième périodes de temps D1 et D2, on sélectionne un intervalle de temps At1 ou At2 pour lequel l'évolution T1 (t) ou 1;2(t) est sensiblement linéaire et on détermine, sur cet intervalle de temps At1 ou At2, la pente al ou a2 de la tangente à la courbe (T,k(t) )k=1 ou 2; - on déduit la valeur du coefficient de déperdition thermique K du local à partir du rapport des pentes al a2 De préférence, la différence entre les puissances de chauffe imposées P,mpl et P,mp2 est maximisée. De manière avantageuse, l'une parmi les puissances P;,T,pl et P;mp2 est une puissance nulle, alors que I autre puissance est une puissance strictement positive permettant d'obtenir une variation de la température intérieure Tlk d'au moins 1°C. Sur la période de temps correspondant à l'application de la puissance de chauffe imposée non nulle, on mesure la montée en température du local en fonction du temps. Sur la période de temps correspondant à l'application de la puissance de chauffe imposée nulle, ce qui correspond à une absence de chauffage dans le local, on mesure la descente en température du local en fonction du temps. Le coefficient de déperdition thermique K du local est alors déterminé à partir du rapport des pentes des courbes de montée et de descente en température du local. De préférence, pour chaque période de temps Dk , la campagne de mesures de la température intérieure du local Tk est réalisée sur une période de temps suffisante pour obtenir une variation de la température intérieure Ta, d'au moins 1°C, de préférence comprise entre 1°C et 10°C. A titre d'exemple, on peut procéder successivement à l'application de la première puissance de chauffe imposée P;mpl nulle, correspondant à une absence de chauffage dans le local, puis à l'application de la deuxième puissance de chauffe imposée P;mp2 non nulle. En variante, la puissance de chauffe imposée non nulle, qui génère une montée en température, peut être appliquée préalablement à la puissance de chauffe imposée nulle, c'est-à-dire l'arrêt du chauffage dans le local, qui génère une descente en température. Selon une caractéristique avantageuse, la source de puissance contrôlée pour le chauffage du local peut être un équipement fixe du local, c'est-à-dire un moyen de chauffage installé dans le local indépendamment de la mise en oeuvre du procédé, sous réserve que ce moyen de chauffage soit suffisamment puissant pour assurer un chauffage rapide du local et que la puissance délivrée puisse être mesurée de manière précise. Il peut notamment s'agir d'une pompe à chaleur dont le coefficient de performance (COP) est connu. Le COP, qui est le rapport entre la puissance thermique produite et la puissance électrique consommée, est habituellement de l'ordre de 3 à 5. Le COP varie avec les températures des sources froide et chaude. Or, si la source chaude est régulée et présente une température sensiblement constante, la source froide est quant à elle généralement prise à l'extérieur et n'est donc pas contrôlable. La détermination de la température de la source froide extérieure sur une période de temps encadrant la période de mise en oeuvre du procédé de l'invention permet d'ajuster la valeur du COP de manière plus précise. En variante, la source de puissance contrôlée pour le chauffage du local peut être une source rapportée dans le local spécifiquement pour la mise en oeuvre du procédé. La source pour le chauffage du local est choisie de préférence pour permettre un chauffage qui assure que la température des parois à l'intérieur du local est sensiblement égale à la température de l'air ambiant à l'intérieur du local. En pratique, cette condition est remplie lorsque les éléments de chauffage, fixes ou rapportés dans le local spécifiquement pour le procédé, chauffent la masse du local et pas seulement l'air à l'intérieur du local. A titre d'exemples non limitatifs, un tel chauffage peut être obtenu au moyen d'un système de chauffage rapporté de type radiatif, ou encore d'un système fixe de chauffage par le sol. Les éléments de chauffage peuvent être de type convectif ou radiatif, ou combiner les deux technologies. De préférence, les éléments de chauffage sont des appareils électriques, ce qui permet de déterminer la puissance de chauffe de manière directe et précise. Des exemples d'appareils de chauffage électriques comprennent notamment des appareils de type convectif, tels que des appareils mettant en jeu le soufflage d'air chauffé au moyen de résistances électriques, ou des appareils de type radiatif, tels que des couvertures chauffantes ou des films chauffants, en particulier déposés contre les parois du local, ou encore des parasols radiants. En variante, les éléments de chauffage peuvent être des appareils fonctionnant au gaz ou au fuel, pour autant que les rendements des brûleurs et les débits de combustible puissent être estimés de manière suffisamment précise pour accéder à la puissance de chauffe. De manière avantageuse, la source pour le chauffage du local peut comprendre la combinaison d'au moins un élément de chauffage, fixe ou rapporté dans le local spécifiquement pour le procédé, qui assure la dissipation de chaleur, et d'au moins un ventilateur, qui assure une bonne répartition spatiale de la chaleur. Un tel ensemble de chauffage combinant éléments de chauffage et ventilateurs permet de garantir un chauffage homogène du local. Selon une caractéristique avantageuse, chaque campagne de mesures de la température à l'intérieur du local comprend des mesures de la température ambiante à l'intérieur du local, des mesures de la température de parois du local et/ou des mesures de la température moyenne radiante à l'intérieur du local. En pratique, toute méthode de mesures connue peut être utilisée pour accéder à ces températures, en particulier les méthodes de mesures décrites dans la norme NF EN ISO 7726. A titre d'exemple, les mesures de la température ambiante à l'intérieur du local et de la température des parois du local peuvent être réalisées à l'aide de thermocouples ou, de préférence, de sondes Pt100. Pour les mesures de la température moyenne radiante à l'intérieur du local, un thermomètre à globe noir peut avantageusement être utilisé. De préférence, on mesure au moins la température d'une paroi à l'intérieur du local. Lorsque le chauffage du local assure que la température ambiante est égale à la température des parois à l'intérieur du local, une mesure de la température ambiante à l'intérieur du local peut éventuellement être substituée à la mesure de la température de paroi à l'intérieur du local. Si le chauffage du local est bien homogène, de sorte que la température intérieure est la même dans tout le local, ou dans toutes les pièces du local si celui-ci comporte des cloisons internes, alors les mesures de la température à l'intérieur du local peuvent se limiter à des mesures à l'intérieur d'une seule pièce du local. Si le procédé de l'invention est mis en oeuvre dans un local pour lequel le chauffage est moins homogène, il peut être envisagé de mesurer la température dans plusieurs pièces du local et de considérer que la température à l'intérieur du local à chaque temps t est la moyenne des mesures de température obtenues au temps t dans les différentes pièces du local, à condition que celles-ci ne soient pas trop différentes, ce qui indiquerait un manque de ventilation du local. Il est également possible de prévoir plusieurs mesures de températures différentes dans chaque pièce du local. Ainsi, on peut prévoir de réaliser dans chaque pièce à la fois une mesure de la température ambiante et/ou une mesure de la température d'une paroi de l'enveloppe du local et/ou une mesure de la température moyenne radiante. Selon une caractéristique avantageuse, la détermination de la température de l'air extérieur Tek s'opère, dans le cadre du procédé de l'invention, par le biais d'une campagne de mesures simultanées aux mesures de la température intérieure du local Tk, c'est-à-dire aux mêmes temps rapprochés. En variante, la détermination de la température de l'air extérieur Tek à ces temps rapprochés peut être obtenue par interpolation de données météorologiques du lieu du local. De préférence, le procédé selon l'invention est mis en oeuvre sur une période de temps pour laquelle la température de l'air extérieur Tek est stable. Lorsque la variation de la température de l'air extérieur Tek(t) est importante pendant la mise en oeuvre du procédé, il est possible de tenir compte de cette variation en l'assimilant à une évolution linéaire, ce qui se traduit par une non-linéarité de l'évolution de la température intérieure du local Tk(t) . On peut alors modéliser la courbe Bk(t) = Tk(t)-Tk(t) comme un polynôme du second degré dont les coefficients font intervenir les caractéristiques K et C du local. Dans ce cas, il est possible de déterminer K et C en appliquant une seule puissance imposée 1%ipk de chauffage du local, avec une seule campagne de mesures de la température à l'intérieur du local Tk , car, en développant la solution de l'équation (1) au deuxième ordre, on obtient une égalité entre deux polynômes du second degré, avec une égalité pour le terme en t et une égalité pour le terme en t2. Une telle démarche est toutefois moins préférée, en raison de son incertitude plus élevée. Comme expliqué précédemment, le coefficient de déperdition thermique K déterminé conformément à l'invention intègre les contributions des pertes thermiques par transmission et des infiltrations d'air, c'est-à-dire : K = HT +m'.Cp = RT +m'.Cp. Si l'on souhaite accéder à la résistance thermique R du local, il est possible de découpler la contribution des pertes thermiques par transmission, d'une part, et celle des infiltrations d'air, d'autre part, en évaluant le débit de renouvellement de l'air m' dans le local. Lorsqu'aucun système de ventilation fixe du local n'est actif au cours du procédé de détermination du coefficient K, le débit m' est égal au débit de renouvellement de l'air par infiltration. Ce débit m' peut être déterminé par toute méthode appropriée, notamment par une méthode de détection par gaz traceurs ou par un test d'infiltrométrie à porte soufflante. De manière avantageuse, la méthode de détection par gaz traceurs fournit une valeur instantanée du débit m'. Cette méthode par gaz traceurs permet également de prendre en compte de manière précise la contribution de la ventilation dans le bilan énergétique du local, ce qui est avantageux dans les cas où le procédé est mis en oeuvre alors qu'un système de ventilation équipant le local est actif, en particulier dans les cas où il n'est pas possible de désactiver, préalablement à la mise en oeuvre du procédé, les systèmes de ventilation fixes équipant le local. Si on opte pour un test de porte soufflante, il est possible de calculer une valeur moyenne du débit m' à partir de la valeur mesurée du débit de fuite. A titre d'exemple, si on réalise un test de porte soufflante dans lequel on mesure l'indicateur n50 tel qu'il est défini dans la norme NF EN 13829, c'est-à-dire le débit de fuite sous 50 Pa divisé par le volume chauffé du local, il est connu de déduire la valeur du débit de renouvellement d'air m' à partir de la valeur mesurée du n50, en utilisant la règle établie par Drubul : m'= n 0.V (3), où V est le volume chauffé du local. 20 En variante, la valeur moyenne du débit de renouvellement d'air m' peut être obtenue à partir de la mesure d'indicateurs autres que l'indicateur n50, ou encore à l'aide de méthodes de calcul règlementaires autres que celle mettant en jeu la relation (3) ci-dessus. En particulier, une approche alternative à la règle de Drubul pour déterminer la valeur du débit de renouvellement d'air m' à partir de la valeur mesurée du n50 consiste à estimer le taux d'infiltration d'air basé sur le modèle empirique proposé dans la norme NF EN ISO 13790, annexe G. Lorsqu'un système de ventilation fixe du local est actif au cours du procédé de détermination du coefficient K, le débit m' incorpore la contribution de renouvellement d'air dû à ce système de ventilation, qu'il convient de prendre en compte en plus du renouvellement d'air par infiltration. Le débit de renouvellement d'air dû au système de ventilation fixe peut être déterminé par la mesure du débit d'air au niveau de chaque bouche de ventilation. Si l'on souhaite estimer le coefficient de déperdition spécifique par transmission U du local à partir de la résistance thermique R , il convient de déterminer le coefficient d'échange convectif réel hi . Le coefficient hi peut être estimé par la connaissance des températures intérieures ambiante et de globe noir du local, ainsi que de la vitesse d'air, à partir de la relation suivante, définie dans la RT 2005: hi = 2,5+ 4.6.~i.Tmi3 , où T., est la température moyenne radiante qui, conformément à la norme NF EN ISO 7726, est reliée, pour un globe standard de diamètre 85 mm et d'émissivité 0,95, à la température de globe g , la température ambiante T et la vitesse de l'air va T ~ _ [(Tg + 273)4 + 2,5 x 108 x vQ °'6 (g -Ta )1'4 - 273 . L'invention a également pour objet un dispositif pour la mise en oeuvre d'un procédé tel que décrit ci-dessus, comprenant au moins un capteur de température destiné aux mesures de température à l'intérieur du local Tk et un dispositif de chauffage homogène du local comportant une source de puissance contrôlée. Selon une caractéristique avantageuse, ce dispositif peut comprendre en outre une unité centrale électronique comportant des moyens pour acquérir les mesures de température à l'intérieur du local Tk et des moyens pour calculer le coefficient de déperdition thermique K du local à partir des mesures acquises. Les caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront dans la description qui va suivre d'un mode de réalisation d'un procédé et d'un dispositif selon l'invention, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins annexés dans lesquels : - la figure 1 est une vue schématique d'une maison individuelle dont on souhaite déterminer le coefficient de déperdition thermique K conformément à l'invention, cette maison étant équipée d'une pompe à chaleur comme source de puissance contrôlée ; - la figure 2 est une courbe représentative de l'évolution de la température Tk à l'intérieur de la maison de la figure 1 en fonction du temps, au cours de la mise en oeuvre du procédé conforme à l'invention ; - la figure 3 est une courbe représentative de l'évolution de la température T1 à l'intérieur de la maison de la figure 1 en fonction du temps, pour une première période de temps D, au cours de laquelle une puissance de chauffe imposée P;mpl nulle est appliquée dans la maison, c'est-à-dire que cette première période de temps correspond à une absence de chauffage dans la maison ; et - la figure 4 est une courbe représentative de l'évolution de la température T2 à l'intérieur de la maison de la figure 1 en fonction du temps, pour une deuxième période de temps D2 au cours de laquelle une puissance de chauffe imposée P;mp2 non nulle est appliquée dans la maison. En référence à la figure 1, le procédé selon l'invention est mis en oeuvre pour la détermination du coefficient de déperdition thermique K d'une maison individuelle 1 de construction récente, équipée d'une pompe à chaleur 2. La pompe à chaleur 2 alimente un système de chauffage par le sol 3 permettant un chauffage homogène de la maison. En particulier, le système 3 de chauffage par le sol assure un chauffage de la maison 1 tel que la température des parois à l'intérieur de la maison est sensiblement égale à la température de l'air ambiant à l'intérieur de la maison. Le coefficient de déperdition thermique K de la maison 1 peut être recherché dans le cadre d'un diagnostic des performances énergétiques de la maison, par exemple pour vérifier que la maison 1 satisfait à certains labels de qualité en termes d'isolation thermique, tels que le label BBC ou le label Passivhaus. La puissance de chauffe fournie par la pompe à chaleur 2 pour le chauffage de la maison est aisément déterminable, notamment à partir du COP de la pompe à chaleur comme expliqué précédemment. La pompe à chaleur 2 constitue donc une source de puissance contrôlée bien adaptée pour générer les impulsions de chauffage de la maison, c'est-à-dire les puissances de chauffe imposées Pmpk , qui sont requises par le procédé de l'invention. Dans cet exemple, la valeur du COP de la pompe à chaleur 2 est égale à 4,23. Le procédé pour la détermination du coefficient de déperdition thermique K de la maison 1 est mis en oeuvre alors que la maison est inoccupée. Par ailleurs, la maison 1 est équipée d'un système de ventilation fixe comprenant deux VMC simple flux hygroréglables, qui ne sont pas désactivées lors de la mise en oeuvre du procédé. Toutefois, comme la maison 1 est inoccupée et les périodes de mesures du procédé sont relativement courtes, on peut considérer que ces VMC ne se déclenchent pas au cours du procédé. Comme mentionné précédemment, le procédé selon l'invention est mis en oeuvre préférentiellement en continu dans sa globalité sur une seule période de temps. C'est le cas pour l'exemple représenté sur les figures 2 à 4 puisque, comme bien visible sur la figure 2, la deuxième période de temps D2 au cours de laquelle une puissance de chauffe imposée Pmp2 non nulle est appliquée dans la maison 1 est immédiatement consécutive à la première période de temps D, au cours de laquelle une puissance de chauffe imposée P,mpl nulle est appliquée dans la maison. Dans l'exemple des figures 2 à 4, le procédé a lieu sur une période de temps continue qui dure environ 1500 minutes, et qui commence en début de nuit et s'étend dans la journée suivante. Sur cette période de temps de 1500 minutes, le rayonnement solaire enregistré est faible car le temps était nuageux lors de la mise en oeuvre du procédé. En outre, tous les volets de la maison étaient clos lors de la mise en oeuvre du procédé. Dans ces conditions, la contribution du rayonnement solaire au chauffage de la maison 1 peut être négligée. De plus, aucune source de puissance autre que celle utilisée pour l'application des impulsions de chauffage n'est active dans la maison 1 au cours du procédé. Ainsi, pour chaque période de temps D, et D2, la seule puissance à considérer dans le bilan énergétique est la puissance de chauffe imposée Pmpl ou Pmp2 Dans une première étape du procédé, qui correspond à la première période de temps D,, on applique la première puissance de chauffe imposée P;TpI nulle dans la maison 1, à partir d'une température de départ Tld= 17°C, c'est-à-dire que le système de chauffage 3 ne fonctionne pas pendant cette période DI. La température ambiante à l'intérieur de la maison Tzl est alors mesurée toutes les dix minutes dans deux pièces différentes de la maison, à savoir une pièce principale et une chambre. A cet effet, un capteur de température est installé dans chacune de ces deux pièces, dans l'air ambiant à 180 cm de hauteur. Dans cet exemple, l'évolution mesurée de la température ambiante à l'intérieur de la pièce principale et l'évolution mesurée de la température ambiante à l'intérieur de la chambre sont quasiment identiques. En effet, le chauffage de la maison 1 est particulièrement bien homogène, de sorte que la température ambiante est la même dans toutes les pièces de la maison. Sur les figures 2 à 4, seule l'évolution de la température ambiante à l'intérieur de la pièce principale est représentée, étant entendu que l'évolution de la température ambiante à l'intérieur de la chambre a un profil similaire. La courbe représentative de l'évolution de la température intérieure de la maison T1 en fonction du temps pendant la période de temps D, est montrée sur la figure 3. Comme visible sur cette figure, la courbe de descente en température de la maison 1 présente une partie sensiblement linéaire sur l'intervalle de temps At,. La mise en équation de cette partie linéaire de la courbe donne : Tzl = 16,5 °C - 0,003 (t - 800), avec t en minutes. La figure 3 fait également apparaître l'évolution de la température de l'air extérieur Tel pendant la période de temps DI. La température de l'air extérieur Tel sur l'intervalle de temps At, est suffisamment stable pour qu'on puisse la considérer sensiblement constante et égale à la température moyenne sur l'intervalle de temps At, , à savoir dans cet exemple T lm = 5°C. Dans une deuxième étape du procédé, qui correspond à la deuxième période de temps D2 , on rétablit le chauffage dans la maison 1 en appliquant la deuxième puissance de chauffe imposée Pmp2 dans la maison 1, égale à la puissance maximale délivrée par la pompe à chaleur 2, soit P;mp2 = COP x 5000 W = 4,23 x 5000 W, à partir d'une température de départ T2d = 15°C. Comme dans la première étape, la température ambiante à l'intérieur de la maison T2 est alors mesurée toutes les dix minutes, au moyen de deux capteurs de température installés respectivement dans la pièce principale et dans la chambre de la maison, à chaque fois dans l'air ambiant à 180 cm de hauteur. Ici encore, les mesures montrent que l'évolution de la température ambiante à l'intérieur de la pièce principale et l'évolution de la température ambiante à l'intérieur de la chambre sont quasiment identiques. La figure 4 montre la courbe représentative de l'évolution de la température intérieure de la maison T2 en fonction du temps pendant la période de temps D2 . Comme visible sur cette figure, la courbe de montée en température de la maison 1 présente une partie sensiblement linéaire sur l'intervalle de temps At2. La mise en équation de cette partie linéaire de la courbe donne : T2 = 16,2 °C + 0,014 (t - 1730), avec t en minutes. L'évolution de la température de l'air extérieur T 2 pendant même période de temps D2 est également montrée sur la figure 4. Comme dans la première étape, la température de l'air extérieur Tee sur l'intervalle de temps At2 est suffisamment stable pour qu'on puisse la considérer sensiblement constante et égale à la température moyenne sur l'intervalle de temps At2 , à savoir dans cet exemple T 2m = 14°C. Le rapport al entre, d'une part, la pente a1 de la droite a2 représentative de l'évolution de la grandeur T1 (t) et, d'autre part, la pente a2 de la droite représentative de l'évolution de la grandeur T2 (t) vaut donc al 0,003 a2 0,014 Comme rapport pentes i .i al .a ....i .. 13'0" -91m K d' après Pott e2m'K l'équation (2) précédente, en prenant Blm = 10,9°C, 6'2m = 3,9°C, Pmp1 = 0 W, Plmp2 = 4,23 x 5000 W, on obtient la valeur du coefficient de déperdition thermique K de la maison 1 : K= 386 W/K. En pratique, les étapes d'acquisition des températures intérieure Tk et extérieure Tek et de calcul du coefficient de déperdition thermique K à partir des températures acquises peuvent être réalisées au moyen d'un microprocesseur ou de toute autre unité de calcul électronique appropriée. La valeur du coefficient de déperdition thermique K de la maison 1 déterminée par le procédé de l'invention peut être comparée à une valeur statique moyenne KS du coefficient de déperdition thermique. Cette valeur statique moyenne KS est estimée à partir de la consommation énergétique de la pompe à chaleur 2, laquelle est mesurée une fois par semaine pendant treize semaines hivernales, en configuration occupée de la maison et pour une température statique imposée à l'intérieur de la maison TS de 20°C. En retranchant la part de consommation due à l'eau chaude sanitaire, la valeur statique moyenne KS du coefficient de déperdition thermique est estimée à environ 430 W/K. Cette valeur statique moyenne KS est bien du même ordre de grandeur que la valeur du coefficient de déperdition thermique K déterminée par le procédé de l'invention, ce qui valide le modèle utilisé. La différence entre les deux valeurs KS et K peut provenir des conditions d'occupation différentes de la maison 1 pour, d'une part, la mise en oeuvre du procédé conforme à l'invention et, d'autre part, l'évaluation de la valeur statique moyenne KS. En effet, le procédé de l'invention a été mis en oeuvre dans la maison inoccupée, tandis que la valeur statique moyenne KS a été évaluée avec la maison occupée par quatre personnes, ce qui implique des contributions énergétiques supplémentaires, notamment en termes de débit de renouvellement d'air dû aux VMC hygroréglables, et en termes de puissance due au rayonnement solaire ou au fonctionnement d'appareils électroménagers. Un test de porte soufflante a également été réalisé sur la maison 1. Ce test conduit à une valeur de l'indicateur n50 de 7,35 pour un volume chauffé de la maison 1 de 688 m3. A l'aide de la relation (3), on peut alors déduire la valeur moyenne du débit de renouvellement de l'air m'dans la maison 1 : m' = 250 m3/h. Il en résulte que la contribution des infiltrations d'air représente : m'.Cp = 85 W/K. En supposant que les deux VMC hygroréglables de la maison 1 ne se sont pas déclenchées au cours des périodes de temps D, et D2, on peut déduire que la contribution des pertes thermiques par transmission est : HT = RT = 301 W/K. En outre, le procédé de l'invention permet d'accéder à la valeur de l'inertie ou capacité thermique effective C de la maison 1 telle que définie précédemment, à savoir l'énergie nécessaire pour augmenter la température ambiante du local de 1 K à température extérieure constante : C= 80 MJ/K. L'invention n'est pas limitée à l'exemple décrit ci-dessus. En particulier, comme déjà évoqué, le procédé selon l'invention peut être mis en oeuvre indifféremment avec des moyens de chauffage qui équipent le local de manière fixe ou avec des moyens de chauffage qui sont rapportés dans le local spécifiquement pour la mise en oeuvre du procédé, pour autant que la puissance fournie par ces moyens de chauffage pour les impulsions requises par le procédé puisse être déterminée de manière précise. Ainsi, dans l'exemple de la maison 1, le procédé selon l'invention aurait pu être mis en oeuvre en désactivant le système de chauffage utilisant la pompe à chaleur 2 de la maison et en appliquant les impulsions de chauffage au moyen d'un dispositif de chauffage rapporté dans la maison, tel qu'un dispositif combinant des éléments de chauffage électriques de type convectif et/ou radiatif et des ventilateurs. Comme illustré précédemment, lorsque la valeur de la capacité thermique effective du local C n'est pas connue, le procédé de l'invention fait intervenir au moins deux puissances imposées différentes Pmpk de chauffage du local. De préférence, la différence entre les deux puissances imposées P,T,pk est maximisée. Ainsi, dans l'exemple précédent, une puissance maximale et une puissance nulle ont été sélectionnées. En variante, il aurait été possible de choisir deux puissances imposées pmpk non nulles, notamment une puissance relativement faible de chauffage de la maison et une puissance maximale de chauffage de la maison. Par ailleurs, dans le cas d'un local de grande taille, tel qu'un immeuble à plusieurs étages, le procédé de l'invention peut être utilisé soit pour la détermination du coefficient de déperdition thermique K du local dans son intégralité, auquel cas le chauffage et le brassage de l'air doivent être assurés dans tout le local, soit pour la détermination du coefficient de déperdition thermique K d'une partie seulement du local. Ainsi, dans le cas d'un immeuble, on peut ne tester qu'un seul appartement de l'immeuble, à la condition toutefois que les parties mitoyennes à cet appartement soient dans un état thermique représentatif de leur état d'occupation normal, en particulier que les parties mitoyennes normalement habitées soient à une température ambiante de l'ordre de 20°C. Enfin, comme il ressort de l'exemple précédent, le procédé selon l'invention est bien adapté pour la détermination du coefficient de déperdition thermique K de locaux présentant une bonne isolation thermique. Dans ce cas, il en en effet aisé de dissiper une puissance thermique telle que la courbe Tk (t) peut être considérée comme une droite. Pour d'autres configurations de locaux, notamment des locaux anciens et moins bien isolés thermiquement, le temps de réponse aux impulsions de chauffage Pmpk peut être trop court pour que l'évolution de la grandeur Tk(t) puisse être considérée linéaire. L'évolution non linéaire de Tk(t) peut alors être modélisée par une exponentielle du type (9k(0)-PK )exp(-t/z) sur au moins un intervalle de temps Atk', où z-= C est la constante de temps thermique du local. Il est possible de déterminer le coefficient K en appliquant une seule impulsion de chauffage du local, avec une puissance Pmpk impérativement non nulle, la méthode consistant ensuite à déterminer la valeur K* du coefficient K telle que la courbe Ln K est une Pmpk Bk (0) K droite, où Bk (t) = Tk (t) - T km' et T km' est la moyenne des mesures de 5 température de l'air extérieur Tek sur l'intervalle de temps Atk'. Pmpk k (t) - REVENDICATIONS1. Procédé de détermination du coefficient de déperdition thermique K d'un local, caractérisé en ce qu'il comprend des étapes dans lesquelles : - on procède, dans le local inoccupé, à une campagne de mesures d'au moins une température à l'intérieur du local Tk à intervalles de temps rapprochés, sur au moins deux périodes de temps Dk successives correspondant à des puissances Pok distinctes de chauffage du local ; - on détermine la température de l'air extérieur Tk auxdits mêmes temps rapprochés ; - pour chaque période de temps Dk, à partir de l'évolution Tk(t) de la grandeur Tk en fonction du temps : o soit, s'il existe un intervalle de temps Atk pour lequel l'évolution Tk(t) est sensiblement linéaire, on détermine sur cet intervalle de temps Atk la pente ak de la tangente à la courbe Tk(t) et on déduit la valeur du coefficient de déperdition thermique K du local à partir des pentes ak ; o soit, s'il n'existe pas d'intervalle de temps pour lequel l'évolution Tk(t) est sensiblement linéaire, on sélectionne un intervalle de temps Atk' sur lequel l'évolution Tk (t) est sensiblement exponentielle de type exp(-t/z) , avec z- la constante de temps thermique du local, et on déduit la valeur du coefficient de déperdition thermique K du local, qui est la valeur telle que la courbe Ln (Bk(t)- PK )/(Bk(0)- PK ) est une droite, avec Bk (t) = Tk (t) -Te km' où T k.' est la moyenne des mesures de température de l'air extérieur Tek sur l'intervalle de temps Atk'. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que, pour chaque période de temps Dk , la puissance Po,k de chauffage du local comprend une puissance de chauffe Pmpk imposée au moyen d'une source de puissance contrôlée. 3. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend des étapes dans lesquelles : - on procède, dans le local inoccupé et sur deux périodes de temps D, et D2 successives : i. sur la première période de temps D1, à l'application d'une première puissance de chauffe imposée 13imp1 du local au moyen d'une source de puissance contrôlée, et à une campagne de mesures d'au moins une température à l'intérieur du local Til à intervalles de temps rapprochés, ainsi qu'à la détermination de la température de l'air extérieur T1 auxdits mêmes temps rapprochés, puis ii. sur la deuxième période de temps D2, à l'application d'une deuxième puissance de chauffe imposée Pmp2 du local au moyen d'une source de puissance contrôlée, où la deuxième puissance de chauffe imposée P1mp2 est différente de la première puissance Pmp1, et à une campagne de mesures d'au moins une température à l'intérieur du local T2 à intervalles de temps rapprochés, ainsi qu'à la détermination de la température de l'air extérieur Tee auxdits mêmes temps rapprochés ; - pour chacune des première et deuxième périodes de temps D, et D2, on sélectionne un intervalle de temps At1 ou At2 pour lequel l'évolution 1;1(t) ou T2(t) est sensiblement linéaire et on détermine, sur cet intervalle de temps At1 ou At2, la pente a, ou a2 de la tangente à la courbe (Tk(t) )k= 1 ou 2;- on déduit la valeur du coefficient de déperdition thermique K du local à partir du rapport des pentes al a2 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'une puissance parmi la première puissance de chauffe imposée P;mpl et la deuxième puissance de chauffe imposée P;mp2 est nulle, alors que l'autre puissance est non nulle. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 à 4, caractérisé en ce que la source de puissance contrôlée est un équipement fixe du local. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 à 4, caractérisé en ce que la source de puissance contrôlée est une source rapportée dans le local spécifiquement pour la mise en oeuvre du procédé. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que, sur chaque période de temps Dk , la température de l'air extérieur Tek est stable. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que, sur chaque période de temps Dk , le rayonnement solaire est faible, de préférence nul. 9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il est réalisé dans sa globalité sur une seule période nocturne. 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que, sur chaque période de temps Dk , tout système de ventilation fixe équipant le local est désactivé. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la détermination de la température de l'air extérieur Tek auxdits mêmes temps rapprochés est obtenue par une campagne de mesures. 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que chaque campagne de mesures de la température àl'intérieur du local comprend des mesures de la température ambiante, des mesures de la température de parois et/ou des mesures de la température moyenne radiante. 13. Dispositif pour la mise en oeuvre d'un procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend au moins un capteur de température destiné aux mesures de température à l'intérieur du local Tk et un dispositif de chauffage homogène du local comportant une source de puissance contrôlée. 14. Dispositif selon la revendication 13, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une unité centrale électronique comportant des moyens pour acquérir les mesures de température à l'intérieur du local Tk et des moyens pour calculer le coefficient de déperdition thermique K du local à partir des mesures acquises. 15. Procédé de détermination du coefficient de déperdition thermique K d'un local dont la capacité thermique effective C est connue, où C est l'énergie nécessaire pour augmenter la température ambiante à l'intérieur du local de 1K alors que la température de l'air extérieur est constante, caractérisé en ce qu'il comprend des étapes dans lesquelles : - on procède, dans le local inoccupé, à une campagne de mesures d'au moins une température à l'intérieur du local Ti à intervalles de temps rapprochés, sur une seule période de temps correspondant à une puissance Ptot non nulle de chauffage du local ; - on détermine la température de l'air extérieur Te auxdits mêmes temps rapprochés ; - à partir de l'évolution T (t) de la grandeur Ti en fonction du temps : o soit, s'il existe un intervalle de temps 4t pour lequel l'évolution T (t) est sensiblement linéaire, on détermine sur cet intervalle de temps At la pente a de la tangente à la courbe T (t) et on déduit la valeur du coefficient de déperdition thermique K du local à partir de la pente a et de la capacité thermique effective C du local ;o soit, s'il n'existe pas d'intervalle de temps pour lequel l'évolution Ti(t) est sensiblement linéaire, on sélectionne un intervalle de temps At' sur lequel l'évolution Ti(t) est sensiblement exponentielle de type exp(-Kt/C) et on déduit la valeur du coefficient de déperdition thermique K du local, qui est la valeur telle que la courbe Ln (8 (t) PK) /(8 (0) - P2 ) Kest une droite, avec B (t) = T (t) -Tm' où Tm' est la moyenne des mesures de température de l'air extérieur Te sur l'intervalle de temps At'.