FR 2961805 A1 20111230 FR 1055069 A 20100624 COMPOSITION HYDRAULIQUE RETARDEE A PRISE DECLENCHEE PAR UN ACCELERATEUR L'invention a pour objet une composition hydraulique retardée dont la prise est déclenchée par un agent accélérateur. Une composition hydraulique retardée est une composition hydraulique comprenant un agent retardateur de prise hydraulique qui entraîne un retard de la prise de la composition hydraulique, c'est-à-dire qui augmente le temps de début de transition de la composition hydraulique pour passer de l'état plastique à l'état rigide. Un agent accélérateur est un agent accélérateur de prise qui diminue le temps de début de transition de la composition hydraulique pour passer de l'état plastique à l'état rigide. Pour certaines applications, il serait souhaitable de disposer d'une composition hydraulique, notamment un béton, dont la prise serait retardée de plusieurs jours, et que, pendant cette durée, lorsque la composition hydraulique doit être utilisée, la prise de la composition hydraulique puisse être déclenchée à n'importe quel moment par l'utilisation d'un agent accélérateur. La composition hydraulique pourrait ainsi avantageusement être stockée pendant plusieurs jours après sa fabrication et n'être utilisée qu'au moment voulu. Il serait souhaitable que le début de prise ait lieu moins de 24 heures après l'ajout de l'agent accélérateur à la composition hydraulique retardée. Toutefois, pour obtenir un retard de prise de plusieurs jours, la quantité d'agent retardateur qui doit être ajoutée lors de la fabrication de la composition hydraulique peut être importante, de sorte que les agents accélérateurs classiques, notamment à base de sel de calcium ou de sel de sodium, peuvent ne pas être suffisamment efficaces pour obtenir un début de prise de la composition hydraulique moins de 24 heures après l'ajout de l'agent accélérateur. En outre, après l'ajout de l'agent accélérateur à la composition hydraulique, il est nécessaire que la durée pendant laquelle la composition hydraulique peut être mise en oeuvre, ou fenêtre d'ouvrabilité, soit supérieure à plusieurs dizaines de minutes. L'ouvrabilité d'un béton est généralement déterminée par une mesure d'affaissement ou d'étalement du béton. La fenêtre d'ouvrabilité correspond alors à la durée pendant laquelle l'affaissement ou l'étalement du béton reste supérieur à un seuil, déterminé notamment en fonction du type de béton et de l'application prévue. Aussi le problème que se propose de résoudre l'invention est de fournir une composition hydraulique retardée de plusieurs jours déclenchée par un accélérateur, permettant d'obtenir un début de prise de la composition hydraulique moins de 24 heures après l'ajout de l'agent accélérateur et une fenêtre d'ouvrabilité supérieure ou égale à 45 minutes après ajout de l'agent accélérateur. Dans ce but, la présente invention propose une composition hydraulique, comprenant : - un liant hydraulique ; - un agent retardateur ; -un plastifiant ; et - un agent comprenant au moins un composé choisi parmi un sel hydrosoluble, un hydroxyde double lamellaire, des germes d'hydrate, un élément granulaire de surface spécifique BET supérieure à 5 m2/g, ou un mélange de ces composés, dans laquelle : - pendant au moins 45 minutes après ajout de l'agent accélérateur, la variation de l'affaissement de la composition hydraulique mesuré selon la norme EN 12350-2 est inférieure à 50 mm ou la variation de l'étalement de la composition hydraulique mesuré avec un cône selon la norme EN 12350-2 est inférieure à 100 mm ; - la résistance à la compression de la composition hydraulique étant au moins égale à 1 MPa 24 heures après le début de la prise de la composition hydraulique ; et - la composition hydraulique, en l'absence d'agent retardateur, appartient à une classe de résistance, telle que définie par la norme EN 206-1, déterminée pour une résistance à la compression mesurée 28 jours après la fabrication de la composition hydraulique, la composition hydraulique comprenant l'agent retardateur appartenant à la même classe de résistance déterminée pour une résistance à la compression mesurée 28 jours après ajout de l'agent accélérateur. La présente invention propose également un procédé de fabrication d'une composition hydraulique telle que définie précédemment, comprenant les étapes successives suivantes : -mélanger le liant hydraulique, l'agent retardateur et de l'eau pour fabriquer la composition hydraulique à l'état frais ; et -ajouter l'agent accélérateur à la composition hydraulique à l'état frais pour déclencher la prise de la composition hydraulique. L'invention offre au moins l'un des avantages déterminants décrits ci-après. Avantageusement, le déclenchement de la composition hydraulique retardée peut être initié par une action volontaire de l'utilisateur à n'importe quel moment pendant plusieurs jours. Un autre avantage de la présente invention est qu'au moins certains des agents accélérateurs selon l'invention n'apportent pas ou peu d'agents alcalins, notamment du sodium, supplémentaires à la composition hydraulique. Enfin l'invention a pour avantage de pouvoir être mise en oeuvre dans au moins l'une des industries telles que l'industrie du bâtiment, l'industrie chimique (adjuvantiers) et l'industrie cimentière, dans les marchés de la construction (bâtiment, génie civil, routes ou usine de préfabrication), ou dans les centrales à béton. D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront clairement à la lecture de la description et des exemples donnés à titre purement illustratifs et non limitatifs qui vont suivre. Par l'expression « liant hydraulique », on entend selon la présente invention un matériau pulvérulent qui, gâché avec de l'eau, forme une pâte qui fait prise et durcit par suite de réactions et de processus d'hydratation, et qui après durcissement, conserve sa résistance et sa stabilité même sous l'eau. Le liant hydraulique peut être un ciment selon la norme EN 197-1. Par l'expression « composition hydraulique », on entend selon la présente invention un mélange d'au moins un liant hydraulique, avec de l'eau (dite eau de gâchage), éventuellement des granulats, éventuellement des adjuvants, et éventuellement des additions minérales. Une composition hydraulique peut par exemple être un béton hautes performances, un béton très hautes performances, un béton auto-plaçant, un béton auto-nivelant, un béton auto-compactant, un béton fibré, un béton prêt à l'emploi ou un béton coloré. Par le terme « béton », on entend également les bétons ayant subi une opération de finition telle que le béton bouchardé, le béton désactivé ou lavé, ou le béton poli. On entend également selon cette définition le béton précontraint. Le terme « béton » comprend les mortiers ; dans ce cas précis le béton comprend un mélange d'au moins un liant hydraulique, de sable, d'eau, éventuellement d'adjuvants et éventuellement d'additions minérales. Le terme « béton » selon l'invention désigne indistinctement le béton frais ou le béton durci. De préférence, la composition hydraulique selon l'invention est un coulis de ciment, un mortier ou un béton. La composition hydraulique selon l'invention peut être utilisée directement sur chantier à l'état frais et coulée dans un coffrage adapté à l'application visée, ou alors en préfabrication, ou encore en tant qu'enduit sur un support solide. Selon l'invention le terme « granulats » désigne des graviers, des gravillons et/ou du sable. Selon l'invention, l'expression « additions minérales » désigne un matériau minéral finement divisé utilisé dans le béton afin d'améliorer certaines propriétés ou pour lui conférer des propriétés particulières. Il s'agit, par exemple, de cendres volantes (telles que définies dans la norme EN 450), de fumées de silice (telles que définies dans la norme prEN 13263 :1998 ou NF P 18-502), de laitiers (tels que définis dans la norme NF P 18-506), d'additions calcaires (telles que définies dans la norme NF P 18-508) et les additions siliceuses (telles que définies dans la norme NF P 18-509). Par l'expression « ciment Portland », on entend selon l'invention un ciment de type CEM I, CEM II, CEM III, CEM IV ou CEM V selon la norme « Ciment » NF EN 197-1. Par le terme « argiles », on entend désigner des silicates d'aluminium et/ou de magnésium, notamment les phyllosilicates à structure en feuillets, typiquement espacés d'environ 7 à environ 14 Angstrôms. Parmi les argiles rencontrées fréquemment dans les sables peuvent être mentionnées notamment la montmorillonite, l'illite, la kaolinite, la muscovite et les chlorites. Les argiles peuvent être de type 2 : 1 mais aussi de type 1 : 1 (kaolinite) ou 2 : 1 : 1 (chlorites). Par l'expression « plastifiant/réducteur d'eau », on entend un adjuvant qui, sans modifier la consistance, permet de réduire la teneur en eau d'un béton donné, ou qui, sans modifier la teneur en eau, en augmente l'affaissement/l'étalement, ou qui produit les deux effets à la fois. La norme EN 934-2 prévoit que la réduction d'eau doit être supérieure à 5 %. Les réducteurs d'eau peuvent, par exemple, être à base d'acides lignosulfoniques, d'acides carboxyliques ou d'hydrates de carbone traités. Par l'expression « superplastifiant » ou « superfluidifiant » ou « super réducteur d'eau », on entend un plastifiant/réducteur d'eau qui permet de réduire de plus de 12 % la quantité d'eau nécessaire à la réalisation d'un béton. Un superplastifiant présente une action fluidifiante dans la mesure où, pour une même quantité d'eau, l'ouvrabilité du béton est augmentée en présence du superplastifiant. Par le terme « prise », on entend selon la présente invention le passage à l'état solide par réaction chimique d'hydratation d'un liant hydraulique. La prise est généralement suivie par la période de durcissement. Par le terme « durcissement », on entend selon la présente invention l'augmentation des résistances mécaniques d'un liant hydraulique, après la fin de la prise. Au moment de sa fabrication, la composition hydraulique comprend un liant hydraulique et un mélange retardateur comprenant au moins un agent retardateur et éventuellement un plastifiant et un agent modificateur de rhéologie. Aqent retardateur L'agent retardateur correspond à la définition du retardateur de prise mentionné dans la norme NF EN 934-2. Selon un exemple de réalisation de l'invention, l'agent retardateur comprend au moins un composé choisi parmi : -les sucres et produits dérivés, notamment le saccharose (ou sucrose en langue anglaise), le glucose, les sucres réducteurs (lactose, maltose etc.), la cellobiose, le gallactose etc., les produits dérivés comme la glucolactone, etc. ; - les acides carboxyliques ou leurs sels, notamment l'acide gluconique, le gluconate, l'acide tartrique, l'acide citrique, l'acide gallique, l'acide glucoheptonique, l'acide saccharique et l'acide salicylique. Les sels associés comprennent par exemple le sel d'ammonium, le sel de métal alcalin (par exemple le sel de sodium, le sel de potassium, etc.), le sel de métal alcalino-terreux (par exemple le sel de calcium, le sel de magnésium, etc.). Cependant d'autres sels peuvent être évidemment utilisés ; -les acides phosphoniques et leurs sels, notamment l'acide aminotri(méthylènephosphonique), le sel pentasodique de l'acide aminotri(méthylènephosphonique), l'acide hexaméthylène-diamine-tétra(méthylènephosphonique), l'acide diéthylène-triamine-penta(méthylène-phosphonique et son sel de sodium) ; -les phosphates et leurs dérivés ; - les esters de sorbitan ; - les alkylpolyglucosides (APG) et leurs dérivés ; - les sels de zinc, notamment l'oxyde de zinc, le borate de zinc et les sels solubles de zinc (nitrate, chlorure) ; -les borates, notamment l'acide borique, le borate de zinc et les sels de bore ; - les agents de surface adaptés pour enrober la surface des grains de ciment, notamment certains éthers de cellulose et les acrylates ; et - les agents de surface adaptés pour enrober la surface des grains de ciment, notamment les éthers de cellulose, les acrylates, les alginates, les stéarates ; et -les mélanges de ces composés. De préférence, l'agent retardateur comprend un acide hydroxycarboxylique ou un sel d'acide hydroxycarboxylique. Selon un exemple de réalisation de l'invention, l'agent retardateur comprend un gluconate. Plastifiant Le superplastifiant peut être un superplastifiant à efficacité immédiate dont l'action fluidifiante maximale est obtenue dans les quinze premières minutes à 20°C suivant l'ajout d'eau au liant hydraulique pour des dosages classiques. Le superplastifiant peut être un superplastifiant à efficacité différée dont l'action fluidifiante maximale est obtenue après quinze premières minutes à 20°C suivant l'ajout d'eau au liant hydraulique pour des dosages classiques. La mesure de l'action fluidifiante du superplastifiant à efficacité immédiate et du superplastifiant à efficacité différée est mesurée par une mesure d'étalement et/ou d'affaissement. L'augmentation de l'action fluidifiante du superplastifiant à efficacité différée peut être obtenue par une augmentation de la capacité du superplastifiant à efficacité différée à s'adsorber sur les composants minéraux (notamment les grains de ciments) de la composition hydraulique. Pour ce faire, une possibilité consiste en une augmentation de la densité de charges anioniques du superplastifiant. Une augmentation de la densité de charges du superplastifiant peut être obtenue par deux phénomènes différents qui peuvent se produire simultanément : -l'augmentation du nombre de charges portées par le polymère ; et - la réduction du poids moléculaire du polymère. La réduction du poids moléculaire du superplastifiant peut être obtenue en prévoyant un superplastifiant comprenant une chaîne principale et des chaînes pendantes reliées à la chaîne principale et qui peuvent se détacher de la chaîne principale lorsque le superplastifiant est dans la composition hydraulique. Le détachement de chaînes pendantes et/ou l'augmentation du nombre de charges portées par le superplastifiant peut être obtenue en prévoyant un superplastifiant comprenant des fonctions chimiques hydrolysables qui, sous l'effet des ions hydroxyde (OH-) dans la composition hydraulique, peuvent se transformer pour fournir des fonctions carboxylate COO-. Les fonctions chimiques hydrolysables sont en particulier, mais de façon non limitative, les anhydrides, les esters et les amides. On appelle polymère hydrolysable un polymère comprenant des fonctions chimiques hydrolysables dans les conditions de basicité et dans la fenêtre d'ouvrabilité de la composition hydraulique et un monomère hydrolysable un monomère comprenant au moins une fonction hydrolysable dans les conditions de basicité et dans la fenêtre d'ouvrabilité de la composition hydraulique. On pourra utiliser, comme superplastifiant, des superplastifiants qui comprennent des fonctions carboxylates et/ou sulfonates et/ou phosphonates et/ou silanes et/ou phosphates et éventuellement des chaînes polyoxyde d'alkylène. En particulier, on pourra utiliser des superplastifiants qui sont du type polyphosphonate polyox ou polysulfonate polyox ou mieux encore de type polycarboxylate de polyoxyde d'alkylène (également appelés polycarboxylate polyox ou PCP). Un exemple de premier superplastifiant est celui décrit dans les documents EP-A-537872, US20030127026 et US20040149174. Un exemple de superplastifiant est celui obtenu par polymérisation : -d'au moins un monomère ionique du type phosphonique, sulfonique ou carboxylique, de préférence carboxylique et avantageusement de type (méth)acrylique ; et -d'au moins un monomère de type (méth)acrylate de polyoxyalkylène glycol (de C, à C4), par exemple de type (méth)acrylate de polyéthylène glycol (PEG), dont le poids moléculaire est compris par exemple de 100 à 10000, de préférence de 500 à 5000 et avantageusement de 750 à 2500. Le ratio molaire entre le motif selon la formule (I) et le motif selon la formule (Il) peut varier dans de larges mesures, par exemple de 90:10 à 45:55, de préférence de 80:20 à 55:45. lI est possible d'utiliser un ou plusieurs tiers monomère(s), par exemple ceux choisis parmi : (a) type acrylamide, par exemple N,N-diméthylacrylamide, 2,2'-diméthylamino (méth)acrylate ou ses sels, 2,2'-diméthylaminoalkyle (méth)acrylate ou ses sels avec le groupe alkyl et en particulier éthyle et propyle, et de façon générale tout monomère contenant une fonction de type amine ou amide ; (b) type hydrophobe, par exemple (méth)acrylate d'alkyle en Cl à C18, en particulier méthyle ou éthyle. La quantité de ce tiers monomère peut être comprise de 5 à 25 % mol du total des monomères. Dans le cas où le superplastifiant est un superplastifiant à action différée, l'anionicité du superplastifiant peut augmenter dans le béton dans la fenêtre d'ouvrabilité. Le superplastifiant peut comprendre au moins un polymère hydrolysable dans le béton. Lors de la fabrication du béton, le pH étant basique, des réactions d'hydrolyse se produisent qui conduisent à une modification de la structure du polymère hydrolysable et à une modification des propriétés du polymère hydrolysable, à savoir une augmentation de l'action fluidifiante du polymère hydrolysable. Selon un exemple de réalisation de l'invention, le polymère hydrolysable est du type polycarboxylate de polyoxyde d'alkylène. Des exemples de superplastifiants à efficacité différée sont décrits dans les documents EP 1 136 508, WO 2007/047407, US 2009/0312460 et PCT/US2006/039991. Le superplastifiant se présente sous une forme pouvant varier de la forme liquide à la forme solide, en passant par la forme cireuse. Aqent modificateur de rhéoloqie ou AMR L'agent modificateur de rhéologie comprend au moins un composé choisi parmi un agent viscosant, un rétenteur d'eau, un agent seuillant, un agent entraîneur d'air ou un agent de thixotropie. Il est clair que l'agent modificateur de rhéologie peut avoir simultanément plusieurs des fonctions des agents indiqués précédemment. Un agent rétenteur d'eau peut être tel que défini dans la norme NF EN 934-2. Des exemples d'agents rétenteur d'eau sont les éthers de cellulose. Un agent viscosant est un agent qui augmente la viscosité d'une composition hydraulique. Un exemple de mesure représentative de la viscosité d'une composition hydraulique correspond à la mesure du temps d'écoulement de la composition hydraulique à tester au travers d'un dispositif tel que par exemple le V-funnel. Des exemples d'agents viscosant sont des éthers de cellulose, des gommes naturelles ou modifiées, notamment le diutane, le welane, le xanthane, des polymères synthétiques, notamment les polyacrylamides, les polyacrylates, les polyoxydes d'éthylène, des polymères naturels ou modifiés, notamment l'amidon, des polymères associatifs, etc. Un agent seuillant est un adjuvant adapté à augmenter le seuil d'écoulement de la composition hydraulique. Des exemples d'agents seuillant sont certains polysaccharides (la diutane par exemple), certaines argiles, etc. Un agent entraîneur d'air peut être tel que défini dans la norme NF EN 934-2. Des exemples d'agent entraîneur d'air sont des tensio-actifs (notamment des AlkylPolyGlucosides), des oléates ou des alkylsulfates. Un exemple est le produit commercialisé sous l'appellation MicroAir 104TM par la société BASF. Un agent entraîneur d'air peut être tel que défini dans la norme NF EN 934-2. Des exemples d'agent entraîneur d'air sont des AlkylPolyGlucosides et des tensio-actifs. Un agent de thixotropie est un composé induisant une variation temporelle de la rhéologie (structuration spontanée au repos, déstructuration sous cisaillement). Des exemples d'agent de thixotropie comprennent notamment des argiles. De préférence, l'agent modificateur de rhéologie est hydrosoluble. Selon un exemple de réalisation de l'invention, l'agent modificateur de rhéologie comprend au moins une cellulose ou un dérivé de cellulose. Selon un exemple de réalisation de l'invention, l'agent modificateur de rhéologie comprend au moins un éther de cellulose. Selon une variante de l'invention, au moins un éther de cellulose utilisé selon l'invention est la methylhydroxypropylcellulose. Selon une autre variante de l'invention, au moins un éther de cellulose utilisé selon l'invention est la méthylcellulose. Dans la suite de la description, on appelle mélange retardateur le mélange comprenant l'agent retardateur et éventuellement le plastifiant et l'agent modificateur de rhéologie. Aqent accélérateur L'agent accélérateur selon l'invention, utilisé pour déclencher la prise de la composition hydraulique retardée, comprend au moins un composé choisi parmi un sel hydrosoluble, un hydroxyde double lamellaire, des germes d'hydrate, un élément granulaire de surface spécifique BET supérieure à 5 m2/g, ou un mélange de ces composés. Selon un exemple de réalisation de l'invention, l'agent accélérateur comprend au moins un mélange d'un hydroxyde double lamellaire et de germes d'hydrate. Les inventeurs ont mis en évidence qu'en utilisant de tels agents accélérateurs, la variation de l'affaissement de la composition hydraulique après ajout de l'agent accélérateur mesuré selon la norme EN 12350-2 est inférieure à 50 mm ou la variation de l'étalement de la composition hydraulique après ajout de l'agent accélérateur mesuré avec un cône selon la norme EN 12350-2 est inférieure à 100 mm pendant au moins 45 minutes. Lorsque l'affaissement de la composition hydraulique est trop important pour pouvoir réaliser une mesure selon la norme EN 12350-2, c'est l'étalement de la composition hydraulique qui est mesuré en utilisant le même cône que celui qui est utilisé de façon classique pour mesurer l'affaissement selon la norme EN 12350-2. De préférence, la consistance de la composition hydraulique après ajout de l'agent accélérateur est maintenue dans la même classe de consistance selon l'affaissement, telle que définie par la norme EN 206-1, pendant au moins 45 minutes. Ceci signifie que si après l'ajout de l'agent accélérateur, la classe de consistance selon l'affaissement de la composition hydraulique est par exemple S4, alors la classe de consistance selon l'affaissement de la composition hydraulique reste la classe S4 pendant au moins 45 minutes. En outre, les inventeurs ont mis en évidence que la résistance à la compression de la composition hydraulique est au moins égale à 1 MPa, de préférence d'au moins 2MPa, 24 heures après le début de la prise de la composition hydraulique. Selon un exemple de réalisation, le sel hydrosoluble peut être un sel de calcium (par exemple un nitrate, un nitrite, un chlorure ou un formiate) ou un sel d'aluminium (par exemple un nitrate, un hydroxyde, un sulfate ou un fluorure). Selon un exemple de réalisation de l'invention, le sel hydrosoluble comprend un accélérateur alcalin. De préférence, le sel hydrosoluble comprend un accélérateur alcalin choisi parmi un silicate ou un métasilicate de sodium, un aluminate alcalin, un carbonate alcalin et un hydroxyde alcalin ou un mélange de ceux-ci. Selon un exemple de réalisation de l'invention, le sel hydrosoluble comprend du silicate de sodium. Par « hydroxyde double lamellaire » ou « LDH », on entend une catégorie de matériaux comprenant des couches chargées positivement et des anions de compensation de charge situés dans les régions entre les couches. Selon un exemple de réalisation de l'invention, les LDH ont pour formule générale : [M2+1_xN3+x (OH)2]X+[Aq x/q-mH2O]x avec M2+ choisi parmi le groupe comprenant notamment Cal+, Mg2+, Mn2+, Fe2+, Col+, Nie+, Cul+ et Zn2+ ; N3+ choisi parmi le groupe comprenant notamment AI3+, Gai+, Fei+, Cri+ ; et Aq- est un anion organique ou inorganique, de charge q, par exemple NO3-, Cl-, CO32-, 5042-. x est inférieur ou égal à 1 1-x/x est généralement compris de 1 à 6 ce qui signifie que x est généralement compris d'environ 0,15 à environ 0,5. Selon un exemple de réalisation de l'invention, l'hydroxyde double lamellaire a la formule Mg2AI(OH)6NO3,2H2O. Selon un exemple de réalisation de l'invention, l'agent accélérateur comprend un mélange de sel hydrosoluble et d'hydroxyde double lamellaire. Selon un exemple de réalisation de l'invention, les germes d'hydrate comprennent des germes d'hydrate de chaux hydratée ou des germes de silicate de calcium hydratés et/ou des germes d'aluminate de calcium hydratés. De préférence, les germes d'hydrate comprennent des germes de silicate de calcium hydratés. Selon un exemple de réalisation de l'invention, l'élément granulaire de surface spécifique BET supérieure à 5 m2/g est choisi parmi le groupe comprenant la silice, l'alumine ou le carbonate de calcium obtenu par exemple par précipitation ou par broyage. De façon avantageuse, lorsque l'agent accélérateur comprend un mélange d'un accélérateur alcalin et d'un autre composé choisi parmi un hydroxyde double lamellaire, des germes d'hydrate et un élément granulaire de surface spécifique BET supérieure à 5 m2/g, la quantité d'accélérateur alcalin dans la composition hydraulique est inférieure à ce qui aurait été nécessaire si l'accélérateur alcalin avait été utilisé seul. Composition hydraulique Selon un exemple de réalisation, la durée entre la fin de la fenêtre d'ouvrabilité et le début de la prise de la composition hydraulique est inférieure à 36 heures, de préférence inférieure à 24 heures, encore plus préférentiellement inférieure à 16 heures, notamment même en l'absence d'ajout d'un accélérateur. La présente invention permet de ne pas modifier la classe de résistance de la composition hydraulique telle que définie par la norme EN 206-1. Ainsi, si la formulation du béton est déterminée, en l'absence d'agent retardateur, pour obtenir une classe de résistance donnée, c'est-à-dire une résistance à la compression à 28 jours supérieure à un seuil donné, le béton selon l'invention auquel est ajouté l'agent retardateur et qui est déclenché par l'ajout de l'agent accélérateur, aura une résistance à la compression supérieure au seuil donné 28 jours après le déclenchement. On appelle « fenêtre d'ouvrabilité » d'une composition hydraulique, la durée pendant laquelle l'affaissement de la composition hydraulique, mesuré selon la norme EN 12350-2, reste supérieure ou égale à 10 mm. Selon un exemple de réalisation de l'invention, la quantité de l'agent retardateur dans la composition hydraulique est comprise de 0,1 à 5 % en masse d'extrait sec de l'agent retardateur par rapport à la masse du liant hydraulique sec, de préférence de 0,1 à 1,0 % en masse d'extrait sec de l'agent retardateur par rapport à la masse du liant hydraulique sec. Selon un exemple de réalisation de l'invention, la quantité du plastifiant dans la composition hydraulique est comprise de 0,05 à 5 % en masse d'extrait sec du plastifiant par rapport à la masse du liant hydraulique sec, de préférence de 0,05 à 1 % en masse d'extrait sec du plastifiant par rapport à la masse du liant hydraulique sec, encore plus préférentiellement de 0,05 à 0,75 % en masse d'extrait sec du plastifiant par rapport à la masse du liant hydraulique sec, encore plus préférentiellement de 0,05 à 0, 5 % en masse d'extrait sec du plastifiant par rapport à la masse du liant hydraulique sec. Selon un exemple de réalisation de l'invention, la quantité de l'agent modificateur de rhéologie dans la composition hydraulique est comprise de 0,01 à 2 % en masse d'extrait sec de l'agent modificateur de rhéologie par rapport à la masse du liant hydraulique sec, de préférence de 0,025 à 0,4 % en masse d'extrait sec de l'agent modificateur de rhéologie par rapport à la masse du liant hydraulique sec. Le liant hydraulique peut comprendre du ciment Portland, au sens de la norme EN 197-1. La quantité finale du mélange retardateur dépend des propriétés cibles visées (par exemple temps ouvert recherché, formule de béton, etc). La composition hydraulique est obtenue en mélangeant des granulats, le liant hydraulique, les adjuvants et de l'eau. De façon générale, le rapport en masse d'eau efficace sur liant sec (rapport E/C) peut être compris en général de 0,45 à 0,65. La composition hydraulique pourra, en plus du mélange retardateur, contenir d'autres types d'adjuvants couramment utilisés dans les bétons. A titre d'exemple d'adjuvants susceptibles d'être utilisés, on peut citer : agents anti-mousse, inhibiteurs de corrosion, agents de réduction du retrait, fibres, pigments, agents d'aide à la pompabilité, agents réducteurs d'alcalis réactions, agents de renforcement, composés hydrofugeants et leurs mélanges. Selon un exemple de réalisation de l'invention, la composition hydraulique comprend en outre un agent inertant d'argile, c'est-à-dire un adjuvant permettant la neutralisation au moins partielle des effets délétères dus à la présence de l'argile dans une composition hydraulique, notamment une composition hydraulique comprenant un superplastifiant. Selon un exemple de réalisation de l'invention, une fois l'agent accélérateur ajouté à la composition hydraulique, la quantité d'agent accélérateur dans la composition hydraulique est comprise de 0,1 à 10 % en masse d'extrait sec de l'agent accélérateur par rapport à la masse du liant hydraulique, de préférence de 0,15 à 5 %, encore plus préférentiellement de 0,2 à 3 % en masse d'extrait sec de l'agent accélérateur par rapport à la masse du liant hydraulique. Procédé de fabrication La présente invention vise un procédé de fabrication d'une composition hydraulique, comprenant les étapes successives suivantes : -mélanger le liant hydraulique, l'agent retardateur et de l'eau pour fabriquer la composition hydraulique à l'état frais ; et -ajouter l'agent accélérateur à la composition hydraulique à l'état frais pour déclencher la prise de la composition hydraulique à n'importe quel moment choisi dans la fenêtre d'ouvrabilité de la composition hydraulique. Pendant et/ou après l'ajout de l'agent accélérateur, la composition hydraulique peut être malaxée ou agitée de façon à être homogénéisée. Selon un exemple de réalisation de l'invention, la composition hydraulique comprend, en outre, un agent modificateur de rhéologie comprenant au moins un composé choisi parmi un agent viscosant, un rétenteur d'eau ou un agent seuillant, le procédé comprenant l'étape comprenant le transport et/ou le stockage de la composition hydraulique à l'état frais sans agitation de la composition hydraulique avant l'ajout de l'agent accélérateur. Selon un exemple de réalisation de l'invention, lorsque le mélange retardateur comprend, en outre, le plastifiant et l'agent modificateur de rhéologie, la présente invention vise un procédé de fabrication d'une composition hydraulique telle que définie précédemment, comprenant les étapes successives suivantes : - mélanger le liant hydraulique et de l'eau pour fabriquer la composition hydraulique à l'état frais ; - transporter et/ou stocker la composition hydraulique à l'état frais sans agitation de la composition hydraulique ; et - ajouter un agent accélérateur à la composition hydraulique à l'état frais pour déclencher la prise de la composition hydraulique. De préférence, on ajoute la totalité des composants du mélange retardateur dès le départ, lors du malaxage de la composition hydraulique, par exemple dans une centrale à béton ; on gâche le ciment et le mélange retardateur complet, à savoir agent retardateur, superplastifiant et agent modificateur de rhéologie. Le malaxage dans la centrale à béton pourra être fait soit dans un malaxeur fixe, soit dans un camion toupie lorsque celui-ci est utilisé directement comme malaxeur. Selon un exemple de réalisation de l'invention, au moins certains des adjuvants du mélange retardateur peuvent être introduits sous forme de poudre ou sous forme sèche directement dans les divers constituants de la composition hydraulique quels que soient leurs états physiques (sous forme de poudre, de pâte, de liquide ou de solide). Selon un exemple de réalisation de l'invention, au moins certains des adjuvants du mélange retardateur peuvent aussi être introduits sous forme de solution liquide ou semi-liquide dans l'eau de gâchage. L'agent retardateur et éventuellement le plastifiant et l'agent modificateur de rhéologie peuvent être ajoutés séparément lors de la fabrication de la composition hydraulique. Un mélange de l'agent retardateur, du plastifiant et éventuellement de l'agent modificateur de rhéologie peut toutefois être réalisé au préalable, le mélange étant alors directement ajouté à la composition hydraulique. Selon un exemple de réalisation de la présente invention, la composition hydraulique comprend au moins l'agent retardateur et le plastifiant. De façon avantageuse, la variation de l'affaissement de la composition hydraulique mesuré selon la norme EN 12350-2 est inférieure à 50 mm ou la variation de l'étalement de la composition hydraulique mesuré avec un cône selon la norme EN 12350-2 est inférieure à 100 mm pendant au moins 12 heures, de préférence pendant au moins 1 jour, encore plus préférentiellement pendant au moins 2 jours, en particulier au moins 3 jours, en l'absence de déclenchement de la prise de la composition hydraulique. De préférence, la consistance de la composition hydraulique est maintenue dans la même classe de consistance selon l'affaissement, telle que définie par la norme EN 206-1, pendant au moins 12 heures, de préférence pendant au moins 1 jour, encore plus préférentiellement pendant au moins 2 jours, en particulier au moins 3 jours, en l'absence de déclenchement de la prise de la composition hydraulique. Ceci signifie que, si juste après la fabrication de la composition hydraulique, la classe de consistance selon l'affaissement de la composition hydraulique est par exemple S4, alors la classe de consistance selon l'affaissement de la composition hydraulique reste la classe S4 pendant au moins 12 heures, de préférence pendant au moins 1 jour, encore plus préférentiellement pendant au moins 2 jours, en particulier au moins 3 jours, en l'absence de déclenchement de la prise de la composition hydraulique. Selon un exemple de réalisation de la présente invention, la composition hydraulique comprend, en outre, un agent modificateur de rhéologie comprenant au moins un composé choisi parmi un agent viscosant, un rétenteur d'eau ou un agent seuillant. Le procédé peut alors comprendre, en outre, l'étape consistant à transporter et/ou stocker la composition hydraulique à l'état frais sans agitation de la composition hydraulique. L'agent modificateur de rhéologie permet de façon avantageuse de maintenir l'homogénéité de la composition hydraulique même sans agitation. De préférence, le transport de la composition hydraulique est réalisé pendant au moins plus de dix minutes, de préférence plus de 20 minutes, encore plus préférentiellement, plus de 30 minutes, sans agitation de la composition hydraulique. De façon avantageuse, la composition hydraulique retardée selon l'invention une fois fabriquée n'a alors pas besoin d'être agitée jusqu'à sa mise en oeuvre, c'est-à-dire jusqu'au déclenchement de la prise de la composition hydraulique. Par agitation de la composition hydraulique, on entend tout système mécanique dédié à réaliser une opération de brassage de la composition hydraulique. Ceci ne tient pas compte des sollicitations (tremblements, etc.) que subit nécessairement la composition hydraulique pendant une opération de transport. La composition hydraulique peut donc être transportée et/ou stockée sans agitation de la composition hydraulique dans des sacs, des fûts, ou n'importe quel type de containeur. De préférence, la composition hydraulique retardée selon l'invention est stockée en emballage fermé, par exemple dans au moins un container hermétiquement fermé. A titre d'exemple, la composition hydraulique peut être transportée dans des sacs de l'ordre du mètre cube. De façon avantageuse, la composition hydraulique peut être transportée à plat (sans agitation de la composition hydraulique), c'est-à-dire sur un véhicule ne comprenant pas de malaxeur, par exemple dans un camion autre qu'un camion toupie. Selon un exemple de réalisation, la composition hydraulique retardée à l'état frais peut être transportée et/ou stockée sans agitation de la composition hydraulique pendant au moins 12 heures, de préférence pendant au moins 1 jour, encore plus préférentiellement pendant au moins 2 jours, en particulier au moins 3 jours. Le stockage de la composition hydraulique peut être en extérieur à des températures variant de 5°C à 30°C. Même à des températures inférieures à 10°C, la variation de l'affaissement de la composition hydraulique mesuré selon la norme EN 12350-2 est inférieure à 50 mm ou la variation de l'étalement de la composition hydraulique mesuré avec un cône selon la norme EN 12350-2 est inférieure à 100 mm pendant au moins 12 heures, de préférence pendant au moins 1 jour, encore plus préférentiellement pendant au moins 2 jours, en particulier au moins 3 jours, en l'absence de déclenchement de la prise de la composition hydraulique. L'exemple de réalisation selon lequel la composition hydraulique comprend, en outre, un agent modificateur de rhéologie permet d'éviter tout phénomène de ressuage (remontée d'eau en surface du béton), de sédimentation (formation d'un gradient de concentration en granulats sur la hauteur du béton) ou de consolidation (absence de pâte au niveau des contacts intergranulaires) peuvent dégrader l'aspect visuel du béton et/ou gêner voire empêcher en pratique toute remanipulation du béton (donc notamment son remélange et sa mise en oeuvre), bien que la composition hydraulique ne soit pas agitée pendant son transport et/ou son stockage. Selon un autre exemple de réalisation de la présente invention, la composition hydraulique ne comprend pas d'agent modificateur de rhéologie. Le procédé comprend alors, en outre, l'étape consistant à transporter et/ou stocker la composition hydraulique à l'état frais avec agitation de la composition hydraulique, par exemple dans un camion toupie. Lorsque la composition hydraulique doit être utilisée, il suffit de verser le contenu du sac ou du fût contenant la composition hydraulique dans un mélangeur (par exemple une bétonnière) sur le site d'utilisation de la composition hydraulique. L'agent accélérateur selon l'invention est alors ajouté à la composition hydraulique pour déclencher la prise de la composition hydraulique. Selon un exemple de réalisation, le procédé comprend l'ajout à la composition hydraulique d'un agent antimousse avec l'agent accélérateur. A titre de variante, l'agent antimousse peut être ajouté à la composition hydraulique à tout moment, par exemple pendant la fabrication de la composition hydraulique au cours de malaxage des constituants de la composition hydraulique. Une fois l'agent accélérateur ajouté à la composition hydraulique, la composition hydraulique (à l'état frais ou à l'état durci) comprend : - du liant hydraulique ; -un agent retardateur, un plastifiant, éventuellement un agent modificateur de rhéologie, des granulats ; et - l'agent accélérateur selon l'invention. Selon un exemple de réalisation de l'invention, le procédé comprend l'ajout dans la composition hydraulique de 0,1 à 10 % en masse d'extrait sec de l'agent accélérateur par rapport à la masse du liant hydraulique, de préférence de 0,15 à %, encore plus préférentiellement de 0,2 à 3 % en masse d'extrait sec de l'agent accélérateur par rapport à la masse du liant hydraulique. Des exemples, illustrant l'invention sans en limiter la portée, vont être décrits. EXEMPLES 5 La présente invention est illustrée par les exemples suivants non limitatifs. Dans les exemples, les produits et matériaux utilisés sont disponibles auprès des fournisseurs suivants : Produit ou matériau Fournisseur (1) Ciment Portland Lafarge - Saint Pierre La Cour ou Le Havre (2) Matériau de remplissage BL 200TM Omya (3) Sable 0/5 mm Saint Bonnet, France (4) Gravillon 5/10 mm Saint Bonnet, France (5) Adjuvant CHRYSOPIast CERTM Chryso (6) Adjuvant CHRYSOFIuid Optima 100TM Chryso (7) Adjuvant GLENIUM 27TM BASF (8) Adjuvant Culminai MHPC 20000 PTM Aqualon - Ashland (9) Adjuvant CHRYSOJet RS 38' Chryso (10) Adjuvant Surfynol MD20TM Air Products (11) Argiles Illite SOCODIS - Illite du Puy (12) Argiles Kaolinite AGS - Kaolinite BS3 (13) Adjuvant X-Seed BASF Le ciment utilisé est le ciment produit par la société Lafarge provenant du site de Saint Pierre La Cour ou du Havre qui est du type CEM 152,5 selon la norme EN 197-1. Le matériau de remplissage BL 200TM est une addition minérale calcaire. Le sable 0/5 mm et le gravillon 5/10 mm de Saint Bonnet est du type alluvionnaire silico-calcaire. Le CHRYSOPIast CERTM est généralement commercialisé comme fluidifiant. Il peut toutefois également avoir une action retardatrice. Dans les présents exemples, le CHRYSOPIast CERTM est appelé agent retardateur même s'il a également une action fluidifiante. Le CHRYSOPIast CERTM comprend du gluconate. L'adjuvant GLENIUM 27TM est un superplastifiant de type PCP à action immédiate. L'adjuvant Culminai MHPC 20000 PTM est un agent modificateur de rhéologie correspondant à un methylhydroxypropylcellulose. L'adjuvant CHRYSOJet RS 38TM est un accélérateur de prise à base de métasilicate de sodium. Dans la suite de la description, on utilisera l'expression « métasilicate de sodium » lorsque l'accélérateur CHRYSOJet RS 38TM est utilisé. L'adjuvant Surfynol MD20TM est un agent antimousse. L'adjuvant CHRYSOFIuid Optima 100TM est un superplastifiant à action immédiate du type phosphonate polyox. Formulations de mortier La formulation (1) de mortier utilisée pour réaliser les essais est décrite dans le tableau 1 suivant : Tableau 1 : Formulation (1) de mortier Composant Proportion (en g) pour 1 L de mortier frais Ciment Lafarge 484 Saint Pierre La Cour Sable 0-5 de Saint Bonnet 1461 Eau totale 287 Adjuvants Voir exemples La formulation (2) de mortier utilisée pour réaliser les essais est décrite dans le tableau 1 suivant : Tableau 2 : Formulation (2) de mortier Composant Proportion (en g) pour 1 L de mortier frais Ciment Lafarge 405 Saint Pierre La Cour Filler calcaire BL 200TM 77 Sable 0-5 de Saint Bonnet 1507 Eau totale 261 Adjuvants Voir exemples Formulations de béton La formulation (3) de béton utilisée pour réaliser les essais est décrite dans le tableau 3 suivant :15 Tableau 3 : Formulation (3) de béton Composant Proportion (en kg) pour 1 m3 de béton frais Ciment Lafarge 280 Saint Pierre La Cour Filler calcaire BL 200TM 50 Sable 0-5 de Saint Bonnet 990 Gravillon 5-10 de Saint Bonnet 830 Eau totale 200 Adjuvants Voir exemples La formulation (4) de béton utilisée pour réaliser les essais est décrite dans le tableau 4 suivant : Tableau 4 : Formulation (4) de béton Composant Proportion (en kg) pour 1 m3 de béton frais Ciment Lafarge 294 Le Havre Filler calcaire BL 200TM 56 Sable 0-5 de Saint Bonnet 968 Gravillon 5-10 de Saint Bonnet 826 Eau totale 194 Adjuvants Voir exemples La formulation (5) de béton utilisée pour réaliser les essais est décrite dans le tableau 5 suivant : Tableau 5 : Formulation (5) de béton Composant Proportion (en kg) pour 1 m3 de béton frais Ciment Lafarge 280 Le Havre Filler calcaire BL 200TM 56 Sable 0-5 de Saint Bonnet 910 Gravillon 5-10 de Saint Bonnet 487 Gravillon 10-20 de Saint Bonnet 433 Eau totale 182 Adjuvants Voir exemples Méthode de préparation d'un mortier selon la formulation (1) ou (2) - Mettre les sables dans le bol d'un malaxeur Perrier ; - A T = 0 : débuter le malaxage à petite vitesse (140 tours/min) et ajouter simultanément l'eau de mouillage en 30 secondes, puis continuer à malaxer à petite vitesse (140 tours/min) jusqu'à 60 secondes; - A T = 60 secondes : arrêter le malaxage et laisser reposer pendant 4 minutes ; - A T = 5 minutes (TO pour le test de maintien de rhéologie) : ajouter le ciment, l'addition minérale et l'agent modificateur de rhéologie et malaxer à petite vitesse (140 tours/min) pendant 1 minute ; - A T = 6 minutes : ajouter l'eau de gâchage (+ adjuvants éventuels) en 30 secondes (tout en malaxant à petite vitesse (140 tours/min) ; - A T = 6 minutes et 30 secondes : malaxer à grande vitesse (280 tours/min) pendant 1 minute ; - A T = 7 minutes et 30 secondes : arrêter le malaxage. Méthode de préparation d'un béton selon la formulation (3), (4) ou (5) - Mettre les sables et les gravillons dans le bol d'un malaxeur à train valseur Zyklos (capacité 30 ou 50 L), Sipe (capacité 230 L) ou Pemat (capacité 500 L) ; - A T = 0: débuter le malaxage et ajouter simultanément l'eau de mouillage en 30 secondes, puis continuer à malaxer jusqu'à 60 secondes; - A T = 60 secondes : arrêter le malaxage et laisser reposer pendant 4 minutes ; - A T = 5 minutes (TO pour le test de maintien de rhéologie) : ajouter le ciment Portland et l'agent modificateur de rhéologie et malaxer pendant 1 minute ; - A T = 6 minutes : ajouter l'eau de gâchage (+ adjuvants éventuels) en 30 secondes tout en malaxant ; - A T = 6 minutes et 30 secondes : malaxer pendant 1 minute 30 secondes; - A T = 8 minutes : arrêter le malaxage. Méthode de déclenchement du mortier ou du béton Le mortier ou le béton est malaxé quelques minutes en incorporant l'accélérateur avec éventuellement de l'eau et un agent antimousse. Méthode de mesure de l'étalement d'une composition hydraulique Le principe de la mesure d'étalement consiste à remplir un tronc de cône de mesure d'étalement avec la composition hydraulique à tester puis à libérer ladite composition dudit tronc de cône de mesure d'étalement afin de déterminer le diamètre du disque obtenu quand la composition hydraulique a fini de s'étaler. Le tronc de cône de mesure d'étalement correspond à une reproduction à l'échelle %2 du cône tel que défini par la norme NF P 18-451, 1981. Le tronc de cône de mesure d'étalement a les dimensions suivantes : - diamètre de la base supérieure : 50 +1- 0,5 mm ; - diamètre de la base inférieure : 100 +1- 0,5 mm ; et -hauteur : 150 +/-0,5 mm. L'ensemble de l'opération est réalisée à 20 °C. La mesure de l'étalement est réalisée de la façon suivante : - Remplir le tronc de cône de référence en une seule fois avec la composition hydraulique à tester ; - Piquer si besoin pour répartir la composition hydraulique de manière homogène dans le tronc de cône ; - Araser la surface supérieure du cône ; - Soulever le tronc de cône verticalement ; et - Mesurer l'étalement selon quatre diamètres à 45° avec un pied à coulisse. Le résultat de la mesure d'étalement est la moyenne des quatre valeurs à +/- 1 mm. Méthode de mesure de l'affaissement d'une composition hydraulique L'affaissement est mesuré comme cela est décrit dans la norme EN 12350-2 « Essai pour béton frais - Partie 2 : Essai d'affaissement ». Méthode de mesure de la résistance de compression La résistance à la compression est mesurée pour les mortiers comme cela est décrit dans la norme EN 196-1 « Méthode d'essais des ciments » et pour les bétons comme cela est décrit dans la norme EN 12390-2 « Essai pour béton durci - Partie 2 : Confection et conservation des éprouvettes pour essais de résistance » et PR EN 12390-3:1999 « Essai pour béton durci - Partie 3 : Résistance à la compression des éprouvettes » avec des éprouvettes cylindriques de 11 cm de diamètre et 22 cm de hauteur. Méthode de mesure du temps de prise d'une composition hydraulique Un enregistreur de température est utilisé, par exemple un enregistreur de température commercialisé par la société Testo. La composition hydraulique est placée dans une enceinte adiabatique. L'enregistreur est disposé dans la composition hydraulique. Une acquisition de la température est réalisée toutes les minutes. La température de la composition hydraulique tend à diminuer depuis la fabrication de la composition hydraulique pour se stabiliser à un palier de température constant jusqu'à la prise pendant laquelle la température augmente temporairement. Pour des mesures réalisées à plus de 15°C, le début de temps de prise correspond, sauf indication contraire, à la durée s'écoulant entre l'instant d'ajout de l'accélérateur à la composition hydraulique et une augmentation de la température de deux degrés par rapport au palier de température pour une composition hydraulique. Méthode de déclenchement d'un mortier Vingt-quatre heures après l'instant TO de la fabrication du mortier, le mortier ou le béton est malaxé 5 minutes dans un malaxeur Perrier à grande vitesse (280 tours/min) en incorporant l'agent accélérateur avec éventuellement de l'eau. Méthode de mesure de la surface spécifique BET La surface spécifique des différentes poudres est mesurée comme suit. On prélève un échantillon de poudre de masse suivante : 0,1 à 0,2 g pour une surface spécifique estimée à plus de 30 m2/g ; 0,3 g pour une surface spécifique estimée à 10-30 m2/g ; 1 g pour une surface spécifique estimée à 3-10 m2/g ; 1,5 g pour une surface spécifique estimée à 2-3 m2/g ; 2 g pour une surface spécifique estimée à 1.5-2 m2/g ; 3 g pour une surface spécifique estimée à 1-1,5 m2/g. On utilise une cellule de 3 cm3 ou de 9 cm3 selon le volume de l'échantillon. On pèse l'ensemble de la cellule de mesure (cellule + tige en verre). Puis on ajoute l'échantillon dans la cellule : le produit ne doit pas être à moins d'un millimètre du haut de l'étranglement de la cellule. On pèse l'ensemble (cellule + tige en verre + échantillon). On met en place la cellule de mesure sur un poste de dégazage et on dégaze l'échantillon. Les paramètres de dégazage sont de 30 min / 45°C pour le ciment Portland, le gypse, les pouzzolanes ; de 3 h / 200°C pour les laitiers, cendres volantes, ciment alumineux, calcaire ; et de 4 h / 300°C pour l'alumine de contrôle. La cellule est rapidement bouchée avec un bouchon après le dégazage. On pèse l'ensemble et on note le résultat. Toutes les pesées sont effectuées sans le bouchon. La masse de l'échantillon est obtenue par soustraction de la masse de la cellule à la masse de la cellule + échantillon dégazé. On effectue ensuite l'analyse de l'échantillon après l'avoir mis en place sur le poste de mesure. L'analyseur est le SA 3100 de Beckman Coulter. La mesure repose sur l'adsorption d'azote par l'échantillon à une température donnée, ici la température de l'azote liquide soit -196°C. L'appareil mesure la pression de la cellule de référence dans laquelle l'adsorbat est à sa pression de vapeur saturante et celle de la cellule de l'échantillon dans laquelle des volumes connus d'adsorbat sont injectés. La courbe résultant de ces mesures est l'isotherme d'adsorption. Dans le processus de mesure, la connaissance du volume mort de la cellule est nécessaire : une mesure de ce volume est donc réalisée avec de l'hélium avant l'analyse. La masse de l'échantillon calculée précédemment est entrée en tant que paramètre. La surface spécifique BET est déterminée par le logiciel par régression linéaire à partir de la courbe expérimentale. L'écart-type de reproductibilité obtenu à partir de 10 mesures sur une silice de surface spécifique 21,4 m2/g est de 0,07. L'écart-type de reproductibilité obtenu à partir de 10 mesures sur un ciment de surface spécifique 0,9 m2/g est de 0,02. Une fois toutes les deux semaines un contrôle est effectué sur un produit de référence. Deux fois par an, un contrôle est réalisé avec l'alumine de référence fournie par le constructeur. EXEMPLE 1 On a préparé trois mortiers MO, M1, M2 et M3 selon la formulation (1) à 20°C. Un litre de chaque mortier M1, M2 et M3 a été réalisé. Pour chaque mortier MO, M1, M2 et M3, l'agent retardateur est le CHRYSOPIast CERTM. Chaque mortier MO, M1, M2 et M3 comprend 0,5 % en masse d'extrait sec de l'agent retardateur par rapport à la masse de ciment. Le superplastifiant est le CHRYSOFIuid Optima 100TM Chaque mortier MO, M1, M2 et M3 comprend comprend 0,2 % en masse d'extrait sec de superplastifiant par rapport à la masse de ciment. Le mortier MO est un mortier de référence qui ne comprend pas d'accélérateur. Pour chaque mortier M1, M2 et M3, l'accélérateur est un mélange d'hydroxyde double lamellaire de type Mg2AI(OH)6NO3,2H2O, appelé LDH par la suite, et de métasilicate de sodium (CHRYSOJet RS 38TM) Le mortier M1 comprend 1 % en masse de LDH par rapport à la masse de ciment et 0,75 % en masse d'extrait sec de métasilicate de sodium par rapport à la masse de ciment. Le mortier M2 comprend 3 % en masse de LDH par rapport à la masse de ciment et 0,75 % en masse d'extrait sec de métasilicate de sodium par rapport à la masse de ciment. Le mortier M3 comprend 5 % en masse de LDH par rapport à la masse de ciment et 0,75 % en masse d'extrait sec de métasilicate de sodium par rapport à la masse de ciment. Les mortiers M1, M2 et M3 ont été conservés au repos, sans agitation. Pour chaque mortier M1, M2 et M3, l'accélérateur correspondant a été ajouté 24 heures après la fabrication. Des mesures de temps de prise, mesurés à partir de l'instant d'ajout de l'accélérateur, d'étalements lors de l'ajout de l'accélérateur et de résistance à la compression 24 heures après l'ajout de l'accélérateur ont été réalisées (pour le mortier MO, le temps de prise est mesuré à partir de 24 h après la fabrication du mortier MO). Les résultats de ces essais sont rassemblés dans le tableau 6 suivant : Mortier Accélérateur Temps de Etalement à Résistance à la (% en masse extrait prise (heures) l'ajout (mm) compression à sec / masse 24 h (MPa) ciment) MO - 105 - 0 M1 LDH 1 % - 20 125 4,6 Métasilicate de Tableau 6 0/0 sodium 0,75 % M2 LDH 3 % - 11,5 100 8,4 Métasilicate de sodium 0,75 % M3 LDH 5 % - 7 - 16,2 Métasilicate de sodium 0,75 Le temps de prise du mortier MO dans lequel aucun accélérateur n'a été ajouté est d'environ 4 jours. Pour les mortiers M1, M2 et 3 l'ajout de LDH permet d'obtenir un temps de prise de moins de 24 heures et des résistances à la compression à 24 h supérieures à 1 Mpa. Toutefois, pour une concentration strictement supérieure à 3 % en masse de LDH par rapport à la masse de ciment, l'étalement peut être insuffisant. EXEMPLE 2 On a préparé un mortier M4 selon la formulation (1) à 20°C. Un litre de mortier M4 a été réalisé. L'agent retardateur est le CHRYSOPIast CERTM. Le mortier M4 comprend 0,5 % en masse d'extrait sec de l'agent retardateur par rapport à la masse de ciment. Le superplastifiant est le CHRYSOFIuid Optima 100TM. Le mortier M4 comprend 0,2 % en masse d'extrait sec de superplastifiant par rapport à la masse de ciment. Pour le mortier M4, l'accélérateur comprend des germes de CSH (adjuvant XSeed). Le mortier M4 comprend 1,6 % en masse d'extrait sec d'adjuvant X-Seed par rapport à la masse de ciment. Le mortier M4 a été conservé au repos, sans agitation. L'accélérateur a été ajouté 24 heures après la fabrication. Des mesures de temps de prise ont été réalisées, les temps de prise étant mesurés à partir de l'instant d'ajout de l'accélérateur. Les résultats de ces essais sont rassemblés dans le tableau 7 suivant : Tableau 7 Mortier Accélérateur Temps de prise (% en masse extrait sec / masse ciment) (heures) M10 X-Seed 1,6 % 15,2 L'ajout de germes de CSH permet d'obtenir un temps de prise de moins de 24 heures et des résistances à la compression à 24 h supérieures à 1 Mpa. EXEMPLE 3 On a préparé quatre mortiers M11, M12, M13 et M14 selon la formulation (2) de mortier à 20°C. Un litre de chaque mortier M11, M12, M13 et M14 a été réalisé. Pour chaque mortier M11, M12, M13 et M14, l'agent retardateur est le CHRYSOPIast CERTM. Chaque mortier M11, M12, M13 et M14 comprend 0,35 % en masse d'extrait sec de l'agent retardateur par rapport à la masse de ciment. Le superplastifiant est le GLENIUM 27TM. Chaque mortier M11, M12, M13 et M14 comprend comprend 0,40 % en masse d'extrait sec de superplastifiant par rapport à la masse de ciment. Le mortier M11 est un mortier de référence qui ne comprend pas d'accélérateur. Pour le mortier M12, l'accélérateur est le métasilicate de sodium (CHRYSOJet RS 38TM). Le mortier M12 comprend 0,75 % en masse d'extrait sec de métasilicate de sodium par rapport à la masse de ciment. Pour le mortier M13, l'accélérateur comprend des germes de CSH (X-Seed). Le mortier M13 comprend 0,75 % en masse d'extrait sec d'adjuvant X-Seed par rapport à la masse de ciment. Pour le mortier M14, l'accélérateur est le LDH Mg2AI(OH)6NO3,2H2O. Le mortier M14 comprend 3 % en masse de LDH par rapport à la masse de ciment. Les mortiers M11, M12, M13 et M14 ont été conservés au repos, sans agitation. Pour chaque mortier M12, M13 et M14, l'accélérateur correspondant a été ajouté 24 heures après la fabrication Des mesures de temps de prise, mesurés à partir de l'instant d'ajout de l'accélérateur, d'étalements lors de l'ajout de l'accélérateur et de résistance à la compression 24 heures et 28 jours après l'ajout de l'accélérateur ont été réalisées (pour le mortier M11, le temps de prise est mesuré à partir de 24 h après la fabrication du mortier M11). Les résultats de ces essais sont rassemblés dans le tableau 8 suivant : Tableau 8 Mortier Accélérateur Temps de Etalement Résistance à Résistance (% en masse prise à l'ajout la à la extrait sec / (heures) (mm) compression compression masse ciment) A 24 h à 28 j (MPa) (MPa) M11 - 55 130 0 - M12 Métasilicate de 9,5 100 10,2 40,5 sodium 0,75 % M13 X-Seed 0,75 % 15 120 4,1 36,7 M14 LDH 3 % 14 120 5,4 44,9 Le temps de prise du mortier M11 dans lequel aucun accélérateur n'a été ajouté est d'environ 2 jours. Pour le mortier M12, l'ajout de métasilicate de sodium à 24 heures permet de diminuer le temps de prise de 2 jours à 9,5 heures environ. Pour le mortier M13, l'ajout de germes de silicate de CSH à 24 heures permet de diminuer le temps de prise de 2 jours à une quinzaine d'heures environ. Pour le mortier M14, l'ajout de LDH permet de diminuer le temps de prise de 2 jours à une quinzaine d'heures environ. L'utilisation du métasilicate de sodium seul, de germes de CSH seuls ou de LDH seul permet donc d'obtenir un temps de prise réduit et des résistances à 24 h satisfaisants. EXEMPLE 4 On a préparé un béton B1 selon la formulation (3) à 20°C. Trois gâchées d'environ 500 litres chacune ont été préparées. L'agent retardateur est le CHRYSOPIast CERTM. Le béton B1 comprend 0,35 % en masse d'extrait sec de l'agent retardateur par rapport à la masse de ciment. L'agent modificateur de rhéologie est le Culminai MHPC 20000 PTM. Le béton B1 comprend 0,13 % en masse d'extrait sec de l'agent modificateur de rhéologie par rapport à la masse de ciment. Le superplastifiant est le GLENIUM 27TM. Le béton B1 comprend 0,40 % en masse d'extrait sec de GLENIUM 27TM par rapport à la masse de ciment. Les gâchées ont été réalisées dans un malaxeur de type Pemat. Les trois gâchées ont été homogénéisées par 70 tours dans un camion toupie Fiori de 2 m3. Trois sac imperméables P1, P2 et P3 à double enveloppe ont été remplis chacun d'environ 400 litres du béton B1. Les sacs ont été transportés par camion pendant 75 minutes, dont 15 minutes à une vitesse moyenne de 110 km/h et 60 minutes à une vitesse moyenne de 80 km/h. Les sacs ont ensuite été maintenus au repos. Pour chaque sac P1, P2 et P3, le déclenchement du béton B1 a été réalisé en mélangeant le béton et l'agent déclencheur CHRYSOJet RS 38TM. On a ajouté simultanément à l'agent déclencheur l'agent anti-mousse Surfynol MD20TM La méthode de déclenchement de chaque sac a été la suivante : - le sac a été vidé dans une benne ; - la benne a été vidée dans un camion toupie Fiori de 2 m3 ; -le béton dans le camion toupie a été homogénéisé par 70 tours de la toupie ; et - l'agent déclencheur a été ajouté. La méthode de déclenchement suivante a été mise en oeuvre : - 4 heures après la fabrication du béton B1 pour le sac P1 en ajoutant 1,25 % en masse d'extrait sec de CHRYSOJet RS 38TM par rapport à la masse de ciment et 1,5 mL de Surfynol MD20TM ; - 24 heures après la fabrication du béton B1 pour le sac P2 en ajoutant 0,75 % en masse d'extrait sec de CHRYSOJet RS 38" par rapport à la masse de ciment et 1,5 mL de Surfynol MD20TM ; et - 48 heures après la fabrication du béton B1 pour le sac P3 en ajoutant 0,25 % 5 en masse d'extrait sec de CHRYSOJet RS 38' par rapport à la masse de ciment et 1,5 mL de Surfynol MD20TM Le béton B1 contenu dans le sac P2 a été coulé après la mise en oeuvre de la méthode de déclenchement dans un coffrage pour la réalisation d'un mur parallélépipédique de 90 cm de hauteur, de 60 cm de longueur et de 15 cm 10 d'épaisseur. Le décoffrage du mur a été réalisé après 24 heures. Pour chaque béton B1 des sacs P1, P2 et P3, il a été mesuré l'affaissement et les résistances en compression à 1 jour et 28 jours après le déclenchement. Les résultats de ces essais sont rassemblés dans le tableau 9 suivant : Tableau 9 Avant Déclenchement Après déclenchement déclenchement U u) -a) o ,a) Q a) E E E ça co É E co d p E N E a) ,(6 ~- ~ ,ça ~- ~ - c ~- Û ~- a) U C C c) -a) a) ~- a) a) -o E a) E N E E a) E o u) _ E U E U a) U U a) U ç Û U a) a) U a) U a) U ça u) a) u) ça ça U -a) a) o .o a) o U) Q Q -o Q -o P1 190 4 h 100 1,8 120 39,2 P2 185 24 h 140 4,8 115 38,2 P3 170 48 h 150 4,4 110 36,6 15 Le béton B1 est maintenu dans la même classe de consistance (classe S4) sur 48 heures. Pour chaque sac, il n'a pas été observé de ressuage, ni de tassement des granulats. Les sacs P1, P2 et P3 ont pu être vidés sans difficulté dans le camion toupie. Le béton B1 s'écoule de lui-même sans qu'il faille le vibrer. 20 En outre, les sacs P1, P2 et P3 se sont vidés intégralement sans qu'il reste d'amas de pâte ou de granulats sur les parois. Quel que soit l'instant de déclenchement pendant les 48 heures qui suivent la fabrication du béton B1, la résistance en compression du béton B1 à 1 jour après le déclenchement est supérieure à environ 2 MPa. Il est donc possible de réaliser un décoffrage à cette échéance. De plus, quel que soit l'instant de déclenchement pendant les 48 heures qui suivent la fabrication du béton B1, la résistance en compression du béton B1 à 28 jours après le déclenchement est supérieure à 35 MPa. En outre, la variation de l'affaissement du béton B1 est inférieure à 50 mm pendant au moins 45 minutes après ajout de l'agent accélérateur. EXEMPLE 5 On a préparé un béton B2 selon la formulation (4) à 20°C. Une gâchée d'environ 500 litres a été préparée. L'agent retardateur est le CHRYSOPIast CERTM. Le béton B2 comprend 0,3 % en masse d'extrait sec de l'agent retardateur par rapport à la masse de ciment. L'agent modificateur de rhéologie est le Culminai MHPC 20000 PTM. Le béton B1 comprend 0,13 % en masse d'extrait sec de l'agent modificateur de rhéologie par rapport à la masse de ciment. Le superplastifiant est le GLENIUM 27TM. Le béton B1 comprend 0,3 % en masse d'extrait sec de GLENIUM 27TM par rapport à la masse de ciment. La gâchée a été réalisée dans un malaxeur de type Pemat et a été homogénéisée par 70 tours dans un camion toupie Fiori de 2 m3. Un sac à double enveloppe a été rempli d'environ 400 litres du béton B2. Le sac a été transporté par camion. Le sac a ensuite été maintenu au repos. Le déclenchement du béton B2 a été réalisé en mélangeant le béton et l'agent déclencheur CHRYSOJet RS 38TM. On a ajouté simultanément à l'agent déclencheur l'agent anti-mousse Surfynol MD20TM. La méthode de déclenchement a été identique à celle décrite pour le béton B1. La méthode de déclenchement a été mise en oeuvre 4 heures après la fabrication du béton B2 en ajoutant 1,25 % en masse d'extrait sec de CHRYSOJet RS 38TM par rapport à la masse de ciment et 1,5 mL de Surfynol MD20TM Il a été mesuré l'affaissement juste avant le déclenchement et les affaissements juste après le déclenchement et 45 minutes après le déclenchement. Les résultats de ces essais sont rassemblés dans le tableau 10 suivant : Tableau 10 Avant Après déclenche déclenchement ment c E en U) o aa)) ;v -a) m a) a â EXEMPLE 6 On a préparé un béton B3 selon la formulation (5) à 20°C. Une gâchée d'environ 500 litres a été préparée. L'agent retardateur est le CHRYSOPIast CERTM. Le béton B3 comprend 10 0,3 % en masse d'extrait sec de l'agent retardateur par rapport à la masse de ciment. L'agent modificateur de rhéologie est le Culminai MHPC 20000 PTM. Le béton B3 comprend 0,13 % en masse d'extrait sec de l'agent modificateur de rhéologie par rapport à la masse de ciment. 15 Le superplastifiant est le GLENIUM 27TM. Le béton B3 comprend 0,3 % en masse d'extrait sec de GLENIUM 27TM par rapport à la masse de ciment. La gâchée a été réalisée dans un malaxeur de type Pemat et a été homogénéisée par 70 tours dans un camion toupie Fiori de 2 m3. Un sac à double enveloppe a été rempli d'environ 400 litres du béton B3. 20 Le sac a été transporté par camion. Le sac a ensuite été maintenu au repos. Le déclenchement du béton B3 a été réalisé en mélangeant le béton et l'agent déclencheur CHRYSOJet RS 38TM. On a ajouté simultanément à l'agent déclencheur l'agent anti-mousse Surfynol MD20TM. La méthode de déclenchement a été identique à celle décrite pour le béton B1. La méthode de déclenchement a été mise en oeuvre 48 heures après la fabrication du béton B3 en ajoutant 0,35 % en masse d'extrait sec de CHRYSOJet RS 38" par rapport à la masse de ciment et 1,5 mL de Surfynol MD20TM Il a été mesuré l'affaissement juste avant le déclenchement et les résistances en compression à 1 jour et 28 jours après le déclenchement. Les résultats de ces essais sont rassemblés dans le tableau 11 suivant : Tableau 11 Avant Après déclenchement déclenche ment E E u) ,a c â ~. ç ~. .E co (N° a) 'co c) C c) C U) c E E u) a) Û N Û N U) Û Û u) C C u) N u N u) 0 u) 0 m En outre, la résistance en compression du béton B3 à 1 jour après le déclenchement est supérieure à environ 9 MPa. Il est donc possible de réaliser un décoffrage à cette échéance. REVENDICATIONS1. Composition hydraulique, comprenant : -un liant hydraulique ; - de 0,1 à 5 % en masse d'extrait sec par rapport à la masse du liant hydraulique d'un agent retardateur ; - de 0,05 à 5 % en masse d'extrait sec par rapport à la masse du liant hydraulique sec d'un plastifiant ; et -de 0,1 à 10 % en masse d'extrait sec par rapport à la masse du liant hydraulique d'un agent accélérateur comprenant au moins un composé choisi parmi un sel hydrosoluble, un hydroxyde double lamellaire, des germes d'hydrate, un élément granulaire de surface spécifique BET supérieure à 5 m2/g, ou un mélange de ces composés, dans laquelle : -pendant au moins 45 minutes après ajout de l'agent accélérateur, la variation de l'affaissement de la composition hydraulique mesuré selon la norme EN 12350-2 est inférieure à 50 mm ou la variation de l'étalement de la composition hydraulique mesuré avec un cône selon la norme EN 12350- 2 est inférieure à 100 mm ; -la résistance à la compression de la composition hydraulique est au moins égale à 1 MPa 24 heures après le début de la prise de la composition hydraulique ; - la composition hydraulique, en l'absence d'agent retardateur, appartient à une classe de résistance, telle que définie par la norme EN 206-1, déterminée pour une résistance à la compression mesurée 28 jours après la fabrication de la composition hydraulique, la composition hydraulique comprenant l'agent retardateur appartenant à la même classe de résistance déterminée pour une résistance à la compression mesurée 28 jours après ajout de l'agent accélérateur. 2. Composition hydraulique selon la revendication 1, dans laquelle l'agent retardateur comprend un acide hydroxycarboxylique ou un sel d'acide hydroxycarboxylique. 3. Composition hydraulique selon la revendication 2, dans laquelle l'agent retardateur comprend un gluconate. 4. Composition hydraulique selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, comprenant, en outre, un agent modificateur de rhéologie, distinct du plastifiant, comprenant au moins un composé choisi parmi un agent viscosant, un rétenteur d'eau, un agent seuillant, un agent entraîneur d'air ou un agent de thixotropie. 5. Composition hydraulique selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans laquelle la durée entre la fin de la fenêtre d'ouvrabilité de la composition hydraulique et le début de la prise de la composition hydraulique est inférieure à 36 heures. 6. Procédé de fabrication d'une composition hydraulique selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, comprenant les étapes successives suivantes: -mélanger le liant hydraulique, l'agent retardateur, le plastifiant et de l'eau pour fabriquer la composition hydraulique à l'état frais et -ajouter l'agent accélérateur à la composition hydraulique à l'état frais pour déclencher la prise de la composition hydraulique. 7. Procédé selon la revendication 6, dans lequel la composition hydraulique comprend, en outre, un agent modificateur de rhéologie comprenant au moins un composé choisi parmi un agent viscosant, un rétenteur d'eau ou un agent seuillant, le procédé comprenant l'étape comprenant le transport et/ou le stockage de la composition hydraulique à l'état frais sans agitation de la composition hydraulique avant l'ajout de l'agent accélérateur. 8. Procédé selon la revendication 6 ou 7, comprenant, en outre, l'ajout à la composition hydraulique d'un agent antimousse avec l'agent accélérateur. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 6 à 8, comprenant l'ajout dans la composition hydraulique de 0,1 à 10 % en masse d'extrait sec de l'agent accélérateur par rapport à la masse du liant hydraulique.