FR 2959998 A1 20111118 FR 1053671 A 20100511 1 FLUIDES DE TRANSFERT DE CHALEUR TERNAIRES COMPRENANT DU DIFLUOROMETHANE, DU PENTAFLUOROETHANE ET DU TETRAFLUOROPROPENE DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne des fluides de transfert à base de difluorométhane, de pentafluoroéthane et de tétrafluoropropène, qui présentent des performances élevées et un faible GWP, et sont donc appropriés pour le remplacement des réfrigérants usuels. ARRIERE-PLAN TECHNIQUE Les fluides à base de composés fluorocarbonés sont largement utilisés dans les systèmes de transfert de chaleur par compression de vapeur, notamment les dispositifs de climatisation, de pompe à chaleur, de réfrigération ou de congélation. Ces dispositifs ont en commun de reposer sur un cycle thermodynamique comprenant la vaporisation du fluide à basse pression (dans laquelle le fluide absorbe de la chaleur) ; la compression du fluide vaporisé jusqu'à une pression élevée ; la condensation du fluide vaporisé en liquide à pression élevée (dans laquelle le fluide rejette de la chaleur) ; et la détente du fluide pour terminer le cycle. Le choix d'un fluide de transfert de chaleur (qui peut être un composé pur ou un mélange de composés) est dicté d'une part par les propriétés thermodynamiques du fluide, et d'autre part par des contraintes supplémentaires. Ainsi, un critère particulièrement important est celui de l'impact du fluide considéré sur l'environnement. En particulier, les composés chlorés (chlorofluorocarbures et hydrochlorofluorocarbures) présentent le désavantage d'endommager la couche d'ozone. On leur préfère donc désormais généralement les composés non chlorés tels que les hydrofluorocarbures, les fluoroéthers et les fluorooléfines. Des fluides de transfert de chaleur actuellement utilisés sont le HFC-134a, le R404a (mélange ternaire de 52 % de HFC-143a, de 44 % de HFC- 125 et de 4 % de HFC-134a) et le R407c (mélange ternaire de 52 % de HFC-134a, de 25 % de HFC-125 et de 23 % de HFC-32). Il est toutefois nécessaire de mettre au point d'autres fluides de transfert de chaleur présentant un potentiel de réchauffement global (GWP) inférieur à celui des fluides ci-dessus, et présentant des performances équivalentes et de préférence améliorées. Le document US 2009/0250650 décrit diverses compositions à base de fluorooléfines et leur utilisation en tant que fluides de transfert de chaleur. En particulier, le document décrit le mélange constitué par le HFC-32, le HFC-125 et le HFO-1234ze ainsi que le mélange constitué par le HFC-32, le HFC-125 et le HFO-1234yf. Les compositions indiquées comme étant préférées sont les suivantes : - 23 % de HFC-32, 25 % de HFC-125 et 52 % de HFO-1234ze ; - 30 % de HFC-32, 50 % de HFC-125 et 20 % de HFO-1234ze ; 40 % de HFC-32, 50 % de HFC-125 et 10 % de HFO-1234yf ; 23 % de HFC-32, 25 % de HFC-125 et 52 % de HFO-1234yf ; 15 % de HFC-32, 45 % de HFC-125 et 40 % de HFO-1234yf ; et 10 % de HFC-32, 60 % de HFC-125 et 30 % de HFO-1234yf. Le document WO 2010/002014 décrit un réfrigérant non-inflammable à base de HFC-32, HFC-125 et HFO-1234yf. Plusieurs compositions sont divulguées et notamment celle comprenant 15 % de HFC-32, 25 % de HFC- 125 et 60 % de HFO-1234yf. Toutefois, il existe encore un besoin de mettre au point d'autres fluides de transfert de chaleur présentant un GWP relativement faible, et présentant de meilleures performances énergétiques que les fluides de transfert de chaleur de l'état de la technique. RESUME DE L'INVENTION L'invention concerne en premier lieu une composition ternaire comprenant : - de 5 à 50 % de difluorométhane ; - de 2 à 20 % de pentafluoroéthane ; et - de 30 à 90 % de tétrafluoropropène. Selon un mode de réalisation, le tétrafluoropropène est le 1,3,3,3- tétrafluoropropène. Selon un autre mode de réalisation, le tétrafluoropropène est le 2,3,3,3-tétrafluoropropène. Selon un mode de réalisation, la composition comprend : - de 15 à 35 % de difluorométhane ; - de 5 à 20 % de pentafluoroéthane ; et - de 45 à 80 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène ; et, de préférence : - de 18 à 25 % de difluorométhane ; - de 8 à 20 % de pentafluoroéthane ; et - de 55 à 74 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène ; Selon un mode de réalisation, la composition comprend : - de 15 à 50 % de difluorométhane ; ~o - de 5 à 20 % de pentafluoroéthane ; et - de 30 à 80 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; et, de préférence : - de 30 à 40 % de difluorométhane ; - de 8 à 20 % de pentafluoroéthane ; et 15 - de 40 à 62 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. Selon un mode de réalisation, la composition comprend : - de 5 à 30 % de difluorométhane ; - de 5 à 20 % de pentafluoroéthane ; et - de 50 à 90 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; 20 et, de préférence : - de 5 à 20 % de difluorométhane ; - de 5 à 20 % de pentafluoroéthane ; et - de 60 à 90 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. Selon un mode de réalisation, la composition comprend : 25 - de 20 à 40 % de difluorométhane ; - de 5 à 20 % de pentafluoroéthane ; et - de 40 à 75 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; et, de préférence : - de 25 à 40 % de difluorométhane ; 30 - de 5 à 20 % de pentafluoroéthane ; et - de 40 à 70 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. L'invention concerne également l'utilisation de la composition ternaire susmentionnée, en tant que fluide de transfert de chaleur dans un circuit de compression de vapeur. 35 L'invention concerne également une composition de transfert de chaleur comprenant la composition ternaire susmentionnée en tant que fluide de transfert de chaleur, et un ou plusieurs additifs choisis parmi les lubrifiants, les stabilisants, les tensioactifs, les agents traceurs, les agents fluorescents, les agents odorants, les agents de solubilisation et leurs mélanges. L'invention concerne également une installation de transfert de chaleur comprenant un circuit de compression de vapeur contenant la composition ternaire susmentionnée en tant que fluide de transfert de chaleur, ou contenant une composition de transfert de chaleur susmentionnée. Selon un mode de réalisation, cette installation est choisie parmi les installations mobiles ou stationnaires de chauffage par pompe à chaleur, de climatisation, de réfrigération et de congélation. L'invention concerne également un procédé de chauffage ou de refroidissement d'un fluide ou d'un corps au moyen d'un circuit de compression de vapeur contenant un fluide de transfert de chaleur, ledit procédé comprenant successivement l'évaporation du fluide de transfert de chaleur, la compression du fluide de transfert de chaleur, la condensation du fluide de chaleur et la détente du fluide de transfert de chaleur, et le fluide de transfert de chaleur étant la composition ternaire susmentionnée. Selon un mode de réalisation du procédé de chauffage ou de refroidissement, ce procédé est un procédé de refroidissement d'un fluide ou d'un corps, dans lequel la température du fluide ou du corps refroidi est de -40°C à -10°C, et de préférence de -35°C à -25°C, de manière plus particulièrement préférée de -30°C à -20°C, et dans lequel le fluide de transfert de chaleur comprend : de 15 à 35 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 45 à 80 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de préférence de 18 à 25 % de difluorométhane, de 8 à 20 % de pentafluoroéthane et de 55 à 74 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 15 à 50 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 30 à 80 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, de préférence de 30 à 40 % de difluorométhane, de 8 à 20 % de pentafluoroéthane et de 40 à 62 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. Selon un autre mode de réalisation du procédé de chauffage ou de refroidissement, ce procédé est un procédé de refroidissement d'un fluide ou d'un corps, dans lequel la température du fluide ou du corps refroidi est de -15°C à 15°C, et de préférence de -10°C à 10°C, de manière plus particulièrement préférée de -5°C à 5°C, et dans lequel le fluide de transfert de chaleur comprend : de 15 à 35 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 45 à 80 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de préférence de 18 à 25 % de difluorométhane, de 8 à 20 % de pentafluoroéthane et de 55 à 74 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 5 à 30 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 50 à 90 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, de préférence de 5 à 20 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 60 à 90 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 20 à 40 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 40 à 75 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, de préférence de 25 à 40 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 40 à 70 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. Selon un autre mode de réalisation du procédé de chauffage ou de refroidissement, ce procédé est un procédé de chauffage d'un fluide ou d'un corps, dans lequel la température du fluide ou du corps chauffé est de 30°C à 80°C, et de préférence de 35°C à 55°C, de manière plus particulièrement préférée de 40°C à 50°C, et dans lequel le fluide de transfert de chaleur comprend : de 15 à 35 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 45 à 80 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de préférence de 18 à 25 % de difluorométhane, de 8 à 20 % de pentafluoroéthane et de 55 à 74 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 5 à 30 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 50 à 90 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, de préférence de 5 à 20 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 60 à 90 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 20 à 40 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 40 à 75 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, de préférence de 25 à 40 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 40 à 70 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. L'invention concerne également un procédé de réduction de l'impact environnemental d'une installation de transfert de chaleur comprenant un circuit de compression de vapeur contenant un fluide de transfert de chaleur initial, ledit procédé comprenant une étape de remplacement du fluide de transfert de chaleur initial dans le circuit de compression de vapeur par un fluide de transfert final, le fluide de transfert final présentant un GWP inférieur au fluide de transfert de chaleur initial, dans lequel le fluide de transfert de chaleur final est la composition ternaire susmentionnée. Selon un mode de réalisation de ce procédé de réduction de l'impact environnemental, le fluide de transfert de chaleur initial est un mélange ternaire de 52 % de 1,1,1-trifluoroéthane, de 44 % de pentafluoroéthane et de 4 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane ou un mélange ternaire de 52 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane, de 25 % de pentafluoroéthane et de 23 % de difluorométhane, et le fluide de transfert de chaleur final comprend : de 15 à 35 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 45 à 80 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de préférence de 18 à 25 % de difluorométhane, de 8 à 20 % de pentafluoroéthane et de 55 à 74 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 15 à 50 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 30 à 80 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, de préférence de 30 à 40 % de difluorométhane, de 8 à 20 % de pentafluoroéthane et de 40 à 62 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 20 à 40 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 40 à 75 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, de préférence de 25 à 40 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 40 à 70 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. Selon un autre mode de réalisation de ce procédé de réduction de l'impact environnemental, le fluide de transfert de chaleur initial est du 1,1,1,2-tétrafluoroéthane, et le fluide de transfert de chaleur final comprend : - de 5 à 30 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 50 à 90 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, de préférence de 5 à 20 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 60 à 90 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. La présente invention permet de surmonter les inconvénients de l'état de la technique. Elle fournit plus particulièrement des fluides de transfert de chaleur présentant un GWP relativement faible, et présentant de meilleures performances énergétiques que les fluides de transfert de chaleur connus. Ceci est accompli grâce à des mélanges ternaires comprenant du HFC-32, du HFC-125 et du tétrafluoropropène dans les proportions indiquées ci-dessus. Selon certains modes de réalisation particuliers, l'invention présente également une ou de préférence plusieurs des caractéristiques avantageuses énumérées ci-dessous. Les fluides de transfert de chaleur de l'invention présentent un coefficient de performance supérieur aux réfrigérants de référence R404a, R407c et / ou HFC-134, dans le même type d'applications. La capacité des fluides de transfert de chaleur de l'invention est supérieure ou égale à celle des réfrigérants de référence, même type d'applications. Corrélativement, l'invention permet de diminuer le GWP de systèmes existants comprenant l'un des réfrigérants de référence ci-dessus, et ce en améliorant dans une large mesure les performances de ces systèmes, en remplaçant les réfrigérants de référence par les fluides de transfert de chaleur de l'invention. Les fluides de transfert de chaleur de l'invention présentent un coefficient de performance supérieur à celui des mélanges ternaires de HFC-32, HFC-125 et HFO-1234ze ou HFO-1234yf qui sont décrits dans les documents US 2009/0250650 et WO 2010/002014. Certains fluides de transfert de chaleur selon l'invention permettent d'obtenir une température en sortie du compresseur inférieure par rapport à celle obtenue avec les fluides de transfert de chaleur de l'état de la technique. Selon l'invention, le potentiel de réchauffement global (GWP) est défini par rapport au dioxyde de carbone et par rapport à une durée de 100 ans, selon la méthode indiquée dans « The scientific assessment of ozone depletion, 2002, a report of the World Meteorological Association's Global Ozone Research and Monitoring Project ». DESCRIPTION DE MODES DE REALISATION DE L'INVENTION L'invention est maintenant décrite plus en détail et de façon non limitative dans la description qui suit. Par « composé de transfert de chaleur », respectivement « fluide de transfert de chaleur » (ou fluide frigorigène), on entend un composé, respectivement un fluide, susceptible d'absorber de la chaleur en s'évaporant à basse température et basse pression et de rejeter de la chaleur en se condensant à haute température et haute pression, dans un circuit de compression de vapeur. De manière générale, un fluide de transfert de chaleur peut comprendre un seul, deux, trois ou plus de trois composés de transfert de chaleur. Par « composition de transfert de chaleur » on entend une composition comprenant un fluide de transfert de chaleur et éventuellement un ou plusieurs additifs qui ne sont pas des composés de transfert de chaleur pour l'application envisagée. Le procédé de transfert de chaleur selon l'invention repose sur l'utilisation d'une installation comprenant un circuit de compression de vapeur qui contient un fluide de transfert de chaleur. Le procédé de transfert de chaleur peut être un procédé de chauffage ou de refroidissement d'un fluide ou d'un corps. Le circuit de compression de vapeur contenant un fluide de transfert de chaleur comprend au moins un évaporateur, un compresseur, un condenseur et un détendeur, ainsi que des lignes de transport de fluide de transfert de chaleur entre ces éléments. L'évaporateur et le condenseur comprennent un échangeur de chaleur permettant un échange de chaleur entre le fluide de transfert de chaleur et un autre fluide ou corps. A titre de compresseur, on peut utiliser notamment un compresseur centrifuge à un ou plusieurs étages ou un mini-compresseur centrifuge. Les compresseurs rotatifs, à piston ou à vis peuvent aussi être utilisés. Le compresseur peut être entraîné par un moteur électrique ou par une turbine à gaz (par exemple alimentée par les gaz d'échappement d'un véhicule, pour les applications mobiles) ou par engrenage. L'installation peut comprendre une turbine pour générer de l'électricité (cycle de Rankine). L'installation peut également éventuellement comprendre au moins un circuit de fluide caloporteur utilisé pour transmettre la chaleur (avec ou sans changement d'état) entre le circuit de fluide de transfert de chaleur et le fluide ou corps à chauffer ou refroidir. L'installation peut également éventuellement comprendre deux circuits de compression de vapeur (ou plus), contenant des fluides de transfert de chaleur identiques ou distincts. Par exemple, les circuits de compression de vapeur peuvent être couplés entre eux. Le circuit de compression de vapeur fonctionne selon un cycle classique de compression de vapeur. Le cycle comprend le changement d'état du fluide de transfert de chaleur d'une phase liquide (ou diphasique liquide / vapeur) vers une phase vapeur à une pression relativement faible, puis la compression du fluide en phase vapeur jusqu'à une pression relativement élevée, le changement d'état (condensation) du fluide de transfert de chaleur de la phase vapeur vers la phase liquide à une pression relativement élevée, et la réduction de la pression pour recommencer le cycle Dans le cas d'un procédé de refroidissement, de la chaleur issue du fluide ou du corps que l'on refroidit (directement ou indirectement, via un fluide caloporteur) est absorbée par le fluide de transfert de chaleur, lors de l'évaporation de ce dernier, et ce à une température relativement faible par rapport à l'environnement. Les procédés de refroidissement comprennent les procédés de climatisation (avec des installations mobiles, par exemple dans des véhicules, ou stationnaires), de réfrigération et de congélation ou de cryogénie. Dans le cas d'un procédé de chauffage, de la chaleur est cédée (directement ou indirectement, via un fluide caloporteur) du fluide de transfert de chaleur, lors de la condensation de celui-ci, au fluide ou au corps que l'on chauffe, et ce à une température relativement élevée par rapport à l'environnement. L'installation permettant de mettre en oeuvre le transfert de chaleur est appelée dans ce cas « pompe à chaleur ». Il est possible d'utiliser tout type d'échangeur de chaleur pour la mise en oeuvre des fluides de transfert de chaleur selon l'invention, et notamment des échangeurs de chaleur à co-courant. Toutefois, selon un mode de réalisation préféré, l'invention prévoit que les procédés de refroidissement et de chauffage, et les installations correspondantes, comprennent un échangeur de chaleur à contre-courant, soit au condenseur, soit à l'évaporateur. En effet, les fluides de transfert de chaleur selon l'invention sont particulièrement efficaces avec des échangeurs de chaleur à contre-courant. De préférence, à la fois l'évaporateur et le condenseur comprennent un échangeur de chaleur à contre-courant. Selon l'invention, par « échangeur de chaleur à contre-courant », on entend un échangeur de chaleur dans lequel de la chaleur est échangée entre un premier fluide et un deuxième fluide, le premier fluide à l'entrée de l'échangeur échangeant de la chaleur avec le deuxième fluide à la sortie de l'échangeur, et le premier fluide à la sortie de l'échangeur échangeant de la chaleur avec le deuxième fluide à l'entrée de l'échangeur. Par exemple, les échangeurs de chaleur à contre-courant comprennent les dispositifs dans lesquels le flux du premier fluide et le flux du deuxième fluide sont dans des directions opposées, ou quasiment opposées. Les échangeurs fonctionnant en mode courant croisé à tendance contre-courant sont également compris parmi les échangeurs de chaleur à contre-courant au sens de la présente demande. La signification des différentes abréviations utilisées pour désigner les différents composés chimiques mentionnés dans la demande est la suivante : - HFC-134a : 1,1,1,2-tétrafluoroéthane ; - HFC-125 : pentafluoroéthane ; - HFC-32 : difluorométhane ; - HFO-1234ze : 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; - HFO-1234yf : 2,3,3,3-tétrafluoropropène. Les fluides de transfert de chaleur utilisés dans l'invention sont les mélanges ternaires suivants : 1) HFC-32, HFC-125 et HFO-1234ze ; et 2) HFC-32, HFC-125 et HFO-1234yf. Par « mélange ternaire » on entend une composition consistant essentiellement en les trois composés cités, c'est-à-dire dans laquelle les trois composés cités représentent au moins 99 % (de préférence au moins 99,5 % voire au moins 99,9 %) de la composition. Sauf mention contraire, dans l'ensemble de la demande les proportions de composés indiquées sont données en pourcentages massiques. Le HFO-1234ze peut être sous forme cis ou trans (de préférence trans) ou être un mélange de ces deux formes. Dans les compositions ci-dessus, le HFC-32 est présent en quantité de 5 à 50 %, le HFC-125 est présent en quantité de 2 à 20 % et le HFO- 1234yf ou le HFO-1234ze est présent en quantité de 30 à 90 %. Pour une utilisation dans les procédés de réfrigération à basse température, c'est-à-dire ceux dans lesquels la température du fluide ou du corps refroidi est de -40°C à -10°C, et de préférence de -35°C à -25°C, de manière plus particulièrement préférée de -30°C à -20°C (idéalement d'environ -25°C), on a trouvé que les compositions les plus performantes en remplacement du R404a sont les suivantes : pour la composition 1) : de 15 à 50 % de HFC-32, de 5 à 20 % de HFC-125 et de 30 à 80 % de HFO-1234ze, et de préférence de 30 à40%deHFC-32,de8à20%deHFC-125 et de 40 à 62%de HFO-1234ze ; pour la composition 2) : de 15 à 35 % de HFC-32, de 5 à 20 % de HFC-125 et de 45 à 80 % de HFO-1234yf, et de préférence de 18 à25%deHFC-32,de8à20%deHFC-125 et de 55 à 74%de HFO-1234yf. Pour une utilisation dans : les procédés de refroidissement à température modérée, c'est-à- dire ceux dans lesquels la température du fluide ou du corps refroidi est de -15°C à 15°C, de préférence de -10°C à 10°C, de manière plus particulièrement préférée de -5°C à 5°C (idéalement d'environ 0°C), ainsi que les procédés de chauffage à température modérée, c'est-à-dire ceux dans lesquels la température du fluide ou du corps chauffé est de 30°C à 80°C, et de préférence de 35°C à 55°C, de manière plus particulièrement préférée de 40°C à 50°C (idéalement d'environ 45°C), on a trouvé que les compositions les plus performantes en remplacement du HFC-134a sont les suivantes : - pour la composition 1) : de 5 à 30 % de HFC-32, de 5 à 20 % de HFC-125 et de 50 à 90 % de HFO-1234ze, et de préférence de 5 à 20%deHFC-32,de5 à 20 0/0 de HFC-125 et de 60 à 90 0/0 de HFO-1234ze. Pour une utilisation dans : les procédés de refroidissement à température modérée, c'est-à-dire ceux dans lesquels la température du fluide ou du corps refroidi est de -15°C à 15°C, de préférence de -10°C à 10°C, de manière plus particulièrement préférée de -5°C à 5°C (idéalement d'environ 0°C), ainsi que les procédés de chauffage à température modérée, c'est-à-dire ceux dans lesquels la température du fluide ou du corps chauffé est de 30°C à 80°C, et de préférence de 35°C à 55°C, de manière plus particulièrement préférée de 40°C à 50°C (idéalement d'environ 45°C), on a trouvé que les compositions les plus performantes en remplacement du R404a ou du R407c sont les suivantes : pour la composition 1) : de 20 à 40 % de HFC-32, de 5 à 20 % de HFC-125 et de 40 à 75 % de HFO-1234ze, et de préférence de 25 à 40 % de HFC-32, de 5 à 20 % de HFC-125 et de 40 à 70 % de HFO-1234ze ; pour la composition 2) : de 15 à 35 % de HFC-32, de 5 à 20 % de HFC-125 et de 45 à 80 % de HFO-1234yf, et de préférence de 18 à25%deHFC-32,de8à20%deHFC-125 et de 55 à 74%de HFO-1234yf. Dans les procédés de « réfrigération à basse température » mentionnés ci-dessus, la température d'entrée du fluide de transfert de chaleur à l'évaporateur est de préférence de -45°C à -15°C, notamment de - 40°C à -20°C, de manière plus particulièrement préférée de -35°C à -25°C et par exemple d'environ -30°C ; et la température du début de la condensation du fluide de transfert de chaleur au condenseur est de préférence de 25°C à 80°C, notamment de 30°C à 60°C, de manière plus particulièrement préférée de 35°C à 55°C et par exemple d'environ 40°C. Dans les procédés de « refroidissement à température modérée » mentionnés ci-dessus, la température d'entrée du fluide de transfert de chaleur à l'évaporateur est de préférence de -20°C à 10°C, notamment de - 15°C à 5°C, de manière plus particulièrement préférée de -10°C à 0°C et par exemple d'environ -5°C ; et la température du début de la condensation du fluide de transfert de chaleur au condenseur est de préférence de 25°C à 80°C, notamment de 30°C à 60°C, de manière plus particulièrement préférée de 35°C à 55°C et par exemple d'environ 50°C. Ces procédés peuvent être des procédés de réfrigération ou de climatisation. Dans les procédés de « chauffage à température modérée » mentionnés ci-dessus, la température d'entrée du fluide de transfert de chaleur à l'évaporateur est de préférence de -20°C à 10°C, notamment de - 15°C à 5°C, de manière plus particulièrement préférée de -10°C à 0°C et par exemple d'environ -5°C ; et la température du début de la condensation du fluide de transfert de chaleur au condenseur est de préférence de 25°C à 80°C, notamment de 30°C à 60°C, de manière plus particulièrement préférée de 35°C à 55°C et par exemple d'environ 50°C. Les fluides de transfert de chaleur mentionnés ci-dessus ne sont pas des quasi-azéotropes et sont très efficaces lorsqu'ils sont correctement couplés à un échangeur de chaleur à contre-courant (avec une différence de température avec le deuxième fluide approximativement constante dans l'échangeur). Chaque fluide de transfert de chaleur ci-dessus peut être mélangé avec un ou plusieurs additifs pour fournir la composition de transfert de chaleur circulant effectivement dans le circuit de compression de vapeur. Les additifs peuvent notamment être choisis parmi les lubrifiants, les stabilisants, les tensioactifs, les agents traceurs, les agents fluorescents, les agents odorants, les agents de solubilisation et leurs mélanges. Le ou les stabilisants, lorsqu'ils sont présents, représentent de préférence au plus 5 % en masse dans la composition de transfert de chaleur. Parmi les stabilisants, on peut citer notamment le nitrométhane, l'acide ascorbique, l'acide téréphtalique, les azoles tels que le tolutriazole ou le benzotriazole, les composés phénoliques tels que le tocophérol, l'hydroquinone, le t-butyl hydroquinone, le 2,6-di-ter-butyl-4-méthylphénol, les époxydes (alkyl éventuellement fluoré ou perfluoré ou alkényl ou aromatique) tels que les n-butyl glycidyl éther, hexanediol diglycidyl éther, allyl glycidyl éther, butylphénylglycidyl éther, les phosphites, les phosphonates, les thiols et les lactones. A titre de lubrifiants on peut notamment utiliser des huiles d'origine minérale, des huiles silicones, des paraffines, des naphtènes, des paraffines synthétiques, des alkylbenzènes, des poly-alpha oléfines, des polyalkène glycols, des polyol esters et / ou des polyvinyléthers. A titre d'agents traceurs (susceptibles d'être détectés) on peut citer les hydrofluorocarbures, les hydrofluorocarbures deutérés, les hydrocarbures deutérés, les perfluorocarbures, les fluoroéthers, les composés bromés, les composés iodés, les alcools, les aldéhydes, les cétones, le protoxyde d'azote et les combinaisons de ceux-ci. L'agent traceur est différent du ou des composés de transfert de chaleur composant le fluide de transfert de chaleur. A titre d'agents de solubilisation, on peut citer les hydrocarbures, le diméthyléther, les polyoxyalkylène éthers, les amides, les cétones, les nitriles, les chlorocarbures, les esters, les lactones, les aryl éthers, les fluoroéthers et les 1,1,1-trifluoroalcanes. L'agent de solubilisation est différent du ou des composés de transfert de chaleur composant le fluide de transfert de chaleur. A titre d'agents fluorescents, on peut citer les naphthalimides, les perylènes, les coumarines, les anthracènes, les phénanthracènes, les xanthènes, les thioxanthènes, les naphthoxanhtènes, les fluorescéines et les dérivés et combinaisons de ceux-ci. A titre d'agents odorants, on peut citer les alkylacrylates, les allylacrylates, les acides acryliques, les acrylesters, les alkyléthers, les alkylesters, les alcynes, les aldéhydes, les thiols, les thioéthers, les disulfures, les allylisothiocyanates, les acides alcanoïques, les amines, les norbornènes, les dérivés de norbornènes, le cyclohexène, les composés aromaiques hétérocycliques, l'ascaridol, l'o-méthoxy(méthyl)-phénol et les combinaisons de ceux-ci. Les compositions selon l'invention peuvent également être utiles en tant qu'agent d'expansion, aérosol ou solvant. EXEMPLES Les exemples suivants illustrent l'invention sans la limiter. Exemple 1 - méthode de calcul des propriétés des fluides de transfert de chaleur dans les différentes confiqurations envisaqées L'équation RK-Soave est utilisée pour le calcul des densités, enthalpies, entropies et les données d'équilibre liquide vapeur des mélanges. L'utilisation de cette équation nécessite la connaissance des propriétés des corps purs utilisés dans les mélanges en question et aussi les coefficients d'interaction pour chaque binaire. Les données nécessaires pour chaque corps pur sont la température d'ébullition, la température critique et la pression critique, la courbe de pression en fonction de la température à partir du point d'ébullition jusqu'au point critique, les densités de liquide saturé et de vapeur saturée en fonction de la température. Les données sur les HFC sont publiées dans l'ASHRAE Handbook 2005 chapitre 20 et sont aussi disponible sous Refrop (Logiciel développé par NIST pour le calcul des propriétés des fluides frigorigènes). Les données de la courbe température-pression des HFO sont mesurées par la méthode statique. La température critique et la pression critique sont mesurées par un calorimètre C80 commercialisé par Setaram. Les densités, à saturation en fonction de la température, sont mesurées par la technologie du densimètre à tube vibrant développée par les laboratoires de l'école des Mines de Paris. L'équation RK-Soave utilise des coefficients d'interaction binaire pour représenter le comportement des produits en mélanges. Les coefficients sont calculés en fonction des données expérimentales d'équilibre liquide vapeur. La technique utilisée pour les mesures d'équilibre liquide vapeur est la méthode de cellule statique analytique. La cellule d'équilibre comprend un tube saphir et est équipée de deux échantillonneurs ROLSITM électromagnétiques. Elle est immergée dans un bain cryothermostat (HUBER HS40). Une agitation magnétique à entraînement par champ tournant à vitesse variable est utilisée pour accélérer l'atteinte des équilibres. L'analyse des échantillons est effectuée par chromatographie (HP5890 seriesll) en phase gazeuse utilisant un catharomètre (TCD). Les mesures d'équilibre liquide vapeur sur le binaire HFC-32 / HFO-1234ze sont réalisées pour l'isotherme suivante : 15°C. Les mesures d'équilibre liquide vapeur sur le binaire HFC-32 / HFO-1234yf sont réalisées pour les isothermes suivantes : 70°C, 30°C, -10°C. Les données d'équilibre liquide vapeur pour le binaire HFC-32 / HFC-125 sont disponible sous Refprop. Trois isothermes (-30°C, 0°C et 30°C) sont utilisées pour le calcul des coefficients d'interaction pour ce binaire. Les mesures d'équilibre liquide vapeur sur le binaire HFC-125 / HFO-1234yf sont réalisées pour les isothermes suivantes : -15°C, 0°C. Les mesures d'équilibre liquide vapeur sur le binaire HFC-125 / HFO- 1234ze sont réalisées pour les isothermes suivantes : 25°C, 0°C. On considère un système à compression équipé d'un évaporateur et condenseur à contre-courant, d'un compresseur à vis et d'un détendeur. Le système fonctionne avec 15°C de surchauffe et 5°C de sous- refroidissement. L'écart de température minimum entre le fluide secondaire et le fluide frigorigène est considéré de l'ordre de 5°C. Le rendement isentropique des compresseurs est fonction du taux de compression. Ce rendement est calculé suivant l'équation suivante: (1) 'lisen=a-b(ti-c)Z_ d i -e Pour un compresseur à vis, les constantes a, b, c, d et e de l'équation (1) du rendement isentropique sont calculées suivant les données types publiées dans le « Handbook of air conditioning and refrigeration », page 11.52. Le coefficient de performance (COP) est défini, comme étant la puissance utile fournie par le système sur la puissance apportée ou consommée par le système. Le coefficient de performance de Lorenz (COPLorenz) est un 30 coefficient de performance de référence. Il est fonction de températures et est utilisé pour comparer les COP des différents fluides. Le coefficient de performance de Lorenz est défini comme suit (les températures T sont en K) : +condenseur _ +condenseur _ +condenseur moyenne entrée sortie évaporatexr - Tévaporatexr _ Tévaporatexr moyenne sortie entrée 35 (2) (3) Le COP de Lorenz dans le cas de l'air conditionné et de la réfrigération est : Tévaporatesr COPlorenz = moyenne -+condenseur _ Tévaporatesr moyenne moyenne Le COP de Lorenz dans le cas du chauffage est : T condenseur COPlorenz = moyenne T condenseur _ Tevaporateur moyenne 1 moyenne Pour chaque composition, le coefficient de performance du cycle de Lorenz est calculé en fonction des températures correspondantes. En mode de réfrigération à basse température, le système à compression fonctionne entre une température d'entrée du fluide frigorigène 15 à l'évaporateur de -30°C et une température d'entrée du fluide frigorigène au condenseur de 40°C. Le système fourni du froid à -25°C. En mode de chauffage à température modérée, le système à compression fonctionne entre une température d'entrée du fluide frigorigène à l'évaporateur de -5°C et une température du début de la condensation du 20 fluide frigorigène au condenseur de 50°C. Le système fourni de la chaleur à 45°C. En mode de refroidissement à température modérée, le système à compression fonctionne entre une température d'entrée du fluide frigorigène à l'évaporateur de -5°C et une température du début de la condensation du 25 fluide frigorigène au condenseur de 50°C. Le système fourni du froid à 0°C. Dans les tableaux qui suivent, «Temp sortie évap » désigne la température du fluide à la sortie de l'évaporateur, « Temp sortie comp » désigne la température du fluide à la sortie du compresseur, « T sortie cond » désigne la température du fluide à la sortie du condenseur, « evap 30 P » désigne la pression du fluide dans l'évaporateur, « cond P » désigne la pression du fluide dans le condenseur, « Taux (p/p) » désigne le taux de compression, « Gide » désigne le glissement de température, « rendement comp » désigne le rendement du compresseur, « % CAP » désigne la capacité volumétrique du fluide par rapport au fluide de référence indiqué en 35 première ligne et « %COP/COPlrorenz » désigne le rapport du COP du système par rapport au COP du cycle de Lorenz correspondant. (4) (5) 5 Exemple 2 - Résultats pour une réfrigération à basse température, comparaison avec le R404a Mélange HFC-32 / HFC-125 / HFO-1234ze : Composition (%) d d C co ça o. :a C a N Û ô °- o .o .a o. U E O. Q a c o 0 'o 9- C.) a o- ., E E o UO y Q. E ô m U ça c ça p p E> H o a) coi ~ L U H o w H R404A -30 100 40 2,1 18,1 8,8 0,46 53,8 100 32 M Ln ' N O N M 30 50 20 -25 117 35 2,2 18,4 8,2 5,14 58,1 131 38 23 25 52 -23 112 32 1,6 13,4 8,4 7,36 56,9 103 40 35 8 57 -22 121 32 1,7 14,0 8,2 7,86 58,4 113 41 40 8 52 -22 125 32 1,8 14,9 8,1 7,70 59,2 121 42 35 12 53 -22 121 32 1,8 14,4 8,2 7,73 58,7 116 41 40 12 48 -22 124 32 1,9 15,3 8,1 7,53 59,4 124 42 30 16 54 -22 117 32 1,7 13,8 8,3 7,67 58,0 110 41 35 16 49 -22 120 32 1,8 14,7 8,1 7,58 59,0 118 41 40 16 44 -23 124 32 1,9 15,7 8,1 7,32 59,6 126 42 30 20 50 -22 117 32 1,7 14,2 8,2 7,56 58,4 113 41 35 20 45 -23 120 32 1,9 15,2 8,1 7,41 59,3 121 41 40 20 40 -23 124 33 2,0 16,1 8,1 7,08 59,6 129 41 Dans le tableau précédent comme dans les tableaux suivants, les lignes grisées correspondent aux compositions divulguées dans les documents US 2009/0250650 ou WO 2010/002014 et les lignes suivantes correspondent aux compositions selon l'invention. 10 15 Mélange HFC-32 / HFC-125 / HFO-1234yf : Composition (%) d d C i i .-. :a r a N Û ô °- o co c0 Q. C Q a c o 0 'o g- C.) .o .o o. m Q. o UOO y Q. E p m U a a .. à E o U E> H o c0 C c0 L H o a) coi ~ w H R404A -30 100 40 2,1 18,1 8,8 0,46 53,8 100 32 ' >+ M Ln Omr LL ~ ce) = N 25 25 50 -28 114 37 2,3 19,7 8,6 2,39 55,7 125 35 60 15 25 -26 98 34 1,7 14,7 8,5 3,84 56,5 99 37 72 20 8 -25 100 33 1,7 14,4 8,3 4,63 58,1 102 39 70 22 8 -25 101 33 1,8 14,8 8,2 4,73 58,5 106 39 67 25 8 -25 103 33 1,9 15,4 8,1 4,79 59,0 111 39 62 30 8 -25 108 34 2,0 16,5 8,1 4,68 59,2 119 39 70 18 12 -26 99 33 1,7 14,3 8,3 4,37 57,4 100 38 68 20 12 -25 100 33 1,8 14,7 8,3 4,50 58,0 104 38 66 22 12 -25 102 33 1,8 15,1 8,2 4,58 58,3 107 39 63 25 12 -25 104 33 1,9 15,8 8,2 4,61 58,7 113 39 66 18 16 -26 99 33 1,8 14,6 8,3 4,27 57,4 101 38 64 20 16 -26 101 33 1,8 15,0 8,3 4,37 57,8 105 38 62 22 16 -26 102 33 1,9 15,5 8,2 4,43 58,2 109 38 59 25 16 -26 105 34 2,0 16,1 8,2 4,43 58,4 114 39 62 18 20 -26 100 33 1,8 15,0 8,4 4,16 57,3 103 38 60 20 20 -26 101 33 1,9 15,4 8,3 4,24 57,7 107 38 58 22 20 -26 103 34 1,9 15,8 8,3 4,27 58,0 110 38 55 25 20 -26 106 34 2,0 16,5 8,2 4,24 58,2 115 38 10 Exemple 3 - Résultats pour un refroidissement à température modérée, comparaison avec le HFC-134a Mélange HFC-32 / HFC-125 / HFO-1234ze : Composition (%) d d ^ ^ i i Q. d - o c0 m o O J E agi H agi c°,) ~ L O H O R134a -5 81 50 2,4 13,2 5,4 0,00 75,9 100 54 ce). Ln ' N 0 N 0mr 2 () u-M u_ _ C1 15 80 -1 74 44 2,5 12,2 4,8 4,02 78,5 106 56 5 18 77 -1 74 44 2,6 12,4 4,7 4,27 78,7 109 56 5 20 75 -1 74 44 2,7 12,6 4,7 4,42 78,8 111 56 5 85 0 76 43 2,7 12,5 4,6 5,10 79,1 116 58 10 15 75 1 77 43 2,9 13,3 4,5 5,52 79,5 124 57 10 18 72 1 77 43 3,0 13,6 4,5 5,64 79,6 127 57 10 20 70 1 76 43 3,1 13,7 4,5 5,72 79,6 128 57 5 80 1 79 42 3,1 13,5 4,4 6,32 79,8 132 58 15 15 70 1 79 42 3,3 14,4 4,3 6,43 80,0 139 58 15 18 67 1 79 42 3,4 14,7 4,3 6,47 80,1 142 58 15 20 65 2 79 42 3,5 14,9 4,3 6,50 80,1 144 58 5 75 2 81 42 3,4 14,6 4,3 7,01 80,2 146 59 20 15 65 2 81 42 3,7 15,5 4,2 6,95 80,4 154 58 5 10 15 Exemple 4 - Résultats pour un chauffaqe à température modérée, comparaison avec le HFC-134a Mélange HFC-32 / HFC-125 / HFO-1234ze : d d i i - N Composition (%) o0 ôv a0 a -a o. m m O. a â y a. w O. ô o. a -x .a d Q 0 2 E> E Ho co c.) o c0 O 'a U o°0 H E0 agi ~ ~~ O H L R134a -5 81 50 2,4 13,2 5,4 0,00 75,9 100 63 O u N O M = r 15 80 -1 74 44 2,5 12,2 4,8 4,02 78,5 103 65 5 18 77 -1 74 44 2,6 12,4 4,7 4,27 78,7 106 65 5 20 75 -1 74 44 2,7 12,6 4,7 4,42 78,8 108 65 5 85 0 76 43 2,7 12,5 4,6 5,10 79,1 110 66 10 15 75 1 77 43 2,9 13,3 4,5 5,52 79,5 118 66 10 18 72 1 77 43 3,0 13,6 4,5 5,64 79,6 121 66 10 20 70 1 76 43 3,1 13,7 4,5 5,72 79,6 123 66 5 80 1 79 42 3,1 13,5 4,4 6,32 79,8 124 66 15 15 70 1 79 42 3,3 14,4 4,3 6,43 80,0 132 66 15 18 67 1 79 42 3,4 14,7 4,3 6,47 80,1 135 66 15 20 65 2 79 42 3,5 14,9 4,3 6,50 80,1 136 66 5 75 2 81 42 3,4 14,6 4,3 7,01 80,2 137 66 20 15 65 2 81 42 3,7 15,5 4,2 6,95 80,4 145 66 5 10 15 Exemple 5 - Résultats pour un refroidissement à température modérée, comparaison avec le R404a et le R407c Mélange HFC-32 / HFC-125 / HFO-1234ze : Composition (%) E^ 2^ ^ a l0 Q. a C v C ôv ôv °rv > a Q. °' O. a y Q. ° O. ô agi o ., m 0 O J E agi E ° ~ c°,) c0 aa) O H H ~ L R404A -5 77 50 5,2 23,0 4,5 0,37 79,7 100 48 R407C -1 89 45 4,5 19,8 4,4 4,46 79,9 114 56 L_ N O M 30 50 20 0 89 45 5,7 23,6 4,2 4,88 80,5 133 54 23 25 52 2 83 42 4,2 17,3 4,1 7,04 80,6 109 58 25 5 70 2 84 42 3,8 15,7 4,2 7,38 80,5 102 59 25 15 60 2 84 42 4,0 16,7 4,1 7,23 80,6 107 59 30 5 65 3 87 42 4,1 16,8 4,1 7,54 80,7 110 59 40 5 55 2 92 42 4,7 18,9 4,0 7,45 80,9 124 59 40 15 45 2 92 43 5,0 20,1 4,0 7,04 80,9 129 58 40 18 42 2 92 43 5,1 20,5 4,0 6,88 80,9 131 58 40 20 40 2 92 43 5,2 20,8 4,0 6,77 80,9 132 58 10 15 20 5 Exemple 6 - Résultats pour un refroidissement à température modérée, comparaison avec le R404a Mélange HFC-32 / HFC-125 / HFO-1234yf : Composition (%) a) a) ^ ^ L i - :a r a N o0 o °r0 t0 t0 ? C v a ~ y Q. y Q- ô a a ., 1 ° 5 O J Q. Q. Vl ç c0 o K û V E 0 0 E `d m° ~ aa) c°.) c0 aa) O H H R404A -5 77 50 5,2 23,0 4,5 0,37 79,7 100 48 ' ~+ M IUiN OHM O = = N 52 23 25 -1 82 45 5,1 21,1 4,1 4,32 80,6 117 54 60 15 25 -1 76 44 4,5 18,8 4,2 4,23 80,5 104 54 74 18 8 0 77 43 4,4 17,9 4,1 4,97 80,7 104 56 72 20 8 0 78 43 4,5 18,5 4,1 5,11 80,8 107 56 70 22 8 0 79 43 4,7 19,0 4,1 5,18 80,8 111 56 67 25 8 0 81 43 4,9 19,8 4,0 5,18 80,8 115 56 62 30 8 0 84 44 5,2 21,1 4,1 4,97 80,8 122 55 70 18 12 0 77 43 4,5 18,3 4,1 4,84 80,7 105 55 68 20 12 0 78 43 4,6 18,8 4,1 4,95 80,7 108 55 66 22 12 0 80 43 4,8 19,4 4,1 4,99 80,8 112 55 63 25 12 0 81 44 5,0 20,2 4,1 4,97 80,8 116 55 58 30 12 0 85 44 5,3 21,5 4,1 4,72 80,7 123 55 69 15 16 -1 76 43 4,3 17,9 4,2 4,47 80,6 100 55 66 18 16 0 77 43 4,5 18,7 4,1 4,70 80,7 106 55 64 20 16 0 79 44 4,7 19,3 4,1 4,78 80,7 109 55 62 22 16 0 80 44 4,8 19,8 4,1 4,80 80,7 113 55 59 25 16 0 82 44 5,0 20,6 4,1 4,75 80,7 117 55 65 15 20 -1 76 44 4,4 18,3 4,2 4,37 80,5 102 55 60 20 20 0 79 44 4,8 19,7 4,1 4,61 80,6 111 55 58 22 20 0 80 44 4,9 20,3 4,1 4,61 80,7 114 55 10 Exemple 7 - Résultats pour un chauffaqe à température modérée, comparaison avec le R404a Mélange HFC-32 / HFC-125 / HFO-1234yf : Composition (%) a) a) ^ ^ L i Q. :a r v N ^ o o v °rv c0 c0 Q. C a o0 Q- ô a 2 K I °' Q. 5 O J yQ.Q. yQ. y ça G- co ûd 0 0 o H ° H c aa)) o ~ aa) O H c°,) L R404A -5 77 50 5,2 23,0 4,5 0,37 79,7 100 48 ' >+ M u 0Ln M O N = N LL = 52 23 25 -1 82 45 5,1 21,1 4,1 4,32 80,6 110 63 60 15 25 -1 76 44 4,5 18,8 4,2 4,23 80,5 98 63 72 20 8 0 78 43 4,5 18,5 4,1 5,11 80,8 100 64 70 22 8 0 79 43 4,7 19,0 4,1 5,18 80,8 103 64 67 25 8 0 81 43 4,9 19,8 4,0 5,18 80,8 108 64 68 20 12 0 78 43 4,6 18,8 4,1 4,95 80,7 102 64 66 22 12 0 80 43 4,8 19,4 4,1 4,99 80,8 105 64 66 18 16 0 77 43 4,5 18,7 4,1 4,70 80,7 100 645 REVENDICATIONS1. Composition ternaire comprenant : - de 5 à 50 % de difluorométhane ; - de 2 à 20 % de pentafluoroéthane ; et - de 30 à 90 % de tétrafluoropropène. 2. Composition selon la revendication 1, dans laquelle le tétrafluoropropène est le 1,3,3,3-tétrafluoropropène. 3. Composition selon la revendication 1, dans laquelle le tétrafluoropropène est le 2,3,3,3-tétrafluoropropène. 4. Composition selon la revendication 1, comprenant : - de 15 à 35 % de difluorométhane ; - de 5 à 20 % de pentafluoroéthane ; et - de 45 à 80 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène ; et, de préférence : - de 18 à 25 % de difluorométhane ; - de 8 à 20 % de pentafluoroéthane ; et - de 55 à 74 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène ; 5. Composition selon la revendication 1, comprenant : - de 15 à 50 % de difluorométhane ; - de 5 à 20 % de pentafluoroéthane ; et - de 30 à 80 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; et, de préférence : - de 30 à 40 % de difluorométhane ; - de 8 à 20 % de pentafluoroéthane ; et - de 40 à 62 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. 6. Composition selon la revendication 1, comprenant : - de 5 à 30 % de difluorométhane ; - de 5 à 20 % de pentafluoroéthane ; et - de 50 à 90 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; et, de préférence : - de 5 à 20 % de difluorométhane ; 30 35 7. 5 10 8. 15 9. 20 10. 2511. 12.35- de 5 à 20 % de pentafluoroéthane ; et - de 60 à 90 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. Composition selon la revendication 1, comprenant : - de 20 à 40 % de difluorométhane ; - de 5 à 20 % de pentafluoroéthane ; et - de 40 à 75 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; et, de préférence : - de 25 à 40 % de difluorométhane ; - de 5 à 20 % de pentafluoroéthane ; et - de 40 à 70 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. Utilisation d'une composition selon l'une des revendications 1 à 7, en tant que fluide de transfert de chaleur dans un circuit de compression de vapeur. Composition de transfert de chaleur comprenant la composition selon l'une des revendications 1 à 7 en tant que fluide de transfert de chaleur, et un ou plusieurs additifs choisis parmi les lubrifiants, les stabilisants, les tensioactifs, les agents traceurs, les agents fluorescents, les agents odorants, les agents de solubilisation et leurs mélanges. Installation de transfert de chaleur comprenant un circuit de compression de vapeur contenant une composition selon l'une des revendications 1 à 7 en tant que fluide de transfert de chaleur ou contenant une composition de transfert de chaleur selon la revendication 9. Installation selon la revendication 10, choisie parmi les installations mobiles ou stationnaires de chauffage par pompe à chaleur, de climatisation, de réfrigération et de congélation. Procédé de chauffage ou de refroidissement d'un fluide ou d'un corps au moyen d'un circuit de compression de vapeur contenant un fluide de transfert de chaleur, ledit procédé comprenant successivement l'évaporation du fluide de transfert de chaleur, la compression du fluide de transfert de chaleur, lacondensation du fluide de chaleur et la détente du fluide de transfert de chaleur, dans lequel le fluide de transfert de chaleur est une composition selon l'une des revendications 1 à 7. 13. Procédé selon la revendication 12, qui est un procédé de refroidissement d'un fluide ou d'un corps, dans lequel la température du fluide ou du corps refroidi est de -40°C à -10°C, et de préférence de -35°C à -25°C, de manière plus particulièrement préférée de -30°C à -20°C, et dans lequel le fluide de transfert de chaleur comprend : - de 15 à 35 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 45 à 80 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de préférence de 18 à 25 % de difluorométhane, de 8 à 20 % de pentafluoroéthane et de 55 à 74 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou - de 15 à 50 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 30 à 80 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, de préférence de 30 à 40 % de difluorométhane, de 8 à 20 % de pentafluoroéthane et de 40 à 62 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. 14. Procédé selon la revendication 12, qui est un procédé de refroidissement d'un fluide ou d'un corps, dans lequel la température du fluide ou du corps refroidi est de -15°C à 15°C, et de préférence de -10°C à 10°C, de manière plus particulièrement préférée de -5°C à 5°C, et dans lequel le fluide de transfert de chaleur comprend : de 15 à 35 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 45 à 80 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de préférence de 18 à 25 % de difluorométhane, de 8 à 20 % de pentafluoroéthane et de 55 à 74 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 5 à 30 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 50 à 90 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, de préférence de 5 à 20 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 60 à 90 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou 30 35 5 10 15 20 25 35- de 20 à 40 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 40 à 75 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, de préférence de 25 à 40 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 40 à 70 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. 15. Procédé selon la revendication 12, qui est un procédé de chauffage d'un fluide ou d'un corps, dans lequel la température du fluide ou du corps chauffé est de 30°C à 80°C, et de préférence de 35°C à 55°C, de manière plus particulièrement préférée de 40°C à 50°C, et dans lequel le fluide de transfert de chaleur comprend : de 15 à 35 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 45 à 80 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de préférence de 18 à 25 % de difluorométhane, de 8 à 20 % de pentafluoroéthane et de 55 à 74 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 5 à 30 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 50 à 90 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, de préférence de 5 à 20 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 60 à 90 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 20 à 40 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 40 à 75 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, de préférence de 25 à 40 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 40 à 70 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. 16. Procédé de réduction de l'impact environnemental d'une installation de transfert de chaleur comprenant un circuit de compression de vapeur contenant un fluide de transfert de chaleur initial, ledit procédé comprenant une étape de remplacement du fluide de transfert de chaleur initial dans le circuit de compression de vapeur par un fluide de transfert final, le fluide de transfert final présentant un GWP inférieur au fluide de transfert de chaleur initial, dans lequel le fluide de transfert de chaleur final est une composition selon l'une des revendications 1 à 7. 17. Procédé selon la revendication 16, dans lequel le fluide de transfert de chaleur initial est un mélange ternaire de 52 % de 1,1,1-trifluoroéthane, de 44 % de pentafluoroéthane et de 4 0/0 de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane ou un mélange ternaire de 52 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane, de 25 % de pentafluoroéthane et de 23 % de difluorométhane, et dans lequel le fluide de transfert de chaleur final comprend : de 15 à 35 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 45 à 80 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de préférence de 18 à 25 % de difluorométhane, de 8 à 20 % de pentafluoroéthane et de 55 à 74 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 15 à 50 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 30 à 80 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, de préférence de 30 à 40 % de difluorométhane, de 8 à 20 % de pentafluoroéthane et de 40 à 62 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 20 à 40 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 40 à 75 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, de préférence de 25 à 40 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 40 à 70 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. 25 18. Procédé selon la revendication 16, dans lequel le fluide de transfert de chaleur initial est du 1,1,1,2-tétrafluoroéthane, et dans lequel le fluide de transfert de chaleur final comprend : - de 5 à 30 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 50 à 90 % de 1,3,3,3-30 tétrafluoropropène, de préférence de 5 à 20 % de difluorométhane, de 5 à 20 % de pentafluoroéthane et de 60 à 90 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. 10 15 20