FR 2961910 A1 20111230 FR 1054991 A 20100623 1 PROCEDE DE LOCALISATION D'ARC INTERNE DANS UNE LIGNE A ISOLATION GAZEUSE ET DISPOSITIF ASSOCIE DESCRIPTION Domaine technique et art antérieur L'invention concerne un procédé de localisation d'arc interne dans une ligne à isolation gazeuse ainsi qu'un dispositif apte à mettre en oeuvre le procédé. L'invention s'applique à la localisation de défauts sur les lignes à isolation gazeuse dans le but de faciliter la maintenance de celles-ci. Une ligne à isolation gazeuse est constituée d'un conducteur placé à l'intérieur d'une enveloppe conductrice remplie d'un gaz diélectrique sous pression. L'énergie électrique est transportée par le conducteur alors que l'enveloppe conductrice est portée à un potentiel de référence (potentiel zéro). La nature et la pression du gaz diélectrique sont choisies en fonction de la tension qui existe entre le conducteur et l'enveloppe conductrice afin de garantir l'isolation électrique. A titre d'exemple, une enveloppe d'environ 1m de diamètre et remplie d'un mélange d'hexafluorure de soufre (SF6) dans de l'azote (N2) sous pression permet d'isoler un conducteur en aluminium transportant une puissance de l'ordre de 1000 à 2000 mégaWatts sous une tension de l'ordre de 245000 à 400000 Volts. Le potentiel nul de l'enveloppe conductrice et le faible encombrement de celle-ci font qu'une ligne 2 à isolation gazeuse est utilisée au ras du sol, voire enterrée. Une ligne à isolation gazeuse peut avoir une longueur de plusieurs kilomètres. Afin de garantir une bonne pressurisation du gaz, la ligne est compartimentée, c'est-à-dire formée d'une succession de compartiments, le gaz contenu dans un compartiment étant isolé du gaz contenu dans les compartiments voisins. Plusieurs systèmes de localisation d'arc interne de ligne à isolation gazeuse sont connus de l'art antérieur. Il existe, par exemple, des systèmes basés sur la détection de la lumière. Ces systèmes sont réservés aux lignes ayant des compartiments de faibles volumes. Les capteurs de lumière nécessitent d'être montés à espace régulier, par exemple tous les 20m, en prenant en compte l'atténuation de la lumière et la géométrie de la ligne. Ceci représente un inconvénient. Un autre inconvénient réside en ce que l'apparition d'un arc s'accompagne fréquemment de la formation de poussières dont la présence peut faire partiellement ou totalement écran à la lumière. L'invention ne présente pas les inconvénients mentionnés ci-dessus. Exposé de l'invention En effet, l'invention concerne un procédé de localisation d'un arc interne qui survient dans une ligne à isolation gazeuse constituée d'une succession de compartiments CPi (i=1, 2, ..., N) remplis de gaz, 3 caractérisé en ce que, chaque compartiment CPi étant entouré par un tore de courant TCi (i=1, 2, ..., N) parcouru par un courant Ii sensiblement identique d'un compartiment à l'autre et étant muni d'au moins un capteur de pression Pi apte à mesurer la pression du gaz à l'intérieur du compartiment, le procédé comprend : - une lecture, à une fréquence d'échantillonnage, des différents courants Ii qui parcourent les différents tores de courant, - un calcul, à la fréquence d'échantillonnage, des différences de courants Idiff/i telles que : Idiff/i= Ii+1- 1i. avec une mise en mémoire des différences de courant calculées, - une comparaison des différences de courant Idiff/i mises en mémoire avec une valeur de seuil de courant et, à un instant tt, dès lors qu'une différence de courant est supérieure ou égale à la valeur de seuil : - un déclenchement d'une succession de mesures de pression par le capteur de pression Pi, avec une mise en mémoire des valeurs de pression mesurées, une étape de calcul, à partir des variations temporelles des mesures de pression mises en mémoire, d'un instant tm de montée de pression, comme instant auquel commence à croître la pression mesurée par le capteur de pression Pi, - une étape de calcul d'une durée Atp comme la différence des instants tm et tt, 4 un calcul d'un instant to qui caractérise l'apparition d'un arc interne dans le compartiment CPi à partir des variations temporelles de différences de courant mises en mémoire, - un calcul d'une durée Ati comme différence des instants tt et to, - un calcul d'une durée At comme la somme des durées précédemment calculées Ati et Atp, et - un calcul de la distance d qui sépare le capteur de pression Pi de l'endroit où est apparu le défaut par l'équation : d=V/At où V est la vitesse de propagation du son dans le gaz. L'invention concerne également un dispositif de localisation d'un arc interne qui survient dans une ligne à isolation gazeuse constituée d'une succession de compartiments CPi (i=1, 2, ..., N) remplis de gaz, caractérisé en ce qu'il comprend : - N tores de courant TCi (i=1, 2, ..., N), chaque tore de courant entourant un compartiment et étant parcouru par un courant Ii sensiblement identique d'un compartiment à l'autre, - N modules de détection DCi (i=1, 2, ..., N), chaque module de détection étant apte à lire le courant Ii qui parcourt le tore de courant TCi et le courant Ii_1 qui parcourt le tore de courant TCi_1 et comprenant des moyens aptes à calculer les différences des courants Ii et Ii_1, à mémoriser les différences de courant calculées et à délivrer, à un instant tt, un signal de commande dès lors que la différence des courants Ii et Ii_1 est supérieure ou égale à un seuil de courant, - au moins un capteur de pression Pi monté sur chaque compartiment CPi et apte à mesurer la 5 pression du gaz à l'intérieur du compartiment, - N modules de surveillance de gaz MGi (i=1, 2, N), chaque module de surveillance comprenant des moyens aptes à déclencher, sous l'action du signal de commande, via le capteur de pression Pi, des mesures successives de pression du gaz contenu dans le compartiment Pi et à mémoriser les mesures de pression successives effectuées, et - des moyens aptes à calculer : H> un instant tm de montée de pression, comme instant auquel commence à croître la pression mesurée par le capteur de pression Pi, à partir des variations temporelles des mesures de pression mises en mémoire, H> une durée Atp comme la différence des instants tm et tt, H> un instant to qui caractérise l'apparition d'un arc interne dans le compartiment CPi à partir des variations temporelles de différences de courant mises en mémoire, H> une durée Ati comme différence des instants tt et t0, H> une durée At comme la somme des durées précédemment calculées Ati et Atp, et H> une distance d qui sépare le capteur de pression Pi de l'endroit où est apparu le défaut par l'équation : 6 d=V/At où V est la vitesse de propagation du son dans le gaz. Le procédé de l'invention présente un avantage particulièrement intéressant qui est de ne pas déclencher de mesure de pression sous l'effet de bruit. En effet, la durée Ati qui sépare les instants tt et to peut être relativement longue (par exemple égale à 100ms) de sorte que la valeur du seuil de courant qui est destinée à traduire l'apparition de l'arc peut également être relativement importante et, en tous les cas, supérieure aux valeurs de fluctuations du bruit. Egalement, le procédé de l'invention présente l'avantage de rester opérationnel pour des temps de détection courts (de l'ordre de quelques ms), le temps de détection étant un paramètre de réglage. Un telle réactivité est nécessaire pour détecter un défaut d'isolation lors des essais diélectriques, hors charge, d'un matériel Haute Tension, défaut qui se traduit par l'apparition d'un pic de courant. L'invention est avantageusement adaptée à une large gamme de géométries et de tensions, par exemple des enveloppes d'environ 0.4m à 1m de diamètre sous une tension de l'ordre de 245000 à 400000 Volts, ou encore des enveloppes de plus petit diamètre sous des tensions plus basses, par exemple 170000 Volts. Brève description des figures D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lumière de la description qui va suivre faite en référence aux figures jointes, parmi lesquelles : 7 - La figure 1 représente un schéma de principe de dispositif de localisation d'arc interne de ligne à isolation gazeuse de l'invention ; - La figure 2 représente un schéma de 5 principe du procédé de localisation d'arc interne de ligne à isolation gazeuse de l'invention mis en oeuvre par le dispositif de la figure 1 ; - Les figures 3A-3C représentent des signaux de réponse, mesurés ou calculés, qui sont 10 utiles à une bonne compréhension de l'invention ; - Les figures 4-6 représentent des vues détaillées d'un tore de courant qui participe au dispositif de localisation d'arc interne de ligne à isolation gazeuse selon le mode de réalisation 15 préférentiel de l'invention ; - Les figures 7 et 8 représentent deux vues détaillées d'un montage, sur une ligne à isolation gazeuse, du tore de courant représenté aux figures 4-6. Sur toutes les figures, les mêmes 20 références désignent les mêmes éléments. Exposé détaillé d'un mode de réalisation particulier de l'invention La figure 1 représente un schéma de 25 principe d'un exemple de dispositif de localisation d'arc interne de ligne à isolation gueuze de l'invention. Une ligne à isolation gazeuse L comprend plusieurs compartiments CPi (i=1, 2, ..., 3, etc.) 30 traversés par un conducteur central K. Chaque compartiment CPi, de longueur D, contient du gaz sous 8 pression, par exemple du SF6 sous une pression de 5 bars à la température de 20°C. Comme cela a été mentionné précédemment, le gaz contenu dans un compartiment est isolé du gaz contenu dans les autres compartiments. Le dispositif de localisation d'arc interne de l'invention comprend un ensemble de tores de courant TCi (i=1, 2, 3, ..., N), un ensemble de modules de détection de courant DCi (i=1, 2, 3, ..., N), un ensemble de capteurs de pression Pi (i=1, 2, 3, ..., N), un ensemble de modules de surveillance de gaz MGi (i=1, 2, 3, ..., N) et un organe de supervision SP. Selon le mode de réalisation préférentiel de l'invention, chaque tore de courant TCi est monté sur le compartiment CPi sensiblement au niveau de l'extrémité du compartiment CPi voisine du compartiment CPi+i et chaque capteur de pression Pi est monté sur le compartiment CPi sensiblement au niveau de l'extrémité du compartiment voisine du compartiment CPi_1. Chaque module de détection DCi comprend, entre autres, un circuit électronique de traitement qui a pour fonction une mise en forme du signal délivré par le tore de courant TCi afin que ce signal puisse être traité par le module de détection DCi. L'organe de supervision SP est, par exemple, un calculateur, un ordinateur ou un microprocesseur. Chaque module de détection de courant DCi (i=1, 2, ..., N) reçoit en entrée le courant Ii qui parcourt le tore TCi et le courant Ii_1 qui parcourt le tore TCi_1. Par ailleurs, chaque capteur de pression Pi est relié au module de surveillance de gaz MGi et 9 l'ensemble des modules de détection DCi et des modules de surveillance de gaz MGi sont reliés entre eux et à l'organe de surveillance SP, via une même ligne de communication bi-directionnelle cb. La figure 2 représente un schéma de principe du procédé de localisation d'arc interne de ligne à isolation gazeuse de l'invention qui est mis en oeuvre par le dispositif de la figure 1. Le procédé comprend : - une lecture, à une fréquence d'échantillonnage, des différents courants Ii qui parcourent les différents tores de courant, - un calcul, à la fréquence d'échantillonnage, des différences de courants Idiff/i telles que : Idiff/i- Ii+1- tir avec une mise en mémoire tournante des différences de courant calculées, - une comparaison des différences de courant Idiff/i mises en mémoire tournante avec une valeur de seuil de courant et, à un instant tt, dès lors qu'une différence de courant est supérieure ou égale à la valeur de seuil : - une mise en mémoire permanente des différences de courant mises en mémoire tournante, - un déclenchement d'une succession de mesures de pression par le capteur de pression Pi, avec une mise en mémoire des valeurs de pression mesurées, - un calcul, à partir des variations temporelles des mesures de pression mises en mémoire, d'un instant tm de montée de pression, comme instant auquel 10 commence à croître la pression mesurée par le capteur de pression Pi, - un calcul d'une durée Atp comme la différence des instants tm et tt, un calcul d'un instant to qui caractérise l'apparition d'un arc interne dans le compartiment CPi à partir des variations temporelles de différences de courant mises en mémoire permanente, - un calcul d'une durée Ati comme différence des instants tt et to, - un calcul d'une durée At comme la somme des durées précédemment calculées Ati et Atp, et - un calcul de la distance d qui sépare le capteur de pression Pi de l'endroit où est apparu l'arc interne par l'équation : d=V/At où V est la vitesse de propagation du son dans le gaz. En l'absence de perturbation, un courant sinusoïdal parcourt chacun des tores de courant 'Ci. Le courant sinusoïdal qui parcourt chaque tore a une amplitude constante qui est identique d'un tore à l'autre, par exemple 4000A. La courbe Cl de la figure 3A représente ainsi, par exemple, la variation en fonction du temps du courant Ii pour tout i (la variable temps est représentée sur la figure 3A par la succession des nombres de point d'échantillonnage N). Lorsqu'un défaut survient, par exemple dans le compartiment CPi (cf. l'arc A représenté entre le conducteur K et l'enveloppe conductrice sur la figure 11 3A), le courant Ii qui parcourt le tore TCi voit son amplitude croître (cf. courbe C2 sur la figure 3A) alors que le courant Ii_1 demeure, pour l'exemple, inchangé (cf. courbe Cl) . La figure 3B représente la courbe du courant Iaiff/i qui est la différence entre les courants Ii et Ii_1 de la figure 3A. Dès lors que l'amplitude de la différence du courant Idiff/i dépasse la valeur de seuil ID (ici, par exemple, 800A), le module de détection de courant DCi commande le module de surveillance de gaz MGi, lequel déclenche, en conséquence, à l'instant tt, une succession de mesures de pression du gaz pendant une durée Oz, par exemple égale à 500ms (durée avantageusement compatible avec la localisation précise de l'endroit où s'amorce un arc de défaut dans un compartiment de 70m de long, sur la base d'une vitesse de déplacement de l'onde dans le gaz de 136m/s). Par ailleurs, les valeurs des différences de courant Idiff/i mises en mémoire tournante sont mises en mémoire permanente dans le module DCi. Un algorithme de calcul préalablement enregistré dans l'organe de supervision SP, par exemple un algorithme basé sur le calcul de la dérivée mathématique du courant différentiel, calcule alors, à partir des variations temporelles des différences de courant mises en mémoire permanente, l'instant to qui caractérise l'apparition du défaut dans le compartiment CPi. A l'issue du calcul de l'instant to, la durée Ati qui sépare l'instant tt de l'instant to est calculée par l'organe de supervision SP. 12 Parallèlement, dès lors qu'elles débutent, les mesures de pression sont mises en mémoire dans le module MGi. A la fin de la durée Oz de mesure des pressions, un algorithme de calcul enregistré dans l'organe de supervision SP, par exemple un algorithme basé sur le calcul de la dérivée mathématique de la pression, est mis en oeuvre pour calculer, à partir des variations temporelles des mesures de pression enregistrées, l'instant tm qui caractérise l'arrivée de l'onde de pression sur le détecteur de pression. Une fois l'instant tm calculé, la durée Atp qui sépare l'instant tm de l'instant tt est calculée par l'organe de supervision SP. L'organe de supervision Sp calcule alors la durée At (At=Ati+Atp) qui sépare l'instant d'arrivée du front d'onde de pression sur le capteur de pression de l'instant qui caractérise l'apparition du défaut dans le compartiment. La distance d qui sépare le capteur de l'endroit où apparaît le défaut est alors calculée par la formule qui suit : d = V/t, où V est la vitesse de propagation du son dans le gaz (par exemple 136m/s dans le cas du gaz SF6). Selon une variante de l'invention, plusieurs capteurs de pression peuvent être utilisés pour mesurer la pression du gaz dans un même compartiment. C'est le cas où les compartiments ont une longueur importante et où les ondes de pression déclenchées par la survenue d'un arc électrique peuvent ne pas être détectées par un capteur unique trop éloigné de l'arc. Par exemple, deux capteurs de 13 pression peuvent être montés sur un même compartiment, un premier capteur à proximité d'une première extrémité du compartiment et l'autre capteur à proximité de l'extrémité opposée du compartiment. Les deux capteurs de pression sont alors déclenchés simultanément et ce sont les mesures effectuées par au moins l'un des deux capteurs de pression qui participent à la localisation du défaut. Le tore de courant est ici placé, par exemple, au niveau du centre du compartiment. Les figures 4-6 représentent, à titre d'exemple non limitatif, des vues détaillées d'un tore de courant qui participe au dispositif de localisation d'arc interne de ligne à isolation gazeuse selon le mode de réalisation préférentiel de l'invention : - la figure 4 est une vue générale du tore de courant, - la figure 5 est une vue détaillée du tore de courant, et - la figure 6 est une vue en coupe de la connexion électrique qui équipe le tore de courant. Les figures 7 et 8 illustrent deux vues, respectivement en coupe axiale et en coupe diamétrale, d'un appareillage équipé d'un tore de courant. Le tore est formé par un câble 5 pouvant être refermé en boucle en aboutant ses extrémités l'une contre l'autre. Le câble 5 comprend une couche externe 8 de gaine, pouvant être en polyuréthane souple de 14mm de diamètre extérieur, et une couche interne 9 de gaine concentrique à la précédente et en polyuréthane ou en polyamide. Un bobinage 10 en fil conducteur, pouvant être isolé par une gaine plastique ou par un vernis est 14 encastré entre les deux couches de gaine et s'étend sur toute la longueur du câble 5, d'une extrémité 6 à l'autre 7. Le bobinage 10 finit sur un fil d'entrée 11 quittant le câble 5 et un fil de sortie 12 s'étendant à l'intérieur de la gaine interne 9 depuis l'extrémité 7 jusqu'à l'autre extrémité 6 avant de quitter le câble 5 lui aussi. La couche interne 9 de gaine est avantageusement assez épaisse pour ne pas transmettre de déplacements importants du fils de sortie 12 et le maintenir au centre du câble 5. Le capteur 4 comprend encore un raccord 13 sous la forme d'un manchon, comprenant une première branche 14 pour loger fixement une extrémité 6, une deuxième branche 15 pour recevoir l'autre extrémité 7 avec la possibilité de la déplacer et de l'extraire complètement et une troisième branche 16, perpendiculaire aux précédentes, et qui reçoit les fils d'entrée 11 et de sortie 12. La troisième branche 16 comprend encore une sonde de température 18 et un dispositif de paramétrage 19 à mémoire, contenant les paramètres de calibration du capteur 4 et son numéro de série, qui permettent de corréler le courant induit dans le bobinage 10 par un courant circulant par le conducteur autour duquel le capteur est bouclé et qui ont été obtenus par des étalonnages préliminaires. La troisième branche 16 finit sur une broche de connexion électrique 20 comprenant des connexions 22 au fil d'entrée 11, 23 au fil de sortie 12 et 24 aux dispositifs 18 et 19. Un dispositif de commande (41 sur d'autres figures) connecté à la branche 20 permet de recueillir le courant passant par le bobinage 10 et d'exploiter les 15 dispositifs 18 et 19. Il peut aussi injecter de petites quantités de courant dans le câble 5 pour vérifier périodiquement sa continuité. Du fait de l'amplitude faible du signal de sortie du capteur, soit quelques dizaines de millivolts par kiloampère, le dispositif de commande est monté de préférence à proximité, soit au plus quelques mètres. D'autre part, le câble de liaison comporte un écran externe destiné è protéger le signal contre les perturbations électromagnétiques; et les deux paires de fils qu'il contient, menant aux connexions 21 à 24, sont torsadées individuellement. Le dispositif de commande amplifie et traite le signal de sortie du capteur en fonction du besoin. Il autorise également une correction de ce signal en fonction des paramètres de la sonde de température 18 et des paramètres d'étalonnage du dispositif 19. Conformément à l'invention, le manchon 13 est traversé complètement à l'endroit de la première branche 14 et de la dernière branche 15 par un perçage 54, les extrémités 6 et 7 du câble 5 sont ouvertes c'est-à-dire dépourvues d'embout, et le bobinage 10 affleure sur des surfaces extrêmes 25, qui sont droites (planes, ou sans relief) et peuvent donc être aboutées l'une sur l'autre quelque part dans le perçage 54 en poussant suffisamment l'extrémité 7 dans la dernière branche 15. Le raccord 13, pourvu d'un évidement 42 le traversant de part en part dans la première branche 14 et la dernière branche 15, et qui est parfaitement cylindrique, permet le contact des extrémités 6 et 7. Le bobinage 10 s'étend alors sur une circonférence presque continue qui assure une mesure précise. Le 16 réglage impliquant seulement une mise en butée du câble 5 par ce contact, il est facile à établir de façon sûre. Aucune vérification ou aucune recalibration n'est nécessaire. Il est assez souple pour pouvoir être plié dans le perçage 35 et introduit dans la gorge 32 de l'extérieur ; et le perçage 35 est assez large à l'intérieur pour que l'introduction du manchon 13 et la fermeture de la boucle du câble 5 soient aussi faciles. Selon d'autres dispositions importantes, le manchon 13 est muni de deux bagues de blocage 42 et 43 du câble 5 en translation, dans la première branche 14 et la dernière branche 15 où elles sont retenues dans des gorges. Les bagues de blocage 42 et 43 comprennent chacune une portion conique 44 dégagée et frottant sur la gaine externe 8 des extrémités 6 et 7 et dirigées l'une vers l'autre, de sorte que l'introduction des extrémités 6 et 7 dans le manchon 13 est facile grâce à une déformation élastique de la portion conique 44 mais leur extraction est empêchée par un arc-boutement de celle-ci. La fermeture du câble 5 est ainsi maintenue en toutes circonstances, sauf quand un poussoir 45, établi dans la deuxième branche 15, est mis en mouvement. Il comprend une portion extérieure 46, dépassant hors du manchon 13 mobile et servant à la préhension, un ergot 47 mobile dans une rainure 48 creusée dans le manchon 13 avec une extension finie, et une pointe 49 dirigée vers la portion conique 44 de la bague de blocage 43. En poussant sur la portion extérieure 46, on enfonce le poussoir 45 et la pointe 49 repousse la portion conique en la déformant élastiquement et la dégageant de l'extrémité 7, qui 17 peut alors être retirée pour ouvrir la boucle du câble 5. Dans la portion normale, représentée à la figure 3, le poussoir 45 est toutefois séparé de la bague de blocage 43. La longueur et la position de la rainure 47 sont choisies pour autoriser ces deux états. La première branche 14 du manchon 13 peut être dépourvue de poussoir, l'extrémité 6 y étant logée de façon permanente. Le manchon 13 comprend encore deux joints d'étanchéité circulaires 50 et 51 dans deux autres rainures des branches 14 et 15 pour enserrer les extrémités 6 et 7 du câble 5 et établir une étanchéité de sa jonction ; la troisième branche 16 est elle-même isolée par un troisième joint 52 que l'embout 20 comprime sur elle. Les figures 5 et 6 illustrent l'utilisation du capteur 4 avec un câble électrique blindé et à isolation gazeuse. Le capteur 4 est ici disposé entre les brides de jonction 26 et 27 de deux tronçons 28 et 29 d'enveloppe du câble 30 électrique à surveiller, qui s'étend au centre des tronçons 28 et 29 en étant soutenu par des isolateurs 31. Le capteur 4 s'étend dans une gorge 32 circulaire et continue d'une des brides 26, autour d'un flasque isolant 33 complété par des joints d'étanchéité aux gaz 34. Le dispositif de commande 41 du capteur 4 est représenté fixé à l'autre bride 25. Avantageusement, la gorge 32 est circonscrite par des perçages des boulons 40 afin que ceux-ci n'altèrent pas la mesure. L'élément essentiel de cette réalisation est que la gorge 32 communique à l'extérieur seulement par une ouverture 35 en éventail, par laquelle le 18 capteur 4 peut être introduit en commençant par l'extrémité 6. Le câble 5 progresse ainsi dans la gorge 32 en s'enroulant peu à peu, et forme naturellement une boucle quand le raccord 13 a été enfoncé dans la gorge 32. Les bords 53 de l'ouverture 35 sont en effet assez proches de la tangente avec la gorge 32, et le câble 5 est assez souple pour pouvoir être plié dans le perçage 35 et introduit dans la gorge 32 de l'extérieur ; et l'ouverture 35 est assez large à l'intérieur pour que l'introduction du manchon 13 et la fermeture de la boucle du câble 5 soient aussi faciles. Cette disposition permet de ne pas démonter l'enveloppe du câble 30 quand une manipulation sur le capteur 4 est nécessaire. Une autre disposition concerne un bobinage de test 36 autonome qui peut être utilisé pour le test du capteur 4 en injectant un courant qui s'ajoute au courant primaire. Ce bobinage de test 36, peu intrusif, ne nécessite pas de démontage. Il peut être un câble ouvert pouvant être bouclé à une jonction 37, composé d'un certain nombre de spires et alimenté par un générateur de courant 38. Il passe par un perçage 39 établi à travers les brides 26 et 27 entre le flasque 33 et le capteur 4. L'autre côté passe à l'extérieur des brides 26 et 27 pour entourer une section du capteur 4. REVENDICATIONS1. Procédé de localisation d'un arc interne qui survient dans une ligne à isolation gazeuse constituée d'une succession de compartiments CPi (i=1, 2, ..., N) remplis de gaz, caractérisé en ce que, chaque compartiment CPi étant entouré par un tore de courant TCi (i=1, 2, ..., N) parcouru par un courant Ii sensiblement identique d'un compartiment à l'autre et étant muni d'au moins un capteur de pression Pi apte à mesurer la pression du gaz à l'intérieur du compartiment, il comprend : une lecture (El), à une fréquence d'échantillonnage, des différents courants Ii qui parcourent les différents tores de courant, - un calcul (E2), à la fréquence d'échantillonnage, des différences de courants Idiff/i telles que : Idiff/i= Ii+1- 1i. avec une mise en mémoire des différences de courant calculées, - une comparaison (E3) des différences de courant 'diff/i mises en mémoire avec une valeur de seuil de courant et, dès lors qu'une différence de courant est supérieure ou égale à la valeur de seuil à un instant tt : - un déclenchement (E4) d'une succession de mesures de pression par le capteur de pression Pi, avec une mise en mémoire des valeurs de pression mesurées, - une étape de calcul (E7), à partir des variations temporelles des mesures de pression mises en 20 mémoire, d'un instant tm de montée de pression, comme instant auquel commence à croître la pression mesurée par le capteur de pression Pi, - une étape de calcul (E8) d'une durée Atp comme la différence des instants tm et tt, - un calcul (E5) d'un instant to qui caractérise l'apparition d'un arc interne dans le compartiment CPi à partir des variations temporelles de différences de courant mises en mémoire, - un calcul (E6) d'une durée Ati comme différence des instants tt et to, - un calcul (E9) d'une durée At comme la somme des durées précédemment calculées Ati et Atp, et - un calcul (E10) de la distance d qui sépare le capteur de pression Pi de l'endroit où est apparu le défaut par l'équation : d=V/At où V est la vitesse de propagation du son dans le gaz. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le tore de courant TCi entoure une première extrémité du compartiment CPi et le capteur de pression Pi est monté sur l'extrémité du compartiment opposée à la première extrémité. 3. Procédé selon la revendication 1, dans lequel un premier capteur de pression Pi est monté sur le compartiment, à une première extrémité du compartiment et un deuxième capteur de pression Pi est 21 monté sur le compartiment à l'extrémité du compartiment opposée à la première extrémité. 4. Dispositif de localisation d'un arc interne qui survient dans une ligne à isolation gazeuse constituée d'une succession de compartiments CPi (i=1, 2, ..., N) remplis de gaz, caractérisé en ce qu'il comprend : - N tores de courant TCi (i=1, 2, ..., N), chaque tore de courant entourant un compartiment et étant parcouru par un courant Ii sensiblement identique d'un compartiment à l'autre, - N modules de détection DCi (i=1, 2, ..., N), chaque module de détection étant apte à lire le courant Ii qui parcourt le tore de courant TCi et le courant Ii_1 qui parcourt le tore de courant TCi_1 et comprenant des moyens aptes à calculer les différences des courants Ii et Ii_1, à mémoriser les différences de courant calculées et à délivrer, à un instant tt, un signal de commande dès lors que la différence des courants Ii et Ii_1 est supérieure ou égale à un seuil, - au moins un capteur de pression Pi monté sur chaque compartiment CPi et apte à mesurer la pression du gaz à l'intérieur du compartiment, - N modules de surveillance de gaz MGi (i=1, 2, N), chaque module de surveillance de gaz comprenant des moyens aptes à déclencher, sous l'action du signal de commande, via le capteur de pression Pi, des mesures successives de pression du gaz contenu dans le compartiment CPi et à 22 mémoriser les mesures de pression successives effectuées, et - des moyens (SP) aptes à calculer : H> un instant tm de montée de pression, comme instant auquel commence à croître la pression mesurée par le capteur de pression Pi, à partir des variations temporelles des mesures de pression mises en mémoire, H> une durée Atp comme la différence des instants tm et tt, H> un instant to qui caractérise l'apparition d'un arc interne dans le compartiment CPi à partir des variations temporelles de différences de courant mises en mémoire, H> une durée Ati comme différence des instants tt et to, H> une durée At comme la somme des durées précédemment calculées Ati et Atp, et H> une distance d qui sépare le capteur de pression Pi de l'endroit où est apparu le défaut par l'équation : d=V/At où V est la vitesse de propagation du son dans le gaz. 5. Dispositif selon la revendication 4, dans lequel le tore de courant TCi entoure une première extrémité du compartiment CPi et un capteur de pression Pi est monté sur l'extrémité du compartiment opposée à la première extrémité. 23 6. Dispositif selon la revendication 4, dans lequel un premier capteur de pression Pi est monté sur le compartiment à une première extrémité du compartiment, un deuxième capteur de pression Pi est monté sur le compartiment à l'extrémité du compartiment opposée à la première extrémité et le tore de courant entoure le compartiment sensiblement au centre du compartiment.