FR 2950027 A1 20110318 FR 0904329 A 20090911 Adaptateur de fréquence en traînée d'une pale d'un rotor. La présente invention concerne un adaptateur de fréquence en traînée d'une pale d'un rotor et se situe dès lors dans le domaine technique restreint des adaptateurs de fréquence en traînée. De façon générale, les rotors de sustentation des giravions comportent un moyeu entraîné en rotation selon un axe d'entraînement par un arbre de sortie d'une boite de transmission de puissance, dénommé arbre d'entraînement, ainsi qu'au moins deux pales fixées au moyeu par l'intermédiaire d'articulations appropriées. Par exemple, chaque pale comporte un manchon articulé au moyeu par l'intermédiaire d'une butée lamifiée élastomérique. En effet, il est rappelé que dans l'hypothèse de l'encastrement de chaque pale sur un moyeu, le rotor ainsi constitué est un rotor rigide. En vol stationnaire, la répartition des efforts aérodynamiques le long d'une pale engendre une répartition des moments de flexion en battement et en traînée dont les valeurs sont très importantes au pied de la pale en raison de l'augmentation de la vitesse circonférentielle proportionnellement au rayon du rotor. Par ailleurs, en vol de translation, la pale dite « avançante » exerce une portance supérieure à celle de la pale dite « reculante » du fait de l'inégalité des vitesses de l'air comme cela sera précisé par ailleurs. Par conséquent, la résultante des forces aérodynamiques exercées sur une pale n'a donc pas la même valeur en chaque azimut, ni le même point d'application : le moment d'encastrement au pied de la pale est ainsi élevé et variable, ce qui génère des contraintes mécaniques alternées entraînant un phénomène de fatigue préjudiciable des matériaux. De plus, la résultante des forces aérodynamiques de toutes les pales n'est plus portée par l'axe d'entraînement du rotor ce qui entraîne la création d'un moment de roulis, croissant avec la vitesse d'avancement du giravion qui peut rendre difficile l'équilibre de ce giravion en vol de translation. Afin de remédier à ces inconvénients, il est connu d'articuler les pales sur le moyeu autour d'un axe perpendiculaire à l'arbre d'entraînement et désigné axe de battement vertical auquel correspond une articulation de battement vertical capable de reprendre la portance mais ne peut, en aucun cas, reprendre un moment. Par conséquent, si une pale est articulée en battement sur le moyeu, le moment de flexion de battement sera nul à l'attache constituée par cette articulation de battement. Pour satisfaire l'équilibre d'une pale, les efforts centrifuges maintiennent la pale après une certaine levée de celle-ci de sorte que la résultante de la portance et des efforts centrifuges est orientée selon ledit axe de battement, laissant apparaître une conicité ao. Dans ces conditions, il n'y a plus de moment de roulis important en translation d'une part et les pales ne tournent plus dans un plan, mais leurs extrémités extérieures décrivent un cône très ouvert. Durant une phase de vol stationnaire, la conicité du rotor de sustentation est fixe sur un tour, ce qui implique que le centre de 20 gravité vu de dessus de chaque pale décrit un cercle sur un tour. Par contre, pour réaliser un vol d'avancement, il convient d'incliner le cône décrit par les pales du rotor de sustentation en faisant varier cycliquement le pas des pales. C'est ainsi qu'est introduite l'articulation de pas, dont l'axe est sensiblement parallèle à l'envergure 25 de la pale correspondante. Ce nouveau degré de liberté permet de contrôler la portance de la pale par action sur la commande de pas général et/ ou de faire varier le pas cycliquement, permettant ainsi le contrôle du plan de rotation des pales qui décrivent alors un cône dont l'axe virtuel ne coïncide plus avec l'axe d'entraînement. Comme indiqué précédemment, le plan de rotation des pales peut être différent du plan perpendiculaire à l'arbre d'entraînement. Dans ces conditions, il est nécessaire d'articuler chaque pale en traînée car l'extrémité de chaque pale est à une distance variable de l'arbre rotor. Sinon, il apparaîtrait nécessairement des forces d'inertie, génératrices de moments de flexion alternée de chaque pale dans son plan. Une telle articulation de traînée se fait en articulant une pale autour d'un axe de traînée sensiblement parallèle à l'axe rotor, et par suite sensiblement perpendiculaire aux efforts de traînée. Pour qu'une telle pale puisse être entraînée à partir de l'arbre d'entraînement, il faut bien sûr que l'articulation de traînée soit suffisamment éloignée de l'axe rotor pour que le moment dû aux forces centrifuges équilibre le moment dû aux forces de traînée et d'inertie, ce qui exige un déport de l'axe de traînée ou excentrement e, et ceci sans que l'angle cS dit de « traînée », soit trop important. Par conséquent, les pales d'un rotor articulé d'aéronef à voilure tournante, notamment un hélicoptère, peuvent être animées des quatre mouvements suivants ; I) une rotation autour de l'axe rotor, ID une rotation autour de l'axe de battement vertical, grâce à l'articulation de battement vertical, III) une rotation autour de l'axe de traînée, encore dit axe de battement horizontal, grâce à l'articulation de battement horizontal, ou articulation de traînée. IV) une rotation autour de l'axe de la pale grâce à une articulation de pas (non spécifique des rotors articulés). Comme prévu par le brevet FR2497073, par exemple, les trois rotations II-III et IV ci-dessus peuvent être réalisées par un seul organe tel qu'une butée sphérique lamifiée. Toutefois, les oscillations de chaque pale autour de son axe de traînée peuvent se coupler de façon instable avec les mouvements ou les modes de déformations élastiques de la cellule, en particulier les oscillations de l'hélicoptère posé au sol sur ses atterrisseurs : c'est l'origine du phénomène, désigné « résonance au sol », qui peut être dangereux pour l'appareil lorsque la fréquence propre des oscillations des pales autour de leur axe de traînée, exprimée dans les axes fixes de l'aéronef, est voisine de l'une des fréquences propres des oscillations de l'appareil posé sur le sol par l'intermédiaire des atterrisseurs. Les remèdes à ce phénomène consistent à introduire sur les axes de traînée un amortissement par un dispositif dédié disposé entre une pale et le moyeu du rotor, ou encore entre deux pales contigües. Ces dispositifs dédiés comprennent des moyens de rappel élastique à raideur et amortissement déterminés, pour combattre les phénomènes de résonance, en particulier de résonance sol et aussi de résonance de chaîne cinématique qui peuvent apparaître notamment sur les hélicoptères. En effet, lors d'une excitation des pales d'un rotor en traînée, les pales sont écartées de leur position d'équilibre et peuvent se répartir inégalement en direction circonférentielle, en créant du fait un balourd par déplacement du centre de gravité du rotor hors de l'axe de rotation de ce dernier. De plus, les pales écartées de leur position d'équilibre oscillent autour de cette position à une fréquence ws, qui est la fréquence propre des pales en traînée, exprimée dans les axes tournants et relative au premier mode propre de traînée ou plus simplement mode propre de traînée. Si S2 est la fréquence de rotation du rotor, il est connu que le fuselage de l'hélicoptère est ainsi excité aux fréquences p±wSI exprimées dans les axes fixes de l'aéronef. Posé sur le sol par son train d'atterrissage, le fuselage de l'hélicoptère constitue un système à masse suspendue au dessus du sol par un ressort et un amortisseur au niveau de chaque atterrisseur. Le fuselage reposant sur son train d'atterrissage a donc des modes propres de vibration en roulis et en tangage. Il y a risque d'instabilité au sol lorsque l'une des fréquences propres du fuselage sur son train d'atterrissage est voisine des fréquences propres d'excitation IS2+w8l et notamment lnùwsl ce qui correspond au phénomène dénommé résonance sol. Pour éviter l'instabilité, il est connu de rechercher d'abord à éviter le croisement de ces fréquences dans la plage des vitesses de rotation du rotor, et, si ce croisement relatif à un régime de rotation critique du rotor ne peut être évité, il faut amortir suffisamment le fuselage sur son train d'atterrissage ainsi que les pales du rotor principal dans leur mouvement de traînée. En conséquence, la raideur des dispositifs dédiés doit être choisie pour que la fréquence propre des pales en traînée soit appropriée pour éviter une possibilité de résonance sol, tout en disposant simultanément d'un amortissement suffisant, car, lors du passage du régime de rotation du rotor au régime critique, lors de la montée comme lors de la descente en régime, les mouvements des pales doivent être suffisamment amortis pour éviter une entrée en résonance. Pour cette raison, les dispositifs dédiés à des moyens de rappel élastique de raideur déterminée sont dénommés adaptateurs de fréquence en traînée. On comprend que les adaptateurs de fréquence sont dédiés à une application particulière et ne peuvent en aucun cas être assimilés ou comparés à des amortisseurs ou des articulations élastiques telles que décrites dans le document FR2880933 qui font partie d'un domaine technique éloigné et sans rapport avec le domaine technique des adaptateurs de fréquence en traînée. Classiquement, un adaptateur de fréquence en traînée est muni d'une enveloppe externe emprisonnant un noyau central, un matériau viscoélastique apte à travailler en cisaillement étant disposé entre l'enveloppe externe et ledit noyau central. Néanmoins, chaque type de giravion étant de fait différent d'un autre, un matériau viscoélastique présentant les caractéristiques requises de raideur et d'amortissement pour un type de giravion n'est pas toujours adapté pour un autre type de giravion. Or, il est impossible à ce jour de commander un élastomère ayant les caractéristiques requises. Un chimiste peut tenter d'obtenir lesdites caractéristiques au prix d'efforts importants et particulièrement onéreux sans pour autant obtenir un résultat satisfaisant. De plus, outre les caractéristiques de raideur et d'amortissement, le matériau viscoélastique soumis à des sollicitations dynamiques importantes doit avoir une durée de vie acceptable. Ainsi, un matériau viscoélastique donné peut parfois remplir sa mission au détriment d'une durée de vie inacceptable. Dès lors, certains hélicoptéristes préfèrent utiliser des adaptateurs de fréquence en traînée où l'amortissement est produit de manière hydraulique et non pas par le matériau viscoélastique. A titre de variante, selon le document FR2528382, on essaie d'obtenir les caractéristiques de raideur et d'amortissement requises tout en ayant une durée de vie acceptable, en combinant un élastomère avec une matière fluide visqueuse. Le document US5501434prévoit une solution équivalente. Néanmoins, à l'instar des adaptateurs de fréquence en traînée purement hydrauliques, ces dispositifs mettent en oeuvre des fluides, sujet de fait à des variations de volume avec la température. Leur utilisation dans le domaine aéronautique peut être limitée par les variations de température, la température variant fortement avec l'altitude ou la saison. De plus, ces dispositifs sont sujets à des fuites pénalisantes. Le but de la présente invention est de proposer un adaptateur de fréquence en traînée destiné à être monté entre, d'une part une pale d'un rotor de giravion, et d'autre part, une pale voisine ou un moyeu dudit rotor. Un tel adaptateur de fréquence en traînée a pour objet de s'affranchir des limitations mentionnées ci-dessus, en étant adaptable à une pluralité de types de giravions notamment. Selon l'invention, un adaptateur de fréquence en traînée d'une pale d'un rotor de giravion comporte un noyau central et une enveloppe externe s'étendant le long d'un axe longitudinal, le noyau central s'étendant au moins partiellement à l'intérieur de l'enveloppe externe. Cet adaptateur de fréquence est remarquable en ce qu'il comprend un moyen de rappel muni d'au moins deux blocs de rappel distincts entourant chacun le noyau central, les blocs étant chacun agencés entre le noyau central et l'enveloppe externe afin d'être sollicités simultanément en cisaillement lors d'un mouvement longitudinal relatif du noyau central le long de l'axe longitudinal par rapport à l'enveloppe externe, les blocs comprenant des matériaux viscoélastiques respectifs qui sont différents les uns des autres. Ainsi, le moyen de rappel est muni d'au moins deux blocs de rappel distinct et de fait différent en terme de raideur et d'angle de perte notamment. Dès lors, il n'est plus nécessaire de faire appel à un chimiste pour obtenir un moyen de rappel ayant une raideur et un angle de perte prédéterminés, en fonction du type de giravion devant être équipé de l'adaptateur de fréquence. En effet, selon l'invention, il suffit de mettre en oeuvre au moins deux blocs distincts ayant des matériaux viscoélastiques différents et de solliciter en parallèle, à savoir simultanément, ces au moins deux blocs pour obtenir un moyen de rappel répondant au besoin. L'invention peut en outre comporter une ou plusieurs des 10 caractéristiques additionnelles qui suivent. Par exemple, au moins un premier matériau comporte un premier angle de perte qui est supérieur à 300 pour être très amortissant, et donc en quelque sorte plus visqueux qu'élastique, tandis qu'au moins un deuxième matériau comporte un deuxième angle de perte modéré qui 15 est inférieur à 30° pour avoir une raideur relativement importante. Par ailleurs, chaque bloc est agencé en un manchon solidaire d'une armature externe et d'une armature interne, par vulcanisation par exemple, l'armature externe d'un bloc étant en contact avec l'enveloppe externe et l'armature interne d'un bloc étant en contact avec le noyau 20 central de manière à ce que chaque bloc soit précontraint entre l'enveloppe externe et le noyau central. La précontrainte radiale en compression d'un bloc peut être obtenue par un rétreint mécanique l'armature externe. Favorablement, l'armature externe et / ou l'armature interne sont 25 partiellement évidées pour alléger la masse de l'adaptateur de fréquence en traînée. En outre, chaque bloc ayant une première dimension transversale d'une face interne en vis-à-vis du noyau central à une face externe en vis-à-vis de l'enveloppe externe, au moins un bloc a une première dimension différente des autres blocs. En effet, un bloc d'élastomère très amortissant (visqueux) nécessite une première dimension importante pour rester à un taux de cisaillement acceptable par ledit élastomère; inversement, un bloc d'élastomère peu amortissant (élastique) peut supporter un taux de cisaillement supérieur au précédent, et présente alors une première dimension inférieure. Ajuster cette première dimension permet donc d'ajuster l'amortissement du moyen de rappel. De même, chaque bloc ayant une deuxième dimension longitudinale selon l'axe longitudinal, au moins un bloc à une deuxième dimension différente des autres blocs. Effectivement, la deuxième dimension longitudinale selon l'axe longitudinal de chaque bloc participe à l'atteinte des caractéristiques recherchées: ainsi, le choix des matériaux élastomériques, de la première et de la deuxième dimension de chaque bloc, et du nombre de blocs, sont les paramètres d'optimisation des caractéristiques de l'adaptateur (raideur élastique et amortissement) comme de sa résistance aux sollicitations dynamiques (longévité en utilisation). Par ailleurs, afin d'être sollicité en cisaillement, le moyen de rappel est bloqué longitudinalement selon l'axe longitudinal d'une part entre deux butées internes du noyau central et, d'autre part, entre deux butées externes de l'enveloppe externe. Avantageusement, l'enveloppe externe comportant un tube pourvu d'un premier et d'un deuxième bouchons constituant les deux butées externes, le tube s'étendant selon l'axe longitudinal sur une première longueur, le premier bouchon étant fixé contre une première extrémité du tube alors que le deuxième bouchon est fixé autour d'une deuxième extrémité du tube, les blocs étant accolés deux à deux afin que le moyen de rappel présente une deuxième longueur selon l'axe longitudinal, la deuxième longueur est supérieure à la première longueur. Dès lors, on garantit que le moyen de rappel est en contact avec 5 les deux butées externes. A titre de variante, les premier et deuxième bouchons sont fixés à l'intérieur du tube. Le tube s'étendant selon l'axe longitudinal sur une première longueur, les blocs étant accolés deux à deux afin que le moyen de rappel présente une deuxième longueur selon l'axe 10 longitudinal, la deuxième longueur est inférieure à la première longueur. La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va en être faite d'exemples de réalisation, en relation avec les figures des planches annexées, dans lesquelles : La fig.1 est une vue schématique d'un dispositif selon la présente 15 invention. Les fig.2 et fig.3 sont des vues schématiques de modes respectifs de réalisation du dispositif illustré sur la fig.1. La fig.4 présente un dispositif muni notamment de deux blocs distincts. 20 La figure 1 présente un adaptateur de fréquence en traînée 1 destiné à relier mécaniquement une première et une deuxième pièces 2, 3 d'un rotor de sustentation d'un giravion, tel que le rotor principal de sustentation et de propulsion d'un hélicoptère. Dès los, la première pièce 2 est par exemple une première pale du 25 rotor, alors que la deuxième pièce 3 est indifféremment une deuxième pâle dudit rotor ou un moyeu de ce rotor. L'adaptateur de fréquence en traînée 1 comprend une enveloppe externe 4 en relation mécanique avec la première pièce 2 et un noyau central 5 en relation mécanique avec la deuxième pièce 3. De manière équivalente, l'enveloppe externe est susceptible d'être en relation mécanique avec la deuxième pièce tandis que le noyau central est en relation mécanique avec la première pièce. Cette enveloppe externe 4.comporte un tube cylindrique 4' qui s'étend le long d'un axe longitudinal Al, ainsi qu'un premier et un deuxième bouchons 4", 4"'. Conformément à l'exemple représenté, le premier bouchon 4" peut être vissé contre une première extrémité du tube cylindrique 4' alors que le deuxième bouchon 4"' est vissé autour d'une deuxième extrémité du tube cylindrique 4'. Le noyau central 5 est également de conformation cylindrique et possède un premier axe de symétrie A2 confondu avec l'axe longitudinal Al. De plus, le noyau central 5 s'étend partiellement à l'intérieur de l'enveloppe externe 4. L'armature externe 4 et le noyau central 5 délimitent alors entre eux un volume interne 6 de conformation tubulaire. Le volume interne 6 loge un moyen de rappel 10 muni de trois blocs BI, B2, B3 distincts respectivement réalisés en trois matériaux viscoélastiques M1,M2,M3 qui sont différents les uns des autres. Chaque bloc BI, B2, B3 est agencé en un manchon ayant un deuxième axe de symétrie A qui est confondu avec l'axe longitudinal Al et le premier axe de symétrie A2 le long desquels s'étendent respectivement l'armature externe 4 et le noyau central 5. Cet adaptateur de fréquence en traînée 1 est par suite un adaptateur de fréquence élastique à base de matériau viscoélastique uniquement, et ne comportant de fait pas un fluide visqueux ou non. Chaque manchon comporte un évidement 7 qui loge partiellement le noyau central 5. Les blocs BI, B2, B3 sont superposés les uns aux autres en étant enfilés sur le noyau central 5, de telle sorte que les deuxième axes de symétrie respectifs A des manchons soient confondus. Deux blocs B1-B2, B2-B3 sont en outre accolés De plus, le noyau central 5 est pourvu d'une première butée interne 5' et d'une deuxième butée interne 5" pour bloquer longitudinalement le moyen de rappel 10. Ainsi, une translation longitudinale du noyau central 5 selon l'axe longitudinal Al entraîne une translation identique de l'ensemble des blocs BI, B2, B3 du moyen de rappel 10. Par suite, pour fabriquer le dispositif 1 selon l'exemple représenté, on solidarise le deuxième bouchon 4"' au noyau central 5, en le vissant par exemple via son premier écrou 8 contre la première butée interne 5' du noyau central 5, cette première butée interne 5' étant éventuellement un épaulement de ce noyau central 5. Ensuite, on visse le tube cylindrique 4' de l'enveloppe externe 4 au deuxième bouchon 4"'. Un opérateur empile alors les blocs BI, B2, B3 du moyen de rappel 10 en les emmanchant sur le noyau central 5. Cet emmanchement peut être réalisé en force pour pré-contraindre en compression les blocs B1, B2, B3. A l'issue de l'empilement, l'opérateur dispose la deuxième butée interne 5" autour du noyau central 5, à savoir une rondelle fixée par un 25 deuxième écrou 9 vissé sur le noyau central 5. Pour finir, l'opérateur solidarise le premier bouchon 4" au tube cylindrique 4'. Le moyen de rappel 10 est alors solidarisé longitudinalement à l'enveloppe externe 4 en étant coincé entre les premier et deuxième bouchons 4", 4"' qui font office de première et deuxième butées externes de cette enveloppe externe. Ainsi, une translation longitudinale de l'enveloppe externe 4 selon l'axe longitudinal Al entraîne une translation identique de l'ensemble des blocs BI, B2, B3 du moyen de rappel 10. II est à noter que le tube 4' s'étend selon l'axe longitudinal Al sur une première longueur LI. De plus, les blocs BI, B2, B3 sont accolés deux à deux afin que le moyen de rappel 10 présente une deuxième longueur L2 selon cet axe longitudinal Al. Par suite, la deuxième longueur L2 est supérieure à la première longueur LI pour garantir que le moyen de rappel est en contact avec les deux butées externe 4", 4"'. On constate dès lors que l'adaptateur de fréquence en traînée 1 comportant un noyau central 5 et une enveloppe externe 4 s'étendant le long d'un axe longitudinal Al, le noyau central 5 s'étendant au moins partiellement à l'intérieur de l'enveloppe externe 4, l'adaptateur de fréquence en traînée 1 comprend un moyen de rappel 10 muni d'au moins deux blocs BI, B2, B3 entourant chacun le noyau central 5, chaque bloc BI, B2, B3 étant agencé entre le noyau central 5 et l'enveloppe externe 4. De plus, le moyen de rappel étant bloqué longitudinalement selon ledit axe longitudinal Al d'une part entre une première et une deuxième butées internes dudit noyau central 5 et, d'autre part, entre une première et une deuxième butées externes de l'enveloppe externe 4, un mouvement longitudinal relatif du noyau central 5 le long dudit axe longitudinal Al par rapport à l'enveloppe externe 4 sollicite simultanément chaque bloc B1, B2, B3 du moyen de rappel 10 en cisaillement. On comprend que ce mouvement relatif peut résulter d'une translation du noyau central 5 alors que l'enveloppe externe 4 demeure immobile, d'une translation de l'enveloppe externe 4 alors que le noyau central 5 demeure immobile, ou encore de translations différentes de l'enveloppe externe 4 et du noyau central 5. 2950027 1.4 Par ailleurs, en référence à la figure 1 chaque bloc B1, B2, B3 est agencé en un manchon d'axe de symétrie A solidaire d'une armature externe 21, 31, 41 et d'une armature interne 22, 32, 42, l'armature externe 21, 31, 41 d'un bloc étant en contact avec le tube cylindrique 4' 5 de l'enveloppe externe 4 alors que l'armature interne 22, 32, 42 du bloc concerné est en contact avec le noyau central 5. Ainsi, la première armature externe 21 du premier bloc BI est en butée contre la première butée externe de l'enveloppe externe alors que la première armature interne 22 du premier bloc BI est en butée contre 10 la première butée interne du noyau central 5. De même, la troisième armature externe 41 du troisième bloc B3 est en butée contre la deuxième butée externe de l'enveloppe externe alors que la troisième armature interne 42 du troisième bloc B3 est en butée contre la deuxième butée interne du noyau central 5. 15 Par ailleurs, chaque bloc BI, B2, B3 ayant une première dimension séparant une face interne du bloc en vis-à-vis du noyau central 5 d'une face externe du bloc en vis-à-vis de l'enveloppe externe 4, au moins un bloc a une première dimension différente des autres blocs. En référence à la figure 1, la première dimension DIM11 du 20 premier bloc B1 ainsi que la première dimension DIM12 du deuxième bloc B3 et la première dimension DIM13 du troisième bloc B3 différent les unes des autres. De même, chaque bloc BI, B2, B3 ayant une deuxième dimension DIM21, DIM22, DIM23 longitudinal selon l'axe longitudinal Al de 25 l'adaptateur de fréquence en traînée 1, la deuxième dimension DIM21 du premier bloc BI ainsi que la deuxième dimension DIM22 du deuxième bloc B3 et la deuxième dimension DIM23 du troisième bloc B3 diffèrent les unes des autres. Enfin, l'armature externe et / ou ladite armature interne d'un bloc 30 peuvent être partiellement évidées pour optimiser la masse de l'adaptateur de fréquence en traînée 1. Ainsi, les deuxième et troisième armatures internes 32, 42 des deuxième et troisième blocs B2, B3 sont partiellement creusées de manière à présenter une gorge annulaire 50. En fonction de la dimension de la gorge annulaire, il est concevable de prévoir au moins un anneau de maintien. Ainsi, la troisième armature interne 42 du troisième bloc B3 comporte un tel anneau de maintien 50" séparant ladite gorge annulaire 50 en deux chambres distinctes 50'. Sur la fig.2, les blocs B1, B2, B3 sont respectivement schématisés 10 par l'intermédiaire de leurs composantes élastiques, représentées par leur raideurs respectives K1,K2,K3, et leurs composantes visqueuses, représentées par leurs angles de perte respectifs b1, (2, b3. Le premier bloc BI est par exemple constitué d'un premier élastomère MI comportant un premier angle de perte b1, qui est 15 important, notamment de l'ordre de 42°, et une première raideur K1, qui est faible, notamment de l'ordre de 375 daN/mm. Le deuxième bloc B2 est par exemple constitué d'un deuxième élastomère M2 comportant un deuxième angle de perte 12, qui est faible, notamment de l'ordre de 10°, et une deuxième raideur K2, qui 20 est de l'ordre de 200 daN/mm. Le troisième bloc B3 est par exemple constitué d'un troisième élastomère M3 comportant un troisième angle de perte b3, qui est de l'ordre de 28°, et une troisième raideur K3, qui est de l'ordre de 300 daN/mm. 25 Ces dispositions sont telles qu'à partir de l'association des trois blocs B1, B2, B3 susvisés, l'adaptateur de fréquence 1 comporte un moyen de rappel 10 ayant une raideur équivalente K1' de 875 daN/mm et un angle de perte résultant (D de 31,3°. Sur la fig.3, le dispositif 1 comporte deux blocs B1,B2 en lieu et place des trois blocs B1,B2,B3 représentés sur les figures précédentes. Le premier bloc BI est constitué d'un premier élastomère MI comportant un premier angle de perte (1)1 qui est important, notamment de l'ordre de 42°, et une première raideur KI qui est faible, notamment de l'ordre de 375 daN/mm. Selon une première variante de réalisation, le deuxième bloc B2 est constitué d'un deuxième élastomère M2 comportant un deuxième angle de perte D2 qui est faible, notamment de l'ordre de 15°, et une deuxième raideur K2 qui est de l'ordre de 500 daN/mm. Dans ce cas, on obtient un moyen de rappel 10 ayant une raideur équivalente KI' de 875 daN/mm et un angle de perte résultant 1 qui est de l'ordre de 28,3°. Selon une deuxième variante de réalisation, le deuxième bloc B2 est constitué d'un deuxième élastomère M2 comportant un deuxième angle de perte 02 qui est faible, notamment de l'ordre de 28°, et une deuxième raideur K2 qui est encore de l'ordre de 500 daN/mm. Dans ce cas, on obtient un moyen de rappel 10 ayant une raideur équivalente K1' de 875 daN/mm et un angle de perte résultant D qui est 20 de 34,5°. En tout état de cause, le premier élastomère MI est du type très amortissant dont la composante visqueuse prime sur la composante élastique, le premier élastomère M1 étant sujet à fluage. Le deuxième élastomère M2 est quant à lui non-sujet à fluage et présente donc un 25 angle de perte 02 qui est faible. Le deuxième élastomère M2 est notamment un caoutchouc qui procure avantageusement une stabilité dimensionnelle conséquente et une deuxième raideur K2 suffisante pour forcer en comportement élastique le premier élastomère M1 et conférer à l'ensemble des blocs B1,B2,B3 ou B1,B2, selon la variante choisie, une géométrie précise et pérenne. Enfin, la figure 4 présente un adaptateur de fréquences muni de deux blocs B1, B2 de rappels distincts. De plus, contrairement à la variante représentée sur la figure 1, les premier et deuxième bouchons 4", 4"' sont vissés à l'intérieur du tube 4' de l'enveloppe externe 4. Avantageusement, la première longueur L1 du tube 4' est alors supérieure à la deuxième longueur L2 décrite par l'ensemble des blocs B1, B2. Naturellement, la présente invention est sujette à de nombreuses variations quant à sa mise en oeuvre. Bien que plusieurs modes de réalisation aient été décrits, on comprend bien qu'il n'est pas concevable d'identifier de manière exhaustive tous les modes possibles. Il est bien sûr envisageable de remplacer un moyen décrit par un moyen équivalent sans sortir du cadre de la présente invention. Par exemple, il est envisageable de ne pas visser le deuxième bouchon 4"' au noyau central 5, ce deuxième bouchon 4"' étant en effet maintenu en position par le tube 4'. Un montage conforme au montage décrit par le document EP0789128, relatif à un adaptateur muni de deux blocs identiques et d'une matière visqueuse, est alors possible. REVENDICATIONS1. Adaptateur de fréquence (1) en traînée d'une pale d'un rotor de giravion comportant un noyau central (5) et une enveloppe externe (4) s'étendant le long d'un axe longitudinal (Al), ledit noyau central (5) s'étendant au moins partiellement à l'intérieur de ladite enveloppe externe (4), caractérisé en ce qu'il comprend un moyen de rappel (10) muni d'au moins deux blocs (BI, B2, B3) de rappel distincts entourant chacun ledit noyau central (5), lesdits blocs (BI, B2, B3) étant chacun agencés entre ledit noyau central (5) et ladite enveloppe externe (4) afin d'être sollicité simultanément en cisaillement lors d'un mouvement longitudinal relatif dudit noyau central (5) le long dudit axe longitudinal (Al) par rapport à ladite enveloppe externe (4), lesdits blocs (BI, B2, B3) comprenant des matériaux viscoélastiques respectifs (Ml, M2,.M3) qui sont différents les uns des autres. 2. Adaptateur de fréquence (1) selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'au moins un premier matériau (MI) comporte un premier angle de perte ((D1) qui est supérieur à 30° tandis qu'au moins un deuxième matériau (M2) comporte un deuxième angle de perte ((D2) qui est inférieur à 30°. 3. Adaptateur de fréquence (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que chaque bloc (BI, B2, B3) est agencé en un manchon d'une armature externe (21, 31, 41) et d'une armature interne (22, 32, 42), ladite armature externe (21, 31, 41) d'un bloc (B1, B2, B3) étant en contact avec ladite enveloppe externe (4) et ladite armature interne (22, 32, 42) d'un bloc (B1, B2, B3) étant en contact avec le noyau central (5). 4. Adaptateur de fréquence (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite armature externe (21, 31, 41) et / ou ladite armature interne (22, 32, 42) sont partiellement évidées. 5. Adaptateur de fréquence (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que chaque bloc (BI, B2, B3) ayant une première dimension (DIM11, DIM12, DIM13) transversale d'une face interne (BI', B2', B3') en vis-à-vis du noyau central (5) à une face externe (B1", B2", B3") en vis-à-vis de ladite enveloppe externe (4), au moins un bloc à une première dimension différente des autres blocs. 6. Adaptateur de fréquence (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que chaque bloc (B1, B2, B3) ayant une deuxième dimension (DIM21, DIM22, DIM23) longitudinal selon ledit axe longitudinal (Al), au moins un bloc à une deuxième dimension différente des autres blocs. 7. Adaptateur de fréquence (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit moyen de rappel (10) est bloqué longitudinalement selon ledit axe longitudinal (Al) d'une part entre deux butées internes (5', 5") dudit noyau central (5) et, d'autre part, entre deux butées externes (4", 4"') de ladite enveloppe externe ('). 8. Adaptateur de fréquence (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite enveloppe externe (4) comportant un tube (4') pourvu d'un premier et d'un deuxième bouchons (4", 4"')constituant lesdites deux butées externes, le premier bouchon (4") étant fixé contre une première extrémité du tube (4') alors que le deuxième bouchon (4"') est fixé autour d'une deuxième extrémité du tube, ledit tube (4') s'étendant selon ledit axe longitudinal (Al) sur une première longueur (L1), lesdits blocs (B1, B2, B3) étant accolés deux à deux afin que ledit moyen de rappel (10) présente une deuxième longueur (L2) selon ledit axe longitudinale (Al), ladite deuxième longueur est supérieure à ladite première longueur (LI). 9. Adaptateur de fréquence (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que ladite enveloppe externe (4) comportant un tube (4') pourvu d'un premier et d'un deuxième bouchons (4", 4"') constituant lesdites deux butées externes, les premier et deuxième bouchons (4", 4"') étant fixés à l'intérieur dudit tube (4'), lesdits blocs (B1, B2, B3) étant accolés deux à deux afin que ledit moyen de rappel (10) présente une deuxième longueur (L2) selon ledit axe longitudinale (Al), ladite deuxième longueur est inférieure à ladite première longueur (LI).