FR 2954829 A1 20110701 FR 0959690 A 20091231 SYSTEME POUR MESURER UN CHAMP ELECTROMAGNETIQUE [0001] DOMAINE TECHNIQUE [0002] Un aspect de l'invention concerne un système pour mesurer un champ électromagnétique. Le système peut être utilisé, par exemple, pour déterminer un débit d'absorption spécifique dont l'acronyme est « DAS » (en anglais : specific absorption rate dont l'acronyme est SAR). Un autre aspect de l'invention concerne un procédé pour mesurer un champ électromagnétique impliquant un tel système. [0003] ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE [0004] Une mesure de débit d'absorption spécifique implique typiquement une mesure d'un champ électromagnétique en trois dimensions. Le champ électromagnétique pénètre un objet tridimensionnel tel que, par exemple, une coque remplie d'un milieu simulant un tissu biologique. Le champ électromagnétique a une amplitude qui peut varier considérablement d'un point à un autre au sein de l'objet. Afin de déterminer le débit d'absorption spécifique, l'amplitude du champ électromagnétique doit être déterminée pour de nombreux points dans l'objet. Une approche basique consiste à déplacer une sonde simple comprenant une seule antenne dans l'objet. La sonde simple se trouve ainsi successivement à différents points et mesure l'amplitude du champ électromagnétique à ces différents points. Toutefois, ceci est un processus relativement lent. [0005] La publication brevet WO 2004/079299, décrit un procédé pour mesurer un débit d'absorption qui ne nécessite pas de déplacement de sonde. Un champ électrique est mesuré au moyen d'un réseau de sondes à l'intérieur d'un fantôme rempli d'un liquide reconstituant les propriétés diélectriques d'un tissu biologique. Le réseau de sonde permet de mesurer le champ électrique en amplitude et en phase pour une pluralité de points s'inscrivant sur une surface. Le réseau de sonde comprend des sondes bipolarisées de façon à mesurer deux composantes tangentielles du champ électrique en chaque point de mesure. Une transformation « champ proche - champ proche » permet de déterminer le champ électrique à l'intérieur du fantôme. [0006] Plus en détail, le réseau de sondes décrit dans la publication brevet WO 2004/079299 est constitué par un substrat rigide mince carré de 70 millimètres de coté et portant 36 sondes bipolarisées. Chaque sonde est constituée par 4 pistes disjointes gravées en croix sur un substrat de circuit imprimé. Chaque piste de chaque dipôle est reliée à l'âme centrale d'un câble coaxial fin vertical. Ainsi, deux câbles sont reliés aux deux pistes d'un même dipôle. Ces câbles sont connectés aux bornes d'un symétriseur. Une sonde bipolarisée nécessite donc deux symétriseurs distincts et quatre câbles coaxiaux. Les quatre câbles coaxiaux sont accolés les uns aux autres pour assurer le contact entre les blindages et de telle sorte que les quatre pistes sont proches sans pour autant se toucher. [0007] EXPOSE DE L'INVENTION [0008] Il existe un besoin pour une solution pratique permettant de mesurer un champ électromagnétique de façon relativement rapide et précise. Pour mieux répondre à ce besoin, les aspects suivants ont été pris en considération. [0009] Il y a une précaution à prendre afin de caractériser un champ électromagnétique de façon relativement précise à partir de mesures de deux composantes orthogonales du champ électromagnétique. Un signal représentatif d'une composante peut interférer avec un autre signal représentatif de l'autre composante, et vice versa. Une telle interférence peut résulter en une précision insuffisante, sauf à compenser cette interférence ce qui est généralement difficile à mettre en oeuvre et donc onéreux. [0010] Dans le procédé décrit dans la publication brevet indiquée dans ce qui précède, l'interférence en question peut être relativement faible grâce aux câbles coaxiaux utilisés pour transporter des signaux représentatifs de deux composantes orthogonales provenant du réseau de sondes. Toutefois, le réseau de sondes nécessite de nombreux câbles coaxiaux ce qui complique considérablement une mise en oeuvre du procédé et entraîne des coûts élevés. En outre, les câbles coaxiaux peuvent influencer le champ électromagnétique à mesurer, ce qui peut résulter en une mesure peu précise. [0011] Selon un aspect de l'invention, un système pour mesurer un champ électromagnétique comprend : - un dispositif d'antenne disposé sur un plan, le dispositif d'antenne étant agencé pour fournir une paire de signaux représentative d'une paire de composantes orthogonales du champ électromagnétique, et est caractérisé en ce que le système comprend : - un circuit imprimé pour transmission de signaux, le circuit imprimé étant disposé de façon orthogonale par rapport au plan sur lequel le dispositif d'antenne est disposé, le circuit imprimé comprenant une ligne de transmission reliée au dispositif d'antenne pour transmettre en direction d'un circuit de mesure la paire de signaux fournie par le dispositif d'antenne. [0012] Les inventeurs ont établi qu'il est possible de mesurer un champ électromagnétique de façon suffisamment précise tout en utilisant des lignes de transmission réalisées dans un circuit imprimé pour transporter des signaux représentatifs de deux composantes orthogonales du champ électromagnétique. L'utilisation de circuits imprimés pour transporter de tels signaux facilite considérablement la mise en oeuvre d'une mesure de champ électromagnétique de façon relativement rapide et précise. En outre, un système de mesure utilisant des circuits imprimés pour transporter de tels signaux offre un degré de liberté plus important pour que le système influence peu le champ électromagnétique par rapport à un système utilisant des câbles coaxiaux. [0013] Un mode de réalisation de l'invention comprend avantageusement une ou plusieurs des caractéristiques supplémentaires suivantes, lesquelles sont décrites dans les paragraphes suivants. [0014] De préférence, un dispositif d'antenne comprend un premier élément et un second élément orthogonaux entre eux, et un élément commun de référence. [0015] De préférence, le dispositif d'antenne est réalisé sur un circuit imprimé. [0016] De préférence, le circuit imprimé pour transmission de signaux est muni d'un ergot ayant une paire de faces principales à des cotés opposés de l'ergot. Une des faces principales comprend une première plage conductrice reliée à un premier conducteur de signal de la ligne de transmission. L'autre face principale comprend une seconde plage conductrice et une troisième plage conductrice respectivement reliées à un second conducteur de signal et à un conducteur de référence de la ligne de transmission. Le circuit imprimé sur lequel le dispositif d'antenne est réalisé comprend une fente pouvant accueillir l'ergot. La fente a une paire de bords longitudinaux. Une partie du premier élément se situe à un des bords longitudinaux de sorte que le premier élément est soudable à la première plage conductrice de l'ergot. Une partie du second élément, ainsi qu'une partie de l'élément commun de référence, se situent à l'autre bord longitudinal de la fente, de sorte que le second élément ainsi que l'élément commun de référence sont respectivement soudables à la seconde plage conductrice et à la troisième plage conductrice de l'ergot. [0017] De préférence, le circuit imprimé pour transmission de signaux comprend : une paire de couches conductrices extérieures à des cotés opposés du circuit imprimé, plusieurs couches conductrices intérieures, et plusieurs couches non-conductrices, une couche non-conductrice séparant deux couches conductrices. [0018] De préférence, la première plage conductrice de l'ergot constitue une extrémité d'une première voie conductrice appartenant à une première couche conductrice intérieure. La seconde plage conductrice et la troisième plage conductrice constituent respectivement une extrémité d'une seconde voie conductrice et une extrémité d'une troisième voie conductrice appartenant à une seconde couche conductrice intérieure. La première voie conductrice, la seconde voie conductrice, et la troisième voie conductrice correspondent respectivement au premier conducteur de signal, au second conducteur de signal, et au conducteur de référence dans une section non-superficielle de la ligne de transmission. [0019] De préférence, la première voie conductrice, la seconde voie conductrice, et la troisième voie conductrice sont positionnées entre elles de façon à ce qu'il y ait une interférence minimale entre un signal présent sur la première voie conductrice et un signal présent sur la seconde voie conductrice. [0020] De préférence, la ligne de transmission comprend une section superficielle sous forme d'une paire de lignes micro-rubans formée par un premier ruban conducteur et un second ruban conducteur appartenant à une couche conductrice extérieure, et par un troisième ruban conducteur appartenant à une couche conductrice intérieur. Le premier ruban conducteur, le second ruban conducteur, et le troisième ruban conducteur correspondent respectivement au premier conducteur de signal, au second conducteur de signal, et au conducteur de référence dans la section superficielle de la ligne de transmission. La ligne de transmission comprend en outre une section de transition munie de traversées conductrices pour électriquement relier le premier ruban conducteur, le second ruban conducteur, et le troisième ruban conducteur respectivement à la première voie conductrice, la seconde voie conductrice, et la troisième voie conductrice de la section non superficielle. [0021] De préférence, la seconde voie conductrice et la troisième voie conductrice sont séparées entre elles par une distance de sorte que ces voies conductrices constituent une ligne de transmission bifilaire ayant une impédance caractéristique correspondant à une impédance caractéristique d'une ligne micro-ruban formée par le second ruban conducteur et le troisième ruban conducteur. [0022] De préférence, le circuit imprimé pour transmission de signaux comprend plusieurs lignes de transmission comparables à celle définie dans ce qui précède. Au moins une partie de la paire des couches conductrices extérieures fait partie d'un blindage pour empêcher le champ électromagnétique d'atteindre les lignes de transmission. [0023] De préférence, une rangée de traversées conductrices est disposée entre deux sections non superficielles de deux lignes de transmission voisines. La rangée de traversées conductrices s'étend entre la paire de couches conductrices extérieures de sorte que la rangée de traversées conductrices fait partie du blindage. [0024] Le circuit imprimé pour transmission de signaux génère typiquement une diffraction du champ électromagnétique. De préférence, le circuit imprimé pour transmission de signaux comprend une paire de zones périphériques à des côtés opposés d'une zone centrale dans laquelle les lignes de transmission sont situées. L'une et l'autre zone périphérique sont munies d'une structure conductrice agencée pour générer un écho du champ électromagnétique en opposition de phase avec la diffraction. [0025] De préférence, la structure conductrice comprend une paire de plans conducteurs formée dans la paire de couches conductrices extérieures et des traversées conductrices s'étendant entre la paire de plans conducteurs et formant une bordure de la structure conductrice. [0026] De préférence, le circuit imprimé pour transmission de signaux est muni d'un capot faisant partie du blindage et couvrant au moins des sections superficielles des lignes de transmission. [0027] De préférence, le système comprend plusieurs rangées de dispositifs d'antenne disposées sensiblement parallèles entre elles, et plusieurs circuits imprimés pour transmission de signaux. Un circuit imprimé est associé à une rangée de dispositifs d'antenne particulière. Le circuit de mesure est agencé pour établir une représentation tridimensionnelle du champ électromagnétique à partir de paires de signaux respectives provenant de dispositifs d'antenne respectifs appartenant à des rangées respectives. [0028] Une description détaillée en référence à des dessins illustre l'invention brièvement exposée précédemment, ainsi que les caractéristiques supplémentaires identifiées précédemment. [0029] DESCRIPTION SOMMAIRE DES DESSINS • La figure 1 est un diagramme de blocs illustrant un système pour mesurer un champ électromagnétique. • La figure 2 est un diagramme schématique illustrant une vue en perspective d'un ensemble de sondes modulaire capable de fournir des signaux représentatifs du champ électromagnétique. • La figure 3 est un diagramme schématique illustrant une vue de coupe d'un circuit imprimé pour transmission de signaux dans un module de sondes. • La figure 4 est un diagramme schématique illustrant une vue de coté d'un module de sondes qui fait partie de l'ensemble de sondes modulaire. • La figure 5 est un diagramme schématique illustrant une vue de dessus du module de sondes. • La figure 6 est un diagramme schématique illustrant une vue de devant du module de sondes. • La figure 7 est un diagramme schématique illustrant une vue d'arrière du module de sondes. • La figure 8 est un diagramme schématique illustrant un dispositif d'antenne compris dans le module de sondes. • La figure 9 est un diagramme schématique illustrant une vue de coupe d'une zone dans le module de sondes où une barrette d'antennes est reliée au circuit imprimé pour transmission de signaux. • La figure 10 est un diagramme schématique illustrant la vue de devant du module de sondes dont un capot a été retiré. • La figure 11 est un diagramme schématique illustrant une ligne de transmission comprise dans le circuit imprimé pour transmission de signaux. • La figure 12 est un diagramme schématique illustrant une section de connexion de la ligne de transmission au moyen d'une vue de coupe partielle du circuit imprimé pour transmission de signaux. • La figure 13 est un diagramme schématique illustrant une section non superficielle de la ligne de transmission au moyen d'une vue de coupe partielle du circuit imprimé pour transmission de signaux. • La figure 14 est un diagramme schématique illustrant un premier niveau d'une section de transition de la ligne de transmission au moyen d'une vue de coupe partielle du circuit imprimé pour transmission de signaux. • La figure 15 est un diagramme schématique illustrant un second niveau d'une section de transition de la ligne de transmission au moyen d'une vue de coupe partielle du circuit imprimé pour transmission de signaux. • La figure 16 est un diagramme schématique illustrant une section superficielle de la ligne de transmission au moyen d'une vue de coupe partielle du circuit imprimé pour transmission de signaux. • La figure 17 est un diagramme schématique illustrant des traversées conductrices s'étendant entre une paire de couches conductrices extérieures du circuit imprimé pour transmission de signaux. • La figure 18 est un diagramme schématique illustrant des détails d'une structure conductrice agencée pour atténuer une diffraction du champ électromagnétique. [0030] DESCRIPTION DETAILLEE [0031] La figure 1 illustre un système MSY pour mesurer un champ électromagnétique. Le système MSY comprend un ensemble de sondes modulaire PBA, un module de sélection SLM, un module de traitement PRM, un dispositif d'affichage DPL, et un dispositif de stockage de données DST. L'ensemble de sondes modulaire PBA comprend une pluralité de dispositifs d'antenne AD répartis sur plusieurs modules de sonde MD1-MD8. Un module de sondes comprend une rangée de dispositifs d'antenne AD qui peuvent être disposées sur un seul plan ou sur différents plans. Un ensemble de câbles CA s'étend entre l'ensemble de sondes modulaire PBA et le module de sélection SLM. Il y a au moins un câble pour chaque module de sondes qui relie(nt) ce module de sondes au module de sélection SLM. Un bus d'adressage BS relie chaque module de sondes au module de sélection SLM. [0032] Le système MSY illustré à la figure 1 fonctionne globalement comme suit. Un dispositif d'antenne AD fournit une paire de signaux représentative de composantes orthogonales du champ électromagnétique. Par exemple, une composante peut être désignée, comme « horizontale » et l'autre composante peut être désignée comme « verticale ». En utilisant cette terminologie, un dispositif d'antenne AD fournit donc un signal représentatif de la composante horizontale du champ électromagnétique et un autre signal représentatif de la composante verticale. [0033] Le système MSY effectue un balayage de l'ensemble de sondes modulaire PBA de sorte que le module de traitement PRM reçoit successivement des signaux provenant d'un ensemble de dispositifs d'antenne AD faisant l'objet du balayage. Plus spécifiquement, le module de traitement PRM reçoit successivement le signal représentatif de la composante horizontale du champ électromagnétique et le signal représentatif de la composante verticale provenant de chaque dispositif d'antenne AD concerné par le balayage. [0034] Le balayage peut s'effectuer de la façon suivante. Le module de traitement PRM fournit un signal de sélection primaire PCS désignant successivement les dispositifs d'antenne AD concernés par le balayage. En outre, le signal de sélection primaire PCS désigne successivement pour chaque dispositif d'antenne AD la composante horizontale et la composante verticale du champ électromagnétique. Le signal de sélection primaire PCS désigne donc un signal d'antenne AS particulier pour un moment donné. Ce signal d'antenne AS momentanément désigné provient du dispositif d'antenne AD momentanément désignée et représente, selon ce qui s'applique, la composante horizontale ou la composante verticale du champ électromagnétique. [0035] En réponse au signal de sélection primaire PCS, le module de sélection SLM sélectionne un câble parmi l'ensemble des câbles CA. Ce câble sélectionné relie le module de sélection SLM au module de sondes MD* où se trouve le dispositif d'antenne AD momentanément désigné (le signe « * » représente un numéro désignant ce module de sonde). Le module de sélection SLM applique un signal de sélection secondaire SCS au bus d'adressage BS. Le signal de sélection secondaire SCS désigne un dispositif d'antenne AD particulier parmi les dispositifs d'antenne AD se trouvant sur un module de sondes MD. En outre, le signal de sélection secondaire SCS désigne, selon ce qui s'applique, la composante horizontale ou la composante verticale du champ électromagnétique. Ainsi, le signal d'antenne AS momentanément désigné apparait sur le câble sélectionné. Le module de sélection SLM transfère ce signal d'antenne AS momentanément désigné au module de traitement PRM. [0036] Ainsi, le module de traitement PRM reçoit une série de signaux d'antenne AS représentant un échantillonnage du champ électromagnétique sur une surface couverte par les dispositifs d'antenne AD concernés par le balayage. Cette surface sera appelée « surface de mesure » par la suite. Les endroits respectifs où se trouvent les dispositifs d'antenne AD concernés par le balayage constituent un ensemble de points d'échantillonnage. Les signaux d'antenne AS comprennent de l'information d'amplitude et de phase de deux composantes orthogonales du champ électromagnétique pour chaque point d'échantillonnage. [0037] Le module de traitement PRM établit une représentation tridimensionnelle 3DR du champ électromagnétique dans un volume donné à partir de la série de signaux d'antenne AS obtenue par le balayage de l'ensemble de sondes modulaire PBA. La série de signaux d'antenne AS caractérise le champ électromagnétique dans une dimension horizontale « x » et dans une dimension verticale « y ». En effet, le module de traitement PRM est à même d'ajouter une dimension supplémentaire « z » qui est orthogonale par rapport à la dimension horizontale « x » et la dimension verticale « y ». En outre, en appliquant des équations de Maxwell, le module de traitement PRM peut déterminer une troisième composante « z » du champ électromagnétique à un endroit où se trouve un dispositif d'antenne AD à partir de la composante horizontale « x » et la composante verticale « y » représentées par les signaux provenant du dispositif d'antenne AD. [0038] De façon plus générale, le module de traitement PRM est capable d'effectuer une reconstruction du champ électromagnétique à des endroits non mesurés, c'est-à-dire à des endroits hors de la surface de mesure. Ceci est possible grâce au fait que la série de signaux d'antenne AS véhicule de l'information relative à l'amplitude et à la phase de deux composantes orthogonales du champ électromagnétique et ceci pour différents endroits se situant dans la surface de mesure. [0039] Le module de traitement PRM peut utiliser, par exemple, des transformations de type FFT afin d'établir la représentation tridimensionnelle 3DR du champ électromagnétique dans le volume donné (FFT est un acronyme du terme anglais Fast Fourier Transformation). Selon un mode de réalisation particulier, le module de traitement PRM applique une transformation FFT à une matrice de données constituant une représentation spatiale en deux dimensions du champ électromagnétique présent au niveau de la surface de mesure. Cette transformation FFT produit une représentation spectrale équivalente. Ensuite, le module de traitement PRM applique un opérateur de propagation dans la dimension « z » à la représentation spectrale équivalente. Ceci produit une représentation spectrale du champ électromagnétique présent à une surface décalée par rapport la surface de mesure dans la dimension « z ». Le module de traitement PRM applique une transformation IFFT, inverse à la transformation FFT, à cette représentation spectrale mentionnée en dernier. Une matrice de données est ainsi obtenue qui constitue une représentation spatiale en deux dimensions du champ électromagnétique présent à la surface décalée. En déterminant ainsi des représentations spatiales respectives du champ électromagnétique pour des surfaces respectives différemment décalées par rapport à la surface de mesure, le module de traitement PRM peut produire la représentation tridimensionnelle 3DR du champ électromagnétique en relativement peu de temps. [0040] Le dispositif d'affichage DPL permet de visualiser la représentation tridimensionnelle 3DR du champ électromagnétique produit par le module de traitement PRM. La représentation tridimensionnelle 3DR peut également être stockée dans le dispositif de stockage de données DST. D'autres données relatives aux champs électromagnétiques, ainsi que des paramètres de mesure, peuvent également être stockés dans le dispositif de stockage et visualisés si besoin est. [0041] Le système MSY illustré à la figure 1 peut être employé pour déterminer un débit d'absorption spécifique dont l'acronyme est « DAS » (en anglais : specific absorption rate dont l'acronyme est SAR): Pour ce faire, l'ensemble de sondes modulaire PBA peut être placé dans une coque remplie d'un milieu ayant des caractéristiques diélectriques d'un tissu biologique. La coque peut simuler la tête d'un être humain. Un appareil émettant un champ électromagnétique, tel que, par exemple, un téléphone mobile, est placé près de la coque. Le débit d'absorption spécifique est représentatif de la puissance électromagnétique absorbée par la tête. [0042] Dans ce qui suit, il est supposé que le système MSY illustré en figure 1 est utilisé pour déterminer le débit d'absorption spécifique et, à titre d'exemple, que les caractéristiques suivantes s'appliquent. Le champ électromagnétique comprend des composantes de fréquence se situant dans une plage de l'ordre de quelques centaines de MHz à quelques GHz. Le milieu simulant le tissu biologique possède une permittivité relative compatible avec la norme EN62209-1, typiquement de l'ordre de 40. Ceci implique une plage typique de longueur d'ondes de l'ordre de quelques millimètres jusqu'à quelques dizaines de millimètres. Par exemple, le champ électromagnétique peut avoir une longueur d'onde minimale de 7 mm et une longueur d'onde maximale de 60 mm. [0043] La figure 2 illustre un exemple de l'ensemble de sondes modulaire PBA plus en détails au moyen d'une vue en perspective. Selon cet exemple, l'ensemble de sondes modulaire PBA comprend plusieurs barrettes d'antenne AB1-AB8 et plusieurs circuits imprimés PT1-PT8 pour transmission de signaux. Un module de sondes MD* comprend une combinaison d'une barrette d'antenne AB* et d'un circuit imprimé PT* pour transmission de signaux (le signe « * » représente un quelconque numéro compris entre 1 et 8). L'ensemble de sondes modulaire PBA peut comprendre un support SUP solidarisant les sondes modulaires entre elles et définissant des positions géométriques relatives de celles-ci. Un système d'axes « x », « y », et « z » est indiqué à la figure 2 au moyen de trois flèches, chacune représentant un axe particulier. Ces axes « x », « y », et « z » correspondent respectivement aux dimensions « x », « y », et « z » mentionnées dans ce qui précède. [0044] La barrette d'antenne AB* d'un module de sondes MD* constitue un plan sur lequel la rangée de dispositifs d'antenne AD est disposée. Les barrettes d'antenne AB1-AB8 peuvent être, par exemple, sous forme d'un circuit imprimé dans lequel les dispositifs d'antenne AD ont été réalisés par sérigraphie. Ce circuit imprimé peut être, par exemple, de type FR4. Le circuit imprimé pour transmission de signaux peut également être de ce type. [0045] Le circuit imprimé pour transmission de signaux PT* est disposé de façon orthogonale par rapport à la barrette d'antenne AB*. C'est-à-dire, le circuit pour transmission de signaux est disposé orthogonal par rapport au plan sur lequel la rangée de dispositif d'antenne AD est disposée. Le circuit imprimé PT* pour transmission de signaux comprend plusieurs lignes de transmission : typiquement une ligne de transmission pour chaque dispositif d'antenne AD se trouvant sur la barrette d'antenne. Une ligne de transmission transmet une paire de signaux provenant du dispositif d'antenne AD auquel elle appartient en direction du câble reliant le module de sondes MD* au module de sélection SLM illustrée à la figure 1. Ceci sera décrit plus en détails dans ce qui suit. [0046] Il convient de noter que les barrettes d'antenne AB1-AB8 peuvent être géométriquement disposées de nombreuses différentes façons. Pour des raisons de simplicité, la figure 2 n'illustre qu'une disposition basique dans lequel les barrettes d'antenne AB1-AB8 forment une surface plane. Toutefois, les barrettes d'antenne AB1-AB8 peuvent être disposées différemment de sorte que celles-ci forment, par exemple, une surface courbée. Pour ce faire, quelques modules de sonde peuvent être déplacés le long de l'axe « z ». Le support SUP indiqué à la figure 2 peut être conçu pour permettre un tel déplacement. De façon alternative, il est également possible de réaliser des modules de sonde ayant des hauteurs différentes ; une hauteur correspondant à une dimension selon l'axe « z ». Dans un tel mode de réalisation, les circuits imprimés PT1-PT8 pour transmission de signaux auront des dimensions différentes. [0047] La figure 3 illustre une structure transversale du circuit imprimé PT* pour transmission de signaux. Le circuit imprimé PT* pour transmission de signaux comprend quatre couches conductrices CL1-CL4 et trois couches non conductrices NL1-NL3 selon une structure sandwich. C'est-à-dire, une couche non conductrice sépare deux couches conductrices. Les couches conductrices CL1 et CL4 constituent une paire de couches conductrices extérieures. Les autres couches conductrices CL2 et CL3 se trouvent à l'intérieur du circuit imprimé pour transmission de signaux et seront collectivement désignées comme couches conductrices intérieures CL2, CL3 dans ce qui suit. [0048] Dans ce qui suit, un module de sondes sera décrit plus en détails en référence aux figures 4-18. Ce module de sondes est représentatif des modules de sonde MD1-MD8 présent dans l'ensemble de sondes modulaire PBA illustrée aux figures 1 et 2. [0049] La figure 4 illustre schématiquement le module de sondes au moyen d'une vue de côté dans la direction de la flèche représentant l'axe « x » à la figure 2. Le module de sondes comprend une barrette d'antenne AB et un circuit imprimé PT pour transmission de signaux. Le circuit imprimé PT pour transmission de signaux est muni d'un capot CO. De préférence, le capot CO est formé d'une matière conductrice, telle qu'un métal ou un alliage. Le circuit imprimé PT pour transmission de signaux est muni d'un connecteur de câble CX. Ce connecteur CX permet de coupler le module de sondes au module de sélection SLM illustré à la figure 1 par l'intermédiaire d'un câble. Le circuit imprimé PT pour transmission de signaux peut également comprendre un ou plusieurs connecteurs de bus. Ceux-ci ne sont ni représentés à la figure 4, ni aux figures suivantes, pour des raisons de simplicité. [0050] Le circuit imprimé PT pour transmission de signaux comprend un premier ergot PO1 qui traverse la barrette d'antenne AB. Le premier ergot PO1 comprend les deux couches conductrices intérieures CL2, CL3 illustrées à la figure 3. Le premier ergot PO1 comprend également la couche non conductrice NL2 qui sépare les deux couches conductrices intérieures. En revanche, le premier ergot PO1 n'inclut pas la paire de couches conductrices extérieures CL1, CL4, ni les autres couches non conductrices NL1, NL3 illustrées à la figure 3. [0051] La figure 5 illustre schématiquement le module de sondes au moyen d'une vue de dessus dans la direction opposée à celle de la flèche représentant l'axe « z » à la figure 2. La barrette d'antenne AB comprend une rangée de huit dispositifs d'antenne AD1-AD8. La barrette d'antenne AB comprend deux fentes : une première fente GAI et une seconde fente GA2. Quatre dispositifs d'antenne AD1-AD4 sont disposés le long de la première fente GAI. Les quatre autres dispositifs d'antenne AD5-AD8 sont disposés le long de la seconde fente GA2. La première fente GAI regroupe en quelque sorte les quatre dispositifs d'antenne AD1-AD4, tandis que la seconde fente GA2 regroupe les quatre autres dispositifs d'antenne AD5-AD8. [0052] La première fente GAI accueille le premier ergot PO1 du circuit imprimé PT pour transmission de signaux. La seconde fente GA2 accueille un second ergot PO2 du circuit imprimé PT pour transmission de signaux, ce second ergot PO2 n'étant pas visible à la figure 4. Le second ergot PO2 est similaire au premier ergot PO1. C'est-à-dire, le second ergot PO2 comprend seulement les deux couches conductrices intérieures CL2, CL3 et la couche non conductrice NL2 les séparant, ces couches étant illustrées à la figure 3. [0053] La figure 6 illustre schématiquement le module de sondes au moyen d'une vue de devant dans la direction de la flèche représentant l'axe « y » à la figure 2. Le premier ergot PO1, qui se trouve sur la droite, comprend une première face principale qui est visible à la figure 6. De même, le second ergot PO2, qui se trouve sur la gauche, comprend une première face principale qui est visible à la figure 6. Le connecteur de câble CX et le capot CO mentionnés dans ce qui précède en référence à la figure 4 sont également visibles à la figure 6. [0054] La première face principale du premier ergot PO1 visible à la figure 6 est munie de plusieurs premières plages conductrices X11-X14, quatre en total. Il y a une première plage conductrice pour chacun des dispositifs d'antenne AD1-AD4 disposés le long de la première fente GAI illustrée à la figure 5. La première face principale du second ergot PO2 visible à la figure 6 est également munie de plusieurs premières plages conductrices X15-X18, quatre en total. Il y a une première plage conductrice pour chacun des dispositifs d'antenne AD5-AD8 disposés le long de la seconde fente GA2 illustrée à la figure 5. Les premières plages conductrices X1 1-X18 appartiennent à une des deux couches conductrices intérieures CL2, CL3 illustrées à la figure 3, dans le cas d'espèce la couche conductrice CL2. [0055] Le circuit imprimé PT pour transmission de signaux comprend une zone centrale qui correspond à la barrette d'antenne AB en termes de largeur. Le circuit imprimé PT pour transmission de signaux comprend en outre une paire de zones périphériques à des côtés opposés de la zone centrale. C'est-à-dire, il y a une zone périphérique à gauche de la zone centrale et une zone périphérique à droite de la zone centrale. [0056] Le circuit imprimé PT pour transmission de signaux comprend un premier plan conducteur CP1. Le premier plan conducteur CP1 est formé dans l'une des deux couches conductrices extérieures CL1, CL4 visible à la figure 5, dans le cas d'espèce la couche conductrice CL1. Le premier plan conducteur CP1 a un contour comprenant deux parties ayant une forme particulière pouvant être désignée comme « bec de perroquet » (cette forme particulière peut être désignée par le terme anglais « choke »). Chacune de deux zones périphériques mentionnées dans ce qui précède comprend un bec de perroquet. Plus précisément, un bec de perroquet se trouve dans un coin supérieur gauche du circuit imprimé PT pour transmission de signaux. Un autre bec de perroquet se trouve dans un coin supérieur droit. Ces becs de perroquet seront décrits plus en détail dans ce qui suit. [0057] La figure 7 illustre schématiquement le module de sondes au moyen d'une vue d'arrière dans la direction opposée à celle de la flèche représentant l'axe « y » à la figure 2. Une seconde face principale du premier ergot P01 est visible à la figure 7, sur la gauche de cette figure. La seconde face principale est opposée à la première face principale du premier ergot P01 illustrée à la figure 6, sur la droite de cette figure. De même, une seconde face principale du second ergot P02 est visible à la figure 7, sur la droite de cette figure. Le connecteur de câble CX mentionné dans ce qui précède en référence à la figure 4 est également visible à la figure 7. [0058] La seconde face principale du premier ergot P01 visible à la figure 7 est munie de plusieurs secondes plages conductrices X21-X24, quatre en total. Cette seconde face principale est également munie de plusieurs troisièmes plages conductrices X31-X34, également quatre en total. Il y a une seconde plage conductrice et une troisième plage conductrice pour chacun des dispositifs d'antenne AD1-AD8 disposés le long de la première fente GAI illustrée à la figure 5. La seconde face principale du second ergot P02 visible à la figure 7 est également munie de plusieurs secondes plages conductrices X25-X28, quatre en total, et est muni de plusieurs troisièmes plages conductrices X35-X38, également quatre en total. Il y a une seconde plage conductrice et une troisième plage conductrice pour chacun des dispositifs d'antenne AD5-AD8 disposés le long de la seconde fente GA2 illustrée à la figure 5. Les secondes plages conductrices X21-X28 et les troisièmes plages conductrices X31-X38 appartiennent à la couche conductrice CL3 illustrée à la figure 3. [0059] La figure 7 montre que le circuit imprimé PT pour transmission de signaux comprend un second plan conducteur CP2. Le second plan conducteur CP2 appartient à la couche conductrice CL4 illustrée à la figure 3. Le second plan conducteur CP2 est, au moins partiellement, complémentaire au premier plan conducteur CP1 illustré à la figure 6. Par conséquent, le second plan conducteur CP2 a un contour comprenant deux parties aves des « bec de perroquet ». Ces becs de perroquet sont similaires et symétriques par rapport à ceux présents dans le premier plan conducteur CP1 illustré à la figure 6. C'est-à-dire, le second plan conducteur CP2 comprend un bec de perroquet qui se trouve dans un coin supérieur gauche du circuit imprimé PT pour transmission de signaux. Ce bec de perroquet est face au bec de perroquet dans le coin supérieur droit illustré à la figure 6. Le second plan conducteur CP2 comprend un autre bec de perroquet dans un coin supérieur droit. Ce bec de perroquet est face au bec de perroquet dans le coin supérieur gauche illustré à la figure 6. [0060] La figure 8 illustre plus en détail un dispositif d'antenne AD représentatif de ceux AD1-AD8 présents sur la barrette d'antenne AB illustrée à la figure 5. La figure 8 peut être considérée comme un agrandissement de la figure 5 avec un zoom sur un des huit dispositifs d'antenne AD1-AD8. Un bord longitudinal supérieur LB1 et un bord longitudinal inférieur LB2, qui forment une paire, sont représentés à la figure 8. La paire de bords longitudinaux LB1, LB2 appartient à la fente GAI ou à la fente GA2 selon le cas où le dispositif d'antenne AD appartient respectivement à la rangée AD1-AD4 ou à la rangée AD5-AD8. Ces fentes GAI, GA2 ont chacune une largeur correspondant à une distance entre les bords longitudinaux LB1, LB2. [0061] Le dispositif d'antenne AD comprend deux éléments capteurs EV, EH orthogonaux entre eux et un élément commun de référence ER. Un parmi les deux éléments capteurs est orienté le long de l'axe « y » et sera appelé élément vertical EV dans ce qui suit. L'autre élément capteur est orienté le long de l'axe « x » et sera appelé élément horizontal EH dans ce qui suit. L'élément commun de référence ER est de forme rectangulaire. Un bord horizontal de l'élément commun de référence ER est face à l'élément vertical EV, et un bord vertical est face à l'élément horizontal EH comme l'illustre la figure 8. [0062] De préférence, l'élément vertical EV a une longueur inférieure à la moitié de la longueur d'onde minimale du champ électromagnétique. Il en va de même pour l'élément horizontal EH. A titre d'exemple, il est supposé que la longueur d'onde minimale est égale à 8 mm comme mentionné dans ce qui précède. Dans ce cas, la longueur de l'élément vertical EV et celle de l'élément horizontal EH peut être égale à, par exemple, 2 mm. L'élément vertical EV constitue, en combinaison avec l'élément commun de référence ER, une source de signal d'antenne ayant une impédance à caractéristique capacitive. Il en va de même pour l'élément horizontal EH. Les bords de l'élément commun de référence ER peuvent avoir une largeur comprise entre, par exemple, 1,5 et 2 mm. [0063] L'élément vertical EV comprend une extrémité qui se situe à proximité du bord longitudinal supérieur LB1. L'élément horizontal EH comprend une extrémité qui se situe à proximité du bord longitudinal inférieur LB2. Le bord horizontal de l'élément commun de référence ER qui est face à l'élément vertical EV se situe également à proximité du bord longitudinal inférieur LB2. Il convient de noter qu'il y a un espace d'une largeur prédéterminée entre l'élément vertical EV et l'élément commun de référence ER. Cette largeur prédéterminée est sensiblement égale à la distance entre le bord longitudinal supérieur LB1 et le bord longitudinal inférieur LB2, ce qui correspond à la largeur de la fente GAI / GA2 en question. [0064] Le terme « à proximité » doit être interprété de la façon suivante. Le bord de l'élément vertical EV mentionné dans ce qui précède est suffisamment proche du bord longitudinal supérieur LB1 pour que l'élément vertical EV soit soudable à une des premières plages conductrices X11-X18 illustrées à la figure 6. De même, le bord de l'élément horizontal EH mentionné dans ce qui précède est suffisamment proche du bord longitudinal inférieur LB2 pour que l'élément horizontal EH soit soudable à une des secondes plages conductrices X21-X28 illustrées à la figure 7. Le bord horizontal de l'élément commun de référence ER mentionné dans ce qui précède est suffisamment proche du bord longitudinal inférieur LB2 pour que l'élément commun de référence ER soit soudable à une des troisièmes plages conductrices X31-X38 illustrées à la figure 7. [0065] Une première distance horizontale Dh1 sépare l'élément vertical EV d'une ligne qui coïncide avec le bord vertical de l'élément commun de référence ER qui est face à élément horizontal EH. Une seconde distance horizontale Dh2 sépare l'élément horizontal EH de l'élément commun de référence ER comme illustrée à la figure 8. Ces distances horizontales Dh1, Dh2 ont des valeurs optimisées qui permettent un niveau d'interférence relativement faible entre l'élément horizontal EH et l'élément vertical EV. C'est-à-dire, un signal présent sur l'élément horizontal EH n'induit qu'un signal relativement faible sur l'élément vertical EV et, réciproquement, un signal présent sur l'élément vertical EV n'induit qu'un signal relativement faible sur l'élément horizontal EH. Dans le contexte de cette description, la première distance horizontale Dh1 peut être comprise, par exemple, entre 0,1 et 0,5 mm. La seconde distance horizontale Dh2 peut être, par exemple, d'ordre de quelques dixièmes de millimètre. [0066] Les valeurs optimisées des distances horizontales Dh1, Dh2 peuvent être déterminées comme suit en utilisant, par exemple, un outil de simulation. Un signal d'excitation est appliqué à l'élément vertical EV. Ceci produit un signal d'interférence à l'élément horizontal EH. De façon réciproque, un signal d'excitation est appliqué à l'élément horizontal EH ce qui produit un signal d'interférence à l'élément vertical EV. Dans une phase d'initialisation, l'élément vertical EV est placé à une position initiale pour laquelle la première distance horizontale Dh1 serait égale à, par exemple, zéro. L'élément horizontal EH est placé à une position initiale pour laquelle la seconde distance horizontale Dh2 serait relativement faible comme, par exemple, 0,1 mm. [0067] Dans une phase d'optimisation, l'élément vertical EV est déplacé le long de l'axe « x » dans le sens de la flèche représentant cet axe, tout en maintenant sa position dans le sens de l'axe « y ». L'élément horizontal EH est également déplacé le long de l'axe « x », mais dans le sens opposé à celui de la flèche représentant cet axe. Lors de ces déplacements respectifs les signaux d'interférence respectifs sont observés afin de chercher une position de l'élément vertical EV et une position de l'élément horizontal EH pour lesquelles les signaux d'interférence respectifs sont minimaux. Ces positions définissent respectivement la valeur optimisée pour la première distance horizontale Dhl et celle pour la seconde distance horizontale Dh2. [0068] La figure 9 illustre, au moyen d'une vue de coupe, une zone du circuit imprimé PT pour transmission de signaux où le dispositif d'antenne AD illustrée à la figure 8 est reliée au circuit imprimé PT pour transmission de signaux. L'élément vertical EV et l'élément commun de référence ER sont visibles à la figure 9, ainsi que la barrette d'antenne AB sur lequel le dispositif d'antenne est disposé. Une partie du premier plan conducteur CP1 et une partie du second plan conducteur CP2 illustré respectivement aux figures 6 et 7 sont également visibles à la figure 9. [0069] La figure 9 illustre un ergot PO du circuit imprimé PT pour transmission de signaux, qui représente communément le premier ergot PO1 et le second ergot PO2 illustrés aux figures 5, 6, et 7. L'élément vertical EV est solidarisé avec une première plage conductrice X1 présente sur l'ergot PO au moyen d'une soudure SPI. De même, l'élément horizontal EH est solidarisé avec une seconde plage conductrice au moyen d'une autre soudure, ce qui n'est toutefois pas visible à la figure 9. L'élément commun de référence ER est solidarisé avec une troisième plage conductrice X3 également présente sur l'ergot PO au moyen d'une autre soudure SP2. [0070] La figure 10 illustre le module de sondes dont le capot CO illustré aux figures 4 et 6 à été retiré. La figure 10 présente une vue similaire à celle de la figure 6. Par conséquent, les éléments représentés à la figure 6 sont également visibles à la figure 10, à l'exception du capot CO. La figure 10 illustre que le circuit imprimé PT pour transmission de signaux comprend 8 lignes de transmission TL1- TL8 Les lignes de transmission TL1-TL8 comprennent chacune une paire de rubans conducteurs S11, S21 - S18, S28. Ces paires de rubans conducteurs visibles à la figure 10 appartiennent à la même couche conductrice que le premier plan conducteur CP1, dans le cas d'espèce la couche conductrice CL1 illustrée à la figure 3. [0071] La figure 10 illustre également que le circuit imprimé PT pour transmission de signaux comprend un multiplexeur MUX. Les lignes de transmission TL1-TL8 s'étendent entre les dispositifs d'antenne AD1-AD8 illustrés à la figure 5 et le multiplexeur MUX. Il y a une ligne de transmission pour chaque dispositif d'antenne. Le multiplexeur MUX est relié au connecteur de câble CX au moyen d'une ligne de transmission de sortie TO. Le multiplexeur MUX est agencé pour sélectionner un ruban conducteur, qui transporte un signal d'antenne, en fonction du signal de sélection secondaire SCS mentionné dans ce qui précède en référence à la figure 1. Le multiplexeur MUX peut comprendre des composants montés en surface (CMS ; en anglais : surface mounted devices SMD). [0072] Les figures 11-16 illustrent schématiquement des détails d'une ligne de transmission TL qui est représentative des lignes de transmission TL1-TL8 indiquées à la figure 10. La figure 11 présente une vue d'ensemble comme s'il était possible de regarder à travers le circuit imprimé PT pour transmission de signaux en n'en voyant que des éléments conducteurs de la ligne de transmission. La ligne de transmission TL comprend plusieurs sections : une section de contact CS, une section non superficielle NSP, une section de transition TR, et une section superficielle SP. De préférence, la section non superficielle NSP a une longueur de l'ordre d'une à dix fois la longueur d'onde maximale du champ électromagnétique à mesurer. La section non superficielle NSP peut être, par exemple, de 10 mm long. C'est-à-dire, se référant à la figure 6, il y a environ 10 mm qui séparent la barrette d'antenne AB du capot CO. [0073] La figure 12 illustre plus en détail la section de contact CS au moyen d'une vue de coupe. La section de contact CS se trouve sur un ergot PO1 / PO2 du circuit imprimé PT pour transmission de signaux. Cette section comprend donc une première plage conductrice X1, une seconde plage conductrice X2, et une troisième plage conductrice X3. Comme mentionné dans ce qui précède, la première plage conductrice X1 appartient à la couche conductrice CL2 illustrée à la figure 3. La seconde plage conductrice X2 et la troisième plage conductrice X3 appartiennent à la couche conductrice CL3. [0074] La figure 13 illustre plus en détail la section non superficielle NSP au moyen d'une vue de coupe. La section non superficielle NSP comprend plusieurs voies conductrices. une première voie conductrice P1, une seconde voie conductrice P2, une troisième voie conductrice P3. La première voie conductrice P1 appartient à la couche conductrice CL2 illustrée à la figure 3, comme la première plage conductrice X1 dans la section de contact CS. En fait, la première plage conductrice X1 constitue un élargissement de la première voie conductrice P1. Cet élargissement facilite un couplage par soudure avec un élément vertical d'un dispositif d'antenne. La seconde voie conductrice P2 et la troisième voie conductrice P3 appartiennent à la couche conductrice CL3, comme la seconde plage conductrice X2 est la troisième plage conductrice X3 dans la section de contact CS. La seconde plage conductrice X2 constitue un élargissement de la seconde voie conductrice P2. Cet élargissement facilite un couplage par soudure avec un élément horizontal du dispositif d'antenne concerné. [0075] Une première distance latérale D11 sépare un bord de la première voie conductrice P1 d'une ligne coïncidant avec un bord de la troisième voie conductrice P3. Les bords concernés sont ceux qui sont les plus proches de la seconde voie conductrice P2 comme l'illustre la figure 13. La première distance latérale D11 a une valeur optimisée permettant un niveau d'interférence relativement faible entre la première voie conductrice P1 et la seconde voie conductrice P2. C'est-à-dire, un signal présent sur la première voie conductrice P1 n'induit qu'un signal relativement faible sur la seconde voie conductrice P2 et, réciproquement, un signal présent sur la seconde voie conductrice P2 n'induit qu'un signal relativement faible sur la première voie conductrice P1. [0076] La valeur optimisée pour la première distance latérale D11 peut être déterminée d'une façon similaire à celle utilisée pour déterminer les valeurs optimisées pour les distances horizontales Dh1, Dh2 dans le dispositif d'antenne AD illustrée à la figure 8. C'est-à-dire, un outil de simulation peut être utilisé. Dans une phase d'initialisation, la première voie conductrice P1 est donné une position latérale initiale pour laquelle la première distance latérale D11 est relativement faible, ou même égale à zéro. Dans une phase d'optimisation, la première distance latérale D11 est graduellement incrémentée en observant un niveau d'interférence entre des signaux présents sur la première voie conductrice P1 et la seconde voie conductrice P2. Le niveau d'interférence présente un minimum pour une valeur spécifique de la première distance latérale D11. Cette valeur spécifique peut être retenue comme la valeur optimisée. [0077] Une seconde distance latérale D12 sépare la seconde voie conductrice P2 de la troisième voie conductrice P3. La seconde distance latérale D12 a une valeur de sorte que les voies conductrices précitées constituent une ligne de transmission bifilaire ayant une impédance caractéristique souhaitée. L'impédance caractéristique souhaitée correspond typiquement à celle d'une autre ligne de transmission bifilaire formée par la seconde voie conductrice P2 et la troisième voie conductrice P3. La seconde distance latérale D12 a typiquement une valeur relativement faible, par exemple, de l'ordre de 0,1 mm dans le contexte de cette description. [0078] Les figures 14 et 15 illustrent plus en détail la section de transition TR au moyen de deux vues de coupe à deux niveaux différents .La section de transition TR comprend plusieurs traversées conductrices et un pont conducteur B. Les traversées conductrices sont représentées à la figure 11 par des cercles relativement petits avec un remplissage gris foncés. La section de transition TR comprend également des extensions des voies conductrices P1, P2, P3 qui font partie de la section non superficielle NSP de la ligne de transmission TL. La section de transition TR comprend également des extensions provenant de la section superficielle SP. Pour cette raison, il convient de décrire la section superficielle SP plus en détail avant de présenter d'autres détails de la section de transition TR. [0079] La figure 16 illustre plus en détail la section superficielle SP au moyen d'une vue de coupe. La section superficielle SP comprend plusieurs rubans conducteurs : un premier ruban conducteur S1, un second ruban conducteur S2, et un troisième ruban conducteur S3. Le premier ruban conducteur S1 et le second ruban conducteur S2 appartiennent à la couche conductrice CL1 illustrée à la figure 3. Ces rubans conducteurs peuvent correspondre à une quelconque paire de rubans S1 1, S21 - S18, S28 illustrés à la figure 10. Le troisième ruban conducteur S3 appartient à la couche conductrice CL2 illustrée à la figure 3. Ce ruban conducteur possède une largeur relativement importante par rapport au premier ruban conducteur S1 et au second ruban conducteur S2, comme l'illustre la figure de 11. [0080] Les rubans conducteurs S1, S2, S3 dans la section superficielle SP forment une paire de lignes micro-rubans. En fait, le premier ruban conducteur S1 et le troisième ruban conducteur S3 forment une ligne micro-ruban ayant une impédance caractéristique. Le second ruban conducteur S2 et le troisième ruban conducteur S3 forment une autre ligne micro-ruban ayant sensiblement la même impédance caractéristique. De préférence, cette impédance caractéristique de la paire de lignes micro-rubans correspond à celle de la ligne de transmission bifilaire formée par la première voie conductrice P1 et la troisième voie conductrice P3 dans la section non superficielle NSP. L'impédance caractéristique correspond de préférence également à celle de l'autre ligne de transmission bifilaire formée par la seconde voie conductrice P2 et la troisième voie conductrice P3 dans la section non superficielle NSP. C'est-à-dire, la section non superficielle NSP et la section superficielle SP sont de préférence agencées de telle façon que la ligne de transmission TL possède une impédance caractéristique à caractère homogène. [0081] La section de transition TR établit des connexions électriques entre la section non superficielle NSP de la ligne de transmission TL et la section superficielle SP. De préférence, ces connexions électriques respectent l'impédance caractéristique de la ligne de transmission TL. Plus en détail, la figure 14 illustre une traversée conductrice qui relie le pont conducteur B dans la section de transition TR à la seconde voie conductrice P2 qui s'étend de la section non superficielle NSP. La figure 15 illustre un groupe de trois traversées conductrices qui relient le troisième ruban conducteur S3 à la troisième voie conductrice P3 qui s'étend de la section non superficielle NSP. Une autre traversée conductrice relie le second ruban conducteur S2 au pont conducteur B qui est électriquement relié à la seconde voie conductrice P2 de la section non superficielle NSP. Encore une autre traversée conductrice relie le premier ruban conducteur S1, qui s'étend de la section superficielle SP, à la première voie conductrice P1 qui s'étend de la section non superficielle NSP. [0082] Se référant à la figure 11, la première voie conductrice P1 et le premier ruban conducteur S1, qui sont électriquement reliés entre eux, forment en fait un premier conducteur de signal de la ligne de transmission TL. La seconde voie conductrice P2 et le second ruban conducteur S2, ainsi que le pont conducteur B qui les relie électriquement, forment en fait un second conducteur de signal de la ligne de transmission TL. La troisième voie conductrice P3 et le troisième ruban conducteur S3 forment en fait un conducteur de référence de la ligne de transmission TL. [0083] La figure 17 illustre le module de sondes au moyen d'une vue de devant semi transparente et sélective : des traversées conductrices V s'étendant entre les deux couches conductrices extérieures du circuit imprimé PT pour transmission de signaux sont visibles. Ces traversées conductrices seront désignées comme traversées conductrices complètes V dans ce qui suit. Le capot CO illustré aux figures 4 et 6 est invisible à la figure 17. Par conséquent, la figure 17 présente une vue similaire à celle de la figure 10, à l'exception des traversées conductrices complètes V qui sont rendues visibles à la figure 17. [0084] Des murs formés de traversées conductrices complètes V longent une partie substantielle du contour du premier plan conducteur CP1 comme l'illustre la figure 17. Ces murs de traversées conductrices complètes V longent également une partie substantielle du contour du second plan conducteur CP2, qui est partiellement symétrique comme l'illustre la figure 7. Comme il a été mentionné en référence aux figures 6 et 7, les contours comprennent des « becs de perroquet ». En longeant ces parties dans les contours, il existe donc deux parties de mur de traversées conductrices complètes V ayant la forme « bec de perroquet ». Il y a également plusieurs rangées VA1-VA8 de traversées conductrices complètes V disposées entre les sections non superficielles des lignes de transmission TL1-TL8 comme l'illustre la figure 17. [0085] Les traversées conductrices complètes V et le premier plan conducteur CP1 illustré à la figure 17, ainsi que le second plan conducteur CP2 illustré à la figure 7, forment partie d'un blindage. Le capot CO illustré aux figures 4 et 6 fait également partie de ce blindage. Le blindage empêche le champ électromagnétique d'atteindre les lignes de transmission. Le blindage fait typiquement parti d'une masse électrique qui englobe également les conducteurs de référence des lignes de transmission mentionnées dans ce qui précède en relation avec la figure 11. De préférence, le blindage et les conducteurs de références des lignes de transmission sont électriquement reliés entre eux par un couplage se situant près du connecteur de câble CX. C'est-à-dire, ce couplage se trouve de préférence du côté opposé à celui où se trouve la barrette d'antenne AB. Un tel agencement de la masse électrique évite des boucles de courant parasites que le champ électromagnétique pourrait induire s'il en était autrement. [0086] La figure 18 illustre plus en détail un bec de perroquet formé dans le circuit imprimé PT pour transmission de signaux. La figure 18 peut être considérée comme un agrandissement de la figure 6 ou de la figure 7 avec un zoom sur le coin gauche supérieur du circuit imprimé PT pour transmission de signaux. Par conséquent, la figure 18 peut être considérée comme une vue de devant ou d'arrière du bec de perroquet, Le bec de perroquet constitue une structure conductrice comprenant deux faces opposées et symétriques, l'une appartenant au premier plan conducteur CP1 illustré à la figure 6, l'autre appartenant au second plan conducteur CP2 illustré à la figure 7. Cette structure conductrice comprend également les traversées conductrices complètes V s'étendant entre ces deux faces du bec de perroquet. [0087] Le bec de perroquet contribue à obtenir une précision de mesure relativement grande pour les raisons suivantes. Le circuit imprimé PT pour transmission de signaux, dont le bec de perroquet fait partie, génère une diffraction du champ électromagnétique. Cette diffraction atteint typiquement la barrette d'antenne AB et notamment les dispositifs d'antenne AD aux extrémités de la barrette d'antenne AB où la diffraction peut avoir une amplitude relativement importante. La diffraction est donc capable de fausser la mesure, notamment au niveau des dispositifs d'antenne AD aux extrémités de la barrette. Le bec de perroquet est à même de générer un écho du champ électromagnétique en opposition de phase avec la diffraction dans une bande de fréquence particulière, qui peut être désignée comme bande de fréquence de résonance. Le bec de perroquet peut donc annuler, au moins partiellement, la diffraction du champ électromagnétique néfaste à la précision. [0088] La figure 18 illustre deux paramètres géométriques du bec de perroquet : un angle de secteur cp et une épaisseur A. Ces paramètres peuvent être optimisés pour que l'annulation de la diffraction soit la plus complète possible et pour ajuster la bande de fréquence de résonance. Plus spécifiquement, l'écho du champ électromagnétique a une phase qui varie en fonction de l'angle de secteur cp du bec de perroquet. L'écho du champ électromagnétique a une amplitude qui varie en fonction de l'épaisseur A du bec de perroquet. Toutefois, la phase de l'écho varie également en fonction de l'épaisseur A et l'amplitude varie également en fonction de l'angle de secteur cp, mais dans des degrés moindres. Il convient donc de déterminer un jeu de valeurs, une pour l'angle de secteur cp et un autre pour l'épaisseur A, pour lequel le cas idéal suivant est suffisamment bien approximé, notamment au niveau des extrémités de la barrette d'antenne AB : l'écho est en opposition de phase avec la diffraction et l'amplitude de l'écho est identique à celle de la diffraction. [0089] Il convient de noter que les zones périphériques du circuit imprimé PT pour transmission de signaux, qui ont été mentionnées en référence à la figure 6, peuvent également contribuer à obtenir une précision de mesure relativement grande. La diffraction du champ électromagnétique est principalement provoquée par les coins du circuit imprimé PT pour transmission de signaux. Plus large sont les zones périphériques, plus éloignés sont les coins de la barrette d'antenne AB, et plus faible est la diffraction au niveau des dispositifs d'antenne se trouvant aux extrémités de la barrette d'antenne AB. Les zones périphériques peuvent donc en elles-mêmes jouer un rôle bénéfique signifiant dans le cas où une mesure est effectuée dans un milieu avec relativement fortes pertes. Les zones périphériques du circuit imprimé PT pour transmission de signaux ont de préférence une largeur de l'ordre de 10 fois la longueur d'onde minimale jusqu'à la longueur d'onde maximale. Dans le cas d'espèce, la largeur peut être, par exemple, 1 à 2 cm. [0090] REMARQUES FINALES [0091] La description détaillée en référence aux figures est simplement une illustration de l'invention. L'invention peut être réalisée de nombreuses façons différentes. Afin d'illustrer ceci, quelques alternatives sont indiquées sommairement. [0092] L'invention peut être appliquée avantageusement dans de nombreux produits et procédés impliquant une mesure d'un champ électromagnétique. Une application pour déterminer le débit d'absorption spécifique n'est qu'un exemple. L'invention peut également être utilisée, par exemple, pour caractériser un champ électromagnétique dans un espace afin de déterminer des zones où le champ électromagnétique est relativement fort ou relativement faible. [0093] Il existe de nombreuses façons d'arranger des dispositifs d'antenne. Par exemple, les dispositifs d'antenne peuvent être regroupés sur un seul substrat. Ce substrat comprendra donc une matrice d'antennes. Il est également possible de disposer chaque dispositif d'antenne sur un substrat particulier. Dans une telle implémentation il y aura donc autant de substrats qu'il y aura de dispositifs d'antenne. Un substrat, telle qu'une barrette d'antenne, peut être ajourée. [0094] Il existe de nombreuses façons d'implémenter un circuit imprimé pour transmission de signaux. Un tel circuit imprimé peut comprendre des circuits de traitement analogique et numérique, comme, par exemple, des amplificateurs, des convertisseurs en fréquence et des convertisseurs analogique-numérique. Par contraste, un tel circuit imprimé peut être dépourvu de tout circuit et ne doit donc pas forcément comprendre un multiplexeur. [0095] Il existe de nombreuses façons d'implémenter un système pour mesurer un champ électromagnétique conformément à l'invention. Par exemple, un système peut comprendre un seul module de sondes tel que décrit dans la description détaillée et un dispositif pour déplacer ce module de sondes afin de couvrir une surface de mesure. [0096] L'expression « circuit imprimé » doit être interprétée de façon large. Cette expression embrasse tout type de substrat dans lequel des lignes de transmission peuvent être réalisées. 27 [0097] Les remarques qui précèdent montrent que la description détaillée en référence aux figures, illustre l'invention plutôt qu'elle ne la limite. Les signes de références n'ont aucun caractère limitatif. Les verbes « comprendre » et « comporter » n'excluent pas la présence d'autres éléments ou d'autres étapes que ceux listés dans les revendications. Le mot « un » ou « une » précédant un élément ou une étape n'exclu pas la présence d'une pluralité de tels éléments ou de telles étapes. REVENDICATIONS1. Système (MSY) pour mesurer un champ électromagnétique comprenant : - un dispositif d'antenne (AD1) disposé sur un plan (AB), le dispositif d'antenne étant agencé pour fournir une paire de signaux représentative d'une paire de composantes orthogonales du champ électromagnétique, caractérisé en ce que le système comprend : - un circuit imprimé (PT) pour transmission de signaux, le circuit imprimé étant disposé de façon orthogonale par rapport au plan sur lequel le dispositif d'antenne est disposé, le circuit imprimé comprenant une ligne de transmission (TL1) reliée au dispositif d'antenne pour transmettre en direction d'un module de mesure (PRM) la paire de signaux fournie par le dispositif d'antenne. 2. Système selon la revendication 1, dans lequel le dispositif d'antenne (AD) comprend un premier élément (EV) et un second élément (EH) orthogonaux entre eux, et un élément commun de référence (ER). 3. Système selon la revendication 2, dans lequel le dispositif d'antenne (AD) est réalisé sur un circuit imprimé (AB). 4. Système selon la revendication 3, dans lequel : - le circuit imprimé (PT) pour transmission de signaux est muni d'un ergot (PO1) ayant une paire de faces principales à des cotés opposés de l'ergot, une des faces principales comprenant une première plage conductrice (X1) reliée à un premier conducteur de signal d'une ligne de transmission (TL), l'autre face principale comprenant une seconde plage conductrice (X2) et une troisième plage conductrice (X3) respectivement reliées à un second conducteur de signal et à un conducteur de référence de la ligne de transmission, et - le circuit imprimé (AB) sur lequel le dispositif d'antenne (AD) est réalisé comprend une fente (GAI) pouvant accueillir l'ergot, la fente ayant une paire de bords longitudinaux (LB1, LB2), une partie du premier élément se situant à un des bords longitudinaux de sorte que le premier élément (EV) est soudable à la première plage conductrice de l'ergot, une partie du second élément (EH), ainsi qu'une partie de l'élément commun de référence (ER), se situant à l'autre bord longitudinal de la fente, de sorte que le second élément ainsi que l'élément 29commun de référence sont respectivement soudables à la seconde plage conductrice et à la troisième plage conductrice de l'ergot. 5. Système selon la revendication 4, dans lequel le circuit imprimé (PT) pour transmission de signaux comprend : - une paire de couches conductrices extérieures (CL1, CL4) à des cotés opposés du circuit imprimé, - plusieurs couches conductrices intérieures (CL2, CL3), et - plusieurs couches non-conductrices (NL1, NL2, NL3, une couche non-conductrice séparant deux couches conductrices. 6. Système selon la revendication 5, dans lequel : - la première plage conductrice (X1) de l'ergot constitue une extrémité d'une première voie conductrice (P1) appartenant à une première couche conductrice intérieure (CL2), - la seconde plage conductrice (X2) et la troisième plage conductrice (X3) constituent respectivement une extrémité d'une seconde voie conductrice (P2) et une extrémité d'une troisième voie conductrice (P3) appartenant à une seconde couche conductrice intérieure (CL3), et - la première voie conductrice, la seconde voie conductrice, et la troisième voie conductrice correspondant respectivement au premier conducteur de signal, au second conducteur de signal, et au conducteur de référence dans une section non-superficielle (NSP) de la ligne de transmission (TL). 7. Système selon la revendication 6, dans lequel la première voie conductrice (P1), la seconde voie conductrice (P2), et la troisième voie conductrice (P3) sont positionnées entre elles de façon à ce qu'il y ait une interférence minimale entre un signal présent sur la première voie conductrice et un signal présent sur la seconde voie conductrice. 8. Système selon l'une quelconque des revendications 6 et 7, dans lequel la ligne de transmission (TL) comprend : - une section superficielle (SP) sous forme d'une paire de lignes micro-rubans 30 formée par un premier ruban conducteur (Si) et un second ruban conducteur (S2)appartenant à une couche conductrice extérieure (CL1), et par un troisième ruban conducteur (S3) appartenant à une couche conductrice intérieure (CL2), le premier ruban conducteur, le second ruban conducteur, et le troisième ruban conducteur correspondant respectivement au premier conducteur de signal, au second conducteur de signal, et au conducteur de référence dans la section superficielle de la ligne de transmission, et - une section de transition (TR) munie de traversées conductrices (V) pour électriquement relier le premier ruban conducteur, le second ruban conducteur, et le troisième ruban conducteur respectivement à la première voie conductrice (P1), la seconde voie conductrice (P2), et la troisième voie conductrice (P3) de la section non superficielle (NSP). 9. Système selon la revendication 8, dans lequel la seconde voie conductrice (P2) et la troisième voie conductrice (P3) sont séparées entre eux par une distance (D12) de sorte que ces voies conductrices constituent une ligne de transmission bifilaire ayant une impédance caractéristique correspondant à une impédance caractéristique d'une ligne micro-ruban formée par le second ruban conducteur (S2) et le troisième ruban conducteur (S3). 10. Système selon l'une quelconque des revendications 6 à 9, dans lequel le circuit imprimé (PT) pour transmission de signaux comprend plusieurs lignes de transmission (TL1-TL8) comparables à celle (TL1) définie dans ce qui précède, au moins une partie de la paire des couches conductrices extérieures (CL1, CL4) faisant partie d'un blindage pour empêcher le champ électromagnétique d'atteindre les lignes de transmission (TL1-TL8). 11. Système selon la revendication 10, dans lequel une rangée de traversées conductrices (VA1) est disposée entre deux sections non superficielles (NSP) de deux lignes de transmission voisines (TL1, TL2), la rangée de traversées conductrices s'étendant entre la paire de couches conductrices extérieures (CL1, CL4) de sorte que la rangée de traversées conductrices fait partie du blindage. 12. Système selon l'une quelconque des revendications 10 et 11, dans lequel le circuit imprimé (PT) pour transmission de signaux génère une diffraction du champ électromagnétique, le circuit imprimé (PT) pour transmission de signaux comprenant :- une paire de zones périphériques à des côtés opposés d'une zone centrale dans laquelle les lignes de transmission (TL1, TL8) sont situées, l'une et l'autre zone périphérique étant munie d'une structure conductrice (FIG. 18) agencée pour générer un écho du champ électromagnétique en opposition de phase avec la diffraction. 13. Système selon la revendication 12, dans lequel la structure conductrice (FIG. 18) comprend une paire de plans conducteurs (CP1, CP2) formée dans la paire de couches conductrices extérieures et des traversées conductrices (V) s'étendant entre la paire de plans conducteurs et formant une bordure de la structure conductrice. 14. Système MSY selon l'une quelconque des revendications 12 et 13, dans lequel le circuit imprimé (PT) pour transmission de signaux est muni d'un capot (CO) faisant partie du blindage et couvrant au moins des sections superficielles (SP) des lignes de transmission (TL1-TL8). 15. Système selon l'une quelconque des revendications précédentes, le système comprenant : - plusieurs rangées de dispositifs d'antenne (AB1-AB8), les rangées étant disposées sensiblement parallèles entre elles, - plusieurs circuits imprimés (PT1-PT8) pour transmission de signaux, un circuit imprimé étant associé à une rangée de dispositifs d'antenne particulière, le module de mesure (PRM) étant agencé pour établir une représentation tridimensionnelle (3DR) du champ électromagnétique à partir de paires de signaux respectives provenant de dispositifs d'antenne (AD) respectifs appartenant à des rangées respectives.