FR 2953920 A1 20110617 FR 0906085 A 20091216 Système de climatisation comprenant un dispositif de contrôle du givrage d'un échangeur de chaleur constitutif d'une boucle de climatisation. Domaine technique de l'invention. L'invention est du domaine des installations de ventilation, de chauffage et/ou de climatisation d'un véhicule automobile. Elle a pour objet un système de climatisation comprenant un dispositif de contrôle du givrage d'un échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant constitutif dudit système. Elle a aussi pour objet une méthode pour la mise en oeuvre d'un tel système. Etat de la technique. Un véhicule automobile est couramment équipé d'un système de climatisation pour modifier les paramètres aérothermiques de l'air contenu à l'intérieur de l'habitacle du véhicule. Une telle modification est obtenue à partir de la délivrance d'un flux d'air intérieur dans l'habitacle. A cet effet, le système de climatisation comprend une installation de ventilation, de chauffage et/ou de climatisation qui canalise la circulation du flux d'air intérieur préalablement à la délivrance de ce dernier dans l'habitacle. L'installation est principalement constituée d'un boîtier réalisé en matière plastique et logé sous une planche de bord du véhicule. Pour modifier la température du flux d'air intérieur préalablement à sa délivrance dans l'habitacle, le système de climatisation comprend une boucle de climatisation à l'intérieur de laquelle circule un fluide réfrigérant. La boucle de climatisation comprend un compresseur pour comprimer le fluide réfrigérant et un échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant pour permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant et un flux d'air ambiant. Ce dernier est plus particulièrement un flux d'air extérieur au véhicule qui est distinct du flux d'air intérieur. L'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant est placé à l'avant du véhicule pour faciliter un tel échange de chaleur. La boucle de climatisation comprend aussi au moins un organe de détente pour permettre une détente du fluide réfrigérant, un échangeur thermique et, optionnellement, un accumulateur de fluide réfrigérant pour empêcher une admission d'un reliquat de fluide réfrigérant à l'état liquide à l'intérieur du compresseur. L'échangeur thermique est logé à l'intérieur du boîtier pour permettre un transfert de chaleur entre le fluide réfrigérant et le flux d'air intérieur. La boucle de climatisation est agencée de manière à être configurée soit en mode climatisation, soit en mode chauffage. En mode climatisation l'échangeur thermique se comporte comme un évaporateur et refroidit le flux d'air intérieur tandis qu'en mode chauffage, l'échangeur thermique agit comme un radiateur et réchauffe le flux d'air intérieur. En mode chauffage, l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant se comporte comme un évaporateur. Autrement dit, au cours du cheminement du fluide réfrigérant à l'intérieur de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant, le fluide réfrigérant capte de la chaleur au flux d'air ambiant. Ainsi, au fur et à mesure de ce cheminement, le fluide réfrigérant tend à se réchauffer. Néanmoins, il est courant qu'une surface externe de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant se recouvre de givre. Un tel recouvrement s'avère préjudiciable car il freine, voire empêche un passage du flux d'air ambiant au travers de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant. Il en résulte un amoindrissement de l'échange de chaleur entre le fluide réfrigérant et le flux d'air ambiant. II en découle finalement une diminution des performances thermiques de la boucle de climatisation, ce qu'il convient d'éviter. Il est donc souhaitable de déterminer l'état de la surface externe de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant pour prendre éventuellement les mesures nécessaires au dégivrage dudit échangeur de chaleur. Le document US 2002/0036080 (Itoh et al) propose d'équiper le système de climatisation d'un dispositif de contrôle du givrage de la surface externe dudit échangeur de chaleur. Un tel dispositif comprend un premier capteur de température destiné à mesurer la température de l'air ambiant et un deuxième capteur de température destiné à mesurer la température du fluide réfrigérant en sortie de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant. Le dispositif comprend également des moyens de calcul pour déterminer une différence entre ces deux températures et en déduire une information relative à une présence ou une absence de givre sur la surface externe de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant. II s'avère qu'un tel système mérite d'être amélioré au regard de la fiabilité et de la précision de l'information relative à l'état de givrage de la surface externe de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant. Plus particulièrement, un tel système n'est pas adapté pour contrôler précisément et de manière fiable l'état de givrage d'un échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant à deux passes, tel que celui décrit par le document FR 2,928,448 (VALEO SYSTEMES THERMIQUES). Dans sa généralité, un échangeur à deux passes permet au fluide réfrigérant d'effectuer deux passages successifs entre deux boîtes collectrices de fluide réfrigérant. Les boîtes collectrices sont disposées en vis-à-vis l'une de l'autre à l'intérieur d'un plan frontal de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant qui est orthogonal à une direction de circulation du flux d'air ambiant. Un tel échangeur de chaleur est principalement constitué de tubes disposés parallèlement entre eux et interposés entre une première boîte collectrice et une deuxième boîte collectrice de fluide réfrigérant. La première boîte collectrice est divisée en une chambre d'entrée et une chambre de sortie. La chambre d'entrée est pourvue d'un orifice d'entrée du fluide réfrigérant à l'intérieur dudit échangeur de chaleur tandis que la chambre de sortie est équipée d'un orifice de sortie du fluide réfrigérant hors dudit échangeur de chaleur. La chambre d'entrée et la chambre de sortie sont isolées l'une de l'autre par l'intermédiaire d'un élément de séparation qui interdit un passage du fluide réfrigérant d'une chambre à l'autre. Objet de l'invention. 2953920' 4 Le but de la présente invention est de proposer un système de climatisation comprenant un dispositif de contrôle du givrage d'un échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant qui fournit une information relative à l'état de givrage d'une surface externe de ce dernier, cette information étant précise et fiable pour 5 permettre un fonctionnement optimisé du système de climatisation. Un autre but de la présente invention est de proposer une méthode simple pour la mise en oeuvre d'un tel système. Un système de climatisation de la présente invention est un système de 10 climatisation comprenant un dispositif de contrôle du givrage d'un échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant. Ce dernier comporte deux passes Pl ,P2 et est constitutif d'une boucle de climatisation. Ledit échangeur de chaleur comporte des tubes d'une longueur L qui sont interposés entre une première boîte collectrice et une deuxième boîte collectrice. Les tubes sont répartis en des tubes 15 d'une première passe P1 et des tubes d'une deuxième passe P2 qui sont séparés les uns des autres par une ligne de séparation. Ledit dispositif comprend un premier capteur de température qui est disposé en une première zone Z1 située en vis-à-vis de l'une des passes P1,P2. Le premier capteur de température est placé à une distance X1,X2 de la ligne de séparation. La distance X1,X2 est 20 inférieure à 66% d'une largeur respective L1,L2 de la passe Pl,P2, le premier capteur de température étant disposé en aval de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant selon un sens d'écoulement d'un flux d'air ambiant à travers l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant. 25 La distance X1,X2 est avantageusement inférieure à 40% de la largeur L1,L2 de la passe Pl ,P2. Selon une première variante, la distance X1,X2 est égale à 33% de la largeur L1,L2 de la passe Pl ,P2. Selon une deuxième variante, la distance X1,X2 est égale à 20% de la largeur L1,L2 de la passe Pl ,P2. 30 Selon un aspect de la première variante, le premier capteur de température 20 est disposé en vis-à-vis de la deuxième passe P2. Selon un aspect de la deuxième variante, le premier capteur de température 20 est disposé en vis-à-vis de la première passe P1. Le premier capteur de température est par exemple disposé à une distance Y1 de la première boîte collectrice qui est supérieure à 20% de la longueur L des tubes. La distance Y1 est notamment égale à 63% de la longueur L des tubes. Le premier capteur de température est par exemple disposé à une distance Y2 de la deuxième boîte collectrice qui est supérieure à 25% de la longueur L des tubes. La distance Y2 est notamment égale à 63% de la longueur L des tubes. Selon une autre approche de la présente invention, ledit dispositif comprend préférentiellement un deuxième capteur de température disposé en une deuxième 20 zone Z2 qui est située en aval de l'une des passes P1,P2 selon le sens d'écoulement du flux d'air ambiant à travers l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant. La deuxième zone Z2 s'étend par exemple depuis la première boîte collectrice 25 jusqu'à la deuxième boîte collectrice, la deuxième zone Z2 jouxtant un premier bord latéral dudit échangeur de chaleur et la deuxième zone Z2 étant d'une largeur XR égale à 60% de la largeur L1 de la première passe P1. Le deuxième capteur de température est notamment placé à une distance X3 du 30 premier bord latéral qui équivaut à 30% de la largeur L1 de la première passe P1. 15 La deuxième zone Z2 s'étend par exemple encore entre la ligne de séparation et un deuxième bord latéral dudit échangeur de chaleur, la deuxième zone Z2 jouxtant la deuxième boîte collectrice et la deuxième zone Z2 étant d'une longueur YR égale à 25% de la longueur L des tubes. Le deuxième capteur de température est notamment placé à une distance Y3 de la deuxième boîte collectrice qui équivaut à 12,5% de la longueur L des tubes. Une méthode de la présente invention est une méthode pour déterminer un état 10 de givrage d'une surface externe de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant constitutif d'un tel système de climatisation. La méthode comporte une première étape consistant à mesurer une première température TI du flux d'air ambiant prise en aval de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant selon le sens d'écoulement du flux d'air ambiant à travers l'échangeur de chaleur 15 fluide réfrigérant / air ambiant. Selon une première variante, la méthode comporte une deuxième étape consistant à déduire de ladite température TI du flux d'air ambiant une enthalpie El du flux d'air ambiant en aval dudit échangeur de chaleur selon le sens 20 d'écoulement du flux d'air ambiant à travers ledit échangeur de chaleur, pour déterminer une puissance de chauffage Pch de la boucle de climatisation à partir de la relation [1] : Pch = Pcomp*Rcomp + Ro*S*V*(Eo - E1) [1] Dans laquelle : 25 - Pcomp est une puissance électrique du compresseur. - Rcmp est un rendement du compresseur. - Ro est la densité de l'air. - S est une surface frontale dudit échangeur de chaleur. - V est une vitesse du flux d'air ambiant s'écoulant à travers ledit échangeur de 30 chaleur.5 - E0 est une enthalpie du flux d'air ambiant en amont dudit échangeur de chaleur selon un sens d'écoulement du flux d'air ambiant à travers ledit échangeur de chaleur. Selon une première possibilité, la méthode comporte une troisième étape consistant à : - comparer la puissance de chauffage Pch et une puissance de consigne Pcons, - en déduire que ladite surface externe est givrée si la relation [2] est vérifiée pendant au moins une première durée seuil Dseuiii. Pch ~ Pcons+ E1 [2] Dans laquelle : - s1 est une première tolérance. Selon une deuxième possibilité, la méthode comporte les étapes successives 15 consistant à - calculer une température de saturation Tsat du fluide réfrigérant FR qui correspond à la puissance de chauffage Pch à partir de la relation [3] Tsat = Tech + Pch * (1 +K*(2*Qair*Cpair)) / K [3] Dans laquelle : 20 - Tech est une température du flux d'air ambiant en amont dudit échangeur de chaleur selon le sens d'écoulement du flux d'air ambiant à travers ledit échangeur de chaleur. - K est une constante, - Qair est un débit du flux d'air ambiant traversant ledit échangeur de chaleur, 25 - Cpair est une chaleur massique de l'air à pression constante. - calculer une température de saturation Tsat_ch du fluide réfrigérant FR qui correspond à ladite puissance de consigne Pins à partir de la relation [4] : Tsat-ch = Tech + Pcons * (1 +K*(2*Qair*CPair) K [4] - comparer Tsat et Tsat ch, 30 - en déduire que ladite surface externe est givrée si la relation [5] est vérifiée pendant au moins une deuxième durée seuil Dseuii2. Tsat_th > Tsat_ch + E2 [5] Dans laquelle : - E2 est une deuxième tolérance. Selon une troisième possibilité, a méthode comporte les étapes successives consistant à : - calculer une surface frontale estimée Sest dudit échangeur de chaleur à partir de la relation [6] : Sest = (Pth û Pcomp*Rcomp) / (Ro*V*(Eo - Et)) [6] - comparer la surface frontale estimée Sest à la surface frontale S dudit échangeur de chaleur, - déduire que ladite surface externe est givrée si la surface frontale estimée Sest est inférieure à la surface frontale S pendant au moins une troisième durée seuil DseuiI3. Selon une quatrième possibilité, la méthode comporte les étapes successives consistant à : - calculer une puissance estimée du compresseur PcompEst à partir de la relation [6] : PcompEst = (Pcons ù S*Ro*V*(Eo - E1)) / Rcomp [6] - comparer la puissance estimée du compresseur PcompEst à une puissance réelle du compresseur PcompReel mesurée. - déduire que ladite surface externe est givrée si PcompEst est supérieure à PcompReel pendant au moins une quatrième durée seuil Dseui14 supérieure. Selon une deuxième variante, la méthode comporte une deuxième étape consistant à mesurer une deuxième température T2 du flux d'air ambiant prise en aval de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant selon le sens d'écoulement du flux d'air ambiant à travers l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant. La méthode comporte avantageusement une troisième étape consistant à calculer une différence A entre la température Tt et la température T2, puis en déduire que 8 la surface externe de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant est givrée si la différence à est supérieure à une valeur seuil iseu;, pendant au moins une cinquième durée seuil Dseu;,5. Description des figures. La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va en être faite d'exemples de réalisation, en relation avec les figures des planches annexées, dans lesquelles : La fig.1 est une vue schématique d'un système de climatisation selon la présente invention. Les fig.2 à fig.7 sont des vues schématiques de face d'un échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant constitutif du système de climatisation représenté sur la figure précédente. Sur la fig.1, un véhicule automobile est équipé d'un système de climatisation 1 pour modifier la température de l'air contenu à l'intérieur de l'habitacle du véhicule. Cette modification est obtenue à partir de la délivrance d'un flux d'air intérieur 2 dans l'habitacle. Le système de climatisation 1 comprend une installation de ventilation, de chauffage et/ ou de climatisation 3 qui canalise la circulation du flux d'air intérieur 2 préalablement à sa délivrance à l'intérieur de l'habitacle. L'installation 3 est principalement constituée d'un boîtier 4 réalisé en matière plastique et disposé sous une planche de bord du véhicule. L'installation 3 loge un pulseur 5 pour faire circuler le flux d'air intérieur 2 depuis une bouche d'admission d'air 6 jusqu'à une bouche d'évacuation d'air 7 qui sont ménagées à travers le boîtier 4. Le système de climatisation 1 comprend également une boucle de climatisation 8 pour modifier la température du flux d'air intérieur 2 préalablement à son évacuation hors du boîtier 4. A cet effet, la boucle de climatisation 8 comprend un échangeur thermique 9 qui est logé à l'intérieur du boîtier 4. L'échangeur thermique 9 permet un transfert thermique entre le flux d'air intérieur 2 et un fluide réfrigérant FR qui circule à l'intérieur de la boucle de climatisation 8. Le fluide réfrigérant FR est par exemple du dioxyde de carbone connu sous la dénomination R744. La boucle de climatisation 8 comprend aussi un compresseur 9 pour comprimer le fluide réfrigérant FR et un échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10 qui permet un transfert de chaleur entre le fluide réfrigérant FR et un flux d'air ambiant 11, tel qu'un flux d'air extérieur au véhicule. L'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10 est placé hors du boîtier 4, par exemple à l'avant du véhicule pour faciliter le transfert de chaleur entre le fluide réfrigérant FR et le flux d'air ambiant 11. La boucle de climatisation comprend également deux organes de détente 12,12' pour permettre une détente du fluide réfrigérant FR. Chaque organe de détente 12,12' est associé à un by-pass ou vanne de contournement 13,13' respectif pour autoriser ou interdire un passage du fluide réfrigérant FR à l'intérieur de l'organe de détente 12,12'. La boucle de climatisation 8 comprend encore un accumulateur 14 pour empêcher une admission d'un reliquat de fluide réfrigérant FR à l'état liquide à l'intérieur du compresseur 9. Enfin, la boucle de climatisation 8 comprend une vanne quatre-voies 15 qui est agencé de manière à ce que la boucle de climatisation 8 puisse fonctionner en mode climatisation ou en mode chauffage. En mode chauffage, la vanne quatre-voies 15 permet de faire circuler le fluide réfrigérant depuis le compresseur 8 vers l'échangeur thermique 9 tandis qu'en mode climatisation la vanne quatre-voies 15 est apte à faire circuler le fluide réfrigérant FR depuis le compresseur 8 vers l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10. Sur la fig.1, le fonctionnement en mode chauffage de la vanne quatre-voies 15 est illustré en trait plein et le fonctionnement en mode climatisation est représenté en trait fin. En mode chauffage, l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10 se comporte comme un évaporateur. Le flux d'air ambiant 11 qui le traverse est refroidi lors de son passage au travers dudit échangeur de chaleur 10. Parallèlement, le fluide réfrigérant FR se réchauffe au fur et à mesure de son cheminement à l'intérieur dudit échangeur de chaleur 10 entre un orifice d'entrée 16 du fluide réfrigérant FR à l'intérieur dudit échangeur de chaleur 10 et un orifice de sortie 17 du fluide réfrigérant FR hors dudit échangeur de chaleur 10 que ce dernier comporte. Le système de climatisation 1 comprend un dispositif de contrôle 18 du givrage de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10 illustré sur la fig.1 en trait pointillé. Le dispositif de contrôle 18 est apte à déterminer une présence de givre sur une surface externe 19 de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10 qui est préjudiciable à un bon échange de chaleur entre le flux d'air ambiant 11 et le fluide réfrigérant FR. Le dispositif de contrôle 18 comprend un premier capteur de température 20 pour mesurer une première température TI du flux d'air ambiant 11 et une unité électronique de contrôle 21 apte à déduire une présence ou une absence de givre sur la surface externe 19 en fonction de la première température TI. L'unité électronique de contrôle 21 est par exemple l'unité électronique de contrôle du système de climatisation 1 assurant la mise en oeuvre de la boucle de climatisation 8. Sur la fig.2, l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10 est un échangeur à deux passes qui est principalement constitué de tubes 22 de longueur L disposés parallèlement entre eux à l'intérieur d'un plan frontal P dudit échangeur de chaleur 10. Des intercalaires 30 sont interposés entre deux tubes adjacents 22 pour faciliter un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant FR et le flux d'air ambiant 11. Ce dernier s'écoule à travers l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10 orthogonalement au plan frontal P et au plan de la fig.1. Les tubes 22 sont disposés entre une première boîte collectrice 23 et une deuxième boîte collectrice 24. La première boîte collectrice 23 est divisée en une chambre d'entrée 25 et une chambre de sortie 26 qui sont isolées l'une de l'autre par un élément de séparation 32 de manière à ce que le fluide réfrigérant FR ne puisse pas s'écouler directement de l'une des chambres 25,26 à l'autre des chambres 25,26, sans emprunter les tubes 22. La chambre d'entrée 25 est pourvue de l'orifice d'entrée 15 du fluide réfrigérant FR à l'intérieur de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10 tandis que la chambre de sortie 26 est équipée de l'orifice de sortie 16 du fluide réfrigérant FR hors de l'échangeur de 12 chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10. L'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10 comporte deux passes P1,P2. Les tubes 22 disposés entre la chambre d'entrée 25 et la deuxième boîte collectrice 24 constituent les tubes 22 d'une première passe P1 tandis que les tubes 22 disposés entre la deuxième boîte collectrice 24 et la chambre de sortie 26 constituent les tubes 22 d'une deuxième passe P2. Ainsi, au cours de son cheminement à l'intérieur de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10, le fluide réfrigérant FR pénètre à l'intérieur de la chambre d'entrée 25 par l'intermédiaire de l'orifice d'entrée 15 et circule ensuite à l'intérieur des tubes 22 de la première passe P1. Puis, le fluide réfrigérant FR pénètre à l'intérieur de la deuxième boîte collectrice 24, circule ensuite à l'intérieur des tubes 22 de la deuxième passe P2. Enfin, le fluide réfrigérant FR pénètre à l'intérieur de la chambre de sortie 26 et quitte finalement l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10 par l'intermédiaire de l'orifice de sortie 16. Il en résulte que le fluide réfrigérant FR effectue à l'intérieur de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10 deux passages successifs entre la première boîte collectrice 23 et la deuxième boîte collectrice 24. Ces deux passages successifs à l'intérieur de la première passe P1, puis de la deuxième passe P2 sont réalisés en sens opposés l'un de l'autre. La première passe P1 et la deuxième passe P2 sont séparées l'une de l'autre par une ligne de séparation 27 qui s'étend entre la première boîte collectrice 23 et la deuxième boîte collectrice 24. La ligne de séparation 27 s'étend orthogonalement entre les boîtes collectrices 23,24 en étant ménagée à l'intérieur du plan frontal P de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10. La ligne de séparation 27 est notamment ménagée parallèlement et en continuité de l'élément de séparation 32. Selon diverses variantes de réalisation non représentées, la ligne de séparation 27 est susceptible d'être structurellement constituée d'un tube mort ou d'une plaque de séparation entre un tube de la première passe P1 et un tube de la deuxième passe P2. Selon la variante représentée sur la fig.2, la ligne de séparation 27 est constituée d'une ligne frontière fictive qui est interposée entre deux tubes adjacents 22 dont un tube 22 de la première passe P1 et un 13 tube 22 de la deuxième passe P2. La première passe P1 est d'une largeur LI prise orthogonalement à une direction D d'extension générale des tubes 22 tandis que la deuxième passe P2 est d'une largeur L2 également prise orthogonalement à une direction D d'extension générale des tubes 22. La largeur L1 est prise entre un premier bord latéral 28 de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10 et la ligne de séparation 27 tandis que la largeur L2 est mesurée entre un deuxième bord latéral 29 de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10 et la ligne de séparation 27. Le premier bord latéral 28 est un bord libre de la première passe P1 qui s'étend entre la première boîte collectrice 23 et la deuxième boîte collectrice 24. Le deuxième bord latéral 29 est un bord libre de la deuxième passe P2 qui s'étend entre la première boîte collectrice 23 et la deuxième boîte collectrice 24. Selon une première approche de la présente invention, et pour optimiser la fiabilité du dispositif de contrôle 18 et finalement améliorer les performances thermiques du système de climatisation 1 comprenant un tel échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10 à deux passes, la présente invention propose de disposer le premier capteur de température 20 en aval de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10 selon un sens d'écoulement 100 du flux d'air ambiant 11 à travers l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10. Plus particulièrement, la présente invention propose avantageusement de disposer le premier capteur de température 20 en une première zone Z1 de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10 qui est représentée en hachure sur la fig.3. II s'avère en effet qu'en plaçant le premier capteur de température 20 à l'intérieur de la première zone Z1, la précision et la fiabilité de l'information relative à l'état de givrage de la surface externe 19 de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10 est fortement améliorée. La présente invention porte sur la définition de la première zone Z1 et est donc avantageuse pour le système de climatisation 1 tel que défini précédemment mais trouve aussi sa pertinence pour un système de climatisation différent de celui-ci, à partir du moment où ce système de climatisation comprend un dispositif de contrôle du givrage d'un échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant à deux passes. Sur la fig.3, la première zone Z1 comprend des points du plan frontal P situés en vis-à-vis des tubes 22 ou des intercalaires 30 et situés à une distance X1,X2 de la ligne de séparation 27 qui est inférieure à 66% de la largeur respective L1,L2 de la passe P1,P2 en vis-à-vis de laquelle le premier capteur de température 20 est disposé. 10 Ainsi, selon une première variante illustrée sur la fig.4 dans laquelle le capteur de température 20 est disposé en vis-à-vis de la première passe P1, le capteur de température 20 est placé à la distance X1 qui est inférieure à 66% de la largeur LI de la première passe P1. Préférentiellement, la distance XI est inférieure à 40% de la largeur L1 de la première passe P1. Préférentiellement encore, la 15 distance X1 est de l'ordre de 20% de la largeur L1 de la première passe P1. Par ailleurs, le premier capteur de température 20 est disposé à une distance YI de la première boîte collectrice 23 qui est supérieure à 20% de la longueur L des tubes 22. Préférentiellement, la distance Y1 est égale à 63% de la longueur L des 20 tubes 22. Autrement dit, selon une forme de réalisation de la première variante, la première zone Z1 est constituée d'un premier quadrilatère Q1 délimité par la ligne de séparation 27 et la deuxième boîte collectrice 24, le premier quadrilatère QI étant 25 d'une largeur XQ1 égale à 40% de la largeur L1 de la première passe P1 et d'une longueur YQ1 égale à 80% de la longueur L des tubes 22. L'orifice d'entrée 15 est ménagé à travers la chambre d'entrée 25 à une distance XE de la ligne de séparation 27 qui est inférieure à la distance XQ1. 30 Selon une deuxième variante illustrée sur la fig.5 dans laquelle le capteur de température 20 est disposé en vis-à-vis de la deuxième passe P2, le capteur de température est placée à la distance X2 qui est inférieure à 66% de la largeur L2 de la première passe P2. Préférentiellement, la distance X2 est de l'ordre de 33% de la largeur L2 de la deuxième passe P2. Par ailleurs, le premier capteur de température 20 est disposé à une distance Y2 de la deuxième boîte collectrice 24 qui est supérieure à 25% de la longueur L des tubes 22. Préférentiellement, la distance Y2 est égale à 63% de la longueur L des tubes 22. Autrement dit, selon une forme de réalisation de la deuxième variante, la première zone Z1 est constituée d'un deuxième quadrilatère Q2 délimité par la ligne de séparation 27 et la première boîte collectrice 23, le deuxième quadrilatère Q2 étant d'une largeur XQ2 égale à 66% de la largeur L2 de la deuxième passe P2 et d'une longueur YQ2 égale à 75% de la longueur L des tubes 22. L'orifice de sortie 16 est ménagé à travers la chambre de sortie 26 à une distance XS de la ligne de séparation 27 qui est inférieure à la distance XQ2. Selon une deuxième approche de la présente invention illustrée sur les fig.6 et fig.7, la présente invention propose que le dispositif de contrôle 18 comprenne un deuxième capteur de température 31 pour mesurer une deuxième température Tag du flux d'air ambiant 11, le deuxième capteur de température 31 étant disposé en aval de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10 selon le sens d'écoulement 100 du flux d'air ambiant 11 à travers l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10. Plus particulièrement, la présente invention propose avantageusement de disposer le deuxième capteur de température 31 en une deuxième zone Z2 située en vis-à-vis de l'une des passes P1,P2. Sur les fig.6 et fig.7, la deuxième zone Z2 des points du plan frontal P situés en vis-à-vis des tubes 22 ou des intercalaires 30. La deuxième zone Z2 est constituée de deux zones rectangulaires Zr1,Zr2 qui ne comportent aucun point commun avec la première zone Z1. Sur la fig.6 et selon une première forme de réalisation, la deuxième zone Z2 est constituée d'une première zone rectangulaire Zr1 qui s'étend depuis la première boîte collectrice 23 jusqu'à la deuxième boîte collectrice 24. La première zone rectangulaire Zr1 est bordée par le premier bord latéral 28 dudit échangeur de chaleur 10. La première zone rectangulaire Zr1 est d'une largeur XR qui est égale à 60% de la largeur L1 de la première passe P1. Préférentiellement, le deuxième capteur de température 31 est placé à une distance X3 du premier bord latéral 28 qui équivaut à 30% de la largeur L1 de la première passe P1. Sur la fig.7 et selon une deuxième forme de réalisation, la deuxième zone Z2 est constituée d'une deuxième zone rectangulaire Zr2 qui s'étend entre la ligne de séparation 27 et le deuxième bord latéral 29 dudit échangeur de chaleur 10. La deuxième zone rectangulaire Zr2 est bordée par la deuxième boîte collectrice 24. La deuxième zone rectangulaire Zr2 est d'une longueur YR égale à 25% de la longueur L des tubes. Préférentiellement, le deuxième capteur de température 31 est placé à une distance Y3 de la deuxième boîte collectrice 24 qui équivaut à 12,5% de la longueur L des tubes. II résulte finalement de ces dispositions que le premier capteur de température 20 est disposé à l'intérieur de la première zone Z1, c'est-à-dire soit du premier quadrilatère Q1, soit du deuxième quadrilatère Q2. II apparaît que la première zone Z1 est aussi définissable par le fait qu'il s'agit de la zone de la surface externe 19 de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10 qui givre le plus tardivement. Quelque soit la position du premier capteur de température 20, le deuxième capteur de température 31 est disposé à l'intérieur de la deuxième zone Z2, c'est-à-dire soit due la première zone rectangulaire Zr1, soit de la deuxième zone rectangulaire Zr2. Il apparaît que la deuxième zone Z2 est aussi définissable par le fait qu'il s'agit de la zone de la surface externe 19 de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10 qui givre le plus précocement. Ces dispositions sont telles qu'une méthode pour la mise en oeuvre d'un tel système de climatisation 1 comporte une première étape consistant à mesurer une première température T1 du flux d'air ambiant 11 qui est prise en aval de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10 selon le sens d'écoulement 100 du flux d'air ambiant 11 à travers l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10. La méthode de la présente invention peut ensuite relever de deux variantes différentes, une première variante pouvant comporter quatre formes de réalisation distinctes. 10 Selon la première variante, la méthode comporte une deuxième étape consistant à déduire de ladite température T1 du flux d'air ambiant 11 une enthalpie E1 du flux d'air ambiant 11 en aval dudit échangeur de chaleur 10 selon le sens d'écoulement 100 du flux d'air ambiant 11 à travers ledit échangeur de chaleur 10. Puis la méthode propose de déterminer une puissance de chauffage Pch de la 15 boucle de climatisation 8 à partir de la relation [1] : Pch = Pcomp*Rcomp + Ro*S*V*(Eo - E1) [1] Dans laquelle : - Pcomp est une puissance électrique du compresseur 9. - Rcmp est un rendement du compresseur 9. Dans le cas où le 20 compresseur est de type mécanique, Rcomp vérifie la relation Rcomp = 1. - Ro est la densité de l'air. - S est une surface frontale dudit échangeur de chaleur 10 qui est traversée par le flux d'air ambiant 11. - V est une vitesse du flux d'air ambiant 11 s'écoulant à travers ledit 25 échangeur de chaleur 10. - Eo est une enthalpie du flux d'air ambiant 11 en amont dudit échangeur de chaleur 10 selon le sens d'écoulement du flux d'air ambiant 11 à travers ledit échangeur de chaleur 10. 30 Selon une première forme de réalisation, la méthode comporte ensuite une troisième étape consistant à : - comparer la puissance de chauffage Pch et une puissance de consigne Pcons, - en déduire que ladite surface externe 19 est givrée si la relation [2] est vérifiée pendant au moins une première durée seuil Dseuiil . Pch > Pcons+ Et [2] Dans laquelle : - st est une première tolérance. A titre d'exemple, la première durée seuil Dseuiil est de l'ordre de cinq minutes et la première tolérance &lest de l'ordre de 1 kW. Autrement dit, la première forme de réalisation s'appuie sur l'idée que lorsque la surface externe 19 givre, la valeur de la surface frontale S tend à diminuer, le givre formant obstacle au passage du flux d'air ambiant 11 au travers dudit échangeur de chaleur 10. Pour atteindre la puissance de consigne Pcons, la puissance électrique du compresseur Pcn,p augmente. Autrement dit, l'augmentation du premier terme de la relation [1] tend à compenser la diminution du deuxième terme de la relation [1]. Il en résulte que la puissance de chauffage Pch estimée (c'est-à-dire celle calculée à partir de la relation [1] en considérant la surface externe 19 comme non givrée) tend à être supérieure à la puissance de consigne Pcons. On en déduit alors que la surface externe 19 est givrée. Selon une deuxième forme de réalisation, la méthode comporte ensuite les étapes successives consistant à : - calculer une température de saturation Tsat du fluide réfrigérant FR qui correspond à la puissance de chauffage Pch à partir de la relation [3] Tsat = Tech + Pch * (1 +K*(2*Qair*Cpair)) / K [3] Dans laquelle : - Tech est une température du flux d'air ambiant 11 en amont dudit échangeur de chaleur 10 selon le sens d'écoulement 100 du flux d'air ambiant 11 à travers ledit échangeur de chaleur 10. Tech est par exemple mesurée par un thermomètre prévu pour connaître la température extérieur au véhicule. Tech est encore susceptible d'être estimée à partir d'autres données disponibles sur le véhicule. - K est une constante, - Qair est un débit du flux d'air ambiant 11 traversant ledit échangeur de chaleur 10, - Cpair est une chaleur massique de l'air à pression constante. - calculer une température de saturation Tsat_ch du fluide réfrigérant FR qui correspond à ladite puissance de consigne Pcons à partir de la relation [4] : Tsat-ch = Tech + Pcons * (1 +K*(2*Qair*CPair) K [4] - comparer Tsat et Tsat_ch, - en déduire que ladite surface externe 19 est givrée si la relation [5] est vérifiée pendant au moins une deuxième durée seuil Dseui,2. Tsat_th > Tsat_ch + E2 [5] Dans laquelle : - s2 est une deuxième tolérance. A titre d'exemple, la deuxième durée seuil Dseui,2 est de l'ordre de cinq minutes et la deuxième tolérance s2 est de l'ordre de 1 kW. De manière équivalente à cette forme de réalisation, on peut aussi calculer une valeur de pression de saturation Psat th du fluide réfrigérant FR équivalente à Tsat_th et une valeur de pression de saturation Psat_ch du fluide réfrigérant FR équivalente à Tsat_ch. Il convient ensuite de procéder à une comparaison équivalente à celle de la relation [5]. Selon une troisième forme de réalisation, la méthode comporte les étapes successives consistant à : - calculer une surface frontale estimée Sest dudit échangeur de chaleur 10 à partir de la relation [6] : Sest = (Pth ù Pcomp*Rcomp) ' (Ro*V*(Eo - El)) [6] - comparer la surface frontale estimée Sest à la surface frontale S dudit échangeur de chaleur (10), - déduire que ladite surface externe 19 est givrée si la surface frontale estimée Sest est inférieure à la surface frontale S pendant au moins une troisième durée seuil Dseu;,3. A titre d'exemple, la troisième durée seuil Dseuä3 est de l'ordre de cinq minutes. Selon une quatrième forme de réalisation, la méthode comporte les étapes successives consistant à : - calculer une puissance estimée du compresseur PcompEst à partir de la relation [6] : PcompEst = (Pcons ù S*Ro*V*(Eo - E1)) / Rcomp [6] - comparer la puissance estimée du compresseur PcompEst à une puissance réelle du compresseur PcompReel mesurée. - déduire que ladite surface externe 19 est givrée si PcompEst est supérieure à PcompReel pendant au moins une quatrième durée seuil Dseuä4 supérieure. A titre d'exemple, la quatrième durée seuil Dseu,,4 est de l'ordre de cinq minutes. Selon une deuxième variante de réalisation, la méthode comporte une deuxième étape consistant à mesurer une deuxième température T2 du flux d'air ambiant 11 qui est prise en aval de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10 selon le sens d'écoulement 100 du flux d'air ambiant 11 à travers l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10. La méthode comporte ensuite une troisième étape consistant à calculer une différence A entre la température T1 et la température T2, puis en déduire que la surface externe 19 de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant 10 est givrée si la différence A est supérieure à une valeur seuil Aseuä pendant au moins une cinquième durée seuil Dseu;,5. A titre d'exemple, la cinquième durée seuil Dseuä5 est de l'ordre de cinq minutes. Revendications. 1.- Système de climatisation (1) comprenant un dispositif de contrôle (18) du givrage d'un échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant (10) comportant deux passes P1,P2 qui est constitutif d'une boucle de climatisation (8), ledit échangeur de chaleur (10) comportant des tubes (22) d'une longueur L qui sont interposés entre une première boîte collectrice (23) et une deuxième boîte collectrice (24), les tubes (22) étant répartis en des tubes (22) d'une première passe P1 et des tubes (22) d'une deuxième passe P2 qui sont séparés les uns des autres par une ligne de séparation (27), ledit dispositif (18) comprenant un premier capteur de température (20) qui est disposé en une première zone Z1 située en vis-à-vis de l'une des passes P1,P2, le premier capteur de température (20) étant placé à une distance XI ,X2 de la ligne de séparation (27), caractérisé en ce que la distance XI,X2 est inférieure à 66% d'une largeur respective L1,L2 de la passe P1,P2, le premier capteur de température (20) étant disposé en aval de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant (10) selon un sens d'écoulement (100) d'un flux d'air ambiant (11) à travers l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant (10). 2.- Système de climatisation (1) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la distance XI,X2 est inférieure à 40% de la largeur L1,L2 de la passe Pl ,P2. 3.- Système de climatisation (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la distance XI,X2 est égale à 33% de la largeur L1 ,L2 de la passe P1,P2. 4.- Système de climatisation (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la distance X1,X2 est égale à 20% de la largeur L1,L2 de la passe P1,P2. 21 5.- Système de climatisation (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le premier capteur de température (20) est disposé en vis-à-vis de la deuxième passe P2. 6.- Système de climatisation (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le premier capteur de température (20) est disposé en vis-à-vis de la première passe P1. 7.- Système de climatisation (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 et selon la revendication 6, caractérisé en ce que le premier capteur de température (20) est disposé à une distance Y1 de la première boîte collectrice (23) qui est supérieure à 20% de la longueur L des tubes (22). 8.- Système de climatisation (1) selon la revendication 7, caractérisé en ce que 15 la distance Y1 est égale à 63% de la longueur L des tubes (22). 9.- Système de climatisation (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le premier capteur de température (20) est disposé à une distance Y2 de la deuxième boîte collectrice (24) qui est supérieure à 20 25% de la longueur L des tubes (22). 10.- Système de climatisation (1) selon la revendication 9, caractérisé en ce que la distance Y2 est égale à 63% de la longueur L des tubes (22). 25 11.- Système de climatisation (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit dispositif (18) comprend un deuxième capteur de température (31) disposé en une deuxième zone Z2 qui est située en aval de l'une des passes Pl ,P2 selon le sens d'écoulement (100) du flux d'air ambiant (11) à travers l'échangeur de chaleur fluide 30 réfrigérant / air ambiant (10). 12.- Système de climatisation (1) selon la revendication 11, caractérisé en ce que la deuxième zone Z2 s'étend depuis la première boîte collectrice (23) jusqu'à la deuxième boîte collectrice (24), la deuxième zone Z2 jouxtant un premier bord latéral (28) dudit échangeur de chaleur (10) et la deuxième zone Z2 étant d'une largeur XR égale à 60% de la largeur L1 de la première passe P1. 13.- Système de climatisation (1) selon la revendication 12, caractérisé en ce que le deuxième capteur de température (31) est placé à une distance X3 du premier bord latéral (28) qui équivaut à 30% de la largeur L1 de la première passe P1. 14.- Système de climatisation (1) selon la revendication 11, caractérisé en ce que la deuxième zone Z2 s'étend entre la ligne de séparation (27) et un deuxième bord latéral (29) dudit échangeur de chaleur (10), la deuxième zone Z2 jouxtant la deuxième boîte collectrice (23) et la deuxième zone Z2 étant d'une longueur YR égale à 25% de la longueur L des tubes (22). 15.- Système de climatisation (1) selon la revendication 14, caractérisé en ce que le deuxième capteur de température (31) est placé à une distance Y3 de la deuxième boîte collectrice (24) qui équivaut à 12,5% de la longueur L des tubes (22). 16.- Méthode pour déterminer un état de givrage d'une surface externe (19) de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant (10) constitutif du système de climatisation (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la méthode comporte une première étape consistant à mesurer une première température TI du flux d'air ambiant (11) prise en aval de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant (10) selon le sens d'écoulement (100) du flux d'air ambiant (11) à travers l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant (10). 24 17.- Méthode selon la revendication 16, caractérisée en ce que la méthode comporte une deuxième étape consistant à déduire de ladite température TI du flux d'air ambiant (11) une enthalpie El du flux d'air ambiant (11) en aval dudit échangeur de chaleur (10) selon le sens d'écoulement (100) du flux d'air ambiant (11) à travers ledit échangeur de chaleur (10), pour déterminer une puissance de chauffage Pch de la boucle de climatisation (8) à partir de la relation [1] : Pch = Pcomp*Rcomp + Ro*S*V*(Eo - E1) [1] Dans laquelle : - Pcomp est une puissance électrique du compresseur (9). - Rcomp est un rendement du compresseur (9). - Ro est la densité de l'air. - S est une surface frontale dudit échangeur de chaleur (10). - V est une vitesse du flux d'air ambiant (11) s'écoulant à travers ledit échangeur de chaleur (10). - Eo est une enthalpie du flux d'air ambiant (11) en amont dudit échangeur de chaleur (10) selon un sens d'écoulement du flux d'air ambiant (11) à travers ledit échangeur de chaleur (10). 18.- Méthode selon la revendication 17, caractérisée en ce que la méthode comporte une troisième étape consistant à : - comparer la puissance de chauffage Pch et une puissance de consigne Pcons, - en déduire que ladite surface externe (19) est givrée si la relation [2] est vérifiée pendant au moins une première durée seuil Dseuiil. Pch > Pcons+ El [2] Dans laquelle : - E1 est une première tolérance. 19.- Méthode selon la revendication 17, caractérisée en ce que la méthode comporte les étapes successives consistant à :- calculer une température de saturation Tsat du fluide réfrigérant FR qui correspond à la puissance de chauffage Pch à partir de la relation [3] Tsat = Tech + Pch * (1 +K*(2*Qair*Cpair)) / K [3] Dans laquelle : - Tech est une température du flux d'air ambiant (11) en amont dudit échangeur de chaleur (10) selon le sens d'écoulement (100) du flux d'air ambiant (11) à travers ledit échangeur de chaleur (10). - K est une constante, - Qair est un débit du flux d'air ambiant (11) traversant ledit échangeur de chaleur (10), - Cpa;r est une chaleur massique de l'air à pression constante. - calculer une température de saturation TsaLch du fluide réfrigérant FR qui correspond à ladite puissance de consigne Pcons à partir de la relation [4] : Tsat-ch = Tech + Pcons * (1 +K*(2*Qair*CPair) / K [4] - comparer Tsat et Tsat ch, - en déduire que ladite surface externe (19) est givrée si la relation [5] est vérifiée pendant au moins une deuxième durée seuil Dseui,2. Tsat_th > Tsat_ch + E2 [5] Dans laquelle : - 82 est une deuxième tolérance. 20.- Méthode selon la revendication 16, caractérisée en ce que la méthode comporte les étapes successives consistant à : - calculer une surface frontale estimée Sest dudit échangeur de chaleur (10) à partir de la relation [6] : Sest = (Pth û Pcomp*Rcomp) (Ro*V*(Eo - Et)) [6] - comparer la surface frontale estimée Sest à la surface frontale S dudit échangeur de chaleur (10), - déduire que ladite surface externe (19) est givrée si la surface frontale estimée Sest est inférieure à la surface frontale S pendant au moins une troisième durée seuil Dsuis. 21.- Méthode selon la revendication 16, caractérisée en ce que la méthode comporte les étapes successives consistant à : - calculer une puissance estimée du compresseur PcompEst à partir de la relation [6] : PcompEst = (Pcons ù S*Ro*V*(Eo - Et)) / Rcomp [6] - comparer la puissance estimée du compresseur PcompEst à une puissance réelle du compresseur PcompRee, mesurée. - déduire que ladite surface externe (19) est givrée si PcompEst est supérieure à PcompReel pendant au moins une quatrième durée seuil Dseu;,4 supérieure. 22.- Méthode selon la revendication 16 pour la mise en oeuvre d'un système de climatisation (1) selon l'une quelconque des revendications 11 à 15, caractérisée en ce que la méthode comporte une deuxième étape consistant à mesurer une deuxième température T2 du flux d'air ambiant (11) prise en aval de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant (10) selon le sens d'écoulement (100) du flux d'air ambiant (11) à travers l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant (10). 23.- Méthode selon la revendication 22, caractérisée en ce que la méthode comporte une troisième étape consistant à calculer une différence A entre la température Tt et la température T2, puis en déduire que la surface externe (19) de l'échangeur de chaleur fluide réfrigérant / air ambiant (10) est givrée si la différence A est supérieure à une valeur seuil Aseuä pendant au moins une cinquième durée seuil Dseu;,s.25