FR 2950684 A1 20110401 FR 0956758 A 20090929 Procédé de traitement d'un effluent gazeux par solidification partielle d'un fluide intermédiaire et installation de traitement associée. La présente invention concerne un procédé de traitement d'un effluent gazeux avantageusement issu d'une installation de liquéfaction de gaz. Ce procédé s'applique notamment aux effluents issus des ensembles de liquéfaction de gaz naturel situés à terre ou sur des installations flottantes de liquéfaction de type « FLNG ». Ces installations sont un type particulier d'installations flottantes de production, de stockage et de déchargement de gaz, désignées par l'acronyme anglais « FPSO » (« Floating Production Storage and Off-loading »). Le gaz naturel extrait du sol constitue une source importante de combustible pouvant être valorisé. Pour transporter le gaz naturel sous forme gazeuse depuis son lieu de production vers son lieu d'exploitation, il est connu d'utiliser des pipelines. Toutefois, dans de nombreux cas, notamment lorsque le lieu de production est situé dans une étendue d'eau, il est plus simple et plus économique de transporter le gaz naturel sous forme liquéfiée afin de diminuer son volume pendant le transport et de faciliter son stockage et sa manipulation. Pour procéder à la liquéfaction, le gaz naturel brut issu du gisement est généralement purifié pour extraire le dioxyde de carbone, les composés soufrés et l'eau pouvant s'y trouver. Des étapes de séparation sont ensuite mises en oeuvre pour former un courant gazeux riche en méthane et extraire l'éthane, et les hydrocarbures en C3 , pour les valoriser séparément. Le courant gazeux riche en méthane est alors envoyé vers un train de liquéfaction, pour y être totalement liquéfié. Le courant de GNL formé est ensuite détendu jusqu'à la pression atmosphérique avant d'être transporté jusqu'au lieu d'utilisation par exemple par un navire méthanier. D'une manière connue, les étapes successives de purification du gaz naturel, de formation du courant gazeux riche en méthane, de liquéfaction et de détente engendrent des effluents gazeux qui, selon les sources sont riches en azote, tout en comportant une faible fraction d'hydrocarbures, ou riches en hydrocarbures tout en comportant une faible fraction d'azote pendant les phases de démarrage de l'installation, d'ajustement et de contrôle de la pression opératoire par exemple. Autant que possible, ce type d'effluent est utilisé comme combustible dans l'installation. Toutefois, dans certains cas, l'effluent doit finalement être rejeté à l'atmosphère. Avant d'être rejeté, une torche chaude ou froide est utilisée pour brûler les résidus d'hydrocarbures. La mise à la torche d'un effluent contenant des hydrocarbures conduit à la production de gaz à effet de serre, notamment lors des phases de démarrage de l'installation de liquéfaction. En outre, les résidus d'hydrocarbures ainsi brûlés ne peuvent pas être valorisés dans l'installation, ce qui diminue l'efficacité économique globale du procédé. WO 96/21121 décrit un procédé de traitement d'un effluent issu d'un réservoir de gaz dans lequel le réservoir est rincé à l'aide d'azote. L'effluent obtenu est soumis à un échange thermique avec de l'azote liquide statique contenu dans un réservoir d'azote liquide. Un tel procédé ne permet cependant pas de traiter efficacement une grande quantité d'effluent gazeux issu d'une installation de liquéfaction de gaz. Un but de l'invention est donc d'obtenir un procédé de traitement d'un effluent gazeux issu d'une installation de liquéfaction de gaz qui est efficace et économique et qui minimise les rejets nuisibles pour l'environnement. A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de traitement du type comprenant les étapes suivantes : - solidification partielle d'un fluide intermédiaire par échange thermique avec de l'azote liquide pour former un fluide intermédiaire partiellement solidifié ; - échange thermique entre l'effluent gazeux et le fluide intermédiaire partiellement solidifié pour obtenir un effluent gazeux partiellement condensé comprenant une phase gazeuse et un condensat ; - séparation de la phase gazeuse et du condensat dans au moins une cuve de séparation ; - évacuation de la phase gazeuse hors de la cuve de séparation pour former un effluent gazeux traité destiné à être convoyé vers l'atmosphère. Le procédé selon l'invention peut comprendre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou suivant toute(s) combinaison(s) techniquement possible(s) : - le fluide intermédiaire partiellement solidifié est formé au moins en partie par condensation et solidification partielle de l'effluent gazeux à traiter ; - la solidification partielle du fluide intermédiaire est effectuée par échange thermique sans contact entre le fluide intermédiaire et l'azote liquide ; - la solidification partielle est effectuée par contact direct entre le fluide intermédiaire et l'azote liquide ; -il comprend les étapes suivantes : - collecte du fluide intermédiaire partiellement solidifié dans une première cuve de séparation, l'étape d'évacuation de la phase gazeuse étant réalisée à partir de la première cuve de séparation lors de la collecte du fluide intermédiaire partiellement solidifié, puis, - fusion du solide présent dans le fluide intermédiaire partiellement solidifié dans la première cuve de séparation ; et - évacuation du liquide obtenu après fusion du fluide intermédiaire partiellement solidifié, hors de la première cuve de séparation ; - il comprend les étapes suivantes : - lors de la fusion du solide présent dans le fluide intermédiaire partiellement solidifié dans la première cuve de séparation, collecte du fluide intermédiaire partiellement solidifié dans une deuxième cuve de séparation, l'étape d'évacuation de la phase gazeuse étant réalisée à partir de la deuxième cuve de séparation lors de la collecte du fluide intermédiaire partiellement solidifié dans la deuxième cuve de séparation ; - lors de la collecte du fluide intermédiaire partiellement solidifié dans la première cuve de séparation, fusion du solide présent dans le fluide intermédiaire partiellement solidifié contenu dans la deuxième cuve de séparation et évacuation hors de la deuxième cuve de séparation du liquide obtenu après fusion du fluide intermédiaire partiellement solidifié dans la deuxième cuve de séparation ; - l'effluent gazeux entre en relation d'échange thermique avec le fluide intermédiaire partiellement solidifié, sans contact avec le fluide intermédiaire partiellement solidifié ; - il comprend les étapes suivantes : - solidification partielle d'un fluide intermédiaire auxiliaire, distinct du fluide intermédiaire, - mise en relation d'échange thermique entre la phase gazeuse issue de la cuve de séparation avec le fluide intermédiaire auxiliaire, en aval de la cuve de séparation pour condenser partiellement la phase gazeuse, - convoyage de la phase gazeuse partiellement condensée vers une cuve de séparation auxiliaire, - récupération de l'effluent gazeux traité à partir de la cuve de séparation auxiliaire ; - l'étape d'évacuation comprend le convoyage de l'effluent gazeux traité vers une torche pour le soumettre à une combustion. L'invention a également pour objet une installation de traitement d'un effluent gazeux de traitement d'un effluent gazeux, provenant avantageusement d'une installation de liquéfaction de gaz, caractérisée en ce qu'elle comprend : - des moyens de solidification partielle d'un fluide intermédiaire par échange thermique avec de l'azote liquide pour former un fluide intermédiaire partiellement solidifié ; - des moyens d'échange thermique entre l'effluent gazeux et le fluide intermédiaire partiellement solidifié pour obtenir un effluent gazeux partiellement condensé comprenant une phase gazeuse et un condensat ; - au moins une cuve de séparation de la phase gazeuse et du condensat ; - des moyens d'évacuation de la phase gazeuse hors de la cuve de séparation pour former un effluent gazeux traité destiné à être convoyé vers l'atmosphère. L'installation selon l'invention peut comprendre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou suivant toute(s) combinaison(s) techniquement possible(s) : - les moyens de solidification partielle du fluide intermédiaire comprennent des moyens d'échange thermique sans contact entre le fluide intermédiaire et l'azote liquide ; - les moyens de solidification partielle du fluide intermédiaire comprennent des moyens de mise en contact direct du fluide intermédiaire avec de l'azote liquide. - elle comprend : - une première cuve de séparation pour collecter le fluide intermédiaire partiellement solidifié, la première cuve de séparation étant munie de moyens d'évacuation de la phase gazeuse lors de la collecte du fluide intermédiaire partiellement solidifié, - des moyens de fusion du solide présent dans le fluide intermédiaire partiellement solidifié contenu dans la première cuve de séparation ; et - des moyens d'évacuation du liquide obtenu après fusion du fluide intermédiaire partiellement solidifié hors de la première cuve de séparation; - elle comprend : - une deuxième cuve de séparation distincte de la première cuve de séparation, la deuxième cuve de séparation étant propre à collecter le fluide intermédiaire partiellement solidifié lors de la fusion du solide présent dans le fluide intermédiaire partiellement solidifié contenu dans la première cuve de séparation, - des moyens d'évacuation de la phase gazeuse à partir de la deuxième cuve de séparation propres à évacuer la phase gazeuse lors de la collecte du fluide intermédiaire partiellement solidifié dans la deuxième cuve de séparation; - des moyens de fusion du solide présent dans le fluide intermédiaire partiellement solidifié contenu dans la deuxième cuve de séparation, lesdits moyens de fusion étant propres à être activés lors de la collecte du fluide intermédiaire partiellement solidifié dans la première cuve de séparation, et - des moyens d'évacuation hors de la deuxième cuve de séparation du liquide obtenu après fusion du fluide intermédiaire partiellement solidifié ; - elle comprend des moyens de mise en relation d'échange thermique de l'effluent gazeux avec le fluide intermédiaire partiellement solidifié, sans contact avec le fluide intermédiaire partiellement solidifié. - elle comprend : - des moyens de solidification partielle d'un fluide d'intermédiaire auxiliaire, distinct du fluide intermédiaire, - des moyens de mise en relation d'échange thermique de la phase gazeuse issue de la cuve de séparation avec le fluide intermédiaire auxiliaire, disposés en aval de la cuve de séparation pour condenser partiellement la phase gazeuse issue de la cuve de séparation, - une cuve de séparation auxiliaire, - des moyens de convoyage de la phase gazeuse partiellement condensée vers la cuve de séparation auxiliaire, - des moyens de récupération de l'effluent gazeux traité à partir de la cuve de séparation auxiliaire. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple, et faite en se référant aux dessins annexés, sur lesquels : - la Figure 1 est un schéma synoptique d'un ensemble de production de gaz naturel liquéfié comprenant une installation de traitement selon l'invention ; - la Figure 2 est un schéma synoptique représentant une première installation de traitement pour la mise en oeuvre d'un premier procédé de traitement selon l'invention ; - la Figure 3 est une vue analogue à la Figure 2 d'une deuxième installation de traitement pour la mise en oeuvre d'un deuxième procédé de traitement selon l'invention ; et - la Figure 4 est une vue analogue à la Figure 2 d'une troisième installation de traitement pour la mise en oeuvre d'un troisième procédé de traitement selon l'invention. Dans tout ce qui suit, sauf si le contraire est indiqué, les pourcentages sont des pourcentages molaires et les pressions s'entendent en bars absolus. En outre, un même numéro de référence désigne généralement une conduite convoyant un fluide et le fluide circulant dans cette conduite. Un premier ensemble 10 de production de gaz liquéfié 12 selon l'invention à partir d'un gaz de charge 14 est représenté sur la Figure 1. Le gaz de charge 14 est avantageusement du gaz naturel extrait du sol à une pression supérieure à la pression atmosphérique et le gaz liquéfié est avantageusement du gaz naturel liquéfié obtenu à une température inférieure à - 160 °C et à pression atmosphérique. Le gaz naturel contient de l'azote et des hydrocarbures. Le gaz naturel liquéfié contient plus de 50% en moles de méthane. L'ensemble de production 10 est par exemple un ensemble flottant sur une étendue d'eau, telle qu'une mer, un océan, ou un lac. Il est porté par un navire 16 pour constituer une installation de type « FLNG ». Comme illustré par la Figure 1, l'ensemble de production 10 comprend une installation de liquéfaction 18 produisant, à partir du gaz de charge 14, un courant de gaz liquéfié 12, et au moins un effluent gazeux 20. L'ensemble de production 10 comprend en outre une première installation de traitement 22 de l'effluent gazeux 20. Comme illustré de manière schématique sur la Figure 1, l'installation de liquéfaction 18 comprend, d'amont en aval, une unité 24 de traitement du courant de gaz naturel 14, une unité 26 de séparation du courant de gaz naturel traité pour former un courant gazeux riche en méthane et pauvre en hydrocarbures en C3+ une unité 28 de liquéfaction du courant riche en méthane et une unité 27 de fractionnement des hydrocarbures en C2+. L'installation peut comprendre également une unité 29 d'élimination d'azote. L'unité de traitement 24 est apte à traiter le courant de gaz naturel 14 pour diminuer sa teneur en dioxyde de carbone, en composés soufrés et en eau, afin d'empêcher que ces composés ne perturbent la liquéfaction dans l'unité de liquéfaction 28. L'unité de séparation 26 est propre à produire, à partir du courant de gaz naturel purifié obtenu à la sortie de l'unité 24, un courant gazeux riche en méthane, et à récupérer les composés en C3+ issus de la séparation pour les valoriser. L'unité de liquéfaction 28 est propre à liquéfier le courant riche en méthane pour produire, après détente à la pression atmosphérique, le courant de gaz naturel liquéfié 12. Elle comprend un train de liquéfaction. Le courant 12 est destiné à être déchargé sur des navires de transport pour être transporté jusqu'au lieu d'utilisation. L'installation de liquéfaction 18 produit au moins un effluent gazeux dont la composition varie sensiblement selon sa provenance. En particulier, pendant le démarrage, le gaz déchargé formant l'effluent provient soit de l'unité de traitement 24, soit de l'unité de séparation 26 et sa composition sera un gaz traité riche en C, et C2. Dans les deux cas, la teneur en azote de l'effluent dépend du gaz de charge, par exemple une teneur molaire en azote entre 1% et 10%, avantageusement inférieure à 5%, et une teneur molaire en hydrocarbures avantageusement supérieure à 95%. Suite à une défaillance d'un équipement ou d'une boucle de contrôle, l'effluent peut provenir, selon la localisation de la défaillance : - de l'unité 24 de traitement, dans ce cas l'effluent aura une composition sensiblement proche au gaz de charge, - de l'unité 26 de séparation, dans ce cas l'effluent aura une composition d'un gaz traité riche en Cl et C2 ; la teneur en azote de l'effluent gazeux dépend du gaz de charge, par exemple une teneur molaire en azote entre 1% et 10%, avantageusement inférieure à 5%, et une teneur molaire en hydrocarbures avantageusement supérieure à 95%, - de l'unité 28 de liquéfaction, dans ce cas l'effluent aura soit une composition d'un gaz traité riche en Cl et C2 - la teneur en azote de l'effluent gazeux dépend du gaz de charge, par exemple une teneur molaire en azote entre 1% et 10%, avantageusement inférieure à 5%, et une teneur molaire en hydrocarbures avantageusement supérieure à 95% - soit une composition d'un réfrigérant, qui peut être composé par exemple û selon le procédé de liquéfaction utilisé - par au moins 99% propane ou par un mélange Cl, C2 , C3 , C4 et azote constituant le « mixed réfrigérant » - contenant typiquement 2 à 15% d'azote et 85% à 98% d'hydrocarbures - , ou encore par au moins 95% de méthane, ou encore par au moins 99% d'éthylène, ou par un réfrigérant avec au moins 80% d'azote. - de l'unité 26 de fractionnement, dans ce cas l'effluent gazeux aura une composition d'un gaz traité riche en C2+ ; la teneur en azote de l'effluent gazeux sera quasiment nulle, avantageusement inférieure à 0,1%, et une teneur molaire en hydrocarbures avantageusement supérieure à 99,9%, - éventuellement de l'unité 29 d'élimination d'azote (détente finale du GNL avant stockage) si présente, dans ce cas l'effluent gazeux aura une composition riche en azote, entre 20% et 90%, avantageusement supérieure à 40%. - du navire ou d'une unité de stockage intermédiaire pendant le chargement du GNL (fluide 12), dans ce cas l'effluent gazeux aura une composition similaire à celle du GNL, mais plus riche en azote, entre 1% et 50%, avantageusement inférieure à 30%. En référence à la figure 2, le dispositif de condensation 30 comporte une cuve 34 de formation d'un fluide intermédiaire partiellement solidifié, un premier ensemble 36 de mise en relation d'échange thermique du fluide intermédiaire avec de l'azote liquide, et un deuxième ensemble 38 de mise en relation d'échange thermique du fluide intermédiaire partiellement solidifié avec l'effluent à traiter. Le dispositif de condensation 30 comprend en outre un ensemble 40 de réchauffage du fluide intermédiaire partiellement solidifié. Dans cet exemple, la cuve 34 constitue également une cuve de séparation de l'effluent partiellement condensé par le fluide intermédiaire, pour obtenir un condensat liquide et une phase gazeuse qui sera principalement des gaz incondensables tel que de l'azote par exemple. Le dispositif de condensation 30 comporte en outre un ensemble 40 d'évacuation de la phase gazeuse hors de la cuve 34 et un ensemble 42 d'évacuation de liquide hors de la cuve 34. Dans cet exemple, et comme on le verra plus bas, le fluide intermédiaire est formé au moins en partie par des condensats résultant de l'effluent gazeux 20 issus de l'installation de liquéfaction 18, et par des morceaux de solide résultant de la solidification partielle de ces condensats par contact thermique avec de l'azote liquide. La cuve 34 est formée par une colonne 44 munie de plateaux internes 45 de guidage pour augmenter le temps de séjour. La hauteur de la colonne 44 est par exemple supérieure à 8 mètres. La colonne 44 est munie d'un capteur 46 de pression interne et d'un capteur 48 de niveau de liquide. Le deuxième ensemble 38 de mise en relation d'échange thermique est disposé dans la cuve 34. Il comprend un diffuseur à buses 50 placé au voisinage du fond de la cuve 34 dans le volume intérieur défini par la cuve 34. Le diffuseur à buses 50 est raccordé à l'installation de liquéfaction 18 par une conduite 52 d'amenée d'effluent gazeux brut dans la cuve 34. Le premier ensemble 36 de mise en relation d'échange thermique comprend une conduite 54 de circulation d'azote raccordée en amont et en aval à un réservoir d'azote liquide 56 présent dans l'installation de liquéfaction 18. La conduite de circulation 54 comporte une partie amont 58 d'amenée d'azote liquide, une partie intermédiaire d'échange thermique 60 disposée en saillie dans la cuve 34 pour mettre en relation l'échange thermique direct et sans contact, l'azote liquide provenant de la partie amont 58 avec le fluide intermédiaire et une partie aval 62 d'évacuation d'azote gazeux vers le réservoir 56, le réservoir 56 étant par exemple intégré dans un cycle de réfrigération. Par « échange thermique direct », on entend que les fluides qui échangent thermiquement sont situés de part et d'autre d'une paroi conduisant la chaleur, sans interposition d'un fluide intermédiaire. Le réservoir 56 est raccordé à un réseau 64 de distribution ou de stockage d'appoint d'azote gazeux ou à un évent. L'ensemble 40 de réchauffage comprend une conduite 66 d'amenée d'un gaz traité issu de l'installation de liquéfaction 18. Alternativement, il pourrait être envisagé d'utiliser une résistance électrique comme moyen de chauffage. La conduite d'amenée 66 comprend une partie intermédiaire 68 faisant saillie dans la cuve 34 pour mettre en relation l'échange thermique sans contact du gaz traité issu de l'installation de liquéfaction 18 avec le fluide intermédiaire partiellement solidifié contenu dans la cuve 34. La conduite d'amenée 66 comporte une partie aval 70 raccordée à un réservoir 72 de gaz naturel liquéfié. L'ensemble 40 d'évacuation de phase gazeuse comprend une conduite de tête 74 raccordée sur la tête de la cuve 34, et, en aval de la conduite de tête 74, une conduite 76 d'évacuation de phase gazeuse vers la torche 32, une conduite 78 d'évacuation de phase gazeuse vers une décharge à dioxyde de carbone 80, et une conduite 82 d'évacuation de phase gazeuse vers une unité de retraitement 84. L'ensemble 40 comprend en outre un premier distributeur 85 à vannes propre à diriger la phase gazeuse évacuée à travers la conduite de tête 74 sélectivement vers l'une des conduites 76, 78 ou 82. L'ensemble 42 d'évacuation de liquide comporte une conduite de pied 86, et en aval de la conduite de pied 86, une conduite 88 d'évacuation vers le stockage de GIRL 72, une conduite 90 d'évacuation de phase liquide vers un système de réfrigération 92, et une conduite 91 d'évacuation de phase liquide vers l'unité de traitement 84. L'ensemble d'évacuation 42 comporte en outre un deuxième distributeur à vannes 94, propre à envoyer sélectivement le liquide contenu dans la conduite de pied 86 vers l'une des conduites 88, 90 ou 91. Un premier procédé de fonctionnement de l'ensemble de production 10 selon l'invention va maintenant être décrit. Ce procédé comprend une phase de liquéfaction du courant de gaz naturel 14 pour former un courant de gaz naturel liquéfié 12 et un effluent gazeux brut 20, et une phase de traitement de l'effluent gazeux 20 dans l'installation 22. Dans la phase de liquéfaction, le courant de gaz naturel 14 issu du gisement est tout d'abord introduit dans l'unité de traitement 24 pour abaisser sa teneur en eau, en composés soufrés, et en dioxyde de carbone. Le courant de gaz naturel traité est ensuite introduit dans l'unité de séparation 26 pour former un courant gazeux riche en méthane et au moins un courant riche en hydrocarbures en C2+. Le courant gazeux riche en méthane est alors introduit dans l'unité de liquéfaction 28 pour produire le courant de GNL 12 après passage dans le train de liquéfaction. L'effluent gazeux 20 brut extrait de l'installation de liquéfaction 18 est alors convoyé jusqu'à l'installation de traitement 22 à travers la conduite d'amenée 52. Initialement, la cuve 34 est remplie à l'aide d'un fluide réfrigérant liquide formé par un hydrocarbure liquide présent dans l'effluent brut, tel que du méthane liquide. Le liquide présent dans la cuve 34 s'étend au-dessus du diffuseur à buses 50. De l'azote liquide issu du réservoir 56 est alors mis en circulation dans la conduite de circulation 54 et s'écoule à travers la partie amont 58 jusqu'à la partie intermédiaire 60 située dans la cuve 34. L'azote liquide en circulation est placé en relation d'échange thermique avec le fluide réfrigérant liquide présent dans la cuve 34, sans contact avec celui- ci. L'azote liquide s'évapore et fournit une puissance thermique de refroidissement au fluide réfrigérant liquide présent dans la cuve 34. Ceci provoque la solidification partielle du fluide réfrigérant liquide pour former le fluide réfrigérant partiellement solidifié, qui compte une suspension de morceaux de solide dans un liquide. Pour éviter la solidification du fluide réfrigérant liquide en un bloc volumineux autour de la partie intermédiaire 60, il peut être avantageux de prévoir une inversion du sens de circulation dans la partie intermédiaire 60 afin de permettre de détacher les morceaux de solides éventuellement formés autour de la conduite L'effluent brut gazeux provenant de la conduite d'amenée 52 est alors introduit dans le diffuseur à buses 50 et forme des bulles qui remontent dans le fluide réfrigérant partiellement solidifié présent dans la cuve 34. L'effluent gazeux est placé en relation d'échange thermique au contact du fluide réfrigérant partiellement solidifié présent dans la cuve 34, ce qui provoque la condensation partielle de cet effluent pour former une phase gazeuse et au moins un condensat liquide. La phase gazeuse est collectée à la tête de la cuve 34 et le condensat liquide se mélange avec le fluide réfrigérant pour former une partie de ce fluide. La phase gazeuse est ensuite évacuée progressivement hors de la cuve 34 par l'intermédiaire de la conduite de tête 74 et du distributeur à vannes 86. Cette phase gazeuse forme alors un effluent gazeux traité qui est envoyé sélectivement par le distributeur à vannes 85 vers la torche 32 à travers la conduite d'évacuation 76, vers la décharge à dioxyde de carbone 80 à travers la conduite d'évacuation 78 ou vers une unité de retraitement 84 à travers la conduite d'évacuation 82. Au moins 60% molaire de l'effluent gazeux brut est condensé dans la cuve 34 pour former le fluide réfrigérant. La teneur en hydrocarbures présente dans l'effluent gazeux traité est inférieure à 5% molaire. L'effluent gazeux traité issu de la cuve 34 contient principalement de l'azote, par exemple une quantité molaire supérieure à 90 % molaire d'azote. Par ailleurs, lorsque le niveau de liquide, tel que mesuré par le capteur de niveau 48, augmente au-delà d'une valeur donnée, le distributeur à vannes 94 ouvre la conduite de pied 86 et évacue une partie du liquide contenu dans la cuve 34 sélectivement vers le système de réfrigération 92 à travers la conduite 90, vers un stockage de GNL 72 à travers la conduite 88, ou vers une unité de retraitement à travers la conduite 91. Pour contrôler la quantité de solide présent dans la cuve 34, du gaz traité peut être injecté à travers la conduite d'amenée 66 pour passer dans le tronçon intermédiaire 68 et réchauffer par échange thermique sans contact, le fluide réfrigérant partiellement solidifié présent dans la cuve 34. Ceci provoque la liquéfaction partielle du gaz traité et son envoi sélectivement vers le système de réfrigération 92 ou vers le stockage de GNL 72 ou vers une unité de retraitement à travers la conduite 91. Avant le contact avec l'effluent gazeux brut, la quantité de solide présent dans le fluide intermédiaire partiellement solidifié est par exemple supérieure à 40% en moles et avantageusement supérieure à 80% en moles. Plusieurs alternatives de réalisation pourraient être envisagées sans sortir du cadre de l'invention. Par exemple, la nature du fluide réfrigérant contenu dans la cuve 34 peut être différente du méthane. La nature du fluide réfrigérant contenu dans la cuve 34 est choisie en fonction de la composition de l'effluent à condenser. Par exemple, il pourrait s'agir d'isobutane si l'effluent à condenser est riche en méthane. Selon encore une variante de réalisation, plusieurs dispositifs de condensation 34 peuvent être disposés en série avec des fluides réfrigérant de natures différentes dans chacune des cuves 34 disposées en série. Une deuxième installation 100 de traitement d'effluent gazeux est représentée sur la figure 3. A la différence de la première installation 22, la cuve 34 contient un fluide intermédiaire 35 qui n'est pas formé à base de l'effluent gazeux brut 20 issu de l'installation 18. Ce fluide intermédiaire n'entre pas en contact avec l'effluent gazeux à traiter. A cet effet, l'ensemble 38 de mise en relation de l'échange thermique de l'effluent gazeux avec le fluide intermédiaire 35 est formé par un échangeur thermique 102 disposé en saillie dans la cuve 34. L'échangeur 102 est propre à placer en relation d'échange thermique direct l'effluent circulant dans l'échangeur 102 avec le fluide intermédiaire 35, sans contact entre ces fluides. De même, la deuxième installation 100 comprend, en aval de la cuve 34, un séparateur 104 distinct de la cuve 34, propre à recueillir l'effluent partiellement condensé issu de l'échangeur thermique 102. Le séparateur 104 est raccordé à l'échangeur thermique 102 par une conduite 106 de décharge d'effluent partiellement condensé. Le séparateur 104 est en outre raccordé au système de réfrigération 92 et à l'unité de retraitement 84 par l'intermédiaire d'une conduite de décharge de liquide 108 La conduite de décharge 108 peut être munie à son extrémité amont d'une pompe 110 placée dans le séparateur 104. La conduite 108 se sépare en deux branches 112A, 112B raccordées respectivement au système de réfrigération 92 et à l'unité de retraitement 84. Dans cet exemple, l'installation 100 comporte en outre, en aval du séparateur 104, une cuve auxiliaire 116 contenant un fluide réfrigérant auxiliaire partiellement solidifié 117 et un séparateur auxiliaire 118 disposé en aval de la cuve auxiliaire 116. Une conduite 120 d'évacuation de phase gazeuse est piquée sur le séparateur 104 pour recueillir la phase gazeuse issue de l'effluent partiellement condensé. La cuve auxiliaire 116 comporte un échangeur thermique auxiliaire 122 pour permettre la mise en relation d'échange thermique sans contact entre la phase gazeuse issue de la conduite d'évacuation 120 et le fluide réfrigérant auxiliaire. L'installation 100 comprend en outre une conduite de décharge 124 de la phase gazeuse partiellement condensée dans l'échangeur thermique auxiliaire 122 vers le séparateur auxiliaire 118. La conduite de tête 74 est piquée sur le séparateur auxiliaire 118 et est raccordée à la conduite d'évacuation 76 vers la torche 32 via le premier distributeur à vannes 85. La conduite de pied 86 est piquée dans le séparateur auxiliaire 118 pour recueillir la phase liquide collectée dans ce séparateur auxiliaire. Comme dans la première installation 22, la conduite de pied 86 est raccordée sélectivement à l'unité de retraitement 84, au système de réfrigération 92 ou au stockage de gaz naturel liquéfié 72 par l'intermédiaire du deuxième distributeur à vannes 94. En outre, la conduite de circulation d'azote 54 d'azote liquide comprend un tronçon auxiliaire 60 disposé en saillie dans la cuve auxiliaire 34. Ce tronçon auxiliaire 60 permet de placer en relation d'échange thermique le fluide réfrigérant 55 provenant du cycle de réfrigération 56 avec le fluide réfrigérant auxiliaire 35 pour le solidifier partiellement. En outre, l'installation comprend une conduite auxiliaire 127 de circulation d'azote liquide 128 qui comporte un tronçon auxiliaire 130 disposé en saillie dans la cuve auxiliaire 116, en amont du tronçon intermédiaire 60. Ce tronçon auxiliaire 130 permet de placer en relation d'échange thermique de l'azote liquide provenant d'un réservoir auxiliaire 126 d'azote liquide avec le fluide réfrigérant auxiliaire pour le solidifier partiellement. Le fluide intermédiaire est formé par un liquide partiellement solidifié, propre à condenser les hydrocarbures en C4+. Ce fluide est par exemple un hydrocarbure tel que le n-butane. Le fluide réfrigérant auxiliaire 117 est formé par un liquide partiellement solidifié propre à condenser au moins partiellement les hydrocarbures en C, à C3. Ce fluide réfrigérant auxiliaire est avantageusement de l'éthylène ou de l'isobutane. La mise en oeuvre du deuxième procédé de traitement selon l'invention, à l'aide de la deuxième installation 100 va maintenant être décrite. Initialement, de l'azote liquide est mis en circulation à partir du réservoir 56 à travers la conduite de circulation 54. L'azote liquide provenant du tronçon amont 58 passe dans la partie intermédiaire 60 pour refroidir le fluide intermédiaire 35 et le solidifier partiellement. De façon analogue, l'azote liquide est mis en circulation à partir du réservoir 126 pour refroidir le fluide auxiliaire 117 et le solidifier partiellement. Ainsi, les cuves 34, 116 contiennent respectivement du fluide intermédiaire 35 et du fluide réfrigérant auxiliaire 117 présents sous forme d'un équilibre liquide-solide chacun à une température donnée. La différence de température entre les fluides 35, 117 présents dans les cuves 34, 116 est par exemple supérieure à 20°C. L'effluent gazeux brut issu de l'installation de liquéfaction 18 est alors convoyé à travers la conduite d'amenée 52 jusqu'à l'échangeur thermique 102. Cet effluent gazeux entre alors en relation d'échange thermique avec le fluide intermédiaire présent dans la cuve 34 pour se condenser partiellement. Il forme alors une phase gazeuse et une phase liquide qui se déversent dans le séparateur 104 à travers la conduite de décharge 106. La phase liquide contient avantageusement plus de 50% en moles des hydrocarbures en C4+ présents dans l'effluent gazeux brut, alors que la phase gazeuse contient plus de 50% en moles des hydrocarbures en C, à C3 présents dans l'effluent gazeux brut. La pompe 110 est alors activée pour évacuer la phase liquide présente dans le séparateur 104, riche en hydrocarbures en C4+ sélectivement vers le système de réfrigération 92 ou vers l'unité de retraitement 84 à travers la conduite 108 et les branches 112A, 112B. La phase gazeuse séparée dans le séparateur 104 est prélevée par la conduite d'évacuation 120 pour être amenée jusqu'à l'échangeur thermique auxiliaire 122 présent dans la cuve auxiliaire 116. La phase gazeuse entre alors en relation d'échange thermique sans contact avec le fluide réfrigérant auxiliaire 117 présent dans la cuve 116 et se condense partiellement. La phase gazeuse partiellement condensée est ensuite évacuée à travers la conduite de décharge auxiliaire 124 jusqu'au séparateur auxiliaire 118. La phase gazeuse partiellement condensée recueillie dans le séparateur auxiliaire 118 se sépare en un effluent gazeux traité et en un condensat liquide. L'effluent gazeux traité est évacué à travers la conduite de tête 74 et le distributeur 86 jusqu'à la conduite d'évacuation 76 vers la torche 32. Cet effluent présente une teneur en hydrocarbures inférieure à 10 % molaire. Il subit alors une combustion dans la torche 32. Le condensat liquide est déchargé à travers la conduite de décharge 86 et le distributeur 94 pour être envoyé sélectivement vers le stockage de GNL 72, vers le système de réfrigération 92 ou vers l'unité de retraitement 84. Une troisième installation 220 de traitement d'un effluent gazeux issu d'une installation 18 de liquéfaction de gaz est illustrée par la Figure 4. Comme illustré par cette figure, l'installation 220 comprend une première cuve 222A et une deuxième cuve 222B de mise en contact de l'effluent brut avec un fluide intermédiaire partiellement solidifié, un ensemble 224 d'alimentation sélective de la première cuve 222A et de la deuxième cuve 222B respectivement en effluent brut et en azote liquide pour former le fluide réfrigérant partiellement solidifié, un ensemble 226 de réchauffage sélectif des cuves 222A, 222B, et un ensemble 228 de décharge des fluides issus des cuves 222A, 222B. La troisième installation comprend en outre une unité 230 de commande des vannes des ensembles 224, 226, 228. Chaque cuve 222A, 222B est formée par un récipient fermé délimitant un volume intérieur 232A, 232B. Le volume intérieur 232A, 232B est muni de moyens de mélange statique ou dynamique. Ces moyens de mélange sont formés par exemple par des plaques 234 ou des chicanes pour favoriser le transfert de masse entre les différents fluides introduits dans le volume intérieur 232A, 232B. L'ensemble d'alimentation 224 comprend une conduite 52 d'amenée d'effluent brut qui se sépare en une première conduite 236A d'alimentation en effluent brut de la première cuve 222A et en une deuxième conduite 236B d'alimentation en effluent brut de la deuxième cuve 222B. Chacune des conduites 236A, 236B est munie d'une vanne de commande respective 238A, 238B raccordée à l'unité de commande 230. L'ensemble d'alimentation 224 comprend en outre une conduite 240 d'alimentation en azote liquide provenant de la source 50 d'azote liquide de l'installation 18. Cette conduite 240 se sépare en une conduite 242A d'alimentation en azote liquide de la première cuve 222A et en une conduite 242B d'alimentation en azote liquide de la deuxième cuve 222B. Les conduites 242A, 242B et 236A, 236B se rejoignent respectivement avant leur introduction dans la cuve 222A, 222B, puis se séparent à nouveau avant de déboucher dans la cuve. La convergence entre les conduites 242A, et 236A d'une part et 242B, 236B d'autre part, constitue des moyens de formation d'un fluide intermédiaire partiellement solidifié. Chacune des conduites 242A, 242B est munie d'une vanne de contrôle 244A, 244B pilotée par l'unité 230. L'ensemble de réchauffage 226 comprend une conduite d'amenée 246 d'un gaz de réchauffage qui se sépare en un premier tronçon d'alimentation 248A de la première cuve 222A et en un deuxième tronçon d'alimentation 248B de la deuxième cuve 222B. Les tronçons d'alimentation 248A, 248B présentent une partie respective 250A, 250B disposée dans le volume intérieur 232A, 232B de chaque cuve 222A, 222B pour permettre un échange thermique direct entre le contenu du volume 232A, 232B et le gaz circulant dans le tronçon d'alimentation 248A, 248B. Chaque tronçon d'alimentation 248A, 248B est muni d'une vanne de commande 252A, 252B. Après leur passage dans les cuves respectives 222A, 222B, les tronçons 248A, 248B sont renvoyés vers un stockage de gaz naturel liquéfié 254. L'ensemble de décharge 228 comporte, pour chaque cuve 222A, 222B, une conduite d'évacuation de liquide qui raccorde le pied de la cuve 222A, 222B à une unité de réfrigération 258 ou à une unité de retraitement 260. Chaque conduite 256A, 256B est munie d'une vanne de commande 258A, 258B raccordée à l'unité de commande 230. L'ensemble de décharge 228 comprend en outre, pour chaque cuve 222A, 222B, une conduite 260A, 260B de tête et un distributeur sélectif 262A, 262B associé à chaque conduite de tête 260A, 260B. Chaque conduite de tête 260A raccorde la tête d'une cuve 222A, 222B au distributeur 262A, 262B associé. Le distributeur 262A, 262B est piloté par l'unité de commande 230. Chaque distributeur 262A, 262B est propre à envoyer sélectivement le gaz déchargé par la conduite de tête 260A, 260B vers la torche 32, vers un dispositif de distribution d'azote 264, ou vers une unité de retraitement 266. Le fonctionnement de la troisième installation 220 de traitement selon l'invention lors d'une phase de traitement est le suivant. Dans une première étape de collecte dans la première cuve 222A, l'unité de commande 230 pilote les vannes 238A, 238B présentes sur les conduites d'alimentation en effluent brut 236A, 236B pour diriger l'effluent brut exclusivement vers la première cuve 222A. De même, l'unité de commande 230 commande les valves 244A, 244B pour diriger le flux de fluide réfrigérant liquide exclusivement vers la première cuve 222A à travers la conduite 242A d'alimentation en azote liquide et la valve 244A. L'azote liquide et l'effluent brut se mélangent par contact, ce qui provoque la condensation partielle des composés contenus dans l'effluent et la solidification partielle de ces composés pour former des morceaux de solide. Le condensat liquide et les morceaux de solide, formant le fluide intermédiaire partiellement solidifié, sont collectés dans le fond de la cuve 222A. Dans la cuve 222A, l'effluent gazeux et le fluide réfrigérant partiellement solidifié échangent thermiquement par contact et se séparent en une phase gazeuse et un condensat liquide. Le condensat liquide est collecté dans le fluide intermédiaire. Dans cette première étape, la vanne 252A présente sur le tronçon 248A d'alimentation en gaz traité est fermée. Le distributeur 262A est alors piloté pour évacuer le gaz issu de la cuve 222A vers la torche 32. Puis, dans une deuxième étape de régénération de la première cuve 222A, lorsque le niveau de solide et de liquide récupéré dans la première cuve 222A atteint une valeur donnée, l'unité de commande 230 pilote les vannes 238A, 238B présentes sur les conduites d'alimentation en effluent brut 236A, 236B pour diriger l'effluent brut exclusivement vers la deuxième cuve 222B. De même, l'unité de commande 230 commande les valves 244A, 244B pour diriger le flux d'azote liquide exclusivement vers la deuxième cuve 222B à travers la conduite 242B d'alimentation en azote liquide et la valve 244B. Ceci provoque la formation de condensat liquide et de morceaux de solide à partir de l'effluent brut qui sont collectés dans la deuxième cuve 222B comme décrit précédemment. Simultanément, l'azote liquide excédentaire présent sur le fond de la cuve 222A est transféré dans la cuve 222B sous l'effet de la pression qui augmente dans la cuve 222A à cause de la vaporisation engendrée par rentrée de chaleur. Si la quantité d'azote présente dans la cuve 222A est trop importante, l'azote peut être vaporisé et évacué de la cuve 222A Ensuite, la vanne 252A présente sur le tronçon 248A d'alimentation en gaz de réchauffage de la première cuve 222A est ouverte pour faire circuler du gaz de réchauffage dans ce tronçon. Le gaz de réchauffage passe alors dans la partie 250A en saillie dans le volume intérieur 232A et réchauffe le contenu de la première cuve 222A préalablement remplie de résidus solides. Le réchauffage des résidus solides produit du liquide qui est évacué par ouverture de la vanne 258A à travers la conduite de décharge 256A jusqu'à l'unité de retraitement des liquides. De même, le distributeur 262A est piloté pour envoyer le gaz évaporé qui s'échappe à travers la conduite 262A vers l'unité de retraitement des gaz 266. Lorsque la première cuve 222A est sensiblement vide de liquide et de solide, la première étape peut être effectuée à nouveau comme décrit précédemment. La première cuve 222A et la deuxième cuve 222B fonctionnant en parallèle, l'effluent brut peut être traité en continu. En effet, lorsque la première cuve 222A collecte l'effluent gazeux et le traite, la deuxième cuve 222B se régénère, alors que lorsque la première cuve 222A se régénère, la deuxième cuve 222B collecte l'effluent gazeux et le traite. Dans une variante, l'installation de traitement selon l'invention est disposée dans un ensemble industriel susceptible de générer des effluents gazeux tel que par exemple une raffinerie de pétrole, un site de production de gaz ou d'huile.20 REVENDICATIONS1.- Procédé de traitement d'un effluent gazeux, du type comprenant les étapes suivantes : - solidification partielle d'un fluide intermédiaire par échange thermique avec de l'azote liquide pour former un fluide intermédiaire partiellement solidifié ; - échange thermique entre l'effluent gazeux et le fluide intermédiaire partiellement solidifié pour obtenir un effluent gazeux partiellement condensé comprenant une phase gazeuse et un condensat ; - séparation de la phase gazeuse et du condensat dans au moins une cuve de séparation (34 ; 104, 118 ; 222A, 222B) ; - évacuation de la phase gazeuse hors de la cuve de séparation (34 ; 104, 118 ; 222A, 222B) pour former un effluent gazeux traité destiné à être convoyé vers l'atmosphère. 2.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le fluide intermédiaire partiellement solidifié est formé au moins en partie par condensation et solidification partielle de l'effluent gazeux à traiter. 3.- Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la solidification partielle du fluide intermédiaire est effectuée par échange thermique sans contact entre le fluide intermédiaire et l'azote liquide. 4.- Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la solidification partielle est effectuée par contact direct entre le fluide intermédiaire et l'azote liquide. 5.- Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes : - collecte du fluide intermédiaire partiellement solidifié dans une première cuve (222A) de séparation, l'étape d'évacuation de la phase gazeuse étant réalisée à partir de la première cuve de séparation (222A) lors de la collecte du fluide intermédiaire partiellement solidifié, puis, - fusion du solide présent dans le fluide intermédiaire partiellement solidifié dans la première cuve de séparation (222A) ; et - évacuation du liquide obtenu après fusion du fluide intermédiaire partiellement solidifié, hors de la première cuve de séparation (222A). 6.- Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes : - lors de la fusion du solide présent dans le fluide intermédiaire partiellement solidifié dans la première cuve de séparation (222A), collecte du fluide intermédiaire partiellement solidifié dans une deuxième cuve de séparation (222B), l'étape d'évacuation de la phase gazeuse étant réalisée à partir de la deuxième cuve de séparation (222B) lors de la collecte du fluide intermédiaire partiellement solidifié dans la deuxième cuve de séparation (222B) ; - lors de la collecte du fluide intermédiaire partiellement solidifié dans la première cuve de séparation (222A), fusion du solide présent dans le fluide intermédiaire partiellement solidifié contenu dans la deuxième cuve de séparation (222B) et évacuation hors de la deuxième cuve de séparation (222B) du liquide obtenu après fusion du fluide intermédiaire partiellement solidifié dans la deuxième cuve de séparation (222B). 7.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'effluent gazeux entre en relation d'échange thermique avec le fluide intermédiaire partiellement solidifié, sans contact avec le fluide intermédiaire partiellement solidifié. 8.- Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes : - solidification partielle d'un fluide intermédiaire auxiliaire, distinct du fluide intermédiaire, - mise en relation d'échange thermique entre la phase gazeuse issue de la cuve de séparation (104) avec le fluide intermédiaire auxiliaire, en aval de la cuve de séparation (104) pour condenser partiellement la phase gazeuse, - convoyage de la phase gazeuse partiellement condensée vers une cuve de séparation auxiliaire (118), - récupération de l'effluent gazeux traité à partir de la cuve de séparation auxiliaire (118). 9.- Installation (22 ; 100 ; 220) de traitement d'un effluent gazeux, caractérisée en ce qu'elle comprend : - les moyens de solidification partielle d'un fluide intermédiaire par échange thermique avec de l'azote liquide pour former un fluide intermédiaire partiellement solidifié ;- des moyens (50 ; 102 ; 234A ; 234B) d'échange thermique entre l'effluent gazeux et le fluide intermédiaire partiellement solidifié pour obtenir un effluent gazeux partiellement condensé comprenant une phase gazeuse et un condensat ; - au moins une cuve (34 ; 104 ; 118 ; 222A ; 222B) de séparation de la phase gazeuse et du condensat ; - des moyens d'évacuation de la phase gazeuse hors de la cuve de séparation (34 ; 104 ; 118 ; 222A ; 222B) pour former un effluent gazeux traité destiné à être convoyé vers l'atmosphère. 10.- Installation (22 ; 100) selon la revendication 9, caractérisé en ce que les moyens de solidification partielle du fluide intermédiaire comprennent des moyens (60 ; 130) d'échange thermique sans contact entre le fluide intermédiaire et l'azote liquide. 11.- Installation (220) selon la revendication 9, caractérisé en ce que des moyens de solidification partielle du fluide intermédiaire comprennent des moyens de mise en contact direct du fluide intermédiaire avec de l'azote liquide. 12.- Installation (220) selon la revendication 11, caractérisé en ce qu'elle comprend : - une première cuve (222A) de séparation pour collecter le fluide intermédiaire partiellement solidifié, la première cuve de séparation étant munie de moyens (260A) d'évacuation de la phase gazeuse lors de la collecte du fluide intermédiaire partiellement solidifié, - des moyens (250A) de fusion du solide présent dans le fluide intermédiaire partiellement solidifié contenu dans la première cuve de séparation (222A) ; et - des moyens (256A) d'évacuation du liquide obtenu après fusion du fluide intermédiaire partiellement solidifié hors de la première cuve de séparation (222A). 13.- Installation (220) selon la revendication 12, caractérisé en ce qu'elle comprend : - une deuxième cuve (222B) de séparation distincte de la première cuve de séparation (222A), la deuxième cuve de séparation (222B) étant propre à collecter le fluide intermédiaire partiellement solidifié lors de la fusion du solide présent dans le fluide intermédiaire partiellement solidifié contenu dans la première cuve de séparation (222A) ,- des moyens (260B) d'évacuation de la phase gazeuse à partir de la deuxième cuve de séparation (222B) propres à évacuer la phase gazeuse lors de la collecte du fluide intermédiaire partiellement solidifié dans la deuxième cuve de séparation (222B) ; - des moyens (250B) de fusion du solide présent dans le fluide intermédiaire partiellement solidifié contenu dans la deuxième cuve de séparation (222B), lesdits moyens de fusion (250B) étant propres à être activés lors de la collecte du fluide intermédiaire partiellement solidifié dans la première cuve de séparation (222A), et - des moyens (256B) d'évacuation hors de la deuxième cuve de séparation (222B) du liquide obtenu après fusion du fluide intermédiaire partiellement solidifié 14.- Installation (100) selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'elle comprend des moyens (102) de mise en relation d'échange thermique de l'effluent gazeux avec le fluide intermédiaire partiellement solidifié, sans contact avec le fluide intermédiaire partiellement solidifié. 15.- Installation (100) selon la revendication 14, caractérisé en ce qu'elle comprend : - des moyens de solidification partielle d'un fluide d'intermédiaire auxiliaire, distinct du fluide intermédiaire, - des moyens (22) de mise en relation d'échange thermique de la phase gazeuse issue de la cuve de séparation (104) avec le fluide intermédiaire auxiliaire, disposés en aval de la cuve de séparation (104) pour condenser partiellement la phase gazeuse issue de la cuve de séparation (104), - une cuve (118) de séparation auxiliaire, - des moyens (124) de convoyage de la phase gazeuse partiellement condensée vers la cuve de séparation auxiliaire (118), - des moyens (74) de récupération de l'effluent gazeux traité à partir de la cuve de séparation auxiliaire (118).