FR 2954411 A1 20110624 FR 0959314 A 20091221 La présente invention a pour objet un procédé de propulsion mis en oeuvre généralement avec modulation de poussée. Ledit procédé est basé sur l'injection, dans une chambre de combustion, d'un liquide oxydant et d'hydrogène et la combustion desdits liquide oxydant et hydrogène, ladite combustion générant les gaz propulsifs. La présente invention a également pour objet un dispositif de propulsion. Ledit dispositif est particulièrement adapté à la mise en oeuvre dudit procédé. Ledit dispositif est susceptible d'exister selon plusieurs variantes de réalisation. 1C) . Le domaine technique de l'invention est celui des moteurs pour la propulsion de fusées et missiles, celui des modules propulsifs pour la correction de trajectoire et/ou celui de la modulation de la poussée principale de missiles ou fusées. Il concerne aussi la propulsion des drones et micro-drones. 15 Les moteurs à modulation de poussée ont été largement étudiés et se présentent sous plusieurs formes. Les moteurs â propergol solide présentent des poussées importantes pour des encombrements réduits. Leur simplicité de conception et leur disponibilité d'emploi constituent aussi des avantages. 2{) ' 'l r'' o cltr nletier a donc développé des disl_rositifss cic nrorcul sion f "±lll l l'l~ âdnt (LUS U)Oteui c~ pcf E)L) îllcici Ji( Cclril3t-on de poussée al irrft dans le breve solide débr rit l'in ia La variation de raire au coi ae tu 10d assion dans la chu chambre de combustion contenant un combustible solide, Te plus souvent un polymère hydrocarboné, tel qu'un polyester, polycarbonate, polyether, polyuréthane, ont par ailleurs été décrits. Le brevet US 6,250,072 décrit ainsi l'injection de N20 dans une chambre d'un dispositif propulsif hybride contenant un combustible de ce type. Il existe aussi des procédés et dispositifs biliquides stockables, par exemple MMH (monométhylhydrazine)/N2Q4 (tétroxyde d'azote), H-0 /hydrocarbure tel que le kérosène ou méthane, qui assurent un niveau d'impulsion spécifique élevé et une capacité de modulation de tt~ poussée. Ces dispositifs sont souvent préférés à ceux des deux types précédents (moteurs à propergol solide avec vannage du col de la tuyère et dispositifs propulsifs hybrides) pour des applications de propulsion avec modulation de poussée. La mise en oeuvre des procédés (l'utilisation des dispositifs) de l'art 15 antérieur, hybrides ou biliquides, génèrent des produits de combustion plus ou moins polluants (HCI, NOx, CO, NH3, particules). Il serait opportun de disposer de dispositifs ne générant pas de tels produits. Par ailleurs, les procédés hybrides utilisent un combustible solide, tel un polymère hydrocarboné, qui, lorsque le dispositif (non utilisé) associé au procédé est 20 démantelé per in de vie, est difficilement recyclahle t.t les procédés llol.,i le `s~ utili lt un c empe )é réducteur, tel i(' U1MH Olt un hydro arbure, Certes, assi que peut E 'tilisé à titre nniications ue 2 opulsion. L ii, i.~! être non tnxini ip Pt zanç danger poli n~rrnr C, Icinn le stockage d'hydrogène sous pression en réservoir métallique ou plus récemment en fibres de carbone présente un faible indice constructif et une dangerosité qui e,w,ciut raisonnablement son utilisation pour des applications en propulsion, . Dans un tout autre contexte relatif à la production d'électricité, l'homme du métier connaît des composés solides, utilisés comme source d'hydrogène, pour l'alimentation des piles à combustible. Lesdits composés solides, aptes à alimenter les piles à combustible, sont des composes à forte teneur en hydrogène (borohydrures, borazane...) 10 libérant leur hydrogène par des réactions d'hydrolyse, de décomposition thermique ou de combustion. Les générateurs d'hydrogène utilisant ces composés solides ont un meilleur indice constructif de production en hydrogène que les réservoirs d'hydrogène sous pression. De tels composés solides sont notamment décrits dans la demande de brevet 15 WO 2009/138629 (borazane et polyaminoboranes aptes à générer de l'hydrogène par combustion ou décomposition thermique), dans les demandes de brevet EP 1 249 427, EP 1 405 824, EP 1 496 035 et EP 2 014 631 (borohydrures alcalins et alcalino-terreux aptes à générer de l'hydrogène par combustion avec un oxydant inorganique), dans les demandes de brevets US 2007/0189960, US 2005/21.6906 et le brevet ~..O dîne ré alin'~ ~ t ai« rl ir~~ nei echerche de procédés et d po r, a pour___ son non, â p e ava .; moauiaaie sur une forte à fort indice constructif, sans danger utilii 30 - l'injection, dans au moins une chambre de combustion, d'au moins un liquide oxydant et d'hydrogène ; - la combustion desdits au moins un liquide oxydant et Hydrogène, dans ladite au moins une chambre de combustion, pour la génération de gaz de combustion - l'éjection desdits gaz de combustion. De façon originaie, il comprend, en amont de ladite injection la génération d'au moins une partie dudit hydrogène, avantageusement de la totalité dudit hydrogène, à partir d'au moins un 10 composé solide. Le procédé de l'invention est donc original de par au moins l'une de ses sources en hydrogène, de par, avantageusement, sa source (son unique source) en hydrogène. Ledit hydrogène est généré, au moins en partie, avantageusement en totalité, à partir d'au moins un composé 1 solide. Il est ainsi, de façon caractéristique, stocké, au moins en partie, avantageusement en totalité, sous forme solide, plus précisément sous la forme d'au moins un précurseur solide. Le(s)dit(s) précurseur(s) solide(s) convien(nen)t pour générer de l'hydrogène. II(s) convien(nen)t généralement pour générer un fluide gazeux réducteur, majoritairement 20 constitué d'hydrogène, Un unique composé solide tplusieuri omposés Ide èe ll 'nie flat ure nu de natures dicté r' a' : s est. nt) Jin` su`' !_,rt i ~e( int Mme ~r e cou i xte de la propt v} ~lse G( ~' ;~1 ~?rr~c, rillr des c e n'a utilisés comme source d'hydrogène, mais t1 -ontexte (celui de l'alimentation ries nileç 30 Une parte de l'hydrogène injecté, lorsque celui-ci n'est pas en totalité généré à partir d'au moins un composé solide, peut provenir, par exxxxemple, d'un stockage d'hydrogène gazcu sous pression ou d'un stockage d'hydrogène liquide cryogénique. Ledit au un composé solide, précurseur (source) d'hydrogène, est avantageusement choisi parmi les borohydrures alcalins (d'un métal alcalin, tels NaBH- et LiBH4), les borohydrures alcalino-terreux (d'un métal alcalino-terreux, tel Mg(BH4)2), le borazane, les polyaminoboranes et leurs mélanges. Ainsi, la génération d'hydrogène à partir d'au moins un composé solide, étape caractéristique du procédé de propulsion de l'invention, peut-elle avantageusement comprendre : l'hydrolyse d'au moins un borohydrure choisi parmi les borohydrures alcalins, les borohydrures alcalino-terreux et leurs mélanges ; et/ou - une réaction de combustion entre au moins un composé solide choisi parmi les borohydrures alcalins, les borohydrures alcalino-terreux, le borazane, les polyaminoboranes et leurs mélanges et une charge oxydante, ladite charge oxydante étant avantageusement choisie parmi le nitrate de strontium (5r(NO )2), le dinitrraamiduro d'ammonium (ADN : '5 NH;Cl' le rétrcato. ou NH1N(N() .) d`ar rrrl tar (NH tilt co rchi0roitE' t~0011'1C!r~iull"1 De façon au n ls un La génération d'hydrogène à partir d'au moins un composé solide (source ou précurseur d'hydrogène) s'accompagne généralement de la génération d'autres espèces gazeuses telles que H2O, HCI, NO., NH;, N2.... Dans le cadre de la mise en oeuvre du procédé de l'invention, notamment é partir des précurseurs d'hydrogène identifies ci-dessus, on génère un flux gazeux réducteur comprenant généralement au moins 85% en volume d'hydrogène et au plus 5 ° %s en volume d'autres espèces gazeuses telles que H2O, HCI, NO2, NH3, N2.... Il n'est pas exclu que les produits solides générés, conjointement 10 audit hydrogène (audit flux gazeux réducteur), à partir dudit au moins un composé solide, soient aussi injectés dans la chambre de combustion pour en être éjectés avec les gaz de combustion. On se débarrasse ainsi, au fur et à mesure, des produits solides résultant de la génération d'hydrogène. On réduit ainsi la masse inerte du dispositif au fur et à mesure de la 15 consommation d'hydrogène. Ledit au moins un liquide oxydant est avantageusement choisi parmi les solutions aqueuses d'acide nitrique, de peroxyde d'hydrogène, de peroxyde d'azote, de nitrate d'hydroxylammonium (HAN), de dinitroamidure d'ammonium (ADN), de nitroformiate d'ammonium et leurs 20 mélanges (lorsque res compose s sont compatibles entL eux); ledit au solotiOr èr pai-i ~ .ilèremein l'homme e! Er cor u.~. du peron d'hvdroaèn c l'hydrogène génère et donc 3 pas d'imp en masse ; elles présentent très avantageusement une telle teneur superieure à 80, voire 95 en masse. Selon une variante de mise en oeuvre particulièrement préférée, le procédé de propulsion de l'invention comprend la génération d'hydrogène partir de borazane, borazane mis en combustion avec une charge oxydante, consistant avantageusement en du nitrate de strontium, et l'injection dudit hydrogène généré et d'une solution aqueuse de peroxyde d'hydrogène dans au moins une chambre de combustion. Le procédé de propulsion de l'invention peut être mis en oeuvre iO avec modulation de poussée. Ladite modulation de poussée est avantageusement obtenue en réglant le débit d'injection du au moins un liquide oxydant dans la chambre de combustion et/ou le débit d'injection de l'hydrogène, généré (au moins en partie, avantageusement en totalité) à partir d'au moins un composé solide, dans ladite chambre de 15 combustion. Selon son second objet, la présente invention concerne un dispositif de propulsion qui comprend - au moins une chambre de combustion munie d'au moins une tuyère, 20 - un dispositif pour l'alimentation de ladite au moins une chambre lstr,~ eu moins un liquide o ydant ~et. au moins une ~ Irr~ e com~~~ ~)gène compii id 'ratprir d'hvrimnene renfermant au moins un compc solidE l'hydrogène. Ledit au moins un générateur d'hydrogène débite (est relié), éventuellement via une vanne, dans (à) au moins une chambre de combustion. Ledit dispositif pour l'alimentation de ladite au moins une chambre de combustion en hydrogène est susceptible d'exister selon de nombreux modes de réalisation : un unique générateur renfermant un unique composé solide, source d'hydrogène, un unique générateur renfermant un mélange de composés solides, sources d'hydrogène, plusieurs générateurs renfermant le même composé solide, plusieurs générateurs renfermant des composés solides différents... Il peut aussi comprendre au moins un réservoir d'hydrogène gazeux sous pression et/ou au moins un réservoir d'hydrogène liquide cryogénique muni d'une pompe d'injection, débitant, éventuellement via une vanne, dans au moins une chambre de combustion. Ledit au moins un générateur d'hydrogène peut ou non être muni d'un filtre à particules. Un tel filtre vise à empêcher le passage des produits solides de réaction dudit générateur vers la(les) chambre(s) de combustion. Le dispositif pour l'alimentation de ladite au moins une chambre de combustion en au moins un liquide oxydant est généralement constitué d'un ou plusieurs réservoirs pressurisés, débitant via une vanne dans ladite au moins une chambre de combustion. Il est également susceptible d'exister selon plusieurs modes de réalisations : un unique réservoir renfermant un oxydant ou un mélange d'oxydants, plusieurs réservoirs renfermant le même oxydant ou des oxydants de différente nature... Selon une variante avantageuse, la pressurisation d'au moins un réservoir de liquide oxydant est assurée par une partie des gaz produits (hydrogène majoritairement) dans ledit au moins un générateur d'hydrogène, relié alors audit au moins un réservoir via une vanne. Ledit un réservoir comporte, dans ce contexte, avantageusement une membrane déployable séparant, dans ledit réservoir de liquide oxydant, le volume d'injection des gaz produits (hydrogène majoritairement) dans ledit au moins un générateur d'hydrogène et le volume contenant ledit oxydant. Ladite membrane déployable assure une séparation physique, dans ledit réservoir de liquide oxydant, entre une partie des gaz produits (hydrogène majoritairement) dans ledit au moins un générateur d'hydrogène et ledit liquide oxydant ; elle permet d'éviter toute réaction intempestive dans le réservoir entre lesdits gaz et ledit liquide oxydant. Le dispositif de base de l'invention comprend une chambre de combustion, un générateur d'hydrogène et un réservoir de liquide oxydant reliés à ladite chambre de combustion. Ledit générateur d'hydrogène n'est relié, selon une première variante, qu'à (ne débite que dans) ladite chambre de combustion. Selon une seconde variante, il est relié (il débite) à la fois à ladite chambre et au réservoir de liquide oxydant. Le dispositif de l'invention inclut des moyens d'allumage permettant 1 d'initier la combustion dans ladite au moins une chambre de combustion. Il peut également inclure des moyens d'allumage pour initier la réaction dans ledit au moins un générateur d'hydrogène. Les vannes présentes sont avantageusement commandées par la centrale de pilotage de l'engin (fusée, missile...) équipé du dispositif de 20 l'invention. Lesdites vannes permettent la mise en oeuvre de la propulsion c modulation de pus_ (éElles sont plus ou e dns ouvertes ,eiori les nivea ou les n la nt,- Inclut al aropo~ ' Panant c illustrer, de façon nullement limitative, La figure 1 montre schématiquement un dispositif de propulsion de l'invention (première variante), La figure 2 montre schématiquement un dispositif de propulsion de l'invention (seconde variante). La figure 3 montre les courbes d'impulsion spécifique calculée en fonction du rapport de mélange, injecté dans la chambre de combustion r mélange MMH/N204 de l'art antérieur (courbe sans marqueur), mélange gaz produits (majoritairernent H2) par la combustion d'un composé solide (borazane (NH3BH3)) avec Sr(NO3)21N2O4 (courbe avec marqueurs triangulaires (exemple 2)) et mélange gaz produits (majoritairement H2) par la combustion d'un composé solide (borazane (NH3BH3)) avec Sr(NO3)2 /une solution aqueuse de peroxyde d'hydrogène (H202/H20 à 85 % en masse de H2O2)) (courbe avec marqueurs ronds pleins (exemple 1)) La figure 4 montre les courbes de température de combustion pour les mêmes mélanges que ceux de la figure 1. Le dispositif 50 selon l'invention, dans sa variante préférée de base montrée sur la figure 1, comprend une chambre de combustion 1 (munie d'une tuyère 2 et équipée d'un moyen d'allumage 3), un dispositif 20 (avec générateur d'hydrogène 4) pour l'alimentation de ladite chambre de mbustion 1 n hydrogène et un d`s ?ncitif 30 (Ive rc ï_'rvnir liquid art 0X) ur l' jiin1 ntution ladite chambre uide oxydant cor nae avec chambre de combustion 1. Ledit générateur d'hydrogène 4 est équipé d'un dispositif d'allumage 8 de la combustion du bloc 5. Le réservoir 9 de liquide oxydant OX comporte un ciel gazeux 11 (par exemple de l'azote ou de l'hélium). Il est maintenu sous pression. Il est relié à la chambre de combustion 1 par l'intermédiaire d'une canalisation 12 et d'une vanne 13, permettant d'injecter le liquide oxydant OX dans ladite chambre de combustion 1. La figure 2 montre un autre dispositif de l'invention. On retrouve dans ledit dispositif l'ensemble des éléments du dispositif de la figure 1, excepté le ciel gazeux 11 qui est remplacé par une membrane déployable 14. De plus, une canalisation supplémentaire 15 munie d'une vanne 16 permet d'injecter une partie des gaz produits (majoritairement de l'hydrogène) par le générateur d'hydrogène 4 dans l'espace séparant la membrane déployable 14 du liquide oxydant OX contenu dans le réservoir 9 (ledit espace étant appelé à se créer et à se développer). Le déploiement de la membrane 14 sous l'effet de la pressurisation des gaz injectés via la vanne 16 assure l'injection du liquide oxydant OX dans la chambre de combustion 1. Les exemples suivants, avec calculs thermodynamiques, montrent 20 l'intérêt de l'invention (du procédé de l'invention) sur le plan des performances balistiques (procédé de l'invention par rapport aux procédés biliquides de l'art antérieur). Lesdits calculs thermodynamiques ont été effectués pour les conditions thermodynamiques suivantes : 25 pression dans la chambre de combustion : 5 MPa, rapport de détente de la tuyère : 80, pression extérieure : 0,06 MPa (quasi vide). 12 Exemple L'exemple 1 concerne un procédé de propulsion mis en oeuvre selon la variante préférée de l'invention dans un dispositif du type de celui de la figure 7 Ledit dispositif comprend d'une part, un générateur d'hydrogène (au sein duquel ledit hydrogène est généré par combustion de NH;BH3 (60 % en masse) (composé solide source d'hydrogène) avec Sr(NO3)2 (40 % en masse) (oxydant)) et, d'autre part, un réservoir de liquide oxydant (ledit liquide oxydant consistant en une solution aqueuse de peroxyde d'hydrogène, à 85% en masse de H202). Ledit procédé comprend donc ladite génération d'hydrogène (plus exactement celle de gaz de combustion majoritairement constitués d'hydrogène) et l'injection desdits hydrogène et liquide oxydant. On considère que seuls les produits gazeux générés par la combustion : composé solide borazane avec Sr(NO3)2 sont introduits dans 15 la chambre de combustion. Le tableau 1 ci-dessous indique les espèces gazeuses produites (nommées par la suite " produit gazeux A ") dans le générateur d'hydrogène, leurs proportions molaires mesurées par des essais de combustion en enceinte manométrique avec analyse des gaz. Ce tableau 20 int ique arussi les pourcentages massiques ciesditou. espèce tels 1u in uduif (Glue ~su! en ence été calcul Tableau 1 60% NH H 40 % Sr(NO % volumique 1% massique retenus pour le calcul ou %molaire mesurés thermodynamique de l'exemple en enceinte (produit gazeux A) manométrique H2 92,446 4517 6,341 43,6 B3N3H6 0,219 4,3 02 0,524 4,1 CO 0,110 0,8 CH4 0,159 0,6 CO2 0,003 négligé NH3 0,134 0,6 H2O 0,061 0,3 C2H6 0,001 négligé Méthyl 0,001 négligé Borazine ruile soit. »n ase de nerox\ d'hyd cnam '2 an rappci i liquide oxycL (rar. OX/RED su' fluai,' i ment P inaxim hl q 1:11,)u ant. 10 sensibilité au rapport de mélange pour obtenir une impulsion maximale. Il n"est donc pas nécessaire de disposer d'un réglage fin des vannes d'alimentation de la chambre de combustion pour rejoindre le maximum d'impulsion spécifique. La modulation d'impulsion spécifique r partir de la valeur maximale d'impulsion peut avantageusement être obtenue en diminuant le rapport 0X/ RED, en suivant la partie décroissante de la courbe d'impulsion spécifique. En comparaison, un mélange biliquide MMH/N204 présente un pic d'impulsion spécifique étroit, de niveau maximum de 351 s, plus faible que 1celui obtenu selon le présent exemple de l'invention, niveau maximum obtenu pour un rapport de mélange MMH/N204 (rapport de mélange nommé OX/RED sur l'axe des abscisses de la figure 1) de 2,33. Le maximum d'impulsion spécifique à 2% près est obtenu pour une plage étroite de valeurs du rapport de mélange allant de 1,83 à 2,69, suivi de 15 part et d'autre d'une rapide décroissance de l'impulsion spécifique, ce qui nécessite un réglage fin des vannes d'alimentation de la chambre de combustion pour obtenir une valeur cible d'impulsion spécifique. La figure 4 montre que la température de combustion obtenue selon le présent exemple de l'invention n'excède pas 2921 K alors qu'elle 20 atteint environ 3361 K pour le maximum d'Impulsion spécifique, dans le ~i élange biliquide r1p1Hi'N 0.. Uni plut: faible 15 spécifique de 329 s, dans les conditions de fonctionnement de la chambre de combustion du présent exemple. Le présent exemple montre donc l'intérêt du procédé de l'invention qui conduit à une impulsion spécifique maximale, plus élevée que celle obtenue selon l'art antérieur (le plus proche : MMH/NO;), pour une température de combustion plus faible que selon ledit art antérieur, et ce avec des produits inoffensifs pour l'homme et l'environnement. Exemple 2 L'exemple 2, même s'il ne conduit pas à des niveaux de 10 performance aussi intéressants que ceux obtenus à l'exemple 1, montre la possibilité d'utiliser un autre liquide oxydant, en association avec le composé solide générateur d'hydrogène de l'exemple 1, pour mettre en oeuvre le procédé de l'invention. L'oxydant liquide choisi pour l'exemple 2 est N204. Les conditions de calculs thermodynamiques des performances balistiques sont identiques à celles de l'exemple 1, notamment en ce qui concerne les produits gazeux générés par ledit composé solide générateur d'hydrogène (voir le "produit gazeux A" du tableau 1). La figure 3 montre que le maximum d'impulsion s)érrifique obtenu 'n i! jectant e produit Cazeu~' A dudit compOsE' solide E i ie'ig ll~l.'. oxvd 30 ~~~en vol jc' uf',ibU i i?_i i montre que ïa exemples ~+P l'inventif is 327w REVENDICATIONS1. Procédé de propulsion comprenant : - l'injection, dans au moins une chambre de combustion (1), d'au moins un liquide oxydant (CX) et d'hydrogène (H2) ; - la combustion desdits au moins un liquide oxydant (CX) et hydrogène (H2), dans ladite au moins une chambre de combustion (1), pour la génération de gaz de combustion ; et ction desdits gaz de combustion ; caractérisé en ce qu'il comprend, en amont de ladite injection : - la génération d'au moins une partie dudit hydrogène (H2), avantageusement de la totalité dudit hydrogène (H2), à partir d'au moins un composé solide (5'). 2. Procédé de propulsion selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit au moins un composé solide (5') est choisi parmi les 15 borohydrures alcalins, les borohydrures alcalino-terreux, le borazane, les polyaminoboranes et leurs mélanges. 3. Procédé de propulsion selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que ladite génération d'hydrogène (H2) à partir d'au moins un i ompose solide (5') comprend : bc et, vu i arnii purs mélanges; borohydi leurs mélanÇa décomposition thermique du borazane et/ou d'un polyaminoborane. 4. Procédé de propulsion selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que les produits solides générés, conjointement audit hydrogène (H2), sont injectés dans ladite chambre de combustion (1) puis éjectés de ladite chambre de combustion (1) avec lesdits gaz de combustion. 5. Procédé de propulsion selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que ledit au moins un liquide oxydant (OX) est 10 choisi parmi les solutions aqueuses d'acide nitrique, de peroxyde d'hydrogène, de peroxyde d'azote, de nitrate d'hydroxylammonium, de dinitroamidure d'ammonium, de nitroformiate d'ammonium et leurs mélanges ; en ce que ledit au moins un liquide oxydant (OX) consiste avantageusement en une solution aqueuse de peroxyde d'hydrogène. 15 6. Procédé de propulsion selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que ledit au moins un liquide oxydant (OX) est une solution de peroxyde d'hydrogène et en ce que ledit hydrogène (H2), généré à partir d'au moins un composé solide (5'), est 'nere partir de horaZane, mis en comhi_us.bon avec nr charge vllal k consista et avantageusement en du bï ( NO 7, 1 a 6, térisé en ce poussée. 8. Procédé de nrnr Inn la rever t-inn 7 r-.a onque oes re~` e avec mopartir d'au moins un composé solide (5'), dans ladite chambre de combustion (1). Dispositif de propulsion (50 ; 50') comprenant - au moins une chambre de combustion (1) munie d'au moins une tuyère (2), - un dispositif (30 ; 30') pour l'alimentation de ladite au moins une chambre de combustion (1) en au moins un liquide oxydant (OX), un dispositif (20) pour l'alimentation de ladite au moins une chambre de combustion (1) en hydrogène (H2) ; caractérisé en ce que ledit dispositif (20) pour l'alimentation de ladite au moins une chambre de combustion (1) en hydrogène (H2) comprend au moins un générateur d'hydrogène (4) renfermant au moins un composé solide (5') apte à générer de l'hydrogène (H2). 10. Dispositif (50 ; 50') selon la revendication 9, caractérisé en ce 15 que ledit au moins un générateur d'hydrogène (4) débite via une vanne (7). 11. Dispositif (50 ; 50') selon la revendication 9 ou 10, caractérisé en ce que ledit dispositif (30 ; 30') pour l'alimentation de ladite au moins une chambre de combustion (1) en au moins un liquide oxydant (OX) 20 urui( t~ t