FR 2955104 A1 20110715 FR 1050212 A 20100113 La présente invention concerne un matériau thermo-isolant à structure cellulaire, une mousse minérale permettant d'obtenir ledit matériau thermo-isolant ainsi que les procédés de fabrication de ladite mousse minérale. Les matériaux d'isolation thermique connaissent à l'heure actuelle une réelle expansion. En effet, on estime en France que le secteur du bâtiment est responsable d'environ 46% de l'énergie totale consommée et de 25% des rejets globaux en CO2. Les réglementations concernant les performances énergétiques pour les bâtiments prévoient des diminutions importantes de la consommation en énergie des habitations. La réalisation de ces objectifs nécessite un changement profond des habitudes du consommateur mais également des innovations radicales dans le domaine des technologies d'isolation thermique des bâtiments. De plus, pour traiter efficacement la rénovation du parc existant d'habitation, il est important que ces nouvelles technologies soient facilement mises en oeuvre par les applicateurs et ceci à un prix compatible avec le budget des propriétaires. Parmi les techniques d'isolation, on distingue en particulier pour le marché de la rénovation, les techniques d'isolation par l'intérieur et d'isolation par l'extérieure. De nouvelles techniques constructives se développent également comme le monomur et l'utilisation de panneaux porteurs de type sandwich comprenant une ossature remplie de matériaux isolants. Les matériaux isolants utilisés traditionnellement aujourd'hui dans les techniques d'isolation citées ci-dessus sont de diverses natures : - minérale : laines de verre, de roche, vermiculites, - polymères : mousse polystyrène expansée (EPS) et extrudée (XPS), mousse polyuréthane (PU), mousse polyisocyanurate (PIR), - origine naturelle végétale ou animale : cellulose vrac ou injectée, chanvre, lin, bois (fibres, copeaux, board), paille, liège, coton, coco, laine de mouton, plumes de canard. Leur performance intrinsèque vis-à-vis de l'isolation thermique est caractérisée par le coefficient de conductivité thermique À. Ce coefficient À correspond au flux de chaleur qui traverse 1 m2 d'une paroi de 1 m d'épaisseur, lorsque la différence de température entre les 2 faces est de 1 degré (À est exprimé W / m. °C (Celsius ou Kelvin)). Plus ce coefficient est faible, plus le matériau est performant du point de vue de l'isolation thermique. Tous les matériaux précédemment cités présentent des inconvénients et des limites d'utilisation. Les laines de roche, de verre, les vermiculites ont tendance à se « tasser » dans le temps conduisant à des pertes d'efficacité. De plus, pour répondre aux exigences des nouvelles réglementations en matière de performance énergétique (RT 2005), il est nécessaire pour atteindre ces performances d'augmenter l'épaisseur des matériaux ce qui pose des problèmes de perte d'espace utile (par exemple : 400 mm d'épaisseur pour la laine de verre...). Les améliorations de l'efficacité intrinsèque de ce type de matériaux via l'augmentation de la densité restent limitées. Les polymères qui possèdent des valeurs de conductivité thermique dans la fourchette basse (0,029 pour le PIR) présentent des inconvénients liés aux problèmes de recyclage dont notamment la nécessité de séparer le polymère des matériaux de construction lors de la mise en décharge. En outre, ils posent des problèmes de résistance au feu et de dégagement potentiel de vapeurs toxiques en cas d'incendie (cas des mousses PU). Les matériaux d'origine naturelle ont par définition des performances « variables » d'un lot à un autre et des problèmes de durabilité dus au tassement. Par souci de clarification dans ce qui suit, on adoptera les conventions suivantes : • Mousse aqueuse : Ce terme désigne les mousses constituées par au moins un gaz, notamment de l'air et un solvant qui peut être de l'eau. Ces mousses ne contiennent pas de liant minéral. Elles sont caractérisées au temps initial par leur coefficient d'expansion initial = volume total au temps initial/ volume de solution utilisé pour générer la mousse. On entend par temps initial le moment où l'opérateur a terminé l'entrainement d'air pour générer la mousse, tel que décrit dans le brevet FR2913351 (A1). Instables par nature, elles sont également caractérisées par leur stabilité dans le temps communément mesurée par le temps de demi-vie, c'est-à-dire le temps nécessaire pour obtenir un drainage équivalent à la moitié de la totalité du liquide utilisé pour les générer. La stabilité de ces mousses peut être améliorée par le choix judicieux des tensio-actifs associés à des agents stabilisateurs de mousses tels que par exemple les alkanolamides, hydrocolloides, proteines cités dans les demandes de brevet et brevets WO/2008/020246, WO/2006/067064 et US 4,218,490. • Mousse minérale : Ce terme désigne les mousses comprenant au moins un gaz, notamment de l'air, au moins un solvant qui peut être de l'eau, au moins un liant hydraulique minéral et au moins une charge, notamment un filler, dans les proportions définies ci-après. Ces mousses comme les précédentes vont évoluer dans le temps et ne seront stabilisées que lorsque le liant minéral aura réagi pour « figer » la structure du matériau. • Mousse minérale durcie : Ce terme désigne les mousses minérales obtenues au final après réaction (hydratation) du liant hydraulique qui va figer via la percolation du réseau d'hydrates, le squelette de la mousse minérale. Il désigne également le matériau thermo -isolant à structure cellulaire obtenu par durcissement de la mousse minérale. • Liant hydraulique alumineux (noté LHA) : Ce terme désigne des liants hydrauliques comprenant au moins une phase choisie parmi C3A, CA, C12A7, C11A7CaF2, C4A3$ (yée lemite), C2A(1-x)Fx ( avec x appartient à ]0, 1]), des phases amorphes hydrauliques présentant un ratio molaire C/A compris entre 0,3 et 15 et tels que les teneurs cumulées en AI2O3 de ces phases soient comprises entre 3 et 70 % en poids du total du liant hydraulique, préférentiellement entre 7 et 50% en poids et mieux entre 20 et 30% en poids. Dans des réalisations particulières, ce liant peut contenir éventuellement également par rapport au poids total du liant : - 0 à 90% , de préférence jusqu'à 70%, mieux jusqu'à 50% et encore mieux jusqu'à 40% de sulfate de calcium ou d'une source de sulfate de calcium, et , - 0 à 10%, de préférence 0 à 5% de ciment portland. Parallèlement, des mousses minérales durcies à base de liant hydraulique ont été développées pour des applications diverses. De nombreux brevets décrivent notamment la fabrication de bétons cellulaires par incorporation de mousses aqueuses ou génération de gaz in situ par décomposition d'aluminium métal. Des bétons légers présentant des propriétés de résistance au gel-dégel améliorées grâce à un réseau de bulles d'air absorbant les contraintes et limitant la propagation des fissures ont fait l'objet de nombreuses publications. On peut notamment citer le brevet US 7,288,147. On connaît également l'utilisation de coulis allégés de ciment pour la cémentation des puits de pétrole dans des roches ou terrains fragiles tels que les fonds sédimentaires sous marins décrit dans la demande de brevet US 2005/126781. Des mousses minérales durcies ont également été développées pour des applications anti feu où de par leurs caractéristiques de non combustibilité intrinsèques, voire leurs propriétés réfractaires, elles présentent un avantage évident par rapport aux matériaux comportant des composants à base organique ou polymères. Cependant, si ces mousses minérales durcies satisfont pleinement aux exigences anti feu, leurs valeurs de conductivité À restent trop élevées pour des applications de type isolation thermique, qui nécessitent des valeurs de conductivité à 20°C égales ou inférieures à 0,2 W/m.°C, mieux égales ou inférieures à 0,15 W/m.°C , voire égales ou inférieures à 0,08 W/m.°C et de manière préférentielle égales ou inférieures à 0,045 W/ m. °C. Or, il est très difficile techniquement d'atteindre ces valeurs de conductivité thermique à 20°C tout en conservant un matériau qui ait un minimum de tenue mécanique et qui garde son intégrité physique, c'est-à-dire qu'il ne s'effondre pas sous son propre poids. L'efficacité isolante intrinsèque d'un matériau obtenue à partir d'une mousse minérale durcie de ciment sera d'autant plus élevée que l'on aura une fraction élevée de bulles de gaz dans le matériau et que ces bulles seront les plus fines possibles et non connectées pour éviter les ponts thermiques. Or, l'accroissement du volume poreux pour une répartition de diamètres de pores donnée, bénéfique pour le caractère isolant se traduit par une fragilité accrue du matériau ce qui explique cette limite atteinte avec les mousses minérales durcies anti-feu. Enfin, un procédé pour obtenir des mousses minérales durcies thermo-isolantes est décrit dans le brevet EP 0 121 524 comprenant l'obtention d'un courant de mousse aqueuse par moussage mécanique avec de l'air, d'une solution aqueuse d'un alcool polyvinylique et d'un agent dispersant suivie de l'ajout au courant de mousse aqueuse d'une solution aqueuse comprenant de l'oxyde de magnésium et du métaborate de baryum. Dans ce brevet, l'obtention d'une mousse aqueuse stable est rendue possible grâce à l'utilisation combinée d'un alcool polyvinylique et d'un métaborate de sodium ou de baryum. Le sel d'acide borique joue ici le rôle de réticulant de l'alcool polyvinylique permettant de fixer la taille des bulles d'air incluses dans le matériau. On a donc une stabilisation chimique de la mousse aqueuse. Il existe un besoin de trouver des nouvelles solutions à la fois efficaces, faciles à mettre en oeuvre et économiques respectant la sécurité des applicateurs et des utilisateurs et permettant l'obtention d'un bon compromis ouvrabilité, tenue mécanique et isolation thermique. Le demandeur a découvert de manière surprenante un matériau à structure cellulaire obtenu à partir d'une mousse minérale durcie de ciment présentant d'excellentes propriétés d'isolation thermique mais également une résistance mécanique suffisante à court terme permettant d'utiliser ce matériau dans de nombreuses applications nécessitant notamment la mise en place in situ dudit matériau. L'invention concerne donc un matériau thermo-isolant à structure cellulaire comprenant en poids par rapport au poids total du matériau : a) 4 à 96% d'une matrice cimentaire obtenue par hydratation d'un liant hydraulique caractérisé avant mise en contact avec de l'eau ,en ce qu'il comprend au moins une phase choisie parmi C3A, CA, C12A7, Cl 1A7CaF2, C4A3$ ( yée lemite), C2A(1-x)Fx ( avec x appartient à ]0, 1]), des phases amorphes hydrauliques présentant un ratio molaire C/A compris entre 0,3 et 15 et tel que les teneurs cumulées en AI2O3 de ces phases soient comprises entre 3 et 70 % en poids du total du liant hydraulique, préférentiellement entre 7 et 50% en poids et préférentiellement entre 20 et 30% en poids, b) 4 à 96% d'au moins une charge, de préférence un filler, ledit matériau présentant un coefficient de conductivité thermique à 20°C, égal ou inférieur à 0,2 W/m°C, mieux égal ou inférieur à 0,15 W/m°C, de préférence égal ou inférieur à 0,08 W/m °C, mieux inférieur ou égal à 0,045 W/m °C, et de manière encore plus préférée, égal ou inférieur à 0,04 W/m°C. De manière préférentielle, le liant du matériau isolant suivant l'invention comprend en outre par rapport au poids total du liant - 0 à 90%, de préférence jusqu'à 70%, mieux jusqu'à 50% et encore mieux jusqu'à 40% de sulfate de calcium ou d'une source de sulfate de calcium, et, - 0 à 10%, de préférence 0 à 5% de ciment portland. De préférence la matrice cimentaire représente de 10 à 80%, et mieux de 20 à 60% en poids du matériau thermo- isolant à structure cellulaire. Par hydratation d'un liant hydraulique, on entend la mise en contact du liant hydraulique sec avec de l'eau, le rapport pondéral eau/liant hydraulique étant généralement compris entre 0,1 et 0,7, de préférence entre 0,15 et 0,5. Cette hydratation peut être effectuée lors de la préparation du coulis de ciment comme décrit ci après, ou à tout moment par introduction d'eau ou d'un solvant aqueux lors de la préparation de la mousse minérale. L'invention concerne également la mousse minérale permettant d'obtenir après durcissement le matériau thermo-isolant ainsi que le procédé de préparation de la mousse minérale. Pour atteindre des valeurs de conductivité thermique compatibles avec des applications de type isolation thermique, il est non seulement nécessaire de produire une mousse aqueuse très fine à l'état initial, mais également souhaitable de disposer d'une matrice hydraulique qui permette d'obtenir une mousse minérale présentant d'une part une ouvrabilité suffisante pour permettre sa mise en place et d'autre part le développement aux très jeunes âges d'un réseau d'hydrates permettant de stabiliser la mousse minérale dans sa configuration plastique avant que n'interviennent les phénomènes de mûrissement d'Oswald. Le demandeur a découvert que l'utilisation de liants hydrauliques alumineux LHA est particulièrement bien adaptée pour obtenir un compromis entre les propriétés ouvrabilité de la mousse/ développement précoce du réseau d'hydrates. Le très fort potentiel hydraulique de ces phases, potentiel qui se développe dès la mise en contact des liants LHA avec de l'eau entraine immédiatement la nucléation d'un nombre important d'hydrates de faibles tailles (qui peuvent être submicroniques à microniques) lesquels : - dans un premier temps stabilisent la mousse minérale dans sa phase plastique (prévenant de ce fait le murissement d'Ostwald ) pendant une durée qui peut être ajustable en fonction de l'ouvrabilité désirée, entre 5 et 30 minutes, voire être supérieure à 30 minutes - dans un second temps assurent par percolation la réalisation d'un squelette minéral hydraté qui va assurer l'acquisition des performances mécaniques aux jeunes âges et permettre l'obtention de la mousse minérale durcie suivant l'invention. Il est particulièrement intéressant d'utiliser des liants hydrauliques comprenant du sulfate de calcium ou une source de sulfate de calcium, afin de promouvoir la génération de phases ettringittiques et d'alumine hydratée qui présentent le double avantage de renforcer les propriétés mécaniques de la mousse minérale durcie et d'améliorer également la résistance au feu de cette dernière. L'utilisation de liant hydraulique LHA selon l'invention permet d'obtenir des mousses minérales durcies exemptes de polymères notamment de polymères de type EPS,, XPS, PU,PIR, ces mousses minérales durcies ayant les propriétés de conductivité thermique recherchées et une bonne résistance au feu. Ce type de liants hydrauliques LHA permet donc d'améliorer la résistance au feu des matériaux, ce qui constitue une nette amélioration par rapport aux mousses à base de polymères de type EPS, XPS, PU, PIR. En outre l'utilisation de ce type de liant hydraulique LHA améliore la robustesse de la fabrication de la mousse minérale en conditions industrielles puisque la sensibilité au murissement d'Ostwald devient moins problématique et que l'optimisation du système de tensio actifs et des agents stabilisateurs de mousse devient par conséquent moins critique. A titre d'exemples non limitatifs, les liants suivant l'invention pourront contenir des ciments alumineux et des ciments de type sulfo aluminates de calcium qui pourront être associés éventuellement à une source de sulfate de calcium. Des exemples non limitatifs de ciments alumineux commerciaux sont par exemple les Secar 71, Secar 51, ciment Fondu, Ternal RG, Ternal EV commercialisés par la société Kerneos, et les ciments alumineux commercialisés par les sociétés Calucem, Cementos Molins et par les sociétés TMC et Denka au japon. Des exemples non limitatifs de ciments sulfo alumineux commerciaux sont par exemple le Rapidset commercialisé par CTS, le ciment Alipré commercialisé par la société Italcimenti, les sulfoaluminates de calcium commercialisés par Polarbear et Lionhead. Les liants hydrauliques alumineux LHA suivant l'invention de par leur réactivité permettent de développer rapidement un réseau d'hydrates qui percole, fige le diamètre des bulles et constitue le squelette minéral de la mousse minérale durcie. Ce phénomène intervient quelque soit l'agent utilisé pour obtenir la mousse aqueuse, c'est à dire quelque soit l'agent moussant, l'agent entraineur d'air ou l'agent générateur de gaz. En effet, il semble que les mécanismes sous tendant l'invention correspondent à une stabilisation minérale obtenue grâce à la formation des hydrates qui figent à un stade précoce les inclusions de gaz ou d'air. On obtient donc ainsi une mousse minérale durcie présentant des bulles de petites tailles et distribuées de façon très homogène. L'invention se distingue donc des compositions de mousse minérales durcies décrites dans le brevet EP 0 121 524 par le choix spécifique d'un liant hydraulique LHA En effet, la réactivité importante des composés minéraux utilisés permet d'obtenir une mousse minérale durcie d'excellente qualité sans nécessiter par exemple l'utilisation de la combinaison alcool polyvinylique / sel de l'acide borique. Par conséquent, la mousse minérale ainsi que la mousse minérale durcie et le matériau -thermo-isolant à structure cellulaire de l'invention sont de préférence exempts de la combinaison alcool polyvinylique / sel de l'acide borique. Par rapport à l'art antérieur qui porte sur l'optimisation des systèmes surfactants afin de limiter le murissement d'Ostwald, la présente invention permet donc de gérer la prise du système minéral aux jeunes âges et de s'affranchir entre autre du mûrissement d'Oswald qui se traduit par une augmentation de la taille des bulles et par suite en une augmentation du coefficient de conductivité thermique et une diminution des résistances mécaniques. La stabilisation de la mousse minérale durcie obtenue grâce à la forte réactivité des liants hydrauliques LHA associés ou non à des sulfates de calcium selon l'invention permet par comparaison à une amélioration de la stabilité de la mousse aqueuse ou de la mousse minérale obtenue par une sélection judicieuse de tensioactifs associés à des polymères ou autres agents stabilisateurs de mousses aqueuses bien connus de l'homme de l'art tels que les protéines, les polymères d'origine naturelle ou synthétiques, d'obtenir de manière fiable et robuste une mousse minérale durcie présentant un réseau de bulles fin et homogène conduisant après prise à un matériau thermo-isolant à structure cellulaire présentant une plus faible conductivité thermique tout en conservant de bonnes résistances mécaniques. Les systèmes de l'invention présentent pour avantage supplémentaire non négligeable d'avoir une bonne résistance mécanique à court terme se traduisant notamment par des valeurs de résistance à la compression après 3 heures : Rc supérieures à 0,2 MPa, de préférence supérieures à 0,3 MPa, et mieux encore égales ou supérieures à 0,5 MPa pour les matériaux présentant des valeurs de lambda inférieures à 0,08 W/m°C Rc supérieures à 0,8 MPa, de préférence supérieures à 1 MPa et mieux encore supérieures à 1,5 MPa pour des valeurs de lambda allant de 0,08 à 0,2W/m°C Enfin, les mousses minérales de l'invention ont également pour avantage de permettre de moduler le temps de prise. Ceci est avantageux par rapport aux mousses minérales comprenant essentiellement comme liant du ciment Portland qui ne développe pas intrinsèquement une aussi forte nucléation d'hydrates aux jeunes âges Les mousses minérales à base de ciment Portland (sans système accélérateur) ont, en général, des temps de prise supérieurs à 2 heures. Les mousses minérales de l'invention peuvent avoir une ouvrabilité aussi faible que 5 minutes (prise flash) ou supérieure à 30 minutes. La mousse minérale de l'invention a donc une ouvrabilité qui est facilement ajustable à des valeurs comprises entre 5 à 30 minutes, voire à des valeurs supérieures à 30 minutes. Le fait que le temps de prise soit modulable est avantageux car pour la fabrication de préfabriqué, une prise rapide de 20 à 30 minutes est intéressante alors que pour des applications nécessitant la mise en place in situ de la mousse minérale, des temps de prise plus longs, supérieurs à 30 minutes voire supérieures à 1h ou 2heures, peuvent être avantageux. Ainsi on peut obtenir avec les liants hydrauliques LHA des ouvrabilités supérieures à une heure, voire à deux heures tout en conservant une cinétique d'acquisition de performances mécaniques rapides après la période d'ouvrabilité. Les hydrates de faibles tailles précipités pendant la période d'ouvrabilité viennent stabiliser la mousse minérale sans dégrader ses caractéristiques plastiques, ce qui est connu de l'homme de l'art. Le compromis temps d'ouvrabilité/ acquisition des performances mécaniques peut être facilement ajusté en utilisant les systèmes d'adjuvants accélérateurs / retardateurs connus de l'homme de l'art et décrits ci après. La suite de la description se réfère aux figures annexées qui représentent : Figure 1, un schéma d'un dispositif pour la fabrication d'une mousse aqueuse ou d'une mousse minérale selon l'invention ; Figures 2 a) à 2 c), une photographie d'un matériau thermo-isolant à structure cellulaire ou mousse minérale durcie selon l'invention (2a), d'un matériau à base de ciment Portland sans accélérateur de prise (2b) et avec accélérateur de prise (2c) ; et Figures 3a et 3b des photomicrographies (x5) de coupes du matériau de la figure 2a. Le matériau thermo-isolant à structure cellulaire ou mousse minérale durcie de l'invention présente en outre les caractéristiques suivantes seules ou en combinaison : - il présente une porosité en volume comprise entre 70% et 95%, de préférence entre 80% et 95%. - il présente une résistance à la compression Rc à 3 heures supérieure ou égale à 0,2 MPa, de préférence supérieure ou égale à 0,3 et mieux supérieure ou égale à 0,5 MPa, - il présente une résistance au feu à 600°C, de préférence à 900°C et mieux à 1 200°C pendant trois heures, - le liant hydraulique LHA peut comprendre du sulfate de calcium, - le liant hydraulique LHA peut comprendre en poids par rapport au poids total du liant hydraulique : -10 à 90%, de préférence 10 à 70%,mieux 10 à 50% et encore mieux 20 à 40% en poids de sulfate de calcium. - le liant hydraulique LHA peut également comprendre 0 à 10 % en poids de ciment Portland, de préférence 0 à 5% et mieux encore 2 à 5%, - le liant hydraulique peut également comprendre un ou plusieurs adjuvants inclus choisis parmi les agents moussants et les agents réticulants des mousses, les accélérateurs de prise, les retardateurs de prise, les agents modificateurs de rhéologie et agents rétenteurs d'eau, les dispersants et les superplastifiants, de préférence le ou lesdits adjuvants représentant jusqu'à 15% en poids, de préférence jusqu'à 10% et en général 5% ou moins du poids total du liant hydraulique. En particulier les régulateurs de prise choisis parmi les accélérateurs de prise et les retardeurs de prise peuvent représenter de 0,05 à 15 % en poids, de préférence 0,1 à 10 % en poids par rapport au poids total du liant hydraulique, - les charges ou fillers ( fillers dont la granulométrie est par convention inférieure à 100 µm) sont en général choisies parmi la fumée de silice, le laitier de haut fourneau, le laitier d'aciérie, les cendres volantes, les fillers calcaires, le quartz broyé, les silices dont les silices de pyrogénation et de précipitation, les silices récupérées dans les écorces de riz, les silices de diatomées, les carbonates de calcium, les silicates de calcium, les sulfates de baryum, les métakaolins, les oxydes métalliques de titane, de fer, de zinc, de chrome, de zirconium, de magnésium, les différentes formes d'alumine (hydratée ou non), les billes creuses d'alumine, le nitrure de bore, le lithopone, le métaborate de baryum, les argiles calcinées, standards ou expansées, la perlite, la vermiculite, les ponces, la rhyolite, la chamotte, le talc, le mica, les billes de verre éventuellement creuses ou les granulés de verre expansés, les grains de mousse de silicate, les aérogels de silice, les sables, les gravillons, les graviers, les cailloux, le noir de carbonate, le carbure de silicium, le corindon, les granulés de caoutchouc, le bois, la paille, - selon l'invention, les fillers (ou fines) sont des charges minérales dont les éléments sont de dimension inférieure à 100 microns. - la mousse minérale durcie peut comprendre en outre un ou plusieurs autres composants tels que des adjuvants introduits lors da préparation de la mousse minérale, de préférence le ou lesdits adjuvants représentent jusqu'à 15% en poids, en général entre 3 et 10% du poids total du matériau. Ces adjuvants pouvant être choisis parmi les agents moussants et stabilisateurs de mousse, les accélérateurs de prise, les retardateurs de prise, les agents modificateurs de rhéologie et agents rétenteurs d'eau. Les dispersants ou superplastifiants. - la mousse minérale durcie peut également contenir d'autres additifs tels que des agents hydrofugeants ainsi que des polymères thermoplastiques ou thermodurcissables introduits en tout ou en partie soit lors de la préparation de la mousse minérale soit par pulvérisation ou imprégnation sur la mousse minérale durcie. Lorsqu'ils sont utilisés, ces additifs représentent généralement 0,5 à 25% , de préférence de 1 à 15% en poids du poids total du matériau thermo-isolant à structure cellulaire. - la mousse minérale durcie selon l'invention peut comporter en outre des fibres ou des microfibres, par exemple de cellulose, d'alcool polyvinylique, de polyamide, de polyéthylène, de polypropylène, de silicone, des fibres métalliques et/ou de verre, des fibres d'origine naturelles telles que fibres de chanvre, fibres de coco, fibres de coton, fibres de bois ; présentant de préférence une longueur de 20 µm à 6 mm et un diamètre de 10 à 800 Pm, - ces fibres peuvent être présentes jusqu'à 2 % en poids par rapport en poids du matériau thermo-isolant à structure cellulaire. Les matériaux thermo-isolants à structure cellulaires de l'invention ont de préférence une masse volumique égale ou inférieure à 500 Kg/m3, de préférence égale ou inférieure à 300 Kg/m3. Selon une réalisation de l'invention, le matériau thermo-isolant à structure cellulaire a avantageusement la composition suivante en poids par rapport au poids total du matériau : a) 50 à 96%, de préférence 70 à 96% et mieux 90 à 96 % d'un liant hydraulique LHA comportant : 10 à 90%, de préférence 10 à 70%, mieux 10 à 50% et mieux encore 20 à 40% en poids de sulfate de calcium, et, 0 à 10%, de préférence 0 à 5 % en poids de ciment Portland, b) 4 à 50 %, de préférence 4 à 30 % et mieux 4 à 10 % de filler, c) 0 à 2 %, de préférence 0 à 1 % de fibres ou microfibres et d) 0 à 15 % d'adjuvants choisis parmi les agents moussants et les agents stabilisateurs ou réticulants des mousses, les accélérateurs de prise, les retardateurs de prise, les agents modificateurs de rhéologie et agents rétenteurs d'eau, les dispersants et superplastifiants Le matériau de l'invention peut avoir une structure cellulaire ouverte ou fermée, généralement à la fois ouverte et fermée. L'invention concerne également la mousse minérale qui sert de précurseur à l'obtention du matériau thermo-isolant à structure cellulaire ( mousse minérale durcie) suivant l'invention. La mousse minérale suivant l'invention utilisée pour la fabrication du matériau thermo-isolant à structure cellulaire décrit ci-dessus peut présenter les caractéristiques suivantes seules ou en combinaison : • elle comprend : au moins un liant hydraulique LHA comportant éventuellement du sulfate de calcium, et /ou du ciment portland, au moins une charge, de préférence un filler, au moins un solvant aqueux et/ou non aqueux et au moins un gaz tel que de l'air, du dioxyde de carbone ou de l'azote, • elle peut comprendre en outre de préférence un composé choisi parmi les agents tensio-actifs, les agents entraineurs d'air et/ou les agents générateurs de gaz • elle présente une ouvrabilité ajustable entre 5 et 30 minutes ou une ouvrabilité supérieure à 30 minutes, le ou les solvants représentent 10 à 40 % en poids du poids total de la mousse minérale, de préférence 20 à 30% en poids, • elle peut comporter en outre un ou plusieurs adjuvants choisis parmi les agents moussants et les agents stabilsateurs ou réticulants des mousses, les accélérateurs de prise, les retardateurs de prise, les agents modificateurs de rhéologie et agents rétenteurs d'eau., les dispersants et les superplastifiants • elle peut également comporter d'autres additifs choisis parmi les agents hydrofugeants, les fibres, les polymères thermoplastiques ou thermodurcissables. une composition de mousse minérale convenant à l'invention a avantageusement la composition suivante, en poids par rapport au poids total de la mousse minérale : 50 à 80 %, de préférence 60 à 70% de liant hydraulique LHA, 10 à 40 %, de préférence 20 à 30% de solvant, 2 à 10 %, de préférence 2 à 5 % de filler, et éventuellement 0,1 à 15%, de préférence 3 à 10% d'un adjuvant choisi parmi les agents moussants et les agents stabilisateurs ou réticulants des mousses, les accélérateurs de prise, les retardateurs de prise, les agents modificateurs de rhéologie et agents rétenteurs d'eau, les dispersants et superplastifiants dont , en particulier : - 0,1 à 2 % d'agent moussant, - 0,1 à 2 % d'agent réticulant, - 0,1 à 2 % de dispersant, - 0,1 à 10% d'accélérateurs ou de retardateurs de prises. L'invention concerne également le procédé de préparation d'une mousse minérale telle que décrit ci-dessus. Les procédés et dispositifs permettant de préparer des mousses 30 sont connus et décrits par exemple dans les brevets US2005/0126781 et US 4,731,389. Le procédé de l'invention comprend les étapes suivantes : a) préparation d'une mousse aqueuse à partir d'une composition comprenant au moins de l'eau et au moins un composé choisi parmi les agents moussants, les entraineurs d'air, les agents générateurs de gaz, 35 b) préparation d'un coulis de ciment comprenant un liant hydraulique LHA et éventuellement au moins un sulfate de calcium, et un solvant, 25 c) introduction des charges en tout ou partie dans la mousse aqueuse et/ou dans le coulis de ciment, d) mélange de la mousse aqueuse et du coulis. Selon un autre mode de réalisation, la mousse minérale peut être préparée selon un procédé de préparation comprenant les étapes suivantes : a) préparation d'un coulis de ciment comprenant un liant hydraulique LHA contenant éventuellement du sulfate de calcium, un solvant et au moins un composé choisi parmi les agents tensio-actifs, les entraineurs d'air, les agents générateurs de gaz, b) injection d'un gaz dans le coulis en maximisant la surface de contact entre le gaz et le coulis de ciment. c) incorporation des charges en tout ou partie pendant après l'étape a), ou pendant l'étape b). La maximisation de la surface de contact entre le gaz et le coulis de ciment peut être obtenue, par exemple en utilisant un mélangeur statique. En outre, l'introduction en tout ou partie de la charge dans le coulis en même temps que le gaz accroît la surface de contact entre le gaz et le coulis. Selon un autre mode de réalisation, la mousse minérale peut être générée sans addition de tensio-actifs par simple entrainement d'air lors de la préparation d'un coulis de ciment comprenant un liant hydraulique LHA contenant éventuellement du sulfate de calcium, un solvant, et éventuellement des charges, lesquelles peuvent être introduites en tout ou en partie soit lors de la préparation du coulis, soit après cette étape. Enfin, l'invention concerne l'utilisation de la mousse minérale ou de la mousse minérale durcie comme matériau thermo-isolant à structure cellulaire pour la réalisation d'isolants thermiques : - pour réaliser des panneaux préfabriqués comprenant au moins une couche isolante à base de la mousse minérale ou mousse minérale durcie, - pour combler les parties creuses des éléments de construction des bâtiments par la mise en place in situ de ladite mousse minérale tels que murs, plafonds, parpaings, portes, gaines, - pour réaliser des planchers chauffants par mise en place in situ de la mousse minérale au contact des tuyaux, - pour réaliser en application extérieure une monocouche présentant une fonction isolante pour le revêtement des bâtiments par mise en place in situ de ladite mousse minérale. Lorsque la mousse minérale durcie est utilisée pour préparer des matériaux destinés à ces applications (isolation thermique), un coefficient de conductivité thermique à 20°C inférieur ou égale à 0, 045 W/m.°C est particulièrement avantageux. L'invention concerne également l'utilisation de la mousse minérale ou mousse minérale durcie dans des applications pour isolant réfractaire : - pour la réalisation de briques réfractaires, - pour réaliser des bétons monolithiques par mise en place in situ de ladite mousse minérale. Lorsque la mousse minérale ou mousse minérale durcie est utilisée pour préparer des matériaux destinés à des applications pour isolants réfractaires, on renforce généralement la structure par des charges légères citées précédemment afin de limiter le retrait après cuisson et d'augmenter les résistances mécaniques . En outre un coefficient de conductivité thermique à 20°C inférieur ou égal à 0,2 W/m°C et préférentiellement inférieur ou égale à 0,15 W/m°C est suffisant dans cette application. De préférence, le liant de l'invention est un liant ettringitique. Par liant ettringitique, on entend un liant hydraulique dont les composants, lors de l'hydratation dans les conditions normales d'utilisation, donnent comme hydrate principal l'ettringite, qui est un trisulfoaluminate de calcium répondant à la formule 3CaO,Al2O3.3CaSO4.32H2O. Les liants LHA contenant du sulfate de calcium conduisent par hydratation à la formation de l'ettringite. Par conséquent, le liant hydraulique LHA de l'invention comprend, de préférence 10 à 90% en poids de sulfate de calcium par rapport au poids total du liant hydraulique, de préférence 60 à 80%, et, de préférence 20 à 40%. Le sulfate de calcium provient de composés d'origine naturelle, synthétique ou de traitement de sous produits choisis parmi les anhydrites, les semi-hydrates, les gypses et leurs mélanges. L'utilisation d'un liant hydraulique LHA comprenant des matériaux très réactifs permet d'obtenir des mousses minérales présentant un taux de liant très faible par exemple inférieur 25 à 10% voire de 4%. Selon les applications, de préférence, les matériaux thermo-isolants à structure cellulaire suivant l'invention comprennent au plus 70% en poids de charges, mieux au plus 60% de charges. Ainsi, les liants hydrauliques selon l'invention peuvent comprendre majoritairement un 30 ciment alumineux et (ou) un ciment sulfo aluminate de calcium. Cependant, ils peuvent comprendre à titre de composant minoritaire du ciment Portland, de préférence dans une limite de 10 % en poids, et mieux 5% en poids par rapport au poids total liant hydraulique. Les matériaux de l'invention présentent également d'excellentes propriétés de résistance au feu. On observe que cette propriété est plus prononcée lorsque l'on utilise un 35 liant ettringitique grâce à la quantité importante d'eau liée présente dans la structure moléculaire de l'ettringite. De préférence, le liant hydraulique de l'invention comprend des additifs régulateurs de prise tels que des accélérateurs de prise ou des retardateurs de prise. Ils représentent de 0,1 à 15 % en poids, de préférence de 0,1 à 10 % en poids par rapport au poids total du liant hydraulique. Les accélérateurs de prise utilisés dans la présente invention peuvent être de tout type connu. Leur utilisation permet de régler l'ouvrabilité de la mousse minérale. On peut citer, à titre d'exemples, l'aluminate de sodium, le silicate de sodium, l'aluminate de potassium, le sulfate d'aluminium, le carbonate de potassium, les sels de lithium tels que l'hydroxyde de lithium, le sulfate de lithium et le carbonate de lithium utilisables seuls ou en mélange Les retardateurs de prise utilisés dans la présente invention peuvent être de tout type connus, on peut notamment citer, à titre d'exemples, l'acide citrique, l'acide tartrique, le gluconate, et l'acide borique et ses sels utilisables seuls ou en mélange les agents rétenteurs d'eau et modificateurs de rhéologie peuvent être choisis parmi la famille de éthers de cellulose, éthers de guar, éthers d'amidon, les polymères associatifs, les polymères obtenus par biofermentation tels que les gommes xanthane, gommes wellan, les silices pyrogénées, silices de précipitation, les laponites, bentonites, hectorites ... Afin de limiter les transferts d'humidité à l'intérieur de la mousse minérale durcie, transferts qui augmentent significativement le coefficient de conductivité thermique et diminuent par conséquent significativement l'efficacité de l'isolation thermique, il est intéressant d'incorporer un agent d'hydrofugation introduit tout ou en partie soit dans la masse de la mousse minérale lors de sa préparation, soit par imprégnation de la mousse minérale durcie. A titre d'agents hydrofugation on peut citer de manière non limitative : - les huiles silicones de type polydimethylsiloxane qui peuvent être fonctionnalisées ou non avec des groupes réactifs de type Si-H , Si (OMe), Si (OEt), les émulsions aqueuses de ces huiles tels que par exemple décrits dans le brevet US 5373079 les organosilanes tels que les trialcoxysilanes et silazanes décrits dans le brevet US20050182174 les siliconates tels que par exemple le methylsiliconate de potassium les paraffines, les cires de types stéarate, oléates, les huiles d'origine végétales et leurs dérivés tels que commercialisés par la société Novance. Ces hydrofugeants pourront être utilisés en fonction de leur nature, soit purs, soit dilués dans un solvant soit en dispersion ou émulsion dans l'eau. Afin de renforcer les propriétés mécaniques de la mousse minérales durcie, il est intéressant d'introduire pendant la préparation de la mousse minérale des polymères tels que par exemple les alcools polyvinyliques, des polyamides, des latex sous forme liquide ou sous forme poudre. Par latex on entend des polymères obtenus par polymérisation radicalaire de monomers ethylèniques instaurés choisis parmi le styrène, les dérivés du styrène, l' ethylène, l' acétate de vinyle, le chlorure de vinyle , chlorure de vinylidène , vinyl propionate, vinylnbutyrate, vinyl laurate, vinyl pivalate et vinyl stéarate, VEOVA° 9 à 11, (méth)acrylamide, (Cl -C20)alkyl esters de l'acide methacrylique , (C, C20) alcenyl esters de l'acide méthacrylique avec des alcanols à 1 à 12 atomes de C , tels les esters , méthyl, éthyl, n-butyl, isobutyl, t-butyl et 2-ethylhexy des acides acrylique et methacryliquel , les nitriles, les acrylonitriles, les dienes, tels que 1, 3 butadiène, l'isoprène, les monomeres portant deux groupes vinyle, deux groupes vinylidene ou deux groupes alkylene. On peut également envisager d'introduire certains polymères thermo durcissables, ou photoréticulables tout ou en partie soit pendant la préparation de la mousse minérale, soit par pulvérisation ou imprégnation sur la mousse minérale durcie. A titre de polymères thermodurcissables ( qui réticulent sous l'effet de la chaleur ou d'une radiation) on peut citer par exemple a titre non limitatif les polyurethanes, les epoxy, polyesters Les charges utilisées selon l'invention sont en général des matériaux inertes utilisés comme agent de remplissage. Les charges peuvent être minérales ou organiques. Les charges minérales peuvent être par exemple choisies parmi la fumée de silice, le laitier de haut fourneau, le laitier d'aciérie, les cendres volantes, les fillers calcaires, le quartz broyé, les silices dont les silices de pyrogénation et de précipitation, les silices récupérées dans les écorces de riz, les silices de diatomées, les carbonates de calcium, les silicates de calcium, les sulfates de baryum, les métakaolins, les oxyde métallique de titane, de fer, de zinc, de chrome, de zirconium, de magnésium, les différentes formes d'alumine (hydratée ou non), les billes creuses d'alumine, le nitrure de bore, le lithopone, le métaborate de baryum, les argiles calcinées, standards ou expansées, la perlite, la vermiculite, les ponces, la rhyolite, la chamotte, le talc, le mica, les billes de verre éventuellement creuses ou les granulés de verre expansés, les aérogels de silice, les grains de mousse de silicate, les sables, les gravillons, les graviers et/ou les cailloux. Les charges organiques peuvent-être choisies dans le groupe constitué des billes polymériques organique (polytétrafluoroéthylène, polyéthylène, polypropylène, polystyrène, polychlorure de vinyle, polydiméthylsiloxane), des granulés de caoutchouc, le bois tel que la poudre de liège, la sciure de bois, la paille et/ou des billes de polystyrène. On utilise de préférence des charges creuses de faible densité. De préférence, les charges ont une densité inférieure à la densité du mortier frais soit en général une densité inférieure à 3. Des charges hydrophobes, par exemple de carbonate de calcium, sont préférentiellement utilisées. Les charges fines, c'est-à-dire les charges présentant un diamètre moyen D90 inférieur ou égale à 5 µm, de préférence inférieur à 1 µm renforcent la mousse minérale. De préférence, le matériau de l'invention comprend de charges de diamètre moyen (D90) inférieur ou égale à 51.1m. A titre de granulés en verre expansé, on peut citer les granulés commercialisés sous la marque Poraver8 présentant une densité apparente fonction de la granulométrie apparente comprise entre 140 et 530 Kg/m3. Par exemple, des granulés de granulométrie standard 4 - 8 mm ont une densité apparente de 180 kg/m3 et des granulés de granulométrie 0,1 û 0,3 mm ont une densité de 400 kg/m3. On peut également citer les granulés en verre expansé Liaver dont la granulométrie est comprise entre 0,25 et 4 mm ainsi que les grains de granulométrie plus élevé (0 û 72 mm) commercialisé sous le nom Misapor8. A titre de billes de verre creuses, on peut citer les billes de verre commercialisées par les sociétés 3M, Potters PQ et Akzo Nobel Expancel, présentant une granulométrie comprise entre 20 µm et 110 µm et une densité d'environ 100 kg/m3. A titre de cénosphères , on peut utiliser les produits commercialisés par la société Trelleborg Fillite, Potters PQ, Omega Minerais. Ces charges sont des cénosphères de granulométries 0 û 0,5 mm dont la densité apparente est de 350 à 450 kg/m3 A titre de grain de mousse de silicate, on peut citer les grains SLS®20 qui sont des grains très légers de nature hydrophobe. A titre d'argile expansée, on utilise par exemples celles de granulométrie 0 û 4 mm et présentant une densité apparente d'environ 200 kg/m3. Les ponces ou pierres ponces sont des roches volcaniques très poreuses et d'une densité faible, fréquemment inférieure à 1. De préférence, les ponces ont une granulométrie 0,3 û 8 mm. Ce produit est commercialisé par Quick Mix. Les argiles expansées utilisées selon l'invention ont, de préférence, une granulométrie comprise entre 1 et 8 mm et une densité apparente comprise entre 280 et 650 kg/m3. Ces produits sont commercialisés par Maxit Fibo et Liapor. Les schistes expansés utilisés selon l'invention ont, de préférence, une granulométrie comprise entre 2 et 8 mm. Ces produits sont commercialisés par Berwilit. La perlite utilisée selon l'invention a, de préférence, une granulométrie comprise entre 0 et 6 mm et une densité apparente comprise entre 39 et 95 kg/m3. Ce produit est commercialisé par exemple par Knauf et Pavatex. La vermiculite utilisée selon l'invention a, de préférence, une granulométrie comprise entre 0 et 2 mm et une densité apparente comprise entre 60 et 160 kg/m3. Ce produit est commercialisé par exemple par Isola-Mineralwolle Werke, CMMP et Reppel. La rhyolite utilisée selon l'invention a, de préférence, une granulométrie comprise entre 10 et 350 µm et une densité apparente comprise entre 180 et 350 kg/m3. Ce produit est commercialisé par exemple par Lafarge Noblite. On peut également utiliser d'autres types d'adjuvants comme par exemple les agents rétenteurs d'eau et modificateurs de rhéologie qui peuvent être choisis parmi la famille des éthers de cellulose, éthers de guar, éthers d'amidon , les alcools polyvinyliques, les polyacrylamides, les polymères associatifs, les polymères obtenus par biofermentation tels que les gommes xanthane, gommes wellan, les silices pyrogénées, silices de précipitation, les laponites, bentonites , hectorites... On peut également utiliser des dispersants tels que par exemple les lignosulfonates, naphtalène sulfonates, mélamine sulfonates, caséines, polycarboxylates modifiés La mousse minérale est obtenue à partir d'un coulis de ciment. Le coulis de ciment peut être préparé extemporanément, c'est-à-dire juste avant emploi. Dans ce cas, on peut dans un premier temps mélanger le liant hydraulique, les régulateurs de prise et éventuellement des charges et/ou d'autres additifs de façon à former un mélange poudreux, puis gâcher avec de l'eau ou un solvant le mélange ainsi obtenu pour former un coulis de ciment. Il est également possible d'utiliser un coulis aqueux prêt à l'emploi, c'est-à-dire un coulis pré-préparé. Dans ce cas, les coulis doivent être stabilisés pour présenter une durée de vie élevée, c'est-à-dire d'au moins un mois, mieux de deux mois, de préférence 3 mois ou plus et mieux encore au moins 6 mois, afin de se garantir contre les délais de stockage ou de livraison. On entend par « durée de vie » au sens de l'invention, la durée pendant laquelle un composant reste sous la forme d'une suspension aqueuse ou non aqueuse de produits solides plus ou moins fluide, pouvant revenir à l'état de suspension aqueuse ou non aqueuse par une simple agitation mécanique, sans faire prise. Le coulis en phase aqueuse doit être stabilisé (ou retardé) plusieurs mois. On peut utiliser par exemple à cette fin de l'acide borique ou l'un de ses sels en suspension dans l'eau. Il sera donc nécessaire pour pouvoir déclencher la prise de débloquer le ciment contenu dans le coulis avant utilisation. Pour cela, on utilise en général un matériau susceptible de « débloquer » le ciment alumineux retardé et éventuellement un catalyseur permettant d'accélérer la prise du ciment, par exemple, un mélange de chaux et d'hydroxyde de lithium. Les brevets EP 0241 230 et EP 0 113 593 divulguent des systèmes de ce type. Pour obtenir la mousse minérale de l'invention, on peut mélanger le coulis de ciment décrit ci-dessus avec une mousse aqueuse comprenant au moins un composé choisi parmi les agents moussants, les entraineurs d'air, les agents générateurs de gaz. On pourra utiliser un appareillage tel que représenté sur la figure 1 pour préparer la mousse aqueuse. Un mélange d'eau et d'agents moussants ou d'entraineurs d'air 1 est pompé à l'aide d'une pompe doseuse 2 et est co-injecté avec un gaz 3 dans un mélangeur 5 par exemple un mélangeur statique (ou un tube rempli de billes). Le gaz pouvant être par exemple de l'air, de l'azote ou du dioxyde de carbone est prélevé à partir d'une source gazeuse 3. Le débit de gaz injecté est contrôlé à l'aide d'un débitmètre 4. Selon un autre mode de réalisation, le mélange de gaz et d'eau, d'agents moussants et/ou entraineurs d'air passe à travers plusieurs mélangeurs à billes 5 et 6 présentant des diamètres de billes de diamètres de plus en plus faibles. Enfin on récupère la mousse aqueuse dans un récipient 7. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, on ajoute directement au coulis de ciment au moins un composé choisi parmi les agents moussants, les entraineurs d'air, les agents générateurs de gaz, puis on injecte dans ce coulis un gaz de façon à former la mousse minérale. L'injection de gaz est réalisée en maximisant la surface d'interaction entre le gaz et le coulis de manière à obtenir une mousse minérale abondante et stable. On pourra utiliser un appareillage tel que celui décrit dans la figure 1 en remplaçant le mélange d'eau et d'agents moussants ou d'entraineurs d'air par le coulis de ciment additivé. Selon un autre mode de réalisation, la mousse minérale peut être générée sans addition de tensio-actifs par entrainement d'air lors de la préparation d'un coulis de ciment comprenant un liant hydraulique LHA. un solvant des charges par exemple des fillers, lesquelles peuvent être introduites en tout ou en partie soit lors de la préparation du coulis, soit après cette étape. La mousse minérale ainsi obtenue peut être directement utilisée pour fabriquer un matériau thermo-isolant à structure cellulaire (ou mousse minérale durcie) selon l'invention . La mousse minérale ou la mousse minérale durcie suivant l'invention présente pour avantage de ne nécessiter aucun traitement thermique, notamment un traitement hydrothermal coûteux. Le matériau thermo-isolant à structure cellulaire de l'invention peut donc être obtenu sans traitement thermique ou hydrothermique. Selon l'invention, n'importe quel agent moussant traditionnellement utilisé pour faire mousser du ciment convient tel que des tensio-actifs anioniques, non ioniques et leur mélange. On peut éventuellement ajouter un additif stabilisateur de mousse.aqueuse Les additifs stabilisateurs peuvent être soit des tensio-actifs, soit des polymères, des alcools à longue chaîne, sous forme liquide ou en particule solides. La mousse de l'invention peut ne pas comporter d'agent moussant ni d'agents stabilisateurs de mousses tels que par exemple les alkanolamides, hydrocolloides, proteines cités dans les brevets WO/2008/020246, WO/2006/067064, US 4218490. Les agents entraineurs d'air sont des composés qui permettent de stabiliser les bulles d'air piégées par les turbulences générées lors du mélange. A titre d'agent entraineur d'air, on peut citer les résines naturelles de bois, les composés sulfatés ou sulfonatés, les détergents synthétiques et les acides gras organiques. Les agents générateurs de gaz utilisé selon l'invention peuvent par exemples être choisis parmi les composés qui gênèrent de l'azote, de l'oxygène, de l'hydrogène, du dioxyde de carbone, du monoxyde de carbone, de l'ammoniac ou du méthane. Le brevet US2005/0126781 cite de nombreux agents générateurs de gaz, pouvant être utilisés selon l'invention. On peut citer à titre d'exemple les composés contenant des groupes hydrazine ou azo tels que l'hydrazine, l'azodicarbonamide, l'azobis (isobutyronitrile), le p-toluène sulfonyle hydrazide, le p- toluène sulfonyle semicarbazide, le carbohydrazide, le p-p'-oxybis (benzènesulfonylhydrazide) et leur mélange. Des exemples d'agents générant de l'azote ne contenant pas de groupe hydrazine ou azo incluent les sels d'ammonium d'acide organique ou inorganique, l'hydroxylamine sulfate, les carbamides et leur mélange. Des exemples d'agents générant de l'oxygène sont par exemple les agents de blanchiement classiquement utilisés en détergence tels que par exemple les peroxides, les percarbonates persulfates, peroxycarbonates Le matériau ( mousse minérale durcie) ou la mousse minérale de l'invention sont particulièrement utiles pour améliorer l'isolation thermique et la résistance au feu des bâtiments. En effet, le matériau ( mousse minérale durcie) ou la mousse minérale peuvent-être utilisés pour réaliser des panneaux préfabriqués comprenant au moins une couche isolante à base du matériau( mousse minérale durcie) tels que : - réalisation de panneaux pour substituer les panneaux de polystyrène utilisés dans les systèmes d'isolation thermique par l'extérieur, - réalisation de pré murs isolants porteurs ou non porteurs ou parpaings et briques destinés à la construction, - réalisation de panneaux pour substitution des panneaux sandwich à intérieur fibres de verre ou PU utilisés pour l'isolation thermique intérieure de la maison. Le matériau ( mousse minérale durcie) ou la mousse minérale peuvent également être utilisés pour mettre en place in situ de la mousse minérale pour combler les parties creuses des éléments de construction des bâtiments tels que murs, plafonds, parpaings, portes, gaines... Le matériau ou la mousse minérale peuvent également être utilisés pour mettre en place in situ de la mousse minérale au contact des tuyaux utilisés dans le cadre de planchers chauffants. Le matériau ou la mousse minérale peuvent également être utilisés pour mettre en place in situ de la mousse minérale en application extérieure comme monocouche présentant une fonction isolante pour le revêtement des bâtiments, cette monocouche pouvant être recouverte d'une couche de finition esthétique. Le matériau ou la mousse minérale de l'invention est également particulièrement utile pour réaliser des bétons ou briques isolantes pour applications réfractaires incluant la réalisation de briques réfractaires et la mise en place in situ de la mousse minérale pour la réalisation de bétons monolithiques. Enfin, la mousse minérale de l'invention peut être utilisée comme un béton prêt à l'emploi permettant d'obtenir un matériau thermo isolant utilisé dans les applications suivantes : - les structures, poteaux, refends et dalles en blocs monomur permettant ainsi la réduction des ponts thermiques aux jonctions, - les voiles bétons extérieurs permettant la réduction des ponts thermiques entre les étages d'immeubles, - les dalles sur terre plein, - le remplissage des doubles murs, - l'isolation des toitures et terrasses. Exemples 1 - Détermination des protocoles 1. 1 - Détermination de la conductivité thermique et du retrait thermique. - Mesure de la conductivité thermique, À à 20°C. Les conductivités thermiques ont été mesurées selon la norme EN 12667:2001 "Performance thermique des matériaux et produits pour le bâtiment. Détermination de la résistance thermique par la méthode de la plaque chaude gardée et la méthode flux métrique. Produit de haute et moyenne résistance thermique". - Retrait après cuisson En ce qui concerne les matériaux isolants pour réfractaire, la détermination du retrait après cuisson s'effectue selon la norme EN 1402-6. 1.2 - Détermination de la résistance en compression. La résistance en compression est déterminée selon la norme EN 196-1 sur des éprouvettes 40x40x160 mm au bout de 3 heures. 1.3 - Détermination de la porosité ouverte d'un béton selon la norme : EN 993-1. 30 1.3.1 - Appareillage - Balance à 0,1g équipée d'une fixation pour le panier recevant l'échantillon - Cloche à vide - Pompe à vide avec manomètre 35 - Bonbonne d'eau à 20°C - Seau d'eau à 20°C 1.3.2 - Mode opératoire - Sécher l'échantillon à l'étuve 60°C (génie civil) ou 110°C (réfractaire) pendant 24h - Peser l'échantillon sec (P1) - Placer l'échantillon dans la cloche à vide - Faire le vide et vérifier le manomètre ( chasser l'air des pores) - Fermer le robinet de la cloche à vide et arrêter la pompe - Laisser l'imprégnation sous vide se poursuivre pendant un minimum de 3 heures (temps du dégazage de l'échantillon) - Ramener la cloche à la pression atmosphérique - Sortir l'échantillon à tester et éliminer l'excès d'eau à l'aide d'une éponge humide (ne pas sécher l'échantillon) - Peser l'échantillon saturé d'eau (P2) - Tarer la balance avec l'échantillon saturé d'eau sur le plateau - Placer l'échantillon dans le panier métallique suspendu sous la balance - Immerger l'ensemble dans un seau sous environ 10 cm d'eau - Lire la masse (P3), qui permet de mesurer le poids d'eau déplacé et donc le volume de l'échantillon (mesure de la poussée d'Archimède sur l'éprouvette saturée d'eau) POROSITE (%) = (Poids Saturé d'eau - Poids sec) / Volume x 100 POROSITE (%) = (P2 û Pl )/P3 *100 Il - Evaluation de la conductivité thermique et de la résistance en compression des matériaux isolants de l'invention II. 1 - Préparation des liants Les composants suivants ont été ajoutés dans un récipient : 35 Composant Liant selon l'invention L1 Liant hydraulique : 70 g Aluminate de calcium Asano 30 g Gypse 0,05 g* Carbonate de lithium 0,18 g* Acide citrique Dispersant : 0,22 g Mighty 21 PZ® (Polycarboxylate éther poudre) 0,1 g Ether de cellulose Microfibres de cellulose : 0,5 q Arbocel® 40 (CFF) longueur 0,45-1µm. Charge : 5 g fumée de silice Rw Q1 Fuller Eau : 22,5 g Agent réticulant : 1,5 g LithoFoam® NWFS Les composants sont mélangés à l'aide d'un batteur électrique 30 secondes à faible vitesse (graduation 1) puis 1 minute 30 secondes à grande vitesse (graduation 5). On obtient ainsi un coulis de ciment. 11.2 - Génération de la mousse aqueuse Mélange dans un bol des produits suivants : - 6 g d'agent moussant Lithofoam® SL400-L (protéine de 20000 à 120000 Daltons), - 0,40 g : éther de cellulose, - 80 g d'eau. A l'aide du batteur électrique, on mélange à grande vitesse durant 5 minutes jusqu'à l'obtention d'une mousse aqueuse homogène et compacte. 11.3 - Préparation de la mousse minérale On incorpore 20 grammes de mousse aqueuse dans le coulis de ciment préparé ci- dessus à l'aide du batteur électrique pendant 3 minutes à vitesse moyenne (graduation 3). 11.4 - Coulage et séchage de la mousse minérale La mousse minérale est coulée dans des moules de dimensions 4 cm*4 cm*16 cm préalablement lubrifiés avec une huile de démoulage. 11.5 - Composition de la mousse minérale 10 Composition Quantités % (parties en poids) (en poids) Liant 94,5 66,8% Eau 38,6 (21,2 + 17,4) 27,3% Agent moussant 1,3 0,9% Agent réticulant 1,4 1% Charges 5,2 3,7% Autres additifs 0,4 (0,3 + 0,1) 0,3 % 11.6 - Caractérisation du matériau isolant obtenu - Densité : 125 Kg/m3, - Résistance à la compression à 3 heures : Rc = 0,3 MPa 5 - Coefficient de conductivité thermique : À = 0,044 W/m. °C - Absence de défauts dus à la maturation d'Oswald. III - Comparaison du matériau isolant de l'invention à un matériau isolant à base de ciment portland 52,5 R 111.1 - Préparation des liants Les composants suivants ont été ajoutés dans un récipient : Composant Liant selon Liant 1 Liant 2 l'invention Comparatif Comparatif L2 LC1 LC2 Liant hydraulique : Ciment portland 52,5R (Lafarge Le Havre) 4,76 g 100 g 100 g Aluminate de calcium Ternal RG ® (Kerneos) 66,67 g - - Anhydrite 28,7 g - - Carbonate de lithium 0,05 g - - Carbonate de sodium - - 0,4 g Acide citrique 0,18 g - - Dispersant : Mighty® 21 PZ (Polycarboxylate éther 0,2g 0,2 g 0,2 g poudre) Microfibres de cellulose : Arbocel® 40 (CFF) longueur 0,45-1 µm. 0,2 q 0,2 q 0,2 q Charges : fumée de silice Rw Q1 Fuller 5 g 5 g 5 g Eau : 22,5 g 22,5 g 22,5 g Agent de cure de la mousse : Lithofoam® NWFS (solution z' 30% extrait 1,5 g 1,5 g 1,5 g sec) Les composants sont mélangés à l'aide d'un batteur électrique 30 secondes à faible vitesse (graduation 1) puis 1 minute 30 secondes à grande vitesse (graduation 5). 111.2 - Génération de la mousse aqueuse Mélange dans un bol des produits suivants : - 5g d'agent moussant Lithofoam® SL400-L (protéine de 20000 à 120000 Daltons) - 80g d'eau A l'aide du batteur électrique, on mélange à grande vitesse durant 5 minutes jusqu'à l'obtention d'une mousse aqueuse homogène et compacte. 111.3 - Préparation de la mousse minérale On incorpore 20 grammes de mousse aqueuse dans 100 grammes de liant à l'aide du batteur électrique pendant 3 minutes à vitesse moyenne (graduation 3). La mousse minérale de l'invention est facile à obtenir car la mousse aqueuse s'incorpore facilement dans la phase liante et l'ensemble est homogène. La mousse minérale de l'essai comparatif 2 a été difficile à obtenir car le liant n'était pas assez fluide. 111.4 - Coulage et séchage de la mousse minérale La mousse minérale est coulée dans des moules de dimensions 4 cm*4 cm*16 cm préalablement lubrifiés avec une huile de démoulage. Les mousses minérales sont ensuite séchés à 23°C et 60% HR pendant 24H afin d'obtenir le matériau thermo- isolant à structure cellulaire selon l'invention. On constate que la mousse minérale majoritairement à base de Portland obtenu avec le liant comparatif LC1 s'effondre (figure 2b) contrairement à la mousse minérale de l'invention majoritairement à base de ciment alumineux L2 qui ne s'effondre pas (figure 2a). La figure 2 c) représente le matériau isolant majoritairement à base de ciment Portland LC2. On observe un moindre effondrement mais une grande inhomogénéité au sein du matériau thermo- isolant à structure cellulaire obtenu. 111.5 - Caractérisation du matériau thermo- isolant à structure cellulaire de l'invention. Mesure du volume poreux et de la densité : La densité du matériau thermo- isolant à structure cellulaire est mesurée à l'aide d'un pycnomètre, cette mesure est comparée au résultat obtenu par porosimétrie sous eau. On mesure par ces deux techniques une densité de 0,29 et un volume poreux de 85% pour le matériau isolant de l'invention comprenant un liant à base de ciment alumineux, de sulfate de calcium et de ciment Portland. Mesure des diamètres de pores du matériau isolant : La mousse minérale durcie est imprégnée par une résine durcissable (résine époxy) afin d'être observée sous microscopie optique. Après 12h de durcissement, l'échantillon est découpé transversalement en plaque d'environ 4 cm* 4cm* d'épaisseur comprise entre 0,05 et 3 mm. L'observation de la surface transversale des échantillons est réalisée sous grossissement X5 et est illustrée sur les figures 3 a) et 3 b). Comme le montrent les figures 2a à 2c, la mousse minérale durcie semon l'invention ( L2, figure 2a) présente une excellente tenue mécanique, cependant que les mousses minérales durcies à base uniquement de ciment portland, (LC1, figure 2b et LC2, figure 3b) se sont effondrées lors de la mise en contact de la mousse aqueuse avec le coulis. La mousse minérale durcie selon l'invention ( L2, figure 3a) comprend des bulles régulièrement réparties, 4 à 5 bulles par mm2 et de taille régulière, cependant que la mousse minérale durcie de l'exemple comparatif LC1 ( figure 3b) présente une hétérogénéité dans la taille et la répartition des bulles. REVENDICATIONS1. Matériau thermo-isolant à structure cellulaire comprenant en poids par rapport au poids total du matériau : a) 4 à 96% d'une matrice cimentaire obtenue par hydratation d'un liant hydraulique caractérisé avant mise en contact avec de l'eau ,en ce qu'il comprend au moins une phase choisie parmi C3A, CA, C12A7, Cl 1A7CaF2, C4A3$ ( yée lemite), C2A(1-x)Fx ( avec x appartient à ]), 1]), des phases amorphes hydrauliques présentant un ratio molaire C/A compris entre 0,3 et 15 et tel que les teneurs cumulées en AI2O3 de ces phases soient comprises entre 3 et 70 % en poids du total du liant hydraulique, préférentiellement entre 7 et 50% en poids et préférentiellement entre 20 et 30% en poids, b) 4 à 96% d'au moins une charge, de préférence un filler, ledit matériau présentant un coefficient de conductivité thermique à 20°C, égal ou inférieur à 0,2 W/m.°C, mieux égal ou inférieur à 0,15 W/m.°C, de préférence égal ou inférieur à 0,08 W/m.°C, mieux inférieur ou égal à 0,045 W/m.°C, et de manière encore plus préférée, égal ou inférieur à 0,04 W/m. °C. 2. Matériau thermo-isolant à structure cellulaire selon la revendication 1, caractérisé en ce que le liant hydraulique comprend en outre par rapport au poids total du liant : - 0 à 90%, de préférence jusqu'à 70%, mieux jusqu'à 50% et encore mieux jusqu'à 40% de sulfate de calcium ou d'une source de sulfate de calcium, et , - 0 à 10%, de préférence 0 à 5% de ciment portland. 3. Matériau thermo-isolant à structure cellulaire selon la revendication 1 ou 2 caractérisé en ce qu'il présente une porosité en volume comprise entre 70% et 95%, de préférence entre 80% et 95 %. 4. Matériau thermo-isolant à structure cellulaire selon les revendications 1,2 ou 3 caractérisé en ce que il présente une résistance à la compression Rc à 3 heures supérieure ou égale à 0,2 MPa, de préférence supérieure ou égale à 0,3 et mieux supérieure ou égale à 0,5 MPa. 5. Matériau thermo-isolant à structure cellulaire selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce qu'il présente une résistance au feu à 600°C, de préférence 900°C et mieux 1 200°C pendant trois heures. 6. Matériau thermo-isolant à structure cellulaire selon l'une quelconque d'es revendications précédentes, caractérisé en ce que le liant hydraulique comprend en poids par rapport au poids total du liant hydraulique avant hydratation: - 10 à 90%, de préférence 10 à 70%, 10 à 50% et mieux 20 à 40% en poids de sulfate de calcium. 7. Matériau thermo-isolant à structure cellulaire selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que le matériau comprend en outre un ou plusieurs autres adjuvants inclus dans le matériau cellulaire choisis parmi les agents moussants et les agents réticulants des mousses, les accélérateurs de prise, les retardateurs de prise, les agents modificateurs de rhéologie et agents rétenteurs d'eau, les dispersants et les superplastifiants, de préférence le ou lesdits adjuvants représentant jusqu'à 15% en poids, de préférence jusqu'à 10% et en général 5% ou moins du poids total du liant hydraulique. 8. Matériau thermo-isolant à structure cellulaire selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce qu'il comprend en outre au moins un additif choisi parmi les agents d'hydrofugation, les résines thermoplastiques , les résines thermodurcissables, les fibres et les microfibres, 9. Mousse minérale pour fabriquer un thermo matériau isolant à structure cellulaire selon l'une quelconque des revendications 1 à 8 comprenant : - Un liant hydraulique caractérisé avant mise en contact avec de l'eau ,en ce qu'il comprend au moins une phase choisie parmi C3A, CA, C12A7, C11A7CaF2, C4A3$ (yée lemite), C2A(1-x)Fx ( avec x appartient à ]), 1]), des phases amorphes hydrauliques présentant un ratio molaire C/A compris entre 0,3 et 15 et tel que les teneurs cumulées en AI2O3 de ces phases soient comprises entre 3 et 70 % en poids du total du liant hydraulique, préférentiellement entre 7 et 50% en poids et préférentiellement entre 20 et 30% en poids, - au moins une charge, de préférence un filler, - au moins un solvant aqueux et/ou non aqueux et - un gaz tel que de l'air, du dioxyde de carbone ou de l'azote. 10 Mousse minérale selon la revendication 9 caractérisé en ce que le liant hydraulique comprend en outre par rapport au poids total du liant : - 0 à 90% , de préférence jusqu'à 70%, mieux jusqu'à 50% et encore mieux jusqu'à 40% de sulfate de calcium ou d'une source de sulfate de calcium, et , - 0 à 10%, de préférence 0 à 5% de ciment portland. 11. Mousse minérale selon la revendication 9 ou 10 caractérisée en ce qu'elle comprend en outre un composé choisi parmi les agents moussants, les agents entraineurs d'air et/ou les agents générateurs de gaz. 12. Mousse minérale selon l'une quelconque des revendications 9 à 11 caractérisée en ce que la mousse a la composition suivante en poids par rapport au poids total de la mousse minérale : - 50 à 80 %, de préférence 60 à 70% de liant hydraulique, - 1 à 10%, de préférence 1 à 5% de filler, - 10 à 40 %, de préférence 20 à 30% de solvant, et,- par rapport au poids total de liant, 0,1 à 15%, de préférence 0,1 à 10% d'adjuvants 13. Procédé de préparation d'une mousse minérale telle que définie dans l'une quelconque des revendications 9 à 12 comprenant les étapes suivantes : a) préparation d'une mousse aqueuse à partir d'une composition comprenant au moins de l'eau et au moins un composé choisi parmi les agents moussants, les entraineurs d'air, les agents générateurs de gaz, b) préparation d'un coulis de ciment comprenant - le mélange avec un solvant et éventuellement au moins un composé choisi parmi les agents tensio-actifs, les entraineurs d'air, les agents générateurs de gaz, d'un liant hydraulique, le liant hydraulique comprenant au moins une phase choisie parmi C3A, CA, C12A7, C11A7CaF2, C4A3$ ( yée lemite), C2A(1-x)Fx ( avec x appartient à ]), 1]), des phases amorphes hydrauliques présentant un ratio molaire C/A compris entre 0,3 et 15 et tel que les teneurs cumulées en AI2O3 de ces phases soient comprises entre 3 et 70 % en poids du total du liant hydraulique, préférentiellement entre 7 et 50% en poids et préférentiellement entre 20 et 30% en poids. c) introduction des charges en tout ou partie dans la mousse aqueuse et/ou dans le coulis de ciment, d) mélange de la mousse aqueuse et du coulis. 14 Procédé de préparation d'une mousse minérale selon la revendication 13 caractérisé en ce que le liant hydraulique comprend en outre par rapport au poids total du liant : - 0 à 90% , de préférence jusqu'à 70%, mieux jusqu'à 50% et encore mieux jusqu'à 40% de sulfate de calcium ou d'une source de sulfate de calcium, et , - 0 à 10%, de préférence 0 à 5% de ciment portland. 15. Procédé de préparation d'une mousse minérale telle que définie dans l'une quelconque des revendications 9 à 12 comprenant les étapes suivantes : a) préparation d'un coulis de ciment comprenant : le mélange avec un solvant et éventuellement au moins un composé choisi parmi les agents tensio-actifs, les entraineurs d'air, les agents générateurs de gaz, d'un liant hydraulique, le liant hydraulique comprenant au moins une phase choisie parmi C3A, CA, C12A7, C11 A7CaF2, C4A3$ ( yée lemite), C2A(1-x)Fx ( avec x appartient à ]), 1]), des phases amorphes hydrauliques présentant un ratio molaire C/A compris entre 0,3 et 15 et tel que les teneurs cumulées en AI2O3 de ces phases soient comprises entre 3 et 70 % en poids du total du liant hydraulique, préférentiellement entre 7 et 50% en poids et préférentiellement entre 20 et 30% en poids b) incorporation d'un gaz dans le coulis en maximisant la surface de contact entre l'air et le coulis de ciment, par exemple en utilisant un mélangeur statique.c) incorporation des charges en tout ou partie pendant ou après l'étape a. 16. Procédé de préparation d'une mousse minérale selon la revendication 15 caractérisé en ce que le liant hydraulique comprend en outre par rapport au poids total du liant : - 0 à 90%, de préférence jusqu'à 70%, mieux jusqu'à 50% et encore mieux jusqu'à 40% de sulfate de calcium ou d'une source de sulfate de calcium, et , - 0 à 10%, de préférence 0 à 5% de ciment portland. 17. Utilisation de la mousse minérale ou de la mousse minérale durcie définie selon l'une quelconque des revendications 1 à 12 comme élément constitutif pour la réalisation d'une isolation thermique: - pour réaliser des panneaux préfabriqués comprenant au moins une couche isolante à base de la mousse minérale, - pour combler les parties creuses des éléments de construction des bâtiments par la mise en place in situ de ladite mousse minérale tels que murs, plafonds, parpaings, portes, gaines, - pour réaliser des planchers chauffants par mise en place in situ de la mousse au contact des tuyaux, - pour réaliser en application extérieure une monocouche présentant une fonction isolante pour le revêtement des bâtiments par mise en place in situ de ladite mousse minérale. 18. Utilisation de la mousse minérale ou de la mousse minérale durcie selon l'une quelconque des revendications 1 à 12 comme matériaux réfractaire : - pour la réalisation de briques réfractaires, - pour réaliser des bétons monolithiques par mise en place in situ de ladite mousse minérale.