FR 2956396 A1 20110819 FR 1051153 A 20100218 La présente invention se rapporte à une installation de traitement de digestats de méthanisation. On connaît de la technique antérieure des enceintes de méthanisation, permettant de transformer en méthane des déchets essentiellement organiques grâce 5 à une fermentation anaérobie. On trouve ce type d'enceintes notamment dans le domaine du traitement des déjections animales provenant d'exploitations agricoles d'élevage, telles que le lisier de porc. Bien que permettant une conversion efficace d'une partie de ces déjections 10 en méthane, pouvant ensuite être utilisé directement pour le chauffage, ou bien comme combustible pour des turbines de fabrication d'électricité, de telles enceintes de méthanisation présentent l'inconvénient de ne pas transformer les composés azotés (ions ammonium et ammoniaque en particulier) qui se trouvent principalement dans la fraction liquide de ces déjections. 15 Or, la réglementation européenne est contraignante quant à la possibilité d'épandre ces composés azotés en plein champ : des zones d'élevage porcin intensif, comme la Bretagne en France ou la plaine du Pô en Italie, sont particulièrement concernées par cette réglementation. L'épandage des composés azotés en plein champ est en effet à l'origine de 20 nombreuses pollutions, comme la propagation d'algues vertes dans les estuaires des fleuves traversant les régions d'élevage intensif. Il existe donc une nécessité de traitement des composés azotés en aval des cuves de méthanisation des matières organiques telles que les déjections animales. Une méthode de traitement utilisée dans l'art antérieur consiste à nitrifier 25 (oxyder) les composés azotés, de manière à transformer les ions ammonium et l'ammoniaque en nitrates au moyen de bactéries autotrophes dans un réacteur aérobie, puis à dénitrifier les nitrates en azote gazeux (inoffensif, et pouvant se dégager dans l'atmosphère sans aucun risque) au moyen de bactéries hétérotrophes dans un réacteur anaérobie. 30 Dans ce type de traitement, communément désigné par Ndn (nitrification-dénitrification), les réactions successives en jeu sont donc : (1) Nitrification : NH3, NH4+ + 02 -* NO3- 35 (2) Dénitrification : NO3 -* NO2 -* N2 gazeux L'inconvénient est que ce type de traitement met en jeu des dispositifs d'aération qui présentent de fortes consommations d'énergie électrique, et qui grèvent du coup sérieusement le bénéfice de la production d'énergie électrique à partir du méthane obtenu. De plus, ces dispositifs d'aération sont très encombrants, et engendrent comme sous-produits des mousses qui s'envolent et viennent polluer l'environnement immédiat de l'installation. La présente invention a notamment pour but de supprimer ces inconvénients. On atteint ce but de l'invention avec une installation de traitement de digestats provenant d'au moins une enceinte de méthanisation de matières essentiellement organiques telles que des déjections animales, cette installation comprenant au moins un bassin d'anoxie apte à récupérer lesdits digestats, et un dispositif de brassage et d'aération connecté en boucle audit bassin d'anoxie, remarquable en ce que ledit dispositif est du type comprenant : - une cuve de traitement de la fraction liquide provenant dudit bassin d'anoxie, connectée à ce bassin par au moins une conduite aller et par au moins une conduite retour, - au moins un entonnoir disposé dans la partie supérieure de ladite cuve, comportant une partie supérieure sensiblement cylindrique ménageant un passage avec cette cuve, - au moins une gaine reliée au fond dudit entonnoir et s'étendant en direction du fond de ladite cuve, ladite gaine comportant au moins une ouverture dans ses parties supérieure et inférieure, - au moins une hélice située dans ladite gaine, et - des moyens pour entraîner ladite hélice en rotation. Grâce à ce dispositif particulier de brassage et d'aération, conforme à l'un quelconque des documents de l'art antérieur EP 0 687 497, FR97/00116, FR01/05292, FR01/05293, on peut aérer très efficacement les composés azotés (ammonium, ammoniaque) qui se trouvent dans la fraction liquide provenant du bassin d'anoxie, et réaliser ainsi dans des conditions optimales les réactions de nitrification/dénitrification. Par «efficacement», on entend que le rapport quantité d'électricité consommée par l'aérateur / volume de liquide aéré est optimal, et ce en raison de l'excellent rendement énergétique du dispositif conforme à l'art antérieur susmentionné. On pensait jusqu'alors que les dispositifs de brassage et d'aération conformes à cet art antérieur ne fonctionnaient de manière optimale (c'est-à-dire selon un bilan énergétique optimisé) par rapport aux dispositifs concurrents qu'avec des liquides assez visqueux, tels que les effluents graisseux provenant par exemple d'usines agro-alimentaires. Or, de manière surprenante, on a pu constater que le rendement de ces 5 dispositifs selon l'art antérieur susmentionné était tout à fait remarquable dans le cas particulier du traitement de la fraction liquide des digestats de méthanisation de matières organiques, pourtant moins visqueux que les effluents susmentionnés. La présente invention fournit donc des débouchés initialement non envisagés pour les dispositifs de brassage et d'aération du type susmentionné. 10 Suivant d'autres caractéristiques optionnelles de l'installation selon l'invention : - cette installation comprend a u moins une fosse d'homogénéisation destinée à être interposée entre ladite cuve de méthanisation et ledit bassin d'anoxie, - au moins une centrifugeuse est disposée entre ladite fosse d'homogénéisation et ledit bassin d'anoxie : une telle centrifugeuse permet de séparer 15 efficacement la fraction liquide (fortement azotée) de la fraction solide (compost) du digestat à traiter, - au moins un bassin de décantation est disposé en aval dudit bassin d'anoxie : un tel bassin permet d'envoyer le résidu liquide du bassin d'anoxie par exemple en lagunage. 20 Suivant des caractéristiques optionnelles du dispositif de brassage et d'aération, prises seules ou en combinaison : - ce dispositif comprend une pluralité de saillies réparties sur le bord supérieur dudit entonnoir, - ce dispositif comprend un organe annulaire s'étendant à l'intérieur dudit 25 entonnoir, - ledit organe annulaire est conformé en gouttière annulaire, - ledit organe annulaire est conformé en grille annulaire, - ladite gaine s'étend jusqu'au-dessus du bord supérieur dudit entonnoir, et lesdits moyens d'incorporation d'air comprennent au moins une fenêtre formée dans la 30 partie supérieure de ladite gaine, - ladite hélice principale est du type à flux majoritairement axial, - ledit dispositif comprend des moyens anti-vortex disposés à l'intérieur de ladite gaine au-dessus de ladite hélice, - ledit dispositif comprend des moyens anti-vortex disposés à l'intérieur de 35 ladite gaine au-dessous de ladite hélice, - ledit dispositif comprend des moyens dynamiques de brassage, - ledit dispositif comprend des moyens statiques de brassage par turbulence disposés à l'intérieur de ladite gaine, - ledit dispositif comprend des moyens pour aspirer à l'intérieur de ladite gaine de la mousse formée à la surface dudit liquide, - ledit dispositif comprend des moyens d'injection d'air sous pression dans ladite gaine. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront à la lumière de la description qui va suivre et à l'examen des figures annexées, dans lesquelles : - la Figure 1 est une vue schématique d'un mode de réalisation d'une installation selon l'invention, placée en aval d'une enceinte de méthanisation, et - la Figure 2 est une vue schématique en coupe axiale d'un dispositif de brassage et d'aération faisant partie d'une installation selon l'invention. Sur ces figures, des références identiques désignent des organes ou 15 ensembles d'organes identiques ou analogues. On se reporte à présent à la figure 1, sur laquelle on a représenté une installation INS selon l'invention placée en aval d'une enceinte de méthanisation M. Une fosse d'homogénéisation H, à l'intérieur de laquelle se trouvent des moyens mélangeurs tels qu'une hélice Hel, est apte à être reliée à l'enceinte de 20 méthanisation M par une conduite Cl. Une conduite C3 munie d'une pompe P1 relie la fosse d'homogénéisation H à un bassin d'anoxie A muni de moyens mélangeurs tels qu'une hélice He2 : un tel bassin, connu en soi, est conçu pour permettre l'action de bactéries hétérotrophes en milieu anaérobie. 25 Une conduite C4 munie d'une pompe P2 relie le bassin d'anoxie A à un dispositif D de brassage et d'aération. Ce dispositif de brassage et d'aération de l'installation selon l'invention est conforme à l'enseignement de l'une quelconque des demandes de brevets EP 0 687 497, FR97/0016, FR01/05292 et FR01/05293 : un tel dispositif comprend a 30 minima : - une cuve 1 de traitement de la fraction liquide provenant du bassin d'anoxie A, - un entonnoir 11 disposé dans la partie supérieure de la cuve 1, comportant une partie supérieure sensiblement cylindrique Cy 35 ménageant un passage 1 la avec cette cuve, - une gaine 12 reliée au fond de l'entonnoir 11 et s'étendant en direction du fond de la cuve 1, la gaine 12 comportant au moins une ouverture 12a, 12b dans ses parties supérieure et inférieure respectivement, - au moins une hélice 13 située dans la gaine 12, et - un moteur électrique 15 pour entraîner l'hélice 13 en rotation. Au moins une conduite de retour C5, débouchant à l'intérieur de l'entonnoir 11, relie cet entonnoir au bassin d'anoxie A : les conduites C4 et C5 constituent donc un circuit en boucle. Une conduite C6, munie d'une pompe P3, relie le bassin d'anoxie A à un bassin de décantation DC. Une conduite C7 munie d'une pompe P4 relie le bassin de décantation DC à l'environnement extérieur, ou à un bassin de lagunage (non représenté). En variante, une centrifugeuse (non représentée) peut être interposée entre la fosse d'homogénéisation H et le bassin d'anoxie A. Le fonctionnement d'une telle installation est le suivant. Dans l'enceinte de méthanisation M, des matières organiques telles que des déjections animales, sont traitées par fermentation anaérobie, comme cela est connu en soi. Cette fermentation produit un dégagement notamment de méthane, comme cela est indiqué par la flèche CH4 de la figure 0. Ce méthane peut alors être utilisé comme combustible de chauffage, ou bien comme carburant pour une turbine de production d'électricité. Dans ce qui va suivre, on supposera par exemple que les matières 25 organiques à traiter sont principalement du lisier de porc. Après traitement dans l'enceinte M, les digestats de lisier sont envoyés par la conduite Cl dans la fosse d'homogénéisation H, où ils sont brassés par le mélangeur Hel . La fraction liquide de ce mélange est ensuite envoyée par la pompe P1 30 dans la conduite C3 en direction du bassin d'anoxie A. La pompe P2 et la conduite C4 d'une part et la conduite C5 d'autre part forment alors une boucle de circulation aller/retour entre le bassin d'anoxie A et le dispositif de brassage et d'aération D. Dans ce dispositif D, le liquide subit l'action aérobie de bactéries 35 autotrophes, permettant de nitrifier (oxyder) les composés azotés (essentiellement ions ammonium et ammoniac) présents dans ce liquide, et ainsi d'obtenir des nitrates, conformément à la réaction (1) indiquée dans le préambule de la présente description. Après avoir subi plusieurs cycles d'aération dans le dispositif D, le liquide revient dans le bassin d'anoxie A où il subit l'action anaérobie de bactéries hétérotrophes, permettant de dénitrifier (réduire) les nitrates, conformément à la réaction indiquée dans le préambule de la présente description. Cette réaction de dénitrification produit un dégagement d'azote gazeux dans l'atmosphère, tout à fait inoffensif, comme indiqué par la flèche N2 de la figure 1. Le liquide restant dans le bassin d'anoxie A peut ensuite être envoyé par la 10 pompe P3 et la conduite C6 dans un bassin de décantation DC. La fraction liquide de la décantation peut alors être envoyée par la pompe P4 et la conduite C7 vers un bassin de lagunage (non représenté), ou bien directement dans l'environnement, ou vers une boucle de retour vers l'enceinte de méthanisation M, ou bien encore vers une station de traitement des boues. 15 A noter que, de manière optionnelle, on peut prévoir une centrifugeuse (non représentée) entre la fosse d'homogénéisation H et le bassin d'anoxie A, permettant de bien séparer la fraction liquide de la fraction solide (compost) des digestats de lisier en provenance de l'enceinte de méthanisation M. A noter également que l'on peut associer, dans la fosse d'homogénéisation 20 H, aux digestats de lisier provenant de la cuve de méthanisation, du lisier pur par une conduite de by-pass C2. A noter également que l'on peut ajouter, dans la fosse d'homogénéisation H, des compléments carbonés favorisant la réaction de dénitrification, tels que de la mélasse ou du maïs par exemple. 25 La structure et le fonctionnement du dispositif de brassage et d'aération D vont être rappelés dans ce qui suit de manière détaillée. Comme cela est visible sur la figure 2, un tel dispositif de brassage et d'aération D comprend donc une cuve 1 pouvant être recouverte sur sa face externe d'un isolant, et comporte un système de brassage et d'aération du liquide 3, désigné 30 dans son ensemble par la référence 10. Ce système 10 disposé à l'intérieur de la cuve 1 comprend un entonnoir 11 évasé vers le haut, placé dans la partie supérieure de la cuve 1, dont la paroi supérieure cylindrique Cy ménage avec la paroi de la cuve 1 un espace libre 11 a pour le passage du liquide 3. 35 Ce système 10 comprend également une gaine 12 reliée à cet entonnoir et s'étendant en direction du fond de la cuve 1, cette gaine comportant des ouvertures en forme de fenêtres 12a dans sa partie supérieure débouchant dans le fond de l'entonnoir 11, et des ouvertures 12b dans sa partie inférieure débouchant au voisinage du fond de la cuve 1. La conduite C4 débouche au-dessus de l'entonnoir 11. La conduite C5 débouche à l'intérieur de l'entonnoir 11 en formant un tuyau de trop-plein dont la position est réglable verticalement. Le système 10 est aussi pourvu de moyens d'aspiration du liquide à l'intérieur de la gaine 12, comprenant une hélice 13 disposée sous le fond de l'entonnoir 11, fixée à un arbre vertical 14 lui-même susceptible d'être entraîné en rotation par un moto- réducteur 15. L'hélice 13 est de préférence du type connu en soi à flux majoritairement axial, c'est-à-dire du type susceptible d'engendrer un champ de vitesses faiblement inclinées par rapport à l'axe de l'hélice. On utilise notamment ce type d'hélice dans des applications où il est indispensable, pour des raisons de sécurité, de caréner l'hélice : du fait que cette hélice engendre un flux majoritairement axial, elle permet de limiter les pertes d'énergie sur les parois du carénage, et ainsi d'optimiser le rendement. On trouve par exemple ce type d'hélice dans les navires remorqueurs, dont il est indispensable de protéger les hélices pour éviter qu'elles ne se prennent dans les 20 cordages des navires à remorquer. Des organes anti-vortex 16, se présentant sous la forme de plaques de tôles pliées en triangles, sont de préférence disposés à l'intérieur de la gaine 12, de préférence au-dessus de l'hélice 13 pour éviter la rotation du liquide 3 dans la gaine 12. Des organes anti-vortex peuvent optionnellement être placés en dessous de 25 l'hélice 13. Ces organes anti-vortex peuvent typiquement être répartis à 120° à l'intérieur de ladite gaine 12. De manière optionnelle, et comme cela est connu de FR01/05292 et de FR01/05293, le système 10 peut comprendre des moyens disposés au voisinage du 30 bord supérieur de l'entonnoir 11, adaptés pour favoriser l'incorporation au liquide 3 de l'air à la pression atmosphérique : ces moyens peuvent comprendre notamment des saillies (non représentées) disposées sur le bord supérieur de l'entonnoir 11, pouvant prendre la forme de dents régulièrement espacées ; ces moyens peuvent également comprendre un organe annulaire tel qu'une gouttière ou une grille (non représenté) 35 s'étendant à l'intérieur de l'entonnoir 11, au voisinage de sa partie supérieure. En option, comme cela est enseigné par exemple dans FR97/00116, un tuyau d'injection d'air sous pression dans la gaine 12 (non représenté) peut être prévu. Le système 10 peut être relié à l'intérieur de la cuve 1 par des pattes (non représentées) qui ménagent entre elles des passages pour le liquide 3. De préférence, et comme cela est divulgué à la figure 3 bis de FR01/05292 et de FR01/05293, des moyens statiques 30 de brassage par turbulence du liquide 3 à l'intérieur de la gaine 12 sont disposés au-dessous de l'hélice 13 dans la gaine 12. Ces moyens statiques de brassage peuvent comprendre des coupelles étagées 31, fixées sur un support en forme de tige 32, lui-même relié à la paroi interne de la gaine 12. Le dispositif de brassage et d'aération D de l'installation selon l'invention pourrait en option comprendre des moyens dynamiques de brassage du liquide situé dans la gaine, conformes par exemple à l'enseignement de la demande de brevet EP 0 687 497. On rappelle ici que ces moyens dynamiques de brassage peuvent comprendre un « arbre long », c'est-à-dire un arbre s'étendant sous l'hélice 13 à l'intérieur de la gaine 12 et pourvu de moyens pour brasser le liquide situé à l'intérieur de la gaine 12. Le système de brassage et d'aération de l'installation pourrait également comprendre des moyens d'injection d'air dans la gaine 12, comme cela est enseigné par exemple dans la demande de brevet FR97/00116. Le dispositif de brassage et d'aération qui vient d'être décrit fonctionne de la manière suivante. Le liquide 3 à traiter est déversé par la conduite C4 à l'intérieur de l'entonnoir 11 (voir figure 2). Le moto-réducteur 15 entraîne en rotation l'arbre 14 qui lui-même entraîne en rotation l'hélice 13. La rotation de l'hélice principale 13 provoque une aspiration du liquide 3 dans la gaine 12 par les fenêtres 12a, de sorte que ce liquide 3 circule en continu de haut en bas, dans cette gaine 12, puis passe dans l'espace 12b séparant l'extrémité inférieure de la gaine 12 du fond de la cuve 1 et circule de bas en haut entre la gaine 12 et la paroi interne de la cuve 1 et ainsi de suite. Les organes anti-vortex 16 empêchent la rotation du liquide dans la gaine 12 au-dessous de l'hélice 13. Du fait de la dépression provoquée par l'hélice 13, le niveau de liquide 3 à l'intérieur de l'entonnoir 11 se trouve au-dessous du niveau de liquide à l'intérieur de la cuve 1. Il en résulte la formation d'une cascade de liquide 3 sur toute la périphérie de l'entonnoir 11. Le cas échéant, la présence des moyens d'incorporation d'air périphériques tels que les saillies et/ou l'organe annulaire susmentionnés, permet de compléter l'incorporation d'air due à la seule présence du bord supérieur de l'entonnoir 11, lequel bord provoque la chute du liquide 3 à l'intérieur de l'entonnoir 11. La conduite C5 permet de régler le niveau du liquide 3 à l'intérieur de l'entonnoir 11, notamment de manière que ce niveau se trouve sensiblement à mi-hauteur des fenêtres 12a. On notera également que les fenêtres 12a permettent d'absorber dans la gaine 12 la mousse située à la surface du liquide 3, évitant ainsi que cette mousse ne s'envole et n'aille polluer l'environnement. Lors de la circulation du liquide 3 à l'intérieur de la gaine 12, les obstacles 32 créent, au-dessous de chacun de ceux-ci, un effet de turbulence, permettant de diviser les bulles d'air 34 en micro-bulles, ce qui favorise le processus de dégradation biologique, et ainsi le rendement du dispositif selon l'invention. Les bulles de gaz entre la paroi interne de la cuve 1 et la gaine 12 accélèrent la remontée du liquide, favorisant la circulation de ce liquide à l'intérieur de la cuve 1, ce qui permet d'améliorer le rendement. Ainsi, le liquide à traiter passe plusieurs fois dans la gaine 12 et subit donc plusieurs traitements d'oxygénation. A chaque passage, le bord de l'entonnoir 11, (et, le cas échéant, les saillies et/ou l'organe annulaire susmentionnés) permettent d'incorporer de l'air dans le liquide 3 à la pression atmosphérique sous le seul effet du mouvement de ce liquide, cet air permettant de mettre en oeuvre le processus de dégradation biologique du liquide 3. Le fait d'utiliser une hélice 13 du type susmentionné, c'est-à-dire à flux majoritairement axial, permet d'augmenter la hauteur de chute du liquide 3 sur le bord supérieur de l'entonnoir Il, et ainsi de favoriser l'aération du liquide et, in fine, d'améliorer le rendement du dispositif. Bien entendu, le fait d'injecter en option de l'air sous pression à l'intérieur de la gaine 12 permet également d'augmenter le rendement du dispositif. Le choix de la vitesse de rotation de l'hélice 13 permet d'adapter le régime du dispositif selon l'invention à la nature du liquide à traiter. On met à profit le mouvement du liquide 3 au voisinage du bord supérieur 35 de l'entonnoir 11 pour y incorporer un supplément d'air, ce qui permet de réaliser cette incorporation de manière passive, c'est-à-dire sans qu'il soit nécessaire d'avoir recours à une source d'énergie supplémentaire. Le dispositif de brassage et d'aération qui vient d'être décrit est par nature beaucoup plus économe que les autres systèmes connus d'aération, et notamment que les aérateurs de surface et les aérateurs à bulles engendrées en fond de cuve. En effet, dans le dispositif de brassage et d'aération qui vient d'être décrit, on se contente de créer, au moyen du pompage réalisé par l'hélice 13, une différence de niveau de liquide entre l'extérieur et l'intérieur du liquide, cette différence de niveau engendrant une cascade de liquide favorisant l'incorporation d'air. La circulation du liquide dans la gaine 12 vers le fond de la cuve 1 permet l'incorporation de fortes quantités d'oxygène dans le liquide, par application de la loi de Henry selon laquelle la quantité d'un gaz (ici l'oxygène) dissoute dans un liquide est proportionnelle la pression dans ce liquide (donc à la profondeur dans la cuve, en l'espèce). Un même système de brassage 10 permet d'obtenir des hauteurs de cascade identiques quelle que soit la hauteur de la cuve 1 : on peut donc, pour les volumes importants de liquide, utiliser des cuves de grande hauteur et de faible emprise au sol. On estime que le système de brassage 10 susmentionné permet d'oxygéner 1 mètre cube de liquide 3 avec une consommation d'électricité (pour le moteur 15) de l'ordre de 12kWh, contre 20 à 25 kWh avec des systèmes traditionnels d'aération de surface ou de fond de cuve. En couplant donc l'installation INS selon l'invention, comprenant le dispositif de brassage et d'aération D qui vient d'être décrit, à au moins une enceinte de méthanisation permettant de fabriquer de l'électricité, on peut donc améliorer sensiblement le bilan électrique global du procédé. De plus, on notera que les fenêtres 12a du système de brassage et d'aération 10 permettent d'absorber à l'intérieur de la gaine 12 l'éventuelle mousse qui se trouve à la surface du liquide à l'intérieur de l'entonnoir 11, et d'éviter ainsi que cette mousse ne se disperse dans l'environnement. Bien entendu, la présente invention n'est nullement limitée à l'exemple décrit et représenté, fourni à titre purement illustratif. REVENDICATIONS1. Installation de traitement de digestats provenant d'au moins une enceinte de méthanisation de matières essentiellement organiques telles que des déjections animales, cette installation comprenant au moins un bassin d'anoxie (A) apte à récupérer lesdits digestats, et un dispositif de brassage et d'aération (D) connecté en boucle audit bassin d'anoxie (A), ledit dispositif (D) étant du type comprenant : - une cuve (1) de traitement de la fraction liquide provenant dudit bassin d'anoxie (A), connectée à ce bassin (A) par au moins une conduite aller (C4) et par au moins une conduite retour (C5), - au moins un entonnoir (11) disposé dans la partie supérieure de ladite cuve (1), comportant une partie supérieure sensiblement cylindrique (Cy) ménageant un passage avec cette cuve (1), - au moins une gaine (12) reliée au fond dudit entonnoir (11) et s'étendant en direction du fond de ladite cuve (1), ladite gaine (12) comportant au moins une ouverture dans ses parties supérieure et inférieure, - au moins une hélice (13) située dans ladite gaine (12), et - des moyens (15) pour entraîner ladite hélice (13) en rotation. 2. Installation selon la revendication 1, comprenant au moins une fosse d'homogénéisation (H), destinée à être interposée entre ladite cuve de méthanisation (M) et ledit bassin d'anoxie (A). 3. Installation selon l'une des revendications 1 ou 2, comprenant au moins une centrifugeuse disposée entre ladite fosse d'homogénéisation (H) et ledit bassin 25 d'anoxie (A). 4. Installation selon l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant au moins un bassin de décantation (DC) disposé en aval dudit bassin d'anoxie (A). 5. Installation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans 30 laquelle ledit dispositif de brassage et d'aération (D) comprend une pluralité de saillies réparties sur le bord supérieur dudit entonnoir (11). 6. Installation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle ledit dispositif de brassage et d'aération (D) comprend un organe annulaire s'étendant à l'intérieur dudit entonnoir (11). 35 7. Installation selon la revendication 6, dans laquelle ledit organe annulaire est conformé en gouttière annulaire. 8. Installation selon la revendication 6, dans laquelle ledit organe annulaire est conformé en grille annulaire, 9. Installation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la gaine (12) dudit dispositif de brassage et d'aération (D) s'étend jusqu'au- dessus du bord supérieur dudit entonnoir (11), et lesdits moyens d'incorporation d'air comprennent au moins une fenêtre (12a) formée dans la partie supérieure de ladite gaine (12). 10. Installation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle l'hélice (13) dudit dispositif de brassage et d'aération (D) est du type à 10 flux majoritairement axial. 11. Installation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle ledit dispositif de brassage et d'aération (D) comprend des moyens antivortex (16) disposés à l'intérieur de ladite gaine (12) au-dessus de ladite hélice (13). 12. Installation selon l'une quelconque des revendications précédentes, 15 dans laquelle ledit dispositif de brassage et d'aération (D) comprend des moyens antivortex disposés à l'intérieur de ladite gaine (12) au-dessous de ladite hélice principale (13). 13. Installation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle ledit dispositif de brassage et d'aération (D) comprend des moyens 20 dynamiques de brassage. 14. Installation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle ledit dispositif de brassage et d'aération (D) comprend des moyens statiques de brassage par turbulence (31, 32) disposés à l'intérieur de ladite gaine (12). 25 15. Installation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle ledit dispositif de brassage et d'aération (D) comprend des moyens (12a) pour aspirer à l'intérieur de ladite gaine (12) de la mousse formée à la surface dudit liquide. 16. Installation selon l'une quelconque des revendications précédentes, 30 dans laquelle ledit dispositif de brassage et d'aération (D) comprend des moyens d'injection d'air sous pression dans ladite gaine (12).