FR 2958182 A1 20111007 FR 1001403 A 20100406 i La présente invention concerne le domaine de l'élimination des composés alcalins en phase gazeuse, et plus particulièrement les halogénures alcalins en phase gazeuse c'est-à-dire dans les fumées de combustion, les gaz de synthèse... Il existe un certain nombre de procédés de gazéification de combustibles solides (par exemple de centrales thermiques) qui produisent un mélange de monoxyde de carbone (CO) et d'hydrogène (H2) qui forme un gaz de synthèse. Ces combustibles peuvent être du charbon, du coke, de l'asphalte (obtenu par desasphaltage de coupes pétrolières lourdes), de la biomasse, ou des déchets ménagers. io Les gaz chauds sortant des unités de gazéification sont envoyés dans des échangeurs avec un échangeur à eau pour produire de la vapeur qui va entraîner une turbine pour produire de l'énergie. Ces unités de gazéification peuvent aussi être utilisées pour produire de l'hydrogène. Dans ce cas, le gaz de synthèse est envoyé dans un réacteur de réaction de gaz à is l'eau ("water-gas shift" selon la terminologie anglo-saxonne). Une autre technique connue utilisant également un gazéifieur est la technologie de Cycle combiné à gazéification intégrée (ou IGCC pour Integrated Gasification Combined Cycle selon la terminologie anglo-saxonne) Quelque soit la provenance et l'utilisation de ces gaz, ils contiennent en sortie 20 d'unités de gazéification un certain nombre d'impuretés qui vont poser différents problèmes: au niveau des échangeurs de chaleur où elles vont se déposer et ainsi réduire les échanges de chaleurs, au niveau des catalyseurs utilisés en aval des unités de gazéification, 25 corrosion des dispositifs. Ces impuretés sont de natures diverses et avec des teneurs différentes en fonction de la charge utilisée dans l'alimentation des unités de gazéification. Notamment, des composés alcalins peuvent être présents dans ces gaz. Parmi ces composés alcalins, il semble que le sodium et le potassium soient parmi les plus répandus. Ces 30 composés se trouvent souvent sous la forme d'halogénures alcalins. Un des moyens les plus efficaces connu pour éliminer les composés alcalins présent dans les gaz, est de refroidir les gaz à la sortie de l'unité de gazéification. Les composés alcalins se déposent (ou se condensent) alors sur les particules en suspension dans les gaz. Si la température de la colonne de refroidissement des gaz est maintenue entre 400°C et 500°C, la concentration en composés alcalins dans les gaz diminue pour atteindre 0,1 ppm (poids) et parfois moins. Cependant, cette méthode peut être considérée comme coûteuse du point de vue énergétique. Les même problèmes se posent avec les gaz issus de combustion et calcinations diverses et utilisés ensuite de la même façon que les gaz de gazéification. La présente invention a donc pour objet de palier un ou plusieurs des inconvénients de l'art antérieur en proposant un procédé simple et non couteux permettant d'éliminer les halogénures alcalins présents dans les gaz et par exemple les gaz de synthèse ou les gaz provenant de la combustion de matière solide, liquide (charbon, bois, paille, ordures ménagères...). Pour cela la présente invention propose un procédé d'élimination d'au moins un halogénure alcalin constitué d'un élément halogène et d'un élément alcalin contenu dans une charge gazeuse comportant au moins une étape consistant à mettre en contact la charge gazeuse avec un premier matériau comprenant au moins un oxyde métallique dans des conditions permettant la capture de l'élément halogène et d'au moins une partie de l'élément alcalin sous forme d'un solide de structure pérovskite, l'autre partie de l'élément alcalin étant retrouvée dans un effluent gazeux sous la forme de monoxyde alcalin. Selon un mode de réalisation de l'invention, la température de mise en contact de la charge gazeuse avec le matériau est supérieure ou égale à 200°C. Selon un autre de mode de réalisation de l'invention, la mise en contact de la charge gazeuse avec le matériau est réalisée à une pression comprise entre 0,1 MPa et 20 MPa et une température comprise entre 200°C et 1500°C. Selon un mode de réalisation de l'invention, l'halogénure alcalin est de formule CX, C étant un élément du groupe 1 de la classification de Mendeleïev, choisi parmi le lithium, le sodium, le potassium, le rubidium, le césium et X un élément du groupe 17 de la classification de Mendeleïev, choisi parmi le fluor, le chlore, le brome et l'iode. Selon un mode de réalisation de l'invention, l'oxyde métallique est de formule BO, O étant de l'oxygène et B un élément du groupe 2 de la classification de Mendeleïev choisi parmi par le béryllium, magnésium, calcium, strontium, baryum. Selon un mode de réalisation de l'invention, le procédé comprend une deuxième étape consistant à mettre en contact l'effluent gazeux issu de la première étape avec un deuxième matériau comprenant au moins un oxyde métallique dans des conditions permettant la capture sous forme de solide du monoxyde alcalin, retrouvée dans l'effluent gazeux. Selon un mode de réalisation de l'invention, la température de mise en contact, de 10 l'effluent gazeux avec le matériau, de la deuxième étape est supérieure ou égale à 200°C. Selon un mode de réalisation de l'invention, la mise en contact de l'effluent gazeux avec le matériau de la deuxième étape se fait à une pression comprise entre 0,1 MPa et 20 MPa et une température comprise entre 200°C et 1500°C. 15 Selon un mode de réalisation de l'invention, l'oxyde métallique du deuxième matériau est de formule AxOy, O étant de l'oxygène et A est un élément appartenant au groupe 13 de la classification de Mendeleïev choisi parmi le bore, l'aluminium, le gallium, l'indium, le thallium et/ou au groupe 14 de la classification de Mendeleïev choisi parmi le carbone, le silicium, le germanium, l'étain, le plomb. 20 Selon un mode de réalisation de l'invention, la charge est constituée par des fumées de combustion ou des gaz issus d'une combustion ou un gaz de synthèse. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris et apparaîtront plus clairement à la lecture de la description faite, ci-après, en se 25 référant aux figures annexées et données à titre d'exemple: la figure 1 est une représentation schématique d'un mode de réalisation de l'invention. la figure 2 est une représentation schématique d'un autre mode de réalisation de l'invention. 30 La présente invention concerne un procédé d'élimination des composés alcalins se présentant sous la forme d'halogénures alcalins à partir d'une charge contenant des halogénures de métaux alcalins. Est appelé halogénure alcalin ou halogénure de métal alcalin, tout composé de formule générale CX dans laquelle C est un élément du groupe 1 de la classification de Mendeleïev, choisi parmi le lithium, le sodium, le potassium, le rubidium, le césium et X est un élément du groupe 17 de la classification de Mendeleïev, choisi parmi le fluor, le chlore, le brome et l'iode. Par exemple et de façon non limitative les halogénures d'alcalins peuvent être le chlorure de sodium (NaCI), le chlorure de io potassium (KCI), le fluorure de sodium (NaF), le iodure de lithium Le procédé d'élimination des composés alcalins selon l'invention comporte au moins une première étape (étape 1) au cours de laquelle la charge comprenant au moins un halogénure alcalin est mise en contact avec un premier matériau comprenant au moins un oxyde métallique à des températures supérieures ou égales à 200°C. is L'oxyde métallique de la première étape est de formule BO, avec O pour l'oxygène et B est un élément du groupe 2 de la classification de Mendeleïev, choisi parmi par le béryllium, magnésium, calcium, strontium, baryum. Le but de cette première étape est de capturer la totalité de l'halogène et une grande partie de l'élément alcalin sous forme solide. La partie non capturée se retrouve sous forme de monoxyde alcalin 20 gazeux. Au moins une partie du flux gazeux, contenant les halogénures de composés alcalins, subie la première étape. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, la totalité du flux gazeux, contenant les halogénures de composés alcalins, subie la première étape. 25 Le procédé d'élimination des composés alcalins selon l'invention peut comporter une deuxième étape (étape 2) au cours de laquelle l'effluent gazeux issu de l'étape 1 est alors mis en contact avec un deuxième matériau comprenant au moins un oxyde métallique à une température supérieure ou égales à 200°C. L'oxyde métallique de la deuxième étape est de formule AxOy, dans laquelle A est un élément appartenant 30 au groupe 13 de la classification de Mendeleïev choisi parmi le bore, l'aluminium, le gallium, l'indium, le thallium et/ou 14 de la classification de Mendeleïev choisi parmi le carbone, le silicium, le germanium, l'étain, le plomb. Le but de cette deuxième étape est de capturer sous forme solide le monoxyde alcalin gazeux formé lors de l'étape 1. Au moins une partie du flux gazeux, contenant les halogénures alcalins, subie les 5 deux étapes. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, la totalité du flux gazeux, contenant les halogénures de composés alcalins, subie les deux étapes. Le procédé selon l'invention comporte ainsi soit la première étape (étape 1), soit la première étape et la deuxième étape (étapes 1 et 2). io Une partie des halogénures alcalins est piégée lors de la première étape. La deuxième étape permet de piéger les halogénures d'alcalins restant. Le principe de l'invention est basé sur des réactions de transformations de phase des différents solides selon les réactions suivantes : - étape 1 : 15 a CX (gazeux) + R BO (solide)--> (a-2(3)CX.((3)BX2 (solide) + [3 C2O (gazeux) a et R sont des coefficients stoechiométriques de la réaction. Ce sont des entiers positifs pouvant prendre des valeurs comprises entre 1 et 10. Par exemple avec a = 2 et p = 1, C= K et X = Cl et B = Mg la réaction s'écrit alors : 3 KCI (gazeux)+ MgO (solide) --> KCI.MgCl2 (solide) + K2O (gaz) Cette étape 1 permet de piéger la totalité de l'élément halogène X sous forme d'un solide (a-2R)CX.([3)BX2, solide de structure appelée communément "pérovskite", et piéger [loox(213)]% de l'élément alcalin présent initialement dans la charge. a Une partie de l'élément alcalin, [100x fil % de l'élément alcalin contenu dans la 25 charge initiale quitte l'étape 1 sous forme de monoxyde alcalin gazeux pour subir l'étape 2. - étape 2 : 20 Dans l'étape 2, le monoxyde alcalin est capturé et transformé par un solide de type AxOy, où A est un élément appartenant au groupe 13 de la classification de Mendeleïev choisi parmi le bore, l'aluminium, le gallium, l'indium, le thallium et/ou 14 de la classification de Mendeleïev choisi parmi le carbone, le silicium, le germanium, l'étain, le plomb, et x et y étant des entiers compris entre 1 et 10, qui subit une réaction de transformation de phase selon une des réactions suivantes données à titre d'exemple 13 C20 + f3 Ax0y --> R C2AxO(y+l ) 13 C20 + R n Ax0y --> f3 C2Anx0(ny+1) i0 Si par exemple C est du potassium, suivant les solides AxOy utilisés on obtient: - avec AxOy = SiO2 (A=Si, x=1 et y=2) K20 + 2 SiO2 (silice)--> K2Si2O5 (silicate de potassium) - avec AxOy (A= mélange de silicium et d'aluminium Si et Al) 15 K20 + AI203.2SiO2 (métakaolinite) --> K20.AI203.2SiO2 (kaliophilite) L'étape 2 piège le restant de l'élément alcalin contenu dans la charge et transformé dans l'étape 1. Les oxydes métalliques initiaux de l'étape 1, appartenant au groupe 2 de la classification périodique de Mendeleïev, peuvent se trouver sous forme massique, 20 c'est-à-dire à l'état pur, par exemple l'oxyde de magnésiuem (MgO) sous forme de péricalase ou l'oxyde de calcium (CaO) sous forme de chaux vive ou en mélange les uns avec les autres. A titre non limitatif de l'invention, un mélange d'oxydes métallique initiaux utilisés dans le cadre de l'étape 1 de l'invention est un mélange d'oxydes de magnésium MgO et de calcium CaO comme CaMgO2, Ca2MgO3, 25 Ca3MgO4, Ca4MgO5, CaMg2O3, CaMg3O4... Les oxydes métalliques initiaux utilisés pour l'étape 2, appartenant au groupe 2 de la classification périodique de Mendeleïev, peuvent se trouver sous forme massique, c'est-à-dire à l'état pur, ou en mélange les uns avec les autres. Les proportions du mélange dépendent des enthalpies de réactions liées à l'adsorbant sélectionné et 30 aux conditions opératoires de la réaction, en général la température. A titre non limitatif de l'invention, un mélange d'oxydes métallique initiaux utilisés dans le cadre de l'invention est un mélange d'alumine AI2O3 et de silice SiO2 comme la Kyanite ou la Sillimanite de même formule générale AI2O3.SiO2, ou de Metakaolinite de formule générale Al2O3.2SiO2 Les oxydes métalliques initiaux utilisés pour l'étape 1 et 2 peuvent être supportés sur des matériaux de supports comme des silices, ou des alumines, ou silices-alumines, ou tout autre type matériaux de support solide bien connus de l'homme du métier. Des matériaux de supports solides tels que les zéolithes naturelles ou synthétiques peuvent être considérées dans la présente invention. A titre d'exemple, on peut citer io les faujasites, les mordenites, les zéolithes X et Y .... Les oxydes métalliques initiaux utilisés pour l'étape 1 peuvent être également disposés sur des matériaux de supports tels que les argiles naturelles ou synthétiques, les aluminates, les silicates, les titanates, les structures "spinelles". La teneur en métal des oxydes métalliques initiaux supportés est comprise entre 0,01% poids et 15% poids, de manière préférée 15 entre 0,01% poids et 7% poids, de manière encore plus préférée 0,01% et 5% en poids. Les oxydes métalliques initiaux utilisés pour l'étape 1 et 2 peuvent être dans un matériau de mélange. Le matériau de mélange comprend le support ainsi que des composés ayant participé à la préparation du support, tel que par exemples des 20 liants, des additifs, des diluants, des agents porogènes. A titre d'exemple non limitatif, des additifs lubrifiants pourront être utilisés (acide stéarique, graphique...), des additifs (amidon...), des additifs argileux (montmorillonite, kaolinite...) ou tout autre additif connu de l'homme de l'art. Lorsque l'oxyde métallique initial est dans un matériaux, le matériaux comprend de préférence plus de 15% en poids d'oxyde 25 métallique, plus préférentiellement plus de 50% en poids d'oxyde métallique, et encore plus préférentiellement plus de 90% en poids d'oxyde métallique. Les oxydes métalliques initiaux utilisés pour l'étape 1 et 2 peuvent être sous forme solide ou liquide, sous forme de poudre, de billes ou d'extrudés. L'invention n'exige pas de restriction particulière quant à la forme de l'oxyde métallique utilisée. 30 Le matériau (matériau de mélange, matériau de support ou tout autre matériau connu de l'homme du métier) utilisé pour l'étape 1 comprenant au moins un oxyde métallique initial avec lequel est mise en contact la charge et le matériau (matériau de mélange, matériau de support ou tout autre matériau connu de l'homme du métier) utilisé pour l'étape 2 comprenant au moins un oxyde métallique initial avec lequel est mise en contact la charge, peuvent ainsi comprendre entre 0,01% poids et 100% poids d'oxyde métallique. La charge du procédé selon l'invention contient entre 0,0001% volumique et 100% volumique d'halogénures alcalins sous forme gazeuse, préférentiellement entre 0,0001% volumique et 50% volumique d'halogénures alcalins et de façon plus préférentielle entre 0,0001% volumique et 10% volumique d'halogénures alcalins. La charge du procédé selon l'invention peut être un effluent de gazéifieur de io charbon, de bois, biomasse, d'ordures ménagères, ou tout gaz issu de la combustion ou de l'incinération. La charge peut être un effluent d'une unité d'oxydoréduction partielle d'hydrocarbure. Le tableau ci-dessous présente les teneurs en sodium et en potassium présentes dans les gaz en sortie de gazéifieur selon la charge utilisée dans le gazéifieur. Na K (mg/kg) (mg/kg) Charbon 100-1500 50-3000 Lignite 100-300 100-1000 tourbe 400 700 sciure de bois 40 500 paille 100-5000 5000-10000 pneumatiques 200-600 200-600 Teneurs en sodium et potassium (sur base sèche) de différentes charges (Zevenhoven et Kilpinen, "Trace elements, alkali metals, Chap 8 (2001):htto://www.hut.fi/ rzevenho/tracalk.pdf)) 20 Les conditions de mise en oeuvre de la réaction entre les oxydes métallique de l'étape 1 et de l'étape 2 et la charge gazeuse contenant les halogénures alcalins CX sont choisies de manière à garder l'halogénure alcalin de la charge et le monoxyde alcalin issu de l'étape 1 sous forme gazeuse donc à des températures supérieures 25 ou égales à 200°C. 15 De manière générale, le contact entre la charge comportant des halogénures alcalins et les oxydes métallique utilisés dans les étapes 1 et 2 peut être réalisé dans les conditions de disponibilité de la charge, à une pression comprise entre 0,1 MPa et 20 MPa, de préférence entre 0,1 MPa et 0,3 MPa et une température comprise entre 200°C et 1500°C, de préférence comprise entre 500°C et 1100°C. Dans le cas d'halogénures alcalins produits lors de l'incinération, la mise en contact entre la charge comportant les halogénures alcalins CX et les oxydes métalliques, utilisés dans les étapes 1 et 2, peut être réalisée à une pression comprise entre 0,1 et 0,3 MPa, et une température comprise entre 200°C et 1500°C, et de préférence entre 500°C et 1100°C. Le traitement selon le procédé de l'invention d'autres charges gazeuses telles que des gaz issus de gazéifieurs peut être réalisé dans des conditions de pression comprises entre 0,2 MPa et 20 MPa, et des températures comprises entre 200°C et 1500°C et préférentiellement entre 500°C et 1100°C. La mise en contact entre les oxydes métalliques utilisés dans les étapes 1 et 2 du 15 procédé et la charge contenant les halogénures alcalin peut être réalisée de multiples manières. Cette mise en contact peut être effectuée dans une colonne de mise en contact de type gaz-solide ou liquide-solide bien connue de l'homme du métier. Les oxydes métalliques solides utilisés dans les étapes 1 et 2 peuvent être fixés sur les éléments 20 de la colonne, par exemple sur les plateaux distributeurs ou sur le garnissage de la colonne ou être utilisé en tant que tel comme élément de garnissage de la colonne. Dans un mode de réalisation de l'invention illustré sur la figure 1, la charge comportant l'halogénure alcalin arrivant par le conduit (2) de charge peut être mise en contact avec l'oxyde métallique initial de l'étape 1 BO en suspension dans un 25 solvant liquide contenu dans une première enceinte (5). Les gaz épurés en halogénures et les oxydes alcalins formés dans l'étape 1 sont évacués par le conduit (4) provenant du haut de la première enceinte (5). Le solvant chargé en oxyde métallique transformé est évacué par le conduit (3) provenant du bas de l'enceinte (5). Le gaz, provenant de l'étape 1 par le conduit (4) provenant du haut de la 30 première enceinte (5) est mis en contact, à l'aide du conduit (6) arrivant dans une deuxième enceinte (10), avec l'oxyde métallique AxOy initial de l'étape 2, A appartenant au groupe 13 et/ou 14 de la classification de Mendeleïev, en 2958182 io suspension dans un solvant liquide contenu dans la deuxième enceinte (10). Les gaz épurés et éventuellement une partie des oxydes alcalins non capturés sont évacués par le conduit (9) partant du haut de la deuxième enceinte (10). Le solvant chargé en oxyde métallique transformé est évacué par le conduit (8) arrivant du bas de la 5 deuxième enceinte (10). Au cours du procédé un appoint peut être réalisée si nécessaire par une première conduite d'appoint (1) arrivant dans la première enceinte (5) et une deuxième conduite d'appoint (7) arrivant dans la deuxième enceinte (10). Dans d'autre modes de réalisation de l'invention la mise en contact peut s'effectuer lo dans des lits. Comme illustré sur la figure 2, la mise en contact peut être réalisée par balayage de l'effluent comportant des halogénures alcalins CX arrivant par le conduit (13) d'arrivé de l'effluent dans un premier réacteur (11) contenant l'oxyde métallique BO disposé sous forme de lits fixes (12). L'effluent gazeux épuré des halogénures et contenant les oxydes alcalins libérés par la réaction produite dans la première étape est évacué du premier réacteur (11) par le conduit (14) provenant du premier réacteur (11). Ce gaz est alors envoyé dans la deuxième étape par le conduit (17) arrivant à un deuxième réacteur (15) contenant l'oxyde métallique AxOy disposé sous forme de lits fixes (16). L'effluent appauvri en alcalins est évacué du réacteur par le conduit (18) partant du haut du deuxième réacteur (15). Dans une autre forme de mise en oeuvre du procédé, il est possible d'utiliser la technique du lit mobile. Dans ce cas la charge comportant les halogénures alcalins est mis en contact dans un réacteur avec l'oxyde métallique initial BO sous forme de poudre ou de particules. La circulation de la charge permet de mettre en mouvement par effet d'entraînement les particules maintenant une répartition homogène et disjointe des particules d'oxydes métalliques BO. Il en est de même pour la deuxième étape. Les exemples donnés ci-après permettent d'illustrer l'invention mais ne sont en 30 aucun cas limitatifs. Exemples: Exemple 1 selon l'invention: Procédé comportant une étape: Cette expérimentation a été réalisée dans une unité pilote dans laquelle l'impureté sous forme solide est disposée dans une coupelle susceptible d'être chauffée jusqu'à 1000°C. Une masse de 0,3 gramme de chlorure de sodium (NaCl) est disposée dans cette coupelle. L'ensemble est chauffé à de la température ambiante à 840°C. De l'azote est injecté dans le système avec un débit de 25 ml/minute. Sous l'influence de la température, le solide NaCl fond vers 800°C. L'azote injecté dans le système va io entraîner les vapeurs de chlorure de sodium vers un adsorbant situé en aval dans l'appareillage. L'adsorbant est constitué d'une masse de 4,8 g d'oxyde de magnésium (MgO). La coupelle contenant le chlorure de sodium est maintenu à 840°C et l'adsorbant à 890°C pendant 24 heures. Après refroidissement, la masse restante de chlorure de sodium est pesée. La différence de poids entre le début de 15 l'expérimentation et la fin de l'expérimentation montre que 0,11 gramme de NaCl a traversé l'adsorbant. Les lignes après l'adsorbant sont lavées avec de l'eau déminéralisée. La teneur en sodium des eaux de lavage, dosée par spectroscopie atomique, permet de connaître la quantité de sodium non captée par l'adsorbant. Les analyses montrent que l'adsorbant a capté 41,9% du sodium injecté dans le système. 20 Exemple 2 selon l'invention: Procédé comportant deux étapes: Une deuxième expérimentation a été effectuée avec le même appareillage et dans les même conditions que dans l'exemple 1. Le chlorure de sodium a été chauffé à 25 840°C et l'adsorbant de l'étape 1 (MgO) à 890°C pendant 24 heures. Un deuxième module a été ajouté au montage expérimental précédent contenant l'adsorbant de la deuxième étape du procédé. Ce module contient 8,3 grammes de silice SiO2. Cette silice est chauffée à 790°C pendant 24 heures. De la même façon que précédemment, la coupelle contenant le chlorure de sodium est pesée avant et après 30 expérimentation. Cette différence de poids montre que 0,12 gramme de chlorure de sodium a été vaporisé et a traversé les deux adsorbants. Les lignes à la sortie du 11 deuxième adsorbant sont lavées avec de l'eau déminéralisée. La teneur en sodium des eaux de lavage, dosée par spectroscopie atomique, permet de connaître la quantité de sodium non captée par les adsorbants. Les analyses montrent que l'enchaînement des deux étapes a permis de capter 99,6% du sodium injecté dans le système. Ce deuxième exemple illustre bien le fait que le procédé selon l'invention permet de capturer presque la totalité du sodium. La présente invention ne doit pas être limitée aux détails donnés ci-dessus et permet 10 des modes de réalisation sous de nombreuses autres formes sans s'éloigner du domaine d'application de l'invention. REVENDICATIONS1. Procédé d'élimination d'au moins un halogénure alcalin constitué d'un élément halogène et d'un élément alcalin contenu dans une charge gazeuse comportant au moins une étape consistant à mettre en contact la charge gazeuse avec un premier matériau, comprenant au moins un oxyde métallique, dans des conditions permettant la capture de l'élément halogène et d'au moins une partie de l'élément alcalin sous forme d'un solide de structure pérovskite, l'autre partie de l'élément alcalin étant retrouvée dans un effluent gazeux sous la forme de monoxyde alcalin. 2. Procédé d'au moins un halogénure alcalin selon la revendication 1, dans lequel la température de mise en contact de la charge gazeuse avec le matériau est supérieure ou égale à 200°C. 3. Procédé d'élimination d'au moins halogénure alcalin selon une des revendications 1 à 2, dans lequel la mise en contact de la charge gazeuse avec le matériau est réalisée à une pression comprise entre 0,1 MPa et 20 MPa et une température comprise entre 200°C et 1500°C. 4. Procédé d'élimination d'au moins un halogénure alcalin selon une des revendications 1 à 3, dans lequel l'halogénure alcalin est de formule CX, C étant un élément du groupe 1 de la classification de Mendeleïev, choisi parmi le lithium, le sodium, le potassium, le rubidium, le césium et X un élément du groupe 17 de la classification de Mendeleïev, choisi parmi le fluor, le chlore, le brome et l'iode. 5. Procédé d'élimination d'au moins un halogénure alcalin selon une des revendications 1 à 4, dans lequel l'oxyde métallique est de formule BO, O étant de l'oxygène et B un élément du groupe 2 de la classification de Mendeleïev choisi parmi par le béryllium, magnésium, calcium, strontium, baryum. 6. Procédé d'élimination d'au moins un halogénure alcalin selon l'une des revendications 1 à 5, comprenant une deuxième étape consistant à mettre en contact l'effluent gazeux issu de la première étape avec un deuxième matériau comprenant au moins un oxyde métallique dans des conditions permettant la capture sous forme de solide du monoxyde alcalin retrouvé dans l'effluent gazeux. 7. Procédé d'élimination d'au moins un halogénure alcalin selon la revendication 6, dans lequel la température de mise en contact, de l'effluent gazeux avec le matériau, de la deuxième étape est supérieure ou égale à 200°C. 8. Procédé d'élimination d'au moins halogénure alcalin selon une des revendications 6 à 7, dans lequel la mise en contact de l'effluent gazeux avec le matériau de la deuxième étape se fait à une pression comprise entre 0,1 MPa et 20 MPa et une température comprise entre 200°C et 1500°C. 9. Procédé d'élimination d'au moins un halogénure alcalin selon une des revendications 6 à 8, dans lequel l'oxyde métallique du deuxième matériau est de formule AxOy, O étant de l'oxygène et A est un élément appartenant au groupe 13 de la classification de Mendeleïev choisi parmi le bore, l'aluminium, le gallium, l'indium, le thallium et/ou au groupe 14 de la classification de Mendeleïev choisi parmi le carbone, le silicium, le germanium, l'étain, le plomb. 10. Procédé d'élimination d'au moins un halogénure alcalin selon une des 15 revendications 1 à 9 dans lequel la charge est constituée par des fumées de combustion ou des gaz issus d'une combustion ou un gaz de synthèse. 20