FR 2955175 A1 20110715 FR 1000129 A 20100114 i Domaine de l'invention: La présente invention concerne un procédé et un dispositif de torréfaction d'une charge de biomasse. On connaît depuis longtemps l'intérêt potentiel présenté par le bois torréfié. Celui-ci était utilisé au début du XXième siècle dans le domaine des gazogènes. Ces anciens procédés ne permettaient pas d'obtenir du bois torréfié dans des conditions économiques avantageuses et reproductibles. Récemment, du fait du réchauffement climatique et des développements sur les énergies renouvelables non polluantes, des recherches importantes ont lieu pour valoriser la biomasse. Par exemple, des procédés de traitement thermochimique ont été développés pour utiliser la biomasse comme source d'énergie, tel que par exemple la production de biocarburants, la production d'électricité dans les centrales co-charbon, la production de chauffage avec les chaudière à vapeur... . Dans le cadre de la production de biocarburants, la biomasse est torréfiée et broyée puis subit une étape de gazéification pour produire un gaz de synthèse. La technologie de gazéification préférée est un réacteur à flux entraîné opérant à haute température et haute pression, afin d'assurer une conversion très élevée du carbone et d'éviter des étapes de re-compression coûteuses du gaz de synthèse. Le système préféré d'injection de la charge solide dans le gazéifieur se fait par transport pneumatique d'une charge finement divisée au moyen d'un gaz vecteur. Le gaz de synthèse après une purification poussée permet ensuite de recomposer un ensemble de coupes d'hydrocarbures, notamment une coupe d'essence et une coupe de gazole au moyen de la synthèse de Fischer-Tropsch. Ces coupes, et en particulier la coupe gazole, doivent subir une étape d'hydrotraitement pour atteindre les spécifications carburants. La torréfaction consiste en un procédé de traitement thermique de la biomasse à des températures comprises entre 200°C et 300°C en l'absence d'oxygène. Dans cette gamme de température, des réactions endothermiques ont lieu et modifient les propriétés chimiques et physiques de la biomasse. La torréfaction s'accompagne non seulement d'un séchage de la biomasse mais aussi d'une déstructuration partielle de sa matière ligno-cellulosique. La biomasse perd sa résistance mécanique et son élasticité et devient plus facile à broyer. Son pouvoir calorifique est également augmenté, du fait d'une augmentation de la quantité de carbone par unité de masse. Les produits de l'opération de torréfaction sont un solide (biomasse torréfiée) et des gaz de torrefaction. La biomasse torréfiée est broyée pour obtenir des particules de granulométrie souhaitée en vue de la gazéification ultérieure. Les gaz de torréfaction sont généralement brûlés pour fournir une partie de la chaleur nécessaire au procédé de torrefaction. L'ensemble de la chaîne de fabrication des biocarburants (torréfaction, broyage, gazéification, purification, synthèse Fischer-Trospch et hydrotraitement) doit avoir un rendement massique élevé de façon à maximiser la production de biocarburants. Ainsi, si au cours de cette chaîne la biomasse est chauffée à une température en dessous de 200°C, l'eau contenue dans la biomasse s'évapore et la biomasse se déshydrate, mais les réactions de dégradation des fibres n'ont pas lieu. La biomasse est alors simplement séchée et non torréfiée. Or le séchage à lui seul ne permet pas d'obtenir une bonne qualité de la charge broyée qui est par la suite introduite dans le procédé de gazéification. De même, si au cours de cette chaîne, la biomasse est chauffée à une température supérieure à 300°C, les réactions deviennent exothermiques. La température augmente entraînant une accélération des cinétiques. Ce phénomène d'emballement des réactions conduit à une très forte perte de masse de la fraction solide. Or, cette perte de masse réduit le rendement matière de la chaîne complète pour la production des biocarburants de synthèse. Donc, dans un procédé de torréfaction en vue de l'utilisation de la biomasse pour produire des biocarburants, il est particulièrement important de contrôler constamment la température afin d'éviter les phénomènes de séchage seul ou les phénomènes d'emballement thermique. Les conditions de transfert thermique doivent permettre d'assurer un traitement homogène y compris au sein d'une particule. Examen de l'art antérieur: De manière générale, la charge de biomasse est torréfiée dans un four rotatif comme ceux décrits dans les demandes WO-A-2008/000960 et FR-A-2624876 ou dans des fours verticaux (WO-A-2007/078199) également connus de l'homme du métier sous l'appellation réacteur à lit mobile. Les fours de type four à vis comme celui décrit dans la demande FR2591611 peuvent aussi être utilisés pour la torrefaction. Dans ces dispositifs, la biomasse est chauffée soit par contact direct avec les parois chaudes du réacteur, soit par un flux gazeux circulant à co-courant, à contre-courant ou bien transversalement à l'écoulement de la charge. Les échanges thermiques s'effectuent soit par conduction à travers des parois chauffées soit par convection forcée au moyen d'un flux de gaz en contact direct avec la charge. Les fours de l'art antérieur, comme par exemple un four rotatif, qui utilisent la conduction à travers les parois comme moyen de chauffe présentent l'inconvénient d'avoir des limitations importantes des échanges thermiques. Par conséquent, les capacités de traitement pour une taille d'équipement donnée sont très limitées. Ces échanges sont limités par la nature isolante de la biomasse ligno-cellulosique et par l'écart de température entre la charge et les parois dans les conditions de torréfaction. La conductivité thermique du bois est comprise entre 10 et 20 W/m2!°C. La température des parois ne peut pas être augmentée pour favoriser les échanges thermiques. En effet, au delà d'une température de 280-300°C selon les essences des végétaux constituants la biomasse, des réactions exothermiques commencent. Elles s'auto-entretiennent par effet d'accélération thermique des cinétiques. Ces réactions conduisent à des solides dits pyrolysés ayant perdu une grande quantité de leur masse et de leur énergie. La perte de rendement est importante et il est donc nécessaire de se placer dans des conditions où les réactions exothermiques ne peuvent avoir lieu. Dans les fours de l'art antérieur qui utilisent la convection des gaz chauds à travers le lit de charge, comme par exemple un four vertical, le gaz diffuse dans le four selon des chemins préférentiels offrant une moindre résistance à l'écoulement. En effet, les particules de biomasse n'étant pas parfaitement homogènes en taille et en forme, la porosité du lit peut ne pas être homogène. II en résulte que seules les particules de biomasse au voisinage de ces chemins sont torréfiées tandis que les autres particules de biomasse subissent une torréfaction incomplète. Ainsi, si le brassage dans le four n'est pas suffisant, il se crée des points chauds qui peuvent provoquer une pyrolyse locale des particules de biomasse. II existe donc toujours un besoin d'un four qui permette de torréfier une charge de biomasse avec un bon rendement massique, une capacité de traitement élevée et qui 20 permette un traitement homogène de la biomasse. L'un des objectifs de l'invention est de proposer un procédé et un dispositif de torréfaction d'une charge de biomasse avec une capacité de traitement améliorée par rapport aux dispositifs et procédés de l'art antérieur. Un autre objectif de la présente invention est de proposer un procédé et un dispositif 25 de torréfaction d'une charge de biomasse présentant un rendement massique optimisé grâce à un traitement homogène de la charge à torréfier. Description sommaire de l'invention: 30 La présente invention concerne un four de torréfaction d'une charge de biomasse comprenant un élément tournant cylindrique dans lequel circule longitudinalement ladite charge sous forme de lit, au moins un moyen d'introduction de ladite charge dans l'élément tournant, au moins un moyen d'injection d'un gaz caloporteur dans ledit élément tournant, au moins un déflecteur pour dévier et forcer ledit gaz à traverser ledit lit de biomasse, ledit 4 déflecteur étant positionné dans un plan sécant à l'axe longitudinal du four, au moins un moyen d'extraction dudit gaz, et au moins un moyen d'extraction de la biomasse torréfiée. Avantageusement, le four selon l'invention peut comprendre en outre un deuxième élément cylindrique fixe, extérieur au premier élément tournant et formant une double enveloppe dans laquelle est disposé au moins un moyen de chauffage. Selon une variante de l'invention, ledit moyen de chauffage peut être constitué par des fumées chaudes ou un fluide thermique circulant dans ladite double enveloppe. Conformément à l'invention une partie de la hauteur du déflecteur pénètre dans le lit de biomasse. De manière préférée, la partie de la hauteur du déflecteur qui pénètre dans le lit de biomasse est comprise entre 1 et 95% de la hauteur totale du déflecteur. Par ailleurs, ledit déflecteur est incliné d'un angle alphal par rapport à l'axe longitudinal du four, ledit angle alphal est compris entre 40 et 135 degrés. De manière préférée, l'angle alphal est égal à 120 degrés. En outre, ledit déflecteur peut être incliné d'un angle bêtal par rapport à l'axe radial du four, ledit angle bêtal est compris entre 0 et 80 degrés . De manière préférée, l'angle bêtal varie entre 0 et 15 degrés. De manière encore plus préférée, l'angle bêtal est égal à 10 degrés. Par ailleurs, le four selon l'invention peut comprendre en outre au moins un deuxième déflecteur pour dévier et forcer le gaz caloporteur à traverser le lit de biomasse, ledit deuxième déflecteur étant positionné dans un plan sécant à l'axe longitudinal du four et ledit deuxième déflecteur étant positionné en série longitudinalement par rapport au premier déflecteur. Plus particulièrement, ledit deuxième déflecteur (D2) peut être incliné d'un angle alpha2 par rapport à l'axe longitudinal du four, ledit angle alpha2 est compris entre 40 et 25 135 degrés. De manière préférée, l'angle alpha2 est égal à 110 degrés. Conformément à l'invention une partie de la hauteur dudit deuxième déflecteur pénètre dans le lit de biomasse. De manière préférée, la partie de la hauteur dudit deuxième déflecteur qui pénètre dans le lit de biomasse est comprise entre 1 et 95% de la hauteur totale dudit deuxième déflecteur. 30 Dans une variante de l'invention, l'angle alpha2 peut être égal à l'angle alphal. En outre; ledit deuxième déflecteur (D2) peut être incliné d'un angle bêta2 par rapport à l'axe radial du four; ledit angle bêta2 varie entre 0 et 80 degrés. De manière préférée, l'angle bêta2 est égal à 10 degrés. Dans une variante de l'invention, l'angle bêta2 peut être égal à l'angle bêtal. 35 En outre, ledit second déflecteur (D2) peut former un angle gamma avec le premier déflecteur (Dl), ledit angle gamma étant défini par l'intersection des projections des arrêtes desdits déflecteurs sur un même plan perpendiculaire à l'axe longitudinal dudit élément tournant cylindrique et ledit angle gamma varie entre 0 à 180 degrés. Selon une variante de l'invention, le ou (les) déflecteur(s) peut (peuvent) être fixé(s) sur la paroi de l'élément cylindrique tournant. Selon une autre variante de l'invention, le ou (les) déflecteur(s) peut (peuvent) être fixé(s) sur un moyen de maintien fixe, ledit moyen de maintien étant coaxial à l'axe longitudinal de l'élément tournant cylindrique. Sans sortir du cadre de l'invention, le four comprend un nombre (n) de déflecteurs (Dn), (n) étant compris entre 2 et 30. 10 Selon un second aspect, l'invention concerne un procédé de torréfaction dans lequel la charge de biomasse est mise en contact avec un gaz caloporteur dans le four selon l'une des variantes précédemment décrites. Selon un troisième aspect, l'invention concerne l'utilisation du four pour la torréfaction d'une charge de biomasse. Description sommaire des dessins: D'autres avantages et caractéristiques apparaîtront à l'examen de la description détaillée des modes de réalisation nullement limitatif et des dessins annexés sur lesquels: la figure 1 est une représentation schématique d'une vue latérale du four selon 20 l'invention. la figure 2 est une représentation schématique d'une coupe dans le plan radial de l'entrée du four de l'invention. la figure 3 est une représentation schématique d'une coupe dans le plan radial de l'entrée du four selon l'invention. Les figures (A, B, C, D) représentent des variantes 25 des moyens d'injection du gaz caloporteur. la figure 4 est une représentation schématique d'une coupe dans le plan radial de la sortie du four selon l'invention. Les figures (A, B, C, D) représentent des variantes des moyens d'extraction du gaz caloporteur. la figure 5 est une représentation schématique d'une variante du four selon l'invention 30 comprenant deux déflecteurs. La figure 5A représente le chemin suivi par le gaz caloporteur à l'intérieur du four selon l'invention. La figure 5B représente l'inclinaison du déflecteur par rapport à l'axe longitudinal du four. La figure 5C représente l'inclinaison du déflecteur par rapport à l'axe radial du four. La figure 5D représente 15 l'orientation de deux déflecteurs dans le four selon l'invention. L'angle gamma correspond à l'angle formé par la projection des arrêtes des déflecteurs sur un plan perpendiculaire à l'axe longitudinal du four. la figure 6 est une représentation simplifiée du four selon l'art antérieur. la figure 7 est une représentation simplifiée d'une variante du four selon l'invention comprenant deux déflecteurs ayant la même inclinaison et la même orientation l'un par rapport à l'autre; la figure 7A représente la position du four à un instant t; la figure 7B représente la position du four à un instant t1, c'est à dire après une demi rotation du four autour de son axe longitudinal. 10 la figure 8 est une représentation simplifiée d'une variante du four selon l'invention comprenant deux déflecteurs ayant la même inclinaison et une orientation différente l'un par rapport à l'autre; la figure 8A représente la position du four à un instant t; la figure 8B représente la position du four à un instant t1, c'est à dire après une demi rotation du four autour de son axe longitudinal. 15 la figure 9 est une représentation simplifiée d'une variante du four selon l'invention comprenant quatre déflecteurs ayant la même inclinaison et des orientations différentes les uns par rapport aux autres. la figure 10 représente une variante du four selon l'invention dans lequel l'entrée du four est évasée par rapport aux corps du four. L'entrée comprend des releveurs et le 20 four comprend trois déflecteurs ayant la même orientation mais des inclinaisons différentes. La figure 10A représente schématiquement une coupe latérale d'un four selon l'invention; la figure 10B est une coupe de l'entrée du four selon un plan perpendiculaire à l'axe longitudinal du four. La figure 11 représente une variante de l'invention dans laquelle les déflecteurs sont 25 fixés sur un moyen de maintien. La figure 11A représente un four selon l'invention dans lequel le moyen de fixation est une plaque pleine. La figure 11B représente un four selon l'invention dans lequel le moyen de fixation est une barre. Description détaillée de l'invention: La présente invention concerne un four de torréfaction d'une charge de biomasse. La biomasse torréfiée pourra servir ultérieurement, par exemple, à la production de biocarburants ou bien pour produire de l'énergie: électricité, chauffage... . L'invention concerne également un procédé de torréfaction. 30 La biomasse utilisée dans le cadre de l'invention peut varier selon son origine. Elle peut être du bois ou des sous-produits du bois, tel que les déchets produits par l'exploitation forestière (rémanents forestiers), les scieries, les industries de transformation du bois. Elle peut aussi provenir des sous-produits de l'industrie tels que les boues ou les déchets agroalimentaires. La biomasse peut aussi être issue de l'agriculture traditionnelle et être constituée de résidus tels que la paille, des taillis, la bagasse, ainsi que des cultures dédiées à vocation énergétique (miscanthus, taillis de courte rotation...). Enfin, les déchets organiques, tels que les déchets urbains comprenant les boues d'épuration, les ordures ménagères peuvent également constituer la biomasse. De manière préférée, la charge de biomasse est constituée de déchets végétaux de type lignocellulosique. Elle peut être constituée de copeaux de diverses essences de bois, de déchets de type paille ou bagasse de canne à sucre ou tout autre résidu ligneux. Cette matière première est disponible à l'état de particule de dimension moyenne généralement comprise entre 1 cm et 10 cm, de préférence généralement comprise entre 2 et 5 cm, avec une teneur en eau généralement comprise entre 0% et 40% poids. Le four de torréfaction selon l'invention est présenté ci-dessous en référence aux figures 1 à 5. Le four comprend un élément cylindrique interne (1) qui dispose d'une faculté de rotation autour d'un axe longitudinal. L'élément tournant cylindrique est légèrement incliné par rapport à l'horizontal, l'entrée du four (9) est donc plus haute que la sortie (10). L'inclinaison permet aux particules solides de biomasse de chuter en aval de leur point initial à chaque révolution de cet élément (1). L'écoulement de la biomasse dans le four s'effectue dans le sens longitudinal (symbolisé par la flèche hachurée noir et blanc). L'amont et l'aval sont définis par rapport au sens d'écoulement de la biomasse dans le four. L'angle d'inclinaison que forme l'élément tournant cylindrique avec l'horizontal est compris entre 0,05 et 5 degrés. L'angle d'inclinaison et la vitesse de rotation de l'élément cylindrique sont choisis en fonction de la nature de la charge de biomasse à traiter de manière à créer un traitement homogène de chaque particule. La rotation de l'élément cylindrique est réalisée au moyen d'un moteur électrique (non représenté) situé à l'extérieur du présent four. L'élément tournant cylindrique est fermé à ses deux extrémités par des cloisons fixes et étanches. Les moyens de fixation de l'élément tournant cylindrique sur ces cloisons sont bien connus de l'homme du métier. Le four comprend au moins un moyen d'introduction de la biomasse (4) à torréfier et des moyens d'extraction de la biomasse torréfiée (3). Ces moyens sont bien connus de l'homme du métier. La charge de biomasse est introduite à l'entrée du four tournant. Elle se déplace longitudinalement vers la sortie du four par gravitation. Le four comprend au moins un moyen d'injection (5) d'un gaz caloporteur situé dans la partie supérieure du four. La partie supérieure du four correspond à la partie de surface libre au dessus du lit et la partie inférieure du four correspond à la partie immergée dans le lit de biomasse lorsque le four est à l'arrêt. Dans une autre version de l'invention, l'injection du gaz caloporteur peut être réalisée dans la partie inférieure du four, c'est-à-dire directement dans le lit de biomasse (12) (Figure 3). Cette version permet d'augmenter les échanges thermiques entre le gaz et le lit (12). Dans une autre variante, le moyen d'injection est situé au niveau du système d'introduction ou d'extraction de la charge suivant le sens de l'écoulement du gaz. Cette variante permet aussi d'augmenter les échanges thermiques; le temps de contact entre la charge et le gaz caloporteur est augmenté. Le gaz caloporteur est chauffé à l'extérieur du four et est introduit dans le four à une température comprise entre 220°C et 360°C. Plus préférentiellement, la température du gaz caloporteur est comprise entre 240°C et 340°C, plus préférentiellement entre 240°C et 320°C. Dans une forme de l'invention, le gaz caloporteur est à une température supérieure de 40°C par rapport à la température de torréfaction. Le gaz caloporteur est un gaz inerte, tel que du CO2, de l'azote, de la vapeur d'eau, ou un mélange de ces produits. Il peut provenir d'une combustion externe ou d'un système de récupération de chaleur d'un autre procédé industriel. Une partie du gaz caloporteur peut provenir d'un recyclage des gaz de torréfaction générés lors du traitement thermique de la biomasse. Les gaz de torréfaction ont un pouvoir calorifique et peuvent éventuellement être brulés dans une étape de combustion avant leur recyclage. Le gaz caloporteur améliore le procédé de torréfaction. II transmet de l'énergie thermique sous forme du chaleur aux particules de biomasse. La circulation de ce gaz s'effectue à co-courant ou à contre-courant de l'écoulement du lit de biomasse (12). Le four comprend au moins un moyen d'extraction (7) du gaz caloporteur situé dans la partie inférieure du four (Figure 4). Le moyen d'extraction se situe à l'opposé du moyen d'injection du gaz (5) de façon à ce que le gaz caloporteur traverse l'ensemble du four tournant. Lorsque le gaz circule à contre courant de l'écoulement du lit de biomasse, le moyen d'injection du gaz (5) est situé à la sortie du four (10) et le moyen d'extraction de gaz (7) est situé à l'entrée du four (9). Dans une autre forme de l'invention, le moyen d'extraction (7) du gaz est situé au niveau du système d'introduction ou d'extraction de la charge. Le moyen d'extraction permet l'évacuation du gaz caloporteur et des gaz de torréfaction vers une unité de traitement ou de recyclage des gaz. Le gaz caloporteur circule dans le four à une vitesse comprise entre 1 et 50 ms-1 de manière préférée entre 5 et 30 m.s-' et de manière encore plus préférée entre 10 et 20 m.s'. Le débit de gaz est fixé par la quantité de chaleur à transférer, et donc, par le débit de solide à traiter. La vitesse du gaz en sortie du réacteur peut être contrôlée par la section des ouvertures d'évacuation. Le moyen d'extraction du gaz peut-être équipé d'un filtre ou d'un système de séparation des particules type cyclone, afin de séparer les particules fines de solide pouvant être entraînées par l'écoulement de gaz. Le four comprend au moins un déflecteur (DI) pour dévier et forcer le gaz caloporteur à traverser le lit de biomasse. Le déflecteur est positionné dans un plan sécant à l'axe longitudinal du four. II peut être incliné par rapport à l'axe longitudinal du four (figure 5B) et/ou par rapport à l'axe radial du four (Figure 5C). Ces inclinaisons permettent d'augmenter la surface du déflecteur qui est en contact avec le flux de gaz. Elles favorisent également l'écoulement des particules de biomasse. Le déflecteur peut être incliné par rapport à l'axe longitudinal du four selon un angle alphal qui varie entre 40 et 135 degrés. De préférence l'angle alphal varie entre 50 et 100 degrés. De préférence, l'angle alphal est égal à 120 degrés. Le déflecteur peut être incliné par rapport à l'axe radial du four selon un angle bêtal variant de 0 à 80 degrés De manière préférée, l'angle bêtal varie de 10 à 70 degrés. De préférence, l'angle bêtal est égal à 10 degrés. Pour dévier et forcer le flux de gaz caloporteur à traverser le lit de biomasse, une partie de la hauteur (El) du déflecteur (Dl) pénètre dans le lit de biomasse pendant au moins une partie de la révolution du four. Le déflecteur forme une barrière avec la biomasse et empêche le gaz de circuler de part et d'autre du déflecteur au dessus du lit de biomasse (12). Le flux de gaz caloporteur est contraint de passer sous le déflecteur à travers le lit de biomasse et échange de la chaleur avec l'ensemble des particules de biomasse sur une certaine longueur du four. Les transferts thermiques par convection sont ainsi favorisés. La partie de la hauteur du déflecteur qui pénètre dans le lit de biomasse (El) est de préférence compris entre 1 et 95% de la hauteur totale du déflecteur (H1) et de manière plus préférée comprise entre 10 et 80% de la hauteur totale du déflecteur (H1). La hauteur du lit de biomasse dans le four varie en fonction de la vitesse de rotation du four, du taux de charge c'est dire du débit de biomasse introduit dans le four, des conditions opératoires de torrefaction, et sa position le long de l'axe de rotation. En effet, il est bien connu de l'homme du métier que dans le type d'équipement, tel que le four selon l'invention, la hauteur (L) du lit de biomasse diminue au fur et à mesure de l'écoulement comme le montre les figures 1 et 4B. Pour chaque déflecteur, la partie de la hauteur (El) du déflecteur (D1) pénétrant dans le lit de biomasse (12) dépend de la hauteur du lit de biomasse et de sa position. Cette partie de hauteur est définie par la relation suivante : El x= (L,,+H1,,)-F avec x étant une fraction de la longueur du four, E1X la partie de la hauteur du déflecteur D1 qui pénètre dans le lit de biomasse à la cote x, LX la hauteur du lit de biomasse à la côte x du four, H1x, la hauteur totale du déflecteur Dn à la côte x du four, 2955175 i0 F, le diamètre du four, et EX est positif. Par exemple Lo est la hauteur du lit de biomasse en entrée du four, L0,5 est la hauteur du lit de biomasse à la moitié de la longueur du four et L, est la hauteur du lit de biomasse à la 5 sortie du four. Quel que soit x compris entre 0 et 1, la somme Lx+ Hl Xdoit être supérieure au diamètre du four pour qu'il y ait recouvrement entre le déflecteur et le lit de biomasse afin que le déflecteur (Dl) dévie le flux de gaz caloporteur à travers le lit de biomasse au moins pendant une fraction de révolution du four. Le déflecteur permet également de bloquer les fines. La vitesse du gaz caloporteur 10 induit une suspension des particules de biomasse de très petites tailles, appelée fines. Ces particules sont entraînées par le gaz et peuvent être mal torréfiées. De plus, elles se dispersent dans les gaz de torréfaction. Lors du recyclage de ces gaz, l'utilisation de moyens de filtration, tels que des cyclones per exemple, est nécessaire pour épurer les fines de ces gaz. Dans le four selon l'invention, le flux de gaz entraîne les fines mais ces dernières 15 tombent dans le lit de biomasse puisque le flux de gaz est contraint par le déflecteur à traverser le lit de biomasse. Le lit de biomasse agit comme un filtre à fines. Le gaz caloporteur et les gaz de torrefaction comprennent moins de particules fines en suspension, ce qui facilite leurs traitements ultérieurs. Le four selon l'invention peut comprendre en outre un deuxième élément cylindrique 20 extérieur qui est fixe (2). Cet élément cylindrique extérieur (2) forme avec le premier élément cylindrique tournant (1) une double enveloppe (6) dans laquelle est disposé au moins un moyen de chauffage bien connu de l'homme du métier. Le moyen de chauffage permet de chauffer le four par conduction par un apport extérieur de chaleur. Il peut être des résistances, des brûleurs, un gaz (fumées chaudes par exemple) ou un liquide (un fluide 25 thermique type huile minérale par exemple) circulant dans ladite double enveloppe. Dans une autre forme de réalisation de l'invention, le four comprend un deuxième déflecteur (D2) qui dévie et force également le flux de gaz caloporteur à traverser le lit de biomasse. Le deuxième déflecteur est positionné en série longitudinalement par rapport au premier déflecteur (D1). Ce deuxième déflecteur (D2) est dans un plan sécant à l'axe 30 longitudinal du four. Il peut être incliné par rapport à l'axe longitudinal du four et/ou par rapport à l'axe radial du four. Le second déflecteur peut être incliné par rapport à l'axe longitudinal du four selon un angle alpha2 qui varie entre 40 et 135 degrés. De préférence l'angle alpha2 varie entre 50 et 100 degrés. De préférence, l'angle alpha2 est égal à 100 degrés. Le déflecteur peut être incliné par rapport à l'axe radial du four selon un angle 35 bêta2 variant de 0 à 80 degrés. De manière préférée, l'angle bêta2 varie de 10 à 70 degrés. De préférence, l'angle bêta2 est égal à 10 degrés. La partie de la hauteur (E2) du déflecteur (D2) qui pénètre dans le lit de biomasse (12) est de préférence compris entre 1 et 95% de la hauteur totale du déflecteur (H2) et de manière plus préférée comprise entre 10 et 80% de la hauteur totale du déflecteur (H2). Les modes de réalisation de l'invention décrits ci-dessus et ci-dessous ne sont nullement limitatifs. Toutes les combinaisons d'inclinaison, d'orientation, d'hauteur et espacement entre les déflecteurs peuvent être réalisées dans le cadre de la présente invention. Ainsi, dans une forme de l'invention, les deux déflecteurs n'ont pas les mêmes inclinaisons, c'est à dire la valeur de l'angle alphal est différent de celle de l'angle alpha2 et l'angle bêtal a une valeur différente de celle angle bêta2. Dans une autre forme de l'invention, les deux déflecteurs n'ont pas la même inclinaison, c'est à dire la valeur de l'angle alphal et l'angle alpha2 ont la même valeur mais la valeur de l'angle bêtal est différente de celle angle bêta2. Encore, dans une autre forme de l'invention, les deux déflecteurs n'ont pas la même inclinaison, c'est à dire la valeur de l'angle bêtal et l'angle bêta2 sont identiques, mais la valeur de l'angle alphal est différente de celle angle alpha2. Dans une autre forme de l'invention, les déflecteurs peuvent avoir la même inclinaison, l'angle alphal est égal à l'angle alpha2 et l'angle bêtal est égal à l'angle bêta2. Dans une autre variante de l'invention, les déflecteurs peuvent avoir la même hauteur l'un par rapport à l'autre ou des hauteurs différentes L'orientation de deux déflecteurs dans le four l'un par rapport à l'autre est donnée par l'angle gamma (Figure 5D). L'angle gamma est défini par la superposition des plans obtenus par la projection des arrêtes des déflecteurs sur le plan perpendiculaire à l'axe longitudinal du four. L'angle gamma varie de 0 à 180 degrés, de préférence entre 0 et 120 degrés, de manière encore plus préférée entre 0 et 90 degrés (Figure7). Dans une forme de l'invention, l'angle gamma est égal à 0 degré. Les déflecteurs sont orientés dans le même sens l'un par rapport à l'autre (Figure 8). Dans une autre forme de l'invention, l'angle gamma est égal à 180 degrés. Les déflecteurs sont orientés dans un sens opposé l'un par rapport à l'autre. Cette configuration des déflecteurs implique que le flux de gaz caloporteur est forcé de traverser le lit de biomasse à chaque demi rotation du four au niveau de l'un des deux déflecteurs. Dans une autre forme de l'invention l'angle gamma est égal à 90 degrés. Les déflecteur sont orientés l'un par rapport à l'autre de manière perpendiculaire. Le nombre de déflecteurs dans le four n'est pas limité à un ou deux dans le cadre de la présente invention. Le four selon l'invention comprend une pluralité (n) de déflecteurs. Le nombre de déflecteurs (n) dépend de la longueur du four et est compris entre 2 et 30, de préférence entre 3 et 20, de préférence entre 3 et 18, de manière encore plus préférée entre 4 et 10. Dans une forme de l'invention, l'ensemble des déflecteurs peuvent avoir, les uns par rapport aux autres, la même orientation et la même inclinaison et la même hauteur. Dans une autre forme de l'invention, chaque déflecteur peut avoir une orientation, une inclinaison et une hauteur qui lui sont propres. L'espacement entre deux déflecteurs est compris entre 0,75 et 1,5 m, de préférence entre 0,8 et 1,2 m. De manière encore plus préférée, l'espacement entre les deux déflecteurs est d'un 1 m. Le (ou les) déflecteur(s) peu(ve)nt être réalisé(s) dans le même matériau que celui du four, par exemple en acier inoxydable avec ou sans revêtement. Dans un mode de réalisation, le(s) déflecteur(s) est (sont) fixé(s) sur la paroi du four. Ils sont solidaires de la paroi et subissent le même mouvement de rotation que le four. Dans un autre mode de réalisation, le(s) déflecteur(s) est (sont) fixé(s) sur un moyen de maintien (8) qui est coaxial à l'axe longitudinal du four (Figure 11). Le moyen de maintien (8) est fixe par rapport à l'élément tournant cylindrique (1). Le moyen de maintien est fixé sur les cloisons fixes latérales du four par des moyens qui sont bien connus de l'homme du métier. Le moyen de maintien (8) peut être une plaque pleine ou une barre. La barre peut avoir une section carrée ou elliptique. Dans cette forme de réalisation, les déflecteurs ont la même orientation les uns par rapport aux autres. L'angle gamma est nul. Le gaz caloporteur est forcé de traverser le lit de biomasse pendant toute la durée du processus de torréfaction car les déflecteurs ne sont pas solidaires du four et ne sont pas entraînés lors de sa rotation. Dans cette forme particulière réalisation de l'invention, le gaz est en permanence forcé de traverser le lit de biomasse. La fixation du ou des déflecteurs sur les parois de l'élément cylindrique (1) ou sur le moyen de maintien (8) s'effectue par des moyens de fixation bien connus de l'homme du métier, comme par exemple par soudage, moulage etc. La fixation des déflecteurs est effectuée de manière à éviter l'accumulation des particules dans des coins et la création de points chauds qui pourraient conduire à un emballement thermique du four. Dans une autre forme de réalisation, le ou les déflecteur(s) est (sont) chauffé(s) par conduction avec les parois du four. Dans ce cas, la surface permettant les échanges thermiques par conduction est augmentée. Dans une mode de réalisation de l'invention, l'entrée du four (9) est évasée par rapport au corps de l'élément tournant cylindrique (1) (Figure 10). Cet évasement permet d'obtenir un lit de biomasse plus épais en entrée de four, augmentant ainsi le volume du lit en contact direct avec les gaz chauds. Cette entrée du four peut être munie de releveurs (11) qui favorisent le mélange des particules de biomasse dans le lit épais. Ils aident à l'avancement longitudinal de la charge dans cette partie évasée, évitant ainsi l'accumulation du solide et la création de points chauds. L'invention concerne également un procédé de torréfaction dans lequel la charge de biomasse est mise en contact avec un gaz caloporteur dans un four de torréfaction selon l'invention. Le gaz caloporteur est introduit dans le four à un débit compris entre 1000 et 10000 Nm3/h , de préférence entre 900 et 9000 Nm3/h, et à une température comprise entre 220°C et 360°C. Plus préférentiellement, la température du gaz caloporteur est comprise entre 240°C et 340°C, plus préférentiellement entre 240°C et 320°C. Le taux de remplissage du four en biomasse est compris entre 10 et 50 %, de façon préférentielle entre 20 et 40% du volume du four. La charge à traiter est soumise à un traitement de torréfaction à une température comprise entre 200 et 300°C, de manière préférée entre 250°C et 280°C pendant une durée comprise entre 10 minutes et 4 heures, de manière préférée entre 20 minutes et 2 heures. La vitesse de rotation du four est comprise entre 0,5 et 5 rpm, de manière préférée entre 1 et 3,5 rpm. Description détaillée des fiqures: 15 La figure 1 est une vue latérale du four selon l'invention. Le four comprend un élément tournant cylindrique (1) à l'intérieur d'un élément cylindrique extérieur (2). Par soucis de simplification des figures, l'inclinaison du four par rapport à l'horizontal n'est pas représentée sur la figure. L'élément cylindrique (1) dispose d'une faculté de rotation par rapport au 20 élément cylindrique extérieur (2) qui est fixe. Des fumées chaudes circulent entre l'espace délimité (6) par les deux éléments cylindriques. La charge de biomasse provenant de la trémie (16) est introduite dans l'élément tournant cylindrique (1) par un moyen d'introduction de la biomasse (4). Ici, le moyen d'introduction est une vis sans fin, mais tout autre moyen d'introduction peut convenir. L'écoulement de la biomasse s'effectue de l'entrée du four (9) 25 (amont) vers la sortie du four (10) (aval). La flèche hachurée en noir et blanc représente le sens de l'écoulement du lit de biomasse (12). La biomasse torréfiée est extraite du four via le moyen d'extraction (3). Le gaz caloporteur est injecté via un moyen d'injection de gaz (5). Dans cette configuration, le gaz circule à co-courant de l'écoulement du lit de biomasse. Les flèches pleines noires représentent le flux de gaz caloporteur dans le four. Le gaz est injecté 30 dans le lit de biomasse et traverse transversalement le lit pour se diffuser dans la partie supérieure du four, au dessus du lit de biomasse. II est forcé de traverser le lit de biomasse par le premier déflecteur Dl. II passe sous le premier déflecteur Dl et traverse transversalement le lit pour se diffuser dans la partie supérieure du four entre le premier et le deuxième déflecteur D2 où il est à nouveau dévié et forcé de traverser le lit de biomasse. Le 35 gaz caloporteur est extrait par un moyen d'extraction (7). Le four selon l'invention est représenté ici avec 5 déflecteurs (D1, D2, D3, D4 et D5) qui ont des orientations, des inclinaisons et des hauteurs différentes les uns par rapport aux autres. Cette figure ne constitue pas une limitation du design du four selon l'invention. La figure 2 représente une coupe du four selon le plan perpendiculaire à l'axe longitudinal du four. Le déflecteur (D1) a sensiblement la forme d'un demi disque de même diamètre que le four. La hauteur du déflecteur H1 égale à 74% du diamètre du four. Le déflecteur est représenté par la partie hachurée. Une partie du déflecteur (El) pénètre dans le lit de biomasse (12), créant une barrière entre le déflecteur et le lit de la biomasse. La figure 3 représente une coupe de l'entrée (9) du four selon le plan perpendiculaire à l'axe longitudinal du four. Par soucis de clarté le premier déflecteur D1 n'est pas représenté. Les figures A, B, C, D illustrent les différentes variantes des moyens d'injections (5) du gaz caloporteur dans le lit de biomasse (12). Le gaz caloporteur est injecté dans le lit de biomasse. La figure 4 représente une coupe de la sortie (10) du four selon le plan perpendiculaire à l'axe longitudinal du four. Par soucis de clarté le dernier déflecteur n'est pas représenté. Les figures A, B, C, D illustrent les différentes variantes des moyens d'extraction (7) du gaz caloporteur dans le lit de biomasse (12). La figure 5 représente les inclinaisons et les orientations de déflecteurs dans un four selon l'invention. La figure 5A est une représentation schématique d'un four comprenant deux déflecteurs (DI et D2) ayant la même inclinaison et la même orientation. Par soucis de simplification de la figure, seul l'élément cylindrique intérieur (1) et les déflecteurs du four sont représentés. Les flèches pleines en gris représentent le flux de gaz caloporteur dans le four et la flèche hachurée en noir et blanc l'écoulement du lit de biomasse (12). Le déflecteur D2 est positionné en série selon l'axe longitudinal par rapport au premier déflecteur Dl. La figure 5 B est une vue latérale du four de la figure 5A. La figure 5C est une vue de dessus du four de la figure 5A. Les déflecteurs sont dans des plans sécants l'axe longitudinal du four. Le plan sécant dans lequel est contenu le déflecteur D1 forme un angle alphal avec l'axe longitudinal et/ou forme un angle bêtal avec l'axe radial du four. Le plan sécant dans lequel est contenu le déflecteur D2 forme un angle alpha2 avec l'axe longitudinal et/ou forme un angle bêta2 avec l'axe radial du four. La figure 5D permet d'illustrer l'orientation entre deux déflecteurs définie par l'angle gamma. Le déflecteur (Dl) forme un angle gamma avec le déflecteur D2. L'angle gamma est défini par l'intersection des projections des arrêtes desdits déflecteurs sur un même plan perpendiculaire à l'axe longitudinal du four. Ici, dans la figure 5D, l'angle gamma est égal à 90 degrés. Figure 6 représente un des fours tournants selon l'art antérieur. Ce four est constitué d'un seul élément tournant cylindrique. La flèche hachurée représente le sens de l'écoulement du lit de biomasse (12). Le four est légèrement incliné par rapport à l'horizontale. Par soucis de simplification, l'inclinaison du four n'est pas présentée sur la figure 6. La biomasse est introduite à l'entrée du four et avance vers l'autre extrémité par gravitation à chaque rotation du four. L'écoulement du flux de gaz caloporteur est représenté par les flèches pleines noires. Le flux de gaz caloporteur circule à co-courant de l'écoulement du lit de biomasse. Le taux de remplissage du four tournant est de 20 25%. Le flux de gaz, introduit dans le four s'écoule par le chemin offrant la perte de charge la plus faible. Il s'écoule dans la partie supérieure du four, non occupée par le lit de biomasse. Seules les particules en surface de lit sont en contact avec le flux de gaz. Les échanges thermiques par convection entre le lit de biomasse et le gaz caloporteur sont limités. La figure 7 illustre une variante de l'invention dans laquelle le four comprend deux déflecteurs (Dl et D2) disposés en série l'un par rapport à l'autre selon l'axe longitudinal du four. Les deux déflecteurs ont la même orientation et sont parallèles entre eux. L'angle alphal et l'angle alpha2 sont égaux à 90 degrés et l'angle bêtal et bêta2 sont égaux à 0 degré. L'angle gamma est égal à 0 degré. Le flux gazeux circule à co-courant de l'écoulement du lit de biomasse (12). La figure 7B représente la position du four ayant subi une rotation de 180 degrés à partir de la position représentée sur la figure 7A. Le gaz est introduit au niveau de l'entrée du four, puis diffuse dans la partie supérieure du four. Le flux gazeux, représenté par les flèches pleines grises, est dévié par le premier déflecteur (Dl) et est contraint de pénétrer dans le lit de biomasse (12) (flèche courbe) pour passer sous le premier déflecteur (flèche horizontale). II est ensuite dévié par le deuxième déflecteur (D2). Il est contraint une deuxième fois de traverser le lit de biomasse (12) pour passer sous le deuxième déflecteur. Le flux de gaz est extrait à la sortie du four. Dans cette configuration, les échanges thermiques par convection sont augmentés. Lorsque le four effectue une rotation de 180 degrés (figure 7B), le lit de biomasse recouvre en partie les déflecteurs. Le flux de gaz ne rencontre pas d'obstacles et s'écoule à travers la partie du four présentant la moindre perte de charge. Les échanges thermiques par convection sont temporairement limités, car seules les particules de biomasse en surface du lit sont en contact avec le flux de gaz. Le four étant en permanence en rotation, on observe une alternance de phases pendant lesquelles les déflecteurs dévient et forcent le flux de gaz à traverser le lit de biomasse et de phases pendant lesquelles le flux circule librement dans la partie supérieure du four, c'est à dire au dessus du lit de biomasse. La figure 8 illustre une variante de l'invention dans laquelle le four comprend deux déflecteurs (Dl, D2) disposés en série l'un par rapport à l'autre selon l'axe longitudinal du four. Les deux déflecteurs ont une orientation opposée l'un par rapport à l'autre; ils sont anti-parallèles l'angle alphal et l'angle alpha2 sont égaux à 90 degrés et les angle bêtal et bêta2 sont égaux à 0 degré. L'angle gamma est égal à 180 degrés. Le flux gazeux circule à co-courant de l'écoulement du lit de biomasse (12). La figure 8B représente la position du four après une rotation de 180 degrés à partir de la position représentée sur la figure 8A. Le gaz est introduit au niveau de l'entrée du four et circule dans la partie supérieure du four. Seule, la surface du lit est en contact avec le gaz. Ensuite, le flux de gaz, représenté par les flèches pleines grises, est dévié par le premier déflecteur (Dl) (flèche horizontale) mais pas par le second déflecteur (D2). Au niveau de Dl, le flux de gaz caloporteur est contraint de traverser le lit de biomasse (flèche courbe) pour passer sous le premier déflecteur (flèche horizontale). Puis, le flux de gaz diffuse dans l'espace libre, au dessus du lit de biomasse. Il est ensuite extrait à la sortie du four. Lorsque le four effectue une rotation de 180 degrés (figure 8B), le premier déflecteur est sensiblement recouvert par le lit de biomasse. Le second déflecteur contraint le flux de gaz à pénétrer dans le lit de biomasse (flèche courbe) pour passer en dessous (flèche horizontale). Dans cette configuration de l'invention, le flux de gaz est dévié et forcé de manière transitoire à chaque mi-rotation du four. La figure 9 illustre une variante de l'invention dans laquelle le four comprend quatre déflecteurs (Dl, D2, D3, D4) disposés en série l'un par rapport à l'autre selon l'axe longitudinal du four. Les quatre déflecteurs ont une orientation perpendiculaire l'un par rapport à l'autre. L'angle gamma est égal à 90° degrés pour des déflecteurs successivement pris deux à deux. Les angles alpha sont égaux à 90 degrés et les angles bêta à 0 degré. Le flux gazeux circule à co-courant de l'écoulement du lit de biomasse, symbolisé par la flèche hachurée en noir et blanc. Le gaz est introduit au niveau de l'entrée du four dans le lit de biomasse. Il traverse le lit de biomasse (12) pour diffuser dans la partie supérieur du four, au dessus du lit de la biomasse. Le premier déflecteur Dl dévie le flux de gaz caloporteur. II l'oblige à passer dans le lit de biomasse et sous le déflecteur Dl (flèches pleines grises). Puis le flux de gaz circule dans l'espace où il y a le moins de perte de charge, c'est à dire dans la partie au-dessus du lit de biomasse. La configuration des autres déflecteurs D2, D3 et D4 ne permet pas de dévier et forcer le flux . Lorsque le four subit un quart de rotation dans le sens des aiguilles d'une montre par rapport à la position initiale représentée sur la figure 9, le déflecteur D4 dévie et force transitoirement le flux du gaz à traverser le lit de biomasse. Dans cette configuration de l'invention, le flux de gaz est dévié et forcé de traverser le lit de biomasse de manière transitoire à chaque quart de tour du four. La figure 10A illustre une variante du four selon l'invention. L'élément tournant cylindrique (1) 10 comprend d'une entrée (17) dont le diamètre est supérieur au diamètre du corps de l'élément tournant cylindrique (1). L'entrée a une forme évasée et permet d'obtenir un lit de biomasse plus épais en entrée du four, augmentant ainsi la portion du lit en contact direct avec le gaz caloporteur. Cette entrée est munie de releveurs (11). La figure 10B représente une coupe de l'entrée (17) du four selon un plan perpendiculaire à l'axe longitudinal du four. Les releveurs 15 (11) favorisent le mélange des particules de biomasse dans le lit épais et aident à l'avancement longitudinal de la charge dans cette partie envasée, évitant ainsi l'accumulation du solide et la création de points chauds. La figure 11 est une représentation schématique d'une variante du four selon l'invention dans 20 laquelle les déflecteurs sont fixés sur un moyen de maintien (8). Le moyen de maintien peut être une plaque pleine fixe (Il A) ou une barre (11 B). Exemple 25 La biomasse est introduite dans un four dont les caractéristiques sont résumées dans le tableau ci-dessous. Le four équipé d'une double enveloppe comprend deux moyens qui permettent d'apporter de la chaleur : - des fumées qui circulent dans la double enveloppe à co-courant de l'écoulement du lit de biomasse à un débit de 25 000 Nm3/h. Leur température à l'entrée de la double 30 enveloppe est de 300°C. un gaz caloporteur est injecté dans l'élément tournant cylindrique du four à un débit de 25000 Nm3/h. Il est en contact avec le lit de biomasse et circule à contre-courant de l'écoulement du lit. La température du gaz injectée est de 300°C. Le taux de remplissage du four est de 20%. Le four tourne à une vitesse égale à 1,5 rpm (rotation par minute). La température de la biomasse à l'entrée du four est égale à 100°C. longueur diamètre nombre de angle angle angle Hauteur du capacité de (m) (m) déflecteurs alpha bêta gamma déflecteur qui biomasse (en (en (en pénètre dans traitée degré) degré) degré) le lit de (tonne/h) biomasse (en % de la hauteur total du déflecteur) four 1 20 3 20 90 0 0 10 6 selon l'invention four 2 20 3 0 - - _ 3 comparatif Dans le four n°1, le flux de gaz caloporteur circulant dans l'élément tournant cylindrique est dévié et forcé par les déflecteur à traverser ledit de biomasse. Dans le four n°2, le flux de gaz caloporteur circulant dans l'élément tournant cylindrique s'écoule par le chemin offrant la perte de charge la plus faible c'est à dire dans la partie supérieure du four, non occupée par le lit de biomasse. Seules les particules en surface de lit sont en contact avec le flux de gaz. La biomasse torréfiée à la sortie du four à une température de 260°C. La température du gaz caloporteur à l'entrée du four est de 150°C (circulation contre-courant). D'après les résultats présentés dans le tableau ci dessus, le four selon l'invention qui comprend 20 déflecteurs a une capacité de traitement de biomasse supérieur de 200 % par rapport au four de l'art antérieur (le four n°2). REVENDICATIONS1. Four de torréfaction d'une charge de biomasse comprenant : un élément tournant cylindrique (1) dans lequel circule longitudinalement ladite charge sous forme de lit (12), au moins un moyen d'introduction (4) de ladite charge dans l'élément tournant (1), au moins un moyen d'injection (5) d'un gaz caloporteur dans ledit élément tournant (1), au moins un déflecteur (Dl) pour dévier et forcer ledit gaz à traverser ledit lit de biomasse (12), ledit déflecteur étant positionné dans un plan sécant à l'axe longitudinal du four, au moins un moyen d'extraction (7) dudit gaz, et au moins un moyen d'extraction (3) de la biomasse torréfiée. 2. Four selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un deuxième élément cylindrique fixe (2), extérieur au premier élément tournant (1) et formant une double enveloppe (6) dans laquelle est disposé au moins un moyen de chauffage. 3. Four selon la revendication 2, caractérisé en ce que ledit moyen de chauffage est constitué par des fumées chaudes ou un fluide thermique circulant dans ladite double enveloppe. 4. Four selon la revendication 1 à 3, caractérisé en ce qu'une partie de la hauteur du déflecteur (El) pénètre dans le lit de biomasse (12). 5. Four selon la revendication 1 ou 4, caractérisé en ce que ledit déflecteur (Dl) est incliné d'un angle alphal par rapport à l'axe longitudinal du four, ledit angle alphal est compris entre 40 et 135 degrés. 6. Four selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 caractérisé en ce que ledit déflecteur est incliné d'un angle bêtal par rapport à l'axe radial du four, ledit angle bêtal est compris entre 0 et 80 degrés . 7. Four selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'il comprend en outre au moins un deuxième déflecteur (D2) pour dévier et forcer le gaz caloporteur à traverser le lit de biomasse (12), ledit deuxième déflecteur (D2) étant positionné dans unplan sécant à l'axe longitudinal du four et ledit deuxième déflecteur (D2) étant positionné en série longitudinalement par rapport au premier déflecteur (D1). 8. Four selon la revendication 7, caractérisé en ce que ledit deuxième déflecteur (D2) est incliné d'un angle alpha2 par rapport à l'axe longitudinal du four, ledit angle alpha2 est compris entre 40 et 135 degrés. 9. Four selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'angle alpha2 est égal à l'angle alphal. 10. Four selon l'une quelconque des revendications 7 à 9, caractérisé en ce que ledit deuxième déflecteur (D2) est incliné d'un angle bêta2 par rapport à l'axe radial du four; ledit angle bêta2 varie entre 0 et 80 degrés. 15 11. Four selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'angle bêta2 est égal à l'angle bêta 1. 12. Four selon l'une quelconque des revendications 7 à 11, caractérisé en ce que ledit second déflecteur (D2) forme un angle gamma avec le premier déflecteur (Dl), ledit 20 angle gamma étant défini par l'intersection des projections des arrêtes desdits déflecteurs sur un même plan perpendiculaire à l'axe longitudinal dudit élément tournant cylindrique et ledit angle gamma varie entre 0 à 180 degrés. 13. Four selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que le ou (les) 25 déflecteur(s) est (sont) fixé(s) sur la paroi de l'élément cylindrique tournant (1). 14. Four selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que le ou (les) déflecteur(s) est (sont) fixé(s) sur un moyen de maintien fixe (8), ledit moyen de maintien étant coaxial à l'axe longitudinal de l'élément tournant cylindrique (1). 15. Four selon l'une des revendications 7 à 14, caractérisé qu'il comprend un nombre (n) de déflecteurs (Dn), (n) étant compris entre 2 et 30. 10 30 16. Procédé de torréfaction dans lequel la charge de biomasse est mise en contact avec un gaz caloporteur selon l'une des revendications 1 à 15. 17. Utilisation du four selon l'une des revendications 1 à 15 pour la torrefaction d'une charge 5 de biomasse.