FR 2951837 A1 20110429 FR 0957596 A 20091028 DOMAINE TECHNIQUE GENERAL La présente invention concerne un dispositif permettant l'émission sur un réseau d'un signal de baisse d'alimentation énergétique en dessous d'un seuil d'alimentation énergétique, comprenant un détecteur de baisse d'alimentation énergétique en dessous du seuil d'alimentation énergétique, et une capacité formant une réserve d'énergie. L'invention concerne également un procédé mis en oeuvre sur un 10 dispositif précité. ETAT DE L'ART La fonction « souffle de la mort », ou « Dying Gasp » selon la terminologie anglo-saxonne généralement utilisée par l'homme du métier, fait partie des normes de la ligne d'abonné numérique à débit asymétrique, ou 15 « asymmetric digital subscriber line » (ADSL) et de la ligne d'abonné numérique à très haut débit, ou « very-high-bit-rate digital subscriber line » (VDSL). Comme le montre la figure 1, la fonction Dying Gasp, mise en oeuvre sur une passerelle connue, indique au réseau 1000, par le biais d'un champ 20 d'information FDG des trames xDSL, que la passerelle de télécommunication est en train de perdre son alimentation énergétique. La fonction Dying Gasp est souvent requise par les opérateurs et nécessite des moyens au sein de la passerelle pour sa mise en oeuvre. La passerelle comprend à cet effet un comparateur 1 qui permet de 25 détecter la perte de tension en entrée (par exemple lorsque la tension est inférieure à un seuil de 10V, pour une tension d'entrée en mode normal égale à 12V). La détection de la baisse de tension permet d'avertir un processeur principal 4, qui va positionner l'information Dying Gasp DG dans la trame 30 FDG en partance sur le réseau 1000. Afin de pouvoir émettre la trame FDG (la norme peut également demander l'émission de plusieurs trames consécutives contenant l'information Dying Gasp), la passerelle doit avoir stocké suffisamment d'énergie en réserve. Pour la norme ADSL, il faut pouvoir maintenir une énergie suffisante pendant 20 à 40 ms, et pour la norme VDSL, il faut pouvoir maintenir une énergie suffisante pendant 200 ms environ. La réserve d'énergie est généralement contenue dans des capacités C réservoir, qui maintiennent pendant le temps nécessaire précité une tension auxiliaire supérieure à la tension minimale de fonctionnement de la passerelle. Dans notre exemple, la tension seuil de détection est de 10V pour une tension d'entrée normale de 12V, la tension minimale de fonctionnement de la passerelle étant de 6V. L'énergie stockée dans la capacité C est donc égale à : Ec=jCV2=-C(10ù6)2=8C (EQ1) On comprend que l'énergie stockée est proportionnelle à la valeur des capacités C réservoir utilisées. Typiquement, les passerelles connues comportent deux capacités de 6800µF pour assurer l'émission de la trame FDG. Les inconvénients liés à ces passerelles sont les suivants. La taille des capacités C utilisées est significative, car ce sont en général des capacités chimiques. Typiquement, deux capacités de 6800µF prennent approximativement 40x40x20 mm d'encombrement spatial, ce qui est important pour des passerelles de télécommunication. Le prix des capacités est également significatif, et est conséquent par rapport au coût de la passerelle. Les capacités chimiques généralement utilisées sont peu fiables et 25 réduisent le temps moyen entre défaillances, ou « mean time between failures » (MTBF). La façon dont les capacités sont chargées oblige l'application d'une tension d'entrée relativement importante (de l'ordre de 12V) ayant plusieurs effets négatifs : 30 - l'efficacité énergétique totale de la passerelle est non optimale, car le rail 11 utilisant la tension d'entrée dans la passerelle n'est généralement pas le plus consommateur d'énergie ; - l'efficacité des rails 12 de tensions faibles (par exemple de l'ordre de 1 V) des coeurs de processeurs (non représentés) est restreinte, à cause du grand rapport de conversion du convertisseur 13 courant continu/courant continu (DC-DC) ; - le choix de convertisseurs pour le convertisseur 13 DC-DC est également restreint, à cause de l'obligation pour le convertisseur 13 de supporter la tension d'entrée. PRESENTATION DE L'INVENTION L'invention propose de pallier au moins un de ces inconvénients. A cet effet, on propose selon l'invention un dispositif permettant l'émission sur un réseau d'un signal de baisse d'alimentation énergétique en dessous d'un seuil d'alimentation énergétique, comprenant - un détecteur de baisse d'alimentation énergétique en dessous du seuil d'alimentation énergétique, - une capacité formant réserve d'énergie, le dispositif étant caractérisé en ce qu'il comporte en outre - un chargeur élévateur de tension, pour la charge de la capacité lors d'un mode normal pendant lequel l'énergie d'alimentation est supérieure au seuil ; et - un abaisseur de tension, pour, lors d'un mode déficient pendant lequel l'énergie d'alimentation est inférieure au seuil, abaisser une tension issue de la capacité lorsque la capacité se décharge, et pour permettre ainsi, pendant un temps de décharge de la capacité, une alimentation énergétique auxiliaire d'un processeur émettant sur le réseau le signal de baisse d'alimentation énergétique. L'invention est avantageusement complétée par les caractéristiques suivantes, prises seules ou en une quelconque de leur combinaison techniquement possible : - le détecteur comporte un transistor à effet de champ de semi-conducteur d'oxyde de métal MOSFET en shunt, formant détecteur de courant ; - le dispositif comporte une commande permettant, lors du mode déficient, de désactiver les éléments non vitaux pour l'émission sur le réseau du signal de baisse d'alimentation énergétique par le processeur ; - la commande est adaptée pour désactiver tous les éléments non vitaux simultanément ; - le chargeur est adapté pour que le temps de charge de la capacité soit de l'ordre de grandeur du temps d'établissement d'une communication sur le 5 réseau ; et - le dispositif comporte des protections contre les hautes tensions. L'invention concerne également un procédé mis en oeuvre sur un dispositif précité. L'invention présente de nombreux avantages. 10 La présente invention permet d'offrir la fonction Dying Gasp au sein de passerelles résidentielles de télécommunication, en optimisant la consommation énergétique de celles-ci, en améliorant leur MTBF, et en diminuant l'encombrement spatial des passerelles. L'invention permet un plus grand choix de tension plus faible en entrée 15 (c'est alors le chargeur qui augmente la tension pour la charge de la capacité), ce qui permet un choix plus vaste de composants, notamment pour les convertisseurs. Ainsi, une passerelle selon l'invention à un coût comparable, voire inférieur, aux passerelles connues. 20 L'invention n'est pas limitée au domaine des passerelles de télécommunication, mais s'applique à tout dispositif devant détecter une baisse d'alimentation énergétique et la compenser pendant un certain temps. PRESENTATION DES FIGURES 25 D'autres caractéristiques, buts et avantages de l'invention ressortiront de la description qui suit, qui est purement illustrative et non limitative, et qui doit être lue en regard des dessins annexés sur lesquels : - la figure 1, déjà discutée, représente schématiquement une passerelle connue ; 30 - la figure 2 représente schématiquement un mode de réalisation d'un dispositif selon l'invention ; - la figure 3 représente schématiquement un chargeur selon l'invention ; - les figures 4 représentent schématiquement un abaisseur selon l'invention, la figure 4A étant le mode préférentiel, la figure 4B représentant schématiquement une version bas coût de l'abaisseur ; - la figure 5A représente schématiquement un détecteur préférentiel selon l'invention ; - la figure 5B représente schématiquement le complément du détecteur 5A intégrant une fonction marche/arrêt (On/Off) du dispositif ; - la figure 6 représente schématiquement une machine des états mis en oeuvre sur le dispositif ; - les figures 7 et 8 représentent schématiquement deux modes de réalisation possibles de l'invention ; et - la figure 9 montre le rapport entre les deux valeurs de capacités nécessaires, en fonction de la tension utilisée dans l'invention, à énergie constante, entre une approche classique de l'état de l'art et l'invention. Sur l'ensemble des figures, les éléments similaires portent des références numériques identiques. DESCRIPTION DETAILLEE La figure 2 montre schématiquement un mode de réalisation possible d'un dispositif selon l'invention. Le dispositif permet l'émission sur un réseau 1000 d'un signal FDG de baisse d'alimentation énergétique en dessous d'un seuil d'alimentation énergétique, également appelé « souffle de la mort », ou « Dying Gasp » (DG) selon la terminologie anglo-saxonne généralement utilisée par l'homme du métier. Le signal FDG de baisse d'alimentation énergétique est émis classiquement par un processeur 4 sur le réseau 1000, pour annoncer à un correspondant sur le réseau que la communication (sur une ligne ADSL ou VDSL par exemple) va être coupée, du fait de la perte d'alimentation énergétique. Le dispositif comprend principalement - un détecteur 1 de baisse d'alimentation énergétique en dessous du seuil d'alimentation énergétique, - une capacité C formant une réserve d'énergie, - un chargeur 2 élévateur de tension, pour la charge de la capacité C lors d'un mode normal pendant lequel l'énergie d'alimentation est supérieure au seuil ; et - un abaisseur 3 de tension, pour, lors d'un mode déficient pendant lequel l'énergie d'alimentation est inférieure au seuil, abaisser une tension issue de la capacité C lorsque la capacité se décharge, et pour permettre ainsi, pendant un temps de décharge de la capacité C, une alimentation énergétique auxiliaire au moins au processeur 4 pour l'émission du signal FDG. La solution s'appuie sur le stockage d'énergie à haute tension, également appelé « High Voltage Energy Storage » (HVES) par l'homme du métier. Comme le montre la formule suivante, Ec=!CV2, l'énergie Ec stockée dans une capacité C étant proportionnelle au carré de la tension V, il est plus avantageux d'élever la tension aux bornes d'une capacité plutôt que sa valeur capacitive, pour augmenter l'énergie stockée. A énergie constante, on peut diminuer la valeur capacitive des capacités réservoirs utilisées par rapport à l'état de l'art. Pour comparaison, avec une tension de 100V aux bornes de la capacité C réservoir, et avec une tension minimale de fonctionnement de 5V pour la passerelle, la formule donne : Ec = j ùCV 2 = 2 C(100 ù 5)2 = 4512,5C , (EQ2) soit une capacité presque 600 fois plus petite pour stocker la même énergie 25 (dans l'art antérieur et (EQ1), on avait 8C). Par conséquent, le gain en place pour des capacités plus petites est important. La diminution de la valeur capacitive nécessaire permet avantageusement d'utiliser, si on le souhaite, une technologie céramique 30 pour la capacité, au lieu d'une technologie chimique comme dans l'état de l'art, et d'ainsi d'améliorer le MTBF. Les développements qui suivent décrivent séparément les éléments du dispositif, repris dans leur ensemble sur les figures 7 et 8. Le détecteur 1 de baisse d'alimentation énergétique en dessous du seuil d'alimentation énergétique est avantageusement, comme le montre la figure 5A, un détecteur de la perte de courant entrant dans le dispositif plutôt qu'une détection de perte de tension comme dans l'art antérieur. A cet effet, le détecteur 1 comporte un transistor 10 à effet de champ de semi-conducteur d'oxyde de métal MOSFET en shunt comportant deux bornes A et B, formant détecteur de courant, un pont 102 diviseur de tension, comportant quatre résistances Ra, Rb, Rc et Rc, et relié aux bornes A et B, et un comparateur 101 relié au pont 102. Avantageusement le transistor 10 comporte une résistance Rdson. En comparant, grâce au comparateur 101, les tensions VA et VB aux bornes A et B du transistor 10, le détecteur 1 peut détecter le défaut 15 d'alimentation entrant. En effet, en mode normal, puisque l'alimentation fournit le courant au dispositif, la tension VA au point A est strictement supérieure à celle VB du point B. En mode défaillant en revanche, le courant circulant de A vers B devient quasi nulle, i.e il y a quasi égalité entre VA et VB. 20 Le détecteur 1 peut donc, au travers du pont 102 diviseur adapté, et grâce au comparateur 101, détecter ces changements de modes et en déduire le défaut d'alimentation entrant. Comme le montre la figure 5B en combinaison avec la figure 5A, pour compléter le détecteur 1, on peut prévoir avantageusement le cas d'un arrêt 25 volontaire, i.e une commande 14 marche/arrêt (on/off) du transistor 10 activée. La commande 14 peut être issue de l'appui d'un bouton ou d'une commande logicielle. Dans ce cas, la comparaison entre VA et VB n'a plus de sens, car le transistor 10 est ouvert. Cependant l'information logique est disponible au travers du signal on/off, grâce à une porte logique ET 142 30 montée sur une borne d'une porte logique OU 141. En ce qui concerne le détecteur 1, une seconde approche à coût réduit peut être envisagée, comme le montre la figure 8. Le détecteur 1 s'appuie sur la surveillance de la décroissance de la haute tension aux bornes de la capacité C. Si le niveau de la tension aux bornes de la capacité C passe en deçà d'un certain seuil, le détecteur 1 peut détecter une perte d'alimentation en entrée, car le dispositif utilise les réserves d'énergie de la capacité. Comme les ressources matérielles sont nécessaires pour la surveillance de la charge aux bornes de la capacité, cette approche n'engendre pas de surcoût matériel. En revanche, elle a l'inconvénient d'être moins rapide que le mode de réalisation de la figure 5A ou de la figure 7. Or comme on le verra dans la suite de la présente description, la rapidité de détection de la baisse d'alimentation énergétique est avantageuse. En ce qui concerne la capacité C, la figure 9 montre le rapport entre les deux valeurs de capacités nécessaires, en fonction de la tension utilisée dans l'invention, à énergie constante, entre une approche classique de l'état de l'art et l'invention. En fonction de l'énergie nécessaire et de la haute tension choisie, la valeur de la capacité est connue. Le choix de la capacité est un compromis entre le coût, la tenue en tension, la technologie préférée et la dimension. En fonction de ces critères, on peut être amené à utiliser une ou plusieurs capacités montées en parallèle pour augmenter la valeur de la capacité, et en série pour augmenter la tenue en tension, voire une combinaison des deux. Comme on l'a déjà vu, le chargeur 2 élévateur de tension permet d'assurer l'élévation de la tension d'entrée vers la capacité C Haute Tension, lors d'un mode normal pendant lequel l'énergie d'alimentation est supérieure au seuil de détection. Comme le montre la figure 3, le chargeur 2 comporte ainsi un interrupteur 21, une résistance 22 de valeur R, une inductance 23 de valeur 30 L, et une diode D 24. L'interrupteur 21 est avantageusement de type n-mosfet. La diode 24 est montée en inverse à l'entrée de la capacité C. Le chargeur 2 est adapté pour que le temps de charge de la capacité C soit de l'ordre de grandeur du temps d'établissement d'une communication sur le réseau 1000. En effet, le temps de convergence de la charge de la capacité pour atteindre la haute tension choisie n'est pas important. Il n'est pas nécessaire d'être capable de fournir la fonction Dying Gasp avant que la connexion xDSL par exemple ne soit établie sur le réseau 1000. Ainsi le courant de charge de la capacité C peut être relativement faible comparé à un élévateur classique. Le faible courant de charge génère 10 de plus un faible bruit sur la tension d'entrée DCin. En outre, il s'ensuit un dimensionnement favorable des éléments 21, 22, 23 et 24 qui constituent le chargeur 2. Le chargeur 2 a donc un coût réduit. L'interrupteur 21 est commandé par une commande 100. 15 La commande 100 comporte un microprocesseur 104, un module 102 formant ADC (Analog-to-Digital Converter) ou comparateur, pour la surveillance de la haute tension aux bornes de la capacité C, et un générateur 103 d'un signal de commande du type modulation d'impulsion en durée, ou « pulse-width modulation » (pwm). 20 La tension supervisée aux bornes de la capacité C peut l'être de manière continue au travers de comparateurs, ou discontinue par un échantillonnage cyclique. Le principe de charge de la capacité C est le suivant. La tension aux bornes de la capacité réservoir C est surveillée par le 25 module 102. Tant qu'un seuil haute tension (de l'ordre de 100V comme on l'a vu en EQ2, voire 400V) n'a pas été atteint, le générateur 103 vient moduler l'interrupteur 21, permettant la charge de la capacité C et donc l'accroissement de la tension à ses bornes. Lorsque le seuil est atteint, le signal de commande est stoppé. 30 Ainsi en régime établie, la haute tension est maintenue par recharge régulière, ou « trickkle charging », de la capacité C, pour compenser les pertes de la capacité (courant de fuites, conversion ou comparaison, fonctionnement sans charge de l'abaisseur 3 ). La largeur de l'impulsion de fermeture de l'interrupteur 21, conjointement avec les valeurs L et R de l'inductance 23 et de la résistance 22 (éventuellement nulle) respectivement, permet de commander l'intensité du courant de charge de la capacité. En variante, la commande de l'interrupteur 21 pourrait également être construite à partir du processeur 4 (traits pointillés) avec l'aide d'un comparateur externe. L'abaisseur 3 est quant à lui adapté pour, lors d'un mode déficient pendant lequel l'énergie d'alimentation est inférieure au seuil, abaisser une tension issue de la capacité C lorsque la capacité se décharge, et pour permettre ainsi, pendant un temps de décharge de la capacité C, une alimentation énergétique auxiliaire d'un processeur 4 émettant sur le réseau 1000 le signal FDG de baisse d'alimentation énergétique. Comme la tension de stockage est dite haute tension, il faut en effet pouvoir l'abaisser vers la tension nominale d'entrée et assurer le basculement de la tension de secours abaissée vers l'entrée du dispositif. Comme le montre la figure 4A, l'abaisseur 3 comporte un convertisseur 31 haute tension pour assurer la conversion DC-DC, et une diode 32, avantageusement du type shottky, pour assurer le basculement. Avantageusement, pour améliorer l'efficacité du montage précédent, on peut adjoindre en parallèle à la diode 32, voire lui substituer dans certaines conditions, un interrupteur 33 mosfet permettant d'éliminer les pertes dans la diode 32 shottky. L'interrupteur 33 est avantageusement piloté par la commande 100 à 25 la détection de la perte de tension en entrée. Comme le montre la figure 4B, une version bas coût de l'abaisseur 3 de tension peut être réalisée à l'aide d'un circuit régulateur linéaire connu de l'homme du métier. Le gain en coût se traduit par une perte d'efficacité par rapport au 30 mode de réalisation de la figure 4A, qui peut-être éventuellement compensée par le choix d'une tension plus grande de charge ou d'une capacité plus grosse. La commande 100 est reliée à la fois au détecteur 1, à la capacité C, au chargeur 2, à l'abaisseur 3, à des interrupteurs 5 de désactivation d'éléments non vitaux 8 et 9 au dispositif, et au processeur 4. Ainsi, la détection rapide du mode de réalisation de la figure 5A permet 5 à la commande 100, comme le montre la figure 2 : - d'une part de lancer une instruction DG rapide au processeur 4 pour la mise à 1 du bit Dying Gasp dans la trame xDSL FDG, et - d'autre part de désactiver matériellement ou logiciellement, grâce aux interrupteurs 5, les éléments (8 et 9 par exemple) non vitaux 10 pour l'émission sur le réseau du signal FDG de baisse d'alimentation énergétique par le processeur 4, pour gagner en consommation énergétique et optimiser les réserves de la capacité C. Des exemples d'éléments non vitaux 8 et 9 peuvent être des interfaces USB, le commutateur Ethernet, le circuit interface de ligne d'abonné et 15 Vol P, l'interface Wifi, etc. Avantageusement, la commande 100 désactive tous les éléments non vitaux simultanément. La désactivation des éléments non vitaux joue un rôle important dans le dimensionnement final de la capacité C, car il permet de passer du 20 support d'un dimensionnement pessimiste, avec consommation maximale (par exemple 30W dans les nouveaux produits) à une consommation juste nécessaire (par exemple 5W). La commande 100 effectue les étapes suivantes, comme le montre la figure 6. 25 S1, ou état initial, pendant lequel la commande 100 commande le chargeur 2 pour la charge de la capacité haute tension jusqu'à atteindre la haute tension visée ; S2, ou état dans lequel la capacité a atteint la tension seuil, pendant lequel la charge de la capacité est stoppée par arrêt du signal de 30 commande issu du générateur 103 et pilotant le chargeur 2 ; S3, ou recharge régulière, pendant laquelle la capacité C est repassée en deçà de la haute tension seuil (à cause des courants de fuite). Le chargement est de nouveau autorisé par la réactivation du générateur 103 (le cycle de recharge peut éventuellement être différent de celui utilisé dans S1) ; S4, où la tension aux bornes de la capacité C est passée en deçà d'un seuil critique indiquant que le système s'alimente sur les réserves d'énergie, pendant laquelle il y a détection de perte d'alimentation entrante, avec les actions associées à cet évènement par la commande 100 : - génération d'un signal DG envoyé au processeur 4 principal, - avantageusement désactivation des éléments 8 et 9 non vitaux pour optimiser les dernières ressources en énergie ; - arrêt du signal de commande du chargement de la capacité, issu du générateur 103 ; - avantageusement, court-circuit de la diode 32 shottky ; - une minuterie, ou « Timer AmIStillAlive » selon la terminologie employée par l'homme du métier, est lancée au début du mode déficient. La minuterie sert à revenir dans l'état initial S1 dans le cas où l'alimentation entrante réapparaitrait. La durée de cette minuterie est calculée pour être un peu plus longue que la durée théorique de fin vie lors de la perte d'alimentation. Avantageusement, le dispositif comporte des protections 6 contre les hautes tensions. Les protections 6 sont typiquement des trisils connues de l'homme du métier. Les tensions supérieures à 60V continues ne sont plus considérées comme tensions TBTS (Très Basse Tension de Sécurité). Si une tension supérieure à cette limite est choisie, des précautions 25 particulières doivent être prises. Par construction, le chargeur 2 et l'abaisseur 3 assurent l'isolation entre la zone haute tension (autour de la capacité comme indiqué en figures 8), et les zones TBTS sont assurées par la diode 24 en inverse du chargeur 2 et le transistor et l'inductance de l'abaisseur 3. Les lignes de fuite sont 30 également maitrisées. Les défauts de circuit ouvert ne posent pas de problème. Seuls les défauts de court-circuit nécessitent des protections 6 supplémentaires précitées, afin qu'aucune tension supérieure à 60V ne se retrouve sur la zone TBTS. Le dispositif de l'invention a une grande efficacité énergétique. En effet, le stockage d'énergie à haute tension à partir de la tension d'entrée nécessite le chargeur 2 élévateur de tension. Ainsi, grâce au chargeur 2, le choix de la tension d'entrée de la passerelle devient libre. Deux avantages principaux se dégagent : 1. Le choix de la tension d'entrée peut se caler sur le rail 7, 8 ou 9 le plus consommateur en énergie. Ainsi on supprime un étage de conversion par rapport à l'art antérieur, et l'on obtient un rendement optimal pour le rail le plus consommateur ; 2. La tension d'entrée peut être diminuée (par exemple jusqu'à une valeur de 5V), par rapport à une tension d'entrée de l'art antérieur (12V). Cela permet donc de favoriser le rendement des étages fabriquant les faibles tensions (par exemple le coeur des processeurs à 1v), car on se libère d'un rapport de conversion DC-DC critique (par exemple de 12V vers 1 V). On donne ici des exemples de gain énergétique : Sur une passerelle comportant deux ports USB et un port eSata avec le support de disque dur, ces ports peuvent potentiellement consommer jusqu'à 3 ampères sous 5V. En supposant un rendement de 85% sur un convertisseur classique 12V vers 5V, les déperditions s'élèvent à 2,25W. Le remplacement d'un convertisseur 12V/1 V par une conversion 5V/1 V permet de passer d'un rendement de 70% à 90%, soit un gain de 200mW sur un processeur qui consommerait 1A sous 1 V. REVENDICATIONS1. Dispositif permettant l'émission sur un réseau (1000) d'un signal (FDG) de baisse d'alimentation énergétique en dessous d'un seuil d'alimentation 5 énergétique, comprenant - un détecteur (1) de baisse d'alimentation énergétique en dessous du seuil d'alimentation énergétique, - une capacité (C) formant réserve d'énergie, le dispositif étant caractérisé en ce qu'il comporte en outre 10 - un chargeur (2) élévateur de tension, pour la charge de la capacité (C) lors d'un mode normal pendant lequel l'énergie d'alimentation est supérieure au seuil ; et - un abaisseur (3) de tension, pour, lors d'un mode déficient pendant lequel l'énergie d'alimentation est inférieure au seuil, abaisser une tension issue 15 de la capacité (C) lorsque la capacité se décharge, et pour permettre ainsi, pendant un temps de décharge de la capacité (C), une alimentation énergétique auxiliaire d'un processeur (4) émettant sur le réseau (1000) le signal (FDG) de baisse d'alimentation énergétique. 20 2. Dispositif selon la revendication 1, dans lequel le détecteur (1) comporte un transistor (10) à effet de champ de semi-conducteur d'oxyde de métal MOSFET en shunt, formant détecteur de courant. 3. Dispositif selon l'une des revendications 1 ou 2, comportant une 25 commande (100) permettant, lors du mode déficient, de désactiver les éléments (8, 9) non vitaux pour l'émission sur le réseau du signal (FDG) de baisse d'alimentation énergétique par le processeur (4). 4. Dispositif selon la revendication 3, dans lequel la commande (100) est 30 adaptée pour désactiver tous les éléments (8, 9) non vitaux simultanément. 5. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 4, dans lequel le chargeur (2) est adapté pour que le temps de charge de la capacité (C) soit de l'ordrede grandeur du temps d'établissement d'une communication sur le réseau (1000). 6. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 5, comportant des 5 protections (6) contre les hautes tensions. 7. Procédé permettant l'émission sur un réseau (1000) d'un signal (FDG) de baisse d'alimentation énergétique en dessous d'un seuil d'alimentation énergétique, par l'intermédiaire d'un dispositif comprenant 10 - un détecteur (1) de baisse d'alimentation énergétique en dessous du seuil d'alimentation énergétique, - une capacité (C) formant réserve d'énergie, le procédé étant caractérisé en ce qu'il comporte les étapes selon lesquelles : 15 - un chargeur (2) élévateur de tension charge la capacité (C) lors d'un mode normal pendant lequel l'énergie d'alimentation est supérieure au seuil ; et - un abaisseur (3) de tension, abaisse une tension issue de la capacité (C) lorsque la capacité se décharge, lors d'un mode déficient pendant lequel l'énergie d'alimentation est inférieure au seuil, et permet ainsi, pendant un 20 temps de décharge de la capacité (C), une alimentation énergétique auxiliaire d'un processeur (4) émettant sur le réseau (1000) le signal (FDG) de baisse d'alimentation énergétique. 10. Procédé selon la revendication 7, comportant une étape selon laquelle le 25 chargeur (2) recharge régulièrement la capacité (C), pour compenser les pertes de la capacité (C). 11. Procédé selon l'une des revendications 7 ou 8, comportant une étape selon laquelle une commande (100) permet, lors du mode déficient, de 30 désactiver les éléments (8, 9) non vitaux pour l'émission sur le réseau du signal (FDG) de baisse d'alimentation énergétique par le processeur (4). 10. Procédé selon la revendication 9, comportant une étape selon laquelle la commande (100) désactive tous les éléments (8, 9) non vitaux simultanément.5