FR 2953457 A1 20110610 FR 0958633 A 20091203 DOMAINE DE L'INVENTION [0001] La présente invention concerne les pneumatiques pour véhicules de tourisme, et notamment les bourrelets de ces pneumatiques. ARRIERE-PLAN [0002] La réduction des émissions de gaz à effet de serre des transports est un des défis majeurs devant lequel se trouvent les manufacturiers de véhicules aujourd'hui. Le pneumatique constitue une source importante de progrès, par le biais d'un abaissement de la résistance au roulement, car celle-ci a un impact direct sur la consommation de carburant du véhicule. Des avancées notables ont été obtenues, comme en témoigne par exemple le grand succès du pneumatique EnergyTM Saver commercialisé depuis peu par Michelin. La technologie mise en oeuvre permet d'économiser près de 0,2 I de carburant aux 100 km en cycle mixte, soit une réduction de près de 4 g de CO2 au km. Ceci correspond à environ une tonne de CO2 non rejetée dans l'atmosphère durant la vie d'un véhicule. [0003] Compte tenu de l'augmentation prévisible du prix du pétrole et de la conscience écologique toujours grandissante des consommateurs, il est néanmoins nécessaire de poursuivre les efforts visant à réduire la résistance au roulement des pneumatiques. [0004] L'ensemble formé par le bourrelet et la partie radialement intérieure du flanc d'un pneumatique fait partie des composantes du pneumatique dont la structure a une répercussion très nette sur la résistance au roulement du pneumatique. Son rôle est multiple : il reprend les tensions de l'armature de carcasse et transmet les efforts subis par le pneumatique du flanc vers la jante. Il assure donc le guidage du sommet du pneumatique à partir de la jante. Son influence sur la tenue de route du pneumatique est considérable, surtout lorsque le pneumatique est fortement chargé. L'ensemble de ces fonctions est habituellement assuré par l'association d'une armature (comprenant la tringle et le retournement de l'armature de carcasse autour de celle-ci) et d'un « bourrage » en mélange caoutchouteux. Le compromis entre la rigidité à atteindre, en particulier pour le guidage du sommet, et l'endurance attendue conduit généralement à prévoir une certaine trajectoire de l'armature de carcasse et à utiliser un bourrage volumineux (haut et/ou épais) et rigide. La contrepartie de cette géométrie est une perte hystérétique importante, notamment au niveau du bourrage. L'action rigidifiante du 2953457 -2 bourrage s'exerce surtout dans la zone éloignée du bourrelet et nécessite donc un bourrage d'autant plus volumineux et, par conséquent, une perte hystérétique encore plus importante. RESUME DE L'INVENTION 5 [0005] Un des objectifs de la présente invention est de fournir un pneumatique pour véhicules de tourisme ayant une très basse résistance au roulement. Cet objectif est atteint en réduisant autant que possible le volume du bourrage et en lui substituant, dans sa fonction de rigidification, une armature très faiblement hystérétique. [0006] Plus précisément, cet objectif est atteint par un pneumatique comportant : 10 deux bourrelets destinés à entrer en contact avec une jante de montage, chaque bourrelet comportant au moins une structure annulaire de renforcement ; deux flancs prolongeant les bourrelets radialement vers l'extérieur, les deux flancs s'unissant dans un sommet comprenant une armature de sommet, surmontée d'une bande de 15 roulement ; au moins une armature de carcasse s'étendant depuis les bourrelets à travers les flancs jusqu'au sommet, l'armature de carcasse comportant une pluralité d'éléments de renforcement de carcasse et étant ancrée dans les deux bourrelets par un retournement autour de la structure annulaire de renforcement, de manière à former 20 dans chaque bourrelet un brin aller et un brin retour, chaque brin retour s'étendant radialement à l'extérieur jusqu'à une extrémité située à une distance radiale DRE du point radialement le plus à l'intérieur de la structure annulaire de renforcement du bourrelet, la distance radiale DRE étant supérieure ou égale à 5 % et inférieure ou égale à 20 % de la hauteur radiale H du pneumatique, et de préférence supérieure ou 25 égale à 7 % et inférieure ou égale à 18 % de la hauteur radiale H du pneumatique. [0007] Chaque bourrelet comporte un bourrage formé d'un mélange caoutchouteux ayant de préférence un module d'élasticité supérieur ou égal à 40 MPa et inférieur ou égal à 60 MPa, le bourrage étant situé, au moins partiellement, radialement à l'extérieur de la structure annulaire de renforcement et au moins partiellement entre le brin aller et 30 le brin retour de l'armature de carcasse, le bourrage s'étendant radialement jusqu'à une distance radiale DBE du point radialement le plus à l'intérieur de la structure annulaire 2953457 -3 de renforcement du bourrelet, la distance radiale DBE étant inférieure ou égale à 10 % de la hauteur radiale H du pneumatique. [0008] Au moins un flanc, et de préférence les deux flancs, du pneumatique comporte en outre une armature de rigidification formée d'une pluralité d'éléments de 5 renforcement métalliques orientés selon un angle inférieur ou égal à 10 degrés (et de préférence inférieur ou égal à 5 degrés) par rapport à la direction circonférentielle, cette armature de rigidification étant disposée de telle sorte que la distance DAE entre le point radialement le plus à l'intérieur de la structure annulaire de renforcement et l'extrémité radialement extérieure de l'armature de rigidification est supérieure ou égale 10 à 20 % et inférieure ou égale à 40 % de la hauteur radiale H du pneumatique û et de préférence supérieure ou égale à 25 % et inférieure ou égale à 35 % de la hauteur radiale H du pneumatique û et que la distance DAI entre le point radialement le plus à l'intérieur de la structure annulaire de renforcement et l'extrémité radialement intérieure de l'armature de rigidification est inférieure ou égale à 20 % de la hauteur radiale H du 15 pneumatique. [0009] La baisse de la résistance au roulement est essentiellement due à la réduction de volume du bourrage. En effet, le bourrage est traditionnellement formé d'un mélange caoutchouteux fortement hystérétique. Lorsque le bourrage est déformé, il dissipe donc une grande quantité d'énergie. Une réduction du volume de bourrage induirait une 20 baisse de la rigidité de dérive du pneumatique. Dans un pneumatique selon l'invention, la rigidité de dérive est astucieusement maintenue par la présence de l'armature de rigidification métallique. [0010] Selon un mode de réalisation avantageux, le bourrage a une épaisseur axiale E(r), cette épaisseur axiale correspondant à la longueur de l'intersection du bourrage 25 avec une ligne droite parallèle à l'axe de rotation du pneumatique et ayant une intersection avec le bourrage à une distance radiale r du point radialement le plus à l'intérieur de la structure annulaire de renforcement, l'allure de l'épaisseur axiale E(r) étant telle que, dans le domaine des distances r comprises entre 0 % et 10 % de la hauteur radiale H du pneumatique, la variation de l'épaisseur axiale aâ(r) est 30 inférieure ou égale à û 0.5 mm/mm sur au moins 3 % de la hauteur radiale H du pneumatique. [0011] De bons résultats ont également été obtenus avec un pneumatique dans lequel le bourrage a une épaisseur axiale E(r), cette épaisseur axiale correspondant à 2953457 -4 la longueur de l'intersection du bourrage avec une ligne droite parallèle à l'axe de rotation du pneumatique et ayant une intersection avec le bourrage à une distance radiale r du point radialement le plus à l'intérieur de la structure annulaire de renforcement, l'allure de l'épaisseur axiale E(r) étant telle que, dans le domaine des 5 distances r comprises entre 0 % et 10 % de la hauteur radiale H du pneumatique, la variation de l'épaisseur axiale aâ(r) est inférieure ou égale à ù 1 mm/mm sur au moins 1.5 % de la hauteur radiale H du pneumatique. [0012] De manière surprenante, il a été constaté que la réduction de la résistance au roulement est particulièrement importante lorsque l'armature de rigidification est 10 « fractionnée », c'est-à-dire composée d'une pluralité d'éléments de renforcement discontinus, ces éléments de renforcement étant disposés selon une pluralité de cercles concentriques à l'axe de rotation du pneumatique. Cet effet n'est pas encore complètement compris ; il semble être lié à la réduction contrôlée des rigidités d'extension de l'armature de rigidification rendue possible par le fractionnement. 15 [0013] De manière inattendue, d'excellents résultats sont obtenus lorsque le fractionnement de l'armature de rigidification correspond à celui pratiqué dans certaines armatures complémentaires de renforcement de pneumatiques d'engins de génie civil en vue d'améliorer leur endurance, tel que c'est enseigné dans le document US 6 935 394 B2 (aussi publié en tant que WO 03/103990 Al). Dans un pneumatique 20 selon ce mode de réalisation avantageux, l'armature de rigidification est composée d'une pluralité d'éléments de renforcement discontinus de longueur LO, ces éléments de renforcement étant disposés selon une pluralité de cercles (C, Cl, C2) concentriques à l'axe de rotation du pneumatique monté sur sa jante, chaque cercle étant défini par un rayon moyen (R, R1, R2) mesuré par rapport audit axe de rotation, 25 chaque élément de renforcement discontinu de longueur LO situé sur un cercle C de rayon R étant couplé mécaniquement sur des longueurs de couplage L11 et L12 respectivement avec deux éléments de renforcement discontinus situés sur un cercle Cl de rayon R1 inférieur au rayon R, ledit cercle étant immédiatement adjacent au cercle C, dans lequel les longueurs de couplage L11 et L12, L11 étant prise supérieure 30 ou égale à L12, vérifient la relation suivante : 1.5 K 4 avec K = (1-L 12/LO)/(1-L 11/LO). 2953457 -5 [0014] En respectant cette relation pour tous les renforts discontinus de tous les cercles, on obtient une répartition optimale des extrémités des éléments de renforcement discontinus. [0015] Cette répartition optimale peut être réalisée en plaçant l'armature de 5 rigidification sur l'ébauche du pneumatique conformé en forme de tore ou bien sur un tambour de confection avant la conformation de ladite armature de rigidification. [0016] Cette relation s'applique que la longueur LO soit ou non identique pour tous les câbles. [0017] Encore plus préférentiellement, K est tel que 2 K 2.5. 10 [0018] Bien entendu, lorsqu'il est énoncé que les éléments de renforcement sont disposés sur des cercles concentriques, il faut entendre que ces éléments de renforcement peuvent être placés sur des spires et que chaque élément de renforcement est disposé sur une courbe assimilable à un arc de cercle. [0019] Selon un mode de réalisation particulièrement avantageux, chaque élément de 15 renforcement discontinu de longueur LO situé sur un cercle C de rayon R est couplé mécaniquement sur des longueurs de couplage L11 et L12 avec deux éléments de renforcement discontinus situés sur un cercle Cl de rayon R1, cercle immédiatement adjacent au cercle C, la longueur de couplage L11 étant supérieure ou égale à 55 % de LO et inférieure ou égale à 75 % de LO, et la longueur de couplage L12 étant supérieure 20 ou égale à 10 % de LO et inférieure ou égale à 30 % de LO ; et chaque élément de renforcement discontinu de longueur LO situé sur un cercle C de rayon R est couplé mécaniquement sur des longueurs de couplage L21 et L22 avec deux éléments de renforcement discontinus situés sur un cercle C2 de rayon R2, cercle immédiatement adjacent au cercle Cl, la longueur de couplage L21 étant supérieure ou égale à 20 % 25 de LO et inférieure ou égale à 40 % de LO, et la longueur de couplage L22 étant supérieure ou égale à 45 % de LO et inférieure ou égale à 65 % de LO. [0020] D'excellents résultats sont obtenus lorsque la jante de montage comporte une partie formant siège de jante comportant radialement à l'extérieur un crochet de jante de profil sensiblement circulaire, et lorsque l'extrémité radialement extérieure de 30 l'armature de rigidification est située sur une droite J2 passant par le centre J du profil du crochet de jante et faisant un angle a (alpha) ouvert axialement vers l'intérieur et radialement vers l'extérieur, l'angle a (alpha) étant supérieur ou égal à 90° et inférieur ou égal à 120°, et de préférence supérieur ou égal à 100° et inférieur ou égal à 115°. 2953457 -6 [0021] Bien entendu, il est possible et même souhaitable de combiner deux ou plusieurs des modes de réalisations décrits. BREVE DESCRIPTION DES DESSINS [0022] La figure 1 représente un pneumatique selon l'art antérieur. 5 [0023] La figure 2 représente une vue en perspective partielle d'un pneumatique selon l'art antérieur. [0024] La figure 3 représente, en coupe radiale, un quart d'un pneumatique selon l'art antérieur. [0025] La figure 4 illustre comment la hauteur H d'un pneumatique est déterminée. 10 [0026] Les figures 5 à 8 représentent, en coupe radiale, une partie d'un pneumatique selon l'invention [0027] La figure 9 illustre comment l'épaisseur axiale du bourrelet est déterminée. [0028] La figure 10 montre la disposition des renforts d'une nappe de l'armature de rigidification employée dans les bourrelets des pneumatiques des figures 5 et 6. 15 [0029] Les figures 11 et 12 représentent l'allure de l'épaisseur du bourrelet du pneumatique représenté à la figure 5 et sa variation. DESCRIPTION DETAILLEE DES DESSINS [0030] Dans l'emploi du terme « radial » il convient de distinguer plusieurs utilisations différentes du mot par la personne du métier. Premièrement, l'expression se réfère à un 20 rayon du pneumatique. C'est dans ce sens qu'on dit d'un point P1 qu'il est « radialement intérieur » à un point P2 (ou « radialement à l'intérieur » du point P2) s'il est plus près de l'axe de rotation du pneumatique que le point P2. Inversement, un point P3 est dit « radialement extérieur à » un point P4 (ou « radialement à l'extérieur » du point P4) s'il est plus éloigné de l'axe de rotation du pneumatique que le point P4. 25 On dira qu'on avance « radialement vers l'intérieur (ou l'extérieur) » lorsqu'on avance en direction des rayons plus petits (ou plus grands). Lorsqu'il est question de distances radiales, ce sens du terme s'applique également. [0031] En revanche, un fil ou une armature est dit « radial » lorsque le fil ou les éléments de renforcement de l'armature font avec la direction circonférentielle un angle - 7 supérieur ou égal à 80° et inférieur ou égal à 90°. Précisions que dans le présent document, le terme « fil » doit être entendu dans un sens tout à fait général et comprend les fils se présentant sous la forme de monofilaments, de multifilaments, d'un câble, d'un retors ou d'un assemblage équivalent, et ceci, quelle que soit la matière constituant le fil ou le traitement de surface pour favoriser sa liaison avec le caoutchouc. [0032] Enfin, par « coupe radiale » ou « section radiale » on entend ici une coupe ou une section selon un plan qui contient l'axe de rotation du pneumatique. [0033] Une direction « axiale » est une direction parallèle à l'axe de rotation du pneumatique. Un point P5 est dit « axialement intérieur» à un point P6 (ou « axialement à l'intérieur » du point P6) s'il est plus près du plan médian du pneumatique que le point P6. Inversement, un point P7 est dit «axialement extérieur à » un point P8 (ou « axialement à l'extérieur » du point P8) s'il est plus éloigné du plan médian du pneumatique que le point P8. Le « plan médian » du pneumatique est le plan qui est perpendiculaire à l'axe de rotation du pneumatique et qui se situe à équidistance des structures annulaires de renforcement de chaque bourrelet. [0034] Une direction « circonférentielle » est une direction qui est perpendiculaire à la fois à un rayon du pneumatique et à la direction axiale. Une « section circonférentielle » est une section selon un plan perpendiculaire à l'axe de rotation du pneumatique. [0035] Deux éléments de renforcement sont dits « parallèles » dans ce document lorsque l'angle formé entre les deux éléments est inférieur ou égal à 20°. [0036] Par « surface de roulement » on entend ici l'ensemble des points de la bande de roulement d'un pneumatique qui sont susceptibles d'entrer en contact avec le sol lorsque le pneumatique roule. [0037] L'expression « mélange caoutchouteux» désigne une composition de caoutchouc comportant au moins un élastomère et une charge. [0038] Par « module d'élasticité » d'un mélange caoutchouteux, on entend le module d'extension sécant obtenu en traction selon la norme ASTM D 412 de 1998 (éprouvette « C ») : on mesure en seconde élongation (c'est-à-dire après un cycle d'accommodation) les modules sécants apparents à 10% d'allongement, notés « MA10 » et exprimés en MPa (conditions normales de température et d'hygrométrie selon la norme ASTM D 1349 de 1999). Ce module d'élasticité est à distinguer des 2953457 -8 modules d'élasticité obtenus en compression et dont les valeurs sont en général très différents des modules obtenus en extension. [0039] Pour faciliter la lecture de la description des variantes montrées avec les figures, les mêmes références sont employées pour désigner des éléments de structure 5 identiques. [0040] La figure 1 représente schématiquement un pneumatique 10 selon l'art antérieur. Le pneumatique 10 comporte un sommet comprenant une armature de sommet (invisible à la figure 1) surmontée d'une bande de roulement 40, deux flancs 30 prolongeant le sommet radialement vers l'intérieur, ainsi que deux bourrelets 20 10 radialement intérieurs aux flancs 30. [0041] La figure 2 représente schématiquement une vue en perspective partielle d'un pneumatique 10 selon l'art antérieur et illustre les différentes composantes du pneumatique. Le pneumatique 10 comprend une armature de carcasse 60 constituée de fils 61 enrobés de mélange caoutchouteux, et deux bourrelets 20 comportant 15 chacun des structures annulaires de renforcement 70 qui maintiennent le pneumatique 10 sur la jante (non représentée). L'armature de carcasse 60 est ancrée dans chacun des bourrelets 20. Le pneumatique 10 comporte en outre une armature de sommet comprenant deux nappes 80 et 90. Chacune des nappes 80 et 90 est renforcée par des éléments de renforcement 81 et 91 filaires qui sont parallèles dans chaque couche et 20 croisés d'une couche à l'autre, en faisant avec la direction circonférentielle des angles compris entre 10° et 70°. Le pneumatique comporte encore une armature de frettage 100, disposée radialement à l'extérieur de l'armature de sommet, cette armature de frettage étant formée d'éléments de renforcement 101 orientés circonférentiellement et enroulés en spirale. Une bande de roulement 40 est posée sur 25 l'armature de frettage ; c'est cette bande de roulement 40 qui assure le contact du pneumatique 10 avec la route. Le pneumatique 10 représenté est un pneu « tubeless » : il comprend une « gomme intérieure » 50 en mélange caoutchouteux imperméable au gaz de gonflage, recouvrant la surface intérieure du pneumatique. [0042] La figure 3 représente schématiquement, en coupe radiale, un quart d'un 30 pneumatique 10 de référence, de type EnergyTM Saver commercialisé par Michelin. Le pneumatique 10 comporte deux bourrelets 20 destinés à entrer en contact avec une jante de montage (non représentée), chaque bourrelet 20 comportant une tringle 70. Deux flancs 30 prolongent les bourrelets 20 radialement vers l'extérieur et s'unissent dans un sommet 25 comprenant une armature de sommet formée d'une première 2953457 -9 couche d'éléments de renforcement 80 et d'une deuxième couche d'éléments de renforcement 90, et surmontée radialement d'une bande de roulement 40. Chaque couche comprend des éléments de renforcement filaires, enrobés dans une matrice formée de mélange caoutchouteux. Les éléments de renforcement de chaque couche 5 sont substantiellement parallèles entre eux ; les éléments de renforcement des deux couches sont croisés d'une couche à l'autre selon un angle d'environ 20°, comme cela est bien connu de la personne du métier pour les pneumatiques dits radiaux. Le plan médian du pneumatique porte la référence 130. [0043] Le pneumatique 10 comporte encore une armature de carcasse 60 qui s'étend 10 depuis les bourrelets 20 à travers les flancs 30 jusqu'au sommet 25. Cette armature de carcasse 60 comporte ici des éléments de renforcement filaires orientés substantiellement radialement, c'est-à-dire faisant avec la direction circonférentielle un angle supérieur ou égal à 80° et inférieur ou égal à 90°. [0044] L'armature de carcasse 60 comporte une pluralité d'éléments de renforcement 15 de carcasse et étant ancrée dans les deux bourrelets 20 par un retournement autour de la tringle 70, de manière à former dans chaque bourrelet un brin aller 61 et un brin retour 62. Le brin retour s'étend radialement à l'extérieur jusqu'à une extrémité 63 située à une distance radiale DRE du point 71 radialement le plus à l'intérieur de la structure annulaire de renforcement du bourrelet, la distance radiale DRE étant ici 20 égale à 19 % de la hauteur radiale H du pneumatique. [0045] La « hauteur radiale » H d'un pneumatique est définie comme la distance radiale entre le point 71 radialement le plus à l'intérieur de la structure annulaire de renforcement 70 du bourrelet 20 et le point 41 (figure 4) radialement le plus à l'extérieur de la bande de roulement 40 lorsque le pneumatique 10 est monté sur une jante de 25 montage 5 (comme cela est représenté à la figure 4) et gonflé à sa pression de service. [0046] Chaque bourrelet comporte un bourrage 110, le bourrage étant situé pour l'essentiel radialement à l'extérieur de la tringle 70 et entre le brin aller 61 et le brin retour 62 de l'armature de carcasse 60. Ici le mélange caoutchouteux utilisé à un module d'élasticité de 56 MPa. 30 [0047] Chaque bourrelet comporte en outre une couche ou bande extérieure 120 placée axialement à l'extérieur de l'armature de carcasse et du bourrage. La bande extérieure 120 s'étend radialement à l'extérieur d'une extrémité 121 radialement intérieure située à une distance DEI du point 71 radialement le plus à l'intérieur de la 2953457 -10- tringle 70, jusqu'à une extrémité 122 radialement extérieure située à une distance DEE du point 71 radialement le plus à l'intérieur de la tringle 70. En l'occurrence, la distance DEI est égale à 6.5 % et la distance DEE est égale à 41.5 % de la hauteur radiale H du pneumatique. 5 [0048] Les figures 5 et 6 représentent, en coupe radiale, une partie d'un pneumatique selon l'invention. [0049] La figure 5 représente schématiquement un pneumatique 10 comportant deux bourrelets 20 (dont un seul est représenté) destinés à entrer en contact avec une jante de montage (non représentée), chaque bourrelet comportant une tringle 70. Deux 10 flancs 30 prolongent les bourrelets 20 radialement vers l'extérieur. Les deux flancs s'unissent dans un sommet 25 comprenant une armature de sommet formée par deux nappes 80 et 90, surmontée d'une bande de roulement 40. Une armature de carcasse 60 s'étend depuis les bourrelets 20 à travers les flancs 30 jusqu'au sommet 25. L'armature de carcasse 60 comporte une pluralité d'éléments de 15 renforcement de carcasse ; elle est ancrée dans les deux bourrelets 20 par un retournement autour de la tringle 70, de manière à former dans chaque bourrelet un brin aller 61 et un brin retour 62. Le brin retour 62 s'étend radialement à l'extérieur jusqu'à une extrémité située à une distance radiale DRE du point 71 radialement le plus à l'intérieur de la tringle 70. La distance radiale DRE est ici égale à 16 % de la hauteur 20 radiale H du pneumatique. [0050] Le bourrelet 20 comporte un bourrage 110 formé d'un mélange caoutchouteux ayant un module d'élasticité supérieur ou égal à 40 MPa et inférieur ou égal à 60 MPa. [0051] Le Tableau I donne, à titre d'exemple, la composition d'un mélange caoutchouteux pouvant être utilisé comme bourrage. La composition est donnée en pce 25 (« pour cent élastomère »), c'est-à-dire en parties en poids pour 100 parties en poids d'élastomère. Le module élastique MAI 0 correspondant est également indiqué. 2953457 -11- Parts en pce NR [1] 100 N 330 [2] 75 Résine formophénol 18 Antioxydant (6PPD) [3] 1 Naphténate de cobalt 6 Acide stéarique 0.5 ZnO 9 HMT3H [4] 2 Soufre 9 Accélérateur (TBBS) [5] 1 MA10 52 ± 2 Tableau I [0052] Annotations au Tableau I : [1] Caoutchouc naturel [2] Noir de carbone série 330 (ASTM) 5 [3] N-(1,3-diméthylbutyl)-N'-phényl-p-phénylènediamine [4] Hexaméthylènetétramine [5] N-ter-butyl-2-benzothiazyle sulfénamide [0053] Le bourrage est préférentiellement à base d'au moins un élastomère diénique, une charge renforçante et un système de réticulation. 10 [0054] Par élastomère (ou indistinctement caoutchouc) «diénique », on entend de manière connue un élastomère issu au moins en partie (i.e., un homopolymère ou un copolymère) de monomères diènes c'est-à-dire de monomères porteurs de deux doubles liaisons carbone-carbone, conjuguées ou non. L'élastomère diénique utilisé est préférentiellement choisi dans le groupe constitué par les polybutadiènes (BR), le 15 caoutchouc naturel (NR), les polyisoprènes de synthèse (IR), les copolymères de 2953457 -12- butadiène-styrène (SBR), les copolymères d'isoprène-butadiène (BIR), les copolymères d'isoprène-styrène (SIR), les copolymères de butadiène-styrène-isoprène (SBIR) et les mélanges de ces élastomères. [0055] Un mode de réalisation préférentiel consiste à utiliser un élastomère 5 « isoprénique », c'est-à-dire un homopolymère ou un copolymère d'isoprène, en d'autres termes un élastomère diénique choisi dans le groupe constitué par le caoutchouc naturel (NR), les polyisoprènes de synthèse (IR), les différents copolymères d'isoprène et les mélanges de ces élastomères. [0056] L'élastomère isoprénique est de préférence du caoutchouc naturel ou un 10 polyisoprène de synthèse du type cis-1,4. Parmi ces polyisoprènes de synthèse, sont utilisés de préférence des polyisoprènes ayant un taux (% molaire) de liaisons cis-1,4 supérieur à 90%, plus préférentiellement encore supérieur à 98%. Selon d'autres modes de réalisation préférentiels, l'élastomère diénique peut être constitué, en tout ou partie, d'un autre élastomère diénique tel que, par exemple, un élastomère SBR (E- 15 SBR ou S-SBR) utilisé en coupage ou non avec un autre élastomère, par exemple du type BR. [0057] La composition de caoutchouc peut comporter également tout ou partie des additifs habituellement utilisés dans les matrices de caoutchouc destinées à la fabrication de pneumatiques, tels que par exemple des charges renforçantes comme le 20 noir de carbone ou des charges inorganiques comme la silice, des agents de couplage pour charge inorganique, des agents anti-vieillissement, des antioxydants, des agents plastifiants ou des huiles d'extension, que ces derniers soient de nature aromatique ou non aromatique (notamment des huiles très faiblement ou non aromatiques, par exemple du type naphténiques ou paraffiniques, à haute ou de préférence à basse 25 viscosité, des huiles MES ou TDAE, des résines plastifiantes à haute Tg supérieure à 30°C), des agents facilitant la mise en oeuvre (processabilité) des compositions à l'état cru, des résines tackifiantes, un système de réticulation à base soit de soufre, soit de donneurs de soufre et/ou de peroxyde, des accélérateurs, des activateurs ou retardateurs de vulcanisation, des agents antiréversion, des accepteurs et donneurs de 30 méthylène tels que par exemple HMT (hexaméthylènetétramine) ou H3M (hexaméthoxyméthylmélamine), des résines renforçantes (tels que résorcinol ou bismaléimide), des systèmes promoteurs d'adhésion connus du type sels métalliques par exemple, notamment sels de cobalt ou de nickel. 2953457 -13- [0058] Les compositions sont fabriquées dans des mélangeurs appropriés, en utilisant deux phases de préparation successives bien connues de l'homme du métier : une première phase de travail ou malaxage thermomécanique (phase dite « non productive ») à haute température, jusqu'à une température maximale comprise 5 entre 110°C et 190°C, de préférence entre 130°C et 180°C, suivie d'une seconde phase de travail mécanique (phase dite « productive ») jusqu'à une plus basse température, typiquement inférieure à 110°C, phase de finition au cours de laquelle est incorporé le système de réticulation. [0059] A titre d'exemple, la phase non productive est conduite en une seule étape 10 thermomécanique de quelques minutes (par exemple entre 2 et 10 min) au cours de laquelle on introduit, dans un mélangeur approprié tel qu'un mélangeur interne usuel, tous les constituants de base nécessaires et autres additifs, à l'exception du système de réticulation ou vulcanisation. Après refroidissement du mélange ainsi obtenu, on incorpore alors dans un mélangeur externe tel qu'un mélangeur à cylindres, maintenu à 15 basse température (par exemple entre 30°C et 100°C), le système de vulcanisation. L'ensemble est alors mélangé (phase productive) pendant quelques minutes (par exemple entre 5 et 15 min). [0060] La composition finale ainsi obtenue est ensuite calandrée, par exemple sous la forme d'une feuille ou plaque pour caractérisation, ou encore extrudée, pour former la 20 ou les couches de mélange caoutchouteux de très haut module utilisée dans un pneumatique selon l'invention. [0061] La vulcanisation (ou cuisson) peut ensuite être conduite de manière connue à une température généralement comprise entre 130°C et 200°C, de préférence sous pression, pendant un temps suffisant qui peut varier par exemple entre 5 et 90 min en 25 fonction notamment de la température de cuisson, du système de vulcanisation adopté et de la cinétique de vulcanisation de la composition considérée. [0062] Le bourrage 110 est situé, pour l'essentiel, radialement à l'extérieur de la tringle, entre le brin aller 61 et le brin retour 62 de l'armature de carcasse 60. Il s'étend radialement jusqu'à une distance radiale DBE du point 71 radialement le plus à 30 l'intérieur de la tringle 70. La distance radiale DBE est ici égale à 8 % de la hauteur radiale H du pneumatique 10. Cette faible hauteur radiale du bourrage est une des caractéristiques essentielles d'un pneumatique selon l'invention. Un bourrage de volume quasiment résiduel peut être conservé, notamment pour faciliter la fabrication de l'ensemble du bourrelet, sans qu'il entraîne une perte hystérétique significative. En 2953457 -14- effet, dans l'environnement immédiat de la tringle et du siège de la jante, qui sont extrêmement rigides, les déformations subies au cours du roulage sont très faibles. En revanche, pour maintenir une bonne tenue de route du pneumatique, notamment aux fortes charges, la réduction générale du volume de bourrage est avantageusement 5 compensée par la présence d'une armature de rigidification supplémentaire qui n'engendre, elle, qu'une perte hystérétique réduite. [0063] En effet, le flanc 30 comporte en outre une armature de rigidification 140 formée d'une pluralité d'éléments de renforcement métalliques orientés selon un angle nul ou faible, c'est-à-dire inférieur ou égal à 10 degrés par rapport à la direction 10 circonférentielle. Cette armature de rigidification 140 est disposée de telle sorte que la distance DAE entre le point 71 radialement le plus à l'intérieur de la tringle 70 et l'extrémité 142 radialement extérieure de l'armature de rigidification 140 est égale à 35 % de la hauteur radiale H du pneumatique 10. La distance DAI entre le point 71 radialement le plus à l'intérieur de la tringle 70 et l'extrémité radialement intérieure 141 15 de l'armature de rigidification 140 est ici égale à 4 % de la hauteur radiale H du pneumatique 10. [0064] Une « gomme de découplage » 150 se trouve axialement entre l'armature de rigidification 140 et le brin aller 61 de l'armature de carcasse 60. En subissant un cisaillement, cette gomme de découplage 150 permet de transmettre la tension 20 méridienne de l'armature de carcasse 60 à l'armature de rigidification 140. Elle limite donc les contraintes de transfert entre l'armature de rigidification 140 et l'armature de carcasse 60 et régularise en même temps l'épaisseur dans laquelle s'exercent ces contraintes, ce qui contribue à une meilleure répartition de ces contraintes. [0065] Le bourrage 110 a une épaisseur axiale E(r) qui est déterminée comme cela 25 est illustré à la figure 9. L'épaisseur axiale E(r) correspond à la longueur de l'intersection du bourrage avec une ligne droite 200 parallèle à l'axe de rotation du pneumatique (indiqué à l'aide de la référence 3 à la figure 4) et ayant une intersection avec le bourrage 110 à une distance radiale r du point 71 radialement le plus à l'intérieur de la tringle 70. 30 [0066] L'allure de l'épaisseur axiale E(r) du bourrage 110 du pneumatique représenté à la figure 5 est tracée à la figure 11 (courbe B) et comparée à l'allure de l'épaisseur axiale E(r) du bourrage 110 du pneumatique de référence représenté à la figure 3. La figure 12 compare la variation de l'épaisseur aâ(r) pour les deux bourrages. Il apparaît 2953457 -15- que le bourrage représenté à la figure 5 correspond à un mode de réalisation particulier selon lequel l'allure de l'épaisseur axiale E(r) est telle que, dans le domaine des distances r comprises entre 0 % et 10 % de la hauteur radiale H du pneumatique, la variation de l'épaisseur aâ(r) est inférieure ou égale à û 0.5 mm/mm sur un peu plus 5 de 3 % de la hauteur radiale H du pneumatique. En l'occurrence, la variation de l'épaisseur axiale aâ(r) est même inférieure ou égale à û 1 mm/mm sur 1.5 % de la hauteur radiale H du pneumatique [0067] L'armature de rigidification 140 du pneumatique 10 représenté à la figure 5 est composée d'une pluralité d'éléments de renforcement discontinus, ces éléments de 10 renforcement étant disposés selon une pluralité de cercles (C, Cl, C2) concentriques à l'axe de rotation du pneumatique, chaque cercle étant défini par un rayon moyen R, R1, R2 mesuré par rapport à l'axe de rotation comme cela est illustré à la figure 10. Il s'agit bien entendu d'un schéma simplifié, limité à trois spires, pour expliquer le principe de la disposition des renforts. L'armature de rigidification peut naturellement comporter 15 davantage de spires. [0068] La figure 10 montre l'arrangement des éléments de renforcement de l'armature de rigidification 140 du pneumatique 10 sur trois cercles voisins C, Cl et C2, chaque cercle étant centré sur l'axe de rotation de l'ensemble formé par le pneumatique et la jante de montage. Tous les éléments de renforcement sont métalliques et ont 20 sensiblement une même longueur égale LO, dans le cas présent 125 mm. Le pas entre cercles voisins C, Cl et C2, sur lesquels sont disposés les éléments de renforcement discontinus est égal au diamètre des éléments de renforcement augmenté d'au moins 0.2 mm, et de préférence d'au moins 0.5 mm. [0069] Sur la figure 10, on a représenté partiellement l'armature 140, l'axe de rotation 25 du pneumatique étant perpendiculaire au plan de la figure. On voit qu'un élément de renforcement 145 de longueur LO sur le cercle C de rayon R est couplé mécaniquement selon les longueurs d'arc L11 et L12 avec deux éléments de renforcement 146 du cercle Cl de rayon R1 (R1 étant inférieur à R) adjacent au cercle C. Le même élément de renforcement 145 est couplé selon des longueurs d'arc L21 et L22 avec deux 30 éléments de renforcement 147. Dans le cas présenté les longueurs de couplage sont : L11 = 87.9 mm (soit 70 % de LO) ; L12 = 37.7 mm (soit 30 % de LO) ; L21 = 50.2 mm (soit 40 % de LO) ; L22 = 75.3 mm (soit 60 % de LO). Ces longueurs de couplage 2953457 -16- vérifient la relation 1.5 K 4 avec K = (1-L12/L0)/(1-L11/L0). En effet, la valeur prise par K est de 2.3 lorsqu'on considère les valeurs de couplage entre un élément de renforcement 145 de longueur LO sur le cercle C et les éléments de renforcement 146 du cercle Cl de rayon R1 (R1 étant inférieur à R) adjacent au cercle C. 5 [0070] La figure 6 représente, en coupe radiale, un bourrelet et une partie du flanc d'un autre pneumatique selon l'invention. Contrairement au pneumatique 10 représenté à la figure 5, ce pneumatique comporte une armature de rigidification 140 qui ne descend pas jusqu'à la tringle 70. En effet, l'extrémité 141 radialement intérieure de l'armature de rigidification 140 se trouve à une hauteur radiale telle que la distance DAI 10 entre le point 71 radialement le plus à l'intérieur de la tringle 70 et l'extrémité radialement intérieure 141 de l'armature de rigidification 140 est égale à 16 % de la hauteur radiale H du pneumatique. [0071] Le pneumatique est monté sur une jante de montage 5 qui comporte une partie formant un siège de jante et ayant radialement à l'extérieur un crochet de jante 6 de 15 profil sensiblement circulaire. Le centre du cercle (qui définit le « centre du crochet de jante » 6) est indiqué à l'aide de la référence J. L'extrémité 142 radialement extérieure de l'armature de rigidification 140 est située sur une droite J2 passant par le centre J du centre du crochet de jante et faisant un angle a (alpha) ouvert axialement vers l'intérieur et radialement vers l'extérieur, l'angle a (alpha) étant ici égal à 114°. 20 [0072] Les figures 7 et 8 représentent, en coupe radiale, un bourrelet et une partie du flanc d'un autre pneumatique selon l'invention. La figure 7 illustre le fait que dans un pneumatique selon l'invention, l'armature de rigidification 140 peut se prolonger axialement à l'extérieur du retournement de l'armature de carcasse 60. La figure 8, montre que l'armature de rigidification 140 ne se trouve pas nécessairement axialement 25 à l'extérieur de l'armature de carcasse 60 mais peut être disposée axialement à l'intérieur de celle-ci. [0073] Un pneumatique selon l'invention, correspondant au pneumatique représenté à la figure 5, et un pneumatique de référence, correspondant au pneumatique représenté à la figure 3, ont été comparés en roulage (dimension d'étude : 205/55 R16). 30 Le pneumatique selon l'invention a obtenu un gain en résistance au roulement de 0.4 kg par tonne par rapport au pneumatique de référence, pour une même rigidité de dérive, à la même charge et à la même pression de gonflage. Le tableau Il montre ce même résultat ramené à la résistance au roulement du pneumatique de référence. 2953457 -17- Variante Valeur de résistance au roulement en base 100 Référence 100 Pneumatique selon l'invention 95 Tableau Il REVENDICATIONS1. Pneumatique comportant : deux bourrelets (20) destinés à entrer en contact avec une jante de montage (5), chaque bourrelet comportant au moins une structure annulaire de renforcement (70) ; deux flancs (30) prolongeant les bourrelets radialement vers l'extérieur, les deux flancs s'unissant dans un sommet (25) comprenant une armature de sommet (80,90), surmontée d'une bande de roulement (40) ; au moins une armature de carcasse (60) s'étendant depuis les bourrelets à travers les flancs jusqu'au sommet, l'armature de carcasse comportant une pluralité d'éléments de renforcement (61) de carcasse et étant ancrée dans les deux bourrelets par un retournement autour de la structure annulaire de renforcement, de manière à former dans chaque bourrelet un brin aller (61) et un brin retour (62), chaque brin retour s'étendant radialement à l'extérieur jusqu'à une extrémité située à une distance radiale DRE du point (71) radialement le plus à l'intérieur de la structure annulaire de renforcement du bourrelet, la distance radiale DRE étant supérieure ou égale à 5 % et inférieure ou égale à 20 % de la hauteur radiale H du pneumatique ; dans lequel chaque bourrelet comporte un bourrage (110) formé d'un mélange caoutchouteux, le bourrage étant situé, au moins partiellement, radialement à l'extérieur de la structure annulaire de renforcement et au moins partiellement entre le brin aller et le brin retour de l'armature de carcasse, le bourrage s'étendant radialement jusqu'à une distance radiale DBE du point radialement le plus à l'intérieur de la structure annulaire de renforcement du bourrelet, la distance radiale DBE étant inférieure ou égale à 10 % de la hauteur radiale H du pneumatique, et dans lequel au moins un flanc du pneumatique comporte en outre une armature de rigidification (140) formée d'une pluralité d'éléments de renforcement (145, 146, 147) métalliques orientés selon un angle inférieur ou égal à 10 degrés par rapport à la direction circonférentielle, cette armature de rigidification étant disposée de telle sorte que la distance DAE entre le point (71) radialement le plus à l'intérieur de la structure annulaire de renforcement et l'extrémité (142) radialement extérieure de l'armature de rigidification est supérieure ou égale à 20 % et inférieure ou égale à 40 % de la hauteur radiale H du pneumatique et que la distance DAI entre le point (71) radialement le plus 2953457 -19- à l'intérieur de la structure annulaire de renforcement et l'extrémité (141) radialement intérieure de l'armature de rigidification est inférieure ou égale à 20 % de la hauteur radiale H du pneumatique. 2. Pneumatique selon la revendication 1, dans lequel la distance radiale DRE est 5 supérieure ou égale à 7 % et inférieure ou égale à 18 % de la hauteur radiale H du pneumatique. 3. Pneumatique selon la revendication 1 ou 2, dans lequel la distance DAE entre le point (71) radialement le plus à l'intérieur de la structure annulaire de renforcement (70) et l'extrémité (142) radialement extérieure de l'armature de rigidification (140) est 10 supérieure ou égale à 25 % et inférieure ou égale à 35 % de la hauteur radiale H du pneumatique. 4. Pneumatique selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel le bourrage (110) a une épaisseur axiale E(r), cette épaisseur correspondant à la longueur de l'intersection du bourrage avec une ligne droite (200) parallèle à l'axe de 15 rotation (3) du pneumatique et ayant une intersection avec le bourrage à une distance radiale r du point (71) radialement le plus à l'intérieur de la structure annulaire de renforcement (70), l'allure de l'épaisseur E(r) étant telle que, dans le domaine des distances r comprises entre 0 % et 10 % de la hauteur radiale H du pneumatique, la variation de l'épaisseur aâ(r) est inférieure ou égale à û 0.5 mm/mm sur au moins 3 % 20 de la hauteur radiale H du pneumatique. 5. Pneumatique selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel le bourrage (110) a une épaisseur axiale E(r), cette épaisseur axiale correspondant à la longueur de l'intersection du bourrage avec une ligne droite (200) parallèle à l'axe de rotation (3) du pneumatique et ayant une intersection avec le bourrage à une distance 25 radiale r du point (71) radialement le plus à l'intérieur de la structure annulaire de renforcement (70), l'allure de l'épaisseur axiale E(r) étant telle que, dans le domaine des distances r comprises entre 0 % et 10 % de la hauteur radiale H du pneumatique, la variation de l'épaisseur axiale aâ(r) est inférieure ou égale à û 1 mm/mm sur au moins 1.5 % de la hauteur radiale H du pneumatique. 2953457 - 20 - 6. Pneumatique selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel l'armature de rigidification (140) est composée d'une pluralité d'éléments de renforcement discontinus, ces éléments de renforcement étant disposés selon une pluralité de cercles (C, Cl, C2) concentriques à l'axe de rotation du pneumatique. 5 7. Pneumatique selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel l'armature de rigidification est composée d'une pluralité d'éléments de renforcement (145, 146, 147) discontinus de longueur LO, ces éléments de renforcement étant disposés selon une pluralité de cercles (C, Cl, C2) concentriques à l'axe de rotation (3) du pneumatique monté sur sa jante, chaque cercle étant défini par un rayon moyen (R, 10 R1, R2) mesuré par rapport audit axe de rotation, chaque élément de renforcement (145) discontinu de longueur LO situé sur un cercle C de rayon R étant couplé mécaniquement sur des longueurs de couplage L11 et L12 respectivement avec deux éléments de renforcement (146, 147) discontinus situés sur un cercle Cl de rayon R1 inférieur au rayon R, ledit cercle étant immédiatement adjacent au cercle C, dans lequel 15 les longueurs de couplage L11 et L12, L11 étant prise supérieure ou égale à L12, vérifient la relation suivante : 1.5 K 4 avec K = (1-L12/L0)/(1-L11/LO). 8. Pneumatique selon la revendication 7, dans lequel : (a) chaque élément de renforcement (145) discontinu de longueur LO situé sur un cercle C de rayon R est couplé mécaniquement sur des longueurs de couplage L11 et 20 L12 avec deux éléments (146) de renforcement discontinus situés sur un cercle Cl de rayon R1, cercle immédiatement adjacent au cercle C, la longueur de couplage L11 étant supérieure ou égale à 55 % de LO et inférieure ou égale à 75 % de LO, et la longueur de couplage L12 étant supérieure ou égale à 10 % de LO et inférieure ou égale à 30%deLO; 25 (b) chaque élément de renforcement (145) discontinu de longueur LO situé sur un cercle C de rayon R est couplé mécaniquement sur des longueurs de couplage L21 et L22 avec deux éléments de renforcement (147) discontinus situés sur un cercle C2 de rayon R2, cercle immédiatement adjacent au cercle Cl, la longueur de couplage L21 étant supérieure ou égale à 20 % de LO et inférieure ou égale à 40 % de LO, et la 30 longueur de couplage L22 étant supérieure ou égale à 45 % de LO et inférieure ou égale à 65 % de LO. 2953457 -21 - 9. Pneumatique selon la revendication 8, dans lequel ladite jante de montage (5) comporte une partie formant siège de jante comportant radialement à l'extérieur un crochet de jante (6) de profil sensiblement circulaire, et dans lequel l'extrémité radialement extérieure de l'armature de rigidification est située sur une droite J2 5 passant par le centre J du profil du crochet de jante et faisant un angle a (alpha) ouvert axialement vers l'intérieur et radialement vers l'extérieur, l'angle a (alpha) étant supérieur ou égal à 90° et inférieur ou égal à 120°. 10. Pneumatique selon la revendication 9, dans lequel l'angle a (alpha) est supérieur ou égal à 100° et inférieur ou égal à 115°. 10